FR 2946436 A1 20101210 FR 0902724 A 20090605 -1- FIBRE OPTIQUE MULTIMODE À TRES LARGE BANDE PASSANTE AVEC UNE INTERFACE CîUR-GAINE OPTIMISEE La présente invention concerne le domaine des transmissions par fibre optique, et plus spécifiquement, une fibre optique multimode pour des applications de haut débit. Une fibre optique est classiquement composée d'un coeur optique, ayant pour fonction de transmettre et éventuellement d'amplifier un signal optique, et d'une gaine optique, ayant pour fonction de confiner le signal optique dans le coeur. A cet effet, les indices de réfraction du coeur n, et de la gaine ng sont tels que nç>ng. Le profil d'indice désigne le graphe de la fonction qui associe l'indice de réfraction au rayon de la fibre. Classiquement, on représente sur les abscisses la distance par rapport au centre de la fibre, et sur les ordonnées la différence entre l'indice de réfraction et l'indice de réfraction de la gaine de la fibre. Généralement le profil d'indice est qualifié en fonction de son allure. On parle ainsi de profil d'indice en "échelon", en "trapèze", en "triangle", ou en "alpha" pour des graphes qui présentent respectivement des formes d'échelon, de trapèze, de triangle, ou en gradient. Ces courbes sont représentatives du profil théorique ou de consigne de la fibre, les contraintes de fabrication de la fibre pouvant conduire à un profil sensiblement différent. 11 existe deux types principaux de fibres optiques, les fibres multimodes et les fibres monomodes. Dans une fibre multimode, pour une longueur d'onde donnée, plusieurs modes optiques se propagent simultanément le long de la fibre, alors que dans une fibre monomode les modes d'ordre supérieur sont fortement atténués. Le diamètre typique d'une fibre optique, monomode ou multimode, est de 125 �m. Le coeur d'une fibre multimode est typiquement de 50 �m ou 62,5 !mi de diamètre, tandis que le coeur d'une fibre monomode présente généralement un diamètre d'environ 6�m à 9 �m. Les systèmes multimodes sont moins coûteux que les systèmes monomodes, car les sources, les connecteurs, et la maintenance, ont un coût moins élevé. Les fibres multimodes sont couramment utilisées pour des applications courtes distances, telles que les réseaux locaux, et nécessitant une large bande passante. Elles ont fait l'objet d'une standardisation internationale sous la norme ITU-T G.651.1 qui définit notamment des critères de bande passante, d'ouverture numérique (définie comme la racine carrée de la différence entre l'indice de réfraction maximal au carré du profil d'indice du coeur. et l'indice de réfraction de la gaine au cané), de diamètre R 'Brevets'301003013 I -090505-texte dépôt doc - 05 062009 - I 1 46 - 1113 de coeur, pour des besoins de compatibilité entre fibres. Le standard OM3 a été adopté pour respecter les applications de haut débit (supérieur à 1 GbE) sur de longues distances (supérieures à 300 m). Avec le développement des applications de haut débit le diamètre moyen du coeur est passé de 62,5 gm à 50 �m. Pour être utilisable dans une application de haut débit une fibre doit présenter une bande passante la plus large possible. La bande passante est caractérisée pour une longueur d'onde donnée de plusieurs manières. Ainsi, on distingue la bande passante en condition d'injection saturée, dite OFL pour � overfilled launch � en terminologie anglaise, de la bande passante modale effective, dite EMB pour � Effective Modal bandwidth � en terminologie anglaise. L'acquisition de la bande passante OFL suppose l'utilisation d'une source lumineuse présentant une excitation uniforme sur toute la surface radiale de la fibre, par exemple une diode laser ou LED (Light Emitting Diode). Cependant des sources lumineuses récemment développées et utilisées dans les applications à haut débit, les diodes laser à cavité verticale émettant par la surface ou VCSEL (Vertical Cavity Surface Emitting Laser), présentent une excitation inhomogène sur la surface radiale de la fibre. Pour ce type de source lumineuse, la bande passante OFL est moins pertinente et on préférera utiliser la bande passante effective EMB. La bande passante effective calculée EMBc, estime l'EMB minimale d'une fibre multimode quelque soit le VCSEL utilisé. Elle est obtenue de manière connue en soi à partir d'une mesure de retard de dispersion modale ou DMD (Dispersion Mode Delay). La figure 1 illustre un schéma de principe de mesure DMD selon les critères de la norme FOTP-220 telle que publiée dans sa version TIA SCFO-6.6 du 22 novembre 2002. Un graphique DMD est obtenu en injectant successivement dans la fibre une impulsion lumineuse ayant une longueur d'onde 4 donnée avec un décalage radial entre chaque impulsion successive, et en mesurant le retard de chaque impulsion après une longueur L donnée de fibre. La même impulsion lumineuse est injectée avec différents décalages radiaux par rapport au centre du coeur de la fibre optique multimode. Pour caractériser une fibre optique de diamètre 50 �m, la norme FOTP-220 requiert d'effectuer 24 mesures individuelles, chacune pour un décalage radial différent. A partir de ces mesures, on peut déduire la dispersion modale DMD, et la bande passante modale effective calculée EMBc de manière connue en soi. La norme TIA-492AAAC-A normalise les performances requises pour des applications à des réseaux de transmission Ethernet à haut débit sur grandes distances pour les fibres multimodes de diamètre 50 �m. Le standard OM3 garantit une bande passante EN'1B supérieure ou égale à 2000 MI-Iz.km @ 850nm afin d'obtenir des R Bres ets`30100'3013 t--090505-texte dépôt doc - 05 06 2009 - 1146 - 2 13 transmissions sans erreur pour un débit de 10Gb/s (10 GbE) jusqu'à 300m. Le standard OM4 devrait garantir une bande passante EMB supérieure ou égale à 4700 MHz.km @ 850nm afin d'obtenir des transmissions sans erreur pour un débit de IOGb/s (10 GbE) jusqu'à 550m. Or, dans une fibre multimode, la bande passante résulte de la différence entre les temps de propagation, ou temps de groupe, des modes le long de la fibre. En particulier pour un même milieu de propagation (dans une fibre multimode à saut d'indice), les différents modes ont des temps de groupe qui sont différents. Ceci entraîne un décalage temporel entre les impulsions se propageant le long de directions radiales différentes. Par exemple, sur la figure 1, on observe un décalage temporel entre les impulsions individuelles. Ceci provoque un étalement de l'impulsion lumineuse résultante qui risque de se superposer à une impulsion suivante, et donc diminue le débit supporté par la fibre. La bande passante est donc directement liée au temps de groupe des modes optiques se propageant dans le coeur multimode de la fibre. Afin de garantir une large bande passante. il est nécessaire que les temps de groupe de tous les modes soient identiques, c'est-à-dire que la dispersion intermodale soit nulle ou tout au moins minimisée, pour une longueur d'onde donnée. Pour diminuer la dispersion intermodale dans une fibre multimode, il a été proposé de réaliser des fibres à gradient d'indice avec un profil de coeur en "alpha". Une telle fibre est utilisée depuis de nombreuses années et ses caractéristiques ont notamment été décrites dans � Multimode theory of graded-core fibres � de D. Gloge et al., Bell system Technical Journal 1973, pp 1563-1578, et résumé dans � Comprehensive theory of dispersion in graded-index optical fibers � de G. Yabre, Journal of Lightwave Technology, février 2000, Vol. 18, N° 2, pp 166-177. Un profil à gradient d'indice, ou profil d'indice alpha - ces deux termes sont équivalents - peut être défini par une relation entre la valeur n de l'indice en un point en fonction de la distance r de ce point au centre de la fibre : n=n1 1-2A avec a 1 ; (a -~ 00 correspondant à un saut d'indice) ; ni, l'indice maximal du coeur multimode ; a, le rayon du coeur multimode ; et ((z A lei ù no 2n,2 R Brevets\30100A30131--090505-teste dépôt doc - oS 06 200,1- Il 46 - 3'13 2946436 -4- où no est l'indice minimal du coeur multimode correspondant généralement à l'indice de la gaine (le plus souvent en silice). Une fibre multimode à gradient d'indice présente donc un profil de coeur avec une symétrie de révolution, telle que le long de toute direction radiale la valeur de 5 l'indice décroît continûment du centre de la fibre vers sa périphérie. Lorsqu'un signal lumineux multimode se propage dans un tel coeur à gradient d'indice, les différents modes voient un milieu de propagation différent, ce qui affecte différemment leur vitesse de propagation. Par un ajustement de la valeur du paramètre a, il est ainsi possible d'obtenir un temps de groupe quasiment égal pour tous les modes et donc IO une dispersion intermodale réduite. Cependant, le profil de la fibre multimode réellement réalisée comprend un coeur central à gradient d'indice entouré d'une gaine extérieure d'indice constant. Ainsi, le coeur de la fibre multimode ne correspond jamais à un profil alpha parfait puisque l'interface avec la gaine extérieure interrompt ce profil alpha. Cette gaine 15 extérieure accélère les modes d'ordre les plus élevés par rapport aux modes d'ordre inférieur. Ce phénomène, connu sous l'expression � effet de gaine �, est visible dans le graphique des mesures DMD présentées en figure 2. On observe que les réponses acquises pour les positions radiales les plus élevées présentent alors des impulsions multiples, se traduisant par un étalement temporel de la réponse résultante. La bande 20 passante est nécessairement diminuée par cet effet de gaine. Afin d'atteindre les performances imposées par la norme TIA-492AAAC-A, il est nécessaire de limiter l'effet de gaine dans la fibre à l'interface coeur-gaine. Le document WO-A-2006/010798 décrit une fibre comprenant un coeur à profil en gradient et une tranchée enterrée. Le profil en gradient du coeur est prolongé en 25 deçà de l'indice de la gaine extérieure, jusqu'au fond de la tranchée enterrée. L'extension du coeur sous la gaine et jusqu'au fond de la tranchée peut entraîner une augmentation de la taille du coeur, qui devient alors incompatible avec les standards OM3 et OM4. L'extension du coeur peut également provoquer des pertes dues à la propagation de modes de fuite intrinsèques à la géométrie de tranchée enterrée. 30 Le document US-A-4 339 174 décrit une fibre multimode avec un coeur ayant un profil à gradient d'indice et un effet de gaine réduit. Cependant la fibre présente un diamètre de 60,5 pm, et n'est pas optimisée pour des applications de haut débit. Les documents US-A-4 229 070 et US-A-4 230 396 décrivent des fibres multimodes ayant un coeur à gradient d'indice entouré d'une tranchée enterrée afin 35 de réduire l'effet de gaine. Cependant les fibres décrites ont un diamètre de 62,5 lm, et ne sont pas adaptées à des applications de haut débit. R `.Brevets130100t30131- 090505-texte dépôt doc - ['5 U6 2009 1 1 46 - 4 13 Il existe donc un besoin pour une fibre multimode présentant un profil comprenant un coeur à gradient d'indice, et un effet de gaine réduit afin de permettre une bande passante élevée pour des applications de haut débit. A cet effet, l'invention propose une fibre multimode présentant une interface 5 coeur-gaine optimisée afin de réduire l'effet de gaine et permettre ainsi une bande passante élevée. L'invention propose plus particulièrement une fibre optique multimode qui comprend un coeur central présentant un rayon et un profil d'indice alpha par rapport à une gaine optique extérieure, et une tranchée enterrée située à la périphérie du coeur 10 central présentant une largeur et une différence d'indice par rapport à la gaine extérieure, dans laquelle le diamètre du coeur central a une valeur de 50 � 3 �m, la largeur de la tranchée enterrée est comprise entre 0,5 �m et 2 �m, et la différence d'indice de la tranchée enterrée par rapport à la gaine extérieure est comprise entre - 4x 1 0-3 et -1 x 1 0-3. 15 Selon un mode de réalisation la différence d'indice entre la fin du coeur en gradient et la gaine extérieure est comprise entre -0,5x10"3 et O. Selon un mode de réalisation la fibre présente une bande passante de décalage radial à 25 �m (Radial Offset Bandwidth-ROB25) supérieure à 2000 MHz.km. Selon un mode de réalisation la fibre présente une bande passante de décalage 20 radial à 25 pm supérieure à 4000 MHz.km. Selon un mode de réalisation le profil d'indice alpha du coeur présente un paramètre alpha ayant une valeur comprise entre 1,9 et 2,1. Selon un mode de réalisation la fibre présente une ouverture numérique égale à 0,200 � 0,015. 25 Selon un mode de réalisation le coeur présente une valeur maximale de la différence d'indice par rapport à la gaine extérieure comprise entre I 1 x 10-3 et 16x 10- 3 Selon un mode de réalisation la différence d'indice de la tranchée enterrée par rapport à la gaine extérieure est constante sur toute la largeur de la tranchée. 30 Selon un mode de réalisation la fibre présente une bande passante en condition d'injection saturée (Overfilled Launch-OFL-Bandwidth) supérieure à 1500 MHz.km. Selon un mode de réalisation la fibre présente une bande passante en condition d'injection saturée supérieure à 3500 MHz.km. Selon un mode de réalisation la fibre présente une bande passante modale 35 effective (Effective Modal Bandwidth-EMB) supérieure à 2000 MHz.km. R 'J3res ets`.30100.30131--090505-texte depôt doc - 05,06 2009 - I 1 -16- 5.13 Selon un mode de réalisation la fibre présente une bande passante modale effective supérieure à 4000 MHz.km. L'invention concerne également un système optique multimode comprenant au moins une portion de fibre selon l'invention. Selon un mode de réalisation le système optique présente un débit supérieur ou égal à 10 GbE jusqu'à 100m. Selon un mode de réalisation le système optique présente un débit supérieur ou égal à 10 GbE jusqu'à 300m. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit des modes de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemple et en référence aux dessins annexés, qui montrent : - figure 1, déjà décrite, un schéma illustrant une mesure DMD ; - figure 2, déjà décrite, un graphique de mesures DMD ; - figure 3, un graphique représentant l'évolution en fonction du décalage radial d'un paramètre ROB décrit dans ce qui suit ; - figure 4, un schéma présentant un profil d'indice d'une fibre selon l'invention ; - figures 5 à 7, des graphes présentant des mesures de paramètres ROB23, ROB24, et ROB25 en fonction d'un paramètre du profil d'indice de la fibre ; figure 8, un graphe présentant les valeurs d'un paramètre ROB25 sur des fibres selon l'art antérieur et sur des fibres selon l'invention ; figure 9, deux graphes présentant les réponses de fibres pour une injection à un décalage radial de 25 �m ; à gauche sont représentées des fibres selon l'art antérieur, à droite des fibres selon l'invention. La fibre de l'invention est une fibre multimode comprenant un coeur central de rayon ri avec un profil d'indice alpha a par rapport à une gaine optique extérieure. La fibre selon l'invention comprend aussi une tranchée enterrée située à la périphérie du coeur central et présentant une largeur w, et une différence d'indice An, par rapport à la gaine extérieure, telle que l'effet de gaine est minimisé. La fibre de l'invention permet d'atteindre une bande passante modale effective supérieure à 2000 MHz.km, et même supérieure à 4700 MHz.km. Pour caractériser l'effet de gaine on introduit une bande passante à décalage radial ou ROB (Radial Offset Bandwidth), qui constitue un paramètre extrait de mesures DMD. Les mesures DMD sont obtenues pour des conditions d'injection R ' Brevets30100,30!31-090505-(e e tdépôt doc - Os 06.200Q - 1146 - 6 17 -7- telles que la largeur spatiale de l'impulsion d'entrée est de 5 �m +/- 0,5 �m 850nm, et la distance entre la fibre sonde (fibre monomode servant à transmettre l'impulsion à la fibre multimode) et la fibre multimode est inférieure à 10 �m. Le ROB pour un décalage radial X, noté ROBX, est calculé en exploitant l'information contenue dans l'élargissement et la déformation du profil temporel de l'impulsion de sortie obtenue pour une injection au décalage radial X, pour une longueur d'onde donnée (par exemple 850 nm). A chaque décalage radial correspond une fonction de transfert H'` 1 obtenue en utilisant la Transformée de Fourier et une déconvolution impulsionnelle. Soient Se(f) la transformée de Fourier du profil temporel de l'impulsion de référence d'entrée Se(t) mesurée selon la norme TIA-455-220-A 5.1, et S5(f, X) la transformée de Fourier du profil temporel de l'impulsion de sortie SS(t, X) pour le décalage radial X, � f � indiquant la fréquence. A chaque décalage radial X correspond une fonction de transfert : H>(f) Ss(f,X) se(f) ROBX est alors la bande passante à -3dB de la fonction de transfert Hx(f). correspondant à la réponse de la fibre pour une injection à un décalage radial de X dans les mesures DMD. En pratique, la bande passante est calculée pour une atténuation de -1.5 dB et 25 ensuite extrapolée pour une atténuation de -3 dB, en supposant une réponse gaussienne, et en multipliant par un facteur -fi (comme c'est également le cas pour le calcul de la bande passante effective) : 10•logio(H(~t(.fx))=ù1.5 ROBX =~ .%x 30 Le graphique de la figure 3 présente le paramètre ROBX pour une longueur d'onde de 850 nm, pour des fibres à profil d'indice alpha selon l'art antérieur pour différentes valeurs du paramètre alpha. On observe que ROBX dépend fortement de la valeur du paramètre a pour un décalage radial r compris entre 0 et environ 18 �m. Au-delà d'un décalage radial de 18 �m, la valeur de ROBX est inférieure à 2000 35 MHz.km. ROBX est alors peu sensible au paramètre a, et dépend essentiellement de l'interface coeur-gaine. La fibre de l'invention présente un profil d'indice, tel qu'illustré en figure 4, qui permet d'obtenir un ROB25 supérieur à 2000 MHz.km et même supérieur à 4000 MHz.km. La fibre possède un coeur central ayant un profil en gradient d'indice. puis R 'Brevets` 30100'3013 Iù090505-texte dépôt doc - 05 062009 - 1 1 46 - 7 13 20 une tranchée enterrée située directement à la périphérie du coeur. On entend par tranchée enterrée la portion radiale de fibre ayant une valeur d'indice inférieure à l'indice de réfraction de la gaine extérieure ng. La tranchée enterrée de la fibre de l'invention n'est pas une prolongation du coeur en deçà de la valeur d'indice de la gaine extérieure, c'est-à-dire que la tranchée enterrée présente une décroissance d'indice sensiblement verticale à la périphérie du coeur central. Typiquement, la tranchée enterrée présente une profondeur Ani, c'est-à-dire une différence d'indice par rapport à la gaine extérieure, comprise entre -4X10-3 et -1x103. L'importance de l'intervalle de valeurs sera mieux comprise en se référant aux figures 5, 6 et 7 qui présentent respectivement des mesures de ROB23, 24 et 25 acquises sur une fibre dont on a fait varier la largeur et la profondeur de la tranchée (respectivement entre 0,4 !lm et 2 �m, et entre -8x1O3et -0,5X103), la différence d'indice entre la fin du coeur en gradient et la gaine extérieure (entre -0,5 X 10-3 et 0), ainsi que l'ouverture numérique (entre 0,2 et 0,22). Il ressort que la profondeur Ant de la tranchée est le paramètre principal qui influence les ROB23, 24 et 25. Sur les figures 5 à 7, sont indiquées les valeurs optimales de la profondeur Ant qui permettent d'obtenir des valeurs de ROB23, 24 et 25 supérieures à 2000 MHz.km, tout en respectant les valeurs de paramètre imposées par la norme ITU-T G.651.1. Ainsi, la gamme de valeur de la profondeur Ant de la tranchée enterrée assure que l'effet de gaine est bien compensé par la tranchée enterrée. Dans un mode d'implémentation la profondeur Ant est constante sur toute la largeur de la tranchée enterrée. La tranchée enterrée présente une largeur wt comprise entre 0,5 pm et 2 �m. La largeur wt est limitée à 2 �m afin de conserver une ouverture numérique de la fibre 25 comprise dans la norme ITU-T G.651.1. Le coeur de la fibre a un rayon r, de 25 �m. Le profil à gradient d'indice du coeur présente une valeur du coefficient alpha typique pour une fibre multimode, elle est par exemple comprise entre 1,9 et 2,1. La différence d'indice du coeur par rapport à la gaine extérieure présente une valeur maximale An, comprise entre i 1 1 0 .3 et 30 16X10'3. La différence d'indice entre la fin du coeur en gradient et la gaine extérieure est comprise entre -0,5x l 03 et O. Le profil en gradient du coeur peut donc se prolonger sous le niveau d'indice de la gaine extérieure. Cependant le prolongement du profil en gradient du coeur n'atteint pas le fond de la tranchée enterrée. Ainsi les pertes dues 35 à la propagation de modes de fuite intrinsèques sont limitées. R'B,e.ets . 30100'30111- 090505-texte depOt doc - 06 2009- II ab - 8 11 La gaine extérieure est typiquement en silice naturelle pour des raisons de coût, mais elle peut également être en silice dopée. Les avantages de l'invention seront plus évidents en comparant des fibres selon l'art antérieur avec des fibres selon l'invention. Des fibres de l'art antérieur et selon l'invention présentant les mêmes paramètres optiques à l'exception de la tranchée enterrée ont été fabriquées. Les paramètres respectifs de la tranchée sont présentés dans le tableau suivant : Profondeur An, x 103 Largeur w, (�m) Art antérieur -0,8 0,8 Invention -3 0,8 La figure 8 présente des valeurs de ROB25 acquises sur les fibres selon l'art antérieur, et les fibres selon l'invention. On observe que la majorité des fibres selon l'invention ont un ROB25 supérieur à 2000 MHz.km, proche de 10000MHz.km, tandis que les fibres selon l'art antérieur ont un ROB25 proche de 1000 MHz.km. Les fibres selon l'invention présentent donc un ROB25 au moins deux fois plus important que des fibres de l'art antérieur. La figure 9 présente la réponse des fibres décrites ci-dessus pour une injection au décalage radial 25 �m. Les réponses des fibres selon l'art antérieur et selon l'invention sont respectivement présentées dans les graphes situés à gauche et à droite de la figure 9. Chaque graphe présente, en abscisse l'échelle des temps, en ordonnées les numéros de chacune des fibres, et sur la côte, l'amplitude normalisée du signal de sortie. Dans leur grande majorité, les réponses des fibres selon l'art antérieur présentent des impulsions multiples, alors que les réponses des fibres selon l'invention présentent dans leur majorité une impulsion unique. En observant la figure 9 en regard de la figure 8, il ressort que les fibres selon l'invention qui ont un ROB25 supérieur à 2000 MHz.km, voir supérieur à 4000 MHZ.km, présentent une réponse pour un décalage radial de 25 �m, en forme d'une impulsion unique. Par conséquent, les fibres selon l'invention ont un effet de gaine moindre, ce qui permet une large bande passante pour des applications de haut débit. La fibre selon l'invention est compatible avec la norme ITU-T G.651.1. Elle présente un diamètre de coeur de 50 �m, une ouverture numérique de 0,2 � 0,015. Notamment, le coeur central en gradient d'indice ne se prolonge pas dans la tranchée enterrée : l'ouverture numérique imposée par la norme est donc conservée et l'effet de gaine est atténué. R Brevets '30100301 J 1--090505-toute dépôt doc - ^ ua .009 - 114b - 9 13 2946436 -10- Selon un mode de réalisation la fibre selon l'invention respecte le standard OM3, à savoir une bande passante modale effective EMB supérieure à 2000 MHz.km avec une dispersion modale inférieure à 0,3 ps/m, et une bande passante OFL supérieure à 1500 MHz.km. Selon un autre mode de réalisation la fibre selon 5 l'invention respecterait la norme OM4, à savoir une bande passante modale effective EMB supérieure à 4700 MHz.km avec une dispersion modale inférieure à 0,14 ps/m, et une bande passante OFL supérieure à 3500 MHz.km. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits à titre d'exemple. La fibre selon l'invention peut être installée dans de 10 nombreux systèmes de transmission avec une bonne compatibilité avec les autres fibres du système. La fibre multimode selon l'invention peut être utilisée dans un système optique Ethernet avec une bande passante améliorée. R Brevets .30100 30131ù090505-texte dépôt doc - 05 062009 - 11 46 - 101 3 REVENDICATIONS1. Une fibre optique multimode comprenant : - un coeur central présentant un rayon (ri) et un profil d'indice alpha par 5 rapport à une gaine optique extérieure; - une tranchée enterrée située à la périphérie du coeur central présentant une largeur (w,) et une différence d'indice (Ani) par rapport à la gaine extérieure ; dans laquelle 10 - le diamètre du coeur central a une valeur de 50 + 3 �m ; - la largeur (w,) de la tranchée enterrée est comprise entre 0,5 pm et 2 �m ; et - la différence d'indice (An,) de la tranchée enterrée par rapport à la gaine extérieure est comprise entre -4X 10-3 et -1 x10-3. 15 2. La fibre de la revendication 1, dans laquelle la différence d'indice entre la fin du coeur en gradient et la gaine extérieure est comprise entre -0,5X10"3 et 0. 3. La fibre de l'une des revendications précédentes, présentant une bande passante de décalage radial à 25 �m (Radial Offset Bandwidth-ROB25) 20 supérieure à 2000 MHz.km. 4. La fibre de l'une des revendications précédentes, présentant une bande passante de décalage radial à 25 �m (ROB25) supérieure à 4000 MHz.km. 5. La fibre de l'une des revendications précédentes, dans laquelle le profil d'indice alpha du coeur présente un paramètre alpha (a) ayant une valeur 25 comprise entre 1.9 et 2,1. 6. La fibre de l'une des revendications précédentes, présentant une ouverture numérique égale à 0.200 1 0,015. R Bre, 615 ,1110100 30131ù090505-texte dépôt doc - 05 06%2009 - 1 146 - 11/)4 2946436 -12- 7. La fibre de l'une des revendications précédentes dans laquelle le coeur présente une valeur maximale (Ani) de la différence d'indice par rapport à la gaine extérieure comprise entre 11 x 10-3 et 16x 10-3. 8. La fibre de l'une des revendications précédentes dans laquelle la différence d'indice (Ant) de la tranchée enterrée par rapport à la gaine extérieure est constante sur toute la largeur de la tranchée. 9. La fibre de l'une des revendications précédentes, présentant une bande passante en condition d'injection saturée (Overfilled Launch-OFLBandwidth) supérieure à 1500 MHz.km. 10. La fibre de l'une des revendications précédentes, présentant une bande passante en condition d'injection saturée (Overfilled Launch-OFLBandwidth) supérieure à 3500 MHz.km. 11. La fibre de l'une des revendications précédentes, présentant une bande passante modale effective (Effective Modal Bandwidth-EMB) supérieure à 15 2000 MHz.km. 12. La fibre de l'une des revendications précédentes, présentant une bande passante modale effective (Effective Modal Bandwidth-EMB) supérieure à 4000 MHz.km. 13. Système optique multimode comprenant au moins une portion de fibre selon 20 l'une des revendications 1 à 12. 14. Système optique selon la revendication 13 présentant un débit supérieur ou égal à 10 GbE jusqu'à 100m. 15. Système optique selon la revendication 13 présentant un débit supérieur ou égal à 10 GbE jusqu'à 300m. R `.Brevets 30100'301-11--090505-texte dépôt doc - 05.'06 2009 - 1146 - 1213