FR 2947115 A1 20101224 FR 0958290 A 20091124 MACHINE DYNAMOELECTRIQUE ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Domaine de l'invention La présente invention concerne une machine dynamoélectrique telle qu'un alternateur ou un démarreur, etc., qui est montée sur une automobile, par exemple. Description de l'art connexe Les premiers générateurs classiques comprennent : un rotor qui possède des pièces polaires ; un stator qui comprend : un noyau de stator dans lequel des fentes qui sont au nombre de six fois le nombre de pièces polaires sont réalisées selon un pas prédéterminé circonférentiellement ; et des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés qui sont chacun configurés en connectant en triangle trois enroulements de phase qui ont été enroulés dans le noyau de stator de telle sorte qu'une différence de phase d'angle électrique entre eux soit de 120 degrés ; un redresseur qui redresse la sortie à courant alternatif qui est induite dans les premier et second enroulements à courant alternatif triphasé en raison de la rotation du rotor, qui tourne de manière synchrone avec la rotation d'un moteur ; et une batterie de stockage qui est chargée par la sortie redressée provenant du redresseur, chacun des enroulements de phase étant configuré en connectant en série des parties d'enroulement de bobine qui ont été enroulées dans le noyau de stator de sorte à avoir des phases angulaires électriques différentes entre elles (voir document de brevet 1, par exemple). Document de brevet 1 : WO/2007/077236 (Recueil) Les enroulements à courant alternatif triphasés dans lesquels des enroulements de phase respectifs sont configurés en connectant en série deux parties d'enroulement de bobine qui ont des phases angulaires électriques différentes l'une de l'autre et qui sont configurés en connectant en triangle trois enroulements de phase de telle sorte que la différence de phase d'angle électrique entre chacun d'eux soit de 120 degrés seront appelés ci-après "enroulements en triangle en zigzag". En outre dans les enroulements en triangle en zigzag, les enroulements à courant alternatif triphasés qui sont configurés par réenroulement des deux parties d'enroulement de bobine qui constituent chacun des enroulements de phase de sorte à ce qu'ils soient connectés en série avec une phase angulaire électrique adaptée seront appelés ci-après "enroulements en triangle normaux". De plus, les générateurs qui utilisent des enroulements en triangle normaux dans les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés sont classiquement bien connus, et les générateurs qui utilisent des enroulements en triangle normaux dans les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés seront appelés "seconds générateurs classiques". Dans les premiers générateurs classiques qui utilisent des enroulements en triangle en zigzag, parce que les phases de force électromotrice des deux parties d'enroulement de bobine qui constituent chacun des enroulements de phase sont décalées l'une par rapport à l'autre, il est généralement admis que les forces électromotrices composées provenant des enroulements de phase sont réduites par rapport aux forces électromotrices provenant des enroulements de phase des seconds générateurs classiques qui utilisent des enroulements en triangle normaux. Il est également connu que la réaction d'induit est moindre dans les premiers générateurs classiques que dans les seconds générateurs classiques. Lorsque la relation entre le décalage des phases de force électromagnétique des enroulements de phase des premiers générateurs classiques et les amplitudes de la réaction d'induit des premier et second générateurs classiques est considérée, on sait d'ordinaire que la sortie du redresseur (courant électrique) est réduite dans les premiers générateurs classiques par rapport aux seconds générateurs classiques dans une région dans laquelle le rotor tourne à faible vitesse et que la sortie du redresseur est accrue dans une région dans laquelle le rotor tourne à grande vitesse. Si les premier et second générateurs classiques sont utilisés pour un usage automobile, la sortie provenant du redresseur augmente lorsque la vitesse de rotation (vitesse angulaire) du rotor, qui est synchronisée avec la rotation du moteur, augmente jusqu'à ce que la vitesse de rotation atteigne une amplitude prédéterminée, mais lorsque la vitesse de rotation du rotor devient supérieure à une vitesse prédéterminée, la sortie issue du redresseur est pratiquement saturée. Si un véhicule se déplace à une vitesse supérieure ou égale à une vitesse prédéterminée, par exemple, la batterie de stockage qui est chargée par la sortie redressée provenant du redresseur peut fournir une énergie électrique suffisante pour entraîner les éléments des équipements électriques qui sont utilisés dans le véhicule étant donné que le rotor tourne à grande vitesse. D'autre part, si le moteur tourne à faible vitesse, comme lorsque le moteur est dans un état de ralenti, etc., la sortie du redresseur est faible puisque la rotation du rotor est également à faible vitesse. Etant donné que la sortie du redresseur dans les premiers générateurs classiques en particulier est inférieure à la sortie des seconds générateurs classiques lorsque le rotor tourne à faible vitesse, il pourrait exister un risque que la batterie de stockage puisse être à plat si la vitesse de rotation du rotor restait faible. Il est possible que la sortie provenant du redresseur puisse être augmentée même lorsque le rotor tourne à faible vitesse en augmentant le nombre de tours des enroulements de phase pour accroître la force électromotrice des enroulements de phase, mais dans ce cas, la résistance des enroulements de phase est accrue et l'efficacité de génération est réduite. En conséquence de l'effort diligent persistant pour résoudre ces problèmes, les présents demandeurs ont découvert que la sortie d'un redresseur dans un générateur utilisant des enroulements en triangle en zigzag peut être augmentée lorsqu'un rotor tourne à faible vitesse sans devoir augmenter le nombre de tours des enroulements de phase en réglant la différence de phase d'angle électrique entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés de manière appropriée et ont inventé la présente invention. RESUME DE L'INVENTION La présente invention a pour but de résoudre les problèmes ci-dessus et un objet de la présente invention est de proposer une machine dynamoélectrique pouvant augmenter la sortie d'un redresseur même lorsqu'un rotor tourne à faible vitesse sans abaisser l'efficacité de génération, en réglant une différence de phase d'angle électrique entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasé à une valeur appropriée. Afin de réaliser l'objet ci-dessus, un aspect de la présente invention propose une machine dynamoélectrique comprenant : un rotor possédant 2n pièces polaires, où n est un nombre entier positif ; un stator comprenant : un noyau de stator dans lequel 2n x 6 fentes qui sont séparées par des dents adjacentes sont formées selon un pas prédéterminé circonférentiellement ; et des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés qui sont chacun configurés en connectant en triangle trois enroulements de phase qui sont montés sur le noyau de stator de telle sorte qu'une différence de phase d'angle électrique entre eux soit de 120 degrés ; et un redresseur qui redresse la sortie à courant alternatif qui est induite dans les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés en raison de la rotation du rotor. Chacun des enroulements de phase est configuré en connectant en série des paires de parties d'enroulement de bobine qui sont montées sur le noyau de stator de sorte à avoir des phases angulaires électriques différentes l'une de l'autre et une différence de phase d'angle électrique entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés est de 30 degrés. Dans une machine dynamoélectrique selon la présente invention, les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés sont chacun configurés en connectant en triangle trois enroulements de phase de telle sorte que les phases d'angle électrique diffèrent de 120 degrés entre elles, les trois enroulements de phase étant constitués de parties d'enroulement de bobine qui sont montées dans un noyau de stator de sorte à avoir des phases angulaires électriques différentes entre elles et qui sont connectées en série, et par ailleurs, une différence de phase d'angle électrique entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés est de 30 degrés. La machine dynamoélectrique selon la présente invention peut ainsi augmenter la sortie provenant du redresseur lorsque le rotor tourne à faible vitesse par rapport aux premiers générateurs classiques, sans accroître le nombre de tours des enroulements de phase, en d'autres termes, sans provoquer de réductions de l'efficacité de génération dues aux accroissements de résistance des enroulements de phase. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels : la figure 1 est une coupe longitudinale qui représente une configuration d'un alternateur automobile selon le mode de réalisation 1 de la présente invention ; la figure 2 est un schéma de circuit de l'alternateur automobile selon le mode de réalisation 1 15 de la présente invention ; la figure 3 est une projection développée qui explique une configuration d'un enroulement d'induit de l'alternateur automobile selon le mode de réalisation 1 de la présente invention ; 20 la figure 4 est un schéma de principe d'un premier alternateur comparatif ; la figure 5 est une projection développée qui explique une configuration d'un enroulement d'induit d'un second alternateur comparatif ; 25 la figure 6 est un schéma de principe du second alternateur comparatif ; la figure 7 est un graphique qui montre les caractéristiques de courant de sortie des redresseurs respectifs de l'alternateur d'automobile, le premier 30 alternateur comparatif et le second alternateur comparatif ; et la figure 8 est une projection développée qui explique une configuration d'un enroulement d'induit d'un alternateur d'automobile selon le mode de réalisation 2 de la présente invention. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES Nous allons maintenant expliquer des modes de réalisation préférés de la présente invention en références aux dessins. Mode de réalisation 1 La figure 1 est une coupe longitudinale qui représente une configuration d'un alternateur automobile selon le mode de réalisation 1 de la 15 présente invention, la figure 2 est un schéma de principe de l'alternateur automobile selon le mode de réalisation 1 de la présente invention et la figure 3 est une projection développée qui explique une configuration d'un enroulement d'induit de 20 l'alternateur d'automobile selon le mode de réalisation 1 de la présente invention. Sur les figures 1 et 2, un alternateur automobile 100A qui sert de machine dynamoélectrique comprend : un rotor de Lundell 7 qui est monté de manière rotative au 25 moyen d'un axe 6 à l'intérieur d'un carter 3 qui est constitué d'un support avant 1 et d'un support arrière 2 qui sont réalisés à partir d'aluminium ; un stator 8 qui est fixé sur une surface de paroi interne du carter 3 de sorte à couvrir un côté circonférentiel externe du 30 rotor 7 ; et un redresseur 12 qui redresse la sortie à 10 courant alternatif qui est générée dans le stator 8 en une sortie de courant continu. L'axe 6 est supporté par le support avant 1 et le support arrière 2 de sorte à pouvoir tourner autour d'un axe. Une poulie 4 est fixée à une première extrémité de l'axe 6 de telle sorte que le couple de rotation issu d'un moteur d'un véhicule puisse être transmis à l'axe 6 au moyen d'une courroie (non représentée). L'axe 6 tourne de manière synchrone avec la rotation du moteur. Ainsi, le rotor 7 tourne également de manière synchrone avec la rotation du moteur. Les bagues collectrices 9 qui fournissent du courant électrique au rotor 7 sont fixées à une seconde partie d'extrémité de l'axe 6 et une paire de balais 10 sont logés dans un porte-balais 11 qui est disposé à l'intérieur du carter 3 de sorte à coulisser en contact avec les bagues collectrices 9. Un régulateur de tension 18 qui ajuste l'amplitude d'une tension à courant alternatif qui est générée dans le stator 8 est fixé de manière adhésive à un puits de chaleur 17 qui est monté dans le porte-balais 11. Le redresseur 12 est constitué par des premier et second redresseurs pleine onde triphasés 12A et 12B. Chacun des redresseurs pleine onde triphasés 12A et 12B est configuré en connectant en parallèle trois paires de diodes qui sont formées en connectant en série une diode de côté positif d1 et une diode de côté négatif d2, comme le montre la figure 2, et est monté à l'intérieur du boîtier 3. Le rotor 7 est constitué par : un enroulement d'excitation 13 qui génère un flux magnétique au passage du courant électrique ; et des premier et second noyaux magnétiques 20 et 21 qui sont disposés de sorte à couvrir l'enroulement d'excitation 13 et dans lesquels les pôles magnétiques sont formés par le flux magnétique qui est généré par l'enroulement d'excitation 13. Les premier et second noyaux magnétiques 20 et 21 sont réalisés à partir de fer, ont respectivement des premier et second pôles magnétiques en forme de griffe 22 et 23 disposés de sorte à se projeter selon un pas angulaire uniforme circonférentiellement sur les bords circonférentiels externes de ceux-ci et sont fixés à l'axe 6 de sorte à se faire face afin de s'engrener avec les premier et second pôles magnétiques en forme de griffe 22 et 23. De plus, les premier et second pôles magnétiques en forme de griffe 22 et 23 correspondent aux pièces polaires. Etant donné que les pièces polaires sont montées dans l'axe 6 qui se synchronise avec la rotation du moteur, des champs magnétiques tournants sont générés de manière synchrone avec la rotation du moteur. Le stator 8 comprend : un noyau de stator 15 ; et un enroulement d'induit 16A qui est monté sur le noyau de stator 15. L'enroulement d'induit 16A comprend des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B qui sont chacun constitués par les enroulements en triangle en zigzag susmentionnés et sont configurés de telle sorte que les phases angulaires électriques diffèrent de 30 degrés entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasé 31A et 31B. Le premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A est configuré en connectant en triangle trois enroulements de phase (enroulement de phase a 32A à enroulement de phase c 32C) qui sont montés sur le noyau de stator 15 de telle sorte que les différences de phase d'angle électrique entre elles soient de 120 degrés. L'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C sont configurés en connectant en série les paires de parties d'enroulement de bobine respectives 32a et 32b, 32c et 32d et 32e et 32f qui sont montées sur le noyau de stator 15 de telle sorte que leurs phases angulaires électriques diffèrent de 30 degrés l'une de l'autre. Le second enroulement à courant alternatif triphasé 31B est configuré en connectant en triangle trois enroulements de phase (enroulement de phase a 32D à enroulement de phase c 32F) qui sont montés sur le noyau de stator 15 de telle sorte que les différences de phase d'angle électrique entre elles soient de 120 degrés. L'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32F sont configurés en connectant en série les paires de parties d'enroulement de bobine respectives 32g et 32h, 32i et 32j et 32k et 321 qui sont montées sur le noyau de stator 15 de telle sorte que leurs phases angulaires électriques diffèrent de 30 degrés l'une de l'autre. Les parties de câblage de connexion Xa, Ya et Za des trois enroulements de phase du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A sont chacune connectées aux parties connectées entre la diode de côté positif d1 et la diode de côté négatif d2 du premier redresseur pleine onde triphasé 12A. Les parties de câblage de connexion Ua, Va et Wa des trois enroulements de phase du second enroulement à courant alternatif triphasé 31B sont chacune connectées aux parties connectées entre la diode de côté positif d1 et la diode de côté négatif d2 du second redresseur pleine onde triphasé 12B. Les ventilateurs 5 (ventilateurs internes) sont fixés aux première et seconde extrémités axiales du rotor 7. Les ouvertures d'entrée d'air la et 2a sont disposées sur les surfaces d'extrémité axiale du support avant 1 et du support arrière 2 et les ouvertures d'évacuation d'air lb et 2b sont disposées sur les parties du support avant 1 et du support arrière 2 au voisinage des groupes d'extrémité de bobine d'extrémité avant et d'extrémité arrière 16a et 16b de l'enroulement d'induit 16A. La sortie du redresseur 12 est fournie à une batterie de stockage 28 et à une charge électrique 29. Nous allons à présent expliquer une construction d'enroulement de l'enroulement d'induit 16A en référence aux figures 2 et 3. Pour faciliter l'explication, les positions des premier et second pôles magnétiques en forme de griffe 22 et 23 sont représentées sur la figure 3 de sorte à être décalées dans une direction axiale du noyau de stator 15. Le noyau de stator 15 est préparé dans un noyau stratifié cylindrique qui possède : une pluralité de dents 15a qui sont formées de sorte à s'étendre radialement selon un pas angulaire uniforme circonférentiellement ; et des fentes 15b qui sont séparées entre des dents adjacentes 15a. Le nombre de dents 15a et de fentes 15b est fixé à un nombre qui satisfait à une condition d'être égal à six fois le nombre des pièces polaires. Ici, pour faciliter l'explication, le nombre de pièces polaires est expliqué comme étant quatre, mais en réalité, le nombre de pièces polaires est de seize. Sur la figure 3, 1 à 24 représente les numéros des fentes. Afin de rendre la construction d'enroulement de l'enroulement d'induit 16A plus facile à comprendre, les fentes 15b aux numéros 1 à 6 sont décrites comme étant renommées numéros 1' à 6' à droite de la fente 15b au numéro 24, mais en réalité, la fente 15b au numéro 24 est adjacente à la fente 15b au numéro 1. Ici, étant donné que vingt-quatre fentes 15b sont formées par rapport aux quatre pièces polaires (deux paires de pôles orientées au Nord (N) et pôles orientées au Sud (S)), le nombre de fentes pour une pièce polaire est de six, et les fentes 15b sont agencées selon un pas qui correspond à un angle électrique de 30 degrés. Nous allons tout d'abord expliquer la construction d'enroulement du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A qui est constitué par l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C. L'enroulement de phase a 32A est constitué par la partie d'enroulement de bobine 32a et la partie d'enroulement de bobine 32b. L'enroulement de phase b 32B est constitué par la partie d'enroulement de bobine 32c et la partie d'enroulement de bobine 32d. L'enroulement de phase c 32C est constitué par la partie d'enroulement de bobine 32e et la partie d'enroulement de bobine 32f. Les parties d'enroulement de bobine 32a à 32f sont configurées en montant dans le noyau de stator 15 les fils conducteurs 30 qui sont préparés au moyen d'un fil en cuivre qui a une section transversale circulaire qui a été revêtue d'un isolant, comme nous l'expliquerons ci-après. Nous allons tout d'abord expliquer la construction d'enroulement de l'enroulement de phase a 32A. Le fil conducteur 30 de la partie d'enroulement de bobine 32a passe en premier lieu d'une extrémité arrière du noyau de stator 15 (ci-après simplement "l'extrémité arrière") à travers la fente 15b au numéro 1, s'étend vers l'extérieur à une extrémité avant du noyau de stator 15 (ci-après simplement "l'extrémité avant") et est replié. De plus, le fil conducteur 30 passe à travers la fente 15b au numéro 7, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et est replié, passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 13 et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant et passe enfin à travers la fente 15b au numéro 19, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et revient vers la fente 15b au numéro 1. Le fil conducteur 30 est monté sur le noyau de stator 15 de sorte à faire trois replis en étant inséré dans un groupe de fentes qui est constitué par les fentes 15b aux numéros 1, 7, 13 et 19 de cette manière. Le fil conducteur 30 de la partie d'enroulement de bobine 32b passe en premier lieu de l'extrémité arrière à travers la fente 15b au numéro 24, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant du noyau de stator 15 et est replié. De plus, le fil conducteur 30 passe à travers la fente 15b au numéro 6, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et est replié, passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 12 et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant et passe enfin à travers la fente 15b au numéro 18, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et revient vers la fente 15b au numéro 24. Le fil conducteur 30 est monté sur le noyau de stator 15 de sorte à faire trois replis en étant inséré dans un groupe de fentes qui est constitué par les fentes 15b aux numéros 6, 12, 18 et 24 de cette manière. L'enroulement de phase a 32A est configuré en connectant une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32a qui s'étend hors de la fente 15b au numéro 19 et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32b qui s'étend hors de la fente 15b au numéro 24. En d'autres termes, l'enroulement de phase a 32A est configuré en connectant en série une paire de parties d'enroulement de bobine 32a et 32b entre lesquelles une différence de phase d'angle électrique est de 30 degrés. Nous allons ensuite expliquer la construction d'enroulement de l'enroulement de phase b 32B. Le fil conducteur 30 de la partie d'enroulement de bobine 32c passe en premier lieu depuis l'extrémité arrière à travers la fente 15b au numéro 21, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant du noyau de stator 15 et est replié. De plus, le fil conducteur 30 passe à travers la fente 15b au numéro 3, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et est replié, passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 9 et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant et passe enfin à travers la fente 15b au numéro 15, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et revient vers la fente 15b au numéro 21. Le fil conducteur 30 est monté sur le noyau de stator 15 de manière à faire trois replis en étant inséré dans un groupe de fentes qui est constitué par les fentes 15b aux numéros 3, 9, 15 et 21 de cette manière. Le fil conducteur 30 de la partie d'enroulement de bobine 32d passe en premier lieu depuis l'extrémité arrière à travers la fente 15b au numéro 20, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant du noyau de stator 15 et est replié. De plus, le fil conducteur 30 passe à travers la fente 15b au numéro 2, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et est replié, passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 8 et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant et passe enfin à travers la fente 15b au numéro 14, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et revient vers la fente 15b au numéro 20. Le fil conducteur 30 est monté sur le noyau de stator 15 de manière à faire trois tours en étant inséré dans un groupe de fentes qui est constitué par les fentes 15b aux numéros 2, 8, 14 et 20 de cette manière. L'enroulement de phase b 32B est configuré en connectant une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32c qui s'étend hors de la fente 15b au numéro 15 et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32d qui s'étend hors de la fente 15b au numéro 20. En d'autres termes, l'enroulement de phase b 32B est configuré en connectant en série une paire de parties d'enroulement de bobine 32c et 32d entre lesquelles une différence de phase d'angle électrique est de 30 degrés. Nous allons ensuite expliquer la construction d'enroulement de l'enroulement de phase c 32C. Le fil conducteur 30 de la partie d'enroulement de bobine 32e passe en premier lieu depuis l'extrémité arrière à travers la fente 15b au numéro 17, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant du noyau de stator 15 et est replié. De plus, le fil conducteur 30 passe à travers la fente 15b au numéro 23, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et est replié, passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 5 et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant et passe enfin à travers la fente 15b au numéro 11, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et revient vers la fente 15b au numéro 17. Le fil conducteur 30 est monté sur le noyau de stator 15 de manière à faire trois replis en étant inséré dans un groupe de fentes qui est constitué par les fentes 15b aux numéros 5, 11, 17 et 23 de cette manière. Le fil conducteur 30 de la partie d'enroulement de bobine 32f passe d'abord depuis l'extrémité arrière à travers la fente 15b au numéro 16, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant du noyau de stator 15 et est replié. De plus, le fil conducteur 30 passe à travers la fente 15b au numéro 22, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et est replié, passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 4 et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant et passe enfin à travers la fente 15b au numéro 10, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière et revient vers la fente 15b au numéro 16. Le fil conducteur 30 est monté sur le noyau de stator 15 de manière à faire trois replis en étant inséré dans un groupe de fentes qui est constitué par les fentes 15b aux numéros 4, 10, 16 et 22 de cette manière. L'enroulement de phase c 32C est configuré en connectant une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32e qui s'étend hors de la fente 15b au numéro 11 et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32f qui s'étend hors de la fente 15b au numéro 16. En d'autres termes, l'enroulement de phase c 32C est configuré en connectant en série une paire de parties d'enroulement de bobine 32e et 32f entre lesquelles une différence de phase d'angle électrique est de 30 degrés. En résumé, l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C qui ont été décrits ci-dessus, les parties d'enroulement de bobine 32a à 32f respectives qui constituent l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C sont configurés en montant les fils conducteurs 30 dans le noyau de stator 15 dans des enroulements ondulés qui ont un pas qui est égal au pas des pièces polaires (enroulements ondulés à pas diamétral). Les différences de phase d'angle électrique entre les paires de parties d'enroulement de bobine 32a et 32b, 32c et 32d et 32e et 32f qui sont connectées en série sont de 30 degrés et le nombre de tours dans chacune des parties d'enroulement de bobine 32a à 32f est identique. Ensuite, une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32a de l'enroulement de phase a 32A et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32e de l'enroulement de phase c 32C, une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32b de l'enroulement de phase a 32A et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32c de l'enroulement de phase b 32B, et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32d de l'enroulement de phase b 32B et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32f de l'enroulement de phase c 32C sont connectés respectivement. Ainsi, le premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A est constitué par un enroulement en triangle en zigzag. De plus, une partie de câblage de connexion entre l'enroulement de phase a 32A et l'enroulement de phase b 32B, une partie de câblage de connexion entre l'enroulement de phase b 32B et l'enroulement de phase c 32C et une partie de câblage de connexion entre l'enroulement de phase a 32A et l'enroulement de phase c 32C constituent une partie de câblage de connexion Za, une partie de câblage de connexion Ya et une partie de câblage de connexion Xa, respectivement. Nous allons ensuite expliquer la construction d'enroulement du second enroulement à courant alternatif triphasé 31B qui est constitué de l'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32F. L'enroulement de phase a 32D est configuré en connectant en série la partie d'enroulement de bobine 32g et la partie d'enroulement de bobine 32h. L'enroulement de phase b 32E est configuré en connectant en série la partie d'enroulement de bobine 32i et la partie d'enroulement de bobine 32j. L'enroulement de phase c 32F est configuré en connectant en série la partie d'enroulement de bobine 32k et la partie d'enroulement de bobine 321. Les parties d'enroulement de bobine 32g à 321 sont configurées en montant dans le noyau de stator 15 les fils conducteurs 30 qui sont préparés au moyen d'un fil de cuivre qui a une section transversale circulaire qui a été revêtue d'un isolant comme enroulements ondulés à pas diamétral, comme nous l'expliquerons ci-après. Les parties d'enroulement de bobine 32g à 321 sont configurées comme si la partie d'enroulement de bobine 32a à 32f qui constitue l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C était montée dans le noyau de stator 15 de manière à être décalée de onze fentes dans une direction de progression des numéros de la fente 15b. Ici, le numéro qui suit le numéro 24 est le numéro 1. Ensuite, une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32g de l'enroulement de phase a 32D et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32k de l'enroulement de phase c 32F, une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32h de l'enroulement de phase a 32D et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32i de l'enroulement de phase b 32E et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 32j de l'enroulement de phase b 32E et une partie d'extrémité de la partie d'enroulement de bobine 321 de l'enroulement de phase c 32F sont connectées respectivement. Ainsi, le second enroulement à courant alternatif triphasé 31B est constitué par un enroulement en triangle en zigzag. De plus, une partie de câblage de connexion entre l'enroulement de phase a 32D et l'enroulement de phase c 32F, une partie de câblage de connexion entre l'enroulement de phase b 32E et l'enroulement de phase c 32F et une partie de câblage de connexion entre l'enroulement de phase a 32D et l'enroulement de phase b 32E constituent une partie de câblage de connexion Ua, une partie de câblage de connexion Va et une partie de câblage de connexion Wa, respectivement. De plus, il va sans dire que les différences de phase d'angle électrique entre les enroulements de l'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32F du second enroulement à courant alternatif triphasé 31B sont de 120 degrés d'une manière similaire aux enroulements de l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A. Etant donné que les fentes 15b sont agencées selon un pas qui correspond à un angle électrique de 30 degrés, les différences de phase d'angle électrique entre les enroulements de phase a 32A et 32D, les enroulements de phase b 32B et 32E et les enroulements de phase c 32C et 32F sont chacune de 30 degrés. En d'autres termes, la différence de phase d'angle électrique entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B est de 30 degrés. Les parties d'enroulement de bobine 32a à 321 d'un enroulement d'induit 16A qui a été configuré comme décrit ci-dessus sont montées sur des groupes de fentes de la façon suivante : Tout d'abord, les six parties d'enroulement de bobine 32a à 32f qui constituent le premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A sont chacune montées dans six groupes de fentes différents. Les six parties d'enroulement de bobine 31g à 321 qui constituent le second enroulement à courant alternatif triphasé 31B sont également chacune montées sur des groupes de fentes différents. Les paires de parties d'enroulement de bobine qui constituent respectivement l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C qui constituent le premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A sont chacune montées dans les groupes de fentes dans lesquels sont montées une partie d'enroulement de bobine qui constitue un enroulement de phase qui constitue le second enroulement à courant alternatif triphasé 31B et une partie d'enroulement de bobine qui constitue un autre enroulement de phase qui constitue le second enroulement à courant alternatif triphasé 31B. Dans un alternateur d'automobile 100A qui est configuré de cette manière, un courant électrique est fourni par la batterie de stockage 28 à l'enroulement d'excitation 13 au moyen des balais 10 et des bagues collectrices 9, générant un flux magnétique. Les premiers pôles magnétiques en forme de griffe 22 sur le premier noyau magnétique 20 sont magnétisés en pôles orientés au Nord (N) grâce à ce flux magnétique et les second pôles magnétiques en forme de griffe 23 sur le second noyau magnétique 21 sont magnétisés en pôles orientés au Sud (S). En même temps, le couple de rotation provenant du moteur est transmis à l'axe 6 au moyen de la courroie (non représentée) et à la poulie 4, faisant tourner le rotor 7. Ainsi, les champs magnétiques tournants sont appliqués à l'enroulement d'induit 16A, générant des forces électromotrices à courant alternatif dans l'enroulement d'induit 16A. Les courants alternatifs (sorties de courant alternatif) qui sont générés par ces forces électromotrices passent à travers les redresseurs pleine onde triphasés 12A et 12B et sont redressés en courant continu et leur amplitude également ajustée par le régulateur de tension 18, puis chargés sur la batterie de stockage 28 et fournis à la charge électrique 29. Ensuite, les effets d'un alternateur automobile 100A qui est caractérisé en ce que les angles électriques des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B sont décalés de 30 degrés ont été confirmés et nous allons à présent expliquer leur contenu en détail. Dans une expérience, un premier alternateur comparatif et un second alternateur comparatif qui seront expliqués ci-après ont été préparés et le courant de sortie issu du redresseur 12 a été mesuré lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 a été changée dans l'alternateur automobile 100A, le premier alternateur comparatif et le second alternateur comparatif, respectivement. De plus, le courant de sortie issu du redresseur 12 était la somme des courants de sortie issus des redresseurs pleine onde triphasés 12A et 12B. D'une manière similaire à l'alternateur automobile 100A, le nombre de pièces polaires du premier alternateur comparatif et du second alternateur comparatif est expliqué comme étant de quatre pour faciliter l'explication, mais en réalité des configurations dans lesquelles le nombre de pièces polaires était de seize ont été utilisées. Nous allons à présent expliquer le premier alternateur comparatif en référence à la figure 4. La figure 4 est un schéma de principe du premier alternateur comparatif. Sur la figure 4, un enroulement d'induit 60 du premier alternateur comparatif 110A possède des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 61A et 61B qui sont chacun constitués par un enroulement en triangle en zigzag. Une différence de phase d'angle électrique entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 61A et 61B est fixée à 0 degré. Un enroulement de phase a 62A à un enroulement de phase c 62C qui constituent le premier enroulement à courant alternatif triphasé 61A sont configurés d'une manière similaire à l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A de l'alternateur automobile 100A. De plus, les parties d'enroulement de bobine 62a et 62b, 62c et 62d et 62e et 62f qui constituent l'enroulement de phase a 62A à l'enroulement de phase c 62C correspondent aux parties d'enroulement de bobine 32a et 32b, 32c et 32d et 32e et 32f. Un enroulement de phase a 62D à un enroulement de phase c 62F qui constituent le second enroulement à courant alternatif triphasé 61B sont configurés d'une manière similaire à l'enroulement de phase a 62A à l'enroulement de phase c 62C, mais les parties d'enroulement de bobine 62g et 62h, 62i et 62j et 62k et 621 qui constituent l'enroulement de phase a 62D à l'enroulement de phase c 62F sont montés sur un noyau de stator (non représenté) de manière à passer à travers les fentes qui ont des numéros identiques aux numéros des fentes (non représentées) à travers lesquelles passent les parties d'enroulement de bobine 62a et 62b, 62c et 62d et 62e et 62f. Le reste de la configuration du premier alternateur comparatif 110A est similaire à la configuration de l'alternateur automobile 100A. Nous allons maintenant expliquer le second alternateur comparatif en référence aux figures 5 et 6. La figure 5 est une projection développée qui explique une configuration d'un enroulement d'induit du second alternateur comparatif et la figure 6 est un schéma de principe du second alternateur comparatif. De plus, sur les figures 5 et 6, nous donnerons aux parties identiques ou correspondant à la configuration de l'alternateur automobile 100A une numérotation identique et leur explication sera omise. Sur les figures 5 et 6, un enroulement d'induit 70 du second alternateur comparatif 110B est configuré de sorte à avoir deux enroulements à courant alternatif triphasés 71A et 71B dans lesquels un enroulement de phase a 72A à un enroulement de phase c 72C ayant des phases angulaires électriques qui sont décalées de 120 degrés l'une de l'autre sont connectés en triangle et les phases entre les enroulements à courant alternatif triphasés 71A et 71B sont décalés de 30 degrés. L'enroulement à courant alternatif triphasé 71A est configuré en connectant en triangle trois enroulements de phase 72A à 72C qui sont constitués par les fils conducteurs respectifs 30 qui sont montés dans un noyau de stator 15 en tant qu'enroulements ondulés à pas diamétral. L'enroulement à courant alternatif triphasé 71B est configuré en connectant en triangle les trois enroulements de phase 72D à 72F qui sont constitués par les fils conducteurs respectifs 30 qui sont montés dans le noyau de stator 15 en tant qu'enroulements ondulés à pas diamétral. Nous allons maintenant expliquer une construction d'enroulement de l'enroulement d'induit 70 en référence à la figure 5. Premièrement, nous allons expliquer la construction d'enroulement de l'enroulement à courant alternatif triphasé 71A. L'enroulement de phase a 72A est monté sur le noyau de stator 15 de sorte à passer à travers les fentes 15b qui ont des numéros identiques aux numéros des fentes 15b à travers lesquelles passe la partie d'enroulement de bobine 32a de l'enroulement de phase a 32A de l'alternateur d'automobile 100A. Ici, l'enroulement de phase a 72A est monté sur le noyau de stator 15 de manière à être deux fois plus long que la partie d'enroulement de bobine 32a, en d'autres termes, l'enroulement de phase a 72A effectue un total de six replis. L'enroulement de phase b 72B est monté sur le noyau de stator 15 de sorte à passer à travers les fentes 15b qui ont des numéros identiques aux numéros des fentes 15b à travers lesquelles passe la partie d'enroulement de bobine 32c de l'enroulement de phase b 32B de l'alternateur d'automobile 100A. Ici, l'enroulement de phase b 72B est monté sur le noyau de stator 15 de manière à réaliser un total de six replis. L'enroulement de phase c 72C est monté sur le noyau de stator 15 de sorte à passer à travers les fentes 15b qui ont des numéros identiques aux numéros des fentes 15b à travers lesquelles passe la partie d'enroulement de bobine 32e de l'enroulement de phase c 32C de l'alternateur d'automobile 100A. Ici, l'enroulement de phase c 72C est monté sur le noyau de stator 15 de sorte à réaliser un total de six replis. L'enroulement à courant alternatif triphasé 71A est configuré en connectant en triangle l'enroulement de phase a 72A à l'enroulement de phase c 72C de telle sorte que les différences de phase d'angle électrique entre les enroulements de l'enroulement de phase a 72A à l'enroulement de phase c 72C soient de 120 degrés. Nous expliquerons ensuite la construction d'enroulement de l'enroulement à courant alternatif triphasé 71B. L'enroulement de phase a 72D à l'enroulement de phase c 72F sont configurés comme si l'enroulement de phase a 72A à l'enroulement de phase c 72C étaient montés dans le noyau de stator 15 de sorte à être décalés de onze fentes dans une direction de progression des numéros des fentes 15b. L'enroulement à courant alternatif triphasé 71B est configuré en connectant en triangle l'enroulement de phase a 72D à l'enroulement de phase c 72F de telle sorte que les différences de phase entre l'enroulement de phase a 72D à l'enroulement de phase c 72F soient de 120 degrés. La différence de phase d'angle électrique entre les enroulements à courant alternatif triphasé 71A et 71B qui sont configurés de cette manière est de 30 degrés. Le reste de la configuration du second alternateur comparatif 110B est similaire à la configuration de l'alternateur automobile 100A. Alors, les courants de sortie de chacun des générateurs ont été mesurés au fur et à mesure du changement de la vitesse de rotation du rotor 7 de 1 200 trs/min à 6 000 trs/min et les résultats sont présentés sur la figure 7. La figure 7 est un graphique qui montre les caractéristiques du courant de sortie des redresseurs respectifs dans l'alternateur automobile, le premier alternateur comparatif et le second alternateur comparatif. Sur la figure 7, la vitesse de rotation du rotor 7 est représentée sur un axe horizontal, et le courant de sortie est représenté sur un axe vertical. Ci-après, le courant de sortie du redresseur 12 de l'alternateur automobile, le courant de sortie du redresseur 12 du premier alternateur comparatif 110A, et le courant de sortie du redresseur 12 du second alternateur comparatif 110B seront simplement désignés par "courant de sortie de l'alternateur automobile 100A", "courant de sortie du premier alternateur comparatif 110A" et "courant de sortie du second alternateur comparatif 110B", respectivement. Les caractéristiques de sortie de l'ensemble des générateurs ont augmenté à un gradient prédéterminé pour chacun des générateurs au fur et à mesure que la vitesse de rotation du rotor 7 augmentait dans une région dans laquelle la vitesse de rotation du rotor 7 allait de 1 200 trs/min à 2 000 trs/min ou moins, le rapport de la quantité d'augmentation du courant de sortie sur la quantité d'augmentation de la vitesse de rotation du rotor 7 a diminué progressivement lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 dépassait 2 000 trs/min, et pour finir était pratiquement saturé lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 était supérieure ou égale à 4 000 trs/min. Lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 était de 1 200 trs/min, les grandeurs des courants de sortie de l'alternateur automobile 100A et du second alternateur comparatif 110B étaient approximativement égales, et la grandeur du courant de sortie du premier alternateur comparatif 110A était inférieure au courant de sortie de l'alternateur automobile 100A et du second alternateur comparatif 110B d'environ 5 ampères (A). Dans la région dans laquelle la vitesse de rotation du rotor 7 était de 1 200 à 2 000 trs/min, les gradients d'augmentation du courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A et du premier alternateur comparatif étaient approximativement égaux, et le gradient d'augmentation du courant de sortie provenant du second alternateur comparatif 110B était inférieur aux gradients d'augmentation du courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A et du premier alternateur comparatif 110A. Au fur et à mesure que la vitesse de rotation du rotor 7 augmentait de 1 200 trs/min à 2 000 trs/min, la différence entre le courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A et le courant de sortie provenant du second alternateur comparatif 110B s'est progressivement élargie, et lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 était de 2 000 trs/min, le courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A était d'environ 8 A supérieur au courant de sortie du second alternateur comparatif. Lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 était de 1 200 trs/min, la différence entre le courant de sortie provenant du premier alternateur comparatif 110A et le courant de sortie provenant du second alternateur comparatif a diminué progressivement, et le courant de sortie provenant du premier alternateur comparatif 110A est devenu supérieur au courant de sortie provenant du second alternateur comparatif 110B lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 avoisinait les 1 700 trs/min. La quantité d'augmentation du courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A est devenue inférieure lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 passait de 2 000 trs/min à 4 000 trs/min. Le courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A est devenu inférieur au courant de sortie provenant du premier alternateur comparatif lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 avoisinait les 2 500 trs/min, et est devenu inférieur au courant de sortie provenant du second alternateur comparatif 110B lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 avoisinait les 3 500 trs/min. Dans une région dans laquelle la vitesse de rotation du rotor 7 était supérieure ou égale à 1 700 trs/min, le courant de sortie provenant du premier alternateur comparatif 110A a progressé à des valeurs encore supérieures au courant de sortie provenant du second alternateur comparatif 110B. Donc, comme susmentionné, on pense d'ordinaire que dans les générateurs dans lesquels les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés sont des enroulements en triangle en zigzag, comme dans l'alternateur automobile 100A et le premier alternateur comparatif 110A, la force électromotrice est réduite lorsque le rotor 7 tourne à basse vitesse, et le courant de sortie est accru lorsque le rotor 7 tourne à haute vitesse, par rapport au second alternateur comparatif 110B dans lequel les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés sont des enroulements en triangle normaux dans lesquels les enroulements de phase sont configurés sans aucun décalage de phase. Dans cette expérience, les résultats ont montré que le courant de sortie provenant du premier alternateur comparatif 110A était inférieur à celui du second alternateur comparatif 110B lorsque le rotor 7 tournait à faible vitesse, et le courant de sortie était superieur à celui du second alternateur comparatif 110B lorsque le rotor 7 tournait à grande vitesse, comme on le pense d'ordinaire. De manière spécifique, le courant de sortie provenant du premier alternateur comparatif 110A était inférieur au courant de sortie provenant du second alternateur comparatif dans une région dans laquelle la vitesse de rotation du rotor 7 était inférieure à environ 1 600 trs/min. D'autre part, suite à un effort diligent, les présents demandeurs ont découvert que si les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B qui sont chacun constitués d'un enroulement en triangle en zigzag sont montés dans un noyau de stator 15 de telle manière que leurs phases angulaires électriques diffèrent de 30 degrés, il se produit un phénomène inverse à ce que l'on pense d'ordinaire. En d'autres termes, on a obtenu des résultats indiquant que le courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A était supérieur à celui du second alternateur comparatif 110B lorsque le rotor 7 tournait à faible vitesse, et que le courant de sortie était inférieur à celui du second alternateur comparatif 110B lorsque le rotor 7 tournait à grande vitesse. De manière spécifique, dans une région dans laquelle la vitesse de rotation du rotor 7 était inférieure à environ 3 500 trs/min, le courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A était supérieur ou égal au courant de sortie provenant du second alternateur comparatif 110B. Ainsi dans une région présentant une large plage de vitesses de rotation du rotor 7 qui inclut 1 500 à 2 000 trs/min, le courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A est supérieur au courant de sortie provenant du premier alternateur comparatif 110A et du second alternateur comparatif 100B. Les véhicules dans lesquels le moteur est dans un état de ralenti lorsque la vitesse de rotation du rotor 7 est dans une plage de 1 500 à 2 000 trs/min sont de plus en plus largement utilisés. Le résultat ci-dessus signifie que la sortie de courant électrique de l'alternateur automobile 100A est accrue par rapport au premier alternateur comparatif 110A et au second alternateur comparatif 110B lorsque le moteur est dans un état de ralenti. Nous allons ensuite examiner les résultats ci-20 dessus. L'alternateur automobile 100A est configuré de telle sorte qu'un des fils conducteurs 30 qui constituent l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C du premier enroulement à 25 courant alternatif triphasé 31A, et un des fils conducteurs 30 qui constituent l'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32F du second enroulement à courant alternatif triphasé 31B passent à travers chacune des fentes 15b. Ici, étant donné que 30 les enroulements biphasés qui sont constitués par les deux fils conducteurs 30 qui passent à travers chacune des fentes 15b ont une différence de phase d'angle électrique entre eux, les phases entre les courants électriques qui passent à travers les enroulements biphasés en question sont décalées. Ainsi, on peut considérer que le courant de sortie augmente du fait que les courants harmoniques qui résultent de l'inductance mutuelle entre les enroulements de phase augmentent. Selon le mode de réalisation 1, un alternateur automobile 100A comprend : un rotor 7 qui possède des pièces polaires ; un stator 8 qui comprend : un noyau de stator 15 dans lequel des fentes qui sont au nombre de six fois le nombre de pièces polaires sont réalisées selon un pas prédéterminé circonférentiellement ; et des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B qui sont chacun configurés par trois enroulements de phase connectés en triangle 32A à 32C (32D à 32F) qui sont enroulés dans le noyau de stator de telle sorte qu'une différence de phase d'angle électrique entre chacun d'eux soit de 120 degrés ; et un redresseur 12 qui redresse le courant de sortie qui est induit dans les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B en réponse aux champs magnétiques rotatifs générés par les pièces polaires du rotor 7 par rotation synchrone avec la rotation d'un moteur. Les enroulements de phase 32A à l'enroulement de phase c 32F sont configurés en connectant en série des paires respectives de parties d'enroulement de bobine qui sont montées sur le noyau de stator 15 de telle sorte que leurs phases angulaires électriques diffèrent, et une différence de phase d'angle électrique entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B est de 30 degrés. Le courant de sortie provenant du redresseur 12 peut ainsi être accru dans une région dans laquelle le rotor 7 tourne à faible vitesse sans augmenter le nombre de tours dans les enroulements de phase 32A à 32C et 32D à 32F. En d'autres termes, la résistance dans les enroulements de phase 32A à 32C et 32D à 32F est augmentée, permettant d'empêcher un épuisement de la batterie de stockage 28 tout en évitant les réductions de l'efficacité de génération. De plus, dans le mode de réalisation 1 ci-dessus, les paires de parties d'enroulement de bobine qui constituent chacun de l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C et l'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32F sont expliquées comme étant connectées en série de sorte à avoir une différence de phase d'angle électrique de 30 degrés, mais les paires de parties d'enroulement de bobine ne sont pas limitées à une connexion en série avec une différence de phase d'angle électrique de 30 degrés, et les effets de la présente demande peuvent également être obtenus par des connexions en série avec une différence de phase d'angle électrique autre que 30 degrés, si nécessaire. De plus, même si un second alternateur comparatif existant 110B est monté sur un véhicule, le second alternateur comparatif 110B peut être converti à la configuration de l'alternateur automobile 100A simplement en modifiant les connexions sur les enroulements à courant alternatif triphasés 71B et 71B à condition que les paires de parties d'enroulement de bobine qui constituent les enroulements de phase aient des différences de phase d'angle électrique de 30 degrés entre elles ; et soient enroulées sur le noyau de stator 15 à un pas qui est égal au pas des pièces polaires (enroulements à pas diamétral). Les six parties d'enroulement de bobine 32a à 32f qui constituent le premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A sont montées chacune dans six groupes de fentes différents. Les six parties d'enroulement de bobine 31g à 321 qui constituent le second enroulement à courant alternatif triphasé 31B sont chacune montées sur différents groupes de fentes. Les paires de parties d'enroulement de bobine qui constituent l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C qui constituent le premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A sont montées chacune dans des groupes de fentes dans lesquels sont montées une partie d'enroulement de bobine qui constitue un enroulement de phase et une partie d'enroulement de bobine qui constitue un autre enroulement de phase qui constituent le second enroulement à courant alternatif triphasé 31B. Ainsi, il est prévu que les courants harmoniques entre les enroulements de phase qui constituent les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B augmentent, et d'autres augmentations du courant de sortie provenant du redresseur 12 peuvent être escomptées. Un des fils conducteurs 30 qui constituent l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A, et un des fils conducteurs 30 qui constituent l'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32f du second enroulement à courant alternatif triphasé 31B passent à travers chacune des fentes 15b, et les phases des courants électriques qui passent à travers les deux enroulements de phase qui sont constitués par les deux fils conducteurs 30 qui traversent chacune des fentes 15B sont décalées. Ainsi, on a étudié si l'on peut considérer que le courant de sortie provenant de l'alternateur automobile 100A augmente même lorsque le rotor 7 tourne à faible vitesse, car les courants harmoniques qui résultent de l'inductance mutuelle entre les enroulements de phase augmentent. Ci-après, un des fils conducteurs 30 qui constituent l'enroulement de phase a 32A à l'enroulement de phase c 32C du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A et un des fils conducteurs 30 qui constituent l'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32F du second enroulement à courant alternatif triphasé 31B sera désigné de façon plus concise "paires de fils conducteurs 30 qui constituent les enroulements de phase de différents enroulements à courant alternatif triphasés". Cependant, même si des paires de fils conducteurs 30 qui constituent les enroulements de phase de différents enroulements à courant alternatif triphasés ne passent pas à travers chacune des fentes, une certaine quantité d'inductance mutuelle se produira entre l'enroulement de phase si la phase angulaire électrique entre les premier et seconds enroulements à courant alternatif triphasés 31A et 31B diffère. Par conséquent, des effets sont obtenus qui permettent au courant de sortie d'être accru dans une région de rotation faible vitesse du rotor 7 même si des paires de fils conducteurs 30 qui constituent les enroulements de phase de différents enroulements à courant alternatif triphasés ne passent pas à travers chacune des fentes 15b à condition que les premier et second enroulements à courant alternatifs triphasés 31A et 31B soient constitués par des enroulements en triangle en zigzag, et la phase angulaire électrique entre chacun diffère. Cependant, si les paires de fils conducteurs 30 qui constituent les enroulements de phase de différents enroulements à courant alternatif triphasés sont insérées à travers chacune des fentes 15b, des effets sont obtenus qui permettent au courant de sortie d'être accru de façon significative. Etant donné que le nombre de tours dans chacune des parties d'enroulement de bobine 32a et 32b, 32c et 32d, etc., à 32k et 321 qui sont connectées en série sont égaux, les parties d'enroulement de bobine 32a à 321 ne sont pas concentrées à des endroits particuliers sur des extrémités de bobines, améliorant l'aptitude à l'enroulement des parties d'enroulement de bobine 32a à 321. Chacune des parties d'enroulement de bobine 32a à 32f est expliquée comme étant configurée en montant un fil conducteur 30 dans le noyau de stator 15 dans un enroulement ondulé à pas diamétral de sorte à établir trois replis du noyau de stator 15, mais peut également être montée sur le noyau de stator 15 de sorte à réaliser un repli, deux replis ou quatre replis ou plus. Les parties d'enroulement de bobine 32a à 32f sont expliquées comme étant configurées en montant un fil conducteur 30 dans le noyau de stator 15 dans un enroulement ondulé à pas diamétral, mais les parties d'enroulement de bobine 32a à 32f peuvent également être configurées en montant un fil conducteur 30 dans le noyau de stator 15 dans un enroulement imbriqué des enroulements à pas diamétral. Mode de réalisation 2 La figure 8 est une projection développée qui explique une configuration d'un enroulement d'induit dans une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 2 de la présente invention. Sur la figure 8, un enroulement d'induit 16B d'un alternateur automobile 100B est constitué par des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31C et 31D qui sont montés sur un noyau de stator 15 de telle sorte que les phases angulaires électriques diffèrent de 30 degrés entre elles. Le premier enroulement à courant alternatif triphasé 31C possède trois enroulements de phase (un enroulement de phase a 32G à un enroulement de phase c 32I) qui sont configurés en montant un fil conducteur 30 dans le noyau de stator 15 dans un enroulement imbriqué d'enroulements à pas raccourci qui ont un pas de 5/6 pièce polaire, et est configuré en connectant en triangle les enroulements de phase 32G à 32I de telle sorte qu'une différence de phase d'angle électrique entre eux soit de 120 degrés. Le second enroulement à courant alternatif triphasé 31D possède trois enroulements de phase (un enroulement de phase a 32J à un enroulement de phase c 32L) qui sont chacun configurés en montant un fil conducteur 30 dans le noyau de stator 15 dans un enroulement imbriqué d'enroulements à pas raccourci qui ont un pas de 5/6 pièce polaire, et est configuré en connectant en triangle les enroulements de phase 32J à 32L de telle sorte qu'une différence de phase d'angle électrique entre eux soit de 120 degrés. De plus, les enroulements de phase a à phase c 32G à 32I, et 32J à 32L, sont configurés en montant les fils conducteurs 30 dans le noyau de stator 15 comme des enroulements a pas raccourci, comme nous l'expliquerons ci-après. Nous allons maintenant expliquer une construction d'enroulement de l'enroulement d'induit 16B. Nous allons tout d'abord expliquer la construction 25 d'enroulement du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31C. Le fil conducteur 30 de l'enroulement de phase a 32G passe depuis l'extrémité arrière du noyau de stator 15 à travers la fente 15b au numéro 1, s'étend vers 30 l'extérieur à l'extrémité avant, et passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 6, qui est séparée par cinq fentes de la fente 15b au numéro 1, passe à travers la fente 15b au numéro 6, et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière. Ensuite, le fil conducteur 30 est enroulé de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 1 et 6 d'une manière similaire sur un nombre prédéterminé de tours. En outre, une extrémité du fil conducteur 30 qui fait saillie vers l'extérieur depuis la fente 15b au numéro 6 passe à travers la fente 15b au numéro 24, qui est séparée par six fentes de la fente 15b au numéro 6. Le fil conducteur 30 passe depuis l'extrémité arrière à travers la fente 15b au numéro 24, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant, et passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 19, qui est séparée par cinq fentes de la fente 15b au numéro 24, passe depuis l'extrémité avant à travers la fente 15b au numéro 19, et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière. Ensuite, le fil conducteur 30 est enroulé de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 24 et 19 d'une manière similaire sur un nombre prédéterminé de tours. En outre, une extrémité du fil conducteur 30 qui fait saillie vers l'extérieur depuis la fente 15b au numéro 19 passe à travers la fente 15b au numéro 13, qui est séparé par six fentes de la fente 15b au numéro 19. Le fil conducteur 30 passe depuis l'extrémité arrière à travers la fente 15b au numéro 13, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant, et passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 18, qui est séparé par cinq fentes de la fente 15b au numéro 13, passe depuis l'extrémité avant à travers la fente 15b au numéro 18, et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière. Ensuite, le fil conducteur 30 est enroulé de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 13 et 18 d'une manière similaire sur un nombre de tours prédéterminés. En outre, une extrémité du fil conducteur 30 qui fait saillie vers l'extérieur depuis la fente 15b au numéro 18 passe à travers la fente 15b au numéro 12, qui est séparé par six fentes de la fente 15b au numéro 18. Le fil conducteur 30 passe depuis l'extrémité arrière à travers la fente 15b au numéro 12, s'étend vers l'extérieur à l'extrémité avant, et passe ensuite à travers la fente 15b au numéro 7, qui est séparé par cinq fentes de la fente 15b au numéro 12, passe depuis l'extrémité avant à travers la fente 15b au numéro 7, et s'étend vers l'extérieur à l'extrémité arrière. Ensuite, le fil conducteur 30 est enroulé de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 12 et 7 d'une manière similaire sur un nombre de tours prédéterminé, et une partie d'extrémité du fil conducteur enroulé 30 s'étend vers l'extérieur depuis l'extrémité arrière de la fente 15b au numéro 7. L'enroulement de phase b 32H est configuré en enroulant un fil conducteur 30 de façon annulaire sur un nombre de tours prédéterminé de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 9 et 14, et ensuite en l'enroulant de façon annulaire sur un nombre de tours prédéterminé de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 8 et 3, et en l'enroulant ensuite de façon annulaire sur un nombre prédéterminé de tours de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 21 et 2, et en l'enroulant pour finir de façon annulaire sur un nombre de tours prédéterminé de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 20 et 15. Ici, le fil conducteur 30 de l'enroulement de phase b 32H est identique à un cas dans lequel le fil conducteur 30 de l'enroulement de phase a 32G est monté sur le noyau de stator 15 de sorte à être décalé de huit fentes dans une direction de progression des numéros des fentes 15b. L'enroulement de phase c 32I est configuré en enroulant un fil conducteur 30 de façon annulaire sur un nombre prédéterminé de tours de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 5 et 10, et en l'enroulant ensuite de façon annulaire sur un nombre prédéterminé de tours de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 4 et 23, et en l'enroulant ensuite de façon annulaire sur un nombre prédéterminé de tours de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 17 et 22, et en l'enroulant pour finir de façon annulaire sur un nombre prédéterminé de tours de sorte à passer à travers les fentes 15b aux numéros 16 et 11. Ici, le fil conducteur 30 de l'enroulement de phase c 32I est identique à un cas dans lequel le fil conducteur 30 de l'enroulement de phase a 32G est monté sur le noyau de stator 15 de sorte à être décalé de quatre fentes dans une direction de progression des numéros des fentes 15b. Le premier enroulement à courant alternatif triphasé 31C est constitué d'une connexion en triangle dans laquelle sont connectées une partie d'extrémité de l'enroulement de phase a 32G à proximité de la fente b au numéro l'enroulement de 15b au numéro l'enroulement de 15b au numéro l'enroulement de 15b au numéro l'enroulement de 15b au numéro 44 1 et une phase b 32H 15, une phase a 32G 7 et une phase c 32I 5, et une phase b 32H 9 et une partie d'extrémité de à proximité de la fente partie d'extrémité de à proximité de la fente partie d'extrémité de à proximité de la fente partie d'extrémité de à proximité de la fente partie d'extrémité de l'enroulement de phase 32I à proximité de la fente 15b au numéro 11. De plus, les parties de câblage de connexion Xb à Zb de différents enroulements de phase du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31C sont connectées aux parties de connexion respectives entre les diodes de côté positif d1 et les diodes de côté négatif d2 d'un redresseur pleine onde triphasé 12A (non représenté). Nous allons ensuite expliquer la construction 20 d'enroulement du second enroulement à courant alternatif triphasé 31D. Les fils conducteurs 30 d'un enroulement de phase a 22J à un enroulement de phase c 32L du second enroulement de courant alternatif triphasé 31D sont 25 configurés comme si l'enroulement de phase a 72G à l'enroulement de phase c 32I étaient montés dans le noyau de stator 15 de sorte à être décalés de onze fentes dans une direction de progression des numéros des fentes 15b. Ainsi, la différence de phase d'angle électrique entre les premier et second enroulements à courant alternatif triphasés 31C et 31D est de 30 degrés. Bien que non représentées en détail, les parties de câblage de connexion Ub à Wb de différents enroulements de phase du second enroulement à courant alternatif triphasé 31D sont chacune connectées aux parties de connexion respectives entre les diodes du côté positif d1 et les diodes du côté négatif d2 du redresseur pleine onde triphasé 12B (non représenté). Considérons maintenant le fait que l'enroulement de phase a 32G du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31C est monté sur le noyau de stator 15 dans un enroulement à pas raccourci qui a un pas polaire de 5/6 en utilisant les fentes 15b aux numéros 1, 6, 7, 12, 13, 18, 19 et 24. Considérons également le fait que les parties d'enroulement de bobine 32a et 32b de l'enroulement de phase a 32A du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A de l'alternateur automobile 100A sont montées en utilisant les fentes 15b aux numéros 1, 7, 12, 13, 18, 19 et 24. Lorsque les alternateurs automobiles 100A et 100B sont comparés, l'enroulement de phase a 32G et l'enroulement de phase a 32A, qui sont montés en utilisant les fentes 15b aux numéros similaires, sont électromagnétiquement équivalents. En d'autres termes, lorsque les rotors 7 de chacun des alternateurs automobiles 100A et 100B tournent, les courants de sortie à courant alternatif qui sont induits par les champs magnétiques rotatifs provenant des pièces polaires, et les champs magnétiques générés par les courants électriques qui passent dans les enroulements de phase a 32G et 32A respectifs sont égaux. De la même manière, l'enroulement de phase b 32H et l'enroulement de phase c 32I du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31C sont montés dans le noyau de stator 15 en utilisant les fentes 15b qui ont des numéros similaires aux numéros des fentes 15b traversées par l'enroulement de phase b 32B et l'enroulement de phase c 32C du premier enroulement à courant alternatif triphasé 31A de l'alternateur automobile 100A, et les enroulements de phase b et de phase c 32H et 32I et les enroulements de phase c 32B et 32C sont électromagnétiquement équivalents. L'enroulement de phase a 32J à l'enroulement de phase c 32L du second enroulement à courant alternatif triphasé 31D sont également montés dans le noyau de stator 15 en utilisant les fentes 15b qui ont des numéros similaires aux numéros des fentes 15b traversées par l'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32F du second enroulement à courant alternatif triphasé 31B de l'alternateur automobile 100A, et l'enroulement de phase a 32J à l'enroulement de phase c 32L et l'enroulement de phase a 32D à l'enroulement de phase c 32F sont électromagnétiquement équivalents. En d'autres termes, l'enroulement d'induit 16B est électromagnétiquement équivalent à l'enroulement d'induit 16A. Par conséquent, selon l'alternateur automobile 100B, la sortie du redresseur 12 peut être accrue par rapport au courant de sortie provenant des alternateurs classiques lorsque le rotor 7 tourne à faible vitesse, d'une manière similaire à l'alternateur automobile 100A. En outre, en faisant des enroulements de phase 32G à 32L dans l'alternateur automobile 100B des enroulements à pas raccourci, les dimensions d'extrémité de bobine peuvent être réduites, permettant ainsi de réduire la résistance d'enroulement des enroulements de phase 32G à 32L. De plus, dans le mode de réalisation 2 ci-dessus, les enroulements de phase 32G à 32L sont expliqués comme étant configurés en montant des fils conducteurs 30 dans le noyau de stator 15 sous la forme d'enroulements imbriqués d'enroulements à pas raccourci, mais les enroulements de phase 32G à 32L peuvent également être considérés en montant des fils conducteurs dans le noyau de stator 15 comme des enroulements ondulés d'enroulements à pas raccourci. Dans chacun des modes de réalisation ci-dessus, nous avons expliqué des alternateurs automobiles 100A et 100B dans lesquels le nombre de pièces polaires était de quatre et le nombre des fentes 15b était de vingt-quatre pour faciliter l'explication. Cependant, les pièces polaires et les fentes 15b ne sont pas limités à des nombres particuliers et doivent être définis de façon appropriée selon les besoins, à condition que le nombre de pièces polaires soit de 2n (où n est un entier positif) et le nombre de fentes 15b soit de 2n x 6. Dans chacun des modes de réalisation ci-dessus, 30 les alternateurs automobiles 100A et 100B ont été expliqués comme des exemples de machines dynamoélectriques, mais la présente invention peut également être appliquée à d'autres machines dynamoélectriques telles que des moteurs à courant alternatif qui ont un rotor, un stator et un redresseur d'une configuration similaire au rotor 7, au stator 8 et au redresseur 12. Dans chacun des modes de réalisation ci-dessus, les fils conducteurs 30 sont expliqués comme étant préparés en utilisant un fil de cuivre qui a une forme en coupe circulaire et qui a été revêtu d'un isolant, mais le fil conducteur n'est pas limité à ceci, et peut également avoir une autre forme en coupe telle qu'une forme en coupe rectangulaire, ou peut également être préparé en utilisant un matériau métallique autre que le cuivre, par exemple. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS1. Machine dynamoélectrique (100A) comprenant : un rotor (7) qui possède 2n pièces polaires (22, 23), où n est un entier positif ; un stator (8) comprenant : - un noyau de stator (15) dans lequel 2n x 6 fentes (15b) qui sont séparées par des dents adjacentes (15a) sont formées à un pas prédéterminé circonférentiellement ; et - des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés (31A, 31B) qui sont chacun configurés en connectant en triangle trois enroulements de phase (32A-32F) qui sont montés sur ledit noyau de stator (15) de telle sorte qu'une différence de phase d'angle électrique entre eux soit de 120 degrés ; et un redresseur (12) qui redresse une sortie à courant alternatif qui est induite dans lesdits premier et second enroulements à courant alternatif triphasés (31A, 31B) en raison de la rotation dudit rotor (7), chacun desdits enroulements de phase (32A-32F) étant configuré en connectant en série des paires de parties d'enroulement de bobine (32a-321) qui sont montées sur ledit noyau de stator (15) de sorte à ce qu'elles aient les unes les autres différentes phases angulaires électriques, ladite machine dynamoélectrique (100A) étant caractérisée en ce qu'une différence de phase d'angle électrique entre lesdits premier et second enroulements à courant alternatif triphasés (31A, 31B) est de 30 degrés. 2. Machine dynamoélectrique (100A) selon la revendication 1, caractérisée en ce que : six desdites parties d'enroulement de bobine (32a- 32f) qui constituent ledit premier enroulement à courant alternatif triphasé (31A) sont respectivement montées dans différents groupes de fentes ; six desdites parties d'enroulement de bobine (32g-321) qui constituent ledit second enroulement à courant alternatif triphasé (31B) sont respectivement montées dans différents groupes de fentes ; et lesdites paires de parties d'enroulement de bobine (32a-32f) qui constituent chacun desdits enroulements de phase (32A-32C) qui constituent ledit premier enroulement à courant alternatif triphasé (31A) sont respectivement montées dans lesdits groupes de fentes dans lesquels sont montées une desdites parties d'enroulement de bobine (32g-321) qui constitue un desdits enroulements de phase (32D-32F) qui constituent ledit second enroulement à courant alternatif triphasé (31B) et une desdites parties d'enroulement de bobine (32g-321) qui constitue un autre desdits enroulements de phase (32D-32F) qui constituent ledit second enroulement à courant alternatif triphasé (31B). 3. Machine dynamoélectrique selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que chacune desdites parties d'enroulement de bobine (32a-321) est montée dans ledit noyau de stator (15) à un pas qui est égal à un pas desdites pièces polaires, et une différence de phase d'angle électrique entre lesditespaires des parties d'enroulement de bobine (32a-321) qui sont connectées en série est de 30 degrés. 4. Machine dynamoélectrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que chacune desdites parties d'enroulement de bobine (32a-321) qui sont connectées en série ont un nombre égal de tours. 5. Machine dynamoélectrique (100B) comprenant : un rotor (7) qui possède 2n pièces polaires (22, 23), où n est un entier positif ; un stator (8) comprenant : - un noyau de stator (15) dans lequel 2n x 6 15 fentes (15b) qui sont séparées par des dents adjacentes (15a) sont formées à un pas prédéterminé circonférentiellement ; et - des premier et second enroulements à courant alternatif triphasés (31C, 31D) qui ont chacun trois 20 enroulements de phase (32G-32L), et sont configurés en connectant en triangle lesdits trois enroulements de phase (32G-32L), de telle sorte qu'une différence de phase d'angle électrique entre eux soit de 120 degrés ; et 25 un redresseur (12) qui redresse une sortie à courant alternatif qui est induite dans lesdits premier et second enroulements à courant alternatif triphasés (31C, 31D) en raison de la rotation dudit rotor (7), ladite machine dynamoélectrique (100B) étant 30 caractérisée en ce que :chacun desdits trois enroulements de phase (32G-32L) est monté dans ledit noyau de stator (15) comme un enroulement à pas raccourci qui a un pas de 5/6 de pièce polaire ; et une différence de phase d'angle électrique entre lesdits premier et second enroulements à courant alternatif triphasés (31C, 31D) est de 30 degrés. 6. Machine dynamoélectrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'un fil conducteur qui constitue lesdits trois enroulements de phase (32A-32C, 32G-32I) dudit premier enroulement à courant alternatif triphasé (31A, 31C) et un fil conducteur qui constitue lesdits trois enroulements de phase (32D-32F, 32J-32L) dudit second enroulement à courant alternatif triphasé (31B, 31D) sont insérés à travers chacune desdites fentes (15b).