FR 2942539 A1 20100827 FR 0951228 A 20090226 PROCEDE DE CONTROLE DE L'ETANCHEITE D'UN RESERVOIR D'UN AERONEF ET DISPOSITIF DE CONTROLE ASSOCIE La présente invention concerne un procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir d'un aéronef et un dispositif de contrôle associé pour la mise en oeuvre du procédé. L'invention concerne également l'utilisation d'un tel dispositif pour le contrôle de l'étanchéité d'un réservoir d'un aéronef. On sait que les réservoirs d'avion sont principalement intégrés dans les ailes qui font elles-mêmes office de contenant. En effet, les ailes sont constituées de structures qui laissent un volume intérieur fermé très important. Des cordons de mastics techniques assurent l'étanchéité sur toutes les lignes de jointure entre les plaques de couverture de la structure pour rendre ce volume intérieur étanche. L'étanchéité des réservoirs ainsi constitués par les ailes d'un avion est bien entendu primordiale et un contrôle de l'étanchéité est réalisé non seulement en cas de détection de fuite sérieuse mais aussi à l'occasion des opérations de maintenance programmée. En effet, l'agencement avec des cordons de mastic est une solution très intéressante techniquement mais elle engendre une détection délicate des origines de fuite. Un écoulement visualisé en un lieu ne conduit pas systématiquement à la présence d'une fuite au droit de ce lieu de visualisation. Le carburant peut tout à fait courir le long des structures sans permettre de localiser aisément le point d'origine de fuite et donc le cordon défectueux. Une technique a été mise au point pour permettre de détecter ces fuites. Il s'agit d'un dispositif qui utilise de l'hélium comme gaz de détection ou de traçage et une sonde capable de détecter quelques molécules de ce gaz. On recourt à cette technique lors des opérations de maintenance sur l'avion, quand les réservoirs sont entièrement vidés et ventilés, et l'avion est mis sur vérins. Les fuites sont alors détectées en plaçant des vessies formant chambres d'injection d'hélium sur des zones externes supposées fuyantes. Celui-ci diffuse à travers la fuite éventuelle, et un opérateur, ayant pénétré dans le réservoir à travers un trou d'homme, déplace sa sonde le long des joints de mastic technique jusqu'à détecter le lieu exact de pénétration de l'hélium dans le réservoir provenant de la vessie, à travers la fuite. Le joint de mastic déficient est alors retiré et un nouveau joint est mis en place. Cependant, cette technique ne permet pas de détecter toutes les fuites et il arrive qu'après que l'aéronef ait été remis en service, c'est-à-dire remis sur roues et rempli en carburant, des fuites non détectées apparaissent. Cette situation n'est pas admissible car elle conduit obligatoirement à une prolongation de l'immobilisation de l'avion avec de graves conséquences financières mais aussi techniques. Il faut de nouveau vidanger les réservoirs, les ventiler et opérer comme précédemment pour détecter la fuite résiduelle, générant de surcroît un risque supplémentaire de pollution du carburant. Pour remédier à ces difficultés, il est connu du brevet EP 1535037 un procédé de contrôle global de l'étanchéité d'un réservoir en configuration vol, avant le remplissage des réservoirs et avant la remise en service de l'avion. Le gaz de détection employé est de l'hélium et, lors de l'étape de détection, de même que décrit précédemment, un technicien déplace sa sonde le long des joints de mastic technique jusqu'à détecter le lieu exact de l'échappement de l'hélium hors du réservoir. Néanmoins, ce procédé, tout comme les autres procédés de contrôle de l'étanchéité d'un aéronef connus de l'art antérieur, nécessite une intervention locale d'un technicien à proximité directe de la paroi extérieure. Cette opération se révèle être d'une grande pénibilité pour le technicien et très coûteuse du fait de sa durée. De plus, elle est difficilement reproductible et, de ce fait, ne peut être robotisée en production. Le but de l'invention est de remédier aux inconvénients précités. A cet effet, l'invention concerne un procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir d'un aéronef en configuration vol, comprenant une étape de mise en pression de l'intérieur du volume du réservoir ou une étape de mise en pression de l'extérieur du réservoir par injection d'un gaz de détection, et une étape de détection de la présence de gaz de détection issu d'une éventuelle fuite de l'intérieur du réservoir vers l'extérieur du réservoir ou de l'intérieur du réservoir vers l'extérieur du réservoir, ladite étape de détection comprenant au moins une étape de mesure de l'absorption par ledit gaz de détection d'un faisceau optique incident émis par une source optique, telle qu'une diode laser. L'invention est maintenant décrite en détail suivant un mode de réalisation particulier, non limitatif, en regard des dessins qui montrent : - figure 1, une vue d'une aile schématisée, en élévation avant, - figure 2, une vue d'un schéma des moyens d'injection du gaz de détection, - figure 3A et figure 3B, deux vues en coupe médiane d'une prise d'air Naca de l'aéronef de la figure 1, - figure 4, une vue schématique d'un détecteur optique selon une première variante de l'invention, et - figure 5, une vue schématique d'un détecteur optique selon une seconde variante de l'invention. Comme visible à la figure 1, une aile 10 d'aéronef est utilisée comme réservoir 12 de carburant et comprend une prise d'avitaillement 14, du type standard, disposée en communication avec l'intérieur de l'aile afin de remplir en carburant le réservoir 12 qui y est constitué. En au moins un point bas 16, l'aile 10 comprend une prise de purge 18 du réservoir 12 qui permet l'évacuation de l'eau de issue de la condensation de l'air pénétrant le réservoir 12 à mesure que le carburant est consommé. Une prise d'air 20 du type Naca est installée sur l'aile et comprend une conduite 21 également en communication avec l'intérieur du réservoir 12 pour mettre en permanence l'intérieur de ce réservoir 12 en équipression avec l'extérieur dans le cas d'un avion civil. Une fois le réservoir en configuration vol, on dispose du volume intérieur du réservoir 12 vide à contrôler avec trois points d'accès, à savoir la prise 14 d'avitaillement carburant, la prise de purge 18, et la prise d'air Naca 20. Le procédé de détection de fuite d'un réservoir vide selon l'invention comprend une étape de mise en pression de l'intérieur du volume du réservoir 12 ou une étape de mise en pression de l'extérieur du réservoir 12 par injection d'un gaz de détection, et une étape de détection de la présence de gaz de détection issu d'une éventuelle fuite de l'intérieur du réservoir 12 vers l'extérieur du réservoir 12 ou de l'intérieur du réservoir 12 vers l'extérieur du réservoir 12, ladite étape de détection comprenant au moins une étape de mesure de l'absorption par ledit gaz de détection d'un faisceau optique incident émis par une source optique, telle qu'une diode laser. L'étape de mise en pression du réservoir 12 comprend une étape d'injection dans le réservoir 12 du gaz de détection sous pression P1, le gaz de détection étant injecté dans le réservoir 12 par la prise d'avitaillement 14. On note que la prise de purge 18 pourrait également être retenue à cet effet. Cette surpression P1 nécessaire est très faible, de l'ordre de 0,10 bars à 0,15 bars. Le gaz de détection choisi est préférentiellement du méthane CH4 , comme il sera expliqué plus loin dans la description. Le méthane doit être injecté en quantité suffisante pour atteindre de préférence en tout point du réservoir une concentration de 10 ppm à 20 ppm soit de l'ordre de 5% de méthane par rapport à l'air. Pour s'assurer que le méthane diffuse dans tout le réservoir, malgré les différentes membrures, renforts et passages de la structure qui sont autant d'obstacles ralentissant la diffusion, le gaz de détection est injecté sous une pression, comprise préférentiellement entre 0,5 bars et 3,0 bars, en fonction du type d'aéronef. Pour injecter ce gaz, on dispose de moyens d'injection 22 spécifiques, ayant une fonction de mélangeur et représentés à la figure 2. Ces moyens comprennent une source 24 de gaz de détection, en l'occurrence de méthane, généralement distribué en bouteille 26 et une source 28 de gaz vecteur, par exemple un gaz neutre moins cher comme le dioxyde d'azote NO2 pour respecter le caractère inerte ou de l'air 30 issu du réseau d'air comprimé du hall de maintenance. Dans ce cas une vanne 32 trois voies permet de changer de source ou de prévoir un mélange des deux. Des détendeurs 34, 36 permettent de régler avec précision la pression de sortie 15 des gaz tandis que des vannes 38, 40 de débit autorisent un réglage du volume dispensé. Il est prévu un équilibrage des pressions en 42 tandis qu'une vanne 44 trois voies assure la distribution en un point à travers un catharomètre 46. Une dernière électrovanne 48 de sécurité permet d'ajuster avec précision la pression 20 d'injection du mélange. Ce mélange est ensuite distribué à travers un conduit 50 de sortie connecté à la prise d'avitaillement 15. Afin de pouvoir mesurer la concentration en méthane dans le réservoir et atteindre ainsi un seuil minimum, il est nécessaire de prévoir un point de prélèvement distant du point d'injection que constitue la prise 25 d'avitaillement 14. La prise de purge 18 est donc retenue à cet effet puisqu'elle est en place de façon permanente et qu'elle n'oblige à aucune ouverture ou modification de l'avion en configuration vol. Cette prise 18 est utilisée régulièrement lors des phases de ravitaillement en carburant. A cet effet, on place un adaptateur sur la prise de purge 18 dont la structure est connue du brevet EP1535037. On note que dans le cas où l'alimentation 50 est connectée à la prise de purge 18, l'adaptateur est disposé sur la prise d'avitaillement 14. Le réservoir subissant une mise en pression, il y a lieu de vérifier de façon certaine cette mise en pression pour éviter toute augmentation susceptible d'endommager les structures. C'est par le troisième point d'accès que cette mesure est réalisée à savoir la prise d'air 20 type Naca, bien que la prise de purge 18 puisse être aussi utilisée. De toutes les façons, comme l'intérieur de l'aile doit être mis en légère pression, il faut nécessairement obturer cette prise d'air 20. Ces moyens d'obturation 52 sont représentés en détail sur les figures 3A et 3B et comprennent une platine 54 de forme conjuguée de celle du fond de la prise d'air Naca 20, et qui porte deux joints 56 et 58. Le premier joint 56 périphérique suit sensiblement la forme extérieure du fond de la prise d'air Naca 20. Quant au second joint 58, il suit le contour d'une ouverture 60 située dans le fond de la prise d'air. Ainsi entre les deux joints, une surface 5 est définie. Un piquage 62 permet de se connecter au droit de cette surface S. Ce piquage 62 reçoit un connecteur sur une source de vide. Une telle source peut être un venturi branché sur la source d'air comprimé industriel disponible. Cette source de vide génère une dépression D2. Cette dépression D2 multipliée par la surface 5 sur laquelle elle s'exerce, conduit à une force résultante P2 qui a tendance à plaquer la platine contre le fond de la prise d'air. La dépression D2 ainsi créée doit être de l'ordre de 0,7 bars à 0,8 bars maximum. Par contre, la pression du gaz de détection, à savoir le méthane, provoque sur la section de l'ouverture 62, une force résultante P1. Il convient que la force résultante P1 soit inférieure à la force P2 pour que la platine 54 reste en place et obture la prise d'air 20 lorsque la platine 54 est plaquée manuellement sur le fond de la prise d'air Naca. Ainsi, le réservoir 12 est mis en pression à l'aide du gaz de détection, après connexion de l'alimentation 50 en gaz de détection sur au moins une des prises 14 d'avitaillement ou de purge 18 du réservoir 12, connexion de l'adaptateur pour la mesure de pression et/ou le contrôle de la concentration en gaz de détection sur au moins une des prises 18 de purge quand l'alimentation 50 est connectée sur une des prises 14 d'avitaillement ou sur une des prises 14 d'avitaillement lorsque l'alimentation 50 est connectée sur une des prises 18 de purge, et injection du gaz de détection à la pression P1. On note que selon un autre mode de réalisation, le réservoir 12 de l'aéronef est disposé dans une chambre de compression à l'extérieur du réservoir sur un point de fuite carburant détecté visuellement, pour identifier à l'intérieur du réservoir la localisation de la source de la fuite. Ainsi, un opérateur peut réaliser une détection à l'intérieur du réservoir tout en restant près d'un trou d'homme d'accès, en balayant à distance les zones suspectées d'être à l'origine de la fuite, comme il sera expliqué ultérieurement. Ce procédé présente un avantage significatif en terme de sécurité et de santé pour l'opérateur. Le procédé de contrôle de l'étanchéité du réservoir selon l'invention consiste dans un second temps à détecter la présence du gaz de détection issu d'une éventuelle fuite de l'intérieur du réservoir 12 vers l'extérieur du réservoir 12 lorsque le réservoir a été mis en pression comme précédemment décrit ou de l'intérieur du réservoir 12 vers l'extérieur du réservoir 12 lorsque le réservoir a été placé dans une chambre de compression. Pour ce faire, on utilise un détecteur optique 64, qui fait partie de la présente invention et qui permet une détection par absorption du gaz à la périphérie du réservoir. Comme visible aux figures 4 et 5, ce détecteur optique 64 comprend essentiellement un module optique d'émission 66 et un module de réception 68 de faisceaux optiques, ainsi qu'un module d'analyse spectrométrique 70 de l'absorption desdits faisceaux, représenté uniquement à la figure 4. Le module optique d'émission 66 comprend une source 72 de faisceaux optiques, de préférence de type laser et avantageusement de type diode laser accordable, dont l'intérêt apparaîtra plus loin dans la description, et le module de réception 68 est muni d'un organe récepteur 74 de faisceaux optiques, tel qu'une photodiode. Selon l'invention, le faisceau émis 76 par la source 72 est sensiblement monochromatique et sa longueur d'onde est choisie de manière qu'elle est incluse dans le spectre d'absorption du gaz de détection. En effet, il est connu que les molécules telle que celles composant le gaz de détection absorbent selon plusieurs transitions rotationnelles-vibrationnelles dans le domaine électromagnétique. On note que le choix de la longueur d'onde de travail de la source 72 est essentiel, l'absorption d'une telle longueur d'onde devant être le fait spécifique du gaz de détection, et non pas du aux gaz environnants de l'atmosphère, une telle absorption par des gaz autres que celui de détection conduisant inévitablement à une erreur dans l'analyse du contrôle de l'étanchéité du réservoir. Selon une première variante de l'invention, illustrée à la figure 4, le module d'émission 66 et le module de réception 68 sont intégrés conjointement dans un même module optique 77. La source optique 72 est dirigée de sorte qu'elle émet un faisceau optique incident 76 vers la paroi externe 78 du réservoir, le faisceau 76 étant sensiblement au droit de celle-ci. La paroi externe 78 présentant la propriété de réfléchir partiellement les faisceaux optiques, un faisceau optique 80 est alors réfléchi vers le module optique 72 qui le détecte par l'intermédiaire de l'organe photorécepteur 74. On note que selon cette première variante, le faisceau incident 76 doit s'écarter au minimum de la direction de la normale N à la paroi extérieure. En effet, la direction du faisceau réfléchi 80 est déterminée par l'angle entre le faisceau incident 76 et la normale N à la paroi du reservoir dont le sommet est le point d'impact P entre le faisceau incident 76 et la paroi 78 du réservoir 12. Ainsi, lorsque la direction du faisceau incident 76 coïncide avec la normale N à la paroi, le faisceau réfléchi 80 parcourt sensiblement le même trajet que celui du faisceau incident 76, en sens opposé, c'est-à-dire qu'il se dirige vers le module optique 77. Selon une seconde variante de l'invention illustrée à la figure 5, le module d'émission 66 et le module de réception 68 sont distincts et indépendants l'un de l'autre. Le module d'émission 66 émet un faisceau incident 76 et est disposé de sorte que le faisceau incident 76 fasse un angle A donné avec la normale à la paroi. Le module de réception 68 est disposé sur le trajet du faisceau réfléchi 80, qui est dirigé de manière à faire le même angle A avec la normale N que celui du faisceau incident 76, comme illustré à la figure 5. De préférence, le gaz de détection utilisé est du méthane CH4 qui s'avère être parfaitement adapté au contrôle de l'étanchéité d'un réservoir d'un aéronef. En effet, le méthane est constitué de molécules petites, ce qui facilite sa circulation et son passage même à travers les ouvertures les plus infimes. D'une masse moléculaire inférieure à l'air, il est facilement évacué par tout dispositif de ventilation, ce qui permet d'éviter les accumulations générant un bruit de fond de mesure. Il présente également l'avantage que les molécules qui le constituent absorbent dans le domaine infrarouge, domaine optique pour lequel on dispose dans l'état de la technique de sources et de récepteur bien connus. L'une des raies d'absorption du méthane est en particulier à une longueur d'onde A de l'ordre de 1,6 pm. La diode laser émet en conséquence des faisceaux dont la longueur d'onde correspond à l'une des raies d'absorption du méthane, dans le proche infrarouge ou l'infrarouge, et particulièrement à 1,6 pm pour la détection de la raie d'absorption à 1,6 pm. Dans ce cas, la diode laser est par exemple du type InGaAsP. L'absorption du faisceau optique incident 76 par le méthane présent en cas de fuite est régie par la loi dite de Beer-Lambert selon laquelle l'intensité du faisceau incident diminue exponentiellement conformément à la formule: I(C,L)=Ioexp(ûaCL), où I(C,L) est l'intensité du faisceau après absorption, Io est l'intensité du faisceau incident, a est le coefficient d'absorption du méthane, C est la concentration en méthane, et L est la longueur parcourue par le faisceau optique. Le module d'analyse spectrométrique 70 de l'absorption des faisceaux détermine la concentration C de méthane sur le trajet du faisceau à l'aide de la loi de Beer-Lambert. En effet, les paramètres connus sont l'intensité du faisceau incident 10 et le coefficient a d'absorption du méthane. Les paramètres déterminés par mesure sont d'une part la distance L parcourue par le faisceau, qui est par exemple dans la première variante sensiblement deux fois la distance entre le module optique 77 et le point d'impact du faisceau 76 sur la paroi 78 du réservoir 12, et d'autre part l'intensité du faisceau reçu 80 par l'organe récepteur 74 après éventuelle absorption par le gaz et réflexion sur la paroi 78 du réservoir 12. Ainsi, la seule inconnue est la concentration C de méthane sur le trajet parcouru, que le module d'analyse calcule en utilisant la formule de Beer-Lambert. On note que des perfectionnements connus des techniques d'analyse spectroscopique sont tout à fait applicables à la présente invention. En effet, l'une des difficultés de ce type d'analyse réside dans le fait qu'elle cherche à mesurer une diminution faible de l'intensité, en particulier pour détecter les fuites même les plus petites, et qu'en même temps il est besoin de connaître à chaque mesure et avec précision la valeur de référence. Cette valeur de référence est la valeur de l'intensité après parcours lorsqu'il n'y a pas de fuite depuis le module d'émission jusqu'au point P du réservoir et réflexion depuis le point P jusqu'au module de réception, la sensibilité de la technique de détection des fuites dépendant en partie de la détermination de cette valeur de référence. Cette valeur de référence est fonction notamment du bruit extérieur, c'est-à-dire de la présence de gaz méthane dans l'atmosphère balayée par le faisceau optique mais qui n'est pas issue du réservoir. Ainsi, selon une variante de l'invention, pour améliorer la sensibilité de la détection, le module d'analyse recourt à une technique connue de spectroscopie par modulation de longueur d'onde qui consiste à scanner à intervalle régulier le spectre autour de la longueur d'onde d'absorption, de manière à réaliser des mesures précises de l'intensité de référence localement et à l'instant donné de la mesure. Une diode laser accordable est parfaitement adaptée à ce type d'analyse perfectionnée puisque la longueur d'onde qu'elle émet est variable. La sensibilité obtenue avec cette méthode est de l'ordre de quelques ppm.m, ce qui est comparable à celle obtenue par les meilleures techniques de contrôle de l'étanchéité d'un aéronef utilisant de l'hélium comme gaz de détection. Le temps de réponse est de l'ordre de 0,1s. La distance de détection, qui correspond à la distance à laquelle le détecteur optique peut être disposé lors du procédé de contrôle de l'étanchéité, peut atteindre une centaine de mètres. Le module d'analyse comprend également un compteur alphanumérique 82 sur lequel est inscrit si une fuite a été détectée ou non, et/ou indique la concentration de méthane mesurée. Etant donné que les mesures sont réalisées dans un domaine optique non visible, le module d'émission 66 comprend avantageusement un pointeur de type laser visible qui permet d'indiquer l'endroit vers lequel est dirigé le faisceau infrarouge. Le module d'analyse 70 comprend également une unité d'acquisition 84 des mesures qui, en connexion 86 avec un ordinateur, permet d'obtenir une cartographie de la concentration de méthane autour du réservoir, autrement dit une cartographie des fuites du réservoir. On note que cette détection optique présente les avantages qu'elle est d'une grande sensibilité, qu'elle est rapide et qu'elle n'est pas locale. En d'autres termes, un technicien peut être positionné à grande distance de la paroi externe du réservoir, permettant une mise en place confortable du détecteur optique. Tout ceci assure que les conditions sont réunies pour que toutes les fuites, même les plus infimes, soient détectées. Il est également possible grâce à cette détection optique de programmer à l'avance les trajets successifs que parcourt le faisceau émis, ce qui permet de robotiser l'opération de détection notamment en production des aéronefs. La cartographie des fuites facilite également le travail du technicien chargé de colmater la fuite, puisqu'il lui suffit de visualiser l'endroit où se situe le mastic technique défectueux. La mise en oeuvre de l'agencement selon la présente invention est maintenant 15 décrite dans le mode de réalisation pour lequel le réservoir 12 est mis à la pression P1. Une première étape consiste à injecter le gaz de détection dans le réservoir. Pour ce faire, les moyens d'injection 22 sont mis en service et une pression d'injection est programmée ainsi qu'une concentration en méthane. Les moyens 20 de détection et de mesure sont connectés à la prise de purge 18 et la platine 54 est mise en place dans la prise d'air 20, manuellement. La source de vide est mise en service et ladite platine 54 est plaquée dans le fond de la prise d'air 20. Le manomètre est en service. Les moyens d'injection 22 sont commandés pour injecter le mélange de gaz. Le 25 taux de méthane injecté en mélange est de l'ordre de 10% et lorsque le catharomètre 46 au point de purge 18 indique une concentration de 5%, l'injection est stoppée. Cela veut dire que la concentration est comprise entre 2 et 5% au plus, ce qui permet d'affiner les mesures et d'économiser du gaz de détection. La deuxième étape consiste à détecter d'éventuelles fuites de gaz. Pour ce faire, un opérateur balaye à distance la paroi extérieure 78 du réservoir 12 à l'aide du détecteur optique 64, le pointeur indiquant l'endroit exact que le faisceau optique 76 émis par la source est en train de scanner. Le module d'analyse spectroscopique 70 détermine alors la concentration de méthane présent sur chaque trajet parcouru par le faisceau 76. Le compteur alpha-numérique inscrit si une fuite a été détectée ou si le réservoir est étanche. Avantageusement, l'unité d'acquisition permet de cartographier les zones de fuites autour du réservoir. Si une fuite du réservoir laisse échapper du méthane, même en très faible quantité, il est possible de le déterminer et donc de procéder aux interventions jugées nécessaires avant que l'aéronef n'ait quitté le lieu de maintenance et ne soit remis en service. On note que la présente invention concerne également l'utilisation du détecteur optique 64 pour le procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir précédemment décrit. REVENDICATIONS1. Procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir d'un aéronef en configuration vol, comprenant une étape de mise en pression de l'intérieur du volume du réservoir (12) ou une étape de mise en pression de l'extérieur du réservoir (12) par injection d'un gaz de détection, et une étape de détection de la présence de gaz de détection issu d'une éventuelle fuite de l'intérieur du réservoir (12) vers l'extérieur du réservoir (12) ou de l'intérieur du réservoir (12) vers l'extérieur du réservoir (12), ladite étape de détection comprenant au moins une étape de mesure de l'absorption par ledit gaz de détection d'un faisceau optique incident (76) émis par une source optique (72), telle qu'une diode laser. 2. Procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir d'un aéronef selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes préalables à l'étape de mise en pression du réservoir : - connecter une alimentation (50) en gaz de détection sur au moins une des prises (14) d'avitaillement ou de purge (18) du réservoir (12), - connecter un adaptateur pour la mesure de pression et/ou le contrôle de la concentration en gaz de détection sur au moins une des prises (18) de purge quand l'alimentation (50) est connectée sur une des prises (14) d'avitaillement ou sur une des prises (14) d'avitaillement lorsque l'alimentation (50) est connectée sur une des prises (18) de purge, et en ce que l'étape de mise en pression du réservoir (12) comprend une étape d'injection dans le réservoir (12) du gaz de détection sous pression P1. 3. Procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on dispose la source optique (72) de sorte que le faisceau optique incident (76) est dirigé en direction de la paroiextérieure (78) du réservoir (12) et est au moins partiellement réfléchi par la paroi extérieure (78) du réservoir (12). 4. Procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'on dispose un organe photorécepteur (74), tel qu'une photodiode, sur le trajet du faisceau réfléchi (80), l'organe photorécepteur (74) étant apte à détecter ledit faisceau réfléchi (80). 5. Procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le faisceau optique incident (76) est d'une longueur d'onde spécifique d'absorption du gaz de détection. 6. Procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on utilise du méthane comme gaz de détection. 7. Procédé de contrôle de l'étanchéité selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape de mesure de l'absorption comprend une étape d'analyse spectroscopique, notamment basée sur la loi de Beer-Lambert. 8. Procédé de contrôle de l'étanchéité selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on réalise une cartographie des fuites de gaz à la périphérie du réservoir à l'aide d'une unité d'acquisition des mesures (84). 9. Détecteur optique pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une source (72) de faisceaux optiques (76), un organe photorécepteur (74) apte à détecter lesdits faisceaux optiques, les faisceaux optiques (76) étant d'au moins une longueur d'onde incluse dans le spectre d'absorption du gaz de détection. 10. Détecteur optique selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'un unique module optique (77) d'émission et de réception comprend la source optique (72) et l'organe photorécepteur (74). 11. Utilisation d'un détecteur optique selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10 pour le procédé de contrôle de l'étanchéité d'un réservoir (12) d'un aéronef en configuration vol selon l'une des revendications 1 à 8.