FR 2949068 A1 20110218 FR 0903919 A 20090811 -1 - EAU DE TREMPE UTILISEE COMME MOYEN DE LUTTE CONTRE LES RISQUES D'INCENDIE ET D'EXPLOSION DES MATERIAUX ORGANIQUES EXTRACTIFS DESCRIPTION DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne l'utilisation d'une eau de trempe concentrée, dénommée � corn steep �, issue de l'industrie amidonnière, comme moyen de lutte contre les risques d'incendie provoqués par l'auto-échauffement et les risques d'explosion de poussières induits par les particules et microparticules contenues dans des matériaux à poussières organiques inflammables provenant de l'industrie extractive ainsi que par les gaz explosibles dégagés lors des processus d'auto-échauffement, lors de leur stockage, leur transport et/ou leur manipulation. ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE Les matériaux issus de l'industrie extractive (mines, carrières, industries transformatrices, ...) sont, lorsqu'ils sont constitués de matières organiques, à l'origine d'incendies par auto-échauffement liées aux caractéristiques de ces matériaux et d'explosions liées aux poussières organiques induites par lesdits matériaux et au dégagement de gaz explosible par suite de l'auto-échauffement. Concernant la limitation des émissions de poussières, divers moyens de traitement liés à la protection du personnel ainsi qu'au respect de l'environnement ont été développés. De même, de nombreux brevets, utilisant les propriétés fixatrices de particules des compositions contenant des protéines végétales, dont notamment l'eau de trempe, ont été délivrés. Parmi ceux-ci, on peut citer les documents US 2004/065198, WO 91/00866, FR 2874022, WO 99/58623, US 5965058, WO 02/12574. Cependant, aucun de ces documents ne traite des problèmes spécifiques liés aux risques d'incendie provoqués par l'auto-échauffement et au risque d'explosion liés à la finesse des particules et plus particulièrement des microparticules desdits matériaux.(explosion de poussières),au risque d'explosion induit par le dégagement de gaz explosible (monoxyde de carbone) par suite de l'auto-échauffement (explosion de gaz) ou au risque d'une explosion hybride des poussières et de gaz. En revanche, concernant la prévention desdits risques, diverses techniques de prévention et de suivi ont été mises en place sans qu'aucune de celles-ci n'ait, à ce jour, pris en compte la finesse des particules des matériaux et la fixation d'humidité par condensation qui sont les causes principales pouvant conduire à un incendie par suite d'un auto-échauffement ou à une explosion, de poussières, de gaz ,ou hybride (poussières et gaz) Les données énumérées ci-après, qui sont nécessaires à la compréhension du cheminement scientifique et expérimental qui a conduit à la découverte de caractéristiques méconnues relatives aux eaux de trempe concentrées, proviennent du rapport final de l'INERIS convention CECA n°7262/03/307/03 de 1996 intitulé � Etude de sécurité incendie et explosion des installations houillères jour et sidérurgiques �, ainsi que des données de ce même organisme concernant les matériaux organiques dégageant des poussières inflammables. Analyse du phénomène d'inflammation par auto-échauffement des matériaux organiques extractifs Le stockage des charbons et des cokes, et par extension : les matériaux organiques d'origine extractive, induit des sources potentielles d'incendie consécutivement à un auto-échauffement des produits. Ce risque concerne le principal danger de ce genre d'installation. Les phénomènes d'auto-échauffement du coke et du charbon, dépendent essentiellement : - de la dimension critique du stockage qui est dans la plupart des cas dépassée ; - des réactions d'oxydation s'effectuant à l'intérieur du produit ; - de la température initiale ; - de la fixation d'humidité. Si les vitesses d'oxydation de charbon ou de coke sont plus ou moins faibles en fonction de leur réactivité, elles jouent toutefois un rôle important pour des stockages de grandes dimensions où la dimension critique est largement dépassée. Par ailleurs, cette vitesse d'oxydation qui progresse avec l'élévation de la température, augmente également lorsque la taille du grain des matériaux en stockage diminue, puisque la surface spécifique susceptible de s'ajuster, augmente fortement dans ce cas. De plus, la fixation d'humidité par condensation dans le stockage participe fortement à l'élévation de la température de stockage, ce qui accélère les phénomènes d'oxydation et bien entendu l'auto-échauffement. En effet, une condensation de l'ordre de 1% d'humidité environ, induit une augmentation de la température importante de l'ordre de 20°C. Généralement, le déclenchement d'un feu, pour la plupart des charbons ou des cokes, nécessite un apport d'énergie complémentaire sous forme d'énergie minimale 35 d'inflammation pour dépasser la barrière de l'énergie d'activation du système. Pour avoir une combustion, il est aussi nécessaire d'atteindre la température minimale à laquelle la réaction avec développement de flamme se produira. Cette température est appelée température d'inflammation. Avec des substances à haut poids moléculaire comme le charbon ou le coke, la décomposition doit d'abord se produire bien avant d'atteindre la température d'inflammation. Ces phénomènes prennent un certain temps appelé période d'induction. On ne parle d'inflammation que si une flamme est visible. La période d'induction est réduite lorsque la température augmente. Elle dépend aussi de la pression, de la concentration en combustible, du type de matériau, donc de sa réactivité et de ses additifs contenus. Plus le volume de l'échantillon est important, plus l'accumulation de chaleur sera facile. Pour éviter les risques liés à l'auto-échauffement, il convient ainsi, soit de stocker le charbon ou le coke en quantités inférieures au volume critique pour une température du dépôt donnée, soit de travailler sous atmosphère inerte. Dans la réalité, ces deux possibilités ne sont pas réalisées, la dimension critique étant en général faible (quelques mètres) et le stockage sous atmosphère inerte n'étant pas envisageable pour les stockages à l'air libre. La vitesse d'oxydation des charbons ou des cokes à la température ambiante est très faible et ne joue un rôle effectif dans le phénomène d'auto-échauffement que pour des tas de grandes dimensions et après un temps très long. II s'agit du temps nécessaire pour passer de la température de stockage du charbon ou du coke (température ambiante) à une température de l'ordre de 70-80°C au-delà de laquelle l'auto-échauffement a lieu. Par ailleurs, la vitesse d'oxydation augmente lorsque la taille des grains diminue. En effet, lorsque la granulométrie diminue, la surface spécifique des grains augmente et donc aussi la surface sùsceptible de réagir avec l'oxygène de l'air. La teneur en pyrite est également un facteur influant sur la vitesse d'oxydation. La présence de pyrite sous forme de petites particules bien dispersées (grande surface spécifique) favorise l'auto-échauffement tandis que la présence de pyrite massive n'entraîne pas d'augmentation significative de la vitesse d'échauffement. Néanmoins, une telle réaction ne peut servir qu'à amorcer l'échauffement car la pyrite ne s'oxyde rapidement qu'en atmosphère très humide. A partir de 80°C, il est vraisemblable que le charbon sèche rapidement mais la vitesse d'oxydation du charbon lui-même a alors atteint une valeur suffisante pour que l'échauffement par oxydation chimique se poursuive. D'où l'importance, au-delà de leur réactivité propre du charbon et/ou du coke, de la finesse des particules de charbon ou de coke et de la fixation d'humidité par condensation dans le phénomène d'inflammation par auto-échauffement. Analyse du phénomène d'explosion de poussière ou hybride (poussières et gaz) émises par des matériaux orqaniques extractifs L'explosion est une combustion rapide d'un mélange de gaz, de poussières de charbon ou des deux, avec l'air, dans un espace confiné ou partiellement confiné, dans lequel la chaleur dégagée est plus importante que la chaleur perdue dans le milieu. Dans les industries liées au charbon et aux matériaux analogues, les explosions sont liées à la présence de grandes quantités de poussières formées lors de la manutention ou du broyage des combustibles. Des explosions peuvent aussi être dues aux gaz de pyrolyse ou de combustion incomplète (monoxyde de carbone) formés lors de l'auto-échauffement de dépôt de charbon. L'énergie dégagée par une source d'inflammation amorce la combustion des particules situées à proximité. Sous l'effet de cette source de chaleur, s'opère alors une pyrolyse des poussières de charbon générant des composés volatils combustibles qui s'enflamment. Les vitesses de réaction sont élevées puisque la surface spécifique du combustible est très importante. Si le nuage est suffisamment dense, le rayonnement et la convection échauffent les particules voisines et l'explosion se propage ainsi de proche en proche. Le mélange réactif air et particules de charbon � froid � (température ambiante) se transforme en produits de combustion � chauds � (1200-2000°C). Le mélange air particules qui traverse la flamme subit en conséquence une forte dilatation thermique (le volume est multiplié par au moins 5). Le phénomène de dilatation est responsable des effets de pression observés lors d'une explosion dans un espace confiné ou partiellement confiné. En atmosphère libre, cas des stocks au sol, il est observé seulement une boule de feu avec une très faible surpression, mais avec un effet thermique important. II s'agit du � flash �. En enceinte fermée, les effets de pression sont nettement plus importants (surpression maximale de l'ordre de 5 à 10 bars) et peuvent conduire à la destruction des appareils. On parle alors d'explosion. L'explosion est une combustion particulière mettant en oeuvre les paramètres spécifiques suivants : 2949068 -5 - il faut que les poussières soient en suspension pour former une grande surface de contact avec l'air ; - il faut que la concentration de poussière soit suffisante (supérieure à la concentration minimale explosible) ; 5 - il faut que l'atmosphère soit confinée pour que la pression puisse augmenter. Pour supprimer tout risque d'explosion, il suffit de supprimer l'une des composantes participant au phénomène de combustion ou d'inflammation. Au-delà des caractérisations de combustion et d'inflammation des poussières nécessaires pour qu'une explosion de poussières organiques puisse avoir lieu, 10 diverses conditions concernant les poussières et leur finesse, ainsi que la concentration et la combustion de ces poussières dans une atmosphère plus ou moins confinée et tout particulièrement en milieu clos, doivent être remplies. D'où l'importance de la finesse des particules de charbon ou de coke dans le phénomène d'explosion. 15 RESUME DE L'INVENTION Les essais ont été effectués au moyen de compositions contenant des protéines végétales avec pour objectif de sélectionner celles aptes, simultanément : - à augmenter la taille des grains en agglomérant durablement les particules et plus particulièrement les microparticules des produits organiques extractifs des types 20 charbons ou cokes ; - à éviter durablement la fixation d'humidité par condensation en jouant le rôle de mouillant desdites particules et microparticules. Elles ont porté également sur des compositions faciles à obtenir et à mettre en oeuvre et d'un prix de revient compatible avec l'application considérée. 25 Les compositions testées, à base de protéines végétales en solution liquide, ont plus particulièrement étaient choisies parmi les eaux de trempe issues de l'industrie amidonnière et plus particulièrement celles issues des grains de maïs selon un procédé qui consiste à ajouter du dioxyde de soufre (SO2) lors de l'étape de trempe permettant le relargage des divers constituant du maïs (minéraux, acides aminés, 30 phosphate, potasse, ...) pour, après concentration, obtenir une eau de trempe concentrée dite � Corn Steep �. Afin de rechercher ces caractéristiques fondamentales, des analyses et des essais ont été effectués pendant une période de 90 jours, par le Centre d'Etudes et d'Essais du CEBTP-SOLEN de Montpellier, situé au Millénaire, 685 Rue Louis Lépine, 34000 Montpellier sur une durée s'étendant de juillet à septembre 2008. Le matériau qui a été retenu, particulièrement sujet à contenir des poussières et au risque d'incendie par auto-échauffement, est le coke de pétrole. La composition qui a été retenue est le � Corn Steep �, eau de trempe concentrée, commercialisé par la Société ROQUETTE sous la référence SOLULYS 048 E. Ses caractéristiques physiques sont : matière sèche = 48%, C/N = 3,33, matière minérale = 9,4%, matière organique = 38,6%, pH = 4,1, densité = 1,2 g/cm3. Ses caractéristiques chimiques sont : N total = 3,55%, K2O sol = 3,05%, P2O5 = 3,63%, MgO = 0,7%, Ca = 0,03%, SO3 = 0,005%. Cette composition est actuellement utilisée en tant que : - source hydrocarbonée et azotée comme support de développement par fermentation de souches bactériennes productrices d'antibiotiques, de vitamines ou d'acides aminés et champignons ; - source azotée pour le développement d'espèce végétale dans le cas de remédiation de sols pollués ou dans le cas de déforestation suite à des incendies, et aménagement des bords d'autoroute ; - liant pour la fabrication, notamment par extrusion, d'aliments pour animaux et substance nutritionnelle ; - liant de granulation pour la fabrication de granulés d'engrais et de fertilisants ; -engrais foliaire pour les arbres fruitiers. Les essais ont donc été réalisés dans le but de rechercher les spécificités nouvelles et originales liées à d'éventuels aspects agglomérant et mouillant durables en rapport avec l'application concernée. D'excellents résultats ont été obtenus en diluant à l'eau ladite eau de trempe concentrée et en la mélangeant au matériau à traiter dans des proportions respectives aptes à permettre l'obtention, pour un � indice P � passant à 315 �m, d'un pourcentage de fines au plus égal à 5%. Ce résultant a été obtenu pour : - un taux de dilution à l'eau compris entre 2 et 8% ; - un taux de dosage, par rapport au matériau à traiter, compris entre 3 et 12%. La mise en oeuvre de la composition testée sur des produits d'origine organique comme les charbons ou les cokes, permet de diminuer très fortement les risques d'incendie consécutifs à des auto-échauffements grâce à l'effet mouillant et à l'agglomération durable des particules, augmentant la taille des grains, réduisant la fixation d'humidité de condensation et évitant toute augmentation en masse de la température ce qui contribue à éviter les phénomènes d'oxydation internes, et par suite stoppe tout effet d'auto-échauffement et d'explosion. La mise en oeuvre de la composition conduit aussi à une réduction très sensible des dangers sur l'environnement, réduction qui pourra être suivie par une diminution des moyens de prévention et de contrôle, source d'économie financière et notamment en ce qui concerne : - l'orientation des stocks au sol par rapport aux vents dominants ; - les effets de cheminées, qui seront supprimés ; - le compactage qui pourra être évité ; - la gestion des stocks qui pourra être très allégée ; - la surveillance des stocks qui pourra être diminuée, notamment en ce qui concerne les contrôles temporels de températures. La composition végétale testée est un produit contenant des protéines végétales solubles à l'eau issues de graisses de céréales ou de protéagineux et/ou de l'eau de trempe générée par l'industrie amidonnière. Cette composition, mouillante, naturelle, non toxique et biodégradable de consistance liquide, peut être diluée à l'eau avec une facilité de mise en oeuvre pouvant être utilisée dans différentes techniques d'application comme la pulvérisation, la brumisation, l'atomisation au moyen de rampes adaptées. Utilisée comme mouillant et fixateur de particules et de microparticules minérales et/ou organiques comme le charbon ou le coke par exemple, elle permet une agglomération durable sur plusieurs mois des dites particules et microparticules et augmente la taille des grains fins. La mise en oeuvre de cette composition, fonction d'un certain taux de dilution à l'eau et d'un taux de dosage dans sa mise en oeuvre, permet, sur une durée de plusieurs mois : a) en ce qui concerne les dangers des matériaux à poussières organiques inflammables comme le charbon ou le coke : - de diminuer très fortement les risques d'incendie consécutifs aux auto-échauffements grâce à l'agglomération durable des particules augmentant la taille des grains, réduisant la fixation de l'humidité de condensation et permettant d'éviter une augmentation en masse de la température, ce qui contribuent à éviter les phénomènes d'oxydation internes , et à stopper tout effet d'auto-échauffement et d'incendie ; - de réduire les risques d'explosion de poussières et/ou de gaz par suite de l'agglomération durable des particules et microparticules et de l'augmentation de la taille des grains ; - de diminuer les moyens de prévention mis en place dans le cadre de prévention d'incendie due aux auto-échauffements (orientation des stocks au sol, effet de cheminée, compactage, gestion des stocks, surveillance des stocks, ...) ; - de diminuer les distances d'isolement d'incendie et d'explosion déterminées dans le cadre des études de dangers des ICPE (Installations Classées pour la Protection de l'Environnement) ; b) en ce qui concerne les poussières : - de diminuer, voire de supprimer totalement et durablement les envols de poussières en contribuant en outre à une amélioration de qualité de l'air ambiant ; - de minimiser les effets sur la santé induits par les PM10 et surtout par les PM2,5 présentent dans l'air ambiant et tout particulièrement en ce qui concerne les poussières organiques de charbon et de coke ; - de respecter la réglementation et d'éviter dans la majorité des cas, la déclaration annuelle obligatoire concernant les substances polluantes, déclaration qui doit être réalisée à partir d'un seuil de 50 t/an pour les PM10 et un seuil de 150 t/an pour les poussières totales ; - de contribuer à la protection de l'environnement en diminuant les gênes environnementales et les effets ou impacts provoqués sur la végétation, l'agriculture, le paysage, l'habitat et les biens matériels, les monuments et le patrimoine architectural ; c) en ce qui concerne la profitabilité : - de réduire les pertes de matières consécutives aux envols éoliens et aux manipulations, ainsi que les déchets ; - de minimiser les coûts de surveillance, de contrôle et de prévention ; - d'obtenir un gain financier pouvant être conséquent, gain financier pour l'acheteur de la forme (hors prise en compte des diminutions de coûts liés à la surveillance, le contrôle et la prévention) : - de diminuer, voire supprimer les coûts de la T.G.A.P. particules (Taxe Générale sur les Activités Polluantes) par suite de l'élargissement de l'assiette T.G.A.P applicable en France depuis le 01/01/2009 et également dans la Communauté Européenne. Les caractéristiques et les avantages de l'invention vont apparaître plus clairement à la lecture de la description détaillée qui suit d'au moins un mode de réalisation préféré de celle-ci donné à titre d'exemple non limitatif. PRESENTATION DES FIGURES Les caractéristiques et les avantages de l'invention vont apparaître plus clairement à la lecture de la description détaillée qui suit d'au moins un mode de réalisation préféré de celle-ci donné à titre d'exemple non limitatif et représenté aux figures annexées. Sur ces figures : - la figure 1 est la représentation graphique, à différentes périodes de temps, du pourcentage de passants en fonction de l'ouverture du tamis en mm ; - la figure 2 est la représentation graphique de la variation (en %), dans le temps (en jours), du passant à 0,315 mm ; - la figure 3 est la représentation graphique, à des taux de dilution différents (3, 5 et 7%), du passant à 0,315 mm (en valeurs corrigées au taux de 45,6%) en fonction du pourcentage de solution sur fraction 0/Dmax. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Les essais ont comporté : - un suivi d'évolution de la granulométrie, de la teneur en eau et de la masse volumique apparente d'un stock témoin de matériaux traité situé sur l'emprise du terminal vraquier du Port Sud de France à Sète, sur la période juillet-septembre 2008, par le CEBTP/SOLEN de Montpellier, puis par l'inventeur de octobre 2008 à juillet 2009 en ce qui concerne le suivi des températures, afin de garantir des conditions extérieures représentatives (le stock témoin représentant une masse d'environ 50 t) ; - une étude d'optimisation permettant de préciser l'évolution du pourcentage de fines et de la masse volumique apparente en faisant varier le pourcentage de la composition testée dans un mélange dilué à l'eau, puis en faisant varier le pourcentage de ce mélange, dénommé dosage, par rapport à la quantité de matériaux traités. Le suivi d'évolution a porté plus particulièrement sur : - la teneur en eau ; - la masse volumique ; - la granulométrie. Le tableau ci-après récapitule les données du suivi concernant la teneur en eau (W) et la masse volumique apparente (p) avec la mise en oeuvre de la composition testée diluée à 5 % de produit pur et dosé à 10 % sur le matériau, dont la masse volumique était avant traitement de 0,720 t/m3. 2949068 -10- PARAMETRES PERIODE EN JOURS 8 15 30 60 90 W en % 5,70 7,10 7,0 5,80 6,10 p en t/m3 0,859 0,857 0,805 0,809 0,810 Au regard de ce suivi, il peut être constaté que : - la teneur en eau a peu varié ; 5 - la masse volumique reste sensiblement inchangée. Les graphes ci-après visualisent, en fonction du temps, les données du suivi granulométrique, dont le passant à 315 �m, avant la mise en oeuvre de la composition testée, s'élevait à 15 % et celui à 80 �m à 7,7 % (mélange dilué à 5 % et dosé à 10 %). Il est complété par le suivi d'évaluation du pourcentage de passant à 315�m. 10 ANALYSE GRANULOMETRIQUE DU MATERIAU La figure 1 donne, à différentes périodes de temps, le pourcentage de passants en fonction de l'ouverture du tamis en mm ; La figure 2 donne la variation (en %), dans le temps (en jours), du passant à 0,315 mm. 15 Les données correspondantes sont extraites du tableau suivant : 09/07/08 16/07/08 30/07/08 29/08/08 30/09/08 Passant à 4.7% 6.6% 6.1 6.1 % 6.4% 0,315 mm Au regard de ce suivi granulométrique, il apparaît clairement que les particules fines et très fines, en deçà de 315 microns, ont été agglomérées dès la mise en oeuvre de la 20 composition testée, qui a joué le rôle de mouillant et de fixateur. Cette agglomération, dont l'intérêt concerne en premier lieu les particules fines et très fines, a porté : - essentiellement : sur des particules fines et très fines de diamètres inférieurs à 315 �m, dont le passant de l'ordre de 6 % est resté quasiment inchangé sur 3 mois au 25 minimum ; - accessoirement : sur des grains beaucoup plus gros, allant jusqu'à la taille de 25 mm. 2949068 -11 - Subséquemment, il peut être indiqué que la mise en oeuvre de la composition testée permet de fixer durablement et sur plusieurs mois les particules fines et très fines sources d'envols de poussières. L'étude d'optimisation permet de préciser l'évolution du pourcentage de fines en 5 fonction du taux de dilution à l'eau de la composition testée et du dosage de cette composition diluée dans le matériau à traiter. Cette étude, qui a porté sur trois taux de dilution à l'eau de la composition testée, avec 3 %, 5 % et 7 %, a été réalisée, au terme de 3 mois, sur la fraction 0/5 mm du matériau traité (le coke de pétrole), dont les résultats ont été corrigés de façon à prendre en 10 compte l'intégralité du matériau traité dans toutes ses granulométries. Le tableau graphe ci-après visualise cette optimisation où il peut être constaté que les courbes correspondant aux taux de dilution de 3 et 5 % tendent à se rejoindre lorsque le taux de dosage augmente (bleu : 3 %, rouge : 5 % et vert : 7 %). La figure 3 est la représentation graphique, à des taux de dilution différents (3, 5 et 15 7%), du passant à 0,315 mm (en valeurs corrigées au taux de 45,6%) en fonction du pourcentage de solution sur fraction 0/Dmax. Le graphe en question est complété par le tableau ci-après qui récapitule les données corrigées arrondies de la forme polynomiale : P = ad + b, où P est le passant en %, d le dosage en % et b une constante issue de l'étude d'optimisation en fonction des 20 taux de dilution avec par exemple : 11,50 = - 0,991 + 12,491 pour d = 1, au taux de dilution de 5%. Dosage du TAUX DE DILUTION DE LA COMPOSITION TESTEE mélange dilué sur le matériau (d) 3 % 5 % 7 % P : Passant à 315 p. P : Passant à 315 g. P : Passant à 315 � en % en % en °Io 1 14,20 11,50 9,00 2 12,97 10,51 8,03 3 11,75 9,52 7,06 4 10,53 8,53 6,09 5 9,30 7,54 5,13 6 8,08 6,55 4,16 7 6,85 5,55 3,19 8 5,63 4,56 2,22 2949068 -12- 9 4,41 3,57 1,26 10 3,18 2,58 0,29 11 1,96 1,59 0,00 pour 10,3 12 0,73 0,60 - 12,6 0,00 0,00 - Forme linéaire P = -1,224 d+15,422 P = -0,991 d+12,491 P = -0,968 d+9,968 Ces essais montrent que : - les passants à 315 �m et les dosages de mélange sont proportionnels et cela quels que soient les taux de dilution de la composition ; 5 - pour des taux de dilution de 3 % et 5 %, les résultats sont sensiblement identiques à partir de 7 % de mélange dans le produit où les passants à 315 � sont de l'ordre de 6 % pour atteindre 0 % à 12,6 % environ de mélange ; - le taux de dilution de 7 % permet d'améliorer très sensiblement les résultats, les passants à 7 % du mélange étant de l'ordre de 3 % pour atteindre 0 à 10,3 % de 10 mélange ; - un taux de dilution de 6 % peut être extrapolé sans difficulté : il est de la forme polynomiale : P = - 0,952 d + 10,952, avec un passant à 315 � de 0 pour un dosage de 11,5 %, et un passant de moins de 3 % à 7 % de mélange. La mise en oeuvre de la composition testée a comme avantages : 15 - d'agglomérer durablement les particules et microparticules, ce qui permet d'augmenter la taille des grains comme cela a été démontré ci-avant ; - d'éviter la fixation d'humidité par condensation, la composition testée, diluée entre 5 à 7 % d'eau jouant le rôle de mouillant et de fixateur en agglomérant les particules et microparticules, en évitant par la suite cette fixation d'humidité. 20 Afin de vérifier ces éléments, les températures internes des stocks ont été relevées dans un stock de coke de pétrole traité avec la composition testée et un stock de coke de pétrole non traité. Cette vérification, dont les données sont reprises au tableau ci-dessous, se passe de commentaires, la température du stock traité n'ayant pas variée (températures repérées à plus de 1 m à l'intérieur des stocks durant les mois de juillet 25 2008 à juillet 2009). 2949068 -13- Date Coke vrac Coke traité T en °C Ten °C 01/07/08 165 45 08/07/08 165 45 15.07.08 160 44,5 22.07.08 155 48,3 29.07.08 125 31,5 05.08.08 150 34,5 12.08.08 145 34,5 19.08.80 150 33 26.08.08 160 30 02.09.08 115 28,8 09.09.08 130 30 16/09/08 120 35 23/09/08 150 25 30/09/08 142 40 08/10/08 120 22 15/10/08 122 20 22/10/08 130 23 29/10/08 145 22 05/11/08 140 23 12/11/08 95 25 23/12/08 110 20 29/01/09 117 17 27/02/09 105 16 25/03/09 110 15 30/04/09 117 17 22/05/09 103 22 23/06/09 105 24 28/07/09 100 26 Selon une variante de réalisation de l'invention, de l'eau de trempe diluée sera mélangée à du savoir noir (huile + solution alcaline) pour accroître les propriétés 5 mouillantes de la composition. 2949068 - 14 - La proportion correspondante ne dépassera pas les 5%. Bien entendu, l'homme de métier sera apte à réaliser l'invention telle que décrite et représentée en appliquant et en adaptant des moyens connus. Il pourra également prévoir d'autres variantes sans pour cela sortir du cadre de 5 l'invention qui est déterminé par la teneur des revendications. REVENDICATIONS1- Utilisation d'une eau de trempe concentrée, dénommée � corn steep �, issue de l'industrie amidonnière, comme moyen de lutte contre les risques d'incendie provoqués par l'auto-échauffement et les risques d'explosion de poussières induits par les particules et microparticules contenues dans des matériaux organiques inflammables provenant de l'industrie extractive, ainsi que les gaz explosibles dégagés lors du processus d'auto-échauffement lors de leur stockage, leur transport et/ou leur manipulation. 2- Utilisation de l'eau de trempe concentrée, selon la revendication 1, diluée à l'eau et mélangée au matériau à traiter dans des proportions respectives aptes à permettre l'obtention, pour un � indice P � passant à 315 �m, d'un pourcentage de fines au plus égal à 6%. 3- Utilisation de l'eau de trempe diluée, selon la revendication 2, avec un taux de dilution à l'eau compris entre 2 et 8%. 4- Utilisation de l'eau de trempe diluée, selon la revendication 2, additionnée à du savoir noir dans une proportion ne dépassant pas 5%. 5- Utilisation de l'eau de trempe diluée, selon la revendication 3 ou 4, avec un taux de dosage, par rapport au matériau à traiter, compris entre 3 et 12%. 6- Utilisation de l'eau de trempe diluée, selon la revendication 5, pulvérisée, brumisée ou atomisée au moyen de rampes adaptées situées dans la zone des bandes transporteuses successives disposées de manière à faire subir au matériau à traiter des retournements successifs, avec une bonne homogénéité du Corn Steep, additivé ou non, dans les matériaux à traiter. 7- Utilisation de l'eau de trempe diluée, selon la revendication 6, pour traiter des matériaux provenant de l'industrie extractive choisis parmi le coke de pétrole, le charbon, le coke de charbon.