FR 2945604 A1 20101119 FR 0902276 A 20090512 l ENSEMBLE POUR LA RÉALISATION D'UN JOINT FILETE POUR LE FORAGE ET L'EXPLOITATION DES PUITS D'HYDROCARBURES ET JOINT FILETE RESULTANT [0001] La présente invention a pour objet un ensemble pour la réalisation d'un joint fileté utilisé pour le forage et l'exploitation des puits d'hydrocarbures. l'ensemble comportant un premier et un second composants tubulaires, dotés pour l'un d'une extrémité filetée de type mâle et pour l'autre d'une extrémité filetée de type femelle, les deux extrémités étant aptes à coopérer en vissage autobloquant. L'invention a aussi pour objet un joint fileté, appelé également connexion, résultant 1 0 du raccordement par vissage des deux composants tubulaires. [0002] On entend par composant � utilisé pour le forage et l'exploitation des puits d'hydrocarbures �, tout élément de forme sensiblement tubulaire destiné à être assemblé à un autre élément du même type ou non pour constituer in fine soit une garniture apte à forer un puits d'hydrocarbures, soit une colonne montante sous- 15 marine pour la maintenance telle que les � work over riser �, soit une colonne de cuvelage ou de production de forte épaisseur intervenant dans l'exploitation du puits. L'invention s'applique notamment aux composants utilisés dans une garniture de forage tels que par exemple les tiges de forage � Drill Pipes �, les tiges lourdes � Heavy Weight Drill Pipes �, les masses-tiges � Drill Collars � et les parties de 20 connexion des tiges et des tiges lourdes dites les � tool joint �. [0003] De manière connue, chaque composant utilisé dans une garniture de forage comporte généralement une extrémité dotée d'une zone filetée mâle et une extrémité dotée d'une zone filetée femelle destinées chacune à être assemblée par vissage avec l'extrémité correspondante d'un autre composant, l'assemblage 25 définissant une connexion. La garniture ainsi constituée est mise en rotation lors du forage à la surface du puits; de ce fait les composants doivent être vissés entre eux avec un couple important pour pouvoir transmettre un couple de rotation suffisant permettant le forage dans le puits sans qu'il y ait de dévissage ou bien de sur-vissage. 30 [0004] Sur des produits classiques, le couple de vissage est généralement atteint grâce à la coopération en serrage de surfaces de butée ménagées sur chacun des composants destinés à être vissés. Toutefois, compte tenu du fait que l'étendue des surfaces de butées est une fraction de l'épaisseur des tubes, on atteint rapidement le seuil critique de plastification des surfaces de butées, lorsqu'un couple de serrage trop élevé est appliqué. [0005] De ce fait, des développements ont été réalisés sur les filetages, afin de pouvoir décharger les surfaces de butée d'au moins une partie voire de la totalité des efforts qu'elles n'étaient pas en mesure d'encaisser. L'objectif a été atteint en utilisant des filetages autobloquants tels que décrits dans l'art antérieur US Re 30 647 et US Re 34 467. Dans ce type de filetages appelés autobloquants, soit Self Locking Threads en anglais, les filets (appelés aussi dents) de l'extrémité mâle et les filets (appelés aussi dents) de l'extrémité femelle sont à pas constant mais à largeurs de filets variables. [0006] Plus précisément, les largeurs des sommets de filets (ou dents) sont progressivement croissantes pour les filets de l'extrémité mâle, respectivement femelle, lorsqu'on s'éloigne de l'extrémité mâle, respectivement femelle. Ainsi, au cours du vissage les filets (ou dents) mâles et femelles finissent par se bloquer les uns dans les autres dans une position correspondant au point de blocage. Plus précisément, le blocage s'effectue pour les filetages autobloquants lorsque les flancs des filets (ou dents) mâles se bloquent contre les flancs des filets (ou dents) femelles correspondants. Lorsque la position de blocage est atteinte, les zones filetées mâle et femelle vissées l'une dans l'autre admettent un plan de symétrie selon lequel la largeur au milieu de la hauteur commune des dents mâle et femelle située à l'extrémité de la zone filetée mâle correspond à la largeur au milieu de la hauteur commune des dents mâle et femelle située à l'extrémité de la zone filetée femelle. [0007] De ce fait, le couple de vissage est encaissé par la quasi-totalité des surfaces de contacts entre les flancs, soit une surface totale très nettement supérieure à celle constituée par les surfaces de butée de l'art antérieur. Toutefois la nécessité de rendre étanche les zones filetées de ce type de joints en imposant un contact entre les flancs et entre les sommets et fonds de filets rend l'opération de vissage (appelée aussi make-up) complexe lorsqu'un lubrifiant est utilisé. En effet, avant d'assembler les joints, un film lubrifiant est appliqué sur les zones filetées de l'extrémité mâle (appelée aussi pin), de l'extrémité femelle (appelée aussi box), ou bien sur les deux. Ce film lubrifiant est habituellement beaucoup plus épais que nécessaire. Ainsi, lors de l'assemblage du joint, l'excédent de lubrifiant s'écoule à travers les zones filetées puis est évacué au niveau de l'épaulement externe du composant tubulaire mâle ou bien au niveau de l'épaulement interne du composant tubulaire femelle. Toutefois, dans le cas où les filets sont en contact serrant au niveau des sommets et fonds de filets et au niveau des flancs, le lubrifiant est emprisonné sous pression. De ce fait on obtient une lecture fausse du couple de serrage. Puis, une fois mis en service sous un couple de serrage insuffisant, le joint peut ne plus être étanche et de l'excès de lubrifiant sous pression peut fuir. [0008] Des développements ont été effectués afin de pallier ces inconvénients. Les documents US6050610 et US7350830 proposent d'introduire une rainure sur les filets afin d'évacuer le lubrifiant. Toutefois, la présence de rainures affaiblit la résistance en fatigue et compromet l'étanchéité. D'autres solutions ont été envisagées, telles que proposées dans le document US2007/0216160. En effet, le principe est de créer des perturbations dans les zones filetées de sorte que la pression de contact entre les filets soit annulée sur certaines portions notamment pour permettre la circulation du lubrifiant et éviter ainsi la problématique de surpression. Toutefois ces configurations posent problème dans la mesure où le contrôle des zones filetées est rendu complexe. II est nécessaire en effet de s'assurer si la perturbation est prévue au plan ou bien si c'est un défaut d'usinage. De plus, la diminution de la pression de contact dans une zone donnée doit être compensée par une augmentation de la pression de contact dans une zone voisine. Ceci induit alors des risques de grippage. [0009] C'est pourquoi l'invention a pour objet de faciliter l'évacuation de l'excès de lubrifiant lors du make-up sans compromettre l'étanchéité du joint ni sa résistance en fatigue. [0010] Plus précisément, l'invention a pour objet un ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, comprenant un premier et un second composant tubulaire chacun d'axe de révolution et dotés en l'une de leurs extrémités d'une zone filetée réalisée sur la surface périphérique extérieure ou intérieure du composant selon que l'extrémité filetée est du type mâle ou femelle, lesdites extrémités s'achevant par une surface terminale orientée radialement par rapport à l'axe de révolution des composants tubulaires, lesdites zones filetées comportant des filets comprenant, vus suivant une coupe longitudinale passant par l'axe de révolution des composants tubulaires, un sommet de filet, un fond de filet, un flanc porteur, un flanc d'engagement, la largeur des sommets de filet de chaque composant tubulaire diminuant en direction de la surface terminale du composant tubulaire considéré, tandis que la largeur des fonds de filet augmente, caractérisé en ce que le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles est différent du pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles. [0011] Des caractéristiques optionnelles de l'invention, complémentaires ou de substitution, sont énoncées ci-après. [0012] Le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles est strictement inférieur au pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, l'épaisseur du composant tubulaire mâle ep en sortie de la zone filetée étant inférieure à l'épaisseur du composant tubulaire femelle eb. [0013] Le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles est strictement supérieur au pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, l'épaisseur du composant tubulaire mâle ep en sortie de la zone filetée étant supérieure à l'épaisseur du composant tubulaire femelle eb. [0014] La différence relative entre le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles, et le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, est comprise entre 0.15 et 0.35 %. [0015] La différence relative entre le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles, et le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, est sensiblement égale à 0.25 %. [0016] Les zones filetées admettent chacune une génératrice de conicité formant un angle avec l'axe de révolution des composants tubulaires. [0017] Les sommets et les fonds de filet sont parallèles à l'axe de révolution du composant tubulaire. [0018] Les filets des composants tubulaires mâle et femelle admettent un profil en queue d'aronde. [0019] L'invention a également pour objet un joint fileté résultant du montage en serrage autobloquant par vissage d'un ensemble conforme à l'invention. S [0020] Selon certaines caractéristiques, les sommets des filets mâles et/ou femelles sont interférents avec les creux des filets femelles et/ou mâles. [0021] Selon d'autres caractéristiques, le joint fileté est un joint fileté de composant de forage. [0022] Les caractéristiques et avantages de l'invention sont exposés plus en IO détail dans la description ci-après, avec référence aux dessins annexés. [0023] La figure 1 est une vue schématique en coupe longitudinale d'un joint résultant de l'assemblage par vissage autobloquant de deux composants tubulaires, et conforme à un mode de réalisation de l'invention. [0024] La figure 2 est une vue schématique en coupe longitudinale détaillée des 15 zones filetées du joint de la figure 1. [0025] La figure 3 est une vue schématique en coupe longitudinale de deux composants tubulaires conformes à l'invention pendant l'assemblage par vissage autobloquant. [0026] La figure 4 est une vue schématique en coupe longitudinale de deux 20 composants tubulaires conformes à l'invention à la fin de l'assemblage par vissage autobloquant. [0027] Les figures 5A et 5B sont chacune une vue schématique en coupe longitudinale respectivement d'un composant tubulaire mâle et d'un composant tubulaire femelle conformes à l'invention. 25 [0028] Le joint fileté représenté sur la figure 1 et d'axe de révolution 10, comprend de manière connue un premier composant tubulaire de même axe de révolution 10 et doté d'une extrémité mâle 1 et un second composant tubulaire de même axe de révolution 10 et doté d'une extrémité femelle 2. Les deux extrémités 1 et 2 s'achèvent chacune par une surface terminale 7, 8 orientée radialement par rapport à l'axe 10 du joint fileté et sont respectivement dotées de zones filetées 3 et 4 qui coopèrent entre elles pour l'assemblage mutuel par vissage des deux composants. Les zones filetées 3 et 4 sont du type connu dit � autobloquant � (appelé aussi à variation progressive de la largeur axiale des filets et/ou des intervalles entre filets), de telle sorte qu'un serrage axial progressif s'opère au cours du vissage, jusqu'à une position finale de blocage. [0029] Les figures 2, 3 et 4 représentent des zones filetées autobloquantes et utilisent des références identiques. La figure 2 est une vue schématique en coupe longitudinale détaillée des zones filetées du joint de la figure 1. On entend par zones filetées autobloquantes, les zones filetées comportant les caractéristiques détaillées ci-après. Les filets (ou dents) mâles 32, tout comme les filets (ou dents) femelles 42, admettent un pas constant alors que leur largeur décroît dans la direction de leur surface terminale respective 7, 8, de sorte qu'au cours du vissage les filets (ou dents) mâles 32 et femelles 42 finissent par se bloquer les uns dans les autres dans une position déterminée. Plus précisément, le pas LFPb entre les flancs porteurs 40 de la zone filetée femelle 4 est constant tout comme le pas SFPb entre les flancs d'engagement 41 de la zone filetée femelle, avec comme caractéristique que le pas entre les flancs porteurs 40 est supérieur au pas entre les flancs d'engagement 41. [0030] De même, le pas SFPp entre les flancs d'engagement mâles 31 est constant tout comme le pas LFPp entre les flancs porteurs mâles 30, avec comme caractéristique que le pas entre les flancs porteurs 30 est supérieur au pas entre les flancs d'engagement 31. [0031] Conformément à l'invention et tel que représenté sur la figure 3, les pas entre les flancs d'engagement et/ou porteurs, mâle et femelle, ne sont pas égaux entre eux. Plus précisément, selon le mode de réalisation envisagée, les pas respectifs SFPp et SFPb entre les flancs d'engagement mâle 31 et femelle 41 ne sont pas égaux entre eux et les pas respectifs LFPp et LFPb entre les flancs porteurs mâle 30 et femelle 40, ne sont également pas égaux entre eux. [0032] Dans le cas où le pas des flancs porteurs LFPp de la zone filetée mâle 1 est supérieur au pas des flancs porteurs LFPb de la zone filetée femelle 2, il apparaît lors de l'opération de vissage (dite aussi make-up) que les flancs porteurs des zones filetées mâles et femelles entrent plus tôt en contact dans la région de la surface terminale femelle 8, que dans le cas d'un joint classique où le pas des flancs porteurs mâle et femelle sont égaux. [0033] De même, dans le cas où le pas des flancs d'engagement SFPp de la zone filetée mâle 1 est supérieur au pas des flancs d'engagement SFPb de la zone filetée femelle 2, il apparaît lors de l'opération de vissage (dite aussi make-up) que les flancs d'engagement des zones filetées mâles et femelles entrent plus tôt en contact dans la région de la surface terminale mâle 7, que dans le cas d'un joint classique où le pas des flancs porteurs mâle et femelle sont égaux. [0034] Par contre, dans le cas où le pas des flancs porteurs LFPp de la zone filetée mâle 1 est inférieur au pas des flancs porteurs LFPb de la zone filetée femelle 2, il apparaît lors de l'opération de vissage (dite aussi make-up) que les flancs porteurs des zones filetées mâles et femelles entrent plus tard en contact dans la région de la surface terminale femelle 8, que dans le cas d'un joint classique où le pas des flancs porteurs mâle et femelle sont égaux. [0035] De même, dans le cas où le pas des flancs d'engagement SFPp de la zone filetée mâle 1 est inférieur au pas des flancs d'engagement SFPb de la zone filetée femelle 2, il apparaît lors de l'opération de vissage (dite aussi make-up) que les flancs d'engagement des zones filetées mâles et femelles entrent plus tard en contact dans la région de la surface terminale mâle 7, que dans le cas d'un joint classique où le pas des flancs porteurs mâle et femelle sont égaux. [0036] Ainsi, si on choisit une configuration dans laquelle le pas des flancs porteurs LFPp et le pas des flancs d'engagement SFPp de la zone filetée mâle 1 sont respectivement supérieurs au pas des flancs porteurs LFPb et au pas des flancs d'engagement SFPb de la zone filetée femelle 2, l'excès de lubrifiant est évacué à l'extérieur du joint en fin de make-up. [0037] En effet, au fur et à mesure que l'opération de vissage progresse, comme dans la région de la surface terminale mâle les flancs d'engagement entrent rapidement en contact, c'est-à-dire que le jeu entre lesdits flancs d'engagement diminue plus vite que dans un joint classique, l'excès de lubrifiant est chassé vers l'extérieur du joint. De plus quand cet excès de lubrifiant atteint la région de la surface terminale femelle, comme les flancs porteurs entrent rapidement en contact, c'est-à-dire que le jeu entre lesdits flancs porteur diminue plus vite que dans un joint classique, l'excès de lubrifiant est évacué à l'extérieur. [0038] De même, si on choisit une configuration dans laquelle le pas des flancs porteurs LFPp et le pas des flancs d'engagement SFPp de la zone filetée mâle 1 sont respectivement inférieurs au pas des flancs porteurs LFPb et au pas des flancs d'engagement SFPb de la zone filetée femelle 2, l'excès de lubrifiant est évacué à l'intérieur du joint en fin de make-up. [0039] Dans tous les cas, on résout la problématique de la lecture du couple de IO serrage rendue fausse par l'excès de lubrifiant, en facilitant l'évacuation de l'excès de lubrifiant. [0040] D'autre part la configuration selon laquelle le pas des flancs porteurs et le pas des flancs d'engagement de la zone filetée mâle sont supérieurs au pas des flancs porteurs et au pas des flancs d'engagement de la zone filetée femelle, 15 présente aussi un autre aspect. [0041] En effet, l'augmentation des forces de contact dans ces régions voisines des surfaces terminales tend à � allonger � l'extrémité mâle et à � raccourcir � l'extrémité femelle. Notons que le frottement provoqué par la pression de contact sur ces flancs conduit à une source additionnelle de couple sur le joint. 20 [0042] De plus, quand le joint travaille en traction, la pression de contact sur les flancs porteurs augmente et la pression de contact sur les flancs d'engagement diminue. Le problème est que la pression de contact tend à s'annuler au niveau des flancs d'engagement femelles situés dans la région de la surface terminale mâle 7. Ceci fragilise en effet la zone filetée en termes de fatigue. 25 [0043] Or, puisque la pression de contact est plus élevée sur les flancs d'engagement au voisinage de la surface terminale mâle 7 et que la pression de contact est moins élevée sur les flancs porteurs au voisinage de la surface terminale femelle 8, la résistance en fatigue est donc augmentée sur l'extrémité femelle 2 et réduite sur l'extrémité mâle 1. [0044] Il apparaît donc que le choix de sur-dimensionner les pas des flancs de l'extrémité mâle par rapport aux pas des flancs de l'extrémité femelle, ou bien l'inverse, dépend du design du joint et plus particulièrement de l'épaisseur des extrémités male et femelle. Ainsi, si l'épaisseur ep de l'extrémité male 1, définie non pas par la différence entre le diamètre extérieur ODp et le diamètre intérieur IDp, mais à la base de la zone filetée 3, est plus faible que l'épaisseur eb de l'extrémité femelle 2, définie non pas par la différence entre le diamètre extérieur ODb et le diamètre intérieur IDb, mais à la base de la zone filetée 4, il convient d'augmenter la résistance à la fatigue de l'extrémité mâle 1 (au détriment de la résistance à la fatigue de l'extrémité femelle) en sous-dimensionnant les pas des flancs de l'extrémité mâle par rapport aux pas respectifs de l'extrémité femelle. En revanche, si l'épaisseur ep de l'extrémité male 1 est supérieure à l'épaisseur eb de l'extrémité femelle 2, il convient d'augmenter la résistance à la fatigue de l'extrémité femelle 2 (au détriment de la résistance à la fatigue de l'extrémité mâle 1) en sur- dimensionnant les pas des flancs de l'extrémité mâle par rapport aux pas respectifs de l'extrémité femelle. [0045] De manière avantageuse, la différence relative entre le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles, et le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, est comprise entre 0.15 et 0.35 %. [0046] De manière avantageuse, la différence relative entre le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles, et le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, est sensiblement égale à 0.25 %. [0047] Tel que représenté sur la figure 2 et de manière avantageuse, les filets (ou dents) mâles et femelles admettent un profil, vu suivant une coupe longitudinale passant par l'axe du joint fileté 10, globalement d'allure en queue d'aronde de manière à ce qu'ils soient solidement emboîtés l'un dans l'autre après vissage. Cette garantie supplémentaire permet de s'affranchir des risques dits de �jump out �, qui correspondent à une désolidarisation des filets mâles et femelles lorsque la connexion est soumise à d'importants efforts de flexion ou de traction. Plus précisément, la géométrie des filets en queue d'aronde augmente la rigidité radiale de leur assemblage par rapport à des filets appelés communément "trapézoïdaux", dont la largeur axiale va en diminuant de la base au sommet des filets. [0048] Avantageusement et tel que représenté sur la figure 2, les filetages 3 et 4 des composants tubulaires sont orientés suivant une génératrice de conicité 20 de manière à faciliter la progression du vissage. Généralement cette génératrice de conicité forme un angle avec l'axe 10 compris dans une plage de valeur allant de 1 degré à 5 degrés. La génératrice de conicité est dans le cas présent définie comme passant par le milieu des flancs porteurs. [0049] Avantageusement et tel que représenté sur la figure 2, les sommets des dents et le fond des creux des zones filetées mâle et femelle sont parallèles à l'axe 10 du joint fileté. Ceci facilite en effet l'usinage. Ainsi, le joint fileté résultant du montage des composants tubulaires conformes à l'invention est obtenu avec un couple de serrage conforme aux normes imposées. Ce type de joint est notamment utilisé dans les applications de forage. Avantageusement, les sommets des filets mâles et/ou femelles peuvent être interférents avec les creux des filets femelles et/ou mâles. Ceci permet d'éviter d'emprisonner du lubrifiant, ce dernier étant chassé lors du vissage vers les flancs des filets. REVENDICATIONS1 Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, comprenant un premier et un second composants tubulaires chacun d'axe de révolution (10) et dotés en l'une de leurs extrémités (1, 2) d'une zone filetée (3 ; 4) réalisée sur la surface périphérique extérieure ou intérieure du composant selon que l'extrémité filetée est du type mâle ou femelle, lesdites extrémités (1, 2) s'achevant par une surface terminale (7, 8), lesdites zones filetées (3 ; 4) comportant sur une portion dite à serrage autobloquant des filets (32 ; 42) comprenant, vus suivant une coupe longitudinale passant par l'axe de révolution (10) des composants tubulaires, un sommet de filet (35, 45), un fond de filet (36, 46). un flanc porteur (30 ; 40), un flanc d'engagement (31 41), la largeur des sommets de filet (35, 45) de chaque composant tubulaire diminuant en direction de la surface terminale (7 ; 8) du composant tubulaire considéré, tandis que la largeur des fonds de filet (36, 46) augmente, caractérisé en ce que le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles est différent respectivement du pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, les pas desdits flancs restant constants sur cette portion dite à serrage autobloquant. 2 Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles est strictement inférieur respectivement au pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, l'épaisseur du composant tubulaire mâle ep en sortie de la zone filetée à l'opposé de la surface terminale étant inférieure à l'épaisseur du composant tubulaire femelle eb. 3 Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles est strictement supérieur respectivement au pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, l'épaisseur du composant tubulaire mâle ep en sortie de la zone filetée à l'opposé de la surface terminale étant supérieure à l'épaisseur du composant tubulaire femelle ep. 4 Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la différence relative entrele pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles, et le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, est comprise entre 0.15 et 0.35%. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté selon l'une quelconque des 5 revendications précédentes, caractérisé en ce que la différence relative entre le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs mâles, et le pas des flancs d'engagement et/ou des flancs porteurs femelles, est sensiblement égale à 0.25 %. 6 Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les zones filetées (3 ; 4) admettent chacune une génératrice de conicité (20) formant un angle (R) avec l'axe de révolution (10) des composants tubulaires. 7 Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les sommets (35, 45) et les fonds (36, 46) de filet sont parallèles à l'axe de révolution (10) du composant tubulaire. 8 Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les filets des composants tubulaires mâle et femelle admettent un profil en queue d'aronde. 9 Joint fileté résultant du montage en serrage autobloquant d'un ensemble conforme à l'une quelconque des revendications précédentes. 10 Joint fileté selon la revendication 9, caractérisé en ce que les sommets des filets mâles et/ou femelles sont interférents avec les creux des filets femelles et/ou mâles. 11 Joint fileté selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que le joint fileté est un joint fileté de composant de forage.