FR 2948883 A1 20110211 FR 0955511 A 20090805 Procédé et installation d'épuration de fumées de combustion L'élimination des ordures ménagères peut se faire par plusieurs voies. On connaît tout d'abord le recyclage, lequel permet une revalorisation directe. La mise en décharge est aussi une option qui est utilisée de façon courante. Cependant, ce mode de gestion, qui n'offre ni recyclage ni valorisation de quelque forme que ce soit, n'est pas pleinement satisfaisant. L'incinération occupe actuellement une place de choix dans le traitement des déchets, car elle offre une valorisation énergétique des ordures, et permet en même temps une très forte réduction du volume des déchets. Pour ces raisons, de nombreux incinérateurs sont construits et en opération. On notera, pour mémoire, que d'autres modes d'élimination des déchets sont également possibles. Dans le cas de l'incinération, également appelée valorisation énergétique des résidus, le processus de combustion génère des fumées qui doivent être traitées. En effet, elles contiennent notamment des poussières fines, des composés acides comme l'acide chlorhydrique et le dioxyde de soufre, des métaux lourds, des oxydes d'azote et des composés organiques. Pour cette raison, tous les incinérateurs sont équipés de systèmes de traitement de fumées, pour lesquels différents schémas sont possibles : par voie sèche, semi-sèche ou humide pour ce qui est des polluants acides, par injection de charbon actif ou par catalyseur pour ce qui est des polluants organiques, par exemple. Lors des phases d'arrêt et de démarrage, le profil de température des fumées est très différent du profil de température en marche normale. Pendant ces périodes, on génère des quantités de composés organiques, en particulier des dioxines et furanes, très supérieures à celles générées en marche régulière. Une solution possible à cette situation, dite transitoire, consiste à surdoser le réactif d'adsorption. Il s'agit cependant d'une gestion � en aveugle �, de sorte que cette solution n'est pas pleinement satisfaisante. Il faut noter en outre que cette situation transitoire ne prévaut pas uniquement lors des démarrages et des arrêts, mais également à d'autres périodes, par exemple lorsque la qualité du produit incinéré varie brusquement, notamment lors d'un changement de fuel dans des brûleurs. Il faut aussi noter que ces périodes transitoires n'affectent pas uniquement les composés organiques, tels que les dioxines, mais potentiellement tous les polluants. Lors de ces transitoires, la teneur dans les fumées de polluants comme HCI et SO2 peut aussi beaucoup varier. Ces variations perturbent le fonctionnement du traitement des fumées en aval. La présente invention vise à remédier à ces inconvénients. A cet effet, elle a pour objet un procédé d'épuration de fumées de combustion, dans lequel : - on fait s'écouler ces fumées dans un dispositif d'épuration comprenant un réacteur et un dispositif de collecte des particules, - on introduit dans ces fumées, en amont du dispositif de collecte, un premier produit pulvérulent destiné à capter les polluants acides de ces fumées, ainsi qu'un second produit pulvérulent destiné à contrôler les composés organiques, en particulier les dioxines et les furanes, - on dose de façon indépendante les quantités respectives de premier et de second produits pulvérulents, - on mesure, en amont du dispositif d'épuration, la concentration en au moins l'acide chlorhydrique, le dioxyde de soufre et les composés organiques, - on utilise un calculateur, auquel on envoie des informations relatives auxdites mesures de concentration ; et - on utilise ce calculateur pour piloter, à partir desdites mesures de concentration, le débit de chaque produit pulvérulent introduit dans les fumées. Selon d'autres caractéristiques de l'invention : - on pilote le débit du premier produit pulvérulent, admis dans les fumées, en fonction d'au moins la concentration en acide chlorhydrique et en dioxyde de soufre, mesurés en amont du dispositif d'épuration, et le débit de second produit pulvérulent, admis dans les fumées, en fonction d'au moins la teneur en composés organiques. - on utilise le calculateur afin de calculer une première et une seconde fonctions de dosage et on délivre ces deux fonctions de dosage, à partir de sorties de ce calculateur, afin de piloter le débit du premier et du second produits pulvérulent. - on pilote le débit du premier produit pulvérulent selon une première fonction de dosage croissante en fonction de la concentration mesurée en acide chlorhydrique et en fonction de la concentration mesurée en dioxyde de soufre. - on pilote le débit du second produit pulvérulent selon une seconde fonction de dosage, croissante avec la teneur en composés organiques. - la première et/ou la seconde fonctions de dosage dépend d'autres paramètres, en particulier du débit de fumées, et/ou de la teneur en monoxyde de carbone. - la seconde fonction de dosage dépend également de la concentration en acide chlorhydrique et en dioxyde de soufre. L'invention a également pour objet une installation d'épuration de combustion, comprenant : - un dispositif d'épuration des fumées comprenant un réacteur et un dispositif de collecte des particules ; - une ligne d'écoulement de fumées s'étendant au travers de ce dispositif d'épuration ; - un premier ensemble de dosage d'un premier produit pulvérulent, destiné à capter les polluants acides de ces fumées, et un second ensemble de dosage d'un second produit pulvérulent destiné à contrôler les composés organiques, en particulier les dioxines et les furanes ; - des moyens d'introduction dans ces fumées, de ces premier et second produits pulvérulents ; - des moyens de mesure, en amont du dispositif d'épuration, de la concentration en au moins l'acide chlorhydrique, le dioxyde de soufre et les composés organiques ; et - un calculateur, dont des entrées sont mises en communication avec les moyens de mesure, de façon à recevoir des informations relatives auxdites concentrations mesurées, et dont des sorties sont mises en communication avec lesdits premier et second ensembles de dosage, afin de piloter le débit de chaque produit pulvérulent introduit dans les fumées, à partir desdites concentrations mesurées. L'invention va être décrite ci-après, en référence aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple non limitatif, dans lesquels : - la figure 1 est une vue schématique, illustrant une installation de combustion conforme à l'invention ; et - la figure 2 est un graphe, illustrant le résultat d'une phase de mesures préalables opérée selon l'invention. La présente invention vise à contrôler les émissions de polluants lors des phases transitoires et, en particulier, mais pas de manière exclusive, lors des arrêts et des démarrages d'unités de combustion. Elle s'applique, en particulier, aux installations de combustion de déchets. En référence à la figure 1, une ligne L véhicule des fumées F provenant d'un incinérateur, non représenté. Ces fumées sont alors traitées dans un système d'épuration, lequel comprend dans l'exemple illustré un réacteur 601 et un filtre à manche 701. Cependant, d'autres technologies équivalentes peuvent être utilisées. Ainsi, on peut utiliser en tant que réacteur, soit un tel réacteur destiné à donner un temps de contact suffisant entre les réactifs et les fumées, soit une tour d'atomisation. De plus, le filtre à manche peut être remplacé par tout autre dispositif de collection de particules, tel qu'un électrofiltre. On retrouve également deux ensembles, dont chacun est destiné à doser un produit correspondant. Chaque ensemble comprend tout d'abord un silo de stockage respectif 101, 102, associé à un élément de dosage, de type vis sans fin 201 ou 202. Cependant, à titre de variante, on peut prévoir d'utiliser un autre type de dispositif de stockage, tel un � big bag �, ainsi qu'un autre type d'élément de dosage, tel que par exemple une vis rotative. Le premier silo de stockage 101 renferme un produit pulvérulent 1 apte à réagir avec les polluants acides. Il s'agit par exemple de chaux, de bicarbonate de sodium ou encore de magnésie. Par ailleurs, le second silo de stockage 102 renferme un produit pulvérulent 2 propre à capter les composés organiques, notamment les dioxines, présents dans les fumées. Un tel produit peut être un produit minéral, par exemple du type argile ou zéolite, un produit carboné tel que du charbon actif, ou du coke en poudre, ou bien un mélange de ces produits. Il est également possible d'utiliser ces produits dilués dans un ballast minéral, par exemple du type chaux, du moment que la concentration en produit actif minéral ou carboné excède 25% en poids. On notera que ces deux produits 1 et 2 sont stockés dans des silos séparés, de sorte qu'ils peuvent être dosés de façon indépendante. Chaque vis sans fin 201 et 202 débouche dans un bac 203, lequel est mis en communication avec une ligne d'alimentation 301. Cette dernière débouche dans les fumées provenant de l'incinérateur, à la fois en amont du réacteur 601 et du filtre à manche 701. Cependant, à titre de variante, on peut prévoir que cette ligne 303 débouche, au moins pour partie, en amont du filtre, mais cependant en aval du réacteur (voir flèche en pointillés). A titre de variante supplémentaire, également non représentée, deux vis sans fin peuvent être associées à deux lignes d'alimentation, lesquelles sont indépendantes et débouchent dans la ligne de collecte des fumées. Deux analyseurs 401 et 402 sont piqués sur la ligne L véhiculant les fumées, provenant de l'incinérateur. Il est important de noter que ces dispositifs permettent d'analyser les fumées en amont du dispositif d'épuration. Le premier analyseur de fumées 401 délivre des informations relatives à la teneur en différents polluants, dont l'acide chlorhydrique HCI et le dioxyde de soufre SO2. Par ailleurs, le second analyseur 402 délivre des informations relatives à la teneur en composés organiques, désignés sous l'appellation COT. Il peut s'agir de la teneur en composés organiques volatils, ou bien en composés organiques totaux. A titre de variante, on peut prévoir d'utiliser un unique analyseur, lequel permet d'accéder aux différentes teneurs décrites ci-dessus. Les signaux délivrés par ces analyseurs 401 et 402 sont dirigés, via des lignes 1001', 1001" et 1002, vers un calculateur C, dont la structure est connue en soi. Il peut s'agir d'un automate programmable, d'un système de supervision ou d'un microprocesseur. Les lignes d'entrée 1001' et 1001" fournissent des informations relatives aux teneurs respectives en HCI et SO2, alors que celle 1002 fournit des informations relatives aux composés organiques. En entrée, ce calculateur C peut également recevoir d'autres signaux, matérialisés par les lignes 1003 et 1004. A titre d'exemple, ces signaux peuvent être des informations relatives à la teneur en monoxyde de carbone CO, ou bien une information relative au débit de fumées circulant dans la ligne 1. Outre le fait que ces deux signaux 1003 et 1004 sont optionnels, on peut noter qu'il est possible de faire appel à d'autres types de signaux, alimentant le calculateur C par des lignes supplémentaires non représentées. Le calculateur C est pourvu de deux sorties, à partir desquelles s'étendent des lignes de commande 2001 et 2002, en direction des vis sans fin 201 et 202. Dans ces conditions, en fonction des informations générées par ces deux lignes de sortie 2001 et 2002, les vitesses de rotation des deux vis 201 et 202 peuvent être commandées de façon indépendante. Par conséquent, ceci permet de modifier les quantités de produits respectifs, contenus dans les silos 101 et 102, qui sont alimentées en amont du filtre 701. La mise en oeuvre de l'installation conforme à l'invention, décrite ci-dessus, va maintenant être explicitée dans ce qui suit. Durant la marche de l'installation, les fumées issues de l'incinérateur circulent en continu dans la ligne 1. Les analyseurs 401 et 402 mesurent alors les teneurs respectives en composés acides, en particulier HCI et SO2, ainsi qu'en composés organiques COT. Ces analyseurs délivrent alors, en direction du calculateur C, des signaux correspondant à des flux d'informations, via les lignes d'entrée 1001', 1001" et 1002. Ce calculateur reçoit également, de façon optionnelle, des informations supplémentaires par les lignes d'entrée 1003 et 1004. Comme vu ci-dessus, ces informations optionnelles sont par exemple relatives à la teneur en CO, ainsi qu'au débit de fumées. A partir de ces différentes informations d'entrée, le calculateur pilote le dosage des deux produits, stockés dans les silos 101 et 102. De façon plus précise, ce calculateur délivre des signaux de sortie en direction des deux vis sans fin de 201 et 202, afin d'en commander la vitesse de rotation et, par conséquent, le débit de produit alimenté à la ligne 301. Ce calculateur assigne aux deux vis sans fin deux fonctions respectives f, et f2, définissant la quantité de produits pulvérulents à délivrer à la ligne 301. La fonction f1, concernant le pilotage du produit pulvérulent 1, est croissante selon la teneur mesurée en SO2 et selon la teneur mesurée en HCI. En d'autres termes, plus la teneur en HCI mesurée en amont du dispositif d'épuration est élevée, plus le débit de produit pulvérulent 1 admis en amont du filtre à manche est important. Il en va de même pour ce qui est de la teneur en HCI. Par ailleurs, la fonction f2 relative au débit de produit pulvérulent 2 est croissante selon la teneur en composés organiques COT. En d'autres termes, plus cette teneur en produits organiques COT, en amont du dispositif d'épuration, est importante, plus le débit de produit pulvérulent 2 admis en amont du filtre à manche est élevé. Comme vu ci-dessus, l'une et/ou l'autre de ces fonctions f1 et f2 peut faire également intervenir les informations délivrées par les lignes 1003 et 1004. A titre d'exemple, les fonctions f1 et f2 calculées par le calculateur peuvent s'établir somme suit : f1 = K* Q* (2 [SO2] + [HCI]) et f2 = K'* Q* [COT], où K et K' sont deux constantes, alors que Q correspond au débit de fumées immédiatement en amont du réacteur 601. Cependant, on peut prévoir aussi que les fonctions f1 et f2 adoptent des formes plus complexes, en faisant intervenir d'autres paramètres. On peut notamment prévoir que f2 fasse intervenir, non seulement la teneur en COT, mais également les teneurs respectives en HCI et en SO2. En effet, une augmentation de la teneur en HCI est de nature à induire une augmentation correspondante de la teneur en dioxines, alors qu'une augmentation de la teneur en SO2 est au contraire de nature à induire une diminution de la teneur en dioxines. Dans ces conditions, f2 peut être libellée ainsi : f2 = Ki* Q* (K2[COT] + K3[HCI] + K4[SO2]), où Q est égal au débit des fumées, K1, K2, et K3 sont des constantes positives, alors que K4 est une constante négative. On peut également prévoir que le calcul de la fonction f1 fait intervenir, non seulement la teneur en SO2 et en HCI comme décrit ci-dessus, mais également la teneur en COT. On peut également prévoir que f1 et f2 soient libellées de façon plus complexe, en particulier non linéaire. Ainsi, f, peut être croissante en fonction des teneurs en SO2 et HCI, de façon non linéaire. Il en va de même pour f2, qui peut être croissante en fonction de COT, également de façon non linéaire. Dans le cas où f, et f2 font intervenir d'autres teneurs, comme exposé immédiatement ci-dessus, les variations correspondantes peuvent également être de type non linéaire. A titre de variante supplémentaire, on peut mettre en oeuvre des mesures préalables, afin notamment de lier la teneur en dioxines avec la teneur en COT, mesurée par l'analyseur. On rappellera que la mesure de la teneur en dioxines, de façon continue, n'est pas possible de façon industrielle. Dans ces conditions, conformément à cette variante avantageuse de l'invention, on réalise une série de prélèvement des fumées, s'écoulant au niveau du piquage des analyseurs, à différents temps notés t, à tN. Puis, on analyse de façon séparée chaque prélèvement, en particulier en ce qui concerne le débit de fumées, la teneur en COT, ainsi que la teneur en dioxines. Il est à noter que ces analyses ne sont pas faites en continu, à savoir qu'elles ne font pas intervenir les analyseurs décrits sur la figure 1, au moins en ce qui concerne la mesure des dioxines. Dans ces conditions, pour i compris entre 1 et N, on dispose d'une série de teneurs en dioxines [PCDD/F]; en fonction de la teneur en composés organiques [COT];. Il est alors possible d'accéder à une courbe, illustrant la variation des dioxines en fonction des COT, laquelle est reproduite en figure 2. Cette campagne de mesure préalable permet d'affiner le pilotage des produits pulvérulents. Ainsi, la fonction f2 liant le débit de produit 2 à la teneur en COT peut être modifiée, en fonction de la nature de la courbe de la figure 2. Dans l'exemple illustré, on suppose que la teneur en dioxines varie tout d'abord à peu près linéairement, avec une pente relativement forte, jusqu'à une valeur seuil notée [PCDD/F]s, correspondant à une teneur seuil en composés organiques [COT]s. Puis, au-delà de cette dernière valeur, la teneur en dioxines continue à augmenter à peu près linéairement avec celle des composés organiques, avec cependant une pente bien plus faible. Dans ces conditions, il est possible de tenir compte de l'allure de cette courbe, lors du calcul de la fonction f2. En l'occurrence, si la valeur mesurée de la teneur en COT, notée [COT]M, est inférieure à la valeur seuil [COT]s, alors f2 s'établit comme ci-dessous, à savoir : f2 = K'* Q* [COT]M. En revanche, si [COT]M est supérieur à [COT]s, alors f2 peut s'établir comme suit : f2 = Q* (K'[COT]s + K"([COT]M - [COT]s), où K' et K" présentent des valeurs différentes. Bien évidemment, la courbe de la teneur en dioxines, en fonction de la teneur en composés organiques, peut présenter un profil différent de celui de la 15 figure 2. Dans ces conditions, l'homme du métier est à même de procéder aux ajustements correspondants, dans le calcul de la fonction f2. L'invention permet d'atteindre les objectifs précédemment mentionnés. L'invention prend en effet le contrepied de l'art antérieur, dans lequel l'alimentation en produits pulvérulents est pilotée en fonction d'analyses mises en 20 oeuvre en aval du dispositif d'épuration. Ainsi, dans l'art antérieur, on porte l'attention sur les effluents de l'installation, en particulier sur la teneur en polluants au niveau de la cheminée. Or, cette approche de l'art antérieur ne se révèle pas satisfaisante, en particulier dans le cas des phases transitoires, au cours desquelles les variations 25 des teneurs en polluants peuvent être énormes et rapides. Dans ces conditions, le fait de réaliser des mesures uniquement en aval du dispositif d'épuration ne permet pas de réagir, de façon suffisamment rapide, à l'occurrence de ces phénomènes transitoires. Ceci expose donc à des pics de pollution, ou bien oblige à un surdosage permanent des produits pulvérulents, ce qui n'est pas 30 économique. Au contraire, l'invention met en oeuvre des mesures en amont du dispositif d'épuration. Dans ces conditions, le calculateur reçoit en entrée des informations relatives à la teneur en certains polluants acides, ainsi qu'en composés 10 organiques. A partir de ces informations d'entrée, ce calculateur délivre deux signaux de sortie, destinés au pilotage des organes de dosage en produits pulvérulents. La fonction de calcul, assurée par le calculateur, peut donc être assimilée à 5 un � multi-variable contrai � faisant intervenir au moins trois entrées, correspondant aux teneurs en HCI, SO2 et COT, ainsi que deux sorties. REVENDICATIONS1.- Procédé d'épuration de fumées de combustion, dans lequel : - on fait s'écouler ces fumées (F) dans un dispositif d'épuration comprenant un réacteur (601) et un dispositif de collecte des particules (701), - on introduit dans ces fumées, en amont du dispositif de collecte, un premier produit pulvérulent (1) destiné à capter les polluants acides de ces fumées, ainsi qu'un second produit pulvérulent (2) destiné à contrôler les composés organiques, en particulier les dioxines et les furanes, - on dose de façon indépendante les quantités respectives de premier et de second produits pulvérulents, - on mesure, en amont du dispositif d'épuration (601, 701), la concentration en au moins l'acide chlorhydrique (HCI), le dioxyde de soufre (SO2) et les composés organiques (COT), - on utilise un calculateur (C), auquel on envoie des informations relatives auxdites mesures de concentration ; et - on utilise ce calculateur pour piloter, à partir desdites mesures de concentration, le débit de chaque produit pulvérulent (1, 2) introduit dans les fumées. 2.- Procédé selon la revendication 1, dans lequel on pilote le débit du premier produit pulvérulent, admis dans les fumées, en fonction d'au moins la concentration en acide chlorhydrique et en dioxyde de soufre, mesurés en amont 25 du dispositif d'épuration, et le débit de second produit pulvérulent, admis dans les fumées, en fonction d'au moins la teneur en composés organiques. 3.- Procédé selon la revendication précédente, dans lequel on utilise le calculateur afin de calculer une première et une seconde fonctions de dosage (f,, f2) et on délivre ces deux fonctions de dosage, à partir de sorties de ce 30 calculateur, afin de piloter le débit du premier et du second produits pulvérulent. 4.- Procédé selon la revendication précédente, dans lequel on pilote le débit du premier produit pulvérulent selon une première fonction de dosage (f,) 10 15 20croissante en fonction de la concentration mesurée en acide chlorhydrique et en fonction de la concentration mesurée en dioxyde de soufre. 5.- Procédé selon la revendication 3 ou 4, dans lequel on pilote le débit du second produit pulvérulent selon une seconde fonction de dosage (f2), croissante avec la teneur en composés organiques (COT). 6.- Procédé selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que la première et/ou la seconde fonctions de dosage (f,, f2) dépend d'autres paramètres, en particulier du débit de fumées, et/ou de la teneur en monoxyde de carbone (CO). 7.- Procédé selon la revendication 5 ou 6, dans lequel la seconde fonction de dosage (f2) dépend également de la concentration en acide chlorhydrique et en dioxyde de soufre. 8.- Installation d'épuration de combustion, comprenant : - un dispositif d'épuration des fumées (F) comprenant un réacteur (601) et un dispositif de collecte des particules (701) ; - une ligne (L) d'écoulement de fumées s'étendant au travers de ce dispositif d'épuration ; - un premier ensemble de dosage (101, 102) d'un premier produit pulvérulent (1), destiné à capter les polluants acides de ces fumées, et un second ensemble de dosage (102, 202) d'un second produit pulvérulent (2) destiné à contrôler les composés organiques, en particulier les dioxines et les furanes ; - des moyens d'introduction (301) dans ces fumées, de ces premier et second produits pulvérulents (1, 2) ; - des moyens de mesure (401, 402), en amont du dispositif d'épuration (601, 701), de la concentration en au moins l'acide chlorhydrique, le dioxyde de soufre et les composés organiques ; et - un calculateur (C), dont des entrées sont mises en communication avec les moyens de mesure, de façon à recevoir des informations relatives auxdites concentrations mesurées, et dont des sorties sont mises en communication avec lesdits premier et second ensembles de dosage, afin de piloter le débit de chaque produit pulvérulent introduit dans les fumées, à partir desdites concentrations mesurées.