FR 2942629 A1 20100903 FR 0900924 A 20090302 La présente invention concerne le refroidissement d'une bande métallique circulant dans une section de refroidissement d'une ligne de traitement thermique en continu, telle qu'une ligne de recuit ou de revêtement métallique ou organique. ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Sur les lignes de traitement thermique en continu du type précité, le refroidissement des bandes métalliques est réalisé dans une section de refroidissement par soufflage d'un gaz, en général un mélange d'azote et d':zydrogène, à travers un ou plusieurs caissons de refroidissement, équipés de perçages ou de tubes de soufflage associés. Le souci constant des concepteurs des sections de refroidissement est à la fois de refroidir de façon aussi homogène que possible la bande circulant dans ladite section, et d'éviter d'induire des instabilités et/ou vibrations au niveau de la bande en circulation. Le document EP-A-1 655 383 illustre un tel dispo- sitif de refroidissement, dans lequel une bande circule entre deux caissons de refroidissement équipés de tubes de soufflage inclinés, selon une inclinaison qui est dirigée à la fois vers l'amont et/ou l'aval de la bande en circulation, et vers les bords de celle-ci. Lors de son passage dans la section de refroidissement, la bande est ainsi refroidie sur ses deux faces grâce au soufflage du mélange gazeux concerné à une température inférieure à celle de la bande. La pression nécessaire au soufflage est assurée par un ou deux ventilateurs associés. Le mé- lange gazeux chauffé par l'échange thermique avec la bande est refroidi dans un échangeur, en général un échangeur à eau, pour être par la suite transféré jus-qu'au système de refroidissement via le ou les ventilateurs, en étant recirculé vers les caissons de refroidis- serrent. On sait que le transfert thermique est dépendant de la distance de soufflage entre la bande et les orifices de sortie du mélange gazeux, et aussi de la géométrie du soufflage et de la vitesse de soufflage. Il est bien con:zu que le transfert thermique est d'autant plus efficace que la distance de soufflage est petite et/ou que la vitesse de soufflage est élevée. Cependant, on se heurte à une limite pratique dans l'augmentation de la vitesse de soufflage et dans la diminution de la distance entre la bande et le système de soufflage, car, à partir d'un ce=ain seuil, on relève l'apparition de vibrations et/ou d'oscillations de la bande qui peuvent provoquer un contact entre la bande et le système de soufflage, et créer des marques incompatibles avec la qualité de sur- face recherchée, voire détériorer plus gravement la bande. En variante du soufflage de mélange gazeux, on a également utilisé l'eau comme fluide de refroidissement, comme cela est illustré dans le document EP-A-0 343 103 dans lequel le refroidissement rapide de la bande s'e[fectue au moyen de gicleurs à brouillard eau/air, ou en variante dans le document FR-A-2 796 965 dans lequel on utilise des gicleurs à eau/azote. L'utilisation de l'eau comme fluide de refroidis- serrent est intéressante dans la mesure où le transfert de chaleur requiert des vitesses de sortie moindres pour le fluide de refroidissement, puisqu'il est basé sur un échange de chaleur par évaporation de l'eau dans l'air ou l'azote, mais cette utilisation présente deux inconvé- nie:its importants. Le premier inconvénient est que le tra:sfert de chaleur est limité par la température de satu::ation de l'eau dans les gaz incondensables air ou azote, et le second est que l'acier à haute température subit inévitablement une oxydation lorsqu'il est refroidi par un brouillard eau/air ou eau/azote, ce qui nécessite par la suite un traitement spécial de décapage qui peut s'avérer coûteux, et parfois même impossible à exécuter dans certaines lignes comme celles de galvanisation. Il existe donc un besoin d'un procédé de refroi- dissement plus performant, capable d'augmenter significativement la vitesse de refroidissement d'une bande métal-ligue en défilement, sans pour autant mettre la bande en vibration et/ou en oscillation, ni provoquer une oxydation de ladite bande. OBJET DE L'INVENTION L'invention a pour but de concevoir un procédé et une installation de refroidissement permettant de refroidir une bande métallique en défilement, avec une vitesse de refroidissement élevée, sans générer de vibrations et/ou d'oscillations, tout en évitant la nécessité d'un décapage ou d'un traitement de surface spécial à la suite du refroidissement qui serait la conséquence d'une oxydation plus ou moins importante de la surface de la bande. DEFINITION GENERALE DE L'INVENTION Le problème technique précité est résolu conformérent à l'invention grâce à un procédé de refroidisse-ment d'une bande métallique circulant dans une section de refroidissement d'une ligne de traitement thermique en continu, le procédé consistant à projeter dans la section de refroidissement, sur la surface de la bande à refroidir, un médium frigorigène majoritairement composé d'un corps à changement de phase dont le passage en phase gazeuse s'effectue à une température qui est inférieure à la température de la bande et sans oxyder ladite bande, de sorte que l'échange d'énergie est réalisé dans le cadre d'un processus endothermique avec un changement de phase dudit corps à changement de phase. Grâce à l'utilisation d'un processus endothermique avec un changement de phase, on parvient à réaliser un important transfert d'énergie qui ne dépend que fai- blement de la vitesse de soufflage, ce qui permet d'éviter les risques précités de mise en vibrations et/ou d'oscillations de la bande métallique refroidie. En fait, le transfert d'énergie dépend naturellement du type de médias frigorigènes utilisés, mais surtout de la quantité soufflée, et donc évaporée ou sublimée par suite du changement de phase qui s'opère au voisinage de la surface de la bande. De plus, on supprime les inconvénients précités des techniques antérieures utilisant l'eau comme fluide de refroidissement. Conformément à un mode d'exécution particulier du procédé de l'invention, le médium frigorigène est sous forme solide, en particulier sous forme de paillettes, présentant un point triple qui est supérieur à la tempé- rature du milieu extérieur ambiant, le processus endothermique s'effectuant avec une sublimation dudit médium frigorigène au niveau de la surface de la bande à refroidir. Conformément à un autre mode d'exécution du pro- cédé de l'invention, le médium frigorigène est un fluide, en particulier sous forme de fines gouttelettes, présentant une température normale d'ébullition qui est supérieure à la température du milieu extérieur ambiant, le processus endothermique s'effectuant avec une évaporation dudit médium frigorigène au niveau de la surface de la bande à refroidir. Dans la pratique, l'utilisation d'un fluide frigorigène apparaît préférable non seulement en termes de performance, mais aussi pour la plus grande facilité de réalisation et de pilotage de l'installation associée. De préférence, la température normale de sublimation ou d'ébullition du médium frigorigène est proche de la température du milieu extérieur ambiant, de façon que ledit médium frigorigène puisse être recondensé à une pression proche de la pression atmosphérique. Avantageusement, le solide frigorigène sublimé ou le fluide frigorigène évaporé est récupéré en aval de la section de refroidissement pour être recirculé, en ayant subi un processus de condensation et de séparation à l'issue duquel une fraction d'incondensables est isolée, ladite fraction étant contrôlée pour ajuster la température de condensation du solide ou du fluide frigorigène en vue de minimiser la consommation d'énergie. En cas d'utilisation d'un fluide frigorigène, il est préféré que ledit fluide comporte au moins 80 % vo-lune par volume de fluide à changement de phase. Avantageusement alors, le fluide à changement de phase est du pentane. Ce pourra être du pentane à l'état pur, ou en variante un mélange pentane/hexane à 80/20 de pourcentage molaire. De préférence encore, l'atmosphère régnant dans la section de refroidissement est isolée du milieu extérieur ambiant, en particulier au niveau de l'entrée et de la sortie de la bande à refroidir, de façon à permettre un. contrôle permanent du médium frigorigène lors du processus endothermique. Ceci est important non seulement pour des questions d'ordre économique, mais aussi pour des questions de sécurité dans la mesure où certains fluides susceptibles d'être utilisés peuvent être inflam- mables à haute température et donc ne doivent pas être mé=_angés à l'oxygène de l'air. Avantageusement enfin, le débit masse de médium frigorigène projeté sur la surface de la bande est contrôlé pour rester inférieur à une limite prédéterminée fa:_sant en sorte que la totalité du médium frigorigène so:_t concerné par le changement de phase. L'invention concerne également une installation destinée à la mise en oeuvre d'un procédé présentant l'une au moins des caractéristiques précitées. Conformément à l'invention, l'installation com- porte : - une section de refroidissement comportant un caisson de refroidissement traversé de façon étanche par la bande à refroidir, ledit caisson étant équipé inté- rieurement de buses agencées pour projeter sur les deux fa:es de ladite bande un média frigorigè:ie majoritairement composé d'un corps à changement de phase ; - un condenseur connecté en aval du caisson de refroidissement par l'intermédiaire d'un surpresseur ; - un ballon formant réservoir/séparateur connecté en aval du condenseur ; et - une pompe de recirculation connectée en aval du ballon réservoir/séparateur par l'intermédiaire d'une vanne de sécurité, et connectée en amont du caisson de refroidissement. On pourra prévoir que les buses du caisson de refroidissement sont agencées avec une segmentation, de façon à pouvoir suivre une pente de refroidissement prédé- terminée en fonction de la vitesse de défilement de la bande. On pourra également prévoir que le caisson de refroidissement comporte une section amont exempte de buses et une section aval équipée de buses, par référence au sens de circulation de la bande, ladite section amont étant équipée d'un capteur de mesure de la température de la bande entrant dans ledit caisson. Conformément à une autre caractéristique avantageuse, le caisson de refroidissement est équipé, au ni- veau de l'entrée et de la sortie de la bande, de sas de traversée étanches. Il est par ailleurs intéressant de prévoir que l'installation comporte des capteurs de mesure de la température de la bande en amont de l'entrée et en aval de la sortie du caisson de refroidissement, lesdits capteurs 6 servant à réguler le débit de la pompe de recirculation en fonction de la vitesse de défilement de ladite bande, laquelle vitesse de défilement est mesurée par un capteur associé extérieur audit caisson de refroidissement. Avantageusement encore, le ballon réservoir/séparateur est équipé intérieurement d'un serpentin frigorifique fonctionnant à une température qui est inférieure à la température de condensation du médium frigorigène utilisé, afin de compléter dans ledit ballon les processus de condensation et de séparation de la phase liquide du médium frigorigène et des gaz incondensables. En particulier, le ballon réservoir/séparateur est équipé d'une purge permettant d'extraire les gaz incondensables. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre, concernant un mode de réalisation particulier, en référence au dessin annexé qui illustre une installation de mise en oeuvre du procédé. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Il sera fait référence à la figure unique du des- sin annexé, qui illustre schématiquement une installation de mise en oeuvre du procédé de l'invention. DESCRIPTION DETAILLEE DU MODE DE REALISATION PREFERE DE L'INVENTION La figure unique illustre schématiquement une installation notée 100 de mise en oeuvre du procédé de refroidissement conforme à l'invention. Une bande métallique notée 1 circule dans une section de refroidissement notée 4 d'une ligne de traitement thermique en continu, qui pourrait être une ligne de recuit ou de revêtement métallique ou organique. Conformément à l'arrière-plan technologique, la ligne de passage de la bande 1 est fixée par un rouleau de renvoi inférieur 2 et un rouleau de renvoi supérieur 3, de part et d'autre de la section de refroidissement 4, le sens de circulation de la bande 1 étant schématisé par des flèches 50. La section de refroidissement 4 comporte un caisso:z de refroidissement 5 qui est traversé par la bande à refroidir 1. Le caisson de refroidissement 5 est fermé, et la traversée de la bande s'effectue de façon étanche au niveau de sas d'entrée et de sortie 8 ,9 qui sont représentés ici schématiquement. Il pourra s'agir de systèmes à volets coopérant ou non avec des rouleaux d'appui, ainsi que cela est bien connu dans le domaine des lignes de traitement en continu. Grâce aux sas d'entrée et de sortie 8, 9, on est assuré que l'atmosphère régnant dans la section de refroidissement 4 est isolée du milieu extérieur ambiant, en particulier au niveau de l'entrée et de la sortie de la bande à refroidir, de façon à permettre un contrôle permanent du médium frigorigène lors du refroidissement de ladite bande. Le caisson de refroidissement 5 est équipé intérieurement de rampes de projection 6 agencées de part et d'autre du plan de passage de la bande, chaque rampe étant elle-même pourvue d'une pluralité de buses de pulvérisation 7 permettant de projeter dans la section de refroidissement 4, sur la surface de la bande 1 à refroidir, un médium frigorigène particulier. Il est en effet prévu, conformément à une caractéristique essentielle de l'invention, de projeter sur la bande un médium frigorigène majoritairement composé d'un corps à changement de phase dont le passage en phase gazeuse s'effectue à une température qui est inférieure à la température de la bande et sans oxyder ladite bande, de sorte que l'échange d'énergie est réalisé dans le cadre d'un processus endothermique avec un changement de phase dudit corps à changement de phase. Le fait que le refroidissement soit provoqué par le changement de phase d'au moins un composant du médium frigorigène fait que l'on ne dépend que faiblement de la vitesse de soufflage, ce qui est avantageux pour la stabilité de défilement de la bande car on réduit le risque de voir apparaître des vibrations et/ou des oscillations de ladite bande. De plus, on supprime les inconvénients des techniques antérieures utilisant l'eau comme fluide de :efroidissement (oxydation de la bande et nécessité de prévoir un traitement ultérieur de décapage). Dans un premier mode d'exécution, le médium fri- gor-_gène est sous forme solide, en particulier sous forme de paillettes, présentant un point triple qui est supérieur à la température du milieu extérieur ambiant, le processus endothermique s'effectuant avec une sublimation dudit médium frigorigène au niveau de la surface de la bande à refroidir. On pourra par exemple utiliser du CO2. Cependant, si l'on prend justement l'exemple du CO2 qui se sublime à la pression atmosphérique à -78°C, dans le cas où l'atmosphère est entièrement constituée de CO2 dans la section de refroidissement, ou à des tempéra- turcs inférieures dans le cas où le CO2 est à une pressior partielle inférieure à la pression atmosphérique, on aura en général besoin d'un taux de compression élevé pour organiser la recirculation du média frigorigène, ce qui peut s'avérer peu avantageux au niveau de la consom- mation énergétique. C'est pour cela que l'on préfèrera souvent un autre mode d'exécution du procédé, dans lequel le médium frigorigène est un fluide, en particulier sous forme de fines gouttelettes, présentant une température normale d'ébullition qui est supérieure à la température du mi-lieu extérieur ambiant, le processus endothermique s'effectuant avec une évaporation dudit médium frigorigène au niveau de la surface de la bande à refroidir. De préférence, on cherchera à utiliser un médium frigorigène dont la température normale de sublimation ou d'ébullition est proche de la température du milieu extérieur ambiant, de façon que ledit médium frigorigène puisse être recondensé à une pression proche de la pression atmosphérique. D'une façon générale, il sera intéressant de pré-voir que le solide frigorigène sublimé ou le fluide frigorigène évaporé est récupéré en aval de la section de refroidissement 4 pour être recirculé, en ayant subi un processus de condensation et de séparation à l'issue du- quel une fraction d'incondensables est isolée, ladite fraction étant contrôlée pour ajuster la température de condensation du solide ou du fluide frigorigène en vue de minimiser la consommation d'énergie. Conformément à une caractéristique avantageuse, on utilise un fluide frigorigène qui comporte au moins 80 volume par volume de fluide à changement de phase. L'utilisation du pentane comme fluide ou compo- sant de fluide à changement de phase, apparaît à ce titre particulièrement intéressante. On pourra utiliser du pentane à l'état pur, en particulier du pentane liquide qui s'évapore à 35°C sous sa propre tension de vapeur, donc à pression ambiante. Il pourra en variante s'agir d'un mélange comportant majoritairement du pentane, avec de préférence au moins 80% volume par volume de pentane. On pourrait envisager des mélanges tels que des mélanges de pentane et d'azote, mais, avec de tels mélanges, la consommation en énergie du système global reste-rait quelque peu pénalisante du fait de l'évaporation du pentane dans un gaz incondensable qui limite la chaleur latente de vaporisation en fonction de la pression partieLle du pentane dans l'azote. Au contraire, un mélange pentane/hexane à 80/20 de pourcentage molaire apparaît beaucoup plus intéres-35 sana. Un tel mélange commence à s'évaporer à partir de 39,5°C, pour être complètement à l'état gazeux à 43°C. On aura compris que le pentane présente un intérêt: tout particulier du fait de sa température normale d'ébullition de l'ordre de 35°C, car il suffit d'o:_ganiser l'échange thermique dans un échangeur bien dimensionné avec un fluide extérieur (air ou eau) pour le condenser. Plus généralement, le débit masse de médium frigor:_gène projeté sur la surface de la bande sera de pré- férence contrôlé pour rester inférieur à une limite pré-déterminée faisant en sorte que la totalité du médium frigorigène soit concernée par le changement de phase. Afin d'obtenir une répartition homogène du fluide frigorigène à évaporer au niveau de la surface de la bande, et de s'assurer que tout le fluide frigorigène s'est évaporé, on utilisera en particulier des buses de pulvérisation telles que les buses 7, agencées pour pulvér__ser le fluide en fines gouttelettes sur la totalité de __a surface de la bande en vue d'un transfert thermique homogène, avec un débit massique peu important et une régulation particulièrement simple de la quantité de chaleur à absorber. Il sera alors intéressant de prévoir alors que la quantité de chaleur à échanger soit contrôlée par le débit masse de fluide pulvérisé. Ce qui précède vaut évidemment pour le cas d'un méc.i.um frigorigène sous forme solide, pour lequel il cor..vient de s'assurer que la totalité du médium frigorigère s'est sublimée par suite de sa pulvérisation par exemple en paillettes sur la totalité de la surface de la barde. Dans la pratique, dans le cas d'un fluide frigorigène, on utilisera de préférence des buses de pulvérisation à cônes plats. Les gouttelettes impactant les deux faces de la bande subissent alors instantanément un chan- gement de phase qui induit une importante absorption d' é:zergie . Le débit masse injecté de fluide frigorigène qui s'évapore dépend bien entendu du nombre de buses de pulvérisation utilisées et du débit massique de chacune de celLes-ci. La distribution géométrique des buses de pulvérisation dépend de leur angle d'action, lequel est choisi pour que les gouttelettes impactent la totalité de la surface de refroidissement. On pourra à ce titre se ré==érer au document EP-A-1 655 383 qui contient un ensei- gnement précieux sur l'inclinaison des tubes de projection, étant entendu que ce document antérieur ne concerne que le refroidissement par soufflage d'un mélange gazeux traditionnel tel qu'un mélange d'azote et d'hydrogène. On pourra également prévoir que les buses de pulvérisation soient agencées avec une segmentation, de façon à pouvoir suivre une pente de refroidissement prédéterminée en fonction de la vitesse de défilement de la bande. Si l'on revient maintenant à la figure unique du dessin annexé, on constate que l'installation 100 corn- por:e également un condenseur 13 connecté en aval du caisson de refroidissement 5 par l'intermédiaire d'un surpresseur 10, via des canalisations respectives 11 et 12. La canalisation 12 contenant essentiellement une phase vapeur se prolonge par un tronçon 12' dans le condenseur 13, lequel est réalisé ici sous la forme d'un échangeur classique utilisant un circuit d'échange 14 traversé par de l'eau ou de l'air. La canalisation de sor:ie 15 du condenseur 13 aboutit à un ballon 16 qui forme réservoir et séparateur. Il y a en effet une phase liquide et des incondensables qui arrivent ensemble dans ce vallon 16, ces deux phases se séparant en une réserve liquide RL surmontée d'une fraction d'incondensables gazeux IG. En sortie du ballon formant réservoir/séparateur 16, on trouve une canalisation 19 menant à une vanne de sécurité 20, puis une canalisation 21 arrivant à une pompe de recirculation 22 qui est connectée en amont du caisson de refroidissement 5 par une canalisation 23. Ainsi, après évaporation du fluide à changement de phase pulvérisé dans la section de refroidissement, celli-ci est condensé dans le condenseur externe 13, et on zontrôle, en aval dudit condenseur, les incondensables présents dans le fluide frigorigène, qui sont typiquement de l'azote et éventuellement des traces d'hydrogène. Il est à noter que le caisson de refroidissement 5 illustré ici comporte une section amont 5.1 exempte de buses 7, et une section aval 5.2 qui est équipée de buses 7, par référence au sens de circulation 50 de la bande 1. La section amont 5.1 est équipée d'un capteur 34 qui sert à mesurer la température de la bande 1 entrant dans ledit caisson. Du fait de l'absence de buses, on peut ainsi s'assurer, par une mesure optique de la température de la bande, que la totalité du médium frigorigène s'est bien transformée en gaz. Toute gouttelette n'ayant pas subi la transformation de phase s'écoulera dans cette section et sera évaporée, ou sublimée lorsqu'il s'agit de paillet-tes. L'installation comporte également des capteurs 32, 33 de mesure de la température de la bande 1, respec- tivement en amont de l'entrée et en aval de la sortie du caisson de refroidissement 5. Ces capteurs 32, 33 servent à réguler le débit de la pompe de recirculation 22 en fonction de la vitesse de défilement de ladite bande, la-quelle vitesse de défilement est mesurée par un capteur associé 31 extérieur au caisson de refroidissement 5. On a illustré schématiquement une unité centrale de pilotage 30 qui reçoit des informations données par le capteur de vitesse 31 et les capteurs de température 32, 33, 34, ces informations étant transmises par un réseau filaire illustré en trait mixte. Cette unité de pilotage 30 permet d'envoyer des instructions de fonctionnement très précises à l'organe de commande 35 de la pompe de reçirculation 22. On constate également sur la figure que le ballon réservoir/séparateur 16 est équipé intérieurement d'un serpentin frigorifique 17, utilisant son propre fluide frigorigène, lequel fonctionne naturellement à une température qui est inférieure à la température de condensation du médium frigorigène à changement de phase utilisé pour le refroidissement de la bande. Ce serpentin frigorifique 17 permet de compléter dans le ballon 16 les processus de condensation et de séparation de la phase liquide du média frigorigène et des gaz incondensables. Le contrôle des incondensables dans le fluide frigorigène est important, car il permet d'ajuster la température de condensation : en effet, moins la teneur en incondensables est élevée, moins la température de condensation du fluide à changement de phase est élevée. On pourra en outre prévoir une purge 18 en partie haute du ballon 16 afin d'extraire les gaz incondensables. Ceci permet d'éviter que les incondensables s'accumulent au fur et à mesure du fonctionnement de l'installation, ce qui affecterait à la longue le rende-ment de celle-ci. Le serpentin frigorifique 17 fonction- nera typiquement à une température de 15K pour garantir une condensation plus poussée du fluide frigorigène à changement de phase et obtenir la séparation désirée. On est alors assuré que les incondensables accumulés au ni-veau de la section de refroidissement sont bien séparés du fluide frigorigène de travail, et que tout le fluide à pomper jusqu'aux buses de pulvérisation 7 est bien à l'état liquide. La vanne de sécurité 20 permet quant à elle l'arrêt de circulation du médium frigorigène en cas d'urgence, comme l'infiltration massive d'air, ou un dys- fon:tionnement d'un des éléments du circuit, un arrêt de défilement de la bande, etc... Le fluide frigorigène liquide est pompé par la pompe de recirculation 22 pour être envoyé directement aux buses de pulvérisation 7 afin de reprendre le cycle. Ainsi que cela a été dit plus haut, le débit de la pompe de recirculation 22 est régulé par un automate (l'unité 30) qui utilise comme données d'entrée les tempéretures de la bande en entrée et en sortie de l'enceinte de refroidissement, ainsi que la vitesse de cir:ulation de la bande. Ces données permettent de contrôler efficacement le système, car la quantité de chaleur devant être extraite de la bande est naturelle-ment fonction de la vitesse de défilement de celle-ci et de la consigne de la température de sortie de la bande, et aussi des écarts de température entre l'entrée et la sortie de l'enceinte de refroidissement. Cette quantité de chaleur conditionne ainsi le débit de la pompe, et donc la quantité de fluide frigorigène pulvérisé sur la bande. Les sas d'étanchéité 8, 9 équipant le caisson de refroidissement 5 sont particulièrement importants lors-que l'on utilise du pentane, comme cela a été préconisé plus haut, non seulement pour des questions d'économie (cela serait vrai avec tout type de fluide de refroidissement), mais surtout pour des raisons de sécurité. En effet, le pentane, comme d'autres fluides analogues envisageables, sont inflammables à haute température (309°C pour le pentane), et ne doivent donc pas être mélangés à l'oxygène de l'air. La composition en pentane dans le caisson sera donc mesurée en permanence et contrôlée pour être toujours largement au-dessus de la limite supérieure d'inflammabilité dans l'air. A ce titre, il sera intéressant de maintenir le caisson de refroidissement en légère surpression. On pourra d'ailleurs prévoir une sonde sup- plémentaire pour surveiller le pourcentage d'oxygène dans l'atmosphère du caisson de refroidissement. Par ailleurs, pour optimiser la consommation d'énergie du surpresseur 10, le travail de ce dernier est régulé par la température du fluide frigorigène dans l'échangeur que constitue le condenseur 13. A pression supérieure à la pression atmosphérique, la température de saturation des gaz augmente. Pour le pentane par exemple, à une pression de 1,15 bar, la température de saturation augmente jusqu'à 40°C. Suivant la température du fluide frigorigène dans l'échangeur, le fluide de refroidisse-ment va être comprimé de façon à ce que l'écart de températures entre le pentane et l'eau ou l'air de refroidissement, à la sortie de l'échangeur, soit adéquat et que le fluide frigorigène à changement de phase puisse être complètement condensé en sortie. La température de l'eau ou de l'air de refroidissement doit être typiquement contrôlée de 3 à 5 K en dessous de la température normale d'ébullition du fluide frigorigène qui, dans le cas du pentane, est à 35°C, ce qui entraîne que le pentane, après évaporation, peut être transféré au condenseur 13 par un simple surpresseur 10, avec une consommation énergétique du système minimale comparativement à un compresseur. On est ainsi parvenu à mettre en oeuvre un refroidissement particulièrement efficace, avec un transfert d'énergie rapide ne dépendant que faiblement des vitesses de soufflage, tout en évitant des risques d'oxydation induisant la nécessité d'un décapage ultérieur. La mise en œuvre d'un tel processus endothermique avec un changement de phase dans le cadre du refroidisse-ment d'une bande métallique en circulation représente ainsi un progrès notable par rapport aux techniques traditionnelles de refroidissement utilisant un mélange ga- wax tel qu'un mélange d'azote et d'hydrogène, ou surtout qu'un brouillard eau/air ou eau/azote, cas dans lequel on ne peut éviter une oxydation de la bande, et de ce fait la nécessité de prévoir un traitement ultérieur de déca-page. En outre, grâce au choix judicieux du corps à changement de phase, surtout s'il s'agit d'un fluide frigorigène dont la température normale d'ébullition est légèrement supérieure à la température du milieu ambiant, on parvient à optimiser la consommation en énergie du sys:ème global. L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit, mais englobe au contraire tou=e variante reprenant, avec des moyens équivalents, les caractéristiques essentielles énoncées plus haut.15 REVENDICATIONS1. Procédé de refroidissement d'une bande métallique circulant dans une section de refroidissement d'une licrrie de traitement thermique en continu, caractérisé en ce qu'il consiste à projeter dans la section de refroidissement (4), sur la surface de la bande (1) à refroidir, un médium frigorigène majoritairement composé d'un corps à changement de phase dont le passage en phase ga- zeuse s'effectue à une température qui est inférieure à la température de la bande (1) et sans oxyder ladite bande, de sorte que l'échange d'énergie est réalisé dans le cadre d'un processus endothermique avec un changement de phase dudit corps à changement de phase. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le nédium frigorigène est sous forme solide, en particulier sous forme de paillettes, présentant un point triple qui est supérieur à la température du milieu extérieur ambiant, le processus endothermique s'effectuant avec une sublimation dudit médium frigorigène au niveau de la sur- face de la bande à refroidir (1). 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le médium frigorigène est un fluide, en particulier sous forme de fines gouttelettes, présentant une température normale d'ébullition qui est supérieure à la température du milieu extérieur ambiant, le processus endothermique s'effectuant avec une évaporation dudit médium frigorigène au niveau de la surface de la bande à refroidir (1). 4. Procédé selon la revendication 2 ou la reven- dication 3, caractérisé en ce que la température normale de sublimation ou d'ébullition du médium frigorigène est proche de la température du milieu extérieur ambiant, de façon que ledit médium frigorigène puisse être recondensé à une pression proche de la pression atmosphérique. 5. Procédé selon la revendication 2 ou la reven-dication 3, caractérisé en ce que le solide frigorigène sublimé ou le fluide frigorigène évaporé est récupéré en aval de la section de refroidissement (4) pour être re- circulé, en ayant subi un processus de condensation et de 5 séparation à l'issue duquel une fraction d'incondensables est isolée, ladite fraction étant contrôlée pour ajuster la température de condensation du solide ou du fluide frigorigène en vue de minimiser la consommation d'énergie. 6. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le fluide frigorigène comporte au moins 80 % vo=_ume par volume de fluide à changement de phase. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le fluide à changement de phase est du pentane. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le fluide frigorigène est du pentane à l'état pur. 9. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le fluide frigorigène est un mélange pen- 20 tane/hexane à 80/20 de pourcentage molaire. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'atmosphère régnant dans la section de refroidissement (4) est isolée du milieu extérieur ambiant, en particulier au niveau de l'entrée et de 25 la sortie de la bande (1) à refroidir, de façon à permettre un contrôle permanent du médium frigorigène lors du processus endothermique. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le débit masse de médium frigo- 30 rigène projeté sur la surface de la bande (1) est contrôlé pour rester inférieur à une limite prédéterminée faisant en sorte que la totalité du médium frigorigène soit concernée par le changement de phase. 12. Installation (100) destinée à la mise en oeu- 35 vre d'un procédé selon l'une des revendications 1 à 11, 10 15caractérisée en ce qu'elle comporte : - une section de refroidissement (4) comportant un caisson de refroidissement (5) traversé de façon étanche par la bande à refroidir (1), ledit caisson étant équipé intérieurement de buses (7) agencées pour projeter sur les deux faces de ladite bande un médium frigorigène ma_joritairement composé d'un corps à changement de phase ; - un condenseur (13) connecté en aval du caisson de refroidissement (5) par l'intermédiaire d'un surpresseu_:7 (10) ; un ballon formant réservoir/séparateur (16) connecté en aval du condenseur (13) ; et - une pompe de recirculation (22) connectée en ava.L du ballon réservoir/séparateur (16) par l'intermédiaire d'une vanne de sécurité (20), et connectée en amont du caisson de refroidissement (5). 13. Installation selon la revendication 12, caracérisée en ce que les buses (7) du caisson de refroi- dissement (5) sont agencées avec une segmentation, de façon à pouvoir suivre une pente de refroidissement prédéterminée en fonction de la vitesse de défilement de la bande. 14. Installation selon la revendication 12 ou la revendication 13, caractérisée en ce que le caisson de refroidissement (5) comporte une section amont (5.1) exempte de buses (7) et une section aval (5.2) équipée de buses (7), par référence au sens de circulation (50) de la bande (1), ladite section amont (5.1) étant équipée d'un capteur (34) de mesure de la température de la bande (1; entrant dans ledit caisson. 15. Installation selon l'une des revendications 12 à 14, caractérisée en ce que le caisson de refroidissement (5) est équipé, au niveau de l'entrée et de la sortie de la bande (1), de sas de traversée étanches (8,). 16. Installation selon l'une des revendications 12 15 caractérisée en ce qu'elle comporte des capteurs (32, 33) de mesure de la température de la bande (1) en amont de l'entrée et en aval de la sortie du caisson de refroidissement (5), lesdits capteurs servant à réguler le débit de la pompe de recirculation (22) en fonction de la vitesse de défilement de ladite bande, laquelle vitesse de défilement est mesurée par un capteur associé (31) extérieur audit caisson de refroidissement. 17. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que le ballon réservoir/séparateur (16) est équipé intérieurement d'un serpentin frigorifique (17) fonctionnant à une température qui est inférieure à la température de condensation du médium frigorigène utilisé, afin de compléter dans ledit ballon les processus de condensation et de séparation de la phase liquide du médium frigorigène et des gaz incondensables. 18. Installation selon la revendication 17, ca- ractérisée en ce que le ballon réservoir/séparateur (16) est équipé d'une purge (18) permettant d'extraire les gaz inccndensables. 21