FR 2946470 A1 20101210 FR 0902722 A 20090605 DISPOSITIF ET PROCEDE DE PROTECTION DE DEFAUT TERRE DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un dispositif de protection terre pour un appareil électrique triphasé comportant des entrées de mesure de courant, une unité de traitement et une sortie de détection de défaut, ladite unité de traitement comportant : - des moyens d'analyse de signal fournissant pour chaque phase de courant un signal représentatif d'une la fréquence fondamentale de courant et un signal représentatif d'une seconde harmonique de courant, et - des moyens de retenue de la seconde harmonique pour bloquer la détection de défaut terre 15 lorsqu'un taux de seconde d'harmonique est atteint. L'invention concerne aussi un procédé de protection terre comportant pour un appareil électrique triphasé comportant : - la détermination d'un signal représentatif d'un courant résiduel, 20 - le traitement de la protection terre en utilisant le signal représentatif d'un courant résiduel, - la détermination pour chaque phase d'une composante fondamentale et d'une composante de seconde harmonique, - la retenue de la seconde harmonique pour bloquer la détection de défaut terre lorsqu'un taux de seconde d'harmonique est atteint. 25 ETAT DE LA TECHNIQUE Dans les dispositifs de protection terre connus la valeur d'un courant résiduel Ir est déterminée en faisant la somme des signaux fournis par des capteurs de courants. Dans la 30 norme "ANSI", une telle protection terre est codifiée 50N/51 N. Sur la figure 1, des capteurs de courant 1A, 1B, 1C mesurent des courants circulant dans des conducteurs principaux 2. Les capteurs fournissent des signaux représentatifs des courants à un circuit de traitement comportant notamment dans la chaine de mesure un filtre 3 anti-repliement, un échantillonneur bloqueur 4, et un convertisseur analogique digital 5. Des signaux de courant numérisés I1(k), I2(k) et I3(k) sont fournis à un module de traitement comportant pour chaque phase un détecteur 6 de composante fondamentale et un détecteur 7 de seconde harmonique. Les détecteurs 6 et 7 sont de préférence précédés par un filtre 8. Ainsi, pour chaque signal numérisé I1(k), I2(k) et I3(k) représenté par Ix(k) sur la figure 2, le module de traitement fournit une valeur de la composante fondamentale Ixhl et une valeur de la seconde harmonique Ixh2. Cependant lorsque les capteurs de courants fonctionnent dans des parties non linéaires de leur courbe, de faux courants résiduels peuvent apparaitre lors de la reconstitution du signal de courant Ir. Ce cas se présente notamment lors d'un enclenchement pour alimenter un transformateur. La présence de faux courants résiduels dans le signal Ir reconstitué risque de faire déclencher intempestivement la protection terre. Pour éviter ce type de déclenchement, il est connu d'utiliser une retenue à seconde l'harmonique. Une telle retenue sur la seconde harmonique risque d'inhiber aussi des protections de vrais défauts présentant des secondes harmoniques notamment ou lors de défauts intermittents ou lors de défauts préétablis au moment de l'enclenchement sur des transformateurs. EXPOSE DE L'INVENTION L'invention a pour but un dispositif et un procédé de protection terre permettant un fonctionnement amélioré et de plus grandes possibilités de protections. Un dispositif de protection terre selon l'invention comporte des premiers moyens de détection de courants monophasés comportant un taux individuel de seconde harmonique supérieur à un premier seuil haut pour activer la détection de défaut terre et/ou bloquer les actions desdits des moyens de retenue de la seconde harmonique.. 30 Dans un mode de réalisation préférentiel, lesdits premiers moyens de détection de courants monophasés détectent un courant de défaut monophasé lorsque sur une seule phase un 25 premier rapport entre un premier signal représentatif de la seconde harmonique et un premier signal représentatif de la composante fondamentale est supérieur à un seuil haut prédéterminé. De préférence, lesdits premiers moyens de détection de courants monophasés détectent un courant de défaut monophasé lorsque sur les autres phases un rapport entre un second signal représentatif de la seconde harmonique et un second signal représentatif de la composante fondamentale et inférieur à un seuil bas prédéterminé. Avantageusement, ledit premier signal représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second signal représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal représentatif de la composante fondamentale et/ou ledit second signal représentatif de la composante fondamentale sont des valeurs de modules absolues des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. Avantageusement, ledit premier signal représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second signal représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules élevées au carré d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal représentatif de la composante fondamentale et/ou ledit second signal représentatif de la composante fondamentale sont des valeurs de modules absolues élevées au carré des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. De préférence, ledit seuil haut est de l'ordre de 20% en valeur normalisée ou de 0,04 en valeurs au carré et/ou ledit seuil bas est de l'ordre de 10% en valeur normalisée ou de 0,01 en valeurs au carré. Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif comporte des seconds moyens de détection de courants monophasés comportant un taux global de seconde harmonique supérieur à un seuil global pour activer l'action des moyens de retenue de la seconde harmonique, lesdits seconds moyens de détection déterminent le taux global de seconde harmonique sur la composante fondamentale en faisant le rapport entre la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes de secondes harmoniques et la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes fondamentales, ledit rapport étant comparé audit seuil global pour le blocage de la protection terre. Un procédé de protection terre selon l'invention pour un appareil électrique triphasé comportant : - la détermination d'un signal représentatif d'un courant résiduel, - le traitement de la protection terre en utilisant le signal représentatif d'un courant résiduel, - la détermination pour chaque phase d'une composante fondamentale et d'une composante de seconde harmonique, et - la retenue de la seconde harmonique pour bloquer la détection de défaut terre lorsqu'un taux de seconde d'harmonique est atteint, comporte une première détection de courants monophasés comportant un taux individuel de seconde harmonique supérieur à un premier seuil haut pour activer la détection de défaut terre et/ou bloquer les actions de la retenue de la seconde harmonique. Dans un mode de réalisation préférentiel, ladite première détection de courants monophasés détecte un courant de défaut monophasé lorsque sur une seule phase un premier rapport entre un premier signal représentatif de la seconde harmonique et un premier signal représentatif de la composante fondamentale est supérieur à un seuil haut prédéterminé. De préférence, ladite première détection de courants monophasés détecte un courant de défaut monophasé lorsqu'en plus sur les autres phases un rapport entre un second signal représentatif de la seconde harmonique et un second signal représentatif de la composante fondamentale et inférieur à un seuil bas prédéterminé. Avantageusement, ledit premier signal représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second signal représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal représentatif de la composante fondamentale et/ou ledit second signal représentatif de la composante fondamentale sont des valeurs de modules absolues des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. Avantageusement, ledit premier signal représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second signal représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules élevées au carré d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal représentatif de la composante fondamentale et/ou ledit second signal représentatif de la composante fondamentale sont des valeurs de modules absolues élevées au carré des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. Dans un mode de réalisation préférentiel, le procédé comporte une seconde détection de courants monophasés pour la détection de courants monophasés comportant un taux global de seconde harmonique supérieur à un seuil global pour activer la retenue de la seconde harmonique, ladite seconde détection déterminent le taux global de seconde harmonique sur la composante fondamentale en faisant le rapport entre la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes de secondes harmoniques et la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes fondamentales, ledit rapport étant comparé audit seuil global pour le blocage de la protection terre. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre, de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, et représentés aux dessins annexés sur lesquels : - les figures 1 et 2 représentent des schémas block connu s d'un prétraitement de signaux de courants pour un dispositif de protection électrique ; - les figures 3A et 3B illustrent un exemple de signaux à détecter par un dispositif et un procédé selon l'invention ; - la figure 4 représente un schéma block d'un dispositif selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 5 représente un organigramme d'un procédé selon un mode de réalisation de l'invention ; et - la figure 6 représente un schéma block d'un dispositif selon un second mode de réalisation de l'invention. DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE REALISATION PREFERES Dans un dispositif protection terre, un signal représentatif du courant résiduel Ir est calculé habituellement en faisant la somme des signaux représentatifs des courant des transformateurs. Dans certains cas, cette somme peut être limitée à la somme des vecteurs des composantes fondamentales des signaux de phases Ilhl, I2h1, I2h1. Par exemple sous la forme: Ir = Ilhl+12,,1+I3h1 Lorsque les capteurs ne fonctionnent pas dans la partie linéaire de leur courbe, de faux signaux de courant résiduels augmentent la valeur de Ir. Ce phénomène est détecté par la présence d'un taux élevé de seconde harmonique. Dans ce cas, il devient nécessaire d'inhiber la protection terre pour éviter des déclenchements intempestifs. Cette inhibition est nommée retenue sur la seconde harmonique. Un tel blocage ne permet pas de protéger des défauts qui ont naturellement des secondes harmoniques. Dans un dispositif selon l'invention, des moyens particuliers de détection permettent d'enlever la retenue sur la seconde l'harmonique et autoriser le déclenchement en protection terre pour certains cas identifiés, notamment les détections de défauts monophasés intermittents. La figure 3B montre un signal de défaut Ir monophasé intermittent. Proche d'un maximum de tension d'une courbe de tension 9 représenté sur la figure 3A, un défaut 10 d'arc apparait. Ce type de défaut génère des secondes harmoniques sur un signal de courant correspondant. La figue 4 montre un schéma block d'un dispositif de protection terre pour un appareil électrique triphasé selon un mode de réalisation de l'invention. Il comporte des entrées I de mesure de courant connectées à des capteurs de courant 1, une unité de traitement 12 et une sortie D de détection de défaut. L'unité de traitement comporte un module 13 pour déterminer un signal Ir représentatif d'un courant résiduel, des modules 14, 15 d'analyse de signal fournissant respectivement pour chaque phase de courant un signal H111, H1I2, et H113 représentatif d'une la fréquence fondamentale H1 de courant et un signal H2I1, H2I2 et H2I2 représentatif d'une seconde harmonique H2 de courant. Un module 16 de retenue de la seconde harmonique bloque la détection de défaut sur un module 20 d'inhibition de la protection terre lorsqu'un taux de seconde harmonique est présent. Dans ce mode de réalisation de l'invention, le dispositif comporte un module 17 de détection de courants de défauts monophasés comportant un taux individuel de seconde harmonique supérieur à un premier seuil haut pour débloquer l'action du module 16 de retenue de la seconde harmonique. Le blocage est désactivé lorsque un taux TH2 individuel de seconde harmonique supérieur à un premier seuil haut SH prédéterminé. Le module 17 de détection de défauts monophasés détecte un défaut monophasé lorsque sur une seule phase un premier rapport entre un premier signal respectivement H2I1, H2I2 ou H2I2 représentatif de la seconde harmonique et un premier signal respectivement H2I1, H2I2 ou H2I2 représentatif de la fréquence fondamentale est supérieur à un seuil haut SH prédéterminé. Ce seuil SH peut être de l'ordre de 20% ou de 0,04 lorsque des valeurs élevées au carrée sont utilisées. Pour augmenter, la précision de la détection le module 17 de détection de défauts monophasés détecte aussi un courant défaut monophasé lorsque sur les autres phases un rapport entre un second signal respectivement H2I1, H212 ou H2I2 représentatif de la seconde harmonique et un second signal respectivement H2I1, H2I2 ou H212 représentatif de la fréquence fondamentale et inférieur à un seuil bas SB prédéterminé. Ce seuil SB peut être de l'ordre de 10% ou de 0,01 lorsque des valeurs élevées au carrée sont utilisées. Le module 17 est particulièrement utilisé pour la détection de défauts d'arc électrique. Avantageusement, ledit premier signal représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second signal représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal représentatif de la fréquence fondamentale et/ou ledit second signal représentatif de la fréquence fondamentale sont des valeurs de modules absolues des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. Par exemple Tl = T2 = 12h2 T3 = 13h2 I3h1 I2h1 (2) Ilh2 Ilhi Dans ce cas le seuil haut SH est de l'ordre de 20 % et le seuil bas de l'ordre de 10 %. De préférence, ledit premier signal représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second signal représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules élevées au carré d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal représentatif de la fréquence fondamentale et/ou ledit second signal représentatif de la fréquence fondamentale sont des valeurs de modules absolues élevées au carré des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. 2 2 T2= 2 2 T3= I3h2 I3 h1 2 Par exemple Tl = Ilh2 "h l 2 (3) I2h2 I2h1 Dans ce cas le seuil haut SH est de l'ordre de 0,04 et le seuil bas de l'ordre de 0,01.25 Le module 17 de la figure 4 comporte des détecteurs individuels 17A, 17B et 17C pour détecter un défaut monophasé lorsqu'un seul taux H2/H1 dépasse le seuil Haut SH les autres taux étant de préférence inférieurs au seuil bas. Ce fonctionnement peut être assimilé à un ou exclusif pour fournir un signal S1 de désactivation de la retenue de seconde harmonique. Le dispositif de la figure 4 comporte aussi un module 18 de détection global de seconde harmonique monophasé. Ce dispositif 18 fournit un signal S2 d'activation de la retenue de la seconde harmonique lorsqu'un taux global TG dépasse un seuil SG. Ce taux peut être représenté par le rapport entre la somme des modules des secondes harmoniques de chaque phase sur la somme des composantes fondamentales de chaque phase. De préférence le seuil du taux TG est de l'ordre de 17% du taux de seconde d'harmonique en valeurs normalisées. Le taux global TG de seconde harmonique sur la fréquence fondamentale peut être aussi déterminé par exemple en faisant le rapport entre la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes de secondes harmoniques 2 et la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes fondamentales, ledit rapport étant comparé audit seuil global pour le blocage de la protection terre. 2 + 2 + 2 Ilh2 12h2 13h2 TG = Par exemple 11 h1 12h 13h1 2 + 2 + 2 (4) Dans ce cas le seuil global SG est de l'ordre de 0,03 sur des valeurs élevées au carré. La figure 5 représente un schéma block d'un dispositif selon un second mode de réalisation de l'invention. Un module 18A reçoit les valeurs de courant Il, I2, I3 des trois capteurs 1A, 1B, 1C, il détermine le taux global de seconde harmonique par rapport à la composante fondamentale. Sur cette figure le module 18A détermine le taux global TG comme dans l'équation 4 en utilisant la somme des modules au élevés au carré. Un module 17A est décomposé en plusieurs éléments de manière à illustrer par un exemple le fonctionnement d'un tel module. Il comporte : un module 21 faisant le rapport entre une composante de la seconde harmonique et une composante de la fondamentale d'un signal représentatif du courant Il et comparant ce rapport à un seuil haut SH, des modules 22 et 23 faisant les mêmes opérations respectivement pour les courants 12 et I3, un module 24 faisant le rapport entre une composante de la seconde harmonique et une composante de la fondamentale d'un signal représentatif du courant Il et comparant ce rapport à un seuil Bas SB, et des modules 25 et 26 faisant les mêmes opérations respectivement pour les courants I2 et I3. Une porte 28 opère le contrôle d'un défaut monophasé sur taux de seconde harmonique uniquement sur la première phase correspondant au courant Il. Ainsi, si le module 21 détecte un dépassement de seuil haut SH et les modules 26 et 27 détectent un taux de seconde harmonique inférieur au seuil bas dans SB le défaut monophasé est détecté. L'utilisation d'un seuil haut SH et d'un seuil bas SB permet avantageusement une discrimination efficace de la détection de défaut monophasé. Dans ce cas, les valeurs intermédiaires entre les seuils haut et bas sont rejetées pour ne pas activer le déblocage de la retenue de la seconde harmonique. Ainsi, les situations où un seul dépassement du seuil haut et deux taux inférieurs au seuil bas permettent de désactiver la retenue de la seconde harmonique. Des portes 29 et 30 fonctionnent de la même manière que la porte 28 pour des détections de défaut monophasé sur taux de seconde harmonique uniquement sur la seconde et uniquement sur la troisième respectivement. Une porte 31 regroupe les trois décisions des portes 28, 29 et 30, et une porte 32 regroupe les signaux S1 de désactivation de la retenue de la seconde harmonique sur défaut intermittent et S2 d'activation de la retenue de la seconde harmonique. La figure 6 montre un organigramme d'un procédé de protection terre pour un appareil électrique triphasé selon un mode de réalisation de l'invention. A une étape 41, pour chaque phase une composante fondamentale H 1 est déterminée. A une étape 42, pour chaque phase une composante de seconde harmonique H2 est déterminée. A une étape 43 un signal de courant résiduel Ir est déterminé pour être utilisé dans le traitement de la protection terre. Une étape 44 teste si un taux global de seconde harmonique sur la fréquence fondamentale dépasse un seuil global prédéterminé. Si le seuil est dépassé, à une étape 45 la retenue de la seconde harmonique est activée pour bloquer la détection de défaut terre. Une étape 46 teste la présence d'un défaut monophasé comportant un taux de seconde harmonique supérieur à un seuil Haut sur une seule phase. Ainsi, la détection de courants de défaut monophasés comportant un taux individuel de seconde harmonique supérieur à un premier seuil haut désactive la retenue de la seconde harmonique à une étape 47. Les mêmes modes de fonctionnements décrits pour le dispositif ci-dessus peuvent être appliqués au procédé. Les dispositifs et procédés décrits ci-dessus sont applicables aux relais de protection triphasés. Ils sont utilisés avantageusement pour des réseaux en moyenne tension, mais aussi pour la basse tension ou la haute tension. Les modules décrits pour le dispositif ci-dessus sont exemples descriptifs ils peuvent prendre des formes de circuits numériques, analogique et/ou programmés pour des microprocesseurs ou des microcontrôleurs.15 REVENDICATIONS1. Dispositif de protection terre pour un appareil électrique triphasé comportant des entrées (I) de mesure de courant, une unité de traitement (12) et une sortie (D) de détection de défaut, ladite unité de traitement comportant : - des moyens (6, 7) d'analyse de signal fournissant pour chaque phase de courant un signal (Hl, Ixhl, Iihi I2h1 I3h1) représentatif d'une la fréquence fondamentale de courant et un signal (H2, Ixh2) représentatif d'une seconde harmonique de courant, et - des moyens (20) de retenue de la seconde harmonique pour bloquer la détection de défaut terre lorsqu'un taux de seconde d'harmonique est atteint, caractérisé en ce qu'il comporte des premiers moyens (17, 17A, 17B, 17C, 170, 21-31) de détection de courants monophasés comportant un taux (TH2) individuel de seconde harmonique supérieur à un premier seuil haut (SH) pour activer la détection de défaut terre et/ou bloquer les actions desdits moyens de retenue de la seconde harmonique. 2. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que lesdits premiers moyens (17, 17A, 17B, 17C, 170, 21-31) de détection de courants monophasés détectent un courant de défaut monophasé lorsque sur une seule phase un premier rapport (TH2, Ti, T2, T3) entre un premier signal (H2, H2I1, H2I2, H2I3) représentatif de la seconde harmonique et un premier signal (Hl, Hill , H112, H113) représentatif de la composante fondamentale est supérieur à un seuil haut (SH) prédéterminé. 3. Dispositif selon la revendication 2 caractérisé en ce que lesdits premiers moyens de détection de courants monophasés détectent un courant de défaut monophasé lorsque sur les autres phases un rapport (TH2, Tl, T2, T3) entre un second signal (H2, H2I1, H212, H2I3) représentatif de la seconde harmonique et un second signal (Hl, H1I1, H1I2, H1I3) représentatif de la composante fondamentale et inférieur à un seuil bas (SB) prédéterminé. 4. Dispositif selon l'une des revendications 2 ou 3 caractérisé en ce que ledit premier signal (H2, H2I1, H2I2, H2I3) représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second(H2, H2I1, H2I2, H2I3) signal représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal (H1, H1I1, H1I2, H1I3) représentatif de la composante fondamentale et/ou ledit second signal (H1, H1I1, 111I2, H1I3) représentatif de la composante fondamentale sont des valeurs de modules absolues des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. 5. Dispositif selon l'une des revendications 2 ou 3 caractérisé en ce que ledit premier signal (H2, H2I1, H2I2, H2I3) représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second signal (H2, H2I1, H2I2, H2I3) représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules élevées au carré d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal (Hl, H111, H112, H113) représentatif de la composante fondamentale et/ou ledit second signal (H1, H1I1, H1I2, H1I3) représentatif de la composante fondamentale sont des valeurs de modules absolues élevées au carré des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 5 caractérisé en ce que ledit seuil haut est de l'ordre de 20% en valeur normalisée ou de 0,04 en valeurs au carré et/ou ledit seuil bas est de l'ordre de 10% en valeur normalisée ou de 0,01 en valeurs au carré. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce qu'il comporte des seconds moyens (18, 180) de détection de courants monophasés comportant un taux (TG) global de seconde harmonique supérieur à un seuil global (SG) pour activer l'action des moyens de retenue de la seconde harmonique, lesdits seconds moyens (18, 180) de détection déterminent le taux global de seconde harmonique (H2) sur la composante fondamentale (H2) en faisant le rapport (TG) entre la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes (H2, H2I1, H2I2, H213) de secondes harmoniques et la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes fondamentales (HI, H111, Hl12, H1I3), ledit rapport étant comparé audit seuil global (SG) pour le blocage de la protection terre. 8. Procédé de protection terre pour un appareil électrique triphasé comportant :- la détermination (43) d'un signal représentatif d'un courant résiduel (Ir), - le traitement de la protection terre en utilisant le signal représentatif d'un courant résiduel (Ir), - la détermination (41, 42) pour chaque phase (I1, I2, I3) d'une composante fondamentale (H1, H1I1, H1I2, H1I3) et d'une composante de seconde harmonique (H2, H2I1, H2I2, H2I3), - la retenue (44) de la seconde harmonique pour bloquer la détection de défaut terre lorsqu'un taux de seconde d'harmonique est atteint, caractérisé en ce qu'il comporte une première détection (46) de courants monophasés comportant un taux (TH2) individuel de seconde harmonique supérieur à un premier seuil haut (SH) pour activer la détection de défaut terre et/ou bloquer les actions de la retenue de la seconde harmonique. 9. Procédé selon la revendication 8 caractérisé en ce que ladite première détection de courants monophasés détecte un courant de défaut monophasé lorsque sur une seule phase un premier rapport (TH2, Ti, T2, T3) entre un premier signal (H2, H2I1, H2I2, H2I3) représentatif de la seconde harmonique et un premier signal (Hl, H111, H112, H113) représentatif de la composante fondamentale est supérieur à un seuil haut (SH) prédéterminé. 10. Procédé selon la revendication 9 caractérisé en ce que ladite première détection de courants monophasés détecte un courant de défaut monophasé lorsque en plus sur les autres phases un rapport (TH2, T1, T2, T3) entre un second signal (H2, H2I1, H2I2, H2I3) représentatif de la seconde harmonique et un second signal (H1, H1I1, H1I2, H1I3) représentatif de la composante fondamentale et inférieur à un seuil bas (SB) prédéterminé. 11. Procédé selon l'une des revendications 9 ou 10 caractérisé en ce que ledit premier signal (H2, H2I1, H2I2, H2I3) représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second (H2, H2I1, H2I2, H213) signal représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal (H1, H111, H1I2, H113) représentatif de la composante fondamentale et/ou ledit second signal (Hl, H111, H112, H113) représentatif de lacomposante fondamentale sont des valeurs de modules absolues des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. 12. Procédé selon l'une des revendications 9 ou 10 caractérisé en ce que ledit premier signal (H2, H2I1, H2I2, H2I3) représentatif de la seconde harmonique et/ou ledit second signal (H2, H2I1, H212, H2I3) représentatif de la seconde harmonique sont des valeurs absolues de modules élevées au carré d'une seconde harmonique desdits signaux de courant correspondants, et/ou ledit premier signal (Hl, H111, H112, H113) représentatif de la composante fondamentale et/ou ledit second signal (H1, H1I1, H1I2, H1I3) représentatif de la composante fondamentale sont des valeurs de modules absolues élevées au carré des composantes fondamentales desdits signaux de courant correspondants. 13. Procédé selon l'une quelconques des revendications 8 à 12 caractérisé en ce qu'il comporte une seconde détection de courants monophasés (44, 18, 180) pour la détection de courants monophasés comportant un taux (TG) global de seconde harmonique supérieur à un seuil global (SG) pour activer la retenue de la seconde harmonique, ladite seconde détection (44, 18, 180) déterminent le taux global de seconde harmonique (H2) sur la composante fondamentale (H2) en faisant le rapport (TG) entre la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes (H2, H2I1, H2I2, H2I3) de secondes harmoniques et la somme en valeurs absolue des modules élevées au carré de toutes les composantes fondamentales (HI, H1I1, H112, H1I3), ledit rapport étant comparé audit seuil global (SG) pour le blocage de la protection terre.