FR 2945850 A1 20101126 FR 0902497 A 20090520 t ENSEMBLE POUR LA FABRICATION D'UN JOINT FILETE POUR LE FORAGE ET L'EXPLOITATION DES PUITS D'HYDROCARBURES ET JOINT FILETE RESULTANT [0001] La présente invention a pour objet un ensemble pour la fabrication d'un joint fileté utilisé pour le forage et l'exploitation des puits d'hydrocarbures, l'ensemble comportant un premier et un second composants tubulaires, dotés pour l'un d'une extrémité filetée de type mâle et pour l'autre d'une extrémité filetée de type femelle, les deux extrémités étant aptes à coopérer en vissage autobloquant. L'invention a aussi pour objet un joint fileté résultant du raccordement par vissage des deux composants tubulaires. [0002] On entend par composant � utilisé pour le forage et l'exploitation des puits d'hydrocarbures �, tout élément de forme sensiblement tubulaire destiné à être assemblé à un autre élément du même type ou non pour constituer in fine soit une garniture apte à forer un puits d'hydrocarbures, soit une colonne montante sous- 1.5 marine pour la maintenance telle que les � work over riser � ou pour l'exploitation telle que les risers, soit une colonne de cuvelage ou de production intervenant dans l'exploitation du puits. L'invention s'applique notamment aux composants utilisés dans une garniture de forage tels que par exemple les tiges de forage �Drill Pipes �, les tiges lourdes �Heavy Weight Drill Pipes�, les masses-tiges �Drill Collars� et les 20 parties de connexion des tiges et des tiges lourdes dites les � tool joint �. [0003] De manière connue, chaque composant utilisé dans une garniture de forage comporte généralement une extrémité dotée d'une zone filetée mâle et/ou une extrémité dotée d'une zone filetée femelle destinées chacune à être assemblée par vissage avec l'extrémité correspondante d'un autre composant, l'assemblage 25 définissant une connexion. La garniture ainsi constituée est mise en rotation lors du forage à la surface du puits; de ce fait les composants doivent être vissés entre eux avec un couple important pour pouvoir transmettre un couple de rotation suffisant permettant le forage dans le puits sans qu'il y ait de dévissage ou bien de sur-vissage. 30 [0004] Sur des produits classiques, le couple de vissage est généralement atteint grâce à la coopération en serrage de surfaces de butée ménagées sur chacun des composants destinés à être vissés. Toutefois, compte tenu du fait que l'étendue des surfaces de butées est une fraction de l'épaisseur des tubes, on atteint rapidement le seuil critique de plastification des surfaces de butées, lorsqu'un couple de serrage trop élevé est appliqué. [0005] De ce fait, des développements ont été réalisés sur les filetages, afin de pouvoir décharger les surfaces de butée d'au moins une partie voire de la totalité des efforts qu'elles n'étaient pas en mesure d'encaisser. L'objectif a été atteint en utilisant des filetages autobloquants tels que décrits dans l'art antérieur US Re 30 647 et US Re 34 467. Dans ce type de filetages dits autobloquants, soit Self Locking Threads en anglais, les flancs des filets (appelés aussi dents) de l'extrémité mâle et les flancs des filets (appelés aussi dents) de l'extrémité femelle sont à pas constant mais les largeurs de filets sont variables. [0006] Plus précisément, les largeurs des sommets de filets (ou dents) sont progressivement croissantes pour les filets de l'extrémité mâle, respectivement femelle, lorsqu'on s'éloigne de l'extrémité mâle, respectivement femelle. Ainsi, au cours du vissage les filets (ou dents) mâles et femelles finissent par se bloquer les uns dans les autres dans une position correspondant au point de blocage. Plus précisément, le blocage s'effectue pour les filetages autobloquants lorsque les flancs des filets (ou dents) mâles se bloquent contre les flancs des filets (ou dents) femelles correspondants. Lorsque la position de blocage est atteinte, les zones filetées mâle et femelle vissées l'une dans l'autre admettent un plan de symétrie selon lequel la largeur au milieu de la hauteur commune des dents mâle et femelle située à l'extrémité de la zone filetée mâle correspond à la largeur au milieu de la hauteur commune des dents mâle et femelle située à l'extrémité de la zone filetée femelle. [0007] De ce fait, le couple de vissage est encaissé par l'ensemble des surfaces de contacts entre les flancs, soit une surface totale très nettement supérieure à celle constituée par les surfaces de butée de l'art antérieur. [0008] Afin de renforcer la solidarisation des filets mâles avec les filets femelles, les filets (ou dents) mâles et femelles admettent habituellement un profil globalement en queue d'aronde de manière à ce qu'ils soient solidement emboîtés l'un dans l'autre pendant et après l'opération de vissage. Cette configuration en queue d'aronde permet de s'affranchir des risques dits de �jump out �, qui correspondent à une désolidarisation des filets mâles et femelles lorsque les zones filetées sont vissées l'une dans l'autre. Plus précisément, la géométrie des filets en queue d'aronde augmente la rigidité radiale de leur assemblage par rapport à des filets � trapézoïdaux � tels que définis par l'APISB, dont la largeur axiale va en diminuant de la base au sommet des filets, et par rapport aux filets � triangulaires � tels que définis par l'API7. [0009] D'autre part, compte tenu des prérogatives de plus en plus présentes concernant l'étanchéité aux fluides, il est nécessaire de garantir un niveau d'étanchéité renforcée et correspondant à des pressions élevées, au niveau du joint fileté entre deux composants tubulaires. Pour ce faire, il est connu de mettre en contact serrant, en plus des flancs de filets qui assurent le serrage, les sommets et les fonds de filets. Ainsi, l'étanchéité est assurée entre l'intérieur du joint et l'extérieur du joint au niveau du filetage lui-même. [0010] Toutefois, la configuration en queue d'aronde présente plusieurs inconvénients lorsque les sommets et les fonds de filets sont mis en contact serrant lors du vissage. En effet, le fait que les flancs des filets fassent un angle négatif avec l'axe qui passe par les creux des filets (c'est-à-dire un angle inverse à celui que l'on utilise dans le cas d'une configuration à filets trapézoïdaux), augmente les risques de grippage entre les filets mâle et femelle lorsqu'on visse ou dévisse la connexion. Ceci a pour conséquence que la progression du vissage est difficile et diminue la résistance en fatigue des filets. [0011] Afin de pallier ce problème, plusieurs documents tels que US6254146, US4600024 et WO2008039317 proposent une configuration des flancs utilisant des facettes pour diminuer la pression de contact entre les sommets et les fonds de filets lors du vissage. De ce fait, les filets conservent un profil globalement en queue d'aronde tout en diminuant la surface des fonds et des sommets de filets. Toutefois, cette configuration ne résout pas suffisamment la problématique du contact entre les sommets et les fonds de filets. [0012] C'est pourquoi l'invention a pour objet de conserver des pressions de contact minimales entre les sommets et les fonds de filets pendant l'opération de vissage, et ce afin de se prémunir contre les problématiques de grippage, et de garantir en fin de vissage (c'est-à-dire lors de l'opération de serrage qui conclut l'assemblage du joint) une forte pression de contact entre les sommets et les fonds de filets. Cette forte pression de contact permet notamment d'augmenter l'étanchéité du joint. [0013] Plus précisément, l'invention a pour objet un ensemble pour la fabrication d'un joint fileté, comprenant un premier et un second composant tubulaire d'axe de révolution et dotés en l'une de leurs extrémités d'une zone filetée réalisée sur la surface périphérique extérieure ou intérieure du composant selon que l'extrémité filetée est du type mâle ou femelle, lesdites extrémités s'achevant par une surface terminale, lesdites zones filetées comportant sur au moins une portion des filets comprenant, vus suivant une coupe longitudinale passant par l'axe de révolution des composants tubulaires, un sommet de filet, un fond de filet, un flanc porteur, un flanc d'engagement, la largeur des sommets de filet de chaque composant tubulaire diminuant en direction de la surface terminale du composant tubulaire considéré, tandis que la largeur des fonds de filet augmente, les profils des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle, vu suivant une coupe longitudinale passant par l'axe de révolution des composants tubulaires présentant chacun au moins une portion identique de sorte que les filets mâle et femelle sont aptes à être emboîtés l'un dans l'autre sur ces portions identiques lorsque les premier et un second composants tubulaires sont vissés l'un dans l'autre, caractérisé en ce que les portions identiques des extrémités mâle et femelle sont décalées radialement l'une par rapport à l'autre. [0014] Des caractéristiques optionnelles de l'invention, complémentaires ou de substitution, sont énoncées ci-après. [0015] La distance de la portion identique du profil des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution est inférieure à la distance de la portion identique du profil des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement correspondant de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution. [0016] La distance de la portion identique du profil des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution est supérieure à la distance de la portion identique du profil des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement correspondant de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution. [0017] La distance de la portion des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution est différente de la distance de la portion d'emboîtement des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement correspondant de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution, d'une valeur comprise entre 0.01 et 0.05 mm. [0018] La distance de la portion des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution est différente de la distance de la portion des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement correspondant de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution, d'une valeur sensiblement égale à 0.02 mm. [0019] La portion des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle est constituée de deux segments raccordés entre eux tangentiellement par un premier rayon de courbure. [0020] Les deux segments raccordés entre eux tangentiellement par un rayon de courbure, forment un angle compris entre 90 et 120 degrés. [0021] La portion des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle est raccordé au sommet et/ou au fond de filet au moyen d'un second rayon de courbure. [0022] La portion des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle est une courbe continue dotée d'un point d'inflexion, ladite courbe étant raccordée tangentiellement au sommet et au fond de filet. [0023] Les zones filetées admettent chacun une génératrice de conicité formant un angle p. avec l'axe de révolution des composants tubulaires. [0024] Les sommets et les fonds de filet sont parallèles à l'axe du composant tubulaire. [0025] L'invention a également pour objet un joint fileté résultant du montage par vissage d'un ensemble conforme à l'invention. [0026] Selon certaines caractéristiques, les extrémités mâle et femelle du joint comportent chacune respectivement une surface d'étanchéité aptes à coopérer entre elles en contact serrant lorsque les portions des zones filetées coopèrent suivant un vissage autobloquant. [0027] Selon d'autres caractéristiques, le joint fileté est un joint fileté de composant de forage. [0028] Les caractéristiques et avantages de l'invention sont exposés plus en détail dans la description ci-après, avec référence aux dessins annexés. [0029] La figure 1A est une vue schématique en coupe longitudinale d'un joint I D résultant de l'assemblage par vissage autobloquant de deux composants tubulaires, et conforme à un mode de réalisation de l'invention. [0030] La figure 1B est une vue schématique en coupe longitudinale d'un composant tubulaire mâle conforme à un mode de réalisation de l'invention. [0031] La figure 1C est une vue schématique en coupe longitudinale d'un 15 composant tubulaire femelle conforme à un mode de réalisation de l'invention. [0032] La figure 2 est une vue schématique en coupe longitudinale détaillée des zones filetées du joint de la figure 1. [0033] Les figures 3a, 3b, 3c, 3d, 3e, 3f sont à chaque fois une vue en coupe longitudinale détaillée de filets mâle et femelle selon un mode de réalisation 20 particulier de l'invention. [0034] La figure 4 est une vue détaillée du mode de réalisation particulier représenté en figure 3a. [0035] La figure 6a représente une courbe de vissage correspondant au vissage d'un joint de l'art antérieur. 25 [0036] Les figures 6b représente une courbe de vissage correspondant au vissage d'un joint conforme à un mode de réalisation de l'invention. [0037] Le joint fileté représenté sur la figure 1A et d'axe de révolution 10, comprend de manière connue un premier composant tubulaire de même axe de révolution 10 et doté d'une extrémité mâle 1 et un second composant tubulaire de même axe de révolution 10 et doté d'une extrémité femelle 2. [0038] Les composants tubulaires représentés respectivement sur les figures 1B et 1C comprennent chacun de manière connue les extrémités 1 et 2. Lesdites extrémités s'achèvent chacune par une surface terminale 7, 8 orientée radialement par rapport à l'axe 10 du joint fileté et sont respectivement dotées de zones filetées 3 et 4 qui coopèrent entre elles pour l'assemblage mutuel par vissage des deux éléments. Les zones filetées 3 et 4 sont du type connu dit � autobloquant � (appelé aussi à variation progressive de la largeur axiale des filets et/ou des intervalles entre les filets), de telle sorte qu'un serrage axial progressif s'opère au cours du vissage, jusqu'à une position finale de blocage. [0039] De manière connue et tel que représenté sur la figure 2, on entend par zones filetées autobloquantes, les zones filetées comportant les caractéristiques détaillées ci-après. Les flancs des filets (ou dents) mâles 32, tout comme les flancs des filets (ou dents) femelles 42, admettent un pas constant alors que la largeur des filets décroît dans la direction de leur surface terminale respective 7, 8. de sorte qu'au cours du vissage les filets (ou dents) mâles 32 et femelles 42 finissent par se bloquer les uns dans les autres dans une position déterminée. Plus précisément, le pas LFPb entre les flancs porteurs 40 de la zone filetée femelle 4 est constant tout comme le pas SFPb entre les flancs d'engagement 41 de la zone filetée femelle, avec comme particularité que le pas entre les flancs porteurs 40 est supérieur au pas entre les flancs d'engagement 41. [0040] De même, le pas SFPp entre les flancs d'engagement mâles 31 est constant tout comme le pas LFPp entre les flancs porteurs mâles 30. De plus, les pas respectifs SFPp et SFPb entre les flancs d'engagement mâle 31 et femelle 41 sont égaux entre eux et inférieurs aux pas respectifs LFPp et LFPb entre les flancs porteurs mâle 30 et femelle 40, eux-mêmes également égaux entre eux. [0041] Tel que représenté sur la figure 2 et tel que connu de l'art antérieur, les filets (ou dents) mâles et femelles admettent un profil, vu suivant une coupe longitudinale passant par l'axe du joint fileté 10, globalement d'allure en queue d'aronde de manière à ce qu'ils soient solidement emboîtés l'un dans l'autre après vissage. Cette garantie supplémentaire permet de s'affranchir des risques dits de � jump out �, qui correspondent à une désolidarisation des filets mâles et femelles lorsque la connexion est soumise à d'importants efforts de flexion ou de traction. Plus précisément, la géométrie des filets en queue d'aronde augmente la rigidité radiale de leur assemblage par rapport à des filets appelés communément "trapézoïdaux", dont la largeur axiale va en diminuant de la base au sommet des filets. [0042] Avantageusement et tel que représenté sur la figure 2, les filetages 3 et 4 des composants tubulaires sont orientés suivant une génératrice de conicité 20 de manière à faciliter la progression du vissage. Généralement cette génératrice de conicité forme un angle avec l'axe 10 compris dans une plage de valeur allant de 1 degré à 5 degrés. La génératrice de conicité est dans le cas présent définie comme passant par le milieu des flancs porteurs. [0043] Avantageusement et tel que représenté sur la figure 2, les sommets des dents et le fond des creux des zones filetées mâle et femelle sont parallèles à l'axe 10 du joint fileté. Ceci facilite en effet l'usinage. [0044] Les figures 3a, 3b, 3c, 3d, 3e, 3f, 4 et 5 représentent chacune une vue en coupe longitudinale, d'un filet mâle 32 et d'un filet femelle 42 appartenant chacun à un composant tubulaire. Ces composants tubulaires constituent un ensemble conforme à l'invention. Sur chacune des figures, on a représenté les profils des flancs d'engagement mâle 31 et femelle 41, vu suivant une coupe longitudinale passant par l'axe de révolution 10 des composants tubulaires. Cet axe est également l'axe de révolution du joint. Conformément à l'invention, le profil des flancs d'engagement mâle 31 et le profil des flancs d'engagement femelle 41 présentent chacun une portion identique E, E'. Plus précisément, ces portions sont identiques de sorte que du point de vue graphique, on peut les superposer l'une sur l'autre. [0045] De plus les filets mâle et femelle sont aptes à être emboîtés l'un dans l'autre sur ces portions identiques E, E' lorsque les composants tubulaires sont vissés l'un dans l'autre. On entend par le terme � emboîté �, le fait que les portions identiques présentent une certaine convexité et/ou une certaine concavité de sorte qu'elles sont complémentaires et qu'elles peuvent être encastrées l'une dans l'autre. Ceci a pour effet que lorsque les flancs (porteurs ou d'engagement) des filets (appelés aussi dents) mâles et femelles correspondant sont emboîtés l'un contre l'autre, lesdits filets ne peuvent plus translater l'un par rapport à l'autre suivant un axe perpendiculaire de révolution 10. [0046] Toujours selon l'invention, la distance d de la portion E du profil des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution 10 est différente de la distance d' de la portion E' du profil des flancs d'engagement de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution 10. De ce fait, les portions E et E' sont décalées l'une par rapport à l'autre radialement, c'est-à-dire par rapport à l'axe de révolution 10. On entend par distance d de la portion E par rapport à l'axe de révolution 10, l'éloignement de ladite portion par rapport à l'axe de révolution 10. En d'autres termes, les portions E et E' sont emboîtables (ou encastrables) l'une dans l'autre mais ne sont pas en vis-à-vis l'une par rapport à l'autre. Pour les emboîter l'une dans l'autre il ne suffit pas d'effectuer une translation par rapport à l'axe de révolution 10. Il faut en plus effectuer une translation suivant un axe perpendiculaire à l'axe de révolution 10. [0047] Selon les modes de réalisation représentés aux figures 3a, 3b, 3c, 3d, 3e, 3f, 4, la distance d de la portion E du profil des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution 10 est inférieure à la distance d' de la portion E' du profil des flancs d'engagement de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution 10. [0048] Selon le mode de réalisation représenté à la figure 5, la distance d de la portion E du profil des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution 10 est supérieure à la distance d' de la portion E' du profil des flancs d'engagement de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution 10. [0049] Dans les modes de réalisation représentés aux figures 3a, 3b. 3c, 3d, 3e, 3f, 4, les portions identiques E, E' sont décalées l'une par rapport à l'autre radialement suivant un axe perpendiculaire à l'axe de révolution 10. Ainsi, lors du vissage, les sommets des filets ne frottent pas contre les fonds des filets. Ils peuvent aussi présenter un certain jeu. Par contre lorsque les flancs mâle et femelle se bloquent l'un contre l'autre en fin de vissage, le jeu dû au décalage des portions identiques tend à se réduire pour s'annuler sous l'effort de fin de vissage. Ceci se traduit par le fait que les portions identiques E et E' initialement décalées sont mises en vis-à-vis pour au final être plaquées l'une contre l'autre. Parallèlement, les fonds et les sommets des filets mâles et femelles sont aussi plaqués les uns contre les autres sous l'effet de déformations élastiques. Selon l'importance du jeu initial présent entre les fonds et les sommets de filet, on peut avoir en fin de vissage des fonds et sommets de filets en contact sous des pressions plus ou moins élevées. L'étanchéité du filetage est donc assurée par le fait que les filets mâles et femelles sont en contact serrant au niveau des flancs porteurs, des flancs d'engagement et au niveau des sommets et des fonds de filet. [0050] Dans le mode de réalisation représenté à la figure 5, les sommets des filets sont en contact avec les fonds des filets selon une pression de contact choisie de manière à éviter le grippage. Par contre lorsque les portions identiques E et E' initialement décalées sont mises en vis-à-vis pour au final être plaquées l'une contre l'autre, les fonds et les sommets des filets mâles et femelles restent plaqués les uns contre les autres suivant une pression de contact conservée. [0051] Dans tous les cas et quel que soit le mode de réalisation de l'invention, il y déformation élastique des profils des flancs mâle et/ou femelle de sorte que le profil des flancs mâles et le profil des flancs femelles sont différents l'un de l'autre avant vissage et sont conformés l'un à l'autre après le vissage. L'étanchéité du filetage est assurée par le fait que en fin de vissage les filets mâles et femelles sont en contact serrant au niveau des flancs porteurs, des flancs d'engagement et au niveau des sommets et des fonds de filet. [0052] La figure 6A représente quant à elle une courbe de vissage pour un filetage à serrage radial autobloquant classique. Il apparaît que la variation du couple appliqué pendant le vissage aux sommets et aux fonds de filets est quasiment nulle (cf courbe D), alors que la variation du couple appliqué pendant le vissage aux flancs porteurs et aux flancs d'engagement (cf courbes C et B), est croissante. Bien sûr la variation du couple appliqué pendant le vissage à la zone filetée prise dans son intégralité est également croissante (cf courbe A), ce dernier étant encaissé de manière classique par les flancs d'engagement et plus particulièrement par les flancs porteurs. [0053] En revanche, dans le cas d'un filetage à serrage radial autobloquant conforme à un mode de réalisation de l'invention, il apparaît que la variation du couple appliqué pendant le vissage aux sommets et aux fonds de filets connaît un pic (cf courbe D figure 6B), qui correspond à l'effort pour emboîter les portions identiques E et E' l'une dans l'autre. Ce couple redevient quasiment nul en fin de vissage de sorte que le couple total est encaissé par les flancs d'engagement et plus particulièrement par les flancs porteurs. [0054] De manière avantageuse, la distance d de la portion E du profil des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution 10 est différente de la distance d' de la portion E' du profil des flancs d'engagement de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution 10, d'une valeur e comprise entre 0.01 et 0.05 mm. Ainsi, l'effort en fin de vissage qui permet l'emboîtement complet des flancs mâle et femelle est compris entre 15 et 30 % de l'effort maximal applicable. [0055] De manière également préférentielle, la distance d de la portion E du profil des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution 10 est différente de la distance d' de la portion E' du profil des flancs d'engagement de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution 10, d'une valeur e sensiblement égale à 0.02 mm. Ceci permet d'optimiser le contact sommet/fond de filet sans atteindre la limite de plastification du matériau. [0056] Selon un mode de réalisation avantageux décrit en figure 3a et détaillé en figure 4, les portions E, E' des profils des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle sont constituées de deux segments S raccordés entre eux tangentiellement par un rayon de courbure R. Ceci se traduit par le fait que les parties des flancs aptes à être emboîtées l'une dans l'autre sont des surfaces planes inclinées, qui jouent un rôle de rampe facilitant l'emboîtement des flancs l'un dans l'autre. Le raccordement tangentiel au moyen d'un rayon de courbure R permet d'éviter les angles vifs, sièges de concentrations de contraintes. [0057] Avantageusement, les deux segments, raccordés entre eux tangentiellement par un rayon de courbure, forment un angle compris entre 90 et 120 degrés. Cette fourchette de valeur permet d'avoir un profil dont la convexité, respectivement la concavité, des flancs mâles, respectivement femelles, est contrôlée. En effet, ceci permet d'optimiser la résistance en fatigue des joints soumis à des efforts de flexion et de traction / compression. Ceci permet de faciliter l'engagement et le désengagement des éléments mâle et femelle. [0058] Avantageusement, les portions identiques E, E' des profils des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle sont raccordées au sommet 35, 45 et au fond 36, 46 des filets au moyen d'un rayon de courbure r, et ce, afin d'éviter également les angles vifs. [0059] Selon un autre mode de réalisation détaillé en figure 3b, les portions identiques E, E' des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle sont également deux segments, raccordés entre eux tangentiellement par un rayon de courbure, les segments étant de longueur sensiblement égale. [0060] Selon deux autres modes similaires de réalisation détaillés en figure 3c et 3d, les portions identiques E, E' des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle comportent un ou plusieurs bombés permettant un emboîtement des profils ajustable en fonction du dimensionnement du bombé. [0061] Selon un autre mode de réalisation détaillé en figure 3e, les portions identiques E, E' des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle sont une courbe continue sans point singulier et dotée d'un point d'inflexion. De préférence comme expliqué précédemment, ladite courbe est raccordée tangentiellement au sommet et au fond de filet au moyen d'un rayon de courbure. [0062] Le mode de réalisation représenté en figure 3f est un mode proche de celui représenté en figure 3a. Dans ce mode la fonction de rampe des segments S est renforcée. [0063] Avantageusement et tel que représenté sur la figure 1, l'étanchéité aux fluides, aussi bien vis-à-vis de l'intérieur du joint tubulaire que du milieu extérieur, peut être renforcée par deux zones de d'étanchéité 5, 6 situées au voisinage de la surface terminale 7 de l'élément mâle. [0064] En effet, il est nécessaire de garantir un niveau d'étanchéité renforcée et correspondant à des pressions élevées, au niveau de la connexion entre deux composants. Pour ce faire, il est connu, sur d'autres types de connexions telles que les connexions VAM� TOP décrite dans le catalogue nc940 de la demanderesse, de ménager sur l'extrémité mâle de la connexion, au-delà de la zone filetée, une surface d'étanchéité destinée à coopérer en serrage radial avec une surface d'étanchéité ménagée sur l'extrémité femelle de la connexion. [0065] La zone d'étanchéité 5 peut présenter une surface bombée tournée radialement vers l'extérieur, dont le diamètre va en décroissant vers la surface terminale 7. Le rayon de cette surface bombée est préférentiellement compris entre 30 et 100 mm. Un rayon trop grand (> 150 mm) de la surface bombée induit des inconvénients identiques à ceux du contact cône sur cône. Un rayon trop faible ( 15 %) nécessite des tolérances d'usinage très serrées. [0067] Les inventeurs ont trouvé qu'une telle zone de contact entre une surface tronconique et une surface bombée permet d'obtenir une largeur axiale effective de contact élevée et une répartition sensiblement semi-elliptique des pressions de contact le long de la zone effective de contact contrairement aux zones de contact entre deux surfaces coniques qui présentent deux zones effectives étroites de contact aux extrémités de la zone de contact. [0068] Notons que les zones d'étanchéité 5 et 6 de l'extrémité mâle et femelle peuvent être disposées au voisinage de la surface terminale 8 de l'extrémité 25 femelle. [0069] Notons que l'invention peut être aussi bien appliquée aux flancs porteurs, et pas seulement aux flancs d'engagement. De même, l'invention peut être appliquée à une partie seulement des flancs d'engagement, ou bien à une partie seulement des flancs porteurs. Ceci présente l'avantage de diminuer l'effort de fin 30 de vissage, mais présente aussi l'inconvénient de diminuer l'étanchéité du joint. En effet, selon l'invention, c'est à la fin du vissage que les jeux encore existants entre les flancs mâle et femelle et entre les fonds et les sommets des filets correspondant, disparaissent totalement. C'est à ce moment que le joint devient étanche. [0070] L'invention présente comme autre avantage de gérer de manière optimale les flux des lubrifiants utilisés pour faciliter le vissage. En effet, le fait de garder des jeux au niveau des flancs de filet jusqu'à la toute fin du vissage, permet une circulation du lubrifiant plus uniforme sur les zones filetées. Cela évite aussi le piégeage du lubrifiant dans les zones filetées. REVENDICATIONS1. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté, comprenant un premier et un second composant tubulaire d'axe de révolution (10) et dotés en l'une de leurs extrémités (1, 2) d'une zone filetée (3 ; 4) réalisée sur la surface périphérique extérieure ou intérieure du composant selon que l'extrémité filetée est du type mâle ou femelle, lesdites extrémités (1, 2) s'achevant par une surface terminale (7, 8), lesdites zones filetées (3 ; 4) comportant sur au moins une portion des filets (32 ; 42) comprenant, vus suivant une coupe longitudinale passant par l'axe de révolution (10) des composants tubulaires, un sommet de filet (35, 45), un fond de filet (36, 46), un flanc porteur (30 ; 40), un flanc d'engagement (31 ; 41), la largeur des sommets de filet (35, 45) de chaque composant tubulaire diminuant en direction de la surface terminale (7 ; 8) du composant tubulaire considéré, tandis que la largeur des fonds de filet (36, 46) augmente, les profils des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle, vu suivant une coupe longitudinale passant par l'axe de révolution (10) des composants tubulaires présentant chacun au moins une portion identique (E, E') de sorte que les filets mâle et femelle sont aptes à être emboîtés l'un dans l'autre sur ces portions identiques (E, E') lorsque les premier et un second composants tubulaires sont vissés l'un dans l'autre, caractérisé en ce que les portions identiques (E, E') des extrémités mâle et femelle (1, 2) sont décalées radialement l'une par rapport à l'autre. 2. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon la revendication 1, caractérisée en ce que la distance (d) de la portion (E) des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution (10) est inférieure à la distance (d') de la portion correspondante (E') des flancs correspondant de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution (10). 3. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon la revendication 1, caractérisée en ce que la distance (d) de la portion (E) des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution (10) est supérieure à la distance (d') de la portion correspondante (E') des flancs correspondant de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution (10). 4. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la distance de la portion (E) desflancs porteurs et/ou des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution (10) est différente de la distance de la portion (E') des flancs correspondant de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution (10), d'une valeur (e) comprise entre 0.01 et 0.05 mm. 5. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon la revendication 4, caractérisée en ce que la distance de la portion des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement de la zone filetée mâle par rapport à l'axe de révolution (10) est différente de la distance de la portion des flancs correspondant de la zone filetée femelle par rapport à l'axe de révolution (10), d'une valeur (e) sensiblement égale à 0.02 mm. 6. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les portions (E, E') des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle sont constituées de deux segments (S) raccordés entre eux tangentiellement par un premier rayon de courbure (R). 7. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon la revendication 6, caractérisée en ce que les deux segments raccordés entre eux tangentiellement par un rayon de courbure forment un angle compris entre 90 et 120 degrés. 8. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les portions identiques (E, E') des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle sont raccordées au sommet (35, 45) et/ou au fond (36, 46), de filet au moyen d'un second rayon de courbure (r). 9. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que la au moins une portion d'emboîtement des flancs porteurs et/ou des flancs d'engagement des zones filetées mâle et femelle est une courbe continue dotée d'un point d'inflexion, ladite courbe étant raccordée tangentiellement au sommet (35, 45) et au fond (36, 46) de filet (32, 42). 10. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les zones filetées (3 ; 4) admettent chacune une génératrice de conicité (20) formant un angle 03) avec l'axe de révolution (10) des composants tubulaires. (f 11. Ensemble pour la fabrication d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les sommets (35. 45) et les fonds (36, 46) de filet sont parallèles à l'axe (10) du composant tubulaire. 12. Joint fileté résultant du montage d'un ensemble conforme à l'une quelconque 5 des revendications précédentes. 13. Joint fileté selon la revendication 12, caractérisé en ce que les extrémités mâle (1) et femelle (2) comportent chacune respectivement une surface d'étanchéité (5 ; 6), chaque surface d'étanchéité étant apte à coopérer en contact serrant avec l'autre lorsque les portions des zones filetées (3. 4) coopèrent suivant un vissage 1 0 autobloquant. 14. Joint fileté selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que le joint fileté est un joint fileté de composant de forage. CABINET NE'rtËR