FR 2946892 A1 20101224 FR 0954234 A 20090622 STRUCTURE DE FILTRATION D'UN GAZ A CANAUX HEXAGONAUX IRREGULIER L'invention se rapporte au domaine des structures filtrantes comprenant éventuellement une composante catalytique, par exemple utilisées dans une ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne du type diesel. Les filtres permettant le traitement des gaz et l'élimination des suies typiquement issues d'un moteur diesel sont bien connus de l'art antérieur. Ces structures présentent toutes le plus souvent une structure en nid d'abeille, une des faces de la structure permettant l'admission des gaz d'échappement à traiter et l'autre face l'évacuation des gaz d'échappement traités. La structure comporte, entre les faces d'admission et d'évacuation, un ensemble de conduits ou canaux adjacents, le plus souvent de section carrée, d'axes parallèles entre eux séparés par des parois poreuses. Les conduits sont obturés à l'une ou l'autre de leurs extrémités pour délimiter des chambres d'entrée s'ouvrant suivant la face d'admission et des chambres de sortie s'ouvrant suivant la face d'évacuation. Les canaux sont alternativement obturés dans un ordre tel que les gaz d'échappement, au cours de la traversée du corps en nid d'abeille, sont contraints de traverser les parois latérales des canaux d'entrée pour rejoindre les canaux de sortie. De cette manière, les particules ou suies se déposent et s'accumulent sur les parois poreuses du corps filtrant. A l'heure actuelle, on utilise pour la filtration des gaz des filtres en matière céramique poreuse, par exemple en cordiérite, en alumine, notamment en titanate d'aluminium, en mullite en nitrure de silicium, en un mélange silicium/carbure de silicium ou en carbure de silicium. De façon connue, durant sa mise en oeuvre, le filtre à particules est soumis à une succession de phases de filtration (accumulation des suies) et de régénération (élimination des suies). Lors des phases de filtration, les particules de suies émises par le moteur sont retenues et se déposent à l'intérieur du filtre. Lors des phases de régénération, les particules de suie sont brûlées à l'intérieur du filtre, afin de lui restituer ses propriétés de filtration. La structure poreuse est alors soumise à des contraintes thermo-mécaniques radiales et tangentielles intenses, qui peuvent entraîner des micro-fissurations susceptibles sur la durée d'entraîner une perte sévère des capacités de filtration de l'unité, voire sa désactivation complète. Ce phénomène est particulièrement observé sur des filtres monolithiques de grand diamètre. Pour résoudre ces problèmes et augmenter la durée de vie des filtres, il a été proposé plus récemment des structures de filtration associant plusieurs blocs ou éléments unitaires monolithiques en nid d'abeille. Les éléments sont le plus souvent assemblés entre eux par collage au moyen d'une colle ou d'un ciment de nature céramique, appelés dans la suite de la description ciment de joint. Des exemples de telles structures filtrantes sont par exemple décrits dans les demandes de brevets EP 816 065, EP 1 142 619, EP 1 455 923, WO 2004/090294 ou encore WO 2005/063462. Afin d'assurer une relaxation optimale des contraintes dans une telle structure assemblée, il est connu que les coefficients de dilatation thermique des différentes parties de la structure (éléments de filtration, ciment de revêtement, ciment de joint) doivent être sensiblement du même ordre. De ce fait, lesdites parties sont avantageusement synthétisées sur la base d'un même matériau, le plus souvent le carbure de silicium SiC ou la cordiérite. Ce choix permet en outre d'homogénéiser la répartition de la chaleur lors de la régénération du filtre. Afin d'obtenir les meilleurs performances de résistance thermo mécanique et de perte de charge, les filtres assemblés actuellement commercialisés pour les véhicules légers comportent typiquement environ 10 à 20 éléments unitaires présentant, selon une coupe transversale, une section carrée ou rectangulaire et dont la surface élémentaire en coupe est comprise entre environ 10 cm2 et environ 25 cm2. Ces éléments sont constitués d'une pluralité de canaux de section le plus souvent carrée. Pour réduire encore la masse du filtre sans réduire ses performances en termes de perte de charge et de stockage en suies, une solution évidente pourrait être de diminuer le nombre d'éléments unitaires dans l'assemblage en augmentant leur taille individuelle. Une telle augmentation n'est cependant pas possible actuellement, en particulier avec des filtres en SiC, sans diminuer de façon inacceptable la résistance thermomécanique du filtre. Les filtres de plus grande section, actuellement utilisés notamment pour les applications de type �camion�, sont réalisés par assemblage au moyen d'un ciment de jointoiement d'éléments de taille similaire à ceux constituant les filtres destinés aux véhicules légers. Le nombre d'éléments unitaires de type de filtre camions est alors très élevé et peut comporter jusqu'à 30 voire 80 éléments. De tels filtres présentent alors une masse globale et une perte de charge trop élevée. De manière générale, il existe donc à l'heure actuelle un besoin visant à augmenter conjointement les performances globales de filtration et la durée de vie des filtres actuels. Plus précisément, l'amélioration des filtres peut être directement mesurée par la comparaison des propriétés qui suivent, le meilleur compromis possible entre ces propriétés étant recherché selon l'invention, pour des régimes moteurs équivalents. En particulier, l'objet de la présente invention est un filtre ou un élément de filtre présentant tout à la fois: une faible perte de charge occasionnée par la structure filtrante en fonctionnement, c'est-à-dire typiquement lorsque celle-ci est dans une ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne, aussi bien lorsque que ladite structure est exempte de particules de suies (perte de charge initiale) que lorsqu'elle est chargée en particules, une augmentation de la perte de charge du filtre au cours dudit fonctionnement la plus faible possible, c'est à dire un faible accroissement de la perte de charge en fonction du temps d'utilisation ou plus exactement en fonction du niveau de chargement en suies du filtre, une surface spécifique de filtration élevée, un volume de stockage de suies important, notamment à 25 perte de charge constante, de manière à réduire la fréquence de régénération, une résistance thermomécanique forte, c'est-à-dire permettant une durée de vie prolongée du filtre, un volume de stockage des résidus plus important. 30 L'augmentation de la perte de charge en fonction du niveau de chargement en suies du filtre est notamment directement mesurable par la pente de chargement AP/Msuies, dans lequel AP représente la perte de charge et Msuies la masse de suie accumulée dans le filtre. De manière à améliorer l'une ou l'autre des propriétés précédemment décrites, il a déjà été proposé dans l'art antérieur de modifier la forme des canaux de la structure filtrante de différentes manières : Par exemple, pour augmenter à volume de filtre constant, la surface de filtration dudit filtre, il a été proposé, dans la demande de brevet WO 05/016491, des éléments filtrants dont la forme et le volume interne des canaux d'entrée et de sortie sont différents. Dans de telles structures, les éléments de paroi se succèdent, en coupe transversale et en suivant un rang horizontal et/ou vertical de canaux, pour définir une forme sinusoïdale ou en vague (wavy en anglais). Les éléments de paroi ondulent typiquement d'une demi-période de sinusoïde sur la largeur d'un canal. De telles configurations de canaux permettent d'obtenir une perte de charge faible et un volume de stockage de suies et résidus important. Ce type de structure présente cependant une pente de chargement élevée en suie et les filtres réalisés avec ce type de configuration de canaux ne permettent donc pas de répondre à l'ensemble des besoins définis précédemment. Selon une autre configuration, le brevet US 4417908 propose des cellules ou canaux de section hexagonale, un canal d'entrée étant entouré de six canaux de sortie (voir notamment la figure 11 de la publication). Le volume de stockage en suies de telles structures reste cependant globalement faible, en raison d'une surface de filtration trop faible, couplée à une trop forte pente de chargement. En variante, la demande de brevet US 2007/0065631 propose des filtres dont les cellules hexagonales sont composées de parois concaves. Cette configuration présente cependant l'inconvénient d'induire des surfaces de filtration faibles et par suite une perte de charge élevée ainsi qu'une capacité de stockage en suies trop faible, en particulier lorsque le filtre est chargé en résidus. Alternativement, on connaît de la demande EP 1 538 133 des configurations de cellules hexagonales asymétriques, permettant une augmentation du volume de stockage des suies et des résidus par rapport aux structures avec canaux à section carrée, à densité de canaux et épaisseur de parois constantes. Cependant, la configuration décrite dans ce document en figure 14 induit un volume de stockage des résidus et des suies trop faible, ainsi qu'une forte pente de chargement, la surface de filtration restant faible. En outre cette configuration des canaux entraîne une masse du filtre trop élevée. Lors du fonctionnement du filtre les expériences menées par le déposant ont montré qu'une quantité de résidus potentiellement stockable par ledit filtre plus importante, lorsque celui-ci est placé dans une ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne, se traduit au final par une durée de vie sensiblement prolongée du filtre. On connaît également de la demande de brevet W02007/134897 une configuration de canaux de cellules hexagonales asymétriques, les canaux de sortie étant des hexagones réguliers, ladite structure étant supposée répartir les suies de façon plus uniforme dans le plan de section perpendiculaire à l'axe du filtre. Cependant dans le cas général de filtres dont les éléments unitaires sont de forme carrée ou rectangle, les géométries des sections des canaux constitutifs de la structure en nid d'abeille étant de forme hexagonale régulière, les canaux périphériques ne sont pas entiers et peuvent être de très petite dimension sur les bords. Cette configuration conduit à d'importantes difficultés d'obtention et de mise en oeuvre, aussi bien en ce qui concerne la conception des filières d'extrusion, les problèmes de contraintes sur la filière lors de l'extrusion des structures en nid d'abeille qu'en ce qui concerne la mise en oeuvre du filtre lui-même, avec notamment des problèmes de bouchage des canaux tronqués, et des problèmes d'homogénéité et d'étanchéité des bouchons correspondants. Afin de palier à ces difficultés, une solution consiste à réaliser des bords externes perpendiculaires dont l'épaisseur est différente. Une telle configuration pénalise cependant la surface de front ouverte des éléments unitaires et la surface de filtration des éléments unitaires, ce qui au final contribue à augmenter sensiblement la perte de charge du filtre. Par ailleurs, cette différence d'épaisseur de paroi peut conduire à une augmentation et une répartition hétérogène de la masse des éléments unitaires induisant des hétérogénéités thermiques pendant la régénération car le transfert thermique radial est différent dans un sens par rapport au sens perpendiculaire dans le plan de la section du filtre. Cette différence de transfert thermique peut générer des contraintes thermomécaniques au sein du filtre et en diminuer la performance. En outre, des épaisseurs de parois hétérogènes entrainent des problèmes lors de l'extrusion des structures en nid d'abeille, du fait d'une pression et de vitesse d'extrusion également non homogène. Il est proposé dans la demande W02005/115589 des configurations avec 4 canaux d'entrée de forme hexagonale allongée autour d'un canal de sortie à quatre cotés afin d'améliorer la surface de filtration et augmenter le volume de stockage en suies ou en résidus, par référence à une structure filtrante formée de canaux d'entrée et de sortie de forme carrée. Ce type de configuration présente un ratio du nombre de canaux d'entrée sur le nombre de canaux de sortie par unité de surface égal à 1, ce qui pénalise excessivement la perte de charge, à surface ouverte équivalente. On voit ainsi que si chacune des configurations de l'art antérieur peut permettre d'améliorer une ou plusieurs des propriétés recherchées, telles que précédemment exposees, aucune des solutions décrites ne fournit cependant un compromis acceptable entre l'ensemble de celles-ci. En général, on peut remarquer que, pour chacune des configurations de l'art antérieur, l'amélioration obtenue pour l'une des propriétés du filtre est accompagnée de la détérioration conjointe d'une autre, de telle sorte que l'amélioration finalement obtenue est généralement mineure au regard des inconvénients induits. La présente invention a ainsi pour but de fournir une structure filtrante présentant le meilleur compromis entre la perte de charge initiale, la pente de chargement AP/Msuies, la masse, la surface totale de filtration, le volume de stockage des suies et des résidus et la résistance thermomécanique, tel que précédemment décrit. Dans sa forme la plus générale, la présente invention se rapporte à une structure de filtration de gaz chargés en particules, du type en nid d'abeilles et comprenant un ensemble de canaux adjacents longitudinaux d'axes parallèles entre eux séparés par des parois poreuses filtrantes, lesdits canaux étant alternativement bouchés à l'une ou l'autre des extrémités de la structure de façon à définir des canaux d'entrée et des canaux de sortie pour le gaz à filtrer, et de façon à forcer ledit gaz à traverser les parois poreuses séparant les canaux d'entrée et de sortie. Ladite structure se caractérise en ce que : - chaque canal de sortie présente une paroi commune avec six canaux d'entrée, chaque paroi commune constituant un coté dudit canal de sortie, - au moins une partie des canaux de sortie présente une section hexagonale irrégulière constituée de six cotés, au moins deux cotés adjacents présentant des largeurs a et a', - deux canaux d'entrée contigus, partageant chacun une paroi de largeur a avec un même canal de sortie de section hexagonale irrégulière, partagent entre eux une paroi commune de largeur b', - deux canaux d'entrée contigus, partageant avec ledit canal de sortie respectivement des parois de largeur a et a', partagent entre eux une paroi commune de largeur b, - le rapport des largeurs b'/b est compris entre 0,5 et 2. Au sens de la présente invention, on entend par section hexagonale irrégulière une section dont la forme est différente d'un hexagone régulier, c'est-à-dire dont les six cotés (ou parois) ne sont pas égaux et/ou dont au moins un angle entre deux cotés (ou parois) adjacents est différent de 120°. Sans toutefois exclure un mode dans lequel les largeurs b et b' sont égales, dans les structures de filtration selon l'invention, la largeur b est de préférence différente de la largeur b'. Selon un premier mode possible, les canaux de sortie présentent des parois de largeur a et a' différentes et les angles a formés par deux parois adjacentes des canaux de sortie sont sensiblement égaux à 120°, comme cela est représenté par exemple par les figures 1 et 2 ci-jointes. Selon un autre mode possible, les canaux de sortie présentent des parois de largeur a et a' égales ou différentes et au moins un angle formé par deux parois adjacentes des canaux de sortie est différent de 120°. La figure 4 représente un exemple de réalisation d'un tel mode. De préférence, dans les structures selon l'invention, a et a' sont différents. Selon une réalisation possible, les canaux de sortie irréguliers présentent quatre cotés d'une première largeur a et deux cotés opposés d'une deuxième largeur a'. En général, dans les structures selon l'invention, chaque canal d'entrée peut présenter une paroi commune avec trois autres canaux d'entrée et une paroi commune avec trois canaux de sortie. Dans les structures de filtration selon l'invention, le rapport des largeurs a'/a est généralement compris entre 0,5 et 2. De préférence, le rapport a'/a est supérieur à 0,6, de préférence supérieur à 0,7 ou même 0,8. Des structures présentant de bonnes propriétés, au sens précédemment décrit, ont été obtenus lorsque le rapport a'/a était supérieur à 0,9, ou même supérieur à 0,95. De préférence, le rapport a'/a est inférieur à 2, de préférence inférieur à 1,7 ou même 1,4. Des structures présentant de bonnes propriétés, au sens précédemment décrit, ont été obtenus lorsque le rapport a'/a était inférieur à 1,2, ou même inférieur à 1,1. De préférence, le rapport a/b est compris entre 0,25 et 4, de préférence compris entre 0,3 et 3, et de manière très préférée compris entre 0,5 et 2. De préférence, le rapport a'/b' est compris entre 0,25 et 4, de préférence compris entre 0,3 et 3, et de manière 30 très préférée compris entre 0,5 et 2. Notamment, selon un premier mode de réalisation, la largeur b' est supérieure à la largeur b et la largeur a' est supérieure à la largeur. Alternativement, la largeur b peut être supérieure à la largeur b' et la largeur a peut être supérieure à la largeur a'. Selon un mode possible, tous les canaux de sortie sont de forme hexagonale irrégulière. Par exemple, la totalité des canaux de sortie présentent une section hexagonale irrégulière constitué de six cotés dont au moins deux cotés adjacents présentent des largeurs a et a' différentes. Alternativement, seulement certains d'entre eux, par exemple la moitié, présente une section hexagonale irrégulière, d'autres, par exemple une autre moitié présentant une section du type hexagone régulier. Par exemple dans une première structure de filtration de ce type : une partie des canaux de sortie, de préférence une moitié, présente une section hexagonale irrégulière constituée de six cotés, au moins deux cotés adjacents présentant des largeurs a et a' différentes, une partie des canaux de sortie, de préférence une moitié, présente une section hexagonale sensiblement régulière, de largeur a. selon une autre réalisation, une partie des canaux de sortie, de préférence une moitié, présente une première section hexagonale irrégulière constituée de six cotés, au moins deux cotés adjacents présentant des largeurs al et al' différentes, une partie des canaux de sortie, de préférence une autre moitié, présente une deuxième section hexagonale irrégulière, différente de la première, constituée de six cotés, au moins deux cotés adjacents présentant des largeurs a2 et a2' différentes, - les rapports des largeurs correspondantes bl'/ bl et b2'/ b2, au sens précédemment décrit, étant compris entre 0,5 et 2. Selon un mode possible les parois constituant les 5 canaux d'entrée et de sortie sont planes. Selon un mode alternatif, les parois constituant les canaux d'entrée et/ou de sortie sont ondulées, c'est-à-dire qu'elles présentent, en coupe transversale et par rapport au centre d'un canal, au moins une concavité ou une 10 convexité. Par exemple, les canaux de sortie présentent des parois convexes par rapport au centre desdits canaux de sortie. Sans sortir de l'invention, les canaux de sortie peuvent présenter des parois concaves par rapport au centre 15 desdits canaux de sortie. Le rapport de la distance maximale c, selon une coupe transversale, entre un point extrême de la ou les parois concaves ou convexes et le segment de droite S1-S2 reliant les deux extrémités de ladite paroi, est typiquement supérieure à 0 et inférieur à 20 0, 5. De préférence l'épaisseur est constante sur toute la largeur des parois des canaux d'entrée et de sortie y compris celle des parois communes entre les canaux d'entrée. 25 Les parois de largeur a, a', b et b' peuvent être d'épaisseur différente. Par exemple, l'épaisseur de b et/ou de b' peut être supérieure à celle de a et/ou a'. Selon une réalisation possible, le rapport des épaisseurs des parois b ou b' respectivement sur a ou a' est inférieur ou égal à 30 5, par exemple inférieur ou égal à 3 ou même inférieur ou égal à 2, voire 1,5. Selon un mode possible, le rapport des épaisseurs des parois b ou b' respectivement sur a ou a' est supérieur ou égal à 1,01, par exemple supérieur ou égal à 1,05 ou même supérieur ou égal à 1,1. Avantageusement les canaux peuvent présenter des coins arrondis de manière à réduire encore la perte de charge et améliorer la résistance mécanique et thermomécanique de la structure selon l'invention. Dans les structures de filtration selon l'invention, la densité de canaux est typiquement comprise entre environ 1 et 280 canaux cm2 et de préférence comprise entre 15 et 60 canaux par cm2. Dans les structures de filtration selon l'invention, l'épaisseur moyenne des parois est typiquement comprise entre 100 et 1000 microns, et de préférence comprise entre 100 et 700 microns. En général la largeur a ou a' des canaux de sortie est comprise entre 0,05mm et 4,OOmm, et de préférence comprise entre 0,10mm et 3,OOmm, et de manière très préférée comprise entre 0,15mm et 2,OOmm. En général la largeur b ou b' des canaux d'entrée est comprise entre 0,05mm et environ 4mm, et de préférence comprise entre 0,10mm et 3,OOmm, et de manière très préférée comprise entre 0,15mm et 2,OOmm. Selon un mode de réalisation, les parois sont à base de Carbure de Silicium, ou/et de titanate d'Aluminium ou/et de cordiérite ou/et de mullite et/ou de nitrure de Silicium et/ou de métaux frittés. L'invention se rapporte en particulier à un filtre assemblé comprenant une pluralité de structures filtrantes telles que précédemment décrites, les dites structures étant liées entre elles par un ciment, de préférence de nature céramique et réfractaire. L'invention se rapporte en outre à un dispositif sur une ligne d'échappement d'un moteur Diesel ou Essence de préférence Diesel comprenant une structure de filtration ou un filtre assemblé tels que précédemment décrits. Les figures 1 à 7 illustrent différents modes non limitatifs de réalisation d'une structure filtrante présentant une configuration des canaux selon l'invention : La figure 1 illustre une vue de face en élévation de la face avant d'un morceau de coin d'un filtre selon une première réalisation selon l'invention, comprenant des canaux d'entrée et de sortie à six parois présentant une section hexagonale irrégulière. Par � hexagone irrégulier �, on entend au sens de la présente description une géométrie s'écartant sensiblement de celle d'un hexagone parfait, c'est-à-dire dire dont les six cotés sont égaux et dont les angles entre deux cotés adjacents sont égaux à 120°C. La figure 2 illustre une vue de face en élévation de la face avant d'un morceau de coin d'un filtre selon une deuxième réalisation selon l'invention, comprenant des canaux d'entrée et de sortie à six parois présentant également une section hexagonale irrégulière. La figure 3 est une vue de face en élévation de la face avant d'un filtre selon une troisième réalisation selon l'invention, comprenant des canaux d'entrée à six parois et des canaux de sortie à six parois présentant une ondulation, parois constituant un canal de sortie étant de forme concave par rapport au centre dudit canal de sortie. La figure 3a illustre une vue plus détaillée de la figure 3. La figure 4 est une illustration d'un mode sensiblement identique à celui de la figure 1 mais dans lequel les angles entre deux parois adjacentes sont différents de 120°. Les figures 5 et 6 schématisent des vues de face en élévation de la face avant de filtres selon des quatrième et cinquième réalisations selon l'invention, comprenant des canaux d'entrée et de sortie à six parois incorporant deux types de canaux d'entrée, un premier type dont la section présente une forme hexagonale sensiblement régulière et un deuxième type dont la section présente une forme hexagonale sensiblement irrégulière. La figure 7 illustre un mode selon une sixième réalisation de l'invention, comprenant des canaux d'entrée et de sortie à six parois incorporant deux types de canaux d'entrée différents, un premier type dont la section présente une forme hexagonale irrégulière et un deuxième type dont la section présente une forme hexagonale également irrégulière. Dans toutes les figures jointes à la présente description, les éléments identiques, de même nature ou répondant à la même définition sont désignés par les mêmes lettres ou numéros. Dans un souci de clarté, toutes les lettres et numéros ne sont cependant pas forcément reportés intégralement dans l'ensemble des figures. Sur la figure 1, on a représenté une vue en élévation de la face d'entrée des gaz d'un morceau de coin de l'unité de filtration monolithique 1. L'unité présente des canaux d'entrée 3 et des canaux de sortie 2. Les canaux de sortie 2 sont classiquement obstrués sur la face d'entrée des gaz par des bouchons 20. Les canaux d'entrée sont également bouchés mais sur la face opposée (arrière) du filtre, de manière à ce que les gaz à purifier soient forcés de traverser les parois poreuses 5. Selon ce premier mode, la structure filtrante est caractérisée par la présence d'un canal de sortie 2 dont la section transversale présente une forme hexagonale irrégulière de géométrie allongée ou oblongue, c'est-à-dire que 2 cotés opposés 8 sont parallèles et de largeur a' plus grande que la largeur a des quatre autres cotés 9. Deux cotés adjacents forment un angle sensiblement égal à 120°. Un canal de sortie irrégulier 2, ainsi formé par six parois de largeur a ou a' disposées à 120°, est en contact avec 6 canaux d'entrée 3 d'une forme générale également hexagonale irrégulière, c'est-à-dire que lesdits canaux d'entrée sont formés par six parois, dont deux parois au moins présentent des largeurs différentes b et b', selon une coupe transversale. Tel que représenté sur les figures ci-jointes, selon la coupe transversale de la structure filtrante, les largeurs a, a', b et b' sont définies selon l'invention comme les distances reliant les deux sommets ou extrémités S1 et S2 de la paroi considérée, lesdits sommets S1 et S2 s'inscrivant sur l'âme centrale 6 de ladite paroi (cf. figure 1 et suivantes). On obtient ainsi des valeurs de a, a', b et b' indépendantes de l'épaisseur des parois et/ou d'une éventuelle ondulation des parois (cf. figure 3). Tel que représenté sur la figure 1, deux canaux d'entrée 3 adjacents partagent entre eux une paroi 10 ou 11 commune. Dans les structures selon l'invention, deux canaux d'entrée 3 contigus, partageant chacun une paroi 9 de largeur a avec un même canal de sortie 2, partagent entre eux une paroi commune 10 de largeur b'. En outre, deux canaux d'entrée 3 contigus, partageant chacun avec ledit canal de sortie 2 respectivement des parois 9 et 8 de largeur différentes respectivement a et a', partagent entre eux une paroi commune 11 de largeur b. Dans le premier mode de réalisation de l'invention illustré par la figure 1, la largeur a' est supérieure à la largeur a et la largeur b' est supérieure à la largeur b. Sur la figure 2, on a représenté un autre mode de réalisation de l'invention qui diffère du précédent, illustré par la figure 1, en ce que la largeur a est supérieure à la largeur a' et la largeur b est supérieure à la largeur b'. La figure 3 est une vue de face en élévation de la face avant d'un filtre selon une troisième réalisation de l'invention. La figure 3 illustre l'agencement selon l'invention d'un ensemble de canaux de sortie 2 et d'entrée 3 dans une structure en nid d'abeille selon l'invention semblable à celle de la figure 1, mais dont les parois des canaux de sortie sont ondulées. Telle que représenté sur la figure 3, les parois communes 10 de largeur b' entre deux canaux d'entrée 3 contigus sont droites, c'est-à-dire qu'elles ne présentent pas d'ondulations du type concavité ou convexité. De même les parois communes 11 de largeur b entre deux canaux d'entrée 3 contigus sont droites, c'est-à-dire qu'elles ne présentent pas d'ondulations du type concavité ou convexité. Bien entendu, on ne sortirait cependant pas de l'invention si les parois 10 et 11 présentaient également une ondulation. Au sein de cette structure et tel que représenté sur la figure 3, on définit la distance maximale c, selon une coupe transversale, comme la distance séparant le point extrême 7 sur l'âme centrale 6 d'une paroi ondulée et le segment de droite 8 reliant les deux extrémités S1 et S2 de la paroi. La figure 4 est une illustration d'un mode sensiblement identique à celui de la figure 1 mais dans lequel l'angle entre deux parois adjacentes 9 est proche de 119°. La figure 5 illustre une réalisation alternative dans laquelle la moitié des canaux de sortie 22 présentent une section de forme hexagonale régulière, c'est-à-dire qu'un tel canal de sortie est constitué par six parois de même largeur a, deux parois adjacentes étant disposées à 120° l'une de l'autre. L'autre moitié des canaux de sortie 21 présente une section de forme hexagonale irrégulière conformément à la présente invention. Dans le mode de la figure 5, deux types de canaux d'entrée 31 et 32 sont également présents, présentant tous les deux une section de forme hexagonale irrégulière mais différente. Dans le mode illustré par la figure 5, la largeur a' est supérieure à la largeur a. La figure 6 illustre une variante de la figure 5, dans laquelle la largeur a est supérieure à la largeur a'. Le mode décrit dans la figure 7 combine certaines caractéristiques des modes illustrés précédemment. Ainsi on retrouve selon ce mode deux types différents de canaux de sortie 21 et 22 selon les modes des figures 5 et 6, mais ces canaux de sortie présentent chacun une section hexagonale irrégulière selon l'invention. Ainsi, sur le mode représenté sur la figure 7, on retrouve une première famille de canaux de sortie 21 associée selon l'invention à une première famille de canaux d'entrée 31, de telle façon que la largeur al' est supérieure à la largeur al et la largeur bl est supérieure à la largeur b1' . Plus précisément, selon ce mode, ladite première moitié des canaux de sortie 21 présente une section hexagonale irrégulière. Tel que représenté sur la figure 7, les canaux de sortie 21 présentent quatre cotés d'une première largeur al et deux cotés opposés d'une deuxième largeur al' supérieure à al. Conformément à l'invention, deux canaux d'entrée 31 contigus, partageant chacun une paroi de même largeur al avec ledit canal de sortie 21, partagent entre eux une paroi commune de largeur b1'. Deux canaux d'entrée 31 et 32 contigus, partageant chacun avec ledit canal de sortie 21 respectivement des parois de largeur al et al', partagent entre eux une paroi commune de largeur bl. On retrouve en outre sur le mode illustré par la figure 7 une deuxième famille de canaux de sortie 22 associée selon l'invention à une deuxième famille de canaux d'entrée 32, de telle façon que la largeur a2 est supérieure à la largeur a2' et la largeur b2' est supérieure à la largeur b2. De même que pour la première moitié des canaux de sortie 21, la deuxième moitié des canaux de sortie 22 présente une section hexagonale irrégulière. Tel que représenté sur la figure 7, les canaux de sortie 22 présentent quatre cotés d'une première largeur a2 et deux cotés opposés d'une deuxième largeur a2' cette fois inférieure à a2. Conformément à l'invention, deux canaux d'entrée 32 contigus, partageant chacun une paroi de même largeur a2 avec ledit canal de sortie 22, partagent entre eux une paroi commune de largeur b2'. Deux canaux d'entrée 31 et 32 contigus, partageant chacun avec ledit canal de sortie 22 respectivement des parois de largeur a2' et a2, partagent entre eux une paroi commune de largeur b2. Selon l'invention, les rapports des largeurs correspondantes bl' / bl et b2'/ b2 sont compris entre 0,5 et 2. Bien entendu d'autres modes de réalisation selon l'invention sont possibles et sont inclus dans le cadre de la présente description. En particulier, sans sortir du cadre de l'invention, tous les modes de réalisations conformes à ceux précédemment décrits ou en combinant certaines des caractéristiques sont possibles. L'invention et ses avantages par rapport aux structures déjà connues seront mieux compris à la lecture des exemples non limitatifs qui suivent. Exemple 1 : (selon art antérieur) On a synthétisé selon les techniques de l'art, par exemple décrites dans les brevets EP 816065, EP 1142619, EP 1455923 ou encore WO 2004/090294, une première population d'éléments monolithiques ou monolithes en forme de nid d'abeille et en carbure de silicium. Pour ce faire, dans un premier mode comparable au mélange de poudre décrit dans EP 1142619, on mélange dans un premier temps 70% poids d'une poudre de SiC dont les grains présentent un diamètre médian d5o de 10 microns, avec une deuxième poudre de SiC dont les grains présentent un diamètre médian d5o de 0,5 micron. Au sens de la présente description, on désigne par diamètre médian de pore d5o le diamètre des particules tel que respectivement 50% de la population totale des grains présente une taille inférieure à ce diamètre. A ce mélange est ajouté un porogène du type polyéthylène dans une proportion égale à 5% poids du poids total des grains de SiC et un additif de mise en forme du type methylcellulose dans une proportion égale à 10% poids du poids total des grains de SiC. On ajoute de l'eau et on malaxe jusqu'à obtenir une pâte homogène dont la plasticité permet l'extrusion, la filière étant configurée pour l'obtention de blocs monolithes par une disposition octogonale des canaux d'entrée et carrée des canaux de sortie (souvent appelée structure octosquare dans le domaine) telle que représentée par la figure 8 ci-jointe, sur laquelle les principaux paramètres caractérisant la structure sont reportés, en utilisant les mêmes numéros et lettres de référence. Les monolithes crus obtenus sont séchés par micro-ondes pendant un temps suffisant pour amener la teneur en eau non liée chimiquement à moins de 1% en masse. Les canaux de chaque face du monolithe sont alternativement bouchés selon des techniques bien connues, par exemple décrites dans la demande WO 2004/065088. Les monolithes (éléments) sont ensuite cuits sous Argon selon une montée en température de 20°C/heure jusqu'à atteindre une température maximale de 2200°C qui est maintenue pendant 6 heures. Le matériau poreux obtenu, présente une porosité ouverte de 47% et un diamètre médian de distribution de pores de l'ordre de 15 micromètres. Les caractéristiques dimensionnelles des éléments de section carrée ainsi obtenus sont données dans le tableau 1 ci-après la structure présentant une périodicité c'est à dire une distance entre 2 canaux adjacents, de 2,02mm. La disposition des canaux est caractérisée par les valeurs suivantes selon la description précédente: - a = 1,66mm (largeur de paroi commune entre un canal de sortie et un canal d'entrée) - b = 0,52mm (largeur de paroi commune entre deux canaux d'entrée) - épaisseur de paroi e = 0,39mm On a ensuite formé un filtre assemblé à partir des monolithes. Seize éléments issus d'un même mélange ont été assemblés entre eux selon les techniques classiques par collage au moyen d'un ciment de composition chimique suivante : 72% poids de SiC, 15% poids d' Al203r Il % poids de SiO2, le reste étant constitué par des impuretés majoritairement de Fe203 et d'oxydes de métaux alcalins et alcalino-terreux. L'épaisseur moyenne du joint entre deux blocs voisins est de l'ordre de 1 à 2 mm. L'ensemble est ensuite usiné, afin de constituer des filtres assemblés de forme cylindrique d'environ 14,4 cm de diamètre. Exemple 2 (comparatif) . La technique de synthèse des monolithes décrite précédemment est également reprise à l'identique, mais la filière est cette fois-ci adaptée de manière à réaliser des blocs monolithes se caractérisant par une disposition des canaux internes conforme à la représentation donnée sur la figure 9 ci-jointe. Les canaux d'entrée 3 présentent tous une section de même forme hexagonale irrégulière au sens de la présente description et tous les canaux de sortie 2 présentent une section du type hexagone régulier. La disposition des canaux est caractérisée par les valeurs suivantes . a (= a') = 1,23mm b (= b') = 1,43mm c = 0 mm (parois droites) Exemple 3 selon l'invention (selon figure 1) . La technique de synthèse des monolithes décrite précédemment est également reprise à l'identique, mais la filière est cette fois-ci adaptée de manière à réaliser des blocs monolithes se caractérisant par une disposition des canaux internes selon l'invention et conforme à la représentation donnée sur la figure 1 (a' > a et b' > b). La disposition des canaux est caractérisée par les valeurs suivantes . a = 1,23mm a'= 1, 2 7 mm b = 1,43mm b' =1,46mm c = 0 mm (parois droites) Tel que représenté sur la figure 1, l'angle a formé par les parois adjacentes des canaux de sortie est égal à 120°. Exemple 4 selon l'invention (selon figure 4) . La technique de synthèse des monolithes décrite précédemment est également reprise à l'identique, mais la filière est cette fois-ci adaptée de manière à réaliser des blocs monolithes se caractérisant par une disposition des canaux selon l'invention et conforme à la représentation donnée sur la figure 2. La disposition des canaux est caractérisée par les valeurs 5 suivantes . a = 1,24mm a'= 1, 2 6 mm b = 1,43mm b' =1,45mm 10 c = 0 mm (parois droites) Tel que représenté sur la figure 4, l'angle a formé par deux parois 9 adjacentes des canaux de sortie est égal à 119°. 15 Exemple 5 selon l'invention (selon figure 2) La technique de synthèse des monolithes décrite précédemment est également reprise à l'identique, mais la filière est cette fois-ci adaptée de manière à réaliser des blocs monolithes se caractérisant par une disposition des 20 canaux selon l'invention et conforme à la représentation donnée sur la figure 2 (a > a' et b > b'). La disposition des canaux est caractérisée par les valeurs suivantes . a = 1,23mm 25 a'= 1,16mm b = 1,43mm b' =1,36mm c = 0 mm (parois droites) a = 120°. 30 Exemple 6 comparatif (selon figure 1) La technique de synthèse des monolithes décrite précédemment est également reprise à l'identique, mais la filière est cette fois-ci adaptée de manière à réaliser des blocs monolithes très déformés, c'est-à-dire se caractérisant par une disposition des canaux conforme à la représentation donnée sur la figure 1 mais avec les paramètres suivants . a = 1,21 mm a' = 2,65 mm b = 1,45 mm b' = 2,87 mm c = 0 mm (parois droites) a = 120°. Les principales caractéristiques structurelles des éléments obtenus selon les exemples 1 à 6 sont reportées dans le tableau 1 ci-dessous. La technique d'assemblage et d'obtention des filtres est la même pour tous les exemples et telle que décrite dans l'exemple 1. Exemples 1 2 3 4 5 6 Largeur de 34,5 34,5 34,5 34,5 34,5 34,5 coté des éléments monolithes (mm) Périodicité 2,02 3,37 3,37 3,37 3,38 3,35 (mm) sens X Périodicité 2,02 1,95 1,98 1,98 1,88 3,35 (mm) sens Y Paramètre a 1,66 1,23 1,23 1,24 1,23 1,21 (mm) Paramètre a' NA 1,23 1,27 1,26 1,16 2,65 (mm) Paramètre b 0,52 1,43 1,43 1,43 1,43 1,45 (mm) Paramètre b' NA 1,43 1,46 1,45 1,36 2,87 (mm) Longueur des 15,2 15,2 15,2 15,2 15,2 15,2 éléments (cm) Epaisseur e 390 408 412 413 400 510 des parois internes (pm) Epaisseur 440 408 412 413 400 510 moyenne EX de la paroi externe (pm) Epaisseur de 440 720 412 413 412 412 moyenne Ey de la paroi externe (pm) NA= non applicable Tableau 1 Les échantillons obtenus ont été évalués et caractérisés selon les modes opératoires suivants: A- Mesure de perte de charge à l'état chargé ou non et de la 5 pente de chargement: Par perte de charge, on entend au sens de la présente invention la pression différentielle existant entre l'amont et l'aval du filtre. La perte de charge a été mesurée selon les techniques de l'art, pour un débit de gaz de 250 kg/h et 10 une température de 250°C, dans un premier temps sur les filtres neufs. Pour la mesure de perte de charge sur filtre chargé en suies , les différents filtres sont préalablement montés sur une ligne d'échappement d'un moteur diesel 2.0 L mis en 15 marche à pleine puissance (4000 tr/minutes) pendant 30 minutes puis démontés et pesés afin de déterminer leur masse initiale. Les filtres sont ensuite remontés sur banc moteur avec un régime à 3000 tr/min et un couple de 50 Nm afin d'obtenir des charges en suies dans le filtre de 6 g/1. La 20 mesure de perte de charge sur le filtre ainsi chargé en suies est réalisée comme sur le filtre neuf. On mesure aussi la perte de charge en fonction de différents taux de chargements compris entre 0 et 10 gramme/litre afin d'établir la pente de chargement AP/msuie. 25 B-Evaluation des propriétés géométriques du filtre : L'OFA (� open front area � en anglais) ou surface de front ouverte a été estimée en calculant le rapport en pourcentage 30 de l'aire couverte par la somme des sections transversales des canaux d'entrée de la face avant de l'élément unitaire (hormis les parois et bouchons) sur la section transversale dudit élément unitaire et en tenant compte de l'épaisseur moyenne des parois externes des éléments unitaires constitutifs du filtre. Le volume de stockage des résidus du filtre formé d'éléments unitaires est d'autant plus grand que ce pourcentage est élevé. Le WALL a été estimé en calculant le rapport en pourcentage de la surface de matière représentée par les parois de l'élément unitaire (hormis donc les bouchons) sur la section transversale dudit élément unitaire, en tenant compte de l'épaisseur des parois externes des éléments unitaires constitutifs du filtre. La surface spécifique de filtration a été estimée en calculant la surface complète des parois des canaux filtrants exprimée en m2 divisée par le volume en m3 de l'élément unitaire. Le volume de stockage en suies du filtre est d'autant plus élevé que cette surface spécifique est grande. La pente de chargement du filtre est d'autant plus faible que la surface spécifique de filtration est grande. Afin de pouvoir comparer les performances des exemples selon l'invention par rapport aux exemples selon l'art antérieur et comparatif, les structures ont été comparées à paramètres WALL et OFA constants, hors parois externes. Les résultats obtenus aux tests pour l'ensemble des exemples 1 à 6 sont regroupés dans le tableau 2 qui suit : Exemples 1 2 3 4 5 6 Surface de filtration 878 927 935 946 964 753 [m2/m3] de l'élément unitaire OFA (%) de l'élément 45,9 44,3 45,0 45,0 45,2 44,6 unitaire WALL (%) de l'élément 35 37,3 36,2 36,2 36,1 36,9 unitaire Perte de charge AP0 34,6 34,9 34,4 34,3 33,7 41,7 [mbar] à l'état neuf ou non chargé en suies ou résidus Perte de charge AP0 85,9 80,4 73,3 72,8 70,2 92,7 [mbar] à l'état chargé en suies à 3g/L de filtre Perte de charge AP0 136 125,3 114,1 113,3 108,6 156 [mbar] à l'état chargé en suies à 6g/L de filtre Pente de chargement 16,9 15,1 13,3 13,1 12,5 19 en suies (mbar / (gr/1)) NA = non applicable Tableau 2 Analyse des résultats: Dans le tableau 2, l'exemple 1 se rapporte à une structure du type octosquare représentative de structures actuellement commercialisées car supposées garantir le meilleur compromis entre les différentes propriétés recherchées pour une application comme filtre à particules. L'exemple 2 est conforme au mode décrit dans la demande PCT/FR2008/052362. Les exemples 3 à 5 montrent que les filtres selon l'invention présentent des performances encore améliorées, pour des valeurs d'OFA et de WALL sensiblement identiques. Notamment, les filtres selon l'invention présentent des pertes de charges à l'état chargé en suies, ainsi qu'une pente de chargement en suies, étonnement faibles par rapport aux structures de l'art antérieur les plus performantes. En outre, les surfaces de filtration des filtres selon l'invention sont également plus importantes. L'exemple 6 montre que cet effet d'amélioration ne peut cependant être obtenu que pour des structures dont le rapport b'/b est contrôlé. REVENDICATIONS1. Structure de filtration (1) de gaz chargés en particules, du type en nid d'abeilles et comprenant un ensemble de canaux (2, 3) adjacents longitudinaux d'axes parallèles entre eux séparés par des parois poreuses filtrantes(5), lesdits canaux étant alternativement bouchés à l'une ou l'autre des extrémités de la structure de façon à définir des canaux d'entrée (3) et des canaux de sortie (3) pour le gaz à filtrer, et de façon à forcer ledit gaz à traverser les parois poreuses (5) séparant les canaux d'entrée (3) et de sortie (2), ladite structure se caractérisant en ce que : - chaque canal de sortie (2) présente une paroi (5) commune avec six canaux d'entrée (3), chaque paroi commune constituant un coté dudit canal de sortie, - au moins une partie des canaux de sortie (3) présente une section hexagonale irrégulière constituée de six cotés, au moins deux cotés adjacents (9, 8) présentant des largeurs a et a', - deux canaux d'entrée (3) contigus, partageant chacun une paroi (9) de largeur a avec un même canal de sortie (2) de section hexagonale irrégulière, partagent entre eux une paroi commune (10) de largeur b', - deux canaux d'entrée (3) contigus, partageant avec ledit canal de sortie (2) respectivement des parois (9, 8) de largeur a et a', partagent entre eux une paroi commune (11) de largeur b, - le rapport des largeurs b'/ b est compris entre 0,5 et 2. 2. Structure de filtration de gaz selon la revendication 1, dans laquelle les canaux de sortie présentent des paroisde largeur a et a' différentes et dans laquelle les angles a formés par deux parois adjacentes des canaux de sortie sont sensiblement égaux à 120°. 3. Structure de filtration de gaz selon la revendication 1, dans laquelle les canaux de sortie présentent des parois de largeur a et a' égales ou différentes et dans laquelle au moins un angle formé par deux parois adjacentes des canaux de sortie est différent de 120°. 4. Structure de filtration de gaz selon l'une des revendications 1 à 3, dans laquelle les canaux de sortie (2) présentent quatre cotés (9) d'une première largeur a et deux cotés opposés (8) d'une deuxième largeur a'. 5. Structure de filtration de gaz selon l'une des revendications 1 à 3, dans laquelle chaque canal d'entrée (3) présente une paroi commune avec trois autres canaux d'entrée (3) et une paroi commune avec trois canaux de sortie (2). 6. Structure de filtration de gaz selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle le rapport des largeurs a'/a est compris entre 0,5 et 2. 7. Structure de filtration de gaz selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle la largeur b' est supérieure à la largeur b et dans laquelle la largeur a' est supérieure à la largeur a. 8. Structure de filtration de gaz selon l'une des revendications 1 à 6, dans laquelle la largeur b est 30supérieure à la largeur b' et dans laquelle la largeur a est supérieure à la largeur a'. 9. Structure de filtration de gaz selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle la totalité des canaux de sortie présentent une section hexagonale irrégulière constitué de six cotés dont au moins deux cotés adjacents (8, 9) présentent des largeurs a et a' différentes. 10. Structure de filtration de gaz selon l'une des revendications 1 à 8, dans laquelle : une partie (21) des canaux de sortie, de préférence une moitié, présente une section hexagonale irrégulière constituée de six cotés, au moins deux cotés adjacents présentant des largeurs a et a' différentes, une partie (22) des canaux de sortie, de préférence une moitié, présente une section hexagonale sensiblement régulière, de largeur a. 11. Structure de filtration selon l'une des revendications 1 à 8, dans laquelle : - une partie (21) des canaux de sortie, de préférence une moitié, présente une première section hexagonale irrégulière constituée de six cotés, au moins deux cotés adjacents présentant des largeurs al et al' différentes, - une partie (22) des canaux de sortie, de préférence une autre moitié, présente une deuxième section hexagonale irrégulière, différente de la première, constituée de six cotés, au moins deux cotés adjacents présentant des largeurs a2 et a2' différentes,- les rapports des largeurs correspondantes bl'/ bl et b2'/ b2 étant compris entre 0,5 et 2. 12. Structure de filtration selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle les parois constituant les canaux d'entrée et de sortie sont planes. 13. Structure de filtration selon l'une des revendications 1 à 11 dans laquelle les parois constituant les canaux d'entrée et de sortie sont ondulées, c'est-à-dire qu'elles présentent, en coupe transversale et par rapport au centre d'un canal, au moins une concavité ou au moins une convexité. 14. Structure selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle les parois sont à base de Carbure de Silicium SiC et/ou de Titanate d'Aluminium et/ou de Cordiérite et/ou de Mullite et/ou de Nitrure de Silicium et/ou de métaux frittés. 15. Filtre assemblé comprenant une pluralité de structures filtrantes selon l'une des revendications précédentes, lesdites structures étant liées entre elles par un ciment de nature céramique et de préférence réfractaire.25