FR 2942973 A1 20100917 FR 0901092 A 20090310 La présente invention concerne le domaine de la désacidification d'un effluent gazeux au moyen d'une solution absorbante. Le procédé selon l'invention permet de retirer les composés acides tels le dioxyde dç carbone (CO2) et l'hydrogène sulfuré (H2S) contenus dans un effluent gazeux. Il peut s'appliquer au traitement d'un gaz naturel, d'un gaz de synthèse ou de fumées issues d'un processus de combustion. Le document FR 2 898 284 propose de mettre en oeuvre une solution absorbante démixante qui présente la propriété de se fractionner lorsqu'on 1 o chauffe ladite solution absorbante chargée en composés acides. La solution absorbante est mise en contact avec le gaz à désacidifier. Lors de la régénération, la solution se sépare en deux phases : une fraction riche en composés acides et une fraction pauvre en composés acides. Ainsi, le procédé selon le document FR 2 898 284 propose de ne régénérer par distillation que la 15 fraction qui est enrichie en composés acides afin de minimiser l'énergie nécessaire à la régénération de la solution absorbante. Au cours de la mise en contact dans Cl, le gaz entraine une portion de solution absorbante, contenant des composés réactifs, de façon mécanique et thermodynamique. Pour limiter les pertes par entrainement de solution 20 absorbante, on peut mettre en oeuvre une section de lavage à l'eau. Le lavage du gaz désacidifié nécessite une eau très faiblement concentrée en composé réactif pour être réellement efficace et limiter les entraînements qui sont directement proportionnels à la concentration en composé réactif dans l'eau de lavage. L'étape de lavage à l'eau s'effectue couramment avec l'eau disponible 25 dans le procédé afin de ne pas modifier le bilan eau du procédé. Le document US 5,318,758 décrit différentes configurations de lavage à l'eau d'un gaz ayant subi une étape d'absorption par mise en contact avec une solution absorbante. La présente invention propose une nouvelle configuration de lavage à l'eau d'un gaz désacidifié. De manière générale, l'invention décrit un procédé de désacidification d'un effluent gazeux comportant au moins un composé acide du groupe constitué par l'hydrogène sulfuré (H2S) et le dioxyde de carbone (CO2), dans lequel on effectue les étapes suivantes: a) on met en contact l'effluent gazeux avec une solution absorbante dans une section d'absorption de manière à obtenir un effluent gazeux 1 o appauvri en composés acides et une solution absorbante chargée en composés acides, la solution absorbante étant choisie pour sa propriété de former deux phases liquides séparables lorsqu'elle est chauffée, b) on régénère la solution absorbante chargée en composés acides dans une zone de régénération de manière à libérer les composés acides sous 15 forme gazeuse et à obtenir une solution absorbante régénérée, c) on effectue une étape de séparation d'au moins une fraction de la solution absorbante régénérée en une phase enrichie en eau et une phase appauvrie en eau, d) on met en contact ledit effluent gazeux appauvri en composés acides 20 obtenu à l'étape a) avec une portion de ladite phase enrichie en eau obtenue à l'étape c) dans une section de lavage. Selon l'invention, la section d'absorption et la section de lavage peuvent être disposées dans une colonne. 25 Après circulation dans la section de lavage, au moins une portion de la phase enrichie en eau peut être introduite dans la section d'absorption. Après circulation dans la section de lavage, au moins une portion de la phase enrichie en eau peut être recyclée en tête de la section de lavage. 3 On peut envoyer la phase appauvrie en eau obtenue à l'étape c) dans la section d'absorption. Avant l'étape b), on peut chauffer la solution absorbante chargée en composés acides, puis on peut séparer un flux appauvri en composés acides de 5 la solution absorbante et on peut recycler le flux en l'introduisant dans la section d'absorption. La solution absorbante chargée en composés acides peut être chauffée à une température comprise entre 50°C et 150°C. La phase appauvrie en eau obtenue à l'étape c) et une partie de la 1 o solution absorbante régénérée peuvent être introduites dans la section d'absorption. A l'étape c), on peut utiliser l'une des techniques de séparation suivantes : décantation, centrifugation, filtration. La solution absorbante peut comporter un composé réactif en phase 15 aqueuse, le composé réactif étant choisi dans le groupe constitué par : les amines, les alcanolamines, les polyamines, les acides aminés, les sels alcalins d'acides aminés, les amides, les urées, les phosphates, les carbonates et les borates de métaux alcalins. L'effluent gazeux peut être choisi dans le groupe constitué par le gaz 20 naturel, le gaz de synthèse, les fumées de combustion, les gaz de raffinerie, les gaz obtenus en queue du procédé Claus, les gaz de fermentation de biomasse. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après 25 en se référant aux dessins parmi lesquels : - la figure 1 présente un premier mode de réalisation du procédé selon l'invention, - la figure 2 schématise une variante du premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 3 représente un mode de mise en oeuvre du procédé de la figure 1, - la figure 4 représente la courbe d'évolution de la température critique de démixtion en fonction de la composition de la solution 5 absorbante, - la figure 5 schématise une section de lavage à l'eau selon l'art antérieur. En référence à la figure 1, l'effluent gazeux à désacidifier circulant 10 dans le conduit 1 est mis en contact dans la section d'absorption SA de la colonne Cl avec la solution absorbante arrivant par le conduit 4. La section SA est équipée d'internes de mise en contact gaz/liquide, par exemple des plateaux de distillation, un garnissage structuré ou disposé en vrac. Le procédé de désacidification selon l'invention peut être appliqué à 15 différents effluents gazeux. Par exemple, le procédé permet de décarbonater des fumées de combustion, de désacidifier du gaz naturel ou un gaz obtenu en queue du procédé Claus. Le procédé permet également de retirer les composés acides contenus dans les gaz de synthèse, dans les gaz de conversion, dans les gaz de centrales intégrées de combustion du charbon ou du gaz naturel, et 20 dans les gaz issus de la fermentation de biomasse. Dans la section d'absorption SA, les composés réactifs de la solution absorbante réagissent avec les composés acides à capter de façon à former un sel soluble dans la solution. Le gaz appauvri en composés acides est évacué en tête de la section SA selon la flèche référencée 2a. 25 La solution absorbante enrichie en composés acides, sous forme de sels dissous dans l'eau, est évacuée de la colonne Cl en fond de SA par le conduit 3. Cette solution absorbante enrichie en composés acides comporte néanmoins une proportion, qui peut être importante, de composés réactifs n'ayant pas réagi. La solution absorbante est une solution aqueuse comportant un ou plusieurs composés réactifs ou présentant une affinité physico-chimique avec les composés acides. On choisit une solution absorbante qui comporte des composés qui réagissent de manière réversible avec les composés acides, tels que l'H2S et le CO2. Selon l'invention, on choisit un composé réactif qui, en phase aqueuse, présente la propriété de former deux phases liquides séparables lorsque la température de la solution est supérieure à une température critique. En d'autres termes, on choisit le composé réactif de telle sorte que la solution absorbante chargée en composés acides forme deux 1 o phases liquides lorsque sa température dépasse une température critique de démixtion, c'est-à-dire un seuil de température. Les composés réactifs chargés en composés acides se concentrent dans une phase riche en eau, les composés réactifs libres de composés acides se concentrent dans une phase pauvre en eau. La composition de la solution absorbante mise en oeuvre dans le procédé 15 selon l'invention est détaillée ci-après. Le gaz appauvri en composés acides 2a contient une quantité de solution absorbante. En effet, en tête de la section d'absorption SA, la solution absorbante régénérée arrivant par le conduit 4 se trouve à contre courant d'un 20 gaz circulant à une vitesse importante. Il résulte de ce contact un fort entraînement mécanique de solution absorbante, contenant des composés réactifs, par le gaz. De plus, en fonction de la température à cet endroit de la colonne d'absorption, les composés réactifs peuvent également être entraînés thermodynamiquement dans le gaz appauvri en composés acides. Selon 25 l'invention, on met en oeuvre une section de lavage SL spécifique pour éviter les pertes et les rejets de composés réactifs. Dans la section SL, le gaz est mis en contact avec de l'eau de lavage arrivant par le conduit 12. L'eau permet de capter et de retirer les composés réactifs qui ont été entraînés par le gaz lors de son passage dans la section d'absorption SA. L'eau de lavage ayant traversé 6 la section SL est ensuite introduite dans la section SA après avoir été mélangée au reste de la solution absorbante régénérée issue de C2 et arrivant par le conduit 4. Ainsi, le gaz à traiter arrivant par le conduit 1 est mis en contact avec la solution absorbante arrivant par le conduit 4 et avec l'eau de lavage issu de la section SL. La solution absorbante chargée en composés acides est envoyée par le conduit 3 dans l'échangeur de chaleur E3 puis dans l'échangeur El. Elle ressort à une température plus élevée par le conduit 5. La solution absorbante issue de El est introduite par le conduit 5 dans la colonne C2 pour être régénérée. La colonne C2 est équipée d'un rebouilleur R1 et d'internes de mise en contact gaz/liquide. Dans C2, les composés réactifs de la solution absorbante sont séparés des composés acides. Les composés acides sont libérés sous forme gazeuse et évacués de C2 par le conduit 7. Le flux 7 de vapeur d'eau riche en composés acides est partiellement condensé par refroidissement dans l'échangeur E5 et les condensats sont renvoyés en tête de C2 à titre de reflux. Une partie de la solution absorbante est prélevée en fond de la colonne C2 par le conduit 8 pour être chauffée par le rebouilleur R1. La solution absorbante chauffée et éventuellement partiellement vaporisée dans R1 est introduite par le conduit 9 dans le fond de la colonne C2. Une autre partie de la solution absorbante régénérée recueillie en fond de C2 est évacuée par le conduit 6 afin d'être réinjectée dans la colonne d'absorption Cl. Selon l'invention, une autre partie de la solution absorbante régénérée est envoyée de C2 par le conduit 8b dans le ballon de séparation B1. Suite au réchauffement subi dans C2, la solution absorbante est à une température supérieure à la température critique pour laquelle la solution absorbante se sépare en deux phases : une phase riche en composé réactif, une phase riche en eau. La figure 4 illustre le phénomène de démixtion. 7 La figure 4 montre un exemple d'évolution de la température critique T de démixtion en fonction de la concentration [C] en composé réactif TMHDA (N,N,N',N'-Tétraméthylhexane-1,6-diamine) pour une solution absorbante constituée de TMHDA en solution aqueuse, n'ayant pas absorbé de composés acides. Le domaine M indique les conditions de température et de concentration pour lesquelles la solution absorbante est monophasique. Le domaine D indique les conditions de température et de concentration pour lesquelles la solution absorbante est diphasique. A haute température, la solution absorbante de concentration globale [Co] en composés réactifs est diphasique (zone D) et se sépare en deux phases, l'une pauvre en composés réactifs (concentration [C1] en composé réactif), l'autre riche en composés réactif (concentration [C2] en composés réactifs). Dans le dispositif B1, la solution absorbante peut être séparée par décantation, centrifugation ou filtration. B1 permet de séparer la phase riche en eau de la phase riche en composé réactif. L'opération de séparation dans B1 peut éventuellement être effectuée à une pression différente de la pression dans C2 pour faciliter ladite étape de séparation. Selon l'invention, en référence à la figure 1, la phase riche en eau est évacuée de B1 par le conduit 11 pour être introduite par le conduit 12 dans la section de lavage SL. Éventuellement, l'eau circulant dans le conduit 11 peut être refroidie dans les échangeurs de chaleur E3 et E4 à une température comprise entre 10°C et 70°C, de préférence entre 10°C et 50°C. L'eau récupérée par le conduit 11 est pauvre en amine et en CO2. Cette eau est donc d'excellente qualité pour effectuer le lavage du gaz 2a afin de récupérer le composé réactif entraîné par ce gaz. La chaleur libérée par le refroidissement de la solution absorbante récupérée en fond de la colonne C2 peut être récupérée pour chauffer différents flux devant être régénérés. Par exemple, en référence à la figure 1, la solution absorbante circulant dans le conduit 6 permet de réchauffer, dans l'échangeur de chaleur El, la solution absorbante chargée en composés acides circulant par le conduit 3. Ensuite, cette solution est refroidie par l'échangeur E2 à la température de fonctionnement de la colonne Cl, puis elle est introduite dans Cl par le conduit 4. La nature des composés réactifs de la solution absorbante peut être choisie en fonction de la nature du ou des composés acides à traiter pour permettre une réaction chimique réversible avec le ou les composés acides à traiter. La structure chimique des composés réactifs peut aussi être choisie de 1 o manière à obtenir par ailleurs une stabilité accrue de la solution absorbante dans les conditions d'utilisation. Les composés réactifs peuvent être par exemple et de façon non limitative des amines (primaires, secondaires, tertiaires, cycliques ou non, aromatiques ou non, saturées ou non), des alcanolamines, des polyamines, des 15 acides aminés, des sels alcalins d'acides aminés, des amides, des urées, des phosphates, des carbonates ou des borates de métaux alcalins. Par exemple, on peut utiliser le composé réactif suivant : N,N,N',N'-Tétraméthylhexane- 1,6-diamine, couramment nommé TMHDA. Les composés réactifs peuvent être en concentration variable par 20 exemple comprise entre 10% et 90% poids, de préférence entre 15% et 60% poids, de manière très préférée entre 20% et 50% poids, dans la solution aqueuse. La solution absorbante peut contenir entre 10% et 90% poids d'eau. Dans un mode de réalisation, les composés réactifs de la solution 25 absorbante peuvent être mélangés avec une autre amine, contenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire afin de jouer un rôle d'activateur. La solution absorbante peut contenir de l'activateur jusqu'à une concentration de 20% poids, de préférence inférieure à 15% poids, de préférence inférieure à 10% poids. Ce type de formulation est particulièrement intéressante dans le cas du captage du CO2 dans les fumées industrielles, ou le traitement du gaz naturel contenant du CO2 au dessus de la spécification désirée. En effet, pour ce type d'applications, on cherche à augmenter la cinétique de captage du CO2, afin de réduire la taille des équipements. Une liste non exhaustive de composés pouvant être utilisés comme activateurs est donnée ci-dessous : - MonoEthanolAmine, 10 - AminoEthylEthanolAmine, - DiGlycolAmine, - Pipérazine, - N-(2-HydroxyEthyl)Pipérazine, - N-(2-AminoEthyl)Pipérazine, 15 - N-MethylPipérazine, N-EthylPipérazine, N-PropylPipérazine, - 1,6-HexaneDiAmine, - 1,1,9,9-TetraMéthylDiPropylèneTriamine, 20 - Morpholine, - Pipéridine, - 3-(MetylAmino)PropylAmine, - N-MethylBenzylAmine. 25 Dans un mode de réalisation, la solution absorbante, en particulier une solution absorbante à base de N,N,N',N'-tetramethylhexane-1,6-diamine, peut aussi contenir d'autres composés organiques. Ainsi, la solution absorbante selon l'invention peut contenir des composés organiques non réactif vis-à-vis des composés acides (couramment nommé "solvant physique"), et qui 10 permettent d'augmenter la solubilité d'au moins un ou plusieurs composés acides de l'effluent gazeux. Par exemple la solution absorbante peut comporter entre 5% et 50% poids de solvant physique tel que des alcools, des ethers de glycol, des lactames, des pyrrolidones N-alkylées, des pipéridones N-alkylées, des cyclotétraméthylènesulfone, des N-alkylformamides, des N-alkylacétamides, des ethers-cétones ou des phosphates d'alkyles et leur dérivés. A titre d'exemple et de façon non limitative, il peut s'agir du méthanol, du tetraethylèneglycoldimethylether du sulfolane ou de la N-formyl morpholine. Dans un mode de réalisation, la solution absorbante, en particulier une solution absorbante à base de N,N,N',N'-tetramethylhexane-1,6-diamine, peut aussi comprendre un acide organique ou inorganique. Une liste non exhaustive de composés acides pouvant être utilisés à cet effet est donnée ci-dessous : - acide formique - acide oxalique acide acétique - acide propanoique - acide butanoique - acide aminé (Glycine, Taurine, etc.) - acide phosphorique - acide phosphoreux - acide pyrophosphorique - acide sulfurique acide sulfureux - acide nitreux - acide chlorhydrique. 11 Le procédé schématisé par la figure 1 peut être complété en effectuant une étape de séparation de la solution absorbante en amont de la colonne C2, comme représenté par la figure 2. Les références de la figure 2 identiques à celles de la figure 1 désignent les mêmes éléments. En référence à la figure 2, la solution absorbante chargée en composés acides obtenue en fond de Cl est réchauffée dans El. Elle ressort de El par le conduit 14 à une température plus élevée. Dans l'échangeur El, la solution absorbante chargée en composés acides est chauffée jusqu'à dépasser la température critique à laquelle la solution chargée en composés acides forme deux phases liquides séparables. Par exemple, la solution absorbante chargée en composés acides est chauffée à une température comprise entre 50°C et 150°C, de préférence entre 70°C et 120°C. Ainsi, le fluide circulant dans le conduit 14 est composé de deux phases liquides séparables : une phase riche en composés acides et une phase pauvre en composés acides. De plus, sous l'effet de la hausse de température, une partie des composés acides est libérée sous forme gazeuse. Les trois phases du fluide circulant dans le conduit 14 sont séparées dans le ballon de séparation BS1. Par exemple, les deux phases liquides sont séparées dans BS1 par décantation, centrifugation ou filtration. La fraction gazeuse issue en tête de BS1 est extraite par le conduit 15 et peut éventuellement être mélangée au flux 7. Une première fraction liquide enrichie en composés acides, c'est-à-dire enrichie en composés actifs ayant réagi avec les composés acides, est envoyée par le conduit 5 dans la colonne de régénération C2. Une deuxième fraction liquide appauvrie en composés acides, c'est-à-dire enrichie en composés actifs n'ayant pas réagi, est évacuée de BS1 par le conduit 16 et refroidie dans E6. La fraction liquide 16 est introduite dans la colonne Cl, en étant mélangée avec la portion de solution absorbante circulant dans le conduit 4. La figure 3 propose un mode particulier de mise en oeuvre du procédé schématisé par la figure 1. Les références de la figure 3 identiques à celles de 12 la figure 1 désignent les mêmes éléments. Un plateau séparateur P est mis en oeuvre entre les sections d'absorption SA et de lavage SL afin de récolter l'eau de lavage 18. Ladite eau est ensuite évacuée par la pompe Pl vers le bac de stockage BC par le conduit 17 afin d'y être mélangée efficacement avec la fraction riche en solution absorbante issue du fond de la colonne C2 par le conduit 6. Un système d'agitation peut éventuellement être mis en place dans BC pour faciliter le mélange. La solution absorbante ainsi constituée est envoyée dans la zone d'absorption au travers du conduit 4 grâce à la pompe P2. Une fraction de l'eau de lavage peut également être recyclée par le conduit 19 1 o en tête de la section de lavage SL après avoir été refroidie dans l'échangeur E7. Le recycle d'eau permet d'augmenter le débit d'eau dans la section SL afin de garantir un lavage efficace du gaz épuré. Le procédé selon la présente invention et ses avantages sont illustrés 15 par les exemples de fonctionnement présenté ci-dessous. Nous nous plaçons dans le cas de la décarbonatation d'une fumées de combustion. Les caractéristiques de la fumée à traiter sont présentées dans le tableau 1 : Flux 1 Débit (Nm3/h) 5000 Teneur en CO2 (%) 12.4 Température (°C) 46 Tableau 1 L'absorption du CO2 contenu dans la fumée de combustion est effectué 25 par une solution aqueuse contenant 33%pds de TMHDA. Un taux 20 d'enlèvement de 90% du CO2 contenu dans les fumées est considéré dans les exemples. Dans le cas d'un lavage classique comme représenté par la figure 5, les pertes en THMDA par entraînement sont non négligeables. En référence à la figure 5, les fumées à traiter arrivent par le conduit 100 dans la colonne 101. Les fumées entrent en contact avec la solution absorbante arrivant par 106 dans la section 102. Les fumées décarbonatés 108 sont évacuées vers la section 103. La solution absorbante chargée en CO2 est évacuée en fond de la section 102 par le conduit 112. Dans la section 103, les fumées appauvries en CO, 108 sont mises en contact avec de l'eau de lavage arrivant par le conduit 111. Le gaz lavé est évacué de la colonne 101 par le conduit 105. L'eau de lavage est récupérée en fond de la section 101, pompée par la pompe 109, refroidie par l'échangeur de chaleur 110, puis recyclée dans la section de lavage 103. Le tableau 2 montre les concentrations en amine dans la solution absorbante régénérée 106 et dans l'eau de lavage 111. Le tableau 3 montre l'efficacité du lavage dans ces conditions en indiquant la teneur en amines dans les flux 108 et 105. Flux 106 111 Débit (kg/h) 15500 280 Concentration en TMHDA (%pds) 33 2.45 Tableau 2 Flux 108 105 Température (°C) 60 50 Teneur en TMHDA (mg/Nm3) 1570 7.1 25 Tableau 3 10 14 La mise en oeuvre de l'invention selon la figure 3 permet d'augmenter l'eau de lavage disponible grâce à la séparation effectuée dans B1. Dans le cas séparation à 100°C dans B1, la figure 4 montre que la fraction riche en eau disponible pour le lavage représente environ 60% poids de la solution absorbante à une concentration C1 de 1,7% poids en TMHDA. L'eau de lavage est donc à un débit plus important et à une concentration plus faible que dans l'exemple relatif à la figure 5, permettant de diminuer les pertes d'amine dans le gaz traité. Les tableaux 4 et 5 montrent l'efficacité de la section de lavage dans cette nouvelle configuration : Flux 4 12 18 19 Débit (kg/h) 15500 9300 9580 280 Concentration en TMHDA (%pds) 33 1.7 1.71 1.71 Tableau 4 Flux 2a 2 Température (°C) 60 50 Teneur en TMHDA (mg/Nm3) 1570 4.98 15 Tableau 5 Le gain obtenu selon l'invention est donc d'environ 30% sur les entraînements de TMHDA dans le gaz épuré 2 par rapport au flux gazeux 105 traité selon un procédé de l'art antérieur. 20 REVENDICATIONS1) Procédé de désacidification d'un effluent gazeux comportant au moins un composé acide du groupe constitué par l'hydrogène sulfuré et le dioxyde de carbone, dans lequel on effectue les étapes suivantes : a) on met en contact l'effluent gazeux (1) avec une solution absorbante (4) dans une section d'absorption (SA) de manière à obtenir un effluent 1 o gazeux appauvri en composés acides (2a) et une solution absorbante chargée en composés acides (3), la solution absorbante, comportant des composés réactifs en solution aqueuse, étant choisie pour sa propriété de former deux phases liquides séparables lorsqu'elle est chauffée, b) on régénère la solution absorbante chargée en composés acides dans 15 une zone de régénération (C2) de manière à libérer les composés acides sous forme gazeuse (7) et à obtenir une solution absorbante régénérée, c) on effectue une étape de séparation (B1) d'au moins une fraction de la solution absorbante régénérée (8b) en une phase enrichie en eau (11) et une phase appauvrie en eau (10), 20 d) on met en contact ledit effluent gazeux appauvri en composés acides (2a) obtenu à l'étape a) avec une portion de ladite phase enrichie en eau (11) obtenue à l'étape c) dans une section de lavage (SL). 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel la section d'absorption 25 (SA) et la section de lavage (SL) sont disposées dans une colonne (Cl). 3) Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel après circulation dans la section de lavage (SL), au moins une portion de la phase enrichie en eau est introduite dans la section d'absorption (SA). 5 4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel après circulation dans la section de lavage (SL), au moins une portion de la phase enrichie en eau est recyclée en tête de la section de lavage (SL). 5) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel on envoie la phase appauvrie en eau (10) obtenue à l'étape c) dans la section d'absorption (SA). 10 6) Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel avant l'étape b), on chauffe la solution absorbante chargée en composés acides, on sépare (BS1) un flux appauvri en composés acides de la solution absorbante et on recycle le flux en l'introduisant dans la section d'absorption. 15 7) Procédé selon la revendication 6, dans lequel, la solution absorbante chargée en composés acides est chauffée à une température comprise entre 50°C et 150°C. 8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la 20 phase appauvrie en eau (10) obtenue à l'étape c) et une partie de la solution absorbante régénérée sont introduites dans la section d'absorption. 9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel, à l'étape c) on utilise l'une des techniques de séparation suivantes: décantation, 25 centrifugation, filtration. 10) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la solution absorbante comporte un composé réactif en phase aqueuse, le composé réactif étant choisi dans le groupe constitué par : les amines, les alcanolamines, les polyamines, les acides aminés, les sels alcalins d'acides aminés, les amides, les urées, les phosphates, les carbonates et les borates de métaux alcalins. 11) procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'effluent gazeux est choisi dans le groupe constitué par le gaz naturel, le gaz de synthèse, les fumées de combustion, les gaz de raffinerie, les gaz obtenus en queue du procédé Claus, les gaz de fermentation de biomasse.