FR 2946261 A1 20101210 FR 0902760 A 20090608 PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE DÉCANTATION A LIT DE BOUES PULSÉ. L'invention est relative à un procédé de décantation à lit de boues pulsé, pour le traitement de tout type de liquide, en particulier d'eau, mettant en oeuvre au moins un réactif en poudre ou en grains, procédé du genre de ceux selon lesquels : - le liquide en cours de traitement et le ou les réactifs sont contenus dans un bassin comportant à sa base des moyens d'introduction uniforme en liquide à traiter ; - l'alimentation du bassin en liquide est réalisée par pulsations ~o provoquant des mouvements verticaux alternatifs du lit de boues ; - le liquide traité est évacué au niveau supérieur du liquide dans le bassin ; - et lorsque le niveau haut du lit de boues soulevé dépasse un niveau de déversement, une partie des boues est évacuée dans un concentrateur. is L'invention concerne un perfectionnement à un tel procédé de décantation. Par lit de boues, on désigne une suspension plus ou moins concentrée où sont rassemblés des éléments polluants et des réactifs, sous l'action desdits réactifs. Un procédé de ce genre est connu notamment par le brevet 20 FR 1 115 038, de la société demanderesse, décrivant un décanteur à lit de boues pulsé, à flux ascendant, et comportant une cloche munie d'un aspirateur ou d'une pompe à vide faisant varier le niveau de liquide dans la cloche et permettant ainsi de faire varier la vitesse ascensionnelle instantanée dans le bassin entre une vitesse VO et une vitesse VI. L'expression � vitesse 25 ascensionnelle �, utilisée dans la description, désigne la vitesse ascensionnelle du liquide dans la zone considérée du bassin (le débit divisé par la surface), soit la vitesse de la phase eau. La société demanderesse est également détentrice des brevets suivants : 30 - FR 2 196 832 qui décrit une amélioration au décanteur par addition de tubes, plaques inclinées par rapport à l'horizontale au sein du lit de boues, permettant une augmentation de la vitesse maximale ascensionnelle et/ou une amélioration de la qualité de l'eau traitée ; - FR 2 132 954 qui décrit une autre amélioration du décanteur par 35 addition de modules lamellaires au-dessus du lit de boues pour un résultat semblable ; 2 - EP 0 423 964 qui décrit la mise en oeuvre conjointe de plaques au sein du lit de boues et de modules lamellaires au-dessus du lit de boues. Cette famille de décanteurs et réacteurs est décrite également dans la 9ème édition du Mémento Technique de l'Eau de Degrémont pages 661 à 666. Dans le procédé de décantation à lit de boues, le liquide à traiter, notamment l'eau, additionné de réactifs appropriés (coagulants, correcteurs de pH, polymère, charbon actif ou autres adsorbants, résine échangeuse d'ions, etc...) circule de bas en haut à travers la couche de boues agissant par contact ~o avec l'eau. Ceci favorise l'agglomération des précipités formés et/ou des matériaux additionnés qui sont retenus au sein de la couche de boues, en même temps que les fines particules de matières en suspension contenues dans le liquide à traiter. Le liquide à traiter est introduit dans le bassin, à la base, avec un 15 débit uniforme ou avec des débits variables, comme exposé dans les brevets de la société demanderesse mentionnés précédemment. Tous les dispositifs mettant en oeuvre le procédé de décantation défini ci-dessus, présentent : - un temps de remplissage TO de la cloche, 20 - un temps de chasse T1 - une hauteur de chute AH entre un niveau haut Hh et un niveau bas Hb au sein de la cloche, permettant de faire varier la vitesse ascensionnelle instantanée entre VO et V1, dans le bassin, autour d'une vitesse ascensionnelle moyenne apparente, au cours du temps. Les Fig. 1 et 2 des dessins annexés 25 illustrent ces variations : sur Fig.1 la hauteur de liquide dans la cloche est portée en ordonnée, tandis que le temps est porté en abscisse ; sur Fig.2 la vitesse ascensionnelle instantanée est portée en ordonnée tandis que le temps est porté en abscisse. Les valeurs TO, Ti, et AH sont déterminées pour obtenir de façon 30 intermittente une vitesse ascensionnelle V1 supérieure à la vitesse de décantation du lit de boues, mais qui reste inférieure à la vitesse d'entraînement du lit de boues. Dans le cas d'une clarification par coagulation/décantation, ces valeurs sont généralement comprises dans les plages suivantes : 35 TO:de20à40s Tl:de5à20s AH : de 0,6 à 1 m pour générer des vitesses VI permettant d'obtenir un volume d'expansion du lit de boues de 20 à 40 % tout en évitant des passages préférentiels dommageables à l'efficacité du réacteur. Le lit de boues est ainsi animé de mouvements alternatifs verticaux, également appelés "respiration" du lit de boues. Une certaine zone du dispositif ou réacteur est réservée pour former au moins une fosse, en particulier à fond incliné, dénommée concentrateur, dans laquelle une fraction des boues se déverse de façon semi-continue lorsque, sous l'impulsion de la vitesse VI, le niveau du lit de boues s'élève au-dessus du niveau de déversement du concentrateur. Les boues s'y concentrent et en sont extraites par la suite. A chaque pulsation, le niveau du lit de boues to dépasse le niveau de déversement et une partie des boues passe dans le concentrateur. Le fonctionnement décrit ci-dessus implique une relation directe : - entre la vitesse VI, c'est-à-dire l'énergie dissipée, et le niveau supérieur du lit de boues, 15 - et les déversements du lit de boues dans le concentrateur, c'est-à-dire les extractions de boues. Le temps de séjour du réactif dans le dispositif de décantation se trouve lié à la vitesse VI et aux paramètres TO, Tl et AH, ce qui ne permet pas de choisir une valeur optimale pour le temps de séjour, selon le type de réactif. 20 Dans le cas de l'utilisation d'un seul réactif de traitement, la mise en oeuvre d'un lit de boues dans un dispositif de décantation tel que décrit ci-dessus nécessite une énergie ascendante fixée pour la mise en expansion assurant l'homogénéisation du lit de boues et le déversement d'une partie du lit de boues dans le concentrateur. Le temps de séjour des particules, notamment 25 du réactif, dans la zone de réaction est alors déterminé ; ce temps de séjour peut différer du temps optimal pour l'exploitation du réactif. En particulier, si le réactif est constitué de charbon actif en poudre, ayant des caractéristiques données, il ne sera pas possible de faire varier largement le temps de séjour du réactif dans le dispositif de décantation pour 30 utiliser sa capacité d'adsorption maximale et pour augmenter sa concentration dans le réacteur. Ceci limite les possibilités de réduction des consommations de réactifs et des coûts liés à l'exploitation. Dans le cas de l'utilisation de plusieurs réactifs, notamment de tailles et de densités différentes, le défaut d'optimisation est encore plus grand. En 35 effet, un groupe unique de paramètres TO, Tl et AH ne peut convenir à tous les réactifs. En outre l'extraction des réactifs les moins expansibles induit une extraction massive des réactifs les plus expansibles, voire un entraînement de ces réactifs dans l'effluent traité. L'invention a pour but, surtout, d'apporter des améliorations au procédé de décantation à lit de boues pulsé défini précédemment, et d'optimiser l'utilisation du ou des réactifs. Un autre objectif de l'invention est de permettre la mise en oeuvre 5 avantageuse, fiabilisée et sécurisée, de plusieurs réactifs. La présente invention se fixe aussi pour objectifs : - d'améliorer la qualité de l'eau traitée, - de réduire les dosages de réactifs et ainsi réduire les coûts d'exploitation, - de maîtriser le temps de séjour du ou des réactifs au sein du lit de boues, io - de fiabiliser le dispositif de décantation en augmentant son pouvoir tampon, - d'offrir plus de flexibilité dans son exploitation, - de permettre, au moins partiellement, une extraction sélective des réactifs usagés autorisant une gestion sélective et donc potentiellement optimiser techniquement des réactifs usagés (recyclage/régénération, destruction) 15 - de réduire les coûts de gestion des réactifs usagés, - et ainsi, plus globalement, de réduire l'impact environnemental lié à la mise en oeuvre des réactifs et du traitement. Pour cela, selon l'invention, un procédé de décantation à lit de boues pulsé, du genre défini précédemment, est caractérisé en ce que l'on fait varier 20 l'amplitude des mouvements verticaux alternatifs du lit de boues entre au moins deux valeurs, l'une de ces valeurs, relativement faible, entraîne un niveau haut du lit de boues inférieur au niveau de déversement, ce qui assure une homogénéisation du lit de boues et du liquide à traiter, 25 l'autre de ces valeurs, relativement forte, entraîne un niveau haut du lit de boues supérieur au niveau de déversement, ce qui assure une extraction d'une partie des boues et du réactif. L'invention propose ainsi de dissocier la fonction d'homogénéisation du lit de boues, qui correspond principalement à l'énergie consommée, et la 30 fonction d'extraction du lit de boues, qui correspond principalement au temps de séjour des réactifs. L'invention met en oeuvre, dans un dispositif donné, plusieurs groupes de paramètres produisant spécifiquement et alternativement : - des pulsations pour l'homogénéisation du lit de boues, ou des zones 35 successives constituant le lit de boues, - des pulsations pour entraîner les boues et leur déversement dans un ou plusieurs concentrateurs. On peut mettre en oeuvre plusieurs concentrateurs avec niveaux de déversement différents pour créer différentes zones réactives, et l'on récupère sélectivement les boues des différentes zones réactives. L'invention est également relative à un dispositif de décantation à lit de boues pulsé, mettant en oeuvre le procédé défini précédemment, et caractérisé 5 en ce que le moyen de commande est prévu pour faire varier au moins la baisse de hauteur dans la cloche et lui donner au moins deux valeurs , dont la plus faible assure le soulèvement du lit de boues jusqu'à un niveau (Nh2) inférieur au niveau de déversement (Ld) et sans évacuation de boues et de réactif, tandis que la valeur la plus forte assure le soulèvement du lit de boues io jusqu'à un niveau (Nhl) égal ou supérieur au niveau de déversement (Ld) et une évacuation de boues et de réactif. Avantageusement, le moyen de commande est prévu pour permettre de commander : - n temps de remplissage de la cloche (TOI...TOn), 15 - n temps de chasse (Tl 1...Tl n), - n hauteurs de chute (AH1...AHn) au sein de la cloche (5), - n fréquences de mise en oeuvre des pulsations. Le dispositif de décantation peut comporter plusieurs concentrateurs avec niveaux de déversement différents permettant de récupérer sélectivement 20 les boues de différentes zones réactives. Le moyen de commande peut être programmé pour définir quatre types de pulsations : - une pulsation dite � pulsation moyennement intense � permet l'homogénéisation d'une zone réactive constituée d'un mélange des 25 réactifs (RI, R2), et fait varier le niveau supérieur du lit de boues (Nh2.1) sans atteindre le niveau (Ldl) du déversoir associé, et sans que le niveau supérieur (Nh2.2) de l'autre zone réactive (Z2) n'atteigne le niveau (Ld2) du déversoir associé; - une pulsation dite � pulsation peu intense � permet l'homogénéisation 30 de l'autre zone réactive (Z2) et fait varier le niveau supérieur (Nh2.2) de cette zone réactive (Z2), sans atteindre le niveau (Ld2) du déversoir associé, - une pulsation dite � pulsation intense � permet d'élever le niveau supérieur (Nh2.2) de la zone réactive (Z2) au-dessus du niveau (Ld2) du 35 déversoir associé, de sorte que le réactif (R2) se déverse sélectivement dans le concentrateur associé, - une pulsation dite � pulsation très intense � permet d'élever le niveau supérieur (Nh2.1) de la zone réactive (Z1) au-dessus du niveau (Ldl) du déversoir associé, de sorte qu'un mélange de réactifs (R1, R2) se déverse dans le concentrateur associé. Le moyen de commande peut être programmé pour appliquer une pulsation générant une vitesse ascensionnelle supérieure à la vitesse d'entraînement du réactif de sorte que ce réactif est entraîné dans l'effluent traité, le réactif étant ensuite retenu à l'aide d'une filtration sur membrane, de sorte que le réactif est sélectivement extrait et concentré. Le dispositif de décantation peut comporter des moyens de recyclage dans le bassin, ou en amont de celui-ci, des boues provenant du ou io des concentrateurs. L'invention peut ainsi se caractériser par la définition de : - n temps de remplissage de la cloche (T01...T0n), - n temps de chasse (Tl 1...Tl n), - n hauteurs de chute AH1...AHn au sein de la cloche, 15 - n fréquences de mise en oeuvre des pulsations ainsi qualifiées. On peut ainsi : - faire varier à volonté la fréquence des pulsations et l'intensité ou survitesse au sein du réacteur lors des pulsations, - appliquer des pulsations exclusivement dédiées à l'homogénéisation du lit de 20 boues sans déversement de boues dans le concentrateur, - faire varier au cours du temps le niveau supérieur du lit de boues ou des zones réactives par rapport au niveau de déversoir de concentrateur et autoriser ponctuellement un déversement de boues qui n'est plus continu ou semi-continu, mais qui est discontinu. 25 On peut prévoir une vitesse d'aspiration variable dans la cloche. L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci-dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'exemples de réalisation décrits avec référence aux dessins annexés, mais qui ne sont nullement limitatifs. Sur ces 30 dessins : Fig.1 est un diagramme illustrant la variation de hauteur de liquide dans la cloche, portée en ordonnée, en fonction du temps porté en abscisse, selon l'état de la technique dans un réacteur à pulsations. Fig.2 est un diagramme illustrant la variation de la vitesse 35 ascensionnelle instantanée portée en ordonnée, en fonction du temps porté en abscisse, selon l'état de la technique. Fig.3 est une coupe schématique verticale d'un dispositif de décantation selon l'invention, au cours d'une phase d'homogénéisation sans 7 déversement. Fig.4 montre, également en coupe verticale, le dispositif de décantation de Fig.3 dans une phase de déversement, avec une baisse de niveau de la cloche AH1 supérieure à celle de Fig.3, Fig.5 est un diagramme, semblable à celui de Fig.1, illustrant la variation de la hauteur dans la cloche du dispositif selon Fig.3, en fonction du temps porté en abscisse. Fig.6 est un diagramme illustrant la variation de la vitesse ascensionnelle instantanée, selon le dispositif de Fig.3, en fonction du temps io porté en abscisse, et Fig.7 est une coupe schématique verticale d'un dispositif de décantation selon l'invention, avec deux concentrateurs. En se reportant à Fig.3 des dessins, on peut voir un dispositif de décantation D conforme à l'invention qui comporte un bassin 1, de préférence à 15 fond plat, muni à sa base de moyens 2 d'introduction uniforme en liquide à traiter EB. Dans l'exemple considéré le liquide EB est de l'eau brute. Les moyens 2 ne sont pas représentés en détail ; ils comportent généralement un plancher perforé illustré par des tirets en partie basse sur Fig.3, 4 et 7, ou par réseau de tuyaux perforés, surmontés de tranquilisateurs permettant 20 d'introduire l'eau brute uniformément sur toute la surface. Pour plus de détails, on peut se reporter au Mémento Technique de l'Eau de Degrémont, 9ème édition, pages 661 et suivantes. Des moyens 3 d'évacuation du liquide traité ET, en partie haute du bassin, déterminent le niveau supérieur S de liquide dans le bassin. Ces 25 moyens d'évacuation 3 peuvent être constitués par des goulottes 4, ou des tuyaux perforés, formant un réseau assurant une reprise uniforme de l'eau décantée. Un tel système de répartition maintient un flux d'eau identique en tous points d'un lit de boues M et évite tout risque de zone morte. Le niveau 30 supérieur du lit de boues sur Fig.3 est désigné par Nh2 et les flèches verticales ascendantes sur cette figure illustrent la vitesse ascensionnelle. Le dispositif D comporte une cloche 5 fermée en partie haute qui s'élève au-dessus du niveau supérieur S de liquide dans le bassin 1 et qui communique avec la base du bassin, sous le plancher perforé, par une 35 ouverture 6 schématiquement représentée. Une conduite 7 d'arrivée du liquide à traiter EB débouche dans la cloche, avec son extrémité tournée vers la partie haute de la cloche. Un moyen d'aspiration 8, notamment un ventilateur ou une pompe à vide, est relié à l'extrémité supérieure de la cloche 5 pour créer une 8 dépression, lorsque cela est nécessaire. Une vanne 9 pour casser le vide est branchée à l'extrémité supérieure de la cloche 5 et débouche à l'atmosphère lorsqu'elle est ouverte. Un détecteur de niveau 10 du liquide dans la cloche est en outre prévu. Tous ces éléments sont reliés à un moyen de commande, s avantageusement constitué par un contrôleur programmable 11. Le dispositif D comporte, dans le bassin 1, au moins un concentrateur 12 séparé du reste du bassin par une paroi essentiellement verticale 13 formant déversoir. Le bord supérieur du déversoir 13 détermine le niveau Ld de déversement des boues dans le concentrateur de boues 12. io Un siphon 14 est prévu pour l'évacuation des boues du concentrateur 12 lorsqu'elles atteignent un niveau Lb inférieur à Ld. Selon l'invention, on fait varier l'amplitude des mouvements verticaux alternatifs du lit de boues entre au moins deux valeurs : l'une de ces valeurs relativement faible entraîne un niveau haut Nh2 du lit de boues inférieur au 15 niveau de déversement Ld, tandis que l'autre valeur, relativement forte, entraîne un niveau haut Nhl du lit de boues égal ou supérieur au niveau de déversement Ld, ce qui assure une extraction d'une partie de boues et de réactifs. Pour cela, le contrôleur 11 commande au moins deux types de 20 pulsations : - une pulsation de type 1 (T01, T11 et AH1), dite � pulsation intense �, - une pulsation de type 2 (T02, T12 et AH2), dite � pulsation peu intense �. Comme illustré sur Fig.3, une pulsation peu intense de type 2 25 correspond à une chute AH2 du niveau supérieur de liquide dans la cloche 5 et fait varier le niveau haut du lit de boues jusqu'à atteindre le niveau Nh2, sans toutefois atteindre la hauteur Ld du déversoir 13. Ces pulsations de type 2 permettent la respiration du lit de boues et son fonctionnement optimal sans extraction de boues. Sur Fig.5, ces pulsations sont représentées par les dents 30 de scie 15 d'amplitude plus faible correspondant, dans la cloche 5, à une montée du niveau supérieur de la hauteur Hb2 à la hauteur Hh2 pendant un temps T02, et à la chute AH2 entre Hh2 et Hb2 pendant un temps T12. Au cours de la période plus ou moins longue de pulsations 15, sans extraction de boues, les réactifs se concentrent dans la partie du bassin située à côté du 35 déversoir 13. Ceci permet : - de conserver au sein du réacteur une grande masse de réactifs, - d'épuiser le potentiel de réactivité des réactifs, donc utilisation optimale, - de réduire ainsi le dosage des réactifs en amont du réacteur pour une efficacité de traitement et une qualité de l'effluent supérieure ou égale, - d'augmenter la concentration de réactifs au sein du lit de boues, et donc d'augmenter le pouvoir tampon du lit de boues, fiabilisant ainsi le traitement par rapport à des variations de la qualité de l'effluent à traiter et/ou des défauts ponctuels de dosage ou des conditions de traitement. Une pulsation de type intense, commandée par le contrôleur 11 est représentée par une dent de scie 16 de hauteur supérieure aux dents de scie 15 sur Fig.5. La partie montante de la dent de scie 16 correspond au passage io du niveau supérieur dans la cloche 5 de la hauteur Hbl (égale à Hb2) à la hauteur maximale Hhl, pendant un temps TOI, tandis que la partie descendante correspond à la baisse du niveau supérieur de liquide dans la cloche 5 du niveau Hhl au niveau Hbl, pendant un temps T11. Fig.4 illustre l'effet d'une pulsation intense avec montée du niveau 15 supérieur du lit de boues à une hauteur Nhl égale ou supérieure au niveau Ld de telle sorte qu'un déversement de boues se produit dans le concentrateur 12. Une fraction de boues, comportant des réactifs usagés dont les potentiels de réactivité sont épuisés, se déverse dans le concentrateur 12. Le contrôleur 11 est programmé pour ajuster avantageusement la 20 fréquence des pulsations intenses, de type 1, en fonction du dosage des réactifs et du temps de séjour nécessaire à l'épuisement de la réactivité des dits réactifs. Selon l'exemple de Fig.5, deux pulsations intenses correspondant aux dents de scie 16 sont séparées par deux pulsations moins fortes correspondant aux dents de scie 15. Le nombre de pulsations peu intenses 15 entre deux 25 pulsations intenses 16 est réglé selon les nécessités. Le diagramme de Fig.6 illustre les vitesses ascensionnelles instantanées en correspondance avec le diagramme de Fig.5. Ces vitesses varient de la valeur VO à la valeur VI maximale pour les pulsations intenses (dents de scie 16) et V2 plus faible pour les pulsations peu 30 intenses (dents de scie 15). La mise en oeuvre de deux groupes de paramètres TO, Ti et AH permet de dissocier avantageusement les fonctions d'homogénéisation du lit de boues (Fig.3) et d'extraction des boues (Fig.4) avec les avantages et les bénéfices rapportés ci-dessus. 35 L'invention permet ainsi plus de flexibilité pour l'exploitation des réacteurs, une gestion optimale des besoins en réactifs, et donc un impact environnemental du traitement réduit. 2946261 io En se reportant à Fig. 7 on peut voir une variante de réalisation du dispositif de décantation ou réacteur Da prévu pour la mise en oeuvre de plusieurs réactifs, à savoir deux réactifs RI, R2 dans l'exemple considéré, dans le réacteur à lit de boues. Le réactif R1 s'expanse moins facilement que le 5 réactif R2 compte tenu de sa densité et de sa taille. Le moyen d'aspiration 8, la vanne 9, le détecteur 10 et le moyen de commande 11 n'ont pas été représentés sur Fig.7, mais le dispositif Da est équipé de ces éléments comme sur Fig.3 et 4. Le bassin 1.1 comporte deux déversoirs 13.1, 13.2, espacés io transversalement, définissant deux niveaux de déversement de hauteurs différentes Ldl, Ld2 avec Ldl inférieure à Ld2. Deux concentrateurs 12.1 et 12.2 sont ainsi formés respectivement pour le réactif R1 et le réactif R2. Un siphon 14.1, 14.2 est associé à chaque concentrateur. Deux zones réactives Z1 et Z2, se succédant en hauteur, constituées ~s respectivement d'un mélange des réactifs R1 + R2 et du réactif R2 sont ainsi formées, dont la cohésion est différente et dont les limites supérieures sont respectivement Nh2.1 et Nh2.2. Un contrôleur constituant le moyen de commande, non représenté sur Fig.7, est programmé pour définir quatre types de pulsations : 20 - une pulsation de type la (TOla, Tl la et AH1a) dite � pulsation moyennement intense � permet l'homogénéisation de la zone réactive Z1 constituée d'un mélange des réactifs R1 et R2, et fait varier le niveau supérieur du lit de boues Nh2.1 sans atteindre le niveau Ldl du déversoir 13.1, et sans que le niveau Nh2.2 n'atteigne le niveau Ld2 du déversoir 13.2; 25 - une pulsation de type 2a (T02a, T12a et AH2a) dite � pulsation peu intense � permet l'homogénéisation de la zone réactive Z2 comportant du réactif R2, et fait varier le niveau supérieur Nh2.2 de cette zone réactive Z2, sans atteindre le niveau Ld2 du déversoir 13.2 du concentrateur de boues 12.2. Il est à noter que ces deux types de pulsations, qui peuvent être 30 identiques, concourent à l'homogénéisation des zones réactives Z1 et Z2, sans extraction de réactifs. Une pulsation de type 3 (T03, T13 et AH3) dite � pulsation intense � permet d'élever le niveau supérieur Nh2.2 de la zone réactive Z2 au-dessus du niveau Ld2 du déversoir 13.2 du concentrateur 12.2, de sorte que le réactif R2 35 se déverse sélectivement dans le concentrateur 12.2. Une pulsation de type 4 (T04, T14 et AH4) dite � pulsation très intense � permet d'élever le niveau supérieur Nh2.1 de la zone réactive Z1 au-dessus du Il niveau Ldl du déversoir 13.1 du concentrateur 12.1 de sorte qu'un mélange de réactifs RI et R2 se déverse dans le concentrateur 12.1. La fréquence des pulsations de type 3 � pulsation intense� et de type 4 � pulsation très intense � sera définie en fonction des temps de séjour souhaités respectivement pour les réactifs RI et R2 dans le réacteur, et de l'épuisement de leur potentiel de réactivité. Au cours de ces pulsations, les boues contenues dans les concentrateurs 12.1, 12.2, comportent des réactifs R1, et R2, et des matières en suspension éventuellement contenues dans l'effluent. Ces boues peuvent to être réinjectées partiellement ou totalement dans le réacteur à l'aide d'un dispositif de recyclage comportant des conduites de recyclage 17.1, 17.2. En variante, il est possible d'appliquer une vitesse ascensionnelle supérieure à la vitesse d'entraînement du réactif R2 de sorte que ce réactif sera entraîné dans l'effluent traité, qui passe dans les rigoles 4. Selon ce mode de 15 fonctionnement, le réactif R2 peut être ensuite retenu, par exemple à l'aide d'une filtration sur membrane, de sorte que le réactif R2 est sélectivement extrait et concentré sans la mise en oeuvre d'un concentrateur tel que 12.2 ce qui simplifie la conception et le coût du réacteur. Un avantage particulier de cette stratification induite est de pouvoir 20 éliminer plus sélectivement des pollutions et minimiser les réactions de compétition et/ou d'inhibition entre les différents polluants ou cibles du traitement et les différents réactifs. Par exemple, il peut être pertinent de disposer d'un réactif RI de type charbon actif bon marché qui éliminera la matière organique au sens large 25 et un réactif de type charbon actif plus fin et plus cher R2 destiné à l'adsorption des pesticides mais dont la réactivité est diminuée en présence de matière organique par effet de compétition et/ou d'encombrement stérique. En cela, la qualité de l'effluent traité sera améliorée. L'exemple ci-dessus est donné avec l'utilisation de deux réactifs RI, 30 R2 ; il est entendu que cet exemple n'est nullement limitatif en particulier sur le nombre de réactifs mis en oeuvre. D'autres avantages de la présente invention sont : - de permettre la mise en oeuvre d'énergie variable mieux adaptée à l'homogénéisation de chacune des zones réactives, 35 - de dissocier les fonctions homogénéisation et extraction des boues, c'est-à-dire de maîtriser le temps de séjour des réactifs, de dissocier et maîtriser indépendamment les temps de séjours de chaque réactif, d'optimiser ainsi l'usage des réactifs en s'assurant de l'épuisement du potentiel de réactivité de chaque réactif, de réduire ainsi les consommations de réactifs et donc le coût du traitement, d'augmenter la masse de réactifs immobilisés dans le réacteur et donc l'efficacité du pouvoir tampon des zones réactives, soit in fine la robustesse et la fiabilité du traitement, d'extraire sélectivement certains réactifs permettant techniquement leur recyclage/régénération sélective et donc de réaliser des économies, Un autre avantage de l'invention est de réduire globalement l'impact environnement de la mise en oeuvre des réactifs de par, notamment, la réduction des consommations de réactifs et le recyclage/régénération optimisée de certains de ces derniers. Un autre exemple d'utilisation est le fonctionnement d'un réacteur selon l'invention avec un produit adsorbant et un coagulant. Avec l'utilisation de coagulant, les particules d'adsorbant se mélangent intimement avec le floc formé par le coagulant. Changer les pulsations permet de densifier le floc en produit adsorbant et permet ainsi de réduire la dose de coagulant nécessaire à la cohésion du lit de boues. Deux exemples de fonctionnement sont donnés ci-après. Exemple 1 : Cas d'un Charbon Actif seul Ce cas correspond à un fonctionnement à faible vitesse ascensionnelle, jusqu'à 1-2 m/h rapporté à la surface du lit de boues, et sans utilisation de sel métallique. Les pulsations de type 2 qualifiées de peu intenses permettent la respiration du lit de boues. De temps en temps on réalise des pulsations de type 1 plus intenses pour permettre l'extraction de l'adsorbant en excès. Ce mode de fonctionnement est utilisé par exemple dans une filière membranaire et, s'il y a départ en continu de quelques particules de CAP (charbon actif en poudre), celles-ci sont retenues par la membrane située en aval. Dans ce cas on retient par exemple les valeurs suivantes : temps de remplissage de la cloche T02 de 20 s (secondes) et TOI de 40 s ; temps de chasse T12 de 20 s et T11 de 10 s ; hauteur de chute AH1 de 60 cm et AH2 de 40 cm. 13 Exemple 2 : Cas d'un réacteur avec un Charbon Actif 150 pm de diamètre moyen et un Charbon Actif 10-20 pm de diamètre moyen Dans ce cas, le Charbon Actif 150 pm mésopore est destiné à l'élimination des MO (matières organiques) et le Charbon Actif 10-20 pm est 5 destiné à l'élimination des pesticides. Ce matériau complexe peut être considéré comme un Charbon Actif en poudre de 150 pm ou comme un Charbon Actif en grains de T-50 de 0,15 mm. Des essais de fluidisation réalisés avec ce matériau donnent les 10 résultats ci-dessous : T-50 (mm) Température (°C) Vitesse (m/h) pour x % expansion pour 10% pour 50% expansion expansion 0,15 5 1,7 4,1 On constate qu'à une vitesse ascensionnelle de 4 m/h, vitesse ascensionnelle nominale couramment réalisée sur un décanteur à pulsations, ce matériau 15 présente une expansion de 50 %. Pendant la chasse la vitesse ascensionnelle est de l'ordre de 3 fois la vitesse nominale, c'est à dire 12 m/h, et pendant cette période le matériau présente une expansion supérieure à 2. Cette expansion très importante des grains permet leur évacuation dans un concentrateur de boues à un niveau adapté. 20 Dans ce cas on retient par exemple les valeurs suivantes : Type 1 a Type 2a Type 3 Type 4 (très (moyen) (doux) (intense) intense) temps de 30 secondes 20 s 40 s 50 s remplissage de la cloche (TO) temps de chasse 10s 20s 7s 5s (T1) hauteur de chute 60 cm 40 cm 80 cm 100 cm AH REVENDICATIONS1. Procédé de décantation à lit de boues pulsé, pour le traitement de tout type de liquide, en particulier d'eau, mettant en oeuvre au moins un réactif en poudre ou en grains, selon lequel : - le liquide et le ou les réactifs, pour le traitement, sont contenus dans un bassin comportant à sa base des moyens d'introduction uniforme en liquide à traiter sur toute sa surface ; - le liquide traité est évacué en partie haute du bassin, au niveau supérieur du liquide dans le bassin ; - l'alimentation du bassin en liquide à traiter est réalisée par pulsations, provoquant des mouvements verticaux alternatifs du lit de boues, - une partie des boues se déverse dans un concentrateur lorsque le niveau supérieur du lit de boues soulevé dépasse un niveau de déversement (Ld), caractérisé en ce que l'on fait varier l'amplitude des mouvements verticaux alternatifs du lit de boues entre au moins deux valeurs, l'une de ces valeurs correspond à un niveau haut (Nh2) du lit de boues inférieur au niveau de déversement, sans évacuation de boues ni de réactif, et l'autre de ces valeurs correspond à un niveau haut (Nhl) du lit de boues supérieur au niveau de déversement (Ld), avec évacuation de boues et de réactif. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on met en oeuvre plusieurs concentrateurs (12.1, 12.2) avec niveaux de déversement différents (Ldl, Ld2) pour créer différentes zones réactives (Z1, Z2), et que l'on récupère sélectivement les boues des différentes zones réactives. 3. Dispositif de décantation à lit de boues pulsé, pour le traitement de tout type de liquide, en particulier d'eau, mettant en oeuvre au moins un réactif en poudre ou en grains, comprenant : - un bassin (1, 1.1) dans lequel se trouve le liquide en cours de traitement et le ou les réactifs ; - à la base du bassin des moyens (2) d'introduction uniforme en liquide à traiter sur toute sa surface ; - un moyen d'évacuation (3) du liquide traité en partie haute du décanteur, déterminant le niveau supérieur de liquide (S) dans le bassin, 15 - une cloche (5) s'élevant au-dessus du niveau du liquide et communiquant avec la base du bassin, - une conduite (7) d'arrivée du liquide à traiter qui débouche dans la cloche, - un moyen d'aspiration (8) prévu en partie haute de la cloche, - un moyen de commande pour remplir la cloche de liquide en un temps de remplissage (TO) et faire monter le liquide dans la cloche à un niveau (Hh), et pour faire baisser rapidement en un temps de chasse (Ti) d'une hauteur (AH) le niveau dans la cloche, avec un effet de chasse à travers le lit de boues qui est soulevé, ~o - au moins un concentrateur (12) dans lequel une partie des boues se déverse lorsque le lit de boues est soulevé à un niveau égal ou supérieur au niveau de déversement, caractérisé en ce que le moyen de commande (11) est prévu pour faire varier la baisse de hauteur dans la cloche (5) et lui donner au moins deux 15 valeurs (AH1 ; AH2), dont la plus faible (AH2) assure le soulèvement du lit de boues jusqu'à un niveau (Nh2) inférieur au niveau de déversement (Ld) et sans évacuation de boues et de réactif, tandis que la valeur la plus forte (AH1) assure le soulèvement du lit de boues jusqu'à un niveau (Nhl) égal ou supérieur au niveau de déversement (Ld) et une évacuation de boues et 20 de réactif. 4. Dispositif de décantation selon la revendication 3, caractérisé en ce que le moyen de commande (11) est prévu pour permettre de commander : - n temps de remplissage de la cloche (T01...T0n), 25 - n temps de chasse (Tl 1...T1 n), - n hauteurs de chute (AH1...AHn) au sein de la cloche (5), - n fréquences de mise en oeuvre des pulsations. 5. Dispositif de décantation selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il 30 comporte plusieurs concentrateurs (12.1, 12.2) avec niveaux de déversement différents (Ld 1, Ld2) permettant de récupérer sélectivement les boues de différentes zones réactives (Z1, Z2). 6. Dispositif de décantation selon la revendication 5, caractérisé en ce 35 que le moyen de commande est programmé pour définir quatre types de pulsations : - une pulsation dite � pulsation moyennement intense � permet l'homogénéisation d'une zone réactive (Z1) constituée d'un mélange des 16 réactifs (RI, R2), et fait varier le niveau supérieur du lit de boues (Nh2.1) sans atteindre le niveau (Ldl) du déversoir associé (13.1), et sans que le niveau supérieur (Nh2.2) de l'autre zone réactive (Z2) n'atteigne le niveau (Ld2) du déversoir associé (13.2), - une pulsation dite � pulsation peu intense � permet l'homogénéisation de la zone réactive (Z2) et fait varier le niveau supérieur (Nh2.2) de cette zone réactive (Z2), sans atteindre le niveau (Ld2) du déversoir associé (13.2), - une pulsation dite � pulsation intense � permet d'élever le niveau supérieur (Nh2.2) de la zone réactive (Z2) au-dessus du niveau (Ld2) du déversoir associé (13.2), de sorte que le réactif (R2) se déverse sélectivement dans le concentrateur associé (12.2), - une pulsation dite � pulsation très intense � permet d'élever le niveau supérieur (Nh2.1) de la zone réactive (Z1) au-dessus du niveau (Ldl) du déversoir associé (13.1) de sorte qu'un mélange de réactifs (R1, R2) se déverse dans le concentrateur associé (12.1). 7. Dispositif selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le moyen de commande est programmé pour appliquer une pulsation générant une vitesse ascensionnelle supérieure à la vitesse d'entraînement du réactif (R2) de sorte que ce réactif est entraîné dans l'effluent traité, le réactif (R2) étant ensuite retenu à l'aide d'une filtration sur membrane, de sorte que le réactif (R2) est sélectivement extrait et concentré. 8. Dispositif de décantation selon l'une des revendications 3 à 7, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de recyclage (17.1, 17 .2) dans le bassin, ou en amont de celui-ci, des boues provenant du ou des concentrateurs.30