FR 2939861 A1 20100618 FR 0807088 A 20081216 VMOG 72.FRD JOINT TUBULAIRE A FILETAGE AUTOBLOQUANT UTILISE DANS L'INDUSTRIE DU PETROLE La présente invention a pour objet un joint fileté à filetage autobloquant comprenant un premier et un second composant tubulaire, étant doté pour l'un d'une extrémité tubulaire mâle et pour l'autre d'une extrémité tubulaire femelle, chacune des extrémités étant dotée d'une zone filetée apte à coopérer en serrage radial autobloquant jusqu'à une position de blocage lorsqu'elles sont vissées l'une dans l'autre. De manière connue, il est classique d'assembler des tubes par vissage, lesdits tubes étant destinés à constituer une colonne de casing ou bien de tubing dans le cadre de l'exploitation d'un puits d'hydrocarbures. Généralement ces tubes comportent une extrémité dotée d'une zone filetée mâle et une extrémité dotée d'une zone filetée femelle destinées chacune à être assemblée par vissage avec l'extrémité correspondante d'un autre composant, l'assemblage définissant un joint. La colonne ainsi constituée peut être mise en rotation lorsque le forage du puits a été effectué de manière horizontale, et ce afin de permettre la progression de ladite colonne vers le fond du puits ou bien de manière horizontale lorsqu'il s'agit d'un forage horizontal. De ce fait, les composants doivent être vissés entre eux avec un couple important pour pouvoir d'une part transmettre un couple de rotation suffisant pour permettre la progression de la colonne dans le puits et d'autre part ne pas se dévisser. Sur des produits classiques, le couple de vissage est généralement atteint grâce à la coopération en serrage de surfaces de butée ménagées sur chacun des composants destinés à être vissés. Toutefois, compte tenu du fait que l'étendue des surfaces de butées est une fraction de l'épaisseur des tubes, on atteint rapidement le seuil critique de plastification des surfaces de butées, lorsqu'un couple de serrage trop élevé est appliqué. De ce fait, des développements dédiés par exemple à des connexions telles que celles commercialisées par la demanderesse sous le nom VAM � HTF ont 1 été réalisés en particulier sur les filetages, afin de pouvoir décharger les surfaces de butée d'au moins une partie voire de la totalité des efforts qu'elles n'étaient pas en mesure d'encaisser. L'objectif a été atteint en utilisant des filetages autobloquants tels que décrits dans le document FR2855587. Dans les filetages autobloquants de ce type de connexions tels que décrits dans l'art antérieur US Re 30 647 et US Re 34 467, les filets (appelés aussi dents) de l'extrémité mâle et les filets (appelés aussi dents) de l'extrémité femelle sont à pas constant mais à largeurs de filets variables. Plus précisément, les largeurs des sommets de filets (ou dents) sont progressivement croissantes pour les filets de l'extrémité mâle, respectivement femelle, lorsqu'on s'éloigne de l'extrémité mâle, respectivement femelle. Ainsi, au cours du vissage les filets (ou dents) mâles et femelles finissent par se bloquer les uns dans les autres dans une position correspondant au point de blocage. Plus précisément, le blocage s'effectue pour les filetages autobloquants lorsque les flancs des filets (ou dents) mâles se bloquent contre les flancs des filets (ou dents) femelles correspondants. Lorsque la position de blocage est atteinte, les zones filetées mâle et femelle vissées l'une dans l'autre admettent un plan de symétrie selon lequel la largeur au milieu de la hauteur commune des dents mâle et femelle située à l'extrémité de la zone filetée mâle correspond à la largeur au milieu de la hauteur communes des dents mâle et femelle située à l'extrémité de la zone filetée femelle. De ce fait, le couple de vissage est encaissé par l'ensemble des surfaces de contacts entre les flancs, soit une surface totale très nettement supérieure à 25 celle constituée par les surfaces de butée de l'art antérieur. Toutefois, les joints à filetage autobloquant classiques rencontrent certaines limites dans les applications actuelles où les contraintes de traction/compression sont particulièrement élevées. En effet, c'est à l'extrémité 30 de la zone filetée mâle, que l'on a les plus faibles largeurs pour les filets (ou dents) mâles, lesquels coopèrent avec les filets (ou dents) de l'extrémité femelle de largeurs en revanche importantes. Ainsi, on constate que lorsque le joint travaille en traction/compression alternée, les flancs des filets (ou dents) de l'extrémité de la zone filetée mâle sont soumis à un niveau de contraintes de cisaillement très élevé, lesquelles peuvent provoquer l'arrachement des dents mâles et respectivement, lorsque le joint travaille en traction/compression alternée, les flancs des filets (ou dents) de l'extrémité de la zone filetée femelle sont soumis à un niveau de contraintes de cisaillement très élevé, lesquelles peuvent provoquer l'arrachement des dents femelles. Pour pallier ces inconvénients, une solution consistant à mettre en oeuvre un filetage dans lequel la largeur des filets (ou dents) de l'extrémité de la zone filetée mâle est plus importante, a été envisagée, et ceci, sans changer la longueur totale des zones filetées. Toutefois, cette solution implique d'augmenter la pas du filetage. Aussi, cette solution a pour inconvénient de diminuer le nombre de filets, et par conséquent d'augmenter le risque de � jump-out �, qui correspond à une désolidarisation des filets mâles et femelles lorsque le joint est soumis à d'importants efforts de flexion ou de traction. De plus, cette solution a pour inconvénient de diminuer la surface de contact dans les filets qui par conséquent diminue le couple admissible dans le filetage. . Une autre solution, consistant à augmenter le nombre de filets sans changer la longueur totale de la zone filetée a été aussi étudiée. Cette solution présente l'avantage d'offrir une surface totale de contact entre les flancs mâles et femelles supérieure et donc de diminuer les efforts sur chaque filet. Toutefois, cette solution implique de diminuer la variation (appelée aussi � wedge ratio �) des largeurs des filets. De ce fait, on atténue la caractéristique � autobloquante � du filetage, ce qui fait que la position de blocage du filetage est rendue fluctuante compte tenu des incertitudes d'usinage. Ce point est particulièrement rédhibitoire lorsqu'on veut ménager une zone d'étanchéité métal/métal qui fait coopérer en serrage deux surfaces ménagées respectivement sur l'extrémité mâle et sur l'extrémité femelle des composants tubulaires du joint. C'est pourquoi l'invention a pour objet de réduire la disproportion particulièrement marquée au voisinage de l'extrémité de la zone filetée mâle, entre la largeur des dents des zones filetées mâle et fernelle, et ceci, sans modifier ni la longueur totale de la zone filetée, ni le wedge ratio. Plus précisément, l'invention a pour objet un joint fileté comprenant un premier et un second composant tubulaire, chacun étant doté d'une extrémité respectivement mâle et femelle, l'extrémité mâle comportant sur sa surface périphérique extérieure au moins une zone filetée et s'achevant par une surface terminale orientée radialement par rapport à l'axe du joint, l'extrémité femelle comportant sur sa surface périphérique intérieure au moins une zone filetée et s'achevant par une surface terminale orientée radialement par rapport à l'axe du joint, la zone filetée mâle présentant sur une première portion dans laquelle la largeur des dents CWTp est croissante depuis une valeur CWTpmin correspondant à la largeur de la dent la plus proche de la surface terminale de l'extrémité mâle jusqu'à une valeur CWTpmax correspondant à la largeur de la dent la plus éloignée de ladite surface terminale, tandis que la largeur des dents CWTb de la zone filetée femelle est décroissante depuis une valeur CWTbmax correspondant à la largeur de la dent la plus éloignée de la surface terminale de l'extrémité femelle jusqu'à une valeur CWTbmin correspondant à la largeur de la dent la plus proche de ladite surface terminale, de sorte que les zones filetées coopèrent suivant un vissage autobloquant, caractérisé en ce que : CWTp min > 0.2 ET CWTb max CWTb min La zone filetée mâle est composée d'une première portion dans laquelle la largeur des creux CWRp est décroissante et d'une seconde portion dans laquelle la largeur des creux CWRp reste constante à une valeur supérieure ou égale à une valeur seuil CWRpseuil. La zone filetée mâle est composée d'une première portion dans laquelle la largeur des creux CWRp est décroissante jusqu'à une valeur CWRpseuil et d'une seconde portion dans laquelle la largeur des creux CWRp est croissante. 15 la valeur CWRpseuil est supérieure ou égale à 0.7 la hauteur de dent. Les zones filetées mâle et femelle admettent une génératrice de conicité formant un angle avec l'axe du joint compris dans une plage de valeur allant de 1 degré à 5 degrés. Les dents des zones filetées mâle et femelle présentent un profil en queue d'aronde. Les sommets des dents et le fond des creux des zones filetées mâle et femelle 25 sont parallèles à l'axe du joint fileté. Un jeu h est ménagé entre le sommet des dents de la zone filetée mâle et le fond des creux de la zone filetée femelle. 30 Les extrémités mâle et femelle comportent chacune respectivement une surface d'étanchéité aptes à coopérer entre elles en contact serrant lorsque les zones filetées coopèrent suivant un vissage autobloquant. 10 20 Les surfaces d'étanchéité sont constituées respectivement pour l'une par une surface bombée et pour l'autre par une surface tronconique. La surface bombée d'une des surfaces d'étanchéité présente une génératrice d'un rayon de courbure compris entre 30 et 80 mm. La tangente du demi-angle au sommet de la surface tronconique d'une des surfaces d'étanchéité est comprise entre 0,025 et 0,075. La zone de coopération en contact serrant des surfaces d'étanchéité est située entre la surface terminale de l'extrémité mâle et les zones filetées. Les caractéristiques et avantages de l'invention sont exposés plus en détail 15 dans la description ci-après, avec référence aux dessins annexés. La figure 1 est une vue schématique d'un joint comportant un filetage autobloquant conforme à l'art antérieur. 20 La figure 2 est une vue schématique d'un joint comportant un filetage autobloquant destiné à des puits de pétrole ou de gaz et :selon un mode de réalisation de l'invention. La figure 3 est une vue détaillée d'une extrémité mâle d'un composant tubulaire 25 de joint conforme à l'art antérieur. La figure 4 est une vue détaillée d'une extrémité femelle d'un composant tubulaire de joint conforme à l'art antérieur. 30 La figure 5 est une vue détaillée d'une extrémité mâle d'un composant tubulaire de joint conforme à l'invention.10 La figure 6 est une vue détaillée d'une extrémité femelle d'un composant tubulaire de joint conforme à l'invention. La figure 7 est une vue détaillée de deux zones filetées mâle et femelle d'un 5 joint conforme à l'invention et coopérant en serrage autobloquant. Le joint fileté tubulaire correspondant à l'art antérieur et représenté sur la figure 1, comprend un élément tubulaire doté d'une extrémité mâle 1 et un élément tubulaire doté d'une extrémité femelle 2, et munis de zones filetées coniques 10 respectives 3a, 4a qui coopèrent entre elles pour l'assemblage mutuel par vissage des deux éléments. Les zones filetées 3a, 4a sont du type connu et dites � autobloquantes � (appelées aussi à variation progressive de la largeur axiale des filets et/ou des intervalles entre filets), de telle sorte qu'un serrage axial progressif s'opère au cours du vissage, jusqu'à une position finale de 15 blocage. La figure 7 détaille plus précisément la caractéristique � autobloquante � des zones filetées. On entend par zones filetées autobloquantes, les zones filetées comportant les caractéristiques détaillées ci-après. Les filets (ou dents) mâles 20 32, tout comme les filets (ou dents) femelles 42, admettent un pas constant alors que leur largeur décroît dans la direction de leur surface terminale respective 7, 8, de sorte qu'au cours du vissage les filets (ou dents) mâles 32 et femelles 42 finissent par se bloquer les uns dans les autres dans une position déterminée. Plus précisément, le pas LFPb entre les flancs porteurs 40 de la 25 zone filetée femelle 4 est constant tout comme le pas SFPb entre les flancs d'engagement 41 de la zone filetée femelle, avec comme particularité que le pas entre les flancs porteurs 40 est supérieur au pas entre les flancs d'engagement 41. De même, le pas SFPp entre les flancs d'engagement mâles 31 est constant tout comme le pas LFPp entre les flancs porteurs mâles 30. De 30 plus, les pas respectifs SFPp et SFPb entre les flancs d'engagement mâle 31 et femelle 41 sont égaux entre eux et inférieurs aux pas respectifs LFPp et LFPb entre les flancs porteurs mâle 30 et femelle 40, eux-même également égaux entre eux. Tel que représenté sur les figures 3 et 4, les zones filetées 3a et 4a conformes à l'art antérieur présentent un plan de symétrie 100 situé à une distance PDAP de la surface terminale 7 de l'extrémité mâle. Selon ce plan de symétrie, la largeur des dents mâle CWTpref et femelle CWTbref adjacentes au plan 100 sont égales entre elles. Tel que représenté sur les figures 3 et 4 qui détaillent la figure 1 en présentant pour la figure 3 une vue en coupe longitudinale de l'extrémité mâle et pour la figure 4 une vue en coupe longitudinale de l'extrémité femelle, il apparaît que la largeur CWTpmin de la dent (ou filet), située le plus près de la surface terminale 7 de l'extrémité mâle 1, est d'une part la valeur la plus faible de toute la zone filetée mâle et d'autre part correspond à la largeur du creux CWRpmin situé le plus loin de ladite surface terminale 7. De même, il apparaît que la largeur CWTbmin de la dent (ou filet), située le plus près de la surface terminale 8 de l'extrémité femelle, est d'une part la valeur la plus faible de toute la zone filetée femelle et d'autre part correspond à la largeur du creux CWRbmin situé le plus loin de ladite surface terminale 8. Bien évidemment dans le but d'obtenir le serrage radial des zones filetées, la largeur CWTpmin de la dent la plus étroite de la zone filetée mâle est égale à la largeur CWRbmin du creux le plus étroit de la zone filetée femelle. De ce fait, il apparaît que les dents les moins larges des zones filetées mâle et femelle, sont respectivement prises en étau entre les dents correspondantes qui sont les plus larges. La faible largeur des dents proches de la surface terminale des extrémités mâle et femelle, ainsi que la grande largeur des dents qui les prennent en étau, peuvent entraîner séparément ou en combinaison un risque de détérioration par cisaillement de ces dents à faible largeur. Notons que le risque de cisaillement est bien plus critique pour la dent de largeur minimum CWTpmin située sur l'extrémité mâle 1 que pour la dent de largeur minimum CWTbmin située sur l'extrémité femelle 2, dans la mesure où la zone filetée mâle 1 est imparfaite au voisinage des dents mâles qui prennent en étau la dent de largeur minimum CWTbmin. En effet, au voisinage de la dent de largeur minimum CWTbmin, les dents mâles correspondantes sont de hauteur diminuée pour permettre la transition avec les pallies non filetées et risquent ainsi beaucoup moins d'arracher les dents femelles correspondantes. Notons que pour un joint résultant d'un couplage entre un composant tubulaire long portant l'extrémité mâle et un composant tubulaire court (appelé manchon) portant l'extrémité femelle, on a pour l'extrémité mâle des dents davantage imparfaites au voisinage de la transition avec les parties non filetées. Ainsi, les risques que les dents mâles prennent en étau la dent de largeur minimum CWTbmin sur l'extrémité femelle est encore plus faible. Ainsi, l'invention s'applique plus particulièrement aux joints comportant des filets ou dents imparfaits coopérant avec les dents de largeur minimum de l'extrémité femelle. Afin de pallier ce problème, notre invention décrite en figures 2, 5 et 6 propose de faire coopérer une zone filetée mâle 3 avec une zone filetée femelle 4 de longueur et de pas identiques à ceux de l'art antérieur. L'amélioration apportée réside dans le fait que le rapport entre la largeur CWTpmin de la dent la plus proche de la surface terminale 7 de l'extrémité mâle 1 et la largeur CWTbmax de la dent la plus éloignée de la surface terminale 8 de l'extrémité femelle 2 est moins disproportionné, soit davantage équilibré. Ce rapport est notamment choisi comme supérieur ou égal à 0.2. On obtient ainsi l'équation suivante : CWTp min 0 2 CWTb max Bien sûr, en termes de résistance aux sollicitations en traction/compression alternée, le rapport entre CWTpmin et CWTbmax est dans l'absolu d'autant meilleur qu'il se rapproche de 1. Cette configuration revient à rapprocher la surface terminale 7 de l'extrémité mâle, de l'axe de symétrie 40 du joint de l'art antérieur en éliminant la partie de la zone filetée mâle où les dents sont les moins larges. Ainsi, on augmente la largeur de la dent la plus proche de la surface terminale 7 en lui attribuant une valeur se rapprochant de CWTrefp qui correspond à la largeur de la dent adjacente à l'axe de symétrie 40 du joint de l'art antérieur. De ce fait on diminue la distance PDAP, qui correspond à la distance entre l'axe 100 et la surface terminale 7. De plus, dans le but de conserver la longueur totale des zones filetées de l'art antérieur afin de maintenir le couple de serrage, on prolonge d'autant la zone filetée à l'extrémité opposée à la surface terminale 7. De ce fait, du côté de la surface terminale 8 de l'extrémité femelle 2, le rapport entre la largeur CWTbmin de la dent la plus proche de la surface terminale 8 de l'extrémité femelle 2 et la largeur CWTpmax de la dent la plus éloignée de la surface terminale 7 de l'extrémité mâle 1 tend à diminuer. D'où l'inégalité suivante : CWTbmin Comme notre invention se base sur des longueurs totales ernpruntées à celles de l'art antérieur, il apparaît qu'à l'opposé de la surface terminale 7 de l'extrémité mâle 1, la largeur des creux est bien en dessous de la valeur CWRpmin correspondant à la largeur minimum des creux dans l'art antérieur. Ainsi, il peut se poser un problème d'usinage en conservant une longueur donnée de zone filetée et en conservant la valeur des pas entre les flancs porteurs et entre les flancs d'engagement. En effet, la largeur CWRpmin est tellement faible, que les outils de coupe utilisés cassent lors de leur passage. C'est pourquoi, l'invention propose un perfectionnement en modifiant la zone filetée mâle lorsque la largeur des creux de la zone filetée mâle atteint une valeur seuil CWRpseuil. Cette valeur CWRpseuil est supérieure ou égale à 0.7 fois la hauteur de dent. Selon une première variante, lorsque la largeur des creux de la zone filetée mâle atteint une valeur seuil CWRpseuil, la zone filetée mâle adopte un profil non plus autobloquant mais à largeur de dent et de creux constants. Cette transition intervient à la distance VPEST de la zone terminale. Ainsi, les creux sont usinés suivant une largeur constante CWRpseuil et les dents sont usinées suivant une largeur constante LFPp-CWRpseuil. Le pas de la zone filetée mâle devient le pas qui correspond au pas entre les flancs porteurs afin d'être compatible avec la zone filetée femelle, qui elle ne subit aucune variation quant à son propre profil autobloquant. On remarquera que le contact entre les flancs porteurs mâle et femelle est conservé alors que le contact entre les flancs d'engagement mâle et femelle disparaît. Toutefois, comme il s'agit d'une portion où les filets (ou dents) mâles sont imparfaits, ceci est peu préjudiciable en termes de résistance mécanique. Selon une seconde variante, lorsque la largeur des creux de la zone filetée mâle atteint une valeur seuil CWRpseuil, la zone filetée mâle adopte un profil autobloquant, suivant lequel la largeur des creux ne diminue plus mais recommence à augmenter pendant que la largeur des dents diminue. Cette transition intervient à la distance VPEST de la zone terminale 7. Le pas entre les flancs porteurs de la zone filetée mâle LFPp ne change pas. En revanche, le pas entre les flancs d'engagement de la zone filetée mâle adopte une valeur SFP'p majorée. Plus précisément, on a LFPp supérieur à SFPp lorsque la largeur des creux de la zone filetée mâle est supérieure à CWRpseuil et LFPp inférieur à SFP'p lorsque la largeur des creux de la zone filetée mâle est inférieure à CWRpseuil. L'Homme du Métier saura également choisir une valeur SFP'p compatible avec la zone filetée femelle, qui elle ne subit aucune variation quant à son propre profil autobloquant. Afin, de limiter la portion dans laquelle les dents de la zone filetée mâle 3 ne sont plus à serrage radiale, l'Homme du métier aura à coeur de ne pas trop diminuer la distance VPEST. Pour se faire, il faudra qu'il veille à ne pas trop diminuer la distance PDAP. En d'autres termes, s'il veut conserver une certaine longueur de filetage autobloquant qui permet de garantir une certaine valeur de couple de serrage, il ne faut pas trop augmenter le rapport CWTp min CWTb max ' car sinon, il est nécessaire de prolonger la portion de la zone filetée mâle 3 dans laquelle, la largeur des creux CWRp est soumise à la valeur CWRpseuil. Selon un compromis avantageux, le rapport CWTp min CWTb max doit être compris entre 0.3 et 0.7. Ainsi, pour une zone filetée de longueur totale 117mm, il est intéressant de 25 situer le PDAP à une distance de 50mm de la surface terminale 7, avec des valeurs pour CWTpmin et CWTbmax égale à 2.7mm et 5.3mm, soit un rapport de 0.51. La distance à laquelle le profil de la zone filetée mâle devient constant se situe à une distance VPEST égale à 98mm. Le couple de serrage est maintenu à 26000 ft.Ibs (35000 N.m). 20 30 Avantageusement et tel que représenté sur la figure 7, ales filets (ou dents) mâles et femelles admettent un profil en queue d'aronde de manière à ce qu'ils soient solidement emboîtés l'un dans l'autre après vissage. Cette garantie supplémentaire permet de s'affranchir des risques dits de � jump out �, qui correspondent à une désolidarisation des filets mâles et femelles lorsque la connexion est soumise à d'importants efforts de flexion ou de traction. Plus précisément, la géométrie des filets en queue d'aronde augmente la rigidité radiale de leur assemblage par rapport à des filets appelés communément "trapézoïdaux", dont la largeur axiale va en diminuant de Ila base au sommet des filets. Avantageusement et tel que représenté sur la figure 7, les filetages 3 et 4 sont orientés suivant une génératrice de conicité 20 de manière à faciliter la progression du vissage. Généralement cette génératrice de conicité forme un angle avec l'axe 10 compris dans une plage de valeur allant de 1 degré à 5 degrés. La génératrice de conicité est dans le cas présent définie comme passant par le milieu des flancs porteurs. Avantageusement et tel que représenté sur la figure 7, le contact s'effectue principalement entre les flancs porteurs mâles 30 et femelles 40, tout comme les flancs d'engagement mâles 31 et femelles 41. En revanche on peut ménager un jeu h entre les sommets de filets mâles et les fonds de filets femelles, tout comme on peut ménager un jeu h entre les fonds de filets mâles et les sommets de filets femelles, de manière à faciliter la progression lors du vissage et éviter tout risque de grippage. Avantageusement et tel que représenté sur la figure 7, les sommets des dents et le fond des creux des zones filetées mâle et femelle sont parallèles à l'axe 10 du joint fileté. Ceci facilite en effet l'usinage. Avantageusement, l'étanchéité aux fluides, aussi bien vis-à-vis de l'intérieur du joint tubulaire que du milieu extérieur, est assurée par deux zones de30 d'étanchéité 5, 6 situées au voisinage de la surface terminale 7 de l'élément mâle. La zone d'étanchéité 5 peut présenter une surface bombée tournée radialement vers l'extérieur, dont le diamètre va en décroissant vers la surface terminale 7. Le rayon de cette surface bombée est préférentiellement compris entre 30 et 100 mm. Un rayon trop grand (> 150 mm) de la surface bombée induit des inconvénients identiques à ceux du contact cône sur cône. Un rayon trop faible ( En regard de cette surface bombée, l'extrémité femelle 2 présente une surface tronconique tournée radialement vers l'intérieur et dont le diamètre va également en décroissant en direction de la surface terminale 7 de l'élément mâle. La tangente du demi-angle au sommet de la surface tronconique est comprise entre 0,025 et 0,075, soit une conicité comprise entre 5 et 15 %. Une conicité trop faible ( 15 %) nécessite des tolérances d'usinage très serrées. Les inventeurs ont trouvé qu'une telle zone de contact entre une surface tronconique et une surface bombée permet d'obtenir une largeur axiale effective de contact élevée et une répartition sensiblement parabolique des pressions de contact le long de la zone effective de contact contrairement aux zones de contact entre deux surfaces coniques qui présentent deux zones effectives étroites de contact aux extrémités de la zone de contact. Une géométrie de zone de contact selon l'invention permet de conserver une bonne largeur effective de contact malgré les variations de positionnement axial des éléments assemblés dues aux tolérances d'usinage, la zone effective de contact pivotant le long du bombé de la surface bombée en conservant un profil parabolique de pression locale de contact. Avantageusement, les flancs porteurs de filet se raccordent au sommet de filet et au fond de filet adjacent par des arrondis. de sorte que ces arrondis réduisent le facteur de concentration de contrainte au pied des flancs porteurs et améliorent ainsi la tenue en fatigue du joint.5 REVENDICATIONS1. Joint fileté comprenant un premier et un second composant tubulaire, chacun étant doté d'une extrémité respectivement mâle (1) et femelle (2), l'extrémité mâle (1) comportant sur sa surface périphérique extérieure au moins une zone filetée (3) et s'achevant par une surface terminale (7) orientée radialement par rapport à l'axe (10) du joint, l'extrémité femelle (2) comportant sur sa surface périphérique intérieure au moins une 2:one filetée (4) et s'achevant par une surface terminale (8) orientée radialernent par rapport à l'axe (10) du joint, la zone filetée mâle (3) présentant sur une première portion dans laquelle la largeur des dents CWTp est croissante depuis une valeur CWTpmin correspondant à la largeur de la dent la plus proche de la surface terminale (7) de l'extrémité mâle (1) jusqu'à une valeur CWTpmax correspondant à la largeur de la dent la plus éloignée de ladite surface terminale (7), tandis que la largeur des dents CWTb de la zone filetée femelle (4) est décroissante depuis une valeur CWTbmax correspondant à la largeur de la dent la plus éloignée de la surface terminale (8) de l'extrémité femelle (2) jusqu'à une valeur CWTbmin correspondant à la largeur de la dent la plus proche de ladite surface terminale (8), de sorte que les zones filetées (3, 4) coopèrent suivant un vissage autobloquant, caractérisé en ce que : CWTp min > 0.2 ET CWTb max CWTb min 2. Joint fileté selon la revendication 1 caractérisé en ce que le rapport entre la largeur CWTpmin de la dent la plus proche de la surface terminale (7) de l'extrémité mâle (1) et la largeur CWTbmax de la dent la plus éloignée de la surface terminale (8) de l'extrémité femelle (2) est compris entre 0.3 et 0.7. 30 3. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la zone filetée mâle (3) est composée d'une première portion dans laquelle la largeur des creux CWRp est décroissante et d'une seconde portion dans laquelle la largeur des creux CWRp reste constante à une valeur supérieure ou égale à une valeur seuil CWRpseuil. 4. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la zone filetée mâle (3) est composée d'une première portion dans laquelle la largeur des creux CWRp est décroissante jusqu'à une valeur CWRpseuil et d'une seconde portion dans laquelle la largeur des creux CWRp est croissante. 5. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que la valeur CWRpseuil est supérieure ou égale à 0.7 fois la hauteur de 15 dent . 6. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les zones filetées mâle et femelle (3, 4) admettent une génératrice de conicité formant un angle avec l'axe du joint (10) compris dans 20 une plage de valeur allant de 1 degré à 5 degrés. 7. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les dents des zones filetées mâle et femelle (3, 4) présentent un profil en queue d'aronde. 8. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les sommets des dents et le fond des creux des zones filetées mâle et femelle (3, 4) sont parallèles à l'axe (10) du joint fileté. 30 9. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un jeu h est ménagé entre le sommet des dents de la zone filetée mâle (3) et le fond des creux de la zone filetée femelle (4). 25 10. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les extrémités mâle (1) et femelle (2) comportent chacune respectivement une surface d'étanchéité (5 ; 6) aptes à coopérer entre elles en contact serrant lorsque les zones filetées (3, 4) coopèrent suivant un vissage autobloquant. 11. Joint fileté selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les surfaces d'étanchéité (5 ; 6) sont constituées respectivement pour l'une par une 10 surface bombée et pour l'autre par une surface tronconique. 12. Joint fileté selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la surface bombée présente une génératrice d'un rayon de courbure compris entre 30 et 100 mm. 13. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que la tangente du demi-angle au sommet de la surface tronconique est comprise entre 0,025 et 0,075. 20 14. Joint fileté selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, caractérisé la zone de coopération en contact serrant des surfaces d'étanchéité (5 ; 6) est située entre la surface terminale (7) de l'extrémité mâle (1) et les zones filetées (3, 4). 15