FR 2937115 A1 20100416 FR 0856887 A 20081010 L'invention concerne un procédé pour réchauffer un fluide, notamment un fluide cryogénique comme du gaz naturel liquéfié. L'invention s'applique plus particulièrement à un procédé destiné à être mis en oeuvre dans des terminaux de vaporisation ou regazéification de gaz naturel liquéfié (GNL) dans lesquels du gaz naturel liquéfié arrive via des méthaniers sous forme liquide à une température d'environ -160 degrés Celsius (°C) et à une pression d'environ 1 bar. Au niveau d'un terminal de vaporisation, le gaz naturel liquéfié est pompé afin d'augmenter sa pression jusqu'à environ 90 bars de sorte que le gaz naturel liquéfié est sous une forme supercritique liquide à environ -160°C et 90 bars. Le gaz naturel liquéfié est alors réchauffé dans un échangeur thermique de vaporisation jusqu'à une température d'environ +2°C pour le vaporiser, c'est-à-dire le transformer en gaz naturel. Le gaz naturel est ensuite transporté par des gazoducs jusqu'à son lieu d'utilisation. Un procédé très répandu de vaporisation de gaz naturel liquéfié est celui des systèmes dits SCV (Submerged Combustion Vaporizer) qui utilisent une partie du gaz naturel comme source de combustion afin de réchauffer et vaporiser le gaz naturel liquéfié. On connaît par exemple du document de brevet US 2005/0092263 un procédé de vaporisation qui consiste à faire circuler le gaz naturel liquéfié dans un échangeur thermique tubulaire immergé dans une piscine remplie d'eau et à brûler une partie du gaz naturel (jusqu'à 1.5% de la production dans les conditions les plus extrêmes) pour chauffer l'eau de la piscine de sorte à réchauffer et vaporiser le gaz naturel liquéfié. L'inconvénient de ce procédé est que la combustion du gaz naturel rejette dans l'atmosphère des produits nocifs et polluants constitués de NON, de CO et de CO2, et que son coût d'exploitation est élevé. Un autre procédé de vaporisation du gaz naturel liquéfié ne présentant pas cet inconvénient est connu en particulier du brevet US-7155917, dans lequel on réchauffe dans un premier échangeur thermique le gaz naturel liquéfié pour le vaporiser en utilisant un fluide intermédiaire sous forme liquide qui est transporté au moyen d'une pompe dans un circuit en boucle fermée. Le fluide intermédiaire refroidi dans cette étape est ensuite réchauffé dans un deuxième échangeur thermique par de l'air ambiant. L'inconvénient de ce procédé est que l'air est tellement refroidi dans le deuxième échangeur que l'eau contenue dans cet air se condense sur cet échangeur sous forme de givre ou de glace indésirable notamment en raison de sa propriété d'isolant thermique. Pour éviter un arrêt complet de la vaporisation, il est connu, par exemple du document de brevet US-5390500, d'utiliser plusieurs échangeurs thermiques de vaporisation en fonctionnement alternatif, de sorte que pendant qu'un échangeur est actif (c'est-à-dire sert à vaporiser du gaz naturel), un ou plusieurs autres échangeurs sont en dégivrage. Cependant, ce type de système de vaporisation est redondant et onéreux parce qu'il utilise de l'air ambiant dont l'humidité n'est pas contrôlée et que la formation de givre est importante. On connaît du document de brevet JP-2005344790 un procédé de vaporisation du gaz naturel liquéfié dans un échangeur thermique utilisant l'air ambiant comme fluide d'échange de chaleur pour réchauffer le gaz naturel, et qui consiste à déshumidifier l'air en amont de l'échangeur thermique dans un déshumidificateur électrique ce qui permet de diminuer la formation de givre sur les parois de l'échangeur thermique. Cependant, comparé à un procédé sans déshumidification, la puissance électrique nécessaire à la mise en oeuvre d'un tel procédé est multipliée environ par 5. Ce procédé augmente en outre considérablement la perte de charge du coté de l'air, ce qui nécessite une augmentation importante de la motorisation du système de ventilation. Le but de l'invention est de proposer un procédé pour réchauffer un fluide dans lequel on utilise de l'air ambiant préalablement déshumidifié comme fluide d'échange direct de chaleur pour réchauffer le fluide dans un échangeur thermique et dans lequel on empêche ou on limite la formation de givre ou de glace sur les parois de l'échangeur thermique, de façon simple et économique. Un autre but de l'invention est de proposer un procédé et un système de vaporisation d'un fluide cryogénique liquéfié, notamment du gaz naturel liquéfié, dans lequel on utilise de l'air ambiant préalablement déshumidifié comme fluide d'échange direct de chaleur pour réchauffer le fluide cryogénique liquéfié et le vaporiser, et dans lequel on empêche ou on limite la formation de givre ou de glace sur les parois de l'échangeur thermique servant à la vaporisation du fluide cryogénique, de façon simple et économique. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé pour réchauffer un fluide selon lequel on utilise de l'air ambiant préalablement déshumidifié comme fluide d'échange direct de chaleur, dans un premier échangeur thermique à air, pour réchauffer ledit fluide jusqu'à une certaine température, caractérisé en ce que la déshumidification de l'air ambiant consiste en un abaissement de la température de l'air par un échange direct de chaleur, dans un second échangeur thermique à air, avec ledit fluide préalablement réchauffé au moins jusqu'à ladite certaine température dans ledit premier échangeur thermique. Avec ce procédé, on condense donc, sur le second échangeur thermique, une partie de l'eau contenue dans l'air ambiant par un processus naturel très efficace, économique et simple à mettre en oeuvre. Avec le procédé selon l'invention, on peut réchauffer un fluide cryogénique, notamment du gaz naturel liquéfié d'une température d'environ -160°C à environ +2°C, sans rejet atmosphérique nocif ou polluant. Le procédé selon l'invention peut présenter avantageusement les 15 particularités suivantes : - ledit fluide est un fluide cryogénique, notamment du gaz naturel liquéfié et ladite certaine température est comprise entre environ -10 degrés Celsius et -25 degrés Celsius. L'invention s'étend à un système spécialement conçu pour la mise en 20 oeuvre d'un tel procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique, comprenant un premier échangeur thermique à air et un second échangeur thermique à air reliés entre eux en série d'une part, à travers un circuit dudit fluide qui conduit ledit fluide réchauffé à ladite certaine température d'une sortie du premier échangeur thermique vers une entrée du second échangeur thermique et d'autre part, à travers une canalisation d'air qui conduit l'air déshumidifié sortant du second échangeur thermique vers une entrée d'air du premier échangeur thermique. Le système selon l'invention peut présenter les particularités suivantes : - le système comprend au moins deux premiers échangeurs thermiques à air parallèles entre eux et reliés en série audit second échangeur thermique à air à travers ledit circuit de fluide et ladite canalisation d'air et dans lequel il est prévu des vannes dans ladite canalisation d'air et dans ledit circuit de fluide qui sont commandées par une unité de pilotage pour faire circuler ledit fluide sélectivement entre le second échangeur thermique et alternativement l'un et l'autre premier échangeur thermique de façon à réaliser un cycle de dégivrage alternativement dans l'un et l'autre premier échangeur ; - ladite canalisation d'air est agencée pour conduire de l'air refroidi sortant d'un premier échangeur thermique vers une entrée d'air du second échangeur thermique, et dans lequel il est prévu une autre vanne dans ladite canalisation d'air pour réguler le mélange entre l'air ambiant et l'air refroidi arrivant à l'entrée du second échangeur thermique, de sorte à avoir toujours des propriétés de l'air identiques (température, humidité notamment) en sortie du second échangeur thermique et donc en entrée du premier échangeur thermique. Ceci permet de faire fonctionner le système de vaporisation sur des durées de cycles de dégivrage et de givrage toujours identiques et donc indépendantes des conditions ambiantes ; - les vannes dans la canalisation d'air sont conçues comme des persiennes ; - chaque premier échangeur thermique à air comporte des tubes horizontaux superposés dans lequel circule ledit fluide avec des tubes en partie haute de l'échangeur thermique pourvus d'ailettes externes et des tubes en partie basse de l'échangeur thermique dépourvus d'ailettes externes, ces tubes horizontaux étant en outre pourvus d'une surface interne en relief et/ou sont des tubes à double paroi ; - le second échangeur thermique comporte des tubes horizontaux superposés dans lequel circule ledit fluide, ces tubes étant pourvus d'ailettes externes et/ou étant des tubes à double paroi ; - le fluide circule dans un premier échangeur à contre courant du flux d'air traversant ledit premier échangeur et le fluide circule dans ledit second échangeur de façon co-courante avec le flux d'air qui traverse ledit second échangeur. D'autres caractéristiques et avantages du procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique selon l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit d'un exemple de réalisation illustré par les dessins annexés. La figure 1 est une représentation schématique de principe du système de vaporisation selon l'invention. La figure 2 montre schématiquement le circuit d'air du système de 20 vaporisation selon l'invention. La figure 3 montre schématiquement en coupe un échangeur thermique pour vaporiser le fluide cryogénique à partir de l'air. La figure 4 montre schématiquement en coupe un échangeur thermique pour déshumidifier l'air à partir du fluide cryogénique. Sur la figure 1, on a représenté de façon schématique un exemple d'un système selon l'invention pour vaporiser du gaz naturel liquéfié mais il est évident que système selon l'invention pourrait être utilisé pour réchauffeur ou vaporiser un autre fluide cryogénique ou fluide frigorifique. Ce système comprend un circuit fermé 1 de gaz naturel sous forme de liquide cryogénique à l'entrée 1A et de gaz à la sortie 1B, les deux sous haute pression (circuit 1 représenté en trait plein), un circuit ouvert 2 d'air canalisé sous forme d'un flux air ambiant humide en entrée 2A et d'air sec en sortie 2B (circuit 2 représenté en traits interrompus) et un circuit ouvert 3 d'eau sous forme liquide provenant de la déshumidification de l'air et/ou du dégivrage des échangeurs thermiques à air (circuit 3 représenté en pointillés). Dans le procédé selon l'invention, l'air ambiant, qui est utilisé comme fluide d'échange direct de chaleur pour réchauffer et vaporiser le gaz naturel liquéfié qui arrive en 1A à une température TO d'environ -160°C et à une pression d'environ 90 bars, est préalablement déshumidifié à travers un échangeur thermique à air 4 qui est relié en série, à travers le circuit fermé de gaz 1, à deux autres échangeurs thermiques à air 5 et 6 dans chacun desquels s'effectue la vaporisation du gaz naturel liquéfié. Le flux d'air ambiant qui arrive de l'extérieur à l'entrée 2A du circuit 2 ouvert d'air est pulsé vers le bas par un ventilateur 14 à travers l'échangeur 4 et est refroidi jusqu'à une température de +5°C par l'effet d'un échange de chaleur avec le gaz naturel vaporisé qui entre dans l'échangeur 4 à une température Ti d'environ -15°C. Ce refroidissement de l'air ambiant a pour conséquence de le déshumidifier et ainsi l'air qui sort par le bas de l'échangeur 4 comporte une humidité relative d'environ 100%. Une telle déshumidification permet d'extraire de l'air ambiant une quantité absolue d'eau importante si l'on considère que l'air ambiant arrive en 2A à une température de 10°C et avec un taux d'humidité variable selon le climat et la saison du lieu où est implanté le système de vaporisation. Dans le même temps, le gaz naturel vaporisé est réchauffé jusqu'à une température T2 d'environ +2°C par l'échange de chaleur avec l'air ambiant dans l'échangeur 4. On choisit les températures du gaz naturel (entre Ti et T2) dans l'échangeur 4 pour être suffisamment élevées afin de garder une température positive sur la surface externe de l'échangeur 4 et donc ne pas créer de givre sur la surface externe de l'échangeur 4. On peut prévoir un échangeur 4 disposé horizontalement avec des tubes 4B à ailettes externes agencées pour drainer l'eau condensée provenant de l'air refroidi. Les gouttes d'eau de condensation de l'air refroidi sont récupérées dans un bac de rétention 4C raccordé au circuit ouvert d'eau 3. Cette partie du système de vaporisation sert donc à réaliser une déshumidification de l'air ambiant par refroidissement de façon naturelle avec l'avantage que ce refroidissement sert aussi la fonction principale de vaporisation du gaz naturel liquéfié sans consommation excessive d'énergie. Le circuit d'air 2 comporte une canalisation adaptée représentée par 2C,2D,2E pour alimenter les échangeurs thermiques 5 et 6 avec l'air déshumidifié sortant de l'échangeur 4. Dans chacun de ces échangeurs thermiques 5 et 6, le gaz naturel supercritique est réchauffé par un échange thermique direct, d'une température TO de -160°C à une température Ti comprise entre -10°C et -25°C, de préférence à environ -15°C, par l'air déshumidifié qui arrive à environ 5°C dans l'échangeur thermique 5,6. Cet échange de chaleur refroidit considérablement l'air qui traverse les échangeurs 5 et 6, cet air passant de 5°C et 100% d'humidité en entrée des échangeurs à environ -25°C et 0% d'humidité en sortie des échangeurs 5,6 et par conséquent à la sortie 2B du circuit d'air 2. Afin d'améliorer l'efficacité de l'échange de chaleur dans les échangeurs 5 et 6, on force la circulation du flux d'air par des ventilateurs 15, 16 qui augmentent le flux d'air tiré (vers le haut de l'échangeur) à travers les échangeurs et qui contrent la perte de charge statique globale du circuit d'air 2. Dans cette partie du système représenté figure 1, l'air circule donc du bas vers le haut pour traverser les échangeurs 5 et 6 qui sont disposés horizontalement. On peut aussi prévoir de pulser l'air du haut vers le bas de l'échangeur par les ventilateurs 15,16. Si on dispose d'un air ambiant avec une température et/ou un taux d'humidité suffisants en entrée 2A, le système de vaporisation selon l'invention peut fonctionner en régime continu avec un seul échangeur de vaporisation tel que 5 et l'échangeur 4 de déshumidification sans présence de givre sur les parois. Pour favoriser l'échange de chaleur dans l'échangeur 5, les tubes 5B de l'échangeur dans lesquels circule le gaz naturel liquéfié sont munis d'ailettes externes mais pour empêcher la présence du givre, il est possible de prévoir que les tubes en partie basse de l'échangeur soient dépourvus de ces ailettes externes. Si pour autant du givre apparaît en surface des tubes 5B,6B des échangeurs 5 et 6, on prévoit de faire fonctionner ces deux échangeurs selon un mode de � vaporisation � et selon un mode de � dégel ou dégivrage � respectivement de façon alternée. Comme visible sur la figure 1, les deux échangeurs 5 et 6 sont reliés en parallèle à l'entrée 1A du circuit de gaz naturel par deux conduites de gaz 1C et 1 D pourvues chacune d'une vanne 10A et 10B de régulation actionnée par une unité électronique de pilotage A. Par ailleurs, les tronçons 2C et 2D de la canalisation d'air qui sont interposés entre la sortie d'air de l'échangeur 4 et chaque entrée d'air des échangeurs 5 et 6, sont chacun pourvus d'une vanne 20A et 20B de régulation actionnée par l'unité de pilotage A. Le système de vaporisation selon l'invention est de préférence entièrement capoté, et les vannes 20A, 20B régulant le flux d'air peuvent être conçues comme des persiennes dont l'ouverture et la fermeture sont commandées par l'unité de pilotage A. On a représenté schématiquement sur la figure 2 le circuit d'air 2 lorsque l'échangeur 5 est en mode vaporisation et l'échangeur 6 en mode dégivrage. En mode de vaporisation du gaz liquéfié dans l'échangeur 5, l'unité de pilotage A ferme les vannes 10B et 20B (sur la figure 2, vanne 20B comme interrupteur �ouvert�) et laisse ouvertes les vannes 10A et 20A (sur la figure 2, vanne 20A interrupteur �fermé�), de sorte à diriger le flux d'air de l'échangeur 4 de déshumidification vers l'échangeur 5 de vaporisation (comme indiqué par les flèches sur la figure 2). L'échangeur 6 se trouve alors dans un mode de dégivrage car il n'est plus traversé ni par le gaz naturel liquéfié ni par le flux d'air refroidi. Inversement, quand les vannes 10A et 20A sont fermées par l'unité de pilotage A tandis que les vannes 10B et 20B sont ouvertes, l'échangeur 6 est dans un mode de vaporisation du gaz naturel liquéfié tandis que l'échangeur 5 est dans un mode de dégivrage à l'air ambiant. On comprendra donc que le circuit d'air, mieux représenté sur la figure 2, est agencé pour que l'air déshumidifié qui sort de l'échangeur 4 soit orienté par deux canalisations 2C,2D séparées respectivement vers l'échangeur 5 et vers l'échangeur 6. Ces canalisations peuvent être des canalisations en tôles qui viennent se fermer respectivement sur le bas des échangeurs 4, 5 et 6. Le débit d'air dans le circuit d'air 2 dépend de la surface d'échange thermique disponible dans les échangeurs et peut être par exemple compris entre 1000 et 2000 tonnes/heure ; le débit de gaz naturel liquéfié peut être de l'ordre 160 tonnes/heure. Comme visible sur la figure 1, des bacs de rétention d'eau 5C et 6C sont prévus respectivement sous les échangeurs 5 et 6 pour récupérer l'eau de dégel. Ces bacs de rétention sont raccordés au circuit d'eau 3 pour permettre l'évacuation de l'eau récupérée. Afin de régler au mieux les temps de cycle de vaporisation et de dégivrage dans les échangeurs 5 et 6, il est important d'avoir une quantité d'eau identique et constante dans l'air déshumidifié qui arrive sur les échangeurs 5 et 6. Pour cela, on peut régler la température de l'air ambiant arrivant à l'entrée de l'échangeur 4, par exemple à une température constante de l'ordre de 10°C, en le mélangeant de façon contrôlée avec l'air refroidi sortant des échangeurs 5 et 6. Pour cela, comme illustré sur les figures 1 et 2 par les références 2H, 21 et 2J, on prévoit des canalisations supplémentaires dans le circuit d'air 2 pour dévier une partie du flux d'air sortant de chaque échangeur 5 ou 6 vers l'entrée de l'échangeur 4, cette partie du flux d'air étant dosée à l'aide d'une vanne 30 (ou de persiennes) actionnée par l'unité de pilotage A. Afin d'optimiser le dégivrage de l'échangeur 5 ou 6, l'air ambiant servant au dégivrage peut être pulsé par inversion du sens de rotation des ventilateurs 15,16 permettant une circulation de l'air du haut vers le bas, ou par convection naturelle. Comme visible sur la figure 2, une canalisation supplémentaire 2K pourvue d'une vanne 40A,40B (ou de persiennes) commandée par l'unité de pilotage A permet d'évacuer l'air ambiant, la vanne 40A étant ouverte lorsque l'échangeur 5 est mode dégivrage et fermée lorsque l'échangeur est en mode vaporisation. Il est aussi possible d'ajouter une batterie de réchauffage de l'air (non représentée) disposée soit au dessus de l'échangeur thermique 5,6 lorsque l'air circule de haut en bas, soit au dessous de l'échangeur thermique 5,6 lorsque l'air circule de bas en haut, afin d'accélérer la phase de dégivrage. Toutes les canalisations supplémentaires 2H, 21, 2J et 2K fermées du circuit d'air 2 peuvent également être réalisées en tôle. Le fonctionnement en alternance des échangeurs 5 et 6 permet de ne pas interrompre le fonctionnement du système de vaporisation même en présence de givre. En fonction du temps de cycle lié au dégivrage (lequel est lié à la température de l'air ambiant extérieur), le système de vaporisation selon l'invention peut comprendre deux échangeurs tels que 4 pour la déshumidification qui servent trois échangeurs de vaporisation tels que 5 et 6, deux échangeurs sur les trois pour la vaporisation du gaz fonctionnant toujours en même temps dans un mode de � vaporisation � tandis que le troisième fonctionne en mode de � dégivrage �. Le système de vaporisation peut encore comprendre trois échangeurs pour la déshumidification qui servent quatre échangeurs pour la vaporisation du gaz, trois échangeurs sur les quatre pour la vaporisation fonctionnant toujours en même temps dans un mode de � vaporisation � et le quatrième en mode de � dégivrage �. On peut aussi envisager un système de vaporisation fonctionnant avec un échangeur tel que 4 fournissant un air déshumidifié à plusieurs échangeurs en parallèles tels que 5 et 6. On a représenté sur la figure 3 un exemple d'un échangeur thermique à air tel que 5, servant à la vaporisation du gaz naturel liquéfié (GNL) selon l'invention et fonctionnant ici en régime contre-courant au flux d'air comme cela est connu en tant que tel dans la technique. Le sens du flux d'air déshumidifié tiré de bas en haut à l'aide du ventilateur 15 est indiqué par les flèches F. Le gaz naturel liquéfié est injecté en haut de l'échangeur 5, à la température TO d'environ -160°C, dans des tubes 5B en acier enrichi en nickel réunis en faisceau horizontal, et ressort par le bas de l'échangeur 5 sous forme gazeuse à la température Ti d'environ -15°C. Les tubes 5B peuvent être agencés pour contenir plusieurs passes de circulation du gaz naturel liquéfié afin d'améliorer l'efficacité de l'échange de chaleur. Dans cet échangeur 5, les tubes 5B dans la partie supérieure de l'échangeur sont munis d'ailettes externes 5D circulaires en aluminium pour augmenter la surface d'échange thermique et donc améliorer les échanges thermiques entre l'air et le gaz naturel. Il est possible au contraire que les tubes 5B qui sont situés dans la partie inférieure de l'échangeur selon la direction du flux d'air n'aient pas d'ailettes externes ce qui limite la formation de givre. Tous les tubes 5B peuvent être pourvus d'une surface interne en relief (non représentée) avec des ailettes internes ou des structures internes (dites surface structurée) afin d'améliorer l'échange thermique entre le gaz naturel et la paroi des tubes. Les tubes 5B peuvent aussi être des tubes à double paroi avec une partie annulaire autour d'un tube interne (non représentés), le gaz naturel sous forme liquide circulant à l'intérieur du tube interne et le gaz naturel vaporisé (sous forme gazeuse) circulant dans la partie annulaire. Ceci permet de limiter l'apparition de températures très négatives à la surface des ailettes externes 5D, ce qui limite la propagation du gel et limite les contraintes thermiques entre le tube 5B et les ailettes externes 5D. On a représenté sur la figure 4 un exemple d'un échangeur thermique à air tel que 4, servant à la déshumidification de l'air ambiant. Il comprend un faisceau de tubes 4B en acier enrichi en nickel réunis en faisceau horizontal. Ces tubes 4B sont ici tous munis d'ailettes externes 4D en aluminium pour favoriser l'échange de chaleur mais aussi pour améliorer le drainage de l'eau de condensation. Cet échangeur 4 peut être agencé pour fonctionner en régime co-courant, comme cela est connu en tant que tel dans la technique. Le gaz naturel sous forme gazeuse (GN) est injecté en haut de l'échangeur 4, à la température Ti d'environ -15°C et ressort par le bas de l'échangeur 4 à la température T2 d'environ +2°C. Comme illustré par la flèche F sur la figure 4, le flux d'air est pulsé par le ventilateur 14 du haut vers le bas de l'échangeur. Le fonctionnement de l'échangeur 4 en régime co-courant permet de conserver une température des parois des tubes de l'échangeur 4 toujours positive, même si dans ce cas l'efficacité thermique de l'échangeur 4 est légèrement plus faible par rapport à un échangeur fonctionnant à contre-courant. Les tubes 4B peuvent être des tubes à double paroi afin de conserver une température des parois de ces tubes positive, et donc empêcher la formation de givre sur ces parois, pour des températures Ti inférieures à -15°C du gaz naturel, jusqu'à -25°C. Le système de vaporisation selon l'invention peut être couplé à un système de vaporisation d'un type différent tel que le SCV décrit plus haut, afin de réduire le coût d'exploitation. Par exemple, on peut faire fonctionner un système de vaporisation du type SCV pendant les 8 mois les plus froids de l'année (lorsque la température de l'air ambiant est inférieure à 10°C) et un système de vaporisation selon l'invention pendant les 4 mois de l'année restants. On peut ainsi réduire le coût annuel d'exploitation de plus de 25% par rapport à un système de type SCV fonctionnant pendant les 12 mois de l'année.20 REVENDICATIONS1. Procédé pour réchauffer un fluide selon lequel on utilise de l'air ambiant préalablement déshumidifié comme fluide d'échange direct de chaleur dans un premier échangeur thermique à air (5 ;6) pour réchauffer ledit fluide jusqu'à une certaine température (T1), caractérisé en ce que la déshumidification de l'air ambiant consiste en un abaissement de la température de l'air par un échange direct de chaleur, dans un second échangeur thermique à air (4), avec ledit fluide préalablement réchauffé au moins jusqu'à ladite certaine température (Ti) dans ledit premier échangeur thermique (5 ;6). 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ledit fluide est un fluide cryogénique, notamment du gaz naturel liquéfié, et dans lequel ladite certaine température (Ti) est comprise entre environ -10 degrés Celsius et - 25 degrés Celsius. 3. Système pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une des revendications 1 à 2, comprenant un premier échangeur thermique à air (5) et un second échangeur thermique à air (4) reliés entre eux en série d'une part, à travers un circuit (1) dudit fluide qui conduit ledit fluide réchauffé à ladite certaine température (Ti) d'une sortie du premier échangeur thermique (5) vers une entrée du second échangeur thermique (4) et d'autre part, à travers une canalisation d'air (2) qui conduit l'air déshumidifié sortant du second échangeur thermique (4) vers une entrée d'air du premier échangeur thermique (5). 4. Système selon la revendication 3, comprenant au moins deux premiers échangeurs thermiques à air (5 ;6) parallèles reliés en série audit second échangeur thermique à air (4) à travers ledit circuit (1) de fluide et ladite canalisation d'air (2) et dans lequel il est prévu des vannes (10A,10B,20A,20B) dans ladite canalisation d'air (2) et dans ledit circuit (1) de fluide qui sont commandées par une unité de pilotage (A) pour faire circuler ledit fluide sélectivement entre le second échangeur thermique (4) et alternativement l'un et l'autre premier échangeur thermique (5 ;6) de façon à réaliser un cycle de dégivrage alternativement dans l'un et l'autre desdits premiers échangeurs. 5. Système selon l'une des revendications 3 ou 4, dans lequel ladite canalisation d'air (2) est agencée pour conduire de l'air refroidi sortant d'un premier échangeur thermique (5 ;6) vers une entrée d'air du second échangeur thermique (4), et dans lequel il est prévu une autre vanne (30) dans ladite canalisation d'air (2) pour réguler le mélange entre l'air ambiant et l'air refroidi arrivant à l'entrée du second échangeur thermique (4). 6. Système selon l'une des revendications 3 à 5, dans lequel les vannes (20A,20B,30,40A,40B) dans la canalisation d'air (2) sont conçues comme des persiennes. 7. Système selon l'une des revendications 3 à 6, dans lequel chaque premier échangeur thermique à air (5 ;6) comporte des tubes horizontaux (5B,6B) superposés dans lequel circule ledit fluide avec des tubes en partie haute de l'échangeur thermique (5 ;6) pourvus d'ailettes externes (5D) et des tubes en partie basse de l'échangeur thermique (5 ;6) dépourvus d'ailettesexternes, ces tubes horizontaux (5B,6B) étant en outre pourvus d'une surface interne en relief et/ou sont des tubes à double paroi. 8. Système selon l'une des revendications 3 à 7, dans lequel le second échangeur thermique (4) comporte des tubes horizontaux superposés (4B) dans lequel circule ledit fluide, ces tubes étant pourvus d'ailettes externes et/ou étant des tubes à double paroi. 9. Système selon l'une des revendications 3 à 8, dans lequel ledit fluide circule dans un premier échangeur (5 ;6) à contre courant du flux d'air traversant ledit premier échangeur (5 ;6) et dans lequel ledit fluide circule dans ledit second échangeur (4) de façon co-courante avec le flux d'air qui traverse ledit second échangeur thermique (4).