FR 2935623 A1 20100312 FR 0855960 A 20080905 1 PROCEDE DE FABRICATION D'UNE PIECE THERMOMECANIQUE DE REVOLUTION CIRCULAIRE COMPORTANT UN SUBSTRAT PORTEUR A BASE DE TITANE REVETU D'ACIER OU SUPERALLIAGE, CARTER DE COMPRESSEUR DE TURBOMACHINE RESISTANT AU FEU 5 DE TITANE OBTENU SELON CE PROCEDE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne la fabrication d'une 10 pièce thermomécanique de révolution circulaire comportant un substrat porteur à base de titane revêtu d'acier ou superalliage. Elle concerne plus particulièrement la réalisation d'un carter de compresseur résistant au feu 15 de titane. Elle concerne également un compresseur axial haute-pression comprenant un tel carter et un moteur d'aéronef, tel qu'un turboréacteur d'avion équipé d'un tel carter. 20 ART ANTÉRIEUR Dans une turbomachine telle qu'un turboréacteur d'avion, les carters de compresseur haute-pression doivent montrer leur capacité à résister au feu dit � feu de titane �. 25 Un tel feu de titane provient du fait qu'un frottement non souhaité apparaît entre une pièce mobile, par exemple une aube mobile, en titane du compresseur et une partie fixe en titane du compresseur. Ce frottement non souhaité peut entraîner 2 une surchauffe locale au moins de l'une des parties en contacts : aube mobile ou partie fixe, qui se traduit par une combustion volumique de l'alliage de titane. La température du matériau liquide (titane ou alliage de titane) en combustion peut atteindre les 2700°C soit localement au niveau de la zone de frottement, soit à l'intérieur des particules de titane en combustion qui sont projetées dans la veine du compresseur depuis la zone de frottement. En conséquence, les points de fusion de la matière environnante mise en contact avec le titane liquide sont dépassés, ce qui génère ainsi du combustible à la structure. Ce phénomène est entretenu par des pressions et des débits d'oxygène importants, qui sont rencontrés dès l'entrée de veine pour des compresseurs haute pression modernes. Ainsi, dans le cas de turboréacteurs nouvelles génération nécessitant des fortes pressions à l'entrée du compresseur axial haute-pression, le risque potentiel de frottement pouvant conduire à la combustion de titane existe, par exemple entre la première rangée d'aubes fixes et le bec formé par la partie inférieure des aubes mobiles. Par la suite, les particules en combustion peuvent être projetées dans la veine de compresseur et atteindre le carter externe. Dans le passé, des feux de titane ont été jusqu'à traverser des parois entières de carters avec les conséquences dommageables qui s'en suivent. Ces conséquences sont d'autant plus dommageables que le feu de titane ne peut s'éteindre que de lui-même lors du fonctionnement d'un turboréacteur en fonctionnement. 3 Pour protéger les carters de compresseur des feux de titane, différentes solutions ont déjà été proposées. Certaines techniques de protection thermique de carter utilisées sont soit draconiennes (suppression des alliages à base de titane et remplacement par des aciers ou des bases nickel ou d'autres matériaux), soit sophistiquées (mise en places de liners spécifiques sur le carter à base de titane ou d'alliage en titane, protections thermiques réalisées par plasma, traitement des surfaces potentiellement en contact au cours du fonctionnement moteur). On peut citer en tant que couches-liners de protections thermiques les solutions décrites dans les brevets FR 2 560 640 et FR 2 560 641. Quoi qu'il en soit, ces solutions s'avèrent lourdes, encombrantes et parfois limitées dans le temps, c'est-à-dire non compatibles avec les durées de vie de turbomachine, telles qu'un turboréacteur d'avion. La littérature fait aussi état d'alliages de titane peu combustible, mais de masse volumique plus élevée que celle des alliages standards. Aucun des ces solutions à base d'alliage dit peu combustible n'a réellement été validée aujourd'hui. Le but de l'invention est alors de proposer une solution qui permette de protéger un carter de compresseur de turbomachine de tout feu de titane susceptible de se produire, tout en conservant en grande partie les avantages du titane ou de ses alliages conventionnels (résistance mécanique importante et faible masse volumique). EXPOSÉ DE L'INVENTION A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de fabrication d'une pièce thermomécanique de révolution circulaire comprenant un substrat porteur en titane ou alliage de titane revêtu d'un acier ou d'un superalliage, caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes . a/ réalisation d'une ébauche brute en titane ou alliage de titane sous la forme générale d'une couronne annulaire, b/ réalisation d'une ébauche brute en acier, alliage d'acier ou superalliage incombustible au titane en combustion sous la forme générale d'une couronne annulaire de diamètre inférieur à la couronne en titane ou alliage de titane, c/ usinage et/ou débouchage d'au moins la surface intérieure de la couronne en titane ou alliage de titane, d/ montage de la couronne en acier, alliage d'acier ou en superalliage dans la couronne en titane ou alliage de titane usinée et/ou débouchée, e/ laminage circulaire d'au moins la couronne en acier, alliage d'acier ou superalliage jusqu'à créer des zones de diffusion de matériaux à l'interface avec la surface intérieure de la couronne en titane ou alliage de titane usinée et/ou débouchée, les conditions opératoires du laminage étant telles que les zones de diffusion créées sont dépourvues de phases fragiles au cours du(es) traitement(s) thermique(s) éventuel(s) et des cycles thermomécaniques subis ultérieurement par la pièce. 4 Selon l'invention, on réalise un � colaminage � circulaire entre un acier, alliage d'acier ou superalliage incombustible au feu de titane et un titane ou alliage de titane, dans des conditions 5 opératoires qui permettent d'obtenir des zones de diffusion dont la résistance et la ténacité sont suffisantes pour tenir le traitement thermique éventuel et les cycles thermomécaniques ultérieurs subis par la pièce. La technique utilisée est celle d'un laminage circulaire, c'estûà-dire un procédé de mise en forme à chaud ou à froid de pièces axisymétriques, annulaire, sans soudure. Une telle technique est par exemple décrite dans la publication intitulée �A summary of ring rolling technology. I - Recent trends in machines, processes and production lines�, bit. Mach. Tools Manufact. vol. 32, n° 3, 1992, P. 379-398, faite par les auteurs Eruç E., Shivpuri R. La solution selon l'invention constitue une réponse efficace au feu de titane tout en conservant la majorité de l'avantage intrinsèque du titane, à savoir une faible masse volumique et une résistance mécanique importante, pour la structure porteuse. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, on réalise l'étape a/ par prélaminage ou par forgeage alpha-béta ou dans le domaine béta d'un alliage de titane. Selon une autre caractéristique avantageuse, on réalise l'étape b/ par prélaminage ou 30 par une technique de filé-roulé-soudé ou par forgeage 6 débouchage d'un acier, d'un alliage d'acier ou d'un superalliage. Selon une autre caractéristiques avantageuse, selon l'étape c/ on réalise également un usinage et/ou débouchage de la surface extérieure de la couronne en acier, alliage d'acier ou superalliage. Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention, lors de l'étape d/, on insère un film en matériau(x) anti diffusion(s) à base de Mo, Ni ou Sn entre la couronne en acier, alliage d'acier ou superalliage et la couronne en titane ou alliage de titane usinée et/ou débouchée, l'épaisseur et la composition chimique du film étant choisies à la fois pour réaliser une barrière de diffusion entre le titane et l'acier, alliage d'acier ou le superalliage et pour créer des zones de diffusion entre d'une part ledit film et le titane ou alliage de titane et d'autre part ledit film et l'acier ou de superalliage. De préférence, on réalise l'étape e/ dans 20 le domaine alpha-beta ou béta du titane ou alliage de titane. De préférence également, on réalise l'étape e/ par laminage circulaire concomitant de la couronne en acier, alliage d'acier ou superalliage et de la 25 couronne en titane ou alliage de titane, les deux couronnes étant laminées l'une contre l'autre au moyen d'au moins deux mandrins de laminage à axes verticaux disposés chacun à l'extérieur de l'une des couronnes. Selon une caractéristique complémentaire, 30 après l'étape e/, lorsque l'acier est un acier à bas 7 coefficient de dilatation, on réalise un traitement thermique de revenu. Ainsi, selon l'invention, on peut utiliser des aciers, alliages d'acier ou des superalliages déjà existants et qui sont incombustibles au titane en combustion. Ces aciers ou superalliages sont par ailleurs compatibles thermiquement (compatibilité de traitement thermique et coefficient de dilatation proches ou supérieur) avec le titane ou les alliages à base de titane également déjà existants dans la réalisation de carters de compresseurs, en particulier les compresseurs haute-pression de turboréacteur. Le(s) superalliage(s) selon l'invention pourront être avantageusement à base de cobalt ou de nickel. L'invention concerne également un carter comprenant au moins une partie constituant la structure porteuse de rangées d'aubes fixes et une paroi interne délimitant le contour externe d'une veine de compresseur dans laquelle sont montées en rotation des rangées d'aubes mobiles intercalées individuellement avec les rangées d'aubes fixes et, des moyens de protection thermique contre du titane en combustion caractérisé en ce qu'il comprend sur au moins une partie de sa longueur, en tant que structure porteuse, une pièce colaminée avec une épaisseur en titane ou alliage de titane et une épaisseur en acier, alliage d'acier ou superalliage incombustible au titane en combustion, l'épaisseur d'acier, alliage d'acier ou superalliage constituant les moyens de protection 8 thermique et la paroi interne délimitant le contour externe de la veine de compresseur. Le materiau préféré pour l'épaisseur interne en acier, alliage d'acier est choisi parmi l'Inconel@ 909 ou l'Inconel@ 783 ou un alliage inoxydable de type 18-8. Un alliage de titane particulièrement avantageux pour l'épaisseur externe est choisi parmi le Ti 6 4, Ti 6242 ou Ti 6246. Selon une variante, la pièce colaminée peut avoir une longueur correspondant à seulement à une partie de la longueur annulaire du carter. Sur le diamètre interne de la pièce colaminée ou en aval de la longueur sur laquelle elle est implantée, un matériau d'usure adapté pour définir le contour externe de la veine peut être fixé ou déposé par exemple selon une technique par plasma. Ce matériau d'usure constitue l'abradable face aux aubes mobiles, c'est-à-dire un matériau susceptible d'être arasé ou érodé par le frottement des têtes d'aubes en rotation contre le carter. L'invention concerne également un compresseur axial haute-pression comprenant, en tant que stator, un carter tel que défini précédemment. Selon un mode de réalisation avantageux, la longueur du carter constitue uniquement la partie amont du compresseur, la paroi interne délimitant le contour externe de la veine en aval étant réalisée en titane ou alliage de titane. L'invention concerne enfin un moteur d'aéronef comprenant un compresseur visé ci-dessus. 30 9 BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux à la lecture de la description détaillée ci-dessous faite en référence aux figures suivantes parmi lesquelles : - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'un compresseur axial haute-pression d'un turboréacteur d'avion selon l'invention, - la figure 2 est une vue en perspective d'une étape du procédé de fabrication d'une pièce thermomécanique de révolution circulaire selon un premier mode de l'invention, - les figures 2A à 2C montrent différentes variantes avantageuses du procédé selon la figure 2 ; - la figure 3 est une vue en perspective d'une étape du procédé de fabrication d'une pièce thermomécanique de révolution circulaire selon un deuxième mode de l'invention, - la figure 4 est une vue schématique en coupe transversale d'un carter de compresseur obtenu selon le procédé de l'invention, - la figure 4A est une vue de détail à l'échelle microscopique de la figure 4. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Sur la figure 1, on a représenté un compresseur haute-pression 1 d'un turboréacteur de nouvelle génération, c'est-à-dire à fortes pressions à l'entrée E. Ce type de compresseur 1 comprend une 30 première rangée d'aubes fixes 2 de redressement du gaz 10 en amont d'une première rangée d'aubes mobiles 3. Toutes les aubes 2, 3 sont réalisées en titane ou alliage de titane. Lors du fonctionnement du turboréacteur, il subsiste un risque de contact sévère par frottement entre le pied 20 des aubes fixes 2 et le pied 30 des aubes mobiles 3 dans la zone Z illustrée en figure 1. Ce risque de contact sévère par frottement peut conduire à la mise en combustion du titane dans cette zone Z. Il faut alors éviter que des particules de titane en combustion viennent propager la combustion au carter externe 10. En effet, de telles particules peuvent être expulsées dans la veine des gaz 4 et en conséquence venir en contact avec le carter externe 10. Le risque de contact est plus grand avec la partie amont de celui-ci 10 qui s'étend sur une certaine longueur L. Cette longueur L est la distance entre deux points dont l'un marque l'inversion des pentes dans le profil du carter et l'autre est un plan de joint avec la structure aval du compresseur HP qui devient une structure en superalliage en veine gazeuse. Si ce carter externe 10 est constitué exclusivement en titane ou en alliage de titane, un feu de titane peut donc être créé et donc, se propager à l'ensemble des autres pièces constituant le turboréacteur. Pour éviter cela, selon l'invention, on réalise un carter externe 10 à partir d'une pièce colaminée dont l'épaisseur externe 11 est en titane ou alliage de titane et dont l'épaisseur interne 12 est en acier ou superalliage incombustible au titane en 11 combustion. L'épaisseur interne 12 en acier ou superalliage incombustible au titane en combustion constitue ainsi en quelque sorte un bouclier anti feu à la structure porteuse contre n'importe quelle particule du titane en combustion susceptible de venir dans cette partie L du carter 10. La paroi interne 12 du carter délimitant le contour externe 40 de la veine de compresseur 4 est ainsi constituee par l'épaisseur en acier ou superalliage. Dans le mode de réalisation illustré, l'épaisseur externe 11 est en alliage de titane Ti 6.4. L'épaisseur interne 12 est en alliage à bas coefficient de dilatation tel que l'inconel 909 ou le 783 Selon l'invention, pour obtenir le carter 10 selon l'invention, on procède comme suit : Tout d'abord, on réalise une transformation à chaud de préférence par prélaminage ou par forgeage alpha-beta ou béta d'une ébauche brute circulaire 11' (cylindrique ou conique) en alliage de titane Ti 6.4 en le mettant sous la forme d'une couronne annulaire. Cette étape peut également être réalisée par usinage dans la masse. On réalise en parallèle une ébauche brute circulaire 12' en alliage d'acier Inconel 909 sous la forme également d'une couronne annulaire de diamètre inférieur à la couronne 11'. On usine et on nettoie alors la surface interne de la couronne 11' et la surface externe de la couronne 12', afin d'avoir des surfaces exemptes de polluants et d'oxydes. 12 On insère alors un film 13' en matériau (x) anti diffusion(s) à base de Mo, Ni ou Sn entre les deux couronnes 11' et 12' usinées. A ce stade, deux alternatives sont possibles pour réaliser le laminage circulaire des couronnes 11' et 12' entre lesquelles le film réfractaire 13' est inséré. Dans le mode de réalisation de la figure 2, on réalise un colaminage circulaire concomitant des couronnes 11' et 12' entre lesquelles est insérée le film anti-diffusion 13', selon une technique de laminage circulaire à chaud divulguée par exemple la publication intitulée �A summary of ring rolling technology. I - Recent trends in machines, processes and production lines�, bit. Mach. Tools Manufact. Vol. 32, n° 3, 1992, P. 379-398, faite par les auteurs Eruç E., Shivpuri R. Ainsi, deux mandrins à axes verticaux 14, 15 viennent réduire concomitamment l'épaisseur des deux couronnes 11' et 12' de même hauteur initiale en faisant augmenter leur diamètre. Les deux mandrins sous la forme de cônes 16, 17 à axes horizontaux limitent l'augmentation de leur hauteur susceptible d'en résulter. Les deux mandrins à axes verticaux 14, 15 qui ont pour fonction de réduire concomitamment l'épaisseur des deux couronnes 11', 12' peuvent en fonction de la forme finale du carter que l'on désire obtenir avoir différentes formes : cylindrique droite (figure 2), tronconique (figure 2A), de forme évasée (figure 2B). Dans le cas de forme tronconique ou 13 évasée, les deux mandrins sont agencés l'une en regard de l'autre en étant tête-bêche. Les deux mandrins 16, 17 à axes horizontaux qui ont pour fonction de limiter l'augmentation de hauteur des couronnes 11', 12' susceptible de résulter de leur colaminage peuvent également être de forme cylindrique droite (figure 2A). Pour préparer avantageusement le montage de l'ensemble constitué par les deux couronnes 11' et 12' au préalable de leur colaminage, on peut réaliser une fixation temporaire entre celles-ci. Cette fixation temporaire peut être réalisée par exemple au moyen de cordons de soudure 18 aux extrémités latérales 11'a, 12'a, 11'b, 12'b des couronnes 11' et 12' qui permettent de positionner et fixer en outre le film anti-diffusion 13' (figure 2C). On peut également prévoir de réaliser le vide dans l'espace libre entre le film 13' et chacune des couronnes 11', 12', par exemple au moyen d'un pompage à partir d'un orifice de connexion 19 pratiqué dans un cordon 18 (figure 2C). Dans le mode de réalisation de la figure 3, on réalise le laminage circulaire uniquement de la couronne interne 12' en Inconel 909 jusqu'à être en contact avec le film anti-diffusion 13' et la couronne externe 11' et ainsi créer des zones de diffusion de matériaux à l'interface. On utilise ici la même technique de laminage circulaire à chaud divulguée par exemple la publication intitulée �A summary of ring rolling technology. I - Recent trends in machines, processes and production lines�, bit. Mach. Tools 14 Manufact. vol. 32, n° 3, 1992, P. 379-398, faite par les auteurs Eruç E., Shivpuri R. Ici, les deux mandrins à axes verticaux 14, 15 viennent réduire uniquement l'épaisseur de la couronne 11' en faisant augmenter son diamètre. Les deux cônes 16, 17 à axes horizontaux limitent l'augmentation de sa hauteur susceptible d'en résulter jusqu'à atteindre la hauteur de la couronne 12' en alliage de titane Ti 6.4. Quelle que soit l'alternative de laminage circulaire utilisée (figure 2 ou figure 3), on procède ensuite à un traitement thermique de revenu de l'alliage de titane Ti 6.4 de manière à conserver les propriétés mécaniques de la structure colaminée 11',12' ainsi réalisée. Typiquement ce revenu se fait à une température de l'ordre de 590 à 650°C. Grâce au procédé selon l'invention, on obtient une pièce thermomécanique de révolution circulaire dont la masse volumique est comprise entre 4,7 et 5,8 kg/dm3. Sur la figure 4A, on voit que le film antidiffusion 13' délimite deux zones ZD1 et ZD2 qui sont de composition mixte dans lesquelles le(s) matériau(x) du film sont mélangées respectivement avec le titane ou l'acier. Plus exactement, la zone ZD1 a comme composition un mélange d'acier et du(des) matériau(x) constituant le film barrière 13', tandis que la zone ZD2 a comme composition un mélange de titane et du(es) matériau(x) constituant le film barrière 13'. Pour finir la pièce thermomécanique de révolution circulaire 11', 12' obtenue selon le procédé de l'invention et parvenir au carter 10, on procède aux 15 étapes d'usinage, de contrôles et de finition utilisées classiquement dans la fabrication des carters de compresseur de turboréacteur. Le carter externe 10 colaminé selon l'invention permet de conserver une structure porteuse 11 en alliage de titane (Ti 6 4 ,6242 ou 6246, par exemple) protégée des risques de feu de titane par l'épaisseur interne 12. En outre, grâce au procédé de colaminage circulaire selon l'invention, l'épaisseur interne en acier ou superalliage constitue en quelque sorte une partie de la structure porteuse et participe également à la tenue mécanique du carter. L'invention telle que décrite permet de : A/ protéger la veine des compresseurs haute-pression grâce à un alliage incombustible au feu de titane, B/ réaliser la partie externe ou structure porteuse avec un alliage de titane hors de la zone potentiellement concernée par le feu de titane, C/ conserver une masse bien inférieure par rapport à des solutions de carter réalisées complètement en acier ou superalliage. Par exemple, il est permis d'envisager un carter externe 10, utilisant comme épaisseur interne colaminée de l'Inconel 909 de l'ordre de 1 à 2 mm, tel que réalisé sur la longueur L dans le mode de réalisation illustré, ayant un poids moindre d'environ 10 kg par rapport à un carter de forme et de dimensions identiques réalisé totalement en Inconel 909. Ainsi, la masse volumique � moyenne � du 16 carter selon l'invention est équivalente à celle d'un carter en alliages dérivés du titane réputés anti feu.5 REVENDICATIONS1. Procédé de fabrication d'une pièce thermomécanique de révolution circulaire comprenant un substrat porteur en titane ou alliage de titane revêtu d'un acier, alliage d'acier ou superalliage, caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes : a/ réalisation d'une ébauche brute en titane ou alliage de titane sous la forme générale d'une couronne annulaire (12'), b/ réalisation d'une ébauche brute en acier, alliage d'acier ou superalliage incombustible au titane en combustion sous la forme générale d'une couronne annulaire (11') de diamètre inférieur à la couronne en titane ou alliage de titane, c/ usinage et/ou débouchage d'au moins la surface intérieure de la couronne en titane ou alliage de titane, d/ montage de la couronne en acier, alliage d'acier ou superalliage dans la couronne en titane ou alliage de titane usinée et/ou débouchée, e/ laminage circulaire d'au moins la couronne (12') en acier, alliage d'acier ou superalliage ou jusqu'à créer des zones de diffusion de matériaux à l'interface avec la surface intérieure de la couronne en titane ou alliage de titane usinée et/ou débouchée, les conditions opératoires du laminage étant telles que les zones de diffusion créées sont dépourvues de phases fragiles au cours du(es) traitement(s) thermique(s) éventuel(s) et des cycles thermomécaniques subis ultérieurement par la pièce. 18 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en qu'on réalise l'étape a/ par prélaminage ou par forgeage alpha-béta d'un alliage de titane. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en qu'on réalise l'étape b/ par prélaminage ou par une technique de filé-roulé-soudé ou par forgeage débouchage d'un acier, d'alliage d'acier ou de superalliage. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, selon l'étape c/ on réalise également un usinage et/ou débouchage de la surface extérieure de la couronne en acier, d'alliage d'acier ou de superalliage. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, lors de l'étape d/, on insère un film en matériau(x) anti- diffusion(s) à base de Mo, Ni ou Sn entre la couronne en acier, alliage d'acier ou superalliage et la couronne en titane ou alliage de titane usinée et/ou débouchée, l'épaisseur et la composition chimique du film étant choisies à la fois pour réaliser une barrière de diffusion entre le titane et l'acier l'alliage d'acier ou le superalliage et pour créer des zones de diffusion entre d'une part ledit film et le titane ou alliage de titane et d'autre part ledit film et l'acier, l'alliage d'acier ou le superalliage.30 19 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on réalise l'étape e/ dans le domaine alpha-beta du titane ou alliage de titane. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on réalise l'étape e/ par laminage circulaire concomitant de la couronne (11') en acier, alliage d'acier ou superalliage et de la couronne (12') en titane ou alliage de titane, les deux couronnes (11', 12') étant laminées l'une contre l'autre au moyen d'au moins deux mandrins de laminage (14, 15) à axes verticaux disposés chacun à l'extérieur de l'une des couronnes. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'après l'étape e/, lorsque l'acier est un acier à bas coefficient de dilatation, on réalise un traitement thermique de revenu. 9. Carter (10) comprenant au moins une partie constituant la structure porteuse de rangées d'aubes fixes et une paroi interne délimitant le contour externe (40) d'une veine (4) de compresseur (1) dans laquelle sont montées en rotation des rangées d'aubes mobiles (3) intercalées individuellement avec les rangées d'aubes fixes (2) et, des moyens de protection thermique contre du titane en combustion caractérisé en ce qu'il comprend sur au moins une partie de sa longueur, en tant que structure porteuse, 20 une pièce colaminée avec une épaisseur (11) en titane ou alliage de titane et une épaisseur (12) en acier, alliage d'acier ou superalliage incombustible au titane en combustion, l'épaisseur d'acier, alliage d'acier ou superalliage constituant les moyens de protection thermique et la paroi interne délimitant le contour externe (40) de la veine (4) de compresseur. 10. Carter (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'acier, alliage d'acier est choisi parmi l'Inconel@ 909, l'Inconel@ 783 ou un alliage inoxydable de type 18-8. 11. Carter (10) selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que l'alliage de titane est choisi parmi le Ti 6 4, Ti 6242 ou Ti 6246. 12. Carter (10) selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que la pièce colaminée a une longueur correspondant à seulement à une partie de la longueur annulaire du carter. 13. Carter (10) selon l'une des revendications 9 à 12, caractérisé en ce que sur le diamètre interne de la pièce colaminée ou en aval de la longueur sur laquelle elle est implantée, un matériau d'usure adapté pour définir le contour externe de la veine peut être fixé ou déposé. 21 14. Compresseur axial haute-pression (1) comprenant, en tant que stator, un carter (10) selon l'une quelconque des revendications 9 à 13. 15. Compresseur haute-pression (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la longueur du carter (L) constitue uniquement la partie amont (10) du compresseur, la paroi interne (14) délimitant le contour externe (40) de la veine (4) en aval étant réalisée en titane ou alliage de titane. 16. Moteur d'aéronef comprenant un compresseur selon la revendication 14 ou 15.