FR 2933721 A1 20100115 FR 0803908 A 20080709 Freyssinet 1.FRD PROCEDE DE TRAITEMENT DE SEL DANS UNE STRUCTURE POREUSE ET DISPOSITIF CORRESPONDANT La présente invention concerne le domaine du traitement régénérateur de structure poreuse, notamment de construction. Plus particulièrement, l'invention concerne le traitement de structure poreuse munie d'armatures susceptibles de s'oxyder, notamment en béton armé. Le béton forme un milieu massif, rigide et poreux tout à la fois. Le nombre et la dimension des pores sont très variables d'un béton à l'autre selon la qualité des matériaux constitutifs utilisés et la façon dont le béton est gâché. Les bétons destinés à des constructions en milieu humide, voire en milieu salin, peuvent voir leur composition et leur mise en oeuvre ajustées afin de tenter de réduire les dimensions et le nombre des pores. Néanmoins, de tels bétons sont soumis à des déplacements de l'eau interstitielle, notamment par remontée capillaire venant des fondations, par les intempéries ou encore par des projections ou des brouillards. La circulation d'eau s'accompagne d'un déplacement d'ions. Dans les constructions en béton armé, les armatures en acier ont pour rôle d'augmenter la résistance du matériau à la traction. La bonne conservation des aciers assure donc la pérennité de ces constructions. Dans un béton en bon état, le pH est élevé, par exemple aux alentours de 12, et les aciers sont spontanément couverts par une protection naturelle dite de passivation. Or, le dioxyde de carbone venant du milieu environnant, notamment de l'atmosphère, réagit avec le ciment constitutif du béton en formant des carbonates, ce qui provoque une diminution du pH de la solution contenue dans les pores du béton Ce phénomène appelé carbonatation peut provoquer la corrosion des aciers enrobés dans le béton. Les anions, par exemple les chlorures, susceptibles de se trouver en grande quantité à proximité des aciers, modifient la nature des produits formés à l'interface entre le béton et les aciers et s'avèrent nuisibles à la passivation. Les aciers peuvent alors se corroder. Cela est également le cas pour les sulfates susceptibles de provenir d'une atmosphère polluée ou de l'eau et de migrer à proximité des armatures. Or si les armatures sont corrodées, la durée de vie de la structure peut s'en trouver abrégée. On connaît des procédés visant à régénérer le béton armé en ré alcalinisant le milieu autour des armatures ou en en éloignant les polluants tels que les chlorures. On peut se référer aux recommandations européennes sur les procédures électrochimiques de ré alcalinisation du béton carbonaté (CEN/TS14038-1) ou d'extraction des chlorures (pr/TS14038-2). Ce type de procédé met en oeuvre une électrode externe, l'électrode interne étant formée par l'armature en acier. Un générateur électrique. fait circuler un courant entre l'électrode externe et l'électrode interne, ce qui permet de déplacer les anions vers la surface du béton. Le traitement est maintenu pendant: une longue durée en fonction de la concentration en polluant. Cependant, la Demanderesse s'est aperçue que la résistivité et la capacité électriques du béton entre les armatures et l'électrode de surface augmentent fortement. Il a été découvert que ce phénomène est du à une mise en régime stationnaire des mouvements des espèces chimiques dans les pores du béton et près de la surface des aciers. L'une des causes réside dans la polarisation susceptible de décomposer l'eau autour des aciers et de former des anions hydroxyles (OW). Simultanément, des cations, tels que le calcium, peuvent se déplacer vers les aciers et former un précipité à forte résistance électrique. L'importante élévation de la résistance électrique, d'un facteur qui peut être supérieur à 5, diminue de façon correspondante le courant de polarisation si le générateur électrique fournit une tension imposée entre l'électrode et les armatures. Si le générateur est du type à courant imposé constant, la tension s'en trouve alors fortement augmentée et peut dépasser la valeur maximale autorisée par les règles de sécurité. En outre, la consommation d'énergie devient très importante. Une autre cause réside dans la variation de la composition du liquide dans les pores du béton qui peut modifier provisoirement les charges électriques sur les parois des pores jusqu'à ce qu'un nouvel équilibre électrique se fasse. Si l'on arrête le système lorsque la résistance électrique devient trop forte, le temps nécessaire pour que l'acier se dépolarise naturellement est très long, d'au moins plusieurs mois, voire supérieur à une année. On peut également prévoir d'appliquer une inversion de tension pendant une brève phase pour tenter de remédier aux phénomènes provoquant l'élévation de la résistance et de la capacité électrique. Or, ayant mené des recherches intensives sur ces techniques, la Demanderesse a découvert qu'au cours de la phase de circulation d'un courant inversé, de l'hydrogène gazeux peut se dégager au niveau de l'électrode extérieure. La présence d'hydrogène gazeux est dangereuse. La résistance électrique de l'électrode extérieure peut également s'en trouver augmentée. En d'autres termes, l'application d'un courant inversé qui visait à faire baisser la résistance électrique du béton produit une élévation de la résistance électrique dans l'électrode extérieure qui s'oppose également à la circulation du courant et qui en outre risque de provoquer un échauffement de l'électrode avec de possibles risques d'incendie ou des risques de dessiccation de l'électrode dans le cas d'une électrode humide. La présente invention vient améliorer la situation. Le procédé de traitement électrochimique d'une construction comprenant un milieu poreux, et une substance corrodable disposée dans le milieu poreux, la construction étant dotée de propriété de conduction électrique, comprend l'application d'une électrode externe sur une surface de la construction, l'électrode externe étant reliée à une borne d'un générateur, le milieu poreux étant relié à une autre borne du générateur et l'application au moins une fois des quatre étapes suivantes, de passage d'un courant électrique négatif permettant de faire migrer des anions du milieu poreux vers l'électrode externe et des cations de l'électrode externe vers le milieu poreux pendant une durée comprise entre 12 et 360 heures, puis d'interruption de la circulation du courant électrique pendant une durée comprise entre 2 minutes et 100 heures, puis de passage d'un courant électrique positif pendant une durée comprise entre 2 minutes et 24 heures et d'interruption de la circulation du courant électrique pendant une durée comprise entre 1 et 120 minutes Le milieu poreux peut être relié à l'autre borne du générateur par l'intermédiaire de la substance corrodable. L'interruption du courant entre le passage du courant négatif et le passage du courant positif peut permettre une vérification de l'humidité de l'électrode tout en évitant de perturber le circuit sous courant électrique circulant. Si :.a vérification le montre utile, une ré humidification de l'électrode externe est effectuée. L'interruption de la circulation du courant entre l'application du courant électrique positif et l'éventuelle application d'une nouvelle étape de courant électrique négatif permet une forte diminution de l'hydrogène gazeux formé au niveau de l'électrode extérieure, selon la réaction électrochimique 2H++2e" --- H2. Il en résulte un rétablissement de caractéristiques satisfaisantes de conduction électrique de l'électrode extérieure. Le dispositif de traitement électrochimique de construction comprenant un milieu poreux et une substance corrodable disposée dans le milieu poreux pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus, la construction étant dotée de propriétés de conduction électrique, comprend une électrode externe apposée sur une surface de la construction, un générateur muni d'une borne positive et d'une borne négative, l'électrode externe étant reliée à l'une desdites bornes, le milieu poreux étant relié à l'autre borne du générateur et un organe commutateur/inverseur configuré pour faire passer un courant électrique négatif permettant de faire migrer des anions du milieu poreux vers l'électrode externe et des cations de l'électrode externe vers le milieu poreux pendant 12 à 360 heures puis interrompre la circulation du courant électrique pendant 2 minutes à 100 heures, puis faire passer un courant électrique positif pendant 2 minutes à 24 heures, puis interrompre la circulation du courant électrique pendant 1 à 120 minutes. Le milieu poreux peut être relié à l'autre borne du générateur par l'intermédiaire d'une armature mécanique de la construction. La présente invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée de quelques modes de réalisation pris à titre d'exemples nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 illustre de façon schématique, dans une vue en coupe sensiblement perpendiculaire à une surface de la structure, une telle structure en cours de traitement pendant la première phase; - la figure 2 est une vue similaire à la figure 1 pendant la troisième phase ; - la figure 3 est une vue similaire à la figure 1 pendant les deuxièmes et quatrièmes phases ; et - la figure 4 est un diagramme d'évolution du courant en fonction du temps. Les dessins annexés pourront servir non seulement à illustrer et compléter l'invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant. Dans l'art antérieur, il a été envisagé de traiter une surface d'une construction par humidification. Ce type de procédé permet un nettoyage de surface, éventuellement une légère désalinisation sur une très faible profondeur mais n'offre guère d'effet au niveau d'une armature, c'est-à-dire à profondeur moyenne ou élevée. 10 Le document EP 0 401 519 Miller propose d'appliquer aux électrodes une tension comprenant une phase longue positive et une phase brève négative. Toutefois, ce type de procédé ne permet pas de remédier à une augmentation de la résistance électrique, par exemple due à la présence d'hydrogène gazeux ou encore à une dessiccation. Le 15 document EP 0 398 117 Miller présente un enseignement confus, voire contradictoire rendant délicate la détermination de son enseignement réel. En tout état de cause, l'invention a pour but de permettre une désalinisation améliorée d'une structure poreuse au moins partiellement conductrice, notamment à armature 20 conductrice. La structure peut être globalement en béton armé, éventuellement revêtue d'autres éléments ou mixte, par exemple en béton armé et en brique, en béton armé et en parpaings de ciment, etc. L'invention propose de traiter les anions dans la structure poreuse en améliorant leur migration vers une électrode externe et ce, avec une durée de traitement raisonnable, une consommation d'énergie électrique réduite, avec une sécurité 25 accrue pour les opérateurs et avec de faibles risques de dérive de coût. Comme on peut le voir sur les figures 1 à 3, une construction comprend une paroi 1 comprenant un matériau poreux, par exemple du béton, formant la majeure partie de ladite paroi 1 et une armature 5 susceptible de corrosion, par exemple des barres d'acier. 30 Les barres d'acier peuvent être des ronds à béton. Les barres 5 sont en général disposées régulièrement, par exemple pour former un maillage à mailles rectangulaires ou triangulaires. Les barres 5 peuvent être fixées les unes aux autres ou non. La paroi 1 est5 pourvue d'une surface extérieure 2. La surface 2 est à l'état d'utilisation normale en contact avec l'atmosphère ambiant, à l'intérieur ou à l'extérieur d'un bâtiment ou d'une construction. La paroi 2 peut également être à l'état normal immergé temporairement ou en permanence. Le dispositif de traitement comprend une électrode externe 3 apposée sur la surface 2 de la paroi 1. L'électrode externe 3 est en contact avec tout ou partie de la surface 2. Dans une zone à traiter de la paroi 1, l'on vise un contact régulier entre l'électrode externe 3 et la surface 2 de la paroi 1. L'électrode externe 3 comprend un matériau conducteur, notamment un électrolyte 4 permettant de réaliser le contact électrique avec la surface 2 de la paroi 1. L'électrolyte peut être une solution aqueuse, par exemple sous forme d'une pâte ou un gel. L'électrolyte 4 peut comprendre un surfactant, par exemple un tensioactif. L'électrolyte 4 peut comprendre un fluide thixotrope, sous forme de gel ou non. L'électrolyte 4 peut être maintenu dans toute position sur la surface dans un matériau spongieux ou fibreux, mis en place à la main ou par projection. L'électrode externe 3 comprend également un conducteur électrique 10 par exemple disposé sur la surface de l'électrolyte 4 opposée à la surface 2. Le conducteur électrique 10 peut se présenter sous la forme de fils métalliques, par exemple de cuivre ou d'aluminium disposés parallèlement les uns aux autres ou encore disposés sous la forme d'un grillage. Le conducteur 10 peut être recouvert par un élément, non représenté, assurant d'une part l'étanchéité de l'électrode externe 3 afin d'éviter des pertes de liquide et d'autre part la tenue mécanique de l'électrolyte 4 assurant ainsi son contact permanent avec la surface 2. Le dispositif de traitement comprend également un générateur électrique 6, par exemple un générateur de courant continu ou encore un générateur de courant alternatif muni d'un redresseur. Le générateur électrique 6 peut être une source d'énergie électrique au sens large du terme, par exemple une ou plusieurs batteries, ou encore un redresseur-filtre alimenté par le secteur 50 hertz ou 60 hertz selon les pays. Le générateur 6 est pourvu d'une borne positive 6a et d'une borne négative 6b. En outre, le dispositif de traitement comprend un système d'inversion de courant 7, par exemple un commutateur inverseur possédant deux bornes d'entrée reliées aux bornes 6a et 6b de sortie du générateur 6 et deux bornes de sortie reliées l'une au conducteur 10 de l'électrode externe 3, l'autre étant reliée à une barre 5 de l'armature de la paroi. Le système d'inversion de courant possède au moins trois positions de fonctionnement stables, une position non inverseuse, voir figure 2, dans laquelle la borne positive 6a est reliée à l'électrode externe 3 et la borne négative 6b est reliée à la barre 5 formant une électrode interne et une position inverseuse, voir figure 1, dans laquelle la borne positive 6a est reliée à la barre 5 formant l'électrode interne et la borne négative 6b est reliée au conducteur 10 de l'électrode externe 3, et une position de coupure, voir figure 3, dans laquelle l'alimentation est interrompue. La liaison entre la borne de sortie du système d'inversion de courant 7 et la barre 5 peut être réalisée par un conducteur, par exemple un fil de cuivre isolé connecté électriquement à ladite barre 5 d'armature. À cette fin, une portion de la barre 5 d'armature doit être dégagée du matériau poreux tel que le béton, dans laquelle elle est en général enrobée, pour permettre le contact. La liaison électrique peut ensuite se faire aux moyens d'une pince, d'une bague à serrage, etc. par l'électrode externe. On peut relier tout ou partie des barres 5 entre elles par une barre additionnelle soudée aux barres existantes. La liaison électrique entre la sortie du système d'inversion de courant 7 et l'armature de la paroi 1 peut être effectuée sur chaque barre 5 ou, de préférence, sur une partie des barres 5. Dans l'hypothèse où les barres 5 sont elles-mêmes en liaison électrique mutuel, notamment dans le cas de barres soudées, une liaison électrique avec une seule, voire un petit nombre de barres 5 est suffisant. Dans l'hypothèse de barres 5 non reliées électriquement par construction, on peut alors envisager une liaison de la sortie d'un système d'inversion de courant 7 avec un nombre de barres plus élevé, par exemple une sur quatre ou encore une sur trois, voire une sur deux, voire encore la totalité des barres dans la zone correspondant à la surface 2 recouverte par l'électrode externe 3. Dans le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 3, l'une des barres 5 est reliée au système d'inversion de courant 7, une autre barre 5 conserve son état d'origine, ce qui permet d'éviter de creuser dans la paroi 1 pour dégager ladite barre 5. Enfin, une troisième barre 5 est, à titre optionnel, reliée à un système de mesure permettant de fournir une référence. Le système de mesure comprend une électrode de référence 8 reliée à un circuit comprenant un élément de mesure électrique, par exemple un voltmètre, un ampèremètre ou plus généralement un multimètre 9 relié électriquement d'une part à l'électrode de référence 8 et, d'autre part à la barre 5 concernée. L'électrode de référence 8 peut être positionnée à proximité d'une barre 5. L'élément de mesure permet la surveillance de la dépolarisation en continu ou à intervalles réguliers. Un élément de surveillance peut être pourvu d'un enregistreur permettant de mémoriser une pluralité de valeurs de tension ou de courant au cours du temps. L'électrode de référence 8 peut comprendre une pièce métallique, par exemple un barreau, en contact avec un électrolyte, par exemple une solution aqueuse, fournissant un potentiel de référence. Le générateur électrique 6 peut être du type source de courant ou source de tension avec une forme d'onde qui peut présenter la forme illustrée sur la figure 4. Le traitement électrochimique de la construction 1 comprend une première phase Pl de durée L1 au cours de laquelle est appliqué un courant électrique négatif, voir figure 1, permettant de faire passer des anions du milieu poreux de la paroi vers l'électrode externe 3 et en sens inverse, des cations de l'électrode externe 3 vers le milieu poreux. Plus particulièrement, la circulation des ions est particulièrement forte à proximité des barres 5. En d'autres termes, les anions proches d'une barre 5 alimentée en énergie électrique sont particulièrement chassés en direction de l'électrode externe 3. Puis on coupe l'application de l'énergie électrique au cours de la phase P2 de durée L2. Dans ce cas, l'un des fils de liaison électrique peut être débranché ou le système d'inversion de courant 7 peut comprendre une position de coupure, voir figure 3. Le courant électrique cesse alors de circuler. L'on procède avantageusement à une vérification de l'état de l'électrode 3, en particulier de l'état d'humidité. La vérification est effectuée au cours de la phase P2 afin d'éviter de perturber le circuit lors d'une phase d'application du courant. S'il est constaté que l'électrode 3 est insuffisamment humide, il est alors procédé à un ajout de liquide. Le liquide peut être de l'eau pure, de l'eau du robinet ou une solution à fort pH, par exemple supérieur à 10. La solution à fort pH peut être de l'eau chargée en alcalins, par exemple de l'eau de chaux. On passe ensuite à la troisième étape P3 de durée L3 d'application d'un courant positif qui provoque la dépolarisation des barres 5 qui forment l'électrode interne, voir figure 2. On passe ensuite à la quatrième étape P4 de durée L4 d'interruption de la circulation du courant électrique, par exemple de la même manière que pour l'étape P2, voir figure 3. Lors de l'étape P3, il peut se produire un dégagement d'hydrogène gazeux au niveau de l'électrode externe 3. Dans l'exemple où l'électrode externe 3 comprend un matériau fibreux imbibé de liquide, le dégagement d'hydrogène peut éventuellement altérer localement le contact entre le matériau fibreux et le conducteur 10 ou encore le contact entre le matériau fibreux et la surface 2 de la paroi 1. L'interruption de la circulation du courant électrique de contre-polarisation à la fin de l'étape P3 permet une auto-réparation d'un éventuel contact altéré par le dégagement d'hydrogène dû à la réaction électrochimique : 2H++2e- -- H2. À l'issue de la phase P4, soit l'on constate que la migration des anions est suffisante en ce sens que la paroi 1 est convenablement désalinisée et l'on interrompt le procédé, soit l'on commence une nouvelle étape Pl suivie des étapes P2, P3 et P4. La durée L1 de l'étape P1 est généralement supérieure aux durées L2, L3 ou L4. La durée L1 peut être comprise entre 12 et 360 heures, préférablement entre 96 et 240 heures. La durée L2 est en général supérieure à la durée L4 et inférieure ou égale à la durée U. La durée L2 peut être comprise entre 2 minutes et 100 heures, préférablement entre 5 minutes et 24 heures. La durée L3 est en général supérieure à la durée L4. La durée L3 peut être comprise entre 2 minutes et 24 heures, préférablement entre 10 minutes, et 10 heures. La durée L4 est en général comprise entre 1 et 120 minutes, préférablement entre 5 et 60 minutes. Une durée L1, L2, L3 et/ou L4 peut être prédéterminée ou déterminée en fonction de paramètres opérationnels mesurés. La fin de la première phase peut être déterminée par une condition de polarisation de la construction, La fin de la troisième phase peut être déterminée par une condition de polarisation de la construction. La condition de polarisation de la construction peut être une valeur de polarisation d'une armature métallique de la construction, par exemple mesurée au moyen d'une électrode de référence et d'un voltmètre. La Demanderesse a mené des essais de dépolarisation forcés dans le but de réaliser une extraction d'ions C1 Au cours de ces essais, il a été constaté la mise en équilibre de l'anode et de la cathode après un fonctionnement d'environ 100 Ah par mètre carré d'armature. La surface d'armature est définie par la surface délimitée par l'armature métallique alimentée en énergie électrique. Les essais ont été réalisés avec des éprouvettes identiques constituées de béton cellulaire de section 5x5 crn et de 10 cm de longueur dans lesquelles un trou de 20 mm de profondeur est pratiqué à partir du petit côté de 5x5 cm à 30 mm de l'un des bords pour y loger un acier à béton de 12 mm de diamètre scellé au ciment blanc. Les éprouvettes sont disposées dans des bacs séparés contenant un électrolyte constitué d'eau coloré additionné de 10g/litre de NACL. Une contre-plaque formant électrode externe en acier inoxydable est posée au fond du bac et est reliée au pôle plus d'une source de 32 volts. Le pôle moins est relié à l'armature de l'éprouvette formant ainsi une cathode lors de la polarisation. Sur l'une des éprouvettes, la polarisation s'effectue pendant 12 heures, suivie d'une dépolarisation à courant coupé pendant 4 heures. Pour l'autre éprouvette, la polarisation dure 16 heures et la dépolarisation accélérée par inversion de courant est pratiquée pendant 10 minutes. Dans une éprouvette témoin non alimentée en courant, on constate une simple remontée capillaire de l'électrolyte dans l'éprouvette. Dans les éprouvettes soumises au courant électrique, on constate une oxydation de l'anode. La dépolarisation est mesurée par rapport à une électrode témoin au cuivre-sulfate de cuivre (Cu/CuSO4). Sur l'éprouvette dépolarisée naturellement par interruption du courant, on constate une polarisation à 1580 millivolts avant l'arrêt retombant à 699 millivolts à l'arrêt du courant de polarisation, puis à 595 millivolts après 4 heures d'interruption du courant, soit une diminution de 104 millivolts. Sur l'éprouvette bénéficiant de la dépolarisation forcée, on mesure une polarisation à 1512 millivolts à la fin de la phase d'application du courant, chutant à 750 millivolts après l'interruption du courant, puis à 300 millivolts après 10 minutes d'inversion des polarités, c'est-à-dire de courant de dépolarisation. La chute de la polarisation est donc de 300 millivolts en dix minutes à comparer à 104 millivolts en quatre heures dans l'essai précédent. On constate donc pour un temps passé 24 fois plus court une dépolarisation trois fois plus forte. On notera qu'entre la fin du courant de polarisation et l'application du courant de dépolarisation, un délai de dix minutes a été respecté correspondant à l'étape P2. La composition chimique de l'électronique 4 peut être optimisée en fonction de la nature des anions à extraire d'une construction. Une étape préalable d'analyse des anions à faire migrer peut-être menée. On choisit alors de charger l'électrolyte 4 avec un ou plusieurs cations adaptés à l'anion dont la migration doit être privilégiée. On peut également ajouter au liquide un surfactant pour modifier la tension superficielle des porosités pour favoriser l'extraction du chlore, par exemple une lessive ionique ou du diéthanolamine NH(CH2CH2OH)2. On peut ajouter à l'électrolyte 4 au moins un tensioactif pour améliorer la cohésion du liquide électrolytique, par exemple un savon liquide. On favorise ainsi un contact intime entre la surface 2 de la paroi 1 et l'électrolyte 4, d'où une migration accélérée des ions à traiter. Le dispositif de traitement peut également comprendre un organe de surveillance, par exemple capable de décider du passage d'une étape à l'autre, par exemple de la fin de la première étape lorsque le courant fourni par le générateur 6 devient inférieur à un seuil. La fin de la troisième étape de dépolarisation peut également être déterminée lorsque le courant de dépolarisation devient inférieur à un seuil. La fin de la première étape peut être décidée lorsque la tension de polarisation de la paroi 1, par exemple surveillée par le multimètres 9 devient supérieure à un plafond. La fin de la troisième étape peut être décidée lorsque la tension mesurée par le multimètre 9 devient inférieure à un seuil. La durée des étapes P2 et P4 peut être prédéterminée, par exemple réglée à une durée fixe. La durée de l'étape P2 peut être déterminée par un opérateur qui effectue une vérification de l'humidité de l'électrolyte 4. Alternativement, la durée de l'étape P2 peut être déterminée par le temps nécessaire à une mesure automatique de l'humidité, au moyen d'un capteur d'humidité disposé dans l'électrolyte 4 et actif lors de ladite phase P2.30 Revendications1. Procédé de traitement électrochimique d'une construction (1) comprenant un milieu poreux, une substance corrodable disposée dans le milieu poreux, la construction étant dotée de propriétés de conduction électrique, caractérisé en ce qu'il comprend l'application d'une électrode externe (3) sur une surface (2) de la construction, l'électrode externe (3) étant reliée à une borne d'un générateur (6), le milieu poreux étant reliée à une autre borne du générateur (6) et l'application au moins une fois des quatre phases suivantes: a) pendant une première phase de durée comprise entre 12 et 360 heures, faire passer un courant électrique négatif permettant de faire migrer des anions du milieu poreux vers l'électrode externe (3) et des cations de l'électrode externe (3) vers le milieu poreux, puis b) pendant une deuxième phase de durée comprise entre 2 minutes et 100 heures, interrompre la circulation du courant électrique, puis c) pendant une troisième phase de durée comprise entre 2 minutes et 24 heures, faire passer un courant électrique positif, puis d) pendant une quatrième phase de durée comprise entre 1 et 120 minutes, interrompre la circulation du courant électrique. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la durée de la première phase est comprise entre 96 et 240 heures, la durée de la deuxième phase est comprise entre 5 minutes et 24 heures, la durée de la troisième phase est comprise entre 10 minutes et 10 heures, et/ou la durée de la quatrième phase est comprise entre 5 et 60 minutes. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la deuxième phase comprend la ré humidification de l'électrode externe (3). 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel l'électrode externe (3) 30 comprend un circuit électrique comprenant des fils conducteurs (10) et un électrolyte (4).25 5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel on incorpore au moins un surfactant à l'électrolyte. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel la substance corrodable comprend une armature à base d'acier, ladite armature étant électriquement conductrice, ladite armature formant électrode reliée à l'autre borne du générateur (6), ladite armature formant cathode lors de la première phase. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel une autre électrode est appliquée sur une autre surface de la construction, ladite autre électrode étant reliée à la borne négative du générateur. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel le milieu poreux comprend du béton. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel la fin de la. première phase est déterminée par une condition d'intensité aux bornes du générateur (6) et la fin de la troisième phase est déterminée par une condition d' intensité aux bornes du générateur (6). 20 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel la fin de la première phase est déterminée par une condition de polarisation de la constructionä et la fin de la troisième phase est déterminée par une condition de polarisation de la construction. 25 11. Procédé selon la revendication 10, dans lequel la condition de polarisation de la construction est une valeur de polarisation d'une armature métallique de la construction. 12. Dispositif de traitement électrochimique d'une construction (1) comprenant un 30 milieu poreux, une substance corrodable disposée dans le milieu poreux, la construction étant dotée de propriétés de conduction électrique, pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes,15caractérisé en ce qu'il comprend une électrode externe (3) apposée sur une surface (2) de la construction, un générateur (6) muni d'une borne positive et d'une borne négative, l'électrode externe (3) étant reliée à la borne positive, le milieu poreux étant relié à la borne négative du générateur (6) et un organe commutateur/inverseur (7) configuré pour faire passer un courant électrique négatif permettant de faire migrer des anions du milieu poreux vers l'électrode externe et des cations de l'électrode externe vers le milieu poreux pendant 12 à 360 heures, puis interrompre la circulation du courant électrique pendant 2 minutes à 100 heures, puis faire passer un courant électrique positif pendant 2 minutes à 24 heures, puis interrompre la circulation du courant électrique pendant 1 à 120 minutes. 20 25