FR 2936468 A1 20100402 FR 0856500 A 20080926 Procédé de fabrication de véhicule automobile La présente invention concerne un procédé de fabrication d'un véhicule automobile, du type comprenant une étape de choix d'un câble flexible plat et une étape de mise en place du câble flexible plat choisi dans un réseau électrique du véhicule automobile pour alimenter au moins un organe du véhicule automobile, le câble flexible plat comprenant une pluralité de pistes de matériau électriquement conducteur et un enrobage électriquement isolant enveloppant chaque piste, l'enrobage reliant les pistes entre elles. L'utilisation de câbles flexibles plats (couramment dénommés FFC, acronyme de � Flat Flexible Cable �) pour le transport de courant électrique dans un réseau électrique de véhicule automobile, est possible. Toutefois, il n'existe pas de procédés aidant au choix d'un câble flexible plat dont les dimensions sont adaptées pour garantir une sûreté de fonctionnement d'un réseau électrique muni de tels câbles. En outre, des dimensions importantes du câble flexible plat garantissent une sûreté de fonctionnement mais induisent un coût important. Un but de l'invention est de fournir un procédé de fabrication de véhicule automobile dans lequel le câble flexible plat choisi a des dimensions adaptées pour garantir une sûreté de fonctionnement, tout en limitant le coût de fabrication du véhicule. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé du type précité, caractérisé en ce que le procédé comprend une étape de calcul d'une valeur de température de chaque piste en fonction de valeurs de grandeurs caractéristiques du câble flexible plat, lesdites grandeurs caractéristiques comprenant au moins une capacité thermique de chaque piste, une intensité du courant électrique parcourant chaque piste et une conductance thermique de l'enrobage entre deux pistes adjacentes, la valeur calculée de température étant utilisée lors de l'étape de choix du câble flexible plat. Suivant des modes particuliers de réalisation, le procédé selon l'invention comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles : - l'étape de calcul s' effectue également en fonction de grandeurs caractéristiques représentatives d'une dissipation thermique dans le milieu ambiant dans lequel le câble est destiné à être mis en place dans le véhicule, lesdites grandeurs caractéristiques représentatives d'une dissipation thermique dans le milieu ambiant comprenant de préférence au moins une conductance thermique par convection et au moins une conductance thermique par rayonnement, lesdites grandeurs caractéristiques comprenant de préférence également au moins un conductance thermique par conduction ; - l'étape de calcul comprend une étape de résolution d'un système d'équations thermiques couplées, lesdites grandeurs caractéristiques étant des paramètres des équations ; - le câble flexible plat est décomposé en noeuds, chaque équation thermique correspondant à la loi de conservation de l'énergie au niveau de chaque noeud ; - le câble flexible plat est divisé en une pluralité de cellules élémentaires correspondant respectivement à l'une des pistes ; - chaque cellule élémentaire comprend un noeud central relié à une source de puissance dissipée par effet Joule, une pluralité de noeuds d'extrémité reliés auxdites grandeurs caractéristiques d'une dissipation thermique dans le milieu ambiant et reliés à une capacité thermique, et au moins un noeud de raccordement avec une cellule élémentaire adjacente, le ou chaque noeud de raccordement étant relié à une capacité thermique, le noeud central, les noeuds d'extrémité et le noeud de raccordement étant reliés entre eux ; - le noeud de raccordement est relié à une conductance par rayonnement et une conductance par convection avec le milieu ambiant, chaque noeud d'extrémité étant relié à une conductance par rayonnement et une conductance par convection avec le milieu ambiant ; - l'étape de choix du câble flexible plat comprend en outre une étape de comparaison de la valeur calculée de température d'au moins l'une des pistes à une valeur prédéterminée de température, par exemple à une température critique de l'enrobage ; et - le câble flexible plat comprend au moins une piste d'alimentation, dans laquelle l'intensité électrique maximale du courant la parcourant est supérieure ou égale à 1A, et au moins une piste de signal, dans laquelle l'intensité électrique maximale du courant la parcourant est inférieure de plus d'un facteur 50. L'invention a également pour objet un véhicule automobile comportant un réseau électrique comprenant au moins un câble flexible plat pour alimenter au moins un organe du véhicule automobile, le câble flexible plat comprenant une pluralité de pistes de matériau électriquement conducteur et un enrobage électriquement isolant enveloppant chaque piste, l'enrobage reliant les pistes entre elles, caractérisé en ce que le câble flexible plat est choisi en fonction d'au moins une valeur de température d'au moins l'une des pistes, la valeur de température étant calculée en fonction de valeurs de grandeurs caractéristiques du câble flexible plat, lesdites grandeurs caractéristiques comprenant au moins une capacité thermique de chaque piste, une intensité du courant électrique parcourant chaque piste, et une conductance thermique de l'enrobage entre deux pistes adjacentes. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une vue schématique en coupe d'un câble flexible plat mis en oeuvre par le procédé selon l'invention ; - la figure 2 est un organigramme illustrant un procédé de fabrication selon l'invention ; - la figure 3 est une vue schématique d'une division du câble de la figure 1 en cellules élémentaires et d'une décomposition nodale des cellules élémentaires, selon l'invention ; - et la figure 4 est un graphique illustrant le résultat d'une simulation numérique pour un câble flexible plat comprenant quatre pistes de matériau conducteur et dont seule une piste d'extrémité est alimentée. Le procédé selon l'invention concerne la fabrication de véhicules automobiles comprenant un réseau électrique dans lequel divers organes électriques sont alimentés par une batterie et/ou par un alternateur. L'expression � véhicule automobile � s'entend comme englobant aussi bien les automobiles que les aéronefs et les véhicules ferroviaires. Le réseau électrique comprend un câble flexible plat 2 tel qu'illustré sur la figure 1. Le câble flexible plat 2 comprend une pluralité de pistes de matériau électriquement conducteur 4 disposées en lignes les une à côte des autres, et un enrobage électriquement isolant 6 enveloppant les pistes 4. Chaque piste 4 a une section rectangulaire présentant une largeur �1; � et une épaisseur � e; �. Les valeurs de largeur I; et d'épaisseur e; sont a priori différentes pour chaque piste 4, même si elles sont identiques dans l'exemple illustré. Les pistes 4 sont par exemple réalisées en cuivre. Les pistes 4 situées aux extrémités transversales sont appelées pistes d'extrémité et les pistes situées entre les pistes d'extrémité sont appelées pistes intermédiaires. Le câble illustré comprend deux pistes d'extrémité et deux pistes intermédiaires. L'une des pistes d'extrémité 4 est, dans cet exemple, une piste d'alimentation propre à alimenter en courant un organe électrique, les trois autres pistes étant des pistes de signal dans lesquelles l'intensité du courant électrique est très inférieure à celle des pistes d'alimentation, d'un facteur de plus de 50, voire une intensité sensiblement nulle. Chaque piste 4 est aplatie, et comprend deux grandes faces 8 opposées, parallèles entre elles, et deux petites faces 10 opposées, parallèles entre elles. L'enrobage 6 enveloppe chaque piste 4. Il est obtenu par surmoulage d'un matériau électrique sur les pistes 4. L'enrobage 6 forme, autour de chaque piste 4, une gaine isolante 12 entourant la piste 4 correspondante, et, entre chaque paire de pistes adjacentes, un pont de matière 14 reliant deux gaines adjacentes 12 entre elles. Chaque gaine 12 et chaque pont de matière 14 sont de section rectangulaire. Chaque pont de matière 14 a une largeur � I � correspondant à la distance entre deux gaines 14 adjacentes, et une épaisseur � e � mesurée perpendiculairement à la largeur I. L'épaisseur des ponts de matière 14 est sensiblement égale à l'épaisseur des gaines 12. Le procédé de fabrication selon l'invention comprend, comme illustré sur l'organigramme de la figure 2, une première étape de définition des dimensions de chaque piste 4, un couple (e;, l;) d'épaisseur e; et de largeur I; étant assigné à chaque piste avec un indice i. Le procédé comprend une deuxième étape de modélisation du câble flexible plat 2, puis une étape de calcul de la température de chaque piste 4 en fonction de grandeurs caractéristiques du câble flexible plat 2. Les grandeurs caractéristiques comprennent au moins une capacité thermique de chaque piste 4, une intensité du courant électrique parcourant chaque piste 4, une conductance thermique de l'enrobage 6 entre deux pistes adjacentes 4, et des grandeurs caractéristiques représentatives d'une dissipation thermique dans le milieu ambiant dans lequel le câble flexible plat 2 est destiné à être mis en place dans le véhicule. Le procédé comprend ensuite une étape de comparaison de la température calculée d'au moins une piste à une valeur prédéterminée de température de référence. Il s'agit par exemple d'une température critique de l'enrobage 6. Si la température de chaque piste 4 est inférieure à la valeur prédéterminée de référence de chaque piste 4, le câble flexible plat 2 est choisi. En revanche, si le résultat de la comparaison est négatif, de nouvelles dimensions des pistes 4 sont choisies. Les dimensions (e;, I;) d'au moins certaines pistes 4 sont modifiées et les étapes de modélisation, de calcul de la température de chaque piste 4, et de comparaison sont répétées. L'étape de modélisation du câble flexible plat 2 va maintenant être décrite. Le câble plat flexible 2 est divisé en cellules élémentaires 16, 17, 18 correspondant chacune à l'une des pistes 4. Les cellules élémentaires 16, 17, 18 comprennent une première cellule d'extrémité 16 correspondant à l'une des pistes d'extrémité, une deuxième cellule d'extrémité 17 correspondant à la deuxième piste d'extrémité, et deux cellules intermédiaires 18 correspondant respectivement aux pistes intermédiaires. Chaque cellule élémentaire 16, 17, 18 est décomposée en noeuds. Chaque cellule intermédiaire 18 comporte six noeuds. La première cellule d'extrémité 16, qui englobe le pont de matière 14 la reliant à la cellule adjacente 17, possède six noeuds, tandis que la deuxième cellule d'extrémité 17 n'englobe pas de pont de matière 14 et ne possède que cinq noeuds. Le nombre total de noeuds � Nb noeuds � du câble flexible plat 2 est ainsi obtenu à partir du nombre de cellules � n cellules � par la formule suivante : Nb noeuds = Il + (6. (n cellules -2)). Chaque cellule élémentaire 16, 17, 18 comprend un noeud central 20 relié à une capacité thermique Cstockée, et a une source Pi de puissance dissipée par effet Joule. Chaque cellule élémentaire 16, 17, 18 comporte au moins deux noeuds d'extrémité 22 et au moins un noeud de raccordement 24 à une autre cellule élémentaire 16, 17, 18. Les noeuds d'extrémité 22 correspondent à l'interface entre une face plane externe de la gaine 12 non opposée à une cellule adjacente 16, 17, 18 et le milieu ambiant dans lequel le câble flexible plat 2 est destiné à être implanté sur le véhicule. Les noeuds de raccordement 24 correspondent à une interface entre deux cellules 16, 17, 18 élémentaires adjacentes. Chaque noeud d'extrémité 22 et de raccordement 24 est relié à une capacité thermique Cstockée. Les noeuds d'extrémité 22 sont reliés à une conductance par rayonnement Gray correspondant aux pertes de chaleur par rayonnement dans le milieu ambiant, et à une conductance par convection Gconv correspondant aux pertes de chaleur par convection avec le milieu ambiant. Le noeud de raccordement 24 est relié au milieu ambiant par deux conductances par rayonnement Gray et par deux conductances par convection Gconv, correspondant aux deux interfaces du pont de matière 14 avec le milieu ambiant, de chaque côté du pont 14. Chaque cellule intermédiaire 18 et la première cellule d'extrémité 16 comprennent chacune un noeud intermédiaire 26 correspondant à l'interface entre la piste 4 et l'enrobage 6 au niveau du pont de matière 14. Le noeud intermédiaire 26 est relié à une capacité thermique Cstockée. Le noeud intermédiaire 26 est en outre relié au noeud central 20 par une conductance thermique Gcond correspondant à la conductance de la chaleur à l'intérieur du matériau entre les deux noeuds, et relié au noeud de raccordement 24 par une autre conductance thermique Gcond. L'étape de calcul du procédé de fabrication va maintenant être décrite. Les conductances thermiques Gcond sont calculées selon la loi de Fourier : Gcond =ù avec e l'épaisseur du matériau traversé, I la largeur du matériau e traversé et la conductivité thermique du matériau. Le calcul de la puissance dissipée dans chaque piste 4 par effet Joule Pj est obtenu par la formule : Pj(T) = '°S' .(1+acu(T-20)).12, avec p2o0c la conductivité électrique du matériau à 20° Celcius, cocu le coefficient de température à la température de matériau T, I l'intensité du courant électrique parcourant la piste 4, et S la section transversale du matériau. La capacité thermique Cstockée est calculée selon la formule : Cstockée = e.l.pmat .cpmat, avec e l'épaisseur du matériau, I la largeur du matériau, pmat la masse volumique du matériau, cpmat la chaleur massique. La conductance par rayonnement est calculée selon la formule suivante : Gray (T) = s.a.l.(T2+Tamb2).(T+Tamb), avec e l'émissivité du matériau, a la constante de Boltzmann, I la distance entre les deux corps rayonnant, T la température en Kelvin. Le milieu ambiant est considéré comme étant de l'air à température atmosphérique. Quant à la conductance par convection, elle nécessite le calcul préalable du nombre de Rayleigh par la formule g./3.(T ùTl3 Ra(T) = amb , avec T la température en Kelvin. v.a Ensuite, en fonction de la valeur du nombre Ra(T) et en fonction de l'orientation de la face considérée, un coefficient C est estimé grâce au tableau ci-dessous : .......................................................................... ............................ rY nt:1 3 r e r ; k13r1?II n la,-!-I';c + y, t a #l'1i ruI.è:i P açu #"Ic; 11 0,59 0.13 P que horizontale chauffée hai..É 0.54 0,14 horizontale `-ia~#fee ^^~~ 0.21 0.01 % que #ue hortt izon 4~ir ~û bas Ensuite, le nombre de Nusselt calculé par Nu(T) = C.Ra(T)n, la valeur de n dépendant, comme indiqué dans le tableau ci-dessus, du type de convection laminaire ou turbulente prévue. La conductance par convection Gconv est enfin donnée par la formule : Gconv (T) = Xair(T).Nu(T).(T-Tamb), avec Xair la conductivité thermique de l'air, Tamb la température du milieu ambiant, considérée comme égale à la température considérée pour le calcul de la conductance par rayonnement Gray. Le calcul est en variante affiné si nécessaire en donnant des températures différentes au milieu ambiant pour Gray et Gconv, par exemple du fait d'une présence d'un élément chaud d'échappement en regard et espacé du câble flexible plat 2, qui modifie par exemple la température à considérer pour Gray. Selon le principe de conservation de l'énergie, on obtient, au niveau de chaque noeud, l'équation thermique suivante : Gcond X T + P,# + Gray + Gconv = Cstockée dl dt En écrivant la conservation de l'énergie thermique pour chaque noeud, on obtient un système d'équations couplés, propre à être mis sous forme de matrices. Les équations en chaque noeud d'une cellule élémentaire 16, 17, 18 sont implantées dans les matrices dans l'ordre n1, n2, n3, n4, n5, n6 indiqué sur la figure 2. En outre les cellules sont intégrées au calcul dans le sens de la première cellule d'extrémité 16 vers la deuxième cellule d'extrémité 17. Les matrices obtenues sont reprises dans les tableaux suivants : Dans ces tableaux G1-314=G1-31+G1_34, avec G1_3 la conductance thermique Gcond entre le noeud n1 et le noeud n3 de la première cellule d'extrémité 16. En effet, la première cellule d'extrémité 16 porte l'indice 1. est par exemple la température de la première cellule au noeud n1, et Pu la puissance dissipée par effet Joule dans la cellule 1. Première cellule d'extrémité 16 : .: G o o o G o 0 G: - J r7 0. ô 0 G' G O 11.'' 0 k. j _ Il. 'Lit 1 - cellule intermédiaire portera ici Cellules intermédiaires 18 (la première l'indice 2 et la deuxième un indice3) : G,, 6 o Ct L% 0 ù G G D G,,,,. -ci G..,,: e Deuxième cellule d'extrémité 17 : :..,. i=l 6 6 L.: iï 6 ii û 0 0 0 0 G e 0 (> o o ' G 4 :;.. ,•0 (;ä,e o �,;4 1, ~Y , • e., ,'',4 Ge. 1 il0 i Cf t 0 0 0 1 I s1 0' O O t? Y ffi 0 0 0 0' ' 7' 0 0 0 j / di t'? Pour chaque cellule, le système matriciel s'écrit ainsi : [G] [T]+[Q,]=[C]. Le système matriciel doit ensuite être fusionné afin d'aboutir à un système matriciel unique reflétant le câble flexible plat 2 dans sa globalité. L'assemblage porte sur les matrices carrées [G] et [C] et les vecteurs de puissance thermiques [P] et consiste à fusionner la dernière ligne d'une cellule avec la première ligne de la suivante. Mathématiquement, la fusion consiste à additionner les valeurs communes aux deux noeuds et à agrandir le système matriciel résultant dT dt 10 G J 0 0 0 c 0 f 0 o o o 0 O O 0 0 ) _2 0 0 0 0 0 0 û o 0 0 0 it 0 G Ce système de fusionnement est reproduit ensuite sur toutes les cellules élémentaires 16, 17, 18 constituant la géométrie complète illustrée sur la figure 2, la première cellule 16 débutant la séquence et la deuxième cellule d'extrémité 17 la terminant. L'ensemble des valeurs des matrices ci-dessus sont avantageusement stockées dans une mémoire d'un calculateur. Dans la mémoire sont également stockées des programmes de calcul de résolution du système d'équations couplées. Le système matriciel est avantageusement résolu par itération temporelle par le calculateur. Les courbes 30, 32, 34, 36 illustrées sur la figure 4, sont obtenues à partir des valeurs de température fournies par le calculateur, et correspondent respectivement aux quatre pistes 4 considérées de la gauche vers la droite sur la figure 1. Les valeurs de température (°C) sont représentées en ordonnées et les valeurs de temps (secondes) en abscisses. Dans cet exemple, I; = 2mm, e; = 0,2mm, pour chaque piste 4. Le matériau des pistes 4 est le cuivre. Pour le pont de matière 14, e = 0,4 mm et 1 = 0,2mm. Le courant électrique dans la première piste 4, c'est-à-dire celle de gauche sur la figure 1, est égal à 10 A, tandis que le courant électrique dans les trois autres pistes 4 est nul, pour simuler par exemple des pistes de signal. Les valeurs de température augmentent jusqu'à une valeur nominale qui est retenue pour effectuer le choix du câble 2 flexible plat. La valeur de température nominale est comparée à une valeur maximale autorisée de température, pour chaque piste 4. Si la valeur de température nominale de l'une des pistes 4 dépasse sa température maximale autorisée, le câble flexible plat 2 est rejeté. Il est alors choisi un câble flexible plat 2 dont les dimensions sont différentes, et un nouveau calcul de température nominale est effectué. Il convient ainsi de procéder par itération jusqu'à ce que les valeurs de température nominales soient inférieures aux températures maximales autorisées. De manière avantageuse, le choix du câble flexible plat 2 est également effectué par comparaison de la valeur d'écart entre la température nominale de chaque piste 4 et la valeur maximale autorisée, et une valeur maximale d'écart, de façon à ce que le dimensionnement du câble flexible plat 2 soit optimum en termes de coût. Naturellement, l'ensemble de ces itérations est en variante effectué automatiquement par le calculateur pour différentes configurations possibles de câble flexible plat 2. Avec l'invention, il est tenu compte, dans le choix du câble mis en place sur le véhicule, du couplage thermique entre les pistes de matériau conducteur, et donc du comportement thermique du câble plat flexible 2 pris dans son ensemble. La simulation numérique du comportement thermique du câble flexible plat 2 est précise, puisqu'il est tenu compte, dans l'invention, du rôle thermique joué par toutes les pistes 4, et notamment par les pistes de signal 4. Le choix du câble flexible plat 2 est fiable. La sûreté de fonctionnement est élevée. En outre, le choix du câble flexible plat 2 est réalisé pour un coût optimal. En effet, la réduction des disfonctionnements de l'architecture électrique réduit le coût du service après-vente. En outre, le dimensionnement optimal des pistes électriques 4 minimise la masse de cuivre du réseau électrique, et donc le coût des matières premières. La faible masse des pistes électriques 4 assure également une consommation relativement faible en carburant du véhicule et des rejets polluants relativement faibles. Et même si cette contribution paraît minime, elle s'articule dans une logique globale de réduction du poids des véhicules et ainsi des émissions polluantes. La mise en oeuvre par un calculateur réduit le temps nécessaire au choix du câble. La division en cellules élémentaires et la décomposition en noeuds simplifient les calculs. En variante, le câble flexible plat 2 possède un nombre différent de pistes d'alimentation et de pistes de signal. Il s'agit par exemple uniquement de deux pistes d'alimentation, ou encore de toute autre combinaison. En variante également, au moins deux des pistes 4 ont une épaisseur e; et/ou une largeur I; différentes. En variante encore, au moins deux des ponts de matière 14 ont une épaisseur et/ou une largeur différentes. REVENDICATIONS1.- Procédé de fabrication d'un véhicule automobile, du type comprenant une étape de choix d'un câble flexible plat (2) et une étape de mise en place du câble flexible plat choisi (2) dans un réseau électrique du véhicule automobile pour alimenter au moins un organe du véhicule automobile, le câble flexible plat (2) comprenant une pluralité de pistes (4) de matériau électriquement conducteur et un enrobage électriquement isolant (6) enveloppant chaque piste (4), l'enrobage (6) reliant les pistes (4) entre elles, caractérisé en ce que le procédé comprend une étape de calcul d'une valeur de température de chaque piste (4) en fonction de valeurs de grandeurs caractéristiques du câble flexible plat (2), lesdites grandeurs caractéristiques comprenant au moins une capacité thermique de chaque piste (4), une intensité du courant électrique parcourant chaque piste (4) et une conductance thermique de l'enrobage (6) entre deux pistes adjacentes (4), la valeur calculée de température étant utilisée lors de l'étape de choix du câble flexible plat (2). 2.- Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape de calcul s' effectue également en fonction de grandeurs caractéristiques représentatives d'une dissipation thermique dans le milieu ambiant dans lequel le câble (2) est destiné à être mis en place dans le véhicule, lesdites grandeurs caractéristiques représentatives d'une dissipation thermique dans le milieu ambiant comprenant de préférence au moins une conductance thermique par convection (Goonv) et au moins une conductance thermique par rayonnement (Gray), lesdites grandeurs caractéristiques comprenant de préférence également au moins un conductance thermique par conduction (Gond). 3.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'étape de calcul comprend une étape de résolution d'un système d'équations thermiques couplées, lesdites grandeurs caractéristiques étant des paramètres des équations. 4.- Procédé selon la revendication 3, dans lequel le câble flexible plat (2) est décomposé en noeuds (20, 22, 24, 26), chaque équation thermique correspondant à la loi de conservation de l'énergie au niveau de chaque noeud (20, 22, 24, 26). 5.- Procédé selon la revendication 4, dans lequel le câble flexible plat (2) est divisé en une pluralité de cellules élémentaires (16, 17, 18) correspondant respectivement à l'une des pistes (4). 6.- Procédé selon la revendication 5, dans lequel chaque cellule élémentaire (16, 17, 18) comprend un noeud central (20) relié à une source de puissance dissipée par effet Joule (Pj), une pluralité de noeuds d'extrémité (22) reliés auxdites grandeurs caractéristiques d'une dissipation thermique dans le milieu ambiant et reliés à une capacité thermique (Cstockée) , et au moins un noeud de raccordement (24) avec une cellule élémentaire adjacente (16, 17, 18), le ou chaque noeud de raccordement (24) étant relié à une capacité thermique (Cstockée), le noeud central (20), les noeuds d'extrémité (22) et le noeud de raccordement (24) étant reliés entre eux. 7.- Procédé selon la revendication 6, dans lequel le noeud de raccordement (24) est relié à une conductance par rayonnement (Gray) et une conductance par convection (Gcon,) avec le milieu ambiant, chaque noeud d'extrémité (22) étant relié à une conductance par rayonnement (Gray) et une conductance par convection (Gcon,) avec le milieu ambiant. 8.- Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'étape de choix du câble flexible plat (2) comprend une étape de comparaison de la valeur calculée de température d'au moins l'une des pistes (4) à une valeur prédéterminée de température, par exemple à une température critique de l'enrobage (6). 9.- Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le câble flexible plat (2) comprend au moins une piste d'alimentation (4), dans laquelle l'intensité électrique maximale du courant la parcourant est supérieure ou égale à 1A, et au moins une piste de signal (4), dans laquelle l'intensité électrique maximale du courant la parcourant est inférieure de plus d'un facteur 50. 10.- Véhicule automobile comportant un réseau électrique comprenant au moins un câble flexible plat (2) pour alimenter au moins un organe du véhicule automobile, le câble flexible plat (2) comprenant une pluralité de pistes (4) de matériau électriquement conducteur et un enrobage électriquement isolant (6) enveloppant chaque piste (4), l'enrobage (6) reliant les pistes (4) entre elles,caractérisé en ce que le câble flexible plat (2) est choisi en fonction d'au moins une valeur de température d'au moins l'une des pistes (4), la valeur de température étant calculée en fonction de valeurs de grandeurs caractéristiques du câble flexible plat (2), lesdites grandeurs caractéristiques comprenant au moins une capacité thermique de chaque piste (4), une intensité du courant électrique parcourant chaque piste (4), et une conductance thermique de l'enrobage (6) entre deux pistes adjacentes (4).10