FR 2938454 A1 20100521 FR 0806513 A 20081120 La présente invention concerne le domaine de la désacidification d'un gaz, par exemple la décarbonatation des fumées de combustion ou la désacidification d'un gaz naturel. Afin de limiter le phénomène de réchauffement climatique, le dioxyde de carbone est extrait des fumées de combustion en vue d'être séquestré dans un réservoir souterrain. Dans le cas du gaz naturel, la teneur en dioxyde de carbone et en hydrogène sulfureux est réduite pour des raisons de toxicités, pour améliorer le pouvoir calorifique du gaz et, éventuellement, pour permettre la liquéfaction du gaz naturel pour transport par bateau. On utilise couramment des procédés d'absorption mettant en oeuvre une solution aqueuse d'amine, pour retirer le CO2 et l'H2S d'un gaz. Le gaz est purifié par mise en contact avec la solution absorbante, puis la solution absorbante est régénérée thermiquement. On peut citer le document US 7,056,482 qui propose un procédé de décarbonatation de fumées de combustion, dans lequel le gaz purifié est lavé par de l'eau pour retirer les molécules absorbantes qui ont été entraînées par le gaz. La présente invention propose d'effectuer un lavage à l'eau du gaz purifié 20 et de recycler l'eau de lavage dans le procédé pour récupérer l'amine entraînée par le gaz purifié. La présente invention concerne un procédé de capture des composés acides, comportant le 002 et l'H2S, contenus dans un gaz à traiter, dans lequel on 25 effectue les étapes suivantes : a) on met en contact le gaz à traiter avec une solution absorbante comportant des amines en solution aqueuse de manière à obtenir un gaz appauvri en composés acides et comportant des traces d'amines et une solution absorbante enrichie en composés acides, 30 b) on régénère au moins une fraction de la solution absorbante enrichie en composés acides dans une colonne de régénération de manière à obtenir 2 une solution absorbante régénérée et un effluent gazeux riche en composés acides, la solution absorbante régénérée étant recyclée à l'étape a) en tant que solution absorbante, c) on condense partiellement par refroidissement ledit effluent gazeux pour obtenir un effluent refroidi composé de condensats liquides et d'un gaz enrichi en composés acides, puis on introduit au moins une partie des condensats dans la colonne de régénération, d) on met en contact dans une section de lavage le gaz appauvri en composés acides obtenu à l'étape a) avec un flux d'eau liquide de manière à obtenir un gaz appauvri en amine et une eau enrichie en amine, e) on recycle une partie de l'eau enrichie en amine obtenue en fond de la section de lavage, en effectuant au moins l'une des opérations suivantes : on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec la solution absorbante régénérée obtenue à l'étape b), on introduit ladite partie de l'eau enrichie en amine dans la colonne de régénération, on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec l'effluent gazeux obtenu à l'étape b), on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec la solution 20 absorbante enrichie en composés acides obtenue à l'étape a). Selon l'invention, avant l'étape d), on peut faire circuler le gaz obtenu à l'étape a) à travers un moyen de séparation mécanique entre gaz et liquide. On peut prélever une partie des condensats obtenus à l'étape c) et, à 25 l'étape d), on peut mettre en contact le gaz appauvri en composés acides obtenu à l'étape a) avec un flux d'eau liquide et, en outre, avec ladite partie des condensats prélevés. On peut recycler une partie de l'eau enrichie en amine obtenue en fond de la section de lavage pour constituer une partie dudit flux d'eau liquide mis en 30 oeuvre à l'étape d). Alternativement, la section de lavage peut comporter une première et une deuxième zone de mise en contact et, à l'étape d), on peut mettre en contact dans la première zone de mise en contact le gaz appauvri en composés acides obtenu à l'étape a) avec une partie de l'eau enrichie en amine obtenue en fond de la section de lavage de manière à obtenir un gaz lavé, puis on peut mettre en contact dans la deuxième zone de mise en contact ledit gaz lavé avec ladite partie des condensats prélevés. Dans ce cas, avant d'entrer dans la deuxième zone de mise en contact, on peut faire circuler ledit gaz lavé à travers un moyen de séparation mécanique entre gaz et liquide. Selon l'invention, on peut faire circuler le gaz appauvri en amine obtenu à l'étape d) à travers un moyen de séparation mécanique entre gaz et liquide. La solution aqueuse d'amine peut comporter entre 10 % et 80 % poids d'amine qui peut être choisie dans la liste constituée par la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la diméthyléthanolamine, la diisopropylamine, la diglycolamine, la pipérazine, l'hydroxyéthyl piperazine. Le gaz à traiter peut être choisi dans la liste constituée par une fumée de combustion, un gaz naturel, un gaz obtenu en queue d'un procédé Claus, un gaz de synthèse, un gaz de conversion mis en oeuvre dans les centrales intégrées de combustion de charbon, de bois, de brut lourd ou de gaz naturel, un gaz issu de la fermentation de biomasse, un effluent issu d'une cimenterie ou d'une usine de sidérurgie. La méthode selon l'invention permet d'optimiser le fonctionnement de la section de lavage à l'eau, tout en limitant la consommation énergétique 25 nécessaire à la mise en oeuvre du lavage à l'eau du gaz purifié. Le recycle d'une portion de l'eau de lavage contenant de l'amine permet simultanément au procédé selon l'invention de limiter les pertes en amines et de réduire les opérations de traitement de l'eau. 4 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant aux dessins parmi lesquels : la figure 1 schématise le procédé selon l'invention, - les figures 2 et 3 schématisent des perfectionnements du procédé selon l'invention. En référence à la figure 1, le gaz à traiter arrive par le conduit 1 à une pression qui peut être comprise entre 1 et 150 bars absolu, et à une température 10 qui peut être comprise entre 10 °C et 70°C. Le gaz peut être des fumées de combustion, un gaz naturel ou un gaz obtenu en queue du procédé Claus. Le gaz peut également être un gaz de synthèse, un gaz de conversion mis en oeuvre dans les centrales intégrées de combustion de charbon, de brut lourd, de bois ou de gaz naturel, un gaz issu de la 15 fermentation de biomasse, un effluent issu d'une cimenterie ou d'une usine de sidérurgie. Le gaz contient des composés acides tels que le CO2 ou de l'H2S entre 0,1 et 30% volume. Dans le cas des fumées de combustion, la teneur en composés de type SOx et NOx peut atteindre une valeur de l'ordre de 20 200 mg/Nm3 volume pour chacun desdits composés. Le gaz arrivant par le conduit 1 peut être comprimé par l'organe A. Par exemple, dans le cas d'une fumée de combustion, l'élément A est une soufflante ou un compresseur assurant une augmentation de pression de l'ordre de 150 à 200 mbar. 25 Le gaz est introduit par le conduit 2 dans la section d'absorption B1 munie d'éléments de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage en vrac ou un garnissage structuré. Dans la section B1, le gaz est mis en contact avec la solution absorbante arrivant par le conduit 12. Le gaz circule à contre-courant de la solution liquide. La solution absorbante capte les composés 30 acides, notamment le CO2 et I'H2S contenu dans le gaz. On évacue par le conduit 4 en fond de la section B1 une solution absorbante chargée en composés acides. On obtient un flux de gaz appauvri en composés acides en tête de la section B1, ce flux étant représenté par la flèche 32. La composition de la solution absorbante est choisie pour sa capacité à absorber les composés acides. On peut mettre en oeuvre une solution aqueuse 5 comportant, en général entre 10% et 80%, de préférence entre 20% et 60%, en poids d'amines, de préférence des alcanolamines. On peut utiliser les amines suivantes : la MEA (monoéthanolamine), DEA (diéthanolamine), MDEA (diméthyléthanolamine), DIPA (diisopropylamine), DGA (diglycolamine), des diamines, de la pipérazine, de l'hydroxyéthyl piperazine. La solution absorbante peut contenir par ailleurs un tierce composé de façon à favoriser la solubilité physique des composés acides à absorber. Ce tierce composé peut être, par exemple et de façon non limitative du méthanol, du sulfolane, des polyéthylèneglycols qui peuvent être éthérifiés, des pyrrolydones ou dérivés comme par exemple la N-méthylpyrrolidone, le méthanol, la N-formyl morpholine, l'acétyl morpholine, le carbonate de propylène. Ce tierce composé peut représenter entre 0 à 100% en poids de l'amine. La solution absorbante évacuée en fond de la section B1 est pompée, chauffée dans l'échangeur de chaleur F, puis introduite dans la colonne de régénération G. En général, on envoie la totalité de la solution absorbante dans la colonne de régénération. Alternativement, on peut séparer la solution absorbante obtenue en fond de la section B1 en deux fractions, et n'envoyer qu'une seule fraction dans la colonne de régénération G. Par exemple, on peut séparer la solution absorbante chargée en composés acides en une fraction riche en composés acides et une fraction pauvre en composés acides. La fraction riche en composés acides est envoyée dans la colonne G, la fraction pauvre en composés acides est recyclée en étant introduite en tête de la section d'absorption. Ce mode de réalisation est détaillé par le document FR 2 877 858. La colonne de régénération G est équipée d'internes de séparation gaz/liquide, par exemple des plateaux, des garnissages en vrac ou structurés. Le fond de la colonne G est équipé d'un rebouilleur J qui apporte la chaleur 6 nécessaire à la régénération. Dans la colonne G, les composés acides sont libérés sous forme gazeuse et évacués en tête de G par le conduit 22. La solution absorbante régénérée, c'est-à-dire appauvrie en composés acides, est évacuée en fond de la colonne G par le conduit 6, pompée par la pompe K, et introduite par le conduit 9 dans l'échangeur F pour être refroidie. La solution absorbante refroidie est évacuée par le conduit 10 pour être introduite dans le filtre H afin d'en retirer les particules et composés solides. La solution absorbante évacuée de H est refroidie dans l'échangeur de chaleur I puis introduit par le conduit 12 dans la section B1. Le flux gazeux évacué en tête de G par le conduit 22 est partiellement liquéfié par refroidissement dans l'échangeur N puis introduit dans le séparateur O. Les condensats sont recyclés par le conduit 23 et la pompe M en tête de la colonne G à titre de reflux. Dans le cas de l'application du procédé à la décarbonatation des fumées, on obtient en tête de la colonne G un gaz riche en CO2. Le gaz évacué en tête du ballon O par le conduit 24 est liquéfié, en vue d'être injecté dans un réservoir souterrain. Le gaz peut être comprimé et déshydraté dans les organes P et Q pour obtenir un flux de CO2 liquide à 110 bars environ et d'une très grande pureté, par exemple supérieure à 99% volume de CO2. Une partie de la solution absorbante régénérée obtenue en fond de G peut être introduite par le conduit 8 dans l'appareil de vaporisation L, couramment nommé "reclaimer". Dans l'appareil L, la solution absorbante est chauffée jusqu'à être vaporisée. Les vapeurs sont évacuées de L par le conduit 7 pour être introduites dans la colonne G. Les sels formés par la dégradation de l'amine restent à l'état solide en solution liquide au fond de L et sont extraits cycliquement et évacués par le conduit 31. Au niveau du conduit 8, on peut ajouter de l'eau et éventuellement une base forte, par exemple une solution d'hydroxyde de sodium, pour neutraliser les sels, les acides et pour réguler la température de vaporisation. Le gaz purifié 32 entraîne une quantité d'amine. En effet, en tête de la zone B1, la solution absorbante liquide à forte concentration en amine, par exemple 30% poids dans le cas d'une MEA, se trouve à contre courant d'un gaz circulant à une vitesse importante. Il résulte de ce contact un fort entraînement d'amine par le gaz. Deux principes gouvernent le phénomène d'entraînement d'amines par le gaz. D'une part, une fraction d'amines est entraînée sous forme vapeur dans le gaz purifié du fait de la tension de vapeur de l'amine. D'autre part, les pertes d'amines sont dues à l'entraînement mécanique de gouttelettes de liquide dans le gaz. Ces deux phénomènes déterminent la quantité d'amines entraînée par le gaz vers la section de lavage B3. Selon l'invention, on met en oeuvre une section de lavage spécifique pour éviter des rejets et des pertes trop importants d'amine : on effectue un lavage à l'eau du gaz pour récupérer les molécules d'amine présentes dans le gaz purifié. Le gaz 32 est introduit dans la section de lavage B3 pour être mis en contact, à contre-courant, avec l'eau arrivant par le conduit 17. La section B3 comporte des éléments de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage en vrac ou un garnissage structuré. Le gaz purifié et débarrassé des traces d'amines est évacué de B3 par le conduit 18. L'eau chargée en amine est récupérée en fond de la section de lavage B3. L'alimentation en eau est effectuée par le conduit 15. L'eau peut être chauffée ou refroidie par l'échangeur de chaleur D, par exemple en utilisant de la vapeur ou de l'eau du procédé. Puis l'eau est introduite par le conduit 17 dans la section de lavage B3. La gestion des températures des flux gazeux entrant et sortant de la section de lavage B3 est très importante. De préférence, on maintient une température du gaz sortant par le conduit 18 supérieure ou égale à la température 25 du flux 32 entrant dans la zone B3. Si le gaz se refroidissait lors du passage dans la section B3, alors la quantité d'eau contenue dans le gaz serait moins importante en sortie et provoquerait une augmentation du volume d'eau dans la boucle de lavage. Cette conséquence serait difficilement gérable d'un point de vue industriel. Selon l'invention, on peut contrôler et modifier la température de 30 l'eau introduite dans B3 au moyen de l'échangeur de chaleur D. 8 Comme représenté sur la figure 1, la section d'absorption B1 et la section de lavage B3 peuvent être disposées dans la même colonne B. Dans ce cas, on peut disposer un plateau B2 étanche au liquide permettant le passage du gaz de la section B1 vers la section B3. Alternativement, la section d'absorption B1 peut être opérée dans une première colonne, et la section de lavage B3 peut être opérée dans une deuxième colonne distincte de la première colonne. La tête de la première colonne étant équipée d'un conduit connecté au fond de la deuxième colonne pour transférer le gaz purifié de la première colonne à la deuxième colonne. Pour minimiser le diamètre de l'équipement B, on peut travailler avec des vitesses de gaz très fortes, ce qui n'est pas favorable à une bonne séparation entre le liquide introduit dans B3 par 17 et le gaz évacué de B3 par 18. Selon l'invention, pour limiter les pertes de liquide dans le flux évacué par le conduit 18, on peut disposer un moyen B4 de séparation mécanique entre gaz et liquide en tête de la section B1. Par exemple, le moyen B4 peut prendre la forme d'un plateau sec ou d'une hauteur de garnissage non alimentée par du liquide, ou la forme d'un matelas éliminateur de goutte. On récupère une première portion de l'eau en fond de B3 par le conduit 13, la pompe C et on recycle l'eau par le conduit 14, puis 17 en tête de la section B3. Le débit global d'eau de lavage introduit dans B3 par le conduit 17 est déterminé de manière à obtenir un bon contact hydrodynamique dans la section de lavage B3 et pour capter suffisamment d'amine contenus dans le gaz afin de respecter la norme sur les rejets d'amine dans le gaz évacué par le conduit 18. Le bilan de la teneur en eau dans la solution absorbante sur la boucle globale est négatif : il y a des pertes en eau. Dans la section d'absorption B1, le gaz s'échauffe du fait de la réaction exothermique d'absorption des composés acides par l'amine. Le gaz 32 quittant B2 est plus chaud que le gaz introduit dans B2 par le conduit 2. De ce fait, le gaz 32 contient plus d'eau qu'en entrée dans B2 et provoque une perte d'eau. Par ailleurs, le flux riche en composés acides évacué par le conduit 24 contient également de l'eau. 9 Selon l'invention, on peut extraire, par le conduit 19, une deuxième portion de l'eau obtenue en fond de B3 pour la recycler dans le procédé afin, d'une part, de compenser les pertes en eau et, d'autre part, de récupérer et réutiliser l'amine extraite du gaz purifié par lavage à l'eau. Plus précisément, l'invention propose de contrôler, au moyen de la vanne V, le débit de purge par le conduit 19 de manière à ce que le liquide prélevé par le conduit 19 en fond de la zone B3 contienne l'amine entraînée en tête de B1 et la quantité d'eau nécessaire à compenser les pertes en eau. Le recycle par le conduit 19 permet de limiter le volume d'appoint en amine nécessaire au fonctionnement du procédé. De plus, l'évacuation d'amine par le conduit de recycle 19 a pour but de réduire la concentration en amines dans la section de lavage B3 et donc d'obtenir un gaz 18 ayant une très faible teneur en amine. Par exemple, dans le cas de la décarbonatation des fumées de combustion, le recycle a pour but de répondre aux normes quant à la quantité maximum admissible de composés organiques volatiles (COV) contenus dans les fumées traitées 18 qui sont relâchées dans l'atmosphère. En référence à la figure 1, l'eau prélevée par le conduit 19 peut être introduite à différents endroits dans le procédé. L'eau peut être introduite par le conduit 21 dans le conduit 22 pour être mélangée avec le flux gazeux issu en tête de la colonne G. De préférence, l'eau est mélangée avec l'effluent gazeux refroidi par l'échangeur N. Pour effectuer ce mélange, l'eau peut être directement introduite dans le ballon O. L'eau peut être introduite par le conduit 20 dans le conduit 10 pour être mélangée avec la solution absorbante régénérée obtenue en fond de G. De préférence, on mélange l'eau avec la solution absorbante régénérée qui a été 25 refroidie après passage à travers l'échangeur F. L'eau peut être introduite par le conduit 29 dans le conduit 4 pour être mélangée avec la solution absorbante chargée en composés acides en fond de B1. De préférence, on mélange l'eau avec la solution absorbante chargée en composés acides, en amont de l'échangeur de chaleur F. 30 On peut également introduire l'eau prélevée par le conduit 19 dans la colonne de régénération G par le conduit 30. Le recycle d'eau par le conduit 19 décrit en référence à la figure 1 peut être insuffisant pour limiter la quantité d'amine entraînée dans la section de lavage B3. Dans ce cas, on peut, selon l'invention, mettre en oeuvre au moins l'une des solutions décrites en référence aux figures 2 et 3. La figure 2 schématise le procédé de la figure 1 avec des améliorations, la figure 3 schématise le haut de la colonne B décrit en référence à la figure 1. Les références des figures 2 et 3 identiques à celles de la figure 1 désignent les mêmes éléments. Une première solution consiste à diminuer les entraînements mécaniques de gouttelettes de liquide dans le gaz circulant de la section d'absorption B1 vers la section de lavage B3. En référence à la figure 2, on dispose un moyen B5 de séparation mécanique entre le gaz et le liquide en tête de la section B1. Par exemple B5 peut être un plateau sec ou une hauteur de garnissage non alimentée par du liquide, ou un matelas éliminateur de goutte. Le moyen de séparation B5 permet de limiter l'entraînement d'amine par gouttelettes de la section B1 vers la section B3 dans le but de limiter la quantité d'amine dans la boucle de lavage et donc la quantité d'amine entraînée par le gaz purifié 18. On peut estimer les pertes d'amines par entraînement mécanique en tête de la section B3 à environ 50 % des pertes d'amines dans le cas des fumées à pression atmosphérique. Le fait de disposer le moyen de séparation B5 en tête de la section d'absorption B1 permet donc une diminution d'un facteur 2 de la concentration en amines dans la section de lavage B1 et dans le flux 19, et donc des pertes d'amines par entraînement mécanique dans le flux 18. La mise en oeuvre du moyen de séparation B5 peut induire une légère augmentation de la perte de charge du gaz traversant les sections B1 et B3, mais qui reste acceptable (en générale moins de 15 % d'augmentation). Cette augmentation de la perte de charge peut être compensée par une augmentation de la pression du gaz à traiter par l'organe A. Une deuxième solution consiste à augmenter le débit de purge par le conduit 19. En référence à la figure 2, on peut introduire par le conduit 33 une quantité d'eau supplémentaire en tête de la section de lavage B3 pour réduire la concentration d'amines dans la section B3 et dans le liquide évacué par le conduit 19. L'eau introduite par le conduit 33 dans B3 peut provenir du flux d'eau venant de la tête de la colonne de régénération G : le conduit 33 prélève une fraction des condensats évacués en fond du ballon O par le conduit 23, pour l'introduire dans la section B3. Si on introduit par le conduit 33 un débit de liquide qui permet de doubler le débit de purge par le conduit 19, on peut diminuer d'un facteur 2 la concentration d'amine dans la section de lavage B3 et dans le flux 19, et donc des pertes d'amines par entraînement mécanique dans le flux 18. Cette solution est particulièrement bien adaptée dans le cas de la décarbonatation des fumées de combustion. En effet, bien que l'eau obtenue en fond du ballon O soit chargée en CO2, l'introduction de cette eau dans la section B3 n'est pas pénalisante car on peut tolérer une concentration en CO2 relativement large dans le gaz évacué de B3 par le conduit 18. Une troisième solution consiste à utiliser une section de lavage avec deux étages. La figure 3 représente le haut de la colonne B de la figure 2 dans laquelle la section B3 est remplacée par une section munie de deux étages B31 et B32. Chacun des étages B31 et B32 est muni d'éléments de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage en vrac ou un garnissage structuré. Un moyen B6 de séparation mécanique des gouttelettes de liquide contenues dans le gaz est disposé entre les deux étages B31 et B32. Par exemple B6 peut être un plateau sec ou une hauteur de garnissage non alimentée par du liquide, ou un matelas éliminateur de goutte. Le gaz 32 issu de la section d'absorption B1 après avoir traversé le moyen de séparation B5, traverse l'étage B31 puis l'étage B32. L'eau est introduite dans la section de lavage par les conduits 16 et 33 en tête du deuxième étage B32 pour s'écouler à contre-courant du gaz dans l'étage B32 puis dans l'étage B31. L'eau recueillie en fond de la section d'absorption, c'est-à-dire en fond de l'étage B31 est prélevée par le conduit 13 et introduit par le conduit 14 en tête de la section B31, en dessous du moyen de séparation B6. Le premier étage B31 réalise une épuration grossière avec un débit d'eau de lavage relativement important par rapport à celui du deuxième étage B32. Puis, l'étage B32 de finition permet de réaliser une spécification poussée quant à la teneur en amine dans le gaz évacué de B32 par le conduit 18. Les flux d'eau introduits dans B32 ne comportant quasiment pas d'amine, les pertes d'amines par entraînement mécanique sont sensiblement nulles. La mise en oeuvre de l'étage B32 impose de choisir un garnissage spécifique qui permet de réaliser une bonne mise en contact entre un débit de liquide relativement faible comparé au débit de gaz à traiter. Par exemple, on peut utiliser un garnissage de type toile tissée. Ce type de garnissage permet d'atteindre des taux d'arrosage de liquide inférieur à 1 m3/m2.h Le fonctionnement des procédés schématisés par les figures 1 et 2, dans le cas de la décarbonatation d'une fumée de combustion par une solution aqueuse de MonoEthanolAmine (MEA), est illustré par les exemples numériques présentés ci-après. L'exemple 1, respectivement l'exemple 2, donne dans le tableau 1, respectivement dans le tableau 2, les compositions des différents flux circulant 15 dans le procédé décrit en référence à la figure 1, respectivement à la figure 2. Dans les exemples 1 et 2, les fumées à traiter arrivant par le conduit 1 sont identiques de manière à pouvoir comparer les deux procédés. Les valeurs ont été obtenues par simulation du procédé au moyen de l'outil Aspen, et correspondent à un fonctionnement stable du procédé. 20 Exemple 1 : Flux 1 2 32 18 15 16 13 Débit molaire (kmol/h) H2O 13.387 13.387 24.477 24.477 11.996 11.996 814.032 CO2 25.072 25.072 2.511 2.500 0.813 MEA 0.018 0.000 1.381 N2 138.483 138.483 138.478 138.478 02 7.352 7.352 7.351 7.351 Total 184.294 184.294 172.835 172.806 11.996 11.996 816.226 Température (°C) 40 40 55.5 55.5 35 55 55 Pression (bar abs) 1.03 1.15 1.04 1.02 1.5 1.5 1.5 Flux 19 4 12 9 20 21 24 Débit molaire (kmol/h) H2O 11.996 742.126 753.217 741.221 11.996 0.000 0.905 CO2 0.011 46.240 23.679 23.668 0.011 0.000 22.572 MEA 0.018 98.835 98.854 98.836 0.018 0.000 0.000 N2 0.005 0.005 02 0.001 0.001 Total 12.025 887.207 875.750 863.725 12.025 23.483 Température (°C) 55 52.9 40 117.9 55 38 Pression (bar abs) 1.5_ 1.9 1.7 1.8 1.5 1.75 Tableau 1 Concernant le fonctionnement du procédé décrit en référence à la figure 1, on observe dans le tableau 1 que la teneur en eau (11,996 kmol/h) du flux circulant dans le conduit 19 permet de compenser les pertes en eau par le conduit 24 (0,905 kmollh) et par le conduit 18 (11,090 kmol/h, correspondant à la différence entre la teneur en eau du flux 2 et la teneur en eau du flux 18). De plus, on récupère par le recycle 19 une quantité de MEA égale à 0,018 kmollh, ce qui correspond à la quantité de MEA entraînée par le gaz purifié 32. 5 Exemple 2 : Flux 1 32 18 33 16 13 Débit molaire (kmol/h) H2O 13.387 24.477 24.477 11.996 11.996 814.032 CO2 25.072 2.511 2.500 0.813 MEA 0.009 0.000 0.305 N2 138.483 138.478 138.478 02 7.352 7.351 7.351 Total 184.294 172.826 172.806 11.996 11.996 815.150 Température (°C) 40 55.5 55.5 50 55 55 Pression (bar abs) 1.03 1.04_ 1.02 1.5 1.5 1.5 Flux 19 20 21 24 Débit molaire (kmol/h) H2O 23.992 11.996 11.996 0.905 CO2 0.022 0.011 0.011 22.572 MEA 0.009 0.005 0.005 0.000 N2 0.005 02 0.001 Total 24.023 12.012 12.012 23.483 Température (°C) 55 55 55 38 Pression (bar abs) 1.5 1.5 1.5 1.75 tableau 2 Concernant le fonctionnement du procédé décrit en référence à la figure 2, on observe dans le tableau 2 que l'utilisation du moyen de séparation B5 10 des gouttelettes entraînées par le gaz permet de réduire la teneur en MEA dans le flux 32 par rapport à l'exemple 1. De plus, le fait d'introduire le débit supplémentaire de 11,996 kmole/h d'eau par le conduit 33 dans la section de lavage B3 permet de réduire la teneur en MEA dans l'eau obtenue en fond de B3 à 0,305 kmole/h d'amine dans le flux 13, par rapport à l'exemple 2. 14 15 REVENDICATIONS1) Procédé de capture des composés acides, comportant le CO2 et l'H2S, contenus dans un gaz à traiter, dans lequel on effectue les étapes suivantes : a) on met en contact le gaz à traiter avec une solution absorbante comportant des amines en solution aqueuse de manière à obtenir un gaz appauvri en composés acides et comportant des traces d'amines et une solution absorbante enrichie en composés acides, b) on régénère au moins une fraction de la solution absorbante enrichie en composés acides dans une colonne de régénération de manière à obtenir une solution absorbante régénérée et un effluent gazeux riche en composés acides, la solution absorbante régénérée étant recyclée à l'étape a) en tant que solution absorbante, c) on condense partiellement par refroidissement ledit effluent gazeux pour obtenir un effluent refroidi composé de condensats liquides et d'un gaz enrichi en composés acides, puis on introduit au moins une partie des condensats dans la colonne de régénération, d) on met en contact dans une section de lavage le gaz appauvri en composés acides obtenu à l'étape a) avec un flux d'eau liquide de manière à obtenir un effluent refroidi composé d'un gaz appauvri en amine et d'une eau enrichie en amine, e) on recycle une partie de l'eau enrichie en amine obtenue en fond de la 25 section de lavage, en effectuant au moins l'une des opérations suivantes : on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec la solution absorbante régénérée obtenue à l'étape b), - on introduit ladite partie de l'eau enrichie en amine dans la colonne de régénération, 30 on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec l'effluent refroidi obtenu à l'étape b),16 on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec la solution absorbante enrichie en composés acides obtenue à l'étape a). 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel, avant l'étape d), on fait 5 circuler le gaz obtenu à l'étape a) à travers un moyen de séparation mécanique entre gaz et liquide. 3) Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel on prélève une partie des condensats obtenus à l'étape c) et, à l'étape d), on met en contact le 10 gaz appauvri en composés acides obtenu à l'étape a) avec un flux d'eau liquide et, en outre, avec ladite partie des condensats prélevés. 4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel on recycle une partie de l'eau enrichie en amine obtenue en fond de la section de lavage pour 15 constituer une partie dudit flux d'eau liquide mis en oeuvre à l'étape d). 5) Procédé selon la revendication 3, dans lequel la section de lavage comporte une première et une deuxième zone de mise en contact et dans lequel, à l'étape d), on met en contact dans la première zone de mise en contact le gaz 20 appauvri en composés acides obtenu à l'étape a) avec une partie de l'eau enrichie en amine obtenue en fond de la section de lavage de manière à obtenir un gaz lavé, puis on met en contact dans la deuxième zone de mise en contact ledit gaz lavé avec ladite partie des condensats prélevés. 25 6) Procédé selon la revendication 5 dans lequel, avant d'entrer dans la deuxième zone de mise en contact, on fait circuler ledit gaz lavé à travers un moyen de séparation mécanique entre gaz et liquide. 7) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on fait 30 circuler le gaz appauvri en amine obtenu à l'étape d) à travers un moyen de séparation mécanique entre gaz et liquide. 17 8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la solution aqueuse d'amine comporte entre 10 % et 80 % poids d'amines choisies dans la liste constituée par la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la diméthyléthanolamine, la diisopropylamine, la diglycolamine, la pipérazine, l'hydroxyéthyl piperazine. 9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le gaz à traiter est choisi dans la liste constituée par une fumée de combustion, un gaz naturel, un gaz obtenu en queue d'un procédé Claus, un gaz de synthèse, un gaz de conversion mis en oeuvre dans les centrales intégrées de combustion de charbon, de bois, de brut lourd ou de gaz naturel, un gaz issu de la fermentation de biomasse, un effluent issu d'une cimenterie ou d'une usine de sidérurgie.