FR 2938498 A1 20100521 FR 0857770 A 20081117 NAVIRE OU SUPPORT FLOTTANT EQUIPE D'UN DISPOSITIF D'ATTENUATION DES MOUVEMENTS DE CARENES LIQUIDES. La présente invention concerne un dispositif d'atténuation des mouvements de carène liquide au sein de réservoirs de navires de transport ou de stockage en vrac. Elle concerne plus particulièrement les navires de transport cryogénique, soit de GNL ou méthane liquide, soit d'autres gaz maintenus à l'état liquide à très basse température, tels le propane, le butane, l'éthylène, ou tout autre gaz de densité inférieure à l'eau à l'état liquéfié, transporté en très grandes quantités à l'état liquide et sensiblement à la pression atmosphérique. Les gaz liquéfiés transportés à une pression proche de la pression atmosphérique doivent être refroidis à basse température pour rester à l'état liquide. Ils sont alors stockés dans de très grands réservoirs soit sphériques, soit cylindriques de préférence à section transversale polygonale, notamment sensiblement parallélépipédiques, lesdits réservoirs étant très fortement isolés thermiquement de manière à limiter l'évaporation du gaz et maintenir l'acier de la structure du navire à une température admissible. Les navires voyagent en général, soit à pleine charge (95-98%), soit avec un léger reliquat de gaz en fond de cuve (3-5%) de manière à maintenir les réservoirs et les systèmes d'isolation en permanence en froid pour permettre leur chargement plus rapidement, évitant de ce fait la nécessité d'une mise en froid progressive donc lente et consommatrice de temps opérationnel. Lors des voyages, le contenu des cuves se comporte comme des carènes liquides et des phénomènes de type houle déferlante appelés en anglais � sloshing � ou clapot, peuvent apparaître et devenir très violents à l'intérieur de la cuve, notamment lorsque elles déferlent sur les parois verticales de la cuve et en particulier aussi dans le trièdre formé par la jonction de deux parois verticales et du plafond de ladite cuve. Ces phénomènes sont particulièrement sensibles du fait que ces liquides ont des viscosités inférieures à celle de l'eau. Ces phénomènes risquent aussi d'apparaître sur des navires méthaniers ou sur des navires de stockage ancrés appelés PFSO (Floating Production Storage & Offloading), c'est-à-dire support flottant de production, de stockage et d'exportation, dans des conditions de mer agitée ou même presque tranquille, lorsque la cargaison de gaz liquéfié entre en résonance avec l'excitation créée par une houle, même faible, à laquelle est soumis le navire. Dans ces cas de résonance, le � sloshing � peut devenir extrêmement violent et lors des déferlements sur les parois verticales ou dans les angles risquant ainsi de détériorer le système de confinement du gaz liquéfié, ou le système d'isolation présent juste derrière ledit système de confinement. Ces phénomènes de � sloshing � peuvent apparaître dans des conditions de mer relativement calme, mais en général ils n'apparaîtront que pour des niveaux de remplissage très particuliers, chaque état de mer (hauteur significative de houle / période / angle d'incidence / ballastage du navire / ...) risquant de devenir dangereux avec une hauteur particulière de remplissage de cuve. On connaît le principe de protection des installations portuaires ou du rivage par des rideaux de bulles d'air qui ont un effet atténuateur significatif sur les houles incidentes. De tels rideaux de bulles ont été étudiés de longue date et ont fait l'objet de multiples publications, en particulier � La houle et son action sur les côtes et les ouvrages côtiers � par l'auteur russe PK. Bojitch. Ainsi, le problème selon la présente invention est d'atténuer, voire d'empêcher l'apparition de phénomènes de déferlement de houle de type � sloshing � dans les cuves de navires de transport ou de stockage de gaz liquéfié, en particulier de méthane liquide ou � GNL �. Dans la description ci-après, le terme � GNL � est utilisé pour définir le méthane à l'état liquide, c'est-à-dire du gaz naturel liquéfié, tandis-que l'état gazeux est appelé � méthane � ou � méthane gazeux �. Pour ce faire la présente invention fournit un navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide consistant dans un gaz liquéfié, de préférence choisi parmi les méthane, éthylène, propane et butane, refroidit dans une grande cuve, de préférence cylindrique à section transversale polygonale, isolée thermiquement de grande dimension avec au moins sa plus petite dimension dans la direction horizontale, notamment sa largeur, supérieure à 20m de préférence de 25 à 50m et un volume supérieur à 10.000m3 caractérisé en ce que le dit réservoir est équipé de d'au moins un dispositif d'atténuation de mouvements de dit liquide comprenant des moyens de déplacement dudit liquide de gaz liquéfié au sein dudit réservoir pour former un courant horizontal juste dessous la surface libre dudit gaz liquéfié au moins localement sur une profondeur d'au moins 0,5 mètre, de préférence au moins 2m. Les dits moyens de déplacement dudit liquide pour former un courant horizontal juste dessous la surface peuvent comprendre : - des moyens de déplacement direct par pompage et éjection dudit liquide de gaz liquéfié sous pression dans la dite cuve ou par propulsion motorisée à hélice dudit liquide de gaz liquéfié dans la dite cuve, et/ou - des moyens de déplacement indirect par réaction à une génération d'un courant gazeux dans le liquide de la dite cuve, à savoir des moyens d'injection de fluide gazeux dans le dit gaz liquéfié ou des moyens de génération d'un courant gazeux de gaz correspondant audit gaz liquéfié par chauffage et vaporisation dudit dit gaz liquide, notamment par chauffage d'une résistance par effet joule ou par chauffage à l'aide d'un fluide caloporteur circulant dans une conduite. On comprend que le liquide est déplacé ou le fluide est injecté dans le liquide du réservoir à des débit et pression suffisants pour former un dit courant horizontal. Dans les deux cas, la création d'un courant horizontal de dit liquide en subsurface peut être obtenue des deux manières suivantes : - à l'aide de buses d'éjection disposées juste en dessous de la surface et orientée pour que le liquide ou fluide gazeux soit éjecté directement en direction horizontale, ou - à l'aide de buses d'éjection disposées à des distances plus éloignées de la surface, mais orientées pour que le liquide ou fluide gazeux soit dirigé vers le haut en direction de la surface de préférence dans la direction verticale. Dans ce dernier cas, lorsque le courant ascendant de fluide liquide ou gazeux rencontre la surface, il est dévié latéralement et donc horizontalement au moins sur une certaine distance avant éventuellement de replonger en courant descendant. Si le courant ascendant initial est situé à une certaine distance des parois latérales verticales du réservoir, de préférence environ à mi-distance des deux parois latérales, il peut se diviser en 2 courants dans deux directions horizontales de sens opposés, c'est-à-dire de part et d'autre du courant ascendant. Si, en revanche, le flux ascendant est généré à proximité de la paroi verticale, il sera dévié en dessous de la surface dans une seule direction vers la zone centrale de la dite cuve. On forme un dit courant horizontal au moins localement, c'est-à-dire soit sur toute la longueur de la cuve, par exemple dans une direction perpendiculaire à des parois latérales verticales de la cuve et/ou seulement au niveau des angles, les différents courants étant orientés en direction d'un axe vertical à mi-longueur de la cuve. Plus particulièrement, lesdits moyens de déplacement dudit liquide sont des moyens d'éjection de fluide, ledit fluide liquide ou gazeux étant choisi parmi un fluide liquide consistant dans dudit gaz liquéfié de préférence du GNL ou un fluide gazeux comprenant un gaz inerte, de préférence de l'azote, ou un gaz correspondant à celui dudit gaz liquéfié contenu dans la dite cuve mais à l'état gazeux, ou un mélange des deux. On comprend que l'éjection de liquide se fait par aspiration et refoulement sous pression dans ladite cuve dudit liquide à l'aide d'une pompe. Dans un mode de réalisation les buses sont montées directement sur les pompes immergées dans la dite cuve. Dans un autre mode de réalisation on met en oeuvre une pompe à l'extérieur de la cuve et celle-ci alimente une pluralité de buses immergées dans ladite cuve. La présente invention consiste à créer un mouvement de fluide au sein de la cuve, le fluide en mouvement constituant ainsi un fluide calmant réduisant les phénomènes de résonnance au sein de la cuve ou empêchant leur apparition. Ce courant de fluide calmant peut être soit horizontal, soit de préférence vertical, puis horizontal lorsque ledit courant atteint la surface libre du gaz liquéfié au sein de la cuve. Dans un mode préféré de réalisation, on crée un courant gazeux vertical au sein de ladite cuve dessous la surface libre dudit gaz liquéfié, de préférence depuis le fond de la cuve et à proximité des parois latérales de la cuve. Ce mode de réalisation est préféré, car d'une part il est le plus simple à réaliser et d'autre part, les bulles de gaz introduites dans le gaz liquéfié ont pour effet de rendre compressible le mélange diphasique liquide/gaz, alors que le GNL est quasi-incompressible en lui-même. Ainsi, la compressibilité conférée au mélange diphasique lui permet d'amortir, voire d'annuler, la majorité des effets néfastes de vagues déferlantes créées par des phénomènes de houle en résonnance, lesquels sont les plus importants à proximité des parois latérales, et plus particulièrement dans les angles. Plus particulièrement encore, lesdits moyens d'éjection de fluide liquide ou gazeux comprennent au moins une pompe à l'extérieure de la dite cuve et au moins une rampe de buses consistant en conduite d'amené dudit fluide disposée horizontalement dessous la surface du liquide au sein de la dite cuve, de préférence au moins une dite conduite d'amenée disposée à proximité de la paroi de fonds, ladite conduite d'amenée de fluide comportant comprenant une pluralité de buses d'éjection dudit fluide vers le haut en direction de la surface dans la direction verticale, les différentes buses successives d'une même conduite d'amenée étant de préférence espacées l'une de l'autre d'au moins 0,5 m, de préférence encore de 1 à 5m. On crée ainsi un fluide calmant engendré par un rideau de bulles de gaz ascendantes au sein de la cuve. De préférence, on crée un courant horizontal au moins dans la direction perpendiculaire aux parois latérales de la cuve. Pour ce faire, plus particulièrement encore, la ou lesdites conduites d'amenée du fluide sont disposées dans la direction longitudinale XX' ou transversale YY' de la dite cuve. On crée ainsi un rideau de bulles de gaz parallèle aux parois latérales de la cuve. Avantageusement, ladite cuve comprend une pluralité de dites rampes de buses disposées les unes au dessous des autres dans un même plan vertical à des distances différentes de la surface, de préférence avec une dite rampe à buses verticales disposée à proximité de la paroi de fonds de ladite cuve. Selon une variante préférée de réalisation, ladite cuve comprend des dits moyens de déplacement de gaz liquéfié par génération d'un rideau de flux gazeux ascendant, de préférence ledit rideau gazeux s'étendant dans une direction longitudinale de ladite cuve, de préférence en position axiale de ladite cuve ou contre ses dites parois latérales verticales, ledit moyen de génération de rideau gazeux étant choisi parmi : - desdits moyens d'injection de gaz à buses d'éjection de préférence dans une direction verticale, ledit gaz comprenant de préférence de l'azote gazeux, et - des moyens de chauffage immergés comprenant une conduite traversée par un fluide caloporteur ou une résistance de chauffage par effet joule sous forme d'élément longitudinal apte à chauffer et regazeifier le dit gaz liquéfié en contact avec ledit moyen de chauffage, de préférence ledit élément rectiligne s'étendant dans la direction longitudinale ou transversale de ladite cuve. On comprend que l'azote est avantageux car il s'agit d'un gaz inerte relativement abondant et peu onéreux d'une part et d'autre part il présente une température de liquéfaction inférieure à celle des gaz liquéfiés de type méthane, éthylène, propane ou butane. On comprend également que l'injection de gaz inerte tel que l'azote dans la dite cuve est combinée à des moyens d'évacuation et recirculation du dit gaz inerte notamment tel que décrit ci-après. Lors de la génération du rideau gazeux par injection de gaz inerte, il peut se produire également une régazéification partielle du gaz liquéfié à son contact, de sorte que l'on évacue et fait recirculer un mélange d'azote et de dit gaz correspondant au gaz liquéfié mais à l'état gazeux. Lorsque le dit moyen de génération de rideau gazeux comprend un moyen de chauffage localisé apte à chauffer ledit gaz liquéfié de manière à regazeifier le dit gaz liquéfié en contact avec ledit moyen de chauffage, le gaz dudit rideau gazeux est du gaz correspondant à celui du gaz liquéfié contenu dans la dite cuve. Le dit élément rectiligne peut reposer contre ou à proximité de la paroi de fond de la dite cuve ou être suspendu, immergé à proximité de la surface dudit gaz liquéfié. Plus particulièrement encore, ledit élément longitudinal de chauffage par effet joule au moyen d'un câble électrique. Selon une autre variante de réalisation, ladite cuve comprend des moyens de déplacement direct de liquide consistant dans une pompe d'aspiration et refoulement dudit gaz liquéfié par une buse de refoulement horizontale montée sur ladite pompe immergée, ou une hélice de propulsion motorisée, immergée dans ladite cuve, de manière à déplacer ledit gaz liquéfié dans une dite direction longitudinale dessous la surface du gaz liquéfié, la dite pompe ou hélice étant montée sur un flotteur de manière à rester immergée en permanence à distance sensiblement constante de la surface dudit gaz liquéfié contenu dans ladite cuve, de préférence à une profondeur de 0,5 à 5m, de préférence encore le dit flotteur étant monté à coulissement verticale sur un support vertical immergé. On comprend que ce support de coulissement vertical du flotteur permet de maintenir ladite pompe ou dite hélice dans une position déterminée. Plus particulièrement, lesdits moyens de déplacement direct par propulsion motorisée à hélice ou desdites pompes d'aspiration et refoulement sont disposés dans des angles de la dite cuve et sont orientés pour déplacer ledit gaz liquéfié dans une direction horizontale en direction de la zone centrale de la dite cuve. Ce mode de réalisation permet de d'atténuer voire supprimer les mouvements et turbulences les plus fortes qui ont tendance à s'accumuler dans les angles verticaux de la cuve, notamment dans le cas d'une cuve à section horizontale rectangulaire, si la houle au sein de la cuve n'est pas perpendiculaire aux dites rampes et parois latérales du réservoir de par les mouvements de tangages et roulis combiné du navire ou support flottant. Dans une mode de réalisation préféré, lesdits moyens de déplacement de liquide comprennent au moins : (a) une rampe de buses d'éjection de gaz reposant sur la paroi de fond ou une pluralité de rampes superposées à proximité des parois latérales verticales de la cuve, aptes à former un rideau gazeux d'azote ou mélange d'azote et gaz correspondant à celui dudit gaz liquéfié, et (b) des dits moyens de déplacement direct par propulsion à hélice ou des pompes d'aspiration et refoulement de dit gaz liquéfié disposées dans chacun des 4 angles d'une dite cuve, comprenant une section horizontale rectangulaire, orientées pour déplacer le gaz liquéfié en direction de la zone centrale de la cuve, c'est-à-dire en direction de l'axe central vertical à mi longueur de la cuve. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux, car il permet de prévenir et atténuer une houle dans la direction transversale perpendiculaire ou inclinée par rapport aux parois latérales longitudinales verticales d'un dit grand réservoir. Avantageusement, ladite cuve comprend en son sein desdits moyens d'injection de gaz, ledit gaz comprenant de préférence de l'azote gazeux, et un dispositif d'alimentation en gaz desdits moyens d'injection de gaz comprenant à l'extérieur de la dite cuve au moins un réservoir d'azote liquide, une première pompe de circulation de liquide apte à envoyer le dit azote liquide dans un premier échangeur de chaleur dont le fluide caloporteur est l'eau de mer, le dit premier échangeur étant apte à gazéifier l'azote liquide stocké dans le dit réservoir avant de l'envoyer dans des dites rampes horizontales à buses verticales, une unité de séparation de gaz apte à séparer le mélange gazeux évacué de ladite cuve comprenant l'azote gazeux et le dit gaz correspondant au dit gaz liquéfié à l'état gazeux et une deuxième pompe de circulation apte à compresser et renvoyer le dit mélange gazeux dans les dites rampes d'injection de gaz. On comprend que le mélange gazeux évacué de la dite cuve comprend l'azote gazeux et le dit gaz correspondant au dit gaz liquéfié à l'état gazeux suite au réchauffement partiel dudit gaz liquéfié par le courant ascendant d'azote gazeux. Plus particulièrement, ledit dispositif d'alimentation en gaz comprend en outre en sortie du dit séparateur, au moins une unité de liquéfaction de l'azote et/ou une unité de liquéfaction dudit gaz correspondant au dit gaz liquéfié, aptes à reliquéfier l'azote ou respectivement ledit gaz avant de l'envoyer dans ledit réservoir d'azote ou respectivement dans ladite cuve. Plus particulièrement encore, ledit dispositif d'alimentation en gaz comprend en outre une unité de liquéfaction dudit gaz correspondant audit gaz liquéfié constitué par un deuxième échangeur de chaleur immergé dans l'azote liquide au sein dudit réservoir coopérant avec une pompe de circulation apte faire circuler le dit azote gazeux et le dit gaz liquéfié dans des conduites alimentant respectivement les dites rampes et la dite cuve. La présente invention fournit également un procédé d'atténuation de mouvements de liquide dans ladite cuve d'un navire ou support flottant, caractérisé en ce qu'on établit un dit courant horizontal de gaz liquéfié au-dessous de la surface dudit liquide sur une profondeur d'au moins 0,5m de préférence au moins 2m, par éjection de dit liquide ou par établissement d'un courant gazeux, de préférence un courant gazeux ascendant de fluide gazeux comprenant de l'azote. Plus particulièrement, on injecte de l'azote gazeux dans desdites rampes de buses. Avantageusement, lesdites rampes de buses sont alimentées en gaz par un dit dispositif d'alimentation en gaz tel que défini précédemment. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront mieux à la lecture de la description qui va suivre, faite de manière illustrative et non limitative, en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente en coupe transversale et en vue de face d'un support flottant FPSO de stockage de GNL équipé de dispositifs d'atténuation de houle dans ses cuves de stockage selon l'invention créant un fluide calmant constitué d'un courant vertical ascendant de fluide liquide ou gazeux engendrant en surface une séparation en courants horizontaux de GNL au sein d'une cuve de stockage, au niveau de sa surface, et - la figure 2 représente en coupe transversale et en vue de face un navire de transport de GNL équipé de dispositifs d'atténuation de houle selon l'invention créant un courant horizontal de gaz liquide au sein d'une cuve de stockage, au niveau de sa surface, et - la figure 3 est une vue de dessus d'un navire de transport de GNL comportant trois cuves, dont la première, correspondant à la coupe selon le plan AA de la figure 2, est équipée de dispositifs selon l'invention créant un courant horizontal de gaz liquide de GNL au sein d'une cuve de stockage, et - la figure 4 est une coupe transversale en vue de côté d'une cuve équipée sur le côté droit d'un dispositif d'éjection de gaz liquéfié sous pression 40, au centre d'un dispositif d'éjection 50 de mélange gazeux azote+méthane à cinq niveaux différents 50a-50e, et qui, sur le côté gauche, illustre les phénomènes de transfert de carène liquide et d'apparition de phénomènes de type houle, et - la figure 5 est un schéma décrivant le cycle de cheminement d'un mélange de gaz (N2 + CH4) entre le ciel de gaz d'une cuve de navire de transport de GNL et une conduite tubulaire ou rampe de buses d'injection de gaz 50 située en partie basse de ladite cuve de stockage montrée en coupe longitudinale du navire avec un rideau de bulles de gaz 6 généré par la dite rampe, et - la figure 6 est un schéma décrivant le cycle de cheminement d'un mélange de gaz (N2 + CH4) entre le ciel de gaz d'une cuve de navire de transport de GNL et une conduite tubulaire d'injection ou rampe de buses 50 située en partie basse de ladite cuve de stockage, en vue des reliquéfactions respectives de l'azote (N2) et du méthane (CH4), avant arrêt du dispositif d'injection d'azote (N2), et - la figure 7 est un schéma décrivant le cycle de cheminement d'un mélange de gaz (N2 + CH4) entre le ciel de gaz d'une cuve de navire de transport de GNL et une conduite tubulaire d'injection située en partie basse de ladite cuve de stockage, le mélange gazeux en retour traversant un échangeur de chaleur destiné à reliquéfier le méthane (CH4). On décrit ci-après différents dispositifs d'atténuation de houle dans la cuve d'un navire ou support flottant contenant du méthane liquide selon l'invention constitués par des moyens de création de fluide calmant ou dits moyens de déplacement dudit GNL pour former un courant horizontal juste dessous la surface, le cas échéant résultant de la séparation d'un courant ascendant, comprenant : - des moyens de déplacement direct 40, 40a-40c et 21 par pompage et éjection dudit liquide de gaz liquéfié sous pression dans la dite cuve, - des moyens de déplacement direct 22 par propulsion motorisée à hélice dudit liquide de gaz liquéfié dans la dite cuve, et - des moyens de déplacement indirect par génération d'un courant gazeux dans le liquide de ladite cuve , à savoir des moyens d'injection de fluide gazeux dans le dit gaz liquéfié 50, 50a-50e comprenant une rampe horizontale de buses montées sur une conduite d'amenée de gaz ou des moyens 30a-30b de génération d'un courant gazeux de gaz correspondant audit gaz liquéfié par chauffage d'une résistance par effet joule 30a ou par circulation d'un fluide caloporteur dans une conduite 30b et vaporisation dudit dit gaz liquide GNL contenu dans la cuve. Dans les dits moyens de déplacement ci-dessus, la création d'un courant de dit liquide ou fluide calmant en subsurface peut être obtenue des différentes manières suivantes - à l'aide de buses d'éjection montées sur des pompes de refoulement disposées juste en dessous de la surface libre d'environ 0,5 à 1m et orientée pour que le liquide soit éjecté directement en direction horizontale en ce qui concerne les moyens de déplacement direct 21 par pompage et éjection dudit liquide de gaz liquéfié sous pression dans la dite cuve ,et -à l'aide d'hélice d'axe horizontale pour les moyens de déplacement direct 22 par propulsion motorisée à hélice dudit liquide de gaz liquéfié dans le réservoir 21, disposées juste en dessous de la surface libre d'environ 0,5 à 1m, ainsi orientée pour que le liquide soit éjecté directement en direction horizontale , et - à l'aide de buses d'éjection montées sur une rampe formée d'une conduite d'amenée ou collecteur horizontale, disposées à des distances plus éloignées de la surface notamment au moins 3 à 5 rampes superposées à proximité d'une paroi latérale longitudinale de la cuve, mais orientées verticalement pour que le liquide ou fluide gazeux soit dirigé vers le haut en direction de la surface comme c'est le cas pour les moyens d'injection de fluide gazeux dans le dit gaz liquéfié 50, 50a-50e et les moyens de déplacement direct 40, 40a-40c par pompage , circulation à l'extérieur de la cuve et éjection dudit liquide de gaz liquéfié sous pression dans la dite cuve. Sur la figure 1 on a représenté, en coupe transversale, un navire 1 de type FPSO, ancré par des lignes lb reliées à des treuils 1c, installé sur un champ pétrolier et recevant par des conduites, non représentées, du gaz en provenance de têtes de puits sous-marines, ledit gaz étant traité à bord dans des installations 1d pour être refroidi à une température inférieure à -163°C et être stocké dans les cuves 2 avant d'être transféré vers des navires méthaniers qui transporteront ledit gaz, toujours sous forme liquide, vers les utilisateurs. Ladite cuve 2 est équipée de dispositifs selon l'invention destinés à empêcher l'apparition de phénomènes redoutés, tels des phénomènes de résonance de mouvements de carènes liquide, résultant de la formation de phénomènes de type houle confinée survenant au sein de ladite cuve lorsque le navire est soumis à une houle extérieure la crée par le vent ou le courant marin. Ces phénomènes seront expliqués plus avant dans la description de l'invention. Les cuves parallélépipédiques présentent un volume de 24.000 avec une largeur de 20m, une longueur de 40m et une hauteur de 30m, les plus grosses pouvant atteindre et dépasser 60.000 m3. Sur la figure 2 on a représenté en coupe transversale un navire 1 de type méthanier, équipé d'autres dispositifs selon l'invention. La figure 3 est une vue de dessus d'un navire de transport de GNL comportant trois cuves, dont la première, à gauche, correspondant à la coupe selon le plan AA de la figure 2, est équipée de dispositifs selon l'invention créant un courant horizontal de gaz liquéfié au sein d'une cuve de stockage, à proximité de la surface libre 3a. Sur la partie gauche de la figure 4, on détaille le phénomène redouté lié à la formation et à la propagation d'une houle régulière 3 au sein de la cuve 2. Lorsqu'une houle se forme au sein de ladite cuve, les particules d'eau décrivent sensiblement un cercle, l'agitation plus importante en surface, se poursuit vers le fond avant de s'annihiler. Ainsi, près de la surface 3a, une particule d'eau 3c1 décrira un cercle dont la tangente supérieure correspond au sommet 3b de la vague 3-1 et dont la tangente inférieure correspond au creux 3c de ladite vague. De la même manière, les particules 3c2 à profondeur intermédiaire et 3c3 à grande profondeur, se déplaceront, de manière synchrone à la particule 3c1, sur des cercles de diamètre moyen pour 3c2 et petit pour 3c3. La houle représentée sur cette figure 4 est une houle simple telle qu'on peut l'observer en pleine mer, mais une telle houle confinée au sein d'une cuve 2, rebondit sur les parois latérales 2a et se trouve alors réfléchie tout en gardant son énergie propre, c'est-à-dire sa période et son amplitude ; - il en résulte alors une agitation de surface plus ou moins importante selon les conditions de mer. Les houles ainsi réfléchies sur les parois se recombinent entre elles, et peuvent soit évoluer vers des états d'agitation décroissants lorsque la recombinaison se produit en décalage de phase, soit vers des états croissants lorsqu'elles se retrouvent en phase. Ainsi, lorsque le navire 1 est soumis à une houle extérieure la, soit en provenance du grand large, soit due au vent ou au courant, les mouvements de roulis, de tangage, de lacet, d'embardée et de cavalement du navire excitent la carène liquide contenue dans la cuve 2 et des phénomènes de résonance peuvent alors apparaître au sein de ladite cuve, en raison des combinaisons des réflexions multiples sur les parois des cuves précédemment décrites. Ces phénomènes peuvent être violents et conduire à un risque d'endommagement des systèmes de rétention et de confinement du gaz liquéfié. Ces phénomènes ne se produisent pas uniquement en cas de tempête, mais peuvent apparaître même par temps calme lorsque certains paramètres liés au comportement du navire, à la forme de ses cuves et au niveau de remplissage desdites cuves, se présentent de manière concomitante. Par exemple une houle de travers de faible amplitude, par exemple de hauteur significative Hs=1.25m, liée à des périodes particulières, par exemple T= 8-10 secondes, ne présentera aucun danger lorsque les cuves sont pleines ou vides, ou encore avec des niveaux de remplissage intermédiaires, mais pour une valeur précise, par exemple un remplissage de 70-80%, des phénomènes de résonance apparaîtront dans ces conditions particulières, conduisant à des comportements dangereux de la cargaison de gaz liquide, pouvant conduire à des déferlements très violents de la houle en résonance contre les parois des cuves. Ces déferlements peuvent alors conduire à l'endommagement, voire à la ruine du système de confinement ou d'isolation, mettant ainsi en grand danger le navire et tout son personnel. Des essais menés sur maquettes dynamiques par la demanderesse ont mis en évidence que la formation d'une agitation de type houle au sein d'une cuve de stockage de gaz liquéfié d'un navire, se trouve perturbée par un courant horizontal créé dans la zone proche de la surface dudit gaz liquéfié, tel que représenté sur la même figure 4, ledit courant étant créé par exemple par un dispositif 40 générant un jet sortant d'une buse 41 alimentée en liquide (méthane liquéfié) sous pression par une conduite ou collecteur horizontal 40a alimenté par une pompe extérieure à la cuve non représentée, en liquide provenant de la cuve et fixée à proximité de la paroi 2a par le biais d'une structure support 42. Ledit jet est alors avantageusement dirigé vers le haut et, les particules une fois arrivées en surface, le jet change naturellement de direction pour former un jet horizontal. La combinaison des jets verticaux et horizontaux perturbe localement les mouvements orbitaux des particules, tel qu'expliqué précédemment et perturbe donc la formation d'une houle au sein de la cuve, et donc les phénomènes redoutés de résonance. S'il convient de disposer de jets de très forte puissance pour calmer une houle déjà largement formée, par contre, pour empêcher une houle de s'amplifier et d'atteindre des conditions de résonance, les puissances requises sont beaucoup plus faibles, et peuvent être d'un ordre inférieur. Dans cette même figure, on a avantageusement disposé trois dispositifs 40a-40c situées à des altitudes différentes, par exemple pour une cuve de 20m de hauteur à 2,7 et 12m de la paroi de fond 2b, contre ladite paroi latérale 2a de manière à n'en actionner qu'un seul dans des conditions optimales. En effet, lorsque le niveau de remplissage est intermédiaire, comme représenté sur la figure, on alimente seulement le dispositif intermédiaire 40b qui se trouve proche de la surface, les autres dispositifs 40a et 40c étant désactivés. Si le niveau dans la cuve est haut, on alimente seulement le collecteur supérieur du dispositif 40a, alors que si le niveau est bas on alimente seulement le collecteur du dispositif inférieur 40c. Sur la figure 2 on a représenté un dispositif 21 selon l'invention constitué d'un flotteur 20a guidé en coulissement libre le long d'un poteau 20b s'étendant verticalement entre le fond 2b et le plafond 2e de la cuve. Ledit flotteur supporte une pompe immergée 21a à 1m de la surface libre, alimentée par un câble électrique non représenté, aspirant le gaz liquéfié GNL directement dans la cuve et le refoulant par une buse horizontale 21b, pour créer un courant horizontal perturbateur, à proximité de la surface 3a du gaz liquéfié. Sur la même figure 2, on a disposé un câble électrique chauffant 30a disposé près du fond 2b de ladite cuve, sensiblement parallèlement à l'axe du navire, et destiné à vaporiser le gaz liquéfié par effet joule. L'échauffement localisé produit ainsi des bulles qui remontent alors vers la surface créant ainsi un courant ascendant vertical qui, au niveau de la surface 3a dudit gaz liquéfié, se sépare en deux courants horizontaux de direction opposée, l'un vers bâbord et l'autre vers tribord. Sur la droite de la même figure, on a installé un dispositif 22 également immergé à 1m de la surface libre qui est une variante du dispositif précédent constituée d'un flotteur 20a guidé en coulissement libre le long d'un poteau 20b s'étendant verticalement entre le fond 2b et le plafond 2e de la cuve. Ledit flotteur supporte un moteur électrique 22a, alimenté par un câble électrique non représenté, actionnant une hélice22b d'axe horizontal, pour créer un courant horizontal perturbateur, à proximité de la surface 2d du gaz liquéfié. Sur la figure 1 on a représenté trois autres variantes de dispositif de l'invention installés au sein de la cuve 2, respectivement un dispositif 50 comprenant une rampe horizontale munie d'une pluralité d'orifices d'éjection espacés de 0,5 à 3m destiné à injecter un gaz depuis le fond de fond de ladite cuve formant un courant ascendant d'un rideau de gaz 6 s'étendant dans la direction longitudinale de la cuve comme montré sur les figures 5 à 7. Les bulles formées remontent vers la surface et créent un courant ascendant qui, proche de la surface, se sépare en deux courants opposés, l'un vers tribord, l'autre vers bâbord. Un second dispositif constitué d'un élément chauffant 30a, par exemple un câble électrique, ou encore une conduite traversée par un fluide caloporteur 30b supporté en 31a au niveau du fond de la cuve comme représenté sur la figure 2, suspendu au sommet de deux supports verticaux 31b comme détaillé sur la figure 3, ledit élément chauffant regazéifiant le GNL et produisant ainsi des bulles qui remontent alors vers la surface créant ainsi un fluide calmant constitué par un courant ascendant vertical en forme de rideau de gaz 6 qui, au niveau de la surface 3a dudit gaz liquéfié, se sépare en deux courants horizontaux de direction opposée, l'un vers bâbord et l'autre vers tribord. Enfin, sur la droite, un dispositif 40 installé au niveau du fond de la cuve, constitué d'une buse 41 alimentée par un collecteur 40a alimenté en gaz liquéfié GNL par une pompe non représentée, crée un fluide calmant constitué par un mouvement ascendant du liquide qui se sépare vers bâbord et tribord lorsqu'il atteint la surface libre 3a du liquide. Sur la figure 3 on a représenté en vue de dessus un navire méthanier équipe de trois cuves, la cuve sur l'avant du navire étant équipée de deux rampes de buses horizontales 50 alimentées en gaz sous pression, de deux pompes flottantes 21 équipées de buses et situées dans les angles 2d de la cuve sur bâbord, de deux propulseurs à hélice flottants 22 tels que décrits en référence à la figure 2, dans les angles 2d de la cuve sur tribord et d'un conduit central 30b traversé par un fluide caloporteur destiné à regazeifier le gaz liquéfié pour former un rideau de gaz central. Sur les figures 1 et 3 la conduite 30b et câble 30a sont suspendus à 2 à 5 m du fond de la cuve. Avantageusement, une pluralité de conduites 30b ou câbles 30a sont installées à demeure à diverses altitudes de la cuve, par exemple tous les 3m. Dans une version détaillée sur la figure 5, on crée un rideau de bulles en injectant de l'azote dans une rampe équipée de buses et située soit au fond de la cuve, soit à une altitude variable. A cet effet, l'azote est stocké à l'état liquide dans un réservoir 51 et est envoyé dans un échangeur de chaleur 52 au moyen d'une pompe doseuse 51a. Au sein dudit échangeur de chaleur 52, l'azote liquide (-196°C) se transforme en gaz grâce aux calories apportées, par exemple, par de la vapeur d'eau à haute température arrivant chaude en 52a et ressortant sous la forme d'eau froide condensée en 52b, puis rejoint la rampe 50 munie d'une pluralité de buses 50-1. L'azote gazeux remonte alors vers la surface en créant un courant vertical ascendant, donc un fluide calmant, au sein du méthane liquide ou GNL (-165°C) et se mélange au ciel de gaz 2f, ce dernier étant alors constitué d'un mélange de méthane et d'azote. Le mélange est alors récupéré au niveau du plafond 2e de la cuve et est envoyé 56 dans un séparateur 53, par exemple de type tamis moléculaire, où une partie du méthane est séparé et envoyé par 531 pour participer, par exemple comme carburant dans la machine de propulsion du navire 57. Le mélange restant est alors redirigé par 533 vers le collecteur 50 par un compresseur 53a qui assure ainsi la circulation du mélange destiné à produire le rideau de bulles, créant le courant ascendant de fluide calmant au sein du GNL. Ainsi, au démarrage du dispositif, on ouvre la vanne d'isolation 52c, puis on alimente l'échangeur 52 en fluide caloporteur (vapeur d'eau), puis on actionne la pompe doseuse 51a de manière à regazéifier l'azote liquide, puis simultanément on actionne la pompe de circulation 53a, créant ainsi le rideau de bulles recherché au sein du GNL. Lorsque le régime de circulation est stabilisé et que suffisamment d'azote a été injecté dans le dispositif, on arrête la pompe d'injection 51a et on ferme la vanne 52c. L'azote contenue dans la boucle constituée par le ciel de gaz 2f de la cuve, le séparateur 53 et les conduites de raccordement, reste constant dans la mesure où le séparateur 53 présente une efficacité suffisante et n'envoie que du méthane comme carburant vers la machine principale 57, soit du type turbine à vapeur, soit du type moteur à piston. En réalité, une partie de l'azote gazeux se dissout dans le GNL, et on contrôle de manière continue la concentration en azote du ciel de gaz 2f, et l'on refait avantageusement l'appoint en azote en regazéifiant de l'azote liquide comme expliqué précédemment. Au cas où la séparation ne serait pas parfaite, le gaz envoyé comme carburant contiendrait alors de l'azote en plus du méthane, ce qui n'est pas gênant pour le fonctionnement de ladite machine principale 57. Par contre, on contrôlera la concentration en azote et l'on refait avantageusement l'appoint en azote de manière continue, comme expliqué précédemment. Sur la figure 6 on a représenté le dispositif de la figure 5 équipé d'une première unité de reliquéfaction d'azote 55a et d'une seconde unité de reliquéfaction de méthane 55b, utiles lors de la phase d'arrêt du rideau de bulles. En effet, si l'on veut arrêter le rideau de bulles, on continue à faire circuler le mélange de gaz, mais le séparateur étant muni d'une sortie azote 531 et d'une sortie méthane 532, l'azote est avantageusement reliquéfié dans l'unité 55a avant d'être renvoyé au réservoir 51b, de même, tout ou partie du méthane est reliquéfié dans l'unité 55b avant d'être renvoyé à la cuve de stockage de méthane liquide, le reliquat étant avantageusement dirigé vers la machine principale 57 pour y être utilisé comme carburant. La circulation en boucle du mélange d'azote et de méthane engendre un apport d'énergie important, dû au compresseur de circulation 53a, et il en résulte une regazéification d'une portion significative de méthane liquide qu'il convient d'évacuer car le ciel de gaz des cuves doit rester sensiblement à la pression atmosphérique ambiante, la structure des cuves et du navire n'étant pas conçue pour supporter des augmentations significatives de pression au sein des cuves. Il est ainsi nécessaire soit d'évacuer le méthane gazeux, par exemple en l'utilisant comme carburant pour la machine principale, comme expliqué précédemment en référence à la figure 5, ou/et de le reliquéfier comme expliqué précédemment en référence à la figure 5. Il convient de noter que l'azote ayant une température de liquéfaction sensiblement égale à -196°C à la pression atmosphérique, ne sera jamais en phase liquide dans le méthane liquéfié à une température sensiblement égale à -163°C. Sur la figure 7 on a représenté une version préférée de l'invention selon la figure 5, dans laquelle le mélange azote-méthane gazeux quitte le séparateur 53, puis traverse le compresseur 53a et traverse un échangeur de chaleur 54 en contact avec l'azote liquide à -196°C. A cette température, le méthane se reliquéfie en GNL, et un mélange d'azote gaz et de méthane gaz et de GNL descend alors dans la conduite de sortie 54a. Ladite conduite 54a rejoint la rampe 50 et l'azote gaz, avec éventuellement des traces de méthane gazeux est dirigé vers la rampe d'injection 50, alors que le méthane liquide au GNL est évacué en partie basse de ladite conduite 54a, par une conduite 54b vers le bas de la cuve 2. La pression hydrostatique crée par le compresseur 53a est telle que le méthane liquide contenu dans la cuve ne peut pas remonter dans la conduite 54b, ni atteindre la rampe d'injection de gaz 50. La liquéfaction du méthane en GNL au sein de l'échangeur 54 absorbe des calories et donc fait bouillir l'azote liquide au sein du réservoir 51 ; - l'azote gazeux produit est avantageusement dirigé par une conduite 50a vers la conduite 533, de préférence juste en amont du compresseur 53a. Ledit azote gazeux produit peut avantageusement être reliquéfié au sein d'une unité de type 55a, non représentée, et l'azote liquide produit est alors simplement redirigé vers ledit réservoir 51. Dans la description des rideaux de bulles en référence aux figures 5, 6 & 7, la rampe d'injection 50 se trouve située en partie basse de la cuve 2. Mais, on installe avantageusement une pluralité de dites rampes 50a-50e à des altitudes variables, par exemple à 0, 5, 10 et 15m pour une cuve de 20m de hauteur, soit près des parois latérales des cuves, soit vers l'axe du navire, comme représenté sur la figure 4. Les rampes sont ainsi installées à plusieurs niveaux et sont solidaires d'un support vertical 502 reliant le sol 2b de ladite cuve au plafond. Elles traversent la cuve 2 de part en part, par exemple parallèlement à l'axe du navire et sont alimentées à partir d'une extrémité au niveau des parois verticale en mélange gazeux N2+CH4 sous pression. Ainsi, soit on alimente l'une des rampes située en dessous de la surface 3a du gaz liquéfié, soit on alimente avantageusement plusieurs rampes 50c et 50d situées à des profondeurs différentes sous la surface 3a dudit gaz liquéfié. L'injection de gaz étant par exemple séparé en deux flux à des pressions hydrostatiques différentes, le premier flux représentant par exemple 70% en volume, est éjecté au niveau du collecteur 50c le plus près de la surface 3a, les 30% restant sont éjectés plus bas 50d à une pression hydrostatique supérieure, au niveau du collecteur 50d dessous 50c. En procédant ainsi, on optimise avantageusement le courant ascendant créé, et donc les performances et l'efficacité du fluide calmant, en fonction du niveau de remplissage de la cuve et de la position desdites rampes d'injection par rapport aux parois de la cuve. Les angles verticaux 2d des cuves sont des zones où, en cas de déferlement, risquent de se produire des chocs importants en raison de la forme en trièdre créé par les deux parois verticales et le plafond de la cuve. Dans ces zones, on combinera avantageusement comme représenté sur la figure 3, des injections de mélange gazeux et des flux de méthane liquide créés par des buses associées à des rampes 40a-40c telles que représentées sur la figure 4. Dans ces zones sensibles, la combinaison des deux flux permet de créer des mouvements de fluide très importants, et de par la présence de bulles de gaz, ledit fluide présente une compressibilité très élevée, ce qui permet d'atténuer fortement les effets d'éventuels chocs produits, la majeure partie de l'énergie du déferlement étant absorbée par la compressibilité desdites bulles ainsi créées. Ladite énergie de déferlement étant le cas échéant transformée en chaleur, ce qui, par vaporisation locale du méthane liquide, augmente d'autant la quantité de méthane gazeux circulant en boucle dans le dispositif. Dans le mode de réalisation de la figure 3, on mettra avantageusement en oeuvre une pluralité de rampes 50a-50d, superposés tel que décrit en référence à la figure 4. Dans le mode de réalisation de la figure 3, on établit des courants horizontaux pour toute la longueur de la cuve à l'aide desdites rampes 50, disposées à proximité des parois latérales verticales d'une part, et d'autre part, des courants horizontaux localisés uniquement dans les angles de la cuve. Sur les figures 5 à 7, on a représenté un rideau gazeux continu sur toute la longueur de la cuve. Toutefois, on peut prévoir une pluralité de rideaux gazeux espacés les uns des autres successivement dans la direction longitudinale de la cuve, en variant l'espace entre les buses 501 de la rampe 50. Dans la description de l'invention, on a principalement décrit les dispositifs comme étant installés sur les parois des cuves parallèles à l'axe du navire. Mais, on disposera avantageusement de la même manière, des dispositifs sur les parois desdites cuves, transversalement, c'est-à-dire perpendiculairement à l'axe longitudinal XX du navire, ces dispositifs étant particulièrement efficaces dans le cas de phénomènes de résonance dus au tangage ou au cavalement du navire. REVENDICATIONS1. Navire ou support flottant (1) de transport ou de stockage de liquide (3) consistant dans un gaz liquéfié, de préférence choisi parmi les méthane, éthylène , propane et butane, refroidit dans une grande cuve (2), de préférence cylindrique à section transversale polygonale, isolée thermiquement (2c) de grande dimension avec au moins sa plus petite dimension dans la direction horizontale, notamment sa largeur, supérieure à 20m de préférence de 25 à 50m et un volume supérieur à 10.000m3 caractérisé en ce que le dit réservoir est équipé de d'au moins un dispositif d'atténuation de mouvements de dit liquide comprenant des moyens de déplacement (21,22,30a,30b,40,50) dudit liquide de gaz liquéfié au sein dudit réservoir pour former un courant horizontal juste dessous la surface libre dudit gaz liquéfié au moins localement sur une profondeur d'au moins 0,5 mètre, de préférence au moins 2m. 2. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon la revendication 1 caractérisé en ce que lesdits moyens de déplacement dudit liquide sont des moyens d'éjection de fluide (40,50), ledit fluide liquide ou gazeux étant choisi parmi un fluide liquide consistant dans dudit gaz liquéfié, de préférence du GNL ou un fluide gazeux comprenant un gaz inerte, de préférence de l'azote, ou un gaz correspondant à celui dudit gaz liquéfié contenu dans la dite cuve mais à l'état gazeux, ou un mélange des deux. 3. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que l'on crée un courant gazeux vertical au sein de ladite cuve dessous la surface libre dudit gaz liquéfié, de préférence depuis le fond (2b) de la cuve et à proximité des parois latérales (2a) de la cuve. 4. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon la revendications 1 ou 3 caractérisé en ce que lesdits moyens d'éjection de fluide liquide ou gazeux comprennent au moins une pompe (51a,53a) à l'extérieure de la dite cuve et au moins une rampe de buses (40,50) consistant en conduite d'amené (40a-40c,50a-50e) dudit fluidedisposée horizontalement dessous la surface(3a) du liquide au sein de la dite cuve, de préférence au moins une dite conduite d'amenée disposée à proximité de la paroi de fonds (2b), ladite conduite d'amenée de fluide comportant comprenant une pluralité de buses d'éjection (41,50-1) dudit fluide vers le haut en direction de la surface dans la direction verticale, les différentes buses successives d'une même conduite d'amenée étant de préférence espacées l'une de l'autre d'au moins 0,5 m, de préférence encore de 1 à 5m. 5. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon la revendication 4 caractérisé en ce que la ou lesdites conduites d'amenée (40a-40c, 50a-50e) du fluide sont disposées dans la direction longitudinale (XX') ou transversale (YY') de ladite cuve. 6. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon la revendication 5 caractérisé en ce que la dite cuve comprend une pluralité de dites rampes de buses (40, 50) disposées les unes au dessous des autres dans un même plan vertical à des distances différentes de la surface, de préférence avec une dite rampe à buses (40-1, 51) verticales disposée à proximité de la paroi de fonds (2b) de ladite cuve. 7. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon l'une des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que la dite cuve comprend des dits moyens de déplacement de gaz liquéfié par génération d'un rideau de flux gazeux ascendant (6), de préférence ledit rideau gazeux s'étendant dans une direction longitudinale de ladite cuve, de préférence en position axiale de ladite cuve ou contre ses dites parois latérales verticales (2a ), ledit moyen de génération de rideau gazeux étant choisi parmi : - desdits moyens d'injection de gaz (50, 50a-50e) à buses d'éjection, de préférence dans une direction verticale, ledit gaz comprenant de préférence de l'azote gazeux, et - des moyens de chauffage immergés comprenant une conduite traversée par un fluide caloporteur (30b) ou une résistance dechauffage par effet joule sous forme d'élément longitudinal (30a ) apte à chauffer et regazeifier le dit gaz liquéfié en contact avec ledit moyen de chauffage, de préférence ledit élément rectiligne s'étendant dans la direction longitudinale (XX') ou transversale (YY') de ladite cuve. 8. Navire ou support flottant selon la revendication 7 caractérisé en ce que ledit élément longitudinal de chauffage par effet joule est un câble électrique (30a). 9. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon l'une des revendicationsl à 8 caractérisé en ce que la dite cuve comprend des moyens de déplacement direct de liquide consistant dans une pompe d'aspiration et refoulement (21) dudit gaz liquéfié par une buse de refoulement horizontale (21a) montée sur ladite pompe immergée, ou une hélice de propulsion motorisée (22,22a-22b), immergée dans ladite cuve, de manière à déplacer ledit gaz liquéfié dans une dite direction longitudinale dessous la surface du gaz liquéfié, la dite pompe ou hélice étant montée sur un flotteur (20a) de manière à rester immergée en permanence à distance sensiblement constante de la surface dudit gaz liquéfié contenu dans ladite cuve, de préférence à une profondeur de 0,5 à 5m, de préférence encore le dit flotteur étant monté à coulissement verticale sur un support vertical immergé (20b). 10. Navire ou support flottant selon la revendication 9 caractérisé en ce lesdits moyens de déplacement direct par propulsion motorisée à hélice (22) ou desdites pompes d'aspiration et refoulement (21) sont disposés dans des angles (2d) de la dite cuve et sont orientés pour déplacer ledit gaz liquéfié dans une direction horizontale en direction de la zone centrale de la dite cuve. 11. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon les revendications 4, 7 et 10 caractérisé en ce lesdits moyens de déplacement de liquide comprennent au moins : (c) une rampe de buses d'éjection de gaz (50) reposant sur la paroi de fond ou une pluralité de rampes superposées (50a-50c) à proximitédes parois latérales verticales de la cuve, aptes à former un rideau gazeux d'azote ou mélange d'azote et gaz correspondant à celui dudit gaz liquéfié, et (d) des dits moyens de déplacement direct par propulsion à hélice (22) ou des pompes d'aspiration et refoulement (21) de dit gaz liquéfié disposées dans chacun des 4 angles (2d) d'une dite cuve, comprenant une section horizontale rectangulaire, orientées pour déplacer le gaz liquéfié en direction de la zone centrale de la cuve, c'est-à-dire en direction de l'axe central vertical à mi longueur de la cuve. 12. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon l'une des revendicationsl à 11 caractérisé en ce que la dite cuve comprend en son sein desdits moyens d'injection de gaz (50 ), ledit gaz comprenant de préférence de l'azote gazeux, et un dispositif d'alimentation (60) en gaz desdits moyens d'injection de gaz comprenant à l'extérieur de la dite cuve au moins un réservoir d'azote liquide (51 ), une première pompe de circulation de liquide (51a ) apte à envoyer le dit azote liquide dans un premier échangeur de chaleur (52 ) dont le fluide caloporteur est l'eau de mer, le dit premier échangeur étant apte à gazéifier l'azote liquide stocké dans le dit réservoir (51) avant de l'envoyer dans des dites rampes horizontales à buses verticales (50), une unité de séparation de gaz (53 ) apte à séparer le mélange gazeux évacué (56) de ladite cuve comprenant l'azote gazeux et le dit gaz correspondant au dit gaz liquéfié à l'état gazeux et une deuxième pompe de circulation (53a) apte à compresser et renvoyer le dit mélange gazeux dans les dites rampes d'injection de gaz (50). 13. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon la revendication 12 caractérisé en ce que le dit dispositif d'alimentation en gaz (60) comprend en outre en sortie du dit séparateur (53) , au moins une unité de liquéfaction de l'azote (55a) et/ou une unité de liquéfaction dudit gaz correspondant au dit gaz liquéfié (55b), aptes à reliquéfier l'azote ou respectivement ledit gaz avant de l'envoyer dans ledit réservoir d'azote (51) ou respectivement dans ladite cuve (2). 14. Navire ou support flottant de transport ou de stockage de liquide selon la revendication 13 caractérisé en ce que le dit dispositif d'alimentation en gaz (60) comprend en outre une unité de liquéfaction dudit gaz correspondant audit gaz liquéfié constitué par un deuxième échangeur de chaleur (54) immergé dans l'azote liquide au sein dudit réservoir coopérant avec une pompe de circulation (53a) apte faire circuler le dit azote gazeux et le dit gaz liquéfié (3) dans des conduites alimentant respectivement les dites rampes (50) et la dite cuve (2). 15. Procédé d'atténuation de mouvements de liquide dans ladite cuve d'un navire ou support flottant selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'on établit un dit courant horizontal de gaz liquéfié au-dessous de la surface (3a) dudit liquide sur une profondeur d'au moins 0,5m de préférence au moins 2m, par éjection de dit liquide ou par établissement d'un courant gazeux, de préférence un courant gazeux ascendant de fluide gazeux comprenant de l'azote. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'on injecte de l'azote gazeux dans desdites rampes de buses (50,50a-50e), tel que défini dans une des revendications 4 à 7. 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que lesdites rampes de buses sont alimentées en gaz par un dit dispositif d'alimentation en gaz tel que défini dans l'une des revendications 11 à 13.