FR 2937470 A1 20100423 FR 0857040 A 20081016 25 L'invention concerne un amplificateur optique pour laser impulsionnel à impulsions courtes (de durée inférieure à 10 nanosecondes) ou ultra-courtes (de durée inférieure à 1 picoseconde) et énergétiques (d'énergie supérieure à 10 microJoules par impulsion). s Un laser à impulsions associe généralement un oscillateur et un système amplificateur pour générer des impulsions à la fois courtes et énergétiques. L'oscillateur génère des impulsions d'une durée allant de la femtoseconde à plusieurs dizaines de nanosecondes et de bonne qualité spatiale mais dont l'énergie est généralement limitée (de quelques nanojoules io à quelques millijoules). Pour augmenter l'énergie délivrée par un oscillateur, il est nécessaire d'utiliser un système amplificateur capable à la fois d'augmenter fortement la puissance de sortie et d'extraire l'énergie avec le meilleur rendement possible. Ces deux fonctions nécessaires à un bon amplificateur sont, dans la plupart des cas, antagonistes car il est difficile 15 d'obtenir à la fois un très fort gain et une excellente extraction d'énergie du fait des phénomènes de saturation du gain avec la puissance incidente. Le paramètre clé d'un système amplificateur est le facteur d'amplification appelé également gain. Le gain est donné par la formule suivante : I ô g(z).dz e eff où 1, est la longueur totale du milieu à gain et g le gain linéique en m-1, à la longueur d'onde laser. Le gain linéique g, dépend du gain linéique � petit signal � go et du rapport de l'intensité laser à amplifier /signal sur l'intensité de saturation Isar par la formule suivante : go /signal isa t La dépendance du gain avec l'intensité laser incidente est donc une information fondamentale pour la réalisation et l'utilisation d'un système amplificateur, car elle détermine le potentiel d'un système amplificateur pour une utilisation comme préamplificateur ou comme amplificateur de puissance G g, 1 en fin de chaîne. Nous nous intéressons également à la puissance moyenne obtenue en sortie de l'amplificateur, qui est un paramètre limitant dans certains systèmes, et au rendement d'un amplificateur. Le rendement est le rapport entre la puissance de sortie et la puissance 5 de pompe. Une première solution pour optimiser le gain et le rendement d'amplification consiste à mettre en oeuvre plusieurs amplificateurs en série pour associer des milieux de caractéristiques différentes : un premier système appelé � préamplificateur � ayant un fort gain � petit signal � est suivi d'un ou Io de plusieurs systèmes appelés � amplificateurs de puissance � permettant d'obtenir un fort rendement mais dont le gain est limité. Certains systèmes comprennent quatre amplificateurs en série, ce qui est à la fois complexe et coûteux. Afin de minimiser le nombre de composants amplificateurs, un compromis doit être fait entre les deux régimes de fonctionnement. De is nombreux systèmes amplificateurs de forte puissance sont basés sur des passages multiples du faisceau dans le milieu amplificateur. Ces systèmes sont également complexes. Une autre solution consiste à multiplier les passages du faisceau dans un milieu amplificateur afin d'extraire au maximum l'énergie stockée. Un fort 20 gain est nécessaire en régime "petit signal". Dans ce régime, la quantité de lumière injectée dans l'amplificateur est si faible que le facteur d'amplification ne dépend que de la quantité d'énergie stockée. Celle-ci est en générale très supérieure à l'énergie incidente et à l'énergie obtenue en sortie, donc le rendement est faible. C'est le cas en particulier dans les amplificateurs 25 régénératifs qui sont des systèmes actifs dans lesquels il est nécessaire de contrôler précisément la synchronisation de l'injection et de l'éjection de l'impulsion dans la cavité dite "esclave". K. Sueda et al. ("LD pumped Yb:YAG regenerative amplifier for high average power short-pulse generation", Laser Physics Letters 5, 271-275, 2008) ont obtenu des gains supérieurs à 100 dans 30 des cristaux de Nd :YVO4 ou d'Yb :YAG pour plus de 100 W de puissance de pompe. Cette solution est certes très performante, mais elle est très coûteuse et complexe à mettre en oeuvre. C'est également le cas de systèmes qui utilisent un jeu de miroirs pour refocaliser le faisceau dans le milieu à gain. Le signal est donc amplifié grâce à de multiples passages dans la même zone amplificatrice du milieu. Toutefois, ces systèmes à passages multiples sont très complexes. Différents milieux permettent d'amplifier des impulsions en un ou quelques passages (inférieurs à 10). On connaît des systèmes à base de solides dopés par des ions terres rares ou métalliques (comme le Nd :YVO4), des systèmes à base de liquides actifs optiquement (comme dans les lasers à colorants), des systèmes à base de milieux gazeux actifs optiquement (comme le Rubidium) ou des systèmes à base de fibres de verre dopées où le signal à amplifier est guidé dans le milieu pour favoriser l'amplification. En Io particulier, pour amplifier des impulsions dont la longueur d'onde est autour de 1 �m, le dopage par des ions terres rares de milieux cristallins ou amorphes, et notamment les ions néodyme et ytterbium, permet d'engendrer de fortes puissances. La figure 1 indique les performances en termes de gain et de puissance is moyenne de sortie pour différents types de milieux amplificateurs associés à différents systèmes de pompage optique selon l'état de la technique. Ce graphique permet une cartographie des différents systèmes. Les systèmes à base de cristaux sont représentés par des carrés, et les systèmes à fibre optique par des losanges. 20 Selon le type de milieu amplificateur, différentes configurations de pompage optique ont été développées. La géométrie des systèmes à base de cristaux massifs dépend fortement de la configuration de pompage qui est généralement transverse ou longitudinal. 25 Dans le cas d'un pompage transverse, une configuration efficace est la géométrie � slab � dans laquelle le faisceau effectue des allers-retours dans le milieu à gain après réflexion sur des miroirs afin d'extraire le maximum d'énergie et de favoriser le recouvrement entre le mode laser et le volume pompé. Un gain de l'ordre de 2 avec une puissance de sortie de 10 W après 30 deux passages ont ainsi été obtenus dans un cristal de Nd :YVO4. Cette géométrie est propice à l'utilisation de barrettes de diodes laser de forte puissance (stack) qui peuvent être placées de façon à pomper directement le milieu dans la direction transverse. Malgré la simplicité du système de pompage, cette configuration génère intrinsèquement une forte dissymétrie et 35 d'importants effets de lentilles thermiques dans le milieu. Afin de limiter l'ellipticité du faisceau, il est possible de replier le signal pour multiplier les allers-retours dans le cristal. Dans ce cas, il est difficile d'extraire convenablement la totalité du gain présent dans le cristal. Le gain obtenu est de l'ordre de 2 avec une puissance de sortie de 102 W pour 100 W de pompe. A cette puissance de pompe, les effets thermiques sont alors très importants et limitent la montée en puissance de ce type de système. Afin de réduire la forte lentille thermique dans une direction, une autre solution est de forcer le signal à se propager dans cette même direction (la plus petite du cristal) en faisant des "zigzag" après plusieurs réflexions totales io internes sur les faces du milieu. Un gain de 12.5 et une puissance de sortie de 2.5 W ont ainsi été obtenus dans le cristal de Nd :YVO4 pour 40 W de pompe. Shiradan et al. (Applied Optics 46, 7552-7565, 2007) ont utilisé cette géométrie dans un cristal d'Yb :YAG et obtenu un gain de 20 et une puissance de 2 W a été démontré pour 16 W de pompe. Cette dernière is configuration présente de plus l'avantage de simplifier le système par rapport aux précédentes et permet d'obtenir des gains importants à partir de cristaux massifs mais avec une extraction relativement limitée. Par ailleurs, la réalisation de systèmes où le signal se propage en incidence rasante ("bounce geometry") permet également de limiter les effets thermiques car le 20 faisceau se réfléchit sur la face refroidie. Un gain de près de 5.8 ainsi qu'une puissance de sortie de 60 W ont ainsi été obtenus avec un simple passage dans un cristal de Nd:YVO4. Une fois encore, l'avantage de ce système est la forte puissance de sortie, mais les effets thermiques restent un facteur limitant pour une utilisation vers de plus fortes puissances. 25 Un pompage longitudinal dans un cristal massif permet un recouvrement optimal entre la zone pompée et la zone de propagation du faisceau incident pour obtenir le meilleur rendement, et ainsi une puissance de sortie maximum tout en conservant un gain important. Des diodes laser de puissance dont le faisceau est mis en forme constituent d'excellentes sources 30 de pompage et permettent d'atteindre de fortes brillances. Les densités de puissance dans le milieu à gain peuvent être alors très importantes. Ainsi, un dimensionnement soigné des optiques de pompage a permis d'obtenir, grâce à un simple passage dans un cristal de Nd :YVO4 pompé à 888 nm, un gain de 2 et une puissance de sortie de plus de 110 W. De plus le pompage à 888 35 nm permet de réduire les effets thermiques et d'augmenter l'extraction. La figure 1 indique que les amplificateurs de forte puissance à base de cristaux dopés permettent d'atteindre de forts rendements d'extraction, mais avec des gains limités généralement inférieurs à 13 et même à 2 dans le cas d'une puissance de sortie de l'ordre de 100 W. Les matériaux utilisés sont généralement des cristaux d'Yb :YAG ou des cristaux dopés néodyme qui se caractérisent par une forte section efficace d'émission à la longueur d'onde laser, mais qui sont limités dans la plupart des cas par les phénomènes thermiques réduisant les perspectives de montée en puissance. La stabilisation thermique du milieu à gain nécessite l'utilisation de cristaux de io dimension suffisante pour supporter de fortes puissances de pompe. D'autres systèmes amplificateurs optiques utilisent non pas un cristal massif mais une fibre optique amplificatrice. Différents types de fibres optiques amplificatrices ont été développées, en particulier des fibres de verre dopées amorphes à double coeur, des fibres à large coeur et des fibres à is cristaux photoniques. La structure des fibres amorphes à double coeur dopées par des ions terre rare permet de s'affranchir des problèmes thermiques. Dans ces fibres, l'onde de pompe est guidée de manière à répartir l'absorption sur un volume important et ainsi limiter l'échauffement. Le faisceau signal est également 20 guidé dans un coeur dopé faiblement multimode ce qui permet de conserver une excellente qualité de faisceau ainsi qu'un excellent rendement grâce au recouvrement parfait entre les faisceaux du signal et de la pompe. Ainsi, l'amplification d'impulsions avec de forts gains et à travers un schéma relativement simple a été démontrée à partir de fibres optiques dopées par 25 des ions néodyme ou ytterbium. Des gains de 10 à 20 ont été obtenus dans des fibres de coeur de diamètre inférieur à 11 pm et de plusieurs mètres de long. Cependant, cette amplification est limitée par un fort taux d'émission spontanée amplifiée. Par ailleurs, les principaux facteurs limitant cette architecture apparaissent dès que l'on souhaite amplifier des impulsions à la 30 fois courtes (de l'ordre de la dizaine de nanosecondes et moins) et énergétiques (dès la dizaine de microjoules). En effet, la puissance crête qui se propage dans le milieu amplificateur est suffisante pour générer de forts effets non linéaires indésirables comme l'effet Raman, l'émission Brillouin stimulée ou encore l'auto modulation de phase. Ces effets sont la principale limitation des fibres amorphes pour atteindre des puissances moyennes importantes en sortie. Afin de limiter les effets non linéaires indésirables, des fibres à large coeur (plus de 15 lm de rayon) ou de faible longueur ont été développées. A partir d'une fibre de 50 lm de diamètre et une énergie injectée de 4 �J (impulsions d'une durée de l'ordre de la nanoseconde), 750 11J à 1 kHz (soit 750 mW) ont été obtenus pour 7 W de pompe, soit un gain de 190. Cheng et al. (Optics Letters, 30, 358-360, 2005) ont utilisé une fibre de 200 lm de diamètre de coeur, ayant une émission fortement multimode, pour amplifier io des impulsions préamplifiées jusqu'à 2.7 mJ avec un gain de 10. Une fibre en phosphate ayant un coeur de 10 lm de diamètre fortement dopé en ions Yb3+, et une longueur limitée à seulement 47 cm a permis la réalisation d'un amplificateur relativement simple avec un gain de 28 dB (soit un gain net de 690) et une puissance de sortie correspondante de 10 W. Cette performance is constitue le gain le plus élevé obtenu représenté sur la figure 1. Les fibres à cristaux photoniques ("Rod-type") dont la taille du coeur dopé varie entre 50 et 100 lm de diamètre sont également une solution prometteuse. Des impulsions de 85 picosecondes et de 40 mW ont été amplifiées dans un premier amplificateur à fibre jusqu'à 1.5 W puis dans une 20 fibre à cristaux photoniques de 70 lm de diamètre de coeur jusqu'à 27 W pour 100 W de pompe, avec un gain dans la fibre à très large coeur d'environ 18. Ces valeurs sont très importantes et elles constituent une solution intermédiaire à l'obtention à la fois de fort gain et de forte puissance moyenne. Cependant, cette solution nécessite l'utilisation d'un milieu 25 relativement complexe et reste limitée à l'amplification d'impulsions d'énergie inférieure à quelques millijoules au maximum, en fonction du diamètre de coeur dopé utilisé, afin de rester en dessous des seuils de densité d'énergie pour le verre dopé (environ 22 J/cm2 pour des impulsions de 1 ns à la longueur d'onde de 1 �m). 30 En résumé, les fibres de verre dopées, classiques ou à cristaux photoniques, permettent de concentrer fortement la pompe et le signal mais aussi de supporter de fortes puissances de pompe tout en conservant une excellente qualité spatiale de faisceau. La figure 1 indique clairement que les amplificateurs à fibre permettent d'obtenir les valeurs de gain les plus 35 importantes. Cependant, leurs dimensions sont, pour le moment, limitées à plusieurs dizaines de microns de coeur. Ceci est un facteur limitant pour l'amplification d'impulsions de fortes énergies (donc de fortes puissances moyennes) du fait des seuils d'apparition des effets non linéaires et de dommage du verre. Cette limite apparaît sur la figure 1 : les puissances moyennes des amplis à fibre restent inférieures à 30 W. Les performances obtenues en termes de gain et de puissance moyenne en sortie de différents types de milieux amplificateurs couplés à différents systèmes de pompage de l'état de la technique sont illustrées sur le graphique de la figure 1. Ce graphique permet une cartographie des différents Io systèmes. Deux tendances générales s'en déduisent. D'une part, les cristaux massifs permettent d'atteindre de fortes puissances moyennes mais avec un gain relativement faible. D'autre part, les fibres permettent d'atteindre de forts gains, mais avec une puissance de sortie limitée. En résumé, les amplificateurs de l'état actuel de la technique ne permettent pas d'obtenir à la is fois un fort gain et une forte puissance moyenne. Un des buts de l'invention est de proposer un système amplificateur par pompage optique qui permette de s'affranchir des limitations thermiques des amplificateurs à cristaux ainsi que des effets non linéaires indésirables et des seuils de dommage dans les fibres de verre dopées, tout en étant simple à 20 mettre en oeuvre. Dans ce document, on entend par � guider l'onde de pompe � la capacité d'un millieu à confiner l'onde de pompe par réflexion ou par un gradient d'indice. La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients et 25 concerne plus particulièrement un système amplificateur optique pour laser à impulsions courtes ou ultra-courtes et énergétiques comprenant une source de pompage optique apte à générer une onde de pompe, un milieu amplificateur allongé comprenant une interface d'entrée apte à recevoir un signal optique à amplifier, ledit milieu étant apte à amplifier ledit signal optique 30 se propageant le long dudit milieu amplificateur et apte à extraire un signal amplifié, et un système optique apte à coupler ladite onde de pompe dans le milieu amplificateur pour pomper longitudinalement ledit milieu amplificateur. Selon l'invention, le milieu amplificateur est un milieu à gain apte à guider l'onde de pompe, ledit milieu guide de pompe ayant une dimension 35 transverse minimum 03 sur l'interface d'entrée et le système optique est apte à focaliser l'onde de pompe à l'intérieur du milieu amplificateur, ladite onde de pompe focalisée ayant une dimension transverse 06 inférieure à la dimension transverse minimum 03 et une ouverture numérique inférieure à l'ouverture numérique du milieu amplificateur de manière à ce que ladite onde de pompe se propage librement sur une première partie du milieu amplificateur, et à ce que ladite onde de pompe se propage de manière confinée sur une seconde partie du milieu amplificateur. Avantageusement, le milieu amplificateur est un milieu solide dopé aux ions terre rare ou métalliques. io Préférentiellement, le milieu amplificateur est dopé par des ions Néodyme ou Ytterbium. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le milieu amplificateur comprend une cellule allongée contenant un gaz apte à amplifier le signal optique par pompage optique. 15 Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le milieu amplificateur comprend une cellule allongée contenant un liquide comprenant des particules ou des mollécules aptes à amplifier le signal optique par pompage optique. Selon un mode de réalisation de l'invention, le milieu amplificateur est à 20 symétrie de révolution et de dimension transverse 03 supérieure à 50 �m. Avantageusement, le milieu amplificateur comprend un coeur et une gaine, le signal optique à amplifier se propageant dans le coeur du milieu amplificateur. Avantageusement, la source de pompage optique et le système 25 optique sont aptes à focaliser l'onde de pompe de manière à ce que ladite onde de pompe se propage librement sur une longueur supérieure à 1 mm du milieu amplificateur. Avantageusement, le système amplificateur comprend une seconde source de pompage optique apte à générer une seconde onde de pompe, 30 apte à pomper optiquement la seconde partie du milieu amplificateur de manière transverse à l'axe de propagation du signal à amplifier ou de manière longitudinale et contrapropagative par rapport à l'axe de propagation du signal à amplifier. Avantageusement, le signal à amplifier effectue au plus deux passages 35 dans le milieu amplificateur. L'invention concerne également un laser à impulsions comprenant un oscillateur apte à émettre des impulsions à amplifier, ledit laser comprenant un système amplificateur suivant l'un des modes de réalisation de l'invention. L'invention offre un système compact, simple à mettre en oeuvre et de fort gain qui permet de combiner en un seul objet les fonctions de préamplificateur et d'amplificateur à extraction. Cette description est donnée à titre d'exemple non limitatif et fera mieux comprendre comment l'invention peut être réalisée en référence aux dessins annexés sur lesquels : io - la figure 1 représente les performances de gain et puissance de sortie de différents amplificateurs de puissances en régime impulsionnel ; - la figure 2 représente schématiquement le principe de fonctionnement du système d'amplification et de pompage et selon l'invention ; - la figure 3 représente des courbes de gain linéique le long du milieu 15 amplificateur selon l'art antérieur et selon l'invention ; - la figure 4 est une projection d'une vue en 3D d'un tracé de rayons de l'onde de pompe dans un système amplificateur selon l'invention ; - la figure 5 représente des simulations de courbes de gain effectif en fonction de la puissance de sortie obtenue pour différentes configurations de 20 pompe ; - la figure 6 représente différents schémas de couplage de l'onde de pompe dans le milieu amplificateur correspondant à différents facteurs de qualité de l'onde de pompe ; - la figure 7 représente un premier exemple d'application de l'invention 25 dans un amplificateur d'impulsions nanosecondes, dans lequel le milieu à gain est une fibre monocristalline en Nd:YAG ; - la figure 8 représente un second exemple d'application de l'invention à un amplificateur d'impulsions ultrabrèves de hautes énergies, dans lequel le milieu à gain est une fibre monocristalline dopée Ytterbium 30 - la figure 9 représente une vue en coupe longitudinale du milieu à gain selon un mode de réalisation particulier dans lequel une onde de pompe est couplée selon l'invention dans un milieu à gain guidant, et dans lequel une onde de pompe transverse ou longitunale contrapropagative est couplée dans la zone d'amplification du milieu à gain. 35 L'invention utilise la combinaison d'un milieu à gain guidant (pour l'onde de pompe) et d'une source de pompage suffisamment brillante pour augmenter à la fois le gain et le rendement d'amplification. Le milieu à gain guidant 3 peut être par exemple une fibre monocristalline ou une fibre optique de verre dopée, ou encore un milieu à gain guidant dans une direction transverse. Les dimensions physiques (longueur et diamètre ou dimension transverse du guide de pompe) de ce milieu sont adaptées à la propagation libre de l'onde de pompe sur une longueur suffisante pour que le milieu à gain comprenne deux zones de io fonctionnement bien distinctes : une première "zone de préamplification" 1 correspond à un régime de préamplification et une seconde "zone d'extraction" 2 correspond à un régime d'amplification de puissance et d'extraction. Ce fonctionnement est illustré schématiquement sur la figure 2 qui représente une vue en coupe longitudinale du milieu à gain 3 dans lequel is se propage un faisceau 4 à amplifier et une onde de pompe 6. La combinaison des deux zones 1 et 2 dans un seul milieu amplificateur 3 rend le système à la fois compact, simple et efficace car il permet d'amplifier des impulsions de forte énergie avec un gain important, tout en maintenant un fort rendement d'extraction. 20 Le milieu à gain 3 est suffisamment long pour permettre de répartir l'onde pompe 6 sur un volume important et éviter ainsi les problèmes thermiques. Le milieu à gain 3 peut être un milieu monocristallin ou amorphe (verre dopé). Ce milieu à gain 3 guide une onde de pompe 6, par exemple par réflexions totales internes ou par la présence d'une structure coeur-gaine avec 25 une différence d'indice suffisante pour assurer le guidage du faisceau de pompe. Le milieu à gain 3 doit également supporter des densités de puissances de pompe et de signal importantes car le principal intérêt est l'utilisation en tant qu'amplificateur de forte puissance, c'est à dire susceptible de supporter des puissances de pompe de plusieurs centaines de watts et 30 des puissances crêtes pour le signal supérieures aux mégawatts. Un exemple de milieu 3 qui se prête bien à la réalisation de ce type de système d'amplification est un milieu à gain à base de fibre monocristalline dopée. Les propriétés d'une fibre monocristalline utilisée comme milieu laser sont décrites dans le document de brevet W02006106276. Les paramètres 35 de ce type de fibre sont particulièrement bien adaptés à l'utilisation de cette fibre avec des diodes de pompage de forte puissance. En effet, le diamètre 03 de ce milieu est compris entre 200 et 1000 lm ce qui correspond à la gamme de taille de faisceau de pompe provenant d'une diode laser de puissance disponible actuellement sur le marché. La pompe est par exemple une diode laser de puissance fibrée délivrant une puissance de plusieurs dizaines à centaines de watts en sortie d'une fibre de 100 à 400 lm de diamètre et d'ouverture numérique égale à 0,22 (la brillance de la pompe est alors supérieure à plusieurs centaines de kW/cm2/sr). Le faisceau issu de cette pompe est focalisé à l'intérieur du milieu à gain au moyen d'un système io optique d'imagerie ayant un grandissement de l'ordre de 1. La zone 1 de préamplification a une longueur L, de quelques millimètres à quelques centimètres. Pour un milieu amplificateur à base de fibre cristalline, une longueur L, supérieure à quelques centimètres ainsi que leur excellente répartition de l'échauffement thermique lors de l'absorption du faisceau de is pompe sont également des qualités importantes pour ce milieu. Selon un 1 er exemple de réalisation, le milieu amplificateur 3 comprend une fibre monocristalline dopée ytterbium de 700�m de diamètre et 50 mm de long. Le milieu amplificateur est pompé au moyen d'une diode laser de 200 W couplée à une fibre de transport de 200 lm de diamètre de coeur et l'onde de 20 pompe est focalisée à l'intérieur du milieu amplificateur 3 au moyen d'un système optique de grandissement 1. L'association de ces deux technologies permet d'atteindre les performances représentées sur la figure 1 par deux courbes, en fonction de la brillance de la pompe. Comme représenté sur la figure 2, le milieu 3 est 25 composé fonctionnellement de deux parties le long du milieu amplificateur : une 1 ère partie de préamplification 1 et une 2nde partie d'amplification-extraction 2. La "zone de préamplification" 1 est définie comme le volume du milieu à gain où l'onde de pompe 6 se propage librement, ce qui permet de focaliser 30 une onde de pompe 6 de bonne qualité à l'intérieur du milieu à gain 3. Cette focalisation permet d'obtenir une densité de puissance très importante : pour une puissance de 100 W focalisée sur un diamètre 06 de 200 �m, la densité est supérieure à 300 kW/cm2. Ainsi le faisceau incident 4 de faible puissance voit ici un très fort gain (peu saturé par le signal) et est fortement amplifié 35 grâce à la forte densité de puissance de pompe 6. L'intérêt d'une telle zone 1 par rapport à un pompage réparti par guidage dès le début du milieu amplificateur (ie dès l'interface d'entrée 7 dans le milieu 3) est illustré sur la figure 3. Dans la première partie 1, l'augmentation locale de la densité de puissance induit une augmentation très importante du gain linéique (c'est-à-dire le gain disponible par unité de longueur de milieu). Dans la "zone d'extraction" 2, l'onde de pompe 6 est répartie sur le volume de cette zone 2, du fait des propriétés de guidage du signal à partir d'une certaine coordonnée longitudinale (définie par le choix de l'optique de io pompe) le long de l'axe optique. De cette façon, si l'on considère par hypothèse que le profil de l'onde de pompe 6 est quasiment uniforme, le gain est homogénéisé et les dimensions de cette zone sont suffisamment importantes pour que le faisceau 4 à amplifier ait lui aussi une taille importante de telle sorte qu'il ne soit pas guidé dans cette zone 2. Le diamètre is du faisceau 4 est de l'ordre de la moitié de diamètre du milieu 3, donc supérieur à plusieurs centaines de micromètres. Ainsi, la densité de puissance amplifiée présente localement dans cette zone d'extraction est considérablement réduite. Par conséquent, il est possible de dépasser les limites en énergies que peuvent supporter actuellement les fibres dopées 20 large coeur. Dans une fibre optique double coeur classique, dans laquelle le signal est guidé dans un coeur de petite taille (quelques dizaines de microns), le signal optique dépasse le seuil de dommage (autour de 20 J/cm2) dés que l'énergie des impulsions lumineuses dépasse environ 1 mJ. 25 Dans l'invention présentée ici, le fait que le signal optique puisse se propager avec un diamètre bien supérieur (typiquement de plusieurs centaines de microns) permet d'obtenir des impulsions de plusieurs dizaines de millijoules sans atteindre le seuil de dommage. Nous considérons maintenant le cas particulier d'un milieu 3 dopé dans 30 lequel l'absorption de la pompe peut être saturée. Dans la zone 1 de préamplification, la densité de puissance est d'autant plus importante dans le cas d'un dopage avec un ion ayant une structure à quasi-trois niveaux comme l'ytterbium grâce au phénomène de saturation de l'absorption. En effet, la puissance de pompe 6 reste très importante sur une zone plus longue au 35 cours de la propagation le long de l'axe optique grâce à la saturation, donc l'effet de préamplification est plus important. Le gain linéique dans la zone d'extraction 2 est lui aussi plus élevé car la puissance de pompe 6 alors disponible est plus importante dans cette partie du milieu 3 par rapport à un milieu où l'absorption serait répartie. Cette tendance est très nette sur la figure s 3. Un dopage par des ions ayant une structure à quasi-trois niveaux est donc particulièrement intéressant car il renforce les effets décrits dans les paragraphes précédents, néanmoins ce n'est pas une condition nécessaire au bon fonctionnement de notre invention. Nous avons cherché à comparer le comportement du système de io l'invention complet {Zone de préamplification + zone d'extraction} à celui du même milieu 3 mais utilisant uniquement une zone d'extraction 2, c'est-à-dire si la pompe 6 est immédiatement guidée dans le milieu 3. Dans cette configuration, le profil transverse de pompe à l'intérieur est supposé être uniforme dans tout le milieu 3. 15 La simulation du comportement d'un barreau de cristal laser (celui-ci peut être par exemple une fibre monocristalline) d'Yb :YAG de longueur 50 mm, de diamètre 1 mm, dopé à 1 %, et excité par une puissance de pompe totale de 200 W sur la face d'entrée et dans lequel l'absorption de la pompe 6 est répartie le long du milieu 3 est représentée figure 3. Dans le cas d'un 20 pompage uniforme, celui peut être rendu homogène soit par le guidage immédiat du signal de pompe dans le milieu, soit grâce à un système optique "homogénéiseur". La courbe (A.A.) du bas de la figure 3 représente le gain linéique pour un pompage longitudinal uniforme du milieu 3. 25 On constate que le dispositif de l'invention permet d'augmenter les valeurs de gain du milieu de façon considérable grâce à une géométrie permettant d'utiliser deux zones de gain 1 et 2 successives dans un unique milieu. Nous avons évoqué précédemment les qualités requises pour le milieu 30 à gain 3. L'invention étant basée sur la combinaison de ce milieu 3 aux propriétés particulières (longueur et dimension transverse) ainsi qu'à l'utilisation d'un système de pompage optique, nous détaillons maintenant la qualité requise du faisceau de pompe pour atteindre les meilleures performances, à savoir à sa brillance. Si l'on fixe la puissance de la source de pompe 9, étudier l'influence de la brillance revient à s'intéresser à la qualité spatiale du faisceau de pompe 6. Celle-ci peut s'évaluer par le facteur de qualité M2 qui permet d'évaluer la façon dont un faisceau diverge par rapport à un faisceau gaussien idéal qui a un facteur de qualité M2 égal à 1. Ce facteur de qualité M2 du faisceau de pompe est donné par la formule suivante : M2_ ?L.wo.9 2 Où est la longueur d'onde de pompe, coo la taille du faisceau imposée par le rayon de la fibre de transport et 0 la divergence du faisceau. Les diodes io laser de puissance fibrées disponibles actuellement ont un facteur M2 compris 20 et 200. A titre de comparaison, la figure 5 illustre différentes courbes de gain effectif en fonction de la puissance que l'on peut obtenir en sortie pour la configuration de pompage utilisée précédemment et en faisant varier le 15 paramètre M2 avec M2 égal à 40, 80 et 200 respectivement (cf figure 5). Le milieu 3 est une fibre cristalline en Yb:YAG de 700 lm de diamètre, de 50 mm de long et dopée à 1 % en ions Yb3+. La puissance de pompe est fixée à 200 W et une taille de waist de pompe dans le milieu à gain de 200 lm (cf. figure 5). 20 Les courbes de gain effectif Geff pour différents facteurs de qualité du faisceau de pompe dans un système conforme à l'invention sont comparés avec celle d'un amplificateur classique avec pompage uniforme guidé sur toute la longueur du milieu amplificateur (courbe AA de la figure 5). Une représentation détaillée du schéma de pompage est donnée en 25 figure 6 pour trois valeurs du facteur de qualité du faisceau de pompe : respectivement M2 égal à 40, 80 et 200. On remarque que la longueur de la zone de préamplification 1 dépend directement de la configuration de pompage utilisée. Cependant, comme nous l'avons souligné auparavant, la longueur du milieu 3 est supérieure à quelques centimètres afin de répartir au 30 mieux la charge thermique. De plus, si la brillance du système de pompage est très bonne (M2 faible), la longueur totale du milieu à gain 3 est augmentée de la longueur pour conserver la bonne répartition thermique. Au-delà de quelques centimètres de longueur de propagation, l'onde de pompe 6 finit par être guidée, et ainsi le milieu 3 comporte toujours deux zones de fonctionnement 1 et 2 bien distinctes (cf. figure 6). Cette propriété de brillance du faisceau de pompe 6 influence non seulement la longueur de la zone de préamplification 1, mais aussi la densité de puissance de pompe qui peut être couplée dans cette zone et par conséquent le gain disponible dans le milieu 3. En effet, d'après la figure 5, la qualité de faisceau du système de pompage a un rôle primordial. L'évolution des courbes respectivement de facteur de qualité M2 égal à 40, 80 et 200 indique qu'une réduction de la brillance (M2 élevé) engendre une réduction du gain et de la puissance obtenue en sortie. io On remarque par ailleurs que même dans le cas d'une faible brillance du faisceau de pompe (M2 - 200), la courbe de gain effectif est supérieure à une courbe de gain correspondant à un pompage homogénéisé. En conclusion, le dimensionnement du système d'amplification de l'invention dépend de la combinaison de deux sous-système (le milieu à gain is 3 et le schéma de pompage) pour parvenir aux meilleurs résultats possibles. Un premier exemple de réalisation de l'invention, le pompage est effectué au moyen d'une diode laser fibrée de 200 lm de diamètre de coeur (correspondant à un facteur de qualité M2=40) et de 200 W de puissance maximale. Un système optique 10 forme l'image de la sortie de la fibre 20 optique de transport de la pompe à l'intérieur du milieu amplificateur 3 : l'onde de pompe est focalisé à 7 mm de la face d'entrée avec un diamètre de waist de pompe de 200 �m. La figure 4 représente schématiquement les composants de ce mode de réalisation, ainsi qu'un tracé des rayon du faisceau de pompe à travers le système. Le faisceau à amplifier 4 est couplé 25 dans le milieu 3 au moyen d'un miroir 18 semi-réfléchissant. Le faisceau amplifié 5 est extrait après un unique passage à travers les zones 1 et 2 du milieu 3. Une application de l'invention concerne un amplificateur d'impulsions microlaser nanoseconde. Le système est représenté schématiquement figure 30 7. Un oscillateur 14 émet des impulsions de durée inférieure à 1 nanoseconde (800 picosecondes) à une longueur d'onde de 1064 nm et avec une puissance moyenne de l'ordre de 100 mW. Le milieu à gain 3 comprend une fibre monocristalline de Nd :YAG dopé 0.25 at.% de 1 mm de diamètre et de 50 mm de long. Une diode de pompe 9 fibrée est focalisée dans une première 35 zone 1 du milieu à gain 3. Le système peut fonctionner avec un unique passage des impulsions à travers le milieu 3 ou deux passages (un aller-retour). Dans le cas illustré figure 7, les impulsions parcourent le milieu 3 en faisant un premier passage dans le milieu 3. Un miroir de renvoi 11 et une lame quart d'onde 12 permettent au signal amplifié 5 de faire un second passage dans le milieu 3 avant d'être extrait, par exemple au moyen d'un cube séparateur de polarisation 13. Ce système permet d'obtenir des puissances moyennes de sortie supérieures à plusieurs watts avec un gain supérieur à 10 pour un unique passage. Le système de l'invention a l'avantage de la simplicité par rapport aux Io systèmes antérieurs. Ses possibilités de montée en puissance ne sont pas limitées par des effets thermiques, par des effets non linéaires indésirables ou par la tenue en énergie du matériau. Un second exemple d'application concerne l'utilisation d'un système amplificateur de l'invention dans le dernier étage amplificateur d'un laser de 15 puissance à impulsions ultra brèves (inférieures à la picoseconde voire à la centaine de femtosecondes) et de fortes énergies. La figure 8 représente une chaîne laser comprenant un oscillateur 14 délivrant des impulsions femtosecondes de faible puissance moyenne, amplifiées à travers un préamplificateur 15, un étireur 16, un système 20 amplificateur 20 conforme à l'invention et un compresseur 17. Le système amplificateur 20 de l'invention remplace ici un milieu amplificateur dans un schéma classique d'amplification à dérive de fréquence. Le milieu 3 à très fort gain peut être une fibre à très large coeur ou une fibre monocristalline dopée ytterbium pour permettre d'atteindre des niveaux d'énergie très importants 25 (plusieurs centaines de 11J pour des impulsions sub-femtosecondes). Le système n'est pas limité par les effets non linéaires comme dans les amplificateurs à fibres de verre dopées. La configuration de l'amplificateur est ici aussi relativement simple, comparée aux systèmes complexes à base de cristaux de saphir dopé au titane. 30 La figure 9 représente un schéma de pompage du milieu à gain selon un mode de réalisation particulier de l'invention. L'onde de pompe principale 6 est couplée selon l'invention dans la zone 1 du milieu à gain guidant 3 comme décrit plus haut. Selon ce mode de réalisation, une onde de pompe auxiliaire est utilisée pour pomper la zone d'amplification du milieu à gain de manière 35 transverse (26) et/ou longitunale contrapropagative (36). L'invention permet d'améliorer à la fois les performances de gain et de puissance de sortie d'un amplificateur. Les valeurs de gain effectif importantes ainsi que des puissances de sortie élevées peuvent ainsi être obtenues. L'invention simplifie ainsi la réalisation d'amplificateurs, en combinant les fonctions de préamplification et d'amplification-extraction dans un seul et même milieu amplificateur. L'invention utilise la géométrie particulière d'un milieu à gain guidant pour l'onde de pompe qui permet d'injecter une onde de pompe de bonne io qualité de façon à réaliser un milieu au fonctionnement hybride qui permet d'obtenir à la fois des propriétés de fort gain et d'extraction efficace. Selon la présente invention, le faisceau n'effectue qu'un voire deux passages au maximum dans le milieu à gain et la zone amplificatrice n'est ainsi sondée que deux fois au maximum. 15 L'invention permet donc d'augmenter les valeurs de gain intrinsèque au milieu de façon considérable grâce à une géométrie de couplage du faisceau de pompe qui permet d'utiliser deux zones de gain bien distinctes comme dans un unique milieu. Ainsi, les performances en terme de gain effectif et de puissance de sortie sont améliorées simultanément d'un facteur pouvant être 20 élevé. L'invention propose un système amplificateur optique qui permet d'aller au-delà des limitations thermiques des amplificateurs à cristaux et au-delà des domaines d'apparition des effets non linéaires et des seuils de dommage des fibres de verre dopées, tout en étant simple à mettre en oeuvre. REVENDICATIONS1. Système amplificateur optique 20 pour laser à impulsions courtes ou ultra-courtes et énergétiques comprenant : - une source de pompage optique apte à générer une onde de pompe 6, - un milieu amplificateur 3 allongé comprenant une interface d'entrée 7 apte à recevoir un signal optique 4 à amplifier, ledit milieu 3 étant apte à amplifier ledit signal optique 4 se propageant le long dudit milieu amplificateur et apte à extraire un signal amplifié 5, - un système optique 10 apte à coupler l'onde de pompe 6 dans io le milieu amplificateur 3 pour pomper longitudinalement ledit milieu amplificateur 3, caractérisé en ce que : - le milieu amplificateur 3 est un milieu à gain apte à guider ladite onde de pompe, ledit milieu 3 guide de pompe ayant une dimension 15 transverse minimum 03 sur l'interface d'entrée 7, - le système optique 10 est apte à focaliser l'onde de pompe 6 à l'intérieur du milieu amplificateur 3, ladite onde de pompe focalisée ayant une dimension transverse 06 inférieure à la dimension transverse minimum 03 et une ouverture numérique inférieure à 20 l'ouverture numérique du milieu amplificateur 3 de manière à ce que ladite onde de pompe se propage librement sur une partie 1 du milieu amplificateur 3, et à ce que ladite onde de pompe 6 se propage de manière confinée sur une partie 2 du milieu amplificateur. 25 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que le milieu amplificateur 3 est un milieu solide dopé aux ions terre rare ou métalliques. 30 3. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que le milieu amplificateur 3 comprend une cellule allongée contenant un gaz apte à amplifier le signal optique 4 par pompage optique. 5 4. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que le milieu amplificateur 3 comprend une cellule allongée contenant un liquide comprenant des particules ou des molécules aptes à amplifier le signal optique 4 par pompage optique. 5. Système selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le milieu amplificateur 3 est à symétrie de révolution et de dimension transverse 03 supérieure à 50 �m. Io 6. Système selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le milieu amplificateur 3 comprend un coeur et une gaine, le signal optique à amplifier 4 se propageant dans le coeur du milieu 3. 7. Système selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que 15 la source de pompage optique et le système optique 10 sont aptes à focaliser l'onde de pompe 6 de manière à ce que ladite onde de pompe se propage librement sur une longueur supérieure à 1 mm du milieu 3. 20 8. Système selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend une seconde source de pompage optique apte à générer une seconde onde de pompe (26, 36), apte à pomper optiquement la partie 2 du milieu amplificateur 3 de manière transverse à l'axe de propagation du signal à amplifier ou de 25 manière longitudinale et contrapropagative par rapport à l'axe de propagation du signal à amplifier. 9. Système selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le signal à amplifier effectue au plus deux passages dans le milieu 30 amplificateur 3. 10. Laser à impulsions comprenant un oscillateur 14 apte à émettre des impulsions à amplifier, ledit laser étant caractérisé en ce qu'il comprend un système amplificateur selon l'une des revendications 35 1 à 9.