FR 2939255 A1 20100604 FR 0858111 A 20081128 DISPOSITIF DE REPARTITION DE PUISSANCE Contexte de l'invention Domaine de l'invention La présente invention concerne un dispositif de répartition de puissance, et plus particulièrement, un dispositif de répartition de puissance qui répartit la puissance d'une pluralité de modules d'alimentation. Description de l'art antérieur L'économie d'énergie est un sujet d'actualité. Pour économiser l'énergie, tous les équipements électroniques ont des taux de conversion de puissance 15 standard respectifs conformes aux réglementations imposées par l'agence américaine de protection de l'environnement (EPA). Par exemple, le taux de conversion de puissance de l'alimentation d'un ordinateur personnel vendu aux Etats-Unis doit être 20 supérieur à 80 pour cent. Dans un système informatique classique, la configuration d'une alimentation à découpage comprend une alimentation principale et une alimentation auxiliaire, comme montré sur la figure 1. La figure 1 est un schéma illustrant la configuration 25 d'une alimentation à découpage 100 classique. L'alimentation à découpage 100 classique comprend un dispositif de puissance principal 102 et un dispositif de puissance auxiliaire 104. Le dispositif de puissance principal 102 est utilisé pour fournir un premier 30 courant Io1 et une première tension Vol à une charge de puissance principale 106, et le dispositif de puissance10 auxiliaire 104 est utilisé pour fournir un deuxième courant Io2 et une deuxième tension Vol à une charge de puissance auxiliaire 108. Lorsque le système informatique est dans un mode de fonctionnement normal, le dispositif de puissance principal 102 fournit le premier courant Io1 et la première tension Vol à la charge de puissance principale 106, tandis que le dispositif de puissance auxiliaire 104 fournit le deuxième courant Io2 et la deuxième tension Vol à la charge de puissance auxiliaire 108 ; lorsque l'ordinateur est dans un mode de veille, le dispositif de puissance principal 102 ne fournit pas le premier courant Io1 et la première tension Vol à la charge de puissance principale 106, tandis que le dispositif de puissance auxiliaire 104 continue de fournir le deuxième courant Io2 et la deuxième tension Vol à la charge de puissance auxiliaire 108 pour maintenir le fonctionnement de base du système informatique. Autrement dit, le dispositif de puissance auxiliaire 104 est toujours en fonctionnement. Cependant, comparé à la puissance de sortie du dispositif de puissance principal 102, le dispositif de puissance auxiliaire 104 a une puissance de sortie relativement faible (c'est-à-dire, le deuxième courant Io2 et la deuxième tension Vol sont relativement faibles). Par exemple, la puissance de sortie du dispositif de puissance auxiliaire 104 peut n'être que de 10 à 20 W (watt). Par conséquent, afin de réduire les coûts, le dispositif de puissance auxiliaire 104 classique est toujours constitué d'une alimentation ayant un taux de conversion de puissance relativement faible. Par exemple, lorsque le dispositif de puissance auxiliaire 104 classique fonctionne avec une forte charge, le taux de conversion de puissance est seulement de 78 pour cent. Etant donné que la puissance principale consommée par le système de puissance est fournie par le dispositif de puissance principal 102, le dispositif de puissance principal 102 classique est constitué de l'alimentation ayant un taux de conversion de puissance relativement élevé. En outre, lorsque le système informatique classique fonctionne dans le mode de fonctionnement normal, le dispositif de puissance principal 102 et le dispositif de puissance auxiliaire 104 fournissent une puissance, respectivement, à la charge de puissance principale 106 et à la charge de puissance auxiliaire 108 en même temps, par conséquent le taux de conversion de puissance total de l'alimentation à découpage peut être affecté par le dispositif de puissance auxiliaire 104 ayant le taux de conversion de puissance relativement faible. Autrement dit, le taux de conversion de puissance total de l'alimentation à découpage peut être diminué à cause du faible taux de conversion de puissance du dispositif de puissance auxiliaire 104. En conséquence, le taux de conversion de puissance de l'alimentation à découpage classique peut ne pas être conforme aux spécifications imposées par l'EPA dans le mode de fonctionnement normal (supérieur à 80 pour cent). Par conséquent, l'augmentation du taux de conversion de puissance du dispositif d'alimentation de l'ordinateur est un problème urgent dans le domaine des alimentations. Résumé de l'invention Par conséquent, un des buts de la présente invention est de proposer un dispositif de répartition de puissance qui répartit la puissance d'une pluralité de modules d'alimentation. Selon un mode de réalisation de la présente invention, un dispositif de répartition de puissance appliqué dans une pluralité de modules d'alimentation est présenté, dans lequel la pluralité de modules d'alimentation est couplée à une pluralité de charges par l'intermédiaire d'une pluralité de lignes puissance, respectivement. Le dispositif de répartition de puissance comprend un premier élément de commutation, et un dispositif de commande. Le premier élément de commutation comporte une première borne de connexion et une deuxième borne de connexion couplées à une borne de sortie d'un module d'alimentation ayant un taux de conversion de puissance relativement élevé et à une borne de sortie d'un module d'alimentation ayant un taux de conversion de puissance relativement faible, respectivement. Il répartit de manière sélective une puissance générée par le module d'alimentation ayant un taux de conversion de puissance relativement élevé entre un nombre prédéterminé de charges simultanément en fonction des états activé ou désactivé du premier élément de commutation. Le dispositif de commande est couplé au premier élément de commutation pour générer le signal de commande pour commander le premier élément de commutation pour qu'il passe dans un état activé ou un état désactivé. Ces objets et d'autres de la présente invention deviendront sans aucun doute évidents aux hommes du métier après la lecture de la description détaillée qui suit du mode de réalisation préféré qui est illustré sur les diverses figures et les divers dessins. Brève description des dessins La figure 1 est un schéma illustrant la configuration d'une alimentation à découpage classique. La figure 2 est un schéma illustrant un dispositif de répartition de puissance selon un mode de réalisation de la présente invention. La figure 3 est un diagramme de synchronisation illustrant un signal de sortie, une tension de sortie, une tension de commande et un courant de sortie du dispositif de répartition de puissance montré sur la figure 2. La figure 4 est un schéma illustrant le dispositif de répartition de puissance selon un deuxième mode de 20 réalisation de la présente invention. La figure 5 est un schéma illustrant le dispositif de répartition de puissance selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. La figure 6 est un schéma illustrant le dispositif 25 de répartition de puissance selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention. La figure 7 est un schéma illustrant un tableau de comparaison des puissances totales du premier mode de réalisation du dispositif de répartition de puissance 30 et de l'alimentation à découpage classique mentionnée ci-dessus fonctionnant dans le mode de fonctionnement normal. Description détaillée Certains termes sont utilisés dans la description et les revendications qui suivent pour désigner des composants particuliers. Comme un homme du métier l'appréciera, les fabricants d'équipements électroniques peuvent appeler un composant par différents noms. Ce document n'a pas l'intention d'établir une distinction entre des composants qui diffèrent par le nom et non par leur fonction. Dans la description qui suit et dans les revendications, les termes � inclure � et � comprendre � sont utilisés d'une manière ouverte, et ainsi ne devraient être interprétés comme signifiant � comprendre, mais sans être limité à ... �. Par ailleurs, le terme � coupler � est destiné à signifier une connexion électrique soit directe, soit indirecte. Par conséquent, si un dispositif est couplé à un autre dispositif, cette connexion peut être effectuée par une connexion électrique directe, ou par une connexion électrique indirecte par l'intermédiaire d'autres dispositifs et connexions. Veuillez vous reporter à la figure 2. La figure 2 est un schéma illustrant un dispositif de répartition de puissance 200 selon un mode de réalisation de la présente invention. Le dispositif de répartition de puissance 200 comprend un module d'alimentation principal 202, un module d'alimentation auxiliaire 204, un premier élément de commutation 206 installé entre le module d'alimentation principal 202 et le module d'alimentation auxiliaire 204, un dispositif de commande 208 pour commander le premier élément de commutation 206, et un deuxième élément de commutation 210 installé entre le module d'alimentation auxiliaire 204 et une charge de puissance auxiliaire 214. Une première ligne de puissance 2022 est couplée électriquement entre le module d'alimentation principal 202 et une charge de puissance principale 212 pour transférer la puissance, tandis qu'une deuxième ligne de puissance 2042 est couplée électriquement entre le module d'alimentation auxiliaire 204 et une charge de puissance auxiliaire 214 pour transférer de la puissance. Le deuxième élément de commutation 210 est couplé entre une borne de sortie N1 du module d'alimentation auxiliaire 204 et une borne N2 pour couper de manière sélective l'application de puissance du module d'alimentation auxiliaire 204 à la charge de puissance auxiliaire 214 (c'est-à-dire, ouvrir le trajet entre le module d'alimentation auxiliaire 204 et la charge de puissance auxiliaire 214). En outre, afin de répartir de manière sélective un courant de sortie Ioi du module d'alimentation principal 202 entre la charge de puissance principale 212 et la charge de puissance auxiliaire 214 en même temps, une troisième ligne de puissance 2026 supplémentaire est installée entre une borne de sortie N3 de la première ligne de puissance 2022 et la borne N2 de la deuxième ligne de puissance 2042, et le premier élément de commutation 206 est en outre installé sur la troisième ligne de puissance 2026. Lorsque le premier élément de commutation 206 est activé (c'est-à-dire, passant ou fermé), le deuxième élément de commutation 210 est désactivé (c'est-à-dire, bloqué ou ouvert) pour générer un courant ayant une direction unitaire entre la borne de sortie N1 et la borne N2. Autrement dit, le deuxième élément de commutation 210 est un commutateur unidirectionnel et peut être réalisé par une diode. Dans un des modes de réalisation de la présente invention, comme montré sur la figure 2, une diode Dl est utilisée en tant que deuxième élément de commutation 210. La diode Dl a une anode couplée à la borne de sortie N1 du module d'alimentation auxiliaire 204 et une cathode couplée à la borne N2 du premier élément de commutation 206. Le premier élément de commutation 206 est un commutateur bidirectionnel, qui est réalisé par un transistor à effet de champ de type N Q1 dans ce mode de réalisation. Le transistor à effet de champ de type N Q1 a une borne de source couplée à une borne de sortie N3 du module d'alimentation principal 202, une borne de drain couplée à la cathode (c'est-à-dire, la borne N2) de la diode Dl, et une borne de grille N4 couplée au dispositif de commande 208. Le dispositif de commande 208 délivre une tension de commande Vd à la borne de grille N4 pour répartir de manière sélective le courant de sortie Ioi du module d'alimentation principal 202 entre la charge de puissance principale 212 et la charge de puissance auxiliaire 214 en même temps. Veuillez notez que, bien que le premier élément de commutation 206 soit réalisé par le transistor à effet de champ de type N Q1 dans ce mode de réalisation, cela n'est pas destiné à limiter la présente invention. Autrement dit, tous les éléments de commutation ayant la caractéristique de fermer ou d'ouvrir de manière sélective le trajet entre la borne de sortie N3 et la borne N2 sont dans l'étendue de la présente invention. Par exemple, dans un autre mode de réalisation de la présente invention, le premier élément de commutation 206 peut être réalisé par un transistor à effet de champ de type P, un transistor à jonction bipolaire (BJT) ou un relais, etc. Le module d'alimentation principal 202 délivre une tension de sortie Vol, et le module d'alimentation auxiliaire 204 délivre une tension de sortie Vo2. La tension de sortie Vol est conçue pour être supérieure à la tension de sortie Vo2 pour rendre passant le transistor à effet de champ de type N Q1. Par conséquent, lorsque le transistor à effet de champ de type N Q1 devient passant, un courant de sortie Io2 peut être obtenu de la division du courant de sortie Iol du module d'alimentation principal 202 et le courant de sortie Io2 peut remplacer un courant de sortie Io3 généré par le module d'alimentation auxiliaire 204. En outre, la caractéristique de direction unitaire de la diode Dl permet de délivrer le courant de sortie Io3 généré par le module d'alimentation auxiliaire 204 à la charge de puissance auxiliaire 214 dans un mode d'arrêt d'alimentation, et empêche la circulation du courant de sortie Io2 en retour vers le module d'alimentation auxiliaire 204 dans un mode normal. Par contre, dans le mode d'arrêt d'alimentation, afin d'empêcher la circulation du courant de sortie Io3 généré par le module d'alimentation auxiliaire 204 vers le module d'alimentation principal 202, la borne de boîtier du transistor à effet de champ de type N Q1 est couplée à sa borne de source de sorte que le transistor à effet de champ de type N Q1 est équivalent à une diode parasite (body diode) D4. Par conséquent, lorsque le dispositif de répartition de puissance 200 fonctionne dans le mode d'arrêt d'alimentation, la diode parasite D4 équivalente empêche la circulation du courant de sortie Io3 délivré par le module d'alimentation auxiliaire 204 vers le module d'alimentation principal 202. Si le courant de sortie Io3 circule en retour vers le module d'alimentation principal 202 dans le mode d'arrêt d'alimentation, il peut abaisser le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 200, ou générer une erreur de fonctionnement dans le dispositif de répartition de puissance 200. Veuillez vous reporter à la figure 2 de nouveau. Le dispositif de commande 208 du dispositif de répartition de puissance 200 comprend un circuit de pilotage 2082, un circuit de commande de synchronisation 2084, et un circuit de détection 2086. Un des buts du circuit de pilotage 2082 est de générer la tension de commande Vd, qui est supérieure à la tension de sortie Vol, pour rendre passant le transistor à effet de champ de type N Q1, et tous les autres circuits de pilotage capables de générer la tension de commande Vd qui est supérieure à la tension de sortie Vol sont dans l'étendue de la présente invention. Par exemple, le circuit de pilotage 2082 peut être réalisé par un circuit de pilotage élévateur, un circuit de pilotage abaisseur/élévateur, ou un circuit de pilotage à fonctionnement alterné. Dans le mode de réalisation, le circuit de pilotage 2082 comprend un transformateur L1, une diode D3 et un condensateur C. Le transformateur L1 qui comprend une inductance de puissance, génère la tension de commande Vd conformément au rapport cyclique d'un signal de modulation de largeur d'impulsion (PWM) Vref. Etant donné que le fonctionnement du circuit de pilotage 2082 est bien connu des hommes du métier, une description supplémentaire est omise ici par souci de brièveté. Le circuit de commande de synchronisation 2084 est couplé au circuit de pilotage 2082 dans ce mode de réalisation pour commander le circuit de pilotage 2082. Plus spécifiquement, le circuit de commande de synchronisation 2084 délivre de manière sélective le signal de commande Vd généré par le circuit de pilotage 2082 conformément à un signal de sortie PGO généré par un circuit de protection de puissance, tel qu'un circuit intégré de gestion interne, dans lequel le signal de sortie PGO est un signal de bonne puissance de sortie. Veuillez notez que les hommes du métier peuvent également utiliser un signal de sortie de défaut de puissance généré par le circuit intégré de gestion interne pour commander le circuit de commande de synchronisation 2084 après que certaines modifications ont été apportées au mode de réalisation, et ces modifications tombent également dans l'étendue de la présente invention. Le circuit de commande de synchronisation 2084 comprend un transistor à jonction bipolaire Q2, un élément résistif R2, un transistor à effet de champ Q3, et un élément résistif R3. Une borne d'émetteur du transistor à jonction bipolaire Q2 est couplée à une borne de sortie N5 du circuit de pilotage 2082, l'élément résistif R2 est couplé entre la borne d'émetteur et une borne de base du transistor à jonction bipolaire Q2, le transistor à effet de champ Q3 comprend une borne de source couplée à une tension de masse Vgnd, une borne de grille du transistor à effet de champ Q3 reçoit le signal de sortie PGO, et l'élément résistif R3 est couplé entre la borne de base du transistor à jonction bipolaire Q2 et une borne de drain du transistor à effet de champ Q3. En outre, le circuit de détection 2086 comprend un transistor à jonction bipolaire Q4, un élément résistif R4, un transistor à jonction bipolaire Q5, un élément résistif R5, un élément résistif R6 et une diode Zener D2. Le circuit de détection 2086 détecte la puissance de sortie du module d'alimentation principal 202 pour délivrer de manière sélective le signal de commande Vd délivré par le circuit de commande de synchronisation 2084 au premier élément de commutation 206. Le transistor à jonction bipolaire Q4 a une borne d'émetteur couplée à une borne de sortie N6 du circuit de commande de synchronisation 2084, l'élément résistif R4 est couplé entre la borne d'émetteur (c'est-à-dire, la borne de sortie N6) et une borne de base du transistor à jonction bipolaire Q4, le transistor à jonction bipolaire Q5 a une borne d'émetteur couplée à la tension de masse Vgnd, l'élément résistif R5 est couplé entre une borne de base du transistor à jonction bipolaire Q4 et une borne de collecteur du transistor à jonction bipolaire Q5, une borne de l'élément résistif R6 est couplée à une borne de base du transistor à jonction bipolaire Q5, et la diode Zener D2 a une anode couplée à l'autre borne de l'élément résistif R6, et une cathode couplée à la borne de sortie N3 du module d'alimentation principal 202. Veuillez vous reporter à la figure 3. La figure 3 est un diagramme de synchronisation illustrant le signal de sortie PGO, la tension de sortie Vol, la tension de commande Vd, la tension de sortie Vo2, le courant de sortie Io1, le courant de sortie Io2, et le courant de sortie Io3 du dispositif de répartition de puissance 200, comme montré sur la figure 2. Veuillez notez que, afin de décrire l'esprit de la présente invention plus explicitement, il est supposé que la chute de tension entre la borne de collecteur et la borne d'émetteur du transistor à jonction bipolaire Q2 est approximativement nulle lorsque le transistor à jonction bipolaire Q2 est rendu passant dans ce mode de réalisation ainsi que le transistor à jonction bipolaire Q4. Afin de décrire l'esprit de la présente invention plus explicitement, le mode de fonctionnement normal du dispositif de répartition de puissance 200 est fixé entre un instant T1 et un instant T2, tandis que le mode d'arrêt d'alimentation est avant l'instant T1 et après l'instant T2 comme montré sur la figure 3. En outre, pendant les intervalles de temps avant l'instant T1 et après l'instant T2, le module d'alimentation auxiliaire 204 du mode de réalisation délivre la tension de sortie Vo2 ayant un niveau de tension vol à la charge de puissance auxiliaire 214. Lorsque le dispositif de répartition de puissance 200 fonctionne dans le mode de fonctionnement normal, le module d'alimentation principal 202 génère la tension de sortie Vol ayant un niveau de tension vol et l'applique à la charge de puissance principale 212. Comme montré sur la figure 3, lorsque le signal de sortie PGO rend passant le transistor à effet de champ Q3 à l'instant Tl, le transistor à jonction bipolaire Q2 est également rendu passant alors que l'élément résistif R2 induit une chute de tension lorsqu'un courant traverse l'élément résistif R2. Par conséquent, la tension de commande Vd générée par le circuit de pilotage 2082 est envoyée à la borne de sortie N6. Dans le mode de fonctionnement normal, si le niveau de tension (c'est-à-dire, le niveau de tension vol) de la tension de sortie Vol générée par le module d'alimentation principal 202 est suffisamment élevé pour � claquer � la diode Zener D2, c'est-à-dire que la chute de tension aux bornes de la diode Zener D2 est supérieure à sa tension de claquage Vz, alors le transistor à jonction bipolaire Q5 peut être rendu passant. Par conséquent, le transistor à jonction bipolaire Q4 peut également être rendu passant alors que l'élément résistif R4 induit une chute de tension lorsqu'un courant traverse l'élément résistif R4. Ensuite, la tension de commande Vd à la borne de sortie N6 est transmise à la borne de grille N4 du transistor à effet de champ de type N Q1. Selon le mode de réalisation de la présente invention, la tension de commande Vd générée par le circuit de pilotage 2082 est supérieure au niveau de tension vol de la tension de sortie Vol, et un élément résistif R1 est installé entre la borne de grille N4 et la borne de sortie N3 pour amener un courant I1 à circuler à travers l'élément résistif R1 dans le mode de fonctionnement normal afin de rendre passant le transistor à effet de champ de type N Q1 correctement. Par conséquent, la chute de tension de l'élément résistif R1 générée par le courant I1 peut rendre passant le transistor à effet de champ de type N Q1 à l'instant T1, tandis que le deuxième élément de commutation 210 est bloqué (c'est- à-dire, ouvert). Par conséquent, le niveau de tension vol de la tension de sortie Vo2 est augmenté au même niveau de tension que la tension de sortie Vol, c'est-à-dire, le niveau de tension vol, à l'instant T1 comme montré sur la figure 3. Veuillez notez que, afin de décrire l'esprit de la présente invention plus explicitement, il est supposé que le temps de transmission pour transmettre la tension de commande Vd du transistor à jonction bipolaire Q2 à la borne de grille N4 par l'intermédiaire du transistor à jonction bipolaire Q4 est approximativement nul dans le mode de réalisation. Etant donné que le niveau de tension vol de la tension de sortie Vol est supérieur au niveau de tension vol de la tension de sortie Vo2, le courant io1 du courant de sortie Ioi généré par le module d'alimentation principal 202 est fourni à la charge de puissance principale 212 et à la charge de puissance auxiliaire 214 en même temps dans le mode de fonctionnement normal. Par conséquent, le courant de sortie Io3, c'est-à-dire, le courant io3r généré par le module d'alimentation auxiliaire 204 peut être remplacé par le courant de sortie Io2 de sorte que le courant de sortie Io3 délivré par le module d'alimentation auxiliaire 204 puisse être ramené approximativement à zéro alors que le courant de sortie Io2 est augmenté approximativement à io3r comme montré à l'instant T1 sur la figure 3. Veuillez vous reporter à la figure 3 de nouveau. Lorsque le signal de sortie PGO généré par le circuit intégré de gestion interne est commuté vers une tension de faible niveau à l'instant T2, le dispositif de répartition de puissance 200 passe dans le mode d'arrêt d'alimentation, tandis que le dispositif de répartition de puissance principal 202 cesse de délivrer la tension de sortie Vol ayant le niveau de tension vol à la charge de puissance principale 212. Lorsque le signal de sortie PGO bloque le transistor à effet de champ Q3 à l'instant T2, et lorsque le niveau de tension de la tension de sortie Vol n'est pas supérieur à la tension de claquage Vz de la diode Zener D2, le transistor à jonction bipolaire Q2 et le transistor à jonction bipolaire Q4 sont bloqués de sorte que la tension de commande Vd est commutée à un niveau de faible tension et bloque le transistor à effet de champ de type N Q1. Par conséquent, le trajet entre la borne de sortie N3 et la borne N2 est ouvert (c'est-à-dire, non conducteur), le courant io2 du courant de sortie Io2 est ramené à zéro, et ensuite le module d'alimentation auxiliaire 204 délivre la tension de sortie Vo2 ayant le niveau de tension vol et le courant de sortie Io3 ayant le courant io3 à la charge de puissance auxiliaire 214 dans le mode d'arrêt d'alimentation, comme montré à l'instant T2 sur la figure 3. En résumé, lorsque le dispositif de répartition de puissance 200 fonctionne dans le mode de fonctionnement normal, les puissances délivrées à la charge de puissance principale 212 et à la charge de puissance auxiliaire 214 sont fournies par le module d'alimentation principal 202 ayant un taux de conversion de puissance relativement plus élevé, tandis que le module d'alimentation auxiliaire 204 ayant un taux de conversion de puissance relativement plus faible ne fournit pas de puissance. Par conséquent, le module d'alimentation auxiliaire 204 ne consomme pas de puissance dans le mode de fonctionnement normal. Comparé au procédé classique mentionné ci-dessus, lorsque le dispositif de répartition de puissance 200 de la présente invention fonctionne dans le mode de fonctionnement normal, le module d'alimentation principal 202 et le module d'alimentation auxiliaire 204 ne fournissent pas de puissance à la charge de puissance principale 212 et à la charge de puissance auxiliaire 214 en même temps, et seules les puissances nécessaires à la charge de puissance principale 212 et à la charge de puissance auxiliaire 214 sont fournies par le module d'alimentation principal 202 en même temps. En outre, étant donné que le module d'alimentation auxiliaire 204 a le taux de conversion de puissance relativement faible, la coupure du module d'alimentation auxiliaire 204 dans le mode de fonctionnement normal améliore davantage le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 200. Lorsque le dispositif de répartition de puissance 200 fonctionne dans le mode d'arrêt d'alimentation, le module d'alimentation principal 202 ayant le taux de conversion de puissance relativement élevé ne fournit pas de puissance, et la puissance nécessaire à la charge de puissance auxiliaire 214 peut alors être fournie par le module d'alimentation auxiliaire 202 ayant le taux de conversion de puissance relativement faible. Par conséquent, le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 200 peut être augmenté et n'est pas affecté par le module d'alimentation auxiliaire 204 ayant le taux de conversion de puissance relativement faible. Veuillez noter que les hommes du métier comprendront facilement que la conversion de puissance relativement élevée du module d'alimentation principal 202 correspond au taux de conversion de puissance d'une puissance relativement élevée, c'est-à-dire que la conversion de puissance relativement élevée est mesurée lorsque le module d'alimentation principal 202 délivre la puissance relativement élevée. Cependant, le taux de conversion de puissance du module d'alimentation principal 202 n'est pas maintenu à un taux de conversion élevé constant, en particulier lorsque le module d'alimentation principal 202 délivre une puissance relativement faible. En outre, étant donné que la puissance nécessaire à la charge de puissance auxiliaire 214 est très inférieure à celle nécessaire à la charge de puissance principale 212, le module d'alimentation auxiliaire 204 du dispositif de répartition de puissance 200 de la présente invention reprend la distribution de puissance à la charge de puissance auxiliaire 214 dans le mode d'arrêt d'alimentation, mais n'utilise pas le module d'alimentation principal 202 pour générer une puissance relativement faible pour la charge de puissance auxiliaire 214. Selon le mode de réalisation montré sur la figure 2, le circuit de commande de synchronisation 2084 du dispositif de commande 208 a pour but de délivrer de manière sélective le signal de commande Vd généré par le circuit de pilotage 2082, et le circuit de détection 2086 a pour but de détecter la puissance délivrée par le module d'alimentation principal 202 pour délivrer de manière sélective le signal de commande Vd délivré par le circuit de commande de synchronisation 2084 au premier élément de commutation 206, par conséquent le circuit de commande de synchronisation 2084 et le circuit de détection 2086 dans le dispositif de commande 208 peuvent être éliminés de manière sélective en fonction des spécifications pratiques, ce qui tombe également dans l'étendue de la présente invention. Autrement dit, dans une autre configuration où seul le circuit de pilotage 2082 est maintenu dans le dispositif de commande 208, les caractéristiques de distribution de puissance à la charge de puissance principale 212 et à la charge de puissance auxiliaire 214 en utilisant le module d'alimentation principal 202 ayant le taux de conversion de puissance relativement élevé sont encore obtenues, comme montré sur la figure 4. La figure 4 est un schéma illustrant un dispositif de répartition de puissance 400 selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention. Comparé au dispositif de répartition de puissance 200 montré sur la figure 2, le dispositif de répartition de puissance 400 du deuxième mode de réalisation ne comprend pas le circuit de commande de synchronisation 2084 et le circuit de détection 2086, tandis que le dispositif de commande 408 du dispositif de répartition de puissance 400 est mis en oeuvre en tant que circuit de pilotage comme montré sur la figure 4. Le dispositif de répartition de puissance 400 comprend un module d'alimentation principal 402, un module d'alimentation auxiliaire 404, un premier élément de commutation 406, un dispositif de commande 408 et un deuxième élément de commutation 410. Le module d'alimentation principal 402 est couplé à une charge de puissance principale 412, et le module d'alimentation auxiliaire 404 est couplé à une charge de puissance auxiliaire 414. Le deuxième élément de commutation 410 est un commutateur unidirectionnel et est couplé entre une borne de sortie Ni' du module d'alimentation auxiliaire 404 et une borne N2'. Le premier élément de commutation 406 est un commutateur bidirectionnel et est mis en oeuvre en tant que transistor à effet de champ de type N Q1'. Sa borne de source est couplée à une borne de sortie N3' du module d'alimentation principal 402, et sa borne de drain est couplée à la cathode (c'est-à-dire, à la borne N2') de la diode Dl', et sa borne de grille N4' est couplée au dispositif de commande 408. Par conséquent, un courant de sortie Ioi' généré par le module d'alimentation principal 402 peut être réparti de manière sélective entre la charge de puissance principale 412 et la charge de puissance auxiliaire 414 en même temps en fonction d'une tension de commande Vd' générée par le dispositif de commande 408. Autrement dit, la synchronisation de la tension de commande Vd' peut être ajustée par l'opération d'activation/désactivation du dispositif de commande 408 dans ce mode de réalisation, où un autre dispositif de détection peut être utilisé pour détecter la puissance de sortie du module d'alimentation principal 402 pour activer/désactiver le dispositif de commande 408. Plus spécifiquement, le fonctionnement du dispositif de répartition de puissance 400 sera évident aux hommes du métier après la lecture du fonctionnement présenté concernant le dispositif de répartition de puissance 200 de la figure 2, ainsi une description supplémentaire est omise ici par souci de brièveté. Comparé au procédé classique mentionné ci-dessus, lorsque le dispositif de répartition de puissance 400 de la présente invention fonctionne dans le mode de fonctionnement normal, le module d'alimentation principal 402 et le module d'alimentation auxiliaire 404 ne fournissent pas de puissance à la charge de puissance principale 412 et à la charge de puissance auxiliaire 414 respectivement en même temps, mais la puissance nécessaire à la charge de puissance principale 412 et à la charge de puissance auxiliaire 414 est seulement fournie par le module d'alimentation principal 402 en même temps. En outre, étant donné que le module d'alimentation auxiliaire 404 a le taux de conversion de puissance relativement faible, la coupure du module d'alimentation auxiliaire 404 dans le mode de fonctionnement normal améliore davantage le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 400. Par conséquent, le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 400 peut être augmenté et n'est pas affecté par le module d'alimentation auxiliaire 404 ayant le taux de conversion de puissance relativement faible. Veuillez vous reporter à la figure 5. La figure 5 est un schéma illustrant un dispositif de répartition de puissance 500 selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. Comparé au dispositif de répartition de puissance 200 montré sur la figure 2, le dispositif de répartition de puissance 500 du troisième mode de réalisation ne comprend pas le circuit de commande de synchronisation 2084, et le dispositif de commande 508 du dispositif de répartition de puissance 500 comprend un circuit de pilotage 5082 et un circuit de détection 5086, comme montré sur la figure 5. Comme pour le dispositif de répartition de puissance 200 du mode de réalisation montré sur la figure 2, un but du circuit de pilotage 5082 consiste à fournir une tension de commande Vd" qui est supérieure à la tension de sortie Vol" pour rendre passant le transistor à effet de champ de type N Q1. En outre, le module d'alimentation principal 502 génère une tension de sortie Vol", le module d'alimentation auxiliaire 504 génère une tension de sortie Vo2", et la tension de sortie Vol" est supérieure à la tension de sortie Vo2". Par conséquent, lorsque le transistor à effet de champ de type N Q1" est rendu passant, un courant de sortie Io2" peut être obtenu par la division du courant de sortie Ioi" du module d'alimentation principal 502, et le courant de sortie Io2" peut remplacer un courant de sortie Io3" généré par le module d'alimentation auxiliaire 504. Un but du circuit de détection 5086 est de détecter la puissance délivrée par le module d'alimentation principal 502 pour délivrer de manière sélective le signal de commande Vd" délivré par le circuit de commande de synchronisation 5084 au premier élément de commutation 506, qui est un commutateur bidirectionnel. Le dispositif de répartition de puissance 500 comprend un module d'alimentation principal 502, un module d'alimentation auxiliaire 504, un premier élément de commutation 506, un dispositif de commande 508 et un deuxième élément de commutation 510. Le module d'alimentation principal 502 est couplé à une charge de puissance principale 512, et le module d'alimentation auxiliaire 504 est couplé à une charge de puissance auxiliaire 514. Le deuxième élément de commutation 510 est un commutateur unidirectionnel et est couplé entre une borne de sortie Ni!! du module d'alimentation auxiliaire 504 et une borne N2". En outre, la synchronisation de la tension de commande Vd" peut être ajustée par l'opération d'activation/désactivation du dispositif de pilotage 5082 dans ce mode de réalisation. Plus spécifiquement, le fonctionnement du dispositif de répartition de puissance 500 sera évident aux hommes du métier à la lecture du fonctionnement présenté concernant le dispositif de répartition de puissance 200 de la figure 2, ainsi une description supplémentaire est omise ici par souci de brièveté. Comparé au procédé classique mentionné ci-dessus, lorsque le dispositif de répartition de puissance 500 de la présente invention fonctionne dans le mode de fonctionnement normal, le module d'alimentation principal 502 et le module d'alimentation auxiliaire 504 ne fournissent pas de puissance à la charge de puissance principale 512 et à la charge de puissance auxiliaire 514 en même temps, et la puissance nécessaire à la charge de puissance principale 512 et à la charge de puissance auxiliaire 514 n'est fournie que par le module d'alimentation principal 502. En outre, étant donné que le module d'alimentation auxiliaire 504 a le taux de conversion de puissance relativement faible, la coupure du module d'alimentation auxiliaire 504 dans le mode de fonctionnement normal améliore davantage le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 500. Par conséquent, le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 500 peut être augmenté et il n'est pas affecté par le module d'alimentation auxiliaire 504 ayant le taux de conversion de puissance relativement faible. Veuillez vous reporter à la figure 6. La figure 6 est un schéma illustrant un dispositif de répartition de puissance 600 selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. Comparé au dispositif de répartition de puissance 200 montré sur la figure 2, le dispositif de répartition de puissance 600 du troisième mode de réalisation ne comprend pas le circuit de détection 2086, et le dispositif de commande 608 du dispositif de répartition de puissance 600 comprend un circuit de pilotage 6082 et un circuit de détection 6084, comme montré sur la figure 6. Comme pour le dispositif de répartition de puissance 200 du mode de réalisation montré sur la figure 2, un but du circuit de pilotage 6082 consiste à fournir une tension de commande Vd " ' qui est supérieure à la tension de sortie Vol' pour rendre passant le transistor à effet de champ de type N Q1"'. En outre, le module d'alimentation principal 602 génère une tension de sortie Vol"', le module d'alimentation auxiliaire 604 génère une tension de sortie Vo2 " ', et la tension de sortie Vol' ' est supérieure à la tension de sortie Vo2 " '. Par conséquent, lorsque le transistor à effet de champ de type N QI"' ' est rendu passant, un courant de sortie Io2" ' peut être obtenu par la division du courant de sortie loi"' du module d'alimentation principal 602, et le courant de sortie 1o2''' peut remplacer un courant de sortie Io3" ' généré par le module d'alimentation auxiliaire 604. Le dispositif de répartition de puissance 600 30 comprend un module d'alimentation principal 602, un module d'alimentation auxiliaire 604, un premier élément de commutation 606, un dispositif de commande 608 et un deuxième élément de commutation 610. Le module d'alimentation principal 602 est couplé à une charge de puissance principale 612, et le module d'alimentation auxiliaire 604 est couplé à une charge de puissance auxiliaire 614. Le deuxième élément de commutation 610 est un commutateur unidirectionnel et est couplé entre une borne de sortie Ni' ' du module d'alimentation auxiliaire 604 et une borne N2"'. Veuillez noter que le premier élément de commutation 606 est un commutateur bidirectionnel. En outre, un autre dispositif de détection peut être utilisé pour détecter la puissance de sortie du module d'alimentation principal 602 pour activer/désactiver le dispositif de pilotage 6082. Plus spécifiquement, le fonctionnement du dispositif de répartition de puissance 600 sera évident aux hommes du métier après la lecture du fonctionnement présenté concernant le dispositif de répartition de puissance 200 de la figure 2, ainsi une description supplémentaire est omise ici par souci de brièveté. Comparé au procédé classique mentionné ci-dessus, lorsque le dispositif de répartition de puissance 600 de la présente invention fonctionne dans le mode de fonctionnement normal, le module d'alimentation principal 602 et le module d'alimentation auxiliaire 604 ne fournissent pas de puissance à la charge de puissance principale 612 et à la charge de puissance auxiliaire 614 respectivement en même temps, et la puissance nécessaire à la charge de puissance principale 612 et à la charge de puissance auxiliaire 614 n'est fournie que par le module d'alimentation principal 602. En outre, étant donné que le module d'alimentation auxiliaire 604 a le taux de conversion de puissance relativement faible, la coupure du module d'alimentation auxiliaire 604 dans le mode de fonctionnement normal améliore davantage le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 600. Par conséquent, le taux de conversion de puissance total du dispositif de répartition de puissance 600 peut être augmenté et n'est pas affecté par le module d'alimentation auxiliaire 604 ayant le taux de conversion de puissance relativement faible. Veuillez vous reporter à la figure 7. La figure 7 est un schéma illustrant un tableau de comparaison des puissances totales du dispositif de répartition de puissance 200 du premier mode de réalisation et de l'alimentation à découpage 100 classique mentionnée ci-dessus fonctionnant dans le mode de fonctionnement normal. Veuillez noter que le module d'alimentation principal 202 a une puissance de sortie totale de 320 W (Watt) et que le module d'alimentation auxiliaire 204 a une puissance de sortie de 15 W, et le tableau de comparaison des puissances totales est établi dans la condition de test de 115Vac/60Hz. Par conséquent, comparé à l'alimentation à découpage 100 classique, le dispositif de répartition de puissance 200 de la présente invention économise une puissance de 0,6 W, 0,8 W et 1,33 W lorsque les conditions de charge de la charge de puissance principale 212 sont de 20 %, 50 % et 100 %, respectivement. Veuillez noter que, bien que la configuration des modes de réalisation mentionnés ci-dessus soit constituée d'un module d'alimentation principal en combinaison avec une charge de puissance principale, et d'un module d'alimentation auxiliaire en combinaison avec une charge de puissance auxiliaire, cela n'est pas destiné à limiter la présente invention. Après la lecture de la description des modes de réalisation présentés, les hommes du métier peuvent utiliser une pluralité de modules d'alimentation pour mettre en oeuvre le dispositif de répartition de puissance de la présente invention en apportant certaines modifications appropriées aux modes de réalisation présentés montrés sur la figure 2, la figure 4, la figure 5 et la figure 6, et cela est également dans l'étendue de la présente invention. Les hommes du métier observeront facilement que de nombreux changements et modifications peuvent être apportés au dispositif et au procédé tout en conservant les enseignements de l'invention. REVENDICATIONS1. Dispositif de répartition de puissance appliqué dans une pluralité de modules d'alimentation (202, 204), dans lequel la pluralité de modules d'alimentation (202, 204) est couplée à une pluralité de charges (212, 214) par l'intermédiaire d'une pluralité de lignes de puissance (2022, 2042), respectivement, caractérisé en ce qu'il comprend : un premier élément de commutation (206), comportant une première borne de connexion et une deuxième borne de connexion couplées à une première borne de sortie (N3) d'au moins l'un de la pluralité de modules d'alimentation ayant un premier taux de conversion de puissance et à une deuxième borne de sortie (N2) d'au moins l'un de la pluralité de modules d'alimentation ayant un deuxième taux de conversion de puissance, respectivement, pour répartir de manière sélective une puissance générée par le module d'alimentation (202) avec le premier taux de conversion de puissance entre un nombre prédéterminé de charges (212, 214) simultanément en fonction des états d'activation ou de désactivation du premier élément de commutation (206) ; et un dispositif de commande (208), couplé au premier élément de commutation (206), pour générer un signal de commande pour commander le premier élément de commutation (206) pour qu'il passe dans un état activé ou un état désactivé ;dans lequel le premier taux de conversion de puissance est supérieur au deuxième taux de conversion de puissance. 2. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 1, dans lequel le premier élément de commutation (206) est un commutateur bidirectionnel. 3. Dispositif de répartition de puissance selon la 10 revendication 1, comprenant en outre : une diode (D4), ayant une anode couplée à la deuxième borne de sortie (N2) du module d'alimentation (204) ayant le deuxième taux de conversion de puissance et une cathode couplée à la deuxième borne de connexion 15 (N3) du premier élément de commutation (202). 4. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 1, comprenant en outre : un deuxième élément de commutation (210), couplé 20 entre la deuxième borne de sortie (Ni) du module d'alimentation (204) ayant le deuxième taux de conversion de puissance et la deuxième borne de connexion (N2) du premier élément de commutation (206), dans lequel le deuxième élément de commutation (210) 25 n'est pas conducteur lorsque le premier élément de commutation (206) est conducteur. 5. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 4, dans lequel le deuxième élément de 30 commutation (210) est un commutateur unidirectionnel. 6. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 1, dans lequel le module d'alimentation (204) ayant le deuxième taux de conversion de puissance est désactivé lorsque le premier élément de commutation (206) est dans l'état activé. 7. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de commande est un circuit de pilotage élévateur, un circuit de pilotage abaisseur/élévateur, ou un circuit de pilotage à fonctionnement alterné. 8. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de commande (208) comprend : un circuit de pilotage (2082), pour générer le signal de commande ; et un circuit de commande de synchronisation (2084), couplé au circuit de pilotage (2082), pour délivrer de manière sélective le signal de commande généré par le circuit de pilotage (2082) en fonction d'un signal de sortie généré par un circuit de protection de puissance. 9. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 8, dans lequel le circuit de pilotage (2082) est un circuit de pilotage élévateur, un circuit de pilotage abaisseur/élévateur, ou un circuit de pilotage à fonctionnement alterné.30 10. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 8, dans lequel le circuit de commande de synchronisation (2084) comprend : un transistor à jonction bipolaire (Q2), comportant une borne de base, une borne d'émetteur couplée à une borne de sortie (N5) du circuit de pilotage (2082), et une borne de collecteur ; un premier élément résistif (R2), couplé entre la borne d'émetteur et la borne de base du transistor à 10 jonction bipolaire (Q2) ; un transistor à effet de champ (Q3), comportant une borne de drain, un noeud de source couplé à une tension de référence (Vgnd), et une borne de grille couplée au signal de sortie (PGO) ; et 15 un deuxième élément résistif (R3), couplé entre la borne de base du transistor à jonction bipolaire (Q2) et la borne de drain du transistor à effet de champ (Q3) . 20 11. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 8, dans lequel le dispositif de commande comprend en outre : un circuit de détection (2086), couplé au circuit de commande de synchronisation (2084) et à la première 25 borne de sortie du module d'alimentation (202) ayant le premier taux de conversion de puissance, pour détecter une puissance de sortie générée par le module d'alimentation (202) ayant le premier taux de conversion de puissance pour délivrer de manière 30 sélective le signal de commande généré par le circuitde commande de synchronisation (2084) au premier élément de commutation (206). 12. Dispositif de répartition de puissance selon 5 la revendication 11, dans lequel le circuit de détection comprend : un premier transistor à jonction bipolaire (Q4), comportant une borne de base, une borne d'émetteur couplée à une borne de sortie (N6) du circuit de 10 commande de synchronisation (2084), et une borne de collecteur ; un premier élément résistif (R4), couplé entre la borne d'émetteur et la borne de base du premier transistor à jonction bipolaire (Q4) ; 15 un deuxième transistor à jonction bipolaire (Q5), comportant une borne de base, une borne de collecteur, et une borne d'émetteur couplée à une tension de référence (Vgnd) ; un deuxième élément résistif (R5), couplé à la 20 borne de base du premier transistor à jonction bipolaire (Q4) et à la borne de collecteur du deuxième transistor à jonction bipolaire (Q5) ; un troisième élément résistif (R6), ayant une borne couplée à la borne de base du deuxième transistor 25 à jonction bipolaire (Q5) ; et une diode Zener (D2), ayant une anode couplée à une autre borne du troisième élément résistif (R6), et une cathode couplée à la première borne de sortie (N3) du module d'alimentation (202) ayant le premier taux de 30 conversion de puissance. 13. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de commande comprend : un circuit de pilotage (5082), pour générer le 5 signal de commande ; et un circuit de détection (5086), couplé au circuit de pilotage et à la première borne de sortie du module d'alimentation (502) ayant le premier taux de conversion de puissance, pour détecter une puissance de 10 sortie générée par le module d'alimentation (502) ayant le premier taux de conversion de puissance pour délivrer de manière sélective le signal de commande généré par le circuit de pilotage au premier élément de commutation (506). 15 14. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 13, dans lequel le circuit de pilotage (5082) est un circuit de pilotage élévateur, un circuit de pilotage abaisseur/élévateur, ou un circuit de 20 pilotage à fonctionnement alterné. 15. Dispositif de répartition de puissance selon la revendication 13, dans lequel le circuit de détection (5086) comprend : 25 un premier transistor à jonction bipolaire (Q4"), comportant une borne de base, une borne d'émetteur couplée à une borne de sortie (N5") du circuit de pilotage (5082), et une borne de collecteur ; un premier élément résistif (R4"), couplé entre 30 la borne d'émetteur (N5") et la borne de base du premier transistor à jonction biplaire (Q4") ;un deuxième transistor à jonction bipolaire (Q5"), comportant une borne de base, une borne de collecteur, et une borne d'émetteur couplée à une tension de référence (Vgnd) ; un deuxième élément résistif (R5"), couplé à la borne de base du premier transistor à jonction bipolaire (Q4") et à la borne de collecteur du deuxième transistor à jonction bipolaire (Q5") ; un troisième élément résistif (R6"), ayant une borne couplée à la borne de base du deuxième transistor à jonction bipolaire (Q5") ; et une diode Zener (D2"), ayant une anode couplée à une autre borne du troisième élément résistif (R6"), et une cathode couplée à la première borne de sortie (N3") du module d'alimentation (502) ayant le premier taux de conversion de puissance.