FR 2936293 A1 20100326 FR 0904069 A 20090827 ENSEMBLE DE SOUPAPES POUR MODULER LE DEBIT DU CARBURANT VERS UN MOTEUR A TURBINE A GAZ Domaine de l'invention La présente invention concerne les moteurs à turbine à gaz, et plus particulièrement, un ensemble de soupapes pour la modulation du débit du carburant vers la chambre de combustion d'un moteur à turbine à gaz pour contrôler activement le processus de combustion pour maintenir la stabilité de la combustion et autrement optimiser les performances du moteur. Etat de la technique L'instabilité de la combustion est un problème important dans la conception de chambres de combustion à faibles émissions et à haut rendement pour les turbines à gaz. L'instabilité de la combustion est globalement comprise comme des oscillations de pression de grande amplitude survenant en conséquence de la nature turbulente du processus de combustion et la libération d'énergie volumétrique importante à l'intérieur de la chambre de combustion. L'instabilité de la combustion réduit les performances du système du moteur, et les vibrations résultant des oscillations de la pression peuvent endommager les composants matériels, y compris la chambre de combustion même. De plus, quand le dégagement de chaleur de la combustion entre en phase avec et renforce les ondes de pression acoustique, une instabilité thermo-acoustique est générée. Par le passé, des procédés de contrôle passif ont été employés pour corriger l'instabilité de la combustion, comprenant, par exemple, la modification du modèle de distribution de l'injection de carburant, ou le changement de la forme ou de la capacité de la chambre de combustion. Les contrôles passifs sont souvent coûteux et limitent les performances de la chambre de combustion. Plus récemment, des procédés de contrôle actif ont été utilisés pour corriger l'instabilité de la combustion par la modification de la pression à l'intérieur du système. Une façon d'y parvenir est de détecter les amplitudes et les fréquences des ondes de pression acoustique, et ensuite de moduler l'injection du carburant à des fréquences déphasées avec les instabilités. Actuellement, les débits d'injecteur de carburant sont contrôlés en changeant la pression de carburant alimentant un collecteur de carburant commun, sans contrôle individuel de chacun des injecteurs de carburant. Par exemple, le brevet US 6 672 071 décrit un système de contrôle de la combustion qui comprend un pulsateur de carburant en communication avec une pluralité d'injecteurs de carburant à travers un collecteur. Le carburant est pulsé vers les injecteurs à travers le collecteur à une fréquence favorisant une combustion stable. La stabilité de la combustion peut être obtenue plus efficacement avec des contrôles actifs, si le débit du carburant peut être modulé ou pulsé vers chaque injecteur de carburant individuellement. En outre, si le débit du carburant pouvait être pulsé vers chaque injecteur de carburant à des fréquences élevées, la taille des gouttelettes de carburant pourrait être fortement réduite, ce qui améliorerait l'allumage et optimiserait les performances du moteur. Par conséquent, il serait bénéfique de fournir un ensemble de soupapes pour un système de contrôle actif de la combustion pour les moteurs à turbines à gaz, conçu pour moduler ou bien commander un débit du carburant pulsé vers des injecteurs de carburant individuels à des fréquences relativement élevées de l'ordre de 1000 Hz ou plus, de façon à stabiliser efficacement la combustion et également optimiser les performances du moteur. RESUME DE L'INVENTION La présente invention concerne un nouveau dispositif utile pour contrôler activement le débit de fluide dans un système de combustion, et plus particulièrement, un ensemble de soupapes unique pour la modulation du débit du carburant vers une buse individuelle de carburant d'un moteur à turbine à gaz pour contrôler activement la combustion sur la base de conditions localisées détectées à l'intérieur de la chambre de combustion du moteur. L'ensemble de soupapes de la présente invention comprend un logement de soupape comportant une partie d'entrée pour recevoir le carburant depuis une unité de dosage du carburant ou une autre source à une pression donnée et à un débit initial de carburant, et une partie de sortie pour délivrer le carburant à une buse de carburant au débit initial du carburant ou à un débit modulé du carburant selon une condition de combustion détectée, par exemple, une instabilité thermo-acoustique de la combustion résultant des oscillations de la pression ou d'un point chaud. Dans les cas où l'ensemble de soupapes de la présente invention est employé pour stabiliser activement la combustion, le débit du carburant est modulé dans un intervalle prédéfini, de préférence autour d'un débit moyen du carburant, en réponse à l'instabilité détectée de la combustion. Dans les cas où l'ensemble de soupapes de la présente invention est employé pour améliorer l'efficacité de la combustion en contrôlant activement le facteur du modèle de température de la chambre de combustion, le débit du carburant à travers l'ensemble de soupapes peut être maintenu à un débit de régime permanent, par exemple un débit moyen du carburant, et peut être réduit activement ou bien modulé en réponse à un point chaud détecté. De manière similaire, le débit du carburant peut être augmenté activement par rapport à un débit de régime permanent en réponse à d'autres conditions de combustion détectées, ou pour régler activement le moteur dans le temps. L'ensemble de soupapes de la présente invention comprend en outre des moyens disposés à l'intérieur du logement de soupape pour la modulation du débit du carburant délivré à la buse de carburant sur la base d'une condition de combustion détectée. Dans les cas où l'ensemble de soupapes est utilisé pour contrôler activement les instabilités de la combustion, le débit est modulé en proportion de l'amplitude des instabilités détectées de la combustion, de préférence à l'intérieur d'un intervalle de modulation prédéterminé s'étendant entre un débit minimum et le débit maximum. De préférence, les instabilités de la combustion et les autres conditions de combustion sont détectées par un dispositif de capteur associé opérationnellement à la chambre de combustion du moteur, comme un capteur optique détectant les caractéristiques de flamme ou un capteur de pression qui détecte les fluctuations de la pression à l'intérieur de la chambre de combustion. Le capteur communique avec un contrôleur qui commande le fonctionnement de l'ensemble de soupape. Un exemple d'un dispositif de capteur optique approprié pour la détection des conditions de combustion est décrit dans la demande de brevet US 2005 0 247 066 Al. Les moyens pour la modulation du débit du carburant délivré à un injecteur de carburant comprennent au moins un rotor de soupape monté pour réaliser un mouvement oscillant à l'intérieur du logement de soupape par rapport à un stator. Pendant le fonctionnement, le rotor de soupape se déplace entre une première position verrouillée dans laquelle carburant de modulation est admis dans la partie de sortie du logement de soupape et une seconde position verrouillée dans laquelle le carburant de modulation n'est pas admis dans la partie de sortie du logement de soupape. Le rotor de soupape est formé d'un matériau perméable au flux magnétique ferritique, et est monté pour réaliser un mouvement oscillant à l'intérieur du logement de soupape entre la première et la seconde positions verrouillées magnétiquement. De manière similaire, le stator est également formé de préférence d'un matériau perméable au flux magnétique ferritique. Par conséquent, le stator et le rotor définissent un trajet de flux magnétique variable à l'intérieur de l'ensemble de soupape. Le moyen pour la modulation du débit du carburant comprend en outre un moyen électromagnétique pour verrouiller le rotor de soupape alternativement dans la première et la seconde positions verrouillées magnétiquement, et un moyen de ressort pour déplacer rapidement ou bien accélérer le rotor de soupape d'une position verrouillée magnétiquement à une autre position verrouillée magnétiquement. De préférence, le rotor de soupape est monté pour réaliser un mouvement oscillant sur un arbre de soupape allongé disposé à l'intérieur du logement de soupape. Le rotor de soupape et l'arbre de soupape comportent des orifices de carburant correspondants agencés de telle sorte que quand le rotor de soupape est dans la première position verrouillée magnétiquement, les orifices de carburant du rotor de soupape communiquent avec les orifices de carburant de l'arbre de soupape, et quand le rotor de soupape est dans la seconde position verrouillée magnétiquement, les orifices de carburant du rotor de soupape ne communiquent pas avec les orifices de carburant de l'arbre de soupape. Les orifices de carburant dans l'arbre de soupape communiquent avec un passage de carburant formé à l'intérieur de l'arbre de soupape de telle sorte que quand le rotor de soupape est dans la première position verrouillée magnétiquement, le carburant de modulation s'écoule dans le passage de carburant dans l'arbre de soupape et est conduit vers la partie de sortie du logement de soupape. Quand le rotor de soupape est dans la seconde position verrouillée magnétiquement, le carburant de modulation ne s'écoule pas dans le passage de carburant. De préférence, le rotor de soupape est adapté pour se déplacer dans une position neutre quand les moyens électromagnétiques sont désactivés, comme dans le cas d'une perte de puissance, de façon à obtenir une condition de débit moyen du carburant permettant un fonctionnement sûr du moteur. Le moyen de ressort pour déplacer ou bien accélérer le rotor de soupape alternativement d'une position verrouillée magnétiquement à une autre position verrouillée magnétiquement peut revêtir plusieurs formes différentes. Par exemple, dans un mode de réalisation de l'invention décrit ici, le moyen de ressort comprend une pluralité de ressorts à enroulement associés de manière opérationnelle avec une partie extérieure du rotor de soupape. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le moyen de ressort comprend un ressort de torsion associé de manière opérationnelle avec une partie intérieure du rotor de soupape. Dans encore un autre mode de réalisation, le moyen de ressort comprend un ressort en porte-à-faux associé de manière opérationnelle avec une partie extérieure du rotor de soupape. Selon la présente invention, le ressort et le rotor oscillent entre les positions verrouillées magnétiquement à une fréquence naturelle. Le moyen électromagnétique comprend de préférence un premier et un second trajets de flux magnétique alternatifs. Selon la description de l'invention, le rotor de soupape tourne ou bien se déplace dans une première direction jusqu'à la première position verrouillée magnétiquement quand le premier trajet de flux magnétique est activé et le rotor de soupape tourne ou bien se déplace dans une seconde direction jusqu'à la seconde position verrouillée magnétiquement quand le second trajet de flux magnétique est activé. Dans un mode de réalisation de la présente invention, les moyens électromagnétiques comprennent une première et une seconde bobines électromagnétiques supérieures adjacentes et une troisième et une quatrième bobines électromagnétiques inférieures adjacentes. La première et la troisième bobines électromagnétiques s'opposent horizontalement l'une à l'autre et la seconde et la quatrième bobines électromagnétiques s'opposent horizontalement l'une à l'autre, par rapport à un plan horizontal s'étendant à travers un axe de l'arbre de soupape autour duquel le rotor de soupape est monté pour réaliser un mouvement oscillant. Le rotor de soupape se déplace dans une première direction jusqu'à la première position verrouillée magnétiquement quand la première et la quatrième bobine électromagnétique sont activées, et il se déplace dans une seconde direction jusqu'à la seconde position verrouillée magnétiquement quand la seconde et la troisième bobine électromagnétique sont activées. Il est envisagé que les deux trajets de flux magnétique alternatifs associés avec les bobines électromagnétiques opposées horizontalement puissent varier selon le choix de conception. Par exemple, il est envisagé que les deux trajets d'écoulement alternatifs puissent comprendre un pôle de retour radial commun (par exemple, un pôle comportant un axe reposant à l'intérieur du même plan que les axes des bobines électromagnétiques), un pôle de retour axial commun (par exemple, un pôle comportant un axe s'étendant perpendiculairement aux axes des bobines électromagnétiques) ou aucun pôle de retour commun. Il est également envisagé et entre dans la portée de l'invention que les moyens électromagnétiques puissent comprendre seulement deux bobines électromagnétiques positionnées à côté l'une de l'autre ou opposées horizontalement l'une à l'autre, auxquels cas une seule bobine électromagnétique se trouverait dans chaque trajet d'écoulement. Dans ce cas, il peut ne pas y avoir de pôle de retour commun. Dans le cas où il n'y a pas de pôle de retour commun, le trajet de flux magnétique peut être défini par les composants structurels indépendants du logement de soupape. Le rotor de soupape comprend une partie de corps généralement cylindrique configurée pour le montage sur l'arbre de soupape, et il comporte une paire d'ailettes diamétralement opposées s'étendant radialement vers l'extérieur depuis la partie de corps pour interagir avec les moyens électromagnétiques. De préférence, des rainures annulaires sont formées autour de la circonférence de l'arbre de soupape, en communication avec le passage intérieur de carburant formé dans celui-ci, pour établir un palier fluide entre la surface extérieure de l'arbre de soupape et la surface intérieure de la partie de corps cylindrique du rotor de soupape. Le palier fluide supporte le mouvement oscillant rapide du rotor de soupape, réduisant le contact de frottement superficiel entre l'axe et le rotor. De préférence, pour obtenir un niveau élevé de résolution du débit dans l'intervalle de modulation du dispositif, une pluralité de rotors de soupape sont agencés à l'intérieur du logement de soupape, et chaque rotor de soupape est adapté et configuré pour produire une condition unique d'écoulement du carburant par rapport à l'arbre de soupape, selon la taille des orifices de carburant correspondants associés à celui-ci. Dans un mode de réalisation de l'invention, quatre rotors de soupape sont agencés à l'intérieur du logement de soupape, chaque rotor produisant une condition unique d'écoulement du carburant, de telle sorte qu'au total, pour une seule pression, seize différents débits de carburant peuvent être obtenus dans l'intervalle entre le débit initial et le débit maximum. Dans une configuration de l'ensemble de soupape, les quatre rotors de soupape sont montés sur un seul arbre de soupape en succession axiale, et dans une autre configuration, chacun des quatre rotors de soupape est monté sur un arbre de soupape séparé, les arbres de soupape séparés étant agencés en parallèle. La présente invention concerne en outre un nouveau procédé utile pour contrôler l'écoulement du carburant vers une buse de carburant pour contrôler activement la combustion dans un moteur. Le procédé comprend les étapes de réception du carburant à un débit initial, modulation du débit du carburant en réponse à une condition de combustion détectée, et délivrance du carburant à un injecteur de carburant au débit modulé. La présente invention concerne également un procédé pour la modulation de l'écoulement du carburant vers une buse de carburant pour contrôler activement les instabilités de la combustion dans un moteur à turbine à gaz. Le procédé comprend les étapes de réception du carburant à un débit initial, de modulation du débit initial du carburant en proportion d'une amplitude d'une instabilité détectée de la combustion, et de délivrance du carburant à un injecteur de carburant au débit modulé pour corriger l'instabilité de la combustion. Ce procédé comprend en outre les étapes de détection de l'instabilité de la combustion à l'intérieur de la chambre de combustion d'un moteur à turbine à gaz et de commande de l'ensemble de soupapes pour moduler le débit du carburant en proportion de l'amplitude de l'instabilité de la combustion. La présente invention concerne également un ensemble de soupapes dans lequel le premier trajet de flux magnétique est situé sur un premier côté du rotor de soupape et le second trajet de flux magnétique est situé sur un second côté du rotor de soupape, de telle sorte que le premier et le second trajets de flux magnétique ne se croisent pas l'un et l'autre. De plus, aucun trajet de flux magnétique ne traverse le centre du rotor de soupape. Dans ce mode de réalisation, le rotor de soupape comporte une partie de corps généralement cylindrique et deux paires d'ailettes diamétralement opposées s'étendant radialement vers l'extérieur depuis la partie de corps pour interagir avec deux électroaimants associés à celui-ci. De préférence, les ailettes de chaque paire d'ailettes diamétralement opposées sont espacées de 30° l'une de l'autre, et les ailettes circonférentiellement adjacentes des paires d'ailettes diamétralement opposées sont espacées de 60° l'une de l'autre. Ainsi, le premier trajet de flux magnétique est défini au moins en partie par un premier électroaimant et une paire d'ailettes adjacente du rotor de soupape, et le second trajet de flux magnétique est défini au moins en partie par un second électroaimant et une paire d'ailettes adjacente du rotor de soupape. Ces aspects, ainsi que d'autres, de l'ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage de la présente invention et les procédés d'utilisation de celui-ci apparaîtront plus facilement à l'homme du métier à la lecture de la description détaillée qui suit de l'invention, associée aux dessins. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Afin que l'homme du métier de la présente invention comprenne plus facilement la façon d'utiliser les ensemble de soupapes à verrouillage oscillant de la présente invention, les modes de réalisation de celle-ci sont décrits en détail ci-dessous en référence aux dessins, dans lesquels : la figure 1 est une vue en perspective d'un premier type d'ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage réalisé selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, dans laquelle quatre ensembles de bobines électromagnétiques sont illustrés dans une configuration à quatre rotors ; la figure 2 est une vue en perspective de l'arbre de soupape définissant le conduit principal de carburant de l'ensemble de soupapes de la figure 1, et les quatre rotors de soupape supportés de manière rotative sur l'arbre de soupape ; la figure 3 est une vue en perspective d'un rotor de soupape de l'ensemble de rotor de la figure 1 ; la figure 4 est une vue en perspective en section transversale d'une partie de l'ensemble de soupapes de la figure 1, dans laquelle les quatre rotors de soupape de l'ensemble de rotor sont positionnés de façon à obtenir une condition désirée de débit modulé de carburant, dans laquelle le premier et le troisième rotor de soupape sont mis en rotation dans une première direction ou direction antihoraire dans une position fermée et le second et le quatrième rotor sont mis en rotation dans une seconde direction ou direction horaire dans une position ouverte ; la figure 5 est une vue en section transversale le long de la ligne 5-5 de la figure 1 illustrant le premier rotor de soupape de l'ensemble de quatre rotors dans une position neutre déverrouillée, correspondant à la condition de débit du carburant moyen à l'intérieur de l'ensemble de soupapes ; la figure 6 est une vue localisée agrandie du rotor de soupape dans la position illustrée sur la figure 5, illustrant les positions relatives des orifices opposés de transfert de carburant dans le rotor de soupape et les orifices opposés d'entrée de carburant dans l'arbre de soupape, quand le rotor de soupape est dans une position neutre ; la figure 7 est une vue en section transversale de la soupape de l'ensemble de quatre rotors le long de la ligne 5-5 de la figure 1, illustrant le premier rotor de soupape verrouillé magnétiquement dans une position totalement ouverte avec les premier et troisième second ressorts à enroulement diagonalement opposés compressés pour stocker l'énergie mécanique pour accélérer le rotor de soupape vers la position fermée de la figure 10 ; la figure 8 est une vue localisée agrandie du rotor de soupape de la figure 7, illustrant les positions relatives des orifices opposés de transfert de carburant dans le rotor de soupape et les orifices opposés d'entrée de carburant dans l'arbre de soupape, quand le rotor de soupape est dans une position ouverte ; la figure 9 est une illustration schématique des lignes de flux magnétique s'écoulant à travers le rotor de soupape et les pôles de stator radiaux commun supérieur et inférieur du logement de soupape pour verrouiller magnétiquement le rotor de soupape dans la position ouverte des figures 7 et 8 ; la figure 10 est une vue en section transversale de la soupape de l'ensemble de quatre rotors le long de la ligne 5-5 de la figure 1, illustrant le premier rotor de soupape verrouillé magnétiquement dans une position totalement fermée avec les second et quatrième ressorts à enroulement diagonalement opposés compressés pour stocker l'énergie mécanique pour accélérer le rotor de soupape vers la position ouverte de la figure 7 ; la figure 11 est une vue localisée agrandie du rotor de soupape illustré sur la figure 10, illustrant les positions relatives des orifices opposés de transfert de carburant dans le rotor de soupape et les orifices opposés d'entrée de carburant dans l'arbre de soupape, quand le rotor de soupape est dans une position fermée ; la figure 12 est une illustration schématique des lignes de flux magnétique s'écoulant à travers le rotor de soupape et les pôles de stator radiaux communs supérieur et inférieur du logement de soupape pour verrouiller magnétiquement le rotor de soupape dans la position fermée des figures 9 et 10 ; la figure 13 est une vue en section transversale d'un mode de réalisation alternatif de l'ensemble de soupapes de la figure 5, dans laquelle le logement du stator de la soupape est exempt de pôles de stator radiaux communs pour réduire le poids total de l'ensemble de soupapes ; la figure 14 est une vue localisée agrandie du rotor de soupape illustré sur la figure 13 dans une position neutre correspondant à une condition de débit du carburant moyen ; la figure 15 est une vue en perspective d'un second type d'ensemble de soupapes réalisé selon un mode de 5 réalisation préféré de la présente invention ; la figure 16 est une vue en perspective de l'ensemble de soupapes illustré sur la figure 15, avec la paroi retirée pour illustrer plusieurs des électroaimants horizontalement opposés situés dans la partie intérieure 10 du carter de soupape ; la figure 17 est une vue en perspective de l'ensemble de soupapes de la figure 15, avec la plaque de sortie retirée pour illustrer les rotors de soupape de l'ensemble à deux rotors situé à l'intérieur du carter de 15 soupape ; la figure 18 est une vue en perspective d'un rotor de soupape et de l'arbre de soupape associé à l'intérieur de l'ensemble de soupapes de la figure 15, avec le rotor de soupape et l'arbre de soupape illustrés en section 20 transversale pour illustrer le ressort de torsion et le passage disposé à l'intérieur de l'arbre de soupape ; la figure 19 est une vue en perspective éclatée du rotor de soupape et de l'arbre de soupape illustrés sur la figure 18, avec le ressort de torsion disposé à 25 l'intérieur de l'alésage central de l'arbre de soupape ; la figure 20 est une vue en perspective assemblée en section transversale partielle du rotor de soupape et de l'arbre de soupape de la figure 19, illustrant la relation entre les deux structures d'accouplement ; 30 la figure 21 est une vue en section transversale le long de la ligne 21-21 de la figure 15, illustrant les passages principal et de modulation de débit du carburant définis à l'intérieur du carter de soupape qui loge l'ensemble à deux rotors, moyennant quoi le carburant rentre dans la plaque d'entrée à une pression et un débit initial donnés et sort de la plaque de sortie à la pression donnée et au même débit ou à un débit modulé en fonction des positions des rotors de soupape ; la figure 22 est une vue en section transversale le long de la ligne 22-22 de la figure 21, illustrant les positions relatives des orifices opposés de transfert de carburant dans le rotor de soupape et les orifices opposés d'entrée de carburant dans l'arbre de soupape, quand le rotor de soupape est dans une position neutre ; la figure 23 est une vue en section transversale le long de la ligne 22-22 de la figure 21, illustrant les positions relatives des orifices opposés de transfert de carburant dans le rotor de soupape et les orifices opposés d'entrée de carburant dans l'arbre de soupape, quand le rotor de soupape est verrouillé magnétiquement dans une position totalement fermée ; la figure 24 est une vue en section transversale le long de la ligne 22-22 de la figure 21, illustrant les positions relatives des orifices opposés de transfert de carburant dans le rotor de soupape et les orifices opposés d'entrée de carburant dans l'arbre de soupape, quand le rotor de soupape est verrouillé magnétiquement dans une position totalement ouverte ; la figure 25 est une vue en perspective d'un ensemble à quatre soupapes réalisé avec deux ensembles à deux soupapes reliés en série de la figure 15 ; la figure 26 est une vue en perspective de l'ensemble à quatre soupapes illustré sur la figure 25, avec les parois découpées pour illustrer l'intérieur des carters de soupape reliés en série et la structure des bandes de retour faisant partir du trajet de flux magnétique s'étendant entre les électroaimants diagonalement opposés ; la figure 27 est une vue en perspective d'un autre type d'ensemble de rotor de soupape réalisé selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, qui comprend des ressorts en porte-à-faux supérieur et inférieur opposés pour stocker l'énergie mécanique nécessaire pour accélérer le rotor de soupape entre les positions ouverte et fermée verrouillées magnétiquement ; la figure 28 est une vue en section transversale de l'ensemble de rotor de la figure 27, avec le rotor de soupape dans une position neutre, dans laquelle les jambes des ressorts en porte-à-faux ont une poussée neutre ; la figure 29 est une vue en section transversale de l'ensemble de rotor de la figure 27, avec le rotor de soupape verrouillé magnétiquement dans une position totalement fermée, quand les jambes des ressorts en porte-à-faux opposés sont poussés vers la position ouverte de la figure 30 ; la figure 30 est une vue en section transversale de l'ensemble de rotor de la figure 27, avec le rotor de soupape verrouillé magnétiquement dans une position totalement ouverte, quand les jambes des ressorts en porte-à-faux opposés sont poussés vers la position fermée de la figure 29 ; la figure 31 est une vue en perspective d'un autre ensemble de soupapes réalisé selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, dans laquelle les circuits magnétiques sont agencés de telle sorte qu'ils ne se croisent pas ; la figure 32 est une vue en perspective de l'ensemble de soupapes de la figure 31, avec un enroulement magnétique et des plaques associées d'alimentation/retour séparés du logement de soupape pour faciliter l'illustration ; la figure 33 est une vue en perspective partiellement éclatée de l'ensemble de soupapes de la figure 31, avec le logement de soupape séparé du bloc de distribution de carburant pour illustrer les éléments intérieurs du bloc de distribution de carburant ; la figure 34 est une vue en perspective partiellement éclatée d'un logement de soupape de l'ensemble de soupapes de la figure 34, illustrant un rotor de soupape et les composants associés ; la figure 34a est une vue en perspective de l'arbre de soupape illustré sur la figure 34 ; la figure 35 est une vue en perspective éclatée d'un ensemble de rotor de soupape, tel qu'il est illustré sur la figure 34, avec des parties séparées pour faciliter l'illustration ; la figure 36 est une vue en section transversale d'un ensemble de rotor de soupape totalement assemblé, 25 tel qu'il est illustré sur la figure 35 ; la figure 37 est une vue en section transversale de l'ensemble de soupapes de la présente invention le long de la ligne 37-37 de la figure 31 ; la figure 38 est une vue en section transversale de 30 l'ensemble de soupapes de la présente invention le long de la ligne 38-38 de la figure 31 ; la figure 39 est une vue en section transversale de l'ensemble de soupapes de la présente invention le long de la ligne 39-39 de la figure 31 ; la figure 40 est une vue en perspective en section transversale de l'ensemble de soupapes de la présente invention, illustrant le trajet d'écoulement du carburant depuis l'entrée, à travers le bloc de distribution de carburant, à la sortie, par l'intermédiaire des rotors de soupape ; la figure 41 est une vue en section transversale de l'ensemble de soupapes de la présente invention le long de la ligne 41-41 de la figure 31, illustrant l'intérieur du logement de soupape avec l'ensemble de rotor disposé dans une position neutre ; la figure 42a illustre les trajets d'alimentation et de retour des flux magnétiques pour un circuit existant sur un premier côté d'un rotor de soupape, quand ce rotor de soupape est verrouillé magnétiquement dans une position totalement ouverte ; la figure 42b illustre les trajets d'alimentation et de retour des flux magnétiques pour un circuit existant sur un second côté d'un rotor de soupape, quand ce rotor de soupape est verrouillé magnétiquement dans une position totalement fermée ; la figure 43 est une vue en section transversale du logement de soupape et l'ensemble de rotor illustré sur la figure 41, avec le rotor disposé dans une position neutre ; la figure 44 est une vue en section transversale du logement de soupape et l'ensemble de rotor illustré sur la figure 41, avec le rotor de soupape verrouillé magnétiquement dans une position totalement fermée, contre la poussée du ressort de torsion, ainsi que cela est illustré sur la figure 42b ; et la figure 45 est une vue en section transversale du logement de soupape et de l'ensemble de rotor illustré sur la figure 41, avec le rotor de soupape verrouillé magnétiquement dans une position totalement ouverte, contre la poussée du ressort de torsion, ainsi que cela est illustré sur la figure 42a. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES Les ensembles de soupapes oscillantes à verrouillage décrits ici sont destinés à être utilisés en association avec un système de contrôle actif de la combustion. De préférence, le système de contrôle actif de la combustion est conçu pour réduire les instabilités thermoacoustiques localisées de la combustion à l'intérieur de la chambre de combustion d'une turbine à gaz. Dans ces cas, les ensembles de soupapes décrits ici peuvent être employés pour pulser ou moduler autrement l'écoulement du carburant des injecteurs de carburant individuels à des fréquences extrêmement élevées dépassant environ 1000 Hz en proportion de l'instabilité détectée de la combustion. Le système de contrôle actif de la combustion est également conçu pour réduire les émissions du moteur, améliorer la dynamique du moteur et optimiser le rendement opérationnel. Dans ces cas, les ensembles de soupapes de la présente invention peuvent être employés pour réduire ou ajuster autrement activement l'écoulement du carburant des injecteurs individuels pour contrôler le facteur de modèle de température dans une chambre de combustion et réduire ainsi les points chauds et les autres problèmes de combustion détectés. Les ensembles de soupapes peuvent également être employés pour autoréguler un moteur en ajustant activement dans le temps les modèles de débit du carburant localisés, pour maintenir la santé du moteur. Il est envisagé que les ensemble de soupapes décrits ici puissent être utilisés en association avec divers types d'injecteurs de carburant, comprenant par exemple, un injecteur de carburant à deux étages comportant des écoulements de carburant principal et pilot. Dans ces cas, l'écoulement du carburant pilote peut être modulé ou pulsé à haute fréquence par rapport à l'écoulement de carburant principal pour contrôler les conditions de combustion. L'homme du métier reconnaîtra facilement que les ensembles de soupapes oscillantes à verrouillage décrits ici peuvent être facilement utilisés dans les applications de combustion en dehors du domaine de la technologie des turbines à gaz. Par exemple, les ensemble de soupapes de la présente invention peuvent être employés comme des soupapes de modulation de durée d'impulsion comme celles utilisées dans les systèmes d'injection de carburant pour automobiles. En effet, il est envisagé que les ensembles de soupapes de la présente invention puissent être facilement employés pour moduler ou pulser l'écoulement de fluide à une fréquence relativement élevée dans les systèmes ou les procédés en dehors du domaine de la technologie de la combustion. Par exemple, les ensemble de soupapes décrits ici peuvent avoir une utilité dans les applications dans l'industrie du traitement chimique, comme dans les systèmes de titrage de fluide dans lesquels un premier fluide de traitement est dosé proportionnellement dans un second fluide de traitement en association avec un système de commande de traitement actif. Les autres applications en dehors du domaine de la technologie de la combustion peuvent comprendre les servosoupapes pour les systèmes hydrauliques ou les soupapes de contrôle de débit gazeux dans les systèmes de réfrigération. Dans la description qui suit, trois types différents d'ensembles de soupapes oscillantes à verrouillage sont décrits pour une utilisation en association avec un système de contrôle actif de la combustion. Chaque ensemble de soupapes a une construction différente, mais les trois fonctionnent de façon similaire pour contrôler activement ou bien moduler le débit du carburant d'un injecteur de carburant envoyant le carburant dans la chambre de combustion d'un moteur à turbine à gaz. La similarité de fonctionnement de base entre les trois ensembles de soupapes est que les éléments de soupape fonctionnent à une fréquence de résonance pour réduire les besoins en énergie. Ainsi que cela est décrit ci-dessous de façon plus détaillée, l'énergie utilisée pour faire osciller un élément de soupape d'un ensemble de soupapes entre les positions de fonctionnement est stockée dans un ressort mécanique. Les différences entre chacun des trois ensembles de soupape résident dans le type de ressort et la configuration relative de l'ensemble de soupapes. De plus, les trois ensembles de soupapes sont similaires en ce que chaque élément de soupape passe à une condition d'écoulement du carburant moyen ou neutre si une perte de puissance survient, et chaque ensemble de soupapes est conçu de telle sorte que l'écoulement moyen de carburant ne change pas quand l'écoulement est modulé. Pendant le fonctionnement, la modulation du carburant qui est obtenue par les ensembles de soupapes de la présente invention est proportionnelle à l'amplitude de l'instabilité de la combustion qui est présente dans la chambre de combustion pendant le fonctionnement. L'amplitude de la modulation du carburant ou le débit du carburant est modifiée en utilisant plusieurs unités de soupape fonctionnant de concert les unes avec les autres, chaque élément de soupape dans un ensemble de soupapes particulier ayant un débit du carburant distinct. La fréquence d'oscillation d'un élément de soupape est modifiée en ajustant la durée pendant laquelle l'élément de soupape est verrouillé magnétiquement dans une position de fonctionnement, et la phase est décalée en temporisant la libération de l'élément de soupape à partir d'une position verrouillée. Les trois ensembles de soupapes sont conçus pour fonctionner à une température avoisinant 230°C et à une fréquence de fonctionnement très élevée d'environ 1000 Hz ou plus. Les soupapes ont de préférence une durée de vie en utilisation d'environ 30 milliards de cycles (c'est-à-dire 17 000 heures de fonctionnement à 500 Hz). Les ensembles de soupapes ont une consommation maximale de puissance d'environ 40 Watts, et sont conçus pour moduler 200 pph de carburant avec un débit moyen de carburant d'au moins 1000 pph. Les ensemble de soupapes sont conçus avec des paliers fluides ou hydrauliques, de telle sorte qu'il n'y ait pas de contact ou de frottement métal-métal par rapport aux composants de la soupape oscillante, et ils ont une masse de préférence inférieure à environ 250 grammes. Ces caractéristiques, ainsi que d'autres, des ensembles de soupapes de la présente invention apparaîtront plus facilement à l'homme du métier à la lecture de la description détaillée qui suit des modes de réalisation préférés de la présente invention en association avec les dessins. Ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage doté de ressorts à enroulement Un ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage comportant des éléments de soupape actionnés par un ressort à enroulement réalisé selon un mode de réalisation préféré de la présente invention est illustré sur les figures 1 à 14 et il est désigné dans son ensemble par la référence 100. L'ensemble de soupapes 100, décrit ci-dessous de façon plus détaillée, est illustré et décrit comme un ensemble de soupapes de quatre bits. En d'autres termes, l'ensemble de soupapes est conçu dans un format numérique dans lequel chaque rotor de soupape fonctionne de façon binaire ou analogue, ayant une position ouverte (ou active) et une position fermée (ou inactive). Par conséquent, ainsi que cela est expliqué ci-dessous, l'ensemble de soupapes 100 comporte quatre soupapes et seize (24) positions de fonctionnement différentes pour produire seize conditions différentes d'écoulement du carburant pour une seule pression d'écoulement du carburant, fournissant un niveau substantiel de résolution pour contrôler activement les conditions de combustion. Cependant, l'homme du métier reconnaîtra facilement à partir de la description qui suit, que l'ensemble de soupapes 100 peut être configuré pour produire un nombre supérieur de conditions d'écoulement du carburant, pour fournir une résolution supérieure et un contrôle plus précis des conditions d'écoulement du carburant. Par exemple, l'ensemble de soupapes peut être réalisé comme un système de six bits produisant soixante-quatre (26) conditions différentes d'écoulement du carburant. Au contraire, l'ensemble de soupapes peut être configuré pour produire un nombre inférieur de conditions d'écoulement du carburant, pour fournir un contrôle plus grossier. Par exemple, l'ensemble de soupapes 100 peut simplement comprendre un système à un bit comportant deux (21) positions de fonctionnement distinctes comprenant une position totalement ouverte et une position totalement fermée, ou une soupape véritablement binaire. En référence à la figure 1, l'ensemble de soupapes 100 comporte une partie d'extrémité d'entrée 110 pour recevoir le carburant à la demande en provenance d'une source de carburant, comme une pompe de carburant ou un dispositif de dosage du carburant (non présenté). Le carburant est reçu par la partie d'extrémité d'entrée 110 à une pression donnée et à un débit initial. L'ensemble de soupapes 100 comporte également une partie d'extrémité de sortie 112 définissant une chambre annulaire de carburant 112a pour délivrer le carburant à un dispositif d'injection de carburant (non présenté). Le carburant peut être délivré depuis la chambre de carburant 112a au débit initial du carburant reçu à la partie d'extrémité d'entrée 110 ou à un débit modulé différent du débit initial. Le débit modulé du carburant est de préférence à l'intérieur d'un intervalle de modulation ou d'un régime de débit prédéfini, s'étendant entre un débit minimum du carburant (dans lequel les rotors de soupape sont tous totalement fermés) et un débit maximum du carburant (dans lequel les rotors de soupape sont tous totalement ouverts) et varie de préférence autour d'un débit moyen du carburant pour l'ensemble de soupape. Dans les applications dans lesquelles l'ensemble de soupapes 100 est employé pour contrôler les instabilités de la combustion, le débit est modulé à une fréquence élevée (écoulement du carburant pulsé) de telle sorte que le débit modulé soit proportionnel à l'amplitude des instabilités détectées de la combustion. Dans les applications dans lesquelles l'ensemble de soupapes 100 est employé pour contrôler le facteur de modèle thermique à l'intérieur d'une chambre de combustion d'un moteur à turbine à gaz, le débit du carburant peut être activement ajusté ou bien augmenté ou réduit par rapport à une condition de débit de régime permanent ou de débit moyen de carburant, pour réduire ou bien modérer un point chaud détecté ou analogue. Dans ces cas, le débit peut être augmenté ou réduit à partir d'une première condition de régime permanent correspondant, par exemple, à l'ensemble de soupapes dans une position neutre jusqu'à une autre condition de régime permanent dans laquelle le débit est augmenté ou diminué par rapport au débit obtenu en plaçant l'ensemble de soupapes dans une position neutre. L'ensemble de soupapes 100 comprend quatre unités de soupape ou bits oscillantes à verrouillage, qui sont agencées en succession longitudinale depuis la partie d'extrémité d'entrée 110 à la partie d'extrémité de sortie 112. Les unités de soupape sont logées à l'intérieur d'un carter de soupape 114 définissant une chambre de carburant intérieure 116 (voir, par exemple, la figure 5). La chambre de carburant 116 achemine l'écoulement de dérivation (c'est-à-dire l'écoulement principal de carburant qui contourne les unités de soupape) depuis la partie d'extrémité d'entrée 110 à la partie d'extrémité de sortie 112. Pour faciliter la référence, les quatre unités de soupape ou bits d'ensemble de soupapes 100 doivent être conçus en succession comme les unités de soupape 120a à 120d. Comme décrit de façon plus détaillée par rapport aux figures ci-dessous, chaque unité de soupape 120a à 120d de l'ensemble de soupapes 100 , comprend, entre autres choses, un rotor de soupape formé de matériau perméable au flux magnétique et monté pour réaliser un mouvement oscillant sur un arbre de soupape allongé entre une position ouverte et une position fermée ; deux paires d'électroaimants opposés horizontalement positionnés de façon à définir des pôles magnétiques diamétralement opposés pour verrouiller magnétiquement le rotor de soupape soit dans la position ouverte soit dans la position fermée selon la paire d'électroaimants activée ; et quatre ressorts à enroulement qui fournissent l'énergie mécanique nécessaire pour accélérer ou bien déplacer rapidement le rotor de soupape entre les positions ouverte et fermée quand l'élément de soupape est déverrouillé d'une paire d'électroaimants diagonalement opposés et attirés vers une autre paire d'électroaimants diagonalement opposés. La fréquence naturelle du rotor de soupape ou la fréquence de commutation est de préférence de l'ordre d'environ 1000 Hz ou plus. L'homme du métier comprendra que la seule fonction des électroaimants est le verrouillage du rotor, alors que la seule fonction des ressorts à enroulement est le mouvement rapide du rotor entre les positions verrouillées. En référence à la figure 2, l'ensemble de soupapes 100 comprend un ensemble de rotor à quatre bits 105 composé d'un arbre de soupape cylindrique allongé 122 s'étendant depuis une plaque d'entrée 125 et formant un tube ou un conduit de carburant. La plaque d'entrée 125 comporte un orifice d'entrée de carburant 125a axialement décalé, qui fournit le carburant dans la chambre de carburant principal 116 depuis la source de carburant à une pression donnée. Quatre rotors de soupape 124a à 124d supportés de manière rotative sont supportés sur l'arbre de soupape 122 en succession axiale. L'arbre de soupape 122 comprend un passage central de carburant 126 qui communique avec une série de quatre paires d'orifices radiaux de carburant diamétralement opposés 128a à 128d espacés longitudinalement. Dans le mode de réalisation décrit de l'ensemble de soupape, la taille de l'ouverture des orifices de carburant appariés 128a à 128d diminue depuis l'extrémité d'entrée du passage de carburant 126 jusqu'à l'extrémité de sortie du passage de carburant 126, de telle sorte que les orifices de carburant de l'extrémité d'entrée 128a ont la taille d'ouverture relative la plus grande et que les orifices de carburant de l'extrémité de sortie 128d ont la taille d'ouverture relative la plus petite. Plus particulièrement, selon la présente invention, tel qu'observé depuis une direction aval, depuis l'extrémité d'entrée jusqu'à l'extrémité de sortie, chaque paire successive d'orifices de carburant dans l'arbre de soupape 122 fournit la moitié de la section d'écoulement de la paire successive d'orifices de carburant opposés suivante. Ainsi, la section d'écoulement de la paire d'orifices de carburant 128b est la moitié de la section d'écoulement de la paire d'orifices de carburant 128a, la section d'écoulement de la paire d'orifices de carburant 128c est la moitié de la section d'écoulement de la paire d'orifices de carburant 128b, et la section d'écoulement de la paire d'orifices de carburant 128d est la moitié de la section d'écoulement de la paire d'orifices de carburant 128c. L'homme du métier reconnaîtra facilement que la taille de l'ouverture et la section d'écoulement associée des paires d'orifice de carburant peuvent être différentes de la configuration présentement décrite en fonction des choix de conception et de la demande. Par exemple, chaque paire successive d'orifices de carburant opposés peut fournir un tiers de la section d'écoulement de la paire successive suivante d'orifices de carburant opposés, si cela est requis par. un besoin particulier. En variante, les sections d'écoulement des orifices de carburant peuvent être réparties le long de l'arbre de soupape de manière non discrète. L'arbre de soupape 122 comprend également quatre paires de rainures annulaires espacées longitudinalement 130a à 130d. Les paires de rainures annulaires 130a à 130d sont en communication fluidique avec le passage central de carburant 126 de l'arbre de soupape 122, ainsi que cela est décrit ci-dessous de façon plus détaillée. Ainsi, chaque paire de rainures annulaires 130a à 130d transporte une quantité donnée de carburant pour former un palier fluide sur ou adjacent à chaque rainure qui supporte la rotation d'un rotor de soupape 124a à 124d respectif de l'ensemble de rotor par rapport à la surface circonférentielle extérieure de l'arbre de soupape 122. Cela sert à réduire le contact de surface à surface entre les rotors de soupape et l'arbre de soupape. Toujours en référence à la figure 2 en association avec la figure 3, chaque rotor de soupape 124a à 124d de l'ensemble de soupapes 100 comporte une partie centrale de corps cylindrique 132 avec des parties d'extrémité de diamètre réduit 132a, 132b et un alésage 133 dimensionné et configuré pour recevoir l'arbre de soupape 122 dans une relation de support de manière rotationnelle. Chaque rotor de soupape 124a à 124d comporte une paire de parties d'ailettes opposées latéralement 134a, 134b avec des surfaces de verrouillage inclinées adaptées et configurées pour coopérer avec les surfaces de verrouillage opposées horizontalement des quatre électroaimants. Chacune des surfaces de verrouillage des parties d'ailette 134a, 134b comporte une base fraisée 136 pour accueillir la partie d'extrémité d'un ressort à enroulement respectif (non présenté). Des évidements 135 sont formés dans les surfaces des parties d'ailette 134a, 134b pour réduire le poids total du rotor de soupape et pour permettre le mouvement relatif des rotors par rapport aux structures de stator adjacentes situées à l'intérieur du carter de soupape 114. Les ailettes opposées 134a et 134b de chaque rotor 124a à 124d sont séparées l'une de l'autre par des fentes d'alimentation de carburant appariées diamétralement opposées et s'étendant longitudinalement 140a à 140d. Les fentes d'alimentation de carburant opposées dans chaque rotor de soupape 124a à 124d sont dimensionnées et configurées pour communiquer avec la chambre principale de carburant intérieure 116 du carter de soupape 114 (voir la figure 5). Plus particulièrement, ainsi que cela est mieux illustré sur la figure 3, chaque fente d'alimentation de carburant s'étendant longitudinalement (c'est-à-dire la fente 140a) comporte des sections d'extrémités opposées structurellement non obstruées 141a, 141b formées, respectivement, à l'intérieur des sections d'extrémités de corps diamétralement réduites 132a, 132b, qui sont en communication fluidique continue avec la chambre principale de carburant intérieure 116. Ainsi, pendant le fonctionnement, les fentes d'alimentation de carburant dans les rotors de soupape sont toujours remplies de carburant pour une admission immédiate dans le passage de carburant 126 de l'arbre de soupape 122 en cas de demande. En référence aux figures 2 et 5, des orifices d'alimentation de carburant appariés diamétralement opposés 142a à 142d sont formés à l'intérieur des paires de fentes d'alimentation de carburant 140a à 140d des rotors de soupape 124a à 124d, et sont dimensionnés et configurés pour s'accoupler avec les orifices de carburant appariés diamétralement opposés 128a à 128d correspondants formés dans l'arbre de soupape 122. Ainsi, pour chaque rotor de soupape successivement positionné, la taille de l'ouverture des orifices d'alimentation de carburant appariés 142a à 142d diminue depuis l'extrémité d'entrée de l'arbre de soupape jusqu'à l'extrémité de sortie de l'arbre de soupape. Plus particulièrement, le rotor de soupape situé le plus près de l'extrémité d'entrée de l'arbre de soupape (c'est-à-dire le rotor de soupape 124a) comporte les plus grands orifices d'alimentation de carburant, alors que le rotor de soupape le plus près de l'extrémité de sortie de l'arbre de soupape (c'est-à-dire rotor de soupape 124d) comporte les plus petits orifices d'alimentation de carburant. Ces différences de taille de l'ouverture correspondent directement aux différences de la taille de l'ouverture des paires d'orifices d'entrée de carburant diamétralement opposés formés dans l'arbre de soupape 122, chaque paire successive des orifices d'alimentation de carburant fournissant la moitié de la section d'écoulement d'une paire précédente d'orifices d'alimentation de carburant. L'homme du métier reconnaîtra facilement que la taille et/ou les dimensions des orifices de carburant dans les rotors de soupape peuvent varier de la manière décrite ci-dessus par rapport aux orifices de carburant dans l'arbre de soupape. Ainsi que cela est mieux illustré sur la figure 4, d'une manière décrite ci-dessous de façon plus détaillée, les rotors de soupape 124a à 124d oscillent entre les positions ouverte et fermée verrouillées magnétiquement autour de la périphérie extérieure de l'arbre de soupape 122. Cela permet aux orifices d'alimentation de carburant appariés 142a à 142d dans les rotors de soupape 124a à 124d d'entrer et de sortir de communication fluide avec les orifices de carburant appariés correspondants 128a à 128d formés dans l'arbre de soupape 122 (voir la figure 2), de façon à moduler activement la quantité de carburant s'écoulant à travers le passage central de carburant 126 de l'arbre de soupape 122. Ainsi, en référence aux figures 1 et 2, quand le carburant s'écoule à une pression donnée et à un débit initial depuis l'orifice d'entrée de carburant 125a de la plaque d'entrée 125, dans la chambre de carburant intérieure 116 du carter 114, à travers l'orifice de sortie de carburant 125b de la partie d'extrémité de sortie 112 et dans la chambre de sortie 112a, les quatre ensemble de rotors 105 peuvent être utilisés, de préférence à une fréquence élevée (par exemple, 1000 Hz ou plus) pour moduler le débit du carburant délivré à un injecteur de carburant à l'intérieur d'un intervalle de modulation prédéterminée. Cela est réalisé en délivrant une quantité requise de carburant de modulation depuis la chambre de carburant 116 du carter 114 (voir la figure 5) dans la chambre de sortie 112a de la partie d'extrémité de sortie 112 au moyen du passage central de carburant 126 de l'arbre de soupape 122. La quantité requise de carburant de modulation depuis le passage central de carburant 126 de l'arbre de soupape 122 fusionne avec le débit du carburant principal (ou dérivé) depuis l'orifice de sortie 125b de la chambre de carburant intérieure 116 à l'intérieur de la chambre de sortie 112a de la partie d'extrémité de sortie 112. Ce débit modulé fusionné ou combiné du carburant est ensuite délivré depuis la chambre de sortie 112a à un injecteur de carburant en communication avec l'ensemble de soupapes 100. Plus particulièrement, quand les quatre rotors de soupape 124a à 124d de l'ensemble de rotor 105 sont tous verrouillés magnétiquement dans une position fermée, de telle sorte qu'il n'y ait pas de communication fluidique entre les paires d'orifices d'alimentation de carburant 142a à 142d des rotors de soupape 124a à 124d et les paires d'orifices de carburant 128a à 128d de l'arbre de soupape 122, le débit du carburant à travers l'ensemble de soupapes 100 correspond au débit minimum du carburant pour le système. Au contraire, quand les quatre éléments de soupape 124a à 124d de l'ensemble de rotor à quatre bits 105 sont tous verrouillés magnétiquement dans une position ouverte, de telle sorte qu'il y ait une communication fluidique complète entre les paires d'orifices d'alimentation de carburant 142a à 142d des rotors de soupape 124a à 124d et les paires d'orifices de carburant 128a à 128d de l'arbre de soupape 122, le débit du carburant à travers l'ensemble de soupapes 100 correspond au débit maximum du carburant pour le système. Il s'ensuit par conséquent, que dans toute combinaison commandée de positions de rotor de soupape, quatorze de ces combinaisons existant dans un ensemble de quatre soupapes, en plus de la position totalement ouverte et de la position totalement fermée, le débit du carburant délivré à un injecteur de carburant associé avec l'ensemble de soupapes varie entre les débits minimum et maximum de carburant, à l'intérieur d'un intervalle prédéfinie de modulation de débit. De préférence, le débit modulé du carburant varie autour d'un débit moyen du carburant pour le système. L'homme du métier reconnaîtra facilement que la largeur de l'intervalle de modulation du carburant peut varier en fonction des conditions de fonctionnement du système de contrôle du carburant et du moteur avec lequel l'ensemble de soupapes est utilisé. Par exemple, l'ensemble de soupapes peut être conçu de telle sorte que l'intervalle de modulation du débit du carburant soit d'environ 30 %. Il est également envisagé que la résolution à l'intérieur de l'intervalle de modulation de l'ensemble de soupapes puisse être augmentée par rapport à un ensemble de soupapes de quatre bits en fournissant des unités de soupape supplémentaires selon les enseignements qui précèdent. Ainsi, par exemple, un ensemble de soupapes de six bits comportant six rotors de soupape de section d'écoulement variable peut produire soixante-quatre conditions différentes de débit du carburant pour une seule pression. Un exemple d'une condition intermédiaire de modulation du carburant pour l'ensemble à quatre soupapes 100 est illustré sur la figure 4. Dans ce cas, le premier rotor de soupape 124a et le troisième rotor de soupape 124c sont verrouillés dans une position ouverte (voir également les figures 7 à 9), alors que le second rotor de soupape 124b et le quatrième rotor de soupape 124d sont verrouillés dans une position fermée (voir également les figures 10 à 12). Par conséquent, le carburant est délivré à travers les orifices d'alimentation de carburant 142a et 142c des rotors de soupape 124a et 124c, respectivement, aux orifices d'entrée de carburant 128a et 128c positionnés en conséquence et dans le passage de carburant 126 de l'arbre de soupape 122, alors que le carburant n'est pas délivré à travers les orifices d'alimentation de carburant 142b et 142d des rotors de soupape 124b et 124d aux orifices d'entrée de carburant 128b et 128d positionnés en conséquence de l'arbre de soupape 122. L'exemple d'agencement de soupape illustré sur la figure 4 peut correspondre à une condition de fonctionnement commandée dans laquelle la quantité de carburant de modulation admise dans le passage de carburant 126 de l'arbre de soupape 122 par les rotors de soupape 124a, 124c est proportionnelle à l'instabilité détectée de la combustion à l'intérieur de la chambre de combustion du moteur à turbine à gaz avec laquelle l'ensemble de soupapes est associé. Dans ce cas, la soupape s'ouvre ou se ferme à une fréquence commandée déphasée avec l'instabilité. En variante, l'exemple d'agencement de soupape de la figure 4 peut correspondre à une condition d'écoulement du carburant de régime permanent réduite ou diminuée par rapport à une condition d'écoulement de régime permanent ou d'écoulement moyen de carburant, qui est commandée en réponse à un point chaud détecté dans la chambre de combustion. I1 s'ensuit également que l'exemple d'agencement de soupape peut correspondre à une condition d'écoulement du carburant augmenté par rapport à une condition d'écoulement de régime permanent ou d'écoulement moyen de carburant, qui correspond à une condition demandée d'écoulement du carburant nécessaire pour régler le moteur par rapport à une condition de combustion détectée. L'homme du métier reconnaîtra facilement que bien que l'ensemble de soupapes de la présente invention puisse être utilisé pour pulser ou bien moduler le carburant à des fréquences élevées, il peut également être utilisé pour moduler l'écoulement du carburant en passant d'une condition d'écoulement du carburant de régime permanent à une autre condition d'écoulement du carburant de régime permanent. En référence à la figure 5, à titre d'exemple, l'unité de soupape 120a comprend quatre électroaimants 150a à 150d reliés individuellement à une source de courant. Chaque électroaimant comprend un enroulement 152a à 152d supporté sur une bobine 154a à 154d et entourant un élément de pôle magnétique 156a à 156d. Les éléments de pôle diagonalement opposés définissent des trajets de flux magnétique de coordination, de telle sorte que les éléments de pôle 156a et 156d définissent une partie d'un premier trajet de flux magnétique, et les éléments de pôle 156b et 156c définissent une partie d'un second trajet de flux magnétique distinct du premier. Les éléments de pôle magnétique 156a à 156d définissent chacun une surface de verrouillage magnétique inclinée 158a à 158d pour interagir magnétiquement avec les surfaces de verrouillage inclinées des ailettes latéralement opposées 134a, 134b de rotor de soupape 124a, ainsi que cela est décrit de façon plus détaillée ci-dessous. Chacune des quatre unités de soupape ou bits 120a à 120d de l'ensemble de soupapes 100 comprend également quatre ressorts à enroulement 160a à 160d, individuellement supportés à l'intérieur d'éléments de pôle 156a à 156d correspondants. La partie d'extrémité rentrante de chaque ressort à enroulement 160a à 160d est accueillie ou bien supportée à l'intérieur des bases fraisées 136 correspondantes formées dans les surfaces de verrouillage des ailettes opposées 134a, 134b du rotor de soupape 124a. Les ressorts à enroulement sont maintenus à l'intérieur des éléments de pôle par des fixations filetées respectives 165a à 165d. Les ressorts à enroulement 160a à 160d stockent l'énergie mécanique pour accélérer ou bien déplacer le rotor de soupape 124a entre les positions ouverte et fermée verrouillées magnétiquement, ainsi que cela est décrit de façon plus détaillée ci-dessous. Sur la figure 5, le rotor de soupape 124a est illustré dans une position neutre déverrouillée, qui survient s'il y a une perte de puissance et aucun des quatre électroaimants 150a à 150d associé avec le rotor de soupape n'est activé. Cette condition correspond à une condition de débit du carburant moyen pour l'unité de soupape 120a, dans laquelle le rotor de soupape 124a est partiellement ouvert, ainsi que cela est illustré sur la figure 6. Par conséquent, dans le cas improbable d'une panne de puissance, le débit du carburant à travers l'ensemble de soupapes 100 est maintenu à un niveau fiable, étant donné que les orifices opposés d'alimentation de carburant 142a du rotor de soupape 124a sont partiellement alignés avec les orifices opposés d'entrée de carburant 128a dans l'arbre de soupape 122, et la combustion se poursuit dans le moteur. Cette condition survient dans chaque unité de soupape 120a à 120d, de telle sorte qu'un débit moyen ou neutre est atteint pour l'ensemble de soupapes 100. En référence aux figures 7 à 9, l'unité de soupape 120a est illustrée avec le rotor de soupape 124a dans une position ouverte. Quand le rotor de soupape 124a est dans cette position ouverte, il est tourné dans une première direction (par exemple, une direction horaire) depuis la position partiellement ouverte/fermée neutre illustrée sur la figure 5. Par conséquent, les orifices opposés d'alimentation de carburant 142a de rotor de soupape 124a sont entièrement alignés avec les orifices opposés d'entrée de carburant 128a de l'arbre de soupape 122, ainsi que cela est illustré sur la figure 8, de telle sorte qu'une quantité requise de carburant de modulation puisse s'écouler depuis la chambre de carburant intérieure 116 du carter de soupape 114 dans le passage de carburant 126 de l'arbre de soupape 122. Dans cette position, les électroaimants 150a et 150d de l'unité de soupape 120a sont activés, de telle sorte que le rotor de soupape 124a est verrouillé magnétiquement par rapport aux surfaces de verrouillage 158a et 158d diagonalement opposées des éléments de pôle 156a et 156d, respectivement. Dans ce cas, ainsi que cela est illustré sur la figure 9, le champ de flux magnétique servant à verrouiller le rotor de soupape 124a dans la position ouverte s'écoule entre les éléments de pôle diagonalement opposés 156a et 156d en se déplaçant à travers un trajet défini en grande partie par le rotor de soupape 124a même, un bouchon d'extrémité supérieure 162a, un bouchon d'extrémité inférieure 164a, un stator supérieur central 166a et un stator inférieur central 168a. Quand le rotor de soupape 124a est verrouillé magnétiquement dans cette position ouverte, les ressorts à enroulement diagonalement opposés 160a et 160d sont comprimés, stockant ainsi l'énergie mécanique. L'énergie mécanique stockée dans les ressorts à enroulement 160a et 160d suffit pour accélérer ou bien déplacer rapidement le rotor de soupape 124a vers la position fermée de la figure 10 quand il est déverrouillé et les électroaimants diagonalement opposés 150b et 150c sont activés simultanément. Cette oscillation survient à la fréquence naturelle du rotor et du système de ressort. Le couple produit par les ressorts à enroulement 160a et 160d dans un état comprimé n'est cependant pas suffisant pour surmonter les forces de verrouillage magnétique maintenant le rotor de soupape 124a dans la position ouverte de la figure 7. En référence aux figures 10 à 12, l'unité de soupape 120a est illustrée avec le rotor de soupape 124a dans une position fermée. Quand le rotor 124a est dans cette position fermée, il est tourné dans une seconde direction (par exemple, une direction antihoraire) à partir de la position neutre illustrée sur la figure 5. Par conséquent, les orifices opposés d'alimentation de carburant 142a de rotor de soupape 124a ne sont pas en communication fluidique avec les orifices opposés d'entrée de carburant 128a dans l'arbre de soupape 122, ainsi que cela est illustré sur la figure 11, et donc le carburant de modulation ne peut pas s'écouler depuis la chambre de carburant intérieure 116 jusqu'au passage de carburant 126 de l'arbre de soupape 122. Dans cette position, les électroaimants diagonalement opposés 150b et 150c sont activés, de telle sorte que le rotor de soupape 124a est verrouillé magnétiquement par rapport aux surfaces de verrouillage diagonalement opposées 158b et 158c des éléments de pôle 156b et 156c, respectivement. Dans ce cas, ainsi que cela est illustré sur la figure 12, le champ de flux magnétique servant à verrouiller le rotor de soupape 124a dans la position ouverte s'écoule entre les éléments de pôle 156b et 156c en se déplaçant à travers un trajet défini par le rotor de soupape 124a lui-même, le bouchon d'extrémité supérieure 162a, le bouchon d'extrémité inférieure 164a, le stator supérieur 166a et le stator inférieur 168a. Quand le rotor de soupape 124a est verrouillé magnétiquement dans cette position fermée, les ressorts à enroulement diagonalement opposés 160b et 160c sont comprimés, stockant ainsi l'énergie mécanique. L'énergie mécanique stockée dans les ressorts à enroulement 160b et 160c est suffisante pour accélérer ou bien déplacer rapidement le rotor de soupape 124a vers la position ouverte quand il est déverrouillé et les électroaimants 156a et 156d sont activés simultanément. Le couple produit par les ressorts à enroulement 160b et 160c comprimés est cependant insuffisant pour surmonter la force de verrouillage magnétique maintenant le rotor 124a dans cette position fermée de la figure 10. En référence aux figures 13 et 14, un autre mode de réalisation est illustré pour une unité de soupape actionnée par un ressort à enroulement réalisée selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, généralement représentée par le chiffre de référence 120f. L'unité de soupape 120f est illustrée dans une position d'écoulement moyen de carburant, dans laquelle le rotor de soupape 124f est disposé dans une condition partiellement ouverte par rapport à l'arbre de soupape 122. L'unité de soupape 120f est sensiblement identique aux unités de soupape 120a à 120d de l'ensemble de soupapes 100 en tous points, si ce n'est que l'unité de soupape 120f ne comprend pas les stators supérieur et inférieur 166a, 168a de l'unité de soupape 120a illustrée par exemple sur la figure 5. Dans ce cas, le trajet de flux magnétique pour les deux états activés des électroaimants 150a à 150d illustrés par exemple sur les figures 9 et 12 est formé au moins en partie par le rotor de soupape 124f, et les bouchons d'extrémité (162r, 162f") et (164r, 164f" ) et les éléments de pôle 156a à 156d. Plus particulièrement, un premier trajet d'écoulement est défini par les bouchons d'extrémité diagonalement opposés 162f' et 164r', les éléments de pôle diagonalement opposés 156a et 156d, et le rotor de soupape 124f. Un second trajet d'écoulement est défini par les bouchons d'extrémité diagonalement opposés 162f'' et 164f', les éléments de pôle diagonalement opposés 156b et 156c, et le rotor de soupape 124f. Le reste des trajets d'écoulement alternatifs, bien qu'il ne soit pas représenté, peut être formé par une partie du carter de soupape ou par d'autres moyens tels que des bandes de retour perméables au flux. Par conséquent, la masse totale de l'unité de soupape 120f est réduite en comparaison avec la masse d'une soupape 120a. Il est également envisagé, bien que cela ne soit pas présenté ici, qu'une unité de soupape de l'ensemble de soupapes puisse comprendre seulement deux électroaimants, au contraire de quatre. Dans un tel cas, le trajet de flux magnétique pour chaque état activé comprend seulement un électroaimant et un élément de pôle associé. Une partie du carter de soupape respective structurellement isolée, qui communique avec un élément de pôle respectif, définit en outre chaque trajet de flux magnétique. Le rotor de soupape ne fait pas partie du trajet d'écoulement. Cet agencement réduit encore la masse de la soupape. Ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage avec ressort de torsion Un ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage comportant des éléments de soupape actionnés par un ressort de torsion réalisé selon un mode de réalisation préféré de la présente invention est illustré sur les figures 15 à 25 et est représenté globalement par le chiffre de référence 200. L'ensemble de soupapes 200 est illustré et décrit comme un ensemble de deux soupapes (deux bits). Par conséquent, ainsi que cela est expliqué ci-dessous, l'ensemble de soupapes 200 comporte huit positions de fonctionnement différentes pour produire quatre (22) conditions différentes d'écoulement du carburant pour une seule pression d'écoulement du carburant. L'ensemble à deux soupapes 200 est adapté et configuré pour être joint de manière coopérative avec un ou plusieurs ensemble de soupapes de deux bits supplémentaires, ainsi que cela est illustré par exemple sur les figures 26 et 27, pour produire seize ou plus conditions différentes d'écoulement du carburant pour une seule pression d'écoulement du carburant, ainsi que cela est expliqué de façon plus détaillée ci-dessous. En référence aux figures 15 à 17, l'ensemble de soupapes 200 comprend deux unités de soupape oscillantes à verrouillage 220a et 220b, agencées dans une relation parallèle coplanaire l'une par rapport à l'autre. Les unités de soupape 220a et 220b sont contenues à l'intérieur d'un carter de soupape 214 généralement rectangulaire, qui comprend des plaques d'extrémité avant et arrière 214a, 214b. Le carter de soupape 214 est enveloppé par des bandes de retour isolées spatialement, comme les bandes de retour 215a, 215b de l'unité de soupape 220a, qui font partie des trajets de flux magnétique associés à chaque unité de soupape décrit de façon plus détaillée ci-dessous. Une plaque d'entrée 210 est montée sur le côté d'entrée du carter de soupape 214 adjacent à la plaque d'extrémité avant 214a, et une plaque de sortie 212 est montée sur le côté de sortie de carter de soupape 214 adjacent à la plaque d'extrémité arrière 214b. La plaque d'entrée 210 comprend un raccord d'entrée 210a pour recevoir le carburant provenant d'une pompe de carburant ou d'une unité de dosage à une pression donnée et à un débit initial. La plaque de sortie 212 comprend un raccord de sortie 212a pour délivrer le carburant au débit initial ou à un débit modulé à un dispositif d'injection de carburant en communication avec la chambre de combustion d'un moteur à turbine à gaz. En référence aux figures 17 et 18, dans un exemple de mode de réalisation non limitatif de l'invention, chaque unité de soupape 220a, 220b de l'ensemble de soupapes 200 comprend quatre électroaimants, comprenant les électroaimants supérieurs 250a, 250b et les électroaimants inférieurs 250c, 250d. Les électroaimants supérieurs 250a, 250b sont supportés sur une plaque de support d'enroulement supérieure 255a formée d'un matériau n'étant pas perméable au flux. Les électroaimants inférieurs 250c, 250d sont supportés de manière similaire sur une plaque de support d'enroulement inférieure 255b, également formée d'un matériau n'étant pas perméable au flux. Chaque électroaimant comprend un enroulement 252a à 252d entourant un élément de pôle 256a à 256b respectif, et chaque élément de pôle 256a à 256d comporte une surface de verrouillage associée 258a à 258d (voir les figures 22 à 24). Ainsi que cela est illustré sur la figure 17, les électroaimants supérieurs et inférieurs de chaque unité de soupape 220a, 220b sont reliés individuellement à une source de courant à travers des montages de borne 280, chaque montage de borne comportant une paire de bornes de câblage 282a, 282b pour monter des fils conducteurs (non présentés). Les montages de borne 280 sont fixés à des éléments de pôle respectifs au moyen de fixations filetées 285. Dans l'ensemble de soupapes 200, comme dans l'ensemble de soupapes 100, des électroaimants diagonalement opposés définissent des pôles magnétiques coopératifs, qui forment partie du trajet alternatif de flux magnétique. Ainsi, les électroaimants diagonalement opposés 250a et 250d définissent une partie d'un premier trajet de flux magnétique, et les électroaimants diagonalement opposés 250b et 250c définissent une partie d'un second trajet de flux magnétique. Les deux trajets d'écoulement associés avec les deux ensembles d'électroaimants diagonalement opposés comprennent également les bandes de retour 215a, 215b, perméables au flux spatialement isolées, respectivement, (voir les figures 15 et 16). Les électroaimants 250a à 250d de chaque unité de soupape sont associés de manière opérationnelle avec les plaques de verrouillage respectives 258a à 258d qui interagissent magnétiquement avec les surfaces divergentes des ailettes latéralement opposées 234a, 234b de chaque rotor de soupape 224a, 224b, ainsi que cela est illustré sur la figure 17, par exemple. Des évidements allongés 235 sont formés dans les ailettes opposées 234a, 234b de chaque rotor de soupape 224a pour réduire le poids du rotor de soupape 224, ainsi que cela est illustré sur les figures 18 et 19, par exemple. En référence aux figures 17 à 21, les rotors de soupape 224a, 224b des unités de soupape 220a, 220b sont montés pour un mouvement oscillant sur un arbre de soupape 222a, 222b respectif. A titre d'exemple, l'arbre de soupape 222a comporte un alésage central ou un passage de carburant 226a s'étendant au moins partiellement sinon totalement à travers celui-ci. Ainsi que cela est illustré sur la figure 19, une paire de rainures annulaires 230a, 230b longitudinalement espacées est formée dans la surface extérieure du tube de carburant 222a. Les rainures 230a, 230b sont en communication fluidique avec l'alésage central 226a de l'arbre de soupape 222a à travers une pluralité de passages radiaux 225 circonférentiellement espacés. Les rainures annulaires 230a, 230b reçoivent le carburant depuis l'alésage central 226a pour équilibrer les différentiels de pression de fluide pendant le fonctionnement. De plus, ainsi que cela est illustré sur la figure 19, une rainure annulaire d'alimentation de carburant 237 est formée dans la surface extérieure du tube de carburant 222a. La rainure d'alimentation 237 est en communication fluidique avec une pluralité d'ouvertures d'alimentation de carburant 239 disposées circonférentiellement, qui sont formées dans le corps 232a du rotor de soupape 224a. Les ouvertures d'alimentation de carburant 239 délivrent le carburant à la rainure d'alimentation de carburant 237, qui fournit à son tour le carburant à une région de palier annulaire diamétralement réduite 241. Ce carburant agit comme un palier fluide pour supporter la rotation du rotor de soupape 224a par rapport à l'arbre de soupape 222a. Un agencement similaire de palier fluide est établi par rapport à la région de palier annulaire diamétralement réduite 243 de l'arbre de soupape 222a. Le carburant est alimenté à cette région de l'arbre de soupape 222a de manière plus directe à travers un espace dimensionnel existant entre l'arbre de soupape et le rotor, qui n'est pas illustré. Le passage central de carburant 226a de l'arbre de soupape 222a communique également avec les orifices d'alimentation de carburant radiaux diamétralement opposés 228a, 228b formés dans l'arbre de soupape 222a entre les rainures annulaires 230a, 230b, ainsi que cela est mieux illustré sur la figure 20. Les orifices d'alimentation de carburant 228a, 228b sont dimensionnés et positionnés pour communiquer avec les orifices d'entrée de carburant diamétralement opposés 242a, 242b correspondants formés dans la partie de corps cylindrique 232a du rotor de soupape 224a, ainsi que cela est décrit ci-dessous de façon plus détaillée par rapport aux figures 22 à 24. Selon les enseignements de la présente invention, la taille de l'ouverture des orifices opposés d'alimentation de carburant 228a, 228b dans l'arbre de soupape 222a et les orifices d'entrée de carburant 242a, 242b correspondants dans le rotor de soupape 224a de l'unité de soupape 220a diffère de la taille de l'ouverture des orifices opposés d'alimentation de carburant 228a, 228b dans le tube de carburant 222b et des orifices de carburant 242a, 242 correspondants dans le rotor de soupape 224b de l'unité de soupape 220b. Par exemple, la taille des orifices de carburant diffère de telle sorte que la section d'écoulement fournie par les orifices de carburant correspondants du rotor et de l'arbre dans l'unité de soupape 220a soit le double de la section d'écoulement fournie par les orifices de carburant correspondants du rotor et de l'arbre dans l'unité de soupape 220b. Le rotor de soupape 224a est monté de manière opérationnelle sur un ressort de torsion cylindrique 290a. Le ressort de torsion 290a s'étend à travers l'alésage central 226a de l'arbre de soupape 222a. Plus particulièrement, le bord d'attaque du ressort de torsion 290a est brasé ou bien fixé à un raccord annulaire 292a. Le raccord 292a est fixé à l'intérieur de l'alésage central 233a de la partie de corps cylindrique 232a du rotor de soupape 224a par une bague de blocage annulaire 293a. Par conséquent, le rotor de soupape 224a et le ressort de torsion 290a oscillent en conjonction l'un avec l'autre entre les positions verrouillées magnétiquement. Pendant le fonctionnement, l'oscillation du ressort de torsion et du rotor de soupape conjoints survient à la fréquence de résonance naturelle du système. Ainsi que cela est illustré sur la figure 18, le bord de fuite du ressort de torsion 290a est associé de manière opérationnelle à un ensemble de pince 295a ajustable qui comprend des dispositifs de fixation 294a, 296a coopérants ajustables de forme hexagonale, pour bloquer le bord de fuite du ressort de torsion 290a sur l'arbre de soupape 222a. De préférence, les dispositifs de fixation sont conçus pour coopérer avec le carter de soupape 214 pour maintenir l'arbre de soupape 222a dans une position axiale fixe par rapport au rotor de soupape 224a. En outre, les dispositifs de fixation 294a, 296a coopératifs de l'ensemble de pince ajustable 295a sont adaptés et configurés pour faciliter l'alignement correct du ressort de torsion 290a par rapport au rotor de soupape 224a pour obtenir la poussée de ressort appropriée nécessaire pour obtenir l'accélération oscillatoire requise d'une partie verrouillée magnétiquement à une autre. En référence à la figure 21, les deux ensemble de soupapes 220a, 220b sont illustrés dans une relation parallèle à l'intérieur du carter de soupape 214. L'orifice d'entrée 210a de la plaque d'entrée 210 se divise en un premier et un second passages d'entrée divergents 211a, 211b, qui fournissent respectivement le carburant aux unités de soupape 220a, 220b, à un débit initial de carburant. Le passage d'entrée 211a communique avec une chambre principale de carburant 216a de l'unité de soupape 220a à travers une ouverture 205a dans une structure avant perméable au flux 202a, qui forme un pôle d'extrémité axial. Ainsi que cela est mieux illustré sur les figures 22 à 24, la chambre principale de carburant 216a de l'unité de soupape 220a communique avec une chambre de sortie 206a formée dans la plaque de sortie 212 à travers un ensemble de quatre ouvertures 285a à 285d situées derrière le pôle d'extrémité axial perméable au flux 204a. Ces ouvertures alimentent l'écoulement de dérivation ou principal de carburant depuis la chambre de carburant 216a à la chambre de sortie 206a. La chambre de sortie 206a de l'ensemble de soupapes 220a communique directement avec l'orifice de sortie 212a dans la plaque de sortie 212 à travers le passage de carburant 270a. De manière similaire, le passage d'entrée 211b communique avec une chambre principale de carburant 216b définie dans l'ensemble de soupapes 220b à travers une ouverture 205b formée dans la structure avant perméable au flux 202b. La chambre principale de carburant 216b de l'ensemble de soupapes 220b communique avec une chambre de sortie 206b formée dans la plaque de sortie 212 au moyen d'ouvertures formées dans la plaque de sortie 212 derrière le pôle d'extrémité axial de la structure perméable au flux 204b (ainsi que cela est illustré par exemple sur la figure 22). La chambre de sortie 206b de l'ensemble de soupapes 220b communique directement avec l'orifice de sortie 212a dans la plaque de sortie 212 à travers le passage de carburant 270b. Le rotor de soupape 224a de l'ensemble de soupapes 220a est positionné à l'intérieur de la chambre principale de carburant 216a entre les structures avant et arrière perméables au flux magnétique 202a, 204a. Pendant le fonctionnement, quand le rotor de soupape 224a est dans une position totalement ouverte verrouillée magnétiquement, le carburant de modulation de la chambre principale de carburant 216a est admise dans le passage central de carburant 226a de l'arbre de soupape 222a, à travers les orifices de carburant alignés 228a, 242a de l'arbre de soupape 222a et du rotor de soupape 224a, respectivement. Le passage central de carburant 226a de l'arbre de soupape 222a communique avec un canal secondaire transversal de carburant 275a formé dans la plaque de sortie 212 pour fournir le carburant de modulation à l'orifice de sortie 212a au moyen d'un canal central d'alimentation de carburant 275. Le rotor de soupape 224b de l'unité de soupape 220b est positionné de manière similaire à l'intérieur de la chambre principale de carburant 216b situé entre les pôles d'extrémité axiaux perméables au flux 202b et 204b. Pendant le fonctionnement, quand le rotor de soupape 224b est dans une position totalement ouverte verrouillée magnétiquement, le carburant de modulation de la chambre principale de carburant 216b est admis dans le passage central de carburant 226b dans l'arbre de soupape 222b à travers les orifices de carburant alignés de l'arbre de soupape 222b et du rotor de soupape 224b. Le passage central de carburant 226b du tube de carburant 222b communique avec un canal secondaire transversal de carburant 275b formé dans la plaque de sortie 212 pour fournir le carburant de modulation à l'orifice de sortie 212a au moyen d'un canal central d'alimentation de carburant 275. Ainsi, le canal d'alimentation de carburant 275 sert de jonction pour les canaux secondaires de carburant 275a et 275b des unités de soupape 220a et 220b, respectivement. En référence à la figure 22, à titre d'exemple, le rotor de soupape 224a de l'unité de soupape 220a est illustré dans une position neutre déverrouillée, qui survient quand aucun des quatre électroaimants 250a à 250d n'est activé. Cette condition correspond à une condition d'écoulement du carburant moyen, dans laquelle le rotor de soupape 224a est disposé dans une position partiellement ouverte. Dans cette position, les orifices opposés d'alimentation de carburant 242a, 242b du rotor de soupape 224a sont partiellement alignés avec les orifices opposés d'entrée de carburant 228a, 228b dans l'arbre de soupape 222a de telle sorte que le carburant de modulation s'écoule dans le passage de carburant annulaire défini entre le ressort de torsion 290a et la paroi intérieure du passage de carburant 226a. Quand le rotor de soupape 224a est dans la position totalement fermée illustrée sur la figure 23, il est tourné dans une première direction ou direction antihoraire à partir de la position neutre illustrée sur la figure 22. Par conséquent, les orifices opposés d'alimentation de carburant 242a, 242b du rotor de soupape 224a sont déplacés totalement en dehors de l'alignement avec les orifices opposés d'entrée de carburant 228a, 228b dans l'arbre de soupape 222a. Dans cette position, les électroaimants 250b et 250c sont activés de telle sorte que le rotor de soupape 224a soit verrouillé magnétiquement par rapport aux surfaces de verrouillage diagonalement opposées 258b et 258c des éléments de pôle 256b et 256c. Quand le rotor de soupape 224a est verrouillé magnétiquement dans cette position fermée de la figure 23, le ressort de torsion 290a est tordu dans une direction antihoraire, stockant ainsi l'énergie mécanique sous la forme de couple. L'énergie mécanique stockée dans le ressort de torsion 290a est suffisante pour accélérer ou bien déplacer rapidement le rotor de soupape 224a vers la position ouverte illustrée sur la figure 25 quand le rotor de soupape 224a est déverrouillé des surfaces de verrouillage 258b et 258c et les électroaimants 250a et 250d sont simultanément activés. Dans ce cas, le couple généré par le ressort de torsion 290a tordu est cependant insuffisant pour surmonter la force de verrouillage magnétique maintenant le rotor de soupape 224a dans la position fermée de la figure 23. Quand le rotor de soupape 224a est dans la position totalement ouverte illustrée sur la figure 24, il est tourné dans une seconde direction ou direction horaire à partir de la position neutre illustrée sur la figure 22. Par conséquent, les orifices opposés d'alimentation de carburant 242a, 242b du rotor de soupape 224a sont totalement alignés avec les orifices opposés d'entrée de carburant 228a, 228b dans l'arbre de soupape 222a. Dans cette position, les électroaimants 250a et 250d sont activés de telle sorte que le rotor de soupape 224a soit verrouillé magnétiquement par rapport aux surfaces de verrouillage diagonalement opposées 258a et 258d des éléments de pôle 256a et 256d. Quand le rotor de soupape 224a est verrouillé magnétiquement dans cette position ouverte de la figure 24, le ressort de torsion 290a est tordu dans une direction horaire, stockant ainsi l'énergie mécanique sous la forme de couple. Cette énergie mécanique stockée dans le ressort de torsion 290a est suffisante pour déplacer rapidement le rotor de soupape 224a vers la position fermée illustrée sur la figure 23 quand le rotor de soupape 224a est déverrouillé des surfaces de verrouillage 258a et 258d et les électroaimants 250b et 250c sont simultanément activés. Dans ce cas, le couple généré par le ressort de torsion 290a tordu est cependant insuffisant pour surmonter la force de verrouillage magnétique maintenant le rotor de soupape 224a dans la position ouverte de la figure 24. En référence aux figures 25 et 26, un ensemble de soupapes de quatre bits oscillant à verrouillage est illustré, comportant des soupapes à ressort de torsion, désigné globalement par le chiffre de référence 400 et composé de deux ensemble de soupapes de deux bits 200a et 200b coopérant. Dans cet agencement, le raccord d'entrée 210 est associé de manière opérationnelle avec le côté d'entrée d'ensemble de soupapes 200a, alors que le raccord de sortie 212a est associé de manière opérationnelle avec le côté de sortie de l'ensemble de soupapes 200b. Une plaque de pontage intermédiaire 415 est disposée entre les deux ensemble de soupapes pour faciliter la communication fluidique entre ceux-ci, pour le trajet d'écoulement principal de carburant et les trajets d'écoulement modulé du carburant. La plaque de pontage 415 est dûment dotée d'orifices et cannelée pour communiquer avec le côté de sortie de l'ensemble de soupapes 200a et le côté d'entrée d'ensemble de soupapes 200b. L'homme du métier reconnaîtra facilement qu'un nombre quelconque d'ensemble de soupapes de deux bits peut être joint de la manière illustrée sur les figures 25 et 26, de façon à fournir une résolution supérieure et davantage de contrôle sur les conditions de débit du carburant. Ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage avec oscillation à ressort en porte-à-faux En référence à la figure 27, une autre unité de soupape oscillante à verrouillage est illustrée pour une utilisation en association avec les ensemble de soupapes de la présente invention, et est désignée globalement par le chiffre de référence 320. L'unité de soupape 320 comprend quatre électroaimants, comprenant les électroaimants supérieurs 350a, 350b et les électroaimants inférieurs 350c, 350d. Les électroaimants supérieurs 350a, 350b sont reliés de manière opérationnelle aux plaques de verrouillage supérieures 358a, 358b respectives, et les électroaimants inférieurs 350c, 350d sont reliés de manière opérationnelle aux plaques de verrouillage inférieures 358c, 358d respectives. L'unité de soupape 320 comprend un rotor de soupape 324 comportant une partie de corps cylindrique 323 dimensionnée et configurée pour recevoir un arbre de soupape allongé 322 dans une relation de support rotationnel (voir, par exemple, la figure 28). Les parties d'ailettes opposées latéralement 334a et 334b s'étendent depuis la partie de corps 323 pour interagir avec les surfaces de verrouillage supérieure et inférieure 358a à 358d associées avec les électroaimants 350a à 350d. L'unité de soupape 320 comprend également des ressorts en porte-à-faux opposés supérieur et inférieur 362 et 364 qui stockent l'énergie mécanique pour osciller rapidement ou bien accélérer le rotor de soupape 324 entre les positions ouverte et fermée verrouillées magnétiquement pour moduler le débit du carburant à l'intérieur de l'arbre de soupape 322 pendant le fonctionnement. Toujours en référence à la figure 27, le ressort en porte-à-faux supérieur 362 comporte deux jambes poussées vers l'intérieur 362a et 362b supportés sur une tige de montage supérieure 375a. Les jambes supérieures 362a et 362b comprennent des parties d'extrémité distales incurvées respectives 363a et 363b en interface avec les surfaces développantes d'une dent d'accouplement supérieure 385a s'étendant vers le haut depuis la partie centrale de corps 323 de rotor de soupape 324, ainsi que cela est illustré sur la figure 28. De manière similaire, le ressort en porte-à-faux inférieur 364 comporte deux jambes poussées vers l'intérieur 364a et 364b supportés sur une tige de montage inférieure 375b. Les jambes inférieurs 364a et 364b comprennent des parties d'extrémité distales incurvées respectives 365a et 365b en interface avec les surfaces développantes d'une dent d'accouplement inférieure 385b s'étendant vers le bas depuis la partie centrale de corps 323 de rotor de soupape 324, ainsi que cela est illustré sur la figure 28. L'interaction mécanique entre les parties d'extrémité distales incurvées opposées (363a, 363b et 365a, 365b) des jambes du ressort (362a, 362b et 364a, 364b) des ressorts en porte-à-faux supérieur et inférieur 362 et 364, et les surfaces développantes des dents d'accouplement supérieure et inférieure 385a et 385b, qui est illustrée sur la figure 28, est similaire à l'interaction entre deux engrenages cylindriques engrenés qui coopèrent. Cela sert à optimiser le contact de roulement et réduire le frottement par coulissement entre les jambes de ressort et les dents d'accouplement du rotor. Sur la figure 28, le rotor de soupape 324 est illustré dans une position neutre déverrouillée, qui survient quand aucun des quatre électroaimants 350a à 350d n'est désactivé. Cette position correspond à une condition d'écoulement du carburant moyen, dans laquelle les orifices opposés d'alimentation de carburant 342a, 342b de rotor de soupape 324 sont partiellement alignés avec les orifices opposés d'entrée de carburant 328a, 328b dans l'arbre de soupape 322. En référence à la figure 29, quand le rotor de soupape 324 est dans une position fermée, il est tourné dans une première direction ou direction antihoraire à partir de la position neutre illustrée sur la figure 28. Par conséquent, les orifices opposés d'alimentation de carburant 342a, 342b de rotor de soupape 324 sont déplacés totalement hors d'alignement avec les orifices opposés d'entrée de carburant 328a, 328b dans l'arbre de soupape 322. Dans cette position, les électroaimants diagonalement opposés 350b et 350c sont activés de telle sorte que le rotor de soupape 324 soit verrouillé magnétiquement par rapport aux plaques de verrouillage diagonalement opposées 358b et 358c. Quand le rotor de soupape 324 est verrouillé magnétiquement dans la position fermée de la figure 29, la jambe de ressort 362a du ressort en porte-à-faux supérieur 362 et la jambe de ressort 364b du ressort en porte-à-faux inférieur 364 sont déformées, stockant ainsi l'énergie mécanique. L'énergie mécanique stockée dans les deux jambes de ressort 362a, 364b est suffisante pour déplacer le rotor de soupape 324 vers la position ouverte illustrée sur la figure 30, quand le rotor de soupape 324 est déverrouillé et les électroaimants diagonalement opposés 350a et 350c sont simultanément activés. La force générée par les jambes de ressort 362a, 364b déformées est cependant insuffisante pour surmonter les forces de verrouillage magnétique maintenant le rotor de soupape 324 dans la position fermée de la figure 30. En référence à la figure 30, quand le rotor de soupape 324 est dans une position ouverte, il est tourné dans une seconde direction ou direction horaire à partir de la position neutre illustrée sur la figure 28. Par conséquent, les orifices opposés d'alimentation de carburant 342a, 342b de rotor de soupape 324 sont totalement alignés avec les orifices opposés d'entrée de carburant 328a, 328b dans l'arbre de soupape 322. Dans cette position, les électroaimants diagonalement opposés 350a et 350d sont activés de telle sorte que le rotor de soupape 324 soit verrouillé magnétiquement par rapport aux plaques de verrouillage diagonalement opposées 358a et 358d. Quand le rotor de soupape 324 est verrouillé magnétiquement dans la position ouverte de la figure 30, la jambe de ressort 362b du ressort en porte-à-faux supérieur 362 et la jambe de ressort 364a du ressort en porte-à-faux inférieur 364 sont déformées, stockant ainsi l'énergie mécanique. L'énergie mécanique stockée dans les deux jambes de ressort 362b, 364a déformées est suffisante pour déplacer le rotor de soupape 324 vers la position fermée illustrée sur la figure 29, quand le rotor de soupape 324 est déverrouillé et les électroaimants diagonalement opposés 350b et 350d sont simultanément activés. La force générée par les jambes de ressort 362b, 364a déformées n'est cependant pas suffisante pour surmonter la force de verrouillage magnétique maintenant le rotor de soupape 324 dans la position ouverte de la figure 30. Ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage avec des 15 trajets de flux ne se croisant pas En référence à présent aux figures 31 à 45, un autre ensemble de soupapes oscillantes à verrouillage est illustré pour la modulation de l'écoulement du carburant vers un injecteur de carburant d'un moteur à turbine à 20 gaz, construit selon un mode de réalisation préféré de la présente invention et désigné globalement par le chiffre de référence 400. L'ensemble de soupapes 400 diffère des modes de réalisation précédemment décrits de la présente invention en ce qu'il fonctionne sans aucun écoulement de 25 dérivation à travers le logement de soupape. Ainsi, l'écoulement modulé du carburant à travers les rotors de soupape est le seul écoulement issu de l'ensemble de soupape. Par conséquent, le débit moyen de carburant pour cet ensemble de soupapes correspond à la position neutre 30 de son rotor de soupape, ainsi que cela est expliqué ci-dessous de façon plus détaillée. Tout comme l'ensemble de soupapes 200 illustré sur les figures 15 à 24, l'ensemble de soupapes 400 comprend des rotors de soupape et des ressorts de torsion qui oscillent en conjonction l'un avec l'autre entre des positions verrouillées magnétiquement à la fréquence naturelle du système. L'ensemble de soupapes 400 diffère des modes de réalisation précédemment décrits de l'invention en ce qui concerne le trajet des circuits magnétiques ou les trajets de flux définis à l'intérieur de l'ensemble de soupapes par rapport aux rotors de soupape. Plus particulièrement, dans l'ensemble de soupapes 400, le trajet de chaque circuit magnétique permet au trajet d'alimentation et de retour pour le circuit d'être sur un seul côté du rotor de telle sorte que les trajets magnétiques ouvert et fermé ne se croisent pas l'un et l'autre. Cela permet également à tout entrefer dans le trajet de flux magnétique de se fermer quand le rotor est dans une position verrouillée. Au contraire, dans les modes de réalisation précédemment décrits de l'ensemble de soupapes de la présente invention, étant donné la proximité étroite des enroulements l'un par rapport à l'autre, une fuite magnétique ou "diaphonie" était présente entre les enroulements et les pôles à la fois pour les trajets de retour et d'alimentation des mêmes circuits magnétiques, ainsi qu'une fuite entre les circuits de deux bits de soupape différents. L'écoulement de l'énergie magnétique sur les trajets magnétiques à des emplacements indésirables entraîne des forces magnétiques réduites agissant sur les rotors. Le couple réduit sur les rotors empêche les rotors d'ouvrir ou de fermer totalement les orifices de dosage qui régulent l'écoulement du carburant à travers l'ensemble de soupape, et empêche également les rotors de se verrouiller totalement. Si les rotors ne se verrouillent pas totalement dans les positions ouverte ou fermée pendant le fonctionnement, la modulation du carburant n'atteint pas son amplitude maximale possible. Cela peut entraîner des oscillations asymétriques de la pression à l'intérieur de la chambre de combustion du moteur, réduisant les performances et empêchant la suppression des instabilités de la combustion. En référence à présent aux figures 31 et 32, l'ensemble de soupapes 400 comprend une section principale de corps définie par un bloc de distribution de carburant 402, qui ainsi que cela est décrit ci-dessous de façon plus détaillée définit une série de chambres intérieures pour accueillir divers composants intérieurs (voir la figure 38) et des passages intérieurs pour accueillir l'écoulement du carburant (voir les figures 33 et 40). Le bloc de distribution de carburant 402 comprend un raccord d'entrée 410 et un raccord de sortie 412 (voir la figure 37). Des plaques de soupape latérales 404a et 404b sont fixées aux côtés opposés du bloc de distribution 402 par une pluralité de fixations filetées 405. La plaque de soupape 404a comprend un logement de soupape 406a alors que la plaque de soupape 404b comprend un logement de soupape 406a. Les logements de soupape 406a et 406b forment les chambres qui accueillent les unités de soupape 420a et 420b, respectivement (voir les figures 38 et 39), dont la structure et la fonction sont décrites ci-dessous de façon plus détaillée par rapport aux figures 34 à 36. Les plaques de soupape 404a, 404b supportent également les quatre électroaimants 450a à 450d qui sont adaptés et configurés pour réaliser le verrouillage magnétique des rotors des unités de soupape 420a, 420b dans la position ouverte et fermée pendant le fonctionnement, ce qui est décrit ci-dessous de façon plus détaillée par rapport aux figures 41 à 45. Plus particulièrement, les électroaimants 450a et 450b sont associés à la plaque de soupape 404a, alors que les électroaimants 450c et 450d sont associés à la plaque de soupape 404b. L'emplacement et l'orientation relative des électroaimants 450a à 450d facilitent les trajets des flux magnétiques ne se croisant pas servant à différencier de façon avantageuse l'ensemble de soupapes 400 des modes de réalisation précédemment décrits de la présente invention, ainsi que cela est décrit ci-dessous de façon plus détaillée par rapport aux figures 42a et 42b. Chaque électroaimant 450a à 450d comporte une paire de plaques de pôle magnétique associées qui définissent, dans une partie pertinente, les trajets d'alimentation/retour pour les circuits de flux magnétique ne se croisant pas de l'ensemble de soupapes 400. L'électroaimant 450a comprend les plaques de pôle 456a et 456b, alors que l'électroaimant 450b comprend les plaques de pôle 456c et 456d. De manière similaire, l'électroaimant 450c comprend les plaques de pôle 456e, 456f, alors que l'électroaimant 450d comprend les plaques de pôle 456g, 456h. Les plaques de pôle 456a à 456h sont fixées aux électroaimants 450a à 450d en utilisant des fixations filetées 455 ou analogues. Chaque plaque de pôle 456a à 456h comporte un bras de verrouillage associé 458a à 458h pour interagir magnétiquement avec les rotors de soupape 424a, 424b à l'intérieur des logements de soupape 406a, 406b, ainsi que cela est décrit ci-dessous de façon plus détaillée par rapport aux figures 43 à 45. Ainsi que cela est illustré par exemple sur les figures 42a et 42b, chaque électroaimant comprend une couronne de fil métallique 452 enroulée autour d'un noyau central 454. De plus, les électroaimants 450a à 450d comprennent des bornes de câblage 482a à 482d respectives pour relier individuellement les électroaimants 450a à 450d à une source de puissance électrique. Ainsi que cela est mentionné ci-dessus, l'ensemble de soupapes 400 comprend deux unités de soupape 420a et 420b. Dans ce mode de réalisation de la présente invention, les unités de soupape sont séparées l'une de l'autre sur un côté du bloc de distribution 402, de telle sorte que leur axe de rotation autour des arbres de soupape 422a, 422b alignés axialement soit colinéaire, ainsi que cela est illustré sur les figures 38 et 39. En d'autres termes, les arbres de soupape ne sont pas agencés parallèlement l'un à l'autre comme dans le mode de réalisation précédent de l'invention, ainsi que cela est illustré par exemple sur la figure 21. Cet agencement des axes permet aux électroaimants associés à chaque unité de rotor d'être espacés sensiblement plus loin l'un de l'autre que dans les modes de réalisation précédemment décrits. Cela réduit la possibilité de diaphonie entre les circuits de flux magnétique de chaque unité de rotor, et augmente au final la stabilité et la prévisibilité du fonctionnement de la soupape. En référence aux figures 34 à 36, à titre d'exemple, une unité de soupape 420a et la plaque de soupape 404a associée sont illustrées. L'unité de soupape 420a comprend le rotor de soupape 424a, qui est monté pour réaliser un mouvement rotationnel oscillant sur un arbre de soupape allongé 422a, mieux illustré sur la figure 34a. Le rotor de soupape 424 comprend quatre ailettes 425a à 425d allongées s'étendant radialement vers l'extérieur, agencées en paires diamétralement opposées, espacées de 180° l'une de l'autre. Les ailettes 425a et 425b forment une paire et elles sont espacées de 30° l'une de l'autre. La seconde paire d'ailettes 425c et 425d est également espacée 30° l'une de l'autre. Les ailettes des paires opposées sont espacées de 60°. C'est-à-dire que les ailettes 425b et 425c sont espacées de 60° l'une de l'autre, comme le sont les ailettes 425a et 425d. Si les ailettes étaient uniformément espacées, les pôles magnétiques pour les deux circuits de flux seraient plus proches l'un de l'autre, augmentant ainsi la possibilité pour le flux magnétique de passer d'un circuit à l'autre. En espaçant davantage les deux circuits de flux, les ailettes du même circuit sont rapprochées. Par conséquent, les risques sont moindres que le flux magnétique d'un circuit fuie dans l'autre sur le rotor. De plus, un trajet plus court, moins résistif est fourni pour le flux magnétique d'un seul circuit, permettant ainsi une réponse de fréquence supérieure pendant le fonctionnement. Ainsi que cela est mieux illustré sur la figure 35, la partie de corps cylindrique 432a de rotor de soupape 424a comprend une pluralité d'ouvertures d'alimentation de carburant 442 disposées circonférentiellement s'étendant radialement. Bien qu'elles ne soient pas toutes présentées sur les figures, huit ouvertures d'alimentation de carburant sont présentes, positionnées pour délivrer sélectivement le carburant dans l'alésage central 426a de l'arbre de soupape 422a au moyen d'un nombre égal d'orifices de carburant 428 radiaux positionnés de façon correspondante formés dans l'arbre de soupape 422a. L'alignement sélectif de ces orifices de mesure de carburant (442, 428) dépend de la position du rotor 424a par rapport à l'arbre de soupape 422a, ainsi que cela est décrit ci-dessous par rapport aux figures 43 à 45. En référence aux figures 35 et 36, le rotor de soupape 424a est fixé à un ressort de torsion cylindrique 490a allongé s'étendant à travers l'alésage central 426 de l'arbre de soupape 422a. Plus particulièrement, le bord d'attaque du ressort de torsion 490a est brasé ou fixé autrement à un raccord annulaire 492a, qui est fixé à son tour à l'intérieur de l'alésage central 433 de la partie de corps cylindrique 432a du rotor de soupape 424a par une bague de blocage annulaire 493a. Par conséquent, le rotor de soupape 424a et le ressort de torsion 490a oscillent en association l'un avec l'autre entre les positions verrouillées magnétiquement. Pendant le fonctionnement, l'oscillation du ressort de torsion et du rotor de soupape joints survient à la fréquence de résonance naturelle du système. Ce même agencement structurel est associé à l'unité de soupape 420b, ainsi que cela est illustré sur les figures 38 et 39, dans lesquelles le rotor de soupape 424b est monté pour une rotation oscillatoire sur l'arbre de soupape 422b sous l'influence d'un ressort de torsion 490b. Toujours en référence aux figures 35 et 36, à titre d'exemple, l'arbre de soupape 422a comprend une section d'admission de carburant 423a à l'intérieur de laquelle les orifices radiaux de carburant 428 sont formés, une section de support centrale 427a pour fixer l'arbre de soupape 422a à l'intérieur du logement de soupape 406a et du bloc de distribution 402, et une section d'évacuation du carburant 429a comportant une pluralité d'orifices de sortie radiaux disposés circonférentiellement 435 pour transporter le carburant depuis l'alésage central 426a de l'arbre de soupape 422a en retour dans le bloc de distribution de carburant 402, décrit ci-dessous de façon plus détaillée par rapport à la figure 40. L'arbre de soupape 422a comprend également une douille d'extrémité 494a associée par filetage avec un écrou de pince de serrage ajustable 496a verrouillant de manière compressive le bord de fuite du ressort de torsion 490a sur l'arbre de soupape 422a. L'écrou de pince de serrage 496a est adapté et configuré pour faciliter l'alignement correct du ressort de torsion 490a par rapport au rotor de soupape 424a de façon à obtenir la poussée de ressort appropriée nécessaire pour obtenir l'accélération oscillatoire requise d'une partie verrouillée magnétiquement à une autre. Un ensemble de quatre axes d'alignement 429 est prévu pour fixer la section de support centrale 427a de l'arbre de soupape 422a à l'intérieur du bloc de distribution de carburant 402. Un agencement structurel identique est associé à l'unité de soupape 420b, ainsi que cela est illustré sur les figures 38 et 39, dans lesquelles l'arbre de soupape 422b comprend une section de support centrale 427b fixée à l'intérieur du bloc de distribution 402 par une pluralité d'axes d'alignement 429, et dans lesquelles un écrou de pince de serrage 496b bloque le bord de fuite de ressort de torsion 490b sur l'arbre de soupape 422b pour faciliter l'alignement correct du ressort de torsion 490b par rapport au rotor de soupape 424b. Ainsi que cela est mentionné ci-dessus, le bloc de distribution de carburant 402 définit des passages pour transporter le carburant depuis le raccord d'entrée 410 au raccord de sortie 412. Ces passages sont illustrés sur les figures 37 à 40. En particulier, le raccord d'entrée 410 communique avec un séparateur de carburant 414, qui sépare l'écoulement d'entrée dans deux circuits de carburant 415a, 415b, avant de faire passer le carburant dans le bloc de distribution 402. Il est envisagé qu'un accumulateur puisse être utilisé avec ou puisse totalement remplacer le séparateur de carburant 414 pour amortir toute oscillation nocive du carburant générée en amont de l'ensemble de soupapes 400. Une fois que l'écoulement d'entrée est divisé entre les deux circuits de carburant 415a, 415b, il passe dans le bloc de distribution de carburant 402, où chaque circuit de carburant se divise en deux passages latéraux d'alimentation de carburant. C'est-à-dire que le circuit de carburant 415a se sépare en deux passages latéraux d'alimentation de carburant supérieurs 416a, 416b, alors que le circuit de carburant 415b se sépare en deux passages latéraux d'alimentation de carburant inférieurs 416c, 416d. Les passages latéraux supérieur et inférieur d'alimentation de carburant 416a à 416d délivrent le carburant dans deux grandes chambres de soupape 418a, 418b, qui sont formées dans les logements de soupape 406a, 406b, respectivement. La chambre de carburant 418a entoure le rotor de soupape 424a, alors que la chambre de soupape 418b entoure le rotor de soupape 424b. Les chambres de soupape 418a, 418b sont en communication fluidique l'une avec l'autre à travers les divers passages d'alimentation de carburant de façon à maintenir une pression égale à l'extérieur de chaque rotor 424a, 424b, assurant un débit massique égal à travers chaque ensemble de rotor. Ainsi que cela est mieux illustré sur la figure 40 et à titre d'exemple, en fonction de la position du rotor de soupape 424a par rapport à l'axe de rotor 422a, le carburant depuis la chambre de soupape 418a s'écoule à travers les orifices de dosage de carburant définis par les orifices d'alimentation de carburant 442 dans le corps du rotor 432a et les ouvertures d'alimentation de carburant 428 dans l'arbre de soupape 422a. Après être passé à travers les orifices de dosage, le carburant entre dans l'alésage central 426a de l'arbre de soupape 422a, s'écoulant à travers les passages annulaires formés par le ressort de torsion 490a. Le carburant sort de l'alésage central 426 de l'arbre de soupape 422a à travers les orifices de sortie radiaux agencés circonférentiellement 435 formés dans la section d'évacuation 429a de l'arbre de soupape 422a. Les orifices de sortie radiaux 435 de l'ensemble de rotor 424a, ainsi que l'ensemble de rotor 424b, alimentent un passage de sortie commun 437 en communication directe avec le raccord de sortie 412 de l'ensemble de soupapes 400. Le carburant sort de l'ensemble de soupapes 400 à partir du raccord de sortie 412. Pendant le fonctionnement, le carburant est modulé 30 par le mouvement rotationnel des rotors de soupape 424a, 424b autour de leurs arbres de soupape respectifs 422a, 422b, pour ouvrir et fermer les trajets de fluide en alignant et désalignant les orifices de dosage de carburant (442, 428) dans les rotors et les arbres de soupape. Ainsi que cela est décrit ci-dessous de façon plus détaillée par rapport aux figures 43 et 44, quand un rotor 424a, 424b est dans une position neutre (aucun couple appliqué), les orifices de dosage (442, 428) se chevauchent partiellement, de telle sorte que le débit à travers l'unité de soupape est de la moitié du débit maximum, ainsi que cela est illustré par exemple sur la figure 41. Quand un électroaimant est activé, le couple est appliqué à son rotor respectif, faisant tourner le rotor jusqu'à ce que les ailettes du rotor entrent en contact avec l'extrémité des plaques de pôles magnétiques associées à celui-ci, ainsi que cela est décrit ci- dessous de façon plus détaillée. En référence aux figures 42a et 42b, chaque unité de rotor (420a, 420b) comporte deux circuits magnétiques : un circuit pour ouvrir le trajet de fluide pour le débit maximum de carburant et un pour fermer le trajet de fluide pour n'avoir aucun débit du carburant. A titre d'exemple, ainsi que cela est illustré sur la figure 42a, un premier circuit de flux magnétique est défini par une bobine électromagnétique 450a, un ensemble de plaques de pôle 456a, 456b et une partie d'un rotor 424a définie par les ailettes 425a, 425b adjacentes et une section du corps du rotor 432a entre celles-ci. Un second circuit de flux magnétique sur le côté opposé du rotor de soupape 424a est illustré sur la figure 42b. Ici, le circuit de flux magnétique est défini par la bobine électromagnétique 450b, un ensemble de plaques de pôle 456c, 456d et une partie d'un rotor 424a définie par les ailettes 425c, 425d adjacentes et une section du corps du rotor 432a entre celles-ci. Ainsi, le champ magnétique défini par chaque circuit s'étend à travers un côté du rotor sans croiser le plan central du rotor. Comme dans les modes de réalisation précédents de la présente invention, les rotors (424a, 424b) sont formés d'un matériau perméable au flux magnétique ferritique. En référence à la figure 43, à titre d'exemple, le rotor de soupape 424a de l'unité de soupape 420a est illustré dans une position neutre déverrouillée, qui survient quand aucun des électroaimants 450a et 450b n'est activé. Cette condition correspond à une condition d'écoulement du carburant moyen, dans laquelle le rotor de soupape 424a est disposé dans une position partiellement ouverte. Dans cette position, les orifices d'alimentation de carburant 442 de rotor de soupape 424a sont partiellement alignés avec les orifices d'entrée de carburant correspondants 428 dans l'arbre de soupape 422a, de telle sorte que le carburant s'écoule dans le passage de carburant annulaire défini entre le ressort de torsion 490a et la paroi intérieure du passage de carburant 426a. Quand le rotor de soupape 424a est dans la position totalement fermée illustrée sur la figure 44, il est tourné dans une première direction ou direction antihoraire à partir de la position neutre illustrée sur la figure 43. Par conséquent, les orifices d'alimentation de carburant 442 de rotor de soupape 424a sont déplacés totalement hors de l'alignement avec les orifices d'entrée de carburant 428 dans l'arbre de soupape 422a. Dans cette position, l'électroaimant 450b est activé, de telle sorte que le rotor de soupape 424a soit verrouillé magnétiquement par rapport aux bras de verrouillage diagonal 458c et 458d des plaques de pôle 456c et 456d. Quand le rotor de soupape 424a est verrouillé magnétiquement dans cette position fermée de la figure 44, le ressort de torsion 490a est tordu dans une direction antihoraire, stockant ainsi l'énergie mécanique sous la forme de couple. L'énergie mécanique stockée dans le ressort de torsion 490a est suffisante pour accélérer ou bien déplacer rapidement le rotor de soupape 424a vers la position ouverte illustrée sur la figure 45 quand le rotor de soupape 424a est déverrouillé des bras de verrouillage 458c et 458d et l'électroaimant 450a est simultanément activé. Dans ce cas, le couple généré par le ressort de torsion 490a tordu est cependant insuffisant pour surmonter la force de verrouillage magnétique maintenant le rotor de soupape 424a dans la position fermée de la figure 44. Quand le rotor de soupape 424 est dans la position totalement ouverte illustrée sur la figure 45, il est tourné dans une seconde direction ou direction horaire à partir de la position neutre illustrée sur la figure 43. Par conséquent, les orifices d'alimentation de carburant 442 de rotor de soupape 424a sont totalement alignés avec les orifices d'entrée de carburant 428 dans l'arbre de soupape 422a. Dans cette position, l'électroaimant 450a est activé, de telle sorte que le rotor de soupape 424a soit verrouillé magnétiquement par rapport aux bras de verrouillage 458a et 458b des plaques de pôle 456a et 456b. Quand le rotor de soupape 424a est verrouillé magnétiquement dans cette position ouverte de la figure 45, le ressort de torsion 490a est tordu dans une direction horaire, stockant ainsi l'énergie mécanique sous la forme de couple. Cette énergie mécanique stockée dans le ressort de torsion 490a est suffisante pour déplacer rapidement le rotor de soupape 424a vers la position fermée illustrée sur la figure 44 quand le rotor de soupape 424a est déverrouillé des bras de verrouillage 458a et 458b et l'électroaimant 450b est simultanément activé. Dans ce cas, le couple généré par le ressort de torsion 490a tordu est cependant insuffisant pour surmonter la force de verrouillage magnétique maintenant le rotor de soupape 424a dans la position ouverte de la figure 45. Selon la présente invention, un logiciel informatique commande le dispositif de commande électronique pour activer et désactiver de manière alternative les enroulements opposés sur chaque rotor (quand l'enroulement ouvert est activé l'enroulement fermé est désactivé, et vice versa). La fréquence à laquelle cette commutation survient est dictée par le logiciel informatique, ainsi que le déphasage entre l'activation/désactivation des enroulements des rotors opposés afin de contrôler l'amplitude de la modulation du carburant. Par exemple, quand les rotors (424a, 424b) sont déphasés de 180° (c'est-à-dire quand un rotor est totalement ouvert et l'autre est totalement fermé) l'effet net est qu'il n'y a pas de modulation de l'écoulement du carburant. Au contraire, quand les rotors (424a, 424b) sont modulés à un déphasage de 0° (c'est-à-dire quand ils sont en phase), la modulation est au maximum. L'homme du métier reconnaîtra facilement que l'ensemble de soupapes de la présente invention est conçu pour atténuer les instabilités de la combustion par la modulation du débit du carburant à un injecteur de carburant à une fréquence égale à, mais déphasée de l'instabilité de la combustion, détectée par des capteurs optiques et/ou acoustiques. Il n'existe actuellement aucun dispositif de contrôle de l'écoulement dans l'état de la technique capable de générer une amplitude de modulation suffisante du carburant sur l'intervalle de fréquence dans lequel les instabilités de la combustion apparaissent. Il est envisagé par les inventeurs qu'un tel dispositif doive être positionné extrêmement près de l'injecteur de carburant et soit vraisemblablement intégré dans le corps de l'injecteur même pour réduire le volume de carburant entre la sortie de la soupape et la sortie de l'injecteur de carburant. Plus le volume de carburant entre ces deux emplacements est grand, plus l'amortissement de la modulation du carburant est grand, réduisant ainsi l'amplitude de la modulation et la capacité des systèmes à supprimer une instabilité donnée de la combustion. Une plus grande distance augmente également le délai de réponse entre la modulation de la soupape et la modulation de carburant à l'emplacement de l'injection de carburant. Ainsi, il est important que la soupape de modulation de la présente invention soit aussi proche que possible de l'entrée de l'injecteur de carburant. Etant donné que l'ensemble de soupapes est à proximité étroite de la section d'évacuation du compresseur d'un moteur à turbine à gaz, le dispositif doit être conçu pour fonctionner de façon fiable dans un intervalle de température d'environ 200°C à 500°C. Bien que la présente invention, et chacun des composants de celle-ci, aient été décrits par rapport aux modes de réalisation préférés, l'homme du métier reconnaîtra facilement que des changements et des modifications peuvent être réalisés sur celle-ci sans s'écarter de l'esprit et de la portée de la présente 5 invention définie par les revendications annexées. REVENDICATIONS1. Ensemble de soupapes pour la modulation de débit du carburant comprenant : a) un logement de soupape comportant une section d'entrée et une section de sortie ; b) au moins un rotor de soupape (124a à 124d, 224a, 224b, 324, 424a, 424b) disposé entre la section d'entrée et la section de sortie pour moduler le l'écoulement du carburant à travers le logement de soupape, dans lequel le au moins un rotor de soupape (124a à 124d, 224a, 224b, 324, 424a, 424b) est formé d'un matériau perméable au flux magnétique ferritique et est monté pour un mouvement rotationnel à l'intérieur du logement de soupape entre une première et une seconde positions verrouillées magnétiquement ; et c) un moyen électromagnétique (150a à 150d, 250a à 250d, 350a à 350d, 450a à 450d) pour verrouiller alternativement le au moins un rotor de soupape (124a à 124d, 224a, 224b, 324, 424a, 424b) dans la première et la seconde positions verrouillées magnétiquement, dans lequel le moyen électromagnétique (150a à 150d, 250a à 250d, 350a à 350d, 450a à 450d) et le au moins un rotor de soupape (124a à 124d, 224a, 224b, 324, 424a, 424b) définissent un premier et un second trajets de flux magnétique, dans lequel le premier trajet de flux magnétique est situé sur un premier côté du au moins un rotor de soupape (124a à 124d, 224a, 224b, 324, 424a, 424b) et le second trajet de flux magnétique est situé sur un second côté du au moins un rotor de soupape (124a à 124d, 224a, 224b, 324, 424a, 424b), de telle sorte quele premier et le second trajets de flux magnétique ne se croisent pas. 2. Ensemble de soupapes selon la revendication 1, dans lequel le au moins un rotor de soupape (124a à 124d, 224a, 224b, 324, 424a, 424b) est monté pour réaliser un mouvement oscillant sur un arbre de soupape (122, 222a, 222b, 322, 422a, 422b) disposé à l'intérieur du logement de soupape. 3. Ensemble de soupapes selon la revendication 2, comprenant également un ressort de torsion (290a, 490a, 490b) pour déplacer de manière alternative le au moins un rotor de soupape (224a, 224b, 424a, 424b) d'une position verrouillée magnétiquement à une autre position verrouillée magnétiquement. 4. Ensemble de soupapes selon la revendication 3, dans lequel le ressort de torsion (290a, 490a, 490b) est disposé à l'intérieur d'un alésage intérieur (226a, 226b, 426) de l'arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b). 5. Ensemble de soupapes selon la revendication 4, dans lequel le au moins un rotor de soupape (224a, 224b, 424a, 424b) et l'arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) comportent des orifices de carburant (228a, 228b, 242a, 242b, 428, 442) correspondants agencés de telle sorte que quand le au moins un rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) est dans la première position verrouillée magnétiquement les orifices de carburant (228a, 228b, 428) du au moins un rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) sont alignés avec les orifices de carburant (242a,242b, 442) de l'arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b), et quand le au moins un rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) est dans la seconde position verrouillée magnétiquement les orifices de carburant (228a, 228b, 428) du au moins un rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) ne sont pas alignés avec les orifices de carburant (242a, 242b, 442) de l'arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b). 6. Ensemble de soupapes selon la revendication 5, dans lequel les orifices de carburant (242a, 242b, 442) dans l'arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) communiquent avec un passage de carburant défini dans l'alésage intérieur (226a, 226b, 426) de l'arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) de telle sorte que quand le au moins un rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) est dans la première position verrouillée magnétiquement, le carburant s'écoule dans le passage de carburant de l'arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b), et quand le au moins un rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) est dans la seconde position verrouillée magnétiquement, le carburant ne s'écoule pas dans le passage de carburant de l'arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b). 7. Ensemble de soupapes selon la revendication 3, dans lequel le au moins un rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) tourne dans une première direction, sous l'influence du ressort de torsion (290a, 490a, 490b), vers la première position verrouillée magnétiquement quand le premier trajet de flux magnétique est activé et dans lequel le rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) tourne dans une seconde direction, sous l'influence duressort de torsion (290a, 490a, 490b), vers la seconde position verrouillée magnétiquement quand le second trajet de flux magnétique est activé. 8. Ensemble de soupapes selon la revendication 3, dans lequel le au moins un rotor de soupape est adapté pour se déplacer dans une position neutre, sous l'influence du ressort de torsion, quand les moyens électromagnétiques sont désactivés. 9. Ensemble de soupapes selon la revendication 1, dans lequel le au moins un rotor de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) comporte une partie de corps généralement cylindrique (132, 232a, 432a) et deux paires d'ailettes (134a, 134b, 234a, 234b, 334a, 334b, 425a-425b, 425c-425d) diamétralement opposées s'étendant radialement vers l'extérieur depuis la partie de corps pour interagir avec les moyens électromagnétiques. 10. Ensemble de soupapes selon la revendication 9, dans lequel les ailettes de chaque paire d'ailettes (134a, 134b, 234a, 234b, 334a, 334b, 425a-425b, 425c-425d) diamétralement opposées sont espacées de 30° l'une de l'autre, et dans lequel les ailettes circonférentiellement adjacentes des paires d'ailettes (134a, 134b, 234a, 234b, 334a, 334b, 425a-425b, 425c-425d) diamétralement opposées sont espacées de 60° l'une de l'autre. 11. Ensemble de soupapes selon la revendication 10, dans lequel le moyen électromagnétique (150a à 150d, 250a à 250d, 350a à 350d, 450a à 450d) comprend un premier et unsecond électroaimants pour verrouiller alternativement le au moins un rotor de soupape (124a à 124d, 224a, 224b, 324, 424a, 424b) dans la première et la seconde positions verrouillées magnétiquement. 12. Ensemble de soupapes selon la revendication 11, dans lequel le premier trajet de flux magnétique est défini au moins en partie par le premier électroaimant (450a) et une paire d'ailettes adjacente (425a, 425b) du au moins un rotor de soupape (424a), et le second trajet de flux magnétique est défini au moins en partie par le second électroaimant (450b) et une paire d'ailettes adjacente (425c, 425d) du au moins un rotor de soupape (424a). 13. Ensemble de soupapes pour la modulation de débit du carburant comprenant : a) un logement de soupape comportant une section d'entrée et une section de sortie ; et b) un premier et un second rotors de soupape (224a, 224b, 424a, 424b) disposés entre la section d'entrée et la section de sortie pour moduler m'écoulement du carburant à travers le logement de soupape, dans lequel chaque rotor de soupape 224a, 224b, 424a, 424b) est monté pour un mouvement rotationnel autour d'un arbre de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) respectif à l'intérieur du logement de soupape entre la première et la seconde positions verrouillées magnétiquement, et dans lequel les arbres de soupape (222a, 222b, 422a, 422b) sont alignés axialement l'un avec l'autre. 14. Ensemble de soupapes selon la revendication 13, dans lequel chaque rotor de soupape (224a, 224b, 424a, 424b)est formé d'un matériau perméable au flux magnétique ferritique et comporte une paire d'électroaimants (450a à 450d) associée à celui-ci pour verrouiller alternativement le rotor de soupape (224a, 224b, 424a, 424b) associé dans la première et la seconde positions verrouillées magnétiquement. 15. Ensemble de soupapes selon la revendication 14, dans lequel chaque rotor de soupape (224a, 224b, 424a, 424b) et la paire d'électroaimants (450a à 450d) associée à celui-ci définissent un premier et un second trajets de flux magnétique, et dans lequel aucun trajet de flux magnétique ne traverse le centre du rotor de soupape (224a, 224b, 424a, 424b). 16. Ensemble de soupapes selon la revendication 15, dans lequel chaque rotor de soupape (224a, 224b, 424a, 424b) comporte une partie de corps globalement cylindrique (432a) et deux paires d'ailettes (425a-425b, 425c-425d) diamétralement opposées s'étendant radialement vers l'extérieur depuis la partie de corps pour interagir avec la paire d'électroaimants (450a à 450d) associée à celui-ci. 17. Ensemble de soupapes selon la revendication 16, dans lequel les ailettes de chaque paire d'ailettes (425a-425b, 425c-425d) diamétralement opposées sont espacées de 30° l'une de l'autre, et dans lequel les ailettes circonférentiellement adjacentes des paires d'ailettes (425a-425b, 425c-425d) diamétralement opposées sont espacées de 60° l'une de l'autre. 18. Ensemble de soupapes selon la revendication 17, dans lequel le premier trajet de flux magnétique de chaque rotor de soupape (424a, 424b) est défini au moins en partie par un premier électroaimant (450a) et une paire d'ailettes (425a-425b) adjacente du rotor de soupape (424a, 424b), et le second trajet de flux magnétique de chaque rotor (424a, 424b) est défini au moins en partie par un second électroaimant (450b) et une paire d'ailettes (425c-425d) adjacente du rotor de soupape (424a, 424b). 19. Ensemble de soupapes selon la revendication 18, dans lequel chaque rotor de soupape (424a, 424b) tourne dans une première direction, sous l'influence d'un ressort de torsion (490a, 490b), vers la première position verrouillée magnétiquement quand le premier électroaimant (450a à 450d) associé à celui-ci est activé et dans lequel chaque rotor de soupape (424a, 424b) tourne dans une seconde direction, sous l'influence du ressort de torsion (490a, 490b), vers la seconde position verrouillée magnétiquement quand le second électroaimant (450a à 450d) associé à celui-ci est activé. 20. Ensemble de soupapes selon la revendication 19, dans lequel chaque rotor de soupape (424a, 424b) est adapté pour se déplacer dans une position neutre, sous l'influence du ressort de torsion (490a, 490b), quand les deux électroaimants (450a à 450d) associés à celui-ci sont tous les deux désactivés.