FR 2930109 A1 20091016 FR 0802016 A 20080411 La présente invention concerne les corps de chauffe pour radiateurs électriques, plus particulièrement les corps de chauffe du type comportant une résistance électrique chauffante associée à un diffuseur métallique. De manière classique, les résistances chauffantes des corps de chauffe pour radiateurs électriques comprennent une âme formée d'au moins un filament métallique qui est noyé dans un garnissage en matériau à la fois conducteur thermique et isolant électrique (matériau diélectrique). Le garnissage le plus fréquemment utilisé est la magnésie (MgO) sous forme de grains compactés. Le filament métallique, relié à l'alimentation électrique sert de résistance électrique et se présente habituellement sous la forme d'un enroulement hélicoïdal régulier. Selon une première variante de réalisation de la résistance chauffante, le filament métallique est introduit dans un ou plusieurs logements ménagés dans le diffuseur métallique. Ledit: logement est ensuite rempli de magnésie qui est compactée en venant entourer le filament et le maintenir en place selon l'axe longitudinal ducit logement. Selon une seconde variante de réalisation de la résistance chauffante, le filament métallique à enroulement hélicoïdal est disposé dans un tube métallique, selon l'axe longitudinal dudit tube et entouré de magnésie compactée. L'ensemble filament/magnésie/tube constitue ici une résistance chauffante tubulaire qui est appliquée par soudure ou assemblage directement à la surface du diffuseur métallique pour former le corps de chauffe du radiateur électrique. Le corps de chauffe peut comporter soit une résistance chauffante unique disposée dans la partie médiane du diffuseur, par exemple selon un positionnement longitudinal unique, central, soit plusieurs résistances chauffantes selon des positionnements longitudinaux parallèles s'étendant entre les deux bords transversaux du diffuseur. Dans le cas de la seconde variante de réalisation de la résistance chauffante, ladite résistance tubulaire peut serpenter sur au moins une des faces du diffuseur, en présentant des portions rectilignes, de préférence parallèles et disposées longitudinalement et des portions courbes situées à proximité des bords transversau>. du diffuseur. Le diffuseur métallique a pour fonction principale de diffuser les calories émises par la résistance chauffante en augmentant la surface d'échange avec son environnement. De manière classique, le diffuseur peut être sous la forme d'une plaque sensiblement plane pour l'insertion du corps de chauffe de préférence dans les radiateurs électriques rayonnants, ou se présenter sous la forme d'ailettes ajourées comme dans les convecteurs électriques. Il a été constaté qu'avec ce type de résistance chauffante comportant une âme formée d'un filament métallique à enroulement hélicoïdal régulier, la température eu diffuseur n'est pas homogène sur l'ensemble de sa surface. En particulier le long ce la résistance chauffante, la zone centrale du diffuseur est, pour un même éloignement de ladite résistance, plus chaude que les zones d'extrémité du filament situées à proximité des bords transversaux du diffuseur. Cette absence d'homogénéité de la température du diffuseur présente plusieurs inconvénients : elle génère des contraintes mécaniques qui peuvent avec le temps détériorer ou déformer le diffuseur, les soudures, voire la résistance chauffante et son filament métallique ; en outre, pour permettre au diffuseur de ne pas dépasser la température admissible par les matériaux des éléments constituants du corps de chauffe, le concepteur est amené à surdimensionner ces derniers, ainsi que le:s résistances chauffantes. Ce surdimensionnement influe directement sur la dimension totale de l'appareil de chauffage ainsi que sur son prix de revient. Pour améliorer l'homogénéité de la température des diffuseurs, les constructeurs mettent en oeuvre actuellement les solutions suivantes : ils décentrent le positionnement des résistances chauffantes sur les diffuseurs : par exemple pour certains corps de chauffe constitués de deux résistances rectilignes disposées horizontalement l'une au-dessus de l'autre sur ur diffuseur plan rectangulaire vertical, ils prévoient un décentrage des deux résistances vers le bas, la zone supérieure du diffuseur étant en effet naturellement plus chaude que la zone inférieure en raison de la convection naturelle de la chaleur diffusée par les résistances ; ce décentrage permet d'équilibrer quelque peu les températures entre les deux zones supérieure et inférieure du diffuseur. Néanmoins, cette solution n'a qu'une influence limitée sur l'homogénéité des températures du diffuseur et ne permet pas de réaliser des gains significatifs sur la dimension globale du corps de chauffe. ils reportent: en dehors du diffuseur les deux extrémités des résistances chauffantes qui sont des zones mortes (c'est-à-dire pas ou très peu chauffantes) destinées à relier ces dernières à l'alimentation électrique. II en résulte des longueurs de résistance supplémentaires et par conséquent un coût supplémentaire et un encombrement accru du corps de chauffe. Un but de la présente invention est donc d'améliorer l'homogénéité de la température 10 du diffuseur du corps de chauffe pour radiateur électrique, sans augmenter les dimensions du diffuseur ni de la (ou des) résistance(s) chauffante(s) associée(s). Un autre but de la présente invention est d'améliorer l'homogénéité de la température du diffuseur sans modifier le positionnement de la résistance électrique chauffante ni la structure du diffuseur, par rapport aux corps de chauffe actuels. 15 L'amélioration de l'homogénéité des températures du diffuseur permettant de réduire la valeur de zone de température maximale du diffuseur, un autre but de la présente invention est de réduire les dimensions du diffuseur afin de réaliser des gains de matière et de coût. A cet effet, la présente invention concerne un corps de chauffe pour radiateur 20 électrique, du type comportant une résistance électrique chauffante associée à u e diffuseur métallique, la résistance chauffante comprenant une âme formée d'au moins un filament métallique à enroulement hélicoïdal noyé dans un garnissage en matériau conducteur thermique et isolant électrique, tel que la magnésie. Selon l'invention, ledit corps de chauffe est caractérisé en ce que l'enroulement hélicoïdal du filament 25 métallique présente au moins deux zones de spires différenciées, les dites spires se différenciant d'une zone à une autre par leur agencement et/ou leur forme et/ou la nature de leur matériau constitutif. De manière avantageuse, l'enroulement hélicoïdal comporte deux zones de spires, dites zones d'extrémité de l'enroulement, disposées à proximité d'au moins un des 30 bords du diffuseur, et au moins une zone de spires intermédiaire, disposée entre lesdites zones d'extrémité, les spires de ladite zone intermédiaire se différenciant des spires d'au moins une desdites zones d'extrémité de l'enroulement. Plusieurs paramètres définissent l'enroulement des spires, notamment son pas, son diamètre, la section du filament, et le matériau constitutif du filament. Selon un premier mode de réalisation de l'invention, l'enroulement des spires d'au moins une desdites zones d'extrémité présente un pas différent de celui des spires 5 d'au mois une zone intermédiaire. De manière avantageuse, le pas des spires d'au moins une des zones d'extrémité de l'enroulement hélicoïdal est inférieur au pas des spires d'au moins une zone intermédiaire dudit enroulement. Ainsi, l'enroulement: hélicoïdal est plus serré dans au moins une des zones d'extrémité 10 proche d'un bord transversal du diffuseur ; la puissance linéique du diffuseur est alors augmentée dans cette ou ces zone(s), permettant d'y compenser, au moins partiellement, les pertes de chaleur. Dans une variante préférée de ce premier mode de réalisation, le pas des spires est progressivement décroissant de ladite au moins une zone intermédiaire vers au moins 15 une des zones d'extrémité de l'enroulement hélicoïdal. Selon un second mode de réalisation de l'invention, les spires d'au moins une des zones d'extrémité de l'enroulement hélicoïdal présentent un diamètre différent de celui des spires d'au moins une zone intermédiaire. Le diamètre des spires correspond au diamètre de l'enroulement hélicoïdal du filament métallique. 20 De préférence, le diamètre des spires d'au moins une des zones d'extrémité de l'enroulement hélicoïdal est supérieur à celui des spires de ladite au moins une zone intermédiaire, et de manière encore préférée, le diamètre des spires eet progressivement croissant de ladite au moins une zone intermédiaire vers au moins une des zones d'extrémité de l'enroulement hélicoïdal. 25 Ainsi, la longueur du filament et donc la puissance linéique de l'enroulement hélicoïdal est augmentée dans la ou les zone(s) d'extrémité par rapport à la zone intermédiaire, permettant un chauffage accru des bords du diffuseur et ainsi une meilleure homogénéisation de la température à la surface de l'ensemble du diffuseur. Selon un troisième mode de réalisation du corps de chauffe selon l'invention, les 30 zones de spires différenciées de l'enroulement hélicoïdal se différencient d'une zone à une autre par la nature de leurs matériaux constitutifs. Ainsi, les spires d'au moins une des zones d'extrémité de l'enroulement hélicoïdal peuvent être réalisées en un matériau à plus faible conductivité électrique que le matériau constitutif des spires de ladite au moins une zone intermédiaire. Selon un quatrième mode de réalisation, il est également possible que le filament métallique à enroulement hélicoïdal présente une section de filament plus importante dans au moins une des zones d'extrémité dudit enroulement que dans ladite au moins une zone intermédiaire. Ainsi, la résistivité du filament est augmentée dans la ou les zone(s) d'extrémité et par conséquent la puissance linéique de chauffage. Dans l'ensemble des modes de réalisation ci-dessus, le filament métallique à enroulement hélicoïdal peut être soit un filament continu d'un seul tronçon, soit peut être constitué d'un filament comportant au moins deux tronçons disposés en série Est reliés entre eux par des moyens de liaison conducteurs électriques, chaque tronçoi correspondant sensiblement à une zone de spires différenciée. Pour un même corps de chauffe, les spires de deux zones d'extrémité de l'enroulement hélicoïdal peuvent être identiques ou se différencier l'une de l'autre par leur agencement et/ou leur forme et/ou la nature de leur matériau constitutif. La présente invention concerne également un procédé de réalisation de l'enroulement hélicoïdal du filament métallique à zones de spires différenciées pour corps de chauffe tel que décrit précédemment. Le procédé est caractérisé en ce qu'il consiste, à partir d'un enroulement hélicoïdal uniforme, à étirer ou à resserrer sélectivement au moins une partie des spires de l'enroulement hélicoïdal correspondant aux dites zones, par exemple en étirant sélectivement les spires de la zone centrale intermédiaire de l'enroulement hélicoïdal ou en "comprimant" (ou "compactant") les spires dudit enroulement hélicoïdal dans les zones d'extrémité, avant ou au cours du remplissage avec le matériau isolant électrique. Le procédé selon la présente invention, peut aussi consister, à partir d'un enroulement hélicoïdal uniforme, à augmenter le diamètre d'au moins une partie des spires de l'enroulement hélicoïdal correspondant aux dites zones d'extrémité. Ainsi, avec un filament métallique à enroulement hélicoïdal standard il est possible d'améliorer l'homogénéité de la température du diffuseur en augmentant la puissance linéique au niveau des bords dudit diffuseur afin de rattraper au moins partiellement l'écart de température existant entre la région centrale et les bords transversaux du diffuseur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre des différents modes de réalisation donnés à titre d'exemples non limitatifs 5 et représentés sur les dessins ci-joints, dans lesquels : Les figures 1 et 2 présentent respeclivement une vue en coupe verticale et de côté d'un corps de chauffe dont le diffuseur comporte des logements de résistances chauffantes ; Les figures 3 et 4 présentent respectivement une vue en coupe et de côté d'un corps 10 de chauffe avec une résistance chauffante soudée à la surface du diffuseur ; La figure 5 est une coupe transversale selon AA d'un détail du corps de chauffe de la figure 3 montrant la résistance soudée sur le diffuseur ; La figure 6 est une vue en coupe longitudinale selon BB de la résistance chauffante présentée à la figure 3 ; 15 Les figures 7, 8 et 9 schématisent différents modes de réalisation de l'enroulemert hélicoïdal du filament métallique servant à réaliser un corps de chauffe selon la présente invention ; La figure 10 schématise les isothermes relevées sur un demi-corps de chauffe selon l'art antérieur en fonctionnement ; 20 La figure 11 schématise les isothermes relevées sur un demi-corps de chauffe selon l'invention en fonctionnement. Sur les figures 1 à 4 sont schématisés des corps de chauffe 1 conformes à ie présente invention, dans lesquels un diffuseur 2, ici de forme sensiblement plane e.: rectangulaire est associé à une ou plusieurs résistances chauffantes 3. 25 Selon une première variante de construction du corps de chauffe 1 présentée aux figures 1 et 2, le diffuseur 2 est constitué de profilés extrudés (par exemple en aluminium) ou de deux plaques embouties (par exemple en aluminium ou en acier) accolées, assemblées par soudure ou vissage et ménageant entre elles des logements longitudinaux 10. Dans chacun de ces logements 10, préalablement à leur remplissage avec le matériau électriquement isolant, un filament 5 métallique à enroulement hélicoïdal est disposé selon l'axe longitudinal dudit logemert. L'ensemble filament/matériau diélectrique forme une résistance chauffante 3 reliée à l'alimentation électrique 4. s Les figures 3 et 4 présentent une seconde variante de construction du corps de chauffe 1. Dans cette variante, la résistance chauffante 3 est sous forme d'un tube 6 métallique recourbé en U dont les deux branches rectilignes sont disposées parallèlement aux bords longitudinaux du diffuseur, ledit tube étant fixé, par exemple par soudure, sur une des faces du diffuseur 2. Le diffuseur 2 peut être ici, par 10 exemple, une plaque rectangulaire en acier. La figure 5 présente en coupe selon AA un détail de soudure de la résistance chauffante 3 présentée à la figure 3. La résistance chauffante 3 est constituée d'un tube métallique 6 dans lequel est disposé, dans sa partie axiale, un filament métallique 5 à enroulement hélicoïdal noyé dans un matériau diélectrique 15 (électriquement isolant) 7, ici un garnissage constitué de grains de magnésie (MgC) compactés. Le tube 6 est fixé par des points de soudure 8 à la plaque métallique: formant le diffuseur 2. La figure 6 est une vue en coupe selon BB d'une portion de la résistance chauffante :3 de la figure 5 montrant l'enroulement hélicoïdal du filament 5 se développant selon 20 une ligne coaxiale, ici rectiligne, du tube 6. Dans la portion représentée sur la figure 6, cet enroulement hélicoïdal a un diamètre d de spires de valeur constante et un enroulement régulier, c'est-à-dire un pas p constant entre les spires. Le filament métallique 5 formant l'âme de la résistance chauffante 6 est ainsi caractérisé par son pas p qui correspond à la distance entre deux spires adjacentes et par son diamètre 25 d. Pour une longueur de résistance chauffante donnée, la puissance linéique de chauffage du filaient métallique 5 est sensiblement proportionnelle à la longueur du filament. Cette puissance linéique de chauffage croît lorsque le diamètre d de l'enroulement hélicoïdal augmente ou lorsque son pas p diminue. 30 Selon la présente invention, on modifie le diamètre et/ou le pas de l'enroulement hélicoïdal afin de faire varier la puissance linéique de chauffe, et donc la température de la résistance chauffante, et ainsi du diffuseur associé, dans des zones précises. Par exemple, comrne schématisé sur la figure 7, les spires des zones d'extrémité 2'e de l'enroulement: hélicoïdal présentent un pas Pe inférieur au pas Pi des spires de la zone intermédiaire Zi. Cette modification du pas des spires peut être obtenue par étirement du filament dans la zone intermédiaire Zi centrale dudit enroulement ou par, comme présenté sur la figure 8, la mise en série de tronçons d'enroulements hélicoïdaux de pas différents. Ces tronçons sont mis en série et reliés entre eux par des tigettes 9 de fixation conductrices d'électricité. Le mode de réalisation du filament métallique schématisé à la figure 7 peut être m s en oeuvre dans les corps de chauffe tels que présentés aux figures 1 et 3. Dans le corps de chauffe 1 de la figure 1, l'enroulement hélicoïdal de chaque filament métallique 5 est plus "serré", c'est-à-dire de pas plus court, dans ses zones d'extrémité Ze, et Z:e2, et plus "lâche", c'est-à-dire de pas plus grand, dans la zone intermédiaire Zi, située entre les deux zones d'extrémité Ze, et Ze2. De même, pour le corps de chauffe de la figure 3, l'enroulement hélicoïdal du filament métallique 5 est de pas plus court dans les zones d'extrémité Ze, et Ze2 (c a l'enroulement hélicoïdal se développe autour d'une ligne coaxiale rectiligne) situées à proximité d'un bord transversal 12 du diffuseur, par rapport au pas des spires des zones intermédiaires 31 et Zi2. De manière avantageuse, il est également souhaitable d'avoir un enroulement hélicoïdal encore différencié du filament dans une zone intermédiaire particulière Zi3 correspondant approximativement à la portion courbe de la résistance électrique, à savoir un enroulement "plus lâche", c'est-à-dire à pas plus long que le pas des spires des zones intermédiaires Zi, et Zi2 sensiblement rectilignes. En effet, il a été constaté que la région du diffuseur recevant la portion courbe de résistance électrique est généralement plus chaude lorsque les spires de l'enroulement hélicoïdal du filamen: métallique y sont identiques à celles des zones intermédiaires Zi, et Zi2 rectilignes cette zone intermédiaire Zi3 courbe de l'enroulement hélicoïdal se trouve effectivement: sur une région relativement étroite du diffuseur. Ainsi, comme représenté sur la figure 3, au niveau des extrémités rectilignes de la résistance chauffante 3 (à gauche sur la figure 3), les spires de l'enroulement hélicoïdal du filament métallique sont plus rapprochées et induisent une puissance linéique de chauffage supérieure, et au niveau de la portion courbe de la résistance, les spires de l'enroulement hélicoïdal du filament métallique sont plus écartées induisant une puissance linéique de chauffage inférieure à celle des zones intermédiaires Zi1, Zi2, afin de rééquilibrer les différences de température entre les différentes régions du diffuseur, et de parvenir à une plus grande homogénéité. Selon un second mode de réalisation de l'invention, le diamètre des spires de l'enroulement hélicoïdal est variable. Il peut être, par exemple, de valeur de aux extrémités de l'enroulement hélicoïdal et de valeur di au moins dans la zone intermédiaire Zi, comme présenté à la figure 9. Dans les deux modes de réalisation décrit ci-dessus, le filament métallique est en 10 matériau métallique homogène par exemple en alliage nickel-chrome. Selon un troisième mode de réalisation, on peut prévoir que les tronçons de l'enroulement hélicoïdal correspondants aux zones Ze et Zi sont de natures différentes, à savoir en matériau de conductivité électrique différente, par exemple eh faisant varier les pourcentages des constituants de l'alliage formant le filament. Exemple 1 (comparatif) Le diffuseur est du type de celui présenté à la figure 1, plan, de longueur de 700 mm et de largeur de 260 mm, en aluminium extrudé. Chacune des deux résistances chauffantes 3 comporte une âme en filament métallique à enroulement hélicoïdal 20 uniforme à pas constant d'environ 1 mm et de diamètre 2,5 rnm, ce qui correspond a une longueur totale de filament de 5,10 m environ. La puissance électrique de chaque résistance est de 375 W. La longueur utile pour le chauffage est égale à la longueur totale du diffuseur moins la zone morte à l'extrémité qui sert à maintenir la connexion à l'alimentation électrique, à savoir ici 2 x 325 mm. La charge linéique est dei 25 1,07 W/mm. La figure 10 présente un diagramme des températures relevées à la surface du diffuseur, un demi-corps de chauffe seulement étant représenté (demi-corps de chauffe droit). On remarque que la région la plus chaude (point à Tmax = 299 °C) se trouve à 30 proximité de la région médiane, au niveau de la résistance chauffante supérieure. 15 Plus on s'éloigne de cette région médiane, plus la température diminue et la valeur de température minimale localisée à l'extrémité basse à droite, le long du bord transversal du diffuseur, est de Tmin = 222 °C. On obtient donc pour le corps cle chauffe de l'art antérieur une valeur de AT de 76,1 °C. Exemple 2 : Le diffuseur tel que présenté à la figure 1 est plan, de longueur de 640 mm et de largeur de 260 mm, en aluminium extrudé. Chacune des deux résistances chauffantes 3 comporte une âme en filament métallique à enroulement hélicoïdal à 10 pas constant d'environ 0,95 mm dans la zone intermédiaire Zi (à savoir 1,19 W/mrn sur une longueur de 220 mm), et de pas de 0,65 mm environ dans les zones d'extrémité Zef et Ze2 (1,68 W/mm sur une longueur de 65 mm). Le diamètre des spires de cet enroulement hélicoïdal est de 2,5 mm, ce qui correspond à une longueur totale de filament die 5,10 m environ. La puissance électrique de chaque résistance 15 est de 375 W. La longueur utile pour le chauffage est égale à la longueur totale du diffuseur moins la zone morte à l'extrémité qui sert à maintenir la connexion à l'alimentation électrique, à savoir ici 2 x 285 mm. La charge linéique est de 1,07 W/mm. Les résultats sont présentés sur la figure 11. On remarque que les points chaud et le 20 point froid du diffuseur de la figure 11 se situent dans les mêmes régions que pour le diffuseur de la figure 10. Le point le plus chaud (Tmax = 304 °C) est de valeur proche de celui de l'exemple 1, alors que le point le plus froid est de valeur supérieure : Trnin = 250 °C. Le AT de seulement 54 °C, est nettement réduit par rapport à celui de l'exemple 1. 25 On a donc amélioré l'homogénéité du diffuseur comme le montrent les courbes de le figure 11. Malgré une longueur totale diminuée de 60 mm (c'est-à-dire diminuée de 9 %), la température maximale du diffuseur selon l'invention (exemple 2) est plus élevée de 5 °C seulement par rapport au modèle de base (exemple 1), tandis que le AT (Tmax û Tmin) a chuté de 19 °C.5 De manière plus générale, l'invention est applicable à tous les types de corps de chauffe pour radiateurs électriques rayonnants ou convecteurs existants actuellement sur le marché. La présente invention concerne également des procédés de réalisation des filaments 5 à enroulement hélicoïdal de forme correspondante par exemple à la figure 7. Les filaments métalliques à enroulement hélicoïdal sont fabriqués avec des machines qui déforment un fil métallique et l'enroulent sur lui-même selon une direction longitudinale, tel un ressort hélicoïdal. Selon l'art antérieur, le pas p du fil métallique est constant. Pour fabriquer des filaments métalliques 5 à enroulement hélicoïdal 10 avec des pas p variables, à partir cle filaments métalliques préfabriqués à pas p constant, plusieurs procédés peuvent être mis en oeuvre. Un procédé consiste à pré-étirer certaines portions du filament métallique 5, avant de le loger dans le tube 6 de la résistance chauffante 3 (cf. figure 3), ou le logement 13 du diffuseur 2 (cf. Figure 1). Cet étirement pourrait même aller jusqu'à obtenir des 15 tronçons presque rectilignes (le pas p du filament métallique 5 tendant alors vers l'infini), dans certaines zones choisies. Un autre procédé consiste à faire varier la tension du filament métallique 5 au cours du remplissage du tube 6 ou du logement 10 avec le matériau diélectrique 7. Quand une portion du filament métallique 5 est entourée par le matériau diélectrique 7, il est 20 possible d'étirer plus ou moins la portion du filament métallique 5, avant de remplir un nouveau tronçon de tube 6 avec ledit matériau puis de le compacter. La forme finale du filament après remplissage et compactage du matériau diélectrique 7 est par exemple schématisée par la figure 7. REVENDICATIONS1. Corps de chauffe (1) pour radiateur électrique, du type comportant une résistance électrique chauffante (3) associée à un diffuseur (2) métallique, la résistance chauffante (3) comprenant une âme formée d'au moins un filament métallique (5) à enroulement hélicoïdal noyé dans un garnissage en matériau conducteur thermique pet isolant électrique, tel que la magnésie, caractérisé en ce que l'enroulement hélicoïdal du filament métallique (5) présente au moins deux zones de spires différenciées, les dites spires se différenciant d'une zone à une autre par leur agencement et/ou leur forme et/ou la nature de leur matériau constitutif. to 2. Corps de chauffe (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'enroulement hélicoïdal comporte deux zones de spires, dites zones d'extrémité (Ze ; Ze,, Ze2) de l'enroulement, disposées à proximité d'au moins un des bords du diffuseur (2), et a moins une zone de spires intermédiaire (Zi; Zi,, Zi2, Zi3), disposée entre lesdites zones d'extrémité, les spires de ladite zone intermédiaire se différenciant des spires d'au 15 moins une desdites zones d'extrémité de l'enroulement. 3. Corps de chauffe (1) selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'enroulement des spires d'au moins une desdites zones d'extrémité (Ze ; Zef, Ze2) présente un pas (p) différent de celui des spires d'au moins une zone intermédiaire (Zi; Zi,, Zi2, Zi3). 4. Corps de chauffe (1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que le pas (p) des 20 spires d'au moins une des zones d'extrémité (Ze ; Ze,, Ze2) de l'enroulement hélicoïdal est inférieur au pas des spires d'au moins une zone intermédiaire (Zi; Zi, Zi2, Zi3) dudit l'enroulement. 5. Corps de chauffe (1) selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que le pas (p) des spires est progressivement décroissant de ladite au moins 25 une zone intermédiaire (Zi; Zi,, Zi2, Zi3) vers au moins une des zones d'extrémité (Ze ; Ze,, Ze2) de l'enroulement hélicoïdal. 6. Corps de chauffe (1) selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que les spires d'au moins une des zones d'extrémité (Ze ; Zen, Ze2) de l'enroulement hélicoïdal présentent un diamètre différent de celui des spires d'au 30 moins une zone intermédiaire (Zi; Zi1, Zi2, Zi3). 12 7. Corps de chauffe (1) selon la revendication 6, caractérisé en ce que le diamètre des spires d'au moins une des zones d'extrémité (Ze ; Ze,, Ze2) de l'enroulement hélicoïdal est supérieur à celui des spires de ladite au moins une zone intermédiaire (Zi; Zi1, Zi2, Zi3). 8. Corps de chauffe (1) selon l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que le diamètre des spires est progressivement croissant de ladite au moins une zone intermédiaire (Zi; Zi,, Zi2, Zi3) vers au moins une des zones d'extrémité (Ze ; Ze,, Ze2) de l'enroulement hélicoïdal. 9. Corps de chauffe (1) selon l'une quelconque des revendications 2 à 8, caractérisé en ce que les spires d'au moins une des zones d'extrémité (Ze ; Ze,, Ze2) de l'enroulement hélicoïdal sont réalisées en un matériau à plus faible conductivité électrique que le matériau constitutif des spires de ladite au moins une zone intermédiaire (Zi; Zi, Zi2, Zi3). 10. Corps de chauffe (1) selon l'une quelconque des revendications 2 à 9, caractérisé en ce que le filament (5) métallique à enroulement hélicoïdal présente une section de filament plus importante dans au moins une des zones d'extrémité (Ze ; Zef, Ze2) dudit enroulement que dans ladite au moins une zone intermédiaire (Zi; Zi,, Zi2, Zi3). 11. Corps de chauffe (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le filament (5) métallique à enroulement hélicoïdal est un 20 filament continu, d'un seul tronçon. 12. Corps de chauffe (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 caractérisé en ce que le filament (5) métallique à enroulement hélicoïdal est constitué d'un filament comportant au moins deux tronçons disposés en série et reliés entre eux par des moyens de liaison conducteurs électriques, chaque tronçon correspondant 25 sensiblement à une zone de spires différenciée. 13. Procédé de réalisation de l'enroulement hélicoïdal du filament (5) métallique à zones de spires différenciées pour corps de chauffe (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à '12, caractérisé en ce qu'il consiste, à partir d'un enroulement hélicoïdal uniforme, à étirer ou à resserrer sélectivement au moins une partie des 30 spires de l'enroulement hélicoïdal correspondant aux dites zones. 14. Procédé de réalisation de l'enroulement hélicoïdal du filament (5) métallique à zones de spires différenciées pour corps de chauffe (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'il consiste, à partir d'un enroulement hélicoïdal uniforme, à augmenter le diamètre d'au moins une partie des spires de l'enroulement hélicoïdal correspondant aux dites zones d'extrémité.