FR 2924540 A1 20090605 FR 0703975 A 20070604 SYSTEMES, PROCEDES ET APPAREILS DE PREDISTORSION RECURSIVE ORTHOGONALE PAR TRAJETS MULTIPLES DEMANDE CONNEXE [0001] La présente demande revendique la priorité de la demande provisoire US n° de série 60/803 871, intitulée � Systems, Methods, and Apparatuses for Linear Polar Transmitters � (en français � Systèmes, procédés, et appareils pour émetteurs polaires linéaires �), déposée le 04 juin 2006, qui est incorporée ici en référence, comme étant entièrement exposée. DOMAINE DE L'INVENTION [0002] L'invention concerne de manière générale des émetteurs de signaux radio linéaires, et plus particulièrement des systèmes, des procédés et des appareils pour optimiser les performances des dispositifs non linéaires utilisant la prédistorsion. CONTEXTE DE L'INVENTION [0003] Basés sur le spectre de fréquence de la sortie de dispositif non linéaire, les signaux de distorsion d'ordre pair sont trouvés loin du signal fondamental de sorte qu'ils peuvent être facilement filtrés. Par ailleurs, les distorsions d'ordre impair sont situées très près du signal fondamental de sorte qu'il peut être extrêmement difficile de les filtrer. La linéarisation de prédistorsion (PD) s'est avérée être une technique efficace pour réduire la distorsion d'intermodulation dans les dispositifs non linéaires, tels que les amplificateurs de puissance, les mélangeurs, les multiplicateurs de fréquence, les émetteurs optiques et similaires. La prédistorsion implique simplement la création d'une caractéristique de distorsion qui est précisément complémentaire à la caractéristique de distorsion du dispositif non linéaire, et l'association en cascade des deux permet de garantir que le système résultant a peu ou pas de distorsion en entrée-sortie. [0004] Les figures lA à 1B montrent deux approches classiques pour la linéarisation de prédistorsion d'un amplificateur de puissance (PA) qui est un dispositif non linéaire représentatif dans un émetteur de signaux radio. En particulier, la figure lA illustre la prédistorsion de référence en aval tandis que la figure 1B illustre la :prédistorsion de référence récursive. [0005] L'approche de prédistorsion de référence en aval montrée sur la figure lA extrait de manière générale les caractéristiques non linéaires de PA par comparaison de l'entrée x(t) et de la sortie y(t), dérivant la fonction préinverse F{•} utilisant des procédés itératifs consommateurs en temps pour minimiser l'erreur. Ceci s'effectue par un traitement de signaux numériques (DSP) fonctionnant conjointement avec une table de conversion. Une complication de l'approche de prédistorsion de la figure lA est due au phénomène d'effets de mémoire dans un PA. Les effets de mémoire sont connus comme étant un obstacle sérieux à la linéarisation de prédistorsion. Les effets de mémoire entraînent une hystérésis dans les caractéristiques de transfert non linéaires d'un dispositif non linéaire en réponse à d'anciennes entrées. Bien que déterministe, l'effet net sur le système de prédistorsion consiste à créer une incertitude apparente dans sa réponse, introduisant ainsi une certaine erreur dans le modèle utilisé pour appliquer une prédistorsion à la non linéarité. [0006] Par ailleurs, l'approche de prédistorsion de référence récursive montrée sur la figure 1B dérive la non linéarité en utilisant z(t) en tant que référence pour la comparaison, à la place de x(t). Ainsi, la fonction de prédistorsion optimale F{•} est donnée par la réciproque de la fonction de gain complexe G{•}. La mise en oeuvre de la fonction de gain réciproque est simple et peut: être effectuée dans le domaine analogique de sorte que les effets de mémoire sont compensés de manière inhérente en temps réel. [0007] Les deux approches de prédistorsion des figures lA et. 1B sont basées sur la prédistorsion en cascade sur le même trajet de signal, comme le montre la figure 2. Dans ce cas, il n'est intrinsèquement pas facile d'éviter la perturbation croisée entre les dispositifs de prédistorsion de signaux orthogonaux (OPD) étant donné que la prédistorsion pour chaque signal orthogonal est effectuée sous forme composite, et il existe certaines difficultés à distinguer les signaux orthogonaux purs et à traiter la prédistorsion sur le même trajet. [0008] En conséquence, il existe un besoin dans l'industrie de la linéarisation de prédistorsion déterministe d'éviter les problèmes de perturbations croisées associés à la prédistorsion classique. BREF RESUME DE L'INVENTION [0009] Les modes de réalisation de l'invention peuvent fournir des systèmes de prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples, tels qu'un émetteur polaire linéaire analogique. Cet émetteur peut fonctionner dans un mode à faible puissance et atteindre une plus grande largeur de bande en délivrant les composantes de distorsion d'ordre pair de basse fréquence (à savoir, la déviation du gain linéaire). De plus, les composantes de distorsion peuvent ne pas être ajoutées au signal d'entrée comme rétroaction, mais peuvent plutôt être utilisées pour appliquer une prédistorsion au signal d'entrée de manière multiplicative, selon un mode de réalisation de l'invention. A titre d'exemple, les composantes de distorsion d'ordre pair de basse fréquence peuvent générer des termes de distorsion en bande d'ordre impair lorsqu'elles sont multipliées par le signal fondamental. Ainsi, une telle architecture peut être davantage stable de manière inhérente que les systèmes en boucle polaire additifs classiques. [0010] Selon un mode de réalisation de l'invention, il existe un procédé pour fournir une prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples. Le procédé peut comprendre la génération d'un premier signal orthogonal et d'un second signal orthogonal, où les premier et second signaux sont des composantes orthogonales d'un signal d'entrée. Le procédé peut également comprendre le traitement, au niveau d'un premier module de prédistorsion, du premier signal orthogonal et d'un premier signal de correction d'erreurs pour générer un premier signal ayant subi une prédistorsion, et le traitement, au niveau d'un second module de prédistorsion, du second signal orthogonal et d'un second signal de correction d'erreurs pour générer un second signal ayant subi une prédistorsion. Le procédé peut en outre comprendre la fourniture des premier et second signaux ayant subi une prédistorsion générés à un dispositif non linéaire, où le dispositif non linéaire génère une sortie sur la base des premier et second signaux ayant subi une prédistorsion, où le premier signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une analyse de la sortie et du premier signal ayant subi une prédistorsion, et où le second signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une analyse de la sortie et du second signal ayant subi une prédistorsion. [0011] Selon un autre mode de réalisation de l'invention, il existe un système de prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples. Le système peut comprendre un premier signal orthogonal et un second signal orthogonal, où les premier et second signaux sont des composantes orthogonales d'un signal d'entrée. Le système peut également comprendre un premier module de prédistorsion qui traite le premier signal orthogonal et un premier signal de correction d'erreurs pour générer un premier signal ayant subi une prédistorsion, un second module de prédistorsion qui traite le second signal orthogonal et un second signal de correction d'erreurs pour générer un second signal ayant subi une prédistorsion, et un dispositif non linéaire qui reçoit ces premier et second signaux ayant subi une prédistorsion et génère une sortie sur la base des premier et second signaux ayant subi une prédistorsion, où le premier signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une analyse de la sortie et du premier signal ayant subi une prédistorsion, et où le second signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une analyse de la sortie et du second signal ayant subi une prédistorsion. [0012] Selon un autre mode de réalisation de l'invention, il existe un système de prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples. Le système peut comprendre un premier signal orthogonal et un second signal orthogonal, où les premier et second signaux sont des composantes orthogonales d'un signal d'entrée, des moyens pour générer un premier signal de correction d'erreurs afin d'appliquer une prédistorsion au premier signal orthogonal, et des moyens pour appliquer une prédistorsion au premier signal orthogonal sur la base du premier signal de correction d'erreurs. Le système peut également comprendre des moyens pour générer un second signal de correction d'erreurs afin d'appliquer une prédistorsion au second signal orthogonal et des moyens pour appliquer une prédistorsion au second signal orthogonal sur la base du second signal de correction d'erreurs. Le système peut en outre comprendre un dispositif non linéaire qui reçoit ces premier et second signaux ayant subi une prédistorsion et génère une sortie sur la base des premier et second signaux ayant subi une prédistorsion, où le premier signal de correction d'erreurs est généré sur la base d'une analyse de la sortie et du premier signal ayant subi une prédistorsion, et où le second signal de correction d'erreurs est généré sur la base d'une analyse de la sortie et du second signal ayant subi une prédistorsion. BREVE DESCRIPTION DES MULTIPLES VUES DU (DES) DESSIN(S) [0013] Ayant: ainsi décrit l'invention en termes généraux, on fera à présent référence aux dessins annexés, qui ne sont pas nécessairement dessinés à l'échelle, et dans lesquels : [0014] les figures lA et 1B illustrent des architectures de prédistorsion classiques pour la prédistorsion de référence en aval et la prédistorsion récursive, respectivement. [0015] la figure 2 illustre un système de prédistorsion en cascade. [0016] La figure 3 fournit un système de prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples, selon un mode de réalisation de l'invention. [0017] Les figures 4A et 4B illustrent des schémas de principe fonctionnels d'un système émetteur polaire selon un mode de réalisation de l'invention. [0018] La figure 5 illustre une boucle de correction d'erreurs d'amplitude selon un mode de réalisation de l'invention. [0019] La figure 6 illustre la boucle de correction d'erreurs de phase selon un mode de réalisation de l'invention. [0020] La figure 7 illustre le schéma de modulation d'amplitude selon un mode de réalisation de la l'invention. [0021] La figure 8 illustre le schéma de modulation de phase selon un mode de réalisation de l'invention. [0022] Les figures 9A et 9B illustrent des caractéristiques d'amplificateur de puissance (PA) simulé sans prédistorsion et avec prédistorsion, respectivement, selon un mode de réalisation de l'invention. [0023] Les figures 10A et 10B illustrent les résultats de constellation simulée d'un signal EDGE sans prédistorsion (EVMrms : 15,6 %, pic EVM : 24,4 %) et avec prédistorsion (EVMrms : 3,4 %, pic EVM : 4,9 %), selon un mode de réalisation de l'invention. [0024] La figure 11 illustre les résultats de spectre simulé d'un signal EDGE (Pout_PDoff = 21 dBm et Pout PDon = 26 dBm) selon un mode de réalisation de l'invention. [0025] La figure 12 illustre une plate-forme de prototypage pour une vérification d'architecture d'émetteur polaire illustrative, selon un mode de réalisation de l'invention. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION [0026] L'invention sera à présent décrite plus en détail, ci-après, en référence aux dessins annexés, dans lesquels certains, mais non la totalité, des modes de réalisation de l'invention sont montrés. En effet, ces inventions peuvent être matérialisées sous de nombreuses formes différentes et ne doivent pas être considérées comme limitées aux modes de réalisation exposés ici ; au contraire, ces modes de réalisation sont fournis de sorte que la présente description satisfera les exigences légales applicables. Les références numériques similaires désignent des éléments similaires. [0027] Selon un mode de réalisation de l'invention, la figure 3 illustre un système de prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples 300. Sur la figure 3, le système 300 peut maintenir une linéarisation de prédistorsion déterministe, mais peut éviter des problèmes de perturbations croisées en réalisant la prédistorsion de référence récursive de signaux orthogonaux sur différents trajets. Comme illustré, le système 300 comprend un trajet de prédistorsion différent pour chaque signal d'entrée orthogonal xk(t), k=1, 2,..., n, qui peut comprendre des composantes orthogonales d'un signal d'entrée analogique. Chaque trajet de prédistorsion peut aboutir à la génération d'un signal d'entrée ayant subi une prédistorsion zk (t) , k=1, 2,_, n qui peut être fourni à un dispositif non linéaire 302. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif non linéaire 302 peut comprendre, sans s'y limiter, des amplificateurs de puissance, des mélangeurs, des multiplicateurs de fréquence, des émetteurs optiques et similaires. Basé sur les signaux d'entrée ayant subi une prédistorsion reçus Zk(t), k=1, 2,..., n, le dispositif d'entrée non linéaire 302 peut générer un signal de sortie y(t), qui est redélivré de manière récursive à chaque trajet de prédistorsion. [0028] Les trajets de prédistorsion pour les signaux d'entrée orthogonaux seront à présent décrits plus en détail. Selon un mode de réalisation de l'invention, les types de trajets de prédistorsion peuvent différer en fonction de l'utilisation ou non d'un vecteur polaire ou vecteur cartésien de signaux orthogonaux. Concernant les vecteurs polaires, il peut y avoir au moins un premier trajet de prédistorsion associé à la composante d'amplitude du signal d'entrée et au moins un second trajet de prédistorsion associé à la composante de phase du signal d'entrée. Concernant les vecteurs cartésiens, il peut y avoir au moins un premier trajet de prédistorsion associé à une composante en phase (I-) du signal d'entrée et au moins un second trajet de prédistorsion associé à une composante de phase en quadrature (Q-) du signal d'entrée. [0029] Chaque trajet de prédistorsion peut comprendre un dispositif de prédistorsion orthogonal respectif OPD et un détecteur d'erreurs orthogonal respectif OED. Une variété de trajets de prédistorsion peut être utilisée sans s'éloigner des modes de réalisation de l'invention. A titre d'exemple, un dispositif de prédistorsion orthogonal OPDI. 312 et un détecteur d'erreurs orthogonal OED1 304 peuvent être prévus pour la prédistorsion d'un signal d'entrée orthogonal xl(t).De manière similaire, un dispositif de prédistorsion orthogonal OPD2 314 et un détecteur d'erreurs orthogonal OED2 306 peuvent être prévus pour la prédistorsion d'un signal d'entrée orthogonal x2(t). De manière similaire, un dispositif de prédistorsion orthogonal OPDk 316 et un détecteur d'erreurs orthogonal OEDk 308 peuvent être prévus pour la prédistorsion d'un signal d'entrée orthogonal xk(t). Enfin, un dispositif de prédistorsion orthogonal OPDn 318 et un détecteur d'erreurs orthogonal OEDn 310 peuvent être prévus pour la prédistorsion d'un signal d'entrée orthogonal xn(t). [0030] Selon un mode de réalisation de l'invention, un détecteur d'erreurs orthogonal OEDk, k=1, 2,..., n peut comparer un signal de sortie respectif Yk(t), k=l, 2,..., n reçu du dispositif non linéaire 302 à un signal d'entrée ayant subi une distorsion respectif Zk(t), k=l, 2,..., n reçu du dispositif de prédistorsion orthogonal OPDk, k=l, 2,..., n. Sur la base de cette comparaison, le détecteur d'erreurs orthogonal OEDk, k=1, 2,..., n peut générer un signal d'erreurs orthogonal respectif ek(t), k=l, 2,..., n. A titre d'exemple, sur le trajet k-ième, le détecteur d'erreurs orthogonal OEDk 308 peut dériver le signal d'erreurs orthogonal ek(t) par une comparaison de la sortie Zk(t) du dispositif de prédistorsion orthogonal OPDk 316 avec la sortie yk(t) du dispositif non linéaire 302. Le signal d'erreurs orthogonal ek(t), k=1, 2,..., n peut ensuite être délivré à un dispositif de prédistorsion orthogonal respectif OPDk, k=1, 2,...,n, qui détermine l'étendue dans laquelle le signal d'entrée orthogonal respectif Xk(t), k=1, 2,..., n doit subir une distorsion en générant un signal d'entrée respectif ayant subi une distorsion, zk (t) , k=1, 2,..., n. Le signal d'entrée ayant subi une distorsion Zk(t), k=1, 2,..., n est ensuite délivré au dispositif non linéaire 302. Etant donné que le système 300 de la figure 3 utilise un trajet différent pour chaque signal orthogonal xk(t), k=1, 2,..., n, il peut être facile de filtrer tout autre signal et d'améliorer les performances globales du dispositif non linéaire, telles que la linéarité, l'efficacité et similaires. [0031] L'approche de linéarisation de prédistorsion récursive orthogonale analogique décrite en référence à la figure 3 peut être appliquée de manière similaire aux émetteurs polaires linéaires, selon un mode de réalisation de l'invention. A titre d'exemple, les modes de réalisation de l'invention peuvent fournir des émetteurs polaires linéaires qui sont basés sur une technique de modulation polaire en utilisant deux trajets respectifs pour l'amplitude et la phase. La technique de modulation polaire peut optimiser la durée de vie de la batterie en ajustant de manière dynamique le niveau de polarisation de l'amplificateur de puissance. De plus, la prédistorsion récursive orthogonale analogique peut fournir une correction sensiblement instantanée des erreurs d'amplitude et de phase dans un amplificateur de puissance (PA) de radio fréquence (RF), améliorant ainsi la capacité de puissance de sortie linéaire et l'efficacité du PA. De plus, les modes de réalisation de l'invention peuvent utiliser des composantes de distorsion d'ordre pair pour appliquer une prédistorsion au signal d'entrée de manière multiplicative, qui permet la correction de toute distorsion qui peut survenir dans la largeur de bande de boucle de correction, comprenant les effets de mémoire d'enveloppe. [0032] La figure 4A illustre un schéma de principe fonctionnel simplifié d'un système émetteur polaire illustratif 400 selon un mode de réalisation de l'invention. Comme le montre la figure 4A, le système émetteur polaire 400 peut comprendre un module de modulation et de commande de bande de base 402, des 13 convertisseurs numérique-analogique (CNA) 404a et 404b, un module de modulation de phase 406, un module de prédistorsion d'amplitude 418, un module de prédistorsion de phase 420, un module de commande de puissance d'amplificateur (APC) 410, un module d'amplification de puissance 412, un module de détection d'erreurs de modulation d'amplitude 414 et un module de détection d'erreurs de modulation de phase 416. Pendant le fonctionnement du système émetteur polaire 400, le module de modulation et de commande de bande de base 402 peut générer deux signaux d'entrée orthogonaux dont l'un représente l'amplitude et l'autre représente la phase du signal d'entrée, qui sont respectivement délivrés aux convertisseurs numérique-analogique (CNA) 404a et 404b, respectivement. Les deux signaux d'entrée numériques de bande de base peuvent être synchronisés selon un mode de réalisation de l'invention. Il sera apprécié que, tandis que les deux signaux d'entrée orthogonaux sont associés à l'amplitude et la phase, respectivement, d'autres modes de réalisation de l'invention puissent utiliser les composantes I- et Q- pour un système cartésien. En outre, d'autres signaux d'entrée orthogonaux peuvent de même être utilisés sans s'éloigner des modes de réalisation de l'invention. [0033] Le signal d'amplitude analogique xA(t) au niveau de la sortie du CNA 404a peut être délivré au module de prédistorsion d'amplitude 418 en tant que signal d'amplitude d'entrée. De manière similaire, le signal de phase analogique xp(t) au niveau de la sortie du CNA 404b est délivré au module de modulation de phase 406 afin de convertir-élever la fréquence du signal de modulation de phase analogique xp(t) d'un signal de bande de base à un signal RF rxp(t). Le signal d'amplitude d'entrée résultant rxp(t) peut être ensuite délivré au module de prédistorsion de phase 420. [0034] Le module de prédistorsion d'amplitude 418 et le module de prédistorsion de phase 420 seront à présent évoqués en référence à la figure 4B, qui propose un schéma de principe fonctionnel davantage détaillé du système émetteur polaire 400 de la figure 4A. Comme illustré, le module de prédistorsion d'amplitude 418 peut être un dispositif de multiplication et le module de prédistorsion de phase 420 peut être un dispositif d'addition de phase. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de multiplication d'amplitude pour la prédistorsion d'amplitude peut être un dispositif de multiplication de tension de bain de Gilbert, tandis que le dispositif d'addition de phase pour la prédistorsion de phase peut être un déphaseur variable commandé en tension (VVP). [0035] En se référent toujours à la figure 4B, le module de détection d'erreurs de modulation d'amplitude 414 peut comprendre un atténuateur 428 ayant l'atténuation de 1/al, un détecteur d'enveloppe (EDET) 430 et une fonction de prédistorsion d'amplitude 432. Le module de détection d'erreurs de modulation de phase 416 peut comprendre un limiteur d'amplitude 434 et une fonction de prédistorsion de phase 436. Le module d'amplification de puissance 412 comprend un amplificateur de puissance 424 ayant une fonction de transfert G{•}. De plus, le module d'amplification de puissance 412 peut également comprendre un ou plusieurs circuits de correspondance d'entrée (IM) 422 et circuits de correspondance de sortie (0M) 426. Le circuit IM 422 peut fournir une correspondance d'impédance au niveau de l'entrée de l'amplificateur de puissance 424 tandis que le circuit 0M 426 peut fournir une correspondance d'impédance au niveau de la sortie de l'amplificateur de puissance 424. [0036] Comme on le décrira également davantage ci-dessous, le module de prédistorsion d'amplitude 418 et le module de prédistorsion de phase 420 peuvent fonctionner pour appliquer une prédistorsion au signal d'amplitude de bande de base xA(t) et au signal RF modulé en phase rxp(t), respectivement. En particulier, l'entrée de signal d'amplitude xA(t) peut subir un prédistorsion par un signal d'erreurs d'amplitude inverse eA(t) à partir du module de détection d'erreurs de modulation d'amplitude 414, produisant un signal ayant subi une prédistorsion d'amplitude zA(t). Par conséquent, la sortie zA(t) peut contenir le terme fondamental de l'entrée xA(t) de même que les termes de distorsion d'intermodulation d'ordre impair, inverse (IMD) de la sortie yA(t), tels que IMD de troisième ordre, IMD de cinquième ordre, et similaires. Les termes de distorsion d'amplitude inverse peuvent être utilisés dans le module d'amplification de puissance 412 pour compenser les distorsions d'amplitude de la sortie PA ry(t). [0037] Pour produire le signal d'erreurs d'amplitude inverse eA(t), le module de détection d'erreurs de 30 modulation d'amplitude 414, et en particulier la fonction de prédistorsion d'amplitude 432, réalise de manière générale une comparaison de la sortie zA(t) du module de prédistorsion 418 avec la sortie à enveloppe détectée yA(t) du module d'amplification de puissance 412. A titre d'exemple, la comparaison de la sortie zA(t) du module de prédistorsion d'amplitude 418 avec la sortie à enveloppe détecté yA(t) de la sortie PA ry(t) par un détecteur d'enveloppe à diode 430 peut être réalisée par un diviseur de tension. En divisant le signal zA(t) par le signal yA(t), les termes de distorsion d'ordre impair, qui sont situés près du terme fondamental, sont convertis-abaissés en les termes de distorsion d'ordre impair plus bas. Le signal d'erreurs d'amplitude inverse eA(t) peut comprendre le gain d'amplitude inverse du module d'amplification de puissance 412. Le signal d'erreurs d'amplitude inverse eA(t) peut également comprendre des termes de distorsion d'intermodulation d'ordre pair, de basse fréquence, allégeant la largeur de bande requise des composantes fonctionnant dans la boucle de correction d'erreurs d'amplitude. [0038] De même, l'entrée de signal RF modulé en phase rxp(t) peut subir une prédistorsion par un signal d'erreurs de phase inverse ep(t) à partir du module de détection d'erreurs de modulation de phase 416, produisant un signal RF ayant subi une prédistorsion en phase rzp(t). Par conséquent, la sortie rzp(t) peut contenir le terme fondamental de l'entrée rxp(t) de même que les termes de distorsion d'intermodulation d'ordre impair inverse (IMD) de la sortie ryp(t), tels que IMD de troisième ordre, IMD de cinquième ordre et similaires. Les termes de distorsion de phase inverse peuvent être utilisés dans le module d'amplification de puissance 412 pour compenser les distorsions de phase de la sortie PA ry(t). [0039] Pour produire le signal d'erreurs de phase inverse ep(t), le module de détection d'erreurs de modulation de phase 416, et en particulier, la fonction de prédistorsion de phase 436, réalise de manière générale une comparaison de la sortie rzp(t) du module de prédistorsion 420 avec la sortie limitée en amplitude ryp(t) du module d'amplification de puissance 412. A titre d'exemple, la comparaison de la sortie rzp(t) du module de prédistorsion de phase 420 avec la sortie limitée en amplitude ryp(t) de la sortie PA ry(t)par un limiteur d'amplitude 434 peut être réalisée par un dispositif de multiplication de tension de bain de Gilbert. Lorsque des signaux d'amplitude relativement petite sont appliqués aux orifices d'entrée du dispositif de multiplication de tension de bain de Gilbert, celui-ci peut se comporter comme un dispositif de multiplication analogique. Si l'erreur de phase des entrées se situe au voisinage de 90°, la valeur moyenne de la sortie peut être linéairement proportionnelle à l'erreur de phase. Le signal d'erreurs d'amplitude inverse ep(t) peut comprendre la déviation de phase inverse du module d'amplification de puissance 412. Le signal d'erreurs de phase inverse ep(t) peut également comprendre des termes de distorsion d'intermodulation d'ordre pair, de basse fréquence, allégeant ainsi la largeur de bande requise de composantes fonctionnant dans la boucle de correction d'erreurs de phase. [0040] Sur la figure 4B, le système émetteur polaire 400 fournit un schéma de linéarisation pour observer tout changement de la sortie PA ry(t) et appliquer une prédistorsion presque instantanément au signal d'entrée xA(t) et rxp(t). De manière plus spécifique, le mécanisme de prédistorsion selon un mode de réalisation de l'invention peut utiliser le signal ayant subi une prédistorsion vers le PA 424 en tant que référence pour prédistorsion récursive de sorte que les sorties eA(t) et ep(t) des modules de détection d'erreurs de modulation 414, 416 peuvent être simplement la réciproque de la fonction de transfert G{•} de PA 424. En conséquence, le calcul de la fonction de prédistorsion (par exemple, FA 432, Fp 436) peut être réalisé par des composantes analogiques. [0041] Si les trajets de modulation d'amplitude (AM) et de modulation de phase (PM) sont entièrement synchronisés, alors le signal d'entrée rz(t) de PA 424, qui provient de la multiplication du signal d'entrée rx(t) d'émetteur avec le signal de distorsion e(t) de PA inverse, peut être défini comme suit : rz (t) = zA(t)LrzP(t) = {xA(t) • eA(t)}L{rxP(t) + ep(t)} (1) = rx (t) e (t) , où xA(t)et rxp(t) sont l'entrée d'amplitude de bande de base et l'entrée RF modulée en phase, respectivement. De même, eA(t) et ep(t) sont les sorties de la fonction de prédistorsion FA{•} 432 pour l'amplitude et Fp{•} 436 pour la phase, respectivement. [0042] Comme le système 400 de la figure 4B peut être basé sur la modulation polaire, le signal d'amplitude eA(t) et le signal de phase ep(t) du signal de distorsion e(t) de PA inverse peuvent être calculés séparément via la fonction d'amplitude FA{•} 432 et la fonction de prédistorsion d'erreurs de phase Fp{•} 436, respectivement. Lorsque des termes jusqu'au troisième ordre (k=2) dans des composantes non linéaires de PA et une analyse de forme complexe sont pris en compte à des fins de simplicité, la sortie y(t) du PA 424 peut être décrite comme suit : ry(t) = rz(t) G{zA(t)} = [rx (t) • e(t)] • G{zA(t)}, K 2 ,k-')G{ zA(t)} _ a2k-1 ZA (t) , k=1 e(t) = F{zA(t)} = a1 • G-1 { zA(t)}, (4) où G{•} est la fonction de transfert d'ordre impair de PA 424, F{•} est la fonction de prédistorsion composée de FA 432 et Fp 436, et ak est le coefficient complexe k-ième de la fonction de transfert de PA 424. En tant que résultat obtenu à partir des équations (1) à (4) ci-dessus, un signal RF amplifié linéairement a1•rx(t) peut être simplement produit avec cette architecture, selon un mode de réalisation de l'invention. [0043] Correction d'erreurs d'amplitude. La boucle de correction d'erreurs d'amplitude, qui comprend le module de détection d'erreurs de modulation d'amplitude 414, (2) (3) sera décrite en référence à la figure 5. Le signal d'erreurs d'amplitude inverse eA(t) peut être obtenu par la comparaison de la sortie zA(t) d'un module de prédistorsion d'amplitude 418 (par exemple, dispositif de multiplication) et la sortie yA(t) d'un détecteur d'enveloppe à diode (EDET) 430. Une fois que le signal d'erreurs d'amplitude eA(t) est obtenu, il peut être multiplié par le signal d'amplitude d'entrée xA(t) pour produire le signal ayant subi une prédistorsion d'amplitude zA(t). Ce procédé peut être réalisé de manière récursive. [0044] Correction d'erreurs de phase. La figure 6 illustre la boucle de correction d'erreurs de phase, qui comprend le module de détection d'erreurs de modulation de phase 416. Comme dans la boucle de correction d'erreurs d'amplitude, le signal d'erreurs de phase inverse ep(t) est obtenu à partir de la comparaison de la sortie rzp(t) d'un module de prédistorsion de phase 420 (par exemple, dispositif d'addition de phase) et la sortie limitée en amplitude ryp(t) d'un limiteur d'amplitude 434. Une fois que le signal d'erreurs de phase ep(t) est obtenu, il est additionné au signal d'entrée RF modulé en phase rxp(t) pour produire le signal ayant subi une prédistorsion de phase rzp(t). Etant donné que la sortie rxp(t) d'une boucle à verrouillage de phase (PLL), qui est utilisée comme le module de modulation de phase 406, est en radio fréquence, le module de prédistorsion de phase 420 peut être mis en oeuvre par un déphaseur variable commandé en tension de type réflexion (VVP), selon un mode de réalisation de l'invention. [0045] Modulation d'amplitude. Dans les systèmes de communication à accès multiples par division dans le temps (TDMA) tels que GSM/EDGE, la régulation de puissance d'une sortie PA doit satisfaire la spécification de masque temporelle, tout en conservant le rendement de l'alimentation électrique. Cette régulation de puissance peut être réalisée en utilisant un régulateur linéaire, un régulateur à découpage ou une structure combinée. Contrairement au système GSM, un système EDGE polaire selon un mode de réalisation de l'invention peut nécessiter le suivi des signaux d'enveloppe RE. Le suivi du signal d'enveloppe peut nécessiter une largeur de bande d'utilisation nettement plus large. La figure 7 montre un exemple illustratif d'un schéma de dispositif de commande PA 410 combiné qui peut être employé à des fins de rendement électrique et d'utilisation de large bande. Comme le montre la figure 7, le convertisseur continu-continu 704 peut fournir le courant de charge continu et basse fréquence, tandis que l'amplificateur linéaire de classe AB 702 peut fournir le courant de charge de haute fréquence, maintenant la boucle de suivi fermée. Le convertisseur continu-continu 704 peut être commandé par le courant de sortie de l'amplificateur de classe AB 702. Le dispositif de commande de courant hystérique du convertisseur continu-continu 704 peut tenter de minimiser le courant de sortie de l'amplificateur de classe AB 702, pour maximiser le rendement global. La capacité de sortie 728 de l'architecture peut être faible pour maintenir la largeur de bande élevée de la boucle d'amplificateur de classe AB 702. De plus, le courant ondulé du convertisseur continu-continu 704 peut être principalement absorbé par l'amplificateur linéaire de classe AB 702 fonctionnant conjointement avec une boucle de rétroaction. Ainsi, on peut s'attendre à ce que cette architecture linéairement assistée ait une largeur de bande de suivi d'enveloppe élevée, en conservant une bonne linéarité et un bon rendement. [0046] Modulation de phase. La figure 8 illustre un module de modulation de phase 406 qui peut être utilisé selon un mode de réalisation de l'invention. En référence à la figure 8, un signal de fréquence intermédiaire (IF) modulé en phase xp(t) est appliqué au détecteur de phase-fréquence (PFD) 802 pour à la fois la référence de verrouillage de phase et la modulation de phase. Le PFD 802 compare le signal IF xp(t) au signal de rétroaction 811 pour générer des impulsions de tension. En particulier, l'impulsion de tension (par exemple, HAUT/BAS) dirige la pompe de charge (CP) 804 pour délivrer des quantités de charge en proportion à l'erreur de phase détectée. De manière générale, ces impulsions sont petites et ont sensiblement la même durée de sorte que la CP 804 produit des impulsions positives et négatives à charges égales lorsque la phase correspond parfaitement. La sortie Icp de la CP 804 est délivrée à un filtre 806 (par exemple, un filtre à boucle), et le signal résultant Vc est délivré à un oscillateur 808 pour générer un signal à phase corrigée rxp (t) . [0047] Sur la figure 8, un signal de référence IF xp(t) portant les informations de phase, une grande portion de composantes sur le trajet de rétroaction peut être évité, aboutissant à un faible bruit de phase. De plus, en utilisant un diviseur de fraction N 810 pour la conversion-abaissement de la fréquence, le module de modulation de phase 406 nécessite uniquement une boucle à verrouillage de phase (PLL), telle que prévue par le PFD 802, la CP 804 et le diviseur 810. Selon un mode de réalisation de l'invention, le module de modulation de phase 406 peut ne pas nécessiter un ou plusieurs parmi un mélangeur de conversion-abaissement de la fréquence, un oscillateur local (LO) ou un filtre. [0048] Résultats de simulation. L'effet de signal de domaine temporel montré sur les figures 9A et 9B illustre les performances améliorées d'un PA 424 selon un mode de réalisation de l'invention. En particulier, la figure 9A illustre les résultats obtenus sans l'utilisation d'un linéarisateur, tandis que la figure 9B montre les résultats avec l'utilisation du linéarisateur mis en œuvre en utilisant la prédistorsion fournie selon un mode de réalisation de l'invention. Comme le montre la figure 9B, la sortie de PA 424, le linéarisateur étant mis sous tension, suit correctement le signal d'entrée d'origine, et la non linéarité dans l'amplitude et la phase est bien linéarisée, même dans la situation avec des effets de mémoire qui affichent des caractéristiques sur l'alimentation de PA 424 diffusées. [0049] La mesure de la magnitude de vecteur d'erreurs (EVM) fournit un moyen pour caractériser les variations de magnitude et de phase introduites par le comportement non linéaire du PA sur une large gamme dynamique. En comparaison avec les résultats montrés sur les figures 10A et 10B, les résultats de simulation EVM présentent des améliorations de 12,2 en moyenne quadratique (RMS) et de 19,5 % en pic par l'utilisation de la prédistorsion prévue par les modes de réalisation de l'invention. La figure 11 montre les résultats de spectre dans lesquels sans prédistorsion, le spectre 1102 enfreint le masque de régulation 1104. Par ailleurs, sur la figure :1, le spectre 1106 de la simulation avec la prédistorsion activée est bien en dessous du masque 1104 sur la gamme affichée. [0050] Mise en œuvre illustrative. La figure 12 montre un système illustratif 1200 mis en œuvre selon un mode de réalisation de l'invention. Le système 1200 peut comprendre un modulateur de phase 1206 pour la conversion-élévation de la fréquence d'un signal de modulation de phase en un signal RF, un dispositif de prédistorsion (PD) 1208 pour la prédistorsion du signal d'entrée vers un PA 1212, un dispositif de commande de puissance d'amplificateur (APC) 1210 pour la régulation de puissance et. la commande de puissance dynamique, un détecteur d'erreurs de modulation d'amplitude 1214 pour l'extraction de distorsion AM/AM, et un détecteur d'erreurs de modulation de phase 1216 pour l'extraction de distorsion AM/PM. Comme illustré, le modulateur de phase 1206 comprend une boucle à verrouillage de phase (PLL) analogique. En particulier, la PLL est formée d'un détecteur de fréquence de phase (PFD) 1232, d'une pompe de charge (CP) 1234, d'un filtre à boucle 1236, d'un oscillateur de commande en tension (VCO) 1238 et d'un diviseur de fréquence 1240 (par exemple, diviser par N) placés dans la boucle de rétroaction, comme l'illustre la figure 12. Le PD 1208 comprend un dispositif de multiplication 1218 pour multiplier le signal d'entrée d'amplitude xA(t) avec le signal d'erreurs d'amplitude eA(t). De plus, le PD 1208 comprend également un dispositif d'addition de phase 1220 pour ajouter un signal d'erreurs de phase ep(t) au signal d'entrée RF modulé en phase rxp(t). Le détecteur d'erreurs de modulation d'amplitude (AM) 1214 peut comprendre un détecteur d'enveloppe 1230 pour déterminer l'amplitude yA(t) de la sortie ry(t) du PA 1212. De plus, le détecteur d'erreurs AM comprend un diviseur 1228 pour calculer un signal d'erreurs d'amplitude inverse eA(t) en utilisant l'amplitude yA(t) de la sortie ry(t) et la sortie ayant subi une prédistorsion d'amplitude zA(t) du PD 1208. Le détecteur d'erreurs de modulation de phase (PM) 1216 comprend un limiteur d'amplitude 1242 et un dispositif de multiplication 1244 pour déterminer un signal d'erreurs de phase inverse ep(t) en utilisant la sortie limitée en amplitude ryp(t) de la sortie ry(t) et la sortie ayant subi une prédistorsion de phase rxp(t) du PD 1208. L'homme du métier reconnaîtra que le système 1200 peut être appliqué à une variété d'amplificateurs de puissance 1212, comprenant les PA linéaires et les PA à découpage. [0051] De nombreuses modifications et d'autres modes de réalisation de l'invention exposée ici viendront à l'esprit de l'homme du métier du domaine ayant le bénéfice des enseignements présentés dans les descriptions précédentes et les dessins associés. Par conséquent, il faut comprendre que l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation spécifiques décrits et que les modifications et autres modes de réalisation sont censés être inclus dans la portée des revendications annexées. Bien que des termes spécifiques soient employés ici, ils sont utilisés dans un sens générique et descriptif uniquement et non à des fins de limitation. REVENDICATIONS 1. Procédé pour fournir une prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples comprenant 5 les étapes consistant à : générer un premier signal orthogonal et un second signal orthogonal, où les premier et second signaux sont des composantes orthogonales d'un signal d'entrée ; traiter, au niveau d'un premier module de 10 prédistorsion, le premier signal orthogonal et un premier signal de correction d'erreurs pour générer un premier signal ayant subi une prédistorsion ; traiter, au niveau d'un second module de prédistorsion, le second signal orthogonal et un second 15 signal de correction d'erreurs pour générer un second signal ayant subi une prédistorsion ; et fournir les premier et second signaux ayant subi une prédistorsion générés à un dispositif non linéaire, où le dispositif non linéaire génère une sortie sur la 20 base des premier et second signaux ayant subi une prédistorsion, où le premier signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une analyse de la sortie et du premier signal ayant subi une prédistorsion et où le second signal de correction 25 d'erreurs est déterminé sur la base d'une analyse de la sortie et du second signal ayant subi une prédistorsion. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le dispositif non linéaire comprend l'un parmi (i) un amplificateur de puissance, (ii) un mélangeur, (iii) un 30 multiplicateur de fréquence et (iv) un émetteur. 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le premier signal orthogonal comprend une composante d'amplitude du signal d'entrée, et le second signal orthogonal comprend une composante de phase du signal d'entrée. 4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel le premier signal d'erreurs est un signal d'erreurs d'amplitude inverse et le second signal d'erreurs est un signal d'erreurs de phase inverse. 5. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le signal d'entrée est un signal de vecteur cartésien, et le premier signal orthogonal comprend une composante en phase du signal de vecteur cartésien et le second signal orthogonal comprend une composante de phase en quadrature du signal de vecteur cartésien. 6. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le traitement du premier signal orthogonal comprend la multiplication du premier signal orthogonal par le premier signal d'erreurs, et dans lequel le traitement du second signal orthogonal comprend l'addition du second signal orthogonal au second signal d'erreurs. 7. Procédé selon la revendication 1, dans lequel au moins l'un du premier signal d'erreurs et du second signal d'erreurs comprend des termes de distorsion d'ordre pair. 8. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le premier signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une comparaison du premier signal ayant subi une prédistorsion à la sortie qui est traitée par un détecteur d'enveloppe, et dans lequel le second signal de correction d'erreurs est déterminé surla base d'une comparaison du second signal ayant subi une prédistorsion à la sortie qui est traitée par un limiteur d'amplitude. 9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel le premier signal de correction d'erreurs est déterminé en divisant le premier signal ayant subi une prédistorsion par la sortie qui est traitée par le détecteur d'enveloppe, et dans lequel le second signal de correction d'erreurs est déterminé en multipliant le second signal ayant subi une prédistorsion par la sortie qui est traitée par un limiteur d'amplitude. 10. Système de prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples, comprenant : un premier signal orthogonal et un second signal orthogonal, où les premier et second signaux sont des composantes orthogonales d'un signal d'entrée ; un premier module de prédistorsion qui traite le premier signal orthogonal et un premier signal de correction d'erreurs pour générer un premier signal ayant subi une prédistorsion ; un second module de prédistorsion qui traite le second signal orthogonal et un second signal de correction d'erreurs pour générer un second signal ayant subi une prédistorsion ; et un dispositif non linéaire qui reçoit ces premier et second signaux ayant subi une prédistorsion, et génère une sortie sur la base des premier et second signaux ayant subi une prédistorsion, où le premier signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une analyse de la sortie et du premier signal ayant subi une prédistorsion, et où le second signal decorrection d'erreurs est déterminé sur la base d'une analyse de la sortie et du second signal ayant subi une prédistorsion. 11. système selon la revendication 10, dans lequel le dispositif non linéaire comprend l'un parmi (i) un amplificateur de puissance, (ii) un mélangeur, (iii) un multiplicateur de fréquence et (iv) un émetteur. 12. Système selon la revendication 10, dans lequel le premier signal orthogonal comprend une composante d'amplitude du signal d'entrée, et le second signal orthogonal comprend une composante de phase du signal d'entrée. 13. Système selon la revendication 12, dans lequel le premier signal d'erreurs est un signal d'erreurs d'amplitude inverse et le second signal d'erreurs est un signal d'erreurs de phase inverse. 14. Système selon la revendication 10, dans lequel le signal d'entrée est un signal de vecteur cartésien, et le premier signal orthogonal comprend une composante en phase du signal de vecteur cartésien et le second signal orthogonal comprend une composante de phase en quadrature du signal de vecteur cartésien. 15. Système selon le revendication 10, dans lequel le premier module de prédistorsion traite le premier signal orthogonal en multipliant le premier signal orthogonal par le premier signal d'erreurs, et dans lequel le second module de prédistorsion traite le second signal orthogonal en additionnant le second signal orthogonal au second signal d'erreurs. 16. Système selon la revendication 10, dans lequel au moins l'un du premier signal d'erreurs et du secondsignal d'erreurs comprend des termes de distorsion d'ordre pair. 17. Système selon la revendication 10, dans lequel le premier signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une comparaison du premier signal ayant subi une prédistorsion à la sortie qui est traitée par un détecteur d'enveloppe, et dans lequel le second signal de correction d'erreurs est déterminé sur la base d'une comparaison du second signal ayant subi une prédistorsion à la sortie qui est traitée par un limiteur d'amplitude. 18. Système selon la revendication 17, dans lequel le premier signal de correction d'erreurs est déterminé en divisant le premier signal ayant subi une prédistorsion par la sortie qui est traitée par le détecteur d'enveloppe, et dans lequel le second signal de correction d'erreurs est déterminé en multipliant le second signal ayant subi une prédistorsion par la sortie qui est traitée par un limiteur d'amplitude. 19. Système de prédistorsion récursive orthogonale par trajets multiples, comprenant : un premier signal orthogonal et un second signal orthogonal, où les premier et second signaux sont des composantes orthogonales d'un signal d'entrée ; des moyens pour générer un premier signal de correction d'erreurs afin d'appliquer une prédistorsion au premier signal orthogonal ; des moyens pour appliquer une prédistorsion au premier signal orthogonal sur la base du premier signal 30 de correction d'erreurs ;des moyens pour générer un second signal de correction d'erreurs afin d'appliquer une prédistorsion au second signal orthogonal ; des moyens pour appliquer une prédistorsion au 5 second signal orthogonal sur la base du second signal de correction d'erreurs ; et un dispositif non linéaire qui reçoit ces premier et second signaux ayant subi une prédistorsion, et génère une sortie sur la base des premier et second 10 signaux ayant subi une prédistorsion, où le premier signal de correction d'erreurs est généré sur la base d'une analyse de la sortie et du premier signal ayant subi une prédistorsion, et où le second signal de correction d'erreurs est généré sur la base d'une 15 analyse de la sortie et du second signal ayant subi une prédistorsion. 20. Système selon la revendication 19, dans lequel le premier signal orthogonal comprend une composante d'amplitude du signal d'entrée, et le second signal 20 orthogonal comprend une composante de phase du signal d'entrée.