FR 2927465 A1 20090814 FR 0900461 A 20090204 ARTICLE EN RESINE TRAITEE D'EXTINCTION D'ARC ET DISJONCTEUR L'UTILISANT Arrière-plan de l'invention 1. Domaine de l'invention La présente invention se rapporte à un article ignifuge en résine traitée d'extinction d'arc, utilisé pour éteindre l'arc produit par des points de contact pendant une interruption du flux de courant, par exemple par un disjoncteur. La présente invention se rapporte, en outre, à un disjoncteur qui utilise cet article ignifuge en résine traitée d'extinction d'arc. 2. Description de la technique inventée Par exemple dans un disjoncteur, un arc est produit entre des points de contact lorsque le point de contact sur le contacteur mobile est séparé du point de contact sur le contacteur fixe tandis qu'une surintensité ou un courant nominal y passe. Pour éteindre cet arc, on met normalement un dispositif d'extinction d'arc à la périphérie de la région de production de l'arc ; ce dispositif d'extinction d'arc est équipé d'une chambre d'extinction d'arc comprenant un élément d'extinction d'arc. Cet élément d'extinction d'arc subit une pyrolyse sous l'action de l'arc et l'arc est ensuite éteint par le gaz de pyrolyse engendré par l'élément d'extinction d'arc. On utilise principalement des résines thermodurcissables, par exemple une résine de polyester insaturé (brevet japonais 3 098 042) et une résine de mélamine (demande de brevet japonais publiée sous le n° H02-256110) et des résines thermoplastiques, par exemple une résine de polyoléfine, une résine de polyamide et une résine de polyacétal (demande de brevet japonais publiée sous le n° H07-302535 (brevet des Etats- Unis d'Amérique 5 841 088)), comme résine formant matrice dans cet élément d'extinction d'arc. Mais les résines thermodurcissables sont sujettes à un ébavurage pendant le moulage et ont eu ainsi une aptitude à la transformation par moulage moins bonne que celle de résines thermoplastiques. En outre, la pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc augmente pendant l'extinction d'arc en raison ae la production de gaz de pyrolyse par l'élément d'extinction d'arc ; cela a rendu difficile de réduire la dimension du dispositif d'extinction d'arc dans le cas de résines thermodurcissables qui ont une résistance médiocre à la pression. Les résines thermoplastiques résistent bien à l'ébavurage pendant le moulage, mais elles ont une résistance mécanique, une résistance à la pression et une résistance à la chaleur médiocres et donnent un élément d'extinction d'arc qui tend à se déformer ou à s'abîmer au cours du temps. D'autre part, les résines thermoplastiques qui ont souvent une teneur en noyau aromatique, telles que des résines de polyamide aromatique, présentent une résistance mécanique, une résistance à la pression et une résistance à la chaleur relativement bonnes, mais elles dégagent facilement du carbone libre pendant la combustion. Cela a posé des problèmes tels qu'une érosion potentielle par l'intermédiaire du carbone du dispositif d'extinction d'arc et une perte des caractéristiques isolantes du dispositif d'extinction d'arc. L'addition d'un hydroxyde métallique, par exemple l'hydroxyde de magnésium, l'hydroxyde d'aluminium, etc., a aussi été essayée pour augmenter les performances d'extinction d'arc des résines thermoplastiques et des résines thermodurcissables (brevet japonais 3 098 042 et demande de brevet japonais publiée sous les n° H02-256110, 07-302535 (US 5 841 088) et 08-171847). WO 2003/044818 décrit un disjoncteur q u_ emploie un article en résine traitée obtenu en traitant une résine thermoplastique, par exemple en polyester ou en polyamide, par un faisceau d'électrons. Les hydroxydes métalliques subissent une réaction de déshydratation pendant la pyrolyse, avec production d'un gaz de pyrolyse qui présente une grande activité d'extinction d'arc. En raison de cela, l'addition d'un hydroxyde métallique à la résine se traduit par de meilleures performances d'extinction d'arc par l'article en résine traitée obtenu, comme décrit dans le brevet japonais 3 098 042 et les demandes de brevet japonais publiées sous les n° H02-256110, 07-302535 (US 5 841 088) et 08-171847 mentionnés ci-dessus. Mais les hydroxydes métalliques ont une compatibilité médiocre avec les résines et se dispersent médiocrement et sont associés à la production aisée de défauts de dispersion, et en conséquence la composition de résine a tendance à présenter une aptitude médiocre à se transformer par moulage. En outre, il y a une tendance nette à la production de fluctuations des propriétés de l'article en résine traitée obtenu, par exemple en ce qui concerne les performances d'extinction d'arc, la résistance mécanique, la résistance à la chaleur, la résistance à la pression, etc. Comme décrit dans WO 2003/044818, une amélioration, par exemple de la résistance mécanique, de la résistance à la chaleur et de la résistance à la pression, a été observée lorsque l'on effectue une opération de réticulation sur une résine thermoplastique ; mais on n'observe pas d'amélioration des performances d'extinction d'arc. iI n'y a, en outre, presque pas d'inhibition de l'augmentation de la pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc due au gaz de pyrolyse engendré pendant l'extinction d'arc et le dispositif d'extinction d'arc peut être endommagé facilement par l'augmentation de la pression interne au moment de l'extinction de l'arc. Résumé de l'invention La présente invention vise donc un article en résine traitée d'extinction d'arc, qui peut produire un gaz de pyrolyse capable d'éteindre très efficacement l'arc produit pendant une interruption de circuit, qui a une résistance à la chaleur apte à supporter l'élévation de température qui se produit pendant cet événement, qui présente une résistance à la pression apte à résister à l'élévation de pression interne qui se produit pendant cet événement et qui a aussi une excellente aptitude à être transformé par moulage. L'invention vise aussi un disjoncteur qui utilise cet article en résine traitée d'extinction d'arc. Pour atteindre ces objectifs, l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention est obtenu : en moulant une composition de résine comprenant (A) une résine de polyoléfine dans laquelle le groupe hydroxyle remplace une partie des atomes d'hydrogène de la chaîne méthylène et qui contient de 0,2 à 0,7 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène, (B) un agent de réticulation qui a un groupe d'extrémité insaturé, et (C) un hydroxyde métallique dont la surface a été traitée par un acide aliphatique supérieure, la composition de résine contenant de 5 à 60 parties en masse de l'hydroxyde métallique (C) pour 100 parties en masse de la résine (A) de polyoléfine ; et en effectuant une réticulation indu-te par rayonnement sur la composition de résine après son moulage. L'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention a une résistance mécanique, une résistance à la chaleur et une résistance à la pression qui sont excellentes, parce que la liaison insaturée d'extrémité de l'agent (B) de réticulation réagit sur la résine (A) de polyoléfine sous l'action du rayonnement pour effectuer une réticulation en un réseau tridimensionnel. En outre, comme la résine (A) de polyoléfine a une grande teneur en hydroxyle et comme le groupe OH qui y est présent en une position pendante est dissocié facilement par décomposition thermique, il est produit un gaz de pyrolyse qui a une grande teneur en hydrogène gazeux, en H2O, en 02 et en 0, ce qui permet une extinction rapide de l'arc. En outre, comme ce gaz de pyrolyse contient peu de constituant qui contribue faiblement à une extinction d'arc (par exemple fraction de goudron), la pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc peut être restreinte. De plus, comme il est difficile que du carbone se fixe au dispositif d'extinction d'arc pendant l'extinction d'arc, le dispositif d'extinction d'arc résiste à une per-te de ses caractéristiques isolantes. L'hydroxyde métallique (C) présente aussi une meilleure compatibilité avec la résine et se disperse mieux en raison du traitement de surface par un acide aliphatique supérieur et peut donc être dispersé facilement jusqu'à uniformité dans la composition de résine par mélange à l'état fondu/malaxage ; cela donne une excellente aptitude à la transformation par moulage. L'hydroxyde métallique (C) dans l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention est, de préférence, l'hydroxyde de magnésium. Pendant une pyrolyse, de l'hydroxyde de magnésium produit un gaz de pyrolyse qui a une grande teneur en ydragène gazeux, en H20, en 02 et en 0, ce qui permet d'avoir une extinction d'arc encore plus rapide. L'acide aliphatique utilisé pour le traitement de surface de l'hydroxyde métallique (C) dans l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention est, de préférence, un acide aliphatique ayant de 12 à 20 atomes de carbone. La chaleur latente de décomposition de la résine (A) de polyoléfine de l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention est, de préférence, d'au moins 30 cal/g. La résine (A) de polyoléfine de l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention est, de préférence, un copolymère d'éthylène et d'alcool vinylique. L'agent (B) de réticulation de l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention comprend, de préférence, un composé organophosphoré ayant la formule (I) et/ou la formule (II) suivantes, la composition de résine contenant de préférence de 0,5 à 20 % en masse de ce composé organophosphoré [C 1] R1-X- X3-R3 ç 1 O=P°0-R.'-OùP=O R2_XZ X4_R9 (dans la formule (I), R' à R4 représentent chacun CH2=CY1-Y2- ou un groupe hydrocarboné aromatique monovalent contenant éventuellement un hétéroatome ; R5 représente un groupe hydrocarboné aromatique divalent contenant éventuellement un hétéroatcme ; X1 à X4 représentent chacun un groupe choisi parmi -0-, -NH- et - (CH2=CY1-Y2) N-, et au moins l'un de X1 à X4 comprend -NH-ou -(CH2=CY1-Y2) N- ; au moins deux de R1 à R4 et de X1 à X4 comprennent CH2=CY1-Y2- ; Y1 représente hydrogène ou méthyle ; Y2 représente alcoylène ayant de 1 à 5 atomes de carbone ou -COO-Y3- ; et Y3 représente alcoylène ayant de 1 à 5 atomes de carbone) [C 2] R6 R8 R8 _ o=PùAr1 PùAr Pù0 R-7 ÔI n R" 0 (II) (dans la formule (II), au moins une liaison P-C est présente par molécule ; Arl et Ar2 représentent chacun un groupe hydrocarboné aromatique divalent qui n'a pas plus de 20 atomes de carbone et qui ne contient pas d'hydrogène labile ; n est un nombre entier allant de 0 à 2 ; R6 à R10 représentent chacun un groupe choisi parmi -NHCH2CH=CH2, -N (CH2CH=CH2) 2, -OCH2CH=CH2, -CH2CH=CH2, 7 (I) - CH2CH2OCH=CH2, - (C6H4) -CH=CH2, - CH2 (C6H4) -CH=CH2r - N (CH2CH=CH2) - (C6H4) -CH=CH2r -0 (C6H4) -CH=CH2, -NH (C6H4) -CH=CH2, -O-R-OOC-C (R') =CH2, -NH-R-NHCO-C(R')=CH2 et aryle n'ayant pas plus de 12 atomes de carbone ; R représente alcoylène ayant de 2 à 5 atomes de carbone ; R' représente hydrogène ou _méthyle ; et au moins deux de R6 à R10 comprennent -CH=CH: ou -C (CH3) =CH7) . Les composés organophosphorés décrits ci-dessus, parce qu'ils contiennent au moins un atome de phosphore dans chaque molécule, produisent facilement le radical P très ignifuge pendant une combustion et le composé organophosphoré qui contient la liaison P-C facilement dissociable produit d'une manière encore plus facile le radical P très ignifuge. L'ignifugation de l'article en résine traitée peut ainsi être augmentée en utilisant les composés organophosphorés décrits ci- dessus ; en outre, comme ces composés organophosphorés sont incorporés dans la résine par une réaction de réticulation avec la résine, le suintement du constituant ignifuge est inhibé et on peut avoir une excellente ignifugation pendant une longue durée. De plus, comme les composés organophosphorés décrits ci-dessus ont de grands poids moléculaires et sont aussi stables énergétiquement, ils résistent à une volatilisation et à une décomposition induite par la chaleur et le cisaillement pendant le mélange/malaxage dans la résine et pendant le moulage de la résine et ne provoquent ainsi pas non plus de perte d'aptitude à la transformation par moulage. L'agent (B) de réticulation pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention contient, de préférence, un agent ignifuge comprenant un composé azoté cyclique qui a au moins deux groupes insaturés à ses extrémités, et la teneur en ce compose azoté de la composition de résine est, de oréférence, comprise entre 0,5 et 7 % en masse. La présence de ce composé azoté améliore l'ignifugation de l'article en résine traitée. En outre, comme _l est incorporé dans la résine par une réaction de réticulation avec la résùe, suintement du constituant ni ge est inhibé et on peut obtenir une ignifugation excellente pendant une longue durée. Comme ce composé contient de l'azote, il est encore mieux compatible avec la résine, en particulier lorsque l'on utilise une résine de polyamide comme résine. La composition de résine pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention contient, de préférence, aussi de 1 à 40 % en masse d'au moins une charge (D) minérale choisie parmi des fibres de verre, des trichites de titanate de baryum, du gel de silice en microparticules, de la boehmite, du talc et du carbonate de magnésium. Ce mode de réalisation peut procurer une résistance mécanique et une résistance à la pression améliorées de l'article en résine traitée. La disjoncteur suivant la présente invention comprend un contacteur fixe qui a un point de contact fixe, un contacteur mobile qui a un point de contact mobile venant en contact avec le contacteur fixe et qui effectue une opération de commutation avec le contacteur fixe, et un dispositif d'extinction d'arc qui éteint l'arc produit lorsque le contacteur fixe et le contacteur mobile coopèrent dans une opération de commutation, caractérisé en ce que le dispositif d'extinction d'arc comprend un article en résine traitée d'extinction d'arc, comme décrit ci-dessus. Le disjoncteur suivant la présente invention procure une extinction très efficace de l'arc engendré par les points de contact pendant une interruption de courant et peut restreindre l'augmentation de la pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc. Cela se traduit par un disjoncteur de petites dimensions qui présente une excellente performance de coupure, par exemple pour ce qui concerne une interruption en cas de surcharge cu une interruption en cas de court-- L'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention a une résistance mécanique, une résistance à la pression, une résistance à la chaleur et une aptitude à la transformation par moulage qui sont excellentes et produit aussi un gaz de pyrolyse qui a une forte action d'extinction de l'arc, et peut donc éteindre très efficacement l'arc engendré par les points de contact pendant une interruption de courant et peut restreindre l'augmentation de la pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc. En raison de cela, le disjoncteur suivant la présente invention, qui emploie cet article en résine traitée d'extinction d'arc, peut être de dimensions réduites et présente d'excellentes performances d'interruption, par exemple pour ce qui concerne une interruption en cas de surcharge ou une interruption en cas de court-circuit. Description succincte des dessins La Figure 1 est un exemple qui représente une vue en perspective avec arrachement d'un disjoncteur suivant la présente invention ; la Figure 2 est une vue en perspective de la 25 chambre d'extinction d'arc utilisée dans le disjoncteur de la Figure 1 ; et la Figure 3 est une vue en coupe de la même chambre d'extinction d'arc du même disjoncteur. Description des modes de réalisation préférés 30 La composition de résine La composition de résine utilisée pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention sera décrite en premier. Cette composition de résine comprend (A) une résine de polyoléfine dans laquelle le groupe hydroxyle remplace une partie des atomes d'hydrogène de la chaîne méthylène et oui contient de 0,2 à 0,7 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène, (B) un agent de réticulacion_ qui a un groupe insaturé d'extrémité, et (C) un hydroxyde métallique dont la surface a été traitée par un acide aliphatique supérieur. La résine (A) de polyoléfine La composition de résine utilisée pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention contient (A) une résine de polyoléfine qui contient de 0,2 à 0,7 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène. Cette résine (A) de polyoléfine contient, de préférence, de 0, 2 à 0,65 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène. Lorsque cette proportion de groupe hydroxyle est inférieure à 0,2, cela nuit à la production pendant la pyrolyse d'un gaz de pyrolyse qui présente une excellente capacité d'extinction d'arc et cela empêche, en conséquence, une extinction rapide de l'arc. En outre, il y a tendance, lorsque la proportion de groupe hydroxyle est inférieure à 0,2, à avoir une grande pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc pendant une extinction d'arc. Lorsque la proportion du groupe hydroxyle dépasse 0,7, il se produit une tendance au déclin de la résistance à la chaleur et déclin de la température de décomposition thermique, ce qui tend à empêcher un moulage par mélange à l'état fondu. La résine (A) de polyoléfine a une chaleur latente de décomposition de préférence d'au moins 30 cal/g, et mieux encore d'au moins 40 cal/g. On peut augmenter la chaleur latente de décomposition de la résine (A) de polyoléfine en augmentant la teneur en groupe hydroxyle. C'est ainsi, par exemple, qu'une résine de polyoléfine dans laquelle le groupe hydroxyle remplacé une partie des atomes d'hydrogène de la chaîne méthylène pour obtenir de 0,2 à 0,7 mole de rouNe hydroxyle par mole de groupe méthylène a une chaleur latente de décomposition de 30 à 50 cal/g. La chaleur latente de décomposition d'une résine peut être mesurée en effectuant la décomposition thermique de la résine à mesurer dans une atmosphère inerte. La résine (A) de polyoléfine a une teneur en 10 groupe hydroxyle de préférence de 40 à 80 % en moles, et mieux encore de 68 à 76 % en moles. La résine de polyoléfine considérée est de préférence un copolymère d'éthylène et d'alcool vinylique, parce que cela procure d'excellentes 15 performances d'extinction d'arc. Le polyéthylène procure des performances d'extinction d'arc plus médiocres qu'un copolymère d'éthylène et d'alcool vinylique, bien qu'il y ait des limitations au mode opératoire de moulage avec l'alcool polyvinylique. 20 L'agent (B) de réticulation La composition de resine utilisée pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention contient un agent (B) de réticulation. Cet agent (B) de réticulation est un composé qui a un 25 groupe d'extrémité insaturé et qui subit une réaction de réticulation avec la résine lorsqu'il est exposé à un rayonnement, mais qui n'est pas sinon limité d'une manière particulière. Comme exemples préférés, on peut citer les suivants : au moins des composés difonctionnels 30 contenant un groupe fonctionnel réactif, qui n'ont pas de cycle aromatique et qui produisent facilement de l'hydrogène gazeux, tels qu'un acrylate de triméthallyle de mélamine et un acrylate de triallyle et un isocyanate tri(méthyl)acrylate (par exemple de l'isocyanurate de triallyle et de l'isocyanurate de triméthallyle et des oligomères obtenus par leur oligomérisation radicalaire ; du trimellitate de triallyle ; du trimellitate de triméthallyle ; du pyromellitate de tétraallyle ; du pyromellitate de tétraméthallyle ; de la N,N,N',N',N",N"-hexaallylmélamine ; et de la N , N N hexaméthallylmélamine), des composés organophosphorés donnés par la formule (I) ci-dessous (désignés ci-dessous par "composé organophosphoré réactif (bl)"), des composés organophosphorés donnés par la formule (II) ci-dessous (désignés ci-dessous par "composé organophosphoré réactif (b2)") et un agent d'ignifugation comprenant un composé azoté cyclique qui a au moins deux groupes insaturés à ses extrémités (désigné ci-dessous par "composé azoté cyclique réactif (b3)"). Parmi les précédents, le composé organophosphoré réactif (bl), le composé organophosphoré réactif (b2) et le composé azoté cyclique réactif (b3) contiennent un groupe insaturé et se fixent donc et se réticulent à la résine et servent aussi par eux- mêmes d'agents d'ignifugation et ont ainsi l'aptitude à donner un effet ignifuge au produit moulé en résine traitée obtenu, et l'agent (B) de réticulation comprend donc d'une façon préférée au moins une sélection parmi les composés organophosphorés réactifs (bl), les composés organophosphorés réactifs (b2) et les composés azotés cycliques réactifs (b3), l'utilisation d'un composé organophosphoré réactif (loi) et/ou d'un composé organophosphoré réactif (b2) en combinaison avec un composé azoté cyclique réactif (b3) étant préférée oarticulièrement. [C 3] R1-X1 X3-R3 1 1 O=PùOùR5-0ùP=O 1 1 R2_x2 x'-R' ( 1 ) (Dans la formule (1), R' à R4 recresenrenr chacun CH2=CY'-Y'- ou un groupe hydrocarboné aromatique monovalent contenant éventuellement un hétéroatome ; R- représente un groupe hydrocarboné aromatique divalent contenant éventuellement un hétéroatome ; X ` à X4 représentent chacun un groupe choisi parmi -0-, -NH- et - (CH2=CY'-Y2) N-, dans lequel au moins deux de X' à X4 comprennent -NH- ou - (CH2=CY'-Y2) N- ; au moins l'un de R' à R4 et de X' à X4 comprend CH2=CY1-Y2) - ; Y1 représente hydrogène ou méthyle ; Y2 représente alcoylène ayant de 1 à 5 atomes de carbone ou -COO-Y3- ; et Y3 représente alcoylène ayant de 1 à 5 atomes de carbone.) [C 4] R8 R9 I G=PùArl \` f P--Ar"' ) P=0 R7 o n R_ ° (II) (Dans la formule (II), au moins une liaison P-C est présente par molécule ; Ar' et Are représentent chacun un groupe hydrocarboné aromatique divalent qui n'a pas plus de 20 atomes de carbone et qui ne contient pas d'hydrogène labile ; n est un nombre entier allant de 0 à 2 ; R6 à R10 représentent chacun un groupe choisi parmi -NHCH2CH=CH2, -N (CH2CH=CH2) 2, -OCH2CH=CH2, -CH2CH=CH2, - CH2CH2OCH=CH2r - (C6H4) -CH=CH2, -O (C6H4) -CH=CH2, -CH2 (C6H4) -CH=CH2, -NH (C6H4) -Cr'_=CH2r - N (CH2CH=CH2) - (C6H4) -CH=CH2 r -O-R-00C-C (R') =CH2, - NH-R-NHCO-C(R')=CH2 et aryle n'ayant pas plus de 12 atomes de carbone ; R représente alcoylène ayant de 2 à 5 atomes de carbone ; R' représente hydrogène ou méthyle ; et au moins deux de R6 à R10 comprennent -CH=CH2 ou -C (CH3) =CH2. ) Le CH2=CY1-Y2- de la formule (I) peut être précisément représenté par CH2=CH-CH2-, CH2=CH-CH2 CH2CH2- H2-C CH3)-C..H 2-, CHZ= C.. -- HCO0-Cr.2C H2-, C.L -2=C(C,-).0 .,.,0-C TIC 2-, etc. Le groupe hydrocarboné aromat que monovalent contenant éventuellement un hétéroatome englobé par R' à R4 dans la formule (I) est, de préférence, un groupe hydrocarboné aromatique ayant de 6 à 14 atomes de carbone. II est précisément représenté par -C6H5 (phényle), -C6H4OH (hydroxyphényle), -C6H4-06H4O H (hydroxybiphényle), -CH206H5 (benzyle), -a-C_3H7 (a-naphtyle), -(3-C10H7 ( (3-naphtyle) , etc. Le groupe hydrocarboné aromatique divalent contenant éventuellement un hétéroatome représenté par R5 dans la formule (I) est, de préférence, un groupe hydrocarboné aromatique ayant de 10 à 14 atomes de carbone. Il est représenté plus précisément, par exemple, par -p-C6H4-p-C6H4-, -p-C6H4-CH2-p-C6H4-, -p-C6H4-C (CH3) 2-p-06H4-, -p-06H4-C (=0) -p-C6H4-, - p-C6H4-SO2-p-C6H4-f 2, 6-C10H6 Le groupe hydrocarboné aromatique cité pour la présente invention comprend non seulement, par exemple, des groupes hydrocarbonés aromatiques, tels que le phényle et le -p-C6H4-p-06H4- mentionnés ci-dessus, mais englobe aussi, par exemple, des groupes qui contiennent un hétéroatome, tel qu'un oxygène ou un soufre, en plus de contenir un groupe hydrocarboné aromatique, tel que l'hydroxyphényle et le -p-C6H4-SO2-p-C6H4- mentionnés ci-dessus. Les composés représentés par les formules (I-1) 30 à (I-18) de structures suivantes sont des exemples précis du groupe organophosphoré réactif (bl). [C 5i CH.=CHCH. NN ,\ O =P -O --( `i---\\ CH,=CHCH ùNH {CH,=CHCH21_ N O-o " 1-- O~. (CH_=CHCH2), N ; 0=P-O--~; CH--~. \ 16 HN-CH:CH= H; -1 O-P=O HV-IN (I-2; N (CHzCH=CH, �, ùO-P=O N (CH, CH -C H, 1, (I-3) N (CH,CH=CH2), -O-P=O (CH2=CHCH212 N ,~ (CH2=CHCH2)2 N (CHzCH=CH2)2 CHzCH=CH2 1 HO ù(' `}ùN O =P -0 HO--(\ _ ùN CHzCH=CH_ 2CH=CH2 CHN--(\ OH I \ =/ O0 CH3 N/; -OH 1 I CH,CH=CH2 (1-4) 0=P-0 - ~`Jr I I O CH2=CHCH, N 0=P-0 CH2=CHCH2ùN //~ fer\ w N-CHzCH=CH2 0-P=0 N-CHzCH=CH, (I-6)5 [C 6'j 17 (CH.=CHC ,)_ 0=P-0 (CE. =CHCH 2), N (CH,C:I-CH,)_. .0 -P=O N (CHzCH=CH,)_ Cf-1,=-CH CH ..,-N H 0=P-0 \ HN -CHCH-CH., -0-P=0 -2: N (CHzCH=CH,, 1 0-P=0 O -CHzCH=CH2 (CH2HCH2)2 N CH,~HCH -0 ~ \\ F-=\ 0=P-0 r-O- / (I-9) H, CH,=CH CH-O I 0=P-0 CH2=CH CH -0 N (CH_CH=CH2), /n\ \ /--O-P=O N (CH,CH=CH2)2 /i' I \--1 ~., HN-CH,CH2O00CH=CH, CH CHCOOCH2CH -NH O (CH,HCH2CHZCH2)2N / CH3 N (CH,CH,CH2CH~H2), O=P-O-('/-~7 C \ /,-0-P0 (CH,HCH2CH2CH2)2 N CH, / N (CH,CH2CII,CH=CH,)_ (CH2°CHCH2), / ~\ N (CHzCH=CH/ O=P-O I}-0-P=0 (CH,-CH CH 2), N / CHI N (CHzCH=CH2)2 (CH CHCH2)2 N CH3 N (CH2CH~H2), 4 \, 1 / - \ 18 [C 7 CH_=CHCH ùN O=P-0 CH.=CHCnù`+ N-CH,CH CH 0 -P=0 N-CH_,CH=CH: N (CH. CI-1=CH, i. o \', (CH =CHCHLt. ti CH_ 0=-o ' i CH3 CH2=CHCH ùNH 0=PùO NH (CH; CH CH 2)21,i o=P-o-- / ,, (CH,=CH CH 2), NHN-CH,CH=CH.. 0-P=O HN --,\ N (CH,CH=CH.) O-P=0 NI (CH,CH~H2)2 dessus On peut synthétiser les composés mentionnés ci-par le procédé décrit, par exemple, dans WO 2005/012415. C'est ainsi, obtenir le composé (I-1) en par exemple, que l'on peut ajoutant de l'oxychlorure de phosphore à du diméthylacétamide (DMAc) ; en effectuant une réaction par addition goutte à goutte à la solution obtenue d'une solution de DMAc dans laquelle de l'alcool 4,4'-biphénylique et de la triéthylamine sont dissous ; puis en faisant réagir une solution mixte d'allylamine et de triéthylamine. Le groupe aryle 15 12 atomes de carbone dans la à titre d'exemple par (hydroxyphényle), -C6H4-C6H4OH (hydroxybiphényle), -a-C10H7 (a-naphtyle), -P-C1GH7 ((3-naphtyle), etc. ne contenant pas plus de formule (II) est représenté -C6H5 (phényle), - C6H4OH Le groupe hydrocarboné aromatique divalent représenté par Arl et par Ar` dans la formule (_1) Cul n'a pas plus de 20 atomes de carbone et qui ne contient pas d'hydrogène labile est représenté, à titre d'exemple, par o -p-C6H4-, -p-C r 6H4-0-, -0-P-C6h4-0-, - p-C6H4-CH2-p-C6H4-, -p-C6H4-C (CH3) 2-P-C6n4-, - p-CCH4-C (=0) -p-C6H4-, -p-C6H4-S02-p-C6H4-, 2, 6-Cl0H6 CHZ=CHCHZ NH CHFCH-O-CHZ CH2 CHCH-O-CHZ CHZ N (CH_CHH,). N (CH,CH=CH,). HN-CH2CH~H2 ~1-P=O HN-CH2CH P=0 1 N (CH2)ZNPIOC(CH3)C=CH2 22 [r, -~, l'' CH.CH CH. CH Cam:=CH, CH.CH=CH. ii CH_CH=CH_ (CH,=CHCH, LN O=P (Ci1,=CHCH (CHZ=CHCH,)2 N \\ O=P CH; CHti iCH:C =CH_I P \ù1 ii. = - ti(CH.CH=CH, N (CH.CH=CH.1. ù /y \ 1 (U-15) CH=CH, CHZ=CHCOOCHZCHZO O=P CHZ=CHCOOCH,CH20 \ù/ (CHZ=CHCH,)2N 0 =P '\jùCHZO _O CH,CHZ000CHH, //>--P (II -17) O CHZCH,000CH=CHZ 23 [C 11} CH,=CH 1ÿ; CH CH CH - CH-CH=CH, r Z ( O / \ ! (II-20) _I CH,=-CH -CH CH .7-CH CH, 0-CHZ CH=CHZ CHzHCH-CHZO HzCH CHz O CHz=CHC1iz-NH C11-12C _ / \ Il o-P (/O_0OP0 CH2=CHCH2-NH O CHzCH=CH (CH= CHCH) N z O N(C CH=CH .) O=P O-P-O-'\ O-P-O P=0 (II-23) (CH=2CHCHz)zN^--'' 1I I \\ N(CHZCH=CH,)z CHzCH=CHz On peut synthétiser les composés mentionnés ci-dessus, par exemple par le procédé décrit dans WO 2005/087852. On peut synthétiser, par exemple, le composé (II-1) à partir du 4,4'-dichlorobiphényle ; on le fait réagir sur de l'oxychlorure de phosphore, puis on fait suivre d'une réaction sur du bromure d'allyle pour j-O-P O -- II O O_p %l/ >O-_O) O CH'CH=CH_ CHI CH-CHZÔ CHI=CH-CH= O \-P=O O-CHi CH=CHz CH2CH=CH2 IIN-CILCH=CHz P=0 HN-CHzCH=CHz (n-21) (0 -22) introduire les groupes d'extrémité insaturés. Le composé azoté cyclique réactif (b3) est un composé azoté cyclique qui a au moins deux groupes insaturés à ses extrémités. Le groupe ayant un groupe insaturé à son extrémité est, par exemple, d'une manière précise un diacrylate, un diméthacrylate, un diallylate, un triacrylate, un triméthacrylate, un triallylate, un tétraacrylate, un tétraméthacrylate, un tétraallylate, etc., les acrylates tels qu'un diacrylate, un triacrylate, un tétraacrylate, etc. étant préférés de beaucoup du point de vue de la réactivité. Comme exemples du composé azoté cyclique, on peut citer le cycle isocyanurique, le cycle cyanurique, etc. On peut donner comme exemples précis du composé azoté cyclique réactif (b3) des dérivés de l'acide cyanurique ou de l'acide isocyanurique mentionnés ci-dessus, par exemple des monomères et des oligomères multifonctionnels, tels qu'un isocyanurate diacrylate modifié par de l'oxyde d'éthylène, un isocyanurate triacrylate modifié par de l'oxyde d'éthylène, un triisocyanurique triacrylate, etc. La teneur en l'agent (B) de réticulation de la composition de résine suivant la présente invention est de préférence comprise entre 0,5 et 20 % en masse, et mieux entre 0,5 et 7,0 % en masse. Lorsque l'on utilise un composé organophosphoré réactif (bl) et/ou un composé organophosphoré réactif (b2) comme agent (B) de réticulation, leur teneur dans la composition de résine est de préférence comprise entre 0,5 et 20 % en masse, et mieux entre 4 et 12 % en masse. Lorsque la teneur de ce composé organophosphoré réactif est inférieure à 0,5 % en masse, on ne peut obtenir presque pas d'augmentation de l'ignifugation ; en outre, la composition de résine a une densité de réticulation médiocre et on ne peut obtenir presque pas d'amélioration des propriétés physiques telles que la résistance mécanique, la résistance à la pression et la résistance à la chaleur. Au-dessus de 20 % en masse, le cc-.posé organophosphoré réactif est présent en excès, ce r se traduit par la production d'un gaz de décomposition provenant du composé organophosphoré et/ou par la production d'un monomère inaltéré du composé organophosphoré, et ce qui peut créer aussi le danger que le composé organophosphoré réactif oligomérisé suinte. Lorsqu'on utilise un composé azoté cyclique réactif (b3) comme agent (B) de réticulation, sa teneur dans la composition de résine est comprise, de préférence, entre 0,5 et 7 % en masse. Lorsque la teneur du composé azoté cyclique réactif (b3) est plus petite que 0,5 % en masse, on ne peut obtenir presque pas d'augmentation de l'ignifugation ; en outre, la composition de résine a une densité de réticulation médiocre et on ne peut obtenir presque pas d'amélioration des propriétés physiques telles que la résistance mécanique, la résistance à la pression et la résistance à la chaleur. Au-dessus de 7 % en masse, le composé azoté cyclique réactif est présent en excès, ce qui se traduit par la production d'un gaz de décomposition du composé azoté cyclique réactif et/ou par la production de son monomère inaltéré, et ce qui peut créer aussi le danger que l'espèce oligomérisée suinte. L'hydroxyde métallique (C) La composition de résine utilisée pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention contient un hydroxyde métallique (C) dont la surface a été traitée par un acide aliphatique supérieur. Cet hydroxyde métallique (C) traité en surface par un acide aliphatique supérieur a une compatibilité avec les résines qui est excellente et se disperse bien (en particulier avec les résines de polyoléfine), eu c'est po quoi être dispersé facilement 'à uniformité dans la composition de résine par mélange à l'état fondu/malaxage. L'hydroxyde métallique n'est pas limité particulièrement pour ce qui concerne le type et, comme exemples, on peut citer l'hydroxyde de magnésium, l'hydroxyde d'aluminium, l'hydroxyde de calcium, etc. On préfère particulièrement l'hydroxyde de magnésium parmi eux, parce qu'il a l'aptitude, dans la réaction de déshydratation qui se produit pendant la pyrolyse, de donner un gaz de pyrolyse qui a une grande teneur en hydrogène gazeux, en H2O, en 02 et en O. L'hydroxyde métallique a, de préférence, une dimension de particule comprise entre 1 et 10 pm. Cela donne une compatibilité meilleure avec la résine et une meilleure dispersabilité. L'acide aliphatique supérieur utilisé pour traiter la surface de l'hydroxyde métallique est de préférence un acide aliphatique ayant de 12 à 20 atomes de carbone, et mieux un acide aliphatique ayant de 15 à 18 atomes de carbone. Comme exemples précis, on peut citer l'acide stéarique, l'acide oléique, l'acide linoléique, etc. Parmi eux, on préfère l'acide stéarique parce que son point d'ébullition est au moins aussi haut que la température de moulage. Cet hydroxyde métallique (C) traité en surface par un acide aliphatique supérieur est une substance que l'on peut se procurer dans le commerce, par exemple "Magseeds N-4" disponible chez Konoshima Chemical Co., Ltd. La teneur en l'hydroxyde métallique (C) est comprise entre 5 et 60 parties en masse, et mieux entre 7 et 20 parties en masse pour 100 parties en masse de la résine (A) de polyoléfine. On ne peut obtenir presque pas d'amélioration de performance d'extinction l' ~rc lorsque la teneur en hydroxyde métallique (C) est inférieure à 5 parties en masse pour 100 parties en masse de la résine (A) de polyoléfine. A plus de 60 parties en masse, l'augmentation de la quantité de production de gaz de pyrolyse implique une tendance à l'augmentation de la pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc ; en outre, cela peut porter atteinte à l'aptitude à la transformation par moulage de la composition de résine. La charge (D) minérale La composition de résine utilisée pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention contient, de préférence, une charge (D) minérale choisie parmi une fibre de renfort, du trichite de titanate de baryum, du gel de silice en microparticules, de la boehmite, du talc et du carbonate de magnésium. La présence de la charge minérale apporte une augmentation de la résistance mécanique, de la résistance à la pression et de la résistance à la chaleur de l'article en résine traitée d'extinction d'arc et peut apporter aussi une amélioration de la stabilité des dimensions. Comme exemples de fibre de renfort mentionnée ci-dessus, on peut citer de la fibre de verre, de la fibre de carbone et de la fibre métallique, l'utilisation de la fibre de verre étant préférée du point de vue de la résistance mécanique et du point de vue de l'adhérence entre la résine et la charge minérale. On peut utiliser une fibre de renfort de ce genre unique ou on peut en utiliser deux ou plusieurs en combinaison. On peut traiter aussi la fibre de renfort par un agent connu de traitement de surface, par exemple un agent de couplage silaniaue. On soumet, de préférence, la fibre de verre à un traitement en surface et on la revêt aussi de résine. Cela peut procurer des améliorations supplémentaires d'adhérence à la résine. La teneur en la charge (D) minérale de la composition de résine est comprise de préférence entre 1 et 40 % en masse, et mieux entre 20 et 40 % en masse. On n'obtient presque pas d'effet de la charge minérale lorsque la teneur en la charge (D) minérale est inférieure à 1 % en masse, tandis que les performances d'extinction d'arc sont médiocres à plus de 40 % en masse en raison d'une diminution de la quantité de production de gaz de pyrolyse. Autres constituants La composition de résine utilisée pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention contient, de préférence, aussi une résine de polyacétal. L'utilisation de la résine (A) de polyoléfine en combinaison avec une résine de polyacétal rend possible d'augmenter les performances d'extinction de l'arc sans porter atteinte à l'aptitude à la transformation par moulage de la composition de résine et rend aussi possible d'inhiber l'augmentation de pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc pendant une extinction d'arc. Cette résine de polyacétal contient de préférence de 75 à 100 % en moles, et mieux de 80 à 100 % en moles de motif récurrent dérivé de l'oxyméthylène. Les performances d'extinction de l'arc sont médiocres et on ne peut pas éteindre l'arc rapidement lorsque la teneur en ce motif récurrent est plus petite que 75 en moles. Cette résine de polyacétal est, de préférence, un copolymère d'oxyméthylène-oxyéthylène ou un polymère d'oxyméthylène, et on préfère particulièrement un copolymère d'oxyméthylène et d'oxyéthylène cu - polymère d'cxyméthylène parce cela do. ne d'excellentes performances d'extinction de l'arc. Mais du polyoxyéthylène procure des performances médiocres d'extinction de l'arc. La teneur en la résine de polyacétal est comprise de préférence entre 1 et 40 % en masse, et mieux entre 2 et 25 % en masse pour 100 parties en masse de la résine (A) de polyoléfine. Lorsque la teneur en résine de polyacétal est plus petite que 1 partie en masse pour 100 parties en masse de la résine (A) de polyoléfine, l'effet dû à la résine de polyacétal est faible et on ne peut obtenir presque pas d'amélioration des performances d'extinction de l'arc. Lorsque cette proportion dépasse 40 parties en masse, l'augmentation de la quantité de production de gaz de pyrolyse implique une tendance à une augmentation de la pression interne au sein du dispositif d'extinction d'arc. En plus de ce qui précède, la composition de résine utilisée pour l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention peut contenir aussi - dans une plage qui ne nuit pas significativement aux propriétés telles que la résistance à la chaleur, la résistance à la pression, les performances d'extinction et la résistance mécanique qui sont l'un des objectifs de la présente invention - les divers additifs utilisés communément, par exemple des additifs tels que des agents de nucléation de cristal, des colorants, des inhibiteurs d'oxydation, des agents de démoulage, des plastifiants, des agents de stabilisation à la chaleur, des lubrifiants, des agents de stabilisation vis-à-vis de la lumière ultraviolette, etc. L'article en résine traitée d'extinction d'arc L'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention s'obtient en moulant la composition de résine décrite ci-dessus, p pis en l'exposant à du rayonnement. On utilise des procédés connus jusau'ic_ pour le procédé de moulage de la composition de résine ; on peut effectuer, par exemple, le moulage par mélange à l'état fondu/malaxage et mise en pastilles de la composition de résine, suivie d'un moulage par un procédé connu, tel que le moulage par injection, le moulage par extrusion, le moulage sous vide, le moulage par gonflage, etc. On peut effectuer le mélange à l'état fondu/malaxage en utilisant un dispositif habituel de mélange à l'état fondu/malaxage, tel qu'une extrudeuse à vis unique ou à deux vis, un mélangeur Banbury, une malaxeuse, un rouleau de mélange, etc. La température de mélange/malaxage est, de préférence, comprise entre 170 et 230°C. II est difficile d'effectuer un mélange à l'état fondu/malaxage en dessous de 170°C, tandis qu'au-dessus de 230°C, on court le danger d'une dissociation du groupe hydroxyle de la composition de résine, et ainsi de réduction des performances d'extinction de l'arc. Lorsque l'on emploie une composition de résine qui contient une résine de polyacétal, une séquence préférée comprend le mélange à l'état fondu/malaxage entre 180 et 220°C sous une atmosphère inerte, et ensuite le moulage et le refroidissement entre 40 et 60°C. En effectuant un moulage de cette façon, on obtient un produit moulé en résine qui a une structure séparée en microphase, dans laquelle la résine de polyacétal est dispersée dans la résine (A) de polyoléfine au niveau submicronique (0,1 à 0,9 pm) dans une configuration allant d'une configuration îlot dans mer à une configuration cylindrique hexagonale à une configuration lamellaire. La production de cette structure séparée en microphase facilite la décomposition thermicue de résine de polyacétal et permet la libération d' un gaz ce pyrolyse éteignant fortement l'arc et, en conséquence, peut améliorer les performances d'extinction de l'arc et peut donner une extinction de l'arc encore plus rapide. En outre, comme la réticulation est complètement non développée à ce stade, on peut recycler le constituant en surplus de l'opération de moulage. On peut obtenir l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention en soumettant le moulage en résine obtenu de la manière décrite à du rayonnement. On peut fixer ou rendre permanente la structure séparée en microphase mentionnée ci-dessus par la réaction de réticulation qui est induite par l'exposition à du rayonnement. On peut utiliser du rayonnement a, du rayonnement y, des rayons X, du rayonnement ultraviolet, etc. comme rayonnement dirigé sur le moulage en résine, le rayonnement y étant préféré parce qu'il a un grand facteur de transmission qui permet de produire une exposition uniforme. La dose d'exposition au rayonnement est de préférence d'au moins 10 kGy, et mieux comprise entre 10 et 45 kGy. Une réticulation dans cette plage donne un article en résine traitée d'extinction d'arc qui présente d'excellentes propriétés, c'est-à-dire de résistance à la chaleur, de résistance à la pression, de performances d'extinction d'arc et de résistance mécanique. La formation induite par la réticulation d'une structure réticulée en trois dimensions ne sera pas uniforme à une dose d'exposition inférieure à 10 kGy et créera la potentialité d'un suintement de l'agent de réticulation inaltéré. Au-dessus de 45 kGy, il reste des contraintes internes dans l'article en résine traitée en raison des produits de décomposition par oxydation, et cela crée la potentialité d'une déformation et d'un retrait. 'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention obtenu de la manière décrite présente une résistance mécanique, une résistance à la pression, une résistance à la chaleur et des performances d'extinction d'arc qui sont excellentes et est bien qualifié en vue d'être utilisé comme dispositif d'extinction d'arc dans un disjoncteur. Le disjoncteur On décrit ci-dessous le disjoncteur suivant la présente invention. Le disjoncteur suivant la présente invention comprend un contacteur fixe qui a un point de contact fixe, un contacteur mobile qui a un point de contact mobile apte à venir en contact avec le contacteur fixe et qui effectue une opération de commutation avec le contacteur fixe, et un dispositif d'extinction d'arc qui éteint l'arc engendré lorsque le contacteur fixe et le contacteur mobile coopèrent dans une opération de commutation, le dispositif d'extinction d'arc comprenant l'article en résine traitée d'extinction d'arc décrit ci-dessus. Un exemple précis de ce disjoncteur est représenté aux Figures 1 à 3. La Figure 1 est une vue en perspective avec arrachement du disjoncteur ; la Figure 2 est une vue en perspective de la chambre d'extinction de l'arc ; et la Figure 3 est une vue en coupe du disjoncteur. A la Figure 1, un contacteur 5 fixe fait partie intégrante d'une borne 4 latérale d'alimentation en courant et l'extrémité distale de ce contacteur 5 fixe est repliée vers l'arrière en une forme en U, de manière à se trouver le long d'un contacteur 1 mobile. Un point 7 de contact fixe est prévu à l'extrémité de cette région 5a suée en arrière ; ce point 7 de contact fixe peùh venir en contact avec un point 6 de contact mobile d. contacteur 1 mobile. En outre, une corne 9 d'arc est disposée sur le contacteur 5 fixe ; cette corne 9 d'arc guide l'arc engendré entre le point 6 de contact mobile et le point 7 de contact fixe vers le dispositif d'extinction de l'arc. Le dispositif d'extinction de l'arc comprend une grille 2 et une chambre 13 d'extinction de l'arc. Une pluralité de grilles 2 (5 dans le dessin) sont empilées à un intervalle prescrit dans un corps 12 isolant, et le contacteur 1 mobile est structuré de manière à passer dans des encoches 2a en forme de V formées dans les grilles 2, pour effectuer ainsi une opération de commutation entre la position fermée (représentée par la ligne en trait plein à la Figure 1) et la position ouverte (représentée par la ligne en traits mixtes à la Figure 1). Une chambre 13 d'extinction de l'arc est disposée entre le contacteur 1 mobile et les grilles 2 ; cette chambre 13 d'extinction de l'arc est formée en article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention, comme décrit ci-dessus. Aux Figures 1 et 3, le corps 12 isolant comprend une paire de parois 12a latérales (gauche et droite) et des éléments 12b et 12c de connexion qui, à leur fond et à leur sommet, relient les parois 12a latérales l'une à l'autre, et est moulé sous la forme d'un article unique en une résine de moulage du type mélamine qui résiste à l'arc. De multiples parties de fentes 14 de section transversale rectangulaire sont formées dans les surfaces opposées des parois 12a latérales gauche et droite ; les fentes 14 sont formées en s'inclinant graduellement vers le haut à par-.ir du bord latéral de charge des parois 12a latérales (le bord du côté droit à la Figure 3). Les grilles 2 sont pressées dans les fentes 14, de manière à s'étendre entre les parois 12a latérales droite et gauche. La chambre 13 d'extinction de l'arc comprend une paire de parois 13a latérales (gauche et droite) et une paroi 13b avant qui court suivant une forme arquée le long des encoches 2a des grilles 2 entre les bords supérieurs des parois 13a latérales gauche et droite. Les éléments qui suivent sont formés aussi en partie intégrante dans la chambre 13 d'extinction de l'arc : une cloison 15 qui cloisonne le dispositif d'extinction de l'arc à partir du mécanisme de commutation et un couvercle 16 isolant qui recouvre le côté supérieur du contacteur 5 fixe. La cloison 15 est munie d'une fente 15e qui court le long du trajet de commutation du contacteur 1 mobile, tandis que le couvercle 16 isolant est muni d'une ouverture 16a formant hublot qui découvre le point 7 de contact fixe. La chambre 13 d'extinction de l'arc s'insère à l'intérieur du corps 12 isolant par le côté droit de la Figure 3, de façon à ce que la cloison 15 vienne en contact avec les bords des parois 12a latérales du corps isolant et soit supportée sur le contacteur 5 fixe par le couvercle 16 isolant et soit fixée par pression du couvercle principal (non représenté) du disjoncteur. En cet état, les parois 13e latérales de la chambre 13 d'extinction de l'arc recouvrent de l'intérieur les deux régions de jambage (les deux régions latérales des encoches 2a) des grilles 2 qui reposent sur les deux côtés du contacteur 1 mobile, et la paroi 13b avant est, comme représenté à la Figure 3, positionnée dans la profondeur de l'encoche 2a de la grille 2 la plus haute. Dans la structure décrite ci-dessus, un arc est engendré entre le point 6 de contact mobile et le poin. 7 de contact fixe pendant une interruption de ccurant et cet arc est tiré dans la grille 2 et est éteint. A cet instant, les deux régions de jambage des grilles 2 sont recouvertes sur leur intérieur par les parois 13a latérales de la chambre 13 d'extinction ae _'arc comprenant l'article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la présente invention et sont ainsi isolées de l'arc, ce qui arrête la fusion et la propagation de cet élément par l'arc. En outre, il est produit - à partir des parois 13a latérales à proximité de l'arc - un gaz de pyrolyse qui a une grande teneur en hydrogène gazeux, en H2O, en O2 et en 0 et qui contient peu de constituant qui contribue peu à une extinction d'arc, par exemple une fraction de goudron ; en raison de cela, un refroidissement de l'arc est réalisé et une extinction de l'arc se produit rapidement. Exemples Exemple 1 On mélange les constituants suivants, puis on les mélange/malaxe à 220°C en utilisant une extrudeuse à deux vis à écoulement latéral (provenant de Japan Steel Works) pour obtenir des pastilles de résine : 55 parties en masse d'une résine de polyoléfine contenant 0,58 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène (EVALL104B, marque de fabrique, de Kuraray Co., Ltd.), 20 parties en masse d'un copolymère de polyoxyméthylèneoxyéthylène ayant une teneur de 90 % en moles de motif récurrent provenant de l'oxyméthylène (Tenac C 4520, marque de fabrique, de Asahi Kasei Corporation), 5 parties en masse de TAIC en tant que réticulant (TAIC, marque de fabrique, de Nippon Kasei Chemical Co, Ltd.) et 20 parties en masse d'hydroxyde de magnésium comme hydroxyde métallique (Magseeds N-4, marque de _abri de Konoshima C emical Co., Ltd.) . On sèche ensuite les pastilles de résine pendant 7 heures à 8C°C, puis on les moule à une température de la résine de 215°C et à une température du moule de 50°C en utilisant un moule par injection (provenant de FANUC Ltd. : a50C). Lorsque l'état de la section transversale de ce produit moulé est observée par microscope électronique à balayage, on voit un état séparé de microphase qui forme une structure uniforme mer-îlot ayant des sphérulites lamellaires. On expose ensuite ce produit moulé à 25 kGy de rayonnement y provenant d'une source de cobalt-60 pour obtenir l'article en résine traitée d'extinction d'arc de l'Exemple 1. Lorsque l'on observe au microscope électronique à balayage l'état de la section transversale de cet article en résine traitée d'extinction d'arc, on voit un état séparé de microphase qui forme une structure uniforme mer-îlot avec des sphérulites lamellaires. Exemple 2 On mélange les constituants suivants, puis on les mélange/malaxe à 220°C en utilisant une extrudeuse à deux vis à courant latéral (provenant de Japan Steel Works) pour obtenir des pastilles de résine : 45 parties en masse de résine de polyoléfine contenant 0,58 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène (EVALL104B, marque de fabrique, de Kuraray Co., Ltd.), 15 parties en masse d'un copolymère de polyoxyméthylèneoxyéthylène ayant une teneur de 90 % en moles de motif récurrent provenant de l'oxyméthylène (Tenac C 4520, marque de fabrique, de Asahi Kasei Corporation), 20 parties en masse d'hydroxyde de magnésium comme hydroxyde métallique (Magseeds N-4, marque de fabrique, de Konoshima Chemical Co., Ltd.), 15 parties en masse de fibre de verre traitée au silane ("03. JAFT2Ak25", marque de fabrique, d'Asahi Fiberglass) comme charge minérale parties en masse du composé ayant la formule (1-18) précédente comme ageno ignifuge organophcsOhoré réactif. On sèche ensuite les pastilles de résine pendant 7 heures 5 à 80°C, puis on les moule à une température de la résine de 215°C et à une température du moule de 5C°C en utilisant un moule par injection (provenant de EAN C Ltd. : a50C). Lorsque l'on observe l'état de la section transversale de ce produit moulé au microscope électronique à balayage, on voit un état séparé de microphase qui forme une structure uniforme mer-îlot ayant des sphérulites lamellaires. On expose ensuite ce produit moulé à 25 kGy de rayonnement y provenant d'une source de cobalt-60 pour obtenir l'article en résine traitée d'extinction d'arc de l'Exemple 2. Lorsque l'on observe l'état de la section transversale de cet article en résine traitée d'extinction d'arc au microscope électronique à balayage, on voit un état séparé de microphase qui forme une structure uniforme mer-îlot ayant des sphérulites lamellaires. Exemple 3 On mélange les constituants suivants, puis on les mélange/malaxe à 220°C en utilisant une extrudeuse à deux vis à courant latéral à remplacement par de l'azote gazeux (provenant de Japan Steel Works) pour obtenir des pastilles de résine : 43 parties en masse d'une résine de polyoléfine contenant 0,58 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène (EVAL-L104B, marque de fabrique, de Kuraray Co., Ltd.), 20 parties en masse d'un copolymère de polyoxyméthylène-oxyéthylène ayant une teneur de 90 % en moles d'un motif récurrent provenant de l'oxyméthylène (Tenac C 4520, marque de fabrique, de Asahi Kasei Corporation), 15 parties en masse d'hydroxyde de magnésium en tant qu'hydroxyde métallique (Magseeds N-4, marque de fabrique, de Konoshim.a Cheo'ical Co., L'id.], 15 part-es en masse de Boehm- te (BYT--C, marque de fabrique, de Kawai Lime Industrial Co., Ltd.) comme charge minérale et 7 parties en masse du composé ayant la formule (II-3) précédente comme agent ignifuge organophosphoré réactif. On sèche ensuite les pastilles de résine pendant 7 heures à 80°C, puis on les moule ensuite à une température de la résine de 215°C et à une température du moule de 50°C sous atmosphère de N2 en utilisant un moule par injection (provenant de FANUC Ltd. : a50C). Lorsque l'on observe l'état de la section transversale de ce produit moulé au microscope électronique à balayage, on voit un état séparé de microphase qui forme une structure uniforme mer-îlot ayant des sphérulites lamellaires. On expose ensuite ce produit moulé à 25 kGy de rayonnement y provenant d'une source de cobalt-60 pour obtenir l'article en résine traitée d'extinction d'arc de l'Exemple 3. Lorsque l'on observe l'état de la section transversale de cet article en résine traitée d'extinction d'arc au microscope électronique à balayage, on voit un état séparé de microphase qui forme une structure uniforme mer-îlot ayant des sphérulites lamellaires. Exemple comparatif 1 On obtient des pastilles de résine en mélangeant/malaxant dans les mêmes conditions qu'à l'Exemple 1, si ce n'est que l'on n'incorpore pas l'agent de réticulation utilisé à l'Exemple 1. On sèche ensuite les pastilles de résine obtenues pendant 7 heures à 80°C, puis on les moule à une température de la résine de 215°C et à une température du moule de 50°C en utilisant un moule par injection (provenant de FANUC Ltd. : a50C) pour obtenir l'objet en résine traitée d'extinction de l'arc de l'Exemple comparatif 1. Exemple comparatif 2 On obtient des pastilles de résine en mélangea nt/malaxant dans les mêmes conditions qu'a l'Exemple 2, sauf que l'on n'incorpore pas l'agent ignifuge (I-18) organophosphoré réactif utilisé à l'Exemple 2. On sèche ensuite les pastilles de résine obtenues pendant 7 heures à 80°C, puis on les moule à une température de la résine de 215°C et à une température du moule de 50°C en utilisant un moule par injection (provenant de FANUC Ltd. : a50C) pour obtenir l'objet en résine traitée d'extinction de l'arc de l'Exemple comparatif 2. Exemple comparatif 3 On obtient l'article en resane traitee d'extinction d'arc de l'Exemple comparatif 3 comme à l'Exemple 2, à l'exception du fait que l'on utilise une résine polyéthylène (HJ362, marque de fabrique, de Japan Polyethylene Corporation) au lieu de la résine de polyoléfine contenant 0,58 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène (EVAL-L104B, marque de fabrique, de Kuraray Co., Ltd.) qui a été utilisée à l'Exemple 2. Exemple comparatif 4 On obtient des pastilles de résine en mélangeant/malaxant dans les mêmes conditions qu'à l'Exemple 3, si ce n'est que l'on n'incorpore pas l'agent ignifuge (II-3) organophosphoré réactif utilisé dans l'Exemple 3. On sèche ensuite les pastilles de résine obtenues pendant 7 heures à 80°C, puis on les moule à une température de la résine de 215°C et à une température du moule de 50°C en utilisant un moule par injection (provenant de FANUC Ltd. : a50C) pour obtenir l'objet en résine traitée d'extinction de l'arc de l'Exemple comparatif 4. Exemple comparatif 5 Cour en mélangeant/ _.alax_ant 25 parties en masse d'une résine de polyester insaturé (7527, marque ae fabrique, de U-PICA Co., Ltd.), 335 parties e: masse d'Al(OH), 5 parties en masse d'un copolymère de styrène et d'acétate de vinyle, 0,3 partie en masse de peroxyde de t-butyle Z en tant qu'amorceur de polymérisation et 4,7 parties en masse d'un régulateur de viscosité à l'aide d'un malaxeur, on ajoute 35 parties en masse de fibre de verre traitée au silane ("03. JAFT2Ak25", marque de fabrique, de Asahi Fiberglass) comme charge minérale et on la disperse pour obtenir un composé de moulage en masse. On moule ce composé de moulage en masse et on le polymérie entre 140 et 150°C pour obtenir l'article en résine traitée d'extinction d'arc de l'Exemple comparatif 5. On évalue l'aptitude à la transformation par moulage des articles en résine traitée d'extinction d'arc des Exemples 1 à 3 et des Exemples comparatifs 1 à 5. En plus, on effectue un essai de court-circuit, un essai de résistance à la chaleur et un essai d'ignifugation en utilisant ces articles en résine traitée d'extinction d'arc en tant que chambre 13 d'extinction d'arc du disjoncteur de la Figure 1. Dans l'essai de court-circuit, on applique un courant (3 phases 440 V/50 kA) dans l'état fermé ; le contacteur mobile est séparé pour engendrer un courant d'arc ; et on observe la capacité d'interruption (performance d'extinction de l'arc) de ce courant d'arc, la présence/l'absence d'endommagement du dispositif d'extinction d'arc (comportement de la pression interne) et l'état de surface (résistance à la chaleur). On donne une note "passe" pour l'aptitude à l'interruption lorsque le courant de court-circuit est interrompu. Pour l'aptitude à la transformation par moulage, on_ évalue visuellement la présence/l'absence pendant le moulage de problèmes tels que le moussage, l'égouttage, etc. et on donne une note de "passe" lorsqu'on ne peut pas détecter visuellement ces problèmes. Pour l'ignifugation, on fabrique une éprouvette d'essai (longueur = 5 pouces, largeur = 1/2 pouce, épaisseur = 3,2 mm) suivant le test UL-94 ; on suspend l'éprouvette d'essai verticalement ; et on enregistre la durée de combustion après contact pendant 10 secondes avec une flamme de bec Bunsen. Après extinction de la flamme, on effectue un deuxième contact avec la flamme de 10 secondes et on enregistre à nouveau la durée de combustion après le contact avec la flamme. On effectue l'évaluation suivant le test UL-94 reposant sur la somme des durées de combustion, la durée de combustion au rouge après la deuxième extinction de flamme et la présence/l'absence de goutte qui mettent feu au coton. Pour la pollution du métal, on mesure la résistance de contact après maintien pendant 300 heures dans une ambiance à 120°C et on donne une note "passe" si la valeur de la résistance de contact n'est pas plus grande que 50 mQ. On donne les résultats de ces essais au Tableau 1. 42 Tableau 1 Essai de court-circuit aptitude à la ignifugation Polluti Aptitude à dommage résistance à transformation (UL-94) on de l'interruption (comportement la chaleur par moulage métal. (performance de la (état de d'extinction de pression surface) l'arc) interne) Exemple 1 passe passe surface excellente V-0 passe (excellente (pas de excellente performance dommage) d'interruption) Exemple 2 passe passe surface excellente V-0 passe (excellente (pas de excellente performance dommage) d'interruption) Exemple 3 passe passe surface excellente V-0 passe (excellente (pas de excellente performance dommage) d'interruption) 43 Exemple passe il se produit surface excellente HB passe comparatif 1 (excellente un dommage excellente excellente V-0 Exemple performance il se produit surface comparatif 2 d'interruption) un dommage excellente passe (excellente performance d'interruption) passe Exemple ne passe pas il se produit surface excellente HB passe comparatif 3 un dommage excellente Exemple passe il se produit surface excellente V-0 ne comparatif 4 (excellente un dommage excellente passe performance pas d'interruption) Exemple passe il se produit surface médiocre V-1 passe comparatif 5 (excellente un dommage excellente (un ébavurage performance se produit) d'interruption) Sur la base des résultats donnés cl-dessus, les articles en résine traitée d'extinction d'arc des Exemples 1 à 3 ont une ions.=ugatior, une résistance • - a chaleur et une aptitude à la transformation par moulage gui sont excellentes ; les disjoncteurs oui utilisent ces dispositifs d'extinction de l'arc comprenant ces articles en résine traitée d'extinction d'arc peuvent éteindre très efficacement l'arc engendré à partir des points de contact pendant une interruption de courant ; et on n'observe pas de dommages de la chambre d'extinction de l'arc pendant une extinction de l'arc. REVENDICATIONS 1. Article en résine traitée d'extinction d'arc, caractérisé en ce qu'il est obtenu en moulant une composition de résine comprenant (A) une résine de polyoléfine dans laquelle le groupe hydroxyle remplace une partie des atomes d'hydrogène de la chaîne méthylène et qui contient de 0,2 à o,7 mole de groupe hydroxyle par mole de groupe méthylène, (B) un agent de réticulation qui a un groupe d'extrémité insaturé, et (C) un hydroxyde métallique dont la surface a été traitée par un acide aliphatique supérieure, la composition de résine contenant de 5 à 60 parties en masse de l'hydroxyde métallique (C) pour 100 parties en masse de la résine (A) de polyoléfine ; et en effectuant une réticulation induite par rayonnement sur la composition de résine après son moulage. 2. Article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'hydroxyde métallique (C) est de l'hydroxyde de magnésium. 3. Article en résine traitée d'extinction d'arc suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'acide aliphatique supérieur utilisé pour traiter la surface de l'hydroxyde métallique (C) est un acide aliphatique ayant de 12 à 20 atomes de carbone. 4. Article en résine traitée d'extinction d'arc suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la chaleur latente de décomposition de la résine (A) de polyoléfine est d'au moins 30 cal/g. 5. Article en résine traitée d'extinction d'arc suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la résine (A) de polyoléfine est unco olymère d' éthylène et d' alcool vinylique. 6. Article en résine traitée d'extinct d arc suivant l'une quelconque des revendications à caractérisé en ce a-ue l'agent (B) de réticulation comprend un composé organophosphoré tel que represente par la formule (I) et/ou (II) ci-dessous et la composition de résine contient de o, s à 20 % en rasse de ce composé organophosphoré : [C 1] R1_XZ X3-R3 0=PùOùR5-0ùP=O R'-x' xa_.R4 (I) (dans la formule (1), RI à R4 représentent chacun CH2=CY1-Y2- ou un groupe hydrocarboné aromatique monovalent contenant éventuellement un hétéroatome ; R5 représente un groupe hydrocarboné aromatique divalent contenant éventuellement un hétéroatome ; X' à X4 représentent chacun un groupe choisi parmi -0-, -NH- et - (CH2=CY1-Y2) N-, et au moins l'un de X1 à X4 comprend -NH-ou - (CH2=CY1-Y2) N- ; au moins deux de R1 à R4 et de X1 à X4 ccmprennent CH2=CY1-Y'- ; Y1 représente hydrogène ou méthyle ; Y2 représente alcoylène ayant de 1 à 5 atomes de carbone ou -COO-Y3- ; et Y3 représente alcoylène ayant de 1 à 5 atomes de carbone) [C 2] R6 RB R9 ( _ 0=PùArl j PùAr2.1 ) P=O 1-7 ` 0 n R10 (II) 30 (dans la formule (II), au moins une liaison P-C est présente par molécule ; Ar' et Ar2 représentent chacun un groupe hydrocarboné aromatique divalent qui n'a pas plus de 20 atomes de carbone et qui ne contient pas 35 d'hydrogène labile ; n est un nombre entier allant de 0 à2 ; R6 à R13 représentent chacun un groupe choisi - MCH2CI-I=CI-12, -N ( C1-12CE=CH2) 2, -OC-ri2CI-I=CH2, - CI-11 C:-==CH2, - CHIC H20CI-1=CH2, -(CH4)-CI-1=CH2, -0 (C.6I-:4 ) -C 01-:2 -N(CI-12CI-i-C:-12)-(C6H4)-CH=CH2, -0-R-00C-C(R')=CI-i2, - NH-R-NHCO-C(R')=CH2 et aryle n'ayant pas plus de 12 atomes de carbone ; R représente alcoylène ayant de 2 à 5 atomes de carbone ; R' représente hydrogène ou méthyle ; et au moins deux de R6 à RI° comprennent -CH=CH2 ou -C(CH3)=CH2). 7. Article en résine traitée d'extinction d'arc suivant l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'agent (B) de réticulation contient un agent d'ignifugation comprenant un composé azoté cyclique qui a au moins deux groupes insaturés à ses extrémités et la composition de résine contient de 0,5 à 7 % en masse de ce composé azoté. 8. Article en résine traitée d'extinction d'arc suivant l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la composition de résine contient de 1 à 40 % en masse d'au moins une charge (D) minérale choisie parmi des fibres de renfort, des tricotes de titanate de baryum, du gel de silice microparticulaire, de la boehmite, du talc et du carbonate de magnésium. 9. Disjoncteur comprenant un contacteur fixe qui a un point de contact fixe, un contacteur mobile qui a un point de contact mobile venant en contact avec le contacteur fixe et qui effectue une opération de commutation avec le contacteur fixe, et un dispositif d'extinction d'arc qui éteint l'arc produit lorsque le contacteur fixe et le contacteur mobile coopèrent dans une opération de commutation, caractérisé en ce que le dispositif d'extinction d'arc comprend un article en résine traitée d'extinction d'arc suivant l'une quelconque des revendications 1 à 8.