FR 2930017 A1 20091016 FR 0802070 A 20080415 Procédé de régulation d'un groupe de ventilation par sauts de débit d'air La présente invention concerne les installations de 5 ventilation de locaux, comportant un caisson de groupe de ventilation. Pour ventiler des locaux par une installation de ventilation commune, celle-ci comprend un groupe de ventilation, en général un moto-ventilateur extracteur 10 d'air, qui est disposé en aval de diverses branches de conduits d'air, qui, chacune, collectent l'air de plusieurs colonnes de dérivation, en parallèle, alimentées par des bouches d'aspiration disposées au niveau des divers locaux et munies de volets d'ouverture / fermeture. En fait, la 15 position dite de fermeture de chaque bouche ne correspond pas à une fermeture totale, c'est-à-dire qu'elle autorise un débit minimal, d'étiage. Ainsi, un utilisateur ouvrira, à l'heure des repas, la bouche desservant sa cuisine, et, à d'autres moments, ce 20 sera la bouche, hygro-réglable, de sa salle de bain qui s'ouvrira automatiquement. Lorsque la quasi-totalité des bouches d'aspiration se trouvent ouvertes, le ventilateur doit pouvoir assurer au moins un minimum de dépression au niveau de chacune, pour 25 qu'elle fournisse son débit nominal. Or, l'augmentation du débit d'air liée à l'ouverture de toutes les bouches provoque une perte de charge dans l'installation, si bien que la dépression que provoque le ventilateur, juste en amont de celui-ci, ne se répercute pas entièrement aux 30 bouches. De ce fait, classiquement, pour garantir l'existence permanente d'au moins le niveau voulu de dépression derrière chaque bouche, c'est-à-dire même si la perte de charge est maximale du fait que le débit global de l'installation est maximal, on fait fonctionner le ventilateur à une puissance excédant le juste besoin. Ainsi, on peut le faire fonctionner à dépression constante maximale. Toutefois, lorsqu'il n'y a qu'un très faible nombre de bouches ouvertes, la perte de charge dans l'installation n'est assurément pas maximale, de sorte que l'on peut, sans nuire à la qualité de service, réduire légèrement la dépression en cas de faible débit. Une régulation à pression croissante présente cette possibilité, mais la courbe de consigne, qui doit couvrir le besoin enveloppe maximal de l'installation, présente, dans certaines installations, une pression qui croît très rapidement, pour atteindre quasiment le maximum alors que le débit est encore en deçà de la moitié de sa valeur maximale possible. C'est donc une approche probabiliste, pour satisfaire le besoin dans une grande majorité des cas d'ouvertures de bouches, c'est-à-dire que la courbe de consigne est alors choisie pour fournir le besoin le plus probable, avec un risque estimé très faible de non satisfaction. Il en résulte que l'adaptation au juste besoin reste médiocre alors qu'en outre la probabilité pour que le besoin instantané atteigne le niveau surélevé de la courbe enveloppe est très faible. Bien évidemment, il est exclu de fonctionner à un débit constant puisque le nombre de bouches ouvertes est essentiellement variable. La présente invention vise ainsi à proposer une solution permettant d'offrir un bon compromis entre l'énergie électrique consommée pour entraîner le ventilateur et la qualité du service offert. c,- CRO-._~-dcrRar.dR FR.a_c :`_. '4:-2Ce8 - 11:]5 - 2/44 A cet effet, l'invention concerne tout d'abord un procédé de régulation d'un groupe de ventilation comportant un moteur d'entraînement d'un ventilateur de mise en circulation d'air, sous une pression réglable, dans une installation comprenant une conduite de ventilation comportant une pluralité de bouches d'air d'un type à débit d'air nominal garanti au-delà d'une pression différentielle de seuil prédéterminée, caractérisé par le fait que : a) on fixe la pression du ventilateur à une pression de service au moins égale à la pression différentielle de seuil, b) on mesure une valeur courante de débit d'air du ventilateur, c) on passe en un mode de régulation à stabilisation du débit d'air autour d'une valeur de consigne de débit d'air située, sur une courbe de réponse pression / débit d'air de l'installation, dans une plage de pression de fonctionnement contenant la pression différentielle de seuil, d) on scrute toute apparition d'une dérive du besoin en débit d'air à assurer, e) et, si besoin est, on poursuit cycliquement l'étape d) pour, en cas de dite détection de dérive du besoin en débit d'air, apporter, à la valeur de consigne de débit d'air, une modification dans un sens tendant à réduire la dite dérive du besoin en débit d'air. On notera que le terme "pression" désigne ici, par rapport à la pression atmosphérique, une surpression s'il s'agit d'une insufflation ou désigne une dépression s'il s'agit d'extraction d'air. On notera de même que les étapes a) et b) sont des étapes d'initialisation, au démarrage, du point de fonctionnement, mais que ce n'est pas là le cœur de l'invention, c'est-à-dire que l'on pourrait partir d'un point quelconque de fonctionnement, donc éventuellement F Er eve[s',O--~:. E---5EC41-.demande- FF dos 15 4 incorrect, pour ensuite le faire dériver vers un fonctionnement: correct en utilisant les étapes c) à e). Ainsi, et à l'encontre du préjugé de l'art antérieur évoqué ci-dessus, le procédé de l'invention repose sur un fonctionnement: selon le principe de la régulation à débit constant, c'est-à-dire en asservissant le débit d'air, par exemple à travers la puissance ou la vitesse de rotation du ventilateur considéré, de façon à assurer la valeur de consigne de débit, mais le concept inventif de l'invention est de procurer, à la valeur de consigne de débit d'air, une "agilité" pour sauter d'une valeur à une autre afin de suivre l'évolution du juste besoin en débit d'air. Pour un débit d'air donné assurant le besoin "juste nécessaire", l'énergie du moteur est régulée pour assurer automatiquement la régulation à débit d'air constant, fondée sur la mesure du besoin en débit d'air. Ainsi, contrairement à l'approche probabiliste ou maximaliste de l'art antérieur pour résoudre le problème, le concept de l'invention est fondé sur une approche déterministe, et donc ne nécessite pas de prévoir une grosse marge de (dé)pression. Cette approche déterministe consiste ainsi à fonctionner pendant un certain temps à un certain débit d'air constant, de consigne, c'est-à-dire un fonctionnement. en aveugle, sans chercher à "observer" alors les variations du besoin d'air, et, un court instant, on capte la réalité du besoin d'air pour recaler en conséquence la consigne de débit d'air. De préférence, la dérive est : dl) soit détectée indirectement, suite à une modification d'un. paramètre de fonctionnement du ventilateur, déterminant la valeur de pression d'air, la modification étant . R. E're"Ets.2 -CO`. Ainsi, le seuil de débit d'air peut être fixé à une valeur supérieure à ce qui est observé la nuit, par exemple deux fois la valeur moyenne de débit de nuit, ou encore être fixé à une fraction du débit maximal observé sur plusieurs jours, par exemple 20 à 30 pourcent, ou bien encore on observe les fluctuations du besoin en débit d'air, d'après l'historique. F^414 demande F,.. doc - 15 C4 2DDë 11.1' - Si la durée de l'historique est relativement courte, chaque événement, c'est-à-dire chaque changement du besoin en pression, peut être détecté, c'est-à-dire que l'on peut effectuer un comptage de ceux-ci. On asservit ainsi la fréquence des cycles de régulation à la fréquence des événements. On rappellera que, pour détecter tout événement, le deuxième théorème de Shannon prévoit que l'on effectue l'échantillonnage, c'est-à-dire la détection des événements, à une fréquence de répétition au moins double de la fréquence de ceux-ci. En effet, un événement peut se caractériser temporellement par un instant d'apparition et un instant de disparition, c'est-à-dire qu'une période de répétition de l'événement comporte deux états : "événement présent" et "événement absent". Il faut donc échantillonner au moins deux fois chaque période pour détecter respectivement chacun de ces deux états. Plus précisément, si l'un des deux états est plus court que l'autre, il faut donc augmenter la fréquence d'échantillonnage, pour que la période correspondante d'échantillonnage soit inférieure à la durée de l'état le plus court, qui sera donc à coup sûr détecté. Selon un mode de mise en oeuvre du procédé, on utilise, comme paramètre de fonctionnement, la pression assurée par le ventilateur, de sorte qu'un accroissement de la pression nécessaire pour assurer la valeur de consigne de débit d'air, traduisant l'ouverture d'une bouche, est détecté à l'étape d) et entraîne donc un accroissement de la valeur de consigne de débit d'air. On peut toutefois utiliser un paramètre de puissance de commande du ventilateur comme dit paramètre de fonctionnement. C'est par exemple un couple d'entraînement ou la puissance électrique fournie à un -08C414 -dc nnnde FR .doc - ;5;04:'7 C08 - Il 15 - 8!99 moteur correspondant, ou encore la vitesse de rotation du moteur. Si l'on effectue l'étape dl), on peut augmenter alors, lors de la répétition de l'étape a), la pression de service au-dessus d'une valeur courante de pression nécessitée pour assurer la valeur de consigne de débit à l'étape c) écoulée, et la valeur de consigne de débit est choisie à un niveau inférieur au débit mesuré à l'étape b). Comme évoqué plus haut, on assure ainsi une (sur)pression suffisante, c'est-à-dire que l'on assure une pression enveloppe de tout besoin possible de débit, pour que chaque bouche puisse exprimer son besoin quelle que soit sa position dans l'installation et en particulier la perte de charge qui l'affecte et qui est due en grande partie aux autres bouches, et on revient ensuite à la pression optimale, de dit niveau inférieur à celui choisi pour la mesure du besoin en débit d'air, pour fonctionner à nouveau à débit d'air constant, à la valeur correspondant au besoin qui vient d'être rafraîchie. Le niveau des fuites et le bruit, temporairement accrus lors de la mesure à pression accrue, sont ainsi ramenés au niveau minimal compatible avec la satisfaction du besoin, et: le rendement de l'installation est optimal. En pareil cas, la valeur de consigne de débit est de 25 préférence choisie à un niveau supérieur à 90 pourcent de la valeur courante de débit mesurée à l'étape b). La pression de service peut être fixée par ajout d'une valeur déterminée à la dite valeur courante de pression et on régule temporairement à pression constante pour détecter 30 le besoin en débit d'air et donc la dite dérive du besoin en débit d'air à l'étape d). R'\5revets'•27700\27757--060414-demande FR.doc - 15/09:' 2058 - 11_15 - 9,44 lo La régulation à pression constante permet ainsi de fixer l'un des deux paramètres de fonctionnement, de sorte que l'on peut mesurer plus précisément le besoin en débit d'air qui constitue le second paramètre. Dans le cas de l'étape dl), on peut prévoir de comparer une valeur courante du paramètre de fonctionnement du ventilateur à une valeur homologue précédente mémorisée, pour déterminer une valeur d'amplitude de la dérive du paramètre de fonctionnement, que l'on compare à une valeur de "pas" de dérive et, si la dérive excède la valeur de "pas" de dérive, on modifie la valeur de consigne de débit d'air dans un sens tel qu'il diminue la dérive du paramètre. Une table de conversion permet même de déterminer une valeur de correction de la consigne pour annuler la dérive. La modification de la valeur de consigne de débit d'air peut s'effectuer de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air représentant une valeur prédéterminée du dit débit d'air nominal. Cela s'applique essentiellement aux bouches auto-réglables, puisque les bouches hygro-réglables ont un réglage qui varie de façon discrète. Ainsi, même si la mesure de débit d'air à l'étape b) est entachée de "bruit", par exemple dû à la perte de charge dans la conduite ou quelques fuites ou à des variations mineures du débit d'autres bouches, par exemple à ouverture progressive, le réglage de consigne de débit d'air vise à corriger d'une quantité égale à la valeur nominale attendue, c'est-à-dire à s'adapter au débit que va fournir la bouche. Si les bouches peuvent présenter par exemple deux débits d'air nominaux, c'est-à-dire faible N._ EZe','ete 7 C'27-67--D80414-demande FR oc, - 27C8 - 1135 10 14 débit et fort débit, le saut sera par exemple fixé à une valeur moyenne entre ces deux valeurs. A l'étape a), on peut estimer une valeur de perte de charge dans la conduite, en fonction de caractéristiques, mémorisées, de taille de celui-ci et d'une valeur courante mesurée de débit d'air, et la pression de service est choisie à une valeur d'au moins la valeur de pression différentielle de seuil augmentée de la perte de charge estimée. On assure ainsi une (sur)pression suffisante pour effectuer une mesure précise, tout en évitant un accroissement excessif de la pression, susceptible d'engendrer des fuites supplémentaires et des nuisances sonores, de par un fonctionnement à forte puissance du caisson, se manifestant près de celui-ci et à proximité des bouches. Dans le cas général d'une pluralité de telles conduites, on peut ainsi traiter la conduite la plus défavorisée et en particulier la bouche la plus défavorisée dans celle-ci, par exemple à partir d'une table donnant la perte de charge. La modification de la valeur de consigne de débit d'air peut représenter sensiblement la valeur de la dérive du besoin en débit d'air, et, en outre, la valeur de consigne de débit est maintenue au-dessus d'une valeur de cumul du besoin mesuré au fil du temps, pour ainsi garantir une marge de réserve permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit. Il s'agit donc d'une intégration des modifications 30 successives, dans un sens et dans l'autre, de la valeur de consigne de débit, par exemple un comptage de sauts de la R:`. Brev et 27700\277E---080411-demande FFdcc - valeur de consigne de débit d'air si cette consigne varie par sauts représentant un "pas" prédéterminé. Dans un mode particulier de mise en oeuvre du procédé, on détermine une zone de coude d'une courbe de réponse pression / débit de l'installation, en faisant varier l'un parmi un nombre BO de bouches ouvertes et la pression du ventilateur, pour mémoriser une suite de points courants de la courbe de réponse, et la plage de débit de fonctionnement est fixée dans la zone de coude. Le coude représente donc une transition, pour laquelle le rapport pression / consigne de débit d'air est minimal. Pour déplacer le point courant, on peut faire varier le nombre BO de bouches ouvertes, en réglant le ventilateur à une pression suffisante pour leur assurer une pression 15 différentielle au moins égale à la dite pression différentielle de seuil prédéterminée. A l'étape a), on peut faire fonctionner le ventilateur sans régulation. ou à pression constante ou croissante avec le débit, pour ainsi assurer suffisamment de pression pour 20 fonctionner au-delà de la pression différentielle de seuil compte tenu des pertes de charge et des fuites. L'invention concerne aussi un groupe de ventilation comportant un moteur d'entraînement de ventilateur de mise en circulation d'air, sous une (dé)pression réglable par 25 des circuits de réglage de puissance du moteur et donc ainsi du débit d'air, dans une installation comprenant une conduite de ventilation comportant une pluralité de bouches d'air d'un type à débit d'air nominal garanti au-delà d'une pression différentielle de seuil prédéterminée, caractérisé 30 par le fait qu'il comporte des moyens séquenceurs agencés pour effectuer la suite des étapes du procédé de l'invention, R:\Brevets 2''"00'-FC-� tir... dr F0. Jsc - ls,'C4 2008 - 71 5 12!44 F, e!e - E Cem,nJc FR 13 par commande des moyens de réglage, pour l'étape a), par commande de moyens de mesure de débit d'air, pour l'étape b), par commande de moyens d'asservissement des moyens de 5 réglage, à l'étape c) par lecture de moyens de détection de dérive en besoin de débit d'air, pour l'étape d), par commande des moyens d'asservissement, à l'étape e). Les moyens d'asservissement sont avantageusement 10 agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air s'effectue de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air représentant une valeur prédéterminée de débit d'air, par exemple un débit d'air nominal ou une valeur moyenne de débits d'air possibles. 15 En particulier, les moyens d'asservissement peuvent être agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air représente sensiblement la valeur de la dérive du besoin en débit d'air, et, en outre, pour que la valeur de consigne de débit d'air soit maintenue au- 20 dessus d'une valeur de cumul du besoin mesuré au fil du temps, pour ainsi garantir une marge de réserve permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit. Cette marge de réserve est toutefois de préférence maintenue à un niveau limité 25 pour éviter les nuisances sonores évoquées plus haut de même que l'accroissement des fuites ou encore l'accroissement de la consommation électrique du moteur. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'un mode de mise en oeuvre du procédé 30 de l'invention dans un groupe de ventilation selon l'invention, en référence au dessin annexé, selon lequel : 'ZOCB - 11,15 - - la figure 1 est une vue schématique d'une installation d'extraction d'air comportant un caisson de groupe d'aspiration relié à diverses colonnes munies de bouches de prise d'air à différents étages d'un immeuble, - la figure 2 est un diagramme par blocs fonctionnels illustrant la constitution du groupe de ventilation, - la figure 3 représente des courbes classiques d'asservissement d'une telle installation, - la figure 4 représente très schématiquement une courbe de 10 réponse d'une bouche d'air à débit d'air bridé au-delà d'un seuil au moyen d'un volet de régulation entraîné transversalement en pivotement par le flux d'air, c'est-à- dire à débit d'air régulé dans une étroite plage de valeurs lorsque la pression varie dans une plage fonctionnelle 15 prédéterminée au-dessus du seuil, et - la figure 5 est une courbe illustrant le procédé de l'invention, avec une régulation dans une plage de fonctionnement à débit d'air constant pendant des périodes successives, avec un saut vers une plage voisine si l'on 20 détecte que le débit d'air cible n'est plus adapté au besoin courant. La figure 1 représente schématiquement une installation de ventilation, dans cet exemple d'extraction d'air de divers locaux par aspiration à travers un réseau 25 ramifié de canalisations. Le réseau comprend ici un nombre BR = deux branches 10, 20 aboutissant à un tronc commun constitué par un groupe de ventilation 1 comportant un caisson 2 relié à une extrémité aval des branches 10, 20 respectives et contenant un ensemble moto-ventilateur à 30 moteur 8 d'entraînement d'un ventilateur 9 d'aspiration de l'air des branches 10, 20 pour le rejeter dans l'atmosphère. La branche 10 collecte l'air d'une pluralité F:- b.e-/ ets'27DO0' 2T7E --CPO474-demande FR.d,c - 15!04:2DC6 - 17:1_ - :4.44 d'ici deux colonnes 11, 12, munies chacune d'une pluralité de bouches 111, 112 et autres, et respectivement 121, 122, et autres, d'aération de locaux comme par exemple des cuisines ou des salles de bain dans un ou plusieurs immeubles collectifs. De même, la branche 20 collecte l'air d'une pluralité d'ici trois colonnes 21, 22, 23 munies chacune d'une pluralité de bouches 211, 212 et autres, et 221, 222 et autres, et 231, 232, 233, 239 et autres, d'aération de locaux du même genre. Il y a ainsi un nombre CO = 5 colonnes comportant chacune un nombre particulier BO de bouches, indiquées globalement par la référence 120. Chaque bouche 120 est équipée d'un ou plusieurs volets pour que l'utilisateur d'un local, ou un mécanisme sensible à un paramètre ambiant, en commande l'ouverture, ou la fermeture qui l'isole partiellement de l'installation, sachant que la position dite de fermeture autorise un débit dit d'étiage. On conçoit donc que, si toutes les bouches d'aspiration 120 sont quasi fermées, et en l'absence de régulation ou à pression constante, le ventilateur 9 va engendrer une forte dépression dans l'ensemble de l'installation, donc avoir une bonne efficacité technique. Toutefois, dans une telle situation, le rendement, c'est--àdire le service rendu, est faible. Les bouches 120 sont classiquement de deux types possibles . auto-réglable et hygro-réglable, chaque type nécessitant une pression différentielle supérieure à un seuil particulier PDs. Une bouche auto-réglable extrait l'air selon un débit bridé à une valeur de débit d'air nominal Qn, c'est-à-dire un débit d'air ne pouvant croître que selon une pente très faible dès que la pression différentielle qui lui est appliquée dépasse un tel seuil bas de bon fonctionnement, PDs, alors qu'une bouche hygro-- R-'.Ere':et _ e- -' Fr+.+-dr .r. , ^ :.. ~2 -ccru nde FP 16 réglable présente un débit d'air qui croît avec le taux d'humidité. Hormis les différences ci-dessus liées à leur structure, on distingue aussi les bouches cuisine, qui ont des débits plus élevés que ceux des sanitaires et sont généralement associées à un minuteur de 30 minutes que l'utilisateur commande pour passer au débit maximal. Un système est généralement hygro ou auto-réglable. Si une ou quelques bouches 120 viennent à s'ouvrir, la dépression va donc tendre à diminuer dans l'installation puisque les divers flux d'air supplémentaires qui vont alors se propager dans les colonnes et les branches 10, 20 vont voir leur écoulement être perturbé, et donc freiné, par le frottement sur les parois du conduit correspondant. Il s'ensuit ainsi une perte de charge accrue, qui fait que le ventilateur 9 ne peut totalement imposer sa valeur de dépression au niveau des bouches 120. Comme l'efficacité d'un bouche 120 dépend de la dépression sur son côté aval par rapport à la pression atmosphérique dans le local, côté amont, on conçoit que cette dépression doit être suffisante pour assurer le débit d'air nominal Qn, en pratique au moins 60 voire 80 Pascal. Si la dépression est insuffisante, il faut donc commander le ventilateur 9 de façon à ce qu'il augmente le pompage de l'air, c'est-à-dire la dépression Dp. Sur la figure 1, la bouche 239, en extrémité amont, c'est--à-dire l'extrémité fermée, de la colonne 23, est supposée être la bouche la plus défavorisée, c'est-à-dire celle dont le trajet (23, 20) la reliant au caisson 2 correspond à une perte de charge maximale. Cette perte de charge, qui est due à celle dans la branche 20 et aussi dans la colonne 23, compte tenu de leur section et de leur forme de cheminement, dépend aussi du nombre des F. Fre --~-t :5 ]E,44 éventuelles autres bouches 120 ouvertes, et de leurs positions. On conçoit facilement que si toutes les bouches 231, 232 et autres de la colonne 23 sont ouvertes, le flux d'air y est alors maximal, si bien que son écoulement est ralenti de par la perte de charge maximale. La figure 2 représente le diagramme par blocs fonctionnels illustrant la constitution du groupe de ventilation 1. Il est ici effectué une présentation sommaire de ces blocs fonctionnels, destinés à effectuer des étapes a), b), c), d), e) du procédé de l'invention, expliquées plus loin. Une description plus détaillée de ces blocs fonctionnels est ensuite fournie après l'exposé détaillé du procédé. Le groupe de ventilation 1 comporte un bloc d'alimentation et de commande en asservissement du moteur 8 d'entraînement du ventilateur 9 destiné à assurer la circulation d'air à travers les bouches 120 ouvertes. Le groupe de ventilation 1 comporte une unité centrale 20 intégrant une base de temps 10 qui pilote un bloc de calcul 11 associé à des circuits séquenceurs 12 effectuant la suite des étapes du procédé de l'invention, ceci : par commande de circuits 14 de réglage de débit d'air Q par action sur la puissance et donc la dépression Dp, pour l'étape a), avec consultation de circuits 5 de mesure du débit d'air Q, pour l'étape b), par commande de circuits 13 d'asservissement des circuits de réglage 14, à l'étape c) par lecture de circuits 15 de détection de dérive en besoin 30 de débit d'air Q, pour l'étape d), par commande des circuits d'asservissement 13, à l'étape e). Comme évoqué, la dépression Dp ci-dessus serait une Prf vc-C=`:?'. 2008 - 11.15 - ','44 surpression dans le cas d'une installation d'insufflation d'air. Dans les deux cas, il s'agit donc d'un accroissement de l'écart absolu de la pression utile courante par rapport à la pression atmosphérique, des deux côtés respectifs du 5 ventilateur 9. Le fonctionnement de l'installation va d'abord être exposé en ce qui concerne l'allure générale de courbes de consigne de régulation dépression Dp / débit d'air Q. La figure 3 illustre ainsi, à titre liminaire, 10 l'allure de deux types de courbes C10, C20 de consigne de dépression Dp, par rapport au débit d'air Q, qui peuvent être imposées au ventilateur 9, qui présente une courbe naturelle de réponse C30 dépression / débit d'air Q qui est sensiblement p=late tant que le débit d'air Q reste limité, 15 et dont la pente devient de plus en plus négative vers les forts débits d'air Q. Un principe de régulation, nouveau selon l'invention, est illustré par un troisième type de courbe représenté par une Courbe Générale d'Itération d'Alimentation en débit d'air, Cgénial. Comme expliqué plus 20 loin, il ne s'agit pas exactement d'une courbe mais plus précisément d'un "sentier" ou zone de cheminement d'une certaine largeur (en dépression) sur laquelle le point de fonctionnement cible, en débit d'air, va sauter d'un point, à débit d'air donné, à un autre, en fonction du besoin en 25 débit d'air mesuré. Le premier type de courbe est représenté par une courbe de consigne C10, "horizontale", c'est-à-dire une régulation à dépression Dp constante, en imposant une valeur de dépression Dp maximale, c'est-à-dire garantissant 30 au moins le niveau suffisant de pression différentielle de seuil . PDs au niveau de chaque bouche 120, et. ceci même si R- Pr, t. 8.414 J.n-ardc FRdcc - 15 4%22408 11:15 - 18 44 toutes celles-ci sont ouvertes dans la colonne considérée, donc avec une perte de charge maximale. La courbe C11 est une courbe de variante, qui indique la puissance d'entraînement du ventilateur 9, qui, elle, est croissante avec le travail à fournir, c'est-à-dire l'évacuation d'une masse croissante d'air par unité de temps. La puissance d'entraînement est un paramètre de commande de fonctionnement, c'est-à-dire amont, par exemple le courant d'alimentation I ou le puissance W du moteur 8 ou un couple moteur qu'il fournit en sortie par un arbre d'entraînement du ventilateur 9. Le deuxième type de régulation est représenté par une seconde courbe de consigne C20, de régulation à dépression croissante avec le débit d'air Q. En effet, un très faible débit d'air Q traduit le fait que certaines des bouches 120 d'une même colonne sont fermées, de sorte que la perte de charge n'excède pas une certaine limite, correspondant à une situation dans laquelle ce seraient les bouches 120 défavorisées, les plus éloignées du ventilateur 9, qui seraient ouvertes, donc avec une perte de charge maximale. Il est donc inutile de chercher à compenser, par une dépression élevée, une perte de charge qui est inexistante au-delà de cette limite, que l'on peut estimer. La courbe de montée initiale de la dépression Dp est toutefois relativement raide car il n'est pas à exclure qu'un débit Q, détecté comme étant modéré, provienne d'une seule colonne et/ou essentiellement de bouches 120 défavorisées, avec donc une perte de charge élevée. La courbe C20 apporte donc, par rapport à la courbe "horizontale" C10, une amélioration, quant au rendement énergétique de l'installation, qui donc est essentiellement limitée à la FE- e [ 21, CC\277E%--080414-L'emande FF doc - 15/04/2008 - 1115 - 19;44 zone de fonctionnement de quasi repos, et qui, en outre, n'est pas totalement optimale. La courbe Cgénial, provenant de la figure 5 et illustrant le troisième type de régulation conforme à 5 l'invention, est expliquée plus loin, en référence à la figure 5. Avant d'exposer le procédé de l'invention, on fournit préalablement la liste ci-dessous des termes utilisés, représentant tous des valeurs, de dépression ou de débit 10 d'air global dans l'installation, ou au niveau d'une bouche 120 si spécifié, ou de paramètre d'alimentation du moteur 8. Termes utilisés 15 Qn débit d'air nominal (bouche) Q débit d'air global Qcr Qcr(t-1) Qcr(t) valeur courante de débit d'air Q Qcs valeur de consigne de débit d'air QPcs "pas" de saut de débit d'air de consigne 20 Qi, Qj, Qk, Q1 valeurs de consigne de débit d'air Qm valeur de débit d'air mesurée ÛQ dérive du besoin en débit d'air Qf Débit d'air de fuite PDs pression différentielle de seuil (bouche) 25 Psv pression de service globale Dp dépression du ventilateur 9 Dpc valeur courante de dépression Dp Pi, Pj, Pk, Pl Plage de dépressions, pour Qi, Qj, Qk, Q1 Fr, I, U, W Fréquence, courant, tension, puissance 30 d'alimentation du moteur 8 WP "pas" de saut en puissance d'alimentation W oI, ÛW dérive en courant ou puissance d'alimentation Brevets \27700'2776- 20 20 4 Paramètres de fonctionnement du ventilateur 9 : "amont" (paramètres de commande): courant I ou puissance W ou vitesse de rotation du moteur 8, ou couple 5 "aval" : dépression Dp et/ou débit d'air Q La figure 4 illustre les conditions de fonctionnement d'une bouche 120 de type à débit d'air bridé. Comme indiqué ci-dessus, les bouches 120 étant pour la plupart du type à 10 débit d'air bridé au-delà de la valeur de pression différentielle de seuil PDs, on peut déterminer une zone de coude K d'une courbe de réponse CR pression / débit d'air à travers la bouche 120, le haut de la zone de coude K correspondant à la pression différentielle de seuil PDs. Le 15 ventilateur 9 doit donc au moins assurer la fourniture de la pression différentielle de seuil PDs, et d'en outre la perte de charge composite dans les diverses branches 21 et autres, ce dernier aspect n'étant pas pris en compte sur la figure 4, dans un but de clarté. 20 La figure 4 représente, très schématiquement, la courbe de réponse CR d'une bouche 120, c'est-à-dire son débit d'air / dépression Dp. La courbe de réponse CR présente trois segments successifs, CA, CB et CC pour des dépressions ou des débits croissants. La référence Q 25 désigne ici le débit à travers uniquement la bouche 120. Le débit d'air Q élémentaire, ou local, dans une bouche 120, croît avec la pression différentielle au niveau de la bouche 120 selon, globalement, une première pente moyenne sur le premier segment CA entre la dépression Dp de valeur 30 nulle et la zone de coude K atteignant un débit d'air Qn pour la pression différentielle de seuil PDs, et, au-delà, la courbe CR, à bridage, présente une seconde pente de R.A-r,,et s c FR.dcc - E - 11-]5 - 2]:i4 croissance du débit d'air local Q sur le second segment CB, à bridage du débit d'air, qui est bien plus faible que la première pente, et où il convient de fonctionner. Le débit d'air Q représente le service à assurer, et "l'énergie" à mettre en œuvre pour assurer ce service est représentée par la dépression et donc par la puissance électrique W consommée par le moteur 8 à cet effet. On conçoit donc que l'optimum de rendement consiste à assurer "tout juste" le besoin en dépression permettant de fournir "tout juste" le débit d'air Q demandé par l'ensemble des bouches 120, c'est-à-dire leur débit d'air nominal Qn. Au-delà, tout supplément de dépression Dp qui serait apporté pour passer nettement sur le troisième segment CC représenterait une dépense inutile d'énergie, puisque le supplément correspondant de service, c'est-à-dire de débit d'air Q, serait faible et, en outre, inutile et non requis. L'exposé ci-dessus a pour but de montrer clairement qu'une bouche 120 va fonctionner correctement au-dessus de sa pression différentielle de seuil PDs. La présence de la zone de coude K permet de déterminer plus facilement la position de cette pression différentielle de seuil PDs, mais, de façon générale, l'existence de la zone de coude K n'est pas une nécessité dans le cadre de l'invention. Selon le procédé de régulation du groupe de ventilation, comportant le moteur 8 d'entraînement du ventilateur 9 de mise en circulation d'air, sous une pression réglable, dans une installation comprenant une conduite, telle que la colonne 21, de ventilation comportant une pluralité de bouches d'air. 120 d'un type à débit d'air nominal Qn garanti au-delà de la pression différentielle de seuil PDs prédéterminé : -080.119-cerandc 11:15 - a) on fixe la pression du ventilateur 9 à une (dé)pression de service Psv au moins égale à la pression différentielle de seuil PDs, b) on mesure une valeur courante de débit d'air Qcr du 5 ventilateur 9, c) on passe en un mode de régulation à stabilisation du débit d'air Q autour d'une valeur de consigne de débit d'air Qcs située sur la courbe de réponse pression Dp / débit d'air Q de l'installation, qui est une courbe 10 composite représentant la mise en parallèle des courbes de réponse CR des diverses bouches 120. d) on scrute toute apparition d'une dérive ÛQ du besoin en débit d'air Q à assurer, e) et, si besoin est, on poursuit cycliquement l'étape d) 15 pour, en cas de dite détection de dérive ÛQ, apporter, à la valeur de consigne de débit d'air Qcs, une modification dans un sens tendant à réduire la dite dérive du besoin en débit d'air OQ. De préférence, à l'étape a), la détermination de la 20 (dé)pression de service Psv prend en compte les pertes de charge ÛP entre la bouche 120 la plus défavorisée et le caisson 2, c'est-à-dire Psv = PDs + ()P. A l'étape c), la valeur de consigne de débit d'air Qcs est donc globalement de la forme Qcs = Qm -- X% (Qm étant 25 mesuré pour la (dé)pression de service Psv), la valeur X traduisant le fait que la (dé)pression de service Psv était plus forte que le juste besoin réel, augmentant ainsi les fuites et le débit d'air de chaque bouche 120 ainsi que la perte de charge. 30 La scrutation de l'apparition d'une dérive de débit d'air ûQ peut s'effectuer de diverses façons. Elle peut être R,ODre,et,.770e'27380 -080419- En d'autres termes, une augmentation même importante de la dépression Dp, pour fixer la pression de service Psv au point M à forte dépression, n'augmente pas sensiblement, sur la figure 4, le débit d'air Q par rapport à la valeur réelle du besoin, de sorte que la mesure qui est faite de celui-ci peut ne pas être corrigée, c'est-à-dire que l'on peut considérer que l'on est passé temporairement dans une plage de mesure (haut du second segment CB) à débit d'air Q constant, après avoir quitté le point de Fonctionnement courant dont le débit d'air Q était éventuellement devenu incorrect, par exemple inférieur (J) à celui de la plage ci-dessus. La (dé)pression de service Psv peut être fixée par ajout d'une valeur déterminée à la valeur courante de dépression Dpc et on régule temporairement à dépression constante pour détecter la dite dérive du besoin en débit d'air à l'étape d), c'est-à-dire que le débit d'air Q, exprimant le juste besoin, s'ajuste automatiquement sans que la dépression Dp perturbe la mesure de débit d'air Q puisque cette dépression Dp est "calibrée". En variante, on peut choisir de régler la (dé)pression de service Psv à une valeur prédéterminée, c'est-à-dire totalement fixe, par exemple une valeur maximale de dépression Dp prédéterminée k:\Brevets J00\27767--080414-demande FRdvr - 15;04/2028 - 11:15 - 28/44 garantissant que toutes les bouches 120 présentent une pression différentielle au moins égale à la valeur de la pression différentielle de seuil PDs, et ceci même si toutes les bouches 120 sont ouvertes, c'est-à-dire avec une perte de charge maximale. Encore en variante, on peut aussi prévoir que la (dé)pression de service soit assurée par une régulation à (dé)pression croissante ou encore en suivant la courbe de réponse naturelle C30. Si l'on effectue l'étape dl), on peut comparer une valeur courante du paramètre de fonctionnement du ventilateur 9, par exemple la puissance d'alimentation W du moteur 8, à une valeur homologue précédente mémorisée, pour déterminer une valeur d'amplitude de la dérive ÛW du paramètre de fonctionnement W, que l'on compare à une valeur de "pas" de saut du paramètre de fonctionnement W et, si la dérive excède la valeur de "pas" de saut WP du paramètre, on modifie la valeur de consigne de débit d'air Qcs dans un sens tel qu'il diminue la dérive ÛW du paramètre W. De préférence toutefois, on utilise deux tels paramètres, comme par exemple la puissance W et la fréquence de rotation Fr. En référence à la figure 5, qui représente des sauts selon le "pas" de saut de débit d'air de consigne QPcs, pour modifier la valeur de consigne de débit d'air Qcs, la régulation se fait par sauts de la valeur de consigne de débit d'air Qcs, dans une direction tendant à réduire la dérive ÛW observée de la puissance W et de la. fréquence de rotation Fr. Er. bref, s'il y a détection d'un événement, c'est--à-dire que l'on observe que la régulation a dû adapter ses conditions de fonctionnement pour tenter de maintenir le débit d'air de consigne Qcs, on peut alors ajouter ou retrancher une valeur de saut à la valeur R- e,ets. 'E,--_60915--J,,~r. roc FR à,.c - 15C9 2CCE 11,15 courante de consigne de débit d'air Qcs puisque la réaction de dérive des conditions de fonctionnement de l'asservissement montre que la valeur de consigne Qcs ne correspond plus parfaitement à une valeur actuelle du besoin réel en débit d'air. Si l'on prend l'exemple d'une bouche de cuisine à deux niveaux de débit d'air, faible débit à 45 m3/h et fort débit à 135 m3/h, le saut de valeur de consigne QPcs sera de 90 m3/h. La figure 5 montre que, partant d'une première valeur 10 de consigne de débit d'air Qi, la dépression Dp correspondante a évolué dans une première plage de dépression Pi représentant la dynamique nécessaire pour maintenir la première valeur de consigne de débit d'air Qi en dépit des aléas, c'est-à-dire en particulier les 15 ouvertures ou fermetures de bouches 120. Si une ou plusieurs bouches 120 s'ouvrent, la dépression Dp tend à diminuer, de sorte que la régulation va augmenter la fréquence de rotation Fr du moteur 8, qui va ainsi présenter une dérive 0Fr positive de par exemple 5 Hertz, 20 afin que la valeur de pression différentielle de seuil PDs des bouches 120 soit respectée. En résumé, dès que l'on observe que la régulation "peine" dans un sens ou dans l'autre, c'est-à-dire que la régulation fait dériver excessivement (plus qu'un "pas" de 25 saut de dérive) la puissance d'alimentation W ou la fréquence de rotation Fr par rapport à un point initial de réglage de celle-ci pour respecter la valeur de consigne de débit d'air Qcs qui vient d'être déterminée, on considère que cette dernière valeur Qcs n'est plus à jour et on 30 effectue un saut QPcs de valeur de débit d'air de consigne Qcs pour "remettre en phase" l'asservissement avec la réalité, c'est-à-dire le besoin réel en débit d'air Q. On R: B, e _ . 7SiO4/2000 - 11:1 - 50/44 augmente ainsi la valeur de consigne de débit d'air Qcs si l'on détecte une baisse de l'amplitude de la dépression Dp, et inversement. On observera donc que ce mode particulier de mise à jour de la valeur de débit d'air de consigne Qcs ne nécessite pas de s'écarter grandement du point de fonctionnement courant, puisqu'il s'agit d'un asservissement "en poursuite" dans lequel on mesure un écart de poursuite, c'est-à-dire la dérive de puissance ûW, qui met en évidence une discordance entre les besoins en débit d'air respectivement courant et antérieur, et on effectue un recalage correspondant du débit d'air de consigne Qcs. En conclusion, on voit ainsi que la rangée de plages successives Pi, Pj, Pk, Pl a une allure montante avec le débit d'air Q, selon la courbe Cgénial, car la dépression Dp requise croît avec le besoin en débit d'air Q, puisque la perte de charge augmente dans les colonnes 21 et autres. L'allure de la courbe Cgénial, reportée sur la figure 3, illustre parfaitement le gain de rendement (zone hachurée) qu'apporte le présent procédé par rapport à la courbe améliorée, à dépression croissante C20, calée sur le besoin enveloppe maximal. En effet, comme exposé, la courbe C20 croît très vite pour couvrir quasiment tous les cas de bouches 120 qui seraient en majorité en position défavorisée. C'est donc une approche probabiliste, et on a donc, la très grande majorité du temps, un gros excédent de dépression Dp, donc un rendement énergétique médiocre. Au contraire, selon le procédé de l'invention, à un 30 instant donné, on régule à débit d'air Que constant, le besoin en dépression s'ajuste donc naturellement au juste besoin, c'est-à-dire que l'approche de résolution du R:`..Brevets\7.7700\27767 -08C414-demande FR-doc - 15;C4!2008 - 11.1 - 44 problème est déterministe, et donc ne nécessite pas de prévoir une grosse marge de dépression. La courbe Cgénial suit le juste besoin, et son écart avec la courbe C20 de l'art antérieur, qui la surplombe, illustre le gain en rendement apporté par l'invention. En particulier, si ce sont quelques bouches 120 favorisées, c'est-à-dire proches du ventilateur 9, qui sont ouvertes, la courbe Cgénial va présenter une première partie quasiment plate, c'est-à-dire à faible pente d'accroissement de la dépression Dp, la pente croissant progressivement si d'autres bouches 120 viennent à s'ouvrir. L'allure de la courbe Cgénial est, dans ce cas particulier, très approximativement une arche de parabole d'axe vertical (dépression Dp) à concavité tournée vers le haut, alors que la courbe C20 est approximativement une arche de parabole mais d'axe horizontal (débit d'air Q), de sorte que l'écart ci-dessus entre ces deux courbes est dans ce cas maximal. Comme les bouches 120 commandées par l'utilisateur ou un mécanisme sensible à l'ambiante sont ici supposées être d'un même type, pour cette explication, c'est-à-dire présenter un même débit d'air nominal Qn, la modification de la valeur de consigne de débit d'air Qcs peut s'effectuer de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air Q représentant la valeur prédéterminée du dit débit d'air nominal Qn. Plus précisément, une bouche 120 peut passer d'un faible débit à un grand débit, c'est-à-dire que la notion de débit d'air nominal Qn peut alors être considérée comme une moyenne entre ces deux débits. Un tel saut entre ces deux valeurs de débit peut par exemple être représenté par un ou plusieurs des "pas" de saut de débit d'air de consigne QPcs. Cela permet de requantifier la valeur mesurée de dérive de besoin en débit d'air Q, ..Pre,cCS'_-c00.C- 7f, --080,19-demande- FRde, - 15/CAI COF - 17:75 - _2 44 entachée de diverses erreurs dues par exemple à la perte de charge dans l'installation ou à une imprécision de la courbe CR, de sorte que la valeur de consigne de débit d'air Qcs va être telle qu'elle provoque la compensation de cette perte de charge et autres "bruits" perturbateurs faussant la mesure du besoin en débit d'air Q. Comme le cycle de répétition des étapes du procédé présente une certaine périodicité, la durée de la période correspondante représente donc un risque de latence dans l'adaptation de la valeur de consigne de débit d'air Qcs par rapport au besoin réel, qui peut évoluer à tout moment à l'intérieur de cette période. On peut donc prévoir que, si la modification de la valeur de consigne de débit d'air Qcs au fil du temps représente sensiblement la valeur cumulée de la dérive du besoin en débit d'air Q, on peut y ajouter toutefois une marge de réserve de débit d'air Q permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit d'air Q, dans la limite du confort de l'habitant. On peut aussi y ajouter une valeur de débit d'air de fuite Qf de l'installation, initialement mesurée en fonction de la dépression Dp, la dite marge de réserve étant déterminée de façon à ce qu'elle garantisse au moins la valeur de débit d'air de fuite Qf. On peut, à la mise en service, en effectuant des mesures de débit d'air / dépression au caisson 2 et aux bouches 120 terminales, quantifier une notion de qualité de réseau, c'est-à-dire avec une forte marge à prévoir si la qualité est médiocre, et ceci en fonction de la pression de fonctionnement. Il s'agit: donc là d'un paramètre pouvant être initialement mémorisé dans l'installation par l'installateur. Ainsi, si l'installateur fait progressivement croître la dépression F._ F, C 414-dc.r.;,ncc FR doc 4 2.O;8 - 11:15 - 33!44 Dp, il peut déterminer si la réponse de l'installation correspond uniquement à une courbe composite formée des courbes de réponse CR, connues, des bouches 120 ouvertes, ou bien s'il s'y ajoute des fuites, qui croissent donc avec la dépression. Comme évoqué plus haut, on peut, à l'étape a), faire fonctionner le ventilateur 9 à dépression constante ou bien à dépression croissante avec le débit d'air Q ou bien à courbe naturelle C30. Le procédé selon l'invention ayant ainsi été exposé, la structure du groupe de ventilation 1 le mettant en œuvre va maintenant être exposée plus en détails en revenant à la figure 2. Le groupe de ventilation 1 comporte une unité centrale 20 intégrant une base de temps 10 qui pilote un bloc de calcul 11 associé à des circuits séquenceurs 12 effectuant la suite des étapes du procédé selon l'invention, ceci, comme exposé au début : par commande des circuits 14, avec le capteur 6, de réglage 20 de débit Q à travers un réglage de la puissance et donc de la dépression Dp, pour l'étape a), par commande des circuits 5 de mesure du débit d'air Q, pour l'étape b), par commande des circuits 13 d'asservissement des circuits 25 de réglage de débit 14, à l'étape c) par lecture des circuits 15 de détection de dérive en besoin de débit d'air Q, pour l'étape d), par commande des circuits d'asservissement 13, à l'étape e). Le séquenceur 12 contient ainsi en mémoire une suite 30 d'instructions pour le déroulement des étapes voulues, et, le cas échéant, il fait appel au bloc de calcul 11 pour effectuer les calculs voulus. NABleuetsVJ37005277E7--090419-:,mande PE.d..c 15'04X2008 11:15-34. Les circuits d'asservissement 13 représentent un bloc de calcul qui gère les sauts d'évolution de la valeur de consigne de débit d'air Qcs et qui, entre deux sauts, pilote une boucle d'asservissement qui mesure le débit d'air courant Qcr, par un dit circuit 5 de type capteur de débit d'air Q, pour le comparer à la valeur de consigne de débit d'air Qcs afin de calculer une erreur d'asservissement et de corriger alors, à travers les circuits de réglage de puissance et donc de débit 14, la commande du ventilateur 9 pour tendre à annuler, ou au moins réduire, l'amplitude de cette erreur. Ce réglage du débit d'air Q s'effectue ainsi par réglage de la puissance de commande, par exemple variation de la fréquence de rotation Fr, du courant I ou de la tension U du moteur 8. C'est donc un premier circuit comparateur de débit d'air, respectivement de consigne et courant, qui déterminent cette erreur et la valeur ainsi acquise est appliquée à un second circuit comparateur qui en compare l'amplitude à la valeur prédéterminée de "pas" de saut de débit d'air de consigne QPcs pour décider ou non d'effectuer un tel saut de mise à jour de celle-ci, dans une direction déterminée par le signe de l'erreur. Les circuits 14 de réglage de débit d'air, à travers un réglage de la puissance W, comportent des circuits d'interface de puissance 16 pour régler le moteur 8 de façon à asservir son point de fonctionnement sur la valeur de consigne de débit d'air Qcs, mesurée cycliquement par un capteur 5, par exemple à volet rotatif pivotant par l'effet du flux d'air et entraînant un curseur de potentiomètre, ou encore un anémomètre ou équivalent ou paramètre du moto-ventilateur 8, 9. Les circuits d'interface de puissance 16 peuvent être une alimentation en courant électrique de F:' Prevets' 25700 ,7-E- - C80414-dcrr ande FF.doc - 15/04/200e 11 15 35 .'44 puissance réglable, par exemple par réglage du courant I ou de la tension U du moteur 8, ou encore un variateur de vitesse commandant directement des variations de sa vitesse ou fréquence de rotation Fr. Les circuits 15 de détection de dérive en besoin de débit d'air Q, pour l'étape d), peuvent être alimentés en informations correspondantes par un capteur de pression 6 situé dans le flux d'air (3 flèches ascendantes) juste en amont du ventilateur 9, et fournissant la valeur d'un paramètre aval du ventilateur 9, c'est-à-dire la valeur de dépression Dp assurée par celui-ci. Les circuits de détection de dérive 15 peuvent aussi être alimentés en informations correspondantes par une observation (flèche Fs) des circuits d'asservissement 13, c'est-à-dire l'observation de l'un au moins des paramètres amont de commande du ventilateur 9, par exemple la dérive ûI du courant d'alimentation I, c'est-à-dire, de façon plus générale, la dérive OW de la puissance W correspondante. La flèche Fd indique la fourniture des informations de dérive du besoin aux circuits d'asservissement 13. Selon la caractéristique évoquée plus haut, les circuits d'asservissement 13 peuvent être agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air Qcs s'effectue de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air Q représentant une valeur prédéterminée des dits débits d'air nominaux Qn. De même, les circuits d'asservissement 13 peuvent être agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air Qcs représente sensiblement la valeur de la dérive oQ du besoin en débit d'air Q, et, en outre, pour que la valeur de consigne de débit d'air Qcs soit maintenue au-dessus d'une valeur de cumul du besoin en débit d'air Q ,onde FR. dcc - 25 4:2008 _._15 30:44 5 mesuré au fil du temps, pour ainsi garantir une marge de réserve permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit d'air. R-'R,e'ete 2TOC27767--Oe G4 4-clemande FR.doc - C4 CCD8 - ,1.1!- - Revendications1. Procédé de régulation d'un groupe de ventilation comportant un moteur (8) d'entraînement d'un ventilateur (9) de mise en circulation d'air, sous une pression réglable, dans une installation comprenant une conduite de ventilation (21) comportant une pluralité de bouches d'air (120) d'un type à débit d'air nominal (Qn) garanti au-delà d'une pression différentielle de seuil (PDs) prédéterminée, caractérisé par le fait que : a) on fixe la pression du ventilateur (9) à une pression de service (Psv) au moins égale à la pression différentielle de seuil (PDs), b) on mesure une valeur courante de débit d'air (Qcr) du ventilateur (9), c) on passe en un mode de régulation à stabilisation du débit d'air (Q) autour d'une valeur de consigne de débit d'air (Qcs) située, sur une courbe de réponse pression (Dp) / débit d'air (Q) de l'installation, dans une plage de pression (Dp) de fonctionnement contenant la pression différentielle de seuil (PDs), d) on scrute toute apparition d'une dérive du besoin en débit d'air (ûQ) à assurer, e) et, si besoin est, on poursuit cycliquement l'étape d) pour, en cas de dite détection de dérive du besoin en débit d'air (ÛQ), apporter, à la valeur de consigne de débit d'air (Qcs), une modification dans un sens tendant à réduire la dite dérive du besoin en débit d'air (ÛQ). 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la dérive est : dl) soit détectée indirectement, suite à une modification d'un paramètre de fonctionnement du ventilateur, R Rre':ets\;"U00\2,7E7--680414-dena,de Fer- dcc - 15 _"F - 1 15déterminant la valeur de pression d'air, la modification étant: . dli) soit commandée, par répétition de l'étape a), avec ensuite mesure d'une nouvelle valeur courante de débit d'air à l'étape b) que l'on compare à la valeur courante de débit d'air précédente, qui aura été mémorisée, pour déterminer une valeur de la dérive du besoin en débit d'air, d12) soit observée, et mesurée, du fait de la 10 régulation à l'étape c), d2) soit détectée directement par des capteurs d'état signalant l'état des bouches respectives, et transcrite en une valeur de débit d'air d'après la valeur, mémorisée, de débit d'air nominal. 15 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel on répète la suite d'étapes de la revendication 1 selon une fréquence qui est réduite lorsque le débit d'air (Q) est inférieur à un seuil bas de débit d'air ou lorsqu'un historique mémorisé de la dite dérive du besoin 20 en débit d'air (ÛQ), sur une période déterminée venant de s'écouler, montre que la dite dérive (ÛQ) présente une pente de variation en fonction du temps dont la valeur absolue est inférieure à un seuil bas. 4. Procédé selon l'une des revendications 2 et 3, dans 25 lequel on utilise à l'étape dl), comme paramètre de fonctionnement, la pression (Dp) assurée par le ventilateur (9), de sorte qu'un accroissement de la pression nécessaire pour assurer la valeur de consigne du débit d'air (Qcs), traduisant l'ouverture d'une bouche, est détecté à l'étape 30 d) et entraîne donc un accroissement de la valeur de consicne de débit. 30_E_--C 80414-c emande FR doc - 15/04 2008 - 71:15 - 39'44 5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel on utilise un paramètre de puissance de commande du ventilateur comme dit paramètre de fonctionnement. 6. Procédé selon l'une des revendications 2 à 5, dans lequel, effectuant l'étape dl), on augmente alors, lors de la répétition de l'étape a), la pression de service (Psv) au-dessus d'une valeur courante de pression nécessitée pour assurer la valeur de consigne de débit à l'étape c) écoulée, et la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) est choisie à un niveau inférieur à la valeur de débit (Qm) mesurée à l'étape b). 7 Procédé selon la revendication 6, dans lequel la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) est choisie à un niveau supérieur à 90 pourcent de la valeur, courante, de débit d'air (Qm) mesurée à l'étape b). B. Procédé selon l'une des revendications 6 et 7, dans lequel la pression de service (Psv) est fixée par ajout d'une valeur déterminée à la dite valeur courante de pression (Dp) et on régule temporairement à pression constante pour détecter la dite dérive du besoin en débit d'air (ûQ) à l'étape d). 9. Procédé selon l'une des revendications 2 à 8, dans lequel, effectuant l'étape dl), on compare une valeur courante du paramètre de fonctionnement (W) du ventilateur (9) à une valeur homologue précédente mémorisée, pcur déterminer une valeur d'amplitude de la dérive du paramètre de fonctionnement (ÛW), que l'on compare à une valeur de "pas" de dérive (WP) et, si la dérive (ÛW) excède la valeur de "pas" de dérive (WP), on modifie la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) dans un sens tel qu'il diminue la dérive du paramètre (ÛW). R :' Brevet s' 27'00\2 v7E7--280474-ccmande FR.doc 1504! 05E - 11.15 - SC '4410. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel la modification de la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) s'effectue de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air (Q) représentant une valeur 5 prédéterminée du dit débit d'air nominal (Qn). 1l. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, dans lequel, à l'étape a), on estime une valeur de perte de charge dans la conduite (21), en fonction de caractéristiques, mémorisées, de taille de celui-ci et 10 d'une valeur courante mesurée de débit d'air (Qa), et la pression de service (Psv) est choisie à une valeur d'au moins la valeur de pression différentielle de seuil (PDs) augmentée de la perte de charge estimée. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, 15 dans lequel la modification de la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) représente sensiblement la valeur de la dérive du besoin en débit d'air (ÛQ), et, en outre, la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) est maintenue au-dessus d'une valeur de cumul du besoin mesuré (Qm) au fil 20 du temps, pour ainsi garantir une marge de réserve permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit d'air (Q). 13. Procédé selon la revendication 12, dans lequel, 25 ayant déterminé un débit d'air de fuite (Qf) de la conduite (21) en fonction de la pression (Dp), la dite marge est déterminée de façon à ce qu'elle garantisse au moins la valeur de débit d'air de fuite (Qf). 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, 30 dans lequel on détermine une zone de coude d'une courbe de réponse pression (Dp) / débit (Q) de l'installation, en faisant varier l'un parmi un nombre BO de bouches (120) eereveouvertes et la pression (Dp) du ventilateur (9), pour mémoriser une suite de points courants de la courbe de réponse, et la plage de débit de fonctionnement est fixée dans la zone de coude. 15. Procédé selon la revendication 14, dans lequel, pour déplacer le point courant, on fait varier le nombre BO de bouches (120) ouvertes, en réglant le ventilateur (9) à une pression (Dp) suffisante pour leur assurer une pression différentielle au moins égale à la dite pression IO différentielle de seuil (Pds) prédéterminée. 16. Procédé selon l'une des revendications 1 à 15, dans lequel, à l'étape a), on fait fonctionner le ventilateur (9) à pression (Dp) constante. 17. Procédé selon l'une des revendications 1 à 15, 15 dans lequel, à l'étape a), on fait fonctionner le ventilateur (9) à pression (Dp) croissante avec le débit d'air (Q). 18. Groupe de ventilation comportant un moteur (8) d'entraînement d'un ventilateur (9) de mise en circulation 20 d'air, sous une pression (Dp) réglable par de moyens (14) de réglage de puissance du moteur (8) et donc ainsi du débit d'air, dans une installation comprenant une conduite de ventilation (21) comportant une pluralité de bouches d'air (120) d'un type à débit d'air nominal (Qn) garanti 25 au-delà d'une pression différentielle de seuil (PDs) prédéterminée, caractérisé par le fait qu'il comporte des moyens séquenceurs (12) agencés pour effectuer la suite des étapes de la revendication 1, par commande des moyens de réglage (14), pour l'étape a), 30 par commande de moyens de mesure de débit d'air (5), pour l'étape b), n`2-,E---050414-deRande FR.doc - 15/04; Cee - 11:15 - 42/44par commande de moyens (13) d'asservissement des moyens de réglage (14), à l'étape c) par lecture de moyens de détection de dérive en besoin de débit d'air (15), pour l'étape d), par commande des moyens d'asservissement (13), à l'étape e). 19. Groupe de ventilation selon la revendication 18, dans lequel les moyens d'asservissement (13) sont agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) s'effectue de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air représentant une valeur prédéterminée du dit débit d'air nominal (Qn). 20. Groupe de ventilation selon l'une des revendications 18 et 19, dans lequel les moyens d'asservissement (13) sont agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) représente sensiblement la valeur de la dérive du besoin en débit d'air (ûQ), et, en outre, pour que la valeur de consigne de débit d'air (Qcs) soit maintenue au-dessus d'une valeur de cumul du besoin mesuré (Qm) au fil du temps, pour ainsi garantir une marge de réserve permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit d'air (Q). BYPVets\77DD\27767--O8C4:4-. ]S,'^9 ^_DE - à:1`_ - 43;'44