FR 2930348 A1 20091023 FR 0802170 A 20080418 PROCEDE DE TEST DE CÂBLES AVEC INSERTION DE DISPOSITIF DE COUPLAGE DIRECTIONNEL L'invention concerne un procédé et un dispositif de test de câbles en réseau, pour la détection et la localisation de défauts clans les câbles de ce réseau. Les câbles concernés peuvent être des câbles de transmission d'énergie ou des câbles de communication, dans des installations fixes (réseau de distribution, réseau de communication intérieur ou extérieur) ou mobiles (réseau d'énergie ou de communication dans un avion, un bateau, une automobile, etc.). Les câbles concernés peuvent être quelconques : coaxiaux ou bifilaires, en lignes parallèles ou en paires torsadées, blindés ou non, etc., pourvu que la vitesse de propagation des signaux dans ces câbles puisse être connue et soit suffisante pour engendrer des délais de propagation mesurables. Les câbles sont en principe électriques, mais ils peuvent être aussi optiques (fibres optiques de grande longueur). Ces réseaux peuvent être organisés selon différentes topologies connues : en bus, arbre, maillé, en anneau, étoile, linéaire, ou mixtes de ces différentes topologies. Les défauts concernés sont des défauts pouvant affecter le fonctionnement électrique ou optique des circuits dont les câbles font partie et pouvant avoir des conséquences parfois très critiques (pannes de systèmes électriques dans un avion par exemple), ou même, dans le cas de câbles électriques, des défauts pouvant directement engendrer des débuts d'incendie (court-circuits, arcs électriques en milieu sec ou en présence d'humidité, etc.). Il est important de pouvoir détecter ces défauts pour y remédier à temps. On comprend que le problème de la détection des défauts est d'autant plus important que les réseaux de câbles sont plus longs et plus complexes ou qu'ils sont plus difficiles d'accès (câbles enterrés par exemple). C'est pourquoi on a imaginé des systèmes de détection et de localisation à distance, fonctionnant à partir d'une extrémité du câble. Les méthodes utilisées sont des méthodes dites de réflectométrie, dans lesquelles un signal injecté à une extrémité d'un câble se propage dans ce câble et une partie de l'amplitude du signal est réfléchie à l'endroit du défaut, en raison par exemple de la discontinuité d'impédance que le signal rencontre à cet endroit. Si la vitesse de propagation des signaux dans le câble (liée à son impédance caractéristique dans le cas d'un câble électrique) est connue, la mesure de la durée qui sépare l'onde émise de l'onde réfléchie donne une indication de la distance entre l'extrémité du câble et le défaut. Pour simplifier les explications, on décrira l'invention principalement dans le cas du test de câbles électriques. Dans les méthodes de réflectométrie temporelle (TDR pour "Time-Domain Reflectometry"), on injecte une onde électromagnétique dans le câble sous la forme d'une impulsion de tension, d'un échelon de tension, ou autre. L'onde réfléchie à l'endroit de la discontinuité d'impédance est détectée à l'endroit de l'injection et on mesure l'écart temporel entre les fronts émis et reçus. La position du défaut est déterminée à partir de cet écart, et l'amplitude et la polarité de l'impulsion réfléchie donnent une indication du type de défaut (circuit ouvert, court-circuit, défaut résistif, ou autre). Il existe aussi des méthodes de réflectométrie dans le domaine fréquentiel (FDR pour "Frequency Domain Reflectometry"), qui consistent à injecter à l'entrée du câble une sinusoïde wobulée en fréquence en continu ou par échelons et à mesurer l'écart de fréquence ou de phase entre l'onde émise et l'onde réfléchie. La demande de brevet publiée WO 02/068968 décrit une méthode de réflectométrie dans le domaine fréquentiel. Dans une variante appelée SWR pour "Standing Wave Reflectometry", on détecte les noeuds et ventres d'une onde stationnaire engendrée par la combinaison d'une onde incidente et de l'onde réfléchie. Les méthodes de réflectométrie dans le domaine fréquentiel sont efficaces pour analyser un câble simple. Elles sont difficilement utilisables lorsque le câble comporte des dérivations. Les méthodes de réflectométrie dans le domaine temporel peuvent être utilisées même avec des dérivations mais l'analyse des signaux réfléchis est difficile en raison de la présence de réflexions multiples. On a également proposé, dans la demande de brevet publiée WO 35 2004/005947, une méthode à la fois temporelle et fréquentielle consistant à injecter un signal wobulé linéairement avec une enveloppe d'amplitude gaussienne. On a aussi proposé des méthodes de réflectométrie à étalement de spectre, dans l'article "Spread Spectrum Sensors for Critical Fault Location on Live Wire Networks" par Cynthia Furse et autres, dans Journal of Structural Control and Health Monitoring, Volume 12, Issue 3-4, 2005. On transmet un signal sous forme d'un code pseudo-aléatoire de bas niveau sur un réseau, même lorsqu'il est en service ; ce signal et son écho engendré par lie défaut éventuel sont corrélés avec des décalages temporels variables pour établir une courbe de corrélation en fonction du temps. Cette courbe présente des pics de corrélation à des décalages temporels liés à la position des défauts et des jonctions et/ou dérivations du réseau. Ce système est particulièrement adapté à la détection de défauts intermittents car il peut fonctionner même alors que le réseau est utilisé ; or, les défauts intermittents peuvent très bien ne se produire que lorsque le réseau est en service et disparaître lorsqu'il ne l'est plus (par exemple un défaut qui se produirait pendant qu'un avion vole mais qui disparaîtrait au sol). Cette méthode peut être utilisée pour des câbles comportant des dérivations, ruais elle conserve des ambiguïtés : on ne sait pas dire sur quelle branche se situe un défaut détecté. De plus, elle nécessite des coûts de calcul non négligeables. Enfin, une méthode similaire mais utilisant tout simplement les signaux ou le bruit naturel circulant dans le câble, et non pas un code pseudo-aléatoire injecté à l'entrée du câble, a été proposée dans l'article de Chet Lo et Cynthia Furse "Noise-Domain Reflectometry for Locating Wiring Faults" publié dans IEEE Transactions on Electromagnetic Compatibility, Vol 47 N°1 Février 2005. Des pics de forte corrélation sont détectés dans un processus de corrélation du signal avec lui-même. Cette méthode souffre du même défaut que la précédente, c'est-à-dire qu'elle ne permet pas facilement de lever les ambiguïtés de position lorsqu'il y a plusieurs branches et elle nécessite des moyens de calcul importants. L'invention a pour but de faciliter l'interprétation des résultats de mesure dans ces méthodes, pour les câbles présentant une structure en T (également appelée structure en Y), c'est-à-dire comportant au moins une dérivation. Plus précisément, l'invention cherche à minimiser les réflexions multiples générées par la présence de plusieurs branches dans le réseau, réflexions qui rendent plus difficile l'interprétation des résultats des mesures. Pour cela, l'invention propose un procédé de test d'un réseau de câbles comportant au moins un tronçon de câble principal et à l'extrémité de ce tronçon une jonction d'où partent au moins un premier et un deuxième tronçons secondaires, dans lequel on injecte à l'entrée du tronçon principal des signaux de test capables de se propager dans le réseau et on recueille sur cette entrée des signaux de mesure résultant de la réflexion des signaux de test sur les discontinuités présentes dans le réseau, caractérisé en ce qu'on place à l'endroit de la jonction, pour assurer le passage des signaux de test et des signaux de mesure, un dispositif de couplage ayant au moins une première entrée et deux sorties, ce dispositif étant apte à assurer le passage des signaux de test avec une première atténuation depuis la première entrée vers une première sortie et le passage de signaux de mesure avec une deuxième atténuation depuis la deuxième sortie vers la première entrée, mais pas le passage de signaux de test ou de mesure entre les deux sorties, la première entrée du dispositif de couplage étant connectée à l'extrémité du tronçon principal et chaque sortie étant connectée à l'entrée d'un tronçon secondaire respectif. Le dispositif de couplage peut être un diviseur de puissance par deux ayant une seule entrée, ayant la même première atténuation de l'entrée vers chacune des deux sorties et ayant la même deuxième atténuation depuis chaque sortie vers l'entrée. Le dispositif de couplage peut aussi être un diviseur de puissance par N (N>2) ayant une seule entrée et N sorties connectées chacune à un tronçon secondaire respectif parmi N, le diviseur ayant une même première atténuation de l'entrée vers chacune des N sorties et ayant une même deuxième atténuation depuis chaque sortie vers l'entrée. Dans une autre réalisation, le dispositif de couplage comprend au moins un coupleur unidirectionnel ayant une entrée, une sortie, et une borne auxiliaire (entrée/sortie couplée) ; il a une première atténuation de l'entrée vers la sortie, une deuxième atténuation, supérieure à la première, de la borne auxiliaire vers l'entrée ; de plus, il n'autorise pas ou pratiquement pas le passage de signaux de mesure de la sortie vers l'entrée (alors que le diviseur de puissance autorise ce passage). L'entrée du coupleur est reliée à l'extrémité du tronçon principal ; la sortie et la borne auxiliaire sont reliées respectivement aux entrées des tronçons secondaires. Mais en pratique, pour des raisons de symétrie, le dispositif de couplage comprend deux coupleurs unidirectionnels ; le deuxième est constitué comme le premier (et possède de préférence les mêmes atténuations) ; leurs deux entrées sont réunies ; la sortie d'un coupleur est reliée à la borne auxiliaire de l'autre et vice-versa. Par extension, s'il y a N couples de tronçons secondaires connectés à l'extrémité du tronçon principal, on mettra N groupes de deux coupleurs unidirectionnel, N>1, pour le test d'un réseau comportant N couples de tronçons secondaires reliés au tronçon principal. Et s'il y a seulement 2N-1 tronçons secondaires, on connectera à la borne auxiliaire de l'un des coupleurs une charge adaptée à la place du tronçon secondaire inexistant. Le dispositif de couplage peut alternativement comprendre, à la place de deux coupleurs unidirectionnels, un coupleur bidirectionnel ayant un premier couple d'entrée/sortie et un deuxième couple d'entrée/sortie et étant apte à assurer le passage des signaux de test avec une première atténuation depuis chaque entrée vers la sortie respective du même couple mais pas le passage de signaux de test de l'entrée d'un couple vers la sortie de l'autre couple ; il est également apte à assurer le passage des signaux de mesure avec une deuxième atténuation de la sortie de chaque couple vers l'entrée de l'autre couple mais pas ou pratiquement pas de la sortie vers l'entrée dun même couple ni le passage de signaux de test ou de mesure entre les deux sorties ; les entrées sont toutes deux reliées à l'extrémité du tronçon principal et les sorties sont reliées respectivement à chaque tronçon secondaire. Dans le cas où il a 2N ou 2N-1 couples de tronçons secondaires reliés à la jonction, avec N>1, on utilisera N coupleurs bidirectionnels. L'une des sorties sera reliée à une charge adaptée dans le cas d'un nombre impair (2N-1) de tronçons secondaires. Les deux entrées de tous les coupleurs sont reliées à l'extrémité du tronçon principal. Dans le cas d'un câble destiné au transport d'énergie ou de signaux à basse fréquence, un filtre passe-bas respectif peut être interposé entre l'extrémité du tronçon principal et l'entrée de chacun des tronçons secondaires, ce filtre laissant passer l'énergie ou les signaux à basse fréquence et ne laissant pas passer les signaux de test hyperfréquence. On peut aussi prévoir qu'un té de polarisation (en anglais "bias tee") est interposé entre l'extrémité du tronçon principal et l'entrée du dispositif de couplage, et un autre té de polarisation est interposé entre une sortie respective du dispositif de couplage et une entrée respective de chacun des tronçons secondaires, les tés de polarisation assurant la séparation entre les composantes haute fréquence et les composantes basse-fréquence des signaux qu'ils reçoivent sur leur entrée. Le dispositif de couplage inséré à la jonction est un dispositif passif, de même que les tés de polarisation et filtres passe-bas. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit et qui est faite en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 représente un réseau de câbles à dérivation que l'on 15 souhaite analyser ; - la figure 2 représente le principe général de l'invention ; - la figure 3 représente un premier mode de réalisation de l'invention - la figure 4 représente un deuxième mode de réalisation de 20 l'invention - la figure 5 représente un troisième mode de réalisation de l'invention - la figure 6 représente une application dans le cas d'un nombre pair (2N) de tronçons secondaires reliés à une dérivation ; 25 - la figure 7 représente une application dans le cas d'un nombre impair (2N-1) de tronçons secondaires ; - les figures 8 et 9 représentent des réalisations dans lesquelles on veut conserver la possibilité de continuer à faire passer des signaux continus ou basse-fréquence sans être obligé de déconnecter les dispositifs 30 de couplage prévus pour le test du réseau. Pour simplifier les explications, l'invention sera décrite dans le cas d'une réflectométrie temporelle et dans le cas de câbles électriques, mais elle est applicable à d'autres types de réflectométrie et de câbles. Sur la figure 1, on a représenté schématiquement un réseau à une jonction et deux dérivations, ayant trois tronçons T1, T2 et T3. Les tronçons T2 et T3 ont des extrémités d'entrée E2, E3 raccordées à un point de jonction A situé à une extrémité de sortie S1 du tronçon Ti. Ainsi, si on suit le réseau en partant d'une extrémité d'entrée El de celui-ci, on rencontre successivement une longueur de câble LI du tronçon Ti jusqu'à son extrémité de sortie S1, puis une jonction en A, et, selon qu'on suit le tronçon T2 ou le tronçon T3, respectivement une longueur de câble L2 du tronçon T2 de l'extrémité d'entrée E2 jusqu'à une extrémité de sortie S2, ou une longueur de câble L3 de l'extrémité d'entrée E3 du tronçon T3 jusqu'à une extrémité de sortie S3. Le point de jonction A relie les extrémités S1, E2 et E3. Il s'agit là d'un exemple simple de réseau en T (ou Y). Les tronçons considérés et représentés par un trait peuvent être constitués par un fil conducteur gainé ou une paire de fils gainés ou un câble coaxial. Ce réseau peut servir indifféremment à transporter de l'énergie ou des signaux de communication de l'entrée E1 vers les sorties S2 et S3, ou dans le sens contraire depuis une sortie S2 ou S3 vers l'autre ou vers l'entrée E1. C'est pourquoi les notions d'entrée et sortie ne sont utilisées ici que pour l'application de réflectométrie et pour fixer le sens d'émission de signaux de mesure qu'on utilisera pour la détection des défauts : l'entrée El sera ici par hypothèse celle sur laquelle on applique les signaux de test du réseau el: le tronçon Ti sera appelé tronçon principal alors que les tronçons T2 et T3 seront appelés tronçons secondaires. Les sorties des tronçons T2 et T3 peuvent être en circuit ouvert ou en court-circuit ou adaptées à l'impédance des câbles respectifs (si elles sont adaptées elles n'engendrent pas de réflexion). Dans le cas de la réflectométrie temporelle classique, on applique une impulsion de test à partir de l'entrée E1, et on recueille sur cette même entrée un motif de signaux appelé "réflectogramme" ; le réflectogramme est le tracé d'une courbe représentant l'évolution d'une amplitude de tension relevée à l'entrée E1 au cours du temps. La durée très courte de l'impulsion, est telle que l'on puisse distinguer le signal émis du signal réfléchi, compte-tenu de la vitesse de propagation (supposée connue) et de la distance minimale qu'on cherche à détecter pour la localisation des défauts. La figure 2 représente le principe du procédé de test selon l'invention. On place à l'endroit de la jonction un dispositif de couplage C PL qui s'interpose -- en ce qui concerne les signaux de test -•- entre l'extrémité de sortie SI du tronçon principal et les extrémités d'entrée E2, E3 des tronçons secondaires. Le dispositif de couplage a les propriétés minimales suivantes : il laisse passer les signaux de test émis sur l'entrée El du tronçon principal aussi bien vers le tronçon T2 que vers le tronçon T3, avec une première atténuation ; il peut laisser passer les signaux de mesure dans le sens contraire avec une deuxième atténuation qui n'est pas nécessairement la même que la première, mais il ne laisse pas passer de signaux (ou bien il les laisse passer de manière non significative pour la mesure, c'est-à-dire avec une atténuation très forte) entre les deux sorties, de manière à éviter les réflexions multiples. Dans une première réalisation, représentée à la figure 3, le dispositif de couplage est constitué par un ensemble de deux coupleurs hyperfréquence unidirectionnels CpA et CpB ayant chacun une entrée et deux sorties. Le coupleur CpA possède une entrée principale INa, une sortie OUTa et une borne auxiliaire (appelée aussi entrée/sortie couplée) AUXa. Le coupleur CpB possède une entrée principale INb, une sortie OUTb et une borne auxiliaire AUXb. La borne auxiliaire d'un coupleur est reliée à la sortie de l'autre coupleur et vice-versa. Pour chaque coupleur, les propriétés sont les suivantes : le signal appliqué à l'entrée passe vers la sortie avec une première atténuation qui est faible, par exemple comprise entre 0 et 3dB, mais ce signal ne passe pas vers la borne auxiliaire (atténuation quasi-infinie). Un signal appliqué à la borne auxiliaire passe vers l'entrée avec une deuxième atténuation plus importante que la première, par exemple de l'ordre de 20dB mais ne passe pas vers la sortie. Un signal appliqué à la sortie ne passe pas vers la borne auxiliaire et peut passer vers l'entrée mais avec une très forte atténuation. De plus, les ports ont de préférence des impédances adaptées à l'impédance caractéristique de la ligne à laquelle elles sont raccordées, par exemple une impédance normalisée de 50 ohms à la fréquence de travail. Les entrées INa et INb des deux coupleurs unidirectionnels sont réunies et reliées à la sortie S1 du tronçon secondaire Ti. La sortie OUTa du premier coupleur unidirectionnel est réunie avec la borne auxiliaire AUXb du deuxième, et elle est reliée à l'entrée E2 d'un tronçon secondaire T2. Symétriquement, la sortie OUTB du deuxième coupleur est réunie avec la borne auxiliaire AUXa du premier et elle est reliée à l'entrée E3 de l'autre tronçon secondaire T3. Ainsi, les signaux de test provenant du tronçon principal entrent dans les coupleurs unidirectionnels et passent sur les sorties, par exemple avec une atténuation de 3dB, mais ne passent pas vers les bornes auxiliaires. Les signaux de test réfléchis sur les discontinuités d'impédance du tronçon secondaire T2 reviennent vers la sortie OUTa et vers la borne auxiliaire AUXb. Sur la sortie OUTa ils sont fortement atténués (par exemple 80dB) et ne viennent pas former un signal de retour significatif vers le tronçon principal. Sur l'entrée AUXb, ils sont atténués avec une atténuation moyenne, par exemple de 20dB, et peuvent être exploités à l'entrée du tronçon principal pour déterminer les positions de discontinuités d'impédance. Symétriquement, les signaux de test réfléchis sur les discontinuités d'impédance de l'autre tronçon secondaire T3 reviennent vers la sortie OUTb et vers la borne auxiliaire AUXa. Sur la sortie OUTb ils sont fortement atténués (par exemple 80dB) et ne viennent pas former un signal de retour significatif vers le tronçon principal. Sur l'entrée AUXa, ils sont atténués avec une atténuation moyenne, par exemple de 20dB, et peuvent être exploités à l'entrée du tronçon principal en superposition avec les signaux issus du tronçon T2. Les réflexions multiples du signal de test aux extrémités des tronçons secondaires sont éliminées en raison de l'isolation très forte qui existe entre une borne auxiliaire et la sortie du même coupleur par exemple entre la borne AUXa et la sortie OUTa (dans les deux sens de propagation). Dans une autre réalisation représentée à la figure 4, le dispositif de couplage est constitué par un coupleur bidirectionnel ayant deux entrées INa et INb et une sortie respective OUTa, OUTb associée à chaque entrée. Les cieux entrées sont réunies et reliées à l'extrémité S1 du tronçon principal. La sortie OUTa est reliée à l'entrée E2 du premier tronçon secondaire et la sortie OUTb est reliée à l'entrée E3 du deuxième tronçon secondaire. Le coupleur bidirectionnel a de préférence des entrées et sorties présentant des impédances adaptées aux impédances caractéristiques des tronçons auxquels ils sont raccordés. Les caractéristiques de transmission et couplage du coupleur bidirectionnel sont les suivantes : entre une entrée telle que INa et la sortie associée OUTa, les signaux de test peuvent passer, avec une faible atténuation, par exemple comprise entre 0 et 3dB. Dans l'autre sens, de OUTa vers INa ou de OUTb vers INb, l'atténuation est très forte, par exemple de 80dB de sorte que les signaux ne se propagent dans ce sens que de manière insignifiante. Entre une sortie, par exemple OUTa, et l'entrée qui ne lui est pas associée, dans ce cas INb, les signaux (qui sont les signaux de mesure après réflexion sur des discontinuités d'impédance des tronçons secondaires) peuvent passer avec une atténuation moyenne, par exemple 20d6. Ces signaux, bien qu'atténués, vont revenir vers le tronçon principal et pourront être exploités sur l'entrée El . Entre une entrée, par exemple INa et la sortie qui ne lui est pas associée, par exemple OUTb, les signaux ne peuvent pas passer. Enfin, entre deux entrées ou deux sorties, les signaux ne peuvent pas passer. De tels coupleurs unidirectionnels ou bidirectionnels sont des composants très classiques en hyperfréquences et se trouvent couramment dans le commerce. Les réflexions multiples dans les tronçons secondaires sont là 25 encore éliminées. Dans une autre réalisation encore, le dispositif de couplage hyperfréquence est un simple diviseur/combineur de puissance. Un diviseur/combineur dans sa version la plus simple possède une entrée et deux sorties. II divise le signal appliqué à l'entrée en deux signaux d'énergie 30 moitié (atténuation de 3dB) qu'il transmet aux pertes près sur chacune des sorties ; et il a une fonction réciproque de combineur, c'est-à-dire que les signaux appliqués sur les sorties passent vers l'entrée sans atténuation (aux pertes près). Les entrées et sorties ont de préférence des impédances adaptées à l'impédance caractéristique des tronçons principal et secondaires 35 à la fréquence utilisée pour les signaux de test. L'isolation entre les deux sorties est totale. De tels composants diviseurs/combineurs passifs sont courants en hyperfréquence. La figure 5 représente une solution utilisant un diviseur/combineur par cieux désigné par la référence DIV. L'entrée IN1 du diviseur combineur est reliée à la sortie S1 du tronçon principal. Chaque sortie OUT1, OUT2 du diviseur est reliée à l'entrée E2 ou E3 d'un tronçon secondaire respectif. Les signaux de test réfléchis par le tronçon T2 vers la sortie OUT2 ne se propagent pas vers le tronçon T3, évitant les réflexions multiples qui rendent plus difficile l'interprétation des signaux de mesure recueillis sur l'entrée El du tronçon principal. Les exemples de réalisation qui précèdent concernent le cas où il n'y a que deux tronçons secondaires connectés en dérivation sur le tronçon principal. Dans le cas où il y a un nombre de tronçons supérieur à 2, on utilisera plusieurs dispositifs de couplage similaires ou un dispositif de couplage à multiples sorties. Si le nombre de tronçons secondaires est un nornbre pair 2N avec N supérieur à 1, on adoptera par exemple la configuration de la figure 6 avec N coupleurs bidirectionnels. Si le nombre de tronçons secondaires est un nombre impair on utilisera aussi N coupleurs bidirectionnels en connectant à la sortie inutilisée du dernier coupleur une terminaison T ou charge d'impédance adaptée à celle de cette sortie, conformément au schéma de la figure 7. Les schémas des figures 6 et 7 sont transposables dans le cas où un ensemble de deux coupleurs unidirectionnels est utilisé (conformément au schéma de la figure 3) à la place d'un coupleur bidirectionnel. Dans ce cas, pour 2N-1 ou 2N tronçons secondaires en dérivation, il y a N groupes de deux coupleurs unidirectionnels, les sorties de chaque groupe étant reliées à un groupe de deux tronçons respectif. Dans le cas d'un nombre impair de tronçons secondaire, une sortie de coupleur reste inutilisée ; une terminaison ou charge adaptée est placée sur cette sortie inutilisée (OUTb) dont on rappelle qu'elle est reliée à l'entrée auxiliaire AUXa de l'autre coupleur du même groupe de 2. Des diviseurs/combineurs par N peuvent aussi être utilisés lorsqu'il y a N tronçons secondaires. Le diviseur possède une entrée et N sorties. Le signal de test transmis sur chaque sortie est une fraction 1/N du signal de test reçu à l'entrée (aux pertes près) ; la transmission de signal entre sorties est nulle ; la transmission de signal de mesure depuis une sortie vers l'entrée se fait sans atténuation (aux pertes près). Dans le cas général, le réseau de câbles électriques est destiné à transmettre des signaux électriques ou de l'énergie, ces signaux étant dans une bande de fréquences plus basse que la bande des signaux de test. Mais les coupleurs ou diviseurs sont en général conçus pour fonctionner dans une bande de fréquences qui est limitée et qui n'inclut pas ces basses fréquences ou le continu. Dans ce cas, si on veut que le dispositif de couplage puisse rester présent à la jonction pendant le fonctionnement normal du réseau de câbles, il faut prévoir des moyens d'assurer le passage des signaux utiles, basse fréquence ou continu, dans les tronçons secondaires sans que ces signaux soient arrêtés par le dispositif de couplage. Ainsi, on n'est pas obligé de déconnecter le dispositif de couplage pour l'utilisation normale du réseau, et de plus on peut même effectuer le test sans interrompre l'utilisation normale du réseau de câbles. Selon une première solution, on ajoute au dispositif de couplage CPL, un ou plusieurs tés de polarisation (en anglais : "bias tee") dont la fonction est, dans un sens, de séparer le signal reçu sur son entrée en une composante continue (ou basse fréquence) qu'il dirige vers une première sortie et une composante haute fréquence qu'il dirige vers une deuxième sortie, et dans l'autre sens de recombiner les composantes continue et haute fréquence. De tels tés de polarisation sont des composants courants en hyperfréquence et se trouvent dans le commerce. Le montage est alors celui-de la figure 8 (pour une jonction avec deux tronçons secondaires), dans le cas où le dispositif de couplage est un coupleur bidirectionnel tel que celui de la figure 4. lin premier té de polarisation amont est inséré en amont du dispositif de couplage, entre l'extrémité S1 du tronçon principal et les entrées du dispositif de couplage. Deux autres tés de polarisation sont placés en aval, un té respectif placé en sortie de chacune des sorties du coupleur, entre cette sortie et une entrée respective, E2 ou E3, des tronçons secondaires. Les tés sont désignés par la lettre T. Le té de polarisation amont possède une entrée connectée à l'extrémité S1 du tronçon principal et peut recevoir à la fois des signaux basse-fréquence ou continus (DC) et des signaux de test haute-fréquence (RF). II dirige les premiers vers une entrée respective de chacun de deux autres tés de polarisation aval ; et il dirige les signaux de test haute fréquence vers l'entrée du coupleur bidirectionnel. En sens inverse, il recombine les signaux haute fréquence et basse-fréquence ou continus. Les tés de polarisation aval sont montés en sens inverse du té amont par rapport au sens de propagation des signaux de test : ils effectuent une recombinaison des signaux présents sur leurs deux entrées (signaux de test et signaux utiles basse-fréquence) pour les diriger vers les tronçons secondaires. Mais dans le sens du retour des signaux de mesure issus des tronçons secondaires, ils séparent la composante continue ou basse-fréquence de la composante haute fréquence. Chaque té aval reçoit sur sa deuxième entrée (la première recevant les signaux continus ou basse-fréquence issus du té amont) une sortie respective du coupleur bidirectionnel. Il recombine dans un tronçon secondaire respectif le signal continu ou basse-fréquence qu'il reçoit du té amont et les signaux haute fréquence qu'il reçoit d'une sortie du coupleur bidirectionnel. Selon une deuxième solution représentée à la figure 9, on sépare les composantes haute et basse fréquence en insérant deux filtres passe-bas en parallèle sur le dispositif de couplage, l'un entre l'extrémité S1 du tronçon principal et l'entrée E2 du tronçon secondaire, l'autre entre l'extrémité Si et l'entrée E3 du deuxième tronçon secondaire. Ces filtres ne laissent pas passer les signaux de test à haute fréquence (RF) et laissent passer les signaux continus ou basse-fréquence (DC). Les filtres sont désignés par FPB sur la figure 9. Une autre possibilité encore de dispositif à insérer à la jonction entre un tronçon de ligne principal et deux tronçons secondaires, est représentée à la figure 10 ; elle s'inspire des mêmes principes d'isolation ou d'atténuation entre une voie aller et une voie retour. Le dispositif de couplage CPL de la figure 10 comprend deux circulateurs (CIRC1, CIRC2), associés chacun à un atténuateur (ATT1, ATT2) et un isolateur (ISOL1, ISOL2). L'atténuateur est placé en amont de l'entrée du circulateur respectif. L'isolateur est placé entre la sortie de retour de chaque circulateur et l'entrée de l'atténuateur correspondant. La sortie SI de la ligne principale est connectée à la fois aux deux atténuateurs. La sortie principale du circulateur est reliée à l'entrée E2, E3 d'un tronçon de ligne secondaire respectif. Les circulateurs permettent de diriger le signal de test vers un tronçon secondaire respectif et de rediriger le signal de mesure après réflexion vers la ligne principale. Les isolateurs permettent de conserver le sens des signaux de mesure dans les circulateurs pour une meilleure analyse de ces signaux reçus. Les atténuateurs permettent d'affaiblir les signaux de mesure allant d'un tronçon secondaire vers l'autre. L'invention ainsi décrite à propos de dispositifs de couplage fonctionnant en hyperfréquence est transposable à des signaux optiques si les câbles à tester sont des câbles de transmission optiques, notamment des câbles en fibres optiques. On trouve en effet dans le commerce des coupleurs optiques ou diviseurs/combineurs répondant aux spécifications indiquées ci-dessus en ce qui concerne l'atténuation des signaux entre les différentes entrées/sorties du coupleur. REVENDICATIONS1. Procédé de test d'un réseau de câbles comportant au moins un tronçon de câble principal (T1) et à l'extrémité (S1) de ce tronçon une jonction d'où partent au moins un premier et un deuxième tronçons secondaires (T2, T3), procédé dans lequel on injecte à l'entrée du tronçon principal des signaux de test capables de se propager dans le réseau et on recueille sur cette entrée des signaux de mesure résultant de la réflexion des signaux de test sur les discontinuités présentes dans le réseau, caractérisé en ce qu'on place à l'endroit de la jonction, pour assurer le passage des signaux de test et des signaux de mesure, un dispositif de couplage (CPL) ayant au moins une première entrée (INa) et deux sorties (OUTa, OUTb), ce dispositif étant apte à assurer le passage des signaux de test avec une première atténuation depuis la première entrée (INa) vers une première sortie (OUTa) et le passage de signaux de mesure avec une deuxième atténuation depuis la deuxième sortie (OUTb) vers la première entrée (INa), mais pas le passage de signaux de test ou de mesure entre les deux sorties, la première entrée du dispositif de couplage étant connectée à l'extrémité (El) du tronçon principal et chaque sortie étant connectée à l'entrée (E2, E3) d'un tronçon secondaire respectif. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de couplage est un diviseur de puissance par deux (DIV) ayant une seule entrée (IN1) et ayant la même première atténuation de l'entrée vers chacune des deux sorties (OUT2, OUT3) et ayant la même deuxième atténuation depuis chaque sortie vers l'entrée. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de couplage est un diviseur de puissance par N (N>2) ayant une seule entrée et N sorties connectées chacune à un tronçon secondaire respectif parmi N, le diviseur ayant une même première atténuation de l'entrée vers chacune des N sorties et ayant la même deuxième atténuation depuis chaque sortie vers l'entrée. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de couplage comprend au moins un coupleur unidirectionnel (CpA, CpB) ayant une entrée, une sortie et une borne auxiliaire, ce coupleur ayant une première atténuation entre l'entrée et la sortie et une deuxième atténuation, supérieure à la première, entre la borne auxiliaire et l'entrée, le coupleur n'autorisant pas ou pratiquement pas le passage de signaux de la sortie vers l'entrée, l'entrée du coupleur étant reliée à la sortie du tronçon principal, la sortie et la borne auxiliaire étant reliées respectivement aux entrées des tronçons secondaires. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le dispositif de couplage comprend un deuxième coupleur unidirectionnel constitué comme le premier et ayant son entrée reliée à l'entrée du premier, la sortie d'un coupleur unidirectionnel étant reliée à la borne auxiliaire de l'autre et vice-versa. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dispositif de couplage comprend N groupes de deux coupleurs unidirectionnels, N>1, pour le test d'un réseau comportant N couples de tronçons secondaires reliés au tronçon principal. 7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de couplage comprend un coupleur bidirectionnel ayant un premier couple d'entrée/sortie (INa, OUTa) et un deuxième couple d'entrée/sortie (INb, OUTb) et étant apte à assurer le passage des signaux de test avec une première atténuation depuis chaque entrée vers la sortie respective du même couple mais pas le passage de signaux de test de l'entrée d'un couple vers la sortie de l'autre couple, et étant apte à assurer le passage des signaux de mesure avec une deuxième atténuation de la sortie de chaque couple vers l'entrée de l'autre couple mais pas ou pratiquement pas de la sortie vers l'entrée d'un même couple ni le passage de signaux de test ou de mesure entre les deux sorties, les entrées (INa, INb) étant reliées à l'extrémité (SI) du tronçon principal et les sorties (OUTa, OUTb) étant reliées respectivement à chaque tronçon secondaire.35 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le dispositif de couplage comporte N coupleurs bidirectionnels, N>1, pour le test d'un réseau comportant N couples de tronçons secondaires reliés au tronçon principal, les entrées de tous les coupleurs étant reliées à l'extrémité du tronçon principal. 9. Procédé de test selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les signaux de test sont des signaux électriques en hyperfréquence et le dispositif de couplage est un dispositif hyperfréquence adapté à la bande passante des signaux de test. 10. Procédé de test selon la revendication 9;, caractérisé en ce que, dans le cas d'un câble destiné au transport d'énergie ou de signaux à basse fréquence, un filtre passe-bas respectif (FPB) est interposé entre l'extrémité du tronçon principal et l'entrée de chacun des tronçons secondaires, ce filtre laissant passer l'énergie ou les signaux à basse fréquence et ne laissant pas passer les signaux de test en hyperfréquence. 11. Procédé de test selon la revendication 9, caractérisé en ce que, dans le cas d'un câble destiné au transport d'énergie ou de signaux à basse fréquence, un té de polarisation (T) est interposé entre l'extrémité du tronçon principal et l'entrée du dispositif de couplage, et un autre té de polarisation est interposé entre une sortie respective du dispositif de couplage et une entrée respective de chacun des tronçons secondaires, les té de polarisation assurant la séparation entre les composantes haute fréquence et les composantes basse-fréquence des signaux qu'ils reçoivent sur leur entrée. 12. Procédé de test selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le réseau de câbles est un réseau de transmission optique, les signaux de test sont optiques, et le dispositif cIe couplage est un dispositif optique adapté à la longueur d'onde des signaux de test optiques