FR 2930593 A1 20091030 FR 0852718 A 20080423 L'invention concerne une pièce thermomécanique de révolution autour d'un axe longitudinal, comprenant au moins une couronne abradable destinée à un labyrinthe d'étanchéité. La présente invention se rapporte à une pièce thermomécanique de turbomachine, et en particulier de moteur d'avion. Un labyrinthe d'étanchéité, encore appelé joint labyrinthe, comprend une partie tournante à ailettes (ou léchettes) avec un alésage statique recouvert d'une garniture en matériau abradable, ou une structure en nid d'abeilles capable de résister à des températures élevées. Au démarrage du moteur, les ailettes du joint frottent légèrement contre la garniture, mordant dans cette dernière, ce qui aboutit à un écartement minimum. Ce jeu varie au cours des différents cycles de vol, selon la dilatation des pièces et la souplesse naturelle des parties mobiles. Les léchettes de labyrinthes permettent d'assurer les étanchéités aérodynamiques entre des enceintes d'air sous des pressions différentes. Elles sont en général situées sur la partie rotor en vis-à-vis de parties statoriques recouvertes de la garniture en matériau abradable. Elles sont constituées principalement de � lames � de forme annulaire, continues ou segmentées en direction circonférentielle, pouvant être dirigées radialement vers l'intérieur ou vers l'extérieur. En particulier, lorsqu'elles présentent une forme continue, les léchettes sont susceptibles d'entrer en contact avec le stator dans certaines configurations de fonctionnement. Pour éviter leur destruction dans ces situations, on équipe les stators de revêtements permettant l'interface et qui sont dénommés � abradables �. Dans ce cas, les séquences usuelles de pénétration des léchettes dans les abradables consistent en une coupe radiale associée à un déplacement axial (�chariotage�). Dans ce qui précède, on a considéré que les léchettes du labyrinthe d'étanchéité sont formées sur la partie tournante ou rotor, mais il existe des situations pour lesquelles les léchettes du labyrinthe d'étanchéité sont formées sur la partie statique ou stator, la couronne abradable en vis-à-vis étant disposée sur le rotor. Lors de ces contacts entre les léchettes et la couronne 35 abradable en vis-à-vis, il existe dans certains cas des configurations rendant le système formé du rotor et du stator instable du point de vue vibratoire. La figure 1 représente un exemple d'application dans lequel une couronne abradable est utilisée dans un labyrinthe étanchéité, en étant disposée en face de léchettes. Il s'agit du cas du circuit de ventilation d'une turbine à haute pression disposée en aval d'une chambre de combustion 106. En particulier, on y trouve une turbine 108 avec son rotor de révolution, mobile en rotation autour d'un axe X-X'. Le rotor de la turbine 108 comporte un disque de turbine 40 équipé d'aubes 42, et un flasque 44 disposé en amont du disque 40. Le disque 40 et le flasque 44 comportent chacun une bride amont, référencée 40a pour le disque 40 et 44a pour le flasque 44, pour leur fixation à l'extrémité aval 46 du cône aval 48 du compresseur haute pression entraîné par le rotor de la turbine 108. Cet agencement de circuit de refroidissement comporte trois labyrinthes successifs de décharge. Un premier labyrinthe de décharge 60 est formé en amont de l'enceinte 52 séparant le flasque 44 du fond de chambre et en aval de l'enceinte 54 séparant le cône aval 48 du compresseur à haute pression du carter intérieur 50 de la chambre de combustion 106. Ce premier labyrinthe de décharge 60 comprend des léchettes 47 formée sur le cône aval 48 et une couronne 58 de matériau abradable montée à l'extrémité d'un flasque 56 solidaire du carter intérieur 50. Un deuxième labyrinthe de décharge 62 est situé sous des injecteurs 64, en aval de l'enceinte 52. Ce deuxième labyrinthe de décharge 62 est formé de léchettes 44b du flasque 44 et d'une couronne de matériau abradable 64a montée sur les injecteurs 64. Le troisième labyrinthe de décharge 66 est situé au-dessus des injecteurs 64, et comporte trois léchettes 44c successives formées sur une portion coudée 44d du flasque 44 et une couronne d'étanchéité abradable 68a montée sur le carter intérieur 68. Dans la suite, afin d'exposer la présente invention, il est fait référence uniquement au premier labyrinthe de décharge 60 mais les explications données peuvent s'appliquer de la même façon au deuxième labyrinthe de décharge 62 et/ou au troisième labyrinthe de décharge 66. Lors de contacts entre la couronne 58 abradable et les léchettes 47, on comprend que le cône aval 48 peut subir de fortes sollicitations à caractère vibratoire, et qu'à cette occasion il puisse vibrer sur un de ses modes propres. Dans ce cas, le niveau vibratoire augmente alors très rapidement, soumettant le rotor formé des pièces mobiles liées au cône aval 48, à des déformations susceptible de dépasser leur limite d'endurance, ce qui conduit en plus d'une dégradation de la couronne 58 abradable à un endommagement possible d'une ou plusieurs des pièces du rotor, voire à la rupture de cette pièce. Habituellement, le phénomène est très bref, soit qu'un évènement extérieur vienne y mettre fin (changement de vitesse de rotation du rotor, transitoire thermique..), soit que la fréquence propre du rotor endommagé est modifiée, en entraînant un désaccord du système rotor/stator. En général, pour limiter de tels endommagements, on choisit un matériau abradable adéquat, des formes de léchettes spécifiques ou un nombre de léchettes différent, ou bien on modifie la raideur de la partie statorique (flasque 56) qui supporte la couronne 58 de matériau abradable. La présente invention a pour objectif de fournir une solution permettant de surmonter les inconvénients de l'art antérieur et en particulier offrant la possibilité d'écarter tout risque vibratoire de l'ensemble rotor/stator. A cet effet, selon la présente invention, on prévoit que la 25 couronne abradable est formée de secteurs angulaires présentant, entre deux secteurs angulaires voisins, une rigidité différente. De cette manière, on comprend que selon l'invention, on brise la symétrie cyclique de la couronne abradable qui ne présente plus une série de secteurs géométriquement identiques. En effet, la couronne 30 abradable présente soit une alternance de secteurs de rigidité différente soit une succession irrégulière de secteurs de rigidité différente. Cette solution présente aussi l'avantage supplémentaire d'écarter les risques de phénomène de couplage par une adaptation simple de la partie statorique ou rotorique portant la couronne abradable 35 sans incidence sur les pièces environnantes, de sorte que cette solution peut être mise en oeuvre sur du matériel existant. De préférence, afin de former ledit dispositif anti-instabilité la couronne abradable comporte des secteurs angulaires d'un premier type présentant une première rigidité et des secteurs angulaires d'un deuxième type présentant une deuxième rigidité différente de la première rigidité. Les secteurs angulaires du premier type présentent une première dimension angulaire et les secteurs angulaires du deuxième type présentent une deuxième dimension angulaire. Pour des raisons de simplicité de mise en oeuvre et de modélisation, on privilégie le cas où la première dimension de secteur angulaire et la deuxième dimension de secteur angulaire sont identiques, de sorte que les secteurs angulaires du premier type et les secteurs angulaires du deuxième type présentent la même étendue angulaire. On peut aussi envisager le cas où la première dimension de secteur angulaire et la deuxième dimension de secteur angulaire sont différentes. La présente invention s'applique également au cas où ledit dispositif anti-instabilité est formé par le fait que la couronne abradable comporte, en outre des secteurs angulaires du premier type et des secteurs angulaires du deuxième type, d'autres secteurs angulaires présentant une autre rigidité, de sorte que le dispositif anti-instabilité comprend le long de la circonférence de la couronne abradable plus de deux rigidités différentes. Également, la présente invention porte sur un ensemble rotor/stator comportant une pièce thermomécanique telle que celle présentée précédemment formant une première pièce thermomécanique appartenant à l'un parmi le stator et le rotor et une deuxième pièce thermomécanique de révolution appartenant à l'autre parmi le stator et le rotor et comprenant une léchette annulaire destinée à coopérer avec ladite couronne abradable pour former un labyrinthe d'étanchéité. La présente invention porte aussi sur un compresseur axial, basse pression, à pression intermédiaire ou haute pression, ou encore un compresseur centrifuge comprenant, dans le stator ou le rotor, une pièce thermomécanique telle que celle présentée précédemment. La présente invention concerne de plus une turbine, basse 35 pression, à pression intermédiaire ou haute pression, comprenant, dans le stator ou le rotor, une pièce thermomécanique telle que celle présentée précédemment. Également, la présente invention porte sur une turbomachine, en particulier un turboréacteur, comprenant une pièce thermomécanique 5 telle que celle présentée précédemment. Enfin, la présente invention se rapporte au procédé pour empêcher l'apparition d'une instabilité lors d'un contact dans un ensemble stator/rotor de turbomachine comportant un labyrinthe d'étanchéité formé d'une couronne abradable disposée sur l'un parmi le stator et le rotor et 10 d'une léchette annulaire disposé sur l'autre parmi le stator et le rotor, caractérisé par le fait qu'il consiste à aménager la couronne abradable, le long de sa circonférence, en secteurs angulaires présentant, entre deux secteurs angulaires voisins, une rigidité différente. Lorsque la couronne abradable est disposée sur le stator, on 15 choisit de préférence des nombres de secteurs angulaires de même rigidité de la couronne abradable qui sont différents d'un multiple du nombre d'onde du mode vibratoire du rotor à inhiber. De cette façon, il est possible de créer une dissymétrie azimutale de la rigidité du stator à l'emplacement de la couronne 20 abradable qui est choisie pour inhiber le mode vibratoire voulu du rotor, et ceci afin d'empêcher tout phénomène de couplage entre le rotor et le stator. Lorsque la couronne abradable est disposée sur le rotor, on choisit de préférence des nombres de secteurs angulaires de même 25 rigidité de la couronne abradable qui sont différents d'un multiple du nombre d'onde du mode vibratoire de la pièce à inhiber, qui est alors en général le stator qui porte alors les léchettes. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple et en 30 référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1, déjà décrite, montre une demi coupe axiale d'un rotor de turbine d'un turboréacteur avec la disposition du flasque et des labyrinthes d'étanchéité en amont des injecteurs principaux, - la figure 2 est une vue en coupe selon la direction II-II de la 35 figure 1 montrant la couche abradable selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 3 est une représentation azimutale d'une onde avec un nombre d'onde égal à quatre, illustrant la correspondance avec la répartition des matériaux de la couche abradable de la figure 2, - la figure 4 est une vue en coupe selon la direction II-II de la figure 1 montrant la couche abradable selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, et - les figures 5 et 6 sont des vues en coupe conformes aux figures 3 et 4 correspondant au cas ou la couronne abradable est sur le rotor. Dans la suite, on entend par nombre d'onde ou de diamètre nodal ou indice de déphasage d'un mode vibratoire, s'agissant d'un système circulaire à symétrie cyclique, le nombre de sommets (ou ventres) ou de creux représentant respectivement les maximums d'amplitude positive ou négative selon une direction radiale de l'onde en question. Le nombre de noeuds, à savoir le nombre de position avec une amplitude 0/nulle de l'onde est le double de ce nombre d'onde. Par exemple, une onde avec un nombre d'onde de trois correspondant à trois diamètres nodaux, est une onde à six noeuds. Ainsi, sur la figure 3, une onde W est représentée dans un repère spatial cylindrique (représentation azimutale) et elle présente quatre diamètres nodaux Dl à D4, illustrés en relation avec les huit noeuds de vibration situés entre les quatre creux et les quatre ventres de l'onde W. Ainsi, cette onde W présente un nombre d'onde égal à quatre. L'onde W se décompose en quatre profils sinusoïdaux successifs identiques : sur la figure 3, les quatre périodes spatiales W1 à W4 ont été délimités par les diamètres Dl et D3. Afin d'illustrer différents modes de réalisation de la présente invention, on a choisit un carter 50 équipé d'une couronne abradable 58 selon l'invention munie d'un dispositif anti-instabilité matérialisé par le fait que la couronne abradable 58 se compose de quatorze secteurs angulaires de deux types présentant deux rigidités différentes et correspondants à une succession de quatorze éléments de même dimension angulaire, deux éléments voisins ayant une rigidité différente. Ainsi, en conformité avec l'invention, sept (le nombre 35 d'éléments ou de secteurs angulaires de même rigidité du dispositif antiinstabilité) n'est pas un multiple de quatre (nombre d'onde de l'onde W). Plus précisément, pour chacun des deux modes de réalisation illustrés et décrits ci-après on a prévu seulement deux types de secteurs angulaires avec chacun une rigidité différente Selon un premier mode de réalisation illustré sur la figure 2, l'invention consiste à réaliser un dispositif anti-instabilité sur la face intérieure de l'extrémité libre annulaire du flasque 56 par le fait que deux secteurs angulaires voisins de la couronne abradable 58 sont formés de matériaux abradables A et B de module de Young différent. Plus précisément, la couronne abradable 58 comporte alternativement des secteurs angulaires du premier type 581 constitués de couches de matériaux abradables A et des secteurs angulaires du deuxième type 582 constitués de couches de matériaux abradables B de module de Young différent. Ici, pour des raisons de simplicité, on a choisi des secteurs angulaires du premier type 581 et des secteurs angulaires du deuxième type 582 qui présentent la même épaisseur et qui recouvre toute la face intérieure de l'extrémité libre annulaire du flasque 56, à savoir toute sa circonférence. En pratique, pour former cette couche d'abradable sectorisée 58 comprenant quatorze secteurs, dont sept secteurs angulaires du premier type 581 en un matériau A et sept secteurs angulaires 582 du deuxième type en un matériau B, on utilise des matériaux A et B similaires pour lesquels on fait varier la proportion des matériaux entrant dans leur composition afin d'obtenir une différence de module de Young, à savoir de rigidité. Deux matériaux A et B de nature différente peuvent également être utilisés pour former les éléments du premier type 122 en un premier matériau A et les éléments du deuxième type 124 en deuxième un matériau B. Par exemple, le premier matériau A est un matériau de type � Metco � (marque déposée), à savoir issu d'une poudre très fine composée d'un polymère (tel que le polyéthylène téréphtalate- PET -par exemple) dont les grains sont recouverts de poudre d'alumine et de silice , et d'un liant. Ce type de poudre est en général projetée par plasma, la projection vaporisant le PET, ce qui conduit à un dépôt poreux ayant une certaine tenue à la température. Par exemple, le deuxième matériau B est un matériau de type � RTV � (marque déposée), à savoir un composé de caoutchouc de silicone résistant aux variations de température car résultant d'une polymérisation du composé sous pression pour augmenter la densité. Alternativement, le deuxième matériau B est un � silastic � (marque déposée), à savoir un élastomères de silicone. Les techniques employées pour le dépôt de cette couche d'abradable sectorisée 120 restent inchangées et sont bien entendu liées au(x) matériau(x) utilisé(s). Par exemple on peut également utiliser un alliage à bas nickel molybdène chrome, en particulier de type Hastelloy (marque déposée), qui est déposé par projection plasma ou encore par projection laser ( la poudre est projetée dans le bain de fusion local engendré par le faisceau laser). Au final, on obtient une couronne abradable sectorisée 58 pour laquelle la distance radiale R1, entre l'axe X-X' de la turbomachine et la face intérieure de la couronne abradable sectorisée 58, est constante et sensiblement égale au rayon des léchettes 47 du rotor. Considérons le cas où l'onde W est une onde correspondant à 20 l'un des modes propres du rotor, et qu'en conséquence on souhaite l'inhiber. Si, comme on le voit sur la figure 3, l'onde W est associée au stator comprenant le carter 50 et le flasque 56 revêtu par la couronne abradable 58 selon la figure 2, on se retrouve avec chaque période 25 spatiale de l'onde qui est associée avec une zone angulaire correspondante de la couronne abradable 58 de rigidité différente, du fait que la couronne abradable 58 est sectorisée. En l'espèce, la première période spatiale W1 de l'onde W est associée avec le premier quart de la circonférence de la couronne 30 abradable 58 (à droite sur la figure 3) présentant deux secteurs angulaires du premier type 581 (matériau A) et un secteur angulaire du deuxième type 582 (matériau B) qui se succèdent dans l'ordre A B A (on utilise le sens horaire). De la même façon, la deuxième période spatiale W2 de l'onde 35 W est associée avec le deuxième quart de la circonférence de la couronne abradable 58 (en haut sur la figure 3) présentant deux secteurs angulaires du premier type 581 (matériau A) et deux secteurs angulaires du deuxième type 582 (matériau B) qui se succèdent dans l'ordre A B A B. Pour la troisième période spatiale W3 de l'onde W et le troisième quart de la circonférence de la couronne abradable 58 (à gauche sur la figure 3), on trouve la succession de matériaux B A B et pour la quatrième période spatiale de l'onde W et le quatrième quart de la circonférence de la couronne abradable 58 (en bas sur la figure 3), on trouve la succession de matériaux B A B A. Ainsi, il ressort de ce système que chaque période spatiale W1 à W4 de l'onde W se retrouve associée à une rigidité différente de la portion angulaire correspondante sur la couronne abradable 58. Il en découle que chaque période spatiale W1 à W4 de l'onde W aura une vitesse de propagation différence, de sorte que l'onde W ne peut pas se s'installer dans la couronne abradable 58 lors de phénomènes de prise de contact rotor/stator. Selon un deuxième mode de réalisation de l'invention représenté sur la figure 4, on utilise une couche d'abradable sectorisée 58' pour laquelle deux secteurs angulaires voisins 581', 582' de la couronne abradable 58' sont formés d'une couche de matériau abradable d'épaisseur différente. Ainsi, les secteurs angulaires du premier type 581' et les secteurs angulaires du deuxième type 582' sont des couches de matériau abradable d'épaisseurs différentes, disposés par secteur angulaire sur la face intérieure de l'extrémité libre annulaire du flasque 56. Plus précisément, on a choisi des secteurs angulaires du premier type 581' et des secteurs angulaires du deuxième type 582' qui sont réalisés dans le même matériau et présentent donc le même module de Young et qui sont disposés sur toute la face intérieure de l'extrémité libre annulaire du flasque 56. A cette fin, pour que la distance radiale R1' (entre l'axe X-X' de la turbomachine et la surface de la couronne abradable sectorisée 58' reste constante, on utilise un flasque 56' dont la face intérieure intérieure est crénelée. Plus précisément, la face intérieure du flasque 56' comporte des 35 des rainures longitudinales 562' régulièrement espacées entre elles. Ici, on a choisi une distance inter rainures égale au secteur angulaire de chaque rainure longitudinale 562'. Entre deux rainures longitudinales 562' adjacentes est donc formée une nervure longitudinale 561' de même étendue angulaire. Ainsi, dans le cas de ce deuxième mode de réalisation, on usine la face intérieure de l'extrémité libre annulaire du flasque 56' afin de former l'alternance de nervures longitudinales 561' et de rainures longitudinales 562', puis on fait le dépôt de la couche d'abradable 58'. Pour cela, on peut réaliser une seule couche d'abradable 58' présentant au départ une épaisseur constante, et donc un relief crénélé image de la surface intérieure de l'extrémité libre annulaire du flasque 56', qui est ensuite usinée en surface pour délimiter dans l'extrémité libre annulaire du flasque 56' un logement de rayon R1'. Alternativement, on peut déposer de façon séparée le matériau formant les secteurs angulaires du premier type 581' et les secteurs angulaires du deuxième type 582', respectivement sur les nervures longitudinales 561' et les rainures longitudinales 562' de la surface intérieure de l'extrémité libre annulaire du flasque 56', et ceci directement avec une épaisseur qui est différente entre les secteurs angulaires du premier type 581' et les secteurs angulaires du deuxième type 582'. En effet, l'écart d'épaisseur entre les secteurs angulaires du premier type 581' et les secteurs angulaires du deuxième type 582' est égale à la profondeur des rainures longitudinales 562'. Plus précisément, les secteurs angulaires du premier type 581' recouvrant les nervures longitudinale 561' sont moins épais que les secteurs angulaires du deuxième type 582' recouvrant les rainures longitudinales 562'. Les premier et deuxième modes de réalisation de l'invention qui viennent d'être décrits en relation avec les figure 2 et 3 correspondent au cas où la couronne abradable 58/58' est disposée sur la face intérieure d'un flasque 56/56' formant une pièce thermomécanique appartenant à un stator de turbomachine. Dans ce cas, on prévoit que le nombre total de secteurs angulaires (quatorze dans les exemples) est différent d'un multiple du nombre d'onde (quatre dans les exemples) d'un mode vibratoire à inhiber du rotor de la turbine 108. On comprend donc qu'en choisissant, pour la couronne abradable selon l'invention d'une pièce thermomécanique appartenant à un stator, des nombres de secteurs angulaires du premier type et de secteurs angulaires du deuxième type différents d'un multiple du nombre d'onde du mode vibratoire à inhiber du rotor, on empêche toute propagation de ce mode vibratoire au stator lors de phénomènes de prise de contact rotor/stator. Ces exemples de mise en oeuvre ne représentent qu'un cas particulier d'onde W (avec un nombre d'onde égal à quatre) et de nombre (à savoir sept) de secteurs angulaires du premier type et de secteurs angulaires du deuxième type pour le dispositif anti-instabilité associé. De façon générale, il est nécessaire d'adapter la succession des secteurs angulaires du premier type et des secteurs angulaires du deuxième type, à savoir leur nombre et leur étendue angulaire individuelle, aux fins de constituer une couronne abradable présentant un motif adapté au nombre d'onde du ou des modes vibratoires du rotor que l'on souhaite perturber. Selon la présente invention, il faut entendre par matériau abradable soit un matériau � plein �, soit une structure alvéolaire dite en nid d'abeilles. Ainsi, dans le premier mode de réalisation de la figure 2, les secteurs angulaires du premier type 581 et les secteurs angulaires du deuxième type 582, de même épaisseur peuvent être respectivement réalisés dans deux matériaux abradables A et B de module de Young différent qui sont des structures en nid d'abeilles de rigidité globale différente. Par exemple, les secteurs de différentes rigidités peuvent être obtenus par l'adoption d'une structure géométrique de nid d'abeilles différente ou par l'utilisation d'un matériau de caractéristique élastique différent pour former la structure en nid d'abeilles. On peut encore envisager le cas où le matériau abradable A est un matériau � plein et le matériau abradable B est un matériau à 30 structure en nid d'abeilles. Également, le deuxième mode de réalisation de la figure 4 doit se comprendre comme pouvant être obtenu par un matériau abradable structure en nid d'abeilles d'épaisseur différente entre deux secteurs angulaires voisins 581', 582' de la couronne abradable 58'. Sur la figure 1, la couronne abradable 58 est disposée sur un stator en étant dirigée radialement en direction de l'axe de rotation X-X' de la turbomachine. Cependant, on conçoit tout à fait que la présente invention peut également s'appliquer à une couronne abradable disposée sur un rotor et dirigée radialement en direction opposée à l'axe de rotation X-X'. Dans ce cas, on choisit de préférence des nombres de secteurs angulaires de même rigidité de la couronne abradable qui sont différents d'un multiple du nombre d'onde du mode vibratoire de la pièce à inhiber, qui est alors en général le stator qui porte alors les léchettes. Ainsi, selon une alternative de réalisation de ces premier et deuxième modes de réalisation de l'invention représentée sur les figures 5 et 6, la couronne abradable est disposée sur la face extérieure d'une pièce thermomécanique du rotor de turbomachine. Si on applique cette alternative de réalisation au premier labyrinthe de décharge 60 de la figure 1, c'est la face extérieure du cône aval 48 qui est équipée d'un dispositif anti-instabilité sous la forme d'une couronne abradable 49 ou 49', à la place des léchettes 47, tandis que la couronne abradable 58 (ou 58') de la figure 1 est équipée de léchettes (non représentées). Sur la figure 5, la surface extérieure du cône aval 48 est revêtue d'une couronne abradable 49 sectorisée composée de quatorze secteurs angulaires de même étendue angulaire et de même épaisseur, se répartissant en une alternance de sept secteurs angulaires du premier type 491 en un matériau A et sept secteurs angulaires 492 du deuxième type en un matériau B. Cette couronne abradable 49 présente une face extérieure écartée de la distance radiale R2 depuis l'axe X-X' de la turbomachine. Sur la figure 6, la surface extérieure du cône aval 48 comporte une piste annulaire crénelée par le fait que cette piste est divisée en quatorze secteurs angulaires de même étendue angulaire, se répartissant en une alternance de sept nervures longitudinale 481' et sept rainures longitudinales 482'. La face extérieure de la couronne abradable 49' est située à une distance radiale R2' de l'axe X-X' de la turbomachine. La couronne abradable 49' comporte une alternance de sept secteurs angulaires du premier type 491' et de sept secteurs angulaires du deuxième type 492' qui ne diffèrent entre eux que par leur épaisseur qui présente un écart égal à la profondeur des rainures longitudinales 482', les secteurs angulaires du premier type 491' recouvrant les nervures longitudinale 481' étant moins épais que les secteurs angulaires du deuxième type 492' recouvrant les rainures longitudinales 482'. Sur les figures, l'application de la présente invention est représentée en relation avec une portion aval d'un compresseur axial à haute pression. Toutefois, il faut comprendre que la présente invention peut être mise en oeuvre dans d'autres zones d'une turbomachine, notamment dans d'autre portions d'un compresseur axial à pression intermédiaire, dans un compresseur axial à basse pression, dans un compresseur centrifuge, ou encore dans une turbine à haute pression, à basse pression ou à pression intermédiaire. REVENDICATIONS1. Pièce thermomécanique (56, 48) de turbomachine de révolution autour d'un axe longitudinal (X-X'), comprenant au moins une couronne abradable (58 ; 49 ; 58' ; 49') destinée à un labyrinthe d'étanchéité (60), caractérisée en ce que la couronne abradable (58 ; 49 ; 58' ; 49') est formée de secteurs angulaires (581, 582 ;491, 492 ; 581', 582' ;491', 492') présentant, entre deux secteurs angulaires voisins, une rigidité différente. 2. Pièce thermomécanique (56, 48) selon la revendication 1, caractérisée en ce que deux secteurs angulaires voisins (581, 582 ;491, 492) de la couronne abradable (58 ; 49) sont formés de matériaux abradables de module de Young différent. 3. Pièce thermomécanique (56, 48) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que deux secteurs angulaires voisins (581', 582' ;491', 492') de la couronne abradable (58' ; 49') sont formés d'une couche de matériau abradable d'épaisseur différente. 4. Pièce thermomécanique (48) selon l'une quelconque des revendications précédentes appartenant à un rotor de turbomachine, 20 caractérisée en ce que la couronne abradable; (49 ; 49') est disposée sur la face extérieure de la pièce thermomécanique (48). 5. Pièce thermomécanique (56) selon l'une quelconque des revendications précédentes appartenant à un stator de turbomachine, caractérisée en ce que la couronne abradable (58 ; 58') est disposée sur la 25 face intérieure de la pièce thermomécanique (56). 6. Pièce thermomécanique (56) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les nombres de secteurs angulaires (581, 582 ; 581', 582') de même rigidité de la couronne abradable (58 ; 58') sont différents d'un multiple du nombre d'onde d'un 30 mode vibratoire à inhiber du rotor. 7. Pièce thermomécanique (56, 48) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la couronne abradable (58 ; 49 ; 58' ; 49') comporte des éléments d'un premier type présentant une première rigidité et une première dimension de secteur angulaire, et 35 des éléments d'un deuxième type présentant une deuxième rigiditédifférente de la première rigidité et une deuxième dimension de secteur angulaire qui est identique à la première dimension de secteur angulaire. 8. Pièce thermomécanique (56, 48) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que la couronne abradable (58 ; 49 ; 58' ; 49') comporte des éléments d'un premier type présentant une première rigidité et une première dimension de secteur angulaire, et des éléments d'un deuxième type présentant une deuxième rigidité différente de la première rigidité et une deuxième dimension de secteur angulaire qui est différente de la première dimension de secteur angulaire. 9. Ensemble rotor/stator comportant une pièce thermomécanique (56, 48) selon l'une quelconque des revendications précédentes formant une première pièce thermomécanique appartenant à l'un parmi le stator et le rotor et une deuxième pièce thermomécanique (56, 48) de révolution appartenant à l'autre parmi le stator et le rotor et comprenant une léchette annulaire (47) destinée à coopérer avec ladite couronne abradable (58 ; 58' ; 49 ; 49') pour former un labyrinthe d'étanchéité. 10. Compresseur comprenant une pièce thermomécanique (56, 48) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6. 11. Turbine comprenant une pièce thermomécanique (56, 48) 20 selon l'une quelconque des revendications 1 à 8. 12. Turbomachine, en particulier turboréacteur, comprenant une pièce thermomécanique (56, 48) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8. 13. Procédé pour empêcher l'apparition d'une instabilité lors d'un 25 contact dans un ensemble stator/rotor de turbomachine comportant un labyrinthe d'étanchéité formé d'une couronne abradable (58 ; 58' ; 49 ; 49') disposée sur l'un parmi le stator et le rotor et d'une léchette annulaire (47) disposé sur l'autre parmi le stator et le rotor, caractérisé par le fait qu'il consiste à aménager la couronne abradable (58 ; 58'; 49 ; 49') en 30 secteurs angulaires (581, 582 ; 581', 582' ;491, 492 ; 491', 492') présentant, entre deux secteurs angulaires voisins, une rigidité différente. 14. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la couronne abradable (58 ; 58') est disposée sur le stator (56) et en ce que les nombres de secteurs angulaires (581, 582 ; 581', 582') de 35 même rigidité de la couronne abradable (58 ; 58') sont différents d'un multiple du nombre d'onde du mode vibratoire du rotor (48) à inhiber.