FR 2930634 A1 20091030 FR 0802313 A 20080424 Procédé et dispositif de régulation de la condensation des gaz dans un échangeur de chaleur L'invention concerne un procédé et un dispositif de régulation de la 5 condensation de gaz s'écoulant dans un échangeur de chaleur. Un moteur thermique de véhicule automobile comporte une chambre de combustion, généralement formée par une pluralité de cylindres, dans laquelle un mélange de comburant et de carburant est brûlé pour générer le travail du moteur. 10 Le comburant comporte de l'air, qui peut être comprimé ou non, selon que le moteur comporte ou pas des moyens de compression tels qu'un compresseur ou un turbocompresseur. L'air (dénommé air d'alimentation) peut par ailleurs être mélangé à des gaz d'échappement; on parle de gaz d'échappement recirculés. Les gaz admis dans la chambre de combustion, comportant donc de l'air 15 d'alimentation éventuellement mélangé à des gaz d'échappement, sont dénommés gaz d'admission. Lorsque les gaz d'admission sont comprimés par des moyens de compression; on parle alors plus particulièrement de l'air de suralimentation. A titre d'exemple, la recirculation des gaz d'échappement permet, pour 20 un moteur à essence, de diminuer la consommation de carburant et d'obtenir un meilleur rendement moteur, tandis qu'elle permet, pour un moteur diesel, de diminuer la pollution pour être en accord avec les normes environnementales. Afin d'augmenter la densité de l'air de suralimentation (qu'il soit ou non 25 mélangé à des gaz d'échappement), il est connu de le refroidir au moyen d'un échangeur de chaleur appelé refroidisseur d'air de suralimentation, dont l'acronyme "RAS" est généralement utilisé; le RAS est également souvent désigné par l'homme du métier par son acronyme anglais CAC, signifiant "Charge Air Cooler". Ce refroidisseur d'air de suralimentation utilise, comme 30 fluide caloporteur de refroidissement, soit de l'air, soit un liquide de refroidissement tel que l'eau glycolée. On parlera simplement, dans la suite, de refroidisseur. En cas de recirculation des gaz d'échappement, l'air de suralimentation 35 est mélangé à des gaz d'échappement recirculés lorsqu'il passe dans le refroidisseur. Or, les gaz d'échappement sont chargés en eau, qui est un produit de la combustion dans le moteur; les gaz sont également chargés en d'autres particules, notamment du soufre. Dans certaines conditions de fonctionnement du moteur, le refroidissement de l'air et des gaz d'échappement recirculés peut provoquer une condensation, notamment d'eau et/ou d'acide sulfurique (ainsi que d'autres éléments); les produits de cette condensation sont dénommés "condensats" et sont néfastes pour le moteur et ses circuits de gaz. En particulier, les condensats d'eau peuvent provoquer un encombrement du refroidisseur, réduisant ainsi ses performances. Les condensats d'acide sulfurique, dont le pH est faible, peuvent générer un phénomène de corrosion, non seulement dans le refroidisseur mais aussi dans les tubulures du circuit d'admission des gaz dans le moteur; cette corrosion peut entraîner une dégradation prématurée des éléments considérés. Par ailleurs, dans des conditions climatiques froides, les condensats peuvent geler et entraîner la casse du refroidisseur et/ou l'étouffement du moteur par obstruction du flux des gaz. L'art antérieur propose des solutions dans lesquelles les condensats sont récupérés et guidés dans la chambre de combustion pour être brûlés. Cette solution n'est néanmoins pas toujours optimale, surtout si la condensation est importante. Or, dans les moteurs modernes, il est fréquent que, dans certaines phases du moteur (notamment le démarrage), les gaz en sortie du refroidisseur soient à une température inférieure à 35°C, la condensation étant alors importante. D'autres solutions de l'art antérieur consistent, dans les phases du fonctionnement du moteur dans lesquelles une condensation pourrait avoir lieu, à dévier les gaz pour qu'ils contournent le refroidisseur. Cette solution n'est néanmoins pas non plus toujours satisfaisante, car les condensats formés avant la mise en place du contournement ne sont pas faciles à évacuer. En outre, il est nécessaire, dans certaines phases de fonctionnement du moteur, de refroidir les gaz, ce qui ne peut être fait si on impose à ces gaz de contourner le refroidisseur. L'invention vise à proposer un procédé de régulation de la condensation. L'invention a été présentée en relation avec un problème lié au refroidissement d'air de suralimentation d'un moteur thermique à combustion interne. Elle s'applique néanmoins plus généralement à tout échangeur de chaleur d'un moteur thermique, en particulier à l'échangeur de chaleur de refroidissement des gaz d'échappement recirculés. Plus généralement encore, elle s'applique à tout échangeur de chaleur où une condensation est susceptible de se produire. C'est ainsi que l'invention concerne un procédé de régulation de la 5 condensation de gaz s'écoulant dans un échangeur de chaleur, dans lequel: - un fluide caloporteur est entraîné dans l'échangeur pour échanger de la chaleur avec les gaz, - une température des gaz est mesurée, - la quantité de chaleur échangée entre les gaz et le fluide caloporteur est 10 régulée en fonction de la température mesurée. Grâce à l'invention, le risque de condensation est apprécié avec la mesure de température des gaz, qui permet de réguler la quantité de chaleur échangée dans l'échangeur. On agit ainsi directement sur la cause de la 15 condensation, à savoir la quantité de chaleur échangée. La température des gaz peut être mesurée à divers emplacements, dans l'échangeur ou en amont ou en aval de ce dernier. Elle est de préférence mesurée en sortie de l'échangeur, afin de mesurer la température a priori la plus froide de 20 ces gaz. Selon une forme de réalisation, la quantité de chaleur échangée entre les gaz et le fluide caloporteur est régulée par réglage de l'efficacité de l'échangeur. 25 Ainsi, on agit sur l'efficacité des échanges de chaleur en agissant directement sur l'efficacité de l'échangeur, ce qui simplifie le procédé et le rend plus efficace. Selon une forme de réalisation, l'efficacité de l'échangeur est réglée par 30 réglage du débit de fluide caloporteur dans l'échangeur. Il s'agit d'une manière simple et directe de régler l'efficacité de l'échangeur et donc de réguler la condensation. 35 Selon une forme de réalisation, le procédé comporte les étapes suivantes: - on définit une température seuil des gaz, par exemple égale à environ 40°C, et - si la température mesurée est inférieure à la température seuil, on réduit le débit de fluide caloporteur. Bien entendu, la température seuil peut varier en fonction du régime ou 5 du point de fonctionnement du moteur. Selon une forme de réalisation, le procédé comporte les étapes suivantes: - on définit une température critique, par exemple égale à environ 35°C, des gaz en-dessous de laquelle il existe un risque de condensation des gaz et 10 - si la température mesurée est inférieure à la température critique, o. n réduit encore le débit de fluide caloporteur, éventuellement jusqu'à son annulation. Selon une forme de réalisation, le fluide caloporteur étant un gaz 15 entraîné dans l'échangeur de chaleur par un ventilateur, le débit de gaz caloporteur est réglé par réglage de la puissance du ventilateur. Selon une forme de réalisation, le fluide caloporteur étant un gaz entraîné dans un volume de l'échangeur, le débit de gaz caloporteur est réglé par 20 obturation dudit volume de l'échangeur, par exemple par fermeture d'au moins un volet d'obturation. Selon une forme de réalisation, le fluide caloporteur étant un liquide entraîné dans un circuit de l'échangeur, le débit du liquide caloporteur est réglé 25 par des moyens de régulation de débit, par exemple une vanne ou une pompe à liquide à débit variable. Selon une forme de réalisation, l'échangeur de chaleur est un échangeur de chaleur dans un véhicule automobile, en particulier l'échangeur est un 30 refroidisseur de suralimentation d'un moteur thermique à combustion interne de véhicule automobile. L'invention concerne encore un dispositif de régulation de la condensation des gaz s'écoulant dans un échangeur de chaleur, comportant des 35 moyens d'entraînement d'un fluide caloporteur dans l'échangeur pour échanger de la chaleur avec les gaz, des moyens de mesure d'une température des gaz et des moyens de régulation, en fonction de la température mesurée, de la quantité de chaleur échangée entre les gaz et le fluide caloporteur. Le dispositif présente les mêmes avantages que le dispositif présenté ci- dessus. Selon une forme de réalisation, le fluide caloporteur étant un liquide, le dispositif comprend un circuit de liquide caloporteur et des moyens de régulation du débit de liquide caloporteur dans le circuit, par exemple une vanne ou une pompe à liquide à débit variable. Selon une forme de réalisation, le fluide caloporteur étant un gaz, le dispositif comprend un ventilateur d'entraînement du gaz caloporteur et des moyens de réglage de la puissance du ventilateur. Selon une forme de réalisation, le fluide caloporteur étant un gaz entraîné dans un volume de l'échangeur, le dispositif comprend au moins un moyen d'obturation dudit volume, par exemple au moins un volet d'obturation dudit volume. Selon une forme de réalisation, l'échangeur de chaleur est un échangeur de chaleur dans un véhicule automobile, en particulier l'échangeur est un refroidisseur d'air de suralimentation d'un moteur thermique à combustion interne de véhicule automobile. 25 L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante de la forme de réalisation préférée du procédé et du dispositif de l'invention, en référence aux planches de dessins annexées, sur lesquelles: - la figure 1 représente un schéma bloc fonctionnel du circuit de gaz d'un 30 moteur thermique à combustion interne, comportant un refroidisseur d'air de suralimentation fonctionnant avec de l'eau glycolée comme fluide caloporteur; - la figure 2 représente un schéma bloc fonctionnel du circuit de gaz d'un moteur thermique à combustion interne, comportant un refroidisseur d'air de suralimentation fonctionnant avec de l'air comme fluide caloporteur et 35 - la figure 3 est un diagramme représentant la loi de contrôle de l'ouverture de la vanne du circuit de refroidissement du refroidisseur de la figure 1 en fonction de la température mesurée des gaz d'admission. 20 Dans la description qui suit, les gaz et liquides sont guidés dans des canalisations. Les traits reliant les divers blocs fonctionnels des figures 1 et 2 correspondent à des canalisations, même si cela ne sera pas systématiquement précisé dans la description des figures. Un moteur thermique 1 à combustion interne de véhicule automobile comporte une chambre de combustion (non représentée), formée par une pluralité de cylindres, par exemple au nombre de quatre, et destinée à recevoir un mélange 10 de comburant et de carburant dont la combustion génère le travail du moteur 1. Le fonctionnement du moteur 1 est classique: les gaz sont admis dans la chambre de combustion, y sont comprimés, brûlés puis expulsés sous forme de gaz d'échappement; il s'agit des quatre temps classiques d'un moteur thermique (admission, compression, combustion, échappement). 15 Le circuit 2 d'admission de gaz dans le moteur comporte une canalisation 3 d'admission de l'air d'alimentation, un compresseur 4 des gaz d'admission, qui est en l'espèce un turbocompresseur, un échangeur de chaleur 5, de refroidissement des gaz issus du compresseur 4, en sortie duquel les gaz 20 débouchent dans un collecteur 6 d'admission des gaz dans la chambre de combustion du moteur 1. Le collecteur d'admission 6 est une pièce bien connue de l'homme du métier, qui forme une boîte d'entrée des gaz sur la culasse du moteur 1. En sortie de la chambre de combustion du moteur 1 est prévue une voie 7 de recirculation des gaz d'échappement vers l'admission du moteur 1; ainsi, les 25 gaz d'échappement issus de la chambre de combustion peuvent être guidés, soit dans une canalisation d'échappement 8 qui les guide vers l'extérieur du circuit de gaz, soit dans la voie de recirculation 7 qui les guide vers la canalisation 3 d'admission d'air dans le moteur, en amont du compresseur 4 des gaz d'admission. Le turbocompresseur comporte, outre le compresseur 4, une turbine, 30 non représentée, entraînée par les gaz d'échappement du moteur et entraînant le compresseur en rotation; les gaz recirculés sont ici issus de cette turbine. Le flux de gaz d'échappement recirculés est contrôlé par une vanne montée dans la zone de raccord entre la canalisation de recirculation 7 et la 35 canalisation d'échappement 8; il peut par exemple s'agir d'une vanne dite "trois voies", avec une entrée débouchant dans la canalisation de sortie de la chambre de combustion 1, une première sortie débouchant dans la canalisation de recirculation 7 et une deuxième sortie débouchant dans la canalisation d'échappement 8. L'échangeur de chaleur 5 est un refroidisseur des gaz d'admission et notamment de l'air d'alimentation; cet air d'alimentation étant comprimé, on le dénomme, comme déjà expliqué plus haut, air de suralimentation. C'est pour cette raison que l'échangeur de chaleur est dénommé "refroidisseur d'air de suralimentation" 5, dont l'acronyme est "RAS" 5. Sa fonction est d'augmenter la densité d'air des gaz d'admission, en les refroidissant. On parlera simplement, dans la suite de la description, de refroidisseur. On comprend que, malgré cette dénomination par l'homme du métier, le refroidisseur 5 est en fait un refroidisseur des gaz d'admission, ces gaz pouvant comporter de l'air ou un mélange d'air et de gaz d'échappement, comme expliqué ci-dessus. Le refroidisseur 5 de la figure 1 est en l'espèce un refroidisseur à liquide, c'est-à-dire qu'il utilise, pour refroidir les gaz d'admission qui le traversent, un liquide caloporteur tel que de l'eau ou, en l'espèce, de l'eau glycolée. Le liquide de refroidissement circule dans un circuit de refroidissement, en circuit fermé, comme indiqué par les flèches 1la (sortie du refroidisseur 5) et 1 lb (entrée du refroidisseur 5); il s'agit ici d'un circuit de refroidissement dit basse température, par opposition au circuit de refroidissement haute température utilisé pour le refroidissement du bloc moteur. Le circuit de refroidissement comporte un radiateur (non représenté), une pompe (non représentée), le refroidisseur 5 et une vanne 10 de régulation du débit d'eau glycolée dans le circuit de refroidissement. L'eau glycolée est refroidie dans le radiateur, par échanges thermiques avec l'air ambiant qui traverse le radiateur; elle est entraînée, par la pompe, depuis le radiateur dans le refroidisseur 5, où elle échange de la chaleur avec les gaz d'admission qui traversent le refroidisseur 5. L'eau glycolée étant à une température inférieure à celle des gaz d'admission, elle les refroidit; plus l'efficacité du refroidisseur 5 est bonne, plus elle les refroidit; si les échanges thermiques peuvent se faire presque complètement (pratiquement jusqu'à l'équilibre), la température des gaz d'admission en sortie du refroidisseur 5 est proche de celle de l'eau glycolée en sortie du refroidisseur 5. Après son passage dans le refroidisseur 5, l'eau retourne dans le radiateur et reprend la même boucle (dans la mesure où la vanne 10 est ouverte). Structurellement, le refroidisseur 5 peut par exemple comprendre un faisceau de tubes disposés parallèlement les uns aux autres sur une ou plusieurs rangées (parallèles entre elles), ces tubes étant agencés pour transporter l'eau glycolée du circuit de refroidissement el les gaz d'admission s'écoulant dans le volume du refroidisseur 5, entre les tubes., ce qui permet des échanges thermiques entre les gaz d'admission et l'eau glycolée. D'autres structures, toutes bien connues de l'homme du métier, sont 10 envisageables pour le refroidisseur 5. Comme précisé plus haut, les gaz issus du compresseur 4 et refroidis dans le refroidisseur 5 peuvent ne comprendre que de l'air ou, si les gaz d'échappement sont recirculés, un mélange d'air et de gaz d'échappement 15 recirculés. Dans ce dernier cas, il existe un risque de condensation des gaz dans certaines plages de températures. Dans le cas d'espèce présenté, les gaz d'admission forment des condensats si leur température en sortie du refroidisseur 5 est inférieure ou égale à 35° et pour des pression des gaz à l'endroit où est mesurée la température comprises entre 0,8 et 2 bars et de préférence entre 1 et 20 1,5 bar. Un moyen 9 de mesure de la température des gaz d'admission est monté, ici, dans le collecteur d'admission 6; ce moyen de mesure 9 est en l'espèce un capteur de température 9. Il permet de mesurer la température des gaz en entrée 25 de la chambre de combustion (donc à la sortie du refroidisseur 5). Conformément au procédé de l'invention, la condensation des gaz d'admission est régulée par une régulation de la quantité de chaleur échangée entre les gaz d'admission et l'eau glycolée; cette régulation est obtenue par 30 réglage de l'efficacité du refroidisseur 5. Ainsi, si le capteur de température 9 mesure une température inférieure à une valeur seuil, on réduit l'efficacité du refroidisseur 5, pour que les gaz d'admission soient moins bien refroidis et ne se condensent pas. 35 Dans la forme de réalisation présentée, le réglage de l'efficacité du refroidisseur 5 est obtenu par réglage du débit d'eau glycolée dans le circuit de refroidissement. C'est la vanne 10 du circuit de refroidissement qui remplit cette fonction de réglage du débit d'eau glycolée; selon une forme de réalisation non représentée, cette fonction est remplie par une pompe à eau à débit variable. En référence à la figure 3, il est prévu une loi de contrôle de l'ouverture 5 de la vanne 10 en fonction de la température mesurée dans le collecteur d'admission 6 par le capteur de température 9. En vertu de cette loi: - au-dessus d'une valeur seuil de la température des gaz (ici fixée à 40°C), la vanne 10 est complètement ouverte (100% d'ouverture); dans cette configuration, l'eau glycolée s'écoule normalement dans le circuit de 10 refroidissement et refroidit les gaz d'admission passant dans le refroidisseur 5 au maximum de l'efficacité de ce dernier; - en-dessous d'une valeur critique de la température des gaz (ici fixée à 35°C), la vanne 10 est complètement fermée (0% d'ouverture); dans cette configuration, l'eau glycolée ne s'écoule pas dans le circuit de refroidissement et 15 stagne dans ses tubulures; elle refroidit donc extrêmement mal les gaz d'admission passant dans le refroidisseur 5, l'efficacité de ce dernier décroissant au cours du temps, puisque la température de l'eau glycolée stagnante s'accroît; - entre la température critique et la température seuil, l'ouverture de la vanne 10 en fonction de la température des gaz suit ici une courbe linéaire, 20 rejoignant sa valeur correspondant aux températures supérieures à la température seuil et sa valeur correspondant aux températures inférieures à la température critique; ainsi, plus la température s'approche de la température critique, plus la vanne 10 est fermée, et plus la température s'approche de la température seuil, plus la vanne 10 est ouverte, et ce de manière linéaire en fonction de la 25 température. La loi de contrôle de l'ouverture de la vanne 10 en fonction de la température des gaz a été présentée comme étant constante pour des valeurs inférieures à une température critique et pour des valeurs supérieures à une 30 température seuil, linéaire entre les deux. Il va de soi que d'autres lois peuvent être prévues. L'objectif de la régulation, en fonction de la température des gaz d'admission, de la quantité de chaleur échangée entre le fluide de refroidissement 35 et les gaz d'admission, est d'éviter la condensation des gaz d'admission. C'est pour cela que, si la température est suffisamment importante (au-dessus de la valeur seuil de 40°C), la quantité de chaleur échangée peut être maximale (vanne 10 ouverte à 100%) car il n'y a pas de risque de condensation; si la température est trop basse (en-dessous de la valeur critique de 35°C (en-dessous de laquelle il y a condensation)), la quantité de chaleur échangée est minimisée (vanne 10 ouverte à 0%, c'est-à-dire fermée), pour que les gaz remontent en température et cessent d'être condensés; entre la température critique et la température seuil, la vanne 10 est d'autant plus fermée que la température des gaz s'approche de la température critique, afin de faire remonter la température des gaz au-dessus de la température seuil. De nouveau, et autrement dit, lorsque que les gaz admis dans le moteur 1 sont à une température inférieure à la température seuil, la puissance thermique évacuée par le refroidisseur 5 est réduite, de manière à contenir le phénomène de condensation et à revenir à une température d'entrée dans le moteur 1 supérieure à cette température seuil le plus rapidement possible. Lorsque la température descend en-dessous de la valeur critique, le débit du fluide caloporteur est coupé pour réduire au maximum la puissance thermique évacuée par le refroidisseur 5. La réduction de l'efficacité des échanges thermiques du refroidisseur 5 a été présentée comme étant obtenue grâce à une réduction du débit d'eau glycolée dans le circuit de refroidissement. Il va de soi que tout moyen équivalent de réduction de la puissance thermique évacuée par le refroidisseur 5 peut être utilisé, par exemple un thermostat réglant la température de l'eau glycolée, une pompe permettant un réglage plus fin du débit que la vanne 10, etc. La loi de régulation de la puissance évacuée par le refroidisseur 5 entre une température seuil et la température critique (qui est la vraie température en-dessous de laquelle il n'est pas souhail:é que les gaz descendent car ils se condensent) a pour objectif d'anticiper les phénomènes d'inertie thermique du dispositif et d'anticiper une baisse de température pour éviter toute condensation, plutôt que de constater une condensation qu'il faut alors évacuer. Autrement dit, plutôt que de déclencher une réduction de l'efficacité du refroidisseur 5 au passage de la température critique, on la déclenche au passage de la température seuil, pour avoir plus de chances, au vu des phénomènes d'inertie thermique, que la température ne passe pas en-dessous de la température critique. Une voie 15 de contournement du refroidisseur 5 est prévue dans le circuit d'alimentation en gaz du moteur 1. Cette voie de contournement 15 peut être utilisée lors de phases de montée en température du moteur ou lors de phases de régénération du filtre à particule (non représenté), pour contourner le refroidisseur car, dans ces phases, on ne souhaite pas refroidir les gaz. L'utilisation de la voie de contournement 15 est surtout réservée à des phases de montée en température, dans lesquelles les gaz sont froids et ne doivent pas être refroidis, tandis que la régulation de l'efficacité du refroidisseur 5 est surtout utilisée pour éviter une chute de la température des gaz en-dessous de la valeur critique pour éviter leur condensation. Ces deux fonctionnalités du dispositif peuvent être combinées, par exemple en ne dirigeant qu'une partie du flux de gaz dans la voie de contournement 15, l'autre partie passant dans le refroidisseur 5 dont l'efficacité est régulée. Une deuxième forme de réalisation du dispositif de l'invention est présentée en référence à la figure 2. Cette forme de réalisation est très similaire à la forme de réalisation précédente et c'est pourquoi les références utilisées pour les éléments du dispositif de la figure 2 de structure ou fonction identique, équivalente ou similaire à celles des éléments du dispositif de la figure 1 sont les mêmes, pour simplifier la description. D'ailleurs, l'ensemble de la description du dispositif de la figure 1 n'est pas reprise, cette description s'appliquant au dispositif de la figure 2 (et vice-versa) lorsqu'il n'y a pas d'incompatibilités. De même que précédemment, la chambre de combustion du moteur thermique 1 est alimentée en gaz d'admission par un circuit d'admission 2, comprenant notamment une canalisation 3 d'admission d'air dans le circuit 2, un compresseur 4, un échangeur de chaleur 5 agencé pour refroidir les gaz d'admission et un collecteur 6 d'admission des gaz dans la chambre de combustion. En sortie de cette dernière, les gaz d'échappement peuvent, soit être guidés vers l'extérieur par une canalisation d'échappement 8, soit être guidés vers la canalisation d'admission 3 par une canalisation de recirculation 7. L'échangeur de chaleur 5 est un refroidisseur d'air de suralimentation 5. Le refroidisseur 5 est en l'espèce un refroidisseur 5 à air, c'est-à-dire que le fluide 35 caloporteur utilisé pour refroidir les gaz d'admission est l'air. De tels refroidisseurs sont bien connus de l'homme du métier. Structurellement, le refroidisseur 5 peut par exemple comporter un faisceau de tubes disposés parallèlement les uns aux autres sur une ou plusieurs rangées (parallèles entre elles), ces tubes étant agencés pour transporter les gaz d'admission et l'air ambiant (de refroidissement) s'écoulant dans le volume du refroidisseur 5, entre les tubes, ce qui permet des échanges thermiques entre les gaz d'admission et l'air ambiant; autrement dit, le refroidisseur 5 se présente sous forme d'un radiateur, dans les tubulures duquel s'écoulent les gaz d'admission, refroidis par l'air ambiant s'écoulant entre les tubulures. Par convention et pour faciliter la description du dispositif, on définit un côté avant 5a et un côté arrière 5b du refroidisseur 5. Les notions d'avant et d'arrière sont définies de manière conventionnelle et ne préjugent pas de la manière dont est orienté le refroidisseur 5 dans le véhicule. En l'espèce, l'avant et l'arrière sont définis comme l'avant et l'arrière dans le sens de déplacement en marche avant du véhicule. Le dispositif comporte un moyen d'entraînement de l'air ambiant de refroidissement dans le refroidisseur 5, en l'espèce un ventilateur 12. Le ventilateur 12 est placé du côté arrière du refroidisseur 5 et entraîne l'air ambiant de l'avant vers l'arrière au travers du volume du refroidisseur 5, comme indiqué par les flèches 13. L'air ambiant est ainsi entraîné, dans le volume du refroidisseur 5, depuis sa face avant 5a, où il entre, vers sa face arrière 5b, d'où il sort. Le dispositif comporte par ailleurs un moyen 14 d'obturation de la face avant du refroidisseur 5, en l'espèce une persienne de volets 14 s'étendant devant sa face avant 5a; la persienne 14 est schématisée par une ligne en pointillés sur la figure 2. La persienne de volets 14 comporte une pluralité de volets, chaque volet s'étendant globalement le long d'un axe autour duquel il est mobile en rotation; les volets s'étendent par ailleurs parallèlement les uns aux autres et sont tous entraînés solidairement en rotation. Dans une position d'ouverture, les volets laissent passer l'air entre eux, tandis qu'ils bloquent l'air en position de fermeture (dans cette dernière position, les volets sont jointifs et forment une surface continue empêchant toute circulation d'air à travers elle). Entre la position d'ouverture et la position de fermeture, le débit d'air ambiant passant au travers de la persienne est réglé par l'angle d'ouverture des volets. Le procédé de régulation de la condensation des gaz d'admission dans le refroidisseur 5 de la figure 2 va maintenant être décrit. De même que précédemment, la puissance thermique évacuée par le refroidisseur 5 est régulée en fonction de la température des gaz d'admission, ladite température étant ici mesurée par un capteur de température 9 logé dans le collecteur d'admission 6. A cet effet, c'est l'efficacité du refroidisseur 5 qui est réglée en fonction de la température. De même que précédemment, cette efficacité est réglée par le débit de fluide caloporteur (ici l'air ambiant) circulant dans le refroidisseur 5. Le dispositif comporte ici deux moyens de contrôle du débit d'air de refroidissement dans le refroidisseur 5: le ventilateur 12 et la persienne de volets 14. Ces moyens peuvent être utilisés de manière indépendante, séquentielle ou combinée, pour réduire plus ou moins le débit d'air dans le refroidisseur 5 en cas de baisse de la température des gaz d'admission. Ainsi, si la température descend, et selon un premier mode du procédé de régulation, la puissance du ventilateur 12 est réduite, voire le ventilateur est arrêté (la persienne de volets 14 étant en position ouverte). Ainsi, l'entraînement de l'air ambiant dans le refroidisseur 5 est arrêté. Dans ce mode, le débit d'air dans le refroidisseur 5 n'est pas nécessairement annulé, notamment puisqu'en raison du mouvement du véhicule l'air ambiant peut, malgré l'absence d'entraînement forcé par le ventilateur 12, être amené à circuler dans le refroidisseur 5. Dans un deuxième mode du procédé de régulation, la persienne de volets 14 est plus ou moins fermée, obturant ainsi plus ou moins la section avant du refroidisseur 5 et contrôlant ainsi le débit d'air ambiant dans le refroidisseur 5; si la persienne est complètement fermée, le débit d'air de refroidissement dans le refroidisseur 5 est (sensiblement) nul. Pour obtenir la régulation souhaitée du débit d'air de refroidissement en fonction de la température mesurée, les deux modes du procédé peuvent être appliquées indépendamment, de manière séquentielle (comme deux phases successives) ou de manière combinée (les deux moyens de réglage de débit étant actionnés concomitamment, avec réglage de leurs effets respectifs et relatifs). La persienne de volets 14 peut bien sûr être remplacée par tout moyen équivalent, par exemple un unique volet d'obturation de la section avant du volume du refroidisseur 5. Dans toutes les formes de réalisation décrites ci-dessus (refroidisseur à eau glycolée ou à air), le dispositif peut comporter des moyens d'analyse de la température des gaz d'admission et des moyens de commande des moyens de réglage du débit de fluide de refroidissement (air ou eau). Le dispositif comporte de préférence un microprocesseur d'analyse des données et de commande de moyens de réglage (vanne 10 de la figure 1, ventilateur 12 et persienne 14 de la figure 2). L'invention a été présentée en relation avec un circuit d'admission de gaz dans un moteur comportant un unique turbocompresseur comme moyen de compression des gaz d'admission. Bien entendu, d'autres moyens de compression peut être envisagés, par exemple un compresseur, ou encore une pluralité de turbocompresseurs et/ou compresseurs; dans ce dernier cas, une pluralité de refroidisseurs peut être prévue, l'efficacité de chaque refroidisseur pouvant être réglée en fonction de la température des gaz d'admission. Par ailleurs, dans les formes de réalisation présentées, la température est mesurée dans le collecteur d'admission 6, mais il va de soi qu'elle peut être mesurée à un autre endroit du circuit d'admission, par exemple directement dans le refroidisseur 5 ou en amont de ce dernier, la loi de commande étant, le cas échéant, adaptée. En outre, dans l'invention telle que présentée, la réduction d'efficacité du refroidisseur est obtenue par réduction du débit du fluide caloporteur, mais d'autres formes de réalisation sont envisageables, comme déjà précisé plus haut (thermostat, etc.). Bien entendu, les valeurs des températures (seuil et critique) ont été données à titre d'exemple (en l'espèce représentatif d'un refroidisseur de véhicule automobile) et peuvent varier suivant les applications. La loi de contrôle du débit de fluide caloporteur a également été donnée à titre d'exemple et peut varier; en particulier, une ou plusieurs températures peuvent être prises en compte pour la régulation de la condensation, la loi de régulation peut ne pas être linéaire, peut être discrète, etc. Selon une forme de réalisation du procédé de l'invention, il est tenu compte du volume de fluide caloporteur présent dans le refroidisseur lors d'une coupure d'alimentation en fluide caloporteur, pour anticiper plus finement la montée en température du gaz (il s'agit de tenir compte des phénomènes d'inertie thermique liés au fait que le fluide caloporteur, même si son débit est coupé, continue d'échanger de la chaleur avec les gaz tant que sa température n'a pas augmenté jusqu'à atteindre celle des gaz). L'invention s'applique particulièrement bien à certains régimes moteurs dans lesquels les gaz d'admission ne sont pas très chauds, c'est-à-dire lorsqu'ils ne sont pas très compressés, en particulier lors des phases de démarrage ou les phases dans lesquelles le véhicule ne roule pas à grande vitesse (par exemple en circulation urbaine dans des embouteillages); on parle de régimes à "faible charge". Le procédé et le dispositif de régulation de la condensation ont été présentés en relation avec un refroidisseur d'air de suralimentation, mais ils s'appliquent à tout échangeur de chaleur dans lequel il existe un risque de condensation des gaz à refroidir. En particulier, ils s'appliquent à un refroidisseur des gaz d'échappement recirculés (qui serait par exemple prévu dans la voie de recirculation du circuit de gaz d'un moteur).25 Revendications1- Procédé de régulation de la condensation de gaz s'écoulant dans un échangeur de chaleur (5), dans lequel: - un fluide caloporteur est entraîné dans l'échangeur (5) pour échanger de la chaleur avec les gaz, - une température des gaz (5) est mesurée, - la quantité de chaleur échangée entre les gaz et le fluide caloporteur est régulée en fonction de la température mesurée. 2- Procédé de régulation selon la revendication 1, dans lequel la quantité de chaleur échangée entre les gaz et le fluide caloporteur est régulée par réglage de l'efficacité de l'échangeur (5). 3- Procédé de régulation selon la. revendication 2, dans lequel l'efficacité de l'échangeur (5) est réglée par réglage du débit de fluide caloporteur dans l'échangeur (5). 4- Procédé selon la revendication 3, dans lequel: - on définit une température seuil des gaz, - si la température mesurée est inférieure à la température seuil, on réduit le débit de fluide caloporteur. 5- Procédé selon la revendication 4, dans lequel ladite température seuil 25 des gaz est égale à environ 40°C. 6- Procédé selon la revendication 4 ou 5 dans lequel: - on définit une température critique des gaz en-dessous de laquelle il existe un risque de condensation des gaz et 30 - si la température mesurée est inférieure à la température critique, on réduit encore le débit de fluide caloporteur, éventuellement jusqu'à son annulation. 7- Procédé selon la revendication 6, dans lequel la température critique 35 des gaz est égale à environ 35°C. 8- Procédé de régulation selon l'une des revendications 3 à 7 dans lequel, le fluide caloporteur étant un gaz entraîné dans l'échangeur de chaleur (5) par un ventilateur (12), le débit de gaz caloporteur est réglé par réglage de la puissance du ventilateur (12). 9- Procédé de régulation selon l'une des revendications 3 à 8 dans lequel, le fluide caloporteur étant un gaz entraîné dans un volume de l'échangeur (5), le débit de gaz caloporteur est réglé par obturation dudit volume de l'échangeur (5), par exemple par fermeture d'au moins un volet d'obturation (14). 10 10- Procédé de régulation selon l'une des revendications 3 à 7 dans lequel, le fluide caloporteur étant un liquide entraîné dans un circuit de l'échangeur (5), le débit du liquide caloporteur est réglé par des moyens (10) de régulation de débit, par exemple une vanne (10) ou une pompe à liquide à débit 15 variable. 11- Procédé de régulation selon l'une des revendications 1 à 10, dans lequel l'échangeur de chaleur (5) est un échangeur de chaleur dans un véhicule automobile, en particulier l'échangeur est un refroidisseur (5) de suralimentation 20 d'un moteur thermique à combustion interne de véhicule automobile. 12- Dispositif de régulation de la condensation des gaz s'écoulant dans un échangeur de chaleur (5), comportant des moyens d'entraînement d'un fluide caloporteur dans l'échangeur (5) pour échanger de la chaleur avec les gaz, des 25 moyens (9) de mesure d'une température des gaz (5) et des moyens (10, 12, 14) de régulation, en fonction de la température mesurée, de la quantité de chaleur échangée entre les gaz et le fluide caloporteur. 13- Dispositif selon la revendication 12 dans lequel, le fluide caloporteur 30 étant un liquide, le dispositif comprend un circuit de liquide caloporteur et des moyens (10) de régulation du débit de liquide caloporteur dans le circuit, par exemple une vanne (10) ou une pompe à liquide à débit variable. 14- Dispositif selon la revendication 12 dans lequel, le fluide caloporteur 35 étant un gaz, le dispositif comprend un ventilateur (12) d'entraînement du gaz caloporteur et des moyens de réglage de la puissance du ventilateur (12).5 15- Dispositif selon la revendication 12 ou la revendication 14 dans lequel, le fluide caloporteur étant un gaz entraîné dans un volume de l'échangeur (5), le dispositif comprend au moins un moyen (14) d'obturation dudit volume, par exemple au moins un volet d'obturation dudit volume.5