FR 2923950 A1 20090522 FR 0759185 A 20071120 B8533 - 07-10-295-296 1 COUPLEUR BIDIRECTIONNEL INTÉGRÉ Domaine de l'invention La présente invention concerne de façon générale l'industrie électronique et, plus particulièrement, les systèmes d'émission/réception radiofréquence. L'invention concerne plus précisément un coupleur bidirectionnel et ses applications. Exposé de l'art antérieur Un coupleur est généralement utilisé pour prélever une partie de la puissance présente sur une ligne de transmission, dite principale ou primaire, vers une autre ligne, dite couplée ou secondaire, située à proximité. Les coupleurs se répartissent en deux catégories selon qu'ils sont constitués de composants passifs discrets (on parle alors de coupleurs à éléments localisés) ou de lignes conductrices proches l'une de l'autre pour être couplées (on parle alors de coupleurs à lignes distribuées). L'invention concerne la deuxième catégorie de coupleurs. Dans de nombreuses applications, on a besoin de pré-lever une partie de la puissance transmise sur une ligne, par exemple, pour contrôler la puissance d'amplificateurs dans un circuit d'émission, pour contrôler la linéarité d'un amplificateur d'émission en fonction des pertes liées à la réflexion d'une antenne, pour adapter dynamiquement une antenne, etc. B8533 - 07-10-295-296 2 Un coupleur se définit, entre autres, par sa directivité qui représente la différence en puissance (exprimée en dBm) entre les deux ports d'accès de sa ligne couplée ou secondaire. En théorie, un coupleur idéal présente une directivité infinie, c'est-à-dire qu'aucune puissance n'est présente sur le port de sa ligne secondaire situé en regard du port de sortie de sa ligne principale quand un signal circule sur sa ligne principale du port d'entrée vers ce port de sortie. En pratique, un coupleur est dit directionnel quand sa directivité est suffisante (typiquement supérieure +20 dB) pour que les puissances récupérées sur les ports d'accès de sa ligne secondaire permettent de distinguer le sens de circulation de la puissance dans la ligne principale. Quand les deux ports du coupleur sont utilisés pour avoir simultanément l'information de puissance sur les deux ports de sa ligne secondaire, le coupleur est dit bidirectionnel. Si les deux ports de sa ligne secondaire et le port de sortie de sa ligne principale sont parfaitement adaptés, aucune réflexion parasite ne se produit. Une telle adaptation parfaite ne peut malheureusement pas être obtenue en pratique. En particulier, le port sur lequel est prélevée la partie de la puissance par couplage est rarement idéalement adapté. Il en découle que des réflexions parasites engendrent des erreurs sur les informations récupérées. Un défaut d'adaptation du port de la ligne secondaire du coupleur sur lequel est prélevée l'information peut avoir différente source. Le plus souvent, le coupleur est reporté sur un substrat isolant (par exemple de type circuit imprimé) pour être associé à d'autres circuits. Il n'est alors pas possible de garantir une parfaite adaptation (typiquement à 50 ohms) du port de mesure. Pour tenter de remédier à ce problème, on a déjà proposé d'équiper les extrémités de la ligne secondaire d'atténuateurs. Toutefois, à facteur de couplage constant, cela B8533 - 07-10-295-296 3 requiert d'accroître le couplage, donc la taille du coupleur, et augmente donc les pertes en transmissions. De plus, cela ne fait que décaler le problème des réflexions parasites qui apparais-sent alors pour des niveaux plus importants de désadaptation des ports de la ligne secondaire. Résumé de l'invention Ainsi, un objet d'un mode de réalisation de l'invention est de pallier tout ou partie des inconvénients des coupleurs usuels. Un autre objet d'un mode de réalisation est d'améliorer la fiabilité des mesures du coupleur sur les ports de sa ligne secondaire. Un autre objet d'un mode de réalisation est de rendre la mesure insensible à une variation d'adaptation des circuits 15 connectés sur le port de mesure. Un autre objet d'un mode de réalisation est une solution permettant de diminuer de façon significative l'encombre-ment du coupleur. Un autre objet vise la réalisation d'un coupleur 20 double voies. Pour atteindre tout ou partie de ces objets ainsi que d'autres, il est prévu un coupleur directif en lignes distribuées comportant : une première ligne conductrice entre des premier et 25 deuxième ports destinés à véhiculer un signal à transmettre ; et une deuxième ligne conductrice, couplée à la première, entre des troisième et quatrième ports, la deuxième ligne étant interrompue approximativement en son milieu, les deux extrémités intermédiaires étant connectées 30 à des atténuateurs. Selon un mode de réalisation, les deux atténuateurs ont des valeurs d'au moins la moitié du coefficient de directivité du coupleur. B8533 - 07-10-295-296 4 Il est également prévu un circuit de couplage directif comportant deux coupleurs interconnectés par deux séparateurs de puissance résistifs. Il est également prévu un circuit d'émission ou de 5 réception de signaux radiofréquence, comportant : au moins un amplificateur ; au moins un coupleur ; et au moins un circuit de mesure d'une information pré-levée sur un des ports de la deuxième ligne. 10 Brève description des dessins Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : 15 la figure 1 est un exemple d'architecture d'une voie d'émission radiofréquence du type à laquelle s'applique à titre d'exemple la présente invention ; la figure 2 représente un exemple de coupleur en lignes distribuées ; 20 les figures 3A, 3B et 3C sont des représentations schématiques du coupleur de la figure 2 illustrant trois situations de fonctionnement ; la figure 4 représente un autre exemple de coupleur en lignes distribuées ; 25 les figures 5A, 5B et 5C sont des représentations schématiques du coupleur de la figure 4 illustrant trois situations de fonctionnement ; la figure 6 représente un mode de réalisation d'un coupleur ; 30 les figures 7A, 7B et 7C sont des représentations schématiques du coupleur de la figure 6 illustrant trois situations de fonctionnement ; la figure 8 représente un exemple d'architecture d'une ligne d'émission double voies ; et B8533 -07-10-295-296 la figure 9 est une représentation schématique d'un mode de réalisation d'un coupleur double voies. Description détaillée De mêmes éléments ont été désignés par de mêmes 5 références aux différentes figures. De plus, par souci de clarté, seuls les éléments utiles à la compréhension de l'invention ont été représentés et seront décrits. En particulier, les différentes exploitations possibles du signal prélevé sur la ligne secondaire du coupleur n'ont pas été détaillées, l'inven- tion étant compatible avec toute utilisation usuelle. La figure 1 est un schéma bloc d'une ligne d'émission radiofréquence utilisant un coupleur 1 du type auquel s'applique à titre d'exemple la présente invention. Un circuit 11 (SEND) d'émission envoie un signal Tx à émettre à un amplificateur 12 (PA) dont la sortie est destinée à être reliée à une antenne 13. Une ligne principale d'un coupleur 1 est intercalée entre la sortie de l'amplificateur 12 et l'antenne 13. Un port d'accès IN, dit d'entrée, est côté amplificateur 12 tandis qu'un port d'accès OUT (parfois également désigné DIR), dit de sortie, est côté antenne. Une ligne couplée ou secondaire du coupleur prélève une partie de la puissance de la ligne principale. Un port CPLD du coupleur, correspondant à l'extrémité de la ligne secondaire côté port IN, fournit une information sur la mesure. Cette information dépend, entre autres, des pertes dues à la réflexion de l'antenne. S'agissant d'un coupleur directif, l'extrémité ISO de la ligne secondaire, côté port OUT, n'est pas utilisée. Elle est chargée par l'impédance de référence du circuit (typiquement 50 ohms). Dans l'exemple de la figure 1, la mesure sert à adapter le gain de l'amplificateur au moyen d'un circuit 14 (CTRL) recevant l'information prélevée sur le port CPLD et commandant le gain de l'amplificateur 12. La mesure des pertes en réflexion de l'antenne peut également permettre une adaptation dynamique de l'antenne si celle-ci possède cette fonctionnalité. B8533 - 07-10-295-296 6 Le cas échéant, un séparateur de voies 16 (SPLIT) est intercalé entre le coupleur 1 et l'antenne 13. Un tel séparateur sert à séparer l'émission de la réception (flux Rx en figure 1) qui est traitée par une ligne de réception radiofréquence non représentée. La figure 2 est une vue schématique d'un coupleur en lignes distribuées. Une ligne principale 2 du coupleur 1 est destinée à être intercalée sur la ligne de transmission et comporte deux ports ou bornes IN et OUT respectivement d'entrée et de sortie. Une ligne secondaire 3 comporte deux ports ou bornes respectivement CPLD et ISO et est destinée à véhiculer l'information proportionnelle à la puissance transmise dans la ligne 2. Les lignes 2 et 3 sont en pratique formées de pistes conductrices portées par un substrat isolant. Les longueurs des lignes dépendent de la fréquence de fonctionnement souhaitée. Leur largeur dépend de la directivité et de l'impédance caractéristique recherchées. Le coupleur de la figure 2 est directif, les signaux présents sur les ports CPLD et ISO ne présentant pas les mêmes niveaux. Un tel coupleur est toutefois symétrique ce qui le rend bidirectionnel, c'est-à-dire que, de la même manière qu'un signal appliqué sur la borne IN est couplé sur la borne CPLD, un signal appliqué sur la borne OUT est couplé au niveau de la borne ISO. Par conséquent, une réflexion de l'antenne se retrouve sur le port ISO du coupleur. Dans un coupleur directif et symétrique tel qu'illustré par la figure 2, les rôles des bornes sont définis par les connexions du coupleur aux autres éléments. Les principaux paramètres d'un coupleur sont : les pertes d'insertion qui représentent la perte de transmission entre les deux ports d'accès de la ligne principale (les pertes d'insertion se définissent alors que les deux autres ports du coupleur sont chargés par une impédance de 50 ohms) ; le couplage qui représente la perte de transmission 35 entre les ports IN et CPLD (le couplage se définit alors que les B8533 -07-10-295-296 7 deux autres ports OUT et ISO sont chargés par une impédance de 50 ohms) ; l'isolation qui représente la perte de transmission entre les ports IN et ISO (l'isolation se définit alors que les deux autres ports OUT et CPLD sont chargés par une impédance de 50 ohms) ; et la directivité qui représente la différence de pertes en transmission entre les ports ISO et CPLD, depuis le port IN. Les figures 3A, 3B et 3C illustrent le fonctionnement du coupleur de la figure 2 dans trois exemples de situations. Comme indiqué précédemment, un coupleur n'est jamais parfait. On considère qu'il présente une bonne directivité si elle est d'au moins 20 dB. Avec un couplage de -30 dB (ce qui correspond à prélever 1/1000 de la puissance transmise), l'iso- lation est de l'ordre de -50 dB, ce qui est acceptable. Idéalement, l'antenne absorbe tout le signal sans produire de réflexion. Toutefois, l'antenne présente un coefficient de réflexion non nul. Il en découle des pertes en réflexion (return loss) qui attaquent le port OUT. La mesure de ces pertes est utile. Cette mesure exploite le couplage entre les bornes OUT et ISO. Mais, des pertes en réflexion se produisent également sur le port CPLD dans la mesure où l'adaptation d'impédance de ce port n'est en pratique pas parfaite. Ces réflexions parasites peuvent fausser les mesures des pertes en réflexion de l'antenne (plus généralement, de la charge du coupleur). L'exemple de la figure 3A illustre un cas théorique de fonctionnement du coupleur où les ports IN, CPLD et ISO sont parfaitement adaptés (tous chargés à 50 ohms), de sorte qu'aucune réflexion ne se produit sur la borne CPLD. Dans les exemples qui suivent, on suppose une directivité de 30 dB. Les données de fonctionnement en réflexion sont illustrées entre parenthèses aux figures. En supposant l'entrée IN attaquée par un signal, par 35 exemple à 0 dBm, l'information reçue sur la borne CPLD présente B8533 - 07-10-295-296 8 un niveau de -30 dBm en raison du coefficient de couplage à 30 dB. En supposant que l'antenne présente des pertes en réflexion de 30 dB, elle retourne un signal à -30 dBm sur la borne OUT. Comme le coupleur est symétrique, un signal entrant sur la borne OUT est couplé sur la borne ISO avec un couplage à -30 dB (pointillés en figure 3A). Il en découle que le signal réfléchi présente un niveau de -60 dBm sur la borne ISO. Si le signal réfléchi est en phase avec le signal d'isolation (qui est également à un niveau de -60 dBm), la résultante présente un niveau de -54 dBm par rapport aux -60 dBm attendus si le cou-pleur avait été idéal (le signal mesuré par le circuit connecté à la borne CPLD est en fait la différence entre les niveaux vus par les bornes CPLD et ISO) . Par contre, si ces signaux sont en opposition de phase, le niveau de leur résultante (-0.0 dBm) n'est plus détectable et l'erreur sur la mesure du coefficient de pertes en réflexion (return loss - RL) présenté à l'antenne devient infinie. Le signal exploité sur la borne CPLD indique donc un niveau correspondant à une absence de perte en réflexion alors qu'il en existe. Le fonctionnement ci-dessus montre que la limite de fonctionnement du coupleur est liée à sa directivité. Si les pertes en réflexion correspondent à une atténuation supérieure à la directivité (signal réfléchi plus atténué que le coefficient de directivité), on ne peut plus les détecter. La figure 3B illustre un autre cas théorique où l'antenne est parfaite, mais où la charge connectée au port CPLD n'est pas parfaitement adaptée, c'est-à-dire est différente de 50 ohms. On suppose le cas d'un port CPLD engendrant une réflexion de -30 dB. Dans ce cas, le port ISO voit non seulement un signal à -60 dBm par l'isolation (couplage + directivité), mais également un signal à -60 dBm provenant de la conduction sur la ligne secondaire de la réflexion sur la borne CPLD. Là encore, ces pertes peuvent rendre infiniment basse la résultante sur le port ISO. La limite est également à -30 dB de pertes en réflexion. Cela signifie que si le port CPLD présente un défaut B8533 - 07-10-295-296 9 d'adaptation tel qu'il engendre une réflexion d'un niveau supérieur à -30 dB, les résultats sont significativement faussés. Or, garantir des pertes inférieures à -30 dB est difficilement réalisable en raison des circuits connectés sur le port CPLD. La figure 3C illustre un cas réel où la charge connectée à la borne CPLD et l'antenne engendrent des pertes en réflexion (par exemple, de -20 dB). Le signal réfléchi par l'antenne se retrouve sur la borne ISO avec une amplitude de -50 dBm, de même que le signal réfléchi par la borne couplée. Il en découle encore un risque de ne pas détecter le niveau des pertes en réflexion selon la phase des signaux. De plus, il suffit que les pertes en réflexion soient identiques sur l'antenne et sur le port CPLD pour que le problème survienne. Par conséquent, le seuil de détection devient incontrôlable. La figure 4 représente un coupleur 1 dont les ports CPLD et ISO sont chargés par des atténuateurs 4. Dans l'exemple, on suppose des atténuateurs formés de trois résistances R couplées en pi. Une première résistance R est intercalée en série à chaque extrémité de la ligne tandis que les deux autres résistances connectent les deux extrémités de la première résistance à la masse. Les figures 5A, 5B et 5C illustrent les mêmes cas qu'aux figures 3A, 3B et 3C pour le coupleur de la figure 4. On suppose que les atténuateurs sont de 5 dB. La présence de l'atténuateur côté borne couplée CPLD nécessite d'augmenter le couplage, c'est-à-dire que l'atténuation entre les bornes CPLD et IN n'est plus que de 25 dB. De même, avec une directivité de 30 dB, l'isolation entre les bornes IN et ISO devient de -55 dB. En figure 5A, on suppose une adaptation parfaite côté port CPLD et une antenne ayant des pertes en réflexion à -30 dB. La présence des atténuateurs ne change rien par rapport au cas de la figure 3A, c'est-à-dire que le coupleur ne fonctionne que si les pertes en réflexion sont inférieures à la directivité. En figure 5B, on suppose que le port CPLD apporte une réflexion atténuée de 20 dB par rapport au signal reçu et que B8533 - 07-10-295-296 10 l'antenne est parfaite. Pour un signal entrant (borne IN) à 0 dBm, le port CPLD reçoit, en réflexion, un signal à -50 dBm. Ce signal retraverse l'atténuateur de la borne CPLD et se retrouve, une fois atténué par celui de la borne ISO, au même niveau (-60 dBm) que celui provenant de la borne IN qui a été atténué de 55 dB par l'isolation, puis de 5 dB par l'atténuateur de la borne ISO. Un problème est donc susceptible de se produire selon la phase de signaux. Pour ce type de pertes, la limite de fonctionnement reste liée à la directivité (-30 dB) diminuée du double de la valeur des atténuateurs, soit -20 dB. La présence des atténuateurs améliore donc le coupleur. Toutefois, le seuil reste fonction des pertes en réflexion côté port CPLD. Par conséquent, on ne peut pas trop augmenter les atténuateurs sans dégrader les autres paramètres. Le cas de la figure 5C est à rapprocher de celui de la figure 3C. On suppose des pertes en réflexion par l'antenne de 20 dB et par le port CPLD de 10 dB. Un signal à 0 dBm sur la borne IN se retrouve à -30 dBm au niveau du port CPLD (couplage de -25 dB et atténuation de 5 dB). Le signal réfléchi à -40 dBm est de nouveau atténué de 5 dB et arrive sur le port ISO où il est encore atténué de 5 dB. Le niveau final est donc de -50 dBm. Le même signal réfléchi par l'antenne à -20 dB est couplé sur la borne ISO avec un coefficient de -25 dB et atténué par l'atténuateur de 5 dB. Il se retrouve donc également avec un niveau de -50 dBm. La possibilité de détecter les pertes en réflexion dépend donc encore de la phase du signal. Pour l'antenne, la limite de fonctionnement (ici -20 dB) correspond à un coefficient de réflexion inférieur à la directivité (ici - 30 dB) minorée de la différence (ici -10 dB) entre les pertes en réflexion de l'antenne (ici -20 dB) et du port CPLD (ici - 10 dB). Pour le port CPLD, la limite (ici -10 dB) correspond à la celle de l'antenne diminuée du double de la valeur des atténuateurs. Par rapport au cas de la figure 3, on peut donc détecter des pertes côté antenne même si elles sont de niveau B8533 -07-10-295-296 11 supérieur (moins atténué) que la directivité et même si le port CPLD est moins bien adapté. Toutefois, les possibilités de détection des pertes en réflexions dépendent de la valeur même de ces pertes en réflexion. En outre, la présence des atténuateurs sur les ports CPLD et ISO augmente le couplage, donc les pertes d'insertion. La figure 6 représente un mode de réalisation d'un coupleur. Cette vue est à rapprocher de celle des figures 2 et 4. On retrouve la ligne principale 2 entre des ports d'accès IN et OUT. Toutefois, la ligne secondaire, ou couplée, est divisée en deux tronçons 31 et 32 de préférence symétriques, c'est-à-dire de même longueur. Les extrémités respectives externes des tronçons 31 et 32 sont reliées aux bornes CPLD et ISO. Leurs extrémités respectives internes sont connectées à des atténuateurs 4'. Les atténuateurs 4' sont, de préférence, choisis pour fournir une atténuation au moins égale à la moitié de la directivité du coupleur. En reprenant l'exemple d'un coupleur à 30 dB, cela signifie que les atténuateurs 4' sont chacun d'au moins 15 dB. La séparation en deux de la ligne couplée et la présence d'atténuateurs sur les extrémités internes des tronçons 31 et 32 a plusieurs avantages : chacun des tronçons est ajustable indépendamment de l'autre ; et la qualité du coupleur repose sur les atténuateurs 4' et non plus sur les charges présentées sur les ports CPLD et ISO. Les figures 7A, 7B et 7C sont des vues à rapprocher de celles des figures 3 et 5 et illustrent le fonctionnement du coupleur de la figure 6 dans le cas d'un couplage de -30 dB et d'une directivité de 30 dB. La figure 7A illustre la limite de fonctionnement 35 théorique du point de vue des pertes en réflexion côté borne 30 B8533 - 07-10-295-296 12 OUT. Cette limite n'est pas modifiée, c'est-à-dire qu'elle reste pour des pertes en réflexion inférieures à la directivité. La figure 7B illustre le cas théorique d'une antenne parfaite avec des pertes en réflexion de -20 dB côté borne CPLD. Un signal à 0 dBm sur la borne IN est couplé sur la borne CPLD et arrive avec un niveau de -30 dBm. Le signal réfléchi a un niveau de -50 dBm. Ce signal n'arrive cependant pas sur la borne ISO par la ligne secondaire (atténuation infinie (-0.0 dBm)). Le signal à 0 dBm directement couplé sur la borne ISO est atténué de 60 dB (couplage + directivité). Par conséquent, le problème des figures 3B et 4B ne peut pas se produire ici. La figure 7C illustre un exemple de cas réel de pertes en réflexion de - 20 dB sur l'antenne et sur le port CPLD. Un signal à 0 dBm sur l'entrée IN est réfléchi par l'antenne et se retrouve couplé sur la borne ISO où il arrive avec un niveau de - 50 dBm. Le signal d'entrée à 0 dBm arrive par l'isolation à - 60 dBm sur le port ISO. Le même signal à 0 dBm arrive à -30 dBm sur le port CPLD où il est réfléchi. Le signal réfléchi à - 50 dBm n'arrive sur la borne ISO qu'avec une atténuation très élevée. Le niveau de -50 dBm n'est plus masqué par d'autres signaux moins atténués et devient donc détectable en utilisant deux détecteurs. Le risque présenté en relation avec les figures 3C et 4C n'existe plus. Un avantage du coupleur de la figure 6 est donc que sa limite de fonctionnement n'est plus liée à la charge sur la borne CPLD, donc à l'adaptation des circuits de mesure. De plus, on peut considérer qu'elle n'est plus liée à l'antenne autrement qu'avec la limite de la directivité. La figure 8 est un schéma-blocs d'une chaîne d'émis- Sion à deux voies. Deux amplificateurs 12 et 12' reçoivent des signaux Tx et Tx' à transmettre et se partagent un même coupleur 20 qu'ils attaquent respectivement sur deux bornes d'entrée IN1 et IN2. Les sorties OUT1 et OUT2 des lignes principales du cou- pleur sont connectées à deux antennes 13 et 13', le cas échéant par l'intermédiaire de séparateurs permettant de distinguer les B8533 -07-10-295-296 13 flux d'émission des flux de réception Rx1 et Rx2. Le coupleur 20 ne possède qu'une ligne secondaire dont la borne CLPD est envoyée sur un circuit d'interprétation. Dans l'exemple représenté, on suppose qu'il s'agit d'un circuit 14' de contrôle de gain des amplificateurs 12 et 12', mais il pourra également s'agir de circuit d'adaptation des antennes. Le circuit 14' possède deux sorties à destination des amplificateurs respectifs 12 et 12'. Les commutations entre les deux voies sont usuelles. La figure 9 illustre un mode de réalisation d'un coupleur en lignes distribuées. Le coupleur est, par exemple, formé de deux coupleurs, dits de Lange, interconnectés par deux séparateurs de puissance résistifs 21 et 22. D'autres types de coupleurs pourront être utilisés. Les séparateurs sont en T, c'est-à-dire que les accès internes CPL1 et CPL2 sont inter-connectés par deux résistances R' en série dont le point milieu est relié, par une troisième résistance R', à la borne CPLD. La même structure est prévue côté borne ISO entre les accès ISO1 et ISO2. La longueur de chaque coupleur de Lange dépend de la bande de fréquences de la voie concernée. Les résistances R1 sont choisies pour avoir des valeurs identiques correspondant au 1/3 de l'adaptation d'impédance du circuit (typiquement 1/3 de 50 ohms, soit 16,67 ohms. La directivité intrinsèque de chaque coupleur n'est 25 pas impactée par l'autre coupleur grâce à l'utilisation des séparateurs. Le diviseur de puissance formé par les montages résistifs permet une bonne adaptation entre les deux coupleurs. Chaque coupleur de la figure 9 peut avoir sa ligne 30 secondaire coupée en deux, conformément au mode de réalisation de la figure 6. Pour obtenir un fonctionnement symétrique, la coupure est, de préférence, faite au milieu de chaque ligne secondaire. Des modes de réalisation particuliers de la présente 35 invention ont été décrits. Diverses variantes et modifications B8533 -07-10-295-296 14 apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, les dimensions des lignes en fonctions des bandes de fréquences souhaitées pour les coupleurs sont déterminables par l'homme du métier en utilisant les méthodes habituelles. REVENDICATIONS 1. Coupleur directif en lignes distribuées comportant : une première ligne conductrice (2) entre des premier et deuxième ports (IN, OUT) destinés à véhiculer un signal à transmettre ; et une deuxième ligne conductrice, couplée à la première, entre des troisième et quatrième ports (CPLD, ISO), caractérisé en ce que la deuxième ligne est interrompue approximativement en son milieu, les deux extrémités intermédiaires étant connectées à des atténuateurs (4'). 2. Coupleur selon la revendication 1, dans lequel les deux atténuateurs (4') ont des valeurs d'au moins la moitié du coefficient de directivité du coupleur. 3. Circuit de couplage directif comportant deux cou-pleurs conformes à la revendication 1 ou 2 interconnectés par 15 deux séparateurs de puissance résistifs. 4. Circuit d'émission ou de réception de signaux radiofréquence, comportant : au moins un amplificateur ; au moins un coupleur conforme à l'une quelconque des 20 revendications 1 à 3 ; et au moins un circuit de mesure d'une information pré-levée sur un des ports de la deuxième ligne.