FR 2923283 A1 20090508 FR 0707819 A 20071107 SetvaI53. FRD 1 Joint fileté comprenant au moins un élément fileté avec lèvre d'extrémité pour tube métallique L'invention concerne le domaine des joints filetés tubulaires supérieurs utilisés notamment pour connecter les tubes en acier, tels que des tubes de forage, par exemple intérieur ou extérieur. De tels types de tubes sont utilisés en exploration et en production pétrolière et gazière. Dans de telles applications, les tubes doivent présenter une excellente étanchéité tout en étant résistants à la compression et à la traction. On connaît les types de joints filetés tubulaires utilisés notamment pour constituer des colonnes de tubes de cuvelage ou de production ou des trains de tiges de forage pour les puits d'hydrocarbure ou pour des puits similaires, notamment des puits de géothermie. On connaît aussi des joints filetés tubulaires sur des colonnes montantes destinés à 15 relier un puits débouchant sur un fond océanique à une plate-forme d'exploitation en mer. L'American Petroleum Institute (API) définit ainsi dans ses spécifications 5CT et 5B des joints filetés tubulaires standards dont l'étanchéité résulte de l'application d'une graisse composée (compound grease ou dope) entre les filetages mâle et femelle et dont les 20 performances d'étanchéité sont par conséquent limitées aux liquides sous pression ou aux gaz sous faible pression. Les joints filetés supérieurs (premium) développés hors des standards API par certains fabricants comprennent en général un jeu de portées d'étanchéité métal-métal et de 25 butées de vissage sur les éléments filetés mâles et femelles qui composent le joint fileté. Les éléments filetés sont réalisés en extrémité du composant tubulaire de type tubes de grande longueur ou au contraire tubes courts de type manchon. L'étanchéité aux fluides (liquides ou gaz) sous forte pression résulte d'un serrage radial mutuel des portées d'étanchéité. L'intensité du serrage radial est fonction du positionnement axial relatif des 30 éléments filetés mâle et femelle et est donc définie par la mise en butée de ces éléments par lesdites butées de vissage. L'invention a pour but d'améliorer l'étanchéité du joint fileté tubulaire, et notamment du joint fileté tubulaire dans sa structure prête à l'emploi. 35 Le joint fileté tubulaire prêt à l'emploi comprend une partie femelle filetée à l'extrémité d'un premier composant tubulaire et une partie mâle filetée à l'extrémité d'un deuxième composant tubulaire. La partie femelle filetée comprend un filetage femelle, au moins une portée d'étanchéité femelle sur sa surface périphérique intérieure et au moins une surface femelle de butée axiale. La partie mâle filetée comprend un filetage mâle, au moins une portée d'étanchéité mâle sur sa surface périphérique extérieure, au moins une surface mâle de butée axiale, et une lèvre disposée entre le filetage mâle et une surface de butée axiale. La surface de butée axiale est disposée à une extrémité libre de ladite partie filetée distante du filetage. La portée d'étanchéité mâle est disposée sur la lèvre notamment à proximité du filetage mâle. Le filetage mâle est vissé dans le filetage femelle de façon que la surface mâle de butée axiale et la surface femelle de butée axiale soient en contact. La portée d'étanchéité mâle est serrée contre la portée d'étanchéité femelle correspondante. Une portion distale de lèvre située entre la portée d'étanchéité mâle et la surface de butée axiale est radialement à distance d'une surface correspondante de l'autre partie filetée. Au moins une concavité de fuite est ménagée dans l'une des parties filetées mâle ou femelle pour mettre en communication une chambre formée entre la portion distale de lèvre et la surface correspondante de l'autre partie filetée avec l'intérieur du joint. On permet ainsi une égalisation de la pression intérieure au joint fileté et de la pression régnant dans ladite chambre. On parvient à réduire les efforts radiaux dirigés vers l'intérieur s'exerçant sur la lèvre. La déformation en résultant peut ainsi être supprimée ou à tout le moins très fortement réduite. D'une part, les portées d'étanchéité restent en contact grâce au fait que la lèvre se déforme peu. D'autre part, la réduction de la pression régnant dans la chambre, dans le cas où, après une phase de traction axiale sous forte pression intérieure, se déroule une phase sans traction axiale (ou encore une phase de compression axiale) sous forte pression intérieure puis une phase sans traction axiale (ou encore une phase de compression axiale) sous faible pression intérieure, permet de réduire la différence de pression entre la pression à l'intérieur du joint fileté et la pression régnant dans ladite chambre. En d'autres termes, la concavité de fuite dans la partie mâle ou dans la partie femelle assure un effet double de réduction de la fuite constatée du joint, d'une part par l'augmentation de la pression de contact des portées d'étanchéité et d'autre part, par la diminution de la différence de pression de part et d'autre desdites portées d'étanchéité. On obtient par conséquent une forte réduction des fuites.35 En d'autres termes, le joint fileté tubulaire comprend un moyen pour égaliser la pression entre l'intérieur du joint et l'espace de volume non nul et sensiblement annulaire entre les portées d'étanchéité mâle et femelle d'une part et les butées axiales mâle et femelle d'autre part. L'égalisation de pression est réalisée de façon relativement indépendante de l'effort axial subi par le joint. L'effort axial peut être de traction ou de compression. Dans le cas d'un effort de traction relativement élevé, les butées axiales mâle et femelle peuvent se séparer. Dans les autres cas, notamment de traction faible, d'effort axial nul ou de compression, les surfaces de butées axiales mâle et femelle sont en contact. La concavité de fuite assure l'égalisation de la pression entre l'intérieur du tube et l'espace situé axialement entre les butées axiales et les portées d'étanchéité. On améliore ainsi l'efficacité des portées d'étanchéité tout en conservant le fonctionnement des butées axiales. Antérieurement, une fuite pouvait se manifester suite à une phase de traction et pression intérieure, puis à une phase de pression intérieure et traction faible ou compression et enfin à une phase de traction faible ou compression sans pression intérieure. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée de quelques modes de réalisation pris à titre d'exemples nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une demi-vue en coupe axiale d'un joint fileté tubulaire ; - la figure 2 est une vue de détail de la figure 1 ; - la figure 3 est une vue en perspective de la partie femelle d'un joint fileté tubulaire ; - la figure 4 est une demi-vue en coupe axiale d'un joint fileté tubulaire ; - la figure 5 est une demi-vue en coupe axiale d'un joint fileté tubulaire ; - la figure 6 est une demi-vue en coupe axiale d'un joint fileté tubulaire ; - les figures 7 à 9 sont les vues de détail de rugosités ; - la figure 10 est une vue de détail de porosité ; et - la figure 11 est une vue de face de cannelures radiales. Les joints filetés tubulaires sont soumis à des sollicitations de traction ou de compression axiale, de pression intérieure ou extérieure de fluide, de flexion ou encore de torsion, éventuellement combinées et d'intensité pouvant fluctuer. L'étanchéité doit être assurée malgré les sollicitations et malgré les conditions d'emploi rudes sur chantier. Les joints filetés doivent pouvoir être vissés et dévissés plusieurs fois sans dégradation de leur performance, notamment par grippage. Après dévissage, les composants tubulaires peuvent être réutilisés dans d'autres conditions de service. Pour simuler ces divers cas de sollicitations auxquels un joint fileté peut être soumis, les joints filetés peuvent être soumis à des cycles de sollicitations combinées selon norme ISO 13679 :2002. Ces cycles de sollicitations combinées sont compris dans une enveloppe de performance 10 appelée VME (Von Mises Ellipse), déterminée par la limite élastique du matériau et la géométrie des composants tubulaires. De tels cycles prévoient ainsi l'application sur le joint fileté d'alternances de sollicitations combinant pression intérieure et/ou traction axiale ou compression axiale ou combinant 15 pression extérieure et/ou traction axiale ou compression axiale.. Les portées d'étanchéité des joints filetés doivent résister et rester étanches sur l'ensemble du cycle. 20 Les joints filetés supérieurs connus tels ceux décrits dans le document EP 0 488 912 mettent en oeuvre une portée d'étanchéité mâle située en extrémité de la surface extérieure d'une lèvre prolongeant le filetage mâle et adjacente à la surface radiale d'extrémité libre formant butée axiale. 25 Le document WO 2004/109173 décrit un joint fileté comprenant une partie mâle pourvue d'une butée axiale en extrémité libre de la partie mâle et prévue pour être en contact avec une butée axiale de la partie femelle et une lèvre s'étendant entre le filetage et la butée axiale, ladite lèvre comportant une portée d'étanchéité sensiblement tronconique voisine du filetage et donc à distance de la butée axiale, la portion de la lèvre entre la 30 portée d'étanchéité et la butée axiale présentant une surface extérieure de diamètre très légèrement inférieur à la surface correspondante de la partie femelle. Ce type de joint fileté présente des performances élevées en essais et en utilisation réelle. Toutefois, la Demanderesse s'est rendu compte qu'en utilisation réelle, la lèvre de la 35 partie mâle pouvait, dans certains cas, présenter une déformation radiale vers l'intérieur. Une déformation plastique de la lèvre peut survenir avec de fâcheuses conséquences : fuite au niveau des portées d'étanchéité, perte d'intégrité structurelle du joint fileté lors de sollicitations ultérieures en compression, risque d'accrochage d'outils descendus à l'intérieur des tubes... 5 Au cours des recherches intensives entreprises, la Demanderesse a découvert un phénomène physique ignoré jusqu'à présent de piégeage de la pression dans le petit volume sensiblement annulaire existant entre les portées d'étanchéité mâle et femelle et les butées axiales mâle et femelle, notamment d'un joint fileté du type selon le document WO 2004/109173. Dans le cas où un effort axial de traction élevé est exercé sur le joint fileté, les butées axiales mâle et femelle peuvent se séparer, les portées d'étanchéité restant en contact serré (étanche). Le fluide présent dans le joint fileté peut alors se répandre dans l'espace entre les butées axiales et dans l'espace entre les butées axiales et les portées d'étanchéité. Puis, lorsque l'effort de traction cesse ou lorsque l'effort passe en compression, les butées axiales sont à nouveau en contact mutuel en assurant de la sorte une étanchéité et laissent subsister l'espace entre les butées axiales et les portées d'étanchéité contenant dudit fluide présent dans le joint à la pression élevée régnant dans le joint lors de la cessation de l'effort de traction. Dans le cas où la pression intérieure au joint vient alors à devenir faible, ledit espace entre les butées axiales et les butées d'étanchéité reste rempli dudit fluide à la pression élevée. La partie femelle faisant face à la lèvre de la partie mâle présentant par construction une rigidité supérieure à celle de la lèvre de la partie mâle, la lèvre de la partie mâle tend alors à se déverser vers l'intérieur sous l'effet de ladite pression élevée piégée dans ledit espace alors que la surface intérieure de la lèvre n'est plus soumise qu'à une faible pression. La déformation radiale vers l'intérieur de la lèvre de la partie mâle peut provoquer alors une fuite permettant au fluide de passer entre les portées d'étanchéité et de se répandre dans le filetage. Il peut en résulter, outre une perte de fluide circulant à l'intérieur des tubes et une baisse de productivité du puits, une contamination du fluide présent à l'extérieur du tube par un fluide présent à l'intérieur du tube. Par ailleurs, la déformation radiale de la lèvre peut entraîner des fuites lorsque le joint fileté est soumis à nouveau à des pressions élevées de fluide intérieur ou extérieur. En outre, la déformation radiale de la lèvre peut entraîner des pertes d'intégrité 35 structurelles en compression et des accrochages d'outils déplacés intérieurement dans les tubes. Un tel phénomène de piégeage de pression intérieure et les problèmes de fuite, et autres problèmes, en résultant étaient tout à fait inconnus de l'état de la technique parce 5 que la portée d'étanchéité mâle est généralement située en extrémité de lèvre et est adjacente à la butée sur la plupart des joints filetés supérieurs. La Demanderesse ne s'est en outre pas rendu compte immédiatement des problèmes sur le joint fileté selon le document WO 2004/109173 parce que la norme d'essais ISO 10 13679 :2002 exige à son paragraphe 6-7 de modifier spécifiquement les joints filetés à tester en vue de tester les portées d'étanchéité. Lors de tels tests sur des joints filetés modifiés pour test, on ne peut se rendre compte des problèmes qui peuvent survenir sur un joint fileté commercial prêt à l'emploi dans sa globalité. La Demanderesse s'est rendu compte, par hasard, que les essais normalisés n'étaient pas représentatifs du 15 comportement réel d'un joint. Il a fallu que la Demanderesse réalise des tests sur joint fileté équipé pour mesurer la pression dans l'espace annulaire entre portées et butée pour appréhender le phénomène de piégeage. La Demanderesse a ensuite cherché à remédier à ce 20 problème nouveau de piégeage, notamment en améliorant l'étanchéité globale du joint. Comme on peut le voir sur la figure 1, un joint fileté tubulaire 1 comprend une partie femelle 2 et une partie mâle 3. La partie femelle 2 et/ou la partie mâle 3 peuvent appartenir à un tube de plusieurs mètres de longueur, par exemple de l'ordre de 10 à 15 25 mètres de longueur. L'une des parties, généralement femelle, peut constituer l'extrémité d'un manchon, en d'autres termes d'un tube de faible longueur permettant de connecter entre eux deux tubes de grande longueur munis à chacune de leurs extrémités de parties mâles (assemblage fileté manchonné dit encore T&C). Un manchon peut alors être pourvu de deux parties femelle. En variante un tube de grande longueur peut être 30 pourvu d'une partie mâle et d'une partie femelle (assemblage par joint fileté intégral). Le joint 1 est du type industriel de série. Le joint 1 peut être utilisé pour constituer des colonnes de tubes de cuvelage ou de production pour les puits d'hydrocarbure, des colonnes montantes sous-marines ou des 35 trains de tiges de forage pour ces mêmes puits. 6 7 Les tubes peuvent être réalisés en différentes sortes d'acier non allié, faiblement allié ou fortement allié, voire en alliage ferreux ou non ferreux, traité thermiquement ou écroui en fonction des conditions de services, tels que par exemple : niveau de sollicitation 5 mécanique, caractère corrosif du fluide intérieur ou extérieur aux tubes, etc. On peut également utiliser des tubes en acier peu résistant à la corrosion recouvert d'un revêtement de protection, par exemple en alliage résistant à la corrosion ou en matériau synthétique. 10 La partie femelle filetée 2 comprend un filetage femelle 4 à filets trapézoïdaux, par exemple selon spécification API 5B (API = American Petroleum Institute) ou dérivé de cette spécification (par exemple filet avec flanc porteur en crochet dit � hooked thread � comme par exemple le filet du joint fileté VAM TOP � de la Demanderesse. Le filetage 15 femelle 4 est conique, par exemple d'angle compris entre 0,5 et 3°, préférablement entre 1 et 2°. Le filetage femelle 4 est disposé sur l'intérieur de l'élément femelle. La partie mâle 3 comprend un filetage mâle 5 disposé sur une surface extérieure de ladite partie mâle 3. Le filetage mâle 5 est en prise avec le filetage femelle 4. La partie femelle 2 comprend une extrémité libre 6 du côté des filetages 4 et 5 opposé à une extrémité libre 7 20 de la partie mâle 3. Le filetage mâle 5 présente une conicité sensiblement égale à celle du filetage femelle 4. L'extrémité libre 7 de la partie mâle 3 se présente sous la forme d'une surface radiale annulaire. L'extrémité libre 7 forme une butée axiale permettant de limiter le 25 mouvement axial relatif entre la partie femelle 2 et la partie mâle 3. L'extrémité libre 7 est en contact contre un épaulement 8 de la partie femelle 2. L'épaulement 8 est ici sensiblement radial. Entre le filetage 4 et l'épaulement 8, la partie femelle comprend un renflement 10 en saillie radiale vers l'extérieur par rapport au filetage 4. Le renflement 10 présente une surface sensiblement tronconique 12 et une surface sensiblement 30 cylindrique de révolution 14 disposée entre la surface sensiblement tronconique 12 et l'épaulement 8. Une rainure annulaire 16 est ménagée dans la partie femelle 2 entre la surface sensiblement cylindrique 14 et l'épaulement 8 tout en se raccordant audit épaulement 8 par un congé arrondi 18. La rainure 16 présente un diamètre supérieur au diamètre de la surface cylindrique 14. L'extrémité libre 7 peut présenter une forme torique 35 comme dans le document US3870351 ou WO2007/017082, à échelon comme dans le document US4611838, à protubérance comme dans le document US6047797 ou une combinaison des ces formes. La partie mâle 3 comprend une lèvre 9 s'étendant axialement au delà du filetage mâle 5 jusqu'à l'extrémité 7. La lèvre 9 comprend extérieurement une surface sensiblement tronconique 13 de longueur axiale légèrement supérieure à la longueur axiale de la portée sensiblement tronconique 12 de la partie femelle 2. Une partie 13a, également dénommée portée, de la surface sensiblement tronconique 13 et la surface sensiblement tronconique 12 sont en contact mutuel radialement serrant dans la position vissée du joint 1 illustré sur les figures. Les portées 12 et 13a forment des surfaces d'étanchéité permettant d'interdire une circulation de fluide entre l'intérieur et l'extérieur du joint. L'angle de cône des portées 12 et 13a peut être compris entre 5 et 25°, préférablement entre 10 et 20°, par exemple égal à 14°. L'angle de cône des portées 12 et 13a est supérieur à l'angle de cône des filetages. La lèvre 9 de la partie mâle 3 comprend une surface sensiblement cylindrique 15 s'étendant entre la surface sensiblement tronconique 13 et l'extrémité libre 7 de la partie mâle 3 (portion distale de la lèvre). La longueur de la portion distale de la lèvre, entre l'extrémité de la surface sensiblement tronconique 12 et le point géométrique d'intersection entre une surface extérieure de lèvre par exemple la surface sensiblement cylindrique 15 et la surface de butée 7, peut être comprise entre 4 et 20 mm selon le diamètre du tube entre 50 et 550 mm, par exemple entre 9 et 16 mm pour un tube de 250 mm. La surface sensiblement tronconique 13 s'étendant au-delà des portées sensiblement tronconiques 12 et 13a en direction de l'extrémité libre 7, la surface sensiblement cylindrique 15 présente un diamètre légèrement plus faible que le diamètre de la surface sensiblement cylindrique 14 de la partie femelle 2. La surface sensiblement cylindrique 15 se raccorde à l'extrémité libre 7 par un congé de raccordement de faible rayon, par exemple entre 0,4 et 1,5 mm, préférablement entre 1 et 1,5 mm. La surface sensiblement cylindrique 15 présente également un diamètre inférieur à celui de la rainure 16. Une chambre sensiblement annulaire 17 est ainsi formée entre la partie femelle 2 et la portion distale de la lèvre 9 de la partie mâle 3. Comme on peut le voir sur la figure 2, la chambre 17 est délimitée intérieurement par la surface sensiblement cylindrique 15 et une portion d'extrémité de la surface sensiblement tronconique 13 de la partie mâle 3 au-delà de la portée 13a, et extérieurement par la surface sensiblement cylindrique 14 et la rainure 16 de la partie femelle 2. Au moins une rainure radiale 19 est ménagée dans la partie mâle 3. La rainure radiale 19 est formée à partir de l'extrémité libre 7 et s'étend radialement entre la surface extérieure sensiblement cylindrique 15 et une surface intérieure 21 de la partie mâle 3. La surface intérieure 21 peut se présenter sous la forme d'un chanfrein tronconique. La rainure 19 assure une communication de fluide entre la chambre 17 et l'intérieur du joint 1. La rainure peut avoir une largeur et une profondeur d'au moins 0,1 mm et préférentiellement d'au moins 0,2 mm. Lors de l'utilisation du joint 1, la rainure 19 forme un moyen d'égalisation de pression entre la pression intérieure au joint 1 et la pression régnant dans la chambre 17. Ledit moyen d'égalisation de pression est apte à fonctionner de façon relativement indépendante par rapport à l'effort axial subi par le joint 1. L'effort axial peut être de traction pouvant aller jusqu'à la perte de contact entre l'extrémité libre 7 et l'épaulement 8. Un effort axial de compression peut provoquer une forte pression de contact entre l'extrémité libre 7 de la partie mâle 3 et l'épaulement 8 de la partie femelle 2. Dans le mode de réalisation illustré sur la figure 4, le moyen d'égalisation de pression se présente sous la forme d'une rainure 20 ménagée dans l'épaulement 8 de la partie femelle 2. L'épaulement 8 présente ici une forme légèrement tronconique (demi-angle au sommet du cône par exemple compris entre 70 et 80 degrés). Les surfaces intérieures des parties femelle 2 et mâle 3 sont sensiblement cylindriques. La forme légèrement tronconique de l'épaulement 8 et de l'extrémité libre 7 de la partie mâle 3 peut être prévue en combinaison avec une rainure d'égalisation de pression ménagée dans l'extrémité libre 7 de la partie mâle 3. Dans le mode de réalisation illustré sur la figure 5, un trou traversant 23 est ménagé dans la partie mâle 3 à proximité de l'extrémité libre 7. L'extrémité libre 7 et l'épaulement 8 sont ici sensiblement radiaux mais pourraient être inclinés. Le trou 23 met en communication la chambre 17 avec l'intérieur du joint 1. Le trou peut avoir un diamètre compris entre 0,5 mm et 10 mm et de préférence entre 1 mm et 6 mm. Le trou 23 peut être sensiblement radial. Le trou 23 s'étend entre le chanfrein 21 de la partie mâle 3 et la surface sensiblement axiale 15 de ladite partie mâle 3. Le trou 23 pourrait tout aussi bien être disposé plus loin de la butée 7 pourvu qu'il n'affecte pas la matière au droit de la portée d'étanchéité mâle. Dans le mode de réalisation illustrée sur la figure 6, un trou 24 d'égalisation de pression est ménagé dans la partie femelle 2. Le trou 24 est oblique par rapport à l'axe général du joint 1. Le trou 24 s'étend entre une surface intérieure axiale 26 de la partie femelle 2 à distance de l'épaulement 8, et le congé de raccordement arrondi 18. Dans les modes de réalisation illustré sur les figures 4 et 6, la chambre 17 présente un volume plus faible que dans les autres modes de réalisation en raison de l'absence de rainure 16. La surface sensiblement axiale 14 s'étend jusqu'au congé de raccordement arrondi 18. L'extrémité libre 7 et l'épaulement 8 de la partie femelle 2 sont ici de forme légèrement tronconique mais pourraient être planes (orientation radiale). Le trou traversant 24 peut être ménagé dans une portion de la partie femelle 2 moins sollicitée que la lèvre de la partie mâle 3. Dans un mode de réalisation, la rainure 16 ou 19 est en spirale sur la butée. La forme spiralée peut être obtenue sur un tour, ce qui s'avère économique. En variante la rainure résulte d'une rugosité grossière (rugosité Ra par exemple supérieure à 25 micromètres) de l'une et/ou l'autre de l'extrémité libre 7 et l'épaulement 8 obtenue par tournage à avance rapide ou par grenaillage ou sablage ou gravage (chimique, électrolytique, par laser) de cette ou ces surfaces. La rainure peut également être obtenue par dépôt d'une couche rugueuse métallique ou non métallique (en matériau synthétique par exemple), la rugosité de la couche déposée résultant des conditions de dépôt, voir figure 7. En d'autres termes, un joint fileté tubulaire comprend un canal de relâchement de pression configuré pour limiter une différence de pression entre l'intérieur du joint et une zone située à l'extérieur d'une portion distale d'une lèvre de la partie mâle, ladite portion distale de lèvre s'étendant entre la portée d'étanchéité mâle et une extrémité libre de ladite partie mâle. Ladite zone est limitée radialement vers l'intérieur par une surface extérieure de la partie mâle et vers l'extérieur par une surface intérieure de la partie femelle. Ladite zone est limitée axialement d'un côté par des portées d'étanchéité des parties mâle et femelle, de l'autre côté par des surfaces de butée axiale limitant 35 l'engagement des filetages et des portées d'étanchéité. La concavité de fuite peut-être ménagée dans la partie mâle, par exemple dans la lèvre . La concavité de fuite peut-être ménagée dans la partie femelle. La concavité peut être prévue dans une zone peu sollicitée en traction axiale. La concavité de fuite peut être simple ou multiple, par exemple plusieurs trous ou rainures répartis sur la circonférence de la partie mâle ou femelle concernée. Dans le cas de rainures multiples, celles-ci peuvent former une ondulation circonférentielle du profil de surface mâle et/ou femelle de butée de manière à réaliser une ou des surfaces de butée cannelées, voir figure 11. La concavité de fuite peut comprendre au moins un trou. Le trou peut être ménagé dans la portion distale de lèvre et déboucher sur une surface intérieure de la partie mâle d'une part et sur une surface extérieure de la portion distale de lèvre de la partie mâle d'autre part. Le trou peut être ménagé du côté de la surface femelle de butée axiale dans la lèvre. Le trou peut être ménagé entre une surface intérieure de la partie femelle et une surface de la partie femelle faisant face à la partie mâle filetée. Plus particulièrement, le trou peut être incliné par rapport à l'axe du joint. Le trou peut déboucher sur la surface intérieure de la partie femelle à distance de la butée axiale. A l'opposé, le trou peut déboucher sur un congé de raccordement arrondi entre la butée axiale de la partie femelle et la surface de la partie femelle faisant face à la lèvre de la partie mâle. La concavité de fuite peut comprendre au moins une rainure dans l'une et/ou l'autre des surfaces de butée mâle et femelle. La rainure peut être sensiblement radiale ou inclinée. La rainure peut présenter une section transversale sensiblement semi-circulaire. Alternativement, la rainure peut présenter une section transversale sensiblement rectangulaire ou triangulaire. La concavité de fuite peut être obtenue par une rugosité élevée de l'une et/ou l'autre des surfaces de butée mâle et femelle. Selon un procédé de fabrication, la concavité de fuite est obtenue par perçage.35 Selon un autre procédé de fabrication, la concavité de fuite est obtenue par fraisage. On peut obtenir une rainure de section rectangulaire. Selon un autre procédé de fabrication, la concavité de fuite est obtenue par galetage ou tournage grossier de l'une et/ou l'autre des surfaces de butée mâle et femelle. On peut obtenir une rainure de section transversale semi-circulaire, rectangulaire, triangulaire ou encore arrondie. Selon un autre procédé de fabrication, la concavité de fuite est obtenue par dépôt, électrolytique ou similaire, d'un matériau poreux métallique ou en matériau synthétique poreux, ou par fixation d'une pièce rapportée poreuse (métallique ou en matériau synthétique) sur l'une et/ou l'autre des surfaces de butée mâle et femelle, le matériau poreux ou la pièce rapportée poreuse possédant une porosité ouverte contrôlée pour permettre l'équilibrage de la pression entre la chambre 17 et l'intérieur du joint, cf. figure 10. On dispose d'un joint fileté tubulaire industriel particulièrement résistant à la pression et aux variations de pression et d'effort axiaux, résistant notamment à des cycles de traction axiale et forte pression intérieure puis compression, puis faible pression intérieure. La concavité de fuite s'applique à de nombreux types de filetage (simple ou en plusieurs parties étagées ou non, cylindrique ou conique). Les filets peuvent être à interférence radiale ou à flancs en contact du type du document EP 0 454 147. L'une et/ou l'autre des portées d'étanchéité mâle et femelle peut être torique ou 30 comprendre une portion torique du côté filetage et une portion conique du côté butée. Enfin la concavité de fuite peut s'appliquer à des joints filetés avec butée externe en extrémité libre femelle, lèvre femelle entre filetage femelle et butée externe et portée d'étanchéité disposée sur la lèvre femelle au voisinage du filetage femelle. Une concavité de fuite permet de mettre en communication la chambre entre lèvre femelle et surface mâle correspondante avec l'extérieur du joint de manière à éviter les fuites causées par un piégeage de la pression extérieure. Revendications 1. Joint fileté tubulaire (1) prêt à l'emploi comprenant une partie femelle filetée (2) à l'extrémité d'un premier composant tubulaire et une partie mâle filetée (3) à l'extrémité d'un deuxième composant tubulaire, la partie femelle filetée (2) comprenant un filetage femelle (4), au moins une portée d'étanchéité femelle (12) sur sa surface périphérique intérieure, au moins une surface femelle de butée axiale (8), la partie mâle filetée (3) comprenant un filetage mâle (5), au moins une portée d'étanchéité mâle (13) sur sa surface périphérique extérieure, au moins une surface mâle de butée axiale (7), et une lèvre (9) disposée entre le filetage mâle (5) et une surface de butée axiale (7) disposée à une extrémité libre de ladite partie filetée distante du filetage, la portée d'étanchéité mâle (13a) étant disposée sur la lèvre (9) à proximité du filetage, le filetage mâle (5) étant vissé dans le filetage femelle (4) de façon que la surface mâle de butée axiale (7) et la surface femelle de butée axiale (8) soient en contact, la portée d'étanchéité mâle (13a) étant en contact serrant avec la portée d'étanchéité femelle (12) correspondante, une portion distale de la lèvre (9), entre la portée d'étanchéité mâle (13a) et la surface mâle de butée axiale (7), étant radialement à distance d'une surface correspondante de l'autre partie filetée, caractérisé par le fait qu'au moins une concavité de fuite (19, 20, 23, 24) est ménagée dans l'une des parties mâle ou femelle filetées pour mettre en communication la chambre (17) formée entre la lèvre (9) et la surface correspondante de l'autre partie filetée, avec l'intérieur du joint. 2. Joint selon la revendication 1, dans lequel la concavité de fuite (20) est ménagée dans la partie femelle filetée. 3. Joint selon la revendication 1, dans lequel la concavité de fuite (19) est ménagée dans la partie mâle filetée. 4. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la 30 concavité de fuite comprend au moins un trou (23). 5. Joint selon les revendications 3 et 4, dans lequel le trou (23) est ménagé dans la lèvre (9) et débouche sur une surface intérieure (21) et sur une surface extérieure (15) de la lèvre. 14 35 6. Joint selon les revendications 2 et 4, dans lequel le trou est ménagé du côté de la surface femelle de butée axiale (8) entre une surface intérieure du premier composant tubulaire au delà de la surface femelle de butée axiale et une surface intérieure de la partie femelle filetée faisant face à la lèvre de la partie mâle filetée. 7. Joint selon la revendication 6, dans lequel le trou (24) est incliné par rapport à l'axe du joint. 10 8. Joint selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la concavité de fuite (19) comprend au moins une rainure. 9. Joint selon la revendication 8, dans lequel la rainure est sensiblement radiale. 10. Joint selon la revendication 8, dans lequel la rainure est sensiblement inclinée par rapport à la direction radiale. 20 11. Joint selon la revendication 8, dans lequel la rainure est sensiblement en spirale. 12. Joint selon l'une des revendications 8 à 11, dans lequel la rainure présente une section transversale sensiblement semi-circulaire. 13. Joint selon l'une des revendications 8 à 11, dans lequel la rainure présente une section transversale sensiblement rectangulaire. 14. Joint selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la concavité de fuite est 30 obtenue par rugosité élevée de l'une et/ou l'autre des surfaces mâle et femelle de butée axiale. 15. Procédé de fabrication d'un joint selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel la concavité de fuite est obtenue par perçage. 16. Procédé de fabrication d'un joint selon l'une des revendications 1 à 3 et 8 à 13, dans lequel la concavité de fuite est obtenue par fraisage. 15 25 35 17. Procédé de fabrication d'un joint selon l'une des revendications 1 à 3 et 8 à 13, dans lequel la concavité de fuite est obtenue par galetage. 18. Procédé de fabrication d'un joint selon l'une des revendications 1 à 3 et 8 à 14 dans lequel la concavité de fuite est obtenue par tournage à avance rapide. 19. Procédé de fabrication d'un joint selon l'une des revendications 1 à 3 et 8 à 14 dans lequel la concavité de fuite est obtenue par grenaillage, sablage ou gravage. 20. Procédé de fabrication d'un joint selon l'une des revendications 1 à 3 et 8 à 14 dans lequel la concavité de fuite est obtenue par dépôt d'une couche métallique ou en matériau synthétique sur l'une et/ou l'autre des surfaces mâle et femelle de butée axiale. 15 21. Procédé de fabrication d'un joint selon l'une des revendications 1 à 3 et 8 à 14 dans lequel la concavité de fuite est obtenue par rapport d'un anneau en matériau métallique ou synthétique sur l'une et/ou l'autre des surfaces mâle et femelle de butée axiale.10