FR 2918978 A1 20090123 FR 0705317 A 20070720 Domaine de l'invention La présente invention concerne le domaine de la production d'hydrogène à haut niveau de pureté, plus particulièrement en vue de son utilisation dans une pile à combustible (PAC). D'autres applications possibles de l'hydrogène à haute pureté produit par le présent procédé se situent dans le domaine de l'électronique, de l'agroalimentaire pour le traitement de certaines huiles, et dans la propulsion spatiale. L'hydrogène utilisé dans une pile à combustible doit répondre à certaines spécifications et notamment à une spécification sur la teneur en monoxyde de carbone qui doit être inférieure à 150 ppm, et préférentiellement inférieure à 100 ppm pour les dernières générations de piles. Une autre caractéristique du procédé selon la présente invention est sa flexibilité au sens de son aptitude à répondre à des fonctionnements intermittents et des marches non stationnaires. De manière générale, le procédé de purification décrit dans la présente demande se place en aval d'un procédé de vaporeformage d'une coupe pétrolière ou de gaz naturel qui génère un gaz essentiellement constitué de monoxyde de carbone, d'hydrogène (H2) et de dioxyde de carbone ( CO2). Ce gaz, communément appelé gaz de synthèse, contient de l'ordre de 10 % en volume de CO, et nécessite une étape ultérieure de conversion du CO en CO2 (notée en abrégé WGS en raison de son appellation anglo saxonne "water gaz shift"). Cette réaction de conversion du CO est favorisée à basse température et se déroule souvent en deux étapes dite pour la première "haute température", et pour la seconde "basse température". A l'issue de la seconde étape, la teneur en CO dans l'effluent gazeux est d'environ 0,5 % volume. Pour abaisser la teneur en CO à des valeurs de l'ordre de la centaine de ppm, Il est donc nécessaire de réaliser une purification finale qui est généralement obtenue soit dans un procédé catalytique de type oxydation préférentielle (PROX), soit dans un procédé d'adsorption, généralement un procédé de type PSA, soit enfin dans un procédé de séparation sur membrane. La présente invention concerne un procédé de séparation sur membrane, la membrane utilisée étant de type polymère, le procédé étant situé - soit en aval des deux étapes de conversion du monoxyde de carbone, - soit en aval de la seule étape de conversion haute température, car le procédé permet dans une variante de supprimer l'étape de WGS basse température. Il est à noter que le procédé selon l'invention s'applique en aval de tout procédé de production du gaz de synthèse, que celui-ci soit obtenu par vaporeformage d'une coupe pétrolière ou par oxydation partielle ou par une combinaison quelconque de ces deux procédés souvent appelé procédé autotherme. Bien entendu, le procédé selon la présente invention est compatible avec n'importe quelle charge utilisée dans le procédé de production du gaz de synthèse situé en amont. Un des avantages de la présente invention réside dans la flexibilité de la teneur en CO qui peut être adaptée aux exigences des différents types de piles à combustible. En particulier, la présente invention permet d'atteindre une teneur en CO inférieure à 100 ppm, voire même inférieure à 50 ppm. De plus, dans une variante de l'invention faisant appel à une combinaison de 3 unités de séparation sur membrane, il est possible de supprimer l'unité de conversion du CO à basse température. Néanmoins, la variante préférée du procédé selon la présente invention consiste à le placer en aval de l'unité de conversion du CO basse température. Examen de l'art antérieur L'art antérieur dans le domaine de la purification d'hydrogène sur membrane est 25 assez fourni, mais très peu de ces procédés utilisent des membranes de type polymère. Le brevet US 6350297 BI décrit un procédé de purification d'hydrogène provenant d'un mélange de gaz de reformage, utilisant une membrane à diffusion d'H2 ainsi 30 qu'un catalyseur de méthanation associé à cette membrane, pour une application pile à combustible. Le type de membrane utilisé dans ce brevet, dite membranes synthétiques perméable à l'H2, a été développé pour la séparation et la purification de l'hydrogène. La technique de purification est ici basée sur la diffusion sélective de l'H2 au travers 5 d'un faisceau de fibres creuses faites d'un alliage Pd/Ag. Cette technique présente un certain nombre d'inconvénients; La pression de travail doit être élevée, et les taux de transfert au travers de la membrane sont généralement assez faibles. Des améliorations ont pu être apportées, en déposant un alliage Pd/Ag sur un substrat de céramique. Cet alliage 10 métallique peut alors être plus fin d'où une réduction des coûts et une augmentation du transfert au travers de la membrane à une pression donnée. La membrane à diffusion d'hydrogène décrite dans le brevet cité consiste en un film de Pd/Ag de 7,5 microns d'épaisseur déposé sur un tube d'alumine. Le procédé selon la présente invention ne fait pas appel à des membranes à 15 diffusion d'hydrogène, mais à des membranes polymères, peu coûteuses, et faciles à mettre en oeuvre. De plus, dans le brevet cité, un catalyseur de méthanation est associé à la membrane pour éliminer les oxydes de carbone. Le procédé selon la présente invention n'a pas besoin d'étape de méthanation. 20 Le brevet WO 1999046032 décrit une méthode et un appareil destiné à la purification d'hydrogène provenant d'un reformeur ou d'un brûleur d'oxydation. Les membranes utilisées dans ce brevet sont: - des membranes de diffusion d'hydrogène, de type palladium, qui travaille à des 25 températures généralement élevées de manière à maximiser le taux de transfert. - des membranes céramiques (zircone ou zircone stabilisée). -des membranes conductrices d'anions, comme par exemple l'ion oxygène, qui peut être en zircone. - des membranes conductrices à la fois d'ions oxygène, et d'électrons. 30 - des membranes céramiques conductrices d'oxygène. La présente invention se distingue du brevet cité en ce que les membranes utilisées dans le procédé objet de l'invention sont des membranes de type polymère, et que la température opératoire est notablement plus faible que celle décrite dans le brevet cité (650-1000 C). Le brevet EP1207132 Al décrit un procédé de production d'hydrogène à partir la gazéification de divers combustibles, qui comprend notamment: -une pile à combustible, avec membrane échangeuse d'ions - une étape de shift pour convertir CO - une étape de méthanation -une étape de séparation membranaire sans que la nature de la membrane ne soit précisée. Le procédé selon la présente invention ne présente pas d'étape de méthanation. 15 Le brevet WO 2004031073 décrit un procédé de reformage et de purification d'hydrogène, comprenant une membrane sélective à l'hydrogène, et destiné à alimenter une pile à combustible. La membrane peut être appliquée au traitement du flux complet ou bien seulement à 20 une partie de celui-ci. La membrane peut être un tamis moléculaire inorganique, un métal pur, un alliage de rnétaux, ou bien un tamis moléculaire combiné avec un alliage de métaux ou un métal pur. L'épaisseur du module (membrane + support) est comprise entre 0,1 et 100 rnicrons. Le rétentat qui ne traverse pas la membrane, est renvoyé au brûleur pour produire la 25 chaleur nécessaire à la production d'hydrogène. Le procédé décrit dans ce document n'utilise pas de membranes polymères. Le document US 6579331 B1 décrit un procédé permettant de retirer sélectivement le CO2, contenu dans un gaz de synthèse ce qui permet un enrichissement en H2. 30 Le procédé décrit est présenté comme plus avantageux qu'une membrane sélective au H2, en terme de pression nécessaire. La membrane sélective à CO2 est composée d'un polymère hydrophile (= polyvinylalcool, poly-vinylpyrrolidone, poly-éthylènoxyde, poly-propylèneoxyde, polyacrylamide, poly-vinylacétate, et mélange et copolymères), et d'au moins un sel d'halogène ayant la formule R4N+X- (et aussi d'un agent liant). II s'agit donc d'une membrane sélective à CO2 et non pas à H2. De plus, le schéma intègre un méthaniseur, ce qui n'est pas le cas du procédé selon la présente invention. Description sommaire des figures La figure 1 représente un schéma du procédé selon l'invention dans sa configuration de base dans laquelle on utilise deux unités de séparation par membranes, le procédé étant placé en aval des deux unités de WGS haute et basse température ( unités de conversion du monoxyde de carbone). La figure 2 représente un schéma du procédé selon l'invention dans une variante où l'on utilise 3 unités de séparation sur membranes, et où le procédé est placé en aval de l'unité de WGS haute température. Dans cette variante, le procédé selon l'invention permet de supprimer l'unité de WGS basse température. Description sommaire de l'invention Le procédé selon la présente invention peut se définir comme un procédé de purification d'hydrogène contenu dans un gaz de synthèse après passage dans des unités de WGS haute et basse température, ledit gaz de synthèse contenant moins de 5000 ppm de CO, le procédé faisant appel à au moins deux unités de séparation sur membrane. Dans le cas de base, le procédé selon la présente invention comporte deux unités de séparation sur membranes (notées U1 et U2 sur la figure 1) et présente la suite d'opérations suivantes: - on introduit le mélange à traiter (1) dans une première unité de séparation par 30 membrane (U1) de laquelle on extrait: - un premier perméat (3) constitué d'hydrogène à au moins 98 % de pureté et contenant au maximum 150 ppm de CO, et préférentiellement moins de 100 ppm, - un premier rétentat (4) qui est introduit dans une seconde unité de séparation par membrane (U2) de laquelle on extrait: - un second perméat (5) qui, après recompression, est recyclé à l'entrée de la première unité de séparation (U1) en mélange avec le flux à traiter (1), et 5 -un second rétentat (7). La différence de pression entre l'amont et l'aval de chaque unité de séparation par membrane est généralement comprise entre 5 et 50 bars, et préférentiellement comprise entre 10 et 30 bars (1 bar = 105 pascal). La membrane de chacune des unités de séparation (U1 et U2) est une membrane 10 polymère, préférentiellement de type polyimide, ayant une perméabilité supérieure à 50 barrer, et une sélectivité en H2 par rapport au CO supérieure à 30. Le barrer est une unité spécifique à la perméation qui s'exprime en unité SI pari barrer = 7,5 10-1$ m2/Pa.s La température opératoire de chaque unité de séparation (U1 et U2) est 15 généralement comprise entre 20 C et 250 C. Le procédé selon la présente invention permet généralement d'atteindre un taux de récupération de l'hydrogène supérieur à 85% en masse avec une teneur en CO dans l'hydrogène obtenu généralement inférieur à 150 ppm, et préférentiellement inférieure à 100 ppm. 20 Lorsque le gaz de synthèse contenant l'hydrogène à purifier provient d'une unité de vaporeformage comportant un four de vaporeformage, le second retentât (7) issu du procédé selon l'invention peut être utilisé comme combustible dans ledit four de vaporeformage. Dans une variante, le procédé de purification d'hydrogène selon la présente 25 invention est placée en aval de l'unité de conversion du CO à haute température, le procédé faisant appel à 3 unités de séparation sur membrane (notées U1,U2, U3 sur la figure 2) et consistant en la suite détapes suivantes: on introduit le mélange à traiter (1) dans une première unité de séparation par membrane (U1) de laquelle on extrait: 30 - un premier perméat (3) constitué essentiellement d'hydrogène qui est envoyé dans une troisième unité de séparation par membrane (U3), - un premier rétentat (4) qui est introduit dans une seconde unité de séparation par membrane (U2) de laquelle on extrait: -un second perméat (5) qui après recompression est recyclé à l'entrée de la première unité de séparation (U1) en mélange avec le flux à traiter (1) et 5 -un second rétentat (7), on extrait de la troisième unité de séparation sur membrane: - un troisième rétentat (9) qui est recyclé à l'entrée de la première unité de séparation par membrane (U1), - un troisième perméat (10) constitué d'hydrogène à au moins 98 % de pureté, et 10 contenant au maximum 150 ppm de CO. Lorsque le gaz de synthèse contenant l'hydrogène à purifier est issu d'une unité de vaporeformage comportant un four de vaporeformage, le second retentât (7) peut être utilisé comme combustible dans ledit four de vaporeformage. La présente invention peut s'appliquer à un procédé de production d'électricité au 15 moyen d'une pile à combustible, l'hydrogène alimentant ladite pile à combustible étant produit par le procédé selon l'invention. La présente invention peut également s'appliquer à un procédé de traitement d'huiles dans l'industrie agroalimentaire faisant appel à l'hydrogène produit par le procédé selon l'invention. 20 Description détaillée de l'invention Nous donnons dans cette partie une description du procédé selon la figure 1 correspondant au cas de base. Ce procédé permet d'obtenir de l'hydrogène purifié à au moins 98 % de pureté avec un taux de récupération pouvant atteindre 86 %. 25 Le flux (1) est issu d'une succession de WGS haute et basse température après une séparation de l'eau réalisée à basse température (environ 40 C) dans un ballon séparateur (non représenté sur la figure 1). La composition typique de ce flux (1) est donné ci après en % volumique: H2: 75,8 30 CO: 0,3 H2O: 0,3 CO2: 19,2 CH4: 4,4 Ce flux est disponible à une température comprise entre 40 C et 60 C et à une pression comprise entre 15 et 30 bars. II est mélangé avec le flux de recyclage (6) issu du perméat de la seconde membrane (U2) pour constituer le flux (2) qui alimente la première membrane (U1). La composition typique du flux (2) est donnée dans le tableau ci dessous: H2: 78,4 CO: 0,25 H2O: 0,25 CO2: 17,2 CH4: 3,9 Les conditions opératoires de l'unité de séparation (U1) sont les suivantes: Différence de pression entre l'alimentation et le perméat (notée Delta P alimentation/perméat): comprise entre 10 et 20 bars Température comprise entre 20 C et 250 C Le flux (3) constituant le perméat est essentiellement constitué d'hydrogène à une pureté supérieure à 98%. Sa teneur en monoxyde de carbone est inférieure à 150 ppm, et préférentiellement inférieure à 100 ppm. Ce flux (3) peut alimenter directement une pile à combustible. Le flux (4) constituant le rétentat a la composition typique suivante: H2: 51,8 CO: 0,6 H2O: 0,0 CO2: 38,8 CH4: 8,8 Ce flux (4) est dirigé vers la seconde unité de séparation sur membrane (U2) qui travaille aux mêmes conditions que l'unité (U1). Le flux (5) constituant le perméat de l'unité (U2) est recyclé après compression dans le compresseur (Cl). Le flux (6) comprimé est recyclé à l'entrée de la première unité de séparation (U1) en mélange avec le flux (1). Le flux (7) constituant le rétentat de la seconde unité de séparation par membrane (U2) a la composition typique suivante: H2: 31,0 CO: 0,8 H2O: 0,0 CO2: 55,5 CH4: 12,7 Ce flux peut être utilisé comme combustible dans l'unité de vaporeformage placée en amont. La présente invention n'est liée à aucune utilisation particulière de ce flux qui peut, par exemple, être dirigé vers une autre unité de séparation d'hydrogène ou bien encore servir de combustible dans une chaudière ou un four. Dans une variante du procédé selon l'invention, le présent procédé fait appel à une combinaison de 3 unités de séparation sur membranes notées U1, U2, U3. Cette variante permet de supprimer l'unité de WGS à basse température. La suite de la description est faite en référence à la figure 2. Les numéros des flux sur la figure 2 sont les mêmes que ceux de la figure 1 quand ils désignent des flux occupant la même position ou des positions analogues dans le procédé selon sa configuration de base (figure 1) ou selon sa variante (figure 2). Dans cette variante, l'organisation des flux de (1) à (7) est la même que dans la description précédente. Le flux (1) a la composition typique suivante: H2: 74,9 CO: 4,5 H2O: 0,3 CO2: 15,7 CH4: 4,5 Le flux (3), perméat de la première unité de séparation sur membrane (U1) est recomprimé dans le compresseur (C2) pour former le flux (8) qui alimente la troisième unité de séparation sur membrane (U3). Le flux (9), retentât de l'unité de séparation (U3), est recyclé à l'entrée de l'unité de séparation (U1) en mélange avec le flux (1) et le flux (6) pour former le flux (2). La composition typique du flux (2) entrant dans la première unité de séparation (U1) est: H2: 76,65 CO: 4,2 H2O: 0,25 CO2: 14,7 CH4: 4,2 Le flux (10) perméat de l'unité de séparation (U3) est constitué d'hydrogène à 99,5 0/0 de pureté. Le taux de récupération global de l'hydrogène défini comme le rapport du débit d'H2 dans le flux (10) sur le débit d'H2 dans le flux entrant (1) est de : 87,9%. La membrane est typiquement "permsélective" à l'hydrogène, ce qui signifie qu'elle est à la fois perméable et sélective à l'hydrogène. Ladite membrane comprend au moins un composé de nature polymère, appartenant de manière préférée à la famille des polyimides, des polyamides, des polycarbonates, des polysulfones, des poly(amides imides), des poly(éther sulfones), des polyesters. Le polymère constitutif de la couche sélective de la membrane peut être un homopolymère, un copolymère, ou un mélange de polymères. On entend par homopolyrnère au sens strict, un polymère constitué du même motif de répétition. On entend par copolymère un polymère constitué d'au moins deux motifs différents, chacun des motifs appartenant à la même famille ou à des familles différentes. La notion de mélange de polymère doit être comprise comme un mélange physique d'au moins deux polymères, chaque polymère du mélange pouvant être homopolymère ou copolymère. Les membranes utilisées dans le procédé selon la présente invention sont des membranes de type polymère amorphe, vitreux ou présentant une faible cristallinité. Les membranes utilisées dans la présente invention, outre la présence du polymère, peuvent contenir des charges minérales et organiques et des additifs destinés à entraîner une amélioration du facteur de séparation et/ou à favoriser la perméabilité. On peut à titre d'exemple, citer les charges minérales telles que les sels métalliques, les zéolites, les argiles, Iles composés mésoporeux, les silices natives ou post-traitées, les noirs de carbone, les polymères pyrolysés, les nanotubes de carbones, les dendrimères. Préférentiellement, lorsqu'une charge minérale est ajoutée au polymère, elle sera de type zéolithe. Les membranes utilisées dans la présente invention, peuvent également contenir des agents de réticulation permettant une amélioration du facteur de séparation et/ou de la perméabilité. Les membranes utilisées dans la présente invention peuvent également être traitées 10 chimiquement, thermiquernent, ou par rayonnement, permettant ainsi d'améliorer le facteur de séparation et/ou de favoriser la perméabilité. Les membranes utilisées dans la présente invention peuvent être composites ou non, déposées sur un support ou non supportées, asymétriques ou non. Elles 15 peuvent se présenter sous forme de fibres creuses, ou sous forme de films intégrés dans un module plan ou dans un module spiralé. Les performances des membranes sont usuellement décrites par deux paramètres, la perméabilité et la sélectivité. La perméabilité est définie comme le flux de matière 20 traversant la membrane, multiplié par l'épaisseur de ladite membrane, et rapporté à la différence de pression partielle des composés traversant la membrane appliquée entre les faces amont et aval de ladite membrane. La sélectivité de la membrane pour le constituant A par rapport au constituant B est définie comme le rapport des perméabilités des deux constituants A sur B. 25 La perméabilité est mesurée en barrer (1 barrer = 10-10 cm3.cm/cm2.cm,,g.$). Dans le cas de la séparation d'un mélange binaire, le facteur de séparation peut être calculé de deux manières; soit à partir des perméabilités obtenues en corps pur (on parle alors de sélectivité idéale ou de permsélectivité), soit à partir des données des 30 flux en mélange (on parle alors de sélectivité en mélange ou de facteur de séparation). Dans le cadre de la présente invention les membranes utilisées ont une perméabilité supérieure à 20 barrer, et préférentiellement supérieure à 50 barrer. La sélectivité de la membrane en H2 par rapport au CO est supérieure à 30, et préférentiellement supérieure à 50. Exemples Le premier exemple est selon le cas de base (2 unités de séparation par membrane). II est illustré par la figure 1. Le tableau suivant récapitule les débits de chacun des flux ainsi que leur 10 composition : Flux 1 2 3 4 5 6 7 Température ( C) 38 41 41 41 40 60 40 Pression ( bar abs.) 22,2 22,2 5,2 22,2 5,2 22,2 22,2 Débit total 3,8 4, 43 2,53 1,90 0,63 0,63 1,27 (kilomoles/h ) Composition ( % vol. ) 75,86 78, 44 98,47 51,80 93,82 93,82 30,93 H2 0,28 0,26 0,01 0,59 0,14 0,14 0,81 CO 0,30 0,25 0,45 0 0 0 0 H2O 19,19 17,18 0,91 38,80 5,12 5,12 55,52 CO2 4, 37 3,87 0,16 8,81 0,92 0,92 12,74 CH4 tableau 1 : récapitulatif des flux de l'exemple 1 L'unité de séparation (U1) est constituée d'une membrane de 16,5 m2 de surface, ce qui lui permet ainsi d'être opérée avec un taux de récupération de l'hydrogène de 71,7 %. La membrane utilisée pour les unités de séparation U1 et U2 est une 15 membrane polymère de la famille des polyimides ayant une perméabilité de 70 barrer, et une sélectivité en H2 par rapport au CO de 55. L'unité de séparation (U2) est constitué d'une membrane de 10,6 m2 de surface, et est opérée avec un taux de récupération de l'hydrogène de 60 %. Au final, le procédé produit ainsi un flux d'hydrogène avec une pureté supérieure à 98%, une 20 teneur en CO de 100 ppm, et un taux de récupération de 86,4%. La différence de pression au passage de l'unité de séparation U1 et de l'unité de séparation U2 est de 18 bars. Le second exemple correspond à la variante du procédé selon l'invention (3 unités de séparation sur membrane, sans unité de conversion du CO à basse température). 5 Il est illustré par la figure 2. Le tableau suivant récapitule les débits de chacun des flux ainsi que leur composition : Flux 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Température 38 40 40 40 40 60 40 45 45 45 ( C) Pression 23 23 5,4 23 5,4 23 23 23 23 5 (bar abs.) Débit total 3,78 4,35 2,71 1,64 0,36 0,36 1,28 2,71 0,21 2,5 (kilo moles/h) Composition 74,86 76,75 98,22 41,23 93,07 93,07 26,65 98,22 82,60 99,49 (% vol.) 4,55 4,17 0,21 10,72 1,06 1,06 13,44 0,21 2,67 0,01 H2 0,29 0,25 0,40 0 0 0 0 0,40 0 0,43 CO 15,75 14,66 0,96 37,32 4,80 4,80 46,47 0,96 12,04 0,06 H2O 4,55 4,17 0,21 10,73 1,07 1,07 13,45 0,21 2,69 0,01 CO2 CH4 tableau 2 : récapitulatif des flux de l'exemple 2 10 L'unité de séparation (U1) est constituée d'une membrane de 20,1 m2 de surface, ce qui lui permet ainsi d'opérer avec un taux de récupération de l'hydrogène de 79,7 %. L'unité de séparation (U2) est elle constituée d'une membrane de 7,7 m2 de surface, et opère ainsi avec un taux de récupération de l'hydrogène de 49,6 %. L'unité de séparation (U3) est constituée d'une membrane de 10,4 m2 de surface, et opère 15 avec un taux de récupération de l'hydrogène de 93,4 %. La membrane utilisée pour les unités de séparation U1 et U2 et U3 est une membrane polymère de la famille des polyamides ayant une perméabilité de 70 barrer, et une sélectivité en H2 par rapport au CO de 55. La différence de pression au passage de l'unité de séparation U1, de l'unité de 20 séparation U2 et de l'unité de séparation U3 est de 18 bars. Au final, le procédé produit un flux d'hydrogène avec une pureté supérieure à 99%, une teneur en CO de 100 ppm, et un taux de récupération de 87,9 %. REVENDICATIONS 1- Procédé de purification d'hydrogène contenu dans un gaz de synthèse après passage dans des unités de WGS haute et basse température, le gaz de synthèse contenant moins de 5000) ppm de CO, le procédé faisant appel à deux unités de séparation sur membraneä et consistant en la suite d'étapes suivantes: - on introduit le mélange à traiter (1) dans une première unité de séparation par membrane (U1) de laquelle on extrait: - un premier perméat (3) constitué d'hydrogène à au moins 98 % de pureté et contenant au maximum 1 f50 ppm de CO, et préférentiellement moins de 100 ppm, -un premier rétentat (4) qui est introduit dans une seconde unité de séparation par membrane (U2) de laquelle on extrait: - un second perméat (5) qui, après recompression, est recyclé à l'entrée de la première unité de séparation (U1) en mélange avec le flux à traiter (1), et 15 -un second rétentat (7). 2- Procédé de purification d'hydrogène selon la revendication 1, dans lequel la différence de pression entre l'amont et l'aval de chaque unité de séparation par membrane est comprise entre 5 et 50 bars, et préférentiellement comprise entre 10 20 et 30 bars. 3- Procédé de purification d'hydrogène selon l'une quelconque des revendications 1 à 2, dans lequel la membrane de chacune des unités de séparation (U1 et U2) est une membrane polymère, préférentiellement de type polyimide, ayant une 25 perméabilité supérieure à 50 barrer, et une sélectivité en H2 par rapport au CO supérieure à 30. 4- Procédé de purification d'hydrogène selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la membrane de chacune des unités de séparation (U1, U2) est une 30 membrane polymère appartenant à au moins une des familles suivantes: polyimides, polyamides, polycarbonates, polysulfones, poly(amides imides), poly(éther sulfones), polyesters. 5- Procédé de purification d'hydrogène selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la température opératoire de chaque unité de séparation est comprise entre 20 C et 250 C. 6- Procédé de purification d'hydrogène selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le taux de récupération de l'hydrogène est supérieur à 85% en masse. 7- Procédé de purification d'hydrogène selon l'une quelconque des revendications 1 10 à 6 dans lequel, lorsque le gaz de synthèse est produit par vaporeformage, le second retentât (7) est utilisé comme combustible dans ledit four de vaporeformage. 8- Procédé de purification d'hydrogène contenu dans un gaz de synthèse après passage dans une unité de WGS haute température, le gaz de synthèse contenant 15 moins de 5000 ppm de CO, le procédé faisant appel à 3 unités de séparation sur membrane (U1,U2,U3) et consistant en la suite détapes suivantes: on introduit le mélange à traiter (1) dans une première unité de séparation par membrane (U1) de laquelle on extrait: - un premier perméat (3) constitué essentiellement d'hydrogène qui est envoyé dans 20 une troisième unité de séparation par membrane (U3), -un premier rétentat (4) qui est introduit dans une seconde unité de séparation par membrane (U2) de laquelle on extrait: -un second perméat (5) qui après recompression est recyclé à l'entrée de la première unité de séparation (U1) en mélange avec le flux à traiter (1) et 25 -un second rétentat (7), on extrait de la troisième unité de séparation sur membrane: - un troisième rétentat (9) qui est recyclé à l'entrée de la première unité de séparation par membrane (U1), - un troisième perméat (10) constitué d'hydrogène à au moins 98 % de pureté, et 30 contenant au maximum 150 ppm de CO. 9- Procédé de purification d'hydrogène selon la revendication 8, dans lequel, lorsque le gaz de synthèse est produit par vaporeformage, le second retentât (7) est utilisé comme combustible! dans ledit four de vaporeformage. 10- Procédé de production d'électricité au moyen d'une pile à combustible, l'hydrogène alimentant ladite pile à combustible étant produit par le procédé selon l'une quelconque des revendication 1 à 9. 11-Procédé de traitement d'huiles dans l'industrie agroalimentaire faisant appel à 10 l'hydrogène produit par le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9.