FR 2919923 A1 20090213 FR 0705770 A 20070808 DISPOSITIF PASSIF A MICRO BOUCLE FLUIDE A POMPAGE CAPILLAIRE La présente invention concerne un dispositif de régulation thermique d'au moins une micro boucle fluide à pompage capillaire permettant d'améliorer les performances de la ou des micro-boucles qu'un tel dispositif comporte. Ces dispositifs purement passifs de régulation thermique comportent au moins une boucle de transfert thermique à circulation d'un fluide caloporteur par pompage capillaire utilisé pour le refroidissement de sources chaudes, telles que des composants ou ensembles de composants (circuits) électroniques. Suivant l'état de la technique, une boucle à transfert thermique comprend un évaporateur destiné à extraire de la chaleur d'une source chaude, et un condenseur, destiné à restituer cette chaleur à une source froide. L'évaporateur et le condenseur sont reliés par une tuyauterie, dans laquelle circule un fluide caloporteur à l'état liquide dans la partie froide de la boucle, et à l'état gazeux dans la partie chaude de cette boucle. Le dispositif de l'invention concerne plus particulièrement des boucles fluides, dont le pompage du fluide caloporteur est assuré par capillarité (boucle capillaire). Dans ce type de boucle, l'évaporateur est associé à une réserve de fluide à l'état liquide, et comprend une masse microporeuse (également appelée mèche) assurant le pompage du fluide par capillarité. Le fluide en phase liquide présent dans la réserve associée à l'évaporateur s'évapore dans la masse microporeuse sous l'effet de la chaleur provenant de la source chaude. Le gaz ainsi créé est évacué vers le condenseur, en contact d'échange thermique avec la source froide et où il se condense et revient en phase liquide vers l'évaporateur, pour créer ainsi un cycle de transfert de chaleur. L'objet de la présente invention concerne les dispositifs passifs de régulation thermique à micro boucles à pompage capillaire, destinés au refroidissement de sources chaudes telles que des composants et/ou circuits électroniques. Selon l'état de la technique, de tels composants ou circuits électroniques se particularisent par une taille réduite (épaisseur 1 à 2 mm, surface 10 à 100 mm2, par exemple), et de fortes densités de puissance à évacuer (plus de 50 W/cm2, par exemple). De plus, la variation de température entre la jonction du composant ou circuit électronique et le boîtier dudit composant ou circuit est très grande (dans un facteur de 2 à 3) devant la variation de température du boîtier du composant ou circuit et la température d'une semelle d'une carte où est implanté le composant ou circuit. L'utilisation d'une boucle de transfert de chaleur à pompage capillaire à la taille du composant ou circuit, appelée micro-boucle, permet de réduire avantageusement l'écart de température entre la jonction du composant ou circuit et la semelle de la carte où il est implanté, et ainsi d'augmenter la fiabilité du composant ou circuit, en augmentant la puissance dissipée par ce composant ou circuit. Une telle micro-boucle à pompage capillaire se caractérise en ce que ses dimensions sont réduites (épaisseur typique de 1 à 2 mm, surface typique de 10 à 100 mm2), afin de permettre son installation au plus près, voir à l'intérieur, du composant ou circuit. Une des limitations des boucles de transfert thermique en fonctionnement réside dans la quantité, plus ou moins importante, d'énergie thermique qui est transférée vers la réserve liquide, au travers de l'évaporateur. Un premier effet de ce phénomène parasite est de réchauffer le liquide circulant dans la boucle ou contenu dans la réserve de l'évaporateur. Un second effet parasite est de diminuer la performance thermique de la boucle de transfert, qui est très sensible à la température de ce liquide. En effet, une telle boucle de transfert transporte la quasi-totalité de l'énergie par changement de phase du fluide caloporteur, et requiert, pour fonctionner, quelques frigories pour maintenir à l'état liquide le fluide circulant du condenseur vers l'évaporateur. Un échauffement, même partiel, de ce liquide par un biais quelconque dégrade donc très sensiblement la performance de transfert thermique de la boucle, jusqu'à aboutir éventuellement à son arrêt total. Pour pallier ces inconvénients de l'état de la technique, l'invention propose un dispositif de boucle fluide très simple à réaliser et limitant ces effets parasites tout en améliorant la performance thermique de ce type de boucle. Le dispositif selon l'invention est également avantageux pour des boucles fluides de dimension et de capacité de transfert thermique plus importantes. A cet effet, le dispositif passif de régulation thermique selon l'invention, comportant au moins une boucle de transfert thermique à pompage capillaire d'un fluide caloporteur, ladite boucle comprenant un évaporateur comportant une masse microporeuse, et un condenseur, destinés à être en relation d'échange thermique avec respectivement une source chaude et une source froide, et une tuyauterie reliant l'évaporateur au condenseur et transportant le fluide caloporteur essentiellement en phase vapeur de l'évaporateur vers le condenseur et essentiellement en phase liquide du condenseur vers l'évaporateur, la tuyauterie comprenant un tube externe refermé sur lui-même en formant une boucle continue, et logeant la masse microporeuse de forme sensiblement allongée et cylindrique, qui assure la circulation de fluide caloporteur en phase liquide par pompage capillaire, se caractérise en ce que la phase liquide du fluide venant du condenseur est pompée à une première extrémité longitudinale de ladite masse microporeuse de l'évaporateur, et la phase vapeur du fluide s'évacue par la seconde extrémité longitudinale de ladite masse microporeuse de 1' évaporateur, et ladite première extrémité longitudinale est éloignée, par une première partie longitudinale de ladite masse microporeuse, d'une seconde partie longitudinale de ladite masse microporeuse, en relation d'échange thermique avec la source chaude, ladite première partie longitudinale pénétrant à l'intérieur d'un manchon thermiquement isolant situé dans une portion dudit tube externe, la face externe dudit manchon étant en contact avec la face interne dudit tube externe, tandis que ladite seconde partie de masse microporeuse est située en dehors dudit manchon et en contact sans jeu par sa face externe avec la face interne dudit tube externe, de sorte à assurer l'étanchéité entre les phases liquide et vapeur du fluide. Afin d'assurer une bonne isolation, ladite première partie de la masse microporeuse pénètre dans ledit manchon isolant sur une distance de une à plusieurs fois le diamètre du tube externe, lorsque ce dernier est cylindrique de section circulaire, et plus généralement sur une distance d'au moins une fois la plus grande dimension de la section transversale du tube externe, dans les autres cas. Avantageusement pour sa réalisation, ladite masse microporeuse est constituée d'une seule pièce. Avantageusement également, ses caractéristiques de porosité sont homogènes. Avantageusement, le manchon est en une matière synthétique dite plastique, de sorte à protéger la première partie longitudinale de masse microporeuse de l'évaporateur des flux thermiques parasites provenant de la source chaude, et se propageant dans la seconde partie longitudinale de masse microporeuse de l'évaporateur et dans la portion du tube externe au niveau de l'évaporateur, afin d'éviter tout échauffement du fluide en phase liquide en contact avec la première extrémité longitudinale de la masse microporeuse de l'évaporateur. Avantageusement également, la seconde partie de masse microporeuse est creusée d'un conduit borgne central et longitudinal collectant la phase vapeur dudit fluide chauffé dans ladite seconde partie de masse microporeuse, et s'ouvrant dans ladite seconde extrémité longitudinale de la masse microporeuse, vers l'extérieur de ladite masse et dans le tube externe, en direction du condenseur vers lequel s'évacue la phase vapeur. De préférence, ledit conduit central s'évase depuis l'intérieur de ladite masse microporeuse vers sa seconde extrémité longitudinale, de sorte que le flux de vapeur collecté dans le conduit central est d'autant plus important que la section transversale de ce conduit central est grande, du fait d'une plus grande proximité de la source chaude. Pour faciliter le mouillage de la masse microporeuse de l'évaporateur dans sa première partie longitudinale, il est en outre avantageux que la face interne de la portion d'extrémité dudit manchon qui est en contact avec ladite première partie de masse microporeuse comporte, sur toute sa longueur et sur au moins une portion de son épaisseur, au moins un drain capillaire permettant à ladite phase liquide du fluide provenant du condenseur de mouiller ladite première partie de masse microporeuse en contact avec ledit manchon. Dans un premier mode de réalisation, ledit au moins un drain capillaire de la portion d'extrémité du manchon en contact avec la première partie de masse microporeuse est constitué d'au moins une rainure sensiblement longitudinale creusée dans la face interne du manchon et amenant le liquide en contact avec la masse microporeuse. Avantageusement, à cet effet, des rainures sont creusées sensiblement longitudinalement dans toute la périphérie de la surface interne du manchon, et leur forme de section transversale à ouverture resserrée dans ladite surface interne du manchon est favorable au pompage capillaire du fluide caloporteur. Selon un second mode de réalisation, ledit au moins un drain capillaire de la portion d'extrémité du manchon en contact avec la première partie de masse microporeuse est constitué d'une autre masse microporeuse, dont les pores sont plus gros, de préférence d'un rayon deux à dix fois plus grand, que ceux de ladite masse microporeuse de l'évaporateur. Dans ce dernier cas, il peut être avantageux que ladite autre masse microporeuse soit annulaire et entoure entièrement ladite première partie longitudinale de masse microporeuse de l'évaporateur située dans le manchon. Le manchon peut se prolonger jusqu'au condenseur. Dans ce cas, il est avantageux que ledit au moins un drain capillaire s'étende du condenseur à l'évaporateur. En outre, il est également avantageux qu'au niveau du condenseur, une autre masse microporeuse soit positionnée à l'extrémité correspondante du manchon, de sorte à séparer la phase vapeur de la phase liquide et à pomper la phase liquide vers l'évaporateur D'une manière générale, la masse microporeuse de l'évaporateur présente une longueur qui est de 2 à 15 fois 15 plus importante que son diamètre Pour permettre les échanges thermiques nécessaires au fonctionnement de la boucle, il est avantageux que le tube externe soit réalisé en un matériau bon conducteur de la chaleur, au moins dans une partie de tube en relation 20 d'échange thermique avec, d'une part, l'évaporateur ou le constituant, et, d'autre part, ladite masse microporeuse de l'évaporateur, et dans une autre partie de tube en relation d'échange thermique avec ledit condenseur ou le constituant. 25 Selon une réalisation simple et pratique, ledit tube externe est métallique, de préférence en acier inoxydable. En outre, le tube externe est avantageusement cylindrique de section circulaire de diamètre constant D'autres caractéristiques et avantages ressortiront 30 de la description donnée ci-dessous, à titre non limitatif, d'exemples particuliers de réalisation décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente schématiquement, en coupe longitudinale, une micro boucle dans son ensemble ; - la figure 2 est une vue schématique en coupe longitudinale de l'évaporateur à masse microporeuse (ou mèche) de la figure 1 ; - la figure 3 est une coupe transversale au niveau de la mèche, selon III-III de la figure 2 ; - la figure 4 est une coupe transversale au niveau du tube externe, entre évaporateur et condenseur, selon IV-IV de la figure 1 ; - la figure 5 est une vue analogue à la figure 2, pour le condenseur de la micro boucle de la figure 1, et - la figure 6 est une vue en coupe transversale au niveau du condenseur de la micro boucle de la figure 1, selon VI-VI de la figure 5. Un exemple de réalisation du dispositif passif de régulation thermique de l'invention est illustré sur la figure 1, représentant l'ensemble d'une micro-boucle 1 en coupe longitudinale, les figures 2 et 5 représentant une coupe longitudinale des zones de la boucle englobant respectivement l'évaporateur 2 et le condenseur 3 et les figures 3 et 6 représentant une coupe transversale respectivement de l'évaporateur 2 et du condenseur 3, tandis que la figure 4 représente une coupe transversale de la boucle 1 au niveau de la conduite de fluide en phase vapeur entre l'évaporateur 2 et le condenseur 3. Toutes les valeurs numériques et caractéristiques techniques relatives aux matériaux et fluides données ci-après ne sont qu'indicatives. Ces indications sont compatibles d'une réalisation industrielle de l'invention avec les moyens actuels de la technique. Dans cette réalisation, le dispositif à micro-boucle fluide à pompage capillaire 1 comprend un tube externe 6 aux parois réalisées en un matériau bon conducteur de la chaleur, avantageusement métallique, par exemple en acier inoxydable, qui est un tube par exemple cylindrique de section transversale circulaire, d'un diamètre extérieur constant de 2 mm, et d'une épaisseur de paroi constante de 0.2 mm. Ce tube 6 est refermé sur lui-même en boucle continue pour former un circuit fermé, dans lequel circule un fluide caloporteur, qui peut être typiquement de l'ammoniac, de l'eau, ou tout autre fluide diphasique. Un tube 7 de remplissage de la micro-boucle 1 et se raccordant au tube principal 6 est représenté sur la figure 1. Le tube 7 est de même nature que le tube 6, et se raccorde perpendiculairement à une portion rectiligne du tube 6, entre l'évaporateur 2 et le condenseur 3, dans une zone où aucun organe n'est présent dans le tube 6. Au niveau de l'évaporateur 2, une masse microporeuse ou mèche 8, de forme globale cylindrique de section circulaire, est positionnée à l'intérieur d'un tronçon rectiligne du tube 6. Un manchon 9 thermiquement isolant, cylindrique de section circulaire, réalisé en une matière synthétique dite plastique s'étend dans sensiblement la moitié du tube externe 6, qui s'étend entre l'évaporateur 2 et le condenseur 3, et dans laquelle ne débouche pas le tube de remplissage 7. Les diamètres interne et externe du manchon 9 sont constants, et la face externe du manchon 9 est en contact avec la face interne du tube externe 6. La mèche 8 comporte une première partie longitudinale 8a de masse microporeuse, qui est de forme cylindrique de section circulaire et engagée sans jeu radial dans la portion d'extrémité 9a du manchon 9 adjacente à l'évaporateur 2, ainsi qu'une seconde partie longitudinale 8b de masse microporeuse, également de forme cylindrique de section circulaire, dans le prolongement axial de la première partie 8a, mais en dehors du manchon 9, et en contact sans jeu radial par sa face latérale externe contre la face interne du tube externe 6, ce qui assure l'étanchéité entre les phases vapeur et liquide. La mèche 8 s'étend axialement d'une première face d'extrémité longitudinale 8c, terminant la première partie 8a de mèche 8 à l'intérieur du manchon 9, à une seconde face d'extrémité longitudinale 8d, terminant la seconde partie 8b de mèche 8 à l'intérieur du tube externe 6, sur une longueur qui correspond à environ 2 à 15 fois le diamètre de sa partie longitudinale de plus grand diamètre, c'est-à-dire la seconde partie 8b, soit une longueur d'environ 4mm à environ 24mm par exemple. La première partie 8a de masse microporeuse pénètre dans le manchon 9 sur une distance d'environ une à plusieurs fois le diamètre du tube externe 6, soit au minimum de l'ordre de 2mm, mais de préférence d'une valeur supérieure, pouvant atteindre de l'ordre de 10mm lorsque la longueur totale de la mèche 8 est de l'ordre de 24 mm. Le diamètre extérieur de la seconde partie 8b de la masse microporeuse est donc de 1.6 mm. La masse microporeuse 8 peut être d'un seul bloc monolithique de même constitution, c'est-à-dire dont les caractéristiques de porosité sont homogènes dans les parties 8a et 8b, par exemple avec des pores dont le diamètre ou la dimension principale est de l'ordre de 1 à 10 um. Dans une variante de réalisation, les pores peuvent être d'une dimension éventuellement variable, par exemple allant de gros pores dans la première partie 8a de la mèche 8, pour favoriser le pompage capillaire du liquide et son isolation vis-à-vis de flux thermiques parasites provenant d'une source chaude 4 et de la seconde partie 8b de mèche en relation d'échange thermique avec cette source chaude 4, vers des petits pores dans ladite seconde partie 8b de la mèche 8, où se produit la vaporisation du fluide liquide pompé, comme expliqué ci-dessous. En variante également, les deux parties 8a et 8b de la masse microporeuse peuvent être distinctes et accolées axialement l'une à l'autre de sorte à permettre par capillarité l'alimentation en fluide liquide de la seconde partie 8b par la première 8a. En variante encore, l'évaporateur 2 peut comprendre également un manchon externe cylindrique (non représenté), également de section circulaire, qui est traversé axialement et sans jeu radial sensible par la portion du tube externe 6, qui entoure la masse microporeuse 8, ce manchon externe étant réalisé en un matériau bon conducteur de la chaleur, de préférence métallique, et, éventuellement, de même nature que le tube externe 6, c'est-à-dire en acier inoxydable, la longueur de ce manchon externe, selon son axe, qui est aussi celui de ce tronçon du tube 6 et de la masse microporeuse 8 (car ces trois éléments sont sensiblement coaxiaux dans cette variante) pouvant être environ la moitié de la longueur de la masse 8. Ainsi, ce manchon externe, lorsqu'il est présent, est en bonne relation d'échange thermique avec le tube externe 6, lequel est toujours en bonne relation d'échange thermique avec la seconde partie 8b de la masse microporeuse 8, sur toute la surface latérale externe de cette seconde partie 8b, dans laquelle est ménagé un conduit 10 central, longitudinal et borgne, de forme conique, de section circulaire, qui s'évase depuis l'extrémité axiale de la seconde partie 8b qui est adjacente à la première partie 8a, jusqu'à la seconde face d'extrémité 8d dans laquelle le conduit 10 débouche vers l'extérieur de la mèche 8, dans le tube externe 6 en direction du condenseur 3. Ce conduit central 10 collecte la phase vapeur du fluide chauffé et vaporisé dans la seconde partie 8b de masse microporeuse, qui est alimentée en fluide liquide par pompage capillaire par la première partie 8a de masse microporeuse, en contact par la première face d'extrémité 8c avec le fluide en phase liquide présent dans le manchon isolant 9 et circulant, en raison de ce pompage capillaire, du condenseur 3 vers l'évaporateur 2. A cet effet, l'évaporateur 2 peut être mis en relation d'échange thermique avec une source chaude 4, schématisée en pointillés sur la figures 1 par un corps rectangulaire, qui peut être un circuit ou un composant électronique à refroidir, et contre lequel la portion de tube externe 6 de l'évaporateur 2, entourant la masse microporeuse 8, et principalement sa seconde partie 8b, est en contact favorisant les transferts thermiques par conduction de la source chaude 4 à cette portion de tube externe 6, lui-même en bonne relation d'échange thermique, comme déjà mentionné ci-dessus, avec la masse microporeuse 8, du fait du montage coaxial sans jeu radial de cette masse 8 par sa seconde partie 8b, dans ce tronçon de tube 6 de l'évaporateur 2. Le conduit central longitudinal 10 à l'intérieur de la seconde partie 8b de masse microporeuse, par lequel la phase vapeur est collectée et évacuée vers le condenseur 3, peut être cylindrique, mais sa forme évasée (conique) est avantageuse, car dans ce cas, le débit de vapeur est d'autant plus grand que le diamètre de la section transversale de ce conduit 10 est grand, en raison d'une plus grande proximité de la source chaude 4, et l'écoulement de vapeur hors de la mèche 8 et vers le condenseur 3 s'en trouve amélioré. Mais grâce à la présence du manchon isolant 9, dont la portion d'extrémité 9a entoure la première partie 8a de masse microporeuse, et grâce à la longueur de cette première partie 8a, la première face d'extrémité 8c de la masse microporeuse 8 est maintenue suffisamment éloignée de la seconde partie 8b en relation d'échange thermique avec la source chaude 4, pour que la face d'extrémité 8c soit protégée des flux thermiques parasites provenant de la source chaude 4 par le tube externe 6 et de la seconde partie 8b de masse microporeuse. La phase liquide, qui arrive à l'extrémité 8c de la mèche 8, est ainsi maintenue éloignée de la partie chaude 8b où se forme la vapeur, par la première partie 8a de mèche, et de la source chaude 4 et le tube 6 par le manchon isolant 9. Pour améliorer les échanges thermiques au niveau des surfaces de contact, la seconde partie 8b de masse microporeuse est assemblée à la paroi cylindrique interne du tube 6 de l'évaporateur 2 par tout moyen qui permet d'assurer le meilleur contact thermique possible, par exemple par collage, frittage ou tout autre moyen. La micro-boucle 1 comprend également le condenseur 3 situé, dans cet exemple, au niveau d'un tronçon rectiligne du tube externe 6 qui est à l'opposé du tronçon rectiligne de tube 6 de l'évaporateur 2, dans la boucle formée par ce tube externe 6 et par rapport au centre de cette boucle. De même que pour l'évaporateur 2, le condenseur 3 peut comprendre en variante, un manchon externe cylindrique non représenté, en un matériau bon conducteur de la chaleur, de préférence métallique, qui est en bon contact d'échange thermique avec le tronçon de tube externe 6 qui le traverse, d'une part, et, d'autre part, avec une source froide 5, schématisée sur la figure 1 par un rectangle en pointillé, et qui peut être un puits de chaleur, par exemple un élément métallique d'une structure porteuse. Comme pour l'évaporateur 2, le manchon externe du condenseur 3 peut éventuellement comporter une semelle (non représentée) favorisant le contact d'échange thermique avec la source froide 5, et, comme dans l'évaporateur 2, en l'absence de manchon externe conducteur du condenseur 3, le contact thermique entre le condenseur 3 et la source froide 5 est assuré par la portion de tube externe 6 du condenseur 3, de sorte à provoquer, dans cette portion de tube 6, la condensation de la phase vapeur évacuée du conduit central 10 de la mèche 8 de l'évaporateur 2 et circulant dans la conduite de vapeur 11 délimitée dans sensiblement la moitié du tube externe 6 s'étendant entre l'évaporateur 2 et le condenseur 3 du côté du tube de remplissage 7. Le liquide condensé dans le condenseur 3 circule dans la conduite de liquide 12 délimitée dans le manchon isolant 9 s'étendant dans sensiblement l'autre moitié du tube externe 6, comme déjà expliqué ci-dessus. Afin de favoriser la séparation entre la phase vapeur et la phase liquide générée par condensation au niveau du condenseur 3, il peut être avantageux de disposer dans le condenseur 3 une autre masse microporeuse 13 optionnelle, dont la fonction est de capter la phase liquide par capillarité au niveau du condenseur 3, tout en évitant un passage de la phase vapeur dans la conduite de liquide 12. Cette autre masse microporeuse 13 (représentée en pointillés sur la figure 5), d'une porosité supérieure à celle de la mèche 8, est positionnée à l'extrémité correspondante 9b du manchon isolant 9. Cette masse 13 comprend une première partie en forme de disque circulaire 14 s'étendant sur toute la section transversale du tube externe 6, et appliquée axialement contre l'extrémité correspondante 9b du manchon 9 isolant, et radialement en contact avec la face interne du tube 6, et une seconde partie en forme de tronc cylindrique 15, emmanchée sans jeu radial dans la partie d'extrémité 9b du manchon 9, afin de pomper par capillarité le liquide condensé et le transmettre dans la conduite de liquide 12. Le fonctionnement de ce dispositif est le suivant. L'évaporateur 2 collecte de la chaleur générée par la source chaude 4, et qui est transmise, par conduction, au tronçon du tube externe 6 en contact avec la seconde partie 8b de la masse microporeuse 8. Cette partie 8b de masse microporeuse, ainsi échauffée par le tronçon de tube externe 6 qui l'entoure, chauffe le fluide en phase liquide provenant de la conduite 12 et qui a été aspiré et pompé par capillarité par la première partie 6a de masse microporeuse, suffisamment longue axialement pour isoler thermiquement le liquide dans la conduite 12, qui peut ainsi contenir une réserve liquide à proximité de la mèche 8. La face d'extrémité axiale 8c de la mèche 8 où arrive la phase liquide est aussi éloignée de la seconde partie 8b de cette mèche 8 qui est en échange thermique avec la source chaude 4. En d'autres termes, la première partie longitudinale 8a de la masse microporeuse 8 éloigne le liquide de la seconde partie 8b chaude où se produit la vaporisation. Le fluide en phase liquide pompé dans la masse microporeuse 8 est vaporisé dans la seconde partie longitudinale 8b et la vapeur est collectée dans le conduit central 10 de la masse 8, d'où le fluide en phase vapeur s'évacue vers la conduite de vapeur 11, qui guide le fluide en phase vapeur jusqu'au condenseur 3, où la vapeur de ce fluide se condense, et les condensats liquides sont pompés par la masse microporeuse 13 et guidés par la conduite de liquide 12 depuis le condenseur 3 vers l'évaporateur 2, pour assurer l'alimentation en fluide en phase liquide de la masse microporeuse 8, par sa face d'extrémités 8c et sa première partie longitudinale 8a, comme déjà mentionné ci-dessus. La chaleur latente de condensation est cédée par le condenseur 3 à la source froide 5 au travers du tube externe 6. Ainsi, le fluide en phase liquide se déplace selon les flèches 20 des figures 1, 2 et 5 dans la conduite de liquide 12, depuis le condenseur 3 vers la masse microporeuse 8 de l'évaporateur 2, tandis que la vapeur générée par l'évaporateur 2 lors du fonctionnement de la boucle est récupérée dans le conduit central 10 de la masse 8, dans la seconde partie longitudinale 8b de cette dernière, et évacuée dans la conduite de vapeur 11, dans laquelle le fluide en phase vapeur se déplace selon les flèches 21 des figures 1, 2 et 5, de l'évaporateur 2 jusqu'au condenseur 3, où cette conduite 11 est en communication avec la conduite 12 de retour de fluide en phase liquide vers l'évaporateur 2 par l'intermédiaire de la masse microporeuse 13, laquelle peut être une masse monolithique, ou constituée de deux parties 14 et 15 distinctes mais accolées longitudinalement l'une contre l'autre. Du fait de la longueur importante de la masse microporeuse 8 par rapport à son diamètre et par rapport aux dimensions de la zone de collecte de la chaleur dans l'évaporateur 2, la réserve de fluide en phase liquide contenue dans la conduite 12, à l'intérieur du manchon isolant 9, se trouve suffisamment éloignée de la source chaude 4, malgré la taille réduite de l'évaporateur 2, pour minimiser le flux d'énergie thermique parasite vers cette réserve de liquide, ce qui permet d'améliorer la performance thermique du dispositif. A noter que le tube externe 6, en variante, peut n'être réalisé en un matériau bon conducteur thermiquement qu'au niveau des deux tronçons du tube externe 6 qui, pour l'un, entoure la masse microporeuse 8 et, pourl'autre, constitue par lui-même l'enveloppe du condenseur 3. Afin d'améliorer l'alimentation de la mèche 8 en fluide en phase liquide, en améliorant le mouillage de la première partie 8a de masse microporeuse de l'évaporateur 2, des drains capillaires 17 sont aménagés dans la face interne du manchon isolant 9, au moins sur la longueur de la portion d'extrémité 9a du manchon 9 (voir figure 2), et de préférence, comme représenté sur la figure 1, ces drains 17 s'étendent du condenseurs 3 à l'évaporateur 2, sur toute la longueur du manchon 9. Dans un premier exemple de réalisation comme représenté sur la figure 1 et les demi-coupes supérieures des figures 2, 3, 5 et 6, les drains capillaires 17 sont formés par des rainures 16 creusées dans la face interne du manchon isolant 9, au moins au niveau de la portion d'extrémité 9a du manchon 9, dans laquelle s'emmanche la première partie 8a de masse microporeuse, de sorte à amener du liquide profondément autour de ladite partie 8a. Un grand nombre de rainures 16 peuvent être ménagées dans toute la périphérie radiale interne du manchon isolant 9, afin d'optimiser le débit de pompage du fluide depuis le condenseur 3 jusqu'à l'évaporateur 2 (voir les demi-coupes supérieures des figures 2, 3, 5 et 6). Ces drains capillaires 17 en forme de rainures 16 de faibles sections transversales, dans cet exemple en forme de gouttes, qui se resserrent au niveau de leur ouverture dans la face interne du manchon 9 (voir les demi-coupes supérieures des figures 3 et 6), donc de section favorable au pompage capillaire du liquide utilisé dans la boucle, se prolongent avantageusement sur toute la longueur du manchon 9 jusqu'au niveau du condenseur 3, dans l'extrémité 9b du manchon 9. Toutefois, ces rainures 16, qui peuvent être longitudinales (parallèles à l'axe du manchon 9) ou hélicoïdales, ne s'enfoncent pas plus profondément que de la moitié radiale interne de l'épaisseur de la paroi du manchon 9, afin de conserver une bonne isolation thermique entre les phases vapeur et liquide du fluide. Dans une autre variante, les drains capillaires 17 peuvent être constitués des rainures 16 remplies d'une matière microporeuse, dont la porosité est sensiblement égale ou, de préférence, supérieure à celle de la masse microporeuse 13 du condenseur, elle-même de porosité supérieure à celle de la mèche 8 de l'évaporateur 2. Dans une autre variante, représentée sur les demi-coupes inférieures des figures 2, 3, 5 et 6, les drains capillaires 17 en forme de rainures 16 peuvent être remplacés, au moins au niveau de la portion d'extrémité 9a du manchon 9, par encore une autre masse microporeuse 18, de préférence annulaire, entourée par le manchon isolant 9 d'épaisseur réduite à ce niveau, et entourant elle-même la première partie 8a de la masse microporeuse 8, cette autre masse microporeuse 18 pouvant avoir une constitution différente de la masse microporeuse 8 de l'évaporateur 2, et en particulier de sa seconde partie 8b, par exemple présenter des pores d'un diamètre moyen significativement plus important, typiquement d'un facteur 2 à 10, que le diamètre moyen des pores de la masse microporeuse 8. Dans cet exemple des figures 2, 3, 5 et 6, la portion d'extrémité 9b du manchon 9 entoure également la masse microporeuse 18 formant drain capillaire, qui entoure elle-même la partie 15 de la masse microporeuse 13, de sorte que ce drain capillaire guide le liquide condensé profondément depuis l'intérieur de la masse 13 par capillarité. Dans ces variantes de drain(s) capillaire(s) 25 d'alimentation liquide 17 et 18, l'écoulement du liquide s'effectue selon les flèches 20' sur les figures 2 et 5. Compte-tenu des faibles dimensions d'un dispositif à au moins une micro-boucle fluide selon l'invention, un tel dispositif trouve une application avantageuse au transfert 30 d'énergie thermique d'une source chaude 4 à densité de puissance thermique élevée mais de faible dimension, tel qu'un composant ou circuit électronique, placée en relation d'échange thermique avec l'évaporateur 2 du dispositif de l'invention, à une source froide 5 placée en relation d'échange thermique avec le condenseur 3 dudit dispositif.5 REVENDICATIONS 1. Dispositif passif de régulation thermique, comportant au moins une boucle de transfert thermique à pompage capillaire d'un fluide caloporteur, ladite boucle (1) comprenant un évaporateur (2) comportant une masse microporeuse (8), et un condenseur (3), destinés à être en relation d'échange thermique avec respectivement une source chaude (4) et une source froide (5), et une tuyauterie (6) reliant l'évaporateur (2) au condenseur (3) et transportant le fluide caloporteur essentiellement en phase vapeur de l'évaporateur (2) vers le condenseur (3) et essentiellement en phase liquide du condenseur (3) vers l'évaporateur (2), la tuyauterie comprenant un tube externe (6) refermé sur lui-même en formant une boucle continue, et logeant la masse microporeuse (8) de forme sensiblement allongée et cylindrique, qui assure la circulation de fluide caloporteur en phase liquide par pompage capillaire, caractérisé en ce que la phase liquide du fluide venant du condenseur (3) est pompée à une première extrémité longitudinale (8c) de ladite masse microporeuse (8) de l'évaporateur (2), et la phase vapeur du fluide s'évacue par la seconde extrémité longitudinale (8d) de ladite masse microporeuse (8) de 1' évaporateur (2) , et ladite première extrémité longitudinale (8c) est éloignée, par une première partie longitudinale (8a) de ladite masse microporeuse (8), d'une seconde partie longitudinale (8b) de ladite masse microporeuse(8), en relation d'échange thermique avec la source chaude (4), ladite première partie longitudinale (8a) pénétrant à l'intérieur d'un manchon (9) thermiquement isolant situé dans une portion dudit tube externe (6), la face externe dudit manchon (9) étant en contact avec la face interne dudit tube externe (6), tandis que ladite seconde partie (8b) de masse microporeuse est située en dehors dudit manchon (9)et en contact sans jeu par sa face externe avec la face interne dudit tube externe (6). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le manchon (9) est en une matière synthétique dite plastique. 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que ladite première partie (8a) de la masse microporeuse (8) pénètre dans ledit manchon sur une distance de une à plusieurs fois le diamètre du tube externe (6). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite masse microporeuse (8) est constituée d'une seule pièce 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les caractéristiques de porosité de ladite masse microporeuse (8) sont homogènes 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ladite seconde partie (8b) de masse microporeuse (8) est creusée d'un conduit (10) borgne central etlongitudinal collectant la phase vapeur dudit fluide chauffé dans ladite seconde partie (8b) de masse microporeuse, et s'ouvrant dans ladite seconde extrémité longitudinale (8d) de la masse microporeuse (8), vers l'extérieur de ladite masse (8) et dans le tube externe (6), en direction du condenseur (3) vers lequel s'évacue la phase vapeur. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit conduit central (10) s'évase depuis l'intérieur de ladite masse microporeuse (8) vers sa seconde extrémité longitudinale (8d). 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la face interne d'au moins la portion d'extrémité (9a) dudit manchon (9) qui est en contact avec ladite première partie (8a) de masse microporeuse comporte, sur toute sa longueur et sur au moins une portion de son épaisseur, au moins un drain capillaire (17) permettant à ladite phase liquide du fluide provenant du condenseur (3) de mouiller ladite première partie (8a) de masse microporeuse en contact avec ledit manchon (9). 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un drain capillaire (17) de la portion d'extrémité (9a) du manchon (9) en contact avec la première partie (8a) de masse microporeuse est constitué d'au moins une rainure (16) sensiblement longitudinale creusée dans la face interne du manchon (9) et amenant le liquide en contact avec la masse microporeuse (8). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que des rainures (16) sont creusées sensiblement longitudinalement dans toute la périphérie de la surface interne du manchon (9), et leur forme de section transversale à ouverture resserrée dans ladite surface interne du manchon (9) est favorable au pompage capillaire du fluide caloporteur. 11 Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un drain capillaire de la portion d'extrémité (9a) du manchon (9) en contact avec la première partie (8a) de masse microporeuse est constitué d'une autre masse microporeuse (18), dont les pores sont plus gros, de préférence d'un rayon deux à dix fois plus grand, que ceux de ladite masse microporeuse (8) de l'évaporateur (2). 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite autre masse microporeuse (18) est annulaire et entoure entièrement ladite première partie longitudinale (8a) de masse microporeuse de l'évaporateur (2) située dans le manchon (9). 13 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que ledit manchon (9) se prolonge jusqu'au condenseur (3). 14 Dispositif selon la revendication 13, telle que rattachée à la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un drain capillaire (17) s'étend du condenseur (3) à l'évaporateur (2). 15 Dispositif selon l'une des revendications 13 et 14, caractérisé en ce qu'au niveau du condenseur (3), une autre masse microporeuse (13) est positionnée à l'extrémité correspondante (9b) du manchon (9), desorte à séparer la phase vapeur de la phase liquide et à pomper la phase liquide vers l'évaporateur (2). 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que la masse microporeuse (8) de l'évaporateur (2) présente une longueur qui est de 2 à 15 fois plus importante que son diamètre 17 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que ledit tube externe (6) est réalisé en un matériau bon conducteur de la chaleur, au moins dans une partie de tube (6) en relation d'échange thermique avec, d'une part, l'évaporateur (2)ou le constituant, et, d'autre part, ladite masse microporeuse (8) de l'évaporateur (2), et dans une autre partie de tube (6) en relation d'échange thermique avec ledit condenseur (3) ou le constituant. 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que ledit tube externe (6) est métallique, de préférence en acier inoxydable. 19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que le tube externe (6) est cylindrique de section circulaire de diamètre constant 20. Application d'un dispositif passif de régulation thermique à au moins une boucle (1) de transfert thermique selon l'une quelconque des revendications 1 à 19 au transfert d'énergie thermique d'une source chaude (4), tel qu'un composant ou ensemblede composants électroniques, en relation d'échange thermique avec l'évaporateur (2), à une source froide (5), en relation d'échange thermique avec le condenseur (3).