FR 2923088 A1 20090501 FR 0758745 A 20071031 PROCEDE et DISPOSITIF de CHARGE RAPIDE d'un ACCUMULATEUR L'invention concerne la charge d'un accumulateur au plomb notamment à électrolyte liquide. Un accumulateur au plomb est une source d'énergie électrique transportable. Il peut être utilisé directement pour alimenter des composants électriques (particulièrement dans un véhicule) ou indirectement pour assurer une continuité de fourniture électrique lorsque la source principale d'énergie disparaît (notamment pour des applications photovoltaïques). Un accumulateur au plomb doit être chargé à l'aide d'une source externe (par exemple une dynamo ou un alternateur dans le cas d'un véhicule ou un réseau électrique ou encore un panneau solaire dans le cas d'un système photovoltaïque). Un accumulateur au plomb a pour avantage d'être peu cher et capable de fournir des courants élevés, ainsi que d'accepter un grand 20 nombre de cycles de charge/décharge. Une énergie électrique, circulant entre les électrodes d'un accumulateur au plomb provient d'une réaction d'oxydoréduction réversible correspondant dans un sens à la charge et dans l'autre à la décharge de 25 l'accumulateur au plomb. Ainsi, au sein d'un accumulateur au plomb, la réaction d'oxydoréduction se décompose en deux demi-réactions à chaque électrode : ^ A l'électrode négative (anode en décharge / cathode en 30 charge): PbSO4(s) + H+ + 2e...`\1`v * Pb(s) + HSO4(aq) ^ A l'électrode positive (cathode en décharge / anode en charge): PbSO4(s) + 2H2O , ..3ar '..: PbO2(s) + HSO4(aq) + 3H+ + 2e- L'électrolyte liquide est de l'acide sulfurique (H2SO4) qui dans un 10 milieu aqueux se dissocie et participe aux réactions en fournissant des ions H+ et HSO4 . Comme le montre cette formule, une concentration de l'électrolyte augmente lors d'une charge de l'accumulateur. Du fait d'une densité plus 15 élevée de l'acide sulfurique (H2SO4) par rapport à celle de l'eau, l'acide a tendance à suinter des électrodes poreuses et à s'accumuler au fond du bac; créant ainsi un gradient de concentration vertical. Il en résulte que la concentration d'acide sulfurique reste faible en surface et augmente avec la profondeur. Ce phénomène, que l'on appelle stratification de la 20 concentration de l'électrolyte, s'accentue donc avec l'état d'avancement de la charge. Lorsqu'un accumulateur stratifié entame une étape de décharge, ce sont en réalité les zones des électrodes qui seront au contact des plus 25 fortes concentrations d'acide sulfurique qui seront les plus sollicitées. Une conséquence est une fatigue accélérée des parties inférieures des électrodes, et par suite, une perte de capacité et une altération de la durée de vie de l'accumulateur.5 Pour remédier à ce contrecoup néfaste de la stratification, il existe des solutions connues dans l'état de l'art pour homogénéiser l'électrolyte (étape appelée "déstratification"). Parmi ces solutions, certaines décrivent des éléments physiques présents au sein de l'accumulateur pour forcer l'homogénéisation de l'électrolyte par leur mouvement ou encore l'intervention d'éléments extérieurs. Mais ces solutions sont coûteuses et difficiles à mettre en oeuvre. Une autre solution de déstratification, qui n'utilise pas d'éléments extérieurs à l'accumulateur, est celui d'une convection forcée par création de dégagement gazeux au sein de l'accumulateur. Une réaction généralement utilisée pour créer ce dégagement gazeux est l'électrolyse de l'eau qui s'opère spontanément dans un accumulateur au plomb à électrolyte liquide quelque soit son état de fonctionnement (chargé, déchargé ou au repos). L'électrolyse de l'eau produit un dégagement de dihydrogène à l'électrode négative et de dioxygène à l'électrode positive selon la réaction suivante : 2H2O >2H2 +02 La solution consiste donc à contrôler cette électrolyse afin de produire un dégagement gazeux nécessaire au brassage de l'électrolyte par convection forcée lors d'une étape de déstratification. Comme expliqué plus tard, l'étape de déstratification (appelée � étape de surcharge �) est généralement effectuée en fin de charge. Traditionnellement, le temps consacré à une charge d'un accumulateur au plomb utilisant cette solution dure de dix à quatorze heures. L'instauration des postes de huit heures (trois-huit) a contraint les constructeurs à mettre au point des programmes de charge en huit heures, parfois qualifiés de � charge rapide �. Cette contraction dans le temps peut se faire sans changer fondamentalement les méthodes traditionnelles de charge. Cependant, raccourcir encore le temps de charge, en deçà de huit heures, présente des difficultés. Il apparaît en effet que plus le temps de charge est raccourci, moins l'étape de déstratification est contrôlable. Un but de l'invention est donc de proposer un procédé permettant de raccourcir le temps de charge d'un accumulateur au plomb tout en gardant le contrôle de la déstratification de l'accumulateur. A cet effet, l'invention prévoit un procédé pour charger un accumulateur au plomb, comprenant une étape de surcharge durant laquelle un courant de surcharge est imposé à l'accumulateur et une étape de mesure d'un courant d'acceptance, le courant de surcharge étant supérieur au courant d'acceptance mesuré. Avantageusement, mais facultativement, le dispositif comporte au moins l'une des caractéristiques suivantes : - l'étape de mesure du courant d'acceptance est mise en oeuvre une fois une tension de dégagement gazeux imposée à l'accumulateur, - au début de l'étape de mesure du courant d'acceptance, la tension aux bornes de l'accumulateur suit un créneau dont la valeur est inférieure à la tension de dégagement gazeux. - des étapes de surcharge et des étapes de mesure du courant d'acceptance se succèdent, - le procédé comprend en outre une étape de charge à courant contant et / ou une étape de charge à tension constante, 30 - le courant de surcharge reste sensiblement constant durant une étape de surcharge de sorte à former un créneau de courant, - le courant de surcharge décroît selon une décroissance estimée du courant d'acceptance durant l'étape de surcharge, - le courant de surcharge est déterminé à partir d'une mesure du courant d'acceptance et d'un calcul d'un courant de déstratification, - le courant de déstratification est calculé à partir de la formule suivante : t final ù t (n) où IDESTRAT(n) est le courant de déstratification injecté à l'accumulateur lors d'une étape de surcharge n, QDrest(n) est une quantité d'électricité de déstratification qu'il reste à injecter à l'accumulateur déterminé à partir d'une quantité d'électricité totale de déstratification, tfinal est une durée impartie pour la charge de l'accumulateur, et t(n) est une durée entre le début de la charge et le début de la nième étape de surcharge, - la quantité d'électricité totale de déstratification est déterminée à partir d'un pourcentage de la quantité d'électricité totale à 25 charger, - l'invention concerne également un dispositif de charge d'un accumulateur caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de mise en oeuvre d'un procédé selon l'invention. _ QDrest(n) ~DESTRAT (n) 30 D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, au regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels: - La figure 1 est un graphe présentant une courbe d'acceptance d'un accumulateur, - La figure 2 est un graphe présentant une courbe du courant circulant entre les électrodes d'un accumulateur chargé suivant un profil de type IUI, - La figure 3 est un graphe présentant une courbe de la tension aux bornes d'un accumulateur chargé suivant un profil IUI, - La figure 4 est un graphe présentant les courbes du courant et de la tension d'un accumulateur chargé suivant un procédé selon l'invention, - La figure 5 est un graphe présentant une courbe de courant circulant entre les électrodes d'un accumulateur chargé selon une variante du procédé selon l'invention, - La figure 6 est un graphe présentant une courbe de tension aux bornes d'un accumulateur chargé selon une variante du procédé selon l'invention. L'invention concerne donc un procédé pour charger un accumulateur 30 au plomb, comprenant une étape de surcharge durant laquelle un courant de surcharge est imposé à l'accumulateur et une étape de mesure d'un 10 15 20 25 courant d'acceptance, le courant de surcharge étant supérieur au courant d'acceptance mesuré. Dans la suite du document, nous définirons par � courant de surcharge �, le courant imposé à l'accumulateur durant une étape de surcharge. Comme expliqué précédemment un phénomène d'électrolyse de l'eau s'opère spontanément dans un accumulateur au plomb notamment à électrolyte liquide quelque soit son état de fonctionnement. Cette électrolyse de l'eau produit un dégagement gazeux. Au-delà d'un certain seuil (par exemple un seuil de débit de dégagement gazeux), le dégagement gazeux est considéré comme � appréciable �. A ce seuil de dégagement gazeux, correspond un courant seuil qui circule entre les électrodes appelé � courant d'acceptance � et que nous noterons � IACCEPTANCE � dans la suite de la description. Ainsi, si le courant circulant entre les électrodes de l'accumulateur est supérieur au courant d'acceptance, le dégagement gazeux devient appréciable. La figure 1 présente un graphe ayant en ordonnée le courant circulant entre les électrodes d'un accumulateur et en abscisse l'état de charge de l'accumulateur. Cet état de charge peut être représenté par un pourcentage de charge de l'accumulateur ou par un temps de charge de l'accumulateur ; dans tous les cas, l'axe des abscisses est tel que la charge de l'accumulateur augmente avec cet axe. Sur le graphe, une courbe 1 représente l'ensemble des valeurs d'un courant d'acceptance IACCEPTANCE de l'accumulateur en fonction de l'état de charge de l'accumulateur. Cette courbe est appelée � courbe d'acceptance � et n'est pas fixée. Elle dépend de nombreux paramètres dont notamment la température, le régime de charge, la qualité de l'alliage, l'âge de l'accumulateur et son historique. Sur la figure 1, il est à noté que la valeur du courant d'acceptance diminue avec l'état de charge de l'accumulateur tandis qu'en début de charge elle est maximale avec une variation di/dt maximale en valeur absolue au départ. La valeur de ce maximum est fonction de la capacité de l'accumulateur et de la géométrie de ses électrodes. Cette variation du courant d'acceptance est fonction, notamment de l'état initial de l'accumulateur (profondeur de décharge), de son historique (nombre et nature des cycles charge/décharge effectués) et du régime de charge. Ainsi à un état de charge donné de l'accumulateur Ed, on injecte aux électrodes un courant Id. Ce courant Id décomposé en deux parties la et lb par la courbe d'acceptance 1 tel que Id = la + lb. La valeur � la � représente le courant d'acceptance de l'accumulateur à un état de charge Ed, c'est-à-dire la valeur maximale de courant au-delà de laquelle le phénomène de dégagement gazeux devient appréciable. La valeur � la � représente donc la quantité de courant qui est utilisée pour la charge proprement dite de l'accumulateur (en réalité, cette valeur comprend également un terme négligeable affecté à un dégagement gazeux non appréciable). La valeur � lb �, quant à elle, représente la quantité de courant, en surplus du courant d'acceptance, qui est utilisée pour le phénomène d'électrolyse de l'eau et donc de déstratification. C'est pourquoi la valeur � lb � d'un courant injecté est appelée � courant de déstratification �. Ainsi, nous définissons que pour tout courant injecté à un accumulateur, la partie se situant en dessous de la courbe d'acceptance 1 est utilisé pour la charge de l'accumulateur, et la partie se situant au dessus est utilisé pour la déstratification de l'accumulateur. Tout au long de la charge, le courant d'acceptance évolue selon une courbe décroissante. Il en résulte qu'un état de charge strictement complet est un état asymptotique jamais atteint. En pratique, l'état de charge dit � complet � obtenu à la fin d'une charge traditionnelle, résulte d'un compromis entre une durée de charge raisonnable, un état de charge suffisant et une homogénéité de l'électrolyte acceptable. Dans l'état de l'art, la phase de déstratification, est effectuée en fin d'opération, au moment où le courant d'acceptance de l'accumulateur est suffisamment faible pour être négligé. Le courant de déstratification est alors assimilable au courant injecté, ce qui facilite son évaluation, son contrôle et donc la gestion de la déstratification de l'électrolyte. Des expériences montrent que le dégagement gazeux devient appréciable à partir d'un seuil de tension (qui se situe selon une fourchette statistique entre 2,3 V et 2,8 V environ pour un élément de 2V par exemple). Ce seuil de tension dépend de la température, du régime de charge, de la qualité de l'alliage, de l'âge de l'accumulateur et de son historique. Ce seuil est appelé tension de dégagement gazeux (VDG). Ainsi quand la tension aux bornes de l'accumulateur est imposée à une tension de dégagement gazeux prédéterminée (dépendant par exemple du régime de charge imposé à l'accumulateur), le courant circulant entre les électrodes suit une courbe d'acceptance (limite du dégagement gazeux) correspondant au dégagement gazeux de cette tension de dégagement gazeux. Ainsi nous appellerons par la suite, � tension de dégagement gazeux �, une tension aux bornes de l'accumulateur prédéterminée correspondant à un seuil de dégagement gazeux appréciable et dépendant notamment du régime de charge voulue pour l'accumulateur. Nous appellerons � courant d'acceptance �, un courant de charge circulant entre les électrodes d'un accumulateur lorsqu'une tension de dégagement gazeux est imposée aux bornes de cet accumulateur. En référence aux figures 2 et 3, nous allons décrire une charge avec un profil du type IUI d'un accumulateur, connue de l'état de l'art. La figure 2 présente un graphe ayant en abscisse l'état de charge de l'accumulateur et en ordonnée le courant circulant entre les électrodes de cet accumulateur. La figure 3 présente un graphe avec en abscisse l'état de charge de l'accumulateur et en ordonnée la tension aux bornes de l'accumulateur. Une charge de type IUI se décompose en trois étapes : - une étape A à courant constant Il, - une étape B à tension constante Ul, - une étape C à courant constant 12. Ainsi, en début de charge d'un accumulateur de type IUI, un courant constant Il est injecté (étape A). Généralement, ce courant est fixé à Ça/5 par les industriels (Ca représentant la capacité de l'accumulateur en Ah) mais ce courant peut être beaucoup plus élevé. Durant cette première étape A à courant constant, la tension suit la courbe 31 jusqu'à ce que la tension aux bornes de l'accumulateur atteigne la tension de dégagement gazeux (VDG), ce qui signifie que l'état de charge est tel que 11 est égal au courant d'acceptance (fin de la zone A, croisement entre la courbe d'acceptance 1 et le profil du courant 22). A ce moment, une deuxième étape B est entamée dans laquelle, la tension aux bornes de l'accumulateur est maintenu à VDG. Le profil du courant 22 suit alors la courbe d'acceptance 1. Lorsque le courant injecté (et donc le courant d'acceptance) devient négligeable (fin de la zone B), une troisième étape C est entamée, durant laquelle un courant constant 12 est injecté. Ce courant est en général fixé à Ça/20. La tension suit alors le profil de la courbe 31 le long de la zone C. La valeur du courant d'acceptance étant négligeable, le courant injecté 12 est assimilé au courant de déstratification. La zone hachurée représente la quantité d'électricité injectée pour la déstratification de l'accumulateur. La charge de l'accumulateur est estimée complète quand la quantité d'électricité injectée pour la déstratification est estimée suffisante. Les charges de type IUI sont bien adaptées à un temps de charge de douze à quatorze heures. Le temps de charge peut être raccourci mais l'étape de déstratification est indispensable pour la longévité de l'accumulateur. II est donc possible de raccourcir le temps de charge de l'accumulateur en démarrant plus tôt l'étape C de déstratification, mais ce raccourcissement est limité. En effet, si l'étape C est démarrée alors que le courant d'acceptance est supérieur à 12, alors le courant injecté 12 ne sera utilisé que pour la charge proprement dite. Si le courant de surcharge 12 est augmenté, le courant d'acceptance n'étant plus forcément négligeable, le contrôle de la déstratification devient alors très délicat. Non seulement la valeur du courant de déstratification risque d'être trop élevée, ce qui peut endommager à terme l'accumulateur, mais en plus il devient très difficile d'estimer et donc de contrôler la quantité d'électricité injectée pour la déstratification de l'accumulateur. En pratique, et compte tenu de la variabilité des courbes d'acceptance avec les conditions expérimentales, il est généralement considéré qu'une durée de huit heures constitue la limite basse acceptable pour la durée d'une charge de type IUI. C'est pourquoi un but de l'invention est de proposer un procédé de charge d'un accumulateur qui permette de contrôler à tout moment la déstratification de l'accumulateur et donc de pouvoir raccourcir le temps de charge tout en gardant le contrôle de la quantité d'électricité injectée pour la déstratification de l'accumulateur. Bien que les étapes de surcharge à travers la réaction d'électrolyse affectent un rendement de conversion faradique de l'accumulateur, elles homogénéisent la concentration de l'électrolyte (déstratification) en provoquant, par convection forcée, un brassage de l'électrolyte. Il est donc admis, qu'une fois la tension de dégagement gazeux atteinte, l'application d'un courant, supérieur au courant d'acceptance, a les effets positifs de compléter la charge de l'accumulateur et d'homogénéiser l'électrolyte ; et les effets négatifs de faire chuter le rendement faradique et d'arracher de la matière active des électrodes si ce courant est trop fort. Un autre but de l'invention est d'éviter ce dernier effet négatif. En effet, il est prévu selon l'invention de contrôler le courant de déstratification injecté à l'accumulateur afin que ce courant ne soit pas trop élevé. A cet effet, un procédé selon l'invention comprend une ou plusieurs étapes de surcharge au cours de la charge en injectant à l'accumulateur un courant supérieur au courant d'acceptance (injectant ainsi un courant de déstratification) une fois la tension de dégagement gazeux atteinte, le procédé comprend également des étapes de mesure du courant d'acceptance afin de contrôler la déstratification de l'accumulateur. En effet, durant les phases de surcharge, le courant à appliquer est déterminé à partir d'une quantité d'électricité pour la charge de l'accumulateur proprement dite et d'une quantité d'électricité de déstratification à fournir à l'accumulateur pour provoquer un dégagement gazeux contrôlé. Ainsi, le courant à injecter lors d'une nième étape de surcharge est donc régit par la formule suivante : 'INJECTE (n) ='ACCEPTANCE (n) + 'DESTRAT (n) (1) Le calcul du courant de déstratification IDESTRAT est lié à la quantité d'électricité de déstratification restante (QDrest) (c'est-à- dire la quantité d'électricité de déstratification qu'il reste à injecter à l'accumulateur) par la relation suivante : où tfinal est la durée impartie pour la charge de l'accumulateur, et t(n) est la durée entre le début de la charge et le début de la nième étape de surcharge. La quantité d'électricité de déstratification restante QDrest(n) à l'étape de surcharge n, est calculée à partir de la différence entre la quantité 30 d'électricité totale de déstratification QDO qu'il est prévu d'injecter et la t final ù t (n) _ QDrest(n) ~DESTRAT (n) (2) quantité d'électricité de déstratification injectée depuis le début de la charge de l'accumulateur jusqu'à la fin de l'étape de surcharge, notée QD(n-1). QDrest (n) = QDO ù LD(nù1) (3) La quantité d'électricité totale de déstratification QDO, quant à elle, est estimée expérimentalement à un pourcentage de la quantité d'électricité totale à charger. La quantité d'électricité totale à charger n'est pas connue a priori. Or il est connu par expérience, que lorsque la tension de dégagement gazeux est atteinte, l'accumulateur est chargé à un taux qui dépend du régime de charge en cours, par exemple 90% environ pour un régime classique de Ça/5. A l'aide d'une approximation, la quantité d'électricité totale de déstratification QDO est donc calculée à partir de la quantité d'électricité qui a été injectée à l'accumulateur depuis le début de la charge jusqu'à ce que la tension de dégagement gazeux soit atteinte Qchargée(tDG). Par exemple, pour une quantité d'électricité totale de déstratification QDO évaluée à 7% de la quantité d'électricité totale chargée, le courant de déstratification IDESTRAT calculé à l'étape n de surcharge est, en utilisant la relation (2) : IDESTRAT (n) QDO QD(n-1) tfnal ù t(n) (3) avec : QDO = 0.07 X chargée (tDG) (4) Dans le but d'affiner l'approximation faite, il est prévu selon l'invention de recalculer la quantité d'électricité à surcharger restante QDO à chaque étape de surcharge. En effet, la quantité d'électricité qui a été injectée à l'accumulateur depuis le début de la charge jusqu'au début de l'étape n Qchargée(n) est une meilleure approximation de la quantité d'électricité totale à charger. Ainsi, au début d'une étape n de surcharge, la quantité d'électricité de déstratification restante QDO(n) est calculée à partir de la formule suivante (pour une quantité d'électricité totale de déstratification évaluée à, par exemple, 7% de la quantité d'électricité totale chargée) : QDO(n) = 0.07XQchargée(n) (5) Comme mentionné précédemment, la fixation et le maintien de la tension de dégagement gazeux VDG aux bornes de l'accumulateur permet de se situer à la limite du dégagement gazeux correspondant. Le courant de déstratification (IDESTRAT) est donc considéré comme nul puisqu'il n'y a pas de dégagement gazeux appréciable. Ce qui signifie que le courant mesuré (courant injecté) est alors l'image du courant d'acceptance de l'accumulateur : (INJECTE = IACCEPTANCE + IDESTRAT d'où IACCEPTANCE = (INJECTE - IDESTRAT Or IDESTRAT = 0, d'où IACCEPTANCE = (INJECTE ( (MESURE) Ainsi à partir d'une mesure du courant d'acceptance IACCEPTANCE et du calcul du courant de déstratification à injecter IDESTRAT, il est possible en additionnant les deux de déterminer la valeur du courant à injecter lors d'une phase de surcharge (appelé � courant de surcharge �), et de contrôler la quantité d'électricité de surcharge injectée à l'accumulateur. Ceci permet d'effectuer une ou plusieurs étapes de surcharge pendant la charge de l'accumulateur même si le courant d'acceptance n'est pas négligeable et ainsi de pouvoir raccourcir le temps de charge de l'accumulateur tout en gardant le contrôle de la quantité d'électricité de déstratification. En référence à la figure 4, nous allons présenter un procédé selon l'invention. La figure 4 est un graphe présentant une courbe 41 représentant la tension aux bornes d'un accumulateur, une courbe 1 représentant la courbe d'acceptance de l'accumulateur et une courbe 43 représentant le courant circulant entre les électrodes de l'accumulateur. En référence à la figure 4, un procédé selon l'invention comprend les étapes suivantes: - a) Une étape 1 à courant constant Il durant laquelle la tension monte jusqu'à la limite de dégagement gazeux VDG selon un profil précédemment décrit (figure 3). b) Une étape II à tension constante maintenue à la tension de dégagement gazeux VDG ; le courant suit alors le profil de la courbe d'acceptance 1 comme expliqué précédemment. La durée de cette étape est très variable et peut même être nulle (étape facultative). c) Une étape Illa de mesure du courant d'acceptance. Cette étape consiste à fixer la tension aux bornes de l'accumulateur à la tension de dégagement gazeux. Afin d'éviter d'effectuer une mauvaise mesure du courant d'acceptance, un certain temps de latence est prévu entre la fixation de la tension à la tension de dégagement gazeux et la mesure du courant afin d'éviter des erreurs dues à un état transitoire 44 du courant circulant entre les bornes. Ce temps de latence est généralement estimé à quelques secondes, par exemple 10 secondes. d) Une étape Illb de surcharge durant laquelle un courant de surcharge est injecté à l'accumulateur. La valeur de ce courant injecté est déterminée comme expliqué précédemment. Cette étape a une certaine durée prédéterminée, ce qui résulte à l'injection d'un créneau de courant 46 de la valeur du courant injecté. Avantageusement, il est prévu selon l'invention d'avoir une succession de plusieurs étapes Illa et Illb afin de réactualiser régulièrement la valeur de la mesure du courant d'acceptance. La durée et la fréquence des étapes sont prédéterminées par expérience. Durant une étape Illb de surcharge, le courant injecté reste au même niveau (ce qui forme un créneau de courant). Cependant, comme le courant d'acceptance baisse pendant ce créneau, la partie déstratification du courant injecté augmente. Ce qui peut représenter un danger pour l'accumulateur si le courant de surcharge est trop fort. Afin de résoudre ce problème, il est prévu, selon l'invention que le courant injecté durant une étape Illb soit décroissant. Cette décroissance du courant injecté décroit selon une décroissance estimée du courant d'acceptance afin que la partie déstratification du courant injecté reste sensiblement à la même valeur ; ce qui, de plus, améliore le contrôle de la quantité d'électricité surchargée. La figure 5 présente un exemple d'une étape Illb avec une décroissance estimée. Sur la figure 5, la courbe 51 représente le courant injecté et la courbe 53 représente la décroissance réelle du courant d'acceptance. La décroissance estimée est généralement prédéterminée par expérience. Sur cet exemple la décroissance estimée est linéaire mais la décroissance peut être encore estimée encore plus finement (notamment à l'aide d'une régression exponentielle, polynomiale ou linéaire par morceaux). Ainsi tout au long d'une étape de surcharge Illb, le courant de déstratification 52 reste à peu près constant. En référence à la figure 6 qui représente un profil de tension 61 aux bornes d'un accumulateur lors d'une transition entre une étape Illb et une étape Illa. Il est prévu, selon l'invention, d'effectuer un créneau de tension 63 avant l'établissement du niveau de tension tel que durant ce créneau, la valeur de la tension soit inférieure à la tension de dégagement gazeux VDG. Ce créneau de tension permet de réduire la durée de l'état transitoire 44 (voir figure 4) du courant en début d'étape Illa cité précédemment. Il est également prévu que pendant ce créneau, la valeur du courant soit nulle ou négative. Cette technique permet d'effectuer une charge d'accumulateurs avec une déstratification acceptable d'une durée allant de 2h à 6h. Cette même technique permet d'effectuer une charge d'un accumulateur, avec une déstratification acceptable, d'une durée inférieure à 2h, en augmentant le courant de déstratification au-delà des valeurs communément admises, soit de manière dérogatoire, soit parce que la constitution de l'accumulateur le permet. REVENDICATIONS 1. Procédé pour charger un accumulateur au plomb, comprenant une étape de surcharge (IIIb) durant laquelle un courant de surcharge est imposé à l'accumulateur, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de mesure (Illa) d'un courant d'acceptance (1) et en ce que le courant de surcharge est supérieur au courant d'acceptance mesuré. 2. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'étape de mesure (Illa) du courant d'acceptance est mise en oeuvre une fois une tension de dégagement gazeux (VDG) imposée à l'accumulateur. 3. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'au début de l'étape de mesure du courant d'acceptance (Illa), la tension aux bornes de l'accumulateur suit un créneau (63) dont la valeur est inférieure à la tension de dégagement gazeux. 4. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que des étapes de surcharge (IIIb) et des étapes de mesure (Illa) du courant d'acceptance se succèdent. 5. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape de charge à courant contant (I) et/ou une étape de charge à tension constante (II). 6. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le courant desurcharge reste sensiblement constant durant une étape de surcharge de sorte à former un créneau de courant. 7. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le courant injecté durant une étape de surcharge (IIIb) décroît selon une décroissance estimée du courant d'acceptance (53) durant l'étape de surcharge. 8. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le courant de surcharge est déterminé à partir d'une mesure du courant d'acceptance (Illa) et d'un calcul d'un courant de déstratification. 9. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon la revendication précédente caractérisé en ce que le courant de déstratification est calculé à partir de la formule suivante : t final ù t (n) OÙ IDESTRAT(n) est le courant de déstratification injecté à l'accumulateur lors d'une étape de surcharge n, QDrest(n) est une quantité d'électricité de déstratification qu'il reste à injecter à l'accumulateur déterminé à partir d'une quantité d'électricité totale de déstratification, tfinal est une durée impartie pour la charge de l'accumulateur, et t(n) est une durée entre le début de la charge et le début de l'étape de surcharge n. 10. Procédé pour charger un accumulateur au plomb selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la quantité d'électricité totale de déstratification est déterminée à partir d'un pourcentage de la quantité d'électricité totale à charger. _ QDrest(n) ~DESTRAT (n)30 11. Dispositif de charge d'un accumulateur caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de mise en oeuvre d'un procédé selon l'une des revendications précédentes.