FR 2920476 A1 20090306 FR 0706212 A 20070905 La présente invention concerne le domaine des moteur à turbine à gaz et plus particulièrement celui des turboréacteurs double flux. Elle se rapporte plus précisément à un dispositif d'actionnement d'un volet dans un turboréacteur, à un système de décharge équipé d'un tel dispositif d'actionnement, et à un turboréacteur les comportant. Un turboréacteur double flux d'un aéronef comporte, de manière connue, une veine primaire d'écoulement des gaz et une veine secondaire d'écoulement des gaz, qui sont séparées par un compartiment interveine d'un carter intermédiaire. Dans la veine primaire sont disposés, d'amont en aval dans le sens d'écoulement des gaz, un compresseur à basse pression et un compresseur à haute pression. L'air ainsi comprimé est amené à une chambre de combustion dans laquelle il est mélangé à du carburant sous pression qui est brûlé pour fournir, en aval de la chambre de combustion, de l'énergie à une turbine à haute pression qui entraîne le compresseur à haute pression, puis à une turbine à basse pression qui entraîne la soufflante et le compresseur à basse pression. Les gaz en sortie des turbines fournissent une poussée résiduelle qui s'ajoute à la poussée générée par les gaz circulant dans la veine secondaire afin d'assurer la propulsion de l'aéronef. Dans certaines conditions de vol, la quantité d'air délivrée par le compresseur à basse pression est trop élevée pour garantir un fonctionnement correct du turboréacteur, aussi est-il nécessaire de dériver une partie de cet air de la veine primaire vers la veine secondaire, afin d'éviter l'apparition du phénomène dit de pompage, qui est dû au décollement des filets fluides le long des aubes et qui provoque une instabilité de l'écoulement. Ces ouvertures permettent aussi d'évacuer des corps étrangers tels que de la glace ou de l'eau ingérés par le moteur. La dérivation d'air est encore appelée décharge d'air. Elle est effectuée au moyen de systèmes de décharge qui mettent en oeuvre des volets mobiles articulés et actionnés simultanément par un ensemble de moyens d'actionnement. Un système de décharge conventionnel bien connu est représenté sur la figure 1. Le système de décharge 130 est disposé dans le compartiment interveine 8 qui sépare la veine primaire 4 de la veine secondaire 6. Il comporte des volets mobiles 132 actionnés par des vérins 134, qui sont généralement des vérins hydrauliques, mais peuvent être des vérins mécaniques tels que par exemple des vis sans fin. Un calculateur reçoit régulièrement des informations provenant de capteurs disposés en des points appropriés du turboréacteurs, comme par exemple des capteurs de température thermodynamique prise au niveau des distributeurs basse pression, quelquefois des capteurs de pression prise sur les aubages fixes de compresseurs par exemple et des capteurs de vitesse de rotation de rotors. Au moyen de ces informations, le calculateur détermine à chaque instant le cycle thermodynamique du turboréacteur. A l'approche de la zone de pompage ou lorsque les conditions d'apparition de celui-ci sont réunies, le calculateur déclenche la commande des vérins, qui actionnent les volets de décharge afin que se produise la décharge. De tels dispositifs d'actionnement à vérins présentent des inconvénients. En effet, l'actionnement des vérins hydrauliques nécessite l'utilisation de fluides hydrauliques ou d'air comprimé à forte pression ainsi que les moyens de les acheminer depuis les pompes hydrauliques, tandis que l'actionnement des vérins mécaniques nécessite la présence de moteurs électriques d'entraînement ainsi que des générateurs de courant et des câblages. Tous ces systèmes annexes sont lourds et encombrants. Un autre dispositif d'actionnement pour système de décharge connu est divulgué dans le document US 6 151 897. Il surmonte les inconvénients mentionnés ci-dessus par le fait que les volets de décharge ne sont pas actionnés par des vérins mais par des actionneurs en alliage à mémoire de forme, qui sont activés par de l'énergie thermique provenant de gaz à haute température ou de sources optiques. Dans le cas d'actionneurs activés par des gaz à haute température, la source de ces gaz à haute température peut être un compresseur ou une turbine du turboréacteur. Les alliages à mémoire de forme sont bien connus pour leurs applications dans le domaine des actionneurs. Un alliage à mémoire de forme est capable de transformer une puissance thermique en travail mécanique. Lorsqu'il est chauffé, il est capable de restituer des déformations de l'ordre de 6 à 8 % et générer des efforts très importants. Par exemple, un objet en alliage à mémoire de forme est capable de soulever jusqu'à 1000 fois sa masse. Cet effort dû au déplacement peut être amplifié par des moyens mécaniques connus tels que des bras de levier ou des pistons. Le fonctionnement des alliages à mémoire de forme est fondé sur des sollicitations mécaniques et thermiques du matériau. Il existe des alliages à mémoire de forme simple sens et des alliages à mémoire de forme double sens. Leurs comportements sont les suivants : - pour un alliage à mémoire de forme simple sens : L'alliage se trouve initialement dans un état stable (état austénite) sous une forme stable ; puis on lui applique une contrainte à température constante, et il se retrouve déformé (état martensite) ; si on le chauffe, il se retrouve à nouveau dans l'état austénite, et retrouve alors sa forme initiale qu'il a conservée en mémoire ; un alliage à mémoire de forme simple sens possède donc un seul état stable, à haute température ; - pour un alliage à mémoire de forme double sens : On � éduque � le matériau, en appliquant un grand nombre de fois un cycle thermique analogue au cycle décrit ci-dessus pour un alliage à mémoire de forme simple sens ; les contrainte externes appliquées sont alors remplacées par des contraintes internes au matériau ; si on le chauffe, il se retrouve dans un état stable à haute température (état austénite) dans lequel il présente une forme stable mémorisée ; si on le refroidit, il se retrouve dans un autre état stable à basse température (état martensite) dans lequel il présente une autre forme stable mémorisée ; un alliage à mémoire de forme double sens présente donc deux états stables, l'un à � haute température �, et l'autre à �basse température �. La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients relatifs aux dispositifs d'actionnement mettant en oeuvre des vérins à haute pression, et propose un dispositif d'actionnement se présentant sous la forme d'un alliage à mémoire de forme, qui est amélioré par rapport au dispositif d'actionnement décrit dans le document US 6 151 897. Selon un premier aspect, l'invention se rapporte à un dispositif d'actionnement pour actionner l'ouverture et la fermeture d'au moins un volet dans un moteur à turbine à gaz, qui comporte un actionneur réalisé en un alliage à mémoire de forme double sens possédant un premier état stable à une première température donnée dans lequel il actionne l'une parmi l'ouverture et la fermeture du volet, et un deuxième état stable à une deuxième température donnée dans lequel il actionne l'autre parmi l'ouverture et la fermeture du volet. Le dispositif d'actionnement comporte, en outre, des moyens de régulation de température pour amener l'actionneur en alliage à mémoire de forme à la première température donnée ou à la deuxième température donnée. Les moyens de régulation de température comportent une vanne de régulation et un conduit de liaison raccordé à la vanne de régulation, ainsi qu'un premier conduit d'alimentation raccordé à une première source d'un fluide porté à la première température donnée et un deuxième conduit d'alimentation raccordé à une deuxième source d'un fluide porté à la deuxième température donnée, les premier et deuxième conduits d'alimentation étant raccordés à la vanne de régulation. De manière connue, le moteur comporte au moins un élément traversé par un écoulement de fluide et ayant une entrée au niveau de laquelle le fluide est à une température d'entrée donnée et une sortie au niveau de laquelle le fluide est à une température de sortie donnée. De préférence, la première source de fluide est constituée par l'une de l'entrée ou la sortie tandis que la deuxième source de fluide est constituée par l'autre de l'entrée et de la sortie. Selon une forme de réalisation, l'élément est un compresseur du moteur, la première température donnée est la température de l'air à l'entrée d'un étage du compresseur et la deuxième température donnée est la température de l'air à la sortie de cet étage ou de l'étage suivant du compresseur. Selon une autre forme de réalisation, l'élément est une turbine du moteur, la première température donnée est la température de l'air à la sortie de la turbine et la deuxième température donnée est la température de l'air à l'entrée de la turbine. Le dispositif d'actionnement comporte, en outre, au moins un logement calorifugé dans lequel est disposé l'actionneur en alliage à mémoire de forme. Le conduit de liaison débouche dans le logement calorifugé. Le logement calorifugé est équipé avantageusement d'une fuite permettant son alimentation rapide en air chaud ou froid selon les besoins ; la température d'environnement � normale � de la pièce en alliage à mémoire correspond à la position fermée de la vanne . Lorsqu'on supprime l'apport d'air chaud ou froid, le ressort reprend la température ambiante et revient à la position d'équilibre de la vanne. La vitesse de réponse pour ce retour peut être avantageusement augmentée par un troisième prélèvement ou par l'emploi d'une écope située dans le flux primaire ou secondaire. Selon un premier mode de réalisation du dispositif d'actionnement, celui-ci comporte un unique actionneur en alliage à mémoire de forme double sens qui passe à un premier état stable lorsqu'il est amené à une première température donnée et à un deuxième état stable lorsqu'il est amené à une deuxième température donnée. Selon un deuxième mode de réalisation du dispositif d'actionnement, celui-ci comporte : - un premier actionneur en alliage à mémoire de forme double sens qui passe à un premier état stable lorsqu'il est amené à sa première température donnée et qui passe à un deuxième état stable lorsqu'il est amené à sa deuxième température donnée, - un deuxième actionneur en alliage à mémoire de forme double sens qui passe à un premier état stable lorsqu'il est amené à sa première température donnée et qui passe à un deuxième état stable lorsqu'il est amené à sa deuxième température donnée. En particulier, la première température donnée du deuxième actionneur est sensiblement identique à la deuxième température donnée du premier actionneur et la deuxième température donnée du deuxième actionneur est sensiblement identique à la première température donnée du premier actionneur, de sorte que le premier état stable du deuxième actionneur est identique au deuxième état stable du premier actionneur et que le deuxième état stable du deuxième actionneur est identique au premier état stable du premier actionneur. Selon une variante de réalisation l'actionneur est un ressort à spires. Selon une autre variante de réalisation, caractérisé en ce que l'actionneur est un ressort à lame. Selon un deuxième aspect, l'invention se rapporte à un système de décharge pour un turboréacteur, le turboréacteur comportant une veine primaire d'écoulement d'air et une veine secondaire d'écoulement d'air, le système de décharge comportant au moins un volet de décharge permettant de dériver de l'air de la veine primaire vers la veine secondaire. Le système de décharge comporte au moins un dispositif d'actionnement selon le premier aspect de l'invention, afin d'ouvrir ou de fermer le volet de décharge. De manière connue, le turboréacteur comporte au moins un élément traversé par un écoulement de fluide et ayant une entrée au niveau de laquelle l'écoulement de fluide est à une température d'entrée donnée et une sortie au niveau de laquelle l'écoulement de fluide est à une température de sortie donnée. Cet élément est par exemple un compresseur du turboréacteur. Selon une forme particulière de réalisation, le système de décharge comporte au moins un dispositif d'actionnement comportant une vanne de régulation alimentée par un premier conduit d'alimentation raccordé à l'une parmi l'entrée et la sortie dudit élément et par un deuxième conduit d'alimentation raccordé à l'autre parmi et la sortie dudit élément, et un éventuel troisième prélèvement pour le retour rapide à l'équilibre et la vanne de régulation est commandée par un calculateur recevant des données relatives au cycle de fonctionnement du turboréacteur. Selon un troisième aspect, l'invention se rapporte à un turboréacteur, qui comporte au moins un système de décharge selon le deuxième aspect et/ou au moins un dispositif d'actionnement selon le premier aspect. Un avantage du dispositif d'actionnement selon l'invention réside dans le fait qu'il est plus léger et plus compact que les dispositifs d'actionnement de la technique conventionnelle qui mettent en oeuvre des vérins et leurs accessoires. Il ne met pas en oeuvre de liquides sous haute pression nécessitant des précautions particulières ni des générateurs électriques de puissance. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre de modes de réalisation particuliers, fournis à titre indicatif et nullement limitatif, et illustrés au moyen des dessins annexés, dans lesquels : - la figure 1, déjà décrite, illustre, en coupe axiale, un dispositif de décharge ayant des vérins d'actionnement conformes à la technique conventionnelle ; - la figure 2 représente, en coupe axiale et de manière schématique un turboréacteur sur lequel est implanté un système de décharge ayant au moins un dispositif d'actionnement conforme à l'invention ; - les figures 3 et 4 représentent, de manière schématique, un premier mode de réalisation d'un dispositif d'actionnement conforme à l'invention et son fonctionnement ; et - les figures 5 et 6 représentent, de manière schématique, un deuxième mode de réalisation d'un dispositif d'actionnement conforme à l'invention, et son fonctionnement. - les figures 7 et 8 montrent un exemple d'incorporation d'un dispositif d'actionnement conforme à l'invention dans un turboréacteur à double flux. Un turboréacteur double flux d'un aéronef est représenté à la figure 2. Le turboréacteur, désigné par le repère 2, comporte, de manière connue, une veine primaire d'écoulement des gaz 4 et une veine secondaire d'écoulement des gaz 6 séparées par un compartiment interveine 8. Le turboréacteur comporte également un compresseur à basse pression 10, un compresseur à haute pression 12, une chambre de combustion 14, une turbine à haute pression 16 qui entraîne le compresseur à haute pression 12, et une turbine à basse pression 18 qui entraîne une soufflante 20 et le compresseur à basse pression 10. Les figures 3 et 4 illustrent, de manière schématique, le fonctionnement d'un dispositif d'actionnement 40 selon un premier mode de réalisation de l'invention. Le dispositif d'actionnement 40 comporte un boîtier 42 dans lequel est logé un mécanisme 44 comportant un piston 46 apte à effectuer un mouvement de translation entre une première position illustrée à la figure 3 et une deuxième position illustrée à la figure 4. Le mécanisme 44 comporte également un maneton 48 mobile en rotation autour d'un axe 50 entre une première position illustrée à la figure 3 et une deuxième position illustrée à la figure 4. La rotation du maneton 48 autour de l'axe 50 est provoquée par le déplacement en translation du piston 46, au moyen d'un organe intermédiaire tel que par exemple un levier ou un piston hydraulique non représenté aux figures 3 et 4. Le boîtier 42 comporte également deux logements 52, 54 disposés respectivement de chaque côté du mécanisme 44. Ces deux logements 52, 54 sont aptes à recevoir chacun une partie du piston 46 lors de son mouvement en translation. L'un 54 de ces logements 52, 54 comporte des moyens d'isolation thermique 56 tels que par exemple des revêtements fibreux (par exemple ceux connus sous la dénomination Fiberfrax), des céramiques ou des dépôts organiques chargés de billes creuses de manière à former un logement calorifugé 54. Ces logements calorifugés sont équipés de fuites calibrées permettant de faire circuler rapidement l'air de ventilation. Le dispositif d'actionnement 40 comporte également un ressort à spires 60 qui actionne le piston 46 dans son mouvement en translation. Ce ressort à spires 60 est réalisé dans un alliage à mémoire de forme double sens. L'une des extrémités du ressort à spires 60 est fixée sur celle des deux extrémités du piston 46 qui se déplace dans le logement calorifugé 54, tandis que l'autre extrémité du ressort à spires 60 est fixée à une paroi du logement calorifugé 54 qui fait face à l'extrémité du piston 46. Le ressort à spires 60 est ainsi apte à se comprimer et à se dilater suivant une direction parallèle à celle de la trajectoire du piston 46. Le dispositif d'actionnement 40 comporte également un conduit de liaison 62 qui débouche dans le logement calorifugé 54 et qui est raccordé à une vanne de régulation 64. Cette vanne de régulation 64 est alimentée par un premier conduit d'alimentation 66 et par un deuxième conduit d'alimentation 68. Le premier conduit d'alimentation 66 relie la vanne de régulation 64 à une première source de fluide (non représentée) qui fournit un fluide porté à une première température donnée 01 tandis que le deuxième conduit d'alimentation 68 relie la vanne de régulation 64 à une deuxième source de fluide (non représentée) qui fournit un fluide à une deuxième température donnée 02. Un conduit d'alimentation complémentaire ou des écopes permettant de stabiliser rapidement le système en position fermée peuvent être adjoints. Les deux températures données 01 et 02 sont des températures différentes séparées par un intervalle de température d'au moins 40 degrés. De manière préférée, cet intervalle de température est compris entre 40 degrés et 80 degrés. De manière encore plus préférée, cet intervalle de température est supérieur à 120 degrés Le fonctionnement du dispositif d'actionnement 40 selon le premier mode de réalisation est le suivant. La vanne de régulation 64 peut recevoir un fluide à la première température donnée 01, ce fluide provenant de la première source d'air (non représentée) par l'intermédiaire du premier conduit d'alimentation 66, ou bien elle peut recevoir un fluide à la deuxième température 02 donnée provenant de la deuxième source de fluide (non représentée) par l'intermédiaire du deuxième conduit d'alimentation 68. L'alimentation de la vanne de régulation 64 par l'un ou l'autre des deux conduits d'alimentation 66, 68 est commandée par un calculateur (non représenté) en fonction de paramètres du cycle thermodynamique du turboréacteur, qui sont fournis en continu au calculateur par l'intermédiaire de capteurs disposés de façon appropriée au sein du turboréacteur. Lorsque le cycle de fonctionnement du turboréacteur approche d'une zone critique dans laquelle pourrait se produire un phénomène de pompage, le calculateur commande l'alimentation de la vanne de régulation 64. Le fluide à la température donnée 01 (figure 3) ou 02 (figure 4) qui alimente la vanne de régulation 64 est ensuite transporté par le conduit de liaison 62 jusqu'au logement calorifugé 54 contenant le ressort 60 réalisé en alliage à mémoire de forme double sens. Selon l'invention, cet alliage à mémoire de forme est sélectionné de telle façon qu'il se trouve dans son premier état stable lorsqu'il est porté à la première température donnée 01 et qu'il se trouve dans son deuxième état stable lorsqu'il est porté à la deuxième température donnée 02. Le premier état stable de l'alliage à mémoire de forme constitutif du ressort 60 correspond à un état dans lequel le ressort 60 est détendu (figure 3), tandis que son deuxième état stable correspond à un état dans lequel le ressort 60 est comprimé (figure 4). Ainsi, dans une première configuration (figure 3), le logement calorifugé 54 reçoit un fluide à la première température donnée 01. Le ressort 60 en alliage à mémoire de forme double sens est alors automatiquement porté à la première température donnée 01, et s'y maintient puisque le logement 54 est calorifugé. Le ressort 60 se place dans son premier état stable, qui correspond à une dilatation sur l'exemple illustré, et s'y maintient puisque le logement 54 est calorifugé. En se dilatant, le ressort 60 pousse le piston 46 qui entraîne le maneton 48 en rotation jusqu'à une première position extrême. De manière symétrique, dans une deuxième configuration (figure 4), le logement calorifugé 54 reçoit un fluide à la deuxième température donnée 02. Le ressort 60 en alliage à mémoire de forme double sens est alors automatiquement porté à la deuxième température donnée 02, et s'y maintient puisque le logement 54 est calorifugé. Le ressort 60 se place dans son deuxième état stable, qui correspond à une compression sur l'exemple illustré, et s'y maintient puisque le logement 54 est calorifugé. En se comprimant, le ressort 60 tire le piston 46 qui entraîne le maneton 48 en rotation jusqu'à une deuxième position extrême. L'extrémité du maneton 48 qui n'est pas représentée aux figures 3 et 4 est reliée à un volet (non représenté) ou à un mécanisme (non représenté) lui-même relié à un ou plusieurs volet(s) (non représenté(s)). L'une des deux positions extrêmes du maneton 48 correspond à l'une des deux positions ouverte ou fermée du volet, tandis que l'autre des deux positions extrêmes du maneton 48 correspond à l'autre des deux positions ouverte ou fermée dudit volet. Les figures 5 et 6 illustrent, de manière schématique, le fonctionnement d'un dispositif d'actionnement 40 selon un deuxième mode de réalisation de l'invention. Le dispositif d'actionnement 40 comporte un boîtier 42 dans lequel est logé un mécanisme 44 comportant un piston 46 apte à effectuer un mouvement de translation entre une première position illustrée à la figure 5 et une deuxième position illustrée à la figure 6. De manière analogue au premier mode de réalisation, le mécanisme 44 comporte un maneton 48 et un axe 50. Le boîtier 42 comporte deux logements 542, 544 disposés respectivement de chaque côté du mécanisme 44, et aptes à recevoir chacun une partie du piston 46 lors de son mouvement en translation. Selon le deuxième mode de réalisation, chacun de ces logements 542, 544 comporte des moyens d'isolation thermique 56 de manière à former deux logements calorifugés 542, 544. Le dispositif d'actionnement 40 comporte deux ressorts à spires 602, 604 réalisés en alliage à mémoire de forme double sens qui actionnent le piston 46 dans son mouvement en translation. Chaque ressort à spires 602, 604 comporte une extrémité fixée sur celle des deux extrémités du piston 46 qui se déplace dans le logement calorifugé 542, 544 dans lequel il se trouve, tandis que l'autre extrémité de ce ressort à spires 602, 604 est fixée à une paroi du logement calorifugé 542, 544 qui fait face à l'extrémité du piston 46. Chaque ressort à spires 602, 604 est ainsi apte à se comprimer et à se dilater suivant une direction parallèle à celle de la trajectoire du piston 46. Chaque ressort à spires 602, 604 se dilate lorsque l'autre ressort à spires 604, 602 se comprime, et il se comprime lorsque l'autre ressort à spires 604, 602 se dilate. Le premier logement calorifugé 542 est porté à une première température donnée 01 ou à une deuxième température donnée 02 par des premiers moyens de régulation de température 622, 642, 662, 682 comportant un conduit de liaison 622, une vanne de régulation 642, un premier conduit d'alimentation 662 et un deuxième conduit d'alimentation 682. Le deuxième logement calorifugé 544 est porté à une troisième température donnée 03 ou à une quatrième température donnée 04 par des deuxièmes moyens de régulation de température 624, 644, 664, 684 comportant un conduit de liaison 624, une vanne de régulation 644, un premier conduit d'alimentation 664 et un deuxième conduit d'alimentation 684. Ces conduits d'alimentation 662, 682, 664, 684 sont reliés à des sources de fluide analogues à celles décrites pour le premier mode de réalisation du dispositif d'actionnement. Les critères de sélection de l'alimentation des vannes de régulation 642, 644 sont identiques à ceux décrits pour le premier mode de réalisation. Le fonctionnement du dispositif d'actionnement 40 selon le deuxième mode de réalisation est le suivant. Le premier ressort à spires 602 disposé dans le premier logement calorifugé 542 est réalisé dans un alliage à mémoire de forme double sens qui est sélectionné de telle façon qu'il se trouve dans son premier état stable lorsqu'il est porté à la première température donnée 01 et qu'il se trouve dans son deuxième état stable lorsqu'il est porté à la deuxième température donnée 02. Le premier état stable de l'alliage à mémoire de forme constitutif du ressort 602 correspond à un état dans lequel le ressort 602 est détendu (figure 5), tandis que son deuxième état stable correspond à un état dans lequel le ressort 602 est comprimé (figure 6). Le deuxième ressort à spires 604 disposé dans le deuxième logement calorifugé 544 est réalisé dans un alliage à mémoire de forme double sens qui est sélectionné de telle façon qu'il se trouve dans son premier état stable lorsqu'il est porté à la troisième température donnée 03 et qu'il se trouve dans son deuxième état stable lorsqu'il est porté à la quatrième température donnée 04. Le premier état stable de l'alliage à mémoire de forme constitutif du ressort 604 correspond à un état dans lequel le ressort 604 est comprimé (figure 5), tandis que son deuxième état stable correspond à un état dans lequel le ressort 604 est détendu (figure 6). Ainsi, dans une première configuration (figure 5), le premier logement calorifugé 542 reçoit un fluide à la première température donnée 01. Le premier ressort 602 en alliage à mémoire de forme double sens est alors automatiquement porté à la première température donnée 01, il se place dans son premier état stable, qui correspond à une dilatation sur l'exemple illustré, et s'y maintient puisque le premier logement 542 est calorifugé. Simultanément, le deuxième logement calorifugé 544 reçoit un fluide à la troisième température donnée 03. Le deuxième ressort 604 en alliage à mémoire de forme double sens est alors automatiquement porté à la troisième température donnée 03, il se place dans son premier état stable, qui correspond à une compression sur l'exemple illustré, et s'y maintient puisque le deuxième logement 544 est calorifugé. La combinaison de la dilatation du premier ressort 602 et de la compression du deuxième ressort 604 a pour effet de pousser dans un premier sens le piston 46 qui entraîne le maneton 48 en rotation jusqu'à une première position extrême. De manière symétrique, dans une deuxième configuration (figure 6), le premier logement calorifugé 542 reçoit un fluide à la deuxième température donnée 02. Le deuxième ressort 604 en alliage à mémoire de forme double sens est alors automatiquement porté à la deuxième température donnée 02, il se place dans son deuxième état stable, qui correspond à une compression sur l'exemple illustré, et s'y maintient puisque le premier logement 542 est calorifugé. Simultanément, le deuxième logement calorifugé 544 reçoit un fluide à la quatrième température donnée 04. Le deuxième ressort 6014 en alliage à mémoire de forme double sens est alors automatiquement porté à la quatrième température donnée 04, il se place dans son deuxième état stable, qui correspond à une dilatation sur l'exemple illustré, et s'y maintient puisque le deuxième logement 544 est calorifugé. La combinaison de la compression du premier ressort 602 et de la dilatation du deuxième ressort 604 a pour effet de pousser dans un deuxième sens le piston 46 qui entraîne le maneton 48 en rotation jusqu'à une deuxième position extrême. De manière analogue au premier mode de réalisation, l'amenée du piston 46 dans sa première ou sa deuxième position extrême provoque l'ouverture ou la fermeture dudit volet. De manière préférée, le fluide utilisé est de l'air. De manière avantageuse, cet air est prélevé au niveau du compresseur à basse pression 10 ou au niveau du compresseur à haute pression 12, tous ces éléments étant représentés sur la figure 2. Selon une première forme de réalisation, la première source de fluide est l'une parmi l'entrée et la sortie du compresseur basse pression 10 tandis que la deuxième source de fluide est l'autre parmi l'entrée et la sortie du compresseur basse pression 10. Selon une deuxième forme de réalisation, la première source de fluide est l'une parmi l'entrée et la sortie du compresseur haute pression 12 tandis que la deuxième source de fluide est l'autre parmi l'entrée et la sortie du compresseur haute pression 12. Selon une forme préférée du deuxième mode de réalisation, les deux ressorts en alliage à mémoire de forme sont sélectionnés de telle sorte que la température du premier état stable de l'un soit identique à la température du deuxième état stable de l'autre. et vice versa. Avec cette forme de réalisation préférée, il est possible de réaliser un circuit d'alimentation très simple à mettre en oeuvre, dans lequel, par exemple : - le fluide à la première température donnée 01 est de l'air prélevé à l'entrée du compresseur haute pression 12, - le fluide à la deuxième température donnée 02 est de l'air prélevé à la sortie du compresseur haute pression 12, - le fluide à la troisième température donnée 03 est de l'air prélevé à la sortie du compresseur haute pression 12, et dans ce cas les deux températures 03 et 02 sont identiques, - le fluide à la quatrième température donnée 04 est de l'air prélevé à l'entrée du compresseur haute pression 12, et dans ce cas les deux températures 04 et 01 sont identiques. Un avantage important d'un dispositif d'actionnement 40 selon l'invention réside dans le fait qu'il met en oeuvre des alliages à mémoire de forme double sens qui sont aptes à passer dans l'un ou dans l'autre de leurs deux états stables lorsque le logement calorifugé dans lequel ils se trouvent est porté à une température donnée 01, 02, 03, 04 par un fluide provenant d'une source de fluide appropriée se trouvant elle- même dans le turboréacteur 2. Le paramètre significatif n'est pas la pression du fluide prélevé, mais la température de ce fluide à l'endroit où il est prélevé. Ainsi il est possible de mettre en oeuvre des circuits de transport de ce fluide qui sont beaucoup plus simples et légers que des circuits de fluide comprimés destinés à l'alimentation des vérins hydrauliques de la technique conventionnelle. L'invention qui vient d'être décrite n'est pas limitée aux modes de réalisation qui ont été décrits. Par exemple, l'actionneur 60, 602, 604 en alliage à mémoire de forme petit être un ressort à lame plutôt qu'un ressort à spires. En outre, le circuit d'alimentation dans lequel le fluide est de l'air prélevé à l'entrée et à la sortie du compresseur à haute pression 12 est particulièrement adapté à l'actionnement de volets de décharge qui sont disposés dans le compartiment interveine 8 juste en amont du compresseur à haute pression 12. D'autres circuits d'alimentation peuvent être envisagé lorsque le(s) volet(s) à actionner sont disposés à d'autres endroits du turboréacteur 2. Dans ce cas, le fluide utilisé pourrait être de l'air prélevé au niveau du compresseur à basse pression 10. On a représenté sur les figures 7 et 8 l'application d'un actionneur conforme à l'invention à l'ouverture d'une vanne de décharge dans le moteur de la figure 1. L'actionneur 140 comprend à l'intérieur d'une enceinte 154 calorifugée, un ressort en alliage à mémoire de forme a double sens160 qui agit sur un piston 146. Un ressort de rappel 170 classique, sans propriété de mémoire de forme, exerce un effort sur le piston dans le sens opposé à celui exercé par le ressort 160. Le piston 148 est relié au volet 132 par une bielle et un mécanisme de transformation de mouvement approprié. Les sources de fluide à différentes températures n'ont pas été représentées. Sur la figure 7 le ressort 160 est, à une première température, dans son état en extension, le ressort de rappel 170 étant comprimé. Le volet 132 est ouvert. Sur la figure 8, le ressort est à une deuxième température, dans son état comprimé, le volet 132 est fermé. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'actionnement (40) pour actionner l'ouverture et la fermeture d'au moins un volet dans un moteur à turbine à gaz (2), caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un actionneur (60) réalisé en un alliage à mémoire de forme double sens possédant un premier état stable à une première température donnée (01, 03) dans lequel il actionne l'une parmi l'ouverture et la fermeture du volet, et un deuxième état stable à une deuxième température donnée (02, 04) dans lequel il actionne l'autre parmi l'ouverture et la fermeture dudit volet. 2. Dispositif d'actionnement (40) selon la revendication 1, comportant, en outre, des moyens de régulation de température (62, 64, 66, 68) pour amener l'actionneur (60) en alliage à mémoire de forme à la première température donnée (01, 03) ou à la deuxième température donnée (02, 04). 3. Dispositif d'actionnement (40) selon la revendication 2, dont les moyens de régulation de température (62, 64, 66, 68) comportent une vanne de régulation (64) et un conduit de liaison (62) raccordé à la vanne de régulation (64) , ainsi qu'un premier conduit d'alimentation (66) raccordé à une première source d'un fluide porté à la première température donnée (01, 03) et un deuxième conduit d'alimentation (68) raccordé à une deuxième source d'un fluide porté à la deuxième température donnée (02, 04), les premier et deuxième conduits d'alimentation (66, 68) étant raccordés à la vanne de régulation (64). 4. Dispositif d'actionnement (40) selon la revendication 3, le moteur comportant au moins un élément traversé par un écoulement de fluide et ayant une entrée au niveau de laquelle le fluide est à une température d'entrée donnée et une sortie au niveau de laquelle le fluide est à une température de sortie donnée, dont la première source de fluide est constituée par l'une de l'entrée ou la sortie tandisque la deuxième source de fluide est constituée par l'autre de l'entrée et de la sortie. 5. Dispositif d'actionnement (40) selon la revendication 4, dont l'élément est un compresseur (10, 12) du moteur (2), la première température donnée (81, 03) est la température de l'air à l'entrée du compresseur (10, 12) et la deuxième température donnée (02, 04) est la température de l'air à la sortie du compresseur (10, 12). 6. Dispositif d'actionnement (40) selon la revendication 4, dont ledit élément est une turbine (14, 16) du moteur, la première température donnée (01, 03) est la température de l'air à la sortie de la turbine (14, 16) et la deuxième température donnée (02, 04) est la température de l'air à l'entrée de la turbine (14, 16). 7. Dispositif d'actionnement (40) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, comportant, en outre, au moins un logement calorifugé (54) dans lequel est disposé l'actionneur (60) en alliage à mémoire de forme. 8. Dispositif d'actionnement (40) selon la revendication 7 et la revendication 3, dont le conduit de liaison (62) débouche dans le logement calorifugé (54). 9. Dispositif d'actionnement (40) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comportant un unique actionneur (60) en alliage à mémoire de forme double sens qui passe à un premier état stable lorsqu'il est amené à la première température donnée (01) et à un deuxième état stable lorsqu'il est amené à la deuxième température donnée (02). 10. Dispositif d'actionnement (40) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comportant : - un premier actionneur (602) en alliage à mémoire de forme double sens qui passe à un premier état stable lorsqu'il est amené à sa première températuredonnée (01) et qui passe à un deuxième état stable lorsqu'il est amené à sa deuxième température donnée (02), - un deuxième actionneur (604) en alliage à mémoire de forme double sens qui passe à un premier état stable lorsqu'il est amené à sa première température donnée (03) et: qui passe à un deuxième état stable lorsqu'il est amené à sa deuxième température donnée (04). 11. Dispositif d'ac:tionnement (40) selon la revendication 10, dont la première température donnée (03) du deuxième actionneur (604) est sensiblement identique à la deuxième température donnée (02) du premier actionneur (602) et la deuxième température donnée (04) du deuxième actionneur (604) est sensiblement identique à la première température donnée (01) du premier actionneur (60:2), de sorte que le premier état stable du deuxième actionneur (604) est identique au deuxième état stable du premier actionneur (602) et que le deuxième état stable du deuxième actionneur (604) est identique au premier état stable du premier actionneur (602). 12. Dispositif d'actionnement (40) selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, dont l'actionneur (60, 602, 604) est un ressort à spires. 13. Dispositif d'actionnement (40) selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, dont l'actionneur (60, 602, 604) est un ressort à lame. 14. Système de décharge pour un turboréacteur (2), le turboréacteur (2) comportant 25 une veine primaire d'écoulement d'air (4) et une veine secondaire d'écoulement d'air (6), le système de décharge comportant au moins un volet de décharge permettant de dériver de l'air de la veine primaire (4) vers la veine secondaire (6), comportant au moins un dispositif d'actionnement (40 ; 140) selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, afin d'ouvrir ou de fermer le volet de 30 décharge.20 15. Système de décharge pour un turboréacteur (2) selon la revendication 14, le turboréacteur (2) comportant au moins un élément (10, 12, 16, 18) traversé par un écoulement de fluide et ayant une entrée au niveau de laquelle l'écoulement de fluide est à une température d'entrée donnée et une sortie au niveau de laquelle l'écoulement de fluide est à une température de sortie donnée, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un dispositif d'actionnement (40 ;140) comportant une vanne de régulation (64) alimentée par un premier conduit d'alimentation (66) raccordé à l'une parmi l'entrée et la sortie dudit élément (10, 12, 16, 18) et par un deuxième conduit d'alimentation (68) raccordé à l'autre parmi l'entrée et la sortie dudit élément (10, 12, 16, 18), et en ce que la vanne de régulation (64) est commandée par un calculateur recevant des données relatives au cycle de fonctionnement du turboréacteur (2). 16. Turboréacteur (2), comportant au moins un dispositif d'actionnement (40) selon 15 l'une quelconque des revendications 1 à 13 et/ou au moins un système de décharge selon la revendication 14 ou 15.