FR 2921509 A1 20090327 FR 0757745 A 20070921 La présente invention concerne un assemblage combustible pour ré-acteur nucléaire à neutrons rapides (RNR), notamment pour RNR à refroidissement par un métal liquide tel que le sodium. Dans le cadre du Forum International Génération IV, les RNR connaissent aujourd'hui un net regain d'intérêt. Généralement refroidis au sodium liquide, les RNR tirent d'abord leur énergie du plutonium. Leur coeur, constitué de plutonium et d'uranium naturel, a une double fonction : - produire de la chaleur (fission du plutonium) convertie ensuite en électricité, - transformer l'uranium naturel (peu fissile) en plutonium (fissile). Les RNR sont qualifiés de � régénérateur � ou de � surrégénérateur � s'ils produisent plus de plutonium qu'ils n'en consomment. Outre cette double fonction, des recherches sont menées afin d'utili- ser ce type de réacteur pour � brûler � des déchets radioactifs à vie longue, transuraniens et actinides, et les transformer en éléments radioactifs à vie courte. De façon connue, un assemblage combustible pour un coeur de réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium comporte : - un tube de section hexagonale régulière contenant un faisceau d'aiguilles gainées enfermant un matériau fissile et/ou fertile, les aiguilles étant généralement maintenues espacées par des fils d'acier enroulés en hélice autour d'elles (ou par des grilles) -un pied cylindrique de positionnement de l'assemblage dans une chandelle de réception prévue dans un sommier de support constituant le collecteur d'alimentation en sodium froid et sur lequel repose l'ensemble du coeur du réacteur. Les pieds et les chandelles sont munis d'ouvertures calibrées qui permettent d'assurer une répartition convenable du sodium dans les diffé- rents assemblages, en fonction de leur puissance. Les assemblages sont parcourus dans le coeur par le sodium liquide réfrigérant ; ce dernier pénètre dans chaque assemblage par les ouvertures prévues à cet effet autour du pied de l'assemblage et s'écoule de bas en haut à partir du pied en refroidissant les aiguilles. Ces assemblages sont évidemment amovibles individuellement et peuvent être retirés ou mis en place dans le sommier selon les nécessités de fonctionnement du réacteur, notamment pour les opérations de rechargement de ce dernier. La réactivité d'un coeur de RNR varie avec le volume du coeur. Pour permettre les changements de forme du tube hexagonal en puissance et sous irradiation, un espace est ménagé entre les assemblages. Toutefois, pour éviter que la réaction en chaîne ne s'emballe suite à un compactage du coeur (par exemple en cas de séisme), les assemblages combustibles sont munis de plaquettes (désignées indifféremment dans la suite du texte par le terme � plot �) disposées approximativement au regard de l'extrémité supérieure de la zone combustible, une plaquette étant agencée sensiblement au centre de chacune des faces latérales du tube hexagonal. Ces plaquettes permettent de maintenir un espacement entre les assemblages. Un faible jeu est nécessaire entre les plots pour permettre la manutention des assemblages à la température de manutention (état isotherme à une température généralement comprise entre 180°C et 250°C). En disposant les plaquettes au niveau supérieur du coeur (ou juste au-dessus), lors du fonctionnement en puissance du coeur, le plan moyen des plaquettes est plus chaud que le sommier et on obtient un effet de gonflement du coeur quand la température augmente rendant le coeur plus facile à piloter. Les plaquettes bénéficient en effet de la dilatation due à l'échauffement du sodium au passage du coeur ; quand la puissance augmente, l'échauffement augmente et entraîne un gon- flement du coeur réduisant la réactivité. On observe ainsi un effet de � gerbage � du coeur avec une augmentation du diamètre au niveau du plan médian du coeur. Ce phénomène contribue à l'obtention d'un coefficient de température négatif favorable vis-à-vis de la sureté du réacteur. Dans les réacteurs RNR français tels que � Rapsodie �, � Phénix � ou � Superphénix �, les plots mentionnés ci-dessus sont réalisés sous la forme de plaquettes embouties sur le tube hexagonal de l'assemblage. Un tel type de plots pose cependant certaines difficultés. Ainsi, les plaquettes étant directement embouties dans l'épaisseur du tube, elles présentent une faible raideur pouvant entraîner une déformation élastique importante; dès lors, si le coeur est soumis à un effort de compression centripète, son volume est susceptible de se réduire de par la déforma- tion élastique des plaquettes entraînant de fait une augmentation de la réactivité. Par ailleurs, ces mêmes plaquettes présentent une résistance mécanique limitée ; en conséquence, au-delà d'un effort seuil, elles risquent de plastifier. Cette plastification autorise dès lors une compaction plus impor- tante du coeur avec un risque d'emballement de la réaction en chaîne. Une solution connue au problème de rigidité des plaquettes embouties consiste à utiliser des plaquettes soudées avec différents procédés de soudage. Cette solution a été envisagée sur le projet � EFR � (European Fast Reactor). Le fait de souder les plaquettes permet de renforcer la rigidité de celles-ci et d'éviter leur plastification pour garantir un meilleur comporte-ment des assemblages vis-à-vis des phénomènes de compaction du coeur et d'arcure des assemblages. On notera cependant que ces procédés de soudage ont rarement été mis en oeuvre et donc validés dans un coeur de RNR. Une autre solution connue au problème de rigidité consiste à utiliser des plaquettes massives réalisées : - soit à partir de bagues vissées sur le tube hexagonal (solution mise en oeuvre sur le réacteur allemand � SNR 300 �), - soit à partir d'un procédé de déformation par étirage à froid du tube hexagonal (solution mise en oeuvre sur le réacteur japonais de Monju). Cette solution permet également d'obtenir une meilleure rigidité des plaquettes. Toutefois, les deux solutions d'amélioration de la rigidité des plaquet- tes mentionnées ci-dessus présentent également quelques inconvénients. Ces inconvénients sont majoritairement liés au changement de matériau utilisé pour les assemblages et les plaquettes. Ces matériaux étaient initialement en acier inoxydable austénitique ; ce type d'acier était égale- ment utilisé pour la réalisation du sommier. Dès lors, les matériaux de structure de l'assemblage et du sommier possédaient un coefficient de dilatation similaire. L'utilisation d'un acier inoxydable austénitique pour le tube a toute-fois tendance à entraîner un gonflement notable de l'assemblage lorsque la dose d'irradiation dépasse une certaine valeur ; il résulte de ce gonflement du tube un risque de déformation en arc ou banane due à l'allongement différentiel des faces opposées du tube à section hexagonale. La déformation en arc a des conséquences graves puisqu'elle tend à augmenter ou à diminuer la section de certains sous-canaux de refroidissement des aiguilles et à créer des points chauds. Elle peut en outre coincer les assemblages les uns sur les autres et rendre difficile l'extraction des assemblages lors du déchargement. En conséquence, afin d'éviter ces problèmes d'arcure, la nuance d'acier actuellement retenue pour les tubes hexagonaux des assemblages des RNR de 41ème génération est l'EM10 qui est une nuance d'acier ferrito- martensitique. Si l'utilisation de cette nuance d'acier ferrito-martensitique permet de limiter les problèmes liés au gonflement de l'acier au niveau des parties fissiles (notamment l'arcure en tête d'assemblage), elle induit cependant un jeu variable entre les plaquettes des assemblages selon les différents états isothermes. Ainsi, le jeu entre les plaquettes va notamment aug- menter entre un état isotherme à 180°C et un état isotherme à 400°C. Ce jeu variable s'explique par la différence entre les nuances d'acier du sommier (acier austénitique 316 L) et du tube hexagonal qui induit une dilatation différentielle des structures, le coefficient de dilatation des aciers austénitiques étant supérieur à celui des aciers ferrito-martensitiques. La manuten- tion des assemblages combustibles se faisant en l'état isotherme à 180°C, il convient de prévoir un jeu suffisant entre les assemblages. En conséquence, lors de la montée en température à 400° pour la mise en route du réacteur, le jeu entre les assemblages va augmenter : en cas de séisme par exemple (ou d'une autre action mécanique extérieure induisant un mauve- ment brusque du coeur), l'augmentation du jeu peut entraîner une compaction du coeur. Par ailleurs, l'augmentation de la différence de température entre l'entrée et la sortie du coeur du réacteur permet de faire diminuer les jeux entre les assemblages. Il convient de noter que ce � rattrapage � de jeux se fait plus lentement avec des tubes en acier ferrito-martensitique qu'avec des tubes en acier austénitique. Dès lors, en cas d'excursion de la température dans le coeur à une valeur anormalement élevée (par exemple en cas de perte de refroidissement par la pompe primaire ou de disparition des moyens normaux d'évacuation de puissance résiduelle), l'effet de � gerbage � du coeur sera moins efficace et diminuera moins la réactivité du coeur, le contrôle de la réactivité du coeur devenant plus difficile. En outre, on peut également noter que le procédé de fabrication consistant à étirer à froid le tube hexagonal reste assez complexe à mettre en oeuvre. Dans ce contexte, la présente invention vise à fournir un assemblage combustible pour réacteur nucléaire à neutrons rapides permettant à la fois de s'affranchir des problèmes liés à la faible rigidité et la faible résistance des plaquettes et de limiter les risques de compaction du coeur. A cette fin, l'invention propose un assemblage combustible pour réac- teur nucléaire à neutrons rapides comportant : - un tube à section droite polygonale incluant un faisceau d'aiguilles enfermant un matériau fissile et/ou fertile, - une pluralité de plots protubérants, chacun des plots étant localisé sur l'une des faces externes dudit tube, ledit assemblage étant caractérisé en ce qu'il comporte un support logé à l'intérieur dudit tube et au-dessus dudit faisceau d'aiguilles, lesdits plots étant solidaires dudit support. Grâce à l'invention, la présence du support interne forme une structure continue entre les plaquettes et permet d'obtenir une rigidité plus importante que les solutions existantes ; par ailleurs, cette rigidité reste importante que l'action sur le tube se fasse sur deux faces opposées ou sur l'ensemble des faces (sur les six faces dans le cas d'un tube hexagonal). En outre, le fait de rendre solidaire les plots de la structure augmente sensiblement la résistance, notamment par rapport à des plaquettes embouties, et permet de réduire considérablement les risques de plastification. Par ailleurs, en choisissant un matériau pour le support et les plots présentant un coefficient de dilatation plus grand que le coefficient de dilatation du matériau utilisé pour le tube, on bénéficie de dilatations amplifiées sous l'effet de l'augmentation de température au passage du coeur (entre l'entrée et la sortie coeur). Le matériau utilisé pour le support et les plots peut être par exemple de même composition chimique que le matériau du sommier de sorte qu'on conserve des jeux constants entre plaquettes en état isotherme quelle que soit la température (on a donc des jeux accrus en état de manutention). L'assemblage combustible selon l'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuelle- ment ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : - l'assemblage selon l'invention comporte à son extrémité inférieure un pied de positionnement dans une chandelle de réception d'un som- mier, ledit support et ladite pluralité de plots étant réalisés dans un matériau de composition chimique sensiblement identique à celle du- dit sommier -ledit support et ladite pluralité de plots sont réalisés en acier austénitique , - ledit acier austénitique est du 316 L ou du 316 Ti. -ledit tube est réalisé dans un des matériaux suivants : • acier ferritique, • acier martensitique, • acier ferrito-martensitique, • acier durci par dispersion d'oxyde, de carbure ou de nitrure ; - ladite section droite polygonale dudit tube est une section hexagonale ; - ledit support est muni d'une pluralité de bras, chaque bras étant solidaire à son extrémité d'un desdits plots ; - chacun desdits plots présente un revêtement de surface ; - chacun desdits plots comporte un chanfrein ; - l'assemblage selon l'invention comporte sur sa partie supérieure des moyens de protection neutronique supérieure, ledit support étant agencé au-dessous des moyens de protection neutronique supérieure ; - ledit support est une grille percée d'orifices formant passage pour le fluide caloporteur circulant dans le coeur dudit réacteur nucléaire ; - ledit support comporte un anneau, chacun desdits plots étant répartis régulièrement autour dudit anneau. La présente invention a également pour objet un procédé de montage d'un assemblage selon l'invention caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : -positionnement dudit support à l'intérieur dudit tube au-dessus dudit faisceau d'aiguilles, - fixation desdits plots protubérants sur ledit support, des ouvertures dans ledit tube étant aménagées de façon à permettre la liaison entre lesdits plots et ledit support. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles : La figure 1 est une représentation schématique simplifié en perspective d'un assemblage selon un premier mode de réalisation de l'invention ; La figure 2 est une vue isométrique schématique partielle de l'assem- blage de la figure 1 ; La figure 3 est une coupe vue de dessus de l'assemblage tel que représenté en figure 2 ; La figure 4 représente une coupe transversale de l'assemblage tel que représenté en figure 2 ; La figure 5 est une coupe vue de dessus d'un assemblage selon un second mode de réalisation de l'invention ; La figure 6 est une coupe vue de dessus d'un assemblage selon un troisième mode de réalisation de l'invention. Dans toutes les figures, les éléments communs portent les mêmes numéros de référence. La figure 1 représente de manière schématique et simplifiée un assemblage combustible 10 selon un premier mode de réalisation de l'invention. L'assemblage comprend une enveloppe tubulaire extérieure 2 creuse et à axe vertical, de section droite hexagonale, prolongée vers le bas par un pied 3. Le pied 3 permet à l'assemblage 10 de reposer sur un sommier non représenté et d'être alimenté en métal liquide par ce sommier au travers de trous d'alimentation et d'un dispositif déprimogène (non représentés) constitué par exemple par un système de diaphragmes contrôlant la perte de charge en fonction de l'emplacement occupé par l'assemblage dans le coeur du réacteur. On notera également la présence d'une partie terminale 8 cylindrique de plus faible section que le tube 2 situé entre le tube 2 et le pied 3 ; cette partie terminale 8 porte des barrettes 9 formant cames placées dans le pro- longement des arrêtes du tube 2 : le rôle de ces barrettes 9 est de réaliser l'orientation correcte de l'assemblage 1 lors de sa mise en place dans le coeur. D'autres moyens d'orientation pourraient également être utilisés sans sortir du cadre de la présente invention. L'enveloppe tubulaire extérieure 2 contient en partant du haut : - une protection neutronique supérieure (la référence 4 représente schématiquement l'encombrement correspondant à cette protection neutronique supérieure), - une zone combustible formée par un faisceau d'aiguilles gainées contenant le combustible nucléaire (la référence 5 représente sché- matiquement l'encombrement correspondant à ce faisceau d'aiguilles enfermant un matériau fissile et/ou fertile). Le rôle de la protection neutronique supérieure est de limiter le flux de neutrons et de diminuer les dommages sur les divers composants primaires (notamment sur le bouchon couvercle coeur qui porte l'instrumentation de surveillance du coeur); il peut s'agir d'une pièce massive fixée à l'extrémité supérieure du tube et percée en son centre pour laisser le sodium liquide ou d'un faisceau d'aiguilles de carbure de bore. L'assemblage 10 comporte en outre : - un support 6 logé à l'intérieur du tube 2 et situé entre la protection neutronique supérieure 4 et le faisceau d'aiguilles combustibles 5, - six plots 7 solidaires du support 6 et agencés sensiblement au centre de chacune des faces du tube hexagonal 2. Le support 6 et les plots 7 seront mieux décrits en référence à la figure 2 qui représente en vue isométrique une partie correspondant à un agrandissement de l'assemblage 10 au niveau du support 6 et des plots 7 et aux figures 3 et 4 qui représentent respectivement une coupe vue de dessus et une coupe transversale de l'agrandissement de la figure 2. On notera que les barrettes 9 de positionnement ne sont pas représentées sur les figures 2 à 4. Le support 6 est une grille de forme extérieure sensiblement dodécagonale d'axe confondu avec l'axe du tube hexagonal 2. Le support 6 comporte : - une partie centrale 11 de forme sensiblement cylindrique percée d'une ouverture centrale 12 (l'ouverture centrale 12 a pour fonction de limiter les chargements thermiques sur la structure liés à la température élevée au centre de l'assemblage ainsi qu'à la puissance dissipée dans la matière lorsque le réacteur est en puissance), - six bras 13 assurant le lien entre la partie centrale 11 et un coté sur deux du dodécagone Chacun des six bras 13 est muni à son extrémité d'une portée male 14 en forme de cylindre plein. La grille de support 6 présente en outre six ouvertures latérales 15 (localisées entre deux bras 13 successifs) pour garantir une bonne section de passage du sodium liquide et limiter les pertes de charge. La grille de support 6 et ses ouvertures peuvent être avantageusement agencées pour améliorer le mélange du sodium liquide au passage de la grille. Chacun des plots 7 légèrement bombé débouche sur une face du tube hexagonal 2 et présente éventuellement un traitement de surface, tel qu'une aluminisation, qui permet de se prémunir des risques de grippage des plots 7 lors des opérations de manutention ou lors du fonctionnement en puissance. Chacun des plots 7 comporte en outre : - une portée femelle 17 présentant un alésage permettant de fixer la portée femelle 17 sur la portée male 14 de chaque bras 13, - un chanfrein 16 prévu pour les contraintes de manutention : les chan- freins 16 permettent d'obtenir des contacts améliorés entre deux plots voisins appartenant à deux assemblages combustibles adjacents lors de l'introduction, de l'extraction ou de l'orientation des assemblages. La portée femelle 17 et la portée male 14 peuvent être fixées par différents procédés connus tels qu'un procédé de soudage ou un procédé mé- canique (par exemple par un vissage avec arrêt). On peut également réali- ser la fixation en utilisant un pion du type rivet déformé par sertissage. On notera que la portée femelle 17 présente un diamètre plus faible que le diamètre de la partie du plot 7 débouchant sur la surface externe du tube 2 ; on a ainsi une gorge 18 qui permet d'obtenir une meilleure surface d'appui des plots tout en diminuant la hauteur de la grille 6 (on diminue l'interface entre la portée male 14 et la portée femelle 17). Chacun des plots 7 peut par exemple être obtenu de la façon sui-vante : - on part d'un cylindre brut plein de diamètre correspondant sensible- ment au diamètre du plot (dimension du plot 7 cumulée à celle du chanfrein 16), - on réalise un alésage formant la partie femelle 17 du plot, - on usine la gorge 18, - on réalise le chanfrein 16 par usinage. Le fait d'avoir une structure unique formée par les plots 7 solidaires du support 6 permet de garantir une rigidité importante de l'ensemble du fait d'une structure continue entre les différents plots. Cette rigidité est importante aussi bien en cas d'action sur deux faces du tube 2 qu'en cas d'action sur les six faces du tube 2. Contrairement notamment aux plaquettes du type embouties de l'état de l'art, la structure selon l'invention permet en outre d'obtenir une résistance beaucoup plus élevée et d'éviter les risques de plastification des plots. Le tube 2 hexagonal est réalisé dans un acier permettant d'une part de limiter l'influence du gonflement des aciers sous flux neutronique (arcure en tête de l'assemblage) et d'autre part d'augmenter la durée de vie de l'assemblage. Il peut s'agir d'un acier ferritique, ferrito-martensitique ou mar- tensitique avec une teneur en chrome allant de 8 à 20% : citons à titre d'exemple et de façon non limitative les aciers suivants : EM10, T91, T92, P92, P911, EM12, VM12. On peut également utiliser des aciers ferritiques ou ferritomartensitiques renforcés par dispersion: - d'oxyde : ODS (� Oxide Dispersion Strengthened �) - de carbure : CDS (� Carbide Dispersion Strengthened �) - de nitrure : NDS (� Nitride Dispersion strengthened �). Le support 6 et les plots 7 sont réalisés dans un matériau du type acier austénitique tel que par exemple l'acier 316 Ti écroui ou l'acier 316 L. Le matériau choisi pour le support 6 et les plots 7 présente préférentielle-ment un coefficient de dilatation plus grand que le coefficient de dilatation du matériau utilisé pour le tube 2 de sorte qu'on bénéficie de dilatations ampli-fiées sous l'effet de l'augmentation de température au passage du coeur (entre l'entrée et la sortie coeur). Le support 6 et les plaquettes 7 sont réalisés de préférence dans un matériau de composition chimique similaire à celle du sommier permettant d'une part de conserver des jeux constants entre les plaquettes d'assemblages adjacents en état isotherme ainsi que de jeux accrus en état de manutention et d'autre part de bénéficier de dilatations amplifiées sous l'effet de l'augmentation de température (montée en puissance correspondant à une augmentation de la différence de température entre l'entrée et la sortie du coeur) au passage du sodium dans le coeur. Il est possible d'utiliser un acier austénitique pour la réalisation du tube 2 ; dans ce cas, la structure formée par le support 6 et les plots 7 sera essentiellement avantageuse en termes d'amélioration de la rigidité et de la résistance des plots. On notera également qu'en cas de positionnement du support 6 entre le faisceau d'aiguilles combustibles et la protection neutronique supérieure tel que représenté sur la figure 1, il est possible d'accrocher la protection neutronique supérieure au support 6. D'autres configurations d'assemblages permettraient d'utiliser avantageusement le support 6 pour lui accrocher des éléments de structure. La figure 5 est une coupe vue de dessus d'un assemblage 100 selon un second mode de réalisation de l'invention. L'assemblage 100 est sensiblement identique à l'assemblage 10 des figures 1 à 4 à la différence qu'il ne comporte pas de bras 13. L'assemblage 100 comporte : - un support 106 logé à l'intérieur d'un tube hexagonal 102 et situé au-dessus du faisceau d'aiguilles combustibles, - six plots 107 solidaires du support 106 et agencés sur chacune des faces du tube hexagonal 102. - six barrettes d'orientation 109. Le support 106 est un anneau sensiblement dodécagonal d'axe confondu avec l'axe du tube hexagonal 102. Le support 6 comporte six portées males 114 en forme de cylindre plein agencées pour être fixées sur les plots 107. Chacun des plots 107 débouche sur une face du tube hexagonal 102 et comporte en outre : - une portée femelle 117 présentant un alésage permettant de fixer la portée femelle 117 sur une portée male 114 de l'anneau 106, - un chanfrein 116 prévu pour les contraintes de manutention. La figure 6 est une coupe vue de dessus d'un assemblage 200 selon un troisième mode de réalisation de l'invention. L'assemblage 200 comporte : - un support 206 en forme d'étoile logé à l'intérieur d'un tube hexagonal 202 et situé au-dessus du faisceau d'aiguilles combustibles, -six plots 207 solidaires du support 206 et agencés sur chacune des faces du tube hexagonal 202, - six barrettes d'orientation 209. Le support 206 comporte : - une partie centrale 211 de forme sensiblement cylindrique percée d'une ouverture centrale 212 ayant pour fonction de limiter les chargements thermiques sur la structure liés à la température élevée au centre de l'assemblage, - six bras 213. Chacun des six bras 213 est muni à son extrémité d'une portée male 214 en forme de cylindre plein. Chacun des plots 207 débouche sur une face du tube hexagonal 202. Chacun des plots 207 comporte en outre : - une portée femelle 217 présentant un alésage permettant de fixer la portée femelle 217 sur la portée male 214 de chaque bras 213, - un chanfrein 216 prévu pour les contraintes de manutention. Les matériaux utilisés pour les assemblages 100 et 200 des figures 5 et 6 sont semblables à ceux décrits pour le premier mode de réalisation des figures 1 à 4. De même, les différents avantages de l'assemblage mentionnés en référence au premier mode de réalisation s'appliquent également aux modes de réalisations des figures 5 et 6. Dans chacun des modes de réalisation, le montage des plots est ré- alisé en commençant par positionner le support (grille étoilée 6, anneau 106 ou étoile 206) à la hauteur souhaitée à l'intérieur du tube hexagonal puis on fixe les plots sur le support en rentrant chacun des plots par l'extérieur du tube. Le tube est muni à cet effet d'ouvertures permettant le passage de la portée femelle propre à chaque plot. Un tel procédé d'assemblage assure une bonne stabilité de l'ensemble formé par le support et les plots. Les dimensions des plots sont déterminées de façon à garantir un bon contact entre eux. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit. Notamment, nous avons décrit à titre illustratif trois modes de réalisation mais l'invention s'applique à tout type de support permettant d'assurer la continuité entre les plots. De même la forme dodécagonale des supports 6 et 106 n'est pas limitative et on peut également envisager d'autres formes de support (circulaire par exemple). Enfin, on pourra remplacer tout moyen par un moyen équivalent.5 REVENDICATIONS 1. Assemblage combustible (10, 100, 200) pour réacteur nucléaire à neutrons rapides comportant : - un tube (2, 102, 202) à section droite polygonale incluant un faisceau d'aiguilles enfermant un matériau fissile et/ou fertile, - une pluralité de plots protubérants (7, 107, 207), chacun des plots (7, 107, 207) étant localisé sur l'une des faces externes dudit tube (2, 102, 202), ledit assemblage (10, 100, 200) étant caractérisé en ce qu'il comporte un support (6, 106, 206) logé à l'intérieur dudit tube (2, 102, 202) et au-dessus dudit faisceau d'aiguilles, lesdits plots (7, 107, 207) étant solidaires dudit support (6, 106, 206). 2. Assemblage (10) selon la revendication précédente caractérisé en ce qu'il comporte à son extrémité inférieure un pied (3) de positionnement dans une chandelle de réception d'un sommier, ledit support et ladite plurali- té de plots étant réalisés dans un matériau de composition chimique sensi- blement identique à celle dudit sommier. 3. Assemblage (10, 100, 200) selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que ledit support (6, 106, 206) et ladite pluralité de plots (7, 107, 207) sont réalisés en acier austénitique. 4. Assemblage (10, 100, 200) selon la revendication précédente ca-ractérisé en ce que ledit acier austénitique est du 316 L ou du 316 Ti. 5. Assemblage (10, 100, 200) selon l'une des revendications précé- dentes caractérisé en ce que ledit tube (2, 102, 202) est réalisé dans un des matériaux suivants : - acier ferritique, - acier martensitique, - acier ferrito-martensitique, - acier durci par dispersion d'oxyde, de carbure ou de nitrure. 6. Assemblage (10, 100, 200) selon l'une des revendications précé- dentes caractérisé en ce que ladite section droite polygonale dudit tube (2, 102, 202) est une section hexagonale. 7. Assemblage (10, 200) selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que ledit support (6, 206) est muni d'une pluralité de bras (13, 213), chaque bras (13, 213) étant solidaire à son extrémité d'un desdits plots (7, 207). 8. Assemblage (10, 100, 200) selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que chacun desdits plots (7, 107, 207) présente un revêtement de surface. 9. Assemblage (10, 100, 200) selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que chacun desdits plots (7, 107, 207) comporte un chanfrein (16, 116, 216). 10. Assemblage (10) selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comporte sur sa partie supérieure des moyens de protection neutronique supérieure (4), ledit support (6) étant agencé au-dessous des moyens de protection neutronique supérieure (4). 11. Assemblage (10) selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que ledit support est une grille (6) percée d'orifices (15) formant passage pour le fluide caloporteur circulant dans le coeur dudit réacteur nucléaire. 12. Assemblage (100) selon l'une des revendications 1 à 10 caracté- risé en ce que ledit support comporte un anneau (106), chacun desdits plots (107) étant répartis régulièrement autour dudit anneau (106). 13. Procédé de montage d'un assemblage selon l'une des revendica- tions 1 à 12 caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : -positionnement dudit support (6, 106, 206) à l'intérieur dudit tube (2, 102, 202) au-dessus dudit faisceau d'aiguilles, - fixation desdits plots protubérants (7, 107, 207) sur ledit support (6, 106, 206), des ouvertures dans ledit tube étant aménagées de façon à permettre la liaison entre lesdits plots et ledit support (6, 106, 206).30