FR 2923619 A1 20090515 FR 0707967 A 20071113 DISPOSITIF DE MESURE DE DEFAUTS D'UN INSTRUMENT D'IMAGERIE A CAPTEUR OPTO-ELECTRONIQUE ET DISPOSITIF DE CORRECTION LE COMPORTANT La présente invention se rapporte à un dispositif de mesure de défauts d'un instrument d'imagerie à capteur opto-électronique, ainsi qu'à un dispositif de correction de défauts comportant un tel dispositif de mesure. Un instrument optique, tel qu'un télescope, placé dans un satellite d'observation en orbite, peut se défocaliser en particulier sous les effets thermo- élastiques et du dégazage de la structure. La nécessité d'avoir un bon contraste sur les images implique la mesure précise de cette dé-focalisation et l'implantation d'un dispositif de re- focalisation qui sera actionné en fonction du résultat de la mesure. Selon l'art antérieur, ces problèmes de déteiinination de la défocalisation étaient résolus de différentes façons : • Par comparaison avec des simulations réalisées à différentes défocalisations, mais un tel procédé n'est pas très précis, • Par analyse de la surface d'onde, la mise en oeuvre ne peut se faire qu'avec un système complexe, • En ayant recours à une méthode de mesure consistant à faire varier le mécanisme de re-focalisation et à sélectionner la meilleure focalisation, mais la mise en oeuvre est complexe, • A l'aide d'un dispositif spécifique ou d'un Diviseur Optique de Lignes (dit � DIVOLI �). Ce dispositif nécessite d'effectuer au sol un alignement optique parfait entre détecteurs homologues et introduit de plus dans la combinaison optique du verre. Par ailleurs, on connaît une méthode appelée "diversité de phases" qui, en partant d'une image d'un objet et de l'image du même objet défocalisée par rapport à la première image avec un delta de défocalisation connu à l'aide d'un capteur supplémentaire défocalisé en général d'une fraction de longueur d'onde, ou à l'aide d'une action sur le mécanisme de focalisation, met en oeuvre un algorithme spécifique permettant de remonter non seulement à la défocalisation mais aussi aux autres aberrations optiques classiques. La présente invention a pour objet un dispositif de mesure des défauts tels que des aberrations optiques d'un instrument d'imagerie à capteur optoélectronique comportant plusieurs éléments détecteurs qui soit précis, simple à réaliser et à mettre en oeuvre et le moins onéreux possible, ainsi qu'un dispositif de correction de défauts mettant en oeuvre un tel dispositif de mesure. Le dispositif conforme à l'invention est caractérisé en ce qu'il comporte au moins un deuxième capteur, en général similaire au premier ou plus court, disposé dans un plan incliné par rapport au plan contenant le premier capteur et par rapport à l'axe optique de l'instrument d'imagerie et imageant la même zone que le premier capteur mais pas nécessairement aux mêmes instants, et un dispositif de calcul des aberrations optiques affectant chaque élément des deux capteurs. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation, pris à titre d'exemple non limitatif et illustré par le dessin annexé, sur lequel : - la figure 1 est un schéma très simplifié d'une vue de côté d'un dispositif de mise en oeuvre du procédé de l'invention, - la figure 2 est une vue de dessus du dispositif de la figure 1 dans le cas d'une barrette linéique de détecteurs, et - la figure 3 est une vue de dessus du dispositif de la figure 1 dans le cas de détecteurs disposés en matrice. La présente invention est décrite ci-dessous en référence à un instrument opto-électronique tel qu'un télescope à capteur opto-électronique disposé à bord d'un satellite d'observation, dont le défaut à corriger est une défocalisation, mais il est bien entendu que l'invention n'est pas limitée à cette seule application, et qu'elle peut être mise en oeuvre pour des équipements au sol ou à bord d'engins volants autres que des satellites, que ces équipements soient des télescopes ou d'autres équipements opto-électroniques, et que leurs défauts à corriger soient de la défocalisation ou d'autres types de défauts optiques, en particulier des défauts tels que l'astigmatisme, l'aberration sphérique et le coma. Pour corriger ces autres défauts, on déterminera alors une fonction de transfert, dépendant de la combinaison optique qui, pour un ensemble d'aberrations mesurées, permet de trouver les meilleures corrections en termes de déformations et de déplacements des éléments optiques du télescope. En outre, l'invention est décrite ci-dessous en référence à un satellite pour lequel l'acquisition des images est effectuée selon la technique � Push-Broom � (balayage de la zone à imager), mais il est bien entendu qu'elle n'est pas limitée à cette technique d'acquisition et peut être mise en oeuvre avec d'autres techniques d'acquisition. L'invention s'applique en particulier aux satellites contenant une matrice opto-électronique (satellite en orbite défilante, géostationnaire ou d'astronomie) à la condition qu'on puisse imager avec la matrice inclinée et la matrice nominale la même scène à l'aide d'un dispositif optique tel qu'un miroir ou bien à l'aide du dépointage du satellite ou de l'instrument. On a schématisé sur les figures du dessin uniquement la partie constituant la rétine d'un télescope de satellite d'observation terrestre, sa partie optique, de même que les circuits de conversion des signaux électriques de la rétine étant réalisés de façon classique et non représentés sur le dessin. La réalisation des circuits de traitement de signal réalisant la mesure de la défocalisation et, le cas échéant, la mesure des aberrations basses fréquences, sera évidente pour l'homme du métier à la lecture de la présente description. On a schématisé en figure 1 un dispositif optique classique d'imagerie 1 de télescope dont l'axe optique est référencé 2 et le plan appelé par la suite �plan focal � 3. La partie rétine de ce système d'imagerie d'un télescope comporte, d'origine, dans un premier mode de réalisation (figures 1 et 2), une barrette linéaire 4 d'éléments détecteurs opto-électroniques disposée dans le plan focal 3 (et confondue avec la trace de ce plan focal dans la vue de la figure 1). Dans la présente description, le terme � capteur � désigné tout composant opto-électronique ou tout ensemble de composants opto-électroniques pouvant être utilisé en association avec un instrument optique, par exemple un télescope, pour constituer un système d'imagerie du type mentionné ci-dessus. Il faut noter que le plan focal 3 n'est pas défini comme le plan de meilleure focalisation de l'optique de l'instrument, mais par le fait qu'il contient la barrette 5 linéaire nominale 4. Selon l'invention, on dispose près de la barrette 4 et parallèlement à elle une autre barrette linéaire 5 de détecteurs, en général similaire ou plus courte que la barrette 4, qui entre, dans le présent exemple, dans le champ optique du dispositif optique 1. On considère que la barrette 5 est parallèle à la barrette 4 dans la mesure 10 où leurs projections sur un plan perpendiculaire à l'axe optique 2 sont parallèles entre elles, comme représenté en figure 2. Cependant, la barrette 5 n'est pas contenue dans le plan contenant la barrette 4 et perpendiculaire à l'axe optique, et elle le coupe seulement selon une courte ligne dont la trace 6 est visible en figure 1. Le plan de la barrette 5 fait un angle a avec le plan focal 3. La valeur de l'angle a dépend, selon la 15 méthode de mesure adoptée, de l'évaluation de la défocalisation maximum de l'instrument et de la longueur de la barrette ou bien, en cas d'utilisation de la méthode dite de � diversité de phases � d'une fraction ou d'un multiple de la longueur d'onde optique et de la longueur de la barrette, le sinus de l'angle étant le rapport entre la défocalisation maximum et la moitié de la longueur de la barrette. 20 Par la suite, la barrette 4 sera également dénommée barrette nominale, et la barrette 5 sera dénommée barrette inclinée. Le point 6 a été représenté au milieu de la longueur de la barrette 5 et sur l'axe 2, mais ce n'est pas nécessairement le cas, et ce point (qui correspond à l'intersection de la barrette 5 avec le plan focal 3) peut être distant de l'axe 2 et/ou non situé au milieu de la barrette 6. 25 On notera que dans l'exemple illustré sur le dessin la barrette 5 est proche de la barrette 4, mais, en particulier lorsqu'il n'y a pas d'espace suffisant dans le champ optique du dispositif 1 pour y loger la barrette 5, on peut la disposer hors de ce champ et lui faire recevoir la même zone que celle reçue par la barrette 4 (pas nécessairement simultanément pour les deux barrettes) à l'aide d'un dispositif 30 annexe tel qu'un mécanisme de translation de barrette ou un dispositif optique tel qu'un miroir de renvoi. Pour que la barrette 5 puisse recevoir la même zone que la barrette 4, on peut soit mettre à profit le défilement du satellite porteur ou bien une manoeuvre du satellite porteur, soit recourir au basculement de l'instrument, afin de déplacer l'axe de visée du télescope pour que la zone de terrain (ou de l'espace) qui vient d'être imagée sur la barrette 4 soit imagée aussitôt sur la barrette 5. Grâce à l'inclinaison de la barrette 5 par rapport au plan focal 3, le long de la barrette, chaque pixel � voit � une focalisation différente, variant de -dmax à +dmax . Le paramètre dmax est une majoration de la dé-focalisation possible lorsque les barrettes se trouvent dans le meilleur plan de focalisation de l'instrument. Lorsque l'instrument est dé-focalisé avec une dé-focalisation dO inconnue alors : La rétine de la barrette nominale est défocalisée de dO Le long de la barrette inclinée, la dé-focalisation varie de d0-dmax à dO+dmax , et la dé-focalisation d'un pixel i sera donc di=dO+ i*d,,,ax/imax (en supposant que l'indice i va de ùimax à + imax) Les barrettes inclinée et nominale sont parallèles et voient donc le même paysage à un décalage temporel près dû au décalage en Y des barrettes selon la direction de la vitesse de défilement (en mode � push-broom �). Le rapport Ri(f) entre la DSP (Densité Spectrale de Puissance, calculée selon un procédé de l'art antérieur) de l'image obtenue par la barrette inclinée et la DSP de l'image obtenue par la rétine nominale pour une colonne i donnée pour une fréquence spatiale f dans les images est alors : Ri (f) _ DSPpc; (f) FTMdefoc(di + d 0)(f) 2 _ FTMdefoc(di + d 0)(f) 2 ` DSPpc; (f) FTMdefoc(d 0)(f) 2 FTMdefoc(d 0)(f) 2 dans cette expression, FTMdefoc(d)(f) est la Fonction de Transfert de Modulation de l'instrument pour une fréquence spatiale considérée f et pour une défocalisation d, c'est-à-dire qu'elle qualifie le flou de l'image obtenue, di est la défocalisation relative d'un pixel ou d'une colonne de pixels de rang i du capteur incliné par rapport au capteur nominal, défocalisation qui est une fonction linéaire de i* sinus a selon l'expression : di=i*largeur du pixel sur la barrette inclinée * sinus a (où i est compté depuis le centre de la barrette inclinée, c'est à dire qui a la même défocalisation que celle de la barrette nominale) et DSPpci(f) est la DSP de la portion de paysage vue par la colonne i pour la fréquence spatiale f. Du fait que la DSP du paysage de la colonne i se trouve au numérateur et au dénominateur, elle est éliminée dans Ri et n'intervient pas. Ce rapport sera maximal pour la colonne iO de meilleure focalisation, on en déduit la valeur de la dé-focalisation de l'instrument d0=-di0 (diO est la défocalisation relative de la colonne iO sur le capteur incliné). La recherche de la valeur maximale de Ri (f) donne donc directement la défocalisation dO de l'instrument. Ceci est valable pour toute fréquence f. La défocalisation ayant un impact en FTM aux hautes fréquences, on peut choisir f ou bien calculer le rapport dans une bande fréquentielle (fa,fb) proche de la demi-fréquence d'échantillonnage. On notera que, du fait que la DSP du bruit du détecteur et le repliement de spectre peuvent perturber la mesure de Ri, la demi-fréquence d'échantillonnage n'est pas nécessairement la meilleure fréquence d'analyse possible. Une optimisation de la bande de fréquence d'analyse est possible compte tenu des caractéristiques de FTM de l'optique et du bruit du détecteur. Bien sûr, on peut adapter la méthode en considérant que la dé-focalisation est pratiquement constante sur des groupes de pixels adjacents de la barrette inclinée. On 20 utilise alors la DSP de chaque groupe de colonnes. A noter que les longueurs des barrettes considérées peuvent être très grandes (quelques milliers de pixels), ce qui améliore la précision de la méthode. Selon une variante de l'invention, lorsque le capteur opto-électronique comporte, comme schématisé en figure 3, une matrice rectangulaire nominale 7 25 d'éléments détecteurs opto-électroniques, on dispose parallèlement à celle-ci une autre matrice rectangulaire 8 (identique ou non) et inclinée de la même façon que la barrette 5 l'est par rapport à la barrette 4. Selon une autre variante de l'invention, on met en oeuvre la méthode dite de � diversité de phases � pour chaque couple de sous-images d'une même scène ou du 30 même objet. Par couple de sous-images, on entend une sous-image donnée par la barrette inclinée et la sous- image correspondante (qui voit le même objet ou zone du paysage) de la barrette nominale (à plat), défocalisées d'une valeur pratiquement constante à l'intérieur de chaque sous- image pourvu que l'angle a soit assez petit, mais de défocalisations différentes entre couples en fonction de la position de la sous- image sur le capteur incliné, et grâce à un effet de moyennage ou de moyennage pondéré des résultats de la mise oeuvre des algorithmes de mesure des aberrations optique de la méthode de diversité de phase selon l'art antérieur, on obtient une grande amélioration de la précision des résultats finaux de cette méthode de � diversité de phases �. Les sous-images sont avantageusement des imagettes de quelques dizaines de pixels de coté, par exemple 150 pixels. Sur ces 150 pixels, la défocalisation doit être à peu près constante (ce qui est vrai si a est petit). On obtient alors (N/150) couples différents (N= nombre de pixels de la barrette). On peut prendre moins de couples, le choix étant fait en particulier selon un critère dépendant du gradient du paysage à l'intérieur de chaque sous-image pour éliminer les scènes quasiment homogènes, ou en les espaçant, pour en choisir par exemple la moitié du nombre total. De chaque couple, la diversité de phases permet d'extraire les aberrations basses fréquences de l'optique: défocalisation, coma, astigmatisme, etc. On fait la moyenne des M résultats (M=N/(150*2) pour améliorer la précision de ces aberrations, ce qui permet d'obtenir une mesure précise. Dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, il faut savoir associer un objet vu par la barrette nominale au même objet vu par la barrette inclinée. C'est à dire qu'il faut une correspondance sub-pixellique entre les deux sous-images. Or, si les deux barrettes sont assez écartées, il peut y avoir des perturbations géométriques en particulier dues au dérives du SCAO (Système de Contrôle d'Attitudes et d'Orbite) et dues aux micro-vibrations qui risquent de déregistrer les images (c'est a dire qu'elles ne se superposeront pas pour certaines configurations de la plate-forme). Ce problème est résolu classiquement par, d'une part: - soit une modélisation des déformations entre les deux images par un modèle de l'instrumentation de bord (utilisant en particulier les mesures SCAO si elles sont assez précises), soit une modélisation directement d'image à image par des corrélations d'images à partir desquelles on construit un modèle de correspondance (bien connu en traitement d'images) et d'autre part par un ré-échantillonnage éventuel des couples d'images dans la même géométrie en utilisant l'interpolateur le plus adapté a la conservation de la DSP des images. Ainsi, grâce à la simple addition d'une barrette inclinée et de quelques circuits de calcul, on crée un nombre important de couples d'images défocalisées (avec des delta de défocalisation différents), ce qui permet d'avoir une très bonne résolution pour la détermination des principales aberrations affectant l'optique commune aux deux capteurs. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, le dispositif de mesure est mis en oeuvre dans un dispositif de correction des défauts optiques précités (dus en particulier aux déformations thermo-élastiques et au dégazage), afin de réaliser un instrument optique autofocus. Ce dispositif de mesure est alors inséré dans une boucle d'asservissement comportant en particulier un dispositif (mécanique, thermique ou optique) de compensation des déformations dues à l'optique de la barrette nominale. La réalisation d'un tel dispositif de correction dépendant des caractéristiques de l'instrument, il ne sera pas décrit ici plus en détail.20 REVENDICATIONS 1. Dispositif de mesure de défauts optiques d'un instrument d'imagerie à capteur opto-électronique comportant plusieurs éléments détecteurs, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un deuxième capteur, similaire au premier, disposé dans un plan incliné par rapport au plan contenant le premier capteur et par rapport à l'axe optique de l'instrument d'imagerie et imageant la même zone que le premier capteur, et un dispositif de calcul des aberrations optiques affectant chaque élément des deux capteurs. 2. Dispositif selon la revendication 1, appliqué à la mesure de défocalisations, caractérisé en ce que la valeur de la défocalisation est donnée par la valeur maximale du rapport des Densités Spectrales de Puissance (DSP) des images obtenues par des colonnes ou groupes de colonnes des deux capteurs, ce rapport (R=(fi ) étant donné par : R!(f) _ FTMdefoc(di+dO)(f)2 FTMdefoc(d 0)(f)2 dans lequel : dO est la valeur de la défocalisation du premier capteur, di est la défocalisation relative d'un pixel ou colonne de pixels de rang i du deuxième capteur par rapport au premier capteur, défocalisation qui est une fonction linéaire de i* sinus a selon l'expression : di=i*largeur du pixel sur la barrette inclinée * sinus a , i étant compté depuis le centre de la barrette inclinée, FTMdefoc(d) est la fonction de transfert de modulation pour une fréquence spatiale f et une dé-focalisation d des images. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'angle d'inclinaison (a) du premier capteur par rapport au second dépend de l'évaluation de la défocalisation maximale de l'instrument d'imagerie. 5 10 15 4. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens mettant en oeuvre la méthode de diversité de phase. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'angle d'inclinaison (a) du premier capteur par rapport au second dépend de la défocalisation nécessaire à la mise en oeuvre de la méthode de diversité de phase. 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les deux capteurs sont des barrettes linéaires d'éléments détecteurs opto-électroniques. 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les deux capteurs sont des matrices rectangulaires d'éléments détecteurs opto-électroniques. 8. Dispositif de correction des aberrations optiques d'un instrument d'imagerie à capteur opto-électronique, caractérisé en ce qu'il comporte dans une boucle d'asservissement un dispositif de mesure de ces défauts selon l'une des revendications précédentes.