FR 2919348 A1 20090130 FR 0705344 A 20070723 Dispositif d'injection d'un combustible ou d'un pré-mélange combustible/comburant comprenant des moyens permettant un contrôle passif des instabilités de combustion L'invention concerne le domaine de la combustion, et plus particulièrement la combustion dans un système d'injection multipoints. De manière classique en soi, les systèmes d'injection multipoints sont caractérisés par une chambre de combustion dans laquelle est injecté en to plusieurs points un combustible ou un pré-mélange d'un combustible/comburant. La combustion a lieu en aval du système d'injection multipoints. Le terme combustible désignera dans ce qui suit à la fois le combustible rs mais également le pré-mélange combustible/comburant. Parmi les différentes instabilités entrant en jeu lors d'une réaction de combustion, intervient en particulier une instabilité dite instabilité acoustique qui résulte d'un couplage entre le processus de combustion et l'acoustique du 20 système. Or, de telles instabilités ont un effet néfaste sur le comportement du système ou de l'installation mettant en oeuvre une combustion. Elles interviennent dans le système, sous forme d'ondes. À titre d'exemple, sont susceptibles d'être instables les foyers domestiques de chauffage, les panneaux 25 radiants utilisés dans l'industrie du séchage, les chambres de combustion des turbines à gaz ou encore les moteurs fusée à propergols liquides. Plus spécifiquernent, l'instabilité acoustique apparaît du fait d'un couplage résonant entre les flammes et l'acoustique du système ou de l'installation. En 30 effet, lorsqu'il est soumis à une excitation acoustique (débit et pression instationnaires), le système induit des oscillations du dégagement de chaleur. L'intensité lumineuse émise par les radicaux libres OH*, CH*, C; (proportionnelle au dégagement de chaleur) oscille sinusoïdalement autour de la position moyenne. Et la réponse des flammes à l'excitation acoustique conduit à augmenter l'instabilité du système de combustion. Le couplage entre la combustion et l'acoustique du système peut avoir de graves conséquences avec, notamment, une dégradation des performances et, dans certains cas, des dommages sérieux pour les installations et leur environnement (vibration des structures, extinction de flammes, rayonnement sonore puissant, etc.). to Afin de prévenir les dommages qui peuvent résulter de ce type d'instabilité, des méthodes de contrôle sont utilisées, les méthodes passives étant les méthodes les plus courantes. Parmi celles-ci, il peut être cité une méthode liée à l'utilisation d' amortisseurs acoustiques . Les amortisseurs acoustiques consistent en des cavités de type résonateurs de Helmholtz ou de type 15 résonateurs quart d'onde. Ces cavités, placées notamment à la périphérie des chambres de combustion, permettent d'absorber une partie de l'énergie acoustique, de diminuer le facteur de qualité du système et ainsi d'augmenter la taille des plages de stabilité du système. Toutefois, bien qu'efficaces, de telles solutions restent coûteuses en termes d'espace (encombrement important) et 20 de masse de structure. L'invention vise notamment à pallier les inconvénients de l'art antérieur précédemment décrits en proposant un système de combustion permettant d'éliminer les instabilités de combustion, et plus particulièrement les instabilités 25 liées aux effets thermo-acoustiques du couplage résonant du système mettant en oeuvre la combustion. À cet effet, et selon un premier aspect, l'invention concerne un dispositif d'injection multipoints d'un combustible ou d'un pré-mélange 3o combustible/comburant dans une zone de combustion disposée en aval dudit dispositif de sorte à former des flammes, ledit dispositif comprenant au moins un conduit d'écoulement du combustible ou du pré-mélange vers la zone de combustion et des moyens de contrôle de l'écoulement du combustible ou du pré-mélange débouchant dans la zone de combustion. Le dispositif d'injection selon l'invention est remarquable en ce que les moyens de contrôle sont agencés pour définir, dans le conduit d'écoulement, au moins deux orifices de contrôle présentant un décalage longitudinal déterminé AX non nul de sorte que, en réponse à une sollicitation acoustique, les flammes formées dans la zone de combustion, respectivement en sortie de chaque orifice de contrôle, oscillent en déphasage. Lesdits orifices présentent des axes longitudinaux distincts. Par zone de combustion, on entend une zone réactionnelle confinée, telle une chambre de combustion, ou une zone réactionnelle non confinée. i0 Selon une première configuration de l'invention, le conduit d'écoulement comprend une pluralité de canaux d'injection de diamètre D pourvus d'une ouverture de sortie dans la zone de combustion et en ce que les moyens de contrôle comprennent des diaphragmes, respectivement disposés 15 transversalement dans chaque canal d'injection associé, les ouvertures desdits diaphragmes formant les orifices de contrôle. Dans la présente invention, un diaphragme s'entend par une restriction du diamètre des canaux d'injection. Cette restriction peut être directement formée 20 par la paroi interne des canaux, ou bien peut être réalisée par la mise en place d'une plaque perforée à l'intérieur des canaux. Avantageusement, la moitié des diaphragmes est placée à une distance X1 de l'ouverture de sortie des canaux d'injection associés, l'autre moitié des 25 diaphragmes étant située à une distance X2 de l'ouverture de sortie des canaux d'injection, X2 différent de X1 de sorte à présenter un décalage déterminé AX non nul. Avantageusement, les diaphragmes de la première moitié des injecteurs et ceux 30 de la seconde présentent des orifices de même diamètre d. II pourra toutefois être prévu présentant des diamètres d'ouverture non identiques. Selon une deuxièrne configuration de l'invention, le conduit d'écoulement est pourvu de deux séries de canaux d'injection pourvus respectivement d'une ouverture de sortie dans la zone de combustion, les canaux d'injection de chaque série comprenant une paroi interne présentant un élargissement brusque localisé respectivement à une distance des ouvertures de sortie L12 et L22 différente, lesdits élargissements formant les orifices de contrôle. Les élargissements de chacune des séries de canaux d'injection présentent ainsi un décalage longitudinal non nul. Avantageusement, les canaux d'injection comprennent une première zone de diamètres D11 et D21 et une deuxième zone de diamètres D12 et D22 ~o supérieurs aux diamètres D11 et D21. La deuxième zone des canaux de la première série d'injecteurs présentant une longueur différente de celle des canaux de la deuxième série d'injecteur. Cette différence de longueur présente un décalage AX non nul. Avantageusement, les diamètres D11 et D21 sont identiques (de même pour D12 et D22), l'égalité n'étant pas absolument ts nécessaire. Afin d'améliorer la stabilisation du système de combustion pourvu du dispositif de combustion décrit ci-dessus, il peut être également prévu des éléments de tourbillonnement disposés dans les canaux d'injection, en aval desdits moyens 20 de contrôle ou bien, en remplacement ou en combinaison, des éléments de recirculation en forme de tige, s'étendant longitudinalement dans le canal d'injection. Selon une autre configuration de l'invention, les moyens de contrôle comportent 25 un panneau disposé transversalement dans le conduit d'écoulement, ledit panneau comprenant une surface dans laquelle sont ménagés des puits de manière à former des surfaces transversales décalées les unes par rapport aux autres, chacune des surfaces étant pourvue d'un orifice de contrôle. Les surfaces transversales comprennent la surface du panneau associée au fond 30 des puits. Comme avec les configurations précédentes, il pourra être également avantageux de prévoir au moins un élément de tourbillonnement disposé dans le conduit d'écoulement, en aval desdits moyens de contrôle. 15 Ainsi, les moyens de contrôle de l'écoulement du combustible ou du pré mélange consistent principalement en une variation brusque localisée du diamètre des canaux d'injection de sorte à former, en aval de la variation du diamètre des canaux d'injection, des tourbillons se déplaçant à la vitesse de l'écoulement du combustible ou du pré mélange. Cette variation de diamètre, combinée à une position des variations de chacun des canaux, décalée longitudinalement les unes des autres, conduit à décaler l'oscillation des flammes dans la zone de combustion. Ainsi formée en décalée, les flammes présentent un déphasage permettant de compenser les sollicitations to acoustiques. Selon un deuxième aspect, l'invention concerne un système de combustion comprenant une zone de combustion associée à un dispositif d'injection tel que décrit précédemrnent. D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui suit, faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels : la figure 1 illustre une vue partielle en coupe d'un système de combustion 20 selon une première configuration de l'invention ; la figure 2 est une vue partielle de face du système de combustion de la figure 1 ; 25 - la figure 3 illustre le système de combustion de la figure 1 fonctionnant en régime stationnaire ; les figures 4A et 4B représentent, respectivement à l'instant t et l'instant t+T/2, le système de combustion de la figure 1 fonctionnant en régime forcé ; la figure 5 illustre un système de combustion selon une deuxième configuration de l'invention ; 30 15 la figure 6 illustre le système de combustion de la figure 5 fonctionnant en régime stationnaire ; - les figures 7A et 7B représentent, respectivement à l'instant t et l'instant 5 t+T/2, le système de combustion de la figure 5 fonctionnant en régime forcé ; - la figure 8 illustre une vue en coupe d'un système de combustion selon une troisième configuration de l'invention ; 10 - la figure 9 illustre le système de combustion de la figure 8 fonctionnant en régime stationnaire ; les figures 10A et 10B représentent, respectivement à l'instant t et l'instant t+T/2, le système de combustion de la figure 8 fonctionnant en régime forcé ; la figure 11 illustre une vue en coupe d'un système de combustion selon une quatrième configuration de l'invention ; - figure 12 est une vue partielle de face du système de combustion de la figure 20 8 ; la figure 13 illustre le système de combustion de la figure 12 fonctionnant en régime stationnaire ; 25 les figures 14A et 14B représentent, respectivement à l'instant t et l'instant t+T/2, le système de combustion de la figure 12 fonctionnant en régime forcé ; - la figure 15 illustre une vue en coupe d'un système de combustion selon une 3o cinquième configuration de l'invention ; la figure 16 illustre le système de combustion de la figure 15 fonctionnant en régime stationnaire ; les figures 17A et 17B représentent, respectivement à l'instant t et l'instant t+T/2, le système de combustion de la figure 16 fonctionnant en régime forcé ; la figure 18 illustre le comportement oscillatoire des flammes en régime stationnaire et en régime forcé dans le système de combustion des figures 1 à 3 et 4A et 4B lorsqu'il ne comporte pas de diaphragme ; la figure 19 illustre le signal d'une excitation acoustique et la réponse io associée des flammes dans le système de combustion des figures 1 à 3 et 4A et 4B lorsqu'il ne comporte pas de diaphragme ; la figure 20 illustre le comportement oscillatoire des flammes en régime stationnaire et en régime forcé dans le système de combustion des figures 1 15 à 3 et 4A et 4B lorsque le système de combustion comporte des diaphragmes ; et - la figure 21 illustre le signal d'une excitation acoustique et la réponse associée des flammes dans le système de combustion des figures 1 à 3 et 20 4A et 4B lorsque le système de combustion comporte des diaphragmes. En relation avec les figures 1 à 3 et 4A et 4B, il est décrit un système de combustion 1 comprenant une chambre d'admission 2 du combustible et une zone de combustion 3, lesdites zones 2, 3 étant reliées par une pluralité 25 d'injecteurs 4 destinés à injecter dans la zone de combustion 3 le combustible ou un pré-mélange de combustible et de comburant. Chaque injecteur 4 comprend un canal d'injection 5 du combustible pourvu d'une ouverture d'entrée 6 débouchant dans la chambre d'admission 2 et d'une 3o ouverture de sortie 7 débouchant dans la zone de combustion 3. Le canal d'injection 5 présente avantageusement une section circulaire de diamètre D. Chaque canal d'injection 5 comprend des moyens permettant le contrôle de l'injection du combustible dans la chambre de combustion 3. De manière générale, le contrôle de l'injection du combustible est réalisé par un changement brusque du diamètre du canal d'injection 5, en un point donné dans la longueur dudit canal. Dans le mode réalisation décrit, le changement de diamètre est réalisé au moyen d'un diaphragme 9 pourvu d'une lumière 10, de préférence centrale. La lumière 10 présente un diamètre d inférieur au diamètre D des canaux d'injection. La lumière 10 ainsi configurée forme un orifice de contrôle 10 du canal d'injection associé. Le diaphragme 9 est disposé transversalement à l'intérieur du canal d'injection 5 de l'injecteur 4. Dans le mode de réalisation décrit, le système de combustion 1 comporte deux séries d'injecteurs, chaque série se distinguant par la position des diaphragmes 9 dans les canaux d'injection 5 associés. Ainsi, le système de combustion 1 comprend une première série d'injecteurs 4a dont le diaphragme 9 est situé à une distance X11 de l'ouverture de sortie 7 du canal d'injection 5a et une deuxième série d'injecteur 4b dont le diaphragme 9 est situé à une distance X2 de l'ouverture de sortie 7 du canal d'injection 5b (figure 1), la distance X2 étant différente de la dlistance Xl. Ainsi, et comme on peut le voir sur la figure 1, les diaphragmes 9 sont disposés décalés l'un par rapport à l'autre. Comme on le verra plus loin, ce décalage des diaphragmes permet de déphaser les flammes en sortie respectivement des canaux 5a et 5b des première et deuxième séries d'injecteur 4a, 4b, de sorte à éliminer les effets thermo-acoustiques du couplage combustion/acoustique du système de combustion 1. Le choix des distances Xl et X2 est fonction de la puissance des injecteurs, et donc du diamètre D des injecteurs et du débit du combustible traversant les injecteurs. Plus particulièrement, les distances X1 et X2 sont définies en fonction du rapport du diamètre des orifices de contrôle 10 et des canaux d'injection 5a, 5b (d/D) et du débit moyen par injecteur. Elles sont établies de manière à ce que, lorsque le système de combustion 1 est en régime stationnaire, le combustible, sous forme de jets 8, recolle aux parois des canaux d'injection avant leur sortie par l'ouverture 7 dans la chambre de combustion 3 (figure 3). Une telle configuration permet ainsi de garantir une perte de charge identique pour les deux séries d'injecteurs 4a et 4b, offrant, en régime 9 stationnaire, un débit sortant dans la chambre de combustion 3 égal, quelle que soit la série d'injecteurs. Les figures 4A et 4B illustrent le comportement du système de combustion 1 lorsque celui-ci est soumis à des perturbations 11 de l'écoulement du combustible, à des instants différents. Comme indiqué précédemment, ces perturbations 11 se traduisent notamment par des fluctuations du débit provenant de la chambre d'admission 2 au passage des injecteurs 4a et 4b. La fréquence f de ces perturbations 11 correspond à l'un des modes propres io acoustiques du système de combustion 1. La longueur d'onde associée est généralement grande devant les dimensions de l'injecteur. La présence d'un diaphragme 9 dans les canaux d'injection 5 de chacun des injecteurs 4 impose un transfert entre l'énergie acoustique et l'énergie cinétique de modes hydrodynamiques de l'écoulement. II en résulte un lâcher de tourbillons 15 annulaires 12 dans la couche de mélange crée par le diaphragme 9. Les oscillations acoustiques du débit provenant de la chambre d'admission 2, se propageant à la vitesse du son, se transforment alors en oscillations hydrodynamiques du débit transportées par les tourbillons annulaires 12 à une vitesse proche de celle de l'écoulement moyen laquelle reste très inférieure 20 à la vitesse du son. Le temps mis par les oscillations hydrodynamiques pour atteindre la sortie de chaque canal 5 dépend de la distance entre le diaphragme 9 et la sortie du canal 5. En disposant des diaphragmes 9 dans des positions décalées dans les canaux 25 d'injection 5, on obtient des délais convectifs différents selon qu'il s'agit de la première série d'injecteurs 4a ou de la deuxième série d'injecteurs 4b. Par délai convectif, on entend le rapport de la distance entre le diaphragme 9 et l'ouverture de sortie d'un canal (Xi) avec la vitesse de propagation d'un tourbillon annulaire 12 (Vt). 30 Ainsi, pour la première série d'injecteurs 4a, le délai convectif est t = X1Nt, pour la deuxième série d'injecteurs 4b, le délai convectif est t = X2Nt. l0 Un déphasage A 4b est alors choisi de sorte que, à une fréquence f donnée, la fluctuation de débit acoustique totale au niveau de la chambre d'admission 2 donne des fluctuations hydrodynamiques en opposition de phase d'une série d'injecteurs à io l'autre au niveau de la zone de combustion 3. Le décalage AX permet ainsi de découpler les flammes en sortie des injecteurs de première série des flammes en sortie des injecteurs de la deuxième série, et de les déphaser. Un tel déphasage, compensant les sollicitations acoustiques 15 générées dans la chambre d'admission 2, conduit donc à la stabilisation du système de combustion 1. Il est à noter que l'effet stabilisant est obtenu avec un déphasage quelconque dès lors que celui-ci n'est pas nul. Ainsi, quelle que soit la série d'injecteur, les flammes en régime stationnaire 20 sont identiques (figure 3). A contrario, en régime forcé (sollicitations ou perturbations acoustiques), les flammes présentent un déphasage compensant les sollicitations acoustiques imposés au système de combustion, et ainsi permettent d'empêcher l'apparition d'un mode propre dudit système. 25 La figure 18 illustre le comportement oscillatoire des flammes en régime stationnaire (photo de gauche) et en régime forcé (les sept photos en partant de la droite) lorsque les canaux d'injection ne comportent pas de diaphragme. Sans compensation hydrodynamique, il peut être observé, en régime forcé, que les flammes formées en sortie des canaux d'injection oscillent en phase. De même, 3o l'intensité lumineuse émise par les radicaux OH*, proportionnelle au dégagement de la chaleur, oscille sinusoïdalement autour de la position moyenne (figure 19, signal représenté le plus haut sur le graphique) en réponse à un signal de haut-parleur (excitation acoustique) (figure 19, signal représenté le plus bas sur le graphique) : les flammes répondent à l'excitation acoustique. La figure 20 illustre quant à elle le comportement oscillatoire des flammes en régime stationnaire et en régime forcé lorsque les canaux d'injection comportent chacun un diaphragme. Ainsi les canaux pourvus d'une compensation hydrodynamique, il peut être observé une oscillation des flammes en opposition de phase. Par ailleurs, l'intensité lumineuse émise par les radicaux OH*, proportionnelle au dégagement de la chaleur, n'oscille plus autour de la position to moyenne (figure 21, signal représenté le plus haut sur le graphique). Les flammes ne répondent donc plus à l'excitation acoustique figure 21, signal représenté le plus bas sur le graphique) lorsque les canaux d'injection sont pourvus de diaphragme. II s'ensuit une stabilité parfaite du système en situation naturelle. Il ressort par ailleurs des figures 19 et 21 que le niveau moyen de 15 dégagement de chaleur est identique à celui lorsque les canaux ne comprennent pas de diaphragme. Le régime naturel n'est donc pas affecté par la présence de diaphragme dans les canaux. Dans des situations de combustion pré-mélangée, les fluctuations du 20 dégagement de chaleur de flammes sont directement liées aux fluctuations de débit du pré-mélange. Si les fluctuations des débits au niveau de chacune des séries d'injecteurs sont déphasées, les fluctuations de dégagement de chaleur seront aussi déphasées du même déphasage 0d). 25 Il est donné dans ce qui suit, à titre d'exemple, deux exemples de calcul de dimensionnement dans deux situations industrielles différentes. La première situation est celle d'une injection multipoints présentant des injecteurs de petites dimensions (diamètre D de l'ordre de 2 millimètres) placée 30 dans un système ayant une instabilité naturelle à une fréquence f de l'ordre de 500 Hz. En l'absence de compensation hydrodynamique, i.e. en l'absence de moyen de contrôle d'injection tels que les diaphragmes, le système oscille à la fréquence f de l'ordre de 500 Hz. Afin de supprimer cette instabilité, les canaux d'injection 5a, 5b de chacun des injecteurs 4a, 4b sont pourvus respectivement de diaphragmes 9a, 9b présentant un diamètre d d'ouverture imposant une vitesse de jet V au niveau desdites plaques de l'ordre de 6 m/s. Si la vitesse de propagation des tourbillons annulaires 12 est telle que Vt est de l'ordre de V/2, alors il faut décaler les diaphragmes de contrôle de la première série d'injecteurs avec ceux de la deuxième série d'injecteurs de 3 millimètres (AX = V/4f). La deuxième situation est celle d'une injection multipoints présentant des injecteurs de grandes dimensions (diamètre D de l'ordre de 30 millimètres) to placée dans un système ayant une instabilité naturelle à une fréquence f de l'ordre de 150 Hz.. En l'absence de compensation hydrodynamique, cette géométrie présente une instabilité naturelle à une fréquence f de l'ordre de 150 Hz. Afin de supprimer cette instabilité, les canaux de chaque injecteur sont pourvus de diaphragmes de contrôle présentant un diamètre d imposant une 1s vitesse de jet V au niveau des diaphragmes de contrôle de l'ordre de 15 m/s. En conséquence, il faut décaler les plaques de contrôle de la première série d'injecteurs de la deuxième série d'injecteurs de 30 millimètres. D'autres configurations des moyens de contrôle de l'écoulement du combustible 20 dans la chambre de combustion, présentant les mêmes avantages et caractéristiques que les diaphragmes de contrôle décrits précédemment, peuvent être prévues. En particulier, il peut être prévu des injecteurs 4 dont les canaux d'injection 5 25 soient respectivement pourvus d'une variation brusque de diamètre (figures 5, 6, 7A et 7B). Plus particulièrement, lesdits canaux présentent un élargissement brusque 13, en un point donné de la longueur du canal 5, dans le sens de l'écoulement du jet 8. De même que pour les diaphragmes de contrôle, le dispositif d'injection comprendra au moins deux séries d'injecteurs 4a, 4b, les 30 injecteurs d'une série se distinguant d'une autre série par l'emplacement dans les canaux associés 5a, 5b de l'élargissement du canal. Ainsi : - les canaux 5a des injecteurs d'une première série 4a comprennent une première zone d'écoulement de diamètre Dl et de longueur L11 et une deuxième zone d'écoulement 14 de diamètre D2 et de longueur L12, D2 étant supérieur au diamètre D1 ; et les canaux 5b des injecteurs d'une deuxième série 4b comprennent, quant à eux, une première zone d'écoulement de diamètre Dl et de longueur L21 et une deuxième zone d'écoulement 14 de diamètre D2 et de longueur L22, D22 étant supérieur au diamètre D21, et L21 étant différente de la longueur L11. Ce décalage de l'emplacement de la variation de diamètre d'un injecteur à un 10 autre permet, comme précédemment, de compenser en régime forcé les sollicitations acoustiques du système de combustion 1. Comme précédemment, la position de l'élargissement des canaux 5a, 5b, ainsi que sa position décalée d'un injecteur d'une série à un autre, sont prévues de 15 sorte qu'en régime stationnaire, la perte de charge soit quasiment identique. En d'autres termes, I,es jets 8 du combustible devront avoir recollés la paroi des canaux préalablernent à leur sortie dans la zone de combustion 3, les flammes dans la zone de combustion étant alors identiques quelle que soit la série d'injecteurs 5a ou 5b (figures 5 et 6). 20 Les figures 7A et 7B illustrent la réponse des injecteurs 4a, 4b de chacune des séries lorsque ces derniers sont soumis à des sollicitations acoustiques en provenance de la chambre d'admission 2 (régime forcée). Du fait de l'élargissement brusque des canaux, des tourbillons annulaires 12 sont formés 25 dans la zone d'écoulement 14. Le canal de l'injecteur de la première série comprenant un élargissement situé en aval de celui du canal de l'injecteur de la deuxième série, les flammes 15 formées en sortie desdits injecteurs présentent un déphasage qui permet, comme nous l'avons vu précédemment, de compenser les sollicitations acoustiques en provenance de la chambre 30 d'admission 2. Les figures 7A et 7B illustrent plus particulièrement les flammes 15 en sortie des injecteurs de première et deuxième série à l'instant t et à l'instant t+T/2, cellles-ci étant en opposition de phase. Le dimensionnement de la différence L12-L22 (c'est-à-dire 4X) se fait avec la même formule mathématique que celle qui est utilisée dans la première situation. 5 Une telle configuration est particulièrement adaptée pour les céramiques perforées des brûleurs à panneaux radiants dont les canaux d'injection sont de petites dimensions. Il peut être également prévu de disposer des diaphragmes 9 de contrôle dans les canaux d'injection en amont des éléments de tourbillonnement 17 (figures 8, 9 et 10A et 10B). Ces éléments permettent de créer des zones dépressionnaires dans la zone 3, favorables à l'accrochage des flammes. 10 Dans d'autres cas de configurations d'injecteurs multipoints de grande dimension, il peut être avantageux de disposer également dans les canaux d'injection un obstacle ( bluff body ) servant d'accroche-flamme. L'obstacle 18 illustré sur les figures 11 à 13 et 14A et 14B consiste en une tige coaxiale, 15 s'étendant longitudinalement dans le canal. Cette tige permet d'établir une zone de recirculation de l'écoulement propice à la stabilisation spatiale de la flamme. Sur les figures 15, 16 et 17A et 17B, les moyens de contrôle consistent en un panneau 19 disposé transversalement dans un conduit d'écoulement 20 reliant 20 une chambre d'admission 21 à une zone 22 où s'opère la combustion. Le panneau 19 comprend une surface 23 dans laquelle sont ménagés des puits 24 de manière à former des surfaces transversales 23, 25 décalées les unes par rapport aux autres. Chacune des surfaces 23, 25 est pourvue d'un orifice de contrôle 26. 25 L'invention est décrite dans ce qui précède à titre d'exemple. Il est entendu que l'homme du métier est à même de réaliser différentes variantes de l'invention sans pour autant sortir de l'invention. 30 REVENDICATIONS 1. Dispositif d'injection multipoints d'un combustible ou d'un pré-mélange combustible/comburant dans une zone de combustion disposée en aval dudit dispositif de sorte à former des flammes, du type comprenant au moins un conduit d'écoulement du combustible ou du pré-mélange vers la zone de combustion et des moyens de contrôle de l'écoulement du combustible ou du pré-mélange débouchant dans la zone de combustion, caractérisé en ce que les to moyens de contrôle sont agencés pour définir, dans le conduit d'écoulement, au moins deux orifices de contrôle présentant un décalage longitudinal déterminé AX non nul de sorte que, en réponse à une sollicitation acoustique, les flammes formées dans la zone de combustion, respectivement en sortie de chaque orifice de contrôle, oscillent en déphasage. 15 2. Dispositif d'injection selon la revendication 1, caractérisé en ce que le conduit d'écoulement comprend une pluralité de canaux d'injection pourvus d'une ouverture de sortie dans la zone de combustion et en ce que les moyens de contrôle comprennent des diaphragmes respectivement disposés 20 transversalement dans un canal d'injection associé, les ouvertures desdits diaphragmes formant les orifices de contrôle. 3. Dispositif d'injection selon la revendication 2, caractérisé en ce que la moitié des diaphragmes est placée à une distance Xl de l'ouverture de sortie des 25 canaux d'injection associés, l'autre moitié étant située à une distance X2 de l'ouverture de sortie des canaux d'injection, X2 différent de Xl de sorte à présenter un décalage déterminé AX non nul. 4. Dispositif d'injection selon la revendication 2 ou la revendication 3, 30 caractérisé en ce que les diaphragmes présentent un diamètre d'ouverture identique. 5. Dispositif d'injection selon la revendication 1, caractérisé en ce que le conduit d'écoulement est pourvu de deux séries de canaux d'injection pourvus 2516 respectivement d'une ouverture de sortie dans la zone de combustion, les canaux d'injection de chaque série comprenant une paroi interne présentant un élargissement brusque localisé respectivement à une distance des ouvertures de sortie L12 et L22 différente de sorte à présenter des élargissement décalés s longitudinalement, lesdits élargissements formant les orifices de contrôle. 6. Dispositif d'injection selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des éléments de tourbillonnement disposés dans les canaux d'injection, en aval desdits moyens de contrôle. 7. Dispositif d'injection selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des éléments de recirculation en forme de tige, s'étendant longitudinalement dans le canal d'injection. 15 8. Dispositif d'injection selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de contrôle comportent un panneau disposé transversalement dans le conduit d'écoulement, ledit panneau comprenant une surface dans laquelle sont ménagés des puits de sorte à former des surfaces transversales décalées les unes par rapport aux autres, chacune des surfaces étant pourvue d'un orifice de 20 contrôle. 9. Dispositif d'injection selon la revendication 1 ou la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un élément de tourbillonnement disposé dans le conduit d'écoulement, en aval desdits moyens de contrôle. 10. Système de combustion comprenant une zone de combustion associée à un dispositif d'injection selon l'une quelconque des revendications précédentes.