FR 2919212 A1 20090130 FR 0705457 A 20070726 Foret céramique pour perçage qrande vitesse de matériaux composites L'invention concerne un foret en matière céramique. Elle trouve une application particulière pour le perçage à très grande vitesse de pièces en matériau composite, notamment en matériau composite à fibres de carbone dont la matrice est une résine d'époxy. Ce type de matériau, grâce à ses caractéristiques mécaniques élevées et à sa faible masse volumique, est largement utilisé dans des domaines tels que l'aéronautique. Aujourd'hui, les céramiques, du fait de leur dureté importante et de leur grande résistance aux températures élevées, connaissent un développement dans la fabrication des outils de coupe. Les outils de coupe en céramique connus, tels que ceux décrits dans le document EP 0477093 sont généralement des outils de fraisage ou de tournage et permettent d'effectuer des usinages à grande vitesse sur des matériaux de grande dureté. Cependant, les contraintes pouvant s'appliquer sur un foret (profondeur de perçage, évacuation des copeaux, intensité et direction des efforts de coupe) lors d'une opération de perçage sont plus importantes que celles pouvant s'appliquer sur une fraise lors d'une opération de fraisage. Ces contraintes rendent plus difficile la mise en oeuvre de forets céramiques pour effectuer des perçages à très grande vitesse dans des matériaux de grande dureté tels que les superalliages métalliques. Le brevet FR 2861001 apporte une solution à ce problème en proposant un foret céramique dont la géométrie particulière est adaptée au perçage à très grande vitesse dans des matériaux métalliques de grande dureté. Cette géométrie permet de s'affranchir des problèmes liés à la plus faible résistance à la torsion d'un foret céramique par rapport aux forets en acier et d'atteindre des vitesses de coupe périphériques supérieures à 400 mètres/minute, tout en garantissant une durée de vie du foret satisfaisante. La tendance actuelle, notamment en aéronautique, est au développement de l'emploi de matériaux composites, ce type de matériau étant très intéressant car ayant de bonnes caractéristiques mécaniques, tout en ayant une masse volumique plus faible que les matériaux métalliques. Le perçage des matériaux composites, et notamment des matériaux composites à fibres de carbone dont la matrice est une résine d'époxy, est à l'heure actuelle réalisé à l'aide de forets monoblocs en carbure de tungstène ou de foret munis d'inserts en diamant polycristallin (ou PCD : polycristal diamond) sur l'arête de coupe. L'utilisation de ces outils permet d'atteindre des vitesses de coupe périphérique comprises entre 20 et 80 mètres/minute par exemple pour les outils en carbure de tungstène. Au-delà de cette plage de vitesses, l'usure de la partie active de l'outil, constituée de carbure de tungstène ou de PCD, est fortement accélérée. En effet, les efforts de coupe, exercés par ces forets sur les pièces à percer, et les frottements entre les surfaces radialement externes des forets et les surfaces cylindriques internes des trous percés, induisent des contraintes thermiques dans les forets et dans les pièces à percer ainsi qu'un phénomène d'abrasion qui provoquent une dégradation accélérée des forets et une déformation des pièces. En outre, au fur et à mesure que la profondeur des perçages augmente, les efforts de torsion appliqués sur les forets sont de plus en plus importants, d'une part parce que la surface externe du foret frottant contre la surface cylindrique interne du perçage augmente, mais également parce que, pour des grandes vitesses de perçage, le foret doit être capable d'évacuer efficacement une grande quantité de copeaux, ce qui peut provoquer des phénomènes de bourrage dans le foret, augmentant ainsi les efforts de torsion appliqués sur le foret et les risques de cassure de celui-ci. Par ailleurs, dans le cas d'un perçage, l'arête coupante du foret doit être capable de supporter un gradient de vitesse de coupe important, puisqu'en son centre la vitesse de coupe est nulle et qu'elle augmente progressivement pour atteindre un maximum à la périphérie du foret. Cette contrainte .supplémentaire contribue à l'usure prématurée et à l'augmentation du risque de cassure de l'outil. Une autre contrainte liée à l'usinage, et en particulier au perçage, de matériaux composites est que l'opération doit être réalisée tout en conservant l'intégrité du matériau percé. Lors d'une opération de perçage, les forets conventionnels exercent des efforts sur la surface cylindrique interne des trous percés globalement dirigés du foret vers le matériau à usiner. Ceci est à l'origine d'un délaminage du matériau, qu'il est absolument nécessaire d'éviter. Ainsi, bien qu'il existe sur le marché des outils, notamment des forets dont la partie active est en céramique, capables d'usiner à grande vitesse des matériaux de grande dureté tels que des superalliages métalliques, les forets connus de l'art antérieur ne permettent pas d'usiner à grande vitesse et de façon convenable les matériaux composites, en particulier les matériaux composites à fibres de carbone dont la matrice est une résine d'époxy. Par exemple, le foret décrit dans le brevet FR 2861001 est bien adapté au perçage grande vitesse des matériaux métalliques de grande dureté, mais ne convient pas aux matériaux composites, provoquant dans ce cas un délaminage du matériau à usiner. Le but de l'invention est d'éviter les inconvénients précités et d'apporter une solution techniquement simple et peu coûteuse, permettant d'améliorer les performances des forets céramiques et de percer à très grande vitesse des matériaux composites tels que les matériaux composites à fibres de carbone dont la matrice est une résine d'époxy,sans délaminer le matériau, ni élever la température d'usinage au-delà de 200 C, température à partir de laquelle les caractéristiques mécaniques des matériaux composites chutent. Percer à très grande vitesse ce type de matériaux, sans les délaminer, permet d'augmenter la productivité en diminuant le temps d'usinage. Pour cela l'invention propose un nouveau type de foret capable d'atteindre une énergie spécifique de coupe comprise entre 30 et 50W/cm3/min, comportant une partie active en matériau céramique et dont la géométrie est optimisée et adaptée au perçage à grande vitesse des matériaux composite. Ce nouveau type de foret est capable de supporter les efforts mécaniques engendrés par la matériau usiné à ces vitesses. Afin de répondre à cet objectif, l'invention propose un foret céramique ayant une direction de coupe et une direction d'avance, comportant, selon un axe longitudinal de rotation : - une queue, - une partie taillée s'étendant depuis la queue selon l'axe de rotation du foret jusqu'à une extrémité axiale libre du foret, la partie taillée étant en forme de tronc de cône dont la base est située au niveau de l'extrémité axiale libre du foret et défini par son angle de conicité, l'extrémité axiale libre du foret comportant deux arêtes de coupe principales reliées entre elles par deux arêtes centrales, la partie taillée comportant deux lèvres et deux goujures s'étendant en alternance autour de l'axe de rotation du foret de façon hélicoïdale, les lèvres et les goujures s'étendant depuis l'extrémité axiale libre vers la queue du foret, chaque lèvre comportant un listel, chaque goujure comportant une face de coupe principale adjacente à un listel et à une arête de coupe principale, - au moins une portion d'extrémité de la partie taillée du foret étant en matériau céramique, - l'intersection d'un listel et de la face de coupe principale adjacente formant une arête appelée bord d'attaque du listel, le foret selon l'invention étant remarquable en ce que : - au niveau de l'extrémité axiale libre du foret, chaque listel se prolonge radialement, vers l'axe de rotation du foret, par un chanfrein incurvé, suivi d'une face de dépouille principale, - chaque chanfrein incurvé comportant une extrémité radialement externe et une extrémité radialement interne, la distance, selon l'axe de rotation du foret, entre l'extrémité radialement externe de chaque chanfrein incurvé et l'extrémité axiale libre du foret étant inférieure à la distance, selon l'axe de rotation du foret, entre l'extrémité radialement interne du chanfrein incurvé et l'extrémité axiale libre du foret, l'intersection entre chaque face de dépouille principale et la goujure adjacente formant l'arête de coupe principale. Avantageusement, les faces de dépouille principales se prolongent, du côté des lèvres, par une face de contre-dépouille, les chanfreins incurvés se prolongeant, du côté des faces de contre-dépouille, par un chanfrein, et deux piqûres s'étendent depuis les arêtes centrales vers la périphérie du foret, formant deux faces de coupe secondaires. L'invention concerne également un procédé de perçage de 5 matériaux composites au moyen d'un foret céramique du type de celui décrit ci-dessus, procédé selon lequel le foret a une vitesse de coupe périphérique comprise entre 600 et 1000 m/min. Avantageusement, le foret a une avance comprise entre 0,05 et 0,20 mm/tour. 10 Le perçage peut être effectué à sec, sans opération de centrage préalable. Une seule opération de perçage peut être suffisante pour réaliser le trou final. La profondeur du perçage peut être supérieure au diamètre de la partie taillée du foret. 15 Préférentiellement, le matériau à percer est un matériau composite à fibres de carbone dont la matrice est une résine d'époxy. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages de celle- 20 ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description d'un mode préféré de réalisation et de variantes, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la figure 1 est une vue schématique de côté d'un forêt selon l'invention, 25 - la figure 2 est une vue de détail de la partie taillée du foret représenté à la figure 1, - la figure 3 est une vue de dessous du foret de la figure 1, - la figure 4 est une vue de côté de la partie taillée du foret selon l'invention dans la direction E de la figure 2, 30 - la figure 5 est une vue similaire à la figure 2, illustrant un détail de réalisation du foret selon l'invention. Les figures 1 à 5 représentent à titre d'exemple un foret 35 monobloc en céramique pour perçage à grande vitesse de matériaux composites, en particulier de matériaux composites à fibres de carbone dont la matrice est une résine d'époxy. Ce foret céramique 1 comporte (figure 1) une queue cylindrique 2 ou conique et une partie taillée 3 s'étendant depuis la queue dans l'axe 4 du foret jusqu'à une extrémité axiale libre 13b. La queue peut être lisse comme illustré ici ou comporter une rainure annulaire (non représentée) servant au bridage du foret dans le mandrin d'une machine-outil (non représentée). L'extrémité axiale libre 6 de la queue se termine par un chanfrein 7 pour faciliter son introduction dans le mandrin de la machine- outil. La queue 2 et la partie taillée 3 du foret 1 peuvent être raccordées entre elles par un chanfrein 5, nécessaire lorsque les diamètres extérieurs de la queue et de la partie taillée sont différents. La partie taillée 3 du foret 1 comporte deux lèvres 8 et deux goujures 9, s'étendant en alternance autour de l'axe 4 depuis la queue 2 jusqu'à l'extrémité axiale libre 13b du foret 1. Les lèvres 8 et les goujures 9 sont enroulées de façon hélicoïdale autour de l'axe 4 avec un angle d'hélice 11 compris entre 25 et 40 degrés environ. Chaque lèvre 8 comporte un listel 12, destiné à glisser contre la paroi interne d'un trou à percer, et une surface de dégagement 13. Les listels 12 et les surfaces de dégagement 13 sont de forme hélicoïdale. Selon l'invention, chaque listel a une épaisseur 14 qui est inférieure ou égale au dixième du diamètre d de la partie taillée 3 du foret. Chaque goujure 9 comporte une face de coupe principale 16, adjacente à un listel 12. L'intersection du listel 12 et de la face de coupe principale 16 forme une arête appelée bord d'attaque 17 du listel 12. Au niveau de l'extrémité axiale libre 13b du foret 1, chaque listel 12 se prolonge radialement, de l'extérieur du foret 1 vers son axe 4, par un chanfrein incurvé 25, suivi d'une face de dépouille principale 21. L'intersection entre chaque face de dépouille principale 21 et la goujure 9 correspondante forme une arête de coupe principale 18. Les deux arêtes de coupe principales 18 se prolongent, au niveau de la partie centrale du foret, par deux arêtes centrales 19. Les faces de dépouille principales 21 se prolongent, du côté des lèvres 8, par une face de contre-dépouille 30. Les faces de contre-dépouilles 30 présentent elles aussi un chanfrein 31, disposé dans le prolongement des chanfreins incurvés 25. La direction de coupe et la direction d'avance du foret sont repérées respectivement DirC et DirA. Soit A l'extrémité la plus éloignée de l'axe du foret d'une des arêtes de coupe principales 18. Afin que la description géométrique du 5 foret selon l'invention soit la plus claire possible, les plans suivants sont définis : Pr : plan de référence du foret 1, correspondant au plan passant par A, orthogonal à la direction de coupe DC et contenant l'axe 4 du 10 foret 1, - Pf : plan de travail conventionnel du foret 1, correspondant au plan passant par A, orthogonal au plan de référence Pr, parallèle à la direction d'avance DA et parallèle à l'axe du foret 1, - Pp : plan vers l'arrière du foret 1, correspondant au plan passant 15 par A, orthogonal aux plans de référence Pr et de travail conventionnel Pf, - Ps : plan d'arête du foret 1, correspondant au plan tangent à l'arête de coupe principale 18 au point A, perpendiculaire au plan de référence Pr, 20 - Pn : plan normal à l'arête de coupe principale 18, correspondant au plan perpendiculaire à l'arête de coupe principale 18 passant par A, Po : plan orthogonal du foret 1, correspondant au plan passant par A, perpendiculaire aux plans de référence Pr et d'arête Ps. 25 La géométrie du foret selon l'invention est telle que le plan orthogonal Po du foret est confondu avec le plan normal Pn à l'arête principale de coupe 18. Dans le plan de référence Pr, correspondant à la vue de la 30 figure 2, chaque plan d'arête Ps forme avec le plan de travail Pf un angle ar, appelé angle de direction de l'arête de coupe principale 18, compris entre 55 et 65 degrés environ. Par ailleurs, chaque plan d'arête Ps forme avec le plan vers l'arrière Pp correspondant un angle 'Pr, appelé angle de direction complémentaire du foret 1, compris entre 27 et 37 degrés 35 environ . Les deux arêtes centrales 19 forment entre elles un angle ac compris entre 142 et 162 degrés environ. Dans le plan Pr, l'arête formée par l'intersection entre un chanfrein incurvé 25 et la goujure 9 correspondante est inclinée d'un angle 25b par rapport au plan Pp, de telle sorte que le point B correspondant à l'extrémité radialement externe de cette arête soit plus éloigné de la queue 3 du foret que le point A. L'angle 25b est compris entre 3 et 9 degrés environ . Enfin, la distance 18a selon la direction radiale entre les points A de chaque arête de coupe principale 18 est comprise entre le diamètre d de la partie taillée 3 moins 2 mm et le diamètre d plus 2 mm. Dans le plan vers l'arrière Pp du foret 1, correspondant à la vue de la figure 3, chaque arête principale de coupe 18 forme un angle yp avec le plan de référence Pr. L'angle yp est appelé angle de coupe vers l'arrière du foret 1 et est compris entre 13 et 23 degrés environ . Dans ce plan, les faces de dépouille 21 ont une largeur 21b comprise entre 1 et 4 mm environ. Chaque arête centrale 19 forme avec le plan de référence Pr un angle yc compris entre 32 et 42 degrés environ . L'intersection entre chaque chanfrein incurvé 25 et le chanfrein 31 réalisé sur la face de contre-dépouille 30 correspondante forme un segment de droite dont les extrémités sont repérées C et D, C étant l'extrémité la plus éloignée de l'axe 4 du foret. Le segment de droite AB d'un chanfrein incurvé 25, B correspondant au quatrième sommet du chanfrein incurvé, forme avec le plan de référence Pr un angle yi compris entre 2 et 4 degrés environ . Le segment de droite AD forme avec le plan de référence Pr un angle yj compris entre 69 et 79 degrés environ . Par ailleurs, l'intersection entre chaque face de contre-dépouille 30 et le chanfrein 31 correspondant forme avec le plan de référence Pr un angle yk compris entre 50 et 60 degrés environ . Enfin, dans le plan Pp, la droite passant par l'axe 4 du foret et par l'intersection entre une goujure 9 et la surface de dégagement 13 correspondante forme, avec le plan Pr, un angle yg compris entre 60 et 90 degrés environ. Dans le plan de travail Pf du foret 1, correspondant à la vue de la figure 4, chaque face de coupe principale 16 forme avec le plan de référence Pr un angle yf, appelé angle de coupe latéral du foret 1 Un angle positif ou négatif de coupe est déterminé par l'orientation de la face de coupe principale 16 par rapport à la direction de coupe DirC : lorsque la face de coupe est inclinée depuis l'arête de coupe vers la direction de coupe DirC, l'angle de coupe est dit négatif, et à l'inverse, lorsque la face de coupe 16 est inclinée depuis l'arête de coupe dans le sens inverse la direction de coupe DirC, l'angle de coupe yf est dit positif. Selon l'invention, l'angle de coupe yf du foret 1 est positif. Dans le plan Pf, chaque chanfrein incurvé 25 forme avec le plan vers l'arrière Pp du foret 1 un angle ye compris entre 6 et 10 degrés environ . La partie taillée 3 du foret a une forme générale extérieure en tronc de cône. La base du tronc de cône est située au niveau de l'extrémité axiale libre 13b du foret et l'angle de conicité 26 de la partie taillée 3 peut aller jusqu'à 3 degrés environ. Deux faces de coupe secondaires 28, formées par la réalisation de deux piqûres 27 (figure 5), s'étendent depuis les arêtes centrales 19 vers la périphérie du foret 1. Les piqûres 27 sont délimitées par deux segments de droite : un premier segment de droite 27a partant de l'intersection entre une arête de coupe principale 18 et l'arête centrale 19 correspondante et un second segment de droite formant l'intersection entre la piqûre 27 et la face de contre-dépouille 30 adjacente. Les segments 27a et 27b sont reliés entre eux par une partie curviligne 27c. Dans le plan de référence Pr, le segment 27b forme un angle 27d par rapport à l'axe 4 du foret compris entre 1 et 15 degrés environ. Dans ce même plan, les segments 27a et 27b forment entre eux un angle 27e compris entre 25 et 35 degrés environ. Les arêtes de coupe principales 18 et le bord d'attaque 17 de chaque listel 12 sont arrondis avec un rayon d'au moins 2 micromètres et pouvant aller jusqu'à 5 micromètres . Préférentiellement, ce rayon sera de l'ordre de 2 micromètres environ. Pour fabriquer un foret selon l'invention, il n'est pas indispensable de connaître l'ensemble des caractéristiques géométriques mentionnées ci-dessus. A partir de certains angles caractéristiques, l'homme du métier, par exemple un fabriquant d'outils de coupe, saura déduire les autres caractéristiques, notamment grâce aux relations normalisées reliant les angles entre eux. La géométrie du foret selon l'invention permet de réduire les efforts directement liés à la coupe tout en évitant le délaminage. Elle permet aussi de réduire les efforts résultant du frottement entre les listels 12 du foret et la paroi interne du trou à percer. Ainsi, le foret selon l'invention permet un perçage à très grande vitesse des matériaux composites car il résiste aux efforts importants produits dans ces conditions de perçage, tout en évitant le délaminage du matériau percé. Grâce à ce foret, il peut être de plus envisagé de percer des profondeurs supérieures au diamètre de l'outil sans que celui-ci ne s'use prématurément. Le délaminage du matériau composite est évité grâce à la présence des chanfreins incurvés 25. En effet, les extrémités radialement externes des chanfreins 25 usinant le matériau composite avant leurs extrémités radialernent internes, les efforts appliqués par les chanfreins incurvés sur la matière à usiner sont globalement dirigés vers l'axe 4 du foret. Ainsi, la matière est prisonnière du foret, n'est pas repoussée vers l'extérieur et donc les différentes couches constitutives du matériau composite ne subissent pas d'effort tendant à les dissocier les unes des autres. Le délaminage du matériau est alors évité. La plage définie pour l'angle d'hélice 11 permet de loger sur la périphérie du foret 1 des goujures 9 suffisamment larges pour évacuer la quantité importante de copeaux produite lors de l'usinage à grande vitesse, sans diminuer la résistance du foret à la torsion. De plus, la présence de goujures 9 avec un angle d'hélice compris dans cette plage permet au foret selon l'invention de réaliser des perçages ayant une profondeur supérieure au diamètre du foret. Enfin, cette disposition, associée à la présence de l'angle ac entre les arêtes centrales 19 permettant un auto-centrage du foret 1, autorise la réalisation de perçages sans qu'une opération préliminaire de pointage soit nécessaire. Comme illustré aux figures 1 à 5, le foret peut être monobloc, c'est à dire que la queue 2 et la partie taillée 3 sont réalisées dans le même matériau céramique et d'un seul tenant. Le foret peut être aussi composé de deux parties en matériaux différents, l'un pour la queue et l'autre pour la partie active, c'est à dire la partie taillée. La partie taillée du foret peut encore être composée de deux matériaux distincts : la partie proche de l'extrémité axiel libre du foret est alors en matériau céramique, tandis que la partie restante peut être dans le même matériau que la queue. Le matériau constituant la partie active de la partie taillée est préférentiellement une céramique à base d'oxyde d'alumine renforcée par des fibres en carbure de silicium (SiC), ou à base de zircone, de nitrure de silicium (dite SiAION) ou est une céramique dite "mixte" renforcée ou non, une céramique mixte étant composée de zirconium et de nitrure de silicium. Dans le cas d'un foret réalisé en deux parties, ces deux parties peuvent être liées entre elles par exemple par brasage. La partie taillée est alors en céramique tandis que la queue est réalisée dans un matériau de résilience supérieure à celle de la céramique pour mieux supporter les efforts appliqués sur le foret 1. Le matériau de la queue du foret peut par exemple être un carbure de tungstène. Pour illustrer la présente invention, un exemple de mise en oeuvre a été réalisé sur une pièce en résine d'époxy renforcée de carbone avec un foret céramique dont la partie taillée coupante était en Al2O3 et dont les caractéristiques géométriques, hors tolérances de fabrication, étaient les suivantes : l'angle ar de direction des arêtes de coupe principales 18 était de 60 , -l'angle 'Pr de direction complémentaire du foret 1 était de 30 , l'angle ac entre les deux arêtes centrales 19 était de 152 , - l'angle 25b formé par le segment reliant les points A et B et le plan Pp était de 6 , - la distance 18a selon la direction radiale entre les points A de chaque arête de coupe principale 18 était de 12,7 mm, - l'angle de coupe vers l'arrière yp était de 17,9 , - la largeur 21 b des faces de dépouille 21 était de 2,1 mm, - l'angle yc entre une arête centrale 19 et le plan de référence Pr était de 37,1 , - l'angle yj entre le segment de droite AD et le plan de référence Pr était de 74 , - l'angle yk formé entre l'intersection d'une face de contre-dépouille 30 et d'un chanfrein 31 et le plan de référence Pr était de 55 , - l'angle yg formé entre, d'une part la droite passant par l'axe 4 du foret et l'intersection d'une goujure 9 et de la surface de dégagement 13 correspondante, et d'autre part par le plan Pp était de 80 , - l'angle ye entre chaque chanfrein incurvé 25 et le plan Pp était de 8 l'angle yi entre chaque chanfrein 31 et le plan Pp était de 2,1 , - l'angle 27d entre le segment 27b des piqûres 27 et l'axe 4 du foret était de 5 , - l'angle 27e entre les segments 27a et 27b était de 30 l'angle de conicité 26 était de 1 , - les arêtes de coupe principales 18 ainsi que le bord d'attaque 17 de chaque listel 12 étaient arrondis avec un rayon de 2,um. Le foret ainsi obtenu a permis de tester cette nouvelle géométrie et de confirmer les avantages qu'elle procure. Le foret céramique 1 selon l'invention est particulièrement bien adapté au perçage de matériaux composites tels que des matériaux composites à fibres de carbone dont la matrice est une résine d'époxy. Son utilisation ne nécessite aucune adaptation particulière, notamment de la machine-outil, par rapport à l'utilisation d'un foret dont la partie active est en carbure de tungstène. Il est uniquement nécessaire que la machine-outil autorise des vitesses de rotation de l'outil suffisamment élevées et adaptées à l'usinage à grande vitesse. La plage d'utilisation du foret en terme de vitesse de coupe et d'avance peut être déterminée par une approche du type Coupe Outil Matière (COM). Pour des matériaux composites, le foret selon l'invention permet d'atteindre, en fonction du diamètre du foret, une vitesse de coupe périphérique comprise entre 600 et 1000 m/min, pour une avance comprise entre 0,05 et 0,20 mm/tour, sans user prématurément le foret ni délaminer le matériau à percer. Pour ces vitesses, le foret selon l'invention permet de réduire considérablement les contraintes s'exerçant sur ce dernier, qu'elles soient mécaniques (efforts de torsion et de compression) ou thermiques. Les contraintes thermiques sont dirninuées en assurant une dissipation de la chaleur via les copeaux qui véhiculent rapidement cette énergie en dehors du perçage. L'utilisation du foret en dehors des plages de vitesse de coupe et d'avance préconisées est possible mais entraîne une dégradation accélérée de l'outil et donc une diminution de sa durée de vie. Le foret selon l'invention permet, pour le perçage de matériaux composites, de diviser le temps de perçage par dix. L'impact de la géométrie du foret sur sa durée de vie est notable puisque le nombre de trous percés par le même outil avant qu'il soit nécessaire d'en changer est multiplié par cinq. Selon une autre caractéristique de l'invention, le perçage est effectué à sec sans utilisation de lubrifiant et constitue une opération d'ébauche ne nécessitant pas d'opération de pointage préalable pour le centrage du foret. Suivant l'état de surface requis et suivant les caractéristiques métallurgiques requises en périphérie immédiate du trou, une seule opération de perçage, sans opération de pointage préalable et sans opération ultérieure de finition, est suffisante pour réaliser le trou final. Compte tenu des vitesses de coupe et des avances élevées qui peuvent être atteintes grâce au foret selon l'invention, seules des machines spécifiques destinées à l'usinage grande vitesse et suffisamment rigides sont à même de donner un résultat pleinement satisfaisant en terme de qualité de perçage et de durée de vie de l'outil.25 REVENDICATIONS 1. Foret céramique ayant une direction de coupe (DirC) et une direction d'avance (DirA) comportant, selon un axe de rotation longitudinal (4), -une queue (2), - une partie taillée (3) s'étendant depuis la queue (2) jusqu'à une extrémité axiale libre (13b), du foret, la partie taillée (3) étant en forme de tronc de cône dont la base de diamètre d est située au niveau de l'extrémité axiale libre (13b) du foret et défini par son angle de conicité (26), - l'extrémité axiale libre (13b) du foret comportant au moins deux arêtes de coupe principales (18) reliées entre elles par deux arêtes centrales (19), - la partie taillée (3) comportant deux lèvres (8) et deux goujures (9) s'étendant en alternance autour de l'axe de rotation du foret de façon hélicoïdale, les lèvres (8) et les goujures (9) s'étendant depuis l'extrémité axiale libre (13b) vers la queue (2) du foret, chaque lèvre (8) comportant un listel (12), - chaque goujure comportant une face de coupe principale (16) adjacente à un listel (12) et à une arête de coupe principale (18), au moins une portion d'extrémité de la partie taillée (3) du foret étant en matériau céramique, l'intersection d'un listel (12) et de la face de coupe principale (18) adjacente formant une arête appelée bord d'attaque (17) du listel (12), caractérisé en ce que au niveau de l'extrémité axiale libre du foret, chaque listel (12) se prolonge radialement, vers l'axe de rotation du foret, par un chanfrein incurvé (25), suivi d'une face de dépouille principale (21), chaque chanfrein incurvé (25) comportant une extrémité radialement externe et une extrémité radialement interne, la distance, selon l'axe de rotation du foret, entre l'extrémité radialement externe de chaque chanfrein incurvé et l'extrémité axiale libre du foret étant inférieure à la distance, selon l'axe de rotation du foret, entre l'extrémité radialement interne du chanfrein incurvé et l'extrémité axiale libre du foret, l'intersection entre chaqueface de dépouille principale (21) et la goujure adjacente formant l'arête de coupe principale (18). 2. Foret céramique selon la revendication 1 , caractérisé en ce que - les faces de dépouille principales (21) se prolongent, du côté des lèvres (8), par une face de contre-dépouille (30), - les chanfreins incurvés (25) se prolongeant, du côté des faces de contre-dépouille (30), par un chanfrein (31), et en ce que deux piqûres (27) s'étendent depuis les arêtes centrales (19) vers la périphérie du foret, formant deux faces de coupe secondaires (28). 3. Foret céramique selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les lèvres (8) et les goujures (9) sont enroulées hélicoïdalement autour de l'axe de rotation (4) du foret avec un angle d'hélice (11) compris entre 25 et 40 degrés par rapport à l'axe de rotation du foret. 4. Foret céramique selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'angle de conicité (26) de la partie taillée (3) est compris entre 1 et 3 degrés. 5. Foret céramique selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que chaque listel (1:2) a une épaisseur (14) inférieure ou égale au dixième du diamètre d. 6. Foret céramique selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que : • l'extrémité la plus éloignée par rapport à l'axe de rotation du foret des arêtes de coupe principales (18) étant appelée A, • le plan passant par A, orthogonal à la direction de coupe (DirC) et contenant l'axe de rotation (4) du foret étant appelé Pr, • le plan passant par A, orthogonal au plan Pr, parallèle à la direction d'avance (DirA) et parallèle à l'axe de rotation du foret étant appelé Pf, • le plan passant par A, orthogonal aux plans Pr et Pf étant appelé Pp, • le plan tangent à une arête de coupe principale (18) au point A et perpendiculaire au plan de référence Pr étant appelé Ps, pour chaque lèvre (8), dans le plan Pr, le plan Ps forme avec le plan Pf un angle ar compris entre 55 et 65 degrés, les deux arêtes centrales (19) forment entre elles un angle ac compris entre 142 et 162 degrés, - l'intersection entre un chanfrein incurvé (25) et la goujure (9) adjacente formant une arête, cette arête est inclinée d'un angle 25b par rapport au plan Pp compris entre 3 et 9 degrés, - les points A des deux arêtes de coupe principales (18) sont distants selon la direction radiale d'une distance 18a comprise entre d moins 2 mm et d plus 2 mm, 7. Foret céramique selon la revendication 6, caractérisé en ce que : pour chaque lèvre (8), dans le plan Pp, - la droite passant par l'axe (4) du foret et l'intersection entre une goujure (9) et la surface de dégagement (13) correspondante forme avec le plan Pr un angle yg compris entre 60 et 90 degrés. 8. Foret céramique selon l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que, chaque face de coupe principale (16) est inclinée depuis l'arête de coupe principale (18) adjacente vers la direction de coupe (DirC). 30 9. Foret céramique selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que: pour chaque lèvre (8), dans le plan Pr, chaque piqûre 27 étant délimitée par un premier segment de droite 35 (27a) partant de l'intersection entre une arête de coupe principale (18) et l'arête centrale (19) adjacente, un second segment de droiteformant l'intersection entre la piqûre (27) et la face de contre-dépouille (30) adjacente, les premier et second segment de droite étant reliés entre eux par une partie curviligne (27c), le second segment de droite est incliné par rapport à l'axe de rotation (4) du foret d'un angle compris entre 1 et 15 degrés et en ce que les premier et second segments de droite forment entre eux un angle compris entre 25 et 35 degrés. 10. Procédé de perçage de matériaux composites au moyen d'un foret céramique décrut dans l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le foret a une vitesse de coupe périphérique comprise entre 600 et 1000 m/rnin. 11. Procédé de perçage selon la revendication 10, caractérisé en ce que 15 le foret a une avance comprise entre 0,05 et 0,20 mm/tour. 12. Procédé de perçage selon l'une des revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que le perçage est effectué à sec. 20 13. Procédé de perçage selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que le perçage est réalisé sans opération de centrage préalable. 14. Procédé de perçage selon l'une des revendications 1 à à 13, 25 caractérisé en ce qu'une seule opération de perçage est suffisante pour réaliser le trou final. 15. Procédé de perçage selon l'une des revendications 10 à 14, caractérisé en ce que, la partie taillée (3) du foret céramique ayant un 30 diamètre donné, la profondeur du perçage est supérieure à ce diamètre. 16. Procédé de perçage selon l'une des revendications 10 à 15, caractérisé en ce que le matériau à percer est un matériau composite 35 à fibres de carbone dont la matrice est une résine d'époxy.