FR 2918820 A1 20090116 FR 0756440 A 20070712 B8362 - 07-GR4-139 1 DISPOSITIF DE FOURNITURE D'UN SIGNAL ALTERNATIF Domaine de l'invention La présente invention concerne un dispositif de fourniture d'un signal alternatif. Exposé de l'art antérieur De nombreux systèmes électroniques utilisent un dispositif dédié à la fourniture d'un signal alternatif périodique qui constitue une référence temporelle. Un premier exemple correspond à un système de fourniture de signaux radiofréquences qui utilise un ou plusieurs signaux périodiques de référence pour la fourniture des signaux radiofréquences. Un second exemple correspond à un circuit numérique qui est cadencé par un ou plusieurs signaux périodiques de référence, généralement appelés signaux d'horloge. Un dispositif de fourniture d'un signal alternatif périodique utilisé comme signal de référence doit remplir plusieurs contraintes. Premièrement, le dispositif doit fournir le signal de référence avec une précision en fréquence suffi- sante en fonction de l'application souhaitée. A titre d'exemple, pour les systèmes de transmission de signaux radiofréquences du système mondial de communication avec les mobiles ou GSM (acro- nyme anglais pour global system for mobile communications), la précision demandée est de 0,1 ppm. Deuxièmement, la fréquence du B8362 -07-GR4-139 2 signal de référence doit rester suffisamment stable en fonction de paramètres tels que la température, la tension d'alimentation ou le vieillissement du dispositif de fourniture du signal de référence. Troisièmement, le niveau de bruit du signal de réfé- rence doit être suffisamment faible. Dans les circuits électroniques classiques, le dispositif de fourniture d'un signal de référence correspond généralement à un oscillateur à quartz fournissant un signal périodique dont la fréquence dépend des propriétés mécaniques du quartz. Un avantage d'un oscillateur à quartz est qu'il permet l'obtention, après une étape d'ajustement (trimming), d'un signal de référence avec une précision en fréquence élevée. Un autre avantage est la stabilité élevée de la fréquence du signal de référence par rapport à la température, la tension d'alimen- tation de l'oscillateur, le vieillissement, etc. Toutefois, un oscillateur à quartz présente plusieurs inconvénients. Un premier inconvénient est que, lorsque le signal de référence est destiné à un circuit électronique réalisé de façon intégrée, l'oscillateur à quartz ne peut pas être réalisé de façon intégré avec les autres composants du circuit électronique. L'oscillateur à quartz correspond alors à un circuit séparé connecté au circuit électronique par des liai- sons filaires. L'ensemble formé par le circuit électronique et l'oscillateur à quartz présente donc un encombrement important. En outre, il faut prévoir, au niveau du circuit électronique, des plots d'accès dédiés à la réception du signal de référence, ce qui entraîne une augmentation de la taille du circuit électronique. Deuxièmement, l'étape d'ajustement de l'oscilla- teur à quartz présente un coût élevé. Troisièmement, les oscillateurs à quartz disponibles dans le commerce fournissent des signaux dont les fréquences sont généralement inférieures à une centaine de mégahertz. Etant donné que, pour de nombreuses applications, il est nécessaire d'utiliser un signal de réfé- rence de fréquence plus élevée, notamment supérieure au giga- hertz, le circuit électronique, recevant le signal de référence B8362 - 07-GR4-139 3 fourni par l'oscillateur à quartz, doit comprendre des moyens pour augmenter la fréquence du signal de référence. Les contraintes précédemment mentionnées font que, de façon classique, pour limiter le coût et l'encombrement global d'un système électronique, tous les signaux de référence nécessaires au bon fonctionnement du système électronique sont obtenus à partir d'un signal de référence unique fourni par un seul oscillateur à quartz. Les caractéristiques de cet oscillateur unique doivent alors être définies en fonction de la tata- lité des signaux de référence utilisés par le système électronique. La définition des caractéristiques optimales de l'oscillateur peut s'avérer être délicate. Un autre exemple d'application d'un dispositif de fourniture d'un signal alternatif correspond à la réalisation d'un synthétiseur de fréquence. Un synthétiseur de fréquence classique comprend, par exemple, un oscillateur à quartz alimentant une boucle à verrouillage de phase ou PLL (acronyme anglais pour Phase Locked Loop). On retrouve alors les inconvénients mentionnés précédemment propres à l'utilisation d'un oscillateur à quartz. Résumé de l'invention Ainsi, un mode de réalisation de la présente invention a pour objet un dispositif de fourniture d'un signal alternatif pouvant être réalisé à coût réduit et adapté à être réalisé de façon intégrée à un circuit électronique. Dans ce but, on prévoit un circuit de fourniture d'un signal alternatif comprenant un nombre N d'oscillateurs nanomagnétiques, N étant un entier supérieur ou égal à 2, chaque oscillateur nanomagnétique fournissant un signal périodique ; un module de fourniture d'un signal de commande pouvant prendre N valeurs, chaque signal périodique étant associé à l'une des valeurs du signal de commande ; et un multiplexeur recevant les N signaux périodiques et le signal de commande et fournissant le signal alternatif égal à l'un des signaux périodiques en fonction de la valeur du signal de commande. B8362 - 07-GR4-139 4 Selon un mode de réalisation, le circuit comprend, en outre, un amplificateur recevant le signal alternatif et fournissant un signal amplifié. Selon un mode de réalisation, le circuit comprend, en outre, un diviseur recevant le signal amplifié et fournissant un signal de sortie, la fréquence du signal de sortie étant inférieure à la fréquence du signal amplifié. Selon un mode de réalisation, les N oscillateurs nanomagnétiques sont adaptés à fournir les signaux périodiques à une même fréquence aux dispersions de fréquence des oscillateurs nanomagnétiques près. Selon un mode de réalisation, le circuit comprend, en outre, un diviseur de fréquence recevant ledit signal alternatif et fournissant un signal alternatif supplémentaire, le diviseur pouvant appliquer au signal alternatif un coefficient de division parmi M coefficients de division, M étant un entier au moins égal à 2 ; et un convertisseur delta-sigma recevant une consigne indiquant une valeur de fréquence souhaitée et fournissant un signal de commande supplémentaire pouvant prendre M valeurs, la valeur du signal de commande supplémentaire étant susceptible de changer sur chaque front montant ou descendant du signal alternatif supplémentaire, chaque coefficient de division étant associé à l'une des M valeurs du signal de commande supplémentaire, les durées successives des alternances du signal alternatif supplémentaire correspondant aux valeurs successives du signal de commande, le signal alternatif présentant une fréquence en moyenne égale à la fréquence souhaitée. Selon un mode de réalisation, le module est un conver- tisseur delta-sigma recevant une consigne indiquant une valeur de fréquence souhaitée, la valeur du signal de commande étant susceptible de changer sur chaque front montant ou descendant du signal alternatif, et la fréquence de chaque signal périodique est égale à une de N valeurs de fréquence prédéfinies, les durées successives des alternances du signal alternatif carres- pondant aux valeurs successives du signal de commande, le signal B8362 -07-GR4139 alternatif présentant une fréquence en moyenne égale à la fréquence souhaitée. Selon un mode de réalisation, le circuit comprend, en outre, un oscillateur à verrouillage par injection recevant 5 ledit signal alternatif ou le signal alternatif supplémentaire et fournissant un signal de sortie. Selon un mode de réalisation, la plage de fréquence de verrouillage de l'oscillateur inclut une fréquence égale à un multiple entier de ladite fréquence souhaitée. Selon un mode de réalisation, au moins un oscillateur nanomagnétique comprend une première portion d'un matériau magnétique dans laquelle les orientations des spins des parti-cules de la première portion sont fixées, une deuxième portion d'un matériau magnétique dans laquelle les orientations des spins des particules de la deuxième portion sont susceptibles de varier, et une troisième portion d'un matériau au moins partiellement conducteur interposée entre les première et seconde portions ; une source de courant comportant une première borne reliée à la première portion et une seconde borne reliée à la deuxième portion ; et une source adaptée à appliquer un champ magnétique sur les première et deuxième portions. Brève description des dessins Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres seront exposés en détail dans la description suivante d'exemples de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : la figure 1 représente, de façon schématique, un exemple de réalisation d'un oscillateur nanomagnétique ; la figure 2 représente un exemple de réalisation d'un 30 dispositif de fourniture d'un signal de référence ; la figure 3 représente un autre exemple de réalisation d'un dispositif de fourniture d'un signal de référence ; les figures 4A à 4C illustrent le fonctionnement du dispositif de la figure 3 ; B8362 - 07-GR4-139 6 la figure 5 représente un exemple de réalisation d'un synthétiseur de fréquence ; la figure 6 représente un exemple de chronogramme illustrant le fonctionnement du synthétiseur de la figure 5 ; et la figure 7 représente un autre exemple de réalisation d'un synthétiseur de fréquence. Description détaillée Par souci de clarté, de mêmes éléments ont été désignés par de mêmes références aux différentes figures. De façon générale, un mode de réalisation de la présente invention prévoit un dispositif de fourniture d'un signal alternatif mettant en oeuvre plusieurs oscillateurs nanomagnétiques. Des exemples d'oscillateurs nanomagnétiques sont décrits dans la publication "Theory of Magnetodynamics Induced by Spin Torque in Perpendicularly Magnetized Thin Films" de M.A. Hoefer, M.J. Ablowitz, B. Ilan, M.R. Pufall et T.J. Silva parue dans The American Physical Society, référence Physical Review Letters 95, 267206 (2005) et la publication "Frequency modulation of spin-transfer oscillators" de M.R. Pufall, W.H. Rippard, S. Kaka, T.J. Silva S.E. Russek parue dans American Institute of Physics, référence Applied Physics Letters 86, 082506 (2005). La figure 1 représente, de façon schématique, un exemple de réalisation d'un oscillateur nanomagnétique 10. L'oscillateur 10 est constitué de l'empilement de trois portions de couche 12, 14, 16, ayant, par exemple, chacune une surface de base correspondant à un carré de 150 nanomètres de côté et ayant une épaisseur de l'ordre d'une dizaine de nanomètres. La portion 12 correspond à un matériau magnétique, par exemple un alliage de fer et de cobalt, pour lequel l'orientation des spins des particules de la portion 12 est figée. La portion 12 est généralement appelée couche piégée (fixed layer). La portion 14 correspond à une couche de séparation et peut être réalisée en cuivre ou en oxyde de magnésium. La portion 16 correspond à un matériau magnétique, par exemple un alliage de nickel et de fer. Les orientations des spins des particules de la portion 16 sont B8362 -07-GR4-139 7 susceptibles d'être modifiées. La portion 16 est généralement appelée couche libre (free layer). Une source de courant CS est connectée à l'oscillateur 10 et est adaptée à faire passer un courant I constant dans l'empilement de portions de couche 12, 14, 16. L'oscillateur 10 est placé dans un champ magnétique H, éventuellement incliné par rapport à la direction d'empilement des portions de couche 12, 14, 16. On appelle V la tension aux bornes de l'oscillateur 10. Dans certaines conditions, notamment pour des dimen- sions particulières des portions de couche 12, 14, 16 et/ou des zones de contact entre la source de courant CS et l'oscillateur 10, on observe, lors de l'application du courant I, un mouvement de précession entretenu des spins de la couche libre 16, qui se traduit par des oscillations entretenues de la tension V. La fréquence d'oscillation de la tension V dépend notamment de l'amplitude et de l'orientation du champ magnétique H et de l'intensité du courant I. De façon typique, les fréquences d'oscillation obtenues varient de 1 à 20 gigahertz. La puissance du signal périodique fourni par l'oscillateur 10 est générale- ment faible, par exemple inférieure à -60 dBm. Un avantage de l'oscillateur 10 est qu'il peut être réalisé de façon intégrée à un circuit à base de semiconducteur. Un inconvénient de l'oscillateur 10 est que la précision de la fréquence du signal périodique est généralement faible. En outre, la stabilité de la fréquence du signal périodique par rapport à des paramètres tels que la température, le vieillisse-ment, etc., peut également être faible. L'oscillateur nanomagnétique 10 n'est donc pas adapté à être utilisé directement pour la réalisation d'un dispositif de fourniture d'un signal alter- natif pour des applications électroniques classiques, notamment pour réaliser un dispositif de fourniture d'un signal périodique de référence ou un synthétiseur de fréquence. Un exemple de réalisation d'un circuit de fourniture d'un signal alternatif selon l'invention va maintenant être 35 décrit pour la fourniture d'un signal périodique de référence. B8362 - 07-GR4-139 8 La figure 2 représente un exemple de réalisation d'un dispositif 20 de fourniture d'un signal de référence SREF. Le dispositif 20 comprend un nombre N d'oscillateurs nanomagnétiques Osci, i étant un entier variant entre 1 et N, N étant un entier au moins égal à 2. Chaque oscillateur nanomagnétique Osci peut avoir la structure de l'oscillateur 10 représenté en figure 1. Les circuits de commande (source de courant, source du champ magnétique) de chaque oscillateur Osci ne sont pas représentés. En particulier, l'ensemble des oscillateurs Osci, ou au moins une partie d'entre eux, peuvent être reliés à une même source de courant. Chaque oscillateur Osci fournit un signal périodique Si à une entrée d'un multiplexeur MUX. Le multiplexeur MUX est commandé par un signal de commande cmd fourni par un module de commande COM. Le signal de commande cmd peut prendre plusieurs valeurs, à chaque valeur étant associé l'un des signaux périodiques Si. Le multiplexeur MUX fournit un signal SOU' qui est égal à l'un des signaux périodiques Si en fonction de la valeur du signal de commande cmd. A titre d'exemple, le signal de commande cmd est un signal binaire pouvant prendre au moins N valeurs, à chaque valeur du signal de commande cmd correspondant la fourniture par le multiplexeur MUX de l'un des signaux Si. Le signal SOU' attaque l'entrée d'un amplificateur AMP qui amplifie le signal SOU' et fournit le signal de référence SREF. La fréquence souhaitée du signal SREF peut être connue à l'avance. Dans ce cas, les oscillateurs Osci sont définis pour fournir les signaux périodiques Si correspondants à la fréquence souhaitée à la dispersion de fréquence prés. Le présent exemple de réalisation du dispositif 20 permet de s'affranchir de la faible précision de la fréquence des signaux périodiques fournis par les oscillateurs nanomagnétiques Osci. En effet, en tenant compte de la dispersion en fréquence des oscillateurs nanomagnétiques Osci, le nombre N d'oscillateurs est choisi suffisamment important pour assurer qu'au moins l'un des oscillateurs Osci, i variant de 1 à N, fournisse un signal périodique Si dont la fréquence est suffisamment proche de la fréquence souhaitée, B8362 - 07-GR4-139 9 même si, lors de la fabrication du dispositif 20, il n'est pas nécessairement connu quel oscillateur Osci fournit le signal périodique Si à la bonne fréquence. La fréquence du signal SREF que l'on souhaite obtenir peut ne pas être connue à l'avance tout en appartenant à une plage de fréquences donnée. Dans ce cas, le nombre d'oscillateurs Osci et les propriétés de chacun d'entre eux sont déterminés en tenant compte des dispersions des oscillateurs, pour assurer qu'au moins l'un des oscillateurs Osci, i variant de 1 à N, fournisse un signal périodique Si dont la fréquence est suffisamment proche de la fréquence souhaitée dans la plage de fréquences. Selon un premier exemple d'utilisation du dispositif 20, on peut prévoir une étape préalable de réglage du dispositif 20 dans laquelle le module de commande COM fournit le signal de commande cmd à des valeurs successives différentes de façon que le signal SOU' soit successivement égal à chacun des signaux périodiques S1 à SN. On compare alors la fréquence du signal de référence SREF obtenu à la fréquence souhaitée et on conserve comme valeur de signal de commande cmd la valeur pour laquelle la fréquence du signal SREF est la plus proche de la fréquence souhaitée. Selon un second exemple d'utilisation du dispositif 20, pour une application particulière selon laquelle le système électronique, comprenant le dispositif 20, est utilisé pour la fourniture de signaux radiofréquences, le système électronique peut recevoir un signal radiofréquence de calibrage, émis de façon régulière par une station de base, qui est représentatif de la fréquence du signal de référence devant être utilisé par le système électronique. Dans ce cas, la sélection de l'oscilla- teur Osci, i variant de 1 à N, adapté à la fourniture du signal SREF à la bonne fréquence est réalisée chaque fois qu'une nouvelle valeur du signal de calibrage est reçue par le système électronique. Le dispositif 20 de fourniture d'un signal de réfé-35 rence peut être réalisé de façon intégrée en plusieurs exem- B8362 - 07-GR4-139 10 plaires sur un même circuit électronique pour fournir les différents signaux de référence utilisés par le circuit électronique. Le faible encombrement de chaque oscillateur nanomagnétique Osci permet, même en prévoyant un nombre N élevé d'oscillateurs Osci pour chaque dispositif 20, que l'encombrement global de l'ensemble des dispositifs 20 reste nettement inférieur à celui que l'on obtiendrait en utilisant un oscillateur à quartz. A titre d'exemple, si on considère que la précision en fréquence d'un oscillateur Osci est de 20 %, pour que la préci- Sion du dispositif 20 de fourniture d'un signal de référence soit de 20 ppm, il est nécessaire de prévoir 104 oscillateurs. La surface occupée par un oscillateur Osci étant de l'ordre d'une centaine de nm2, la surface totale occupée par les oscillateurs est de l'ordre de quelques }1m2. La figure 3 représente un autre exemple de réalisation d'un dispositif 30 de fourniture d'un signal de référence adapté au cas où le plancher de bruit du signal périodique Si fourni par chaque oscillateur Osci est élevé par rapport à la puissance "utile" du signal Si. Le dispositif 30 reprend l'ensemble des éléments du dispositif 20 représenté en figure 2 et comprend, en outre, un diviseur DIV recevant le signal périodique de référence SREF et fournissant un signal périodique de référence S'REF dont la fréquence correspond à la fréquence du signal SREF divisée par un rapport de division RD. Le diviseur DIV peut avoir une structure classique et comprendre un compteur cadencé par le signal SREF. Le compteur est un compteur modulo RD. Chaque fois que le compteur repart à 0, il délivre une impulsion. Le signal alternatif S'REF fourni par le compteur est alors une suite d'impulsions espacées, chaque alternance du signal étant constituée d'une impulsion au niveau "1" suivie d'un palier au niveau "0". L'utilisation d'un diviseur DIV présente l'avantage que l'amplitude du signal S'REF reste sensiblement égale à l'amplitude du signal SREF alors que le plancher de bruit du B8362 - 07-GR4-139 11 signal S'REF est divisé, par rapport au plancher de bruit du signal SREF, par le rapport de division RD. Les figures 4A à 4C illustrent le principe de diminution du plancher de bruit du signal S'REF obtenu par le 5 dispositif 30. En figure 4A, on a représenté, de façon schématique, le spectre de puissance du signal SOU'. A titre d'exemple, pour un oscillateur nanomagnétique classique, on a une raie à 8 GHz correspondant à une puissance "utile" de -60 dBm et un plancher 10 de bruit de l'ordre de -174 dBm. En figure 4B, on a représenté, de façon schématique, le spectre de puissance du signal SREF obtenu par amplification du signal SOU'. Pour que la puissance "utile" du signal SOU' soit suffisante pour des applications classiques en électroni- 15 que, le rapport d'amplification de l'amplificateur AMP est choisi pour que la raie à 8 GHz du signal SREF soit au moins à - 10 dBm. Le plancher de bruit du signal SREF est alors à -124 dBm. Le plancher de bruit de l'amplificateur AMP étant, par exemple, de l'ordre de -150 dBm, le plancher de bruit du signal 20 SREF est dû à l'amplification du plancher de bruit du signal SOUT. En figure 4C, on a représenté, de façon schématique, le spectre de puissance du signal S'REF, le rapport de division RD étant égal à 200. On observe alors une raie à 40 Mhz pour 25 laquelle la puissance est toujours de -10 dBm. Par contre, le plancher de bruit a diminué de -46 dB. Le dispositif de fourniture d'un signal alternatif représenté en figure 2 ou 3 peut être modifié pour réaliser un oscillateur commandé en courant. En effet, pour chaque oscilla- 30 teur Osci, la fréquence d'oscillation du signal Si fourni par l'oscillateur Osci dépend de l'amplitude du courant traversant l'oscillateur Osci. De ce fait, en alimentant chaque oscillateur Osci par une source de courant variable commandée par une consi- gne de courant, la fréquence du signal SREF peut être modifiée 35 en faisant varier la consigne de courant. Un tel oscillateur B8362 - 07-GR4-139 12 commandé en courant peut être utilisé dans une boucle à verrouillage de phase ou PLL (acronyme anglais pour Phase Locked Loop). La figure 5 représente un exemple de réalisation d'un synthétiseur de fréquence selon l'invention basé sur le principe de fonctionnement décrit dans la demande de brevet français FR 06/52964 déposée au nom de la demanderesse. Dans la suite de la description, on considère qu'un signal alternatif est constitué de plusieurs alternances. Lors de chaque alternance, le signal varie entre des valeurs qualifiées d"'élevées" et des valeurs qualifiées de "faibles". Un exemple de signal alternatif est une suite d'impulsions ou autrement dit une suite de créneaux entre un niveau haut et un niveau bas, par exemple "1" et "0", chaque alternance du signal étant alors constituée d'une phase à 1 et d'une phase à 0. D'autres exemples de signaux alternatifs sont un signal en dents de scie et un signal sinusoïdal. Lors de chaque alternance d'un signal alternatif, on peut définir un front montant lorsque la valeur du signal augmente et un front descendant lorsque la valeur du signal diminue. Pour un type de signal alternatif donné, chaque alternance commence par une même valeur et se termine sur une même valeur. De plus, chacune des alternances du signal a une forme, c'est-à-dire un sens de variation des valeurs du signal au cours de l'alternance, sensiblement identi- que. En revanche, les durées des alternances peuvent être différentes. Comme cela est représenté en figure 5, le synthétiseur comprend un dispositif de génération multifréquentiel cohérent 40 commandé par un convertisseur delta-sigma 41. Le convertisseur delta-sigma 41 reçoit une consigne de fréquence P, correspondant à un signal numérique codé sur m bits, et fournit le signal de commande cmd au dispositif de génération multifréquentiel cohérent 40. Le dispositif 40 délivre un signal alter-natif S dont la fréquence dépend du signal de commande cmd. Les B8362 - 07-GR4-139 13 opérations du convertisseur delta-sigma 41 sont cadencées par le signal S. Le dispositif 40 reprend les éléments du dispositif 20 représenté en figure 2, le convertisseur delta-sigma 41 rempla- çant le module de commande COM et le multiplexeur MUX étant commandé par le signal de commande cmd fourni par le convertisseur delta-sigma 41. Le dispositif 40 peut également avoir la structure du dispositif 30 représentée en figure 3. Toutefois, les oscillateurs Osci sont définis dès le départ pour fournir des signaux périodiques à des fréquences nettement distinctes. On appelle fréquences f1 à fN les fréquences des signaux périodiques S1 à SN fournis par les oscillateurs Osc1 à OscN. Le signal de commande cmd peut prendre N valeurs. La valeur du signal de commande cmd est susceptible de changer sur chaque front montant ou sur chaque front descendant du signal alternatif S. Le signal alternatif S est une suite d'alternances dont les durées sont définies en fonction du signal de commande cmd. Plus précisément, la durée de chaque alternance est égale à une de N valeurs de période prédéfinies T1 à TN. Chaque période T1 à TN correspond à une fréquence f1 à fN, f1=1/T1 et ainsi de suite. Les fréquences f1 à fN sont de valeurs croissantes, ou autrement dit f1 est la fréquence la plus faible et fN la fréquence la plus élevée. Chaque période T1 à TN est associée à une des N valeurs possibles du signal de commande cmd. Les durées successives des alternances du signal S sont ainsi défi-nies en fonction des valeurs successives du signal de commande cmd. Le synthétiseur de fréquence peut jouer le rôle d'un émetteur qui transpose une modulation basse fréquence (modula- tion du signal P) qui contient des données utiles vers des fréquences plus élevées (le signal S) de façon à permettre la propagation du signal. Le spectre du signal émis se compose d'un signal dit porteuse dont la fréquence dépend de la moyenne du B8362 -07-GR4-139 14 signal P et de lobes adjacents qui contiennent les données utiles. Le signal de commande cmd généré par le convertisseur delta-sigma 41 est tel que le signal alternatif S fourni par le dispositif 40 présente en moyenne une fréquence égale à la consigne de fréquence P. La figure 6 est un chronogramme illustrant un exemple de signal alternatif S et de signal de commande cmd associé. Le signal alternatif S est une suite de créneaux entre deux valeurs binaires 0 et 1. Chaque alternance du signal S comprend une première phase à 1 et une seconde phase à 0 et commence par un front montant de 0 à 1. Huit alternances du signal S sont représentées. La valeur du signal cmd change après chaque front montant des alternances représentées excepté après la septième alternance. Dans cet exemple, le signal de commande cmd peut prendre 3 valeurs binaires "00", "01" et "10". Les valeurs prises par le signal cmd sont successivement 00, 01, 10, 01, 00, 01 et 00. Les valeurs "00", "01" et "10" du signal cmd correspondent respectivement à trois valeurs de période T1, T2 et T3 (T1 15 alternance est fonction de la valeur prise par le signal cmd lors de la fin de l'alternance précédente. La consigne de fréquence P appliquée au convertisseur delta-sigma peut être fixe ou variable temporellement. Dans le cas où la consigne P est variable, sa fréquence de variation doit être inférieure à la fréquence f1 du dispositif 40 afin d'assurer un fonctionnement correct du circuit. Le spectre en fréquence du signal alternatif S comprend, lorsque la consigne P est constante, une raie centrale à une fréquence qui dépend de la valeur de la consigne P et des remontées de bruit de quantification introduites par le convertisseur delta-sigma 41 autour de cette raie centrale. Lorsqu'une modulation basse fréquence est appliquée à la consigne P, le spectre du signal S comporte, en outre, un ou plusieurs lobes au niveau de la raie centrale. Le convertisseur delta-sigma 41 peut être réalisé de diverses manières connues. On choisira de préférence un convertisseur delta-sigma qui introduise dans le signal alternatif S un bruit principalement haute fréquence comparativement aux fréquences souhaitées du signal S qui constituent la partie "utile" du signal S. Un tel bruit haute fréquence évite de parasiter la partie utile du signal S et peut aisément être filtré si nécessaire. On notera par ailleurs que pour une valeur de consigne de fréquence P donnée, la fréquence f du signal alternatif S appartient à la plage de fréquences [f1 ; fN]. La résolution de la fréquence f du signal alternatif S est fonction de la préci- sion avec laquelle peut être fixée la consigne de fréquence P. Le nombre de fréquences f possibles est de 21, i étant le nombre de bits de la consigne P. L'écart entre deux valeurs possibles de la fréquence f est égal à (fN-fl) /2i. A titre d'exemple, la consigne de fréquence P correspond à une valeur entière codée sur 16 bits et la plage de fréquence [f1 ; fN] est égale à [340 MHz ; 370 MHz]. Le nombre de fréquences f possibles est alors de B8362 - 07-GR4-139 16 216 et l'écart entre deux valeurs possibles de la fréquence f est égal à 30 MHz divisé par 216, soit environ 458 Hz. Dans le cas où l'on souhaite générer un signal alter-natif S de fréquence f supérieure à la fréquence de fonctionne- ment maximale du convertisseur delta-sigma ou du dispositif de génération multifréquentiel cohérent 40, il est possible d'ajouter un convertisseur de fréquences "up-conversion" 42 au synthétiseur représenté en figure 5. Le convertisseur 42 transforme alors le signal alternatif S de fréquence f en un signal alter- natif S' de fréquence f' supérieure à f. Selon une variante du synthétiseur de fréquence représenté en figure 5, à la place de chaque oscillateur Osci, ou au moins de certains d'entre eux, on peut prévoir un dispositif de fourniture 20 d'un signal périodique tel que représenté en figure 2. La figure 7 est un autre exemple de réalisation d'un synthétiseur de fréquence dans lequel le dispositif de génération multifréquentiel cohérent 45 est constitué d'un oscillateur local 50 (LO) délivrant un signal SREF de fréquence fref fixe à un diviseur de fréquence 51. L'oscillateur local 50 a la structure du dispositif de fourniture de signal de référence représenté en figure 2. Le diviseur 51 fournit le signal alter-natif S de fréquence f, f étant inférieure à fref• Plus précisé-ment, la fréquence f est un sous-multiple entier de la fréquence fref le rapport fref/f étant égal à un de M nombres entiers N1 à NM, M étant un entier au moins égal à 2. Le rapport appliqué par le diviseur est égal à N1 si l'on souhaite obtenir une alternance du signal S de durée T1, égal à N2 si l'on souhaite obtenir une alternance de durée T2 et ainsi de suite. Le rapport de division appliqué par le diviseur 51 est fonction du signal de commande cmd fourni par le convertisseur delta-sigma 41. Dans le présent exemple de réalisation, le signal de commande cmd peut prendre M valeurs. Les rapports de division N1 à NM sont associés aux M valeurs possibles du signal de commande cmd. B8362 - 07-GR4-139 17 Le diviseur 51 est par exemple constitué d'un compteur cadencé par le signal SREF. Le compteur est un compteur modulo Ni, où Ni est la valeur du rapport de division sélectionné par le signal cmd, i étant compris entre 1 et M. Chaque fois que le compteur repart à 0, il délivre une impulsion. Le signal alter-natif S fourni par le compteur est alors une suite d'impulsions espacées, chaque alternance du signal étant constituée d'une impulsion au niveau "1" suivie d'un palier au niveau "0". Dans l'exemple de synthétiseur représenté en figure 7, le convertisseur 42 qui réalise une transposition de fréquence est un oscillateur à verrouillage par injection 55 (ILO), appelé également Injection Locked Oscillator. Un oscillateur à verrouillage peut être constitué d'un circuit résonant correspondant à un condensateur et une bobine en parallèle. L'oscillateur peut également être du type à relaxation ou en anneau. L'oscillateur est prévu pour osciller "naturellement" à une fréquence fnat• Lorsque l'on modifie la circulation naturelle des charges à travers le condensateur et la bobine, au moyen par exemple de générateurs de courant commandés par un signal alternatif, il est possible de modifier la fréquence des oscillations de l'oscillateur. Plus précisé-ment, la fréquence des oscillations devient égale à la fréquence fINJ du signal alternatif "injecté" lorsque fINJ est suffisamment proche de la fréquence naturelle fnat, ou autrement dit quand la fréquence fINJ est comprise dans une plage de fréquences de verrouillage [fv1 ; fv2] centrée sur la fréquence fnat• Afin que l'oscillateur à verrouillage par injection 55 fonctionne en convertisseur de fréquence pour transformer un signal alternatif S "faible" fréquence en un signal alternatif S' "haute" fréquence, l'oscillateur 55 est prévu pour se verrouiller sur une harmonique de la fréquence f du signal alternatif S délivré par le diviseur 51. Plus précisément, le spectre du signal alternatif S comprend des raies principales correspondant aux fréquences souhaitées appartenant à la plage de fréquences [f1 ; fM] et des raies secondaires, ou harmoni-B8362 - 07-GR4-139 18 ques, correspondant à des multiples entiers des fréquences souhaitées appartenant aux plages de fréquences secondaires [2f1 ; 2fM], [3f1 ; 3fM], [4f1 ; 4fM], [5f1 ; 5f M] et ainsi de suite. Ainsi, pour obtenir un signal alternatif S' de fréquence f' égale à k fois la fréquence f du signal alternatif S, la plage de fréquence de verrouillage [fv1 ; fv2] de l'oscillateur 55 doit inclure la plage de fréquences secondaires [kf1 ; kf2]. Le nombre entier k est ci-après appelé rapport de conversion de l'oscillateur 55. On notera que l'oscillateur à verrouillage par injection 55 filtre tout ou partie du bruit introduit dans le signal alternatif S par la présence du convertisseur delta-sigma 41. Par ailleurs, dans le cas où l'on ne souhaite pas convertir la fréquence du signal alternatif S, un oscillateur à verrouillage par injection peut être utilisé comme filtre passe-bande pour obtenir un signal alternatif S' correspondant unique- ment à la partie utile du signal alternatif S. Des modes de réalisation particuliers de la présente invention ont été décrits. Diverses variantes et modifications apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, l'homme de l'art pourra imaginer d'autres modes de réalisation du convertisseur de fréquence 42. Le convertisseur 42 peut être réalisé au moyen d'un circuit de boucle à verrouillage de phase. REVENDICATIONS 1. Circuit (20 ; 30) de fourniture d'un signal alter-natif (SOU' ; S ; SREF) comprenant : un nombre N d'oscillateurs nanomagnétiques (Osci), N étant un entier supérieur ou égal à 2, chaque oscillateur nana-5 magnétique fournissant un signal périodique (Si) ; un module (COM ; 41) de fourniture d'un signal de commande (cmd) pouvant prendre N valeurs, chaque signal périodique étant associé à l'une des valeurs du signal de commande ; et un multiplexeur (MUX) recevant les N signaux pério- 10 diques et le signal de commande et fournissant le signal alter-natif égal à l'un des signaux périodiques en fonction de la valeur du signal de commande. 2. Circuit selon la revendication 1, comprenant en outre un amplificateur (AMP) recevant le signal alternatif 15 (SOU') et fournissant un signal amplifié (SREF ; S). 3. Circuit selon la revendication 2, comprenant en outre un diviseur (DIV) recevant le signal amplifié (BREF) et fournissant un signal de sortie (S'REF), la fréquence du signal de sortie étant inférieure à la fréquence du signal amplifié. 20 4. Circuit selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel les N oscillateurs nanomagnétiques (Osci) sont adaptés à fournir les signaux périodiques (Si) à une même fréquence aux dispersions de fréquence des oscillateurs nanomagnétiques près. 25 5. Circuit selon la revendication 1, comprenant en outre : un diviseur de fréquence (51) recevant ledit signal alternatif (BREF) et fournissant un signal alternatif supplémentaire (S), le diviseur pouvant appliquer au signal alternatif un 30 coefficient de division parmi M coefficients de division (NI à NM), M étant un entier au moins égal à 2 ; et un convertisseur delta-sigma (41) recevant une consigne (P) indiquant une valeur de fréquence souhaitée et fournissant un signal de commande supplémentaire (cmd) pouvantB8362 - 07-GR4-139 20 prendre M valeurs, la valeur du signal de commande supplémentaire étant susceptible de changer sur chaque front montant ou descendant du signal alternatif supplémentaire, chaque coefficient de division étant associé à l'une des M valeurs du signal de commande supplémentaire, les durées successives des alternances du signal alternatif supplémentaire correspondant aux valeurs successives du signal de commande, le signal alternatif présentant une fréquence en moyenne égale à la fréquence souhaitée. 6. Circuit selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le module (41) est un convertisseur delta-sigma recevant une consigne (P) indiquant une valeur de fréquence souhaitée, la valeur du signal de commande (cmd) étant susceptible de changer sur chaque front montant ou descendant du signal alternatif (SOUT), et dans lequel la fréquence de chaque signal périodique (Si) est égale à une de N valeurs de fréquence prédéfinies, les durées successives des alternances du signal alter-natif correspondant aux valeurs successives du signal de commande, le signal alternatif présentant une fréquence en moyenne égale à la fréquence souhaitée. 7. Circuit selon la revendication 5 ou 6, comprenant, en outre, un oscillateur à verrouillage par injection (55) recevant ledit signal alternatif (S) ou le signal alternatif supplémentaire et fournissant un signal de sortie (S'). 8. Circuit selon la revendication 7, dans lequel la plage de fréquence de verrouillage de l'oscillateur (55) inclut une fréquence égale à un multiple entier de ladite fréquence souhaitée. 9. Circuit selon l'une quelconque des revendications 1 30 à 8, dans lequel au moins un oscillateur nanomagnétique (Osci) comprend : une première portion (12) d'un matériau magnétique dans laquelle les orientations des spins des particules de la première portion sont fixées, une deuxième portion (16) d'un 35 matériau magnétique dans laquelle les orientations des spins des 5B8362 - 07-GR4-139 21 particules de la deuxième portion sont susceptibles de varier, et une troisième portion (14) d'un matériau au moins partielle-ment conducteur interposée entre les première et seconde portions ; une source de courant (CS) comportant une première borne reliée à la première portion et une seconde borne reliée à la deuxième portion ; et une source adaptée à appliquer un champ magnétique (H) sur les première et deuxième portions.