FR 2921635 A1 20090403 FR 0706785 A 20070927 Procédé et dispositif de détection et de signalisation de l'approche du domaine de vortex par un giravion La présente invention concerne un procédé et un dispositif de détection et de signalisation de l'approche du domaine de vortex par un giravion, notamment du type hélicoptère. Plus particulièrement, ledit procédé et ledit dispositif de détection et de signalisation sont destinés à informer le pilote d'un giravion que ledit giravion est proche, voire aborde un domaine de vol désigné généralement par la dénomination � état de vortex � par l'homme du métier. On rappelle qu'un giravion, quelquefois appelé � appareil à voilure tournante � (terme anglo-saxon : � Rotary Wing �) est équipé d'un rotor principal (éventuellement de plusieurs rotors principaux), d'axe sensiblement vertical et de grand diamètre qui assure totalement ou partiellement la sustentation. Dans le cas particulier de l'hélicoptère, le rotor principal, entraîné par au moins un moteur, assure à la fois la sustentation et la propulsion. En principe, un hélicoptère comprend également un rotor auxiliaire, appelé rotor arrière (ou rotor � anti-couple �) pour le contrôle en lacet de l'appareil. Plus précisément, le rotor principal est constitué par un certain nombre de pales qui peuvent être considérées comme des ailes de grand allongement, animées d'un mouvement de rotation. Ces pales sont attachées à une partie centrale du rotor 25 appelée � moyeu �. Par suite, au moins un moteur fournit la puissance mécanique aux rotors principal et arrière, ainsi qu'à des organes annexes. 2 Ce moteur est en général un moteur à turbine. Etant donné que le nombre de tours à la sortie d'une turbine est de l'ordre de 30 000 tours/minute (environ 500 t/s) alors que le nombre de tours du rotor principal est de l'ordre de 300 tours/minute, la transmission de la puissance de la turbine au rotor principal nécessite d'intercaler un réducteur appelé boîte de transmission principale (BTP). Un arbre de sortie de la BTP entraîne de la sorte notamment le rotor principal et donc les pales par l'intermédiaire du moyeu. Dans ces conditions, un giravion exécute en principe trois sortes de vols : - vol vertical, ascendant ou descendant, - vol stationnaire, l'appareil étant immobile par rapport à l'air, - vol de translation, horizontal ou incliné. Dans le vol vertical, la résultante aérodynamique et le poids total sont deux forces ayant la même direction mais de sens opposés : le vol est ascendant ou descendant, suivant que l'effet aérodynamique est supérieur ou inférieur au poids de l'appareil. Le vol stationnaire correspond à l'équilibre de l'appareil 20 immobile et soumis à deux forces égales et opposées, à savoir la résultante aérodynamique et le poids de l'appareil. Quant au vol de translation, il correspond à une possibilité normale des appareils appelés à se déplacer dans l'air : il n'est donc pas particulier aux giravions mais diffère du vol des avions. 25 En pratique, l'invention se rapporte au vol de descente d'un giravion. Dans ce cas, l'écoulement de l'air généré par le rotor principal diffère selon que la descente est rapide, modérée ou lente. Les vols à descentes rapide et modérée sont des régimes � non motorisés � : la puissance est fournie par le flux d'air et une roue libre intercalée dans l'ensemble de transmission de puissance mécanique permet au rotor de tourner librement. A contrario, le vol à descente lente est un régime motorisé, le pilote provoquant et contrôlant la descente du giravion par réduction du pas collectif des pales du rotor principal. En fait, l'invention concerne plus spécifiquement le vol à descente lente d'un giravion, cette descente pouvant se faire de façon verticale ou encore selon une forte pente de la trajectoire, c'est-à-dire avec une certaine vitesse horizontale ou vitesse propre instantanée Vp d'avancement du giravion, cette vitesse propre instantanée restant dans un domaine de valeurs relativement basses et étant associée à une vitesse verticale instantanée v. Dans le vol à descente lente et comme illustré par ailleurs, un sillage se forme à la partie inférieure du rotor principal, ce qui oblige les filets d'air centraux inférieurs à se rabattre vers le bas et les filets d'air centraux supérieurs à créer une zone tourbillonnaire vers la périphérie des pales. L'écoulement aérodynamique est donc perturbé et les tourbillons périphériques risquent ainsi de se développer en isolant complètement le plan du rotor. Ce phénomène dangereux, désigné � état de vortex � entraîne une perte générale de sustentation et de maniabilité. En d'autres termes et quand un giravion amorce une descente à faible vitesse verticale, le flux d'air traversant normalement le rotor du bas vers le haut en vol de translation risque d'être inversé et empêche de traverser le rotor, soit vers le haut, soit vers le bas : les pales travaillent alors dans leur propre remous et l'air environnant forme un � anneau tourbillonnaire � au voisinage du rotor principal. Une interprétation physique du phénomène est que le rotor, en descendant de la sorte, � avale � son propre sillage, ce qui explique le caractère turbulent de l'écoulement observé dans ce cas. Par conséquent, ce mode de fonctionnement se caractérise par un décollement de l'air au-dessus du rotor, provoquant un sillage. L'anneau tourbillonnaire se développe en général pour une vitesse verticale de l'hélicoptère voisine de la vitesse induite par le rotor, c'est-à-dire de l'ordre de 10m/s, et avec une faible vitesse de translation : une partie importante du rotor se trouve alors dans une zone de décrochage, les divers éléments de pales travaillant alors à un angle d'incidence relativement élevé. En translation à vitesse modérée et élevée, le remous du rotor est rejeté vers l'arrière, de sorte que l'état de vortex ne se produit pas. Le régime vortex est dangereux, mais par contre peut être facilement abandonné par le pilote, en amorçant soit une translation (commande de pas cyclique des pales du rotor), soit en augmentant la vitesse verticale (diminution du pas général des pales du rotor) afin de faire disparaître les remous du rotor. Par exemple, on connaît par le document US 6880782 un dispositif visant à agir sur le rotor d'un giravion pour sortir d'un domaine de vortex. Néanmoins, ce type de dispositif ne permet pas d'éviter à un giravion d'entrer dans ce domaine de vortex. Il se contente de corriger une situation potentiellement dangereuse mais n'évite pas la survenance d'une telle situation. La présente invention a pour objet de proposer un procédé et un dispositif permettant de détecter et de signaler à un pilote l'entrée d'un giravion dans un état de vortex ou encore, de façon prédictive, l'approche du giravion dans ledit état de vortex pour remédier aux inconvénients précités inhérents à de telles situations de vol. A cet effet, ledit procédé est remarquable selon l'invention en ce que: a) on fait une série de mesures préalables sur un giravion de référence du type particulier de giravion en mesurant lors de vols préliminaires une pluralité de couples de valeurs relatives aux composantes tangentielle et normale de la vitesse de l'écoulement d'air par rapport au plan du rotor, ces couples de valeurs déterminant au moins un domaine de vortex instantané représentatif de l'état de vortex par au moins un diagramme où les abscisses et les ordonnées correspondent respectivement auxdites composantes tangentielle et normale, b) lors du vol d'un giravion dudit type particulier de giravion, on détermine en temps réel une vitesse propre prédictive Vpp dudit giravion et une vitesse verticale prédictive VAp associée, c) on définit une première condition de détection relative aux dites vitesses propre prédictive Vpp et verticale prédictive vAP associées qui sont incluses dans le domaine de vortex instantané, d) on déclenche une alarme de signalisation lorsque ladite première condition de détection est réalisée. Avant de présenter le processus d'obtention des vitesses propre prédictive Vpp et verticale prédictive vAP, il importe de bien considérer qu'un domaine de vortex est lié au plan du rotor du giravion alors que la vitesse verticale est mesurée sur une verticale, c'est-à-dire suivant une ligne d'action de la pesanteur, et que la vitesse propre est mesurée selon la direction de la trajectoire, à savoir égale à la vitesse vraie s'il s'agit d'un vol en palier (vol dans un plan horizontal). A ce propos, on doit retenir que la vitesse verticale d'un aéronef et par suite celle d'un giravion est mesurée par un variomètre. La vitesse vraie est, quant à elle, déduite de la mesure d'un anémomètre qui indique une vitesse corrigée, encore dite vitesse air et désignée ci- après par VC. Alors, il est admis que : VC =VPj où le terme a (densité relative de l'air) est égal au quotient de la masse volumique p de l'air à l'altitude considérée par la masse 20 volumique po de l'air au sol en atmosphère standard. Par ailleurs et pour bien comprendre l'invention, il convient encore de rappeler que le vol de translation d'un giravion se fait à une vitesse d'avancement d'autant plus élevée que les déplacements du manche cyclique (commande du pas cyclique des 25 pales) vers l'avant (du giravion) est important : il en résulte une variation cyclique longitudinale du pas des pales qui entraîne l'inclinaison du plan du rotor vers l'avant et l'assiette du giravion suit sensiblement l'inclinaison du rotor. Ces préambules ayant été établis, on comprend bien que pour de faibles angles du plan du rotor par rapport à un plan horizontal, c'est-à-dire pour les phases de vol à faible accélération horizontale, on peut légitimement confondre les systèmes d'axes relatifs respectivement au domaine du vortex instantané d'une part (axes rotor) et aux vitesses horizontale et verticale d'autre part. Il en est bien ainsi et cela correspond à ce qui est réalisé généralement quand on parle de mise en � vortex en descente quasi-verticale �. L'homme du métier qualifie un tel domaine de vortex de � statique �, ce qui suppose une assiette du plan du rotor et une assiette du giravion sensiblement nulles. Si ce cas est bien réel, ce n'est pas pour autant le cas le plus courant, car ne correspondant pas à une utilisation classique d'un giravion. En conséquence, l'homme du métier définit en parallèle un domaine de vortex � dynamique �. La mise en vortex dynamique, c'est-à-dire en présence d'une forte accélération horizontale négative, avec 20° (voire davantage) de l'assiette du plan du rotor (et par suite 20°, voire davantage de décalage entre les deux systèmes d'axes définis ci-dessus) est tout aussi dangereuse et peut se produire lors de tout atterrissage avec une vitesse verticale de descente, une forte décélération horizontale, cette situation étant éventuellement aggravée par un léger vent arrière. De la sorte, un domaine de vortex instantané de type statique sera défini essentiellement par un seul domaine représenté dans le système d'axes lié au plan du rotor dont l'assiette est sensiblement nulle alors qu'un domaine de vortex instantané de type dynamique peut comprendre une pluralité de domaines de vortex liés au plan du rotor, chaque domaine de vortex correspondant à une assiette donnée et étant représenté par un diagramme dans le système d'axes lié au plan du rotor (abscisses et ordonnées relatives respectivement aux composantes tangentielle et normale de la vitesse de l'air par rapport au plan du rotor). Bien entendu, pour une assiette donnée du plan du rotor pour laquelle le domaine de vortex n'a pu être établi, une interpolation sera effectuée par rapport à deux assiettes immédiatement adjacentes, si possible de part et d'autre, sinon une extrapolation sera réalisée. En conséquence, l'utilisation d'un domaine de vortex instantané de type statique correspond à un premier mode de réalisation de l'invention. Un deuxième mode de réalisation concerne l'exploitation d'un domaine de vortex instantané de type dynamique. De façon avantageuse, on obtient la vitesse verticale prédictive vAP au cours de l'étape b) en effectuant les étapes complémentaires suivantes : b1) on mesure la vitesse verticale instantanée v du giravion, b2) on détermine une vitesse verticale corrective VCORR, b3) on additionne la vitesse verticale corrective à la vitesse verticale instantanée pour obtenir ladite vitesse 20 verticale prédictive vAP. Comme vu précédemment, la vitesse verticale instantanée v du giravion est fournie par un variomètre. De plus, au cours de l'étape b2), durant une étape b21), on détermine une première correction de la mesure de la vitesse 25 verticale instantanée v en fonction de la vitesse propre instantanée Vp, la vitesse propre prédictive Vpp, la vitesse Vy de puissance minimale, la vitesse verticale instantanée v mesurée par un variomètre et une constante caractéristique k du giravion d'un type donné de giravion. Cette constante k est déterminée grâce à des essais et à partir d'une approximation linéaire qui correspond à un rapport de proportionnalité entre puissances et vitesse verticale du giravion, indépendant de la masse du giravion, tel que : v=k(W -1) n avec l'approximation : = WvY 2 - VY Dans ces relations, on désigne par WvY et Wn les puissances nécessaires pour voler en palier respectivement à la vitesse VY de puissance minimale et à la vitesse propre Vp, et par W la puissance disponible instantanée du giravion. Sur cette base et en premier lieu, on détermine un terme prédictif applicable à la vitesse verticale instantanée v et valant : CP1 V = (v + k) PP `vP 2VY - VPP Dans le cadre de cette première correction, il est prévu éventuellement en deuxième lieu durant une étape b21') de pondérer le terme prédictif par un premier coefficient pondérateur A déterminé par des essais relatifs à chaque type de giravion. Ce 20 premier coefficient pondérateur est généralement proche de l'unité. Le terme prédictif pondéré CPP, s'écrit donc : CPP, = A x CP, 915 Le signe � x � correspond au symbole de multiplication. Dans ces conditions, la première correction de la mesure de la vitesse verticale instantanée v est égale soit au terme prédictif Cpt soit au terme prédictif pondéré Cppi. Il importe de noter que cette première correction (Cpi ou Cpp1) n'est applicable que si les deux conditions suivantes sont remplies : la vitesse conventionnelle VC en vol de palier est inférieure à la vitesse Vy laquelle est voisine de 65kt (noeuds), - la vitesse conventionnelle VC est décroissante. Dans le cas d'un giravion, on définit en effet un premier régime de vitesse s'appliquant lorsque la vitesse conventionnelle VC du giravion est supérieure à la vitesse Vy de puissance minimale. II est caractérisé par une augmentation de la puissance avec la vitesse par rapport à l'air et correspond à des vols stabilisés. A contrario, un deuxième régime de vitesse s'applique en dessous de cette vitesse de puissance minimale. Il est caractérisé par une instabilité de vol des giravions. Dans ce deuxième régime de vitesse, la vitesse conventionnelle est basse et la puissance augmente quand la vitesse du giravion diminue. Les mesures anémométriques sont alors de moins en moins fiables quand la vitesse d'avancement du giravion diminue. De plus, la vitesse verticale instantanée mesurée est approximative en raison du retard lié à l'inertie d'un variomètre. Le procédé selon la présente invention peut comprendre de plus durant l'étape b2), une étape b22) au cours de laquelle on détermine une deuxième correction de la vitesse verticale instantanée v et valant : dVP CP2 = VP dt qui par définition s'oppose à la variation d'altitude dt du giravion en raison de la relation : dh dVP dt VP dt obtenue par dérivation de l'expression du bilan énergétique supposé constant pendant la réduction de vitesse du giravion à partir de la vitesse Vy de puissance minimale jusqu'au vol stationnaire, soit : 2mVP2+mgh+ fWn+$W=CT où m, h et g désignent respectivement la masse de l'aéronef, l'altitude de vol, et l'accélération de la pesanteur, CT étant une constante et les puissances Wn et W restant constantes. Dans ces conditions, l'accélération instantanée de l'aéronef est avantageusement obtenue à partir d'une mesure d'accélération, par exemple relative à un accéléromètre disposé suivant l'axe longitudinal du giravion, plus précis que le résultat découlant du traitement de mesures anémométriques à basse vitesse. 20 Dans le cadre de cette deuxième correction, il est prévu éventuellement en deuxième lieu, durant une étape b22') de pondérer le terme correctif par un deuxième coefficient pondérateur B sensiblement égal à 0,5. 11 10 15 dVP dt Le terme correctif pondéré CPP2 s'écrit donc : CPP2 = B X Cp2 Par conséquent, la deuxième correction de la mesure de la vitesse verticale instantanée v est égale soit au terme correctif, soit au terme correctif pondéré. Plus précisément, cette deuxième correction est destinée à compenser les éventuelles interprétations erronées des indications fournies par un variomètre et relatives à un phénomène dit d�( ascendance �. En effet, lorsque le pilote fait cabrer le giravion, même légèrement, et voire instinctivement, sans toutefois modifier la puissance motrice instantanée (énergie) du giravion, le variomètre indique une vitesse verticale positive dans un tout premier temps. Ainsi, à court terme, l'assiette longitudinale du fuselage augmente et le giravion tend à monter. Or, l'énergie totale du giravion est la somme de son énergie cinétique et de son énergie potentielle. Comme la puissance est maintenue constante, l'énergie potentielle augmentant, l'énergie cinétique diminue de sorte que le giravion ralentit. Malheureusement, le pilote ne se rend pas compte de la perte de vitesse du giravion car il croit profiter du phénomène naturel d'ascendance. Le pilote ne peut donc remédier à cette perte de vitesse par une augmentation de la puissance du giravion. De plus, ce ralentissement dans le domaine du deuxième 25 régime de vitesse s'accompagne, comme vu ci-dessus, d'une augmentation de puissance nécessaire. Dès lors, la vitesse verticale chute subitement de manière à devenir fortement négative, le pilote n'ayant pas augmenté la puissance nécessaire comme requis en raison de la diminution de la vitesse d'avancement. Le giravion amorce donc une descente rapide, voire dangereuse, et imprévisible de la part du pilote puisque le variomètre affichait, quelques instants auparavant, une vitesse verticale positive (vitesse ascensionnelle). Dans la mesure où d'une part la première correction est seulement appliquée et d'autre part les première et deuxième corrections sont appliquées simultanément, la vitesse verticale corrective vcoRR prend l'une des formes suivantes VCORR = CP1 OU VCORR = CPP1 OU VCORR = CP1+ CP2 OU VCORR = CP1+ CPP2 OU VCORR = CPP1 + CP2 OU VCORR = CPP1+ CPP2 Par suite, la vitesse verticale prédictive vAp, retenue à l'étape b3) et présentée au pilote, est, selon le cas, telle que : vAp = V + CP1 OU vAp = V + CPP1 ou vAp = v + CP1+ CP2 ou vAp = V + CP1+ Cpp2 ou vAp = V + CPP1 + CP2 ou VAp = V + CPP1+ Cpp2 Préférentiellement, la vitesse propre prédictive Vpp est déterminée par la relation : Vpp = Vp + dd P At avec un espace temps At avantageusement égal à 10 secondes. Cette condition conduit à écrire la vitesse propre prévisionnelle dans 10 secondes de la façon suivante : dVP VP10=Vp+(10x dt A titre d'exemple, la vitesse verticale prédictive dans 10 secondes s'écrit alors comme ci-après dans le cas le plus général : vAp = v + A[(v+k) VPP vP ] + B(Vp dP ) Y PP J ou encore à : dVP VAP = V + A (VAP ù V) + B(Vp dt soit, si At = 10 secondes : dVP VAP = V + A (V10 ù V) + B(Vp dt 15 où: v1Ô=v+(v+k) VP10-VP ) 2VY - VP10 v10 étant la vitesse verticale v prédictive dans 10 secondes, sans prise en compte du terme correctif ou du terme correctif pondéré. La détermination de la vitesse propre instantanée Vp, selon au moins trois variantes applicables à chacun des deux modes de 1410 15 réalisation de l'invention, permet notamment de pallier à la perte de sensibilité à basse vitesse d'un anémomètre. Selon la première variante de l'invention, on mesure la vitesse propre instantanée à partir d'un instrument connu sous l'appellation �Omni Directional Air Data System� utilisé par exemple pour des hélicoptères militaires tels que l'appareil UH60 ou encore un dispositif similaire mis en oeuvre sur l'hélicoptère � DAUPHINTM COAST GUARD �, développé par la demanderesse. II s'agit de deux tubes de Pitot placés sur deux bras opposés 10 d'une antenne tournante, centrée sur l'axe de rotation du rotor principal, au dessus du plan des pales. Un tel dispositif a une sensibilité à peu près constante et peut fournir les deux composantes de la vitesse air dans le plan de rotation du dispositif, à l'exclusion de la troisième composante. 15 La deuxième variante fait recours pour la mesure de la vitesse d'un aéronef, notamment d'un giravion à basse vitesse, à l'anémomètre décrit dans le document FR0607239 de la demanderesse. Cet instrument comporte un bras tournant à vitesse 20 constante muni de deux sondes de pression disposées à chacune de ses extrémités, chaque sonde ayant deux prises de pression symétriques par rapport au plan de rotation dudit bras, ce qui permet d'accéder aux trois composantes de la vitesse par rapport à l'air. 25 En conséquence, une telle anémométrie n'est plus un facteur limitant au niveau de la mesure des pressions statique et totale à basses vitesses et on obtient ainsi la vitesse propre du giravion avec une bonne précision à basse vitesse d'avancement avec ces deux dispositifs. deux dispositifs. La troisième variante est basée sur une hypothèse selon laquelle le vent ne change ni en intensité ni en direction pendant la réduction de la vitesse du giravion à partir de la vitesse Vy de puissance minimale jusqu'au vol stationnaire. En effet, il est aisé de déterminer la vitesse du vent, à une vitesse conventionnelle supérieure à la vitesse de puissance minimale car dans ce premier régime de vitesse et comme déjà précisé, les informations d'origine anémométrique sont fiables. On a donc accès grâce à un anémomètre à la vitesse conventionnelle VC et à la vitesse propre Vp après avoir effectué la correction barométrique selon la relation : VC VP=\tir Par contre, aux basses vitesses (VC Selon l'invention, on détermine dans ce cas la vitesse du vent VW au moment de la réduction de vitesse en dessous de Vy en soustrayant vectoriellement la vitesse sol fournie par le GPS de la vitesse Vp résultant de la mesure anémométrique. Cette vitesse VW est supposée rester constante pendant l'approche du giravion durant laquelle sa vitesse diminue de Vy à zéro, de sorte que la vitesse propre Vp est alors estimée égale à la somme vectorielle VS + VW VS étant la vitesse sol instantanée issue du GPS dans 16 l'ensemble du deuxième régime. La vitesse conventionnelle VC correspondante sera ainsi égale à VPJ On obtient ainsi la vitesse propre Vp du giravion quelle que soit sa vitesse de vol. Cependant, il est à noter que la vitesse propre Vp déterminée selon cette troisième variante est essentiellement bidimensionnelle du fait que la vitesse sol fournie par le GPS est aussi bidimensionnelle. L'invention a également pour objet un dispositif de détection et de signalisation du domaine de vortex � instantané � relatif à un giravion d'un type donné de giravion, mettant en oeuvre le procédé présenté ci-dessus, et qui se caractérise en ce qu'il comprend : un premier moyen pour mesurer la vitesse verticale instantanée v d'un giravion, un deuxième moyen pour mesurer la vitesse propre 15 instantanée Vp d'un giravion, un troisième moyen constitutif d'une base de données relative à la représentation d'un domaine de vortex instantané par un diagramme dans un système d'axes lié au plan du rotor et tel que les abscisses et les ordonnées 20 correspondent respectivement aux composantes de la vitesse de l'air, tangentielle et normale audit plan du rotor du giravion, un quatrième moyen relié par une première f1, une deuxième U et une troisième t3 liaisons respectivement au premier, 25 deuxième et troisième moyens, ce quatrième moyen étant prévu pour : • calculer en temps réel la vitesse verticale prédictive vAP du giravion, • calculer en temps réel la vitesse propre prédictive Vpp du giravion associée à la vitesse verticale prédictive VAP, • détecter si le couple vitesse verticale prédictive et vitesse propre prédictive associée est inclus dans le domaine de vortex instantané, • déclencher une alarme si ledit couple vitesse verticale prédictive et vitesse propre prédictive associée est détecté dans le domaine de vortex instantané. Dans ces conditions, un cinquième moyen relié par une liaison M au quatrième moyen signale cette alarme au pilote du giravion. Selon le premier mode de réalisation de l'invention, le 15 domaine de vortex instantané est du type statique de sorte que le seul diagramme représentatif de l'état de vortex correspondant et établi dans le système d'axes précité (lié au plan du rotor) est relatif à une assiette sensiblement nulle du plan du rotor. Dans le cas du deuxième mode de réalisation, le domaine de 20 vortex instantané est du type dynamique. Par suite, le troisième moyen comprend une pluralité de diagrammes représentatifs d'autant d'états du vortex, chaque diagramme correspondant à une assiette donnée du plan du rotor. Dans la mesure où le dispositif selon l'invention exploite un 25 domaine de vortex instantané du type dynamique, il est nécessaire d'implémenter ce dispositif par un sixième moyen de mesure de ladite assiette rotor, assimilée à l'assiette du giravion comme vu précédemment. Le quatrième moyen détermine alors à partir du troisième moyen, le domaine de vortex instantané associé à ladite 10 assiette mesurée. Le sixième moyen est relié par une liaison L1 audit quatrième moyen. Par ailleurs, et de manière optionnelle, le dispositif comprend aussi un septième moyen, relié par une liaison L2 au quatrième moyen pour la mesure de l'accélération instantanée du giravion, pour calculer le terme correctif ou le terme correctif pondéré précédemment explicité. Avantageusement, on note que : -le premier moyen est un variomètre, - le deuxième moyen est de façon avantageuse mais non exclusivement soit un anémomètre selon les deux variantes précitées, soit un GPS selon la troisième variante. Dans ce dernier cas, la vitesse propre correspond à la somme vectorielle de la vitesse fournie par le GPS et de la vitesse du vent obtenue par différence de la vitesse propre et de la vitesse donnée par le GPS quand la vitesse conventionnelle est égale à la vitesse de puissance minimale, - le quatrième moyen est un calculateur, - le cinquième moyen est une alarme sonore, lumineuse ou tout autre moyen équivalent tel qu'un indicateur avec une symbologie adaptée, par exemple, - le sixième moyen est un horizon artificiel, - le septième moyen est un accéléromètre. Par ailleurs, il est rappelé que le troisième moyen contient en mémoire les valeurs prédéterminées de la vitesse Vy de 19 puissance minimale et d'un coefficient caractéristique k, qui sont des constantes pour un giravion d'un type donné de giravion. Ainsi, selon l'invention et contrairement aux préjugés existants, il devient possible de gérer les limites du domaine de vol d'un giravion, notamment d'éviter ou de retarder l'entrée en VRS (� Vortex Ring State �, dénomination anglo-saxonne de l'état de vortex). L'invention et ses avantages apparaîtront avec plus de détails dans le cadre de la description suivante qui illustre des exemples de réalisation préférés, donnés sans aucun caractère limitatif, en référence aux figures annexées qui représentent : la figure 1, une illustration de l'écoulement de l'air en présence d'un rotor de giravion dans un état de vortex, - la figure 2, un schéma de présentation du dispositif selon l'invention, - la figure 3, une illustration de la représentation d'un état de vortex par un diagramme, la figure 4 un schéma synoptique des étapes d'exécution du procédé selon l'invention. Les éléments présents dans plusieurs figures distinctes sont affectés d'une seule et même référence. Le sens des vitesses de l'air représentées sur la figure 1 correspond à une descente lente et quasi-verticale d'un giravion. La vitesse Vz désigne la composante de la vitesse de l'écoulement de l'air, normale au plan du rotor PR et la valeur VF, appelée � vitesse de Froude � par l'homme du métier, est supérieure dans cette situation à Vz. On constate qu'un sillage S se forme à la partie inférieure du rotor, ce qui oblige les filets d'air centraux supérieurs FCS à créer une zone tourbillonnaire ZT vers la périphérie des pales P. Dans ces conditions, ce phénomène d'état de vortex manifesté en principe par des vibrations ressenties par l'équipage, prend naissance quand le giravion amorce une descente (verticale, mais aussi à forte pente de descente), le rotor descendant dans son propre souffle et perdant alors de la portance en raison de son isolement par rapport à l'écoulement d'air. Une chute brutale s'ensuit si aucune manoeuvre correctrice n'est entreprise. Pour remédier à ce dangereux inconvénient, propre aux giravions, la demanderesse propose un procédé et un dispositif remplissant de façon inattendue des fonctions de détection et de signalisation prédictives de l'approche d'un état de vortex. Dès lors, le pilote du giravion peut prendre les mesures qui s'imposent en anticipant son action par rapport à cette approche, évitant l'entrée du giravion dans un état de vortex. Le dispositif D selon la figure 2 et conforme à l'invention comprend à cet effet : - un premier moyen 1 pour mesurer la vitesse verticale instantanée v d'un giravion, ce premier moyen étant avantageusement un variomètre, - un deuxième moyen 2 pour mesurer la vitesse propre instantanée Vp du giravion, ce deuxième moyen correspondant de préférence à l'une des trois variantes suivantes : • un anémomètre selon la première et la deuxième variantes précitées, • ou un GPS selon la troisième variante susmentionnée auquel cas la vitesse propre correspond à la somme vectorielle de la vitesse fournie par le GPS et de la vitesse du vent obtenue par différence de la vitesse propre et de la vitesse donnée par le GPS quand la vitesse conventionnelle VC est égale ou supérieure à la vitesse Vy de puissance minimale. Bien entendu, on peut envisager tout autre instrument de mesure de la vitesse propre, sans pour autant sortir du cadre de la présente invention, • un troisième moyen 3 constitutif d'une base de données BDD relative à la représentation d'au moins un domaine de vortex instantané par au moins un diagramme dans un système d'axes lié au plan du rotor et tel que les abscisses et les ordonnées correspondent respectivement aux composantes de la vitesse de l'air, tangentielle et normale au plan du rotor du giravion, • un quatrième moyen 4 constitué par un calculateur relié par une première f1, une deuxième U et une troisième e3 liaisons respectivement au premier, deuxième et troisième moyens, ce quatrième moyen étant prévu pour : o le calcul en temps réel de la vitesse verticale prédictive vAP du giravion, o le calcul en temps réel de la vitesse propre prédictive Vpp du giravion associée à la vitesse verticale prédictive vAP, o une détection si le couple vitesse verticale prédictive et vitesse propre prédictive associée est inclus dans un domaine de vortex instantané, o une signalisation d'une alarme si ledit couple vitesse propre prédictive Vpp et vitesse verticale prédictive VAP associée est détecté dans le domaine de vortex instantané, o un cinquième moyen 5 de signalisation de ladite alarme relié au quatrième moyen 4 par une liaison f4, ce cinquième moyen étant une alarme sonore, lumineuse ou tout autre tel qu'un indicateur avec une symbologie adaptée, par exemple. De façon optionnelle, le dispositif D peut aussi comporter : un sixième moyen 6, relatif de préférence à un horizon artificiel, relié par une liaison L1 au quatrième moyen 4, de façon à sélectionner un diagramme représentatif du domaine de vortex dynamique relatif à la mesure de l'assiette du plan du rotor, pratiquement celle du giravion, c'est-à-dire de façon à déterminer le domaine de vortex instantané correspondant à ladite assiette mesurée, si nécessaire par interpolation ou extrapolation entre différents diagrammes définis pour différentes assiettes dudit plan du rotor, ou encore en retenant le diagramme relatif à l'assiette du plan du rotor la plus proche de l'assiette mesurée, un septième moyen 7, relié par une liaison L2 au quatrième moyen 4, de façon à déterminer l'accélération instantanée dVp dt du giravion pour corriger éventuellement les effets dits d'� ascendance �, ce septième moyen étant de préférence un accéléromètre.25 Par ailleurs, il est rappelé que le quatrième moyen 4 contient en mémoire d'une part les valeurs prédéterminées de la vitesse Vy de puissance minimale et d'un coefficient caractéristique k, qui sont des constantes pour un giravion d'un type donné de giravion et d'autre part les valeurs des constantes A et B, ajustables en fonction du besoin. On rappelle que le dispositif comporte au moins deux modes de réalisation, les premier et deuxième modes correspondant à l'exploitation du troisième moyen 3 respectivement à partir d'un domaine de vortex instantané de type statique (un seul diagramme représentatif du domaine de vortex instantané relatif en principe à une assiette sensiblement nulle du plan du rotor) ou de type dynamique (avec une pluralité de diagrammes, chacun relatif à une assiette du plan du rotor représentatif d'un domaine de vortex instantané). A titre illustratif, la figure 3 représente un domaine de vortex instantané du type statique sous la forme du diagramme DVS alors que le diagramme DVD correspond à un état de vortex instantané, sélectionné parmi une pluralité de diagrammes représentatifs d'un domaine de vortex du type dynamique. Les abscisses et les ordonnées désignent les composantes de la vitesse de l'écoulement de l'air respectivement dans le plan du rotor (exprimée en noeuds) et normale à ce plan (exprimée en ft/mn). En l'espèce, les diagrammes selon la figure 2 concernent un hélicoptère Ecureuil AS 350 fabriqué par la demanderesse. Cet appareil se trouve en zone de vortex si un couple de valeurs vitesse propre et vitesse verticale associée est à l'intérieur du domaine de vortex statique DVS (assiettes du plan du rotor et du giravion sensiblement identiques). II en est de même pour le domaine de vortex dynamique, en l'occurrence si un tel couple de valeurs est compris dans le diagramme DVD pour l'assiette associée du plan du rotor. Dans le cas présent, ce diagramme DVD correspond à une assiette du plan du rotor de l'ordre de 22 degrés ce qui montre l'évolution possible du domaine DVS vers le domaine DVD en fonction de l'évolution de l'assiette du plan du rotor. Bien entendu, le dispositif peut exploiter comme diagramme représentatif du domaine de vortex instantané : soit un diagramme représentatif du domaine de vortex statique, soit un diagramme représentatif du domaine de vortex statique d'une part et une pluralité de diagrammes représentatifs du domaine de vortex dynamique. Lorsque les diagrammes représentatifs d'un domaine de vortex dynamique sont utilisés, le diagramme de vortex instantané retenu pour une assiette mesurée du giravion est alors obtenu : soit par une interpolation ou une extrapolation effectuée à partir de la pluralité de diagrammes disponibles, chacun étant associé à une assiette du plan du rotor, soit en sélectionnant le diagramme relatif à une assiette du plan du rotor, la plus proche de celle mesurée. L'utilisation d'un domaine de vortex dynamique positionne les vitesses prédictives propre et verticale par rapport aux composantes de la vitesse de l'écoulement de l'air, assimilation admise en raison du caractère prédictif précité et de la simplification en résultant. Dans ces conditions, le dispositif 1 met en oeuvre le procédé schématisé par la figure 4. Ainsi, le procédé de détection et de signalisation du domaine de vortex relatif à un giravion est remarquable en ce que l'on effectue successivement les étapes suivantes : a) on fait une série de mesures préalables sur un giravion de référence du type particulier de giravion en mesurant lors de vols préliminaires une pluralité de couples de valeurs relatives aux composantes tangentielle et normale de la vitesse de l'écoulement d'air par rapport au plan du rotor, ces couples de valeurs déterminant au moins un domaine de vortex instantané représentatif d'un état de vortex par au moins un diagramme où les abscisses et les ordonnées correspondent respectivement auxdites composantes tangentielle et normale, b) lors du vol d'un giravion dudit type particulier de giravion, on détermine en temps réel une vitesse propre prédictive Vpp dudit giravion et une vitesse verticale prédictive vAP associée, c) on définit une première condition de détection relative auxdites vitesses propre prédictive Vpp et verticale prédictive vAP associée qui sont incluses dans le domaine de vortex instantané, d) on déclenche une alarme de signalisation lorsque ladite première condition de détection est réalisée. Comme explicité ci-dessus, le domaine de vortex instantané est représenté par un diagramme issu d'un domaine de vortex soit du type statique, soit du type dynamique, ledit diagramme étant tel que les abscisses et les ordonnées correspondent aux composantes de la vitesse de l'air respectivement tangentielle et normale au plan du rotor. De façon avantageuse, on obtient la vitesse verticale prédictive vAp au cours de l'étape b) en effectuant les étapes complémentaires suivantes : 131) on mesure la vitesse verticale instantanée v du 5 giravion, b2) on détermine une vitesse verticale corrective VCORR, b3) on additionne la vitesse verticale corrective à la vitesse verticale instantanée pour obtenir ladite vitesse verticale prédictive VAp. 10 De plus, au cours de l'étape b2), durant une étape b21), on détermine une première correction de la mesure de la vitesse verticale instantanée v en fonction de la vitesse propre verticale Vp, la vitesse propre prédictive Vpp, la vitesse Vy de puissance minimale, la vitesse verticale instantanée v mesurée par un 15 variomètre et une constante caractéristique k du giravion d'un type donné de giravion. Sur cette base et en premier lieu, on détermine un terme prédictif applicable à la vitesse verticale instantanée v et valant : CP1 _(v+k) VPP-VP l 2V Y - VPP 20 Dans le cadre de cette première correction, il est prévu éventuellement en deuxième lieu durant une étape b21') de pondérer le terme prédictif par un premier coefficient pondérateur A déterminé par des essais relatifs à chaque type de giravion. Ce premier coefficient pondérateur est généralement proche de 25 l'unité. Le terme prédictif pondéré Cpp1 s'écrit donc : Cpp1 = A x Cpt Dans ces conditions, la première correction de la mesure de la vitesse verticale instantanée v est égale soit au terme prédictif CP1 soit au terme prédictif pondéré Cppi. Il importe de noter que cette première correction (CP1 ou Cpp1) n'est applicable que si les deux conditions suivantes sont remplies : la vitesse conventionnelle VC en vol de palier est inférieure à la vitesse Vy laquelle est voisine de 65kt (noeuds), - la vitesse conventionnelle VC est décroissante. Le procédé selon la présente invention peut comprendre de plus durant l'étape b2), une étape b22) au cours de laquelle on détermine une deuxième correction de la vitesse verticale instantanée v et valant : dVP CP2 = VP dt qui par définition s'oppose à la variation d'altitude dt du giravion dans les conditions expliquées par ailleurs. Dans le cadre de cette deuxième correction, il est prévu éventuellement en deuxième lieu, durant une étape b22') de 20 pondérer le terme correctif par un deuxième coefficient pondérateur B sensiblement égal à 0,5. Le terme correctif pondéré CPP2 s'écrit donc : Cpp2 = B x Cpt Par conséquent, la deuxième correction de la mesure de la15 vitesse verticale instantanée v est égale soit au terme correctif, soit au terme correctif pondéré. Dans la mesure où d'une part la première correction est seulement appliquée et d'autre part les première et deuxième corrections sont appliquées simultanément, la vitesse verticale corrective VCORR prend l'une des formes suivantes : VCORR = CP1 OU VCORR = CPP1 OU VCORR = CP1+ CP2 OU VCORR = CP1+ CPP2 OU VCORR CPP1 + CP2 OU VCORR = CPP1+ CPP2 Par suite, la vitesse verticale prédictive vAp, retenue à l'étape b3) est, selon le cas, telle que : VAP = v + CP1 OU VAP = V + CPP1 OU VAp = V + CP1+ Cp2 OU VAP = V + CP1+ Cpp2 OU VAP = V + CPP1 + Cp2 OU VAp = V + CPP1+ Cpp2 Par ailleurs, la vitesse propre prédictive Vpp est déterminée par la relation : Vpp = Vp + dd P At avec un espace temps At avantageusement égal à 10 secondes. Cette condition conduit à écrire la vitesse propre prévisionnelle dans 10 secondes de la façon suivante : VP10=Vp+(10x dVP ) dt A titre d'exemple, la vitesse verticale prédictive dans 10 secondes s'écrit alors comme ci-après dans le cas le plus général : vAp = v + A[(v+k) VPP -VP ] + B(Vp d~ P ) Y PP ou encore à : VAp = V + A (vAp ù V) + B(Vp d Vp dt ) soit, si At = 10 secondes : VAp = V + A (V10 ù V) + B(Vp dVP ) dt OÙ: v10=v+(v+k) VP10-VP ) 2VY - VP10 v10 étant la vitesse verticale v prédictive dans 10 secondes, sans 15 prise en compte du terme correctif ou du terme correctif pondéré. Naturellement, la présente invention est sujette à de nombreuses variations quant à sa mise en oeuvre. Bien que plusieurs modes de réalisation aient été décrits, on comprend bien qu'il n'est pas concevable d'identifier de manière exhaustive tous 20 les modes possibles. Il est bien sûr envisageable de remplacer un 10 REVENDICATIONS 1. Procédé de détection et de signalisation de l'approche d'un domaine de vortex par un giravion d'un type particulier de giravion, caractérisé en ce que l'on effectue successivement les étapes suivantes : a) on fait une série de mesures préalables sur un giravion de référence du type particulier de giravion en mesurant lors de vols préliminaires une pluralité de couples de valeurs relatives aux composantes tangentielle et normale de la vitesse de l'écoulement d'air par rapport au plan du rotor, ces couples de valeurs déterminant au moins un domaine de vortex instantané représentatif d'un état de vortex par au moins un diagramme où les abscisses et les ordonnées correspondent respectivement auxdites composantes tangentielle et normale, b) lors du vol d'un giravion dudit type particulier de giravion, on détermine en temps réel une vitesse propre prédictive (Vpp) dudit giravion et une vitesse verticale prédictive (VAp) associée, c) on définit une première condition de détection relative auxdites vitesses propre prédictive (Vpp) et verticale prédictive (VAp) associées qui sont incluses dans le domaine de vortex instantané, d) on déclenche une alarme de signalisation lorsque ladite première condition de détection est réalisée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le domaine de vortex instantané est de type statique, représenté par un seul diagramme comportant en abscisses et en ordonnées, les composantes de la vitesse de l'air respectivement tangentielle et normale au plan du rotor, ledit diagramme correspondant de plus à une seule assiette, sensiblement nulle dudit plan du rotor. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le domaine de vortex instantané est de type soit statique, soit de type dynamique représenté par un diagramme sélectionné parmi une pluralité de diagrammes relatifs à une pluralité d'assiettes du plan du rotor, y compris l'assiette sensiblement nulle, de telle sorte que ledit diagramme sélectionné correspond sensiblement à l'assiette mesurée dudit plan du rotor et comporte en abscisses et en ordonnées les composantes de la vitesse de l'air respectivement tangentielle et normale au plan du rotor. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on calcule la vitesse verticale prédictive (VAp) 20 en effectuant les étapes complémentaires suivantes : b1) on mesure la vitesse verticale instantanée (v) du giravion, b2) on détermine une vitesse verticale corrective (vcoRR), b3) on additionne la vitesse verticale corrective à la vitesse 25 verticale instantanée pour obtenir ladite vitesse verticale prédictive (VAp). 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que au cours de l'étape b2), durant une étape b21), on détermine un terme prédictif applicable à la vitesse verticale instantanée (v) et valant : CP1 - (V +k) VPP VP 2VY - VPP avec : Vp = vitesse propre instantanée du giravion, d'un type donné de giravion, Vy = vitesse prédéterminée de puissance minimale du giravion, 10 d'un type donné de giravion, k = coefficient caractéristique prédéterminé du giravion, d'un type donné de giravion. si les deux conditions suivantes sont remplies : - la vitesse conventionnelle (VC) en vol de palier est inférieure 15 à la vitesse (Vy) de puissance minimale, û la vitesse conventionnelle (VC) est décroissante. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que durant une étape supplémentaire b21'), on détermine un terme prédictif pondéré (Cpp,), A étant un premier 20 coefficient pondérateur, tel que : Cpp1 = A x Cpt 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le premier coefficient pondérateur (A) est proche de 1.5 8. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la vitesse verticale corrective (vcoRR) est égale au terme prédictif (Cpi) de sorte que la vitesse verticale prédictive est telle que : VAP - V+CP1 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que la vitesse verticale corrective (vcoRR) est égale au terme prédictif pondéré (Cpp1) de sorte que la vitesse verticale prédictive (VAR) est telle que : VAP = v+CPP1 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que au cours de l'étape b2), durant une étape b22), on détermine un terme correctif (CP2) tel que : dVP CP2 = VP dt dVP (Vp) désignant la vitesse instantanée du giravion et ( dt ) son accélération instantanée, t étant le temps. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que, ayant déterminé au cours d'une étape b21) un terme prédictif (Cpi), la vitesse verticale corrective (vcoRR) est égale à l'addition du terme correctif (CP2) et du terme prédictif (Cp1) de sorte que la vitesse ascensionnelle (VAR) est telle que : VAP - CP1 +CP21 2 . Procédé selon la revendication 1 1 , caractérisé en ce que, ayant déterminé au cours d'une étape supplémentaire b21') un terme prédictif pondéré (Cppi), la vitesse verticale corrective (VCORR) est égale à l'addition du terme correctif (CP2) et du terme prédictif pondéré (Cpp1) de sorte que la vitesse verticale prédictive (vAp) est telle que : vAP = V + CPP1 +CP2 13. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que durant une étape supplémentaire b22'), on 10 détermine un terme correctif pondéré (CPP2), B étant un deuxième coefficient pondérateur, tel que : CPP2 = B x CP2 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que le deuxième coefficient pondérateur (B) est 15 sensiblement égal à 0,5. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que, ayant déterminé au cours d'une étape b21) un terme prédictif (Cp1), la vitesse verticale corrective (VCORR) est 20 égale à l'addition du terme prédictif (Cpi) et du terme correctif pondéré (CPP2) de sorte que la vitesse ascensionnelle prédictive (vAp) est telle que : vAP - v + CP1 +CPP216. Procédé selon l'une quelconque des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que, ayant déterminé au cours d'une étape supplémentaire b21') un terme prédictif pondéré (Cpp1), la vitesse verticale corrective (vCORR) est égale à l'addition du terme prédictif pondéré (Cpp1) et du terme correctif pondéré (CpP2) de sorte que la vitesse verticale prédictive (VAp) est telle que : VAP = V + Cpp1 +CpP2 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que l'on détermine la vitesse propre prédictive (Vpp) par la relation suivante : Vpp = Vp+ dd P At t et At désignant respectivement le temps et un espace de temps. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'espace de temps (At) est sensiblement de dix secondes. 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que l'on mesure la vitesse verticale instantanée (v) à l'aide d'un variomètre. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 19,caractérisé en ce que l'on mesure l'accélération ( d P) à l'aide d'un accéléromètre disposé selon l'axe longitudinal du giravion. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 20, caractérisé en ce que l'on mesure la vitesse propre instantanée (Vp) à l'aide d'un � Omni Directionnal Air Data System �. 22. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 20, caractérisé en ce que l'on mesure la vitesse propre instantanée (Vp) à l'aide d'un anémomètre comportant un bras tournant à vitesse constante, muni de deux sondes de pression disposées chacune à une des extrémités dudit bras, chaque sonde ayant deux prises de pression symétriques par rapport au plan de rotation du bras. 23. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 20, caractérisé en ce que si la vitesse conventionnelle (VC) du giravion est inférieure à la vitesse (Vy) de puissance minimale, on calcule la vitesse propre (Vp) dudit giravion en faisant la somme vectorielle de la vitesse sol (Vs) fournie par un GPS et de la vitesse du vent (VW) obtenue par différence entre la vitesse propre donnée par un anémomètre et la vitesse donnée par un GPS quand la vitesse conventionnelle (VC) est égale à la vitesse (Vy) de puissance minimale. 24. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 23,caractérisé en ce que l'on mesure l'assiette du rotor à partir d'un horizon artificiel. 25. Dispositif (D) de détection et de signalisation de l'approche d'un domaine de vortex par un giravion, mettant en 5 oeuvre le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce qu'il comprend ù un premier moyen (1) pour mesurer la vitesse verticale instantanée v du giravion, 10 ù un deuxième moyen (2) pour mesurer la vitesse propre instantanée Vp du giravion, un troisième moyen (3) constitutif d'une base de données (BDD) relative à la représentation d'au moins un domaine de vortex instantané par un diagramme dans un système 15 d'axes lié au plan du rotor et tel que les abscisses et les ordonnées correspondent respectivement aux composantes de la vitesse de l'air, tangentielle et normale audit plan du rotor du giravion, un quatrième moyen (4) relié par une première (f1), une 20 deuxième (U) et une troisième (f3) liaisons respectivement au premier, deuxième et troisième moyens, ce quatrième moyen étant destiné à détecter l'approche d'un domaine de vortex par le giravion, un cinquième moyen (5) de signalisation de l'approche 25 d'un domaine de vortex par le giravion, relié au quatrième moyen (4) par une liaison (M). 26. Dispositif (D) selon la revendication 25,caractérisé en ce qu'il comprend en plus un sixième moyen (6), relié par une liaison (L1) au quatrième moyen (4) de façon à sélectionner un diagramme représentatif du domaine instantané de vortex dynamique relatif à la mesure de l'assiette du plan du rotor par ledit sixième moyen. 27. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 à 26, caractérisé en ce qu'il comprend également un septième moyen (7), relié par une liaison (L2) au quatrième moyen (4), de façon à déterminer l'accélération instantanée ( dtP) du giravion. 28. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 à 27, caractérisé en ce que le premier moyen (1) est un variomètre. 29. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisé en ce que le deuxième moyen (2) est un � Omni Directionnal Air Data System �. 30. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisé en ce que le deuxième moyen (2) est un anémomètre comportant un bras tournant à vitesse constante, muni de deux sondes de pression disposées chacune à une des extrémités dudit bras, chaque sonde ayant deux prises de pression symétriques par rapport au plan de rotation du bras.31. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisé en ce que le deuxième moyen (2) est un GPS de telle sorte que si la vitesse conventionnelle (VC) du giravion est inférieure à la vitesse (Vy) de puissance minimale, la vitesse propre (VP) dudit giravion correspond à la somme vectorielle de la vitesse sol (Vs) fournie par un GPS et de la vitesse du vent (VN, ) obtenue quant à elle par différence entre la vitesse donnée par un anémomètre et la vitesse donnée par un GPS quand la vitesse conventionnelle (VC) est égale à la vitesse (Vy) de puissance minimale. 32. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 à 31, caractérisé en ce que le quatrième moyen (4) est un calculateur 15 prévu pour : - le calcul en temps réel de la vitesse verticale prédictive (VAp) du giravion, - le calcul en temps réel de la vitesse propre prédictive (Vpp) du giravion associée à la vitesse verticale prédictive (vAP), 20 - une détection si le couple vitesse verticale prédictive et vitesse propre prédictive associée est inclus dans le domaine de vortex instantané, une signalisation d'une alarme si ledit couple vitesse propre prédictive (Vpp) et vitesse verticale prédictive (VAp) associée 25 est détecté dans le domaine de vortex instantané. 33. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 à 32,caractérisé en ce que le cinquième moyen (5) est une alarme sonore, lumineuse ou encore un indicateur doté d'une symbologie appropriée. 34. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 26 à 33, caractérisé en ce que le sixième moyen (6) est un horizon artificiel. 35. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 26 à 34, caractérisé en ce que le septième moyen (7) est un accéléromètre disposé selon un axe sensiblement horizontal du giravion.