FR 2909439 A1 20080606 FR 0610507 A 20061201 Dispositif à compression de vapeur et procédé de réalisation d'un cycle transcritique associé Domaine technique de l'invention L'invention concerne un dispositif à compression de vapeur, pour un cycle transcritique de fluide, comportant au moins : ~o un échangeur de chaleur interne, un premier système de compression de vapeur, relié à la sortie de l'échangeur de chaleur interne, un premier système de refroidissement isobare, relié à la sortie du premier système de compression de vapeur, 15 un distributeur de fluide, placé à la sortie du premier système de refroidissement isobare et séparant le fluide dans un circuit principal du cycle et dans un circuit de refroidissement auxiliaire du cycle, un système de détente auxiliaire, placé sur le circuit de refroidissement auxiliaire entre le distributeur de fluide et l'entrée de l'échangeur de 20 chaleur interne, un système de détente principal, placé sur le circuit principal et relié à la sortie de l'échangeur de chaleur interne, un évaporateur fonctionnant à basse pression, placé entre la sortie du système de détente principal et l'entrée de l'échangeur de chaleur 25 interne. L'invention concerne également un procédé de réalisation d'un cycle transcritique de fluide, entre une température de source chaude et une température de source froide, au moyen d'un tel dispositif à compression de 30 vapeur, comportant au moins les étapes de : 2909439 2 chauffage du fluide dans l'échangeur de chaleur interne, jusqu'à atteindre la température de source chaude, compression du fluide, pour atteindre une pression moyenne et pour atteindre la température de source chaude, 5 séparation du fluide par le distributeur de fluide dans un circuit principal du cycle et dans un circuit de refroidissement auxiliaire du cycle, détente du fluide sur le circuit de refroidissement auxiliaire, par le système de détente auxiliaire, jusqu'à atteindre la température de source froide, détente du fluide sur le circuit principal, par le système de détente principal, jusqu'à atteindre la température de source froide, évaporation isobare du fluide sur le circuit principal. État de la technique De manière classique, un cycle thermodynamique de réfrigération, ou cycle à compression de vapeur, utilisant le dioxyde de carbone CO2 comme réfrigérant, fonctionne entre une température de source chaude Tc et une température de source froide TF. La température de source chaude est la température minimale à laquelle le fluide frigorigène peut rejeter la chaleur, alors que la température de source froide est la température maximale à laquelle le fluide frigorigène peut absorber la chaleur. La température critique Tcrit du CO2 est de 31.1 C. Au-delà de cette température, le CO2 n'est ni à l'état liquide, ni à l'état gazeux, mais à l'état supercritique, sous la forme d'un gaz dense. Or, dans la plupart des applications de production de froid (mode réfrigérateur) ou de production de chaud (mode pompe à chaleur), la température de rejet de la chaleur est supérieure à la température critique du CO2. Un cycle à compression de vapeur au CO2 fonctionnera ainsi 2909439 3 généralement entre une température de source froide souscritique et une température de source chaude supercritique . Un tel cycle est alors communément appelé transcritique . 5 À titre d'exemple, la figure 1 représente un diagramme enthalphique de la pression P en fonction de l'enthalpie h d'une version classique, appelée Evans-Perkins, d'un cycle transcritique à compression de vapeur selon l'art antérieur. Le cycle utilisant le dioxyde de carbone CO2, avec et sans échangeur de chaleur interne, les conditions de températures sont les io suivantes, à savoir une température de source chaude Tc de 35 C et une température de source froide TF de 0 C. Le cycle transcritique à compression de vapeur, selon Evans-Perkins, représenté schématiquement par un trait plein passant par les points 1 à 4 15 sur la figure 1, fonctionne en suivant les quatre transformations suivantes. Entre les points 1 et 2, le cycle comporte une première étape 1-2 de compression isentropique du fluide, c'est-à-dire sans pertes. Pendant cette transformation, le CO2 à l'état de vapeur saturée (point 1) est comprimé du 20 niveau basse pression (BP) au niveau haute pression (HP), par l'intermédiaire, par exemple, d'un compresseur. Sur la figure 1, wc représente le travail massique de compression. Entre les points 2 et 3, le cycle comporte une deuxième étape 2-3 de 25 refroidissement isobare du fluide. Pendant cette transformation, le CO2 en sortie du compresseur (point 2) est refroidi sensiblement jusqu'à la température de source chaude Tc (point 3). II y a un glissement de température, car le fluide est monophasique, c'est-à-dire qu'il n'y a pas de condensation. L'étape 2-3 est réalisée, par exemple, par l'intermédiaire d'un 30 refroidisseur de gaz, communément appelé gas cooler en anglais. 2909439 4 Entre les points 3 et 4, le cycle comporte une étape 3-4 de détente isenthalpique du fluide, c'est-à-dire sans échange de travail, ni de chaleur. Pendant cette transformation, le CO2 supercritique est détendu jusqu'au niveau basse pression, par l'intermédiaire, par exemple, d'une valve de 5 détente, où il prend la forme d'un mélange liquide-vapeur (point 4). Entre les points 4 et 1, le cycle se reboucle par une étape 4-1 d'évaporation par l'intermédiaire, par exemple, d'un évaporateur. Pendant cette transformation, la phase liquide du CO2 est totalement évaporée, ce qui ~o correspond à une absorption de chaleur. Sur la figure 1, qR représente la capacité massique de réfrigération. Le CO2, quand il est utilisé dans un tel cycle, a une efficacité inférieure à celle des réfrigérants conventionnels, du type Fréon, utilisés dans un cycle 15 souscritique fonctionnant entre les mêmes températures de source chaude Tc et de source froide TF. Deux raisons principales peuvent être avancées. La première est que la température moyenne de rejet de la chaleur est plus élevée, pour une température de source chaude Tc donnée, puisque ce rejet ne se fait pas à température constante. La seconde raison 20 est que des irréversibilités importantes pendant la détente isenthalpique (étape 3-4) sont observées, à savoir des pertes de détente, sous forme de travail non récupéré et d'une diminution équivalente de la capacité frigorifique ôw (figure 1). 25 Afin d'améliorer la performance du CO2, il faut donc adapter le cycle thermodynamique de réfrigération. Trois types de modification sont généralement proposés. La première modification consiste à rendre isotherme la compression de l'étape 1-2 et non isentropique, afin de réduire le travail de compression massique wc. Cela peut se faire en réalisant une 30 compression étagée, avec notamment l'ajout d'un refroidisseur de gaz intermédiaire. 2909439 5 La deuxième modification consiste à récupérer le travail de détente pour effectuer une détente isentropique et non isenthalpique entre les points 3 et 4 du cycle. À titre d'exemple, des systèmes à piston, à vis, à éjecteur, spiro- 5 orbital et d'autres peuvent être utilisés. La troisième modification consiste à refroidir le CO2 en sortie du refroidisseur de gaz (point 3 sur la figure 1), afin notamment de réduire les pertes de détente. Pour réaliser cette modification, un échangeur interne peut être 10 utilisé. Sur la figure 1, une telle modification correspond au cycle passant par les points 1' à 4'. II s'agit de refroidir le CO2 haute pression entre les points 3 et 3', en surchauffant la vapeur saturée récupérée en fin d'évaporation, à savoir entre les points 1 et 1'. Dans ce cas, l'augmentation du travail de compression entre les points 1' et 2' est compensée par une augmentation 15 plus importante de la capacité frigorifique entre les points 4' et 1. Cependant, l'échange de chaleur est limité par la différence de chaleur massique entre le CO2 à haute pression et le CO2 à basse pression. Autrement dit, même si l'échangeur interne est supposé parfait, c'est-à-dire 20 présentant une température au point 1' égale à la température au point 3 (figure 1), le CO2 ne peut être refroidi jusqu'à la température la plus basse, à savoir la température de source froide TF ou température d'évaporation. Les pertes de détente peuvent donc encore être réduites à condition que la 25 température du CO2 approche la température de source froide TF avant l'étape 3-4 de détente isenthalpique, comme représenté schématiquement par les flèches entre les points 3' et 3" et 4' et 4" sur la figure 1. Une première solution a été proposée, notamment dans l'article Revival of 30 carbon dioxide as a refrigerant de G. Lorentzen (1994, International Journal of Refrigeration, 17(5), pp. 292-301), qui décrit l'utilisation du CO2 comme 2909439 6 son propre réfrigérant pour le refroidir avant la détente. Pour cela, un cycle avec un fluide fractionné est utilisé, ce qui donne lieu à une compression étagée. 5 Comme représenté sur le diagramme enthalpique de la figure 2, illustrant le cycle thermodynamique selon la solution proposée par Lorentzen, le principe consiste à utiliser une fraction massique y du 002 en sortie du refroidisseur de gaz, à savoir au point 6 sur la figure 2, dans un circuit de refroidissement auxiliaire permettant de refroidir la fraction massique restante io complémentaire 1-y du CO2, circulant dans un circuit principal du cycle. Sur la figure 2, le cycle comporte une étape 1-2 de chauffage du CO2, suivie d'une étape 2-3 de compression isentropique et d'une étape 3-4 de refroidissement isobare. Puis, selon le cycle de Lorentzen, une nouvelle 15 étape 4-5 de compression isentropique est réalisée, suivie par une nouvelle étape 5-6 de refroidissement isobare, afin d'atteindre la température de source chaude Tc. Le fluide est alors séparé en deux et la fraction massique y de fluide, suivant le circuit de refroidissement auxiliaire représenté en traits pointillés sur la figure 2, est alors détendue entre les points 6 et 10 du cycle 20 jusqu'à atteindre une pression intermédiaire P. Ensuite, le mélange diphasique est évaporé puis surchauffé entre les points 10 et 4 du cycle, jusqu'à atteindre la température de source chaude Tc, température à laquelle le CO2 à haute pression sort du refroidisseur de gaz. 25 La fraction massique y est notamment déterminée, de façon à ce que la fraction massique complémentaire 1-y de CO2 à haute pression en sortie de refroidisseur atteigne la température de saturation Tsat à la pression intermédiaire, à savoir la température au point 7 et au point 10, de l'ordre de 17,83 C. La fraction massique 1-y de CO2 à haute pression sortant du 30 refroidisseur passe alors ensuite dans un échangeur interne et sa température diminue encore entre les points 7 et 8 du cycle. Puis, la fraction 2909439 7 massique 1-y de CO2 est détendue entre les points 8 et 9 du cycle, pour atteindre la température de source froide TF. Cependant, une telle solution décrite ci-dessus présente deux limites. D'une 5 part, le CO2 à pression intermédiaire P;nt, à savoir entre les points 10 et 4 de la figure 2, est diphasique et sa température est constante, ce qui entraîne dans le refroidisseur un écart de température avec le CO2 à haute pression et donc des irréversibilités. D'autre part, le fluide à l'entrée de la valve de détente, destinée à réaliser l'étape de détente sur le circuit principal du cycle io (point 8 du cycle de la figure 2), ne peut atteindre la température de source froide TF. Une autre solution utilisant un fluide comme son propre réfrigérant dans un cycle de liquéfaction a également été proposée dans l'article Refrigeration 15 Carnot-type cycle based on isothermal vapour compression de F. Meunier (2006, International Journal of Refrigeration, 29, pp. 155-158). L'article décrit l'adaptation du cycle de liquéfaction de Claude, pour l'utiliser comme cycle de réfrigération transcritique. Un mode particulier de réalisation d'un dispositif à compression de vapeur 11, pour la réalisation d'un cycle selon Meunier, est 20 représenté schématiquement sur la figure 3. Sur la figure 3, le dispositif à compression de vapeur 11 comporte un échangeur 12 de chaleur interne, un compresseur 13, relié à la sortie de l'échangeur 12, un refroidisseur de gaz 14, relié à la sortie du compresseur 25 13, et un distributeur de fluide (point 4 de la figure 3) séparant le cycle en un circuit principal 1-y et un circuit de refroidissement auxiliaire y. Le circuit de refroidissement auxiliaire y comporte un système de détente 15 auxiliaire, par exemple une turbine, relié à l'entrée de l'échangeur 12 de chaleur interne, de manière à former une boucle de refroidissement, et le circuit 30 principal 1-y, passant de préférence par l'échangeur 12 relié à la sortie du 2909439 8 distributeur de fluide, comporte un système de détente 16 principal, par exemple une vanne de détente, relié à la sortie de l'échangeur 12. Dans le mode particulier de réalisation de la figure 3, le passage du fluide 5 dans l'échangeur 12 sur le circuit principal 1-y permet notamment de baisser le plus possible la température du CO2 à haute pression, avant son passage dans le système de détente 16 principal, pour diminuer les irréversibilités associées à la détente. Par ailleurs, le circuit principal 1-y comporte également un évaporateur 17, fonctionnant à basse pression, relié à la sortie 10 du système de détente 16 principal et à l'entrée de l'échangeur 12 de chaleur interne, et par conséquent à la sortie du système de détente 15 auxiliaire (point 1 de la figure 3). Sur la figure 4, représentant un diagramme enthalpique illustrant le cycle 15 selon le principe de Meunier, au moyen du dispositif à compression de vapeur 11 comme décrit ci-dessus, la différence de chaleur massique entre le fluide à haute pression (CO2) et le fluide à basse pression est compensée par une différence de débit massique dans l'échangeur de chaleur interne. 20 Le cycle comporte classiquement une étape 1-2 de chauffage entre les points 1 et 2 du cycle (figures 3 et 4) par l'intermédiaire de l'échangeur 12 de chaleur interne (figure 3), jusqu'à atteindre la température de source chaude Tc, suivie d'une étape 2-3 de compression isentropique par l'intermédiaire du compresseur 13 fonctionnant à basse pression (figure 3). Puis, une étape 3-4 25 de refroidissement isobare est réalisée entre les points 3 et 4 du cycle, par l'intermédiaire du refroidisseur de gaz 14 isobare, jusqu'à atteindre de nouveau la température de source chaude Tc (figure 3). Le fluide à haute pression, après être passé dans le refroidisseur de gaz 14, est alors fractionné en deux, par l'intermédiaire du distributeur de fluide (point 4 de la 30 figure 4). Dans un premier circuit principal, une fraction massique 1-y de fluide est refroidie dans une étape 4-5 de refroidissement isobare, par 2909439 9 l'intermédiaire de l'échangeur 12 de chaleur interne, jusqu'à atteindre une température proche de la température de source froide TF (figure 4). Une fraction massique restante y de fluide est utilisée dans un second circuit 5 de refroidissement auxiliaire, à savoir un sous cycle de réfrigération passant par les points 1 à 4, communément appelé cycle de Brayton inverse. Sur la figure 4, la fraction massique y doit alors répondre à la contrainte suivante : (1- y)(h4 - h5 )= h2 - h, . 10 Initialement, le cycle proposé par Meunier est un cycle idéal composé d'une compression isotherme (avec rejet de chaleur) et d'une détente isotherme (avec absorption de chaleur). Sur la figure 4, une compression isentropique entre les points 2 et 3 du cycle et une détente isenthalpique entre les points 5 et 6 du cycle sont représentées, ces étapes étant plus proches de la réalité 15 technologique de mise en oeuvre du cycle. La détente de la fraction massique y du fluide, entre les points 4 et 1 du cycle, est isentropique, c'est-à-dire que le travail est récupéré. Si ce n'était pas le cas, le coefficient de performance COP ( Coefficient Of Performance en anglais) serait désavantageux, notamment inférieur au coefficient de performance obtenu 20 dans un cycle selon Evans-Perkins comme décrit précédemment. Pour que le cycle puisse fonctionner, la vapeur de fluide à basse pression, notamment du CO2, qui rentre dans l'échangeur 12 de la figure 3, ne doit pas être surchauffée, sinon le CO2 à haute pression ne peut atteindre la 25 température minimale, celle de l'évaporateur 17, à savoir la température de source froide TF. La pression avant la détente entre les points 4 et 1 du cycle, c'est-à-dire la pression haute PHP, ne peut donc pas descendre en dessous d'un certain seuil appelé pression minimale Pmin• C'est la configuration de la figure 4, dans laquelle la pression haute PHP est égale à la pression minimale 30 Pmin. 2909439 10 Cependant, dans de telles conditions, l'augmentation de la pression haute PHP peut entraîner une diminution de l'efficacité, car, d'une part, le travail de compression est plus important et, d'autre part, le point 1 du cycle se déplace sous la cloche de saturation, c'est-à-dire sous la parabole représentative du 5 diagramme de phase du CO2 délimitant les différents états (solide, liquide, gazeux) du CO2. Il en résulte que le CO2 est diphasique entre les points 1 et 2 du cycle, ce qui augmente les irréversibilités dans l'échangeur 12 de chaleur interne. 10 De plus, pour une température de source chaude Tc la plus faible possible, généralement comprise entre 10 C et 50 C, le cycle de Meunier décrit ci-dessus n'est pas adapté, le cycle présentant dans certaines sections, en particulier dans l'échangeur 12, deux phases du fluide (liquide et vapeur). L'état monophasique du fluide n'est donc pas possible dans tout l'échangeur 15 12, notamment si la température de source chaude Tc est inférieure à 56 C. Au-dessus de 56 C, le fluide est bien uniquement monophasique dans l'échangeur 12, mais au prix d'une surconsommation d'énergie et d'un rendement dégradé du cycle, les rejets étant à des températures non acceptables, c'est-à-dire trop élevées, typiquement de l'ordre de 56 C pour le 20 CO2. Objet de l'invention 25 L'invention a pour but de remédier à l'ensemble des inconvénients précités et a pour objet la réalisation d'un dispositif à compression de vapeur, pour un cycle transcritique de fluide, permettant de réduire les irréversibilités dans l'échangeur de chaleur interne, afin d'obtenir un meilleur rendement du cycle, en s'assurant que le fluide frigorigène, en particulier du dioxyde de carbone, 30 reste monophasique dans tout l'échangeur de chaleur interne. 2909439 11 L'objet de l'invention est caractérisé en ce que le dispositif comporte un deuxième système de compression de vapeur et un deuxième système de refroidissement isobare, relié à la sortie du deuxième système de compression de vapeur, placés sur le circuit principal du cycle après le 5 distributeur de fluide et avant l'entrée de l'échangeur de chaleur interne. Selon un mode particulier de réalisation de l'invention, la pression dans le circuit principal du cycle est une pression haute maximale supérieure à la pression critique du fluide et la pression dans le circuit de refroidissement 10 auxiliaire du cycle est une pression moyenne du fluide, inférieure à ladite pression haute maximale. L'invention a également pour objet un procédé de réalisation d'un cycle transcritique de fluide, plus particulièrement du dioxyde carbone, au moyen 15 d'un tel dispositif à compression de vapeur, qui soit facile à mettre en oeuvre et qui offre un rendement optimal du cycle. L'objet de l'invention est caractérisé en ce que le procédé comporte sur le circuit principal du cycle, après l'étape de séparation du fluide et avant 20 l'étape de détente associée, une étape de compression du fluide, pour atteindre une pression haute maximale, supérieure à une pression critique du fluide, et pour atteindre sensiblement la température de source chaude, et une étape de refroidissement du fluide, pour atteindre sensiblement la température de source froide. 25 Description sommaire des dessins D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la 30 description qui va suivre de modes particuliers de réalisation de l'invention 2909439 12 donnés à titre d'exemples non limitatifs et représentés aux dessins annexés, dans lesquels : La figure 1 représente un diagramme enthalpique selon l'art antérieur, 5 illustrant un cycle transcritique de fluide selon Evans-Perkins. La figure 2 représente un diagramme enthalpique selon l'art antérieur, illustrant un cycle transcritique de fluide selon Lorentzen. La figure 3 représente schématiquement un dispositif à compression de vapeur selon l'art antérieur, pour la réalisation d'un cycle transcritique de 10 fluide selon Meunier. La figure 4 représente un diagramme enthalpique selon l'art antérieur, illustrant un cycle transcritique de fluide selon Meunier, réalisé au moyen d'un dispositif à compression de vapeur selon la figure 3. La figure 5 représente schématiquement un dispositif à compression de 15 vapeur selon l'invention, pour la réalisation d'un cycle transcritique de fluide selon l'invention. La figure 6 représente un diagramme enthalpique illustrant un cycle transcritique de fluide selon l'invention, réalisé au moyen d'un dispositif à compression de vapeur selon la figure 5. 20 La figure 7 représente un diagramme du coefficient de performance en fonction de la pression haute, pour le cycle transcritique de fluide selon les figures 5 et 6. 25 Description de modes particuliers de réalisation En référence aux figures 5 à 7, le dispositif à compression de vapeur 11 selon l'invention (figure 5) concerne un nouveau cycle thermodynamique de réfrigération, c'est-à-dire un cycle à compression cle vapeur. Il est en 30 particulier adapté à l'usage du dioxyde de carbone CO2 comme réfrigérant. L'intérêt porté sur le CO2 provient de son faible impact environnemental au 2909439 13 regard des réfrigérants synthétiques fluorés couramment utilisés, les fréons, qui pour certains détruisent la couche d'ozone et qui pour d'autres sont des gaz à effet de serre (généralement plus de mille fois plus puissant que le CO2). En outre, le CO2 n'est ni toxique, ni inflammable. 5 Sur la figure 5, un mode particulier de réalisation du dispositif à compression de vapeur 11 est représenté sous forme schématique. Le dispositif 11 se distingue du dispositif selon le cycle de Meunier (figure 3) par l'ajout d'un compresseur 18, fonctionnant à haute pression, sur le circuit principal 1-y du 10 cycle. Le nouvel étage de compression défini par le compresseur haute pression 18 nécessite alors l'ajout d'un deuxième refroidisseur de gaz 19 isobare associé, placé sur le circuit principal du fluide 1-y, après le distributeur de fluide (point 4 sur la figure 5), entre la sortie du compresseur haute pression 18 et l'entrée de l'échangeur 12 de chaleur interne. 15 Le dispositif à compression de vapeur 11 comporte les mêmes éléments que le dispositif selon le cycle de Meunier avec un échangeur 12 de chaleur interne, un compresseur basse pression 13, un refroidisseur de gaz 14 isobare associé, un système de détente 15 auxiliaire, sur le circuit y de 20 refroidissement auxiliaire du cycle, un système de détente 16 principal, sur le circuit principal 1-y du cycle, et un évaporateur 17 fonctionnant à basse pression. Le fonctionnement du dispositif est le même avec un distributeur de fluide, plus particulièrement du CO2, placé au point 4 du cycle (figure 5), permettant de séparer le fluide afin qu'une fraction massique y du fluide 25 suive le cycle de refroidissement auxiliaire et permette notamment de refroidir le fluide du circuit principal 1-y à l'entrée de l'échangeur 12 de chaleur interne. Sur la figure 5, les systèmes de détente 15 auxiliaire et 16 principal peuvent 30 être des systèmes simples, du type valve, capillaire, etc. Dans des variantes de réalisation non représentées, les systèmes de détente 15 auxiliaire et 16 2909439 14 principal peuvent être associés chacun, ou peuvent même être substitués chacun, à un système, respectivement auxiliaire et principal, de récupération de travail, plus particulièrement du travail de détente. À titre d'exemple, les systèmes auxiliaire et principal de récupération de travail peuvent être des 5 machines à déplacement positif, du type piston, ou bien des machines à déplacement non positif, du type turbine. Les systèmes auxiliaire et principal de récupération de travail sont indépendants et il est possible de récupérer du travail sur l'un et/ou sur l'autre des systèmes. 10 Par ailleurs, de tels systèmes auxiliaire et principal de récupération de travail peuvent être avantageusement couplés mécaniquement et/ou électriquement à l'un et/ou à l'autre des compresseurs basse pression 13 et haute pression 18 (figure 5), afin notamment d'alléger la consommation énergétique du dispositif à compression de vapeur 11. 15 Sur les figures 5 et 6, le compresseur haute pression 18 a notamment pour but d'augmenter la pression du CO2, qui circule dans l'échangeur 12, de façon à ce qu'il soit supercritique, c'est-à-dire qu'il ait une température supérieure à la température critique Tcr;t de l'ordre de 31,1 C (figure 6). 20 Contrairement au cycle de Meunier (figure 4), un tel dispositif permet alors d'augmenter la pression du CO2 à la sortie du compresseur haute pression 18, afin que le refroidissement isobare correspondant entre les points 6 et 7 se fasse en condition supercritique, comme décrit ci-après, c'est-à-dire que 25 le CO2 soit monophasique, à savoir qu'il passe au-dessus de la parabole représentative du diagramme de phase du CO2, représentant la cloche de saturation délimitant les différents états (solide, liquide, gazeux) du CO2 (figure 4). 30 Un procédé de réalisation d'un cycle transcritique de fluide, plus particulièrement du CO2, au moyen du dispositif à compression de vapeur 11 2909439 15 représenté sur la figure 5, va être décrit plus en détail au regard de la figure 6, représentant un diagramme enthalpique de la pression en fonction de l'enthalpie, entre une température de source chaude Tc de 35 C et une température de source froide TF de 0 C. Le cycle comporte une étape 1-2 de 5 chauffage entre les points 1 et 2 du cycle, par l'intermédiaire de l'échangeur 12 de chaleur interne (figure 5), jusqu'à atteindre la température de source chaude Tc, suivie d'une étape 2-3 de compression, de préférence, isentropique, par l'intermédiaire du compresseur basse pression 13 (figure 5). Puis, une étape 3-4 de refroidissement, de préférence, isobare du CO2 10 est réalisée entre les points 3 et 4 du cycle, par l'intermédiaire du refroidisseur de gaz 14 isobare (figure 5), jusqu'à atteindre de nouveau la température de source chaude Tc au point 4 du cycle. Le CO2 est alors fractionné en deux au point 4 du dispositif 11 (figure 5) par 15 l'intermédiaire du distributeur de fluide, pour obtenir, dans un premier circuit principal, une fraction massique 1-y de CO2, et, dans un deuxième circuit de refroidissement auxiliaire, une fraction massique y de CO2, utilisée dans un sous cycle de réfrigération entre les points 1 à 4 du cycle. Comme précédemment pour le cycle de Meunier, la fraction massique y répond à la 20 contrainte suivante : (1- y).(h6 - h7) = h2 - h,. Après l'étape 3-4 de refroidissement isobare, le CO2 est alors à une pression moyenne PMP, ou pression intermédiaire, et à la température de source chaude Tc. La pression moyenne PMP est choisie de sorte que la fraction 25 massique y du CO2 après son passage dans le système de détente 15 auxiliaire, lequel est connecté à l'entrée basse pression de l'échangeur 12 de chaleur interne du cycle (figure 5), à savoir après l'étape 4-1 de détente de la fractionmassique y de CO2, puisse être mélangée à la fraction massique restante 1-y du CO2 sortant de l'évaporateur 17, pour atteindre un état de 30 vapeur surchauffée (figure 5), le plus proche possible de l'état de vapeur saturée. Le point 1 du cycle représenté sur la figure 6 se trouve alors 2909439 16 avantageusement sur la parabole représentative du diagramme de phase du CO2, représentant la courbe de saturation délimitant les différents états (solide, liquide, gazeux) du CO2. 5 L'étape 4-1 de détente décrite ci-dessus, sur le circuit y de refroidissement auxiliaire, peut être isenthalpique ou isentropique. Par ailleurs, le cycle fonctionnant en continu, les étapes ci-dessous relatives au circuit principal 1-y du cycle sont réalisées simultanément avec l'étape 4-1 de détente, réalisée sur le circuit y de refroidissement auxiliaire. 10 Dans le circuit principal, la fraction massique 1-y de CO2 passe alors dans le compresseur haute pression 18, afin de subir une étape 4-5 de compression, de préférence, isentropique, entre les points 4 et 5 du cycle (figures 5 et 6). Le compresseur haute pression 18 permet notamment de rejeter le CO2 à 15 une pression haute maximale PHP supercritique, supérieure à la pression critique Pcrlt du CO2, à laquelle le CO, a une température très élevée, typiquement supérieure à 60 C (point 5 du cycle). Le CO2 est alors dans un état supercritique, c'est-à-dire qu'il passe au-dessus de la parabole représentative du diagramme de phase du CO2, associée à la température 20 critique Tcr;t, représentant la cloche de saturation du CO2 délimitant les différents états (solide, liquide, gazeux) du CO2. Puis, entre les points 5 et 6 du cycle, le CO2 est soumis à une étape 5-6 de refroidissement, de préférence, isobare par l'intermédiaire du refroidisseur de 25 gaz 19 associé, connecté à la sortie du compresseur haute pression 18, jusqu'à atteindre de nouveau sensiblement la température de source chaude Tc, au point 6 du cycle. Puis, entre les points 6 et 7 du cycle (figures 5 et 6), le CO2 repasse dans 30 l'échangeur 12 de chaleur interne, sur le circuit principal 1-y du cycle, qui réalise alors une étape 6-7 de refroidissement, de préférence, isobare de la 2909439 17 fraction massique 1-y de CO2 à haute pression, sortant du compresseur haute pression 18 et du refroidisseur de gaz 19 associé. Une telle étape permet de faire descendre la température du CO2 en dessous de la température de source chaude Tc, jusqu'à atteindre sensiblement la 5 température de source froide TF, soit 0 C. Une étape 7-8 de détente isenthalpique ou isentropique est ensuite réalisée, sur le circuit principal 1-y du cycle, par l'intermédiaire du système de détente 16 principal, afin de faire passer le CO2 de la valeur de pression haute PHP à 10 une valeur de pression basse PBP. Enfin, le fluide passe dans l'évaporateur 17, fonctionnant à basse pression, afin de terminer le cycle par une étape 8-1 d'évaporation isobare, jusqu'à atteindre le point 1, point de départ du cycle, à la température de source 15 froide TF. Ainsi, c'est le mélange du CO2 à basse pression en sortie de l'évaporateur 17 du circuit principal 1-y et du CO2 à basse pression en sortie du système de détente 15 auxiliaire du circuit de refroidissement auxiliaire y, qui est chauffé 20 au départ du cycle dans l'échangeur 12 de chaleur interne, avant d'être entraîné dans le compresseur basse pression 13. À titre d'exemple, pour une température de source froide TF de l'ordre de 0 C, pour une température de source chaude Tc de 35 C et pour une 25 pression critique PCr;t de l'ordre de 7,5MPa, la pression moyenne PMP est de l'ordre de 5,5MPa et la pression haute PHP est de l'ordre de 8,4MPa (figures 6 et 7). Un tel procédé de réalisation d'un cycle transcritique de CO2 au moyen d'un 30 tel dispositif à compression de vapeur 11 (figure 5) permet donc de faire fonctionner le cycle principal de réfrigération à une pression haute PHP 2909439 18 supérieure à la pression critique Pcr;t, alors que le circuit de refroidissement auxiliaire fonctionne à une pression moyenne PMP, inférieure à la pression haute PHP. 5 Par ailleurs, un tel dispositif à compression de vapeur 11, avec un système de compression étagée formé par le compresseur basse pression 13 et le compresseur haute pression 18, est très simple à mettre en oeuvre avec simplement l'ajout de deux éléments sur le circuit principal 1-y du cycle (compresseur et refroidisseur de gaz fonctionnant à haute pression). Un tel 10 dispositif à compression de vapeur 11 permet donc d'obtenir un cycle transcritique de fluide, plus particulièrement de COQ., avec une meilleure efficacité de l'échangeur 12 de chaleur interne, notamment grâce à l'utilisation d'un fluide monophasique, ce qui permet un écart minimum de température entre le côté à basse pression et le côté à haute pression du 15 dispositif à compression de vapeur 11 selon l'invention. En effet, la figure 7 représente un graphique illustrant la variation du coefficient de performance COP en fonction de la valeur de pression haute PHP, pour différents cycles transcritiques, à savoir selon Evans-Perkins 20 (courbe en trait plein simple), selon Lorentzen (courbe avec des triangles), selon Meunier (courbe avec des carrés) et selon l'invention (courbe avec des ronds). Il ressort de la figure 7 qu'il est possible d'optimiser la performance du cycle transcritique en fonction de la pression haute PHP, pour les valeurs de température de source chaude Tc de 35 C et de source froide TF de 0 C. 25 En regardant la courbe correspondant au cycle selon l'invention (courbe avec les ronds), le COP passe par un maximum (rond noir) à une pression PHP de l'ordre de 8.4MPa, offrant ainsi une amélioration relative notamment par rapport au cycle de base d'Evans-Perkins (courbe en trait plein simple) de 30 l'ordre de 34.4% et par rapport au cycle de Lorentzen (courbe avec des triangles) de l'ordre de 3,9%. 2909439 19 L'invention n'est pas limitée aux différents modes de réalisation décrits ci-dessus. D'une façon générale, il existe plusieurs chemins possibles, pour passer d'un point à un autre du cycle transcritique selon l'invention, le fluide 5 pouvant suivre les courbes isobares, les courbes isothermes, les courbes isenthalpiques ou les courbes isentropiques, sur le diagramme enthalpique comme représenté sur la figure 6. De façon générale, le procédé peut notamment comporter une simple étape 2-4 de compression du fluide, pour atteindre le pression moyenne PMP et pour atteindre la température de source 10 chaude Tc, et une simple étape 4-6 de compression du fluide, pour atteindre la pression haute maximale PHP, supérieure à la pression critique Pcr;t du fluide, et pour atteindre la température de source chaude Tc. Les compresseurs basse pression 13 et haute pression 18 et les 15 refroidisseurs de gaz basse pression 14 et haute pression 19 peuvent être tout système de compression de vapeur et tout système de refroidissement de gaz pouvant fonctionner à haute pression et/ou à basse pression, en fonction de leurs places dans le circuit associé au dispositif à compression de vapeur 11. 20 Le dispositif à compression de vapeur 11 selon l'invention peut notamment comporter tout type de système à compression de vapeur, tout type de système de refroidissement isobare, tout type de système de refroidissement simultané à une compression, tout type de distributeur de fluide, tout 25 système de détente auxiliaire, pour le circuit de refroidissement auxiliaire, et tout système de détente principal, pour le circuit principal, tant que le dispositif à compression de vapeur permet notamment d'avoir un fluide monophasé des deux côtés de l'échangeur 12 de chaleur interne, afin de réduire les irréversibilités dans l'échangeur 12 de chaleur interne, tout en 30 maintenant la température du fluide à haute pression en sortie de l'échangeur 12 la plus proche possible de la température de source froide TF. Revendications 1. Dispositif à compression de vapeur (11), pour un cycle transcritique de fluide, comportant au moins : un échangeur (12) de chaleur interne, un premier système de compression de vapeur (13), relié à la sortie de l'échangeur (12) de chaleur interne, un premier système de refroidissement isobare (14), relié à la sortie du premier système de compression de vapeur (13), un distributeur de fluide, placé à la sortie du premier système de refroidissement isobare (14) et séparant le fluide dans un circuit principal (1-y) du cycle et dans un circuit de refroidissement auxiliaire (y) du cycle, un système de détente (15) auxiliaire, placé sur le circuit (y) de refroidissement auxiliaire entre le distributeur de fluide et l'entrée de l'échangeur (12) de chaleur interne, un système de détente (16) principal, placé sur le circuit principal (1-y) et relié à la sortie de l'échangeur (12) de chaleur interne, un évaporateur (17) fonctionnant à basse pression, placé entre la sortie du système de détente (16) principal et l'entrée de l'échangeur (12) de chaleur interne, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte un deuxième système de compression de vapeur (18) et un deuxième système de refroidissement isobare (19), relié à la sortie du deuxième système de compression de vapeur (18), placés sur le circuit principal (1-y) du cycle après le distributeur de fluide et avant l'entrée de l'échangeur (12) de chaleur interne. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide est du dioxyde de carbone (CO2). 20 2909439 21 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les systèmes de refroidissement isobare (14, 19) sont des refroidisseurs de gaz. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé 5 en ce que le système de détente (16) principal est associé à un système principal de récupération de travail. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de couplage mécaniques et/ou électriques entre ledit système 1 o principal de récupération de travail et le premier système de compression de vapeur (13) et/ou le deuxième système de compression de vapeur (18). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le système de détente (15) auxiliaire est associé à un système 15 auxiliaire de récupération de travail. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de couplage mécaniques et/ou électriques entre ledit système auxiliaire de récupération de travail et le premier systèrne de compression de 20 vapeur (13) et/ou le deuxième système de compression de vapeur (18). 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'échangeur (12) de chaleur interne est relié à la sortie du deuxième système de refroidissement isobare (19) et à l'entrée du système 25 de détente (16) principal sur le circuit principal (1-y) du cycle. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la pression dans le circuit principal (1-y) du cycle est une pression haute maximale (PHP) supérieure à la pression critique (Pcr;t) du fluide. 30 2909439 22 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que la pression dans le circuit de refroidissement auxiliaire (y) du cycle est une pression moyenne (PMP) du fluide, inférieure à ladite pression haute maximale (PHP). 5 11. Procédé de réalisation d'un cycle transcritique de fluide, entre une température de source chaude (Tc) et une température de source froide (TF), au moyen du dispositif à compression de vapeur (11) selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, comportant au moins les étapes de : chauffage (1-2) du fluide dans l'échangeur (12) de chaleur interne, io jusqu'à atteindre la température de source chaude (Tc), compression (2-4) du fluide, pour atteindre une pression moyenne (PMP) et pour atteindre la température de source chaude (Tc), séparation (4) du fluide par le distributeur de fluide dans un circuit principal (1-y) du cycle et dans un circuit de refroidissement auxiliaire (y) 15 du cycle, détente (4-1) du fluide sur le circuit de refroidissement auxiliaire (y), par le système de détente (15) auxiliaire, jusqu'à atteindre la température de source froide (TF), détente (7-8) du fluide sur le circuit principal (1-y), par le système de 20 détente (16) principal, jusqu'à atteindre la température de source froide (TF), évaporation isobare (8-1) du fluide sur le circuit principal (1-y), procédé caractérisé en ce qu'il comporte sur le circuit principal (1-y) du cycle, après l'étape de séparation (4) du fluide et avant l'étape de détente (7-8) 25 associée, une étape de compression (4-6) du fluide, pour atteindre une pression haute maximale (PHP), supérieure à une pression critique (Pcr;t) du fluide, et pour atteindre sensiblement la température de source chaude (Tc), et une étape de refroidissement (6-7) du fluide, pour atteindre sensiblement la température de source froide (TF). 30 2909439 23 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite étape de compression (2-4) du fluide, pour atteindre une pression moyenne (PMP) et pour atteindre la température de source chaude (Tc), comporte les étapes de : 5 - compression isentropique (2-3) du fluide, par le premier système de compression de vapeur (13), pour atteindre ladite pression moyenne (PMP), refroidissement isobare (3-4) du fluide, par le premier système de refroidissement isobare (14), pour atteindre la température de source 1 o chaude (Tc). 13. Procédé selon l'une des revendications 11 et 12, caractérisé en ce que ladite étape de détente (4-1) du fluide sur le circuit de refroidissement auxiliaire (y) du cycle est isenthalpique ou isentropique. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que ladite étape de détente (7-8) du fluide sur le circuit principal (1-y) du cycle est isenthalpique ou isentropique. 20 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, caractérisé en ce que ladite étape de compression (4-6) du fluide, pour atteindre une pression haute maximale (PHP), supérieure à une pression critique (Pcr;t) du fluide, et pour atteindre sensiblement la température de source chaude (Tc), comporte une étape de compression isentropique (4-5) du fluide, suivie d'une 25 étape de refroidissement isobare (5-6) du fluide. 15