FR 2911469 A1 20080718 FR 0752695 A 20070116 Alimentation électrique pour un tube à rayons X et son procédé de mise en service. La présente invention à pour objet une alimentation électrique d'un tube à rayons X et son procédé de mise en service. Le but de l'invention est de réduire l'intensité d'un courant d'appel apparaissant lors de la mise sous tension d'un circuit électrique alimentant le tube à rayons X. Elle peut néanmoins être appliquée à d'autres dispositifs que les générateurs à rayons X. L'invention s'applique typiquement a des convertisseurs continu-continu, dc/dc, ou alternatif-continu, ac/dc, avec étage d'entrée à correction de facteur de puissance. Ces convertisseurs ont des puissances situées dans la gamme de 1 à 100kW. Ils présentent en entrée une capacité de découplage de valeur qu'on peut qualifier de moyenne, de 1 à 100 F typiquement. Ces convertisseurs sont tels que le courant d'appel à la mise en route de l'équipement est : - suffisamment important pour devoir être réduit par un dispositif dédié a cet effet. Une capacité de filtrage de mode différentiel EMC aurait une valeur typiquement de 10nF a 1 F, et son courant d'appel serait réduit simplement par les inductances d'un filtre. Ou bien, si l'appareil est de faible puissance et que l'aspect rendement n'est pas fondamental, ce courant d'appel serait réduit par une résistance permanente, constante ou variable ; - pas suffisamment important au point de nécessiter un circuit dédié à cette précharge, tel que par exemple les circuits à contacteurs et résistances de précharge généralement employés sur les appareils de cette puissance. Dans ce cadre, le fonctionnement d'un tube à rayons X est dicté par la haute tension appliquée entre une anode et une cathode de ce tube, ainsi que par le courant électrique de chauffage avec lequel on porte un filament de la cathode à haute température. Le principe de l'émission des rayons X consiste à extraire les électrons de la cathode et à les projeter à grande vitesse sur l'anode. La cible de l'anode qui est frappée par ces électrons émet alors des rayons X utilisables pour produire des clichés radiographiques, ou plus généralement des images radiologiques. Ainsi la haute tension appliquée est en relation directe avec l'énergie des photons X émis. La dureté des rayons X dépend principalement de la haute tension régnant entre l'anode et la cathode du tube, le débit des rayons X dépendant lui principalement du courant de chauffage de l'anode. La réalisation d'une radiographie et plus généralement d'un examen radiologique nécessite donc, une fois que le patient est placé entre le tube et un détecteur, de faire émettre par le tube une irradiation pendant une courte durée de l'ordre de la milliseconde, durée appelée pose. Compte tenu de l'homogénéité du matériau cible de l'anode, des variations de la haute tension d'alimentation pendant le cliché, ainsi que du phénomène statistique de production des rayons X, ceux-ci sont émis avec un spectre large. De plus, la nature des rayons X, leur énergie, dépend du type d'image à effectuer. Certains tissus interposés et à visualiser, notamment les tissus du corps humain, présentent en effet des coefficients d'absorption radiologique différents pour différentes énergies de photons X. Il est donc connu qu'un praticien, dans le cadre d'un examen radiologique, impose la valeur de la haute tension. Afin que l'image des tissus analysés soit calibrée tout au long d'une pose, il est nécessaire de bien maîtriser la haute tension et le débit moyen du tube pendant l'impulsion correspondant au courant de service dans le tube. Notamment, il est prévu que le débit moyen du tube pendant la durée de l'impulsion soit contenu dans une fenêtre de plus ou moins 10% autour d'une valeur moyenne attendue. Par conséquent, il est également nécessaire en amont de bien maîtriser la valeur et la stabilité donnée à la haute tension délivré par un générateur. A cet effet un générateur haute tension est doté de convertisseurs de puissance possédant généralement de fortes capacités (de l'ordre de 1 à 100 F). D'autres possèdent des capacités encore plus importantes de l'ordre de 10000 F. On distingue à cet égard une capacité de sortie du générateur, qui assure une faible ondulation de la haute tension appliquée au tube à rayons X, et une capacité d'entrée de générateur. Il est quelquefois vrai, mais pas obligatoire, que la capacité d `entrée du générateur doive être forte pour que sa tension de sortie puisse être bien régulée et constante. Ce n'est plus le cas dans les générateurs à entrée dite PFC . La capacité d'entrée sert de découplage afin que l'alimentation du générateur, batterie ou secteur alternatif, n'ait pas à délivrer de courant découpé haute fréquence qui pénaliserait la durée de vie de la batterie ou polluerait le réseau d'alimentation alternatif. Le générateur haute tension a ainsi pour mission de produire un courant de même direction et avec le moins de fluctuations possible entre la cathode et l'anode. Le générateur est alimenté, quant à lui, par une source de courant alternatif dans le cas d'un dispositif fixe ou par une source d'un courant continu délivré par une batterie pour, par exemple, un dispositif mobile. Un générateur comporte tout d'abord généralement un filtre avec des capacités d'entrée, éventuellement un redresseur de courant dans le cas d'une source de courant alternative, une capacité de découplage, puis un convertisseur courant continu/ courant alternatif (dc/ac) délivrant une tension en créneau en haute fréquence de l'ordre de 20 KHz à 300 KHz. Un élévateur élève la tension du créneau de tension. Enfin un redresseur délivre, en aval, une tension continue. Or, au moment de l'appel de puissance, à la mise sous tension, il apparaît un fort courant d'appel lié à la charge des condensateurs d'entrée du générateur. Le but de l'invention est de limiter au maximum l'apparition et l'effet de ce courant d'appel. Il est connu de limiter l'apparition de ce courant d'appel en disposant entre la source et le générateur un interrupteur ainsi qu'une résistance dite de limitation. Cette résistance de valeur R, placée en série permet de limiter la valeur de l'intensité de courant à la valeur E/R, E étant la valeur de la tension redressée. La résistance doit permettre pour autant le débit de puissance nécessaire pour les poses. Il est donc nécessaire de trouver au préalable une valeur de compromis à cette résistance. De plus, la résistance demeure présente tout au long du fonctionnement de l'alimentation, elle induit donc des consommations électriques permanentes. Un autre dispositif connu consiste, dans son principe, à placer un premier interrupteur dit secondaire en série avec la résistance de limitation et une dérivation, afin d'alimenter directement le générateur. La dérivation comprend un interrupteur principal placé en parallèle de l'ensemble composé de la résistance et de l'interrupteur secondaire. Dans ce cas, on ferme l'interrupteur secondaire au démarrage afin de charger la capacité correspondante au générateur haute tension. Puis, dans un second temps on ferme l'interrupteur principal tout en ouvrant l'interrupteur secondaire afin de soustraire la résistance de limitation. Néanmoins, en pratique, ce type de montage nécessite un minimum de circuit logique de fonctionnement et de sécurité pour commander les deux interrupteurs. Par exemple ne fermer le contacteur principal qu'après charge complète du condensateur, ne pas ouvrir les contacteurs lorsqu'ils sont traversés par du courant, prévoir une sécurité en cas de non fonctionnement du contacteur principal. Le circuit logique doit aussi tenir compte de ce que la puissance est demandée au coup par coup lors des poses. Des commutateurs actifs avec un circuit de précharge et de transfert de charge sont alors utilisés ; par exemple des contacteurs. Or, ces composants sont peu fiables, relativement complexes à mettre en oeuvre et coûteux. Dans le cas d'une alimentation par batterie, il existe aussi des systèmes de connexion avec contacts décalés, le premier contact établissant le circuit de précharge, le deuxième venant ensuite établir le chemin direct. Cette solution, rustique, a pour inconvénient de produire un arc à l'établissement du premier contact, et surtout de laisser le générateur alimenté en permanence par la batterie (décharge de la batterie, fiabilité, sécurité). L'invention propose de résoudre avantageusement ces problèmes grâce à une alimentation comprenant entre la source et le générateur, un circuit passif dérivé du principe du transformateur. Le transformateur comporte un circuit primaire, placé en série entre la source d'alimentation et le générateur haute tension, et un circuit secondaire, connecté simplement à une résistance . Ainsi quand on connecte la source au générateur, dans un premier temps, la tension de la source est portée aux bornes du circuit primaire du transformateur. Par induction, cette même tension est reportée aux bornes du circuit secondaire. A ce moment, la résistance placée aux bornes du circuit secondaire a pour effet de réduire l'intensité du courant dans le circuit primaire. Cette intensité est limitée par le rapport de la tension sur la valeur de la résistance, tout comme pour une résistance placée en série directement entre l'interrupteur et le générateur. On peut agir sur la valeur de la résistance, ou ce qui revient au même, sur le rapport de transformation, pour contrôler la valeur du courant d'appel. Durant cette première phase, l'intensité du courant d'appel est donc limitée grâce à la résistance de limitation placée aux bornes du circuit secondaire du transformateur. Cette limitation permet au condensateur de se charger à faible courant. Dans un deuxième temps, le transformateur se sature. L'ensemble transformateur et résistance devient alors équivalent à une simple connexion conductrice, sans pertes, et n'intervient plus dans le fonctionnement de l'ensemble. L'invention permet ainsi, grâce à ce transformateur couplé avec une résistance, d'alimenter le générateur tout en réduisant de façon simple et fiable l'apparition de forts courants d'appel. Cette alimentation offre également l'avantage d'être peu coûteuse et facile de mise en oeuvre. La source peut être une source continue (batterie) ou alternative (secteur). Ce dernier cas est moins simple que le premier et sera expliqué par la suite. Le temps de charge est de 100 s, très inférieur à la durée de l'alternance secteur 10ms en 50Hz. Le transformateur est calculé pour se saturer juste après ce temps de charge. Il n'intervient donc que pendant cette fraction de temps de l'alternance secteur. L'invention a donc pour objet une alimentation électrique pour un tube à rayons X comportant, une source d'énergie électrique basse tension, un générateur alimenté par la source basse tension et produisant un signal en haute tension continue apte à exciter le tube à rayons X, et un interrupteur, interposé entre la source et le générateur, pour mettre en service le générateur, caractérisée en ce qu'elle comporte un transformateur, en série entre l'interrupteur et le générateur, le transformateur étant muni d'un circuit primaire et d'un circuit secondaire avec une résistance placée aux bornes du circuit secondaire. L'invention a également pour objet un procédé de mise en service d'une alimentation électrique pour un tube à rayons X dans laquelle: - on alimente un générateur avec une source d'énergie électrique basse tension, - on alimente le tube à rayons X avec un signal en haute tension continue produit par le générateur, - on provoque la mise en service par la commutation d'un interrupteur interposé entre la source et le générateur, caractérisé en ce que: - on alimente, en série entre l'interrupteur et le générateur, un circuit primaire d'un transformateur -une résistance est connectée à des bornes du circuit secondaire du transformateur. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit à l'examen des figures qui l'accompagnent. Celles-ci ne sont présentées qu'à titre indicatif et nullement limitatif de l'invention. Les figures montrent : - Figure 1 : une vue schématique générale de l'alimentation électrique de l'invention; - Figures 2 et 3 : des courbes représentant respectivement l'évolution de la tension Vin aux bornes de la source, de la tension VR aux bornes de la résistance du transformateur et de l'intensité Ibat de courant délivrée par la source en fonction du temps t. Sur la figure 1 est représentée schématiquement l'alimentation électrique 1 de l'invention d'un tube 2 à rayons X. L'alimentation 1 comporte une source 3 basse tension qui délivre une tension Vin en continu ou en alternatif. Par exemple, cette source basse tension produit une tension de 220 Volts en continu ou de 220 Volts alternatif efficace. Un câble 4 relie la source 3 au tube 2. Le câble 4 peut avoir une longueur libre d'environ 10m pour permettre, à partir de la source 3, de déplacer le tube 2. Sur ce schéma de l'alimentation 1 électrique est également placé un interrupteur 5 en série avec un transformateur 6 ainsi qu'un générateur haute tension 7. Dans le cas d'une source 3 sous la forme d'une batterie, batterie et générateur sont juxtaposés et font tous deux parties du mobile. Le transformateur 6 comporte un circuit primaire 8 et un circuit secondaire 9. Le circuit primaire 8 se compose de plusieurs spires de fil conducteur enroulées autour d'une branche d'un noyau magnétique 10. Le circuit secondaire 9 se compose également de spires enroulées autour d'une autre branche du noyau 10. Les deux branches sont magnétiquement reliées. Pour simplifier la description, le rapport du transformateur 6 est pris égal à 1. Il est toutefois possible de prévoir un autre rapport, comme il sera vu ensuite. Les bornes d'entrée P1 et de sortie N1 du circuit primaire 8 sont en série entre l'interrupteur 5 et le générateur 7. Aux bornes d'entrée P2 et de sortie N2 du circuit secondaire est placée une résistance R. Le générateur 7 comporte essentiellement, dans l'ordre de fonctionnement: un redresseur de courant dans le cas d'une source de courant alternative, un convertisseur délivrant une tension créneau en haute fréquence de l'ordre de 20 KHz à 200 KHz puis un transformateur élevant la tension des créneaux. Enfin, un redresseur connecté en sortie du transformateur haute fréquence délivre le courant continu haute tension. Le générateur 7 comporte des condensateurs de filtrage en aval du redresseur lorsque l'appareil est alimenté en alternatif. C'est la raison pour laquelle, il est présenté ici comme alimenté en courant continu avec, en entrée, un condensateur 11 équivalent, aux bornes duquel est mesuré une tension Vcapa. Sur la figure 2 sont rassemblées, tout d'abord une courbe 12 représentant l'évolution de l'intensité Ibat en fonction du temps t, puis une courbe 13 représentant l'évolution de la tension VR en fonction du temps t et une courbe 14 représentant l'évolution de la tension Vcapa en fonction du temps t. Les échelles sont respectivement de 50 Volts, en ordonnées, par division pour les tensions, de 10 Ampères par division, en ordonnée, pour l'intensité et, enfin, en abscisse, pour l'échelle de temps, de 20 ps par division. Pour toutes les mesures effectuées sur la figure 2, la source 3 est, dans un exemple, une batterie délivrant un courant continue basse tension de valeur E = 220 V, la résistance couplée au circuit secondaire 9 du transformateur 6 A pour valeur R = 4,7 Ohms et la capacité 11 équivalente du générateur 7 est de C = 12,6 F. Le principe de fonctionnement de l'alimentation électrique 1 couplée avec le générateur 7 haute tension du tube 2 à rayons X est le suivant. Le générateur est mis sous tension par le contacteur 5 que l'on ferme au temps t0. La source 3 délivre alors un courant avec une intensité Ibat circulant dans le circuit primaire 8 du transformateur 6. Le courant circulant dans les spires du circuit primaire 8 induit un flux d'induction magnétique au sein du noyau 10. Ce flux génère, à son tour, au sein du circuit secondaire 9 un courant électrique passant au travers de la résistance R. Le transformateur 6 possédant un rapport égal à 1, la tension présente aux bornes P1 et N1 du circuit primaire 8 se retrouve aux bornes P2 et N2 du circuit secondaire 9. La résistance R placée aux bornes P2, N2 du circuit secondaire voit la tension (E-Vcapa)/R. L'intensité du courant d'appel est alors limitée à E/R au plus fort telle que visible sur la courbe 12. Sur cette courbe 12, on observe donc une croissance du courant Ibat ,dont la pente est limitée principalement par la self de fuite du transformateur, jusqu'à ce que le courant atteigne son maximum Ibatmax , inférieur mais proche de E/R. Le flux correspondant à l'intégrale par le temps de la tension (EVcapa) dans le noyau 10 du transformateur 6 augmente jusqu'à une saturation. Le transformateur perd alors progressivement sa propriété de transmettre de la puissance électrique à la résistance R et donc de limiter le courant d'où la présence d'un plateau sur la courbe 12 pour le courant Ibat avant que ce dernier ne décroisse progressivement lorsque la capacité 11 est complètement chargée. De façon correspondante, la tension VR aux bornes de la résistance R, visible sur la courbe 13, passe par un maximum VRmax avant de s'annuler lorsque le courant Ibat a décru. Ainsi, le noyau est bien dimensionné lorsque l'on commence à observer ce palier sur la courbe 12 de la figure 2 représentant Ibat. Si le transformateur sature trop tôt, le courant continue de monter et dépasse nettement E/R. Si le palier n'apparaît pas, c'est que le noyau peut être réduit, ou bien que l'on peut réduire encore le courant d'appel notamment et de façon simple en diminuant le nombre de spires du secondaire. Ceci est illustré par les figures 2 et 3. Pour le fonctionnement en alternatif, on rappelle qu'il est nécessaire 5 que le noyau se sature rapidement. En fonction du temps qui s'écoule, l'intensité circulant dans le circuit correspondant à l'alimentation 1 électrique, après le passage dans le transformateur 6, charge, selon une tension Vcapa, la capacité 11 correspondante au générateur 7 haute tension. 10 La tension Vcapa présente aux bornes de la capacité 11 augmente en fonction du temps jusqu'à atteindre une valeur maximum représentée sur la courbe 14 par une droite sensiblement parallèle à l'axe des abscisse pour une valeur approximative de 230 Volts. Au bout d'un laps de temps de 40 s, le noyau 10 du transformateur 6 15 se sature, compte tenu du flux, égal a l'intégrale tension présente aux bornes des circuits primaires et/ou secondaires par le temps, et du nombre de spires choisi. Dans l'exemple, la puissance délivrée par le générateur 7 est de l'ordre d'une vingtaine de Kilowatts avec une source d'alimentation de l'ordre 20 de 220 volts, ce qui conduit à un courant d'utilisation de l'ordre d'une centaine d'ampères. Dans un exemple donné correspondant à la figure 2, le nombre de spires au primaire comme au secondaire est de 12 alors que la résistance vaut 4,7 Ohms. 25 Dans un autre exemple, correspondant à la figure 3, le nombre de spires du circuit secondaire 9 passe à 13 tout en conservant la même valeur de résistance R. Les résultats obtenus sont identiques à ceux obtenus avec 12 spires aux circuits primaire 8 et secondaire 9 mais avec une valeur de la résistance R de 4 Ohms. Aussi, avoir plus de tours au circuit secondaire 9, 30 ou faire passer plus d'intensité de courant en baissant la valeur de la résistance R, permet de saturer moins vite le transformateur 6. Ainsi pour une résistance d'environ 4 ohms ou un équivalent de 13 spires sur le circuit secondaire 9, on obtient une intensité à la fermeture d'environ 52 ampères (200 volts sur 4 ohms). Avec une résistance de 4,7 35 Ohms et 12 spires, le courant est limité à 44 Ampères. Il y a donc un compromis à trouver entre la taille du circuit magnétique et la limitation du courant d'appel. Dans ces deux exemples, la limitation du courant d'appel représente environ la moitié de l'intensité du courant d'utilisation soit respectivement 5 environ 50 Ampères pour 100 Ampères. Sur la figure 1, le nombre de spires est de 12 spires sur le circuit primaire 8, et de 12 spires sur le circuit secondaire 9. La section du fil du primaire, à titre indicatif, est de l'ordre de 4mm2 et celle du circuit secondaire de l'ordre de 1 mm2. En effet, il est inutile, dans le 10 cas du transformateur utilisé pour l'invention, d'employer pour le circuit secondaire 9, qui intervient pendant une centaine de microsecondes environ, une grosse section de spire. La résistance du fil secondaire s'ajoute simplement à la résistance de charge R. Par contre, les spires composant le circuit primaire intervenant, après 15 une centaine de microsecondes, comme simple connexion conductrice exigent une section plus importante afin d'offrir le moins de résistance possible lors du passage du courant vers le générateur de puissance. Il est donc judicieux de mettre un rapport de transformation nettement plus grand que 1. 20 Ces grandeurs étant données, la taille du noyau 10 du transformateur 6 avoisine environ des 8 à 10 cm de long par 4 à 5 cm de large pour une hauteur d'environ 2 cm. L'alimentation 1 est donc compacte et prend peu de place sur le mobile. De la taille donnée à ce noyau 10 dépend ainsi la constante de temps de charge voulue. De plus le matériau employé pour la 25 composition du noyau a son importance. On choisira, de préférence, un noyau magnétique a deux demi noyaux C, tôles fer silicium , à induction de saturation élevée ( > 2T) et faible induction rémanente. Pour éviter une saturation trop rapide du transformateur, on peut bien sur augmenter le nombre de spires mais on est limité par la place, la section du fil devant être 30 suffisante pour supporter le courant d'utilisation de l'appareil. Ainsi, sur la courbe 12 de la figure 2, à l'instant t0 où l'interrupteur 5 est fermé, l'intensité Ibat monte régulièrement en l'espace de 20 ps jusqu'à une valeur d'intensité maximum Ibatmax de 44 ampères. A t0, plus environ 50 s, la valeur de Ibat rencontre un seuil à 36 ampères d'une durée 35 d'environ 20 s. Ce plateau d'intensité Ibat correspond en fait à un début de saturation du noyau 10 du transformateur 6. Ce seuil d'intensité ne dure qu'une vingtaine de ps à peine, et, 30 ps plus tard, l'intensité Ibat retrouve sa valeur initiale émise par la source 3. A t0 plus 100 s, le noyau du transformateur est complètement saturé. Dès lors, la résistance R n'intervient plus et l'ensemble transformateur 6-résistance R se comporte comme une simple connexion conductrice. De la même façon, sur la courbe 13 de la figure 2, la valeur de la tension VR au bord de la résistance est maximale aux environs d'une vingtaine de microsecondes pour atteindre une valeur VRmax de 130 volts puis régresser régulièrement pour 60 ps plus tard retrouver sa valeur initiale. Durant l'intervalle de temps t0 et t0 plus 100 s, la capacité 11 correspondante du générateur 7 haute tension se charge complètement. C'est ce que l'on retrouve sur la courbe 14 de la figure 2 avec une tension Vcapa maximum de 220 Volts environ. Sur la figure 3 est représenté en abscisse le temps t et, en ordonnée, les différentes valeurs de tension VR et Vin et d'intensité Ibat avec pour échelle respectivement 50 volts par division et 10 ampères par division. La courbe 15 représente l'évolution de l'intensité batterie Ibat en fonction du temps, la courbe 16 l'évolution de la tension VR aux bornes de la résistance en fonction du temps t, et la courbe 17, l'évolution de la tension Vin présente aux bornes de la source 3 en aval de l'interrupteur 5, en fonction du temps t. Ces courbes respectives 15, 16 et 17 sont obtenues pour des valeurs des grandeurs E et C, représentant la capacité 11 du condensateur, identiques à celles de la figure 1 décrite précédemment, mais pour une résistance R connectée aux bornes du circuit secondaire 9 du transformateur 6 égale à 4 ohms. On constate sur la courbe 15 que de l'instant t0 à partir duquel la source 3 est mise en service grâce à la fermeture de l'interrupteur 5, alors en 20 ps environ l'intensité atteint une valeur crête égale à 52 ampères. Puis, comme pour la courbe 12, en environ 20 s, l'intensité batterie Ibat diminue progressivement pour atteindre sa valeur initiale. Cette valeur correspond à l'intensité batterie Ibat présente dans le circuit avant l'instant t0 où apparaît le courant d'appel. Sur cette courbe 15 de la figure 3 n'apparaît pas contrairement à la courbe 12 équivalente de la figure 2 un plateau où pendant une période de 20 ps l'intensité se stabilise à une valeur Ibatstab d'environ 37 Ampères. Cet effet de plateau n'apparaît pas durant la phase de baisse d'intensité Ibat sur la courbe 15 et ce durant 80 ms environ, l'intensité décroît alors régulièrement. Sur la courbe 16 représentant la tension VR aux bornes de la résistance R couplée au circuit secondaire 9 du transformateur 6, à partir de l'instant tO, la tension monte en 20 ps jusqu'à une valeur approximative de 60 Volts, tension légèrement supérieure également à celle constatée sur la courbe 13 de la figure 2. En ce qui concerne la courbe 17, caractérisant l'évolution de la tension Vin en aval de l'interrupteur 5 aux bornes de la source 3 en fonction du temps t, cette tension comporte un pic brutal à l'instant tO où apparaît l'effet d'appel de courant, puis se stabilise après que l'effet d'appel de courant se soit estompé, soit une tension source Vin d'environ 230 volts au bout de 100 à 110 s. Entre ces deux moments, à quelques faibles oscillations près, sa valeur moyenne est de 180 volts. Selon l'invention, après que la capacité 11 du générateur 7 soit chargée, la source 3 fonctionnant toujours et l'interrupteur 5 fermé, le transformateur 6 se sature complètement et l'intensité Ibat de la batterie n'est plus limitée par la résistance R. L'invention permet ainsi, dans un premier temps, de limiter le pic du courant d'appel. Elle permet également de conserver, dans un second temps, une intensité Ibat de la source 3 non limitée par une résistance R. En ce qui concerne une source 3 d'alimentation en 220 volts alternatifs prévue initialement pour fonctionner avec le générateur, le phénomène d'appel du courant d'une durée de 100 ps est totalement transparent vis à vis d'une période de fréquence basse tension alternative égale à 20 ms. (pour une fréquence moyenne de 50 Hertz). L'invention peut donc indépendamment et selon être utilisée, avec une source continue ou alternative. L'invention comporte également un procédé de mise en service d'une alimentation électrique 1 pour un tube 2 à rayons X dans lequel: - on alimente avec une source 3 d'énergie électrique basse tension, un générateur 7, - on alimente le tube 2 à rayons X avec un signal en haute tension continue produit par le générateur 7, - on provoque la mise en service par la commutation d'un interrupteur 5 interposé entre la source 3 et le générateur 7, caractérisé en ce que: - on alimente, en série entre l'interrupteur 5 et le générateur 7, un circuit primaire 8 d'un transformateur 6 - une résistance R est connectée à des bornes du circuit secondaire 9 du transformateur 6. Selon ce procédé, une étape automatique est mise en oeuvre. Cette étape automatique est celle de la saturation du transformateur . Cette étape de saturation est équivalente à une ouverture d'un interrupteur qui serait présent dans le secondaire, en série avec la résistance R. REVENDICATIONS 1 - Alimentation électrique (1) pour un tube (2) à rayons X comportant, une source (3) d'énergie électrique basse tension, un générateur (7) alimenté par la source (3) basse tension et produisant un signal en haute tension continue apte à exciter le tube (2) à rayons X, et un interrupteur (5), interposé entre la source (3) et le générateur (7), pour mettre en service le générateur (7), caractérisée en ce qu'elle comporte un transformateur (6), en série entre l'interrupteur (5) et le générateur (7), le transformateur (6) étant muni d'un circuit primaire (8) et d'un circuit secondaire (9) avec une résistance (R) placée aux bornes du circuit secondaire (9). 2 - Alimentation (1) selon la revendication 1 caractérisée en ce que la source (3) d'énergie est alternative. 3 - Alimentation (1) selon l'une des revendications 1 à 2 caractérisée en ce que la source (3) d'énergie est continue. 4 - Alimentation (1) selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisée en ce que le transformateur (6) comporte un noyau (10) a forte induction de saturation (> 1T). 5 - Alimentation (1) selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisée en ce qu'une valeur de la grandeur de la résistance (R) dépend de la valeur de la valeur de l'intensité (Ibat) de courant souhaitée lors de la mise sous tension (E) de l'alimentation. 6 - Alimentation (1) selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisée en ce que le nombre de spires sur les circuits primaire et ou secondaire dépend de la valeur de la valeur de l'intensité (Ibat) de courant souhaitée lors de la mise sous tension (E) de l'alimentation. 7 - Alimentation (1) selon l'une des revendications 1 à 6 caractérisée en ce qu'une section d'une spire du circuit primaire (8) du transformateur (6) est supérieure à une section d'une spire du circuit secondaire (9). 8 - Procédé de mise en service d'une alimentation électrique (1) pour un tube (2) à rayons X dans lequel: - on alimente un générateur (7) avec une source (3) d'énergie électrique basse tension, - on alimente le tube (2) à rayons X avec un signal en haute tension continue produit par le générateur (7),- on provoque la mise en service par la commutation d'un interrupteur (5) interposé entre la source (3) et le générateur (7), caractérisé en ce que: - on alimente, en série entre l'interrupteur (5) et le générateur (7), un circuit primaire (8) d'un transformateur (6), - une résistance (R) est connectée à des bornes du circuit secondaire (9) du transformateur (6). 9 - Procédé de mise en service d'une alimentation électrique (1) pour un tube (2) à rayons X selon la revendication 8 dans lequel on procède à la saturation complète du noyau (10) du transformateur (6).