FR 2911639 A1 20080725 FR 0700461 A 20070123 1 Procédé d'injection d'un additif li iide dans un réservoir à carburant Introduction La présente invention concerne un procédé d'injection d'un additif liquide dans un réservoir à carburant à l'aide d'une pompe de dosage du type seringue à membrane. État de la technique Malgré ses bonnes performances environnementales du fait en particulier de sa faible consommation, le diesel demeure critiqué pour ses rejets de particules de suie. Pour stocker les particules de suie résultant de la combustion et ainsi éviter que ces particules ne soient émises dans l'atmosphère, le filtre à particules a été développé. Avec un tel filtre, les émissions de particules peuvent être réduites à la limite du mesurable. Pour fonctionner correctement, celui-ci doit être régulièrement nettoyé. Les particules stockées dans le filtre à particules peuvent être brûlées pour régénérer le filtre à particules. La température usuelle des gaz d'échappement est d'environ 150 C. Avec la technique dite du Common-Rail , qui permet une injection ultérieure et qui provoque une post-combustion, la température des gaz d'échappement peut être élevée à 350 C. Le traitement des hydrocarbures dans le catalyseur d'oxydation provoque une nouvelle augmentation de la température à 450 C. Cette température est toujours inférieure à la température de combustion d'environ 550 C des particules. Pour permettre une combustion totale de toutes les particules, il a été proposé d'injecter un additif dans le carburant de manière à faire baisser la température de combustion des particules. Un additif, tel que par exemple le produit Eolys, un composé à base de cérine mis au point par la société Rhodia, permet d'abaisser la température naturelle de combustion des particules à 450 C, soit environ 100 C de moins que leur température naturelle de combustion. Le filtre à particules peut ainsi être régénéré en quelques minutes seulement, tous les 400 à 500 km. L'additif est généralement mis en oeuvre en une solution organique stockée dans un réservoir additionnel placé à proximité du réservoir à carburant. Afin d'injecter une quantité d'additif liquide proportionnelle au volume de carburant 2 introduit lors du remplissage, un système d'additivation avec une pompe de dosage a été développé. Une telle pompe de dosage est par exemple décrite dans la demande de brevet WO 2005/024219. Cette pompe est une pompe à volume variable du type seringue à membrane et permet un dosage précis de l'additif liquide. Une telle pompe comprend un piston mobile dans un cylindre et commandé par un actionneur linéaire à haute résolution. La pompe comprend en outre une chambre de dosage dans laquelle peut être aspiré l'additif, lequel peut ensuite être évacué de la chambre vers le réservoir à carburant. Pour assurer le bon fonctionnement de la régénération du filtre à particules, le carburant doit comprendre une proportion d'additif bien précise. Il est donc important de prévoir une pompe de dosage permettant un dosage précis de l'additif à injecter. Il est donc important d'assurer le bon fonctionnement de la pompe de dosage dans toutes les conditions. Or, il a été noté que le fonctionnement de la pompe, notamment dans une plage de températures basse, est compromis et que le dosage précis n'est par conséquent pas assuré. Objet de l'invention L'objet de la présente invention est de proposer un procédé d'injection d'un additif liquide dans un réservoir à carburant à l'aide d'une pompe de dosage du type seringue à membrane, avec lequel 1le bon fonctionnement d'une telle pompe est assuré. Description générale de l'invention revendiquée avec ses principaux avantages Conformément à l'invention, le procédé d'injection est mis en oeuvre par une pompe de dosage comprenant une membrane agencée dans un corps de pompe, la membrane divisant l'intérieur de la pompe en une chambre de dosage et une chambre d'actionnement. La chambre de dosage est en communication avec un port d'entrée relié à un réservoir d'additif et un port de sortie relié au réservoir à carburant. La chambre d'actionnement comprend un actionneur et un piston connecté à la membrane, l'actionneur déplaçant le piston entre une position de repos et une position déployée. Le procédé comprend les étapes consistant à déterminer le volume d'additif liquide à injecter; à commander l'actionneur de manière à déplacer le piston de la pompe de dosage en direction de sa position déployée de manière à aspirer un volume déterminé d'additif liquide dans la chambre de dosage; et à commander l'actionneur de manière à 3 déplacer le piston de la pompe de dosage en direction de sa position de repos de manière à injecter le volume déterminé d'additif liquide de la chambre de dosage dans le réservoir à carburant. Selon un aspect du procédé, le procédé comprend en outre les étapes consistant à déterminer la température de l'additif liquide; et à commander l'actionneur en fonction de la température mesurée. La détermination de la température de l'additif liquide permet de déterminer la plage de températures dans laquelle la pompe de dosage doit être opérée. En connaissant les problèmes spécifiques de différentes plages de températures, il est possible d'influencer la commande de l'actionneur en conséquence. En ajustant la commande de l'actionneur sur base de la température mesurée, certains paramètres de fonctionnement peuvent être contrôlés pour ainsi réduire ou même éliminer l'effet compromettant d'une certaine plage de températures. Ainsi, le bon fonctionnement de la pompe de dosage peut être assuré dans toutes les conditions de fonctionnement. Selon un aspect du procédé, l'étape consistant à commander l'actionneur en fonction de la température mesurée comprend l'étape consistant à ajuster la vitesse de déplacement du piston en fonction de la température mesurée. En effet, il a été noté qu'à basse température la viscosité de l'additif liquide est augmentée et provoque une aspiration d'additif plus difficile. En outre, la viscosité accrue de l'additif provoque une déformation accrue de la membrane lors du cycle de pompage, ce qui modifie le volume de la chambre de dosage. Les inventeurs se sont rendus compte que la modification de volume de la chambre de dosage peut être évitée lorsque la vitesse de pompage est ralentie. En effet, une aspiration plus lente de l'additif liquide très visqueux permet d'éliminer l'effet de déformation de la membrane. En outre, l'aspiration de l'additif est facilitée. Grâce à l'élimination de la déformation de la membrane, le volume prédéterminé de la chambre de dosage peut être maintenu et le dosage précis reste possible même en présence d'additif liquide très visqueux causé par la basse température. Le procédé peut en outre comprendre l'étape supplémentaire consistant à ajuster la force appliquée par l'actionneur en fonction de la température mesurée. Une force plus importante exercée sur le piston permet de faciliter l'aspiration de l'additif dans la chambre de dosage et l'injection de l'additif dans le réservoir à carburant. Ceci est particulièrement intéressant lorsque la pompe de dosage est opérée dans des conditions de température très basse où l'additif est très -.4- visqueux. Le dosage précis d'additif liquide par la pompe de dosage peut donc être assuré. Le procédé peut en outre comprendre l'étape supplémentaire consistant à ajuster le volume déterminé en fonction de la température mesurée. Le volume déterminé peut être ajusté en fonction de la température pour prendre en compte une déformation de la membrane. Ainsi, même en cas de déformation de la membrane, qui entraîne un changement de volume de la chambre de dosage, un volume désiré peut être injecté dans le :réservoir à carburant. Le dosage précis d'additif liquide par la pompe de dosage peut donc être assuré. De préférence, l'étape consistant à déterminer le volume d'additif liquide à injecter comprend la détermination de la différence de volume avant et après une phase de remplissage du réservoir à carburant. Lorsque le début d'une phase de remplissage est détecté, par exemple par l'ouverture de la trappe de remplissage, le niveau initial de carburant dans le réservoir à carburant est noté. Similairement, lorsque la fin de la phase de remplissage est détectée, par exemple par la fermeture de la trappe de remplissage, le niveau final de carburant dans le réservoir à carburant est noté. La différence entre le niveau initial et le niveau final permet de déterminer la différence en volume de carburant dans le réservoir. Sur base de cette différence, le volume d'additif liquide à injecter dans le réservoir à carburant peut être déterminé. L'étape consistant à déterminer la température de l'additif liquide peut comprendre la mesure de la température au niveau de l'actionneur de la pompe de dosage. Le réservoir à additif liquide étant de préférence localisé très près de la pompe de dosage, la température de l'additif dans le réservoir à additif peut être mesuré par un capteur de température situé sur l'actionneur de la pompe de dosage. Un tel capteur de température peut également être utilisé pour détecter une surchauffe de l'actionneur. Il n'est cependant pas exclu de prévoir un capteur de température à l'intérieur du réservoir à additif. Selon un autre aspect du procédé, un courant de maintien est appliqué à l'actionneur pour maintenir le piston dans sa position de repos et l'étape consistant à commander l'actionneur en fonction de la température mesurée comprend l'étape consistant à appliquer un courant de maintien plus élevé en fonction de la température mesurée. A basse température, la force de l'actionneur est réduite. De plus, vu la viscosité accrue de l'additif liquide à basse température, la force nécessaire pour déplacer le piston est plus importante. En augmentant le courant de maintien de l'actionneur, il y a dissipation d'énergie -.5- qui conduit à un échauffement de l'actionneur. Ainsi, l'application d'un courant de maintien plus élevé conduit à restituer de la force à l'actionneur. De plus, l'échauffement de l'actionneur mène également à un échauffement de l'additif liquide et donc à une viscosité moins importante. Ainsi, le bon fonctionnement de la pompe de dosage peut être assuré même en cas de température très basse. De préférence, le courant de maintien plus élevé est appliqué pendant une durée prédéterminée. La durée prédéterminée peut dépendre de la température initiale qui peut être mesurée sur l'actionneur. Le courant de maintien plus élevé peut également être appliqué jusqu'à ce qu'une température seuil soit atteinte. Selon un aspect du procédé, la perte éventuelle de pas de l'actionneur est surveillée par une électronique de contrôle et le courant de maintien plus élevé est appliqué pendant une durée prédéterminée lorsqu'une telle perte de pas est détectée. Une telle perte de pas est généralement due au fait que la force de l'actionneur n'est pas suffisante, ce qui, à son tour, est généralement dû au fait que l'actionneur est trop froid. Lorsqu'une perte de pas est détectée, le courant de maintien est appliqué pour échauffer l'acti.onneur et garantir ainsi le bon fonctionnement de la pompe de dosage. Selon un autre aspect du procédé, l'alimentation en courant de l'actionneur peut être interrompue et le procédé comprend les étapes consistant à stocker en mémoire le volume total d'additif liquide à injecter et le volume d'additif liquide déjà injecté ou stocker en mémoire le volume d'additif liquide restant à injecter; à stocker en mémoire le statut de l'actionneur lors de l'interruption, le statut comprenant la position et la direction du piston lors de l'interruption; et, lorsque l'alimentation en courant de l'actionneur est rétablie, reprendre le cycle d'injection d'additif liquide là où le cycle était interrompu sur base des informations stockées en mémoire. En effet, après la phase de remplissage, après laquelle démarre le cycle d'injection d'additif liquide, il se peut que le conducteur ne déplace son véhicule que de quelques mètres pour la garer et faire une pause. Ceci est par exemple très souvent le cas sur les aires de repos d'autoroutes. Le cycle d'injection d'additif démarre de préférence dès que le moteur est mis en marche après la phase de remplissage. Le temps de garer un véhicule ne permet cependant généralement pas d'achever le cycle d'injection d'additif, qui est alors interrompu par l'arrêt du moteur. Pour assurer le bon dosage d'additif liquide, il est dès lors important, lors de la mise en marche du moteur, de reprendre le cycle d'injection d'additif exactement là où le cycle a été interrompu. - 6 - Le stockage en mémoire du statut du piston lors de l'interruption permet à l'actionneur de reprendre le cycle d'injection au moment précis de l'interruption et à achever le cycle d'injection. Le dosage précis d'additif liquide dans le réservoir à carburant peut ainsi être garanti. Selon un autre aspect du procédé, la chambre d'actionnement est mise en communication avec l'atmosphère lors du fonctionnement de l'actionneur. En effet, le réservoir à additif comprend généralement une communication avec l'atmosphère pour permettre une ventilation du réservoir à additif. L'augmentation de température de l'actionneur entraîne une augmentation de la pression dans la chambre d'actionnement. Cette augmentation de pression peut provoquer une déformation de la membrane, qui entraîne une réduction de volume de la chambre de dosage. La mise en communication avec l'atmosphère de la chambre d'actionnement lors du fonctionnement de l'actionneur permet d'éviter une augmentation de pression dans la chambre d'actionnement et permet ainsi de ne pas déformer la membrane. Le dosage précis d'additif liquide dans le réservoir à carburant peut ainsi être garanti. Les différents aspects de l'invention décrits ci-dessus sont de préférence utilisés en combinaison. Il est cependant à noter que les différents aspects du procédé d'injection peuvent aussi être utilisés indépendamment et individuellement pour garantir le dosage précis d'additif liquide dans le réservoir à carburant. Description à l'aide des Figures Les figures suivantes illustrent à titre d'exemple quelques modes de réalisation avantageux d'une pompe de dosage comme décrite dans le procédé selon l'invention. Fig.l : une vue schématique à travers une pompe de dosage selon l'invention; Fig.2: une vue schématique de la partie de la pompe de dosage autour de la membrane de la pompe de la Fig.1, dans laquelle le piston est illustré dans sa position déployée; Fig.3: une vue schématique de la partie de la pompe de dosage autour de la membrane de la pompe de la Fig. ]l, dans laquelle le piston est illustré dans sa position de repos; Fig.4: une vue en coupe d'un piston selon un aspect de l'invention; Fig.5: une vue en perspective du piston de la Fig.4, dans laquelle le piston est illustré dans sa position déployée; et -7- Fig.6: une vue en coupe à travers la vanne anti-retour selon un aspect de l'invention. Des signes de référence identiques sur les différentes figures désignent des éléments identiques ou similaires. La pompe de dosage est décrite de manière globale en se référant conjointement aux figures 1, 2 et 3. La pompe de dosage 10 comprend un corps de pompe 12 creux. Une membrane 14 est agencée à l'intérieur du corps de pompe 12 et divise l'intérieur de la pompe en une chambre de dosage 16 et une chambre d'actionnement 18. Le corps de pompe 12 comprend en outre un port d'entrée 20 et un port de sortie 22 en communication avec la chambre de dosage 16. Le volume de la chambre de dosage 16 est variable grâce au déplacement de la membrane 14 résultant du déplacement d'un piston 24 agencé dans la chambre d'actionnement 18. Le piston 24 comprend une tête de piston 26 reliée à la membrane 14 et une tige 28 s'étendant de la tête de piston 26 à un actionneur 30. L'actionneur 30 est de préférence un moteur pas-à-pas monté dans la chambre d'actionnement 18. L'actionneur 30 coopère avec une portion filetée 31 de la tige 28 pour commander le déplacement de la membrane 14 connectée à une partie centrale de la tête de piston 26. Le piston 24 est déplaçable entre une position de repos et une position déployée. Dans la position de repos, le piston 24 se trouve dans une position dans laquelle la membrane 14 est prise en sandwich entre la tête de piston 26 et une paroi d'extrémité 32 du corps de pompe 12, la paroi d'extrémité 32 comprenant le port d'entrée 20 et le port de sortie 22. Lorsque le piston 24 se trouve dans sa position de repos, la membrane 14 bute contre la paroi d'extrémité 32. Le volume de la chambre de dosage 16 ù c'est-à-dire le volume décrit par l'espace entre la membrane 14 et la paroi d'extrémité 32 ù est donc défini par la structure de la pompe de dosage 10. Dans la position de repos, le volume de la chambre de dosage 16 est par conséquent toujours identique. De préférence, la surface de la paroi d'extrémité 32 et la surface de la tête de piston 26 faisant face à la paroi d'extrémité 32 sont complémentaires. Ainsi, le volume de la chambre de dosage 16 est substantiellement nul :lorsque le piston 24 se trouve dans sa position de repos. Du fait que le volume de la chambre de dosage est toujours identique lorsque le piston 24 se trouve dans sa position de repos, la pompe de dosage ne doit donc se déplacer de manière précise que lorsque l'additif est aspiré. •-8- Lorsque de l'additif doit être injecté dans le réservoir à carburant, l'actionneur exerce une force sur la tige 28 du piston 24 lequel se déplace en direction de sa position déployée. Ce déplacement du piston 24 entraîne un déplacement de la membrane 14 connectée à la tête de piston 26. A son tour, le déplacement de la membrane 14 entraîne une augmentation du volume de la chambre de dosage et l'aspiration d'additif à travers le port d'entrée 20 relié à un réservoir à additif (non représenté) par un e tubulure d'entrée 36. Le volume d'additif aspiré dans la chambre de dosage 16 peut être précisément déterminé en fonction du déplacement du piston 24. Lorsque le volume de la chambre de dosage a atteint un volume prédéterminé, l'actionneur 30 exerce une force sur la tige 28 du piston 24 lequel se déplace vers sa position de repos. Le volume de la chambre de dosage 16 est à nouveau réduit et l'additif est évacué de la chambre de dosage 16 à travers le port de sortie 22 relié à un réservoir à carburant (non représenté) par une tubulure de sortie 38. Pour le bon fonctionnement de la pompe de dosage 10, le port d'entrée 2CI et le port de sortie 22 sont chacun pourvus d'une vanne anti-retour 40, 40'. Un premier aspect de l'invention concerne un élément de guidage 42 limitant un mouvement rotatif du piston 24 autour de son axe. Selon l'invention, l'élément de guidage 42 est agencé entre la tête de piston 26 et la paroi latérale 44 du corps de pompe 12. L'élément de guidage 42 peut être décrit plus en détail en se référant aux Figures 4 et 5, qui montrent un piston 24 selon l'invention. L'élément de guidage 42 comprend au moins un coulisseau 46, 46' longitudinal s'étendant de manière parallèle à l'axe du piston 24 depuis la tête de piston 26 en direction de l'actionneur 30. Le coulisseau 46, 46' s'engage dans un guide (non représenté) formé sur la paroi intérieure latérale 44 du corps de pompe 12. Le guide peut être formé par des protubérances radiales sur la paroi intérieure latérale 44 du corps de pompe 12 pour recevoir le coulisseau 46, 46' entre deux telles protubérances radiales. Alternativement, le guide peut être formé par une rainure recevant une protubérance radiale formée sur au moins une partie du coulisseau 46, 46'. La figure 4 montre également la connexion entre la tête de piston 26 et la tige 28 du piston 24, ainsi que la connexion entre la membrane 14 et la tête de piston 26. Un autre aspect de l'invention concerne la vanne anti-retour 40, 40' du port d'entrée 20, respectivement du port de sortie 22. Une telle vanne anti-retour 40 est illustrée schématiquement sur la figure 6. La vanne anti-retour 40 comprend un siège de clapet 46 entourant une ouverture de passage 48 et un clapet 50 du -9- type parapluie, le clapet 50 comprenant une tige axiale 52 traversant l'ouverture de passage 48 et un obturateur 54 connecté à une extrémité amont 55 de la tige axiale 50. Selon l'invention, l'obturateur 54 comprend, dans une région périphérique de l'obturateur 54, une première protubérance 56 dirigée vers le siège de clapet 46 et le siège de clapet comprend une seconde protubérance 58 dirigée vers l'obturateur 54. La première protubérance 56 et la seconde protubérance 58 sont agencées autour cle l'ouverture de passage 48 de manière à former un joint du type labyrinthe lorsque l'obturateur 54 repose sur le siège de clapet 46. Le clapet 50 comprend en outre un élément limitateur de course 60 connecté à une extrémité aval 62 de la tige axiale 50 pour limiter le degré d'ouverture de la vanne anti-retour 40. La vanne anti-retour illustrée sur la figure 6 est la vanne anti-retour 40 associée au port d'entrée 20. Lorsque la pompe de dosage 10 fonctionne en mode aspiration, une dépression est créée dans le port d'entrée 20 et le clapet 50 est déplacé dans sa position d'ouverture telle qu'illustrée sur la figure 6. L'additif provenant de la tubulure d'entrée 36 traverse l'ouverture de passage 48 et aboutit dans la chambre de dosage 16 à travers le port d'entrée 20. En revanche, lorsque la pompe de dosage 10 fonctionne en mode injection, une surpression est créée dans le port d'entrée 20 et le clapet 50 est déplacé dans sa position de fermeture dans laquelle la première protubérance 56 s'appuie contre le siège de clapet 46 et la seconde protubérance 58 s'appuie contre l'obturateur 54. La première protubérance 56 et la seconde protubérance 58 forment ainsi un joint labyrinthe évitant des chemins de fuite pour l'additif. Les protubérances 56, 58 sont de préférence formées en un matériau élastique. Une couche supplémentaire en matériau élastique 64 peut être déposée sur le siège de clapet 46 pour recevoir la première protubérance 56. Selon un autre aspect de l'invention, la chambre d'actionnement 18 comprend en outre un port de régulation de pression 66 (représenté sur la figure 1) assurant la communication avec l'atmosphère. Le port de régulation de pression 66 permet de maintenir la charnbre d'actionnement 18 sous pression atmosphérique pour éviter ainsi une augmentation de pression dans la chambre d'actionnement 18 due à un échauffement de l'actionneur 30 et de l'environnement autour l'actionneur 30. Selon un autre aspect de l'inventionä la pompe de dosage 10 comprend en outre une unité de commande 68, représentée schématiquement sur la figure 1 en dehors de la pompe de dosage 10. L'unité de commande 68 comprend au moins -10- un capteur de température (non représenté) pour mesurer la température de l'additif liquide et un moyen (non représenté) pour commander l'actionneur en fonction de la température mesurée. Le capteur de température peut être localisé dans le réservoir à additif. De préférence, par contre, le capteur de température est disposé sur l'actionneur 30. En effet, la proximité de l'actionneur 30 et du réservoir à additif n'entraîne qu'une différence de température minimale entre l'actionneur et l'additif dans le réservoir à additif. Ainsi, le capteur de température et l'unité de commande 68 peuvent être intégrés dans la pompe de dosage 10. Grâce à l'unité de commande 68, l'actionneur 30 de la pompe de dosage 10 peut être commandé en fonction de la température de manière à ajuster la vitesse de déplacement du piston 24, à ajuster ]la force appliquée par l'actionneur 30 ou à ajuster un volume prédéterminé d'additif à injecter pour ainsi réduire ou même éliminer l'effet compromettant d'une certaine plage de températures. Selon un autre aspect de l'invention, la pompe de dosage 10 comprend un actionneur 30 en forme de moteur pas-à-pas qui est alimenté par un courant de maintien pour maintenir le piston 24 dans sa position de repos. L'unité de commande 68 comprend au moins un capteur de température pour mesurer la température de l'actionneur 30 et un moyen pour augmenter le courant de maintien lorsque la température mesurée est inférieure à une température de seuil. A basse température, la force de ].'actionneur 30 est réduite. De plus, vu la viscosité accrue de l'additif liquide à basse température, la force nécessaire pour déplacer le piston 24 est plus importante. En augmentant le courant de maintien de l'actionneur 30, il se produit une dissipation d'énergie qui conduit à un échauffement de l'actionneur 30. Ainsi, l'application d'un courant de maintien plus élevé conduit à restituer de la force à l'actionneur 30. De plus, l'échauffement de l'actionneur 30 mène également à un échauffement de l'additif liquide et donc à une viscosité moins importante. Ainsi, le bon fonctionnement de la pompe de dosage 10 peut être assuré même en cas de température très basse. L'unité de commande 68 peut en outre comprendre un moyen pour détecter une perte de pas du moteur pas-à-pas et un moyen pour augmenter le courant de maintien lorsqu'une perte de pas est détectée. Une telle perte de pas est généralement une indication que la température de l'actionneur n'est pas suffisamment élevée. Lorsqu'une perte de pas est détectée, le courant de maintien -11- est appliqué pour échauffer l'actionneur 30 et garantir ainsi le bon fonctionnement de la pompe de dosage. Il est à noter que l'unité de commande 68 comprend de préférence à la fois les moyens nécessaires pour ajuster la commande du piston et les moyens nécessaires pour ajuster le courant de maintien. Il n'est cependant pas exclu de prévoir séparément une première unité de commande comprenant les moyens nécessaires pour ajuster la commande du piston et une seconde unité de commande comprenant les moyens nécessaires pour ajuster le courant de maintien. Selon un autre aspect de l'invention, la pompe de dosage 10 comprend en outre une unité de gestion 70, représentée schématiquement sur la figure 1 en dehors de la pompe de dosage 10. De préférence, l'unité de gestion 70 est intégrée dans la pompe de dosage 10. En outre, l'unité de commande 68 et l'unité de gestion 70 forment de préférence une unité commune. L'unité de gestion 70 comprend un moyen pour déterminer le volume d'additif liquide à injecter dans le réservoir à carburant. Un capteur du niveau de carburant dans le réservoir à carburant peut être utilisé pour mesurer le niveau de carburant avant et après la phase de remplissage du réservoir à carburant. Sur base de la différence de volume ainsi déterminée, l'unité de gestion 70 détermine le volume d'additif à injecter dans le réservoir à carburant. Cette détermination peut être effectuée grâce à un algorithme ou un tableau mémorisé. L'unité de gestion 70 comprend un moyen pour déterminer une interruption d'une l'alimentation en courant à l'actionneur et un moyen de stockage pour stocker, en cas d'une telle interruption, une information sur le volume injecté et une information sur le statut du piston lors de l'interruption. L'information sur le statut du piston comprend la position et la direction du piston lors de l'interruption. L'information sur le volume injecté comprend de préférence le volume d'additif liquide restant à injecter. Alternativement, l'information sur le volume injecté peut comprendre le volume total d'additif liquide à injecter et le volume d'additif liquide déjà injecté. L'unité de gestion70 permet à la pompe de dosage 10 de reprendre le cycle d'injection d'additif à l'instant précis de l'interruption pour assurer ainsi le dosage correct d'additif. -12- Signes de référence 10 pompe de dosage 12 corps de pompe 14 membrane 16 chambre de dosage 18 chambre d'actionnement 20 port d'entrée 22 port de sortie 24 piston 26 tête de piston 28 tige 30 actionneur 31 portion filetée 32 paroi d'extrémité 36 tubulure d'entrée 38 tubulure de sortie 40 vanne anti-retour 40' vanne anti-retour 42 élément de guidage 44 paroi latérale 46 siège de clapet 48 ouverture de passage 50 clapet 52 tige axiale 54 obturateur 55 extrémité amont de la tige axiale 56 première protubérance 58 seconde protubérance 60 élément limitateur de course 62 extrémité aval de la tige axiale 64 couche en matériau élastique 66 port de régulation de pression 68 unité de commande 70 unité de gestion REVENDICATIONS 1. Procédé d'injection d'un additif liquide dans un réservoir à carburant à l'aide d'une pompe de dosage du type seringue à membrane, la pompe de dosage comprenant une membrane agencée dans un corps de pompe, la membrane divisant l'intérieur de la pompe en une chambre de dosage et une chambre d'actionnement; la chambre de dosage étant en communication avec un port d'entrée relié à un réservoir d'additif et un port de sortie relié au réservoir à carburant; la chambre d'actionnement comprenant un actionneur et un piston connecté à la membrane, l'actionneur déplaçant le piston entre une position de repos et une position déployée, le procédé comprenant les étapes consistant à: - déterminer le volume d'additif liquide à injecter; - commander l'actionneur de manière à déplacer le piston de la pompe de dosage en direction de sa position déployée de manière à aspirer un volume déterminé d'additif liquide dans la chambre de dosage; - commander l'actionneur de manière à déplacer le piston de la pompe de dosage en direction de sa position de repos de manière à injecter le volume déterminé d'additif liquide de la chambre de dosage dans le réservoir à carburant caractérisé en ce que le procédé comprend en outre les étapes consistant à: - déterminer la température de l'additif liquide; et 20 - commander l'actionneur en fonction de la température mesurée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape consistant à commander l'actionneur en fonction de la température mesurée comprend l'étape consistant à ajuster la vitesse de déplacement du piston en fonction de la température mesurée. 25 3. Procédé selon la revendication 2, comprenant en outre l'étape supplémentaire consistant à ajuster la force appliquée par l'actionneur en fonction de la température mesurée.- 14 - 4. Procédé selon la revendication 2 ou 3, comprenant en outre l'étape supplémentaire consistant à ajuster le volume déterminé en fonction de la température mesurée. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans 5 lequel l'étape consistant à déterminer le volume d'additif liquide à injecter comprend: la détermination de la différence de volume avant et après une phase de remplissage du réservoir à carburant 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans 10 lequel l'étape consistant à déterminer la température de l'additif liquide comprend la mesure de la température au niveau de ['actionneur de la pompe de dosage. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel un courant de maintien est appliqué à l'actionneur pour maintenir le piston dans sa position de repos, caractérisé en ce que l'étape consistant à commander 15 l'actionneur en fonction de la température mesurée comprend l'étape consistant à appliquer un courant de maintien plus élevé en fonction de la température mesurée. 8. Procédé selon la revendication '7, dans lequel le courant de maintien plus élevé est appliqué pendant une durée prédéterminée. 20 9. Procédé selon la revendication 7 ou 8, dans lequel le courant de maintien plus élevé est appliqué jusqu'à ce qu'une température seuil soit atteinte. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, dans lequel une électronique de contrôle surveille la perte de pas de l'actionneur et dans lequel, lorsqu'une telle perte de pas est détectée, le courant de maintien plus 25 élevé est appliqué pendant une durée prédéterminée. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'alimentation en courant à l'actionneur peut être interrompue, caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes consistant à: -15-stocker en mémoire le volume total d'additif liquide à injecter et le volume d'additif liquide déjà injecté ou stocker en mémoire le volume d'additif liquide restant à injecter; stocker en mémoire le statut de l'actionneur lors de l'interruption, le statut comprenant la position et la direction du piston lors de l'interruption; et lorsque l'alimentation en courant à l'actionneur est rétablie, reprendre le cycle d'injection d'additif liquide là où le cycle a été interrompu sur base des informations stockées en mémoire 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la chambre d'actionnement est mise en communication avec l'atmosphère lors du fonctionnement de l'actionneur