FR 2907448 A1 20080425 FR 0757836 A 20070925 i L'invention se rapporte à un assemblage entre une pièce métallique et une pièce en matériau céramique à base de carbure de silicium (SiC) et/ou de carbone (C). Cette invention trouve une application privilégiée dans le domaine de l'aéronautique, pour l'assemblage d'une pièce en alliage métallique réfractaire, comme un alliage à base de nickel (Ni) ou de cobalt (Co), et d'une pièce en matériau composite à matrice céramique, ou pièce CMC. Plus particulièrement, les pièces CMC concernées comprennent une matrice à base de SiC, de C ou une matrice dite "mixte" de C et de SiC, renforcée par des fibres de SiC et/ou de C. Ladite matrice peut être monophasée (par exemple entièrement en SiC) ou multiphasée (elle peut contenir, par exemple, au moins une autre phase à propriété auto-cicatrisante telle que décrite dans le document FR 2 732 338). Les pièces CMC sont utilisées dans les turboréacteurs d'avion en remplacement des pièces mécaniques les plus exposées thermomécaniquement, car elles conservent de bonnes propriétés mécaniques à hautes températures, nécessitent un refroidissement moindre, et sont généralement plus légères. Un problème se pose toutefois pour fixer ces pièces en matériau 20 céramique aux pièces métalliques qui les environnent. Parmi les techniques d'assemblage utilisées à ce jour, on trouve l'assemblage mécanique classique, de type rivetage ou boulonnage. Ce type d'assemblage se révèle souvent inadapté pour des raisons d'encombrement, de masse et/ou de mauvais comportement dynamique. 25 On connaît par ailleurs des techniques d'assemblage par brasage pour assembler deux pièces en matériau céramique, entre elles. Toutefois, ces techniques sont difficilement utilisables pour braser ensemble une pièce en matériau céramique et une pièce métallique, en raison des comportements thermo-mécaniques et physico-chimiques très différents des matériaux 30 céramique et métallique. En particulier, on se trouve confronté à une différence de dilatation très importante entre les pièces en présence. En effet, le coefficient de dilatation d'un alliage métallique est souvent deux à cinq fois supérieur à celui des matériaux céramiques utilisés. Ainsi, lors du refroidissement consécutif à la fusion de la composition de brasure, le 35 retrait relatif de la pièce métallique engendre une zone en compression, 2907448 2 respectivement en traction, dans les zones adjacentes au joint de brasure de la pièce en matériau céramique, respectivement de la pièce métallique. Il s'ensuit une flexion de l'ensemble faisant naître des contraintes pouvant être à l'origine de la rupture de l'une des pièces, généralement la pièce en matériau 5 céramique qui est la plus fragile, et une mauvaise tenue du joint de brasure du fait de sa déformation localisée. En outre, en raison de la forte réactivité de C ou de SiC vis-à-vis des métaux (plus particulièrement des métaux de transition), on constate généralement la formation de composés chimiques fragiles de type carbures 10 ou siliciures entre les pièces céramique et métallique. Ces composés fragiles augmentent la fragilité de l'assemblage. L'invention a pour but de pallier ces inconvénients, ou tout au moins de les atténuer, en proposant un assemblage qui permette, d'une part, de compenser l'écart de dilatation entre une pièce métallique et une pièce en 15 matériau céramique à base de SiC et/ou de C et, d'autre part, d'éviter ou de limiter la formation de composés chimiques indésirables. Ce but est atteint grâce à un assemblage selon l'invention comportant une structure empilée comprenant les éléments suivants assemblés deux à deux, dans cet ordre, par brasage : - ladite pièce métallique ; - une première pièce intercalaire ; - une deuxième pièce intercalaire ; et - ladite pièce en matériau céramique à base de SiC et/ou de C, cet assemblage étant tel que : - la deuxième pièce intercalaire est réalisée en un autre matériau céramique (i.e. un matériau céramique différent de celui de ladite pièce en matériau céramique), cet autre matériau céramique étant chimiquement moins réactif vis-à-vis des métaux que SiC ou C, et présentant un coefficient de dilatation inférieur à celui du matériau constitutif de ladite pièce métallique ; et - la première pièce intercalaire est métallique et apte à se déformer pour compenser l'écart de dilatation entre ladite pièce métallique et la deuxième pièce intercalaire. On notera que ladite pièce céramique peut être une pièce en SiC massif 35 ou une pièce CMC du type précédemment décrit. 2907448 3 L'invention propose donc d'intercaler entre les pièces céramique et métallique deux pièces intercalaires ayant des fonctions distinctes. La première pièce intercalaire permet de compenser, en se déformant, les écarts de dilatation entre les pièces céramique et métallique. 5 Selon un premier mode de réalisation de la première pièce intercalaire, celle-ci est composée d'une couche de matériau métallique ductile. Dans ce cas, la pièce présente généralement une structure massive et forme un coussin de matière apte à se déformer par cisaillement. Parmi les matériaux ductiles susceptibles d'être utilisés, on peut citer le nickel, le palladium, l'or, 10 ou des alliages comprenant ces différents métaux. Avantageusement, pour les applications aéronautiques qui nécessitent des assemblages réfractaires, on choisit les alliages à base de nickel, ceux-ci présentant une bonne tenue à haute température et un coût limité. Selon un deuxième mode de réalisation de la première pièce intercalaire, 15 ladite déformation est obtenue en choisissant une structure déformable pour cette pièce. Cette structure peut, par exemple, être à ressort à spirale ou à soufflet. La pièce n'est alors pas nécessairement en matériau ductile. Pour garantir de bonnes propriétés mécaniques et une bonne tenue en température, cette pièce peut être réalisée en alliage à base de Ni ou de Co. 20 La deuxième pièce intercalaire vise à protéger chimiquement ladite pièce en matériau céramique en empêchant l'attaque de celle-ci par la brasure liquide utilisée, qui comprend généralement des métaux réactifs vis-à-vis de SiC ou de C. Ainsi, on intercale entre la pièce en matériau céramique et les pièces métalliques de l'assemblage la deuxième pièce intercalaire, réalisée en 25 un autre matériau céramique, moins réactif vis-à-vis des métaux (plus particulièrement des métaux de transition), comme un oxyde ou un nitrure. Avantageusement, la deuxième pièce intercalaire présente une rigidité et/ou une résistance à la rupture plus élevée que celle de la pièce en matériau céramique. La rigidité de la deuxième pièce intercalaire permet de former un 30 appui rigide pour la première pièce intercalaire, ce qui assure la déformation de cette dernière, et permet d'atténuer les contraintes mécaniques s'exerçant sur la pièce en matériau céramique. Sa résistance à la rupture permet de garantir la bonne tenue mécanique de l'assemblage. La deuxième pièce intercalaire permet ainsi de protéger mécaniquement la pièce en matériau céramique qui, par nature, est généralement fragile. 2907448 4 Avantageusement, la deuxième pièce intercalaire présente un coefficient de dilatation suffisamment proche de celui de la pièce en matériau céramique, afin de limiter les écarts de dilatation entre ces pièces. Avantageusement, compte tenu des conditions mécaniques et chimiques 5 que doit vérifier la deuxième pièce intercalaire, on réalise celle-ci en mullite (un oxyde) ou en nitrure d'aluminium AIN (un nitrure). La mullite est un silicate d'alumine, composé défini de formule (3Al203, 2SiO2) pouvant être obtenu par chauffage de silice en présence d'alumine. Pour les applications aéronautiques qui nécessitent des assemblages réfractaires, la mullite et l'AIN 10 sont particulièrement intéressants en raison de leur bonne tenue en température et de leur bonne tenue à l'oxydation. Pour d'autres applications, l'alumine (AI203) peut être utilisée. Avantageusement, la première composition de brasure utilisée pour assembler la première pièce intercalaire à la pièce métallique et/ou à la 15 deuxième pièce intercalaire, est à base de Ni et comprend une proportion atomique de Ti inférieure à ou de l'ordre de 10%. De préférence, cette première composition comprend également les éléments suivants : Fe, Cr et Si. Les compositions de brasure comprenant les éléments Ni, Fe, Cr, Si et Ti seront notées ci-après NiFeCrSiTi. 20 Différentes compositions de brasures à base de Ni, dites réactives (parce qu'elles donnent naissance à de nouveaux composés chimiques intermétalliques), sont déjà connues mais dans le cas présent, la proportion de Ti doit être limitée car cet élément présente une forte réactivité vis-à-vis de la deuxième pièce intercalaire, ce qui conduirait à la naissance de phases 25 intermétalliques fragiles. Ainsi, ladite première composition de brasure comprend, de préférence, en pourcentages atomiques : entre 3 et 6% (préférentiellement entre 3,5 et 5,5%) de Ti lorsque la deuxième pièce intercalaire est en AIN, et entre 6 et 10% de Ti lorsque la deuxième pièce intercalaire est en mullite. 30 Avantageusement, la deuxième composition de brasure utilisée pour assembler la deuxième pièce intercalaire en AIN ou en mullite à la pièce en matériau céramique à base de SiC et/ou de C, est un alliage à base de Si. Selon une première alternative, cette deuxième composition de brasure comprend essentiellement, en pourcentages atomiques : 60% à 97% de 2907448 5 silicium Si et 40 à 3% de zirconium Zr et, de préférence, il s'agit d'un mélange eutectique de siliciure de zirconium ZrSi2 et de Si. L'utilisation d'un mélange ZrSi2-Si pour braser une pièce en matériau céramique à base de SiC avec une pièce en mullite, est connue et décrite dans 5 le document WO 03/037823. L'utilisation de ZrSi2-Si présente l'inconvénient suivant : la température de liquidus d'un mélange eutectique ZrSi2-Si est d'environ 1370 C, température généralement supérieure à la température de début de fusion à des alliages métalliques aéronautiques utilisés pour la pièce métallique et/ou la première 10 pièce intercalaire (par exemple, la température de début de fusion de l'alliage "Hastelloy X", décrit plus loin, est de 1310 C). Pour réaliser l'assemblage de l'invention il est donc nécessaire d'effectuer deux cycles thermiques successifs de montée et descente en température : un premier cycle effectué typiquement jusqu'à 1400 C pour réaliser l'assemblage 15 de la pièce en matériau céramique à la deuxième pièce intercalaire ; et un second cycle effectué typiquement jusqu'à 1250 C, température supérieure à la température de liquidus de la première composition de brasure, mais à laquelle lesdits alliages métalliques aéronautiques ne se dégradent pas. Ce second cycle permet de réaliser l'assemblage final en assemblant les pièces 20 métalliques entre elles, c'est-à-dire la pièce métallique de base et la première pièce intercalaire métallique, et avec les pièces en matériaux céramiques, c'est-à-dire la seconde pièce intercalaire et la pièce en matériau céramique à base de SiC et/ou de C. Selon une deuxième alternative, la deuxième composition de brasure est 25 constituée essentiellement par un mélange de siliciure de praséodyme (PrSi2) et de Si, dans lequel le silicium (Si) est majoritaire et le praséodyme (Pr) est minoritaire, en proportions atomiques. Une telle composition de brasure est nouvelle et peut être utilisée plus généralement pour l'assemblage par brasage de deux pièces, l'une des pièces étant en céramique à base de SiC 30 et/ou de C et l'autre pièce étant en céramique à base de SiC, de C, d'AIN ou de mullite. Avantageusement, ledit mélange de PrSi2 et de Si comprend, en pourcentages atomiques 78% à 97% de Si et 22 à 3% de Pr et, de préférence, consiste en un mélange eutectique de PrSi2 et de Si. 2907448 6 Lorsque la proportion atomique du mélange de PrSi2 et de Si est proche de l'eutectique, c'est-à-dire de l'ordre de 81 à 85% de Si et 19 à 15% de Pr, la température de fusion de la composition de brasure PrSi2-Si est relativement basse et on peut réaliser l'assemblage en procédant à un 5 brasage de l'ensemble des pièces de l'assemblage en une seule étape. On notera que la température de liquidus d'un mélange eutectique de PrSi2 et de Si est d'environ 1212 C, et donc d'environ 158 C inférieure à la température de liquidus d'un mélange eutectique de ZrSi2 et de Si. Dans le cas où la proportion atomique du mélange de PrSi2 et de Si est 10 moins proche de l'eutectique, notamment entre 78 et 81% de Si et 22 à 19% de Pr, ou entre 85 et 97% de Si et 15 à 3% de Pr, il faudra alors procéder en deux étapes, comme détaillé ci-dessus, pour éviter la fusion des pièces métalliques. Grâce à la composition de brasure PrSi2-Si, il est donc possible de braser 15 ensemble toutes les pièces de l'assemblage, en une seule étape, à une température supérieure aux températures de liquidus desdites première et deuxième compositions de brasure, mais qui reste suffisamment faible pour ne pas dégrader les alliages en présence. L'invention a également pour objet un procédé d'assemblage par brasage à l'aide d'une telle composition. 20 L'invention sera bien comprise et ses avantages apparaîtront mieux, à la lecture de la description détaillée qui suit, d'un mode de réalisation représenté à titre d'exemple non limitatif. La description se réfère aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente schématiquement un assemblage selon un 25 premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 2 représente schématiquement un assemblage selon un deuxième mode de réalisation de l'invention ; et - la figure 3 représente schématiquement un assemblage selon un troisième mode de réalisation de l'invention. 30 Selon un premier exemple d'assemblage selon l'invention, représenté sur la figure 1, celui-ci comprend : - une pièce métallique 1 réalisée en un alliage de base Ni comme celui commercialisé sous la marque déposée "Hastelloy X" comprenant, en pourcentages en poids : au plus 0,5 % d'Al ; au plus 0,008 % de B ; 0,05 % à 35 0,15 % de C ; 20,5 % à 23 % de Cr ; 0,5 % à 2,5 % de Co ; au plus 0, 5 % 2907448 7 deCu; 17 à 20% de Fe;auplus 1%deMn;8à10%deMo;auplus 0,04 % de P ; au plus 1 % de Si ; au plus 0,03 % de S ; au plus 0,15 % de Ti; 0,2 à 1 % de W et un solde en Ni; - une première pièce intercalaire 3 réalisée en alliage à base de Ni, par 5 exemple un alliage commercialisé sous la marque déposée "Inconel 600", "Inconel 601", "Inconel 625" ou "Nimonic 80A". Un alliage de type "Inconel 625" comprend typiquement, en pourcentages en poids : au plus 0,4% d'Al ; au plus 0,1% de C ; 20 à 23% de Cr ; au plus 1 % de Co ; au plus 5% de Fe ; au plus 0,5% de Mn ; 8 à 10% de Mo ; 3,15 à 4,15% de Niobium io Nb ; au plus 0,015% de P ; au plus 0,5% de Si ; au plus 0,015% de S ; au plus 0,4% de Ti ; et un solde en Ni. - une deuxième pièce intercalaire 5 réalisée en AIN ; et - une pièce composite à matrice céramique 7 (CMC), à base de SiC. La première composition de brasure 2 utilisée pour braser la pièce 15 métallique 1 à la première pièce intercalaire 3 et pour braser la première pièce intercalaire 3 à la deuxième pièce intercalaire 5 est de type NiFeCrSiTi et comprend essentiellement (i.e. aux impuretés près), en pourcentages massiques : 2,8% de Fe ; 7% de Cr ; 6,2% de Si ; 4,5% de Ti et un solde en Ni. 20 La deuxième composition de brasure 6 utilisée pour braser la deuxième pièce intercalaire 5 à la pièce en matériau céramique 7 est un mélange eutectique de ZrzSi et de Si. Le procédé d'assemblage des pièces métallique 1 et céramique 7 comprend deux cycles thermiques de montée et descente en température, et 25 comprend essentiellement les étapes suivantes : - la deuxième composition de brasure 6 est disposée sur les surfaces à assembler de la pièce en matériau céramique 7 et de la deuxième pièce intercalaire 5 ; - l'ensemble ainsi formé (pièces 5 et 7 et composition 6) est monté en 30 température au-delà de la température de liquidus de la deuxième composition de brasure 6, puis refroidi ; - la première composition de brasure 2 est disposée sur les surfaces à assembler des première et deuxième pièces intercalaires 3 et 5 et de la pièce métallique 1; et 2907448 8 - le nouvel ensemble ainsi formé (pièces 5, 7, 3 et 1, compositions 2 et 6) est monté en température au-delà de la température de liquidus de la première composition de brasure 2, puis refroidi. Voici un exemple détaillé d'un tel procédé : les surfaces des parties des 5 pièces 5 et 7 à assembler, respectivement en AIN et en CMC, sont dégraissées dans un solvant organique par exemple du type acétone, ester, éther, alcool ou un mélange de ceux-ci. Les surfaces des parties des pièces 7 et 5 sont enduites de la suspension de la deuxième composition de brasure 6, formée d'un mélange eutectique de ZrSi2 et de Si. Les parties au voisinage du joint 10 CMC / AIN sont recouvertes d'une suspension dite anti-mouillant non mouillable par ladite composition. Cette suspension évite l'écoulement de la composition de brasure hors du joint CMC / AIN. L'ensemble ainsi formé, prêt à être brasé, est disposé dans un four sous vide ou sous atmosphère de gaz neutre. Un premier cycle thermique avec un palier de température est 15 effectué typiquement à 1400 C pendant 5 à 10 minutes. Cette température est supérieure à la température du liquidus de la composition de la brasure (au moins 25 C au-dessus). L'ensemble est alors refroidi jusqu'à température ambiante à raison par exemple de 5 C par minute. L'assemblage CMC / AIN est sorti du four. Un cordon de brasure continu est observé entre le CMC et 20 l'AIN. L'ensemble est nettoyé avec de l'acétone puis de l'éthanol avant le second brasage avec la première pièce intercalaire 3 et la pièce métallique 1. La première pièce intercalaire 3 est en en alliage de base Ni de type "Inconel 625" la pièce métallique 1 est en alliage de base Ni de type "Hastelloy X". La pièce CMC 7, le cordon de la deuxième composition de brasure 6 et les bords 25 de la pièce 5 en AIN sont recouverts d'une suspension dite anti-mouillant, non mouillable par la première composition de brasure de type NiFeCrSiTi. Cette dernière est appliquée sous forme de ruban sur l'AIN. Par-dessus ce ruban de brasure, la première pièce intercalaire 3 est déposée. Cette pièce 3 est ensuite recouverte d'un ruban de brasure de type NiFeCrSiTi puis de la pièce 30 métallique 1. Les bords des pièces 1 et 3 peuvent être revêtus d'anti-mouillant non mouillable par la composition de brasure NiFeCrSiTi. Pour la première pièce intercalaire 3, ce revêtement anti-mouillant dépend de la forme de cette pièce. L'ensemble CMC / brasure ZrSi2-Si / AIN / brasure NiFeCrSiTi / alliage de base Ni/brasure NiFeCrSiTi / alliage de base Ni, prêt à être brasé, est 35 disposé dans un four sous vide ou sous atmosphère de gaz neutre. Un second 2907448 9 cycle thermique est effectué avec un palier de température à 1100 C pendant 30 minutes puis un second palier à 1250 C pendant 15 minutes. Cette température de 1250 C est supérieure à la température du liquidus de la composition de brasure NiFeCrSiTi (au moins 25 C au dessus). L'ensemble est 5 alors refroidi jusqu'à température ambiante à raison, par exemple, de 5 C par minute. Selon un deuxième exemple d'assemblage selon l'invention, la deuxième composition de brasure 6 utilisée dans le premier exemple donné ci-dessus, est remplacée par un mélange eutectique de PrSi2 et de Si. Dans ce cas, Le 10 procédé d'assemblage des pièces métallique 1 et céramique 7 comprend un seul cycle thermique de montée et descente en température, qui comprend essentiellement les étapes suivantes : - la deuxième composition de brasure 6 est disposée sur les surfaces à assembler de la pièce en matériau céramique 7 et de la deuxième pièce 15 intercalaire 5 ; et la première composition de brasure 2 est disposée sur les surfaces à assembler des première et deuxième pièces intercalaires 3 et 5 et de la pièce métallique 1; et - l'ensemble ainsi formé (pièces 5, 7, 3 et 1, compositions 2 et 6) est monté en température au-delà des températures de liquidus des première et 20 deuxième compositions de brasure 6 et 2, puis l'ensemble est refroidi. Voici un exemple détaillé d'un tel procédé : Les surfaces des pièces 1, 3, 5 et 7 à assembler sont dégraissées dans un solvant organique par exemple du type acétone, ester, éther, alcool ou un mélange de ceux-ci. Les surfaces des parties des pièces CMC 7 et AIN 5 en vis à vis sont recouvertes de 25 carbone nécessaire au bon mouillage de ces surfaces par la composition de brasure PrSi2-Si. Le carbone peut être appliqué : 1) sous forme de poudre de graphite mélangée ou non par un liant organique, 2) par des techniques de dépôt du type dépôt chimique en phase vapeur ou CVD (pour "chemical vapor deposition") ou dépôt physique en phase vapeur ou PVD (pour "physical vapor 30 deposition"), 3) tout simplement en frottant les surfaces avec une mine en graphite (par exemple une mine de crayon de papier). L'épaisseur de carbone recommandée est de l'ordre de 1 micromètre. Une fois que la couche de carbone a été appliquée sur toutes ces surfaces, on dispose la suspension de la deuxième composition de brasure formée du mélange eutectique PrSi2-Si 35 entre la pièce CMC 7 et la pièce AIN 5. Les parties au voisinage du joint sont 2907448 i0 recouvertes d'une suspension dite anti-mouillant non mouillable par ladite composition. Cette suspension évite l'écoulement de la brasure hors du joint CMC / AIN. L'AIN est recouvert d'un ruban de brasure de type NiFeCrSiTi. Par-dessus ce ruban de brasure, la première pièce intercalaire 3 en alliage de base 5 Ni est mise en place. Cette pièce 3 est ensuite recouverte d'un ruban de brasure de type NiFeCrSiTi puis de la pièce métallique en "Hastelloy X" massive. Les bords des pièces en alliage métallique 1 et 3 peuvent être revêtus d'anti-mouillant, non mouillable par la composition NiFeCrSiTi. Pour la première pièce intercalaire 3, ce revêtement anti-mouillant dépend de la 10 forme de cette pièce. L'ensemble CMC / brasure PrSi2-Si / AIN / brasure NiFeCrSiTi / alliage de base Ni / brasure NiFeCrSiTi / alliage de base Ni, prêt à être brasé, est disposé dans un four sous vide (ou sous atmosphère de gaz neutre). Un unique cycle thermique est effectué avec un palier de température à 1100 C pendant 30 min. puis un second palier à 1250 C 15 pendant 15 min. Cette température de 1250 C est supérieure à la température du liquidus de la brasure de type NiFeCrSiTi et à celle de la deuxième composition de brasure PrSi2-Si (au moins 25 C au-dessus). L'ensemble est alors refroidi jusqu'à température ambiante à raison, par exemple, de 5 C par minute. 20 Selon un troisième exemple d'assemblage selon l'invention, la deuxième pièce intercalaire en AIN brasée soit avec ZrSi2-Si (dans le premier exemple) soit avec PrSi2-Si (dans le deuxième exemple), est remplacée par une pièce 5 en mullite. Selon un quatrième exemple d'assemblage selon l'invention la deuxième 25 pièce intercalaire en AIN des exemples précédents, est remplacée par une pièce 5 en mullite et on effectue une métallisation de la face de cette pièce 5 tournée vers la pièce 3. Cette métallisation est réalisée avec une composition de brasure connue sous la marque "TiCuSil" comprenant en pourcentages massiques environ 68,8% de Ag, 26,7% de Cu et 4,5% de Ti. Une autre 30 composition de brasure à base de palladium Pd et de Ni, comprenant de préférence, en proportions atomiques, entre 35 et 55% de Pd et un solde en Ni (c'est-à-dire entre 50 et 69% de Pd et entre 50 et 31% de Ni en pourcentages massiques), peut alors être utilisée pour assembler entre elles les première et deuxième pièces intercalaires 3 et 5 et pour assembler aussi la 35 pièce métallique avec la première pièce intercalaire. Dans ce cas, le procédé 2907448 11 d'assemblage des pièces métallique 1 et céramique 7 comprend deux cycles thermiques et une étape supplémentaire de métallisation entre le premier brasage de la pièce en matériau céramique 7 avec la deuxième pièce intercalaire 5 et le brasage complet de l'assemblage. 5 Selon un cinquième exemple d'assemblage selon l'invention, la pièce métallique en alliage à base de Ni utilisée dans le premier exemple donné ci-dessus, est remplacée par une pièce métallique 1 en alliage à base de Co, par exemple l'alliage connu sous la marque "Haynes 188" et comprenant, typiquement, en pourcentages en poids : 20 à 24% de Ni, 20 à 24% de Cr, 13 io à 15% de W, au plus 3% de Fe, 0,2 à 0,5% de Si, au plus 1,25% de Mn, 0,5 à 0,15% de C, au moins 0,015% de B, 0,02 à 0,12% de La, et un solde en Co. Dans ce cas, le procédé d'assemblage des pièces métallique 1 et céramique 7 comprend deux cycles thermiques avec un premier cycle de montée et descente en température avec un palier à 1400 C pendant 5 à 10 15 min. et un second cycle avec un palier à 1250 C pendant 15 min. Dans les exemples précités, la première pièce intercalaire 3 peut présenter une structure massive, comme représenté sur la figure 1. Cette pièce 3 est alors en matériau suffisamment ductile pour se déformer et compenser l'écart de dilatation entre les pièces métalliques et céramiques. 20 Bien entendu, les dimensions de cette première pièce intercalaire 3 et, en particulier, son épaisseur, doivent être suffisantes pour que cette pièce puisse jouer son rôle. A titre d'exemple, pour une pièce en matériau céramique 7 et une pièce métallique 1 toutes deux cylindriques de révolution, de 10 mm de diamètre et de 5mm d'épaisseur, on choisit la première pièce intercalaire 3 25 avec une forme cylindrique de révolution de 10 mm de diamètre et de 2 mm d'épaisseur et, la première pièce intercalaire également de forme cylindrique de révolution de 10 mm de diamètre et de 1 mm d'épaisseur. Selon un autre mode de réalisation de la première pièce intercalaire 3, celle-ci est réalisée avec une structure déformable. Dans ce cas, cette pièce 3 30 n'est pas nécessairement réalisée en alliage ductile. A titre d'exemple, on peut réaliser cette pièce 3 en alliage de type "Inconel 601" (marque déposée) comprenant typiquement, en pourcentages en poids, 1 à 1,7% d'AI, au plus 0,1% de C, 21 à 25% de Cr, au plus 1% de Cu, au plus 1% de Mn, 58 à 63% de Ni, au plus 0,5% de Si, au plus 0,015% de S, et un solde en Fe. 2907448 12 Un exemple de première pièce intercalaire 3 à structure déformable est représenté sur la figure 2. Cette pièce est formée d'une nappe 3 déformable présentant des zones en méplat 11, 15 brasées et des zones inclinées 10 qui se succèdent pour former des ondulations concentriques. La nappe 3 5 comporte une zone en méplat intérieure 11, sensiblement circulaire autour d'un axe A, une zone en méplat 15 extérieure sensiblement annulaire, coaxiale à la zone intérieure 11, et de diamètre intérieur supérieur au diamètre de ladite zone intérieure, et au moins une zone en méplat 13 intercalaire, annulaire, située entre les zones 11 et 15 et coaxiales à celles-ci. 10 Ces zones 11, 13, 15 sont reliées entre elles par des zones inclinées 10 présentant une symétrie de révolution par rapport à l'axe A. La zone en méplat intérieure 11 est brasée à la pièce métallique 1 tandis que la zone en méplat extérieure 15 est brasée à la deuxième pièce intercalaire 5 ou inversement. Les ondulations intercalaires (formées par les zones 10 et 13) 15 restent libres. Selon un autre exemple de réalisation, non représenté, la pièce intercalaire 3 est formée par plusieurs rubans repliés en accordéon et agencés radialement autour d'un point fixe, depréférence central. Ces rubans sont agencés selon plusieurs directions radiales autour dudit point fixe, ce qui 20 constitue une disposition d'ondulations concentriques. Selon un autre exemple représenté sur la figure 3, la structure déformable est constituée de plusieurs pièces dont un ressort en spirale 3 disposé en cercle dont le plan principal est sensiblement parallèle aux surfaces des pièces 1 et 5 à assembler, de sorte que ces surfaces reposent sur les 25 faces latérales du ressort. Cette structure peut également comprendre au moins un ressort en spirale de forme rectiligne, disposé au centre du ressort circulaire 3 (non visible sur la figure 3), dont l'axe est parallèle auxdites surfaces. L'assemblage de l'invention peut être mis en oeuvre dans une 30 turbomachine et, plus particulièrement, dans un turboréacteur. Ainsi, l'invention peut concerner une tuyère de turbomachine comportant au moins un assemblage tel que mentionné ci-dessus, dans laquelle la pièce métallique est un carter ou un levier de cette tuyère et la pièce en matériau céramique est un volet de cette tuyère. 2907448 13 L'invention concerne aussi une chambre de combustion de turbomachine comportant au moins un assemblage tel que mentionné ci-dessus, dans lequel ladite pièce métallique est un carter, un joint ou, de manière générale, une pièce constitutive de cette chambre, et ladite pièce en matériau céramique est 5 une autre pièce constitutive de cette chambre. L'invention concerne également un équipement de post-combustion d'une turbomachine comportant au moins un assemblage tel que mentionné ci-dessus, dans lequel la pièce métallique est un carter de post-combustion ou une plateforme, et la pièce en matériau céramique est un bras accroche-flammes. REVENDICATIONS 1. Composition de brasure (6) pour l'assemblage par brasage de deux pièces (5, 7), la première (7) de ces pièces étant en céramique à base de SiC et/ou de C, et la deuxième (5) de ces pièces étant en céramique à base de SiC, de C, d'AIN ou de mullite, caractérisée en ce qu'elle est constituée essentiellement par un mélange de PrSi2 et de Si, dans lequel Si est majoritaire et Pr minoritaire, en proportions atomiques. 2. Composition de brasure (6) selon la revendication 1, dans laquelle ledit mélange de PrSi2 et de Si comprend, en pourcentages atomiques, 78% à 97% de Si et 22 à 3% de Pr. 3. Composition de brasure (6) selon la revendication 2, dans laquelle ledit mélange de PrSi2 et de Si comprend, en pourcentages atomiques, 81 à 85% de Si et 19 à 15% de Pr. 4. Composition de brasure (6) selon la revendication 3, dans laquelle ledit 20 mélange de PrSi2 et de Si consiste en un mélange eutectique de PrSi2 et de Si. 5. Procédé d'assemblage par brasage utilisant une composition de brasure selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, pour assembler deux pièces 25 (5, 7), la première (7) de ces pièces étant en céramique à base de SiC et/ou de C, et la deuxième (5) de ces pièces étant en céramique à base de SiC, de C, d'AIN ou de mullite. 6. Procédé d'assemblage par brasage selon la revendication 5, dans lequel 30 ladite deuxième pièce (5) est en céramique à base d'AIN ou de mullite. 7. Procédé d'assemblage par brasage selon la revendication 6, dans lequel on assemble par brasage une troisième pièce métallique (3) à ladite deuxième pièce (5) en utilisant une autre composition de brasure. 35 2907448 15 8. Procédé d'assemblage par brasage selon la revendication 7, dans lequel ladite autre composition de brasure est à base de Ni et comprenant une proportion atomique de Ti inférieure à, ou de l'ordre de, 10%. 5 9. Procédé d'assemblage par brasage selon la revendication 8, dans lequel ladite autre composition de brasure (2) comprend, en pourcentages atomiques : entre 3 et 6% de Ti lorsque ladite deuxième pièce (5) est en AIN, et entre 6 et 10% de Ti lorsque ladite deuxième pièce (5) est en mullite. 10 10. Procédé d'assemblage par brasage selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, dans lequel on utilise une composition de brasure selon la revendication 3 ou 4, et dans lequel on effectue un unique cycle thermique de montée et descente en température pour assembler lesdites première (7), deuxième (5) et troisième (3) pièces. 15