FR 2911185 A1 20080711 FR 9014997 A 19901128 SABOT L'invention concerne le domaine des sabots utilisés dans le lancement de pénétrateurs à énergie cinétique à barreau long. Lorsqu'un tube de canon doit projeter des pénétrateurs à barreau long sous-calibrés,on utilise un sabot qui supporte le barreau dans le tube et transfère au barreau la force des gaz propulsifs. Le transfert de force s'effectue normalement au moyen d'une jonction filetée entre le barreau et le sabot, qui s'étend sur une partie notable de la longueur du barreau. Des sabots sont habituellement formés à partir d'un certain nombre de "pétales" en forme de segments, qui sont maintenus autour du barreau et qui sont accouplés à un filetage sur le barreau. Le sabot est équipé d'une coquille aérodynamique dirigée vers l'avant qui a pour fonctions à la fois de supporter le barreau dans le tube et de dépouiller le barreau de ses pétales par un effet aérodynamique, une fois que le barreau a quitté le tube. Le sabot est constitué de façon caractéristique par un bloc isotrope d'un alliage d'aluminium à résistance mécanique élevée, dont la masse est habituellement similaire à celle du barreau qui est projeté, pour des tubes de grand diamètre, bien qu'on connaisse également des sabots en polymère pour de petites munitions. En plus de sa longueur totale, deux facteurs très importants qui in- terviennent dans la conception du sabot sont (a) la masse du sabot, et (b) la manière selon laquelle le sabot répartit la force propulsive sur le barreau. La masse du sabot est importante du fait qu'elle représente une charge parasite dont l'énergie cinétique est perdue lorsque le sabot est abandonné. Une réduction de la masse du sabot augmentera donc la vitesse du barreau à la sortie du tube et réduira l'interaction mécanique avec le barreau pendant l'abandon du sabot. Une réduction de la masse du sabot pourrait également permettre de réduire le calibre du canon pour le même diamètre de barreau et la même vitesse de sortie à la bouche du canon, ce qui offrirait des avantages logistiques considérables sur le terrain. La possibilité de réduire notablement le volume du matériau de sabot par rapport aux valeurs actuelles lorsqu'on utilise un alliage d'aluminium est limitée, du fait de considérations de conception telles que la longueur admissible maximale de barreau non supporté et la longueur de l'accouple-ment sabot-barreau. La répartition de la force propulsive le long du barreau est de grau- de importance, du fait que deux modes de défaillance limitatifs courants pour des assemblages sabot/barreau consistent en une rupture brusque du barreau en tension et en un arrachement de la jonction filetée entre le sa-bot et le barreau pendant l'accélération du barreau dans le -tube. L' arrache-ment prématuré du sabot par rapport au barreau se produit normalement d'une manière progressive, en commençant par l'extrémité arrière du sabot où le transfert de charge entre le sabot et le barreau est maximal. On peut maîtriser dans une mesure limitée la répartition de l'effort de cisaillement le long de la jonction sabot-barreau en jouant sur la con-figuration de sabot qui est utilisée. Il y a deux configurations fondamen- tales couramment utilisées qui sont représentées schématiquement sur les figures 1 et 2. Ces configurations sont les suivantes : (a) Sabot à selle arrière à une seule rampe (figure 1). Le gaz propulsif agit sur une section de piston arrière du sabot qui est approximativement perpendiculaire à l'axe du sabot. Avec cette configuration, la char- ge a tendance à être transférée au barreau sur une longueur de l'ordre du diamètre de l'alésage, à l'extrémité arrière du sabot, laissant la partie avant relativement redondante. Ceci fait que le sabot à selle arrière à une seule rampe ne convient que pour des accélérations de barreau relativement faibles, ou pour projeter des barreaux ayant un rapport L/D (Ion- gueur/diamètre) relativement faible. (b) Sabot à double rampe (figure 2). Le gaz propulsif agit sur une rampe de pression inclinée sous un angle aigu et faisant face vers l'arrière, qui répartit une partie de la charge sur la partie du barreau qui se trouve à l'intérieur de la rampe de pression, avec une répartition plus uniforme que dans le cas du sabot à selle arrière. Une rampe dirigée vers l'avant étale légèrement plus avant le reste de la charge. Une configuration potentielle pour un sabot a été suggérée dans le passé (Development of Composite Sabots for High Aspect Ratio Subcalibre Projectiles, 28th National SAMPE Symposium, avril 1983, R.Bletsis), pour tenter de résoudre les problèmes de masse du sabot et de répartition des efforts à la jonction sabot-pénétrateur. Le sabot comprend une structure stratifiée à fibres orientées de façon triaxiale, enrobée dans une matrice dans laquelle des quantités égales de fibres sont disposées de façon à s'étendre parallèlement à l'axe central du sabot et dans des directions orientées à + 45 et - 45 par rapport à cette direction, pour conférer ainsi au sabot une certaine résistance au cisaillement et à la compression en direction axiale et en direction radiale, le but et le résultat étant de produire un sabot presque isotrope. Le pénétrateur comporte des nervures annulaires avec des faces de poussée perpendiculaires à l'axe du pénétra- teur, et la partie correspondante du sabot présente des rainures annulaires d'étendue axiale variable. Pour répartir la force de propulsion le long de la jonction sabot-pénétrateur, les rainures proches de l'extrémité avant du sabot s'adaptent plus étroitement sur les nervures, et celles qui se trou-vent plus en arrière ont une étendue axiale progressivement supérieure à celle de leurs nervures associées sur le pénétrateur, grâce à quoi un glissement axial relatif peut avoir lieu entre le sabot et le pénétrateur. Il est clair que cette configuration serait très difficile à fabriquer, du fait de la taille variable des rainures, et du fait que le pénétrateur doit être monté dans le sabot avec un ajustement glissant. En outre, une minorité seulement des fibres du sabot peuvent être utilisées pour résister à l'effort principal. Les inventeurs ont reconnu que l'utilisation de matériaux isotropes pour la fabrication de sabots à selle arrière et pour les rampes avant de sabots à double rampe, correspond à une très mauvaise utilisation du ma- tériau, du fait que ces sabots n'exigent une résistance à la compression élevée que dans une seule direction, c'est-à-dire celle qui converge vers le pénétrateur, la résistance à la compression dans d'autres directions étant relativement redondante. Ils ont maintenant trouvé que des sabots anisotropes légers, fabriqués à partir de matières premières couramment disponibles, peuvent être fabriqués avec une robustesse suffisante pour sup- porter les charges de compression élevées qui sont appliquées aux sabots. Ils ont en outre trouvé qu'il était possible d'atteindre ce but sans employer des fibres qui donnent au sabot une résistance à la compression dans des directions inutiles, et ajoutent ainsi une masse parasite supplémentaire à la combinaison sabot/pénétrateur. Le but de l'invention est donc de procurer un sabot léger, facile à fabriquer, qui utilise efficacement certains matériaux structuraux qui ont une résistance à la compression élevée dans une direction seulement, en exploitant leur anisotropie. L'invention procure ainsi un sabot ayant une extrémité arrière et un canal longitudinal central qui peut s'accoupler à un projectile pouvant être placé à l'intérieur, le sabot étant constitué par un matériau ayant une répartition anisotrope de la résistance à la compression, de façon que dans des plans radiaux individuels qui rayonnent vers l'extérieur à partir du canal, la valeur maximale de la résistance à la compression du sabot soit orientée dans une première direction principale du matériau, tandis que la valeur minimale de la résistance à la compression du sabot est orientée dans une seconde direction principale du matériau, le matériau étant orienté d'une manière telle que dans des plans radiaux individuels, la première direction principale du matériau rayonne à partir du canal vers l'extrémité arrière du sabot. L'invention permet de fabriquer aisément des sabots légers à partir d'un matériau composite renforcé par des fibres, dont la masse volumique peut être d'environ 1 600 kg/m', ce qui procure un gain de poids notable par rapport à des sabots en alliage d'aluminium classiques dont la masse volumique est habituellement d'environ 2 800 kg/m'. Les inventeurs ont en outre reconnu que la raison pour laquelle la force propulsive que le sabot à selle arrière classique communique au barreau se manifeste de façon prédominante sur une longueur de l'ordre d'un diamètre du barreau, à l'extrémité arrière du sabot, consiste en ce que la rigidité en cisaillement d'un sabot classique est trop élevée. En changeant le module de cisaillement dans les plans radiaux, on peut uniformiser la répartition de l'effort de cisaillement à la jonction sabot-pénétrateur, ce qui fait que : (a) des efforts de traction et de compression localisés plus faibles apparaissent dans le pénétrateur, et (b) un plus faible effort de cisaillement maximal apparaît à la jonction sabot-pénétrateur. Le module de cisaillement G, le module d'Young Y et le coefficient de Poisson U d'un matériau sont liés par l'expression : E/G = 2 (1+U) pour des matériaux isotropes (dans lesquels U est compris dans la plage 0-0,5). Pour les raisons ci-dessus, dans un plan radial donné, la valeur du module d'Young en compression dans la première direction principale du matériau, divisée par le module de cisaillement mesuré dans ce plan, dans 10 la première direction principale du matériau, est de préférence supérieure à 3. Avec les matériaux de fibres et de matrices dont on dispose à l'heure actuelle, il existe une gamme étendue de valeurs E/G possibles, et les analyses ont montré que la valeur de E/G a une grande importance. Si E/G 15 est trop élevé, l'alignement des fibres devient très critique et des problèmes de fabrication apparaîtront. La valeur optimale de E/G n'est cependant pas une valeur absolue, mais dépend des dimensions et des proportions du sabot considéré. Pour réduire la tendance à ce que le sabot s'arrache prématurément 20 du projectile, le canal du sabot comporte de préférence des rainures avec des surfaces de transfert de poussée faisant face vers l'avant, qui sont destinées à s'accoupler au projectile, et des faces de retour qui sont dirigées vers l'arrière. La répartition anisotrope de la résistance à la compression est corn- 25 modément obtenue par le fait que le sabot consiste en une matrice contenant un premier réseau de fibres pratiquement unidirectionnelles qui rayonnent vers l'extérieur sous un angle aigu par rapport au canal, en direction de l'extrémité arrière du sabot. Un second réseau de fibres pratiquement unidirectionnelles peut être 30 incorporé dans le sabot, et ces fibres sont pratiquement parallèles au canal longitudinal central du sabot. Les avantages de l'incorporation de ce second réseau de fibres sont les suivants : (a) il est plus facile de sculpter le sabot dans le but de l'alléger ou de former des rainures sur sa sur-face arrière, (b) une rampe arrière peut être légère et mince, tout en 35 étant également capable de supporter l'effort de traction qui peut apparaître en particulier lorsqu'on utilise des pressions de canon élevées, et (c) pour une orientation donnée d'une direction principale du matériau, il est possible d'orienter les fibres du premier réseau de façon qu'elles convergent sous un angle moins aigu par rapport au canal longitudinal central du sabot, ce qui réduira le pas du filetage et réduira donc l'effort s'exerçant sur des filets individuels. (Ceci est montré schématiquement sur les figures 3 et 4 qui représentent respectivement des sabots à un seul réseau et à deux réseaux, dans lesquels la direction principale P1 du matériau est orientée sous un angle aigu X par rapport au canal central du sabot.) Pour que les fibres du premier réseau dans le sabot soient chargées en direction axiale, les surfaces de transfert de poussée s'étendent de préférence de façon pratiquement perpendiculaire dans le chemin des fibres du premier réseau. Pour faire en sorte que les fibres du premier réseau s'étendent d'une manière non perturbée en direction des surfaces de transfert de poussée, les surfaces de retour sont de préférence disposées par rapport au canal pratiquement sous le même angle aigu que les fibres du premier réseau. La face de transfert de poussée et la face de retour de chaque rainure se coupent de préférence sous un angle aigu compris entre 70 et 90 . Ceci conduit à augmenter l'aire de la face de poussée et à permettre l'utilisation d'un plus grand nombre d'arêtes pour une longueur de pénétrateur donnée, ces deux facteurs réduisant la tendance du sabot à sauter sur des arêtes ou à s'arracher complètement et prématurément du pénétrateur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre de modes de réalisation, donnés à titre d'exemples non limitatifs. La suite de la description se réfère aux dessins annexés dans lesquels : La figure 1 est une coupe schématique d'un sabot à selle arrière classique ; La figure 2 est une coupe schématique d'un sabot à double rampe classique ; La figure 3 est une coupe schématique partielle dans un plan radial d'un sabot contenant un seul réseau de fibres ; La figure 4 est une représentation similaire à la figure 3, d'un sa-35 bot contenant des premier et second réseaux de fibres ; La figure 5 est un graphique montrant des courbes de contrainte de cisaillement de la jonction sabot/pénétrateur, pour des pénétrateurs accélérés de la même manière par des sabots dimensionnés de façon identique ayant diverses anisotropies ; La figure 6 est un graphique montrant des courbes de contrainte de Von Mises globales le long des axes de pénétrateurs identiques qui sont accélérés par des sabots ayant diverses anisotropies, décrits en relation avec la figure 5 ; Les figures 7a et 7b sont des coupes longitudinales schématiques, 10 respectivement d'un sabot à double rampe et d'un sabot à selle arrière, montrant l'orientation d'un seul réseau de fibres ; La figure 8a est une vue en élévation par l'extrémité arrière de pétales ayant la forme de 6 secteurs, prêts à être collés ensemble pour for-mer un sabot ; 15 La figure 8b est une vue en élévation de côté de l'un des pétales qui sont représentés sur la figure 8a ; La figure 8c est une vue en plan du pétale de la figure 8b, observé à partir du canal central du sabot ; La figure 9 est une vue en élévation par l'extrémité arrière du sa-20 bot représenté sur la figure 8a, après collage et usinage ; La figure 10 est une vue en élévation schématique, par l'extrémité arrière, d'un sabot fabriqué à partir de stratifiés radiaux ; Les figures 11 et 12 montrent les directions des fibres et la forme des stratifiés qui sont utilisés dans le sabot représenté sur la figu-25 re 10 ; et La figure 13 montre une coupe d'un sabot de démonstration à échelle réduite, conforme à l'invention, en combinaison avec une coquille aérodynamique sectionnée et un joint d'obturation, et d'un pénétrateur. Les figures 1 et 2 sont des coupes schématiques des deux principaux 30 types de sabot couramment utilisés à l'heure actuelle, dont les inconvénients ont été envisagés ci-dessus. L'intention est la suivante : bien que la structure interne du sabot de l'invention diffère de celle des sabots utilisés à l'heure actuelle (consistant habituellement en une masse isotrope d'un alliage d'aluminium), la forme externe sera similaire à l'un des ty- 35 pes de sabot qui sont représentés sur les figures 1 et 2, qu'on appelle res-pectivement des sabots à selle arrière et des sabots à double rampe. Chacun des graphiques représentés sur les figures 5 et 6 comporte quatre courbes portant les désignations (a) à (d), qui représentent les quatre sabots différents décrits ci-dessous. (Anisotropie = Module d'Young maximal/Module d'Young minimal) (E/G = Module d'Young maximal/Module de cisaillement dans un plan radial) (SL = Résistance à la compression dans la première direction principale du matériau) (SR = Résistance à la compression dans la seconde direction principale 10 du matériau) a) Sabot en alliage d'aluminium isotrope classique (anistropie = 1, E/G = 2,66, SL = SR = 550 MPa) (les sabots (b), (c) et (d) sont tous des sabots en matière plastique renforcée par des fibres de carbone, dans lesquels les fibres occupent 60 % 15 du volume total du sabot). b) Sabot CFRP constitué par des fibres à résistance mécanique moyenne (XAS de Courtauld) orientées de façon à s'étendre sous un angle de 10 par rapport au canal longitudinal du sabot, avec une matrice de résine de résistance mécanique moyenne (Ciba- 20 Geigy MY750). Les fibres sont disposées comme le montre la figure 3, avec X = 10 (anisotropie = 14,5, E/G = 28,8, SL = 1200 MPa, SR = 140 MPa). c) Sabot CFRP en fibres à module élevé (Toray M50) orientées de façon à s'étendre sous un angle de 10 par rapport au canal ion- 25 gitudinal du sabot, avec une résine à faible module (Ciba-Geigy MY750 avec un diluant consistant en un groupe monoépoxy). Les fibres sont disposées comme le montre la figure 3,avec X=10 (ani$o_ tropie = 61,5, E/G = 123,6, SL = 800 MPa, SR = 100 MPa). d) Sabot CFRP en fibres à résistance moyenne (XAS de Courtauld), 30 stratifiés à couches croisées orientés de façon que les fibres soient disposées comme le montre la figure 4, avec X = 10 et Y = 20 , avec une matrice de résine à résistance moyenne (Ciba-Geigy MY750) (anisotropie = 13,3, E/G = 14,73, SL = 1100 MPa, SR = 140 MPa). 35 La figure 5 montre quatre courbes de contrainte de cisaillement (SS) à la jonction sabot/pénétrateur, en fonction de la distance à partir de l'extrémité arrière du pénétrateur (L), pour des pénétrateurs identiques qui sont accélérés de la même façon par quatre sabots dimensionnés de façon identique ayant les structures décrites ci-dessus. Les courbes montrent clairement comment la contrainte de cisaillement maximale à la jonction, au niveau de l'extrémité arrière du sabot, est notablement réduite par l'utilisation d'un sabot anisotrope (courbes b, c et d), en comparaison avec un sabot isotrope (courbe a). La figure 6 montre quatre courbes de contrainte de Von Mises (VMS) globale sur les axes des pénétrateurs, en fonction de la distance à partir de l'extrémité arrière du pénétrateur (L), les pénétrateurs étant accélérés par les sabots décrits ci-dessus. Le résultat de l'utilisation d'un sabot anisotrope (courbes b, c et d), au lieu d'un sabot isotrope (courbe a), consiste en ce que la contrainte de Von Mises maximale est fortement réduite et décalée vers l'avant, ce qui montre clairement comment une plus grande fraction de la partie avant du sabot "travaille" en étalant davantage vers l'avant une partie de la force de propulsion. Comme mentionné ci-dessus, une valeur très élevée de E/G (comme dans le cas (c) : anisotropie = 61,5, E/G = 123,6), n'est pas la meilleure solution en termes pratiques, du fait que l'orientation des fibres devient très critique et ne peut pas être obtenue en pratique. La figure 3 est une coupe schématique partielle dans un plan radial d'un sabot 7 conforme à l'invention, contenant un premier réseau de fibres 5, avec un canal longitudinal central 1 ayant un axe central 2. Du fait de l'orientation des fibres du premier réseau 5 dans le plan qui est représenté sur la figure 3, le matériau du sabot dans ce plan aura une première direction principale de matériau P1 parallèle à la direction des fibres du premier réseau 5 (cette direction est celle dans laquelle la résistance à la compression est maximale). La direction de P1 rayonne vers l'extérieur à partir du canal 1, en direction de l'extrémité arrière du sabot, sous un angle X qui est compris dans la plage de 6 à 35 . La résistance à la compression sera minimale dans la direction de la seconde direction principale P2 du matériau, qui est perpendiculaire à la direction P1. Le sabot comporte des rainures 10, et chacune d'elles comprend une surface de transfert de poussée 3, faisant face vers l'avant, et une face de retour 4, faisant face vers l'arrière. Ces rainures 10 peuvent être annulaires ou peuvent constituer un filetage continu. Chaque face de retour 4 est parallèle à la direction des fibres du premier réseau 5, pour faire en sorte que les fibres du premier réseau puissent s'étendre le long des faces de retour 4 d'une manière non perturbée, en direction des surfaces de transfert de poussée 3. Les surfaces de transfert de poussée 3 s'étendent perpendiculairement dans le chemin des fibres du premier réseau, et pour cette raison la résistance à la compression élevée qui est disponible lorsque les fibres sont chargées axialement est exploitée, et on peut utiliser l'anisotropie du sabot pour répartir la poussée le long du pénétrateur plus uniformément que ce qui était possible avec des sabots de l'art antérieur fabriqués à partir d'une masse isotrope. Si l'angle entre les fibres du premier réseau et le canal central est trop faible, il y aura trop peu d'accouplements avec des rainures sur la longueur du sabot, ce qui fera apparaître des charges élevées jusqu'à un point critique au niveau de chaque surface de transfert de poussée, et la possibilité que le sabot saute des rainures ou soit arraché prématurément du projectile. On dispose de deux solutions pour résoudre ce problème. La première solution consiste à réduire l'angle Z entre les faces 3 et 4 de chaque rainure 10, ce qui réduit légèrement l'étendue longitudinale de chaque rainure et permet de faire tenir un plus grand nombre de rainures sur la longueur du sabot. Avec les sabots décrits ci-dessus, on peut réduire l'angle Z jusqu'à 70 en changeant l'orientation des surfaces de transfert de poussée 3, avant que la capacité de transfert de charge du sabot ne soit notablement réduite. La seconde solution qui est représentée sur la figure 4 consiste à incorporer un second réseau de fibres 9, qui sont parallèles au canal 1. Lorsque la direction principale PI du matériau est la bissectrice de l'angle entre les fibres du premier réseau 5 et les fibres du second ré-seau 9, le résultat sur la configuration géométrique des rainures consiste en ce que pour une diréction principale donnée PI pour le matériau, il y a deux fois plus de rainures 10 sur la longueur du sabot. Il en est ainsi du fait que l'angle Y entre les faces de retour 4 et le canal central 1 est doublé. Des avantages supplémentaires de cette configuration consistent en ce que les rainures ont une plus grande étendue radiale, et en ce que les fibres du second réseau 9 facilitent la sculpture de la surface extérieure du sabot. Des sabots utilisant un seul réseau de fibres conviennent pour la fabrication de sabots à selle arrière (figure 7b), ainsi que pour les rampes avant des sabots à double rampe (figure 7a). L'incorporation du second réseau de fibres 9 introduit la possibilité de former la rampe arrière 8 d'un seul tenant avec la rampe avant d'un sabot à double rampe (figure 7a). On décrit ci-après deux procédés de fabrication du sabot conforme à l'invention, et les deux procédés font appel à la fabrication de pétales 8 avec une section transversale en forme de segment (voir les figures 8a, 8c), par des processus différents. Les phases finales des procédés sont fonda-mentalement les mêmes, et on ne les décrira qu'une seule fois après les descriptions séparées portant sur les phases de fabrication des pétales. Procédé I Le procédé I utilise des pultrusions renforcées par des fibres uni-directionnelles, qui sont disponibles dans le commerce sous la forme d'un produit standard. On forme ces pultrusions en étirant des fibres alignées à travers un moule dans lequel on introduit une matrice. Les fibres enro- bées dans la matrice émergent du moule à travers un orifice dont la forme détermine la section transversale finale de la pultrusion. Des pultrusions qui conviennent pour cette application sont renforcées par des fibres de carbone et des fibres de verre qui sont enrobées dans une matrice de résine de polyester ou de résine époxy. Les pultrusions sont ensuite coupées en pétales en forme de segments qui sont représentés sur les figures 8b et 8c. La surface extérieure 12 du pétale est parallèle aux fibres 5 dans la pultrusion, et elle fait un angle X avec la surface de pétale intérieure 15 (voir la figure 3). L'angle entre les faces latérales 16 du pétale dépend du nombre de pétales à utiliser dans la fabrication d'un seul sabot. Dans l'assemblage qui est représenté sur la figure 8a, on utilise six pétales et l'angle sera donc de 60 . Il existe une pultrusion en forme de segment, renforcée par des fibres de carbone, de type standard, avec un angle de 11,5 entre ses faces latérales, à partir de laquelle on peut commodément découper trente pétales pour un sabot. Procédé II Ce procédé fait intervenir l'utilisation de stratifiés radiaux (voir les figures 11 et 12) d'une étoffe constituée par des fibres unidirectionnelles, telle qu'une étoffe de fibres de carbone cousues transversalement avec du coton en 22, et pré-imprégnée avec une résine époxy thermodurcissable. On utilise deux types de stratifiés : (a) ceux représentés sur la figure 11, qui contiennent des fibres du second réseau 9 qui seront finalement parallèles au canal longitudinal 1 du pénétrateur, et (b) ceux représentés sur la figure 12, qui contiennent des fibres 5 qui seront fina- lement orientées sous un angle Y par rapport à l'axe longitudinal 2 du pénétrateur (voir la figure 4). Les stratifiés qui sont représentés sur la figure 11 comportent un morceau supplémentaire d'étoffe formée par des fibres, 24, à leur petite extrémité, et on utilise ce morceau pour usiner à partir de lui une coquille aérodynamique se déplaçant en contact avec le tube du canon, au cours d'une phase finale de la fabrication du sabot. Les deux types de stratifiés sont empilés en alternance dans un moule en forme de segment, ayant une forme similaire au pétale 18 qui est représenté sur les figures 8b et 8c. Dans le but de maintenir à une valeur suffisamment élevée la fraction du volume qui est occupée par des fibres à des grands rayons, afin de supporter des pressions de gaz élevées, on utilisera dans les régions de grand rayon du pétale des stratifiés qui sont plus petits que ceux représentés sur les figures 11 et 12. Les positions de ces plus petits stratifiés sont représentées en 25 et 26 sur la figure 10 qui est une coupe transversale sché- matique d'un sabot montrant les stratifiés radiaux. Le pétale est ensuite stabilisé en étant chauffé et refroidi, pour faire fondre la matrice. Assemblage du sabot Les pétales 18 qui sont fabriqués par l'un ou l'autre des procédés décrits ci-dessus sont ensuite bloqués dans la configuration qui est re- présentée sur la figure 8a, avec des entretoises 19 entre les pétales individuels, pour maintenir des espaces pour des joints de colle 21 entre les pétales 18. Un canal central 1 est ensuite usiné avec des rainures 10, ayant la configuration représentée sur la figure 3 dans le cas de pétales issus du Procédé I, contenant seulement les fibres du premier réseau, ou ayant la configuration qui est représentée sur la figure 4 dans le cas de pétales issus du Procédé II contenant les fibres des premier et second ré-seaux. Ceci peut nécessiter d'usiner une série de rainures annulaires ou un filetage continu sur les parois du canal 1. Les pétales 18 sont ensuite réassemblés dans uneconfiguration circulaire et ils sont bloqués de fa- çon à se conformer à un pénétrateur 33, avec des entretoises 19 entre chaque pétale (voir la figure 13 , montrant les fibres du premier réseau 5 et les fibres du second réseau 9 dans la partie supérieure du sabot coupé). On introduit ensuite de la colle dans les joints de colle 21 entre les pétales et on la laisse durcir. La surface extérieure du sabot est ensuite usinée à la forme 28 désirée, cette opération comprenant le façonnage d'une coquille aérodynamique se déplaçant en contact avec le tube du canon, ou la préparation d'une surface sur laquelle une coquille aérodynamique 32 peut être fixée, et la formation d'une rainure 34 près de l'extrémité arrière du sabot. Un joint d'obturation 30 qui pénètre dans la rainure 34 contribue à maintenir les pétales ensemble et à minimiser la fuite des gaz autour du sabot. Un joint d'étanchéité 31 est fixé à l'extrémité arrière du sabot de façon à recouvrir les jonctions entre les pétales. Si le sabot est du type à double rampe, on peut ajouter à l'assemblage des pétales une rampe 8 séparée, faisant face vers l'arrière. Selon une variante, la rampe faisant face vers l'arrière peut être usinée à partir de l'assemblage de pétales. On peut également fabriquer le sabot à partir d'un ensemble de péta-les en forme de coins supportant une charge, qui sont mutuellement espacés par une matière ne supportant pas de charge. Si on utilise ce procédé de construction, on place une plaque à l'extrémité arrière du sabot pour diriger la force propulsive d'une charge vers des extrémités arrières des pétales en forme de coins. D'autres formes de sabot qui entrent dans le cadre des revendications apparattront à l'homme de l'art. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté, sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Sabot comportant une extrémité arrière et un canal longitudinal central pouvant être accouplé avec un projectile que l'on peut placer dans ce canal, caractérisé en ce qu'il est constitué par un matériau ayant une répartition de résistance à la compression anisotrope, telle que dans des plans radiaux individuels qui rayonnent vers l'extérieur à partir du canal (1), la valeur maximale de la résistance à la compression du sabot soit orientée dans une première direction principale du matériau (P1), et la valeur minimale de la résistance à la compression du sabot soit orientée dans une seconde direction principale du matériau (P2), le matériau étant orienté de façon que dans des plans radiaux individuels, la première di-rection principale du matériau rayonne à partir du canal en direction de l'extrémité arrière du sabot. 2. Sabot selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans un plan radial donné, la valeur du module d'Young de compression dans la pre-mière direction principale du matériau (P1), divisée par le module de cisaillement mesuré dans ce plan, et selon la première direction principale du matériau, soit supérieure à 3. 3. Sabot selon la revendication 2, caractérisé en ce que le rapport entre le module d'Young et le module de cisaillement est compris dans la 20 plage de 10 à 100. 4. Sabot selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau comprend une matrice contenant un premier réseau de fibres pratiquement unidirectionnelles (5) qui rayonnent vers l'extérieur sous un angle aigu (X) par rapport au canal, en direction 25 de l'extrémité arrière du sabot. 5. Sabot selon la revendication 4, caractérisé en ce que le matériau comprend en outre un second réseau de fibres pratiquement unidirectionnel-les (9), qui sont pratiquement parallèles au canal longitudinal central (1) du sabot. 30 6. Sabot selon l'une quelconque des revendications 4 ou 5, caractérisé en ce que le canal comporte des rainures avec des surfaces de transfert de poussée (3) faisant face vers l'avant, qui sont destinées à s'ac-coupler au projectile, et des faces de retour (4) faisant face vers l'arrière. 7. Sabot selon la revendication 6, caractérisé en ce que les sur- faces de transfert de poussée s'étendent dans une orientation pratiquement perpendiculaire dans le chemin des fibres du premier réseau (5). 8. Sabot selon la revendication 6, caractérisé en ce que les faces de retour sont disposées par rapport au canal, pratiquement sous le même angle aigu (X) que les fibres du premier réseau (5). 9. Sabot selon la revendication 6, caractérisé en ce que la surfa- ce de transfert de poussée et la face de retour d'une rainure se rencon- trent sous un angle aigu (Z) qui est compris entre 70 et 90 . 10. Sabot selon l'une quelconque des revendications 4 à 8, caracté- risé en ce que l'angle aigu (X) est compris dans la plage de 6 à 35 . 11. Sabot selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'angle aigu (X) est compris dans la plage de 10 à 25 . 12. Sabot selon l'une quelconque des revendications 4 à 11, caractérisé en ce qu'il comprend un ensemble de pétales (18), ayant chacun une section transversale en forme de secteur, perpendiculaire au canal, et les fibres du premier réseau (5) dans chaque pétale individuel étant pratique-ment parallèle les unes aux autres. 13. Sabot selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend des stratifiés (25, 26) disposés radialement, qui contiennent des fibres (5, 9), et les fibres dans chaque stratifié sont pratiquement parallèles les unes aux autres. 14. Sabot comportant une extrémité arrière et un canal longitudinal central qui peut être accouplé à un projectile que l'on peut placer dans ce canal, caractérisé en ce qu'il comprend un ensemble d'éléments longitudinaux s'étendant vers l'extérieur dans des plans radiaux à partir du canal (1), le matériau de chaque élément ayant dans son plan une répartition anisotrope de la résistance à la compression, et des directions principales de matériau différentes, de façon que pour chaque élément, sa valeur maxi-male de résistance à la compression soit dans la première direction principale du matériau (Pl), et sa valeur minimale de résistance à la compression soit dans la seconde direction principale du matériau (Pl), le matériau dans chaque élément étant orienté de façon que la première direction principale du matériau rayonne à partir du canal en direction de l'extrémité arrière du sabot.