FR 2906893 A1 20080411 FR 0608792 A 20061006 1 Procédé et dispositif de surveillance de l'intégrité des informations délivrées par un système hybride INS/GNSS L'invention est relative à la surveillance de l'intégrité d'informations de position et de vitesse issues d'une hybridation entre une centrale inertielle et un récepteur de positionnement par satellites. L'invention concerne plus précisément un équipement de navigation connu dans la technique sous le nom de système INS/GNSS (de l'anglo-saxon "Inertial Navigation System" et "Global Navigation Satellite System") hybridé en boucle fermée. Une centrale inertielle est constituée d'un ensemble de capteurs inertiels (capteurs gyrométriques et capteurs accélérométriques) associés à une électronique de traitement. Une plate-forme de calcul, appelée plate-forme virtuelle PFV, délivre alors les informations de vitesse et de position du porteur dans un référentiel précis (souvent noté TGL, Trièdre Géographique Local). La plate-forme virtuelle PFV permet la projection et l'intégration des données issues des capteurs inertiels. La centrale inertielle fournit des informations précises à court terme mais dérivant sur le long terme (sous l'influence des défauts capteurs). La maîtrise des défauts capteurs représente une proportion très importante du coût de la centrale inertielle. Un récepteur de positionnement par satellites fournit des informations de position et de vitesse du porteur par triangulation à partir des signaux émis par des satellites défilants visibles du porteur. Les informations fournies peuvent être momentanément indisponibles car le récepteur doit avoir en vue directe un minimum de quatre satellites du système de positionnement pour pouvoir faire un point. Elles sont en outre d'une précision variable, dépendant de la géométrie de la constellation à la base de la triangulation, et bruitées car reposant sur la réception de signaux de très faibles niveaux provenant de satellites éloignés ayant une faible puissance d'émission. Mais elles ne souffrent pas de dérive à long terme, les positions des satellites défilant sur leurs orbites étant connues avec précision sur le long terme. Les bruits et les erreurs peuvent être liés aux systèmes satellitaires, au récepteur ou à la propagation du signal entre l'émetteur satellitaire et le récepteur de signaux GNSS. En outre, les données satellites peuvent être erronées par suite de pannes affectant les satellites. Ces données non intègres doivent alors être repérées pour ne pas fausser la position issue du récepteur GNSS. 2906893 2 Pour prévenir les pannes satellites et assurer l'intégrité des mesures GNSS, il est connu d'équiper un récepteur de positionnement par satellites d'un système d'estimation de précision et de disponibilité dit RAIM (de l'anglo-saxon "Receiver Autonomous Integrity Monitoring") qui se base 5 sur la géométrie et la redondance de la constellation de satellites utilisée lors de la triangulation et sur l'évolution prévisible à court terme de cette géométrie déduite de la connaissance des trajectoires des satellites. Cependant, l'algorithme RAIM, purement lié au système de localisation par satellites, n'est pas applicable à la surveillance d'un point de localisation issu 10 d'un système hybride (INS/GNSS) et ne peut détecter que certains types de pannes en un temps donné. L'hybridation consiste à combiner mathématiquement les informations de position et de vitesse fournies par la centrale inertielle et les mesures fournies par le récepteur de positionnement par satellites pour 15 obtenir des informations de position et de vitesse en tirant avantage des deux systèmes. Ainsi, la précision des mesures fournies par le système GNSS permet de maîtriser la dérive inertielle et les mesures inertielles peu bruitées permettent de filtrer le bruit sur les mesures du récepteur GNSS. Cette combinaison fait très souvent appel à la technique de filtrage de 20 Kalman. Le filtrage de Kalman s'appuie sur les possibilités de modélisation de l'évolution de l'état d'un système physique considéré dans son environnement, au moyen d'une équation dite "d'évolution" (estimation a priori), et de modélisation de la relation de dépendance existant entre les 25 états du système physique considéré et les mesures d'un capteur externe, au moyen d'une équation dite "d'observation" pour permettre un recalage des états du filtre (estimation a posteriori). Dans un filtre de Kalman, la mesure effective ou "vecteur de mesure" permet de réaliser une estimée a posteriori de l'état du système qui est optimale dans le sens où elle minimise la 30 covariance de l'erreur faite sur cette estimation. La partie estimateur du filtre génère des estimées a posteriori du vecteur d'état du système en utilisant l'écart constaté entre le vecteur de mesure effectif et sa prédiction a priori pour engendrer un terme correctif, appelé innovation. Cette innovation, après une multiplication par un vecteur gain du filtre de Kalman, est appliquée à 2906893 3 l'estimée a priori du vecteur d'état du système et conduit à l'obtention de l'estimée optimale a posteriori. Dans le cas d'un système INS/GNSS hybridé, le filtre de Kalman reçoit les points de position et de vitesse fournis par la centrale inertielle et 5 les mesures de positionnement fournies par le récepteur de positionnement par satellites, modélise l'évolution des erreurs de la centrale inertielle et délivre l'estimée a posteriori de ces erreurs qui sert à corriger le point de positionnement et de vitesse de la centrale inertielle. L'estimation des erreurs de position et de vitesse dues aux 10 défauts des capteurs inertiels apparaissant en sortie de la plate-forme virtuelle PFV de la centrale inertielle est réalisée par le filtre de Kalman. La correction des erreurs par le biais de leur estimation faite par le filtre de Kalman peut alors se faire en entrée de la plate-forme virtuelle PFV (architecture en boucle fermée) ou en sortie (architecture en boucle ouverte). 15 Lorsque les défauts des capteurs de la centrale inertielle, gyromètres, accéléromètres, et module barométrique (on parle dans ce cas de centrale baro-inertielle), ne sont pas trop importants, il n'est pas nécessaire d'appliquer les corrections en entrée de la plate-forme virtuelle PFV : la modélisation du système (linéarisation des équations régissant 20 l'évolution du système), au sein du filtre reste valide. L'estimée a posteriori des erreurs de la centrale inertielle calculée dans le filtre de Kalman est utilisée uniquement pour l'élaboration d'estimées optimales de la position et de la vitesse du porteur en retranchant aux informations de position et de vitesse fournies par la centrale inertielle leurs estimées respectives calculées 25 par le filtre de Kalman. L'hybridation est alors dite en boucle ouverte, et dans ce cas, l'hybridation n'a aucune influence sur les calculs réalisés par la plate-forme virtuelle PFV. Lorsque les défauts inertiels sont trop importants ou lorsque la durée du vol est longue, la linéarisation des équations régissant l'évolution 30 du modèle inertiel intégré au sein du filtre de Kalman n'est plus valide. II est donc impératif d'appliquer les corrections à la plate-forme virtuelle PFV pour rester dans le domaine linéaire. L'estimée a posteriori des erreurs de la centrale baro-inertielle qui est calculée dans le filtre de Kalman sert non seulement à l'élaboration de l'estimée optimale de la position et de la vitesse 35 du porteur mais aussi au recalage de la centrale inertielle au sein de la plate- 2906893 4 forme virtuelle PFV. L'hybridation est alors dite en boucle fermée et les résultats du filtre d'hybridation sont employés par la plate-forme virtuelle pour réaliser ses calculs. L'hybridation peut également se faire en observant des 5 informations GNSS de natures différentes. Soit on considère la position et la vitesse du porteur résolues par le récepteur GNSS : on parle alors d'hybridation lâche ou hybridation en axes géographiques, soit on considère les informations extraites en amont par le récepteur GNSS que sont les pseudo-distances et les pseudo-vitesses (grandeurs directement issues de la io mesure du temps de propagation et de l'effet Doppler des signaux émis par les satellites en direction du récepteur) : on parle alors d'hybridation serrée ou en axes satellites. Avec un système INS/GNSS en boucle fermée où le point résolu par le récepteur GNSS est utilisé pour recaler les informations provenant de la 15 centrale inertielle, il est nécessaire de prêter une attention particulière aux défauts affectant les informations fournies par les satellites car le récepteur qui les reçoit propagera ces défauts à la centrale inertielle en entraînant un mauvais recalage de cette dernière. Le problème se pose de façon particulièrement critique pour assurer l'intégrité d'un point hybride INS/GPS. 20 Dans ce qui suit, on s'intéresse à des systèmes intégrant une hybridation serrée, en boucle fermée. Pour quantifier l'intégrité d'une mesure de position dans des applications telles que les applications aéronautiques, où l'intégrité est critique, on utilise un paramètre appelé rayon de protection de la mesure 25 de position. Le rayon de protection correspond à une erreur de position maximale pour une probabilité donnée d'apparition d'erreur. C'est-à-dire que la probabilité que l'erreur de position dépasse le rayon de protection annoncé sans qu'une alarme soit envoyée à un système de navigation, est inférieure à cette valeur de probabilité donnée. Le calcul se fonde sur deux types d'erreur 30 qui sont d'une part les erreurs normales de mesure et d'autre part les erreurs causées par une anomalie de fonctionnement de la constellation de satellites, soit par exemple une panne d'un satellite. La valeur du rayon de protection d'un système de positionnement est une valeur clef spécifiée par des donneurs d'ordre désirant acquérir un 35 système de positionnement. L'évaluation de la valeur du rayon de protection 2906893 5 résulte en général de calculs de probabilités utilisant les caractéristiques statistiques de précision des mesures GNSS et du comportement des senseurs inertiels. Ces calculs s'explicitent de façon formelle et permettent des simulations pour l'ensemble des cas de constellation GNSS, pour 5 l'ensemble des positions possibles du système de positionnement sur le globe terrestre et pour l'ensemble de trajectoires possibles suivies par le système de positionnement. Les résultats de ces simulations permettent de fournir au donneur d'ordre des caractéristiques de rayon de protection garanties par le système de positionnement proposé. Le plus souvent ces 10 caractéristiques s'expriment sous la forme d'une valeur du rayon de protection pour une disponibilité de 100% ou d'une durée d'indisponibilité pour une valeur requise du rayon de protection. La présente invention pallie les inconvénients des solutions 15 connues présentées ci-dessus. Elle a pour but d'améliorer la précision de la mesure de position en utilisant des corrections hybrides délivrées par un filtre de Kalman recevant des signaux de tous les satellites visibles poursuivis. Elle a également pour objectif de fournir une expression formelle permettant le calcul de la valeur du rayon de protection, en tout lieu pour une trajectoire 20 quelconque et à n'importe quel instant. A cet effet, l'invention a pour objet un système hybride comportant : - un module barométrique BARO, 30 délivrant des mesures d'altitude barométrique MBA ; 25 - une unité de mesure inertielle UMI , 20 délivrant des incréments d'angle AO et des incréments de vitesse AV ; - une plate-forme virtuelle PFV, 60 recevant les incréments d'angle A0, les incréments de vitesse AV, et produisant des points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI constituant respectivement une 30 position hybride et une vitesse hybride ; - un récepteur de positionnement par satellites GNSS, 10 opérant à partir d'une constellation de N satellites visibles poursuivis, et produisant des mesures brutes, MB; des signaux émis par ces satellites, i désignant un indice de satellite et étant compris entre 1 et N ; 2906893 6 - un filtre de Kalman d'hybridation MKF, 40 recevant les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI, les mesures d'altitude barométrique MBA, et les mesures brutes MB; des signaux émis par les N satellites, ledit filtre délivrant : - une correction hybride HYC comportant une 5 estimation d'un vecteur d'état VE correspondant aux erreurs du système hybride, obtenue en observant les écarts entre les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI et les mesures brutes MB;, et - une matrice de variance/covariance, MHYP de l'erreur faite sur l'estimation du vecteur d'état VE ; 10 - un banc de N filtres secondaires KSF;, 50; recevant chacun les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI, les mesures d'altitude barométrique MBA, et les mesures brutes MB; des signaux émis par les satellites poursuivis sauf le satellite d'indice i, lesdits filtres secondaires KSF; délivrant des paramètres hybrides SITYP; comportant : 15 - une estimation d'un vecteur d'état, EVE; correspondant aux erreurs du système hybride, calculé en observant des écarts entre les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI et les mesures brutes des signaux émis par les satellites poursuivis sauf le satellite iSPP;,et 20 - une matrice de variance/covariance secondaire P; de l'erreur faite sur l'estimation du vecteur d'état EVE; ; - un module de calcul CAL, 70 recevant les paramètres hybrides SITYP; et la matrice de variance/covariance, MHYP, ledit module de calcul CAL, 70 déterminant un rayon de protection horizontal RT associé à la 25 position hybride, et lorsque des composantes de l'estimation du vecteur d'état EVE; concernant la position sont supérieure à un seuil de détection TH;, déclenchant une alarme sur une défaillance d'un filtre secondaire KSF;, et identifiant éventuellement un satellite défaillant parmi les N satellites visibles poursuivis, 30 caractérisé en ce que les filtres secondaires KSF; et la plate-forme virtuelle PFV reçoivent en outre la correction hybride HYC. L'invention concerne également un procédé de surveillance d'intégrité de positions hybrides délivrées par une plate-forme virtuelle PFV, 60 d'un système hybride selon une des revendications précédentes, ledit 35 procédé déterminant un rayon de protection horizontal RPT, ledit procédé 2906893 7 étant mis en oeuvre par le module de calcul CAL, 70 du système hybride la détermination du rayon de protection horizontal RPT comportant les étapes de calcul : - détermination d'un rayon de protection horizontal auxiliaire RPH1, 5 sous une hypothèse dite H1, qu'une des mesures brutes, MB; est erronée, - détermination d'un rayon de protection horizontal auxiliaire RPHO, sous une hypothèse dite Ho, qu'aucune des mesures brutes, MB; est erronée ; - détermination du rayon de protection horizontal RPT comme un 1 o maximum des rayons de protection auxiliaires horizontaux RPHO et RPH1. caractérisé en ce que : la détermination des rayons de protection horizontaux auxiliaires RPHO et RPH1 est fondée sur une détermination d'un rayon d'un cercle enveloppant une ellipse de confiance dans un plan horizontal, et en ce que 15 l'ellipse de confiance est déterminée à partir d'une matrice de variance/covariance et d'une valeur de probabilité recherchée. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit, faite à titre d'exemple non 20 limitatif et en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 représente schématiquement un système hybride, en boucle fermée et hybridation serrée, selon l'état de l'art ; - la figure 2 représente schématiquement un système hybride en boucle fermée et hybridation serrée, selon l'invention ; 25 - la figure 3 représente une ellipse de confiance et un cercle enveloppant l'ellipse, le rayon du cercle est employé dans le procédé de surveillance de l'intégrité d'informations selon l'invention ; D'une figure à l'autre, les mêmes éléments sont repérés par les mêmes références. 30 La figure 1 représente un système hybride selon l'art antérieur. Le système hybride, comporte ; -un récepteur de positionnement par satellites, GNSS, 10, recevant des signaux d'une constellation de N satellites visibles poursuivis ; 2906893 8 - une unité de mesure inertielle UMI, 20 délivrant des incréments d'angle A0 et des incréments de vitesse AV ; - un module barométrique BARO, 30, délivrant des mesures d'altitude barométrique MBA ; 5 - un filtre de Kalman d'hybridation, MKF 40 ; - un banc de N filtres secondaires, KSF; 50i, - une plate-forme virtuelle, PFV, 60 recevant les incréments d'angle A0 et les incréments de vitesse AV ; - un module de calcul CAL, 70. io L' unité de mesure inertielle, UMI comporte des gyromètres et des accéléromètres non représentés : les incréments d'angle A0 sont délivrés par les gyromètres et les incréments de vitesse AV sont délivrées par les accéléromètres. La plate-forme virtuelle, PFV reçoit les mesures d'altitude 15 barométrique, MBA. La plate-forme virtuelle, PFV produit des points de positionnement et de vitesse inertiels, PPVI constituant respectivement une position hybride et une vitesse hybride. Les mesures d'altitude barométriques qui sont employées par la plate-forme, PFV pour éviter une dérive de la position hybride suivant un axe vertical. 20 Le récepteur de positionnement par satellites, GNSS délivre des mesures brutes, MB; de signaux émis par les satellites, i désignant un indice de satellite et étant compris entre 1 et N. Le filtre de Kalman d'hybridation, MKF reçoit un ensemble de N mesures brutes, MB;. Cet ensemble de N mesures brutes est noté MPPV. 25 Le filtre de Kalman secondaire KSF; reçoit les mesures brutes MB; de N-1 signaux. Les N-1 signaux sont produits par les satellites poursuivis sauf le satellite d'indice i. Cet ensemble de mesures brutes MB; de N-1 signaux est noté SPP1. Le filtre d'hybridation MKF et les filtres secondaires KSF; et 30 reçoivent les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI. Le filtre d'hybridation MKF cherche à estimer les erreurs réalisées sur les positions inertielles PPVI, il produit : - un vecteur d'état VE correspondant aux erreurs du système hybride, obtenue en observant les écarts entre les points de positionnement 35 et de vitesse inertiels PPVI et les mesures brutes MB; correspondantes ; 2906893 9 - une matrice de variance/covariance, MHYP de l'erreur faite sur l'estimation du vecteur d'état VE. Les filtres secondaires KSF; produisent des paramètres hybrides SITYP; qui comportent : 5 - une estimation d'un vecteur d'état, EVE; correspondant aux erreurs du système hybride observant des écarts entre les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI et l'ensemble de mesures brutes SPP; et, - une matrice de variance/covariance secondaire P; de l'erreur 10 faite sur l'estimation du vecteur d'état EVE;. Le système hybride délivre une sortie hybride SH composée d'une différence entre les positions inertielles PPVI et le vecteur d'état VE. Le module de calcul CAL reçoit les paramètres hybrides SITYP; et la matrice de variance/covariance, MHYP et détermine une valeur de rayon 15 de protection RPT. On l'a déjà évoqué, un rayon de protection est une mesure très importante dans certaines applications où il est indispensable d'assurer l'intégrité des données. On rappelle que le rayon de protection RP d'une mesure, pour une probabilité de non-intégrité prédéterminée Pn;, est une 20 borne supérieure de l'écart entre la valeur calculée et la valeur réelle de la grandeur mesurée, telle qu'on a une probabilité inférieure à Pni que la valeur réelle soit éloignée de la valeur calculée d'une distance supérieure à RP sans que l'on déclenche une alarme vers un système de navigation. Autrement dit, il y a donc une probabilité maximale Pni pour que la valeur 25 réelle soit en dehors d'un cercle de rayon RP autour de la valeur qu'on a mesurée ou encore qu'il y a une probabilité maximale Pni de se tromper dans la détermination du rayon de protection Ce rayon de protection est calculé à partir des écarts-types des variables considérées. Il s'applique à chaque composante du vecteur d'état, 30 mais en pratique, on s'intéresse aux variables de position. On peut calculer plus spécifiquement un rayon de protection vertical pour l'altitude et un rayon de protection horizontal pour la position en longitude et latitude, ces rayons n'ayant pas forcément la même valeur et n'étant pas utilisés de la même manière. 2906893 10 Le principe du calcul du rayon de protection horizontal est présenté dans ce qui suit : Le rayon de protection est en général une donnée qui est calculée puis comparée à un seuil HAL fixé en fonction de l'application, le 5 dépassement du seuil génère une alerte indiquant soit que la mesure de position ne peut pas être considérée comme suffisamment fiable ou disponible dans le contexte de l'application Avantageusement, le module de calcul, CAL identifie le satellite d'indice i comme défaillant, le filtre secondaire KSF; est substitué au filtre de 10 d'hybridation MKF. On évalue le rayon de protection RPHO en l'absence de panne de satellite, hypothèse communément désignée Ho. Par "panne" on entend une situation anormale où le satellite émet des signaux qui ont l'apparence de signaux normaux mais qui sont anormaux et conduisent à des erreurs de 15 position. Le rayon de protection RPHO est lié directement à la variance de la grandeur mesurée et à la probabilité P,,; que cette erreur dépasse le rayon de protection. La variance est le carré de l'écart type a lié à la grandeur mesurée. La variance de la position mesurée est donc le coefficient de la 20 diagonale de la matrice de variance/covariance P qui correspond à la grandeur mesurée. L'écart type a est la racine carrée de cette variance et se déduit donc de la matrice P du filtre d'hybridation. Dans le système hybride selon l'art antérieur, on calcule le rayon de protection RPHO à partir des coefficients de la matrice de 25 variance/covariance P tels qu'ils apparaissent à l'instant de mesure. Si la configuration des satellites évolue, la valeur du rayon de protection RPHO est mise à jour en même temps. Si un satellite disparaît de la constellation visible, le rayon de protection RPHO ne se dégrade que progressivement. Si au contraire un satellite nouveau apparaît, le rayon de protection diminue 30 instantanément, ce qui est très avantageux. On peut également calculer un rayon de protection RPH1 prenant en compte le risque de panne d'un satellite, hypothèse communément désignée H1. Le récepteur utilise pour cela la méthode bien connue sous le nom de maximum de séparation : Dans ce cas, le récepteur comporte un 35 filtre de Kalman d'hybridation MKF qui fonctionne comme on l'a décrit 2906893 11 précédemment et N filtres secondaires, si N est le nombre de satellites pouvant être vus en même temps. Les N filtres secondaires fonctionnent en parallèle avec le filtre Kalman d'hybridation MKF et suivant le même principe que ce dernier. Mais le filtre secondaire de rang i reçoit les signaux de tous 5 les satellites sauf celui provenant du satellite de rang i. La figure 2 représente un système hybride en boucle fermée et hybridation serrée, selon l'invention. Une première différence avec le système hybride de l'art antérieur concerne la prise en compte des mesures barométriques MBA par le io système hybride et le fait que la sortie hybride du système est égale aux positions inertielles PPVI délivrées par la plate-forme virtuelle, PFV. Selon l'invention, les mesures barométriques MBA sont reçues par le filtre d'hybridation d'une part, et par les filtres secondaires KSF;. Ainsi, un asservissement de la position suivant un vertical est 15 directement réalisé par le filtre de Kalman : il n'est pas besoin de développer un asservissement indépendant du filtre de Kalman comme cela est le cas dan l'art antérieur. Une deuxième différence avec le système hybride de l'art antérieur, concerne la production par le filtre d'hybridation MKF d'une 20 correction hybride HYC qui comporte une estimation du vecteur d'état VE. La correction hybride HYC est délivrée d'une part à la plateforme virtuelle, et d'autre part aux filtres secondaires SKF;. De sorte que, les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI produits par la plate-forme PFV constituent directement la position hybride et la vitesse hybride, et que la 25 valeur des composantes des vecteurs d'états EV et EVE; sont proches de zéro. Une troisième différence concerne le procédé de calcul du rayon de protection par le module de calcul CAL. Le principe du calcul est basé sur une évaluation d'une ellipse de confiance. 30 Considérons X1 et X2 deux variables gaussiennes à moyenne nulle, d'écart type respectifs ai et 62 et de coefficient de corrélation p. Par exemple, X1 et X2 correspondent à des erreurs de position exprimées en latitude et longitude. Un domaine du plan X1, X2 correspondant à une valeur de densité de probabilité conjointe de X1 et X2 constante et égale à RO est 35 une ellipse d'équation : 2906893 12 X1 2 - 2 pX1X2 + X22 = R02 0-12 0-10-2 0-22 Si on veut que l'aire de l'ellipse corresponde à une probabilité Pb c'est à dire que l'on veut obtenir une probabilité Pb que l'erreur de position soit à l'intérieur de l'ellipse, il faut imposer la relation : 5 RO=/ù2.(1ùp).Ln(1ùPb) Lorsque X1 et X2 correspondent à des erreurs de position horizontale déterminée, par exemple par hybridation de mesures de signaux produits par une constellation de satellites et les données d'une centrale inertielle, une ellipse de confiance est parfaitement définie dès que l'on fixe 10 une valeur de probabilité recherchée Pb et que l'on connaît une matrice de variance/covariance de dimension 2*2 associée à xi et X2. En effet si P est une matrice de variance/covariance liant ces deux variables, 61 et 62 sont les coefficients diagonaux de la matrice P et p est égal à son coefficient non diagonal. 15 La figure 3 représente une ellipse de confiance employée dans le procédé de calcul du rayon de protection. Un cercle de rayon R tel que R2 = A2 + B2 définit une enveloppe de l'ellipse de confiance à condition que : A=a.61 20 B= î.62.p a=,/ù2.Ln(1ùPb) On peut donc déterminer une valeur de rayon de protection pour deux variables, par exemple des positions hybrides, à partir des expressions déterministes précédentes dès que l'on connaît les valeurs de probabilité Pb 25 recherchée et la matrice de variance/covariance de dimension 2 x 2 correspondant à ces variables. Avantageusement, la détermination du rayon de protection horizontal auxiliaire RPH1 est fondée sur une valeur de probabilité de fausse alarme souhaitée tif et sur une valeur de probabilité de détection manquée 30 souhaitée Avantageusement, la détermination du rayon de protection horizontal auxiliaire RPHO est fondée sur une valeur de probabilité de détection manquée souhaitée i2 et sur une valeur de probabilité d'occurrence d'un défaut satellite non détecté 'r3. 2906893 13 Avantageusement, une matrice PE; de variance/covariance, de dimension 2x2, étant extraite d'une matrice auxiliaire PS;= Pi - MHYP, les axes extraits de la matrice PS; correspondant aux positions horizontales, 5 caractérisé en ce que la détermination du rayon de protection horizontal auxiliaire RPH1 sous l'hypothèse H1, comporte les étapes : - Déterminer P01 = 1- t1/N ; -Déterminer une valeur de seuil de test TH; en se fondant sur la valeur P01 et sur la matrice PE;; 10 - Déterminer P02 =1- r2 ; - Déterminer une valeur de rayon de protection auxiliaire d; comme égale au rayon du cercle enveloppant une ellipse déterminée à partir de la matrice PEi et de la probabilité P02 ; - Déterminer la valeur de rayon RPH1 comme une valeurmaximale 15 de (TH; + d;) , pour toutes les valeurs de i entre 1 et N. Avantageusement, une matrice P de variance/covariance de dimension 2x2 étant extraite de la matrice de variance/covariance MHYP, les axes extraits de la matrice MHYP correspondant aux positions horizontales, caractérisé en ce que la détermination du rayon de protection horizontal 20 auxiliaire RPHO sous l'hypothèse Ho, comporte les étapes : - Déterminer P03 = 1- 'r .t3 ; - Déterminer la valeur de rayon RPHO comme égale au rayon du cercle enveloppant une ellipse déterminée à partir de la matrice P et de la probabilité P03. 25 REVENDICATIONS 1. Système hybride comportant : - un module barométrique BARO, (30) délivrant des mesures d'altitude barométrique MBA ; - une unité de mesure inertielle UMI (20) délivrant des incréments 5 d'angle A0 et des incréments de vitesse AV ; - une plate-forme virtuelle PFV (60) recevant les incréments d'angle A0, les incréments de vitesse AV et produisant des points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI constituant respectivement une position hybride et une vitesse hybride ; 10 - un récepteur de positionnement par satellites GNSS (10) opérant à partir d'une constellation de N satellites visibles poursuivis, et produisant des mesures brutes, MB; des signaux émis par ces satellites, i désignant un indice de satellite et étant compris entre 1 et N ; - un filtre de Kalman d'hybridation MKF (40) recevant les points de 15 positionnement et de vitesse inertiels PPVI, les mesures d'altitude barométrique MBA, et les mesures brutes MB; des signaux émis par les N satellites, ledit filtre délivrant : - une correction hybride HYC comportant une estimation d'un vecteur d'état VE correspondant aux erreurs du système hybride, obtenue en 20 observant les écarts entre les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI et les mesures brutes MB;, et - une matrice de variance/covariance, MHYP de l'erreur faite sur l'estimation du vecteur d'état VE ; - un banc de N filtres secondaires KSF; (50;) recevant chacun les 25 points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI, les mesures d'altitude barométrique MBA, et les mesures brutes MB; des signaux émis par les satellites poursuivis sauf le satellite d'indice i, lesdits filtres secondaires KSF; délivrant des paramètres hybrides SITYP; comportant - une estimation d'un vecteur d'états, EVE; correspondant aux 30 erreurs du système hybride, calculé en observant des écarts entre les points de positionnement et de vitesse inertiels PPVI et les mesures brutes des signaux émis par les satellites poursuivis sauf le satellite i SPP;, et - une matrice de variance/covariance secondaire P; de l'erreur faite sur l'estimation du vecteur d'état EVE; ; 2906893 15 - un module de calcul CAL (70) recevant les paramètres hybrides SITYP; et la matrice de variance/covariance, MHYP, ledit module de calcul CAL déterminant un rayon de protection horizontal RT associé à la position hybride, et lorsque des composantes de l'estimation du vecteur d'état EVE; concernant la position sont supérieure à un seuil de détection TH;, déclenchant une alarme sur une défaillance d'un filtre secondaire KSF;, et identifiant éventuellement un satellite défaillant parmi les N satellites visibles poursuivis, caractérisé en ce que les filtres secondaires KSF; et la plate-forme 10 virtuelle PFV reçoivent en outre la correction hybride HYC. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que lorsque le module de calcul CAL (70) identifie le satellite d'indice i comme défaillant, le filtre secondaire KSF; (50;) est substitué au filtre de Kalman MKF (40). 15 3. Procédé de surveillance d'intégrité de positions hybrides délivrées par une plate-forme virtuelle PFV (60) d'un système hybride selon une des revendications précédentes, ledit procédé déterminant un rayon de protection horizontal RPT, ledit procédé étant mis en oeuvre par le module de 20 calcul CAL (70) du système hybride la détermination du rayon de protection horizontal RPT comportant les étapes de calcul : -détermination d'un rayon de protection horizontal auxiliaire RPH1, sous une hypothèse dite H1, qu'une des mesures brutes, MB; est erronée, -détermination d'un rayon de protection horizontal auxiliaire RPHO, 25 sous une hypothèse dite Ho, qu'aucune des mesures brutes, MB; est erronée ; -détermination du rayon de protection horizontal RPT comme un maximum des rayons de protection auxiliaires horizontaux RPHO et RPH1. caractérisé en ce que : 30 la détermination des rayons de protection horizontaux auxiliaires RPHO et RPH1 est fondée sur une détermination d'un rayon d'un cercle enveloppant une ellipse de confiance dans un plan horizontal, et en ce que l'ellipse de confiance est déterminée à partir d'une matrice de variance/covariance et d'une valeur de probabilité recherchée. 35 2906893 16 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la détermination du rayon de protection horizontal auxiliaire RPH1 est fondée sur une valeur de probabilité de fausse alarme souhaitée -ci et sur une valeur de probabilité de détection manquée souhaitée i2. 5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la détermination du rayon de protection horizontal auxiliaire RPHO.l. est fondée sur une valeur de probabilité de détection manquée souhaitée T2 et sur une valeur de probabilité d'occurrence d'un défaut satellite non détecté ti3. 6. Procédé selon la revendication 4, une matrice PE; de variance/covariance, de dimension 2x2, étant extraite d'une matrice auxiliaire PS;= Pi - MHYP, les axes extraits de la matrice PS; correspondant aux positions horizontales, caractérisé en ce que la détermination du rayon de protection horizontal auxiliaire RPH1 sous l'hypothèse HI, comporte les étapes : - Déterminer P01 = 1- tif/N ; -Déterminer une valeur de seuil de test TH; en se fondant sur la valeur P01 et sur la matrice PE;; - Déterminer P02 =1- ti2 ; - Déterminer une valeur de rayon de protection auxiliaire d; comme égale au rayon du cercle enveloppant une ellipse déterminée à partir de la matrice PEi et de la probabilité P02 ; - Déterminer la valeur de rayon RPHO comme une valeur maximale de 25 (TH; + d;) , pour toutes les valeurs de i entre 1 et N. 7. Procédé selon la revendication 5, une matrice P de variance/covariance de dimension 2x2 étant extraite de la matrice de variance/covariance MHYP, les axes extraits de la matrice MHYP 30 correspondant aux positions horizontales, caractérisé en ce que la détermination du rayon de protection horizontal auxiliaire RPHO sous l'hypothèse HO, comporte les étapes : - Déterminer P03 = 1- z2•'r3 ; 5 2906893 17 - Déterminer la valeur de rayon RPHO comme égale au rayon du cercle enveloppant une ellipse déterminée à partir de la matrice P et de la probabilité P03.