FR 2898353 A1 20070914 FR 0650789 A 20060307 La présente invention concerne le domaine des bétons réfractaires, en particulier monolithiques à faible ou très faible teneur en ciment, comprenant de la fumée de silice. Des bétons réfractaires à basse teneur en ciment sont connus ; de tels bétons comprennent par exemple la composition suivante, exprimée en pourcentage poids par rapport au poids total du béton : - 80% de granulats 0-6 mm, - 10% d'alumine fine - 5% de fumée de silice - 5 % d'aluminates de calcium, - 0,1% d'adjuvants, et -5à6%d'eau. La fumée de silice optimise l'empilement granulaire du béton, ce qui permet d'utiliser une faible quantité d'eau et d'améliorer le comportement rhéologique du béton. La fumée de silice contribue ainsi à la réalisation de bétons denses à faible teneur en ciment. De plus, après mise en place et durcissement, la fumée de silice participe à la formation de phases réfractaires particulières qui permettent, notamment, une bonne résistance à l'abrasion. Lors de la mise en oeuvre des bétons réfractaires à faible teneur en ciment, on observe une grande variabilité des propriétés des bétons obtenus, en fonction par exemple du type et de la qualité de la fumée de silice ou de l'alumine utilisée. On observe également une variabilité de l'ouvrabilité des bétons à faible teneur en ciment en fonction de la température de mise en oeuvre. A titre d'exemple, des bétons réfractaires à faible teneur en ciment, comprenant des phosphates de sodium ou des polyacrylates à titre d'adjuvant ont été mis au point. Ces bétons présentent des variations de caractéristiques selon le type de fumée de silice utilisée, et sont sensibles à la température ambiante de mise en oeuvre du béton. Ainsi, lorsque le type de fumée de silice ou d'alumine utilisée change, il est souvent nécessaire de faire varier la composition du béton réfractaire, et en particulier la teneur en adjuvants, pour maintenir les propriétés d'usage du béton stables et constantes d'un lot de fabrication à un autre. Cela implique la réalisation de nombreux essais, pouvant s'avérer coûteux. De plus, l'utilisation d'adjuvants permettant d'améliorer la rhéologie, même s'ils apportent une amélioration de la fluidité des bétons, provoquent un retard de durcissement. Dans certains cas, lorsque la fumée de silice utilisée est de moindre qualité, l'obtention de bétons possédant des propriétés acceptables en terme de durcissement ou de rhéologie est même impossible. Or, la qualité des fumées de silice disponibles pour la fabrication des bétons réfractaires est très variable, en fonction de leur provenance et de leur mode de fabrication. On trouve ainsi des fumées de silice dont le pH, le taux d'impuretés ou encore la granulométrie varient beaucoup en fonction de la provenance. Il existe donc un besoin pour de nouveaux bétons réfractaires dont les propriétés d'usage demeurent stables et constantes quel que soit le type de fumée de silice mis en oeuvre pour leur fabrication, et pouvant être appliqués dans une large gamme de température ambiante de mise en oeuvre. Ces avantages sont désignés par le terme robustesse qui définit la capacité du béton à posséder de bonnes propriétés d'usage en terme d'ouvrabilité ou de durcissement par exemple, même lorsque la qualité de certains composants entrant dans leur composition varie ou lorsque leur température ambiante de mise en oeuvre varie. Le demandeur a mis au point un liant hydraulique pour béton réfractaire à faible teneur en ciment contenant de la silice, répondant aux contraintes décrites ci-dessus, ledit liant comprenant : - une partie minérale broyée comprenant 30% à 80% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale broyée, d'un clinker comprenant 60% à 80% en poids d'AI2O3, et 40% de CaO ou moins, - au moins un accélérateur de prise, - au moins un retardateur de prise, - au moins un agent défloculant. Selon l'invention, ladite partie minérale broyée comprend en outre 20% à 70% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale broyée, d'une alumine sous calcinée dont la surface spécifique BET est comprise entre 8 m2/g et 20 m2/g, et de préférence comprise entre 10 m2/g et 15 m2/g. De manière tout à fait préférée, la surface spécifique BET est comprise entre 10 m2/g et 12 m2/g. Par température ambiante de mise en oeuvre on entend au sens de la présente invention la température à laquelle le béton est gâché et coulé. Le terme surface spécifique BET désigne l'aire massique totale externe et interne d'un solide selon la méthode Brunauer, Emmett et Teller (BET). La surface spécifique BET ne mesure pas la porosité fermée. La méthode Brunauer, Emmett et Teller (BET) est décrite dans la norme ISO 9277:1995. Par alumine sous calcinée , on entend au sens de la présente invention, de l'alumine obtenue par cuisson, en faisant varier la température et le temps de cuisson, de manière à ce que toute l'alumine ne soit pas transformée en alumine a. Ainsi, lors de la cuisson, l'alumine sous-calcinée est partiellement, mais non complètement transformée en alumine a. L'alumine non transformée en alumine a lors de la cuisson est désignée sous le terme alumine de transition dans la suite de la description. Selon un mode de réalisation préféré, l'alumine sous calcinée du liant de l'invention comprend 10% à 50% en poids d'alumine de transition, le complément étant constitué par de l'alumine a. Le clinker utilisé comprend les phases minéralogiques : CA, CA2 et éventuellement d'autres phases telles que C12A7 et/ou une alumine. Une alumine sous calcinée conforme à l'invention peut être obtenue par mélange de plusieurs types d'alumines de surface spécifique BET différentes, à condition que le mélange obtenu présente une surface spécifique BET comprise entre 8 m2/g et 20 m2/g, de préférence comprise entre 10 m2/g et 15 m2/g et, de manière tout à fait préférée, comprise entre 10 m2/g et 12 m2/g. Le liant hydraulique mis au point par le demandeur est particulièrement bien adapté à la réalisation de bétons réfractaires comprenant 2,5% de CaO ou moins. De tels bétons sont désignés sous les termes bétons à faible teneur en ciment ou low cement castable (LCC) . Le liant mis au point par le demandeur est également particulièrement bien adapté à la réalisation de bétons réfractaires comprenant 1% de CaO ou moins. De tels bétons sont désignés sous les termes bétons à très faible teneur en ciment ou ultra low cement castable (ULCC) . Comme cela ressort de l'exemple 1, le liant défini ci-dessus permet de réaliser des bétons possédant des propriétés d'usage notamment en terme d'ouvrabilité et de durcissement satisfaisantes et constantes même lorsque le type de fumée de silice utilisée varie. De même, le liant défini ci-dessus permet de réaliser des bétons possédant des propriétés satisfaisantes et constantes même lorsque la température ambiante de mise en oeuvre du béton varie. Ainsi, dans l'exemple 2, le demandeur a montré que les écarts de performance en terme d'ouvrabilité et de durcissement des bétons formulés avec le liant conforme à l'invention, sont réduits quelle que soit la température ambiante de mise en oeuvre du béton. Enfin, dans l'exemple 3, le demandeur a montré que, lorsque la température ambiante de mise en oeuvre du béton est basse, les bétons formulés avec le liant conforme à l'invention présentent des écarts de performance en terme d'ouvrabilité et de durcissement réduits même lorsque le type de fumée de silice utilisée varie. Ainsi, le béton réalisé avec le liant défini ci-dessus est particulièrement robuste vis-à-vis (i) du type de fumée de silice utilisé, (ii) du type de granulats utilisé, et (iii) de la température ambiante de mise en oeuvre du béton. La partie minérale broyée entrant dans la composition du liant peut comprendre 40% à 60% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale broyée, de clinker, et 60% à 40% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale broyée, d'alumine sous calcinée. De manière tout à fait préférée, la partie minérale broyée entrant dans la composition du liant comprend 50% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale broyée, de clinker, et 50% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale broyée, d'alumine sous calcinée. De manière tout à fait préférée, l'alumine sous calcinée comprend : parties en poids d'alumine a et - 20 parties en poids d'alumine de transition. Plusieurs types d'alumines sous calcinées sont adaptées à la réalisation du liant défini ci-dessus. On peut citer par exemple une alumine dont la surface spécifique BET est de 12 m2/g, ou encore une alumine dont la surface spécifique BET est de 9 m2/g. De préférence, ladite partie minérale broyée présente une surface spécifique Blaine d'au moins 7000 cm2/g. Le liant objet de l'invention peut comprendre 0,03% à 1% en poids d'accélérateur de prise, par rapport au poids de la partie minérale broyée, et de préférence 0,3 à 0,5% en poids d'accélérateur de prise par rapport au poids de la partie minérale broyée. Un accélérateur de prise particulièrement adapté à la réalisation du liant est un sel de lithium, en particulier le carbonate de lithium. Le liant objet de l'invention peut comprendre 0,05% à 1,5% en poids, de retardateur de prise, par rapport au poids de la partie minérale broyée, et de préférence 0,4 à 1,0% en poids, de retardateur de prise, par rapport au poids de la partie minérale broyée. De préférence, le retardateur de prise est un acide carboxylique, et en particulier l'acide citrique. Le liant peut comprendre 0,05% à 2% en poids, d'agent défloculant, par rapport au poids de la partie minérale broyée, et de préférence 0,2 à 0,6% en poids, d'agent défloculant, par rapport au poids de la partie minérale broyée. De préférence, l'agent défloculant est un polyacrylate, un polycarboxylate polyox (PCP), ou un polyphosphate. Le demandeur a montré dans les exemples 1 à 3 que le liant défini ci-dessus, comprenant des quantités précises d'accélérateur de prise, de retardateur de prise et d'agent défloculant, est particulièrement résistant au type de fumée de silice utilisé. L'invention a également pour objet une préparation pour béton à faible teneur en ciment comprenant, avant gâchage : - 15 à 90 % en poids d'un liant tel que défini précédemment par rapport au poids total de ladite préparation et, - 10 à 85% en poids de fumée de silice, par rapport au poids total de ladite préparation. Par fumée de silice on entend, au sens de la présente invention, de la silice sous forme de poudre dont les particules ont une taille micrométrique ou nanométrique. La fumée de silice mise en oeuvre peut être une fumée de silice dont la composition chimique répond à la norme européenne EN 13263 . La silice mise en oeuvre peut également être de la silice précipitée. L'invention concerne également un béton comprenant, avant gâchage : - 60 à 90 % en poids de granulats par rapport au poids total du béton, - 2 à 10%, de préférence 3 à 7%en poids de fumée de silice par rapport au poids total du béton, et 2 à 20% d'un liant tel que défini ci-dessus, par rapport au poids total du béton. De préférence, ledit béton comprend : - 70 à 90% en poids de granulats par rapport au poids total du béton, - 2% à 10% en poids de fumée de silice par rapport au poids total du béton, et - 5 à 15% d'un liant tel que défini ci-dessus, par rapport au poids total du béton. L'invention a également pour objet un procédé de fabrication d'un liant pour béton à faible teneur en ciment comprenant de la fumée de silice, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : (a) cobroyer une partie minérale comprenant : - 30 à 80% en poids d'un clinker comprenant 60% à 80% en poids d'AI2O3, et 40% de CaO ou moins, par rapport au poids total dudit mélange et, - 20% à 70% en poids, par rapport au poids total dudit mélange, d'une alumine sous calcinée dont la surface spécifique BET est comprise entre 8 m2/g et 20 m2/g, et de préférence comprise entre 10 m2/g et 15 m2/g, de sorte à obtenir une partie minérale broyée, et (b) mélanger la partie minérale broyée obtenue avec au moins un accélérateur de prise, au moins un retardateur de prise, et au moins un agent défloculant. La suite de la description se réfère aux tableaux 1 à 5 qui représentent respectivement : - Tableau la : description des différentes alumines utilisées, - Tableau 1 b : description des différentes fumées de silice utilisées, - Tableau 2 : description des différents types de bétons utilisés, comprenant les différents types d'alumines décrites dans le tableau la, -Tableau 3: Le tableau 3 illustre les caractéristiques de bétons obtenues à 20 C avec un liant conforme à l'invention, comparées aux caractéristiques de bétons (A) (avec alumine (A)) et différents systèmes d'adjuvantation, ceci pour 4 fumées de silice différentes (FS(V), FS(W), FS(X), et FS(Z)), définies dans le tableau 1 b): i) adjuvantation tripolyphosphate de sodium (Na-TPP) ii) adjuvantation Castament FS20 de Degussa (FS20 ) iii) Darvan 7S (polyacrylate de sodium, Vanderbuilt) + acide citrique 10 (PA+AC) -Tableau 4 : Comparaison de la robustesse des bétons conformes à l'invention (bétons (C) et (D)) entre 5 C et 20 C avec deux autres types de bétons ((A) et (B)) de l'art antérieur. 15 -Tableau 5 : Caractéristiques de différents bétons ((A), (B), (C) et (D)) formulés avec les fumées de silice FS(V) et FS(W), à 5 C. EXEMPLES Dans les exemples 1 à 3, les alumines (A), (B), (C) et (D) définies 20 dans le tableau la suivant ont été utilisées : Tableau la alumine (A) alumine (B) alumine (C) alumine (D) minéralogie >98% >95% 80% 80% alumine a alumine a alumine a alumine a état calcinée réactive sous-calcinée sous-calcinée BET (m2/g) 0.9 7,5 9 12 d50 (pm) 4 0.5 Na2O total 3700 850 > 2000 > 2000 (ppm) 25 d50 (pm) : la valeur de d50 est le diamètre de particule exprimé en pm pour lequel il y a 50% en volume de particules dont le diamètre est inférieur à la valeur de d50 indiquée, et donc 50% en volume pour lequel le diamètre est supérieur à cette même valeur de d50. Une valeur de d50 égale à 4 signifie que 50% en volume des particules ont une taille inférieure à 4 pm. La distribution de taille de particule de l'alumine est mesurée par granulométrie laser, avec un appareil Coulter LS 230, fonctionnant en voie humide. Le liquide utilisé dans lequel est placé la poudre est l'alcool. Les alumines (C) et (D) peuvent être utilisées selon l'invention. Les alumines (A) et (B) sont utilisées dans des exemples représentatifs de l'art antérieur. Dans les exemples 1 à 3, les fumées de silice FS(V), FS(W), FS(X), et FS(Z) définies dans le tableau 1 b suivant ont été utilisées. Tableau lb FS (V) FS (W) FS (X) FS (Z) C libre % 0,49 0,84 1,34 0,09 pH (10%) 6,4 8,1 7,6 2,8 SiO2 % 97,36 95,93 96,78 92,62 AI2O3 % 0,35 0,32 0,31 0,81 Fe2O3 % 0,06 0,04 0,55 0,32 CaO % 0,06 0,32 0,21 0,00 MgO % 0,38 0,63 0,42 0,30 TiO2 % 0,03 0,04 0,04 0,06 Mn203 % 0,01 0,05 0,04 0, 01 P2O5 % 0,06 0,12 0,02 0,28 Cr2O3 % 0,01 0,00 0,00 0,02 ZrO2 % 0,11 0,10 0,10 4,71 K2O % 0,22 0,87 0,16 0,00 PaF 1000 C * % 0,90 1,71 1,75 0,87 Eléments % 0,32 0,53 0,25 0,09 solubles (%/matière sèche) * PaF 1000 C signifie perte au feu à 1000 C . Les alumines (A), (B), (C) et (D) ont été utilisées pour formuler les bétons de compositions suivantes : 5 Tableau 2 Art antérieur Invention Type de béton Béton (A) Béton (B) Béton (C) Béton (D) Alumine 29 29 29 29 tabulaire T60 6-14 mesh Alumine 22 22 22 22 tabulaire T60 14-28 mesh Alumine 29 29 29 29 tabulaire T60 Le tableau 3 ci-dessous illustre les caractéristiques de bétons obtenues à 20 C avec un liant conforme à l'invention, comparées aux caractéristiques de bétons de type (A) (formulés avec alumine (A)) et différents systèmes d'adjuvantation, ceci pour 4 fumées de silice différentes (FS(V), FS(W), FS(X), et FS(Z)): i) adjuvantation tripolyphosphate de sodium (Na-TPP) ii) adjuvantation Castament FS20 de la société Degussa (FS20 ) Darvan 7S (polyacrylate de sodium, Vanderbuilt) + acide citrique (PA +AC) On observe dans le tableau 3 que les bétons de type (D) formulés avec un liant conforme à l'invention présentent peu de variations d'ouvrabilité quel que soit le type de fumée de silice (FS(V), FS(W), FS(X), et FS(Z)) mis en oeuvre pour leur formulation. Par comparaison, on observe également que les bétons de type (A), représentatifs de l'art antérieur, ne permettent pas de réaliser des bétons dont l'ouvrabilité reste constante lorsque le type de fumée de silice mis en oeuvre varie, et ceci quel que soit le type d'adjuvantation utilisée. 10 Tableau 3 Art antérieur Tests à Béton (A) avec Béton (A) avec Béton (A) avec Béton 20 C Na-TPP (0,15%) FS20 (0,1%) conforr PA (0,1%) + AC (0,02%) FS(V) FS(W) FS(X) FS(Z) FS(V) FS(w) FS(X) FS(Z) FS(V) FS(W) FS(X) FS(Z) FS(V) flow To 242 202 185 250 260 250 247 260 240 235 170 245 222 (mm) flow T15 214 204 195 252 245 240 240 260 160 225 195 240 228 (mm) flow T30 220 178 205 245 245 235 160 247 215 210 215 237 223 (mm) flow T60 165 250 210 225 165 235 155 150 140 220 (mm) ouvrabilité 78 47 55 100 95 165 80 > 240 80 145 80 240 42 (min) Résistance 2,8 1,9 2,0 1,4 0,4 0,3 0,3 0,0 0,5 0,4 0,3 0,0 4,1 Flexion 6h (MPa) Résistance 13 8 7 5 2 2 1 0 2 2 1 0 12 compression 6h (MPa) Résistance 4,9 4,8 4,0 4,4 2,2 0,6 1,0 0,5 1,0 0,9 0,7 0,2 4,4 Flexion 24h (MPa) Résistance 25 23 17 19 9 3 4 4 3 3 2 1 15 compression 24h (MPa) Exemple 2 L'exemple 2 illustre la robustesse des bétons conformes à l'invention (bétons (C) et (D)) entre 5 C et 20 C, comparés aux bétons (A) et (B). Pour les quatre types de bétons l'adjuvantation utilisée est la même, c'est à dire celle du liant conforme à l'invention. Tableau 4 Art antérieur Invention Avec Fumée de silice FS(V) Béton (A) Béton (B) Béton (C) Béton (D) flow To (mm) 252 230 205 196 20 C Working time (h) 1,83 1, 13 0,48 0,56 Toff (h) 2,1 1,1 0,56 0,58 Rc à 6h (MPa) 10,8 11,5 12,2 12,5 flow To (mm) 248 242 222 226 5 C Working time (h) 8,8 8 3 3,2 Toff (h) 8 7,5 2 2,1 Rc à 6h (MPa) 0 0 9,1 10,9 A Toff (h) 5.9 6.4 1.4 1.5 entre [5 C , 20 C] On observe dans le tableau 4, que les écarts de performance en terme d'ouvrabilité et de durcissement des bétons (C) et (D) formulés avec un liant conforme à l'invention, sont faibles, quel que soit la température de mise en oeuvre des bétons, entre 5 C et 20 C. A l'inverse, les écarts de performance en terme d'ouvrabilité et de durcissement des bétons (A) et (B) formulés avec un liant comprenant respectivement une alumine (A) (BET=0,9 m2/g) ou une alumine (B) (BET=7,5 m2/g) non conformes à l'invention, sont importants lorsque la température de mise en oeuvre varie entre 5 C et 20 C. Le demandeur a ainsi montré que lorsque la température ambiante de mise en oeuvre du béton varie entre 5 C et 20 C, les bétons (C) et (D), formulés avec un liant conforme à l'invention présentent des écarts de performance en terme d'ouvrabilité et de durcissement réduits même lorsque la température de mise en oeuvre varie. 12 Exemple 3 L'exemple 3 illustre les caractéristiques des différents bétons (A), (B), (C) et (D) formulés avec les fumées de silice FS(V) et FS(W), à 5 C, dans lesquels l'adjuvantation utilisée est la même, c'est à dire celle du liant conforme à l'invention. On observe dans le tableau 5, que les écarts de performance en terme d'ouvrabilité et de durcissement des bétons (C) et (D) formulés avec un liant conforme à l'invention, mis en oeuvre à 5 C, sont faibles, quel que soit le type de fumée de silice, FS(V) ou FS(W), utilisée. A l'inverse, les écarts de performance en terme d'ouvrabilité et de durcissement des bétons (A) et (B) formulés avec un liant comprenant respectivement une alumine (A) (BET=0,9 m2/g) ou une alumine (B) (BET=7,5 m2/g) non conformes à l'invention, mis en oeuvre à 5 C, sont importants lorsque le type de fumée de silice utilisée varie. Le demandeur a ainsi montré que lorsque la température ambiante de mise en oeuvre du béton est basse (5 C), les bétons (C) et (D), formulés avec un liant conforme à l'invention présentent des écarts de performance en terme d'ouvrabilité et de durcissement réduits même lorsque le type de fumée de silice utilisée varie. Tableau 5 Art antérieur Invention 5 C Béton Béton Béton Béton (A) (B) (C) (D) Flow To (mm) FS(V) 248 242 222 226 FS(W) 248 238 215 213 Working time FS(V) 8,8 8 3 3,2 (h) FS(W) 29,6 18.0 6,7 5,2 Toff (h) FS(V) 8 7,5 2 2,1 FS(W) 25 17,6 6,5 3,6 A Toff (h) 17 10.1 4.5 1.5 Rc à 6h (MPa) FS(V) 0 0 9,1 10,9 FS(W) 0 0 0 6,9 Rc à 24h FS(V) 14,3 16,9 17,6 18,6 (MPa) FS(W) 0 12,8 19,1 19 13 Les paramètres figurant dans les exemples 1 à 3 ont été mesurés selon les modes opératoires décrits ci-après : flowTO (mm) : mesure de l'étalement (Flow) selon la norme européenne EN1402-4. Un moule tronconique de grande base (100 mm), petite base (70 mm) et d'une hauteur de 50mm est rempli de béton. L'étalement du béton est mesuré sur une table vibrante dans les conditions suivantes : Vibration : amplitude 0,5 mm associée à une fréquence de 50 HZ, pendant 30 secondes). La valeur de Flow To (mm) correspond au diamètre moyen de la galette de béton au temps initial, juste après malaxage. La valeur de Flow T15 (mm) correspond au diamètre de la galette de béton après 15 minutes . Chaque mesure de l'étalement a été effectuée selon le même mode opératoire, en utilisant des masses de bétons identiques, et des temps de passages sur la table vibrante identiques. Ainsi, toutes les valeurs de flowTO peuvent être comparées entres elles. Ouvrabilité (h) ou Workinq Time : L'ouvrabilité ou Working Time (WT) correspond à l'ouvrabilité du béton et donc au temps au bout duquel il ne peut plus être mis en place. On estime que ce temps est atteint pour un étalement inférieur à 140mm. Toff La mesure du paramètre Toff est effectuée de la manière suivante : Le béton est conservé dans un gobelet plastique (250m1), placé dans une boite isolante. On suit l'évolution de la température du béton dans le temps. Toff (exprimé en heures) correspond au temps au bout duquel la température du béton a augmenté de 1 C par rapport à sa température initiale (début du pic exothermique). AToff : différence en heures entre 2 valeurs de Toff Rc : Résistances mécaniques en compression mesurées d'après la norme européenne EN1402-5. Rc à 6h : résistance mécanique à la compression à 6 heures. Rc à 24h : résistance mécanique à la compression à 24 heures. En compression, les essais sont réalisés sur des éprouvettes prismatiques de dimensions 30mm x 30mm x 160mm. Les éprouvettes sont conservées dans une enceinte à température et hygrométrie contrôlées (100% d'humidité relative et température variable entre 5 et 20 C). REVENDICATIONS 1. Liant pour béton réfractaire à faible teneur en ciment contenant de la fumée de silice, ledit liant comprenant : - une partie minérale broyée comprenant 30% à 80% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale broyée, d'un clinker comprenant 60% à 80% en poids d'AI2O3, et 40% de CaO ou moins, - au moins un accélérateur de prise, - au moins un retardateur de prise, - au moins un agent défloculant, et caractérisé en ce que ladite partie minérale broyée comprend en outre 20% à 70% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale broyée, d'une alumine sous calcinée dont la surface spécifique BET est comprise entre 8 m2/g et 20 m2/g, et de préférence comprise entre 10 m2/g et 15 m2/g. 2. Liant pour béton selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite alumine sous calcinée comprend 10% à 50 % en poids d'alumine de transition, le complément étant constitué par de l'alumine a. 3. Liant pour béton selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite partie minérale broyée présente une surface spécifique Blaine d'au moins 7000 cm2/g. 25 4. Liant pour béton selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'accélérateur de prise est un sel de lithium, de préférence le carbonate de lithium. 5 Liant pour béton selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que 30 le retardateur de prise est un acide carboxylique, de préférence l'acide citrique. 6. Liant pour béton selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'agent défloculant est un polyacrylate, un polycarboxylate polyox (PCP) ou 35 un polyphosphate. 16207. Préparation pour béton à faible teneur en ciment comprenant, avant gâchage : - 15 à 90 % en poids d'un liant tel que défini selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, par rapport au poids total de ladite préparation et, - 10 à 85 % en poids de fumée de silice, par rapport au poids total de ladite préparation. 8. Béton comprenant, avant gâchage - 60 à 90 % en poids de granulats par rapport au poids total du béton, - 2 à 10%, de préférence 3 à 7% en poids de fumée de silice par rapport au poids total du béton, et - 2 à 20% d'un liant tel que défini dans la revendication 1, par rapport au poids total du béton. 9. Procédé de fabrication d'un liant pour béton à faible teneur en ciment comprenant de la fumée de silice, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : (a) cobroyer une partie minérale comprenant, - 30 à 80% en poids d'un clinker par rapport au poids total de ladite partie minérale, ledit clinker comprenant 60% à 80% en poids d'AI2O3, et 40% de CaO ou moins, - 20% à 70% en poids, par rapport au poids total de ladite partie minérale, d'une alumine sous calcinée dont la surface spécifique BET est comprise entre 8 m2/g et 15 m2/g, et de préférence comprise entre 10 m2/g et 15 m2/g, de sorte à obtenir une partie minérale broyée, (b) mélanger la partie minérale broyée obtenue avec au moins un accélérateur de prise, au moins un retardateur de prise, et au moins un agent défloculant.30