FR 2902839 A1 20071228 FR 0605512 A 20060621 La présente invention se rapporte à un inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur comprenant, d'une part, des moyens de déviation d'au moins une partie d'un flux d'air du turboréacteur, et d'autre part, au moins un capot mobile en translation selon une direction sensiblement longitudinale de la nacelle apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il assure la continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans la nacelle et découvre les moyens de déviation. La présente invention se rapporte également à une nacelle de turboréacteur comprenant un tel inverseur de poussée. Un avion est mu par plusieurs turboréacteurs logés chacun dans une nacelle abritant également un ensemble de dispositifs d'actionnement annexes liés à son fonctionnement et assurant diverses fonctions lorsque le turboréacteur est en fonctionnement ou à l'arrêt. Ces dispositifs d'actionnement annexes comprennent notamment un système mécanique d'actionnement d'inverseurs de poussée. Une nacelle présente généralement une structure tubulaire comprenant une entrée d'air en amont du turboréacteur, une section médiane destinée à entourer une soufflante du turboréacteur, une section aval abritant des moyens d'inversion de poussée et destinée à entourer la chambre de combustion du turboréacteur, et est généralement terminée par une tuyère d'éjection dont la sortie est située en aval du turboréacteur. Les nacelles modernes sont destinés à abriter un turboréacteur double flux apte à générer par l'intermédiaire des pâles de la soufflante en rotation un flux d'air chaud (également appelé flux primaire) issu de la chambre de combustion du turboréacteur, et un flux d'air froid (flux secondaire) qui circule à l'extérieur du turboréacteur à travers un passage annulaire, également appelé veine, formé entre un carénage du turboréacteur et une paroi interne de la nacelle. Les deux flux d'air sont éjectés du turboréacteur par l'arrière de la nacelle. Le rôle d'un inverseur de poussée est, lors de l'atterrissage d'un avion, d'améliorer la capacité de freinage de celui-ci en redirigeant vers l'avant au moins une partie de la poussée générée par le turboréacteur. Dans cette phase, l'inverseur obstrue la veine du flux froid et dirige ce dernier vers l'avant de la nacelle, générant de ce fait une contre-poussée qui vient s'ajouter au freinage des roues de l'avion. Les moyens mis en oeuvre pour réaliser cette réorientation du flux froid varient suivant le type d'inverseur. Cependant, dans tous les cas, la structure d'un inverseur comprend des capots mobiles déplaçables entre, d'une part, une position déployée dans laquelle ils ouvrent dans la nacelle un passage destiné au flux dévié, et d'autre part, une position d'escamotage dans laquelle ils ferment ce passage. Ces capots peuvent remplir une fonction de déviation ou simplement d'activation d'autres moyens de déviation. Dans le cas d'un inverseur à grilles, également connu sous le nom d'inverseur à cascade, la réorientation du flux d'air est effectuée par des grilles de déviation, le capot n'ayant qu'une simple fonction de coulissage visant à découvrir ou recouvrir ces grilles, la translation du capot mobile s'effectuant selon un axe longitudinal sensiblement parallèle à l'axe de la nacelle. Des portes de blocage complémentaires, activées par le coulissement du capotage, permettent généralement une fermeture de la veine en aval des grilles de manière à optimiser la réorientation du flux froid. Il est possible d'éviter la mise en place de portes de blocage en adaptant la forme de la veine de manière à ce que celle-ci présente une forme en S, c'est-à-dire que le carénage du moteur présente une bosse qu'épouse la paroi intérieure de la nacelle formée par le capotage à cet endroit. La hauteur de la bosse est calculée de manière à ce que le capotage de l'inverseur vienne fermer de lui-même la veine lorsqu'il coulisse en position d'ouverture de l'inverseur. Dans ce cas, l'inverseur à grilles est appelé inverseur à grille à blocage naturel, le capotage coulissant venant bloquer naturellement la veine du flux froid grâce à sa forme et à la forme de ladite veine. Un tel type d'inverseur est décrit dans les documents FR 2 132 380 et US 4 232 516 par exemple. Outre sa fonction d'inversion de poussée, le capot coulissant appartient à la section arrière et présente un côté aval formant une tuyère d'éjection visant à canaliser l'éjection des flux d'air. Cette tuyère peut venir en complément d'une tuyère primaire canalisant le flux chaud et est alors appelée tuyère secondaire. Les performances de l'inversion de poussée sont obtenues de manière satisfaisante avec les dispositifs connus. Toutefois, il subsiste un problème d'adaptation de l'ensemble propulsif aux diverses phases de vol qu'il rencontre, notamment les phases de décollage et d'atterrissage de l'avion pour lesquelles les sections optimales de la tuyère secondaire d'éjection qui ont été définies pour des conditions de vol de croisières ne sont plus adaptées. Ce problème a été résolu pour un inverseur à grilles dans le document FR 2 622 929, mais il subsiste toujours pour un inverseur à grilles à blocage naturel à veine secondaire en forme de S. Le document FR 2 622 929, résout ce problème en proposant un inverseur de poussée à grilles à section d'éjection variable et prévoit pour ce faire un capot mobile comprenant deux parties aptes à être reliées entre elles par des moyens de verrou. Plus précisément, un capot mobile d'inverseur selon FR 2 622 929 comprend une partie aval apte à être déplacée seule ou avec une partie amont à laquelle elle peut éventuellement être verrouillée de manière à permettre, dans un premier cas, un déplacement de la totalité du capot mobile lors d'un déploiement de l'inverseur, et dans un deuxième cas, un déplacement de la partie aval seule modifiant ainsi la section de sortie de la tuyère. Un premier objectif de la présente invention est de proposer une configuration adaptée pour une nacelle comprenant un inverseur à grilles à blocage naturel installé plus particulièrement mais sans s'y limiter autour d'un moteur de turboréacteur à fort taux de dilution. Un deuxième objectif est de proposer une alternative à la solution mise en oeuvre dans le document FR 2 622 929. La présente invention vise à pallier les inconvénients précédemment évoqués et à répondre aux objectifs cités, et consiste pour cela en un inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur comprenant, d'une part, des moyens de déviation d'au moins une partie d'un flux d'air du turboréacteur, et d'autre part, au moins un capot mobile en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il assure la continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans la nacelle et découvre les moyens de déviation, caractérisé en ce que le capot mobile comprend au moins une partie externe et au moins une partie interne montées chacune mobile en translation et reliées à au moins un moyen d'actionnement apte à permettre leur déplacement, indépendamment l'une par rapport à l'autre ou ensemble, selon une direction sensiblement longitudinale de la nacelle. Ainsi, en divisant le capot mobile en une partie interne et un partie externe déplaçables au moins partiellement indépendamment l'une par rapport à l'autre, il est possible d'adapter les positions relatives de la partie externe et de la partie interne de manière à faire varier la section de la tuyère formée par le capot mobile en faisant varier la longueur de la ligne aérodynamique interne dudit capot mobile, à la fois lorsque le capot mobile est en position de fermeture et recouvre les moyens de déviation, et lorsque le capot mobile est en position d'ouverture. De cette manière, il est aisé d'adapter la section de la tuyère d'éjection formée par le capot mobile aux conditions de vol afin de conserver une configuration optimale. De manière préférentielle, la partie externe peut être indifféremment animée d'un mouvement d'avancée vers l'amont de la nacelle ou de recul vers l'aval de la nacelle par rapport à la partie interne. Avantageusement, la partie externe et la partie interne sont séparées au niveau d'un creux d'une ligne aérodynamique interne du capot mobile. Ceci permet de minimiser l'impact de l'accident aérodynamique que représente la rupture entre la partie externe et la partie interne. Avantageusement encore, le creux de ligne aérodynamique interne est destiné, lorsque le capot mobile est en position de fermeture, à être situé en regard d'une bosse d'un carter du turboréacteur définissant, avec la ligne aérodynamique interne du capot mobile, un canal intérieur. Selon un premier mode de réalisation, le capot mobile est équipé, d'une part, d'un moyen d'actionnement de l'une des parties externe ou interne, et d'autre part, de moyens de verrouillage aptes à passer alternativement d'une position de verrouillage dans laquelle la partie externe est liée à la partie interne, à une position de déverrouillage dans laquelle la partie externe ou la partie interne liée au moyen d'actionnement est apte à se déplacer indépendamment de l'autre partie. Avantageusement, le moyen d'actionnement est lié à la partie 30 externe. Selon un deuxième mode de réalisation, le capot mobile est équipé d'un moyen d'actionnement de la partie externe et d'un moyen d'actionnement propre de la partie interne, aptes à être activés indépendamment l'un de l'autre de manière à permettre, d'une part, un déplacement simultané de la partie 35 externe et de la partie interne, et d'autre part, un déplacement relatif entre la partie externe et la partie interne. De manière préférentielle, les moyens d'actionnement comprennent des vérins, du type vérins pneumatiques, électriques et/ou hydrauliques. Préférentiellement, les moyens d'actionnement comprennent un vérin télescopique possédant une première tige apte à permettre le déplacement de la partie interne et une deuxième tige apte à permettre le déplacement de la partie externe, les deux tiges pouvant être commandées de manière synchrone ou indépendamment l'une de l'autre. Alternativement ou de manière complémentaire, les moyens d'actionnement comprennent un système d'actionnement vis/écrou pouvant être actionné de manière pneumatique, électrique et/ou hydraulique. Avantageusement, les parties externe et interne sont équipés de moyens de guidage apte à coopérer avec des moyens de guidage complémentaires liés à une partie fixe de la nacelle. Préférentiellement, les moyens de guidage sont des rails apte à coopérer avec des gorges correspondantes. Selon une première variante de réalisation, les rails de la partie externe et de la partie interne sont distincts. Selon une deuxième variante de réalisation le rail de la partie 20 externe est intégré dans le rail de la partie interne. La présente invention se rapporte également à une nacelle de turboréacteur, caractérisé en ce qu'elle comprend au moins un inverseur de poussée selon l'invention. Avantageusement, il s'agit d'une nacelle pour turboréacteur double 25 flux, de préférence à grand taux de dilution. Préférentiellement, l'inverseur de poussée est un inverseur de poussée à blocage naturel. La mise en oeuvre de l'invention sera mieux comprise à la l'aide de la description détaillée qui est exposée ci-dessous en regard du dessin annexé 30 dans lequel : La figure 1 est une représentation schématique en coupe longitudinale d'une nacelle de turboréacteur double flux à grand taux de dilution selon l'art antérieur équipée d'un inverseur de poussée à grilles à blocage naturel. 35 La figure 2 est une représentation détaillée d'un inverseur de poussée selon l'invention. La figure 3 est une représentation d'une première variante d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3. La figure 4 est une représentation d'une deuxième variante d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3. La figure 5 est une représentation d'une troisième variante d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3. La figure 6 est une représentation d'une quatrième variante d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3. La figure 7 est une représentation schématique d'un premier mode 10 de réalisation des moyens d'actionnement du capot mobile de l'inverseur de la figure 2. La figure 8 est une représentation schématique de l'inverseur de la figure 3 en position fermée formant une tuyère d'éjection de section minimale. La figure 9 est une représentation schématique de l'inverseur de la 15 figure 3 en position fermée formant une tuyère d'éjection de section maximale. La figure 10 est une représentation schématique de l'inverseur de la figure 3 en position ouverte formant une tuyère d'éjection de section maximale. La figure 11 est une représentation schématique de l'inverseur de 20 la figure 3 en position ouverte formant une tuyère d'éjection de section minimale. La figure 12 est une représentation d'un deuxième mode de réalisation des moyens d'actionnement de l'inverseur de la figure 2. La figure 13 est une représentation d'un troisième mode de 25 réalisation des moyens d'actionnement de l'inverseur de la figure 2. La figure 14 est une représentation schématique du mode de réalisation de la figure 13 en position fermée et formant une tuyère d'éjection présentant une section minimale. La figure 15 est une représentation schématique du mode de 30 réalisation de la figure 13 en position ouverte et formant une tuyère d'éjection présentant une section maximale. La figure 1 représente une nacelle 1 pour turboréacteur double flux à grand taux de dilution selon l'art antérieur. La nacelle 1 est destinée à constituer un logement tubulaire pour 35 un turboréacteur (non représenté) double flux à grand taux de dilution et sert à canaliser les flux d'air qu'il génère par l'intermédiaire des pâles d'une soufflante (non représentée), à savoir un flux d'air chaud traversant une chambre de combustion (non représentée) du turboréacteur, et un flux d'air froid circulant à l'extérieur du turboréacteur. La nacelle 1 possède une structure comprenant une section avant formant une entrée d'air 4, une section médiane 5 entourant la soufflante du turboréacteur, et une section arrière entourant le turboréacteur et comprenant un système d'inversion de poussée. L'entrée d'air 4 présente une surface interne 4a destinée à canaliser l'air entrant et une surface externe 4b de carénage. La section médiane 5 comprend, d'une part, un carter 5a interne entourant la soufflante du turboréacteur, et d'autre part, une structure externe 5b de carénage du carter prolongeant la surface externe 4b de la section d'entrée d'air 5. Le carter 5a est rattaché à la section d'entrée d'air 4 qu'elle supporte et prolonge sa surface interne 4a. La section arrière comprend une structure externe comprenant un système d'inversion de poussée et une structure interne 8 de carénage du moteur définissant avec la surface externe une veine 9 destinée à la circulation d'un flux froid dans le cas d'une nacelle 1 de turboréacteur double flux tel qu'ici représentée. Chaque système d'inversion de poussée comprend un capot mobile 10 en translation selon un axe sensiblement longitudinal de la nacelle et apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il abrite des grilles de déviation 11 et assure la continuité structurelle de la section médiane 5 permettant ainsi l'évacuation du flux froid à travers la veine 9 en jet direct 3a à une position d'ouverture dans laquelle il découvre les grilles de déviation 11, ouvrant alors un passage dans la nacelle 1, et bloque la veine 9 en aval des grilles de déviation 11 permettant ainsi la réorientation du flux froid selon un jet inversé 3b. Plus précisément, le système d'inversion à grilles ici présenté est un système d'inversion à grilles à blocage naturel. Cela signifie que le capot mobile 10 bloque naturellement la veine 9 en position d'ouverture sans nécessiter la présence de portes de blocage complémentaires. Pour ce faire, la structure interne 8 de la section arrière présente en aval des grilles de déviation 11, une bosse 12 suffisamment importante pour atteindre sensiblement le niveau du carter 5a de la nacelle 1. Ainsi le diamètre intérieur de la nacelle 1 en sortie du carter 5a de la section médiane 5 est sensiblement égal au diamètre de la structure interne 8 au niveau de la bosse 12. Le capot mobile 10 présente, d'une part, une surface externe 13 apte à assurer la continuité structurelle externe de la nacelle 1 avec la structure externe 5b de carénage du carter 5a, et d'autre part, une surface interne 14 apte à assurer la continuité structurelle interne de la nacelle 1 avec le carter 5a, la surface interne 14 suivant sensiblement la courbure de la structure interne 8 de manière à ce que la veine 9 conserve une section sensiblement constante et présente par conséquent un creux correspondant à la bosse 12 situé sensiblement en regard de cette dernière lorsque le capot mobile 10 est en position de fermeture. Par ailleurs, la surface interne 14 et la surface externe 13 se rejoignent en aval du capot mobile 10 pour former une tuyère d'éjection apte à assurer l'éjection du flux froid selon un angle souhaité. Ainsi, en position d'ouverture, le capot mobile 10 vient totalement obturer la veine 9, la bosse 12 amenant la structure interne 8 en quasi contact avec une partie amont dudit capot mobile 10 au jeu fonctionnel de manoeuvre près. Selon l'invention, comme représenté sur la figure 2, le capot mobile 10 comprend une partie externe 10a et une partie interne 10b indépendantes l'une de l'autre, pouvant chacune être déplacées parallèlement à un axe A sensiblement longitudinal de la nacelle. La partie externe 10a et la partie interne 10b sont séparée au niveau du creux de la surface interne 14 de manière à ce que la surface interne 14 soit réalisée, en amont du creux, par une paroi de la partie interne 10b du capot mobile 10 et en aval du creux, par une paroi interne de la partie externe 10a, la surface externe 13 étant réalisée par une paroi externe de la partie externe 10a. De cette manière la surface interne 14 présente un accident aérodynamique minimal du à la rupture entre la partie externe 10a et la partie interne 10b. Afin d'assurer la continuité aérodynamique de la surface interne 14 lorsque la partie externe 10a est éloignée de la partie interne 10b, la paroi interne de la partie externe 10a présente un prolongement 15 vers l'intérieur du capot mobile 10, la longueur de ce prolongement dépendant de l'importance du déplacement relatif maximum souhaité entre la partie externe 10a et la partie externe 10b. De la même manière, des aménagements sont prévus pour assurer la continuité aérodynamique externe de la nacelle lorsque la partie externe 10a est déplacée. Pour ce faire, la structure médiane 5 présente, au niveau de son interface avec le capot mobile 10 de l'inverseur de poussée, une fente 16 destinée à recevoir une paroi longitudinale 17 prolongeant la paroi externe de la partie externe 10a du capot mobile 10 sur une distance légèrement supérieure à la distance maximale de déplacement relatif de la partie externe 10a par rapport à la partie interne 10b. La longueur de la paroi longitudinale 17 de prolongement ainsi que la profondeur de la fente 16 dépendent de l'importance des l'écartement et rapprochement maximums entre la partie externe 10a et la structure médiane 5. Les figures 3 à 6 montrent différentes configurations du guidage des parties externe 10a et interne 10b. Pour se faire, chacune des parties externe 10a et interne 10b est équipée d'au moins un rail de guidage latéral 18, 19 apte à coulisser à l'intérieur d'une gorge 20, 21 correspondante ménagée dans une structure 22, préférentiellement commune, liée directement ou indirectement à une structure fixe 23 de l'inverseur ou de la nacelle 1, telle que la structure médiane 5, au moyen d'une structure porteuse 24. De manière avantageuse, on essaiera de minimiser 20 l'encombrement des moyens de guidage. Une disposition préférentielle des moyens de guidage est d'obtenir un positionnement sensiblement équilibré entre, d'une part, l'axe du rail de guidage 18 de la partie externe 10a et le sommet de la paroi externe de ladite partie externe 10a, et d'autre part, entre l'axe du rail de guidage 19 de la partie 25 interne 10b et le point le plus éloigné de la partie interne 10b. Ceci permet de minimiser les dimensions d'un appendice aérodynamique 25 nécessaire pour caréner l'externe aval de la nacelle 1 autour du rail de guidage 18 de la partie externe 10a et d'un appendice aérodynamique 26 nécessaire pour caréner la veine 9 autour du rail de 30 guidage 19 de la partie interne 10b. Avantageusement encore, la forme et la disposition des rails de guidage 18, 19 doivent être choisies de manière à ce que l'écart entre lesdits rails de guidage 18, 19 soit le plus petit possible afin de réduire les dimensions des appendices aérodynamiques 25, 26 au minimum. 35 Selon les figures 3 à 5, les gorges 20, 21 et rails de guidage 18, 19 de chaque partie externe 10a et interne 10b du capot mobile 10 peuvent être superposées (figure 3), légèrement décalées (figure 4), ou encore alignées (figure 5), l'écart entre les rails de guidage 18, 19 étant minimal dans cette dernière configuration et plus important dans la première configuration. Une autre configuration possible (figure 6) peut consister à disposer le rail de guidage 18 à l'intérieur du rail de guidage 19, qui lui sert alors de gorge. Dans une telle configuration, le rail de guidage 18 de la partie externe 10a exécute un déplacement moins important par rapport à sa gorge, constituée par le rail de guidage 19 de la structure interne. Selon un premier mode de réalisation représenté sur les figures 6 à 10, chacune des parties externe 10a et interne 10b est reliée à un vérin 28, 29, de type pneumatique, hydraulique ou électrique, et préférentiellement électrique, apte à permettre un déplacement longitudinal de la partie externe 10a ou interne 10b correspondante. La figure 7 montre les positions relatives de la partie externe 10a et de la partie interne 10b du capot mobile 10 lorsque celui-ci est en position de fermeture, recouvrant les grilles de déviation 11, et présentant une section de la tuyère d'éjection habituelle. La section de la tuyère peut être facilement modifiée en déplaçant indépendamment la partie externe 10a et la partie interne 10b grâce à leurs 20 vérins 28, 29 respectifs. La figure 8 représente un inverseur de poussée en position de fermeture formant une tuyère d'éjection à section réduite, le vérin 28 de la partie externe 10a étant rétracté au maximum. La figure 9 représente un inverseur de poussée en position de 25 fermeture formant une tuyère d'éjection à section agrandie, le vérin 28 de la partie externe 10a étant déployée pour déplacer la partie externe 10a relativement à la partie interne 10b sans rupture de la ligne aérodynamique interne grâce au prolongement 15 de la paroi interne de la partie externe 10a assurant la continuité aérodynamique avec la partie interne 10b. 30 La figure 10 représente un inverseur de poussée en position ouverte d'inversion de poussée formant une tuyère d'éjection à section agrandie, les parties externes 10a et interne 10b étant déplacées simultanément à partir de la position représentée à la figure 8. La figure 11 représente un inverseur de poussée en position 35 ouverte d'inversion de poussée formant une tuyère d'éjection à section habituelle. L'ouverture du capot mobile 10 s'effectue à partir de la position représentée en figure 8. Dans cette position seul le vérin 29 de la partie interne 10b est alimenté et déplace la partie interne 10b pour l'amener dans une position relative à la partie externe 10a identique à celle représentée sur la figure 6 ou identique à celle représentée sur la figure 7, position dite de rattrapage. Une fois la position de rattrapage atteinte, les vérins 28, 29 des parties externe 10a et interne 10b sont actionnées simultanément jusqu'à la position de recul en inversion souhaitée. Un tel procédé d'ouverture permet de réduire la longueur de déplacement rectiligne du vérin 28 et de réduire par conséquent la longueur du rail d'entraînement, ce qui par voie de conséquence permet de réduire la longueur de l'appendice de carénage aérodynamique 25 en débordement de la nacelle 1. La fermeture du capot mobile 10 se fait inversement de la même manière. L'important étant de s'assurer que la section d'ouverture obtenue entre la partie externe 10a et la section médiane 5 de la nacellel ou une structure fixe de l'inverseur est externe ou égale à la section d'ouverture existante entre la partie interne 10b et la section médiane 5 de la nacelle 1 ou une structure fixe de l'inverseur. Selon un deuxième mode de réalisation représenté sur la figure 12, les moyens d'actionnement comprennent un vérin télescopique 30 possédant une première tige 30a reliée à la partie externe 10a et une deuxième tige 30b reliée à la partie interne 10b. Comme précédemment, ce vérin télescopique 30 peut être hydraulique, pneumatique ou électrique, préférentiellement électrique. L'ensemble est complété par des moyens de verrouillage 31 des parties externe 10a (moyens non représentés) et interne 10b. Dans le cas d'un vérin hydraulique, les manoeuvres de réduction et d'augmentation de la section de la tuyère d'éjection sont réalisées par le biais d'une pression hydraulique agissant sur les sections des tiges 30a, 30b. Dans un premier temps, c'est la première tige 30a, reliée à la partie externe 10a, qui est actionnée. En fin de recul de la première tige 30a, celle-ci vient en butée contre la deuxième tige 30b entraînant à sa suite la partie interne 10b du capot mobile 10 après déverrouillage des moyens de verrouillage 31 de ladite partie interne 10b. Le rattachement de la partie interne 10b à la deuxième tige 30b pourra être effectué par l'intermédiaire d'oeillets 32 oblongs disposés de part et d'autre de la deuxième tige 30b, de manière à réduire le porte à faux du point de rattachement et éviter toute contrainte d'hyperstaticité dans l'alignement de la partie interne 10b et des points d'entraînement des parties externe 10a et interne 1Ob. La manoeuvre des parties externes 10a et internes 10b par le vérin télescopique 30 permet soit une ouverture successive des deux parties, soit une ouverture combinée simultanée, soit l'ouverture de la partie externe 10a sur au moins une partie de la course. Les figures 13 à 15 montrent un système d'entraînement des parties externe 10a et interne 10b comprenant un système mécanique de vis 35 à billes ou à rouleaux relié à la partie externe 10a et d'un écrou 36 fixe relié à une structure fixe de l'inverseur ou à la structure médiane 5 de la nacelle 1. L'entraînement de la partie externe 10a étant réalisé soit par une vis fixe sur la partie externe 10a soit par un écrou fixe sur la partie externe 10a. La puissance d'entraînement peut être hydraulique, pneumatique ou électrique. Plus précisément, un fourreau 37 relié à une structure fixe de l'inverseur ou à la section médiane 5 de la nacelle 1 supporte l'écrou 36 moteur d'entraînement de la vis 35 fixe reliée à la partie externe 10a. Au moins un verrou 37 maintient en un point d'accrochage 38 la partie interne 10b en position de fermeture du capot mobile 10. Lorsque le verrou 37 est ainsi fermé, un élément dèverrouillage de la partie interne 10b avec la partie externe 10a est maintenu en position d'ouverture. Ainsi, la partie externe 10a peut coulisser indépendamment de la partie interne 10b jusqu'à ce qu'un moyen de verrouillage complémentaire de la partie externe 10a vienne s'engager avec la partie interne 10b. En l'espèce, l'élément de verrouillage est un basculeur 39 articulé en un point 40 de la partie interne 10b apte à coopérer avec un crochet 41 terminant le prolongement 15 de la paroi interne de la partie externe 10a. Comme précédemment, la section de la tuyère d'éjection peut être aisément réduite en rétractant la vis 36 d'entraînement. L'augmentation de la section de la tuyère d'éjection s'effectue de la 30 même manière en déployant la vis 36 d'entraînement jusqu'à ce que le crochet 41 vienne en butée contre la partie interne 10b. L'ouverture de l'inverseur de poussée s'effectue à partir de la position précédente. Le verrou 37 est désengagé pour libérer la partie interne 10b. Ce faisant, il renvoie, par l'intermédiaire d'un ressort 42 le basculeur 39 en 35 position de blocage derrière le crochet 41. La vis 36 d'entraînement est alors déployée, entraînant à la fois la partie externe 10a et la partie interne 10b par l'intermédiaire du crochet 41. Le retour du capot mobile 10 depuis sa position d'ouverture dans sa position de fermeture s'effectue inversement de la même manière. La vis 36 d'entraînement est rétractée et entraîne la partie externe 10a. Le crochet 41 étant bloqué par le basculeur 39, le déplacement de la partie externe 10a provoque également le déplacement de la partie interne 10b jusqu'à ce que le point d'accrochage 38 s'engage avec le verrou 37. Avec le verrouillage de la partie interne 10b, le basculeur 39 retourne dans sa position dans laquelle il libère le crochet 41, et la partie externe 10a continue seule son déplacement dans la position choisie pour obtenir la section de tuyère d'éjection souhaitée en jet direct. Bien que l'invention ait été décrite avec des exemples particuliers de réalisation, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. Notamment, il est possible de combiner les différents moyens d'entraînement décrits, ou d'utiliser d'autres moyens d'entraînement et de verrouillage connus de l'homme du métier. REVENDICATIONS 1. Inverseur de poussée pour nacelle (1) de turboréacteur comprenant, d'une part, des moyens de déviation (11) d'au moins une partie d'un flux d'air (3b) du turboréacteur, et d'autre part, au moins un capot mobile (10) en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il assure la continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans la nacelle et découvre les moyens de déviation, caractérisé en ce que le capot mobile comprend au moins une partie externe (10a) et au moins une partie interne (10b) montées chacune mobile en translation et reliées à au moins un moyen d'actionnement (28, 29, 30, 35, 36) apte à permettre leur déplacement, indépendamment l'une par rapport à l'autre ou ensemble, selon une direction sensiblement longitudinale de la nacelle. 2. Inverseur de poussée selon la revendication 1, caractérisé en ce que la partie externe (10a) peut être indifféremment animée d'un mouvement d'avancée vers l'amont de la nacelle (1) ou de recul vers l'aval de la nacelle par rapport à la partie interne (10a). 3. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la partie externe (10a) et la partie interne (10b) sont séparées au niveau d'un creux d'une ligne aérodynamique interne du capot mobile (10). 4. Inverseur de poussée selon la revendication 3, caractérisé en ce que le creux de ligne aérodynamique interne est destiné, lorsque le capot mobile (10) est en position de fermeture, à être situé en regard d'une bosse d'un carter (8) du turboréacteur définissant, avec la ligne aérodynamique interne du capot mobile, un canal intérieur (9). 5. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le capot mobile (10) est équipé, d'une part, d'unmoyen d'actionnement (35, 36) de l'une des parties externe (10a) ou interne (10b), et d'autre part, de moyens de verrouillage (39, 41) aptes à passer alternativement d'une position de verrouillage dans laquelle la partie externe (10a) est liée à la partie interne (10a), à une position de déverrouillage dans laquelle la partie externe ou la partie interne liée au moyen d'actionnement est apte à se déplacer indépendamment de l'autre partie. 6. Inverseur de poussée selon la revendication 5, caractérisé en ce que le moyen d'actionnement (28, 29, 30, 35, 36) est lié à la partie externe 10 (10a). 7. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le capot mobile (10) est équipé d'un moyen d'actionnement (28) de la partie externe (10a) et d'un moyen d'actionnement 15 (29) propre de la partie interne (10b), aptes à être activés indépendamment l'un de l'autre de manière à permettre, d'une part, un déplacement simultané de la partie externe et de la partie interne, et d'autre part, un déplacement relatif entre la partie externe et la partie interne. 20 8. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement comprennent des vérins (28, 29), du type vérins pneumatiques, électriques et/ou hydrauliques. 9. Inverseur de poussée selon la revendication 8, caractérisé en ce 25 que les moyens d'actionnement sont un vérin télescopique (30) possédant une première tige (30a) apte à permettre le déplacement de la partie interne (10a) et une deuxième tige (30b) apte à permettre le déplacement de la partie externe (10b), les deux tiges pouvant être commandées de manière synchrone ou indépendamment l'une de l'autre. 30 10. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement comprennent un système d'actionnement vis (35) / écrou (36) pouvant être actionné de manière pneumatique, électrique et/ou hydraulique. 35 11. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que les parties externe (10a) et interne (10b) sont équipés de moyens de guidage (18, 19) apte à coopérer avec des moyens de guidage complémentaires (20, 21) liés à une partie fixe (23) de la nacelle (1). 12. Inverseur de poussée selon la revendication 11, caractérisé en ce que les moyens de guidage sont des rails (18, 19) apte à coopérer avec des gorges (20, 21) correspondantes. 13. Inverseur de poussée selon la revendication 12, caractérisé en ce que les rails (18, 19) de la partie externe (10a) et de la partie interne (10b) sont distincts. 15 14. Inverseur de poussée selon la revendication 12, caractérisé en ce que le rail (18) de la partie externe (10a) est intégré dans le rail (19) de la partie interne (10b). 15. Nacelle (1) de turboréacteur, caractérisé en ce qu'elle 20 comprend au moins un inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 14. 16 Nacelle (1) de turboréacteur selon la revendication 15, caractérisée en ce qu'il s'agit d'une nacelle pour turboréacteur double flux, de 25 préférence à grand taux de dilution. 17. Nacelle (1) de turboréacteur selon l'une quelconque des revendications 15 ou 16, caractérisée en ce que l'inverseur de poussée est un inverseur de poussée à blocage naturel.10