FR 2904735 A1 20080208 FR 9100740 A 19910123 --> DISPOSITIF DE DEFLEXION ACOUSTO-OPTIQUE DESCRIPTION La présente invention concerne un dispositif de déflexion acous to-opt i que comprenant un premier déflecteur acousto-opt i ue apte à fonctionner en régime de Bragg et à diffracter alors, suivant une première direction, un faisceau lumineux incident, produisant ainsi un faisceau diffracté. L'invention s'applique notamment : au balayage en fréquence d'un laser à émission continue, autour d'une résonance atomique dont la largeur est très supérieure au pic d'émission du laser, en particulier pour des expériences d'absorption ou de fluorescence induite en présence d'une structure Dopp 1er, au glissement en fréquence d'un laser fonctionnant à fréquence fixe, le dispositif objet de l'invention permettant alors d'accorder avec précision la fréquence d'émission du laser en augmentant ou en diminuant cette fréquence de façon à égaler une fréquence de référence correspondant par exemple à une transition atomique, - au déplacement rapide en fréquence d'un laser à émission continue servant d'injecteur à un système amplificateur puisé dans la technique dite de "chirping", et - au test de techniques de physique atomique telles que le passage adiabatique rapide, qui est un balayage linéaire rapide de la fréquence d'émission d'un laser excitateur autour d'une résonance atomique. On connaît déjà divers dispositifs acoustooptiques par les documents (1) à (10) qui sont cités à la fin de la présente description et auxquels on se -->référera . Les documents (1), (2) et (3) se rapportent aux caractéristiques ondamentales des composants acousto-optiques. Les documents (4) et (5) se rapportent à des déflecteurs acousto-optiques. Les documents (6), (7) et (8) se rapportent à des modulateurs acousto-optiques. Le document (9) décrit une source laser puisée de façon cohérente au moyen de deux déflecteurs acousto-optiques qui sont disposés tête-bêche. Les documents (10) et (11) décrivent tous deux un modulateur acousto-opt i que comprenant deux transducteurs piézoélectriques disposés en vis-à-vis sur deux faces d'un bloc photoélastique. Les documents (12) et (13) décrivent un commutateur optique utilisant une cellule de Bragg à ondes acoustiques st at i onnai res . Un déflecteur a cousto-opt i que, qui fonctionne en régime de Bragg, est capable de diffracter un faisceau lumineux incident, la lumière diffractée apparaissant de façon prédominante dans une direction (diffraction d'ordre 1) et ayant une intensité maximum lorsque l'angle du faisceau incident est égal à l'angle de Bragg. L'écart entre la fréquence optique de la lumière diffractée et la fréquence optique du faisceau lumineux incident est égal, en valeur absolue, à la fréquence des ondes acoustiques qui sont engendrées dans le déflecteur a cousto-opt ique . De plus, l'angle que la direction de la lumière diffractée, ou faisceau diffracté, fait avec le faisceau lumineux incident, est fonction de cette fréquence des ondes acoustiques. Lorsqu'on utilise un déflecteur acousto -->optique pour réaliser un balayage en fréquence, la variation de la direction du faisceau diffracté constitue un inconvénient majeur. Cette variation est typiquement de l'ordre de 3 mrad pour un balayage de 100 MHz dans un cristal de molybdate de plomb (PbMO , vitesse du son = 3,7 km/s) à 4 la longueur d'onde de 600 n . La présente invention a pour but de remédier à cet inconvénient. L'invention résout te problème de la conception d'un dispositif de déflexion acousto-opt i que qui, lorsqu'il reçoit un faisceau lumineux incident, est capable de fournir en sortie un faisceau lumineux dont la direction reste fixe lorsque la fréquence optique du faisceau incident varie. Pour résoudre ce problème, le dispositif de déflexion acousto-opt i que objet de l'invention est caractérisé en ce qu'il comprend en outre : un deuxième déflecteur acousto-opt i que placé à la suite du premier déflecteur acousto-opt i que, ce deuxième déflecteur acousto-opt ique étant apte à fonctionner en régime de Bragg et à diffracter alors, suivant une deuxième direction, le faisceau diffracté produit par le premier déflecteur acousto-opt ique. Le deuxième déflecteur acousto-opt i que produisant ainsi un faisceau diffracté qui se propage suivant la deuxième direction, des moyens prévus pour commander les premier et deuxième déflecteurs acousto-optiques de façon synchrone et de telle manière que des ondes acoustiques de même fréquence soient respecti ement engendrées dans ces premier et deuxième déflecteurs acousto-optiques, ceux-ci étant disposés l'un par rapport à l'autre de manière que ces ondes acoustiques se propagent dans le même sens, et -->- une optique de compensation qui est placée entre le premier déflecteur acousto-optique et le deuxième déflecteur acousto-optique, cette optique de compensation et le deuxième déflecteur acousto-optique étant agencés, par rapport au premier déflecteur acousto-optique, de façon à compenser une variation de direction du faisceau diffracté produit par ce premier déflecteur acousto-optique, cette variation de direction étant induite par une variation de la fréquence des ondes acoustiques, de sorte que le faisceau diffracté produit par le deuxième déflecteur acousto-optique conserve la deuxième direction et a une fréquence optique égale à la fréquence optique du faisceau lumineux incident augmentée de deux fois la fréquence des ondes acoust i ques . Dans le dispositif objet de l'invention, la déflexion due au premier déflecteur acousto-optique est ainsi compensée par un deuxième déflecteur acoustooptique associé à une optique qui est disposée entre les deux déflecteurs. L'invention permet par exemple de produire un faisceau laser continu dont on peut balayer la fréquence au cours du temps, dans une plage donnée (modulation de fréquence), la direction du faisceau produit étant stable dans l'espace, à la sortie du dispositif. On notera que l'association des deux déflecteurs acousto-optiques permet d'atteindre des fréquences acoustiques de valeur importante, dans le domaine du gigahertz, avec un rendement important et une large bande passante. Selon un mode de réalisation particulier du dispositif objet de la présente invention, préféré pour sa simplicité de mise en oeuvre, les premier et -->deuxième déflecteurs acousto-optiques comprennent respectivement des milieux photo-élastiques de même nature . Dans ce cas, l'optique de compensation peut comprendre, outre un axe optique et deux points focaux situés sur cet axe optique, deux points antinodaux qui sont situés de part et d'autre de ces points focaux et en lesquels sont respecti ement placés le milieu photoélastique du premier déflecteur acousto-opti ue et le ilieu photoélastique du deuxième déflecteur acousto-optique, pour compenser ladite variation de direction. Le dispositif objet de la présente invention peut comprendre en outre une optique auxiliaire prévue pour focaliser le faisceau lumineux incident dans le milieu photoélastique du premier déflecteur acoustooptique. Le dispositif objet de l'invention peut comprendre en outre une autre optique auxiliaire prévue pour transformer le faisceau diffracté produit par le deuxième déflecteur acousto-optique en un faisceau lumineux cylindrique. Les moyens de commande des premier et deuxième déflecteurs acousto-optiques peuvent comprendre : - une source de tension électrique variable, - des premier et deuxième oscillateurs qui sont commandés par cette tension électrique variable et qui fournissent respectivement un signal de commande du premier déflecteur acousto-optique et un signal de commande du deuxième déflecteur acousto-optique. Ces moyens de commande peuvent comprendre en outre : - un premier amplificateur qui est prévu pour amplifier le signal fourni par le premier oscillateur -->et par l'intermédiaire duquel le premier déflecteur acousto-optique est commandé, et - un deuxième amplificateur qui est prévu pour amplifier le signal fourni par le deuxième oscillateur et par l'intermédiaire duquel le deuxième déflecteur acousto-optique est commandé. Le dispositif objet de l'invention peut comprendre en outre des moyens de positionnement et d'orientation des premier et deuxième déflecteurs acousto-optiques par rapport à l'optique de c ompensat ion . Le dispositif objet de l'invention peut comprendre aussi une source de lumière cohérente, prévue pour produire le faisceau lumineux incident. En in, cette source de lumière cohérente peut être un laser à émission continue. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après à titre purement indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesque l s : - la figure 1 illustre schématiquement un matériau photoélastique qui fait partie d'un déflecteur acousto-optique et qui diffracté un faisceau lumineux incident, - la figure 2 est un diagramme de Bragg relatif à la diffraction illustrée par la figure 1, - la figure 3 est une vue schématique d'un mode de réalisation particulier du dispositif objet de la présente invention, - la figure 4 illustre schématiquement et partiellement le dispositif de la figure 1 pour en montrer l'intérêt, et - la figure 5 est un diagramme de Bragg qui permet d'expliquer le résultat procuré par ce -->dispositif de la figure 1 (conservation de la direction du faisceau lumineux produit par ce dispositif). Le principe du fonctionnement d'un déflecteur acousto-optique est lié au phénomène de diffraction d'une onde électromagnétique par une onde acoustique se propageant dans un matériau photo-élastique que comporte ce déflecteur et qui est par exemple un milieu cristallin me approprié (f gure 1). L'onde acoustique est engendrée dans ce milieu cristallin grâce aux vibrations d'un transducteur électro-acoustique (non représenté), par exemple un transducteur piézo-électrique dont on fait varier la fréquence (fréquence de l'onde acoustique) dans un intervalle allant d'une valeur f-Df à une valeur f+Df, la fréquence centrale de cet intervalle correspondant ainsi à la valeur f. Suivant les conditions d'impédance acoustique à l'extrémité du milieu cristallin qui est opposée à celle à partir de laquelle se propage l'onde acoustique, on pourra créer soit un régime d'ondes progressives, soit un régime d'ondes s tat i onna i res . L'onde acoustique engendrée, qui est sensiblement plane dans une région du milieu cristallin, provoque une variation d'indice de réfraction sinusoïdale dans ce milieu cristallin e, les plans d'onde portant la référence PO sur la figure 1. Le faisceau lumineux incident E0 subit une diffraction sur son tra et dans le milieu cristallin me. On suppose que le déflecteur acousto-optique dont on voit le milieu cristallin me sur la figure 1, est apte à travailler en régime de Bragg. Alors, pour des conditions d'incidence dites de Bragg, toutes les ondes diffractées interfèrent en -->phase dans l'ordre 1 (ou plus exactement dans l'ordre +1, suivant la direction de l'onde acoustique). Le faisceau lumineux incident E0 et le faisceau lumineux diffracté E1 font tous deux, avec les plans d'onde acoustique, un angle Ab appelé "angle de Bragg", tel que : sin Ab = l0/(2Ls) (1) où 10 représente la longueur d'onde du faisceau lumineux incident dans le milieu cristallin et Ls représente la longueur d'onde acoust que. La valeur Ab de l'angle de Bragg, qui est donnée par la formule (1) ci-dessus, est relative à l'angle observé à l'intérieur du milieu dans lequel se propage l'onde acoustique. Pour la figure 1, comme pour les autres figures, on se place dans le milieu photo-élastique, ou les milieux photo- élastiques, et les effets de réfraction ne sont pas représentés sur ces figures. En revenant à la figure 1, l'efficacité de diffraction est une fonction du facteur de mérite du milieu cristallin utilisé et de la puissance acoustique transmise à ce milieu cristallin. La diffraction du faisceau incident E0 s'accompagne d'une variation de la fréquence optique de ce faisceau E0, variation dont la valeur absolue est égale à la fréquence de l'onde acoustique. Pour rendre compte de l'interaction entre le faisceau lumineux incident E0 et l'onde acoustique, on peut considérer l'interaction entre les photons associés à ce faisceau lumineux et les phonons associés à l'onde acoustique et exprimer la conservation de l'impulsion et de l'énergie au cours de cette interaction. -->La figure 3 est un diagramme qui illustre la conservation de l'impulsion au cours de l'interaction. Le faisceau lumineux incident sous l'angle de Bragg Ab est associé à un vecteur d'onde kO, l'onde acoustique est associée à un vecteur d'onde K et le faisceau diffracté dans l'ordre 1 est associé à un vecteur d' onde k1. Il est alors possible de retrouver la formule (1) mentionnée plus haut en négligeant le module du vecteur K devant le module du vecteur kO et en écrivant l'égalité vectorielle ci-dessous qui traduit la conservation de l'impulsion au cours de l'interaction : k1 = kO + K. La formule (1) mentionnée plus haut (relation de Bragg) correspond ainsi au cas où l'extrémité de chacun des vecteurs kO et k1 décrit un cercle C1 dont le centre est noté 01. En notant respectivement fO, f et f1 la fréquence optique du faisceau incident EO, la fréquence de l'onde acoustique et la fréquence optique du faisceau diffracté dans l'ordre 1, la conservation de l'énergie au cours de l'interaction photons-phonons se traduit par l'égalité ci-dessous : f1 = fO + f Si l'on fait varier la fréquence acoustique de +df autour de f, il se produit une variation +dAb de l'angle du faisceau diffracté, autour de la valeur Ab. Cette variation est telle que : + dAb = + L0.df/(2Vs) -->où Vs est la vitesse de L'onde acoustique de fréquence f dans le milieu cristallin. La figure 3 illustre également ce qui se passe lorsque la fréquence de l'onde acoustique varie de là quant i té df . Alors, le vecteur d'onde relatif à l'onde acoustique varie de la quantité vectorielle d , l'angle de Bragg varie de la quantité dAb et le vecteur d'onde k1 relatif au faisceau diffracté est augmenté de la quantité vectorielle dK. Dans ces conditions, la relation de Bragg n'est plus satisfaite et l'extrémité du vecteur k1+dK n'est plus sur le cercle C1 dont le rayon est égal au module du vecteur kO. Ceci constitue un inconvénient majeur pour les applications du balayage en fréquence et l'invention permet de remédier à cet inconvénient. Le mode de réalisation particulier de l'invention, qui est schématiquement représenté sur la figure 3, comprend : - un premier déflecteur acousto-optique 2, - un deuxième déflecteur acousto-optique 4 qui est placé à la suite du premier déflecteur 2, des moyens 6 de commande synchrone du premier déflecteur 2 et du deuxième déflecteur 4, et une optique de compensation 8 qui est placée entre les déflecteurs 2 et 4 et dont l'axe optique porte la référence 10. Le déflecteur 2 (respectivement 4) comporte un bloc 12 (respecti ement 14) qui est fait d'un matériau photo-élastique et dont une face porte un transducteur p i ézo-é lec t r i que 16 (respectivement 18). Chacun des blocs 12 et 14 a une forme para l lé lépipèdi que à ceci près que la face de chaque bloc, qui est opposée à la face portant le transducteur -->piézo-électrique, est inclinée de telle façon que la réflexion, sur cette face inclinée, de l'onde acoustique engendrée dans le bloc, ne perturbe pas l'onde acoustique incidente. Dans l'exemple représenté sur la figure 3, les matériaux constitutifs des blocs 12 et 14 sont de même nature : les vitesses de propagation des ondes acoustiques dans ces matériaux sont identiques. On utilise par exemple deux blocs fait d'un matériau cristallin tel que le molybdate de plomb. Les dimensions respectives des blocs 12 et 14 peuvent être différentes mais, pour des questions de simplicité, on peut utiliser deux blocs de mêmes dimensions. De plus, la disposition relative des déflecteurs 2 et 4 est telle que les ondes acoustiques respectivement engendrées dans les blocs 2 et 4 de ces déflecteurs se propagent dans le même sens, comme on le voit sur la figure 3. Chacun des blocs 12 et 14 a une qualité optique (les faces d'entrée et de sortie de chaque bloc sont convenablement polies et chaque bloc est transparent à la lumière qu'il est destiné à recevoir et à diffracter). Cette lumière peut appartenir au domaine visible. Le dispositif représenté sur la figure 3 est prévu pour réaliser le balayage en fréquence d'un faisceau lumineux issu d'une source de lumière cohérente 20 qui est par exemple un laser continu. En fonctionnement, le faisceau 22 issu de la source 20 arri e au déflecteur 2, ce dernier fournit en sortie un faisceau lumineux 24 qui traverse l'optique 8 puis arrive au déflecteur 4 ; ce dernier fournit en sortie un faisceau lumineux 26 qui est ensuite utilisé -->pour l'application souhaitée. Le dispositif représenté sur la figure 3 permet au faisceau lumineux 26 de garder une direction fixe dans l'espace bien que la fréquence optique de ce faisceau 26 varie d'une manière qui est imposée par les moyens 6 de commande synchrone des déflecteurs 2 et 4. Ces déflecteurs 2 et 4 fonctionnent tous deux en régime de Bragg, les dimensions des blocs 12 et 14 ainsi que les longueurs des traducteurs 16 et 18 sur les parcours des faisceaux lumineux correspondants étant prévues à cet effet. Les moyens de commande 6 comprennent : - un générateur de fonction 28, - un premier oscillateur commandé en tension 30 et un deuxième oscillateur commandé en tension 32 qui sont simultanément commandés par le générateur 28, - un premier amplificateur 34 qui amplifie le signal de sortie de l'oscillateur 30 et par l'intermédiaire duquel cet oscillateur 30 commande le transducteur 16 (qui est fixé, par exemple par collage, au bloc 12), et - un deuxième amplificateur 36 qui ampli ie le signal de sortie de l'oscillateur 32 et par l'intermédiaire duquel cet oscillateur 32 commande le transducteur 18 (qui est fixé, par exemple par collage, au b loc 14) . Pour chacun des blocs 12 et 14, on fait par exemple varier la fréquence des ondes acoustiques dans un domaine allant de 400 à 800 MHz, pour une puissance acoustique maximale de 1W par bloc. On utilise par exemple un générateur de fonction 28 de basse tension, dont la récurrence est comprise entre 0,01 et 20 MHz pour piloter les deux oscillateurs 30 et 32 qui fixent la fréquence des ondes acoustiques dans les deux blocs 12 et 14 à une valeur -->appartenant au domaine ci-dessus mentionné. Ce générateur de fonction 28 est capable de fournir en sortie une tension qui peut varier de diverses manières au cours du temps, par exemple de façon sinusoïdale ou en dents de scie (symétriques ou asymétriques) ou encore en créneaux ; le signal de sortie de chacun des oscillateurs 30 et 32 est alors amplifié pour que chacun des deux transducteurs 16 et 18 reçoive une puissance électrique convenable, égale au maximum à 1W sous 50 ohms. On peut ainsi alimenter chacun des déflecteurs 2 et 4 par des signaux modulés en f réquence . Les oscillateurs 30 et 32 sont identiques et les transducteurs 16 et 18 le sont aussi de sorte que les ondes acoustiques qui sont respectivement engendrées dans les blocs 12 et 14 ont la même fréquence, fréquence qui peut varier dans un intervalle dont la valeur centrale est notée f et dont l'amplitude est notée 2DF. Dans le dispositif représenté sur la figure 3, l'axe optique 10 de l'optique 8 reste fixe et ce dispositif comprend des moyens de positionnement et d'orientation des déflecteurs 2 et 4 par rapport à l'optique de compensation 8. Pour le déflecteur 2 (respectivement 4) ces moyens de positionnement et d'orientation comprennent : une platine 38 (respectivement 40) permettant ta rotation de ce déflecteur autour d'un axe qui, dans l'exemple représenté sur la figure 3, est perpendiculaire au plan de cette figure, et une platine 42 (respectivement 44) sur laquelle est montée la platine 38 (respecti ement 40) et qui permet d'effectuer des translations de cette platine 38 (respectivement 40) suivant trois directions -->perpendiculaires les unes aux autres (à savoir, dans l'exemple représenté sur la figure 3, une direction parallèle à l'axe optique 10, une autre direction perpendiculaire au plan de la figure 3 et une autre direction perpendiculaire aux deux précédentes). Pour la mise en oeuvre de l'invention, les blocs 12 et 14 sont respectivement placés aux points antinodaux ai et a2 de l'optique de compensation 8. De façon plus précise, le point de fonctionnement du déflecteur 2 et le point de fonctionnement du déflecteur 4 sont respectivement placés en ces points antinodaux ai et a2. Par "point de fonctionnement d'un déflecteur acousto-optique", on entend un point du matériau photoélastique que comporte ce déflecteur et en lequel l'efficacité de diffraction est maximale (c'est-à-dire où l'amplitude de l'onde acoustique qui se propage est maximale) . Le positionnement des points de fonctionnement aux points antinodaux est obtenu grâce aux moyens de positionnement et d'orientation que comporte le dispositi représenté sur la figure 3. Les points antinodaux de l'optique 8 se trouvent sur l'axe optique 10, de part et d'autre de cette optique 8, chaque point antinodal étant situé à une distance focale du foyer correspondant de cette optique 8. En ces points antinodaux, les grandi ssements transversal et angulaire valent - 1. Ainsi, le point de fonctionnement du déflecteur 4 est le point-image, par l'opti ue de compensation 8, du point de onctionnement du déflecteur 2, qui est le point-objet. De plus, le laser 20 est placé et le déflecteur 2 orienté (grâce aux moyens de -->positionnement et d'orientation 38, 42) de façon que, pour une fréquence des ondes acoustiques égale à f, l'angle d'incidence, sur le bloc 12, du faisceau 22 émis par le laser 20 sur le bloc 12 soit égal à l'angle de Bragg Ab relatif à cette fréquence f et que le faisceau lumineux 24 issu de ce bloc 12 soit confondu avec l'axe optique 10 de l'optique de compensation 8. Le déflecteur 4 est quant à lui réglé (grâce aux moyens de positionnement et d'orientation 40, 44) de façon que le faisceau lumineux 24 lui parvienne en faisant un angle d'incidence égal à l'angle de Bragg Ab (dans l'exemple de la figure 3, les blocs 12 et 14 sont de même nature) . Le dispositif schématiquement représenté sur la figure 3 comprend également une optique 45 prévue pour focaliser le faisceau 22, issu du laser 20, sur le point de fonctionnement du bloc 12. Le dispositif de la figure 3 comprend aussi une autre optique 46 prévue pour transformer le faisceau lumineux 26, qui est issu du point de fonctionnement du bloc 14 et qui est légèrement divergent, en un faisceau lumineux parallèle (c'est-àdire un faisceau lumineux dont l'enveloppe est cy lindri que) . A titre purement indicatif et nullement limitatif, le laser 20 est un laser à colorant, continu, accordable et asservi en fréquence, fonctionnant dans le domaine visible ; entre 550 et 650 nm, la puissance de ce laser peut varier entre 200 et 500 mW ; la stabilité du laser est assurée à 1MHz près (10-6 nm) et la divergence du faisceau lumineux qui en est issu est de l'ordre de 0,5 mrad ; on utilise des optiques 45 et 46 dont la distance focale est de l'ordre de 50 à 100 millimètres. On notera que, lors du fonctionnement du -->dispositif de la figure 3, une partie du faisceau lumineux qui arrive sur le bloc 12 (respectivement 14) est réfléchie par la face d'entrée de ce bloc et qu'une autre partie de ce faisceau est transmise mais non diffractée par ce bloc, ces parties réfléchie et transmise mais non diffractée étant inutilisées. On notera également que le dispositif de la figure 3 est un dispositif "symétrique" et que l'on pourrait également faire fonctionner ce dispositif en disposant le laser 20 non pas en regard de l'optique 45 mais en regard de l'optique 46 et récupérer alors un faisceau lumineux de direction fixe, non pas du côté de l'optique 46 mais du côté de l'optique 45. On explique ci-après le fonctionnement du dispositif schématiquement représenté sur la figure 3, en se référant aux figures 4 et 5. Pour ce faire, on utilise les notations suivantes : - le faisceau lumineux issu du laser 20 est associé à un vecteur d'onde kO et à une fréquence optique fO, - les ondes acoustiques engendrées dans les blocs 12 et 14 sont associées à un vecteur d'onde K et à la fréquence acoustique f, - le faisceau lumineux issu du bloc 12 est associé à un vecteur d'onde k1 et à une fréquence optique f1, et - le faisceau lumineux issu du bloc 14 est associé à un vecteur d'onde k2 et à une fréquence optique f2. Pour l'angle de Bragg Ab et la fréquence f, on peut écrire Les égalités suivantes : k2 = k1 + K = kO + 2K (égalités vectorielles) -->f2 = f1 + f = fO + 2f. Les extrémités des vecteurs kO, k1 et k2 sont sur un même cercle C2 de centre 02. Si La fréquence acoustique varie d'une quantité df (dans les deux blocs 12 et 14), la déflexion angulaire du faisceau diffracté par le premier bloc 12 varie d'une quantité dAb. Cette quantité dAb est transformée en son opposée -dAb par l'optique de compensation 8. Alors, l'angle d'incidence du faisceau lumineux qui arrive sur le bloc 14 est égal à Ab-dAb et le faisceau diffracté par ce deuxième bloc 14 conserve son angle Ab : sa direction reste donc fixe quelle que soit la variation df de la fréquence acoustique. Ceci est illustré par la figure 5 sur laquelle dK représente la variation de vecteur d'onde acoustique relative à la variation df de fréquence a coust i que . De façon simultanée dans les deux blocs 12 et 14, Les caractéristiques de l'onde acoustique passent de : (K, f) (K + dK, f + df) Alors, Les caractéristiques du faisceau lumineux 24 produit par le bloc 12 passent de : (k1, f1) à : (k1 + dK, f1 + df) Après l'optique de compensation 8, les caractéristiques de ce faisceau 24 deviennent : (k1 - dK, f1 + df) Enfin, les caractéristiques du faisceau 26 -->produit par le bloc 14 passent de : (k2, f2) à : (k1 - dK + K + dK, f1 + df + f + df) c'est-à-dire (k2, f2 + 2df ) . On retrouve donc que le faisceau lumineux issu du dispositif représenté sur la figure 3 conserve une direction fixe quel que soit df mais que sa fréquence optique est déplacée de 2(f + df) par rapport au faisceau d'entrée 22. On remarquera que, sur la figure 5, la construction des vecteurs d'onde relatifs au premier déflecteur 2 est "ramenée" à la construction des vecteurs d'onde relatifs au deuxième déflecteur 4 (d'où une rotation du référentiel relatif au déflecteur 2 d'un angle valant 2.Ab. Etant donné que les blocs 12 et 14 sont identiques et conjugués l'un de l'autre, avec un grandisse ent unitaire, dans l'exemple de la figure 3, les zones d'interaction entre les ondes acoustiques et le faisceau laser dans les deux blocs 12 et 14 sont sensiblement identiques. La taille de ces zones fixe la récurrencelimite de balayage en fréquence du faisceau laser issu du dispositif représenté sur la figure 3. La récurrence ("répétition rate" dans les publications en lanque anglaise) du balayage est la fréquence à laquelle a lieu ce balayage. Pour accéder à des récurrences élevées de balayage en fréquence du faisceau laser, il convient de focaliser ce faisceau laser dans les blocs 12 et 14 de façon à rendre le plus court possible le temps de -->transit des ondes acoustiques dans ce faisceau, tout en conservant une divergence faible du faisceau laser. On notera que le dispositif schématiquement représenté sur ta figure 3 permet d'augmenter, ou de diminuer, la fréquence du faisceau laser incident du double de la fréquence des ondes acoustiques engendrées dans les blocs 12 et 14. Dans le cas de la figure 3, les ondes acoustiques se dirigent vers le faisceau laser et la fréquence de ce dernier est augmentée du double de la fréquence des ondes acoustiques (ordre de diffraction : + 1) . Dans le cas contraire, les ondes acoustiques s'éloigneraient du faisceau laser et la fréquence de ce dernier serait diminuée du double de la fréquence des ondes acoustiques (ordre de diffraction : -1). En ce qui concerne le rendement de diffraction et la bande passante du dispositif schématiquement représenté sur ta figure 3, le rendement de diffraction relatif à un déflecteur acousto-optique s'exprime, dans les conditions de Bragg, comme le rapport de la puissance du faisceau laser dans l'ordre de diffraction 1 à la puissance du faisceau laser incident. Ce rendement est proportionnel à la puissance acoustique Pac absorbée par le milieu photo-élastique de ce déflecteur et à un facteur de mérite M de ce milieu. En considérant les ondes acoustiques et les ondes électromagnétiques (associées au faisceau laser) comme des ondes planes, on aboutit à une bande passante à mi-hauteur Bf égale à : Bf = 2.n.Vs /(e.f .1) -->où n est l'indice de réfraction du milieu photoélastique, l est la longueur d'onde optique du faisceau laser dans le vide, f est la fréquence des ondes acoustiques, Vs est la vitesse de ces ondes acoustiques et e est la distance entre la face d'entrée et la face de sortie du ilieu photo-élastique du déflecteur acousto-opt i que . Dans le dispositif schématiquement représenté sur la figure 3, il faut tenir compte d'un certain nombre de paramètres expérimentaux, à savoir : - la focalisation des faisceaux lasers dans les blocs 12 et 14, - la divergence des ondes acoustiques par di f f ract i on, et - la répartition d'intensité dans le faisceau laser qui est par exemple de type gaussien. Ces paramètres sont fixés par les performances souhaitées pour ce dispositif, à savoir : une bande passante i portante (Bf/f de l'ordre de 0,2 à 0,3), et court temps de transit des ondes acoustiques dans le faisceau laser, de façon à atte ndre des récurrences de balayage élevées. On a intérêt à adater au mieux la divergence du faisceau laser à celle de l'onde acoustique dans chaque bloc : la condition de Bragg est vérifiée pour un ensemble de vecteurs d'ondes optiques de dispersion DkO et un ensemble de vecteurs d'ondes acoustiques de d i spersi on DK. Pour un déflecteur, le rapport des divergences optique et acoustique est égal à : a = 2. I. e.f /(pi .rO.Vs) où pi est le nombre bien connu qui vaut environ 3,14 et -->r0 est le "waist" (dimension minimale) du faisceau laser au niveau du milieu photo-élastique du déflecteur. Si ce paramètre a est voisin de 1, le temps de montée tm du déflecteur est compris entre 1,3X(rO/Vs) et 2x(rO/Vs). Les paramètres a et tm fixent la récurrence maximale du balayage en fréquence à 1/tm. Comme on l'a déjà indiqué, le dispositif schématiquement représenté sur la figure 3 est un dispositif "symétrique". Cependant, il est possible de réaliser un dispositif conforme à l'invention de type "dissymétrique", dans lequel les milieux photoélastiques respectifs des déflecteurs acousto-optiques ne sont pas de même nature (les vitesses de propagation des ondes acoustiques dans ces milieux étant alors différentes l'une de l'autre). On positionne alors convenablement les deux déflecteurs par rapport à l'optique de compensation et l'on oriente encore convenablement ces deux déflecteurs, de façon que le faisceau lumineux issu du dispositif conserve une direction fixe lorsque sa fréquence optique varie. Les documents (1) à (10) dont il est question au début de la présente description sont les suivants : (1) Acousto-opt i es, A. Korpel, Marcel Dekker Inc., New York (2) Design considérations for acousto-opt i c devices, E.H. Young Jr. et S.K. Yao, Proceedings of the IEEE, vol.69, n°1, janvier 1981, p.54 à 64 (3) Acousto-opt i es -A review of f undament a ls, -->A. Korpel, Proceedings of the IEEE, vol.69, n°1, janvier 1981, p. 8 à 53 (4) Optical considérations for an acousto-opt i c deflector, L.D. Dickson, Applied optics, vol.11, n°10, octobre 1972, p.2196 à 2202 (5) Hi gh-f requency crystal aeoustooptie deflector, E.T. Aksenov, N.A. Esepkina et A. S. Shcherbakov, Sov. Phys. Tech. Phys., vol.22, n°2, février 1977, p.213 à 215 (6) Acoustoopt i ea l puise modulators, D. Maydan, IEEE Journal of quantum electronics, vol.QE-6, n°1, janvier 1970, p.15 à 24 (7) Improved a-o modulator for wideband laser recording System, Y. Ohta et M. Sakaguchi, Electro-optical Systems design, février 1979, p.26 à 29 (8 ) Optical puise compression using a TeO acousto- 2 optical light deflector, M. Nakasawa, T. Nakashima et H. Kubota, Optics letters, vol.13, n°2, février 1988, p.120 à 122 (9 ) US-A-4332441, J.S. Margolis (10) FR-A-2632082 (Demande française 8807022 du 26 mai 1988), Commissariat à l'Energie Atomique et Automates-Automatismes A. A. ( 11 ) Abrégé descriptif de J P-A-58156919, Matsushita Denki Sangyo K.K. (12) Aeoustooptie Bragg-di f ract i on with application to -->ultrahigh data rate laser communication Systems. 1 : Theoretical considérations of the standing wave ultrasonic Bragg cell, S.K. Yao et C.S. Tsai, Applied Optics, vol.16, n°11, novembre 1977, p.3032 à 3043 (13) Aeoustooptie Br agg-di ff rac t i on with application to ultrahigh data rate laser communication Systems. 2 : Expérimental results of the SUBC and the acoustoopt i ca l mu It i p lexer /de u It i p lexer terminais, C.S. Tsai et S.K. Yao, Applied Optics, vol.16, n°11, novembre 1977, p.3044 à 3060. --> REVENDICATIONS 1. Dispositif de déflexion acousto-optique comprenant un premier déflecteur acousto-optique (2) apte à fonctionner en régime de Bragg et à diffracter alors, suivant une première direction, un faisceau lumineux incident (22), produisant ainsi un faisceau diffracté (24), dispositif caractérisé en ce qu'il comprend en outre : - un deuxième déflecteur acousto-optique ( 4) placé à la suite du premier déflecteur acousto-optique (2), ce deuxième déflecteur acousto-optique étant apte à fonctionner en régime de Bragg et à diffracter alors, suivant une deuxième direction, le faisceau diffracté (24) produit par le premier déflecteur acousto-optique (2), le deuxième déflecteur acousto-optique produisant ainsi un faisceau diffracté (26) qui se propage sui ant la deuxième direction, - des moyens (6) prévus pour commander les premier (2) et deuxième (4) déflecteurs acoustooptiques de façon synchrone et de telle manière que des ondes acoustiques de même fréquence soient respectivement engendrées dans ces premier et deuxième déflecteurs acousto-optiques, ceux-ci étant disposés l'un par rapport à l'autre de manière que ces ondes acoustiques se propagent dans le même sens, et - une optique de compensation (8) qui est placée entre le premier déflecteur acousto-optique (2) et le deuxième déflecteur acousto-optique (4), cette optique de compensation (8) et le deuxième déflecteur acousto-optique (4) étant agencés, par rapport au premier déflecteur acousto-optique (2), de façon à compenser une variation de direction du faisceau diffracté (24) produit par ce premier déflecteur acousto-optique, cette variation de direction étant -->induite par une variation de la fréquence des ondes acoustiques, de sorte que le faisceau diffracté (26) produit par le deuxième déflecteur acousto-optique (4) conserve la deuxième direction et a une fréquence optique égale à la fréquence optique du faisceau lumineux incident augmentée de deux fois la fréquence des ondes acoust i ques . 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les premier (2) et deuxième (4) déflecteurs acousto-optiques comprennent respectivement des milieux photoélastiques (12, 14) de même nature. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'optique de compensation (8) comprend un axe optique (10), deux points focaux sur cet axe optique et, de part et d'autre de ces points focaux, deux points antinodaux (ai, a2) en lesquels sont respecti ement placés le milieu photoélastique (12) du premier déflecteur acousto-optique (2) et le milieu photoélastique (14) du deuxième déflecteur acousto-optique (4), pour compenser ladite variation de direction. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une optique auxiliaire (45) prévue pour focaliser le faisceau lumineux incident (22) dans le milieu photoélastique (12) du premier déflecteur acousto-optique (2). 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une autre optique auxiliaire (46) prévue pour transformer le faisceau diffracté (26) produit par le deuxième déflecteur acousto-optique (4) en un faisceau lumineux cylindrique. 6. Dispositif selon l'une quelconque des -->revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les moyens de commande (6) comprennent : - une source de tension électrique variable (28), des premier (30) et deuxième (32) oscillateurs qui sont commandés par cette tension électrique variable et qui fournissent respectivement un signal de commande du premier déflecteur acoustooptique (2) et un signal de commande du deuxième déflecteur acousto-optique (4). 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens de commande (6) comprennent en outre : - un premier amplificateur (34) qui est prévu pour amplifier le signal fourni par le premier oscillateur (30) et par l'intermédiaire duquel le premier déflecteur acousto-optique (2) est commandé, et un deuxième ampli icateur (36) qui est prévu pour amplifier le signal fourni par le deuxième oscillateur (32) et par l'intermédiaire duquel le deuxième déflecteur acousto-optique (4) est commandé. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (38, 40 ; 42, 44) de positionnement et d'orientation des premier (2) et deuxième (4) déflecteurs acousto-optiques par rapport à l'optique de compensation (8) . 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une source de lumière cohérente (20), prévue pour produire le faisceau lumineux incident (22). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que la source de lumière cohérente est un laser à émission continue (20).