FR 2904242 A1 20080201 FR 0607057 A 20060728 L'invention concerne un catalyseur comprenant au moins un support, au moins un élément du groupe VIII, au moins un élément du groupe VIB et du phosphore dans lequel la densité en éléments du groupe VIB par unité de surface du support est comprise (bornes incluses) entre 2.10-4 et 18.10-4 g d'oxydes d'éléments du groupe VIB par m2 de support, dans lequel le rapport molaire phosphore sur io élément du groupe VIB est supérieur ou égale à 0,25 et dans lequel la teneur en éléments du groupe VIB est comprise (bornes incluses) entre 1 et 20 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIB. L'invention concerne également le procédé permettant l'hydrodésulfuration de charges hydrocarbonées, de préférence de type essences de craquage catalytique. 15 ART ANTERIEUR Les coupes essences et plus particulièrement les essences issues du FCC 20 contiennent environ 20 à 40 % de composés oléfiniques, 30 à 60 % d'aromatiques et 20 à 50 % de composés saturés de type paraffines ou naphtènes. Parmi les composés oléfiniques, les oléfines ramifiées sont majoritaires par rapport aux oléfines linéaires et cycliques. Ces essences contiennent également des traces de composés hautement insaturés de type dioléfiniques et qui sont susceptibles de 25 désactiver les catalyseurs par formation de gommes. Ainsi, le brevet EP 685 552 B1 propose d'hydrogéner sélectivement les dioléfines, c'est à dire sans transformer les oléfines, avant d'effectuer l'hydrotraitement pour l'élimination du soufre. La teneur en composés soufrés de ces essences est très variable en fonction du type d'essence (vapocraqueur, craquage catalytique, cokéfaction...) ou dans le cas du craquage 30 catalytique de la sévérité appliquée au procédé. Elle peut fluctuer entre 200 et 5000 ppm de S, de préférence entre 500 et 2000 ppm par rapport à la masse de charge. Les familles des composés thiophéniques et benzothiophéniques sont majoritaires, les mercaptans n'étant présents qu'à des niveaux très faibles généralement compris 2904242 2 entre 10 et 100 ppm. Les essences de FCC contiennent également des composés azotés dans des proportions n'excédant généralement pas 100 ppm. La production d'essences reformulées répondant aux nouvelles normes d'environnement nécessite notamment que l'on diminue le moins possible leur 5 concentration en oléfines afin de conserver un indice d'octane élevé, mais que l'on diminue de façon importante leur teneur en soufre. Ainsi, les normes environnementales en vigueur et futures contraignent les raffineurs à diminuer la teneur en soufre dans les essences à des valeurs inférieures ou au plus égales à 50 ppm en 2005 et 10 ppm au-delà de 2010. Ces normes concernent la teneur totale en io soufre mais également la nature des composés soufrés tels que les mercaptans. Les essences de craquage catalytique, qui peuvent représenter 30 à 50 % du pool essence, présentent des teneurs en oléfines et en soufre élevées. Le soufre présent dans les essences reformulées est imputable, à près de 90 %, à l'essence de FCC. La désulfuration (I'hydrodésulfuration) des essences et principalement des essences 15 de FCC est donc d'une importance évidente pour le respect des spécifications. L'hydrotraitement (ou hydrodésulfuration) des essences de craquage catalytique, lorsqu'il est réalisé dans des conditions classiques connues de l'homme du métier permet de réduire la teneur en soufre de la coupe. Cependant, ce procédé présente l'inconvénient majeur d'entraîner une chute très importante de l'indice d'octane de la 20 coupe, en raison de la saturation de l'ensemble des oléfines au cours de l'hydrotraitement. II a donc été proposé des procédés permettant de désulfurer profondément les essences de FCC tout en maintenant l'indice d'octane à un niveau élevé. 25 Ainsi, le brevet US 5 318 690 propose un procédé consistant à fractionner l'essence, adoucir la fraction légère et à hydrotraiter la fraction lourde sur un catalyseur conventionnel puis à la traiter sur une zéolithe ZSM5 pour retrouver approximativement l'indice d'octane initial. La demande de brevet WO 01/40409 revendique le traitement d'une essence 30 de FCC dans des conditions de haute température, faible pression et fort ratio hydrogène/charge. Dans ces conditions particulières, les réactions de recombinaison 2904242 3 conduisant à la formation des mercaptans, mettant en jeu l'H2S formé par la réaction de désulfuration et les oléfines sont minimisées. Enfin, le brevet US 5 968 346 propose un schéma permettant d'atteindre des teneurs résiduelles en soufre très faibles par un procédé en plusieurs étapes : 5 hydrodésulfuration sur un premier catalyseur, séparation des fractions liquides et gazeuses, et second hydrotraitement sur un deuxième catalyseur. La séparation liquide/gaz permet d'éliminer l'H2S formé dans le premier réacteur, afin d'aboutir à un meilleur compromis entre hydrodésulfuration et perte octane. L'obtention de la sélectivité de réaction recherchée (ratio entre hydrodésulfuration et hydrogénation des oléfines) peut donc être en partie due au choix du procédé mais dans tous les cas l'utilisation d'un système catalytique intrinsèquement sélectif est très souvent un facteur clé. D'une façon générale, les catalyseurs utilisés pour ce type d'application sont des catalyseurs de type sulfure contenant un élément du groupe VIB (Cr, Mo, W) et un élément du groupe VIII (Fe, Ru, Os, Co, Rh, Ir, Pd, Ni, Pt). Ainsi dans le brevet US 5 985 136, il est revendiqué qu'un catalyseur présentant une concentration de surface comprise entre 0,5.10-4 et 3.10-4 gMoO3/m2 permet d'atteindre des sélectivités élevées en hydrodésulfuration (93 % d'hydrodésulfuration (HDS) contre 33 % d'hydrogénation des oléfines (HDO)). Par ailleurs, selon les brevets US 4140626 et US 4 774 220, il peut être avantageux d'ajouter un dopant (alcalin, alcalino-terreux) à la phase sulfure conventionnelle (CoMoS) dans le but de limiter l'hydrogénation des oléfines. Une autre voie permettant d'améliorer la sélectivité intrinsèque des catalyseurs est de tirer bénéfice de la présence de dépôts carbonés à la surface du catalyseur. Ainsi, le brevet US 4 149 965 propose de prétraiter un catalyseur conventionnel d'hydrotraitement de naphta pour le désactiver partiellement avant son utilisation pour l'hydrotraitement des essences. De même, la demande de brevet EP 0 745 660 Al indique que le prétraitement d'un catalyseur afin de déposer entre 3 et 10 % poids de coke améliore les performances catalytiques. Dans ce cas, il est précisé que le ratio C/H ne doit pas être supérieur à 0,7. 2904242 4 Afin d'améliorer la sélectivité, il est également possible d'optimiser la densité d'oxyde d'élément du groupe VIB par mètre carré de support. Ainsi la demande de brevet US 2004/0007504 préconise des valeurs de densité surfacique comprises entre 4.10-4 et 36.10-4 g d'oxyde d'élément du groupe VIB par m2 de support. 5 Par ailleurs, une autre voie permettant d'améliorer la sélectivité intrinsèque des catalyseurs est d'ajouter du phosphore sur le support. La demande brevet US 2005/0261124 Al propose l'ajout de phosphore dans des proportions allant de 1 à 23% poids en P2O5 par rapport au poids du catalyseur et le brevet US 6,746,598 B1 10 des proportions allant de 0,1 à10%. Le phosphore est également utilisé comme dopant de l'activité d'hydrodésulfuration de charges hydrocarbonées comme illustré par le brevet US 4,880,525 ou par le brevet US 5,246,569. RESUME DE L'INVENTION 15 Dans la présente invention, il a été trouvé un catalyseur utilisable dans un procédé d'hydrodésulfuration d'essence et permettant de réduire les teneurs en soufre total et en mercaptans des coupes hydrocarbonées et de préférence de coupes essences de FCC, sans perte importante d'essence et en minimisant la diminution de l'indice 20 d'octane. L'invention concerne un catalyseur comprenant au moins un support, au moins un élément du groupe VIII, au moins un élément du groupe VIB et du phosphore dans lequel la densité en éléments du groupe VIB par unité de surface du support est comprise (bornes incluses) entre 2.10-4 et 18.10-4 g d'oxydes d'éléments du groupe 25 VIB par m2 de support, dans lequel le rapport molaire phosphore sur élément du groupe VIB est supérieur ou égale à 0,25 et dans lequel la teneur en éléments du groupe VIB est comprise (bornes incluses) entre 1 et 20 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIB. L'invention concerne également le procédé permettant l'hydrodésulfuration de charges hydrocarbonées, de préférence de type essences de 30 craquage catalytique. 25 2904242 5 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION La présente invention vise à l'obtention de catalyseur ayant une activité donnée et une sélectivité donnée en vue de leur emploi dans les procédés 5 d'hydrotraitement. Les valeurs d'activité et de sélectivité sont normalisées en prenant le catalyseur 1 des exemples (voir tableau ci-dessous) comme référence. La méthode suivante est utilisée pour évaluer l'activité et la sélectivité des catalyseurs: une charge modèle représentative d'une essence de craquage catalytique (FCC) contenant un composé soufré et une oléfine est utilisée pour io l'évaluation des différents catalyseurs qui sont préalablement sulfurés ex-situ en phase gaz. La réaction est réalisée en réacteur fermé de type Grignard. Des échantillons sont prélevés à différents intervalles de temps et sont analysés par chromatographie en phase gazeuse de façon à observer la disparition des réactifs. L'activité est exprimée en constante de vitesse kHDS de la réaction 15 d'hydrodésulfuration (HDS), normalisée par volume de catalyseur sous forme oxyde, en supposant un ordre 1 par rapport aux composés soufrés. La sélectivité est exprimée en rapport normalisé des constantes de vitesse kHDS/kHDO, kHDO étant la constante de vitesse pour la réaction d'hydrogénation des oléfines (HDO), normalisée par volume de catalyseur sous forme oxyde, en supposant un ordre 1 par 20 rapport aux oléfines. Toutes les valeurs d'activité et de sélectivité sont normalisées en prenant le catalyseur 1 dont les caractéristiques sont mentionnées ci-dessous comme référence et en prenant kHDS/kHDO=100 et kHDS=100. Catalyseur g MoODensité 2 % pds % pds % pds P / Mo S BET kHDS / kHDS 3/m CoO MoO3 P205 m /g kHDo (référence) 7,6.10-4 2,9 10,3 0 0 135 100 100 Les catalyseurs selon la présente invention ont une sélectivité (kHDs/kHDO en valeur normalisée) supérieure ou égale à 110, de préférence supérieure ou égale à 2904242 6 119, de manière plus préférée supérieure ou égale à 122 et de manière encore plus préférée supérieure ou égale à 127. Les catalyseurs selon la présente invention ont une activité (kHOs en valeur normalisée) supérieure ou égale à 71, de préférence supérieure ou égale à 73, de 5 manière plus préférée supérieure ou égale à 74 et de manière encore plus préférée supérieure ou égale à 82. Les catalyseurs selon l'invention sont des catalyseurs comprenant au moins io un support, au moins un élément du groupe VIII, au moins un élément du groupe VIB et du phosphore dans lequel la densité en éléments du groupe VIB par unité de surface du support est comprise (bornes incluses) entre 2.10-4 et 18.104 g d'oxydes d'éléments du groupe VIB par m2 de support, de préférence comprise (bornes incluses) entre 3.10-4 et 16.10-4 g d'oxydes d'éléments du groupe VIB par m2 de 15 support, de manière encore plus préférée comprise (bornes incluses) entre 3.10-4 et 14.10-4 g d'oxydes d'éléments du groupe VIB par m2 de support, de manière très préférée comprise (bornes incluses) entre 4.10-4 et 13.10-4 g d'oxydes d'éléments du groupe VIB par m2 de support. 20 La teneur en éléments du groupe VIB est de préférence comprise (bornes incluses) entre 1 et 20 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIB, de manière plus préférée (bornes incluses) entre 1,5 et 18 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIB, de manière très préférée (bornes incluses) entre 2 et 15 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIB, de manière encore plus préférée (bornes incluses) entre 25 2,5 et 12 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIB. De préférence l'élément du groupe VIB est le molybdène ou le tungstène ou un mélange de ces deux éléments, et de manière plus préférée l'élément du groupe VIB est constitué uniquement de molybdène ou de tungstène. L'élément du groupe VIB est de manière très préférée le molybdène. 30 La teneur en éléments du groupe VIII du catalyseur selon l'invention est de préférence comprise (bornes incluses) entre 0,1 et 20 % poids d'oxydes d'éléments 2904242 7 du groupe VIII, de préférence comprise (bornes incluses) entre 0,2 et 10 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIII et de manière plus préférée comprise (bornes incluses) entre 0,3 et 5 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIII. De préférence, l'élément du groupe VIII est le cobalt ou le nickel ou un mélange de ces deux 5 éléments, et de manière plus préférée l'élément du groupe VIII est constitué uniquement de cobalt et/ou de nickel. L'élément du groupe VIII est de manière très préférée le cobalt. Le rapport molaire éléments du groupe VIII sur éléments du groupe VIB peut io être compris (bornes incluses) entre 0,1 et 0,8, de préférence (bornes incluses) entre 0,2 et 0,6, de manière encore plus préférée (bornes incluses) entre 0,3 et 0,5. La teneur en phosphore est de préférence comprise (bornes incluses) entre 15 0,1 et 10 % poids de P205, de manière plus préférée (bornes incluses) entre 0,2 et 5 % poids de P205, de manière très préférée (bornes incluses) entre 0,3 et 4 cYo poids de P205, de manière encore plus préférée (bornes incluses) entre 0,35 et 3 % poids de P205. 20 Le rapport molaire phosphore sur éléments du groupe VIB est supérieur ou égal à 0,25 de préférence supérieur ou égal à 0,27, de manière plus préférée compris (bornes incluses) entre 0,27 et 2,00, de manière encore plus préférée compris (bornes incluses) entre 0,35 et 1,40, de manière très préférée compris (bornes incluses) entre 0,45 et 1,10, de manière encore plus préférée compris 25 (bornes incluses) entre 0,45 et 1,00, voire compris (bornes incluses) entre 0,50 et 0,95. Le support du catalyseur pourra être un solide poreux choisi dans le groupe constitué par : les alumines, la silice, les silices alumine ou encore les oxydes de 30 titane ou de magnésium utilisés seul ou en mélange avec l'alumine ou la silice alumine. Il est de préférence choisi dans le groupe constitué par: la silice, la famille des alumines de transition et les silices alumine, de manière très préférée, le support 2904242 8 est essentiellement constitué par au moins une alumine de transition, c'est-à-dire qu'il comprend au moins 51 % poids, de préférence au moins 60 % poids, de manière très préféré au moins 80 % poids, voire au moins 90 % poids d'alumine de transition. II peut éventuellement être constitué uniquement d'une alumine de 5 transition. La surface spécifique du support selon l'invention pourra éventuellement être inférieure à 200 m2/g, de manière préférée inférieure à 170 m2/g, de manière encore plus préférée à 150 m2/g, de manière très préférée à 135 m2/g, voire inférieure à 100 m2/g et voire même inférieure à 85 m2/g. Le support peut être préparé en utilisant io tout précurseur, toute méthode de préparation et tout outil de mise en forme connu de l'homme de métier. Le catalyseur selon l'invention peut être préparé au moyen de toute technique connu de l'homme du métier, et notamment par imprégnation des éléments des 15 groupes VIII et VIB sur le support sélectionné. Cette imprégnation peut par exemple être réalisée selon le mode connu de l'homme du métier sous la terminologie d'imprégnation à sec, dans lequel on introduit juste la quantité d'éléments désirés sous forme de sels solubles dans le solvant choisi, par exemple de l'eau déminéralisée, de façon à remplir aussi exactement que possible la porosité du 20 support. Le support ainsi rempli par la solution est de préférence séché. L'ajout de phosphore peut se faire en même temps que l'ajout des sels métalliques lors de l'imprégnation à sec sur le support. Après introduction des éléments des groupes VIII et VIB, et éventuellement une mise en forme du catalyseur, celui-ci subit un traitement d'activation. Ce 25 traitement a généralement pour but de transformer les précurseurs moléculaires des éléments en phase oxyde. Il s'agit dans ce cas d'un traitement oxydant mais une réduction directe peut également être effectuée. Dans le cas d'un traitement oxydant, également appelé calcination, celui-ci est généralement mis en oeuvre sous air ou sous oxygène dilué, et la température de traitement est généralement 30 comprise entre 200 C et 550 C, de préférence entre 300 C et 500 C. Dans le cas d'un traitement réducteur, celui-ci est généralement mis en oeuvre sous hydrogène 2904242 9 pur ou de préférence dilué, et la température de traitement est généralement comprise entre 200 C et 600 C, de préférence entre 300 C et 500 C. Des sels de métaux des groupes VIB et VIII utilisables dans le procédé selon l'invention sont par exemple le nitrate de cobalt, le nitrate de nickel, l'heptamolybdate 5 d'ammonium ou le métatungstate d'ammonium. Tout autre sel connu de l'homme du métier présentant une solubilité suffisante et décomposable lors du traitement d'activation peut également être utilisé. Le phosphore pourra être ajouté sous forme d'acide phosphorique. Le catalyseur est habituellement utilisé sous une forme sulfurée obtenue 10 après traitement en température au contact d'un composé organique soufré décomposable et générateur d'H2S ou directement au contact d'un flux gazeux d'H2S dilué dans H2. Cette étape peut être réalisée in situ ou ex situ (en dedans ou dehors du réacteur) du réacteur d'hydrodésulfuration à des températures comprises entre 200 et 600 C et plus préférentiellement entre 300 et 500 C. 15 Le catalyseur selon l'invention peut être utilisé dans tout procédé, connu de l'homme du métier, permettant de désulfurer des coupes hydrocarbonées, par exemple des essences de craquage catalytique. Il peut être mis en oeuvre dans tout 20 type de réacteur opéré en lit fixe ou en lit mobile ou en lit bouillonnant, il est toutefois de préférence utilisé dans un réacteur opéré en lit fixe. La charge à hydrotraiter (ou hydrodésulfurer) au moyen du procédé selon l'invention est généralement une coupe essence contenant du soufre, telle que par exemple une coupe issue d'une unité de cokéfaction (coking selon la terminologie 25 anglo-saxonne), de viscoréduction (visbreaking selon la terminologie anglo-saxonne), de vapocraquage (steam cracking selon la terminologie anglo-saxonne) ou de craquage catalytique (Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne). La dite charge est de préférence constituée d'une coupe essence issue d'une unité de craquage catalytique dont la gamme de points d'ébullition s'étend 30 typiquement des points d'ébullition des hydrocarbures à 5 atomes de carbone jusqu'à environ 250 C. Cette essence peut éventuellement être composée d'une fraction significative d'essence provenant d'autres procédés de production telle que 2904242 10 la distillation atmosphérique (essence issue d'une distillation directe (ou essence straight run selon la terminologie anglo-saxonne) ou de procédés de conversion (essence de cokéfaction ou de vapocraquage). 5 A titre indicatif, les conditions opératoires permettant une hydrodésulfuration sélective des essences de craquage catalytique sont une température comprise entre environ 200 et environ 400 C, préférentiellement entre 250 et 350 C, une pression totale comprise entre 1 MPa et 3 MPa et plus préférentiellement entre 1 MPa et environ 2,5 MPa avec un ratio volume d'hydrogène par volume de charge io hydrocarbonée, compris entre 100 et 600 litres par litre et plus préférentiellement entre 200 et 400 litres par litre. Enfin, la Vitesse Volumique Horaire (VVH) est l'inverse du temps de contact exprimée en heure. Elle est définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur. Elle est généralement comprise entre 1 et 10 h-1, préférentiellement 15 entre 2et8h-'. EXEMPLES Préparation des catalyseurs : 20 Tous les catalyseurs sont préparés selon la même méthode qui consiste à réaliser une imprégnation à sec d'une solution aqueuse préparée à partir d'oxyde de molybdène, d'hydroxyde de cobalt et d'acide phosphorique, le volume de la solution contenant les précurseurs des métaux et de phosphore étant rigoureusement égal 25 au volume poreux de la masse de support. Les supports utilisés sont des alumines de transition présentant des couples (surface spécifique, volume poreux) de (135 m2/g, 1,12 cm3/g) ou (81 m2/g, 1,08 cm3/g). Les concentrations en précurseurs de la solution aqueuse sont ajustées de manière à déposer sur le support les teneurs pondérales souhaitées. Le catalyseur est ensuite séché pendant 12 heures à 120 C 30 puis calciné sous air à 500 C pendant 2 heures. 2904242 11 Évaluation des performances catalytiques : Dans une première série d'exemples, une charge modèle représentative d'une essence de craquage catalytique (FCC) contenant 10 % poids de 2,3-diméthylbut-2-ène et 0,33 % poids de 3-méthylthiophène (soit 1000 ppm de soufre par rapport à la 5 charge) est utilisée pour l'évaluation des différents catalyseurs. Le solvant utilisé est l'heptane. Les catalyseurs sont préalablement sulfurés ex-situ en phase gaz à 500 C pendant 2h sous flux d'H2S dans H2 (15%). La réaction est réalisée en réacteur fermé de type Grignard sous 3,5 MPa de pression d'hydrogène, à 250 C. Des échantillons sont prélevés à différents io intervalles de temps et sont analysés par chromatographie en phase gazeuse de façon à observer la disparition des réactifs. L'activité est exprimée en constante de vitesse kHDS de la réaction d'hydrodésulfuration (HDS), normalisée par volume de catalyseur sous forme oxyde, en supposant un ordre 1 par rapport aux composés soufrés. La sélectivité est 15 exprimée en rapport normalisé des constantes de vitesse kHDS/kHDo, kHDo étant la constante de vitesse pour la réaction d'hydrogénation des oléfines (HDO), normalisée par volume de catalyseur sous forme oxyde, en supposant un ordre 1 par rapport aux oléfines. Les valeurs sont normalisées en prenant le catalyseur 1 comme référence et 20 en prenant kHDs/kHDo=100 et kHDS=100. Dans une deuxième série d'exemples, une essence de craquage catalytique (FCC) dont les caractéristiques sont rassemblées dans le tableau 1, est traitée par différents catalyseurs. La réaction est effectuée en faisant varier la température en 25 réacteur de type lit traversé dans les conditions suivantes : -P= 1,5 MPa, H2/charge= 400 litres/litres de charge hydrocarbonée, VVH = 4 h-'. -La température est variable (265 à 275 C) afin de comparer les sélectivités obtenues (rapport kHDS/kHDo) à iso conversion en hydrodésulfuration, soit pour une conversion en hydrodésulfuration égale à environ 94 % pour tous les catalyseurs. 30 Les catalyseurs sont préalablement traités à 350 C par une charge contenant 2 % poids de soufre sous forme de DMDS (diméthyldisulfure) pour assurer la sulfuration des phases oxydes. Dans tous les cas, l'analyse des composés soufrés organiques 15 2904242 12 résiduels se fait après élimination de l'H2S issu de la décomposition. Les effluents sont analysés par chromatographie en phase gazeuse pour la détermination des concentrations en hydrocarbures et par la méthode décrite par la norme NF M 07075 pour la détermination du soufre total. 5 Les résultats sont exprimés en rapport de constante de vitesse kHDs/kHDo en supposant un ordre 1 par rapport aux composés soufrés pour la réaction d'hydrodésulfuration (HDS) et un ordre 1 par rapport aux oléfines pour la réaction d'hydrogénation des oléfines (HDO). Les valeurs sont normalisées en prenant le catalyseur 1 comme référence et io en prenant kHDS/kHDo=100 et kHDS=100. Tableau 1 : Caractéristiques de la coupe essence de FCC. S ppm 635 Aromatiques %pds 34,5 Paraffines et 39,5 Naphténiques (% pds) Oléfines %pds 26,0 Pl C 40 PF C 246 Exemple 1 (selon l'invention) : 20 Les catalyseurs selon l'invention sont préparés selon la procédure décrite précédemment et leurs caractéristiques (densité en gramme d'oxyde de molybdène par mètre carré de support, teneurs en oxydes de cobalt, de molybdène et de phosphore du catalyseur calciné, rapport molaire P/Mo, surface BET du support) sont rassemblées dans le tableau 2. Les sélectivités kHps/kHpo et l'activité en i0 2904242 13 hydrodésulfuration kHDS obtenues sur charge modèle en réacteur fermé sont également reportées dans ce tableau. Tous ces catalyseurs sont conformes à la présente invention et présentent une activité (kHDS en valeur normalisée) supérieure ou égale à 71 et une sélectivité 5 (kHDS/kHDO en valeur normalisée) supérieure ou égale à 110. Tableau 2 : Caractéristiques et performances sur charge modèle des catalyseurs selon l'invention. Catalyseur Densité % pds % pds % pds P / Mo S BET du kHDS / kHDS g Mo03/m2 CoO MoO3 P205 mol/mol sunp?grt kHDO (référence) 7,6.10-4 2,9 10,3 0 0 135 100 100 2 12,4. 10-4 2,1 10,1 1,3 0,27 81 119 110 3 13,4.10-4 2,1 10,8 4, 7 0,87 81 134 73 4 9,5. 10-4 1,4 7,7 2,0 0,53 81 133 92 5 3,9.10-4 0,6 3,2 1,5 0,93 81 129 74 6 3,6.10-4 0,6 3,0 0,4 0,25 81 110 71 Exemple 2 (comparatif) : Dans cet exemple, le rapport molaire P/Mo est non conforme à l'invention. 15 Le tableau 3 résume les caractéristiques des catalyseurs ainsi que les sélectivités et les activités obtenues. 20 2904242 14 Tableau 3 : Caractéristiques et performances sur charge modèle des catalyseurs comparatifs. Catalyseur Densité 2 % pds % pds % pds P / Mo S BET kHDS / kHDS g MoO3/m CoO MoO3 P205 mol/mol du kHDO support m/g 7 3,9.10-4 1,1 3,1 0 0 81 99 71 8 3,7.10-4 0,6 3,0 0,2 0,16 81 108 71 Exemple 3 (comparatif): Le catalyseur 9 n'est pas conforme à l'invention de part sa densité en io molybdène trop élevé. Le tableau 4 donne ses caractéristiques ainsi que son activité et sa sélectivité. Tableau 4 : Caractéristiques et performances sur charge modèle des catalyseurs comparatifs Catalyseur g Mo03/m Densité 2 % pds % pds % pds P / Mo S BET kHDS / kHDS CoO MoO3 P205 mol/mol du kHpo support m /g 9 19,5.10-4 3,3 15,8 3,8 0,48 81 130 66 20 Exemple 4 : test sur charqe réelle Les catalyseurs rassemblés dans le tableau 5, ont été testés sur charge réelle en lit traversé. La température, indiquée dans le tableau 5, est ajustée pour obtenir une conversion en hydrodésulfuration proche de 94 %. 5 2904242 15 Les catalyseurs 1 et 8, qui contiennent peu ou pas de phosphore sont non conformes à la présente invention. Ils présentent des sélectivités faibles alors que les catalyseurs 6 et 10, conformes à l'invention, présentent de meilleures sélectivités. 5 Tableau 5: Caractéristiques et performances des catalyseurs testés sur une essence de craquage catalytique. Catalyseur Densité % pds % pds a P / Mo S BET du Conforme T kHDS / g MoO3/m2 CoO MoO3 /O pds P2O5 mol/mol sunpgoort oc kHD0 1 (Référence) 7,6.10-4 2,9 10,3 0 0 135 non 265 100 10 12,6.10-4 2,2 10,2 2,8 0,55 81 oui 270 173 6 3,6.10-4 0,6 3,0 0,4 0,25 81 oui 275 128 8 3,7.10-4 0,6 3,0 0,2 0,16 81 non 275 103 REVENDICATIONS 1. Catalyseur comprenant au moins un support, au moins un élément du groupe VIII, au moins un élément du groupe VIB et du phosphore dans lequel la densité en éléments du groupe VIB par unité de surface du support est comprise (bornes incluses) entre 2.10-4 et 18.10-4 g d'oxydes d'éléments du groupe VIB par m2 de support, dans lequel le rapport molaire phosphore sur élément du groupe VIB est supérieur ou égal 0,25 et dans lequel la teneur en éléments du groupe VIB est io comprise (bornes incluses) entre 1 et 20 % poids d'oxydes d'éléments du groupe VIB. 2. Catalyseur selon la revendication 1 dans lequel la teneur en éléments du groupe VIII du catalyseur est comprise (bornes incluses) entre 0,1 et 20 % poids d'oxydes 15 d'éléments du groupe VIII. 3. Catalyseur selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la teneur en phosphore est de préférence comprise (bornes incluses) entre 0,1 et 10 % poids de P2O5. 20 4. Catalyseur selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel le ou les éléments du groupe VIB est choisi parmi le molybdène et/ou le tungstène. 5. Catalyseur selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel le ou les éléments du groupe VIII est choisi parmi le nickel et/ou le cobalt. 6. Catalyseur selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel le support a une surface spécifique inférieure à 200 m2/g. 7. Catalyseur selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel le support est un 30 solide poreux choisi dans le groupe constitué par les alumines, la silice, les silices alumine ou encore les oxydes de titane ou de magnésium utilisés seul ou en mélange avec l'alumine ou la silice alumine. 25 2904242 17 8. Catalyseur selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel le support du catalyseur comprend au moins 51 % poids d'alumine de transition. 5 9. Catalyseur selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel l'élément du groupe VIB est le molybdène, l'élément du groupe VIII est le cobalt, la densité en molybdène par unité de surface du support est comprise (bornes incluses) entre 3.10-4 et 14.10-4 g d'oxydes de molybdène par m2 de support, le rapport molaire phosphore sur molybdène est compris (bornes incluses) entre 0,27 et 2,00, la teneur en molybdène est comprise (bornes incluses) entre 1 et 20 % poids d'oxydes de molybdène, la teneur en cobalt est comprise (bornes incluses) entre 0,3 et 5 % poids d'oxydes de cobalt, la teneur en phosphore est comprise (bornes incluses) entre 0, 2 et 5 % poids de P205, le support du catalyseur comprend au moins 90 % poids d'alumine de transition et le support a une surface spécifique inférieure à 135 m2/g. 10. Procédé d'hydrodésulfuration de coupes essences en présence d'un catalyseur selon l'une des revendications 1 à 9. 11. Procédé selon la revendication 10 dans lequel la charge à hydrodésulfurer est 20 une coupe essence contenant du soufre issue d'une unité de cokéfaction, de viscoréduction, de vapocraquage, ou de craquage catalytique. 12. Procédé selon l'une des revendications 10 ou 11 dans lequel la charge à hydrodésulfurer est une coupe essence issue d'une unité de craquage catalytique 25 dont la gamme de points d'ébullition s'étend des points d'ébullition des hydrocarbures à 5 atomes de carbone jusqu'à environ 250 C. 13. Procédé selon l'une des revendications 10 à 12 dans lequel les conditions opératoires d'hydrodésulfuration sont une température comprise entre 200 et 30 400 C, une pression totale comprise entre 1 MPa et 3 MPa, et un ratio volume d'hydrogène par volume de charge hydrocarbonée, compris entre 100 et environ 600 litres par litre.