FR 2903099 A1 20080104 FR 0605870 A 20060629 1 PROCEDE DE SEPARATION ET DE PURIFICATION D'HYDROQUINONE A PARTIR DE MELANGES BRUTS. La présente invention a trait à un procédé de séparation et de purification, permettant d'obtenir de l'hydroquinone purifiée à partir de mélanges bruts contenant essentiellement de l'hydroquinone, en association avec de très faibles quantités d'impuretés, typiquement présentes à raison de 0,5 à 4 % en masse. L'invention concerne également les dispositifs, et notamment les installations de taille industrielle, permettant la mise en œuvre de ce procédé. L'hydroquinone (ou 1,4-dihydroxybenzène), est un composé bien connu, issu de l'industrie du phénol, où il est généralement obtenu en mélange avec divers autres composés dihydroxylés ou trihydroxylés du benzène, tels que le pyrocatéchol (1,2-dihydroxybenzène, désigné aussi par pyrocatéchine), le résorcinol (1,3-dihydroxybenzène, désigné aussi par résorcine), ou encore le pyrogallol (1,2,3-tihydroxybenzène). Une des voies de synthèse de l'hydroquinone consiste à effectuer 20 l'hydroxylation du phénol par le peroxyde d'hydrogène, notamment en présence de catalyseurs acides homogènes ou hétérogènes. Ainsi, on peut faire appel comme selon FR 2 071 464, a un acide protique fort c'est-à-dire un acide présentant un pKa dans l'eau inférieur à 0,1, de préférence inférieur à -1. 25 Comme exemples d'acides protiques forts, on peut mentionner entre autres, l'acide sulfurique, l'acide chlorosulfurique, l'acide perchlorique, les acides sulfoniques comme par exemple, l'acide méthanesulfonique, trifluorométhanesulfonique, toluènesulfonique, phénolsulfonique. Comme autres exemples de catalyseurs acides protiques, on peut citer 30 les résines sulfoniques et plus particulièrement les résines commercialisées sous différentes dénominations commerciales. On peut citer, entre autres, les résines suivantes : TEMEX 50, AMBERLYST 15, AMBERLYST 35, AMBERLYST 36, DOWEX 50W. Les résines précitées sont constituées d'un squelette polystyrénique qui 35 porte des groupes fonctionnels qui sont des groupes sulfoniques. Le squelette polystyrénique est obtenu par polymérisation du styrène et du divinylbenzène, sous l'influence d'un catalyseur d'activation, le plus souvent un peroxyde organique, ce qui conduit à un polystyrène réticulé qui est ensuite traité par de 2903099 2 l'acide sulfurique ou sulfochlorique concentré conduisant à un copolymère styrènedivinylbenzène sulfoné. Il est également possible de faire appel à des résines sulfoniques qui sont des copolymères phénol-formol et qui portent sur le noyau aromatique un 5 groupe méthylènesulfonique, par exemple la résine commercialisée sous la dénomination DUOLITE ARC 9359. D'autres résines disponibles sur le marché conviennent également et l'on peut citer les résines perfluorées porteuses de groupes sulfoniques et, plus particulièrement le NAFION qui est un copolymère de tétrafluoroéthylène et de 10 perfluoro[2-(fluorosulfonyléthoxy)-propyl] vinyl éther. Comme autres catalyseurs convenant dans les procédés d'hydroxylation, on peut mentionner les complexes de fer II et de cuivre II (FR 2 121 000, USSR 1 502 559) et tout autre catalyseur de type Fenton. D'autres procédés de préparation de l'hydroquinone font appel à une 15 catalyse hétérogène. Ainsi, on peut mettre en oeuvre une zéolithe acide de type silicalite de titane (ou titanosilicalite-1) ou de fer de type TS-1 (FR 2 489 816), une zéolithe de type silicalite de titane MEL (EP 1 131 264) ou une titanozéosilite de type MFI (EP 1 123 159). Il est également possible d'utiliser une zéolithe MCM-22 (FR 03/07802). A l'issue de telles réactions d'hydroxylation, on obtient un mélange comprenant essentiellement du pyrocatéchol et de l'hydroquinone, en proportions variables avec en général, un ratio massique pyrocatéchol/ hydroquinone de l'ordre de 0,25 à 4,0, ainsi que différents sous-produits en des quantités beaucoup plus faibles, notamment du résorcinol et du pyrogallol, généralement à des teneurs de l'ordre de 0,5 à 4,0 % en masse, pourcentages exprimés par rapport à la quantité d'hydroquinone et de pyrocatéchol formée. On obtient des mélanges de compositions variables comprenant, en masse, de 20 à 80% de pyrocatéchol, de 80 à 20 % d'hydroquinone, de 0,1 à 2 % de résorcinol et de 0,1 à 2 % de pyrogallol. Typiquement, on obtient des mélanges comprenant, en masse, de 50 à 80 % de pyrocatéchol, de 20 à 50 % d'hydroquinone, de 0,1 à 2 % de résorcinol et de 0,1 à 2 % de pyrogallol. Pour isoler l'hydroquinone à partir de mélanges bruts de ce type, une méthode actuellement connue consiste à effectuer la distillation dudit mélange permettant d'obtenir en tête de distillation le pyrocatéchol (qui est le composé le plus volatil du mélange), et en pied de distillation, une "hydroquinone brute", à savoir un mélange comprenant essentiellement de l'hydroquinone, associée 2903099 3 à de faibles quantités d'impuretés (résorcinol et pyrogallol ainsi que d'éventuelles traces de pyrocatéchol non éliminées par la distillation). Un but de la présente invention est de fournir un procédé permettant la purification d'une hydroquinone brute du type précité, à savoir contenant 5 essentiellement de l'hydroquinone en association avec de très faibles quantités d'impuretés de natures différentes incluant du résorcinol et du pyrogallol. L'invention se fixe en particulier pour objectif de fournir un procédé de purification permettant une élimination à la fois efficace et économique des 10 différentes impuretés. A cet effet, selon un premier aspect, la présente invention fournit un procédé adapté à la purification d'une hydroquinone brute (HQ ) contenant essentiellement de l'hydroquinone, typiquement à raison de 96 à 99,5 % en masse, et de faibles quantités d'impuretés, typiquement de 0,5 à 4 % en 15 masse, où les impuretés présentes incluent à la fois : (i) des impuretés ayant une température de vaporisation inférieure à celle de l'hydroquinone, dites ci-après "impuretés légères", incluant en particulier du résorcinol, de préférence à titre d'impureté majoritaire parmi les impuretés légères ; et 20 (ii), des impuretés ayant une température de vaporisation supérieure à celle de l'hydroquinone, désignées ci-après par "impuretés lourdes", incluant en particulier du pyrogallol, de préférence à titre d'impureté majoritaire parmi les impuretés lourdes. Plus précisément, le procédé de purification de l'invention comprend les 25 étapes suivantes : (A) une distillation d'étêtage, dans laquelle on injecte l'hydroquinone brute HQ dans une colonne de distillation, et où on élimine le résorcinol en tête de distillation, éventuellement conjointement à tout ou partie des autres impuretés légères (et généralement conjointement 30 à un peu d'hydroquinone), ce par quoi on récupère en pied de colonne un mélange brut M comprenant la majeure partie de l'hydroquinone et les impuretés lourdes ; et (B) une distillation d'équeutage dans laquelle on injecte le mélange brut M obtenu dans l'étape (A) dans une colonne de distillation, et où on 35 élimine le pyrogallol en pied de colonne éventuellement conjointement à tout ou partie des autres impuretés lourdes (et généralement conjointement à un peu d'hydroquinone), ce par quoi on récupère en tête de colonne de l'hydroquinone sous une forme purifiée (HQ). 2903099 4 Les inventeurs ont maintenant trouvé que la mise en oeuvre des étapes successives de distillation (A) et (B) ci-dessus permet d'obtenir une purification efficace de l'hydroquinone, avec la possibilité d'éliminer des quantités extrêmement faibles d'impuretés comprenant un mélange de composés plus 5 volatiles que l'hydroquinone et de composés moins volatiles que l'hydroquinone, de type résorcinol et pyrogallol. Dans ce cadre, il est à noter que le procédé de l'invention peut être utilisé pour traiter des hydroquinones brutes contenant de l'ordre de 0,5 à 4 % en masse d'impuretés, par exemple des quantités d'impuretés aussi faibles que 10 de 0,5 à 2 % en masse, pour conduire in fine à des hydroquinones purifiées contenant en général moins de 4000 ppm d'impuretés, le plus souvent moins de 3000 ppm. De façon plus spécifique, le procédé de l'invention peut notamment être mis en oeuvre pour la préparation d'hydroquinones de haute pureté, contenant des impuretés à une teneur de moins de 2500 ppm, 15 typiquement au plus de l'ordre de 2000 ppm, de préférence au plus de l'ordre de 1500 ppm, et plus préférentiellement au plus de l'ordre de 1000 ppm, voire moins. La possibilité d'une telle efficacité de séparation s'avère relativement inattendue, dans la mesure où le problème qui se posait en termes de 20 séparation était particulièrement difficile à résoudre, notamment compte tenu du fait que les différents composés à séparer ont des volatilités relatives très proches. En outre l'hydroquinone présente une haute température de fusion (172,5 C) ainsi qu'une température de vaporisation très élevée, même sous pression réduite (258 C sous 500 millibars ; 208 C sous 100 millibars). 25 De façon encore plus inattendue, il s'avère que, bien que l'hydroquinone soit sensible à la dégradation thermique et qu'il soit nécessaire de maintenir l'hydroquinone à des températures de 170 à 220 C tout au long de la distillation des étapes (A) et (B), ces étapes peuvent néanmoins être conduites de façon efficace tout en limitant les phénomènes de dégradation thermique 30 de l'hydroquinone, qui sont susceptibles de former des produits de dégradation colorés de type quinones. Dans ce cadre, les inventeurs ont en particulier maintenant mis en évidence que les étapes (A) et (B) peuvent être conduites efficacement en limitant néanmoins le temps de séjour dans les colonnes de distillation, ce par 35 quoi les phénomènes de dégradation thermique peuvent être très sensiblement inhibés. 2903099 5 Ces phénomènes de dégradation peuvent en outre encore être davantage évités en limitant la présence d'oxygène dans les colonnes de distillation, par exemple en travaillant sous atmosphère inerte. En outre, les travaux des inventeurs ont permis d'établir que, dans les 5 conditions du procédé de l'invention, dans le cas où d'éventuels produits de dégradation thermiques colorés de l'hydroquinone de type quinones se forment, ceux-ci sont substantiellement entraînés avec le pyrogallol en pied de colonne de la distillation d'équeutage de l'étape (B). A l'issue des étapes (A) et (B), l'hydroquinone purifiée est obtenue 10 directement sous une forme liquide. La composition exacte de l'hydroquinone brute HQ traitée selon les étapes (A) et (B) du procédé de l'invention peut varier en une assez large mesure, le procédé de l'invention se révélant toutefois surtout intéressant pour des hydroquinones brutes ayant des teneurs en impuretés de l'ordre de 0,5 à 15 4 %, par exemple de 0,5 à 2 % en masse, notamment de 1 à 2 % en masse par rapport à la masse totale de l'hydroquinone brute. Typiquement, une hydroquinone brute HQ traitée selon l'invention contient de 0,1 à 2 %, par exemple de 0,2 à 1 % en masse, d'impuretés légères (ayant une température de vaporisation inférieure à celle de 20 l'hydroquinone), incluant du résorcinol. Le résorcinol est en général une impureté majoritaire au sein des impuretés légères, les impuretés légères comprenant en règle générale au moins 50 % en masse de résorcinol par rapport à la masse totale des impuretés légères, par exemple au moins 70 %, notamment au moins 80 %, en particulier au moins 90 % en masse, voire plus. 25 Outre le résorcinol, les impuretés légères présentes dans l'hydroquinone brute HQ peuvent notamment comprendre du pyrocatéchol. Par ailleurs, dans l'hydroquinone brute HQ , la quantité d'impuretés lourdes (ayant une température de vaporisation supérieure à celle de l'hydroquinone) est usuellement de 0,1 à 2 %, par exemple de 0,2 à 1 % en 30 masse. Ces impuretés lourdes incluent en particulier du pyrogallol, généralement à titre d'impureté lourde majoritaire, en général en association avec d'autres impuretés lourdes, notamment des goudrons ou bien encore des produits de dégradation thermique de l'hydroquinone tels que des quinones. Ainsi, les impuretés lourdes comprennent en général au moins 50 % en masse 35 de pyrogallol par rapport à la masse totale des impuretés lourdes, par exemple au moins 70 %, voire au moins 80 %, en particulier au moins 90 % en masse ou plus. 2903099 6 Selon un mode de réalisation particulier, l'hydroquinone brute HQ traitée selon les étapes (A) et (B) est obtenue, ou susceptible d'être obtenue, à partir d'un mélange réactionnel issu d'une hydroxylation de phénol par le peroxyde d'hydrogène en présence de catalyseurs acides du type cité plus haut dans la 5 présente description, après élimination substantielle du pyrocatéchol par distillation. Une hydroquinone brute HQ adaptée au procédé de l'invention comprend, en masse par rapport à la quantité totale d'hydroquinone brute : - de 96 à 99,5 % d'hydroquinone, 10 - de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,2 à 1 % de résorcinol, - de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,2 à 1 % de pyrogallol - éventuellement du pyrocatéchol sous forme de traces, typiquement à une teneur inférieure à 100 ppm (0,1 %), de préférence inférieure à 20 ppm (0,02 %) 15 Quelle que soit la nature exacte de l'hydroquinone brute HQ traitée selon le procédé de l'invention, les étapes de distillation (A) et (B) sont avantageusement mises en oeuvre dans les conditions exposées ci-après. L'étape (A) de distillation d'étêtage vise à éliminer le résorcinol et de préférence sensiblement toutes les impuretés légères présentes dans 20 l'hydroquinone brute HQ , en les entraînant en tête de colonne, pour récupérer en pied de colonne un mélange brut M comprenant essentiellement de l'hydroquinone et des impuretés lourdes, appauvri en impuretés légères, en particulier en résorcinol. II est à noter que l'élimination des impuretés en tête de colonne 25 s'accompagne en général d'un départ d'une fraction d'hydroquinone en tête de colonne, qui n'est donc pas récupérée dans le mélange brut M qui sera mis en oeuvre dans l'étape (B). Pour limiter cette perte d'hydroquinone dans l'étape (A), on peut notamment jouer sur le nombre d'étages théoriques et le taux de reflux de la colonne de distillation utilisée dans l'étape (A), ce par quoi on peut 30 typiquement obtenir dans le procédé un ratio (hydroquinone perdue/hydroquinone dans le mélange M) inférieur à 2 %, par exemple compris entre 0,2 et 1 %, notamment entre 0,3 et 0,7 %. Le débit d'alimentation de l'hydroquinone brute HQ dans la colonne de distillation de l'étape (A) peut varier en une assez large mesure, notamment en 35 fonction du dimensionnement choisi pour la colonne et du débit recherché in fine pour l'hydroquinone purifiée. A titre non limitatif, on peut simplement préciser qu'il est possible de travailler avec des débits d'alimentation allant 2903099 7 jusqu'à 3000 kg/ kg/h, voire jusqu'à 5000 kg/h. Typiquement, on peut employer des débits de l'ordre de 100 à 3000 kg/h. Dans l'étape (A), le point d'alimentation où est introduit l'hydroquinone brute HQ est en général sensiblement à mi-hauteur de la colonne de 5 distillation, à savoir avec un rapport volumique de la zone de rectification de la colonne de l'étape (A) à la zone d'épuisement de la colonne de l'étape (A) en général compris entre 25 : 75 et 75 : 25, plus préférentiellement entre 30 : 70 et 70 : 30, par exemple entre 40 : 60 et 60 : 40. On entend ici par "zone de rectification" le volume interne de la colonne de distillation de l'étape (A) qui 10 est situé au-dessus du plan horizontal contenant le point d'alimentation, par opposition à la "zone d'épuisement", correspondant au volume interne de colonne situé en dessous de ce plan horizontal. Le flux qui sort en tête de la colonne de distillation de l'étape (A), qui contient essentiellement les impuretés légères à éliminer et un peu 15 d'hydroquinone, peut avantageusement être dérivé en partie, pour être réinjecté dans la colonne de distillation, selon la technique du reflux. La quantité de flux qui est réinjecté dans la colonne peut être quantifiée par un taux de reflux, défini par le rapport du débit sortant effectivement à la sortie de la tête de colonne, rapporté au débit de matière réinjectée de la tête de la 20 colonne vers l'intérieur de la colonne. Dans la colonne de la distillation d'étêtage de l'étape (A), ce taux de reflux est avantageusement compris entre 300 et 2000, typiquement entre 400 et 1500, par exemple entre 500 et 1000. Par ailleurs, le nombre d'étages théoriques de la colonne utilisée dans l'étape (A) est avantageusement d'au moins 20, de préférence d'au moins 30, 25 par exemple entre 30 et 50. D'autre part, le temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de l'étape (A) est de préférence inférieur à 1 heure, de préférence inférieur à 45 minutes, et plus préférentiellement encore inférieur à 30 minutes, ce qui permet notamment d'inhiber les phénomènes de dégradation thermique de 30 l'hydroquinone, en limitant le temps pendant lequel celle-ci est soumise à haute température. Néanmoins, ce temps de séjour reste en général au moins égal à 10 minutes, par exemple d'au moins 15 minutes notamment pour permettre une séparation efficace des impuretés légères dans l'étape (A). On obtient ainsi un bon compromis dans l'étape (A) entre séparation et inhibition 35 de la dégradation thermique avec des temps de séjour typiquement de l'ordre de 15 à 30 minutes. L'étape (B) qui suit l'étape (A) consiste quant à elle en une distillation d'équeutage, qui vise à éliminer le pyrogallol présent dans le mélange brut M 2903099 8 obtenu à l'issue de la distillation d'étêtage, et de préférence sensiblement toutes les impuretés lourdes. Dans l'étape (B), à l'inverse de l'étape (A), ce sont les impuretés qui sont envoyées en pied de colonne, et c'est en tête de colonne que l'on récupère l'hydroquinone sous forme purifiée. 5 Là également, l'élimination des impuretés vers le pied de colonne s'accompagne d'un départ d'une partie de l'hydroquinone en pied de colonne. Ainsi, on ne récupère pas la totalité de l'hydroquinone du mélange M en tête de colonne. Pour limiter cette perte d'hydroquinone en tête colonne de distillation de l'étape (B), on peut notamment jouer sur le taux de reflux et sur 10 le nombre d'étages théoriques de la colonne de distillation de l'étape (B), ce par quoi on peut typiquement obtenir dans l'étape (B) un ratio (hydroquinone perdue/hydroquinone récupérée dans l'hydroquinone purifiée) inférieur à 2 %, par exemple compris entre 0,2 et 1 %. Dans l'étape (B), le point d'alimentation où est introduit le mélange brut M 15 issu du pied de colonne de l'étape (A) est en général sensiblement à mi-hauteur de la colonne de distillation. Typiquement, pour la colonne de l'étape (B), le rapport volumique de la zone de rectification à la zone d'épuisement est compris entre 25 : 75 et 75:25, plus préférentiellement entre 30 : 70 et 70 : 30, par exemple entre 40 : 60 et 60 : 40. Là encore, on entend par "zone 20 de rectification" le volume interne de la colonne de distillation de l'étape (B) qui est situé au-dessus du plan horizontal contenant le point d'alimentation, par opposition à la "zone d'épuisement", correspondant au volume interne de la colonne situé en dessous de ce plan horizontal. Par ailleurs, comme dans l'étape (A), on travaille avantageusement à 25 reflux dans l'étape (B), à savoir en dérivant une partie du flux qui sort en tête de la colonne de distillation de l'étape (B), qui contient de l'hydroquinone purifiée, pour le réinjecter dans la colonne de distillation. Le taux de reflux dans la colonne de la distillation d'équeutage de l'étape (B), défini par le rapport du débit sortant effectivement à la sortie de la tête de colonne, 30 rapporté au débit de matière réinjectée de la tête de la colonne vers la colonne, est avantageusement compris entre 1 et 15, typiquement entre 3 et 12, par exemple entre 4 et 10. Par ailleurs, le nombre d'étages théoriques de la colonne utilisée dans l'étape (B) est avantageusement au moins égal à 20, de préférence au moins 35 égal à 30, par exemple entre 30 et 50. Dans l'étape (B), il est tout particulièrement important de contrôler le temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de distillation. 2903099 9 D'une part, pour éviter la dégradation thermique du produit, il est en général avantageux de choisir un temps de séjour inférieur à 1 heure, plus avantageusement inférieur à 30 minutes dans la colonne de l'étape (B). Pour obtenir une séparation efficace des impuretés lourdes dans l'étape (B), il est 5 toutefois préférable, le plus souvent, de travailler avec des temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de l'étape (B) d'au moins 10 minutes, par exemple entre 15 et 30 minutes. De façon plus générale, il est à noter que les étapes (A) et (B) sont conduites dans des conditions permettant la distillation de l'hydroquinone, ce 10 qui implique notamment qu'elles sont conduites à des températures suffisantes pour que l'hydroquinone se présente à l'état liquide ou gazeux. II est indiqué d'éviter la présence de tout point froid en deçà de 170 C (température de solidification de l'hydroquinone) dans le dispositif de mise en oeuvre des étapes de distillations (A) et (B), ce qui pourrait induire des 15 phénomènes d'encrassage des colonnes, nuisibles au rendement et/ou à la qualité de la distillation, voire des phénomènes de prise en masse, qui nécessiteraient un arrêt complet du procédé et des opérations onéreuses de nettoyage de l'installation. A cet effet, par sécurité, on préfère en général que toutes les zones internes des colonnes de distillation mises en oeuvre pour les 20 étapes (A) et (B) soient au minimum à une température de 175 C, et de préférence à une température d'au moins 180 C, par exemple d'au moins 185 C. La plupart des zones sont supérieures à ces températures, pour parvenir à la vaporisation de l'hydroquinone nécessaire à la distillation, la température restant néanmoins typiquement inférieure à 220 C. 25 En règle générale, pour obtenir les hautes températures requises, sans présence de points froids, on met avantageusement en oeuvre de colonnes à double enveloppe, en faisant circuler un fluide caloporteur porté à une température de l'ordre de 180 à 220 C. Comme fluides caloporteurs appropriés, on peut notamment citer les esters lourds d'acides carboxyliques, 30 comme le phtalate d'octyle, les éthers aromatiques tels que l'oxyde de biphényle et/ou l'oxyde de benzyle, le diphényle, les terphényles, les autres polyphényles éventuellement partiellement hydrogénés, les huiles paraffiniques et/ou naphténiques, ou bien encore certains résidus de distillation du pétrole. 35 II est par ailleurs souhaitable d'éviter au maximum d'établir des ponts thermiques entre le dispositif mis en oeuvre selon l'invention et le milieu extérieur, pour se prémunir de tout risque de déperditions thermiques. 2903099 10 Par ailleurs, compte tenu des hautes températures utilisées, il est le plus souvent souhaitable d'éviter la présence d'oxygène dans les étapes de distillation des étapes (A) et (B), notamment pour éviter une dégradation de l'hydroquinone en quinones. A cet effet, ces étapes sont avantageusement 5 conduites sous une atmosphère inerte sensiblement exempte d'oxygène, par exemple sous azote ou bien encore sous argon, l'azote étant préféré notamment compte tenu de son coût réduit. D'autre part, notamment pour éviter d'avoir à chauffer à des températures trop importantes, les distillations de chacune des étapes (A) et 10 (B) sont avantageusement conduites sous pression réduite, ces pressions, identiques ou différentes dans les colonnes de distillation des étapes (A) et (B) sont typiquement comprises entre 50 et 100 millibars, par exemple entre 60 et 90 millibars. Les pressions de travail des étapes (A) et (B) peuvent être identiques ou différentes. 15 La distillation des étapes (A) et (B) peut avantageusement être conduite selon un mode continu, notamment en injectant à débit constant l'hydroquinone brute HQ à traiter à l'entrée de la colonne de distillation d'étêtage. Il n'est toutefois pas exclu de la conduire selon un mode discontinu. Quel que soit leur mode exact de mise en oeuvre, les étapes (A) et (B) 20 conduisent in fine, en tête de la colonne de l'étape (B), à une hydroquinone purifiée HQ, obtenue à l'état liquide, qui ne pose pas les problèmes de manipulation rencontrés avec les poudres d'hydroquinone. L'hydroquinone purifiée HQ obtenue à l'état liquide à l'issue des étapes (A) et (B) est en général refroidie, de préférence sous une atmosphère de gaz 25 inerte sensiblement exempte d'oxygène (azote ou argon, par exemple) pour éviter une dégradation de l'hydroquinone, et mise en forme à l'état d'objets solides de taille adaptée à une manipulation sans risques de poussiérage, typiquement de l'ordre d'au moins quelques centaines de microns à quelques millimètres. Cette mise en forme peut notamment être effectuée en mettant en oeuvre 30 l'une ou l'autre des techniques suivantes : - un écaillage sur cylindre ou sur bande, dans lequel l'hydroquinone liquide est mise en contact avec un cylindre ou une bande métallique plus froide, puis en raclant avec un couteau le film obtenu sur le cylindre, ce par quoi on récupère l'hydroquinone solide sous forme 35 d'écailles, - une mise en forme sous forme de perles "prilling", tel que décrit notamment dans EP-A 1556322, dans lequel on disperse l'hydroquinone liquide sous forme de gouttes dans un 2903099 11 courant d'air, par exemple en la faisant tomber du haut d'une tour dans une colonne d'air froid, ce qui conduit à une obtention de l'hydroquinone solide sous forme de billes, - une trempe, où l'hydroquinone liquide est dispersée généralement sous 5 forme de gouttes, dans un liquide froid non miscible, ce par quoi on obtient de l'hydroquinone solide sous forme de granulats. Quelle que soit sa forme finale, l'hydroquinone purifiée obtenue selon le procédé de l'invention comprend un taux très réduit d'impuretés, en général moins de 4000 ppm d'impuretés, le plus souvent moins de 3000 ppm. 10 Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de l'invention peut être mis en oeuvre pour la préparation d'hydroquinone de haute pureté, contenant typiquement moins de 2500 ppm, préférentiellement moins de 2000 ppm d'impuretés. Une telle hydroquinone de haute pureté contient avantageusement moins de 2000 ppm d'impuretés légères telles que du 15 résorcinol ou du pyrocatéchol, cette teneur en impuretés légères étant de préférence inférieure à 1500 ppm, par exemple entre 1000 et 1500 ppm. La teneur en impuretés lourdes est quant à elle avantageusement inférieure à 500 ppm, de préférence inférieure à 300 ppm, par exemple entre 20 et 200 ppm. 20 Les hydroquinones solides telles qu'obtenues selon l'invention présentent par ailleurs, une très faible teneur en produits de dégradation thermique, tels que des quinones, en particulier lorsque le procédé est conduit en évitant tout contact de l'hydroquinone chauffée avec l'oxygène. Cette faible teneur en produit de dégradation se traduit par une absence sensible de coloration de 25 l'hydroquinone purifiée obtenue, qui a un aspect blanc. La coloration de l'hydroquinone peut être mesurée plus précisément, par analyse colorimétrique d'une solution aqueuse de ladite hydroquinone, typiquement en réalisant une solution à 5 % en masse à température ambiante. On peut obtenir pour les hydroquinones purifiées de l'invention des indices de 30 colorimétrie faibles, par exemple de l'ordre de 100 Hazen ou moins. Selon un autre aspect plus spécifique, la présenteinvention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention. Ce dispositif, qui se présente le plus souvent sous la forme d'une installation de dimensions industrielles, comprend : 35 - une première colonne de distillation adaptée à la distillation d'étêtage d'une hydroquinone brute HQ selon l'étape (A) précitée, conçue pour éliminer le résorcinol en tête de colonne et récupérer en pied de 2903099 12 colonne un mélange contenant la majeure partie de l'hydroquinone et les impuretés lourdes ; et - une deuxième colonne de distillation adaptée à la distillation d'équeutage de l'étape (B) précitée, dont l'entrée est reliée au pied de 5 colonne de la première colonne, conçue pour éliminer en pied de colonne le pyrogallol contenu dans le mélange brut provenant du pied de colonne de la première colonne de distillation, et pour obtenir en tête de colonne l'hydroquinone sous forme purifiée. Dans ce dispositif, les deux colonnes de distillation présentent 10 avantageusement les caractéristiques préférentielles telles que définies plus haut dans la présente description. En particulier, les colonnes sont de préférence des colonnes à double enveloppe chauffées par un fluide caloporteur du type précité. L'invention sera encore explicitée davantage par le biais de la description 15 qui suit, faite en référence aux figures ci-annexées, où : La Figure 1 est une représentation schématique du dispositif général utilisé selon l'invention pour la mise en oeuvre des étapes de distillation (A) et (B). La Figure 2 est une représentation schématique d'un dispositif mettant en 20 oeuvre une variante spécifique de l'invention, selon laquelle on prépare l'hydroquinone purifiée à partir d'un mélange tel qu'issu d'une réaction d'hydroxylation de phénol par du peroxyde d'hydrogène, en présence d'un catalyseur acide de type acide protique fort. Sur la Figure 1, qui illustre le principe général du procédé de l'invention, 25 on introduit l'hydroquinone brute HQ (mélange d'hydroquinone, d'impuretés légères contenant du résorcinol et d'impuretés lourdes contenant du pyrogallol) dans une première colonne de distillation 10 par son alimentation 11, de préférence localisée sensiblement à mi-hauteur de la colonne. La distillation d'étêtage [étape (A)] qui s'opère dans la colonne 10 30 conduit, au niveau de la tête de colonne 12, à l'élimination d'un flux (I) comprenant du résorcinol et éventuellement d'autres impuretés légères, ainsi qu'une fraction de l'hydroquinone. Ce flux (I) sortant en tête de colonne 12 peut être ensuite traité, recyclé ou éliminé, notamment par un traitement dans un brûleur. Un reflux 13 est généralement mis en place au niveau de la tête de 35 colonne, notamment pour améliorer l'efficacité de la séparation. Parallèlement, on obtient au niveau du pied de colonne 14, un mélange brut M contenant de l'hydroquinone et d'impuretés lourdes, avec éventuellement des traces d'impuretés légères non extraites lors de l'étape 2903099 13 précédente. Ce mélange brut M est introduit dans une deuxième colonne de distillation 20, l'entrée de la colonne 20 étant de préférence sensiblement à mi-hauteur. Dans cette colonne 20, le mélange brut M issu de la colonne 10 va subir la distillation d'équeutage de l'étape (B). 5 Dans la colonne 20, la distillation conduit à la séparation d'une hydroquinone purifiée HQ obtenue sous forme liquide au niveau de la tête de colonne 22, un flux (Il) comprenant du pyrogallol et éventuellement d'autres impuretés lourdes (ainsi qu'un peu d'hydroquinone) étant évacués au niveau du pied de colonne 24. Ce flux (II) qui sort en pied de colonne 24 est ensuite 10 traité, éliminé ou recyclé. Là encore, il est avantageux de mettre en place un reflux 23 au niveau de la tête de colonne 22, notamment pour améliorer l'efficacité de la séparation des impuretés lourdes On obtient ainsi à la sortie de la colonne 20 (tête de colonne 22) une hydroquinone liquide, purifiée ne contenant essentiellement plus d'impuretés. 15 Cette hydroquinone liquide est ensuite refroidie et mise en forme, par exemple par écaillage sur cylindre ou sur bande (cette étape n'étant pas représentée sur la figure). Sur la Figure 2, un dispositif du type précité est mis en oeuvre dans un procédé plus complexe de traitement d'un mélange HQ/PC du type obtenu à 20 l'issu d'une hydroxylation de phénol par le peroxyde d'hydrogène en présence d'un catalyseur, ce mélange HQ/PC comprenant essentiellement du pyrocatéchol (PC) et de l'hydroquinone, et de faible quantités d'impuretés légères (résorcinol) et d'impuretés lourdes (pyrogallol). Ce mélange HQ/PC est introduit par l'alimentation 31 d'une première 25 colonne de distillation 30, destinée à éliminer substantiellement le pyrocatéchol en tête de colonne (32). Là encore, la tête de colonne est avantageusement équipée d'un reflux 33. On obtient un pyrocatéchol purifié au niveau de la tête de colonne 32. Quel que soit le mode de mise en oeuvre de la distillation dans la colonne 30 30, on obtient une hydroquinone brute HQ au niveau de la sortie 34 de cette colonne, contenant essentiellement de l'hydroquinone (typiquement entre 96 et 99 %), associée à de faibles quantités d'impuretés, à savoir de l'ordre de 0,1 à 2 % d'impuretés légères (résorcinol et traces de pyrocatéchol) et de l'ordre de 0,1 à 2 % d'impuretés lourdes (pyrogallol pour l'essentiel). 35 Cette hydroquinone brute HQ est ensuite soumise à un traitement de distillation d'étêtage dans la colonne 110, où les impuretés légères (résorcinol et traces de pyrocatéchol) sont éliminées sous la forme d'un flux (I) au niveau de la tête de colonne 112, avantageusement munie d'un reflux 113. Au niveau 2903099 14 du pied de colonne 114, on récupère un mélange brut contenant de l'hydroquinone et les impuretés lourdes (pyrogallol essentiellement). Le mélange brut ainsi obtenu est introduit dans la colonne 120, de préférence sensiblement à mi-hauteur. II subit dans cette colonne une 5 distillation d'équeutage, conduisant à une récupération d'hydroquinone purifiée liquide HQ au niveau de la tête de colonne 122, avantageusement muni d'un reflux 123. Les impuretés lourdes sont quant à elles, éliminées sous la forme d'un flux (Il) au niveau du pied de colonne 124. Ainsi, le procédé illustré sur la Figure 2 permet la séparation efficace, 10 sous forme isolée et purifiée (donc valorisable), des deux constituants principaux (pyrocatéchol et hydroquinone) contenus dans les milieux réactionnels issus d'une réaction d'hydroxylation de phénol par du peroxyde d'hydrogène en présence d'un catalyseur acide. Ce procédé peut en outre être conduit selon un mode continu. Ce mode de réalisation particulier du procédé 15 constitue un objet spécifique de la présente invention. L'invention sera encore davantage illustrée par l'exemple ci-après qui décrit, de façon non limitative, un mode de réalisation possible de l'invention. EXEMPLE 20 On a utilisé un dispositif tel que représenté sur la Figure 1, employé en continu, pour effectuer la purification d'une hydroquinone brute contenant, en masse par rapport à la masse totale de l'hydroquinone brute, 0,6 % de résorcinol et 0,7 % de pyrogallol. Ce mélange a été introduit dans la première colonne de distillation 10 25 avec un débit d'alimentation constant de 100 kg/h. La colonne 10 utilisée présente les caractéristiques suivantes : - nombre d'étages théoriques : 30 - pression de travail : 87 mBar - taux de reflux : 600 30 En tête de colonne 12, on a obtenu un flux comprenant du résorcinol, le résorcinol ayant un débit de 1 kg/h. La deuxième colonne 20, dans laquelle le mélange brut obtenu en pied de la première colonne 10 a été introduit, a quant à elle, été utilisée dans les conditions suivantes : 35 - nombre d'étages théoriques : 30 - pression de travail : 73 mBar - taux de reflux : 7 2903099 15 En pied de colonne 24, le flux comprenant le pyrogallol a un débit de 1 kg/h. En tête de colonne 22, on a obtenu une hydroquinone purifiée HQ, sortant avec un débit de 98 kg/h. 5 Cette hydroquinone comprend moins de 2000 ppm de résorcinol et moins de 200 ppm de pyrogallol. REVENDICATIONS 1 - Procédé de purification d'une hydroquinone brute HQ contenant essentiellement de l'hydroquinone, et de faibles quantités d'impuretés incluant à la fois : (i) des impuretés ayant une température de vaporisation inférieure à celle de l'hydroquinone, dites impuretés légères, incluant du résorcinol ; et (ii) des impuretés ayant une température de vaporisation supérieure à celle de l'hydroquinone, dites impuretés lourdes, incluant du pyrogallol, ledit procédé étant caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes suivantes : (A) une distillation d'étêtage, dans laquelle on injecte l'hydroquinone brute HQ dans une colonne de distillation et où on élimine le résorcinol en tête de distillation éventuellement conjointement à tout ou partie des autres impuretés légères, ce par quoi on récupère en pied de colonne un mélange brut M comprenant de l'hydroquinone et les impuretés lourdes ; et (B) une distillation d'équeutage dans laquelle on injecte le mélange brut M obtenu dans l'étape (A) dans une colonne de distillation et où on élimine le pyrogallol en pied de colonne éventuellement conjointement à tout ou partie des autres impuretés lourdes, ce par quoi on récupère en tête de colonne de l'hydroquinone sous une forme purifiée (HQ). 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ contient de 96 à 99,5 % en masse d'hydroquinone, 25 et de 0,5 et 4 % en masse d'impuretés. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou selon la revendication 2, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ contient de 0,1 à 2 %, par exemple de 0,2 à 1 % en masse d'impuretés légères. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ contient de 0,1 à 2 %, par exemple de 0,2 à 1 % en masse d'impuretés lourdes. 35 5 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que les impuretés légères présentes dans l'hydroquinone brute HQ comprennent au moins 50 %, de préférence au moins 70 % de résorcinol, par rapport à la masse totale des impuretés légères. 30 2903099 17 6 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que les impuretés lourdes présentes dans l'hydroquinone brute HQ comprennent au moins 50 %, de préférence au moins 70 % de pyrogallol, par rapport à la 5 masse totale des impuretés lourdes. 7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ est susceptible d'être obtenue à partir d'un mélange réactionnel issu d'une hydroxylation de phénol par le peroxyde d'hydrogène en 10 présence de catalyseurs acides, après élimination substantielle du pyrocatéchol par distillation. 8 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ comprend, en masse par rapport à la quantité totale 15 d'hydroquinone brute : - de 96 à 99,5 % d'hydroquinone, - de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,2 à 1 % de résorcinol, - de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,2 à 1 % de pyrogallol - éventuellement du pyrocatéchol sous forme de traces. 20 9 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que, dans l'étape (A), le point d'alimentation où est introduit l'hydroquinone brute HQ est sensiblement à mi-hauteur de la colonne de distillation, avec un rapport volumique de la zone de rectification de la colonne de l'étape (A) à la zone d'épuisement de la colonne de l'étape (A) compris entre 25 : 75 et 75 : 25, plus préférentiellement entre 30 : 70 et 70 : 30. 10 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé par le fait que le flux qui sort en tête de la colonne de distillation de l'étape (A), est dérivé en partie, pour être réinjecté dans la colonne de distillation, avec un taux de reflux compris entre 300 et 2000. 11 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par le fait que le nombre d'étages théoriques de la colonne utilisée dans l'étape (A) est d'au 35 moins 20, par exemple entre 30 et 50. 2903099 18 12 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé par le fait que le temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de l'étape (A) est compris entre 10 minutes et 1 heure, de préférence entre 15 et 30 minutes. 5 13 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé par le fait que, dans l'étape (B), le point d'alimentation où est introduit le mélange brut M est sensiblement à mi-hauteur de la colonne de distillation, avec un rapport volumique de la zone de rectification de la colonne de l'étape (B) à la zone d'épuisement de la colonne de l'étape (B) compris entre 25 : 75 et 75 : 25, plus 10 préférentiellement entre 30 : 70 et 70 : 30. 14 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé par le fait que le flux qui sort en tête de la colonne de distillation de l'étape (B), est dérivé en partie, pour être réinjecté dans la colonne de distillation, avec un taux de reflux 15 compris entre 1 et 15. 15 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé par le fait que le nombre d'étages théoriques de la colonne utilisée dans l'étape (B) est d'au moins 20, par exemple entre 30 et 50. 16 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé par le fait que le temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de l'étape (B) est compris entre 10 minutes et 1 heure, de préférence entre 15 et 30 minutes. 25 17 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisé par le fait que les étapes (A) et (B) sont conduites sous une atmosphère inerte sensiblement exempte d'oxygène, par exemple sous argon ou sous azote. 18 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisé par le fait que 30 les étapes (A) et (B) sont conduites à des pressions comprises entre 50 et 100 millibars, par exemple entre 60 et 90 millibars. 19 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé par le fait que l'hydroquinone purifiée HQ obtenue à l'état liquide à l'issue des étapes (A) et (B) est refroidie, et mise en forme à l'état d'objets solides ayant une taille de l'ordre d'au moins quelques centaines de microns à quelques millimètres. 20 • 2903099 19 20 - Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de l'une des revendications 1 à 18 caractérisé par le fait qu'il comprend : - une première colonne de distillation (10 ; 110) adaptée à la distillation d'étêtage d'une hydroquinone brute HQ selon l'étape (A) de la 5 revendication 1, conçue pour obtenir en tête de colonne (12 ; 112) les impuretés légères et récupérer en pied de colonne (14 ; 114) un mélange contenant la majeure partie de l'hydroquinone et les impuretés lourdes ; et une deuxième colonne de distillation (20 ; 120) adaptée à la distillation 10 d'équeutage de l'étape (B) précitée, dont l'entrée est reliée au pied de colonne (14 ; 114) de la première colonne (10 ; 110), conçue pour éliminer en pied de colonne (24 ; 124) les impuretés lourdes contenues dans le mélange provenant du pied de colonne (14 ; 114) de la première colonne de distillation, et pour obtenir en tête de colonne 15 (22 ; 122) l'hydroquinone sous forme purifiée.