FR 2898956 A1 20070928 FR 0653300 A 20060804 PROCEDE POUR PRODUIRE UN FLEXIBLE RESISTANT A HAUTE PRESSION DOMAINE TECHNIQUE Domaine de l'invention La présente invention concerne un flexible résistant à haute pression tel qu'un flexible de climatisation automobile et un procédé pour produire un tel flexible résistant à haute pression. Description de l'art connexe Un flexible utilisé comme flexible de climatisation automobile a une construction telle qu'une couche de renforcement est formée à partir d'un élément de filament de renforcement ou fil de renforcement (par exemple, un élément de filament de renforcement enroulé en spirale) sur un côté externe d'une couche latérale de surface interne constituée de caoutchouc, et un autre côté de la couche de renforcement est recouvert d'une couche latérale de surface externe constituée de caoutchouc (se référer par exemple au document de brevet 1). Un tel type de flexible est souvent doté d'une couche de barrière en résine sur un côté interne de la couche latérale de surface interne afin d'empêcher un réchauffement global en réduisant la pénétration d'un fluide interne, par exemple, un réfrigérant. Etant donné qu'un tel flexible de climatisation est utilisé pour assurer la connexion entre un côté moteur et un côté de corps de véhicule, le flexible de climatisation est de préférence doté d'une propriété d'absorption de vibrations suffisante pour empêcher la transmission de vibrations, telles que les vibrations du moteur, les vibrations du compresseur ou les vibrations du corps du véhicule lors de la conduite, aux composants de raccordement. Cependant, la formation de la couche de barrière en résine améliore la résistance du flexible de réfrigération à la pénétration au réfrigérant, mais réduit une telle propriété d'absorption de vibrations ou d'amortissement de vibrations. De ce fait, il est nécessaire de former un long flexible de réfrigération (par exemple, même lorsqu'un flexible est adapté pour une distance de raccordement de 300 mm environ, le flexible est formé sur une longueur de 400 mm environ) de sorte que la formation de la couche de barrière en résine n'entraîne pas l'absence de propriété d'absorption de vibrations dans le flexible de climatisation ou ne réduise pas la propriété d'absorption de vibrations du flexible de climatisation. Cependant, dans de nombreux cas, un compartiment moteur d'un véhicule à moteur est conditionné de façon hermétique avec des pièces, etc., et ne peut pas garantir ou assurer un espace de tuyauterie suffisant. De ce fait, il est souvent problématique de prendre des mesures telles que la formation de la couche de barrière en résine et l'augmentation d'une longueur de flexible. Il est donc prévu de former le flexible de climatisation aussi court que possible, à la place de la formation de la couche de barrière en résine. Lorsque le flexible est suffisamment court, la pénétration du réfrigérant à travers le flexible et ou à partir du flexible peut être réduite. De plus, lorsque le flexible est construit de sorte à avoir une faible longueur mais une propriété d'absorption de vibrations suffisante sûre, il est possible de prévoir le flexible de climatisation qui peut être logé dans un espace de tuyauterie étroit, avec une propriété de pénétration aux réfrigérants inférieure mais une bonne propriété d'absorption de vibrations. D'ailleurs, dans le flexible de climatisation, lorsqu'un réfrigérant est introduit dans le flexible à haute pression, ceci entraîne un défaut de propriété d'absorption de vibrations. Lorsque le réfrigérant n'est pas introduit dans le flexible, la propriété d'absorption de vibrations n'a pas vraiment d'importance. A savoir, lorsque le réfrigérant est fournit dans le flexible à haute pression, le flexible et le réfrigérant sont unifiés, moyennant quoi le flexible est rigidifié, et ceci entraîne une réduction de la propriété d'absorption de vibrations. Par ailleurs, cette rigidification du flexible dépend d'une surface en section transversale d'une partie interne du flexible (une surface d'une section transversale ou plan de coupe du flexible dans une direction radiale). Plus la zone en section transversale est grande, plus le flexible est rigidifié, et, plus la zone en section transversale est petite, moins le flexible est rigidifié. Donc, il est possible de concevoir la formation d'un flexible de climatisation de petit diamètre afin de garantir la propriété d'absorption de vibrations. Cependant, sur une partie d'extrémité du flexible de climatisation (corps de flexible principal), est fixé un dispositif de jonction, comprenant par exemple un tuyau d'insertion et un raccord à emboîtement (raccord de serrage). Lorsque le corps de flexible principal a un petit diamètre sur l'ensemble de sa longueur, le tuyau d'insertion du dispositif de jonction doit être inséré dans une partie d'extrémité (une partie serrée ou devant être serrée, plus particulièrement, une partie emboutie ou devant être emboutie) du corps de flexible principal, tout en dilatant diamétralement la partie emboutie (une partie devant être serrée par le raccord à emboîtement qui est embouti). Mais comme le flexible de climatisation a une pression d'éclatement de 5MPa ou plus, une résistance à l'insertion devient trop grande et il est particulièrement difficile d'insérer le tuyau d'insertion dans la partie d'extrémité du corps de flexible principal. Afin de résoudre le problème précédent, il est prévu d'adapter des moyens pour produire un corps de flexible principal comprenant une partie principale de petit diamètre et une partie emboutie de grand diamètre. Le tuyau d'insertion est inséré dans la partie emboutie qui a un diamètre plus grand que celui de la partie principale, le raccord à emboîtement fixé sur une périphérie externe de la partie emboutie est embouti pour serrer (emboutir) la partie emboutie sur le tuyau d'insertion. A cette fin, par exemple, les documents de brevet 2 et 3 décrivent une technique selon laquelle une partie de raccordement d'un flexible à une tuyauterie est formée de façon préalable, avec un grand diamètre. [Document de brevet 1] JP-A, 7-68659 [Document de brevet 2] JP-B, 3244183 [Document de brevet 3] JP-B, 8-26955 Parallèlement, le flexible de climatisation devant être agencé dans l'espace de tuyauterie étroit devrait présenter un faible taux de variation de longueur (en valeur absolue) lorsqu'un fluide sous pression, à savoir, un réfrigérant est fourni à l'intérieur. Si le taux de variation de longueur sous la pression exercée est important, un flexible change fortement de longueur lorsque du réfrigérant sous pression est fourni, le flexible entre en contact ou en butée avec les parties périphériques, etc. ou est pressé fermement contre les parties périphériques, etc. En conséquence, il est à craindre que le flexible soit endommagé ou que le flexible sorte de l'espace de tuyauterie. Le taux de variation de longueur du flexible sous la pression exercée dépend de l'angle de tressage ou de l'angle de bobinage d'un fil de renforcement de la couche de renforcement. A savoir, dans le flexible, l'angle de tressage ou de bobinage tend à revenir à 55 environ (angle neutre de 54,7 ) lorsqu'une pression interne est appliquée. Ainsi, lorsque l'angle de tressage ou de bobinage est inférieur à 55 environ, le flexible tend à changer de sorte à se dilater dans une direction radiale et de sorte à se contracter dans une direction longitudinale sous la pression exercée. En outre, lorsque l'angle de tressage ou de bobinage est supérieur à 55 , le flexible tend à changer de sorte à augmenter en longueur dans sa direction longitudinale et de sorte à se contracter dans la direction radiale sous la pression exercée. Lorsque l'angle de tressage ou de bobinage est de 55 environ (angle neutre de 54,7 ), le flexible ne peut pas changer dans la direction longitudinale et la direction radiale, même sous la pression exercée. Aussi, lorsque la partie serrée ou emboutie du corps de flexible principal est diamétralement agrandie, il est nécessaire d'empêcher une augmentation du taux de variation de longueur (en valeur absolue) du flexible ou du corps principal de flexible sous la pression exercée en réglant l'angle de tressage ou de bobinage de l'élément de filament de renforcement sur la partie principale, la partie conique et la partie emboutie, respectivement, et une relation entre les longueurs de ces parties. Le corps de flexible principal comprenant une partie principale de petit diamètre et une partie emboutie de grand diamètre est obtenu de telle manière qu'un corps de base de flexible est formé de sorte à avoir un diamètre uniforme égal à celui de la partie principale, sur l'ensemble de sa longueur, des parties d'extrémité opposées longitudinales du corps de base de flexible sont diamétralement dilatées en insérant par pression des mandrins dans les parties d'extrémité longitudinales pour former à l'intérieur de celles-ci des parties embouties de grand diamètre. Afin d'empêcher que le mandrin ne puisse pas être inséré par pression dans les parties d'extrémité opposées longitudinales du corps de base de flexible en raison du gondolage du corps de base de flexible, il est nécessaire de retenir une partie longitudinale intermédiaire du corps de base de flexible par ou dans un moule de retenue. Le moule de retenue comprend une pluralité de segments de moule de retenue, les segments de moule de retenue sont accouplés les uns aux autres pour définir une partie de réception. Le corps de base de flexible est fermement pris en sandwich et maintenu par la partie de réception sur la partie longitudinale intermédiaire. Il est efficace que la partie de réception définie par des segments de moule accouplés ait une forme en coupe permettant de comprimer le corps de base du flexible. Lorsque la partie de réception comprime ou est en train de comprimer le corps de base du flexible, le corps de base du flexible ne peut pas se dilater dans la direction radiale à l'intérieur de la partie de réception. Ainsi, un gondolage n'est pas entraîné lorsque le mandrin est inséré par pression dans le corps de base de flexible. Cependant, lorsque la partie de réception est définie de sorte à comprimer le corps de base de flexible, il est à craindre que le matériau d'une couche latérale de surface externe soit expulsé d'entre les segments de moule de retenue au moment du contact des segments de moule de retenue et qu'un bourrelet soit formé sur le corps de flexible principal produit. Ceci rend problématique le post-traitement une fois que le corps de flexible principal est produit. Afin de résoudre le problème ci-dessus, un objet de la présente invention consiste à proposer un nouveau flexible résistant à haute pression ayant une bonne propriété d'absorption de vibrations, par exemple, qui présente un faible taux ou quantité de variation de longueur sous la pression exercée et/ou peut être agencé de façon stable dans l'espace de tuyauterie étroit. Un autre objet de la présente invention consiste à proposer un procédé pour produire un flexible résistant à haute pression dans lequel le gondolage du corps de base du flexible peut être empêché lorsqu'une dilatation diamétrale des parties d'extrémité longitudinales du corps de base de flexible et/ou un post-traitement problématique du corps de flexible principal n'est pas nécessaire. RESUME DE L'INVENTION Selon la présente invention, il est prévu un nouveau flexible résistant à haute pression. Le flexible résistant à haute pression a une pression d'éclatement supérieure ou égale à 5 MPa. Le flexible résistant à haute pression comprend un corps de base principal ayant une construction multicouche qui comprend une couche latérale de surface interne, une couche de renforcement comprenant un élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale sur le côté externe de la couche latérale de surface interne et une couche latérale de surface externe en tant que couche de couverture sur un côté externe de la couche de renforcement, et un dispositif de jonction. Le corps de flexible principal a une partie principale, et une partie serrée ou une partie devant être serrée avec un diamètre plus grand que celui de la partie principale sur une partie d'extrémité longitudinale (par exemple, chacune des parties d'extrémité longitudinale opposées) du corps de flexible principal. Le dispositif de jonction est fixé solidement à la partie serrée et a un tuyau d'insertion qui est inséré dans la partie serrée avec un diamètre plus grand que celui de la partie principale, et un raccord à emboîtement qui est fixé sur une périphérie externe de la partie serrée pour le serrage de la partie serrée sur le tuyau d'insertion. Le corps de flexible principal a en outre une partie conique entre la partie serrée et la partie principale. L'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement a un angle (angle de tressage ou de bobinage) de 48 à moins de 54 sur la partie principale un angle (angle de tressage ou de bobinage) de plus de 57 à 68 sur la partie serrée et un angle (angle de tressage ou de bobinage) de plus de 55 environ (angle neutre) à 61 sur la partie conique. L'angle de tressage ou de bobinage de l'élément de filament de renforcement sur la partie conique est inférieur à l'angle de l'élément de finalement de renforcement tressé ou enroulé en spirale sur la partie serrée, et un rapport d'une longueur (longueur axiale) de la partie principale par rapport à une longueur libre (longueur axiale libre) du corps de flexible principal est de 65 % à 93 % dans un état sans pression. Ici, le corps de flexible principal est moulé ou formé avec la partie serrée qui est diamétralement dilatée. Ainsi, le tuyau d'insertion du dispositif de jonction doit être inséré dans la partie serrée qui est diamétralement dilatée. Par conséquent, par exemple, dans le flexible résistant à haute pression avec la pression d'éclatement supérieure ou égale à 5 MPa où l'élément de filament de renforcement tressé ou bobiné de la couche de renforcement a une densité (densité tressée ou de bobinage) supérieure ou égale à 50 même lorsqu'une partie principale comprenant une majeure partie ou longue zone ou similaire du corps de flexible principal a un petit diamètre pour augmenter la propriété d'absorption de vibrations, il n'est pas difficile d'attacher le dispositif de jonction au corps de flexible principal (partie serrée), plus particulièrement, d'insérer ou de presser le tuyau d'insertion dans le corps de flexible principal (partie serrée). Un diamètre externe du tuyau d'insertion peut être défini comme étant égal ou généralement égal à un diamètre interne (diamètre interne dilaté diamétralement) de la partie serrée avant l'insertion du tuyau d'insertion. La couche de renforcement peut comprendre un élément de filament de renforcement tressé, ou peut également comprendre un élément de filament de renforcement enroulé en spirale. Une densité tressée ou de bobinage signifie un rapport (%) entre une surface de l'élément de filament de renforcement et une surface globale de la couche de renforcement. Plus particulièrement, la densité tressée ou de bobinage peut être donnée par une formule (largeur de fil x nombre de fils / (2 x n x diamètre externe de la couche latérale de surface interne ou d'une couche juste en dessous de la couche de renforcement x cos. angle de tressage ou de bobinage)) x 100. Sur la partie conique, en fait, un angle de tressage ou de bobinage est modifié de l'angle de tressage ou de bobinage de la partie principale à l'angle de tressage ou de bobinage de la partie serrée, d'une extrémité de la partie principale à une extrémité de la partie serrée. Cependant, l'angle de tressage ou de bobinage de la partie conique dans le cadre de la présente invention signifie un angle de tressage ou de bobinage à un centre axial de la partie conique. Le corps de flexible principal est construit, par exemple, de la manière suivante. Tout d'abord, un corps de base de flexible qui comprend une couche de renforcement et a un diamètre uniforme sur l'ensemble de sa longueur est préparé ou produit. La couche de renforcement comprend l'élément de filament ou fil de renforcement tressé ou bobiné et a un angle de tressage ou de bobinage uniforme sur l'ensemble de sa longueur. Une partie d'extrémité longitudinale (par exemple, parties d'extrémité opposées longitudinales) du corps de base de flexible est dilatée diamétralement. L'angle de tressage ou de bobinage signifie un angle de l'élément de filament ou fil de renforcement par rapport à un axe du flexible. Selon la présente invention, l'élément de filament ou fil tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement a un angle (angle de tressage ou angle de bobinage) de 48 à moins de 54 sur la partie principale (à savoir, un corps de base de flexible). Ainsi, une partie d'extrémité (par exemple, des parties d'extrémité opposées longitudinales) du corps de base de flexible peut être facilement dilatée diamétralement, une fois que le corps de base de flexible est produit. Lorsqu'une pression interne est exercée dans un corps de flexible principal, la partie principale change de sorte à se réduire en longueur. Ici, lorsque l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement a un angle inférieur à 48 sur la partie principale, la partie principale se contracte fortement en longueur sous la pression exercée sur le corps de flexible principal. Ainsi, afin de limiter le rapport de variation de longueur d'une zone entièrement libre du corps de flexible principal sous la pression exercée à une valeur faible, il est nécessaire de former une longue partie conique et une partie serrée à l'endroit où l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement a un angle au-dessus de l'angle neutre. Ensuite, il devient problématique de manipuler un flexible ou difficile d'agencer le flexible dans un espace de tuyauterie étroit. De plus, lorsque l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement a un angle supérieur ou égal à 54 sur la partie principale, la résistance à la dilatation diamétrale est augmentée dans le cas d'une dilatation diamétrale de la partie d'extrémité du corps de base de flexible, un rapport de variation de longueur sous la pression exercée devient grand, et il devient problématique de manipuler le flexible. Un angle de l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale est défini comme étant de plus de 57 à 68 sur la partie serrée, et de plus de 55 environ (plus particulièrement, de plus de 54,7 ou angle neutre) à 61 sur la partie conique. De ce fait, lorsque la pression interne est exercée dans le corps de flexible principal, la partie principale change de sorte à se réduire en longueur, tandis que la partie serrée et la partie conique changent de sorte à augmenter en longueur. De ce fait, le taux de variation de longueur (taux de variation de longueur sous la pression exercée, valeur absolue) de l'ensemble du corps de flexible principal (ensemble de la région libre du corps de flexible principal) peut être limité à une valeur faible. Lorsque l'angle de l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement est inférieur ou égal à 57 sur la partie serrée, la partie serrée ne change pas de sorte à augmenter en longueur dans une mesure nécessaire pour contrer la variation de la partie principale sous la pression exercée. Il est donc à craindre que le taux de variation de longueur (en valeur absolue) de l'ensemble de la zone libre du corps de flexible principal devienne grand. En outre, il est difficile de dilater diamétralement la partie serrée (la partie d'extrémité longitudinale ou les parties d'extrémité opposées longitudinales du corps de base de flexible) jusqu'à ce que l'angle de l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale dépasse 68 . De la même manière, lorsque l'angle de l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement est inférieur ou égal à 55 environ (plus particulièrement, 54,7 ou angle neutre) sur la partie conique, la partie conique ne change pas de sorte à augmenter en longueur sous la pression exercée. Ainsi, il est à craindre que le taux de variation de longueur (en valeur absolue) de l'ensemble de la zone libre du corps de flexible principal devienne grand. De plus, lorsque l'angle de l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement dépasse 61 sur la partie conique, l'angle de l'élément de filament tressé ou enroulé en spirale devient trop grand sur la partie principale ou la partie serrée. Dans le flexible comprenant la partie principale de petit diamètre (un diamètre interne de la partie principale est d'environ 9 mm, ou de 9 mm à 11 mm) pour être soumise à la pression interne élevée, il est efficace que l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale ait un angle de 66 à 68 sur la partie serrée afin de limiter le taux de variation de longueur (en valeur absolue) de l'ensemble de la zone libre à une faible valeur. Lorsque l'élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement a un angle inférieur ou égal à 60 sur la partie conique, il devient possible de limiter le taux de variation de longueur (en valeur absolue) de l'ensemble de la région libre à une faible valeur. En particulier, une performance d'étanchéité entre le corps de flexible principal et le dispositif de ]onction (le tuyau d'insertion) est améliorée en concevant la partie de serrage de sorte qu'elle soit contractée diamétralement sous la pression exercée. Un rapport d'une longueur de la partie principale par rapport à la longueur libre (longueur non limitée) du corps de flexible principal, par exemple, une longueur d'une zone (partie) du corps de flexible principal entre des parties serrées par les dispositifs de joint (par exemple, des parties embouties), ou une longueur d'une zone (partie) du corps de flexible principal entre les positions les plus à l'intérieur des parties embouties) doit être de 65 % à 93 % dans un état sans pression. Lorsque le rapport de la longueur de la partie principale par rapport à la longueur libre du corps de flexible principal est inférieur à 65 le changement de longueur de la partie serrée et de la partie conique affecte beaucoup trop le rapport de variation de longueur de l'ensemble du corps de flexible principal (l'ensemble de la zone libre du corps de flexible principal), il est à craindre qu'un rapport de variation de longueur (en valeur absolue) de l'ensemble du corps de flexible principal devienne grand. Lorsque le rapport de la longueur de la partie principale par rapport à la longueur libre du corps de flexible principal est supérieur à 93 le changement de longueur de la partie serrée et de la partie conique affecte trop peu le rapport de variation de longueur de l'ensemble du corps de flexible principal (l'ensemble de la zone libre du corps de flexible principal), ou le changement de longueur de la partie principal affecte beaucoup trop le rapport de variation de l'ensemble du corps de flexible principal, il est également à craindre que le rapport de variation de longueur (en valeur absolue) de l'ensemble du corps de flexible principal devienne grand. Parallèlement, lorsque la longueur libre du corps de flexible principal dépasse 300 mm dans un état sans pression, il est difficile d'agencer le flexible résistant à haute pression dans l'espace de tuyau étroit et une quantité de pénétration du fluide interne est augmentée. La zone libre du corps de flexible principal a de préférence un rapport de variation de longueur sous la pression exercée dans une plage de -5 % à 10 Le rapport de variation de longueur est donné par une formule (longueur libre du corps de flexible principal sous la pression exercée - longueur libre du corps de flexible principal sur l'exercice de pression) / longueur libre du corps de flexible principal avant l'exercice de pression) x 100. Lorsque le rapport de variation de longueur est inférieur à - 5 le corps de flexible principal se contracte trop dans une direction longitudinale sous la pression exercée et le flexible résistant à haute pression est dans un état de tension. Ainsi, il est à craindre qu'une forte tension soit générée dans la partie serrée, et de ce fait, la durabilité d'un flexible est réduite. Lorsque le rapport de variation de longueur dépasse 10 le corps de flexible principal se dilate trop dans la direction longitudinale sous la pression exercée, de sorte qu'il est à craindre que le flexible résistant à haute pression se contracte ou vienne en butée avec les parties périphériques, etc. et sort de l'espace de tuyau. Selon la présente invention, il est prévu un nouveau procédé pour produire un flexible résistant à haute pression. Le flexible résistant à haute pression qui est produit comprend un corps de flexible principal de construction multicouche qui comprend une couche latérale de surface interne, une couche de renforcement comprenant un élément de filament ou fil de renforcement tressé ou enroulé en spirale sur un côté externe de la couche latérale de surface interne et une couche latérale de surface externe en tant que couche de couverture sur un côté externe de la couche de renforcement, et un dispositif de jonction. Le corps de flexible principal a une partie principale, et une partie serrée ou une partie devant être serrée ayant un diamètre plus grand que celui de la partie principale sur une partie d'extrémité longitudinale (par exemple, chacune des parties d'extrémité opposées longitudinales) du corps de flexible principal. Le dispositif de jonction est solidement fixé à la partie serrée. Le dispositif de jonction a un tuyau d'insertion qui est insérée dans la partie serrée avec un diamètre plus grand que celui de la partie principale, et une fixation de serrage qui est fixée sur une périphérie externe de la partie serrée pour serrer la partie serrée sur le tuyau d'insertion. Le procédé pour produire un flexible résistant à haute pression selon la présente invention comprend un étape consistant à préparer un corps de base de flexible ayant une construction multicouche qui comprend la couche latérale de surface interne, la couche de renforcement et la couche latérale de surface externe, et ayant un diamètre interne, un diamètre externe et une épaisseur de paroi uniformes sur l'ensemble de la longueur de celui-ci, une étape consistant à retenir le corps de base de flexible au moyen d'un moule de retenue (élément de retenue) de telle sorte qu'une partie d'extrémité longitudinale de celui-ci (par exemple, chacune des parties d'extrémité opposées longitudinales) fasse saillie du moule de retenue, une étape consistant à insérer par pression un mandrin (un élément ou tige de dilatation diamétrale) dans la partie d'extrémité longitudinale (par exemple, chacune des parties d'extrémité opposées longitudinales) pour former la partie serrée, une étape consistant à vulcaniser le corps de base de flexible avec la partie serrée formée pour obtenir le corps de flexible principal, et une étape consistant à fixer solidement le dispositif de jonction sur la partie serrée du corps de flexible principal. Le moule de retenue comprend une pluralité de segments de moule de retenue qui sont formés avec des creux d'éléments, respectivement. Les segments de moule de retenu sont configurés de sorte à être accouplés ensemble pour fournir le moule de retenue d'une partie de réception (cavité) qui reçoit et retient lecorps de base de flexible. La partie de réception est définie par les creux d'éléments combinés. Le creux d'élément peut être prévu dans le segment de moule de retenue sur l'ensemble de la longueur de celui-ci, et la partie de réception peut être prévue dans le moule de retenue s'étendant à travers lui dans une direction longitudinale. La partie de réception reçoit le corps de base de flexible de façon compressive, et la partie de réception comprend une partie de dégagement qui permet à une partie déformée du corps de base de flexible comprimée de se libérer à l'intérieur de celle-ci. Le flexible résistant à haute pression qui est produit a une pression d'éclatement, par exemple, supérieure ou égale à 5 MPa. Dans le flexible résistant à haute pression, la couche de renforcement peut comprendre un élément de filament de renforcement enroulé en spirale. L'élément de filament tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement peut avoir une densité supérieure ou égale à 50 Ensuite, le corps principal de flexible peut être formé d'une partie conique entre la partie serrée et la partie principale. En outre, le flexible résistant à haute pression peut être construit de telle sorte que l'élément de filament ou fil tressé ou enroulé en spirale de la couche de renforcement ait un angle (angle de tressage ou de bobinage) de 48 à moins de 54 sur la partie principale, un angle (angle de tressage ou de bobinage) de plus de 57 à 68 (par exemple, un angle de 66 à 66 ) sur la partie serrée, et un angle (angle de tressage ou de bobinage) de plus de 55 environ (plus particulièrement, au-dessus de 54,7 ou angle neutre) à 61 (par exemple, de 60 ou moins) sur la partie conique. De plus, le flexible résistant à haute pression peut être construit de telle sorte qu'un rapport d'une longueur de la partie principale par rapport à une longueur libre du corps de flexible principal est de 65 % à 93 % dans un état sans pression, et une longueur libre du corps de flexible principal est inférieure ou égale à 300 mm dans l'état sans pression. La zone libre du corps de flexible principal peut avoir un rapport de variation de longueur sous la pression exercée dans une plage de -5 à 10 Lorsque les segments de moule de retenue sont accouplés ensemble, les creux d'éléments sont combinés avec le corps de base de flexible entre eux et définissent une partie de réception pour recevoir le corps de base de flexible à l'intérieur. La partie de réception est formée de sorte à comprimer le corps de base de flexible. Ainsi, lorsque les creux d'éléments sont combinés, le corps de base de flexible est comprimé, poussé vers le bas, serré ou légèrement pris en sandwich. De ce fait, le corps de base de flexible est reçu en relation limitée à l'intérieur de la partie de réception définie par les segments de moule de retenue. Lorsque les creux d'éléments sont accouplés ensemble pour définir la partie de réception, étant donné que le corps de base de flexible est comprimé, le corps de base de flexible est déformé et un matériau du corps de base de flexible est déplacé. Cependant, une partie déformée du corps de base de flexible se libère dans une partie de dégagement qui est formée dans la partie de réception, et de ce fait, le matériau du corps de base de flexible ne sort pas d'entre les segments de moule de retenue. Il est efficace de former la partie de dégagement ou les parties de dégagement sur les positions de contact d'accouplement (positions des surfaces d'accouplement de moule) ou à cheval sur les deux segments de moule de retenue. Afin de simplifier la construction, le moule de retenue peut comprendre une paire de demi-moules ou segments de moule (segments de moule de retenue). Ici, les creux d'éléments peuvent être formés selon une section transversale semi-circulaire, respectivement, de sorte à former la partie de réception qui a une section transversale circulaire avec un diamètre plus petit qu'un diamètre externe du corps de base de flexible. Dans cette configuration, le corps de base de flexible peut être retenu fermement dans la partie de réception. De plus, chacun des creux d'éléments peuvent avoir des encoches d'éléments peu profondes dans des parties latérales côté opposé de ceux-ci pour former les parties de dégagement sur les côtés opposés de la partie de réception. Dans cette configuration, une partie déformée du corps de flexible peut être efficacement laissée dans la partie de dégagement qui est formée au niveau de la partie de contact d'accouplement sans permettre au matériau du corps de base de flexible pour sortir de la partie de réception. L'encoche d'élément peut être pourvue dans le segment de moule de retenue sur une longueur totale de celui-ci, et la partie de dégagement peut être prévue dans le moule de retenue, s'étendant à travers dans une direction longitudinale ou généralement sur l'ensemble de la longueur. Les creux d'éléments peuvent être formés selon une section transversale semi-ovale ou semi-elliptique, respectivement, de sorte à définir la partie de réception qui a une section transversale ovale ou elliptique avec un axe mineur (diamètre le plus court) plus petit qu'un diamètre externe du corps de base de flexible, dans une direction de contact d'accouplement des segments de moule de retenue et un axe principal (diamètre le plus long) plus long que le diamètre externe du corps de base de flexible, perpendiculairement à l'axe mineur. Dans cette configuration, le corps de base de flexible peut également être fermement retenu dans la partie de réception. Ici, la partie de réception a les parties de dégagement sur ou autour des parties d'extrémité opposées de l'axe principal. Les parties de dégagement sont situées dans des positions de contact d'accouplement. Une aide d'insertion peut être appliquée entre la partie d'extrémité longitudinale du corps de base de flexible et le mandrin. Ensuite, une résistance d'insertion agissant sur le mandrin peut être réduite, et le mandrin peut être facilement poussé et inséré par pression dans la partie d'extrémité longitudinale. Comme décrit, selon la présente invention, il est possible de proposer un flexible résistant à haute pression qui a une propriété d'absorption de vibrations excellente, par exemple, peut limiter une quantité de pénétration d'un fluide interne à une valeur faible, et peut être agencé de façon stable dans un espace de tuyau étroit. En outre, la présente invention permet de produire facilement le tuyau résistant à haute pression comprenant une partie serrée de grand diamètre sur laquelle un dispositif de jonction est solidement fixé. Nous allons maintenant décrire en détail la présente invention en faisant référence aux dessins. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est une vue en perspective d'un flexible résistant à haute pression selon la présente invention. La figure 2 est une vue representant une construction multicouche d'un corps de flexible principal du flexible résistant à haute pression. La figure 3 est une vue en coupe du flexible résistant à haute pression. La figure 4 est une vue représentant un corps de 15 base de flexible. La figure 5 est une vue représentant une construction d'un moule de retenue. La figure 6 est une vue représentant un état dans lequel le corps de base de flexible est retenu par le 20 moule de retenue. La figure 7 est une vue représentant une construction d'une partie de réception lorsque le corps de base de flexible est retenu par le moule de retenue. La figure 8 est une vue representant une 25 construction d'une autre partie de réception. La figure 9 est une vue représentant un mandrin. La figure 10 est une vue représentant un état dans lequel le mandrin est inséré dans le corps de base de flexible. 30 La figure 11 est une vue représentant un corps de flexible principal. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES Un flexible résistant à haute pression 1 représenté sur la figure 1 est utilisé, par exemple, comme un flexible de climatisation d'un véhicule à moteur. Le flexible résistant à haute pression 1 comprend un corps de flexible principal 3 dans lequel le dispositif de jonction métallique (raccord) 5 sont fixés solidement aux extrémités opposées longitudinales de celui-ci, respectivement. Le corps de flexible principal 3 a une partie principale 7 sur une partie intermédiaire longitudinale de celui-ci, des parties embouties ou des parties devant être embouties (parties serrées) 9, 9 sur des parties d'extrémité opposées longitudinales, et des parties coniques 11, 11, chacune se trouvant entre la partie principale 7 et la partie emboutie 9. La partie principale 7 est formée selon une forme tubulaire mince longue ayant des diamètres interne et externe sur l'ensemble de sa longueur. Chacune de la partie emboutie 9 a une forme tubulaire avec des diamètres interne et externe plus grands que ceux de la partie principale 7. Chacune des parties coniques 11 a une forme conique réduisant progressivement un diamètre de la partie emboutie 9 à la partie principale 7. Comme le montre la figure 2, le corps de flexible principal 3 a une construction multicouche sur l'ensemble de sa longueur comprenant une couche latérale de surface interne (couche de surface interne) 13 constituée de caoutchouc, une couche de renforcement 15 formée en tressant un fil de renforcement (élément de filament de renforcement) sur une périphérie externe de la couche latérale de surface interne 13, et une couche latérale de surface externe (couche de surface externe) 17 constituée de caoutchouc et formée sur une périphérie externe de la couche de renforcement 15. La couche de renforcement 15 est formée directement sur la périphérie externe de la couche latérale de surface interne 13, et la couche latérale de surface externe 17 est formée directement sur la périphérie externe de la couche de renforcement 15. Parallèlement, le caractère de référence 0 indique un angle de tressage ou de bobinage d'un élément de filament de renforcement par rapport à un axe d'un flexible. Le dispositif de jonction 5 a un tuyau d'insertion métallique 19 qui est inséré dans la partie emboutie 9 du corps de flexible principal 3, et un raccord à emboîtement métallique (raccord de serrage) 21 qui est fixé sur une périphérie externe de la partie emboutie 9. Sur une périphérie externe d'une partie d'extrémité axialement externe du tuyau d'insertion 19, un écrou métallique 23 pour connexion est fixé en rotation en relation verrouillée. L'écrou métallique 23 comprend une surface périphérique interne filetée à l'intérieur. Comme le montre également la figure 3, le tuyau d'insertion 19 comprend une rainure annulaire 25 sur une surface périphérique externe pour fixer solidement le raccord à emboîtement 21 sur le tuyau d'insertion 19. Le tuyau d'insertion 19 est inséré dans la partie emboutie 9 de sorte à positionner la rainure de fixation annulaire 25 à l'extérieur d'une surface d'extrémité axiale du corps de flexible principal 3, plus particulièrement, pour positionner la rainure annulaire 25 à l'extérieur de la surface d'extrémité axiale du corps de flexible principal 3 et de façon adjacente à la surface d'extrémité axiale de celui-ci. De plus, le raccord à emboîtement 21 a un manchon 27 et un rebord dirigé vers l'intérieur 29 qui est formé d'un seul tenant sur une partie d'extrémité axialement externe du manchon 27. Le manchon 27 du raccord à emboîtement 21 est fixé sur la périphérie externe de la partie emboutie 9 de sorte à positionner le rebord dirigé vers l'intérieur 29 à l'extérieur de la surface d'extrémité axiale du corps de flexible principal 3, correspondant à la rainure annulaire 25 du tuyau d'insertion 19. En emboutissant le manchon 27, le manchon 27 serre ou emboutit la partie emboutie 9 vers le tuyau d'insertion 19, le rebord dirigé vers l'intérieur 29 pénètre dans la rainure annulaire 25, et le raccord à emboîtement 21 est fixé au tuyau d'insertion 19 en relation unitaire. Parallèlement, le manchon 27 est embouti au niveau de trois positions (A, B, C) le long de sa longueur, respectivement, et la partie emboutie 9 est serrée au niveau de ces trois positions (A, B, C) respectivement. Une partie du corps de flexible principal 3 entre les positions embouties les plus à l'intérieur C, C dans la zone emboutie de la position A à la position C définit une zone libre qui sont élastiquement déformables. Une longueur axiale de la zone libre, à savoir, une longueur libre L1 est définie de sorte à être inférieure ou égale à 300 mm dans un état sans pression. Un rapport d'une longueur axiale L2 de la partie principale 7 par rapport à la longueur libre L1 de la zone libre est de 65 à 93 dans un état sans pression. De plus, une longueur axiale L1 de la zone libre est (une longueur axiale L2 de la partie principale 7 + deux fois une longueur axiale L3 de la partie conique 11 + deux fois une longueur axiale L4 d'une partie interne de la partie emboutie 9 par rapport à une position emboutie C ou une longueur ou longueur axiale L4 de la partie emboutie 9 dans la zone libre). Pour la couche latérale de surface interne 13 et la couche latérale de surface externe 17, on peut utiliser du caoutchouc de butyle (IIR), du caoutchouc de butyle halogéné (IIR halogéné), à savoir, du caoutchouc de chlorobutyle (CI-IIR) et du caoutchouc de bromobutyle (Br-IIR), du caoutchouc d'acrylonitrile-butadiène (NBR), du caoutchouc de chloroprène (CR), du caoutchouc d'éthylène-propylène-diène (EPDM), du caoutchouc d'éthylène-propylène (EPM), du fluoro-caoutchouc (FKM), d'épichlorohydrine et copolymère d'oxyde d'éthylène (ECO), du caoutchouc de silicone, du caoutchouc d'uréthane, du caoutchouc acrylique ou similaire, en tant que matériau seul ou mélange de matériaux. Bien que la couche latérale de surface externe 17 est constituée de caoutchouc ici, peut être réalisée à partir d'une gaine thermorétrécissable de type acrylique, de type stylène, de type oléfine, de type dioléfine, de type chlorure de polyvinyle, du type uréthane, du type ester, du type amide, du type fluorine ou similaire, et d'élastomère thermoplastique (TPE). Pour un élément de filament de renforcement ou un fil de renforcement de la couche de renforcement 15 on peut utiliser du polyéthylène, du téréphthalate (PET), du polyéthylène naphthalate (PEN), de l'aramide, du polyamide (PA), du vinylon, de la rayonne ou similaire. En outre, un élément de fil métallique peut également être utilisé en tant qu'élément de filament de renforcement. Le flexible résistant à haute pression 1 est fabriqué de la manière suivante. Tout d'abord, la couche latérale de surface interne 13, la couche de renforcement 15 et la couche latérale de surface externe (couche de couverture) 17 sont laminés ensemble pour former un corps long à multicouche qui a des diamètres interne et externe uniformes et une épaisseur de paroi sur l'ensemble de sa longueur, le corps allongé est découpé dans une longueur prédéfinie, et un corps de base de flexible 31 est obtenu (se référer à la figure 4). La couche de renforcement 15 est formée en tressant un fil de renforcement à un angle de tressage de 48 à moins de 54 . Afin de ne pas créer une rugosité sur une surface interne de la couche latérale de surface interne 13 par la couche de renforcement 15, une épaisseur de paroi préférable de la couche latérale de surface interne 13 est supérieure ou égale à 1,0 mm. De plus, afin de ne pas créer de rugosité sur une surface externe de la couche latérale de surface externe 17 par la couche de renforcement 15, une épaisseur de paroi efficace de la couche latérale de surface externe 17 est supérieure ou égale à 0,9 mm. Ensuite, le corps de base de flexible 31 est retenu par un moule de retenue (élément de retenue) 33 de telle sorte que des extrémités opposées longitudinales du corps de base de flexible 31 fassent saillie vers l'extérieur, respectivement. Le moule de retenue 33 comprend une moitié de moule supérieure 35 et une moitié de moule inférieure 37. Les moules supérieur et inférieur 35 et 37 sont formés avec des creux d'éléments 39, 41 ayant une section transversale semi-circulaire dans des surfaces d'accouplement de ceux-ci, respectivement (se référer à la figure 5). Les creux d'éléments 39, 41 définissent une partie de réception longue et mince (cavité) 43 ayant une section transversale circulaire (ayant plus particulièrement une longueur égale et généralement égale à la longueur L2 de la partie principale 7) lorsque les moules supérieur et inférieur 35, 37 sont accouplées l'une à l'autre. Un diamètre de la partie de réception 43 est légèrement plus petit qu'un diamètre externe du corps de base de flexible 31. A savoir, le diamètre ou rayon de chacun des creux d'éléments 39, 41 est légèrement plus petit que le diamètre externe ou un rayon externe du corps de base de flexible 31. En outre, le creux d'élément 39 est formé d'une encoche de dégagement peu profonde 39a dans chacune des parties de bord latéral opposées de celui-ci, et le creux d'élément 41 est formé d'un rainure de dégagement peu profonde 41a dans chacune des parties de bordure latérale opposées de celui-ci. En accouplant le moule supérieur 35 et le moule inférieur 37 conjointement, l'encoche de dégagement 39a et l'encoche de dégagement 41a sont adaptées ensemble pour former une partie creuse de dégagement 45 faisant saillie vers l'extérieur sur chacune des parties latérales opposées de la partie de réception 43 (se référer à la figure 7). Chacune des encoches de dégagement 39a, 41a peut être formée dans un quart de section transversale circulaire, un quart de section transversale ovale ou un quart de section transversale elliptique et la partie creuse de dégagement 45 peut être formée en une section transversale semi-circulaire (par exemple, une section transversale en demi-cercle ayant un rayon d'environ 1 mm), une section transversale semi-ovale ou une section transversale semi-elliptique. Ainsi, lorsque le moule supérieur 35 et le moule inférieur 37 sont accouplés ensemble de sorte à prendre en sandwich le corps de base de flexible 31 par les creux d'éléments 39, 41, et de ce fait, le corps de base de flexible 31 est retenu par le moule de retenue 33, le corps de base de flexible 31 est reçu de façon serrée et compressive dans la partie de réception 43 qui a un diamètre plus petit que le diamètre externe du corps de base de flexible 31, avec les extrémités opposées longitudinales de celui-ci faisant saillie à l'extérieur du moule de retenue 33 (se référer aux figures 6 et 7). Le corps de base de flexible 31 est retenu dans le moule de retenue 33 n'est pas autorisé à se déplacer dans une direction longitudinale et n'est pas autorisé à être déformé en expansion dans une direction diamétrale. De plus, la déformation du corps de base de flexible 31 lorsqu'il est pris en sandwich de façon serrée et compressive par les creux d'éléments 39, 41 est absorbée par les parties creuses de dégagement 45. Ainsi, on peut empêcher de manière efficace que le corps de base de flexible 31 a un bourrelet de moulage. Parallèlement, le moule de retenue 33 est retenu, par exemple, en étant fixé à un équipement de retenue. Un creux d'élément peut être formé également selon une section transversale semi-ovale ou une section transversale semi-elliptique. De tels creux d'éléments 47, 49 peuvent être configurés de sorte à définir une partie de réception (cavité) 51 d'une section transversale ovale ou elliptique comprenant un axe mineur ou le plus court diamètre ayant une longueur (Dl) plus courte que le diamètre externe du corps de base de flexible 31, et un axe principal ou le plus long diamètre ayant une longueur (D2) plus longue que le diamètre externe du corps de base de flexible 31 lorsqu'ils sont adaptés ensemble. Dans cette configuration, le corps de base de flexible 31 est pris en sandwich solidement et compressivement par les creux d'éléments 47, 49 et une déformation du corps de base de flexible 31 est absorbée dans les parties de dégagement 52 à des positions d'extrémité opposées de l'axe principal ou du diamètre le plus long (se référer à la figure 8). De ce fait, il est également possible d'empêcher de manière efficace que le corps de base de flexible 31 ait un bourrelet de moulage. Une fois que le corps de base de flexible 31 est pris en sandwich et retenu par le moule de retenue 33, un mandrin (tige se dilatant diamétralement) 53 est inséré dans chaque extrémité longitudinale du corps de base de flexible 31 faisant saillie du moule de retenue 33 pour former une partie emboutie 9 du corps de flexible principal 3. Ici, avant l'insertion du mandrin 53, il est avantageux de semi-vulcaniser le corps de base de flexible 31 afin que la couche de renforcement 15 soit difficile à graver dans la couche latérale de surface interne 13. Comme représenté sur la figure 9, le mandrin 53 a intégralement une partie de grand diamètre 55 ayant un diamètre externe égal ou généralement égal à un diamètre interne d'une partie emboutie devant être formée 9, et une partie de guidage d'extrémité externe avant 57 prévue sur la partie de grand diamètre 55. La partie de guidage d'extrémité avant 57 comprend une partie d'extrémité avant 59 ayant un diamètre externe égal ou généralement égal à un diamètre interne d'une partie devant être emboutie 9, et une partie de guidage d'extrémité avant 57 prévue sur la partie de grand diamètre 55. La partie de guidage d'extrémité avant 57 comprend une partie d'extrémité avant 59 ayant un diamètre égal ou généralement à un diamètre interne du corps de base de flexible 31, et une partie de dilatation diamétrale 61 entre la partie d'extrémité avant 59 et la partie de grand diamètre 55 qui est conique et se contracte diamétralement vers la partie d'extrémité avant 59. Ici, un angle de dilatation approprié (un angle d'inclinaison d'une surface externe par rapport à une direction axiale) de la partie à dilatation diamétrale 61 pour former la partie conique 11 du corps de flexible de base 3 est de 5 à 25 . Lorsque l'angle de dilatation est inférieur à 5 , la partie conique 11 du corps de flexible principal 3 a une longueur axiale trop longue. Lorsque l'angle de dilatation est supérieur à 25 , l'insérabilité du mandrin 53 (à savoir, l'aptitude à insérer le mandrin 53 dans le corps de base de flexible 31) est altérée. Pour faciliter l'insertion en douceur du mandrin 53, le mandrin 53 peut présenter un trou de pressurisation qui est ouvert à une extrémité avant de la partie d'extrémité avant 59. Le mandrin 53 peut être inséré dans le corps de base de flexible 31 pendant que ou une fois que de l'air de pressurisation est fourni dans le corps de base de flexible 31 via le trou de pressurisation. Ou bien, afin de réduire la résistance au glissement entre le mandrin 53 et une surface interne du corps de base de flexible 31 pour faciliter le coulissement du mandrin 53 dans le corps de base de flexible 31, une aide à l'insertion peut être appliquée entre le mandrin 53 et le corps de base de flexible 31. Pour l'aide à l'insertion, de l'eau, de l'huile réfrigérante, du silicone ou similaire peut être utilisé. En insérant le mandrin 53 dans le corps de base de flexible 31, une partie d'extrémité longitudinale du corps de base de flexible 31 est dilatée diamétralement, et la partie emboutie 9 de grand diamètre et la partie conique 11 sont formées, comme représenté sur la figure 10. Initialement, un angle de tressage du fil de renforcement de la couche de renforcement 15 est dans une plage de 48 à moins de 54 dans la partie emboutie 9 et la partie conique 11. Cependant, en raison de la dilatation diamétrale, l'angle de tressage du fil de renforcement de la couche de renforcement 15 se situe dans une plage de plus de 57 à 68 sur la partie emboutie 9, et dans une plage de plus de 55 environ à 61 sur la partie conique 11 (plus particulièrement, sur un centre axial de la partie conique 11). Parallèlement, dans la partie emboutie 9, l'angle de tressage du fil de renforcement de la couche de renforcement 15 peut être défini dans une plage de 60 à 68 . En outre, dans la partie conique 11, l'angle de tressage du fil de renforcement de la couche de renforcement 15 (l'angle de tressage sur un centre axial de la partie conique 11) peut être défini dans une plage de plus de 55 environ à 60 . Lorsque les mandrins 53 sont insérés dans le corps de base de flexible 31, le corps de base de flexible 31 est chauffé et vulcanisé tout en étant retenu par le moule de retenue 33. Ensuite, le moule de retenue 33 et les mandrins 53 sont retirés, et le corps de flexible principal 3 peut être obtenu comme représenté sur la figure 11. Sur la partie emboutie 9 du corps de flexible principal ainsi fabriqué, les dispositifs de joint 5 sont montés pour obtenir le flexible résistant à haute pression 1 représenté sur la figure 1. Un taux de variation de longueur (taux d'allongement) sous la pression exercée du flexible résistant à haute pression 1 est défini dans une plage de -5 à 10 Nous allons ensuite décrire des exemples selon la présente invention. Comme le montre le tableau 1, en ce qui concerne le flexible résistant à haute pression 1, des exemples de flexibles résistant à haute pression n 1 à n 6 et des exemples de comparaison de flexibles résistant à haute pression n 1 à n 4 sont produits, respectivement, et chacun est mesuré et évalué par rapport au taux de variation de longueur sous la pression exercée (%), la pression d'éclatement à température ambiante (RT) (MPa) et la durabilité sous des pressions répétées à haute température. Dans les exemples des flexibles résistant à haute pression n 1 à n 5 et dans les exemples de comparaison des flexibles résistant à haute pression n 1 à n 4, respectivement, les dispositifs de joint 5 ayant la même configuration sont employés. Dans l'exemple n 6 du flexible résistant à haute pression, un dispositif de jonction ayant la même construction, mais un diamètre légèrement plus grand, est utilisé. Le taux de variation de longueur sous la pression exercée est une valeur mesurée lorsqu'une pression est exercée à 3,5 MPa pendant 1 minute en ce qui concerne le flexible résistant à haute pression comprenant une partie principale ayant un diamètre interne de 9,0 mm, et une valeur mesurée lorsqu'une pression est exercée à 1,1 MPa pendant 1 minutes en ce qui concerne le flexible résistant à haute pression comprenant une partie principale ayant un diamètre interne de 12,0 mm. La pression d'éclatement à RT est une pression à laquelle le flexible résistant à la pression éclate lorsque la pression d'eau est exercée dans le flexible résistant à haute pression à température ambiante tout en étant augmentée de 160 MPa/minute. La durabilité à des pressions répétées à haute température est indiquée par la durabilité lorsque le flexible résistant à haute pression est courbé à 90 en une forme en L sur un centre longitudinal de celui-ci, fixé solidement au niveau des parties d'extrémité opposées longitudinales, une partie d'extrémité longitudinale étant fermée et une pression d'huile est appliquée de façon répétée dans l'autre partie d'extrémité longitudinale. Ici, une pression d'huile de 100 C, 3,5 MPa est fournie de façon répétée à une vitesse de pressurisation de 35 cpm. Dans la ligne "Nombre de fils" de la couche de renforcement de chacun des exemples et exemples de comparaison sur le tableau 1, " 2 fils parallèles x 24 supports" signifie que deux fils de renforcement sont tressés sur une machine à 24 supports. Sur le tableau 1, sur la ligne "Longueur" (longueur axiale, se référer à L3) de la "partie conique", les figures "20", "12" et "10" indiquent que les exemples et les exemples de comparaison ont desparties coniques ayant des longueurs de 10 mm, 6 mm et 5 mm sur les parties d'extrémité opposées de ceux-ci, respectivement. Ceci s'applique également à la "longueur" de ligne de la "partie emboutie", et les exemples et les exemples de comparaison ont des parties embouties ayant une longueur de 6 mm, 5 mm et 4 mm sur des parties d'extrémité opposées de ceux-ci, respectivement. De plus, la "Longueur" de la "partie emboutie" signifie une longueur de la partie emboutie dans une zone libre d'un corps de flexible principal (se référer à L4). En ce qui concerne la "pression d'éclatement à RI", une valeur cible est de 2OMPa ou plus pour le flexible résistant à haute pression comprenant la partie principale avec le diamètre interne de 9 mm, et la valeur cible est de 10 MPa ou plus pour le flexible résistant à haute pression comprenant la partie principale avec le diamètre interne de 12 mm. Tableau 1 Exemples 1 2 3 Dimension dans un état sans pression Partie Diamètre Dimension 9,0 9,0 9,0 prin- interne (mm) cipale Diamètre 16,0 16,0 16,0 externe (mm) Longueur (mm) 60 100 100 Couche de Matériau surface Cl-IIR Cl-IIR Cl-IIR interne Epaisseur de paroi (mm) 2,0 2,0 2,0 Couche de Matériau PET PET PET renfor- N de denier 3000de 3000de 3000de cement 2 fils 2 fils 2 fils parai- parai- paral- lèles lèles lèles x 4 x 24 x 24 sup- sup- sup- ports ports ports Nombre de fils Angle de tressage ( ) 49 49 52 Couche de Matériau surface Epaisseur de externe paroi (mm) Dimension Longueur (mm) 20 20 20 Couche de Angle de renfor- 58 58 60 tressage ( ) cement Diamètre 12,0 12,0 12,0 interne (mm) Dimension Diamètre Partie 17,5 17,5 17,5 externe (mm) embou- Longueur (mm) 12 12 12 tie Couche de Angle de renfor- 66 66 67 tressage ( ) cement Longueur du corps principal de flexible (longueur libre) sous 100 130 136 pression exercée (mm) Longueur initiale du corps principal 92 132 132 de flexible (longueur libre) (mm) Bonne Bonne Bonne Longueur de la partie principale/longueur initiale du 65 76 76 corps principal de flexible (%) EPDM EPDM EPDM 1,0 1,0 1,0 Partie conique Rapport de changement de longueur 8,7 -1,5 3,0 sous pression exercée (%) Bon Bon Bon Pression d'éclatement à RT (MPa) 23,2 23,1 25,0 Bonne Bonne Bonne 100 000 100 000 100 000 Durabilité sous pressions répétées à cycles cycles cycles haute température Pas de Pas de Pas de rupture rupture rupture Tableau 1 (suite) Exemples comparatifs 4 5 6 Dimension dans un état sans pression Partie Dimension Diamètre 9,0 9,0 12,0 princi- interne (mm) pale Diamètre 16,0 16,0 18,0 externe (mm) Longueur (mm) 250 278 200 Couche de Matériau ClIIR Cl-IIR Cl-IIR surface interne Epaisseur de 2,0 2,0 1,6 paroi (mm) Couche de Matériau PET PET PET renfor- cement N de denier 3000de 3000de 3000de N de fils 2 fils 2 fils 2 fils paral- paral- paral- lèles lèles lèles x24 x 24 x 24 sup- sup- sup- ports ports ports Angle de 49 49 52 tressage ( ) Couche de Matériau EPDM EPDM EPDM surface externe Epaisseur de 1,0 1,0 1, 0 paroi (mm) Partie Dimension Longueur (mm) 20 12 20 conique Couche de renfor- cement Angle de 58 58 57 tressage ( ) Diamètre 12,0 12,0 15,0 interne (mm) Dimension Diamètre Partie 17,5 17,5 20,5 externe (mm) embou-Longueur (mm) 12 10 12 tie Couche de Angle de renfor- 68 68 61 tressage ( ) cement Longueur du corps de flexible principal (longueur libre) sous 272 285 228 pression exercée (mm) Longueur initiale du corps de 282 300 232 flexible principal (longueur libre) Bonne Bonne Bonne (mm) Longueur de la partie principale / longueur initiale du corps de 89 93 86 flexible principal (%) Rapport de changement de longueur -3,5 -5,0 -1,7 sous la pression exercée (%) Bonne Bonne Bonne Pression d'éclatement à RT (MPa) 22,8 22,7 14,0 Bonne Bonne Bonne 100 000 100 000 100 000 Durabilité à des pressions répétées cycles cycles cycles à haute température Pas de Pas de Pas de rupture rupture rupture Table 1(suite) Exemples de comparaison 1 2 3 4 Dimension dans un état sans pression Partie Diamètre princi- interne (mm) pale Dimension Diamètre externe (mm) Longueur (mm) 100 100 50 282 9,0 9,0 9,0 9,0 16,0 16,0 16,0 16,0 Couche de Matériau surface interne Epaisseur de paroi (mm) Cl-IIR Cl-IIR Cl-IIR Cl-IIR 2.0 2.0 2.0 2.0 cement N de denier 3000de 3000de 3000de 3000de 2 fils 2 fils 2 fils 2 fils paral- paral- paral- paral- lèles lèles lèles lèles Nombre de fils x 24 x 24 x 24 x 24 sup- sup- sup- sup- ports ports ports ports Couche de Matériau renfor- PET PET PET PET Angle de tressage ( ) 47 54 49 49 Couche de Matériau surface Epaisseur de externe paroi (mm) Partie Dimension Longueur (mm) 20 20 10 EPDM EPDM EPDM EPDM 1,0 1,0 1,0 1,0 Couche de Angle de renfor- tressage ( ) cement conique 58 58 60 Diamètre 12,0 12,0 12,0 12,0 interne (mm) Dimension Diamètre Inapte à 17,5 17,5 17,5 externe (mm) dilatation Longueur (mm) 12 axiale 12 8 Partie emboutie Couche de Angle de renfor- tressage ( ) cement 69 ou 66 68 67 moins Longueur du corps de flexible principal (longueur libre) sous 124 91 284 pression exercée (mm) Longueur initiale du corps de 132 82 300 flexible principal (longueur libre) Bonne Bonne Bonne (mm) Longueur de la partie principale / longueur initiale du corps de 76 61 94 flexible principal (%) -6,1 10,4 -5,3 Rapport de changement de longueur Infé- Infé- Infésous pression exercée (%) rieur rieur rieur Pression d'éclatement à RT (MPa) 21,0 23,5 23,0 Bonne Bonne Bonne 100 000 Durabilité à des pressions répétées cycles à haute température Pas de rupture100 000 100 000 cycles cycles Pas de Pas de rupture rupture Comme on peut le voir sur le Tableau 1, dans l'exemple de comparaison 1 comprenant la couche de renforcement ayant un angle de tressage de 47 sur la partie principale, la partie principale se contracte fortement dans une direction longitudinale sous la pression exercée, et le rapport de variation de longueur sous la pression exercée d'une longueur libre totale ou d'une longueur libre est égal à 6,1 une valeur négative, et une grande valeur absolue. Dans l'exemple de comparaison 3 où le rapport de la longueur (une longueur axiale, se référer à L2) de la partie principale par rapport à la longueur libre totale ou longueur libre (longueur initiale du corps de flexible principal, se référer à L1) dans un état sans pression ne dépasse pas 61 une partie exceptée la partie principale affecte de façon trop importante le rapport de variation de longueur de l'ensemble de la longueur libre sous la pression exercée, et par conséquent, le rapport de variation de longueur sous la pression exercée est important, 10,4 Dans l'exemple de comparaison 2 comprenant la couche de renforcement ayant un angle de tressage de 54 sur la partie principale, un gondolage se produit sur le corps de base de flexible au moment de la formation de la partie emboutie, et le mandrin ne peut pas être correctement inséré dans le corps de base de flexible. Dans l'exemple de comparaison 4, où le rapport de la longueur de la partie principale sur l'ensemble de la longueur libre ou de la longueur libre (longueur initiale du corps de flexible principal) dans un état sans pression est important, d'environ 94 la partie principale affecte de façon trop importante le rapport de variation de longueur de l'ensemble de la longueur libre sous la pression exercée, et par conséquent, le rapport de variation de longueur sous la pression exercée est égal à -5,3 une valeur négative, et une grande valeur absolue. Au contraire, dans chacun des exemples n 1 à n 6 comprenant les couches de renforcement des angles de tressage 49 à 52 sur les parties principales 7, 61 à 68 sur les parties embouties 9, et 57 à 60 sur les parties coniques 11, respectivement, le rapport de la longueur L2 de la partie principale 7 sur l'ensemble de la longueur libre (longueur initiale du corps de flexible principal) L1 dans un état sans pression est bon, de 65 % à 93 et le rapport de variation de longueur de l'ensemble de la longueur libre sous la pression exercée est également bon, de - 5,0 % à 8,7 Il ne se produit aucune rupture dans les exemples n 1 à n 6 même après 100 000 cycles de pressions répétées à haute température. De plus, le flexible résistant à haute pression comprenant la partie principale 7 ayant le diamètre interne de 9,0 mm a une pression d'éclatement élevée de 22,8 MPa au minimum, et le flexible résistant à haute pression comprenant la partie principale 7 ayant le diamètre interne de 12 mm a une pression d'éclatement suffisante de 14,0 MPa. Le flexible résistant à haute pression selon la présente invention est, par exemple, agencé dans un espace de tuyau étroit tel qu'un compartiment moteur, et est utilisé pour acheminer un fluide haute pression. En outre, selon le procédé pour produire le flexible résistant à haute pression de la présente invention, il est possible de produire facilement le flexible résistant à haute pression, par exemple, devant être agencé dans l'espace de tuyau étroit tel qu'un compartiment moteur, et devant être utilisé pour acheminer un fluide haute pression. REVENDICATIONS 1. Procédé pour produire un flexible résistant à haute pression comprenant un corps de flexible principal (3) ayant une construction multicouche comprenant une couche latérale de surface interne (13), une couche de renforcement (15) comprenant un élément de filament de renforcement tressé ou enroulé en spirale sur le côté externe de la couche latérale de surface interne (13) et une couche latérale de surface externe (17) en tant que couche de couverture sur un côté externe de la couche de renforcement (15), le corps de flexible principal (3) ayant une partie principale (7) et une partie serrée (9) ayant un diamètre plus grand que celui de la partie principale (7) sur une partie d'extrémité longitudinale du corps de flexible principal (3), et un dispositif de jonction (5) fixé solidement à la partie serrée (9), le dispositif de jonction (5) ayant un tuyau d'insertion (19) inséré dans la partie serrée (9) ayant un diamètre plus grand que celui de la partie principale (7), et un raccord de serrage (21) monté sur une périphérie externe de la partie serrée (9) pour serrer la partie serrée (9) sur le tuyau d'insertion (19), le procédé de production de flexible résistant à haute pression (1) comprenant : une étape consistant à préparer un corps de base de flexible (31) de la construction multicouche comprenant la couche latérale de surface interne (13), la couche de renforcement (15) et la couche latérale de surface externe (17), le corps de base de flexible (31) ayant un diamètre interne, un diamètre externe et une épaisseur de paroi uniformes sur l'ensemble de sa longueur, une étape consistant à retenir le corps de base de flexible (31) au moyen d'un moule de retenue (33) detelle sorte qu'une partie d'extrémité longitudinale de celui-ci fasse saillie vers l'extérieur du moule de retenue (33), une étape consistant à insérer par pression un mandrin (53) dans la partie d'extrémité longitudinale du corps de base de flexible (31) étant retenu par le moule de retenue (33) et à agrandir diamétralement la partie d'extrémité longitudinale pour former la partie serrée (9), une étape consistant à vulcaniser le corps de base de flexible (31) avec la partie serrée (9) formée pour obtenir le corps de flexible principal (3), une étape consistant à fixer solidement le dispositif de jonction (5) sur la partie serrée (9) du corps de flexible principal (3), et dans lequel le moule de retenue (33) comprend une pluralité de segments de moule de retenue (35, 37) qui sont formés de creux d'éléments (39, 41, 47, 49), respectivement, les segments de moule de retenue (35, 37) sont configurés de sorte à être accouplés ensemble pour doter le moule de retenue (33) d'une partie de réception (43, 51) recevant et retenant le corps de base de flexible (31), la partie de réception (43, 51) est définie par les creux d'éléments combinés (39, 41, 47, 49) et reçoit le corps de base de flexible (31) de façon comprimée, et la partie de réception (43, 51) comprend une partie de dégagement (45, 52) permettant à une partie déformée du corps de base de flexible (31) comprimée de se libérer à l'intérieur de celle-ci. 2. Procédé pour produire le flexible résistant à haute pression selon la revendication 1, dans lequel le moule de retenue (33) comprend une paire de segments demoule de retenue (35, 37) qui sont formées de creux d'éléments (39, 41, 47, 49), respectivement. 3. Procédé pour produire le flexible résistant à haute pression selon la revendication 2, dans lequel les creux d'éléments (39, 41) sont formés selon une section transversale semi-circulaire, respectivement, de sorte à former la partie de réception (43) ayant une section transversale circulaire avec un diamètre plus petit qu'un diamètre externe du corps de base de flexible (31), et chacun des creux d'élément (39, 41) a des fentes d'élément peu profondes (39a, 41a) dans les parties de bordure latérale opposées pour former les parties de dégagement (45) sur les côtés opposés de chacune des parties de réception (43). 4. Procédé pour produire le flexible résistant à haute pression selon la revendication 2, dans lequel les creux d'élément (47, 49) sont formés selon une section transversale semi-ovale ou semi-elliptique, respectivement, de sorte à former la partie de réception (51) ayant une section transversale ovale ou elliptique avec un axe mineur plus petit qu'un diamètre externe du corps de base de flexible (31) dans une direction de contact d'accouplement des segments de moule de retenue (35, 37) et un axe principal plus long que le diamètre externe du corps de base de flexible (31), perpendiculaire à l'axe mineur, et la partie de réception (51) a les parties de dégagement (52) autour des positions d'extrémité opposées de l'axe principal. 5. Procédé pour produire un flexible résistant à haute pression selon l'une quelconque des revendications1 à 4, dans lequel une aide à 1 'insertion est appliquée entre la partie d'extrémité longitudinale du corps de base de flexible (31) et le mandrin (53) avant et/ou pendant l'insertion du mandrin (53) dans la partie d'extrémité longitudinale du corps de base de flexible (31).