FR 2899391 A1 20071005 FR 0602794 A 20060331 "Dispositif laser continu pompé par diode comprenant deux filtres." La présente invention se rapporte à un dispositif laser, pompé par 5 diode comprenant un milieu amplificateur et des moyens intra-cavité permettant de rendre l'émission laser monofréquence. On connaît le document WO 2005/036703 , "Dispositif laser à solide monolithique pompé par diode laser, et procédé mis en oeuvre dans un tel dispositif." , dans lequel on décrit un dispositif laser comprenant un cristal 10 amplificateur découpé selon l'angle de Brewster et un cristal biréfringent de doublage de fréquence. Les cristaux sont disposés de façon à permettre une émission monofréquence. On connaît également des dispositifs laser dans lesquels on insère un filtre biréfringent ou filtre de Lyot formé par un polariseur et un cristal 15 biréfringent de façon à rendre l'émission laser monofréquence. Dans de tels dispositifs, I'ISL (Intervalle Spectral Libre) du filtre de Lyot est approximativement égal à la largeur de la raie d'émission afin d'être sûr d'avoir un et un unique pic dans la raie d'émission. La largeur du filtre est proportionnelle à l'ISL. Il se peut cependant que la raie d'émission soit trop 20 large (plusieurs nm) et donc que la largeur du filtre soit trop large pour assurer une sélection entre deux modes axiaux consécutifs. Ce peut être le cas du Nd :YVO4 avec sa transition à 1064nm. Il se peut également que le milieu amplificateur possède plusieurs transitions présentant des longueurs d'onde trop proches pour être correctement atténuées par des miroirs 25 dichroïques de la cavité laser. C'est notamment le cas du Nd :YAG avec ses transitions à 1053nm, 1061nm, 1064nm, 1073nm et 1078nm. La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités en proposant un nouveau dispositif laser monofréquence très sélectif. Un autre but de la présente invention est de concevoir un dispositif 30 laser permettant de laser à des longueurs d'onde cle section efficace d'émission très faible ou de sélectionner une transition parmi plusieurs transitions très proches. On atteint au moins l'un des objectifs précités avec un dispositif laser continu pompé par diode et comprenant : 35 - un élément amplificateur, au moins deux filtres biréfringents ou filtres de Lyot en intra-cavité permettant une émission laser monofréquence; ces deux filtres de Lyot étant constitués à partir d'un élément polarisant disposé en sandwich entre deux éléments biréfringents; le premier filtre de Lyot possédant une valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL1 sensiblement égale à la largeur de la bande d'émission laser de l'élément amplificateur; et le second filtre de Lyot possédant une valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL2 différente de ISL1. Le dispositif laser suivant l'invention est doté de miroirs convenablement disposés pour constituer une cavité laser. io En ce qui concerne l'Intervalle Spectral Libre, le bon ordre de grandeur de ISL1 du premier filtre de Lyot est la largeur d'émission A2, em du milieu amplificateur (ISL1=ko2 em avec 0.5 25 L'élément amplificateur peut avantageusement être du Nd :YAG qui possède de bonnes caractéristiques thermiques. On peut aussi utiliser le Nd :YVO4 qui a l'avantage d'une absorption large bande. D'autres ions sont également possibles pour des émissions à des longueurs d'onde différentes. L'élément polarisant peut être une paire de prisme en YAG ou en silice. 30 L'élément biréfringent du premier filtre de Lyot peut être un matériau naturel tel que le YVO4 qui possède une forte biréfringence et donc une faible épaisseur, le quartz ou tout autre cristal biréfringent. L'élément biréfringent du second filtre de Lyot peut être l'un des cristaux précités ou un cristal biréfringent non linéaire. 2899391 - 3- Ce dispositif laser selon l'invention comprend donc deux filtres de Lyot dans une cavité laser contenant un élément polarisant. Un premier filtre de Lyot de l'ordre de grandeur de la raie d'émission et un second filtre de Lyot adapté pour optimiser l'émission monofréquence. 5 Plus généralement, on peut intégrer n+1 filtres de Lyot dans une cavité contenant n éléments polarisants. Une telle combinaison de deux filtres de Lyot avec des ISL différents permet d'obtenir un filtrage étroit avec un ISL global grand. Un filtre de Lyot a pour avantage le fait que la longueur d'onde émise lo est celle dont les pertes sont les plus faibles et donc c'est celle dont la polarisation en sortie du polariseur est parallèle à l'axe de moindre perte. La répartition des puissances entre les deux axes des cristaux biréfringents est donc parfaitement contrôlée et stable. Avantageusement, les axes des éléments biréfringents sont orientés à 15 45 par rapport aux axes de l'élément polarisant. Avec un tel dispositif, les cristaux biréfringents peuvent être coupés et disposés de façon à réaliser des accords de phase ("phase matching" en anglais) de type II, sans que le dispositif ne devienne instable. Selon un mode préférentiel de mise en oeuvre de l'invention, l'élément 20 polarisant comprend une ou deux interfaces de Brewster (interfaces en angle entre deux milieux d'indices de réfraction ni et n2 tels que la tangente de l'angle est égale au rapport des indices). En particulier, hormis l'élément polarisant, tous les autres éléments sont de préférence des cristaux à faces parallèles. 25 Le dispositif selon l'invention peut avantageusement constituer une cavité résonante linéaire monolithique. Les cavités linéaires sont habituellement les plus courtes. Cette faible taille permet une séparation de mode axial le plus large possible, ce qui est bénéfique pour l'efficacité d'un fonctionnement monofréquence. Le design du dispositif peut être tel que 30 chaque élément comprend une face d'entrée et une face de sortie parallèles entre elles et avec les autres faces des autres éléments; ces faces étant orthogonales à la direction de sortie du faisceau laser. Avantageusement, le milieu amplificateur, l'élément amplificateur, l'élément polarisant et les éléments biréfringents sont optiquement contactés 35 entre eux, ce qui facilite grandement l'obtention d'une émission 4ù monofréquence et réduit également les coûts de fabrication. Il n'est donc pas nécessaire d'insérer des éléments focalisants permettant d'ajuster la taille de mode dans les éléments non linéaires. En complément notamment de ce qui précède, le principe de 5 fonctionnement d'un tel dispositif laser intégrant deux filtres de Lyot peut être défini de la manière ci-après. Considérons les éléments modifiant la polarisation d'une cavité avec deux filtres. Ce sont les deux cristaux biréfringents et le polariseur. Les ie;a 0 matrices de Jones décrivant ces éléments sont C(8) = 0 i pour les io éléments biréfringents (dans leurs axes principaux de polarisation, 8 étant le Ci 0' 0 q2 une interface à l'angle de Brewster entre deux milieux d'indices n1 et n2, on a q2=2n1n2/(n12+n22). Pour deux interfaces consécutives (cas de deux prismes), il faut prendre cette valeur au carré. is Les deux polarisations propres de la cavité sont solutions de R1C1R1'P R2C22 R2'P R1' C1R1 e2"~ =pe s1 +32)+ 241 où R; et R;' sont des matrices de rotation et leurs inverses dont les angles correspondent à l'angle entre les axes des cristaux biréfringents et les axes du polariseur, I est la rnatrice unité et C;= C(8;). La transmission en intensité de ces modes de polarisation est T= I p 12. 20 La largeur du filtre est la plus faible lorsque les deux éléments biréfringents sont orientés à 45 des axes du polariseur. En particulier, les deux cristaux biréfringents sont orientés à 45 des surfaces de Brewster. La matrice de Jones correspondant à un aller dans la cavité est alors égale à : déphasage entre les deux axes) et P = pour l'élément polarisant. Pour 25 M= C D (i+g2)e'(â'+a) (iùg2)es, (i ù g2)e'5 (i + q2) ) La matrice d'aller retour vaut alors ùei2a( A2+B2 AC+BD M AC+BD C2+D2 ) Les solutions de l'équation MAR=KI (où K est réel) donnent les modes de polarisation de la cavité. La valeur de IKI2 correspond aux pertes en intensité 30 de la cavité. Le premier mode à laser est celui dont les pertes sont les plus faibles. La valeur de K= e2 q'+s1i2+62i2) est solution de 2899391 5-p2-b +q4=0 où b=[(1+g2)2cos(81+82)+(1-g2)2COS(81-82)]/2. La valeur maximale de est obtenue pour la valeur maximale de b. Lorsque b>q2, est réelle. La transmission est proche de 1 (et donc les pertes sont presque nulles) lorsque 81(2,,,T)- 0 [Id et 81(a,,T)+82(2,.,T>0 [21c]. Comme il est en général difficile de régler 81 et 82 indépendamment, le point de transmission maximale 81(2.,T)=0 [7t] et 81(a,,T)+82(7v,T)=0 [27r] peut ne pas être accessible. Autour de ce point, la transmission maximale peut être obtenue pour tg(81) 0 et tg(82) , -tg(81)2g2/(1+q4). ro Comme les phases 4), 81 et 82 sont, au premier ordre (en négligeant la dépendance en longueur d'onde des indices de réfraction) inversement proportionnelles à la longueur d'onde 72 (4)=a/2 , 81=a11?,. et 82=a2/2 ), les longueurs d'onde 2,,m des modes m vérifient 2,,m=(2a+a1+a2)/27tm. Par ailleurs les coefficients a dépendent de la température, i.e. a;(T)=ao;(1+s;(T-To)). Par 15 conséquent, les phases 4), 81 et 82 sont également dépendantes de la température. Ainsi, selon une caractéristiques avantageuse, le dispositif selon l'invention comprend des moyens de contrôle des températures des filtres de Lyot; ces moyens de contrôle étant adaptés de façon à obtenir dans la bande 20 d'émission la relation suivante : 81(7v,T)~0 [ic] et 81(2,T)+82(X,T>0 [27c]; avec 81 et 82 les déphasages des premier et second éléments biréfringents à la base des filtres de Lyot respectivement, a, la longueur d'onde et T la température. Les températures des différents cristaux peuvent être ajustées indépendamment, ce qui augmente le nombre de degrés de liberté dans les 25 réglages du laser. Selon une première variante avantageuse de l'invention, le second filtre de Lyot est plus étroit que le premier filtre de Lyot. Ce second filtre de Lyot présente en outre une valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL2 comprise 30 entre la largeur du premier filtre de Lyot et la valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL1 dudit premier filtre de Lyot. Cette première variante permet d'augmenter la sélectivité du filtrage à l'intérieur de la bande d'une transition laser. En effet, on choisit un premier filtre d'ISL1 de l'ordre de grandeur de la largeur de bande de la transition et 35 un second filtre d'ISL2 plus fin. Ces deux filtres peuvent être accordés en 2899391 - 6- température de manière à trouver une solution de 81(X,T)=0 [ir] et 81(2,,T)+82(7L,T)=0 [27r] (ou de manière équivalente, 82(X,T)=0 [7[] et 81(2,,,T)+82(î,T)=0 [27r]) dans la bande d'émission et dans une fenêtre de température raisonnable (une dizaine de degrés). Dans ce cas, il n'est pas 5 nécessaires de "tilter" les filtres pour les accorder et donc cette solution est compatible avec un design de laser monolithique. L'application est par exemple le filtrage d'un laser Nd :YVO4 pour lequel les transitions sont en général très larges, supérieures ou égales à 3nm. En d'autres termes, dans cette première variante, on a considéré a1 Selon une seconde variante avantageuse de l'invention, le second filtre de Lyot est plus large que le premier filtre de Lyot de façon à augmenter les pertes des longueurs d'onde indésirables de l'élément amplificateur. ISL2 peut être comprise entre 20 et 200nm. De préférence, l'élément biréfringent du second filtre de Lyot est une lame d'onde (lame dont le déphasage 8 est parfaitement déterminé à une longueur d'onde), par exemple en quartz. Cette seconde variante s'applique avantageusement à des terres rares qui possèdent en général de nombreuses transitions avec des longueurs d'onde rapprochées. Le double filtrage permet de sélectionner l'une des transitions tout en gardant une sélectivité suffisante à l'intérieur de la bande d'émission afin d'assurer un fonctionnement monofréquence. Ce double filtrage selon la seconde variante permet ainsi d'accéder à de nombreuses longueurs d'onde, même à celles ayant des sections efficaces d'émission faibles. En insérant une lame d'onde en place de l'élément biréfringent correspondant au filtre à grand ISL, un accord en température permet facilement de trouver une solution à 82(2.,T)=0 [Ir] et 81(2,.,T)+82(7~,T)=0 [2n] 2899391 - 7 - dans la bande d'émission, car â2 varie peu en longueur d'onde et en température et s'annule modulo 7t dans la bande d'émission et S1 s'annule également modulo 2n dans la bande d'émission si l'ISL est inférieur ou égal à la largeur de bande d'émission. 5 En d'autres termes et à titre d'exemple, les cavités laser permettant un doublage de fréquence interne présentent de très faibles pertes à la longueur d'onde fondamentale (de l'ordre de 1%). Pour les transitions à 4 niveaux, une inversion de population très faible permet d'atteindre le seuil laser. Cela signifie que le "hole burning spectral" ou saturation sélective en longueur to d'onde, permet à deux transitions proches de laser facilement, même si les sections efficaces d'émission sont assez différentes. L'inconvénient à cela est qu'il peut être difficile d'empêcher une transition voisine d'osciller. C'est le cas du laser Nd :YAG, qui, en plus de la transition à 1064 nm, peut osciller simultanément sur les transitions voisines (1053nm, 1061nm, 1064nm, 15 1073nm voire 1078 nm). L'avantage est qu'il est relativement aisé de faire osciller une transition faible, comme les transitions à 1105nm, 1112 nm ou 1122nm du Nd :YAG. La seconde variante selon la présente invention permet de supprimer des transitions situées de quelques nanomètres à quelques dizaines de nanomètres de la transition sélectionnée. 20 On sait que l'accordabilité d'un filtre de Lyot en température suit la règle suivante : T =y2, où y est un facteur intrinsèque au matériau (dont la valeur varie de qq 10-5 à qq 10-4). Cette valeur est donc indépendante de la largeur du filtre. Pour une longueur d'onde autour de 1 pm, cela correspond à une accordabilité variant de 20 pm/K à quelques 100 pm/K. Cette 25 accordabilité est donc insuffisante pour couvrir l'ISL d'un filtre dont l'ISL serait supérieure à 20 nm. Il est donc improbable d'obtenir la condition de transmission maximale, â 0 [I] à la longueur d'onde du laser. Pour ce faire la présente invention préconise d'utiliser une lame d'onde (en général en quartz) pour le filtre à grand ISL. Le déphasage à la longueur d'onde laser est 30 de préférence tel que S=nt. Plus n est grand, plus le filtre est étroit. Cette lame est facilement réalisable avec les techniques standard de fabrication des lames d'onde. L'autre filtre, en principe plus étroit (de l'ordre de 1 nm) peut être accordé en température. - 8 D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée d'un mode de mise en oeuvre nullement limitatif, et des dessins annexés, sur lesquels : La figure 1 est une vue en coupe du schéma simplifié d'un dispositif 5 selon l'invention, La figure 2 est une représentation graphique de courbes de niveau de la transmission en température d'un dispositif selon l'invention dans une première variante de mise en oeuvre, La figure 3 est une représentation graphique de l'enveloppe de la io transmission en fonction de la longueur d'onde dans un dispositif laser selon l'invention dans une seconde variante de mise en oeuvre, et La figure 4 est une vue détaillée d'un somme de la courbe de la figure 3. 15 Le principe du filtre de Lyot est d'introduire un cristal biréfringent entre deux polariseurs. Si un polariseur est inséré dans une cavité laser, il y a deux places disponibles (entre le miroir d'entrée et le polariseur et entre le polariseur et le miroir de sortie) pour insérer le cristal biréfringent et il est donc possible d'introduire deux filtres. Pour introduire plus de deux filtres, il 20 faut ajouter un élément polarisant par filtre supplémentaire. Sur la figure 1 on voit une diode 1 utilisé pour pomper le dispositif laser 2 selon la présente invention. Ce dispositif laser 2 ,est monolithique et comporte les moyens nécessaires tels que des miroirs dichroïques par exemple permettant de constituer une cavité laser. On distingue : 25 - un cristal amplificateur 3 de Nd:YAG, -un cristal 5 de YVO4 ou de quartz ou tout autre cristal biréfringent, dont les axes de biréfringence sont préférentiellement à 45 des axes d'un polariseur 4, - le polariseur 4 est constitué de deux prismes coupés à l'angle de 3o Brewster, et - un ou plusieurs cristaux biréfringents 6, de préférence non linéaires, dont les axes sont parallèles, préférablement à 45 des axes de polarisation du polariseur 4. 2899391 - 9- Le premier filtre de Lyot (ISL1) comprend le cristal biréfringent 5 en association avec le polariseur 4. Le cristal biréfringent 5 est disposé entre l'amplificateur 3 et le polariseur 4. Le second filtre de Lyot (ISL2) comprend le cristal biréfringent 6 en 5 association avec le polariseur 4. Le cristal biréfringent 6 est disposé en aval du polariseur 4. La disposition du premier et du second filtres peut être inversée. Une première variante de la présente invention est la conception d'un 10 double filtrage "fin", ce qui permet d'obtenir l'équivalent d'un filtre étroit avec un ISL grand, supérieur à 1nm. Cette première variante s'applique avantageusement au cas des lasers dont la largeur de la transition est grande (Nd :YVO4 par exemple) ou dont la longueur de cavité est grande, ce qui nécessite une meilleure sélectivité du 15 filtre. Pour ce faire, on réalise un double filtrage de Lyot avec ISL2 inférieur à ISL1 qui est sensiblement égal à la largeur de la raie d'émission. Par exemple, on utilise un premier élément biréfringent 5 formé d'un cristal de YVO4 "a-cut" de 4 mm de long. On utilise un deuxième élément biréfringent 6 20 constitué d'un cristal de KTP de 2.5 mm coupé pour l'accord de phase du doublage de fréquence de type II (1064 nm -> 532 nm). Chaque filtre de Lyot pris séparément aurait un ISL de 3.1 nm et de 0.78 nm. La valeur de 3.1 nm est de l'ordre de la taille de la raie d'émission et cela assure que le mode filtré aura du gain. La valeur de 0.78 nm 25 (ajustable avec la longueur du cristal de YVO4) permet d'affiner le premier filtre et d'assurer un fonctionnement monofréquence. La dépendance exacte de la valeur de p2 (transmission) en fonction de la température requiert une précision submicrométrique des longueurs des 30 cristaux biréfringents. Ces valeurs varient d'un cristal à l'autre. En revanche, la topographie de p2(T1,T2), où T1 et T2 sont les températures des deux cristaux biréfringents, reste la même. La figure 2 montre un exemple du comportement du double filtre de Lyot. Elle illustre la transmission en température du double filtre de Lyot. Les courbes de niveau correspondent à 2899391 - 10- T=0.99, 0.995 et 0.999. Chaque "bulle" correspond à un mode. Le passage d'une "bulle" à une autre fait sauter un mode m vers un mode m+l ou m-1. Un fonctionnement monofréquence est assuré si on asservit les températures T1 et T2 sur le maximum d'émission fondamentale. Cela se fait de préférence avec une précision d'asservissement meilleure que 0.5 K (séparation entre deux modes consécutifs). Une seconde variante de la présente invention est la conception d'un dispositif laser dans lequel on sélectionne une transition parmi plusieurs transitions proches. Cette variante peut avantageusement s'appliquer à un laser jaune (561 nm). Un laser jaune peut être réalisé grâce au doublage de fréquence de la transition à 1122 nm du Nd :YAG. La transition à 4 niveaux 4F312ù>4I1112 est à l'origine de 12 transitions, dont la plus intense à 1064 nm. Un premier groupe de transition se trouve entre 1052 nm et 1078 nm et ur second groupe se trouve au-delà de 1100 nm : 1105 nm, 1112 nm, 1116 nm et 1122 nm. Le premier groupe de longueurs d'onde peut être supprimé grâce au miroir dichroïque. La sélection de l'une des quatre transitions au-delà de 1100 nm (en l'occurrence 1122 nm) se fait préférentiellement avec un filtre de Lyot à grand ISL. Le cristal doubleur est un KTP de 5 mm. Le doublage de type II impose une rotation des axes à 45 par rapport à l'émission fondamentale et ce cristal non linéaire peut alors servir d'élément biréfringent pour le premier filtre de Lyot. De l'autre côté du polariseur, on introduit une lame d'onde de déphasage égal à 20n à 1122 nm. Les figures 3 et 4 illustrent la transmission du double filtrage dans la cavité. Il apparaît clairement que le double filtrage élimine les trois transitions du second groupe (1105 nm, 1112 nm et 1116 nm). D'autre part, la finesse du filtrage est bien donnée par la finesse du filtre étroit. Il faut noter que le choix du déphasage de 2071 ne permet pas 3o un filtrage efficace des transitions autour de 1064 nm. Ces dernières sont suffisamment éloignées de 1122 nm pour être filtrées par le miroir dichroïque du laser. Il est également possible de modifier le déphasage (par exemple à 27n) pour filtrer l'ensemble des transitions. Sur la figure 2, on voit l'enveloppe du filtrage de bande, obtenue en 35 supposant qu'en toute longueur d'onde la phase 81 est optimisée pour - 11 atteindre la transmission maximale. Autour de 1122nm, la transmission du double filtre est présentée. Les cercles correspondent aux longueurs d'onde des différentes transition du Nd :YAG. La figure 3 illustre un détail du double filtrage autour de la longueur d'onde de 1122nm. Bien sûr, l'invention n'est pas limitée aux exemples qui viennent d'être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l'invention. On peut par exemple imaginer d'introduire un effet Vernier avec les deux filtres (si l'ISL de l'un ne diffère de lo l'ISL de l'autre que de la largeur des filtres). REVENDICATIONS 1. Dispositif laser continu comprenant : un élément amplificateur, - au moins deux filtres biréfringents ou filtres de Lyot en intra-cavité permettant une émission laser monofréquence; ces deux filtres de Lyot étant constitués à partir d'un élément polarisant disposé en sandwich entre deux éléments biréfringents; le premier filtre de Lyot possédant une valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL1 sensiblement égale à la largeur de la bande io d'émission laser de l'élément amplificateur; et le second filtre de Lyot possédant une valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL2 différente de ISL1. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de contrôle des températures des filtres de Lyot; ces moyens de is contrôle étant adaptés de façon à obtenir dans la bande d'émission la relation suivante : 81(X,T)z,0 [n] et 81(2,,,T)+82(2L,T> 0 [27z]; avec 81 et 62 les déphasages des premier et second éléments biréfringents à la base des filtres de Lyot respectivement, n la longueur d'onde et T la température. 20 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'élément polarisant comprend une ou deux interfaces de Brewster. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les deux éléments biréfringents sont orientés à 45 des 25 axes de l'élément polarisant. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, hormis l'élément polarisant, tous les autres éléments sont des cristaux à faces parallèles. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il constitue une cavité résonante linéaire monolithique. 30 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'élément amplificateur, l'élément polarisant et les éléments biréfringents sont optiquement contactés entre eux. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le second filtre de Lyot est plus étroit que le premier filtre de Lyot; et en ce que ce second filtre de Lyot présente une valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL2 comprise entre la largeur du premier filtre de Lyot et la valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL1 dudit premier filtre de Lyot. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'élément amplificateur est un cristal présentant des transitions laser très larges supérieures ou égales à 3nm. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le second filtre de Lyot est plus large que le premier filtre de Lyot de façon à augmenter les pertes des longueurs d'onde indésirables de l'élément amplificateur. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le second filtre de Lyot présente une valeur d'Intervalle Spectrale Libre ISL2 comprise entre 20 et 200nm. 12. Dispositif selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que l'élément biréfringent du second filtre de Lyot est une lame d'onde (en quartz). 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que la lame d'onde possède un déphasage '2 à la longueur d'onde d'émission tel que 3o 32=nit , avec n un entier.