FR 2896108 A1 20070713 FR 0607693 A 20060901 CIRCUIT DE CONTROLE D'UNE LED AVEC COMPENSATION DE LA TEMPERATURE Domaine de l'invention La présente invention concerne un circuit de contrôle d'une diode électroluminescente (LED) qui est utilisée dans un système de rétroéclairage ou un système d'éclairage. Plus particulièrement, la présente invention concerne un circuit de contrôle d'une LED qui peut contrôler linéairement la luminance et la couleur selon les changements de la température ambiante pour compenser plus précisément les variations induites par la température des propriétés de la LED, et économiser le coût du produit par le fait qu'un microprocesseur n'est pas nécessaire. Description de l'art antérieur En général, une lampe fluorescente à cathode froide (CCFL) est largement utilisée dans un écran à cristaux liquides (LCD) et d'autres systèmes de rétroéclairage pour un affichage électronique. Cependant, des tentatives ont été effectuées pour remplacer une diode électroluminescente (LED) pour la CCFL dans le système de rétroéclairage pour diverses raisons. C'est-à-dire qu'avec la LED utilisée, une gamme de couleurs est étendue et un point blanc peut être contrôlé grâce au contrôle de la couleur. De même, avantageusement, la LED est exempte de mercure et donc inoffensive pour l'environnement. Le système de rétroéclairage par LED combine la lumière rouge (R) , verte (V) et bleue (B) en lumière blanche pour l'utiliser comme une source lumineuse. Les LED R, V, B utilisées dans le système de rétroéclairage varient dans leurs propriétés selon une tension appliquée, la température ambiante et la durée de fonctionnement. De même, les LED R, V et B diffèrent considérablement dans leurs propres caractéristiques. Par conséquent, dans le système de rétroéclairage à base de LED ou tous les systèmes qui utilisent la LED comme source lumineuse, il est nécessaire de contrôler la luminance et la couleur pour qu'elles soient uniformes quels que soient les changements environnementaux tels que la température ambiante, les effets du vieillissement de la LED et les différences des propriétés de la LED. La figure 1 est un schéma de principe illustrant un dispositif de contrôle électroluminescent traditionnel. En faisant référence à la figure 1, le dispositif électroluminescent 10 traditionnel détecte une tension directe Vf d'un dispositif de LED 1, estime une température ambiante Ta en provenance de la tension directe Vf détectée, fournit un point de rétroaction optimal d'un courant d'attaque du dispositif de LED 1 et contrôle une valeur d'émission de lumière du dispositif de LED 1. Le dispositif de contrôle électroluminescent 10 traditionnel comprend un convertisseur analogique-numérique 12, un décideur du point de rétroaction 14, une mémoire des propriétés de température 16, un contrôleur PWM 27 et un circuit PWM 28. Le convertisseur analogique-numérique 12 détecte la tension directe Vf du dispositif de LEL) 1 et la convertit en signal numérique. Le décideur du point de rétroaction 14 estime la température ambiante Ta du dispositif de LED 1 par l'intermédiaire de la tension directe Vf en provenance du convertisseur analogique-numérique 12 et décide du point de rétroaction optimal du courant d'attaque du dispositif de LED 1 sur la base de la température ambiante Ta. La mémoire des propriétés de température 16 mémorise un tableau Vf-Ta 17 pour corréler la tension directe Vf du dispositif de LED 1 avec la température ambiante Ta et un tableau Ta- Ifmax 19 pour corréler la température ambiante Ta avec un courant maximal autorisé Ifmax. Le contrôleur PWM 27 réalise le contrôle PWM du dispositif de LED 1 en réponse à la décision par le décideur du point de rétroaction 14. Le circuit PWM 28 commande le dispositif de LED par PWM sous le contrôle du contrôleur PWM 27. Ici, le tableau Vf-Ta 17 et le tableau Ta-Ifmax 19 sont prédéterminés sur la base des propriétés de température du dispositif de LED 1 décrit ultérieurement. Le décideur du point de rétroaction 14 fait référence à un tableau des propriétés de température du dispositif de LED 1 mémorisées par la mémoire des propriétés de température 16 pour décider de la température ambiante Ta et du courant d'attaque. En outre, les propriétés de température du dispositif de LED 1 varient avec les types du dispositif de LED 1. Par conséquent le tableau Vf-Ta 17 et le tableau Ta-Ifmax 19 sont spécifiés par le type du dispositif de LED 1. Un calculateur de température 13 du décideur du point de rétroaction 14 fait référence au tableau Vf-Ta 17 mémorisé par la mémoire des propriétés de température 16 pour obtenir la température ambiante Ta par l'intermédiaire de la tension directe Vf détectée. Le décideur de courant d'attaque 15 du décideur du point de rétroaction 14 décide le point de rétroaction du courant d'attaque du dispositif de LED 1 puis une valeur de contrôle du courant d'attaque de telle sorte que la température ambiante Ta calculée par la calculateur de température 13 rentre dans une plage de température ambiante pour commander le dispositif de LED 1 et une valeur désirée d'émission de lumière du dispositif de LED 1 est obtenue. Par exemple, dans le cas où la température ambiante Ta calculée par le calculateur de température 13 est inférieure à une limite supérieure de température ambiante pour commander le dispositif de LED 1 et donc la luminance du dispositif de LED 1 doit être encore augmentée, le décideur de courant d'attaque 15 décide de la valeur de contrôle de telle sorte que le courant d'attaque est augmenté. De même, au cas où la température ambiante Ta approche une limite supérieure d'une température ambiante pour commander, le décideur de courant d'attaque 15 décide de la valeur de contrôle de telle sorte que le courant d'attaque est réduit. C'est-à-dire que la tension directe du dispositif de LED 1 est mesurée selon les changements de la température et la température du courant est estimée sur la base d'une température mémorisée préalablement par rapport à un tableau de tension directe. Ensuite un courant maximal autorisé du dispositif de LED 1 est ajusté par l'intermédiaire d'un tableau du courant maximal autorisé selon la température pour contrôler la tension d'attaque du dispositif de LED 1. Cependant, un tel procédé traditionnel doit utiliser un microprocesseur pour assurer un contrôle plus précis, augmentant désavantageusement les coûts de production. La figure 2 est un schéma de configuration illustrant un dispositif de rétroéclairage traditionnel. Le dispositif de rétroéclairage traditionnel de la figure 2 comprend une alimentation électrique 110, des sources lumineuses 150 et 160, un capteur de température 250, des diodes photoélectriques 210 et un contrôleur 180. L'alimentation électrique 110 est composé d'une pluralité de circuits d'attaque de LED 120 à 140 pour l'attaque par un courant alternatif 115. Les sources lumineuses 150 et 160 sont composées d'une pluralité de LED qui sont activées par les circuits d'attaque 120 à 140 de l'alimentation électrique 110 pour émettre la lumière, et fournir la lumière dans un guide d'ondes optique 170. Le capteur de température 250 détecte la température des sources lumineuses 150 et 160. Les diodes photoélectriques 210 sont disposées au milieu des deux côtés du guide d'ondes optique 170 pour détecter la luminance de la lumière. Le contrôleur 180 compense les variations liées à la température de la luminance et la couleur sur la base de la température mesurée par le capteur de température 250 au travers d'une interface pour la détection 230 et la luminance déterminée par la diode photoélectrique 210. Le dispositif de rétroéclairage traditionnel utilise à la fois le capteur de température et le capteur photoélectrique. Ici, afin de contrôler le circuit d'attaque de LED, la température est mesurée par l'intermédiaire du capteur de température et une quantité de lumière du dispositif de LED est mesurée par l'intermédiaire du capteur photoélectrique pour maintenir une quantité de lumière désirée. Un tel contrôle est activé par l'intermédiaire d'un microprocesseur. Dans ce cas, la quantité de lumière respective des LED R, V et B est mesurée au travers de capteurs photoélectriques équipés d'un filtre. Avec les valeurs mesurées, les LED R, V et B sont contrôlés respectivement de façon à maintenir la quantité de lumière qui est perçue et ciblée par le microprocesseur. De même, la température est mesurée par l'intermédiaire du capteur de température raccordé à un dissipateur thermique pour compenser les variations des propriétés de la LED selon la température mesurée. Cependant, comme pour le procédé traditionnel de la figure 1, ce procédé traditionnel de la figure 2 est désavantageux en termes de coûts de fabrication pour le système. Résumé de l'invention La présente invention a été réalisée pour résoudre les problèmes susmentionnés de l'art antérieur et par conséquent un objet selon certains modes de réalisation de la présente invention est d'offrir un circuit de contrôle d'une diode électroluminescente (LED) qui est utilisée dans un système de rétroéclairage et un système d'éclairage pour contrôler linéairement la luminance et la couleur selon une température ambiante, compensant ainsi plus précisément les variations liées à la température dans les propriétés de la LED et économisant le coût du produit étant donné qu'un microprocesseur n'est pas nécessaire. Selon un aspect de l'invention pour réaliser l'objet, un circuit est fourni pour contrôler une diode électroluminescente (LED) avec compensation de la température comprenant un générateur de forme d'onde pour générer une onde en dents de scie pour le contrôle par modulation d'impulsions en durée (PWM) ; un détecteur de température pour détecter une tension par l'intermédiaire de une valeur de résistance qui est variable linéairement selon les changements de la température ambiante ; et un contrôleur PWM pour comparer l'onde en dents de scie en provenance du générateur d'ondes avec la tension de détection en provenance du détecteur de température et générer une tension PWM comprenant un cycle déterminé par le résultat de la comparaison. Le circuit comprend en outre un circuit d'attaque pour attaquer un rétroéclairage par LED en réponse à la tension PWM en provenance du contrôleur PWM. Le détecteur de température comprend un circuit de détection de la température pour diviser une tension de gradation par l'intermédiaire de la valeur de résistance variable pour produire la tension de détection ; et un comparateur pour émettre une tension de différence entre la tension de détection en provenance du circuit de détection de la température et la tension de gradation. Le circuit de détection de la température comprend une première et une deuxième résistances reliées en série entre une borne de tension de gradation et une borne de masse ; un premier dispositif de détection de la température comprenant une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le premier dispositif de détection de la température étant relié en parallèle à la première ou à la deuxième résistance ; et une pluralité de dispositifs de détection de la température comprenant chacun une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, les dispositifs de détection de la température étant reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température et en série l'un avec l'autre. Le circuit de détection de la température comprend une première et une deuxième résistances reliées en série l'une avec l'autre entre une borne de tension de gradation et une borne de masse ; un premier dispositif de détection de la température comprenant une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le premier dispositif de détection de la température étant relié en parallèle à la deuxième résistance ; et le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température comprenant chacun une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température étant reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température et en série l'un avec l'autre. De même, le circuit de détection de la température comprend une première et une deuxième résistances reliées en série l'une avec l'autre entre une borne de tension de gradation et une borne de masse ; un premier dispositif de détection de la température comprenant une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le premier dispositif de détection de la température étant relié en parallèle à la deuxième résistance ; et le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température comprenant chacun une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température étant reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température et en série l'un avec l'autre. Le contrôleur PWM comprend une borne d'entrée d'inversion pour recevoir l'onde en dents de scie en provenance du générateur de forme d'onde ; une borne d'entrée de non inversion pour recevoir la tension de détection détectée par le détecteur de température ; et une borne de sortie pour comparer l'onde en dents de scie en provenance de la borne d'entrée d'inversion avec la tension de détection en provenance de la borne d'entrée de non inversion et émettre une tension PWM comprenant un cycle déterminé par le résultat de la comparaison. Brève description des dessins L'objet, les caractéristiques et d'autres avantages de la présente invention qui précèdent, ainsi que d'autres, peuvent être compris plus facilement grâce à la description détaillée qui suit, associée aux dessins joints, sur lesquels : la figure 1 est un schéma de principe illustrant un dispositif de contrôle électroluminescent traditionnel ; la figure 2 est un schéma de configuration illustrant un dispositif de rétroéclairage traditionnel ; la figure 3 est un schéma de principe pour contrôler l'attaque des LED selon l'invention ; la figure 4a est un schéma de principe illustrant un mode de réalisation d'un détecteur de température de la figure 3 ; la figure 4b est un schéma de forme d'onde pour expliquer le fonctionnement du détecteur de température de la figure 4a ; la figure 5a est un schéma de principe illustrant un autre mode de réalisation du détecteur de température de 20 la figure 3 ; la figure 5b est un schéma de forme d'onde pour expliquer le fonctionnement du détecteur de température de la figure 5a ; la figure 6 est un schéma de principe illustrant un 25 contrôleur PWM de la figure 3 ; et la figure 7 est un schéma de forme d'onde pour expliquer le fonctionnement du contrôleur PWM de la figure 6. Description détaillée du mode de réalisation préféré Les modes de réalisation préférés de la présente invention sont maintenant décrits en détail en faisant référence aux dessins joints, dans lesquels les mêmes numéros de référence sont utilisés pour désigner les composants identiques ou similaires. La figure 3 est un schéma de principe pour contrôler une diode électroluminescente (LED) selon l'invention. En faisant référence à la figure 3, le circuit pour contrôler la LED comprend un générateur de forme d'onde 310, un détecteur de température 320, un contrôleur PWM 330 et un circuit d'attaque 340. Le générateur de forme d'onde 310 génère une onde en dents de scie V1 pour le contrôle par modulation d'impulsions en durée (PWM). Le détecteur de température 320 détecte une tension V2 par l'intermédiaire d'une valeur de résistance qui est variable linéairement selon les changements de la température ambiante. Le contrôleur PWM 330 compare l'onde en dents de scie V1 en provenance du générateur d'ondes avec la tension de détection V2 en provenance du détecteur de température et génère une tension PWM Vpwm comprenant un cycle déterminé par le résultat de la comparaison. Le circuit d'attaque commande un rétroéclairage par LED en réponse à la tension PWM Vpwm en provenance du contrôleur PWM 330. Dans cet exemple, l'onde en dents de scie V1 est une onde comprenant une fréquence d'environ 1 KHz et une 5 tension d'environ 2,5 V à 3,3 V. En faisant référence aux figures 3 et 4a, le circuit de détection de la température 320 comprend un circuit de détection de la température 321 et un comparateur 323. Le circuit de détection de la température divise une tension 10 de gradation Vdim par l'intermédiaire de la valeur de résistance variable pour produire la tension de détection Vdt. Dans ce cas, la valeur de résistance est variable selon les changements de la température ambiante. Le comparateur 323 produit une tension de différence entre la tension de 15 détection Vdt en provenance du circuit de détection de la température 321 et la tension de gradation Vdim. En faisant référence aux figures 4a et 5a, le circuit de détection de la température 321 comprend une première et une deuxième résistances R11 et R12, un premier 20 dispositif de détection de la température et le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3. La première et la deuxième résistances R11 et R12 sont reliées en série entre une tension de gradation Vdim et une borne de masse. Le premier dispositif de 25 détection de la température TH1 a une valeur de résistance correspondant à une température ambiante. Le premier dispositif de détection de la température TH1 est relié en parallèle à la première ou à la deuxième résistance R11 ou R12. Le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 ont chacun une valeur de résistance correspondant à la température ambiante. deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 sont reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température TH1 et en série l'un avec l'autre. Ici, les premier au troisième dispositifs de détection de la température TH1 à TH3 peuvent adopter un thermistor de coefficient de température négative (NTC) dont la valeur de résistance diminue avec l'augmentation de la température ou un thermistor de coefficient de température positive (PTC) dont la valeur de résistance augmente avec l'augmentation de la température. Les figures 4 et 5 utilisent le thermistor NTC, respectivement. De même, à partir du premier au troisième dispositifs de détection de la température TH1 à TH3 pour détecter la température, le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 à TH3 sont également structurés pour modifier la valeur de résistance correspondant aux propriétés de température. De plus, la deuxième résistance R12 est reliée en parallèle au premier dispositif de détection de la température TH1 pour transmettre la linéarité aux caractéristiques non linéaires du thermistor. La figure 4a est un schéma de principe illustrant un mode de réalisation du détecteur de température de la figure 3, et la figure 4b est un schéma de forme d'onde pour expliquer le fonctionnement du détecteur de température de la figure 4a. En faisant référence à la figure 4a, le circuit de détection de la température comprend une première et une deuxième résistances R11 et R12, un premier dispositif de détection de la température TH1, un deuxième et un troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3. La première et la deuxième résistances R11 et R12 sont reliées en série l'une avec l'autre entre la borne de tension de gradation Vdim et une borne de masse. Le premier dispositif de détection de la température TH1 est relié en parallèle à la deuxième résistance R12 et a une valeur de résistance correspondant à une température ambiante. Le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 ont chacun une valeur de résistance correspondant à la température ambiante. Le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 sont reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température TH1 et en série l'un avec l'autre. En faisant référence à la figure 4a, le comparateur 323 comprend une borne d'entrée d'inversion, une borne d'entrée de non inversion et une borne de sortie. La borne d'entrée d'inversion reçoit la tension Vdt détectée à un noeud de raccordement de la première et de la deuxième résistances R11 et R12. La borne d'entrée de non inversion reçoit la tension de gradation Vdim. La borne de sortie produit une tension de différence entre la tension de détection Vdt en provenance de la borne d'entrée d'inversion et la tension de gradation Vdim en provenance de la borne d'entrée de non inversion. Sur la figure 4b, T désigne une température ambiante, RT désigne une tension totale de la deuxième résistance R12 et le premier au troisième dispositifs de détection de la température TH1 à TH3, Vdt désigne une tension de détection et V2(Vdim-Vdt) désigne une tension de détection de température. La figure 5a est un schéma de principe illustrant un autre mode de réalisation du détecteur de température de la figure 3 et la figure 5b est un schéma de forme d'onde pour expliquer le fonctionnement du détecteur de température de la figure 5a. En faisant référence à la figure 5a, le circuit de détection de la température 321 comprend une première et une deuxième résistances R11 et R12, un premier dispositif de détection de la température TH1 et le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3. La première et la deuxième résistances R11 et R12 sont reliées en série entre la tension de gradation Vdim et une borne de masse. Le premier dispositif de détection de la température TH1 est relié en parallèle à la première résistance R11 et a une valeur de résistance correspondant à une température ambiante. Le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 ont chacun une valeur de résistance correspondant à la température ambiante. Le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 sont reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température TH1 et en série l'un avec l'autre. En faisant référence à la figure 5a, le comparateur 323 comprend une borne d'entrée de non inversion, une borne d'entrée d'inversion et un comparateur COM1. La borne d'entrée de non inversion reçoit une tension Vdt détectée à un noeud de raccordement de la première et de la deuxième résistances R11 et R12. La borne d'entrée d'inversion reçoit la tension de gradation Vdim. La borne de sortie produit la tension de différence du détecté tension Vdt en provenance de la borne d'entrée de non inversion et la tension de gradation Vdim en provenance de la borne d'entrée d'inversion. Sur la figure 5b, T désigne une température ambiante, RT désigne une résistance totale de la première résistance R11, et le premier au troisième dispositifs de détection de la température TH1 à TH3, Vdt désigne une tension de détection et V2 désigne une tension de détection de température. La figure 6 est un schéma de principe illustrant le contrôleur PWM de la figure 3. En faisant référence à la figure 6, le contrôleur PWM 330 comprend une borne d'entrée d'inversion, une borne d'entrée de non inversion et une borne de sortie. La borne d'entrée d'inversion reçoit une onde en dents de scie V1 en provenance du générateur de forme d'onde 310. La borne d'entrée de non inversion reçoit la tension V2 détectée par le détecteur de température. La borne de sortie compare l'onde en dents de scie V1 en provenance de la borne d'entrée d'inversion avec la tension de détection en provenance de la borne d'entrée de non inversion et émet une tension PWM Vpwm comprenant un cycle déterminé par le résultat de la comparaison. La figure 7 est un schéma de forme d'onde pour 20 expliquer le fonctionnement du contrôleur PWM de la figure 6. Sur la figure 7, V1 désigne une onde en dents de scie générée par le générateur de forme d'onde 310, V2 désigne une tension de détection de température détectée par le 25 détecteur de température 320 et Vpwm désigne une tension PWM générée par le contrôleur PWM 330. Les fonctionnements et les effets de l'invention sont maintenant expliqués en détail en faisant référence aux dessins joints. Un circuit de contrôle d'une LED de l'invention est utilisé dans un système à base de LED pour compenser les variations induites par la température dans les propriétés de la LED, qui est expliqué en faisant référence aux figures 3 à 7. En faisant référence à la figure 3, le générateur de forme d'onde 310 de l'invention génère une onde en dents de scie V1 comprenant une fréquence d'environ 1 KHz pour le contrôle PWM et une tension comprenant une tension d'environ 2,5 V à 3,3 V. Le détecteur de température 320 de l'invention détecte une tension V2 correspondant à une valeur de résistance qui est variable linéairement selon les changements de la température ambiante par l'intermédiaire d'un dispositif de détection de la température tel qu'un thermistor. Alors, le contrôleur PWM 330 de l'invention compare l'onde en dents de scie V1 en provenance du générateur de forme d'onde 310 avec la tension de détection V2 en provenance du détecteur de température 320 et génère une tension PWM comprenant un cycle déterminé par le résultat de la comparaison. Ensuite, le circuit d'attaque 340 commande un rétroéclairage par LED en réponse à la tension PWM Vpwm en provenance du contrôleur PWM 330. En faisant référence aux figures 4 et 5, le détecteur de température 320 comprend le circuit de détection de la température 321 et le comparateur 323. Le circuit de détection de la température 321 divise une tension de gradation Vdim par l'intermédiaire de la valeur de résistance variable pour produire la tension de détection Vdt. Ici, la valeur de résistance est variable selon les changements de la température ambiante. Le comparateur 323 produit une tension de différence entre la tension de détection Vdt en provenance du circuit de détection de la température 321 et la tension de gradation Vdim. Ainsi que cela est illustré sur les figures 4a et 5a, dans le circuit de détection de la température 321, la première et la deuxième résistances R11 et R12 reliées en série entre la tension de gradation Vdim et une borne de masse servent à diviser la tension de gradation Vdim. Ici, le premier dispositif de détection de la température TH1 relié en parallèle à la première ou à la deuxième résistances R11 ou R12 a une valeur de résistance correspondant à la température ambiante. Par conséquent la tension divisée de la tension de gradation Vdim varie avec la température, permettant ainsi la détection de la tension selon les changements de la température. De même, les dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 ont chacun une valeur de résistance correspondant à la température ambiante. Les dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 sont reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température TH1 et en série l'un avec l'autre. Ainsi, les dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 détectent linéairement la tension en réponse à des changements de la température. En référence aux Figures 4 et 5, on donne une explication détaillée de la configuration du circuit de détection de la température 321. En faisant maintenant référence à la figure 4a, dans le circuit de détection de latempérature 321 du détecteur de température 320 de la figure 3, la première et la deuxième résistances R11 et R12 reliées en série entre la tension de gradation Vdim et la borne de masse servent à diviser la tension de gradation Vdim. Ici, le premier dispositif de détection de la température TH1 est relié en parallèle à la deuxième résistance R12, et le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 sont à leur tour reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température TH1. La résistance totale RT de la deuxième résistance R12 25 et le premier au troisième dispositif de détection de la température TH1 à TH3 est variable selon la température ambiante. La tension de gradation Vdim est divisée par la résistance totale RT pour détecter la tension de détection Vdt correspondant à la température ambiante. Dans ce cas, le comparateur 323 produit la tension de différence Vdim-Vdt entre la tension de détection Vdt en provenance du circuit de détection de la température 321 et la tension de gradation Vdim. En faisant référence à la figure 4b, avec une augmentation de la température ambiante T, la résistance totale RT de la deuxième résistance R12 et le premier au troisième dispositifs de détection de la température TH1 à TH3 est réduite. Ici, au cas où le premier au troisième dispositifs de détection de la température TH1 à TH3 sont chacun configurés comme un thermistor de coefficient de température négatif (NTC) dont la valeur de résistance est inversement proportionnelle àl.a température ambiante, une diminution de la résistance totale RT réduit progressivement la tension de détection Vdt détectée par la résistance totale RT. Par conséquent, le comparateur 323 produit la tension de différence Vdim-Vdt progressivement croissante entre la tension de détection Vdt en provenance de la borne d'entrée d'inversion et la tension de gradation Vdim en provenance de la borne d'entrée de non inversion. En faisant désormais référence à la figure 5a, dans le circuit de détection de la température 321 du détecteur de température 320 de la figure 3, la première et la deuxième résistances R11 et R12 reliées en série entre la tension de gradation Vdim et la borne de masse servent à diviser la tension de gradation Vdim. Ici, le premier dispositif de détection de la température TH1 est relié en parallèle à la première résistance R11 et le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température TH2 et TH3 sont à leur tour reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température TH1. Ici, la résistance totale RT de la première résistance R11, et le premier au troisième dispositif de détection de la température TH1 à TH3 est variable selon la température ambiante. La tension de gradation Vdim est divisée par la deuxième résistance R11 pour détecter la tension de détection Vdt correspondant à la température ambiante. Dans ce cas, le comparateur 323 produit la tension de différence V2=Vdt-Vdim entre la tension de détection Vdt en provenance du circuit de détection de la température 321 et la tension de gradation Vdim. En faisant référence à la figure 5b, au cas où le premier au troisième dispositifs de détection de la température TH1 à TH3 sont chacun configurés comme un thermistor NTC dont la valeur de résistance est inversement proportionnelle à la température ambiante, une augmentation de la température ambiante T réduit la résistance totale RT de la première résistance R12, et le premier au troisième dispositifs de détection de la température TH1 à TH3. A cet instant, avec une diminution de la résistance totale RT, la tension de détection Vdt détectée par la deuxième résistance R12 est progressivement augmentée. Par conséquent, le comparateur 323 produit la tension de différence V2=Vdim-Vdt progressivement croissante entre la tension de détection Vdt en provenance de la borne d'entrée d'inversion et la tension de gradation Vdim en provenance de la borne d'entrée d'inversion. Ainsi que cela est décrit ci-dessus, en faisant référence aux figures 4 et 5, une augmentation de la température ambiante entraîne une augmentation de la tension de détection V2 détectée selon les changements de température. Ici, ainsi que cela est illustré sur la figure 6, au cas où le contrôleur PWM 330 est configuré comme un comparateur COM2, le contrôleur PWM 330 compare une onde en dents de scie V1 en provenance de la borne d'entrée d'inversion avec la tension de détection V2 en provenance de la borne d'entrée de non inversion. Ensuite, ainsi que cela est illustré sur la figure 7, le contrôleur PWM 330 produit un signal de niveau supérieur si la tension de détection V2 est supérieure à L'onde en dents de scie V1, et un signal de niveau inférieur en cas contraire. Par conséquent, avec une augmentation dans un domaine où la tension de détection V2 est supérieure à l'onde en dents de scie V1, le cycle est augmenté. La tension PWM Vpwm déterminée ainsi que cela est décrit ci-dessus est produite à partir du contrôleur PWM 5 330. Ainsi que cela est décrit ci-dessus, selon les modes de réalisation préférés de l'invention, un circuit pour contrôler une LED est utilisé dans un système de rétroéclairage ou système d'éclairage utilisant la LED. En 10 particulier, dans le système à base de LED, la luminance et la couleur de la LED peuvent être contrôlées linéairement selon les changements de la température ambiante, assurant ainsi une compensation plus précise des variations induites par la température dans les propriétés 15 de la LED. De même, l'invention élimine le besoin d'un microprocesseur, réduisant ainsi le coût du produit. C'est-à-dire que le circuit de l'invention produit une couleur et une luminance uniformes quelles que soient les variations des propriétés de la LED et sa température, 20 et contrôle également la couleur et la luminance malgré des caractéristiques différentes des LED R, V, et B. De même, l'invention offre un système pour contrôler linéairement la couleur et la luminance de la LED en réponse à des variations des propriétés et de la température de la LED. 25 De plus, l'invention offre un système rentable, du fait qu'un microprocesseur n'est pas nécessaire. Bien que la présente invention ait été présentée et décrite en liaison avec les modes de réalisation préférés, il apparaîtra à l'homme du métier que des modifications et des variantes peuvent être réalisées sans se départir de l'esprit et de la portée de l'invention définie par les revendications jointes. REVENDICATIONS 1. Circuit de contrôle d'une diode électroluminescente (LED) avec compensation de la 5 température comprenant : un générateur de forme d'onde pour générer une onde en dents de scie pour le contrôle par la modulation d'impulsions en durée (PWM); un détecteur de température pour détecter une tension 10 par l'intermédiaire d'une valeur de résistance qui est variable linéairement selon les changements à une température ambiante ; et un contrôleur PWM pour comparer l'onde en dents de scie en provenance du générateur d'ondes avec la tension 15 de détection en provenance du détecteur de température et générer une tension PWM comprenant un cycle déterminé par le résultat de la comparaison. 2. Circuit selon la revendication 1, comprenant en outre un circuit d'attaque pour commander un 20 rétroéclairage par LED en réponse à la tension PWM en provenance du contrôleur PWM. 3. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le détecteur de température comprend : un circuit de détection de la température pour diviser 25 une tension de gradation par l'intermédiaire de la valeurde résistance variable pour émettre la tension de détection ; et un comparateur pour émettre une tension de différence entre la tension de détection en provenance du circuit de détection de la température et la tension de gradation. 4. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit de détection de la température comprend : une première et une deuxième résistances reliées en série entre une borne de tension de gradation et une borne de masse ; un premier dispositif de détection de la température comprenant une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le premier dispositif de détection de la température étant relié en parallèle à la première ou deuxième résistances ; et une pluralité de dispositifs de détection de la température, comprenant chacun une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, les dispositifs de détection de la température reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température et en série l'un avec l'autre. 5. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit de détection de la température comprend : une première et une deuxième résistances reliées en série l'une avec l'autre entre une borne de tension de gradation et une borne de masse ;un premier dispositif de détection de la température comprenant une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le premier dispositif de détection de la température étant relié en parallèle à la deuxième résistance ; et un deuxième et un troisième dispositifs de détection de la température, comprenant chacun une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température étant reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température et en série l'un avec l'autre. 6. Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le comparateur comprend : une borne d'entrée d'inversion pour recevoir la tension détectée à un noeud de raccordement de la première et de la deuxième résistances ; une borne d'entrée de non inversion pour recevoir la tension de gradation ; et une borne de sortie pour émettre la tension de différence entre la tension de détection en provenance de la borne d'entrée d'inversion et la tension de gradation en provenance de la borne d'entrée de non inversion. 7. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit de détection de la température comprend :une première et une deuxième résistances reliées en série l'une avec l'autre entre une borne de tension de gradation et une borne de masse ; un premier dispositif de détection de la température comprenant une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le premier dispositif de détection de la température étant relié en parallèle à la première résistance ; et un deuxième et un troisième dispositifs de détection de la température, comprenant chacun une valeur de résistance correspondant à une température ambiante, le deuxième et le troisième dispositifs de détection de la température étant reliés en parallèle au premier dispositif de détection de la température et en série l'un avec l'autre. 8. Circuit selon la revendication 7, caractérisé en ce que le comparateur comprend : une borne d'entrée de non inversion pour recevoir la tension de détection détectée à un noeud de raccordement de 20 la première et de la deuxième résistances ; une borne d'entrée d'inversion pour recevoir la tension de gradation ; et une borne de sortie pour émettre la tension de différence entre la tension détectée en provenance de la 25 borne d'entrée de non inversion et la tension de gradation en provenance de la borne d'entrée d'inversion. 9. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le contrôleur PWM comprend : une borne d'entrée d'inversion pour recevoir l'onde en dents de scie en provenance du générateur de forme 5 d'onde ; une borne d'entrée de non inversion pour recevoir la tension de détection détectée par le détecteur de température ; et une borne de sortie pour comparer l'onde en dents de 10 scie en provenance de la borne d'entrée d'inversion avec la tension de détection en provenance de la borne d'entrée de non inversion et émettre une tension PWM comprenant un cycle déterminé par le résultat de la comparaison.