FR 2891900 A1 20070413 FR 0510329 A 20051010 La présente invention concerne un procédé de traitement d'un courant de GNL obtenu par refroidissement au moyen d'un premier cycle de réfrigération, le procédé étant du type comprenant les étapes suivantes : (a) on introduit le courant de GNL porté à une température inférieure à 5 û 100 C dans un premier échangeur thermique ; (b) on sous-refroidit le courant de GNL dans le premier échangeur thermique par échange thermique avec un fluide réfrigérant pour former un courant de GNL sous-refroidi ; et (c) on fait subir au fluide réfrigérant un deuxième cycle de réfrigération to semi-ouvert, indépendant du premier cycle. On connaît de US -B- 6 308 531 un procédé du type précité, dans lequel on liquéfie un courant de gaz naturel à l'aide d'un premier cycle de réfrigération qui met en oeuvre la condensation et la vaporisation d'un mélange d'hydrocarbures. La température du gaz obtenu est d'environ -100 C. Puis, on 15 sous-refroidit le GNL produit jusqu'à environ -170 C à l'aide d'un deuxième cycle de réfrigération de type dit cycle de Brayton inversé semi-ouvert comprenant un compresseur à étages et une turbine de détente de gaz. Un tel procédé ne donne pas entière satisfaction. En effet, le rendement maximal du cycle dit de Brayton inversé est limité à 40% environ. Par 20 ailleurs, son fonctionnement en cycle semi-ouvert est difficile à mettre en oeuvre. Un but de l'invention est donc de disposer d'un procédé autonome de traitement d'un courant de GNL, qui présente un rendement amélioré et qui peut facilement être mis en oeuvre dans des unités de structures diverses. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de traitement du type 25 précité, caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes suivantes : (d) on détend dynamiquement le courant de GNL sous-refroidi dans une turbine intermédiaire en maintenant ce courant essentiellement à l'état liquide ; (e) on refroidit et on détend le courant issu de la turbine intermédiaire 30 puis on l'introduit dans une colonne de distillation ; (f) on récupère un courant de GNL déazoté en pied de la colonne, et un courant de gaz en tête de la colonne ; et (g) on comprime le courant de gaz de tête dans un compresseur à étages, et on extrait, à un étage de pression intermédiaire du compresseur, une première partie du courant de gaz de tête comprimé à une pression intermédiaire PI pour former un courant de gaz combustible ; et en ce que le deuxième cycle de réfrigération comporte les étapes suivantes : (i) on forme un courant de fluide réfrigérant de départ à partir d'une deuxième partie du courant de gaz de tête comprimé à la pression intermédiaire PI ; io (ii) on comprime le courant de fluide réfrigérant de départ jusqu'à une pression haute PH supérieure à la pression intermédiaire Pl pour former un courant de fluide réfrigérant comprimé ; (iii) on refroidit le courant de fluide réfrigérant comprimé dans un deuxième échangeur thermique ; 15 (iv) on sépare le courant de fluide réfrigérant comprimé issu du deuxième échangeur thermique en un courant de refroidissement majoritaire et un courant de sous-refroidissement du GNL ; (v) on refroidit le courant de sous-refroidissement dans un troisième échangeur thermique puis dans le premier échangeur thermique ; 20 (vi) on détend le courant de sous-refroidissement issu du premier échangeur thermique jusqu'à une pression basse inférieure à la pression intermédiaire PI pour former un courant essentiellement liquide de sous-refroidissement du GNL ; (vii) on vaporise le courant essentiellement liquide de sous-25 refroidissement dans le premier échangeur thermique pour former un courant de sous-refroidissement réchauffé ; (viii) on détend le courant de refroidissement principal sensiblement jusqu'à la pression basse PB dans une turbine principale, et on mélange le courant de refroidissement principal issu de la turbine principale avec 30 le courant de sous-refroidissement réchauffé pour former un courant de mélange ; (ix) on réchauffe le courant de mélange successivement dans le troisième échangeur thermique, puis dans le deuxième échangeur thermique pour former un courant de mélange réchauffé ; et (x) on introduit le courant de mélange réchauffé dans le s compresseur à un étage de pression basse situé en amont de l'étage de pression intermédiaire. Le procédé selon l'invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes combinaisons techniquement possibles : lo - la pression haute PH est comprise entre 40 et 100 bars environ, de préférence entre 50 et 80 bars environ et notamment entre 60 et 75 bars environ ; - la pression basse PB est inférieure à environ 20 bars ; - lors de l'étape (vi), on détend dynamiquement le courant de sous-is refroidissement issu du premier échangeur thermique dans une turbine de détente de liquide ; -lors de l'étape (ii), on comprime au moins partiellement le courant de fluide réfrigérant de départ dans un compresseur auxiliaire accouplé à la turbine principale ; 20 - lors de l'étape (i), on introduit un courant d'hydrocarbures en C2 dans le compresseur pour former une partie du courant de fluide réfrigérant de départ ; - lors de l'étape (iii), on met le courant de fluide réfrigérant comprimé en relation d'échange thermique avec un fluide réfrigérant secondaire circulant dans le deuxième échangeur thermique, le fluide réfrigérant secondaire subissant 25 un troisième cycle de réfrigération dans lequel on le comprime à la sortie du deuxième échangeur thermique, on le refroidit, et on le condense au moins partiellement, puis on le détend avant de le vaporiser dans le deuxième échangeur thermique ; - le fluide réfrigérant secondaire comprend du propane et 30 éventuellement de l'éthane ; et - avant la détente de l'étape (e), on mélange le courant issu de la turbine intermédiaire avec un courant d'appoint de gaz naturel refroidi par échange thermique avec le courant de gaz de tête dans un quatrième échangeur thermique ; et - la teneur en C2 du gaz de tête est telle que le courant refroidi par le deuxième échangeur thermique est purement gazeux. L'invention a également pour objet une installation de traitement d'un courant de GNL obtenu par refroidissement au moyen d'un premier cycle de réfrigération, l'installation étant du type comprenant : - des moyens de sous-refroidissement du courant de GNL comprenant un premier échangeur thermique pour mettre le courant de GNL en relation io d'échange thermique avec un fluide réfrigérant ; et - un deuxième cycle de réfrigération semi-ouvert, indépendant du premier cycle, caractérisée en ce qu'elle comprend: - une turbine intermédiaire de détente dynamique du courant de is GNL sous-refroidi issu du premier échangeur thermique ; - des moyens de refroidissement et de détente du courant issu de la turbine intermédiaire, - une colonne de distillation reliée aux moyens de refroidissement et de détente ; 20 - des moyens de récupération d'un courant de GNL déazoté en pied de la colonne, et des moyens de récupération d'un courant de gaz en tête de la colonne ; - un compresseur à étages relié aux moyens de récupération du courant de gaz de tête de la colonne ; et 25 - des moyens d'extraction d'une première partie du courant de gaz de tête piqués à un étage de pression intermédiaire du compresseur, pour former un courant de gaz combustible ; et en ce que le deuxième cycle de réfrigération comporte : - des moyens de formation d'un courant de fluide réfrigérant de 30 départ à partir d'une deuxième partie du gaz de tête comprimée à la pression intermédiaire ; - des moyens de compression du courant de fluide réfrigérant de départ jusqu'à une pression haute supérieure à la pression intermédiaire pour former un courant de fluide réfrigérant comprimé ; - un deuxième échangeur thermique pour refroidir le courant de 5 fluide réfrigérant comprimé ; - des moyens de séparation du courant de fluide réfrigérant comprimé, issu du deuxième échangeur thermique en un courant de refroidissement principal et un courant de sous-refroidissement du GNL ; - un troisième échangeur thermique pour refroidir le courant de lo sous-refroidissement ; - des moyens d'introduction du courant de sous-refroidissement issu du troisième échangeur thermique dans le premier échangeur thermique ; - des moyens de détente du courant de sous-refroidissement issu du premier échangeur thermique jusqu'à une pression basse inférieure à la 15 pression intermédiaire pour former un courant essentiellement liquide de sous-refroidissement du GNL ; - des moyens de circulation du courant essentiellement liquide de sous-refroidissement dans le premier échangeur thermique pour former un courant de sous-refroidissement réchauffé ; 20 - une turbine principale de détente du courant de refroidissement principal jusqu'à la pression basse ; - des moyens de mélange du courant de refroidissement issu de la turbine principale avec le courant de sous-refroidissement réchauffé pour former un courant de mélange ; 25 - des moyens de circulation du courant de mélange successivement dans le troisième échangeur thermique puis dans le deuxième échangeur thermique pour former un courant de mélange réchauffé ; - des moyens d'introduction du courant de mélange réchauffé dans le compresseur à un étage de pression basse situé en amont de l'étage de 30 pression intermédiaire. L'installation selon l'invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes combinaisons techniques possibles : - la pression haute PH est comprise entre 40 et 100 bars environ, de 5 préférence entre 50 et 80 bars environ et notamment entre 60 et 75 bars environ ; - la pression basse PB est inférieure à environ 20 bars ; - les moyens de détente du courant de sous-refroidissement issu du premier échangeur thermique comprennent une turbine de détente de liquide ; io - les moyens de compression du courant de fluide réfrigérant de départ comprennent un compresseur auxiliaire accouplé à la turbine principale ; - le deuxième cycle de réfrigération comprend des moyens d'introduction d'un courant d'hydrocarbures en C2 dans le compresseur pour former une partie du courant de fluide réfrigérant de départ ; 15 - le deuxième échangeur thermique comprend des moyens de circulation d'un fluide réfrigérant secondaire, l'installation comprenant un troisième cycle de réfrigération comportant des moyens secondaires de compression du fluide réfrigérant secondaire issu du troisième échangeur thermique, des moyens secondaires de refroidissement et de détente du fluide 20 réfrigérant secondaire issu des moyens secondaires de compression, et des moyens d'introduction du fluide réfrigérant secondaire issu des moyens de détente secondaires dans le deuxième échangeur thermique ; et - le fluide réfrigérant secondaire comprend du propane et éventuellement de l'éthane ; et 25 - elle comprend des moyens de mélange du courant de GNL sous-refroidi avec un courant d'appoint de gaz naturel, et un quatrième échangeur thermique pour mettre en relation d'échange thermique le courant d'appoint avec le courant de gaz de tête. Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant être 30 décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels : - la Figure 1 est un schéma synoptique fonctionnel d'une première installation selon l'invention ; la Figure 2 est un graphe représentant les courbes d'efficacité du deuxième cycle de réfrigération de l'installation de la Figure 1, en fonction de la température du GNL à l'entrée du premier échangeur ; - la Figure 3 est un schéma analogue à celui de la Figure 1 d'une 5 deuxième installation selon l'invention ; - la Figure 4 est un schéma analogue à celui de la Figure 1 d'une troisième installation selon l'invention ; et -la Figure 5 est un schéma analogue à celui de la Figure 1 d'une quatrième installation selon l'invention. io La première installation 9 de sous-refroidissement selon l'invention, représentée sur la Figure 1, est destinée à la production, à partir d'un courant 11 de gaz naturel liquéfié (GNL) de départ porté à une température inférieure à û 90 C, d'un courant de GNL déazoté 13. L'installation 9 produit également un courant de gaz combustible 16 riche en azote. 15 Comme illustré par la Figure 1, le courant 11 de GNL de départ est produit par une unité 15 de liquéfaction de gaz naturel comprenant un premier cycle 17 de réfrigération. Le premier cycle 17 comporte par exemple un cycle comprenant des moyens de condensation et de vaporisation d'un mélange d'hydrocarbures. 20 L'installation 9 comprend un premier échangeur thermique 19 de sous-refroidissement, un deuxième cycle de réfrigération 21 semi-ouvert, indépendant du premier cycle 17, et une unité de déazotation 23. Le deuxième cycle de réfrigération 21 comprend un appareil de compression 25 à étages comportant une pluralité d'étages 27 de compression. 25 Chaque étage 27 comprend un compresseur 29 et un réfrigérant 31. Le deuxième cycle 21 comprend en outre un deuxième échangeur thermique 33, un troisième échangeur thermique 35, une vanne de détente 37 et un compresseur auxiliaire 39 accouplé à une turbine principale de détente 41. Le deuxième cycle 21 comprend également un réfrigérant auxiliaire 43. 30 Dans l'exemple représenté sur la Figure 1, l'appareil 25 de compression à étages comprend quatre compresseurs 29. Les quatre compresseurs 29 sont entraînés par la même source 45 d'énergie extérieure. La source 45 est par exemple un moteur de type turbine à gaz. Les réfrigérants 31 et 43 sont refroidis par de l'eau et/ou de l'air. L'unité de déazotation 23 comprend une turbine hydraulique intermédiaire 47 couplée à un générateur de courant 48, une colonne 49 de distillation, un échangeur thermique 51 de tête de colonne et un échangeur thermique 53 de pied de colonne. Il comprend en outre une pompe 55 d'évacuation du GNL déazoté 13. Dans tout ce qui suit, on désignera par une même référence un io courant de liquide et la conduite qui le véhicule, les pressions considérées sont des pressions absolues, et les pourcentages considérés sont des pourcentages molaires. Le courant de GNL de départ 11 issu de l'unité de liquéfaction 15 est à une température inférieure à û 90 C, par exemple à û 130 C. Ce courant 11 is comprend par exemple sensiblement 5% d'azote, 90% de méthane et 5% d'éthane, et son débit est de 50 000 kmol/h. Le courant de GNL 11 est introduit dans le premier échangeur thermique 19, où il est sous-refroidi jusqu'à une température de û 150 C pour produire un courant 57 de GNL sous-refroidi. 20 Le courant 57 est ensuite introduit dans la turbine hydraulique 47 et détendu dynamiquement jusqu'à une pression basse, pour former un courant 59 détendu. Ce courant 59 est essentiellement liquide, c'est-à-dire qu'il contient moins de 2% mol de gaz. Le courant 59 est refroidi dans l'échangeur thermique de pied 53, puis introduit dans une vanne de détente 61 où il forme un courant 64 25 d'alimentation de la colonne 49. Le courant 64 est introduit en tête de la colonne de distillation 49, à une pression basse de distillation. La pression basse de distillation est légèrement supérieure à la pression atmosphérique. Dans cet exemple, cette pression est 1,25 bar, et la température du courant 64 est environ -165 C. 30 Un courant d'appoint 63 de gaz naturel, sensiblement de même composition que le courant de GNL de départ 11, est refroidi dans l'échangeur de tête 51 puis détendu dans une vanne 65 et mélangé au courant de GNL sous-refroidi détendu 59 en amont de la vanne 61. Un courant 68 de rebouillage est extrait de la colonne 49 à un étage intermédiaire Ni, situé au voisinage du fond de cette colonne. Le courant 68 est introduit dans l'échangeur 53, où il se réchauffe par échange thermique avec le courant de GNL 59 sous-refroidi détendu, avant d'être réintroduit dans la colonne 49 sous le niveau intermédiaire Ni. Un courant de pied liquide 67 contenant moins de 1 % d'azote est extrait de la colonne 49. Ce courant de pied 67 est pompé par la pompe 55 pour io former le courant de GNL déazoté 13 destiné à être envoyé à un stockage. Un courant de tête gazeux 69, contenant près de 50 % d'azote, est extrait de la colonne de distillation 49. Ce courant 69 est réchauffé par échange thermique avec le courant d'appoint 63 dans l'échangeur de tête 51 pour former un courant de tête réchauffé 71. Ce courant 71 est introduit dans le premier étage is 27A de l'appareil de compression 25. Le courant de tête réchauffé 71 est successivement comprimé dans le premier étage 27A et dans le deuxième étage 27B du compresseur 25 jusqu'à sensiblement une pression basse de cycle PB, puis comprimé dans le troisième étage de compression 27C avant d'être introduit dans le quatrième étage de 20 compression 27D. Dans chaque étage 27 du compresseur, le courant de tête 71 subit une compression dans le compresseur 29 suivi d'un refroidissement à une température d'environ 35 C dans le réfrigérant 31 associé. Une première partie 16 du courant de tête comprimé dans le quatrième étage de compression 27D est extraite du compresseur 29D, à une 25 pression intermédiaire PI, pour former le courant de gaz combustible. La pression intermédiaire PI est par exemple supérieure à 20 bars, et de préférence sensiblement égale à 30 bars. La pression basse de cycle PB est par exemple inférieure à 20 bars. Une deuxième partie 73 du courant de tête poursuit sa compression 30 dans le compresseur 29D jusqu'à une pression moyenne sensiblement égale à 50 bars pour former un courant de fluide réfrigérant de départ. Le courant 73 est refroidi dans l'échangeur 31D puis introduit dans le compresseur auxiliaire 39. Le débit du courant de fluide réfrigérant de départ 73 est très supérieur au débit du courant de gaz combustible 16. Le rapport entre les deux débits est, 5 dans cet exemple, sensiblement égal à 6,5. Le courant 73 est alors comprimé dans le compresseur 39 jusqu'à une pression haute de cycle PH. Cette pression haute est comprise entre 40 et 100 bars, de préférence entre 50 et 80 bars et avantageusement entre 60 et 75 bars. Le courant 73 issu du compresseur 39 forme, après passage dans le lo réfrigérant 43, un courant de fluide réfrigérant comprimé 75. Le courant de tête 69 contient moins de 5% en masse d'hydrocarbures C2 , de sorte que le courant 75 est purement gazeux. Lorsque la pression haute est supérieure à 60 bars environ, le courant 75 est un fluide supercritique. Le courant 75 est ensuite refroidi dans le deuxième échangeur 15 thermique 33 et séparé à la sortie de cet échangeur 33 en un courant minoritaire 77 de sous-refroidissement du GNL et un courant majoritaire 79 de refroidissement principal. Le rapport de ces deux débits est de l'ordre de 0,5. Le courant de sous-refroidissement 77 est refroidi dans le troisième échangeur 35, puis dans le premier échangeur 19 pour former un courant 81 de 20 sous-refroidissement refroidi. Le courant 81 est détendu jusqu'à la pression basse de cycle PB dans la vanne 37, d'où il sort sous la forme d'un courant de sous-refroidissement essentiellement liquide 83, c'est-à-dire contenant moins de 10% mol de gaz. Le courant 83 est alors introduit dans le premier échangeur 19, où 14 se 25 vaporise et refroidit par échange thermique le courant 81 et le courant de GNL de départ 11, pour former, à la sortie du premier échangeur 19, un courant 85 de sous-refroidissement réchauffé. Le courant principal gazeux 79 est détendu dans la turbine 41 jusqu'à sensiblement la pression basse de cycle PB et mélangé au courant réchauffé 85 30 issu du premier échangeur 19 pour former un courant de mélange 87. Le courant de mélange 87 est alors introduit successivement dans le troisième échangeur 35, puis dans le deuxième échangeur 33, où il refroidit par relation d'échange thermique, respectivement le courant de sous-refroidissement 77 et le courant de fluide réfrigérant comprimé 75. Le courant de mélange réchauffé 89 issu de l'échangeur 33 est alors introduit dans l'appareil de compression 25 à l'entrée du troisième étage de 5 compression 27C, sensiblement à la pression basse PB. A titre d'illustration, les valeurs de pression, des températures et des débits dans le cas où la pression haute de cycle PH est sensiblement égale à 75 bars sont données dans le tableau ci-dessous. TABLEAU 1 Courant Température C Pression (bars) Débit (kmol/h) 11 - 130, 0 49,1 50000 13 161,1 5, 3 46724 16 67,0 30,0 4876 57 - 150,0 49,0 50000 59 - 150,7 5,0 50000 63 - 34,0 50,0 1600 64 - 164,9 1,3 51600 67 - 161,1 1,2 46724 69 165,2 1,2 4876 71 - 48,6 1,2 4876 73 124,0 50,9 31768 75 35,0 74,7 31768 77 - 38,2 74,2 11496 79 - 38,2 74,2 20272 81 - 150,0 73,6 11496 83 - 155,2 11,0 11496 85 - 132,0 10,9 11496 87 - 130,3 10,9 31768 89 34,38 10,7 31768 Sur la Figure 2, la courbe 91 d'efficacité du cycle 21 dans le procédé selon l'invention est représentée en fonction de la valeur de température du courant de GNL 11. Comme l'illustre cette Figure, les rendements sont supérieurs à 44%, ce qui constitue un gain notable par rapport aux procédés de s l'état de la technique faisant intervenir un cycle dit de Brayton inversé semi-ouvert. Ce résultat est obtenu de manière simple, puisqu'il n'est pas nécessaire de prévoir des moyens de stockage et de préparation d'un fluide réfrigérant, le fluide réfrigérant 73 étant délivré en continu par l'installation 9. io Le procédé et l'installation 9 de la présente invention sont utilisés soit dans des unités de liquéfaction nouvelles, soit pour améliorer les performances d'unités de production de GNL existantes. Dans ce dernier cas, à puissance consommée égale, la production de GNL déazoté peut être augmentée de 5% à 20%. Le procédé et l'installation 9 selon l'invention peuvent également être is utilisés pour sous-refroidir et déazoter du GNL produit dans des procédés d'extraction de liquides du gaz naturel (LGN). L'installation 99 représentée sur la Figure 3 diffère de la première installation 9 en ce que la vanne de détente 37 située en aval du premier échangeur est remplacée par une turbine 101 de détente dynamique accouplée à 20 un générateur de courant 103. Le procédé de traitement du courant de GNL dans cette installation est par ailleurs identique au procédé mis en oeuvre dans l'installation 9, aux valeurs numériques près. Dans une variante représentée en pointillés sur la Figure 3, un courant 25 d'éthane 92 est mélangé au courant de mélange réchauffé 89, avant son introduction dans le troisième étage de compression 27C. L'efficacité du cycle 21 est alors encore augmentée, comme l'illustre la courbe 93 de la Figure 2. La troisième installation selon l'invention 104 est représentée sur la 30 Figure 4. Cette installation 104 diffère de la deuxième installation 99 en ce qu'elle comprend en outre un troisième cycle de réfrigération 105 fermé, indépendant des premier et deuxième cycles 17 et 21. Le troisième cycle 105 comporte un compresseur secondaire 107, des premier et deuxième réfrigérants secondaires 109A et 109B, une vanne de détente 111 et un ballon séparateur 113. Ce cycle est mis en oeuvre à l'aide d'un courant de fluide réfrigérant secondaire 115 constitué de propane. Le courant gazeux 115 à la basse pression est introduit dans le compresseur 107, puis refroidi et condensé à la haute pression dans les réfrigérants 109A et 109B pour former un courant 117 de propane partiellement liquide. Ce courant 117 est refroidi dans l'échangeur 33, puis introduit dans la vanne de détente 111, où il est détendu et forme un courant ro diphasique de propane détendu 119. Le courant 119 est introduit dans le ballon séparateur 113 pour former une fraction liquide 121 extraite du pied du ballon 113. La fraction 121 est introduite dans l'échangeur 33, où elle est vaporisée par échange thermique avec le courant 117 et avec le courant 75 de fluide réfrigérant comprimé, avant d'être 15 introduite dans le ballon 113. La fraction gazeuse issue de la tête du ballon 113 forme le courant de propane gazeux 115. Comme l'illustre la courbe 123 de la Figure 2, l'efficacité du cycle 21 est alors augmentée de 4% en moyenne par rapport à l'efficacité du procédé mis 20 en oeuvre dans la première installation 9. La quatrième installation 25 selon l'invention 125, représentée sur la Figure 5, diffère de celle représentée sur la Figure 4 en ce que le troisième cycle réfrigérant 105 est dépourvu de ballon séparateur 113. Le courant 119 issu de la vanne 111 est donc directement introduit dans le deuxième échangeur 33 et 25 totalement vaporisé dans cet échangeur. Par ailleurs, le fluide réfrigérant 115 est composé d'un mélange d'éthane et de propane. La teneur en éthane dans le fluide 115 est sensiblement égale à la teneur en propane. Comme l'illustre la courbe 126 de la Figure 2, l'efficacité moyenne du 30 deuxième cycle de réfrigération est alors augmentée de 0,5% environ par rapport à l'efficacité du procédé mis en oeuvre dans la troisième installation 104 lorsque la température est inférieure à ù 130 C. En tenant compte de l'énergie produite 14 par la turbine 47, le rendement global de l'installation de la Figure 5 est légèrement supérieur à 50%, contre environ 47,5% pour celle de la Figure 1, 47,6% pour celle de la Figure 3 et 49,6% pour celle de la Figure 4. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement d'un courant (11) de GNL obtenu par refroidissement au moyen d'un premier cycle de réfrigération (17), le procédé étant du type comprenant les étapes suivantes : s (a) on introduit le courant de GNL (11) porté à une température inférieure à -100 C dans un premier échangeur thermique (19) ; (b) on sous-refroidit le courant de GNL (11) dans le premier échangeur thermique par échange thermique avec un fluide réfrigérant (83) pour former un courant de GNL sous-refroidi (57) ; et io (c) on fait subir au fluide réfrigérant (83) un deuxième cycle de réfrigération (21) semi-ouvert, indépendant du premier cycle (15), caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes suivantes : (d) on détend dynamiquement le courant de GNL sous-refroidi (57) dans une turbine intermédiaire (47) en maintenant ce courant essentiellement à 15 l'état liquide ; (e) on refroidit et on détend le courant (59) issu de la turbine intermédiaire (47), puis on l'introduit dans une colonne de distillation (49) ; (f) on récupère un courant de GNL déazoté (67) en pied de la colonne (49), et un courant de gaz (69) en tête de la colonne (49) ; et 20 (g) on comprime le courant de gaz de tête (69) dans un compresseur à étages (25), et on extrait, à un étage de pression intermédiaire (29D) du compresseur (25), une première partie (16) du courant de gaz de tête (69) porté à une pression intermédiaire PI pour former un courant de gaz combustible ; 25 et en ce que le deuxième cycle de réfrigération (21) comporte les étapes suivantes : (i) on forme un courant de fluide réfrigérant de départ (73) à partir d'une deuxième partie du gaz de tête (69) comprimé à la pression intermédiaire PI ; (ii) on comprime le courant de fluide réfrigérant de départ (73) jusqu'à une pression haute PH supérieure à la pression intermédiaire PI pour former un courant de fluide réfrigérant comprimé (75) ; 30(iii) on refroidit le courant de fluide réfrigérant comprimé (75) dans un deuxième échangeur thermique (33) ; (iv) on sépare le courant de fluide réfrigérant comprimé (75) issu du deuxième échangeur thermique (33) en un courant de refroidissement s majoritaire (79) et un courant de sous-refroidissement du GNL (77) ; (v) on refroidit le courant de sous-refroidissement (77) dans un troisième échangeur thermique (35) puis dans le premier échangeur thermique (19) ; (vi) on détend le courant de sous-refroidissement (81) issu du io premier échangeur thermique (19) jusqu'à une pression basse PB inférieure à la pression intermédiaire PI pour former un courant essentiellement liquide (83) de sous-refroidissement du GNL ; (vii) on vaporise le courant essentiellement liquide de sous-refroidissement (83) dans le premier échangeur thermique (19) pour former un is courant de sousrefroidissement réchauffé (85) ; (viii) on détend le courant de refroidissement principal (79) sensiblement jusqu'à la pression basse PB dans une turbine principale (41), et on mélange le courant de refroidissement issu de la turbine principale (41) avec le courant de sous-refroidissement réchauffé (85) pour former un courant de 20 mélange (87) ; (ix) on réchauffe le courant de mélange (87) successivement dans le troisième échangeur thermique (35) puis dans le deuxième échangeur thermique (33) pour former un courant de mélange réchauffé (89) ; et (x) on introduit le courant de mélange réchauffé (89) dans le 25 compresseur (25) à un étage de pression basse (29C) situé en amont de l'étage de pression intermédiaire (29D). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression haute PH est comprise entre 40 et 100 bars environ, de préférence entre 50 et 80 bars environ et notamment entre 60 et 75 bars environ. 30 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la pression basse PB est inférieure à environ 20 bars. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, lors de l'étape (vi), on détend dynamiquement le courant de sous-refroidissement (81) issu du premier échangeur thermique (19) dans une turbine de détente de liquide (101). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, lors de l'étape (ii), on comprime au moins partiellement le courant de fluide réfrigérant de départ (73) dans un compresseur auxiliaire (39) accouplé à la turbine principale (41). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lors de l'étape (i), on introduit un courant (92) d'hydrocarbures en C2 dans le compresseur (25) pour former une partie du courant de fluide réfrigérant de départ (73). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, lors de l'étape (iii), on met le courant de fluide réfrigérant comprimé (75) en relation d'échange thermique avec un fluide réfrigérant secondaire (117) circulant dans le deuxième échangeur thermique (33), le fluide réfrigérant secondaire (117) subissant un troisième cycle de réfrigération (105) dans lequel on le comprime à la sortie du deuxième échangeur thermique (33), on le refroidit, et on le condense au moins partiellement, puis on le détend avant de le vaporiser dans le deuxième échangeur thermique (33). 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le fluide réfrigérant secondaire (117) comprend du propane et éventuellement de l'éthane. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'avant la détente de l'étape (e), on mélange le courant issu de la turbine intermédiaire (47) avec un courant d'appoint (63) de gaz naturel refroidi par échange thermique avec le courant de gaz de tête (69) dans un quatrième échangeur thermique (51). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la teneur en Cz du gaz de tête (69) est telle que le courant refroidi par le deuxième échangeur thermique (33) est purement gazeux. 11. Installation (9 ; 99 ; 104 ; 125) de traitement d'un courant (11) de GNL obtenu par refroidissement au moyen d'un premier cycle de réfrigération (17), l'installation (9 ; 99 ; 104 ; 125) étant du type comprenant : - des moyens de sous-refroidissement du courant de GNL (11) 5 comprenant un premier échangeur thermique (19) pour mettre le courant de GNL en relation d'échange thermique avec un fluide réfrigérant (83) ; et -un deuxième cycle de réfrigération (21) semi-ouvert, indépendant du premier cycle (15), caractérisée en ce qu'elle comprend: io - une turbine intermédiaire (47) de détente dynamique du courant de GNL sous-refroidi (57) issu du premier échangeur thermique (19) ; - des moyens (53, 61) de refroidissement et de détente du courant (59) issu de la turbine intermédiaire (47), - une colonne de distillation (49) reliée aux moyens (53, 61) de is refroidissement et de détente ; - des moyens de récupération d'un courant de GNL déazoté (67) en pied de la colonne (49), et des moyens de récupération d'un courant de gaz (69) en tête de la colonne (49) ; - un compresseur à étages (25) relié aux moyens de récupération 20 du courant de gaz de tête (69) de la colonne (49) ; et -des moyens d'extraction d'une première partie (16) du courant de gaz de tête (69) piqués à un étage de pression intermédiaire (29D) du compresseur (25), pour former un courant de gaz combustible ; et en ce que le deuxième cycle de réfrigération (21) comporte : 25 - des moyens de formation d'un courant de fluide réfrigérant de départ (73) à partir d'une deuxième partie du gaz de tête (69) comprimée à la pression intermédiaire ; - des moyens (39) de compression du courant de fluide réfrigérant de départ (73) jusqu'à une pression haute PH supérieure à la pression 30 intermédiaire PI pour former un courant de fluide réfrigérant comprimé (75) ; - un deuxième échangeur thermique (33) pour refroidir le courant de fluide réfrigérant comprimé (75) ;5- des moyens de séparation du courant de fluide réfrigérant comprimé (75) issu du deuxième échangeur thermique (33) en un courant de refroidissement principal (79) et un courant de sous-refroidissement du GNL (77) ; - un troisième échangeur thermique (35) pour refroidir le courant de sous-refroidissement (77) ; - des moyens d'introduction du courant de sous-refroidissement (77) issu du troisième échangeur thermique (35) dans le premier échangeur thermique (19) ; io -des moyens (37 ; 101) de détente du courant de sous-refroidissement (81) issu du premier échangeur thermique (19) jusqu'à une pression basse PB inférieure à la pression intermédiaire PI pour former un courant essentiellement liquide (83) de sous-refroidissement du GNL ; - des moyens de circulation du courant essentiellement liquide de is sous-refroidissement (83) dans le premier échangeur thermique pour former un courant de sous-refroidissement réchauffé (85) ; - une turbine principale (41) de détente du courant de refroidissement principal (79) sensiblement jusqu'à la pression basse PB ; - des moyens de mélange du courant de refroidissement issu de 20 la turbine principale (41) avec le courant de sous-refroidissement réchauffé (85) pour former un courant de mélange (87) ; - des moyens de circulation du courant de mélange (87) successivement dans le troisième échangeur thermique (35) puis dans le deuxième échangeur thermique (33) pour former un courant de mélange 25 réchauffé (89) ; - des moyens d'introduction du courant de mélange réchauffé (89) dans le compresseur (25) à un étage de pression basse (29C) situé en amont de l'étage de pression intermédiaire (29D). 12. Installation (9 ; 99 ; 104 ; 125) selon la revendication 11, 30 caractérisée en ce que la pression haute PH est comprise entre 40 et 100 bars environ, de préférence entre 50 et 80 bars environ et notamment entre 60 et 75 bars environ. 13. Installation (9 ; 99 ; 104 ; 125) selon l'une des revendications 11 ou 12, caractérisée en ce que la pression basse PB est inférieure à environ 20 bars. 14. Installation (99 ; 104 ; 125) selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisée en ce que les moyens (37 ; 101) de détente du courant de sous-refroidissement (81) issu du premier échangeur thermique (19) comprennent une turbine de détente de liquide (101). 15. Installation (9 ; 99 ; 104 ; 125) selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, caractérisée en ce que les moyens (39) de compression du courant de fluide réfrigérant de départ (73) comprennent un compresseur io auxiliaire (39) accouplé à la turbine principale (41). 16. Installation (99) selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, caractérisée en ce que le deuxième cycle de réfrigération (21) comprend des moyens d'introduction d'un courant (92) d'hydrocarbures en C2 dans le compresseur (25) pour former une partie du courant de fluide réfrigérant de 15 départ (73). 17. Installation (104 ; 125) selon l'une quelconque des revendications 11 à 16, caractérisée en ce que le deuxième échangeur thermique (33) comprend des moyens de circulation d'un fluide réfrigérant secondaire (117), l'installation (104 ; 125) comprenant un troisième cycle de réfrigération (105) 20 comportant des moyens secondaires (107) de compression du fluide réfrigérant secondaire (115) issu du troisième échangeur thermique (33), des moyens secondaires (109, 111) de refroidissement et de détente du fluide réfrigérant secondaire (117) issu des moyens secondaires de compression (107), et des moyens d'introduction du fluide réfrigérant secondaire (119) issu des moyens de 25 détente secondaires (111) dans le deuxième échangeur thermique (33). 18. Installation (104 ; 125) selon la revendication 17, caractérisée en ce que le fluide réfrigérant secondaire (117) comprend du propane et éventuellement de l'éthane. 19. Installation (9 ; 99 ; 104 ; 125) selon l'une quelconque des 30 revendications 11 à 18, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de mélange du courant de GNL sous-refroidi (59) avec un courant d'appoint (63) de gaz naturel, et un quatrième échangeur thermique (51) pour mettre en relationd'échange thermique le courant d'appoint (63) avec le courant de gaz de tête (69).