FR 2891482 A1 20070406 FR 0553020 A 20051005 La présente invention porte sur un fil fourré de soudage du type ( sans laitier et un procédé de soudage à l'arc utilisant un tel fil en polarité négative, particulièrement adapté à un soudage en position verticale descendante. Les fils fourrés du type sans laitier utilisés en soudage à l'arc se composent d'une gaine en métal formée soit à partir d'un feuillard ou feuille métallique, soit à partir d'un tube soudé, et d'un noyau central constitué presque essentiellement de poudres métalliques, couramment appelé fourrage, principalement du fer, des ferroalliages et éventuellement de 1 o très petites quantités de poudres minérales contenant des produits ionisants. Ces fils fourrés sont appelés sans laitier ou à âme métallique (metal cored en anglais). Pour le soudage en position, ce type de fil fourré lorsqu'il est mis en ceuvre avec une protection gazeuse pendant une opération de soudage en position verticale descendante par transfert en pulvérisation, c'est-àdire pour de fortes intensités de courant de soudage, est le plus performant en terme de productivité mais sans être totalement satisfaisant. En effet, l'utilisation de ces fils fourrés sans laitier pour des applications en chantiers navals, de poses de pipelines en mer ou sur terre, dans une opération de soudage en position verticale descendante, pose des problèmes de tenue de bain de métal fondu pour 2 0 les fortes intensités de courant, c'est-à-dire typiquement plus de 200 A environ, et limite donc les performances en terme de productivité, sachant qu'il est habituel de souder avec mise du fil à la polarité positive. Lors du soudage en position, le facteur limitant la productivité est la vitesse maximum, à forte intensité de courant, pour laquelle le soudeur peut contrôler le bain de métal en 2 5 fusion pour obtenir le profil du cordon de soudure voulu tout en conservant les bonnes propriétés du métal fondu. Le problème de tenue de bain pour des vitesses de soudage supérieures à 40 cm/min, du fait d'une trop grande fluidité du métal en fusion, conduit à des risques d'inclusions dans le joint, à une fusion incomplète et à des irrégularités de pénétration. De plus, on constate une faible productivité due, en partie, à une perte de métal qui s'effondre pendant le soudage. Pour y remédier, il est en général nécessaire d'abaisser l'intensité de soudage jusqu'à obtenir la forme de cordon souhaitée mais ceci se fait au détriment de la productivité. Toutefois, il faut souligner que certains fils de soudage existants ne permettent pas un tel abaissement d'intensité car cela engendrerait un risque de se situer dans le régime de transfert dit ( globulaire , dans lequel la fusion du fil se fait sous forme de grosses gouttes, ce qui contribue à la formation de projections importantes, donc à une détérioration de la qualité du soudage. 1 o En soudage en polarité négative, c'est-à-dire avec pôle négatif de la source de courant relié au fil, l'énergie calorifique sert à fondre le fil plus qu'elle ne réchauffe la tôle. Il est connu que, dans ce cas, le métal en fusion se refroidit plus vite, ce qui est appelé un bain froid par les soudeurs La fréquence des gouttes est aussi plus rapide et celles-ci sont donc plus petites. Cependant, le soudage en polarité négative n'est pas apprécié par les utilisateurs car il conduit à des difficultés de pénétration et à un risque élevé d'inclusions. Toutefois, cette difficulté rencontrée par les soudeurs est liée à l'utilisation de fils massifs car avec ces fils massifs, pour une intensité donnée, la vitesse de fusion du fil est plus importante lorsque celui-ci est à la polarité négative par rapport à la polarité positive si bien qu'en polarité négative au fil, pour une énergie de soudage donnée (UI/Vs), la proportion du fil électrode dans le métal fondu par rapport au métal de base est plus importante qu'en polarité positive, la pénétration est plus faible et le risque de défaut de soudage de type collage augmente. Si ce constat est vrai avec les fils massifs, il ne l'est pas toujours avec les fils fourrés car certains constituants du fourrage peuvent modifier le rapport des vitesses de fusion entre les polarités négative et positive si bien que la réticence des soudeurs à utiliser la polarité négative qui résulte de leur expérience en fil massif n'est pas forcément justifiée avec un fil fourré. De Ià, le problème qui se pose est d'améliorer la productivité d'un procédé de soudage à l'arc utilisant un fil fourré ( sans laitier sous protection gazeuse, notamment lorsque 3o l'assemblage à réaliser se trouve dans une position autre que la position dite 6 plat , en 2891482 3 particulier lors d'un soudage en position verticale descendante. Autrement dit, la présente invention vise donc à proposer un fil de soudage amélioré permettant d'obtenir un gain de temps lors de la réalisation du cordon de soudure, une réduction du temps de meulage, une augmentation de la quantité de métal déposé par unité de temps et une diminution du nombre de réparations de la soudure, c'est-à-dire moins de défauts, notamment de projections. La solution de l'invention est alors un fil fourré de soudage comprenant une enveloppe métallique externe et des éléments de remplissage contenus dans ladite enveloppe métallique, caractérisé en ce que: 1 o -lesdits éléments de remplissage contiennent du fer et représentent de 8 à 27 % de la masse totale du fil, et - la quantité totale de calcium contenue dans le fil représente de 100 ppm à 0.14% de la masse totale du fil ou de 0. 035 % à 1.9 % en poids de la masse des éléments de remplissage. Selon le cas, le fil fourré de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes: - le calcium provient du métal constitutif du fil fourré et/ou du fourrage du fil fourré. - la quantité totale de calcium contenue dans le fil représente de 500 ppm à 0.13% de la masse totale du fil, de préférence moins de 0,12% de la masse totale du fil. 2 o - l'enveloppe métallique externe est formée d'au moins 90% en poids de fer. - le calcium est sous forme d'un ou plusieurs alliages métalliques et/ou sous forme minérale. - les éléments de remplissage représentent de 9 à 22 % de la masse totale du fil, de préférence de 10 à 20%. 2 5 - les éléments de remplissage contiennent un ou plusieurs éléments choisis parmi la poudre de fer, les constituants d'éléments désoxydants, les éléments d'alliage et les agents stabilisateurs d'arc. - il contient de 0.010 % à 0.25 % de carbone (% du poids du fil), 0.10 % à 1.85 % de silicium, 1 % à 3 % de manganèse, 0.001 % à 0.03 % de soufre, 0.001 % à 0.1 3o d'aluminium, 0.001 % à 0.2 % de titane et/ou 1 à 150 ppm de bore. En particulier, du titane et du bore peuvent être ajouté pour favoriser la formation de ferrite aciculaire et donc améliorer le niveau de résilience de la soudure. - le diamètre de fil est compris entre 0.8 mm et 2.4 mm, de préférence entre 1 et 2 mm. - les éléments métalliques désoxydants sont choisis parmi Fe-Mn et Fe-Si. - les éléments d'alliage contiennent du nickel, du chrome et/ou du molybdène. Ceux-ci peuvent être ajouté dans le cas d'un soudage de pièces en acier faiblement allié, voire fortement allié. - les éléments stabilisateurs d'arc sont choisis parmi Na et K. -le fil est formé d'un feuillard ou d'un tube rempli d'éléments de remplissage. L'invention porte aussi sur un procédé de soudage à l'arc sous flux gazeux mettant en ceuvre un fil fourré en polarité négative selon l'invention, en particulier pour un soudage en position verticale descendante. De préférence, on utilise en tant que flux gazeux un gaz inerte ou un mélange de gaz inertes, tels que de l'argon, de l'hélium ou un mélange argon-hélium, ou un gaz oxydant, tel le CO2, ou un mélange de gaz inertes et oxydants, tels que de l'argon et/ou de l'hélium avec de l'oxygène et/ou du CO2. L'invention porte aussi sur un joint de soudure ou métal déposé susceptible d'être obtenu par le procédé de soudage de l'invention, c'està-dire avec un fil de l'invention, 2 0 contenant: - du fer, - de 1 ppm à 50 ppm de calcium, -de0.010%à0.12%decarbone, - de 0.15 % à 1% de silicium, 2 5 - de 0.7 à 2 % de manganèse, - de 0.001 % à 0.025 % de soufre, de préférence moins de 0.020% de soufre pour augmenter le niveau de résilience, - de 0.001 % à 0.05 % d'aluminium, de préférence moins de 0. 025% d'aluminium, et 3o préférentiellement encore moins de 0.010% d'aluminium, - de 0.001 % à 0.08 % de titane, de préférence moins de 0. 060% de titane, 2891482 5 - de 1 à 100 ppm de bore, de préférence moins de 80 ppm de bore, - de 200 à 800 ppm d'oxygène, de préférence moins de 600 ppm d'oxygène et préférentiellement encore moins de 500 ppm d'oxygène, et - moins de 80 ppm d'azote. Plus précisément, l'inventeur de la présente invention a mis en évidence que l'addition inhabituelle de calcium sous forme d'alliages métalliques contenant l'élément calcium, tel le silico-calcium, et/ou sous forme minérale comme le carbonate de calcium sous toute forme cristallographique, dolomie, wollastonite, gypse, anorthite, carbonate de calcium et magnésium, borate de calcium, carbonates de calcium, fluorure de calcium, molybdate de 1 o calcium, oxalate de calcium, silicates de calcium, siliciure de calcium, sulfates de calcium, sulfure de calcium ou toute autre forme minérale contenant l'élément calcium, dans la composition d'un fil fourré sans laitier conduit à une amélioration significative de la productivité, lors d'une opération de soudage en position verticale descendante avec ce fil mis en polarité négative (pôle négatif du générateur de courant relié au fil) du fait d'une meilleure tenue du bain de soudage, c'est-à-dire du bain de métal en fusion, sans risque de défaut de la soudure. Un tel fil présente, de plus, un très bon comportement opératoire et une grande facilité d'exécution du cordon de soudage, notamment en terme de pénétration. Par ailleurs, l'addition de matières minérales, dans les quantités indiquées ci-après, 2 0 ne conduit pas à une formation d'îlots de silicates plus importante qu'en leur absence. Il est remarquable aussi que le fait de changer la polarité en conservant la même vitesse de fil ne fasse pas varier l'intensité de soudage (les autres paramètres restant constants), seulement dans le cas des produits concernés par cette invention. 2 5 Exemples Les essais de soudage suivants ont été effectués sur un acier de type S235JR selon la norme EN 10025 et ayant la composition chimique donnée (% en poids) dans le Tableau 1 suivant (le reste étant essentiellement du fer). Tableau 1 % C Si Mn P S Ni Al Ca (ppm) Tôle 0.14 0.21 0.73 0.009 0.005 0.031 0.042 10 % : par rapport au poids de la tôle Exemple 1 Le Tableau 2 décrit l'analyse chimique du métal déposé de chaque échantillon testé dans ce premier groupe pour un soudage en courant continu pôle (+) au fil. Tableau 2 % C Si Mn P S Ni Al Nb Ti V Ca B 0 N (ppm) (ppm) (ppm) (ppm) Fil 0.068 0. 51 1.61 0.013 0.009 0.021 0.017 0.003 0.007 0.003 2 4 466 35 A Fil 0.064 0.42 1.47 0.010 0.013 0.040 0.023 0.002 0.009 0.005 1 4 506 49 B Fil 0.048 0.78 1.56 0.012 0.006 0.018 0.024 0.003 0.006 0.003 2 35 530 57 C 1 o Les fils A à C testés dans cet exemple 1 ne contiennent pas ou très peu de calcium sous forme de résiduels, comme visible dans le Tableau 3 ci-après. En effet, les valeurs données correspondent à ce que l'on rencontre habituellement dans les fils fourrés conventionnels. Tableau 3: Constituants du fil % C Si Mn P S Ni Al Nb Ti V Ca B ppm) ppm) Fil 0.16 0.72 2.15 0.015 0.015 0.02 0.07 0.005 0.03 0.004 10 10 A Fil 0.14 0.57 1.96 0.012 0.018 0.02 0.09 0.005 0.06 0.007 8 10 B Fil 0.09 0.93 2.13 0.020 0.016 0.05 0.1 0.005 0.04 0.004 17 65 C Les essais ci-après ont été réalisés à l'aide d'un générateur SAFMIG type 450S commercialisé par LA SOUDURE AUTOGENE FRANCAISE en courant continu pôle (+) au fil avec un gaz de protection composé de 82% d'argon et 18% de CO2 (% en volume) délivré à un débit de 20 I/min. Les cordons de soudure ont été réalisé à l'aide de fils de diamètre 1.2 mm. L'essai consiste à assembler par soudage, en position verticale descendante, 2 tôles pré-peintes, de 5 mm d'épaisseur, sans préparation des bords, selon un assemblage dit en I , c'est-à-dire à bord droit (voir Figure 1) en 3 cordons successifs, c'est-à-dire en réalisant 3 passes de soudage: 1 cordon de pénétration (1ère passe; cf. Tab. 4) et 1 cordon de 1 o remplissage (2e et 3e passes; cf. Tab. 5) de chaque côté de l'assemblage. Les paramètres utilisés pour l'exécution de chaque étape du soudage sont donnés dans les tableaux 4 et 5. Tableau 4 Cordon de Intensité Tension Vitesse fil Vitesse de pénétration (A) (V) (m/min) soudage (1ère passe) (cm/min) Fil A 190 24 4.8 56 Fil B 215 24 4. 8 61 Fil C 215 24.5 4.8 59 Tableau 5 Cordons de Intensité Tension Vitesse fil Vitesse de remplissage (A) (V) (m/min) soudage (2e et 3e (cm/min) passes) Fil A 240-240 27-27.5 6.5 61 Fil B 255-260 26.5-26.5 6.5 66 Fil C 255-270 27-25.5 6.5 58 Les résultats obtenus sont consignés dans le Tableau 6 ci-après pour les 3 fils A à C ci-dessus. Tableau 6 RIA Fil B Fil C Ça dans le fil 10 ppm 8 ppm 17 ppm Pénétration 0 X X Tenue de bain 0 0 X Fusion 0 0 0 Projections 0 X 0 Mouillage 0 0 0 Productivité (Kg /h) 1.9 1.9 2.1 X = bon 0 = non acceptable: Sont considérés comme non-acceptables (0), les fils conduisant à une pénétration insuffisante, une tenue de bain mauvaise (bain qui coule), une fusion fortement crépitante caractéristique d'un arc instable, des projections très nombreuses et un mouillage insuffisant, c'est-à-dire un angle de raccordement du cordon avec la tôle à souder faible. On constate au vu du Tableau 6 qu'il est très difficile, voire impossible de mener à 1 o bien un assemblage de type joint en I en polarité positive et en position verticale descendante avec ces fils. En effet, on constate dans cet exemple 1 que le métal en fusion est très liquide et à tendance à couler. Cette situation rend l'opération extrêmement délicate pour le soudeur. De plus, la passe de pénétration est difficile et l'on rencontre souvent des problèmes d'inclusions de laitier, comme illustré sur la Figure 2 ci-annexée qui est une photographie représentant une coupe macrographique de l'assemblage (joint) obtenu, et des manques de fusion entre le métal de base et le métal déposé, donc conduisant à un joint de soudage de mauvaise qualité (propriétés mécaniques). Des essais de soudage analogues réalisés avec les fils A à C et en polarité (-), ont 2 0 conduit à des résultats similaires à ceux obtenus en polarité (+), donc non-acceptables. Exemple 2 Cet Exemple 2 vise à démontrer qu'il est tout à fait possible de mener à bien l'exécution de l'assemblage représenté en Figure 1, à condition de jouer sur la teneur en calcium du fil de soudage. Le Tableau 7 donne l'analyse chimique du métal déposé de chaque fil testé (soudage en courant continu pôle (-) au fil), ainsi que les teneurs en calcium présent dans le métal. Tableau 7 % C Si Mn P S Ni Al Nb Ti V Ca B 0 N ppm) ppm) ppm) ppm) Fil 0.096 0.64 1.41 0.009 0.012 0.030 0.014 0.003 0.005 0.008 4 11 518 78 D Fil 0.026 0.73 1.72 0.012 0.010 0.029 0.016 0.002 0.018 0.004 8 30 550 70 E Fil 0.021 0.76 1.69 0.010 0.007 0.029 0.022 0.004 0.034 0.003 10 45 660 73 F Les fils testés dans cet Exemple 2 contiennent des proportions variables de calcium, 1 o comme donné dans le Tableau 8 ci-après, que l'on a volontairement additionné sous forme de silico -calcium (Si-Ca). Tableau 8: Constituants du fil % C Si Mn P S Ni Al Nb Ti V Ca B (ppm) (ppm) Fil D 0.22 0.9 1.8.01 0.015 0.04 0.05 0.005 0.02 0.1 100 25 Fil E 0. 07 1 2.3 0.015 0.01 0.03 0.06 0.005 0.09 0.05 1000 60 Fil F 0.05 1.1 2 0. 01 0.08 0.03 0.1 0.005 0.16 0.05 1700 94 Les essais de soudage opérés avec ces fils D à F ont été réalisés en soudure d'angle à l'aide d'un générateur SAFMIG type 450S commercialisé par LA SOUDURE AUTOGENE FRANCAISE en courant continu pôle (-) au fil avec un gaz de protection composé de 82% en volume d'argon et 18% de CO2 avec un débit de 20 I/min. Comme dans l'Exemple 1, les cordons de soudure ont été réalisés à l'aide de fils de diamètre 1.2 mm et le soudage a été opéré sur des tôles prépeintes de 5 mm d'épaisseur sans préparation des bords, selon l'assemblage dit en I de la Figure 1 et en 3 passes successives comme dans l'Exemple 1. Les Tableaux 9 et 10 consignent les paramètres utilisés pour l'exécution, en position verticale descendante, de chaque étape du soudage. Tableau 9 Cordon de Intensité Tension Vitesse fil Vitesse de pénétration (A) (V) (m/min) soudage (1ère passe) (cm/min) Fil D 190 24 4.8 51 Fil E 215 22 4. 8 54 Fil F 205 22 4.8 57 Tableau 10 Cordon de Intensité Tension Vitesse fil Vitesse de remplissage (A) (V) (m/min) soudage (2e et 3e passes) (cm/min) Fil D 260-260 26-26 6.5 62 Fil E 290-280 22-22.5 6.5 61 Fil F 270-260 24-24 6.5 61 Les résultats obtenus sont consignés dans le Tableau 11 ci-après pour les 3 fils D à F cidessus. 2891482 11 Tableau 11 Fil D Fil E Fil F Teneur en Ça 100 ppm 0.1% 0.15% Pénétration X X X Tenue de bain X X X Fusion X X 0 Projections X X 0 Mouillage X X X Productivité (Kg/h) 2.4 2.7 2.7 X = bon 0 = non acceptable Les résultats obtenus montrent que l'addition de l'élément calcium selon la présente invention permet d'obtenir l'effet souhaité en soudage à polarité négative. La soudure ainsi obtenue, visible sur la Figure 3, présente une excellente compacité contrairement à celle de la Figure 2, obtenue avec les fils A à C de l'Exemple 1 (Figure 2). Le comportement bénéfique du fil de l'invention conduit de ce fait à un gain important de productivité car on obtient une meilleure tenue mécanique du bain de métal en fusion. D'autre part, dans le Tableau 11, les résultats du comportement du fil F contenant du calcium en quantité dépassant la limite supérieure de la présente invention, c'est-à-dire de plus de 0,14% en calcium, montrent que l'on tend à émettre plus de projections et que la fusion est à nouveau détériorée. Il ne faut donc pas dépasser cette limite supérieure si l'on veut conserver les bénéfices de l'invention. De plus, des essais complémentaires sur moules (métal hors dilution déposé par les fils) visant a étudier les propriétés mécaniques des joints de soudure ainsi obtenus ont été 2 0 réalisés par dépôt de métal fondu en 2 passes par couche selon la norme AFNOR NF A 81 - 351 à l'aide d'un générateur SAGMIG 450S en courant continu avec pôle (-) relié au fil de soudage, à une intensité de courant de 265A, une tension de 27V, une vitesse de soudage de 28 cm/min avec le gaz de protection susmentionné à un débit de 201/min. Les cordons de soudure ont été réalisés à l'aide de fils de diamètre 1.2 mm. L'analyse chimique du métal déposé correspondant à chaque essai se trouve dans le Tableau 7. Les tableaux 12 et 13 ci-après donnent respectivement les valeurs de résiliences 5 et de traction obtenus avec les 3 fils D à F de l'Exemple 2. Les éprouvettes de résilience ont été prélevées comme dans l'Exemple 1. Les éprouvettes de traction ont été prélevées dans le métal fondu conformément à la norme AFNOR NF A 81-351. Tableau 12 Etat brut de soudage Kv (Joules) @ -30 C Zones recuites Zones brutes Mini Moyenne Mini Moyenne Fil D 76 82 81 86 Fil E 81 86 66 79 Fil F 92 103 82 90 Tableau 13 Fil D Fil E Fil F Résistance à la rupture Rm (Mpa) 630 587 605 Limite d'élasticité Rp 0.2 (Mpa) 544 513 550 Allongement (%) 23 26 26 Striction (%) 73 75 72 On constate que l'ajout de calcium ne nuit en rien aux propriétés mécaniques de ces 15 fils en comparaison avec des produits conventionnels n'en contenant pas. Malgré la présence de calcium en quantité importante dans le fil fourré F, cet élément ne transfère que peu dans le métal déposé et il est possible de maintenir le même niveau de résilience à basse température qu'un produit conventionnel. Le fil de l'invention est particulièrement bien adapté à la réalisation de joints de soudure pour assembler des pièces formant des parties de structures métalliques comme dans la construction de navires, de véhicules de transport automobile ou ferroviaire, la pose de pipelines en mer ou sur terre et partout où le soudage en position verticale descendante peut être utilisé. 2891482 14 Revendications 1. Fil fourré de soudage sans laitier comprenant une enveloppe métallique externe et des éléments de remplissage contenus dans ladite enveloppe métallique, caractérisé en ce que: - lesdits éléments de remplissage contiennent du fer et représentent de 8 à 27 % de la masse totale du fil, et - la quantité totale de calcium contenue dans le fil représente de 100 ppm à 0.14% de la masse totale du fil ou de 0.035 % à 1.9 % en poids de la masse des éléments de 1 o remplissage. 2. Fil selon la revendication 1, caractérisé en ce que la quantité totale de calcium contenue dans le fil représente de 500 ppm à 0.13% de la masse totale du fil, de préférence moins de 0,12% de la masse totale du fil. 3. Fil selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'enveloppe métallique externe est formée d'au moins 90% en poids de fer. 4. Fil selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le calcium est sous 2 0 forme d'un ou plusieurs alliages métalliques et/ou sous forme minérale. 5. Fil selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les éléments de remplissage représentent de 9 à 22 % de la masse totale du fil, de préférence de 10 à 20%. 2 5 6. Fil selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les éléments de remplissage contiennent un ou plusieurs éléments choisis parmi la poudre de fer, les constituants d'éléments désoxydants, les éléments d'alliage et les agents stabilisateurs d'arc. 7. Fil selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il contient de: 30 -0.010% à 0.25% de carbone, - 0.10 % à 1.85 % de silicium, -1 % à 3 % de manganèse, - 0.001 % à 0.03 % de soufre, - 0.001 % à 0.1 % d'aluminium, - 0.001 % à 0.2 % de titane et/ou -1 à 150 ppm de bore. 8. Fil selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il contient Si-Mn, Fe-Mn et/ou Fe-Si. 9. Fil selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il contient du nickel, du chrome et/ou du molybdène. 10. Fil selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il contient Na et/ou K. 11. Procédé de soudage à l'arc sous flux gazeux mettant en ceuvre un fil fourré à la polarité négative selon l'une des revendications 1 à 10, pour réaliser au moins un joint de soudure sur une ou plusieurs pièces à souder, de préférence le soudage est réalisé en 2 0 position verticale descendante. 12. Joint de soudure ou métal déposé susceptible d'être obtenu par un procédé de soudage selon la revendication 11 ou avec un fil selon l'une des revendications 1 à 10, contenant: -du fer, - de 1 ppm à 50 ppm de calcium, - de 0.7 à 2% de manganèse, -de0.010%à0.12%decarbone, - de 0.15 % à 1 % de silicium, 3 0 - de 0.001 % 6 0.025 % de soufre, - de 0.001 % à 0.05 % d'aluminium, - de 0.001 % à 0.08 % de titane, - de 1 à 100 ppm de bore, - de 200 à 800 ppm d'oxygène, et/ou - moins de 80 ppm d'azote. 13. Joint de soudure ou métal déposé susceptible selon la revendication 12, contenant, en outre, du nickel, du molybdène et/ou du chrome. 14. Pièce métallique comprenant un joint de soudure selon l'une des revendications 12 ou 13.