FR 2890578 A1 20070316 FR 0509217 A 20050909 La présente invention concerne un dispositif d'écoulement microfluidique permettant de déterminer des paramètres d'une transformation physique et/ou chimique, ainsi qu'une utilisation d'un tel dispositif d'écoulement microfluidique. Par transformation, on entend tout type d'interaction susceptible d'intervenir dans un mélange d'au moins deux composants. De façon non limitative, cette transformation peut être une réaction de type chimique et/ou physique, comme par exemple tout type de réaction chimique classique, ainsi qu'également une cristallisation ou une précipitation, ou encore entre autres une modification d'un équilibre liquide/vapeur. De façon générale, au sens de l'invention, une telle transformation est susceptible de mettre en oeuvre des phénomènes chimiques, par échange ou mise en commun d'électrons, des interactions ou répulsions physiques, telles que des liaisons hydrogènes, des interactions électrostatiques, des attractions ou répulsions stériques, des affinités pour différents milieux hydrophiles et/ou hydrophobes, des stabilités de formulation, des floculations ou encore des transferts de phases, par exemple de type liquide/liquide, solide/liquide ou gaz/liquide. Au sens de l'invention, les paramètres d'une telle transformation sont, de manière non limitative, les cinétiques de réaction chimique en milieu homogène ou hétérogène, les conditions permettant d'obtenir un optimum de rendement pour des réactions chimiques, des enthalpies de réactions, des processus temporels de réactions chimiques et physiques, ainsi que des diagrammes de solubilité ou encore de phases. De façon classique, un dispositif d'écoulement micro-fluidique comprend au moins un microcanal, permettant l'écoulement d'au moins un fluide. La dimension caractéristique de chaque microcanal, telle que visée par l'invention, est comprise entre quelques micromètres et le millimètre. De manière typique, cette dimension provoque un écoulement sensiblement laminaire au sein du microcanal, avec un nombre de Reynolds inférieur à 1. Un dispositif d'écoulement microfluidique est connu de l'article Quantitative analysis of molecular interaction in a microfluidic channel: The T-sensor (anal. Chem. 1999, 71, 5340-5347) qui sera dénommé ciaprès Yager et Al. Ce dispositif d'écoulement comprend deux canaux amont, ainsi qu'un unique canal aval, qui définissent une forme de T. Cette publication décrit la possibilité de faire s'écouler un fluide cible, ainsi qu'un indicateur fluorescent au sein du canal aval, de manière à déterminer la concentration de ce fluide cible par mesure de la fluorescence dans une région de ce canal, où se produit une interdiffusion entre le fluide cible et l'indicateur. L'application d'un dispositif d'écoulement micro-fluidique, pour déterminer des paramètres d'une transformation de type chimique, est connu de l'article A Microfluidic System for Controlling Reaction Networks in Time (Angewandte Chemie, International Edition 2003, 42, 767 - 772), qui sera dénommé ci-après Ismagilov et al. L'agencement de ce dispositif fait intervenir deux arrivées de fluides respectifs, susceptibles de réagir mutuellement. Ces deux réactifs sont tout d'abord mis en contact avec un fluide de séparation afin d'éviter une réaction précoce, puis sont mélangés à un fluide non miscible, qui est typiquement de l'huile. Ceci conduit à la formation d'entités dispersées, à savoir d'une succession de gouttes, dont chacune est formée d'un mélange des deux réactifs précités. Dans ces conditions, lorsqu'intervient une réaction chimique, chaque goutte forme un micro-réacteur, dont la composition évolue le long du microcanal. Ce dernier est par ailleurs pourvu de lacets, qui contribuent à déformer l'écoulement intérieur des gouttes, ce qui permet d'améliorer le mélange entre deux réactifs. L'évolution de la composition, au sein de chaque goutte, est mesurée de manière optique, notamment par fluorescence. Enfin, la publication Microfluidic route to the control production of nanoparticles Chem.commun., 2002, 1136-1137), dénommée ci-après deMello et al. décrit la formation de nanoparticules de CdS. Il est par ailleurs assuré un suivi de la réaction correspondante, par absorption. Cet article met l'accent sur le fait que la solution microfluidique permet notamment d'améliorer l'homogénéité le long du volume réactionnel. L'un des avantages de la solution microfluidique est qu'elle permet d'utiliser seulement une quantité extrêmement faible de fluide. Par ailleurs, elle autorise une variation facile de la composition du mélange de composants étudiés, moyennant une modification du débit de ces derniers. Cependant, la solution divulguée par Ismagilov et al se révèle peu satisfaisante, en particulier en ce qu'elle ne permet pas une détermination efficace des paramètres de la transformation qu'elle se propose d'étudier. Par ailleurs, de manière générale, il existe un besoin constant de l'industrie de développer des produits nouveaux, présentant des propriétés nouvelles, par exemple de nouveaux composés chimiques ou de nouvelles compositions comprenant des nouveaux produits chimiques et/ou de nouvelles associations de produits chimiques. Les transformations physiques et/ou chimiques des produits sont des propriétés importantes pour bon nombre d'applications, qu'il convient bien souvent de tester dans les processus de Recherche et Développement. Il existe un besoin en procédés et installations pour accélérer les processus de Recherche et Développement, par exemple pour tester un plus grand nombre de produits et/ou pour mettre en oeuvre les tests sur de plus petites quantités de produits, et/ou pour mettre en oeuvre les tests de manière plus rapide, et/ou mettre en oeuvre des tests relatifs à des transformations trop lentes pour être étudiées dans le dispositif proposé par Ismagilov. Ceci étant précisé, l'invention se propose de remédier aux inconvénients de l'art antérieur évoqués ci-dessus. Elle vise en particulier à proposer un dispositif d'écoulement microfluidique, de structure simple et compacte, qui permet d'accéder de façon satisfaisante à au moins certains des paramètres d'une transformation physique et/ou chimique. A cet effet, elle a pour objet un dispositif d'écoulement microfluidique permettant de déterminer des paramètres d'une transformation physique et/ou chimique, comprenant un corps, au moins un microcanal d'écoulement d'un mélange d'au moins deux composants, ménagé dans ce corps, le ou chaque microcanal d'écoulement débouchant dans au moins une dérivation, permettant de créer une arborescence comprenant plusieurs branches dérivées, ladite arborescence étant dissymétrique. Selon d'autres caractéristiques de l'invention: - le ou chaque microcanal d'écoulement se divise en au moins deux branches dérivées d'ordre 1, dont au moins une se divise en au moins deux branches dérivées d'ordre 2, au moins une branche dérivée d'ordre (n-1) se divisant en au moins deux branches dérivées d'ordre (n), et (n) est supérieur ou égal à 4, de préférence à 7; - pour chaque ordre à l'exception de l'ordre aval, il est prévu deux branches dérivées, dont l'une n'est pas divisée et se trouve directement reliée à une sortie, et dont l'autre est divisée en deux branches dérivées d'ordre immédiatement supérieur; - pour chaque dérivation, les pertes de charge entre la dérivation considérée et les différentes sorties auxquelles cette dérivation est reliée, sont sensiblement identiques; - la longueur des branches non divisées est double de celle des branches divisées; - les différentes branches divisées sont 10 rectilignes et s'étendent dans le prolongement les unes des autres; - les sorties sont disposées de façon adjacente les unes par rapport aux autres; - il est prévu une unique sortie pour au moins 15 certaines desdites branches dérivées, de préférence pour l'ensemble de ces branches dérivées; - chaque branche divisée forme un même angle, notamment égal à 135 , avec les deux branches dérivées s'étendant à partir de cette branche divisée; - les branches dérivées forment un canal principal possédant des replis, des branches dérivées d'un premier repli s'étendant au voisinage de branches dérivées d'un repli adjacent; - les branches dérivées forment une succession de 25 plusieurs motifs sensiblement identiques; - au voisinage d'au moins une dérivation, il est prévu une branche de liaison reliant les deux branches dérivées s'étendant à partir de ladite dérivation; - le dispositif comprend en outre des moyens de création d'entités dispersées, dont chacune est formée dudit mélange desdits au moins deux composants; - les moyens de création des entités dispersées comprennent au moins deux premiers microcanaux d'amenée desdits au moins deux composants, ainsi qu'un microcanal d'amenée d'un fluide non miscible avec ces composants et/ou avec leur mélange, qui est mis en communication avec lesdits au moins deux premiers microcanaux; les moyens de création des entités dispersées sont propres à générer une succession de gouttes séparées par des tronçons d'une phase porteuse alors que la ou chaque branche de liaison présente des dimensions transversales telles qu'elles permettent le passage de la phase porteuse dans cette branche de liaison, mais empêche le passage des gouttes dans cette branche de liaison; - la branche de liaison possède deux portions d'extrémité de sections transversales réduites, ainsi qu'une portion médiane dont la section transversale est nettement supérieure à celle desdites portions d'extrémité ; - le microcanal d'écoulement est pourvu de moyens permettant le mélange des réactifs au sein de chaque entité dispersée; - ce dispositif est pourvu de moyens d'analyse 20 dudit mélange desdits au moins deux composants; - les moyens d'analyse sont de nature optique, notamment un analyseur Raman, à infrarouge, ou encore à fluorescence; - ce dispositif comprend des moyens permettant 25 d'imposer un gradient d'au moins une condition opératoire au niveau d'au moins une branche dérivée; -ce dispositif comprend des sorties, dans lesquelles débouchent au moins certaines desdites branches dérivées, et le nombre de sorties est supérieur au nombre de microcanaux d'écoulement. L'invention a également pour objet une utilisation du dispositif tel que défini ci-dessus, dans laquelle on fait s'écouler ledit mélange desdits au moins deux composants dans le microcanal d'écoulement et on analyse ledit mélange, dans au moins une branche dérivée. Selon d'autres caractéristiques de l'invention: on effectue des analyses dudit mélange, dans 5 des branches dérivées d'ordres différents; on analyse la composition dudit mélange; on fait s'écouler un mélange ayant une composition initiale invariante; on déduit, à partir de l'étape d'analyse, des paramètres cinétiques de la transformation intervenant entre lesdits au moins deux composants, en particulier une constante cinétique; on modifie la composition initiale dudit mélange; on applique un gradient d'au moins une condition opératoire dans plusieurs branches dérivées d'ordres différents; - on détecte l'apparition de cristaux ou d'arrangements spatiaux différents dans les branches dérivées qui sont soumises audit gradient d'au moins une condition opératoire; - on déduit, à partir de ladite étape de détection, un diagramme de solubilité ou un diagramme de phases; - on fait s'écouler ledit mélange sous forme d'une succession desdites entités dispersées; - les entités dispersées sont des gouttes réparties dans une phase porteuse; - les entités dispersées sont des tronçons d'une 30 phase porteuse séparés par des gouttes; et on fait s'écouler une succession de gouttes et de tronçons d'une phase porteuse au voisinage de ladite dérivation et de la branche de liaison, la distance entre la dérivation et la branche de liaison, la longueur d'une goutte, et la longueur dudit tronçon de phase porteuse étant tels que: (lg+lt) /2 L'invention va être décrite ci-après, en référence aux 5 dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, dans lesquels: - la figure 1 est une vue de face, illustrant de façon schématique un dispositif d'écoulement micro-fluidique conforme à l'invention; - la figure 2 est une vue de face, illustrant à plus grande échelle la partie aval du dispositif d'écoulement microfluidique de la figure 1; - les figures 3 à 7 sont des vues de face, analogues à la figure 2, illustrant différentes variantes 15 de réalisation de l'invention; - la figure 8 est une vue de face, à plus grande échelle, illustrant en service la partie amont du dispositif de la figure 1; - la figure 8bis est une vue de face, illustrant une variante du dispositif de la figure 5, dans laquelle s'écoulent les gouttes et les tronçons représentés sur la figure 8; - la figure 9 est une vue de face, analogue à la figure 8, illustrant la partie amont d'un dispositif d'écoulement microfluidique conforme à une autre variante de réalisation de l'invention; - la figure 10 est une vue de face, illustrant le dispositif de la figure 2 en service; - la figure 11 est un graphe, obtenu par la mise 30 en oeuvre du dispositif d'écoulement microfluidique de la figure 10; - la figure 12 est une vue de face, analogue à la figure 10, illustrant une variante de réalisation du dispositif d'écoulement microfluidique de cette figure 10; et - les figures 13 et 14 sont des diagrammes, respectivement de solubilité et de phases, obtenus par la mise en oeuvre du dispositif d'écoulement microfluidique de la figure 12. Le dispositif d'écoulement microfluidique conforme à l'invention, qui est représenté sur la figure 1, comprend tout d'abord un corps 2, formant une plaquette. Cette dernière peut être réalisée de façon connue en soi en poly (dyméthylsiloxane), ou PDMS. Différents microcanaux sont gravés dans cette plaquette 2, également de manière classique. Cette plaquette possède une longueur typique de 75 mm, une largeur typique de 50 mm, ainsi qu'une épaisseur typique de 1 mm. Par ailleurs, les différents microcanaux évoqués ci-dessus possèdent une section typique comprise entre quelques micromètres et le millimètre, notamment voisine de 50 micromètres. De façon plus précise, il est tout d'abord prévu deux microcanaux 4 et 6 d'amenée de deux composants, possédant chacun une forme de L. Chaque microcanal est associé à une entrée 8 et 10, propre à recevoir une première extrémité d'un tube 12 ou 14, dont l'autre extrémité est reliée à une seringue 16 ou 18. Le débit de fluide administré par chaque seringue est par ailleurs contrôlé grâce à un pousse-seringue 20 ou 22. La plaquette 2 est en outre creusée d'un microcanal 24, permettant l'amenée d'une phase porteuse. De façon analogue à ce qui a été décrit cidessus, ce microcanal 24 est associé à une entrée 26, à un tube 28, à une seringue 30, ainsi qu'à un pousse-seringue 32. Les différents organes mécaniques 8 à 22, ainsi que 26 à 32, qui sont de type connu en soi, ne seront pas décrits plus en détail dans ce qui suit. Les deux microcanaux 4 et 6 se rejoignent tout d'abord en un microcanal intermédiaire 34, vertical sur la figure 1, qui débouche lui-même dans le microcanal 24, permettant l'amenée de la phase porteuse. En aval de cette zone de jonction, il est ainsi formé un microcanal 36, dit d'écoulement. On notera que ce microcanal 36 est pourvu d'une succession de replis 362r qui modifient l'écoulement intérieur des réactifs et permettent ainsi de mélanger ces derniers, comme on le verra plus en détail dans ce qui suit. Le microcanal d'écoulement 36 débouche, à son extrémité aval, dans une dérivation D1r à partir de laquelle s'étendent deux branches en forme de L. Ces dernières sont dénommées branches dérivées d'ordre 1, et sont affectées des références B1(1) et B1(2). On notera que seule l'une B1(2) de ces branches dérivées d'ordre 1 se divise à son tour, au niveau d'une dérivation D2, en deux branches dérivées d'ordre 2, notées B2(1) et B2(2). En revanche, l'autre B1(l) branche dérivée d'ordre 1 est directement reliée à une sortie S1. De la même façon, pour chaque ordre n, l'une Bn(l) des branches dérivées est directement reliée à une sortie correspondante Sn, alors que l'autre Bn(2) branche dérivée se divise, au niveau d'une dérivation Dn+l, en deux branches dérivées d'ordre (n+1). On retrouve ainsi à chaque fois uniquement deux branches dérivées d'un même ordre, qui sont notées Bn(l) et Bn(2), où n varie de 1 à 6. A l'ordre 6, qui correspond à l'extrémité aval du réseau, les deux branches sont identiques, la branche B6(2) étant reliée à une sortie correspondante S6(bis). Comme on le verra de façon plus précise dans ce qui suit, la valeur de l'ordre maximal, correspondant à celui des branches dérivées aval B6(1) et B6(2), influe sur le temps de séjour. Dans cette optique, il est avantageux que cet ordre maximal soit supérieur à 4, de préférence à 7. Comme le montrent ces figures 1 et 2, l'agencement des différentes branches dérivées B1 à B6 est globalement dissymétrique, notamment par rapport à un axe vertical médian. Il est cependant à souligner que ce caractère dissymétrique peut également être induit par la taille des canaux. En d'autres termes, un agencement peut être dissymétrique au sens de l'invention, quand bien même les différentes branches dérivées sont géométriquement symétriques par rapport à l'axe vertical précité, dans la mesure où les sections de passage des branches d'un même ordre sont différentes. On notera que les différentes branches dérivées de cet exemple de réalisation présentent globalement une forme de L. Ainsi, en référence notamment à la figure 2, chaque branche présente une partie horizontale, s'étendant à partir de la dérivation amont, qui est prolongée par une branche verticale débouchant dans la dérivation aval ou dans la sortie correspondante. On soulignera que l'agencement de ces figures 1 et 2 est, de manière avantageuse, équilibré en termes de pertes de charge. A cet effet, chaque branche dérivée non divisée Bn(l), où n=1 à 5, présente une longueur L, alors que chaque branche dérivée divisée Bn(2) présente une longueur 1, où L = 21. En d'autres termes, les branches non divisées sont deux fois plus longues que les branches divisées. On notera que ces longueurs prennent en compte les portions norizontales et verticales de chaque branche. Dans ces conditions, les pertes de charge entre, d'une part, chaque dérivation D1 à D6 et, d'autre part, la ou chaque sortie auxquelles cette dérivation est reliée, sont sensiblement identiques. Ainsi, pour la dérivation D6r les deux pertes de charge entre, d'une part, D6 et S6 et, d'autre part, D6 et S6(bis) sont égales. De la même façon, les trois pertes de charge entre respectivement, D5 et S5r D5 et S6 ainsi que D5 et S6(bis) sont également identiques. De proche en proche, on note que, pour D1r les pertes de charge entre D1 et Sn, où n = 1 à 6, ainsi qu'entre D1 et S6(bis) sont également identiques. Cette mesure permet d'équilibrer, de manière satisfaisante, les pertes de charge associées au dispositif de ces figures 1 et 2. Dans le mode de réalisation de la figure 1, au niveau de chaque dérivation D1 à D6, le flux s'écoule de manière également répartie dans chacune des deux branches, s'étendant à partir de la dérivation considérée. En d'autres termes, le débit de fluide s'écoulant dans chaque branche du même ordre est sensiblement identique. Cependant, à titre de variante non représentée, on peut prévoir que le débit de fluide s'écoulant dans la branche non divisée, à savoir reliée directement à une sortie, est supérieur à celui s'écoulant dans la branche divisée. Comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit, cette mesure permet d'augmenter encore le temps de séjour du fluide, s'écoulant au sein des différentes branches divisées. La figure 3 illustre une variante de réalisation de l'installation représentée aux figures 1 et 2. Sur cette figure 3, les éléments mécaniques analogues à ceux des figures 1 et 2 y sont désignés par les mêmes numéros, affectés de la référence prime . L'installation de la figure 3 diffère de celle décrite en référence aux figures 1 et 2, en ce que les différentes branches dérivées B'1 à B'6 sont rectilignes. Ces branches dérivées s'étendent de manière oblique, en reliant une dérivation donnée, soit à une autre dérivation, soit à une sortie. De plus, les branches divisées B'1(2) à B'6(2) s'étendent dans le prolongement les unes des autres. Comme dans l'exemple précédent, les branches dérivées B'1(1) à B'6(1), qui sont reliées directement à une sortie S'1 à S'6r possèdent une longueur L' qui est deux fois plus importante que la longueur 1' des branches B'1(2) à B'6(2) qui se divisent en deux branches aval d'ordre supérieur. Le mode de réalisation de cette figure 3 est avantageux, en ce sens que les branches dérivées sont particulièrement simples à réaliser, du fait de leur profil rectiligne. Selon une variante non représentée de la figure 3, les différentes branches non divisées B'1(1) à B'6(1) peuvent ne pas s'étendre d'un même côté, en l'occurrence en bas à gauche sur cette figure 2. Dans cette optique, ces différentes branches, reliées directement à une sortie, peuvent par exemple s'étendre, de façon alternée, de part et d'autre d'un axe principal médian de l'installation. La figure 4 illustre une variante supplémentaire de réalisation. Sur cette figure, les éléments mécaniques analogues à ceux des figures 1 et 2 sont désignés par les mêmes numéros, affectés de la référence seconde . Sur cette figure 4, on note B''1(l) à B "n(1) les différentes branches dérivées non divisées, à savoir reliées directement aux sorties S"1 A S"n. Ces branches B'''(1) à B "n(l), qui sont rectilignes, forment des portions de rayons d'un cercle, dont les contours sont délimités par les autres branches dérivées divisées B ''I(2) à B",(2). On notera donc que, dans ce mode de réalisation, les 3C différentes sorties S''1 A S"n sont adjacentes les unes aux autres, dans la mesure où elles sont situées au voisinage du centre du cercle précité. Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, non représenté, les différentes sorties des branches dérivées sont communes, en ce sens qu'elles sont formées par un unique orifice. Ceci permet d'appliquer une unique pression de sortie à toutes ces branches dérivées, de sorte que les différences de pression au sein de ces branches sont parfaitement maîtrisées. A titre de variante non représentée de la figure 4, les différentes branches dérivées rectilignes peuvent s'étendre, non plus vers l'intérieur, mais vers l'extérieur du cercle formé par les branches dérivées curvilignes. La figure 5 illustre une variante supplémentaire de réalisation de l'installation représentée aux figures 1 et 2. Sur cette figure 5, les éléments mécaniques analogues à ceux des figures 1 et 2 y sont affectés des mêmes références, à l'exception que les lettres majuscules sont remplacées par des lettres minuscules. Sur cette figure 5, on note a et (3 les angles entre chaque branche divisée amont bi(2), où i varie de 1 à (n-1), et chaque branche aval respective (1) et bi+i (2) . On note par ailleurs y l'angle entre les deux branches aval précitées. Dans cette variante de réalisation, ces angles a et R sont égaux, en l'occurrence d'une valeur de 135 , alors que y est un angle droit. Cette mesure est avantageuse, parce qu'elle évite la formation de points de stagnation de l'écoulement. En effet, étant donné l'égalité entre les angles a et (3, l'écoulement se répartit de façon particulièrement satisfaisante entre les deux branches aval précitées, sans occurrence d'un tel phénomène de stagnation. La figure 6 consiste en la réplication du motif, illustré à la figure 5. De façon plus précise, si l'on nomme C le canal principal, formé par les différentes branches dérivées, ce canal possède un certain nombre de replis, notés R1 à R4. A cet égard, on peut souligner que des branches dérivées d'un premier repli s'étendent au voisinage de branches dérivées d'un repli adjacent, parallèlement à celles-ci. Ceci est avantageux, puisque cette mesure permet de réduire l'encombrement global de l'installation. La figure 7 illustre une variante supplémentaire de réalisation de l'invention. Sur cette figure, les éléments mécaniques analogues à ceux de la figure 5 portent les mêmes numéros, affectés de la référence prime . L'arborescence formée par les différentes branches dérivées de cette figure 7 présente à peu près une forme de cercle. Cependant, à la différence de la figure 4, ces branches dérivées b'1(2) à b'n(2) sont rectilignes, et non pas curvilignes, de sorte qu'elles forment des cordes d'un cercle non représenté, inscrit à la périphérie de ces différentes branches. Par ailleurs, les différentes sorties s'1 à s'n des branches non divisées b'1(1) à b'n(1) sont prévues au voisinage les unes des autres, comme dans l'exemple de la réalisation de la figure 4. A cet égard, on peut noter que ces différentes sorties peuvent être communes, en étant constituées par un unique orifice, comme explicité ci- dessus en référence à la figure 4. Cependant, contrairement au mode de réalisation de la figure 4, ces branches dérivées non divisées ne sont pas rectilignes, dans la mesure où elles sont repliées sur elles-mêmes, à la manière d'un S, ce qui est avantageux en termes d'encombrement. Les différentes branches de l'installation de la figure 7 forment un motif globalement circulaire, noté M. On notera que, à titre de variante non représentée, la branche terminale b'n(2) peut ne pas être reliée à la sortie s'n(bis), mais se prolonger en d'autres branches dérivées, divisées et non divisées, qui forment un autre motif, analogue à celui M précité. La figure 8 illustre la mise en oeuvre du dispositif des figures 1 et 2, en ce qui concerne la partie amont de ce dernier, à savoir jusqu'à l'extrémité aval du microcanal d'écoulement 36. Il doit être entendu que la mise en oeuvre des dispositifs des figures 3 à 7 est analogue à ce qui va être expliqué dans ce qui suit. Il s'agit tout d'abord d'introduire, par les entrées 8 et 10, deux composants notés A et B, qui sont par exemple des réactifs, tous deux liquides. A titre de variante, au moins l'un des deux composants peut cependant être gazeux. Ces deux composants s'écoulent alors dans les microcanaux respectifs 4 et 6, puis dans le microcanal intermédiaire 34. Etant donné la nature même de ce microcanal 34, en particulier ses dimensions, les deux composants s'y écoulent sensiblement sans subir de mélange. En effet, dans ce microcanal 34, un mélange peut uniquement intervenir par diffusion moléculaire. Dans ces conditions, si ce microcanal 34 est suffisamment court, les molécules des deux composants ne disposent du temps nécessaire pour diffuser, de sorte que les flux ne s'interpénètrent pas. Cependant, il peut être avantageux, à titre de variante non représentée, d'adjoindre un fluide neutre conformément à l'enseignement de Ismagilov et Al. Par ailleurs, on introduit par l'entrée 26 une phase porteuse liquide, qui n'est pas miscible avec les réactifs A et B. Le débit des deux réactifs est avantageusement compris entre 0,1 microlitre/heure et 1000 microlitres/heure, alors que le débit de la phase porteuse est avantageusement compris entre 0,1 microlitre/heure et 100 000microlitres/heure Etant donné que ces réactifs ne sont pas miscibles avec cette phase porteuse, en aval de la jonction entre les microcanaux 24 et 34, il se forme une succession de gouttes G, constituant des entités dispersées, dont chacune se compose d'un mélange des deux réactifs A et B. Deux gouttes successives sont séparées par un tronçon T de la phase porteuse. Il est à noter que, dans le cas où A et B sont gazeux, les entités dispersées évoquées ci-dessus sont, non plus des gouttes, mais des bulles. Comme le montre la figure 8, les gouttes G occupent toute la section du microcanal d'écoulement 36, de sorte que l'ensemble des constituants, à savoir ces gouttes et la phase porteuse, possèdent la même vitesse. Au sein de ce microcanal 36, l'écoulement est ainsi de type bouchon, ou piston. En amont du microcanal 36, les réactifs A et B constituant chaque goutte sont peu, voire pas du tout mélangés. Puis, au fur et à mesure de leur progression, les gouttes G sont soumises à des modifications de leur écoulement intérieur, grâce aux parois des replis 361, dont est pourvu ce microcanal 36. Ceci contribue donc à homogénéiser chaque goutte lors de son trajet de sorte que, au voisinage de la première dérivation D1, les réactifs A et B sont bien mélangés au sein de chaque goutte G. La figure 9 illustre une variante de réalisation de l'invention. Dans cette variante, on retrouve deux microcanaux 4' et 6' d'amenée de réactifs, qui se rejoignent en un microcanal intermédiaire 34'. Il est par ailleurs prévu un microcanal 24' d'amenée d'un fluide auxiliaire. Ces microcanaux 24' et 34' se rejoignent en un unique canal d'écoulement 36', pourvu de replis 36'1. Contrairement à l'exemple de réalisation de la figure 8, les deux réactifs A et B, introduits dans les microcanaux 4' et 6', appartiennent à la phase porteuse. Ainsi, dans le microcanal d'écoulement 36', en supposant que le fluide auxiliaire est un liquide, il se forme une succession de gouttes G', définissant des tronçons séparés T' de phase porteuse, dont chacun est formé d'un mélange des réactifs A et B. Comme dans l'exemple précédent, il se produit un mélange de ces réactifs A et B le long du microcanal d'écoulement 36', en particulier grâce à la présence des replis 36'1. On notera que, pour les deux exemples illustrés en référence aux figures 8 et 9, la phase porteuse liquide est celle qui mouille le mieux les parois du microcanal d'écoulement 36 ou 36'. Le fait de former des entités dispersées est avantageux, dans la mesure où cela permet d'augmenter la précision de l'analyse, mise en oeuvre en aval. La figure 8bis illustre, à plus grande échelle, une variante de réalisation du dispositif illustré sur la figure 5. Il s'agit plus précisément d'une vue agrandie de la partie amont de ce dispositif, de sorte qu'on retrouve le microcanal d'écoulement 36, la première dérivation dl, ainsi que les deux branches dérivées d'ordre 1, à savoir b1(1) et b1(2) . Au voisinage de cette dérivation dl, les deux branches dérivées sont reliées par une branche supplémentaire, dite de liaison, qui est affectée de la référence BL. De façon avantageuse, chaque couple de branches dérivées bi(1) et bi(2), où i varie de 2 à n sur cette figure 5, est également pourvu d'une telle branche de liaison. A cet égard, on notera que de telles branches de liaison sont susceptibles d'équiper l'ensemble des dispositifs décrits en référence aux figures annexées. En revenant à la figure 8bis, la section transversale de la branche de liaison BL est analogue à celle des deux branches dérivées bl(1) et b1(2). Cependant, à ses deux extrémités, c est-à-dire au voisinage de son intersection avec chacune de ces branches dérivées, la branche de liaison BL présente une section transversale sensiblement inférieure à celle des branches dérivées précitées. A cet effet, deux paires de plots 11, formant des obstacles, sont prévues au voisinage de l'intersection de la branche de liaison BL et de chacune des branches dérivées d'ordre 1. Cependant, à titre de variante, on peut envisager d'autres moyens permettant de réduire localement la section transversale de cette branche de liaison BL. Ainsi, à titre d'exemple non limitatif, cette dernière peut être pourvue de deux goulets d'étranglement, à chacune de ses extrémités. On suppose désormais que, conformément à ce qui a été décrit en référence à la figure 8, une succession de gouttes G et de tronçons T de phase porteuse s'écoulent dans le microcanal amont 36, puis dans les deux branches dérivées d'ordre 1, b1(1) et b1(2). Dans ces conditions, les dimensions transversales de la branche de liaison BL, au niveau des plots 11, sont telles qu'elles autorisent uniquement le passage de la phase porteuse, mais qu'elles bloquent en revanche le passage des gouttes G. Ainsi, dans l'exemple de la figure 8bis, la branche de liaison BL peut être divisée en trois tronçons. Il s'agit tout d'abord de deux tronçons d'extrémité BL1 et BL2, dont la section transversale est faible, de façon à empêcher le passage des gouttes G. Par ailleurs, on retrouve une portion médiane BL3, dont la section de passage est à nouveau plus large, de manière à présenter une faible résistance hydrodynamique. On note L la distance entre les parois en regard de la dérivation d1 et de la branche de liaison BL. On note par ailleurs lg la longueur d'une goutte, ainsi que It la distance séparant bord à bord deux gouttes, à savoir la longueur du tronçon T de phase porteuse. Lorsqu'une goutte donnée atteint la dérivation dl, il est avantageux que celle qui la précède n'ait pas encore dépassé la branche de liaison BL. Puisque la phase porteuse se répartit de façon égale dans les deux branches dérivées, la distance entre la goutte arrivant à la dérivation et celle au voisinage de la branche de liaison BL est égale à la moitié de l'espacement initial It entre ces gouttes. Dans ces conditions, il est donc avantageux que L soit supérieur à la somme lg/2 + It/2. Par ailleurs, il est avantageux de disposer de gouttes suffisamment éloignées les unes des autres, afin de limiter le phénomène de coalescence. Dans ces conditions, il est avantageux qu'il y ait une unique goutte entre la dérivation dl et la branche de liaison BL, dans une branche dérivée considérée. Ceci correspond à une distance L inférieure à la somme 1g + lt. En résumé, de façon avantageuse, L, 1g et It sont tels que: (lg+lt) /2 A titre d'exemple non limitatif, si l'on choisit de former des gouttes dont la longueur est de l'ordre de 200 micromètres, la distance L est alors voisine de 450 micromètres. La présence de branches de liaison, telles que celle BL de la figure 8bis, induit des avantages spécifiques. Ainsi, elle assure tout d'abord une répartition satisfaisante des gouttes en aval de la dérivation dl, à savoir que ces gouttes ont tendance à s'écouler de façon alternée dans l'une puis l'autre des branches dérivées. Ceci permet donc d'éviter la formation de trains de gouttes, qui correspondent à l'écoulement de plusieurs gouttes successives dans une même branche dérivée. Cette répartition alternée des gouttes autorise une arrivée régulière de celles-ci au niveau des points d'analyse, ce qui garantit la qualité de cette dernière. En particulier, il est possible de procéder à des moyennes, en termes d'analyse. Par ailleurs, l'existence de branches de liaison évite dans une large mesure les phénomènes de coalescence, qui correspondent au rapprochement puis à la fusion de deux gouttes initialement séparées. Ceci permet de conférer une grande précision à l'analyse ainsi réalisée, en évitant tout mélange de gouttes ayant des histoires chimiques différentes et/ou des compositions différentes. Enfin, la présence de branches de liaison permet à toutes les gouttes de s'écouler dans l'ensemble du dispositif microfluidique, même lorsque celui-ci présente une géométrie complexe. En d'autres termes, ces branches de liaison permettent d'améliorer l'alimentation en gouttes de l'ensemble des sorties du dispositif. La figure 10 illustre la mise en oeuvre du dispositif des figures 1 et 2, dans sa partie située en aval de la première dérivation D1. On supposera qu'une succession de gouttes G, dont chacune est formée d'un mélange homogène des deux réactifs A et B, s'écoulent dans cette première dérivation D1, comme expliqué en référence à la figure 8. Immédiatement en aval de cette première dérivation D1r les différentes gouttes G se répartissent, à savoir que sensiblement la moitié de cellesci s'écoule dans chaque branche dérivée d'ordre 1, à savoir B1(1) ou B1(2) . On conçoit donc que, dans chacune de ces deux branches, la vitesse des gouttes est égale à la moitié de celle qu'elles possédaient dans le microcanal d'écoulement 36. De la même façon, dans chaque branche dérivée d'ordre 2, à savoir B2(1) ou B2(2), la vitesse de ces gouttes est divisée par quatre, par rapport à celle qu'elles possédaient dans ce microcanal 36. De façon générale, pour un ordre n considéré, la vitesse des gouttes est diminuée d'un facteur 2 par rapport à celle qu'elles possédaient dans le microcanal 36. Ainsi, dans chaque branche dérivée d'ordre 6, à savoir B6(1) ou B6(2), la vitesse des gouttes est soixante-quatre fois plus faible que dans le microcanal d'écoulement 36. On note alors t les temps de séjour d'une goutte, entre l'extrémité aval du microcanal d'écoulement 36 et une sortie correspondante Sn. Ces temps de séjour divergent selon une suite géométrique d'ordre 2, répondant à l'équation suivante: Pour n>l, n-I n-I t1+2 Ét1 tn = l i=1 J Ainsi, dans l'exemple de la figure 10, une goutte évacuée du dispositif à la sortie S6 ou S6(bis) a séjourné près de cinquante fois plus longtemps qu'une goutte évacuée du dispositif au niveau de la première sortie Si. A cet égard, on soulignera qu'une goutte sortant en S6r à savoir au niveau de la branche dérivée aval B6(1), a parcouru une distance d'environ 7L/2. Cette goutte possède un temps de séjour environ 14 fois plus élevé qu'une goutte s'écoulant le long d'un canal de même longueur, à savoir 7L/2, mais dépourvu de dérivation. On notera également que le dispositif de l'invention permet de transformer le temps en espace. De façon plus précise, dans le cas d'une réaction chimique intervenant entre les réactifs A et B, chaque endroit du réseau formé par les différentes branches dérivées représente un temps de réaction chimique et un seul. Le dispositif de la figure 10 intègre en outre un appareil d'analyse 240, qui est en l'occurrence de type Raman. En service, cet analyseur 240 tire parti d'un faisceau laser 242, de manière connue en soi. Il est en outre relié à un ordinateur de traitement 244, par l'intermédiaire d'une ligne 246. On supposera, dans le présent exemple, que les deux réactifs A et B réagissent de façon à former un composé noté C. Dans ces conditions, il s'agit de diriger le faisceau 242 de manière oblique, de sorte qu'il assure l'analyse des différentes branches dérivées non divisées, à savoir B1(1) à B6(1). On soulignera également que cette analyse est mise en uvre au voisinage des différentes sorties S1 à S6. Dans ces conditions, pour chaque sortie, le faisceau détecte le passage de différentes gouttes de même composition, ce qui permet de moyenner la mesure ainsi faite et donc de lui conférer une bonne précision. De façon connue, l'analyseur Raman 240 mesure les concentrations en C, notées C1 à Cn, au voisinage des différentes sorties S1 à Sn, à savoir pour des temps de séjours compris entre t1 et tn. L'ordinateur 244 permet alors d'accéder à la courbe, représentée à la figure 11, figurant l'évolution de la concentration en C en fonction du temps t. On retrouve les concentrations C1 à C6 évoquées ci-dessus, ainsi que les temps de séjour t1 à t6. La courbe ainsi obtenue permet de façon classique, moyennant un traitement mathématique approprié, de déterminer la constante cinétique kc de la réaction A + B -+ C. A titre de variante non représentée, l'invention peut tirer parti de moyens d'analyse, qui sont différents du Raman évoqué ci-dessus. Il est tout d'abord envisageable de faire appel à une caméra de type infra-rouge, propre à détecter la chaleur produite ou absorbée par la réaction aux différents temps de séjour t1 à tn. Ceci permet alors de déterminer l'enthalpie de la réaction considérée. De plus, dans le cas où le composé C, formé lors de la réaction, est de type fluorescent, on peut utiliser un appareil d'analyse optique à fluorescence. Dans ces conditions, de façon connue, l'intensité lumineuse mesurée augmente au fur et à mesure de l'évolution de la réaction. Dans l'exemple de la figure 10, la composition initiale de chaque goutte est invariante, dans la mesure où les débits respectifs en A en B sont maintenus constants. A titre d'alternative, il est cependant envisageable de modifier la composition initiale de chaque goutte avant même le début de la réaction, dont on supposera qu'elle est sensiblement instantanée. Dans ces conditions, au niveau de chaque sortie S1 A S6, il est possible de réaliser un échantillonnage en composition des gouttes. En d'autres termes, si les gouttes sont à l'origine composées de B et que l'on augmente progressivement la concentration en A, la sortie S1 correspondra à une goutte initiale sensiblement constituée du composant A, alors que la sortie S6 correspondra sensiblement à une goutte initiale formée du composant B. Ceci permet d'identifier, en fonction des différentes compositions mesurées dans les sorties S1 et S6, quel pourcentage initial A et de B est le plus favorable pour la réaction. La figure 12 illustre le dispositif de la figure 10, auquel sont associés des moyens permettant d'établir un gradient de conditions opératoires, en l'occurrence de température. De manière plus précise, il est tout d'abord prévu une source chaude 250, formée par tout moyen approprié, en l'occurrence un échangeur de chaleur tubulaire, ou un dispositif à effet Peltier. Cette source chaude permet de maintenir une température sensiblement constante dans une zone Z1r située en haut et à droite du réseau microfluidique, sur cette figure 12. De manière plus précise, cette zone chaude possède une bordure oblique R1r qui s'étend le long des extrémités supérieures, c'est-à-dire amont, des parties verticales des différentes branches non divisées, à savoir B1(1) à B6(1). Il est également prévu une source froide 252, réalisée également par tout moyen approprié, tel qu'un échangeur de chaleur tubulaire. Cette source froide permet de maintenir constante la température régnant dans une zone Z2, située en bas et à gauche du réseau microfluidique. Cette zone Z2 possède en particulier une bordure oblique R2, située parallèlement à celle de la zone Z1, qui s'étend le long des sorties S1 à S6. En d'autres termes, cette bordure oblique de la zone froide Z2 correspond à l'extrémité inférieure, c'est-à-dire aval, des différentes branches non divisées B1(1) à B6(1). On note T1 et T2 les températures respectives, régnant dans les zone Z1 et Z2. Ces températures possèdent des valeurs typiques respectives d'environ 5 et 75 C, la différence entre ces températures étant avantageusement comprise entre 5 et 70 C. Ainsi, il s'établit un gradient de température entre les extrémités respectivement amont et aval des parties verticales des différentes branches B1(l) à B6(1). Dans ces conditions, si l'on suppose que le composé B est soluble dans le composé A, il est possible d'accéder au diagramme de solubilité correspondant. Ce diagramme est reproduit à la figure 13, où la concentration en B est portée en abscisses, alors que la température T est portée en ordonnées. On conçoit donc qu'il est possible d'accéder, grâce au dispositif de l'invention, au domaine situé entre les deux droites horizontales représentées en traits mixtes, qui correspondent respectivement aux températures T1 et T2 évoquées ci-dessus. On note par ailleurs 11 à 16 les lignes pointillées correspondant à l'évolution de la concentration en B dans chaque branche B1 (l) à B6 (1) . On notera que ces lignes sont légèrement obliques, dans la mesure où la concentration en B augmente vers l'extrémité aval de ces branches, ce qui s'accompagne d'une diminution de la température. Par ailleurs, grâce à un moyen d'analyse approprié, qui est par exemple la spectroscopie Raman confocale, la microscopie optique entre analyseurs et polariseurs croisés, la diffusion dynamique de lumière ou les Rayons X, il est possible de détecter l'apparition de cristaux de B au niveau de chaque branche, lorsque la température diminue. De la sorte, on obtient différents points de la courbe, notés cri à cr6, correspondant à l'apparition de ces cristaux. Ceci permet alors d'accéder à la courbe de cristallisation de B dans A. On notera qu'il est avantageux que la source chaude 250 soit disposée en amont du réseau microfluidique. En effet, ceci permet d'éviter la formation de cristaux dans cette zone amont, qui seraient de nature à obstruer l'écoulement dans les microcanaux. A titre de variante non représentée, on peut supposer que la concentration en B est constante, au sein de chaque branche B1(1) à B6(1). Dans ces conditions, les lignes 11 à 16, tracees sur le graphe de la figure 9, ne s'étendent plus de manière oblique mais de façon verticale. Il est possible d'utiliser le dispositif de la figure 12, afin d'obtenir des paramètres différents de la courbe de solubilité de la figure 13. Ainsi, ce dispositif permet d'accéder notamment à un diagramme de phases entre les deux réactifs A et B, qui est reproduit sur la figure 14. On retrouve en abscisses la concentration en B, ainsi que la température T en ordonnées. Comme sur la figure 13, on a porté les valeurs de température Ti et T2, ainsi que les lignes obliques 11 à 16, relatives à l'évolution de la composition en B dans chaque branche B1(1) à B6(1). Dans ces conditions il s'agit de détecter, par tout moyen approprié, l'apparition de phases différentes, telles que des arrangements spatiaux (phases micellaires, phases lamellaires, cubiques, hexagonales ou analogues) de systèmes de tensioactifs, polymériques, colloïdaux ou autres. Il est alors possible de tracer les différentes parties du diagramme de phases de cette figure 14. Il convient de souligner que, selon l'invention, il est possible d'appliquer un gradient pour des conditions opératoires, qui sont différentes de la température. On citera notamment, de façon non limitative, l'humidité, la pression ou encore la tension électrique. Par ailleurs, les différents exemples explicités ci-dessus font intervenir uniquement deux réactifs. Il doit cependant être entendu que l'invention trouve son application à un nombre supérieur de réactifs, en particulier égal à trois ou quatre. En outre, ces différents exemples font appel à des entités dispersées, à savoir des bulles ou des gouttes, dont la composition est mesurée dans les différentes branches dérivées. Cependant, à titre de variante, il est à souligner qu'il est possible, conformément à l'invention, de faire s'écouler un flux continu dans ces branches dérivées, afin d'en analyser la composition. On conçoit que ce mode de réalisation ne fait en particulier pas intervenir le microcanal 24, permettant l'amenée de la phase porteuse. L'invention permet de réaliser les objectifs précédemment mentionnés. Il convient tout d'abord de souligner qu'il est du mérite de la Demanderesse, d'avoir relevé que l'agencement proposé par ISMAGILOV et al est peu satisfaisant, dans la mesure où il n'autorise pas un temps de séjour suffisant des réactifs. En effet, dans ISMAGILOV et al, le temps de séjour est limité par la longueur du microcanal où s'écoulent les réactifs, dont on rappellera qu'il ne comporte aucune dérivation. Dans ces conditions, sauf à faire appel à un dispositif dont l'encombrement est déraisonnable, ce temps de séjour est relativement peu important, de sorte que l'étude correspondante des réactions s'avère incomplète. En revanche, grâce à l'invention, le temps de séjour des réactifs est particulièrement élevé, sans cependant augmenter de façon inacceptable l'encombrement du dispositif. A cet égard, la présence des différentes dérivations est tout particulièrement avantageuse, puisqu'elle permet d'augmenter de façon substantielle ce temps de séjour, sans pour autant nécessiter de grandes longueurs de microcanaux. On soulignera que, conformément à l'invention, la structure des branches dérivées est telle que le temps d'écoulement le plus long, que l'on trouve dans le dispositif, augmente plus rapidement que de manière linéaire avec la longueur totale de ces branches, à section et débit d'entrée constants. Ainsi, dans les différents exemples décrits et représentés, ce temps de séjour varie de façon exponentielle par rapport à la longueur totale des branches dérivées. Le caractère dissymétrique du dispositif de l'invention présente des avantages spécifiques. En effet, il fait appel à un nombre restreint de microcanaux, ce qui permet d'en réduire l'encombrement global, sans cependant restreindre les possibilités offertes par ce dispositif. Par ailleurs, grâce à cet agencement, il est possible de récupérer aux sorties successives SI à S6 des mélanges réactionnels dont les compositions sont différentes, étant donné que leurs temps de séjour ne sont pas identiques. Faire appel à des moyens d'analyse optique, par exemple de type Raman, infrarouge ou encore à fluorescence, est également avantageux. En effet, ceci permet d'éviter une instrumentation trop lourde de l'ensemble du dispositif. Un exemple de réalisation de l'invention va être décrit ci-après, à titre purement indicatif. On utilise le dispositif décrit en référence aux figures 1 et 2. On admet deux solutions aqueuses de K4Feri (CN) 6 et de K3Fe111 (CN) 6 à des débits respectifs de 100 microlitres/heure et 100 microlitres/heure. Ces deux fluides sont susceptibles d'interdiffuser l'un dans l'autre lorsqu'ils se rencontrent. Par ailleurs, on admet une phase porteuse qui est l'huile de, silicone, à un débit de 200 microlitres/heure. Dans ces conditions, il se forme une succession de gouttes, dont chacune est composée initialement de 50 % en volume de K4Fe11(CN)6, ainsi que de 50 en volume de K3Fe111 (CN) 6. On mesure par spectographie RAMAN l'état de mélange d'une goutte à différents temps dans le canal. Ces mesures ont été effectuées dans la section 36 de la figure 1 ainsi qu'aux sorties B1 (1) à B1(6) de la figure 2. Le mélange est déterminé par la mesure des concentrations en K4Fe11(CN)6 et k3Fe111(CN)6 à différentes positions dans le canal. La mesure RAMAN est très bien résolue spatialement, ce qui permet de positionner le faisceau dans une région de 5 micromètres carrés dans le canal. Les valeurs des rapports de concentration de K4Fe11(CN)6 par rapport à K3Fe111(CN)6 à trois positions successives du canal 36 sont: K4FeI1(CN) 6/K3Fe111(CN)6 = 7 K4Fe11 (CN) 6/K3FeIII (CN) 6 = 1.6 K4Feii (CN) 6/K3FeIjI (CN) 6 = 1 On démontre par cette expérience que le mélange à l'intérieur de la goutte est rapidement fait lorsqu'une goutte est forcée à s'écouler dans un système coudé. La méthode de détection RAMAN permet d'accéder à des renseignements relatifs à la mobilité, à la diffusion ainsi qu'aux mélanges d'espèces moléculaires à l'intérieur de microgouttes. Ces gouttes sont produites à des cadences du kilohertz et se déplacent à des vitesses de l'ordre du centimètre/seconde. On suppose que le temps de séjour t1 de chaque goutte, au niveau de la sortie S1r est de 1 seconde. Dans ces conditions, les temps de séjour respectifs dans les autres sorties S2 à S6 sont: t2: 2.5 secondes t3: 5.5 secondes t4: 11.5 secondes t5: 23.5 secondes t6: 47.5 secondes On mesure, par spectographie RAMAN, les différents rapports de concentration de K4Feii(CN)6 par rapport à K3Feiii (CN) 6 qui sont notées R1 à R6. les valeurs de ces rapports de concentration sont les suivants: R1: 1 R2: 1 R3: 1 R4. 1 R5: 1 R6. 1 La goutte mélangée dans la région coudée 36 du dispositif microfluidique, reste mélangée tout au long du chemin. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'écoulement microfluidique permettant de déterminer des paramètres d'une transformation physique et/ou chimique, comprenant un corps (2), au moins un microcanal (36) d'écoulement d'un mélange (G; T') d'au moins deux composants, ménagé dans ce corps (2), le ou chaque microcanal d'écoulement (36) débouchant dans au moins une dérivation (D1D6; D'1-D'6; D"I-D"n; d1-dn; d'1-d'n), permettant de créer une arborescence comprenant plusieurs branches dérivées (B1-B6; B'1-B'6; ; b1bn; b'1-b'n), ladite arborescence étant dissymétrique. 2. Dispositif d'écoulement selon la revendication 1, caractérisé en ce que, au voisinage d'au moins une dérivation (dl), il est prévu une branche de liaison (BL) reliant les deux branches dérivées (b1(1), b1(2)) s'étendant à partir de ladite dérivation. 3. Dispositif d'écoulement selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (4, 6, 24; 4', 6' ; 24') de création d'entités dispersées (G; T'), dont chacune est formée dudit mélange desdits au moins deux composants. 4. Dispositif d'écoulement selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les moyens de création des entités dispersées comprennent au moins deux premiers microcanaux (4, 6; 4', 6') d'amenée desdits au moins deux composants, ainsi qu'un microcanal (24; 24') d'amenée d'un fluide non miscible avec ces composants et/ou avec leur mélange, qui est mis en communication avec lesdits au moins deux premiers microcanaux. 5. Dispositif d'écoulement selon la revendication 2, prise en combinaison avec la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que les moyens de création des entités dispersées sont propres à générer une succession de gouttes (G) séparées par des tronçons (T) d'une phase porteuse, alors que la ou chaque branche de liaison (BL) présente des dimensions transversales telles qu'elles permettent le passage de la phase porteuse dans cette branche de liaison, mais empêche le passage des gouttes (G) dans cette branche de liaison. 6. Dispositif d'écoulement selon la revendication 5, caractérisé en ce que la branche de liaison (BL) possède deux portions d'extrémité (BL1, BL2) de section transversale réduite, ainsi qu'une portion médiane (BL3) dont la section transversale est nettement supérieure à celle desdites portions d'extrémité. 7. Utilisation du dispositif conforme à l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle on fait s'écouler ledit mélange (G; T') desdits au moins deux composants dans le microcanal d'écoulement (36) et on analyse (par 240) ledit mélange, dans au moins une branche dérivée (B1-B6). 8. Utilisation selon la revendication 7, du dispositif conforme à l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisée en ce qu'on fait s'écouler ledit mélange sous forme d'une succession desdites entités dispersées (G; T ') . 9. Utilisation selon la revendication 8, du dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisée en ce qu'on fait s'écouler une succession de gouttes (G) et de tronçons (T) d'une phase porteuse au voisinage de ladite dérivation (dl) et de la branche de liaison (BL), la distance (L) entre la dérivation (dl) et la branche de liaison (BL), la longueur (1g) d'une goutte (G), et la longueur (lt) dudit tronçon (T) de phase porteuse étant tels que: (lg+lt) /2f_L51g+lt.