FR 2894737 A1 20070615 FR 0512629 A 20051213 La présente invention concerne un simulateur d'un bruit de phase, un banc de test et un procédé de simulation correspondant. Plus particulièrement, l'invention concerne un simulateur de bruit de phase comprenant au moins un premier générateur de bruit de phase et des moyens de variation de la densité de puissance de ce bruit de phase, le ou chaque premier générateur de bruit de phase comprenant : - au moins un générateur de référence adapté pour générer un signal de référence à une fréquence fixée et contenant un bruit de phase propre ; et - une boucle à verrouillage de phase asservie au bruit de phase propre du signal de référence et apte à produire un signal local, la boucle comportant un oscillateur local commandé en tension, un diviseur de fréquence de rang variable et un comparateur de phase. Dans un réseau de communication, un convertisseur disposé dans une station de base transpose un signal à transmettre de la bande de base à la bande de transmission montante vers le satellite. Au niveau du satellite, ce signal est amplifié, transposé par un autre convertisseur dans une bande de fréquence moins élevée et est transmis à un récepteur disposé sur la terre. Enfin, le signal réceptionné par le récepteur est transposé par un dernier convertisseur dans la fréquence utilisée par le récepteur. Toutefois, à chaque transposition, chaque convertisseur introduit dans le signal à transmettre un bruit de phase. Or, les bruits de phase induits par chaque convertisseur s'additionnent de sorte que, lorsque le signal est modulé en phase, ces bruits de phase génèrent des erreurs lors du décodage du signal d'origine. Or, la densité spectrale de puissance de bruit de phase est un paramètre d'intérêt ayant un impact fort sur la qualité de la liaison, lorsque la modulation de phase à faible encombrement spectral est 'utilisée. En général, un niveau maximum de bruit de phase est préconisé par des normes internationales comme la norme INTELSAT IESS 308-309. Ces normes définissent une mesure du bruit de phase permettant une restitution correcte du signal d'origine. Cette mesure du bruit de phase, usuellement appelée gabarit de bruit de phase, est généralement représentée par un graphe reportant la densité de bruit de phase en décibel par hertz en fonction de la distance à la porteuse en hertz représentée selon une échelle logarithmique. Les spécifications du ou des oscillateurs locaux utilisés dans les différentes conversions de fréquence d'une charge utile de télécommunication sont déterminées à partir de ses normes internationales. Toutefois, ces normes définissent uniquement quelques niveaux élémentaires de bruit de phase et ne tiennent donc pas compte des spécificités de chaque application. Ainsi, les gabarits établis par ces normes ne sont pas adaptés à certaines applications pour lesquelles leur emploi engendre une surqualité non nécessaire et très coûteuse particulièrement dans le choix de l'oscillateur local utilisé dans les convertisseurs. Pour ces applications spécifiques, il est utile de définir d'autres gabarits qui seront utilisés par les fabricants de charge utile pour déterminer l'oscillateur local adapté à l'application spécifique recherchée telle que cet oscillateur ne présente pas de surqualité ni de surcoût non nécessaire pour cette application spécifique. Pour définir ces gabarits, il est nécessaire de disposer d'un simulateur de bruit de phase utilisé de manière expérimentale, entre autre, dans un banc de test d'équipement pour produire des bruits de phase variables permettant de définir différents gabarits caractéristiques des bruits de phase obtenus par des oscillateurs locaux donnés. Des solutions faisant appel à des techniques numériques pour générer ces gabarits de bruit de phase, sont connues. Toutefois, la représentativité des bruits de phase ainsi obtenus est discutable. Le but de la présente invention est de générer un simulateur alternatif, 25 propre à produire un bruit de phase plus réaliste. A cet effet, l'invention a pour objet un simulateur du type précité, caractérisé en ce que le ou chaque générateur de référence est un générateur analogique et en ce que les moyens de variation de la densité de puissance du bruit de phase comprennent des moyens propres à modifier la fréquence du 30 signal de référence et le rang du diviseur. Suivant des modes particuliers de réalisation, le simulateur comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : -lesdits moyens sont aptes à modifier la fréquence du signal de référence et le rang du diviseur de façon inversement proportionnelle ; - les moyens de variation de la densité de puissance du bruit de phase comportent au moins un générateur de référence supplémentaire présentant un bruit de phase différent du bruit de phase du générateur de référence et des moyens de commutation propres à connecter ledit comparateur à l'un parmi ledit générateur de référence et ledit ou chaque générateur de référence supplémentaire ; - les moyens de variation de la densité de puissance du bruit de phase comportent plusieurs filtres de bande présentant chacun des fréquences de coupure différentes et des moyens de commutation propres à connecter le comparateur d'une part, à l'oscillateur local et d'autre part, à un filtre de bande sélectionné parmi lesdits filtres de bande ; -les moyens de variation de la densité de puissance du bruit de phase comportent un second générateur de bruit de phase et des moyens de commutation propres à connecter le ou chaque premier générateur de bruit de 15 phase audit ou à chaque second générateur de bruit de phase ; et -il comprend des moyens de réception d'un signal d'entrée, des moyens de mélange du signal local au signal d'entrée pour produire un signal de sortie et des moyens d'émission du signal de sortie, L'invention a également pour objet un banc de test comportant des 20 moyens d'émission d'un signal modulé en phase, des moyens de conversion de la fréquence de ce signal et des moyens de réception de ce signal, lesdits moyens de conversion comprennent au moins un simulateur selon l'une quelconque des caractéristiques mentionnées ci-dessus et le banc comporte au moins un analyseur de spectre apte à créer des gabarits de bruit de phase 25 définissant le bruit de phase produit par ledit simulateur. L'invention a également pour objet un procédé de simulation d'un bruit de phase, ladite simulation étant obtenue à partir d'au moins un premier générateur de bruit de phase et des moyens de variation de la densité de puissance de ce bruit de phase, le ou chaque premier générateur de bruit de 30 phase comprenant au moins un générateur de référence adapté pour générer un signal de référence à une fréquence fixée et contenant un bruit de phase et une boucle à verrouillage de phase asservie au bruit de phase du signal de référence et propre à produire un signal local, la boucle comportant un oscillateur local commandé en tension, un diviseur de fréquence de rang variable et un comparateur de phase, le procédé comportant les étapes suivantes: - production du signal de référence de manière analogique ; et - modification de la densité de puissance du bruit de phase par variation du rang du diviseur et de la fréquence du ou de chaque générateur de référence. En variante, le procédé comporte une étape de commutation du comparateur à l'un parmi ledit ou chaque générateur de référence et au moins un générateur de référence supplémentaire présentant un bruit de phase différent du bruit de phase du ou de chaque générateur de référence. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins, sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique d'un premier mode de réalisation du simulateur selon l'invention ; - la figure 2 est une vue schématique d'un filtre utilisé dans le premier mode de réalisation du simulateur selon l'invention - la figure 3 est un graphe représentant un gabarit caractérisant le bruit de phase produit par le premier mode de réalisation du simulateur selon l'invention ; - la figure 4 est une vue schématique d'un deuxième mode de réalisation du simulateur selon l'invention ; - la figure 5 est une vue schématique d'un banc de test comprenant deux simulateurs selon la figure 4 ; - les figures 6 à 8 sont des graphes représentant schématiquement des gabarits caractérisant le bruit de phase produit par le banc de test illustré sur la figure 5 ; et - la figure 9 est un diagramme illustrant le procédé selon l'invention. Le simulateur 10, selon l'invention, est illustré schématiquement sur la figure 1. Tout comme les convertisseurs de fréquence utilisés dans les stations de base, les satellites ou les récepteurs, ce simulateur 10 est apte à convertir la fréquence d'un signal d'entrée Xe et à générer intrinsèquement et simultanément un bruit de phase (D. A cet effet, le simulateur 10 comporte une entrée 11 propre à recevoir le signal d'entrée Xe, une sortie 12 propre à recueillir le signal d'entrée traité xs par le simulateur 10, un mélangeur 18 et des moyens de conversion et de génération qui seront appelés ci-dessous pour des raisons de simplification, générateur de bruit de phase 13. Le signal d'entrée Xe est un signal d'occupation spectrale quelconque mais qui pour les cas qui nous intéressent est modulé en phase. Il présente une phase 0 qui contient l'information à transmettre et une porteuse à une fréquence 1e, par exemple égale à 100 MHz. Le générateur 13 est constitué essentiellement par un générateur de référence 14 et une boucle à verrouillage de phase 16. Le générateur de référence 14 est un générateur de fréquence fonctionnant dans une gamme de fréquences comprise entre quelques kHz et quelques centaines de MHz de façon continue (synthétiseur) ou discrète à une seule fréquence (oscillateur à quartz). Dans le mode de réalisation décrit, le générateur de référence 14 est un oscillateur à quartz analogique propre à produire un signal de référence xr non modulé en phase mais contenant un bruit de phase cp et présentant une fréquence de référence [Jr stable par exemple égale à 20 MHz. La fréquence du générateur de référence 14 est propre à varier sur une plage de fréquence notée La boucle 16 est représentative d'une boucle à verrouillage de phase. Elle comporte un oscillateur local 20, un diviseur de fréquence 22 et un comparateur 24 raccordés l'un à l'autre pour former une boucle d'asservissement de la phase de l'oscillateur local 20 au bruit de phase cp du générateur 14. Le mélangeur 18 représenté sur la figure 1, est raccordé en entrée à la boucle 16, pour recevoir le signal local x, et à l'entrée 11, pour recevoir le signal d'entrée xe. Il est apte à mélanger le signal d'entrée Xe au signal local xi pour convertir la fréquence Ne du signal d'entrée. Le mélangeur 18 est raccordé en sortie à la sortie 12 de recueil du signal traité xs par le simulateur 10 pour lui transmettre ce signal. Le signal traité xs issu du mélangeur 18 comporte le signal d'intérêt, la phase 0 contenant l'information à transmettre et le bruit de phase ç o. L'oscillateur local 20 est un Oscillateur Contrôlé en Tension. Il est apte à générer un signal non modulé, appelé ci-après signal local x,. Ce signal local x, présente une fréquence p,, par exemple égale à 2400 MHz, et un bruit de phase yr rendu négligeable par le filtre de boucle 25 dans la bande boucle . L'oscillateur local 20 est raccordé en entrée au comparateur 24 pour recevoir une tension d'erreur proportionnelle à la différence de fréquence entre les deux voies. L'oscillateur local 20 est raccordé en sortie d'une part, au diviseur 22 et d'autre part, au mélangeur 18 pour leur envoyer le signal local xi. Le diviseur de fréquence 22 est apte à diviser la fréquence p, du signal local x, par un rang de division N ajusté de manière à ce que cette fréquence p, soit égale à la fréquence de référence pr du signal de référence xr. Dans l'exemple considéré ci-dessus, le rang N est égal à 140. Le comparateur 24 est raccordé en entrée au diviseur 22, pour recevoir le signal local xi à la fréquence de référence pr et au générateur de référence 14, pour recevoir le signal de référence xr. Il est propre à comparer la phase des signaux x, et xr et à commander en tension l'oscillateur local 20, pour que le bruit de phase yf de cet oscillateur 20 soit égal au bruit de phase cp du signal de référence xr. Comme l'oscillateur local 20 est commandé en tension par le comparateur 24, il est adapté pour générer un signal local x, présentant, après une période de transition, un bruit de phase N çP égal au bruit de phase cp produit par le générateur 14 et multiplié par le rang N du diviseur 22. La boucle 16 comporte en outre un filtre de bande 25 connecté en série à l'oscillateur local 20 et au comparateur 24 pour filtrer le signal issu de la comparaison des voies entrantes. Le filtre de bande 25 illustré sur la figure 2, est propre à être utilisé dans le générateur 13. Ce filtre est un filtre du troisième ordre, comprenant un amplificateur opérationnel 26 raccordé en entrée au comparateur 24 et en sortie à l'oscillateur local 20. Ce filtre comprend une capacité 27 et un dipôle formé par une capacité 28 et une résistance 29 connectée en parallèle. La capacité 27 et le dipôle 28, 29 sont connectés en série entre l'entrée inverseuse de l'amplificateur 26 et la sortie de cet amplificateur. Les valeurs des capacités 27 et 28 et de la résistance 29 sont choisies en fonction des fréquences de coupure pc recherchées. Dans le cadre de l'invention, le simulateur 10 comporte des moyens de variation de la densité de puissance du bruit de phase rP généré par le générateur 13. Ces moyens comprennent une unité de pilotage 31 adaptée pour faire varier la fréquence pr du signal de référence x1 et le rang N du diviseur 22 de façon inversement proportionnelle pour que la fréquence pi du signal local xi reste constante. Un exemple de dégradation du bruit de phase de 41 décibels commandé par l'unité de pilotage 31, est illustré sur le graphe de la figure 3. Ce graphe reporte en ordonnée la densité de puissance du bruit de phase en décibel par Hertz et en abscisse la distance à la porteuse, c'est-à-dire, la variation de la fréquence du signal par rapport à la fréquence de la porteuse. Ce graphe comprend trois gabarits de bruit de phase. Le gabarit 32 est mesuré à la sortie du générateur de référence 14, lorsque la fréquence de référence est égale à 20 MHz. Le gabarit 34 est mesuré à la sortie 12 du simulateur 10 lorsque le rang N est égal à 120 et la fréquence de référence est égale à 20 MHz. Un tel gabarit 34 pourrait également être obtenu avec le rang N du diviseur et la fréquence de référence égaux à 60 et 40 MHz, respectivement. Le gabarit 36 est un gabarit théorique du bruit de phase généré par un convertisseur utilisé dans les stations de base et les satellites et comprenant un oscillateur local générant un signal à une fréquence de 2400 MHz. Par action sur le rang N et sur la fréquence de référence pr, l'unité de pilotage 31 est apte à faire varier la densité de puissance de bruit de phase, quelle que soit la distance à la porteuse, c'est-à-dire quelle que soit la variation de la fréquence du signal par rapport à la fréquence théorique de la porteuse. Autrement dit, l'unité de pilotage 31 est adaptée pour déplacer globalement l'ensemble du profil de courbe du gabarit 32 selon une direction parallèle à l'axe des ordonnées pour obtenir le gabarit 34. Le facteur de dégradation du bruit de phase cp obtenu par l'action de l'unité de pilotage 31 est égal à 20 log (). Dans l'exemple représenté sur la Pr figure 3, il est donc égal à 41 décibels. Théoriquement, la loi d'évolution de la densité unilatérale de bruit de 5 phase s,(s) du simulateur 10 est approchée par l'équation suivante : 2 Sç0(s) = 1 + K(s) Soct (s) + N [Sr(s)+Scomp(s)] (1) 2 K(s) KäKgK,H(s) sN 10 dans laquelle : - sw(s) est la densité unilatérale de bruit de phase en sortie du simulateur 10 ; - K, est la sensibilité du comparateur à caractéristique sinusoïdale en 15 volt par radian; - Kä est la sensibilité de l'oscillateur local libre 20 en Hertz par volt ; - Kg est le gain éventuel du filtre 26 ; - N est le rang du diviseur ; - H(S) est la fonction de transfert du filtre 26 ; 20 - Sr est la densité spectrale unilatérale de bruit de phase du générateur de référence 14 ; - Soct est la densité spectrale unilatérale du bruit de phase de l'oscillateur local libre 20 ; et - Scomp est la densité spectrale unilatérale de bruit de phase du 25 mélangeur 24 utilisé comme comparateur de phase. Dans le cas général des oscillateurs locaux hyperfréquence où le rang de division N est grand (de 10 à 1000) dans la bande de boucle et dans le domaine fréquentiel, l'équation (1) peut être réduite à : 30 L~(f)=20*log(N)+LLr(f)+(f)j (2) avec p, = Npr (3) dans laquelle : - LÇ,est la densité spectrale du bruit de phase du signal de sortie du simulateur 10 ; - Lr est la densité spectrale du bruit de phase du signal de référence x, ; Lcomp est la densité spectrale du bruit de phase du mélangeur 24 utilisé comme comparateur de phase ; - p, est la fréquence du signal local x, ; - N est le rang du diviseur ; et - pr est la fréquence de référence de l'oscillateur de référence 14. La densité spectrale de bruit de phase 4 du signal de sortie xs du simulateur 10 peut alors varier : - soit par variation du rang N du diviseur 22 et en respectant l'équation (3), tout en maintenant constante à la fois la densité spectrale de bruit de phase Lr(f) du signal de référence xr et la densité spectrale de bruit de phase Lcomp (f) du signal du mélangeur 24 ; - soit par utilisation de plusieurs générateurs de référence 14, 42 présentant des formes de gabarit de bruit de phase spécifiques et différentes. Généralement, la densité spectrale de bruit de phase Lr(f) du signal de référence xr et la densité spectrale de bruit de phase Lcomp (f) du signal du mélangeur 24 sont constantes ou très peu variables pour tout synthétiseur de fréquence standard et pour tout comparateur sur les plages de fréquence de référence opr . Un simulateur 10 selon un second mode de réalisation de l'invention est illustré schématiquement sur la figure 4. Les éléments de cette figure identiques aux éléments représentés sur la figure 1 ont été identifiés par les mêmes références et ne seront pas décrits à nouveau. Selon ce second mode de réalisation, le simulateur 10 comprend des moyens de variation de la densité de puissance de bruit de phase supplémentaires constitués par un interrupteur 38 et un générateur de référence supplémentaire 42, structurellement et fonctionnellement similaire au générateur 9 14. L'interrupteur 38 est connecté au comparateur 24 et est propre à se déplacer entre un contact A raccordé au générateur 14 et un contact B raccordé au générateur 42. Les générateurs 14 et 42 présentent chacun un bruit de phase spécifique caractérisé par un gabarit de bruit de phase particulier ayant un certain profil et un certain niveau global de puissance de bruit de phase. L'unité de pilotage 31 est adaptée pour commander le déplacement de l'interrupteur 38 entre les contacts A et B pour connecter le comparateur 24 avec l'un parmi le générateur 14 et le générateur 42. Comme les bruits de phase des générateurs 14 et 42 sont différents les uns des autres, le bruit de phase cp du signal local x, et, par conséquent, le bruit de phase cp du signal traité xs est modifié par le raccord à l'un ou l'autre des générateurs 14 et 42. Les moyens de variation de la densité de puissance de bruit de phase comprennent en outre deux interrupteurs 44, 46 et deux filtres 48, 50. Les interrupteurs 44 et 46 sont raccordés respectivement à l'oscillateur local 20 et au comparateur 24. Sous la commande de l'unité de pilotage 31, ils sont propres à se déplacer entre les contacts C et D pour connecter l'oscillateur 20 et le comparateur 24 soit au filtre 48 ou au filtre 50 pour modifier le profil du gabarit de bruit de phase généré par le simulateur 10. Les filtres 48, 50 sont des filtres passe-bas de même type que le filtre 25 représenté sur la figure 2. Ils présentent chacun des fréquences de coupure p, différentes au-delà desquelles la densité de puissance du bruit de phaseLq,du simulateur est atténuée. Par action sur les interrupteurs 38 ou 44 et 46, l'unité de pilotage 31 est propre à modifier la densité de puissance du bruit de phase 4 en fonction de la distance à la porteuse autrement dit, à modifier selon l'axe des abscisses, le profil de la courbe du gabarit représentatif de ce bruit de phase. La figure 5 représente schématiquement un banc de test 50 sur lequel un simulateur 10 selon un troisième mode de l'invention, a été monté. Ce banc de test 50 comprend d'une part, un émetteur 52 connecté à l'entrée 11 du simulateur 10 pour lui transmettre un signal Xe modulé en phase et d'autre part, un récepteur 54 connecté à la sortie 13 du simulateur 10 pour réceptionner le signal traité xs par le simulateur 10. Ce banc de test 50 comprend en outre un analyseur de spectre 56 raccordé à la sortie du simulateur 10 par l'intermédiaire d'un coupleur 58 et propre à analyser les bruits de phase générés par le simulateur 10 et à créer des gabarits de bruit de phase représentatifs de ceux-ci. Le simulateur 10 selon ce troisième mode de réalisation comprend un premier générateur de bruit de phase 60, un premier filtre 62 et des moyens de variation de la densité de puissance du bruit de phase produit par le simulateur 10. Le premier générateur 60 est adapté pour générer un signal x11. II est raccordé en entrée à l'émetteur 52 par l'intermédiaire d'un mélangeur 18 pour convertir la fréquence pe du signal émis par l'émetteur 52 et pour ajouter à ce signal un bruit de phase G,i variable en fonction d'une part du rang Ni du diviseur 22 utilisé dans le générateur 60 et de la fréquence psi de l'un des oscillateurs de référence 14 ou 42 utilisé dans le générateur 60, et d'autre part de la fréquence de coupure psi de l'un des filtres 48 ou 50 utilisé dans le générateur 60. La densité spectrale LAI (f) de bruit de phase du signal xii produit par ce générateur 60 a été représentée schématiquement sur la figure 6. La fréquence de coupure psi est variable en fonction du choix d'utilisation de l'un des filtres 48 et 50. Le premier filtre 62 est raccordé à la sortie du générateur 60 pour éliminer les produits harmoniques issus du mélangeur 18, c'est-à-dire les multiples de la fréquence pli du signal x11 et de la fréquence Pe du signal d'entrée Xe. Les moyens de variation comportent deux dipôles EF et GH et deux 25 interrupteurs 64 et 66 de connexion à l'un ou l'autre de ces dipôles. Le dipôle GH est formé par une section de ligne de transmission 68 terminée à chaque extrémité par un contact G et H. Le dipôle EF est constitué par un second générateur de bruit de phase 70 connecté en série à un second filtre 72 et borné à chacune de ces extrémités 30 libres par un contact E et F. Les générateurs 60 et 70 sont structurellement similaires et fonctionnent de la même manière que les générateurs 13 et 37, représentés sur les figures 1 et 2. Le second générateur 70 est raccordé en entrée au contact E et en sortie au filtre 72, par l'intermédiaire d'un mélangeur 18. Tout comme le générateur 60, il est propre à convertir la fréquence du signal qu'il reçoit en entrée et à y ajouter un bruit de phase yo2 variable en fonction d'une part du rang N2 du diviseur 22 utilisé dans le générateur 70 et de la fréquence Pr2 de l'un des oscillateurs de référence 14 ou 42 utilisé dans le générateur 70, et d'autre part de la fréquence de coupure Pc2 de l'un des filtres 48 ou 50 utilisé dans le générateur 70. La densité spectrale Lx12 (f) de bruit de phase produit par le générateur 70 est représentée schématiquement sur la figure 7. La fréquence de coupure Nc2 est variable en fonction du choix d'utilisation de l'un des filtres 48 et 50. Le second filtre 72 est raccordé d'une part, au second générateur 70 et d'autre part, au contact F. Tout comme le filtre 62, il est propre à éliminer les produits harmoniques du mélangeur 18, c'est-à-dire les multiples de la fréquence p12 du signal de sortie du générateur 70 et de la fréquence pe du signal d'entrée Xe. Les interrupteurs 64 et 66 sont raccordés entre la sortie du filtre 62 et la sortie 13 du simulateur 10. Ils sont propres à être commandés par l'unité de pilotage 31 pour raccorder le filtre 62 soit au récepteur 54 par connexion des interrupteurs 64 et 66 aux contacts G et H respectivement, soit au générateur 70 et au filtre 72 par connexion des interrupteurs 64 et 66 aux contacts E et F, respectivement. Lorsque les interrupteurs 64 et 66 sont connectés aux contacts G et H, le simulateur 10 est apte à générer un bruit de phase caractéristique du bruit de phase Lx,2(f) produit par le générateur 60 et caractérisé par le gabarit illustré sur la figure 6. Lorsque les interrupteurs 64 et 66 sont connectés aux contacts E et F, le simulateur 10 génère un bruit de phase caractéristique du bruit de phase Lx11(f) généré par le générateur 60 additionné du bruit de phase Lx12(f) produit par le générateur 70. Une mesure du gabarit de ce bruit de phase total L9 a été représentée sur la figure 8. Ce gabarit résulte de l'addition des densités de puissance des bruits de phase des générateurs illustrées sur les figures 6 et 7. Par action sur les interrupteurs 64 et 66, l'unité de pilotage 31 est propre à modifier la densité de puissance du bruit de phase L, en fonction de la distance à la porteuse autrement dit, à modifier le profil de la courbe du gabarit selon l'axe des abscisses. Par action sur le rang du diviseur Ni ou N2 et sur la fréquence de référence po ou pr2, l'unité de pilotage 31 est propre à modifier la densité de puissance de bruit de phase Lq,quelle que soit la distance à la porteuse. Par action sur les interrupteurs 46 et 44, l'unité de pilotage 31 est propre à modifier la densité de puissance du bruit de phase LÇ,, en fonction de la distance à la porteuse, autrement dit à modifier les fréquences de coupures po et Pc2 des filtres 48 et 50. En variante, les oscillateurs locaux 20 des générateurs 60 et 70 sont propres à générer les mêmes fréquences pl1=p12 de sorte que le simulateur 10 conserve une fréquence de fonctionnement constante entre son entrée et sa sortie tout en générant une variation du niveau de bruit de phase. En effet, le signal à la sortie du filtre 62 présente une fréquence égale à pe pli. A la sortie du filtre 72, le signal comprend une fréquence égale à pe pli p12. Lorsque la fréquence pli est égale à la fréquence p12, le signal xs en sortie du simulateur 10 présente une fréquence Pe égale à la fréquence ps. Les moyens de variation du bruit de phase des trois modes de réalisation du simulateur 10 peuvent être combinés dans un unique simulateur. Le procédé de simulation d'une conversion de fréquence selon l'invention est apte à modifier la densité de puissance du bruit de phase générée par cette conversion. Il est illustré schématiquement sur la figure 9. Ce procédé est établi à l'aide du simulateur 10 illustré sur la figure 5. Au cours d'une étape 100, le générateur de référence 14 produit de manière analogique un signal de référence xr. Ce signal xr est transmis au comparateur 24. Au cours d'une étape 102, l'oscillateur local 20 génère unsignal local x, qui est transmis au diviseur de fréquence 22. Le diviseur 22 divise la fréquence du signal local de sorte que celle-ci soit égale à la fréquence du signal de référence xr. Au cours d'une étape 104, le comparateur 24 compare le bruit de phase du signal de référence xr au bruit de phase du signal local xi et commande en tension l'oscillateur local 20, de sorte que le bruit de phase du signal local soit égal au bruit de phase du signal de référence. Au cours d'une étape 106, le simulateur 10 réceptionne un signal d'entrée xe. Au cours d'une étape 108, le mélangeur 18 mélange le signal d'entrée xe au signal local x, généré par la boucle 16 et le générateur de référence 14. Au cours d'une étape 110 comprenant les étapes 112 à 118, l'unité de pilotage 31 modifie le bruit de phase généré par le simulateur 10, pour créer un gabarit de bruit de phase à l'aide de l'analyseur de spectre 56. En particulier, au cours de l'étape 112, l'unité de pilotage 31 fait varier la fréquence de référence pr émise par le générateur 14, ainsi que le rang N du diviseur 22, de manière à ce que le produit de ce rang N et de la fréquence de référence pr est constant. Au cours d'une étape 114, l'unité de pilotage 31 commande l'interrupteur 38 de manière à ce que le comparateur 24 soit connecté au générateur 42. Le générateur 42 génère un signal de référence présentant la même fréquence de référence que le signal généré par le générateur 14, mais contenant un bruit de phase différent et en particulier une variation de la densité de puissance de bruit de phase en fonction de la distance à la porteuse différente de la variation générée par le générateur 14. Au cours d'une étape 116, l'unité de pilotage 31 commande le déplacement des interrupteurs 44 et 46, afin de modifier la fréquence de coupure du bruit de phase généré par la boucle 16. Au cours d'une étape 118, l'unité de pilotage 31 commande le déplacement des interrupteurs 64 et 66 de la position en contact des contacts G et H à la position en contact des contacts E et F. Le bruit de phase produit par le générateur 70 s'ajoute alors au bruit de phase produit par le générateur 60 et modifie par conséquent le profil du gabarit de bruit de phase généré par le simulateur 10. En variante, le générateur 14 est un synthétiseur ou plusieurs synthétiseurs synchronisés entre eux. En variante, le banc de test illustré sur la figure 5 comprend un nombre N de générateurs de référence 60, 70. En variante, le simulateur illustré sur la figure 4 comprend un nombre N de générateurs de référence 14, 42. REVENDICATIONS 1. Simulateur (10) de bruit de phase comprenant au moins un premier générateur (13 ; 37 ; 60) de bruit de phase (cp) et des moyens (31 ; 38, 42, 44, 46, 48, 50 ; 64, 66, 68, 70) de variation de la densité de puissance de ce bruit de phase (cf)), le ou chaque premier générateur de bruit de phase (13 ; 37 ; 60) comprenant : - au moins un générateur de référence (14) adapté pour générer un signal de référence (xr) à une fréquence fixée (Pr) et contenant un bruit de phase propre (gp) ; - une boucle à verrouillage de phase (16) asservie au bruit de phase propre (q) du signal de référence (xr) et apte à produire un signal local (x,), la boucle (16) comportant un oscillateur local (20) commandé en tension, un diviseur de fréquence (22) de rang (N) variable et un comparateur de phase (24) ; caractérisé en ce que le ou chaque générateur de référence (14) est un générateur analogique et en ce que les moyens (31 ; 38, 42, 44, 46, 48, 50 ; 64, 66, 68, 70) de variation de la densité de puissance du bruit de phase (go) comprennent des moyens (31) propres à modifier la fréquence (Ir) du signal de référence (xr) et le rang (N) du diviseur (22). 2. Simulateur (10) selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens (31) sont aptes à modifier la fréquence (Pr) du signal de référence (xr) et le rang (N) du diviseur (22) de façon inversement proportionnelle. 3. Simulateur (10) selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les moyens (31 ; 38, 42, 44, 46, 48, 50 ; 64, 66, 68, 70) de variation de la densité de puissance du bruit de phase comportent au moins un générateur de référence supplémentaire (42) présentant un bruit de phase différent du bruit de phase (cp) du générateur de référence (14) et des moyens de commutation (38) propres à connecter ledit comparateur (24) à l'un parmi ledit générateur de référence (14) et ledit ou chaque générateur de référence supplémentaire (42). 4. Simulateur (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les moyens (31 ; 38, 42, 44, 46, 48, 50 ; 64, 66, 68, 70) de variation de la densité de puissance du bruit de phase comportent plusieurs filtresde bande (48, 50) présentant chacun des fréquences de coupure différentes et des moyens de commutation (44, 46) propres à connecter le comparateur (24) d'une part, à l'oscillateur local (20) et d'autre part, à un filtre de bande (48, 50) sélectionné parmi lesdits filtres de bande (48, 50). 5. Simulateur (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens (31 ; 38, 42, 44, 46, 48, 50 ; 64, 66, 68, 70) de variation de la densité de puissance du bruit de phase comportent un second générateur (70) de bruit de phase et des moyens de commutation (64, 66) propres à connecter le ou chaque premier générateur (60) de bruit de phase audit ou à chaque second générateur (70) de bruit de phase. 6. Simulateur (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (11) de réception d'un signal d'entrée (Xe), des moyens (18) de mélange du signal local (xi) au signal d'entrée (Xe) pour produire un signal de sortie (xs) et des moyens (12) d'émission du signal de sortie (xs), 7. Banc de test (50) comportant des moyens (52) d'émission d'un signal modulé en phase, des moyens (10) de conversion de la fréquence de ce signal et des moyens (54) de réception de ce signal, caractérisé en ce que les moyens (10) de conversion comprennent au moins un simulateur (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 et en ce que le banc (50) comporte au moins un analyseur (56) de spectre apte à créer des gabarits de bruit de phase (32, 34, 36) définissant le bruit de phase produit par ledit simulateur (10). 8. Procédé de simulation d'un bruit de phase (cp), ladite simulation étant obtenue à partir d'au moins un premier générateur (13 ; 37 ; 60) de bruit de phase (cf)) et des moyens (31 ; 38, 42, 44, 46, 48, 50 ; 64, 66, 68, 70) de variation de la densité de puissance de ce bruit de phase (cp), le ou chaque premier générateur (13 ; 37 ; 60) de bruit de phase ((pi) comprenant au moins un générateur de référence (14) adapté pour générer un signal de référence (xr) à une fréquence fixée (pr) et contenant un bruit de phase (ça) et une boucle à verrouillage de phase (16) asservie au bruit de phase (q') du signal de référence (xr) et propre à produire un signal local (xi), la boucle (16) comportant un oscillateur local (20) commandé en tension, un diviseur de fréquence (22) de rang (N) variable et un comparateur de phase (24), caractérisé en ce que le procédé comporte les étapes suivantes:- production du signal de référence (xr) de manière analogique ; et - modification de la densité de puissance du bruit de phase (go) par variation du rang (N) du diviseur (22) et de la fréquence (,u,) du ou de chaque générateur de référence (14). 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de commutation du comparateur (24) à l'un parmi ledit ou chaque générateur de référence (14) et au moins un générateur de référence supplémentaire (42) présentant un bruit de phase différent du bruit de phase (cp) du ou de chaque générateur de référence (14).