FR 2889587 A1 20070209 FR 0508429 A 20050808 SPECTROGRAPHE À ONDE CONTRA-PROPAGATIVE La présente invention se rapporte au domaine de l'optique. La présente invention se rapporte plus particulièrement à un spectrographe à transformée de Fourier en optique guidée utilisant des ondes contra-propagatives. Il est connu que des ondes contra-propagatives dans un guide d'onde créent des interférences comme le montre la publication de Labeyrie et al (Labeyrie, A. and Huignard, J.P. and Loiseaux, B., Optical data storage in microfibers, Optics Letters, 23, 301-303 (1998)). L'interférogramme obtenu est fonction de la différence de chemin optique parcouru par chacune des ondes, et l'analyse de cet interférogramme permet d'obtenir des informations sur les sources lumineuses et/ou sur les milieux traversés par ces ondes. Cependant, lorsque les ondes contra-propagatives interfèrent au sein d'un guide d'onde, l'interférogramme obtenu reste confiné dans le guide et n'est pas accessible pour des mesures spectrométriques. La présente invention entend donc permettre un accès à cet interférogramme pour des ondes contra-propagatives guidées. L'accès à l'interférogramme par interférence d'ondes contra-propagatives possède également l'avantage de ne nécessiter aucune partie mobile pour l'observation, comme c'est par exemple le cas dans un interféromètre classique du type Michelson. Pour ce faire, la présente invention se rapporte à un spectrographe 11 comprenant un guide d'onde 10 muni de deux accès, un moyen d'injection de deux ondes guidées contra- propagatives par chacun desdits accès de sorte à créer une interférence spatiale au sein dudit guide, un moyen de détection de l'énergie de l'onde évanescente du champ guidé issu de l'interférence desdites ondes contra-propagatives. De préférence, ledit moyen de détection comprend au moins un guide plan (14, 14a, 14b) situé à proximité dudit guide et au moins un photodétecteur agencé pour détecter une onde en sortie dudit guide plan. Avantageusement, ledit moyen de détection comprend une pluralité de détecteurs locaux répartis entre les deux accès dudit guide. Avantageusement, ledit moyen de détection comprend une 20 pointe diffusante fixe ou mobile et au moins photo-détecteur. Selon un mode de réalisation, ledit moyen d'injection des deux ondes est un séparateur d'onde agencé de sorte à diriger les deux parties d'une même onde selon les deux accès dudit guide. L'invention concerne également un système d'imagerie spectroscopique comprenant une pluralité de spectrographes selon l'invention, disposés selon une matrice, les moyens d'injections étant dans le plan focal d'une optique d'entrée. On comprendra mieux l'invention à l'aide de la description, faite ciaprès à titre purement explicatif, d'un mode de réalisation de l'invention, en référence aux figures annexées: la figure 1 illustre un premier mode de réalisation de l'invention dans le cas d'un spectrographe contra-propagatif fermé à boucle; la figure 2 illustre un second mode de réalisation de l'invention avec détection sur un plan incliné la figure 3 illustre un mode de réalisation de l'invention avec deux prismes La figure 4 illustre un mode de réalisation de l'invention pour un guide à deux entrées la figure 5 illustre un mode de réalisation de l'invention dans lequel la détection est réalisée par une pluralité de détecteurs locaux situés dans le champ évanescent; la figure 6 illustre un mode de réalisation de l'invention dans lequel la détection est réalisée par une 20 pointe diffusante; la figure 7 illustre un mode de réalisation de l'invention comprenant un moyen de variation de la phase des signaux; - la figure 8 illustre un mode de réalisation de 25 l'invention dans lequel on utilise un guide en boucle et une pluralité de détecteur locaux; la figure 9 illustre un autre mode de réalisation de l'invention pour une boucle fermée et un moyen de variation de la phase Selon un premier mode de réalisation illustré figure 1, la lumière à analyser est introduite dans le dispositif 11 au bout du guide d'onde 10 soit par la connectorisation 10 d'une fibre optique, soit par une injection grâce à un dispositif d'optique de volume ou tout autre système d'injection de la lumière guidée ou non. La lumière se propage jusqu'au composant 12 qui sépare l'onde en deux parties. L'interférogramme se construit autour de la zone 13 qui assure un découplage par onde évanescente de la lumière du guide courbe. Le composant 12 assure le passage des ondes par deux moyens d'accès distincts du guide 10 au niveau de la zone 13. La fonction oscillante illustrée figure 1 au niveau de la zone 13 représente l'interférogramme présent dans la zone d'interférence 13. La zone 13 est située à égale distance de la zone 12 de séparation de l'onde suivant les deux chemins les reliant. Le dispositif 11 comprend également une zone 14 de guide plan de telle façon que la lumière présente dans le guide courbe peut fuir dans la zone 14 de manière radiale si bien que la partie de l'interférogramme qui était présent dans le guide courbe se trouve guidée dans la direction verticale perpendiculaire au plan de la figure (c'est à dire dans l'épaisseur du composant) jusqu'au bord du support 17 tout en étant agrandie géométriquement dans le plan du système par le rapport R(x)/r où x est la coordonnée le long du bord, r est le rayon de courbure du guide et R(x) est la distance radiale séparant le point de coordonnée x au centre de courbure de la partie du guide qui lui correspond. La zone 14 correspond par exemple à un guide plan juxtaposé au guide courbe servant à contrôler le taux de fuite de la lumière issue du guide courbe et de guider la lumière jusqu'à l'arête du composant 17. Il est entendu que pour un guide non courbé, le prisme 14 est également utilisable pour délocaliser la détection. Un moyen de détection photosensible 16 est ajusté le long de la zone tangente du support de façon à détecter la partie de l'interférogramme extraite du guide. La reconstruction du signal doit tenir compte de la transformation géométrique qui projette l'abscisse curviligne le long du guide vers la coordonnée x. Cette géométrie fait que pour un détecteur ayant des pixels régulièrement espacés, la loi d'échantillonnage de l'interférogramme est telle que 5=arctan(x/R).r; b est l'abscisse curviligne des différences de marche prises à partir du lieu de la frange centrale pour des chemins optiques égaux à partir de la zone de séparation 12. x représente la distance géométrique de projection de l'interférogramme sur l'arête du composant. La quantité de lumière extraite du guide dans la zone de découplage 13 du guide 10 dépend d'une adaptation géométrique ou d'indice de réfraction entre le guide courbe et le guide plan. Il est ainsi possible de moduler la quantité de lumière qui doit fuir en chaque lieu de 13, ce qui permet ainsi d'agir sur l'apodisation de l'interférogramme échantillonné au bord du support 17. Ainsi une adaptation constante du taux de fuite conduira à une distribution exponentielle décroissante de la lumière le long du guide courbe dans la zone 13 qui dépend du sens d'arrivée de l'onde dans cette partie. La dimension du système dépend de l'écartement entre les éléments d'image du détecteur (pixel). Le dimensionnement se fait par exemple de la manière suivante: On part des caractéristiques du détecteur 16, soit dx la dimension du pixel et N le nombre de pixels dans la barrette. La longueur du détecteur 16 est alors L=N.dx. Dans la gamme de fréquences que l'on veut analyser, il faut que le détecteur soit sensible et que les guides d'ondes soient monomodes et propagatifs. On définit alors la plage de longueurs d'ondes de fonctionnement par 4,,ln et km. L'échantillonnage au centre de l'interférogramme doit permettre de placer deux pixels pour une distance qui correspond à l'interfrange à la longueur d'onde 4nin/4 dans le milieu d'indice n multiplié par le grandissement G dû au guide plan 14 en vertu du théorème de Shannon en bande large. Ce grandissement au centre de l'interférogramme est G=R/r tel que: dx=G. in / 4n. L'angle d'ouverture A du prisme 14 doit correspondre à 20 la longueur du détecteur rapporté au centre de courbure de la boucle du guide contrapropagatif. A=2arctan(L/2R). Enfin, la courbure r du guide ainsi que la forme exacte du guide plan 14 est dictée par un calcul électromagnétique connu par exemple dans la publication de K. R. Hiremath et al (K. R. Hiremath, M. Hammer, R. Stoffer, L. Prkna, J. Ctyroky, Analytical approach to dielectric optical bent slab waveguides Optical and Quantum Electronics 37 (1-3), 37-61 (2005)) en fonction du taux de fuite que l'on désire donner. Selon un second mode de réalisation de l'invention illustré figure 2, la zone de guidage 14 possède une forme dissymétrique de façon à ce que l'on puisse enregistrer de manière asymétrique un interférogramme par rapport à la frange centrale. Par ailleurs en coupant le plan 17 obliquement par rapport à la symétrie du système, les franges correspondant au centre de l'interférogramme qui sont plus riches en information sur le spectre seront mieux échantillonnées au détriment de l'échantillonnage des hautes fréquences qui présentent parfois un intérêt moindre. De la manière similaire, il est également possible de rallonger l'un des bras de l'interféromètre dans une configuration telle que celle illustrée figure 1. De la sorte, l'interférogramme se trouvera décalé sur la barrette du photodétecteur dans la direction où la boucle du guide 10 a été allongée. Illustré figure 3, le spectrographe selon l'invention peut également comprendre une pluralité de prismes 14a, 14b, associés à une pluralité de détecteurs 16a, 16b, afin d'échantillonner plusieurs parties distinctes de l'interférogramme. Selon un autre mode de réalisation illustré figure 4, il est possible de diviser l'onde au préalable avant l'injection dans les deux accès du guide l0a et 10b. Cette configuration est particulièrement optimisée pour mesurer la phase de l'interférogramme. La symétrie du système assure une parfaite achromaticité, donc une insensibilité de la mesure de la phase à la fluctuation des longueurs d'ondes dans le signal à mesurer. Par ailleurs il est possible de modifier le chemin optique sur l'une des voies dans le composant lui-même 21, soit par un effet électro-optique qui modifie l'indice du milieu comme c'est le cas pour le niobate de lithium, soit par un effet élasto-optique ou acousto-optique et tout autres procédés. En externe, cette variation du chemin optique peut se faire un système séparateur d'onde et de ligne à retard comme un montage de Michelson par exemple. Cette variation permet d'enregistrer d'autres parties de l'interférogramme et d'augmenter ainsi la résolution spectrale du système ou d'améliorer l'échantillonnage de l'interférogramme. Selon encore une autre variante de l'invention, illustré figure 5, l'onde divisée au préalable est injectée dans le composant en l0a et en 10b par les deux accès d'un guide d'onde 10, l'onde interfère dans le guide et, des détecteurs, des points diffusants ou des bolomètres 19 sont placés en surface du guide et donc sont sensibles à une fraction du champ présent à l'intérieur du guide. On positionne donc par exemple une pluralité de détecteurs locaux fixes 19 à l'extérieur du guide 10. Pour réaliser ces détecteurs locaux, on peut par exemple utiliser un matériau sensible aux ondes évanescentes issues du guide 10. Les détecteurs 19 échantillonnent alors l'intensité des ondes évanescentes. L'homme du métier comprendra bien que si l'on désire détecter une longueur d'onde ?,, les détecteurs sont espacés d'une distance sensiblement égale à 2./4, afin de reconstruire le signal correspondant. Pour la détection d'un spectre polychromatique en bande large, cette distance doit être le quart de la longueur d'onde la plus courte du spectre étudié. Les longueurs d'ondes inférieures seraient alors détectées avec une efficacité moindre voire ne plus du tout contribuer aux systèmes d'interférence. Inversement, pour la détection d'un spectre polychromatique en bande étroite, il est possible de placer des détecteurs à des distances supérieures à ?/4 en vertu du théorème de Shannon en bande étroite si ces détecteurs présentent une dimension inférieure au quart de la longueur d'onde la plus courte du spectre étudié. La couche détectrice 19 comprend donc par exemple une pluralité de détecteurs locaux équidistants en faisant attention qu'une répartition régulière peut entraîner une perturbation de la transmission de l'onde par un effet de réseau de Bragg. Pour solutionner ce problème, on peut éventuellement positionner un milieu photosensible continu entre le guide d'onde et les détecteurs locaux régulièrement espacés, ou bien positionner les détecteurs locaux d'une manière apériodique comme par exemple une série d'espacement qui serait définis par la suite des nombres premiers. On notera que ces détecteurs peuvent être de plusieurs 25 sortes sans limitation pour la portée de l'invention. Ce sont par exemple des jonctions pn photoconductrices réalisées sur un substrat semi-conducteur aminci comportant des photodiodes et des électrodes pour collecter un courant aux bornes des photodiodes. Ce substrat est adjacent au guide d'onde 10 soit par adhésion moléculaire, soit par collage. Les détecteurs peuvent également être des microbolomètres par fils supraconducteurs formant un réseau réparti entre les deux accès opposés du guide d'onde 10. Il est également envisageable d'utiliser des microantennes, des photoconducteurs de type Sélénium ou des photodétecteurs à effet Josephson. De manière similaire, illustré figure 6, l'interférogramme généré à l'intérieur du guide 10 est fortement sensible au déphasage existant entre les deux ondes aux entrées l0a et 10b opposées de la structure: l'interférogramme se déplace le long du guide en fonction de ce déphasage. Il est donc possible d'enregistrer l'interférogramme au cours de son déplacement à l'aide d'un détecteur ou d'un point diffuseur unique et fixe ou mobile 20 placé sur le guide. Soit on impose une variation de phase connue et cela permet d'enregistrer l'interférogramme (mesures spectrométriques), soit on mesure le déplacement de l'interférogramme et cela permet de déterminer le déphasage entre les deux ondes (métrologie), soit enfin on déplace le point diffusant de manière connue pour enregistrer l'interférogramme. Un moyen de faire varier la phase à l'intérieur du composant est représenté figure 7, dans le cas ouvert par action sur le chemin optique 21, la séparation de l'onde est externe et injectée en l0a et 10b. La détection de l'interférogramme est réalisée par la pointe ou le défaut diffusant 20. Illustré figure 8, il est possible d'utiliser un guide fermé avec séparation de l'onde muni des détecteurs locaux décrits en référence à la figure 5. Dans ce cas, bien que le guide ne soit pas courbé, on peut également positionner un prisme comme sur la figure 1 pour observer la figure d'interférence au bord du dispositif sans grandissement. De la même façon, on peut utiliser un élément diffusant en combinaison avec une division interne de l'onde 10 comme illustré figure 9. Enfin, l'invention concerne également un système d'imagerie spectrométrique comprenant une pluralité de spectrographe tels que précédemment décrits, disposés en matrice. Dans ce cas, le système obtenu composé de deux lentilles qui permet d'adapter l'onde à un guide monomode. Une collection de détecteur est placée dans le champ évanescent du guide. On obtient par exemple une barrette de détecteur CCD qui doit avoir un pas inférieur au quart de la longueur d'onde compte tenu de l'indice du milieu dans lequel est fabriqué le guide monomode. Une mosaïque composée de tels éléments doit être utilisée dans un système optique qui divise le front d'onde et forme l'image simultanément sur les deux faces de cette mosaïque. L'invention fournissant un spectrographe avec détection in situ est applicable dans de nombreux domaines utilisant des mesures spectrographique tels des gyrolasers, la métrologie, ou l'OCT (Tomographie à Cohérence Optique). 12 REVENDICATIONS 1. Spectrographe comprenant un guide d'onde (10) muni de deux accès (10a, 10b, 12), un moyen d'injection de deux ondes guidées contra-propagatives par chacun desdits accès de sorte à créer une interférence spatiale au sein dudit guide, un moyen de détection (19, 20, 14, 16) de l'énergie de l'onde évanescente du champ guidé issu de l'interférence desdites ondes contra-propagatives. 2. Spectrographe selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen de détection comprend au moins un guide plan (14, 14a, 14b) situé à proximité dudit guide et au moins un photo-détecteur agencé pour détecter une onde en sortie dudit guide plan. 3. Spectrographe selon la revendication 1, caractérisé 20 en ce que ledit moyen de détection comprend une pluralité de détecteurs locaux répartis entre les deux accès dudit guide. 4. Spectrographe selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen de détection comprend une pointe 25 diffusante fixe ou mobile et au moins photo-détecteur. 5. Spectrographe selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen d'injection des deux ondes est un séparateur d'onde agencé de sorte à diriger les deux parties d'une même onde selon les deux accès dudit guide. 6. Système d'imagerie spectroscopique caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de spectrographe selon l'une quelconque des revendications précédentes, disposés selon une matrice, les moyens d'injections étant dans le plan focal d'une optique d'entrée.