FR 2893354 A1 20070518 FR 0654880 A 20061114 Domaine de l'invention La présente invention concerne un procédé de gestion d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement ayant une surface à action catalytique pour une conversion exothermique d'un agent réactif. L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé. Etat de la technique Le document DE 199 06 287 Al décrit un procédé de gestion d'un filtre à particules d'un moteur à combustion qu'il faut ré-générer de temps en temps. La régénération se fait en fonction d'une mesure relative à l'état de charge du filtre à particules. Sans conditionnement des parti-cules de suie, celles-ci s'oxydent à partir d'une température de l'ordre de 550 C. On atteint la température d'allumage des particules par exemple en introduisant dans la zone des gaz d'échappement du moteur à combustion un agent réactif tel que des hydrocarbures imbrûlés qui réagit de manière exothermique sur une surface catalytique pour augmenter ainsi la température des gaz d'échappement. Le document DE 101 13 010 Al décrit un procédé de diagnostic d'un système de traitement des gaz d'échappement installé dans la zone des gaz d'échappement d'un moteur à combustion dans lequel on mesure la température des gaz d'échappement en amont et en aval du système de traitement des gaz d'échappement à l'aide d'un capteur de température respectif. Le diagnostic repose sur l'augmentation prévisible de la température des gaz d'échappement si les gaz d'échappement contiennent des hydrocarbures imbrûlés réagissant de manière exothermique sur une surface à effet catalytique. Le système de traitement des gaz d'échappement fonctionne correctement si l'augmentation prévisible de la température mesurée en aval du système de traitement des gaz d'échappement se produit par suite d'une augmentation de la teneur en hydrocarbures imbrûlés dans les gaz d'échappement du moteur à combustion. Le diagnostic se fait tout d'abord seulement aussi longtemps que l'on introduit des hydrocarbu- res imbrûlés. De plus, le diagnostic ne se fait que si la température mesurée en amont du système de traitement des gaz d'échappement ne change que de façon négligeable dans une période donnée pendant l'introduction d'hydrocarbures imbrûlés. Le document DE 44 26 020 Al décrit un procédé consis- tant à surveiller le bon fonctionnement d'un catalyseur installé dans la zone des gaz d'échappement du moteur à combustion. La surveillance est faite en s'appuyant sur l'élévation de température produite par la conversion exothermique des composants réducteurs des gaz d'échappement dans le catalyseur. On détermine deux températures : une première température par la mesure de la température en aval du catalyseur et une seconde température calculée à l'aide d'un modèle. But de l'invention La présente invention a pour but de développer un pro-cédé fiable de gestion d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé permettant de minimiser la consommation en agent réactif et d'éviter notamment la surchauffe des composants du système de gaz d'échappement. Exposé et avantages de l'invention L'invention concerne un procédé de gestion d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement du type défini ci-dessus caractérisé en ce qu'on effectue une première mesure de la température de réaction de la réaction catalytique, on calcule une seconde mesure de la température de réaction à l'aide d'un modèle et à partir de la comparai- son des deux mesures on détermine une mesure de l'agent réactif non converti dans la zone de la surface à action catalytique. L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé, le dispositif étant caractérisé en ce qu'il comporte au moins un appareil de commande pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8. Le procédé selon l'invention de gestion d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement équipé d'une surface à effet catalytique pour la conversion exothermique d'un agent réactif consiste à dé-terminer au moins une mesure de l'agent réactif non converti. Comme mesure, on peut par exemple utiliser le débit et/ou la quantité d'agent réactif et/ou la masse d'agent réactif. Le procédé selon l'invention permet d'intervenir dans la fourniture d'agent réactif pour l'oxydation en fonction de la mesure de l'agent réactif non converti. Cela permet d'éviter une trop forte élévation de température d'un composant du système de gaz d'échappement y compris de la surface à effet catalytique. Selon une réalisation simple il suffit par exemple de réduire la quantité d'agent réactif fournie à la conversion exothermique par exemple dans le cadre d'une oxydation, en fonction de l'augmentation de la quantité d'agent réactif non transformé. La connaissance de la mesure de l'agent réactif non transformé peut servir à optimiser l'élévation de température d'un composant à chauffer du système de gaz d'échappement. On peut augmen- ter la fourniture d'agent réactif en connaissant la mesure de l'agent réactif non transformé jusqu'à une valeur limite supérieure pour laquelle il n'y a pas de risque pour le composant du système de gaz d'échappement. Cela permet de chauffer très rapidement et très efficacement le composant. Selon un développement, on mesure la température de réaction dans la zone de la surface à effet catalytique, en faisant la me-sure en aval de cette surface. L'installation d'un capteur de température en aval de la surface à effet catalytique est en général possible de façon plus simple que si le capteur était installé directement dans la zone de la surface à effet catalytique. Cela permet malgré une simplification des moyens mis en oeuvre d'obtenir une mesure suffisamment précise de la température de réaction. Un développement pour augmenter la précision prévoit de calculer la seconde mesure de la température de réaction à l'aide d'un modèle de la réaction catalytique tenant compte de la température des gaz d'échappement en amont de la surface à effet catalytique. Selon un développement, en fonction de la mesure de l'agent réactif non transformé, on intervient dans la fourniture de l'agent réactif. Pour cette intervention sur le dosage de l'agent réactif, on tient compte de l'agent réactif non transformé sur la surface à effet ca- talytique ce qui assure une protection contre toute accumulation trop importante d'agent réactif grâce à la réduction de la fourniture ou la coupure totale d'un signal de dosage d'agent réactif. En particulier à l'aide de la mesure de l'agent réactif non transformé, on calcule l'énergie correspondant à la conversion totale de l'agent réactif non transformé. Suivant une variante ou en complément, on calcule une valeur maximale de la température de réaction à l'aide de la mesure de l'agent réactif non transformé et que l'on aurait s'il y avait une oxyda- tion totale brusque de l'agent réactif. Cela permet d'évaluer le risque d'une situation dangereuse pour les composants du système de gaz d'échappement y compris de la surface à effet catalytique par une température trop élevée. Si la situation présente un risque, on peut suffisamment à temps intervenir sur la fourniture d'agent réactif pour éviter cette situation de risque. La connaissance de la mesure de l'agent réactif non transformé, de l'énergie correspondante ou de la température maximale peut servir non seulement pour protéger un composant du système de gaz d'échappement, mais également pour augmenter la fourniture de l'agent réactif et favoriser une réaction exothermique rapide et/ou régulière sans risque de surchauffe d'un composant du système de gaz d'échappement. Comme agent réactif, on a par exemple les hydrocarbures ou par exemple le carburant. L'agent réactif notamment des hydrocar- bures peut être introduit par la combustion incomplète du carburant dans le moteur thermique et/ou par au moins une post-injection de carburant et/ou par une injection multiple de carburant et/ou par un dosage d'agent réactif directement dans la zone des gaz d'échappement en amont de la surface à effet catalytique. Le dispositif selon l'invention pour développer un dispositif de traitement des gaz d'échappement comprend comme indiqué ci-dessus un appareil de commande qui exécute le procédé. L'appareil de commande comporte de préférence au moins une mémoire électrique dans laquelle sont enregistrées les étapes du procédé sous la forme d'un programme d'ordinateur. Un développement prévoit que l'appareil de commande comporte un modèle de catalyseur pour calculer la mesure de l'agent réactif non transformé. Un développement prévoit un capteur de température pour saisir la première valeur de mesure de la température de réaction en aval de la surface à effet catalytique. Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide d'un mode de réalisation du procédé selon l'invention représenté dans les dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 montre l'environnement technique dans lequel s'exécute le procédé selon l'invention, et - la figure 2 montre des diagrammes de température en fonction du temps. Description d'un mode de réalisation du procédé de l'invention La figure 1 montre un moteur à combustion 10 dont la zone d'aspiration 11 comporte un capteur d'air 12, et dont la zone des gaz d'échappement 13 comporte un moyen de dosage d'agent réactif 14, une surface à action catalytique 15 ainsi qu'un filtre à particules 16. Dans la zone des gaz d'échappement 13, on a une veine de gaz d'échappement ms_abg (débit). En amont de la surface à action catalytique 15, on a un premier capteur de température 17, avec au niveau de la surface à action catalytique 15 un second capteur de température 18, et avec en aval de cette surface 15 un troisième capteur de température 19. Le capteur d'air 12 fournit un signal d'air ms_L à un appareil de commande 20 et le moteur à combustion 10 fournit un signal de régime ou vitesse de rotation n. Le premier capteur de température 17 saisit la tempéra- ture des gaz d'échappement te_vK régnant en amont de la surface à action catalytique 15 et fournit à l'appareil de commande 20 un premier signal de mesure de température te_vK_mes comme mesure de la température des gaz d'échappement te_vK existant dans les gaz d'échappement en amont de la surface à action catalytique 15. Le second capteur de température 18 saisit la température de réaction te_K au niveau de la surface à action catalytique 15 et fournit un second signal de mesure de température te_K_mes à l'appareil de commande 20 comme mesure de la température de réac- tion te_K au niveau de la surface à action catalytique 15. Le troisième capteur de température 19 saisit la température de réaction te_nK en aval de la surface à action catalytique 15 et fournit à l'appareil de commande 20 un troisième signal de mesure de température te_nK_mes comme mesure de la température de réaction te_nK en aval de la surface à action catalytique 15. L'appareil de commande 20 fournit à un dispositif de do-sage de carburant 21, un signal de carburant m_K. L'appareil de commande 20 fournit également au dispositif de dosage d'agent réactif 14 et au dispositif de dosage de carburant 21, un signal d'agent réactif S_Rea. L'appareil de commande 20 comporte un moyen de détermination des caractéristiques des gaz d'échappement 30 recevant le signal d'air ms L, le signal de carburant m_K et un signal de recyclage de gaz d'échappement agr pour fournir le débit de gaz d'échappement ms_abg ainsi que la température calculée des gaz d'échappement te_vK_mod en amont de la surface à action catalytique 15. L'appareil de commande 20 comporte en outre un modèle de catalyseur 31 recevant le signal de débit de gaz d'échappement ms_abg, un débit d'agent réactif ms_Rea, la température des gaz d'échappement te_vK en amont de la surface à action catalytique 15, la température ambiante te_U et une constante K et fournit une température calculée de réaction te_K_mod de l'agent réactif converti dans la zone de la surface à action catalytique 15. La constante K est fournie par un moyen de détermination de constante 32 qui dispose d'au moins un coefficient de transfert de chaleur k*A, du pouvoir calorifique de l'agent réactif HU, d'au moins une capacité calorifique c ainsi que d'au moins une masse M. Un additionneur 33 détermine la différence te d entre la température de réaction calculée te_K_mod et la température de réaction mesurée te_K_mes au niveau de la surface à action catalytique 15 ; il fournit la différence de température te_d à un moyen de détermination du débit de réactif 34 qui reçoit en outre la constante K ainsi que le débit de gaz d'échappement ms_abg pour fournir un débit d'agent réactif ms_Rea_cond pour l'agent réactif non converti au niveau de la surface à action catalytique 15. Un intégrateur 35 partant du débit d'agent réactif ms_Rea_cond de l'agent réactif non transformé sur la surface à action réactive 15, la masse ou la quantité m_Rea_cond de l'agent réactif non converti dans la zone de la surface à action catalytique 15 et transmet cette masse/quantité m_Rea_cond à un moyen de détermination de température 36 recevant par ailleurs le débit de gaz d'échappement ms_abg, la constante K ainsi que la température de réaction te_K au niveau de la surface à action catalytique 15. Le moyen de détermination de température 36 fournit une température maximale te_max. La température maximale te_max est fournie à un corn-parateur 37 qui compare la température maximale te_max à un seuil supérieur de température te_Lim, et qui en fonction du résultat de la comparaison, génère un signal de correction corr à un moyen de fixation de signal d'agent réactif 38 qui fournit le signal d'agent réactif S_Rea. L'appareil de commande 20 comporte en outre un moyen de détermination d'énergie 39 qui reçoit la masse/quantité m_Rea_cond de l'agent réactif non converti au niveau de la surface à action catalytique 15 ainsi que le pouvoir calorifique de l'agent réactif HU et fournit une énergie E_Rea correspondant à la conversion totale de la masse/quantité m_Rea_cond de l'agent réactif non converti. L'énergie E_Rea est également fournie au comparateur 37 qui compare l'énergie E_Rea à un seuil supérieur d'énergie E_Lim ; en fonction du résultat de la comparaison, il génère le signal de correction corr. Le procédé selon l'invention s'exécute de la manière sui- vante : L'appareil de commande détermine le signal de carburant m_K qui est mis à la disposition du moyen de dosage de carburant 21 ; il est par exemple préparé en fonction du signal de régime n du moteur à combustion 10 et/ou le cas échéant en fonction du signal d'air ms_L fourni par le capteur d'air 12 et/ou le cas échéant en fonction de la position d'une pédale d'accélérateur non représentée dans la mesure où le moteur à combustion est le moteur 10 d'un véhicule automobile. La surface à action catalytique 15 dans la zone des gaz d'échappement 13 ainsi que le filtre à particules 16 font partie d'un dis-positif de traitement des gaz d'échappement. La surface à action catalytique 15 peut faire partie d'un catalyseur par exemple d'un catalyseur par oxydation et/ou d'un catalyseur à trois voies et/ou d'un catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote NOx. En outre, la surface à action cata- lytique 15 peut faire partie du filtre à particules 16. Dans le filtre à particules 16, la surface à action catalytique 15 peut constituer un catalyseur distinct ou être un revêtement du filtre à particules 16. La surface à action catalytique 15 ainsi que le filtre à particules 16 sont des exemples de composants d'un système de gaz d'échappement qui peuvent demander une température de fonctionne-ment élevée suivant l'état de fonctionnement. Par exemple le filtre à particules 16 doit être de temps en temps régénéré pour en éliminer les particules accumulées. La régénération se fait par combustion des particules qui sans conditionnement des particules commence à des tem-pératures au-delà d'environ 550 C. Un catalyseur possède une fenêtre de température à l'intérieur de laquelle les réactions catalytiques se déroulent de manière optimale. Dans la mesure où le catalyseur est un catalyseur accumulateur par exemple un catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote NOx, il faut également effectuer de temps à autre une régénération. En particulier, il faut évacuer le souffre du catalyseur accumulateur ; cette élimination se fait à des températures élevées par exemple supérieures à 600 C. La température requise est fournie par la réaction exo- thermique par exemple une oxydation de l'agent réactif introduit dans la zone des gaz d'échappement 13 sur la surface à action catalytique 15. Comme agent réactif il y a par exemple les hydrocarbures. L'agent réac-tif peut être fourni par un moyen interne au moteur par exemple en détériorant la combustion et/ou par au moins une postinjection de carburant et/ou une injection multiple de carburant. Dans ce cas, le moyen de fixation du signal d'agent réactif 38 fournit le signal d'agent réactif S_Rea directement après la mesure du carburant 21. Le signal d'agent réactif S_Rea est en pratique contenu dans un signal de carburant m_K. En variante, l'agent réactif peut être pulvérisé directe-ment dans la zone des gaz d'échappement 13 par un moyen d'introduction d'agent réactif 14. Le signal d'agent réactif S_Rea est fixé en fonction de la demande actuelle en agent réactif ; l'agent réactif peut servir non seu- lement à la conversion au niveau de la surface à action catalytique 15 mais également par exemple comme agent réactif de régénération. Selon l'invention, on détermine la mesure te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond pour l'agent réactif non transformé dans la zone de la surface à action catalytique 15. Comme mesure te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond, dans le cas le plus simple, on peut utiliser la différence de température te_d comme mesure on peut par exemple utiliser également le débit d'agent réactif non transformé ms_Rea_cond. De préférence, comme mesure de la masse d'agent réactif et/ou de la quantité d'agent réactif, on utilise m_Rea_cond que l'intégrateur 35 a déjà obtenu à partir du débit d'agent réactif ms_Rea_cond. L'agent réactif non converti peut s'accumuler notamment en cas d'état de fonctionnement stationnaire du moteur thermique 10 et qui peut se produire par exemple en cas de variations brusques de charge. L'agent réactif non transformé peut s'accumuler par condensa- tion sur les composants plus froids du système de gaz d'échappement dans la zone 13 et conduit ainsi à une détérioration de la valeur des gaz d'échappement et représente notamment un risque pour les composants du système de gaz d'échappement tels que le filtre à particules 16 ou la surface à action catalytique 15 elle-même, si l'agent réactif est converti brusquement et en un temps extrêmement court et si par conséquent on a une pointe de température élevée. La mesure te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond de l'agent réactif non converti sur la surface à action catalytique 15, correspond dans la plupart des cas directement à la différence de température te_d entre la température de réaction calculée te_K_mod et le second signal l0 de mesure de température te_K_mes. Une autre mesure te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond peut se déterminer à partir de la différence de température te_d entre la température de réaction calculée te_K_mod et le second signal de mesure de température te_K_mes. Comme déjà indiqué, le second capteur de température 18 peut être remplacé par le troisième capteur de température 19 installé en amont après la surface à action catalytique 15. Le troisième signal de mesure de température te_nK_mes capté par le troisième capteur de température 19 en aval de la surface à action catalytique 15 peut s'utiliser au moins en approximation comme mesure de la température de réaction te_nK dans la zone de la surface à action catalytique 15. Le troisième capteur de température 19 peut le cas échéant être installé de manière simple en aval de la surface à action catalytique 15. Dans la suite, on utilisera plus que la température de réaction te K, te_nK. On peut également supprimer le premier capteur de température 17 qui fournit le premier signal de mesure de température te_vK_mes comme mesure de la température des gaz d'échappement te_vK en amont de la surface à action catalytique 15. La température des gaz d'échappement te_vK en amont de la surface à action catalytique 15 peut être obtenue en variante à l'aide du moyen de détermination des caractéristiques des gaz d'échappement 30 partant du signal d'air ms_L et du signal de carburant m_K pour donner une température calculée des gaz d'échappement te_vK_mod en amont de la surface à action catalytique 15. Le cas échéant, lorsqu'on détermine la température calculée des gaz d'échappement te_vK_mod, on peut tenir compte d'un coefficient de recyclage des gaz d'échappement agr. Le moyen de détermination des caractéristiques des gaz d'échappement 30 fournit en outre au moins une mesure du débit de gaz d'échappement ms_abg à partir au moins du signal d'air ms_L le cas échéant, dans la détermination du débit de gaz d'échappement ms_abg, on peut tenir compte du signal de carburant m_K et/ ou le cas échéant du coefficient de recyclage des gaz d'échappement agr. Le débit de gaz d'échappement ms_abg peut se déterminer comme débit volumi- que des gaz d'échappement de préférence toutefois comme débit massique des gaz d'échappement. Pour déterminer la température de réaction calculée te_K_mod par suite de la conversion, par exemple dans le cadre d'une réaction d'oxydation, l'agent réactif au niveau de la surface à action catalytique 15, il est prévu le modèle de catalyseur 31 ; celui-ci calcule la température de réaction te_K_mod à partir du débit de gaz d'échappement ms_abg, du débit d'agent réactif ms_Rea, le cas échéant de la température des gaz d'échappement te_vK en amont de la surface à action catalytique 15 et le cas échéant de la température ambiante te U. Pour calculer la température de réaction te_K_mod, il est prévu en outre une constante K fournie par le moyen de détermination de constante 32. La constante K tient notamment compte du pouvoir calorifique HU de l'agent réactif. On peut également tenir compte d'autres caractéristiques thermiques telles que par exemple un coefficient de transfert de chaleur k*A, au moins une capacité calorifique c par exemple la capacité calorifique c des gaz d'échappement et/ou la capacité calorifique c d'un composant du système de gaz d'échappement et au moins une masse M de composants de gaz d'échappement qui participent au réchauffage. Déjà sur la base de la mesure te d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond pour l'agent réactif non converti, le moyen de fixation du signal d'agent réactif 38 peut intervenir avec le signal de correction corr pour éviter une trop forte accumulation gênante d'agent réactif dans la zone des gaz d'échappement 13 au niveau de la surface à action catalytique 15 ou en aval, après la surface à action catalytique 15. En variante, on intervient par l'énergie E_Rea de l'agent réactif accumulé mais non transformé. L'énergie E_Rea est l'énergie qui correspond à une conversion totale de l'agent réactif accumulé. L'énergie E_Rea est déterminée par le moyen de détermination d'énergie 39 en partant de la mesure m_Rea_cond de l'agent réactif non transformé et de son pouvoir calorifique HU. Le signal d'agent réactif S_Rea peut être fixé directement en fonction de l'énergie déterminée E_Rea. Dans l'exemple de réalisation présenté, en variante, on fournit le signal de correction corr si le comparateur 37 constate que l'énergie E_Rea dépasse la valeur de seuil d'énergie, supérieure E_Lim, prédéfinie. Si cela est le cas, le signal d'agent réactif S_Rea peut être réduit ou être neutralisé complètement. Une autre alternative prévoit une action sur le signal d'agent réactif S_Rea en fonction de la température maximale te_max qui se traduirait par une conversion exothermique totale de l'agent réactif accumulé, d'une manière brusque c'est-à-dire en un temps extrêmement court. La température maximale te_max est déterminée par le moyen de détermination de température 36 en fonction de la mesure ms_Rea_cond, m_Rea_cond pour l'agent réactif non transformé sur la surface à action catalytique 15, du débit de gaz d'échappement ms_abg, de la constante K et le cas échéant en fonction de la température te_vK des gaz d'échappement en amont de la surface à action catalytique 15. La température maximale te_max peut être utilisée pour influencer directement le moyen de fixation du signal d'agent réactif 38. Dans l'exemple présenté, on prévoit une action alternative sur la fixation du signal d'agent réactif par le signal de correction corr seulement si la température maximale te_max dépasse le seuil supérieur de température te_Lim, prédéfini. Après un dépassement, on peut réduire ou supprimer complètement le signal d'agent réactif corr. Au lieu de protéger les composants du système de gaz d'échappement contre une température trop élevée, la mesure ms_Rea_cond, m_Rea_cond obtenue pour l'agent réactif non transformé peut servir pour augmenter de manière commandée le signal d'agent réactif S_Rea permettant par exemple une rapide élévation de température du composant à chauffer dans le système de gaz d'échappement. On peut prévoir une marge de sécurité en fixant le signal d'agent réactif S_Rea connaissant la mesure ms_Rea_cond, m_Rea_cond de l'agent réactif non transformé. Les avantages liés à la procédure de l'invention apparais-sent clairement dans les courbes de température en fonction du temps ti donné à la figure 2. La figure 2 montre tout d'abord la température de réaction te_K dans la zone de la surface à action catalytique 15; cette température est détectée par le second capteur de température 18 et/ou notamment le troisième capteur de température 19 ; ces signaux sont fournis comme second signal de mesure de température te_K_mes ou comme troisième signal de mesure de température te_nK_mes à l'appareil de commande 20. Le diagramme montre en outre la température de réaction calculée te_K_mod. Au cours du temps ti indiqué par exemple en seconde, on a différents modes de fonctionnent du moteur à combustion 10. A partir de 200 secondes, la température de réaction cal-culée te_K_mod se situe au-dessus de la température de réaction mesurée te_K. La température maximale te_max augmente brusquement à partir de 230 secondes et atteint en 300 secondes environ 900 C. La température maximale te_max augmente jusqu'à 380 secondes au-delà de 1100 C. Enfin, on arrive à une réaction exothermique de l'agent réactif accumulé. Cette température de réaction mesurée te_K augmente fortement à partir de 440 secondes alors que la température maximale te_max chute de nouveau. La température de réaction mesurée te_K augmente dans l'exemple de réalisation présenté jusqu'à cet instant à une température de 750 C. Comme il s'agit d'un signal de mesure de température te_K_mes, te_nK_mes, on peut supposer que la température de réaction effective dans la zone de la surface à action catalytique 15 est plus élevée et par exemple de 950 C. La température maximale théorique cal- culée pour la température maximale te_max supérieure à 1100 C n'existe pas en pratique car la conversion de l'agent réactif accumulé ne peut pas se produire d'une manière infiniment rapide. La température de réaction mesurée te_K_mes, te_nK_mes, qui peut atteindre 750 C en 440 secondes, peut néanmoins endommager la surface à actioncataly- tique 15 ainsi que d'autres composants du système de gaz d'échappement. Le procédé selon l'invention permet d'éviter en toute sécurité une telle situation. Si l'action sur le signal d'agent réactif S_Rea faite de la température maximale te_max est prévue selon un exemple de réalisation, l'examen de la figure 2 pour le seuil supérieur de température te_Lim de la température maximale te_max peut être par exemple fixée 900 C. Si le signal d'agent réactif S_Rea diminue ou était complètement supprimé après 300 secondes, cela éviterait le dépassement de température à partir de 440 secondes.5 REVENDICATIONS 1 ) Procédé de gestion d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement ayant une surface à action catalytique (15) pour une conversion exothermique d'un agent réactif, caractérisé en ce qu' on effectue une première mesure (te_K_mes, te_nK_mes) de la température de réaction (te_K, te_nK) de la réaction catalytique, on calcule une seconde mesure (te_K_mod) de la température de réaction (te_K, te_nK) à l'aide d'un modèle (31) et à partir de la comparaison des deux mesures (te_K_mes, te_nK_mes ; te_K_mod) on détermine une mesure (te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond) de l'agent réactif non converti dans la zone de la surface à action catalytique (15). 2 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on effectue la première mesure (te_nK_mes) de la température de réaction (te_K, te_nK) en aval de la surface à action catalytique (15). 3 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour le calcul de la seconde mesure (te_K_mod) de la température de réaction (te_K, te_nK) on tient compte de la température des gaz d'échappement (te_vK) en amont de la surface à action catalytique (15). 4 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' à partir de la mesure (te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond) de l'agent réac-tif non converti au niveau de la surface à action catalytique (15), on cal-cule une énergie (E_Rea) qui correspond à la conversion ou transformation totale de l'agent réactif. 5 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' à partir de la mesure (te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond) de l'agent réac- tif non converti au niveau de la surface à action catalytique (15), on cal-cule une température maximale (te_max) de la température de réaction (te K, te_nK) qui correspond à une conversion totale de l'agent réactif. 6 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 4 ou 5, caractérisé en ce qu' on intervient sur un moyen de fixation du signal d'agent réactif (38) en fonction de la mesure (te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond) et/ou de l'énergie (E_Rea) et/ou de la température maximale (te_max). 7 ) Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu' on fixe un seuil supérieur de température (te_Lim) pour la température maximale (te_max). 8 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on introduit l'agent réactif par une combustion incomplète du carburant dans le moteur à combustion (10) et/ou par une post-injection de carburant et/ou par une injection de carburant en plusieurs parties et/ou par un dosage d'agent réactif (14) directement dans la zone des gaz d'échappement (13) en amont de la surface à action catalytique (15). 9 ) Dispositif de gestion d'un dispositif de traitement de gaz d'échappement ayant une surface à action catalytique (15) pour la con- version exothermique de l'agent réactif, caractérisé en ce qu' il comporte au moins un appareil de commande (20) pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8. 10 ) Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'appareil de commande (20) comporte un modèle de catalyseur (31) pour calculer la mesure (te_d, ms_Rea_cond, m_Rea_cond) de l'agent réactif non converti au niveau de la surface à action catalytique (15).3511 ) Dispositif selon la revendication 10, caractérisé par un capteur de température (19) pour détecter une première mesure (te_nK_mes) de la température de réaction (te K, te_nK) au niveau de la 5 surface à action catalytique (15), en aval de cette surface (15).