FR 2884571 A1 20061020 FR 0603365 A 20060414 2884571 2 subissent une rupture en fatigue à un stade final. Contrairement à une telle rupture en fatigue, aucun mécanisme de l'apparition d'écaillage frag=ile n'est rendu évident cependant, et un tel écaillage présente des propriétés spécifiques, la rupture ayant lieu selon les conditions de test de réapparition dans lesquelles l'écaillage a lieu pendant un intervalle de temps extrêmement court alors que dans une condition sans aucune apparition de rupture, l'écaillage fragile ne se produit pas. En conséquence, des tentatives ont jusqu'à présent été effectuées dans le passé pour traiter un tel problème par l'intermédiaire simplement d'un traitement temporaire conduit sans fondement scientifique clair, et dans un tel état, aucune mesure à part entière ne peut être prise dans les conditions actuelles. Un tel mécanisme est expliqué selon la théorie de l'hydrogène actuellement acceptée. Celle-ci constitue une théorie dans laquelle, lorsqu'une bille est amenée à glisser du fait d'une contrainte, telle qu'une vibration au cours de son utilisation, en amenant la graisse à être décomposée du fait des développements de chaleur ou de pression au point de générer de l'hydrogène, qui a son tour provoque l'apparition d'une fragilité par l'hydrogène, avec l'apparition résultante d'un écaillage. Diverses propositions ont jusqu'à présent été faites, en vue de réduire la séparation d'hydrogène de la graisse ou de procurer une surface de roulement revêtue d'un film d'oxyde de manière à interdire l'entrée de l'hydrogène généré dans l'acier d'un roulement pour ainsi supprimer l'apparition de l'écaillage sur la base d'une telle théorie, comme décrit dans la publication de brevet japonais N 6-89 783. Cependant, des résultats de tests expérimentaux obtenus par la présente invention n'ont pas nécessairement mis en évidence une solution aux problèmes d'empêcher l'apparition d'un écaillage. De même, lors de tests de réapparition exécutés dans un autre état différent de celui dans lequel un résultat efficace est obtenu, aucun effet avantageux n'a été obtenu, mais au lieu de cela un phénomène pire est apparu. Bien que dans un cas, où un roulement est constitué d'éléments constitutifs faits d'acier auquel a été ajouté à l'avance de manière forcée de l'hydrogène, un écaillage de bande blanche apparaît sûrement sur le roulement en un cours intervalle de temps même si la plupart des tests ont été exécutés en toutes conditions. Aucune conclusion n'a été obtenue 2884571 3 lors d'un fonctionnement normal du roulement sur ce que de la graisse est décomposée en hydrogène en vue d'une pénétration dans l'acier au point de provoquer l'apparition d'un écaillage de bande blanche du fait d'une fragilité par l'hydrogène. En outre, le présent inventeur a exécuté un test utilisant des roulements à billes dans une situation représentée sur la figure 1 afin de démontrer un tel phénomène sur les roulements à billes d'une manière plus fiable. Avec le test, trois types de graisse furent employés dans les roulements à billes, respectivement, comme indiqué sur la table 1 représentée sur la figure 11 Les graisses A et C comprennent des composés comportant un radical hydrogène et la graisse B comprend une graisse de la série fluor sans aucun radical hydrogène. Les conditions de test sont illustrées sur la figure 1 et ont été correctement exécutées dans une situation ne présentant aucune entrée de l'humidité dans les roulements depuis l'extérieur. Conformément à la théorie de l'hydrogène, un écaillage de bande blanche n'apparaîtrait pas sur le roulement avec de la graisse B, mais un écaillage de bande blanche s'est finalement produit sur ce roulement à billes. De la même manière, cet écaillage est apparu en un intervalle de temps plus court que celui pour lequel l'écaillage est apparu sur le roulement à billes avec de la graisse C qui comporte un radical hydrogène. (Cependant il est probable qu'il y a une séquence efficace opposée à celle de la figure 1 selon les conditions du test. A présent, ce que l'inventeur souhaite dire est un fait selon lequel l'écaillage de bande blanche s'est réellement produit sur le roulement à billes même avec de la graisse B sans aucune inclusion de radical hydrogène). C'est-à-dire qu'il est conclu que l'hydrogène n'est pas une cause de l'écaillage de bande blanche. Du fait que la présence d'une forte impression sur les résultats de tests (avec une fragilité par l'hydrogène) exécutés sur les roulements, chacun présentant une surface de roulement sur laquelle a été ajoutée de manière forcée de l'hydrogène, des résultats de tests favorables apparus par hasard ont été considérés à tort comme étant un effet de prévention d'entrée d'hydrogène résultant de la formation du film d'oxyde sur la surface de roulement. En d'autres termes, bien qu'il soit difficile de nier une possibilité selon laquelle l'hydrogène 2884571 4 constitue simplement un facteur accélérant un petit peu, l'hydrogène n'est pas un facteur principal pour l'apparition d'un écaillage de bande blanche. En fait, même avec un test de machine réelle exécuté sur une automobile sur laquelle en prenant des mesures de roulement sur la base d'une telle théorie, un écaillage s'est produit sur les roulements. Des tests de réapparition, exécutés par le présent inventeur, ont permis de parvenir à une conclusion selon laquelle ceux des roulements soumis à un écaillage de bande blanche, qui ne résulte pas de l'hydrogène mais d'une certaine raison (à l'exception de l'hydrogène), ont inclus certains des roulements dans Lesquels de l'hydrogène est finalement observé dans l'acier. C'est-àdire que cela a résulté d'une confusion effectuée entre les causes et les effets. Comme autre mécanisme, une tentative est faite d'utiliser une théorie de contrainte (une théorie d'oscillation à la lumière d'un côté de contrainte). C'est-à-dire que ce concept est une idée pour expliquer l'écaillage en termes de côté de contrainte. Un tel concept résulte de manière similaire en une contradiction dans lequel il devient difficile de distinguer l'apparition d'une durée de vie en fatigue commune (accompagnée par une attaque DEA) sur la base de la contrainte (cisaillement). De plus, le présent inventeur a déterminé le fait, lors de diverses recherches effectuées sur les contraintes agissant sur les roulements, qui consiste en ce que, parmi ceux des roulements qui subissent un écaillage dans le test de machine réelle (automobile), certains des roulements sont soumis à un écaillage de bande blanche lorsque la charge, agissant sur le roulement, tombe clairement à 0 kg lorsqu'une tension de courroie est rendue nulle (devient inférieure à 0 kg) du fait d'un effet adverse résultant d'une force d'inertie au cours de la décélération du moteur dans une situation dans laquelle la tension de courroie reste à faible niveau. Il n'existe aucune manière pour la théorie des contraintes d'expliquer un tel cas d'exemple. Bien que d'autres explications soient omises ici, la théorie des contraintes présente la même contraction que celle de la théorie de l'hydrogène décrite ci-dessus, et, en conséquence, un écaillage de bande blanche se produit encore sur les roulements installés sur une machine réelle pour laquelle des mesures ont été prises sur la base d'une telle théorie. 2884571 5 Comme décrit ci dessus, tout mécanisme proposé dans la technique apparentée pour l'apparition de l'écaillage fragile ne satisfait pas la condition actuelle et il reste encore à éclaircir ce que représente un facteur de contrainte parmi d'autres facteurs d'une machine réelle et comment le facteur de contrainte impose un effet adverse sur le roulement. En conséquence, il existe une situation dans laquelle aucune mesure n'est prise pour traiter les problèmes. En outre, les moteurs modernes incorporent jusqu'à présent largement des systèmes d'entraînement à courroie du type multifonction, chacun comprenant une courroie unique pour entraîner un grand nombre de poulies en vue de structurer le moteur avec une petite taille et un faible poids. Un tel système d'entraînement par courroie a posé plusieurs problèmes, tels qu'une augmentation de la tension d'une courroie, une résonance de la courroie et des oscillations du moteur renforcées. Donc, la contrainte agissant sur les roulements est devenue de plus en plus complexe. Aucune mesure n'a été prise pour traiter même de tels problèmes. En particulier, parmi les dispositifs auxiliaires installés sur l'automobile, un alternateur est une unité caractéristique dans laquelle se produit un écaillage dans le roulement à une vitesse accrue par comparaison aux roulements des autres dispositifs auxiliaires. Même si les roulements constituent des parties constitutives mécaniques importantes, aucune mesure complète n'a été prise pour traiter le problème de l'apparition d'un écaillage fragile dans un roulement et le roulement est encore laissé dans une situation où même aucun mécanisme d'apparition n'a été établi. Comme mentionné ci-dessus, en dépit du fait que l'apparition d'un écaillage fragile provoque une durée de vie extrêmement raccourcie par comparaison à une durée de vie en fatigue apparaissant de manière habituelle (par exemple, la durée de vie en fatigue ne présente un problème sérieux sur un alternateur dans la pratique réelle) aucun mécanisme pour expliquer un tel phénomène n'a été établi et aucune mesure correcte n'a été prise. Sans aucune alternative, des tentatives ont jusqu'à présent été effectuées pour utiliser un procédé inefficace dans lequel des mesures incohérentes ont été prises pour les dispositifs auxiliaires respectifs afin de confirmer les résultats sur les tests des dispositifs auxiliaires. En 2884571 6 conséquence, des efforts inutiles ont été effectués en augmentant de manière inutile la taille ou la précision du roulement et même avec de tels efforts, ces problèmes ne peuvent pas être complètement traités. RESUME DE L'INVENTION La présente invention a été réalisée en vue de traiter des problèmes ci-dessus en clarifiant un mécanisme pour qu'un écaillage fragile ait lieu sur un roulement et a pour but de procurer un roulement pour lequel des mesures correctes et simples sont prises. Pour traiter les problèmes ci-dessus, le présent inventeur a tenté de reconsidérer un procédé consistant à réaliser les réapparitions d'un écaillage fragile en revenant à un point de départ d'origine. Pour la réapparition d'un écaillage sur roulement dans la pratique de la technique apparentée, des tests ont été exécutés sur le roulement en imposant une contrainte importante, telle qu'une forte charge, une vitesse de rotation élevée et une vibration à grande amplitude (peut être due à une influence provenant d'une durée de vie en fatigue générale), avec pour but de provoquer la réapparition d'un écaillage de bande blanche sur le roulement. Mais l'attention s'est concentrée sur un fait qui consiste en ce que l'écaillage se produit même dans une condition apparemment sans caractéristique (avec une charge de 0 kg) dans la machine réelle comme mentionné ci-dessus. C'est-à-dire qu'il a été pris en considération d'avoir certains types d'indices en simulant de manière fidèle les conditions du moteur. Il en résulte que l'on a considéré d'utiliser des caractéristiques du moteur qui ne sont pas considérées dans le test de réapparition de la technique apparentée. Avec les moteurs à combustion interne couramment utilisés, des fluctuations seront susceptibles de se produire dans les rotations des moteurs à combustion interne sous la forme de fluctuations de rotation et de rotations avec oscillations du fait des explosions individuelles dans le nombre des cylindres du moteur. De manière à vérifier la relation entre un roulement et le moteur, des tests ont été exécutés en utilisant un alternateur auquel sont appliquées des rotations avec oscillations à un taux de fluctuation de rotation moyenne de 2 % (ce qui constitue un taux de fluctuation de rotation tout à fait 2884571 7 naturel dans le moteur réel où la fluctuation marque une valeur plus grande que:30 % au voisinage de la vitesse au ralenti) de l'ordre (correspondant à un ordre du moteur) de deux fois la vitesse de rotation du moteur en commandant un moteur électrique de manière à simuler un moteur réel à quatre cylindres. Un schéma simplifié d'une machine de test et d'une séquence de vitesse de rotation associée est illustré sur la figure 2A. Un alternateur portant sur celui-ci un roulement (de type 6202) est installé sur une machine de test dans une structure entraînée par un moteur électrique par l'intermédiaire d'une courroie presque dans le même mode que le moteur à combustion interne d'une manière mentionnée ci-dessus. La courroie est mise en tension entre le moteur électrique et l'alternateur de manière à induire une résonance sur la courroie dans une direction latérale (la direction d'une corde) de la courroie au cours du fonctionnement du moteur électrique à des vitesses dans les plages haute et basse. Pour d'autres conditions de test, le roulement est maintenu sous une contrainte entièrement ordinaire "sans aucune vibration et sans aucune charge à des températures normales" (il est évident que lorsqu'il est installé sur un moteur, un roulement est soumis à des contraintes extrêmement importantes (telles que celles comprenant une charge de roulement de 150 kg, une accélération dans une plage de 20 à 30 G, des températures dans une plage de 100 C, avec un alternateur chargé avec 50 A) et également qu'une courroie présente divers types de résonances. Donc, ces conditions de test présentent une contrainte beaucoup plus basse que celle d'un moteur réel et représentent des conditions avec aucun facteur sur les températures une charge fixe, une charge fluctuante et des vibrations, grâce à quoi aucun écaillage fragile ne semble avoir lieu sur le roulement conformément à la théorie de contrainte de la pratique de la technique apparentée. Les hypothèses de la technique apparentée (à la fois sur la théorie de l'hydrogène et la théorie des contraintes) inclinent pour mettre l'accent sur les charges et, donc, les tests de réapparition ont été conduits dans la pratique de la technique antérieure sur une tendance selon laquelle le roulement se voit appliquer des charges importantes et une grande amplitude de vibrations. Cependant, le test actuel a été conduit en osant avoir pour but de clarifier 2884571 8 un mécanisme pour que l'écaillage se produit sur un roulement en diminuant la contrainte sur laquelle l'accent a été mis lors des tests de réapparition de la technique apparentée. Il en résulte qu'après un écoulement de simplement 450 heures depuis le début du test, ce que l'on appelle un écaillage fragile avec une couche de bande blanche est apparu sur l'une des huit billes incorporées dans un roulement monté du côté avant (poulie). C'est-à-dire qu'il est évident que l'écaillage de bande blanche a eu lieu sur la bille du roulement même dans une situation tout à fait courante qui n'a absolument pas été prise en compte dans les théories de la technique apparentée. Egalement de manière à regarder de plus près une telle couche de bande blanche, la couche de bande blanche a révélé d'autres caractéristiques diverses. Une photographie sur une surface de roulement formée sur un chemin de roulement intérieur est représentée à titre d'exemple sur la figure 2B. Un repère d'impression (sous la forme d'une indentation) a été observé sur la surface de roulement dans une configuration d'ellipse osculatrice, avec un grand axe de 2,6 mm (du fait que la photographie est prise dans une direction oblique, la marque d'impression est observée avec une forme de croissant du fait de l'influence d'un facteur de courbure). L'ellipse formée sur une zone centrale semble avoir un petit axe d'approximativement 0,32 mm même si une telle zone est difficile à observer du fait d'un effet du roulement de la bille. La surface de roulement présente onze zones formées avec d'autres marques d'impression qui ont sensiblement la même taille que celles observées ci- dessus et sont orientées à des angles aléatoires. Il n'est pas surprenant qu'une piste de chemin de roulement intérieur ait été formée avec une piste de roulement normale qui résulte du roulement des billes dans une direction circonférentielle avec une largeur d'approximativement 2,8 mm (du fait des rotations des billes sur le chemin de roulement intérieur, la piste de roulement a été observée avec la même largeur dans toutes les circonférences présentant un volume qui coïncide sensiblement avec un grand axe d'une ellipse osculatrice calculée sur la base d'une condition de chargement de roulement). Bien qu'une marque d'impression dans une ellipse osculatrice présentant la même taille que celle du chemin de roulement intérieur soit observée 2884571 9 sur la surface de la bille sans aucune apparition d'écaillage, aucune marque d'impression n'est observée sur une piste de roulement d'un chemin de roulement extérieur sur lequel une piste de roulement de billes normale est formée. Lors d'une analyse détaillée exécutée sur la zone d'ellipse osculatrice, un additif pour extrême pression conservant de la graisse sous une forme décomposée est observé avec une zone endommagée convertie en un état oxydé. Une image complète du roulement soumis au test est représentée sur la figure 3A, représentant une situation de contrainte, et la figure 3B représentant une vue éclatée sur un résultat de recherche après l'apparition de l'écaillage. (Avec un roulement arrière 6002), de nombreuses marques d'impression en forme d'ellipse sont observées sur la totalité d'un chemin de roulement intérieur, d'un chemin de roulement extérieur et des billes, mais ces marques ne sont pas du type indentations claires, comme celles apparues dans le roulement avant, et observées au niveau des marques de contact. Aussi, aucune apparition d'écaillage n'est-elle observée et la description de celle-ci est-elle omise ici. En outre, est décrite la conclusion de la relation entre une caractéristique du résultat du présent test de réapparition et un mécanisme introduit à partir d'un tel résultat. Le roulement avant: est supposé avoir les caractéristiques suivantes. Fait 1: Un écaillage de bande blanche s'est produit sur une bille. En conséquence, ce procédé de réapparition représente un test de réapparition prenant naissance à partir d'une faible contrainte qui est différent de celui employé dans le procédé de réapparition de la pratique de la technique apparentée. Fait 2: Aucune vibration n'est imposée au roulement et la charge appliquée au roulement est faible. En conséquence, il est évident qu'aucun écaillage n'a été amené à apparaître sur le roulement du fait de facteurs comprenant une force (kg) et une pression (kg/mm2) (Cela signifie que l'écaillage ne s'est pas produit du fait de la valeur d'une force). Fait 3: Des "indentations" se sont produites sur un chemin de roulement intérieur et une bille du roulement, 2884571 10 respectivement, sans aucune formation d'une indentation sur un chemin de roulement extérieur. Ces faits révèlent qu'une contrainte agit non pas sur une zone de contact entre le chemin de roulement extérieur et la bille mais seulement sur une "zone de contact (sur une surface du chemin de roulement intérieur) entre le chemin de roulement intérieur et la bille". (En supposant qu'une contrainte a été appliquée sur le roulement sous une charge normale, une composante de force qui a agit sur le chemin de roulement intérieur est jugée avoir agit sur le chemin de roulement extérieur par l'intermédiaire des billes et une indentation doit être laissée sur le chemin de roulement extérieur dans une certaine mesure ou une autre, mais aucune indentation n'a été observée sur le chemin de roulement extérieur dans le test de réapparition en cours). C'est-à-dire que l'on peut concevoir qu'une contrainte, jugée avoir agi simplement sur le chemin de roulement intérieur et la bille, a été provoquée par une collision. Il est estimé que du fait d'une collision entre le chemin de roulement intérieur et la bille, "l'indentation" s'est produite dans un état déformé de manière permanente du fait duquel un écaillage de bande blanche a été amené à se produire. (Cela signifie que, si le roulement subit une collision, l'indentation n'est formée que sur l'un du chemin de roulement intérieur et du chemin de roulement extérieur en fonction du fait que la bille est amenée à entrer en collision avec le chemin de roulement intérieur ou le chemin de roulement extérieur). Fait 4: Bien que "l'indentation" disparaisse au niveau d'une zone centrale, l'indentation apparaît sous une forme 30 entièrement en ellipse. En conséquence, on conclut que l'indentation est jugée être apparue non sous la forme d'une marque de pseudo impression résultant d'un micromouvement analogue à une navette de la bille mais sous la forme d'une marque provoquée par une collision frontale entre le chemin de roulement intérieur et la bille ayant lieu dans sa direction radiale. Fait 5: Une marque de déplacement (une piste en fonctionnement normal) et des "indentations (zones de pistes anormales sous des configurations déformées de manière permanente) entre la bille et le chemin de roulement intérieur" 2884571 11 sont formées en ellipses osculatrices dont les grands axes sont presque égaux les uns aux autres (avec la présence du fait que "les grands axes sont égaux les uns les autres" représentant le fait que le chemin de roulement intérieur et les billes sont soumis à des usures avec les mêmes quantités de déformation au cours de l'application d'une contrainte comme indiqué sur la figure 4). En conséquence, lorsqu'ils sont soumis aux mêmes quantités de déformation, des distorsions sont jugées s'être produites sur le chemin de roulement intérieur et la bille du roulement dans une région de déformation élastique au cours du fonctionnement normal et une région de déformation plastique au cours d'un fonctionnement anormal bien que la déformation puisse être considérée en termes de contrainte au lieu de déformation, du fait que la prise en compte de termes de distorsion dans le résultat du fait 2 et d'une déformation plastique, la déformation est considérée en termes de distorsion). Fait 6: La partie "d'indentation" est formée dans un état de rouille (avec une détérioration se produisant dans l'additif). En conséquence, (le chemin de roulement intérieur et la bille étant déformés des mêmes quantités de déformation lorsqu'une contrainte leur est appliquée) le chemin de roulement intérieur et la bille supportent des pressions de contact sensiblement identiques. Donc, le chemin de roulement intérieur et la bille ont été normalement lubrifiée mais un dommage s'est produit dans l'agent lubrifiant au cours de la déformation plastique. Aucune lubrification n'a été exécutée au cours de l'apparition de "l'indentation" (dans l'apparition d'un frottement ou d'une adhérence). Fait 7: "l'indentation" de la bille a une profondeur supérieure à celle du chemin de roulement intérieur (la bille et le chemin de roulement intérieure entrant en collision à la même vitesse relative alors que la bille et le chemin de roulement intérieur ont des duretés presque égales, on juge que la bille et le chemin de roulement intérieur se sont déformés des mêmes quantités de déformation mais que la bille présente finalement une plus grande quantité de déformation permanente que celle subie par le chemin de roulement intérieur). En conséquence, on juge que, du fait que la bille a subi un degré de distorsion supérieur à celui subi par le chemin de roulement intérieur, l'écaillage s'est produit sur la bille. C'est-à-dire qu'un écart apparaît sur une propriété cible entre la bille et le chemin de roulement intérieur du fait d'une différence d'orientation de frottement p, d'une différence de courbure d'une forme concave et convexe et d'une différence dans une masse de collision, et ainsi la bille et le chemin de roulement intérieur subissent des distorsions internes à des degrés différents lorsqu'ils sont soumis au même degré de déformation. Il est inutile de dire qu'il n'y a aucun moyen pour que la théorie de l'hydrogène et la théorie des contraintes expliquent de tels phénomènes représentés par les sept faits décrits ci- dessus. A partir de ces faits, le mécanisme pour que la couche blanche apparaisse est jugé être un défaut de lubrification (ou d'adhérence) du fait de la survenue d'une collision frontale entre la bille et le chemin de roulement intérieur dans une direction radiale (r) avec l'apparition qui en résulte d'une distorsion interne de la bille dans une région plastique (lorsqu'une distorsion est apparue dans le chemin de roulement intérieur à un niveau inférieur à celui induit dans la bille), alors qu'un écaillage de bande blanche s'est produit. Donc on peut conclure que l'écaillage de bande blanche subi sur le roulement: cette fois est le résultat d'un phénomène plastiquement instable dans une distorsion à haute vitesse qui est appelée une "bande de déformation par cisaillement adiabatique" (autrement connue comme étant une bande blanche) dans un domaine de traitement d'impact. Ce mécanisme est jugé être fondé sur une séquence, comme indiqué sur la figure 5, dans laquelle, comme une distorsion y et une vitesse de distorsion r, dépassant des valeurs limites (de la distorsion yc et de la vitesse de distorsion Y) particulières au matériau, apparaissent dans un roulement, une partie concernée subit une condition de cisaillement adiabatique avec l'apparition qui en résulte d'une couche blanche du fait d'un chauffage rapide localisé et d'une trempe rapide. Plus particulièrement, les valeurs limites calculées de la distorsion y, et de la vitesse de distorsion if, d'un matériau de roulement couramment utilisé qui résulte de calculs exécutés par le présent inventeur ont des valeurs approchées exprimées par: yc = 0,08 = 102 104/s Une telle vitesse de distorsion apparaît naturellement avec une charge non pas dans une catégorie statique ou dynamique mais dans un phénomène qui appartient à une catégorie restant dans une condition "de choc". Une quantité physique de contrainte appartient à un domaine qui devra être décrit non pas en termes de charge mais en termes d'une vitesse de collision (m/s). Une telle bande blanche s'est révélée dans une conclusion évidente en ce que la bande blanche est connue d'après le sens commun dans le domaine du traitement des chocs et implique encore une étape d'investigation détaillée sur un tissu à un niveau atomique concret. (Avec un état de tissu en détail restant encore à un stade d'investigation, aucun effet adverse n'apparaît sur un mécanisme entier dans le pratique actuelle que ce soit un tissu de matériau ou que le tissu ait une taille de grain de cristal). Le présent inventeur a effectué des calculs sur un roulement à billes pour découvrir une situation qui ne dépasse pas les deux valeurs limites décrites ci-dessus. Il en résulte qu'il a été découvert que, avec un roulement d'une taille normale, si une vitesse de collision est inférieure à 1 m/s (dans un état "nécessaire"), il n'existe aucune probabilité pour qu'une distorsion et une vitesse de distorsion du matériau dépassent les valeurs limites mentionnées ci-dessus et aucun écaillage de bande blanche n'a lieu dans le roulement alors que, avec une vitesse de collision sensiblement supérieure à 3 à 4 m/s (avec une condition "suffisante" représentant une valeur supérieure à 3 m/s), unécaillage a lieu dans le roulement. (Au vu d'une description imagée, on peut facilement comprendre que plus la vitesse de collision est élevée, plus la distorsion et la vitesse y et la vitesse de distorsion @, générées seront grandes). L'inventeur a découvert que la survenue d'une telle collision, qui provoque une indentation en forme d'ellipse et l'endommagement qui se produit sur l'agent de lubrification du fait d'une pression résultante d'une telle collision, peuvent être expliqués par les sept faits tels que mentionnés ci-dessus. Aucune collision n'a lieu entre un corps roulant (ou un élément 2884571 14 roulant, par exemple une bille) et un chemin de roulement intérieur au cours d'une période dans laquelle le corps roulant supporte un mouvement de roulement en contact avec le chemin de roulement intérieur (ou un chemin de roulement extérieur). Exprimé d'une autre manière, ceci conduit à la conclusion que, si un contact entre le corps roulant et le chemin de roulement intérieur (chemin de roulement extérieur) est interrompu, c'est-à-dire que lorsque "le corps roulant entre dans un état libre pendant même un instant" une collision se produit entre le corps roulant et le chemin de roulement intérieur lorsque ces parties constitutives tentent de rétablir à nouveau une condition de contact à un stade ultérieur. Certains facteurs d'exemples pour qu'une contrainte qui apparaît amène le corps roulant à se retrouver dans un état libre peuvent être énumérés, en comprenant la décélération d'un moteur au cours de laquelle une tension de courroie devient négative du fait de l'influence d'une force d'inertie, et une résonance d'une courroie naissant de la fréquence d'explosion du moteur et d'une fréquence de vibration naturelle de la courroie. Par exemple, avec un exemple de la résonance, on suppose que la courroie a une masse M par unité de longueur, un module de Young E, une aire en section transversale A, une portée H et une tension T et une dispositif auxiliaire (tel par exemple qu'un alternateur) présente un moment d'inertie J et un rayon de poulie R, les fréquences de vibrations naturelles (y compris une vibration latérale fl et une vibration longitudinale f2) de la courroie sont exprimés par [Equation 1] f' 2HM [Equation 2] , _ R Af, =- - JH Si les fréquences de vibrations naturelles fi et f2 coïncident avec des composantes d'explosion, une résonance se produit dans la courroie. (Il est inutile de dire que dans une mise en pratique réelle, la vibration longitudinale f2 prend des valeurs naturelles obtenues à partir d'une valeur de l'équation 2 du fait d'interactions provoquées par toutes les poulies sur lesquelles une courroie est tendue et présente le même nombre de (1) 2884571 15 fréquences naturelles que le nombre de poulies. L'équation 2 représente une forme d'image pour représenter un tel facteur approprié). Bien qu'un moteur moderne emploie un système d'entraînement multifonction dans la pratique générale, un grand nombre de points de résonance latéraux et longitudinaux sont présents sur un roulement d'un dispositif auxiliaire entraîné par courroie du fait du moteur et d'une différence de variation (avec T en variante infinie) de la charge du dispositif auxiliaire et une différence de chaque portée (avec une variation de H) entre poulies. C'est-à-dire qu'il existe un risque important pour qu'un écaillage fragile ait lieu dans le roulement. Pour le dire d'une autre manière, l'apparition d'un écaillage fragile tend à varier même si un léger degré de différence existe dans les conditions de test de réapparition. Avec le texte d'exemple représenté sur la figure 2, bien qu'une tentative ait été faite pour réaliser la réapparition d'un écaillage fragile en utilisant la résonance entre la fréquence de vibration latérale f2 de la courroie et du moteur, on se rendra compte qu'un phénomène de collision peut être créé pour d'autres raisons au point de finalement provoquer l'apparition d'un écaillage en bande blanche. Le présent inventeur a confirmé que, avec la machine de test représentée sur la figure 2, même la réalisation d'une tentative pour amener une fréquence d'oscillation en rotation à être amenée en coïncidence avec la fréquence de vibration longitudinale f2 de la courroie, a obtenu une conséquence similaire à l'apparition d'un écaillage fragile sur le roulement. C'est-à-dire que, conformément à la découverte de l'inventeur, le roulement souffre de l'apparition d'un écaillage fragile à tout moment où le corps roulant (bille) satisfait une condition libre. Bien que le principe ait été décrit ci-dessus en faisant référence à un exemple du roulement à billes, il est inutile de dire que le mécanisme peut avoir des applications à tous types de roulements incorporant des corps roulants tels que des roulements. Conformément à un tel mécanisme, pour empêcher l'apparition d'un écaillage fragile sur un roulement, il suffit que le roulement adopte une structure telle qu'elle empêche le corps roulant (une bille ou un rouleau) de se retrouver dans un état libre (afin d'empêcher qu'un contact de roulement ne soit interrompu entre le corps roulant et la partie de composant 2884571 16 immobile associée). Cependant, tant qu'un entraînement à courroie est employé, il est impossible d'éviter complètement l'apparition d'une contrainte comme décrit ci-dessus. Donc, le présent inventeur en est venu à la conclusion selon laquelle, même si une contrainte (c'est-à-dire une résonance) se produit sur le roulement, en amenant le corps roulant à entrer dans l'état libre, le roulement ne présente aucun espace pour que le corps roulant se déplace librement (sans aucun problème ayant lieu du fait d'un contact prolongé entre le corps roulant et la partie de composant immobile associée même lorsque le corps roulant se déplace dans des directions opposées). A la lumière d'une telle compréhension, un roulement, conçu pour un dispositif auxiliaire entraîné par un moteur à combustion interne par l'intermédiaire d'une courroie, comprend un chemin de roulement intérieur, un chemin de roulement extérieur et une pluralité d'éléments roulants disposés entre le chemin de roulement intérieur et le chemin de roulement extérieur en vue de capacités de roulement, avec un jeu (ce que l'on appelle un jeu résiduel) dans une direction radiale du roulement entre chaque élément roulant et l'un du chemin de roulement intérieur et du chemin de roulement extérieur qui se trouve dans une plage de tolérances, dans un état où le roulement est monté dans le dispositif auxiliaire, dans lequel pratiquement une moitié de la valeur de tolérance se trouve dans une valeur négative (en d'autres termes pour être sensiblement inférieure à zéro à un point milieu du jeu de la plage de tolérances dans la direction radiale). C'est-à-dire que, avec la structure décrite ci-dessus, le corps roulant peut rouler dans un état sans que pratiquement aucun espace ne soit présent dans la direction radiale du roulement pour que le corps roulant puisse se déplacer dans un état libre en provoquant l'apparition d'un écaillage fragile. Donc, il ne se produit aucune probabilité pour que le corps roulant entre dans un état libre (dans un état sans contact entre le corps roulant et la partie de composant associée) même lorsqu'une contrainte quelconque est appliquée au roulement depuis l'extérieur, et donc aucune collision n'a lieu (sans aucune occurrence dans laquelle le contact de roulement est amené en contact avec la partie de composant associée à 2884571 17 nouveau), ce qui entraîne qu'aucun écaillage fragile ne se produit. Avec le roulement du présent mode de réalisation, le jeu (ce que l'on appelle un jeu résiduel) du roulement dans sa direction radiale, dans l'état où le roulement est monté dans le dispositif auxiliaire, peut se situer dans une valeur négative ou une valeur supérieure ou égale à -10 pm et inférieure ou égale à + 10 pm dans une plage de tolérances. Avec la structure mentionnée ci-dessus, le jeu négatif (plage de calage) est établi pour se trouver dans la valeur de - pm même au pire et presque aucune détérioration de la durée de vie en fatigue n'a lieu, et aucun écaillage fragile n'apparaît. Avec le roulement du présent mode de réalisation, une seule unité de roulement peut présenter un jeu interne théorique (également appelé jeu géométrique) établi au jeu négatif. Donc, on fait en sorte que le jeu radial mentionné ci-dessus se trouve dans la valeur négative ou la valeur supérieure ou égale à - 10 pm et inférieure ou égale à + 10 pm dans la plage de tolérances. Avec la structure mentionnée ci-dessus, le jeu interne du roulement en tant que tel est rendu négatif (après assemblage du roulement) de manière à amener le jeu dans la direction radiale à être négatif et il suffit de maintenir l'arbre du dispositif auxiliaire et l'enveloppe dans des dimensions normales, ce qui résulte en un assemblage simplifié du dispositif auxiliaire. Avec le roulement du présent mode de réalisation, le roulement peut comprendre un arbre supporté par des corps roulants, un chemin de roulement intérieur fixé de manière fixe à l'arbre, un chemin de roulement extérieur maintenu en contact avec le chemin de roulement intérieur au moyen des corps roulants, et une enveloppe englobant les corps roulants, le chemin de roulement intérieur et le chemin de roulement extérieur. Un seul élément de roulement présente un jeu interne théorique radial (jeu géométrique) et on fait en sorte qu'il présente un jeu positif, et au moins l'un du chemin de roulement intérieur et de l'arbre et du chemin de roulement extérieur et de l'enveloppe est monté par ajustement serré ou ajustement de transition de sorte que le jeu dans la direction radiale tombe dans la valeur négative ou la valeur supérieure ou égale à 2884571 18 -10 pm et inférieure ou égale à + 10 pm de la plage de tolérances. Avec la structure mentionnée ci-dessus, il suffit que le roulement en tant que tel présente le jeu normal positif, en permettant que soit adopté un procédé d'assemblage habituel pour les corps roulants afin qu'ils soient assemblés sur le roulement. Avec le roulement du présent mode de réalisation, le roulement peut comprendre un roulement à billes. Avec la structure mentionnée ci-dessus, le corps roulant peut comprendre une bille d'un roulement à billes fréquemment utilisé dans le dispositif auxiliaire et le jeu interne théorique radial d'une unité unique peut être établi d'une manière aisée, ce qui résulte en une réduction du coût de fabrication avec une augmentation de la longévité en rotation à vitesse élevée. Avec le présent mode de réalisation, le roulement pour le dispositif auxiliaire peut être entraîné avec une courroie composée d'une courroie à nervures en V, qui est d'un type multifonction grâce à laquelle une pluralité de dispositifs auxiliaires sont entraînés en utilisant une seule courroie. Avec la structure mentionnée ci-dessus, aucun écaillage fragile n'a lieu dans le roulement même lorsqu'il est appliqué à un système d'entraînement, tel qu'un système d'entraînement multifonction, qui souffre de contraintes complexes du fait d'un grand nombre de fréquences de vibrations naturelles provoquées par la courroie. Avec le présent mode de réalisation, le roulement auxiliaire sur lequel le roulement de la présente invention est appliqué 30 peut comprendre un alternateur. C'est-à-dire que, avec la structure mentionnée ci-dessus, aucun écaillage fragile n'a lieu dans le roulement même lorsqu'il est appliqué à l'alternateur, en constituant l'application la plus difficile parmi celle des dispositifs auxiliaires, lequel présente le moment d'inertie le plus important (= (rapport de poulie)2 x moment d'inertie du rotor), avec une amplitude de résonance accrue à la lumière du moteur qui présente un moment d'inertie de rotor important. 2884571 19 BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est une vue illustrant une condition de test et un résultat de test tracés en termes de matériaux de graisse. La figure 2A est une vue représentant un procédé de test pour un test de réapparition d'écaillage fragile sur un roulement. La figure 2B est une vue représentant un résultat de test du roulement. La figure 3A représente une structure détaillée du résultat 10 de test représenté sur la figure 2B. La figure 3B est une vue éclatée du roulement représenté sur la figure 3A. La figure 4 est une vue d'image représentant une condition de contact entre une bille et un chemin de roulement intérieur. La figure 5 est une vue représentant un mécanisme, dans lequel se produit un écaillage fragile, résultant du résultat de la présente invention. Les figures 6A et 6B sont des vues destinées à illustrer le mécanisme pour l'apparition d'un écaillage fragile. Les figures 7A et 7B sont des vues représentant la relation entre une vitesse de collision et un jeu radial dans une tolérance dimensionnelle de la technique apparentée. La figure 8 est une vue représentant la relation entre un jeu résiduel et une durée de vie en fatigue. Les figures 9A et 9B sont des vues représentant le résultat d'un roulement conforme à la présente invention dans la relation entre une vitesse de collision et un jeu radial dans une tolérance dimensionnelle spécifiée conformément à la présente invention. La figure 10 est une vue en coupe transversale représentant un alternateur incorporant un roulement d'un mode de réalisation conforme à la présente invention. La figure il est une table 1 indiquant une liste de graisses utilisées dans le test. La figure 12 est une table 2 représentant un exemple de jeux radiaux dans un roulement. La figure 13 est une table 3 représentant un exemple de jeux radiaux dans le roulement sur lequel des mesures concrètes ont été prises sur la base de la présente invention. 2884571 20 La figure 14 est une vue représentant une condition dans laquelle un moteur à combustion interne entraîne avec possibilité de rotation une pluralité de dispositifs auxiliaires (y compris un alternateur) au moyen d'un système de courroie du 5 type multifonction. DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE REALISATION PREFERES Un mécanisme pour qu'un écaillage fragile ait lieu et un mode de réalisation conforme à la présente invention fondé sur un tel mécanisme sont décrits ci-dessous en détail. Le présent mode de réalisation est décrit en faisant référence à un roulement (également appelé roulement à billes ou roulement) en tant qu'exemple d'un roulement. C'est-à-dire que, pour qu'une bille et un chemin de roulement intérieur (ou un chemin de roulement extérieur) entre en collision l'un avec l'autre de la manière la plus efficace, il est naturel que la bille et le chemin de roulement intérieur entrent en collision l'un avec l'autre dans une direction radiale, et en conséquence, une description est effectuée d'une structure représentée sur les figures 6A et 6B. Le roulement représenté sur les figures 6A et 6B, prévu pour une utilisation dans un dispositif auxiliaire est utilisé comme roulement pour un alternateur (générateur de courant alternatif) 10 (se reporter à la figure 10) qui est entraîné avec possibilité de rotation avec, par exemple, un moteur (moteur à combustion interne). Le roulement comprend un arbre rotatif 4, un chemin de roulement intérieur 2 fixé de manière fixe sur l'arbre rotatif 4, un chemin de roulement extérieur 3 maintenu en contact avec le chemin de roulement intérieur 2 au moyen de billes 1, et une enveloppe 5 par laquelle les billes 1, le chemin de roulement intérieur 2 et un chemin de roulement extérieur 3 sont recouverts. L'alternateur 10 joue un rôle en tant que l'un d'une pluralité de dispositifs auxiliaires qui sont entraînés avec possibilité de rotation par l'intermédiaire d'une seule courroie à nervures en V mise en tension dans un procédé sinueux représenté sur la figure 14. La figure 6A représente un état dans lequel une charge radiale et une charge de poussée agissent sur le chemin de roulement intérieur 2 du roulement à billes 1 (également appelé la bille 1) depuis le chemin de roulement extérieur 3 dans des directions telles que représentées par des flèches dessinées (une charge agissant similairement non pas depuis le chemin de 2884571 21 roulement extérieur 3 mais depuis le chemin de roulement intérieur 2 d'une manière relative). La figure 6B est une vue agrandie représentant la manière dont la bille 1 et le roulement intérieur représentés sur la figure maintenus en contact l'un avec l'autre. La bille 1 est en contact avec le chemin de roulement intérieur 2 à écarté du centre du chemin de roulement intérieur afin d'amener la bille 1 à rester en position à plus haute que le fond de la couronne de roulement roulement intérieur 2 d'une valeur de h. (Il est inutile de dire qu'une charge de poussée peut ne pas être de type qui est forcément appliqué en tant que facteur de mise en pression, mais peut comprendre une composante de poussée résultant d'un axe incliné dû à une charge radiale. Le point en ce qui est important est que tout se passe bien à condition que la bille 1 soit écartée du centre du chemin de roulement intérieur 2). On suppose que la charge, supérieure à la charge de poussée, agit sur le chemin de roulement intérieur 2 en opposition à la charge de poussée du fait d'une certaine raison (par exemple une vibration dans une direction axiale provenant, par exemple, d'un moteur à combustion interne qui n'est pas représenté) dans une telle condition de mise en contact, la bille 1 est amenée à se déplacer pour entrer en collision avec une couronne d'appui du chemin de roulement intérieur 2 décrivant un arc parabolique comme représenté par une flèche sur la figure 6A. Dans ce cas, en fonction des conditions de la force de poussée agissant dans le sens opposé, la bille 1 est amenée en collision avec le fond de la couronne d'appui (avec un écart de hauteur h). En supposant que la masse de la bille 1 est désignée par m, l'équation de mouvement est exprimée par: [Equation 3] m = W (3) Si la bille 1 chute d'une hauteur h, alors la vitesse de collision résultante Vo est exprimée par [Equation 4] I2hW m Par exemple, on suppose qu'un roulement à billes d'une taille 6202 présente un jeu radial de l'ordre de 10 m, une bille chute d'une distance d'une quantité h au maximum et donc, (4) chemin de 6A sont maintenue un point d'un angle 0 une position du chemin de vo 2884571 22 avec W = 60 kg et m = 0,9 g, la vitesse de collision Vo est exprimée par Vo = 3,6 m/s. Un tel cas a pour conséquence qu'il satisfait une condition de cisaillement adiabatique (3 m/s dans la condition "suffisante"), ce qui fait qu'un écaillage fragile est susceptible d'avoir lieu dans la pratique réelle. Il est inutile de dire que l'équation 4 peut être appliquée (non seulement dans un cas où un point de contact est écarté d'une valeur 0 au commencement mais également) même si la bille 1 entre dans un état libre pour certaines raisons au point d'avoir une énergie potentielle de la hauteur h. Par exemple, une probabilité apparaît pour qu'une courroie présente une tension dans une valeur négative pendant un moment au cours de la décélération d'un moteur à combustion interne tel qu'on le rencontre dans le système d'entraînement multifonction. A ce moment, aucune conséquence n'apparaît pour qu'une charge agisse absolument sur la bille 1 et que la bille 1 cesse le contact avec le chemin de roulement intérieur 2 et le chemin de roulement extérieur 3 après quoi une charge est conférée sur la bille 1 à nouveau au cours de la fin de la décélération, ce qui amène la bille 1 à subir une collision. En outre, bien que diverses possibilités soient conçues pour amener la bille 1 à subir une vitesse de collision, on a découvert que dans tous les cas, une vitesse de collision dépassant une valeur de Vo= 1 m/s se trouve dans la zone critique. Bien que le cas d'exemple, représenté sur les figures 6A et 6B, a été mentionné en faisant référence à une hypothèse selon laquelle la bille 1 rencontre une collision frontale dans la direction radiale du chemin de roulement intérieur 2, cette hypothèse est correcte dans presque tous les cas. C'est-à-dire que, dans la pratique normale, comme la bille 1 roule d'une manière continue sans aucun glissement relatif par rapport au chemin de roulement intérieur 2, il n'est pas étonnant que la bille 1 et le chemin de roulement intérieur 2 présentent des vitesses absolues complètement identiques dans une direction de rotation au point de contact résultant. En conséquence, même si la bille 1 entre dans un état libre (avec une vitesse dans la direction radiale) du fait de certaines contraintes par un hasard quelconque, la vitesse dans la direction de rotation ne change pas. En conséquence, aucune différence de vitesse n'existe entre la bille 1 et le chemin de roulement intérieur 2 même lorsque la bille 1 est amenée en contact avec le chemin de roulement intérieur 2 du fait d'une collision à nouveau. Cela a pour résultat une collision sous la forme d'une collision frontale dans une direction radiale (de la même manière que celle d'un cas dans lequel la bille 1 entre en collision avec le chemin de roulement extérieur 3). C'est-à-dire que dans un cas où la bille 1 devient libre, il apparaît un risque accru pour que la collision ait pour résultat une condition de cisaillement adiabatique. La figure 12 est une table 2 indiquant divers paramètres dimensionnels associés à un jeu tel qu'on l'observe dans une direction radiale en termes d'une plage de tolérances d'une dimension réelle dans le cas du cas d'exemple de l'alternateur 10 représenté sur les figures 2 et 10 (les formules de calcul pour faire correspondre la marge entre les chemins de roulement intérieur et extérieur et les jeux entre les parties constitutives associées sont introduites dans les livres courants et sont omises ici. Cependant, on se rendra compte qu'une enveloppe 5 est faite d'aluminium). Les figures 7A et 7B sont des graphes représentant la variation de la vitesse de collision en termes de jeu radial présent après l'assemblage (se reporter à l'équation 4 avec une charge de W = 68 kg qui est équivalente à une charge de roulement indiquée sur la figure 2A). La figure 7A représente le graphe de la relation entre la vitesse de collision et le jeu radial du roulement à des températures normales et la figure 7B représente le graphe de la relation entre la vitesse de collision et le jeu radial du roulement à des températures élevées. En particulier, la figure 7B démontre que la vitesse de collision Vo se situe dans une plage allant de 1,8 à 4,1, (en efficacité moyenne pondérée de 3,2 m/s) correspondant à un jeu de 6,5 4,5 m (selon une distribution normale sur la figure 7A). C'est-à-dire que, dans les conditions de température élevée, non seulement la vitesse de collision dépasse une condition "nécessaire" (1 m/s) sans aucune apparition de cisaillement adiabatique mais dépasse également une condition "suffisante" (3 m/s) en moyenne. Cela signifie que, si la bille 1 entre dans l'état libre à la réception d'une certaine contrainte, plus de la moitié des billes subit un risque de 2884571 24 l'apparition d'un écaillage fragile. Donc, une tendance apparaît avec la bille même à des températures normales (se reporter à la figure 7A) qui n'est pas rencontrée aux hautes températures. Comme on le comprendra d'après les figures 7A et 7B, pour éviter l'apparition d'un écaillage en bande blanche (de manière à diminuer une vitesse de collision), il peut suffire qu'un jeu radial du roulement après l'assemblage soit inférieur à 0 m. C'est-à-dire que, parmi les paramètres dimensionnels représentés sur la table 2, un jeu interne du roulement en tant que tel est simplement modifié d'une valeur de 11 à 4 pm à une valeur de 0 à -7 pm (jeu négatif) et le jeu radial peut tomber dans des valeurs de 0 à -16 pm à des températures normales et de 0 à - 9 pm à des températures élevées sans aucun changement d'autres dimensions. Avec un tel jeu radial, la vitesse de collision est rendue nulle (situation dans laquelle aucun jeu n'est présent et aucun contact interrompu n'apparaît entre la bille et le chemin de roulement intérieur même lorsqu'il est appliqué une contrainte quelconque), comme compris d'après les figures 7A et 7B, ce qui fait qu'aucun écaillage fragile (écaillage de bande blanche) n'a lieu. Cependant, comme indiqué sur la figure 8, si le jeu radial se trouve dans un jeu extrêmement négatif, une chute remarquable de la durée de vie en fatigue se produit et, donc, le jeu radial nécessite une attention spéciale (sur la figure 8, un graphe indique que le jeu radial tombe dans un jeu négatif à une valeur au-delà de -13 pm, une chute remarquable de la durée de vie en fatigue a lieu au point de subir un risque accru. Un tel point d'inflexion varie également en fonction des charges. De plus, telle qu'elle est utilisée ici, l'expression "durée de vie en fatigue" se réfère à une durée de vie en fatigue apparaissant lorsque la durée de vie en fatigue avec un jeu de "0" est considérée comme étant "1"). Avec le présent exemple (avec le jeu radial de -16 m), le jeu radial nécessite une attention spéciale aux températures normales mais, en pratique réelle, lorsque l'alternateur commence à générer de l'énergie électrique, les températures du roulement augmentent et le jeu radial se déplace vers un côté sécurité. Cependant, on comprendra facilement, bien qu'un tel procédé amène le jeu radial à se trouver dans les jeux négatifs, lorsque la bille est assemblée entre les chemins de roulement intérieur et extérieur 2884571 25 et qu'il présente pour inconvénient l'apparition de difficultés dans les étapes de fabrication, un tel procédé est tout à fait efficace pour éliminer l'apparition d'écaillage de bande blanche dans le roulement. Il résulte d'autres études exécutées par le présent inventeur, qu'il a été découvert, bien qu'il soit idéal de satisfaire une condition "nécessaire" pour le cisaillement adiabatique, aucun problème pratique n'apparaît même lorsque la vitesse de collision satisfait le condition "suffisante" pour deux raisons dans lesquelles les matériaux actuellement utilisés dans un roulement normal satisfont une vitesse de collision inférieure à la condition "suffisante" pour un cisaillement adiabatique et ne présentent aucun problème en effet, et une fréquence d'apparition d'une contrainte, par le biais de laquelle la bille entre dans l'état libre, est faible, et même lorsque la bille entre dans l'état libre, le roulement présente une faible probabilité (de 1/8 avec le roulement du présent exemple, mentionné ci-dessus, incorporant 8 éléments de bille), dans laquelle la bille dans un état libre est alignée avec une direction dans laquelle le jeu radial prend le niveau maximum. En outre, le jeu radial du roulement après son assemblage ne présente pas la combinaison la pire comme indiqué sur la table 2 et peut présenter une tolérance légèrement augmentée lors d'études ultérieures qui sont conduites du point de vue statistique. Plus particulièrement, on suppose qu'une tolérance diamétrale de chemin de roulement extérieur est AD1, une tolérance diamétrale d'enveloppe est AD2, une tolérance diamétrale de chemin de roulement intérieur est Ad1, et une tolérance diamétrale d'arbre de rotation est Ad2 et une tolérance de jeu interne de roulement est AC, une largeur de jeu radial (tolérance) RC du roulement après assemblage dans la table 2 est exprimée par [Equation 5]RC = AD1 + 4D2 + Ad1 + 4d2 + AC... (5) (Egalement, une telle tolérance de jeu radial RC n'est pas équivalente à une valeur du fait d'un cumul simplifié de tolérances en raison de différences dans l'ajustement serré et d'ajustement tournant dans la pratique réelle (bien que si la totalité des parties constitutives soient montées avec un ajustement serré, une telle tolérance de jeu radial RC puisse être exprimée par l'équation 5 décrite ci-dessus). Avec un procédé statistique par les moindres carrés, une 5 tolérance d'assemblage A est donnée par [Equation 6] A = -\iAD,z +D72 +d, 2 +d,- + AC' ... (6) où k représente un coefficient de sécurité (de 1,5 dans la pratique normale) selon le poids croissant d'une partie constitutive. En exécutant en réalité un calcul sur la base de l'exemple de la table 2 (avec AD1 = 11, AD2 = 16, Ad1 = 8, Ad2 = 8 et AC = 7) A partir de l'équation 6 Tolérance d'assemblage = 50 i.m A partir de l'équation 6 A = 36 pm C'est-à-dire que la tolérance d'assemblage indique une valeur d'approximativement 70 % (= 36/50) statistiquement par rapport à la tolérance cumulée (la pire) résultant des tolérances individuelles des parties. Expliqué d'une autre manière, avec un moteur réel, dans le cas où l'on effectue une évaluation en utilisant une valeur du jeu dans la tolérance combinée la pire, comme indiqué sur la table 2, et la condition "suffisante" (3 m/s) il peut être approprié d'observer que la condition "suffisante" en apparence est améliorée à une valeur de 4 m/s (également puisqu'un test de réapparition est monté sur un banc comme indiqué sur la figure 2A de manière à permettre qu'il soit appliqué de manière forcée au roulement une contrainte à tous moments et qu'une fréquence de contrainte soit établie à un taux de 100 %, une évaluation peut de préférence être effectuée en n'étant pas fondée sur une valeur de 4 m/s mais fondée sur une valeur de 3 m/s). Comme décrit ci-dessus, le présent inventeur a atteint une conclusion selon laquelle, pour avoir un effet sensible, le jeu radial ne doit pas nécessairement être négatif dans une zone entière de la plage de tolérances. Des exemples de mesures concrètes seront décrits ci-dessous en faisant référence à la table 3 représentée sur la figure 13. La table 3 représente divers paramètres dimensionnels modifiés (avec les mêmes plages de tolérances que celles de l'unité unique) par contraste avec les divers paramètres dimensionnels représentés sur la table 2 2884571 27 dans laquelle le roulement a subit l'écaillage de bande blanche dans le test de réapparition. C'est-à-dire qu'une marge de montage mutuel au niveau d'une partie de chemin de roulement extérieur est dimensionnée dans un sens propre à augmenter le jeu, une marge de montage mutuel au niveau d'une partie de chemin de roulement intérieur est dimensionnée dans une direction de manière à provoquer un ajustement serré (dans un ajustement de transition dans la pratique réelle), et un jeu interne d'un roulement unique représente une dimension réduite (avec un jeu positif pour procurer une possibilité de production). Il en résulte qu'un jeu radial d'un roulement après l'assemblage pourrait présenter approximativement les mêmes valeurs positive et négative à la fois aux températures normales et aux températures élevées. Les figures 9A et 9B sont des graphes représentant chacun la relation entre une vitesse de collision d'une bille et un chemin de roulement intérieur d'un roulement incorporé dans un alternateur dans les spécifications représentées sur la table 3 à des températures normales et à des températures élevées. Dans ces graphes, les vitesses de collision présentent des configurations de distributions de vitesse dans lesquelles chaque valeur centrale est rendue nulle. Il est évident qu'une partie principale de la vitesse de collision satisfait la condition "suffisante" et se situe bien sûr dans une valeur au- dessous de la condition "nécessaire". Le fait d'ajouter l'effet statistique décrit ci-dessus donne une analogie en ce qu'aucun risque de l'apparition de l'écaillage n'a lieu même lors du test de réapparition sur le banc (se reporter à la figure 2A) où est appliquée une contrainte forcée à tout moment. Le test de la figure 2A a été exécuté selon les spécifications indiquées sur la table 3 mais aucun écaillage de bande blanche n'a été observé. Il résulte de tests exécutés par le présent inventeur dans d'autres conditions, qu'il a été conclu que, dans le cas où la vitesse de collision présentant une valeur moyenne (une valeur centrale d'une tolérance du jeu radial du roulement après assemblage) se trouvant dans une valeur inférieure à la condition "nécessaire" (1 m/s), qu'aucun effet adverse n'est présent. C'est-à-dire que, dans une condition où au moins presque la moitié des plages de tolérances dans le jeu radial 2884571 28 (jeu résiduel), le roulement à billes étant monté sur l'alternateur 10, est maintenu pour être négatif (dans ce que l'on appelle un ajustement serré), aucun écaillage de bande blanche n'a lieu dans la pratique réelle. De plus, comme le roulement à billes 1 reste dans un jeu négatif approprié par contraste au roulement de la technique apparentée qui reste dans un jeu positif, le roulement à billes 1 présente une durée de vie en fatigue accrue comme on le comprendra d'après la figure 8. En outre, aucune tentative n'a été effectuée dans un roulement de la technique apparentée pour un dispositif auxiliaire, comme un alternateur, dans lequel de la chaleur se développe de manière remarquable en fonctionnement (pour générer de l'énergie électrique) de manière à amener le roulement à présenter une plage de tolérances dont une moitié est établie pour être négative (comme représenté sur la table 2), tout en renforçant un jeu résiduel dans une vaste plage allant des températures normales aux températures élevées. Au contraire, en transformant un ':el inconvénient (avec une augmentation de la chaleur) en un avantage, le présent inventeur utilise efficacement une caractéristique qui consiste en ce que, même si le roulement à billes est établi pour présenter un jeu ayant une valeur négative dans une mesure maximum à des températures normales, le jeu négatif du roulement à billes diminue à des hautes températures au point de sortir d'une zone de risque de la durée de vie en fatigue. De même, le présent inventeur a conçu un point en ce que, dans une unité de roulement à billes unique, qui est habituellement conçue pour assurer un jeu interne supérieur à 4 m, est établi à une valeur supérieure à 0 pm (avec un jeu CM qui est modifié à des jeux Cl ou C2 dans un exemple d'un alternateur). Même avec un roulement d'une taille autre que celle de la figure 2A sous une autre charge, si un roulement est établi pour présenter un jeu interne supérieur ou égal à -10 m et inférieur ou égal à +10 m, alors le roulement peut assurer une durée de vie en fatigue prolongée tout en permettant une réduction de l'apparition d'écaillage de bande blanche. En outre, il est inutile de dire que la présente invention peut présenter des applications à la totalité des roulements d'autres dispositifs auxiliaires montés sur un moteur à combustion interne autre que l'alternateur. 2884571 29 Comme indiqué ci-dessus, avec la présente invention, grâce à laquelle un mécanisme clair est établi avec l'évidence qui en résulte d'une valeur critique afin d'éviter l'apparition d'un écaillage fragile en vue de permettre une étude de conception à l'avance, aucun besoin n'apparaît de prendre un procédé inefficace de manière consternante qui doit confirmer la valeur critique lors de nombreux tests exécutés au hasard sur des machines réelles comme cela a été fait dans la pratique de la technique apparentée. De même, comme le résultat de test peut être évalué à la lumière du mécanisme présentant moins de survenues de fautes. En outre, aucune nécessité n'apparaît pour que le roulement à billes soit formé en une taille inutilement importante et avec une précision inutilement élevée. C'est-à-dire que, avec la présente invention utilisant le principe du jeu négatif, aucune probabilité n'apparaît pour qu'une déformation de cisaillement adiabatique d'un élément roulant dépasse une valeur critique même si l'élément roulant entre dans un état libre. Cela a pour résultat un effet avantageux excellent où il n'apparaît aucun écaillage de bande blanche (écaillage fragile) dans un roulement utilisé dans divers environnements tels qu'un entraînement multifonction avec diverses contraintes. REVENDICATIONS 1. Roulement qui est conçu pour un dispositif auxiliaire entraîné par un moteur à combustion interne par l'intermédiaire 5 d'une courroie, le roulement comprenant: un chemin de roulement intérieur, un chemin de roulement extérieur, et une pluralité d'éléments roulants disposés entre le chemin de roulement intérieur et le chemin de roulement extérieur en 10 vue de capacité de roulement, dans lequel pratiquement la moitié de la valeur de tolérance d'un jeu dans une direction radiale du roulement se trouve dans une valeur négative, dans une condition où le roulement est monté dans le dispositif auxiliaire. 2. Roulement, qui est conçu pour un dispositif auxiliaire entraîné par un moteur à combustion interne par l'intermédiaire d'une courroie, le roulement comprenant: un chemin de roulement intérieur, un chemin de roulement extérieur, et une pluralité d'éléments roulants disposés entre le chemin de roulement intérieur et le chemin de roulement extérieur en vue de capacités de roulement, où un jeu dans une direction radiale du roulement se trouve 25 soit dans une valeur négative, soit dans une plage de valeurs de tolérance de -10 pm à +10 m, dans une condition où le roulement est monté dans le dispositif auxiliaire. 3. Roulement selon la revendication 1, dans lequel le roulement présente, en tant qu'unité individuelle, un jeu interne théorique interne établi à une valeur négative du jeu de sorte que l'on fasse en sorte que le jeu radial tombe soit dans la valeur négative, soit dans la plage de valeurs de tolérance de -10 pm à +10 pm. 4. Roulement selon la revendication 1, comprenant un arbre supporté par les éléments roulants, où le chemin de roulement intérieur est fixé de manière fixe à l'arbre, la face extérieure étant maintenue en contact avec le chemin de 40 roulement intérieur au moyen des éléments roulants, et 2884571 31 une enveloppe, enfermant les éléments roulants, le chemin de roulement intérieur et le chemin de roulement extérieur, dans lequel le roulement présente, en tant qu'élément individuel, un jeu interne théorique radial positif et au moins l'une d'une paire constituée du chemin de roulement intérieur et de l'arbre et d'une autre paire constituée du chemin de roulement extérieur de l'enveloppe est monté par ajustement serré ou par ajustement de transition si bien que l'on fait en sorte que le jeu radial soit agencé pour tomber soit dans la valeur négative, soit dans la plage de valeurs de tolérance de - 10 pm à +10 pm dans la condition où le roulement est monté dans le dispositif auxiliaire. 5. Roulement selon la revendication 3, dans lequel les 15 éléments roulants sont une pluralité de roulements à billes. 6. Roulement selon la revendication 5, dans lequel la courroie est composée d'une courroie à nervures en V qui est un entraînement de type multifonction grâce à laquelle une pluralité de dispositifs auxiliaires sont entraînés en utilisant une seule courroie composée de la courroie à nervures en V. 7. Roulement selon la revendication 6, dans lequel les dispositifs auxiliaires comprennent un alternateur devant être 25 monté sur un véhicule. 8. Roulement selon la revendication 2, dans lequel le roulement présente, en tant qu'unité individuelle, un jeu interne théorique interne établi à une valeur négative du jeu de 30 sorte que le jeu radial est agencé pour se trouver soit dans la valeur négative, soit dans la plage de valeurs de tolérance de - pm à +10 pm. 9. Roulement selon la revendication 8, dans lequel les 35 éléments roulants sont une pluralité de roulements à billes. 10. Roulement selon la revendication 9, dans lequel la courroie est constituée d'une courroie à nervures en V, qui est un entraînement du type multifonction, grâce auquel une 2884571 32 pluralité de dispositifs auxiliaires sont entraînés en utilisant une courroie unique composée de la courroie à nervures en V. 11. Roulement selon la revendication 10, dans lequel les 5 dispositifs auxiliaires comprennent un alternateur devant être monté sur un véhicule. 12. Roulement selon la revendication 2, comprenant un arbre supporté par les éléments roulants, où le chemin de roulement intérieur est fixé de manière fixe à l'arbre, la face extérieure étant maintenue en contact avec le chemin de roulement intérieur au moyen des éléments roulants, et une enveloppe enfermant les éléments roulants, le chemin de roulement intérieur et le chemin de roulement extérieur, où le roulement présente, en tant qu'élément individuel, un jeu interne théorique radial positif et au moins l'une d'une paire constituée du chemin de roulement intérieur et de l'arbre et d'une autre paire constituée du chemin de roulement extérieur et de l'enveloppe et est établi de manière à être monté par ajustement serré ou par ajustement de transition de sorte que le jeu radial est agencé pour se trouver soit dans la valeur négative, soit dans la plage de valeurs de tolérance de -10 pm à +10 m, dans l'état où le roulement est monté dans le dispositif auxiliaire.