FR 2838187 A1 20031010 FR 0204140 A 20020403 DISPOSITIF D'ANALYSE DE SPECTRE OPTIQUE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un dispositif d'analyse de spectre optique que l'on appelle également un analyseur de spectre optique. Comme on le verra par la suite, le dispositif objet de l'invention utilise au moins un dispositif appelé "extracteur spectral à grande finesse", permettant l'extraction d'une fine bande spectrale d'un signal optique d'entrée. Le dispositif objet de l'invention permet l'analyse de ce signal avec une bonne résolution (de l'ordre de quelques picomètres) et un encombrement limité. La complexité de ce dispositif dépend de la plage spectrale désirée pour l'analyse. L'invention s'applique notamment au domaine des télécommunications optiques et, plus particulièrement, à celles qui mettent en #uvre le DWDM ou multiplexage dense en longueur d'onde ("Dense Wavelength Division Multiplexing"). ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE On connaît déjà des dispositifs d'analyse de spectres optiques par les documents suivants : [1] FR 2 794858A, "Dispositif analyseur de spectre optique à réseau de diffraction en optique intégrée", invention de D. Trouchet. [2] "Tunable analyzer monitors multiwavelength systems", Fibre Systems, Février 1999 [3] WO 00/49376A, "Optical spectrum analyzer". Le dispositif divulgué par le document [1] utilise un composant d'optique intégrée, spectralement dispersif, de manière à répartir, grâce à un montage optique approprié, les différentes composantes spectrales du signal analysé sur un ensemble de photodétecteurs de type barrette CCD. Le composant d'optique intégrée, qui est utilisé dans ce dispositif, est un "phasar" ou réseau de phase optique ("optical phase array"). Ce dispositif connu présente un inconvénient : il ne permet pas d'obtenir une grande résolution. Le dispositif divulgué par le document [2] utilise un filtre accordable de Fabry-Perot à fibre optique, sans lentille ("lensless optical fibre FabryPerot tunable filter"). Ce dispositif connu présente un inconvénient : le filtre de Fabry-Perot utilisé dans ce dispositif ne peut être intégré dans la fibre optique de sorte que la fabrication du dispositif est relativement complexe et coûteuse. Le dispositif divulgué par le document [3] utilise au moins un réseau de Bragg ("Bragg grating") fonctionnant par réflexion. Ce réseau est disposé à la sortie d'un coupleur optique dont les deux voies ("ports") d'entrée sont respectivement reliées au signal à analyser et à un photodétecteur qui récupère la lumière réfléchie par le réseau. Ce dispositif connu présente un inconvénient . du fait de sa structure, la résolution qu'il permet d'obtenir n'est pas très grande. EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précédents en proposant un dispositif d'analyse de spectre optique qui utilise au moins un extracteur spectral. De ce fait, le dispositif objet de l'invention permet d'obtenir une meilleure résolution que le dispositif connu par le document [1]. Le dispositif objet de l'invention est donc particulièrement indiqué dans le cas où une grande précision est demandée sur la mesure des composantes spectrales d'un signal optique. De plus, l'extracteur spectral est inscriptible dans les fibres optiques de sorte que le dispositif objet de l'invention est moins complexe et moins coûteux à fabriquer que le dispositif connu par le document [2]. En outre, le dispositif objet de l'invention, qui utilise un extracteur spectral, a une meilleure résolution que le dispositif connu par le document [3]. Dans le mode de réalisation préféré de l'invention où l'extracteur spectral comprend un réseau de Bragg apodisé et un réseau de Bragg à saut de phase, la résolution sur la mesure d'un spectre optique est encore meilleure et le dispositif objet de l'invention est alors nettement plus performant que le dispositif connu par le document [3]. De façon précise, la présente invention a pour objet un dispositif d'analyse de spectre optique à fibre optique, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend : - au moins un ensemble formant un extracteur spectral à grande finesse qui est accordable en longueur d'onde, cet ensemble étant destiné à recevoir un signal optique d'entrée, guidé par une fibre optique, et à fournir un signal optique de sortie, le signal optique d'entrée ayant une bande spectrale que l'on veut analyser, cet ensemble comprenant : . au moins un moyen de séparation du signal optique d'entrée, au moins un premier réseau de Bragg utilisé en réflexion, au moins un deuxième réseau de Bragg, formant un réseau de Bragg à saut de phase et utilisé en transmission, le moyen de séparation du signal optique d'entrée étant relié aux premier et deuxième réseaux de Bragg, et au moins un actionneur permettant d'accorder en longueur d'onde les premier et deuxième réseaux de Bragg, et au moins un moyen de détection de lumière, prévu pour détecter le signal optique de sortie qui est fourni par cet l'ensemble. De préférence, le moyen de séparation du signal optique d'entrée comprend un circulateur. Selon un mode de réalisation préféré du dispositif objet de l'invention, le premier réseau de Bragg, qui est utilisé en réflexion, est un réseau de Bragg apodisé. Selon un premier mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, ce dispositif comprend une pluralité d'ensembles formant chacun un extracteur spectral à grande finesse, accordable en longueur d'onde, ces ensembles étant respectivement montés sur des voies parallèles, le dispositif comprenant en outre un commutateur optique apte à sélectionner chacune de ces voies. Selon un deuxième mode de réalisation particulier, le dispositif comprend une pluralité d'ensembles formant chacun un extracteur spectral à grande finesse, accordable en longueur d'onde, ces ensembles étant utilisés en parallèle avec : - une pluralité de paires de réseaux de Bragg, utilisés en transmission et en réflexion, ces réseaux de Bragg ayant des longueurs d'onde de Bragg différentes de manière à couvrir la totalité de la bande spectrale du signal optique d'entrée, un circulateur prévu pour recevoir le signal optique d'entrée et pour séparer celui-ci, ce circulateur ayant deux voies de sortie qui sont respectivement reliées à deux commutateurs optiques, chacun de ces deux commutateurs optiques étant apte à établir une connexion avec l'un quelconque des extracteurs spectraux à grande finesse, et - une pluralité de moyens de détection de lumière qui sont respectivement reliés aux sorties des extracteurs et prévus pour détecter les signaux de sortie de ces extracteurs. Selon un troisième mode de réalisation particulier, ce dispositif comprend une pluralité d'ensembles formant chacun un extracteur spectral à grande finesse, accordable en longueur d'onde, ces ensembles étant utilisés en parallèle avec : - une pluralité de paires de réseaux de Bragg, utilisés en transmission et en réflexion, ces réseaux de Bragg ayant des longueurs d'onde de Bragg différentes de manière à couvrir la totalité de la bande spectrale du signal optique d'entrée, un circulateur prévu pour recevoir le signal optique d'entrée et pour séparer celui-ci, ce circulateur ayant deux voies de sortie qui sont respectivement reliées à deux commutateurs optiques, chacun de ces deux commutateurs optiques étant apte à établir une connexion avec l'un quelconque des extracteurs spectraux, - un unique moyen de détection de lumière, et un autre commutateur optique prévu pour établir une connexion entre la sortie de chaque extracteur et cet unique moyen de détection de lumière. Selon un quatrième mode de réalisation particulier, le dispositif comprend une pluralité d'ensembles formant chacun un extracteur spectral à grande finesse, accordable en longueur d'onde, ces ensembles étant utilisés en série avec : une pluralité de paires de réseaux de Bragg, utilisés en transmission et en réflexion, ces réseaux de Bragg ayant des longueurs d'onde de Bragg différentes de manière à couvrir la totalité de la bande spectrale du signal optique d'entrée, un unique circulateur associé à l'ensemble des extracteurs, cet unique circulateur ayant deux voies de sortie, les extracteurs étant répartis sur ces deux voies de sorties, - un unique moyen de détection de lumière relié aux sorties de tous les extracteurs, - un actionneur qui est commun à tous les réseaux de Bragg utilisés en réflexion, ou en transmission, cet actionneur commun étant apte à accorder en longueur d'onde d'une part chaque réseau de Bragg sur une plage spectrale d'analyse qui est propre à ce réseau de Bragg et d'autre part l'ensemble des réseaux de Bragg sur l'ensemble de la bande spectrale que l'on veut analyser, un actionneur distinct pour tous les réseaux de Bragg utilisés en transmission, ou en réflexion, cet actionneur distinct étant simultanément prévu pour l'accord en longueur d'onde de chaque réseau de Bragg, sur une plage spectrale d'analyse qui est propre à ce réseau de Bragg, et de l'ensemble des réseaux de Bragg sur l'ensemble de la bande spectrale que l'on veut analyser, et une surmodulation spectrale sur une faible largeur spectrale et sur une fréquence de modulation propre à chacun des réseaux, et - un moyen de détection sélective, prévu pour la détection sélective entre les signaux optiques provenant des différents extracteurs, cette détection sélective étant obtenue par un traitement du signal de sortie utilisant une détection synchrone sur les différentes fréquences de modulation des extracteurs. De préférence, chaque actionneur comprend un élément piézo-électrique. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est une vue schématique d'un circulateur à trois voies, la figure 2 illustre schématiquement un actionneur permettant de faire varier la contrainte et/ou la température appliquées à un réseau de Bragg, les figures 3 et 4 sont des vues schématiques d'extracteurs, - la figure 5 montre le spectre de sortie d'un extracteur, en dB, en fonction de l'écart à la longueur d'onde, - la figure 6 illustre la modification de la forme de la réponse spectrale de l'extracteur en fonction de différents réseaux à saut de phase, la figure 7 illustre schématiquement un assemblage d'un coupleur optique et d'un isolateur optique, apte à remplacer un circulateur, - la figure 8 est une vue schématique d'un extracteur qui est modulable en puissance, - la figure 9 illustre le principe de la modulation de puissance sur la réponse spectrale d'un extracteur, - la figure 10 est une vue schématique d'un exemple de l'invention qui utilise un extracteur en longueur d'onde de très grande finesse et dans lequel les réseaux de Bragg sont fixés à des actionneurs soumis à un ou plusieurs contrôles de tension, - la figure 11 illustre schématiquement un exemple de l'invention qui utilise une association de quatre extracteurs en configuration simple, la figure 12 illustre de façon schématique et partielle un exemple de l'invention qui utilise une association de trois coupleurs permettant de remplacer le commutateur 1x4 de la figure 11, - la figure 13 illustre schématiquement un exemple de l'invention qui utilise une association de quatre extracteurs en parallèle ainsi que trois commutateurs et un photodétecteur, la figure 14 illustre schématiquement un exemple de l'invention qui utilise une association de quatre extracteurs en parallèle ainsi que deux commutateurs et quatre photodétecteurs, - la figure 15 illustre schématiquement un exemple de l'invention qui utilise une association de quatre extracteurs en configuration multifréquentielle appariée, - la figure 16 illustre schématiquement un exemple de l'invention qui utilise une association de quatre extracteurs en configuration multifréquentielle non appariée, - la figure 17 illustre schématiquement un exemple de l'invention qui utilise une architecture complexe pour l'analyse spectrale de quatre voies optiques, et les figures 18 et 19 illustrent schématiquement le fonctionnement d'un analyseur de spectre conforme à l'invention, ayant une configuration multi-fréquentielle. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS L'invention utilise au moins un extracteur spectral à grande finesse. Ce dispositif, également appelé extracteur en longueur d'onde de grande finesse, est capable d'extraire, d'un signal optique d'entrée guidé, une bande de faible largeur spectrale ##, centrée autour d'une longueur d'onde dite longueur d'onde d'extraction et notée #e. Un tel dispositif d'extraction est relié, d'un côté, à un guide optique d'entrée et, de l'autre, à un photodétecteur. Le signal optique, ayant un spectre donné, est envoyé au dispositif par l'intermédiaire du guide d'entrée et ce dispositif fournit un signal optique de sortie, limité à la bande de faible largeur spectrale ## autour de #e. Ce signal de sortie est transmis par le guide de sortie. De préférence, les guides d'entrée et de sortie sont des fibres optiques. Soit S ( ,) (respectivement S'(#)) la densité spectrale de puissance du signal optique d'entrée (respectivement de sortie) en fonction de la longueur d'onde #. Après passage par l'extracteur, on observe en sortie une simple raie dont l'amplitude est définie par l'amplitude du signal incident à la longueur d'onde d'extraction. Si l'on note #T (#) la réponse spectrale de l'extracteur en transmission, on a : S' (À) = S (À) XET ( À) ""S ( À e ) (1) Un extracteur accordable en longueur d'onde repose sur un principe identique au précédent mis à part que la longueur d'onde d'extraction peut être ajustée par l'utilisateur. Dans la bande spectrale du signal d'entrée, que l'on peut noter [#1; #f], on peut donc faire varier, en fonction du temps t, cette longueur d'onde d'extraction, par exemple d'une valeur #e(t) à une valeur #e(t+#t). Si le contrôle de l'accordabilité de l'extracteur se fait suivant la fonction #e(t), l'équation (1) devient : S' (k, t) = S (1) XF'!'(;, t) S ( À e ( t) ) (2) Une autre fonctionnalité peut être ajoutée au dispositif d'extraction simple. Il s'agit de la possibilité de moduler la puissance de la réponse donnée par le dispositif. On obtient ainsi un extracteur modulable en puissance : on peut faire varier, en fonction du temps, la hauteur du pic de largeur à mi-hauteur ##, centré sur #e. Si le contrôle du niveau du signal de sortie se fait suivant la fonction T(t), l'équation (1) devient : S' À, t ) = S (À) x.r ( À, t) zS (Àe) x1 ( t ) (3) Un extracteur complet est un dispositif qui intègre les différentes fonctionnalités présentées. L'utilisateur peut ainsi extraire d'un signal optique guidé "une longueur d'onde" quelconque sur la plage d'accordabilité et la moduler en puissance suivant ses besoins. Un extracteur utilise un circulateur, un réseau de Bragg inscrit dans une fibre optique (de préférence un réseau apodisé) et un réseau de Bragg à saut de phase. Au sujet de tels réseaux, on se reportera par exemple au document suivant : [4] WO 99/59009, "Procédé d'inscription des réseaux de Bragg, appareil pour la mise en #uvre de ce procédé et dispositifs à réseaux de Bragg obtenus par ce procédé", invention de Pierre Ferdinand, Sylvain Magne et Christophe Martinez. On revient ci-après sur le composant appelé circulateur. On considère l'exemple d'un circulateur à fibres optiques. Il s'agit d'un composant fibré qui permet de diriger un signal guidé dans trois voies, suivant des chemins déterminés. La figure 1 montre un schéma de ce circulateur. Le signal qui pénètre dans le circulateur 2 par la voie ("port") vl de celui-ci sort par la voie v2. Le signal qui pénètre par la voie v2 ressort par la voie v3. Les autres passages d'une voie à l'autre sont isolés : il n'y a pas de signal de la voie v2 vers la voie vl ni de la voie vl vers la voie v3 ni de la voie v3 vers la voie vl, cette isolation étant généralement obtenue à 20dB ou 30dB près. Avec un extracteur, on peut utiliser au moins un actionneur, composant sur lequel on revient dans ce qui suit. L'accordabilité d'un réseau de Bragg peut s'obtenir de différentes manières. Les plus usuelles tirent partie de la variation de la longueur d'onde de Bragg #B en fonction de l'application d'une contrainte (élongation ou compression) ou d'un changement de température. Pour caractériser l'effet de la contrainte, on introduit la notion d'allongement relatif e exprimé en micro-déformations ( #) Soumise à une contrainte, une fibre de 1m de longueur qui s'allonge de 1..un subit un allongement relatif de 1 #. La variation de la longueur d'onde de Bragg #B (en pm) en fonction de l'allongement relatif # (en #) et d'une variation de température AT (en K) est donnée par la relation suivante, calculée pour #B voisine de 1550nm : ##B=1,2# + 12AT Un actionneur est donc un dispositif capable de faire varier les contraintes # et/ou la température T appliquées à un réseau de Bragg. La figure 2 est une vue schématique d'un exemple d'actionneur 8. Le réseau de Bragg 10, formé dans une fibre optique 12, est représenté par une zone d'alternance de franges sombres et claires. L'actionneur 8 est muni de moyens de commande 14 et comporte un matériau 16 permettant la transduction des contraintes et/ou des changements de température AT, de cet actionneur 8 vers le réseau de Bragg 10. On donne maintenant divers exemples d'extracteurs. Un extracteur comprend un réseau de Bragg (de préférence un réseau apodisé) utilisé en réflexion (caractérisé par un coefficient Rra (#)) et un réseau à saut de phase utilisé en transmission (caractérisé par un coefficient Trsp (iv,) ) . La réponse spectrale ET (À) du dispositif, donnée en transmission, est ainsi : ET (À) =Trsp ( /l. ) xRr a ( / ) L'association entre ces deux réseaux de Bragg se fait de préférence par l'intermédiaire d'un circulateur. Deux configurations, RT et TR, peuvent alors être considérées suivant que l'onde guidée est tout d'abord réfléchie ou, au contraire, transmise par le premier réseau qu'elle rencontre. Un extracteur, dans une configuration RT, est schématiquement représenté sur la figure 3 et comprend un réseau apodisé 18 et un réseau à saut de phase 20, qui sont montés sur un support 22, ainsi qu'un circulateur 24 à trois voies ("ports") vl, v2 et v3 . L'entrée du signal S à filtrer spectralement se fait par une fibre optique 26 sur la voie vl du circulateur. L'onde guidée est donc dirigée vers la voie v2. Elle y rencontre le réseau apodisé. Une partie du signal correspondant à la bande de filtrage de ce réseau est réfléchie vers la voie v2 puis dirigée vers la voie v3. Le signal restant se disperse dans un milieu 28 constitué par un liquide d'adaptation d'indice sans lequel les réflexions de Fresnel en bout de fibre risquent de rediriger une partie non négligeable du signal d'entrée dans le dispositif. En variante l'extrémité de la fibre, sur laquelle est formé le réseau 18, peut être clivée en biais. On peut aussi utiliser le liquide d'adaptation d'indice et un tel clivage. La bande spectrale réfléchie dans voie v3 est donnée par le spectre du réseau apodisé qui est caractérisé par une longueur L et une amplitude de modulation d'indice 6.nmod' avec L=10mm et Ànn,od=4xlCT4 dans l'exemple, et rencontre le réseau à saut de phase caractérisé, dans l'exemple, par un saut de phase ## égal à #, une longueur L égale à 3mm et une amplitude de modulation #nmod égale à 15x10-4. Si les spectres de ces réseaux sont bien accordés, on extrait du signal uniquement le pic central du réseau à saut de phase. Le signal réfléchi par ce dernier se perd dans l'isolation du circulateur. Aucun effet de résonance (du type Fabry-Perot) n'est donc observé entre les deux réseaux. Le signal s ainsi extrait de S est fourni par la fibre optique sur laquelle est formé le réseau à saut de phase. La configuration TR est similaire à la précédente. Un extracteur, utilisant cette configuration TR, est schématiquement représenté sur la figure 4 et utilise les mêmes composants que l'extracteur de la figure 3, agencés comme on le voit sur la figure 4. Le signal d'entrée S est guidé dans une fibre 30 jusqu'au réseau à saut de phase 20. Le signal transmis pénètre par la voie vl dans le circulateur qui le dirige vers la voie v2 où il rencontre le réseau apodisé 18. Le signal réfléchi ressort par la voie v3 du circulateur. On retrouve en sortie le pic fin de transmission du réseau à saut de phase. Un liquide adaptateur d'indice et/ou un clivage en biais de la fibre optique transportant le signal de sortie s évite au signal transmis par les deux réseaux d'être réfléchi à la sortie du dispositif. Le circulateur bloque aussi la résonance entre les deux réseaux dans l'extracteur de la figure 4. La configuration RT est caractérisée par l'isolation de son entrée. Aucun signal qui y pénètre ne ressort par la voie d'entrée. La configuration TR est quant à elle isolée en sortie : un signal qui pénètre dans le dispositif par la sortie n'a aucun effet. Les extracteurs des figures 3 et 4 fonctionnent effectivement comme on l'a expliqué plus haut. Il faut pour cela que la bande de filtrage du réseau apodisé soit incluse dans la bande de filtrage du réseau à saut de phase. Dans l'exemple considéré (réseau à saut de phase : déphasage de n, longueur 3mm et Anmod=15xlO~4 ; réseau apodisé : apodisation sinus, longueur 10mm, #nmod=4x10-4), on a une largeur de bande de filtrage ## peu différente de lOpm (à -3dB), pas de perte d'insertion et un taux de réjection important puisque l'atténuation est de 35dB sur une bande de 0,4nm. On voit cela sur la figure 5 qui montre le spectre de sortie Tt d'un extracteur, en configuration RT ou TR, exprimé en décibels, en fonction de l'écart à la longueur d'onde, noté ## (en nm). Le choix des spectres caractéristiques du réseau apodisé et du réseau à saut de phase permet de modifier l'allure du filtre de l'extracteur. La figure 6 montre des exemples de différentes réponses d'extracteurs en fonction de différents réseaux à saut de phase ayant tous une longueur de 2mm mais des amplitudes de modulation #nmod de 2x10-4 (réponse I) , 4x10-4 (réponse II) et 8x10-4(réponse III). On remarque ainsi que la largeur ## peut être accordée. On précise que le réseau apodisé associé à une longueur de 4mm et un paramètre #nmod égal à 4x10-4. Dans les extracteurs des figures 3 et 4, le circulateur 24 peut être remplacé par un coupleur optique pourvu d'un isolateur. Le coupleur permet la séparation du signal d'une voie sur l'autre et l'isolateur permet d'éviter la création d'effets de cavité entre les deux réseaux. Ceci est schématiquement illustré par la figure 7 où l'on voit le coupleur optique 32 ayant quatre voies d'entrée-sortie. L'une de ces voies est reliée à une extrémité de l'isolateur optique 34. L'autre extrémité de cet isolateur forme une voie vl de l'association coupleur-isolateur. Une autre voie de coupleur n'est pas utilisée et placée dans un liquide adapteur d'indice 36 et/ou clivée en biais. Les deux autres voies du coupleur ont les références v2 et v3. Les voies vl, v2 et v3 de la figure 7 correspondent respectivement aux voies v2, vl et v3 de la figure 3. Du point de vue de la perte à l'insertion, l'utilisation du circulateur est avantageuse par rapport à celle de l'association coupleur-isolateur car l'une des voies du coupleur n'est pas utilisée et une partie du signal est perdue à cause de cette voie. Le principe d'un extracteur accordable est très simple, compte tenu de ce qui précède : si les deux réseaux de la figure 3 ou de la figure 4 sont fixés sur un même actionneur 8a, qui est lui-même fixé sur le support 22 et du genre de l'actionneur 8 de la figure 2 et qui est muni de moyens de commande 14a, il est possible de modifier la longueur d'onde de Bragg simultanément sur les deux réseaux. La réponse spectrale de l'extracteur est donc translatée spectralement sur la plage d'accordabilité. On retrouve ainsi le principe de l'extracteur accordable tel que défini plus haut. La sensibilité et l'intervalle de balayage dépendent à la fois du type d'actionneur et des réseaux de Bragg choisis. Un extracteur modulable en puissance requiert une configuration différente de la précédente. Un exemple de cet extracteur est schématiquement représenté sur la figure 8. Cet extracteur de la figure 8 se déduit de l'extracteur de la figure 3 de la façon suivante : le réseau apodisé 18 est remplacé par un réseau apodisé 18a dont la réponse spectrale est adaptée à la modulation en puissance d'une manière expliquée plus loin. De plus, le réseau 18a est fixé à un actionneur 8b, du genre de l'actionneur 8 de la figure 2 et commandé par des moyens 14b. Dans l'exemple de la figure 8, le réseau 18a est ainsi fixé sur l'actionneur 8b, lui-même fixé sur le support 22. L'accordabilité différentielle des deux réseaux 18a et 20 fait que la fine bande de transmission du réseau à saut de phase est modulée par la réponse du réseau apodisé. Ceci est schématiquement illustré par la figure 9. On a représenté en transmission (T) la réponse du réseau à saut de phase 20 et en réflexion (R) la réponse du réseau apodisé 18a (L=10mm et #nmod=2x10-4) pour différents décalages spectraux, à savoir Onm (I), 0,07nm (II) et 0,14nm (III). La réponse de l'extracteur spectral est le produit de T par R. La réponse spectrale totale du dispositif diminue bien entendu du cas 1 au cas III. On remarque donc qu'une modulation est effectivement obtenue sans modification de la position du pic d'extraction. Le réseau apodisé 18a doit présenter une largeur spectrale plus faible que le réseau 18 puisqu'il doit se déplacer dans la bande de transmission du réseau à saut de phase. De ce fait, on utilise un réseau apodisé d'amplitude de modulation plus faible que le réseau 18, à savoir 2x10-4 au lieu de 4x10-4 . On peut réaliser un extracteur qui est à la fois accordable en longueur d'onde et modulable en puissance. Pour ce faire, on utilise deux actionneurs de manière à permettre à la fois l'accordabilité de la longueur d'onde de Bragg pour les deux réseaux et la faible modulation de la longueur d'onde de Bragg du réseau apodisé, permettant la modulation de la puissance de sortie. Un exemple d'un tel extracteur peut être obtenu à partir de celui de la figure 8, en fixant le réseau 20 sur un actionneur 8c du genre de l'actionneur 8 de la figure 2 et commandé par des moyens 14c, cet actionneur 8c étant lui-même fixé sur le support 22. L'analyseur de spectre optique conforme à l'invention, qui est schématiquement représenté sur la figure 10, comprend un extracteur en longueur d'onde de très grande finesse 38. Dans ce dernier, grâce à un circulateur 40, un signal optique S guidé dans une fibre optique d'entrée 42 subit tout d'abord une réflexion par un réseau de Bragg apodisé 44 puis une transmission par un réseau de Bragg à saut de phase 46. Les réponses spectrales de ces deux réseaux sont telles que le signal de sortie s correspond à une fine bande spectrale de quelques picomètres de largeur à mihauteur. Il convient de noter que, dans l'exemple de la figure 10 comme dans les exemples des figures suivantes, on utilise un extracteur en configuration RT (Réflexion puis Transmission), mais, dans tous les cas, une configuration TR peut aussi être utilisée. L'extracteur 38 de la figure 10 comprend également un liquide adaptateur d'indice 48 et/ou un clivage en biais à l'extrémité de la fibre optique dans laquelle est formé le réseau apodisé 44. De plus, l'analyseur de spectre de la figure 1 comprend en outre un photodétecteur 50 destiné à détecter le signal optique s fourni par l'extracteur 38. Les réseaux de Bragg 44 et 46 sont respectivement fixés à des actionneurs 52 et 54 permettant de faire varier les longueurs d'onde de Bragg correspondantes. L'analyseur comprend aussi des moyens 56 de commande de ces actionneurs 52 et 54, ces moyens étant notamment aptes à fournir une rampe de tension. L'analyseur de la figure 10 comprend en outre des moyens électroniques 57 de traitement du signal fourni par le photodétecteur 50. Ce traitement consiste en une détection temporelle synchronisée sur les moyens de commande 56. La figure 5 donne une représentation théorique de la réponse en transmission (en dB) d'un extracteur. Pour cette réponse, on remarque une largeur à mi-hauteur inférieure à 10 pm et un taux d'extinction de-35 dB à 0,2 nm de la longueur d'onde centrale. La longueur d'onde d'extraction peut être accordée sur une plage ## autour d'une longueur d'onde centrale #c, suivant une fonction #c+##(t). La mesure du signal de sortie de l'extracteur lors d'un balayage de la longueur d'onde d'extraction permet ainsi la mesure du spectre du signal optique d'entrée sur la plage d'accordablilité ##. C'est le principe de l'analyseur de spectre objet de l'invention. Si la plage totale de mesure ##t est supérieure à ##, on utilise une série d'extracteurs dont les plages de balayage se superposent afin d'assurer la continuité de la mesure sur l'ensemble du spectre à acquérir. Pour le balayage d'une plage de longueurs d'onde [À1; ÀfJ dont la largeur vaut 07T=.f-71, des extracteurs successifs #k sont choisis avec des plages d' accordabilité Ikk,k-1; .x, x+1] . Préférentiellement, un léger recouvrement est prévu entre les plages de deux extracteurs successifs, ce recouvrement s'exprimant par la condition supplémentaire #k+1,k Par exemple, si pour couvrir une plage de longueurs d'onde [#1; #f] on utilise quatre extracteurs E1, E2, E3 et E4, le premier extracteur El aura une plage d' accordabilité [?1, o; 1/2] avec 1/0=A,i; le second extracteur E2 aura une plage d'accordabilité [#2,1; 2,3]; le troisième extracteur E3 aura une plage d' accordabilité [#3,2; 3,4]; enfin le quatrième extracteur E4 aura une plage d'accordabilité {#4,3; #4,5] avec #4,5=#f. On donne dans ce qui suit des exemples de l'invention permettant de réaliser l'association des différents extracteurs et, en particulier, deux architectures pour cette association. La première est une configuration simple dans laquelle les extracteurs sont mis en parallèle. La seconde nécessite un traitement du signal plus élaboré que la première car elle est fondée sur une modulation des extracteurs sur plusieurs fréquences ; pourquoi on l'appelle configuration multifréquentielle. L'exemple de la figure 11 est une configuration simple qui comprend une association de quatre extracteurs montés en parallèle. Dans ce cas, on répartit le signal d'entrée S sur les voies des différents extracteurs E1, E2, E3 et E4. On voit aussi un actionneur piézo- électrique 58, sur lequel sont fixés les réseaux de Bragg des extracteurs, et des moyens 60 de commande de cet actionneur, ces moyens étant aptes à fournir une rampe de tension. On voit en outre des photodétecteurs Pl,P2,P3 et P4 qui sont respectivement prévus pour détecter les signaux de sortie des extracteurs E1, E2, E3 et E4. Chaque photodétecteur Pi, 1 L'analyseur de la figure 11 comprend en outre des moyens électroniques 63 de traitement des signaux fournis par les photodétecteurs p1, p2, p3 et p4. Ce traitement consiste en une détection temporelle synchronisée sur les moyens de commande 60. Dans l'exemple de la figure 11 on a choisi de placer un commutateur optique 62 du genre 1x4 qui commute le signal d'entrée S sur chacune des voies d'analyse comportant un extracteur. L'avantage d'un tel commutateur est qu'il permet d'analyser la totalité du signal sur chacune des voies. Il n'y a donc pas de perte de puissance. Il convient cependant de noter que la mesure ne se fait pas instantanément : les plages de balayage des extracteurs sont interrogées successivement. A la place du commutateur on peut utiliser une suite de coupleurs ou tout autre système de division d'une onde optique guidée. Dans le cas des coupleurs, pour une association de 2n extracteurs, il faut utiliser 2n - 1 coupleurs. Dans l'exemple de la figure 12, n vaut 2. On utilise donc trois coupleurs Cl, C2 et C3. Il s'agit de coupleurs de type 2 vers 2. Ces coupleurs sont montés en cascade et l'on n'utilise que trois voies de chaque coupleur. Sur la figure 12 (comme sur la figure 11 ) , les références el, e2, e3, et e4 désignent les voies d'entrée des extracteurs E1, E2, E3 et E4. Ces derniers reçoivent simultanément une fraction du signal d'entrée S. Si l'on utilise des coupleurs 50/50, cette association a l'avantage de diviser le signal en parts égales sur chacune des voies de sortie. Contrairement au cas du commutateur, chaque voie reçoit alors (0, 5)p fois la puissance initiale du signal (où p est le nombre de coupleurs que le signal doit traverser avant d'atteindre l'extracteur), d'où une contrainte plus grande sur la sensibilité des photodétecteurs utilisés. L'acquisition des 2 spectres se fait par contre simultanément, ce qui est un avantage par rapport au commutateur . Avec la configuration simple, l'ensemble des extracteurs peut être accordé par un actionneur unique ou par plusieurs actionneurs commandés par la même tension de commande. Les extracteurs peuvent aussi être commandés de manière indépendante. L'intérêt réside alors dans la simplicité de l'architecture. Celle-ci s'accompagne cependant de l'intégration d'un nombre élevé de composants. Dans la suite, nous présentons d'autres configurations plus complexes, permettant l'utilisation de moins de composants. Il convient de noter que la configuration simple peut avoir d'autres formes que celle de la figure 11. Sur la figure 13, on donne ainsi l'exemple d'une configuration simple n'utilisant qu'un seul photodétecteur 64 et un seul circulateur 66 mais nécessitant l'utilisation de trois commutateurs optiques 68,70 et 72 du genre 1 x 4 avant le photodétecteur 64. Cette configuration revient à associer les extracteurs en parallèle. Les commutateurs doivent alors être commandés de la même manière pour toujours interroger la bonne paire de réseaux. Dans le cas de la figure 13, on précise que les quatre réseaux apodisés al, a2, a3 et a4 (respectivement les quatre réseaux à saut de phase si, s2, s3 et s4) appartenant respectivement aux quatre extracteurs sont fixés sur un même actionneur piézoélectrique 74 (respectivement 76). Les actionneurs 74 et 76 sont commandés par les mêmes moyens de commande 78 qui sont aptes à fournir une rampe de tension. Les réseaux apodisés (respectivement les réseaux à saut de phase) sont reliés, d'un côté, aux sorties du commutateur 70 (respectivement 68) et, de l'autre côté, à des milieux adaptateurs d'indice (respectivement aux entrées du commutateur 72 dont la sortie est reliée au photodétecteur 64. De plus, comme on le voit sur la figure 13, la voie vl du circulateur reçoit le signal à analyser S et ses deux autres voies v2 et v3 respectivement reliées aux entrées des commutateurs 70 et 68. Pour utiliser l'analyseur de spectre de la figure 13, on commande les commutateurs 68 et 70 de manière à connecter les deux réseaux du même extracteur par l'intermédiaire du circulateur et l'on commande en outre le commutateur 72 de manière à récupérer la longueur d'onde ainsi filtrée. L'analyseur de la figure 13 comprend aussi des moyens électroniques 79 de traitement du signal fourni par le photodétecteur 64. Ce traitement consiste en une détection temporelle synchronisée sur les moyens de commande des actionneurs et des commutateurs. Compte tenu du coût des commutateurs, une configuration légèrement différente peut aussi être intéressante comme le montre la figure 14. Si le coût d'un photodétecteur, multiplié par le nombre de sorties, reste inférieur au coût d'un commutateur, on peut supprimer le commutateur de sortie et prévoir un photodétecteur au bout de chaque extracteur. Pour les figures 13 et 14, les mêmes éléments ont les mêmes références et l'on voit que, dans l'analyseur de spectre de la figure 14, l'ensemble commutateur 72-photodétecteur 64 de la figure 13 a été remplacé par quatre photodétecteurs 80,82, 84 et 86 qui sont respectivement reliés aux réseaux à saut de phase. Les signaux fournis par ces photodétecteurs sont traités par des moyens électroniques de traitement 87. Ce traitement consiste en une détection temporelle synchronisée sur les moyens de commande des actionneurs et des commutateurs. On précise que les moyens de commande des commutateurs 68,70 et 72 de la figure 13 ont la référence 78a sur cette figure 13 et que les moyens de commande 68 et 70 de la figure 14 ont la référence 78b sur cette figure 14. Le tableau I résume les différents éléments qui permettent de réaliser des configurations simples du genre des exemples des figures 11,13 et 14. TABLEAU I Configuration 11 13 14 correspondant à la figure Nombre 2n 2n 2n d'extracteurs Nombre 1 1 1 minimum d'actionneurs Nombre de 2n 2n photodétecteurs Nombre de 2n 1 1 circulateurs Nombre de 1 du genre 3 du genre 2 du genre commutateurs 1x2n 1x2n 1x2n Les configurations du genre de celles des figures 13 et 14 peuvent donc être particulièrement intéressantes dans le cas de l'utilisation d'un nombre d'extracteurs supérieur à 4. Il est possible de moduler le signal filtré grâce à un extracteur en induisant un décalage spectral différentiel entre les deux réseaux de cet extracteur. Dans la présente invention cette propriété peut être mise à profit pour utiliser une configuration du genre série pour l'association des extracteurs. Dans ce cas, au niveau des photodétecteurs d'analyse, la reconnaissance du signal filtré par un extracteur i ne se fait pas dans le spectre optique à la longueur d'onde #1 associée à cet extracteur : elle se fait par la reconnaissance du signal de modulation à la fréquence f1 imposée à cet extracteur. Des détections synchrones ou tout autre type de filtrage fréquentiel (par transformée de Fourier par exemple) sont utilisables pour extraire les informations provenant de chaque extracteur. Deux configurations peuvent être considérées, l'une appariée et l'autre non appariée. Dans les exemples qui suivent nous prenons le cas d'un découpage de la plage d'analyse spectrale en quatre parties. La configuration appariée est une version intermédiaire entre une architecture-série et une architecture-parallèle. Comme on le voit sur la figure 15 le signal S que l'on veut analyser est tout d'abord divisé en deux parties, grâce à coupleur 88 de type 50/50 dans l'exemple de la figure 15. Chaque partie du signal S parvient alors à un extracteur comportant deux étages. Plus précisément, dans l'exemple de la figure 15, un premier (respectivement un deuxième) extracteur comprend, comme on le voit, un circulateur 90 (respectivement 92) dont une première voie reçoit une partie du signal S, une deuxième voie est associée à deux réseaux de Bragg apodisés 94 et 96 (respectivement 98 et 100) en série et - une troisième voie est associée à deux réseaux de Bragg à saut de phase 102 et 104 (respectivement 106 et 108). L'extrémité de la fibre optique portant le réseau 96 (respectivement 100) se termine par un liquide adaptateur d'indice et/ou un clivage en biais et l'extrémité de la fibre optique portant le réseau 104 (respectivement 108) se termine par un photodétecteur 110 (respectivement 112). En outre, les réseaux 94 et 100 (respectivement 96 et 98) sont fixés parallèlement l'un à l'autre sur un actionneur 114 (respectivement 116) et les réseaux 102,104, 106 et 108 sont fixés parallèlement les uns aux autres sur un actionneur 118. Les actionneurs 114 et 116 sont identiques. L'analyseur de spectre de la figure 15 comprend aussi des moyens 120 de commande de 1 ' actionneur 118, ces moyens étant aptes à fournir une rampe de tension. Ces moyens 120 commandent aussi l'actionneur 116 (respectivement 114) par l'intermédiaire d'un sommateur de signaux 122 (respectivement 124) dont une entrée reçoit donc le signal de sortie de ces moyens 120 et dont l'autre entrée reçoit le signal de sortie d'un générateur de fréquence 126, à la fréquence f1 (respectivement 128, à la fréquence f2), les fréquences f1 et f2 étant différentes. Chaque extracteur retire donc du signal à analyser S deux fines bandes respectivement centrées sur deux longueurs d'onde distinctes, notées #1 et #3 pour l'un des extracteurs et #2 et #4 pour l'autre extracteur. De plus, ces extracteurs sont, comme on l'a vu, utilisés en modulation de puissance suivant les fréquences distinctes f1 et f2, f1 étant associée à #1 et #2 tandis que f2 est associée à #3 et #4. Le principe de fonctionnement de l'analyseur de spectre de la figure 15 repose sur l'idée de séparation fréquentielle de chaque étage d'un extracteur. Dans l'exemple donné, un premier extracteur à deux étages balaie les bandes spectrale n 1 et 3 (réseaux correspondant à #1 et #3). Chaque étage est modulé par les deux fréquences f1 et f2. (Mais remarquons que les étages de cet extracteur pourraient aussi balayer des plages spectrales qui se recouvrent, contrairement au cas de l'exemple). Le second extracteur fonctionne sur le même principe que le premier. L'utilisation de deux actionneurs identiques pour les deux extracteurs impose la modulation sur les mêmes fréquences. Les photodétecteurs 110 et 112 reçoivent donc la somme des signaux modulés provenant des différents étages. Des moyens 130 de traitement des signaux sont donc prévus pour séparer les domaines fréquentiels suivant la fréquence, ce qui permet, indirectement, la séparation spectrale suivant la longueur d'onde. Le tableau II résume les différents éléments nécessaires à la réalisation d'une configuration multifréquentielle appariée. TABLEAU II Nombre d'extracteurs 2n Nombre minimum d'actionneurs 2n-1+1 Nombre de photodétecteurs 2 Nombre de circulateurs 2 Nombre de générateurs de fréquence 2n-1 Répartition du signal d'entrée 1 coupleur La configuration non appariée est une architecture complètement du genre série où les différents extracteurs sont associés de manière à n'en former qu'un seul, présentant plusieurs étages. Chaque étage i est modulé suivant une fréquence f1 qui lui est propre. Un seul photodétecteur est alors nécessaire pour recevoir et traiter l'ensemble des signaux. A la sortie de ce photodétecteur une détection synchrone ou une analyse de Fourier du signal permet la séparation des différentes plages de longueurs d'onde. La figure 16 donne un exemple d'analyseur de spectre conforme à l'invention, utilisant une telle configuration et fondé sur l'association de quatre extracteurs. Plus précisément, cet analyseur de spectre comprend un circulateur 132 dont une première voie reçoit le signal à analyser S, une deuxième voie est associée à un montage en série de quatre réseaux de Bragg apodisés 134,136, 138 et 140, ce montage étant terminé par un liquide adaptateur d'indice et/ou un clivage en biais de la fibre optique portant ces quatre réseaux, et une troisième voie est associée à un montage en série de quatre réseaux de Bragg à saut de phase 142,144, 146 et 148, ce montage étant terminé par un photodétecteur 150 relié à des moyens électroniques 152 de traitement des signaux fournis par ce photodétecteur. Les réseaux 134,136, 138 et 140 sont respectivement fixés à quatre actionneurs piézoélectriques 154,156, 158 et 160 tandis que les quatre réseaux 142,144, 146 et 148 sont fixés parallèlement les uns aux autres sur un même actionneur piézoélectrique 162. L'analyseur de spectre de la figure 16 comprend aussi des moyens 164 de commande de l'actionneur 162, ces moyens étant aptes à fournir une rampe de tension. Ces moyens 164 commandent aussi les actionneurs 154,156, 158 et 160 respectivement par l'intermédiaire de quatre sommateurs de signaux 166, 168,170 et 172 dont une entrée reçoit le signal de sortie de ces moyens 164 et dont l'autre entrée reçoit le signal de sortie d'un générateur de fréquence. Ce dernier a la référence 173,174, 176 ou 178 et fonctionne à une fréquence f-, f2, f3 ou f4 selon qu'il est associé à l'actionneur 154, 156, 158 ou 160. De plus, les fréquences f1, f2, f3 et f4 sont différentes et sont respectivement associées à quatre longueurs d'onde différentes #1, #2, #3 et #4 qui correspondent respectivement aux couples de réseaux 134-148, 136-146,138-144 et 140-142. La fonction de l'actionneur 162 est la suivante : permettre l'accordabilité de l'ensemble des réseaux sur leur plage spectrale de variation. La fonction de chacun des actionneurs 154, 156,158 et 160 est la suivante : permettre une modulation à une fréquence f autour de la longueur d'onde accordable pour chaque réseau apodisé.. Dans les moyens 152, le traitement du signal fourni par le photodétecteur 150 consiste en une détection temporelle, par exemple une détection synchrone, qui permet de séparer les signaux reçus aux fréquences fl, f2, f3, f4. L'analyseur de spectre de la figure 16 fonctionne de façon analogue à celui de la figure 15, à ceci près que l'ensemble des extracteurs est réuni dans un seul étage. Le photodétecteur 150 reçoit donc la somme des 4 signaux correspondant aux fréquences fl, f2, f3 et f4. Le tableau III résume les différents éléments nécessaires à la réalisation d'une configuration multifréquentielle non appariée. TABLEAU III Nombre d'extracteurs 2n Nombre minimum d'actionneurs 2n+l Nombre de photodétecteurs 1 Nombre de circulateurs 1 Nombre de générateurs de fréquence 2n Répartition du signal d'entrée Il convient de noter que la configuration multi-fréquentielle nécessite des moyens de traitement du signal fourni par le photodétecteur. Ce traitement consiste en une détection temporelle, par exemple une détection synchrone. Cependant cette configuration multifréquentielle ne nécessite pas la division du signal d'entrée. On peut donc analyser la totalité du spectre simultanément sans réduction importante du signal à détecter. Dans ce qui suit, on donne les caractéristiques que peuvent avoir des analyseurs de spectre conformes à la présente invention. Le domaine spectral de mesure est fixé par le nombre N d'extracteurs utilisés. Pour une accordabilité comprise entre 10 nm et 20 nm par extracteur on peut utiliser la formule suivante pour la définition de la plage de mesure: lOxN (nm) ####20xN(nm) Un conditionnement adéquat des fibres optiques utilisées peut faire passer leur limite d'élongation de 1% à 2%, ce qui permet de doubler l'étendue de la plage spectrale pour un même nombre d'extracteurs. La résolution ## est fixée par la largeur à mi-hauteur du pic d'extraction spectral et dépend de la forme des deux réseaux de Bragg qui sont appariés. Elle peut aller de quelques picomètres à quelques dizaines de picomètres. Pour remédier aux problèmes de dérive thermique et mécanique sur les réseaux de Bragg et les actionneurs, on utilise une calibration. De façon classique, pour mettre en oeuvre cette calibration, on peut utiliser une source lumineuse de longueur d'onde fixe que l'on connecte régulièrement à l'entrée d'un analyseur de spectre conforme à l'invention. La précision de l'analyseur de spectre dépend alors de la stabilité de cette source. Les pertes d'insertion dépendent beaucoup de la configuration choisie. En théorie, la configuration multi-fréquentielle non appariée est celle qui présente le moins de pertes. Si l'on suppose que les réseaux sont quasiment saturés, seul le circulateur donne des pertes, de l'ordre 1 à l,3dB. La configuration simple présente plus de pertes que les autres configurations puisque le signal doit être divisé en autant de voies qu'il y a d'extracteurs. La sensibilité d'un analyseur de spectre conforme à l'invention, c'est à dire la puissance minimale que doit avoir un signal pour pouvoir être analysé, dépend principalement du type de photodétecteur choisi, de la résolution souhaitée (plus le pic d'extraction est large, plus on détecte le signal) et de la configuration choisie pour l'analyseur de spectre (à cause des pertes d'insertion). Si l'on prend l'exemple d'une source large émettant 1mW (0 dBm) sur une plage de 60 nm (cas typique d'une application de l'invention aux capteurs), la puissance qui sort d'un extracteur de résolution ## vaut : Pext = - 48 (dBm/ pm) + 10log(##(pm)) Si ## vaut 2pm, on obtient un signal de sortie de-45dBm (33 nW) et si ## vaut 10pm, le signal monte à-38dBm (0,16 W). Cette sensibilité est aussi fonction des pertes à l'insertion provoquées par l'utilisation de coupleurs optiques et des autres composants de l'analyseur de spectre. Dans le cas de la configuration simple les pertes sont de l'ordre de 7dB. La puissance à détecter chute donc respectivement à-52dBm et-45dBm. Cette sensibilité est en outre considérablement réduite par la fréquence d'acquisition. Le temps d'intégration sur la bande ## est déterminant suivant le niveau du signal à détecter. Dans le cas d'une mesure d'un signal de télécommunication, qui est beaucoup plus important puisque la puissance émise s'étend généralement sur 100 pm, la puissance qui sort de l'extracteur de résolution ## devient donc: Pext = - 20 (dBm/pm) + 10log(## (pm)) Si ## vaut 2pm le signal de sortie vaut donc -18dBm (16 W). Compte tenu du fait que le signal est plus élevé, la contrainte sur la fréquence d'acquisition est moins forte. La fréquence d'acquisition dépend du niveau du signal à détecter mais aussi des fréquences de modulation dans le cas d'une configuration multifréquentielle (pour éviter les phénomènes de battements). Considérons maintenant les actionneurs, de préférence les actionneurs piézoélectriques, qui sont des composants importants de l'invention. Un actionneur adapté à la traction d'une fibre optique est commercialement disponible auprès de la Société Jena sous la référence PX 500 ou PX 1500. La courbe déplacement/force de cet actionneur est une droite de pente 0,06 N/ m. Dans le cas d'une fibre étirée entre deux points distants de 14 mm, la pente de cette même droite est de 0,061N/ m, d'où une pente identique. Dans certaine configurations de l'invention, un même actionneur doit permettre l'accordabilité de plusieurs réseaux. De tels actionneurs sont commercialement disponibles auprès de la Société Jena. A titre d'exemple, l'actionneur piézoélectrique dont la référence est PX 400HL a une force de blocage de 120N et un allongement maximum de 400 m et convient à une association comportant huit fibres optiques. Pour réduire le nombre des actionneurs, qui sont coûteux, le plus simple consiste à utiliser un seul actionneur apte à coopérer avec plusieurs fibres optiques, par exemple 8 fibres. Dans ce cas, on retrouve une configuration simple. Pour réduire le nombre de circulateurs, qui sont également coûteux, il convient de considérer un analyseur de spectre multi-fréquentiel. Dans ce cas, l'optimisation de l'utilisation des actionneurs conduit à un analyseur complexe. La configuration simple reprend le principe de la figure 14. Les caractéristiques principales de l'analyseur de spectre qui en résulte sont alors : - une voie d'analyse - plage d'analyse : 40nm####80nm - mesure non instantanée. Une configuration à plusieurs voies (par exemple quatre voies) tire partie de la possibilité de piloter plusieurs actionneurs (par exemple huit actionneurs) à partir d'un même module de commande. On utilise donc 8 actionneurs pour actionner 8 fibres optiques (correspondant à 64 réseaux de Bragg en tout). Le dispositif ainsi obtenu est donc très complexe. Pour limiter le nombre de circulateurs, on choisit la configuration multi-fréquentielle. Un exemple simple de l'invention, correspondant à une telle configuration, est schématiquement représenté sur la figure 17. Dans cet exemple, on est capable d'analyser simultanément quatre voies sur 8 extracteurs. Chacune des voies vl, v2, v3 et v4 est divisée en deux pour aller vers deux fois quatre extracteurs, accordés aux fréquences de modulation f1, f2, f3 et f4. Chaque voie concerne donc 8 longueurs d'onde de Bragg. Le filtrage par les deux photodétecteurs relatifs à la même voie permet d'analyser le spectre quasiment instantanément par plages de 10 à 20 nm. On précise que sur la figure 17 - les références Al, A2 , A3 , A4 , A5 , A6 , A7 et A8 représentent les actionneurs, - la référence CA représente les moyens de commande des actionneurs Al, A2, A3 et A4, aptes à fournir à ces derniers une rampe de tension, les références FI, F2, F3 et F4 représentent des sommateurs de signaux et des générateurs de fréquences qui sont respectivement associés aux fréquences f1, f2, f3 et f4 et relient respectivement l'actionneur Al à l'actionneur A5, l'actionneur A2 à l'actionneur A6, l'actionneur A3 à l'actionneur A7 et l'actionneur A4 à l'actionneur A8, ces actionneurs ayant pour fonction de réaliser à la fois l'accordabilité en longueur d'onde et la modulation de puissance décrite précédemment, - les références dl, d2, d3, d4, d5, d6, d7 et d8 représentent les photodétecteurs de l'analyseur de la figure 17, la référence MT représente les moyens électroniques de traitement des signaux fournis par ces photodétecteurs, le traitement consistant à détecter temporellement les signaux aux fréquences fl, f2, f3 et f4, notamment par détection synchrone. On précise en outre que sur la figure 17 les références r1, r2, r3, r4, r5, r6, r7 et r8 sont destinées à repérer les réseaux apodisés des deux premiers étages d'extracteurs. Les caractéristiques du dispositif de la figure 17 sont donc les suivantes : - quatre voies d'analyse, - plage d'analyse 80nm ####160nm, - mesure quasi-instantanée. Le dispositif de la figure 17 offre une plage spectrale deux fois plus importante et quatre fois plus de voies d'analyse que la solution précédente. Ce dispositif peut donc être considéré comme l'intégration de quatre analyseurs de spectre, à large bande et à haute résolution. En divisant la plage d'analyse spectrale par deux, le même dispositif (sans les coupleurs 1x2) permettrait une analyse sur huit voies pour un coût équivalent. On donne dans ce qui suit des informations permettant une meilleure compréhension du fonctionnement d'un analyseur de spectre conforme à l'invention, en configuration multi-fréquentielle et l'on précise aussi le choix de certains paramètres. On s'appuie sur la figure 16 et l'on considère le cas où le signal à analyser est émis par une source monochromatique de largeur ##, centrée dans la bande de balayage du premier extracteur. Dans un premier temps on considère donc ce premier extracteur. Par balayage, il couvre un domaine #11-#12 grâce à une rampe de tension (voir la figure 18 où le temps t est porté en abscisses et les longueurs d'onde , en ordonnées). La particularité de la configuration multifréquentielle fait qu'une modulation de fréquence fl est rajoutée à la rampe de tension. En pratique cela se traduit par un fonctionnement en commutation "fermé-ouvert" ("on-off") du signal extrait par le premier extracteur, avec une fréquence de commutation fl ou encore un temps de commutation #1. Sur la figure 18 on a schématiquement représenté le balayage en longueur d'onde du signal extrait par l'extracteur. Du fait de la commutation "on-off", le balayage est discontinu. Chaque trait de la rampe I représente l'extracteur en position "on" et chaque blanc représente la position "off" de cet extracteur. Deux traits successifs sont séparés par le temps de commutation #1. Le temps Tl représente la durée du balayage. On considère que le signal entrant dans l'analyseur a un spectre centré en #i avec une largeur ##. Si cette dernière est suffisamment importante l'extracteur commute plusieurs fois durant l'acquisition du signal. Ce principe est illustré par la figure 19 qui montre les variations de la puissance P fournie par le détecteur en fonction du temps. On note que l'effet de commutation échantillonne le signal à la fréquence fl. Une détection accordée sur cette fréquence donne donc un signal à un temps Ti à condition que : la fenêtre de détection exprimée en fréquence couvre plusieurs périodes de commutation (#T=kx#1 avec k très supérieur à 1), la largeur du spectre d'entrée soit suffisante pour couvrir plusieurs périodes de commutation (T1/11=kx (À, 12-:1) /5A. avec k très supérieur à 1) . A titre d'exemple, on prend Tl=ls (durée de balayage), .z-.lï=l0nm, cS,=5pm (résolution) et k=10 et l'on obtient : #1=1/20000=50 s. Si l'on considère les quatre extracteurs de la figure 16, on doit considérer quatre fréquences de commutation. Toutes ces fréquences doivent être supérieures à 20kHz si l'on reprend l'exemple précédent. En ce qui concerne la détection, on a une fenêtre de traitement de largeur #T égale à 0,5ms. Dans cette fenêtre on doit trouver suffisamment de points de mesure pour assurer le traitement. Si l'on utilise 1000 points de mesure, le photodétecteur doit être rapide à 2MHz. De tels photodétecteurs sont commercialement disponibles. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'analyse de spectre optique à fibre optique, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend : - au moins un ensemble (38, E1-E2-E3-E4) formant un extracteur spectral à grande finesse qui est accordable en longueur d'onde, cet ensemble étant destiné à recevoir un signal optique d'entrée (S), guidé par une fibre optique (42), et à fournir un signal optique de sortie (s), le signal optique d'entrée ayant une bande spectrale que l'on veut analyser, cet ensemble comprenant : au moins un moyen (40,66, 90-92) de séparation du signal optique d'entrée, . au moins un premier réseau de Bragg (44, al à a4,94-96-98-100, 134-136-138-140) utilisé en réflexion, au moins un deuxième réseau de Bragg, formant un réseau de Bragg à saut de phase (46, si à s4,102-104-106-108, 142-144-146-148) et utilisé en transmission, le moyen de séparation du signal optique d'entrée étant relié aux premier et deuxième réseaux de Bragg, et . au moins un actionneur (52-54,58, 74-76, 114-116-118,154-156-158-160-162, Al à A8) permettant d'accorder en longueur d'onde les premier et deuxième réseaux de Bragg, et - au moins un moyen de détection de lumière (50, P1-P2-P3-P4, 64,80-82-84-86,110-112, 150, dl à d8) prévu pour détecter le signal optique de sortie qui est fourni par cet l'ensemble. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le moyen de séparation du signal optique d'entrée comprend un circulateur (40,66, 90-92). 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, dans lequel le premier réseau de Bragg, qui est utilisé en réflexion, est un réseau de Bragg apodisé (44,94-96-98-100, 134-136-138-140). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant une pluralité d'ensembles (El, E2, E3, E4) formant chacun un extracteur spectral à grande finesse, accordable en longueur d'onde, ces ensembles étant respectivement montés sur des voies parallèles, le dispositif comprenant en outre un commutateur optique (62) apte à sélectionner chacune de ces voies. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant une pluralité d'ensembles formant chacun un extracteur spectral à grande finesse, accordable en longueur d'onde, ces ensembles étant utilisés en parallèle avec : - une pluralité de paires de réseaux de Bragg (al-sl, a2-s2, a3-s3, a4-s4), utilisés en transmission et en réflexion, ces réseaux de Bragg ayant des longueurs d'onde de Bragg différentes de manière à couvrir la totalité de la bande spectrale du signal optique d'entrée, - un circulateur (66) prévu pour recevoir le signal optique d'entrée et pour séparer celui-ci, ce circulateur ayant deux voies de sortie qui sont respectivement reliées à deux commutateurs optiques (68-70), chacun de ces deux commutateurs optiques étant apte à établir une connexion avec l'un quelconque des extracteurs spectraux à grande finesse, et - une pluralité de moyens de détection de lumière (80-82-84-86) qui sont respectivement reliés aux sorties des extracteurs et prévus pour détecter les signaux de sortie de ces extracteurs. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant une pluralité d'ensembles formant chacun un extracteur spectral à grande finesse, accordable en longueur d'onde, ces ensembles étant utilisés en parallèle avec : - une pluralité de paires de réseaux de Bragg (al-sl, a2-s2, a3-s3, a4-s4), utilisés en transmission et en réflexion, ces réseaux de Bragg ayant des longueurs d'onde de Bragg différentes de manière à couvrir la totalité de la bande spectrale du signal optique d'entrée, - un circulateur (66) prévu pour recevoir le signal optique d'entrée et pour séparer celui-ci, ce circulateur ayant deux voies de sortie qui sont respectivement reliées à deux commutateurs optiques (68-70), chacun de ces deux commutateurs optiques étant apte à établir une connexion avec l'un quelconque des extracteurs spectraux, - un unique moyen de détection de lumière (64), et - un autre commutateur optique (72) prévu pour établir une connexion entre la sortie de chaque extracteur et cet unique moyen de détection de lumière. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant une pluralité d'ensembles formant chacun un extracteur spectral à grande finesse, accordable en longueur d'onde, ces ensembles étant utilisés en série avec : - une pluralité de paires de réseaux de Bragg (134-148,136-146, 138-144,140-142), utilisés en transmission et en réflexion, ces réseaux de Bragg ayant des longueurs d'onde de Bragg différentes de manière à couvrir la totalité de la bande spectrale du signal optique d'entrée, un unique circulateur (132) associé à l'ensemble des extracteurs, cet unique circulateur ayant deux voies de sortie, les extracteurs étant répartis sur ces deux voies de sorties, - un unique moyen de détection de lumière (150) relié aux sorties de tous les extracteurs, - un actionneur (162) qui est commun à tous les réseaux de Bragg utilisés en réflexion, ou en transmission, cet actionneur commun étant apte à accorder en longueur d'onde d'une part chaque réseau de Bragg sur une plage spectrale d'analyse qui est propre à ce réseau de Bragg et d'autre part l'ensemble des réseaux de Bragg sur l'ensemble de la bande spectrale que l'on veut analyser, - un actionneur distinct (154,156, 158, 160) pour tous les réseaux de Bragg utilisés en transmission, ou en réflexion, cet actionneur distinct étant simultanément prévu pour l'accord en longueur d'onde de chaque réseau de Bragg, sur une plage spectrale d'analyse qui est propre à ce réseau de Bragg, et de l'ensemble des réseaux de Bragg sur l'ensemble de la bande spectrale que l'on veut analyser, et une surmodulation spectrale sur une faible largeur spectrale et sur une fréquence de modulation propre à chacun des réseaux, et - un moyen (152) de détection sélective, prévu pour la détection sélective entre les signaux optiques provenant des différents extracteurs, cette détection sélective étant obtenue par un traitement du signal de sortie utilisant une détection synchrone sur les différentes fréquences de modulation des extracteurs. 8. Dispositif selon l'une des quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel chaque actionneur comprend un élément piézo-électrique (52-54,58, 74-76, 114-116-118,154-156-158-160-162, Al à A8).