FR 2886408 A1 20061201 FR 0604352 A 20060516 La présente invention concerne un procédé de mesure de la concentration de gaz à l'aide d'éléments de mesure thermiques. Des procédés de mesure de la concentration en gaz à l'aide d'éléments de mesure thermiques sont connus en soi. En général, on observe le comportement thermique de l'élément de mesure en analysant des valeurs de mesure électriques. Le comportement thermique de l'élément de mesure dépend différemment, dans ce cas, de la concentration de différents gaz dans le milieu ambiant; de l'élément de mesure. Il est connu de mettre en oeuvre ce type de procédés à l'aide de ce que l'on appelle des capteurs pellistor, qui agissent partiellement par catalyse (US 4,457,954, GB 2083630, US 4,583,070). Dans le cas du principe de mesure catalytique, on utilise généralement deux pellistors, un pellistor étant préparé par catalyse, tandis que le deuxième pellistor ne présente pas cette préparation catalytique. Le comportement de variation de résistance du pellistor préparé par catalyse, par comparaison avec le deuxième pellistor, non préparé, comportement qui est caractéristique du gaz à détecter, peut être évalué à l'aide d'un pont de résistance connu. On connaît en soi différentes méthodes d'exploitation, telles que les procédés à courant constant, à tension constante ou à résistance constante. Ces procédés, s'ils fonctionnent en continu, consomment beaucoup de puissance, cette consommation pouvant être comprise entre 250 et 700 mW, ce qui représente un inconvénient. Les brevets publiés suivants: US 4,861,557, DE 4330603 et DE 3131710 décrivent des procédés utilisant un pont à pellistor. Les inconvénients apportés par ce type de procédés sont les suivants: dépenses d'équipement plus élevées pour deux éléments de mesure, leur pilotage en mode continu, qui entraîne par conséquent une importante consommation d'énergie. On connaît un procédé impliquant une faible consommation d'énergie, dans lequel la détection de gaz combustibles n'est réalisée qu'avec un élément de mesure (EP 0234251 Al). Suivant ce procédé, la concentration gazeuse est déterminée de façon continue, en deux phases de mesure stationnaires. Ce procédé présente les inconvénients que les facteurs environnementaux perturbateurs, comme par exemple la température, la pression ou l'humidité, ne sont pas compensés et que la consommation d'énergie, pour un fonctionnement en deux phases de mesure, est encore très élevée. Il est connu de faire fonctionner des éléments de mesure thermiques de façon cyclique, avec trois phases de fonctionnement différentes qui se succèdent régulièrement (DE 69020343 T2). Tout d'abord intervient une phase de chauffage, au cours de laquelle l'élément de mesure est chauffé à une résistance prédéterminée. Puis suit une phase de mesure, au cours de laquelle l'élément de mesure est maintenu à une valeur de résistance constante. Ensuite intervient une phase de repos, au cours de laquelle l'élément de mesure est réglé sur une résistance de repos. Comme élément de mesure est citée une bobine à air en platine présentant un diamètre de fil de 80 pm. Pour cette raison, la température de travail de l'élément de résistance est sélectionnée de telle sorte que la température théorique de la spirale en platine soit comprise entre 570 C et 1100 C. Par contre, l'utilisation de pellistors a été rejetée, surtout en raison de l'inertie thermique des perles de pellistor et de la stabilité à long terme qui est limitée. Ce procédé présente l'inconvénient qu'avec des températures de travail aussi élevées, ce sont également les bobines à air en platine qui présentent une stabilité à long terme trop limitée, et qu'aux températures de travail élevées est également liée une consommation de puissance relativement importante. Il est également connu de se servir, pour déterminer la teneur en gaz combustibles dans un mélange gazeux, et pour les classer suivant des facteurs de classes de gaz, de l'empreinte d'une fonction d'excitation et de l'évaluation de la fonction de réponse (DE 4311 605 Cl). Selon la fonction choisie, il peut y avoir besoin de beaucoup de réglages, et l'évaluation peut être compliquée. L'invention a pour but de fournir un procédé permettant de réaliser des mesures de concentration gazeuse, avec peu de moyens, et avec des 30 besoins énergétiques aussi réduits que possible. L'invention part du principe qu'il est possible d'alimenter en énergie des éléments de mesure thermiques de façon pulsée et de calculer, à partir de l'analyse de la réponse de l'élément de mesure à chaque impulsion fournie, une valeur de mesure de la concentration gazeuse dans l'entourage de l'élément de mesure. A cet effet, par l'intermédiaire de valeurs de mesure électriques faciles d'accès, on détermine des états transitoires de l'élément de mesure thermique, au cours d'une impulsion appliquée, avant d'aboutir à une valeur finale stable de la valeur de mesure considérée. De préférence, la mesure est réalisée périodiquement. Par ""états transitoires des éléments de mesure thermiques", au sens de l'invention, il faut entendre en premier lieu les propriétés physiques ou chimiques des éléments de mesure thermiques, qui peuvent apparaître de façon temporaire lorsque les éléments de mesure thermiques ne se trouvent pas dans un état d'équilibre thermique. Ceci est le cas, par exemple, à proximité, dans le temps, des variations d'une puissance appliquée, lorsque ces variations interviennent tellement rapidement que des changements d'état, quasi stationnaires, du volume des éléments de mesure thermiques, sont pratiquement exclus. Ceci est en particulier le cas lorsque l'alimentation en énergie est réalisée par impulsions. En raison des avancées techniques, dans le domaine des perles de pellistor catalytiques, la stabilité de leur sensibilité s'est nettement améliorée, par rapport au précédent état de la technique. En outre, on connaît, depuis, des pellistors dont la masse thermique est tellement faible qu'ils peuvent être utilisés pour réaliser des mesures transitoires avec de courtes constantes de temps. De plus, le procédé selon l'invention peut également être mis en oeuvre avec d'autres éléments de mesure thermiques sensibles aux gaz. Avantageusement, au moins un élément de mesure thermique fonctionne par impulsions et de façon périodique, des phases de repos au moins aussi longues que la moitié des phases de mesure étant observées entre les impulsions. De façon avantageuse, les phases de mesure sont comprises entre ms et 3500 ms. De préférence, au moins un pellistor est utilisé comme élément de mesure thermique. Avantageusement, l'élément de mesure thermique peut être un pellistor catalytiquement actif. Celui-ci renferme, dans la couche catalytique, des catalyseurs tels que, par exemple, Rh, Pt, Pd ou d'autres éléments ou associations ou combinaisons d'éléments catalytiquement actifs. Avantageusement, les matériaux de support, qui servent à recevoir les catalyseurs, sont l'oxyde d'aluminium, l'oxyde de zirconium, l'oxyde de magnésium ou d'autres substances ou mélanges formant supports. Il s'est avéré qu'avec des pellistors contenant les matériaux ci-dessus, on pouvait déjà constater une transformation catalytique des gaz à détecter à une température comprise entre 100 et 570 C. Ceci représente un avantage décisif, en matière de stabilité à long terme et de consommation d'énergie. Pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention, il conviendra de préférence de toujours utiliser un pellistor catalytiquement actif dans les cas où une transformation chimique du gaz à mesurer est censée entraîner une modification de la résistance de l'élément thermique. Cependant, l'élément de mesure thermique peut également être un pellistor catalytiquement inactif. De préférence, ce pellistor inactif, pour la mesure, est également chauffé à une température comprise entre 100 et 570 C. Il conviendra de préférence de toujours utiliser un pellistor catalytiquement inactif dans les cas où les propriétés thermiques du gaz à mesurer sont censées entraîner une modification de la résistance de l'élément thermique, sans qu'une transformation catalytique soit nécessaire. De préférence, l'élément thermique peut également consister en une combinaison d'un pellistor catalytiquement actif avec un pellistor inactif, chauffée temporairement à une température comprise entre 100 et 570 C. En principe, le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre avec la plupart des éléments de mesure thermiques, et donc par exemple avec des éléments à microstructure, à Pt 100 et avec des bobines à air, dont l'effet mesurable réside en ce qu'une variation de température entraîne une variation de la résistance électrique. L'invention est constituée par un procédé de mesure d'une concentration gazeuse à l'aide d'au moins un élément de mesure thermique, fonctionnant de façon pulsée, dans lequel on calcule, à partir de l'analyse de la réponse de l'élément de mesure à au moins une impulsion isolée, une valeur de mesure de la concentration gazeuse dans l'entourage de l'élément de mesure, caractérisé en ce que, par l'intermédiaire de valeurs de mesure électriques faciles d'accès, on détermine des états transitoires de l'élément de mesure thermique, au cours de l'impulsion appliquée, à partir desquels il est possible de déterminer la valeur de mesure de la concentration gazeuse dans l'entourage de l'élément de mesure. Le procédé selon l'invention ne comprend que deux phases, une phase de mesure et une phase de repos. Au cours de la phase de mesure (durée Tmes) une puissance électrique variable Pmes, nécessaire pour que l'élément de mesure thermique effectue la mesure, est fournie. Au cours de la phase de repos (durée Trepos) une puissance électrique variable ou constante Prepos, qui est nécessaire pour que l'élément thermique se trouve au repos, est fournie. Prepos 0,5* Tmes. Des phases de repos nettement plus longues peuvent être intercalées, afin d'économiser l'énergie. Le procédé peut également être mis en oeuvre à l'aide de plusieurs éléments de mesure thermiques, par exemple des pellistors, un fonctionnement pulsé à deux perles pouvant avantageusement être obtenu. Cependant, un avantage essentiel apporté par le procédé selon l'invention réside justement en ce qu'un seul élément de mesure thermique suffit, par exemple un pellistor avec une seule perle, pour compenser les influences du rnilieu ambiant et pour le détacher de façon certaine de l'influence du gaz cible proprement dit, dont la concentration doit être déterminée. Avantageusement, au moins un pelhstor présentant une perle revêtue par catalyse, d'un volume inférieur à 2 mm3, est utilisé. De façon avantageuse, le gaz cible est du méthane, dont la concentration est déterminée. De préférence, la température maxirnale à laquelle fonctionne l'élément de mesure thermique, au nombre minimum d'un, est inférieure à 570 C. De façon préférée, un fonctionnement pulsé de deux perles de pellistor est mis en oeuvre. Selon un mode d'exécution de l'invention, est utilisé, comme unique élément de mesure thermique, un pellistor pourvu d'une perle unique. Selon une forme de réalisation de l'invention, au moins un élément de mesure thercique est chauffé jusqu'à ce qu'une résistance prédéterminée soit atteinte, l'élément de mesure thermique fonctionne ensuite grâce à une régulation de résistance constante, à cette résistance prédéterminée, les valeurs de courant et de tension requises pour le fonctionnement asservi de l'élément de mesure thermique sont détectées et à partir de ces valeurs détectées sont calculées des valeurs finales stationnaires vers lesquelles tendent les valeurs de courant et de tension détectées. Suivant un mode d'exécution de l'invention, les valeurs finales stationnaires sont déterminées par extrapolation, en s'appuyant sur les valeurs de mesure de courant et/ou de tension qui sont recueillies lors du fonctionnement de l'élément de mesure thermique grâce à la régulation de résistance constante. En alternative, les valeurs finales stationnaires sont déterminées par extrapolation exponentielle. En variante est déterminée, comme rnesure de la concentration d'un gaz cible à déterminer, la différence entre les valeurs finales stationnaires de courant (Al) et de tension (AU), que l'on obtient lorsque sont réalisées une mesure en l'absence du gaz cible et une mesure en présence de la concentration en gaz cible qu'il faut déterminer. En complément, la résistance prédéterminée jusqu'à laquelle au moins un élément de mesure thermique est chauffé, est sélectionnée de façon spécifique au type de gaz. Selon une possibilité, le type d'un gaz en présence duquel on se 15 trouve est déterminé en effectuant les mesures les unes après les autres avec différentes résistances présélectionnées. Selon une autre possibilité, sont utilisés, comme mesure de la concentration d'un gaz cible à déterminer, des paramètres issus de l'analyse de tracés de courbes qui ont été relevés, sachant que sont déterminées, pour effectuer cette analyse, les dérivations des courbes de courant et de tension en fonction du temps, les intégrales de temps, ou les analyses de fréquences, par exemple une détermination de la proportion d'ondes harmoniques dans le spectre des courbes qui ont été relevées. Selon une forme de mise en oeuvre préférentielle, sont utilisées, 25 comme mesure de la concentration d'un gaz cible à déterminer, des valeurs dérivées de mesures de courant et de tension. Selon un mode de mise en oeuvre, des variations d'activité sont décelées dans le cas d'un élément de mesure thermique catalytiquement actif, en déterminant les variations du comportement transitoire de l'élément de mesure thermique. Selon une forme de mise en oeuvre avantageuse, l'évaluation des valeurs de mesure est combinée à un procédé de type lock-in. L'invention va être expliquée de façon plus détaillée à l'aide d'un exemple d'exécution. Les figures représentent: Figure 1: un pellistor adapté à la mise en oeuvre du procédé, Figure 2: une courbe U-I correspondant à un pellistor fonctionnant conformément à l'invention, Figure 3: une courbe U-t correspondant à un pellistor fonctionnant conformément à l'invention, Figure 4: une courbe I-t correspondant à un pellistor fonctionnant conformément à l'invention, Sur la figure 1, un pellistor adapté à la mise en oeuvre du procédé comprend une spirale en platine 1 sur laquelle se trouve une perle 2 revêtue par catalyse. La spirale en platine 1 est reliée à des doigts de contact 3 qui passent à travers un socle 4. La figure 2 représente une courbe U-1 dans le diagramme caractéristique d'un pellistor fonctionnant conformément à l'invention, lorsqu'il est parcouru par une impulsion. Avant l'impulsion, en phase de repos, le pellistor est alimenté en 'repos. Ce courant est éventuellement suffisant pour détecter la résistance du pellistor et, par conséquent, sa température. La résistance atteinte à la fin de la phase de repos, au point A est désignée par Rfroid. Le tronçon vertical F-A montre qu'un refroidissement du pellistor intervient au cours de la phase de repos et que la tension chute avec la résistance, lorsque la valeur Ifepos est à un niveau bas constant. Au début de la phase de mesure, un courant chauffant constant Imax est envoyé, ce qui provoque un saut de A à B dans le diagramme caractéristique. Ce courant entraîne un réchauffement du pellistor et, par conséquent, une élévation de la résistance électrique, illustrée par le tronçon B -C. Pour des raisons techniques, la tension est limitée à une valeur maximale Umax. Lorsque cette valeur maximale est atteinte, la puissance de chauffage maximale au cours d'une impulsion est simultanément atteinte au point C. Cependant, la température et, par conséquent, la résistance, continuent à monter. De ce fait, lorsque la tension Umax est constante, le courant diminue jusqu'à ce qu'au point D une résistance variable Rchaud prédéterminée soit atteinte. Grâce au fait que la résistance constante est régulée, on obtient un asservissement du courant et de la tension, à partir du point D, tel que la résistance du pellistor est maintenue à un niveau constant Rchaud. Dans cette phase, l'équilibre thermique du pellistor s'adapte à son environnement. Ce processus se déroule sur le tronçon de courbe linéaire D F. Ce tronçon coupe la famille de courbes K, K', qui décrit la caractéristique U-1 du pellistor en fonctionnement quasi-stationnaire, en fonction de la concentration en gaz cible. L'adaptation de l'équilibre thermique du pellistor s'achèvera donc dans le diagramme caractéristique au point d'intersection du tronçon linéaire D F avec la courbe caractéristique K, K' qui appartient à la concentration en gaz cible respective. Dans ce cas, on atteint le point de fonctionnement stationnaire du pellistor qui correspond à une certaine température et concentration en gaz cible. Le point E marque un point de fonctionnement de ce type, en l'absence de gaz cible, le point E' marque un point de fonctionnement stationnaire en présence d'une certaine concentration en gaz cible. C'est au plus tard lorsqu'est atteint l'état stationnaire que la phase de mesure peut s'achever et que la phase de repos peut à nouveau démarrer. La partie essentielle de cet exemple d'exécution réside en ce qu'au moins un élément de mesure thermique est chauffé jusqu'à ce qu'une résistance Rchaud prédéterminée soit atteinte, en ce que l'élément de mesure thermique fonctionne ensuite grâce à une régulation de résistance constante, à cette résistance prédéterminée, en ce que les valeurs de courant et de tension requises pour le fonctionnement asservi de l'élément de mesure thermique sont détectées et qu'à partir de ces valeurs détectées sont calculées des valeurs finales stationnaires vers lesquelles tendent les valeurs de courant et de tension détectées. Il est tout à fait possible de présélectionner la résistance Rchaud prédéterminée de façon spécifique au type de gaz, au moins un élément de mesure thermique étant chauffé jusqu'à ce que celle-ci soit atteinte. On peut ainsi déterminer le type d'un gaz en présence duquel on se trouve, car les mesures s'effectuent les unes après les autres avec différentes résistances Rchaud présélectionnées. Avantageusement, la phase de mesure peut être raccourcie lorsque les valeurs décrivant le point de fonctionnement stationnaire sont déterminées par extrapolation. Comme base de l'extrapolation, on utilise des valeurs de mesure qui peuvent être obtenues au cours de la phase d'asservissement, une fois atteinte la résistance de chauffage Rchaud. Suivant un mode de réalisation typique, la durée de la phase de mesure Tmes est comprise entre 10 et 3500 ms et la durée de la phase de repos Trepos entre 50 ms et plusieurs secondes. De façon particulièrement avantageuse, les phases de mesure sont comprises entre 100 et 1500 ms. Avantageusement, on procède à une extrapolation exponentielle pour déterminer les valeurs finales stationnaires. On détermine avantageusement, comme mesure de la concentration d'un gaz cible à déterminer, la différence entre les valeurs finales stationnaires de courant (Al) et de tension (AU), que l'on obtient lorsque sont réalisées une mesure en l'absence du gaz cible et une mesure en présence de la concentration en gaz cible qu'il faut déterminer. Les figures 3 et 4 représentent les courbes de tension et de courant associées au cycle décrit ci-dessus, sur un pellistor fonctionnant conformément l'invention, en fonction du temps. Pour plus de simplicité, les tronçons B C et C D sont représentés de façon linéaire. En pratique, cependant, tous les tronçons de courbe qui présentent une pente ascendante finie peuvent également présenter des courbures et être associées à la détermination d'états transitoires conformément à l'invention. Le tronçon D E ou D E' représente une plage particulièrement intéressante pour l'évaluation. Les valeurs électriques U et I s'approchent de façon asympotique d'une valeur finale décrivant le point de fonctionnement stationnaire du pellistor. La concentration en gaz cible peut être déterminée à partir de Va position de ce point de fonctionnement. Il peut être mis fin aux mesures nécessaires lorsqu'on dispose de suffisamment d'informations et/ou de valeurs de mesure permettant de déterminer le point de fonctionnement par extrapolation. Lorsqu'on met en oeuvre le procédé selon l'invention, différents cas particuliers sont envisageables. Par exemple, le courant maximal fourni Imax peut être égal au courant de mesure. Le fonctionnement, lors de l'impulsion, intervient donc à courant constant. La température requise pour le fonctionnement de l'élément de mesure thermique est produite à l'aide d'un courant constant. La valeur de mesure est la tension, et on mesure également sa variation au cours de la phase de mesure et la valeur finale à la fin de la phase de mesure. A nouveau, celle-ci peut être déterminée par extrapolation. Selon un autre cas particulier, la valeur Umax correspond à la tension de mesure. Le fonctionnement, lors de l'iimpulsion, intervient alors à courant constant. La température requise pour le fonctionnement de l'élément de mesure thermique est produite à l'aide d'une tension constante. La valeur de mesure est le courant, et on mesure également sa variation au cours de la phase de mesure et la valeur finale à la fin de la phase de mesure. A nouveau, celle-ci peut être déterminée par extrapolation. Dans un troisième cas particulier, l'élément de mesure thermique est complètement mis hors circuit au cours de la phase de repos. Aucune mesure n'est réalisée. Dans le procédé décrit, on utilise, cornme valeurs de mesure, le courant etlou la chute de la tension au niveau d'éléments de mesure thermiques sensibles au gaz, en particulier au niveau d'un pellistor et leur variation dans le temps est détectée. Des valeurs dérivées, comme par exemple la résistance, la température, la puissance de chauffage électrique, les vitesses de chauffage et de refroidissement, une puissance de chauffage chimique, une résistance à la chaleur, et d'autres valeurs physiques, peuvent en être déduites et utilisées dans les calculs. La variation dans le temps des courbes de courant et de tension et les valeurs finales qui peuvent apparaître le cas échéant dépendent des conditions ambiantes, telles que la température ambiante, la pression atmosphérique, l'humidité de l'air et la composition du gaz. La mesure de ces variations dans le temps permet d'acquérir simultanément des informations sur la composition du gaz et sur les conditions ambiantes. Le procédé selon l'invention que l'on doit qualifier de méthode transitoire peut être mis en oeuvre avec différents procédés d'évaluation. Ce qui est essentiel, c'est que l'analyse de la réponse d'un élément de mesure thermique à une impulsion de courant et tension fournie, reconstitue des états transitoires de l'élément de mesure thermique qui permettent, simultanément, de tirer des conclusions claires sur une concentration en gaz cible du moment et sur des grandeurs perturbatrices liées à l'environnement. Il n'y a ainsi besoin que d'un élément de mesure permettant de réaliser la mesure proprement dite et une nécessaire compensation d'influences perturbatrices. Avec un pellistor présentant une perle revêtue par catalyse et un volume inférieur à 2 mm3, on obtient de très bons résultats avec une puissance absorbée inférieure à 80 mW, sachant que des puissances moyennes absorbées nettement inférieures, par exemple inférieures à 10 mW, peuvent être atteintes en modifiant le taux d'impulsions. Avec des combinaisons de matériaux adaptées, par exemple Rh, Pt ou Pd comme catalyseurs et de l'oxyde d'aluminium, de l'oxyde de zirconium ou de l'oxyde de magnésium comme supports servant à recevoir les catalyseurs, il est possible d'obtenir, lorsque le gaz cible méthane, qui est important, se trouve à la surface du catalyseur, des températures de conversion inférieures à 570 C. La mesure intervient tellement rapidement et convertit, dans ce cas, tellement peu de gaz que le procédé se déroule indépendamment du mode de transport, c'est-à-dire de la diffusion de produits et d'éduits. Pour analyser les tracés de courbes qui ont été relevés, il est possible d'utiliser, par exemple, les dérivations des courbes de courant et de tension en fonction du temps, les intégrales de temps, les analyses de fréquences ou une détermination de la proportion d"ondes harmoniques dans le spectre des courbes qui ont été relevées. Le procédé selon l'invention permet également avantageusement de déceler des variations d'activités dans le cas d'un élément de mesure thermique catalytiquement actif, telles qu'elles peuvent apparaître par le biais d'un vieillissement ou d'une intoxication chimique, en déterminant les variations du comportement transitoire de l'élément de mesure thermique. Afin d'augmenter la précision de rnesure, le procédé selon l'invention est peut être combiné à un procédé de type lock-in. Revendications 1. Procédé de mesure d'une concentration gazeuse à l'aide d'au moins un élément de mesure thermique, fonctionnant de façon pulsée, caractérisé en ce qu'on calcule, à partir de l'analyse de la réponse de l'élément de mesure à au moins une impulsion isolée, une valeur de mesure de la concentration gazeuse dans l'entourage de l'élément de mesure, et, par l'intermédiaire de valeurs de mesure électriques faciles d'accès, on détermine des états transitoires de l'élément de mesure thermique, au cours de l'impulsion appliquée, à partir desquels il est possible de déterminer la valeur de mesure de la concentration gazeuse dans l'entourage de l'élément de mesure. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins un élément de mesure thermique fonctionne par impulsions périodiques, des phases de repos, qui sont au moins aussi longues que la moitié des phases de mesure, étant observées entre les impulsions. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce les phases de mesure durent entre 10 ms et 3500 ms. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'au moins un pellistor est utilisé comme élément de mesure thermique. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'au moins un pellistor est utilisé comme élément de mesure thermique et contient, comme substance catalytiquement active, au moins l'un des éléments que sont Rh, Pt ou Pd. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'au moins un pellistor est utilisé comme élément de mesure thermique et contient, comme matériau de support, au moins l'une des substances que sont l'oxyde d'aluminium, l'oxyde de zirconium, ou l'oxyde de magnésium. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'est utilisé au moins un pellistor présentant une perle revêtue par catalyse, d'un volume inférieur à 2 mm3. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le gaz cible est du méthane, dont la concentration est déterminée. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la température maximale à laquelle fonctionne l'élément de mesure thermique, au nombre minimum d'un, est inférieure à 570 C. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'est mis en oeuvre un fonctionnement pulsé de deux perles de pellistor. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'est utilisé, comme unique élément de mesure thermique, un pellistor pourvu d'une perle unique. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'au moins un élément de mesure thermique est chauffé jusqu'à ce qu'une résistance prédéterminée soit atteinte, en ce que l'élément de mesure thermique fonctionne ensuite grâce à une régulation de résistance constante, à cette résistance prédéterminée, en ce que les valeurs de courant et de tension requises pour le fonctionnement asservi de l'élément de mesure thermique sont détectées et qu'à partir de ces valeurs détectées sont calculées des valeurs finales stationnaires vers lesquelles tendent les valeurs de courant et de tension détectées. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que les valeurs finales stationnaires sont déterminées par extrapolation, en s'appuyant sur les valeurs de mesure de courant et/ou de tension qui sont recueillies lors du fonctionnement de l'élément de mesure thermique grâce à la régulation de résistance constante. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que les valeurs finales stationnaires sont déterminées par extrapolation exponentielle. 15. Procédé selon l'une des revendications 12 à 14, caractérisé qu'est déterminée, comme mesure de la concentration d'un gaz cible à déterminer, la différence entre les valeurs finales stationnaires de courant (Al) et de tension (AU), que l'on obtient lorsque sont réalisées une mesure en l'absence du gaz cible et une mesure en présence de la concentration en gaz cible qu'il faut déterminer. 16. Procédé selon l'une des revendications 12 à 15, caractérisé en ce que la résistance prédéterminée jusqu'à laquelle au moins un élément de mesure thermique est chauffé, est sélectionnée de façon spécifique au type de gaz. 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce qu'est déterminé le type d'un gaz en présence duquel on se trouve, en effectuant les mesures les unes après les autres avec différentes résistances présélectionnées. 18. Procédé selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que sont utilisés, comme mesure de la concentration d'un gaz cible à déterminer, des paramètres issus de l'analyse de tracés de courbes qui ont été relevés, sachant que sont déterminées, pour effectuer cette analyse, les dérivations des courbes de courant et de tension en fonction du temps, les intégrales de temps, ou les analyses de fréquences, par exemple une détermination de la proportion d'ondes harmoniques dans le spectre des courbes qui ont été relevées. 19. Procédé selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que sont utilisées, comme mesure de la concentration d'un gaz cible à déterminer, des valeurs dérivées de mesures de courant et de tension. 20. Procédé selon l'une des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que sont décelées des variations d'activité dans le cas d'un élément de mesure thermique catalytiquement actif, en déterminant les variations du comportement transitoire de l'élément de mesure thermique. 21. Procédé selon l'une des revendications 1 à 20, caractérisé en ce que l'évaluation des valeurs de mesure est combinée à un procédé de type lockin.