FR 2836047 A1 20030822 FR 0202213 A 20020221 INSTALLATION DESTINEE A LA DELIVRANCE DE CALORIES DANS TOUT OU PARTIE D'UN TISSU CELLULAIRE HUMAIN OU ANIMAL L'invention concerne une installation destinée à la délivrance de calories au moyen d'un liquide, dans toui ou partie d'un tissu cellulaire humain ou animal. Plus précisément, elle se rapporte à un appareil permettant d'injecter un liquide caloporteur choisi dans le groupe comprenant l'eau, l'eau oxygénée et l'éthanol dans tout ou partie d'organes, en particulier au niveau de cellules cancéreuses 1 Une des méthodes de traitement des tumeurs cancéreuses consiste à détruire en tout ou partie le tissu cancéreux par administration ciblée de chaleur ou de froid. Ce principe est connu sous la dénomination"thermoablation"et est actuellement mis en oeuvre notamment dans le traitement des métastases hépatiques. Plusieurs techniques s'appuyant sur le principe de la thermoablation par la chaleur sont aujourd'hui proposées, telles que laser, radiofréquence avec aiguille, la cryothérapie relevant quant à elle de la thennoablation par le froid. Toutefois, ces techniques présentent un certain nombre d'inconvénients. En particulier, le volume de la tumeur traitée reste limité (en pratique de 4 à 5 cm de diamètre) et le temps d'intervention relativement long, de 20 à 30 minutes pour la radiofréquence et la cryothérapie, d'avantage encore pour le traitement au laser. Le document WO-00/29055 du Demandeur décrit une technique de thermoablation par la chaleur consistant à injecter dans un tube creux, souple muni de perforations et"cousu"au sein de l'organe à traiter, une substance physiquement active, en pratique de l'eau ou de l'eau oxygénée sous forme pressurisée. La température du liquide pressurisé, au contact du tissu à traiter, diminue et l'eau ou l'eau oxygénée redevient liquide au sein même de la tumeur. Le liquide pressurisé est obtenu et injecté au moyen d'un appareil composé d'une unité de chauffage se présentant sous forme d'une bobine métallique sur laquelle est enroulé un tube en inox, directement connecté au tube microperforé. L'eau chemine et est chauffée dans le tube inox au niveau de cette unité à une température voisine de 400 C et une pression voisine de 250 bars. Dans le cadre de sa recherche, le Demandeur a découvert que la délivrance d'eau ou d'eau oxygénée, au niveau d'une tumeur devait avantageusement être effectuée avec de faibles volumes d'eau, injectés sous forme pulsée, tant pour des raisons d'efficacité que pour des raisons de sécurité. L'utilisation de faibles volumes d'eau, en pratique compris entre 0.2 et 1 ml, permet en effet d'éviter les risques de diffusion de chaleur en dehors de la tumeur et partant, la destruction de tissus sains. Le Demandeur a en outre constaté que l'administration de faibles volumes d'eau ou d'eau oxygénée à intervalles réguliers, en pratique compris entre 0.5 et 1 seconde, permettait de traiter des zones de volumes plus importantes et dans un délai plus court qu'avec les techniques connues de l'art antérieur. En outre le régime pulsé permet d'éviter l'échauffement de la partie du tube non en contact avec la tumeur, c'est à dire de la partie du tube reliant l'extérieur de l'organisme interdisant de fait, la destruction, par la chaleur, de tissus sains. Comme déjà dit, le liquide destiné à être injecté est une substance physiquement active, en pratique de l'eau, de l'eau oxygénée ou encore de l'éthanol, ces deux derniers présentant l'avantage, outre l'apport de calories, d'être chimiquement agressif vis à vis de la tumeur à traiter. L'invention concerne donc une installation destinée à la délivrance de calories au moyen d'un liquide, dans tout ou partie d'un tissu cellulaire humain ou animal comprenant : - une unité de chauffage dudit liquide, - une unité d'injection de liquide dans l'unité de chauffage, - un moyen de diffusion de liquide chauffé, - un moyen d'amenée du liquide chauffé depuis l'unité de chauffage jusqu'au moyen de diffusion. L'installation se caractérise en ce qu'elle est rendue apte à assurer la délivrance du liquide chauffé en régime pulsé au niveau du moyen de diffusion. En pratique, l'installation est rendue apte à assurer, en régime pulsé, la délivrance du liquide chauffé à une pression au moins égale à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter. Dans la suite de la description, l'installation sera illustrée en utilisant l'eau comme liquide à injecter, bien que l'eau oxygénée ou encore l'éthanol puissent être également envisagés. Pour se faire et selon une première caractéristique de l'invention, l'unité d'injection se présente sous forme d'une chambre contenant le liquide à injecter et dans laquelle un piston est mû en translation sous l'action d'un vérin électrique ou pneumatique, dont le déclenchement, la course, la force et la vitesse de déplacement sont déterminés en fonction du rythme, du volume et de la pression d'injection souhaités du liquide, la chambre communiquant avec l'unité de chauffage par l'intermédiaire d'une première valve. En d'autres termes, l'unité d'injection constitue le premier élément contribuant à assurer la délivrance de calories en régime pulsé, en injectant dans l'unité de chauffage une quantité déterminée d'eau froide à intervalles réguliers, grâce à la combinaison de l'action d'un vérin dont le déclenchement, la course, la force et la vitesse sont programmés en fonction du rythme, du volume et de la pression d'injection souhaités, avec une valve interdisant le retour du liquide injecté dans la chambre. Plus précisément, le déclenchement et la course du vérin sont programmés en fonction du nombre d'injections souhaité pour délivrer un volume d'eau déterminé, ce dernier dépendant directement de la taille de la tumeur à traiter. Le Demandeur a ainsi constaté qu'on obtenait une nécrose des tissus satisfaisante en utilisant un volume d'eau pressurisée à 400 C représentant environ 5% du volume de la tumeur à traiter. Le déclenchement et la course du vérin sont alors programmés pour obtenir des volumes de liquide injectés compris entre 0. 2 et 1 ml à intervalles réguliers de 0. 5 à 1 seconde. En pratique, la programmation de la course du vérin est assurée par le réglage du nombre de tour du moteur actionnant le vérin. Par ailleurs, la pression à laquelle le liquide est injecté dépend de la vitesse de déplacement et de la force du vérin qui sont également programmés. En pratique, la programmation de la vitesse de déplacement du vérin est assurée par le réglage de la vitesse de rotation du moteur actionnant le vérin. Or, pour pouvoir injecter de faibles volumes d'eau, il est nécessaire de chauffer le liquide à une température très élevée, pour l'eau ou l'eau oxygénée, par exemple de l'ordre de 400 C et plus. A une telle température et à pression atmosphérique, l'eau ou l'eau oxygénée serait vaporisée au niveau de l'unité de chauffage interdisant ainsi la délivrance efficace, sous forme pulsée, de calories au niveau du système de diffusion. Dès lors, pour résoudre le double problème du maintien de la substance sous forme liquide à une telle température et de son administration sous forme pulsée avec des pulses d'une durée comprise en pratique entre 0, 1 et 0, 2 seconde, la force et la vitesse sont choisies de telle sorte à ce que le liquide soit injecté dans l'unité de chauffage à une pression supérieure 1 d'au moins 50 bars, avantageusement 100 bars à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter. Dans le cas d'injection d'eau, la pression d'injection sera fixée à environ 350 bars. Comme déjà dit, le vérin est un vérin électrique ou pneumatique. En effet, lorsque le traitement est effectué à proximité d'appareils d'imagerie par résonance magnétique, le vélin doit être magnétique Dans ce cas, on utilise avantageusement un vérin pneumatique qui chasse dans l'unité de chauffage de petits volumes d'eau jusqu'à obtenir le volume souhaité. Selon une autre caractéristique, l'installation comprend un réservoir de stockage de liquide destiné à alimenter la chambre de l'unité d'injection, ledit réservoir de stockage étant fixe ou amovible. L'alimentation en liquide de la chambre est avantageusement effectuée avec des volumes prédéterminés correspondant au volume à injecter dans la tumeur. Dans tous les cas, le réservoir est séparé de la chambre par une seconde valve interdisant le retour du liquide dans la chambre, sous l'action du piston. Une fois le liquide (par exemple l'eau) froid sous pression, transmis à l'unité de chauffage, celui-ci est chauffé jusqu'à une température de 400 C et plus. Dans un mode de réalisation avantageux et toujours pour assurer le régime pulsé, l'unité de chauffage se présente sous forme d'une bobine métallique incorporant une résistance électrique ou un échangeur de température, autour de laquelle est entouré un tube inox parcouru par ledit liquide. Le diamètre interne du tube est choisi de telle sorte à interdire le mélange de l'eau chaude avec l'eau froide au moment du pulse. Par ailleurs, la longueur du tube est choisie en combinaison avec le diamètre interne en fonction du volume à injecter. En pratique, le diamètre interne est compris entre 0,1 et 0,5 mm, avantageusement 0,3 mm, la longueur du tube variant en fonction des dimensions de la bobine et étant comprise, en pratique, entre 1 500 et 5 000 mm. De même, la dimension du diamètre externe du tube inox est comprise entre 1 et 2 mm, avantageusement de l'ordre de 1,5 mm. Lorsque le traitement est effectué à proximité d'appareils d'imagerie par résonance magnétique, la résistance électrique est remplacée par une source alimentée par un fluide caloporteur, le fluide caloporteur étant chauffé à distance de l'unité de chauffage et véhiculé par un tuyau isolé amagnétique (entre 1 et 2 mètres). Selon une autre caractéristique, pour résoudre le problème du maintien du liquide à injecter sous forme pressurisée à la température souhaitée jusqu'au moyen de diffusion, l'unité de chauffage est séparée du moyen d'amenée par une soupape tarée à une pression au moins égale à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter. Lorsque le liquide à injecter est de l'eau, la soupape est tarée à 250 bars pour 400 C. Dans un mode de réalisation avantageux, l'installation comprend un circuit de dérivation d'eau froide, dont le point de départ est positionné entre l'unité d'injection et l'unité de chauffage tandis que le point d'arrivée est positionné en aval de la soupape, ledit circuit de dérivation étant connecté au point de départ au moyen d'une électrovanne haute pression programmable. Ce circuit d'eau froide présente un double avantage. Tout d'abord, il permet, pendant le fonctionnement de l'installation, de purger l'eau chaude qui reste dans le moyen de diffusion, réduisant ainsi l'échauffement en dehors des phases d'injection tout en accélérant le rythme des impulsions. En outre, il constitue un système de sécurité dans l'hypothèse où un volume d'eau chaude trop important aurait été injecté, l'opérateur pouvant injecter alors de l'eau froide dans la tumeur. En pratique, le circuit d'eau froide se présente sous forme d'un tube inox, dont le diamètre extérieur est compris entre 1,2 et 1,8 mm, tandis que le diamètre intérieur est compris entre 0,1 et 0,5 mm. Selon une autre caractéristique, l'unité de chauffage est séparée du moyen de diffusion par un moyen d'amenée. Pour réduire au maximum l'espace mort présent à la sortie de l'unité de chauffage et assurer la délivrance de liquide pressurisé sous forme pulsée, le moyen d'amenée du liquide chauffé se présente sous forme d'un tube creux souple apte à subir une pression et une température élevées et dont la longueur est comprise entre 40 et 80 cm tandis que le diamètre extérieur 1 est compris entre 100 et 250 um et le diamètre interne est compris entre 50 et 150 lam. Pour l'eau, la pression et la température sont respectivement supérieures à 250 bars et 400 C. En pratique, le tube est fabriqué en acier inoxydable de qualité A305, en titane, ou encore en un alliage platine/iridium ou nickel/titane. Il peut être en outre recouvert d'une gaine plastique résistant à la température et assez rigide du type silicone, polyimide, polyuréthane. Le tube présente en outre à l'une de ses extrémités un premier joint conique assurant la jonction avec l'unité de chauffage et un second joint conique assurant la jonction avec le moyen de diffusion. En d'autres termes, et comme il ressort de ce qui précède, la combinaison des caractéristiques : du vérin, permettant l'arrivée d'eau froide en pulse dans l'unité de chauffage, du tube inox dans lequel le liquide est chauffé, permettant la propulsion d'eau chaude à température homogène et maximale, - de la soupape, permettant de maintenir la pression égale à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter, du moyen d'amenée, permettant de réduire le volume mort au maximum, assure la délivrance d'eau sous forme pressurisée en régime pulsé au niveau du système de diffusion. Le moyen de diffusion peut être de deux types. Dans un premier mode de réalisation, le moyen de diffusion se présente sous forme d'un tube similaire à celui décrit dans le document WO-00/29055. Plus précisément, le moyen de diffusion se présente sous forme d'un tube creux dont les parois sont munies en tout ou partie de perforations, en particulier les parois en contact avec le tissu à traiter et dont l'extrémité distale est obturée. En pratique, un tel tube est destiné à être rendu solidaire de l'organe à traiter. De même que s'agissant du moyen d'amenée, il est fabriqué en un matériau du type titane, acier inoxydable, alliage platine/iridium ou nickel/titane, et plus généralement en tout matériau apte à supporter une pression et une température respectivement supérieure à 250 bars et 400 C (pour le cas de l'eau). Par ailleurs et selon une autre caractéristique, le diamètre extérieur du tube est compris entre 100 et 250 um, tandis que le diamètre intérieur est compris entre 50 et 150 um. Comme déjà dit, il est muni de perforations sensiblement circulaires de diamètre compris entre 30 et 70 am, avantageusement 50 um. Dans un second mode de réalisation, le moyen d'amenée se présente sous forme d'une aiguille rigide dont l'extrémité distale est obturée et dont les parois présentent, sur tout ou partie de la longueur de l'aiguille, en particulier les parois en contact avec le tissu à traiter, des perforations de diamètre compris entre 30 et 70 um, avantageusement 50, um. Selon une première caractéristique, le diamètre intérieur de l'aiguille est compris entre 0,05 et 0,2 mm, tandis que le diamètre extérieur est compris entre 0,2 mm et 0,7 mm, la longueur étant comprise entre 100 et 200 mm. Cette aiguille est fabriquée en un matériau du type acier ou inox dur, titane ou encore alliage métallique. La jonction de l'extrémité amont de l'aiguille avec le moyen d'amenée est assurée avantageusement par une soudure ou 1 un joint conique. L'invention concerne également un procédé de traitement de tout ou partie d'un tissu humain ou animal par thermoablation selon lequel on fournit audit tissu des calories au moyen d'un liquide, selon un régime pulsé. Dans un mode de réalisation avantageux, on fournit des calories au moyen d'un volume de liquide compris entre 0, 2 et 1, à intervalles réguliers compris entre 0, 5 et 1 seconde, à une pression au moins égale à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter. En pratique, la durée des pulses est comprise entre 0, 1 et 0, 2 seconde. L'invention concerne également un procédé d'administration de calories au moyen d'un liquide dans tout ou partie d'un tissu humain ou animal à l'aide de l'appareil décrit ci-avant et consistant : à positionner le moyen de diffusion au niveau de l'organe à traiter, - à connecter ledit moyen de diffusion au moyen d'amenée, - à connecter ensuite le moyen d'amenée à l'ensemble formé par l'unité de chauffage et l'unité d'injection, - à programmer le déclenchement, la course, la vitesse et la force du vérin, en fonction du rythme, du volume et de la pression d'injection souhaités du liquide, - à alimenter la chambre de l'unité d'injection en volume de liquide à injecter souhaité, - à déclencher le vérin, - une fois le volume d'eau souhaité injecté à la température souhaitée, à retirer le moyen de diffusion. Dans un mode de réalisation avantageux, la durée du dernier pulse est prolongée pour un même volume d'eau de manière à chauffer le moyen de diffusion et ainsi éviter la dissémination de cellules cancéreuses en dehors de la tumeur, au moment du retrait. L'invention et les avantages qui en découlent ressortiront mieux du mode de réalisation suivant à l'appui des figures annexées. La figure 1 est une représentation schématique de l'installation. La figure 2 est une représentation schématique de l'unité d'injection. La figure 3 est une représentation schématique de l'unité de chauffage. La figure 4 est une représentation schématique du moyen d'amenée. La figure 5 est une représentation schématique du moyen de diffusion sous t > forme d'une aiguille. La figure 6 est une représentation schématique du moyen de diffusion sous forme d'un tube. Comme le montre la figure 1, l'installation de l'invention comprend 4 éléments principaux, respectivement une unité d'injection (1) communiquant par le biais d'un tube inox (2) avec une unité de chauffage (3), un moyen d'amenée de liquide chaud ou rallonge (4) et un moyen de diffusion (5). Le diamètre extérieur du tube inox (2) est égal à 1,6 mm tandis que son diamètre interne est égal à 0,25 mm. Selon une première caractéristique de l'invention, l'unité d'injection est séparée de l'unité de chauffage par une valve (6), l'unité de chauffage (3) étant elle-même séparée de la rallonge (4) par une soupape (7). Dans le mode de réalisation avantageux, tel que représenté sur la figure 1, l'installation est complétée par un circuit de dérivation d'eau froide (8), dont l'entrée est positionnée entre l'unité d'injection (1) et l'unité de chauffage (3), tandis que la sortie est positionnée en aval de la soupape (7). Par ailleurs, le circuit d'eau froide (8) communique avec le circuit principal d'eau chaude au niveau du point d'entrée par le biais d'une électrovanne programmable (9). Chaque élément de l'installation va maintenant être revu dans le détail. S'agissant tout d'abord de l'unité d'injection (1), celle-ci se présente sous 1 forme d'un cylindre muni d'une chambre (10) dans laquelle est mû en translation, sous l'effet d'un vérin (11), un piston (12). Le vérin (11) peut être un vérin électrique ou un vélin pneumatique en fonction de l'environnement dans lequel il est utilisé (nécessité d'un vérin amagnétique ou non). Dans le présent exemple de réalisation, le vérin est un vérin électrique, dont le déclenchement, la course (réglée par le nombre de tour du moteur), la force (réglée par la puissance du moteur) et la vitesse (réglée par la vitesse de rotation du moteur) sont programmables. Dans cet exemple, la force du vérin choisi est égale à 10 Knewtons pour une surface du piston inférieure à 3 cm2. Lorsque le liquide utilisé est de l'eau, le vérin est apte à injecter de l'eau froide dans l'unité de chauffage à une pression de 350 bars. La chambre (10) est en outre connectée à un réservoir de stockage de liquide (13) assurant l'alimentation en liquide de la chambre. Le réservoir de liquide (13) est en outre séparé de la chambre (10) par le biais d'une seconde valve (14). L'unité de chauffage (3) représentée schématiquement sur la figure 3 se présente sous forme d'une bobine d'aluminium (15), de diamètre égal à 50 mm et de longueur égale à 100 mm, enroulée d'un tube inox (16) de diamètre extérieur égal à 1,6 mm et de diamètre interne égal à 0,25 mm, de longueur comprise entre 1 500 et 5 000 mm constituant le prolongement du tube (2). L'ensemble bobine (15) tube inox (16) incorpore une résistance électrique (17). La bobine (15) est en outre munie d'une sonde (18) régulant la température de la bobine. La bobine est par ailleurs maintenue dans deux tubes concentriques (19,19') permettant l'isolation thermique et le refroidissement du système en combinaison avec un ventilateur (20). La rallonge (4) telle que représentée sur la figure 4, se présente quant à elle sous forme d'un tube creux (21) de longueur égale à 50 cm et de diamètres interne et externe respectivement égaux à 100 nm et 200 um. Ce tube est réalisé en acier inoxydable de qualité A305 et recouvert d'une gaine plastique du type silicone. Le moyen d'amenée présente en outre, à son extrémité amont, un premier joint conique (22) pennettant le raccordement à l'unité de chauffage et un second joint conique (22') permettant le raccordement au moyen de diffusion. Comme déjà dit, le moyen d'amenée (4) est séparé de l'unité de chauffage (3) par le biais d'une soupape (7). Selon une caractéristique essentielle, la soupape est tarée à une pression au moins égale à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter. Lorsque le liquide injecté est de l'eau, la soupape (7) est tarée à 250 bars 400oC. Deux types de moyen de diffusion peuvent être utilisés. Le premier type, représenté en figure 5, correspond à une aiguille en acier (23) de longueur égale à 20 cm environ, obturée à son extrémité distale (25) et munie de perforations (24) sur tout ou partie de sa hauteur, en particulier dans la zone destinée à être en contact avec le tissu à traiter. Le diamètre extérieur de l'aiguille est de 0, 5 mm tandis que le diamètre intérieur est égal à 0, 2 mm. En outre, les perforations ont un diamètre égal à 50 fi. En pratique, la rallonge (21) est connectée à l'aiguille par soudure (26). Dans un second mode de réalisation représenté figure 6, le moyen de diffusion (5) se présente sous forme d'un tube (27) destiné à être cousu directement au niveau du tissu. Le tube (27) est muni de perforations (28) de taille égale à 70 fun de diamètre et ménagées sur tout ou partie de la longueur du tube, en particulier au niveau de la partie destinée à être en contact avec le tissu. Le tube est en outre obturé à son extrémité distale (29). Le diamètre extérieur du tube est égal à 200 um, tandis que le diamètre intérieur est égal à 100 um. De même que pour l'aiguille, l'extrémité amont du tube est munie d'un joint conique (30). L'installation est mise en oeuvre de la manière suivante. Dans un premier temps, on choisit une aiguille (23) ou un tube (27) présentant une répartition des perforations qui sont adaptées en fonction de la taille de la tumeur à traiter. Lorsque le moyen de diffusion (5) se présente sous fonne d'un tube, celui-ci est positionné dans le tissu à traiter. Une fois positionné, l'extrémité libre du tube (27) communique avec l'extérieur de l'organisme. Le moyen de diffusion est alors connecté à la rallonge (3) par le biais du joint conique (30). L'extrémité libre de la rallonge (tube creux) (21) est alors connectée à l'ensemble unité de chauffage (3) /unité d'injection (1) par le biais du joint conique (22). Lorsque le moyen de diffusion se présente sous forme d'une aiguille, l'ensemble aiguille/rallonge soudé (26) est positionné au niveau de la tumeur à traiter. L'opérateur détermine ensuite le volume d'eau à injecter en fonction de la taille de la tumeur. De par son expérience, le Demandeur a constaté qu'il était nécessaire, en général, d'injecter un volume de liquide représentant 5 % du volume de la tumeur à traiter pour obtenir une nécrose satisfaisante (à 400 C). L'opérateur détermine ensuite le volume de chaque injection et en déduit le nombre d'impulsions nécessaires pour parvenir à délivrer le volume total de liquide. Le déclenchement, la course, la force et la vitesse du vérin sont alors programmés pour permettre d'injecter N fois le volume de liquide à intervalles réguliers, en pratique compris entre 0,5 et 1 seconde par pulse de durée comprise entre 0,1 et 0,2 seconde. Dans un mode de réalisation avantageux, la dernière impulsion est d'une durée supérieure aux impulsions précédentes pour un même volume injecté, et ce, pour permettre de chauffer le moyen de diffusion avant son retrait, permettant ainsi d'éviter le risque de prolifération des cellules cancéreuses dans les tissus sains. La manipulation débute alors en injectant le premier volume d'eau froide dans l'unité de chauffage. Ce volume est rapidement chauffé à 400 C, à une pression de 250 bars (1 seconde pour 1 ml avec 2 000 watts pour de l'eau). A l'impulsion d'eau froide suivante, l'eau chauffée est propulsée jusqu'au moyen de diffusion après ouverture de la soupape (7). L'eau pressurisée sort à l'extrémité du tube ou de l'aiguille à l'état de vapeur puis, la température diminuant par libération de calories dans la tumeur, la vapeur se transforme en eau chaude voisine de la température d'ébullition, c'est-à-dire 100 C, l'eau continuant alors à libérer les calories. L'injection de faibles volumes d'eau au niveau des perforations du moyen de diffusion entraîne un apport de calories localisé élevé, dont la diffusion se fait ensuite par conduction thermique. Dans un mode de réalisation avantageux, on envoie un petit volume d'eau froide (2 à 5 % du volume d'eau chaude) dans le moyen d'amenée et le moyen de diffusion entre chaque injection d'eau chaude pressurisée, et ce, en programmant l'électrovanne (9). Cette variante permet d'éviter l'échauffement du moyen de diffusion, en particulier la partie non en contact avec les tissus sains entre chaque injection. L'invention et les avantages qui en découlent ressortent bien de la description qui précède. On notera en particulier l'aptitude de l'installation à assurer un régime d'administration de calories directement au sein d'un organisme, en régime pulsé, permettant ainsi de traiter des cellules cancéreuses et en particulier des tumeurs, par la chaleur, et ce, avec de très faibles volumes de liquide chauffé. En outre, la mise en oeuvre du faible volume d'eau permet d'éviter la diffusion de calories en dehors des tissus tumoraux et par ailleurs, le régime pulsé présente l'avantage de ne pas conduire à un échauffement non contrôlé du moyen de diffusion et partant une nécrose des tissus sains. REVENDICATIONS 1/Installation destinée à la délivrance de calories au moyen d'un liquide, dans tout ou partie d'un tissu cellulaire humain ou animal comprenant : - une unité de chauffage (3) dudit liquide, une unité d'injection (1) de liquide dans l'unité de chauffage, un moyen de diffusion (5) de liquide chauffé, un moyen d'amenée (4) du liquide chauffé depuis l'unité de chauffage jusqu'au moyen de diffusion, caractérisée en ce qu'elle présente des moyens de délivrance du liquide chauffé au niveau du moyen de diffusion en régime pulsé. 2/Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'unité d'injection présente des moyens de délivrance du liquide chauffé à une pression au moins égale à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter. 3/Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'unité d'injection (1) se présente sous forme d'une chambre (10) contenant le liquide à injecter et dans laquelle un piston (12) est mû en translation sous l'action d'un vérin (11) électrique ou pneumatique, dont le déclenchement, la course, la force, et la vitesse de déplacement sont déterminés en fonction du rythme, du volume et de la pression d'injection souhaités du liquide, la chambre (10) communiquant avec l'unité de chauffage (3) par l'intermédiaire d'une première valve (6). 4/Installation selon la revendication 3, caractérisée en ce que le déclenchement et la course du vérin (11) sont programmés pour obtenir des volumes de liquide injectés compris entre 0,2 et 1 ml à intervalle régulier de 0,5 à 1 seconde. 5/Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce que la force du vérin (11) est choisie de telle sorte à ce que le liquide soit injecté dans l'unité de chauffage (3) à une pression supérieure d'au moins 50 bars, avantageusement 100 bars à la pression de vapeur saturante dudit liquide. 6/Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend un réservoir de stockage de liquide (13) destiné à alimenter la chambre (10) de l'unité d'injection (1), ledit réservoir de stockage (13) étant séparé de la chambre (10) par une seconde valve (14). 7/Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'unité de chauffage se présente sous forme d'une bobine métallique (15) incorporant une résistance électrique (17) ou un échangeur de température autour de laquelle est entouré un tube inox (16), dont le diamètre interne est compris entre 0, 1 et 0, 5 mm, la longueur du tube variant entre 1 500 et 5 000 mm. 8/Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'unité de chauffage (3) est séparée du moyen d'amenée (4) par une soupape (7) tarée à une pression au moins égale à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter. 9/Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comprend un circuit de dérivation d'eau froide (8), dont le point de départ est positionné entre l'unité d'injection (1) et l'unité de chauffage (3) tandis que le point d'arrivée est positionnée en aval de la soupape (7), ledit circuit de dérivation (8) étant connecté au point de départ au moyen d'une électrovanne haute pression programmable (9). 10/Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le moyen d'amenée (4) se présente sous forme d'un tube creux (21) de diamètre intérieur compris entre 50 et 150 um, la longueur du tube étant comprise entre 40 et 80 cm. 11/Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le moyen de diffusion (5) se présente sous forme d'un tube creux (27), dont l'extrémité distale (29) est obturée et dont les parois sont munies en tout ou partie de perforations (28) sensiblement circulaires de diamètre compris entre 30 et 70 , um, avantageusement 50 cm, le diamètre extérieur du tube étant compris entre 100 et 250 um, tandis que le diamètre intérieur est compris entre 50 et 150 u. m. 12/Installation selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisée en ce que le moyen de diffusion se présente sous forme d'une aiguille rigide (23) dont l'extrémité distale (25) est obturée et dont les parois présentent, sur tout ou partie de leur longueur, des perforations (24) de diamètre compris entre 30 et 70 um, avantageusement 50 um, le diamètre intérieur de l'aiguille étant compris entre 0,05 et 0,2 mm, tandis que le diamètre extérieur est compris entre 0,2 mm et 0,7 mm, la longueur étant comprise entre 100 et 200 mm. DEPOSANT : Henri MEHIER MANDATAIRE : CABINET LAURENT ET CHARRAS