FR 2836765 A1 20030905 FR 0202658 A 20020301 L'invention concerne un circuit superhétérodyne. Un domaine d'application de l'invention concerne les systèmes de communication radiofréquence. Les circuits superhétérodynes comportent habituellement un filtre passe-bande de sélection de canal interposé dans le trajet de signal entre une entrée de réception d'un premier signal et une sortie de production d'un deuxième signal, à partir duquel peut être produit un signal en bande de base. Le filtre est déterminé pour laisser passer une fréquence intermédiaire du circuit superhétérodyne. Ainsi, la fréquence centrale passée par le filtre doit-elle rester constante pour permettre le bon fonctionnement du circuit. En effet, un ou plusieurs autres étages à fréquences intermédiaires peuvent être prévues en amont et/ou en aval de l'étage dans lequel est prévu le filtre. Les fréquences intermédiaires de ces étages étant déterminées les unes en fonction des autres pour obtenir le signal en bande de base, toute dérive de la fréquence centrale du filtre est répercutée de manière défavorable dans le signal en bande de base obtenu. Or, nombre des filtres de sélection de canal utilisés présentent une dérive de leur fréquence centrale de passage. Le document"An Accurate Center Frequency Tuning Scheme for 450 kHz CMOS Gm-C Bandpass Filters", IEEE Journal of Solid-State Circuits, volume 34, nO 12, December 1999, page 1691 à 1697, de Hiroshi Yamasaki, Kazuaki Oishi et Kunihiko Gotoh, décrit une méthode de stabilisation de la fréquence centrale d'un filtre actif passe-bande de seconde fréquence intermédiaire, dans laquelle on mesure la fréquence centrale du filtre en observant sa réponse à un échelon et on corrige la fréquence centrale de passage du filtre en faisant varier les transconductances des amplificateurs opérationnels de synthèse du filtre, en fonction de la mesure. Cette méthode de stabilisation de la fréquence centrale du filtre passebande est limitée aux filtres actifs comportant des paramètres de réglage et ne convient donc pas à tous les types de filtres. De plus, cette méthode est compliquée à mettre en oeuvre. Pour stabiliser la fréquence de résonance de résonateurs micromécaniques à facteurs de qualité élevés, le document"Microresonator Frequency Control and Stabilization Using an Integrated Micro Oven", The 7th International Conference on Solid-State Sensors and Actuators, 1999, de Clark T.-C. Nguyen et Roger T. Howe, pages 1040 à 1043 enseigne d'ajuster la fréquence du résonateur en changeant sa température par des résistances de chauffage, la fréquence du résonateur changeant en fonction de la température. Cette méthode est technologiquement complexe et encombrante, et nécessite d'isoler thermiquement le résonateur afin d'éviter les pertes d'énergie, ce qui est également compliqué et coûteux. Le document "Mechanically Temperature-Compensated Flexural-Mode Micromechanical Resonators", technical digest of IEDM-2000, pages 399 à 402, Wan-Thai Hsu, John R. Clark, et Clark T.-C. Nguyen décrit un résonateur micromécanique ayant une structure mécanique conçue pour engendrer des contraintes agissant à l'encontre des décalages de fréquence dus à la température, nécessitant des modifications importantes de la technologie de fabrication. Les solutions préconisées par les documents précités n'assurent qu'imparfaitement une stabilisation de la fréquence centrale de passage du filtre ou du résonateur. En outre, pour un même type de filtre, la fréquence centrale du filtre peut être différente d'un échantillon de filtre à l'autre à conditions égales, du fait de la dispersion de fabrication. L'invention vise à obtenir un circuit superhétérodyne palliant les inconvénients de l'état de la technique et permettant d'utiliser un filtre à sélection de canal ayant une dérive en fréquence. A cet effet, l'invention a pour objet un circuit superhétérodyne, comportant au moins une entrée de réception d'un premier signal, au moins une sortie de production d'un deuxième signal, à partir duquel peut être produit un signal en bande de base, et au moins un filtre passe-bande de sélection de canal, interposé dans le trajet de signal entre l'entrée de réception et la sortie de production, caractérisé en ce que le filtre passe-bande de sélection de canal est apte à être connecté à des moyens de mesure d'une fréquence caractéristique de passage de signal dans ledit filtre passe-bande de sélection de canal, des moyens de décalage fréquentiel commandables sont disposés dans ledit trajet de signal, et il est prévu des moyens de commande, reliés aux moyens de mesure et commandant les moyens de décalage fréquentiel pour décaler le au moins un signal présent dans ledit trajet par un signal supplémentaire, qui compense l'écart de la fréquence caractéristique mesurée, fournie par les moyens de mesure, par rapport à une valeur prescrite de fréquence caractéristique de passage du filtre passe-bande de sélection de canal, la fréquence dudit signal supplémentaire étant déterminée en fonction de la position dans ledit trajet de signal des moyens de décalage fréquentiel par rapport audit filtre passe-bande de sélection de canal. Grâce à l'invention, toute dérive de fréquence du filtre, qu'elle soit d'origine mécanique, thermique ou électrique peut être compensée dans le circuit. Ainsi, le circuit s'adapte-t-il aux variations pouvant survenir dans la fréquence de passage du filtre. Il n'est donc pas besoin d'intervenir directement sur le filtre lui-même afin que sa fréquence de passage soit toujours égale à la valeur prescrite. Par conséquent, l'invention s'accommode de tous types de filtres passebande, et en particulier de filtres non idéaux, et permet d'utiliser notamment les filtres de grands facteurs de qualité pouvant être relativement instables en fréquence au gain maximum. L'invention sera mieux comprise à la lumière de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est un schéma-bloc du circuit suivant l'invention ; - la figure 2 représente schématiquement un filtre micromécanique pouvant être utilisé dans le circuit suivant l'invention ; - la figure 3 est un schéma-bloc des moyens de commande et de mesure utilisés dans le circuit suivant l'invention. A la figure 1, le circuit superhétérodyne 1 fait partie d'un récepteur superhétérodyne non représenté, comportant par exemple une antenne de réception. Le circuit superhétérodyne 1 comporte un ou plusieurs étages à fréquence intermédiaire et, par exemple, ainsi que représenté, un étage 2 à deuxième fréquence intermédiaire branché entre un premier étage 3 à première fréquence intermédiaire en amont et un étage 4 en bande de base en aval. Bien entendu, un ou plusieurs étages à fréquence intermédiaire pourraient également être prévus en aval de l'étage 2. Le circuit superhétérodyne 1 comporte une entrée 5 de réception d'un premier signal, qui est en fait le signal de sortie de l'étage 3 à première fréquence intermédiaire et une sortie 6 de production d'un deuxième signal, qui est en fait l'entrée en bande de base de l'étage 4 en bande de base. Un trajet 7 de signal est prévu entre l'entrée 5 et la sortie 6. La valeur de la première fréquence intermédiaire appliquée à l'entrée 5 est par exemple égale à 10.7 MHz, pour un récepteur fonctionnant dans la bande ISM à une radiofréquence de 433.92 MHz. La partie du récepteur effectuant la réception du signal radiofréquence et sa conversion en la première fréquence intermédiaire en amont de l'étage 2 est réalisée selon une architecture hétérodyne classique, comprenant par exemple un filtre d'antenne non représenté. Un filtre 8 passe-bande de sélection de canal est prévu dans le trajet 7 entre l'entrée 5 et la sortie 6. Ce filtre 8 est par exemple un filtre micromécanique du type résonateur en peigne selon la figure 2 et tel que décrit par le document "Micromechanical Resonators for Oscillators and Filters", de Clark T.-C. Nguyen, Proceedings of the 1995 IEEE International Ultrasonics Symposium, Seattle, WA, pages 489 à 499,7-10 Novembre 1995, représenté à la figure 2 de ce document. Ce filtre est fabriqué en technologie de couche épaisse épitaxiée avec une seule couche structurelle de silicium et une couche enterrée de polysilicium, utilisée pour la polarisation. L'entrée 9 du filtre est reliée à un peigne 10 d'entrée, entre les dents 11 duquel sont prévues les dents 12 d'un peigne 13 d'entrée d'un transducteur 14 comportant également un peigne 15 de sortie dont les dents 16 sont prévues entre les dents 17 d'un peigne 18 relié à la sortie 19 du filtre. Des moyens 20 de suspension par rapport à des ancrages 21 sont prévus pour le transducteur 14. Des tensions continues VI, Vo et Vp sont prévues pour polariser respectivement l'entrée 9, la sortie 19 et le transducteur 14. La fréquence de résonance de ce résonateur est de 94510 Hz à température ambiante, la largeur de bande passante du filtre est de 2 Hz à 30 Hz en fonction de la pression d'air sous laquelle le résonateur fonctionne, la tension de polarisation en fonctionnement normal est de l'ordre de 40 à 60 Volts. L'application d'une tension alternative vs sur l'entrée 9 du filtre provoque, selon la fonction de transfert du filtre, l'apparition d'une tension alternative vo sur la sortie 19 du filtre 8. Bien entendu, d'autres filtres en technologie micro- électromécanique MEMS peuvent être utilisés comme filtre 8. Sont décrits ci-après des éléments prévus à l'extérieur du filtre 8. A la figure 1, des moyens 22,23 de décalage fréquentiel sont prévus dans le trajet 7 de signal. Les moyens 22,23 sont par exemple du type mélangeur de fréquence. Le moyen 22 de décalage fréquentiel est prévu entre l'entrée 5 et l'entrée 9 du filtre 8. Le moyen 22 de décalage fréquentiel comporte une première entrée 24 de signal connectée à l'entrée 5, une deuxième entrée 25 de signal connectée à la sortie d'un premier oscillateur local 26, apte à produire sur la deuxième entrée 25 un signal supplémentaire de fréquence variable en fonction du signal envoyé à une entrée 27 de commande de fréquence de celui-ci. Le moyen 22 de décalage fréquentiel comporte une sortie 28 de signal fournissant un signal temporel qui est le produit des signaux temporels présents sur les première et deuxième entrées 24 et 25 de celui-ci. Par conséquent, est présent sur la sortie 28 du moyen 22 de décalage fréquentiel un signal de fréquence égale à la somme des fréquences des signaux présents sur les première et deuxième entrées 24 et 25 et un signal de fréquence égale à la différence des fréquences des signaux présents sur les première et deuxième entrées 24 et 25. De même, il est prévu entre la sortie 19 du filtre 8 et la sortie 6 un moyen 23 de décalage fréquentiel, par exemple également formé d'un mélangeur de fréquence. Le moyen 23 de décalage fréquentiel comporte une première entrée 29 et une deuxième entrée 30 reliée à la sortie d'un deuxième oscillateur local 31 fournissant un signal supplémentaire de fréquence sur l'entrée 30 et comportant une entrée 32 de commande de la fréquence du signal fourni sur cette entrée 30. Le moyen 23 de décalage fréquentiel comporte une sortie 33 reliée à la sortie 6. Des moyens 34, respectivement 35, de commutation sont prévus entre la sortie 28 du premier moyen 22 de décalage fréquentiel et l'entrée 9 du filtre 8, et entre la sortie 19 du filtre 8 et la première entrée 29 du deuxième moyen 23 de décalage fréquentiel. Des moyens de commutation 36,37 sont prévus pour connecter le filtre 8 à des moyens 38 de mesure de fréquence caractéristique de passage de signal dans ce filtre 8. Les moyens 36,37 de commutation sont par exemple reliés à l'entrée 9 et à la sortie 19 du filtre 8 d'une part et aux bornes d'un module 39 de contre-réaction positive, formant, lorsque les moyens 36,37 de commutation sont fermés, une boucle avec le filtre 8 pour le faire osciller. Les moyens 36,37 de commutation sont commandés de la même manière l'un par rapport à l'autre à l'état fermé de connexion ou ouvert de déconnexion, par exemple simultanément, ainsi que représenté par les tirets entre ceux-ci. De même, les moyens 34 et 35 de commutation sont commandés de la même manière l'un par rapport à l'autre à l'état fermé de connexion ou à l'état ouvert de déconnexion, ainsi que représenté par les tirets entre ceux-ci. Enfin, les moyens 34,35 de commutation sont commandés de manière inverse par rapport aux moyens 36,37 de commutation, pour connecter le filtre 8 soit au trajet 7 de signal, soit aux moyens de mesure 38. Aux figures, les moyens 34,35, 36,37 de commutation sont chacun formés par un interrupteur actionnable manuellement. Bien entendu, les moyens 34 et 36 de commutation pourraient être formés par un commutateur proprement dit de l'entrée 9 soit à la sortie 28, soit au module 39, et les moyens 35 et 37 de commutation pourraient également être formés par un commutateur proprement dit de la sortie 19 soit vers l'entrée 29, soit vers le module 39, ces commutateurs étant reliés l'un à l'autre pour commuter en même temps soit sur la sortie 28 et l'entrée 29, soit sur le module 39. Les moyens 38 de mesure sont reliés à un module 40 de commande des entrées 27,32 de commande de fréquence des oscillateurs locaux 26 et 31. Les moyens 38 de mesure comprennent un module 41 de détermination de la fréquence caractéristique de passage du filtre 8, reliés au module 39, par exemple par une borne de celui-ci reliée au moyen 36. Le module 41 de détermination de fréquence caractéristique de passage du filtre 8 comporte par exemple, ainsi que représenté à la figure 3, un premier organe 42 de comptage du nombre d'oscillations produites par le filtre 8, relié au module 39 de contre-réaction positive, un deuxième organe 43 de comptage de temps, par exemple de comptage de périodes d'horloge d'un calculateur. Les organes 43 et 44 sont reliés à un organe 44 de calcul de la fréquence des oscillations produites. Par exemple, la mesure de la fréquence caractéristique de passage du filtre 8 est obtenue en divisant le nombre d'oscillations du filtre 8 compté par le premier organe 42 de comptage par le temps compté par le deuxième organe 43 de comptage temporel, les moyens de commutation 36,37 étant supposés fermés pour le comptage, ainsi que représenté à la figure 3. L'organe 44 de calcul de la fréquence des oscillations produites est relié aux moyens 40 de commande. Les moyens 40 de commande comportent une première sortie 45 de commande de fréquence reliée à l'entrée 27 de commande de fréquence de l'oscillateur local 26 et une deuxième sortie 46 de commande de fréquence reliée à l'entrée 32 de commande de fréquence de l'oscillateur local 31. Bien entendu, d'autres moyens de mesure que ceux décrits ci-dessus peuvent être prévus. Le moyen 40 de commande comporte un premier module 47 de calcul du signal de commande envoyé sur la première sortie 45 de commande de fréquence pour l'oscillateur local 26 et un deuxième module 48 de calcul du signal de commande de fréquence envoyé sur la deuxième sortie 46 de commande de fréquence pour l'autre oscillateur local 31. Le filtre 8 est par exemple prévu pour laisser passer le signal ayant une fréquence égale à la différence des fréquences des signaux présents sur les première et deuxième entrée 24,25 du moyen 22 et atténuer avec un facteur d'atténuation très important le signal ayant une fréquence égale à la somme des fréquences des signaux des première et deuxième entrées 24,25 du moyen 22, la fréquence du signal présent sur l'entrée 5 étant supérieure à celle du signal présent sur la deuxième entrée 25. La fréquence caractéristique de passage du filtre est par exemple sa fréquence fc centrale de passage de sa bande passante, c'est-à-dire la demi somme des fréquences de coupure haute et basse à-3dB de part et d'autre de sa bande passante définie par le profil de gain maximum, ou, pour un filtre à bande passante très étroite ou à facteur de qualité très élevé, sa fréquence à gain maximum de son entrée 9 à sa sortie 19. Le signal en bande de base présent sur la sortie 6 est formé par exemple par le signal de fréquence égale à la fréquence du signal présent sur la première entrée 29 du moyen 23, moins la fréquence du signal présent sur la deuxième entrée 30 du moyen 23, la fréquence caractéristique théorique de passage du filtre 8 étant supérieure à la fréquence du signal présent sur la deuxième entrée 30 du moyen 23. Dans ce cas, le module 47 de calcul est prévu pour envoyer sur l'entrée 27 de commande de fréquence de l'oscillateur 26, un signal de commande de fréquence pour retrancher du signal de fréquence présent à la sortie du premier oscillateur 26 et sur la deuxième entrée 25 l'écart algébrique de la fréquence caractéristique mesurée fournie par les moyens 38 de mesure par rapport à une valeur prescrite de fréquence de passage du filtre 8. Cette valeur prescrite de fréquence de passage du filtre 8 est égale à la fréquence caractéristique théorique de passage du filtre 8, c'est-à-dire à la fréquence caractéristique de passage pour lequel le filtre 8 a été conçu. Dans l'idéal, c'est-à-dire en l'absence de dérive de fréquence du filtre 8, la fréquence caractéristique réelle mesurée par les moyens de mesure 38 est égale à la valeur prescrite de fréquence de passage et l'écart de fréquence est nul. Pour une sortie 6 en bande de base, la fréquence du signal présent sur la deuxième entrée 30 est égale, dans l'idéal, à la valeur prescrite de fréquence de passage du filtre. Ainsi, la dérive éventuelle de la fréquence caractéristique réelle de passage du filtre 8 est compensée d'avance par un décalage de fréquence correspondant sur son entrée 9, lorsque celle-ci est reliée par le moyen 34 à la sortie 28 du moyen 22 de décalage fréquentiel. De manière opposée, le deuxième module 48 de calcul est prévu pour envoyer à l'entrée 32 de commande de fréquence de l'oscillateur 31 un signal de commande de fréquence pour additionner à la fréquence du signal présent sur la première entrée 29 du deuxième moyen 23 de décalage fréquentiel, l'écart algébrique de la fréquence caractéristique mesurée fournie par les moyens de mesure 38 par rapport à ladite valeur prescrite de fréquence de passage du filtre 8. Ainsi, la dérive de fréquence pouvant être présente dans le filtre 8 estelle éliminée du signal de fréquence égale à la différence des fréquences des signaux présents sur les entrées 29 et 30 du moyen 23 du décalage fréquentiel, et donc sur la sortie 6 de bande de base, par un décalage de fréquence correspondant en amont de la sortie 6, lorsque celle-ci est reliée par le moyen 35 à la sortie 19 du filtre 8. Ainsi, la dérive en fréquence pouvant être présente dans le filtre 8 n'estelle pas répercutée sur la sortie 6 en bande de base, tout en permettant de faire passer à la sortie 6 l'information contenue dans le signal présent sur l'entrée 5 et dans les étages en amont et prévue pour être codée fréquentiellement d'une manière correspondant à la fréquence caractéristique théorique de passage du filtre 8, évitant ainsi à l'information transmise à la sortie 6 d'être altérée par le filtre 8. Si l'on utilise un filtre 8 avec une bande passante de 10 Hz à 20 Hz de largeur, la fréquence caractéristique doit être déterminée par les moyens 38 avec une erreur absolue n'excédant pas 1 Hz. C'est donc aussi la précision avec laquelle la fréquence centrale du filtre doit être déterminée. Théoriquement, pour mesurer une fréquence de l'ordre de 100 kHz avec une précision de 1 Hz, le nombre d'impulsions qu'il faut recevoir par l'organe 42 est égal à 2000 (cette valeur dépend de la précision avec laquelle l'organe 43 mesure un intervalle de temps, ce qui dépend de sa fréquence de fonctionnement). Ainsi le temps de mesure nécessaire est égal à 20 millisecondes. Les oscillateurs 26,31 sont réalisés par exemple chacun par un résonateur local. Pour adapter la fréquence du résonateur local aux changements de la fréquence centrale du filtre 8, il faut contrôler sa valeur avec 1 Hz de précision. Etant donné que cette fréquence est du même ordre que la première fréquence intermédiaire (10.7 MHz), le pas de changement nécessaire est de 0.00001 % de la valeur absolue de la fréquence. Cette précision étant difficilement atteignable en utilisant dans l'oscillateur 26 ou 31 une boucle à verrouillage de base (PLL), le signal de l'oscillateur local a été généré avec une synthèse numérique directe DDS (Direct Digital Synthesys). L'avantage d'une DDS par rapport à une PLL est sa capacité à générer des fréquences élevées avec une précision très grande. Pour tester le circuit réalisé, les inventeurs ont fait varier la température du filtre, et ont fait ainsi dériver sa fréquence centrale de-400 Hz. Les mesures ont prouvé que la correction de la fréquence centrale du filtre se faisait avec une précision suffisante, la seconde fréquence intermédiaire coïncidant toujours avec la fréquence centrale du filtre. La durée de la phase de mesure est de 143 ms. Bien que cette valeur paraisse élevée dans un système RF réel (pendant cette période la réception ne peut pas s'effectuer), il faut toutefois garder à l'esprit que la fréquence centrale visée des filtres micromécaniques dans les étages de fréquence intermédiaire est de l'ordre de la centaine de mégahertz, ce qui nécessitera un temps de mesure beaucoup plus court. Pour une dérive en fréquence constante dans le temps, on commute le filtre 8 par les moyens 34 à 37 sur les moyens 38 de mesure pour obtenir de ceuxci une mesure lors d'une phase préalable de calibrage, puis on commute le filtre 8 sur le trajet 7, l'entrée 5 et la sortie 6, pour transmettre l'information contenue sur l'entrée 5 à la sortie 6, lors d'une phase de réception. Pour une dérive en fréquence variable dans le temps, ou pour une plus grande fiabilité du circuit, on commute périodiquement le filtre 8 sur les moyens de mesure pour ajuster à chaque fois la fréquence des oscillateurs 26,31 et la correction de fréquence dans le trajet 7 pour la phase de réception immédiatement suivante, des moyens de commande de commutation périodique étant prévus à cet effet. Les moyens de communication 34 à 37 peuvent être formés d'interrupteurs électroniques commandés manuellement ou automatiquement lors de la mise sous tension de circuit. Le circuit s'adapte ainsi automatiquement à la dérive en fréquence du filtre utilisé, quelle que soit l'origine de cette dérive et quel que soit le filtre passebande de sélection de canal. L'invention permet ainsi d'utiliser les filtres micromécaniques mentionnés précédemment, qui ont l'avantage d'être très sélectifs en fréquence, et de rendre le circuit dans lequel ils sont utilisés insensible à l'instabilité de leur fréquence centrale. Ainsi les coûts de fabrication des dispositifs de filtrage sont considérablement réduits. La tolérance aux erreurs de la fréquence centrale dues à la fabrication peut être augmentée, l'architecture s'adaptant automatiquement au filtre quelle que soit l'erreur sur sa fréquence centrale dans la gamme de fréquences asservies. REVENDICATIONS 1. Circuit superhétérodyne, comportant au moins une entrée (5) de réception d'un premier signal, au moins une sortie (6) de production d'un deuxième signal, à partir duquel peut être produit un signal en bande de base, et au moins un filtre (8) passe-bande de sélection de canal, interposé dans le trajet (7) de signal entre l'entrée (5) de réception et la sortie (6) de production, caractérisé en ce que le filtre (8) passe-bande de sélection de canal est apte à être connecté à des moyens (38) de mesure d'une fréquence caractéristique de passage de signal dans ledit filtre (8) passe-bande de sélection de canal, des moyens (22,23) de décalage fréquentiel commandables sont disposés dans ledit trajet (7) de signal, et il est prévu des moyens (40) de commande, reliés aux moyens (28) de mesure et commandant les moyens (22,23) de décalage fréquentiel pour décaler le au moins un signal présent dans ledit trajet (7) de signal par un signal supplémentaire, qui compense l'écart de la fréquence caractéristique mesurée, fournie par les moyens (38) de mesure par rapport à une valeur prescrite de fréquence caractéristique de passage du filtre (8) passebande de sélection de canal, la fréquence dudit signal supplémentaire étant déterminée en fonction de la position dans ledit trajet (7) de signal des moyens (22,23) de décalage fréquentiel par rapport audit filtre (8) passe-bande de sélection de canal. 2. Circuit superhétérodyne suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le filtre (8) passe-bande de sélection de canal est micromécanique. 3. Circuit superhétérodyne suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le filtre (8) passe-bande de sélection de canal est du type résonateur en peigne. 4. Circuit superhétérodyne suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (22,23) de décalage fréquentiel comprennent au moins un moyen (22) de décalage fréquentiel disposé en amont du filtre (8) passe-bande de sélection de canal dans le trajet (7) de signal de l'entrée (5) de réception à la sortie (6) de production, les moyens (40) de commande commandant ce moyen (22) de décalage fréquentiel pour retrancher de la fréquence du signal présent sur le trajet (7) de signal compris entre l'entrée (5) de réception et le filtre (8) passe-bande de sélection de canal ledit écart de la fréquence caractéristique mesurée fournie par les moyens (38) de mesure par rapport à ladite valeur prescrite de fréquence caractéristique de passage du filtre (8) passe-bande de sélection de canal. 5. Circuit superhétérodyne suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (22,23) de décalage fréquentiel comprennent au moins un moyen (23) de décalage fréquentiel disposé en aval du filtre (8) passe-bande de sélection de canal dans le trajet (7) de signal de l'entrée (5) de réception à la sortie (6) de production, les moyens (40) de commande commandant ce moyen (23) de décalage fréquentiel pour ajouter à la fréquence du signal présent sur le trajet (7) de signal compris entre le filtre (8) passe-bande de sélection de canal et la sortie (6) de production ledit écart de la fréquence caractéristique mesurée fournie par les moyens (38) de mesure par rapport à ladite valeur prescrite de fréquence caractéristique de passage du filtre (8) passe-bande de sélection de canal. 6. Circuit superhétérodyne suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (22,23) de décalage fréquentiel comprennent au moins un mélangeur (22,23) de fréquence d'un étage à fréquence intermédiaire d'un récepteur superhétérodyne. 7. Circuit superhétérodyne suivant les revendications 5 et 6, caractérisé en ce que le moyen (23) de décalage fréquentiel en aval du filtre (8) passe-bande de sélection de canal est apte à produire sur ladite sortie (6) de production un signal en bande de base. 8. Circuit superhétérodyne suivant l'une quelconque des, revendications précédentes, caractérisé en ce que l'entrée (5) de réception du premier signal est connectée à la sortie d'un étage (3) à fréquence intermédiaire d'un récepteur superhétérodyne. 9. Circuit superhétérodyne suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (22,23) de décalage fréquentiel comprennent chacun au moins un mélangeur (22,23) de fréquence entre le signal présent sur ledit trajet (7) de signal et le signal de fréquence fourni par un oscillateur local (26,31) commandé en fréquence par lesdits moyens (40) de commande. 10. Circuit superhétérodyne suivant la revendication 9, caractérisé en ce que l'oscillateur local (26,31) est réalisé par synthèse numérique directe du type DDS. 11. Circuit superhétérodyne suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est prévu des moyens (34, 35,36, 37) de commutation du filtre (8) passe-bande de sélection de canai entre soit la connexion aux moyens (38) de mesure, soit la connexion audit trajet (7) de signal entre l'entrée (5) de réception et la sortie (6) de production. 12. Circuit superhétérodyne suivant la revendication 11, caractérisé en ce qu'il est prévu des moyens pour commuter périodiquement les moyens de commutation (34,35, 36,37) sur les moyens (38) de mesure pour une phase de mesure par ceux-ci. 13. Circuit superhétérodyne suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite fréquence caractéristique de passage du filtre (8) passe-bande de sélection de canal correspond à la fréquence centrale de passage du filtre (8) passe-bande de sélection de canal. 14. Circuit superhétérodyne suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (38) de mesure comprennent une boucle (39) de contre-réaction positive en parallèle avec le filtre (8) passe-bande de sélection de canal pour créer des oscillations à la fréquence caractéristique de passage du filtre (8) passe-bande de sélection de canal et un organe (41) de mesure de la fréquence des oscillations produites. 15. Circuit superhétérodyne suivant la revendication 14, caractérisé en ce que l'organe (41) de mesure comporte un premier organe (42) de comptage du nombre d'oscillations produites dans le filtre (8) passe-bande de sélection de canal et un deuxième organe (43) de comptage de temps, qui sont reliés à un organe (44) de calcul de la fréquence des oscillations produites à partir du nombre d'oscillations comptées par le premier organe (42) de comptage d'oscillations et du temps écoulé pendant ledit comptage du nombre d'oscillations, fourni par le deuxième organe (43) de comptage de temps.