FR 2831077 A1 20030425 FR 0213205 A 20021023 La présente invention concerne une installation pour l'épuration des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne et, en particulier, d'un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile, alimenté de manière prépondérante avec un mélange de combustion pauvre, comprenant une conduite d'évacuation des gaz d'échappement sur laquelle sont disposés l'un derrière l'autre dans la direction du flux un catalyseur à triple effet, un catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et un catalyseur à RCS. La présente invention concerne également un procédé de mise en oeuvre d'une installation pour l'épuration des gaz d'échappement permettant d'épurer les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne qui a un élément d'étranglement sur la conduite d'admission de l'air et qui est alimenté à volonté avec un mélange de combustion pauvre, un mélange de combustion riche ou un mélange de combustion stoechiométrique, en particulier pour un moteur d'un véhicule automobile, cette installation comprenant un catalyseur à triple effet, un catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote, monté en aval du catalyseur à triple effet, et un catalyseur à RCS, monté en aval du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote. Grâce au brevet publié EP 0 802 315 A2, on connaît une installation pour les gaz d'échappement, dans laquelle un catalyseur capable d'emmagasiner les oxydes d'azote est disposé entre un catalyseur à triple effet et un catalyseur à RCS, dans la conduite d'évacuation des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne. Le moteur à combustion interne est alimenté ici de manière alternée avec un mélange de combustion pauvre et avec un mélange de combustion riche. Pendant la phase d'alimentation avec un mélange de combustion pauvre du régime d'alimentation alternée avec un mélange de combustion pauvre et avec un mélange de combustion riche, les oxydes d'azote (NOx) produits par le moteur à combustion interne traversent le catalyseur à triple effet et sont emmagasinés, en majeure partie, dans le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote. Une partie des NOx, qui dépend du niveau de saturation du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote, traverse ce catalyseur et arrive sur le catalyseur à RCS et réagit avec l'ammoniac (NH3) qui a été emmagasiné précédemment dans celui-ci, pour être convertie en azote (N2). Au cours de la phase d'alimentation avec un mélange de combustion riche de l'alimentation alternée avec un mélange de combustion pauvre et avec un mélange de combustion riche, les NOx émis par le moteur à combustion interne sont réduits en majeure partie en NHs dans ! e catalyseur à triple effet. Ce NHs réduit - en même temps que d'autres molécules réductrices [oxyde de carbone (CO), hydrogène (H2) ou les hydrures de carbone (HC)]-les NOx emmagasinés dans le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote. Le NHs en excès passe ensuite sur le catalyseur à RCS et il est emmagasiné dans ce dernier. Avec un moteur à combustion interne alimenté en alternance avec un mélange de combustion pauvre et un mélange de combustion riche, on peut ainsi débarrasser les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne des NOx qu'ils contiennent. Comme, de manière typique, la phase d'alimentation du moteur à combustion interne avec un mélange de combustion pauvre dure nettement plus longtemps que la phase d'alimentation avec un mélange de combustion riche et que, durant la phase d'alimentation avec un mélange de combustion pauvre, le moteur à combustion interne est en régime d'économie de carburant, il en résulte une diminution globale de la consommation du carburant par le moteur à combustion interne, alors que l'on conserve en même temps une épuration des gaz qui reste efficace. L'effet décrit du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et du catalyseur à RCS est en fait limité à une plage de températures qui dépend du matériau utilisé. Au-dessus et en dessous d'une plage de températures optimales ( fenêtre de températures), qui va de manière typique de 250 OC à 420 OC et de 200 OC à 400 OC pour, respectivement, le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et le catalyseur à RCS, la capacité d'épuration de ces catalyseurs diminue fortement. Lorsque l'effet d'épuration par les catalyseurs en question n'est plus assuré, en particulier par suite d'un dépassement des fenêtres de températures indiquées, à ce moment pour limiter l'augmentation des émissions de NOx, le moteur à combustion interne doit être alimenté avec un mélange d'air et de carburant qui soit stoechiométrique (À = 1). A ce moment, les gaz sortant du catalyseur à triple effet sont épurés, car ce dernier conserve une bonne capacité d'épuration même dans des conditions de température augmentée. Toutefois, à ce moment, les avantages liés au régime d'alimentation alternée avec un mélange de combustion pauvre et avec un mélange de combustion riche sont perdus. Comme la température du catalyseur est déterminée essentiellement par la température des gaz d'échappement et que celle-ci est dépendante du régime de fonctionnement du moteur à combustion interne, l'utilisation de l'installation décrite pour l'épuration des gaz d'échappement fonctionnant dans un régime d'alimentation alternée avec un mélange de combustion pauvre et avec un mélange de combustion riche permettant d'économiser le carburant est limitée à une plage restreinte de régimes de fonctionnement du moteur à combustion interne. L'objectif de l'invention est de mettre à disposition une installation pour l'épuration des gaz d'échappement et un procédé permettant d'atteindre une diminution efficace des oxydes d'azote dans une plage élargie de régimes de fonctionnement d'un moteur à combustion interne alimenté, de manière prépondérante, avec un mélange de combustion pauvre. Cet objectif est atteint, selon l'invention, grâce à une installation pour l'épuration des gaz d'échappement qui présente une conduite en dérivation qui permet d'acheminer les gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet au catalyseur à RCS en court-circuitant le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote. Egalement, cet objectif est atteint, selon l'invention, grâce à un procédé du type précité qui se caractérise en ce qu'une portion du flux des gaz d'échappement provenant du catalyseur à triple effet court-circuite le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote par une conduite en dérivation et arrive au catalyseur à RCS, ladite portion du flux des gaz d'échappement étant ajustée en fonction de la température de l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement. Selon l'invention, l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement présente une conduite en dérivation, grâce à laquelle les gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet sont acheminés sur le catalyseur à RCS, en court-circuitant le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote. Par catalyseur à triple effet, on entend ici un catalyseur qui est utilisé de manière conventionnelle pour l'épuration des gaz d'échappement de moteurs à combustion interne alimentés avec un mélange d'air et de carburant qui est stoechiométrique ( = 1). Les catalyseurs de ce type catalysent aussi bien l'oxydation du CO et des HC que la réduction des NOx et ils permettent d'épurer efficacement les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne fonctionnant dans de telles conditions. Dans le cas d'une alimentation du moteur à combustion interne avec un mélange de combustion pauvre (rapport air/carburant > 1), les gaz d'échappement produits sont oxydants, ce qui signifie que ces gaz d'échappement contiennent un excès d'oxygène. Dans de telles conditions, le catalyseur à triple effet élimine des gaz d'échappement les composants nocifs oxydables que sont le CO et les HC, mais il ne permet cependant pas de réduire le composant nocif NOx. Par contre, dans le cas d'un moteur à combustion interne alimenté avec un mélange de combustion riche (rapport air/carburant À. > 1), on obtient des gaz d'échappement réducteurs, c'est-à-dire des gaz qui contiennent un excès de composants réducteurs. Dans ces conditions, le catalyseur à triple effet ne permet d'éliminer que très incomplètement le CO et les HC des gaz d'échappement. Par contre, le composant nocif NOx est réduit. Le ou les produits de la réaction est/sont ici N2 ou/et NH3. Par catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote, on entend ici un catalyseur qui capte les oxydes d'azote des gaz d'échappement oxydants et les emmagasine et qui, dans des conditions réductrices, relâche les oxydes d'azote, en même temps qu'ils sont réduits au moins partiellement en N2 et/ou en NH3. En outre, par catalyseur à RCS (RCS = réduction catalytique sélective), on entend ici un catalyseur conventionnel qui est capable, dans des conditions réductrices, d'emmagasiner le NH3 et ensuite, de faire réagir ce NH3 avec des oxydes d'azote contenus dans des gaz d'échappement oxydants, pour les réduire de manière prédominante en N2 qui est inoffensif. Le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et le catalyseur à RCS sont donc utiles essentiellement pour l'élimination des oxydes d'azote des gaz d'échappement de moteurs à combustion interne alimentés avec des mélanges pauvres et, en particulier de moteurs à allumage par étincelle et à injection directe. Il est particulièrement important de choisir le catalyseur de manière optimale pour permettre ce mode de fonctionnement économe en carburant dans une plage de régimes de fonctionnement aussi large que possible, tout en assurant en même temps une élimination efficace des oxydes d'azote. Grâce à l'introduction, selon l'invention, d'une conduite en dérivation, les gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet peuvent, selon les circonstances, être dirigés en partie ou en totalité de manière à court-circuiter le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote, de sorte que ce dernier est peu ou pas exposé aux gaz d'échappement. La conduite en dérivation ne renferme aucun élément pour épurer les gaz d'échappement de sorte que, dans ce cas, l'épuration des gaz d'échappement est assurée totalement ou en partie par le catalyseur à triple effet et par le catalyseur à RCS. Ainsi, selon les conditions de fonctionnement du moteur à combustion interne, on utilise un ou les deux catalyseurs en aval du catalyseur à triple effet de manière à en tirer un profit optimum. Dans une forme d'exécution de l'invention, la portion des gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet qui circule dans la conduite en dérivation peut être ajustée en fonction de la température de l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement. De cette manière, on peut ajuster, en fonction de la température, la répartition des flux des gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet sur le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et sur le catalyseur à RCS. On assure ainsi une épuration optimale des gaz d'échappement dans une plage large de températures et donc de régimes de fonctionnement. Ici, l'emplacement où la température utilisée pour la commande du flux des gaz d'échappement dans la conduite en dérivation est mesurée, est choisi de manière appropriée en fonction de la configuration géométrique de l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement et de la conception du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et du catalyseur à RCS. Dans une autre forme d'exécution de l'invention, la portion des gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet, qui circule dans la conduite en dérivation, peut être ajustée en fonction de la température du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote. Avec cette forme d'exécution de l'invention, lorsque la température du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote approche de la limite supérieure de sa fenêtre de températures, on peut prendre en compte la diminution associée de son efficacité d'épuration. Pour cela, le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote est alimenté avec un flux de gaz d'échappement diminué pour tenir compte de sa capacité d'épuration diminuée et la capacité d'épuration du catalyseur à RCS situé en aval est sollicitée plus fortement. De préférence, la température du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote est mesurée directement en un emplacement approprié, mais elle peut également être obtenue par calcul à l'aide d'une modélisation de la température, à partir des conditions de fonctionnement réelles du moteur à combustion interne. Dans encore une autre forme d'exécution de l'invention, lorsque la température en T1 du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote dépasse une valeur de seuil prédéterminée TS1, la portion des gaz d'échappement circulant dans la conduite en dérivation est égale, au moins approximativement, à 100 % du flux des gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet. Au-dessus de la température de seuil TS1, le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote n'est pratiquement plus alimenté en gaz d'échappement, grâce à quoi on évite une surchauffe et une détérioration de ce catalyseur. Le procédé selon l'invention est caractérisé par le fait qu'une portion des gaz d'échappement venant du catalyseur à triple effet court-circuit le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote pour arriver par une conduite en dérivation directement dans le catalyseur à RCS, ladite portion des gaz d'échappement étant fonction de la température de l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement. Grâce au procédé selon l'invention, la répartition des gaz d'échappement peut être adaptée à la température dans l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement, en tenant compte des capacités d'épuration du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et du catalyseur à RCS, qui réagissent différemment avec la température. On peut obtenir ainsi une amélioration générale de l'élimination des oxydes d'azote dans une plage élargie de régimes de fonctionnement du moteur à combustion interne. Dans une mise en oeuvre du procédé selon l'invention, lorsque la température en T1 du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote dépasse une valeur prédéterminée appropriée TS1, les gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet sont dirigés en totalité ou presque en totalité par la conduite en dérivation sur le catalyseur à RCS. Par cette mesure, lorsque la température de seuil supérieure TS1 est atteinte par le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote, celui-ci cesse de recevoir les gaz d'échappement et de la chaleur. D'une part, on évite ainsi une surchauffe du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et d'autre part, grâce au transfert de chaleur du catalyseur vers son environnement, on s'assure de ce que celui-ci retourne rapidement dans la plage de températures où son efficacité est pleinement restaurée et, en conséquence devient à nouveau disponible pour l'épuration des gaz d'échappement. Dans une autre forme d'exécution du procédé selon l'invention, lorsque la température en T1 du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote dépasse la valeur de seuil TS1 et que la température en T2 du catalyseur à RCS dépasse une valeur de seuil appropriée TS2, le moteur à combustion interne passe à un régime d'alimentation avec un mélange de combustion exclusivement riche ou avec un mélange stoechiométrique. Lorsque le régime d'alimentation alternée avec un mélange de combustion riche et un mélange de combustion pauvre est arrêté par suite d'une élévation des températures aux valeurs de seuil respectives TS1 et TS2, la détérioration-consécutive à cette élévation-de l'épuration par le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote et par le catalyseur à RCT est empêchée, de même qu'une augmentation indésirable des émissions des NOx. Grâce au passage à un régime d'alimentation avec un mélange de combustion riche ou avec un mélange stoechiométrique, l'épuration des gaz d'échappement dans ces nouvelles conditions est alors assumée presque exclusivement par le catalyseur à triple effet, qui reste efficace même aux températures élevées des gaz d'échappement. Dans une autre forme d'exécution encore du procédé selon l'invention, lorsque la température en T1 du catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote dépasse la valeur de seuil TS1 et que la température en T2 du catalyseur à RCS dépasse une valeur de seuil prédéterminée appropriée TS2 en cas d'un régime de poussée du moteur à combustion interne, l'alimentation en carburant du moteur à combustion interne est coupée et le clapet ou l'élément d'étranglement pour l'air aspiré sur la conduite d'admission de l'air est ouvert et les gaz d'échappement provenant du catalyseur à triple effet sont dirigés en totalité ou presque en totalité sur le catalyseur d'emmagasinage des oxydes d'azote. Grâce à l'ouverture de l'élément d'étranglement sur la conduite d'admission de l'air et la fermeture de l'alimentation en carburant, l'air environnant est admis par le moteur à combustion interne en une quantité qui correspond à sa vitesse de rotation courante. L'air frais ainsi aspiré arrive avec une température relativement plus basse dans l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement et assure un refroidissement des catalyseurs. Ceci permet de les remettre rapidement en état d'assurer l'épuration des gaz d'échappement. Dans la suite, nous allons expliquer l'invention de manière plus détaillée à l'aide des dessins annexés et en nous servant des exemples qui s'y rapportent. La Fig. 1 est un schéma de fonctionnement sommaire d'une installation pour l'épuration des gaz d'échappement, La Fig. 2 est un autre schéma de fonctionnement sommaire de cette installation pour l'épuration des gaz d'échappement. L'installation pour l'épuration des gaz d'échappement représentée schématiquement sur la fig. 1 sert à épurer les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne (non représenté ici), comme par exemple, dans un véhicule automobile. Il peut s'agir par exemple d'un moteur à allumage par étincelle et à injection directe. L'installation pour l'épuration des gaz d'échappement comporte, sur une conduite 1 d'évacuation des gaz d'échappement un catalyseur à triple effet 2, ainsi qu'un catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote monté en aval, suivi par un catalyseur à RCS 4. Les catalyseurs sont réalisés, de préférence, sous la forme de corps alvéolés. La direction des flux des gaz d'échappement provenant du moteur à combustion interne est indiquée par les flèches. La conduite 1 d'évacuation des gaz d'échappement présente, en outre, entre le catalyseur à triple effet 2 et le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote, un branchement pour une conduite en dérivation 5, qui revient à la conduite 1 d'évacuation des gaz d'échappement entre le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote et le catalyseur à RCS 4. Grâce à cette conduite en dérivation 5, les gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet 2 peuvent court-circuitent le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote pour arriver au catalyseur à RCS 4. La température du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote et celle du catalyseur à RCS 4 peuvent être mesurées à des emplacements de mesure de la température indiqués respectivement par T1 et T2. Dans la conduite 1 d'évacuation des gaz d'échappement, il y a en aval du branchement un élément de réglage se présentant sous la forme d'un clapet d'étranglement 6, qui permet de restreinre le flux des gaz d'échappement arrivant dans le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote ou qui sert à répartir le flux des gaz d'échappement entre la conduite en dérivation 5 et la conduite 1 d'évacuation des gaz d'échappement, en aval du branchement. Les emplacements T1 et T2 de mesure de la température sont choisis de manière à permettre de déterminer la température du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote et celle du catalyseur à RCS 4. Ces emplacements peuvent se trouver à l'entrée de chaque catalyseur ou directement à l'intérieur des catalyseurs. Les emplacements T1 et T2 de mesure des températures ainsi que l'élément de réglage 6 sont connectés par l'intermédiaire de conducteurs pour signaux avec un appareil de commande (qui n'est pas représenté non plus). L'appareil de commande contient, en outre, des informations concernant l'état de fonctionnement du moteur à combustion interne. En associant ces informations avec les valeurs des températures mesurées en T1 et en T2, l'appareil de commande permet de prendre en compte le régime de fonctionnement du moteur à combustion interne pour régler la position du clapet d'étranglement 6. En particulier, l'appareil de commande peut régler la position du clapet d'étranglement 6 en fonction de la température en T1 et en T2 et du régime de fonctionnement du moteur à combustion interne. Il est entendu que l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement peut comprendre d'autres composants, comme par exemple des sondes pour les gaz d'échappement, mais qui ne sont pas d'un intérêt primordial pour l'invention et qui ne sont pas représentés pour conserver au dessin sa clarté. L'exemple de mise en oeuvre de l'invention représenté sur la fig. 1 comporte un élément de réglage ou un clapet d'étranglement 6 dans la position complètement ouverte. Dans cette position, les gaz d'échappement circulent en totalité ou presque en totalité par le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote et par le catalyseur à RCS 4 monté en aval. Ceci est assuré, de préférence, par une configuration aérodynamique appropriée de la conduite en dérivation 5 et éventuellement de l'embranchement de la conduite en dérivation 5, situé entre le catalyseur à triple effet 2 et le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote. Egalement, l'installation d'un élément obturateur additionnel dans la conduite en dérivation 5 peut s'avérer efficace. L'installation illustrée correspond à un régime de fonctionnement normal du moteur à combustion interne, alimenté de manière alternée avec un mélange de combustion pauvre et avec un mélange de combustion riche. Aussi bien le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote que le catalyseur à RCS 4 ont ici une température qui se trouve à l'intérieur des fenêtres de températures respectives et ils fonctionnent à pleine efficacité. Typiquement, le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote a une fenêtre de températures allant d'environ 250 OC à 420 C et le catalyseur à RCS 4 a une fenêtre de températures allant d'environ 200 C à 400 C. Comme le catalyseur à RCS 4 est disposé à une certaine distance en aval du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote, il apparaît en fonctionnement normal une certaine chute de température entre ces catalyseurs. Le catalyseur à RCS 4 n'est pas à son efficacité maximale quand, par exemple, en cas d'un accroissement du régime du moteur, le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote atteint la limite supérieure de sa fenêtre de températures et, de ce fait, ne fonctionne plus à son efficacité optimale. Le revêtement catalytique du catalyseur à triple effet 2 de la fig. 1 peut être spécialement optimisé pour que-au moins dans une certaine plage des valeurs correspondant à des conditions réductrices où le moteur à combustion interne est alimenté avec un mélange de combustion riche-les NOx présents dans les gaz d'échappement soient réduits chimiquement pour l'essentiel en NHs. Des revêtements catalytiques appropriés à cela sont connus de l'homme de l'art et, de ce fait, ne nécessitent pas des explications additionnelles. Le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote est habituellement réalisé de manière à ce que, dans les conditions oxydantes d'une alimentation du moteur à combustion interne avec un mélange de combustion pauvre, les NOx présents dans les gaz d'échappement soient absorbés dans le matériau de revêtement essentiellement par liaison chimique sous la forme de nitrate et ensuite libérés dans des conditions réductrices sous la forme de NHs et/ou d'azote. Ce revêtement peut également être optimisé pour que la proportion de NHs soit ta ptus élevée possible. A ce moment, le catalyseur à RCS 4 disposé en aval est alimenté essentiellement avec du NHs lors de la phase d'alimentation avec un mélange de combustion riche. Le catalyseur à RCS 4 monté en aval du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote est également réalisé de manière conventionnelle, en d'autres mots, par exemple sous la forme d'un catalyseur plein à base de pentoxyde de vanadium ou sous la forme d'un catalyseur en couche contenant de la zéolithe et dopé avec du Pt. Ce catalyseur a pour propriété-comme cela est bien connu dans le domaine de la production d'énergie-d'être capable d'emmagasiner dans des conditions réductrices le NH3 qui peut ensuite être utilisé dans des conditions oxydantes en tant que réactif dans une réaction chimique de réduction sélective catalysée des NOx, en produisant de l'azote. La propriété mentionnée en dernier est utilisée en particulier pour rendre les NOx, inoffensifs par la réaction de réduction sélective décrite ci-dessus. Dans l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement représentée sur la fig. 1, des NOx arrivent sur le catalyseur à RCS 4 principalement au cours de l'emmagasinage du NOx par suite d'un passage croissant de NOx à travers le matériau d'emmagasinage au cours de la phase d'alimentation avec un mélange de combustion pauvre du moteur à combustion interne (passage croissant de NOx). Une condition particulière à remplir pour que ces NOx puissent être réduits par le catalyseur à RCS 4 est qu'une quantité correspondante de NH3 y soit disponible par emmagasinage préalable. Ceci est assuré lors de la phase d'alimentation avec un mélange de combustion riche du régime d'alimentation alternée avec un mélange de combustion pauvre et un mélange de combustion riche, par la formation décrite plus haut de NH3 dans le catalyseur à triple effet 2 et dans le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote. Selon la quantité de NHs nécessaire, i ! peut s'avérer indispensable d'augmenter la formation de NH3 en augmentant plus ou moins fortement la formation de NOx lors de la phase d'alimentation du moteur à combustion interne avec un mélange de combustion riche, laquelle formation est normalement assez faible. Ceci peut être réalisé par une augmentation de la température de combustion dans la chambre de combustion, ce qui peut être obtenu, par exemple, par un ajustement avancé de l'angle d'allumage dans le cas d'un moteur à combustion interne à allumage externe ou par un ajustement avancé de l'injection du carburant. Lorsque le passage des NOx augmente de manière inacceptable au cours de la phase d'alimentation du moteur à combustion interne avec un mélange de combustion pauvre, le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote est soumis à un traitement avec un milieu réducteur pour effectuer une réduction des nitrates. Ceci est réalisé par le passage du moteur à combustion interne d'une alimentation avec un mélange de combustion pauvre à une alimentation avec un mélange de combustion riche. Aussi longtemps que la température du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote et celle du catalyseur à RCS 4 se situent à l'intérieur des fenêtres de températures respectives, la forme d'exécution d'une installation pour l'épuration des gaz selon la fig. 1 permet une élimination efficace des NOx des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne alimenté en alternance avec un mélange de combustion pauvre et un mélange de combustion riche. Lorsque la température en T1 du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote augmente par suite d'un régime de fonctionnement plus haut du moteur, avec comme résultat que son efficacité est diminuée parce que la limite supérieure de la fenêtre des températures (par exemple 420 C) du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote a été atteinte ou dépassée, le clapet d'étranglement 6 est partiellement ou totalement fermé. L'alimentation en gaz d'échappement du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote se trouve ainsi limitée ou complètement interrompue. L'importance de cette limitation est ici programmée au préalable en fonction de la température. Cette limitation peut ce faire par une modification continue ou par paliers de l'ouverture du clapet d'étranglement 6. Lorsque la température des gaz d'échappement augmente, le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote reçoit un flux diminué de gaz d'échappement et il ne peut, dans ces circonstances, éliminer qu'une faible portion seulement des gaz NOx des gaz d'échappement. Par contre, le catalyseur à RCS 4 reçoit une quantité accrue de NOx car avec l'augmentation de la température en T1, la fermeture concomitante du clapet d'étranglement 6, fait qu'une portion croissante de gaz d'échappement contenant des NOx parvient directement par la conduite en dérivation 5. Du fait de la disposition du catalyseur à RCS 4 en aval du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote, ce catalyseur a naturellement une température quelque peu plus basse que le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote. Comme les gaz d'échappement acheminés par la conduite en dérivation 5 subissent un certain refroidissement dans cette dérivation, le catalyseur à RCS 4 se situe encore à une température permettant son fonctionnement, alors que la limite supérieure de la fenêtre des températures du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote est nettement dépassée. Dans ces conditions, on obtient une bonne diminution des oxydes d'azote, lors d'une alimentation avec un mélange de combustion pauvre ou d'une alimentation alternée avec un mélange de combustion pauvre et avec un mélange de combustion riche, dans une plage élargie de régimes de fonctionnement du moteur à combustion interne. Lorsque le régime de fonctionnement du moteur continue à croître ou que la température des gaz d'échappement continue à augmenter, le clapet d'étranglement 6 est fermé de manière complète. De préférence, ceci se produit quand la température en T1 du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote dépasse la valeur limite supérieure TS1, qui est d'environ 420 C. Le fonctionnement est alors celui illustré sur la fig. 2. Dans ce mode de fonctionnement, l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement peut encore fonctionner avec un mélange de combustion pauvre ou un régime alternant un mélange de combustion pauvre avec un mélange de combustion riche, dans la mesure où la température en T2 du catalyseur à RCS 4 est encore à l'intérieur de la fenêtre de températures correspondante. Pratiquement, le catalyseur à RCS 4 doit maintenant assurer à lui tout seul l'élimination des NOx des gaz d'échappement. Il peut alors s'avérer avantageux d'augmenter la quantité de NH3 disponible dans la phase d'alimentation du moteur à combustion interne avec un mélange de combustion riche par une augmentation de l'émission des NOx du moteur à combustion interne et une réduction concomitante en NH3 dans le catalyseur à triple effet 2 comme décrit précédemment. Lorsqu'une diminution significative des NOx n'est plus possible par suite d'une augmentation trop forte de la température des gaz d'échappement ou d'une surcharge du catalyseur à RCS 4, le moteur à combustion interne passe sur une alimentation stoechiométrique ou sur une alimentation légèrement riche. Cette commutation peut être couplée avec le passage dans un certain domaine de régimes de fonctionnement du moteur à combustion interne ou avec le dépassement d'une certaine valeur de seuil des températures mesurées en T1 et en T2 par le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote et par le catalyseur à RCS 4 en aval. Lorsqu'on utilise un catalyseur à RCS usuel et que l'on dépasse, par exemple, la valeur de seuil TS2 = 400 DC pour la température mesurée en T2 du catalyseur à RCS 4, le moteur passe sur une alimentation avec un mélange stoechiométrique ou avec un mélange légèrement riche. Le clapet d'étranglement 6 reste, de préférence, fermé dans ce domaine des régimes du moteur à combustion interne, pour éviter une surchauffe du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote. Après un retour à un régime plus bas du moteur, le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote est rapidement disponible pour assurer une élimination des NOx. Lorsque le régime du moteur à combustion interne change d'un régime de haute charge en un régime de poussée, ceci peut être utilisé pour produire un refroidissement rapide des catalyseurs. De telles situations de changement de régime apparaissent, par exemple, lors d'un parcours en descente du véhicule automobile succédant à une montée du véhicule. Pour accélérer le refroidissement du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote dans de telles conditions de conduite, on ouvre l'élément d'étranglement sur la conduite d'admission de l'air du moteur à combustion interne et, en même temps, le clapet d'étranglement 6. Avec une alimentation en carburant du moteur à combustion interne coupée (mise hors service de l'alimentation), uniquement de l'air frais moyennement chaud arrive aux catalyseurs. L'ouverture du clapet d'étranglement dans la conduite d'admission de l'air du moteur à combustion interne et celle du clapet d'étranglement 6 dans un régime avec une alimentation en carburant coupée a pour effet d'accélérer de manière correspondante le refroidissement des catalyseurs. Il est entendu que les valeurs TS1 et TS2 en question vont dépendre de la nature des catalyseurs utilisés et elles peuvent prendre, de manière appropriée, des valeurs autres que celles indiquées. Ces valeurs de seuil vont dépendre, en outre, des emplacements T1 et T2 choisis pour la mesure des températures, dans le cas où la température du catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote et la température du catalyseur à RCS 4 sont obtenues par mesure. Il est, par ailleurs, entendu que, pour la commande de la dérivation des gaz d'échappement visant à court-circuiter le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote par la conduite en dérivation 5, au lieu d'utiliser un élément d'étranglement 6 entre le branchement de la conduite en dérivation et le catalyseur 3 d'emmagasinage des oxydes d'azote, on peut utiliser d'autres moyens. Par exemple, on peut utiliser à cette fin un élément d'étranglement uniquement ou, de manière additionnelle, sur la conduite en dérivation 5. Revendications 1. Installation pour l'épuration des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne et, en particulier, d'un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile, alimenté de manière prépondérante avec un mélange de combustion pauvre, comprenant une conduite (1) d'évacuation des gaz d'échappement sur laquelle sont disposés l'un derrière l'autre dans la direction du flux un catalyseur à triple effet (2), un catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote et un catalyseur à RCS (4), caractérisée en ce que, l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement présente une conduite en dérivation (5) qui permet d'acheminer les gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet (2) au catalyseur à RCS (4) en court-circuitant le catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote. 2. Installation pour l'épuration des gaz d'échappement selon la revendication 1, caractérisée en ce que, la portion des gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet (3) et circulant dans la conduite en dérivation (5) peut être ajustée en fonction de la température de l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement. 3. Installation pour l'épuration des gaz d'échappement selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisée en ce que, la portion de gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet (2) et circulant par la conduite en dérivation (5) peut être ajustée en fonction de la température du catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote. 4. Installation pour l'épuration des gaz selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que, au-dessus d'une valeur de seuil prédéterminée TS1 pour une température mesurée en T1 du catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote, la portion des gaz d'échappement circulant dans la conduite en dérivation (5) est égale au moins approximativement, à 100 % du flux des gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet (2). 5. Procédé de mise en oeuvre d'une installation pour l'épuration des gaz d'échappement permettant d'épurer les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne qui a un élément d'étranglement sur la conduite d'admission de l'air et qui est alimenté à volonté avec un mélange de combustion pauvre, un mélange de combustion riche ou un mélange de combustion stoechiométrique, en particulier pour un moteur d'un véhicule automobile, cette installation comprenant - un catalyseur à triple effet (2), - un catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote, monté en aval du catalyseur à triple effet (2), et - un catalyseur à RCS (4), monté en aval du catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote, caractérisé en ce que, une portion du flux des gaz d'échappement provenant du catalyseur à triple effet (2) court-circuite le catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote par une conduite en dérivation (5) et arrive au catalyseur à RCS (4), ladite portion du flux des gaz d'échappement étant ajustée en fonction de la température de l'installation pour l'épuration des gaz d'échappement. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que, lorsque la température en T1 du catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote dépasse une certaine valeur prédéterminée appropriée TS1, le flux de gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet (2) est acheminé en totalité ou presque en totalité par la conduite en dérivation (5) sur le catalyseur à RCS (4). 7. Procédé selon la revendication 5 ou la revendication 6, caractérisé en ce que, lorsque la température en T1 du catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote dépasse la valeur de seuil TS1 et que la température en T2 du catalyseur à RCS (4) dépasse une valeur de seuil prédéterminée appropriée TS2, le moteur à combustion interne est alimenté exclusivement avec un mélange de combustion riche ou stoechiométrique. 8. Procédé selon la revendication 5 ou la revendication 6, caractérisé en ce que, lorsque la température en T1 du catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote dépasse la valeur de seuil TS1 et que la température en T2 du catalyseur à RCS (4) dépasse une valeur prédéterminée appropriée TS2, en cas d'un régime de poussée du moteur à combustion interne, l'élément d'étranglement pour l'air aspiré sur la conduite d'admission de l'air est ouvert, et les gaz d'échappement sortant du catalyseur à triple effet (2) sont dirigés en totalité ou presque en totalité sur le catalyseur (3) d'emmagasinage des oxydes d'azote.