FR 2831997 A1 20030509 FR 0114506 A 20011107 L'invention concerne un module guide d'ondes séparateur en fréquence à polarisation circulaire double plus particulièrement destiné à servir de module d'accès d'antenne à un émetteur-récepteur travaillant en simultané dans deux bandes de fréquences et avec des polarisations circulaires opposées à l'émission et à la réception. Ce genre d'émetteur-récepteur et en conséquence ce genre de module sont notamment destinés à être exploités dans les systèmes d'émission et de réception à hauts débits par satellites à orbites basses. La possibilité d'émission et de réception simultanées au niveau d'un même accès à un système Implique qu'il soit possible d'obtenir une forte isolation entre voie d'émission et voie de réception, au niveau accès d'antenne, et une double polarisation circulaire avec un très bon degré de pureté de polarisation sur une large bande de fréquences. Une polarisation circulaire droite, pour la voie d'émission, et une polarisation circulaire gauche, pour la voie de réception, sont par exemple choisies. Une polarisation croisée inférieure à-25 dB, correspondant à une valeur de taux d'ellipticité inférieure à 1 dB, en accès émission et en accès réception est par exemple recherchée. Une approche classique pour obtenir une polarisation circulaire à partir d'un champ polarisé linéairement est schématisée sur la figure 1, elle associe un excitateur 1 à un polariseur 2 réalisés en technologie guide d'ondes. L'excitateur 1 y assure une séparation entre une bande de fréquences exploitée en émission Tx et une bande de fréquences exploitée en réception Rx. Le polariseur 2 génère une polarisation circulaire dont le sens est fonction de l'orientation du vecteur champ électrique, comme symbolisé par les indications RCP et LCP, supposées correspondre l'une à une polarisation droite et l'autre à une polarisation gauche. Un composant guide d'ondes connu qui permet d'obtenir de telles polarisations circulaires est un système à septum médian où des marches réalisées en bordure de septum créent un champ horizontal qui se recombine avec un champ vertical d'entrée pour produire une polarisation circulaire. Dans une forme de réalisation connue schématisée sur la figure 2, le polariseur 2 comporte deux accès 3A, 3B en guide à section rectangulaire, symétriquement réalisés par rapport à un plan médian de trace XX', qui se rejoignent au niveau d'une extrémité que prolonge un septum 4, pour déboucher dans un tronçon de guide d'ondes 5 à section carrée où le septum est placé. La polarisation circulaire droite ou gauche est obtenu par la création progressive d'un vecteur champ électrique, horizontal, par les marches que comporte la lame constituant le septum 4 et la recombinaison de ce vecteur horizontal avec le vecteur vertical correspondant à la polarisation linéaire de l'accès 3A ou 3B dont il est issu. Les deux accès 3A et 3B permettent donc d'obtenir deux polarisations circulaires d'orientations opposées pour deux bandes distinctes de fréquences au niveau de l'accès 3C que constitue l'extrémité du tronçon à section carrée 5. Celle-ci peut éventuellement être équipée d'une transition usuelle, non représentée, permettant de passer d'une section carrée à une section circulaire, si besoin est. Le séparateur 1 est associé au polariseur 2 afin de séparer les voies émission Tx et réception Rx pour chacun des accès 3A et 3B. Il est prévu d'absorber, par l'intermédiaire d'une charge, celle des bandes qui n'est pas utile au niveau de chacun de ces accès 3A, 3B. En effet, si les accès 3A et 3B sont utilisés seuls, sans séparateur tel qu'envisagé ci-dessus, il y a une réflexion de celle des bandes de fréquences qui n'est pas exploitée au niveau d'un accès, soit donc de la bande exploitée pour la réception dans le cas d'un accès utilisé en émission et réciproquement. La conséquence de ces réflexions en direction du septum se traduit par une désadaptation du polariseur. Ceci est la raison de l'insertion d'une charge, ici supposée de 50 ohms, dans une branche et par exemple dans une branche 6A parallèle à la branche 7A au niveau de l'accès 3A où la branche 7A est exploitée pour l'émission, ainsi que celle de l'insertion d'une charge analogue dans la branche 6B parallèle à la branche 7B au niveau de l'accès 3B où la branche 7B est exploitée pour la réception. Toutefois, cette solution à pour inconvénient d'être volumineuse du fait de l'utilisation d'un séparateur à branches d'accès multiples. Elle est de plus coûteuse, car les composants mis en jeu, tels que les filtres, les transitions et le septum sont de réalisation et d'assemblage délicats. L'invention propose donc un module guide d'ondes séparateur en fréquence à polarisation circulaire double plus particulièrement destiné à servir de module d'accès d'antenne à un émetteur-récepteur travaillant en simultané dans deux bandes de fréquences et avec des polarisations opposées à l'émission et à la réception. Le module guide d'ondes, séparateur en fréquence, comporte un accès d'entrée-sortie à une première extrémité d'un guide d'ondes à section transversale carrée, dit guide carré, deux accès en guide d'ondes à section transversale rectangulaire, dits. guides rectangulaires, disposés côte à côte à une seconde extrémité du guide carré et un septum, positionné dans ce guide carré à l'extrémité d'une zone de séparation centrale commune aux deux guides rectangulaires, pour permettre l'obtention de deux polarisations circulaires de sens opposé en liaison chacune avec un des guides rectangulaires. Selon une caractéristique de l'invention, le module est agencé de manière à constituer un diplexeur dans lequel le septum est inclus et où les accès par guide rectangulaire sont prolongés par des filtres, chaque accès étant doté d'un filtre prévu pour transmettre une bande de fréquences qui est différente, les marches du septum étant dimensionnées pour compenser les réflexions des fréquences respectivement rejetées par chaque filtre vers ledit septum. L'invention propose aussi un émetteur-récepteur prévu pour travailler en simultané dans deux bandes de fréquences et avec des polarisations circulaires opposées à l'émission et à la réception. Selon une caractéristique de l'invention, cet émetteur-récepteur comporte un module d'accès d'antenne constitué par un module guide d'ondes tel que défini ci-dessus. L'invention, ses caractéristiques et ses avantages sont précisés dans la description qui suit en liaison avec les figures évoquées ci-dessous. La figure 1 présente un schéma de principe d'un dispositif guide d'ondes selon l'art connu permettant d'obtenir une polarisation circulaire à partir d'un champ polarisé linéairement. La figure 2 présente une vue schématique relative à un module guide d'ondes connu d'accès à une antenne. La figure 3 présente une vue schématique relative à un module guide d'ondes d'accès selon l'invention. La figure 4 présente une vue en perspective relative à une variante de réalisation d'un module d'accès selon l'invention. La figure 5 présente un diagramme représentatif des performances susceptibles d'être obtenues avec un septum selon l'état de l'art, dans le cadre d'un module d'accès sans filtre au niveau des deux accès rectangulaires. Les figures 6 et 7 présentent des diagrammes représentatifs des performances obtenues avant optimisation montrant les perturbations introduites, lorsque le septum est associé à des filtres situés dans le prolongement des accès rectangulaires dans le cadre d'un module selon l'invention. Les figures 8 et 9 présentent des diagrammes représentatifs des performances plus particulièrement obtenues, avant optimisation, au niveau de bandes d'émission et de réception prises à titre d'exemple, avec le septum, sans filtre, envisagé ci-dessus. Les figures 10 et 11 présentent des diagrammes agrandis relatifs aux performances plus particulièrement obtenues, après optimisation, pour les bandes d'émission et de réception prises à titre d'exemple, avec le septum équipé de filtres. Un module guide d'ondes séparateur en fréquence et à polarisation circulaire double, selon l'invention, est schématisé sur la figure 3, il est constitué par un diplexeur 8 où est positionné un septum 9 à marches multiples qui est exploité en tant que polariseur. Ce septum est logé à l'intérieur d'un tronçon de guide 10 à section transversale carrée, il est ici représenté en traits discontinus. Le diplexeur dispose de deux accès 11A et 11 B constitués par de courts éléments de guide qui sont parallèles et qui ont une section transversale rectangulaire, l'un d'entre eux, tel l'accès 11A, étant destiné à être exploité à l'émission et l'autre, tel l'accès 11 B, à la réception. Les éléments de guide à section rectangulaire correspondant à ces accès 11A, 11B, se raccordent au tronçon de guide 10 de part et d'autre d'une zone de séparation, centrale et commune, 12 pénétrant dans le tronçon de guide 10 à une extrémité. Dans l'exemple de réalisation proposé, le septum 9 est constitué par une lame mince à marches qui a une base positionnée en extrémité de zone de séparation 12 à l'intérieur du tronçon de guide 10. Les marches, qu'elle comporte latéralement et qui la réduisent de sa base vers son sommet, s'étendent dans une première partie de ce tronçon de guide. Le diplexeur comporte par ailleurs un accès 11C, de type carré, qui s'ouvre à l'extrémité du tronçon de guide 10 qui est à l'opposé de celle où s'ouvrent les deux accès, de type rectangulaire, 11A et 11B. Ces deux accès sont prévus chacun pour une bande de fréquences déterminées qui est différente. Cette structure est utilisée pour obtenir un module à septum bi-bande. A cet effet, les deux accès 11A et 11B, qui sont totalement indépendants l'un de l'autre, sont respectivement équipés pour permettre de filtrer chacun l'une des deux bandes de fréquence. Un filtrage en bande de fréquences hautes peut être réalisé de manière naturelle par réduction de la section au niveau d'un accès rectangulaire dans le prolongement de cet accès, comme schématisé par l'élément réducteur 13A formant filtre pour l'accès 11A sur la figure 3. Le changement de fréquence de coupure est réalisé pour empêcher la propagation des fréquences basses. Un filtrage en bande de fréquences basses est réalisé au niveau de l'autre accès rectangulaire, il est ici supposé obtenu par positionnement d'inserts métalliques transversaux ou"stubs"dans un tronçon situé dans le prolongement de cet accès, comme symbolisé par les inserts 14B disposés intérieurement de part et d'autre du tronçon de guide d'ondes rectangulaire relatif à l'accès 11 B. Un gain important en matière d'encombrement est obtenu pour un module selon l'invention si on compare ce module avec un module selon l'art antérieur disposant d'un séparateur à quatre branches, tel que décrit en liaison avec la figure 2. Ceci facilite l'intégration du module selon l'invention dans un ensemble où il est nécessaire, et en particulier en tant que circuit d'accès à une antenne dans le cas d'un émetteur-récepteur tel qu'envisagé plus haut. La solution proposée en liaison avec lå figure 3 n'est pas unique et, en particulier pour des raisons de compacité et de simplification de la réalisation mécanique du module, il est prévu une solution telle que schématisée sur la figure 4. Le module représenté sur cette figure 4 est constitué par un diplexeur 8' analogue au diplexeur 8 présenté sur la figure 3. Ce diplexeur 8' comporte identiquement un tronçon de guide à section transversale carrée 10'où un septum 9'est placé. Le diplexeur 8'dispose de deux accès, à section transversale rectangulaire, 11A'et 11 B'disposés côte à côte, de même que les accès 11A et 11B du diplexeur 8. L'un de ces accès rectangulaire, soit ici 11A', est prolongé par un élément réducteur de section 13A', qui est constitué comme l'accès 11A et qui permet lui aussi un filtrage en bande de fréquences hautes. L'autre accès rectangulaire, soit ici 11B', est équipé pour assurer un filtrage en bande de fréquences basses et il est ici prolongé par un tronçon où sont extérieurement réalisés des inserts métalliques transversaux 14B'. Dans l'exemple proposé, ces inserts 14B'sont réalisés sous la forme de rainures transversales s'ouvrant vers l'intérieur du tronçon de guide rectangulaire où elles sont réalisées au niveau d'au moins une des parties rectangulaires et planes de paroi qui délimitent latéralement ce tronçon de guide. Dans la forme de réalisation proposée, les rainures sont ménagées dans des zones qui saillent vers l'extérieur du volume à partir de la partie de paroi plane qui est la plus extérieure. Une réalisation mécanique particulièrement simple à mettre en oeuvre peut donc être obtenue. Quelle que soit celle des solutions selon l'invention qui est choisie, il n'en demeure pas moins que les filtrages réalisés par des moyens positionnés dans le prolongement des accès rectangulaires du module tendent à introduire des perturbations au niveau des coefficients de transmission de ce module, par rapport à ceux qui seraient obtenus à l'aide du septum mis en oeuvre, en l'absence de filtres. Il est supposé, par exemple, un module guide d'ondes, selon l'invention, destiné à un émetteur-récepteur, émettant dans une bande Tx de fréquences s'étendant de 14 à 14,5 GHz et recevant dans une bande Rx s'étendant de 11,7 à 12,7 GHz. Il est par ailleurs supposé qu'il est besoin d'avoir une polarisation croisée axiale supérieure à-25 dB et une isolation supérieure à 20dB dans les bandes émission et réception. Le septum prévu dans le module conditionne la qualité d'isolation obtenue dans la mesure où celle-ci dépend directement du pouvoir de discrimination de la polarisation croisée. Un polariseur à septum ayant, une bande s'étendant de 11,7 à 14,5 GHz est supposé choisi, comme il est connu sa largeur de bande est fonction du nombre de marches que comporte la lame mince qui le compose et il est possible d'obtenir un taux d'ellipticité de l'ordre de 0,6 dB pour la bande de fréquences envisagée ci-dessus avec un septum à quatre marches. Etant supposé des accès rectangulaires, réalisés à l'aide de guides dans le standard WR75, de par exemple 19,05 par 9,525 mm, et un guide carré de 20 par 20 mm, il est possible d'obtenir une bonne adaptation sur la largeur de bande envisagée, la fréquence de coupure pour le mode électrique transversal TE10 étant de 7,49 GHz. De plus le mode électrique transversal TE20 n'est pas susceptible d'être excité, puisque sa fréquence de coupure est de 14,99 GHz. La longueur des marches est d'environ le quart de la longueur d'onde guidée Ag, ce qui correspond à 6,97 mm à la fréquence centrale de 13,1 GHz et ce qui conduit à une longueur de lame de septum de l'ordre de 35 mm. Comme il est connu, la qualité de l'excitation dépend de la position de sonde excitatrice par rapport à l'extrémité de court-circuit du guide où elle agit et cette position correspond à un éloignement de la sonde par rapport à cette extrémité qui est de l'ordre du quart de la longueur d'onde kg. Le septum est ici supposé placé à une distance de la sonde de l'ordre de keg, de manière qu'il soit possible d'attaquer le septum en mode fondamental. Pour obtenir une bonne qualité de polarisation circulaire, les modes orthogonaux présents dans le guide carré sont déphasés de 90 et de même amplitude de manière à avoir des valeurs de coefficients de transfert S13 et S23 de 3 dB pour chacun des modes exploités. S13 correspond au coefficient de transfert entre ports 1 et 3 et S23 au coefficient de transfert entre ports 2 et 3, les ports 1,2 et 3 correspondant respectivement aux accès 11 B, 11A et 11C de la figure 3. par ailleurs, les modes 1 et 2 correspondent respectivement le premier à une orientation verticale du champ électrique'et et le second a une orientation horizontale de ce champ. Le diagramme présenté sur la figure 5 illustre les performances obtenues avec un septum à quatre marches, selon l'état de l'art, prévu dans un module selon l'invention et tel que défini ci-dessus, en l'absence de filtres au niveau des deux accès rectangulaires du module. La largeur de la bande de fréquences prise en compte est de 11,5 à 14,5 GHz, comme indiqué en abscisse, une graduation de 0 à-60 dB étant prévue en ordonnée. Les performances sont quasiment identiques pour les coefficients de transfert S13 et S23 en mode 1, comme schématisé par une courbe 1 quasiment horizontale. Il en est pratiquement de même pour les coefficients de transfert S13 et S23 en mode 2, comme schématisé par une courbe Il qui est légèrement en creux au voisinage des fréquences 12,5 et 13,5 GHz et qui présente un pic négatif atteignant plus de-10 dB au voisinage de la fréquence de 13,6 GHz. Les modes 1 et 2 correspondent respectivement aux polarisations verticale et horizontale du champ électrique. Les courbes 1 et Il montrent que la limite de 3dB est tenue pour les fréquences comprises entre 11,8 et 14,3 Ghz et donc pour la totalité de la bande de fréquences de réception, par contre cette limite n'est pas tenue pour toutes les fréquences de la bande d'émission et en particulier au voisinage de la fréquence de 13,6 GHz, déjà indiquée plus haut. Une optimisation des performances est donc prévue à ce niveau. Les diagrammes présentés sur les figures 6 et 7 montrent les perturbations qui sont occasionnées par la présence des filtres placés dans le prolongement des accès rectangulaires, chacun à des fins d'élimination sélective de la bande de fréquences qui n'est pas transmise par l'accès considéré, comme indiqué plus haut. Les courbes))) et IV présentées sur la figure 6 montrent les performances respectivement obtenues pour le coefficient S23 en mode 1 et 2. La courbe lil relative au coefficient S23 en mode 1 est pratiquement confondue avec la courbe IV pour la gamme de fréquences allant de 11,5 GHz à 13,5 GHz à l'exception d'une zone située au voisinage de la fréquence 12,1 GHz où la courbe lil présente un pic vers le haut culminant à environ-36 dB et où la courbe IV présente un pic vers le bas descendant à-59 dB. Les deux courbes se séparent notablement aux environs de la fréquence 13,65 GHz où ! a courbe))) présente un pic vers le bas descendant à-12 dB, alors que la courbe IV présente un pic vers le haut culminant à-3 dB. Les parties des courbes It ! et IV qui sont situées dans la bande de fréquences grossièrement comprise entre 13,7 et 14,5 GHz, à l'intérieur de laquelle se trouve la bande de fréquences Tx de 14 à 14,5 GHz exploitée en émission, sont agrandies sur la figure 8 pour cette bande. La courbe ttt, relative au coefficient de transfert S23 en mode 1, est comprise entre les niveaux-1 et-3 dB pour une bande de fréquences allant de 13, 7 à 14,4 GHz et la courbe IV, relative au coefficient de transfert S23 en mode 2, est comprise entre-4 et-7 dB pour une bande de fréquences allant de 13,7 à 14,5 GHz. Un tel module ne permet pas d'obtenir les performances souhaitées. L'invention vise à agir sur la constitution du septum pour compenser les perturbations, créées dans la bande d'émission, par un réajustement des marches que comporte la lame mince composant le septum, en modifiant par tâtonnement la longueur et la profondeur des différentes marches. Les courbes V et VI présentées sur la figure 7 montrent les performances respectivement obtenues pour le coefficient S13 en mode 1 et en mode 2 dans une bande de fréquences s'étendant de 11,5 à 15 GHz. Les courbes V et VI sont dans une zone comprise entre-2 et-5 dB entre les fréquences de 11, 5 et 12, 7 GHz ou se situe la bande de fréquences RX exploitée à la réception, à l'exception d'une zone limitée, pratiquement centrée sur la fréquence 12,1 GHZ, où les deux courbes présentent un pic vers le bas. La figure 9 correspond à un agrandissement des parties des courbes V et VI entre les fréquences de 11,7 et 12,5 GHZ limites de la bande de réception. Un point bas à plus de-10 dB est constaté pour la courbe V, relative au coefficient S13 en mode 1, avec un plus bas de-19 dB pour la courbe VI relative au coefficient S13 en mode 2 (figure 7). Dans un module selon l'invention, ces perturbations, qui sont occasionnées par le filtrage et qui affectent les coefficients de transmission, sont compensées par un réajustement dimensionnel des marches du septum. Ce réajustement est réalisé par étapes jusqu'à obtention d'un résultat optimal qui est ici illustré sur les figures 10 et 11. Les courbes t ! t', IV, V'et VI'présentées sur ces figures représentent respectivement les variations des coefficients S23 en mode 1 et 2 et S13 en mode 1 et 2 mesurées en dB et données en fonction de la fréquence, après optimisation, pour le module selon l'invention envisagé. Il est à noter en particulier, en figure 11, la réduction des pics négatifs présentés par les courbes V'et VI'par rapport à ceux qui leur correspondent au niveau des courbes V et VI sur la figure 9. Si, par exemple, l'égalité d'amplitude pour les modes orthogonaux transmis est choisie comme facteur d'optimisation pour chaque accès, elle peut être traduite sous la forme des critères suivants : S13 mode 1 = S13 mode 2 =-3 dB sur la bande 11,7 à 12 GHz S23 mode 1 = S23 mode 3 =-3 dB sur la bande 13,9 à 14,1 GHz. L'amélioration de performances sur les bandes optimisées se traduit plus particulièrement par les valeurs obtenues à partir des courbes présentées ci-dessus qui figurent dans le tableau donné plus bas à titre d'exemple. Etant considéré le septum à quatre marches envisagé plus haut qui est supposé avoir une base de 20 mm et quatre marches dont la largeur est de respectivement 15,69 mm, 9,62 mm, 5,67 mm et 2,56 mm, il est proposé ici un septum optimisé ayant même base que le précédent et quatre marches dont les largeurs sont respectivement de 16,79 mm, 9,32 mm, 6,71 mm et 2,58 mm. Selon le tableau mentionné ci-dessus, il est obtenu : avant après optimisation optimisation Ecart S13mode 1-écart S13mode 2 à 11, 7GHz 3 dB 1, 6 dB à 12 GHz 1, 7 dB 1, 3 dB Ecart S23mode 1-écart S23mode 2 à 13, 9GHz 3, 2 dB 1, 3 dB à 14, 1GHz 5, 6 dB 2, 6 dB Un écart de 1, 3 dB entre les amplitudes, avec un écart de phase compris entre 84 et 90conduit à un taux d'ellipticité meilleur que 1, 75 dB. Dans la mesure où la phase n'a pas été prise en compte dans le cadre de cette optimisation, il est possible d'effectuer un ajustement complémentaire en modifiant la longueur des marches du septum. La modification de la largeur des marches du septum permet la compensation des défauts amenés par les filtres placés dans le prolongement des accès rectangulaires. Le dimensionnement de ces marches permet de compenser les réflexions des fréquences qui sont respectivement rejetées par chaque filtre vers le septum. L'optimisation est par exemple effectuée par tâtonnement en faisant varier la taille des marches et en réalisant des simulations pour chaque variation. Le polariseur à septum bi-bande qui est obtenu permet de réaliser un module guide d'ondes, séparateur en fréquences, à polarisation circulaire double. Ce module est plus particulièrement destiné à servir de liaison entre une antenne et un émetteur-récepteur destiné à travailler en simultané dans deux bandes de fréquences avec des polarisations circulaires opposées à l'émission et à la réception. L'émetteur est relié à l'un des accès rectangulaire qui est ici supposé être l'accès 11A, ou 11A', équipé d'un élément réducteur 13A ou 13A', si la bande de fréquences d'émission est plus haute que celle de réception, comme envisagé ici. Le récepteur est relié à l'autre accès rectangulaire et l'antenne est reliée à l'accès situé à l'autre extrémité du tronçon de guide carré 10 ou 10'. REVENDICATIONS 1/Module guide d'ondes, séparateur en fréquence, comportant un accès d'entrée-sortie (10) à une première extrémité d'un guide d'ondes à section transversale carrée, dit guide carré, deux accès en guide d'ondes à section transversale rectangulaire (11A, 11B), dits guides rectangulaires, disposés côte à côte à une seconde extrémité du guide carré et un septum (9) positionné dans ce guide carré à l'extrémité d'une zone de séparation centrale (12) commune aux deux guides rectangulaires pour permettre l'obtention de deux polarisations circulaires de sens opposé en liaison chacune avec un des guides rectangulaires, caractérisé en ce qu'il est agencé de manière à constituer un diplexeur dans lequel le septum est inclus et où les accès par guide rectangulaire (11A, 11 B) sont prolongés par des filtres (13A, 14B), chaque accès étant doté d'un filtre prévu pour transmettre une bande de fréquences qui est différente, les marches du septum étant dimensionnées pour compenser les réflexions des fréquences respectivement rejetées par chaque filtre vers ledit septum. 2/Module, selon la revendication 1, dans lequel l'un des filtres d'accès rectangulaire est constitué par un élément (13A) assurant un filtrage naturel par une ou des réductions de section transversale, pour l'accès par guide rectangulaire dans le prolongement duquel il est situé. 3/Module, selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel l'un des filtres d'accès par guide rectangulaire est constitué à l'aide d'inserts métalliques transversaux (14B) disposés intérieurement de part et d'autre d'un tronçon qui prolonge le guide d'ondes à section transversale rectangulaire de cet accès (11 B). 4/Module, selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel l'un des filtres d'accès par guide rectangulaire est constitué à l'aide d'inserts constitués sous la forme de rainures transversales (14B') s'ouvrant vers l'intérieur du tronçon de guide rectangulaire où elles sont réalisées au niveau d'au moins une des parties rectangulaires de paroi qui délimitent latéralement ce tronçon de guide rectangulaire. 5/Emetteur-récepteur destiné à travailler en simultané dans deux bandes de fréquences et avec des polarisations circulaires opposées à l'émission et à la réception, caractérisé en ce qu'il comporte un module d'accès d'antenne constitué par un module guide d'ondes, selon l'une des revendications 1 à 4.