FR 2832340 A1 20030523 FR 0214452 A 20021119 PROCEDE DE FABRICATION D'UNE MEULE DE TYPE A PARTICULES SEGMENTEES POSSEDANT UNE GRANDE LONGUEUR AXIALE La présente invention concerne en général un procédé de fabrication d'une meule comprenant un corps de noyau cylindrique et une pluralité de particules abrasives segmentées qui sont fixées sur une surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique. On connaît une meule de type à particules segmentées comprenant : un corps de noyau cylindrique ; et une pluralité de particules abrasives segmentées qui possèdent des couches abrasives respectives et qui sont fixées à une surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique. Dans une rectification avec cette meule, la meule est entraînée en rotation autour d'un axe du corps de noyau cylindrique, de façon à ce que la pièce de fabrication soit meulée par la couche abrasive de chaque particule abrasive segmentée. La couche abrasive possède une durée de vie plus longue quand la couche abrasive est composée de grains dénommés grains super abrasifs tels que des grains abrasifs de diamant et des grains abrasifs de nitrures de bore cubique, que lorsque la couche abrasive est composée de grains abrasifs standard tels que des grains abrasifs d'alumine et des grains abrasifs de carbure de silicium. Lorsque la couche abrasive est composée de grains super abrasifs, la couche abrasive possède une épaisseur relativement fine en général en raison du coût relativement élevé des grains super abrasifs. La meule de type à particules segmentées possédant une telle construction est largement utilisée dans divers domaines, tout en étant étudiée dans l'objet d'augmenter encore sa performance de meulage. Un exemple d'une telle meule de type à particules segmentées est décrit dans le mémoire de la demande de brevet japonais 2001-053927 (correspondant à la demande de brevet américain n 10/080 686 et la demande de brevet allemand n 102 08 423 8), dans lequel les particules abrasives segmentées sont agencées de telle manière à empêcher de manière effective un cliquetis ou une vibration autoinduite dans la rectification. La figure 1 est une vue en perspective illustrant une meule 10, comme exemple d'une meule conventionnelle de type à particules segmentées, dans laquelle une multiplicité de particules abrasives segmentées partiellement cylindriques ou arquées 12 sont fixées à une surface périphérique extérieure d'un corps de noyau cylindrique 14. Comme on le voit à partir de la figure 1, une pluralité de particules abrasives segmentées 12 est agencée telle que visualisée dans la direction périphérique du corps de noyau cylindrique 14 et également telle que visualisée dans la direction axiale du corps de noyau cylindrique 14. La figure 2 est une vue en perspective illustrant une meule 20, comme un autre exemple de la meule conventionnelle de type à particules segmentées, dans laquelle les particules abrasives segmentées arquées 12 sont fixées sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14. La meule 20 est différente de la meule 10 en ce que les particules abrasives segmentées 12 comprennent des particules segmentées relativement longues et des particules segmentées relativement courtes qui sont agencées alternativement. Les meules conventionnelles de type à particules segmentées telles que les meules décrites ci-dessus 10,20 sont largement utilisées dans une rectification sans pointe dans laquelle une pièce de fabrication cylindrique n'est pas supportée sur ses pointes mais plutôt par une réglette, une meule d'entraînement et la meule. La figure 3 est une vue illustrant une rectification sans pointe en enfilade en plongée dans laquelle une surface périphérique extérieure d'une pièce de fabrication cylindrique 22 est meulée par la meule 10. La pièce de fabrication 22, qui est placée sur une réglette 16 et est guidée par un guide de galet de support 18, est introduite de manière continue dans une direction longitudinale telle qu'indiquée par la flèche, tout en étant montée par et entre la meule 10 et la meule d'entraînement 24. La meule d'entraînement 24 est pivotée pour faire tourner la pièce de fabrication 22 à une vitesse relativement lente, alors que la meule 10 est entraînée en rotation à une vitesse relativement élevée, de telle manière que la surface périphérique extérieure de la pièce de fabrication 22 soit meulée par la meule 10. La figure 4 est une vue illustrant une rectification sans pointe en plongée dans laquelle une pièce de fabrication cylindrique 26 possédant un épaulement est rectifiée par la meule 20 et une meule 32 qui possède un diamètre inférieur à celui de la meule 20. Une partie de petit diamètre de la pièce de fabrication 26 est serrée par et entre la meule 20 et une meule d'entraînement 30, alors qu'une partie de grand diamètre de la pièce de fabrication 26 est montée par et entre la meule 32 et une meule d'entraînement 34 qui possède un diamètre inférieur à celui de la meule d'entraînement 30. Les meules d'entraînement 30,34 sont entraînées en rotation pour faire tourner la pièce de fabrication 26 à une vitesse relativement faible alors que les meules 20,32 sont pivotées à une vitesse relativement élevée et sont introduites dans une direction transversale vers et loin de la pièce de fabrication 26 tel qu'indiqué par les flèches, de telle manière que la surface périphérique extérieure de la pièce de fabrication 26 soit meulée par la meule 10. On doit noter que le numéro de référence 28 dénote un tampon qui est prévu pour positionner la pièce de fabrication 26 dans une position longitudinale prédéterminée par rapport aux meules 20,32. Toutefois, on a abordé les problèmes qui pourraient être provoqués dans une rectification sans pointe avec la meule conventionnelle de type à particules segmentées 10 ou 20 dans laquelle une pluralité de particules abrasives segmentées 12 sont agencées telles que visualisées dans les directions axiales du corps de noyau cylindrique 14, c'est-à-dire, dans une direction perpendiculaire à une face plane du corps de noyau cylindrique 14. Par exemple, dans la rectification sans pointe en enfilade en plongée illustrée en figure 3, il existe une possibilité que la pièce de fabrication 22 puisse sauter à son contact avec un jeu de joint ou une ligne de joint entre les particules abrasives segmentées adjacentes 12 tout en étant introduite à travers la meule 10 et la meule d'entraînement 24. C'est-à-dire, qu'il existe un risque que la meule 10 puisse être endommagée par la pièce de travail sautant. En outre, dans la rectification sans pointe en plongée illustrée en figure 4, il existe une possibilité que la pièce de travail 26 puisse souffrir d'un faible degré d'ovalisation et de marques indésirables générées sur la surface de meulage, s'il existe un espace ou un jeu entre les particules abrasives segmentées adjacentes 12 ou s'il existe un adhésif (qui était utilisé pour coller les particules abrasives segmentées 12 au corps de noyau cylindrique 14) collant sur une surface de meulage qui est composée des surfaces des particules abrasives segmentées 12. Bien que diverses manières pour empêcher l'adhésif d'être exposé sur la surface de meulage aient été pratiquées, il est extrêmement difficile d'éliminer complètement l'adhésif exposé sur la meule. Particulièrement, dans la meule de type à particules segmentées 10 ou 20 dans laquelle les lignes de joint s'étendent non seulement dans la direction axiale mais également dans la direction périphérique, il est pratiquement impossible d'éliminer l'adhésif exposé sur la meule. Les problèmes décrits ci-dessus pourraient être résolus en employant une meule de type à particules segmentées 50, telle qu'illustrée en figure 9, qui possède des lignes de joint s'étendant dans la direction axiale mais ne possède aucune ligne de joint s'étendant dans la direction périphérique, c'est-à-dire, qui possède des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques 52 s'étendant chacune sur la totalité de la longueur axiale du corps de noyau cylindrique 14. Toutefois, cette meule de type à particules segmentées 50 est difficile à fabriquer par des techniques conventionnelles, en raison d'une longueur considérablement grande de chaque particule abrasive segmentée 52. C'est-à-dire, qu'il n'existe pas de technique conventionnelle pour soumettre à cuisson de manière satisfaisante un précurseur cru pour préparer une telle particule abrasive segmentée 52 possédant la longueur considérablement grande telle qu'illustrée en figure 5. Les figures 6 et 7 illustrent des agencements conventionnels destinés à réaliser la cuisson d'un précurseur cru partiellement cylindrique 54 afin de préparer la particule abrasive segmentée 52. Sur la figure 6, le précurseur cru partiellement cylindrique 54 est placé ou se tient sur un support d'enfournement 56 composé d'une plaque plate de telle manière que le précurseur partiellement cylindrique 54 est maintenu en contact au niveau d'une des faces planes opposées dans le sens de la longueur avec une surface plate du support d'enfournement 56. Sur la figure 7, le précurseur cru partiellement cylindrique 54 est placé ou se tient sur le support d'enfournement 56 de telle manière que le précurseur partiellement cylindrique 54 est maintenu en contact au niveau d'une des faces planes opposées dans le sens de la largeur avec la surface plate du support d'enfournement 56. Toutefois, puisque le précurseur 54 est inévitablement amolli dans le processus de cuisson, le précurseur 54 sera probablement déformé en raison de son propre poids dans l'un des agencements des figures 6 et 7. Dans l'agencement de la figure 6, le précurseur 54 tend à être plié dans la direction longitudinale. Dans l'agencement de la figure 7, le précurseur 54 tend à être plié dans la direction de la largeur. Une telle déformation du précurseur 54 rend impossible de coller de manière satisfaisante le précurseur 54 au corps de noyau cylindrique 14. La figure 8 illustre un autre agencement destiné à chauffer le précurseur cru partiellement cylindrique 54. Dans cet agencement, le support d'enfournement décrit ci-dessus 56 composé d'une plaque plate est remplacé par un support d'enfournement 58 possédant une surface partiellement cylindrique 58t dont le rayon de courbure est substantiellement égal à celui d'une surface intérieure radiale du précurseur partiellement cylindrique 54, de façon à ce que le précurseur 54 puisse être placé ou posé sur le support d'enfournement 58 de telle manière à ce que le précurseur partiellement cylindrique 54 soit maintenu en contact étroit au niveau de la surface intérieure radiale avec la surface partiellement cylindrique 58t. Bien que cet agencement soit effectif pour empêcher la déformation du précurseur 54, le précurseur 54 adhérera probablement au support d'enfournement 58 en raison du contact étroit. La figure 11 illustre un agencement conventionnel destiné à coller la particule abrasive segmentée partiellement cylindrique 52 au corps de noyau cylindrique 14. Dans cet agencement, le corps de noyau cylindrique 14, la particule abrasive segmentée 52 et un bloc magnétique 62 sont placés sur un socle 60 composé d'un métal tel que de l'acier. Le bloc magnétique 62 est déplacé pour forcer la particule abrasive segmentée 52 contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau 14, de telle manière à ce que la particule abrasive segmentée 52 soit maintenue en contact avec la surface périphérique extérieure du corps de noyau 14 par l'intermédiaire d'un adhésif. C'est-à-dire, le contact de la particule abrasive segmentée 52 avec le corps de noyau 14 par l'intermédiaire de l'adhésif est maintenu par le bloc adhésif 62 qui est fixé au socle 60 en raison d'une force magnétique jusqu'à ce que le durcissement de l'adhésif soit atteint. Cet agencement souffre d'un problème que la particule abrasive segmentée 52 ne peut être collée de manière satisfaisante au corps de noyau 14, même quand la particule segmentée 52 est légèrement distordue ou pliée. Tel qu'abordé ci-dessus, il n'existe pas un procédé satisfaisant de fabrication d'une meule de type à particules segmentées avec des particules abrasives segmentées possédant chacune une grande longueur axiale, c'est-à-dire une meule de type à particules segmentées avec des particules segmentées s'étendant chacune sur une longueur axiale totale de la meule, bien qu'il existe une demande pour un tel procédé de fabrication. La présente invention a été conçue au vu du contexte de l'invention discuté cidessus. Un objet de la présente invention est donc de proposer un procédé de fabrication d'une meule qui comprend un corps de noyau cylindrique et une pluralité de particules abrasives segmentées partiellement cylindriques chacune collée à une surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique et possédant chacune une grande longueur axiale, de préférence un procédé de fabrication d'une meule comprenant un corps de noyau cylindrique et une pluralité de particules abrasives segmentées partiellement cylindriques chacune collée à une surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique et s'étendant chacune sur une longueur axiale totale de la meule. Cet objet de l'invention peut être réalisé selon les modes de réalisation de l'invention qui sont décrits ci-dessous. Le premier aspect de cette invention propose un procédé de fabrication d'une meule qui comprend un corps de noyau cylindrique et une pluralité de particules abrasives segmentées partiellement cylindriques collées à une surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique, le procédé comprenant : une étape de formation destinée à former un précurseur cru partiellement cylindrique pour chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques ; et une étape de cuisson destinée à réaliser la cuisson dudit précurseur cru partiellement cylindrique pour préparer chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques, à l'aide d'un élément formant support qui possède une surface partiellement cylindrique, dans laquelle le précurseur cru partiellement cylindrique est soumis à cuisson, tout en étant supporté par l'élément formant support de telle manière à ce que le précurseur cru partiellement cylindrique soit maintenu en contact au niveau d'une surface partiellement cylindrique de celui-ci avec la surface partiellement cylindrique de l'élément formant support, et dans laquelle l'élément formant support est composé d'un matériau possédant un coefficient de dilatation thermique qui est différent du coefficient de dilatation thermique de chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques. Dans le procédé selon le premier aspect de l'invention dans lequel le précurseur cru partiellement cylindrique est chauffé tout en étant supporté par l'élément formant support composé d'un matériau possédant le coefficient de dilatation thermique qui est suffisamment différent du coefficient de dilatation thermique de chacune des particules abrasives segmentées, il est possible d'empêcher le précurseur partiellement cylindrique d'adhérer à l'élément formant support, avec lequel la surface partiellement cylindrique du précurseur partiellement cylindrique est maintenue en contact étroit pendant l'étape de cuisson. Selon un mode de réalisation de l'invention, dans le procédé défini dans le premier aspect de l'invention, le coefficient de dilatation thermique du matériau de l'élément formant support est différent du coefficient de dilatation thermique de chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques, d'une quantité suffisamment importante pour empêcher le précurseur cru partiellement cylindrique d'adhérer à l'élément formant support. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, dans le procédé défini dans le premier aspect de l'invention, le coefficient de dilatation thermique du matériau de l'élément formant support est plus grand que le coefficient de dilatation thermique de chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques, d'une quantité suffisamment grande pour empêcher le précurseur cru partiellement cylindrique d'adhérer à l'élément formant support. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques s'étend sur une longueur axiale de la meule, de façon à ce qu'il n'existe aucune ligne de joint s'étendant dans une direction périphérique de la meule. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques comprend une couche abrasive possédant une structure abrasive vitrifiée dans laquelle des grains abrasifs de diamant sont maintenus ensemble par une liaison vitrifiée. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, dans le procédé défini dans l'un quelconque du premier au quatrième aspects de l'invention, chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques comprend une couche abrasive possédant une structure abrasive vitrifiée dans laquelle les grains abrasifs de nitrures de bore cubique sont maintenus ensemble par une liaison vitrifiée. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, dans le procédé défini dans l'un quelconque des premier au sixième aspects de l'invention, le matériau de l'élément formant support est l'alumine. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le procédé défini dans l'un quelconque des premier au septième aspects de l'invention comprend en outre : une étape de collage destinée à coller les particules abrasives segmentées à la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique avec un adhésif interposé périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique avec un adhésif interposé entre elles, en forçant chacune des particules abrasives segmentées contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique, de telle manière à ce qu'une force agissant sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique soit répartie de manière égale dans une direction axiale du corps de noyau cylindrique alors que l'adhésif est en cours de durcissement. Dans le procédé selon ce mode de réalisation, chacune des particules abrasives segmentées est forcée contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique de telle manière que la force agissant sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique soit répartie de manière égale dans la direction axiale dans le processus de durcissement de l'adhésif. Cet agencement rend possible le collage satisfaisant de chaque particule abrasive segmentée sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau principal même quand la particule abrasive est légèrement distordue ou pliée. L'invention propose également un procédé de fabrication d'une meule qui comprend un corps de noyau cylindrique et une pluralité de particules abrasives segmentées partiellement cylindriques collées sur une surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique, le procédé comprenant : une étape de collage destinée à coller les particules abrasives segmentées sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique avec un adhésif interposé entre elles, en forçant chacune des particules abrasives segmentées contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique, de telle manière à ce qu'une force agissant sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique soit répartie de manière égale dans une direction axiale du corps de noyau cylindrique alors que l'adhésif est en cours de durcissement. Selon un mode de réalisation de ce procédé défini dans le neuvième aspect de l'invention, chacune des particules abrasives segmentées est forcée contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique à l'aide d'un élément formant maintien qui comprend une partie de corps principal et une partie élastique et dans lequel l'élément formant maintien est amené en contact au niveau de la partie élastique avec chacune des particules abrasives segmentées et se déplace pour forcer chacune des particules abrasives segmentées contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique. De préférence, chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques s'étend sur une longueur axiale de la meule, de façon à ce qu'il n'existe aucune ligne de joint s'étendant dans une direction périphérique de la meule. Chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques peut comprendre une couche abrasive possédant une structure abrasive vitrifiée dans laquelle des grains abrasifs de diamant sont maintenus ensemble par une liaison vitrifiée. En variante, chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques peut comprendre une couche abrasive possédant une structure abrasive vitrifiée dans laquelle des grains abrasifs de nitrures de bore cubique sont maintenus ensemble par une liaison vitrifiée. Les objets ci-dessus et d'autres objets, caractéristiques, avantages et significations techniques et industrielles de cette invention seront mieux compris à la lecture de la description détaillée suivante du mode de réalisation actuellement préféré de l'invention lorsqu'il est pris en considération par rapport aux dessins qui l'accompagnent dans lesquels : la figure 1 est une vue en perspective d'un exemple de meule conventionnelle de type à particules segmentées ; la figure 2 est une vue en perspective d'un autre exemple de meule conventionnelle de type à particules segmentées ; la figure 3 est une vue en plan schématique illustrant une rectification sans pointe en enfilade en plongée ; la figure 4 est une vue en plan schématique illustrant une rectification sans pointe en plongée ; la figure 5 est une vue en perspective d'une particule abrasive segmentée possédant une grande longueur ; la figure 6 est une vue en perspective d'un exemple d'étape conventionnelle de cuisson destinée à chauffer un précurseur cru pour préparer la particule abrasive segmentée ; la figure 7 est une vue en perspective d'un autre exemple d'étape conventionnelle de cuisson destinée à réaliser la cuisson du précurseur cru pour préparer la particule abrasive segmentée ; la figure 8 est une vue en perspective illustrant une partie d'un procédé de fabrication d'une meule selon un mode de réalisation de la présente invention ; la figure 9 est une vue en perspective d'une meule de type à particules segmentées fabriquée par le procédé selon le mode de réalisation de l'invention ; la figure 10 est un diagramme illustrant les étapes du procédé de fabrication du mode de réalisation de l'invention ; la figure 11 est une vue en perspective illustrant une technique conventionnelle destinée à coller la particule abrasive segmentée possédant une grande longueur sur un corps de noyau cylindrique ; et la figure 12 est une vue en perspective illustrant une partie du procédé de fabrication de la meule selon le mode de réalisation de la présente invention. La figure 9 est une vue en perspective de la meule de type à particules segmentées 50 qui a été fabriquée par un procédé de fabrication selon l'invention. La meule 50 est composée d'un corps de noyau cylindrique possédant un trou débouchant axial et possède un diamètre extérieur de 400 mm, une longueur axiale (épaisseur) de 200 mm et un diamètre intérieur de 200 mm. La meule de type à particules segmentées 50 possède la pluralité de particules abrasives segmentées arquées ou partiellement cylindriques 52 qui sont collées au niveau de leurs surfaces intérieures à la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14 par un adhésif, de telle manière à ce que les particules abrasives segmentées 52 soient agencées dans la direction périphérique sensiblement sans aucun espace entre chaque particule adjacente aux particules abrasives segmentées 52. La surface intérieure de chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques 52 possède sensiblement le même rayon de courbure que la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14. Chaque particule abrasive segmentée 52 possède une longueur de 200 mm et s'étend sur la totalité de la longueur axiale du corps de noyau cylindrique 14, de manière à ce qu'il n'existe aucune ligne de joint s'étendant dans une direction périphérique de la meule 52. Le corps de noyau cylindrique 14 est composé d'un matériau tel qu'utilisé dans une meule conventionnelle en alumine ou une meule en carbure de silicium. Tel qu'illustré en figure 5, chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques 52 possède une couche intérieure radiale de la forme d'une couche de base 52a qui est collée à la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14 et une couche extérieure radiale de la forme d'une couche de base 52b qui est placée de manière radiale vers l'extérieur de la couche de base 52a et qui doit être amenée en contact avec une pièce de fabrication pendant une rectification avec la meule 50. La couche de base 52a est composée de mullite ou d'un autre matériau céramique. La couche abrasive 52b est composée de grains super abrasifs, tels que les grains abrasifs de diamant et les grains abrasifs de nitrures de bore cubique qui sont maintenus ensemble par un liant vitrifié ou un autre agent liant. Les surfaces extérieures radiales des couches abrasives 52b coopèrent les unes avec les autres pour former une surface de meulage cylindrique de la meule 50, de façon à ce qu'une pièce de fabrication cylindrique soit meulée par la surface de meulage cylindrique alors que la meule 50 tourne autour de son axe. La figure 10 est un diagramme destiné à expliquer le procédé de fabrication d'une meule de type à particules segmentées 50, lequel procédé provient d'un mode de réalisation de la présente invention. Le procédé est initié avec une étape de formation de précurseur de particules PI dans lequel le précurseur partiellement cylindrique 54 de la particule abrasive segmentée 52 est formé par une presse. Décrit de manière spécifique, une filière est chargée d'un mélange de matériau céramique (par exemple de la mullite), de liant vitrifié et d'un agent agglomérant avec un rapport prédéterminé entre ses composants et le mélange est alors compacté ou pressé pour former un précurseur de la couche de base 52a dans la filière. Ultérieurement, un autre mélange de grains super abrasifs (par exemple des grains abrasifs de diamant ou de nitrures de bore cubique), de liant vitrifié et d'agent agglomérant avec un rapport prédéterminé entre ses composants est placé dans la filière et le mélange est alors compacté ou pressé pour former un précurseur de la couche abrasive 52b. Dans ce cas, le précurseur de la couche abrasive 52b et le précurseur décrit ci-dessus de la couche de base 52a sont intégrés l'un avec l'autre de façon à ce qu'un précurseur partiellement cylindrique 54 de la particule abrasive segmentée 52 soit formé. L'étape de formation du précurseur de particules PI est suivie d'une étape de cuisson du précurseur de particules P2 pour faire cuire le précurseur partiellement cylindrique 54, qui est déposé sur la surface partiellement cylindrique 58t du support d'enfournement 58 en tant qu'élément formant support. La surface partiellement cylindrique 58t du support d'enfournement 58 est convexe de façon à ce que le précurseur partiellement cylindrique 54 soit maintenu en contact étroit au niveau de la surface intérieure radiale avec la surface partiellement cylindrique 58t. Le support d'enfournement 58 est composé d'un matériau possédant un coefficient de dilatation thermique qui est suffisamment différent d'un coefficient de dilatation thermique de la particule abrasive segmentée 52. Le coefficient de dilatation thermique de la particule abrasive segmentée 52 est d'environ 4,9 x 10-6 (/ C) ; qui est proche ou sensiblement égal à un coefficient de dilatation thermique d'un matériau (tel que de la mullite ou du carbure de silicium) fréquemment utilisé pour un agrégat d'un support d'enfournement conventionnel. Quand les coefficients de dilatation thermique de la particule abrasive segmentée 52 et du support d'enfournement sont proches l'un de l'autre, la particule segmentée 52 adhérera probablement au support d'enfournement pendant l'étape de cuisson. Dans le présent mode de réalisation, le support d'enfournement 58 utilisé dans l'étape de cuisson est composé d'alumine comme son agrégat. Puisque le coefficient de dilatation thermique de l'alumine est d'environ 7,4 x 10-6 (/ C) qui est considérablement différent de celui de la particule abrasive segmentée 52, il n'y a aucun risque d'adhésion de la particule abrasive segmentée 52 au support d'enfournement 58. Même si la particule segmentée 52 adhère de manière temporelle au support d'enfournement 58 pendant l'étape de cuisson, la particule segmentée 52 est finalement séparée du support d'enfournement 58 en raison de la différence considérable entre les coefficients de dilatation thermique de la particule abrasive segmentée 52 et du support d'enfournement 58. Ainsi, la particule abrasive segmentée 52 possédant une longueur suffisante peut être produite sans souffrir de l'adhésion de la particule segmentée 52 au support d'enfournement 58. Une expérience a été réalisée par les présents inventeurs pour étudier une relation entre le coefficient de dilatation thermique (/ C) du matériau du support d'enfournement 58 et une quantité de déformation de la particule abrasive segmentée 52 provoquée dans l'étape de cuisson, et pour vérifier si la particule segmentée 52 adhère ou non au support d'enfournement 58. Un résultat de l'expérience est indiqué dans le tableau 1 qui suit. On doit noter que la quantité de déformation de la particule abrasive segmentée 52 est représentée par une valeur maximale de différence entre un rayon de courbure du support d'enfournement et celui de la particule segmentée. Tableau 1 Matériau du support Coefficient de dilatation Quantité de Adhésion d'enfournement thermique (/ C) déformation (mm) Alumine 7, 4 x 10'"0, 05 Non Mullite 4, 9 x 10'"0, 06 Oui Carbure de silicium 4, 8 x 10-0, 08 Oui Tel qu'indiqué dans le tableau 1, quand le support d'enfournement 58 est composé d'un matériau tel que de la mullite et du carbure de silicium dont le coefficient de dilatation thermique est sensiblement égal à celui de la particule abrasive segmentée 52, la particule segmentée 52 adhérera probablement au support d'enfournement 58 puisque les comportements du support d'enfournement 58 et de la particule segmentée 52 sont similaires les uns par rapport aux autres dans les étapes de cuisson et de refroidissement de l'étape de cuisson. D'un autre côté, quand le support d'enfournement 58 est composé d'alumine dont le coefficient de dilatation thermique est supérieur à celui de la particule segmentée 52 de 2,5 x 10-6 (/ C), la particule segmentée 52 n'adhère pas au support d'enfournement 58 et ne souffre pas d'une grande déformation pendant l'étape de cuisson. Pendant, après ou cocourant aux étapes décrites ci-dessus PI, P2, une étape de formation de précurseur de corps de noyau SI et une étape de cuisson de précurseur de corps de noyau S2 sont mises en place pour préparer le corps de noyau cylindrique 14. Dans l'étape de formation du précurseur de corps de noyau SI, un mélange de grains abrasifs d'alumine (ou de grains abrasifs de carbure de silicium), de liant vitrifié, d'agent agglomérant avec un rapport prédéterminé entre ses composants est placé dans un moule de façon à ce qu'un précurseur de corps de noyau soit formé du mélange. Le précurseur formé est retiré du moule et est alors soumis à cuisson dans l'étape de cuisson du précurseur de corps de noyau S2. Le corps de noyau cylindrique 14 est alors préparé. Une étape de collage P3 est mise en place pour coller la particule abrasive segmentée 52 (préparée dans les étapes PI, P2) et le corps de noyau cylindrique 14 (préparé dans les étapes SI, S2) l'un à l'autre par un adhésif tel qu'un liant en résine époxy de type à deux liquides. Tel qu'illustré en figure 12, dans l'étape de collage P3, le corps de noyau 14, la particule abrasive segmentée 52 et un bloc de maintien 70 sont placés sur le socle 60 composé d'un métal tel qu'un acier. Le bloc de maintien 70 est déplacé pour forcer la particule abrasive segmentée 52 contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau 14 (qui est maintenue en contact au niveau de sa face plane axiale avec une surface du socle 60), de telle manière à ce que la particule abrasive segmentée 52 soit maintenue en contact avec la surface périphérique extérieure du corps de noyau 14 par l'intermédiaire d'un adhésif. C'est- à-dire, le contact de la particule abrasive segmentée 52 avec le corps de noyau 14 par l'intermédiaire de l'adhésif est maintenu par le bloc de maintien 70 jusqu'à ce que le durcissement de l'adhésif soit terminé. Dans ce cas, une force agissant sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14 est répartie de manière sensiblement égale dans la direction axiale du corps de noyau cylindrique 14. On doit noter que l'adhésif est utilisé également pour coller chaque particule segmentée 52 à la particule segmentée adjacente 52. Le bloc de maintien 70, servant d'élément formant maintien, comprend une partie magnétique 70a qui peut être fixée au socle 60 en raison d'une force magnétique, et une partie élastique 70b qui est réalisé sous forme d'une pluralité de ressorts hélicoïdaux, chacun possédant une constante de ressort d'environ 1,0 (kgf/mm). Dans le présent mode de réalisation, huit ressorts hélicoïdaux sont fixés sur une surface de la partie magnétique 70a de telle manière à ce que les huit ressorts hélicoïdaux soient agencés en deux lignes et quatre rangées. Pour forcer la particule abrasive segmentée 52 sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14, le bloc de maintien ainsi construit 70 est amené en contact au niveau de sa partie élastique 70b avec la particule abrasive segmentée 52, et il est déplacé pour forcer la particule abrasive segmentée 52 contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14 tel qu'illustré en figure 12. Dans ce cas, en raison du contact de la partie élastique 70b avec la particule segmentée 52, la force agissant sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14 est forcée de manière égale dans la direction axiale du corps de noyau cylindrique 14 alors que l'adhésif est en train de durcir, de telle manière que la particule segmentée 52 puisse être collée de manière satisfaisante à la surface périphérique extérieure du corps de noyau 14 même si la particule segmentée 52 est légèrement distordue ou pliée. Une autre expérience a été réalisée par les présents inventeurs pour étudier une relation parmi la constante du ressort (kgf/mm) de la partie élastique 70b du bloc de maintien 70, la pression ou force de liaison (kgf/cnr') appliquée entre la particule segmentée 52 et le corps de noyau 14 par le bloc de maintien 70 et la force de liaison (kgf/cm2) avec laquelle la particule segmentée 52 est collée au corps de noyau 14. La force de liaison a été mesurée dans une direction dans laquelle un effort de cisaillage est appliqué à la particule segmentée 52, après que la particule segmentée 52 a été collée au corps de noyau 14. Pour faciliter cette mesure de la force de liaison, la meule 50 est coupée le long d'un plan perpendiculaire à la hauteur ou la direction axiale de la meule 50. Les dimensions des meules sont les suivantes : Dimensions du cpur principal dans l'etape de collage : 405 mm (diamètre extérieur) x 200 mm (longueur axiale) x 203, 2 mm (diamètre intérieur) Dimensions de la surface collée de la particule segmentée dans l'étape de collage : 200 mm x 40 mm Dimensions du corps de noyau dans la mesure de la force de liaison : 405 mm (diamètre extérieur) x 20 mm (longueur axiale) x 203, 2 mm (diamètre intérieur) Dimensions de la surface collée de la particule segmentée dans la mesure de la force : 20 mm x 40 mm Un résultat de l'expérience est indiqué dans le tableau 2 qui suit. Tableau 2 Constante Force de Force de Liaison (kgf/cm) du ressort liaison (kgf/Valeur moyenne Valeur maximale Valeur minimale (kg/mm) cnr') Aucune..... 380 450 250 0,9 0,2 450 530 300 2, 7 0, 7 500 530 480 4,9 1,2 510 540 480 Comme on le voit à partir du tableau 2, la particule segmentée 52 peut être collée au corps de noyau 14 avec une force de liaison suffisamment élevée en pressant la particule segmentée 52 contre le corps de noyau 14 tout en maintenant la force de liaison d'au moins 0,7 kgf/cm2 ou de préférence au moins 1,0 kgf ! cm2. L'étape de collage P3 est suivie d'une étape de fini P4 dans laquelle la meule 50 est finie à l'aide d'un outil de fini tel qu'un outil de dressage et un outil de meulage pour ajuster son diamètre extérieur, sa longueur axiale et d'autres dimensions et également pour améliorer son ovalisation. Ainsi, en exécutant le procédé de fabrication du présent mode de réalisation de l'invention, il est possible de fabriquer facilement la meule de type à particules segmentées 50, telle qu'illustrée en figure 9, qui possède les lignes de joint s'étendant dans la direction axiale mais ne possède aucune ligne de joint s'étendant dans la direction périphérique, c'est-à-dire, qui possède des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques 52 s'étendant chacune sur la totalité de la longueur axiale du corps de noyau 14. Une autre expérience a été réalisée par les présents inventeurs pour vérifier les avantages techniques de la présente invention. Dans l'expérience, à l'aide des meules de l'exemple et de l'exemple comparatif, des rectifications ont été exécutées sur les surfaces périphériques extérieures des pièces de fabrication cylindriques dans une machine de rectification sans pointe, dans des conditions telles que décrites cidessous, de façon à ce que le diamètre extérieur de chaque pièce de fabrication soit réduit de 0,02 mm. L'exemple était la meule de type à particules segmentées 50 de la figure 9 fabriquée dans les étapes décrites ci-dessus Pl - P4 et SI-S2 du procédé de fabrication selon l'invention, alors que l'exemple comparatif était la meule conventionnelle du type à particules segmentée 10 de la figure 1 qui possède les lignes de joint s'étendant dans la direction périphérique de même que les lignes de joint s'étendant dans la direction axiale. A l'issue des rectifications avec les meules 10,50, l'ovalisation de chacune des pièces de fabrication a été mesurée en mesurant une distance radiale maximale entre une périphérie de coupe transversale circulaire de chaque pièce de fabrication et une périphérie d'un cercle circonscrit à la coupe transversale circulaire. Un résultat de l'expérience est indiqué dans le tableau 3. On doit noter que le nombre de pièces de fabrication meulées par chacune des meules 10,50 était de 10 000 et que l'ovalisation a été mesuré à chaque fois toutes les 1 000 pièces de fabrication rectifiées. Conditions Code de la meule : CBN120M200V Dimensions de la meule : 405 mm (diamètre extérieur) x 200 mm (longueur axiale) x 203,2 mm (diamètre intérieur) Dimensions de la pièce de fabrication : 2 mm (diamètre extérieur) x 10 mm (longueur axiale) Matériau de la pièce de fabrication : SUJ2 Tableau 3 Ovalisation (um) de la pièce de fabrication Valeur moyenne Valeur maximale Valeur minimale Exemple 0, 8 0,7 0,9 Exemple comparatif 0, 9 0,7 1,2 Comme il est évident à partir du tableau 3, il y avait une petite variation dans l'ovalisation des pièces de fabrication meulées par l'exemple sous la forme de la meule 50. En d'autres termes la meule 50 affichait une performance de rectification stable. D'un autre côté, la valeur maximale de l'ovalisation des pièces de fabrication rectifiées par l'exemple comparatif sous la forme de la meule 10 était aussi grande que 1, 2 um. Cette grande valeur a été provoquée par des marques indésirables qui ont été générées (en raison des lignes de joint s'étendant de manière périphérique sur la surface de rectification de la meule 10) sur la surface de meulage de la pièce de fabrication quand le nombre de pièces de fabrication rectifiées par la meule 10 s'est approché de 10 000. Dans le procédé de fabrication selon le présent mode de réalisation de l'invention dans lequel le précurseur cru partiellement cylindrique 54 de la particule segmentée 52 est soumis à cuisson alors qu'il est soutenu par le support d'enfournement 58 composé d'un matériau ayant un coefficient de dilatation thermique suffisamment différent du coefficient de dilatation thermique de la particule segmentée 52 (ou du précurseur 54), il est possible d'empêcher la particule segmentée 52 (ou le précurseur 54) d'adhérer au support d'enfournement 58, avec lequel la surface partiellement cylindrique de la particule segmentée 52 (ou du précurseur 54) est maintenue en contact étroit pendant l'étape de cuisson. En outre, dans le procédé de fabrication selon le présent mode de réalisation de l'invention, la particule abrasive segmentée 52 (ou le précurseur 54) est forcé contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14 en utilisant le bloc de maintien 70 possédant la construction permettant à la force d'agir sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14 de façon à ce que la force soit répartie de manière égale dans la direction axiale dans le processus de durcissement de l'adhésif. Cet agencement rend possible le collage satisfaisant la particule abrasive segmentée 52 à la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14 même quand la particule abrasive segmentée 52 est légèrement distordue ou pliée. Le procédé de fabrication du présent mode de réalisation de l'invention permet à chaque particule abrasive segmentée 52 d'avoir une longueur suffisamment grande pour s'étendre sur la totalité de la longueur axiale du corps de noyau cylindrique 14, rendant ainsi possible de proposer une meule du type à particules segmentées 50 dans laquelle il n'existe aucune ligne de joint s'étendant dans la direction périphérique. Alors que le mode de réalisation actuellement préféré de la présente invention a été décrit ci-dessus avec un certain degré de particularité, en référence aux dessins qui l'accompagnent, on doit comprendre que l'invention ne se limite pas aux détails du mode de réalisation illustrés, mais peut être réalisée autrement. Alors que la partie élastique 70b du bloc de maintien 70 est réalisé sous forme d'une pluralité des ressorts hélicoïdaux fixés sur la surface de la partie magnétique 70a dans le mode de réalisation illustré ci-dessus, la partie élastique 70b peut être réalisé sous forme d'un élément élastique tel que du caoutchouc. Alors que l'élément formant maintien est réalisé sous forme d'un le bloc de maintien 70 conçu pour être amené en contact de pressage avec une seule des particules segmentées 52 dans le mode de réalisation illustré ci-dessus, l'élément formant maintien peut être réalisé sous forme d'un corps tubulaire possédant un trou dont le diamètre est supérieur au diamètre extérieur de la meule 50. Dans ce cas, le corps tubulaire peut avoir une partie élastique annulaire proposée par sa partie intérieure radiale, de façon à ce que toutes les particules segmentées 52 soient forcées de manière concourante contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau 14 par le corps tubulaire qui est placé de manière radiale vers l'extérieur de la meule 50. La partie élastique annulaire peut être sous forme, par exemple, d'un tube en caoutchouc annulaire dont le volume peut augmenter en introduisant un gaz dans le tube de caoutchouc annulaire de façon à ce que les particules segmentées 52 puissent être forcées contre le corps de noyau 14 en raison d'une pression du gaz logé dans le tube annulaire. Alors que la surface partiellement cylindrique 58t du support d'enfournement 58 est convexe de façon à ce que le précurseur partiellement cylindrique 54 soit maintenu en contact étroit au niveau de la surface intérieure radiale avec la surface partiellement cylindrique 58t dans le mode de réalisation illustré ci-dessus, la surface partiellement cylindrique 58t du support d'enfournement 58 peut être concave de façon à ce que le précurseur partiellement cylindrique 54 soit maintenu en contact étroit au niveau de la surface extérieure radiale avec la surface partiellement cylindrique 58t. Alors que chaque particule abrasive segmentée 52 est composée de la couche de base 52a et de la couche abrasive 52b dans le mode de réalisation illustré ci- dessus, le principe de l'invention est applicable à une particule abrasive segmentée qui est composée exclusivement de la couche abrasive. Alors que le mode de réalisation préféré actuellement de la présente invention a été illustré ci-dessus, on doit comprendre que l'invention ne se limite pas aux détails du mode de réalisation illustré mais peut être réalisée avec divers autres changements, modifications et améliorations qui peuvent apparaîtrent aux hommes du métier, sans s'éloigner de l'esprit et de la portée de l'invention définis dans les revendications qui suivent. REVENDICATIONS 1. Un procédé de fabrication d'une meule (50) qui comprend un corps de noyau cylindrique (14) et une pluralité de particules abrasives segmentées partiellement cylindriques (52) collées à une surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique, caractérisé en ce qu'il comprend : une étape de formage (SI) destinée à former un précurseur cru partiellement cylindrique (54) pour chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques ; et une étape de cuisson (S2) destinée à réaliser la cuisson dudit précurseur cru partiellement cylindrique pour préparer chacune desdites particules abrasives segmentées partiellement cylindriques, à l'aide d'un élément formant support (58) qui possède une surface partiellement cylindrique (58t), dans lequel ledit précurseur cru partiellement cylindrique est soumis à cuisson, tout en étant supporté par ledit élément formant support de telle manière que ledit précurseur cru partiellement cylindrique soit maintenu en contact au niveau d'une surface partiellement cylindrique de celui-ci avec ladite surface partiellement cylindrique dudit élément formant support, et dans lequel ledit élément formant support est composé d'un matériau possédant un coefficient de dilatation thermique qui est différent d'un coefficient de dilatation thermique desdites chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques. 2. Un procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit coefficient de dilatation thermique dudit matériau dudit élément formant support (58) est différent dudit coefficient de dilatation thermique desdites chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques (52) d'une quantité suffisamment grande pour empêcher ledit précurseur cru partiellement cylindrique d'adhérer au dit élément formant support. 3. Un procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit coefficient de dilatation thermique dudit matériau dudit élément formant support (58) est supérieur au dit coefficient de dilatation thermique desdites chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques (52) d'une quantité suffisamment grande pour empêcher ledit précurseur cru partiellement cylindrique d'adhérer au dit élément formant support. 4. Un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques (52) s'étend sur une longueur axiale de ladite meule (50). 5. Un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques (52) comprend une couche abrasive (52b) possédant une structure abrasive vitrifiée dans laquelle des grains abrasifs de diamant sont maintenus ensemble par une liaison vitrifiée. 6. Un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que chacune des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques (52) comprend une couche abrasive (52b) possédant une structure abrasive vitrifiée dans laquelle des grains abrasifs de nitrures de bore cubique sont maintenus ensemble par une liaison vitrifiée. 7. Un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ledit matériau dudit élément formant support (58) est de l'alumine. 8. Un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant en outre : une étape de collage (P3) destinée à coller lesdites particules abrasives segmentées à ladite surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique avec un adhésif interposé entre elles, en forçant chacune desdites particules abrasives segmentées contre ladite surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique, de telle manière à ce qu'une force agissant sur ladite surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique soit répartie de manière égale dans une direction axiale dudit corps de noyau cylindrique alors que ledit adhésif est en cours de durcissement. 9. Un procédé de fabrication d'une meule (50) qui comprend un corps de noyau cylindrique (14) et une pluralité de particules abrasives segmentées partiellement cylindriques (52) collées à une surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique, caractérisé en ce qu'il comprend : une étape de collage (P3) destinée à coller lesdites particules abrasives segmentées à ladite surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique avec un adhésif interposée entre elles, en forçant chacune desdites particules abrasives segmentées contre ladite surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique, de telle manière à ce qu'une force agissant sur ladite surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique soit répartie de manière égale dans une direction axiale dudit corps de noyau cylindrique alors que ledit adhésif est en cours de durcissement. 10. Un procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que chacune desdites particules abrasives segmentées (52) est forcée contre ladite surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique (14), à l'aide d'un élément formant maintien (70) qui comprend une partie de corps principal (70a) et une partie élastique (70b), et caractérisé en ceque ledit élément formant maintien est amené en contact au niveau de ladite partie élastique avec chacune desdites particules abrasives segmentées et est déplacé afin de forcer chacune desdites particules abrasives segmentées contre ladite surface périphérique extérieure dudit corps de noyau cylindrique. 11. Un procédé selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que chacune desdites particules abrasives segmentées (52) s'étend sur une longueur axiale de ladite meule (50). 12. Un procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 11 caractérisé par chacune desdites particules abrasives segmentées (52) comprend une couche abrasive (52b) possédant une structure abrasive vitrifiée dans laquelle des grains abrasifs de diamant sont maintenus ensemble par une liaison vitrifiée. 13. Un procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 11 caractérisé par chacune desdites particules abrasives segmentées (52) comprend une couche abrasive (52b) possédant une structure abrasive vitrifiée dans laquelle des grains abrasifs de nitrures de bore cubique sont maintenus ensemble par une liaison vitrifiée.