FR 2826191 A1 20021220 FR 0107974 A 20010618 SOURCE LASER STABILISEE EN FREQUENCE ET ADAPTEE POUR ÊTRE UTILISEE COMME ETALON DE FREQUENCE EN PARTICULIER DANS LE DOMAINE DES TELECOMMUNICATIONS La présente invention concerne une source laser stabilisée en fréquence, et adaptée pour être utilisée comme étalon de fréquence en particulier dans le domaine des télécommunications. L'extension très rapide des capacités des réseaux de télécommunication locaux de type LAN et des réseaux de télécommunication à plus grand distance de type WAN conduit à un besoin en bande passante de plus en plus important. Pour satisfaire ce besoin en bande passante des réseaux de télécommunication, une solution technique couramment mise en oeuvre à ce jour réside dans le développement de réseaux à multiplexage en longueur d'onde (WDM). Dans ce multiplexage en longueur d'onde, plusieurs signaux (ou canaux) sont transportés simultanément sur une fibre optique, mais à différentes longueurs d'onde. La transmission optique multicanaux (WDM) pose deux difficultés majeures. La première réside dans la création et l'extraction de chaque canal à un coût raisonnable et sans perte d'information. La seconde difficulté est liée à l'amplification optique de l'ensemble des canaux sans distorsion et/ou perte d'information. Ces difficultés augmentent avec le nombre de canaux utilisés. Une première solution technique couramment mise en oeuvre pour sélectionner les canaux (multiplexage ou démultiplexage) est une méthode passive de filtrage fréquentielle, basée sur l'utilisation de réseaux de Bragg. Actuellement, bien que la technologie des réseaux de Bragg soit assez bien maîtrisée, et ce à des coût raisonnables, certaines limitations physiques (stabilité dans le temps de la longueur d'onde de Bragg, sensibilité au milieu extérieurs notamment à la température,...) posent plusieurs problèmes, surtout lorsque la densité de canaux devient élevée. Une seconde technique que l'on peut utiliser pour éviter les problèmes liés à l'utilisation des réseaux de Bragg est une méthode active de traitement de l'information, basée sur une détection hétérodyne. La mise en oeuvre de cette méthode impose cependant, pour discriminer de manière précise chaque canal, de disposer d'étalons en fréquence, sous la forme de sources lasers monomodes longitudinales, de très bonne pureté spectrale, de faible encombrement et intégrables dans des baies de télécommunication, qui sont parfaitement stabilisées en fréquence, dont les fréquences d'émission sont connues avec précision, et qui peuvent être placées sur les différents sites du réseau de télécommunication (à l'émission et à la réception). En pratique, compte-tenu des longueurs d'ondes utilisées aujourd'hui dans le domaine des télécommunications, ces sources laser étalons doivent permettre l'émission d'un faisceau de lumière cohérente à une longueur d'onde de 1, 56J1. m. Plus la source étalon est précise, plus les longueurs d'onde des différents canaux peuvent être proches, ce qui permet d'augmenter de manière sensible la bande passante totale. Actuellement, dans le domaine des télécommunications par fibres optiques, les. sources laser les plus utilisées mettent en oeuvre comme moyen d'émission du faisceau lumineux, un laser de type semi- conducteur, et plus particulièrement une diode laser. On peut trouver sur le marché une très vaste gamme de diodes lasers. Les avantages de ces diodes sont leur simplicité d'utilisation et leur compacité. En revanche un inconvénient de ces diodes laser est la mauvaise définition de longueur d'onde d'émission (fluctuation de la longueur d'onde dans le temps sous l'influence de paramètres extérieurs tels que la température, les déformations mécaniques, le vieillissement,...) Plus particulièrement, on a déjà proposé dans le brevet US-A- 5,063, 568 une source laser fonctionnant dans le domaine des longueurs d'ondes des télécommunication et utilisant une diode laser à 1, 56J1. m. Dans cette publication, la diode laser est stabilisée en fréquence selon une méthode d'asservissement basée sur la mise en oeuvre d'un double résonateur (lumière/micro-onde). Ce double résonateur comprend une cavité qui présente une fréquence de résonance micro-onde prédéterminée, par exemple 6, 834GHZ, et à l'intérieur de laquelle est placée une cellule remplie avec un élément chimique tel que par exemple un gaz de Rubidium (Rb), ayant une longueur d'onde d'absorption de la lumière connue (0, 78jj. m dans le cas du Rubidium). Le faisceau laser principal issu de la diode laser à 1, 56p. m est divisé en deux faisceaux laser secondaires : un premier faisceau laser secondaire est utilisé comme faisceau laser de sortie ; le second faisceau laser secondaire traverse un générateur de N'eme harmonique (N entier supérieur ou égal à deux) qui permet de générer un faisceau lumineux dont la fréquence est égale à N fois la fréquence du faisceau laser principal. Lorsque l'élément chimique d'absorption est de type Rubidium (longueur d'onde d'absorption à 0, 78J1. m) le générateur utilise par exemple un cristal de type KNOB03 permettant de générer une seconde harmonique (N = 2). Le faisceau lumineux correspondant à la N'ème harmonique ainsi générée est envoyé à l'entrée du double résonateur et traverse la cellule contenant l'élément chimique d'absorption (Rubidium). Concomitamment, la cavité du double résonateur est soumise à un rayonnement micro-onde modulé en phase. Un premier circuit asservit le rayonnement micro-onde en sorte que la fréquence de ce rayonnement micro-onde soit égale à la fréquence de résonance de la cavité. Un second circuit asservit en fréquence la diode laser de telle sorte que la longueur d'onde de la seconde harmonique, qui est générée à partir du faisceau laser principal, soit égale la longueur d'onde d'absorption de l'élément chimique (Rubidium). Plus particulièrement, dans une variante préférée de réalisation représentée sur la figure 8 du brevet US-A-5, 063,568, l'asservissement en fréquence de la diode laser repose sur une détection synchrone. En pratique, la méthode d'asservissement décrite dans le brevet US-A-5, 063,568 permet d'obtenir une stabilisation très précise de la fréquence de la diode laser. Cependant elle est très complexe et onéreuse, et elle nécessite la mise en oeuvre d'au moins deux boucles d'asservissement. A la connaissance des inventeurs, ce type de laser n'a d'ailleurs jamais été exploité industriellement dans le domaine des télécommunications. Il est également connu par les brevets US-A-5, 553,087 et US-A- 4,833, 681 de réaliser des sources laser utilisant des diodes laser stabilisées en fréquence, et reposant d'une manière générale sur un asservissement de la fréquence de la diode laser sur une transition d'un élément chimique (transition atomique ou moléculaire). Plus particulièrement dans le brevet US-A-5, 553, 087, la stabilisation en fréquence est réalisée par absorption simple et en rétroagissant sur le courant de la diode laser. Pour l'asservissement du courant de la diode, il est proposé de réaliser une détection synchrone par modulation de. la position des niveaux d'énergie de l'élément chimique (Rb, Oxyde de Nitrogène,...) en agissant sur les sous-niveaux Zeeman. Ce déplacement des niveaux d'énergie est obtenu en appliquant un champ magnétique modulé en amplitude. Le champ magnétique produit une levée de dégénérescence des sous-niveaux Zeeman, ce qui tend à élargir la raie d'absorption. Pour s'affranchir de cet effet, il est préconisé de polariser circulairement le faisceau laser destiné à traverser l'élément chimique d'absorption, afin de bloquer la transition de l'élément chimique entre seulement deux sous-niveaux. La solution préconisée dans le brevet US-A-4,833, 681 se différencie essentiellement de celle décrite dans le brevet US-A- 5,553, 087 par la mise en oeuvre d'une détection synchrone basée sur une modulation, au moyen d'un déflecteur opto-acoustique, du faisceau destiné à traverser l'élément chimique d'absorption. Egalement, il est enseigné dans cette publication de mettre en oeuvre une absorption qui peut être simple comme dans le brevet US-A- 5,553, 087 ou qui de préférence est de type saturée. L'absorption saturée est obtenue en faisant passer le faisceau modulé par voie opto-acoustique au moins deux fois de suite à travers l'élément chimique d'absorption. Elle présente l'avantage, comparativement à l'absorption simple, d'augmenter la précision de la stabilisation en fréquence de la diode laser. Contrairement à la source laser décrite dans le brevet US-A- 5,063, 568, les sources laser décrites dans les brevets US-A-5, 553,087 et US-A-4, 833,681 précités ne sont pas prévues pour travailler dans la gamme de fréquence des télécommunication et sont inadaptées à une utilisation comme étalon de fréquence dans le domaine des télécommunication. L'objectif principal de la présente invention est de proposer une nouvelle source laser stabilisée en fréquence, et adaptée pour une utilisation comme étalon de fréquence. Un autre objectif de l'invention est de proposer une nouvelle source laser stabilisée en fréquence, et adaptée pour une utilisation comme étalon de fréquence dans le domaine des télécommunications. Un autre objectif de l'invention est de proposer une nouvelle source laser stabilisée en fréquence qui permet l'émission d'un rayonnement monomode transverse en sorte de faciliter le couplage de l'onde électromagnétique avec des fibres optiques et des guides d'ondes planaires. Un autre objectif de l'invention est de proposer une nouvelle source laser stabilisée en fréquence qui permet l'émission d'un rayonnement monomode longitudinal et l'obtention d'une bonne finesse spectrale. De manière connue en soi par le brevet US-A-5, 063,568, cette source laser de l'invention comprend des moyens d'émission d'un faisceau laser de fréquence (f1), un générateur qui permet de générer, à partir dudit faisceau laser, un faisceau lumineux, dit N'ème harmonique, dont la fréquence est égale à (N) fois la fréquence (f1) du faisceau laser (N entier supérieur ou égal à 2), une cellule d'absorption contenant un élément chimique d'absorption et prévue pour être traversée par la N'ème harmonique, des moyens d'asservissement permettant d'asservir la fréquence (f1) du premier faisceau sur une transition de l'élément chimique d'absorption. De manière caractéristique selon l'invention, la source laser comprend des moyens de déflection optique qui ont pour fonction de faire passer la N'ème harmonique au moins deux fois de suite à travers la cellule d'absorption, en sorte de permettre un fonctionnement en absorption saturée ; les moyens d'émission comportent un laser solide pompé optiquement ; le laser solide et le générateur de N'eue harmonique sont conçus de telle sorte que la puissance de la N'ème harmonique en sortie du générateur est suffisante pour obtenir une saturation de ladite transition de l'élément chimique d'absorption. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après de deux variantes de réalisation de l'invention, laquelle description est donnée à titre d'exemple non limitatif, et en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique d'une première variante de réalisation d'une source laser de l'invention, - la figure 2 est une présentation schématique d'une seconde variante de réalisation d'une source laser de l'invention, - la figure 3 représente les niveaux d'énergie des deux isotopes (85) et (87) du Rubidium (Rb), - la figure 4 représente schématiquement une courbe théorique de l'intensité du faisceau ayant traversé la cellule d'absorption après un unique passage (absorption simple), dans l'hypothèse purement théorique où il n'y aurait pas d'élargissement du pic d'absorption par effet Doppler. - la figure 5 représente schématiquement la courbe réelle de l'intensité du faisceau ayant traversé la cellule d'absorption après un unique passage (absorption simple), avec élargissement du pic d'absorption par effet Doppler, - la figure 6 représente schématiquement la courbe réelle de l'intensité du faisceau traversant la cellule d'absorption, après deux passages successifs et avec saturation de la transition atomique utilisée pour l'asservissement. En référence à la figure 1, et conformément à une première variante de réalisation de l'invention, la source laser comprend : - un ensemble 1 qui est formée par un laser solide miniature 10 polarisé, pompé optiquement par une diode de pompe 11 via une fibre optique courte 12, et qui délivre en sortie un premier faisceau laser 2 de fréquence (f1) ; un générateur 3 de N'ème harmonique, qui permet de générer, à partir dudit premier faisceau laser 2, un faisceau lumineux 4 composé d'un second faisceau laser 4a de même fréquence (f1) et d'un faisceau lumineux 4b., dit N'ème harmonique, dont la fréquence (f2) est égale à (N) fois la fréquence (f1) du faisceau laser 2 (N étant un entier supérieur ou égal à 2) ; - une cellule d'absorption 7 contenant un élément chimique d'absorption, qui dans l'exemple particulier décrit ci-après est un gaz (ou une vapeur) de Rubidium (Rb) ; - un miroir dichroïque 5 (ou tout autre moyen optique équivalent connu remplissant la même fonction) qui d'une manière générale a pour fonction de séparer les faisceaux précités 4a et 4b, en laissant passer le second faisceau laser 4a de fréquence (f1) pour former le faisceau laser de sortie, et en déviant le faisceau lumineux 4b (N'ème harmonique) pour le diriger vers la cellule d'absorption 7 en sorte de le faire passer à travers l'élément chimique d'absorption de cette cellule 7 ; - des moyens 6 de polarisation du faisceau laser, interposés entre la cellule d'absorption 7 et le miroir dichroïque 5 ; une lentille de focalisation (D interposée entre le miroir dichroïque 5 et les moyens de polarisation 6 ; cette lentille m permet de réduire la taille du faisceau 4b et par là-même d'augmenter sa densité de puissance ; l'utilisation de cette lentille n'est pas nécessaire lorsque le faisceau 4b présente une puissance suffisante ; - un miroir 8 (ou tout autre moyen optique réflectif équivalent remplissant la même fonction) qui a pour fonction de retourner (déflection à 180 ) le faisceau lumineux 4"b issu de la cellule d'absorption 7 en direction de ladite cellule d'absorption, en sorte de lui faire traverser la cellule d'absorption, une seconde fois et selon le même chemin optique, ce qui permet un fonctionnement en absorption saturée ; - et des moyens d'asservissement 9 qui sont conçus pour asservir de manière précise la fréquence (f1) du premier faisceau 2 sur une transition de l'élément chimique d'absorption (Rubidium). Selon une caractéristique essentielle de l'invention, le laser solide 10 et le générateur 3 sont conçus de telle sorte que la puissance de la N'ème harmonique en sortie du générateur 3 est suffisante pour obtenir une saturation de ladite transition de l'élément chimique d'absorption, c'est-à-dire une saturation de l'absorption du Rubidium dans le cas de l'exemple particulier qui va à présent être détaillé. Ensemble 1 : Laser solide 10/fibre optique 11/diode de pompe 12 Le laser solide 10 comprend un élément en matériau actif 101 destiné à être pompé optiquement, et se présentant plus particulièrement sous la forme d'un barreau de verre de très faible épaisseur (lmm environ/dimension selon la longueur de la cavité), qui est co-dopé en Ytterbium et Erbium. L'ion Erbium inséré dans une matrice vitreuse permet, par pompage optique à une longueur d'onde de pompe (À) de l'ordre de 975nm, une émission laser par le barreau de verre 101 à une longueur d'onde () comprise dans la bande spectrale 1, zum et 1, 6p. m. L'invention n'est toutefois pas limitée à l'utilisation d'un barreau de verre co-dopé Ytterbium et Erbium, le laser solide pouvant d'une manière plus générale être réalisé à partir d'un élément en matériau actif dopé. Il pourrait notamment s'agir d'un cristal (au lieu d'une matrice vitreuse), pouvant plus particulièrement être semiconducteur. Le barreau 101 est positionné dans une cavité laser 102 formant un interféromètre de Fabry-Perrot. Ce barreau 101 comporte deux faces planes opposées 101 a et 101b, qui sont parallèles et orientées perpendiculairement à l'axe longitudinal de la cavité 101. La cavité 102 est délimitée par deux miroirs 103,104. Selon une caractéristique préférentielle, le miroir d'entrée est un miroir dichroïque. En outre pour réduire l'encombrement, ce miroir d'entrée 103 est déposé directement sur la face 101a du barreau 101, et forme un miroir plan. A l'opposé du miroir d'entrée 103, le miroir de sortie 104 est un miroir plan, de telle sorte que la cavité 102 est une cavité de type plan/plan. La longueur L de cette cavité 102, qui correspond à la distance entre les deux miroirs 103 et 104 selon l'axe optique longitudinal de la cavité, est réglable de manière fine, en sorte de régler la longueur de la cavité, et par là-même de permettre un réglage fin de la fréquence d'émission (f1) du laser solide 1. Ce réglage fin est obtenu au moyen d'une cale piézo-électrique 108 sur laquelle est monté le miroir de sortie 104, de préférence (mais non nécessairement) par l'intermédiaire d'un élément coupleur 107 (par exemple substrat en verre), et en agissant sur la tension de commande la cale piézoélectrique 108. Cette tension de commande est contrôlée automatiquement, par une boucle de rétroaction qui est décrite ultérieurement, et qui d'une manière générale permet un asservissement de la longueur d'onde d'émission À, 1 (À, 1 = c ! f1, c étant la vitesse de la lumière) du laser solide 10, sur une transition (désignée ci-après d'une manière générale transition (T)) de l'élément chimique d'absorption de la cellule 7, lequel élément chimique est choisi de telle sorte que cette longueur d'onde d'émission À, 1 est stabilisée autour de 1, 56Am. L'utilisation d'une cavité 102 de type plan/plan et de faible longueur permet avantageusement d'obtenir en sortie du laser solide 10 un rayonnement en régimes monomode transverse et longitudinal, de très bonne qualité. L'ensemble miroir d'entrée 103/barreau 101 forme la face d'entrée de la cavité 102, et est monté pour son refroidissement, sur une première face 105a d'une fenêtre en saphir 105. La fenêtre en saphir 105, qui est en contact avec le miroir d'entrée 103, a pour fonction de dissiper l'énergie thermique accumulée par le barreau de verre 101 lors du fonctionnement du laser solide 10. Cette fenêtre en saphir pourrait être remplacée dans une autre variante par tout élément dans un matériau, qui est transparent pour le faisceau de pompe de la diode de pompe 11, et qui présente un coefficient de conductivité thermique supérieur à celui du barreau 101 en sorte de dissiper l'énergie thermique engendrée dans ce barreau 101 en cours de pompage. Plus le coefficient de conductivité thermique de la fenêtre 105 est élevé, meilleur est le refroidissement du barreau 101. A titre d'exemple, dans une autre variante mettant en oeuvre un barreau 101 en verre, et une longueur d'onde de pompe d'environ 975nm, on pourrait remplacer la fenêtre en saphir, par une fenêtre en AIN. La fenêtre en saphir est montée sur l'une 106a des faces d'un radiateur 106, présentant en son centre une ouverture traversante 106b, qui permet le passage du faisceau de pompe jusqu'à l'ensemble fenêtre en saphir 105/miroir 103/barreau 101, la seconde face 105b de la fenêtre 105 venant fermer cette ouverture 106L Ce radiateur 106, qui est en contact avec la fenêtre 105, a pour fonction d'évacuer vers l'extérieur l'énergie thermique qui est absorbée par la fenêtre en saphir 105 en cours de pompage, et présente à cet effet une surface de dissipation importante (comparativement à la surface de la fenêtre 105). Ce radiateur 106 est par exemple en cuivre ou en aluminium. Il pourrait également s'agir d'un élément Peltier permettant d'absorber activement l'énergie thermique de la fenêtre 105. La mise en oeuvre en combinaison du radiateur 106 et de la fenêtre 105 permet avantageusement de rendre stable la cavité plan/plan 102, par un refroidissement efficace de l'ensemble miroir d'entrée 103/barreau de verre 101. En effet, en l'absence de refroidissement de l'ensemble le miroir d'entrée 103/barreau 101, ou si le refroidissement de cet ensemble n'est pas assez efficace, en cours de fonctionnement du laser, sous l'action du faisceau de pompe, il se produit une déformation et une dilatation de l'ensemble miroir d'entrée 103/barreau 101, lequel ensemble devient assimilable à une lentille (effet de lentille thermique). Cette lentille associée à un miroir de sortie plan 104 forme dans ce cas une cavité instable, ce qui rend le laser inopérant. De plus, un refroidissement inefficace peut aboutir à une destruction du barreau 101. En amont de l'ensemble radiateur106/fenêtre en saphir 105/ miroir d'entrée 103/barreau de verre 101 est montée une lentille de focalisation 112, qui est centrée sur l'axe optique de la cavité. Le laser solide 1 comprend également de manière usuelle un étalon rotatif 109 (lame mince), qui est positionné dans la cavité 102, en étant centré sur l'axe optique de cette cavité, et qui permet un premier réglage grossier de la fréquence d'émission du laser solide 10, par un réglage de la position angulaire initiale de l'étalon 109. Pour stabiliser la polarisation du rayonnement en sortie du laser solide 10, lorsque le matériau actif (barreau 101) est isotrope, tel que le verre co-dopé Ytterbium/Erbium, l'étalon 109 est réalisé dans un matériau à pouvoir polarisant, tel que par exemple le matériau commercialisé sous la marque déposée POLARCOR . En revanche, si le matériau actif est anisotrope, l'étalon 109 peut être réalisé dans un matériau isotrope, tel que par exemple le verre. La diode de pompe 11 permet un pompage optique du laser solide à travers le miroir d'entrée 103. Dans un exemple particulier de réalisation, on utilise une diode laser multimode de puissance inférieure à 1W. Plus particulièrement, pour le pompage du verre codopé Ytterbium/Erbium 101, on utilise par exemple une diode à semiconducteur GatnAsP qui permet d'obtenir une longueur d'onde de pompe (up) de l'ordre de 975nm. L'utilisation d'un milieu actif réalisé au moyen d'un verre (ou cristal) co-dopé en Ytterbium et Erbium, combinée avec un refroidissement de ce milieu actif par la face d'entrée (miroir dichroïque 103 associé à la fenêtre 105 et au radiateur de dissipation 106) et avec l'utilisation d'une cavité 102 de type plan/plan permet avantageusement d'obtenir, à faible coût, un laser solide 10 qui présente un encombrement faible et qui est capable d'émettre en sortie un faisceau laser 2 de longueur d'onde À 1 (À 1 = c/f1) régulée à 1, 56p. m, et présentant une puissance suffisante en régimes monomode transverse et monomode longitudinal. Générateur (3) d'harmonique Le générateur 3 comprend deux lentilles de focalisation 31 et 32 entre lesquelles est placé un cristal non linéaire 30 à base de cristaux (PP : KTiOP04) permettant d'obtenir un quasi-accord de phase. D'une manière générale, ce cristal (PP : KTiOP04) pourrait être remplacé par tout cristal connu équivalent remplissant la même fonction, et par exemple par un cristal à base de KNbO. Le générateur 3 permet à partir du premier faisceau 2 en entrée de générer en sortie une seconde harmonique (N=2) dont la fréquence (f2) est le double de la fréquence du premier faisceau 2, laquelle seconde harmonique est déviée par le miroir dichroïque 5 en direction de la cellule d'absorption 7 (faisceau 4b). L'utilisation d'un cristal 30 de type (PP : KTP) permet avantageusement d'obtenir une puissance de seconde harmonique plus importante comparativement par exemple à l'utilisation d'un monocristal de type Knob03. Moyens de polarisation 6 et Cellule d'absorption 7 Les moyens de polarisation 6 comportent successivement et alignés selon le même axe optique : une lame demi-onde 62, un cube polariseur 61, et une lame quart-d'onde 63. En fonctionnement, le faisceau entrant 4b de fréquence (f2) correspondant à la seconde harmonique générée par le cristal 30 est envoyé sur le cube polariseur 61. La lame demi-onde 62 permet de diriger une très faible partie de la puissance de ce faisceau entrant 4b en direction d'une première photodiode 9a. L'essentiel de la puissance de ce faisceau entrant 4b traverse une première fois le cube polariseur 61, puis passe par la lame quart-d'onde 63. Cette lame rend circulaire (droite ou gauche) la polarisation du faisceau issu du cube polariseur 61. Le faisceau 4'b polarisé circulairement traverse la cellule d'absorption 7, est réfléchi à 1800 par le miroir 8, puis retraverse, en sens inverse, successivement la cellule d'absorption 7 et la lame quart d'onde 63. Du fait de sa polarisation circulaire, ce faisceau retour est réfléchi par le cube polariseur 61 en direction d'une seconde photodiode 9b, positionnée à l'opposée de la première photodiode 9a. Asservissement par absorption saturée La figure 3 représente les niveaux d'énergie du Rubidium (Rb) 85 et 87. Pour réaliser l'asservissement de la fréquence (f1) du faisceau laser (2) on utilise par exemple comme transition (T), la transition D2 (5SJF=2 5P/F =3) du Rubidium (Rb) à 0, 7801jm. Cette transition D2 couple les niveaux 551/2 (niveau fondamental) et SP312 (niveau excité, durée de vie 0, 15wus) qui possèdent avantageusement une structure fine. D'autres transitions atomiques du Rubidium pourraient également être utilisées pour réaliser l'asservissement. Lorsque la pulsation (VVL) du faisceau 4b traversant la cellule 7 de Rubidium est proche de la pulsation (w) de la transition atomique (T) choisie, l'atome absorbe une partie de l'intensité du faisceau 4b (voir figure 4). Cette absorption d'énergie est importante lorsque la fréquence du faisceau 4b n'est pas éloignée de plus d'une fois la largeur du niveau excité. Le déplacement des atomes du gaz de Rubidium provoque cependant, par effet Doppler, un élargissement de la largeur de la transition (T). Ainsi en cas d'absorption simple (faisceau 4b traversant une seule fois la cellule d'absorption 7), on obtient en réalité une courbe d'absorption du type de celle de la figure 5. Ainsi, en cas d'absorption simple le pic d'absorption (figure 5) est en pratique trop large pour permettre un asservissement qui soit suffisamment précis à quelques MHz près. L'absorption saturée permet de pallier au problème précité d'élargissement du pic d'absorption par effet Doppler. En effet, le faisceau retour, qui est renvoyé par le miroir 8 dans l'exemple de la figure 1, en retraversant la cellule d'absorption 7, permet de réaliser une inversion de population, ce qui rend le milieu (gaz Rb) transparent pour les atomes de vitesse nulle. Dans ce cas, si l'intensité du faisceau 4b est suffisante pour saturer la transition (T), le signal électrique, en fonction de la fréquence du laser, renvoyé par la photodiode 9b présente l'allure donnée sur la figure 6. On comprend ainsi que l'asservissement peut être ainsi avantageusement nettement plus précis qu'en cas d'absorption simple. On comprend à la lumière de l'explication ci-dessus, que pour obtenir un fonctionnement en absorption saturée, il est essentiel que la puissance de la Nième harmonique (seconde harmonique/faisceau 4b 12 dans l'exemple de la figure 1) qui est utilisée pour l'asservissement soit suffisante pour saturer la transition choisie et obtenir sur le photodétecteur 9b un signal conforme à la figure 6. Moyens d'asservissement 9/modulation de la transition atomique Dans l'exemple particulier de la figure 1 les moyens d'asservissement 9 permettent de réaliser l'asservissement de la fréquence du faisceau laser 2 par détection synchrone, grâce à une modulation de la transition atomique (T). Ces moyens d'asservissement 9 comportent un solénoïde 90 qui entoure la cellule d'absorption 7, et une boucle de rétroaction (1). Cette boucle de rétroaction (I) comprend essentiellement un générateur de tension sinusoïdale 91, un module de détection synchrone 92, et un amplificateur de tension 93. Le générateur de tension sinusoïdale 91 permet d'alimenter le solénoïde 90 avec une tension sinusoïdale de fréquence f donnée de l'ordre par exemple de quelques centaines de KHz. En fonctionnement, la cellule d'absorption est ainsi soumise à un champ magnétique modulé en amplitude, créé par le solénoïde 90. Ce champ magnétique modulé permet de déplacer les sous-niveaux Zeeman de la transition (T) (par exemple la transition atomique D dans le cas du Rubidium). Ce déplacement est dans une large mesure proportionnel notamment à la valeur du champ magnétique créé. Il en résulte que le signal d'absorption S1 (délivré par le photodétecteur 9a) est modulé en permanence en fréquence sur une très faible plage (typiquement pour déplacer les niveaux d'énergie sur quelques MHz). Le signal d'absorption $ 1 est traité par le module de détection synchrone 92. Ce module 92 reçoit également en entrée la tension sinusoïdale délivrée par le générateur 91, et permet de manière usuelle d'extraire du signal d'absorption S1 un signal d'erreur (e), sous la forme d'une tension continue dont la valeur est proportionnelle au décalage de fréquence entre la fréquence du faisceau 4b 12. traversant la cellule d'absorption 7 et la fréquence de la transition (T) choisie. Le signal d'erreur (e) est amplifié par un amplificateur de tension 93, qui délivre à destination de la cale piézoélectrique 108 un signal de commande 94 (tension continue). Ce signal de commande 94 permet d'ajuster en permanence et de manière fine la longueur de la cavité du laser solide (distance entre les miroirs d'entrée 103 et de sortie 104) et par là-même la fréquence d'émission f1 du laser solide 10. La source laser de l'invention dont une variante particulière de réalisation a été décrite en référence à la figure 1 permet avantageusement de réaliser un étalon en fréquence qui présente les caractéristiques et avantages suivants : - émission d'un rayonnement monomode transverse (faisceau 4a), ce qui permet de faciliter le couplage de l'onde électromagnétique avec des fibres optiques et des guides d'ondes planaires, - émission d'un rayonnement monomode longitudinal (faisceau 4a), ce qui permet d'obtenir une bonne finesse spectrale, - très bonne stabilité en fréquence et en puissance du faisceau de sortie 4a, - fréquence d'émission (f1) connue de manière absolue, ce qui permet d'utiliser le faisceau 4a dans des techniques de multiplexage/démultiplexage actives, - longueur d'onde d'émission (kil) stabilisée autour de 1, 56p, m, ce qui permet son utilisation comme étalon de fréquence dans le domaine des télécommunications, - source laser compacte et de faible encombrement, ce qui permet de l'insérer facilement dans des systèmes embarqués et dans des chaînes de traitement dans le domaine des télécommunication. A titre indicatif, dans une réalisation conforme à l'exemple de la figure 1 qui vient d'être décrit, le laser solide 10 était conçu de telle sorte que le faisceau laser 2 généré par ce laser solide était stabilisée autour de 1, zum avec une précision de +/- 10-8, et présentait une puissance de sortie (puissance du faisceau 4ill supérieure ou égale à 50mW en régimes monomode transverse et monomode longitudinal, cette puissance pouvant atteindre 100mW. La longueur L de la cavité valait environ 5mm. Les longueur, largeur et hauteur du laser solide 10 valaient respectivement 50mm, 30mm et 30mm. Le faisceau laser 2 en sortie du laser solide 10 présentait une très bonne qualité transverse, et était de ce fait facile à coupler avec une fibre optique. En particulier, le paramètre M2 qui définit la qualité transverse de ce faisceau était inférieur à 1,1. La seconde harmonique (faisceau 4b) générée par le générateur 3 à partir de ce faisceau laser 2 présentait une puissance supérieure à IjW, ce qui était suffisant pour saturer la transition (5SF=2- 5P3,/F =3) du Rubidium de la cellule d'absorption 7. Variante de réalisation de la figure 2 La variante de réalisation de la figure 2 se différencie d'une manière générale de la variante de la figure 1 par la mise en oeuvre d'une détection synchrone basée non plus sur une modulation de la transition (T), mais sur une modulation de fréquence du faisceau 4b. Par soucis de simplification, sur cette figure 2, les éléments qui ont été repris de la variante de la figure 1 ont été référencés de la même manière que sur la figure 1. Dans la variante de la figure 2, pour réaliser la modulation de fréquence du faisceau 4b, les moyens d'asservissement comportent un élément acousto-optique 95 qui est intercalé entre le miroir 5 et les moyens de polarisation 6 ; Dans l'exemple illustré, cet élément acousto-optique 95 est plus particulièrement intercalé entre la lentille de focalisation (D et la lame demi-onde 62. Dans une autre variante, cet élément acousto-optique pourrait être intercalé entre le miroir 5 et la lentille de focalisation (D. Cet élément acousto-optique, en fonction du signal alternatif de fréquence (f) qui lui appliqué en entrée, permet une modulation de fréquence du faisceau laser 4b. De manière similaire à la variante de la figure 1, on réalise ainsi une modulation du signal d'absorption (sol) délivré par le photodétecteur 9a, lequel signal est traité de la même manière par le module de détection synchrone pour extraire le signal d'erreur (E). Dans une autre variante de réalisation, l'élément acoustooptique pourrait être remplacé par un électro-optique réalisant une modulation de phase sinusoïdale du faisceau 4b. L'invention n'est pas limitée aux deux variantes de réalisation qui ont été décrites à titre d'exemples en référence aux figures 1 et 2. En particulier, et de manière non exhaustive, en remplacement du Rubidium, on pourrait également utiliser tous les alcalins connus, et notamment le Potassium, Césium, Hydrogène, Sodium, Lithium,... Plus généralement, on peut utiliser tout élément ou composé chimique présentant des raies d'absorption différenciées, et adapté à la mise en oeuvre d'un asservissement selon la variante de la figure 1 (modulation de la transition atomique), ou de la variante de la figure 2 (modulation du faisceau 412). L'invention peut d'une manière plus générale être appliquée à la réalisation d'une source laser stabilisée autour d'une longueur d'onde (kil) quelconque prédéterminée, pouvant être différente de la valeur 1, 56} im, qui est à ce jour spécifique du domaine des télécommunications. Dans le cadre de l'invention, la source laser pourra être réalisée au moyen d'un laser solide ( solid state laser ) pompé optiquement qui peut être différent du laser solide 10 particulier de la figure 1, c'est-à-dire d'une manière plus générale au moyen d'un laser mettant en oeuvre dans une cavité, un élément en matériau actif cristallin ou amorphe. Enfin, le laser solide 10 décrit en référence à la figure 1, à titre de variante préférée de réalisation étant nouveau en soi, il peut avantageusement être utilisé pour réaliser tout type de source laser, et son utilisation n'est pas nécessairement limitée à la réalisation d'une source laser stabilisée en fréquence selon l'invention. REVENDICATIONS 1. Source laser stabilisée en fréquence et comprenant des moyens d'émission d'un faisceau laser (2) de fréquence (f1), un générateur (3) qui permet de générer, à partir dudit faisceau laser, un faisceau lumineux (4Q), dit N'eme harmonique, dont la fréquence est égale à (N) fois la fréquence (f1) du faisceau laser (N entier supérieur ou égal à 2), une cellule d'absorption (7) contenant un élément chimique d'absorption et prévue pour être traversée par la N'eme harmonique, des moyens d'asservissement permettant d'asservir la fréquence (f1) du premier faisceau sur une transition (T) de l'élément chimique d'absorption, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de déflection optique (8) qui ont pour fonction de faire passer la N'ème harmonique au moins deux fois de suite à travers la cellule d'absorption, en sorte de permettre un fonctionnement en absorption saturée, en ce que les moyens d'émission comportent un laser solide (10) pompé optiquement et en ce que le laser solide (10) et le générateur de N'eme harmonique sont conçus de telle sorte que la puissance de la N'e harmonique en sortie du générateur (3) est suffisante pour obtenir une saturation de ladite transition (T) de l'élément chimique d'absorption. 2. Source laser selon la revendication 1 caractérisée en ce que la longueur d'onde (À 1) du faisceau laser (2) est stabilisée autour de 1, 56Am. 3. Source laser selon la revendication 1 ou 2 caractérisée en ce que le générateur d'harmonique (3) comporte un cristal (30) non linéaire à base de cristaux (PP : KTP). 4. Source laser selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisée en ce que l'élément chimique d'absorption est choisi parmi le groupe : Rubidium, Potassium, Césium, Hydrogène, Sodium, Lithium. 5. Source laser selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisée en ce que le laser solide (10) comportant une cavité (102) qui est délimitée par un miroir d'entrée (101) et un miroir de sortie (102), et à l'intérieur de laquelle est positionné un élément en matériau actif (101) destiné à être pompé optiquement, ledit élément (101) est en verre ou en cristal co-dopé en ions Ytterbium/Erbium. 6. Source laser selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisée en ce que le laser solide comporte une cavité (102), qui est délimitée par un miroir d'entrée (101) et un miroir de sortie (102), dont la longueur est réglable au moyen d'un élément (108) qui est commandé par les moyens d'asservissement (9), et à l'intérieur de laquelle est positionné un élément actif (101) destiné à être pompé optiquement. 7. Source laser selon la revendication 6 caractérisée en ce que l'élément (108) de réglage de la longueur de la cavité (102) est une cale piézoélectrique (108). 8. Source laser selon la revendication 7 caractérisée en ce que le miroir de sortie (104) est monté sur l'une des faces de la cale piézoélectrique (108). 9. Source laser selon l'une des revendications 1 à 8 caractérisée en ce que le laser solide (10) comportant une cavité (102) qui est délimitée par un miroir d'entrée (103) et un miroir de sortie (104), et à l'intérieur de laquelle est positionné un élément en matériau actif (101) destiné à être pompé optiquement, le miroir d'entrée (103) de ladite cavité (102) est déposé sur l'une des faces dudit élément actif (101), et forme avec le miroir de sortie (104) une cavité plan/plan, et en ce que le laser solide (10) comprend des moyens de refroidissement de l'ensemble miroir d'entrée/élément en matériau actif, lesquels moyens de refroidissement permettent de rendre stable la cavité plan/plan. 10. Source laser selon la revendication 9 caractérisée en ce que les moyens de refroidissement comportent une fenêtre (105) qui est au contact du miroir d'entrée (103), et qui est réalisée dans un matériau transparent à la longueur d'onde de pompe, et présentant une conductivité thermique supérieure à la conductivité thermique de l'élément actif (101), en sorte de permettre un dissipation de l'énergie thermique engendrée dans l'élément en matériau actif (101) en cours de pompage. 11. Source laser selon la revendication 10 caractérisée en ce que la fenêtre (105) est en saphir ou AIN. 12. Source laser selon la revendication 10 ou 11 caractérisée en ce que les moyens de refroidissement comportent un radiateur (106), qui est au contact de la fenêtre (105) et qui permet d'évacuer vers l'extérieur l'énergie thermique absorbée par cette fenêtre (105) en cours de pompage. 13. Source laser selon l'une des revendication 1 à 12 caractérisée en ce que le laser solide (10) permet l'émission d'un faisceau laser (2) en régimes monomode transverse et longitudinal avec une puissance supérieure ou égale à 50mW. 14. Source laser selon l'une des revendications 1 à 13 caractérisée en ce que les moyens d'asservissement (9) sont conçus pour délivrer un signal de commande (94) pour le réglage de la fréquence d'émission (f1) du laser solide (10), à partir d'une détection synchrone basée sur une modulation de la transition (T) ou sur une modulation de la Nième harmonique (4b).