FR 2832218 A1 20030516 FR 0114632 A 20011113 La présente invention concerne un procédé de détermination de la perméabilité hydraulique d'un matériau, en particulier, d'un sol peu ou très peu perméable, par méthode électro-osmotique et un dispositif pour déterminer la perméabilité hydraulique d'un matériau, en particulier, d'un sol peu ou très peu perméable, par méthode électro-osmotique. La perméabilité hydraulique d'un matériau est un facteur déterminant dans l'utilisation faite du matériau, en particulier dans le cadre de son éventuelle sélection comme élément d'étanchéité pour un barrage ou dans un site de stockage nucléaire par exemple. En fait, les sols ou matériaux poreux fins sont des matériaux très peu perméables aux liquides, surtout en ce qui concerne les argiles. Cependant, la détermination de la perméabilité hydraulique d'un matériau requiert des essais longs, jusqu'à quelques semaines et leur mise en oeuvre est difficile, voire impossible in situ. En effet, il est connu de déterminer la perméabilité hydraulique k d'un matériau en appliquant une pression P au sein du matériau et en déterminant le débit d'eau Q, à partir de la loi de Darcy : Yw représente le poids volumique de l'eau, L A P Q =--"--A où Cependant pour pouvoir mesurer un débit d'eau circulant au sein du matériau, il est nécessaire d'exercer une pression d'eau importante, ce qui n'est pas possible sur site. Généralement, les mesures se font en laboratoire à l'aide d'un dispositif de mesure qui comporte en outre un mécanisme de compression du matériau. Un premier objet de la présente invention est de fournir un procédé de détermination, en laboratoire et/ou in situ, de la perméabilité hydraulique d'un matériau qui soit plus rapide. Cet objet est atteint grâce au fait que le procédé comprend les étapes suivantes : - on sature sensiblement ledit matériau en eau, - on impose un champ électrique dans ledit matériau entre deux points, - on mesure la différence de potentiel dudit matériau entre deux points dans une partie uniforme dudit champ électrique, - on mesure la différence de pression hydraulique au sein dudit matériau entre deux points dans une partie uniforme dudit champ électrique, - on mesure le débit de l'eau en mouvement dans ledit matériau sous l'action dudit gradient électrique imposé, qui correspond au débit électro-osmotique dudit matériau et, - on calcule la perméabilité hydraulique dudit matériau à partir des valeurs mesurées de ladite différence de potentiel, de ladite différence de pression et dudit débit de l'eau. Lorsque l'on applique un champ électrique entre deux électrodes, anode et cathode, placées au sein d'un matériau peu perméable et saturé avec une solution électrolytique, les cations hydratés de la solution électrolytique vont se déplacer, à travers les capillaires vers la cathode (pô) e négatif) et les anions hydratés vers l'anode (pôle positif) entraînant avec eux, par viscosité, les molécules d'eau. Lorsque l'on fait le bilan de ces déplacements, on constate que !'eau s'écoule de l'anode vers la cathode. Cet écoulement électro-osmotique macroscopique est gouverné par la loi de Casagrande : où qe représente ! e fiux é ! ectro-osmotique (en m3. s-1), AV représente le gradient électrique imposé (en V), x représente la distance (en m), A représente la surface (en m2), ke représente le coefficient de perméabilité électro-osmotique (en m2. s-1. y-1). Même si le coefficient de perméabilité électro-osmotique ka est très sensible à la variation du pH du matériau, les variations de ce premier restent négligeables (généralement dans un rapport de un sur dix) quel que soit le type de matériau. En fait, il s'agit d'une loi semblable à la loi de Darcy, mais où le déplacement de l'eau est imposé par le gradient électrique et non par un gradient de pression hydraulique. La plupart des matériaux (sols, sables fins, biomatériaux, etc. ) sont des matériaux au sein desquels existe une double couche électrique. Cette double couche, de l'ordre du nanomètre, est le résultat de l'existence d'une répartition de charges électriques, souvent négatives, à l'effet d'un champ électrique macroscopique appliqué. Les forces locales qui sont générées dans la double couche sous l'effet de ce champ électrique, mettent quasi-instantanément en mouvement l'ensemble du liquide qui est dans l'espace inter-particule. Il en résulte un débit de liquide à l'échelle macroscopique, aisément mesurable, connu sous le nom de débit électroosmotique. Une seconde conséquence macroscopique, liée à ce mouvement de liquide, est l'apparition de pressions interstitielles. En fait, on suppose que le pH modifie localement, sous l'effet des réactions d'électrolyse et des mouvements électrocinétiques, la pression thermodynamique et donc la perméabi ! ité éiectro-osmotique. Ces gradients de perméabilité (ou de concentration) ne peuvent être équilibrés que par des gradients de pression hydraulique. Ce couplage entre champ électrique appliqué AV, mouvement de liquide total Qt et apparition de pression I1P, permet de déterminer la perméabilité hydraulique kh dudit matériau à partir de la relation unidimensionnelle suivante : Qt =k A (-V) + kh A (-P) A Ax YW Ax où 1 A (-V) A (-P) --- -------t t\ ------ . A"Ax"Ax A représente la surface, ! 1X représente la distance entre les points de mesure, La conductivité électrique du matériau (Je, peut être soit mesurée à l'aide d'un impédancemètre, soit déterminée à partir de la mesure de l'intensité et de la différence de tension électrique. Le fait que la perméabilité hydraulique soit obtenue en imposant un champ électrique dans le matériau, plutôt qu'une pression, est plus simple à appliquer. En conséquence, le procédé est facilement applicable in situ. En outre, le procédé est plus rapide, car le débit électro-osmotique est très supérieur au débit hydraulique. En effet, il suffit de saturer le matériau en eau pour obtenir une mesure fiable, ce qui correspond, selon la nature du matériau et sa teneur en eau initiale, à un maximum de quinze minutes. Avantageusement, on impose ledit champ électrique en imposant soit une tension électrique, soit un courant électrique dans ledit matériau à l'aide d'électrodes d'alimentation. En imposant un courant, on élimine avantageusement tous les problèmes de polarisation des électrodes. Avantageusement, pour générer ledit champ électrique, on place une cathode à l'intérieur dudit matériau et une anode soit à l'intérieur dudit matériau, soit à la surface dudit matériau. Selon la nature du matériau, il est plus ou moins facile d'introduire les électrodes d'alimentation à l'intérieur du matériau et il peut alors être préférable de placer la cathode à la surface, ce qui ne change en rien l'application du champ électrique au sein du matériau. Avantageusement, pour générer ledit champ électrique, on utilise une anode creuse pour saturer ledit matériau en eau. Lors des essais de mesure de la perméabilité hydraulique, il faut veiller à ce que le degré de saturation en eau du matériau soit dans une gamme dans laquelle les mesures de pression sont fiables. L'eau circulant du pôle positif vers le pôle négatif, il suffit de remplir l'anode (pôle positif) d'eau et de maintenir le niveau de remplissage constant. De la même manière que pour la saturation en eau, une des électrodes d'alimentation peut être employée pour récupérer l'eau qui a migré à travers le matériau. Sachant que l'eau se déplace du pôle positif vers le pôle négatif, on utilise avantageusement une cathode creuse pour mesurer ledit débit en eau. Avantageusement, on utilise deux électrodes de mesure, pour mesurer ladite différence de potentiel, soit à l'intérieur dudit matériau, soit à la surface dudit matériau. Lors des essais, l'utilisateur veillera à placer les électrodes de mesure dans une partie homogène du champ électrique. Pour mesurer ladite différence de pression, on place avantageusement, au moins une sonde de pression hydraulique à l'intérieur dudit matériau. Comme pour les électrodes de mesure, pour obtenir une valeur fiable de la perméabilité hydraulique, il est préférable de placer la sonde de pression dans une partie homogène du champ électrique. On choisira soit de placer deux sondes de pression en deux points de mesure différents, soit de placer une seule sonde de pression. Dans ce dernier cas, il est préférable d'utiliser une sonde de pression hydraulique différentielle qui indiquera directement la différence de pression. Lors des essais, on filtre en outre avantageusement t'eau en mouvement dans ledit matériau, avant d'en mesurer le débit, ce qui permet d'éviter toute erreur de mesure, en particulier, lorsque la mesure du débit d'eau se fait par pesée. Un deuxième objet de la présente invention est de proposer un dispositif plus simple à mettre en oeuvre pour déterminer la perméabilité hydraulique d'un matériau par méthode électro-osmotique, et qui puisse être facilement transportable pour effectuer des mesures in situ. Ce but est atteint grâce au fait que le dispositif comporte : - un saturateur d'eau, - un générateur électrique, - une anode et une cathode reliées au dit générateur électrique, - un voltmètre, - deux électrodes de mesure reliées au dit voltmètre, - au moins une sonde de pression, - un récupérateur d'eau. Tous les éléments du dispositif sont peu encombrants et donc facilement transportables, même sur un site extérieur au laboratoire. Pour obtenir la valeur de la perméabilité hydraulique, il suffit de placer les électrodes d'alimentation (anode et cathode) pour générer le champ électrique, les électrodes de mesure et au moins une sonde de pression, de préférence différentielle, dans le matériau, puis faire les différentes connections électriques, saturer le matériau en eau et faire les mesures ad hoc. Avantageusement, le dispositif comporte deux sondes de pression reliées à un capteur différentiel de pression. Pour que la mesure de la pression de t'eau soit correcte, les deux sondes de pression sont placées en deux points différents dans une partie de champ électrique homogène. Le dispositif comporte en outre avantageusement un filtre, qui permet d'éliminer toute pollution de t'eau dont on mesure le débit par des particules par exemple. Cette précaution est évidemment préférable, dans le cas où la mesure de débit se fait par pesée de l'eau circulant dans le matériau. Avantageusement, l'anode et la cathode sont soit des électrodes continues, soit des électrodes discontinues, qui peuvent être soit planes, soit cylindriques. Les électrodes continues, généralement sous forme de grilles de métal, offrent l'avantage de laisser passer t'eau. Les électrodes discontinues, permettent quant à elles une meilleure gestion du champ électrique, puisqu'elles peuvent se présenter sous la forme de plusieurs portions que l'on vient enficher dans le matériau de manière judicieusement espacée en fonction de la zone dans laquelle on souhaite faire la mesure. Ces électrodes sont particulièrement intéressantes in situ, lorsque le sol n'est pas de composition homogène, puisque leur emplacement permet de définir la zone de mesure. Avantageusement, ladite anode est creuse pour saturer ledit matériau en eau et ladite cathode comporte un dispositif de récupération d'eau. L'eau circulant du pôle positif de l'anode vers le pôle négatif de la cathode, il suffit de s'assurer de la bonne alimentation en eau de l'anode pour être certain de maintenir la saturation en eau du matériau et récupérer l'eau qui aura migré au travers lui au voisinage de la cathode pour en mesurer le débit. Le dispositif comporte avantageusement un dispositif d'extraction d'eau qui peut être placé dans le récupérateur d'eau pour faciliter la mesure du débit. Le dispositif comporte en outre avantageusement des éléments isolants destinés à limiter la zone électro-osmosée dans ledit matériau. Ces éléments formés de voiles minces de plastique ou autres, enfoncés dans le sol, peuvent permettre d'améliorer la délimitation de la zone électro-osmosée en vue de mesures in situ. L'invention sera bien comprise et ses avantages apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée qui suit, de modes de réalisation représentés à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins annexés sur lesquels : -la figure 1 est une vue en perspective du dispositif selon l'invention, - la figure 2 est un agrandissement de la figure 1 montrant la zone électro-osmosée appareillée, - la figure 3 est une vue schématique en coupe du dispositif de la figure 1, - la figure 4 est une vue schématique en perspective d'une variante d'électrodes d'alimentation et, - la figure 5 est une vue schématique de dessus montrant une autre variante des électrodes d'alimentation. La figure 1 représente un dispositif de détermination de la perméabilité hydraulique d'un matériau 10 disposé dans une boîte d'essai 12 parallélépipédique. La nature du matériau 10 peut être diverse, sol perméable, argiles, pâte médicamenteuse, etc.... La boîte d'essai 12 comporte deux compartiments 14A et 14C opposés entre lesquels le matériau 10 est placé reliés aux électrodes d'alimentation électrique 16A et 16C qui vont permettre de générer un champ électrique au sein du matériau entre deux points 16'A et 16'C quelconques sur les électrodes d'alimentation électrique 16A et 16C. Le compartiment anodique 14A, côté anode 16A, est rempli d'eau et sert de saturateur ; son niveau est maintenu constant de manière à constamment pouvoir saturer le matériau 10 en eau. L'anode 16A est plane et continue, constituée d'une grille de métal ou d'un tissu de carbone, de sorte que l'eau du compartiment anodique 14A passe à travers elle vers le matériau 10. Le compartiment cathodique 14C, côté cathode 16C, forme un récupérateur d'eau ayant migré à travers le matériau 10. Tout comme l'anode 16A, la cathode 16C est plane et continue, constituée d'une grille métallique, de sorte que l'eau qui migre dans le matériau 10 passe à travers elle vers le compartiment cathodique 14C. En effet, sous faction du champ électrique imposé entre l'anode 16A et la cathode 16B, l'eau va migrer du compartiment anodique 14A vers le compartiment cathodique 14C. Il suffit alors de prélever l'eau dans le compartiment cathodique 14C pour en déterminer le débit. Deux électrodes de mesure 18 et 20, ainsi que deux sondes de pression hydraulique 22 et 24, sont placées à l'intérieur du matériau 10 entre les électrodes d'alimentation 16A et 16C. Les deux sondes de pression 22 et 24 sont chacune reliées à un capteur différentiel de pression 23 ou à des capteurs de pression indépendants. Comme représenté sur la figure 2, les électrodes d'alimentation 16A et 16C sont chacune reliées aux bornes d'un générateur électrique 26. Selon que l'on souhaite appliquer un courant électrique constant ou une tension électrique, on utilisera le générateur électrique 26 en générateur de courant ou de tension. La différence de potentiel est mesurée à l'aide d'un voltmètre relié aux électrodes de mesure 18 et 20. Le dispositif d'extraction de l'eau 30 comporte une sonde 32 disposée dans le compartiment cathodique 14C reliée à une pompe à eau 34 pour aspirer l'eau ayant migré dans le matériau 10 vers un récipient 36 et en mesurer le débit par pesée, par exemple. Les électrodes de mesure 18 et 20 sont placées en deux points 18' et 20', représentés sur la figure 3, dans une zone où le champ électrique est uniforme. Il en va de même pour les sondes de pression hydraulique 22 et 24, qui sont insérées dans le matériau en deux points 22'et 24', préférentiellement distants d'une dizaine de centimètres. Selon la géométrie des électrodes d'alimentation 16A et 16C employées, cette zone peut légèrement varier. L'utilisateur veillera à tenir compte des lignes de champ, propres aux types d'électrodes d'alimentation employées 16A et 16C, pour placer les électrodes de mesure 18 et 20 et les sondes de pression 22 et 24 dans une zone uniforme de champ. De même, il choisira la profondeur d'insertion des électrodes de mesure 18 et 20 et des sondes de pression 22 et 24, selon la couche que l'on souhaite ausculter, en particulier, lors d'essais in situ. Dans cette configuration, l'eau présente dans le compartiment anodique 14A va migrer à travers le matériau 10 vers le compartiment cathodique 14C selon la flèche F. Des filtres 38 et 40 peuvent être disposés, respectivement contre l'anode 16A et la cathode 16C pour filtrer l'eau avant et après son passage au travers du matériau 10. Les électrodes d'alimentation 16A et 16C peuvent aussi être discontinues, en se présentant par exemple, sous forme de barreaux que t'en vient insérer dans le sol dont on souhaite analyser le matériau 10. En outre les électrodes d'alimentation 16A et 16C peuvent être planes et dans ce cas, elles peuvent être placées indifféremment à la surface du matériau ou en profondeur, ou bien cylindriques auquel cas elles sont nécessairement enfichées à l'intérieur du matériau 10. Les électrodes d'alimentation 16A et 16C peuvent se présenter sous la forme d'une grille ou d'un tissu, préférentiellement selon une géométrie de révolution. Par ailleurs, il peut être avantageux de les choisir creuses de manière à pouvoir faire circuler de l'eau à travers elles, soit pour alimenter le matériau 10, soit pour récupérer l'eau ayant migré dans le matériau 10 sous l'effet du champ électrique imposé par les électrodes d'alimentation 16A et 16C. Lorsque la cathode 16C est destinée à récupérer l'eau ayant migré à travers le matériau 10, il est nécessaire qu'elle soit insérée dans le matériau 10, l'anode 16A pouvant, quant à elle, même si elle alimente le matériau 10 en eau, être placée à la surface du matériau 10, comme représenté sur la figure 4. Dans le cadre de mesures in situ, la boîte d'essai 12 n'étant généralement pas employée, surtout dans le cas d'une mesure en souscouche, pour alimenter le matériau en eau, il est préférable de choisir une anode 16A creuse qui contient le saturateur d'eau 14A dont on veille à maintenir le niveau constant et une cathode creuse 16C contenant le récupérateur d'eau 14C, pour récupérer l'eau ayant migré à travers le matériau 10. En outre, une limitation de la zone électro-osmosée est nécessaire. Pour ce faire, lors de 1"emploi d'électrodes d'alimentation cylindriques 16A et 16C, comme illustré sur la figure 5, la zone est techniquement limitée par la géométrie même des électrodes. La cathode 16C est placée dans l'anode 16A, préférentielle centrée, toutes deux enfichées dans le sol, de manière que l'eau provenant de l'anode 16A ne puisse saturer que le matériau contenu dans l'anode 16A et migre vers la cathode 16C. En cas d'utilisation d'électrodes d'alimentation planes 16A et 16C, il est préférable de limiter la zone d'étude par des éléments isolants (non représentés), par exemple, des films minces en matière plastique enfoncés dans le sol selon la géométrie de la zone souhaitée. Pour déterminer la valeur de la perméabilité hydraulique d'un matériau 10, on génère un champ électrique au sein du matériau 10 (en tension ou courant continu) à l'aide des électrodes d'alimentation 16A et 16C judicieusement disposées et on sature le matériau 10 en eau avec le saturateur d'eau 14A. A partir du moment où le matériau 10 est saturé d'eau, soit environ un quart d'heure après le début des alimentations électrique et hydraulique (selon la nature du matériau à étudier et sa teneur en eau initiale), on mesure la différence de potentiel A (-V) créée au sein du matériau 10 sous l'effet de l'application du champ électrique, entre deux électrodes de mesure 18 et 20, qui sont placées entres les deux électrodes d'alimentation 16A et 16C dans une zone uniforme du champ électrique écartées d'une distance Ax. On détermine la conductivité électrique (je du matériau 10 à partir de la différence de potentiel A (-V) et de l'intensité électrique I, mesurées dans le matériau 10. On mesure de la même manière la pression hydraulique A (-P), avec deux sondes de pression 22 et 24 elles aussi placées entre les deux électrodes d'alimentation 16A et 16C dans une zone homogène du champ électrique écartées d'une distance Ax et reliées à un capteur différentiel de tension 23. Dans le même temps, on mesure le débit de l'eau Qt qui migre à travers le matériau 10 de l'anode 16A vers la cathode 16C, en pesant la quantité d'eau prélevée par la sonde 32 dans le récupérateur 14C ou bien en mesurant son niveau dans le récupérateur 14C pour une durée donnée. A partir de la mesure de ces trois valeurs Qt, A (-V) et A (-P), on en déduit la valeur du coefficient de perméabilité électro-osmotique ke et de la perméabilité hydraulique kh d'après les deux formules suivantes : REVENDICATIONS 1. Procédé de détermination de la perméabilité hydraulique (kh) d'un matériau (10), en particulier, d'un sol peu perméable, par méthode électro-osmotique, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : - on sature sensiblement ledit matériau (10) en eau, - on impose un champ électrique dans ledit matériau (10) entre deux points (16'A, 16'C), - on mesure la différence de potentiel dudit matériau (10) entre deux points (18', 20') dans une partie uniforme dudit champ électrique, - on mesure la différence de pression hydraulique au sein dudit matériau (10) entre deux points (22', 24') dans une partie uniforme dudit champ électrique, - on mesure le débit de !'eau en mouvement dans ledit matériau (10) sous l'action dudit gradient électrique imposé et, - on calcule la perméabilité hydraulique (kh) dudit matériau (10) à partir des valeurs mesurées de ladite différence de potentiel, de ladite différence de pression et dudit débit de l'eau. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on impose ledit champ électrique en imposant une tension électrique dans ledit matériau (10). 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on impose ledit champ électrique en imposant un courant électrique dans ledit matériau (10). 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, pour générer ledit champ électrique, on place une anode (16A) et une cathode (16C) à l'intérieur dudit matériau (10). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, pour générer ledit champ électrique, on place une anode (16A) à la surface dudit matériau (10) et une cathode (16C) à l'intérieur dudit matériau (10). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que, pour générer ledit champ électrique, on utilise une anode creuse (16A) et en ce que, pour saturer ledit matériau (10) en eau on remplit ladite anode creuse (16A) d'eau. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que, pour générer ledit champ électrique, on utilise une cathode creuse (16C) et en ce que, pour mesurer ledit débit en eau, on récupère l'eau dans ladite cathode creuse (16C). 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'on mesure ladite différence de potentiel à l'intérieur dudit matériau (10). 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'on mesure ladite différence de potentiel à la surface dudit matériau (10). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, pour mesurer ladite différence de potentiel, on utilise deux électrodes de mesure (18,20). 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, pour mesurer ladite différence de pression, on place au moins une sonde de pression hydraulique (22,24) à l'intérieur dudit matériau (10). 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on filtre en outre, l'eau en mouvement dans ledit matériau (10), avant d'en mesurer le débit. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on calcule la perméabilité électro-osmotique (Ke) dudit matériau (10) à partir des valeurs mesurées de ladite différence de potentiel et de ladite différence de pression, avant de calculer la perméabilité hydraulique (kh). 14. Dispositif pour déterminer la perméabilité hydraulique d'un matériau (10), en particulier, d'un sol peu perméable, par méthode électro-osmotique, caractérisé en ce qu'il comporte : - un saturateur d'eau (14A), - un générateur électrique (26), - une anode (16A) et une cathode (16B) reliées au dit générateur électrique (26), - un voltmètre (28), - deux électrodes de mesure (18,20) reliées au dit voltmètre (28), - au moins une sonde de pression (22, 24), - un récupérateur d'eau (14C). 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comporte deux sondes de pression (22,24) reliées à un capteur différentiel de pression (23). 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 et 15, caractérisé en ce qu'il comporte en outre au moins un filtre (38,40). 17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que ladite anode (16A) et ladite cathode (16C) sont des électrodes continues. 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que ladite anode (16A) et ladite cathode (16C) sont des électrodes discontinues. 19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 18, caractérisé en ce que ladite anode (16A) et ladite cathode (16C) sont des électrodes planes. 20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 18, caractérisé en ce que ladite anode (16A) et ladite cathode (16C) sont des électrodes cylindriques. 21. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 20, caractérisé en ce que ladite anode (16A) est creuse pour saturer ledit matériau en eau. 22. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 21, caractérisé en ce que ladite cathode (16C) comporte un dispositif de récupération d'eau. 23. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 22, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif d'extraction d'eau (30). 24. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 23, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des éléments isolants destinés à limiter la zone électro-osmosée dans ledit matériau (10).