FR 2828593 A1 20030214 FR 0205354 A 20020429 ARRIÈRE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne un amplificateur de Raman qui convient pour une utilisation dans un système de transmission optique. 2. Description de l'art antérieur Dans un système de transmission optique longue distance, la transmission est jusqu'à ce jour réalisée en utilisant un répéteur régénératif optique qui convertit un signal optique selon un signal électrique puis qui réalise un recadencement, une remise en forme et une régénération de ce même signal. Un amplificateur optique qui amplifie un signal optique sans le convertir selon un signal électrique et qui répète le signal optique en vient présentement à être mis en #uvre et un système de transmission à répéteur par amplification optique qui utilise cet amplificateur optique en tant que répéteur linéaire est présentement sous examen. C'est-à-dire qu'en remplaçant un répéteur régénératif optique qui est utilisé dans un tel système de transmission optique par un répéteur par amplificateur optique en tant que répéteur linéaire comme mentionné ci-avant, on s'attend à ce que le nombre de parties dans le répéteur soit fortement diminué, que la fiabilité soit assurée et que le coût soit largement diminué. Compte tenu d'une récente augmentation de la quantité d'information qui est transmise sur un réseau, il existe une demande pour une capacité importante d'un système de transmission optique. En tant que procédé permettant de réaliser une capacité importante du système de transmission optique, le système de transmission optique à multiplexage par division en longueurs d'onde (WDM : multiplexage par division en longueurs d'onde) qui multiplexe des signaux optiques ne comportant pas moins de deux longueurs d'onde différentes et qui les transmet attire l'attention. Le système de transmission à répéteur par amplificateur optique WDM qui est une combinaison du système de transmission optique WDM et du système de transmission à répéteur par amplificateur optique peut de façon collective amplifier des signaux optiques ne comportant pas moins de deux longueurs d'onde en utilisant un amplificateur optique sans les convertir selon des signaux électriques, ce qui permet de réaliser une transmission longue distance de capacité importante selon une structure simple et de coût faible. En tant que répéteur du système de transmission à répéteur par amplificateur optique mentionné ci-avant, on utilise de façon générale par exemple un amplificateur à fibre optique dopée à l'erbium (EDFA). Une bande à 1,55 m (bande C) par exemple est utilisée en tant que bande de longueurs d'onde de gain de l'EDFA. Par ailleurs, une bande à 1,58 m (bande L) est utilisée en tant que bande de longueurs d'onde de gain d'une EDFA à décalage de gain ou GS-EDFA dont la bande de gain est décalée vers une longueur d'onde plus longue. L'EDFA et la GS-EDFA présentent toutes deux des bandes de longueurs d'onde non inférieures à 30 nanomètres. Il est par conséquent possible de réaliser une bande non inférieure à 60 nanomètres en utilisant à la fois les deux bandes de longueurs d'onde optiques de signal au moyen d'un multiplexeur/démultiplexeur pour la bande C et pour la bande L. Afin de réaliser un système de transmission longue distance grande capacité, une augmentation de la bande de longueurs d'onde optiques de signal est essentielle. Afin de réaliser une bande large, il a été vital d'examiner l'application d'un amplificateur de Raman qui utilise une diffusion de Raman en tant que répéteur, ceci dans les récentes années. L'amplification de Raman applique une lumière de pompage sur une fibre optique afin de produire un gain sur un côté des longueurs d'onde plus longues qu'une longueur d'onde de la lumière de pompage. En fonction de la composition d'une fibre optique qui produit une lumière de pompage, une fréquence inférieure d'environ 13,2 THz à une fréquence de lumière de pompage peut être une fréquence optique de crête de gain par exemple. Lorsque la longueur d'onde de crête de gain de Raman est convertie selon une longueur d'onde, elle est décalée dans la bande à 1,55 m d'environ 100 nanomètres par rapport à la longueur d'onde de la lumière de pompage dans une bande à 1,45 m. Afin de réaliser une fonction d'amplification à une longueur d'onde de lumière de signal qui est requise au niveau d'une amplification de Raman, il est essentiel d'établir une longueur d'onde de lumière de pompage en considération d'une telle fréquence de décalage de Raman. Il est selon une variante possible d'aplanir ou d'aplatir une caractéristique de longueur d'onde de gain d'une amplification de Raman en utilisant plusieurs types de lumières de pompage présentant des longueurs d'onde centrales d'oscillation différentes. Dans un amplificateur de Raman, une puissance de lumière de pompage et sa longueur d'onde d'oscillation sont réglées afin d'assurer environ 100 nanomètres en tant que largeur de bande de longueurs d'onde de gain afférente comme décrit selon "Y. Emori et suivants, 100 nm Bandwidth Flat Gain Raman Amplifiers Pumped and GainEqualized by 12-Wavelength Channel WDM High Power Laser Diodes OFC'99, PD19,1999". Les figures. 19 et 20 sont des schémas fonctionnels qui représentent des amplificateurs de Raman connus. Un amplificateur de Raman 100A qui est représenté sur la figure 19 comprend une source de pompage 101, un multiplexeur 102A et une fibre optique 103. Un amplificateur de Raman 100B qui est représenté sur la figure 20 comprend un circulateur optique 102B en association avec une source de pompage 101 et avec une fibre optique 103, de façon similaire à ceux de l'amplificateur de Raman 100A qui est représenté sur la figure 19. Dans chacun des amplificateurs de Raman 100A et 100B qui sont représentés sur les figures 19 et 20, la source de pompage 101 génère une lumière de pompage P1-PQ qui présente des longueurs d'onde différentes. Le multiplexeur 102A ou le circulateur optique 102B propage la lumière de pompage mentionnée ci-avant P1-PQ sur la fibre optique 103 suivant la direction opposée à une lumière de signal S1-SL. La lumière de signal S1-SL est pompée en contre-propagation par la lumière de pompage P1-PQ qui est générée par la source de pompage 101, elle est amplifiée en mode Raman et elle est émise en sortie par l'intermédiaire du multiplexeur 102A ou du circulateur optique 102B. La lumière de signal S1-SL et la lumière de pompage P1-PQ dans chacun des amplificateurs de Raman 100A et 100B présentent une relation en termes d'agencement de longueurs d'onde comme représentée sur la figure 21. C'est-à-dire que, comme représenté sur la figure 21, des longueurs d'onde sont agencées de telle sorte qu'une bande de longueurs d'onde de lumière de signal ne se mélange pas avec une bande de longueurs d'onde de lumière de pompage. Afin d'obtenir une valeur plus importante pour la capacité de transmission dans l'amplificateur de Raman, il est nécessaire d'élargir la largueur de bande de longueurs d'onde de lumière de signal. A cette fin, la lumière de signal et la lumière de pompage peuvent être mélangées à l'intérieur d'une certaine bande, comme représenté sur la figure 22 par exemple. Selon l'agencement des longueurs d'onde comme représenté sur la figure 22, des spectres PQ+1-PM qui sont une partie de M spectres de longueurs d'onde (ci-après simplement appelés éventuellement spectres) de la lumière de pompage P1-PM sont présents de façon mélangée à l'intérieur d'une bande de spectres S1-SR qui sont une partie de spectres S1-SN de la lumière de signal. Dans le cas de l'agencement selon lequel la lumière de signal et la lumière de pompage sont présentes de façon mélangée à l'intérieur d'une certaine bande, se pose un problème consistant en ce qu'une dégradation de la caractéristique de transmission est générée du fait d'une diaphonie linéaire ou d'une diaphonie non linéaire, comme décrit ci-après. Comme représenté au moyen de PM-1 sur la figure 23, un spectre de longueurs d'onde de la lumière de pompage P1-PM présente une largeur 101 a qui s'étend sur le côté de la longueur d'onde plus longue et sur le côté de la longueur d'onde plus courte, une longueur d'onde centrale PM-1 étant le centre. Dans ce cas, le spectre de longueurs d'onde de la lumière de pompage est largement en chevauchement sur des longueurs d'onde qui sont agencées en tant que longueurs d'onde optiques de lumière de signal à l'intérieur d'une bande 101b dans laquelle les longueurs d'onde de lumière de signal et les longueurs d'onde de lumière de pompage sont agencées de façon mélangée. Dans ce cas, lorsqu'une amplification de Raman est réalisée au moyen d'un pompage en contre-propagation tout comme dans le cas de l'amplificateur de Raman 100B qui est représenté sur la figure 20, une lumière de diffusion de Rayleigh à une longueur d'onde de la lumière de pompage qui est en chevauchement sur la lumière de signal se propage suivant la même direction que la lumière de signal, d'où ainsi la constitution d'une lumière de bruit sur la lumière de signal, ce qui génère une dégradation d'un rapport signal sur bruit ou SB optique de la lumière de signal du fait d'une diaphonie linéaire, comme représenté sur la figure 24. Dans le cas d'un pompage en copropagation, la lumière de pompage se déplace suivant la même direction que la lumière de signal lorsqu'une bande de la longueur d'onde de lumière de pompage est en chevauchement sur une partie d'une bande de la lumière de signal de telle sorte que des longueurs d'onde de la lumière de signal sont en chevauchement sur la longueur d'onde de la lumière de pompage. Ceci dégrade un rapport SB optique de la lumière de signal du fait d'une diaphonie linéaire également. Le rapport SB optique de la lumière de signal dont le spectre de longueurs d'onde est en chevauchement avec la lumière de pompage se dégrade de manière significative du fait de la diaphonie non linéaire qui suit. C'est-à-dire que puisqu'une puissance de la lumière de pompage est extrêmement importante, un mélange à quatre ondes se produit entre la lumière de signal et la lumière de pompage et dans la lumière de pompage. Concrètement, puisque la lumière de pompage d'une amplification de Raman est extrêmement supérieure à la lumière de signal, un mélange à quatre ondes se produit entre la lumière de signal et la lumière de pompage, ce qui génère une caractéristique de transmission du fait de la diaphonie non linéaire qui suit. Un mélange à quatre ondes est une lumière qui est nouvellement générée du fait d'un mélange de fréquences optiques, lequel mélange satisfait l'équation conditionnelle qui suit (1) ou (2) (se reporter à la figure 25) : f4=f2+f3-f1 (1) f4 = 2f3 - f2 (2) où f4 est une fréquence d'une lumière de mélange à quatre ondes nouvellement générée et f1, f2 et f3 sont des fréquences de la lumière existante. Lorsque f2 est agencé au niveau de la lumière de signal et qu'une longueur d'onde f3 présente une composante de lumière de pompage, par exemple, une nouvelle lumière à une longueur d'onde f4 obtenue au moyen de l'équation (2) est générée. Lorsque la lumière de signal est agencée à la longueur d'onde f4, une dégradation de la caractéristique de transmission de la lumière de signal se produit. Comme cité ci-avant, une valeur de seuil de puissance optique existante lorsque la lumière de mélange à quatre ondes est générée est extrêmement faible. C'est-à-dire que l'on peut considérer que le mélange à quatre ondes mentionné ci-avant est généré du fait d'une puissance optique d'une composante de lumière de pompage éloignée de la longueur d'onde centrale. Lorsqu'un bruit de battement qui est généré par la lumière de mélange à quatre ondes est nouvellement généré du fait de ce mélange à quatre ondes et que la lumière de signal existante entre dans une bande de base du récepteur optique, une dégradation de la caractéristique de transmission beaucoup plus importante que la diaphonie de puissance se produit, ce qui devient un facteur de limitation qui exerce un effet important sur la transmission WDM. RÉSUMÉ DE L'INVENTION A la lumière du problème mentionné ci-avant, un objet de la présente invention consiste à atténuer, voire à supprimer, une dégradation de la caractéristique de transmission du fait d'une diaphonie linéaire et d'une diaphonie non linéaire tout en visant une valeur importante de la capacité de transmission selon un agencement selon lequel la lumière de signal et la lumière de pompage sont présentes de façon mélangée à l'intérieur d'une certaine bande. La présente invention propose par conséquent un amplificateur de Raman qui amplifie une lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde qui est obtenue en multiplexant en longueurs d'onde plusieurs types de lumière de signal comportant une information, comprenant : une unité de source de lumière pour générer une lumière de pompage pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, où les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde incluant une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde sont agencées ; une voie de transmission pour propager la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et une lumière de pompage en provenance de l'unité de source de lumière et pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde ; un moyen d'application de lumière de pompage pour appliquer la lumière de pompage sur la voie de transmission ; et un moyen de filtre pour rétrécir un étalement d'un spectre de lumière de pompage, comme généré par l'unité de source de lumière, la lumière de pompage étant agencée à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, et pour émettre en sortie la lumière de pompage sur le moyen d'application de lumière de pompage. Dans l'amplificateur de Raman qui a été mentionné ci-avant, l'unité de source de lumière peut comprendre une première source de pompage pour générer une première lumière de pompage dont la longueur d'onde est agencée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et pour émettre en sortie la première lumière de pompage sur le moyen de filtre ; et une seconde source de pompage pour générer une seconde lumière de pompage dont la longueur d'onde est agencée à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, le moyen d'application de lumière de pompage comprenant un multiplexeur pour multiplexer la première lumière de pompage dont le spectre a été rétréci par le moyen de filtre et la seconde lumière de pompage en provenance de la seconde source de pompage ; et un premier moyen optique pour appliquer une lumière de pompage multiplexée par le multiplexeur en tant que lumière de pompage en contre-propagation sur la voie de transmission. L'unité de source de lumière peut comprendre une première source de pompage pour générer une première lumière de pompage dont la longueur d'onde est agencée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et pour émettre en sortie la première lumière de pompage sur le moyen de filtre ; et une seconde source de pompage pour générer une seconde lumière de pompage dont la longueur d'onde est agencée à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, le moyen d'application de lumière de pompage comprenant un second moyen optique pour multiplexer la première lumière de pompage dont l'étalement du spectre a été rétréci par le moyen de filtre en tant que lumière de pompage de co-propagation et la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde ; et un troisième moyen optique pour appliquer la seconde lumière de pompage qui est générée par la seconde source de pompage en tant que lumière de pompage en contre-propagation sur la voie de transmission. Le moyen de filtre optique peut rétrécir une bande d'un spectre de la lumière de pompage jusqu'au même degré que dans le cas d'un spectre de chaque type de la lumière de signal. Le moyen de filtre optique peut être configuré avec des filtres optiques qui sont agencés en série suivant des directions qui sont telles que leurs dépendances vis-à-vis de la polarisation soit annulée. Les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde de la lumière de pompage peuvent être agencées périodiquement à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et le moyen de filtre optique peut présenter une caractéristique de filtre périodique qui correspond à un espacement dans un agencement de longueurs d'onde de la lumière de pompage. Un second amplificateur de Raman selon la présente invention qui amplifie une lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde qui est obtenue en multiplexant plusieurs types de lumière de signal comportant une information comprend : une unité de source de lumière pour générer une lumière de pompage pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde où les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde incluant une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde sont agencées ; un moyen d'application de lumière de pompage pour appliquer la lumière de pompage sur une voie de transmission ; la voie de transmission pour propager la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et une lumière de pompage provenant du moyen d'application de lumière de pompage et pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde ; et un moyen de commande variable pour commander de façon variable une longueur d'onde de la lumière de pompage qui est générée par l'unité de source de lumière. Selon le second amplificateur de Raman mentionné ci-avant, le moyen de commande variable peut réaliser une commande de balayage ou une commande de modulation sur une longueur d'onde de la lumière de pompage. Dans ce cas, une fréquence qui est utilisée pour balayer ou pour moduler la lumière de pompage au moyen du moyen de commande variable peut être établie de manière à être inférieure à un espacement de mode de la lumière de pompage. Selon le premier amplificateur de Raman mentionné ci-avant ou selon le second amplificateur de Raman mentionné ci-avant, les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde de la lumière de pompage peuvent être agencées à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde de cette même lumière peuvent être agencées à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde. Selon l'amplificateur de Raman de la présente invention, le moyen de filtre peut rétrécir une largueur de chaque spectre de longueurs d'onde de la lumière de pompage afin de diminuer un chevauchement des longueurs d'onde de la composante de lumière de signal et de la composante de lumière de pompage selon un agencement selon lequel la lumière de signal et la lumière de pompage sont présentes de façon mélangée dans une certaine bande. Il est par conséquent possible d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation d'un rapport SB optique de la lumière de signal du fait d'une diaphonie linéaire et d'une diaphonie non linéaire, afin d'ainsi atténuer, voire supprimer, une dégradation de la caractéristique de capacité de transmission. Le moyen de commande variable permet d'atténuer, voire de supprimer, la génération d'une lumière de mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde. Il est par conséquent possible d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation de la forme d'onde due à une lumière de mélange à quatre ondes, d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation du rapport SB optique et d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation de la caractéristique de capacité de transmission. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon un premier mode de réalisation de la présente invention ; la figure 2 est un schéma fonctionnel qui représente un système de transmission optique appliqué selon des modes de réalisation ; la figure 3 est un schéma qui représente un exemple d'agencement de longueurs d'onde de lumière de pompage et d'une partie de lumière de signal ; la figure 4 est un schéma qui représente une caractéristique d'un filtre optique ; la figure 5 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon une première modification du premier mode de réalisation ; la figure 6 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon une seconde modification du premier mode de réalisation ; la figure 7 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon une troisième modification du premier mode de réalisation ; la figure 8 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon un second mode de réalisation de la présente invention ; les figures 9A et 9B sont respectivement des schémas fonctionnels qui représentent une partie essentielle d'une unité de source de lumière qui configure l'amplificateur de Raman selon le second mode de réalisation ; la figure 10A est un schéma fonctionnel qui représente une partie essentielle de l'unité de source de lumière selon le second mode de réalisation ; les figures 10B à 10D sont des schémas fonctionnels qui représentent une partie essentielle de l'unité de source de lumière selon des modifications du second mode de réalisation ; la figure 11est un schéma permettant d'illustrer une commande de balayage de l'amplificateur de Raman selon le second mode de réalisation ; la figure 12 est un schéma permettant d'illustrer un espacement de mode de la lumière de pompage ; la figure 13 est un schéma fonctionnel qui représente une partie essentielle d'une unité de source de lumière qui configure un amplificateur de Raman selon des modifications du second mode de réalisation ; les figures 14A et 14B sont des schémas fonctionnels qui représentent une partie essentielle de l'unité de source de lumière selon les modifications du second mode de réalisation ; la figure 15 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon des modifications du second mode de réalisation ; la figure 16 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon un troisième mode de réalisation de la présente invention ; la figure 17 est un schéma permettant d'illustrer une commande de modulation de l'amplificateur de Raman selon le troisième mode de réalisation ; la figure 18 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon une modification du troisième mode de réalisation ; les figures.19 et 20 sont des schémas fonctionnels qui représentent des amplificateurs de Raman connus ; la figure 21 est un schéma qui représente une relation en termes d'agencement de longueurs d'onde entre la lumière de signal et la lumière de pompage dans un amplificateur de Raman connu ; les figures 22 et 23 sont un schéma qui représente des exemples d'agencement selon lesquels une lumière de signal et une lumière de pompage sont présentes de façon mélangée dans une certaine bande ; la figure 24 est un schéma permettant d'illustrer un effet d'une lumière de diffusion de Rayleigh se produisant lorsqu'une amplification de Raman est réalisée dans un agencement dans lequel une lumière de signal et une lumière de pompage sont présentes de façon mélangée dans une certaine bande ; la figure 25 est un schéma permettant d'illustrer un agencement de longueurs d'onde selon lequel un mélange à quatre ondes se produit ; et les figures 26A à 261 sont des schémas permettant d'illustrer des modes de pompage d'un amplificateur de Raman selon des modifications du mode de réalisation. DESCRIPTION DES MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS Ci-après, une description de modes de réalisation de la présente invention sera menée par report aux dessins. (al) Description du premier mode de réalisation La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman selon un premier mode de réalisation de la présente invention. L'amplificateur de Raman 1A qui est représenté sur la figure 1 amplifie en mode Raman une lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde qui est obtenue en multiplexant en longueurs d'onde plusieurs types de lumières de signal S1-SN comportant une information. L'amplificateur de Raman 1A peut être utilisé en tant qu'amplificateur 11 c ou 13a dans un émetteur optique 11 ou dans un récepteur optique 13, ou dans un amplificateur optique 12a qui est interposé sur une fibre de voie de transmission 12 dans un système de transmission optique 10, comme représenté par exemple sur la figure 2. L'émetteur optique 11dans le système de transmission optique 10 comprend des unités de conversion électrique/optique ou E/O 11 a- 1 à 11 a-n pour convertir plusieurs types de signaux de transmission qui sont des signaux électriques selon des signaux optiques, un multiplexeur 11 b pour multiplexer (multiplexage en longueurs d'onde) les signaux optiques de transmission en provenance des unités de conversion E/O 11 a1 à 11 a-n et pour les émettre en sortie en tant que signal optique multiplexé en longueurs d'onde et un amplificateur de Raman 11 c conformément à la présente invention. L'amplificateur de Raman 11 c amplifie en mode Raman la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde en provenance du multiplexeur 11 b et l'envoie sur la fibre de voie de transmission 12. La fibre de voie de transmission 12 connecte l'émetteur optique 11 au récepteur optique 13 pour transmettre un signal optique qui est envoyé depuis l'émetteur optique 11sur le récepteur optique 13. Sur la fibre de voie de transmission 12 interposée se trouve au moins un amplificateur 12a (cinq sur la figure 2) conformément à la présente invention. Le signal optique multiplexé en longueurs d'onde qui est transmis par l'intermédiaire de la fibre de voie de transmission 12 est amplifié en mode répéteur par l'amplificateur 12a et est émis en sortie sur l'étage arrière. Le récepteur optique 13 comprend un démultiplexeur 13b et des unités de conversion O/E 13c-1 à 13c-n en association avec un amplificateur de Raman 13a conformément à la présente invention, où un signal optique multiplexé en longueurs d'onde qui est reçu et qui est amplifié par l'amplificateur de Raman 13a est démultiplexé (démultiplexage en longueurs d'onde) par le démultiplexeur 13b et est converti selon des signaux électriques par les unités de conversion E/0 13c-1 à 13c-n. L'amplificateur de Raman 1A qui est représenté sur la figure 1 comprend de façon détaillée une unité de source de lumière 1a, un filtre optique 1 b, un multiplexeur WDM 1 c et un circulateur optique 1d ainsi qu'une fibre optique 1e, afin d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation des caractéristiques de transmission due à une diaphonie linéaire et à une diaphonie non linéaire tout en utilisant une lumière de pompage dans laquelle les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde incluant une bande d'un signal optique multiplexé en longueurs d'onde qui est un objet d'amplification sont agencées. L'unité de source de lumière 1a génère une lumière de pompage pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde qui a été mentionnée ci-avant où les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde sont agencées, incluant une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde. La lumière de pompage comporte M spectres de longueurs d'onde P1-PM qui sont agencés selon un espacement égal (ci-après, des symboles de référence P1 à PM de spectres de longueurs d'onde de la lumière de pompage seront liés à la lumière de pompage). Une partie PQ+1-PM de la lumière de pompage P1-PM est présente de façon mélangée à l'intérieur d'une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1-SN. Ainsi, une lumière de pompage qui comporte des longueurs d'onde au voisinage de PQ et une lumière de signal qui comporte des longueurs d'onde au voisinage de S1 jouent le rôle de lumière de pompage vis-à-vis de la lumière de signal (la lumière de signal à des longueurs d'onde décalées de 100 nanomètres sur le côté de la longueur d'onde plus longue par rapport à une longueur d'onde au voisinage de PQ ou une longueur d'onde au voisinage de S1, par exemple), ce qui génère une excitation de Raman en deux étages et ainsi, une bande large est réalisée. En d'autres termes, en ce qui concerne la lumière de pompage, les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde PQ+1-PM sont agencées à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1-SN et les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde P1-PQ sont agencées à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1-SN. En tant qu'agencement de longueurs d'onde qui configure la lumière de pompage P1-PM, 12 (M = 12) longueurs d'onde sont agencées à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde d'environ 1430 nanomètres à environ 1540 nanomètres selon un espacement d'environ 10 nanomètres, comme représenté par exemple sur la figure 3. En tant qu'agencement de longueurs d'onde qui configure la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, des longueurs d'onde sont agencées à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde d'environ 1530 nanomètres à environ 1640 nanomètres selon un espacement d'environ 0,3 nanomètre à l'exception d'une partie en chevauchement sur la bande de longueurs d'onde de lumière de pompage. Comme représenté sur la figure 3, des longueurs d'onde de la lumière de signal ne sont pas agencées selon un espacement d'environ 0,3 nanomètre dans la partie en chevauchement avec la bande de longueurs d'onde de lumière de pompage mais les longueurs d'onde sont agencées à une distance d'environ +/- 2,5 nanomètres du centre d'une longueur d'onde de la lumière de pompage. Concrètement, la lumière de signal au voisinage de 1540 nanomètres où une longueur d'onde de lumière de pompage est établie peut être agencée à 1536,7 nanomètres, 1537,0 nanomètres, 1537,3 nanomètres, 1542,6 nanomètres, 1542,9 nanomètres, 1543,2 nanomètres, etc... à partir du côté des longueurs d'onde plus courtes. En d'autres termes, en tant qu'agencement de longueurs d'onde qui configure la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, les longueurs d'onde sont agencées selon un espacement d'environ 0,3 nanomètre dans une bande décalée d'environ 100 nanomètres vers le côté des longueurs d'onde plus longues par rapport à la bande de longueurs d'onde de lumière de pompage (longueurs d'onde de 1430 nanomètres à 1540 nanomètres) à l'exception d'une partie en chevauchement avec les longueurs d'onde de lumière de pompage tandis que les longueurs d'onde sont agencées en étant espacées d'environ +/- 2,5 nanomètres par rapport au centre d'une longueur d'onde au niveau duquel la lumière de pompage est agencée. Le filtre optique (le moyen de filtre optique) 1 b est configuré avec par exemple une multicouche diélectrique. Le filtre optique 1 b rétrécit un étalement d'un spectre d'une longueur d'onde de la lumière de pompage comme agencé à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde selon environ le même degré d'espacement de chaque spectre de la lumière de signal incluant la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et l'émet en sortie sur le multiplexeur WDM 1 c au niveau de l'étage arrière. Le filtre optique 1 b présente une caractéristique de filtre monocrête suivant une direction de longueur d'onde où une crête de la caractéristique de transmission est localisée au niveau de la longueur d'onde centrale, par rapport à un spectre de chaque longueur d'onde de la lumière de pompage PQ+1-PM. Concrètement, le filtre optique 1 b présente une caractéristique mono-crête ou périodique suivant la direction des longueurs d'onde et présente une caractéristique dont le taux d'atténuation ou de suppression est d'environ 30 dB à +/- 1,25 nanomètres par rapport à la fréquence centrale en considération de spectres de la lumière de pompage PQ+1-PM (première lumière de pompage), comme représenté sur la figure 4, ce qui diminue une largueur d'un spectre de la lumière de pompage jusqu'à environ le même degré d'espacement de spectre de la lumière de signal. Par conséquent, il est possible de diminuer un chevauchement d'un spectre de longueurs d'onde de la lumière de pompage sur des composantes de lumière de signal adjacentes dont les longueurs d'onde centrales sont espacées d'environ +/- 2,5 nanomètres. C'est-à-dire que ce faisant, la lumière de signal au voisinage d'une position de longueur d'onde à laquelle la longueur d'onde de lumière de pompage mentionnée ci-avant est localisée est agencée selon un espacement plus important que ceux de longueurs d'onde espacées de façon égale et au moyen d'une fonction de rétrécissement d'un étalement d'un spectre de la lumière de pompage au moyen du filtre optique 1 b, un chevauchement de la lumière de pompage sur la lumière de signal est diminué. Le multiplexeur WDM 1 c multiplexe (multiplexage en longueurs d'onde) la lumière de pompage P1-PQ (seconde lumière de pompage agencée à l'extérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde) en provenance de l'unité de source de lumière 1a et la lumière de pompage PQ+1-PM (première lumière de pompage agencée à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de lumière de pompage) dont le spectre de longueurs d'onde a été rétréci au moyen du filtre optique 1 b, comme il sera décrit ultérieurement. Le circulateur optique 1 d en tant que premier moyen optique applique la lumière de pompage multiplexée en longueurs d'onde P1-PM sur la fibre optique 1e en tant que voie de transmission. La fibre optique 1e en tant que voie de transmission propage la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde mentionnée ci-avant S1-SN et la lumière de pompage en provenance du circulateur optique 1 d et amplifie en mode Raman la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde au moyen d'un pompage en contre-propagation. La fibre optique 1e correspond à la fibre de voie de transmission 12 dans le système de transmission optique 10 qui est représenté sur la figure 2. Soit dit en passant, le multiplexeur WDM mentionné ci-avant 1 c et le circulateur optique mentionné ci-avant 1 d fonctionnent en tant que moyen d'application de lumière de pompage permettant d'appliquer une lumière de pompage sur la fibre optique 1e en tant que voie de transmission. Moyennant la structure qui a été mentionnée ci-avant, l'amplificateur de Raman 1A conformément au premier mode de réalisation est appliqué en tant qu'amplificateur optique 11 c ou 13a dans le système de transmission optique 10 qui est représenté sur la figure 2 ou en tant qu'amplificateur optique 12a interposé sur la fibre de voie de transmission 12 afin d'amplifier en mode Raman la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1-SN en utilisant la lumière de pompage P1-PM. Bien que la lumière de pompage PQ+1-PM dans une partie de la bande de la lumière de pompage P1-PM chevauche une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde mentionnée ci-avant S1-SN, une largueur de chaque spectre de longueurs d'onde de la lumière de pompage PQ+1-PM dans cette bande est rétrécie par le filtre optique 1 b, ce qui a pour effet que le chevauchement de la lumière de pompage sur la lumière de signal est allégé. Lorsqu'une section de répéteur (une distance d'une fibre optique entre des amplificateurs de répéteur adjacents 12) du système de transmission optique 10 qui est représenté sur la figure 2 est d'environ 50 km et qu'un rapport SB optique d'une section de répéteur est d'environ 40 dB, une quantité de diffusion de Rayleigh non supérieure à-57 dB pour une puissance optique de signal est requise afin d'atténuer une quantité de dégradation du rapport SB optique du fait d'une diffusion de Rayleigh jusqu'à une valeur non supérieure à 0,1 dB. Lorsqu'une puissance optique de signal par onde unitaire est d'environ-8 dBm et qu'une puissance optique de pompage au niveau d'une entrée de la voie de transmission est d'environ +17 dBm (environ 50 mW), une quantité de diffusion de Rayleigh par rapport à la puissance optique de pompage ne doit pas être supérieure à environ - 82 dB. Lorsqu'une bande de longueurs d'onde destinée à être allouée à la source de lumière de pompage est de 2,5 nanomètres, la puissance de lumière de pompage est de-24 dB par exemple et une quantité de diffusion de Rayleigh est d'environ-28 dB. Par conséquent, si la puissance dans la largueur globale de 2,5 nanomètres est diminuée d'environ-30 dB par rapport à une puissance de crête à la longueur d'onde centrale, il est possible d'atténuer une quantité de dégradation du rapport SB optique du fait de la diffusion de Rayleigh jusqu'à une valeur non supérieure à 0,1dB. Conformément à l'amplificateur de Raman 1A du premier mode de réalisation de la présente invention, la lumière de signal et la lumière de pompage sont agencées de façon mélangée à l'intérieur d'une certaine bande, une largueur de chaque spectre de longueurs d'onde de la lumière de pompage est rétrécie au moyen du filtre optique 1 b et ainsi, un chevauchement des longueurs d'onde de composantes optiques de signal sur des composantes de lumière de signal peut être diminué. Il est par conséquent possible d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation du rapport SB optique de la lumière de signal du fait d'une diaphonie linéaire et d'une diaphonie non linéaire et d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation de la caractéristique de transmission. Selon le premier mode de réalisation qui a été présenté ci-avant, au moins une longueur d'onde de la lumière de pompage PQ+1-PM destinée à être agencée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde suffit ou plusieurs types de lumières de pompage peuvent être agencés dedans. (a2) Description de la première modification du premier mode de réalisation Conformément au premier mode de réalisation qui a été présenté ci-avant, le filtre optique 1 b est configuré moyennant une multicouche diélectrique. Selon une variante, deux multicouches diélectriques dont des orientations cristallines sont espacées l'une de l'autre de 90 sont agencées en série suivant une direction d'un chemin optique de la lumière de pompage afin de résoudre une propriété d'orientation, c'est-à-dire une dépendance vis-à-vis de la polarisation, d'une couche de la multicouche diélectrique et ainsi, une caractéristique de filtre qui est similaire à celle selon le premier mode de réalisation mentionné ci-avant peut être assurée au moyen des deux multicouches diélectriques. L'amplificateur peut comprendre, tout comme un amplificateur de Raman 1A-1 qui est représenté sur la figure 5, un filtre optique 1ba tout comme le filtre optique mentionné ci-avant 1 b dont la direction cristalline est agencée de manière à être perpendiculaire à une direction suivant laquelle la lumière de pompage se déplace de telle sorte que la lumière de pompage en provenance de l'unité de source de lumière 1a soit entrée et un filtre optique 1 bb qui est agencé horizontalement par rapport à une direction selon laquelle la lumière de pompage se déplace, dans l'étage arrière du filtre optique 1 ba. Il est à noter que l'agencement des filtres optiques mentionnés ci-avant 1 ba et 1 bb n'est pas limité à l'exemple qui est représenté sur la figure 5 mais que le filtre optique 1 bb peut être agencé dans l'étage avant du filtre optique 1 ba. Les deux multicouches diélectriques dont les orientations cristallines sont espacées l'une de l'autre de 90 peuvent être formées selon un seul module. Conformément à l'amplificateur de Raman 1A-1 présentant la structure mentionnée ci-avant, le filtre optique 1 b dans lequel la dépendance vis-à-vis de la polarisation est résolue permet de procurer des avantages similaires à ceux conformément au premier mode de réalisation présenté ci-avant et la dépendance vis-à-vis de la polarisation de la lumière de pompage peut également être résolue, ce qui permet d'améliorer la stabilité de la performance d'amplification de la lumière de signal. (a3) Description d'une seconde modification du premier mode de réalisation La figure 6 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman 1A-2 conformément à une seconde modification du premier mode de réalisation de la présente invention. L'amplificateur de Raman 1A-2 qui est représenté sur la figure 6 présente un mode de pompage qui est différent, au moyen de la lumière de pompage, de celui de l'amplificateur (symbole de référence 1A) qui est représenté sur la figure 1. Un filtre optique 1 b de l'amplificateur de Raman 1A-2 permet également de rétrécir un étalement de chaque spectre de la lumière de pompage agencée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde. L'amplificateur de Raman 1A-2 qui est représenté sur la figure 6 comprend des unités de source de lumière 1 a-1 et 1 a-2, un filtre optique 1 b, un circulateur optique 1 d, une fibre optique 1e et un multiplexeur 1f. Soit dit en passant, des index ou symboles de référence identiques sur la figure 6 désignent des parties identiques ou se correspondant de la figure 1. L'unité de source de lumière 1 a-1 en tant que seconde source de pompage génère une seconde lumière de pompage P1-PQ qui est agencée à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde. La lumière de pompage P1PQ en provenance de l'unité de source de lumière 1 a-1 se propage au travers de la fibre optique 1e via le circulateur optique 1 d. La direction selon laquelle la lumière de pompage P1-PQ se déplace est l'opposé d'une direction suivant laquelle la lumière de signal S1-SN se déplace. C'est-à-dire que la lumière de signal S1-SN est pompée en contrepropagation par la lumière de pompage P1-PQ. L'unité de source de lumière 1 a-2 en tant que première source de pompage génère une première lumière de pompage PQ+1-PM qui est agencée à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et l'émet en sortie sur le filtre optique 1 b. Le filtre optique 1 b rétrécit une largueur de chaque spectre de longueurs d'onde de la lumière de pompage PQ+1-PM en provenance de l'unité de source de lumière 1 a-2 afin de diminuer son chevauchement sur les longueurs d'onde des composantes de lumière de signal. Le multiplexeur 1f multiplexe la lumière de pompage PQ+1-PM dont la largueur de spectre de longueurs d'onde a été rétrécie au moyen du filtre optique 1 b et ainsi, un chevauchement sur des longueurs d'onde de composantes de lumière de signal est par conséquent diminué et la lumière de signal S1-SN est transmise, et il émet en sortie la lumière multiplexée sur la fibre optique 1e. Soit dit en passant, une direction suivant laquelle la lumière de pompage PQ+1PM se déplace est la même direction que celle de la lumière de signal S1-SN. En d'autres termes, la lumière de signal S1-SN est pompée en co-propagation par la lumière de pompage PQ+1-PM. Le multiplexeur mentionné ci-avant 1f fonctionne en tant que second moyen optique qui multiplexe la première lumière de pompage dans laquelle un étalement de chaque spectre a été rétréci au moyen du filtre optique 1 b en tant que lumière de pompage en co-propagation et la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde. Le circulateur optique 1d fonctionne en tant que troisième moyen optique qui applique la seconde lumière de pompage P1-PQ qui est générée au moyen de l'unité de source de lumière 1 a-1 en tant que lumière de pompage en contre-propagation sur la fibre optique 1e. Dans l'amplificateur de Raman 1A-2 dans la structure mentionnée ci-avant qui est représentée sur la figure 6, la lumière de signal est amplifiée par la lumière de pompage P1-PQ pour un pompage en contre-propagation et par la lumière de pompage PQ+1PM pour un pompage en co-propagation et une largueur de chaque spectre de la lumière de pompage est rétrécie par le filtre optique 1b dans un étage avant que la lumière de signal et la lumière de pompage ne soient multiplexées et ainsi, un chevauchement des longueurs d'onde de la lumière de signal et de la lumière de pompage est diminué. L'amplificateur de Raman 1A-2 conformément à la seconde modification du premier mode de réalisation permet d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation d'un rapport SB optique de la lumière de signal due à une diffusion de Rayleigh de la lumière de pompage et permet d'atténuer, voire de supprimer, une dégradation de la caractéristique de capacité de transmission, tout comme dans le cas du premier mode de réalisation. Indépendamment de l'exemple qui est représenté sur la figure 6, une partie qui fonctionne en tant que second moyen optique qui applique la lumière de pompage P1-PQ en provenance de l'unité de source de lumière 1a-1 sur la fibre optique 1e peut être configurée avec un multiplexeur WDM 1 d-2 en lieu et place du circulateur optique 1d en tant qu'amplificateur de Raman 1A-3 comme représenté sur la figure 7. Dans un tel cas, il est possible d'obtenir les avantages mentionnés ci-avant également. Lorsque l'amplificateur de RAman 1A-2 ou 1A-3 est utilisé en tant qu'amplificateur de répéteur 12a ou en tant qu'amplificateur 13a dans le récepteur optique 13 comme représenté sur la figure 2, l'unité de source de lumière 1 a-2 peut être disposée dans un appareil sur le côté d'émission au niveau de l'étage avant. Par exemple, en ce qui concerne l'amplificateur de répéteur 12a le plus proche de l'émetteur optique 11sur la voie de transmission, l'unité de source de lumière 1 a- 2 et le filtre optique 1 b afférents peuvent être disposés à l'intérieur de l'émetteur optique 11 afin d'amplifier la lumière de signal dans l'amplificateur de répéteur 12a. (b1 ) Description du second mode de réalisation La figure 8 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman 1 B selon un second mode de réalisation de la présente invention. Dans l'amplificateur de Raman 1 B qui est représenté sur la figure 8, les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde incluant une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde sont agencées en tant que lumière de pompage de telle sorte qu'une amplification de Raman dans une bande large est réalisable tandis que le rapport SB optique est diminué, tout comme selon l'exemple conformément au premier mode de réalisation qui a été décrit ci-avant. L'amplificateur de Raman 1 B comprend des unités de source de lumière 1a-1 et 1 a-2, un multiplexeur WDM 1 c, un circulateur optique 1 d et une fibre optique 1 e ainsi qu'un circuit de balayage de fréquence 2. Une différence entre l'amplificateur de Raman 1 B conformément au second mode de réalisation et l'amplificateur de Raman (se référer au symbole de référence 1A) conformément au premier mode de réalisation réside dans le fait que l'amplificateur de Raman 1 B ne comporte pas le filtre optique 1 b qui est interposé dans l'étage avant du circulateur optique mais comporte le circuit de balayage de fréquence 2 qui balaie chaque longueur d'onde de la lumière de pompage qui est agencée à l'intérieur d'une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde. Les unités de source de lumière 1 a-1 et 1 a-2 de l'amplificateur de Raman 1 B conformément au second mode de réalisation incluent des sources de pompage selon un nombre égal à (M-P) longueurs d'onde agencées en tant que lumière de pompage par exemple et des multiplexeurs qui multiplexent la lumière de pompage en provenance des sources de pompage. La source de pompage comprend comme représenté sur la figure 9A une puce de diode laser LD 3 qui est pilotée par un courant électrique pour émettre une lumière laser, une lentille 4 qui condense la lumière laser qui est émise par la puce LD 3 et qui l'applique sur une fibre optique 5 au niveau de l'étage arrière et la fibre optique 5 qui comporte une unité de réseau de diffraction de fibre 5a. Sur une extrémité de la puce LD 3 sur le côté de la lentille 4 se trouve un élément antireflet 3a. Sur l'autre extrémité de la puce LD3 sur le côté opposé à la lentille 4 se trouve un élément haute réflexion 3b. Dans chacune des unités de source de lumière 1 a-1 et 1 a-2, une lumière laser qui est émise par la puce LD 3 résonne dans un chemin optique entre l'élément haute réflexion 3b et l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a et ainsi, une lumière de pompage à une fréquence spécifique peut être émise en sortie depuis l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a. En commandant une opération d'extension-contraction ou une opération de flexion de l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a ou une température d'élément de l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a, il est possible de modifier l'espacement d'un réseau qui configure le réseau de diffraction de fibre 5a, d'où ainsi la modification de la fréquence de la lumière de pompage qui est émise en sortie. Le circuit de balayage de fréquence 2 fonctionne en tant que moyen de commande variable qui commande de façon variable des longueurs d'onde de la lumière de pompage qui est générée par l'unité de source de lumière 1 a-2. Comme représenté sur la figure 10A par exemple, le circuit de balayage de fréquence 2 est configuré avec une unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a qui réalise une commande pour étendre l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a dans l'unité de source de lumière 1 a-2. L'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a commande l'extension du réseau de diffraction de fibre en utilisant une caractéristique de modification de longueur d'onde de la lumière de pompage de sortie sous une commande d'extension de l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a, d'où ainsi la réalisation d'une commande de balayage sur la lumière de pompage comme représenté par exemple sur la figure 11. C'est-à-dire que, comme représenté sur la figure 11, en balayant la fréquence de lumière de pompage, la fréquence de lumière de pompage suivant la direction longitudinale de la fibre est modifiée. Concrètement, sous la commande de l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a, l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a réalise une commande afin d'augmenter linéairement la fréquence de la lumière de pompage pour une fréquence qui correspond à une différence en termes de longueur d'onde d'environ 0,3 nm entre l'instant où le signal optique multiplexé en longueurs d'onde est émis en premier et l'instant où le premier signal optique multiplexé en longueurs d'onde atteint un appareil (l'amplificateur de répéteur 12a ou le récepteur optique 13) au niveau de l'étage suivant par l'intermédiaire de la fibre optique 1e (la fibre de voie de transmission 12). Une fréquence de balayage pour la lumière de pompage au moyen de l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a est établie de manière à être inférieure à l'espacement de mode de la lumière de pompage. Il est ainsi possible de diminuer son chevauchement sur une lumière de mélange à quatre ondes qui est générée par un mode adjacent lorsque la lumière de pompage est balayée. La lumière de pompage présente un spectre qui est représenté sur la figure 12 par exemple. L'espacement de mode de la lumière de pompage comme représenté sur la figure 12 (se reporter au symbole de référence A sur la figure 12 par exemple) est d'environ 0,3 nanomètre. Si la fréquence de balayage de la lumière de pompage n'est pas supérieure à 0,3 manomètre, ce qui n'est pas supérieur à l'espacement de mode, il est possible de diminuer un mélange à quatre ondes qui est généré par le mode adjacent. L'amplificateur de Raman selon la structure qui a été mentionnée ci-avant conformément au second mode de réalisation de la présente invention est appliqué en tant qu'amplificateur 11 c ou 13a dans le système de transmission optique 10 ou dans l'amplificateur optique 12a interposé sur la fibre de chemin ou de voie de transmission 12 comme représenté sur la figure 2 afin d'amplifier en mode Raman la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1SN au moyen de la lumière de pompage P1-PM. La lumière de pompage PQ+1-PM dans une partie d'une bande de la lumière de pompage P1-PM est en chevauchement sur une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde mentionnée ci-avant S1-SN. Cependant, une fréquence de la lumière de pompage PQ+1-PM dans cette bande est balayée sous la commande d'extension appliquée sur les réseaux de diffraction de fibre au moyen de l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a en tant que le circuit de balayage de fréquence 2 afin d'atténuer, voire de supprimer, la génération d'une lumière de mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde et ainsi, une dégradation de la forme d'onde qui est due à une lumière de mélange à quatre ondes peut être diminuée. Une fréquence qui doit être une référence pour augmenter la fréquence de lumière de pompage mentionnée ci-avant est de préférence modifiée à l'intérieur d'une plage d'environ +/- 0,15 nanomètre avec une fréquence agencée en tant que lumière de pompage PQ+1-PM qui est la référence selon l'exemple du premier mode de réalisation. L'amplificateur de Raman 1 B conformément au second mode de réalisation balaie chaque fréquence de la lumière de pompage PQ+1PM dans cette bande sous la commande d'extension appliquée sur le réseau de diffraction de fibre au moyen de l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a en tant que circuit de balayage de fréquence 2 afin d'atténuer, voire de supprimer, la génération de la lumière de mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde. Il est par conséquent possible de diminuer une dégradation de la forme d'onde qui est due à la lumière de mélange à quatre ondes afin d'atténuer, voire de supprimer, la dégradation du rapport SB optique, d'où ainsi l'atténuation, voire la suppression, de la dégradation de la caractéristique de capacité de transmission. Dans l'amplificateur de Raman mentionné ci-avant 1 B conformément au second mode de réalisation, l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a en tant que circuit de balayage de fréquence 2 réalise la commande d'extension sur l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a de manière à commander de façon variable des fréquences de la lumière de pompage qui est générée par l'unité de source de lumière 1 a-2. Cependant, la présente invention n'est pas limitée à cet exemple mais le circuit de balayage de fréquence 2 peut être configuré comme représenté sur les figures 10B, 10C ou 10D par exemple. Dans un tel cas, il est possible de procurer les avantages similaires à ceux du second mode de réalisation. Lorsque le circuit de balayage de fréquence 2 est configuré avec une unité de commande de température de réseau de diffraction de fibre 2b comme représenté sur la figure 10B, l'unité de commande de température de réseau de diffraction de fibre 2b commande une température d'éléments de l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a afin de modifier l'espacement du réseau qui configure l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a, ceci afin de modifier les fréquences de la lumière de pompage qui est émise en sortie tout comme dans le cas de l'exemple qui est représenté sur la figure 11. Lorsque le circuit de balayage de fréquence 2 est configuré avec une unité de commande de flexion de réseau de diffraction de fibre 2c comme représenté sur la figure 10C, l'unité de commande de flexion de réseau de diffraction de fibre 2c réalise une commande de flexion sur l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a de manière à modifier l'espacement du réseau qui configure l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a, afin d'ainsi modifier les fréquences de la lumière de pompage émise en sortie tout comme dans l'exemple qui est représenté sur la figure 11. Le circuit de balayage de fréquence 2 peut être configuré avec une unité de commande de température de puce 2d comme représenté sur la figure 10D. C'est-à-dire que l'unité de commande de température de puce 2d commande une température d'éléments de la puce LD 3 de l'unité de source de lumière 1 a-2 afin de modifier les fréquences de la lumière de pompage émise en sortie tout comme dans le cas de l'exemple qui est représenté sur la figure 11. (b2) Description d'une première modification du second mode de réalisation Dans l'amplificateur de Raman mentionné ci-avant 1B conformément au second mode de réalisation, les unités de source de lumière 1 a-1 et 1 a-2 comportent des sources de pompage en un nombre égal au nombre de fréquences de la lumière de pompage à agencer, et l'unité de multiplexage. En tant que structure de la source de pompage, la source de pompage peut être selon une variante configurée avec une puce LD 3A, une lentille 4 et une fibre optique 5A comme représenté sur la figure 13 ou comme représenté sur la figure 9B, indépendamment de la structure qui est représentée sur la figure 9A. Un réseau 3c est formé dans une couche active de la puce LD 3A dans la source de pompage comme représenté sur la figure 13. Le réseau 3c assure une fonction similaire à celle de l'unité de réseau de diffraction de fibre 5 qui est représentée sur la figure 9A. C'est-à-dire qu'une lumière laser qui est émise par la puce LD 3A résonne à l'intérieur de la puce LD 3A et ainsi, une lumière de pompage à une fréquence spécifique peut être émise en sortie sur la fibre optique 5A. La figure 9B est un schéma fonctionnel qui représente une partie essentielle d'une unité de source de lumière qui configure l'amplificateur de Raman conformément au second mode de réalisation. Le résonateur peut être configuré comme représenté sur la figure 9B. Il doit être noté que le résonateur qui est représenté sur les figures 9A et 9B peut utiliser une puce LD sans les éléments de réflexion 3a et 3b. Le circuit de balayage de fréquence 2 qui balaie chaque fréquence de lumière de pompage en provenance de l'unité de source de lumière 1 a-2 comportant les sources de pompage comme représenté sur la figure 13 peut être configuré avec une unité de commande de courant de pilotage 2e représentée sur la figure 14A par exemple. L'unité de commande de courant de pilotage 2e commande un courant de pilotage de la puce LD 3A de la source de pompage 7 qui configure l'unité de source de lumière 1 a-2, d'où ainsi le balayage de la lumière de pompage tout comme dans le cas de l'exemple 11par exemple. Selon une variante, en tant que structure du circuit de balayage de fréquence 2 pour balayer la fréquence de la lumière de pompage en provenance de l'unité de source de lumière 1 a-2, le circuit de balayage de fréquence 2 peut être configuré avec une unité de commande de température 2f qui est représentée sur la figure 14B indépendamment de la structure qui est représentée sur la figure 14A. L'unité de commande de température 2f qui est représentée sur la figure 14B commande une température d'éléments de la puce LD 3A qui a été mentionnée ci-avant, d'où ainsi le balayage de la lumière de pompage tout comme dans le cas de l'exemple qui est représenté sur la figure 11 par exemple. Sur les figures 14A et 14B, un index de référence 8 désigne un multiplexeur qui configure l'unité de source de lumière 1 a-2. L'amplificateur de Raman selon la structure mentionnée ci-avant balaie chaque fréquence de la lumière de pompage PQ+1-PM à l'intérieur d'une bande, où la lumière de pompage et la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde sont présentes de façon mélangée, sous la commande de l'unité de commande de courant de pilotage 2e ou de l'unité de commande de température 2f en tant que circuit de balayage de fréquence 2, ce qui atténue, voire supprime, la génération d'une lumière de mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde, ce qui procure des avantages similaires à ceux assurés au moyen du second mode de réalisation qui a été mentionné ci-avant. (b3) Description d'une seconde modification du second mode de réalisation La figure 15 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman 1 B-2 conformément à une seconde modification du second mode de réalisation de la présente invention. L'amplificateur de Raman 1 B-2 qui est représenté sur la figure 15 présente un mode de pompage différent au moyen d'une lumière de pompage, par comparaison avec l'amplificateur de Raman (se reporter au symbole de référence 1B) qui est représenté sur la figure 8. Moyennant cela, un agencement du circuit de balayage de fréquence 2 diffère de celui qui est représenté sur la figure 8. Dans l'amplificateur de Raman 1 B-2, les unités de source de lumière 1 a-1 et 1 a-2 sont agencées de telle sorte que la première lumière de pompage PQ+1-PM soit une lumière de pompage en copropagation tandis que la seconde lumière de pompage P1-PQ est une lumière de pompage en contre-propagation, tout comme dans le cas qui est représenté sur la figure 7. Soit dit en passant, des index ou symboles de référence identiques sur la figure 15 désignent les parties identiques ou se correspondant sur la figure 7 ou sur la figure 8. La source de pompage qui configure l'unité de source de lumière 1 a-2 est configurée de façon similaire à celle qui est représentée sur la figure 9A tandis que le circuit de balayage de fréquence 2 est configuré moyennant l'unité d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a mentionnée ci-avant comme représenté sur la figure 10A. En utilisant une caractéristique de modification d'une longueur d'onde d'une lumière de pompage de sortie sous la commande d'extension appliquée sur l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a, il est possible de commander et d'étendre le réseau de diffraction de fibre de telle sorte que la lumière de pompage soit balayée comme représenté sur la figure 11par exemple. C'est-à-dire qu'une fréquence de lumière de pompage suivant une direction longitudinale de la fibre à l'instant du balayage de la fréquence de lumière de pompage est modifiée comme représenté sur la figure 11. En d'autres termes, sous la commande de l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a, la fréquence de lumière de pompage est commandée de manière à être augmentée linéairement pour une fréquence qui correspond à une différence en termes de longueur d'onde d'environ 0,3 nm entre l'instant où le signal optique multiplexé en longueurs d'onde est tout d'abord transmis et l'instant où le premier signal optique multiplexé en longueurs d'onde atteint un appareil (l'amplificateur de répéteur 12a ou le récepteur optique 13) au niveau de l'étage suivant par l'intermédiaire de la fibre optique 1e (la fibre de voie de transmission 12), comme il sera décrit ultérieurement. Dans l'amplificateur de Raman 1 B-2 selon la structure mentionnée ci-avant qui est représentée sur la figure 15, le signal optique multiplexé en longueurs d'onde est amplifié en mode Raman par la lumière de pompage P1-PQ pour un pompage en contrepropagation et par la lumière de pompage PQ+1-PM pour un pompage en co-propagation. A cet instant, l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a en tant que circuit de balayage de fréquence 2 réalise la commande de balayage sur la lumière de pompage afin d'atténuer, voire de supprimer, la génération d'une lumière de mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde. Ceci permet de diminuer une dégradation de la forme d'onde qui est due à la lumière de mélange à quatre ondes. Dans l'amplificateur de Raman 1 B-2 conformément à la seconde modification du second mode de réalisation, l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a réalise la commande de balayage sur la lumière de pompage afin d'atténuer, voire de supprimer, la génération d'une lumière de mélange à quatre ondes dans la même forme d'onde, tout comme dans le cas de l'exemple selon le second mode de réalisation mentionné ci-avant. Il est par conséquent possible de diminuer une dégradation de la forme d'onde qui est due à la lumière de mélange à quatre ondes et d'atténuer, voire de supprimer, la dégradation du rapport SB optique, d'où ainsi l'atténuation, voire la suppression, de la dégradation de la caractéristique de capacité de transmission. Le circuit de balayage de fréquence 2 mentionné ci-avant peut être configuré avec l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a représenté sur la figure 10A ou peut être configuré comme représenté sur les figures 10B, 10C, 10D, 14A ou 14B (se reporter aux symboles de référence 2b à 2f). Indépendamment de l'exemple qui est représenté sur la figure 15, une fonction du multiplexeur 1 d-2 peut être réalisée au moyen du circulateur optique 1 d (se reporter à la figure 6). Dans un tel cas, les avantages mentionnés ci-avant peuvent être assurés également. Lorsque l'amplificateur de Raman 1A-2 ou 1A-3 est utilisé en tant qu'amplificateur de répéteur 12a ou en tant qu'amplificateur 13a dans le récepteur optique 13 qui est représenté sur la figure 2, l'unité de source de lumière 1 a-2 peut être disposée dans un appareil sur le côté d'émission dans l'étage avant. Par exemple, en ce qui concerne un amplificateur de répéteur le plus près de l'émetteur optique 11sur la voie de transmission, l'unité de source de lumière 1 a-2 et le circuit de balayage de fréquence 2 peuvent être disposés dans l'émetteur optique 11afin d'amplifier la lumière de signal dans l'amplificateur de répéteur 12. (c) Description du troisième mode de réalisation La figure 16 est un schéma fonctionnel qui représente un amplificateur de Raman 1 C conformément à un troisième mode de réalisation de la présente invention. L'amplificateur de Raman 1 C qui est représenté sur la figure 16 présente un mode de modification des fréquences de lumière de pompage qui est différent, par comparaison avec l'amplificateur de Raman 1B qui est représenté sur la figure 8. Les autres parties de la structure sont fondamentalement les mêmes que celles selon l'exemple qui est représenté sur la figure 8. Dans l'amplificateur de Raman 1 C qui est représenté sur la figure 16, les unités de source de lumière 1a-1 et 1a-2 sont agencées de telle sorte que la première lumière de pompage PQ+1-PM et la seconde lumière de pompage P1-PQ soient des lumières de pompage en contre-propagation, tout comme dans le cas de l'amplificateur de Raman 1 B qui est représenté sur la figure 8. Soit dit en passant, des index et symboles de référence identiques sur la figure 16 désignent des parties identiques ou se correspondant de la figure 8. Une source de pompage qui configure l'unité de source de lumière 1 a-2 présente la structure qui est représentée sur les figures 9A et 9B. Un circuit de modulation de fréquence 2A fonctionne en tant que moyen de commande variable qui commande de façon variable chaque longueur d'onde de la lumière de pompage qui est générée par l'unité de source de lumière 1 a-2. Le circuit de modulation de fréquence 2A est configuré avec l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a mentionnée ci-avant comme représenté sur la figure 10A. Le circuit de modulation de fréquence 2A réalise la commande d'extension sur l'unité de réseau de diffraction de fibre 5a (se reporter aux figures 9A et 9B) de la source de pompage qui configure l'unité de source de lumière 1 a-2 afin de moduler la lumière de pompage comme représenté sur la figure 17. C'est-à-dire que le circuit de modulation de fréquence 2A modifie une fréquence de lumière de pompage suivant une direction longitudinale de la fibre à l'instant où la fréquence de lumière de pompage est modulée, comme représenté sur la figure 11. En d'autres termes, le circuit de modulation de fréquence 2A réalise une commande de modulation en onde sinusoïdale sur la fréquence de lumière de pompage pour une fréquence correspondant à une différence en termes de longueur d'onde d'environ 0,3 nm par exemple entre l'instant où la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde est tout d'abord transmise et l'instant où la première lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde atteint un appareil (l'amplificateur de répéteur 12a ou le récepteur optique 13) au niveau de l'étage suivant par l'intermédiaire de la fibre optique 1e (la fibre de voie de transmission 12) sous la commande de l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a. En tant que mode de la modulation de fréquence de lumière de pompage mentionné ci-avant, n'importe quelle onde telle qu'une onde triangulaire ou similaire autre qu'une onde sinusoïdale peut être appliquée pour autant qu'une modulation périodique de la lumière de pompage est possible. L'amplificateur de Raman 1B-1C selon la structure mentionnée ci-avant qui est représentée sur la figure 16 amplifie en mode Raman la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde au moyen de la lumière de pompage P1-PQ pour un pompage en contre-propagation et au moyen de la lumière de pompage PQ+1-PM pour un pompage en contre-propagation. A cet instant, l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a en tant que circuit de modulation de fréquence 2A réalise la commande de modulation en onde sinusoïdale sur la lumière de pompage afin d'atténuer, voire de supprimer, la génération de la lumière de mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde, ce qui diminue la dégradation de la forme d'onde qui est due à la lumière de mélange à quatre ondes. Bien qu'une bande de la lumière de pompage PQ+1-PM qui est générée par l'unité de source de lumière 1 a-2 chevauche une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1-SN qui a été mentionnée ci-avant, l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a en tant que circuit de modulation de fréquence 2A réalise la modulation en onde sinusoïdale sur chaque fréquence de la lumière de pompage PQ+1-PM dans cette bande sous la commande d'extension de l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a en tant que circuit de modulation de fréquence 2A sur le réseau de diffraction de fibre afin d'atténuer, voire de supprimer, la génération de la lumière de mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde, d'où ainsi une diminution de la dégradation de la forme d'onde due à la lumière de mélange à quatre ondes. En établissant la fréquence de modulation mentionnée ci-avant de telle sorte qu'elle soit inférieure à l'espacement de mode, il est possible de diminuer le chevauchement de la lumière de mélange à quatre ondes qui est généré au moyen du mode adjacent à l'instant du balayage. La lumière de pompage présente un spectre comme représenté sur la figure 12 par exemple. L'espacement de mode (se reporter à un symbole de référence A sur la figure12 par exemple) de la lumière de pompage représentée sur la figure 12 est d'environ 0,3 nm. Si la fréquence de modulation de lumière de pompage n'est pas supérieure à 0,3 nm, c'est-à-dire n'est pas supérieure à l'espacement de mode qui a été mentionné ci-avant, il est possible de diminuer le mélange à quatre ondes qui est généré par le mode adjacent. Dans l'amplificateur de Raman 1 C conformément au troisième mode de réalisation, l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a réalise la commande de modulation sur la lumière de pompage afin d'atténuer, voire de supprimer, la génération de la lumière de mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde, tout comme dans le cas de l'exemple selon le second mode de réalisation. Ceci permet de diminuer la dégradation de la forme d'onde qui est due au mélange à quatre ondes, d'atténuer, voire de supprimer, la dégradation du rapport SB optique et d'atténuer, voire de supprimer, la dégradation de la caractéristique de capacité de transmission. Dans l'amplificateur de Raman 1 C conformément au troisième mode de réalisation, la lumière de pompage P1-PM est utilisée en tant que lumière de pompage en contre-propagation. Cependant, la présente invention n'est pas limitée à cet exemple. Comme représenté sur la figure 18, par exemple, la lumière de pompage (lumière de pompage en chevauchement sur une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1-SN) en provenance de l'unité de source de lumière 1 a-2 peut être utilisée en tant que lumière de pompage en co-propagation. Dans ce cas, des avantages similaires peuvent être obtenus tout comme dans le cas de l'exemple mentionné ci-avant conformément au troisième mode de réalisation, bien entendu. Selon le troisième mode de réalisation mentionné ci-avant, la modulation en onde sinusoïdale est réalisée en tant que mode de modulation au moyen du circuit de modulation de fréquence 2A. Cependant, d'autres procédés de modulation peuvent être appliqués au moins aussi longtemps qu'ils permettent d'atténuer, voire de supprimer, la génération du mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde. Le circuit de modulation de fréquence 2A mentionné ci-avant est configuré avec l'unité de commande d'extension de réseau de diffraction de fibre 2a qui est représentée sur la figure 10A. Selon une variante, le circuit de modulation de fréquence 2A peut être configuré comme représenté sur les figures 10B, 10C, 10D, 14A ou 14B (se reporter aux symboles de référence 2b à 2f). Indépendamment de l'exemple mentionné ci-avant qui est représenté sur la figure 15, une fonction du multiplexeur 1 d-2 peut être réalisée au moyen du circulateur optique 1 d (se reporter à la figure 6). Dans un tel cas, il est possible d'obtenir les mêmes avantages que ce qui a été mentionné ci-avant. Lorsque les amplificateurs de Raman 1A-2 et 1C-3 sont utilisés en tant qu'amplificateur de répéteur 12a ou en tant qu'amplificateur 13a dans le récepteur optique 13 qui est représenté sur la figure 2, l'unité de source de lumière 1a-2 peut être disposée dans un appareil de côté d'émission au niveau de l'étage avant. Par exemple, en ce qui concerne l'amplificateur de répéteur 12a qui est le plus proche de l'émetteur optique 11 sur la voie de transmission, l'unité de source de lumière 1 a-2 et le circuit de modulation de fréquence 2A peuvent être disposés dans l'émetteur optique 11 afin d'amplifier la lumière de signal dans l'amplificateur de répéteur 12a. (d) Autres Selon les second et troisième modes de réalisation qui ont été mentionnés ci-avant, la commande de balayage et la commande de modulation comme réalisées par le circuit de balayage de fréquence 2 et par le circuit de modulation de fréquence 2A ont été décrites en détail. Conformément à la présente invention, un procédé de commande variable de lumière de pompage connu peut être appliqué aussi longtemps qu'il permet d'atténuer, voire de supprimer, la génération du mélange à quatre ondes à la même longueur d'onde. Dans chacun des modes de réalisation qui ont été mentionnés ci-avant, la lumière de pompage PQ+1-PM comporte une pluralité de longueurs d'onde qui sont présentes de façon mélangée dans une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1-SN. Conformément à la présente invention, au moins une longueur d'onde de la lumière de pompage présente de façon mélangée dans une bande de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde S1-SN suffit. Dans un tel cas, les avantages similaires sont assurés pour chacun des modes de réalisation. Selon les premier et troisième modes de réalisation, une relation entre la lumière de pompage P1-PQ à l'extérieur d'une bande de la lumière de signal et la lumière de pompage PQ+1-PM à l'intérieur de la bande de la lumière de signal sur la voie de transmission réalisant l'amplification de Raman est décrite au moyen de relations comme représenté sur les figures 26C et 26D (comme indiqué en tant que P1PQ et PQ+1-PM sur les dessins). Cependant, la relation en termes d'agencement des sources de pompage peut être comme représenté sur les figures 26A, 26B, 26E ou 261. Selon les premier et troisième modes de réalisation qui ont été mentionnés ci-avant, la lumière de pompage P1-PQ est utilisée en tant que lumière de pompage en contre-propagation et la lumière de pompage PQ+1-PM est utilisée en tant que lumière de pompage en co-propagation comme représenté par "0" sur la figure 26C ou la lumière de pompage P1-PQ et la lumière de pompage PQ+1-PM sont utilisées en tant que lumière de pompage en contre-propagation comme représenté par "0" sur la figure 26D. Indépendamment de ce qui a été présenté ci-avant, la lumière de pompage P1-PQ et la lumière de pompage PQ+1-PM peuvent toutes deux être utilisées en tant que lumière de pompage en co-propagation comme représenté par "0" sur la figure 26A ou la lumière de pompage P1-PQ peut être utilisée en tant que lumière de pompage en co-propagation et la lumière de pompage PQ+1-PM peut être utilisée en tant que lumière de pompage en contre-propagation comme représenté par "0" sur la figure 26B. En outre, la lumière de pompage P1-PQ peut être utilisée à la fois en tant que lumière en co-propagation et en contre-propagation et la lumière de pompage PQ+1-PM peut être utilisée en tant que lumière de pompage en co-propagation comme représenté par "0" sur la figure 26 ou la lumière de pompage P1-PQ peut être utilisée à la fois en tant que lumière en co-propagation et en tant que lumière en contrepropagation et la lumière de pompage PQ+1-PM peut être utilisée en tant que lumière en contre-propagation comme représenté par "0" sur la figure 26F ou la lumière de pompage P1-PQ peut être utilisée en tant que lumière de pompage en co-propagation et la lumière de pompage PQ+1-PM peut être utilisée à la fois en tant que lumière de pompage en co-propagation et que lumière de pompage en contrepropagation comme représenté par "0" sur la figure 26G ou la lumière de pompage P1-PQ peut être utilisée en tant que lumière de pompage en contre-propagation et la lumière de pompage PQ+1-PM peut être utilisée à la fois en tant que lumière en co-propagation et en tant que lumière en contre-propagation, comme représenté par "0" sur la figure 26H ou la lumière de pompage P1-PQ et la lumière de pompage PQ+1-PM peuvent être utilisées toutes deux en tant que lumière de pompage en co-propagation et en tant que lumière de pompage en contre-propagation comme représenté par "0" sur la figure 261. La présente invention n'est pas limitée aux exemples mentionnés ci-avant mais elle peut être modifiée de diverses façons sans que l'on s'écarte du cadre de l'invention. L'amplificateur de Raman selon la présente invention peut être fabriqué comme décrit dans chacun des modes de réalisation. REVENDICATIONS 1. Amplificateur de Raman (1A) qui amplifie une lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde qui est obtenue en multiplexant en longueurs d'onde plusieurs types de lumière de signal comportant une information, caractérisé en ce qu'il comprend : une unité de source de lumière (1 a) pour générer une lumière de pompage pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, où les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde incluant une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde sont agencées ; une voie de transmission (1e) pour propager la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et une lumière de pompage en provenance de ladite unité de source de lumière (1 a) et pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde ; un moyen d'application de lumière de pompage (1c, 1 d) pour appliquer la lumière de pompage sur ladite voie de transmission (1e) ; et un moyen de filtre (1 b) pour rétrécir un étalement d'un spectre de lumière de pompage, comme généré par ladite unité de source de lumière (1 a), ladite lumière de pompage étant agencée à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, et pour émettre en sortie la lumière de pompage sur ledit moyen d'application de lumière de pompage (1 c, 1 d). 2. Amplificateur de Raman (1A-2) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite unité de source de lumière (1 a) comprend : une première source de pompage (la-2) pour générer une première lumière de pompage dont la longueur d'onde est agencée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et pour émettre en sortie la première lumière de pompage sur ledit moyen de filtre (1 b) ; et une seconde source de pompage (la-1) pour générer une seconde lumière de pompage dont la longueur d'onde est agencée à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, ledit moyen d'application de lumière de pompage (1 c, 1 d) comprenant : un multiplexeur (1f) pour multiplexer la première lumière de pompage dont le spectre a été rétréci par ledit moyen de filtre (1 b) et la seconde lumière de pompage en provenance de ladite seconde source de pompage (la-1); et un premier moyen (1d) optique pour appliquer une lumière de pompage multiplexée par ledit multiplexeur (1f) en tant que lumière de pompage en contre-propagation sur ladite voie de transmission (1e). 3. Amplificateur de Raman selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite unité de source de lumière (1a) comprend ; une première source de pompage (1a-2) pour générer une première lumière de pompage dont la longueur d'onde est agencée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et pour émettre en sortie la première lumière de pompage sur ledit moyen de filtre (1 b) ; une seconde source de pompage (la-1) pour générer une seconde lumière de pompage dont la longueur d'onde est agencée à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde, ledit moyen d'application de lumière de pompage (1c, 1d) comprenant : un second moyen optique (1f) pour multiplexer la première lumière de pompage dont l'étalement du spectre a été rétréci par ledit moyen de filtre (1 b) en tant que lumière de pompage de copropagation et la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde ; et un troisième moyen optique (1 d) pour appliquer la seconde lumière de pompage qui est générée par ladite seconde source de pompage (la-1) en tant que lumière de pompage en contre- propagation sur ladite voie de transmission (1e). 4. Amplificateur de Raman qui amplifie une lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde qui est obtenue en multiplexant plusieurs types de lumière de signal comportant une information, caractérisé en ce qu'il comprend : une unité de source de lumière (1 a) pour générer une lumière de pompage pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde où les longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde incluant une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde sont agencées ; un moyen d'application de lumière de pompage (1c, 1 d) pour appliquer la lumière de pompage sur une voie de transmission (le); ladite voie de transmission (1e) pour propager la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et une lumière de pompage provenant dudit moyen d'application de lumière de pompage (1c, 1 d) et pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde ; et un moyen de commande variable (2) pour commander de façon variable une longueur d'onde de la lumière de pompage qui est générée par ladite unité de source de lumière (1 a). 5. Amplificateur de Raman selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit moyen de commande variable (2) réalise une commande de balayage ou une commande de modulation sur une longueur d'onde de la lumière de pompage. 6. Amplificateur de Raman selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen de filtre optique (1 b) rétrécit un étalement d'un spectre de la lumière de pompage selon le même degré que dans le cas du spectre de chaque type de la lumière de signal. 7. Amplificateur de Raman selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 et 6, caractérisé en ce que ledit moyen de filtre optique (1 b) est configuré avec des filtres optiques qui sont agencés en série suivant des directions qui sont telles que leurs dépendances vis-à-vis de la polarisation soient annulées. 8. Amplificateur de Raman selon l'une quelconque des revendications 1 à 3,6 et 7, caractérisé en ce que des longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde de la lumière de pompage sont agencées périodiquement à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et ledit moyen de filtre optique (1 b) présente une caractéristique de filtre périodique qui correspond à un espacement dans un agencement de longueurs d'onde de la lumière de pompage. 9. Amplificateur de Raman selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'une fréquence qui est utilisée pour balayer ou pour moduler la lumière de pompage au moyen dudit moyen de commande variable (2) est établie de manière à être inférieure à un espacement de mode de la lumière de pompage. 10. Amplificateur de Raman selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que des longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde de la lumière de pompage sont agencées à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde et des longueurs d'onde d'une pluralité de longueurs d'onde de cette même lumière de pompage sont agencées à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueurs d'onde.