FR 2808933 A1 20011116 FR 0015728 A 20001205 GÉNÉRATRICE DE COURANT ALTERNATIF UTILISABLE DANS UN VÉHICULE Contexte de l'invention 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne une génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule, et plus particulièrement la structure d'un bobinage de stator enroulé sur un stator dans une génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule. 2. Description de la technique concernée La figure 5 est une vue en coupe transversale montrant de manière générale une génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule. En faisant référence à la figure 5, la génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule a une structure comportant un montage en rotation d'un rotor de type Lundell 7 à l'intérieur d'un carter 3 construit à partir d'un support avant en aluminium 1 et d'un support arriere en aluminium 2 au moyen d'un arbre 6, et la fixation d'un stator 8 sur paroi intérieure du carter 3 de manière à recouvrir un côté périphérique externe du rotor 7. L'arbre 6 est supporté en rotation par le support avant 1 et par le support arrière 2. Une poulie 4 est fixée sur une extrémité de l'arbre 6, de sorte que le couple de rotation d'un moteur peut être transmis à l'arbre 6 au moyen d'une courroie (non montrée). Des bagues collectrices 9 destinées à fournir un courant au rotor 7 sont fixées sur l'autre partie d'extrémité de l'arbre 6, et une paire de balais 10 sont logés dans un porte-balais 11 disposé à l'intérieur du carter 3 de sorte que la paire de balais 10 est en contact par glissement avec les bagues collectrices 9. Un régulateur 18 destiné à régler l'amplitude du courant alternatif généré dans le stator 8 fixé à l'aide d'adhésif sur un dissipateur de chaleur 17 monté sur le porte balais 11. Un redresseur 12 qui est en contact électrique avec le stator 8 et qui redresse la tension de courant alternatif générée dans le stator 8 en tension de courant continu est monté à l'intérieur du carter 3. Le rotor 7 se compose d'un bobinage de rotor 13 destiné à générer un flux magnétique lors du passage courant électrique et d'une paire de noyaux polaires 20 et 21 disposés manière à recouvrir le bobinage de rotor 13, des pôles magnétiques etant formés dans les noyaux polaires 20 et 21 par le flux magnétique génere dans le bobinage de rotor 13. La paire de noyaux polaires 20 et 21 en fer, chacun comporte six pôles magnétiques en forme de griffe 22 et 23 disposés sur le périmètre de circonférence externe à espaces réguliers dans le sens de la circonférence de manière à saillir axialement, et noyaux polaires 20 et 21 fixés sur l'arbre 6 se faisant face l'un l'autre sorte que les pôles magnétiques en forme de griffe 22 et 23 engrènent entre eux. De plus, des ailettes 5 sont fixées sur les deux extrémités du rotor 7 dans le sens axial de celui-ci. Le stator 8 se compose noyau de stator cylindrique 15 comportant une pluralité de fentes s'étendent axialement selon un espacement prédéterminé dans le sens de la circonférence et d'un bobinage de stator 16 enroulé sur le noyau de stator 15. Dans la génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule ainsi construite, un courant est fourni au bobinage de rotor 13 à partir d'une batterie (non montrée) par l'intermédiaire des balais 10 et des bagues collectrices 9, ce qui génere un flux magnétique. Les pôles magnétiques en forme de griffe 22 noyau polaire 20 sont magnétisés avec des pôles dirigés vers le nord par ce flux magnétique, et les pôles magnétiques en forme de griffe 23 du noyau polaire 21 sont magnétisés avec des pôles dirigés vers le sud Au même moment, le couple de rotation en provenance du moteur transmis par l'intermédiaire de la courroie et de la poulie 4 à l'arbre 6, qui fait tourner le rotor 7. Ainsi, un champ magnétique rotatif est appliqué au bobinage de stator 16, ce qui génère une force électromotrice dans le bobinage de stator 16. Cette force électromotrice à courant alternatif passe par le redresseur 12 et est convertie en force électromotrice à courant continu, l'amplitude de la force électromotrice est réglée par le régulateur 18 et la batterie est rechargée. A présent, la structure du bobinage de stator 6 sera décrite en faisant référence à la figure 6. Dans cet exemple, nombre de pôles magnétiques du rotor 7 est égal à 12. Sur la figure les repères 1 à 36 indiquent les numéros de fente. Le noyau de stator 15 est formé dans un matériau magnétique cylindrique dans lequel 36 fentes 15a sont formées suivant un espacement prédéterminé dans le sens de la circonférence de manière à s'ouvrir vers le côté intérieur de la périphérie de celui-ci. Un bobinage 30 est formé par introduction et enroulement sinusoïdal d'un conducteur 29 toutes les trois fentes , de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 introduit sont les fentes n 1, 4, 7, ... , 34. Un bobinage 31 est formé par introduction et enroulement sinusoïdal d'un conducteur 29 toutes les trois fentes 15a, de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 est introduit sont les fentes n 3, 6, 9, ... , 36. Un bobinage est formé par introduction et enroulement sinusoïdal d'un conducteur toutes les trois fentes 15a, de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 est introduit sont les fentes n 5, 8, 11, .... , 2. Ces trois bobinages 30, 31 et 32 ainsi formés ont leurs parties d'extrémité de bobinage 30b, 31b et 32b connectées ensemble, c'est-à- dire qu'elles sont connectées par une connexion en étoile afin de structurer le bobinage de stator 16. La partie de connexion des parties d'extrémite de bobinage 30b, 31b et 32b devienne un point neutre du bobinage stator 16, et les partie de commencement de bobinage 30a, 31 a et deviennent des fils conducteurs du bobinage de stator 16. Ces trois bobinages 30, 31 et 32 ont une différence d'angle de déphasage électrique 120 . Le redresseur 12 a une structure telle qu'une diode du côté plus d1, et une diode du côté moins d2, qui sont connectées en série, une diode du côté plus et une diode du côté moins d22 qui sont connectées en série, une diode du côté plus d,3 et une diode du côté moins d23 qui sont connectées en série, et une diode du côté plus d,4 et une diode côté moins qui sont connectées en série, sont connectées en parallèle entre une borne de sortie B et la masse. De même, comme le montre la figure 7, le bobinage de stator 16 est connecté au redresseur 12 de telle sorte que la partie de commencement de bobinage 30a du bobinage est connectée entre la diode du côté plus d1, et la diode du côté moins d2, qui sont connectées en série, la partie de commencement de bobinage du bobinage 31 est connectée entre la diode du côté plus d,2 et la diode du côté moins d22 qui sont connectées en série, la partie de commencement de bobinage 32a du bobinage 32 est connectée entre la diode du côte plus d,3 et la diode du côté moins d23 qui sont connectées en série, et le point neutre est connecté entre la diode du côté plus d,4 et la diode du côté moins d24 qui sont connectées en série, respectivement. Dans la génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule ainsi structurée, si la vitesse de rotation est basse, une tension égale à 3,5 fois une tension induite monophasée est développée entre les fils. De même, si la vitesse de rotation est élevée, bien que le flux magnétique principal soit affaibli par un courant alternatif triphasé qui passe dans les trois bobinages monophasés 30, 31 et 32, étant donné qu'il reste une force électromotrice d'harmonique tertiaire plus élevée, cette génératrice est utilisée avec la diode connectée au point neutre. Dans la génératrice classique de courant alternatif destinée à un véhicule, étant donné que le bobinage de stator 16 est structure par connexion des trois bobinages monophasés 30, 31 et 32 espacés d'un angle de déphasage de 120 dans une connexion en étoile, seule la tension égale à 3,5 fois la tension induite monophasée est développée entre les fils, ce qui a pour résultat de poser le problème 'une génératrice classique de courant alternatif ne peut pas satisfaire une exigence de production d'électricité lorsque la vitesse de rotation est basse. De manière à résoudre les inconvénients mentionnés ci-dessus, il est suggéré d'augmenter le nombre de spires des bobinages 30, 31 et 32 dans les phases respectives. Toutefois, dans ce cas il survient le probleme d'une diminution de la production de courant lorsque la vitesse de rotation est élevée. Résumé de l'invention La présente invention a été mise au point de manière à résoudre les problemes des génératrice de courant alternatif mentionnes ci-dessus, et ainsi, un objet de la présente invention est de fournir génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule comportant un bobinage de stator amélioré qui soit capable de produire une grande tension développée entre les fils et de produire un fort courant à vitesse rotation plus élevée. De manière à atteindre un aspect de l'objet ci-dessus, selon un aspect de la présente invention, il est fourni une génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule comprenant un rotor supporté en rotation à l'intérieur d'un carter ; et un stator comprenant un noyau de stator cylindrique dans lequel est formee une pluralité de fentes à intervalles donnés sur la circonférence de manière à s'ouvrir vers le côté de la périphérie interne de celui-ci et un bobinage de stator construit par connexion de trois bobinages monophasés enroulés sur le stator dans une connexion en étoile, le stator étant ajusté sur le carter de façon à entourer le rotor, dans laquelle chacun des bobinages monophasés comprend un premier bobinage qui est connecté dans la connexion en étoile et un second bobinage qui est connecté en série au premier bobinage et qui a une différence de phase donnée dans l'angle de déphasage électrique par rapport au premier bobinage, et dans laquelle une partie de connexion du premier bobinage et du second bobinage constituant chacun des bobinages monophasés esi connectée à une paire de ponts à diode triphasés, et dans laquelle une partie d'extremité du second bobinage constituant chacun des bobinages monophasés est connectée à une autre paire de ponts à diode triphasés. Brève description des dessins Ces objets, caractéristiques et avantages et autres de la présente invention apparaîtront clairement à partir de la lecture de description détaillée qui suit faite en liaison avec les dessins d'accompagnement dans lesquels La figure 1 est un schéma montrant une connexion électrique d'un bobinage stator dans une génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon un premier mode de réalisation de la présente invention La figure 2 est un schéma développé destiné à expliquer la structure bobinage de stator d'un stator de la génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon le premier mode de réalisation de la présente invention ; La figure 3 est une courbe montrant les caracteristiques de production de la génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon le premier mode de réalisation de la présente invention ; La figure 4 est un schéma destiné à expliquer la structure d'un bobinage de stator d'un stator d'une génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention ; La figure 5 est une vue en coupe transversale montrant de manière générale une génératrice de courant alternatif destinée à un vehicule ; La figure 6 est un schéma en développement destiné ' expliquer la structure d'un bobinage de stator dans un stator de génératrice classique de courant alternatif destinée à un véhicule ; et La figure 7 est un schéma montrant une connexion électrique d'un bobinage stator dans la génératrice classique de courant alternatif destinée à véhicule. Description détaillée des modes de réalisation préférés A présent, il sera fait une description plus détaillée de modes réalisation préférés de la présente invention en faisant référence dessins d'accompagnement. - Premier mode de réalisation La figure 1 est un schéma montrant une connexion électrique bobinage de stator dans une génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon un premier mode de réalisation de la présente invention. La figure 2 est un schéma développé destiné à expliquer la structure bobinage de stator d'un stator de la génératrice de courant alternatif destinée à véhicule selon le premier mode de réalisation de la présente invention. En faisant référence à la figure 1, un bobinage de stator structuré la connexion de trois bobinages monophasés 40, 50 et 60 ayant différence de phase de 120 dans l'angle de déphasage électrique dans la connexion en étoile. Le bobinage 40 est structuré connexion du premier et du second bobinage 41 et 42 qui ont différence de phase de 120 dans l'angle électrique en série. De même, le bobinage 50 est structuré par connexion du premier et du second bobinage et 52 qui ont une différence de phase de 120 dans l'angle électrique série. De plus, le bobinage 60 est structuré par connexion du premier et du second bobinage 61 et 62 qui ont une différence de phase de 120 dans l'angle électrique en série. Dans cet exemple, ces trois bobinages monophasés 40, 50 et 60 sont formés avec les mêmes conducteurs et comportent le même nombre de spires. De même les premiers bobinages 41, 51 et 61 ont un nombre de spires identique à celui des seconds bobinages 42, 52 et 62. Un redresseur 12A a une structure telle qu'une diode du côté plus d11 et une diode du côté moins d21 qui sont connectées en série, une diode du côté plus d12 et une diode du côté moins d22 qui sont connectées en série, une diode du côté plus d13 et une diode du côté moins d23 qui sont connectées en série, une diode du côté plus d14 et une diode du côté moins qui sont connectées en série, une diode du côté plus et une diode côté moins d25 qui sont connectées en série, une diode côté plus et une diode du côté moins d26 qui sont connectées en série, et une diode du côté plus d17 et une diode du côté moins d27 sont connectées en série sont connectées en parallèle entre une borne de sortie la masse. même, un bobinage de stator 16A est connecté au redresseur 12A telle sorte qu'une partie de connexion du premier bobinage 41 et du second bobinage 42 du bobinage 40 est connectée entre la diode du côté plus d11 et la diode du côté moins d21 qui sont connectées en série, une partie d'extrémité du second bobinage 42 du bobinage 40 est connectée entre la diode du côté plus d12 et la diode du côté moins d22 qui sont connectées en série, une partie de connexion du premier bobinage 51 et second bobinage 52 du bobinage 50 est connectée entre la diode du côte plus d13 et la diode du côté moins d23 qui sont connectées en série, partie d'extrémité du second bobinage 52 du bobinage 50 est connectée entre la diode du côté plus d14 et une diode du côté moins d24 qui sont connectées en série, une partie de connexion du premier bobinage 61 et du second bobinage 62 du bobinage 60 est connectée entre la diode du côté plus d15 et la diode du côté moins d25 sont connectées en série, une partie d'extrémité du second bobinage du bobinage 60 est connectée entre la diode du côté plus d16 et la diode du côté moins d26 qui sont connectées en série, et le point neutre est connecté entre la diode du côté plus d17 et la diode du côté moins d27 qui sont connectées en série, respectivement. En fait, dans la connexion électrique selon le premier mode de réalisation, les extrémités de sortie des premiers bobinages 41, 51 et 61 qui sont connectés dans la connexion en étoile sont connectés avec le pont à diode triphasé, les extrémités de sortie des seconds bobinages 42, 52 et 62, qui sont connectés en série sont connectés avec premiers bobinages 41, 51 et 61 de manière à fournir une différence phase de dans l'angle de déphasage électrique, sont connectes avec le pont à diode triphasé, et le point neutre est en connexion avec pont à diode. II sera à présent décrit une structure de bobinage spécifique des bobinages 40, 50 et 60 dans chaque phase en faisant référence à la figure 2. la figure 2, les repères 1 à 36 indiquent les numéros des fentes. Le premier bobinage 41 qui structure le bobinage 40 est formé par enroulement sinusoïdal d'un conducteur 29 toutes les trois fentes 15a, de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 est introduit sont les fentes n 1, 4, 7, ... , 34. D'autre part, le second bobinage 42 est formé par introduction et enroulement sinusoïdal du conducteur 29 toutes les trois fentes 15a, de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 est introduit sont les fentes n 3, 6, 9, ... 36. Le premier bobinage 41 et le second bobinage 42 ont une différence d'angle de déphasage électrique de 120 entre eux, étant donné que les fentes d'enroulement sont espacées toutes les trois fentes. Ensuite, le bobinage 40 est structuré de telle sorte que la partie de commencement de bobinage 41 a du premier bobinage 41 et la partie de fin bobinage 42b du second bobinage 42 sont connectées l'une à l'autre, de sorte que le premier bobinage 41 et le second bobinage 42 sont connectés en série afin de procurer une différence d'angle de déphasage électrique de 120 . Le premier bobinage 51 qui structure le bobinage 50 est formé par introduction et enroulement sinusoïdal d'un conducteur 29 toutes les trois fentes 15a, de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 est introduit sont les fentes n 3, 6, 9 ... , 36. D'autre part, le second bobinage 52 est formé par introduction et enroulement sinusoïdal d'un conducteur 29 toutes les trois fentes 15a, de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 est introduit sont les fentes n 5, 8, 11, ... , 2. Le premier bobinage 51 et le second bobinage 52 ont entre eux une différence d'angle de déphasage électrique de 120 étant donné que les fentes d'enroulement 15a sont utilisées toutes les trois fentes. Ensuite, le bobinage 50 est structuré de telle sorte que la partie de commencement de bobinage 51a du premier bobinage 51 et la partie d'extremité de bobinage 52b du second bobinage 52 sont en connexion l'une avec l'autre, de sorte le premier bobinage 51 et le second bobinage 52 sont connectés série afin de procurer une différence d'angle de déphasage électrique de 120 . Le premier bobinage 61 qui structure le bobinage 60 est formé par introduction et enroulement sinusoïdal d'un conducteur 29 toutes les trois fentes 15a, de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 est introduit sont les fentes n 5, 8, 11 ... , 2. D'autre part, second bobinage 62 est formé par introduction et enroulement sinusoïdal d'un conducteur 29 toutes les trois fentes 15a, de sorte que l'ordre des fentes dans lesquelles le conducteur 29 est introduit sont les fentes n 1, 4, 7, ... 34. Le premier bobinage 61 et le second bobinage 62 ont entre eux une différence d'angle de déphasage électrique de 120 étant donné que les fentes d'enroulement 15a sont utilisées toutes les trois fentes. Ensuite, le bobinage 60 est structuré de telle sorte que la partie de commencement de bobinage 61a du premier bobinage 61 et la partie d'extremité de bobinage 62b du second bobinage 62 sont en connexion l'une avec l'autre, de sorte le premier bobinage 61 et le second bobinage 62 sont connectés série afin de procurer une différence d'angle de déphasage électrique de 120 . Ensuite, la partie d'enroulement de bobinage 41b du premier bobinage 41, la partie d'extrémité de bobinage 51b du premier bobinage 51 et la partie d'extrémité de bobinage 61b du premier bobinage 61 sont connectées les unes avec les autres afin d'obtenir un stator 8A lequel est enroule le bobinage de stator 16A formé par la connexion des trois bobinages monophasés 40, 50 et 60 qui ont une différence d'angle de déphasage électrique de 120 dans la connexion en étoile. Dans le stator 8A ainsi structuré, les trois bobinages monophasés 40, 50 et qui ont une différence d'angle de déphasage électrique de 120 dans la connexion en étoile sont structurés par la connexion des premiers bobinages 41, 51 et 61, et des seconds bobinages 42, 52 et 62, chacun ayant une différence d'angle de déphasage de 120 en série, les parties de connexion des premiers bobinages 41, 51 et 61, et des seconds bobinages 42, 52 et 62, sont connectées au pont à diode triphasé, et les parties d'extrémité des seconds bobinages 42, 52 et 62 sont connectées au pont à diode triphasé. Ainsi, la tension maximale développée entre les fils est une tension deux fois supérieure à une tension induite monophasée. II en résulte que, étant donné qu'une force électromotrice à vide devient importante, il est possible d'abaisser la vitesse de rotation de mise marche de génération d'électricité, de sorte qu'il est possible de satisfaire aux exigences de la génération d'électricité lorsque la vitesse de rotation est basse. même, lorsque la vitesse de rotation est élevée, étant donné qu'un courant passe dans les seconds bobinages 42, 52 et 62, la réaction d'induit est faible, un courant important passe dans les seconds bobinages 42, 52 et 62, ce qui augmente la quantité d'électricité générée. De même, du point de vue d'un passage de courant, par exemple un courant qui passe dans la partie de connexion du premier bobinage 61 et du second bobinage 62 prend les passages de courant (-) @ le premier bobinage 61 ---> le premier bobinage 41 -@ le second bobinage 42 -@ B, (-) - -> le premier bobinage 61 ---> le premier bobinage 41 --- > B, et (-) -> le second bobinage 62 --> B. Ainsi, le nombre des passages de courant est élevé de sorte qu'il est possible d'accroître la quantité de courant générée. De même, étant donné que le pont à diodes est connecté point neutre, trois circuits parallèles se composant de (-) --> le point neutre ---> le premier bobinage 41 --# B, (-) ---> le point neutre -@ le premier bobinage 51 - -> B, et (-) ---> le point neutre ---> le premier bobinage 61 ---> B, sont formés, ces circuits parallèles agissent comme si les connexions en parallele et en série étaient commutées, ce qui les rend capables d'augmenter courant de sortie. Le résultat des mesures des caractéristiques de production d'électricité après fabrication d'une génératrice de courant alternatif destinée à véhicule sur laquelle le stator 8A est monté à la place du stator 8 est montré sur la figure 3. Sur la figure 3, les caractéristiques de production d'électricité de la génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la présente invention sont représentées par une ligne pleine alors que caractéristiques de production d'électricité d'une génératrice classique courant alternatif destinée à un véhicule sont représentées par une ligne pointillée. De même, l'axe des abscisses représente la vitesse de rotation alors que l'axe des ordonnées représente un courant de sortie une fois redressé. A partir de la figure 3, il est visible que la vitesse rotation de départ de production d'électricité est de 1000 tr / min dans génératrice classique de courant alternatif destinée à un véhicule alors la vitesse de rotation de départ de production d'électricité est de 900 tr / min dans la génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la présente invention, c'est-à-dire que la production d'électricité s'établit à une vitesse de rotation plus basse. De même, il est visible que la génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la présente invention peut augmenter une sortie à une vitesse de rotation de 2000 tr / min ou plus élevée par rapport à une génératrice classique de courant alternatif destinée à un véhicule. - Second mode de réalisation Dans un second mode de réalisation, les trois bobinages monophasés 40, 50 et 60 sont formés avec les mêmes conducteurs et comportent le même nombre de spires. De même, le nombre de spires des seconds bobinages 42, 52 et 62 est plus élevé que le nombre de spires des premiers bobinages 41, 51 et 61. Les autres structures sont identiques à celles du premier mode de réalisation décrit ci-dessus. Dans le second mode de réalisation, étant donné le nombre de spires des seconds bobinages 42, 52 et 62 est plus élevé que le nombre de spires des premiers bobinages 41, 51 et 61, une tension développée entre les fils devient plus élevée afin d'obtenir une force électromotrice plus importante. - Troisième mode de réalisation Dans un troisième mode de réalisation, les premiers bobinages 41, 51 et 61 comportent un nombre de spires identique à celui des seconds bobinages 42, 52 et 62, et le diamètre du conducteur des seconds bobinages 42, 52 et 62 est plus grand que le diamètre du conducteur des premiers bobinages 41, 51 et 61. Les autres structures sont identiques à celles du premier mode de réalisation décrit ci-dessus. Dans le troisième mode de réalisation, étant donné que le diamètre du conducteur des seconds bobinages 42, 52 et 62, dans lequel passe un courant important, est plus grand, l'efficacité de la production d'électricité à vitesse de rotation élevée est améliorée. - Quatrième mode de réalisation Comme le montre la figure 4, dans un quatrième mode de réalisation, les premiers bobinages 41, 51 et 61 sont enroulés sur le noyau de stator de manière à être reçus dans des fentes respectives 15a situées sur le côté le plus profond par rapport au sens de la profondeur des fentes (le côté de la périphérie extérieure dans le sens radial), et les seconds bobinages 42, 52 et 62 sont enroulés sur le noyau stator de manière à être reçus dans des fentes respectives 15a situées le côté le moins profond par rapport au sens de la profondeur des fentes (le côté de la périphérie intérieure dans le sens radial). Les autres structures sont identiques à celles du premier mode de réalisation decrit ' dessus. Dans le quatrième mode de réalisation, les premiers bobinages 41, 51 et 61 sont enroulés sur le noyau de stator de manière a être reçus dans fentes respectives 15a situées sur le côté le plus profond par rapport sens de la profondeur des fentes, à savoir sur côté d'embase des fentes respectives 15a. D'autre part, les seconds bobinages 42, 52 et 62 sont enroulés sur le noyau de stator de manière à être reçus dans des fentes respectives 15a situées sur le côté le moins profond par rapport au sens de la profondeur des fentes, à savoir sur un côté d'ouverture des fentes respectives 15a. En conséquence, étant donné qu'une inductance de fuite des premiers bobinages 41, 51 et 61 reçus du côté de l'embase des fentes respectives 15a est importante, le courant est concentré sur les seconds bobinages 42, 52 et 62 qui sont reçus sur le côté de l'ouverture des fentes respectives 15a lorsque la vitesse de rotation est élevée, une caractéristique proche d'un redressement pleine onde monophasé est obtenu, ce qui permet d'augmenter la capacité de production de courant. Les modes de réalisation respectifs sont décrits dans des cas où le nombre de pôles magnétiques des rotors 7 est égal à 12 et où le nombre de fentes des noyaux de stator 15 est égal à 36, c'est-à-dire que le nombre de fentes pour chaque pôle et pour chaque phase est égal à 1. Toutefois, la présente invention ne se limite pas à ces modes de réalisation. II est inutile de dire que la présente invention peut s'appliquer dans des cas où le nombre de fentes pour chaque pôle et pour chaque phase est égal à 2 ou davantage. Dans les modes de réalisation respectifs décrits ' dessus, les seconds bobinages 42, 52 et 62 sont structurés de manière à avoir une différence d'angle de déphasage électrique de 120 rapport aux premiers bobinages 41, 51 et 61. Ensuite, dans le cas où le nombre de fentes pour chaque pôle et pour chaque phase est égal à 1 la différence d'angle de déphasage électrique entre les seconds bobinages 42, 52 et 62, et les premiers bobinages 41, 51 et 61 peut être réglée 60 , 120 et 180 . Par exemple, dans le cas où la différence d'angle de déphasage électrique entre les seconds bobinages 42, 52 et 62, et les premiers bobinages , 51 et 61 est réglée sur 60 , la force électromotrice peut devenir plus importante en comparaison avec le cas où la différence d'angle de déphasage électrique entre les deux bobinages est réglée sur 120 , mais aucun courant ne passe et la sortie est abaissée lorsque la vitesse de rotation est élevée. Ainsi, lorsque la vitesse de rotation de démarrage de production d'électricité et la sortie à vitesse élevée sont jugées en totalité, si le nombre de fentes pour chaque pôle et pour chaque phase est égal à 1, il est souhaitable que la différence d'angle de déphasage électrique entre les seconds bobinages 42, 52 et et les premiers bobinages 41, 51 et 61 soit réglée sur 120 . Avec la structure décrite ci-dessus, la présente invention comporte des avantages qui seront exposés ci-dessous. Selon la présente invention, il est fourni une génératrice courant alternatif destinée à un véhicule comprenant un rotor supporté rotation à l'intérieur d'un carter ; et un stator comportant un noyau de stator cylindrique dans lequel est formée une pluralité de fentes à des intervalles donnés sur la circonférence de manière à s'ouvrir vers le côté intérieur de la périphérie de celui-ci et trois bobinages monophasés enroulés sur le noyau de stator et connectés dans une connexion en étoile, le stator étant ajusté sur le carter de manière à entourer le rotor, dans lequel chacun des bobinages monophasés comprend un premier bobinage qui est connecté à la connexion en étoile et un second bobinage qui est connecté en série au premier bobinage et qui comporte une différence d'angle de déphasage électrique par rapport au premier bobinage, et dans lequel une partie de connexion premier bobinage et du second bobinage constituant chacun des bobinages monophasés est en connexion avec une paire de ponts à diode triphasés, et une partie d'extrémité du second bobinage constituant chacun bobinages monophasés est en connexion avec une autre paire de ponts à diode triphasés. Avec la structure décrite ci-dessus, il est possible d'obtenir une génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule dans laquelle la tension développée entre les fils est accrue de sorte que vitesse de rotation de démarrage de production d'électricité peut être abaissée, et dans laquelle le courant généré à vitesse de rotation élevée augmente de sorte que la quantité de courant généré peut être accrue. De même, étant donné que les premiers bobinages les seconds bobinages constituant chacun des bobinages monophasés ont une structure telle qu'ils ont une différence d'angle de déphasage électrique de 120 , il est possible de développer entre les fils une tension deux fois plus élevée qu'une tension induite monophasée. plus, étant donné que le point neutre des premiers bobinages décrits ' dessus connectés à la connexion en étoile est connecté au pont à diodes il est formé un grand nombre de passages de courant et les premiers bobinages agissent comme si une connexion série et en parallèle était commutée, ce qui leur donne la possibilité d'augmenter le courant de sortie. De plus, dans chacun des bobinages monophasés, étant donné que le nombre de spires des seconds bobinages est plus élevé que le nombre de spires des premiers bobinages, la tension développée entre les fils devient élevée, ce qui permet d'obtenir une force électromotrice plus élevée. De plus, dans chacun des bobinages monophasés, étant donné que le diamètre du conducteur des seconds bobinages est plus grand que le diamètre du conducteur des premiers bobinages, l'efficacité de production d'électricité à vitesse de rotation élevée est améliorée. De plus, dans chacun des bobinages monophasés, étant donné que les premiers bobinages sont enroulés sur le noyau de stator de sorte que les premiers bobinages sont positionnés sur un côté plus profond par rapport au sens de la profondeur des fentes à l'intérieur des fentes, et que les seconds bobinages sont enroulés sur le noyau de stator de sorte que les seconds bobinages sont positionnés sur un côté moins profond par rapport au sens de la profondeur des fentes à l'intérieur des fentes, à vitesse de rotation élevée, le courant se concentre sur les seconds bobinages, et il est possible d'obtenir une caractéristique proche d'un redressement pleine onde monophasé, ce qui permet d'augmenter la capacité de production de courant. La description qui précède des modes de réalisation préférés de la presente invention a été présentée à des fins de representation et de description. Elle ne prétend pas être exhaustive, ni limiter la présente invention à la forme précise exposée, et des changements et modifications sont possibles à la lumière des enseignements ci-dessus ou pouvant naitre de la mise en pratique de l'invention. Les modes réalisation ont éte choisis et décrits de manière à expliquer les principes de l'invention et application pratique de manière à permettre aux spécialistes de la technique d'utiliser l'invention dans différents modes de réalisation et avec diverses modifications qui seraient adaptées à une utilisation particulière. II entendu que le domaine de la présente invention est défini aussi par des équivalents. REVENDICATIONS 1. Genératrice de courant alternatif destinée à un véhicule comprenant rotor (7) supporté en rotation à l'intérieur d'un carter (3) ; et stator (8) comprenant un noyau de stator cylindrique 5) dans lequel est formée une pluralité de fentes (15a) à intervalles donnes sur la circonférence de manière à s'ouvrir vers le côté de la périphérie interne de celui-ci et un bobinage de stator (16A) construit par connexion de trois bobinages monophasés (40, 50, 60) enroulés sur ledit noyau de stator (15) dans une connexion en étoile, ledit stator (8) étant ajusté sur ledit carter (3) de façon à entourer ledit rotor (7), caractérisé en ce que chacun desdits bobinages monophasés (40, 50, 60) comprend un premier bobinage (41, 51, 61) qui est connecté à la connexion en étoile et un second bobinage (42, 52, 62) qui est connecté en série au dit premier bobinage (41, 51, 61) et qui a une difference de phase donnée en angle de déphasage électrique par rapport au dit premier bobinage (41, 51, 61), et une partie de connexion dudit premier bobinage (41, 51, et dudit second bobinage (42, 52, 62) constituant chacun desdits bobinages monophasés (40, 50, 60) est connectée à une paire de ponts à diodes triphasés, et dans laquelle une partie d'extrémité dudit second bobinage (42, 52, constituant chacun desdits bobinages monophasés (40, 50, 60) est connectée à une autre paire de ponts à diodes triphasés. 2. Géneratrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la revendication 1, dans laquelle le point neutre desdits premiers bobinages (41, 51, 61) connectés à la connexion en étoile est connecté à pont à diodes. 3. Génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la revendication 1, dans laquelle dans chacun desdits bobinages monophasés (40, 50, 60), le nombre de spires desdits seconds bobinages (42, 52, est plus élevé que le nombre de spires desdits premiers bobinages , 51,61). 4. Génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la revendication 1, dans laquelle dans chacun desdits bobinages monophasés (40, 50, 60), le diamètre d'un conducteur (29) desdits seconds bobinages (42, 52, 62) est plus grand que le diamètre d'un conducteur (29) desdits premiers bobinages (41, 51, 61). 5. Génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon revendication 1, dans laquelle dans chacun desdits bobinages monophasés (40, 50, 60), lesdits premiers bobinages (41, 51, 61) sont enroulés sur ledit noyau de stator (15) de sorte que lesdits premiers bobinages sont positionnés sur un côté plus profond par rapport au sens de la profondeur des fentes à l'intérieur desdites fentes (15a), et lesdits seconds bobinages (42, 52, 62) sont enroulés sur ledit noyau de stator (15) de sorte que lesdits seconds bobinages sont positionnés sur un côte moins profond par rapport au sens de la profondeur des fentes à l'intérieur desdites fentes (15a). 6. Génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la revendication 1, dans laquelle ledit premier bobinage (41, 51, 61) et ledit second bobinage (42, 52, 62) constituant chacun desdits bobinages monophasés (40, 50, 60) sont structurés de manière à avoir une différence de phase de 120 en angle de déphasage électrique. 7. Génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la revendication 6, dans laquelle le point neutre desdits premiers bobinages (41, 51, 61) connectés à la connexion en étoile est connecté à un pont à diodes. 8. Génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la revendication dans laquelle dans chacun desdits bobinages monophasés 50, 60), le nombre de spires desdits seconds bobinages (42, 52, 62) plus élevé que le nombre de spires desdits premiers bobinages (41, 51, 61). 9. Génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la revendication 6, dans laquelle dans chacun desdits bobinages monophasés (40, 50, 60), le diamètre d'un conducteur (29) desdits seconds bobinages (42, 52, 62) est plus grand que le diamètre d'un conducteur (29) desdits premiers bobinages (41, 51, 61). 10. Génératrice de courant alternatif destinée à un véhicule selon la revendication dans laquelle dans chacun desdits bobinages monophasés 50, 60), lesdits premiers bobinages (41, 51, 61) sont enroulés sur ledit noyau de stator (15) de sorte que lesdits premiers bobinages sont positionnés sur un côté plus profond par rapport au sens de la profondeur des fentes à l'intérieur desdites fentes (15a), et lesdits seconds bobinages (42, 52, 62) sont enroulés sur ledit noyau de stator (15) de sorte lesdits seconds bobinages sont positionnés sur un côté moins profond rapport au sens de la profondeur des fentes à l'intérieur desdites fentes 5a).