FR 2809180 A1 20011123 FR 0006392 A 20000518 présente invention concerne un procédé d'analyse d'un échan tillon diffusant par mesure résolue en temps de la lumière diffuse dans cet échantillon. Dans le domaine médical, il est connu d'utiliser lumière, notamment avec longueurs d'ondes situées dans le domaine infrarouge, afin d'étu dier assez profondément la nature des tissus biologiques. Cependant, les tissus biologiques sont très diffusants aux longueurs d'ondes optiques, ce qui a tendance à brouiller toutes informations con cernant leur structure interne. Or, cette structure influe les données et il peut être nécessaire d'estimer cette influence. Pour cela, il est intéressant d'étudier la dynamique de propagation de la lumière dans les tissus biologi ques. cet effet, il est connu d'envoyer une impulsion lumineuse très courte sur le milieu à étudier et d'effectuer des mesures résolues en temps de la lumière diffuse. La résolution temporelle fournit des indications précieuses sur la structure du milieu. mesures peuvent être effectuées en réflectance ou en transmit- tance. Les mesures en réflectance sont utilisées notamment afin de déter miner le taux d'oxygénation de l'hémoglobine du sang. Les mesures en transmittance sont utilisées notamment pour la dé tection tumeurs cancéreuses du sein. Les images obtenues par la me sure en transmittance résolue en temps de la lumière diffuse produisent des images très contrastées permettant d'y déceler nettement une tumeur. Tou tefois, la resolution spatiale des images est relativement médiocre. Cette limitation provient de la technologie utilisée pour la mise en oeuvre de la mesure. En effet, la résolution temporelle nécessite d'être ef fectuée sur un temps très bref de l'ordre de quelques dizaines de picose- condes. Aussi, une telle résolution nécessite des technologies très sophisti quées et coûteuses. Dans les dispositifs d'observation connus, la source produisant l'im pulsion lumineuse est adaptée pour fournir une impulsion très brève. Par exemple, dans le dispositif décrit dans le document US- 5,692,511, la source lumineuse utilisée est un laser titane-saphir. Celui-ci est très coûteux. De plus, la détection mise en oeuvre est délicate. solution utilisée dans dispositif décrit dans ce document met en ceuvre photo diode à avalanche reliée à une porte temporelle électronique afin de déter miner le nombre de photons transmis pendant une période de temps déter minée. La photodiode à avalanche a un temps de réponse relativement long qui détériore contraste potentiel de la porte temporelle. Plus généralement, dans les dispositifs d'analyse par mesure résolue en temps de la lumière diffuse, il est couramment mis en oeuvre source permettant de produire des impulsions brèves telles que des lasers impul- sionnels qui sont coûteux. De plus, les moyens mis en oeuvre pour la détection de lumière posent des problèmes propres à chacun d'eux qui ne permettent pas une utilisation satisfaisante du dispositif. Parmi ces moyens de détection du signal, on peut distinguer - les détecteurs rapides avec traitement électronique du signal prove nant du détecteur dont le temps de réponse, relativement long, détériore considérablement le contraste de la pote temporelle ; - les convertisseurs temps-amplitude en régime de comptage de photons qui nécessitent de diminuer le signal pour se placer dans régime adapté, ce qui n'est pas compatible avec les temps d'acquisition courts ; - les portes optiques à effet non linéaire qui nécessitent des lasers puissants à cadences faibles de l'ordre de 10 Hz, ce qui limite considéra blement la sensibilité ; - les caméras à balayage de fente qui possèdent une très bonne ré solution temporelle (environ 2 ps) mais dont la dynamique n'est pas très im portante ; et - les caméras intensifiées ultra-rapides dont la résolution temporelle n'est pas très bonne (de l'ordre de 80 ps) pour un faible taux de répétition (de l'ordre de 1 kHz). Ainsi, les technologies actuellement disponibles ne permettent pas d'obtenir une bonne résolution spatiale, notamment en tomographie diffuse. L'invention a pour but de proposer un dispositif d'analyse d'un échan tillon diffusant mesure résolue en temps de la lumière diffuse dont le coût de mise aeuvre est modique. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé d'observation d'un échantillon diffusant du type précité, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes de a) illuminer l'échantillon avec un faisceau incident lumière cohé rente temporellement et modulée en longueur d'onde ; b) produire une succession de signaux d'interférence enregistrés sur un intervalle temps, par superposition de la lumière diffuse obtenue en sortie de l'échantillon et de lumière prélevée sur le faisceau incident illumi nant l'échantillon ; c) combiner chaque signal d'interférence avec un signal de référence générant une porte temporelle centrée sur un retard prédéterminé pour pro duire un signal caractéristique du retard prédéterminé ; d) extraire la composante continue de chaque signal caractéristique du retard prédéterminé ; e) appliquer une fonction non linéaire sur chacune composantes continues des signaux caractéristiques du retard prédéterminé ; et f) effectuer une combinaison linéaire de chacune des images, par la dite fonction non linéaire, des composantes continues des signaux caracté ristiques du retard prédéterminé. Suivant des modes particuliers de mise en oeuvre, procédé com porte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes - ladite fonction non linéaire est une fonction choisie dans le groupe consistant en l'élévation au carré, et la fonction valeur absolue ; - ladite combinaison linéaire consiste en le calcul moyenne de chacune des images par ladite fonction non linéaire des composantes conti nues des signaux caractéristiques du retard prédéterminé - pendant la production de la succession de signaux d'interférence, un déplacement relatif est imposé entre le faisceau incident et l'échantillon dif fusant, la fréquence du déplacement imposé étant inférieure à la fréquence de la modulation en longueur d'onde de la lumière du faisceau incident ; et - ledit signal de référence comporte une fonction sinusôidale du - duit du retard prédéterminé sur lequel est centrée la porte temporelle et de la fonction de modulation en longueur d'onde du faisceau incident. L'invention a en outre pour objet une installation d'analyse d'un échantillon diffusant par mesure résolue en temps de la lumière diffuse dans cet échantillon, caractérisée en ce qu'elle comporte a) des moyens pour illuminer l'échantillon avec un faisceau incident de lumière cohérente temporellement et modulée en longueur d'onde ; un interféromètre pour produire une succession de signaux - terférence, enregistrés sur un intervalle de temps, par superposition la lumière diffuse obtenue en sortie de l'échantillon et de lumière prélevée sur le faisceau incident illuminant l'échantillon ; des moyens pour combiner chaque signal d'interférence avec un signal référence générant une porte temporelle centrée sur un retard prédéterminé pour produire un signal caractéristique du retard prédéterminé; des moyens pour extraire la composante continue de chaque si gnal caractéristique du retard prédéterminé ; des moyens pour appliquer une fonction non linéaire sur chacune des composantes continues des signaux caractéristiques du retard prédé termine ; et des moyens pour effectuer une combinaison linéaire de chacune des images, par ladite fonction non linéaire, des composantes continues signaux caractéristiques du retard prédéterminé. Elle a également trait à un équipement de mesure de la teneur un constituant déterminé dans une partie d'un organisme vivant comportant installation d'analyse d'un échantillon diffusant telle que décrite ci-dessus, et des moyens de calcul de ladite teneur en un constituant déterminé en fonc tion du résultat de l'analyse fourni par ladite installation. Selon un mode particulier de réalisation, ladite installation d'analyse est adaptée pour produire des signaux d'interférence à partir de la lumière rétrodiffusée par un organe d'un être humain ou d'un animal, et lesdits moyens de calcul sont adaptés pour calculer le taux d'oxygénation de cet organe. Enfin, l'invention a pour objet un équipement d'imagerie comportant - une installation d'analyse telle que décrite ci-dessus, laquelle instal lation est adaptée pour produire et traiter plusieurs successions de signaux d'interférence obtenus à partir de la lumière diffuse en plusieurs régions ad jacentes de l'échantillon et ainsi fournir un résultat d'analyse pour chacune des régions adjacentes de l'échantillon ; et - des moyens pour produire une image de l'échantillon à partir ré sultat d'analyse fourni pour chacune des régions adjacentes de l'échantillon. Selon mode particulier de réalisation, ladite installation d'analyse est adaptée pour produire des signaux d'interférence à partir de la lumière diffuse transmise au travers d'un organe d'un être humain ou d'un animal. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en se référant aux - sins sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique d'une installation d'analyse Ion l'invention - la figure 2 est un organigramme illustrant la structure de l'unité de traitement d'informations du détecteur de l'installation de la figure 1 ; - les figures 3, 4, 5 et 6 sont des courbes illustrant la forme si gnaux pouvant être obtenus en différents points de l'unité de traitement d'informations de la figure 2, en présence et en l'absence d'un milieu diffu sant ; - la figure 7 est une vue schématique d'un équipement de mesure par réflectance du taux d'oxygénation de l'hémoglobine mettant en ceuvre un procédé selon l'invention ; et - la figure 8 est une vue schématique d'un équipement d'imagerie en transmittance mettant en oeuvre un procédé selon l'invention. L'installation représentée sur la figure 1 illustre le principe du procédé d'analyse selon l'invention. Cette installation permet l'analyse en transmittance d'un échantillon diffusant 10 mesure résolue en temps de la lumière diffuse. Elle en oeuvre une technique interférométrique pour effectuer la mesure et comporte à cet effet interféromètre désigné par la référence générale 11. A l'aide de l'installation, il est possible de reconstruire l'évolution tem porelle de l'énergie diffuse avec des résolutions temporelles de l'ordre de 50 ps à 20 ps. Plus précisément, l'installation met en ceuvre une source lumineuse 14 cohérente temporellement et modulée en longueur d'onde de façon simuler, par un traitement approprié du signal d'interférence détecté, source incohérente. La source 14 comporte une cavité laser 16 reliée à une unité de commande 18 propre à assurer la modulation en longueur d'onde du fais ceau produit par la cavité laser 16. La cavité laser 16 est par exemple une diode laser ou une diode laser montée en cavité étendue. Elle est adaptée pour produire un faisceau de lumière monochromatique cohérent temporel lement. La longueur d'onde centrale d'émission est choisie en fonction applications. Suivant un mode particulier de mise en oeuvre du procédé, sieurs longueurs d'onde centrales différentes sont successivement misés oeuvre, permettant ainsi d'effectuer des mesures spectroscopiques. Elles sont par exemple égales à 780 nm et 850 nm pour l'analyse du taux d'oxy génation des tissus. L'unité de commande 18, dont la réalisation pratique est à la portée de l'homme du métier, est adaptée pour une modulation périodique de la longueur d'onde du faisceau produit par la diode 16. Cette modulation est avantageusement une modulation sinusoïdale. L'amplitude 8a, de cette mo dulation est de l'ordre de quelques centièmes de nanomètre. La résolution temporelle At obtenue pour une amplitude 81, de modu lation quelques centièmes de nanomètre est de l'ordre de At = 22.21(nc8;,), c'est ' dire quelques dizaines de picosecondes. Avantageusement, la modulation de la lumière produite par la diode 16 effectuée de façon continue, en évitant les sauts de mode. La fréquence f de modulation est choisie suffisamment rapide pour que le milieu diffusant puisse être considéré comme immobile pendant période de modulation f'. La fréquence de modulation est avantageusement comprise entre 0,1 et 10 kHz et est par exemple choisie égale à 1 kHz. sortie de la diode 16 peut être prévue une lentille 20 assurant réglage la largeur du faisceau incident produit par la diode. Le faisceau incident, noté 22, est envoyé vers l'interféromètre 11 qui comporte, en trée, un miroir semi-réfléchissant 23 assurant la séparation du faisceau inci dent 22 deux faisceaux 24 et 26. Ces deux faisceaux 24, 26 se propa gent respectivement suivant un bras 24A de référence de l'interféromètre et suivant un autre bras 26A contenant l'échantillon. Dans le bras 26A, le faisceau 26 est d'abord envoyé dans un système optique connu en soi permettant d'ajuster la différence de marche entre les chemins optiques des deux bras de l'interféromètre. En sortie du système d'ajustement 28, le faisceau 26 est envoyé par un miroir 30 sur l'échantillon 10 formant le milieu diffusant. Une lentille 32 peut avantageusement assurer la focalisation du faisceau en un point donné de l'échantillon. Des moyens 34 de collection du faisceau diffusé tels qu'une lentille convergente recueillent le faisceau en sortie de l'échantillon 10. La lumière diffusée est ensuite envoyée par un miroir 36 vers un miroir semi- réfléchissant 38 assurant la superposition du faisceau diffusé et du faisceau 24 se propageant suivant le bras de référence de l'interféromètre. Avantageusement, l'interféromètre 11 comporte des moyens permet tant de modifier légèrement en continu la position du faisceau 26 arrivant l'échantillon 10. La modification de la position du faisceau est effectuée cours de l'analyse, afin d'augmenter la précision de celle-ci, comme cela sera expliqué ultérieurement. moyens comportent par exemple des organes de mise en mou vement miroir 30 et/ou de la lentille convergente 32, afin de modifier la position du faisceau sur l'échantillon etlou l'angle d'incidence du faisceau par rapport à l'échantillon. De même, l'interféromètre comporte avantageusement, en aval l'échantillon 10 dans le bras 26A, des moyens permettant de modifier l'échantillon la zone de recueil de la lumière diffuse. Ces moyens comportent par exemple des organes de mise en mouvement des moyens 34 de col lecte ou du miroir 36. Le faisceau noté 40 obtenu par superposition, en sortie de l'interféro mètre 11, est envoyé à des moyens 42 de détection et d'analyse. Ces moyens 42 comportent un détecteur 44 relié à une unité de trai tement d'informations 46 dont les moyens principaux sont décrits en regard de la figure 2. Le détecteur 44 est par exemple une photodiode. Avantageusement, les caractéristiques des systèmes optiques placés dans le bras 26A de l'interféromètre, en aval de l'échantillon 10, sont choi sies de façon à ce que la surface de cohérence du faisceau diffusé ni veau du détecteur 44 soit du même ordre de grandeur que la surface active de ce detecteur. Dans le mode de réalisation décrit, l'unité de traitement d'informations 46 est formée d'un ensemble de circuits électroniques analogiques propres à assurer les fonctions décrites en regard de la figure 2. entrée, l'unité 46 comporte un filtre passe-haut 50 pour filtrer le signal recueilli par le détecteur 44. La fréquence de coupure du filtre est de l'ordre de une à dix fois la fréquence f de modulation de la lumière émise par la diode 16. Dans le cas présent, la fréquence de coupure est de l'ordre du kilo Le filtre passe-haut 50 a pour objectif principal de supprimer com posante continue du signal. II assure également l'élimination des parasites de basse fréquence ainsi que les éventuels effets parasites liés à la modula tion en longueur d'onde de la diode 16. Le signal d'interférence obtenu en sortie du filtre 50 a une fréquence beaucoup plus élevée que la fréquence de modulation. Le signal obtenu en sortie du filtre est avantageusement amplifié par un amplificateur 51 facultatif. Bien que le filtre 50 soit avantageusement mis en oeuvre, celui ' peut être omis. Un étage de multiplication 52 est prévu en sortie de l'amplificateur 51. II assure la multiplication du signal filtré par un signal de référence Ref(t,To). Le signal Ref(t,To) est issu d'un dispositif 54 de production de ce signal. Ce dispositif est par exemple un générateur programmable de signaux ou un circuit électronique analogique constitué d'un ensemble d'oscillateurs dont les paramètres caractéristiques peuvent être ajustés. sortie de l'étage de multiplication 52 est reliée un étage 56 d'ex traction la composante continue du signal, c'est-à-dire de calcul de sa valeur moyenne. signal Ref(t,To) est tel que la composante continue du produit du signal référence Ref(t,To) et du signal mesuré par le detecteur 44, en l'ab sence milieu diffusant dans le second bras 26A de l'interféromètre est essentiellement nul, sauf si le retard 8t entre les deux bras de l'interféromè tre est approximativement égal à TO, à At près, 0t étant résolution tempo relle. Le retard 8t correspond à la différence de longueur chemin optique entre les deux bras de l'interféromètre 11 en l'absence d'échantillon diffu sant, divisée par la célérité de la lumière. La combinaison du signal d'interférence et du signal de référence Ref(t,TO) agit comme une porte temporelle centrée sur le retard TO, cette porte sélectionnant la composante du signal d'interférence correspondant un retard To par rapport au temps de parcours du bras de référence 24A de l'interferomètre. signal Ref(t,TO) s'exprime par exemple sous la forme ref(t, ro) = A sin' (2;rJ't) cos(9,# ro cos(2;rf t) + ça) pour modulation de la lumière émise par la diode 16 s'exprimant sous la forme 3k(t) = 8ko cos(2nf t). Plusieurs valeurs de A, n et (p sont possibles. Par exemple, les va leurs suivantes conviennent : A = 1, n = 4 et (p = 0. Suivant une variante de réalisation, le signal Ref(t,To) est produit en utilisant un interféromètre optique dépourvu d'échantillon et ayant un retard To entre deux bras, en filtrant la composante continue du signal détecté en sortie l'interféromètre et en multipliant le résultat par une autre fonc tion générée par un dispositif électronique analogique, cette fonction s'an nulant extrema de la modulation 8k(t) . Cette autre fonction sera par exemple "(2,ft). L'extraction par l'étage 56 de la composante continue du produit cal culé par l'étage 52 est obtenue par exemple mise en couvre d'un filtre passe-bas. Dans ce cas, le signal extrait est signal continu dont l'évolu tion est une évolution lente liée aux mouvements de l'échantillon 10 ou aux mouvements des systèmes optiques 30, 32 et/ou 36. En variante, l'extraction de la composante continue est assurée par un dispositif intégrateur qui intègre le signal obtenu en sortie de l'étage 52 pendant exactement un nombre entier de demi périodes f'/2. Dans ce cas, le signal issu de l'étage 56 est échantillonné après chaque intégration de ce type. L'unité de traitement d'informations comporte en outre un étage 58 d'application d'une fonction non linéaire sur la composante continue du si gnal obtenu à l'issue de l'étage 58. Cette fonction , par exemple, une élé vation au carré, ou à toute autre puissance paire, encore l'application de la fonction valeur absolue. L'application d'une telle fonction conduit considérer la seule ampli tude des signaux, indépendamment de leur signe de permettre que leur moyenne ne soit pas nulle. Le résultat de l'application de la porte temporelle mise en oeuvre lors de la multiplication effectuée par les étages 52 ' 58 est illustré sur les figu res 3 et 4. Le signal représenté sur ces figures est la composante continue obtenue en sortie de l'étage 58, en fonction de la valeur du retard To prédé terminé. Le signal représenté sur la figure 3 est obtenu à partir de l'installation de la figure 1, dans laquelle aucun échantillon n'est disposé dans le bras 26A. Dans l'exemple considéré sur cette figure, le sommet du pic corres pond à un retard sensiblement égal à 2080 ps, cette valeur correspondant au retard 8t entre les deux bras de l'interféromètre. Au contraire, le signal représenté sur la figure 4 est obtenu, en sortie de l'étage 56, en présence d'un milieu diffusant disposé dans la branche 26A de l'interféromètre. cette courbe, on constate la présence d'un signal non nul au voi sinage la valeur 8t du retard entre les deux bras de l'interféromètre. constate également sur cette figure un premier signal proche de l'origine temps, ce signal correspondant uniquement à la lumière diffuse provenant bras 26A, indépendamment des interférences avec la réfé rence provenant du bras 24A. Ce signal est non utilisé pour la mise en ceu- vre du procédé. L'étage suivant noté 60 de l'unité 46 est adapté pour établir moyenne des signaux obtenus en sortie de l'étage 58 pendant une duree déterminée. La moyenne calculée par l'étage 60 est déterminée sur une rée de l'ordre de la seconde. A cet effet, l'étage 60 comporte par exemple un filtre passe-bas. En variante, le calcul de la moyenne est remplacé par une simple sommation des signaux échantillonnés provenant de l'étage 58 ou tout autre forme combinaison linéaire effectuée sur ces signaux. signal obtenu à l'issue de l'étage 60 pour une valeur donnée du retard prédéterminé To est proportionnel à la partie de l'énergie diffuse qui a un retard To par rapport au temps de parcours du bras de référence 24A de l'interféromètre, à 0t près. la figure 5 est représenté un exemple du signal obtenu en sortie de l'étage 60, en fonction du retard To prédéterminé. Cette figure montre clai rement un signal pour des valeurs du retard To prédéterminé supérieures au retard 8t entre les deux bras de l'interféromètre. Du fait de la moyenne effectuée à l'issue de l'application d'une fonc tion non linéaire sur les signaux obtenus en sortie de la porte temporelle, profil de la courbe de la figure 5 présente un profil net représentatif de structure milieu diffusant. retard To permet de déterminer le temps nécessaire au faisceau pour traverser l'échantillon, par exemple, en retranchant simplement du tard To temps de retard 8t entre les deux bras de l'interféromètre, et en ajoutant correction liée à l'épaisseur de l'échantillon. Le signal de la figure 5 est représenté à plus grande échelle sur la figure 6, où l'origine des temps a été corrigée du retard entre les deux bras de l'interféromètre. L'évolution de la valeur moyenne calculée est liée une transforma tion des paramètres pertinents dans le milieu étudié. Suivant un mode particulier de réalisation, l'installation comporte plu sieurs unités de traitement d'informations 46, chacune associée à une valeur de retard To, permettant ainsi d'obtenir des mesures de l'énergie diffuse pour des retards To différents. L'unité traitement d'informations 46, décrite précédemment, est constituée dispositif électronique analogique. Toutefois, en variante, cette unité traitement d'informations comporte un filtre passe-haut 50 analogique sortie duquel est prévu un convertisseur analogi- que/numérique. L'ensemble des traitements effectués par les étages 52 à 60 est ensuite réalisé de manière complètement numérique mise en oeuvre d'un algorithme adapté dans un calculateur. Dans ce cas, nombre diffé rent de valeurs ro pour lesquelles le calcul est effectué peut etre très grand. Pendant la mesure, le signal obtenu en sortie de l'étage 58 fluctue sur la même échelle de temps que le signal obtenu en sortie de l'étage 56. Ces fluctuations sont dues aux mouvements dans le milieu diffusant lui-même lorsque ce milieu est un milieu biologique. Ces mouvements induisent des fluctuations sur des échelles de temps de l'ordre de la milliseconde. Or, ces fluctuations sont souhaitables pour permettre que la valeur moyenne obtenue en sortie de l'étage 60 soit aussi précise possible. En effet, ces fluctuations permettent la mesure de valeurs differentes pour en faire la moyenne. Cette moyenne sera d'autant plus proche de sa valeur théorique, qui est l'intensité diffuse résolue en temps, que les fluctuations permettent d'obtenir un grand nombre de valeurs différentes. Ainsi, avantageusement, si les fluctuations du milieu sont insuffisan tes ou trop lentes, des fluctuations supplémentaires sont induites par mise en mouvement du faisceau 26 grâce au déplacement du miroir 30, de la len tille 32, des moyens de collection 34 et/ou du miroir 36. mise en mouvement est commandée de telle sorte que l'echelle de temps fluctuations temporelles est plus grande que la période de mo dulation f'. Ainsi, la fréquence de déplacement du faisceau est inférieure à celle de la modulation en longueur d'onde de la lumière incidente. installation d'observation mettant en oeuvre un interféromètre, et des moyens d'émission d'un faisceau lumineux cohérent temporellement et modulé longueur d'onde, ainsi que des moyens de traitement tels que décrits précédemment, peut être avantageusement mise en ceuvre pour la mesure réflectance du taux d'oxygénation de l'hémoglobine d'un être humain. Pour la mesure de ce taux d'oxygénation, deux longueurs d'onde X1 et U sont nécessaires. A effet, l'équipement de mesure du taux d'oxygénation illustré sur la figure comporte une première diode laser 100 et une seconde diode laser dont les longueurs d'onde centrales d'émission sont respective ment et k2. Ces deux diodes sont commandées chacune par une unité de commande 104 et 106 permettant de moduler la longueur d'onde de la lumière émise, comme décrit dans le mode de réalisation précédent. obturateur automatique 108 est disposé en sortie des diodes laser 100 et afin d'illuminer sélectivement un interféromètre noté 1 avec l'un ou l'autre faisceaux lumineux émis par ces diodes. La sortie de l'obturateur automatique 108 est couplée à fibre opti que 110 par des moyens de couplage adaptés 111. La fibre 110 est une fi bre optique monomode. La fibre 110 achemine la lumière jusqu'à un coupleur 50l50 noté 112 permettant de séparer la lumière incidente et de diriger celle-ci suivant les deux bras notés 114 et 116 de l'interféromètre. Le bras de référence 114 est formé par une fibre optique monomode 118. second bras 116 comporte une fibre optique monomode 120 for mant fibre émettrice permettant d'amener le faisceau incident jusqu'à l'échantillon à étudier. Dans le cas présent, l'extrémité de la fibre optique est placée sur le bras d'un patient. En aval de l'échantillon à étudier, le second bras 116 de l'interféro mètre comporte une seconde fibre optique, notée 122, monomode consti tuant une fibre optique de collecte de la lumière diffuse. Son extrémité libre est placée à proximité de l'extrémité libre de la fibre émettrice 120 afin de recueillir lumière diffuse rétrodiffusée. fibres optiques 118 et 122 sont reliées l'une à l'autre par un cou pleur 50l50, noté 124, permettant la superposition des faisceaux lumineux transmis dans les deux bras de l'interféromètre. La sortie du coupleur 124 est reliée à des moyens de détection et d'analyse 126 analogues aux moyens 42 du mode de réalisation de la figure 1. Avantageusement, un vibreur 130 facultatif est appliqué sur la fibre optique émettrice 120, et/ou la fibre réceptrice 122, afin de provoquer un léger déplacement de celle-ci au cours de l'analyse pour provoquer des fluctuations du signal et ainsi améliorer, comme expliqué précédemment, la précision la mesure effectuée. préférence, pour chaque longueur d'onde k.1, X2, la lumière diffu sée mesurée pour différents retards To, comme cela est décrit en regard du mode réalisation de la figure 1. L'équipement comporte, reliée au moyens de détection et d'analyse 126, unité 132 de calcul du taux d'oxygénation de l'hémoglobine. Le taux d'oxygénation de l'hémoglobine est déduit coefficients d'absorption du milieu calculés aux deux longueurs d'onde U propres aux diodes 100 et 102. Le calcul du coefficient d'absorption fait, en fonc tion d'une relation connue en soi, à partir de la décroissance exponentielle de la diffusion de la lumière en fonction du temps, cette décroissance étant définie à partir des différentes mesures effectuées à des retards 'ro diffé rents. Alors que les installations illustrées sur les figures 1 permettent seulement d'effectuer une mesure résolue en temps en un point considéré de l'échantillon, l'installation illustrée sur la figure 8 est équipement d'imagerie permettant de réaliser une image en deux dimensions de l'échan tillon étudié. Cet équipement reprend une structure sensiblement analogue à celle de l'installation de la figure 1. Ainsi, les éléments identiques ou analogues ceux de ce mode de réalisation sont désignés par les mêmes numéros référence. Dans cet équipement d'imagerie, le bras 26A de l'interféromètre dans lequel est placé l'échantillon comporte, en amont de l'échantillon, un téles cope 150 permettant l'élargissement du faisceau 26 se propageant suivant de bras. Ainsi l'essentiel de la surface de l'échantillon se trouve illuminé par le faisceau incident. De même, le bras de référence 24A de l'interféromètre présente un télescope agrandissant également le diamètre du faisceau 24 se propa geant suivant ce bras. Le capteur ponctuel 44 utilisé dans le mode de réalisation est ici rem placé par réseau de capteurs ou pixels indépendants 154. Ce réseau comporte ensemble de capteurs répartis en ligne et en colonne. Chaque capteur de détection est associé à un circuit intégré qui forme le filtre passe- haut 50 et amplifie le signal. Le signal issu de chaque capteur ainsi filtré amplifié est ensuite multiplié par le signal de référence Ref(t,To) puis intègre sur un nombre entier de demi-périodes pour en extraire la composante con tinue. Après quoi, les étapes de calcul d'une fonction non linéaire et de moyenne des résultats de cette fonction sont effectuées avantageusement numériquement pour chaque capteur. L'ensemble des résultats obtenus pour chaque capteur est envoyé une unité adaptée pour produire une image de l'échantillon étudié fonction résultats reçus. valeur du retard To est avantageusement ajustée de façon à obte nir une image contrastée en sélectionnant la lumière diffuse aux temps courts. Avantageusement, le télescope 150 et le système collecteur 34, 36 sont associés à des moyens permettant de modifier leur inclinaison par rap port à un axe de référence afin d'obtenir des images en transmittance selon différentes directions et ainsi permettre une reconstitution tridimensionnelle du milieu à partir des images obtenues de l'échantillon pour différentes posi tions du télescope 152 et du système collecteur 34, 36. L'équipement de la figure 8 est destiné en particulier à l'observation par transmittance d'un organe d'un être humain ou animal. II utile no tamment pour la recherche de tumeurs cancéreuses du sein. Les installations décrites ici et le procédé qu'elles mettent ceuvre permettent d'analyser un échantillon diffusant par mesure résolue temps de la lumière diffuse dans cet échantillon pour un coût très réduit. En effet, la source lumineuse utilisée peut être formée d'une simple diode laser. De même, les moyens de détection et d'analyse peuvent être réalisés moindre coût. plus, avec la lumière modulée en longueur d'onde utilisée, les champs électromagnétiques sont beaucoup moins intenses qu'en régime impulsionnel, comme c'est le cas dans l'état de la technique. Enfin, une très grande sensibilité peut être obtenue grâce à la nature interférométrique de l'analyse. Même avec une simple photodiode comme détecteur, une très grande sensibilité et une très grande dynamique peuvent être obtenues. REVENDICATIONS 1.- Procédé d'analyse d'un échantillon diffusant par mesure résolue en temps de la lumière diffuse dans cet échantillon, caractérisé en ce comporte étapes de a) illuminer l'échantillon avec un faisceau incident de lumière cohé rente temporellement et modulée en longueur d'onde ; b) produire une succession de signaux d'interférence, enregistrés sur un intervalle de temps, par superposition de la lumière diffuse obtenue sortie de l'échantillon et de lumière prélevée sur le faisceau incident illumi nant l'échantillon ; c) combiner chaque signal d'interférence avec un signal de référence (Ref(t,To)) genérant une porte temporelle centrée sur un retard (2O) prédéter miné pour produire un signal caractéristique du retard (2o) prédéterminé ; d) extraire la composante continue de chaque signal caractéristique du retard (2o) prédéterminé ; e) appliquer une fonction non linéaire sur chacune des composantes continues signaux caractéristiques du retard (2o) prédéterminé ; et f) effectuer une combinaison linéaire de chacune des images, par la dite fonction non linéaire, des composantes continues des signaux caracté ristiques du retard (2o) prédéterminé. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite fonction non linéaire est une fonction choisie dans le groupe consistant en l'élévation carré, et la fonction valeur absolue. 3.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite combinaison linéaire consiste en le calcul de la moyenne de chacune des images ladite fonction non linéaire des composantes continues des si gnaux caractéristiques du retard (ro) prédéterminé. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, pendant la production de la succession de signaux d'interférence, un déplacement relatif est imposé entre le faisceau incident et l'échantillon diffusant, la fréquence du déplacement imposé étant inférieure à la fréquence de la modulation en longueur d'onde de la lumière du faisceau incident. - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit signal de référence (Ref(t,To)) comporte une fonction sinusoïdale du produit du retard (TO) prédéterminé sur lequel centrée la porte temporelle et de la fonction de modulation en longueur d'onde faisceau incident. - Installation d'analyse d'un échantillon diffusant par mesure résolue en temps de la lumière diffuse dans cet échantillon, caractérisée en qu'elle comporte des moyens (16, 18 ; 100, 104, 102, 106) pour illuminer l'échan tillon avec un faisceau incident de lumière cohérente temporellement et mo dulée longueur d'onde ; un interféromètre (11 ; 109) pour produire une succession de gnaux d'interférence, enregistrés sur un intervalle de temps, par superposi tion de lumière diffuse obtenue en sortie de l'échantillon et de lumiere prélevée le faisceau incident illuminant l'échantillon ; c) des moyens (52, 54) pour combiner chaque signal d'interférence avec signal de référence (Ref(t,To)) générant une porte temporelle trée un retard (TO) prédéterminé pour produire un signal caractéristique du retard (TO) prédéterminé ; d) des moyens (56) pour extraire la composante continue de chaque signal caractéristique du retard (TO) prédéterminé ; des moyens (58) pour appliquer une fonction non linéaire sur cha cune composantes continues des signaux caractéristiques du retard prédéterminé ; et f) des moyens (60) pour effectuer une combinaison linéaire de cune des images, par ladite fonction non linéaire, des composantes conti nues des signaux caractéristiques du retard (To) prédéterminé. 7.- Equipement de mesure de la teneur en un constituant déterminé dans une partie d'un organisme vivant comportant une installation d'analyse d'un échantillon diffusant selon la revendication 6, et des moyens (132) calcul de ladite teneur en un constituant déterminé en fonction du résultat l'analyse fourni par ladite installation. 8.- Equipement selon la revendication 7, caractérisé en ce ladite installation d'analyse est adaptée pour produire des signaux d'interference à partir la lumière rétrodiffusée par un organe d'un être humain ou d'un animal, en ce que lesdits moyens de calcul sont adaptés pour calculer le taux d'oxygénation de cet organe. 9.- Equipement d'imagerie comportant - une installation d'analyse selon la revendication 6, laquelle installa tion est adaptée pour produire et traiter plusieurs successions de signaux d'interférence obtenus à partir de la lumière diffuse en plusieurs régions ad jacentes de l'échantillon et ainsi fournir un résultat d'analyse pour chacune des régions adjacentes de l'échantillon ; et - des moyens (156) pour produire une image de l'échantillon à partir du résultat d'analyse fourni pour chacune des régions adjacentes de l'échantillon. 10.- Equipement selon la revendication 9, caractérisée en ce que la dite installation d'analyse est adaptée pour produire des signaux d'interfé= rence à partir de la lumière diffuse transmise au travers d'un organe d'un être humain ou d'un animal.