FR 2810325 A1 20011221 FR 0007665 A 20000616 La présente invention concerne un procédé qui permet de contrôler la viscosité ou la masse moléculaire moyenne d'un polyisobutène fabriqué en continu dans un réacteur en phase liquide. Il est connu de polymériser l'isobutène en continu dans un réacteur comprenant une phase liquide réactionnelle en ébullition contenant le monomère et le polymère en formation, surmontée d'une phase gazeuse comprenant notamment le monomère en équilibre avec la phase liquide. La polymérisation en continu est notamment réalisée par introductions continues du monomère et d'un catalyseur dans le réacteur et par soutirage continu hors du réacteur de la phase liquide qui est ensuite généralement soumise à une ou plusieurs étapes de purification destinées ' isoler le polyisobutène fabriqué. Le monomère est souvent constitué par de l'isobutène provenant d'un mélange de butènes et/ou de butanes. En général, la réaction de polymérisation est réalisée de façon continue à l'aide d'un catalyseur de type cationique et éventuellement d'un cocatalyseur. Dans une polymérisation en continu, l'alimentation en monomère, c'est à dire en isobutène, est généralement réalisée à l'aide d'une coupe d'hydrocarbures essentiellement en C4, c'est à dire d'un mélange contenant l'isobutène, d'autres oléfines en C4 et/ou des alcanes de C3 à C7, notamment en C4. La qualité de l'alimentation en monomère peut varier au cours du temps, de sorte qu' affecte les conditions de polymérisation et par conséquent la qualité du polymère obtenu. Les applications des polyisobutènes sont souvent liées à leurs propriétés rhéologiques. L'une des caractéristiques essentielles du polyisobutène viscosité ou sa masse moléculaire moyenne. Dans un procédé de fabrication en continu de polyisobutène, temps de séjour moyen du polymère dans le réacteur de polymérisation peut être relativement long. En outre le mélange réactionnel soutiré en continu du réacteur de polymérisation passe dans une plusieurs étapes de purification du polymère. Le polymère final est ainsi isolé et purifié après un temps supplémentaire qui peut être généralement de plusieurs heures, exemple de 3 à 12 heures, de sorte que toute analyse du polymère à la fin de cette dernière étape est réalisée très tardivement. En conséquence, le temps écoulé entre une dérive mesurable de l'analyse de la viscosité ou de la masse moléculaire moyenne du polyisobutène et la correction de ladite dérive dans le réacteur de polymérisation est relativement important. Ce type de dérive induit donc fabrication de produit en dehors des spécifications de viscosité ou de masse moléculaire moyenne et ceci en quantité généralement non négligeable. Des méthodes ont été recherchées dans le passé pour résoudre, partie, les problèmes mentionnés précédemment. Dans le procédé de la demande de brevet FR 2 625506, une méthode est décrite pour déterminer une ou plusieurs propriétés d'un polymère en utilisant une corrélation avec les mesures d'absorption effectuées sur le polymère par spectrométrie infrarouge. Une regulation utilisant cette méthode est aussi décrite, mais ne résout pas le problème de présente invention. Le problème à résoudre est de trouver un procédé de régulation qui permet de corriger les fluctuations de la viscosité ou de la masse moléculaire moyenne du polyisobutène donc d'intervenir plus rapidement sur les conditions de la polymérisation le réacteur afin de limiter la quantité de polyisobutène fabriquée en dehors des spécifications. La demande de brevet français N 99 03267 décrit un procédé régulation basé sur le maintien de la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur à une valeur visée, V, constante. La pression partielle PiC4 peut être en effet considérée, selon les lois d'équilibre liquide/vapeur, comme une image pondérée de la concentration en isobutène dans la phase liquide réactive. Ce type de procédé avait été mis en oeuvre en raison notamment de la difficulté mesurer la concentration en isobutène dans la phase liquide réactive du réacteur. La demande de brevet français N 99 07649 décrit un procédé amélioré pour lequel on calcule une valeur corrigée de la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur et on maintient ladite valeur corrigée constante autour d'une valeur visée, V. L'objectif de ce procédé est de pouvoir réduire, voir supprimer, l'impact de divers paramètres pouvant modifier l'équilibre fquide/vapeur et influer sur la pression partielle PiC4, sans pour autant affecter directement la viscosité ou la masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué. Malgré les améliorations apportées par ce dernier procédé, des fluctuations de la viscosité ou de la masse moléculaire moyenne du polyisobutène sont toujours visibles. Il se pose pour l'homme du métier un problème technique qui consiste à maintenir la viscosité ou la masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué sans utiliser de paramètre de contrôle intermédiaire tel que, par exemple, la pression partielle de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur. Le problème technique à résoudre est aussi de réguler la viscosité ou la masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué grâce à un calcul prédictif en ligne de ladite propriété P. Le brevet américain US 4,620,049 décrit une méthode adaptée pour réguler le poids moléculaire d'un produit obtenu un réacteur de polybutène. La méthode comprend la détermination d'une corrélation du poids moléculaire simultanément avec la température du réacteur et concentration de l'isobutène dans ledit réacteur. Le poids moléculaire désiré est obtenu à partir de la corrélation en changeant la température du réacteur et/ou la concentration en isobutène dans ledit réacteur. Cependant, la méthode décrite dans ce brevet n'utilise pas la pression partielle de l'isobutène dans la phase gazeuse du reacteur. Ce paramètre est essentiel dans la présente invention pour calculer la concentration en isobutène dans la phase liquide réactionnelle ce qui permet d'obtenir une regulation plus affinée de la propriété P. Par rapport à la méthode décrite dans le brevet précité, selon la présente invention il n'est pas nécessaire d'injecter de l'eau dans le réacteur ou d'utiliser la température comme moyen d'action pour maintenir la viscosité la masse moléculaire moyenne constante. La présente invention réside dans un procédé pour maintenir une propriété P d'un polyisobutène autour d'une valeur visée, V cours d'une polymérisation de l'isobutène réalisée en continu dans un réacteur comprenant une phase liquide réactionnelle en ébullition contenant le monomère et le polymère en formation et en équilibre avec phase gazeuse surmontant ladite phase liquide, polymérisation réalisée par introduction continue dans le réacteur d'un catalyseur et d'un mélange hydrocarboné d'alimentation comprenant le monomère, et par soutirage continu hors du réacteur de la phase liquide réactionnelle soumise ultérieurement continu à au moins une etape de purification destinée à isoler le polyisobutène fabriqué, la propriété P choisie parmi la viscosité ou la masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué, procédé caractérisé en ce que l'on maintient ladite propriété P du polyisobutène fabriqué autour de ladite valeur visée, V, i) en mesurant moins la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans phase gazeuse du réacteur, ii) en calculant la concentration de l'isobutène, CiC4R2, dans la phase liquide réactionnelle en ébullition grâce à un modèle de la pression partielle (PiC4)m, à partir au moins de la pression partielle, PiC4, de Pisobutène dans la phase gazeuse du réacteur, iii) en calculant une valeur instantanée, Pinst, de la propriété P grâce à modèle statique de ladite propriété P, à partir au moins de la concentration de l'isobutène, CiC4R2, calculée à l'étape précédente, ledit modèle statique de la propriété P comprenant moins une fonction de la cinétique de polymérisation et, éventuellement, une fonction de la purification du polyisobutène, iv) éventuellement, en calculant une valeur moyenne, Pmoy, de ladite propriété P grâce à un modèle dynamique à partir au moins de la valeur instantanée, Pinst, calculée à l'étape précédente, et, v) en agissant au moins un paramètre de procédé de façon à faire tendre la valeur instantanée Pinst, ou la valeur moyenne, Pmoy, de la propriété P, vers la valeur visée, V, ladite propriété P. La figure 1 représente schématiquement un exemple d'un procédé de fabrication en continu du polyisobutène. La figure 2 représente à titre d'exemple un diagramme schématique de régulation de la propriété P du polyisobutène fabriqué en continu selon la présente invention. Il a été trouvé, d'une façon surprenante, un procédé permettant de maintenir une propriété P, choisie parmi la viscosité ou la masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué, constante autour d'une valeur visée, V, sans être contraint de mesurer systématiquement et régulièrement ladite propriété P. Un caractère essentiel de la présente invention est la mise en oeuvre d'un calcul prédictif de propriété P du polyisobutène fabriqué à partir de la mesure de la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur. Il a été trouvé une méthode de calcul de la propriété P du polyisobutène fabriqué n'impliquant pas de mesures la composition de la phase liquide réactionnelle du réacteur de polymérisation. Par propriété P, on entend généralement la viscosité ou la masse moléculaire moyenne mesurée sur le polyisobutène, notamment après soutirage de la phase liquide réactionnelle hors du réacteur, et en particulier après au moins une étape de purification destinée à isoler le polymère fabriqué. Selon un aspect de la présente invention, la propriété P qui sera maintenue à une valeur constante désirée pendant la polymérisation, peut être toute viscosité du polyisobutène fabriqué, par exemple choisie parmi la viscosité cinématique, la viscosité dynamique, la viscosité spécifique, la viscosité réduite ou la viscosité intrinsèque. On peut mesurer la viscosité cinématique, c'est à dire la vitesse d'écoulement du polymère dans un capillaire en utilisant par exemple la méthode normalisée ASTM D445. On peut aussi mesurer la viscosité dynamique, liée à la viscosité cinématique par une relation faisant intervenir la masse volumique du polymère, en utilisant par exemple un viscosimètre dont le principe consiste à mesurer une perte de charge à une certaine température et à calculer la viscosité à partir par exemple de l'équation de Hagan-Poiseuille. On peut utiliser plus particulièrement un viscosimètre sous l'appellation commerciale VISCOMATIC fabriqué par la société FLUIDYSTEME. On peut aussi mesurer la viscosité intrinsèque dans un solvant, par exemple le cyclohexane, à une température donnée, par exemple égale à 30 C. La viscosité du polyisobutène fabriqué peut être aussi mesurée par spectrophotométrie infrarouge, ou proche infrarouge tel que cela est décrit dans la demande de brevet français no 2 625 506. . La valeur constante désirée de la viscosité du polyisobutène fabriqué peut être celle correspondant à (i) une viscosité cinématique mesurée à 100 C allant de 2 à 90 000 centiStocks (cSt), de préférence de 5 à 50 000 cSt, spécialement de 10 à 40 000 , ou (ii) une viscosité dynamique mesurée à 100 C allant de 1 à 80 000 centipoise (cP), de préférence de 4 à 45 000 cP, spécialement de 8 à 36 000 cP, (iii) une viscosité intrinsèque, calculée à partir des mesures de viscosité spécifique du polyisobutène en solution dans du cyclohexane à 30 C, allant de 0 à 32 dl/g, de préférence de 1 à 25 dl/g, spécialement de 2 à 20 dl/g. Selon un autre aspect de la présente invention, la propriété P qui sera maintenue à une valeur constante désirée pendant la polymérisation, peut être la masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué. Par masse moléculaire moyenne, entend toute masse moléculaire moyenne du polyisobutène, par exemple la masse moléculaire moyenne en nombre, Mn, ou en poids, Mw, généralement mesurées chromatographie par perméation de gel, méthode souvent connue sous le nom de chromatographie par exclusion de taille, ou encore la masse moléculaire moyenne viscosimétrique, Mv. La masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué peut être mesurée par spectrophotométrie infrarouge, ou proche infrarouge tel que cela est décrit dans la demande de brevet français no 2 625 506. La valeur constante désirée de la masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué peut être celle correspondant à (i) une masse moléculaire moyenne en nombre, Mn, allant de 160 à 8 000 dalton, de préférence de 300 à 6 700 dalton, spécialement de 400 à 6 000 dalton, ou (ü) une masse moléculaire moyenne en poids, Mw, allant de 250 à 25 000 dalton, de préférence de 400 à 20 000 dalton, spécialement de 600 à 18 000 dalton, ou (iii) une masse moléculaire moyenne viscosimétrique, Mv, allant de 190 à 19 000 dalton, de préférence de 380 à 16900 dalton, spécialement de 500 à 15 dalton. Dans la présente invention, le polyisobutène peut être un homopolymère de l'isobutène, ou plus généralement un copolymère de l'isobutène avec au moins autre oléfine en C4, en une proportion inférieure à 30 %, préférence inférieure à 25 en poids, par exemple de 0,1 à 25 % en poids. D'une façon générale, les polyisobutènes de hauts poids moléculaire contiennent essentiellement de l'isobutène. Les polyisobutènes de faible viscosité peuvent comprendre plus de butène-1 et/ou butène-2 que les polyisobutènes de hauts poids moléculaire. Ainsi dans le procédé de la présente invention, monomère est constitué par l'isobutène, et les éventuels comonomères par le butène-1 et les butène-2 cis et trans. La polymérisation est réalisée par introduction continue dans le réacteur d'un mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation comprenant le monomère avec généralement au moins une autre oléfine en C4 et/ou au moins un (cyclo-) alcane de C3 à C7, en particulier un alcane en C4. Un tel mélange peut comprendre en poids de 0 à 40 %, de préférence de 0 à 30 % de butène-1, de 0 à 20 de préférence de 0 à 15 de butène-2 cis, de 0 à 40 %, de préférence de 0 à 30 butène-2 trans, de 0 à 50%, de préférence de 0 à 40 % d'un ou plusieurs (cyclo alcanes de C3 à C7, tels que le butane ou l'isobutane, et de 5 à moins de 100 %, préférence de 10 à moins de 50 % d'isobutène. Selon un autre aspect de la présente invention, le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation introduit dans le réacteur peut comprendre, en poids, jusqu'à 99%, préférablement 99,9%, spécialement d'isobutène. Le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation peut être introduit directement dans la phase liquide réactionnelle en ébullition. Il peut être également introduit indirectement dans la phase liquide réactionnelle en ébullition par ajout à tout autre liquide introduit dans le réacteur, par exemple à un liquide obtenu par refroidissement et condensation de gaz condensable de la phase gazeuse s'échappant de la partie supérieure du réacteur et retourné dans le réacteur. Le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation peut aussi être introduit en totalité dans la phase gazeuse comme liquide hydrocarboné d'arrosage, tel que décrit dans la demande de brevet français no 2 749 014. La phase liquide réactionnelle en ébullition contient généralement l'isobutène et une ou plusieurs autres oléfines en C4 et/ou un ou plusieurs (cyclo- )alcanes de C3 à C7, le polymère en cours de formation, le catalyseur, et éventuellement un cocatalyseur. . La phase liquide réactionnelle en ébullition peut être agitée par tous les moyens connus, notamment à l'aide d'un agitateur mécanique. L'agitation de phase liquide réactionnelle en ébullition peut également se faire par une circulation forcée de ce milieu qui peut comprendre le soutirage et la réintroduction dans le réacteur d'une partie de la phase liquide réactionnelle en ébullition notamment à l'aide d'une pompe dite de recyclage. La phase liquide réactionnelle en ébullition est surmontée d'une phase gazeuse notamment condensable. De ce fait, un gaz condensable peut s'échapper de la partie supérieure du réacteur contenant la phase gazeuse. En général, on condense ce gaz à l'extérieur du réacteur notamment pour évacuer la chaleur de la réaction polymérisation. Après refroidissement et condensation de ce gaz, on récupère liquide refroidi qui peut être recyclé dans la phase gazeuse et/ou dans la phase liquide réactionnelle en ébullition. A ce liquide on peut ajouter une partie ou la totalité mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. Pour réaliser la polymérisation de l'isobutène, on utilise un catalyseur généralement adapté à une polymérisation cationique des oléfines, souvent appelé catalyseur de type cationique, et éventuellement en présence d'un cocatalyseur . Plus particulièrement, le catalyseur peut être un composé halogéné du bore comme trifluorure de bore, ou un composé organoaluminique, par exemple de formule AtRnXn-3 dans laquelle R est un radical alcoyle ayant par exemple de 1 à 10 atomes de carbone, X est un atome de chlore ou de brome et n est un nombre entier ou fractionnaire allant de 0 à 3. Le cocatalyseur peut être de l'eau, de l'acide chlorhydrique, un halogénure d'alcoyle comme le chlorure de tertiobutyle ou encore un alcool, tel que l'éthanol en particulier lorsqu'on utilise le trifluorure de bore comme catalyseur. La réaction de polymérisation peut s'effectuer en particulier à l'aide d'un halogénure d'alcoyle tel que le chlorure de tertiobutyle comme cocatalyseur selon le procédé décrit dans la demande de brevet européen EP-A-0 645 402, en association avec l'éthyldichloroaluminium comme catalyseur. Le rapport molaire entre les quantités de cocatalyseur et de catalyseur introduites dans le réacteur est d'une manière avantageuse maintenu à une valeur constante au cours du temps et comprise entre 0,05 et 20, de préférence entre 1 10. Le catalyseur et le cocatalyseur sont de préférence introduits dans le réacteur d'une façon distincte l'un de l'autre. L'un des deux peut être introduit le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. Une partie ou la totalité du cocatalyseur ou du catalyseur peut être introduit dans le réacteur en mélange avec un autre liquide, par exemple avec une partie de la phase liquide réactionnelle en ébullition soutirée recyclée permettant d'assurer une agitation du milieu réactionnel. La réaction de polymérisation peut s'effectuer à une température de polymérisation comprise entre -30 et +50 C, de préférence entre -20 et +25 C. La température de polymérisation peut être mesurée dans la phase liquide réactionnelle ou dans la phase gazeuse en équilibre avec ladite phase liquide. La température de polymérisation est préférablement mesurée dans la phase liquide réactionnelle. La pression absolue du réacteur est une fonction de la température de polymérisation et peut aller de 0,03 à 1, de préférence de 0,05 à 0,5 MPa. La pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur peut être supérieure ou égale à 1 * 10-4 et inférieure à 1 MPa, de préférence supérieure ou égale à 4 et inférieure à 0,5 MPa. La température de polymérisation est, de préférence, maintenue constante en agissant sur un fluide réfrigérant du réacteur ou d'un condenseur disposé une ligne de recyclage de la phase gazeuse s'échappant de la partie supérieure du réacteur. Le maintien de la température de polymérisation à une valeur constante permet d'obtenir un produit avec une teneur stable en terminaisons insaturées. 25 Le procédé selon la présente invention peut comprendre aussi une conduite centralisée qui permet de contrôler les différents paramètres de la polymérisation, tels que la température de polymérisation, la pression totale et les pressions partielles dans la phase gazeuse du réacteur, la concentration des différents produits dans la phase liquide réactionnelle en ébullition, les débits d'introduction des différentes alimentations du réacteur et de soutirage de la phase liquide réactionnelle en ébullition, ainsi que la qualité du polyisobutène fabriqué. Cette conduite centralisée peut rassembler des modules de calculs ainsi que des régulateurs. Un régulateur se définit comme un système permettant de comparer une valeur mesurée à une valeur visée en agissant sur un paramètre physique permettant de faire évoluer dans temps ladite valeur mesurée vers ladite valeur visée, en tenant compte de l'écart entre ces deux valeurs. On peut donc distinguer comme entrées principales d'un régulateur, la valeur mesurée du paramètre physique et la consigne dudit paramètre qui peut être directement entrée dans le régulateur comme valeur visée par un opérateur, ou bien affichée comme résultat d'un calcul effectué par un module de calcul. Les différentes opérations de régulation et de contrôle réalisées par une conduite centralisée, en particulier par un régulateur, peuvent être effectuées directement par un opérateur. Selon la présente invention, on mesure au moins la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur. On peut, de préférence, mesurer en plus au moins un des paramètres choisis parmi la température, T, de polymérisation et la concentration, Ci, d'au moins un des composés dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. On peut, spécialement, mesurer en plus au moins un paramètres choisis parmi la concentration de catalyseur, Cc, dans le réacteur, la concentration de cocatalyseur, Cco, dans le réacteur, la pression de distillation, Pd, du polyisobutène fabriqué et la température, Td, de distillation dudit polyisobutène fabriqué. La pression partielle en isobutène, PiC4, peut être le résultat d'un calcul basé sur la concentration massique en isobutène dans la phase gazeuse du réacteur et sur la pression totale relative ou absolue du réacteur, notamment le produit de la pression totale absolue ou relative du réacteur avec la concentration massique en isobutène dans la phase gazeuse. Par valeur mesurée M de la pression partielle en isobutène, PiC4, on entend habituellement le résultat du calcul cité précédemment et réalisé à partir des valeurs mesurées de la pression totale relative ou absolue du réacteur et de la concentration massique en isobutène dans la phase gazeuse par exemple réalisée grâce à l'aide d'un appareil chromatographique en phase gazeuse. De la même manière, l'action qui consiste à mesurer la pression partielle en isobutène, PiC4, revient habituellement à mesurer les deux valeurs précédentes et à effectuer le calcul précédent. . La pression totale dans le réacteur n'est généralement pas maintenue constante et varie en fonction de perturbations telles que la qualité du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation, la hauteur de la phase liquide réactionnelle dans le réacteur la pression du réseau externe, la nature du polyisobutène fabriqué. Le terme "concentration" peut référer à une concentration massique, molaire ou volumique. Le terme "concentration" réfère par défaut à une concentration massique. Par "concentration d'un composé X dans un mélange Y" on entend défaut "concentration du composé X présent dans le mélange Y, par rapport au mélange Y". Par "concentration d'un composé X du mélange Y" on peut entendre "concentration du composé X présent dans le mélange Y, par rapport au dit mélange Y" ou bien "concentration du composé X présent dans le mélange Y, par rapport ' un autre mélange Z". Selon la présente invention la concentration de l'isobutène, CiC4R2, la phase liquide réactionnelle est calculée grâce à un modèle, (PiC4)m, de la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur. La pression partielle d'isobutène PiC4 peut être modélisée en fonction de la concentration en isobutène CiC4R2 dans la phase liquide réactionnelle dans le réacteur. On peut incorporer au modèle (PiC4)m des fonctions Fi(Ci,T) de la concentration, Ci, d'au moins un composé i dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation et de la température, T, de polymérisation. On peut, de préférence, incorporer au modèle (PiC4)m une fonction FI (Ci) de la concentration d'au moins un composé, Ci, dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation, et d'une fonction F2(T) de la température, T, de polymérisation. La pression partielle d'isobutène PiC4 peut, selon la loi d'équilibre liquide/vapeur, être calculée par un produit de la concentration massique de l'isobutène dans la phase liquide du réacteur, CiC4R2, et du coefficient d'équilibre liquide / vapeur kH. Selon un mode particulier de l'invention, on peut considérer le coefficient d'équilibre liquide / vapeur, kH, comme un paramètre constant au cours du temps. Selon un mode préférentiel de la présente invention, le coefficient d'équilibre liquide / vapeur kH dépend essentiellement de la composition du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation et de la température de polymérisation (la pression étant égale à la pression d'équilibre). Un modèle particulier de la pression partielle PiC4, (PiC4)m, peut s'exprimer en fonction de la concentration en isobutène CiC4R2 dans la phase liquide réactionnelle dans le réacteur, de la concentration, Ci, d'au moins un composé i dans le mélange hydrocarboné C4 d'alimentation, et de la température, T, de polymérisation, sous forme d'un produit d'au moins une fonction Fi de la concentration Ci et de température, T: (1) (PiC4)m 1' Fi (Ci, T) * CiC412 Chaque composé i du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation correspondant à chaque fonction Fi(Ci,T) peut être choisi parmi les oléfines telles que Pisobutène, le butène-1, butène-2 cis et trans et au moins un alcane et/ou un (cyclo- alcane de C3 à C7, particulier un alcane en C4 tel que le butane et/ou l'isobutane. Un modèle préférentiel de la pression partielle PiC4, (PiC4)m, peut s'exprimer en fonction la concentration en isobutène CiC4P2 dans la phase liquide réactionnelle dans le réacteur, d'une fonction F I (Ci) de la concentration, Ci, d'au moins un composé i, dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation, et d'une fonction F2(T) de la température, T, de polymérisation, sous la forme suivante: (2) (PiC4)m kKO FI(Ci) * F2(T) * CiC4R2 De la même façon que pour le modèle de la formule (1), chaque composé i du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation dans la fonction F I (Ci) peut être choisi parmi les oléfines telles l'isobutène, le butène-1, les butène-2 cis et trans et au moins un alcane et/ou (cyclo-) alcane de C3 à C7, en particulier un alcane en C4 tel que le butane et/ou l'isobutane. La fonction 1(Ci) peut être exprimée sous la forme d'une somme de fonctions linéaires de la concentration des composés dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation centrée autour des moyennes desdites concentrations. F I (Ci) peut ainsi s'écrire: (3) FI(Ci) =l+1ki*(Ci-CiM%) avec: Ci: concentration massique du composé i ki, Ci MO, : constantes . La fonction F2(T) de la température, T, de polymérisation peut avoir la forme suivante: (4) F2(1) = 1 + A2 * (T+ B2) C2 avec T.- température de polymérisation A2, B2,C2: constantes La mesure de la concentration du (ou des) composés dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation est exemple réalisée grâce à l'aide d'un appareil chromatographique en phase gazeuse. La température de polymérisation peut être mesurée par toute méthode connue. fonctions Fi(Ci,T) ou les fonctions F I (Ci) et F2(T) peuvent être calculées à partir de la concentration du (ou des) composé(s) dans le même mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation et de la température de polymérisation. Cette opération peut être effectuée périodiquement par un module de calcul. La concentration de l'isobutène, CiC4R2, dans la phase liquide réactionnelle en ébullition peut être calculée grâce à un modèle de la pression partielle PiC4 à partir de la valeur mesurée de ladite pression partielle PiC4. La concentration de l'isobutène, CiC4R2, dans la phase liquide réactionnelle en ébullition peut être calculée grâce à un modèle de la pression partielle PiC4, à partir de la valeur mesurée de ladite pression partielle PiC4, de fonctions Fi(Ci,T) de la concentration, Ci, d'au moins un composé i dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation de la température, T, de polymérisation. De préférence, la concentration de l'isobutène, CiC4R2, dans la phase liquide réactionnelle en ébullition peut être calculée grâce à un modèle de la pression partielle PiC4, à partir de la valeur mesurée de ladite pression partielle PiC4, d'une fonction F I (Ci) de la concentration d'au moins un composé, Ci, dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation et/ou d'une fonction F2(T) de la température, T, de polymérisation. Selon la présente invention, on calcule une valeur instantanée, Pinst, de la propriété P grâce à un modèle statique, à partir au moins de la concentration, CiC4R2, de l'isobutène dans la phase liquide réactionnelle en ébullition. Par valeur instantanée on entend une valeur qui correspondrait à la valeur de la propriété P du polyisobutène fabriquée pendant un régime permanent. Le calcul d'une valeur instantanée est généralement effectué grâce à un modèle de type statique, c'est à dire à l'aide modèle pour le calcul prédictif d'une grandeur physique en régime permanent. La fonction de la cinétique de polymérisation peut être une combinaison d'au moins une fonction, F3(CiR2), de la concentration, CiR2, d'au moins un des composés de la phase liquide réactionnelle comprenant Fisobutène, d'une fonction, F4(T), de la température T de polymérisation, d'une fonction, F5(Cc), de la concentration de catalyseur, Cc, et d'une fonction, F6(Cco), de la concentration de cocatalyseur, Cco. La combinaison de fonctions de la fonction de la cinétique de polymérisation peut correspondre avantageusement à un produit de facteurs sous la forme: 5) C * C3F3 * C4F4 * C5F5 * C6F6 avec C, C3, C4, C5 et C6 étant constantes, C3, C4, C5 et C6 étant, de préférence, égales à 10. La fonction F3 peut être avantageusement une fonction, F3(CiC4R2), de la concentration, CiC4R2, de l'isobutène dans la phase liquide réactionnelle. La fonction F3(CiC4R2) est, de préférence, une fonction croissante avec un plateau. Par définition on dit que la fonction f(x) est du type fonction à plateau, si f(x) tend vers une valeur pour des valeurs de x tendant vers l'infini. La fonction F3(CiC4R2) peut par exemple s'exprimer comme suit: La fonction F4(T) peut être avantageusement une fonction décroissante. fonction F4(T) peut, de préférence, s'exprimer comme suit: (7) F4(1) = A4 * T La fonction F5(Cc) peut être avantageusement une fonction décroissante qui tend vers zéro pour des valeurs croissantes de la concentration, Cc, du catalyseur. La fonction F5(Cc) peut, de préférence, s'exprimer comme suit: La fonction F6(Cco) peut être avantageusement une fonction décroissante qui tend vers zéro pour des valeurs croissantes de la concentration, Cco, du cocatalyseur. La fonction F6(Cco) peut, de préférence, s'exprimer comme suit: Par concentration, Cc, de catalyseur ou concentration, Cco de cocatalyseur on entend concentration massique, volumique ou molaire. concentrations peuvent être définies par rapport à la phase liquide réactionnelle. La concentration de catalyseur ou de cocatalyseur peut, de préférence, être définie par rapport au mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. On peut en particulier définir la concentration de catalyseur ou de cocatalyseur comme étant le rapports de la quantité de catalyseur ou de cocatalyseur introduit, directement ou indirectement, dans le réacteur sur la quantité de mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation introduit dans le réacteur, lesdites quantités étant de préférence des quantités massiques. Selon un mode particulier de la présente invention, on calcule une valeur instantanée, Pinst, de la propriété P grâce à un modèle statique de ladite propriété P, ledit modèle statique comprenant au moins une fonction de la cinétique de polymérisation et une fonction de la purification du polyisobutène. La fonction de la purification du polyisobutène peut être avantageusement une fonction, F7(Pd,Td), de la pression, Pd, de distillation du polyisobutene fabriqué et de la température, Td, de distillation dudit polyisobutene fabriqué. La fonction F7(Pd,Td) peut être une fonction décroissante par rapport à la pression Pd et croissante par rapport à la température Td. La fonction F7(Pd,Td) peut s'exprimer, de préférence, comme suit: (10) F7(Pd) Pd + B7 * Td Le modèle statique de la propriété P peut être avantageusement un produit de facteurs sous la forme: (11) C*C3F3 *C4F4 *CSF3 *C6F6 *C7 F7 avec C, C3, C4, C5, C6 et C7 étant constantes, C3, C4, C5, C6 et C7 étant, de préférence, égales à 10. Selon la présente invention, on peut éventuellement calculer une valeur moyenne, Pmoy, de la propriété P du polyisobutène fabriqué grâce à un modèle dynamique à partir au moins de la valeur instantanée, Pinst. La valeur moyenne, Pmoy, correspond à une valeur moyenne pour la totalité du polyisobutène fabriqué. Pendant les phases transitoires, cette valeur moyenne, Pmoy, généralement différente de la valeur instantanée, Pinst. En régime permanent ces deux valeurs sont approximativement les mêmes. Le calcul de la valeur moyenne Pmoy peut être effectué grâce à un modèle dynamique. Par modèle dynamique entend un calcul permettant de prendre en compte des événements transitoires pour déterminer la valeur moyenne du paramètre physique considéré, dans le cas présent propriété P, qui correspond à une valeur réelle dudit paramètre physique considéré. Le calcul de la valeur moyenne Pmoy peut être avantageusement effectué de façon itérative grâce à une formule du type: (10) Pmoy(t+dt)=X*Pinst(t+dt)+(1--X)*Pmoy(t) X étant la fraction en poids de polyisobutène fabriqué entre t et t+dt Selon la présente invention on agit sur au moins un paramètre de procédé de façon à faire tendre la valeur instantanée, Pinst, la valeur moyenne, Pmoy, de la propriété P, vers la valeur visée, V, de ladite propriété P. Les paramètres de procédé sur lesquels on peut agir peuvent être choisis parmi température, T, de polymérisation, le débit, Qc, de catalyseur, le débit, Qco, de cocatalyseur ou le débit, Qh, du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. Les paramètres de procédé sur lesquels on peut agir sont de préférence choisis parmi le débit, Qc, de catalyseur et/ou le débit, Qh, du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. On fait avantageusement tendre la valeur moyenne, Pmoy, de la propriété P du polyisobutène fabriqué vers la valeur visée, V, de ladite propriété P. Selon un aspect de la présente invention, on maintient la propriété P du polyisobutène fabriqué autour d'une valeur visée V en agissant sur le débit, Qc, du catalyseur introduit dans le réacteur. On peut comparer la valeur moyenne, Pmoy, ou la valeur instantanée, Pinst, avec la valeur visée V et calculer l'écart E=V-Pmoy ou E= V-Pinst. En fonction de l'écart E, on peut agir sur le débit, Qc, de catalyseur introduit pour faire tendre la propriété P du polyisobutène fabriqué vers la valeur visée V. Si l'écart E est négatif ou inférieur à la limite négative d'une plage pré-définie centrée autour de zéro, le débit Qc de catalyseur peut être augmenté. Si l'écart E est positif ou supérieur à la limite positive de ladite plage, le débit Qc de catalyseur peut être diminué. Si l'écart E est nul ou compris entre les limites de ladite plage, le débit de catalyseur peut rester inchangé. Ce type de régulation peut avantageusement être en oeuvre par l'utilisation d'un régulateur. Selon un autre aspect de la présente invention, on maintient la proprieté P du polyisobutène fabriqué autour d'une valeur visée V en agissant sur le débit, Qh, du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation introduit dans le réacteur. Dans ce les actions sur le débit Qh sont menées vis-à-vis de l'écart E d'une façon exactement inverse de celles précédemment décrites sur le débit Qc: ainsi, au lieu d'augmenter débit Qh, on le diminue, et vice versa. Une variante des formes précédentes du procédé peut consister en ce le régulateur agit simultanément sur les débit Qc et Qh. Comme décrit précédemment, on compare une valeur calculée de la propriété P du polyisobutène fabriqué, Pmoy ou Pinst, avec la consigne C du régulateur et on calcule l'écart, E=C-Pmoy ou E= C- Pinst. En fonction de l'écart E, le régulateur agit simultanément sur les débits Qh et Qc de façon à faire tendre la propriété P du polyisobutène fabriqué vers la consigne C: soit l'écart E est négatif ou inférieur à la limite négative d'une plage pré-définie centrée autour de zéro, alors le débit Qh est diminué et le débit Qc est augmenté; soit l'écart E est positif ou supérieur à la limite positive de ladite plage, alors le débit Qh est augmenté et le débit Qc est diminué; soit l'écart E est nul ou compris à l'intérieur des limites de ladite plage, alors les débits Qh et Qc restent inchangés. Selon l'un des modes préférés de la présente invention, on trouve plus avantageux de maintenir constante la propriété P du polyisobutène fabriqué autour de la valeur visée V en agissant sur le débit Qc du catalyseur introduit. Un des avantages de la présente invention est d'améliorer la stabilité de la réaction de polymérisation et de diminuer la polydispersité, c'est à dire la largeur de la distribution des masses moléculaires du polyisobutène fabriqué, et ceci quelles que soient les légères fluctuations de la température de polymérisation ou de la qualité du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. Un autre avantage est d'avoir une régulation affinée de la propriété P du polyisobutène fabriqué liée, en particulier, à l'utilisation de la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur dans le modèle permettant de calculer la concentration, CiC4R2, de l'isobutène dans la phase liquide réactionnelle du réacteur. Encore autre avantage de la présente invention est de pouvoir maintenir la température de polymérisation à une valeur constante grâce à une régulation indépendante de la régulation selon le procédé de la présente invention. Le maintien de la température de polymérisation à une valeur constante indépendamment la viscosité ou de la masse moléculaire moyenne, permet d'obtenir un polymère ayant une qualité et une teneur terminaisons insaturées stables au cours du temps. La figure représente schématiquement un procédé de fabrication du polyisobutène par polymérisation continue de l'isobutène dans un réacteur qui comporte essentiellement une partie cylindrique (2). Le réacteur comprend une phase liquide réactionnelle ébullition (3) et une phase gazeuse (4) surmontant en équilibre avec ladite phase liquide. Le réacteur est équipé d'une conduite d'alimentation en un mélange hydrocarbonée en C4 d'alimentation (5) comprenant le monomère, d'une conduite d'alimentation en catalyseur (6) et éventuellement d'une conduite d'alimentation en cocatalyseur (7), lesdites conduites débouchant dans la partie cylindrique (2) contenant la phase liquide réactionnelle en ébullition La partie inférieure du réacteur est équipée d'une conduite de soutirage (8) de phase liquide réactionnelle ébullition qui débouche vers un dispositif de purification (9) comprenant par exemple au moins une colonne de distillation destinée à isoler le polymère fabriqué l'intermédiaire d'une conduite (10). La partie supérieure du réacteur contenant la phase gazeuse (4) peut être équipée d'une ligne de recyclage (11) de la phase gazeuse sur laquelle est monté un condenseur (12) qui permet refroidir et de condenser la phase gazeuse s'échappant du réacteur (1) grâce à un fluide réfrigérant qui circule dans une conduite (13), le condensas résultant étant retourné dans le réacteur (1). Dans la partie supérieure du réacteur contenant la phase gazeuse, un manomètre (14) permet une mesure de la pression totale dans le réacteur un thermomètre (16) permet une mesure de la température de polymérisation le réacteur et un analyseur (15) tel qu'un appareil chromatographique en phase gazeuse permet une mesure de la concentration (par exemple massique) en isobutène de la phase gazeuse. Sur la conduite d'alimentation en mélange hydrocarbonée en d'alimentation (5), des analyseurs (17) et (18) tels que des appareils chromatographiques en phase gazeuse permettent une mesure de la concentration (par exemple massique) en isobutène et de celle de l'un au moins des autres composées. Deux mesureurs de débit (19) et (20) permettent de mesurer les débits de catalyseur et de cocatalyseur injectés dans le réacteur et de calculer leurs concentrations et Cco. Un manomètre (21) et un thermomètre (22) sont disposés sur le dispositif de purification (9). Ces instruments de mesure sont reliés à une conduite centralisée (23) dont les éléments tels que régulateurs et modules de calculs sont décrits schématiquement dans la figure 2. La figure 2 représente, à titre d'exemple, un diagramme schématique de régulation selon le procédé de la présente invention. Un module de calcul (34) permet de calculer la concentration de l'isobutène dans la phase liquide réactionnelle en ébullition à partir de la pression partielle d'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur (39) et des deux fonctions F1 et F2, matérialisées par des modules de calcul (32) et (33) dont les entrées sont respectivement la température, T, de polymérisation (30) et la concentration, CiC4, de l'isobutène dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation (31). Un module de calcul (45) permet de calculer la valeur instantanée, Pinst, de la propriété P du polyisobutène fabriqué à partir de valeurs intermédiaires calculées par des modules calcul intermédiaires (40), (41), (42), (43) et (44). Le module (40) permet de calculer la fonction F3(CiC4R2) à partir de la valeur calculée par le module (34). Le module (41) permet de calculer la fonction F4(T) à partir de la valeur mesurée de la température, T, de polymérisation (35). Le module (42) permet de calculer la fonction F5(Cc) à partir de la valeur de la concentration de catalyseur, Cc (36). Le module (43) permet de calculer la fonction F6(Cco) à partir de la valeur de la concentration de cocatalyseur, Cco (37). Le module (44) permet de calculer la fonction F7(Pd,Td) à partir des valeurs mesurées de la pression de purification, Pd, (38) et de la température de distillation, Td, (46). Un module de calcul (54) permet de calculer une valeur moyenne de la propriété P du polyisobutène fabriqué à partir de la fraction massique de polyisobutène fabriqué au temps t, calculée par un module de calcul (51) à partir du débit massique de polyisobutène fabriqué (50), la fraction massique de polyisobutène fabriqué au temps t-dt, calculée par ce même module de calcul (51) et stockée dans une mémoire (52), la valeur instantanée au temps de ladite propriété P et la valeur moyenne mesurée au temps t-dt de ladite propriété P, stockée dans une mémoire (54). Le régulateur (55) (i) compare la valeur moyenne, Pmoy, de la propriété P du polyisobutène fabriqué avec la consigne C correspondant à la valeur visée, V, de ladite propriété P (56); (ü) calcule l'écart E=C-Pmoy entre ces deux valeurs; et, (iii) en fonction de l'écart E, le régulateur (55) agit par exemple sur le débit de catalyseur délivré par une pompe (57) pour faire tendre la propriété P vers la consigne C: soit l'écart E est négatif ou inférieur à la limite négative d'une plage pré-définie centrée autour de zéro, alors le débit Qc de catalyseur est augmenté; soit l'écart E est positif ou supérieur à la limite positive de ladite plage, alors le débit Qc de catalyseur est diminué; soit l'écart E est nul ou compris à l'intérieur des limites de ladite plage, alors le débit Qc de catalyseur reste inchangé. Dans la présente description, ainsi que dans les présentes figures, on appelle: PiC4 : Pression partielle de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur. (PiC4)m : Modèle de la pression partielle de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur Qc : Débit (massique) de catalyseur. Qh : Débit (massique) du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. R2 : Débit (massique) du polyisobutène fabriqué. CiC4 : Concentration (massique) de l'isobutène dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. CiC4R2 : Concentration (massique) de l'isobutène dans la phase liquide du réacteur. Ci : Concentration massique du composé i dans le mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation. CiP2 : Concentration massique du composé i dans la phase liquide réactionnelle en ébullition Cc . . : Concentration de catalyseur Cco : Concentration de cocatalyseur T : Température de polymérisation. Td : Température de distillation du polyisobutène fabriqué P : Viscosité ou masse moléculaire moyenne Pmoy : Valeur moyenne de P Pinst : Valeur instantanée de P Pd : Pression de distillation du polyisobutène fabriqué Fi, F1, F2, F3, F4, F5, F6, F7 : Fonctions K1, K2, ki : Constantes. A2,A3, A4, A5, A6, A7 : Constantes. B2, B3, B5, B6, B7 : Constantes. C, C2, C3, C4, C5, C6, C7 : Constantes. Cimoy : Constante. a : Constante. REVENDICATIONS 1. Procédé pour maintenir une propriété P d'un polyisobutène autour d'une valeur visée, V, au cours d'une polymérisation de l'isobutène réalisée continu dans un réacteur comprenant une phase liquide réactionnelle en ébullition contenant le monomère et le polymère en formation et en équilibre avec une phase gazeuse surmontant ladite phase liquide, polymérisation réalisée par introduction continue dans le réacteur d'un catalyseur et d'un mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation comprenant le monomère, et par soutirage continu hors du réacteur de la phase liquide réactionnelle soumise ultérieurement en continu à au moins une étape de purification destinée à isoler le polyisobutène fabriqué, la propriété P étant choisie parmi viscosité ou la masse moléculaire moyenne du polyisobutène fabriqué, procédé caractérisé en ce que l'on maintient ladite propriété P du polyisobutène fabriqué autour de ladite valeur visée, V, i) en mesurant au moins la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur, ii) en calculant la concentration de l'isobutène, CiC4R2, dans la phase liquide réactionnelle en ébullition grâce à un modèle de la pression partielle (PiC4)m, à partir au moins de la pression partielle, PiC4, de l'isobutène dans la phase gazeuse du réacteur, iii) en calculant une valeur instantanée, Pinst, de la propriété P grâce à un modèle statique de ladite propriété P, à partir au moins de la concentration de l'isobutène, CiC4R2, calculée à l'étape précédente, ledit modèle statique de la propriété P comprenant au moins une fonction de la cinétique de polymérisation et, éventuellement, une fonction de la purification du polyisobutène, iv) éventuellement, en calculant une valeur moyenne, Pmoy, de ladite propriété P grâce à un modèle dynamique à partir au moins de la valeur instantanée, Pinst, calculée à l'étape précédente, et, v) En agissant au moins un paramètre de procédé de façon à faire tendre la valeur instantanée Pinst, ou la valeur moyenne, Pmoy, de la propriété P, vers la valeur visée, V, ladite propriété P. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la propriété P est choisie la viscosité cinématique, la viscosité dynamique, la viscosité spécifique, la viscosité réduite et la viscosité intrinsèque du polyisobutène fabriqué. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la propriété P est choisie parmi les masses moléculaires moyennes en nombre, Mn, ou en poids, ou la masse moléculaire moyenne viscosimétrique, Mv, du polyisobutène fabriqué. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé ce qu'on utilise catalyseur adapté à une polymérisation cationique des oléfines présence d'un cocatalyseur, et que le rapport molaire entre les quantités de cocatalyseur et catalyseur introduites dans le réacteur est maintenu à une valeur constante. 5. Procédé selon la revendications 4, caractérisé en ce que le rapport molaire entre quantités de cocatalyseur et de catalyseur introduites dans le réacteur est comprise entre 0,05 et 20, de préférence entre 1 et 10. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on mesure en plus au moins un des paramètres choisis parmi la température, de polymérisation et la concentration, Ci, d'au moins un des composés dans le mélange hydrocarboné C4 d'alimentation. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6, caractérisé en ce qu'on mesure en plus au moins un des paramètres choisis parmi la concentration de catalyseur, Cc, dans le réacteur, la concentration de cocatalyseur, Cco, dans le réacteur, la pression de distillation, Pd, du polyisobutène fabriqué et la température, Td, de distillation dudit polyisobutène fabriqué. 8. Proce selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, caractérise en ce que la concentration de l'isobutène, CiC4R2, dans la phase liquide réactionnelle en ébullition est calculée grâce à un modèle de la pression partielle PiC4, à partir de 1a valeur mesurée de ladite pression partielle PiC4, d'une fonction F I (Ci) de la concentration d'au moins un composé, Ci, du mélange hydrocarboné en C4 d'alimentation et/ou d'une fonction F2(T) de la température, T, de polymérisation. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la fonction la cinétique de polymérisation est une combinaison d'au moins une fonction, F3(CiR2), de la concentration, CiR2, d'au moins un des composés de la phase liquide réactionnelle comprenant l'isobutène, d'une fonction, F4(T), de la température T de polymérisation, d'une fonction, F5(Cc), de la concentration de catalyseur, Cc, et d'une fonction, F6(Cco), de la concentration de cocatalyseur, Cco, 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la combinaison de fonctions de la fonction de la cinétique de polymérisation correspond à un produits de facteurs sous forme: (5) C * C3F3 * C4F4 * CSFS *C6 F6 * C7 F7 avec C, C3, C4, C5, C6 et C7 étant constantes, C3, C4, C5, C6 et C7 étant, de préférence, égales à 10. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que la fonction F3 est une fonction, F3(CiC4R2), de la concentration, CiC4R2, de l'isobutène dans la phase liquide réactionnelle, la fonction F3(CiC4R2) étant, de préférence, une fonction croissante avec un plateau, la fonction F3(CiC4R2) s'exprimant, par exemple, comme suit: 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que la fonction F4(T) est une fonction décroissante, la fonction F4(T) s'exprimant, par exemple, comme suit: F4(T) 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que la fonction F5(Cc) est une fonction décroissante qui tend vers zéro pour des valeurs croissantes de la concentration, Cc, du catalyseur, la fonction F5(Cc) s'exprimant comme suit: 14 Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou caractérisé en ce que fonction F6(Cco) est une fonction décroissante qui tend vers zéro pour des valeurs croissantes de la concentration, Cco, du cocatalyseur, la fonction F6(Cco) s'exprimant comme suit: 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à caractérisé en ce que fonction de la purification du polyisobutène est une fonction F7(Pd,Td), de la pression, Pd, de distillation du polyisobutene fabriqué et de la temperature, Td, de distillation dudit polyisobutene fabriqué étant, de préférence, une fonction décroissante par rapport à la pression Pd et croissante par rapport à la température Td, et s'exprimant, par exemple, comme suit: F7(Pd)= *Pd+B7*Td 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que modèle statique de la propriété P est un produit de facteurs sous la forme: C * C3F3 * C4 F4 * CSFf * C6F6 * C7 F7 avec C, C3, C4, C5, C6 et C7 étant constantes, C3, C4, C5, C6 et C7 étant, de préférence, égales à 10. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce qu'on fait tendre la valeur moyenne, Pmoy, de la propriété P du polyisobutène fabriqué vers la valeur visée, V, de ladite propriété P.