FR 2812934 A1 20020215 FR 9204107 A 19920403 La présente invention est relative au refroidissement de surfaces chaudes et, plus particulièrement mais non exclusivement, elle concerne le refroidissement des fûts de canons. D'autres applications de l'invention comprennent le refroidissement des parois des pistons et des cylindres dans les moteurs à combustion interne. I1 existe de nombreuses situations dans lesquelles des surfaces sont soumises à un chauffage instantané. L'une de ces situations est le chauffage de l'intérieur d'un fût de canon pendant le tir d'un obus. Ce cas particulier sera utilisé comme exemple, mais le principe est également applicable ailleurs. Lorsqu'un obus est tiré par une pièce d'artillerie, les gaz propulseurs atteignent des températures extrêmement élevées, typiquement supérieures à 1000 C. La forme générale de l'équation de transfert de chaleur est Q = U.A.OT, où Q = chaleur transférée U = coefficient de transfert de chaleur A = aire de transfert de chaleur OT = différence de température. Dans ce cas, AT et U sont tous les deux grands, car les gaz sont très chauds et en déplacement hautement turbulent contre une surface métallique dont le passage de la frette avant de l'obus vient d'éliminer toute protection formant couche limite. Ainsi, le transfert de chaleur par unité de surface est très élevé. Si cette chaleur n'est pas dissipée, la température du fût augmente rapidement, jusqu'à atteindre des niveaux où se produisent des effets métallurgiques indésirables ou bien où la charge peut exploser spontanément pendant le chargement ou avant l'instant de tir envisagé. I1 est clair qu'un fût de canon est une pièce massive ayant une capacité thermique élevée, mais la cadence de tir (rapide ou soutenue) est déterminée par la température initiale du métal et par l'efficacité du refroidissement entre les obus successifs. Par exemple, un obusier de 155 mm, à température ambiante, peut tirer une salve rapide de trois obus en 8 à 10 secondes ou bien maintenir une cadence soutenue de tir de 2 obus/mn (1 obus toutes les 30 secondes). Dans l'art militaire, il est de pratique courante de précéder les attaques d'infanterie par un barrage d'artillerie intense. Pour, par exemple, fournir un barrage de 5 mn constitué par 300 obus, il faudrait un total de 30 des obusiers précités. Prévoir et soutenir un nombre aussi élevé de pièces d'artillerie poserait un problème logistique considérable sur un champ de bataille à déplacement rapide. I1 est donc clair qu'il existe un besoin de trouver le moyen d'améliorer la cadence soutenue de tir des pièces d'artillerie. Conformément à l'invention, il est prévu un appareil destiné à refroidir une surface soumise à un chauffage périodique, caractérisé en ce qu'il comprend: (i) une source d'agent réfrigérant; (ii) des moyens d'envoi de l'agent réfrigérant destinés à envoyer ledit agent réfrigérant au contact de ladite surface; et (iii) des moyens pour transférer ledit agent réfrigérant de la source auxdits moyens d'envoi de l'agent réfrigérant au contact de ladite surface. De préférence, les moyens d'envoi de l'agent réfrigérant envoient cet agent sur la surface de façon intermittente entre les périodes où cette surface est soumise au chauffage. Dans ce cas, de préférence, l'appareil comprend des moyens pour commander la périodicité de l'envoi de l'agent réfrigérant sur la surface et/ou la ou les périodes de temps pendant lesquelles l'agent réfrigérant est envoyé sur la surface et/ou le débit réel d'agent réfrigérant. Dans un mode de réalisation, l'appareil peut être déplaçable par rapport à ladite surface entre une position active et une position inactive. Dans un mode de réalisation particulier, la surface à refroidir peut être constituée par la surface interne (alésage) d'un fût de canon, et l'agent réfrigérant peut être de l'eau liquide avec ou sans additifs. Les moyens pour envoyer l'agent réfrigérant peuvent être constitués par une ou plusieurs buses, destinées à fournir une ou plusieurs pulvérisations fines ou un ou plusieurs jets sous haute pression, ou une combinaison de ces deux possibilités. Dans une première forme de réalisation, un certain nombre de buses peuvent constituer une partie intégrante d'une structure de culasse, et, de préférence, n'être découvertes que lorsque la culasse est ouverte après le tir d'un obus. Dans ce cas, les jets d'eau de refroidissement peuvent être dirigés dans le fût suivant des cordes vues en projection, afin de frapper la surface située à peu près à l'opposé. Les jets d'eau sont préférés aux pulvérisations, car l'évaporation pendant le passage à travers les gaz d'échappement chauds se trouvant dans l'alésage est ainsi réduite. Dans une autre forme de réalisation, les buses peuvent se trouver sur un organe mobile capable de venir dans la région de culasse dès qu'elle est ouverte pour asperger dans l'alésage, et s'éloigner de nouveau avant le re- chargement. Les moyens de commande sont de préférence électroniques et reliés au cycle de rechargement, c'est- à-dire qu'ils peuvent être activés par l'ouverture de la culasse, provoquer l'envoi de jets par les buses pendant une période de temps prédéterminée, par exemple 0,5 à 1,0 seconde, puis permettre de terminer le reste du cycle de rechargement. Dans le cas où l'organe porte-buses est amené en position et éloigné, la commande de ce mouvement peut également faire partie de la fonction de commande. Si on le désire, les moyens de commande peuvent également être agencés de façon à modifier l'angle sous lequel les buses aspergent par rapport à l'axe central du fût, pendant le cycle d'aspersion. Après le tir d'un certain nombre d'obus, il peut être nécessaire de prévoir une période de refroidissement prolongée. Par conséquent, la fonction de commande peut être telle que l'on introduit une quantité d'agent réfrigérant relativement faible pendant les étapes initiales d'un barrage, et une quantité d'agent réfrigérant relativement plus importante au fur et à mesure de l'augmentation de température du fût. Après le barrage, les moyens de commande peuvent provoquer l'aspersion par les buses pendant une période de temps prolongée, soit sous forme d'un envoi continu, soit, de préférence, sous la forme d'une série d'impulsions. Ce mode de fonctionnement peut cesser après une période de temps prédéterminée, ou après une série d'impulsions prédéterminées, ou encore lorsqu'un capteur de température atteint une valeur prédéterminée. Afin de commander de façon précise la durée des impulsions et le volume de liquide envoyé pendant chaque impulsion, il sera généralement nécessaire de disposer d'un dispositif à vanne à action rapide, de préférence commandé par un solénoïde. On peut en outre prévoir un refroidissement par aspersion à l'intérieur du fût par la gueule du canon. Dans un mode de réalisation de l'invention, les moyens de transfert de l'agent réfrigérant sont constitués par une pompe. Les moyens de transfert de l'agent réfrigérant peuvent également comprendre un accumulateur gaz/liquide pressurisé. Dans un mode de réalisation préféré, une pompe, entraînée par des moyens appropriés tels qu'un générateur à moteur, aspire l'agent réfrigérant dans un réservoir de stockage et, de façon avantageuse, le fait passer, via un accumulateur pressurisable, à une vanne de commande et, de là, à une série de buses. L'avantage de l'accumulateur réside dans le fait qu'il complète le débit fourni par la pompe pour constituer un débit élevé pendant les impulsions réelles de refroidissement, tout en permettant à la pompe de reconstituer la pression de l'accumulateur entre les impulsions. Dans un mode de réalisation préféré, la source d'agent réfrigérant (eau) est un accumulateur pressurisé soit à partir de l'énergie des moyens de recul du canon lui-même, soit à partir d'une autre source, ou encore par une combinaison de ces deux possibilités. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et en regard des dessins annexés, sur lesquels: - la Figure 1 est un schéma-bloc, avec coupe, montrant un premier mode de réalisation de l'invention, destiné au refroidissement d'un fût de canon; - la Figure 2 est un schéma-bloc, avec coupe, montrant un second mode de réalisation de l'invention, destiné au refroidissement d'un fût de canon; - la Figure 3 est un graphique de la température quasi-constante du métal, à l'intérieur d'un fût de canon, en fonction du temps, pendant une salve soutenue de tir de 60 obus sur une période de 5 mn, et pendant le refroidissement subséquent; - la Figure 4 est un graphique de la température en fonction de la distance radiale, vers l'extérieur, à partir de l'axe central du fût, immédiatement après le tir du premier obus; - la Figure 5 est un graphique correspondant à la Figure 4, après la première aspersion d'eau de refroidissement; et - la Figure 6 est un graphique correspondant à la Figure 5, après le tir de 60 obus, chacun suivi par l'application d'une aspersion de refroidissement mais avant une période soutenue de refroidissement; - la Figure 7 représente en élévation une partie de la culasse d'un canon suivant un troisième mode de réalisation de l'invention, la culasse étant en position ouverte et étant vue suivant la flèche B de la Figure 8; - la Figure 8 est une vue en élévation (troisième angle de projection) de la culasse de la Figure 7, vue suivant la flèche A; - la Figure 9 représente en élévation une partie d'un canon suivant un quatrième mode de réalisation de l'invention, la culasse étant en position ouverte et la vue étant prise axialement le long du fût du canon; et - la Figure 10 est un schéma-bloc, avec coupe, du système de pressurisation de l'accumulateur du mode de réalisation de la Figure 2. Dans les dessins, la même référence numérique est utilisée de façon générale pour des composants identiques. En se référant à la Figure 1, un dispositif mobile 3 d'aspersion est positionné nominalement sur l'axe central 2 d'un fût de canon 1 dirigé sur la culasse. Une série de buses 4 sont montées à l'extrémité avant du dispositif 3 et sont dirigées vers l'intérieur du fût 1. De l'eau 13 contenue dans un réservoir 12 est fournie via une conduite 11 par une pompe 10 et envoyée, via une conduite 8, une vanne 6 actionnée par un solé- noïde 7, et une conduite 5 au dispositif 3. La pompe 10 peut être entraînée par tout moyen approprié, par exemple par un moteur électrique utilisant l'énergie fournie par un générateur portable, et elle pressurise l'eau 13 contenue dans le système jusqu'à une valeur suffisamment élevée, par exemple 50 à 100 bars. Un accumulateur 14 peut avantageusement être incorporé entre la pompe 10 et la vanne 6. En fonctionnement, il peut ou non être nécessaire que la pompe fonctionne en continu pour maintenir la pression dans la conduite 8 et l'accumulateur 14. Lorsque la pompe fonctionne de façon intermittente, on utilise un clapet anti-retour 26. Dans l'un ou l'autre cas, une soupape de sécurité 24 est présente, pour renvoyer le trop-plein, en 25, dans le réservoir 12. Un filtre (non représenté) est utilisé pour éviter les bouchages dans les buses 4; ceci est particulièrement important si de l'eau propre n'est pas disponible, par exemple sur un champ de bataille. Du fait que, dans certains cas, on peut préférer de l'eau tiède ou chaude, par exemple pour réduire le choc thermique sur le métal, un réchauffeur (non représenté) peut être incorporé dans le système. Comme la chaleur latente fournit la plus grande partie du refroidissement, l'utilisation d'eau chaude constitue encore un moyen efficace de refroidissement de l'alésage. Dès que le canon a tiré, la culasse (non représentée) est ouverte, et le dispositif d'aspersion 3 est amené à la position active représentée sur la figure. La vanne 6 est ouverte par le dispositif à solénoïde 7 pour asperger une série de jets d'eau 9, à travers les buses 4, dans l'extrémité côté culasse du fût 1. Comme représenté, les jets 9 sont dirigés vers la circonférence du fût 1 de manière à entrer en contact avec le métal sur toute cette circonférence. Dès que l'eau frappe le métal chaud, elle se vaporise instantanément en prenant à la fois la chaleur sensible et la chaleur latente du fût 1. La vapeur produite s'évacue à travers la gueule du fût 1. La Figure 2 représente une variante de l'agencement de la Figure 1 en ce que du gaz comprimé, au lieu de la pompe 10, fournit les moyens de pressurisation. Dans ce cas, l'accumulateur 15 est aux trois- quarts rempli d'eau 13 via un entonnoir 16 et une vanne 17. La vanne 17 est ensuite fermée. Puis l'accumulateur 15 est pressurisé via une conduite 20, des clapets anti- retour 21 et 19 et une conduite 18 au moyen d'une pompe manuelle (non représentée) ou d'une autre source appropriée de pressurisation. Lorsque ceci a été réalisé, le clapet 21 isole la conduite 20 de l'accumulateur principal. Lorsque le canon a tiré, l'énergie des moyens de recul est utilisée pour faire passer un mélange gaz/air via une conduite 23, des clapets anti-retour 22 et 19 et la conduite 18 jusqu'à l'accumulateur 15, de sorte que la perte de pression dans le système due à l'évacuation de l'eau 9 est immédiatement compensée. Une soupape de sécurité 24 est incorporée afin d'éviter toute surpression dans le système en général et dans l'accumulateur 15 en particulier. En fonctionnement, l'action des jets d'eau 9 "extrait" la plus grande partie de la chaleur résultant du tir précédent (comme on l'expliquera plus loin), de sorte que le canon peut tirer à une cadence rapide pendant une période de temps considérable. Des exemples typiques sont une cadence de tir d'un obus toutes les 5 secondes, soutenue pendant 5 mn, soit un total de 60 obus. Pendant une telle période d'activité soutenue, moins d'une seconde sur les cinq secondes du cycle serait utilisée pour amener le dispositif d'aspersion 3 dans sa position active, asperger et le ramener à sa position inactive. La vanne 6 doit donc avoir une réponse extrêmement rapide et s'ouvrir suffisamment largement pour permettre le passage de, par exemple, 0,1 à 0,5 litre d'eau. Pour satisfaire ces impératifs, un fonctionnement par solénoïde est préféré, car il peut être synchronisé par le dispositif de commande électronique 27 avec le fonctionnement du mécanisme qui déplace le dispositif d'aspersion 3 entre ses positions active et inactive. Un ou plusieurs clapets anti-retour (non représentés) peuvent être incorporés près des buses 4 pour éviter que l'agent réfrigérant tombe goutte à goutte. L'avantage de ceci réside dans le fait que dès que la vanne 6 est ouverte, l'agent réfrigérant est aspergé et il n'y a pas de retard pour le remplissage de la conduite 5 et des buses 4. Lorsque le temps d'aspersion ne peut être que de 0,5 seconde, le temps de remplissage pourrait constituer une proportion significative du cycle de refroidissement. Les buses 4 peuvent être mobiles sur, par exemple, un petit angle solide, de façon que l'aspersion puisse être dirigée sur une zone de métal et non pas juste sur un unique point. Le nombre de buses et la manière dont elles se déplacent est choisi de façon à fournir l'efficacité de refroidissement optimale. L'injection d'eau dans le fût et l'échappement de la vapeur par la gueule présentent un avantage supplémentaire. Si le champ de bataille a été soumis à des armes nucléaires ou à des agents biologiques ou chimiques (NBC), l'échappement de la vapeur empêche la pénétration de toute contamination NBC. Ceci pourrait être particulièrement important si le canon était servi par un personnel non protégé dans un char d'assaut, dans un obusier autopropulsé, etc. L'eau est le liquide préféré pour asperger dans le fût en vue du refroidissement, du fait de sa disponibilité, de ses chaleurs spécifique et latente de vaporisation élevées, bien que l'utilisation d'autres liquides soit également possible. Des additifs, tels qu'un antigel, peuvent être utilisés en hiver. Des inhibiteurs de corrosion peuvent également être inclus, ainsi que des matériaux alcalins pour neutraliser les produits acides de combustion. D'autres additifs appropriés peuvent être ajoutés. La Figure 3 représente la variation de la température du métal sur la face intérieure du fût pendant une période soutenue de 5 mn au cours de laquelle on tire 60 obus. On suppose que la température du métal est 135 C lorsque le premier obus est tiré, c'est-à-dire au point A, à l'instant zéro. Au fur et à mesure du tir des obus et de l'aspersion d'eau de refroidissement plus long, la température du métal augmente progressivement, car la vitesse de refroidissement est inférieure à la vitesse d'entrée de la chaleur. En utilisant un cycle de refroidissement plus long, la vitesse d'accumulation de la chaleur peut être réduite ou même éliminée, mais le temps de cycle utilisé a été choisi pour fournir la cadence soutenue optimale de tir. Après 60 tirs, la température s'est élevée à environ 164 C (point B); ceci est bien en-dessous de la température de "surchauffe" de 180 C pour laquelle il risquerait de se produire une détonation spontanée de la charge. La mise en action des jets de refroidissement 9 est maintenue pendant environ 1 mn supplémentaire, jusqu'au point C, où la température est descendue jusqu'à environ 110 C, l'aspersion étant alors interrompue. I1 est clair qu'il serait indésirable d'asperger lorsque la température est descendue au-dessous de 100 C, car l'eau ne s'évaporerait pas (gaspillant ainsi de la chaleur latente) mais formerait des flaques dans le fût, ce qui pourrait provoquer des distorsions. Au cours d'une période de refroidissement prolongée après un tir de barrage, on peut déplacer les buses 4 de façon qu'elles aspergent à la fois la région de l'alésage proche de la culasse et également aussi loin que possible le long du fût. Des buses séparées peuvent être prévues pour asperger dans le fût par la gueule. Après l'arrêt de l'aspersion en C, la température augmente jusqu'en D (environ 8 à 9 mn), car la chaleur contenue dans la masse du fût est conduite vers le métal plus froid qui se trouve au niveau de l'alésage du fût. Ensuite, la température tombe progressivement jusqu'au point E (13 à 14 mn), où elle est redescendue à 135 C. Le cycle type de fonctionnement d'une pièce d'artillerie tel que celui-ci serait constitué par une salve soutenue de 5 mn, suivie par 9 à 10 mn pour le réapprovisionnement en munitions avant qu'une autre cible soit définie et que le cycle soit répété. Les Figures 4, 5 et 6 sont des graphes qui représentent le profil de température instantané à partir de l'axe central 2 du fût, radialement vers l'extérieur à travers le métal du fût et jusqu'à l'air ambiant situé à l'extérieur (S). La surface intérieure (R) et la surface extérieure du fût sont représentées par des traits interrompus. L'axe des températures a été délibérément raccourci afin que les trois graphes puissent être représentés juxtaposés et être comparés. La Figure 4 représente la situation immédiatement après le tir du premier obus. Le gaz à très haute température F présent dans l'alésage vient au contact du métal et transfère la chaleur à très grande vitesse du fait de la différence de température AT et du coefficient U élevé (U est très élevé du fait de l'absence virtuelle de couche limite laminaire). Une légère chute dans la température du gaz jusqu'à F est indiquée pour tenir compte du transfert de chaleur. La température réelle F varie du fait de la détente adiabatique du gaz lorsque l'obus quitte le fût, mais des températures instantanées de milliers de C sont atteintes pendant la déflagration de la charge. La température de la surface de l'alésage s'élève à H. Le segment vertical FH représente la différence de température AT minimale nécessaire pour le transfert de chaleur au métal. La chaleur est conduite radialement vers l'extérieur, comme indiqué par le fort gradient, jusqu'au point I, qui est essentiellement à la température ambiante P. A la Figure 5, les jets de refroidissement 9 sont envoyés. Dans l'exemple représenté, l'eau est à température ambiante, et ceci provoque un refroidissement brusque de la surface de l'alésage, ramenant la température à J. Le segment vertical entre J et la température de l'agent réfrigérant représente la différence de température DT minimale pour assurer le refroidissement du métal. A partir de J, la courbe s'élève jusqu'à un pic K, puis tombe radialement vers l'extérieur jusqu'à la température ambiante; ceci est dû au fait que les jets refroidissants 9 ne retirent pas toute la chaleur transférée du fait du tir. La chaleur résiduelle K est conduite à la fois radialement vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur à travers le métal du fût. De même que dans le cas du transfert de chaleur à partir des gaz de propulsion, aucune couche limite ne gêne le transfert de chaleur à l'eau, laquelle se vaporise instantanément en provoquant un transfert instantané de chaleur sensible et latente. La Figure 6 montre le profil de température après le tir d'un grand nombre d'obus, par exemple de 60 obus. Après chaque tir, l'alésage a été exposé à des gaz chauds F' et à des jets refroidissants 9', et l'accumulation nette de chaleur est indiquée par K'. Au fur et à mesure de l'augmentation, avec chaque tir, de la quantité de chaleur K' présente dans le métal, l'effet de chaque aspersion subséquente 9' est réduit, du fait de la conduction en retour de la chaleur radialement vers l'intérieur; ceci signifie que la température de base J augmente progressivement jusqu'à J'. Comme représenté, J' approche de la température de "surchauffe" T. Si le canon devait être chargé dans cette condition et non mis à feu immédiatement, la conduction à partir de K' pourrait avoir pour résultat que J' s'élèverait au-dessus de la température de "surchauffe" T (environ 180 C) et risquerait alors de provoquer l'auto-mise à feu du canon. A partir de K', la température descend jusqu'à L, à la surface extérieure du canon, du fait de la conduction, et la chaleur est ensuite évacuée à l'atmosphère. La courbe LM représente la résistance au transfert de chaleur due à la couche limite. Afin de réduire la vitesse d'accumulation de la chaleur K, il est possible de refroidir également l'extérieur du fût, soit par des aspersions d'eau, comme dans le cas de l'alésage, soit en faisant circuler de l'eau à travers des tuyaux soudés au métal. Cependant, aucune de ces mesures ne sera efficace tant que la température L n'est pas supérieure à 100 C. Une autre possibilité consiste à incorporer des conduits de refroidissement dans le métal du fût. Cependant, comme ceci affaiblirait le fût, on préfère l'éviter pour les pièces d'artillerie légères, dont le métal est soumis à des contraintes élevées. Comme il ressort des Figures 4, 5 et 6, la surface intérieure du fût est soumise à la présence de gaz très chauds immédiatement après le tir d'un obus, c'est-à-dire qu'il se produit un transfert de chaleur à très haute vitesse vers le métal. Très peu de temps après, par exemple de l'ordre de 1 seconde après, la même surface est soumise à un refroidissement brusque par des jets d'eau à température ambiante, c'est-à-dire qu'il se produit une extraction de chaleur à très grande vitesse. L'effet du refroidissement brusque est d'"extraire" des couches de surface de l'alésage la plus grande partie de la chaleur transférée dans le tir précédent. Bien que la totalité de l'entrée de chaleur ne puisse pas être extraite immédiatement, l'utilisation de l'invention améliore considérablement l'efficacité en combat de l'artillerie. Les Figures 7, 8 et 9 représentent des modes de réalisation dans lesquels les buses d'aspersion sont intégrées au mécanisme de culasse. En se référant aux Figures 7 et 8, le canon comprend un bloc de culasse 43 qui coulisse vers le haut pour s'ouvrir et vers le bas pour se fermer. Dans la moitié inférieure du bloc 43 se trouve une entaille 43A en forme de fer à cheval qui forme deux branches 43B dans lesquelles sont montées des buses 46 en forme de goutte. Comme représenté dans la vue de détail, ces buses 46 sont alimentées par des conduites 5, à travers des clapets anti-retour 45 soumis à des ressorts 47. Les buses sont disposées dans les branches 43B sous un angle tel qu'elles pointent obliquement dans l'alésage du fût 1. Les lignes d'action des jets d'eau 9 sont indiquées sur les deux figures. les buses peuvent être construites de façon à fournir des dessins d'aspersion désirés. Les clapets anti-retour 45 évitent l'écoulement goutte à goutte de l'eau. En se référant à la Figure 9, le canon comprend une culasse à vis, avec un filet de vis découpé en trois parties égales 48, avec des parties conjuguées prévues sur le bloc de culasse (non représentées). Les lignes d'action 9 des jets sont indiquées. Le canon comprend une bride similaire à la bride 44 de la Figure 7, et les buses sont prévues dans cette bride et dans le fût. Sur toutes les Figures 1, 2, 7, 8 et 9, les jets 9 pénètrent dans le fût 1 avec à la fois des composantes axiale et longitudinale de vitesse et de direction. La Figure 10 représente un détail de la Figure 2, avec en outre une pressurisation à partir de l'énergie de recul. En fonctionnement, l'eau 13 est mise dans le réservoir 15 via l'entonnoir 16 et la vanne 17. La vanne 17 est ensuite fermée, et le système est pressurisé au moyen d'une pompe manuelle (non représentée) via la conduite 20 et les clapets 21 et 19. Le clapet 22 se ferme sous l'effet de la pression interne pour éviter toute perte de la pression pneumatique du système. Le clapet 21 se ferme après chaque course de la pompe manuelle. Lorsque le premier obus est tiré, l'énergie de recul est utilisée pour ramener à son maximum la pression du système, pour remplacer celle perdue par le volume d'eau 13 pris du réservoir 15 pour refroidir le fût 1. On fournit deux exemples des manières possibles d'utiliser l'énergie de recul. Dans un premier exemple, une tige 30 reliée au fût 1 se déplace vers la droite dans un cylindre 33, provoquant la compression de l'air 32 par un piston 31; une partie de cet air s'échappe, via un orifice (non représenté), dans une conduite 23 et passe de là, à travers les clapets 22 et 19, dans l'accumulateur 15. La soupape de sécurité 24 protège contre les surpressions. Dans le mode de réarmement, l'air comprimé 32 agit sur le piston 31 pour faire avancer le fût. Un ressort 36 assiste ce mouvement et prend le relais complètement pendant sa dernière partie, au cours de laquelle un clapet 29 s'ouvre pour permettre à de l'air d'être aspiré dans le système et de remplacer celui qui a été pompé à travers les clapets 22 et 19. Dans le second exemple, du gaz comprimé, par exemple de l'azote 34 provenant de l'accumulateur de recul, agit sur un piston flottant 37 pour comprimer l'air 32, lequel, comme précédemment, s'écoule à travers un orifice (non représenté), une conduite 23, et les clapets 22 et 19 pour parvenir à l'accumulateur 15. Comme précédemment, le réarmement s'effectue avec l'assistance d'un ressort 39, et avec remplacement de l'air via le clapet 29. La durée et le volume de l'aspersion d'eau 9 sont commandés par le dispositif électronique 27. Celui- ci surveille la température du fût via un dispositif 28 de mesure de température et une liaison 40 (Figures 1 et 2). Le dispositif 27 peut également faire varier la pression d'air dans l'accumulateur 15 via une commande 42 (Figure 1) du ressort 24A (Figure 10) de la soupape de sécurité 24. Ainsi, suivant la température du fût 1, le dispositif 27 peut régler l'importance du refroidissement fourni en réglant la durée pendant laquelle l'eau est aspergée ainsi que la pression utilisée pour asperger cette eau. REVENDICATIONS 1 - Appareil destiné à refroidir une surface soumise à un chauffage périodique, caractérisé en ce qu'il comprend (i) une source (12) d'agent réfrigérant; (ii) des moyens (4; 46) d'envoi de l'agent réfrigérant destinés à envoyer ledit agent réfrigérant au contact de ladite surface; et (iii) des moyens (6, 10, 14) pour transférer ledit agent réfrigérant de la source auxdits moyens d'envoi de l'agent réfrigérant au contact de ladite surface. 2 - Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'envoi de l'agent réfrigérant envoient cet agent sur la surface de façon intermittente, et en ce que l'appareil comprend des moyens (27) pour commander la périodicité de l'envoi de l'agent réfrigérant sur la surface et/ou la ou les périodes de temps pendant lesquelles l'agent réfrigérant est envoyé sur la surface et/ou le débit réel d'agent réfrigérant. 3 - Appareil suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il est déplaçable par rapport à ladite surface entre une position active et une position inactive. 4 - Appareil suivant la revendication 1, en combinaison avec un fût de canon (1), caractérisé en ce que la surface à refroidir est constituée par la surface interne du fût du canon. 5 - Appareil suivant la revendication 4, caractérisé en ce que les moyens (4; 46) d'envoi de l'agent réfrigérant sont constitués par au moins une buse. 6 - Appareil suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le canon comporte une structure de culasse (43), et en ce que la ou chaque buse (46) constitue une partie intégrante de la structure de culasse. 7 - Appareil suivant la revendication 6, caractérisé en ce que la ou chaque buse (46) n'est découverte que lorsque la culasse est ouverte après le tir d'un obus. 8 - Appareil suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le canon comporte une structure de culasse, et en ce que la ou chaque buse est prévue sur un organe mobile capable de venir dans la région de la culasse dès qu'elle est ouverte, et de s'éloigner de nouveau avant le rechargement. 9 - Appareil suivant l'une quelconque des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que les moyens (4; 46) d'envoi de l'agent réfrigérant envoient l'agent réfrigérant sur la surface interne du fût (1) du canon de façon intermittente, et en ce que l'appareil comprend des moyens (27) pour commander la périodicité de l'envoi de l'agent réfrigérant sur la surface et/ou la ou les périodes de temps pendant lesquelles l'agent réfrigérant est envoyé sur la surface et/ou le débit réel d'agent réfrigérant. 10 - Appareil suivant la revendication 9, caractérisé en ce que le canon comporte une structure de culasse (43), et en ce que les moyens de commande (27) sont activés par l'ouverture de la culasse lors du rechargement, cette ouverture provoquant l'envoi par la ou les buses de jets d'agent réfrigérant pendant une période de temps prédéterminée, lesdits moyens de commande permettant ensuite de terminer le reste du cycle de rechargement. 11 - Appareil suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens pour transférer l'agent réfrigérant comprennent une pompe (10) et un accumulateur gaz/liquide pressu- risable, la pompe aspirant l'agent réfrigérant de ladite source (12) et le faisant passer, via l'accumulateur (14; 15), à une vanne de commande (6) et, de là, aux moyens (4) d'envoi de l'agent réfrigérant. 12 - Appareil suivant la revendication 11 lorsqu'elle dépend de l'une quelconque des revendications 4 à 10, caractérisé en ce que le canon comprend des moyens de recul (30 à 39), et en ce que l'accumulateur (15) est mis sous pression par l'énergie de ces moyens de recul.