FR 2809320 A1 20011130 FR 0106956 A 20010529 La présente invention concerne un cadre de raquette de tennis ou analogue. Plus précisément, l'invention concerne un cadre de raquette de tennis qui peut être léger tout en ayant des performances élevées de restitution et des performances élevées d'amortissement des vibrations, grace au perfectionnement des dimensions de sa partie de surface qui entoure une région de frappe de balle et au perfec tionnement d'une masse ajoutée à la partie de surface. Ces dernières années, les joueuses de tennis et joueurs seniors ont demandé une raquette de tennis épaisse en direction perpendiculaire au plan du cadre de raquette (direction de frappe de balle), c'est-à-dire une raquette dite "épaisse". Ainsi, ils souhaitent utiliser une raquette légère possédant des performances élevées de rebond. Actuellement, même les joueurs moyens et expérimentés sou haitent utiliser une raquette de tennis légère et ayant des performances élevées de rebond. Cependant, une raquette de tennis légère pose un pro- blème car, lors de la collision entre la raquette et la balle, le coefficient de restitution (renvoi de la balle) devient faible, par application de la loi de conservation de l'énergie. Un autre problème posé par la raquette légère de tennis que, lors de la frappe de la balle, l'impact appliqué à la raquette par la balle est important. Ainsi, le joueur ressent une vibration désagréable, et l'impact est transmis au coude, si bien que le joueur peut souffrir d'épicondylite. Pour que les performances de rebond de la raquette de tennis soient meilleures, on peut envisager d'augmenter le moment d'inertie dans la direction de balancement par addi tion d'une masse à la raquette de tennis. Néanmoins, dans le cas où une masse est ajoutée au cadre de raquette, le joueur, en particulier un joueur peu robuste subit un mouve ment défavorable de balancement et ressent une mauvaise aptitude à la mise en oeuvre. Il est possible d'augmenter la rigidité perpendiculaire au plan de la raquette de tennis et ses performances de restitution par augmentation de l'épais- seur du cadre de la raquette en direction perpendiculaire à son plan. Cependant, étant donné l'augmentation d'épaisseur du cadre de raquette en direction perpendiculaire son plan, la longueur périphérique du cadre de raquette aug mente. Ainsi, en direction perpendiculaire à la direction perpendiculaire au plan, la raquette de tennis à laquelle une masse a été ajoutée a une épaisseur plus faible que celle d'une raquette de tennis de même masse. En consé quence, résistance de la raquette de tennis ayant une masse ajoutée est réduite. Pour que la résistance mécanique de la raquette de tennis soit accrue, il faut augmenter son poids, malgré la demande de réalisation d'une raquette de tennis légère. I1 n'est donc pas facile de produire une raquette de tennis à la fois légère et dotée d'excellentes performances de rebond. Si l'on considère la partie de surface de la raquette de tennis, on note qu'on a déjà proposé des raquettes desti nées à avoir de meilleures performances de rebond et d'amortissement de vibrations. Par exemple, la raquette de tennis décrite dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 999 756 est destinée à accroître les performances de restitution par augmentation de la région de frappe de balle. Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 9-285 5 , la partie viscoélastique est montée dans la gorge formée à la surface externe du cadre, dans la partie comprise entre le milieu de la surface et la partie de manche, afin que les performances d'absorption de vibrations de la raquette de tennis soient accrues. La plupart des raquettes de tennis destinées à augmen- ter les performances de rebond et les performances d'amor tissement de vibrations ont une longueur comprise entre 310 et 380 mm et une largeur comprise entre 250 et mm. Certaines des raquettes de tennis de ce type ont un rapport de la longueur à la largeur compris entre 1,1 et 1,4, mais la plupart des raquettes de tennis de ce type ont un rapport compris entre 1,2 et 1,3. Cependant, la raquette de tennis décrite dans le brevet précité des Etats-Unis d'Amérique n 3 999 756 a une grande région de frappe de balle. Ainsi, la raquette de tennis a une longue partie de surface qui entoure la région de frappe de balle. La largeur de la raquette de tennis est aussi élevée, bien que la longueur de la partie intermédiaire est importante. En conséquence, l'ensemble du poids de la raquette de tennis augmente. En outre, la large partie de surface accroît le moment d'inertie autour de l'axe longitudinal, et pose alors un problème car le joueur subit un mouvement irrégulier de balancement. On peut envisager de réduire ce problème par réduction du poids de la raquette de tennis par réduction de la quantité de fibres qu'elle contient. Dans ce cas cependant, la rigidité du cadre de la raquette diminue et la résistance mécanique de la raquette de tennis diminue. Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 9-285 567, la partie viscoélastique annulaire est montée de façon fixe dans une gorge formée à toute la périphérie du cadre de raquette. Ainsi, la partie viscoélastique se déplace diffi cilement indépendamment du cadre de raquette, et les vibrations sont limitées dans tous les modes. Ceci dû au fait que la partie viscoélastique ne peut avoir une fonction d'augmentation des performances d'amortissement de vibra tions du cadre de raquette étant donné la résonance de la partie viscoélastique avec le cadre de raquette Ainsi, comme le mode de vibration et la fonction de la partie viscoélastique (masse et dureté) utilisée comme amortisseur dynamique au moment de la frappe d'une balle ne sont pas pris en considération, la raquette de tennis ne peut pas présenter des performances suffisantes d'amortissement des vibrations. L' invention a été réalisée pour la solution du problème précité. Elle a donc pour objet la réalisation d'un cadre de raquette ayant d'excellentes performances de restitution et d'amortissement de vibrations, tout en étant légère, sans détérioration de son aptitude à la mise en oeuvre et de sa durabilité. A cet effet, un cadre de raquette selon l' invention est tel que le rapport de la longueur maximale L1 d'une partie de surface, en direction longitudinale, entourant une région de frappe de balle, et une largeur maximale L2 en direction transversale, perpendiculairement à la direction longitudi nale, est réglé entre 1,30 et 1,60, et un organe de lest est placé aux deux côtés latéraux de la partie de surface. En outre, un organe de lest de masse volumique supérieure à celle du corps de cadre formé de résine armée de fibres est disposé aux deux côtés de la partie de surface en direction latérale. Comme décrit précédemment, l'invention se caractérise en ce que le rapport de la longueur et de la largeur de la partie de surface est élevé, et l'organe de lest placé des deux côtés de la partie de surface en direction latérale afin que la masse soit accrue des deux côtés de la partie de surface. Le rapport de la longueur maximale Ll à la largeur maximale L2 de la partie de surface est réglé entre 1,30 et 1, 0, cette valeur étant supérieure à celle d'une raquette classique, afin que la partie de surface soit allongée et que la partie intermédiaire ou d'étrier soit raccourcie. En conséquence, il est possible de réduire le poids total du cadre de raquette et sa distance d'équilibre (distance comprise entre l'extrémité de la poignée et l'emplacement du centre de gravité du cadre de la raquette). I1 est donc possible de réduire la valeur de l'indice MI (l'indice obtenu sous forme du produit du poids du cadre de raquette et de la distance comprise entre l'extrémité de la poignée et l'emplacement du centre du gravité du cadre de raquette) autour de l'axe longitudinal, si bien qu'un joueur subit un mouvement régulier de balancement. Dans le cas où la partie de surface est allongée suivant la largeur, comme dans le cas du cadre de raquette classique, la partie intermédiaire ou d'étrier est longue. Le poids du cadre de raquette se concentre donc au niveau de la partie de surface et le joueur subit un mouvement irré gulier de balancement. Lorsque la région de frappe s'agrandit, les perfor mances de restitution du cadre de raquette augmentent de plus en plus. Ce fait est dû à la raison suivante. Lorsque le cordage s'allonge longitudinalement et transversalement, il présente un plus grand degré de liberté fléchit faci lement. Des performances élevées de restitution peuvent alors etre obtenues lorsque la longueur maximale et la largeur maximale de la partie de surface sont telles qu'indiquées précédemment, lorsque la surface de la partie de surface est accrue sans que le poids du cadre de raquette soit important, et avec conservation d'un mouvement régulier de balancement. En outre, comme la longueur de la partie de surface est grande, la zone de frappe douce peut être agrandie longitudinalement si bien qu'il est facile de frapper la balle de tennis dans la zone de frappe douce. Les performances de restitution du cadre de raquette peuvent ainsi être accrues. Comme le cadre de raquette a une construction telle que la masse se concentre des deux côtés de la partie de sur face, masse est concentrée au voisinage de la région de frappe douce. Il est donc possible de donner à la raquette de tennis un pouvoir de restitution supérieur à celui d'une raquette classique, dans l'hypothèse où les deux raquettes ont le même poids. En outre, l'ajustement de la masse et de la dureté de l'organe de lest permettent la réalisation d'un organe de lest ayant des performances d'amortisseur dynamique convenant à un mode de vibration présenté lors de la frappe de la balle de tennis. La raquette de tennis a donc d'excellentes performances d'amortissement des vibra tions. De plus, par addition d'un organe de lest convenant à l'obtention d'un moment d'inertie en direction de balan cement des deux côtés de la partie de surface, la raquette de tennis a des performances avantageuses de restitution et le joueur peut subir un mouvement régulier de balancement. Le rapport de la longueur maximale Ll (distance comprise entre la partie supérieure de la partie de surface et la partie inférieure du côté supérieur de l'étrier) de la partie de surface du cadre de raquette et de la largeur maximale L2 est avantageusement réglé entre 1,30 et 1, 60, et préférence entre 1,35 et 1,55. Lorsque le rapport L1/L2 est inférieur à 1,30, c'est-à-dire le cadre a une faible longueur, il a une petite région de frappe douce et de mauvaises performances de restitution. D'autre part, lorsque le rapport L1/L2 dépasse 1,60, c'est-à-dire lorsque la longueur du cadre est trop grande, le facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendiculaires au plan devient faible. Comme décrit précédemment, l'organe de lest est placé des côtés de la partie de surface dans ce mode de réalisation. I1 est avantageux de disposer organe de lest en position des deux côtés de la partie de surface afin que les positions soient symétriques par rapport au centre en direction latérale du cadre et que les masses des deux côtés soient bien équilibrées. I1 est cependant possible que les positions ne soient pas symétriques par rapport au centre du cadre dans la direction de la largeur. Le nombre d'organes de lest n'est pas limité à deux. Le rapport de la distance L3 comprise entre le côté interne de la partie supérieure de la partie de surface et l'emplacement de la droite de largeur maximale à la partie de surface et de la longueur maximale L1 est avantageusement compris entre 0,25 et 0,55 et très avantageusement entre 0,30 et 0,50. Lorsque le rapport L3/L1 est inférieur à 0,25, le poids du cadre de raquette se concentre vers la partie supérieure. Le joueur a alors des difficultés à balancer régulièrement la raquette de tennis. D'autre part, lorsque le rapport L3/L1 dépasse 0,5, le moment d'inertie est détérioré et le coefficient de restitution diminue. L'organe de lest est disposé de manière que le rapport de la distance L4 comprise entre le côté extérieur de la partie supérieure 20 de la partie de surface et l'empla- cement auquel l'organe lest est disposé et la longueur L5 de la raquette de tennis soit avantageusement compris entre 0,15 et 0,30 et de préférence entre 0,20 et 0,25. Lorsque le rapport L4/L5 est inférieur à 0,15 le poids du cadre de raquette se concentre du côté supérieur. Le joueur a alors des difficultés à balancer progressivement la raquette de tennis. D'autre part, lorsque le rapport L4/L5 est inférieur 0,15 ou supérieur à 0,30, la position du ventre de vibra- tion et celle de l'organe de lest ne coïncident pas, bien que les performances d'amortissement de vibrations sont détériorées. Ainsi, compte tenu des divers modes de vibrations, il est préférable que l'organe de lest soit placé du côté de la partie supérieure du cadre de raquette par rapport à la position de largeur maximale de la partie de surface. En particulier, comme la région comprise entre l'emplacement de largeur maximale de la partie de surface et la partie supérieure correspond à l'emplacement du ventre du mode de vibrations secondaires perpendiculaires au plan, il est possible de permettre une apparition suffisante d'un amortissement de vibrations. La masse totale de l'organe de lest est avantageusement réglée entre 4 et 16 g, de préférence entre 6 et 14 g. Si la masse totale de l'organe de lest est inférieure à 4 g, l'effet d'addition du lest des deux côtés de la partie de surface est réduit. D'autre part, si la masse totale de l'organe de lest dépasse 16 g, la masse du cadre de raquette augmente et le joueur a des difficultés à balancer progres- sivement la raquette. L'organe de lest possède une partie d'addition de masse et/ou une partie viscoélastique. La partie d'addition de masse est constituée d'un matériau métallique de densité elevée. Un matériau non viscoélastique peut être utilisé comme organe de lest. Il est cependant préférable que l'organe de lest soit constitué d'un matériau viscoélastique car celui- ' améliore les performances d'amortissement de vibrations du cadre de raquette. Il est ainsi avantageux de former une partie de l'organe de lest en un matériau viscoélastique. De préférence, une partie au moins de l'organe de lest est composée d'une partie viscoélastique dont le module complexe d'élasticité est compris entre 0,5 et 1,5 MPa 20 C et 10 Hz. La raison de cette plage préférable du module complexe d'élasticité entre 0,5 et 1,5 MPa est qu'il est impossible d'obtenir un matériau possédant un module complexe d'élasticité inférieur à 0,5 MPa et pouvant être monté sur les articles de sport. D'autre part,, la partie viscoélastique dont le module complexe d'élasticité dépasse ,5 MPa est en matériau dur, et il est impossible d'adapter la fréquence de la partie viscoélastique à celle de la raquette. Les performances d'amortissement de vibrations de la raquette sont ainsi détériorées. Comme l'organe de lest fonctionne à la manière d'un amortisseur dynamique, il est préférable de composer l'organe de lest en un matériau composite afin qu'une partie de l'organe de lest ait une densité différente. L'organe de lest constitué de la partie viscoélastique améliore les performances d'amortissement de vibrations et les performances de restitution du cadre de raquette. Cepen dant, l'utilisation d'un organe de lest présentant une dif férence de densité entre la partie viscoélastique et l'organe d'addition de masse améliore les performances d'amortissement de vibrations et les performances de resti tution de façon plus importante. Plus précisément, l'organe d'addition de masse et l'organe de lest sont composés d'une résine contenant une poudre métallique de densité élevée ou une feuille de caoutchouc, et la partie viscoélastique stratifiée sur l'organe d'addition de masse est montée sur un corps de cadre. La densité de la partie d' addition de masse de l'organe de lest est avantageusement réglée entre 5 et 22 et très avantageusement entre 7 et 12. Si la densité de cette partie d'addition de masse est inférieure à 5, la fonction de réso nance de cette partie est détériorée et il n'est pas possible d'obtenir d'excellentes performances d'amortisse ment de vibrations. D'autre part, si la densité de la partie d'addition de masse est supérieure à 22, c'est-à-dire si la masse est trop grande, le moment d'inertie de la raquette devient élevé. I1 est préférable de régler la densité globale de l'organe de lest entre 0,8 et 7. Si la densité de cet organe est inférieure à 0,8, sa fonction de résonance est détériorée D'autre part, si elle dépasse 7, le moment d'inertie la raquette devient élevé. On peut utiliser, comme poudre métallique-de densité élevée composant l'organe d'addition de masse de l'organe de lest, les métaux suivants . fer (densité 7,86), cuivre (8,92), plomb (11,3), nickel (8,85), zinc (7,14) or (19,3), platine (21,4), osmium (22,6), iridium (22, ), tantale (16,7), argent (10,5), chrome (7,19), laiton (8 5) et tung stène (19,3). Les plus avantageux sont le tungstène, le cuivre et le nickel ainsi que leurs alliages. Une résine thermoplastique peut être avantageusement utilisée comme résine pour le mélange de la poudre métal lique de densité élevée ou comme résine composant la partie viscoélastique. La résine thermoplastique peut être notamment une résine polyamide, une résine polyester, une résine de poly- uréthanne, une résine de polycarbonate, une résine ABS, une résine de chlorure de polyvinyle, une résine de polyacétate, une résine de polystyrène, une résine d'acétate de poly vinyle et une résine de polyamide. La résine thermodur- cissable peut être une résine époxyde, une résine polyester insaturée, une résine phénolique, une résine mélamine, une résine d'urée, une résine de phtalate de diallyle, une résine de polyuréthanne et une résine de polyamide. On peut utiliser très avantageusement, de préférence à une résine thermoplastique, comme résine à mélanger à la poudre métallique de densité élevée ou comme résine formant la partie viscoélastique, un élastomère thermoplastique car il est beaucoup plus souple que la résine thermoplastique, il présente une élasticité caoutchouteuse et a donc une faible déformation plastique, et il peut en outre être recyclé. peut utiliser, comme élastomère thermoplastique, un élastomère de styrène, un élastomère d'uréthanne et un élastomère d'ester, bien que l'elastomère thermoplastique ne soit pas limité à ces élastomères. Comme matériau à mélanger à la poudre métallique de densité élevée ou comme matériau composant la partie visco- élastique, on utilise aussi matériaux de caoutchouc. Celui-ci peut être le caoutchouc naturel (NR), le caoutchouc d'isoprène (IR), le caoutchouc de butadiène (BR), le caout- chouc de butadiène-styrène (SBR), le caoutchouc de chloro prène (CR), le caoutchouc de butadiène-acrylonitrile (MBR), le caoutchouc nitrile carboxylé, le caoutchouc butyle (IIR), le caoutchouc butyle halogéné (X-IIR), un caoutchouc d'éthy- lène-propylène (EPM), un caoutchouc d' éthylène -propylène- diène monomère (EPDM), un caoutchouc d'éthylène et d'acé- tate de vinyle (EVA), un caoutchouc acrylique (ACM, ANM), un caoutchouc d'éthylène et acrylique, un polyéthylène chloro- sulfoné (CSM), un polyéthylène chloré (CM), un caoutchouc d'épichlorhydrine (CO), un caoutchouc d'uréthanne, un caout chouc de silicone et un caoutchouc fluoré et analogue. Pour des raisons de moulabilité avantageuse, on peut ajouter une huile aux résines et matériaux de caoutchouc précités. Comme décrit précédemment, il est avantageux de compo- ser l'organe de lest avec un organe d'addition de masse essentiellement constitué d'une poudre métallique de densité élevée et de la partie viscoélastique, car l'organe de lest ayant la partie d'addition de masse et la partie viscoélas- tique a d'excellentes performances d'amortissement de vibra tions. Cependant, l'organe de lest peut être constitué de la partie d'addition de masse ou de la partie viscoélastique. De préférence, l'organe de lest n'est pas monté de façon continue à toute la surface périphérique du cadre de raquette en direction perpendiculaire à sa direction longi tudinale, mais partiellement sur toute la surface périphé- rique du cadre de raquette. La raison en est la suivante. Si l'organe de lest est fixé annulairement à toute la surface périphérique du cadre de raquette, l'organe de lest présente des difficultés de déplacement, et sa fonction d'amortisseur dynamique est détériorée. I1 est donc préférable que l'organe de lest ait une forme en U ou en L. L'organe de lest est monté sur le cadre de raquette par disposition de l'organe de lest dans une concavité formée sur le cadre de raquette et par fixation de l'organe de lest à la surface inférieure de la concavité. Il est préférable de former un espace entre la surface latérale de la concavité et 'organe de lest, mais cet organe de lest peut facilement se déplacer. De préférence, un espace est réalisé dans une partie de l'organe de lest pour faciliter la mise en résonance de l'organe de lest avec le cadre de raquette. L'espace peut être formé à l'intérieur de l'organe de lest et/ou à sa surface externe. La formation de l'espace permet à l'organe de lest se déplacer facilement et a en grande partie pour fonction celle d'un amortisseur dynamique. L' organe de lest a une forme en U ou en C si bien qu'il a des surfaces dans la direction de la largeur et de la longueur Il est préférable que l'organe de lest ait une forme telle qu'il puisse être monté avec disposition des surfaces latérales et longitudinales de l'organe d'addition de masse sur le cadre de raquette par l'intermédiaire de la partie viscoélastique. La forme de la partie viscoélastique n'est pas limitée à une forme spécifique. Cependant, il est avantageux que cette partie viscoélastique ait une forme telle qu'elle vibre facilement en direction perpendiculaire au plan et dans le plan et ne constitue pas une gêne pendant le jeu ni dans l'opération de cordage. De préférence, pour des raisons d'aspect, elle a un faible encombrement. Grâce à cette formation de l'organe de lest avec des surfaces latérales et longitudinales et au montage des surfaces latérales et longitudinales de l'organe de lest sur le cadre de raquette par l'intermédiaire de la partie visco- élastique, cette partie viscoélastique vibre dans une direc- tion comprise dans le plan, de façon importante, en présence d'une vibration dans le plan et fait vibrer l'organe d'addi- tion de masse dans une direction comprise dans le plan (direction de la largeur). Ainsi, la vibration de l'organe de lest dans le plan est en résonance avec la vibration du cadre de raquette dans le plan. L'organe de lest consomme donc l'énergie créée par la vibration du cadre de raquette et amortit rapidement la vibration de celui-ci. A ce moment, la partie viscoélastique et l'organe d'addition de masse, en direction perpendiculaire au plan, vibrent dans cette direction et amortissent la vibration simultanément dans le plan et direction perpendiculaire au plan. il est donc possible de réduire considérablement l'impact et les vibra tions transmises au joueur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue en plan d'un cadre de raquette dans un premier mode de réalisation de l'invention ; la figure 2A est une vue en perspective d'un organe de lest monté sur le cadre de raquette, dans un premier mode de réalisation ; la figure 2B est une vue en perspective d'un organe de lest dans une variante du premier mode de réalisation ; la figure 3A est une vue éclatée en perspective représentant le montage de l'organe de lest sur une partie de surface du cadre de raquette ; la figure 3B est une coupe suivant la ligne B-B la figure 3A, indiquant l'état dans lequel l'organe de lest a été monté sur la partie de surface du cadre de raquette ; la figure 3C est une coupe suivant la ligne transver sale C-C de la figure 3A, représentant un état dans lequel l'organe de lest a été monté sur la partie de surface du cadre de raquette ; la figure 3D est une coupe par un plan vertical repré sentant un état dans lequel l'organe de lest est monté sur la partie de surface du cadre de raquette ; les figures 4A à 4D sont des vues en perspective représentant des variantes de l'organe de lest ; les figures 5A et 5B sont des vues schématiques illus trant un procédé de mesure du moment d'inertie du cadre de raquette ; les figures 6A, 6B et 6C sont des schémas illustrant la mise en oeuvre d'un procédé de mesure du facteur d'amor tissement de vibrations du cadre de raquette ; et la figure 7 est un schéma en deux parties illustrant un procède de mesure du coefficient de restitution du cadre de raquette. La figure 1 représente un cadre 1 de raquette de tennis dans un mode de réalisation de l'invention. Un corps 2 de cadre 1 raquette a une partie 3 de surface entourant une surface F de frappe de balle, une partie de col 4, une partie de manche 5 et une partie de poignée 6 afin que ces parties se prolongent. Un étrier annulaire 7, formé d'un matériau différent de celui de la partie 3 de surface et qui prolonge le corps 2 du cadre, entoure la région F de frappe de balle du côté de la partie de col 4. Le corps 2 du cadre 1 est formé d'une résine armée de fibres et est creux. La résine du liant est une résine époxyde. Des fibres de carbone sont utilisées comme fibres d'armature. La composition du corps 2 de cadre n'est pas limitée à une résine époxyde et à des fibres carbone. Un organe 10 de lest de densité supérieure à celle du corps 2 de cadre occupe des positions qui se trouvent des deux côtés de la partie 3 de surface, entre lesquels la largeur de la partie de surface 3 est maximale. Sur la figure 1, la longueur maximale entre la surface interne d'une partie supérieure 3a de la partie de surface 3 et la surface interne (au contact de la région F de frappe de balle) de la partie la plus basse de l'étrier 7 est appelée L1. La largeur maximale de la partie surface 3 est appelée L2, la distance comprise entre la surface interne de la partie supérieure 3a de la partie de surface 3 et la droite de largeur maximale de la partie de surface 3 est appelée L3, la distance comprise entre la surface externe de la partie supérieure 3a de la partie 3 de surface et la partie P de montage de l'organe de lest 10 (position centrale de l'organe de lest 10 dans sa direction longi tudinale) est appelée L4, et la longueur totale du cadre de raquette, c'est-à-dire la distance comprise entre la surface externe de la partie supérieure 3a de la partie de surface 3 et une surface d'extrémité de la partie de poignée 6, est appelee L5. Les rapports LI/L2, L3/L1 et L4/L5 sont déterminés dans les plages de 1,30 à 1,60, 0,25 à 0,55, et 0;15 0,30 respectivement. Comme représenté sur la figure 2A, l'organe de lest 10 est composé d'une partie 11 d'addition de masse et d'une partie viscoélastique 12. La masse de l'organe de lest 10 comprend la masse de la partie d'addition de masse Il et celle de la partie viscoélastique 12 et est réglée entre 2 et 8 g. La somme des masses de l'organe de lest gauche 10 et de l'organe de lest droit 10 est donc de 4 à 16 g. La densité de la partie d'addition de masse est réglée entre 5 et 22. La densité de l'organe de lest 10, avec partie viscoélastique 12, est réglée entre 0,8 et 7. Dans ce mode de réalisation, l'organe de lest 10 a une construction à deux couches. La première couche est formée de la partie Il d'addition de masse constituée d'une feuille métallique d'un mélange de poudres métalliques de densité élevée et d'un matériau à base de résine. L'autre couche est formée d'une partie viscoélastique 12 en forme de feuille constituée d'une résine thermoplastique. L'organe de lest 10 a une épaisseur de 5 mm. L'organe de lest 10 est courbé à une forme ayant approximativement une section en U afin que l'organe de lest 10 puisse avoir une configuration correspondant à celle du corps de cadre 2. L'organe de lest 10 a une concavité qui délimite un espace 10a dans les directions de l'épaisseur et de la largeur. Comme l'indique la figure 2B, l'organe de lest 10 peut ne pas posséder d'espace 10a. Dans ce mode de réalisation, la longueur Dl de l' organe 10 de lest dans la direction de l'épaisseur dépasse de 10 mm l'épaisseur du cadre de raquette à l'endroit où l'organe de lest 10 est monté. La longueur D2 de l'organe de lest 10 dans la direction de la largeur est réglée 10 mm. La hauteur D3 de l'organe de lest 10 est réglée aussi à 10 mm. Pour le montage de l'organe de lest 10 sur le cadre de raquette comme indiqué sur les figures 1 et 3, une concavité 15 de montage d'organe de lest est réalisée à la partie 3 de surface à l'emplacement de largeur maximale. La position P de la concavité 15 sur laquelle est monté l'organe de lest 10 n'est pas limitée aux deux côtés de largeur maximale, mais peut être telle que le rapport de la distance L4 comprise entre la surface externe de la partie supérieure 3a de la partie de surface 3 et la position P de montage de l'organe de lest 10 et de la longueur totale L5 de raquette de tennis est compris entre 0,15 et 0,30. La concavité 15 est formée aux surfaces périphériques du corps de cadre 2 sauf à la surface externe sur laquelle est formée une gorge 2a de logement de cordage (c'est-à-dire entre la surface latérale du corps 2 de cadre en direction de la largeur et la surface interne du côté de la surface F de frappe de balle). Chacune des surfaces latérales 15a et 15b de concavité 15 est inclinée par rapport sa surface inférieure 15c. Lors de l'installation de l'organe de lest 10 sur la concavité 15, l'organe 10 est monté dans la concavité 15 et la partie viscoélastique 12 placée du côté interne de l'organe de lest 10 est collée à la surface inférieure 15c de la concavité 15 par un adhésif 16. Un espace 17 est formé entre une surface latérale 10b de l'organe de lest 10 et la surface latérale 15a de la concavité 15 et entre une surface latérale 10c de l'organe de lest 10 et la surface latérale 15b de la concavité 15. La figure 3B est une coupe suivant la droite trans versale B-B de la figure 3A, représentant un état dans lequel l'organe de lest 10 a été monté sur la partie de sur face du cadre de raquette. La figure 3C est une coupe suivant la ligne transversale C-C (espace) de la figure 3A, représentant un état dans lequel l'organe de lest a été monté sur la partie de surface du cadre de raquette. Lors du montage de l'organe de lest 10 sur le corps 2 de cadre, la partie viscoélastique 12 de l'organe de lest 10 est fixée la concavité 15. L'organe de lest 10 monté en position fixe dans la concavité 15 dépasse légèrement du corps 2 de cadre. Cependant, l'organe de lest 10 et le corps de cadre 2 peuvent se trouver au même niveau. La configuration de l'organe de lest 10 n'est pas limitée à celles qui sont représentées sur les figures 2A et 2B Par exemple, comme l'indique la figure 4A, il est possible de préparer les parties viscoélastiques 12 et la partie 11 d'addition de masse en U séparément et d'intégrer la première à la surface interne de la seconde. Comme l'indique la figure 4B, il est possible de composer l'organe de lest 10 avec une partie séparée 10A' de formation de la surface interne et deux parties 10B' et 10C', la partie 10B' formant la surface dans la direction de la largeur, chacune de ces parties étant formée de la partie 11 d'addition de masse et de la partie viscoélastique 12 fixée à la surface interne de la partie Il d'addition de masse. Dans ce cas, la partie 10A' est montée à la surface interne du corps de cadre 2. Les parties 10B' et 10C' sont montées sur le corps de cadre 2 suivant la largeur (surfaces supérieure et infé rieure du corps de cadre 2). Comme l'indique la figure 4C, il est aussi possible que l'organe de lest 10 soit constitué de la partie d'addition de masse 11. Comme l'indique la figure 4D, il est aussi possible que l'organe de lest 10 t constitué de la partie viscoélastique 12. Dans ce mode de réalisation, un organe de lest 10 est monté de chaque côté de la partie de surface 3. Cependant, plusieurs organes miniatures de lest 10 peuvent être montés des deux côtés de la partie de surface 3 à intervalles voulus. On décrit maintenant en détail les exemples 1 à 13 de cadre de raquette de tennis selon l'invention et les exemples comparatifs 1 à 4. Le tableau indique les spéci- fications du cadre de raquette de chacun des exemples 1 à 13 et des exemples comparatifs 1 à 4 et les valeurs mesurées obtenues au cours d'expériences décrites dans la suite. Tableau El E2 E3 E4 Cadre Longueur maximale Ll (mm) 352 382 408 352 Largeur maximale L2 (mm) 255 255 255 235 Rapport L1/L2 1,38 1,50 1,60 1,50 Largeur maximale L3 (mm) 352 382 412 352 Position de largeur maximale L3 160 172 . 185 160 Rapport L3/Ll 0,45 0,45 0,45 0,45 Longueur totale L5 du cadre (mm) 700 700 700 700 Position de montage d'organe de lest L4 (mm) 172 184 172 172 Rapport L4/L5 0,25 0,26 0,25 0,25 organe de lest Masse (g) 12 12 12 12 Partie viscoélastique CJ103 CJ103 CJ103 CJ103 Module complexe d'élasticité (MPa) 0,6 0,6 0,6 0,6 Partie d'addition de masse oui oui oui oui Etat de montage (taux sur surface de section) 3/4 3/4 3/4 3/4 Espace formé (oui ou non) oui oui oui oui Mesure Masse totale (g) du cadre de raquette 274 275 277 274 Distance d'équilibre (mm) 4324 323 322 324 Moment d' inertie en direction de balancement (g. cm') 461265 460 449 460,877 459 287 Moment d'inertie en direction du centre (g.cmê) 14 623 14 495 14 754 14 065 Fréquence naturelle primaire perpendiculaire (Hz) 161 160 158 162 Facteur d'amortissement primaire perpendiculaire (%) 0,81 0,77 0,70 0,80 Fréquence naturelle sec=daire perpendiculaire (Hz) 417 414 410 420 Facteur d'amortissement secondaire perpendiculaire M 1,33 1,36 0,77 1,30 Coefficient maximal de restitution 0,41 0,42 0,41 0,40 Coefficient de restitution (depuis position supérieure de restitution) 0,39 0,41 0,39 0,38 Coefficient de restitution (depuis position inférieure de restitution) 0,40 0,41 0,40 0,39 Evaluation de chaque raquette de tennis qui 4,1 4,3 3,9 4,0 frappe une balle de tennis Tableau (suite) E5 E6 E7 E8 Cadre Longueur maximale L1 (mm) 352 352 352 352 Largeur maximale L2 (mm) 255 255 255 255 Rapport Ll/L2 1,38 1,38 1,38 1,38 Largeur maximale L3 (mm) 352 352 352 352 Position de largeur maximale L3 (mm) 70 125 203 160 Rapport L3/L1 0,20 0,35 0,58 0,45 Longueur totale L5 du cadre (mm) 700 700 700 700 Position de montage d'organe de lest L4 (mm) 82 137 215 172 Rapport L4/L5 0,12 0,20 0,31 0,25 Organe de lest masse (g) 12 12 12 12 Partie viscoélastique CJ103 CJ103 CJ103 CJ103 Module complexe d'élasticité (MPa) 0,6 0,6 0,6 0,6 Partie d'addition de masse oui oui oui oui Etat de montage (taux sur surface de section) 3/4 3/4 3/4 3/4 Espace formé (oui ou non) oui oui oui oui Mesure Masse totale (g) du cadre de raquette 274 274 274 275 Distance d'équilibre (mm) 330 326 323 325 Moment d'inertie en direction de balancement (g. cmê) 489 560 471333 456 765 462 357 Ment d' inertie en direction du centre (g. cm' ) 13 987 14 124 13 888 12345 Fréquence naturelle primaire perpendiculaire (Hz) 155 159 160 163 Facteur d'amortissement primaire perpendiculaire M 0,66 0,78 0,63 0,58 Fréquence naturelle secondaire perpendiculaire (Fïz) 410 415 415 449 Facteur d'amortissement secondaire perpendiculaire (%) 0,83 1,29 0,89 0,63 Coefficient maximal de restitution 0,41 0,42 0,40 0,40 Coefficient de restitution (depuis position supérieure de restitution) 0,39 0,40 0,37 0,39 Coefficient de restitution (depuis position inférieure de restitution) 0,40 0,40 0,38 0,39 Evaluation de chaque raquette de tennis qui 4,0 4,1 3,8 4,0 frappe une balle de tennis Tableau (suite) E9 E10 E11 Cadre Longueur maximale Ll (mm) 352 352 352 Largeur maximale L2 (mm) 255 255 255 Rapport Ll/L2 1,38 1,38 1,38 Largeur maximale L3 (mm) 352 352 352 Position de largeur maximale L3 (mm) 160 160 160 Rapport L3/L1 0,45 0,45 0,45 Longueur totale L5 du cadre (mm) 700 700 700 Position de montage d'organe de lest L4 (mm) 172 172 172 Rapport L4/L5 0,25 0,25 0,25 Organe de lest masse (g) 6 18 12 Partie viscoélastique CJ103 CJ103 CJ103 Module complexe d'élasticité (MPa) 0,6 0,6 0,6 Partie d'addition de masse oui oui oui Etat de montage (taux sur surface de section) 3/4 3/4 p érj totale Espace formé (oui ou non) oui oui non Mesure Masse totale (g) du cadre de raquette 268 280 274 Distance d'équilibre (mm) 320 329 324 Moment d'inertie en direction de balancement (g. ces ) 447 371 490 708 461 265 Moment d' inertie en direction du centre (g.c uê ) 13 852 16 289 14 623 Fréquence naturelle primaire perpendiculaire (Hz) 163 159 161 Facteur d'amortissement primaire perpendiculaire M 0,70 0,83 0,61 Fréquence naturelle secondaire perpendiculaire (Hz) 424 407 417 Facteur d'amortissement secondaire perpendiculaire (%) 1,05 1,12 0,71 Coefficient maximal de restitution 0,40 0,42 0,41 Coefficient de restitution (depuis position supérieure de restitution) 0,38 0,40 0,39 Coefficient de restitution (depuis position inférieure de restitution) 0,39 0,40 0,40 Evaluation de chaque raquette de tennis qui 4,0 4,1 4,0 frappe une balle de tennis Tableau (suite) E12 CE1 Cadre Longueur maximale Ll (mm) 352 322 Largeur maximale L2 (mm) 255 255 255 Rapport Ll/L2 1,38 1,38 1,26 Largeur maximale L3 (mm) 352 352 352 Position de largeur maximale L3 (mm) 160 160 145 Rapport L3/Ll 0,45 0,45 0,45 Longueur totale L5 du cadre (mm) 700 700 700 Position de montage d'organe de lest L4 (mm) 172 172 157 Rapport L4/L5 0,25 0 0,22 Organe de lest Masse (g) 12 12 Partie viscoélastique 2063 CJ103 CJ103 Module complexe d'élasticité (MPa) 1,3 6 0,6 Partie d'addition de masse oui oui Etat de montage (taux sur surface de section) 3/4 3/4 3/4 Espace formé (oui ou non) oui oui oui Mesure masse totale (g) du cadre de raquette 274 274 273 Distance d'équilibre (mm) 325 324 327 Moment d'inertie en direction de balancement (g.csê) 461 345 460 987 463 928 Moment d'inertie en direction du centre (g.c u? ) 14 668 14 007 14 555 Fréquence naturelle primaire perpendiculaire (Hz) 162 160 163 Facteur d'amortissement primaire perpendiculaire (%) 0,77 0,70 0,78 Fréquence naturelle secondaire perpendiculaire (Hz) 418 416 420 Facteur d'amortissement secondaire perpendiculaire (%) 1,12 1,00 1,30 Coefficient maximal de restitution 0,41 0,41 0,38 Coefficient de restitution (depuis position supérieure de restitution) 0,40 0,39 0,34 Coefficient de restitution (depuis position inférieure de restitution) 0,40 0,40 0,35 Evaluation de chaque raquette de tennis qui 4,0 4,1 3,1 frappe une balle de tennis Tableau (suite) CE2 CE3 CE4 Cadre Longueur maximale L1 (mm) 352 352 322 Largeur maximale L2 (mm) 275 215 255 Rapport Ll/L2 1,28 1,64 1,26 Largeur maximale L3 (mm) 352 352 352 Position de largeur maximale L3 (mm) 160 160 145 Rapport L3/Ll 0,45 0,45 0,45 Longueur totale L5 du cadre (mm) 700 700 700 Position de montage d'organe de lest L4 (mm) 172 172 157 Rapport L4/L5 0,25 0,25 0,22 Organe de lest Masse (g) 12 12 Partie viscoélastique CJ103 CJ103 non incluse Module complexe d'élasticité (MPa) 0,6 0,6 Partie d'addition de masse oui oui Etat de montage (taux sur surface de section) 3/4 3/4 Espace formé (oui ou non) oui oui Mesure Masse totale (g) du cadre de raquette 274 274 262 Distance d'équilibre (mm) 324 324 315 Moment d'inertie en direction de balancement (g.csd) 477 789 457 503 425 407 Ment d'inertie en direction du centre (g. c W ) 15 732 13 940 12 346 Fréquence naturelle primaire perpendiculaire (Hz) 156 162 163 Facteur d'amortissement primaire perpendiculaire (%) 0,77 0,82 0,58 Fréquence naturelle secondaire perpendiculaire (Hz) 410 423 449 Facteur d'amortissement secondaire perpendiculaire (%) 1,25 1,28 0,63 Coefficient maximal de restitution 0,42 0,38 0,37 Coefficient de restitution (depuis position supérieure de restitution) 0,40 0,35 0,34 Coefficient de restitution (depuis position inférieure de restitution) 0,40 0,35 0,34 Evaluation de chaque raquette de tennis qui 4,2 3,1 3,4 frappe une balle de tennis Exemple 1 Le corps cadre de raquette a été préparé par un procédé de chauffage et moulage sous pression analogue au procédé classique de moulage. Plus précisément, une feuille préalablement imprégnée formée de résine thermodurcissable armée de fibres été empilée sur un mandrin recouvert d'un tube de "Nylon" Après extraction du mandrin de la feuille, celle-ci a été placée dans un moule. Ainsi, le corps de cadre a été préparé par le procédé de chauffage et moulage sous pression. ce moment, une concavité a été formée en position de montage de l'organe de lest des deux côtés de la partie de surface du corps de cadre. Le rapport de la longueur maximale L1 de la partie de surface du cadre de raquette à sa largeur maximale L2 a été réglé à 1,38. Le rapport de la distance L3 entre la partie supérieure de partie de surface et la droite de largeur maximale à la longueur maximale L1 a été réglé à 0,45. Un organe lest destiné à être monté des deux côtés de la partie de surface a été préparé par l'opération suivante. On a utilise, comme métal de densité élevée composant la partie d'addition de masse (feuille métallique), une poudre de tungstene "SG50" (491 g) produite par Tokyo Tungsten Corp. Une résine constituée de "Cepton 2063" (17,4 g) produite par Kuraray Corp. a été mélangée à la poudre de tungstene pour la formation de la partie d'addi- tion de masse. Le mélange a été malaxé par un malaxeur "Labo Plastmill SOCI5 (fabriqué par Toyo Seiki Seisakusho Corp.) à 200 C pendant 15 min. Le mélange a été comprimé à 180 C pendant min pour la formation d'une feuille de 0,5 mm d'épaisseur. La partie d'addition de masse (feuille métallique) de 0,5 mm d'épaisseur a été placée dans la cavité d'un moule. Ensuite, une partie viscoélastique formée du composé "Cepton CJ103" (module complexe d'élasticité 0,6 MPa, produit par Kuraray Plastic Corp) a été chargée dans le moule pour la formation d'une feuille stratifiée à deux couches de 5 mm d'épaisseur. Après que la feuille stratifiée à deux couches a été coupée la longueur nécessaire, elle a été courbée en "U". Un espace tel qu'indiqué sur la figure 2A a ensuite été formé dans la feuille stratifiée à deux couches. La masse de l'organe de lest était de 12 g. L'organe de lest formé par le procédé précite a été logé dans la concavité de la partie de surface. Ensuite, l'organe de lest a été collé à la concavité de la partie de surface par un adhésif. L'organe de lest a été fixé à la surface périphérique du corps de cadre sauf à face externe ayant la gorge de cordage du corps de cadre. Ainsi, l'organe de lest a été fixé au corps de cadre sur les trois quarts environ de sa surface périphérique. Exemples 2 à 4 Dans chacun des cadres de raquette, la longueur maximale L1 de la partie de surface du cadre de raquette et la largeur maximale L2 correspondante ont été réglées comme indiqué dans le tableau. Le rapport L1/L2 a été réglé entre 1,50 et 1, 60. Le rapport de la distance L3 entre la partie supérieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale à la longueur maximale L1 a été réglé 0,45. L'organe de lest était analogue à celui de l'exemple 1. Exemples 5, 6 et 7 rapport de la longueur maximale L1 de la partie de surface du cadre de raquette à la largeur maximale L2 a été réglé à la même valeur que dans l'exemple 1, c'est-à-dire 1,38. Cependant, la position de la droite de largeur maxi male a varié afin que le rapport de la distance L3 entre la partie supérieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale à la longueur maximale L1 soit compris entre 0,20 et 0,58. La masse de l'organe de lest était égale à celle de l'exemple 1, c'est-à-dire 12 g. Les deux surfaces latérales de la concavité formée sur la partie de surface étaient inclinées pour former un espace entre l'organe de lest et les deux surfaces latérales de la concavité. Exemple 8 Le cadre de raquette avait la même forme que dans l'exemple 1. Cependant, l'organe de lest était formé d'une partie d'addition de masse constituée de plomb de 12 g. La masse du cadre de raquette et sa distance d'équilibre ont été réglées presque comme dans l'exemple 1. Exemples 9 et 10 Le cadre de raquette avait la même forme que celui de l'exemple 1. Cependant, la masse de l'organe de lest de cha cun exemples 9 et 10 a varié par rapport à l'exemple 1. Plus précisément, la masse de l'organe de lest de l'exemple 9 était de 6 g et celle de l'organe de lest de l'exemple 10 de 18 g. Exemples 11, 12 et 13 Le cadre de raquette avait la même forme que celui de l'exemple 1. Cependant, la configuration de l'organe lest de chacun des exemples 11, 12 et 13 a changé. Dans l'exemple 11, l'organe de lest n'avait pas d'espace et était monté à toute la surface périphérique du corps de cadre. Dans l'exemple 12, on a utilisé, pour la partie viscoélastique, du "Cepton 2063" ayant un module complexe d'élasticité éle vée de 1,3 MPa. Dans l'exemple 13, la partie d'addition de masse (feuille métallique) n'était pas réalisée dans l'organe de lest, mais celui-ci était formé de la partie viscoélastique ("Cepton CJ103"). Ainsi, l'organe de lest avait une construction en une seule pièce. Exemples comparatifs 1, 2 et 3 Le rapport de la longueur maximale L1 de la partie de surface du cadre de raquette à sa largeur maximale L2 a été réglé en dehors de la plage selon l'invention, c'est-à-dire à 1,26, 1,28 et 1,64 dans les exemples comparatifs 1, 2 et 3. Le rapport de la distance L3 comprise entre la partie supérieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale à la longueur maximale L1 a été réglé 0,45. L'organe de lest avait la même forme que dans l'exemple 1. La masse de l'organe de lest était de 12 g. Exemple comparatif 4 Le rapport de la longueur maximale LI de la partie de surface du cadre de raquette à sa largeur maximale L2 a été réglé à la même valeur que dans l'exemple 1, c'est- -dire 1,38. Le rapport de la distance L3 comprise entre la partie supérieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale ' la longueur maximale L1 a été réglé à la valeur de l'exemple 1, c'est-à-dire 0,45. L'organe de lest n'était pas monté sur le corps de raquette. Le moment d'inertie, le facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement au plan, le facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendiculaire ment au plan et le coefficient de restitution du cadre de raquette tennis de chacun des exemples 1 à 13 et des exemples comparatifs 1 à 4 ont été mesurés. Le tableau indique résultats de l'évaluation de chaque raquette de tennis frappant des balles de tennis. Mesure du moment d'inertie Comme l'indique la figure 5A, les parties accessoires nécessaires ont été montées sur chaque cadre de raquette Chaque raquette de tennis a été suspendue à un instrument mesure du moment d'inertie, la poignée étant en position supérieure, afin que la période Te puisse être mesurée que le moment d'inertie puisse être calculé dans une direc tion de balancement à l'aide des équations indiquées dans la suite. Comme l'indique la figure 5B, chaque raquette de tennis a été suspendue à un instrument de mesure de son moment d'inertie, la poignée étant en position supérieure afin que la période centrale Te soit mesurée et que le moment d'iner tie soit calculé en direction de balancement à l'aide équations suivantes. Calcul du moment d'inertie Direction de balancement, Is (g.cm2) Is = M.g.h.(Ts/2n)a - Ic Direction du centre Ic Ic = 254 458. (Tc/n) z - 8 357 Autour du centre de gravité Ig Ig = Is - m (1 + 2,6 ) Z Avec M = m + mc, h = (m. l - mc.lc)/m + 2, 6, m étant le poids de la raquette de tennis, 1 la distance d'équilibre de la raquette de tennis, me le poids du mandrin et la le point d'équilibre du mandrin. Mesure du facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement au plan Seules les parties accessoires nécessaires ont été montées sur le cadre de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs. Comme la figure 6A, raquette de tennis a été suspendue par une corde 51 à l'extrémité supérieure de sa partie de surface 3. Un capteur de mesure d'accélération 53 a été fixé perpendiculairement à la surface du cadre à un point de raccordement entre la partie de surface 3 et la partie de col 4. Dans cet état, comme l'indique la figure 6B, l'autre point de raccordement de la partie de surface 3 et de la partie de col 4 a été frappé avec un marteau 55 destiné à faire vibrer le cadre de raquette. Une vibration d'entrée (F) mesurée avec un capteur de mesure de force placé sur le marteau 55 et une vibration de réponse (a) mesurée par le capteur de mesure d'accé lération 53 ont été transmises à un analyseur de fréquence 57 (analyseur dynamique monocanal "HP 3562A" de Hewlett- Packard Corp.) par l'intermédiaire d'amplificateurs 56A et 56B pour l'analyse de la vibration d'entrée (F) et de la vibration de réponse (a). Une fonction de transmission dans la région de fréquences obtenue par analyse a été déterminée pour l'obtention de la fréquence de la raquette de tennis. Le rapport d'amortissement de vibrations (@) a été calculé par l'équation suivante qui donne le facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement au plan. Ce facteur, pour chacun des exemples et exemples comparatifs, est indiqué dans le tableau. Mesure du facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendiculairement au plan Comme indiqué sur la figure 6C, la raquette de tennis a éte suspendue à la corde 51 à l'extrémité supérieure de sa partie de surface 3. Le capteur de mesure d'accélération 53 a été fixé perpendiculairement à la surface du cadre au point de raccordement de la partie de col 4 et de la partie de manche 5. Dans cet état, pour que le cadre de raquette vibre, la surface arrière du cadre de raquette a été frappée par un marteau 55 dans la partie de surface arrière opposée à la partie de la surface avant dans laquelle le capteur de mesure d'accélération 53 a été monté. Le facteur d'amortis sement de vibrations a été calculé par un procédé équivalent à celui du calcul du facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement au plan pour l'obtention du facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendi culairement au plan. Ce facteur du cadre de raquette, pour chacun des exemples et exemples comparatifs, est indiqué dans le tableau. Mesure du coefficient de restitution Comme l'indique la figure 7, des cordes ont été tendues sur la raquette de tennis 1 de chacun des exemples et exemples comparatifs avec une force de traction de 267 N en direction longitudinale et 245 N en direction transversale. La partie de poignée a été fixée avec une faible force afin que la raquette 1 puisse être libre lorsqu'elle est placée perpendiculairement. Une balle de tennis lancée par une machine de lancement de balles est venue frapper la surface de la raquette de tennis à une vitesse constante V1 (environ 30 m/s) pour la mesure de la vitesse V2 de la balle de tennis qui rebondit. Le coefficient de restitution était le rapport de la vitesse de lancement V1 à la vitesse de rebond V2. Plus le coefficient de restitution est élevé et plus la balle de tennis a rebondi loin. Une position de restitution maximale a été déterminée de cette manière. Un coefficient de restitution a été mesuré pour chacune des positions qui se trouvent à 5 cm au-dessus et au-dessous de la position de restitution maximale. Evaluation de chaque raquette de tennis par frappe d'une balle de tennis Pour que les performances de rebond de chaque raquette de tennis puissent être examinées, un questionnaire a été rempli après la frappe des balles de tennis. Le question naire a été établi avec cinq niveaux (plus le niveau est élevé et meilleures sont les propriétés). Les performances de rebond de chaque raquette ont été évaluées d'après la moyenne des résultats donnés par cinquante-quatre joueurs moyens à forts (qui jouaient au tennis depuis au moins 10 ans et au moins trois jours par semaine). Les raquettes de tennis des exemples 1 13 étaient meilleures que celles des exemples comparatifs 1, 3 et 4 par leur coefficient de restitution et avaient des performances de rebond avantageuses, d'après l'évaluation obtenue par frappe des balles de tennis. Ainsi, les raquettes de tennis des exemples 1 à 13 étaient meilleures que celles des exemples comparatifs 1, 3 et 4 au point de vue des performances de restitution. Plus précisément, la longueur de la partie de surface de l'exemple comparatif 1 était aussi faible que 322 mm. En conséquence, le coefficient de restitution et la position de restitution maximale au centre de la zone de frappe douce étaient faibles, et le coefficient de restitution à chacune des positions à 5 cm au-dessus et au-dessous de la position de restitution maximale était aussi faible. I1 a été confirmé que, lorsque la longueur de la partie de surface augmente, le coefficient de restitution augmente de plus en plus et la région de frappe douce devient de plus en plus grande. Cependant, lorsque la longueur de la partie de sur- face augmente, le facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendiculaires au plan diminue de plus en plus. Ceci est dû au fait que la position du ventre des vibrations et celle de l'organe de lest ne coïncident pas. D'autre part, le cadre de raquette de l'exemple comparatif qui avait une grande largeur a donné un coefficient élevé de restitution et de bonnes performances de rebond alors que le moment d'inertie autour de l'axe était élevé. Ainsi, les joueurs avaient des difficultés à balancer régulièrement la raquette de tennis. Le résultat précité indique que le rapport de la lon- gueur maximale Ll de la partie de surface du cadre de raquette à la largeur maximale L2 est avantageusement compris entre 1,30 et 1, 60 et très avantageusement entre 1,35 et 1,5 . Dans les exemples 5, 6 et 7, la position de largeur maximale de la partie de surface a varié afin que le rapport de la largeur maximale de la partie de surface à la longueur maximale soit égal à 0,20, 0,35 et 0,58 dans les exemples 5, 6 et 7 respectivement. Le cadre de raquette de l'exemple 5 dont la position de largeur maximale se trouvait vers le haut avait un coefficient élevé de restitution alors que son facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement au plan et son facteur d'amortissement de vibrations secon- daires perpendiculairement au plan étaient inférieurs à ceux des autres exemples. Le cadre de raquette de l'exemple 7 dont la largeur maximale se trouvait du côté de la partie de col avait un coefficient de restitution supérieur à celui des exemples comparatifs 1, 3 et 4, et son facteur d'amortissement de vibrations était inférieur ceux des autres exemples. En conséquence, il a été confirmé que le rapport de la distance L3 comprise entre la partie supé- rieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale la longueur maximale L1 est avantageusement compris entre 0,25 et 0,55 et très avantageusement entre 0,30 et 0,50. Il a été aussi confirmé que le rapport de la distance L4 comprise entre la face externe de la partie supérieure de la partie de surface et l'emplacement auquel se trouve l'organe de lest à la longueur totale du cadre de raquette est de préférence compris entre 0,15 et 0,30 et très avantageusement entre 0,20 et 0,25. L'organe de lest du cadre de raquette de l'exemple 8 n'avait pas de partie viscoélastique mais était constitué de plomb. Le cadre de raquette avait ainsi un coefficient de restitution analogue à celui du cadre de raquette de chacun des autres exemples, et le cadre de raquette avait un fac- teur d'amortissement de vibrations inférieur celui du cadre de tous les autres exemples (exemple 1 et autres exemples) dans lesquels l'organe de lest avait la partie d'addition de masse et la partie viscoélastique. I1 a ainsi été confirmé qu'il était préferable de composer 'organe de lest avec la partie d'addition de masse et la partie viscoélastique. L'organe de lest du cadre de raquette de l'exemple 13 comprenait la partie viscoélastique et n'avait pas partie d'addition de masse essentiellement formée d'un matériau métallique de densité élevée. Le cadre de raquette avait un facteur d'amortissement de vibrations relativement faible, mais un coefficient de restitution presque égal à celui du cadre de raquette de l'exemple 1 dans lequel l'organe de lest possede une partie d'addition de masse et une partie viscoélastique. Le résultat précité indique que l'organe de lest peut être formé soit de la partie d'addition de masse, soit de la partie viscoélastique, soit à la fois de la partie d'addition de masse et de la partie viscoélastique. Le cadre de raquette de l'exemple comparatif 4 ne por tait pas l'organe de lest. Le cadre de raquette avait donc un coefficient de restitution et un facteur d'amortissement de vibrations relativement faibles. La masse de l'organe de lest était de 12 g dans l'exemple 1, 6 g dans l'exemple 9 et 18 g dans l'exemple 10. Comme l'indique le tableau, le cadre de raquette ayant un organe de lest relativement lourd a présenté un coefficient de restitution et un facteur d'amortissement de vibrations supérieurs à ceux du cadre de raquette ayant un organe de lest plus léger. Cependant, le cadre de raquette de l'exemple 10 dont la masse de l'organe de lest était de 18 g avait un moment d'inertie comparativement accru. Ainsi, le joueur a subi un mouvement de balancement non régulier. Le cadre de raquette de l'exemple 9 dont la masse de l'organe de lest était de 6 g avait un coefficient de restitution et un facteur d'amortissement de vibrations analogues à ceux du cadre de raquette de l'exemple 1 dont la masse de l'organe de lest était de 12 g. Ce résultat indique que la masse de l'organe de lest est avantageusement comprise entre 4 et 16 g et très avantageusement entre 6 et 14 g. Dans le cadre de raquette de l' exemple 11 dont l'organe de lest est monté annulairement à la surface périphérique complète du cadre de raquette, la partie viscoélastique n'a pas bien résonné dans le cadre de raquette, et l'organe de lest avait un faible effet d'amortissement de vibrations. Le cadre de raquette de l'exemple 11 avait donc un facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculaires au plan un facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendiculaires au plan de faible valeur. I1 a été confirmé par ce résultat qu'il était préférable de monter l'organe de lest non à toute la surface périphérique du corps de cadre mais seulement sur les trois-quarts environ de cette surface périphérique, sans le monter sur la partie ayant la gorge de cordage à la surface périphérique. Le cadre de raquette de l'exemple 12 avait organe de lest dont le module complexe d'élasticité était égal à 1,3 MPa, c'est-à-dire différent de celui des autres exemples. Le résultat a été que le cadre de raquette avait un coefficient de restitution et un facteur d'amortissement de vibrations analogues à ceux des autres exemples. I1 a été ainsi confirmé qu'il est avantageux que le module complexe d'élasticité de la partie viscoélastique soit compris entre 0,5 et 1,5 MPa. Comme l'indique la description qui précède, selon l'invention, le rapport de la longueur maximale L1 de la partie de surface du cadre de raquette à sa largeur maximale L2 est réglé entre 1,30 et 1,60. Ainsi, comme la longueur du cadre de raquette est grande, il est possible d'obtenir un cadre de raquette léger et bien équilibré. La valeur de l'indice MI autour de l'axe longitudinal est ainsi petite. I1 est donc facile pour le joueur d'obtenir un mouvement régulier de balancement. De plus, on peut obtenir des per- formances élevées de restitution par réglage de la longueur maximale de la partie de surface et de sa largeur maximale comme décrit précédemment avec augmentation de l'étendue de la partie de surface, sans que le poids du cadre de raquette soit grand et avec conservation d'un mouvement régulier de balancement. La région de frappe douce peut donc être agrandie longitudinalement. En outre, grâce à la construction du cadre de raquette avec l'organe de lest placé des deux côtés de la partie de surface et avec concentration de la masse des deux côtés de la partie de surface, la masse est concentrée au voisinage de la région de frappe de balle. I1 est donc possible de donner la raquette de tennis des performances de resti tution supérieures à celles de la raquette de tennis classique, dans l'hypothèse où les deux raquettes la même masse. En outre, un ajustement convenable de la masse et de la dureté de l'organe de lest permet de donner à l'organe de lest les performances d'un amortisseur dynamique convenant à un mode de vibrations présenté lors de la frappe de la balle de tennis. La raquette de tennis a donc d'excellentes propriétés d'amortissement de vibrations. En outre, lorsque l'organe de lest est disposé en fonction du mode de vibrations du cadre de raquette et a une partie viscoélastique, le cadre de raquette a de meilleures perfor mances d'amortissement de vibrations. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux cadres de raquette qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Cadre de raquette, caractérisé en ce que le rapport de la longueur maximale L1 d'une partie (3) de surface, entourant une région de frappe de balle, la largeur maximale L2 perpendiculaire à la longueur est réglé entre ,30 et 1,60, et un organe de lest (10) est disposé aux deux côtés transversaux de la partie (3) de surface. 2. Cadre de raquette selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport de la distance L3 comprise entre la face interne de la partie supérieure (3a) de la partie (3) de surface et un emplacement de la droite de largeur maximale sur la partie de surface à la longueur maximale L1 est compris entre 0,25 et 0,55. 3. Cadre de raquette selon l'une des revendications 1 2, caractérisé en ce que le rapport de la distance L4 comprise entre la face externe de la partie supérieure de la partie (3) de surface et la position à laquelle se trouve l'organe de lest (10) à la longueur totale L5 de la raquette de tennis est réglé entre 0,15 et 0,30. 4. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 3, caractérisé en ce que la masse totale de l'organe de lest (10) est comprise entre 4 et 16 g, et l'organe de lest (10) est choisi parmi une partie d'addition de masse (11) formée d'un matériau métallique ayant une den- sité élevée, une partie viscoélastique (12), et une partie d'addition de masse (11) d'un matériau métallique de densité élevée associée à une partie viscoélastique (12). 5. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 4, caractérisé en ce qu'une partie au moins de l'organe de lest (10) comporte une partie viscoélastique (12) dont le module complexe d'élasticité est compris entre 0,5 et 1,5 MPa à 20 C et 10 Hz. 6. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 5, caractérisé en ce que la partie d'addition de masse (11) de l'organe de lest (10) a une densité comprise entre 5 et 22, et l'organe de lest a une construction stratifiée comprenant la partie d'addition de masse (11) et la partie viscoélastique (12), si bien que l'organe de lest (10) peut avoir une densité différente. 7. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven- dications 1 6, caractérisé en ce que la partie d'addition de masse de l'organe de lest (10) est composée d'un élément choisi parmi une résine contenant une poudre métallique de densité élevee et une feuille de caoutchouc, et la partie viscoélastique (12) collée sur la partie d'addition de masse (11) est montée sur un corps (2) de cadre. 8. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 7, caractérisé en ce que l'organe de lest (10) est monté à la surface périphérique du cadre (1) de raquette, perpendiculairement à sa direction longitudinale, d'une manière non continue, afin qu'il ne recouvre qu'une partie de la surface périphérique du cadre (1) de raquette. 9. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 8, caractérisé en ce qu'un espace est formé dans une partie de l'organe de lest (10), si bien que la mise en résonance de l'organe de lest (10) avec le cadre (1) de raquette facilitée.