FR 2813342 A1 20020301 FR 0111285 A 20010830 La présente invention concerne un ensemble à turbine à gaz qui permet le contrôle d'un retour de flamme des gaz de combustion d'après des données relatives à la concentration de NOx détectée dans les gaz de combustion. Une centrale électrique à cycle combiné a des propriétés caractéristiques telles qu'un rendement thermique élevé, un temps réduit de démarrage et d'arrêt, des quantités réduites de produits chauds évacués et analogues, qu'on apprécie beaucoup. La centrale à cycle combiné est devenue récemment l'une des principales technologies des centrales thermiques les plus récentes. La centrale à cycle combiné comporte un ensemble à turbine à gaz, un ensemble à turbine à vapeur et un générateur de vapeur de récupération de chaleur en tandem sur un même arbre, afin que l'utilisation des gaz d'échappement de l'ensemble à turbine à gaz, constituant la source de chaleur du générateur de vapeur de récupération de chaleur, provoque la création de vapeur d'eau par le générateur de vapeur, et la vapeur d'eau ainsi créée est transmise à l'ensemble à turbine à vapeur pour la création d'énergie. Les gaz d'échappement de l'ensemble à turbine à gaz peuvent être utilisés de façon poussée et donnent un rendement thermique remarquablement élevé à la centrale, par rapport à celui de l'ensemble à turbine à gaz seul ou de l'ensemble à turbine à vapeur seul. On a récemment réévalué l'organe de combustion pour turbine à gaz incorporé à la centrale à cycle combiné ayant un rendement thermique élevé, pour réduire la pollution de l'environnement. Une telle réévaluation est effectuée dans l'optique du contrôle des conditions de formation des gaz de combustion et de réduction de la concentration de NOx (oxydes d'azote). Les mesures techniques, destinées au contrôle de l'état de formation des gaz de combustion, ont déjà été proposées. Une de ces mesures est décrite dans la demande publiée et mise à l'inspection publique de brevet japonais n Sho 53-82 909. Une telle technique antérieure qui met en oeuvre un ensemble à turbine à gaz seul est illustrée sur la figure 6. Selon cette technique, la température des gaz d'échappement provenant d'un conduit 2 de gaz d'échappement d'une turbine à gaz 1 est détectée par plusieurs thermocouples 3. Une température intermédiaire (c'est-à-dire une température médiane) est calculée à partir des températures détectées. Une comparaison entre la température intermédiaire et les températures individuelles réellement détectées est effec- tuée. Lorsqu'il existe un écart entre la première et la seconde température ou lorsque l'écart dépasse une valeur prédéterminée, un dispositif 4 de contrôle de combustion détermine l'état de combustion des gaz en combustion. Dans le cas où le dispositif de contrôle de combustion détermine que la combustion est "impropre", il transmet un signal d'alarme ALM ou une commande d'arrêt du fonctionnement TRP à un dispositif 5 de commande de la turbine à gaz pour la commande de la vanne 6 de combustible afin que celle-ci soit ouverte ou fermée. Cette technique, qui repose sur la théorie selon laquelle une combustion anormale se manifeste toujours par une réduction de la température des gaz d'échappement, a été mise en pratique. La demande publiée et mise à l'inspection publique de brevet japonais n Sho 59-134 332 décrit par exemple des mesures techniques récentes, destinées à la réduction de la concentration des oxydes NOx. Cette technique est illustrée sur la figure 7 par une centrale à cycle combiné dans laquelle une combustion par diffusion est utilisée comme système de combustion dans un organe 7 de combustion pour turbine à gaz. Selon cette tech- nique, un capteur 10 de la concentration de NOx est placé en aval d'un catalyseur 9 d'un générateur de vapeur 8 de récu- pération de chaleur, dans la direction de circulation du gaz d'échappement. Le signal P représentant la valeur de la concentration de NOx détectée par ce capteur 10 est comparé à un signal prédit de valeur de concentration NOx Q prove- nant d'un organe 11 de prédiction de la concentration de NOx, intégré dans le dispositif 5 de commande de la turbine à gaz, dans un système 12 de commande d'injection de NH3, pour qu'un calcul soit exécuté. D'après le résultat du calcul, une quantité d'ammoniac à transmettre est calculée. L'ammoniac est transmis en quantité ainsi calculée par exemple dans le conduit 2 de gaz d'échappement qui relie la turbine à gaz 1 au générateur de vapeur 8 de récupération de chaleur. En outre, l'ouverture d'une vanne 6 de combustible est commandée pour l'ajustement du débit de combustible, si bien qu'une faible concentration de NOx est maintenue. Les mesures techniques illustrées sur les figures 6 et 7, pour le contrôle de l'état de combustion des gaz de combustion et la réduction de la concentration de NOx, ont déjà utilisées en pratique et ont contribué à la réduction de la pollution de l'environnement. En particulier, grâce aux mesures techniques illustrées par la figure 7, la prédiction de la concentration de NOx est très précise, même lors de l'utilisation d'un calcul dans le cas de la combustion par diffusion, si bien que cette technique est un excellent moyen dans ce domaine. On a récemment demandé des organes de combustion pour turbine à gaz donnant une concentration extrêmement faible de NOx, du fait des règlements de plus en plus sévères concernant l'environnement et relatifs à la concentration de NOx. Dans le cadre de cette demande, les organes de combustion pour turbine à gaz du type à combustion par diffusion tel qu'illustré sur les figures 6 et 7 ont déjà atteint leurs limites. En conséquence, on a utilisé, comme appareillage de service, des organes de combustion pour turbine à gaz du type à combustion pauvre de prémélange à sec. Dans la combustion pauvre de prémélange à sec, de l' air est ajouté préalablement au combustible pour donner un état pauvre en combustible, brûlé à un état pauvre en combustible qui réduit la température de flamme et réduit donc la concentration de NOx, afin que les valeurs réglementaires soient entièrement respectées. Cependant, les organes de combustion pour turbine à gaz du type à combustion pauvre de prémélange à sec, qui sont excellents pour la réduction de la concentration de NOx, posent certains problèmes. L'un de ceux-ci est le phénomène du retour de flamme des gaz de combustion. Le problème du retour de flamme des gaz de combustion est propre au système à combustion pauvre de prémélange à sec. Dans le cas d'un retour de flamme, un allumage brutal se produit dans une zone de prémélange pauvre en combustible et provoque une augmentation locale de la température de flamme. En conséquence, des gaz de combustion ayant une concentration élevée de NOx sont créés. I1 est envisageable d'utiliser les mesures techniques de calcul illustrées par la figure 7 pour prédire la concentration de NOx d'après la distribution de température des gaz d'échappement, pour le contrôle d'un tel phénomène. Cependant, la flamme du retour de flamme qui se produit dans la zone de prémélange pauvre en combustible atteint alors la zone de combustion et s'écoule dans la flamme formée dans la zone de combustion. Il est difficile de déterminer une augmentation de concentration de NOx due au retour de flamme d'après la distribution de température des gaz d'échappement, même lors de l'utilisation des mesures techniques précitées de calcul. Si le retour de flamme n'est pas détecté, le fonctionnement se poursuit en présence d'un tel retour de flamme et peut provoquer un éventuel accident par grillage de l'organe de combustion pour turbine à gaz. Pour ces raisons, on a demandé la réalisation d'un dispositif de contrôle de combustion qui puisse être utilisé pour la combustion pauvre de prémélange à sec. L'invention a pour objet la solution des problèmes précités et elle concerne ainsi un ensemble à turbine à gaz qui permet une détection certaine d'un retour de flamme d'un gaz combustible dans un organe de combustion pour turbine à gaz, par mesure de la concentration de NOx des gaz d'échappement. Cet objet, ainsi que d'autres, sont atteints selon un premier aspect de l'invention grâce à un ensemble à turbine à gaz qui comporte un compresseur, une turbine à gaz et une génératrice qui sont raccordés en série pendant le fonctionnement, un organe de combustion pour turbine à gaz, un dispositif de contrôle de combustion destiné à détecter la concentration de NOx dans les gaz d'échappement de la turbine à gaz afin qu'il contrôle l'état de combustion des gaz de combustion dans l'organe de combustion pour turbine à gaz, et un organe de commande de turbine à gaz connecté pendant le fonctionnement au dispositif de contrôle de combustion et possédant un organe de prédiction de valeur de NOx, le dispositif de contrôle de combustion comprenant un circuit de calcul de signal d'alarme destiné à commander un signal d'alarme d'après la concentration de NOx détectée d'après les gaz d'échappement à un moment où il existe un retour de flamme des gaz de combustion dans l'organe de combustion pour turbine à gaz qui atteint une zone de combustion de prémélange, un circuit de calcul d'arrêt destiné à transmettre une commande d'arrêt lorsque le retour de flamme augmente à une valeur prescrite, et un circuit de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme destiné à compenser le retard du signal de concentration de NOx détecté dans les gaz d'échappement d'après le signal de valeur prédite de concentration de NOx provenant de l'organe de prédiction de valeur de NOx. Dans un mode de réalisation préféré de cet aspect, le circuit de calcul de signal d'alarme comprend un élément de calcul destiné à comparer un signal de valeur réelle de concentration de NOx détectée d'après les gaz d'échappement à la valeur prédite de concentration de NOx de l'organe de prédiction de valeur de NOx pour l'exécution d'un calcul, un comparateur destiné à transmettre un signal lorsqu'un signal de l'élément de calcul dépasse une valeur prédéterminée de consigne, et un circuit ET de transmission du signal d'alarme lorsque le signal du comparateur coïncide avec le signal du circuit de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme. Le circuit de calcul d'arrêt comprend un élément de calcul destiné à comparer un signal de valeur réelle de concentration de NOx détectée à partir des gaz d'échappement à la valeur prédite de concentration de NOx provenant de l'organe de prédiction de valeur de NOx pour l'exécution d'un calcul, un comparateur relié au côté de sortie de l'élément de calcul et destiné à transmettre un signal lorsqu'un signal de l'élément de calcul dépasse une valeur prédéterminée, et un circuit ET destiné à transmettre la commande d'arrêt lorsque le signal du comparateur coïncide avec le signal du circuit de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme. Le circuit de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme comprend un circuit de différentiation destiné à effectuer un calcul d'après une commande de vanne de gaz combustible provenant de l'organe de commande de turbine à gaz, un comparateur destiné à transmettre un signal lorsqu'un signal du circuit de différentiation dépasse une valeur prédéterminée, et une minuterie destinée à conserver un signal du comparateur pendant une période prédéterminée. Le signal d'alarme du circuit de calcul de signal d'alarme et le signal de commande d'arrêt du circuit de calcul d'arrêt sont créés tous deux pendant un fonctionnement à charge prescrite. L'organe de commande de turbine à gaz comporte un système de commande d'injection de NH3. Dans un second aspect, l'invention concerne un ensemble à turbine à gaz qui comporte un compresseur, une turbine à gaz et une génératrice qui sont raccordés en série pendant le fonctionnement, un organe de combustion pour turbine à gaz, un dispositif de contrôle de combustion destiné à détecter la concentration de NOx dans les gaz d'échappement de la turbine à gaz afin qu'il contrôle l'état de combustion des gaz de combustion dans l'organe de combustion pour turbine à gaz, et un organe de commande de turbine à gaz connecté pendant le fonctionnement au dispositif de contrôle de combustion, le dispositif de contrôle de combustion comprenant un circuit de calcul de signal d'alarme destiné à commander un signal d'alarme d'après la concentration de NOx détectée d'après les gaz d'échappement à un moment où il existe un retour de flamme des gaz de combustion dans l'organe de combustion pour turbine à gaz qui atteint une zone de combustion de prémélange, un circuit de calcul d'arrêt destiné à transmettre une commande d'arrêt lorsque le retour de flamme augmente à une valeur prescrite, et un circuit de calcul de suppression de retard destiné à calculer les concentrations de NOx sur plusieurs périodes antérieures comprenant toutes les périodes antérieures à la concentration actuelle de NOx détectée dans les gaz d'échappement afin que le retard du signal de concentration actuelle de NOx soit compensé. Dans un mode de réalisation préféré de cet aspect, le circuit de calcul de signal d'alarme comporte un élément de calcul destiné à comparer le signal de valeur actuelle de concentration de NOx avec les concentrations de NOx des périodes précédentes calculées par le circuit de calcul de suppression de retard pour le calcul d'une plage de variations d'une concentration réelle de NOx, et un comparateur destiné à transmettre un signal afin que le signal d'alarme soit transmis lorsqu'une plage calculée de variations de la concentration réelle de NOx dépasse une valeur prédéterminée. Le circuit de calcul de suppression de retard est raccordé à un côté de sortie de l'extrémité d'entrée du circuit de calcul de signal d'alarme et est connecté à l'élément de calcul du circuit de calcul de signal d'alarme. Le circuit de calcul de suppression de retard comprend plusieurs unités à retard destinées à calculer des concentrations de NOx de plusieurs périodes antérieures parmi toutes les périodes antérieures à la concentration actuelle de NOx détectée pour les gaz d'échappement. Le signal d'alarme du circuit de calcul de signal d'alarme et le signal de commande d'arrêt du circuit de calcul d'arrêt sont tous deux créés pendant un fonctionnement à charge prescrite. Dans un autre aspect, l'invention concerne aussi un ensemble à turbine à gaz qui comprend un compresseur, une turbine à gaz et une génératrice qui sont raccordés en série pendant le fonctionnement, un organe de combustion pour turbine à gaz, un générateur de vapeur de récupération de chaleur raccordé à la turbine à gaz, un dispositif de contrôle de combustion destiné à détecter la concentration de NOx des gaz d'échappement destinés à être évacués par la turbine à gaz et à contrôler l'état de combustion des gaz de combustion dans l'organe de combustion pour turbine à gaz, et un organe de commande de turbine à gaz raccordé pendant le fonctionnement au dispositif de contrôle de combustion et comprenant un organe de prédiction de valeur de NOx, le dispositif de contrôle de combustion comprenant un circuit de calcul de signal d'alarme ayant un capteur de NOx placé en amont d'un catalyseur disposé dans le générateur de vapeur de récupération de chaleur pour la détection de la concentration de NOx dans les gaz d'échappement, le circuit de calcul de signal d'alarme transmettant un signal d'alarme d'après la concentration de NOx détectée par le capteur de NOx au moment où un retour de flamme des gaz de combustion dans l'organe de combustion pour turbine à gaz se produit et atteint une zone de combustion de prémélange, un circuit de calcul d'arrêt destiné à transmettre une commande d'arrêt lorsque le retour de flamme augmente à une valeur prescrite, et un circuit de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme destiné à compenser le retard du signal de concentration de NOx détecté par le capteur de NOx d'après un signal de valeur prédite de concentration de NOx provenant de l'organe de prédiction de valeur de NOx. Dans l'ensemble à turbine à gaz selon l'invention, ayant les structures et propriétés précitées, le circuit de calcul de signal d'alarme, le circuit de calcul d'arrêt, et le circuit de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme sont intégrés dans un circuit de diagnostic destiné à contrôler l'existence d'un retour de flamme dans la zone de prémélange pauvre en combustible de l'organe de combustion pour turbine à gaz, si bien que le signal d'erreur de retour de flamme n'est pas créé. Il est ainsi possible d'obtenir un fonctionnement de sécurité de l'organe de combustion pour turbine à gaz. En outre, dans un tel ensemble à turbine à gaz selon l'invention, le circuit de calcul d'arrêt et le circuit de calcul d'interdiction de retard sont intégrés dans le circuit de diagnostic pour le contrôle de l'apparition d'un retour de flamme dans la zone de prémélange pauvre en combustible de l'organe de combustion pour turbine à gaz afin qu'un retard du signal de la valeur réelle de concentration de NOx soit compensé. Il est donc possible de détecter en toute sécurité le retour de flamme dans l'organe de combustion pour turbine à gaz, même lors d'une variation de la charge. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est un diagramme synoptique d'un ensemble à turbine à gaz selon un mode de réalisation de l'invention, incorporée à une centrale à cycle combiné ; la figure 2 est un diagramme synoptique de commande représentant un circuit de diagnostic intégré au dispositif de contrôle de combustion de l'ensemble à turbine à gaz selon l'invention, dans un premier mode de réalisation ; les figures 3A et 3B sont des graphiques permettant la comparaison entre le comportement d'une commande de vanne de gaz combustible, provenant du circuit de diagnostic de l'ensemble à turbine à gaz selon l'invention, et de la valeur de la concentration réelle de NOx, la figure 3A illustrant la variation de la commande de vanne de gaz combustible en trois phases utilisées lors du fonctionnement de l'ensemble à turbine à gaz, une première phase dans laquelle l'ensemble fonctionne dans des conditions de charge réduite, une seconde phase dans laquelle l'ensemble fonctionne dans des conditions de charge constante, et une troisième phase dans laquelle se produit un retour de flamme, et la figure 3B illustrant les écarts entre les valeurs réelles de la concentration de NOx et les valeurs prédites de la concentration de NOx, d'une manière qui correspond aux trois phases précitées ; la figure 4 est un diagramme synoptique d'un circuit de diagnostic dans un second mode de réalisation, intégré au dispositif de contrôle de combustion de l'ensemble à turbine à gaz selon l'invention ; les figures 5A à 5C sont des graphiques permettant la comparaison entre le comportement de la commande de vanne de gaz combustible provenant du circuit de diagnostic de l'ensemble à turbine à gaz selon l'invention et d'une valeur de la concentration réelle de NOx, la figure 5A illustrant le comportement de la commande de la vanne de gaz combustible en trois phases correspondant au fonctionnement de l'ensemble à turbine à gaz, c'est-à-dire une quatrième phase dans laquelle l'ensemble à turbine à gaz fonctionne dans des conditions de charge constante, une cinquième phase dans laquelle l'ensemble fonctionne dans des conditions de charge accrue, et une sixième phase dans laquelle un retour de flamme se produit, la figure 5B illustrant les écarts entre les valeurs réelles de la concentration de NOx et les valeurs réelles de cette concentration dans des périodes antérieures en nombre n, correspondant aux trois phases précitées, et la figure 5C illustrant le comportement dans toute une gamme de variations de la valeur réelle de la concentration de NOx, sous forme de l'écart entre la valeur réelle de cette concentration et la valeur réelle dans des périodes antérieures en nombre n ; la figure 6 est un diagramme synoptique utilisé pour la description d'un système de contrôle de combustible de l'ensemble classique à turbine à gaz ; et la figure 7 est un diagramme synoptique illustrant un dispositif de commande de NOx dans la centrale classique à cycle combiné. La figure 1 est un diagramme synoptique permettant la description de l'ensemble à turbine à gaz dans un mode de réalisation de l'invention, incorporé par exemple à une centrale à cycle combiné. L'ensemble à turbine à gaz selon l'invention, désigné de façon générale par la référence 14, comporte un compresseur 15, un organe 16 de combustion pour turbine à gaz, une turbine à gaz 17 et une génératrice 18. De l'air est transmis au compresseur 15 par une entrée 19 d'air. L'air est comprimé dans le compresseur, puis transmis à l'organe 16 de combustion pour turbine à gaz par un conduit 20 d'entrée. L'organe 16 de combustion est divisé en une zone 21 de prémélange pauvre en combustible et une zone 22 de combustion. Le combustible pénètre d'abord dans la zone 21 de prémélange pauvre en combustible depuis plusieurs tuyères 23 de combustible mélangé à l'air, et l'air du mélange pauvre en combustible préalablement formé brûle dans la zone 22 de combustion en créant des gaz de combustion. Les gaz de combustion formés dans la zone 22 créent de l'énergie de dilution destinée à provoquer l'entraînement de la génératrice 18 et parviennent à un générateur de vapeur 25 de récupération de chaleur par un conduit 24 de gaz d'échappement. Le conduit 24 de gaz d'échappement, qui raccorde la turbine 17 au générateur de vapeur 25, possède plusieurs thermocouples 24a disposés à l'intérieur afin que la température des gaz d'échappement détectée par les thermo- couples 24a soit transmise à un dispositif 30 de commande de turbine à gaz. Ce dispositif 30 de commande calcule une commande 33 de vanne de gaz combustible pour la création d'un signal de fonctionnement, par prise en considération de la température ainsi détectée des gaz d'échappement en plus de paramètres de fonctionnement tels que la pression, le débit, l'humidité, le nombre de tours, etc. Le signal résultant de fonctionnement est transmis à un dispositif 29 de contrôle de combustion et à une vanne 36 de combustible. Un capteur 27 de NOx est placé en amont d'un catalyseur 26 logé dans le générateur de vapeur 25 de récupération de chaleur. Ce capteur 27 de NOx transmet un signal 28 correspondant à la valeur réelle de la concentration de NOx des gaz d'échappement transmis de la turbine à gaz 17 au conduit 24. En plus du signal 28 de valeur réelle de la concentration de NOx, un signal 32 de valeur prédite de concentration de NOx provenant d'un organe 31 de prédiction de NOx, intégré au dispositif 30 de commande de turbine à gaz, et la commande 33 de vanne de gaz combustible transmise par le dispositif 30 de commande de turbine à gaz parviennent au dispositif 29 de contrôle de combustion. Ce dispositif 29 de contrôle provoque la détermination, par un circuit de diagnostic décrit dans la suite et par calcul, de l'existence d'une combustion anormale, telle qu'un retour de flamme, d'après les signaux précités 28, 32 et 33 ainsi reçus. Lorsqu'il est déterminé qu'il existe une combustion anormale, le dispositif de contrôle 29 transmet soit un signal d'alarme 34, soit une commande d'arrêt 35 au dispositif 30 de commande de turbine à gaz, si bien que ce dispositif 30 transmet la commande 33 de vanne de gaz combustible à la vanne 36 pour ajuster le débit de combustible. Le dispositif 30 de commande de turbine à gaz possède un système 37 de commande d'injection de NH3. Ce système de commande 37 est destiné à introduire NH3 dans le générateur de vapeur 25 de récupération de chaleur afin qu'une plus faible concentration de NOx soit contenue dans les gaz d'échappement, par réaction avec le catalyseur 26. I1 existe un retard inévitable de la détection du signal 39 de la valeur réelle de la concentration de NOx du capteur 38 qui est placé en aval du catalyseur 26. A cause de ce retard, l'organe 31 de prédiction de NOx transmet le signal 32 de valeur prédite de concentration de NOx qui a été calculée au préalable d'après les paramètres de fonctionnement tels que la pression, la température, le débit, l'humidité, le nombre de tours et analogues, si bien qu'une quantité de NH3 à introduire est calculée par utilisation de la combinaison du signal 32 de la valeur prédite de concentration de NOx, qui peut donner une réponse rapide (c'est-à-dire qui est disponible instantanément), avec le signal 39 de valeur réelle de concentration de NOx, dont la précision de détection est élevée. La figure 2 est un diagramme synoptique du circuit de diagnostic intégré au dispositif 29 de contrôle de combustion dans un premier mode de réalisation. Le circuit de diagnostic est obtenu par combinaison d'un circuit 40 de calcul de signal d'alarme à un circuit 41 de calcul d'arrêt et un circuit 42 de calcul de suppression d'un signal d'erreur de retour de flamme. Le circuit 40 de calcul de signal d'alarme possède une première et une seconde partie 43, 44 d'entrée ayant des convertisseurs analogiques -numériques incorporés, un circuit arithmétique 45, un premier comparateur 47 ayant un premier élément de consigne 46 de valeur prédéterminée, une première minuterie 48, un premier circuit ET 49, et une première partie d'extrémité de sortie 50 ayant la fonction d'une sortie à contact. Le circuit 41 de calcul d'arrêt est relié au côté de sortie du circuit arithmétique 45 de calcul du circuit 40 de calcul de signal d'alarme. Ce circuit 41 de calcul d'arrêt possède un second comparateur 52, une seconde minuterie 53, un second circuit ET 54 et une seconde partie d'extrémité de sortie 55 ayant la fonction d'une sortie à contact, placés dans cet ordre dans la direction de circulation du signal de fonctionnement. Le second comparateur 52 possède un second élément de consigne 51 de valeur prédéterminée dans lequel est déterminée une valeur de consigne "2E" qui est deux fois plus grande que la valeur de consigne "E" du premier élément de consigne précité 46 de valeur prédéterminée. Le circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme possède une troisième partie d'entrée 56 ayant un convertisseur analogique-numérique incorporé, un circuit 57 de différentiation, un convertisseur de valeur absolue 58 (porte ABS), un troisième compa- rateur 60 ayant un troisième élément de consigne 59 de valeur prédéterminée, et une troisième minuterie 61. Le circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme est connecté à un premier circuit ET 49 du circuit 40 de calcul du signal d'alarme et un second circuit ET 54 du circuit 41 de calcul d'arrêt. Dans le circuit de diagnostic ayant la configuration précitée, le signal 28 de valeur réelle de concentration de NOx, détectée par le capteur 27 placé en amont du catalyseur 26 du générateur de vapeur 25 de récupération de chaleur comme indiqué sur la figure 1, est transformé en un signal numérique dans la première partie d'entrée 43 et parvient alors au circuit arithmétique 45 sous forme d'une valeur réelle de concentration de NOx "a". Le signal de valeur prédite de concentration de NOx 32 de l'organe 31 de prédiction de NOx incorporé au dispositif 30 de commande de turbine à gaz, est transformé en un signal numérique dans la seconde partie 44 d'entrée et parvient alors au circuit arithmétique 45 comme valeur prédite de concentration de NOx "b". Le circuit arithmétique 45 de calcul soustrait la valeur "b" de la valeur réelle "a" pour obtenir un écart La valeur "b" contient une erreur. En conséquence, la valeur de consigne prédéterminée "s" qui est supérieure à l'erreur précitée est réglée dans le premier élément de consigne 46 de valeur prédéterminée. Lorsque l'écart "c" entre la valeur réelle de concentration de NOx "a" et la valeur prédite de concentration de NOx "b" est supérieur à la valeur de consigne "s" dans le premier comparateur 47, un signal de sortie "d" du premier comparateur 47 prend le niveau "1" (c'est-à-dire que le comparateur donne un signal d'alimentation en électricité). Au contraire, lorsque l'écart "c" est inférieur à la valeur de consigne prédéterminée "s", le signal de sortie "d" du premier comparateur 47 prend la valeur "0" (c'est-à-dire que le comparateur ne transmet pas de signal d'alimentation en électricité, avec arrêt du courant). Lorsque l'organe de combustion pour turbine à gaz reste à un état normal de combustion et la consommation de combustible est constante, la valeur prédite de concentration de NOx "b" devient pratiquement égale à la valeur réelle de concentration de NOx "a". En conséquence, l'écart "c" devient inférieur à la valeur de consigne prédéterminée "s" et le signal de sortie "d" du premier comparateur 47 reste "0". Lorsqu'un retour de flamme se produit dans l'organe 16 de combustion et la concentration de NOx augmente à cause du retour de flamme dans la zone de prémélange 21 pauvre en combustible, la valeur réelle de concentration de NOx "a" devient plus grande. Même lorsque le retour de flamme se produit, il n'existe pas de variation des paramètres de fonctionnement de la turbine à gaz 1 tels que la température, la pression, le débit et analogues. Ainsi, l'organe 31 de prédiction de NOx continue à transmettre la valeur prédite de concentration de NOx "b" à l'état de détermination d'une combustion normale. En conséquence, l'écart "c" devient plus grand que la valeur de consigne prédéterminée "s" et le signal de sortie "d" du premier comparateur 47 passe à "1". Pour que le fait que le retour de flamme se produit de façon continue pendant une période prédéterminée de temps soit détecté et empêche l'entrée d'une perturbation instantanée, le signal de sortie "d" du premier comparateur 47 est transmis à la première minuterie 48. Dans celle-ci, qui est maintenue à un état "d-1" pendant une période prédéterminée, le signal de sortie "e" est ensuite transmis au premier circuit ET 49 sous forme d'un signal "1". L'écart "c" obtenu du côté de sortie du circuit arithmétique 45 est comparé à la valeur de consigne prédéterminée "2E" du second élément de consigne 51 de valeur prédéterminée dans le second comparateur 52. Lorsque l'écart "c" dépasse la valeur de consigne prédéterminée "2s", le signal de sortie "k" du second comparateur 52 devient égal à "1". Le signal est maintenu dans un état "k-1" pendant une période prescrite puis le signal de sortie "k" est transmis au second circuit ET 54 sous forme "1". Lorsque la charge varie excessivement si bien que le débit de combustible transmis à l'organe 16 de combustion varie excessivement, l'écart "c" du circuit arithmétique 45 peut augmenter à cause du retard de mesure du capteur de NOx 27 si bien que le signal de sortie "e" et la sortie 11111 de la première minuterie 48 et de la seconde minuterie 53 sont maintenus respectivement à des états "e-1" et "1-1". Plus précisément, le circuit arithmétique 45 peut déterminer si le retour de flamme se produit pour traiter l'écart "c" comme signal d'erreur, bien que le retour de flamme ne se produise pas dans la zone de prémélange pauvre en combustible de l'organe 16 de combustion. Dans ce mode de réalisation de l'invention dans lequel l'aspect précité est pris en considération, le signal de fonctionnement provenant du circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme est transmis au premier circuit ET 49 et au second circuit ET 54. Le circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme transforme la commande 33 de vanne de gaz combustible provenant du dispositif 30 de commande de turbine à gaz en un signal numérique dans la troisième partie d'entrée 56, et transmet le signal numérique transformé au circuit 57 de différentiation comme commande "f" de vanne de gaz combustible. Le circuit 57 de différentiation possède une unité à retard 62 et un circuit arithmétique 63. L'unité à retard 62 transmet la commande "f" de vanne de gaz combustible comme commande "f (z-1) " de la première période précédente. Le circuit arithmétique 63 calcule la commande "f (z-1) " de la première période précédente à partir de la commande "f" de commande de la vanne de gaz combustible. L' écart "t" entre la commande "f (z-1) " de la première période précédente provenant de l'unité à retard 62 et la commande 'If (z-1) de la première période précédente calculée dans le circuit arithmétique est alors transmis. Cet écart "t" est transformé en une valeur absolue dans l'organe 58 de transformation de valeur absolue (porte ABS), et la valeur absolue est transmise sous forme d'une valeur différentielle "g (g = Itl)" provenant du convertisseur 58 de valeur absolue vers le troisième comparateur 60. Le troisième comparateur 60 compare la valeur différentielle "g" à la valeur de consigne prédéterminée "a" du troisième élément 59 de consigne. Le troisième compara- teur 60 maintient la sortie "h" au niveau "1" lorsque la valeur différentielle "g" est inférieure à la valeur de consigne prédéterminée "a", et au contraire maintient le signal de sortie "h" à "0" lorsque la valeur différentielle "g" dépasse la valeur de consigne prédéterminée "a". Dans ce mode de réalisation de l'invention, lorsque le débit de combustible varie excessivement avec une variation de la charge, la différence entre la commande "f" de la vanne de gaz combustible et la commande "f(z-1)" de la vanne de gaz combustible de la période précédente devient plus grande et provoque une augmentation de la valeur différentielle "g" si bien que le signal de sortie "h" est maintenu à "0". Lorsqu'un fonctionnement à charge constante est effectué, la différence entre la commande "f" et la commande "f(z-1)" de la première période précédente devient plus petite et réduit la valeur différentielle "g" si bien que le signal de sortie "h" est maintenu à "1". Dans le cas d'un fonctionnement à charge constante, le signal de sortie "h" du comparateur 60 est maintenu à un état "h-1" pendant une période prédéterminée dans la troisième minuterie 61, et le signal de sortie "i" est mis à "1" et transmis au premier circuit ET 49 du circuit 40 de calcul de signal d'alarme et au second circuit ET 54 du circuit 41 de calcul d'arrêt, pour qu'une perturbation ne puisse pas entrer. Le circuit 40 de calcul de signal d'alarme considère que le signal de sortie "e" de la première minuterie 48 constitue le signal normal à l'état "1" (la valeur réelle de concentration de NOx "a" est supérieure à la valeur prédite de concentration de NOx "b") pourvu que le signal de sortie "i" du circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme ait été transmis entièrement au premier circuit ET 49, puis le circuit 40 provoque la transmission, par la première partie de sortie 50, du signal d'alarme indiquant que le retour de flamme s'est produit dans la zone de prémélange pauvre en combustible 21 de l'organe 16 de combustion, vers le dispositif 30 de commande de turbine, donnant ainsi des informations à un opérateur par un circuit d'interface d'opérateur (c'est-à-dire un dispositif d'affichage) qui n'est pas représenté. Le circuit 41 de calcul d'arrêt considère le signal de sortie "1" de la seconde minuterie 48 comme un signal normal au niveau "1", pourvu que le signal de sortie "i" du circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme ait été transmis entièrement au second circuit ET 54, et le circuit 41 provoque alors la transmission, par la seconde partie 55 d'extrémité de sortie, de la commande d'arrêt 35 indiquant que le retour de flamme se produit violemment et augmente à une plus grande valeur dans la zone 21 de prémélange pauvre en combustible de l'organe 16 de combustion pour turbine à gaz, vers le dispositif 30 de commande de turbine à gaz, si bien que l'ensemble à turbine à gaz 14 est arrêté. Pour la distinction entre l'arrêt et l'alarme, la valeur de consigne "2E" du second élément de consigne de valeur prédéterminée 51 du circuit 41 de calcul d'arrêt est deux fois plus grande que la valeur de consigne prédéterminée "s" du premier élément de consigne 46 du circuit 40 de calcul de signal d'alarme. Les figures 3A et 3B sont des graphiques permettant la comparaison entre le comportement de la commande "f" de la vanne de gaz combustible du circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme, transformé en un signal numérique, et la valeur réelle de concentration de NOx et, plus précisément, la figure 3A indique le comportement de cette commande "f" dans trois phases de fonctionnement différentes de l'ensemble 14, c'est-à-dire une première phase dans laquelle l'ensemble 14 travaille à charge réduite, une seconde phase dans laquelle l'ensemble 14 travaille à charge constante et une troisième phase dans laquelle un retour de flamme se produit, et la figure 3B représente les écarts entre les valeurs réelles de concentration de NOx "a" (c'est-à-dire les valeurs de la concentration de NOx mesurée par les capteurs de NOx 27) et les valeurs prédites de concentration de NOx"b" correspondant aux trois phases précitées. Sur la figure 3A, lorsque la charge de l'ensemble 14 à turbine à gaz diminue, la commande "f" de la vanne de gaz combustible diminue aussi. La valeur prédite de concentration de NOx "b" de la figure 3B diminue aussi de manière correspondante. Au contraire, la valeur réelle de concentration de NOx "a", qui présente une réponse lente à cause d'un grand temps de retard dû au retard de mesure du capteur de NOx 27 comme indiqué sur la figure 3B, garde une valeur élevée pendant un moment puis commence à diminuer. En conséquence, l'écart entre la valeur réelle de concentration de NOx "a" et la valeur prédite de concentration de NOx "b" augmente progressivement. Lorsque l'écart devient supérieur ou égal à la valeur "s", le signal de sortie "d" du premier compa- rateur 47 indiqué sur la figure 2 passe à "1". Le signal de sortie "e" de la première minuterie 48 passe à "1" après l'écoulement d'une période prédéterminée. La commande "f" de vanne de gaz combustible du circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme varie excessivement lors de la réduction de la charge si bien que l'écart (c'est-à-dire la valeur différentielle "g") entre la commande "f", transformée en un signal numérique dans la troisième partie d'entrée 56 comme indiqué sur la figure 2, et la commande "f(z-1)" de la première période précédente augmente. En conséquence, le signal de sortie "h" du troisième comparateur 60 garde une valeur "0", et la sortie "i" de la troisième minuterie 61 est aussi maintenue à l'état "0". Dans ce cas, la sortie "i" de la troisième minuterie 61 du circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme reste à "0". Même lorsque le signal de sortie "e" de la première minuterie 48 du circuit 40 de calcul de signal d'alarme est maintenu à "1", les conditions ne sont pas remplies dans le premier circuit ET 49 si bien que le signal de sortie "j" est maintenu au niveau "0". Ainsi, le circuit 40 de calcul de signal d'alarme ne crée et n'envoie pas de signal d'alarme 34 au dispositif 30 de commande de turbine à gaz. Plus précisément, un grand écart "E" est créé entre la valeur réelle de concentration de NOx "a" et la valeur prédite de concentration de NOx "b" à cause du retard de mesure du capteur 27 NOx lors de la variation de charge, et en conséquence le signal d'erreur de retour de flamme, calculé par le circuit 40 de calcul de signal d'alarme, n'est pas transmis par le circuit de calcul depuis le circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme. Lorsque la charge de l'ensemble 14 devient constante, la commande "f" de la vanne de gaz combustible reste constante comme l'indique la figure 3A. En conséquence, la valeur différentielle précitée "g" s'annule et le signal de sortie "h" du troisième comparateur 60 prend la valeur "1". L'écart "s" entre la valeur réelle de concentration de NOx "a" et la valeur prédite de concentration de NOx "b" est important juste après que la charge est devenue constante. La sortie "i" de la troisième minuterie 61 passe au niveau "1" après que la sortie "h-1" a été maintenue pendant une période prédéterminée afin que le signal d'erreur de retour de flamme ne soit pas transmis. La sortie "i-1" est maintenue lorsque la charge varie. Lorsque la charge de l'ensemble 14 à turbine à gaz devient constante, la valeur prédite de concentration de NOx devient constante. Dans ce cas, la valeur réelle de concentration de NOx "a" présente une réponse lente due au retard si bien que l'écart "s" entre la valeur réelle de concentration de NOx "a" et la valeur prédite de concentration de NOx "b" est grand. Cependant, le signal de sortie de la troisième minuterie 61 du circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme indiqué sur la figure 3 reste encore à "0" pendant la période précitée, et la sortie "j" du premier circuit ET 49 du circuit 40 de calcul de signal d'alarme reste à un niveau 11011 qui assure l'absence de détection du retour de flamme. Lorsque la valeur réelle de concentration de NOx "a" est proche de la valeur prédite de concentration de NOx "b" après l'écoulement d'un certain temps et l'écart "E" devient plus petit, le signal de sortie "d" du premier comparateur 47 et le signal de sortie "e" de la première minuterie 48 deviennent "0", et provoquent une absence de détection d'un retour de flamme. Dans ce cas, si un retour de flamme se produit pour certaines raisons et l'écart "s" entre la valeur réelle de concentration de NOx et la valeur prédite de concentration de NOx devient plus grand, le signal de sortie "d" du premier comparateur 47 devient "1" et le signal de sortie "e" de la première minuterie 48 devient aussi un "1" après l'écoulement d'une période prédéterminée. Lorsque la sortie "i" de la troisième minuterie 61 et la sortie "e" de la première minuterie 48 passent à "1", la sortie "j" du premier circuit ET 49 passe à "1" si bien que le signal d'alarme 34 est transmis au dispositif 30 de commande de turbine à gaz par l'intermédiaire de la première partie d'extrémité de sortie 50, et l'opérateur est informé de l'existence d'un retour de flamme. Lorsque le retour de flamme augmente (bien que ce cas ne soit pas représenté sur la figure 3) si bien que la valeur réelle de concentration de NOx "a" dépasse la valeur de consigne prédéterminée "28" du second élément de consigne 51 de valeur prédéterminée au passage dans le second comparateur 52 comme indiqué sur la figure 2, le circuit 41 de calcul d'arrêt fonctionne, de la même manière que le circuit précité 40 de calcul de signal d'alarme, en transmettant la commande d'arrêt 35, pourvu que les signaux de calcul provenant du circuit 42 de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme soient transmis au second circuit ET 54. Une telle commande d'arrêt 35 est transmise au dispositif 30 de commande de turbine à gaz si bien que le fonctionnement de l'ensemble 14 à turbine à gaz est arrêté et un accident par grillage de l'appareillage est évité. Dans le mode de réalisation précité de l'invention, l'ensemble à turbine à gaz comporte un dispositif de calcul de signaux d'alarme ou d'arrêt du fonctionnement de l'ensemble en fonction de la valeur réelle de concentration de NOx mesurée sur les gaz d'échappement et de la valeur prédite de concentration de NOx, compensant le retard de mesure portant sur la valeur réelle de concentration de NOx, et un dispositif destiné à empêcher la transmission d'un signal d'erreur de retour de flamme des gaz de combustion dans la zone de prémélange pauvre en combustible 21 lors d'une variation de la charge. I1 est donc possible de contrôler le retour de flamme des gaz de combustion dans la zone de prémélange pauvre en combustible 21 pour assurer un fonctionnement de sécurité de l'appareil 16 de combustion pour turbine à gaz. Dans le mode de réalisation décrit de l'invention, l'ensemble à turbine à gaz comporte en outre un dispositif de contrôle du retour de flamme des gaz de combustion dans la zone de prémélange pauvre en combustible 21 lorsque le fonctionnement est réalisé à charge constante. I1 est donc possible d'empêcher certainement une détection erronée lorsqu'il existe un écart important entre la valeur réelle de concentration de NOx et la valeur prédite de concentration de NOx au cours d'une variation de charge. La figure 4 est un diagramme synoptique d'un circuit de diagnostic dans un second mode de réalisation de l'invention, intégré au dispositif de contrôle de combustion de l'ensemble à turbine à gaz selon l'invention. Les éléments analogues à ceux du premier mode de réalisation portent les mêmes références numériques. Le circuit de diagnostic de ce mode de réalisation est obtenu par combinaison d'un circuit 64 de calcul de signal d'alarme à un circuit 65 de calcul d'arrêt et un circuit 66 de calcul de suppression de retard. Le circuit 64 de calcul de signal d'alarme possède une quatrième partie d'entrée 67, un circuit arithmétique 68, un quatrième comparateur 70 ayant un quatrième élément de consigne 69 de valeur prédéterminée, et une quatrième partie d'extrémité de sortie 71 ayant une fonction de contact de sortie. Le circuit 65 de calcul d'arrêt est relié au côté d sortie du circuit arithmétique 68 du circuit 64 de calcul de signal d'alarme. Le circuit 65 de calcul d'arrêt possède un cinquième comparateur 73 et une cinquième partie d'extrémité de sortie 74 ayant une fonction de contact de sortie, dans cet ordre dans le sens de circulation du signal de fonctionnement. Le cinquième comparateur 73 a un cinquième élément de consigne 72 de valeur prédéterminée dans lequel est déterminée une valeur de consigne "2(3" qui est deux fois plus grande que la valeur de consigne "(3" du quatrième élément de consigne précité 69 de valeur prédéterminée. Le circuit 66 de calcul de suppression de retard est relié au côté de sortie de la quatrième partie d'entrée 67 du circuit 64 de calcul de signal d'alarme. Ce circuit 66 a une première unité à retard 75, une seconde unité à retard 76 et nème unité à retard 77, placées dans cet ordre dans la direction de circulation du signal de fonctionnement sur le trajet de connexion au circuit arithmétique 68. La première unité à retard 75 calcule une valeur de concentration de NOx "a(z-1)" de la première période antérieure de la valeur réelle de concentration de NOx "a", transformée en un signal numérique dans la quatrième partie d'entrée 67. La seconde unité à retard 76 calcule la valeur de concentration de NOx "a (z-2) " de la seconde période antérieure de la valeur réelle de concentration de NOx précitée "a". La nème unité à retard 77 calcule la valeur de la concentration de NOx "a(z-n)" de la nème période antérieure pour la valeur réelle de concentration de NOx précitée "a". Dans le circuit de diagnostic ayant la configuration précitée, le signal de valeur réelle de concentration de NOx 28 détecté par le capteur 27 est transformé en un signal numérique dans la quatrième partie 67 d'entrée du circuit 64 de calcul de signal d'alarme puis transmis au circuit arithmétique 68 comme valeur réelle de concentration de NOx actuelle "a". La valeur réelle de concentration de NOx actuelle "a" transformée en un signal numérique dans la quatrième partie 67 d'entrée est calculée avec la valeur de concentration de NOx "a(z-1)" de la première période antérieure dans la première unité à retard 75 du circuit 66 puis calculée avec la valeur de concentration de NOx "a(z-2)" de la seconde période antérieure dans la seconde unité à retard 76, puis calculée avec la valeur de concentration de NOx Il a (z- (n-1) )If de la période suivante les unes après les autres, avec calcul final pour la valeur de concentration de NOx "a (z-n) " pour la nème période antérieure dans la nè-e unité à retard 77. Le circuit arithmétique 68 soustrait la valeur de concentration de NOx 'la (z-1)" de la nème période antérieure de la valeur réelle de concentration de NOx actuelle "a" pour donner une plage de variations "q" (écart) de la concentration réelle de NOx. Lorsque l'ensemble 14 à turbine à gaz fonctionne à charge constante, la commande "f" de la vanne de gaz combustible provenant du dispositif 30 de commande de turbine à gaz est constante comme l'indique la figure 5B. Ainsi, la plage de variations "q" du signal de concentration réelle de NOx provenant du circuit arithmétique 68 comme indiqué sur la figure 5 devient nulle si bien qu'un signal de sortie "r" du quatrième comparateur 70 a une valeur "0". Plus précisément, dans ce cas, aucun signal d'alarme 34 n'est transmis par le circuit 64 de calcul de signal d'alarme au dispositif 30 de commande de turbine à gaz. Lorsque l'ensemble 14 à turbine à gaz fonctionne avec une charge croissante, la commande "f" précitée de la vanne de gaz combustible indiquée sur la figure 5A, la valeur réelle de concentration de NOx "a" et la valeur de concentration de NOx 'la (z-a)" de la ne-e période, représentée sur la figure 5B, et la plage de variations "q" de la concentration réelle de NOx comme indiqué sur la figure 5C, augmentent toutes. Le signal de sortie "r" du quatrième comparateur 70 est cependant au niveau "0" à moins que cette valeur ne dépasse la valeur de consigne "(3" provenant du quatrième élément de consigne 69 comme indiqué sur la figure 4. Ainsi, dans ce cas, aucun signal d'alarme 34 n'est transmis par le circuit 64 de calcul de signal d'alarme au dispositif 30 de commande de la turbine à gaz. Lorsqu'un retour de flamme se produit pour certaines raisons, dans la zone de prémélange pauvre en combustible 21 pendant le fonctionnement de l'ensemble à turbine à gaz à charge croissante, la plage de variations "q" de la concentration réelle de NOx augmente avec l'apparition du retour de flamme. Lorsque la plage de variations "q" de la concentration réelle de NOx dépasse la valeur de consigne "(3" du quatrième élément de consigne 69 de valeur prédéterminée comme indiqué sur la figure 4, le signal de sortie du quatrième comparateur 70 prend le niveau "1". En conséquence, le retour de flamme est détecté et le signal d'alarme 34 est transmis au dispositif 30 de commande de turbine à gaz par l'intermédiaire de la quatrième partie d'extrémité de sortie 71. Lorsque le retour de flamme passe à une plus grande valeur si bien que la plage de variations "q" de la concentration réelle de NOx dépasse la valeur de consigne "2P" du cinquième élément de consigne 72 de valeur prédéterminée, le signal de sortie du cinquième comparateur 73 passe au niveau "1" si bien que la commande d'arrêt 35 est transmise au dispositif 30 de commande de turbine à gaz par l'intermédiaire de la cinquième partie d'extrémité de sortie 74. Dans ce mode de réalisation de l'invention, le circuit 65 de calcul d'arrêt et le circuit 66 de calcul de suppression de retard sont combinés au circuit 64 de calcul de signal d'alarme, et le dispositif de calcul de la plage de variations "q" de la concentration réelle de NOx est incorporé, et le retard du signal de la valeur de concentration réelle de NOx calculé dans le circuit 64 de calcul de signal d'alarme est compensé, ce circuit transmettant le signal d'alarme ou la commande d'arrêt lorsque la plage de variations "q" de la concentration réelle de NOx dépasse la valeur prescrite. I1 est donc possible de détecter certainement le retour de flamme dans l'organe de combustion pour turbine à gaz, même en cas de variation de la charge. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux ensembles qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Ensemble à turbine à gaz, caractérisé en ce qu'il comporte un compresseur (15), une turbine à gaz (17) et une génératrice (18) qui sont raccordés en série pendant le fonctionnement, un organe (16) de combustion pour turbine à gaz, un dispositif (29) de contrôle de combustion destiné à détecter la concentration de NOx dans les gaz d'échappement de la turbine à gaz (17) afin qu'il contrôle l'état de combustion des gaz de combustion dans l'organe (16) de combustion pour turbine à gaz, et un organe (30) de commande de turbine à gaz connecté pendant le fonctionnement au dispositif (29) de contrôle de combustion et possédant un organe (31) de prédiction de valeur de NOx, le dispositif (29) de contrôle de combustion comprenant un circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme destiné à commander un signal d'alarme d'après la concentration de NOx détectée d'après les gaz d'échappement à un moment où il existe un retour de flamme des gaz de combustion dans l'organe (16) de combustion pour turbine à gaz qui atteint une zone de combustion de prémélange, un circuit (41, 65) de calcul d'arrêt destiné à transmettre une commande d'arrêt lorsque le retour de flamme augmente à une valeur prescrite, et un circuit (42) de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme destiné à compenser le retard du signal de concentration de NOx détecté dans les gaz d'échappement d'après le signal de valeur prédite de concentration de NOx provenant de l'organe (31) de prédiction de valeur de NOx. 2. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme comprend un circuit arithmétique destiné à comparer un signal de valeur réelle de concentration de NOx détectée d'après les gaz d'échappement à la valeur prédite de concentration de NOx de l'organe (31) de prédiction de valeur de NOx pour l'exécution d'un calcul, un comparateur destiné à transmettre un courant lorsqu'un signal du circuit arithmétique dépasse une valeur prédéterminée de consigne, et un circuit ET de transmission du signal d'alarme lorsque le signal du comparateur coïncide avec le signal du circuit (42) de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme. 3. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit (41, 65) de calcul d'arrêt comprend un circuit arithmétique destiné à comparer un signal de valeur réelle de concentration de NOx détectée à partir des gaz d'échappement à la valeur prédite de concentration de NOx provenant de l'organe (31) de prédiction de valeur de NOx pour l'exécution d'un calcul, un comparateur relié au côté de sortie du circuit arithmétique et destiné à transmettre un signal lorsqu'un signal du circuit arithmétique dépasse une valeur prédéterminée de consigne, et un circuit ET destiné à transmettre la commande d'arrêt lorsque le signal du comparateur coïncide avec le signal du circuit (42) de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme. 4. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit (42) de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme comprend un circuit de diffé- rentiation destiné à effectuer un calcul d'après une commande de vanne de gaz combustible provenant de l'organe (30) de commande de turbine à gaz, un comparateur destiné à transmettre un signal lorsqu'un signal du circuit de diffé- rentiation dépasse une valeur prédéterminée de consigne, et une minuterie destinée à conserver un signal du comparateur pendant une période prédéterminée. 5. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que le signal d'alarme du circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme et le signal de commande d'arrêt du circuit (41, 65) de calcul d'arrêt sont créés pendant un fonctionnement à charge prescrite. 6. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'organe (30) de commande de turbine à gaz comporte un système de commande d'injection de NH3. 7. Ensemble à turbine à gaz, caractérisé en ce qu'il comporte un compresseur (15), une turbine à gaz (17) et une génératrice (18) qui sont raccordés en série pendant le fonctionnement, un organe (16) de combustion pour turbine à gaz, un dispositif (29) de contrôle de combustion destiné à détecter la concentration de NOx dans les gaz d'échappement de la turbine à gaz (17) afin qu'il contrôle l'état de combustion des gaz de combustion dans l'organe (16) de combustion pour turbine à gaz, et un organe (30) de commande de turbine à gaz connecté pendant le fonctionnement au dispositif (29) de contrôle de combustion, le dispositif (29) de contrôle de combustion comprenant un circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme destiné à commander un signal d'alarme d'après la concentration de NOx détectée d'après les gaz d'échappement à un moment où il existe un retour de flamme des gaz de combustion dans l'organe (16) de combustion pour turbine à gaz qui atteint une zone de combustion de prémélange, un circuit (41, 65) de calcul d'arrêt destiné à transmettre une commande d'arrêt lorsque le retour de flamme augmente à une valeur prescrite, et un circuit (66) de calcul de suppression de retard destiné à calculer les concentrations de NOx sur plusieurs périodes antérieures comprenant toutes les périodes antérieures à la concentration actuelle de NOx détectée dans les gaz d'échappement afin que le retard du signal de concentration actuelle de NOx soit compensé. 8. Ensemble selon la revendication 7, caractérisé en ce que le circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme comporte un circuit arithmétique destiné à comparer le signal de valeur actuelle de concentration de NOx avec les concentrations de NOx des périodes précédentes calculées par le circuit (66) de calcul de suppression de retard pour le calcul d'une plage de variations d'une concentration réelle de NOx, et un comparateur destiné à transmettre un signal afin que le signal d'alarme soit transmis lorsqu'une plage calculée de variations de la concentration réelle de NOx dépasse une valeur prédéterminée de consigne. 9. Ensemble selon la revendication 7, caractérisé en ce que le circuit (66) de calcul de suppression de retard est raccordé à un côté de sortie d'une partie d'entrée du circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme et est connecté à l'élément de calcul du circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme. 10. Ensemble selon la revendication 7, caractérisé en ce que le circuit (66) de calcul de suppression de retard comprend plusieurs unités à retard destinées à calculer des concentrations de NOx de plusieurs périodes antérieures parmi toutes les périodes antérieures à la concentration actuelle de NOx détectée pour les gaz d'échappement. 11. Ensemble selon la revendication 7, caractérisé en ce que le signal d'alarme du circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme et le signal de commande d'arrêt du circuit (41, 65) de calcul d'arrêt sont créés pendant un fonctionnement à charge prescrite. 12. Ensemble à turbine à gaz, caractérisé en ce qu'il comprend un compresseur (15), une turbine à gaz (17) et une génératrice (18) qui sont raccordés en série pendant le fonctionnement, un organe (16) de combustion pour turbine à gaz, un générateur de vapeur de récupération de chaleur raccordé à la turbine à gaz (17), un dispositif (29) de contrôle de combustion destiné à détecter la concentration de NOx des gaz d'échappement destinés à être évacués par la turbine à gaz (17) et à contrôler l'état de combustion des gaz de combustion dans l'organe (16) de combustion pour turbine à gaz, et un organe (30) de commande de turbine à gaz raccordé pendant le fonctionnement au dispositif (29) de contrôle de combustion et comprenant un organe (31) de prédiction de valeur de NOx, le dispositif (29) de contrôle de combustion comprenant un circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme ayant un capteur de NOx placé en amont d'un catalyseur disposé dans le générateur de vapeur de récupération de chaleur pour la détection de la concentration de NOx dans les gaz d'échappement, le circuit (40, 64) de calcul de signal d'alarme transmettant un signal d'alarme d'après la concentration de NOx détectée par le capteur de NOx au moment où un retour de flamme des gaz de combustion dans l'organe (16) de combustion pour turbine à gaz se produit et atteint une zone de combustion de prémélange, un circuit (41, 65) de calcul d'arrêt destiné à transmettre une commande d'arrêt lorsque le retour de flamme augmente à une valeur prescrite, et un circuit (42) de calcul de suppression de signal d'erreur de retour de flamme destiné à compenser le retard du signal de concentration de NOx détecté par le capteur de NOx d'après un signal de valeur prédite de concentration de NOx provenant de l'organe (31) de prédiction de valeur de NOx. 13. Ensemble selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'organe (30) de commande de turbine à gaz possède un système de commande d'injection de NH3.