FR 2809469 A1 20011130 FR 0106990 A 20010529 TUYAU METALLIQUE HAUTE PRESSION A TETE DE LIAISON, SON PROCEDE DE FABRICATION ET RONDELLE DE LIAISON POUR LADITE TÊTE DE LIAISON présente invention a trait à un tuyau métallique ' haute pression muni d'une tête de liaison, constitué d'un tuyau en acier à paroi épaisse présentant un diamètre relativement petit, tel qu'un tuyau d'injection de combustible sous haute pression présentant un diamètre extérieur de l'ordre de 4 à mm et une épaisseur de paroi de l'ordre de 1 à 8 fréquemment utilisés pour constituer une tubulure d'alimentation de combustible dans un moteur a combustion interne diesel. présente invention se rapporte également à un procédé de fabrication de la tete de liaison et d'une rondelle de liaison destinée à une telle tête de liaison. tuyau métallique haute pression conventionnel à tête de liaison de ce type, ainsi qu'un procédé de fabrication de cette tête sont illustrés à titre d'exemple par les figures 1 et 2. Dans cet exemple, une partie d'extrémité du tuyau d'acier à paroi épaisse 1 1 est pressée extérieurement dans une direction axiale a l'aide d'une matrice de poinçonnage. Ceci soumet la partie d'extrémité à un flambage en sorte de former une tête de liaison 12 suivant un cône à tête aplatie, la face externe du tuyau 1 1 formant siège 13 de la tête liaison 12. L'expansion radiale vers l'extérieur de la paroi du tuyau consécutive au flambage résultant de l'opération de pressage produit un pli 15 annulaire accentué et profond ou bien une poche, sur la face interne de la tête. Cette tête de liaison est ainsi utilisée dans cet état. En outre, une rondelle 4 est fixée dans une zone arrière formant cou de la tête de liaison 12. Dans un tel tuyau métallique haute pression conventionnel à tete de liaison réalisé selon le procédé ci-dessus, cependant, il se pose un probleme en ce sens que la profondeur et l'importance du pli annulaire accentué 1 ou de la poche réalisée à l'intérieur de la tête devient un point de départ possible de rupture par fatigue du fait de la haute pression répétée imposée par fluide sous haute pression circulant dans le tuyau au cours de l'utilisation ce dernier. Par ailleurs, comme illustré par la figure 2, lorsqu'un écrou-raccord 16 utilise pour connecter le tuyau à un autre tuyau est excessivement serre sans controle du couple de serrage, la rondelle 14 est soumise à une déformation plastique en sorte d'être cassée comme représenté sur la figure. Le couple de serrage produit une force agissant en direction axiale. Dans une partie d'extrémité de la rondelle 14, la force se décompose entre une composante le long la surface de siège inclinée 13 et une composante verticale agissant sur surface formant siège 13, la force s'opposant au serrage étant une réaction contre la composante verticale agissant sur la surface 13. La plupart de réaction agit dans la direction de la paroi du tuyau dans la partie d'extrémité de la rondelle 14, en conséquence de quoi la rondelle 14 se dilate radialement diamétralement en sorte d'être déformée jusqu'à rupture. Ceci a pour conséquence que l'extrémité de la rondelle 14 mord la face interne de l'écrou-raccord 16 qui est ainsi solidarisé de la rondelle 14. La présente invention vise à solutionner le problème ci-dessus et pour objet de proposer un tuyau métallique haute pression à tête de liaison, un procedé de fabrication de cette tête de liaison et une rondelle de liaison destinée à une telle tête, dans lesquels, au lieu du pli annulaire accentué de la poche, une gorge annulaire est formée sur la face intérieure de la tête de maniere peu profonde et en présentant une pente douce en coupe, lors de la formation de la tête, rendant ainsi possible l'élimination du risque de provoquer une rupture par fatigue à l'intérieur de la tête et évitant à l'écrou de coller à la rondelle du fait d'un couple de serrage excessif. En vue d'atteindre cet objectif, l'objet de l'invention est un tuyau métallique haute pression à tête de liaison, caractérisé en ce qu'il comprend une tête de liaison réalisée à une extrémité de liaison d'un tuyau d'acier à paroi épaisse et à diamètre relativement faible et une rondelle liaison recouvrant la surface externe d'une partie arrière formant cou de tête de liaison. La tête de liaison présente une surface extérieure constituant une surface formant siège en forme de cône à tête aplatie ou de sphere à tête aplatie, destinée à s'adapter à un siège récepteur, pour être fixée et une surface interne présentant une gorge annulaire peu profonde et à pente douce obtenue par une déformation consécutive à une opération de pressage de la tête. La rondelle de liaison présente à une extrémité une zone diamètre élargi définissant un épaulement avec une face perpendiculaire à l'axe de la rondelle ou inclinée suivant un cône coaxial à cet axe, et une zone diamètre maximale de la tête de liaison est formée en regard de l'extrémité la zone de diamètre élargie, une partie de la tête de liaison remplissant zone de diamètre élargie formant épaulement. Par ailleurs, le procédé de formation de la tête du tuyau métallique haute pression est caractérisé par les étapes consistant à couper au préalable à la longueur désirée un tuyau d'acier à paroi épaisse et de diamètre relativement faible, à prendre une rondelle de liaison, à agencer un mandrin pour maintenir ensemble le tuyau d'acier avec la rondelle, à disposer une machine de poinçonnage présentant une matrice apte à former tête du tuyau métallique haute pression, à former une partie de diametre élargi définissant un épaulement à une extrémité de la rondelle de liaison, à fixer la rondelle de liaison à proximité de l'extrémité de liaison du tuyau métallique à paroi épaisse, sur l'extérieur de celui-ci et coaxialement en sorte la partie de diamètre élargi soit du côté de l'extrémité de liaison ; à maintenir grâce au mandrin le tuyau métallique avec la rondelle de liaison à distance nécessaire de l'extrémité du tuyau pour former la tête de liaison et à presser depuis l'extérieur la partie d'extrémité du tuyau métallique grâce à la matrice de la machine de poinçonnage coaxialement pour former la tête de liaison, la surface externe du tuyau d'acier étant conformée en surface formant siège en forme de cône à tête aplatie ou de sphère à tête aplatie, destinée à être rapportée sur un siège récepteur, en sorte que la face interne de la tête de liaison présente une gorge annulaire peu profonde et à pente douce, que la rondelle de liaison recouvre la surface externe d'une partie arrière formant cou de la tête de liaison, et qu'une partie de diamètre maximal de la tête de liaison soit en regard de la face d'extrémité de la partie de rondelle diamètre élargi, une partie du tuyau métallique occupant ladite partie de diamètre élargi de la rondelle. Le procédé comprend en outre l'étape de formation de la face de l'extrémité de la partie de rondelle de diamètre élargi perpendiculairement à l'axe de la rondelle ou suivant un cône coaxial à la rondelle. De plus, la rondelle de liaison est caractérisée en qu'il est prévu à une extrémité une partie de diamètre élargi définissant un épaulement, recouvrant la surface externe d'une partie arrière formant cou de la tête de liaison du tuyau métallique haute pression. Dans la présente invention, la partie de diamètre elargi définissant un épaulement est prévue à une extrémité de la rondelle recouvrant la surface externe d'une partie arrière formant cou de la tête de liaison. Ainsi, la partie de diamètre élargi agit en sorte de réduire l'expansion radiale vers l'extérieur du diamètre externe de la partie moulée conduisant le matériau du tuyau à se projeter vers l'intérieur pour réaliser la gorge annulaire peu profonde présentant en section une pente douce, au lieu de réaliser la gorge annulaire à pli accentué ou la poche. Par suite, la possibilité que la gorge annulaire devienne un point de départ d'une rupture par fatigue peut être réduite du fait d'une concentration des contraintes à l'intérieur de la tête. On entend ici par rondelle de liaison une rondelle plate ou une rondelle-manchon. Par ailleurs, une telle structure, dans laquelle la partie de diamètre maximale de la tête de liaison est en regard de la face d'extrémité de la partie de rondelle de diamètre élargi qui lui fait face est réalisée perpendiculaire à l'axe de la rondelle ou suivant un cône coaxial à la rondelle, peut éviter à l'écrou d'être solidarisé de la rondelle déformée par l'expansion radiale du fait d'un serrage excessif de l'écrou. La structure réalise une surface de contact entre la partie de diamètre maximal et la face d'extrémité de la rondelle perpendiculaire à l'axe de la rondelle ou suivant un cône coaxial à cet axe. Ainsi, une réaction à des efforts, consécutive à un serrage excessif agissant sur la surface de contact axialement, se manifeste également axialement ou bien en direction de l'intérieur de la rondelle. Par suite, aucune composante agissant en direction de la paroi de la rondelle n'est générée ce qui réduit l'expansion radiale de la rondelle et évite à l'écrou l'apparition phénomène de solidarisation vis à vis de la rondelle déformée. En plus des effets décrits ci-dessus, lorsque la face d'assemblage la rondelle de liaison avec l'écrou de serrage est une face sphérique, on peut également obtenir un effet qui peut transférer de manière uniforme la force agissant axialement vers la surface formant siège sans perte de force, meure s'il y a un désalignement entre les axes de la rondelle et de l'écrou. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront la description qui va suivre de modes de réalisation, description donnée à titre d'exemple et en référence aux dessins annexés sur lesquels - Figure 1 est une vue en coupe axiale illustrant un exemple tuyau métallique haute pression réalisé par un procédé conventionnel ; - Figure 2 est une vue en coupe axiale illustrant un exemple du phénomène de collage entre écrou et rondelle du fait serrage excessif dans le tuyau métallique haute pression figure 1 ; - Figure 3 est une vue en coupe axiale illustrant un mode réalisation d'un tuyau métallique haute pression à tête de liaison à l'aide d'un procédé de fabrication utilisant le procédé formage de la tête selon la présente invention ; - Figure 4 est une vue en coupe axiale montrant le mode réalisation du tuyau métallique haute pression obtenu conformément au procédé illustré par la figure 3 ; Figure 5 est une vue en coupe axiale montrant un autre mode de réalisation d'un tuyau métallique haute pression réalisé par procédé selon l'invention Figure 6 est une vue en coupe axiale montrant un mode réalisation d'une rondelle selon la présente invention présentant une partie de diamètre élargi définissant un épaulement ; Figure 7 est une vue en coupe axiale d'un autre mode réalisation d'une rondelle selon la présente invention présentant une autre forme de partie à diamètre élargi formant épaulement ; Figure 8 est une vue en coupe axiale d'un autre mode réalisation d'une rondelle selon la présente invention présentant encore une autre forme de partie de diamètre élargi formant épaulement ; Figure 9 est une vue en coupe axiale d'encore un autre mode de réalisation d'une rondelle selon la présente invention présentant encore une autre forme de partie de diamètre élargi formant épaulement Figure 10 est une vue partielle en coupe axiale montrant tête de liaison d'un tuyau métallique haute pression utilisant autre type de rondelle selon la présente invention présentant une autre forme de partie à diamètre élargie formant épaulement - Figure 11 est une vue partielle en coupe axiale montrant tête de liaison d'un tuyau métallique haute pression utilisant une rondelle-manchon présentant une autre forme de partie diamètre élargi formant épaulement ; et Figure 12 est une vue partielle en coupe axiale montrant tête de liaison d'un tuyau métallique haute pression utilisant une rondelle de liaison d'une autre sorte, conforme à la présente invention et présentant une face en contact avec l'écrou de serrage constituée par une surface sphérique. Des exemples de réalisation de la présente invention vont être décrits maintenant en référence aux figures 3 à 12. Sur les figures, les reférence numériques 1, 2a à 2f et 2h, 2g, 4-1 à 4-3, 5a et 5b, 6 et 7 designent respectivement un tuyau d'acier à paroi épaisse, des rondelles, une rondelle- manchon, des têtes de liaison, des gorges annulaires, un mandrin, et une matrice de poinçonnage. Le tuyau d'acier à paroi épaisse 1 est un tuyau de diamètre relativement petit, presentant un diamètre de l'ordre de 4 à 20 mm et une épaisseur de paroi de l'ordre de 1 à 8 mm, constitué d'un matériau d'acier au carbone pour tuyau haute pression, le tuyau étant au préalable coupé à la longueur desirée. Dans le procédé de fabrication de la tête de tuyau métallique haute pression représentée en figure 3, la rondelle 2a est enfilée au préalable sur le tuyau metallique 1 au voisinage de la zone de formation de la tête de liaison à une certaine distance de l'extrémité du tuyau afin de réaliser la tête liaison. La rondelle 2a a une forme cylindrique et recouvre la partie qui doit être conformee en tête de liaison et comporte une partie de diametre élargi définissant un épaulement intérieur 2a-1 réalisée à une extrémité, côté où la tête liaison doit être formée. L'extrémité, du côté de la formation de la tête, réalisée perpendiculairement aux axes de la rondelle 2a et du tuyau d'acier 1 . partie de diametre élargi 2a-1 comprend une section d'orifice à grand diamètre 2a-1 1 et une paroi inclinée 2a-12. La partie de grand diamètre 2a-11 est formée du côté de tête de liaison sur une longueur s'étendant entre environ 1l20 et la moitié la longueur axiale de la rondelle. La paroi inclinée 2a-12 joint la face interne la partie de diamètre élargi 2a-11 à la face interne de la rondelle et s'étend en direction de la zone de formation de la tête. Par suite, lorsque la rondelle 2a présentant une telle section est disposée sur le tuyau d'acier 1, il est constitué un espace annulaire 2a-13 formé entre la face interne de la section de grand diamètre 2a-1 1 de la partie de diamètre élargi 2a-1 la face externe du tuyau d'acier 1 comme illustré par la figure 3. Ensuite, la rondelle 2a et le tuyau d'acier 1 étant maintenus dans le mandrin 6, l'extrémité du tuyau 1 est pressée en direction axiale par la matrice qui est munie d'un moule de la tête présentant une surface de siège en forme de cône à tête aplatie. Ainsi, la partie d'extrémité du tuyau d'acier 1 soumise à une déformation plastique pour être conformée suivant une surface siège 4-1 a en forme de cône à tête aplatie. Au cours de ces étapes, partie d'extrémité soumise à déformation plastique remplit l'espace 2a-13 rondelle 2a, fixée au préalable sur le tuyau d'acier 1. On réalise ainsi la tete liaison 4-1. En même temps, une partie de diamètre maximal de la tête liaison 4-1 se trouve en regard de l'extrémité de la partie de diamètre élargi rondelle 2a. Ainsi, comme représenté dans la figure 4, on obtient une tete liaison 4-1 dans laquelle la rondelle 2a recouvre la surface externe d'une zone arrière formant cou de la tête de liaison 4-1 et la surface formant siege 1 a en forme de cône à tête aplatie est réalisée sur l'extrémité du tuyau d'acier 1, en vue d'être appliquée sur un siège récepteur (non représenté. Dans ce mode de réalisation, la partie de diamètre élargi 2a-1 la rondelle 2a agit en sorte de réduire l'expansion vers l'extérieur du diametre externe de la partie moulée lors de la formation de la tête. Ceci réalise la gorge annulaire 5a qui est formée sur la face interne de la tête du fait de l'expansion radiale de la paroi du tuyau consécutive au flambage provoqué par le pressage par la matrice 7, cette gorge étant peu profonde et présentant en section une pente douce. De plus, la partie de diamètre maximal de la tête de liaison -1 se trouve en face de l'extrémité de la rondelle 2a. La figure 5 est une vue en coupe axiale montrant un autre mode réalisation d'un tuyau métallique haute pression obtenu conformément procédé illustré par la figure 3. Dans le tuyau métallique haute pression représenté en figure 5, la rondelle 2a représentée sur la figure 3 est fixée préalable sur le tuyau d'acier 1 au voisinage de la partie à déformer pour réaliser la tête de liaison ultérieurement, une partie destinée à la réalisation la tête étant laissée du côté de l'extrémité du tuyau. Ensuite, l'extrémité tuyau d'acier 1 est pressée axialement à l'aide de la matrice de la presse est munie d'un moule destiné à la tête et définissant une surface formant siège en forme de sphère à tête aplatie. Cette étape de pressage réalise une tête de liaison 4-2 qui présente une surface externe définissant une surface formant siège 4-2a en forme de sphère à tête aplatie, destinée à être rapportée sur un siège récepteur et une gorge annulaire 5b formée sur la face interne, peu profonde et présentant une pente douce en section axiale. On réalise ainsi une structure dans laquelle la partie de diamètre maximale de la tête de liaison 4-2 est en regard de la face d'extrémité de la rondelle 2a et la section cylindrique de la rondelle 2a recouvre la surface externe d'une zone arrière formant cou de la tête de liaison 4-2. Dans le cas du tuyau métallique haute pression à tête de liaison présentant la structure illustrée par les figures 4 ou 5, une gorge annulaire 5a ou 5b formée sur la face interne de la tête de liaison 4-1 ou 4 est réalisée sous forme d'une gorge peu profonde et présentant en section une pente douce. Par suite, la gorge annulaire 5a ou 5b a de faibles possibilités de devenir un point de départ d'une rupture par fatigue fait d'une concentration de contraintes à l'intérieur de la tête. Par ailleurs, lorsque l'écrou-raccord 16 utilisé lors de la liaison du tuyau avec un autre tuyau est serré d'une manière excessive sans contrôle du couple de serrage, une force produite par un couple de serrage excessif et agissant en direction axiale du tuyau est exercée sur la tête liaison 4-1 ou 4 -2 sur la surface de contact de la partie de diamètre maximale de celle-ci avec la face d'extrémité de la partie de diamètre élargi de la rondelle 2-a. Du fait que la surface de contact est réalisée perpendiculairement à l'axe, la réaction à la force exercée axialement agit également dans la direction axiale en sorte de n'engendrer aucune composante agissant dans la direction de la paroi de la rondelle 2a. Ainsi, l'expansion radiale de la rondelle 2a peut être réduite. Ceci permet de résoudre le problème survenant dans les têtes de liaison conventionnelles telles qu'illustrées en figure 1, et suivant lequel la force agissant en direction axiale a pour conséquence que la rondelle 2a est soumise à une déformation plastique jusqu'à rupture contraignant son extrémité à mordre dans la face interne de l'écrou-raccord 16 entraînant la solidarisation de ce dernier avec la rondelle 14. On va maintenant décrire divers modes de réalisation de rondelles en référence aux figures 6 à 9, chacune présentant une forme de section différente en ce qui concerne la partie de diamètre élargi formant épaulement. Dans chacune des rondelles 2b et 2c respectivement représentées en figures 6 et 7, un épaulement entre la face interne de la partie de diamètre élargi et la face interne de la rondelle est définie par une surface à courbure douce. La figure 6 est une coupe axiale montrant la rondelle 2b, dans laquelle la face interne de la section d'entrée 2b-11 de grand diamètre d'une portion 2b- de diamètre élargi, et la face interne de la rondelle 2b sont raccordées par une surface à courbure douce 2b-12. La figure 7 est une coupe axiale montrant une rondelle 2c, dans laquelle la face interne de la section d'entrée 2c- 1 à grand diamètre d'une partie 2c-1 de diamètre élargi et la face interne la rondelle 2c sont raccordées par une surface annulaire concave 2c-12 par une surface annulaire convexe 2c-13, chacune étant constituée une surface incurvée douce. Chacune des rondelles 2d et 2e respectivement représentées sur les figures 8 et 9 présente une face d'extrémité formée suivant un cône afin de réduire par la suite l'expansion radiale de la rondelle lors du serrage de l'écrou. rondelle 2d représentée en figure 8 présente une face d'extrémité 2d-13 réalisée de manière inclinée en forme de cône du côté de l'orifice d'une section 2d-1 de diamètre élargi comprenant une section de grande ouverture -11 et une paroi inclinée 2d-12. La rondelle 2e représentée en figure 9 présente une face d'extrémité formée d'une face 2e-13 perpendiculaire à l'axe la rondelle et d'une face inclinée 2e-14 reliant la face 2e-13 à la paroi externe de la rondelle du côté de la partie de diamètre élargi 2e-1 comprenant section d'entrée 2e-1 de grand diamètre et la face tronconique 2e-12. Dans chacune des rondelles 2d et 2e représentées en figures 8 et 9 respectivement, une force produite par un couple de serrage excessif et agissant axialement est exercée sur la surface de contact inclinée de la face 13 ou 2e-14 de la partie de diamètre élargi de la tête de liaison. Ainsi, une réaction à la force ci-dessus agit perpendiculairement à la face inclinée 2d-13 ou 2e-14, c'est à dire agit en direction de l'intérieur de la rondelle 2d ou 2e en sorte d'accroître la réduction de l'expansion radiale de la rondelle sans générer aucune composante favorisant l'expansion de la rondelle 2d ou 2e. Par suite, dans les rondelles à 2e représentées sur les 6 à 9 respectivement, les mêmes effets dans la rondelle 2a de la figure 3 peuvent être obtenus. La figure 10 illustre le cas d'une rondelle 2f de longueur un peu plus courte en comparaison avec celle rondelles 2a à 2e représentées respectivement sur les figures 3 à 9. Egalement dans ce cas, une partie de diamètre élargi 2f-1 de la rondelle comportant une section d'entrée de grand diamètre 2f-1 1 et une surface tronconique 2f-12, agit de façon à réduire l'expansion vers l'extérieur du diamètre externe de la partie moulée lors de la réalisation de la tête par le procédé illustré en figure 3. Ceci réalise la gorge annulaire 5a qui est formée sur la face intérieure de la tête par l'expansion radiale vers l'extérieur de la paroi du tuyau du fait du flambage provoquée par la matrice au cours du pressage, cette gorge étant peu profonde et présentant en section une pente douce. En outre, partie de diamètre maximal de la tête de liaison 4-1 se trouve en regard de face d'extrémité de la rondelle 2f. Egalement dans le cas d'un tuyau métallique haute pression à tête de liaison présentant la structure illustree la figure 10, la gorge annulaire 5a formée sur la face interne de la tete liaison 4-1 est peu profonde et présente en section une pente douce. suite, la gorge annulaire 5a a une faible possibilité de constituer un point départ d'une rupture par fatigue du fait d'une concentration de contraintes a l'intérieur de la tête. Par ailleurs, lorsque l'écrou-raccord 16 utilisé pour relier le tuyau à un autre tuyau est serré de manière excessive sans contrôle couple de serrage, une force produite par un couple de serrage excessif et agissant axialement sur le tuyau s'exerce sur la tête de liaison 4-1 sur la surface de contact de la partie de diamètre maximal de celle-ci avec l'extrémité la rondelle 2f du côté de la partie de diamètre élargi. Puisque la surface de contact est constituée perpendiculairement à l'axe, la réaction à la force exercée axialement agit également axialement en sorte de engendrer aucune composante agissant en direction de la paroi de la rondelle 2f. Ainsi, l'expansion radiale de la rondelle 2a peut être réduite. Par suite, il ne se produit aucune déformation plastique de la rondelle 2f du fait d'une force agissant radialement et qui pourrait forcer l'extrémité de la rondelle 2f à mordre dans la face intérieure de l'écrou-raccord 16 en provoquant sa solidarisation avec la rondelle 2f. La figure 11 montre le cas de l'utilisation d'une rondelle de longueur axiale plus grande que celle de la rondelle précédente, à savoir, une rondelle- manchon 2g. Egalement dans ce cas, une partie 2g-1 de diamètre élargi définissant un épaulement de la rondelle-manchon 2g, comportant une section d'entrée 2g-11 de grand diamètre et une paroi tronconique -12, agit de façon à réduire l'expansion radiale vers l'extérieur du diamètre externe de la partie moulée lors de la réalisation de la tête par le procédé illustre en figure 3. Ceci a pour résultat la gorge annulaire 5a qui est formée sur la face interne de la tête par l'expansion radiale du tuyau du fait du flambage provoqué par la matrice de poinçonnage, la gorge étant peu profonde et présentant en section une pente douce. Par ailleurs, la partie de diamètre maximale la tête de liaison 4-1 se présente en regard de la face d'extrémité rondelle- manchon 2g. Egalement dans le cas du tuyau métallique haute pression à tête de liaison présentant la structure illustrée en figure 11 , la gorge annulaire 5a formee sur la face interne de la tête de liaison 4-1 est profonde et présente en section une pente douce. Par suite, la gorge annulaire 5a a une faible possibilité de constituer le point de départ d'une rupture fatigue du fait d'une concentration de contraintes à l'intérieur de la tête. plus, lorsque l'écrou-raccord 16 utilisé pour relier le tuyau à un autre tuyau serré d'une maniere excessive sans contrôle du couple de serrage, une force produite par un couple de serrage excessif et agissant en direction axiale le tuyau s'exerce sur la tête de liaison 4-1 sur une surface de contact la partie de diametre maximale de celle-ci avec la face d'extrémité de la rondelle-manchon 2g côté de la partie de diamètre élargi. Puisque la surface contact est formee perpendiculairement à l'axe, la réaction à la force exercée agit également en direction axiale en sorte de n'engendrer aucune composante agissant en direction de la paroi de la rondelle-manchon 2g. Ainsi, l'expansion radiale de la rondelle manchon 2g peut être réduite. Par suite, il ne se produit aucune déformation plastique de la rondelle 2g due à la force agissant radialement et qui pourrait contraindre la rondelle-manchon à mordre dans la face interieure de l'écrou-raccord 16 en sorte de provoquer sa solidarisation avec la rondelle 2g. Par ailleurs, les faces en contact de la rondelle manchon 2g et l'écrou-raccord 16 sont conformées suivant une surface sphérique concave et une surface sphérique convexe respectivement. Ceci procure un contact sphérique entre elles qui peut corriger tout éventuel desalignement entre axes respectifs. Par suite, on obtient un effet par lequel la force agissant en direction axiale peut être d'une manière uniforme transmise à la surface formant siège 4-1 a sans aucune perte. figure 12 illustre le cas d'une rondelle de liaison presentant une surface de contact avec un écrou de serrage constituée sous forme d'une surface sphérique. Dans ce cas, une surface de contact convexe d'une rondelle 2h, qui s'étend sur une partie arrière formant cou de la tete de liaison 4-3 presentant une face externe munie d'une surface formant siège 4-3a en forme sphère à tête aplatie, est formée dans une surface spherique 2h-13 de façon à être en contact avec une surface sphérique concave de l'écrou- raccord 6. Egalement dans ce cas, une partie 2h-1 de diamètre élargi de la rondelle comportant une section de grande ouverture 2h-11 et une face tronconique 2h-12, agit en sorte de réduire l'expansion radiale vers l'extérieur du diamètre externe de la partie moulée lors de la réalisation de tête par le procédé illustré en figure 3. Ceci procure une gorge annulaire qui est formée sur face interne de la tête par expansion radiale vers l'exterieur de la paroi du tuyau du fait du flambage provoqué par l'action de la matrice, la gorge étant profonde et présentant en section une pente douce. Par suite, la gorge annulaire 5c a de faibles possibilités d'être le point de depart d'une rupture fatigue du fait d'une concentration de contraintes à l'intérieur de la tête. plus, la partie de diamètre maximal de la tête de liaison 4-3 se présente regard de la face d'extrémité de la rondelle 2h perpendiculairement à son axe. Par suite, lorsque l'écrou-raccord 16 utilisé pour relier le tuyau à un autre tuyau est serré de manière excessive sans contrôle du couple de serrage, une force produite par un couple de serrage excessif et agissant axialement au tuyau est exercée sur tête de liaison 4-3 sur une surface de contact de la partie de diamètre maximal de celle-ci avec la face d'extrémité de la rondelle 2h, du côté de la partie de diamètre élargi. Puisque la surface de contact est constituée perpendiculairement à l'axe, la reaction à la force exercée axialement agit également axialement en sorte de engendrer aucune composante agissant en direction de la paroi de la rondelle 2h. Ainsi, l'expansion radiale de la rondelle 2h peut être réduite. Par suite, il ne se produit aucune déformation plastique de rondelle-manchon à la force agissant radialement et qui pourrait contraindre l'extrémité de la rondelle-manchon 2h à mordre dans la face interne de l'ecrou-raccord 16 et provoquerait la solidarisation entre ce dernier et la rondelle 2h. Par ailleurs, un contact sphérique de la surface sphérique convexe 2h- 3 de la rondelle 2h avec la face sphérique concave de l'ecrou-raccord 16 agit en sorte de corriger tout éventuel désalignement entre axes respectifs. Par suite, un effet est obtenu selon lequel la force agissant axialement peut être transmise de manière uniforme à la surface formant siege 4-3a sans aucune perte. De plus, la face de contact de l'écrou est de preference réalisée sous forme sphérique avec un rayon de courbure plus grand celui de la surface sphérique 2h-13 de la rondelle 2h ou de la face tronconique, afin de mieux exercer l'action correctrice sur le désalignement entre axes de la rondelle et de l'écrou. Comme expliqué plus haut, dans un tuyau métallique haute pression à tête de liaison et dans le procédé de fabrication de cette tête, la partie de diamètre élargie est réalisée dans la rondelle liaison (une rondelle plate ou une rondelle-manchon) recouvrant la surface externe d'une partie arrière formant cou de la tête de liaison. Ainsi, la partie de diamètre élargi reagit en sorte de réduire l'expansion radiale vers l'extérieur du diamètre externe de la partie moulée pour amener le matériau tuyau à se projeter vers l'intérieur. Ceci permet d'obtenir une gorge annulaire peu profonde et présentant en section une pente douce, au lieu d'être formée par pli accentué ou une poche. Par suite, une rupture par fatigue due à concentration de contraintes peut être évitée. Par ailleurs, la structure dans laquelle la tête de liaison est en regard de l'extrémité de rondelle de liaison perpendiculairement à son axe réduit l'expansion radiale de la rondelle de liaison. Ceci procure un excellent effet empêchant l'écrou de venir se coller contre la rondelle déformée et, ce, même lorsque l'ecrou est serré de manière excessive sans contrôle du couple de serrage. REVENDICATIONS 1. Tuyau métallique haute pression à tête de liaison, caractérisé en ce qu'il comprend une tête de liaison (4-1, 4-2, 4-3) agencée à une extrémité de liaison tuyau d'acier (1) à paroi épaisse et diamètre relativement petit, ladite tète de liaison comprenant une surface externe munie d'une surface formant siège (4-1 a, 4-2a, 4-3a) en forme de cône à tête aplatie ou de sphère à tête aplatie destinée à être assemblée à un siège récepteur, et une surface interne présentant une gorge annulaire (5a, 5b, 5c) peu profonde et à pente douce obtenue par une déformation résultant d'un pressage exercé sur la tête et une rondelle de liaison (2a à 2h) s'étendant sur la surface externe d'une partie arrière formant cou de la tête de liaison (4-1, 4-2, 4-3), la rondelle présentant à une extrémité une partie (2a-1, 2b-1, 2c-1, 2d-1, 2e-1, 2f-1, 2g- 1, 2h-1 diamètre élargi formant un épaulement, une partie de diamètre maximal la tête de liaison se trouvant en regard de l'extrémité de la partie de diamètre élargi et une partie de la tête de la liaison remplissant la partie de diamètre élargi. Tuyau métallique haute pression à tête liaison selon la revendication 1, caractérisé en ce que le diamètre relativement petit est dans une plage de l'ordre de 4 à 20 mm, et l'épaisseur de paroi est dans une plage de l'ordre 1 à 8 mm. Tuyau métallique haute pression à tête liaison selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la face de l'extrémité de la partie de diamètre élargi de la rondelle de liaison (2a, 2b, 2f, 2g, 2h) est perpendiculaire à l'axe de la rondelle. Tuyau métallique haute pression à tête liaison selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la face d'extrémité de la partie de diamètre élargi de la rondelle de liaison (2d, 2e) est inclinée en forme de tronc de cône coaxial à la rondelle. . Procédé de fabrication d'une tête de liaison tuyau métallique haute pression caractérisé en ce qu'il comprend étapes suivantes realisation d'un tuyau d'acier (1) à paroi épaisse et à diametre relativement petit découpé au préalable à la longueur spécifiée, réalisation d'une rondelle de liaison (2a à 2h), mise en place d'un mandrin (6) pour tenir le tuyau d'acier avec la rondelle, mise en oeuvre d'une machine de pressage comportant une matrice (7) pour réaliser la tête de liaison du tuyau métallique haute pression, realisation d'une partie de diamètre élargi à une extrémité la rondelle de liaison (2a à 2h), fixation de la rondelle de liaison à proximité l'extrémité de liaison du tuyau d'acier à paroi épaisse sur l'extérieur celui-ci et coaxialement en sorte que la partie de diamètre élargi soit du côté de l'extrémité de liaison, mise en place du mandrin (6) pour disposer le tuyau d'acier avec la rondelle de liaison avec une extrémité dépassante pour former tête de liaison du côté de la rondelle de liaison et pressage l'extrémité du tuyau d'acier (1) par la matrice (7) de la machine de pressage de manière coaxiale afin de réaliser la tête de liaison avec la surface externe du tuyau d'acier constituant une surface de siège (4-1 a, 4-2a, 4-3a) en forme de cône à tete aplatie ou de sphère à tête aplatie en vue d'être rapportee sur un siège recepteur en sorte que la surface interne de la tête de liaison soit formée de façon à comporter une gorge annulaire (5a, 5b, 5c) peu profonde et à pente douce, la rondelle de liaison (2a à 2h) recouvrant la surface externe d'une partie arrière formant cou de tête de liaison, une partie de diamètre maximal la tête de liaison se trouvant en regard de la face d'extrémité de la partie diamètre élargi de la rondelle et une partie du tuyau d'acier (1) remplissant partie de diamètre élargi. 6. Procédé de réalisation d'une tête de liaison d'un tuyau métallique haute pression selon la revendication 5, caractérisé en ce le diamètre relativement faible est dans une plage de l'ordre de 4 à 20 l'épaisseur paroi est dans une plage de l'ordre de 1 à 8 mm. 7. Procédé de fabrication d'une tête de liaison d'un tuyau métallique haute pression selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en qu'il comporte en outre l'étape de formation de la face d'extrémité de la partie de diamètre élargi de la rondelle de liaison (2a, 2b, 2c, 2f, 2g, 2h) perpendiculairement à l'axe de la rondelle. 8. Procedé de fabrication d'une tête de liaison d'un tuyau métallique haute pression selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce qu'il comporte en outre l'étape de formation de la face d'extrémité de la partie de diamètre élargi de la rondelle de liaison (2d à 2e) de manière inclinée en forme de tronc de cône coaxial à la rondelle. 9. Rondelle de liaison pour tête de liaison d'un tuyau métallique haute pression, caractérisée en ce qu'une partie de diamètre élargi (2a-1, 2b-1, 2c- , 2d-1, 2e-1, -1, 2g-1, 2h-1) recouvrant la surface externe d'une partie arrière formant cou la tête de liaison est réalisée à une extrémité. 10. Rondelle de liaison selon la revendication 9, caractérisée en ce la face d'extremité de la partie de diamètre élargi est perpendiculaire à l'axe la rondelle 2b, 2c, 2f, 2g, 2h). 11 . Rondelle de liaison selon la revendication 9, caractérisée en ce la face d'extremité de la partie de diamètre élargi est inclinée en forme tronc de cône coaxial à la rondelle (2d, 2e).