FR 2808312 A1 20011102 FR 0105613 A 20010426 La présente invention concerne un convertisseur hydrodynamique de couple qui inclut une roue de pompe reçue dans un carter et entraînée par une unité d'entraînement, une roue de turbine, éventuellement un distributeur annulaire, un accouplement de contournement de convertisseur pouvant fonctionner avec ou sans patinage à l'aide d'un moyen de contact de friction qui établit un contact de friction dans le trajet de force entre une partie d'entraînement et une partie de sortie dudit convertisseur de couple, dans lequel le convertisseur comprend en outre éventuellement au moins un amortisseur d'oscillations de torsion à au moins un étage, agencé dans le flux de force entre un élément d'entraînement comme une turbine et/ou un élément de sortie de l'accouplement de contournement du convertisseur et un élément coté sortie du convertisseur de couple, et une première chambre qui peut être remplie d'un milieu sous pression pour actionner le convertisseur de couple et une deuxième chambre sont formées chacune sur un côté du moyen de contact de friction lorsque l'accouplement de contournement du convertisseur est fermé ou patine. Un convertisseur de couple de ce type est par exemple représenté dans le document DE 36 14 158 où l'accouplement de contournement de convertisseur comporte un contact de friction entre le carter entraîné et un composant mobile axialement et fixé à rotation sur un moyeu intervenant comme élément de sortie - ici en intercalant un amortisseur d'oscillations de torsion. Dans ce convertisseur de couple dit deux canaux, le piston sépare deux chambres au moyen de la garniture de friction dans l'état en prise de l'accouplement de contournement du convertisseur, de sorte que l'accouplement de contournement du convertisseur peut être mis en prise et dégagé en fonction des rapports entre les pressions dans les deux chambres. Etablir un contact de friction jusqu'à la fermeture totale de l'accouplement exige un patinage des deux partenaires de friction l'un par rapport à l'autre, ce qui engendre de la chaleur de friction qui ne peut être évacuée de façon insuffisante par le milieu de pression. I1 en résulte des surchauffes dans la zone du contact de friction, en particulier sur la garniture de friction, de sorte que cette dernière et surtout le milieu de pression qui est à son contact est endommagé ou même totalement détruit. Il peut en outre être souhaitable, pour des raisons de confort, de mettre en prise en douceur l'accouplement de contournement du convertisseur, c'est-à-dire avec un patinage accru. Ceci provoque un accroissement de la chaleur qui doit être évacuée. C'est donc but de la présente invention que de proposer un mécanisme d'évacuation de la chaleur engendrée par les processus de patinage, et l'invention doit aussi répondre aux conditions technique et économiques qui suivent. Il faut efficacement empêcher une surchauffe des partenaires de friction, en particulier de la garniture de friction et du milieu de pression. La structure du convertisseur à deux canaux doit cependant être maintenue dans mesure du possible. L'intégration d'une solution dans les structures existantes doit être économiquement possible. Les interfaces vers le générateur de pression, vers la boîte de vitesses, appelée simplement boîte en général dans ce qui suit, et vers les conduites de milieu de pression doivent être maintenues inchangées dans toute la mesure du possible. Le convertisseur de couple doit pourtant fonctionner de façon économique, c'est-à-dire en particulier que les flux de milieu de pression sur les surfaces des contacts de friction doivent être minimisés ou idéalement totalement supprimés lorsque l'accouplement de contournement du convertisseur est en prise, sans patinage. Ce est atteint, selon un premier aspect, par un convertisseur hydrodynamique de couple qui inclut une roue de pompe reçue dans un carter et entraînée par une unité d'entraînement, une roue de turbine, éventuellement un distributeur annulaire, un accouplement de contournement de convertisseur pouvant fonctionner avec ou sans patinage à l'aide d'un moyen de contact de friction qui établit un contact friction d'un partenaire de friction côté entrée et d'un partenaire de friction côté sortie dans le trajet de force entre une partie d'entraînement et une partie de sortie dudit convertisseur de couple, dans lequel une première chambre qui peut être remplie d'un milieu sous pression pour actionner le convertisseur de couple ou pour manoeuvrer l'accouplement de contournement du convertisseur de couple et une deuxième chambre sont formées chacune sur un côté du moyen de contact de friction lorsque l'accouplement de contournement du convertisseur est fermé ou patine, le convertisseur comprend en outre éventuellement au moins un amortisseur d'oscillations de torsion au moins un étage, agencé dans le flux de force entre un élément entraîné par l'unité d'entraînement comme la turbine et/ou un élément de sortie de l'accouplement de contournement du convertisseur et un élément de sortie du convertisseur de couple, et qui est caractérisé en ce que un regulateur de courant pour réguler courant d'un milieu de pression à partir de l'état de fonctionnement de l'accouplement de contournement du convertisseur fonctionne indépendamment. Selon un deuxième aspect, l'invention réalise un convertisseur hydrodynamique de couple qui inclut une roue de pompe reçue dans un carter et entraînée par une unité d'entraînement, une roue de turbine, éventuellement un distributeur annulaire, un accouplement de contournement de convertisseur pouvant fonctionner avec ou sans patinage à l'aide d'un moyen de contact de friction qui établit un contact friction d'un partenaire de friction côté entrée et d'un partenaire de friction côté sortie dans le trajet de force entre une partie d'entraînement et une partie de sortie dudit convertisseur de couple, dans lequel une première chambre, à laquelle une pression peut être appliquée au moyen d'un milieu de pression pour actionner l'accouplement de contournement de convertisseur, et une deuxième chambre sont formées chacune sur un côté du moyen de contact de friction lorsque l'accouplement du contournement de convertisseur est fermé ou patine, dans lequel un composant mobile axialement de l'accouplement de contournement du convertisseur établit par pilotage des différences de pression des deux chambres le contact de friction sur le côté d'entraînement et un milieu de pression est pompé d'une chambre de pression dans l'autre à l'aide d'un générateur de pression sur un trajet hydraulique pour manoeuvrer l'accouplement de contournement de convertisseur de pression, et le convertisseur comprend en outre éventuellement au moins un amortisseur d'oscillations de torsion à au moins un étage, intervenant dans le flux force entre un élément entraîné comme la turbine et/ou un élément de sortie de l'accouplement de contournement du convertisseur et un élément, situé sur coté sortie, du convertisseur de couple, et qui est caractérisé en ce que régulateur de courant, susceptible 'être piloté du milieu de pression est monté dans le trajet hydraulique dans la zone du moyen de contact de friction. régulateur de courant peut fonctionner en pilotage autonome. Selon une modalité préférée, un courant de milieu de pression transporté à travers au moins un canal est réglé en fonction du patinage pendant le contact de friction. peut prévoir qu'un courant de milieu de pression est plus grand lorsque l'accouplement de contournement de convertisseur patine que lorsque l'accouplement de contournement d'accouplement ne patine pas. Le courant de milieu de pression peut alors dépendre d'une différence entre les vitesses de rotation de l'unité d'entraînement et de l'élément de sortie. On peut prévoir qu'un courant de milieu de pression entre les deux chambres, n'est pas proportionnel à une différence de pression réglable de façon variable entre les deux chambres. La différence de pression peut alors être réglable en fonction de la vitesse de rotation de l'unité d'entraînement. Dans un convertisseur conforme à la modalité préférée, le courant de milieu de pression peut dépendre de la viscosité du milieu de pression qui est réglée pendant la traversée du canal unique au moins, et/ou le courant de milieu de pression peut être réglé fonction de la chaleur qui se développe au moyen de contact de friction, et/ou. une barrière réglable peut être prévue pour le fluide dans le canal unique au moins. L'accouplement de contournement du convertisseur peut consister en un piston qui peut être amené en contact de friction avec un composant connecté de façon fixe en rotation à l'élément de sortie et connecté en engagement de force à l'unité entraînement, l'élément de contact de friction étant prevu dans le trajet de force entre le piston et l'élément de carter. Dans ce cas, le carter ou un composant qui lui est connecté peut constituer le composant connecté à l'unité d'entraînement, et/ou le piston peut être reçu de façon fixe en rotation et mobile axialement sur un composant côté sortie, et/ou. le piston peut séparer l'une de l'autre deux chambres au moins pendant le contact de friction, une manoeuvre de l'accouplement de contournement du convertisseur s'effectuant alors sous l'effet d'une différence de pression réglée entre les deux chambres. Le moyen de contact de friction peut etre au moins une garniture de friction. Le moyen de contact de friction peut être reçu sur 1e carter et/ou sur le piston. Selon un agencement avantageux, un contact de friction peut être établi entre au moins une lamelle de friction, à surfaces de contact de friction, mobile axialement et connectée au côté de sortie, et un partenaire friction reçu sur le piston et sur le carter, la lamelle de friction unique au moins à surfaces de contact friction étant sollicitée axialement par le piston pour former le contact de friction. Dans ce cas, le piston peut être connecté de façon fixe à rotation au carter, une lamelle de friction connectée de façon fixe à rotation à un composant côté sortie pouvant être sollicitée axialement entre le piston et le carter par le piston pour établir un effet de friction, et au moins deux garnitures friction étant agencées axialement respectivement entre le piston et la lamelle de friction et entre la lamelle de friction et le carter. Dans cas de l'agencement avantageux décrit ci- dessus, au moins une garniture de friction peut être agencée sur piston et/ou sur le carter. Le convertisseur de couple peut comporter un élément refroidisseur prévu dans la zone du contact de friction sur carter, le piston ou un composant qui est connecté à l'un de ces éléments pour former une surface de refroidissement pour les composants qui établissent le contact de friction. Le canal unique au moins peut être formé de rainures orientées sensiblement radialement, réparties sur la périphérie, formant une contre-surface de friction pour la garniture et ménagées dans une surface de refroidissement d'un composant d'entraînement d'au moins une lamelle de friction ou du piston. Dans ce cas, la surface de refroidissement peut être le carter ou le piston, et/ou. les rainures peuvent être ménagées dans la surface de refroidissement, les rainures pouvant en être réalisées dans la surface de refroidissement à partir du côté de contact de friction ou à partir du côté opposé au contact de friction, et/ou. longueur des rainures peut être supérieure à l'extension radiale d'une section transversale annulaire de la garniture de friction, et/ou rainures au nombre de 10 à 400, de préférence de 100 à 300 peuvent être réparties sur la périphérie. La longueur des rainures peut être comprise entre 10 et 50 mm, de préférence entre 10 et 30 mm. La profondeur des rainures peut être inférieure à 0,3 mm, de préférence inférieure à 0,15 mm. La largeur des rainures peut être comprise entre 0,2 et 20 mm, de préférence entre 0,5 et 1 mm. Le rapport entre les surfaces rainures ménagées dans la surface de refroidissement et la surface de friction active dans la zone du contact de friction peut être compris entre 2:1 1:20, de préférence entre 1:1 et 1:10. Au moins une arête des rainures peut être arrondie en direction de la surface friction active. Les rainures peuvent être ménagées des deux côtés dans la lamelle de friction agencée entre le piston et le carter, le carter et le piston comportant chacun au moins une garniture de friction qui peut etre amenée en contact de friction avec la lamelle de friction. Dans ce cas, les rainures des deux côtés de la lamelle de friction peuvent être ménagées en alternance sur la périphérie, les rainures pouvant en particulier être orientées sensiblement radialement. La lamelle de friction éventuelle du convertisseur de couple peut constituer l'élément d'entrée d'un amortisseur d'oscillations torsion dont l'élément de sortie est connecté à un élément côté sortie du convertisseur de couple, l'élément d'entrée et l'élément de sortie pouvant tourner l'un par rapport à l'autre en opposition à 1 effet d'au moins un accumulateur d'énergie et éventuellement d'un agencement de friction. Dans un convertisseur de couple qui présente la modalité préférée exposée précédemment, le contact de friction peut être prévu au moyen d'au moins surface de friction et d'au moins une contre-surface friction poreuse, perméable au milieu de pression pour un courant limité. La contre-surface de friction poreuse peut alors consister en un disque en matière frittée la matière frittée pouvant notamment être métal, une matière plastique, une céramique, du verre ou un composite et/ou un mélange de ceux-ci, et/ou le disque pouvant être connecté par effet de force au piston, au carter et/ou à une lamelle friction. La lamelle de friction peut être mobile axialement entre un élément de bride, connecté façon fixe à rotation et axialement mobile au carter, et le piston. Un tel élément de bride peut être connecte radialement à l'extérieur au carter, de façon fixe à rotation mobile axialement. La lamelle de friction peut en particulier contenir un tel disque poreux ou consister en celui- ci, un contact de friction avec respectivement au moins une garniture de friction étant prévu sur les deux côtés du disque poreux, et/ou le disque poreux peut être riveté à un élément porteur, par exemple le carter et/ou le piston. Selon une solution particulièrement appréciée, le moyen de contact de friction peut consister en au moins deux partenaires de friction qui comportent chacun une surface de friction, et sont agencés d' manière telle que le premier partenaire de friction comporte rainures dont une extrémité est prévue dans la surface de friction et qui sont réparties sur la périphérie pour former au moins un canal et ne font saillie à partir de la première chambre dans la surface de friction, que d'une manière limitée par une périphérie surfaces de friction à partir, et que l'autre partenaire de friction comporte, à hauteur radiale de cette extrémité, des ouvertures reparties sur la périphérie vers la deuxième chambre. Le premier partenaire de friction peut alors être une garniture de friction, le deuxième partenaire friction étant la contre-surface de friction du piston ou du carter. Les rainures peuvent alors être ménagées dans premier partenaire de friction radialement à partir 'intérieur, et/ou le premier partenaire de friction peut être garniture de friction qui est fixée sur le carter etablit un contact de friction avec la contre-surface de friction du piston, des rainures qui établissent une connexion radialement à partir de l'intérieur avec la première chambre entre le piston et le carter établissant une connexion avec la deuxième chambre par l'intermédiaire des ouvertures prévues dans le piston, dans la mesure où les extrémités des rainures se recouvrent avec les ouvertures. Dans un convertisseur de couple à deux partenaires de friction conformes à la solution particulièrement appréciée décrite plus haut, l'agencement d'ouvertures et d'extrémités de rainures peut être réalisé sur la périphérie d'une manière telle qu'un recouvrement des ouvertures et des extrémités est minimisée en l'absence de rotation relative des deux partenaires de friction, et/ou les nombres des ouvertures et les rainures peuvent être différents, les deux nombres étant de préférence des nombres premiers, et/ou les ouvertures peuvent respectivement être fermées au moyen d'une vanne, une telle la vanne pouvant notamment être formée d'un clapet qui peut être sollicité élastiquement et est ouvert dans l'état non sollicité, et qui ferme de façon étanche l'ouverture, en opposition à la force élastique exercée et en l'absence de rotation relative des deux partenaires de friction, lorsque l'ouverture et l'extrémité de la rainure se recouvrent. Une telle vanne peut être fermée par différence de pression entre les deux chambres . On peut prévoir que la vanne reste ouverte lors d'une rotation relative des deux partenaires friction, et/ou que au moins une rainure, qui est ménagée à partir de la périphérie radialement opposée des autres rainures de la surface de friction à la hauteur radiale de l'ouverture unique au moins, est prévue et établit en connexion avec l'ouverture une connexion qui comporte une entrée et une sortie dans la deuxième chambre qui contient roue de turbine. Dans un convertisseur de couple à deux partenaires de friction conformes à la solution particulierement appréciée décrite plus haut, au moins un accumulateur à élasticité de compression peut être prévu dans la zone de l'accouplement de contournement de convertisseur pour recevoir et dégager du milieu sous pression, l'accumulateur se remplissant de milieu sous pression provenant d'une deuxième chambre remplie d'un milieu de pression à pression supérieure lors d'une rotation relative des deux partenaires de friction, puis, à la suite de la rotation relative se fermant par rapport à la deuxième chambre et s'ouvrant d'abord vers la première chambre remplie d' milieu de pression à pression plus faible, de sorte que l'accumulateur à élasticité de compression dégage du milieu de pression sous l'effet de la pression de la deuxième chambre et de l'accumulateur à élasticité de compression. Au moins un tel accumulateur à élasticité de compression peut en particulier être prévu dans la zone de l'accouplement de contournement de convertisseur pour recevoir et envoyer du milieu sous pression, `accumulateur se remplissant, en opposition à l'effet d'une résistance au remplissage, de milieu sous pression provenant d'une deuxième chambre remplie d'un milieu de pression à pression supérieure lors d'une rotation relative des deux partenaires de friction, puis, à la suite de la rotation relative, se fermant par rapport à la deuxième chambre et s'ouvrant d'abord vers la première chambre remplie d'un milieu de pression à pression plus faible, sorte que l'accumulateur à élasticité de compression dégage du milieu de pression en coopération avec la résistance au remplissage. tel accumulateur unique au moins à élasticité de compression peut être agencé sur le partenaire de friction qui ne porte pas la garniture de friction. L accumulateur unique au moins à élasticité de compression peut consister en une matière élastique comme du caoutchouc, une tôle mince ou la combinaison de ceux-ci, et/ou une dilatation volumique de l'accumulateur unique au moins à élasticité de compression peut être limitée, et/ou plusieurs accumulateurs à élasticité de compression peuvent être prévus répartis sur la périphérie du piston. On peut prévoir que trois à 36, de préférence de 9 à 24 accumulateurs à élasticité de compression sont montés sur le piston. L'accumulateur unique au moins à élasticité de compression peut consister éléments de tôle et être connecté de façon sensiblement étanche au piston, et/ou l'accumulateur unique moins à élasticité de compression peut être formé une tôle unique, et/ou la résistance au remplissage peut consister en une paroi de l'accumulateur unique au moins à élasticité de compression, et/ou une paroi de l'accumulateur unique au moins à élasticité de compression peut être déformée élastiquement sous pression milieu de pression, et rappelée à sa position d'origine lorsque la pression cesse d'être appliquée, et/ou la paroi peut consister en une tôle à déclic qui peut prendre deux positions extrêmes à volumes différents correspondants 'accumulateur. La tôle à déclic peut être limitée au moins à une position extrême par une butée. La tôle à déclic peut venir en butée lors d'un processus de vidage. Le piston peut former une butée pour la tôle à déclic lors du processus vidage. Dans un convertisseur de couple à deux partenaires de friction conformes à la solution particulièrement appréciée décrite plus haut et à accumulateur à élasticité de compression, le piston peut comporter, dans la zone d'une contre-surface de pression, des ouvertures vers une garniture de friction agencée de façon fixe en rotation sur le côté d'entrée afin de connecter en alternance l'accumulateur à élasticité de compression avec la première ou la deuxième chambres lors d'une rotation relative de la contre-surface de friction et la garniture de friction, des rainures connectant en alternance sur la periphérie les ouvertures avec la première et deuxième chambres lors d'un patinage. Les rainures peuvent être élargies sur un ou deux cotés en direction périphérique dans la zone hauteur radiale des ouvertures. Un premier composant qui contient un partenaire friction peut former un joint étanche qui peut être amené en contact d'étanchéité avec un deuxième composant contenant un deuxième partenaire de friction lorsque la rotation relative est négligeable, une surface d'étanchéité comportant, en direction axiale sur le deuxième composant, une structure ondulée en vue en direction périphérique pour le joint étanche. On peut alors prévoir que c'est le piston qui est le premier composant ' porte le joint et, en particulier dans ce cas, que le joint étanche est agencé sur la périphérie extérieure du piston. La surface d'étanchéité peut être formée sur le carter. Le milieu de pression est pompé de la première chambre vers la deuxième chambre. Le piston peut être manoeuvré au moyen d'un piston auxiliaire mobile axialement qui est sollicite par une pression de manoeuvre appliquée dans troisième chambre, du milieu de pression étant amené de la première chambre dans la deuxième chambre, ou de la deuxième chambre dans la première, en passant par 1e canal unique au moins, entre le piston et le piston auxiliaire. Au moins un partenaire de friction peut comporter sur le côté qui est opposé à la surface de friction une chambre d'agent refroidisseur des partenaires de friction qui est au moins partiellement remplie d'un agent refroidisseur. La chambre d'agent refroidisseur peut alors être élargie radialement à 1 intérieur des partenaires de friction. Dans ce cas, la chambre 1062 d'agent refroidisseur peut être montée sur le côté extérieur du carter ou sur le piston et/ou le piston ou le carter peut comporter un appendice en forme de qui lui est connecté de façon fixe et étanche pour former la chambre d'agent refroidisseur. L'appendice en forme pot est connecté de façon fixe au carter ou au piston, par exemple soudé, mâté, encliqueté et isolé de façon étanche. L'agent refroidisseur peut être de l'eau ou un gaz comprimé de manière à atteindre l'état liquide. L'effet refroidissant peut résulter de l'enthalpie de vaporisation l'agent refroidisseur. La formation de gaz peut provoquer une convection de l'agent refroidisseur. La convection peut resulter de l'effet de la force centrifuge sur l'agent refroidisseur réparti entre les états liquide et gazeux. L'agent refroidisseur peut passer en phase gazeuse de l'agent refroidisseur, par apport de température dans la zone du contact de friction, et être recondensé à un élément de la chambre de milieu de pression agencé radialement à l'intérieur du contact de friction. moins une ailette orientée axialement en direction de l'accouplement de contournement de convertisseur peut être agencée sur la turbine. ailette unique au moins peut être dressée partir la turbine ou être une patte de fixation non rabattue, d'une ailette de turbine. ailette unique au moins peut être connectée de façon fixe à la roue de turbine. L'ailette unique au moins peut être agencée à hauteur radiale des surfaces de friction de l'accouplement de contournement de convertisseur. Plusieurs ailettes peuvent être réparties sur la péripherie de la turbine. ailettes peuvent consister en une roue à ailettes connectée de façon fixe à la roue de turbine. pompe qui envoie du milieu de pression à travers le canal unique au moins lors d'une rotation relative d'un élément entraîné et d'un élément côté sortie, peut être agencée dans le convertisseur couple. La pompe peut consister en un cylindre de pompe connecte de façon fixe à l'élément entraîné comportant deux ouvertures opposées et un piston de pompe, mobile dans le cylindre de pompe, piston de pompe recevant, lors d'une rotation du cylindre de pompe, du milieu de pression sous pression venant d'une conduite de milieu de pression et l'envoie de façon dosée dans une conduite d'amenée qui alimente la première chambre. élément côté sortie, qui reçoit le cylindre de pompe, peut alors être un moyeu à conduite d'amenée de pression et conduite d'échappement de pression, et/ou piston de pompe peut fermer la conduite de pression en direction de la conduite d'échappement de pression en l'absence de rotation relative du carter et du moyeu. On peut alors prévoir que moins une pompe à cylindre de pompe est agencée dans la zone des partenaires de friction, respectivement l'une de deux entrées opposées reçoit alternance de la deuxième chambre un milieu de pression à pression plus élevée au moyen 'un piston de pompe agencés entre ces entrées et mobile entre elles et l'autre entrée respective peut etre connectée à une connexion à la première chambre. Dans ce cas, les connexions de la première chambre avec l'une des entrées et la connexion la deuxième chambre avec l'autre des entrées peuvent consister en rainures agencées de façon à déboucher en alternance radialement vers l'extérieur et radialement vers 1 intérieur, réparties sur la périphérie de la surface de contact de friction et prévues dans l'un des deux partenaires de friction. telles rainures peuvent être ménagées dans la garniture de friction, et/ou plusieurs pompes peuvent être montées sur le piston, en y étant réparties sur la périphérie. Selon un troisième aspect, l'invention fournit un procédé de pilotage du refroidissement d'un accouplement de contournement de convertisseur d'un convertisseur de couple, dans lequel l'accouplement de contournement de convertisseur de couple peut être commuté par contact de friction entre un élément de carter et un élément de sortie du convertisseur de couple et dans lequel deux chambres remplies d'un milieu de pression sont formées, chacune sur l'un des deux côtés des moyens constituant le contact de friction, en fonctionnement à patinage ou sans patinage du contact de friction, et sont connectées entre elles au moyen d'un canal ménagé dans les moyens, et qui est caractérisé en ce que un courant de milieu de pression à établir entre les deux chambres est plus grand lors du fonctionnement à patinage que lors du fonctionnement sans patinage. Dans un tel procédé, le courant de milieu de pression peut être limité ou interrompu lors du fonctionnement sans patinage, et/ou le courant de milieu sous pression peut être réglé au moyen d'une vanne, et/ou le courant de milieu de pression peut etre réglé en fonction de sections, en coupe transversale, d'ouvertures qui sont ménagées dans des composants comme des partenaires de friction tournant l'un par rapport l'autre en cas de patinage, qui se recouvrent entre elles sous l'effet de ce patinage. Selon un quatrième aspect, l'invention est définie en ce qu'elle possède l'une des particularités décrites dans le document de la présente demande. En résumé, l'invention peut être décrite comme un limiteur de courant, un régulateur de courant ou un pilote de courant en ce qui concerne l'huile du système hydraulique, qui est contourné lorsque l'accouplement de contournement du convertisseur est ouvert et qui intervient, lorsque l'accouplement de contournement du convertisseur patine et/ou est en prise, dans la zone de contact de friction entre le côté d'entraînement - par exemple un élément de carter du convertisseur - et le côté sortie, par exemple le piston de l'accouplement de contournement du convertisseur. La régulation ou le pilotage du régulateur dépend ici directement du patinage ou d'un paramètre qui est en relation avec le patinage ou est influencé ou déterminé par celui-ci, par exemple la vitesse de rotation différentielle entre les côtés d'entraînement et de sortie de l'accouplement de contournement du convertisseur, la pression d'ouverture ou de fermeture pour la manoeuvre de cet accouplement de contournement, la température du milieu de pression, en particulier dans la zone du contact de friction ou - d'une manière détectée par un capteur séparé - pour le pilotage du flux de milieu de pression en connexion avec une vanne de limitation de pression prévue dans le trajet hydraulique de manière à élever le flux lorsque la température du milieu de pression, la viscosité du milieu de pression, la température de la garniture de friction ou similaires augmentent. Selon le concept de l'invention, il est préférable d'utiliser pour piloter le régulateur une combinaison de deux ou plusieurs grandeurs qui influencent ces éléments afin de parvenir par exemple à un refroidissement optimal des surfaces de contact de friction, pour un flux et/ou une pression du milieu de pression limités économiquement. Dans certains cas particuliers d'application, il peut être avantageux, selon le concept de l'invention, de prévoir séparément l'accouplement de contournement de convertisseur, proposé dans la présente demande, en tant qu'accouplement par exemple accouplement de démarrage, et d'omettre un accouplement à convertisseur de couple. Dans ces cas, cet accouplement peut exercer le rôle d'un accouplement à friction habituel. Il peut être particulièrement avantageux de l'utiliser en connexion avec des boîtes de vitesses passage automatique ou manuel à rapports discrets de démultiplication ainsi que, en particulier, avec des boîtes de vitesses à variation continue, ou CVT selon les initiales du terme anglo- saxon Continuously variable transmission. Dans des exemples de réalisation conformes à un concept de l'invention, cet accouplement peut être prévu en connexion avec des masses mobiles côté entraînement par exemple des volants divisées ou des dispositifs à effet de volant à double masse, par exemple des masses mobiles qui peuvent tourner l'une par rapport à l'autre, en opposition à l'effet d' moins un accumulateur d'énergie et éventuellement d'un dispositif de friction. L'accouplement peut alors être intégré dans des ensembles comme la boîte de vitesses ou l'unité d'entraînement et peut être alimenté en milieu de pression par un dispositif alimentation sous pression, par exemple une pompe à huile, de l'un de ces ensembles. Les buts, particularités et avantages de la présente invention exposés ci-dessus, ainsi que d'autres, ressortiront davantage à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation préférés de l'invention, en conjonction avec les dessins annexés dans lesquels les figures sont respectivement: Figure 1 , une représentation schématique d'un convertisseur de couple conforme au concept de l'invention; Figures 2 à 8, des vues en coupe transversale d'exemples de réalisation de convertisseurs de couple conformes à l'invention; Figures 9 à 12, des représentations d'exemples de configurations avantageuses de l'accouplement de contournement de convertisseur; Figure 13, un exemple de réalisation d'un partenaire de friction; la Figure 13a, un détail de la Figure 13; la Figure 14, une vue d'un piston à accumulateur à élasticité de compression; la Figure 15 une vue en coupe transversale selon la ligne A-A du piston de la Figure 14; les Figures 16a à 20b, des vues d'exemples de configurations avantageuses d'accouplements de contournement de convertisseur à accumulateurs à élasticité de compression; la Figure 21, une representation d'un exemple de réalisation de l'accouplement de contournement de convertisseur du convertisseur de couple de la Figure 3; la Figure 22, une vue coupe transversale selon la ligne B-B de l'exemple de réalisation de la Figure 21; les Figures 23 et 24, des représentations d'exemples de réalisation avantageux d'accouplements de contournement de convertisseurs, la Figure 25, une vue d'une autre configuration de l'accouplement de contournement de convertisseur du convertisseur de couple de la Figure 8; la Figure 26, un détail Y de la Figure 25; la Figure 27, le détail Y de la Figure 25 en vue selon X; la Figure 28, le détail Y de la Figure 25 en vue selon W; les Figures 29a à 29k, des vues de différentes structures avantageuses de garnitures de friction; la Figure 30, une représentation d'un autre exemple de réalisation d'un convertisseur de couple de l'invention; la Figure 31, une représentation d'une autre configuration avantageuse du piston du convertisseur de couple de la Figure 2; les Figures 32a et 32b, des vues en coupe transversale du piston de la Figure 31 le long de la ligne C-C, dans différents états de fonctionnement du piston; la Figure 33, une vue en coupe transversale partielle d'un convertisseur de couple à dispositif d'étanchéité sur la périphérie du piston; les Figures 34a et 34b, ces vues en coupe transversale le long de la ligne D-D du piston de la Figure 33, dans différents état de fonctionnement; et la Figure 35, une vue d'un exemple de réalisation d'un convertisseur de couple à surface de refroidissement de configuration spéciale dans la zone partenaire d'accouplement. La Figure 1 représente schématiquement un convertisseur de couple 1 à arbre d'entraînement 3 qui entraîné par une unité d'entraînement 2, exemple un moteur à combustion, une machine électrique, une turbine à gaz ou un entraînement hybride, et est connecté par engagement à force ou façon fixe - de préférence de façon flexible axialement - à un élément de carter 4 du convertisseur de couple 1. L'élément de carter 4 est connecté façon fixe à rotation à la roue de pompe 5, qui peut former une autre partie de carter ou être connectée de façon fixe à rotation à un autre élément de carter qui est connecté de façon fixe et étanche à l'élément 4 de carter. Le carter 4a qui est fermé en soi et isolé de façon étanche de l'extérieur est rempli d'un milieu sous pression qui entraîne en tant que milieu de convertisseur, lorsque la roue de pompe 5 tourne, une roue de turbine 6 qui lui est associée. La roue de turbine 6 est connectée de façon fixe à rotation par un moyeu à un arbre d'entrée 7 de boîte qui transmet le couple communiqué à la boîte 8 qui est par exemple une boîte à changement de vitesse, par exemple boîte automatique à plusieurs rapports ou vitesses une boîte automatique CVT à moyen d'enroulement ou à roues à friction ou similaires, et de là à au moins une roue motrice 9 d'un véhicule à moteur, appelé simplement véhicule dans ce qui suit. Pour convertir le couple dans des domaines déterminés de vitesse de rotation, l'exemple de réalisation représenté prévoit un distributeur annulaire qui sinon est facultatif et qui s'appuie au moyen d'une roue libre 11 contre un élément 12 du carter agencé de façon fixe, par exemple un col élargi axialement en forme de tube carter de boîte. Le flux de force qui passe par la roue de pompe et roue de turbine peut être contourné au moyen d'un accouplement de contournement 13 de convertisseur. A cet effet, deux partenaires de friction 14, 15 qui peuvent être amenés en contact de friction lors d'un déplacement d'un composant 16 mobile axialement agencé directement ou indirectement avec un élément de sortie 7, par exemple l'arbre d'entrée de boîte ou un moyeu qui est agencé de façon fixe à rotation sur celui-ci et peut également entrainer la turbine 6, sont montés entre un élément d'entraînement - qui est ici l'élément 4 de carter et le composant 16. L'un des partenaires de friction 14, 15 peut être une garniture de friction et l'autre une contre-surface de friction, par exemple une surface métallique à rugosité superficielle correspondante avantageuse. Le contact de friction des partenaires de friction peut se produire en cas de patinage, c'est-à-dire lorsque les vitesses de rotation entre l'élément 4 de carter et le piston 16 sont différentes, ou sans patinage lorsque la différence des vitesses de rotation est négligeable. Le pilotage du contact de friction s'effectue par réglage d'une différence entre les pressions des deux chambres 17 et 18 qui sont au moins partiellement remplies ou parcourues de milieu de pression sous l'effet d'un générateur de pression 19, dont la pression peut être limitée au moyen d'une vanne de limitation de pression. Lorsque la pression de la chambre 18 est supérieure à celle de la chambre 17, le piston 16 est amené en contact de friction avec le carter dans l'exemple de réalisation représenté. La hauteur de la différence de pression détermine ici si l'accouplement de contournement 13 de convertisseur intervient à patinage ou sans patinage. Lorsque la différence de pression est négligeable, le piston 16 peut être rappelé au moyen 'un accumulateur d'énergie et/ou en montant un papillon, non représenté, par exemple une vanne de limitation de pression dans le flux de milieu de pression entre l'accouplement de contournement 16 de convertisseur et l'échappement 20, ce qui permet l'ouverture de l'accouplement de contournement 13 de convertisseur. Le trajet de milieu de pression se compose du trajet partiel 19a dans la chambre 18 et du trajet partiel 19b dans le réservoir 20 de milieu de pression. pompe 20a est alimentée en milieu de pression par le réservoir 20a de milieu de pression, les réservoirs 20 ou 20a pouvant ici être identiques ou être connectés entre eux - de préférence en intercalant un agencement de refroidissement. On comprend qu'un guidage inverse du milieu de pression peut également être avantageux, la pompe 19 envoyant le milieu de pression d'abord dans la chambre 17 et ensuite dans la chambre 18 à travers les partenaires de friction 14, 15. Les chambres 17, 18 sont isolées l'une de l'autre de façon étanche, de sorte qu'un échange de milieu de pression ne s'effectue essentiellement qu'en passant par la zone du moyen de contact de friction 21. Selon le concept de l'invention, le moyen de contact de friction 21 à partenaires de friction 14, 15 est réalisé d'une manière telle que le flux du milieu de pression peut être piloté par les partenaires de friction 14, 15, c'est-à-dire qu'un régulateur du courant ou un limiteur de courant 22, qui adapte le flux ou courant de milieu de pression aux exigences du contact de friction, intervient dans le trajet hydraulique 19a, 19b entre les chambres 17 et 18. Les exigences prévoient au moins un flux faible ou négligeable de milieu de pression lorsque la rotation entre le côté d'entraînement 4 et le côté de sortie 7 est négligeable et/ou un flux de milieu de pression qui varie en fonction d'un paramètre de patinage, le pilotage du régulateur 22 de flux pouvant résulter de la différence entre les vitesses de rotation des deux éléments 4, 7, de la différence de pression entre les deux chambres 17, 18, de la viscosité du milieu de pression et/ou de l'évaluation d'une combinaison de ces paramètres. C'est un avantage essentiel pour l'utilisation pratique du convertisseur de couple 1, que le pilotage s'effectue de façon autonome l'intérieur du convertisseur 1. Des moyens de pilotage constitués par les partenaires de friction 14, 15 et/ou des moyens de dosage du milieu de pression par les partenaires de friction 14, 15 peuvent être prévus à cet effet. La dépendance du flux de milieu de pression vis- à-vis du patinage offre en particulier l'avantage qu'une augmentation du flux de milieu de pression qui accompagne celle de la différence des vitesses de rotation éléments 4, 7 pendant un contact de friction refroidit plus efficacement les partenaires de friction 14, 15 qui produisent alors davantage de chaleur et réduit donc l'échauffement du milieu en raison du flux accru; les partenaires de friction 14, 15 et le milieu de pression peuvent ainsi être mieux protégés contre l'usure et les destructions. Il est en outre avantageux de limiter le débit de milieu de pression par le régulateur 22 de courant lors d'un patinage déréglé parce que des pertes du milieu de pression dans la chambre à pression plus basse - ici la chambre 17 - exige une puissance de pompe accrue lorsque l'accouplement de contournement 13 de convertisseur est en prise et qu'il fonctionne donc en étant sollicité par pression par la pompe d'où résulterait un fonctionnement moins économique. Pour réduire des oscillations de torsion, deux amortisseurs 23, 24 d'oscillations de torsion peuvent être configurés en un ou plusieurs étages peuvent être prévus dans le convertisseur de couple Dans le cas d'une configuration à plusieurs étages, les étages d'amortisseurs individuels peuvent être montés parallèle ou en série et des butées correspondantes des amortisseurs peuvent être prévues pour proteger les moyens élastiques entre les éléments d'entrée et de sortie des amortisseurs 23, d'oscillations de torsion et être superposées entre les différents étages, ou des dispositifs de friction intervenant sur plusieurs étages avec ou sans patinage peuvent aussi être prévus. Le premier amortisseur 23 d'oscillations de torsion peut être agencé dans le flux de force entre l'accouplement de contournement 13 du convertisseur et l'arbre entrée 7 de la boîte de vitesses; des éléments doivent constituer l'élément d'entrée peuvent ' ' être constitués par le piston 16 et éléments de l'élément de sortie peuvent être constitués par le moyeu de turbine. Le deuxième amortisseur 24 peut être un amortisseur de turbine ' peut être monté dans le trajet de force entre la turbine 6 et l'arbre d'entrée 7 de la boîte; la turbine 6 peut être logée à rotation limitée sur un moyeu de l'arbre d'entrée 7 de boîte et l'élément sortie de l'amortisseur 24 peut être connecté de façon fixe à rotation avec cet arbre, de sorte que la zone efficace de l'amortisseur 24 d'oscillations de torsion peut être à l'intérieur de la possibilité de rotation limitée. I1 peut être avantageux aussi de rassembler deux fonctions des amortisseurs 23, 24 d'oscillations de torsion dans un amortisseur d'oscillations de torsion, dans lequel l'élément d'entrée de l'amortisseur d'oscillations de torsion est sollicité par l'accouplement de contournement 13 de convertisseur, par exemple sous la forme du piston 16 et de la turbine 6, et l'élément de sortie de l'amortisseur d'oscillations de torsion de torsion est connecte à l'arbre d'entrée 7 de la boîte de vitesses ou au moyeu qui y est monté de façon fixe rotation. Pour pouvoir répondre à des exigences spéciales d'amortissement ou d'élimination des oscillations, il est outre possible de monter des masses additionnelles 25a, 25b, 25c, 25d sur le convertisseur de couple 1, qui peut de façon avantageuse ne comporter alors aucun régulateur 22 de courant selon un concept de l'invention. I1 peut être avantageux dans ce cas, d'exploiter l'effet d'oscillation de masse double, et de prévoir, par exemple, des masses 25b, 25a ou 25c, 25d avant et après un amortisseur 23, 24 d'oscillations de torsion - des composants déjà présents du convertisseur, comme la roue de turbine 6, le carter 4a et ses composants, à masses et moments d'inertie correspondants, peuvent naturellement être inclus ici. I1 peut également être avantageux de n'agencer qu'une seule masse 25b et/ou 25c dans le flux de force avant l'amortisseur 24 d'oscillations de torsion; la position des masses peut alors être établie sur des composants radialement extérieurs, pour augmenter le moment d'inertie, et dans des volumes que les agencement indispensables laissent libres, par exemple dans la zone d'un tore radialement extérieur ou radialement intérieur de la turbine 6 ou dans l'angle du carter 4a en prolongement radial du piston 16. Les masses 25a, 25d peuvent être agencées ici directement, ou par l'intermédiaire d'autres composants, sur l'élément de sortie de l'amortisseur correspondant 23, 24 d'oscillations de torsion, et les masses 25b, 25c peuvent être agencées directement sur l'élément d'entrée de l'amortisseur 24 d'oscillations de torsion ou sur d'autres composants connectés l'élément d'entrée, par exemple le piston 16 ou la turbine 6. La Figure 2 représente en coupe transversale un exemple de réalisation d'un convertisseur de couple 101. Le vilebrequin 103 de l'unité d'entraînement qui n'est pas représenté de façon plus détaillée - est connecté, par exemple vissé par des vis 103b, au moyen d'une tôle d'entraînement axialement flexible et centrée 103 sur une saillie axiale 103a du vilebrequin 103. La tôle d'entraînement 126 comporte radialement, à l'extérieur, d'une couronne de démarreur 12 qui est reçue de façon axialement fixe et fixe en rotation, par exemple par une denture, un matage, une soudure et/ou un montage à retrait, ainsi que, éventuellement, des marquages périphériques pour la commande de l'unité d'entraînement. Entre la couronne de démarrage 126a et les vis 103b, la tôle d'entraînement 126 est connectée de façon détachable radialement à des éléments récepteurs 104b du convertisseur de couple 101, par exemple vissée au moyen de vis ou encliquetée à l'aide d'un dispositif de verrouillage automatique, d'une fermeture à baïonnette ou similaire. Les moyens récepteurs 104b peuvent être fixés en forme de bagues ou de segments de bagues sur le carter 104a du convertisseur, par exemple soudés ou rivetés, par exemple au moyen de boutons de rivetage formés sur le carter 104a ou sur le moyen de fixation 104b. Le carter 104a peut être agencé axialement en retrait dans la zone des moyens récepteurs 104b afin que les moyens récepteurs 104b soient espacés axialement pour attacher la tôle d'entraînement 126 au vilebrequin 103. La tôle d'entraînement 126 peut à cet effet être configurée radialement à l'extérieur dans la zone des moyens récepteurs 104 pour être tournée l'opposé du vilebrequin 103. Les moyens récepteurs peuvent être connectés au carter 104a au moyen d'ergots 104c qui s'étendent axialement en étant répartis sur la périphérie. En variante, les ergots peuvent former, avec des évidements 104d qui sont réalisés de façon complémentaire dans le boîtier 104a et peuvent aussi être montés sur le carter 104a comme anneau d'ergots, un engagement positif, par exemple une dentelure, un profilage, une denture de Hirth et/ou une fixation par goujon pour apporter une solution, utilisable de façon avantageuse pour tous les convertisseurs de couple et considérée comme un mode de réalisation de l'invention, au problème de la connexion, sans moyens de fixation, entre l'unité d'entraînement et le convertisseur de couple. Une connexion fixe à rotation est ainsi formée en direction de rotation et la fixation entre la tôle d'entraînement 126 et le carter 104b l'aide des moyens de fixation 126 peut être omise. Ceci permet d'éviter un montage onéreux du convertisseur de couple 101 sur la tôle d'entraînement 126 lors du montage final du train d'entraînement. La tôle d'entraînement 126 peut alors être montée sous contrainte contre le carter 104a, le moment axial du convertisseur de couple 101 peut s'appuyer alors de façon avantageuse en direction de la boîte au moyen d'une butée du carter 104a logée de préférence, par exemple sur le carter - non représenté - de la boîte ou sur l'arbre d'entrée 107 de la boîte. L'engagement positif entre la tôle d'entraînement 126 et le carter 104a peut être configuré d'une manière telle qu'il s'oriente de lui-même lorsqu'il est formé pendant le montage. On comprend que des ergots correspondants 104c peuvent être formés partiellement à partir de la tôle d'entraînement 106, par exemple en rabattant la tôle, et que les moyens de fixation 104b et/ou la couronne de démarreur 126a peuvent former masses additionnelles qui peuvent influencer positivement le comportement de la transmission aux oscillations à la torsion afin d'utiliser l'effet de double masse en connexion avec au moins un amortisseur d'oscillations de torsion. Il peut en outre être avantageux de connecter directement en un engagement positif le carter 104 et le vilebrequin 103, en omettant la tôle d'entraînement 126. éléments constitutifs de 1 engagement positif, qui forment un engagement positif avec des composants ou des motifs du carter 104a configurés de façon complémentaire, peuvent être prévus radialement dans la zone des vis 103a sur le vilebrequin 103 directement ou de préférence sur un composant de préférence durci, monté sur le vilebrequin 103, à rayon plus petit que la tôle d'entraînement 126. L'engagement positif peut être configuré ici d'une manière telle qu'un déport entre le vilebrequin 103 et l'arbre d'entrée 107 de boîte de vitesses peut simultanément être compensé. Le carter 104a peut être d'une configuration axialement flexible, par exemple en faisant varier l'épaisseur de la tôle dans cette zone radialement entre la périphérie extérieure et l'engagement positif. L'engagement positif peut, en particulier, être revêtu pour amortir les bruits, par exemple d'un revêtement en matière plastique, d'autres métaux alliages ou d'une céramique; en variante un élément d'amortissement comme un accumulateur d'énergie, par exemple un élément élastique, un élément de caoutchouc ou similaire peut être agencé entre les deux éléments qui constituent l'engagement positif. Le carter 104a forme avec la roue de pompe 105 un engagement positif 105a et constitue ainsi l'élément d'entrée du convertisseur de couple 101. L'engagement positif 105 peut comporter des ergots qui sont répartis sur la périphérie en plusieurs emplacements de la périphérie de la roue de pompe 105, par exemple en trois emplacements comme représenté ici, et qui pénètrent cet effet dans des cavités complémentaires prévues dans le boîtier 104a. Le boîtier 104 débouche, en direction du côté de l'a boîte de vitesses, dans le col élargi axialement 104e du convertisseur qui est reçu, logé et isolé de façon étanche sur l'élément axialement élargi 108a de la boîte de vitesses qui reçoit le distributeur annulaire 110 au moyen de la roue libre 111. La roue de pompe 105 s'appuie rotation sur le distributeur annulaire 110 au moyen d'un palier 110a. La roue de turbine, à ailettes - non représentées de façon plus détaillée - ainsi que le distributeur annulaire 110 sont associés en connexion fonctionnelle par l'intermédiaire du milieu de pression aux ailettes - non representées de façon plus détaillée non plus de la roue de pompe 105. La roue de turbine 106 est reçue de façon fixe à rotation, par exemple rivetée, sur un moyeu 106a; ce moyeu est reçu de façon fixe en rotation mobile axialement sur l'arbre d'entrée 7 de la boîte, isolé de celui-ci de façon étanche au moyen du joint étanche 107a, et s'appuie sur le distributeur annulaire 110a au moyen du palier axial 100b. Le piston 116 de l'accouplement de contournement 113 de convertisseur est reçu de façon mobile axialement sur une saillie axiale du moyeu 106a, et isolé de façon étanche de celle-ci à l'aide du joint étanche 106c. La bride 106b, qui s'élargit radialement, de réception de la roue de turbine 106 sert également de butée axiale pour le piston 106 lors d'un deplacement axial. Le piston 116 qui comporte une surface 115 de contact de friction, par exemple une garniture de friction qui peut y être collé, riveté ou similaire, forme avec la paroi 104 du carter contre- surface 114 de friction, l'accouplement de contournement 113 du convertisseur à limiteur 122 de courant conforme à l'invention qui est expliqué selon des exemples avantageux aux Figures 9 à 13 à plus grande échelle. piston 116 divise l'espace intérieur du convertisseur limité par le carter 104a en deux chambres 117, 118, qui sont isolées de façon étanche l'une de l'autre lorsque l'accouplement de contournement du convertisseur est en prise ou patine, sauf pour un flux de milieu de pression qui s'établit en fonction de l'effet du limiteur 122 de courant. Dans le présent exemple de réalisation du convertisseur de couple 101, l'amenée du milieu de pression dans la chambre 118 s'effectue par une conduite de pression 119a guidée radialement entre le col 118a de la boîte et le col 104e du convertisseur; l'échappement de la chambre 117 s'effectue par l'intermédiaire d'un alésage creux 107b, ménagé dans l'arbre d'entrée 107 de boîte, qui débouche dans une conduite 119b prévue radialement entre le col 108a de la boîte de vitesses et l'arbre d'entrée 107 de la boîte de vitesses. Le col 108a de la boîte de vitesses et l'arbre d'entrée 107 de la boîte de vitesses sont logés l'un par rapport à l'autre, et sont isolés l'un de l'autre de façon étanche, à l'aide d'un palier coulissant à fonction d'étanchéité 108b de façon que le milieu de pression qui sort de la conduite 119b ne puisse pas parvenir dans la chambre 118. Sous l'effet d'une élévation de la pression du milieu de pression dans la chambre 118 par rapport à la chambre 117, le piston 116 est déplacé axialement; le moyen de contact de friction 121 forme un contact de friction avec les surfaces 114 et 115 de contact de pression, formés à partir des partenaires de friction 114', 115'; et ils transmettent un couple du carter 104a au piston 116 par l'intermédiaire de la paroi 104 de carter. En réglant une pression plus élevée dans la chambre 17, le contact de friction entre les éléments 114, 115 est interrompu et le couple à transmettre est transmis de la roue de pompe 105 par la roue de turbine 106 et le moyeu 106a à l'arbre d'entrée 107 de la boîte de vitesses. Le couple communiqué au piston 116 lorsque l'accouplement de contournement 113 du convertisseur est fermé ou patine est ensuite transmis au moyeu 106a et de là à l'arbre d'entrée 107 la boîte de vitesses. A cet effet, le piston est connecté de façon fixe à rotation au moyeu 106a par l'intermédiaire d'un amortisseur 123 d'oscillations de torsion à jeu de rotation dans la zone de l'effet de l'amortisseur 123 d'oscillations de torsion. L'élément d'entrée 123a, composée de deux éléments de disques, de l'amortisseur 123 d'oscillations de torsion est connecté de façon fixe, par exemple riveté, par la périphérie extérieure de ce dernier au piston 6. L'élément de sortie 123b de cet amortisseur, élément qui est agencé ici axialement sous forme d'élément de bride entre les deux éléments de disques de l'élément d'entrée 123a est agencé sur le moyeu 106a, de façon fixe rotation et mobile axialement par exemple au moyen d'une denture. Des accumulateurs d'énergie 123c sont agencés entre l'élément de sortie 123b et l'élément d'entrée 123a d'une façon telle que l'élément d'entrée et l'élément de sortie 123a et 123b peuvent tourner l'un par rapport à l'autre en opposition à l'effet de ces accumulateurs, qui comportent à cet effet des agencements de sollicitation, de réception et de support correspondants. On comprend que des butées des deux éléments 123a, 123b peuvent limiter l'effet des accumulateurs d'énergie lorsque l'angle augmente. Un agencement de friction, par exemple un accumulateur d'énergie 123d qui intervient axialement entre les éléments 123a et 123b peut de plus être prévu. Le convertisseur de couple 101 est connecté à rotation au vilebrequin 103 au moyen d'un tourillon 104f qui est connecté de façon fixe au carter 104a et qui est centré de façon avantageuse au moyen d'un bouton 104g de rivetage formé axialement à partir de la paroi 104 de carter ou est formé à partir de la paroi 104 de carter et pénètre axialement dans une ouverture 103c du vilebrequin. Le logement est effectué d'une manière telle qu'un déport angulaire et/ou axial de 'arbre d'entrée 107 de la boîte de vitesses par rapport au vilebrequin 103 peut être compensé. Les saillies axiales 103a du vilebrequin facilitent, par leur profil, l'introduction du tourillon 104f lors du montage. Il peut en outre être avantageux de fixer de façon centrée le tourillon 104f qui peut également être en forme de douille ou en forme de pot, c'est-à- dire de le riveter sur le carter 104a au moyen du bouton de rivetage 104 dressé. Une fixation additionnelle - par exemple la soudure qui est représentée ici - peut alors être omise. On comprend que ce mode de réalisation peut également être avantageux pour tous les autres types de structure de convertisseur à palier pilote dans le vilebrequin. Dans ce cadre, il peut également être avantageux de former un récepteur correspondant, c'est-à-dire un centrage et un logement, pour l'arbre d'entrée de boîte, en prévoyant sur la paroi interne du carter du convertisseur un composant en forme de douille dans lequel l'arbre d'entrée de boîte est introduit. Ce composant peut être avantageusement fixé au moyen un bouton de rivetage dressé à partir de la paroi de carter. La Fig. 3 représente un convertisseur de couple 201 qui se distingue essentiellement du convertisseur couple 101 de la Figure 1 par une configuration modifiée de l'accouplement de contournement de convertisseur. Le piston 216 est ici connecté dans la zone de sa périphérie extérieure de façon mobile axialement et fixe en rotation à la paroi de carter. Un exemple de réalisation particulièrement avantageux pour tous les convertisseurs de couple de type prévoit un piston 216 qui est connecté au carter 214 à l'aide de ressorts à lame 216a qui sont répartis sur la périphérie et sont connectés chacun, de façon fixe, par une extrémité 2616a au piston 216 et par son autre extrémité à la paroi 204 de carter. Il peut être particulièrement avantageux ici de prévoir dans la zone de la paroi 204 de carter un rivetage qui est formé de boutons de rivets 204h dressés à partir de la paroi 204 de carter. I1 peut également être avantageux de prévoir des boutons de rivets correspondants en plus ou en variante dans le piston 207. L'agencement rotatif du piston 216 sur le moyen 206a est facilité par un palier axial, par exemple un disque annulaire coulissant 206d. Lorsque l'accouplement de contournement 213 de convertisseur est fermé ou patine, le couple est communiqué de la paroi 204 de carter à l'arbre 207 de boîte, par l'intermédiaire de la lamelle de friction 223d qui comporte sur chaque côté, dans la zone de sa périphérie extérieure et radialement à l'intérieur des boutons de rivetage 204h, des garnitures de friction 214a', 214b' qui forment avec les contre-surfaces de friction 215a', 215b', un contact de friction et qui sont connectés de façon fixe, par exemple par rivetage, à l'élément d'entrée 223a de l'amortisseur 223 d'oscillations de torsion. L'élément de sortie de l'amortisseur 223b d'oscillations de torsion est connecté de façon fixe en rotation et mobile axialement au moyeu 206a, par exemple au moyen de la denture 223e. L'élément de sorite peut être rabattu radialement à l'intérieur en direction axiale pour former cette denture. La configuration de l'amortisseur 223 d'oscillations de torsion est semblable celle de l'amortisseur 123 d'oscillations de torsion de la Figure 1. Le contact de friction de l'accouplement de contournement 213 de convertisseur s'effectue ' deux garnitures de friction, de sorte que la surface de friction accrue élève le couple de friction à transmettre ou que les garnitures de friction peuvent être adaptées géométriquement en réduisant le volume nécessaire. Le limiteur de courant ou régulateur de courant 222 peut être prévu à l'un et/ou l'autre des deux contacts de friction 215, 215a et/ou 214b, 215b. Des exemples avantageux de réalisation sont représentés en détails aux Figures 22 à 25 sont expliqués de façon plus détaillée. La Figure 4 représente un exemple de réalisation d'un convertisseur de couple 301 semblable au convertisseur de couple 201 la Figure 3, qui est représenté sans connexion d'entraînement et sans arbre d'entrée de boîte. Les exemples diffèrent essentiellement par la configuration et par le fonctionnement de l'accouplement de contournement 313 du convertisseur et de l'amortisseur 323 d'oscillations de torsion. L'avantage essentiel de ce mode de réalisation consiste en l'utilisation de l'amortisseur 323 d'oscillations de torsion comme amortisseur de turbine et comme amortisseur d'oscillations de torsion pour l'accouplement de contournement 313 de convertisseur. A cet effet, l'élément d'entrée 323a est connecté de façon fixe à rotation tant avec le moyeu 306a qui est agencé de façon fixe à rotation sur la roue de turbine 306, qu'avec la lamelle de friction 323d de sorte qu'un couple peut être communiqué à l'élément d'entrée 323a tant de la turbine 306 que de l'élément d'accouplement 313 de convertisseur. L'élément d'entrée 323a est connecté cet effet au moyeu 306a au moyen d'un engagement positif comme la denture 323e, la lamelle de friction 323a est connectée de façon fixe, par exemple rivetée, à l'élément d'entrée 323a en dehors des accumulateurs d'énergie 323c. Le moyeu 306a est agencé à rotation par rapport à l'arbre d'entrée - non représenté - de la boîte de vitesses, un elément 306f de moyeu pouvant être connecté de façon fixe à rotation au moyen de la denture 307b à l'arbre d'entrée boîte et le moyeu 306a pouvant être reçu à rotation sur la périphérie extérieure de 'élément de moyeu 306b, par exemple en intercalant un palier, par exemple un palier coulissant 306g ou un palier à roulements. L'élément de sortie 323b de l'amortisseur 323 d'oscillations de torsion est connecté de façon fixe à l'élément de moyeu 306f, par exemple soudé, par exemple soudé par laser, par impulsions ou par pointes, ou mâté. Un autre élément de moyeu 306h configuré séparément pour un meilleur encombrement de la denture 307b, peut recevoir en outre moyeu 306a radialement à l'extérieur sur la périphérie intérieure de ce dernier, par exemple au moyen d'un ajustage serré et s'appuyer sur l'arbre d'entrée de boîte, des emplacements de palier pouvant être prévus pour une rotation relative entre l'arbre d'entrée de la boîte et l'élément de moyeu 306h. L'amortissement d'oscillations de torsion résulte d'une rotation relative entre les éléments d'entrée et de sortie 323a, 323b en opposition à l'effet des accumulateurs d'énergie 323c et d'un agencement de friction qui peut être constitué par l'accumulateur d'énergie 323d à effet axial, contraint entre l'élément latéral 323b' et l'élément d'entrée 323a, et/ou par le moment de friction du palier coulissant 306g ou, de préférence, à l'emplacement de friction 323b". L'élément latéral 323b' connecté à l'élément de sortie 323b par les rivets 323f répartis sur la périphérie ainsi que l'élément de sortie 323b entourent l'élément d'entrée 323a qui est connecté radialement à l'extérieur au moyen des rivets 323f' à la lamelle de friction 323d, et constituent des agencements de sollicitation, de réception et/ou d'appui pour les accumulateurs d'énergie 323c, par exemple des ressorts cylindriques de compression répartis sur la périphérie et éventuellement emboîtés 'un dans l'autre, et éventuellement des butées pour limiter la possibilité maximale rotation réciproque. Les Figures 5 et 6 représentent, en vue en coupe transversale partielle, des exemples de réalisation de convertisseurs de couple 401, 401a qui sont semblables et dont les éléments communs sont désignés par les mêmes références. Une roue de pompe 405 qui lui est connectée de façon fixe à rotation à un carter 04a, entraîné par l'unité d'entraînement, dans lequel sont montés une roue de turbine 406, un distributeur annulaire 410 et l'accouplement de contournement 413 de convertisseur. Le piston 416 est logé axialement sur le moyeu 406a et connecté, par exemple au moyen de rivets 416d répartis sur la périphérie, à un disque entraîneur 416b qui est reçu sur le moyeu 406a de façon fixe à rotation et mobile axialement au moyen de la denture 416c. La fonction du disque entraîneur 416b peut être répartie, selon un autre exemple de réalisation, entre un élément d'entrée et un élément de sortie d'un amortisseur d'oscillations de torsion, qui peuvent tourner en opposition à l'effet d'au moins un accumulateur d'énergie et éventuellement d'un agencement de friction. éléments de sortie et/ou d'entrée peuvent être constitués à cet effet de plusieurs éléments de disque, et l'élément d'entrée peut en outre ou en variante comporter une connexion à la roue de turbine 406 ou un composant qui lui est connecté. Le contact de friction entre le piston 416 intervenant comme composant côté sortie et le carter 404 intervenant comme composant côté entrée est établi par les partenaires de friction 414', 415', à surfaces 414, 415 de contact de friction. La surface de contact de friction du côté entraînement, par exemple le partenaire de friction 415, est agencée sur un élément de bride 404i qui s'étend radialement vers l'intérieur à partir de la périphérie de carter, est connecté de façon fixe au carter 404a, et peut être bridé et fixé, par exemple soudé, axialement sur le carter 404a s'étendre d'abord en direction de l'unité d'entraînement et être ensuite déformée radialement vers l'intérieur. Une surface 414 et 415 de contact de friction peut être constituée par une garniture de friction qui peut être montée sur le piston 416 ou sur l'élément de bride 404i. L'accouplement de contournement 413 de convertisseur peut comporter dans la zone de contact de friction un limiteur 422 de courant qui est désigné comme dans les autres exemples de réalisation par la référence x22, où x désigne la configuration correspondante, en prenant en compte la géométrie modifiée en utilisation l'élément de bride 404i qui peut exercer à cet effet la fonction d'une paroi de carter du carter 404a, paroi qui correspond par exemple la paroi 104 de la Figure 2. Le mode de fonctionnement du convertisseur de couple 401, 401a pour piloter l'accouplement de contournement 413 de convertisseur au moyen d'un milieu de pression prévoit un flux modifié de flux de milieu de pression par rapport aux convertisseurs de couple 1, 101, 201, 301 représentés à titre d'exemples aux Figures 1 à 4. Pour la fermeture de l'accouplement de contournement 13 de convertisseur ou pour le fonctionnement à patinage dans le cas des convertisseurs de couple 401, 401a, le milieu de pression est d'abord amené à la chambre 417 et introduit de là vers la chambre 418 en passant par le limiteur de flux 422 et ensuite évacuée. En raison de l'établissement, entre les chambres 417 et 418, d'une pression différentielle telle que la pression est plus élevée dans la chambre 417, l'accouplement de contournement 413 de convertisseur est fermé ou fonctionne à patinage, alors que l'accouplement de contournement 413 de convertisseur est ouvert lorsque la pression est plus élevée dans la chambre 418. Il peut également être avantageux d'équiper l'accouplement de contournement 413 du convertisseur au moyen d'un accumulateur d'énergie pour qu'il s'ouvre de lui-même lorsque la pression diminue dans la chambre 417, en prévoyant par exemple un accumulateur d'énergie à effet axial entre le moyeu 406a et le piston 416. L'avantage de ce guidage du milieu de pression peut consister en ce qu'un milieu de pression chauffé par le fonctionnement à patinage de l'accouplement de contournement 413 de convertisseur n'est pas amené directement par une conduite à des composants sensibles à la chaleur, par exemple dans la boîte de vitesses, mais qu'un mélange peut d'abord être réalisé dans la chambre 418 avec un milieu de pression moins chauffé. En outre, un milieu de pression refroidi, par exemple refroidi au préalable au moyen d'un agencement refroidisseur peut être amené en plus petites quantités directement - et sans être chauffé par le convertisseur - aux surfaces 414 et 415 de contact de friction. En outre ou en variante - de façon avantageuse aussi dans des convertisseurs de couple où le guidage milieu de pression n'est pas modifie - il est possible de prévoir, comme représenté dans les exemples de réalisation 401 et 401a, une installation additionnelle 427a, 427b de refroidissement qui provoque une turbulence accrue ou amène flux accru de milieu de pression sur l'élément de bride 4041 ou, par exemple, dans d'autres modes de réalisation, sur le piston, dans la zone radiale du contact de friction lors d'une relation relative de celle-ci par rapport à roue de turbine 406. A cet effet, on peut par exemple prévoir, sur la roue de turbine 406 de la Figure 5, des ailettes 428a réparties sur la périphérie, qui sont par exemple dressées à partir de la roue de turbine 406 ou qui peuvent former avec elles un engagement positif ou y être fixées par exemple rivetées ou soudées. Les ailettes peuvent ici aussi consister en pattes individuelles non rabattues, au moyen desquelles les ailettes de turbine 406' sont sinon connectées en engagement positif à la roue de turbine 406 en rabattant les pattes. L'installation de refroidissement 427a évacue ici au moyen des ailettes 428a un milieu sous pression qui a été chauffé par un contact de friction des partenaires de friction 414 et 415 en fonctionnement à patinage, et amène un milieu de pression plus froid à partir du volume de la chambre 418 ou rend turbulent le milieu de pression sur la surface de la face de refroidissement de l'élément de bride 404i de sorte que l'évacuation de la chaleur conduit, en cas de pointes d'échauffement, une charge de chaleur ou une répartition de chaleur plus uniforme sur les partenaires de friction 414, 415, et donc à un échauffement plus moderé du milieu de pression. Le dispositif de refroidissement 427b de l'exemple de réalisation 401a intervient de la même manière, à la différence cependant que les ailettes 428b consistent en un élément de disque 4 8c, en étant par exemple dressées à partir de celui-ci ou en lui étant connectées, et que l'élément de disque 428c est connecté à la roue de turbine 406, en étant par exemple soudé à sa périphérie à la roue de turbine 406. La Figure 7 représente en coupe transversale un exemple de réalisation avantageux d'un convertisseur de couple 501 qui inclut un arbre de sortie auxiliaire 507c, qui est connecté de façon fixe à rotation au carter 504a par exemple au moyen d'une denture prévue dans le tourillon 504f connecté de façon fixe au carter 504a, et qui est guidé dans l'arbre d'entrée alésé 507 de boîte auquel le couple de l'unité d'entraînement est appliqué par le carter en passant par le convertisseur de couple. Un piston auxiliaire, qui est isolé de façon étanche à sa périphérie extérieure sur un élément de carter de tracé axial du carter 504a, est reçu sur une saillie axiale du tourillon 504f, de façon mobile axialement et fixe en rotation par rapport au tourillon 504f, d'une façon telle que le piston auxiliaire 516e forme une chambre 518a à laquelle un milieu de pression peut être appliqué pour déplacer axialement le piston auxiliaire 516e. Le piston auxiliaire 516e est en contact de butée avec le piston mobile axialement 516, qui est agencé sur une saillie 506i du moyeu 506a connecté de façon mobile axialement et fixe en rotation avec l'arbre d'entrée 507 de la boîte, et qui constitue l'elément côté sortie de l'accouplement de contournement 513 du convertisseur ou lui est connecté de façon fixe axialement, par exemple soudé, verrouillé ou soudé par points. L'élément côté sortie formé par l'élément de bride 504a qui s'étend radialement vers l'intérieur, est agencé de façon fixe à rotation sur le carter 504a au moyen d'un engagement positif et est limité axialement par la butée 504k, l'engagement positif pouvant consister en un profil extérieur, par exemple une denture extérieure qui pénètre dans un profil intérieur du carter 504a de configuration complémentaire, de préférence formé partir de la matière du carter, par exemple poinçonné. Le contact de friction s'effectue sur une lamelle de friction 523d par l'intermédiaire des surfaces de contact de friction 514a, 514b, 515a, 515b; les surfaces de contact de friction 514a, 514b peuvent consister en garnitures de friction qui sont de préférence fixées à la lamelle de friction 523d et peuvent comporter un canal, par exemple un motif 530 en forme de rainure, pour établir une connexion. La lamelle de friction 523d est agencée de façon fixe à rotation et mobile axialement sur le moyeu 506a, radialement à l'extérieur et de préférence à même hauteur axiale que le piston 516, en intercalant un amortisseur 523 d'oscillations de torsion - comme celui qui est décrit plus haut sous la référence 223 à la Figure 3. Lorsque l'accouplement de contournement 513 du convertisseur est en prise ou patine, le piston 516 en connexion avec les partenaires de friction 514a, 514b, 515a, 515b sépare le volume du convertisseur en deux chambres 517, 518 en formant le limiteur 522 de courant. Pour piloter l'accouplement de contournement 513 du convertisseur, la chambre 518a est soumise à une pression qui est supérieure à la pression dans la chambre pour mettre en prise l'accouplement de contournement 513 de convertisseur et est inférieure cette pression pour le dégager. La conduite du milieu de pression vers la chambre 518a s'effectue par une conduite 504p qui est en communications avec le générateur de pression - non représenté - dans le piquage 504e du distributeur annulaire, piquage qui est connecté à sa périphérie intérieure au moyen de l'alésage 504n avec les alésage 507e et 507f de l'arbre entrée 507 de boîte ou de l'arbre 507c de prise de force. De cette manière le milieu de pression parvient dans le canal 507d ménagé dans l'arbre 507c de prise de force, et de là, par le canal de dérivation 5041, dans la chambre 118a et applique à celle-ci la pression prédéfinie. De façon avantageuse, l'application de pression à la chambre 118a indépendante, dans le présent exemple, du flux du limiteur 522 de flux, c'est-à-dire que les chambres 517 et 518 peuvent être parcourues par le courant indépendamment de la pression appliquée à la chambre 518a. La direction et la séquence d'écoulement du flux à travers les chambres 517, 518 peuvent être configurées selon le cas d'emploi. Dans l'exemple de réalisation représenté 501, la chambre 517 est alimentée en milieu de pression en premier lieu. L'alimentation de la chambre 517 s'effectue selon une autre conduite de connexion 504p' et par un alésage axial 504o qui s'y raccorde et qui est ménagé dans le piquage 504e fixe à rotation du distributeur annulaire à travers le moyeu 506a à ouverture 504q. Le milieu de pression parvient dans la chambre 518 en passant par la chambre 517 et les rainures 530 et il est évacué par l'ouverture 504r dans une conduite - non visible dans cette vue en coupe transversale - ménagée dans le piquage 504e du distributeur annulaire. Pour être complet, il faut mentionner les ouvertures 504m, 504d dans le piquage 504e de distributeur annulaire ou dans l'arbre d'entrée 507 de la boîte de vitesses, par lesquelles le mécanisme qui se raccorde, par exemple un capteur de couple d'une boîte CVT alimentée en milieu de pression en connexion avec une autre conduite ou une des conduites 504p, 504p' et la conduite 519a entre l'arbre 507c de prise de force et l'arbre d'entrée 507 de boîte. On comprend que des alésages et des ouvertures individuelles destinés à former des conduites individuelles vers diverses chambres sont isolés de façon étanche les uns des autres. comprend que d'autres exemples réalisation à piston auxiliaire 516e pour former une chambre de pression 518a qui peut être pilotée séparément peuvent également être avantageux pour des convertisseurs de couple sans prise de force et/ou sans limiteur 522 de courant. La sélection, nécessaire à cet effet, de conduite de milieu de pression est prévue ici en fonction du mode de réalisation d'un tel exemple de réalisation. En outre, le flux de milieu de pression peut etre limité par des convertisseurs de couple au moyen de vannes agencées spécialement. Par exemple, un limiteur de courant - par exemple le limiteur 522 de courant - peut comporter une vanne de limitation de courant qui pilote le flux de milieu de pression en fonction de la température de sorte que le débit de milieu de pression augmente lorsqu'une chaleur apparaît quand l'accouplement de contournement du convertisseur fonctionne à patinage. La vanne de limitation de courant n'est pas agencée nécessairement directement dans la zone du contact de friction; il peut bien plutôt être suffisant d'agencer dans cette un capteur de température. Figure 8 représente, en vue en coupe transversale, un exemple de réalisation d'un convertisseur de couple 601 qui est semblable au convertisseur de couple 101 de la Figure 1 mais comporte, à la différence de celui-ci, une configuration spéciale du piston 616 pour constituer le limiteur 622 courant. L'exemple prévoit également une forme et une configuration correspondante des surfaces de contact de friction 614, 615 à partenaires de friction 614', 615', qui sont représentées de façon plus détaillée aux Figures 16a et 16b. Le piston 616, à accumulateurs 629 à élasticité de compression répartis sur la périphérie, est représentés de façon plus détaillée aux Figures 14 et 15 et expliqué en référence à ces figures. les Figures à 12 représentent de façon détaillée des exemples de réalisation X (9) à X (12) du limiteur 122 de courant de la Figure 2. L'exemple de réalisation X (9) de la Figure 9 représente ici un piston 116 et une partie de carter de la paroi 104 de carter qui comporte une surface de refroidissement 104k tournée vers l'accouplement de contournement 113 du convertisseur, et des rainures 130 orientées radialement, réparties sur la périphérie et ménagées dans la paroi 104 de carter. La surface sans rainures forme ici la surface de friction 114 du côté entraînement et la garniture de friction 115' fixée sur le piston 116 forme la surface de contact de friction 115 côté sortie. Lorsque l'accouplement de contournement 113 de convertisseur est fermé ou patine, les surfaces de contact de friction 114, 115 sont en contact de friction, et un milieu de pression ne passe que faiblement par les rainures 130. La section transversale qui résulte de la profondeur et de la largeur des rainures 130 ainsi que du nombre des rainures 130 réparties sur la périphérie détermine alors le flux de milieu de pression pour une température donnée et une viscosité du milieu de pression réglée par cette température. Lorsque la température du milieu de pression s'elève sous l'effet d'un moment de friction des deux surfaces de contact et de friction 114, 115 pendant que l'accouplement de contournement 113 du convertisseur patine, le milieu de pression comprimé à travers les rainures 130 s'échauffe puisqu'il reçoit la chaleur qui est engendrée sur les surfaces de contact de friction. Ceci réduit sa viscosité et augmente son débit pour une pression donnée. Une réalisation correspondante des rainures 130 optimise au moins refroidissement des surfaces de contact de friction 114, 115, ainsi que le débit, selon que l'accouplement de contournement 113 du convertisseur patine ou ne patine pas. Ce type d'agencement constitue donc un exemple de réalisation d'un limiteur 22, 122 (Figures 1, 2) de courant qui dépend du patinage. On comprend que les rainures 130 peuvent être optimisées dans des cas spéciaux, du point de vue du refroidissement, d'une manière telle qu'un fonctionnement presque indépendant de la viscosité est possible. L'expérience montre que la longueur radiale 1 des rainures 130, comme celles qui sont représentés à la Figure 13 dans un vue d'un détail de la paroi 104 de carter est dans une plage définie par 10 mm Le flux global est déterminé par la configuration des rainures individuelles 130 et par leur nombre. L'expérience montre qu'un nombre compris entre 8 et 400, de préférence entre et 300 est avantageux. Les rainures 130 de la Figure 13 peuvent être formées par des procédés à presse, par érosion, par fraisage ou similaire. A la Figure 9, des rainures 130 qui sont formées à la presse sont représentées à cet effet. La Figure 10 représente un détail X (10) à rainures 130b formées à la presse qui sont poinçonnées dans la paroi 104 de carter c'est-à-dire en formant des saillieS 130c en relief sur l'autre côté du carter. La direction de compression des deux exemples de realisation s'effectue à partir du côté 114 de contact de friction. Le détail X (11) de la Figure 11 représente une surface de contact de friction 114 côté entrainement, qui est formée en relief axialement par rapport à la paroi 104 de carter; des rainures qui sont formées sans relief - non visibles dans cette représentation - sont prévues sur la périphérie. La configuration peut résulter d'un motif 130d de rainures, à rainures réparties sur la périphérie, ménage axialement à partir du côté de la paroi 104 du carter qui est opposé à la surface de contact de friction 114; les configurations en relief sont formées par poinçonnage à partir de la matière de la paroi 104 de carter. Le détail X (12) de l'exemple de réalisation 101 de 1a Figure 2 prévoit une exécution sans rainures en utilisant une matière perméable au milieu de pression, par exemple des matières frittées, une ceramique poreuse, des matières organiques comme des matières plastiques poreuses résistantes à la température, du verre poreux ou similaire, qui établit, comme partenaire de friction à surface de contact de friction 114 côté entraînement, un contact de friction avec la surface de contact de friction côté sortie, par exemple une garniture de friction qui est montée sur un piston 116. Si l'accouplement de contournement 113 de convertisseur qui est représenté ici ouvert est fermé ou fonctionne en patinage, du milieu de pression est comprimé à travers la couche poreuse 131 en forme d'élément discoïdal. La chaleur de friction qui résulte du patinage est alors transmise au milieu de pression et est évacuée. Le débit dépend en particulier de la température du milieu de pression, qui résulte de la chaleur de friction, et de la porosité de l'élément discoïdal 131. L'élément discoïdal 130 est connecté de façon fixe l'élément récepteur, par exemple ici la paroi 104 de carter, par exemple au moyen de rivets 131a par exemple rivetés au moyen de rivets dressés, collé ou appliqué comme revêtement. On comprend que le piston aussi peut porter la couche poreuse comme élement discoïdal et que la garniture de friction peut être agencee de façon correspondante avec la surface de contact de friction 114 sur la paroi 104 de carter. La garniture de friction peut en outre être montée la couche poreuse 131, et le piston 116 ou la paroi 104 de carter peut former directement ou par l'intermédiaire d'une autre couche poreuse, une contre-surface de friction. La Figure 14 représente en vue partielle un exemple de réalisation d'un piston 616 de la Figure 8, où accumulateurs 629 à élasticité de compression répartis sur la périphérie sont montés de façon essentiellement étanche sur le piston 616 et sont connectés de façon fixe, par exemple collés ou soudés, le long de la ligne 629a. Les accumulateurs 629 à élasticité de compression peuvent aussi être formés d'un élément de tôle 629c qui peut par exemple être monté sous forme de disque annulaire sur le piston 616. Chaque accumulateur 629 à élasticité de compression est connecté vers l'extérieur à une ouverture 629b qui est agencée radialement dans la zone de la surface de contact de friction 615 - comme représenté dans la vue en coupe transversale, selon la ligne A1-Al de la Figure 15 qui représente le piston 616, les accumulateurs 629 à élasticité de compression et les ouvertures 629b communicantes avec eux. L'accumulateur à élasticité de compression modifie son volume, et se remplit ou se vide à travers l'ouverture 629b, en fonction de la pression dans l'accumulateur 629 à élasticité de compression et de la pression qui lui est appliquée de l'extérieur. Il en résulte une variation de volume due à 1 élasticité la matière, qui peut être par exemple une tôle mince, une matière caoutchouteuse, un mélange de ceux-ci ou similaire, et qui est une tôle mince dans 'exemple représenté. Le pilotage du remplissage et du vidage des accumulateurs à élasticité de compression répartis sur périphérie résulte de la configuration des surfaces contact de friction 614, 615, qui formant le limiteur 622 de courant de la Figure 8 et qui sont représentées aux Figures 16a et 16b au moyen exemples de réalisation avantageux du convertisseur de couple 601 de la Figure. Pour une meilleure vue ensemble de l'appartenance de garnitures de friction, les exemples de réalisation sont respectivement représentés en position ouverte, bien la fonction ne soit exercée qu'en contact de friction. La Figure 16a représente ici la configuration du moyen de contact de friction 621 à partenaires de friction 614', 615', parmi lesquels le partenaire de friction 614' consiste en une garniture de friction et forme la surface de contact de friction 614, pendant un processus de vidage d'un accumulateur 629 à élasticité de compression à travers l'une des ouvertures 629b prévues dans le piston 616 et réparties sur la périphérie. La garniture de friction 614' comporte à cet effet des rainures 630 réparties sur la périphérie, qui sont fermées radialement de l'intérieur au moins jusqu'à la hauteur radiale de l'ouverture 629b et fermées radialement vers l'extérieur, et qui coupent temporairement l'ouverture 629b lors d'une rotation relative de la paroi 604 de carter par rapport au piston 616. La pression appliquée dans la chambre 618 - qui correspond à la chambre 118 de la Figure 2 - pour le déplacement axial du piston 618 qui établit le contact de friction entre les surfaces de contact de friction 614, 615 est supérieure à la pression dans la chambre 617 - qui correspond à la chambre 117 à la Figure 2 - et comprime par conséquent le milieu de pression contenu dans l'accumulateur 629 à élasticité à la compression, qui est déformé de la manière représentée et peut parvenir en butée axiale sur le piston 616. Le flux de milieu de compression provoque un refroidissement des surfaces de contact de friction 614, 615 qui tournent 1 une par rapport à l'autre pendant la phase de patinage. A la suite d'une poursuite de la rotation relative de ces surfaces, l'accumulateur 629 élasticité de compression se remplit de nouveau -comme représenté à la Figure 16b. Des rainures 630a, qui sont ménagées radialement à partir de l'extérieur au moins jusqu'à la hauteur radiale des ouvertures 629b et sont fermées radialement vers l'intérieur sont avantageusement prévues à cet effet dans la garniture friction, en alternance sur la périphérie avec les rainures 630 qui sont en connexion avec la chambre 617. De cette manière, un équilibrage de pression s'effectue lorsque les ouvertures 629b coupent les rainures 630a, et l'accumulateur 629 à élasticité de compression se remplit de nouveau de milieu de pression à partir de la chambre 618. Le processus de remplissage et de vidage des accumulateurs 629 élasticité de compression répartis sur la périphérie s'effectue par étapes successives en correspondance avec l'intersection des rainures 630, 630a et des ouvertures 629 jusqu'à ce que la rotation relative s'arrête, c'est-à-dire que l'accouplement de contournement 613 du convertisseur est en prise ou dégagé. En ce sens, l'agencement des accumulateurs 629 à élasticité de compression en combinaison avec les rainures 630, 630a intervient comme régulateur 622 de courant (Figure 8), la grandeur réglante étant le patinage. Le nombre des ouvertures 629b et le nombre des rainures 630, 630a peuvent être sélectionnés de façon à réduire la probabilité que les intersections répétées de façon rythmique des rainures 630, 630a et des ouvertures 629b, accompagnées de remplissages et de vidages de l'accumulateur 629 à élasticité de compression puissent provoquer une fréquence d'excitation qui intervient sur le convertisseur de couple et/ou d'autres composants du train d'entraînement ou du véhicule pour provoquer des oscillations et/ou du bruit. Les nombres des ouvertures 629b et des rainures 630, 630a sont des nombres à communs multiples grands, en particulier des nombres premiers entre eux. Les Figures 17a et 17b qui concernent respectivement un remplissage et un vidage, représentent une variante de l'accouplement 613 de contournement de convertisseur des Figures 16a et 16b, sous forme d'un accouplement de contournement 613a de convertisseur dans lequel les accumulateurs 629 à élasticité de compression sont agencés sur le piston 16 et le partenaire de friction est agencé comme garniture de friction 615' lui aussi sur le piston 616. La garniture de friction comporte à cet effet des ouvertures 629' qui se recouvrent avec les ouvertures 629b du piston. Les rainures 630, 630a sont ménagées dans la paroi 104 du carter, par exemple à la presse, à la fraise ou par érosion. Un autre exemple de réalisation, représenté aux Figures 18a et 18b, d'un accouplement de contournement 613c de convertisseur est semblable aux accouplements de contournement 613 et 613a de convertisseur, mais comporte des accumulateurs 62 à élasticité de compression sur le côté extérieur de l'élément de carter 604, et une garniture de friction ' montée sur le piston 616. Les ouvertures 629b traversent le carter 604. Les Figures 19a à 20b représentent respectivement de façon détaillée deux exemples de realisation d'accouplements de contournement 213a, 213b de convertisseur, qui peuvent être employés en substitution à l'accouplement de contournement 213 de convertisseur: la réception de façon fixe rotation du piston 16 au moyen des ressorts à lame 216a est omise et un engagement positif 216a - comme représenté par exemple à la Figure 7 -réalise l'entraînement fixe à rotation avec l'élément 204 de carter. Les accouplements de contournement 213a, 213b de convertisseur des Figures 19a à 20b sont représentés ouverts l'un vers l'autre en vue de mieux comprendre l'appartenance des composants individuels, mais la fonction des accouplements de contournement 13a, 213b est exercée à l'état fermé, c'est-à-dire lorsque les surfaces de contact de friction 214a, 214b, 215a, 215b sont en contact de friction. La Figure 19 représente la lamelle de friction 223d, à garnitures friction 214', 214", qui communique le couple à l'élément de sortie 206a du convertisseur 201 (Fig. 3). Les accumulateurs 229 à élasticité de compression sont agencés sur le côté du piston 216 qui est opposé à la surface de contact de friction 215a et comportent chacun une ouverture 229b. La Figure 19a représente le remplissage de l'amortisseur 229 par l'intermédiaire des rainures 230, au cours duquel le moyen de pression est guide vers les accumulateurs 229 à partir de la chambre 218 par l'intermédiaire de l'engagement positif 216a' et/ou d'une ouverture - non représentée - radialement entre l'engagement positif 216a' et la surface contact de friction 215a. Les rainures 230a sont usinées dans la garniture de friction 214" qui établit le contact de friction avec la surface de friction 215b de la paroi 204 de carter. Pour établir une connexion entre les ouvertures 229b, les garnitures de friction 214', 214" et la lamelle de friction 223d comportent également une ouverture 229c. Le vidage des accumulateurs 229 de l'exemple de réalisation de la Figure 19a est représenté à la Figure 19b. A cet effet, des rainures 230 sont de préférence agencées en alternance avec les rainures 230a (Figure 19a) sur la périphérie. Le fonctionnement de vidage des accumulateurs 229 est expliqué en référence à la Figure 16a. Les Figures 20a et 20b représentent, d'une manière analogue aux Figures précédentes 19a et 19b, le remplissage et le visage des accumulateurs 229 élasticite de compression; à 1a différence des modes précédents, les rainures 230, 230a qui pilotent le processus d'échange de milieu de pression sont prévues dans la garniture de friction 214' tournée vers le piston , et l'ouverture 229c de la Figure 19a peut donc être omise. Il ressort clairement que la configuration des surfaces des contacts de friction 214a, 214b, 215a, 215b des Figures 19a à 20b est également utilisable dans un exemple de réalisation unique; dans ce cas, les deux garnitures de friction 214', 214" comportent des rainures correspondantes 230, 230a, et les accumulateurs 229 à élasticité de compression sont de préférence remplis et vidés en alternance par les rainures 230, 230a de l'une et de l'autre des garnitures de friction 214', 214". La Figure 21 représente un exemple de réalisation semblable au convertisseur de couple 201 de la Figure 3, qui inclut un accouplement de contournement 213d modifié de convertisseur, représenté ici en détails, qui inclut une lamelle de friction 223d', un piston 416 qui est connecté de façon mobile axialement et fixe à rotation à l'élément de carter au moyen d'un engagement positif, par exemple des ressorts à lame 216a, et qui amène lors d'un déplacement axial deux garnitures de friction 214', 214" montées respectivement sur l'élément 204 de carter et sur le piston 216 en contact de friction avec la lamelle de friction 223d'. Dans la zone des garnitures de friction 214', 214", la lamelle de friction 223d' comporte un profil axial 230b qui est agencé en alternance sur la périphérie et qui est expliqué de façon plus détaillée dans une vue en coupe transversale selon la ligne B-B de la Figure 22. La Figure 22 représente ici l'élément 204 sur lequel la garniture de friction 214' est fixée, la lamelle de friction 223d', et le piston 216 sur lequel la garniture de friction 214" est fixée. La lamelle de friction 223d' comporte en alternance, sur sa périphérie, des surfaces de friction 233a, 233b axialement en relief et des rainures 232a, 232b; les surfaces de friction 233a en relief vers la garniture friction 214" forment les rainures 232a en direction de la garniture de friction 214', et les surfaces de friction en relief 233b en direction de la garniture de friction 214' formant des rainures 232b de la garniture de friction 214". Les rainures 232a, 232b forment le régulateur 222 de courant entre les deux chambres 217, 218 de la Figure 3 en réglant le flux en fonction de la température et donc de la viscosité du milieu de pression. En ce qui concerne la selection de la profondeur, de la largeur, de la longueur et du nombre des rainures 232a, 232b, on se référera aux indications données déjà en référence à l'accouplement de contournement 613a, 613b, 613c de convertisseur en tenant compte du doublement des rainures 232a, 232b: puisqu'elles sont agencées sur les deux garnitures de friction 214', 214", leur nombre augmente de façon correspondante. Les Figures 23 et 24 représentent, comme déjà représenté dans l'exemple de réalisation d'un accouplement de contournement 113 de convertisseur dans le détail X (12) de la Figure 12, l'utilisation de matières poreuses dans un accouplement de contournement 213a de convertisseur, dans lequel deux garnitures frittées 231a - conformes à la description plus détaillée donnée en référence à la Figure 12 sont fixées à la lamelle de friction 223d" et peuvent être mises au contact des garnitures de friction 214', 214". On comprend qu'au moins l'une des garnitures de friction 214', 214" peut être agencée sur la garniture frittée correspondante 231a et que le contact de friction s'effectue avec le piston 216 et/ou avec la paroi 204 de carter. Une autre variante d'accouplement de contournement 213b de convertisseur à matière frittée est représenté à la Figure 24. La lamelle de friction 223d" n'est ici prolongée que radialement à l'intérieur des garnitures de friction 214', 214" et est connectée, par exemple rivetée à un disque fritté 231b qui s'y raccorde radialement à l'extérieur et qui établit au moyen des surfaces de friction 215, 215a, le contact de friction avec les garnitures de friction 214', 214". La Figure 25 représente une fraction d'un accouplement de contournement 613 de convertisseur dans lequel le moyen de contact de friction 621 se compose des partenaires de friction 614', 615' à surfaces de contact de friction 614, 615, et d'un piston 616d qui peut remplacer le piston 116 de la Figure 2 ou le piston 616 de la Figure 8. Ceci permet de proposer une autre possibilité avantageuse de régulateur 122 ou 622 de courant entre les chambres 617, 618. A cet effet, le piston 616d comporte une garniture de friction 614' dans laquelle rainures 630d sont usinées réparties sur la périphérie, et sont usinées pour être fermées radialement vers l'extérieur, ezt être fermées radialement vers l'intérieur jusqu'à la hauteur radiale des ouvertures 629b. Les accumulateurs 629 à élasticité de compression des Figures 8, 16a et 16b, sont omis ici et les ouvertures 629b du piston 616d sont connectées directement à la chambre 618. Lors d'une rotation relative de l'élément de carter ou de la paroi 604 de carter par rapport au piston 616d, les ouvertures 629b et les rainures 630d se recouvrent temporairement et établissent pendant ce temps d'intersection un trajet entre la chambre 617 et la chambre 618 à travers lequel le milieu de pression peut s'écouler de sorte qu'au moins la garniture de friction 614' est refroidie par le milieu pendant la phase patinage. Si la pression dans la chambre 618 augmente pour fermer l'accouplement de contournement 613d du convertisseur par décalage axial du piston 616d, la rotation relative diminue et s'interrompt finalement. Le nombre des ouvertures 629b et le nombre des rainures 630d peuvent être adaptés de manière à réduire très fortement la probabilité de l'intersection, par exemple en choisissant des nombres premiers pour les nombres des ouvertures 9d et des rainures 630d. I1 est en outre possible de prévoir comme représenté dans l'exemple de réalisation de la Figure 25 - un dispositif de fermeture 635 qui ferme de façon sensiblement étanche au moins une ouverture et de préférence toutes les ouvertures 629b dans le cas la pression s'élève - et où le refroidissement de la garniture de friction 614' n'est donc plus nécessaire puisque l'accouplement de contournement 613d de convertisseur est fermé. A cet effet, La Figure 26 représente comme détail Y le dispositif de fermeture 635 qui ferme les ouvertures 629b, la Figure 27 représente le detail Y de la Figure 26 en vue selon la direction X et la Figure 28 représente le détail Y en vue selon la direction W de la Figure 25. Le dispositif de fermeture 635 consiste en languettes mobiles axialement 635a qui sont formées de façon avantageuse à partir d'un élément de bague 635b annulaire, connecté de façon fixe, par exemple collé ou soudé, au piston 613d. Le déplacement des languettes 635a sous l'effet de la pression appliquée par le milieu de pression 'effectue en opposition à la force de rappel des languettes 635a, en raison des propriétés élastiques de la matière, par exemple de la tôle. La force de rappel est par exemple réglée la sélection de la matière et de son épaisseur et similaires d'une manière telle que, pour une pression qui ferme l'accouplement de contournement 613d de convertisseur, les languettes 635a sont également appliquées de façon étanche sur les ouvertures 629b. Lorsque pression diminue, les languettes 635a sont rappelées dans la position ouverte sous l'effet de la force de rappel. Il est en outre possible de prévoir à cet effet qu'au moins une rainure est agencée dans la garniture de friction 614' (Figure 25) pour s'ouvrir radialement vers l'extérieur et applique aux languettes 635a la pression de la chambre 618 lors d'un nouveau patinage et d'une rotation relative du piston 616b et de la paroi 604, ce qui provoque en outre ouverture améliorée des languettes 635a. Il est ainsi possible de proposer un régulateur 122, 622, 622a (Figures 2, 8 et 25) du milieu de pression qui adapte le flux de milieu sous pression en fonction d'une pression accrue de milieu de pression et/ou d'une vitesse de rotation différentielle accrue entre le carter 604a et piston 616d, c'est-à-dire lorsque la chaleur de friction produite augmente parce que l'accouplement de contournement de convertisseur patine, et qui réduit le flux de milieu de pression lorsque l'accouplement de contournement de convertisseur ne patine pas. On comprend que ce régulateur de courant peut également être avantageux pour d'autres exemples réalisation dans lesquels les garnitures de friction les lamelles de friction configurées sont agencées autrement et le piston est accouplé au carter. mode de réalisation à accumulateurs à élasticité compression peut par exemple être remplacé par exemples de réalisation qui correspondent aux Figures 17 à 20b, à régulateur correspondant de courant en substitution. Les Figures 29a a 29k représentent des configurations possibles avantageuses de garnitures de friction 636a à 636k qui peuvent par exemple être employées, pour piloter le flux de milieu de friction sur les garnitures de friction, en substitution aux garnitures de friction 214', 214", 614' des Figures 16a, 16b, 19a, 19b, 20a et 20b. Lorsqu'un régulateur de courant à accumulateurs à élasticité de compression (par exemple 622, 622a aux Figures 8 et 25) est employé, il peut être avantageux ici d'agencer sur la périphérie les rainures 636a', 636k' ouvertes radialement vers l'intérieur et les rainures 636a" à 636k" ouvertes radialement vers l'extérieur en nombres approximativement égaux, de préférence réparties en alternance, alors que le régulateur de courant 622a de la Figure 25 ne prévoit qu'un nombre limité de rainures 636a', 636k', ou trois par exemple, réparties sur la périphérie dans le motif de rainures des rainures 636a" à 636k" agencées par ailleurs de façon réparties uniformément sur la périphérie. L'exemple de réalisation de la garniture de friction 636a représenté à la Figure 29a prévoit, dans la zone radiale des ouvertures 629b, 229b (Figures 16a, 25, 19a), des élargissements en direction périphérique, par exemple pour accroître la durée d'intersection des rainures 636a', 636a" avec les ouvertures 629b, 229b lorsqu'un patinage apparaît, tandis que les rainures 636b', 636b" de la Figure 29b ne sont orientées que radialement et se terminent dans la zone radiale des ouvertures 629b, 229b. En revanche, la garniture de friction 636c comporte des rainures 636c', 636c" ouvertes radialement sur la hauteur radiale des ouvertures 229b, 629b. Les rainures 636d', 636d" de la garniture de friction 636d de la Figure 29d comportent en direction périphérique une fraction de direction, la fraction de direction des rainures 636d' pouvant être de même sens que celui des rainures 636d", ou de sens opposé - comme représenté. Les Figures 29e, 29f, 29g représentent des détails de garnitures de friction 636e, 636f, 636g à rainures 636e', 636e", 636f', 636f", 636g', 636g" qui sont exécutées dans les garnitures de friction 636e, 636g radialement à l'extérieur ou radialement à l'intérieur à partir de la périphérie respective et sortent de nouveau en se terminant à cette périphérie. Des formes avantageuses configurations peuvent être des découpes annulaires (garniture de friction 636f de la Figure 29f), des découpes rectangulaires (garniture de friction 636g de la Figure 29g), des garnitures de friction géométrie mixte de rainures adaptées entre elles en ce qui concerne le tracé des lignes, d'une manière telle qu'il en résulte une rainure aussi longue que possible résulte pour une surface donnée, par exemple des rainures 636e' annulaires circulaires radialement vers 1 extérieur et des rainures 636e" en forme de découpes trapézoïdales radialement à l'intérieur (Figure 29e) ou similaires. Les figures 29h et 29i représentent un exemple de réalisation à rainures 636h', 63 , 636i', 636i" dont la largeur, à la périphérie dans la direction où elles sont ouvertes en direction radiale, est supérieure ou égale à la profondeur. peut en résulter des formes rectangulaires, triangulaires, mixtees et/ou similaires dans les garnitures de friction 636h, 636i. Les arêtes de ces rainures 636h', 636h", 636i", 636i" peuvent être arrondies. Figure 29j représente une garniture de friction 636j dans laquelle des rainures 636j', 636j" sont exécutées non pas de façon rectiligne à partir de la periphérie respective radialement vers l'intérieur, ou radialement vers l'extérieur, aux points radiaux de l'intersection avec les ouvertures 229b, 629b (Figures 16a 25) mais par exemple en zigzag - comme représenté à la Figure 29j - afin d'accroître la longueur et d'améliorer ainsi le refroidissement de la garniture de friction 636j. La Figure 29k représente une garniture de friction 636k à rainures 636k', 636k" à structure en forme de peigne dont les dents sont orientees en direction de la périphérique extérieure (rainures 636k') ou de la périphérie intérieure (rainures 636"). On comprend que ces rainures peuvent aussi etre ménagées, conformément à la représentation des Figures 17a, 17b, dans la contre-surface de friction, par exemple la paroi 604 de carter - comme représenté - ou le piston 616. Figure 30 représente un autre exemple de réalisation d'un convertisseur de couple 701 à moyen de contact de friction et régulateur 722 courant qui regule l'amenée du milieu de pression à l'accouplement de contournement 713 de convertisseur en fonction du patinage de celui-ci. grandeur réglée est ici directement la vitesse de rotation différentielle entre le piston 716 et le carter 704. A ,-. - + r, .: + - + 1 - -7 n G -, r.., , , .. - + .. ., n - ., - + vue entraînement à la roue de turbine 706 au piston 716 en tant qu'élément côté sortie de l'accouplement de contournement 713 de convertisseur - ici en intercalant et faisant interevenir l'amortisseur 723 d'oscillations de torsion - comporte une pompe doseuse 737 qui est reçue à rotation dans le moyeu 706a et y est attachée au moyen de la bague d'attache 737a. La pompe doseuse 737 est connectée de façon fixe, au moyen du carter 737c de pompe, à la paroi 704 de carter, au moyen de tiges 737c qui pénètrent dans une ouverture 704f' du tourillon axialement élargi 704f qui est connecté de façon fixe à la paroi 704 de carter: la pompe suit donc le déplacement de rotation de la paroi 704. Le carter de pompe 737b contient un corps de pompe 738, par exemple une bille, qui y est guidé de façon mobile axialement le long d'une chambre 741 de préférence cylindrique creuse de pompe et qui isole de façon étanche par exemple par un siège d'étanchéité le volume de la pompe et la chambre 741 de pompe respectivement aux deux sorties 739 et 740 de la pompe 737. A chacune des sorties 739, 740 fait face une conduite 742, 743 ménagée dans le moyeu 706a qui comporte une connexion au côté pression 719a d un cas et à l'échappement 719b dans l'autre, pour transporter le milieu de pression, et ces conduites sont connectés en alternance, mais simultanément, avec les sorties lors d'une rotation relative de l'élément de carter 704a et du moyeu 706a, le carter de pompe étant respectivement tourné de 180 . De cette manière, lors d'une rotation relative de l'élément 704 de carter par rapport au moyeu 706a, lorsque la pression est accrue dans la conduite 743 est plus haute que dans la conduite 742, un volume de chambre 741 est dosé deux fois partir du côté haute pression de la conduite 743 vers la conduite 742. En effet, lors de la connexion de la sortie 740 sous pression, le corps 738 de pompe est d'abord déplacé axialement dans la chambre de pompe 741 en étant isolé de façon étanche de la sortie 739, et le carter 737b pompe est tourné par rapport au moyeu 706a après rotation en sens de rotation de la paroi 7 de carter. De cette manière, la sortie 739 coupe la conduite 743 et le corps de pompe est ainsi de nouveau déplacé axialement et le milieu de pression reçu est envoyé dans la conduite 742. Ce processus se répète jusqu'à la disparition de la rotation relative de la paroi 704 de carter et du moyeu 706, lorsque l'accouplement de contournement 713 du convertisseur est prise. Dans 'état ouvert de l'accouplement de contournement 713 du convertisseur, aucun flux de milieu de pression qui vaille d'être mentionné ne s'effectue entre les deux conduites 743 en raison de l'absence de différence de pression, bien qu'un patinage entre la roue de turbine 706 et la roue de pompe 705 puisse provoquer une rotation. relative entre l'élément 704 de carter et le moyeu 706a. Pour transmettre le milieu de pression, dosé dans conduite 742, jusqu'à la zone du contact de friction de l'accouplement de contournement 713 de convertisseur d'où la chaleur de friction engendrée aux surfaces de friction 714, 715 doit etre évacuée, une chambre 745 qui est en connexion avec la conduite 742 et qui est isolée de façon étanche par rapport à l'extérieur, c'est-à-dire par rapport à la chambre 718, est formée entre le piston 716 un autre composant 744. Le composant 744 peut être fabriqué par exemple en matière plastique par un procédé de moulage par injection ou en tôle par un procédé d'estampage et est isolé de façon étanche radialement à l'intérieur par rapport au moyeu 706a et radialement à l'extérieur par rapport au piston 716. Dans la zone du récepteur 723g de l'amortisseur 723 d'oscillations de torsion sur le piston 716, le composant 744 peut reposer sur le piston 716 et/ou être disposé autour du recepteur 623g et être isolé de façon étanche séparément. Dans les zones des surfaces de contact de friction, des ouvertures 729b sont prévues réparties sur la périphérie de préférence radialement à l'extérieur; en combinaison avec des rainures - qui ne sont pas représentées de façon plus détaillée - prévues dans une surface de friction 714, 715, de préférence dans la garniture de friction 714', elles transmettent vers la chambre 717 le milieu de pression dosé par la pompe 737 vers la conduite 742 et la chambre 745. La chambre 717 comporte une connexion, qui n'est pas représentée de façon plus détaillée, vers la conduite d'échappement 719b. Des motifs de rainures des Figures 29a à 29k peuvent être avantageux pour les rainures - qui ne sont pas représentées de façon plus détaillée - sous réserve de la restriction suivante: une ouverture des rainures n'est prévue qu'à partir de la périphérie intérieure jusqu'à la hauteur radiale des ouvertures 729b. La chambre 718 de convertisseur est alimentée en milieu de pression de manière connue en soi par la conduite d'amenée 719a. Les Figures 31 à 32b représentent autre variante d'un régulateur 822 de courant; la Figure 31 représente en vue en coupe partielle le principe de la pompe doseuse de la Figure 30 et les figures 32a et 32b sont des vues en coupe transversale partielle le long de la ligne C-C de la Figure 31, pour des étapes différentes de fonctionnement. A la Figure 31 le piston 816 représenté en partie en vue de face est entouré sa périphérie extérieure par des pompes de dosage 837 réparties sur la périphérie qui sont agencées, à la différence de la pompe doseuse 737 de la Figure 30, directement dans la zone de contact de friction entre le piston 816 et la paroi 804 de carter en intercalant une garniture de friction 8 qui peut être fixée soit au piston 816, soit de préférence à la paroi 804 de carter. Puisque les pompes étant agencées sur la périphérie extérieure du piston 816 et n'exigeant donc aucun agencement spécial pour l'amenée du milieu de pression. Comme représenté à la Figure 32, les pompes doseuses 837 comportent chacune, sur son extrémité côté périphérie, une sortie 839, 840; celles-ci consistent en piquagee 839a, 840a qui sont introduites dans des ouvertures correspondante 839b, 840b du piston 816 jusqu'à des butées 839c, 840c. Les piquages 839a, 840a constituent, avec l'élément tubulaire 837c qui est reçu entre eux, le carter 837b de pompe dans lequel le corps de pompe 838a mobile axialement le long de l'axe longitudinal du tube. On comprend que les piquages 839a, 840a ou la pompe de dosage 837 peuvent également être réalisés de façon avantageuse sous forme d'éléments en matière plastique par moulage par injection, qui peuvent être enfoncés en deux éléments. Lorsque la garniture de friction 814' est fixée sur la paroi 804 de carter, des rainures 830, 830a sont prévues dans cette garniture de friction sur la périphérie, en alternance les unes radialement à partir de l'extérieur et les autres radialement vers l'intérieur et radialement jusqu'aux sorties 839, 840. La distance en direction périphérique, entre ces rainures, d'une manière telle que, lors d'une rotation relative de la paroi 804 de carter par rapport au piston 816, respectivement une rainure 830 ouverte radialement vers l'intérieur et une rainure 830a ouverte radialement vers l'extérieur coupent simultanément ces sorties 839, 340. Pour des détails additionnels concernant la configuration des rainures 830, 830a, il y a lieu de se reporter aux Figures 29a 29k. Lorsque la garniture de friction 814 est fixée sur le piston 816, ce dernier comporte des ouvertures agencées pour correspondre aux sorties 839, 840 et les rainures 830, 830a sont usinées dans la paroi 804 de carter. *Le fonctionnement des pompes doseuses réparties sur la périphérie - comme représenté à la Figure 32a résulte du déplacement dans le sens de la flèche du milieu de pression qui parvient, à partir du côté de pression par exemple de la chambre 118 (Figure 2) dans le cas d'un convertisseur configuré conformément à l'agencement de régulateur 822, par les rainures 830 avec déplacement du piston 838 - ici une bille - de pompe dans le volume de pompe, et remplit ce volume. Simultanément, du milieu de pression présent dans le volume de pompe 841a séparé par le piston 838 de pompe est dosé vers la chambre connectée à l'échappement (par exemple la chambre 117, Figure 2) en passant par les rainures 830 et il en résulte un flux de milieu de pression qui dépend du patinage. Le piston de pompe se trouve dans l'état final, isolé de façon étanche à l'ouverture 840. Ensuite, lors de la poursuite de la rotation relative représentée à la Figure 32b, les sorties 839, 840 se coupent avec les rainures complémentaires 830a, 830, c'est-à-dire que les sorties 839 coupent avec les rainures 830 et les sorties 840 avec les rainures 830a, et le milieu de pression est donc envoyé à la Figure 32a aux sorties 840 vers la chambre 841 de pompe en passant par les rainures 830a connectées au côté haute pression, est dosé à la Figure 32b vers les rainures 830 tandis que du milieu de pression est pompé de façon renouvelée vers la chambre 841 de pompe et plus précisément dans la chambre partielle 841a. Par rapport à l'exemple de la Figure , ceci produit une inversion du sens de flux du milieu de pression selon les flèches et par conséquent à un effet de pompe continu, tant qu'une rotation relative des deux pièces 804, 816 se poursuit. Lorsque l'accouplement de contournement 813 de convertisseur (Figure 31) est en prise, les corps 838 de pompe isolent sensiblement de façon etanche le flux du milieu de pression, par rapport tant au côté haute pression qu'au côté basse pression,. La Figure 33 représente en vue en coupe transversale partielle un exemple de réalisation d'un convertisseur de couple 901 à accouplement de contournement 913 de convertisseur à partenaires de friction 914', 915', qui est comparable essentiellement au convertisseur 101 de la Figure 2. Le convertisseur 901 comporte une configuration spéciale du piston 916 qui comporte dans la zone de sa periphérie extérieure un joint étanche 950 qui peut être amené en contact d'appui contre l'élément 909 de carter à l'aide d'une lisière d'étanchéité . En ce qui concerne les propriétés matérielles du joint étanche 950, par exemple son module d'élasticité et sa dureté Shore, il peut comprendre un renforcement agencé dans la zone de la lisière d'étanchéité 951, par exemple un anneau de fil ou similaire, afin que le contact d'appui ne s'effectue que lorsque la pression milieu de pression a été accrue. En outre, la paroi 904 de carter comporte un profil axial 952 qui varie sur la périphérie, par exemple en forme de train d'ondes qui y est usiné, par exemple poinçonné, ou fabriqué par un processus de fluage à la presse et sur lequel la lisière d'étanchéité 951 du joint 950 s'appuie axialement de façon étanche lorsque l'accouplement de contournement 913 du convertisseur est en prise. La Figure 34b représente à cet effet en vue en coupe transversale le long de la ligne de coupe D-D, la bague d'étanchéité 950 en contact d'appui sur la paroi 904 de carter en commun périphériquement en direction de la flèche. En cas de rotation relative du piston 916 de la paroi 904 de carter, le profil axial 952 de la paroi 904 de carter peut ne pas maintenir la lisière étanchéité 951 en contact d'appui, en particulier aussi à cause de la pression plus faible et/ou de sa rigidité, de sorte que des intervalles 953 d'étanchéité apparaissent en direction de la flèche lors d' rotation relative du joint étanche 950 par rapport à la paroi 904 de carter et que le milieu de pression peut couler à travers ces intervalles depuis le côté haute pression, par exemple la chambre 918 (Figure 33) vers le côté basse pression, par exemple la chambre 917; des rainures - non représentées - sont prévues dans la garniture de friction 914' de tracé radial. Le contact d'appui peut être préréglé, au moyen de la configuration mentionnée ci-dessus de la bague d'étanchéité 950 et de la lisière d'étanchéité 951, en fonction de la pression laquelle l'accouplement de contournement 913 du convertisseur est en prise. La Figure 35 représente, en vue en coupe transversale partielle, un exemple de réalisation d'un convertisseur de couple 1001 qui comporte, en variante ou en plus du régulateur 22 de courant représenté à la Figure 1, un dispositif de refroidissement 1060 pour refroidir les surfaces de contact de friction 1015, 1014 des partenaires 1014', 1015' de l'accouplement de contournement 1013 de convertisseur sur le côté 1061 opposé à ce dernier, par exemple ici la paroi 1004 de convertisseur. D'autres exemples de réalisation peuvent aussi prévoir en variante le refroidissement du côté opposé du piston 1016. Une chambre 1062 qui s'étend radialement vers l'intérieur au delà de surfaces de friction 1014, 1015, et qui est par exemple formée par la paroi 1004 de carter et par un élément de tôle 1063 qui lui est connecté, par exemple par soudage étanche, à ouverture 1064 de remplissage refermable, est prévue pour le refroidissement. La chambre est ici partiellement remplie d'un agent refroidisseur 1065 dans lequel la chaleur de friction qui y intervient provoque un passage de phase d'un état à plus grande densité à un état à densité moindre. Ce passage de phase amène l'agent refroidisseur 1065 prélever de l'énergie et il est alors accéléré radialement vers l'intérieur en raison de sa densité plus faible et de la force centrifuge moindre qui est exercée sur lui lorsque le carter 1004 tourne. Il peut y dissiper de la chaleur sur les zones plus froides du carter 1004h, 1063a et le passage de phase peut être inversé, ce qui provoque une nouvelle accélération centrifuge radialement vers l'extérieur et un nouveau refroidissement de la surface 1061 de carter au moyen de 'agent refroidisseur qui a été de nouveau refroidi. Les milieux refroidisseurs utilisables sont par exemple de l'eau, de l'ammoniaque, de 'héxafluorure de souffre, des produits de remplacement du fréon à passage de phase de liquide à phase gazeuse, des matières à passage de l'état solide à l'état gazeux ou des matières de passage de l'état liquide à l'état liquide, par exemple du sodium. Une pression ou une dépression peut être appliquée à la chambre pour adapter le passage de phase aux températures qui résultent du développement de la chaleur de friction. Le dispositif refroidisseur 1060 peut en particulier être avantageux aussi pour des convertisseurs à accouplement conique de contournement de convertisseur parce que la chambre 1062 peut ici être agencée dans l'espace de configuration conique dans la zone des surfaces de contacts de friction et que le volume axial requis est donc légèrement réduit. Des composants similaires sont désignés dans les différentes figures par des références dont les deux derniers chiffres sont les mêmes (sans zéro précédent dans la zone à un chiffre). Pour différencier les composants des divers exemples de réalisation ' ne sont pas exposés de façon exhaustive, d'autres chiffres sont ajoutés, aux emplacements des centaines, aux références à deux chiffres. On comprend des composants comparables sont interchangeables dans le cadre de la publication. Les revendications annexées à la présente demande sont des propositions de formulation, sans préjudice de l'obtention d'une protection par brevet qui continue. La demanderesse se réserve le droit de revendiquer encore d'autres particularités qui sont jusqu'ici exposées que dans la description et/ou les dessins. références employées dans les sous- revendications concernent la poursuite du développement de l'objet de la revendication principale grâce aux particularités des sous- revendications respectives; il ne faut les considérer comme un renoncement à l'obtention d'une protection autonome des combinaisons de particularités des sous revendications concernées. Puisque les objets des sous-revendications peuvent constituer des inventions autonomes et indépendantes compte tenu de l'état de la technique à la date de priorité, la demanderesse se réserve le droit en faire l'objet de revendications indépendantes ou de demandes divisionnaires. Les objets des sous-revendications peuvent contenir aussi des inventions autonomes, qui présentent une configuration indépendante des objets sous- revendications précédentes. Les exemples de réalisation ne doivent pas être compris comme une limitation de l'invention. Bien plutôt, de nombreuses altérations et modifications sont possibles dans cadre de la présente publication, en particulier des variantes, éléments et combinaisons et/ou matières que l'homme de l'art peut par exemple, en vue d'atteindre le but, déduire par combinaison ou transformation de particularités ou éléments ou étapes de procédé décrits dans la description générale et modes de réalisation ainsi que les revendications et contenus dans les dessins, et qui conduisent par des particularités combinables à un nouvel objet ou à de nouvelles étapes de procédé ou séquences d'étapes de procédé, dans la mesure aussi où ils concernent des procédés de fabrication, de vérification et d'usinage. REVENDICATIONS 1. Convertisseur hydrodynamique de couple qui inclut une roue de pompe reçue dans un carter et entraînée par une unité d'entraînement, une roue de turbine, éventuellement un distributeur annulaire, un accouplement de contournement de convertisseur pouvant fonctionner avec ou sans patinage à l'aide d'un moyen de contact de friction qui établit un contact de friction d'un partenaire de friction côté entrée et d'un partenaire de friction côté sortie dans le trajet de force entre une partie d'entraînement et une partie de sortie dudit convertisseur de couple, dans lequel une première chambre qui peut être remplie d'un milieu sous pression pour actionner le convertisseur de couple ou pour manoeuvrer l'accouplement de contournement du convertisseur de couple et une deuxième chambre sont formées chacune sur un côté du moyen de contact de friction lorsque l'accouplement de contournement du convertisseur est fermé ou patine, le convertisseur comprend en outre éventuellement au moins un amortisseur d'oscillations de torsion à au moins un étage, agencé dans le flux de force entre un élément entraîné par l'unité d'entraînement comme la turbine et/ou un élément de sortie de l'accouplement de contournement du convertisseur et un élément de sortie du convertisseur de couple, caractérisé en ce que un régulateur (22) de courant pour réguler le courant d'un milieu de pression à partir de l'état de fonctionnement de l'accouplement de contournement (13) du convertisseur fonctionne indépendamment. 2. Convertisseur hydrodynamique de couple qui inclut une roue de pompe reçue dans un carter et entraînée par une unité d'entraînement, une roue de turbine, éventuellement un distributeur annulaire, un accouplement de contournement de convertisseur pouvant fonctionner avec ou sans patinage l'aide d'un moyen de contact de friction (21) qui établit un contact de friction d'un partenaire de friction côté entrée et d'un partenaire de friction côté sortie dans le trajet de force entre une partie d'entraînement et partie de sortie dudit convertisseur de couple, dans lequel une première chambre, à laquelle une pression peut être appliquée au moyen d'un milieu de pression pour actionner l'accouplement de contournement de convertisseur, et une deuxième chambre sont formées chacune sur un côté du moyen de contact de friction lorsque l'accouplement du contournement de convertisseur est fermé ou patine, dans lequel un composant mobile axialement de 'accouplement de contournement du convertisseur établit par pilotage des différences de pression des deux chambres le contact de friction sur le côté d'entraînement et un milieu de pression est pompé d'une chambre de pression dans l'autre à l'aide d'un générateur de pression sur un trajet hydraulique pour manoeuvrer l'accouplement de contournement de convertisseur de pression, et le convertisseur comprend en outre éventuellement au moins un amortisseur d'oscillations de torsion à au moins un étage, intervenant dans le flux de force entre un élément entraîné comme la turbine et/ou un élément de sortie de l'accouplement de contournement du convertisseur et un élément, situé sur le coté sortie, du convertisseur de couple, caractérisé en ce que un regulateur de courant, susceptible d'être piloté, du milieu de pression est monté dans le trajet hydraulique (19a, 19b) dans la zone du moyen de contact de friction. 3. Convertisseur de couple (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le regulateur (2) de courant fonctionne en pilotage autonome. 4. Convertisseur de couple (1) selon l'une quelconque revendications précédentes, caractérisé en ce que un courant de milieu de pression transporté à travers au moins un canal (130) est réglé en fonction du patinage pendant le contact de friction. 5. Convertisseur de couple (1) selon l'une quelconque revendications précédentes, caractérisé en ce que un courant de milieu de pression est plus grand lorsque l'accouplement de contournement (13) de convertisseur patine que lorsque l'accouplement de contournement d'accouplement ne patine pas. 6. Convertisseur de couple selon la revendication 5, caractérisé en ce que le courant de milieu de pression dépend d'une différence entre les vitesses de rotation de l'unité d'entraînement (2) et de l'élément de sortie (7). 7. Convertisseur de couple (1) selon l'une quelconque revendications 1 à 5, caractérisé en ce que un courant de milieu de pression entre les deux chambres 18), n'est pas proportionnel à une différence de pression réglable de façon variable entre les deux chambres. 8. Convertisseur de couple (1) selon la revendication 7 caractérisé en ce que la différence de pression est réglable en fonction de la vitesse de rotation l'unité d'entraînement (2). Convertisseur de couple (1) selon l'une quelconque des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que courant de milieu de pression dépend de la viscosité du milieu de pression qui est réglée pendant la traversée du canal (130) unique au moins. Convertisseur de couple (1) selon l'une quelconque des revendications 4 à 9, caractérisé en ce que courant de milieu de pression est réglé en fonction de la chaleur qui se développe au moyen de contact de friction (21). Convertisseur de couple (1) selon l'une quelconque des revendications 4, 9 ou 10, caractérisé en ce que une barrière réglable est prévue pour le fluide dans le canal (130) unique au moins. 12. Convertisseur de couple (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que 'accouplement de contournement du convertisseur consiste en un piston (16) qui peut être amené en contact de friction avec un composant (4a, 4, 404i) connecté de façon fixe en rotation à l'élément de sortie et connecté en engagement de force à l'unité d'entraînement, et en ce que 'élément de contact de friction est prévu dans le trajet de force entre le piston et l'élément de carter. Convertisseur de couple (1, 401) selon la revendication 12, caractérisé en ce que le carter (4a, 404a) ou un composant (4, 404i) qui lui est connecté constitue le composant connecté à l'unité d'entraînement (2). 14. Convertisseur couple (1, 101) selon la revendication 12, caractérisé en ce que le piston (16, 116) reçu de façon fixe en rotation et mobile axialement sur un composant côté sortie (6a, 106a). 15. Convertisseur couple selon la revendication 12, caractérisé en ce que le piston (16) sépare l'une de l'autre les deux chambres (17, 18) au moins pendant le contact de friction et en ce que une manoeuvre de l'accouplement de contournement du convertisseur s'effectue sous l'effet d'une différence de pression réglée entre les deux chambres. 16. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen de contact de friction (21) est au moins une garniture de friction (214'). 17. Convertisseur couple (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen de contact friction (21) est reçu sur le carter (4a, 4) et/ou sur le piston. 18. Convertisseur couple selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que un contact de friction établi entre au moins une lamelle de friction (223d), à surfaces de contact de friction, mobile axialement et connectée au côté de sortie, et un partenaire de friction (215a, 215b) reçu sur le piston et sur le carter, et en ce que lamelle de friction unique au moins à surfaces de contact de friction est sollicitée axialement par le piston pour former le contact de friction. Convertisseur de couple selon la revendication 18, caractérisé en ce que le piston est connecté de façon fixe à rotation au carter, en ce que une lamelle de friction connectée de façon fixe à rotation à un composant (206a) de côté sortie peut être sollicitée axialement entre le piston le carter par le piston pour établir un effet de friction, et en ce que au moins deux garnitures de friction (214', ") sont agencées axialement respectivement entre le piston et la lamelle de friction et entre la lamelle de friction et le carter. 20. Convertisseur de couple (201) selon 1a revendication 18 ou 19, caractérisé en ce que au moins une garniture de friction (214', ") est agencée sur le piston et/ou sur le carter. 21. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que un élément refroidisseur (1060) est prévu dans la zone contact de friction sur le carter, le piston ou un composant qui est connecté à l'un de ces éléments pour former une surface de refroidissement pour composants (1014, 1015) qui établissent le contact de friction. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 4 à 21, caractérisé en ce que canal unique au moins est formé de rainures (130) orientées sensiblement radialement, réparties sur la périphérie, formant une contre-surface de friction pour la garniture et ménagées dans une surface refroidissement (101k) d'un composant d'entraînement d'au moins une lamelle de friction ou du piston. 23. Convertisseur de couple selon la revendication 22, caractérisé en ce que la surface de refroidissement ( k) est le carter ( ) ou le piston. 24. Convertisseur de couple selon la revendication 22 ou 23, caractérisé en ce rainures (116) sont ménagées dans la surface de refroidissement (104k). 25. Convertisseur de couple selon la revendication 22 ou 23, caractérisé en ce que les rainures (130b) sont réalisées dans la surface de refroidissement (104k) à partir du côté de contact de friction ou à partir du côté opposé au contact de friction. 26. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 22 à 25, caractérisé en ce que la longueur des rainures (130) est supérieure à l'extension radiale d'une section transversale annulaire de la garniture de friction (115 . 27. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 22 à 26, caractérisé en ce que de 10 à 400, de préférence de 100 à 300 rainures (130) sont réparties sur la périphérie. 28. Convertisseur de couple (101) selon l'une quelconque des revendications 22 à 27, caractérisé en ce que la longueur des rainures (130) est comprise entre 10 et 50 mm, de préférence entre 10 et 30 29. Convertisseur de couple (101) selon l'une quelconque des revendications 22 à 28, caractérisé en ce que la profondeur des rainures (130) est inférieure à 0,3 mm, de préférence inférieure à 0,15 mm. Convertisseur de couple (101) selon l'une quelconque des revendications 22 à 29, caractérisé en ce que largeur des rainures (130) est comprise entre 0,2 et 20 mm, de préférence entre 0,5 et mm. Convertisseur de couple (101) selon l'une quelconque des revendications 22 à 30, caractérisé en ce que rapport entre les surfaces des rainures (130) ménagées dans la surface de refroidissement et la surface de friction active dans la zone contact de friction est compris entre 2:1 et 1:20, préférence entre 1:1 et 1:10. 32. Convertisseur de couple (101) selon l'une quelconque des revendications 22 à 31, caractérisé en ce que au moins une arête des rainures (130) est arrondie en direction de la surface friction active. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 22 à 32, caractérisé en ce que rainures (232a, 232b) sont ménagées des deux côtés dans la lamelle de friction agencée entre le piston et le carter, et en ce que carter et le piston comportent chacun au moins une garniture de friction qui peut être amenée en contact de friction avec la lamelle de friction (223d' 34. Convertisseur de couple (201) selon la revendication 33, caractérisé en ce que les rainures (232a, 232b) des deux côtés de la lamelle de friction (223d') sont ménagées en alternance sur la périphérie. 35. Convertisseur de couple (201) selon la revendication 33 ou 34, caractérisé en ce que les rainures (232a, 232b) sont orientées sensiblement radialement. 36. Convertisseur de couple (20l) selon l'une quelconque des revendications 18 à 20, ou 33 à caractérisé en ce que la lamelle de friction (223d, 223d') constitue 1 élément d'entrée d'un amortisseur d'oscillations torsion dont l'élément de sortie est connecté à un élément côté sortie (206a) du convertisseur de couple, en ce que l'élément d'entrée et l'élément de sortie peuvent tourner l'un par rapport à l'autre en opposition à 'effet d'au moins un accumulateur d'énergie et éventuellement d'un agencement de friction. 37. Convertisseur de couple (101, 201) selon la revendication 4, caractérisé en ce que le contact de friction est prévu au moyen d'au moins une surface de friction et d'au moins une contre-surface (114) de friction poreuse, perméable au milieu de pression pour un courant limité. 38. Convertisseur de couple (l01, 201) selon la revendication 37, caractérisé en ce que la contre-surface de friction poreuse consiste en un disque (113) en matière frittée. 39. Convertisseur de couple (101, 201) selon revendication 38, caractérisé en ce que la matière frittée est un métal, une matière plastique, une céramique, du verre, ou un composite et/ou un mélange de ceux-ci. 40. Convertisseur de couple (l01, 201) selon l'une quelconque des revendications 37 à caractérisé en ce que le disque (131, 231a) est connecté par effet de force au piston, au carter et/ou à une lamelle de friction. 41. Convertisseur de couple (501) selon la revendication 18, caractérisé en ce que la lamelle de friction est mobile axialement entre un élément de bride (504k), connecté façon fixe à rotation et axialement mobile au carter, et le piston. 42. Convertisseur de couple selon la revendication 41, caractérisé en ce que 'élément de bride (504k) est connecté radialement à l'extérieur au carter (504a), façon fixe à rotation mobile axialement. Convertisseur de couple (201, 501) selon l'une quelconque des revendications 37 42, caractérisé en ce que lamelle de friction (223d'', 223d''') contient le disque poreux ou consiste en celui-ci et en que un contact de friction avec respectivement au moins une garniture de friction est prévu sur deux côtés du disque poreux. Convertisseur de couple (201) selon l'une quelconque des revendications 37 à 43, caracterisé en ce que disque poreux (131, 231a, 231b) est riveté à un élément porteur, par exemple le carter et/ou le piston. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen de contact de friction consiste en au moins deux partenaires de friction qui comportent chacun une surface de friction, en ce que le premier partenaire de friction comporte des rainures (630d) dont une extrémité est prévue dans la surface de friction et qui sont réparties sur la periphérie pour former au moins un canal et font saillie, à partir de la première chambre dans la surface de friction, que d'une manière limitée une periphérie de surfaces de friction à partir, et en ce l'autre partenaire de friction comporte, à hauteur radiale de cette extrémité, des ouvertures 629b) réparties sur la périphérie vers la deuxième chambre. 46. Convertisseur de couple selon la revendication 45, caractérisé en ce que le premier partenaire de friction (614') une garniture de friction et le deuxième partenaire de friction (615') est la contre-surface de friction du piston ou du carter. 47. Convertisseur de couple selon la revendication 45 ou 46; caractérisé en ce que les rainures (630, 630d) sont ménagées dans le premier partenaire de friction (614) radialement à partir de l'intérieur. 48. Convertisseur de couple selon 'une quelconque des revendications 45 à 47, caractérisé en ce que le premier partenaire de friction est une garniture de friction qui est fixée sur le carter et établit un contact de friction avec la contre-surface de friction du piston, et en ce que des rainures (630, 630d) qui établissent une connexion radialement à partir de l'intérieur avec la première chambre entre le piston et le carter établissent une connexion avec la deuxième chambre par l'intermédiaire des ouvertures (629b) prévues dans le piston, dans la mesure où les extrémités des rainures se recouvrent avec les ouvertures (629b). Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 45 à 48, caractérisé ce que agencement d'ouvertures (629b) et d'extrémites de rainures (630, 630d) est réalisé sur la périphérie d'une manière telle qu'un recouvrement des ouvertures et extrémités est minimisée en l'absence rotation relative des deux partenaires de friction. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 45 à 49, caractérisé en ce que nombres des ouvertures (629b) et les rainures (630, 630d) sont différents, les deux nombres étant de préférence des nombres premiers. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 45 à 50, caractérisé en ce que ouvertures (629b) peuvent respectivement être fermées au moyen-d'une vanne (635). 52. Convertisseur de couple selon la revendication 51, caractérisé en ce que la vanne (635) est formée d'un clapet (635a) qui peut etre sollicité élastiquement et est ouvert dans l'état non sollicité, et qui ferme de façon étanche l'ouverture, en opposition à la force élastique exercee et en l'absence de rotation relative des deux partenaires de friction, lorsque l'ouverture et l'extrémité de la rainure se recouvrent. 53. Convertisseur de couple selon la revendication 51 ou 52, caractérisé en ce que la vanne (635) est fermée par la différence de pression entre les deux chambres (617, 618). 54. Convertisseur de couple (101) selon l'une quelconque des revendications 51 à 53, caractérisé en ce que vanne (635) reste ouverte lors une rotation relative des deux partenaires de friction (614', 615'). Convertisseur de couple (10l selon l'une quelconque des revendications 51 à 54, caractérisé en ce que au moins une rainure, qui est ménagée à partir de la périphérie radialement opposée des autres rainures (630d) de la surface de friction à la hauteur radiale de l'ouverture (629b) unique au moins, est prévue et établit en connexion avec l'ouverture une connexion qui comporte une entrée et une sortie dans la deuxième chambre qui contient la roue de turbine. 56. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 45 à 50, caractérisé en ce que au moins un accumulateur à élasticité de compression est prévu dans la zone de l'accouplement de contournement de convertisseur pour recevoir et dégager du milieu sous pression, l'accumulateur se remplit de milieu sous pression provenant d'une deuxième chambre (618) remplie d'un milieu de pression à pression supérieure lors d'une rotation relative des deux partenaires de friction, puis, à la suite de la rotation relative se ferme par rapport à la deuxième chambre et s'ouvre d'abord vers la première chambre (617) remplie d' milieu de pression à pression plus faible, de sorte que l'accumulateur à élasticité de compression dégage du milieu de pression sous l'effet de la pression de la deuxième chambre et de l'accumulateur à élasticité de compression. 57. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 45 à 50, caractérisé en ce que au moins un accumulateur (629) à élasticité de compression est prévu dans la zone de l'accouplement de contournement (613) de convertisseur pour recevoir et envoyer du milieu sous pression, 'accumulateur se remplit, en opposition à l'effet d'une résistance au remplissage, de milieu sous pression provenant d'une deuxième chambre remplie d'un milieu de pression à pression supérieure lors d'une rotation relative des deux partenaires de friction, puis, à la suite de la rotation relative, se ferme par rapport à la deuxième chambre et s'ouvre d'abord vers la première chambre remplie d'un milieu de pression à pression plus faible, sorte que l'accumulateur à élasticité de compression dégage du milieu de pression en coopération avec la résistance au remplissage. Convertisseur de couple selon la revendication 56 ou 57, caractérisé en ce que l'accumulateur (629) unique au moins à élasticité de compression est agencé sur le partenaire de friction (614', 615') qui ne porte pas la garniture de friction. Convertisseur de couple (101) selon 'une quelconque des revendications 56 à 58, caractérisé en ce que 'accumulateur unique au moins (629) à élasticité de compression consiste en une matière élastique comme du caoutchouc, une tôle mince ou la combinaison de ceux-ci. 60. Convertisseur de couple (101) selon l'une quelconque des revendications 56 à 59, caractérisé en ce dilatation volumique de l'accumulateur unique au moins (629) à élasticité de compression est limitée. 61. Convertisseur de couple (101) selon 'une quelconque des revendications 56 à 60, caractérisé en que plusieurs accumulateurs (629) à élasticite de compression sont prévus répartis sur la périphérie du piston (616). 62. Convertisseur de couple selon la revendication 61, caractérisé en ce que de trois à 36, de préférence de 9 24 accumulateurs (629) à élasticité de compression sont montés sur le piston (616). 63. Convertisseur de couple (101) selon la revendication 61 ou 62, caractérisé en ce que l'accumulateur (629) unique au moins à élasticité compression consiste en éléments de tôle est connecté de façon sensiblement étanche au piston. 64. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 45 à 50, ou 59 à 62? caractérisé en ce que l'accumulateur unique au moins (629) à élasticité compression est formé d'une tôle unique (629c). 65. Convertisseur de couple (101) selon l'une quelconque des revendications 57 à 64, caractérisé en ce que la résistance au remplissage consiste en une paroi de l'accumulateur unique au moins (629) à élasticité de compression. 66. Convertisseur de couple (101) selon 'une quelconque des revendications 57 à 63, caractérisé en ce que une paroi de l'accumulateur unique au moins 629) à élasticité de compression est déformée élastiquement sous pression du milieu de pression, et rappelée à sa position d'origine lorsque la pression cesse être appliquée. 67. Convertisseur de couple (101) selon la revendication 65 ou 66, caractérisé en ce que paroi consiste en une tôle à déclic qui peut prendre deux positions extrêmes à volumes différents correspondants d'accumulateur. Convertisseur de couple (101) selon la revendication 67, caractérisé en ce que la tôle à déclic est limitée au moins à une position extrême par une butée. 69. Convertisseur de couple (101) selon la revendication 68, caractérisé en ce que la tôle à déclic vient en butée lors un processus de vidage. 70. Convertisseur de couple (101) selon la revendication 69, caractérisé en ce que le piston (616) forme une butée pour la tôle à déclic lors du processus de vidage. Convertisseur de couple selon 1 une quelconque des revendications 56 à 70, caractérisé en ce que piston comporte, dans la zone d'une contre- surface de pression, des ouvertures (629b) vers une garniture de friction agencée de façon fixe en rotation sur le côté d'entrée afin de connecter en alternance l'accumulateur à élasticité de compression avec la première ou la deuxième chambres lors d une rotation relative de la contre-surface de friction et la garniture de friction et en ce que, lors d'un patinage, des rainures (630) connectent en alternance sur la périphérie les ouvertures avec la première et la deuxième chambres. 72. Convertisseur de couple selon 1 une quelconque des revendications 45 à 71, caractérisé en ce que les rainures (630, 630d) sont élargies sur un ou deux côtés en direction périphérique dans la zone de hauteur radiale des ouvertures (629b). 73. Convertisseur couple selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que un premier composant contient un partenaire de friction forme un joint étanche (950) qui peut être amené en contact d'étanchéité avec un deuxième composant contenant un deuxieme partenaire de friction lorsque la rotation relative est négligeable, et en ce que une surface d'étancheité (951) comporte, en direction axiale sur le deuxième composant, une structure ondulée en vue en direction périphérique pour le joint étanche. 74. Convertisseur de couple selon la revendication 73, caractérisé en ce que c'est le piston 6) qui est le premier composant qui porte le joint (950) 75. Convertisseur couple selon la revendication 74, caractérise ce que le joint étanche (950) est agencé sur la périphérie extérieure du piston (916). 76. Convertisseur de couple (901) selon l'une quelconque des revendications 73 à 75, caractérisé en ce que la surface d'étanchéité (951) est formée sur le carter. 77. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le milieu de pression est pompé de la première chambre (17) vers la deuxième chambre (18). 78. Convertisseur couple (501) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le piston est manoeuvré au moyen d'un piston auxiliaire mobile axialement (516e) qui est sollicité par une pression de manoeuvre appliquée dans une troisième chambre (518a) ce que du milieu de pression est amené de la première chambre dans la deuxième chambre, ou de la deuxième chambre dans la première, passant par le canal unique au moins, entre le piston et le piston auxiliaire. 79. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que au moins un partenaire de friction comporte sur le côté qui est opposé à la surface de friction une chambre (1062) d'agent refroidisseur des partenaires de friction qui est au moins partiellement remplie d'un agent refroidisseur (1065). 80. Convertisseur de couple selon la revendication 79, caractérisé en ce que la chambre (1062) d'agent refroidisseur est élargie radialement à l'intérieur des partenaires de friction (1014', 1015'). 81. Convertisseur de couple selon la revendication 79 ou 80, caractérisé en ce que la chambre (1062) agent refroidisseur est montée sur le côté extérieur du carter (1004) ou sur le piston. 82. Convertisseur couple (l001) selon la revendication 79 ou 80, caractérisé en ce que le piston (1016) ou le carter comporte un appendice (l063) en forme de pot qui lui est connecté de façon fixe et étanche pour former la chambre d'agent refroidisseur. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 79 à 82, caractérisé en ce que appendice en forme de pot est connecté de façon fixe carter (1004) ou au piston (10l6), exemple soudé mâté, encliqueté et isolé de façon étanche. Convertisseur de couple (1001) selon l'une quelconque des revendications 79 à 83, caractérisé en ce que 1 agent refroidisseur (1065) est de 1 eau ou un gaz comprimé de manière à atteindre l'état liquide. Convertisseur de couple (1001) selon l'une quelconque des revendications 79 à 84, caractérisé en ce que 'effet refroidissant résulte de l'enthalpie de vaporisation de l'agent refroidisseur (1065). Convertisseur de couple (1001) selon l'une quelconque des revendications 79 à 85, caractérisé en ce que formation de gaz provoque une convection de l'agent refroidisseur (1065). 87. Convertisseur de couple (1001) selon la revendication 86, caractérisé en ce que la convection résulte de l'effet de la force centrifuge sur l'agent refroidisseur (1065) réparti entre les états liquide et gazeux. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 77 à 87, caractérisé en ce que 'agent refroidisseur (1065) passe en phase gazeuse de l'agent refroidisseur par apport de température dans la zone du contact de friction et est recondensé à un élément de la chambre (1062) de milieu de pression agencé radialement à l'interieur du contact de friction. 89. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que au moins ailette (428a, 428b) orientée axialement en direction de l'accouplement de contournement ( de convertisseur est agencée sur la turbine. 90. Convertisseur de couple selon la revendication caractérisé en ce que l'ailette unique au moins (428a) est dressée à partir de la turbine ou est une patte de fixation, non rabattue, d'une ailette (406') de turbine. 91. Convertisseur de couple selon la revendication 89 ou 90, caractérisé en ce que l'ailette unique au moins (428a, 428b) est connectée de façon fixe à la roue de turbine (406). 92. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 89 à 91, caractérisé en ce que l'ailette unique au moins (428a, 428B). est agencée à hauteur radiale des surfaces de friction de l'accouplement contournement (413) de convertisseur. 93. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 89 à 92, caractérisé en ce que plusieurs ailettes (428a, 428b) sont réparties sur la périphérie la turbine (406). 94. Convertisseur de couple, selon la revendication 93, caractérisé en ce que les ailettes 428b) consistent en une roue (428c) à ailettes connectée de façon fixe à la roue de turbine. 95. Convertisseur de couple (701) selon la revendication 1, caractérisé en ce que une pompe (737) qui envoie du milieu de pression à travers le canal unique au moins lors d'une rotation relative d'un élément entraîné et d'un élément côté sortie (706a), est agencée dans le convertisseur de couple. 96. Convertisseur de couple (701) selon revendication 95, caractérisé en ce que la pompe consiste en un cylindre de pompe (737b) connecté de façon fixe à l'élément entraîné comportant deux ouvertures opposées (739, 740) et un piston de pompe, mobile dans le cylindre de pompe, et en ce que le piston de pompe reçoit, lors d'une rotation du cylindre de pompe, du milieu de pression sous pression venant d'une conduite de milieu de pression et 'envoie de façon dosée dans une conduite d'amenée qui alimente la première chambre. 97. Convertisseur de couple selon la revendication 96, caractérisé en ce que l'élément côté sortie, qui reçoit le cylindre de pompe (737), est un moyeu (706a) à conduite d'amenée pression et conduite d'échappement de pression. 98. Convertisseur de couple selon la revendication 96 ou 97, caractérisé en ce que le piston de pompe ferme la conduite de pression (743) en direction de la conduite (742) d'échappement pression en l'absence de rotation relative du carter et du moyeu. 99. Convertisseur de couple selon la revendication 95, caractérisé en ce que au moins une pompe (837b) à cylindre (837c) de pompe est agencée dans la zone des partenaires de friction, et en ce que respectivement l'une de deux entrées opposées reçoit en alternance de la deuxième chambre un milieu pression à pression plus élevée sous l'effet d'un piston de pompe agencés entre ces entrées et mobile entre elles et l'autre entrée respective peut être connectée à une connexion à la première chambre. 100. Convertisseur de couple selon la revendication 99, caractérise en ce que les connexions de la première chambre avec l'une des entrées (839, 840) et la connexion de la deuxième chambre avec l'autre des entrées consiste en rainures (830, 830a) agencées de façon à déboucher en alternance radialement vers l'extérieur et radialement vers l'intérieur, réparties sur la périphérie de la surface de contact de friction et prévues dans l'un des deux partenaires de friction. 101. Convertisseur de couple selon la revendication 100, caractérisé en ce que les rainures (830, 830a) sont ménagées dans la garniture de friction (814'). 102. Convertisseur couple selon l'une quelconque des revendications 99 à 101, caractérisé en ce que plusieurs pompes (837b) sont montées sur le piston (816), en y étant réparties sur la périphérie. 103. Procédé de pilotage du refroidissement d'un accouplement de contournement de convertisseur d'un convertisseur de couple, dans lequel l'accouplement de contournement de convertisseur de couple peut être commute par contact de friction entre un élément de carter et un élément de sortie du convertisseur de couple et dans lequel deux chambres remplies d'un milieu de pression sont formées, chacune sur l'un des deux côtés des moyens constituant le contact de friction, en fonctionnement à patinage ou sans patinage du contact de friction, et sont connectées entre elles au moyen caractérisé en ce un courant de milieu de pression à établir entre les deux chambres est plus grand lors du fonctionnement à patinage que lors du fonctionnement sans patinage. 104. Procédé selon la revendication 103, caractérisé en ce que le courant de milieu de pression est limité ou interrompu lors du fonctionnement sans patinage. 105. Procédé selon revendication 103 ou 104, caractérisé en ce que le courant de milieu sous pression est réglé au moyen d'une vanne. 106. Procédé selon l'une quelconque des revendications 103 à 105, caractérisé en ce que le courant de milieu de pression est réglé en fonction de sections, en coupe transversale, d'ouvertures qui sont ménagées dans des composants comme des partenaires de friction tournant l'un par rapport à l'autre en de patinage, et qui se recouvrent entre elles sous l'effet de ce patinage.