FR 2797500 A1 20010216 FR 0010119 A 20000801 APPAREIL DE SURVEILLANCE DE CHAMP LOINTAIN Contexte de l'invention La présente invention concerne un appareil de surveillance de champ lointain et plus particulièrement, un appareil de surveillance de champ lointain d'approche d'ILS (système d'atterrissage aux instruments) deux côtés utilisant le circuit de surveillance intégrée d'un ILS de côté opposé. En général, un aéroport où les départs/arrivées d'avions utilisent un ILS, facilite l'atterrissage des avions en utilisant des ondes radio. Parmi - les appareils constituant les ILS, un radioalignement de piste pour guider un avion atterrissant par rapport à un décalage horizontal par rapport au centre de la piste est installé. Le radioalignement de piste rayonne, à partir de l'avant d'un avion à l'atterrissage, une porteuse et des diagrammes de bandes latérales ayant des composantes modulées par 90 Hz et 150 Hz et des directivités différentes. L'avion reçoit les ondes radio du radioalignement de piste et détermine des paramètres comportant 1a DDM (différence de profondeur de modulation) entre les deux ondes radio, de façon à détecter le décalage horizontal par rapport au centre de la piste. Il doit ainsi être surveillé avec une précision prédéterminée si les ondes radio sont rayonnées par le radioalignement de piste. De façon classique, un appareil de surveillance de champ lointain a été proposé comme appareil pour surveiller les ondes radio rayonnées par un radioalignement de piste et plus particulièrement, un appareil pour surveiller une caractéristique de rayonnement dans le champ lointain d'un radioalignement de piste. La figure 8 représente un appareil de surveillance de champ lointain classique. En se référant à la figure 8, une antenne de surveillance de champ lointain 100 est constituée de trois antennes de réception 101a à 101c et reçoit des ondes radio rayonnées par un radioalignement de piste. Les signaux de réception provenant des antennes de réception 101a à 101c sont combinés par un combineur 102, divisés en trois signaux par un diviseur 103 et délivrés en sortie vers des récepteurs d'ILS 104a à 104c. Les récepteurs d'ILS détectent des signaux de surveillance à partir des signaux de réception et délivrent en sortie les signaux de surveillance vers des détecteurs 105a à 105c comportant chacun un circuit séquenceur. Lorsque le niveau du signal de surveillance dépasse une valeur prédéterminée et que sa durée dépasse une valeur prédéterminée, les détecteurs 105a à 105c délivrent en sortie des signaux d'alarme vers un circuit à détermination majoritaire 106. Le circuit à détermination majoritaire 106 détermine la majorité des signaux d'alarme reçus et délivre en sortie un signal de commande 107 pour transférer ou arrêter l'émetteur. Le fonctionnement de l'appareil de surveillance de champ lointain classique va ensuite être décrit. Les antennes de réception 101a à 101c sont des antennes à directivité représentées par des antennes à périodicité logarithmique et installées en séquence sur le prolongement de l'axe de piste 108, avec un intervalle de 30 m. Les signaux du radioalignement de piste d' ILS reçus par les antennes de réception 101a à 101c sont, respectivement, combinés vectoriellement par le combineur 102, divisés en trois signaux par le diviseur 103 et délivrés aux récepteurs d'ILS 104a à 104c, c'est-à-dire aux récepteurs embarqués. Les récepteurs d'ILS 104a à 104c détectent les DDM et des courants indicateurs (FLAG) à partir des signaux de réception et les délivrent, respectivement, en sortie aux détecteurs 105a à 105c. Lorsque les valeurs des DDM ou des FLAG, en tant que signaux de surveillance, dépassent une valeur prédéterminée, les circuits des séquenceurs internes des détecteurs 105a à 105c commencent à mesurer la durée. Si la durée dépasse un temps prédéterminé à l'intérieur de la plage de 30 à 240 sec, les détecteurs 105a à 105c déterminent une "alarme" et délivrent en sortie des signaux d'alarme vers le circuit à détermination majoritaire 106. La durée réelle est déterminée en fonction de la situation d'exploitation de chaque aéroport. Lorsqu'il est déterminé, en utilisant un aménagement de détermination d'alarme prédéterminé, par exemple, un aménagement à détermination majoritaire 2/3, que deux détecteurs ou davantage ont délivré en sortie les signaux d'alarme pour un élément de surveillance, le circuit à détermination majoritaire 106 délivre en sortie le signal de commande 107 pour transférer ou arrêter l'émetteur. Les figures 9A et 9B représentent un exemple d'installation de l'appareil de surveillance de champ lointain classique. Pour surveiller, de façon équivalente au champ lointain, la caractéristique de rayonnement d'un réseau d'antennes comportant une pluralité d'éléments d'antennes et une ouverture 57 ayant une grandeur atteignant 21 à 38 m, la surveillance doit être effectuée dans une position séparée d'environ 1 060 m, qui est calculée par r >_ 2 x (AP) 2 /a, r étant la distance minimale (m), AP étant l'ouverture (= 38 m) et X étant la longueur d'onde (m) (= 300/110 (MHz) = 2,727 (m)). Normalement, l'antenne de surveillance de champ lointain 100 est installée dans une position parmi une position arrière 109 de la radioborne intermédiaire du prolongement de l'axe de piste 108, une position intermédiaire 110 entre la radioborne intermédiaire et la radioborne intérieure et une position intermédiaire 111 entre la radioborne intérieure et le radioalignement de piste de côté opposé. La hauteur de l'antenne est fixée à l'intérieur d'une plage ne dépassant pas 2% de la surface d'approche 58 définie comme une marge de franchissement d'obstacle, de façon à pouvoir assurer une vue d'ensemble sur un radioalignement de piste d'ILS 60 de côté opération. Le numéro de référence 36 représente une piste ; 37, un axe de piste ; 39, un seuil ; 40, une extrémité d'arrêt ; 55, une trajectoire d'alignement de piste ; 56, une largeur de trajectoire ; 60, un radioalignement de piste d'ILS de côté opération ; 61, un radioalignement de piste de côté opposé ; 62, une radioborne intérieure ; et 63, une radioborne intermédiaire. Toutefois, un tel appareil de surveillance de champ lointain classique présente les problèmes suivants. Comme premier problème, l'indicateur du dispositif de surveillance de champ lointain est instable. Ceci est dû au fait que le dispositif de surveillance de champ lointain est agencé sur la trajectoire d'alignement de piste et en conséquence, facilement modifié par des ondes secondaires réfléchies par un aéronef à l'approche ou au départ ou un aéronef se déplaçant sur la piste. Comme deuxième problème, une erreur de la DDM, comme l'un des signaux de surveillance, n'est pas toujours détectée. Ceci est dû au fait que deux ou trois antennes sont installées sur la trajectoire de vol et les signaux de réception sont moyennés dans la pratique, bien qu'un certain nombre d'antennes soient, de préférence, utilisées pour surveiller la trajectoire moyenne dans le champ lointain. Pour cette raison, lorsque les ondes directes et les ondes réfléchies sont combinées avec des phases opposées ou que les ondes directes sont masquées par un obstacle, la DDM apparente est déterminée comme appartenant à la plage de valeurs prédéterminées et aucune erreur n'est détectée, bien que les signaux de réception soient au niveau du bruit. Comme troisième problème, pour recevoir de manière fiable et surveiller des ondes radio faibles dans une position distante, proche de la surface du sol, l'antenne de réception devient élevée, ce qui augmente le risque pour un aéronef. La raison en est la suivante. Lorsque l'antenne est installée, par exemple, près de la radioborne intermédiaire, la distance jusqu'au point de réception atteint environ 5 km. Pour cette raison, l'intensité de champ de réception diminue en raison de l'influence d'une diminution de l'angle d'incidence en raison de la courbure de la terre, c'est-à-dire, une augmentation de la perte sur le diagramme dans le plan vertical. Pour assurer ainsi la visibilité sur le point de transmission et assurer l'intensité du champ de réception, la hauteur de l'antenne de réception doit être accrue à l'intérieur d'une plage quine dépasse pas la surface d'approche. Comme quatrième problème, l'appareil est à grande échelle et le coût d'installation est élevé. Pour installer l'appareil de surveillance de champ lointain comportant trois antennes de réception avec un intervalle de 30 m dans la position arrière de la radioborne intermédiaire, ou la position intermédiaire entre la radioborne intermédiaire et la radiobôrne intérieure, une surface importante doit être assurée, et une construction à grande échelle est requise. Résumé de l'invention Un objet de la présente invention consiste à fournir un appareil stable de surveillance de champ lointain exempt d'erreur de détection, même lorsqu'il est sous l'influence d'ondes secondaires réfléchies par un aéronef et analogue. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un appareil simple de surveillance de champ lointain ayant une faible hauteur. Pour atteindre les objets ci-dessus, selon la présente invention, il est fourni un appareil de surveillance de champ lointain comportant un premier et un deuxième radioalignements de piste d'ILS (système d'atterrissage aux instruments) opposés par l'intermédiaire d'une piste dans une direction longitudinale, chacun des premier et deuxième radioalignements de piste d'ILS comprenant des moyens formant antenne de réception formés à partir d'une pluralité d'éléments d'antennes agencés de façon symétrique dans une direction perpendiculaire à la direction longitudinale de la piste, les moyens formant antenne de réception des premier et deuxième radioalignements de piste d'ILS étant opposés l'un à l'autre, une pluralité de moyens de couplage agencés en unités d'éléments d'antennes, pour capter certains des signaux obtenus par les éléments d'antennes avec une amplitude et une phase prédéterminées, des moyens de combinaison pour combiner les signaux de sortie provenant des moyens de couplage, des moyens de réception pour recevoir une sortie de signal combinée provenant des moyens de combinaison et des premiers moyens de détection pour détecter, sur la base d'un signal de réception délivré en sortie par les moyens de réception, un paramètre de surveillance prédéterminé représentant l'état de rayonnement d'une onde radio rayonnée par le radioalignement de piste d'ILS de côté opposé. Brève description des dessins La figure 1 est un schéma synoptique d'un appareil de surveillance de champ lointain selon un mode de réalisation de la présente invention , les figures 2A et 2B sont respectivement des vues en plan et de côté, montrant l'agencement détaillé de l'appareil de surveillance de champ lointain représenté sur la figure 1 ; la figure 3 est un schéma synoptique montrant l'agencement détaillé d'un diviseur de puissance et d'un réseau d'antennes représentés sur la figure 1 ; la figure 4 est un schéma synoptique détaillé d'un détecteur de surveillance intégré représenté sur la figure 1 ; la figure 5 est un schéma synoptique détaillé du réseau d'antennes et du combineur représentés sur la figure 1 ; la figure 6 est un schéma synoptique détaillé d'un récepteur de surveillance de champ lointain représenté sur la figure 1 ; la figure 7 est un schéma synoptique détaillé d'un détecteur de surveillance de champ lointain représenté sur la figure 1 ; la figure 8 est un schéma synoptique d'un appareil de surveillance de champ lointain classique ; et les figures 9A et 9B sont respectivement des vues en plan et de côté, montrant un exemple d'installation de l'appareil de surveillance de champ lointain classique. Description du mode de réalisation préféré La présente invention va être décrite ci-dessous en détail, en référence aux dessins annexés. La figure 1 représente un appareil de surveillance de champ lointain selon un mode de réalisation de la présente invention. Dans l'appareil de surveillance de champ lointain de ce mode de réalisation, comme représenté sur les figures 2A et 2B, un radioalignement de piste d'ILS de côté opération 60 et un radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61 sont opposées l'un à l'autre par l'intermédiaire d'une piste 36 dans la direction longitudinale. L'opération de surveillance est effectuée en utilisant la détection de trajectoire par le circuit de surveillance intégré du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61. Sur la piste 36, la direction parallèle à la direction de décollage/atterrissage d'un aéronef est appelée direction longitudinale de piste et l'axe de piste 37 signifie une ligne centrale s'étendant parallèlement à 1a direction longitudinale de piste, pour la commodité de la description. En se référant à la figure 1, le radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61 comprend un réseau d'antennes 21b, agencées de manière symétrique dans une direction perpendiculaire au prolongement de l'axe de piste 108 comme ligne de prolongement de l'axe de piste 37, des coupleurs 17b à 20b pour capter certains des signaux reçus par le réseau d'antennes 21b avec une amplitude et une phase prédéterminées, un combineur 28b pour combiner les sorties des coupleurs 17b à 20b en phase, un récepteur 33b pour recevoir un signal combiné 29b provenant du combineur 28b par l'intermédiaire d'un commutateur 30b et un détecteur 34b pour détecter, sur la base de la sortie de réception du récepteur 33b, un paramètre de surveillance prédéterminé représentant l'état de rayonnement d'une onde radio rayonnée par le radioalignement de piste d'ILS de côté opération 60. Lorsqu'une onde radio est rayonnée par le radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61, le commutateur 30b inséré entre le combineur 28b et le récepteur 33b délivre en sortie de manière sélective le signal combiné provenant du combineur 28b vers un détecteur de surveillance intégré 31b du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61. Lorsqu'une onde radio est rayonnée par le radioalignement de piste d'ILS de côté opération 60, le signal combiné provenant du combineur 28b est délivré en sortie de manière sélective au récepteur 33b. Une pluralité d'éléments d'antennes 13b à 16b du réseau d'antennes 21b sont agencés de façon symétrique dans une direction perpendiculaire au prolongement de l'axe de piste 108 dans des positions prédéterminées, de manière à être opposés au réseau d'antennes 21a du radioalignement de piste d'ILS de côté opération 60, par l'intermédiaire de la piste 36 dans la direction longitudinale de la piste. Certains des signaux reçus par les éléments d'antennes 13b à 16b sont induits dans les éléments de saisie 17b à 20b respectivement incorporés dans les éléments d'antennes 13b à 16b, avec une amplitude et une phase prédéterminées et combinés par la détection de trajectoire par le combineur 28b, de façon à délivrer en sortie le signal combiné 29b. Le signal combiné 29b est délivré en sortie de manière sélective vers le récepteur 33b et vers le détecteur 34b par l'intermédiaire du commutateur 30b. D'autre part, dans le radioalignement de piste d'ILS du côté opération 60, le réseau d'antennes 21a est agencé de façon symétrique dans une direction perpendiculaire au prolongement de l'axe de piste 108 dans une position prédéterminée sur le prolongement de l'axe de piste 108. Certains des signaux rayonnés par une pluralité des éléments d'antennes 13a à 16a du réseau d'antennes 21a sont induits dans des éléments de saisie 17a à 20a respectivement incorporés dans les éléments d'antennes 13a à 16a, avec une amplitude et une phase prédéterminées et combinés par détection de trajectoire par un combineur 28a, de façon à délivrer en sortie un signal combiné 29a. Le signal combiné 29a est délivré en sortie de façon sélective à un détecteur 31a par l'intermédiaire d'un commutateur 30a. Un contrôleur de verrouillage 3 reçoit un signal de sélection de piste 2 provenant d'un contrôleur de sélection de piste 1 et délivre en sortie un signal d'annulation de signal de verrouillage 4b vers un émetteur 5b et un commutateur 30b du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61. Le contrôleur de verrouillage délivre également en sortie un signal de commande de verrouillage 4a vers un émetteur 5a et un commutateur 30a du radioalignement de piste d'ILS de côté opération 60. Lorsque le signal de sélection de piste 2 provenant du contrôleur de sélection de piste 1 est inversé, les radioalignements de piste de côté opposé et opération sont remplacés l'un par l'autre et exécutent des opérations inverses. Le fonctionnement de l'appareil de surveillance de champ lointain ayant l'agencement ci-dessus va être ensuite décrit. Normalement, la direction d'approche 38 de la piste 3 est décidée par un contrôleur qui détermine entièrement les conditions météorologiques, y compris la direction du vent. Lorsque le signal de sélection de piste 2 est délivré par le contrôleur de sélection de piste 1 au contrôleur de verrouillage 3 sur la base de cette décision, le signal de commande de verrouillage 4a et le signal d'annulation de signal de commande de verrouillage 4b sont délivrés en sortie. Lorsque le radioalignement de piste d'ILS de côté opération 60 fonctionne, le signal de commande de verrouillage 4a commande l'émetteur 5a du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 60 dans l'état ACTIF (état fonctionnel) et commande également le commutateur 30a pour délivrer en sortie le signal combiné 29a provenant du combineur 28a vers le détecteur 31a. D'autre part, le signal d'annulation de signal de commande de verrouillage 4b commande l'émetteur 5b du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61 dans l'état NON ACTIF (état inopérant) et commande également le commutateur 30b pour délivrer en sortie le signal combiné 29b provenant du combineur 28b vers le récepteur 33b et le détecteur 34b. Lors de la réception du signal de commande de verrouillage 4a provenant du contrôleur de verrouillage 3, l'émetteur 5a génère un signal de porteuse 6a ët un signal de bande latérale 7a et les délivre en sortie vers un diviseur de puissance 8a. Le signal de porteuse 6a est obtenu par une modulation d'amplitude (profondeur de modulation : environ 20%) d'un signal d'onde porteuse par une composante à 90 Hz et une composante à 150 Hz en phase. Le signal de bande latérale 7a est obtenu par modulation équilibrée d'une composante de bande latérale (90 Hz ou 150 Hz) de façon qu'il ait une phase opposée à celle du signal de porteuse. La figure 3 représente le diviseur de puissance 8a et le réseau d'antennes 21a. Un diviseur de puissance 8b et un réseau d'antennes 21b ont les mêmes agencements que sur la figure 3. En se référant à la figure 3, le signal de porteuse 6a appliqué à l'entrée du diviseur de puissance 8a est divisé en composantes en un nombre égal à la moitié du nombre d'éléments d'antennes, par un diviseur de porteuse 44a sur la base d'un rapport de courant désiré et également divisé en deux composantes en phase par des diviseurs/combineurs 46a et 47a. Les signaux combinés de bande latérale de porteuse 9a à 12a délivrés en sortie par les diviseurs/combineurs 46a et 47a sont délivrés en combinaisons prédéterminées à la pluralité d'éléments d'antennes 13a et 14a d'un réseau d'antennes gauche 22a, vu de l'aéronef, et à la pluralité d'éléments d'antennes 15a et 16a d'un réseau d'antennes droit 23a. En conséquence, un diagramme de porteuse 41 comportant des composantes en phase sur les côtés gauche et droit de l'axe de piste 37 est formé. De façon similaire, le signal de bande latérale 7a est divisé en composantes en nombre égal à la moitié du nombre d'éléments d'antennes par un diviseur de bande latérale 45a sur la base d'un rapport de courant désiré et également divisé en deux composantes de phases opposées par les diviseurs/combineurs 46a et 47a. Les signaux sont délivrés à la pluralité d'éléments d'antennes 13a et 14a du réseau d'antennes gauche 22a, vu de l'aéronef, et à la pluralité d'éléments d'antennes 15a et 16a du réseau d'antennes droit 23a. En conséquence, un diagramme de bande latérale 42 et un diagramme de bande latérale 43 ayant des composantes de phases opposées sur les côtés gauche et droit de l'axe de piste 37 sont formés, comme représenté sur la figure 1. Comme représenté sur la figure 3, la pluralité d'éléments d'antennes 13a à 16a formés à partir d'antennes à périodicité logarithmique comportent les éléments de saisie 17a à 20a pour capter certaines composantes des signaux rayonnés, respectivement, avec un facteur de couplage de 15 dB et une phase relative de 0 . Les signaux de saisie 24a à 27a provenant des éléments de saisie 17a à 20a sont délivrés pour détection de trajectoire au combineur 28a. Dans la détection de trajectoire par le combineur 28a, les signaux de saisie adjacents l'un à l'autre sont combinés vectoriellement de manière séquentielle en phase tour à tour, de façon à obtenir le signal RF combiné 29a. Cet aménagement de surveillance est appelé aménagement de surveillance intégré. Le signal RF combiné 29a est délivré en sortie vers le détecteur 31a par l'intermédiaire du commutateur 30a. La figure 4 représente le détecteur de surveillance intégrée 31a. Le détecteur de surveillance intégrée 31b a le même agencement que celui du détecteur 31a. Comme représenté sur la figure 4, le détecteur 31a comprend un circuit d'amplification/détection 64 pour recevoir le signal combiné 29a et délivrer en sortie un signal audio analogique, un circuit DSP (traitement de signal numérique) 65 formé à partir d'un microprocesseur pour recevoir le signal audio analogique provenant du circuit d'amplification/détection 64 et délivrer en sortie un signal RF 73, un signal de DDM 83 et un signal de SDM 84, des circuits de détermination de valeurs limites supérieure/inférieure 66a à 66c pour recevoir les signaux de sortie 73, 83 et 84 provenant du circuit DSP 65, des circuits séquenceurs 67a à 67c pour recevoir respectivement les signaux de sortie provenant des circuits de détermination de valeurs limites supérieure/ inférieure 66a à 66c et un circuit de porte OU 88 pour recevoir les signaux de sortie provenant des circuits séquenceurs 67a à 67c. Le circuit d'amplification/détection 64 comprend un amplificateur RF 68 pour recevoir le signal combiné 29a ou 29b, un détecteur 69 pour recevoir le signal de sortie provenant de l'amplificateur RF 68 et un amplificateur audio 70 pour recevoir le signal de sortie provenant du détecteur 69 et délivrer en sortie un signal audio. Le circuit DSP 65 comprend un convertisseur A/N 71 pour recevoir le signal audio, un circuit de moyennage 72 pour recevoir le signal de sortie provenant du convertisseur A/N 71, un filtre passe bande à 90 Hz 74a et un filtre passe bande à 150 Hz 74b, un additionneur 75a pour additionner les sorties du filtre passe bande à 90 Hz 74a et du circuit de moyennage 72, un additionneur 75b pour additionner les sorties du filtre passe bande à 150 Hz 74b et du circuit de moyennage 72, un détecteur de valeur maximale 76a et un détecteur de valeur minimale 77a, qui reçoivent la sortie de l'additionneur 75a, un détecteur de valeur maximale 76b et un détecteur de valeur minimale 77b qui reçoivent la sortie de l'additionneur 75b, un calculateur de profondeur de modulation 78a pour recevoir les sorties du détecteur de valeur maximale 76a et du détecteur de valeur minimale 77a, un calculateur de profondeur de modulation 78b pour recevoir les sorties du détecteur de valeur maximale 76b et du détecteur de valeur minimale 77b, un soustracteur 81 pour soustraire les sorties des calculateurs de profondeur de modulation 78a et 78b et un additionneur 82 pour additionner les sorties provenant des calculateurs de profondeur de modulation 78a et 78b. Le signal RF combiné 29a ou 29b est amplifié par l'amplificateur RF 68 jusqu'à un niveau nécessaire pour une détection linéaire par le détecteur 69 et il est détecté par le détecteur 69. La sortie du détecteur 69 fait l'objet d'une amplification vidéo jusqu'à un niveau d'entrée nécessaire pour le convertisseur A/N 71 et est réglée à son niveau de décalage nul par l'amplificateur audio 70. Un signal audio analogique obtenu par modulation d'amplitude (profondeur de modulation : 20 %) de l'onde porteuse (CW) par des ondes de modulation à 90 et 150 Hz est délivré en sortie par l'amplificateur audio 70 vers le circuit DSP 65. Le signal audio appliqué à l'entrée du circuit'DSP 65 est converti en un signal numérique par le convertisseur A/N 71 et appliqué à l'entrée du circuit de moyennage 72, du filtre passe bande à 90 Hz 74a et du filtre passe bande à 150 Hz 74b. Le circuit de moyennage 72 moyenne le signal d'entrée et détecte le niveau RF 73 et une composante en courant continu (CW) nécessaire pour le calcul ultérieur de profondeur de modulation. Dans le traitement de moyennage, le signal d'entrée est accumulé et additionné un nombre de fois prédéterminé (n : entier positif) et divisé par le nombre prédéterminé (n), de façon que la composante de bruit soit réduite jusqu'à 1/-VrN- en termes de rapport S/N. Le nombre de fois prédéterminé décrit ci-dessus est fixé sur la base de l'environnement d'installation de l'appareil (environnement de bruit) ou de la réponse requise pour le fonctionnement du traitement de l'appareil. Le filtre passe bande à 90 Hz 74a et le filtre passe bande à 150 Hz 74b sont formés à partir de filtres numériques et extraient respectivement une composante en courant alternatif à 90 Hz et une composante en courant alternatif à 150 Hz provenant de la sortie du convertisseur A/N 71. La composante en courant continu (CW) délivrée en sortie par le circuit de moyennage 72 et la composante en courant alternatif à 90 Hz provenant du filtre passe bande à 90 Hz 74a sont additionnés par l'additionneur 75a pour générer une onde démodulée en amplitude à 90 Hz. Le détecteur de valeur maximale 76a détecte la valeur de crête (A) de l'enveloppe de l'onde démodulée en amplitude à 90 Hz, tandis que le détecteur de valeur minimale 77a détecte sa valeur minimale (B). Le calculateur de profondeur de modulation 78a calcule une profondeur de modulation à 90 Hz 79 d'après (A - B)/(A + B) X 100 (%). D'une manière similaire, la composante en courant continu (CW) délivrée en sortie par le circuit de moyennage 72 et la composante en courant alternatif à 150 Hz délivrée en sortie par le filtre passe bande à 150 Hz 74b sont additionnées par l'additionneur 75b de manière à générer une onde démodulée en amplitude à 150 Hz. Le détecteur de valeur maximale 76b détecte la valeur de crête (A) de l'enveloppe de l'onde démodulée en amplitude à 150 Hz, tandis que le détecteur de valeur minimale 77b détecte sa valeur minimale (B). Le calculateur de profondeur de modulation 78b calcule une profondeur de modulation à 150 Hz 80 d'après (A - B)/(A + B) X 100 (%). La profondeur de modulation à 90 Hz 79 et la profondeur de modulation à 150 Hz 80 sont soustraites par le soustracteur 81 pour générer le signal DDM 83. La profondeur de modulation à 90 Hz 79 et la profondeur de modulation à 150 Hz 80 sont également additionnées par l'additionneur 82 pour générer le signal SDM (somme de profondeur de modulation) 84. Le circuit de moyennage 72 délivre en sortie la composante en courant continu (CW) comme niveau RF 73. Le détecteur de valeur maximale 76a, le détecteur de valeur minimale 77a et le calculateur de profondeur de modulation 78a constituent une première partie de calcul de profondeur de modulation 96. Le détecteur de valeur maximale 76b, le détecteur de valeur minimale 77b et le calculateur de profondeur de modulation 78b constituent une deuxième partie de calcul de profondeur de modulation 97. Comme autre agencement de la première partie de calcul de profondeur de modulation 96, la valeur d'amplitude maximale de la composante en courant alternatif à 90 Hz provenant du filtre passe bande à 90 Hz 74a peut être détectée en référence au niveau RF représentant la composante en courant continu et la profondeur de modulation à 90 Hz 79 peut être calculée d'après la valeur d'amplitude maximale/niveau RF X 100 sur la base de la valeur d'amplitude maximale obtenue et du niveau RF. Avec cet agencement, l'influence décrite ci-dessus du bruit sur les détecteurs de valeur minimale 77a et 77b peut être évitée. D'une manière similaire, comme autre agencement de la deuxième partie de calcul de profondeur de modulation 97, la valeur d'amplitude maximale de la composante en courant alternatif à 150 Hz provenant du filtre passe bande à 150 Hz 74b peut être détectée en référence au niveau RF représentant la composante en courant continu et la profondeur de modulation à 150 Hz 80 peut être calculée à partir de la valeur d'amplitude maximale/niveau RF X 100 M sur la base de la valeur d'amplitude maximale obtenue et du niveau RF. Comme alternative, la profondeur de modulation peut être calculée en utilisant la valeur moyenne des valeurs d'amplitudes maximales détectées à partir de la composante en courant alternatif à 90 Hz ou de la composante en courant alternatif à 150 Hz, une pluralité de nombres de fois. Avec cet agencement, l'influence du bruit peut être supprimée et une valeur d'amplitude maximale stable et les profondeurs de modulation à 90 et 150 Hz peuvent être obtenues. Ainsi, le circuit DSP 65 délivre en sortie le signal DDM 83, le signal SDM 84 et le niveau RF 73 à partir de la sortie audio obtenue par le circuit d'amplification/détection 64. Parmi les sorties du circuit DSP 65, le signal DDM 83 est appliqué à l'entrée du circuit de détermination de valeur limite supérieure/inférieure 66b, le signal SDM 84 est appliqué à l'entrée du circuit de détermination de valeur limite supérieure/ inférieuree 66c et le niveau RF 73 est appliqué à l'entrée du circuit de détermination de valeur limite supérieure/inférieuree 66a. Les circuits de détermination de valeur limite supérieure/ inférieure 66a à 66c comparent toujours les valeurs des paramètres de surveillance (RF, DDM et SDM) aux valeurs admissibles supérieure et inférieure (valeurs prédéterminées) et aux signaux d'alarme de sortie lorsque les valeurs dépassent les valeurs prédéterminées. Les circuits séquenceur 67a à 67c mesurent la durée de l'alarme pour les paramètres de surveillance : RF, DDM et SDM, respectivement sur la base des signaux d'alarme provenant des circuits de détermination de valeurs limites supérieure/inférieur 66a à 66c. Lorsque la durée de l'alarme dépasse un temps prédéterminé fixé à l'intérieur de la plage allant de 30 à 240 sec, les circuits séquenceurs 67a à 67c délivrent respectivement en sortie un signal d'alarme RF 85, un signal d'alarme DDM 86 et un signal d'alarme SDM 87 au circuit de porte OU 88. Lorsque même un seul des signaux d'alarme est appliqué en entrée, le circuit de porte OU 88 délivre en sortie un signal de commande 32a ou 32b pour transférer ou arrêter l'émetteur 5a. Comme représenté sur la figure 1, lorsque' les signaux de porteuse en phase sont rayonnés par le réseau d'antennes gauche 22a et le réseau d'antennes droit 23a, le motif de porteuse 41 qui est maximisé sur l'axe de piste 37 est formé par une association spatiale. Lorsque les signaux de bande latérale de phases opposées sont rayonnés par le réseau d'antennes gauche 22a et le réseau d'antennes droit 23a, les motifs de bandes latérales 42 et 43 qui deviennent nuls sur l'axe de piste 37 sont formés par association spatiale. Comme représenté sur la figure 2, l'ouverture 57 du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61 est, par exemple, de 21 m lorsque le nombre d'éléments d'antenne est de 14 ou environ 38 m lorsque le nombre d'éléments d'antenne est de 24. D'autre part, la largeur de trajectoire 56 est réglée par le contrôle de vol pour être de 105 m ( 350 pieds) par rapport à l'axe de piste 37 sur le seuil 39. Le rapport entre l'ouverture 57 et la largeur de trajectoire 56 est de 10,5 m/ 105 m = 10 % lorsque le nombre d'éléments d'antenne est 14 ou 19 m/ 105 m = 18 % lorsque le nombre d'éléments d'antenne est de 24 : le rapport est suffisamment petit par rapport à la largeur de trajectoire permettant une approche de précision. Ainsi, la pluralité d'éléments d'antennes constituant l'antenne de réception de l'appareil de surveillance de champ lointain de la présente invention (c'est-à-dire, les éléments d'antenne du radioalignement de piste d'ILS opposé au radioalignement de piste d'ILS d'opération) et dans ce cas, les éléments d'antennes 13b à 16b, peuvent être considérés comme étant pratiquement situés sur le prolongement de l'axe de piste 108, c'est-à-dire; la trajectoire d'alignement de piste 55. La figure 5 représente le réseau d'antennes 21b et le combineur 28a. Le réseau d'antennes 21a et le combineur 28b ont les mêmes agencements que ceux qui sont représentés sur la figure 5. Comme représenté sur la figure 5, les signaux de réception reçus par la pluralité d'éléments d'antennes 13b et 14b d'un réseau d'antennes gauche 22b sont induits dans les éléments de saisie 17b et 18b avec une amplitude et une phase désirée est délivrée à un combineur gauche 48b du combineur 28b. Le combineur gauche 48b combine vectoriellement les signaux adjacents d'une pluralité de signaux de saisie 24b et 25b et en outre, combine vectoriellement les signaux combinés tour à tour, de façon à obtenir une sortie combinée gauche 50b. D'autre part, les signaux de réception reçus par la pluralité d'éléments d'antennes 15b et 16b d'un réseau d'antennes droit 23b sont induits dans les éléments de saisie 19b et 20b avec une amplitude et une phase désirées et délivrés à un combineur droit 49b du combineur 28b. Le combineur droit 49b combine vectoriellement les signaux adjacents d'une pluralité de signaux de saisie 26b et 27b et en outre, combine vectoriellement les signaux combinés tour à tour, de façon à obtenir une sortie combinée droite 51b. La sortie combinée gauche 50b est délivrée à un combineur 54b par l'intermédiaire d'un déphaseur 52b et la sortie combinée droite 51b est délivrée au combineur 54b par l'intermédiaire d'un atténuateur 53b. Le déphaseur 52b règle et égalise précisément les phases moyenne des sorties combinées gauche et droite. L'atténuateur 53b règle et égalise précisément les amplitudes moyennes des sorties combinées gauche et droite. Le combineur 54b combine les sorties du déphaseur 52b et la sortie de l'atténuateur 53b et extrait le signal combiné 29b contenant seulement la composante de porteuse en annulant les composantes de bande latérale de la sortie combinée gauche 50b et de la sortie combinée droite 51b. Dans le signal combiné 29b, la différence de profondeur de modulation entre 90 Hz et 150 Hz est de 0 DDM, la somme des profondeurs de modulation est de 0,4 SDM et RF = CW. Le signal combiné 29b équivalent aux signaux de réception provenant de la pluralité d'éléments d'antennes 13b à 16b est délivré en sortie par le commutateur 30b vers le détecteur 34b, par l'intermédiaire du récepteur 33b. La figure 6 représente le récepteur 33b. Le récepteur 33a a le même agencement que sur la figure 6. Le récepteur 33b comprend un filtre passe bande 89 pour recevoir le signal combiné 29b, un amplificateur RF 90a pour recevoir la sortie du filtre passe bande 89, un premier circuit de conversion de fréquence 91 pour recevoir la sortie de l'amplificateur RF 90a, un amplificateur RF 90b pour recevoir la sortie du premier circuit de conversion de fréquence 91, un deuxième circuit de conversion de fréquence 92 pour recevoir la sortie de l'amplificateur RF 90b et le circuit d'amplification/détection 64 pour recevoir la sortie du deuxième circuit de conversion de fréquence 92. Le premier circuit de conversion de fréquence 91 comporte un mélangeur 93a, un circuit d'oscillation locale 94a et un filtre passe bande 95a. Le deuxième circuit de conversion de fréquence 92 comporte un mélangeur 93b, un circuit d'oscillation locale 94b et un filtre passe bande 95b. Le circuit d'amplification/détection 64 comporte l'amplificateur RF 68, le détecteur 69 et l'amplificateur audio 70. Le premier circuit de conversion de fréquence 91, le deuxième circuit de conversion de fréquence 92 et le circuit d'amplification/détection 64 constituent un circuit de détection utilisant l'aménagement superhétérodyne double. Pour le signal RF combiné 29b, des composantes de fréquence de 108 à 112 MHz sont sélectionnées par le filtre passe bande 108-112 MHz 89. Après cela, le signal est amplifié jusqu'à un niveau prédéterminé par l'amplificateur RF 90a et appliqué à l'entrée du premier circuit de conversion de fréquence 91 comme signal RF ayant une fréquence fS1. Le mélangeur 93a du premier circuit de conversion de fréquence 91 reçoit le signal RF ayant la fréquence fSl et une tension d'oscillation locale ayant une fréquence fL1 et génère une sortie de mélangeur contenant un certain nombre de composantes de fréquence comportant l'harmonique, la somme et la différence des fréquences fS1 et fLl. Le filtre passe bande 95a extrait la différence entre les fréquences fSl et fL1 (fL1 - fSl) à partir de la sortie du mélangeur, de façon à obtenir un signal ayant une fréquence intermédiaire inférieure. Par exemple, lorsque fS1 = 110 MHz, fLl - fS1 = 10,695 MHz peut être obtenu en réglant fLl = 99,305 MHz. La sortie du premier circuit de conversion de fréquence 91 est amplifiée jusqu'à un niveau prédéterminé par l'amplificateur RF 90b et délivrée en sortie vers le deuxième circuit de conversion de fréquence 92 comme signal RF ayant une fréquence fS2. Le mélangeur 93b du deuxième circuit de conversion de fréquence 92 reçoit le signal RF ayant la fréquence fS2 et une tension d'oscillation locale ayant une fréquence fL2 et génère une sortie de mélangeur contenant un certain nombre de composantes de fréquence. Le filtre passe bande 95b extrait la différence entre les fréquences fS2 et fL2 (fL2 - fS2) à partir de la sortie du mélangeur, de façon à obtenir un signal ayant une fréquence intermédiaire. Par exemple, lorsque fS2 = 10,695 MHz, fL2 - fS2 = 455 kHz peut être obtenu en réglant fL2 = 10,24 MHz. La sortie du deuxième circuit de conversion de fréquence 92 est appliquée à l'entrée du circuit d'amplification/détection 64, de façon à obtenir la sortie audio (CW). Ainsi, la sélectivité de 60 dB ou davantage dans la bande de 50 kHz et une sensibilité de réception aussi élevé que 10 dB ou davantage en termes de rapport (S + N) /N pour un niveau d'entrée de 5 uV, qui sont nécessaires pour le dispositif de surveillance de champ lointain, peuvent être obtenus. La figure 7 représente le détecteur de surveillance de champ lointain 34b. Un détecteur de surveillance de champ lointain 34a possède le même agencement que sur la figure 7. En se référant à la figure 7, le détecteur 34b comprend le circuit DSP 65, des circuits de détermination de valeurs limites supérieure/ inférieure 66a à 66c, des circuits séquenceurs 67a à 67c et un circuit de porte OU 88. Le circuit DSP 65 comprend le 'convertisseur A/N 71, un circuit de moyennage 72, un filtre passe bande à 90 Hz 74a, un filtre passe bande à 150 Hz 74b,' des additionneurs 75a et 75b, des détecteurs de valeur maximale 76a et 76b, des détecteurs de valeur minimale 77a et 77b, des calculateurs de profondeur de modulation 78a et 78b, un soustracteur 81 et un additionneur 82. Le détecteur 34b possède le même agencement de circuit que celui du détecteur de surveillance intégré 31b représenté sur la figure 4, à l'exception du fait que le circuit d'amplification/détection 64 est remplacé par le récepteur 33b ayant une sensibilité de réception supérieure et la description détaillée de l'agencement du circuit et du fonctionnement dans le circuit DSP 65 est omise. Dans le circuit DSP 65, premièrement, l'entrée audio (onde modulée en amplitude) provenant du récepteur 33b est convertie d'analogique en numérique par le convertisseur A/N 71, puis séparée en composantes d'ondes modulées à 90 et 150 Hz. Puis, les profondeurs de modulation à 90 et 150 Hz sont obtenues à partir du rapport d'amplitude des composantes. Comme paramètres de surveillance, le signal DDM 83 est détecté d'après la différence entre les profondeurs de modulation à 90 et 150 Hz et le signal SDM 84 est détecté d'après la somme des profondeurs de modulation à 90 et 150 Hz. De plus, le niveau RF 73 est détecté à partir de l'amplitude de l'onde porteuse (CW). Les circuits de détermination de valeur limite supérieure/ inférieuree 66a à 66c comparent les valeurs des paramètres de surveillance (RF, DDM et SDM) à des valeurs prédéterminées et délivrent en sortie des signaux d'alarme lorsque les valeurs dépassent les valeurs prédéterminées. Les circuits séquenceurs 67a à 67c mesurent la durée de l'alarme pour les paramètres de surveillance RF, DDM et SDM. Lorsque la durée de l'alarme dépasse un temps prédéterminé fixé à l'intérieur de la plage allant de 30 à 240 sec, les circuits séquenceurs 67a à 67c délivrent respectivement en sortie le signal d'alarme RF 85, le signal d'alarme DDM 86 et le signal d'alarme SDM 87 au circuit de porte OU 88. Lorsque même un seul des signaux d'alarme est appliqué en entrée, le circuit de porte OU 88 délivre en sortie un signal de commande 35b ou 35a pour transférer ou arrêter l'émetteur 5a ou 5b. Pour inverser la direction d'approche de l'aéronef en raison d'une modification des conditions météorologiques à l'aéroport, le signal de sélection de piste 2 ayant une logique inverse est délivré au contrôleur de verrouillage 3. Le signal de commande de verrouillage 4a passe d'ACTIF à INACTIF et le signal d'annulation de signal de commande de verrouillage 4b passe d'INACTIF à ACTIF. En conséquence, le radioalignement de piste d'ILS de côté opération est commuté vers le côté opposé et le radioalignement de piste d'ILS de côté opposé est commuté vers le côté opération. Simultanément, la fonction de surveillance de champ lointain est également inversée. Dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, le réseau d'antennes 21b comporte la pluralité d'éléments d'antennes 13b à 16b. Toutefois, le nombre d'éléments d'antennes n'est pas limité au nombre décrit ci-dessus, c'est-à-dire, 14 à 24. De façon plus spécifique, le nombre d'éléments d'antennes peut être aussi faible pour moyenner les niveaux de réception que le dispositif de surveillance de champ lointain et peut empêcher les erreurs de détection dues à l'annulàtion de l'onde directe et de l'onde réfléchie. Ainsi, le nombre optimum des éléments d'antennes, qui ne posent pas de problème en utilisation pratique, est entièrement déterminé en évaluant les conditions fonctionnelles dans les unités d'aéroport. Dans la description ci-dessus, pour le réseau d'antennes gauche 22b et le réseau d'antennes droit 23b, des nombres pairs d'éléments d'antennes sont agencés de façon symétrique dans une direction perpendiculaire au prolongement de l'axe de piste 108. Toutefois, le nombre d'éléments de chaque réseau d'antennes n'est pas limité à un nombre pair. Par exemple, un élément d'antenne peut être ajouté sur le prolongement de l'axe de piste 108 pour construire un réseau d'antennes ayant un nombre impair d'éléments d'antennes comportant le nombre pair d'éléments d'antennes agencés de façon symétrique dans la direction perpendiculaire au prolongement de l'axe de piste 108, de façon que les signaux de réception soient combinés vectoriellement par le combineur 28b. Dans ce cas également, puisque seul le motif de porteuse 41 est présent sur la trajectoire d'alignement de piste 55, le dispositif de surveillance de champ lointain peut être mis en oeuvre comme pour l'utilisation du nombre pair d'éléments d'antennes. Un cas dans lequel le réseau d'antennes 21b du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61 est utilisé comme antenne de réception a été décrit ci- dessus. Toutefois, une antenne de réception peut être installée séparément. De façon plus spécifique, tant que la pluralité d'éléments d'antennes 13b à 16b sont agencés de façon symétrique dans la direction perpendiculaire au prolongement de l'axe de piste' 108 dans des positions appropriées entre le côté arrière du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61 et une portion proche de la radio borne intermédiaire 63, un dispositif de surveillance de champ lointain peut être mis en oeuvre. En se référant à la figure 1, les éléments d'antennes 13a à 16a, les éléments de saisie 17a à 20a, le combineur 28a, le commutateur 30a, le récepteur 33a et le détecteur 34a, constituant l'appareil de surveillance de champ lointain du radioalignement de piste d'ILS de côté opération 60 ont les mêmes fonctions que celle des éléments d'antennes 13b à 16b, des éléments de saisie 17b à 20b, du combineur 28b, du commutateur 30b et du récepteur 33b et du détecteur 34b constituant le dispositif de surveillance de champ lointain du côté du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61. Ainsi, dans le mode de réalisation décrit ci- dessus, le radioalignement de piste d'ILS de côté opération 60 est mis dans l'état fonctionnel pour rayonner des ondes radio et le radioalignement de piste d'ILS de côté opposé 61 est mis dans l'état inopérant pour arrêter de rayonner des ondes radio. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ceci. De façon plus spécifique, même lorsque les états fonctionnels des deux radioalignements de piste d'ILS sont remplacés l'un par l'autre, les mêmes fonctions et effets que décrit ci-dessus peuvent être obtenus en remplaçant le côté opération par le côté opposé. Comme il a été décrit ci-dessus, comme premier effet de la présente invention, les ondes secondaires réfléchies par un aéronef à l'approche ou au départ ou un aéronef se déplaçant sur la piste, ont 'peu d'influence sur l'appareil. La première raison en est que les signaux de réception peuvent être moyennés en utilisant le réseau d'antennes comportant une pluralité d'éléments d'antennes comme antennes de réception. La deuxième raison est que puisque les éléments d'antennes sont agencés de façon symétrique dans la direction perpendiculaire au prolongement de l'axe de piste, les ondes secondaires réfléchies par l'aéronef passant par la trajectoire d'alignement de piste deviennent presque symétriques par rapport à la trajectoire et peuvent être annulées. Comme deuxième effet, une erreur de détection de DDM apparente peut être évitée. Ceci est dû au fait que puisque les signaux de réception provenant de la pluralité d'éléments d'antennes agencés dans la direction perpendiculaire au prolongement de l'axe de piste sont combinés, un phénomène dans lequel les phases RF de l'onde directe et de l'onde réfléchie sont inversées de manière à éliminer apparemment le signal ou le signal RF est masqué par un obstacle ou analogue, peut être évité. Comme troisième effet, une marge de franchissement d'obstacle importante peut être assurée pour un aéronef à l'approche. La première raison en est que puisque le réseau d'antennes du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé est utilisé comme dispositif de surveillance de champ lointain du radioalignement de piste d'ILS de côté opération, un gain de réseau suffisant peut être obtenu. La deuxième raison est que la hauteur de l'antenne de réception peut être minimisée car elle se trouve sur la ligne de visée. Comme quatrième effet, un dispositif de surveillance de champ lointain économique et sïmple peut être construit. Ceci est dû au fait que le système de surveillance intégré du radioalignement de piste d'ILS de côté opposé est partiellement utilisé et en conséquence, il est inutile d'assurer la surface pour l'appareil de surveillance de champ lointain et une construction à grande échelle est inutile. REVENDICATIONS 1. Appareil de surveillance de champ lointain comportant un premier et un deuxième radioalignements de piste d'ILS (système d'atterrissage aux instruments) (60, 61) opposés par l'intermédiaire d'une piste (36) dans une direction longitudinale, caractérisé en ce que chacun des premier et deuxième radioalignements de piste d'ILS comprend des moyens formant antenne de réception (21a, 21b) formés à partir d'une pluralité d'éléments d'antennes (13a - 16a, 13b - 16b) agencés de façon symétrique dans une direction perpendiculaire à la direction longitudinale de la piste, lesdits moyens formant antenne de réception des premier et deuxième radioalignements de piste d'ILS étant opposés l'un à l'autre ; une pluralité de moyens de couplage (17a - 20a, 17b - 20b) agencés en unités d'éléments d'antennes, pour capter certains des signaux obtenus par les éléments d'antennes avec une amplitude et une phase prédéterminées ; des moyens de combinaison (28a, 28b) pour combiner les signaux de sortie provenant desdits moyens de couplage ; des moyens de réception (33a, 33b) pour recevoir une sortie de signal combinée provenant desdits moyens de combinaison ; et des premiers moyens de détection (34a, 34b) pour détecter, sur la base d'un signal de réception délivré en sortie par lesdits moyens de réception, un paramètre de surveillance prédéterminé représentant l'état de rayonnement d'une onde radio rayonnée par le radioalignement de piste d'ILS de côté opposé. 2. Appareil selon la revendication 1, dans lequel lesdits moyens formant antenne de réception comprennent d'un réseau d'antennes. 3. Appareil selon la revendication 1, comprenant en outre des deuxièmes moyens de détection (31a, 31b) pour détecter, à partir de la sortie de signal combiné provenant desdits moyens de combinaison, un paramètre de surveillance prédéterminé représentant l'état de rayonnement d'une onde radio rayonnée par lesdits moyens formant antenne de réception, et des moyens de commutation (30a, 30b) pour délivrer en sortie de façon sélective le signal combiné provenant desdits moyens de combinaison vers l'un desdits moyen de réception et desdits deuxièmes moyens de détection. 4. Appareil selon la revendication 3, dans lequel lorsque l'onde radio est rayonnée par le premier radioalignement de piste d'ILS, lesdits moyens de commutation délivrent en sortie de façon sélective le signal combiné provenant desdits moyens de combinaison vers lesdits moyens de détection du premier radioalignement de piste d'ILS, et lorsque l'onde radio est rayonnée par le deuxième radioalignement de piste d'ILS, lesdits moyens de commutation délivrent en sortie de façon sélective le signal combiné provenant desdits moyens de combinaison vers lesdits moyens de réception. 5. Appareil selon la revendication 4, dans lequel lesdits moyens de commutation effectuent une opération de commutation sur la base d'un signal de commande de verrouillage pour ordonner aux premiers moyens formant antenne de réception de rayonner l'onde radio. 6. Appareil selon la revendication 1, dans lequel lesdits moyens de réception comprennent des moyens de conversion de fréquence (91, 92), utilisant un aménagement superhétérodyne, pour convertir le signal combiné provenant desdits moyens de combinaison en un signal ayant une fréquence différente en utilisant une fréquence d'oscillation locale prédéterminée, et des moyens d'amplification/détection (64) pour amplifier/détecter un signal de sortie provenant desdits moyens de conversion de fréquence et délivrer en sortie le signal de réception. 7. Appareil selon la revendication 6, dans lequel lesdits moyens de conversion de fréquence comprennent une pluralité de circuits de détection superhétérodyne connectés en cascade pour démoduler un signal d'entrée en utilisant des fréquences d'oscillation locale différentes. 8. Appareil selon la revendication 1, dans lequel lesdits premiers moyens de détection comprennent des moyens de calcul (71, 78a, 78b) pour calculer une conversion A/N délivrée en sortie par lesdits moyens de réception pour détecter le paramètre de surveillance prédéterminé. 9. Appareil selon la revendication 8, dans lequel lesdits moyens de calcul comprennent un processeur DSP pour effectuer un DSP (traitement de signal numérique). 10. Appareil selon la revendication 8, dans lequel lesdits premiers moyens de détection comprennent des moyens de détermination (66a - 66c, 67a - 67c, 88) pour comparer le paramètre de surveillance délivré en sortie par lesdits moyens de calcul avec une valeur limite supérieure et une valeur limite inférieure et, lorsque le paramètre de surveillance se trouve à l'extérieur d'une plage admissible définie par la valeur limite supérieure et la valeur limite inférieure, délivrer en sortie un signal d'alarme. 11. Appareil selon la revendication 10, dans lequel lesdits moyens de détermination délivrent en sortie le signal d'alarme lorsque le paramètre de surveillance se trouve à l'extérieur de la plage admissible pendant un temps qui n'est pas inférieur à une période prédéterminée. 12. Appareil selon la revendication 8, dans lequel lesdits moyens de calcul comprennent une partie de conversion A/N (71) pour convertir un signal d'entrée analogique en données numériques, une partie de moyennage (72) pour moyenner les données numériques délivrées en sortie par ladite partie de conversion A/N et délivrer en sortie un niveau RF représentant une composante en courant continu du signal d'entrée, un filtre passe-bande à 90 Hz (74a) pour délivrer en sortie une composante en courant alternatif à 90 Hz dans une bande de 90 Hz à partir des données numériques délivrées en sortie par ladite partie de conversion A/N, un filtre passe-bande à 150 Hz (74b) pour délivrer en sortie une composante en courant alternatif à 150 Hz dans une bande de 150 Hz à partir des données numériques délivrées en sortie par ladite partie de conversion A/N, un premier additionneur (75a) pour additionner le niveau RF provenant de ladite partie de moyennage et la composante en courant alternatif à 90 Hz provenant dudit filtre passe-bande à 90 Hz, un deuxième additionneur (75b) pour additionner le niveau RF provenant de ladite partie de moyennage et la composante en courant alternatif à 150 Hz provenant dudit filtre passe-bande à 150 Hz, une première partie de calcul de profondeur de modulation (96) pour calculer une profondeur de modulation sur la base de valeurs maximale et minimale délivrées en sortie par ledit premier additionneur, une deuxième partie de calcul de profondeur de modulation (97) pour calculer une profondeur de modulation sur la base de valeurs maximale et minimale délivrées en sortie par ledit deuxième additionneur, un soustracteur (81) pour soustraire les sorties desdites première et deuxième parties de calcul de profondeur de modulation pour délivrer en sortie un signal de DDM (différence de profondeur de modulation), et un additionneur (82) pour additionner les sorties desdites première et deuxième parties de calcul de profondeur de modulation pour délivrer en sortie un signal SDM (somme de profondeur de modulation). 13. Appareil selon la revendication 12, dans lequel ladite partie de moyennage accumule et additionne les données numériques provenant de ladite partie de conversion A/N un nombre de fois prédéterminé et divise la somme résultante par le nombre prédéterminé pour calculer le niveau RF. 14. Appareil selon la revendication 12, dans lequel ladite première partie de calcul de profondeur de modulation calcule la profondeur de modulation sur la base d'un niveau RF représentant une composante en courant continu d'une sortie dudit premier additionneur et une valeur d'amplitude maximale pour le niveau RF, et ladite deuxième partie de calcul de profondeur de modulation calcule la profondeur de modulation sur la base d'un niveau RF représentant une composante en courant continu d'une sortie dudit deuxième additionneur et une valeur d'amplitude maximale pour le niveau RF. 15. Appareil selon la revendication 14, dans lequel ladite première partie de calcul de profondeur de modulation utilise, pour le calcul de la profondeur de modulation, une valeur moyenne d'un nombre prédéterminé de valeurs d'amplitude maximale pour le niveau RF représentant la composante en courant continu de la sortie dudit premier additionneur, et ladite deuxième partie de calcul de profondeur de modulation utilise, pour le calcul de la profondeur de modulation, une valeur moyenne d'un nombre prédéterminé de valeurs d'amplitude maximale pour le niveau RF représentant la composante en courant continu de la sortie dudit deuxième additionneur. 16. Appareil selon la revendication 3, dans lequel lesdits deuxièmes moyens de détection comprennent des moyens d'amplification/détection (64) pour amplifier/détecter le signal reçu provenant desdits moyens de réception, et des moyens de calcul (71, 78a, 78b) pour calculer une conversion A/N délivrée en sortie par lesdits moyens d'amplification/détection pour détecter le paramètre de surveillance prédéterminé. 17. Appareil selon la revendication 16, dans lequel lesdits moyens de calcul comprennent un processeur DSP pour effectuer un DSP (traitement de signal numérique). 18. Appareil selon la revendication 16, dans lequel lesdits premiers moyens de détection comprennent des moyens de détermination (66a - 66c, 67a - 67c, 88) pour comparer le paramètre de surveillance délivré en sortie par lesdits moyens de calcul avec une valeur limite supérieure et une valeur limite inférieure et, lorsque le paramètre de surveillance se trouve à l'extérieur d'une plage admissible définie par la valeur limite supérieure et la valeur limite inférieure, délivrer en sortie un signal d'alarme. 19. Appareil selon la revendication 18, dans lequel lesdits moyens de détermination délivrent en sortie le signal d'alarme lorsque le paramètre de surveillance se trouve à l'extérieur de la plage admissible pendant un temps qui n'est pas inférieur à une période prédéterminée. 20. Appareil selon la revendication 16, dans lequel lesdits moyens de calcul comprennent une partie de conversion A/N (71) pour convertir un signal d'entrée analogique en données numériques, une partie de moyennage (72) pour moyenner- les données numériques délivrées en sortie par ladite partie de conversion A/N et délivrer en sortie un niveau RF représentant une composante en courant continu du signal d'entrée, un filtre passe-bande à 90 Hz (74a) pour délivrer en sortie une composante en courant alternatif à 90 Hz dans une bande de 90 Hz à partir des données numériques délivrées en sortie par ladite partie de conversion A/N, un filtre passe-bande à 150 Hz (74b) pour délivrer en sortie une composante en courant alternatif à 150 Hz dans une bande de 150 Hz à partir des données numériques délivrées en sortie par ladite partie de conversion A/N, un premier additionneur (75a) pour additionner le niveau RF provenant de ladite partie de moyennage et la composante en courant alternatif à 90 Hz provenant dudit filtre passe-bande à 90 Hz, un deuxième additionneur (75b) pour additionner le niveau RF provenant de ladite partie de moyennage et la composante en courant alternatif à 150 Hz provenant dudit filtre passe-bande à 150 Hz, une première partie de calcul de profondeur de modulation (96) pour calculer une profondeur de modulation sur la base de valeurs maximale et minimale délivrées en sortie par ledit premier additionneur, une deuxième partie de calcul de profondeur de modulation (97) pour calculer une profondeur de modulation sur la base de valeurs maximale et minimale délivrées en sortie par ledit deuxième additionneur, un soustracteur (81) pour soustraire les sorties desdites première et deuxième parties de calcul de profondeur de modulation pour délivrer en sortie un signal de DDM (différence de profondeur de modulation), et un additionneur (82) pour additionner les sorties desdites première et deuxième parties de calcul de profondeur de modulation pour délivrer en sortie un signal SDM (somme de profondeur de modulation). 21. Appareil selon la revendication 20, dans lequel ladite partie de moyennage accumule et additionne les données numériques provenant de ladite partie de conversion A/N un nombre de fois prédéterminé et divise la somme résultante par le nombre prédéterminé pour calculer le niveau RF.. 22. Appareil selon la revendication 20, dans lequel ladite première partie de calcul de profondeur de modulation calcule la profondeur de modulation sur la base d'un niveau RF représentant une composante en courant continu d'une sortie dudit premier additionneur et une valeur d'amplitude maximale pour le niveau RF, et ladite deuxième partie de calcul de profondeur de modulation calcule la profondeur de modulation sur la base d'un niveau RF représentant une composante en courant continu d'une sortie dudit deuxième additionneur et une valeur d'amplitude maximale pour le niveau RF. 23. Appareil selon la revendication 22, dans lequel ladite première partie de calcul de profondeur de modulation utilise, pour le calcul de la profondeur de modulation, une valeur moyenne d'un nombre prédéterminé de valeurs d'amplitude maximale pour le niveau RF représentant la composante en courant continu de la sortie dudit premier additionneur, et ladite deuxième partie de calcul de profondeur de modulation utilise, pour le calcul de la profondeur de modulation, une valeur moyenne d'un nombre prédéterminé de valeurs d'amplitude maximale pour le niveau RF représentant la composante en courant continu de la sortie dudit deuxième additionneur.