FR 2796848 A1 20010202 FR 0009918 A 20000728 La présente invention concerne un cadre de raquette utilisée dans les jeux de balle de tennis, de squash, de balle molle (appelé "softball" aux Etats-Unis d'Amérique), de badminton, et analogue. Anciennement, on a utilisé du bambou et un métal léger comme matériau pour les raquettes de tennis. Récemment, on a utilisé essentiellement une résine armée de fibres comme matériau des raquettes de tennis. Comme la résine armée de fibres a une résistance spécifique à la traction élevée et donne un degré élevé de liberté pour la réalisation, la raquette de tennis peut avoir la résistance mécanique nécessaire et être légère. La résine armée de fibres permet la fabrication en série des raquettes de tennis. Lorsqu'un joueur de tennis frappe une balle avec sa raquette, le cadre de la raquette et les cordes (parfois appelées boyaux) présentent des vibrations qui sont trans mises au corps du joueur par la poignée de la raquette. Les vibrations créent un inconfort du joueur. Les vibrations sont considérées comme une cause de l'épicondylite. Lorsque le joueur frappe la balle avec la raquette de tennis dans une partie de la surface de frappe (appelée tamis) autre que la région périphérique, la raquette vibre de façon élevée, et provoque une détérioration important du coude du joueur. La raquette de tennis composée d'une résine armée de fibres est supérieure à la raquette composée d'un métal léger au point de vue des performances d'amortissement des vibrations, mais elle n'a pas de performances d'amortisse ment de vibrations suffisamment élevées pour résoudre le problème posé par l'épidcondylite. Comme on a mis au point ces dernières années des fibres possédant une résistance mécanique élevée et une élasticité élevée, la raquette composée de résine armée de fibres est devenue plus légère et plus longue. En conséquence, cette raquette a des perfor mances d'amortissement de vibrations encore plus réduites. Ainsi, une raquette composée de résine armée de fibres doit avoir des performances d'amortissement de vibrations accrues. Une raquette de tennis composée d'un film d'une résine ionomère placé entre des couches de résines armées de fibres contenant une résine époxyde formant un liant, est décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 10-337 812. La résine ionomère est supérieure à la résine époxyde par ses performances d'amortissement de vibrations. Ainsi, les performances d'amortissement de vibrations de la raquette de tennis peuvent être accrues par interposition du film de la résine ionomère entre les couches de résines armées de fibres contenant une résine époxyde. Cependant, le film de résine ionomère amortit les vibrations du cadre de raquette, mais n'amortit pratiquement pas les vibrations des cordes. La demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 60-168 473 décrit une raquette de tennis dont les cordes ont de meilleures performances d'amortissement de vibrations parce qu'un organe d'absorption de vibrations, constitué d'un matériau élastique flexible ou viscoélas tique, est enroulé autour des cordes. Cependant, le matériau de l'organe d'absorption de vibrations n'est pas considéré comme suffisamment actif. Ainsi, l'organe d'absorption de vibrations n'a pas de performances suffisantes d'amortisse ment de vibrations. En outre, l'organe d'absorption de vibrations n'est pas fixé au cadre de raquette. Ainsi, il faut beaucoup de temps et de travail pour le retirer du cadre et le monter sur celui-ci, chaque fois que le cordage est remplacé. De plus, on peut craindre la perte de l'organe d'absorption de vibrations lorsqu'il est retiré du cadre de raquette. De plus, le poids de l'organe d'absorption de vibrations est compris entre 5 et 15 g. En conséquence, le moment d'inertie de la raquette de tennis est élevé, si bien que le joueur a des difficultés à manier sa raquette. La demande mise à l' inspection publique de brevet japo nais n 4-15 235 décrit une raquette de tennis dont le cor dage a de meilleures performances d'amortissement de vibra tions parce qu'un organe d'absorption de vibrations formé d'un caoutchouc de silicone ou analogue est inséré dans les trous d'insertion de cordes (trous de passages de cordes). Le matériau de l'organe d'absorption de vibrations n'est pas considéré comme suffisamment actif. Ainsi, l'organe d'absor ption de vibrations n'a pas de performances suffisantes d'amortissement de vibrations. En outre, le caoutchouc de silicone est flexible et il se déforme lorsque le cordage est tendu pour son montage sur le cadre de raquette. Son aptitude à la mise en oeuvre est mauvaise. De plus, l'organe d'absorption de vibrations n'est pas au contact des cordes de manière stable. Ainsi, l'organe d'absorption de vibra tions ne contribue pas à l'augmentation des performances d'amortissement de vibrations de la raquette de tennis. Les demandes mises à l'inspection publique de brevet japonais n 61-73 675, 62-5 369 et 62-5 370 décrivent des raquettes de tennis dont les cordes ont de meilleures per formances d'amortissement de vibrations parce qu'un organe de protection de cordes ayant un facteur de pertes visco- élastiques dynamiques, représenté par tg8, compris dans une plage prédéterminée est inséré dans les trous de passages de cordes. Cependant, le facteur de pertes viscoélastiques dynamiques de l'organe de protection de cordage décrit dans ces documents est obtenu par mesure dans des conditions différentes de celles (température normale et fréquence 500 à 600 Hz) dans lesquelles la raquette de tennis est utili sée. Les performances d'amortissement de vibrations ne sont pas suffisantes dans les conditions normales. L'invention a été réalisée pour la solution des pro blèmes précités. Elle a ainsi pour objet la mise à dispo sition d'un cadre de raquette ayant d'excellentes performances d'amortissement des vibrations des cordes dans les conditions normales d'utilisation dans lesquelles les cordes sont tendues sur un cadre de raquette. Cet objet est atteint grâce à un cadre de raquette ayant une partie de tête (partie dans laquelle les cordes sont tendues) dans laquelle sont formées de nombreux trous de passage de cordes, et dans lequel un organe d'amortis sement de vibrations, dont le facteur de pertes visco- élastiques dynamiques, désigné par tg8, mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C, est compris entre 0,3 et 2,3 inclus, est inséré dans une partie au moins des trous de passage de cordes. A la connaissance des inventeurs, les cordes ont une fréquence de vibration fondamentale de 500 à 600 Hz à la température normale (25 C) lorsque les cordes sont tendues avec une force normale de tension (environ 450 N). D'après la loi de conversion température-fréquence, les conditions de mesure, c'est-à-dire la fréquence de 10 Hz et la tempé rature de -5 C auxquelles est mesuré le facteur de pertes viscoélastiques dynamiques désigné par tg8 (simplement appelé dans la suite tgb), correspondent à des conditions de fréquence de 500 à 600 Hz et de température normale. Cette valeur coïncide pratiquement avec la fréquence de vibrations fondamentale des cordes. Ainsi, dans le cas où les cordes sont tendues sur le cadre selon l'invention, l'organe d'amortissement de vibrations amortit efficacement les vibrations des cordes créées à la température normale. Le cadre classique précité de raquette'n'a pas d'organe d'amor tissement de vibrations dont le facteur tgÔ se trouve dans la plage précitée dans les conditions de mesure dans lesquelles la fréquence est égale à 10 Hz et la température est égale à -5 C. Lors de l'utilisation de la loi de conversion température-fréquence, une courbe viscoélastique dynamique, obtenue lorsque la fréquence est fixe et la température est modifiée, et une courbe obtenue lorsque la fréquence est modifiée sont synthétisées. Dans un cas idéal, le facteur tgÔ est mesuré lorsque la fréquence des cordes est de 500 à 600 Hz à température normale. I1 est cependant impossible de mesurer un facteur tgâ dans ces conditions. On utilise donc la loi de conversion température-fréquence. De préférence, le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations, mesuré à la fré quence de 10 Hz et à une température de -5 C, est compris entre 1.103 et 50.103 N/cmz inclus. Lorsqu'un cadre de raquette léger et épais, ayant une épaisseur élevée dans la direction perpendiculaire au plan (perpendiculaire à la surface de frappe de balle), la fréquence secondaire natu relle hors du plan de ce cadre est comprise entre 500 et 600 Hz. La fréquence naturelle coïncide presque avec celle des cordes. Comme le module complexe d'élasticité E* est réglé dans la plage précitée, les cordes dont la fréquence naturelle ou fondamentale coïncide avec la fréquence secon daire naturelle hors du plan du cadre de la raquette peuvent facilement jouer le rôle d'un organe d'amortissement de vibrations. Ainsi, l'organe d'amortissement de vibrations a des performances d'amortissement des vibrations non seule ment des cordes, mais aussi du cadre de raquette. De préférence, la dureté Shore de l'organe d'amortis sement de vibrations est comprise entre 60 et 75 inclus. I1 est ainsi possible de conserver les performances d'amortis sement de vibrations et d'augmenter l'aptitude à la mise en oeuvre lorsque les cordes sont tendues sur le cadre de raquette. Le nombre de cordes associées à l'insertion de l'organe d'amortissement de vibrations est compris de préférence entre 3 et 90 % inclus du nombre total. I1 est donc possible d'augmenter efficacement les performances d'amortissement des vibrations des cordes. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue en élévation frontale d'une partie d'un cadre de raquette de tennis possédant un cordage dans un mode de réalisation de l'invention ; la figure 2 est une vue en perspective d'un organe d'amortissement de vibrations destiné à être monté sur le cadre de raquette de la figure 1 ; la figure 3 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale d'une partie de liaison du cadre de raquette de la figure 1 et de son voisinage ; la figure 4 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale d'une partie supérieure du cadre de raquette 1 de la figure 1 et de son voisinage ; la figure 5 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale d'une partie droite du cadre de raquette 1 de la figure 1 et de son voisinage ; et la figure 6 est une vue en perspective d'un organe d'amortissement de vibrations de cadre de raquette dans un autre mode de réalisation de l'invention. La figure 1 est une vue en élévation frontale d'une partie d'un cadre 1 de raquette muni d'un cordage, dans un mode de réalisation de l'invention. Le cadre 1 de raquette est utilisé pour jouer au tennis et comporte une partie 5 de tête, deux parties 7 de col et une partie 9 de manche. La partie de tête 5 forme le contour de la surface de frappe de balle ou tamis de la raquette. La configuration en coupe de la partie 5 de tête est approximativement elliptique. Une première extrémité (supérieure) des deux parties 7 de col part de l'extrémité inférieure de la partie de tête 5, et les autres extrémités (inférieures) de ces parties respec tives 7 se rejoignent. La partie 9 de manche s'étend depuis l'emplacement auquel les deux parties de col 7 se rejoignent et elle est solidaire de ces parties de col 7 et les prolonge de façon continue. La portion de la partie 5 de tête comprise entre les deux parties de col 7 forme une partie de liaison 11. Un premier organe protecteur 13 décrit en détail dans la suite est monté sur la partie de liaison 11 de la partie de tête 5. Un second organe protecteur 17, décrit en détail dans la suite est monté à l'extrémité supérieure (partie supérieure 15) du cadre 1 de raquette et à son voisinage, sur la figure 1. Une partie de poignée, qui n'est pas représentée, est solidaire de l'extrémité infé rieure de la partie de manche 9 et la prolonge de façon continue. Un troisième organe protecteur, non représenté et décrit en détail dans la suite, est monté aux extrémités droite et gauche (parties latérales) de la partie de tête 5 et à son voisinage. Il est préférable que le cadre 1 de raquette soit formé d'une résine armée de fibres et soit creux. La figure 2 est une vue en perspective d'un organe 21 d'amortissement de vibrations destiné à être monté sur le cadre 1 de raquette de la figure 1. L'organe 21 d'amortis sement de vibrations possède une partie 23 de courroie et plusieurs parties cylindriques 25 dépassant de la partie de courroie 23. La partie de courroie 23 et la partie cylin drique 25 sont formées du même matériau en une seule pièce. Comme décrit plus en détail dans la suite, la partie cylindrique 25 est insérée dans un trou de passages de cordes du cadre 1. Ainsi, le diamètre externe de la partie cylindrique 25 est légèrement inférieur ou égal au diamètre interne du trou de passage de cordes. Comme décrit plus en détail dans la suite, la corde 3 est insérée dans la partie cylindrique 25. Le diamètre interne de la partie cylindrique 25 est donc un peu supérieur ou égal au diamètre externe de la corde 3. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est constitué d'un matériau élastique. Le facteur de pertes viscoélas- tiques dynamiques tg8 du matériau élastique est compris entre 0,3 et 2,3 inclus, lorsqu'il est mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. Les performances d'amortissement de vibrations du cordage 3 peuvent ainsi être accrues. Plus précisément, il est possible d'obtenir un facteur d'amortissement de vibrations du cordage 3 supérieur ou égal à 0,22 %, dans l'hypothèse où, après que le cordage 3 ayant un poids de 0,44 g/m et formé de fibres de synthèse a été tendu sur le cadre 1, il est abandonné pendant 48 h dans un milieu à une température de 24 C et une humidité de 55 %. Lorsque le facteur tgÔ est inférieur à 0,3, l'organe 21 d'amortissement de vibrations a des performances insuf fisantes d'amortissement des vibrations du cordage 3. D'autre part, lorsque le facteur tgÔ dépasse 2,3, un joueur peut ressentir un inconfort lorsqu'il frappe la balle avec la raquette. I1 est préférable à ce point de vue que le facteur tgS de l'organe 21 d'amortissement de vibrations soit compris entre 0,3 et 2,3 inclus. Le facteur tgÔ de l'organe 21 d'amortissement de vibrations est mesuré avec un appareil de mesure de visco- élasticité (spectromètre de viscoélasticité de type perfectionné "DVA200" fabriqué par Shimazu Seisakusho Inc.). Le facteur tgâ est mesuré dans les conditions suivantes : la fréquence est égale à 10 Hz, un dispositif de montage est utilisé pour l'application d'une force de traction à des échantillons, la vitesse d'élévation de température est de 2 C/min, la déformation initiale est de 2 mm, et l'ampli tude de déplacement est de 12,5 gm. Chaque échantillon (en forme d'haltère) a des dimensions de largeur, d'épaisseur et de longueur qui sont respectivement de 4,0, 1,66 et 30,0 mm. Chaque échantillon est serré sur une longueur de 5 mm aux deux extrémités. Ainsi, chaque échantillon est déplacé sur un tronçon de 20,0 mm de longueur. On peut utiliser, comme matériau élastique donnant le facteur tgÔ dans la plage précitée, une composition qui contient 100 parties en poids d'un caoutchouc, par exemple du caoutchouc naturel, du caoutchouc butyle ou du caoutchouc d'acrylonitrile-butadiène, et 5 à 80 parties en poids d'un élastomère thermoplastique. On peut utiliser, comme élasto mère thermoplastique avantageux, un copolymère triple séquencé (par exemple de marque de fabrique "Highbla" fabri qué par Kuraray Corp.) ayant un motif polystyrène et un motif vinyle-polyisoprène et une résine phénolique telle que la résine phénolique modifiée par l'acajou (par exemple de marque de fabrique "Sumilight resin PR-12687" fabriquée par Sumitomo Dures Corp.). Il est aussi possible d'utiliser une composition contenant un caoutchouc et une grande quantité (60 à 120 parties en poids) de noir de carbone ajoutées au caoutchouc, en combinaison avec l'élastomère thermo plastique. On peut utiliser, comme autre matériau élastique qui donne un facteur tgâ compris dans la plage précitée, des compositions polymères modifiées. Les compositions polymères modifiées contiennent l'un quelconque des polymères suivants et un ingrédient actif qui accroît la valeur du moment dipo laire. Le polymère comprend du chlorure de polyvinyle, du polyéthylène, du polypropylène, un copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle, du polyméthacrylate de méthyle, du fluorure de polyvinylidène, du polyisoprène, du polystyrène, un copolymère d'acrylonitrile-butadiène-styrène, un copolymère d'acrylonitrile et de styrène, et un copolymère d'acrylonitrile et de butadiène, un copolymère de styrène et de butadiène, du polybutadiène et un caoutchouc naturel. Comme ingrédient actif, il est possible d'utiliser un ingrédient qui a une petite valeur du moment dipolaire mais qui a pour action d'augmenter l'amplitude du moment dipo laire lorsque l'ingrédient est mélangé à l'un quelconque des polymères précités. Comme ingrédient actif, on peut utiliser le cyclohexane, le benzothiazole, la dicyclohexylamine, la cyclohexylamine, un acide gras supérieur et analogue. Ces substances sont utilisées seules ou en mélange en contenant au moins deux. I1 est préférable d'utiliser une composition qui contient l'un quelconque des polymères précités avec une quantité convenable d'une charge telle que le mica, de la poudre de verre, des fibres de verre, des fibres de carbone, du carbonate de calcium, de la "Perlite", du sulfate de baryum précipité, un inhibiteur de corrosion, un colorant, un antioxydant, un agent stabilisant et un lubrifiant. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amor tissement de vibrations 21 est avantageusement compris entre 1.103 et 50.103 N/cml inclus, et de préférence entre 3.103 et 35.103 N/cml inclus lorsque le module complexe d'élasticité E* est mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. Pour que le cordage 3 joue le rôle d'un absorbeur des vibrations du cadre 1 de la raquette, il faut que l'organe 21 d'amortissement de vibrations joue le rôle d'un ressort. Si le module complexe d'élasticité E* de l'organe 21 d'amor tissement de vibrations est inférieur à la limite inférieure de la plage précitée, l'organe 21 d'amortissement de vibra tions qui doit aussi être utilisé comme ressort ne se trouve pas dans la plage optimale. En conséquence, l'organe 21 d'amortissement de vibrations ne peut pas amortir les vibrations secondaires en dehors du plan du cadre 1 de raquette de manière suffisante. D'autre part, si le module complexe d'élasticité E* de l'organe 21 d'amortissement de vibrations dépasse la limite supérieure de la plage précitée, l'organe 21 qui doit être utilisé comme ressort ne se trouve pas dans la plage optimale. En conséquence, l'organe 21 d'amortissement de vibrations ne permet pas l'amortissement des vibrations secondaires en dehors du plan du cadre 1 de la raquette de manière suffisante. En outre, l'organe 21 d'amortissement de vibrations ne peut pas suivre le mouvement du cordage 3 et présente donc des performances insuffisantes d'amortissement de vibrations. La dureté Shore de l'organe 21 d'amortissement de vibrations est avantageusement comprise entre 60 et 95 inclus et très avantageusement entre 70 et 92 inclus. Si la dureté Shore de l'organe est inférieure à la limite inférieure, l'organe 21 d'amortissement de vibrations peut se déformer lorsque le cordage 3 est tendu sur le cadre 1 et peut réduire l'aptitude à la mise en oeuvre. D'autre part, si la dureté Shore de l'organe dépasse la limite supérieure, le maintien du facteur tgÔ dans la plage précitée peut présenter des difficultés. La figure 3 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale représentant la partie de liaison 11 du cadre 1 de raquette représenté sur la figure 1 et son voisinage. L'organe 21 d'amortissement de vibrations et le premier organe protecteur 13 sont montés sur la partie de liaison 11. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est du type représenté sur la figure 2 et comporte quatre parties cylin driques 25. L'organe protecteur 13 est formé d'un matériau dur tel qu'une résine de synthèse. Le premier organe protecteur 13 a une partie dure 27 de courroie et une partie cylindrique dure 29 constituée de deux éléments dressés aux deux extrémités de la partie dure de courroie 27. Les parties dures 27 et 29 de courroie sont formées du même matériau et sont en une seule pièce. Six trous 31 de passage de cordes sont formés dans la partie de liaison 11. L'ensemble du cadre 1 de la raquette possède 32 trous 31 de cordes longitudinales et 38 trous 31 de cordes transver sales, soit au total 70 trous de passage de cordes. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie de liaison 11 par insertion de la partie cylin drique 25 dans le trou 31 de passage de corde, du côté externe de la partie de liaison 11 vers son côté interne. Le premier organe protecteur 13 est monté sur la partie de liaison 11 par insertion de la partie cylindrique dure 29 dans le trou 31 de passage de corde. Ainsi, les parties cylindriques 25 de l'organe 21 d'amortissement de vibrations sont insérées dans les quatre trous 31 de passage de cordes de la partie centrale de la partie de liaison il, et les deux parties cylindriques dures 29 du premier organe protecteur 13 sont insérées dans le trou droit 31 et le trou gauche 31 de passage de corde. Lorsque le cordage 3 est tendu sur le cadre de raquette 1, les cordes 3 sont intro duites dans la partie cylindrique 25 et la partie cylin drique dure 29. Comme la face externe (face arrière) de la partie de courroie 23 de l'organe 21 d'amortissement de vibrations est couverte de la partie dure 27 de courroie, la face externe de la partie 23 de courroie n'est pas au contact des cordes pliées 3. De cette manière, il est possible d'empêcher la rupture de la partie de courroie 23 par une force qui lui est appliquée par la corde 3. Lorsqu'une balle de tennis est frappée avec le cadre 1 de raquette, l'organe 21 d'amortissement de vibrations amortit les vibrations créées sur la corde 3. Comme décrit précédemment, comme la partie de courroie 23 est formée d'un matériau élastique, elle est flexible. En conséquence, même lorsque le pas des parties cylindriques adjacentes 25 diffère un peu de celui des trous adjacents 31 de passage de cordes, il est possible d'insérer les parties cylindriques 25 dans les trous 31 de passage de cordes parce que la partie 23 de courroie se déforme. La partie 23 de courroie est placée entre la partie de liaison 11 et le premier organe protecteur 13, si bien que la résonance est supprimée dans la partie de liaison 11 et le premier organe protecteur 13. Pour la protection de l'organe 21 d'amortissement de vibrations, il est préférable de constituer le premier organe protecteur 13 en un matériau ayant un module élevé d'élasticité à la température normale. Plus précisément, le module complexe d'élasticité E* du premier organe protecteur 13 est avantageusement compris entre 2,0.103 et 120.103 N/cm2 inclus et très avantageusement entre 10.103 et 100.103 N/cm2 inclus, lorsque le module complexe d'élasticité E* est mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de 25 C (température normale). Si le module complexe d'élasticité E* du premier organe protecteur 13 est inférieur à la limite inférieure de la plage précitée, le premier organe protec teur 13 est fragile et peut ne pas protéger suffisamment l'organe 21 d'amortissement de vibrations. D'autre part, si le module complexe d'élasticité E* du premier organe protec teur 13 dépasse la limite supérieure de la plage précitée, le premier organe protecteur 13 présente des difficultés à se déformer facilement le long de la partie de tête 5. On peut utiliser, comme matériau du premier organe protecteur 13, un polyamide (en particulier du "Nylon" 11 ou du "Nylon" 12), un amide sêquencé de polyéther ou analogue. La figure 4 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale représentant la partie supérieure 15 du cadre 1 de raquette représenté sur la figure 1 et son voisinage. L'organe 21 d'amortissement de vibrations et le second organe protecteur 17 sont montés sur la partie supérieure 15. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est du type représenté sur la figure 2 et il possède huit parties cylindriques 25. Le second organe protecteur 17 est consti tué du même matériau que le premier organe protecteur 13 représenté sur la figure 3. Le second organe protecteur 17 a la partie dure 27 de courroie et plusieurs parties cylin driques dures 29 dépassant de la partie dure 27 de courroie. Les parties dures 27 et 29 de courroie sont formées du même matériau en une seule pièce. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie supérieure 15 par insertion des parties cylin driques 25 dans les trous 31 du cordage, du côté extérieur de la partie supérieure 15 vers son côté intérieur. Le second organe protecteur 17 est monté sur la partie supé rieure 15 par insertion des parties cylindriques dures 29 dans les trous 31 de passage de cordes. Ainsi, les parties cylindriques 25 de l'organe 21 sont insérées dans les huit trous 31 de passage de cordes se trouvant dans la partie centrale de la partie supérieure 15, et les deux parties cylindriques dures 29 du second organe protecteur 17 sont insérées dans les autres trous 31 de passage de cordes. Lorsque le cordage 3 est tendu sur le cadre 1 de raquette, le cordage droit est inséré dans les parties cylindriques 25 et les parties cylindriques dures 29. La partie cylindrique 25 amortit les vibrations du cordage 3. Comme dans le cas du premier organe protecteur 13 représenté sur la figure 3, le second organe protecteur 17 est utilisé pour protéger l'organe 21 d'amortissement de vibrations. Le second organe protecteur 17 est aussi utilisé comme dispositif de protec tion de la partie supérieure 15 lorsque le cadre 1 de raquette est au contact du sol lors du balancement. A cet égard, on peut aussi appeler "pare-chocs" le second organe protecteur 17. La figure 5 est une vue agrandie éclatée en élévation frontale de la partie droite 19 du cadre 1 de raquette représenté sur la figure 1 et de son voisinage. L'organe 21 d'amortissement de vibrations et le troisième organe protec teur 33 sont montés sur la partie latérale 19. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est du type représenté sur la figure 2 et il comporte neuf parties cylindriques 25. Le troisième organe protecteur 33 est formé du même matériau que le premier organe protecteur 13 représenté sur la figure 3. Le troisième organe protecteur 33 comprend la partie dure 27 de courroie et un grand nombre de parties cylindriques dures 29 dépassant de la partie dure 27 de courroie. Les parties dures 27 et 29 sont formées du même matériau et en une seule pièce. L'organe 21 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie latérale 19 par insertion des parties cylindriques 25 dans les trous 31 de passage de cordes, du côté extérieur de la partie latérale 19 vers son côté intérieur. Le troi sième organe protecteur 33 est monté sur la partie latérale 19 par insertion des parties cylindriques dures 29 dans les trous 31 de passage de cordes. Ainsi, les parties cylin driques 25 de l'organe 21 d'amortissement de vibrations sont insérées dans les neuf trous 31 de passage de cordes, et les parties cylindriques dures 29 du troisième organe protecteur 33 sont insérées dans les autres trous 31 de passage de cordes. Lorsque le cordage 3 est tendu sur le cadre 1 de raquette, les cordes 3 sont insérées dans les parties cylin driques 25 et les parties cylindriques dures 29. La partie cylindrique 25 amortit les vibrations de la corde 3. Comme dans le cas du premier organe protecteur 13 représenté sur la figure 3, le troisième organe protecteur 33 est utilisé pour protéger l'organe 21 d'amortissement de vibrations. Bien que la figure 5 représente la partie droite 19, l'organe 21 d'amortissement de vibrations et le troisième organe protecteur 33 sont aussi montés sur la partie gauche 19. Dans le cadre 1 de raquette représenté sur les figures 1 à 5, l'organe 21 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie de liaison 11, la partie supérieure 15, et les parties latérales droite et gauche 19. Cependant, l'empla cement de montage de l'organe 21 d'amortissement de vibra tions n'est pas limité à ces emplacements. Par exemple, l'organe 21 d'amortissement de vibrations peut être monté sur l'une quelconque des parties de liaison 11, supérieure 15 et latérales 19. En outre, l'organe 21 d'amortissement de vibrations peut être monté sur la partie de liaison 11 et la partie supérieure 15, la partie de liaison 11 et la partie latérale 19, ou la partie supérieure 15 et la partie latérale 19. En outre, l'organe 21 d'amortissement de vibra tions peut être monté au voisinage d'un emplacement compris entre la partie de liaison 11 et la partie latérale 19 ou entre la partie supérieure 15 et la partie latérale 19. I1 est préférable de monter l'organe 21 d'amortissement de vibrations à plusieurs emplacements de la partie de tête 5, afin que les organes 21 d'amortissement de vibrations soient symétriques par rapport à l'axe vertical du cadre 1 de raquette. La partie cylindrique 25 de l'organe 21 d'amortissement de vibrations est insérée dans 4 trous 31 de passage de cordes de la partie de liaison 11, 8 trous 31 de passage de cordes de la partie supérieure 15, et 18 trous de passage de cordes des parties latérales droite et gauche 19 (9 trous 31 dans chacune des parties latérales droite et gauche 19). Ainsi, la partie cylindrique 25 est insérée dans les trous 31 de passage de cordes avec un certain rapport (appelé dans la suite pourcentage d'insertion) de 43 pour un nombre total (70) de trous 31 de passage de cordes. I1 est possible de faire varier la position du trou 31 de passage de corde dans lequel la partie cylindrique 25 est insérée et le nombre de trous 31 le cas échéant. Cependant, pour que les perfor mances d'amortissement de vibrations de l'organe 21 d'amor tissement de vibrations soient conservées, il est préférable de placer l'organe 21 d'amortissement de vibrations de manière que le pourcentage d'insertion soit compris entre 3 et 5 % inclus. Plus le pourcentage d'insertion est élevé et meilleures sont les performances d'amortissement de vibra tions. Il n'est donc pas nécessaire de régler la limite supérieure du pourcentage d'insertion. Cependant, les per formances d'amortissement de vibrations ne subissent aucune augmentation lorsque le pourcentage d'insertion est trop élevé. De plus, pour que le pourcentage d'insertion soit très élevé, il faut former plus de trous 31 de passage de cordes pour la partie cylindrique dure 29 sur le cadre 1 de raquette, d'une manière qui n'est pas rentable. La figure 6 est une vue en perspective d'un organe 25 d'amortissement de vibrations d'un cadre de raquette dans un autre mode de réalisation de l'invention. L'organe 35 d'amortissement de vibrations comporte un organe cylindrique 37 et un flasque 39. L'organe 35 d'amortissement de vibra tions est formé du même matériau que l'organe 21 d'amor tissement de vibrations. Lorsque l'organe 35 est utilisé, l'organe cylindrique 37 est inséré dans le trou 31 de passage de corde. Le flasque 38 joue le rôle d'un organe d'arrêt pour le positionnement. Le flasque 39 est placé entre la partie de tête 5 et l'organe protecteur, si bien que la résonance de la partie de tête 5 et de l'organe protecteur disparait. EXEMPLES On décrit maintenant les résultats obtenus grâce à l'invention en référence à quelques exemples. Néanmoins, il ne faut pas considérer que l'invention est limitée par la description des exemples. Premier exemple Cinq feuilles unidirectionnelles préalablement impré gnées, constituées chacune d'une résine époxyde utilisée comme résine de liant et de fibres de carbone utilisées comme fibres d'armature, ont été enroulées autour d'un mandrin. Un montage a été préparé après extraction du mandrin des couches de feuilles préalablement imprégnées. Le montage a été chauffé dans un moule pendant 50 min à 145 C, à une pression interne de moulage de 7 bar. 32 trous de passage de cordes longitudinales (2 x 16) et 38 trous de passage de cordes transversales (2 x 19) ont été formés dans le produit moulé préparé. Une composition de caoutchouc contenant les ingrédients suivants a subi une réticulation afin qu'un organe moulé d'amortissement de vibrations ayant une partie de courroie et une partie cylindrique tel que représenté sur la figure 2 soit obtenu : 100 parties en poids d'un caoutchouc butyle (marque de fabrique "IIR268" fabriqué par Nippon Goseigomu Corp.), 60 parties en poids de noir de carbone ISAF (de marque de fabrique "Dia I" fabriqué par Mitsubishi Kagaku Corp.), 20 parties en poids d'un copolymère triple séquencé (de marque de fabrique Highbla" fabriqué par Kuraray Inc.) ayant un motif polystyrène et un motif vinyl-polyisoprène, 5 parties en poids d'oxyde de zinc, 1 partie en poids d'acide stéarique, 1 partie en poids de soufre, 1,5 partie en poids d'un accélérateur de vulcanisation (de marque de fabrique "Knockseller TET" fabriqué par Ouchi Shinko Kagaku Inc.), et 0,5 partie en poids d'un accélérateur de vulcanisation (de marque de fabrique "Knockseller CZ" fabriqué par Ouchi Shinko Kagaku Inc.). La longueur de la partie cylindrique a été réglée à 15 mm. Le facteur tgÔ de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 0,56, dans une mesure à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 6,33.103 N/cm2. La dureté Shore de l'organe d'amortissement de vibrations était égale à 74. L'organe d'amortissement de vibrations a été monté sur la partie de liaison, la partie supérieure et les parties latérales droite et gauche de la partie de tête du produit moulé. Plus précisément, la partie cylindrique a été insérée dans 4 trous de passage de cordes de la partie de liaison, 8 trous de passage de cordes de la partie supérieure et 18 trous de passage de cordes des parties latérales (2 x 9). Le pourcentage d'insertion était égal à 42,9 %. Ensuite, le premier, le second et le troisième organe protecteur constitués de "Nylon 12" (marque de fabrique "Rilson BMN-P20" fabriqué par Eighty O Inc.) ont été montés sur la partie de liaison, la partie supérieure et les parties latérales de la partie de tête respectivement. Les premier, second et troisième organes de protection avaient un nombre prédéterminé de parties cylindriques dures. Les parties cylindriques dures ont été insérées dans les trous de passage de cordes dans lesquels les parties cylindriques de l'organe d'amortissement de vibrations n'étaient pas insérées. Le module complexe d'élasticité E* de chaque organe protecteur était égal à 71,3.103 N/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C. Un capuchon d'extrémité et un ruban de poignée ont été placés sur la partie de poignée pour la préparation d'un cadre de raquette de tennis. Le poids du cadre de raquette était égal à 210 g avant la mise en place du cordage. La longueur, l'épaisseur, la position du centre de gravité et l'aire de la surface étaient respectivement de 69,9 cm, 28 mm, 375 mm et 742 cm'. Second exemple Le cadre de raquette du second exemple a été préparé de manière analogue au premier exemple, mais les parties cylindriques n'étaient pas solidaires les unes des autres comme représenté sur la figure 6, le copolymère séquencé triple "Highbla" n'a pas été utilisé, et on a utilisé 100 parties en poids de noir de carbone. Le flasque de l'organe d'amortissement de vibrations était carré. La longueur du côté du flasque et son épaisseur étaient respectivement de 4,5 et 1,0 mm. Le facteur tgÔ de l'organe d'amortissement de vibrations était de 0,35, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 12,3.103 N/cmz, mesuré â une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. La dureté Shore de l'organe d'amortis sement de vibrations était égale à 90. Troisième exemple Le cadre de raquette du troisième exemple a été préparé de manière analogue au premier exemple, mais la partie cylindrique de l'organe d'amortissement de vibrations a été insérée dans quatre trous de passage de cordes seulement de la partie de liaison. Quatrième exemple Le cadre de raquette du quatrième exemple a été préparé de la même manière que le premier exemple, mais le poids du cadre de raquette était de 168 g, obtenu par modification du mode d'armature des fibres de carbone, et la position du centre de gravité était à 395 mm. Cinquième exemple Le cadre de raquette du cinquième exemple a été préparé de la même manière que dans le premier exemple, mais le poids du cadre de raquette était égal à 267 g, son épaisseur était de 23 mm et la position du centre de gravité se trouvait à 343 mm, grâce à l'utilisation de feuilles préalablement imprégnées et d'un moule qui était différent. Sixième exemple Le cadre de raquette du sixième exemple a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais le poids du cadre de raquette était de 297 g, sa longueur était de 69,9 cm, son épaisseur était de 18 mm, la position du centre de gravité se trouvait à 316 mm, et la surface avait une aire de 697 cm', grâce à l'utilisation de feuilles préalablement imprégnées et d'un moule qui était différent. Premier exemple comparatif Le cadre de raquette du premier exemple comparatif a été préparé de la même manière que celui du premier exemple, mais l'organe d'amortissement de vibrations était formé de "Nylon 12" qui était aussi utilisé pour l'organe protecteur. L'organe d'amortissement de vibrations et l'organe protecteur ont été formés en une seule pièce par moulage. Le facteur tgÔ de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 0,05, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une tempé rature de -5 C. Le module complexe élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 178.103 N/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une tempé rature de -5 C. La dureté Shore de l'organe d'amortissement de vibrations était égale à 98. Second exemple comparatif Le cadre de raquette du second exemple comparatif a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais l'organe d'amortissement de vibrations était formé d'une silicone fluorée. Le facteur tgS de l'organe d'amortis sement de vibrations était égal à 0,11, lorsqu'il a été mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 0,19.103 N/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. La dureté Shore de l'organe d'amortissement de vibrations était égale à 43. Troisième exemple comparatif Le cadre de raquette du troisième exemple comparatif a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais l'organe d'amortissement de vibrations était formé de polyuréthanne de la famille des polyesters. Le facteur tgâ de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 0,28, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe d'amortissement de vibrations était égal à 1,2.103 N/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C. La dureté Shore de l'organe d'amor tissement de vibrations était égale à 55. Mesure du facteur d'amortissement de vibrations du cordage Des cordes (de marque de fabrique "ATP Tour Classic" fabriquées par Babola Inc.), formées d'une résine de poly amide et ayant une dimension de jauge de 0,35 mm, ont été tendues avec une force de 267 N sur le cadre de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs. Le centre horizontal de la neuvième corde transversale depuis le haut a été irradié par des faisceaux lasers, la position à 150 mm de l'extrémité de poignée étant fixée dans un étau pour la mesure du facteur d'amortissement de vibrations de chaque cadre de raquette. Plus précisément, une fonction de trans mission a été obtenue avec un transistor à effet de champ à partir d'un signal de tension pour la mesure d'une force à l'aide d'un marteau pulsé par l'intermédiaire d'un amplifi cateur, et à partir d'un autre signal de tension pour la mesure d'une vitesse des faisceaux lasers réfléchis par le cordage, à l'aide d'un appareil de mesure de vitesse Doppler à laser. Les fréquences de résonance ont été analysées avec la fonction de transmission pour calculer le facteur d'amortissement de vibrations de chaque cadre de raquette. Les résultats sont indiqués dans le tableau qui suit. Mesure de la fréquence naturelle secondaire en dehors du plan du cadre de raquette Des cadres de raquette sans cordage ont été suspendus avec des cordes, et un organe capteur d'accélération a été placé sur la partie de manche de chaque cadre de raquette. Le côté de la partie de manche opposé au côté sur lequel a été installé l'organe de mesure d'accélération a été frappé par un marteau destiné à faire vibrer chaque cadre de raquette. La vibration d'entrée a été mesurée avec un appa reil de mesure à capteur de force placé sur le marteau de frappe et une vibration de réponse a été mesurée avec un appareil de mesure à capteur d'accélération pour le calcul de la fréquence naturelle secondaire en dehors du plan de chaque cadre de raquette. Les résultats figurent dans le tableau. Mesure du facteur d'amortissement de vibrations secondaires en dehors du plan du cadre de raquette Le facteur d'amortissement de vibrations secondaires en dehors du plan de chaque cadre de raquette a été calculé d'après les vibrations d'entrée et les vibrations de réponse par un procédé analogue au procédé de mesure de la fréquence fondamentale secondaire en dehors du plan, mais le cadre de raquette a été utilisé avec un cordage. Les résultats sont indiqués dans le tableau. Evaluation de l'aptitude à la mise en oeuvre L'aptitude à la mise en oeuvre du cordage par tension sur chaque cadre de raquette a été évaluée. On a désigné par "X" les cas suivants : le cas où, pendant l'insertion de la corde dans la partie cylindrique, la corde provoque un déplacement de la partie cylindrique avec elle et est insérée dans le cadre de raquette, et le cas où la corde a provoqué un déplacement de la partie cylindrique vers le cadre de raquette et son introduction à force dans le trou de passage de corde. Le cas où se problème ne s'est pas posé a été appelé "O". Les résultats sont indiqués dans le tableau. On se réfère au tableau ; le cadre de raquette de chacun des trois premiers exemples comparatifs, ayant un organe d'amortissement de vibrations dont le facteur tgS est inférieur à 0,3, mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de -5 C, est inférieur par ses performances d'amortissement des vibrations du cordage. D'autre part, le cadre de raquette de chaque exemple ayant l'organe d'amor tissement de vibrations dont le facteur tgÔ est compris entre 0,3 et 2,3 inclus, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C, est supérieur à ceux des trois premiers exemples comparatifs. Les résultats indiquent que le cadre de raquette selon l'invention est supérieur au cadre de raquette classique par ses performances d'amortis sement de vibrations. L'organe d'amortissement de vibrations ayant d'excellentes performances d'amortissement des vibra tions du cordage est efficace dans une raquette de tennis longue et légère (longueur dépassant 68,6 cm et poids compris entre 160 et 270 g) à laquelle on demande d'excel lentes performances d'amortissement des vibrations du cordage. On a décrit l'invention en détail en référence à un cadre de raquette de tennis, mais elle s'applique aussi à divers cadres de raquettes, par exemple de squash, de balle molle appelée "softball", de badminton et analogue. Comme décrit précédemment, le cadre de raquette selon l'invention a d'excellentes performances d'amortissement des vibrations du cordage dans des conditions normales d'utili sation. Les vibrations du cadre de raquette selon l'inven tion ne présentent donc pas un inconfort pour le joueur lorsqu'il frappe la balle avec sa raquette. De plus, il est possible d'empêcher en grande partie l'épicondylite du joueur. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux cadres qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Cadre de raquette possédant une partie de tête dans laquelle sont formés de nombreux trous (31) de passage de cordes (3), caractérisé en ce qu'un organe (21) d'amortis sement de vibrations, ayant un facteur de pertes viscoélas- tiques dynamiques, appelé facteur tgÔ et mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C, compris entre 0,3 et 2,3, est inséré dans une partie au moins des trous (31) de passage de cordes. 2. Cadre de raquette selon la revendication 1, carac térisé en ce que le module complexe d'élasticité E* de l'organe (21) d'amortissement de vibrations, mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de -5 C, est compris entre 1.103 et 50.103 N/cm2 inclus. 3. Cadre de raquette selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la dureté Shore de l'organe (21) d'amortissement de vibrations est comprise entre 60 et 95 inclus. 4. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven dications 1 à 3, caractérisé en ce que le nombre de trous (31) de passage de cordes dans lesquels est inséré l'organe (21) d'amortissement de vibrations est compris entre 3 et 90 % inclus du nombre total de trous (31) de passage de cordes.