FR 2798465 A1 20010316 FR 9911356 A 19990910 APPAREIL DANALYSE RHEOLOGIQLTE La présente invention concerne un appareil d'analyse rhéologique liquides viscoélastiques et de toute substance 'latineuse ou pâteuse susceptible de s'écouler. En particulier, l'appareil selon l'invention parfaitement adapté pour déterminer les caractéristiques viscoélastiques solvants très faiblement visqueux, de suspensions telles que le sang, de liquides tels que des huiles, ou de substances plus consistantes telles que les gels ou pates. Tous les rhéomètres existant actuellement sur le marché mettent en #uvre un élément mobile en rotation. Les géométries de cisaillement utilisées sont constituées principalement par des cylindres coaxiaux, des ensembles cône/plateau ou plateau/plateau. La détermination des paramètres viscoélastiques caractérisant chaque fluide analysé se fait alors à partir de la mesure du couple de rotation de l'élément rotatif, soit en écoulement continu, soit en dynamique (par oscillation angulaire). La fabrication de tous ces rhéomètres est délicate. En outre, malgré de nombreuses tentatives visant à améliorer la sensibilité de ce type d'appareil, telles que celle consistant à fournir un cylindre rotatif de dimensions conjuguées sensiblement inférieures à celles de la cuve de manière à ménager un faible espace annulaire appelé "entrefer", les résultats obtenus ne sont pas toujours fiables. L'invention a pour but de pallier ces inconvénients et de proposer un appareil d'analyse rhéologique qui soit simple à fabriquer et qui permette d'obtenir des résultats fiables. Pour ce faire, l'invention a pour objet un appareil d'analyse rhéologique, comprenant : - une platine support, - une cuve présentant une paroi latérale dont au moins une partie est réglée selon un , et un fond, ladite cuve étant disposée sur la platine support et adaptée pour contenir le produit à analyser, - un 'lément plongeur dont au moins une portion de la surface périphérique est adaptée pour délimiter un espace de largeur uniforme (e) dit "entrefer" avec la partie réglée de la paroi de la cuve, - des moyens pour déplacer en translation alternative ledit élément plongeur parallèlement audit axe à l'intérieur de ladite cuve, moyens de détection interposés entre l'élément plongeur et les moyens de déplacement de ce dernier, adaptés pour délivrer des signaux représentatifs du déplacement en translation alternative imposé à l'élément plongeur et de la force s'opposant audit déplacement, - et moyens d'analyse des signaux délivrés par les moyens de détection adaptés pour déterminer au moins un paramètre rhéologique. Par "réglée selon un axe", on entend une surface engendrée par le déplacement d'une droite qui reste parallèle à un axe donné en parcourant une courbe. Il s'agit donc de définition mathématique de cette expression. Selon l'invention, cette surface réglée permet, d'une part, d'autoriser le déplacement translation de l'élément plongeur à l'intérieur de la cuve et, d'autre part, de maintenir l'entrefer (e) constant lors de ce déplacement. Avantageusement et selon l'invention, l'amplitude du déplacement en translation alternative est inférieure ou égale au dixième de l'entrefer (e) et la fréquence est comprise entre 5 et 50Hz. De préférence, on conserve un taux de cisaillement constant à une fréquence donnée dans l'entrefer (e). La solution selon l'invention présente plusieurs avantages. En premier lieu, chacun des moyens de l'appareil et en particulier la cuve, est simple à concevoir et leur assemblage est aisé. Cette simplicité de conception offre plus de souplesse d'adaptation à l'utilisateur. En effet, celui-ci peut à souhait modifier les dimensions de la cuve et de l'élément plongeur en fonction de la consistance, de la quantité disponible du fluide ou des fluides à analyser, mais également en fonction de la capacité du capteur utilisé, Il suffit alors d'effectuer étalonnage de l'appareil consistant à déterminer, à l'aide d'huiles de référence, une nouvelle constante X) qui est fonction de la surface utile de la partie mobile en contact avec le fluide et de Pentrefer, et déterminé la sensibilité de l'appareil. En second lieu, la prise en compte des caractéristiques de la cuve et de l'élément plongeur utilisés (constante de l'appareil, masses inertielles) permet d'imposer un balayage en fréquence jusqu'à des vitesses de cisaillement élevées, avec de faibles déplacements, en cohérence avec l'utilisation des lois linéaires sinusoïdales, conférant au système un pouvoir d'analyse rhéologique précise et fiable. Il est, à noter que le brevet 800.829 décrit un dispositif comportant un élément plongeur sous la forme d'une sphère, apte à osciller verticalement sous l'action d'une charge et d'un ressort vertical dans une cuve. Ce dispositif permet déterminer les propriétés viscoélastiques de matériaux pulvérisés à partir des mesures effectuées par des capteurs relevant la force verticale exercée sur l'élément plongeur et le déplacement vertical effectué par ce dernier. Outre le fait que la fabrication de ce dispositif est compliquée, les résultats des mesures effectuées avèrent peu fiables et peu précis, l'étalonnage étant effectué empiriquement avec un liquide de propriétés viscoélastiques connues. Avantageusement et selon l'invention, les moyens de détection comprennent un capteur piézo-électrique apte à délivrer des signaux représentatifs du déplacement en translation alternative imposé à l'élément plongeur et simultanément la force s'opposant audit déplacement. Avantageusement et selon l'invention, le capteur piézo-électrique est une tête d'impédance. Avantageusement et selon l'invention les moyens pour déplacer l'élément plongeur consistent en un vibreur motorisé dont l'axe de sortie est apte à se déplacer en translation alternative. Selon une caractéristique supplémentaire de l'invention, les moyens d'analyse des signaux sont adaptés pour délivrer une fonction de transfert complexe représentative du rapport force/déplacement. Selon cette caractéristique, l'appareil comprend de préférence unité de calcul programmée pour calculer ' partir de la fonction complexe au moins un des paramètres caractérisant le fluide choisi parmi la viscosité dynamique, le module élastique, le module visqueux et l'angle de perte. Selon une première variante de l'invention, l'élément plongeur est une lame rectangulaire et la cuve est de forme parallélépipédique adaptée pour délimiter un double entrefer de part et d'autre la lame. Selon une deuxième variante de l'invention, l'élément plongeur est un cylindre plein à bout conique et la cuve consiste en un tube inséré dans un godet adapté pour délimiter un entrefer annulaire. Selon une troisième variante de l'invention, l'élément plongeur est tige cylindrique et la cuve est de forme cylindrique adaptée pour délimiter un entrefer annulaire. Avantageusement et selon l'invention le volume défini par l'élément plongeur et la cuve est compris entre 1 et 1 Oml. De préférence, la platine support de l'appareil est dotée de moyens de chauffage électrique. Avantageusement et selon l'invention, les moyens de l'appareil autres que les moyens d'analyse du signal et l'unité de calcul sont incorporés dans une enceinte fermée. Cette enceinte fermée peut être, selon un mode de réalisation de l'invention, l'enceinte d'une balance dotée plateau adapté pour constituer la platine support dudit appareil. Cette enceinte de balance peut, selon première variante, être utilisée pour une analyse mixte et complémentaire en régime dynamique (déplacements alternatifs rapides), ou en régime cinématique (déplacements continus lents). En régime dynamique, on impose un balayage en fréquence de 10 à 25Hz pour des déplacements alternatifs d'amplitude comprise entre -O,lmmet+ Imm. Selon le mode cinématique, les moyens de détection peuvent comporter un capteur capacitif pour la mesure du déplacement, et utiliser le capteur de poids de la balance elle-même pour la mesure de la force. De plus, en régime cinématique, on peut imposer un déplacement continu de Imm en fonction du temps. L'invention a également pour objet un proce d'analyse rhéologique fluides dans lequel on dispose, sur une platine support, une cuve présentant une paroi latérale dont au moins une partie est réglée selon un axe, et un fond, on introduit à l'intérieur de la cuve un élément plongeur dont au moins une portion de la surface périphérique est adaptée pour délimiter espace de largeur uniforme (e) dit "entrefer" avec la partie réglée de la paroi de la cuve, on remplit le volume défini entre l'élément plongeur et la cuve avec un produit à analyser, on déplace en translation alternative ledit élément plongeur parallèlement audit axe à l'intérieur de la cuve, on délivre des signaux représentatifs déplacement en translation imposé à l'élément plongeur et de la force s'opposant audit déplacement, on analyse les signaux délivrés pour déterminer au moins un paramètre rhéologique. Avantageusement et selon l'invention, on déplace l'élément plongeur en translation alternative avec une amplitude inférieure ou égale au dixième de l'entrefer (e) et une fréquence comprise entre 5 et 50Hz. L'appareil et le procédé selon l'invention qui viennent d'être décrits sont particulièrement adaptés pour faire l'analyse rhéologique de liquides tels que solvants ou suspensions telles que des huiles ou du sang, de substances biochimiques 'latineuses, ou de substances pâteuses. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront ci-après à la lecture de la description détaillée des exemples 1 à 3 faite en référence aux figures suivantes qui représentent : - figure 1 : une vue schématique générale d'une première variante de l'appareil selon l'invention, - figure la une vue schématique en section selon la ligne A-A de la figure - figure 2 une vue schématique partielle en coupe axiale partielle d'une deuxième variante de l'appareil selon l'invention, - figure 3 une vue schématique partielle en coupe axiale partielle d'une troisième variante de l'appareil selon l'invention, - figure 4 des courbes permettant la détermination de la constante (a) de l'appareil selon la figure 2, - figure 5 : une courbe montrant la reproductibilité des résultats obtenus avec l'appareil selon l'invention, - figure 6 : une courbe illustrant la sensibilité de l'appareil et une courbe comparative, EXEMPLEI: La figure 1 montre la configuration générale d'une première variante de l'appareil 1 selon l'invention prêt à être utilisé. Cet appareil 1 comprend tout d'abord un vibreur 2 solidaire d'une tête d'impédance 3 qui est fixée à un élément plongeur présentant la forme d'une lame métallique 4 par l'intermédiaire organe d'accouplement 5. Cet organe d'accouplement 5 comporte d'une part, une vis moletée 51 disposée sous la face inférieure de la tête d'impédance et d'autre part, un manchon d'accouplement 52 à l'intérieur duquel est vissée, dans sa partie inférieure, une équerre 53 munie d'une vis 54 et, dans sa partie supérieure, l'extrémité inférieure de la vis moletée 5 1. Le blocage de la vis moletée 51 dans le manchon 52 est assuré par un écrou 55. La lame métallique 4 vient plonger dans liquide 6 contenu dans une cuve parallélépipédique moulée en matière synthétique 7 du type Plexiglas t. Cette cuve 7 est fixée sur une platine support 8 S'insérant dans une glissière 9. La platine support 8 est dotée de moyens chauffage électrique non représentés. De préférence, afin d'assurer le centrage la lame métallique 4 par rapport à l'axe de la cuve 7, l'utilisateur insère deux cavaliers 7a, 7b adaptés pour venir chevaucher l'extrémité supérieure des parois de la cuve 7 et délimiter à l'intérieur de cette dernière un espace central de largeur corijuguée de l'épaisseur de la lame 4 (figure la). De plus, afin d'éviter que la lame 4 vienne en butée sur le fond de la cuve 7, on maintient ladite lame surélevée au moyen d'un calibre cylindrique non représenté, logé dans une lumière 4a ménagée dans la partie supérieure de la lame 4. Ces cavaliers 7a, 7b et le calibre cylindrique sont bien entendu retirés fois la lame solidarisée à la tête d'impédance 3. Le centrage de la lame métallique 4 dans la cuve 7 est réalisé de façon a imposer un double entrefer de largeur (e mm), tel que représenté à la figure la, de part et d'autre des faces principales de grandes dimensions de la lame par rapport aux parois en vis à vis de cuve (la sensibilité de l'appareil étant proportionnelle d'une part à la surface de la lame, et d'autre part à l'inverse la valeur de l'entrefer). Par ailleurs, l'agencement de cette même lame est tel qu'elle délimite un espace d'une largeur el d'environ 2mm par rapport aux parois latérales de la cuve et un espace d'une hauteur e2 de l'ordre de 2mm avec le fond de ladite cuve lorsque le vibreur 2 est au repos (ces interfaces influençant de façon négligeable la détermination de la force de cisaillement). La quantité maximale de liquide 6 à analyser qui peut être contenue dans cuve 7 est de 8,5ml, L'appareil 1 selon l'invention comprend également un analyseur de signal 11 relié d'une part, aux connexions 31, 32 de la tête d'impédance 3 via des amplificateurs conditionneurs de signal 33, 34 et d'autre part, à une unité de calcul 12, via des câbles 121, 122. EXEMPLE2: La figure 2 est une représentation détaillée d'une deuxième variante de l'appareil selon l'invention. L'unité de calcul, l'analyseur de signal ainsi que les moyens de connexion restent identiques à ceux utilisés pour l'appareil selon la figure 1 mais ne sont pas représentés ici. Selon cette deuxième variante de l'appareil, l'élément plongeur est constitué d'un barreau métallique 13 cylindrique à face lisse. Ce barreau comporte à son extrémité supérieure une tige filetée 131, et à son extrémité inférieure, une pointe 132 de forme conique. La fixation du barreau 13 à la tête d'impédance 3 est assurée au moyen d'un manchon moleté 14. Le centrage relatif entre ces deux pièces est assuré au moyen de l'épaulement 14 1. Ce barreau métallique 13 vient, selon cette variante de Ilinvention, plonger dans le liquide 15 contenu dans un tube en verre 16. Le tube 16 est maintenu en position verticale dans une cuve support 17. Cette cuve support 17 comprend un bâti 171, des vis de blocage 172 destinées à maintenir et à centrer le tube en verre 16 et un socle 173. Ce socle 173 vient s'insérer dans la glissière 9, identique à celle de l'exemple 1, et fixée à la platine support 8. L'agencement du barreau 13 dans le tube 16 en verre est tel qu'il délimite un espace périphérique (entrefer) d'une largeur (el) égale à 1,3 mm par rapport à la paroi latérale du tube 16, et un espace d'une hauteur (e2) de l'ordre de 5mm avec le fond du tube lorsque le vibreur 2 n'est pas en état de marche. La quantité maximale de liquide à analyser qui peut être contenu dans le tube 16 est de 5 ml. EXEMPLE3: Selon cette troisième variante de l'appareil, l'élément plongeur est constitué d'une tige métallique 18 lisse. Cette tige 18 est filetée à sa partie supérieure et comporte, à extrémité inférieure, une pointe 181 de forme conique. La fixation cette tige 18 à la tête d'impédance 3 est, tout comme dans l'exemple 2, assuré au moyen d'un manchon moleté 19. Cette tige métallique 18 vient, selon cette variante de l'invention, plonger dans un fluide 20 de type produit gélifié ou pâteux contenu dans un godet 21 en PVC. Le godet en PVC 21 comprend un bâti 211 et un socle 212. Ce socle 212 vient s'insérer dans la glissière 9, identique aux exemples précédents et fixée à la platine support 8. L'agencement de la tige 18 dans le godet 21 est tel qu'elle délimite un espace périphérique d'une largeur (el) égale à 2,5 mm par rapport aux parois latérales du godet 21, et un espace d'une hauteur (e2), de l'ordre de 5mm, avec le fond du godet 21 lorsque le vibreur 2 n'est pas en état de marche. La quantité maximale du produit gélifié et pâteux à analyser qui peut être contenue dans le godet 21 est de lm]. Il est à noter que, selon cette variante, la tige 18 peut être entièrement filetée (striée). L'adhérence du produit sur la tige est ainsi améliorée. Le fonctionnement de l'appareil va maintenant être expliqué : - le vibreur 2 est piloté par un balayage en fréquence dont la gamme est comprise entre 5 et 50Hz ; celui-ci impose à l'élément plongeur un déplacement altematif sinusoïdal d'amplitude comprise entre - O,Imm et + 0, Imm, - la tête d'impédance 3 mesure le déplacement imposé l'élément plongeur et la force s'opposant au mouvement, Les signaux électriques résultant sont ensuite transmis à l'analyseur de signal 11 via les amplificateurs 34, - l'analyseur de signal 11 détermine alors une fonction transfert complexe établie à partir des signaux électriques transmis depuis la tête d'impédance et représentatifs du rapport fore e/dép l ac ement. Les parties réelle Tr imaginaire Ti de la fonction de transfert sont alors analysées et leur valeur est obtenue en fonction de la fréquence de fonctionnement du vibreur 2, - l'unité de calcul 12 reçoit alors les signaux électriques représentatifs de ces valeurs Tr et Ti par l'intermédiaire des câbles électriques 1 et 122. Dans une phase préalable d'étalonnage, on utilise des huiles référence pseudo-newtoniennes de viscosités connues à une température de 25'C et on détermine la constante de l'appareil (a) qui est la pente des fonctions linéaires représentant la partie imaginaire de la fonction de transfert Ti. A titre d'exemple, la figure 4 montre les courbes représentatives de la partie imaginaire de la fonction de transfert complexe en fonction la viscosité absolue à différentes fréquences. De plus, dans cette phase d'étalonnage, l'utilisateur remplit le volume délimité par l'élément plongeur et le récipient (cuve ou godet) associé avec un fluide de référence qui est de l'eau distillée jusqu'au niveau désiré. Cette opération permet de déterminer la fonction de transfert initiale (T*O) propre fluide de 'férence. Pour déterminer la masse inertielle différentielle ôm l'élément plongeur considéré, l'utilisateur pèse la masse d'eau distillée contenue dans le récipient (cuve ou godet) Mo, calcule la poussée d'Archimède Mao exercée dans l'eau par la partie immergée de l'élément plongeur, puis effectue la différence Mo - Mao 3m (cette mesure permet de tenir compte de la densité du produit influant sur la masse inertielle). Une fois l'étalonnage effectué, l'analyse rhéologique d'un produit consiste tout d'abord à remplir la cuve d'un volume identique à celui utilisé avec l'eau de référence. Cette opération permet à l'analyseur de signal 11 de déterrniner la fonction de transfert globale (T*F) du fluide analysé et l'appareil. L'analyseur de signal Il déduit la fonction de transfert intrinsèque (T*) du fluide analysé en effectuant la soustraction des deux fonctions transfert précédentes (T*E- T*O), ce qui permet d'éliminer la fonction propre l'appareil considéré. L'analyse consiste alors a) pour les fluides newtoniens, à déterminer la viscosité absolue au moyen des courbes d'étalonnage préalablement établies, b) pour les fluides complexes, c'est-à-dire des fluides non newtoniens à déterminer le module élastique G', le module visqueux G", la viscosité dynamique il', l'angle de perte # à l'aide des formules suivantes : dans lesquelles : - la donnée co est une variable correspondant à la pulsation du vibreur 2 (en rd/s), _ les données a, 1, 3m, d et il() sont des constantes correspondant respectivement à : ct constante de l'appareil utilisé (en m) 1 coefficient de sensibilité des amplificateurs de mesure en newtons par mètre et par volt (N/m/V) ; 8m : masse inertielle différentielle de l'élément plongeur (en kg) d : densité du fluide analysé ilo: viscosité de l'eau (en cP) (égale à 1 cP à la température de 20'C). Pour démontrer la précision et la fiabilité de l'analyse faite conformément à l'invention, des mesures ont été effectuées à partir appareil selon l'exemple 1 pour lequel : - la constante (x est égale à 90 m, - le coefficient de sensibilité # vaut 100 N/m/V - la masse inertielle différentielle SmI la lame métallique vaut4.10-'kg. Le tableau ci-dessous regroupe les résultats de ces mesures ainsi que valeur de la viscosité absolue il donnée par le fabricant des fluides analysés. Les fluides analysés appelés fluides A, B, C sont des huiles commercialisées respectivement sous la dénomination commerciale 47V5, 47VI 0 et 47V50 par la société RHONE-POULENC. Leurs densités d sont égales respectivement à 0,910, 0,930 et 0,959. -TABLEAU - DONNEES MESURES FABRICANT #1 (CP) N(Hz) T,(v) TiM G"(p.) G(p.) Fluide 15 0,300 0,1 0,294 0,293 4,6 (A) 20 0,419 0, 0,476 0,402 4,6 25 0,463 0, >63 0,416 Fluide 15 0,20 3 0, 0,789 0,198 (B) 20 0,303 0, 1,123 0,288 10,1 10 25 0,423 1, 1,481 0,393 Fluide 15 0,140 4,129 4,675 0,139 (C) 20 0,316 5,515 6,241 0,322 50,4 50 25 0,468 6,978 7,894 0,475 A la lecture de ce tableau, il ressort que les résultats des mesures effectuées à l'aide de l'appareil selon l'invention sur les fluides A, B, C, de caractéristiques connues sont précises, les valeurs de viscosité absolue calculées correspondant quasiment avec les données du fabricant. La courbe représentée en figure 5 montre la reproductibilité des résultats obtenus avec le même appareil, utilisé pour l'analyse d'un fluide de très faible viscosité, comparable aux fluides A, B, C. Cette reproductibilité est illustrée par les mesures des signaux en volt obtenues sur dix échantillons relevés sur le fluide de très faible viscosité dans les mêmes conditions. Le pourcentage de variation est de l'ordre de 1,7%, ce qui prouve que l'appareil fournit des résultats fiables. La courbe pointillés représentée en figure 6 évalue la sensibilité de l'appareil selon l'exemple 1. Le fluide utilisé est de l'eau distillée. La variation de viscosité détectée est de 0,4 cP pour une variation de température de 15'C soit une discrimination de 0, 13 cP/5'C. A titre comparaison, la courbe théorique a été représentée en traits continus. Le léger décalage entre les deux courbes montre l'appareil selon l'invention influe peu sur la détermination de viscosité du fluide en fonction de la température. Les appareils selon les exemples 1 à 3 qui viennent d'être décrits ont chacun leurs domaines d'application et l'emploi privilégié d'un appareil plutôt qu'un autre sera déterminé en fonction de la nature du fluide à analyser. L'appareil selon l'exemple 1 de grande sensibilité est adapté à mesure de très faibles viscosités. Il est aussi parfaitement adapté pour effectuer l'analyse rhéologique du sang. En particulier, des modèles synthétiques circulation cérébrale sont utilisés pour simuler la circulation sanguine en utilisant un fluide dont les paramètres rhéologiques se rapprochent des paramètres sanguins. L'appareil selon l'exemple 2, également de sensibilité 'levée, est adapté à la mesure de caractéristiques rhéologiques des liquides faiblement viscoélastiques. Il est particulièrement adapté aux domaines de la biologie, pharmacologie et chimie où le tube en verre à prélèvements est couramment utilisé, réduisant ainsi les manipulations de transfert. De plus, le tube en verre est jetable, ce présente un avantage pour la sécurité hygiénique en évitant son nettoyage. L'appareil selon l'exemple 3, de sensibilité moindre, est parfaitement adapté pour faire l'analyse rhéologique de substances consistantes fortement viscoélastiques. Par ailleurs, le godet fait en un matériau synthétique, est parfaitement adapté aux conditions d'adhérence aux parois exigées pour l'analyse certaines substances biochimiques gélatineuses telles que de fibrine. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'appareil sans pour autant sortir du cadre de l'invention. L'appareil selon l'exemple 1 peut être ainsi modifié en vue d'une analyse complémentaire du comportement rhéologique du fluide, en régime I%cinématique" (écoulement). A cet effet, les moyens de l'appareil autres que les moyens d'analyse et de traitement (unité de calcul) peuvent être insérés dans l'enceinte d'une balance. La cage de cette balance perrnet alors - d'une part, d'isoler la substance à analyser et la tête d'impédance de l'influence thermique extérieure, - d'autre part, de mettre en #uvre un dispositif auxiliaire adapté pour l'étude du fluage de la substance. En tant que dispositif auxiliaire, peut être envisagé un capteur capacitif pour la mesure du déplacement. La mesure de la force peut, quant à elle, être effectuée par l'intermédiaire du dispositif de mesure de poids de la balance elle-même, celle-ci étant sensible au 1/10 de C'est-à-dire à 10-'5N, son plateau constituant dans ce cas le support de la cuve. Dans ce cas, le poids de la cuve pleine doit être inférieur à la portée maximale la balance pour ne pas bloquer celle-ci en position saturation, ce qui justifie l'utilisation de matériaux légers (plexiglas, PVC, aluminium) pour la reconstruction de la cuve et de son support. REVENDICATIONS 1 Appareil (1) d'analyse rhéologique comprenant : - une platine support - une cuve (7, 17, 21) présentant une paroi latérale dont au moins une partie est réglée selon un axe, un fond, ladite cuve étant disposée sur la platine support et adaptée pour contenir le produit à analyser, - un élément plongeur 13, 18) dont au moins une portion de la surface périphérique est adaptée pour délimiter un espace de largeur uniforme (e) dit "entrefer" avec la partie réglée de la paroi de la cuve, - des moyens (2) pour déplacer en translation alternative ledit élément plongeur parallèlement audit à l'intérieur de ladite cuve, - des moyens de détection (3) interposés entre l'élément plongeur et les moyens de déplacement (2) de ce dernier, adaptés pour délivrer des signaux représentatifs du déplacement translation alternative imposé à l'élément plongeur et de la force s'opposant audit déplacement, - et des moyens (l 1) d'analyse des signaux délivrés par les moyens de détection (3) adaptés pour déterminer au moins un paramètre rhéologique. 2/ - Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'amplitude du déplacement en translation alternative est inférieure ou égale au dixième de l'entrefer (e) et la fréquence comprise entre 5 et 50Hz. Y - Appareil selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens de détection comprennent un capteur piézo- électrique (3) apte à délivrer des signaux représentatifs du déplacement en translation alternative imposé à l'élément plongeur et simultanément la force s'opposant audit déplacement. 4/ - Appareil selon la revendication 3, caractérisé en ce que le capteur piézo-électrique est une tête d'impédance (3). 51 - Appareil selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que les moyens pour déplacer l'élément plongeur consistent en un vibreur (2) motorisé dont J'axe de sortie est apte à se déplacer en translation alternative. 6/ - Appareil selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'élément plongeur est une lame rectangulaire (4) et ce que la cuve (7) est de forme parallélépipédique adaptée pour délimiter un double entrefer de et d'autre de la lame (4). 7/ - Appareil selon l'une des revendications 1 a 5, caractérisé ce que l'élément plongeur est un cylindre (13) plein à bout conique (133) et en ce que la cuve consiste en un tube (16) inséré dans un godet (17) et adapté pour délimiter un entrefer annulaire. 8/ - Appareil selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'élément plongeur est une tige cylindrique (18) et en ce que la cuve (2 1) est de forme cylindrique adaptée pour délimiter un entrefer annulaire. 9/ - Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le volume défini par l'élément plongeur (4, 13, et la cuve (7, 17, 21 est compris entre 1 et 1 Om 1. 10/ - Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel la platine est dotée de moyens de chauffage électrique. 11/ - Appareil selon l'une des revendications à 10, caractérisé en que les moyens d'analyse des signaux (11) sont adaptés pour délivrer une fonction de transfert complexe représentative du rapport force/déplacement. 12/ - Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend une unité de calcul (12) programmée pour calculer à partir de la fonction complexe au moins un des paramètres caractérisant le fluide choisi parmi la viscosité dynamique, le module élastique, le module visqueux et l'angle de perte. 13/ - Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'appareil est incorporé dans une enceinte fermée. 14/ - Appareil selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'enceinte fermée est l'enceinte d'une balance dotée d'un plateau adapté pour constituer la platine support. 15/ - Appareil selon la revendication 14, caractérisé en que les moyens de détection comportent un capteur capacitif. 16/ - Procédé d'analyse rhéologique de fluides dans lequel dispose sur une platine support (8), une cuve (7, 17, 21) présentant une paroi latérale dont au moins une partie est réglée selon un axe, et un fond, on introduit a l'intérieur de la cuve un élément plongeur (4, 13, 18) dont au moins une portion la surface périphérique est adaptée pour délimiter un espace de largeur uniforme (e) dit "entrefer" avec la partie réglée de la paroi de ladite cuve, remplit le volume défini entre l'élément plongeur (4, 13, 18) et la cuve (7, 17, 2 1) avec un produit à analyser, on déplace en translation alternative ledit élément plongeur parallèlement audit axe à l'intérieur de la cuve, on délivre des signaux représentatifs du déplacement en translation imposé à l'élément plongeur et de la force s'opposant audit déplacement, et on analyse les signaux délivrés pour déterminer au moins un paramètre rhéologique. 17/ - Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce 'on déplace l'élément plongeur (4, 13, 18) en translation alternative avec une amplitude inférieure ou égale au dixième de la largeur de l'entrefer (e) et fréquence comprise entre 5 et 50Hz. 18/ - Utilisation de l'appareil selon l'une quelconque revendications 1 à 15 ou du procédé selon l'une quelconque des revendications 16 ou 17 pour effectuer l'analyse rhéologique de liquides tels que des solvants ou des huiles, de suspensions sanguines, de substances biochimiques gélatineuses ou pâteuses.