FR 2804423 A1 20010803 FR 0001135 A 20000128 ANHYDRITE III OU a STABILISE, PROCEDE ET INSTALLATION INDUSTRIELLE DE PRODUCTION La présente invention concerne un procédé de production d'anhydrite III ou a stabilisé par traitement thermique d'une matière pulvérulente à base d'hydrate de sulfate de calcium (CaS04, 2H20), de préférence tel que du gypse naturel ou du gypse de synthèse, notamment du sulfogypse, du phosphogypse, du borogypse ou du titanogypse, en vue d'obtenir de l'anhydrite III ou a (a dans la classification ASTM) stabilisé. L'invention concerne également une installation industrielle utile pour la mise en aeuvre dudit procédé. La présente invention concerne également l'anhydrite III ou a stabilisé obtenu. Le plâtre traditionnel s'obtient par déshydratation partielle du gypse (CaS04, 2H20) en semihydrate ou bassanite (CaS04, '/2H20). Son utilisation sous forme d'enduit nécessite une réhydratation de la poudre de semihydrate. Dans la structure cristalline monoclinique du sulfate de calcium dihydraté, les molécules d'eau sont liées à deux atomes d'oxygène de deux tétraèdres d'ions S04 différents et à un atome de calcium. A l'échelle moléculaire, elle présente une structure en feuillets en couches parallèles, structure dans laquelle alterne une couche d'eau et deux couches de CaS04. Les molécules d'eau représentent une proportion pondérale de 26,2 % de la structure cristalline. Le gypse contient en outre des molécules d'eau superficielles dont la quantité dépend du taux d'humidité du gypse concerné. Une déshydratation plus poussée du gypse conduit à la transformation du semihydrate en des phases de moins en moins hydratées que sont l'anhydrite III ou a encore dénommé anhydrite soluble, puis l'anhydrite II ou (3 encore dénommé anhydrite insoluble. L'anhydrite III ou a peut être représenté par la formule (CaS04, nH20) avec n = 0,06 à 0,11. L'anhydrite III ou a constitue une phase métastable extrêmement hygroscopique et possède donc une cinétique de réhydratation très grande. Il se réhydrate spontanément en semihydrate en fonction de l'hygrométrie de l'air. On n'obtient donc jamais 100 % d'anhydrite III ou (x, celui-ci étant toujours en association avec de la bassanite (semihydrate). On connaît des procédés de traitement thermique permettant d'obtenir de l'anhydrite III ou a stabilisé afin de limiter sa réhydratation spontanée qui comprend essentiellement deux étapes suivantes a) Tout d'abord, une étape de déshydratation du gypse par augmentation de température pour former l'anhydrite III ou a. Cette déshydratation doit permettre de sécher l'humidité superficielle du gypse, et éliminer les deux molécules d'eau de cristallisation. b) Puis, une trempe thermique afin de stabiliser cette phase métastable. La stabilisation de l'anhydrite III ou a bloque l'évolution de l'anhydrite III ou a vers d'autres formes cristallographiques et empêche sa réhydratation spontanée. L'anhydrite III possède des propriétés très intéressantes, telle qu'une très haute résistance mécanique et une faible conductivité thermique et acoustique. La teneur en anhydrite III ou a stabilisé est fonction du procédé de traitement thermique. Ainsi, on sait que la température de chauffage, le temps de cuisson et la granulométrie du gypse de départ sont déterminants. I1 est connu dans W096 33957, un procédé de traitement thermique de matière pulvérulente à base de sulfate de calcium dihydraté dans lequel on réalise une étape de cuisson qui porte la température du gypse traité à une température comprise entre 220 et 360 C, selon les caractéristiques du gypse traité et une opération de trempe thermique mise en oeuvre de façon à amener la matière chauffée par la cuisson à une température inférieure à 100 C en un temps compris entre 6 et 12 minutes. Ce refroidissement étant réalisé au moyen d'air froid et sec injecté sous pression au coeur de la matière. Néanmoins, ce procédé ne permet pas d'obtenir une proportion d'anhydrite III ou a stabilisé très élevé. Ce procédé ne permet pas de transformer plus de 70 % de l'hydrate de sulfate de calcium contenu dans le produit de départ, en anhydrite III stabilisé. Dans FR 2.767.816 on a décrit un procédé permettant de transformer plus de 70 % de l'hydrate de sulfate de calcium en anhydrite III ou a stable dans lequel on réalise une trempe thermique plus rapide en abaissant la température à moins de 80 C, de préférence entre 40 et 50 C, en moins de deux minutes afin de stabiliser l'anhydrite III ou a en plus grande proportion. Ce procédé permet en effet d'obtenir un produit contenant plus de 70 %, voire plus de 90 d'anhydrite III ou a stabilisé par rapport au poids total des composés provenant de la transformation de l'hydrate de sulfate de calcium contenu dans le produit de départ. Ce produit présente en outre une surface spécifique plus élevée (environ 7 m2 /g) et des propriétés de résistance mécanique améliorée par rapport aux compositions à teneur moins élevée décrite dans le précédent brevet W096 33957. Ainsi, le rendement maximal obtenu à partir de gypse naturel (Vieujot) est supérieur à 90 % pour des conditions expérimentales de cuisson à 340 C pendant quarante minutes avec une granulométrie de 315-400 microns ou seulement 300 C avec une granulométrie de 80-100 microns. Le brevet FR 2767816 ne décrit aucune installation industrielle. Le procédé décrit dans ce brevet ne permet pas d'obtenir de l'anhydrite III ou a stabilisé produit industriellement comprenant au moins 85 %, de préférence au moins 90 %, de préférence encore au moins 95 en poids d'anhydrite III ou a stabilisé par rapport au poids total des composés provenant de la transformation de l'hydrate de sulfate de calcium contenu dans le produit de départ. Dans le brevet W096 33957 on décrit une installation industrielle dans laquelle à l'issue de l'opération de cuisson, la matière chauffée est envoyée en pluie d'un niveau supérieur à un niveau inférieur où elle est amenée par vibration à cheminer en lit ; l'opération de trempe est réalisée, d'une part, en envoyant un premier flux d'air froid et sec sur le rideau de matière tombant en pluie entre le niveau supérieur et le niveau inférieur, d'autre part, en injectant des flux d'air froid et sec au coeur du lit de matière en cours de cheminement au niveau inférieur. L'installation industrielle pour la mise en oeuvre de ce procédé comprend un tunnel de cuisson, des moyens d'alimentation en matière première de l'extrémité amont dudit tunnel de cuisson, des moyens de mise en vibration adaptés pour engendrer un cheminement de la matière de l'extrémité amont vers l'extrémité aval du tunnel de cuisson, des moyens de chauffage en particulier radiants, un dispositif de refroidissement situé à un niveau inférieur par rapport au tunnel de cuisson, un bac de forme allongée s'étendant dans le dispositif de refroidissement pour contenir la matière, des moyens réglables de mise en vibration dudit bac adaptés pour engendrer un cheminement de la matière de l'extrémité amont vers l'extrémité aval du dispositif de refroidissement, des moyens de passage par gravité de la matière de l'extrémité aval du tunnel de cuisson dans l'extrémité amont du dispositif de refroidissement, des moyens d'injection d'air comprimé sec et froid au niveau des moyens de passage précités, des moyens d'injection d'air comprimé sec et froid dans le dispositif de refroidissement, et des moyens d'évacuation de la matière à l'extrémité aval du dispositif de refroidissement. Dans l'installation industrielle décrite dans ce brevet W096 33957 on décrit aussi des moyens d'injection d 'air comprimé sec et froid, non seulement au niveau du moyen de passage par gravité de la matière du tunnel de cuisson dans le dispositif de refroidissement, mais également au niveau de rampes d'injection disposées le long du bac de refroidissement. Toutefois, l'air est toujours injecté dans le sens de déplacement de la matière. L'air contribue à mettre la matière en mouvement d'amont en aval dans le bac de refroidissement. En outre, dans cette installation c'est le rideau de matière qui tombe en pluie dans le bac de refroidissement qui empêche le passage de l'air chaud humide du tunnel de cuisson dans le dispositif de refroidissement. Il résulte de cette installation que des résidus d'humidité peuvent rester en contact avec la matière à l'issue de l'étape de cuisson pendant l'étape de refroidissement puisque l'air humide résiduel éventuel est seulement évacué en aval du tunnel de refroidissement c'est-à-dire évacué avec l'air injecté en amont du tunnel de refroidissement. Les inventeurs ont mis en évidence le problème posé par cette installation antérieure qui tient en ce que durant la phase de refroidissement la matière peut être maintenue en contact avec une proportion trop importante d'air humide pouvant entraîner une réhydratation spontanée de l'anhydrite III ou a, avant sa stabilisation. Un objectif de la présente invention est de fournir un procédé de traitement et une installation industrielle qui permettent d'obtenir une production industrielle d'anhydrite III ou a à forte proportion pondérale dans le produit obtenu. Plus particulièrement, le but de la présente invention est de fournir de l'anhydrite III ou a stabilisé produit industriellement et présentant un taux de pureté d'au moins 85 %, de préférence 90 %, de préférence encore au moins 95 par rapport au poids total des composés provenant de la transformation de l'hydrate de sulfate de calcium dans le produit de départ. Un premier problème que se propose donc de résoudre la présente invention est de réduire la présence d'air humide durant la phase de refroidissement ou trempe thermique et ce afin que l'anhydrite III ou a ne se transforme pas en semihydrate pendant sa stabilisation. Un autre objectif de la présente invention est aussi de réduire le contact de l'anhydrite III ou a formé avec l'humidité dans l'air pendant l'étape de cuisson et jusqu'à l'achèvement de l'étape de refroidissement. Pour ce faire, la présente invention a pour objet un procédé de production industrielle d'anhydrite III ou a stabilisé par traitement thermique d'une matière pulvérulente à base d'hydrate de sulfate de calcium (CaS04, 2H20), de préférence tel que du gypse naturel ou de synthèse qui comprend les étapes successives dans lesquelles a) on chauffe ladite matière pulvérulente à une température comprise entre 220 C et 360 C de manière à transformer l'hydrate de sulfate de calcium en anhydrite soluble III ou a, et b) on fait subir à ladite matière ainsi transformée une trempe thermique de manière à abaisser sa température d'au moins 150 C pour atteindre une température au moins inférieure à 110 C, de préférence inférieure à 80 C, de préférence encore en moins de deux minutes, de façon à stabiliser l'anhydrite III ou a,. Durant l'étape de cuisson a), le dihydrate de sulfate de calcium chauffé perd 26,2 % d'eau de cristallisation ainsi que l'eau de surface. Selon ledit procédé on évacue l'humidité ambiante en contact avec la matière transformée en anhydrite 111 ou (x de l'étape a), notamment l'humidité dégagée par ladite matière chauffée de l'étape a), cette évacuation se faisant avant et pendant l'étape b) de refroidissement. Plus particulièrement, selon ledit procédé on évacue l'humidité en aspirant l'atmosphère humide ambiante en contact avec ladite matière transformée. Dans un mode de réalisation avantageux on effectue les étapes a) et b) dans des réacteurs différents et on évacue l'atmosphère humide de l'étape a) par des moyens d'aspiration situés en amont du réacteur de l'étape b). Avantageusement, on envoie un flux de gaz sec sur ladite matière transformée de l'étape a), à contresens par rapport au déplacement de ladite matière entre l'étape a) et l'étape b), de préférence de l'air sec. Ainsi, la matière déshydratée à l'étape a) ne risque pas de se réhydrater pas avant de réaliser l'étape b). Avantageusement encore, on envoie un flux de gaz froid et sec sur ladite matière transformée à contresens par rapport au déplacement de ladite matière pendant l'étape b). De préférence, ledit flux de gaz sec à contresens est évacué avec l'atmosphère humide de l'étape a). Ainsi on évite que l'air chaud humide dégagé à l'étape a) ne soit refloué en amont du réacteur de l'étape a) et ne soit en contact avec ladite matière avant que celle-ci ne soit complètement chauffée, ce qui augmenterait le taux d'humidité de ladite matière et affecterait le rendement de l'étape a). L'air sec est injecté à une pression étudiée permettant de refouler l'air sous faible pression afin de ne pas gêner le déplacement du gypse vers la sortie du réacteur. Par "gaz sec" on entend un gaz présentant une teneur pondérale en humidité inférieure à 1 %. Dans un mode préférentiel de réalisation du procédé, avant l'étape a) on réduit l'humidité superficielle du gypse à une teneur pondérale inférieure à 10 %, de préférence inférieure à 5 %. De préférence on évacue ladite humidité de sorte que le taux d'humidité dans l'atmosphère ambiante soit inférieur à 1 % en poids. De préférence encore ladite matière pulvérulente de départ comprend au moins 95 % en poids, de préférence au moins 98 % en poids de dihydrate de sulfate de calcium (CaS04, 2H20). La présente invention a également pour objet une installation industrielle de traitement thermique d'une matière première pulvérulente à base d'hydrate de sulfate de calcium en vue d'obtenir de l' anhydrite III ou a stabilisé, comprenant d'amont en avant a) un réacteur de déshydratation par chauffage et, b) un réacteur de refroidissement, caractérisée en ce que l'installation comprend des moyens d'aspiration dudit gaz contenu dans ledit réacteur de déshydratation situés à proximité, de préférence juste en amont, de l'extrémité aval dudit réacteur de déshydratation. De façon avantageuse, l'installation comprend des moyens d'injection de gaz froid et sec, de préférence d'air, à contresens du déplacement de ladite matière, de sorte que la zone de passage entre l'extrémité aval dudit réacteur de déshydratation et l'extrémité amont dudit réacteur de refroidissement est parcouru par un courant de gaz sec à contresens du déplacement de ladite matière, de préférence un courant d'air sec. De préférence, lesdits moyens d'injection de gaz sec sont situés dans ledit réacteur de refroidissement, de préférence à l'extrémité aval dudit réacteur de refroidissement, de sorte que le gaz est un gaz sec et froid, et parcourt tout le réacteur de refroidissement d'aval en amont. Plus particulièrement, les moyens d'injection de gaz sec sont situés en aval desdits moyens d'aspiration, de préférence en aval dudit réacteur de refroidissement, et ledit gaz injecté est aspiré par lesdits moyens d'aspiration situés de préférence dans ledit réacteur de déshydratation. Selon un aspect particulier de l'invention, l'air humide peut être aspiré par au moins deux bouches d'aspiration, de préférence munies de filtres, qui sont réparties sur la paroi du réacteur de chauffage. Les filtres des bouches d'aspiration sont régulièrement sollicités mécaniquement et ce afin de les nettoyer des éléments qui peuvent s'y fixer. La fonction de ladite pluralité de bouche d'aspiration est de pouvoir se prémunir contre le risque de bouchage intempestif d'un filtre. Plusieurs bouches d'aspiration garantissent que même si un filtre d'une bouche d'aspiration est obstrué, le gaz, notamment l'air, est toujours en état d'être aspiré par les autres bouches d'aspiration. Une autre fonction de la pluralité de bouches d'aspiration est de pouvoir mieux réguler la teneur en air humide le long du réacteur de chauffage, les bouches d'aspiration pouvant chacune être soumises à une force d'aspiration spécifique. Une autre fonction de la pluralité de bouches d'aspiration est d'interdire l'accès à l'air humide au réacteur de refroidissement. En effet, avec une seule bouche d'aspiration, par effet de turbulence, de l'air humide pourrait franchir ce premier barrage pour pénétrer dans le dispositif de refroidissement. Tandis qu'avec plusieurs bouches d'aspirations, si de l'air humide franchit le barrage de la première bouche il est ensuite aspiré dans la seconde bouche d'aspiration. L'installation industrielle selon l'invention comprend donc un réacteur de chauffage muni d'une ou plusieurs bouches d'aspiration, un refroidisseur traversé par un courant d'air sec et froid qui le traverse dans le sens inverse à celui du déplacement de matière, l'air sec étant aspiré par une bouche d'aspiration qui se trouve dans le réacteur de chauffage. Ainsi, l'air sec qui remonte à contresens du déplacement de matière fait barrage à l'air humide contenu dans le réacteur de chauffage et lui interdit donc l'accès au réacteur de refroidissement. La production de matière selon la présente invention peut s'effectuer en continu. Avantageusement, le déplacement de matière est assuré par des moyens mécaniques, par exemple au moyen de vis sans fin. La matière est d'abord amenée dans le réacteur de chauffage. Le réacteur présente par exemple une forme cylindrique. La matière y est chauffé et l'air humide est aspiré par les bouches d'aspiration munies de filtres. En aval du réacteur de chauffage, la matière traitée pénètre dans le réacteur de refroidissement. La matière est alors soumise à un courant d'air qui la traverse en sens inverse de son déplacement. Cet air sec est ensuite aspiré par les bouches d'aspiration se trouvant en extrémité aval du réacteur de chauffage. Dans le réacteur de refroidissement la matière est donc soumise aux forces mécaniques qui la déplacent vers la sortie du réacteur de refroidissement. Le réacteur de refroidissement peut éventuellement être légèrement incliné de façon à ce que la matière soit soumise à une force de gravité qui la déplace vers la sortie du réacteur de refroidissement. La matière est aussi soumise au courant d'air sec qui la traverse en sens inverse de son déplacement. 11 convient donc d'ajuster les forces mécaniques de déplacement de matière, le débit d'air sec, l'inclinaison éventuelle du réacteur de refroidissement et ce afin que la matière reste confinée dans une atmosphère sèche, qu'elle soit refroidie durant une durée de temps appropriée et ce afin de créer les conditions optimales de production d'anhydrite III ou a. En aval du réacteur de refroidissement la matière tombe dans un sac pour être propre à utiliser. De préférence, on utilise deux filtres aspirateurs d'évacuation de l'air humide dans le réacteur de déshydratation, le deuxième filtre recevant aussi l'air sec provenant du réacteur de refroidissement. L'augmentation du nombre de filtres aspirateur pourrait nuire à l'obtention d'une température constante dans le réacteur de chauffage. Plus particulièrement, l'installation selon la présente invention comprend les caractéristiques suivantes - lesdits réacteurs comprennent des moyens de déplacement de matière comprenant des vis hélicoïdales sans fin longitudinales ; - ledit réacteur de déshydratation comprend un cylindre comportant une double enveloppe parcourue par un fluide chaud ; - un fluide liquide chaud circule dans ladite vis longitudinale dudit réacteur de déshydratation ; - ledit réacteur de refroidissement comprend un cylindre à double enveloppe parcourue par un fluide froid ; - un fluide froid circule dans ladite vis longitudinale dudit réacteur de refroidissement. Ainsi le traitement thermique de la matière s'effectue par contact sur les parois des cylindres et des vis hélicoïdales. Afin que ce contact sur les parois du cylindre soit efficace il est préférable que - le volume de matière dans le cylindre soit de 1/5 à 1/3 du volume du cylindre, et - la vis hélicoïdale entraîne la matière en la soulevant pour la projeter sur les parois du cylindre. Dans un mode de réalisation ledit réacteur de déshydratation comprend des moyens de déshydratation par micro-ondes. De préférence, ledit réacteur de déshydratation est précédé en amont par une unité de pré-séchage de la matière pulvérulente, de manière à réduire son taux d'humidité superficiel à une teneur pondérale inférieure à 10 %, de préférence 5 % d'humidité. De préférence, le gypse traité a une granulométrie inférieure à 80 microns, des grains de taille supérieure entraînant des temps de déshydratation plus longs. La présente invention a également pour objet de l'anhydrite III ou a stabilisé obtenu par le procédé selon l'invention. Enfin, la présente invention a également pour objet de l'anhydrite III ou a stabilisé produit dans une installation industrielle et présentant un taux de pureté d'au moins 85 % en poids, de préférence au moins 90 % par rapport au poids total des composés provenant de la transformation de l'hydrate de sulfate de calcium de la matière de départ. Plus particulièrement, l'anhydrite III ou a stabilisé obtenu présente un taux de pureté d'au moins 91 % en poids, de préférence au moins 95 % par rapport au poids total des composés provenant de la transformation de l'hydrate de sulfate de calcium de la matière de départ. Des teneurs aussi élevées n'ont pas été obtenues dans les procédés de traitement décrits antérieurement. Plus particulièrement, l'anhydrite III ou a stabilisé obtenu selon la présente invention est associé à une faible teneur de semihydrate de sulfate de calcium (ou bassanite), de sorte que le rapport pondéral du semihydrate à l'anhydrite III ou a stabilisé est inférieur à 15/85, de préférence inférieur à 10/90, de préférence encore inférieur à 9/91, de préférence encore inférieur à 5/95. Dans le cas où le produit de départ comprend au moins 95 %, de préférence au moins 98 % d'hydrate de sulfate de calcium, on peut obtenir de l'anhydrite III ou a stabilisé avec un taux de pureté qui représente au moins 85 en poids, de préférence au moins 90 %, de préférence encore au moins 95 % par rapport au poids total du produit obtenu. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lumière de la description d'un exemple détaillé de réalisation en référence aux figures 1 et 2, qui représentent des vues schématiques en coupe d'une installation selon l'invention (figure 2) et des réacteurs (figure 1). L'installation industrielle pour le traitement d'une matière première se présentant sous forme pulvérulente telle que du gypse naturel ou de synthèse en vue de préparer de l'anhydrite 111 comprend un réacteur de chauffage 1 ou tunnel de cuisson avec une extrémité amont 11 une extrémité aval 12, des moyens d'alimentation 10 en matière première de l'extrémité amont 11 dudit tunnel de cuisson 1, des moyens d'aspiration 41, 42 de l'air contenu dans le réacteur de chauffage 1, des moyens de chauffage 71 pour le réacteur de chauffage 1, des moyens de déplacement 81 de matière au sein du réacteur de chauffage, un réacteur de refroidissement 2 ayant une extrémité amont 21 et une extrémité aval 22, une zone de passage 3 du réacteur de chauffage 1 au réacteur de refroidissement 2, des moyens d'injection d'air sec et froid 5 dans le réacteur de refroidissement 2, des moyens de déplacement 82 de matière au sein du réacteur de refroidissement 2. Les moyens d'injection d'air sec et froid 5 se situent en aval du réacteur de refroidissement 2, l'air sec et froid étant injecté à contresens du déplacement de matière et remontant le long du réacteur de refroidissement avant d'être aspiré par les moyens d'aspiration 41, 42 situés dans le réacteur de chauffage 1. Sur la figure 1 un tapis roulant 10 déverse le gypse dans l'orifice d'entrée 12 du réacteur de chauffage 1. Le réacteur de chauffage 1 est constitué d'une double enveloppe 71. Dans l'espace interne de cette double enveloppe circule un fluide chauffé de manière à obtenir une température variant entre 220 et 350 selon l'origine du gypse à l'intérieur du réacteur. Le réacteur de chauffage 1 présente une forme générale essentiellement cylindrique. Dans ce réacteur 1 une vis hélicoïdale sans fin 71 déplace le gypse qui subit le chauffage. Le réacteur de chauffage 1 présente deux bouches d'aspiration 61 et 62. Ces bouches d'aspiration sont équipées de filtres 9, et 92. Des blocs d'aspiration 41 et 42sont reliés aux bouches d'aspiration 61 et 62. Les forces d'aspiration des blocs 41 et 42 peuvent être distinctes. Préférentiellement, c'est le bloc d'aspiration 41 agissant sur la bouche d'aspiration 61 qui est la plus proche de l'entrée 11 du réacteur de chauffage 1 qui exerce la plus grande force d'aspiration. A l'extrémité aval du réacteur de chauffage 1 se trouve un orifice de sortie 12. Le gypse chauffé met environ une quarantaine de minutes pour traverser le réacteur de chauffage 1. Le composé obtenu comportant l'anhydrite 111 lequel ensuite dans le réacteur de refroidissement 2 à travers l'orifice de sortie 12 qui communique avec l'entrée 21 du réacteur de refroidissement 2. Cette entrée 2, peut se trouver légèrement en contrebas de la sortie 12 du réacteur de chauffage. Le réacteur de refroidissement 2 est équipé d'une vis hélicoïdale sans fin 82. Le réacteur de refroidissement 2 est d'une forme générale essentiellement cylindrique. I1 est également constitué d'une double enveloppe 72. Au sein de cette double enveloppe 72 circule un fluide tel de l'eau d'une température avoisinant les 20 . Le chauffage du gypse dans le réacteur est obtenu par contact sur les parois du cylindre et de la vis hélicoïdale. La vis hélicoïdale présente un diamètre occupant sensiblement le volume intérieur du cylindre et l'inclinaison de la palle entraîne la matière en la soulevant pour la projeter sur les parois du cylindre. Le réacteur de refroidissement 2 est également pourvu d'une entrée 5 d'air sec. Cette entrée 5 se situe vers l'extrémité aval 22 du réacteur de refroidissement 2. L'entrée d'air sec 5 est reliée à des moyens de production d'air sec et froid. L'air sec et froid qui circule à contresens du déplacement de matière, remonte donc le long du réacteur de refroidissement 2, pénètre dans la zone de passage 3, puis dans le réacteur de chauffage 1 et est aspiré par la bouche d'aspiration 62 qui aspire l'air au moyen des blocs d'aspiration 4,, 42. Le temps de refroidissement auquel est soumise la matière qui se déplace dans le réacteur de refroidissement est inférieur à cinq minutes et de préférence inférieur ou égal à deux minutes. La matière sort ensuite par l'orifice de sortie 22 située en aval du réacteur de refroidissement 2 pour y être ensachée 13. L'air humide du réacteur de déshydratation 1 est principalement évacué par la bouche d'aspiration 6, mais également éventuellement par la bouche d'aspiration 62. L'air sec injecté dans le réacteur de refroidissement 2 est principalement évacué par la bouche d'aspiration 62. La jonction entre le réacteur de chauffage 1 et le réacteur de refroidissement 2 est assuré par une goulotte de passage 3 parcourue par l'air injecté 5. Les gaz chauds aspirés à l'extrémité aval du réacteur de déshydratation sont envoyés dans la trémie d'alimentation du tapis roulant 10 de manière à pré-sécher le gypse de départ pour réduire l'humidité superficielle de celui-ci à une teneur pondérale inférieure à 5 %. Sur la figure 2 on a représenté de façon schématique l'installation dans laquelle le gypse préséché est déversé dans une trémie d'alimentation 11, le réacteur de déshydratation 1 est chauffé par une chaudière 12. Depuis la chaudière 12, la circulation 15 du fluide se fait en boucle fermée à travers l'enveloppe 7, et dans la vis 8,. Une unité 14 envoie de l'air comprimé à 6 bar en aval 5 du réacteur de refroidissement. En sortie 22 du réacteur de refroidissement la matière est envoyée dans une unité d'ensachage 13. Bien entendu le produit obtenu (anhydrite III ou a stabilisé) doit être stocké dans un conditionnement hermétique afin d'éviter son hydratation. L'installation décrite ci-dessus permet de produire 20.000 tonnes d'anhydrite III ou a. stabilisé par an dans les conditions techniques suivantes qui sont indiquées à titre purement illustratif et non limitatif Produits traités : Sulfogypse comprenant 2 % d'impuretés et de granulométrie de 0 à 100 p Heures d'opération par an 8000 heures Production annuelle en anhydrite III ou a stabilisé 20.000 tonnes par an Nature de l'humidité Eau libre et de cristallisation Teneur en eau libre du sulfo se Environ 10 % Produit fini (anhydrite III ou a stabilisé Anhydrite III ou a stabilisé à produit industriellement) 91 %de pureté comprenant 2 d'impuretés et 7 % de semih drate Teneur en eau libre du produit fini 0 % Débit produit humide traité 3.500 k /h Débit produit fini 2.500 k /h Eau libre évaporée 340 k /h Eau de cristallisation évaporée 660 k /h Température du produit humide traité 20 C Température du produit sortie cuiseur 240 C environ Durée de cuisson 40 min Température du produit sortie refroidisseur 20 C Durée de refroidissement 2 min Réacteur cylindrique en acier inoxydable - diamètre 0,73 m ,-longueur 5,5 m Consommation spécifique A débit normal indiqué ci-dessus la consommation par tonne d'anhydrite III ou a stabilisé produite est environ - Energie thermique brute (efficacité chaudière env. 87 5000 kWh/tonne - Energie électrique 35 kWh/tonne - Eau de refroidissement (eau industrielle ou de tour) 5 m3 /tonne - Air comprimé à environ 6 bars relatifs 20 m3 /tonne Le taux de pureté de l'anhydrite III ou a stabilisé dépend du gypse de départ traité et des conditions du traitement thermique. Ainsi, l'installation décrite permet d'obtenir un taux de pureté de 96 % avec du sulfogypse par cuisson à 340 C pendant quarante minutes. Dans certains gypses industriels on peut trouver des teneurs en hydrate de sulfate de calcium de seulement 60 %, avec 40 % d'autres composés minéraux, tels que calcite, oxydes de fer, etc..., non néfastes à la prise. Dans ce cas, le traitement thermique de l'invention permet d'obtenir 95 % des 60 d'hydrate de sulfate de calcium (CaS04, 2H20) transformé en anhydrite III ou a stabilisé, soit - 57 % d'anhydrite III ou a stabilisé, et - 3 % en semihydrate (bassanite) dans le produit fini. Toutefois, les impuretés minérales sont rarement utiles, bien qu'elles n'affectent pas les propriétés de l'anhydrite III ou a stabilisé, au contraire de la bassanite. On traite donc de préférence des gypses ayant des teneurs élevées en hydrate de sulfate de calcium. REVENDICATIONS 1. Procédé de production d'anhydrite III ou (x stabilisé par traitement thermique d'une matière pulvérulente à base d'hydrate de sulfate de calcium (CaS04, 2H20), de préférence telle que du gypse naturel ou de synthèse, qui comprend les étapes successives dans lesquelles a) on chauffe ladite matière pulvérulente à une température comprise entre 220 C et 360 C de manière à transformer l'hydrate de sulfate de calcium en anhydrite soluble III ou a, et b) on fait subir à ladite matière ainsi transformée une trempe thermique de manière à abaisser sa température d'au moins 150 C pour atteindre une température au moins inférieure à 110 C, de préférence inférieure à 80 C, de préférence encore en moins de deux minutes, de façon à obtenir de l'anhydrite 111 ou a stabilisé, caractérisé en ce qu'on évacue l'humidité ambiante en contact avec ladite matière transformée en anhydrite 11I ou a de l'étape a), avant et pendant l'étape b). 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'on évacue ladite humidité ambiante en aspirant l'atmosphère humide ambiante en contact avec ladite matière transformée. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce qu'on envoie un flux de gaz sec sur ladite matière transformée à contresens par rapport au déplacement de ladite matière entre l'étape a) et l'étape b), de préférence de l'air sec. 4. Procédé selon d'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce qu'on envoie un flux de gaz froid et sec sur ladite matière à contresens par rapport au déplacement de ladite matière pendant l'étape b). 5. Procédé selon l'une des revendications 2 à 4 caractérisé en ce que ledit flux de gaz sec à contresens est évacué avec l'atmosphère humide de l'étape a). 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisé en ce qu'avant l'étape a) on réduit l'humidité superficielle du gypse à une teneur pondérale inférieure à 10 %, de préférence inférieure à 5 %. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 caractérisé en ce qu'on évacue ladite humidité de sorte que le taux d'humidité dans l'atmosphère ambiante soit inférieur à 1 % en poids. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que ladite matière pulvérulente de départ comprend au moins 95 % en poids, de préférence au moins 98 % en poids de dihydrate de sulfate de calcium (CaS04, 2H20). 9. Installation industrielle de traitement d'une matière première pulvérulente à base d'hydrate de sulfate de calcium en vue de produire de l'anhydrite III ou a stabilisé, utile pour la mise en aeuvre d'un procédé selon l'une des revendications 1 à 8 comprenant d'amont en aval a) un réacteur de déshydratation par chauffage (1), et b) un réacteur de refroidissement (2), caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens d'aspiration (4) du gaz contenu dans ledit réacteur de déshydratation (1) situés à proximité, de préférence juste en amont, de l'extrémité aval (12) dudit réacteur de déshydratation (1). 10. Installation selon la revendication 9 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens d'injection (5) de gaz sec à contresens du déplacement de ladite matière, de préférence d'air, de sorte que la zone de passage (3) entre l'extrémité aval (12) dudit réacteur de déshydratation (1) et l'extrémité amont (21) dudit réacteur de refroidissement (2) est parcouru par ledit courant de gaz sec à contresens (4) du déplacement de ladite matière. 11. Installation selon la revendication 9 ou 10 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens d'injection (5) de gaz froid et sec à contresens du déplacement de ladite matière situés dans ledit réacteur de refroidissement (2), de préférence à l'extrémité aval dudit réacteur de refroidissement (2), de sorte que le gaz parcourt tout le réacteur de refroidissement d'aval (22) en amont (2,). 12. Installation selon l'une des revendications 10 ou 11 caractérisée en ce que lesdits moyens d'injections (5) de gaz sec sont situés en aval desdits moyens d'aspiration (4), de préférence en aval (22) dudit réacteur de refroidissement (2) et ledit gaz sec injecté est aspiré par lesdits moyens d'aspiration (4) situés de préférence dans ledit réacteur de déshydratation (1). 13. Installation selon l'une des revendications 9 à 12 caractérisée en ce que lesdits moyens d'aspiration (4) comprennent des filtres. 14. Installation selon la revendication 13 caractérisée en ce que lesdits moyens d'aspiration comprennent au moins deux bouches d'aspiration (4,, 42) avec de préférence des forces d'aspiration qui peuvent être ajustées de façon indépendante pour chaque bouche d'aspiration. 15. Installation selon l'une des revendications 9 à 12 caractérisée en ce que les moyens d'aspiration comprennent une unique bouche d'aspiration (4). 16. Installation selon l'une des revendications 9 à 15 caractérisée en ce que lesdits réacteurs (1 et 2) comprennent des moyens de déplacement de matière (6,, 62) comprenant chacun une vis hélicoïdale sans fin longitudinale (8,, 82). 17. Installation selon l'une des revendications 9 à 16 caractérisée en ce que ledit réacteur de déshydratation (1) comprend un cylindre (7,) comportant une double enveloppe parcourue par un fluide chaud. 18. Installation selon l'une des revendications 16 ou 17 caractérisée en ce qu'un fluide liquide chaud circule dans ladite vis longitudinale (8,) dudit réacteur de déshydratation. 19. Installation selon l'une des revendications 9 à 18 caractérisée en ce que ledit réacteur de refroidissement (2) comprend un cylindre à double enveloppe (7z) parcouru par un fluide froid. 20. Installation selon l'une des revendications 16 à 19 caractérisée en ce qu'un fluide froid circule dans ladite vis longitudinale (8z) dudit réacteur de refroidissement (2). 21. Installation selon l'une des revendications 9 à 20 caractérisée en ce ledit réacteur de déshydratation comprend des moyens de déshydratation par micro-ondes. 22. Installation selon l'une des revendications 9 à 21 caractérisée en ce ledit réacteur de déshydratation (1) est précédé en amont par une unité de pré- séchage de la matière pulvérulente, de manière à réduire son taux d'humidité superficiel à une teneur pondérale inférieure à 10 %, de préférence 5 d'humidité. 23. Anhydrite III ou a stabilisé obtenu par le procédé selon l'une des revendications 1 à 8 ou à l'aide d'une installation selon l'une des revendications 9 à 22. 24. Anhydrite III ou a stabilisé produit industriellement par traitement thermique à partir d'hydrate de sulfate de calcium et pouvant être obtenu notamment par le procédé selon l'une des revendications 1 à 8 ou avec une installation selon l'une des revendications 9 à 22, caractérisé en ce qu'il présente un taux de pureté d'au moins 85 % en poids, de préférence au moins 90 % en poids par rapport au poids total des composés provenant de la transformation de l'hydrate de sulfate de calcium. 25. Anhydrite III ou a, stabilisé produit industriellement selon la revendication 24 présentant un taux de pureté d'au moins 91 % en poids, de préférence au moins 95 % par rapport au poids total des composés provenant de la transformation de l'hydrate de sulfate de calcium. 26. Anhydrite III ou a stabilisé selon l'une des revendications 23 à 25 caractérisé en qu'il est associé en mélange avec peu ou pas de semihydrate de sulfate de calcium, de sorte que le rapport pondéral dudit semihydrate à l'anhydrite III ou a stabilisé est inférieur à 9/91, de préférence encore inférieur à 5/95.