FR 2798358 A1 20010316 FR 9911462 A 19990914 CUVE ÉTANCHE ET THERMIQUEMENT ISOLANTE ÉGRÉE DANS UNE STRUCTURE PORTEUSE DE NAVIRE, A STRUCTURE D'ANGLE SIMPLIFIÉE. présente invention concerne une cuve étanche et thermiquement isolante, notamment pour le stockage d'un liquéfié, tel que le méthane, à une température d'environ - 160'C, ladite cuve étant intégrée dans une structure porteuse de navire. connaît par le brevet français n 2 629 897 une cuve étanche et thermiquement isolante intégrée dans une structure porteuse de navire, ladite cuve comportant deux barrières d'étanchéité successives, l'une primaire au contact avec le produit contenu dans la cuve, et l'autre secondaire disposée entre la barrière primaire et la structure porteuse, ladite structure porteuse comportant, comme visible sur la figure 1 des dessins annexés, pour chaque cuve C, d'une part, des parois longitudinales qui sont sensiblement parallèles à l'axe du navire et forment respectivement le plafond 1 et le fond 2 de la cuve, et les flans internes 3, 4, 5 de sa double coque, et d'autre part, deux cloisons transversales 6 sensiblement perpendiculaires à l'axe du navire, ces deux barrières d'étanchéité étant alternées avec deux barrières thermiquement isolantes, la barrière isolante primaire étant maintenue en appui contre la barrière d'étanchéité secondaire grâce à des moyens d'accrochage disposés linéairement de façon sensiblement continue et mécaniquement liés à la barrière isolante secondaire, le raccordement d'angle des éléments de barrières primaire secondaire, dans les zones oh les cloisons transversales rejoignent les parois longitudinales, étant réalisé sous la forme d'un anneau de raccordement, dont la structure reste sensiblement constante tout le long de l'arête d'intersection A d'une cloison transversale avec les parois longitudinales. Une telle cuve est généralement en forme de polyèdre, notamment en octaèdre irrégulier dont les angles de cuve présentent généralement une ouverture de 90 à l'exception la cuve avant du navire qui doit épouser la forme de la carène et peut présenter des angles de cuve à 60 ou l20 , ce qui nécessite un anneau de raccordement pouvant s'adapter à ces différents angles d'ouverture. Dans ce brevet français n 2 629 897, cloisons transversales et les parois longitudinales de la structure porteuse comportent, chacune, une paire de plats d'ancrage parallèles et soudés perpendiculairement à la structure porteuse, tout le long de l'arête d'intersection, les plats de chaque paire étant espacés entre eux d'une distance correspondant à l'épaisseur de la barrière isolante primaire, la distance entre l'arête de la cuve et le plat le plus proche correspondant à l'épaisseur de la barrière isolante secondaire. Le volume défini entre l'arête d'intersection, le prolongement du plat le plus proche sur une cloison transversale et le prolongement du plat le plus proche sur une paroi longitudinale, est rempli au moyen d'un rembourrage isolant et d'un caisson isolant secondaire, après quoi ce volume est fermé au moyen deux bandes métalliques soudées en continu sur lesdits plats, lesdites bandes métalliques étant à leur tour soudées en continu à un anneau de raccordement constitué d'une armature métallique à section transversale carrée, dont le côté est égal à l'épaisseur de la barrière isolante primaire. Chaque côté de l'armature se prolonge au-delà des sommets du carré, pour former des portions d'ailes dans prolongement de chaque plat d'ancrage et de chaque tôle métallique mince formant les barrières d'étanchéité primaire et secondaire, le long de la cloison transversale et des parois longitudinales. Dans le volume parallélépipédique défini entre les plats d'ancrage de chaque paire l'anneau de raccordement en vis à vis, on installe successivement trois caissons isolants secondaires, en passant par la fenêtre définie entre le plat d'ancrage le plus éloigné de l'arête d'intersection et la portion d'aile en vis à vis de l'anneau de raccordement. Bien entendu, le caisson d'isolation secondaire médian est mis en place en dernier à travers cette fenêtre. Les deux volumes parallélépipédiques ainsi définies de part et d'autre de l'arête d'intersection sont alors fermés par des bandes métalliques qui sont soudées de façon continue tout le long de leurs bordures sur les plats et les portions d'ailes adjacents. Un caisson d'isolation primaire est, bien entendu, logé à l'intérieur de la section carrée de l'armature. Enfin, un caisson d'isolation secondaire est mis en place de l'autre côté de la bande de fermeture de chaque volume parallélépipédique et un caisson d'isolation primaire est mis en place entre les deux portions d'ailes de l'armature, du côté opposé à chaque volume parallélépipédique. Ainsi, douze caissons isolants sont nécessaires pour remplir une structure d'angle, ce augmente le temps et le coût d'assemblage et de fabrication. outre, l'empilement de trois caissons dans chaque volume parallélépipédique doit avoir une résistance à la compression suffisante pour résister au fluage du matériau, à l'affaissement des caissons sous la charge de la cargaison contenue dans la cuve et au retrait thermique des parois en contre-plaqué des caissons. En effet, si l'empilement des caissons subit un affaissement de quelques millimètres, la surface interne de la cuve augmente, ce qui engendre une augmentation correspondante de la pression interne, et risque ainsi de provoquer la rupture des barrières d'étanchéité. En général, l'affaissement élastique global de l'empilement des trois caissons ne doit pas dépasser un millimètre sous charge, car une rupture peut se produire avec un affaissement d'environ trois millimètres. En outre, comme les caissons sont montés dans les volumes parallélépipédiques à température ambiante, sans jeu, il faut éviter un retrait thermique des caissons tel qu'il pourrait engendrer un flambage des bandes métalliques de fermeture dudit volume, ce qui provoquerait un cisaillement des soudures de liaison aux plats d'ancrage. Cet anneau de raccordement est solidarisé à la structure porteuse par soudure sur des plats d'ancrage qui sont eux-mêmes soudés, en général perpendiculairement, aux cloisons transversales et aux parois longitudinales de la cuve. Chaque anneau raccordement est ainsi relié par quatre ponts thermiques à la structure porteuse, tout le long de l'arête d'intersection de l'angle de cuve, ce qui est défavorable du point de vue de l'isolation thermique. Enfin, les plats d'ancrage sont soudés à paroi interne de la double coque, après l'étape d'application de la peinture de protection sur la double coque. La soudure continue des plats d'ancrage sur la paroi interne de la double coque engendre un flux de chaleur élevé qui risque de détériorer la peinture sur la face extérieure de la paroi interne de la double coque et peut entraîner une corrosion de ladite paroi interne de la double coque, qui est destinée à être en contact avec l'eau de mer, lorsque le navire est à vide et que la double coque sert de ballast. Pour remédier à cet inconvénient, on applique une nouvelle couche de peinture sur les parties de la double coque détériorées par la soudure continue des plats d'ancrage, mais une telle reprise de peinture assure protection moins efficace contre la corrosion et nécessite des opérations supplémentaires qui grèvent le coût de fabrication. La présente invention repose sur les constatations suivantes : les barrières d'étanchéité primaire et secondaire sont constituées de tôles métalliques minces qui sont reliées entre elles, de manière étanche, par des bords relevés définissant des soufflets déformables. Sur les cloisons transversales de la cuve, ces soufflets s'étendent parallèlement à une direction transversale horizontale, alors que sur les parois longitudinales de la cuve, ces soufflets s'étendent parallèlement à une direction longitudinale et horizontale. Les barrières d'étanchéité primaire et secondaire s'étendant le long des parois longitudinales de la cuve sont fixées sur les plats d'ancrage des cloisons transversales, cette fixation devant résister à une force de traction linéaire de l'ordre de dix tonnes par mètre (100kN par mètre), lorsque les tôles métalliques précitées sont en Invar. En effet, le long des parois longitudinales du navire, les barrières d'étanchéité subissent une force de traction de l'ordre de cinq tonnes par mètre (50kN par mètre) du fait de la contraction thermique des tôles en Invar constituant lesdites barrières d'étanchéité lorsque la cuve est remplie de gaz liquéfié à très faible température d'ébullition. En outre, le long des parois longitudinales de la cuve, les barrières d'étanchéité peuvent subir une force de traction ou de compression supplémentaire de l'ordre de cinq tonnes par mètre (50kN par mètre) résultant de la flexion de la coque du navire à la houle. Ainsi, dans cas les plus défavorables, la charge totale maximale pourra s'élever jusqu'à dix tonnes par mètre linéaire (100kN par mètre), et sera, dans les cas les plus favorables, au moins nulle, pour éviter de mettre les barrières d'étanchéité en compression, ce qui autrement risquerait de provoquer un flambage des tôles en Invar, et pourrait détruire les barrières d'étanchéité. D'une manière plus précise, la contrainte dynamique exercée sur des barrières d'étanchéité le long des parois longidutinales de la cuve, du fait de la flexion de la coque à la houle, est plus élevée au niveau du plafond de la cuve, et de l'ordre de cinq tonnes par mètre (50kN par mètre), alors qu'elle est sensiblement nulle à environ mi- hauteur de la cuve et simplement de l'ordre de trois tonnes par mètre au fond de la cuve (30kN par mètre). Le long des cloisons transversales de la cuve, les barrières d'étanchéité primaire et secondaire sont fixées aux plats d'ancrage soudés sur les parois longitudinales de la cuve, à savoir les parois de plafond, de fond et les parois latérales. Tout d'abord, les tôles métalliques des barrières d'étanchéité le long des cloisons transversales ne subissent pas la contrainte dynamique résultant de la déformation de la coque à la houle, ce qui nécessite donc une fixation moins résistante pour l'ancrage sur les parois longitudinales de la cuve, seule subsistant la contrainte statique d'origine thermique. En outre, la fixation des barrières d'étanchéité le long de la cloison transversale 6 sur le plafond 1 ou le fond de la cuve C subit une contrainte quasiment nulle, de l'ordre de 50 Kg par mètre ( par mètre), car la contrainte thermique est annulée par les soufflets entre les tôles métalliques des barrières d'étanchéité, ces soufflets pour s'ouvrir pour compenser la contraction thermique desdites tôles. En revanche, la fixation des barrières d'étanchéité le long cloisons transversales 6 aux parois latérales 3 à 5 de la cuve C subit une contrainte thermique qui est égale à une force de traction d'environ cinq tonnes par mètre (50kN par mètre) pour la paroi latérale intermédiaire 4 et à la composante de cette même force dans la direction perpendiculaire aux parois latérales inclinées 3 et 5 pour ces parois. Ainsi, l'invention repose sur le principe que l'anneau de raccordement périphérique le long de l'arête d'intersection d'un angle de cuve subit des contraintes d'intensité variable dans ses zones d'ancrage sur les parois longitudinales de la cuve et des contraintes d'intensité bien plus importante dans ses zones d'ancrage sur les cloisons transversales de la cuve. L'invention a pour but d'optimiser la structure de l'anneau de raccordement de la cuve, en fonction des contraintes locales qui s'exercent sur ses zones d'ancrage à la structure porteuse. L'invention a également pour but de réduire les ponts thermiques entre les barrières d'étanchéité de la cuve et la structure porteuse, ainsi que de réduire le nombre de caissons isolants à assembler au niveau des angles de cuve. L'invention a encore pour but de proposer une cuve dont l'anneau de raccordement n'endommage pas les peintures de la double coque. L'invention a encore pour but de proposer une cuve dont l'anneau de raccordement ait une structure allégée et simplifiée, tout en conservant une bonne résistance aux contraintes statiques d'origine thermique et aux contraintes dynamiques dues aux déformations de la coque du navire à houle, notamment du fait du roulis et du tangage du navire. A cet effet, l'invention a pour objet une cuve étanche et thermiquement isolante intégrée dans une structure porteuse de navire, ladite cuve comportant deux barrières d'étanchéité successives, l'une primaire contact avec le produit contenu dans la cuve, et l'autre secondaire disposée entre la barrière primaire et la structure porteuse, les barrières d'étanchéité étant constituées par des tôles métalliques minces à faible coefficient de dilatation, reliées entre elles par des bords relevés formant des soufflets élastiquement déformables, au moins une barrière thermiquement isolante étant prévue entre la structure porteuse et la barrière d'étanchéité secondaire et/ou entre deux barrières d'étanchéité, ladite structure porteuse comportant, pour chaque cuve, d'une part, des parois longitudinales qui sont sensiblement parallèles à l'axe du navire et, d'autre part, deux cloisons transversales sensiblement perpendiculaires à l'axe du navire, raccordement d'angle des éléments de barrière d'étanchéité primaire et secondaire, dans les zones où les cloisons transversales rejoignent les parois longitudinales, étant réalisé sous la forme d'un anneau de raccordement qui s'étend tout le long de l'arête d'intersection d'une cloison transversale avec les parois longitudinales, chaque cloison transversale comportant une paire de plats d'ancrage parallèles et soudés à ladite cloison transversale le long de l'arête d'intersection, lesdits plats étant parallèles aux parois longitudinales de la cuve et espacés l'un de l'autre d'une distance correspondant à celle entre les deux barrières d'étanchéité, la distance entre l'arête de cuve et le plat le plus proche correspondant à celle entre la structure porteuse et la barrière d'étanchéité secondaire, chaque anneau de raccordement comportant une armature métallique dont deux ailes longitudinales parallèles primaire et secondaire s'étendent dans le prolongement deux plats précités de façon que les extrémités externes desdites ailes longitudinales, par rapport à l'intérieur de la cuve, soient solidarisées auxdits plats et les extrémités internes desdites ailes longitudinales primaire et secondaire soient solidarisées respectivement aux toles métalliques longitudinales des barrières d'étanchéité primaire et secondaire, les tôles métalliques transversales des barrières d'étanchéité étant solidarisées à l'aile longitudinale primaire de ladite armature, l'armature comportant, en outre, une aile transversale secondaire s'étendant dans le prolongement des tôles métalliques transversales de la barrière d'étanchéité secondaire, entre les deux ailes longitudinales précitées pour les relier ensemble, caractérisée par le fait que l'anneau de raccordement comporte une pluralité de coupleurs s'étendant parallèlement à la cloison transversale de la structure porteuse, l'extrémité externe de chaque coupleur étant localement ancrée sur les parois longitudinales de la cuve, tout le long de l' arete d'intersection de l'angle de cuve, chaque coupleur traversant, de manière étanche, l'aile longitudinale secondaire de ladite armature, puis traversant l'aile longitudinale primaire de ladite armature, de façon que l'extrémité interne dudit coupleur vienne en appui contre une poutre isolation primaire pour exercer une force de serrage sur l'anneau de raccordement. Ainsi, grâce à l'invention, on a supprimé la paire de plats d'ancrage sur les parois longitudinales de la cuve, au voisinage des arêtes d'intersection, en les remplaçant par une pluralité de points ancrage localisés, ce qui réduit très fortement les ponts thermiques entre les barrières d'étanchéité et la double coque. En outre, la soudure des coupleurs sur les parois longitudinales de la cuve, ne risque pas de détériorer la peinture au niveau des ballasts, car l'énergie thermique dégagée est insuffisante. Avantageusement, l'armature précitée comporte une poutre métallique préfabriquée à profil en forme de croix, cette poutre étant constituée de l'aile longitudinale primaire précitée, de part et d'autre de laquelle, sont soudées sur ses faces planes opposées, respectivement l'aile transversale secondaire précitée et une bande métallique transversale secondaire qui est soudée, à son tour, aux tôles métalliques transversales de la barrière d'étanchéité secondaire. Dans ce cas, les poutres préfabriquées à profil en forme de croix de l'armature sont assemblées successivement les unes aux autres par l'intermédiaire d'un bandeau métallique transversal qui vient chevaucher les bords adjacents des ailes transversales secondaires et des bandes transversales secondaires adjacentes, pour une soudure étanche, afin d'assurer la continuité de la barrière d'étanchéité secondaire, les ailes longitudinales primaires desdites poutres comportant des encoches latérales sur leurs deux côtés opposés, au voisinage de leur zone de soudure avec les ailes et les bandes transversales secondaires, afin de permettre le passage dudit bandeau métallique de chevauchement. De préférence, un couvre joint métallique est prévu pour recouvrir à la fois les ailes transversales secondaires de deux poutres adjacentes, le bandeau de chevauchement intermédiaire et l'aile longitudinale secondaire, ledit couvre joint étant soudé à ces derniers pour assurer la continuité de la barrière d'étanchéité secondaire. Selon une autre caractéristique de l'invention, le volume défini entre l'arête intersection et le prolongement du plat d'ancrage le plus proche est rempli d'une garniture isolante et d'un caisson isolant secondaire, le volume défini entre les deux plats d'ancrage et l'aile transversale secondaire de l'armature est rempli d'un autre caisson isolant secondaire, volume défini entre les deux ailes longitudinales primaire et secondaire de l'armature et son aile transversale secondaire, du côté opposé aux plats d'ancrage, est rempli d'un caisson isolant primaire, et le volume défini entre l'aile longitudinale primaire de l'armature et le prolongement vers les tôles métalliques transversales des deux barrières d'étanchéité est rempli par la poutre de serrage contre laquelle prend appui l'extrémité intérieure de chaque coupleur. On obtient ainsi une structure d'angle comportant seulement le montage de cinq caissons, lieu de douze. Dans une forme de réalisation particulière, chaque coupleur comporte une douille soudée à sa base à une paroi longitudinale de la structure porteuse, une première tige filetée à ses deux extrémités opposées, pour venir se visser respectivement dans ladite douille et dans un manchon métallique intérieurement fileté, un raccord métallique à faible coefficient de dilatation comportant une portion filetée venant se visser dans ledit manchon et une portion taraudée dans laquelle vient se visser une deuxième tige filetée à ses deux extrémités opposées, ledit raccord représentant une embase médiane à collerette périphérique qui vient se souder, de manière étanche, à l'aile longitudinale secondaire de l'armature qui est traversée par ledit raccord, l'extrémité supérieure de ladite deuxième tige venant se visser dans un écrou qui prend appui, de préférence par l'intermédiaire de rondelles Belleville et d'une plaque métallique d'appui, sur la poutre de serrage de l'armature à la structure porteuse. De préférence, un écrou est logé solidaire en rotation dans la douille précitée, l'extrémité filetée externe de la première tige venant se visser dans ledit écrou, la surface appui entre l'écrou et la douille étant du type surface tronconique/surface sphérique, pour réduire le pont thermique entre la température de la paroi interne de la double coque du navire et celle du coupleur. Typiquement, la température de la paroi interne à double coque est l'ordre de -20'C, et à la base du coupleur, la température atteint -21 C, de sorte que la chute thermique, au niveau des points d'ancrage des coupleurs à la structure porteuse, est faible. Avantageusement, le nombre par mètre linéaire et/ou le diamètre des coupleurs le long des arêtes d'intersection des cloisons transversales avec le plafond ou le fond de la cuve est (sont) inférieur (s) au nombre par mètre linéaire et/ou au diamètre des coupleurs le long des arêtes d'intersection des cloisons transversales avec les autres parois longitudinales de la cuve. A titre d'exemple, un coupleur par mètre linéaire avec un diamètre de 10 mm est suffisant au niveau de l'ancrage sur le plafond et le fond de la cuve, alors que deux coupleurs par mètre linéaire avec un diamètre de 16 mm sont nécessaires pour l'ancrage sur les autres parois longitudinales de la cuve. Pour la cuve avant du navire, les parois longitudinales de la cuve épousent sensiblement la forme de la carène du navire, de sorte que lesdites parois longitudinales sont inclinées par rapport aux cloisons transversales, par exemple avec un angle de 60 ou 120 , la traversée étanche de l'aile longitudinale secondaire de l'armature par le raccord intermédiaire de chaque coupleur s'effectuant par l'intermédiaire d'une coupelle métallique emboutie à faible coefficient de dilatation, qui est soudée à sa périphérie extérieure sur ladite aile longitudinale secondaire et en son centre, à ladite collerette périphérique du raccord intermédiaire. Selon encore une autre caractéristique de l'invention, la première tige de chaque coupleur s'étend sensiblement entre la structure porteuse et l'aile longitudinale secondaire de l'armature, en passant entre des caissons isolants secondaires, et la deuxième tige du même coupleur passe également entre des caissons isolants primaires situés entre les deux ailes longitudinales primaire et secondaire de ladite armature. Au niveau de l'arête d'intersection entre une cloison transversale et le plafond ou le fond de la structure porteuse, l'extrémité interne de la deuxième tige de chaque coupleur vient en appui, par exemple par l'intermédiaire d'une plaque métallique, à cheval sur deux poutres de serrage adjacentes, une rainure étant avantageusement prévue sur les faces en vis à vis desdites poutres de serrage pour y loger la portion supérieure de ladite deuxième tige. Au niveau de l'arête d'intersection entre une cloison transversale et les parois longitudinales de la cuve autres que le plafond et le fond, la deuxième tige de chaque coupleur traverse alternativement une rainure prévue les faces en vis à vis d'une paire de poutres serrage et le centre de chaque poutre de serrage. De préférence, la poutre de serrage est une poutre composite constituée d'une armature en contre-plaqué et remplie de mousse, l'extrémité interne de ladite deuxième tige prenant appui sur une portion en contre-plaqué de l'armature ladite poutre. Avantageusement, la poutre composite est préfabriquée avec une bande métallique primaire montée sur l'une de ses faces latérales et destinée à être soudée de manière étanche à la barrière d'étanchéité primaire, des couvre-joints métalliques étant alors nécessaires pour assurer la continuité de la barrière d'étanchéité primaire, au niveau de l'angle de cuve. Pour mieux faire comprendre l'objet de l'invention, on va en décrire maintenant, à titre d'exemple purement illustratif et non limitatif, un mode de réalisation représenté sur le dessin annexé. Sur ce dessin - la figure 1 est une vue schématique partielle et en perspective de l'intérieur d'une cuve à laquelle la présente invention peut s'appliquer ; - la figure 2 est une vue agrandie, partielle, et en coupe suivant un plan horizontal médian d'une cuve selon la présente invention, au niveau de l'arête d'intersection entre une cloison transversale et une paroi longitudinale latérale de la double coque ; la figure 3 est une vue analogue à la figure 2, mais suivant une coupe verticale médiane de la cuve de figure 1, au niveau de l'arête d'intersection entre une cloison transversale et le fond de la cuve ; la figure 4 est une vue partielle, agrandie et en perspective de la poutre métallique en forme de croix l'armature de l'anneau de raccordement de la cuve de l'invention ; - la figure 5 est une vue partielle et en coupe suivant la ligne V-V de la figure 4 ; - la figure 6 est une vue en perspective éclatée d'une poutre de serrage utilisée dans l'angle de cuve illustré sur la figure 2 ; - la figure 7 est une vue analogue à la figure 6, mais en position assemblée, prête au montage dans la cuve ; - la figure 8 est une vue partielle et agrandie du montage du coupleur illustré sur la figure 2 ; - la figure 9 est une vue en perspective éclatée de la poutre de serrage illustrée sur la figure 3 ; - la figure 10 est une vue partielle et en coupe suivant un plan horizontal médian de la cuve avant d'un navire, conforme à la présente invention ; - la figure 11 est une vue schématique, partielle et agrandie de la structure de l'anneau de raccordement illustré sur la figure 2 ; et - la figure 12 est une vue agrandie du passage du coupleur illustré sur la figure 10 à travers la barrière d'étanchéité secondaire. En se référant à la figure 2, on voit partiellement un angle de la cuve C de l'invention, ledit angle étant formé entre une cloison transversale 6 d'une double cloison servant de séparation entre deux cuves, et un flanc interne 4 de la double coque du navire, la cloison transversale et la paroi 4, qui font partie de la structure porteuse de la cuve, formant entre elles un angle à 90 et définissant une arête d'intersection A. L'assemblage des cloisons transversales aux parois longitudinales de la cuve est réalisé par soudure. manière connue en soi, la cuve comporte une barrière d'isolation secondaire fixée sur la structure porteuse du navire. La barrière d'isolation secondaire est constituée d'une pluralité de caissons isolants parallélépipédiques 7 qui sont disposés côte à côte, de manière à recouvrir sensiblement la surface interne de la structure porteuse. Chaque caisson isolant secondaire 7 est constitué d'une boite parallélépipédique en bois contre-plaqué, par exemple de 1,2 m x 1 m. Chaque caisson comporte intérieurement au moins une entretoise porteuse 8 en bois contre-plaqué, intercalée entre les deux grandes faces du caisson. Chaque caisson est rempli d'une matière particulaire isolante 9, par exemple de la perlite. La plaque de fond 10 de chaque caisson qui repose sur des boudins de résine polymérisable 11, déborde de la paroi latérale du caisson sur les deux petits côtés 12. Sur cette partie débordante du caisson, on a prévu des tasseaux 13 qui constituent des moyens de fixation des caissons 7. Ces tasseaux 13 coopèrent avec des organes de retenue constitués de goujons 14 soudés à la structure porteuse de la cuve. Ces goujons 14 coopèrent avec un écrou 15 qui s'appuie, par l'intermédiaire d'une plaquette métallique 16 lesdits tasseaux 13. Le serrage de l'écrou 15 qui applique la plaquette 16 sur les tasseaux 13, permet donc .le maintien des caissons 7 adjacents aux goujons 14 considérés. En fait, le tasseau 13 s'étend sensiblement sur la majeure partie de la largeur du petit côté du caisson et deux goujons 14 coopèrent avec un même tasseau 13. Dans les espaces intercalaires entre les caissons 7, des garnitures isolantes 17 sont insérées. Cette garniture isolante peut être en fibres de verre. Le caisson 7 comporte sur sa face opposée à celle portant tasseau 13, un autre tasseau 18 qui s'étend sur une partie substantielle de la hauteur du caisson. Une plaque métallique 19 vient à cheval sur les tasseaux 18 de deux caissons adjacents 7 pour servir de surface d'appui à un écrou 20 qui vient se visser sur une extrémité filetée d'une tige 21 dont l'extrémité filetée opposée vient se visser dans une douille 22 soudée sur la structure porteuse navire. Sur la barrière isolante secondaire, on met en place la barrière d'étanchéité secondaire qui est constituée par des virures d'Invar 23 à bords relevés 24. Les virures 23 ont une très faible épaisseur, par exemple de l'ordre de 0,5-0,7 mm. Au droit des tiges 21, les virures 23 sont percées et on engage dans l'orifice ainsi formé une embase filetée 25 jusqu'à ce qu'une collerette périphérique de ladite embase vienne en appui sur la virure 23 afin de réaliser une soudure tout autour de ladite collerette pour refaire l'étanchéité de la barrière d'étanchéité secondaire. La barrière d'isolation primaire est constituée une pluralité de caissons isolants primaires 26 qui sont maintenus en position par organes d'ancrage 27 qui sont vissés dans les embases 25 précitées. Chaque caisson 26 est constitué d'une boîte parallélépipédique rectangle réalisée en bois contre-plaqué une hauteur inférieure aux caissons 7, et remplie également de matière particulaire , comme de la perlite. De manière analogue, les caissons 26 comportent, sur leurs petits côtés, des tasseaux contre lesquels vient prendre appui un écrou vissé sur l'extrémité supérieure des organes d'ancrage 27 constitués par des tiges filetées. Les espaces intercalaires entre les caissons 26 sont également remplis de laine de verre 17. La barrière d'étanchéité primaire est constituée de virures en Invar 28, qui sont soudées entre elles par leurs bords relevés 29. La structure générale de la cuve qui vient d'être décrite est définie plus en détail dans le brevet français n 2 527 544. Bien que cela ne soit pas représenté, on peut interposer entre les boudins de résine polymérisable 11 et la structure porteuse, un film de polyane ou tout autre matériau, pour éviter que la résine du boudin ne colle à la structure porteuse et pour permettre ainsi une déformation dynamique de la paroi porteuse sans que les caissons isolants secondaires 7 ne subissent les efforts dus à ladite déformation entre les moyens de fixation des caissons 7 sur la structure porteuse. On va maintenant décrire plus spécifiquement la réalisation de l'anneau de raccordement qui va être mis en place dans l'angle de cuve, le long l'arête d'intersection A. Deux plats d'ancrage 30, 31 sont soudés sensiblement perpendiculairement à la cloison transversale 6, et s'étendent une direction parallèle à la paroi longitudinale 4. La distance entre les deux plats d'ancrage 30, 31 correspond à l'épaisseur de la barrière isolante primaire. Le volume défini entre l'arête A et le prolongement du plat d'ancrage 30 est rempli du matériau isolant 17 et d'un caisson isolant secondaire 7. Après quoi, une bande en Invar 32, de 1,5 mm d'épaisseur, formant une aile longitudinale secondaire de l'armature de l'anneau de raccordement est soudée en continu, à une extrémité, au plat d'ancrage 30, et à son extrémité opposée aux virures en Invar 23 de la barrière d'étanchéité secondaire. Cette bande 32 est percé pour le passage d'un coupleur 33. Ce coupleur 33 comporte une douille 34 soudée à sa base à la paroi 4 de la structure porteuse, un écrou 35 logé dans la douille 34 et solidaire en rotation de celle-ci, une première tige 36 dont une extrémité filetée vient se visser dans l'écrou 35 et dont l'extrémité filetée opposée 36a vient se visser dans un manchon métallique 37 qui comporte une collerette supérieure 37a radialement saillante pour venir en appui contre la face inférieure de la bande 32, comme mieux visible sur la figure 8. Un raccord en Invar 38 comporte une portion inférieure filetée 38a qui vient se visser dans ledit manchon 37 et une portion supérieure 38_b qui comporte un taraudage destiné à recevoir l'extrémité filetée inférieure d'une deuxième tige 40. Entre les deux portions 38_a et 38b du raccord 38, est prévue une embase 39 est soudée à sa périphérie sur le bandeau 32. La bande 32 est également vissée, comme visible en 41 sur figure 11, sur le caisson isolant secondaire 7 sous jacent. Un autre caisson isolant secondaire 7 est alors monté entre le prolongement des deux plats d'ancrage 30, 31. Une poutre métallique à profil en croix 42, de 1,5 mm d'épaisseur, est alors mise place, comme mieux visible sur la figure 4. Cette poutre 42 est constituée d'une bande en Invar 43 formant une aile longitudinale primaire de l'armature de l'anneau de raccordement, d'une aile transversale secondaire 44 qui est soudée, d'un côté du bandeau 43, perpendiculairement à celui-ci, de façon à venir se souder par son bord opposé sur la bande 32 précitée. L'aile transversale 44 présente des bords repliés à angle droit sur ses deux côtés opposés. De l'autre côté de la bande 43, la poutre 42 comporte une tôle métallique 45 qui est soudée sensiblement perpendiculairement à la bande 43 et qui est destinée à se souder de manière étanche par son bord opposé sur les virures 23 de la barrière d'étanchéité secondaire. Comme mieux visible sur les figures 4 et 11, l'aile longitudinale primaire 43 de la poutre 42 est vissée en 46 à un caisson isolant secondaire 7 et en 47 à un caisson isolant primaire 26, respectivement de part et d'autre de la bande 44 de la poutre 42. Les bandes 44 et 45 sont dans le prolongement l'une de l'autre, de part et d'autre de la bande 43. Comme cela est visible sur la figure , la poutre 42 comporte plusieurs profils en croix qui sont assemblés les uns aux autres par un bandeau allongé 48 qui assure la continuité de la barrière d'étanchéité secondaire et est soudé à chevauchement sur les bandes métalliques 44, 45 adjacentes. cet effet, encoche 43a est prévue de chaque côté de l'aile longitudinale primaire 43 pour permettre l'insertion du bandeau 48. Un couvre-joint métallique 49 est soudé de manière étanche à la fois au bandeau 48 et aux deux ailes transversales secondaires adjacentes 44 et à aile longitudinale secondaire 32, pour assurer la continuité de la barrière d'étanchéité secondaire. Les fixations par vis en 41 et 46 n'ont pas besoin être étanches, car elles sont situées à l'intérieur de la barrière isolante secondaire. De manière analogue, les fixations par vis 47 ne sont pas non plus étanches, car elles sont situées à l'intérieur de la barrière isolante primaire. . En se référant à la figure 5, on voit que la poutre 42 comporte un noyau de soudure unique 50 de 4 mm de calibre pour relier ensemble les tôles 43 à 45. Une bande d'Invar 51 est fixée, d'une part à aile longitudinale primaire 43, du côté opposé au plat 31, sans que cette fixation soit étanche, et à son extrémité opposée, aux virures métalliques 28 de la barrière d'étanchéité primaire, comme visible sur les figures 4 et 11. Toutefois, avant de mettre en place la bande 5 , on installe caisson isolant primaire 26 entre l'aile longitudinale secondaire 32 et la portion saillante de l'aile longitudinale primaire 43. La bande métallique 51 est percée pour le passage de la deuxième tige 40 du coupleur 33. Une autre bande métallique 52 est soudée, d'une part, aux virures métalliques 28 de la barrière d'étanchéité primaire le long de la cloison transversale 6, et d'autre part, à la bande métallique 51, pour assurer la continuité de la barrière d'étanchéité primaire, comme mieux visible sur la figure 11. En se référant, à nouveau, aux figures 2 et 8, on voit que l'extrémité supérieure 40a de la deuxième tige 40 est filetée et vient se visser dans un écrou 55 qui prend appui, par l'intermédiaire de plusieurs rondelles Belleville 56 et d'une plaquette métallique 57 contre une poutre composite 58, qui prend appui sur la bande métallique 51 précitée. La deuxième tige 40 du coupleur 33 traverse la poutre sensiblement en son centre ou vient s'engager dans des rainures latérales 58a. Comme mieux visible sur les figures 6 et 7, la poutre composite 58 est constituée de quatre planches de fond 59, de deux planches supérieures 60, de deux parois latérales en contre-plaqué , d'une cloison intermédiaire en contre-plaqué 62 et de plusieurs entretoises transversales en contre-plaqué 63 qui prennent appui sur lesdites plaques latérales 61 et intermédiaire 62 pour permettre le serrage de l'écrou 55. Le reste de la poutre composite 58 est rempli d'une mousse rigide 64. La poutre 58 est une poutre presseuse. Sur les figures 6 et 7, on voit, en outre, des tasseaux 65 qui viennent en appui sur les plaques supérieures 60 de la poutre composite 58. La poutre 58 peut être préfabriquée avec la tôle 52 qui est fixée à une paroi latérale de la poutre 58, comme visible sur la figure , et dans ce cas, des couvre-joints latéraux 66 sont nécessaires pour assurer la continuité de la barrière d'étanchéité primaire. En se référant maintenant à la figure 3, on voit un angle de cuve au niveau de l'intersection A entre une cloison transversale 6 et la paroi fond 2 de la structure porteuse de la cuve. La seule différence par rapport à la figure 2, réside dans le coupleur 133 dont les parties constitutives sont identiques au coupleur 33 et portent les mêmes chiffres de référence augmentés d'une centaine, l'exception du fait que le diamètre des tiges 136 et 140 est de 10 mm au lieu de 16 mm pour coupleur 33. La poutre 58 précitée est remplacée ici par un caisson isolant primaire 158 du même type que les caissons 26 précités, à l'exception du fait qu'il comporte sur ses deux petits côtés une rainure 158a destinée à recevoir la deuxième tige 140 du coupleur 133, niveau de l'interface entre deux caissons 158. Il est à noter que la poutre 58 précitée comporte également des rainures analogues 58_a sur chaque petit côté pour le passage des coupleurs 33. En effet, dans le cas de la figure 2, le nombre de coupleurs 33 par mètre linéaire est le double du nombre de coupleurs 133 dans le cadre de la figure 3. En se référant plus particulièrement à la figure 9, le caisson isolant primaire 158 comporte un couvercle 160 et un tasseau d'attente 165, ainsi qu'une cloison intermédiaire 162 qui s'étend perpendiculairement aux rainures 158a, contrairement à la cloison intermédiaire 62 de la poutre 58 qui s'étend parallèlement aux rainures 58a. Le caisson 158 peut être rempli de perlite. En se référant enfin aux figures 10 et 12, on voit une cuve avant C' d'un navire, conformément à l'invention. Ici, les parois longitudinales latérales 4' de la cuve C forment un angle d'environ 60 par rapport à cloison transversale 6 la plus éloignée de la proue du navire et un angle d'environ 120 par rapport à la cloison transversale 6 la plus proche de la proue du navire. De ce fait, les caissons isolants secondaires 7' situés entre les deux plats d'ancrage 30', 31' n'ont plus une forme parallélépipède rectangle, et les caissons isolants primaires 26' situés entre les deux ailes longitudinales primaire et secondaire de l'armature de l'anneau de raccordement, ont une forme à section trapézoïdale. Sur la figure 10, on constate que les plats 30' et 31' sont parallèles à la paroi 4', et donc inclinés par rapport aux cloisons transversales 6. Les poutres 58' présentent également une section trapézoïdale. Les coupleurs 33 sur la figure 10 sont parallèles la cloison transversale 6, de sorte qu'ils traversent de manière inclinée la barrière d'étanchéité secondaire et viennent se fixer de manière inclinée sur la paroi 4'. En se référant plus particulièrement à la figure 12, on constate qu'une coupelle emboutie en Invar 70 est soudée en centre à l'embase 39 du raccord 38 et à sa périphérie, sur l'aile longitudinale secondaire 32, de façon à couvrir le large trou 32_a pour le passage du coupleur 33. Les ailes de la poutre métallique ne sont plus ici perpendiculaires entre elles. Les différentes tôles constitutives de l'anneau de raccordement sont vissées en plusieurs endroits sur les caissons isolants primaire et secondaire, afin d'éviter tout ballonnement desdites tôles, sous la pression d'hélium qui circule à l'intérieur des barrières isolantes primaire et secondaire. Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre l'invention. REVENDICATIONS 1. Cuve (C, C') étanche et thermiquement isolante intégrée dans une structure porteuse de navire, ladite cuve comportant deux barrières d'étanchéité successives, l'une primaire (28) au contact avec le produit contenu dans la cuve, et l'autre secondaire (23) disposée entre barrière primaire et la structure porteuse, les barrières d'étanchéité étant constituées par des tôles métalliques minces (23, 28) à faible coefficient de dilatation, reliées entre elles par des bords relevés formant des soufflets élastiquement déformables (24, 29), au moins barrière thermiquement isolante (7, 26) étant prévue entre la structure porteuse et la barrière d'étanchéité secondaire et/ou entre les deux barrières d'étanchéité, ladite structure porteuse comportant, pour chaque cuve, d'une part, des parois longitudinales (1-5, 4') qui sont sensiblement parallèles à l'axe du navire et, d'autre part, deux cloisons transversales (6) sensiblement perpendiculaires à l'axe du navire, le raccordement d'angle des éléments de barrière d'étanchéité primaire et secondaire, dans les zones où les cloisons transversales rejoignent les parois longitudinales, étant réalisé sous la forme un anneau de raccordement qui s'étend tout le long de l'arête d'intersection (A) d'une cloison transversale avec les parois longitudinales, chaque cloison transversale comportant une paire de plats d'ancrage ( 31, 30', 31') parallèles et soudés à ladite cloison transversale le long de l'arête d'intersection, lesdits plats étant parallèles aux parois longitudinales de la cuve et espacés l'un de l'autre d'une distance correspondant à celle entre les deux barrières d'étanchéité, la distance entre 'arête (A) de cuve et le plat (30, 30') le plus proche correspondant à celle entre la structure porteuse et la barrière d'étanchéité secondaire (23), chaque anneau de raccordement comportant une armature métallique dont deux ailes longitudinales parallèles primaire (43, 51) et secondaire (32) s'étendent dans le prolongement des deux plats précités de façon que les extrémités externes desdites ailes longitudinales, par rapport à l'intérieur de la cuve, soient solidarisées auxdits plats et les extrémités internes desdites ailes longitudinales primaire et secondaire soient solidarisées respectivement aux tôles métalliques longitudinales des barrières d'étanchéité primaire (28) et secondaire (23), les tôles métalliques transversales des barrières d'étanchéité étant solidarisées à l'aile longitudinale primaire (43, 51) de ladite armature, l'armature comportant, en outre, une aile transversale secondaire (44) s'étendant dans le prolongement des tôles métalliques transversales de la barrière d'étanchéité secondaire (23), entre les deux ailes longitudinales précitées pour les relier ensemble, caractérisée par le fait que l'anneau de raccordement comporte une pluralité de coupleurs (33, 133) s'étendant parallèlement à la cloison transversale (6) de la structure porteuse, l'extrémité externe (34, 134) de chaque coupleur étant localement ancrée sur les parois longitudinales de la cuve, tout le long de l'arête d'intersection de l'angle de cuve, chaque coupleur traversant, de manière étanche, l'aile longitudinale secondaire (32) de ladite armature, puis traversant l'aile longitudinale primaire (51) ladite armature, de façon que l'extrémité interne (55) dudit coupleur vienne en appui contre une poutre d'isolation primaire (58, 158) pour exercer une force de serrage sur l'anneau de raccordement. 2. Cuve selon la revendication 1, caractérisée le fait que 'armature précitée comporte une poutre métallique préfabriquée (42) à profil en forme de croix, cette poutre étant constituée de l'aile longitudinale primaire (43) précitée, de part et d'autre de laquelle, sont soudées sur ses faces planes opposées, respectivement l'aile transversale secondaire précitée (44) et une bande métallique transversale secondaire (45) qui est soudée, à son tour, aux tôles métalliques transversales de la barrière d'étanchéité secondaire (23). 3. Cuve selon la revendication 2, caractérisée par le fait que les poutres préfabriquées (42) à profil en forme de croix de l'armature sont assemblées successivement les unes aux autres par l'intermédiaire d'un bandeau métallique transversal (48) vient chevaucher les bords adjacents des ailes transversales secondaires (44) et des bandes transversales secondaires (45) adjacentes, pour une soudure étanche, afin d'assurer la continuité de la barrière d'étanchéité secondaire, les ailes longitudinales primaires (43) desdites poutres comportant des encoches latérales (43a) sur leurs deux côtés opposés, au voisinage de leur zone de soudure avec les ailes et les bandes transversales secondaires, afin de permettre le passage dudit bandeau métallique de chevauchement. 4. Cuve selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée par le fait que le volume défini entre l'arête d'intersection (A) et le prolongement du plat d'ancrage (30, 30 ') le plus proche est rempli d'une garniture isolante (17) et d'un caisson isolant secondaire (7), le volume défini entre les deux plats d'ancrage (30, 31, 30', 31') et l'aile transversale secondaire (44) de l'armature est rempli d'un autre caisson isolant secondaire (7, T), le volume défini entre les deux ailes longitudinales primaire (43) et secondaire (32) de l'armature et son aile transversale secondaire (44), du côté opposé aux plats d'ancrage, est rempli d'un caisson isolant primaire (26, 26'), et le volume défini entre l'aile longitudinale primaire (43) de l'armature et le prolongement vers les tôles métalliques transversales des deux barrières d'étanchéité (23, est rempli par la poutre de serrage (58, 158) contre laquelle prend appui l'extrémité intérieure de chaque coupleur. 5. Cuve selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée par le fait que chaque coupleur (33, 133) comporte une douille (34, 1 ) soudée à sa base à une paroi longitudinale de la structure porteuse, une première tige (36, 136) filetée à ses deux extrémités opposées, pour venir se visser respectivement dans ladite douille et dans un manchon métallique (37, 137) intérieurement fileté, un raccord métallique (38, 138) à faible coefficient de dilatation comportant une portion filetée (38a) venant se visser dans ledit manchon et une portion taraudée (38#) dans laquelle vient se visser une deuxième tige (40, 140) filetée à ses deux extrémités opposées, ledit raccord représentant une embase médiane à collerette périphérique (39) qui vient se souder, de manière étanche, à l'aile longitudinale secondaire ( ) de l'armature qui est traversée par ledit raccord, l'extrémité supérieure (40a) de ladite deuxième tige venant se visser dans un écrou (55) qui prend appui, de préférence par l'intermédiaire de rondelles Belleville (56) et une plaque métallique d'appui (57), sur la poutre ( 158) de serrage de l'armature à la structure porteuse. 6. Cuve selon la revendication 5, caractérisée par le fait que, pour la cuve avant (C') du navire, les parois longitudinales (4') de la cuve épousent sensiblement la forme de la carène navire, de sorte que lesdites parois longitudinales sont inclinées par rapport aux cloisons transversales (6), par exemple avec un angle de 60 ou 120 , la traversée étanche de l'aile longitudinale secondaire (32) de l'armature par le raccord intermédiaire (38) de chaque coupleur (33) s'effectuant par l'intermédiaire d'une coupelle métallique emboutie à faible coefficient de dilatation (70), qui est soudée à sa périphérie extérieure sur ladite aile longitudinale secondaire et en son centre, à ladite collerette périphérique (39) du raccord intermédiaire. 7. Cuve selon la revendication 5 ou 6, caractérisée par le fait que la première tige (36, 1 ) de chaque coupleur (33, 133) s'étend sensiblement entre la structure porteuse et l'aile longitudinale secondaire (32) de l'armature, en passant entre des caissons isolants secondaires (7), et la deuxième tige (40, 140) du même coupleur passe également entre des caissons isolants primaires (26) situés entre les deux ailes longitudinales primaire (32) et secondaire (43) de ladite armature. 8. Cuve selon l'une revendications 5 à 7, caractérisée par le fait qu'au niveau de l'arête d'intersection (A) entre une cloison transversale (6) et le plafond (1) ou le fond (2) de la structure porteuse, l'extrémité supérieure de la deuxième tige (140) de chaque coupleur (133) vient en appui, par exemple par l'intermédiaire d'une plaque métallique, à cheval sur deux poutres isolantes primaires (158) adjacentes, une rainure (158 étant avantageusement prévue sur les faces en vis à vis desdites poutres pour y loger la portion supérieure de ladite deuxième tige. 9. Cuve selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisée par le fait qu'au niveau de l'arête d'intersection (A) entre une cloison transversale (6) et les parois longitudinales (3-5, 4') de la cuve autres que le plafond (1) et le fond ( ), la deuxième tige (40) de chaque coupleur (33) traverse alternativement une rainure (58a) prévue sur les faces en vis à vis d'une paire de poutres de serrage (58) et le centre de chaque poutre de serrage. 10. Cuve selon l' des revendications 5 à 9, caractérisée par le fait qu'un écrou (35) est logé solidaire en rotation dans la douille (34, 134) précitée, l'extrémité filetée externe de la première tige (36, 136) venant se visser dans ledit écrou, la surface d'appui entre l'écrou et la douille étant du type surface tronconique/surface sphérique, pour réduire pont thermique entre la température de la paroi interne (2, 4, 5) de la double coque du navire et celle du coupleur. 11. Cuve selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisée par le fait que le nombre par mètre linéaire et/ou le diamètre coupleurs (133) le long des arêtes d'intersection (A) des cloisons transversales (6) avec le plafond (1) ou le fond (2) de la cuve (C, C') est (sont) inférieur (s) au nombre par mètre linéaire et/ou au diamètre des coupleurs (33) le long des arètes d'intersection (A) des cloisons transversales (6) avec les autres parois longitudinales de la cuve (3-5, 4').