FR 2795873 A1 20010105 FR 8915099 A 19891117 STRUCTURE MULTICOUCHE ABSORBANT LES ONDES ELECTROMAGNETIQUES La présente invention concerne un nouveau type de structure absorbant les ondes électromagnétiques. Les techniques connues d'obtention de couches absorbantes consistent habituellement à mélanger une charge conductrice (en métal, en carbone, en polymère électro-actif) sous forme de poudre ou de fibre et/ou une charge magnétique (par exemple en ferrite) avec un liant macromoléculaire de type vinylique, de type époxy ou de type polyuréthane. Pour ces couches absorbantes, on s'efforce alors d'optimiser le taux des charges minérales dans la matrice polymère afin d'atteindre le seuil de percolation donnant l'absorption maximale sans pour autant augmenter le taux de réflexion de l'onde électromagnétique incidente par un gain trop important sur les caractéristiques diélectriques et magnétiques. Une dispersion homogène de ces charges, souvent difficile et coûteuse à obtenir, est une garantie de contrôle et de reproductibilité des propriétés de ces matériaux. En outre, ces matériaux présentent l'inconvénient dans le cas du cumul des propriétés magnétiques et diélectriques d'être lourds (plus de 10 kg/m2) donc peu adaptés en particulier aux contraintes de l'aéronautique. Des travaux récents sur des matériaux structuraux composés de charges minérales d'une part, et sur des matériaux dont les charges sont composées de polymères conducteurs d'autre part, ont montré expérimentalement qu'un matériau absorbant idéal dans la zone de fréquence 2 - 18 GHz devrait avoir : - de 2 à 3 mm d'épaisseur, -2 -1 -1 - une conductivité comprise entre 10et 1 #-1.cm-1, - une permittivité ne dépassant pas 5 unités, #' = ' et #" = = " ( #' et #" étant respectivement les parties réelle et imaginaire de la permittivité diélectrique complexe du matériau absorbant, ' et n étant respectivement les parties réelle et imaginaire de sa perméabilité diélectrique complexe) . Les polymères conducteurs (polymères devenus semi-conducteurs et conducteurs par dopage) sont apparus dès 1977 avec le polyacétylène. En quelques dix ans sont apparus beaucoup d'autres polymères conducteurs comme les polythiophènes, les polyparaphénylènes, les polyanilines, les polypyrroles, etc. dont les conductivités n'ont pas cessé d'augmenter jusqu'à atteindre pratiquement celle du cuivre. Ces polymères, habituellement instables dans le temps par dédopage, sont parfaitement stables lorsqu'ils sont interpénétrés dans une matrice organique hôte, le couple polymère-dopant étant préservé du contact avec l'air (les polymères hétérocycliques étant intrinsèquement beaucoup plus stables que le polyacétylène) . Les matériaux ainsi obtenus ont une densité voisine de 1, ce qui correspond à 2 kg/m2 pour une épaisseur de 2 mm. Leur préparation par voie électrochimique les rend relativement homogènes car l'interpénétration est réalisée au niveau moléculaire. De plus, on contrôle aisément la conductivité de ces matériaux composites, d'une part par la nature du polymère conducteur et d'autre part par le temps d'électropolymérisation dans la matrice hôte, paramètre qui fixe le taux de polymère conducteur synthétisé in situ. Lorsque l'interpénétration a été obtenue par voie électrochimique, on observe en outre un très fort gradient de conductivité dans l'épaisseur du polymère hôte pouvant atteindre 10 . La demanderesse a déjà réussi à mettre au point la synthèse de polythiophènes substitués ou non, de polybithiophène et de polypyrrole interpénétrés dans une matrice formée d'un copolymère de styrène et d'acrylate de butyle sous forme de latex. La connaissance de la synthèse des latex, du mécanisme des étapes de coalescence et son contrôle ont permis à la demanderesse d'utiliser la grande porosité développée par les films formés à partir de ces matériaux pour y faire croître des polymères conducteurs. Le procédé, décrit dans les demandes de brevet français FR 2 618 801 et FR 2 618 802 comprend deux étapes : - une première étape de formation du film polymère à partir d'une suspension aqueuse de latex, soit par simple évaporation de l'eau ou soit par électrodéposition sur un support pouvant servir d'électrode, - une seconde étape (après gonflement du film déposé sur l'électrode pour les films d'épaisseur supérieure à 200 Il) d'électropolymérisation du polymère conducteur à travers la matrice filmogène formée à la première étape. Les synthèses ont surtout porté sur des polythiophènes substitués ou non, des polybithiophènes et des polypyrroles. Les films interpénétrés présentent, pour une épaisseur de 200 par exemple, une face relativement non conductrice (de 10 -4 à 10 5 # .cm ) et une autre face, au contact avec l'électrode, qui est au contraire assez conductrice (de l'ordre de 1 #-1.cm 1). La dissymétrie, créée par le champ électrique existant entre les électrodes lors de l'électropolymérisation et le processus de polymérisation permettent d'obtenir un film d'impédance ajustable au fur et à mesure que l'on passe de l'interface air-polymère où il n'y a aucune conduction (les charges observées au microscope sont bien séparées et ne font apparaître qu'un réseau dit "fractal" à l'interface polymère-électrode où la conduction est d'ordre quasi semi-conducteur (de 1 à 10 il .cm par la méthode des quatre pointes) . Depuis 1987, des études concernant l'utilisation des latex macromoléculaires avec des polymères conducteurs ont été faites. Ces études ont concerné la synthèse électrochimique de polymère conducteur en présence d'une suspension de latex (voir notamment l'article de S.J. JASNE et C.K. CHIKLIS, Synth. Met. n 15,1986, p. 175, intitulé "Electrochemical polymerization of pyrrole in the présence of latexes" et l'article de A. YASSAR, J. RONCALI et F. GARNIER dans Pol. Commun., 1986, p. 1293). Selon ces synthèses, on obtient soit un magma déposé sur l'électrode, soit au contraire une croissance de polymère conducteur autour des particules de latex. La synthèse de polymères conducteurs stabilisés en émulsion (polypyrrole stabilisé en émulsion colloïdale par un polymère polyvinylique) a aussi été réalisée (voir l'article de R.B. BJORKLUND et B. LIEDBERG dans J. Chem. Soc. Chem. Commun. 1986, p. 1293, intitulé "Electrically conducting composites of colloïdal polypyrrole and methylcellulose" et l'article de S. P. ARMES et B. VINCENT dans J. Chem. Soc. Chem. Commun. 1987, p. 283, intitulé "Dispersion of electrically conducting polypyrrole particles in aqueous média"). Une dispersion stable est ainsi obtenue avec des particules enrobées permettant d'obtenir une poudre de conductivité égale à 1,5 # -1.cm-1. Mais, dans tous les cas, les matériaux obtenus selon ces études récentes ne sont pas filmogènes et ne sont disponibles en couches que par pressage. Afin d'obtenir un absorbant microonde se rapprochant le plus de l'absorbant idéal dont les caractéristiques ont été données plus haut et ne possédant pas les inconvénients cités ci-dessus, on propose un nouveau type de structure absorbante dont l'architecture repose sur un agencement adéquat de couches conductrices à base de films de polymères conducteurs. La structure absorbante selon l'invention associe ces couches composites polymères conducteurs-latex, à gradient de conductivité, sous forme de multicouches. Ainsi, alors qu'un matériau homogène diélectrique absorbe un seul domaine hyperfréquence très étroit lié à l'épaisseur de la couche (phénomène de résonance), le multicouche proposé permet d'obtenir une atténuation dite large bande modulable en fonction de l'épaisseur et des caractéristiques diélectriques des couches. L'invention a donc pour objet une structure multicouche absorbant les ondes électromagnétiques, caractérisée en ce qu'elle est constituée de couches possédant un gradient de conductivité électrique dans leur épaisseur. Selon l'invention, la structure peut être agencée de façon que le gradient de conductivité des couches varie symétriquement de part et d'autre de l'interface de deux couches adjacentes. L'association des différentes couches peut être faite de façon que les gradients de conductivité des couches augmentent dans une direction allant de la face de la structure exposée aux ondes électromagnétiques à son autre face. Les couches peuvent être constituées de latex (par exemple en latex de styrène/acrylate de butyle ou d'acrylate fluoré/acrylate de butyle) interpénétré d'un polymère conducteur. Ce polymère peut être rendu meilleur conducteur électrique par dopage. Le polymère conducteur peut être du polypyrrole ou du polybithiophène, du polythiophène ou de la polyaniline substitués ou non. Le dopage du polymère conducteur peut être obtenu grâce à l'un des anions suivants : PF6 , ClO4-, BF4-, un sulfonate tel que par exemple CF3S03 à CF3(CF2)7SO3-, un toluène sulfonate CH3C6H4S03 . L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront grâce à la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, accompagnée des dessins annexés parmi lesquels : - la figure 1 représente, vue en tranche, un premier type de structure absorbante selon l'invention, - les figures 2 à 4 sont des diagrammes représentant le gain de structures selon l'invention en fonction de la fréquence, - la figure 5 représente, vue en tranche, un deuxième type de structure absorbante selon l'invention, - les figures 6 et 7 sont des diagrammes représentant le gain de structures selon l'invention en fonction de la fréquence. Les matériaux réalisés par le procédé selon FR 2 618 801 et FR 2 618 802 sont de véritables alliages polymère-polymère pour des taux de polymères conducteurs ne dépassant pas 10 % . Le procédé d'interpénétration donne lieu à une étroite cohésion entre les deux constituants organiques au niveau moléculaire. La compatibilité entre la charge polymère conducteur et la matrice hôte a été vérifiée par analyse thermique et mécanique. De plus, on contrôle aisément les caractéristiques diélectriques du matériau en fixant le choix du couple polymère conducteur/dopant et la durée d'électropolymérisation. Les qualités thermiques et mécaniques du composite sont liées tant à la nature du polymère matriciel hôte qu'à celle du couple polymère conducteur/dopant. L'épaisseur moyenne des films réalisés est de 100 à 500 m. De plus, le procédé de réalisation des couches composites permet d'obtenir des couches à gradient de conductivité. En effet, ces films présentent une face semi-conductrice située sur l'électrode de travail et une face opposée qui est semi-isolante. Le tableau 1, placé en fin de description, compile un certain nombre de mesures réalisées pour des composites obtenus à partir de latex interpénétré de deux types de polymère conducteur (polypyrrole et polybithiophène) et pour différents dopants. La conductivité # est exprimée en # -1.cm-1. Le solvant utilisé pour l'électropolymérisation est l'acétonitrile. Pour un même composite, les différences de conductivité sont dues à des différences d'épaisseur du composite et à des durées différentes d'électropolymérisation. Ainsi le premier et le quatrième composite ont des épaisseurs comprises entre 40 et 80 m tandis que le deuxième et le troisième composite ont des épaisseurs supérieures à 250 m. Cette dissymétrie de conductivité, créée par le champ électrique qui génère la croissance du polymère, permet donc de réaliser des films organiques d'impédance croissante qui vont imposer vis-à-vis d'une onde électromagnétique incidente une dissipation croissante et progressive en ne présentant pas d'interfaces marquées et importantes qui favorisent la réflexion de l'onde incidente. La seule interface apportant une discontinuité électromagnétique est celui existant entre l'air et la première couche de polymère. L'invention consiste en une nouvelle famille d'architecture absorbant radar à base de couches organiques présentant un gradient de conduction. On a pu ainsi obtenir une absorption large bande inhabituelle dans le cas de matériau diélectrique qui peut s'expliquer par la présence du gradient de conduction réalisé par interpénétration de polymères conducteurs. Les particules de polymères conducteurs percolent au sein du matériau à des taux très faibles de 1 % à 10 % maximum. Elles présentent un diamètre submicronique (en moyenne 0,5 m) qui peut aussi avoir son influence sur la dispersion de l'onde électromagnétique. Les caractéristiques des couches polymères conducteurs utilisées sont compilées en annexe. Les échantillons réalisés selon l'invention ont été mesurés sur analyseur de réseau HP 8410 convenablement et rigoureusement calibré dans la gamme 2-18 GHz. De plus une série de mesure a été réalisée entre 0,2 et 2,6 GHz pour vérifier la corrélation entre les modules de mesure. Les résultats sont homogènes sur l'ensemble du spectre en fréquence. Les structures absorbantes multicouches ne présentent aucune lame d'air intercalée entre les couches conductrices superposées . Dans le cas où une lame d'air est présente, elle provoque des pics d'absorption très étroits accidentels non reproductibles qui disparaissent lors d'une nouvelle mesure sur la structure démontée et analysée une nouvelle fois. La structure absorbante multicouche selon l'invention peut se présenter de différentes façons, en fonction du nombre de couches que comprend la structure et selon que l'on alterne ou non les gradients de conductivité des couches dans la structure. Le premier type de structure absorbante multicouche selon l'invention est représenté à la figure 1. Cette structure est formée de quatre couches 21,22, 23 et 24 dont les gradients de conductivité varient dans le sens indiqué par les flèches. La structure présente une interface semi-isolante avec l'air et avec la paroi métallique 25. Les couches 21 et 22 ont une interface semi-conductrice. Il en va de même pour l'interface entre les couches 23 et 24. Par contre, l'interface entre les couches 22 et 23 est semi-isolante. La structure de la figure 1 n'est qu'un exemple de réalisation. Elle peut être décomposée en groupes de 2 couches dont l'interface commune est semi-conductrice. On peut ainsi associer plusieurs groupes, deux dans le cas de la figure 1, en nombre plus élevé comme le montre le tableau 2. Il est également possible d'associer des couches de conductivité et de gradient de conductivité différents. Comme le montre le tableau 2, les architectures proposées sont constituées de couches composites en polymères conducteurs relativement chargées (ou couches B) sur une base de couches chargées (ou couches A) . La base formée de couches A sera en contact avec la partie métallique. Les couches utilisées peuvent être des films de latex de styrène / acrylate de butyle (55 % en poids de styrène pour 45 % en poids d'acrylate) interpénétrés de polypyrrole. La fabrication de ces films peut être faite selon l'enseignement de FR 2 618 801 et FR 2 618 802. Le dopant d'électropolymérisation, responsable de la conduction des films peut être le tétrafluoroborate de tétraéthylammonium (C2H5)4N+BF4-. Pour les couches A, le taux de charges (polymère conducteur) est de 3,5% en poids avec une tolérance de + ou - 0,2. L'épaisseur des films ou couches varie entre 0,12 et 0,15 mm. Le tableau 3, placé en fin de description, donne les valeurs des parties réelle ' et imaginaire " de la perméabilité diélectrique complexe et des parties réelle #' et imaginaire " de la permittivité diélectrique complexe des couches A en fonction de la fréquence. Pour les couches B, le taux de charges (polymère conducteur) est de 4 % en poids avec une tolérance de + ou - 0,25. L'épaisseur des films ou couches varie entre 0,2et 0,3 mm. Le tableau 4, placé en fin de description, donne les valeurs de ', ", #' et #" des couches B en fonction de la fréquence. Le collage des films entre eux et de la structure sur une paroi métallique nécessite l'emploi d'une colle particulière. En effet, l'usage de colles classiques utilisant des solvants du type acétone ou acétate dégrade le film composite conducteur, la colle retenue est constituée d'une émulsion aqueuse préférentiellement à 33 % de polyuréthane en masse. Les structures regroupées dans le tableau 2 ont les atténuations mentionnées pour la gamme de fréquence indiquée entre crochets. La réflexion mesurée présente une atténuation de -10 dB soit de 90 % , pour les structures numérotées 2 à 7, sur une largeur de bande importante. Ceci a pu être obtenu pour des épaisseurs faibles donc des revêtements légers. On a pu évaluer l'importance de l'adaptation d'impédance en disposant en vis-à-vis de l'onde électromagnétique incidente une couche organique diélectrique de latex non chargé (#'#2, #"#0, de 2 à 18 GHz). C'est la structure numérotée 8 dans le tableau 2 qui est constituée par la structure n 5 à laquelle on a adjoint une couche de 1,5 mm de latex de styrène/ acrylate de butyle (55/45) . On obtient ainsi une absorption résonnante spécifique aux caractéristiques diélectriques et à l'épaisseur de la couche, ainsi qu'un élargissement de la bande d'absorption. La courbe 8 représentative de la structure n 8 présente deux pics à -37,5 dB pour 10,5 et 11,5GHz. Les figures 2 à 4 sont des diagrammes représentant le module de réflexion ou encore le gain G en dB des structures du tableau 2 en fonction de la fréquence f. Chaque courbe est repérée par le numéro correspondant à sa structure selon le tableau 2. Dans le diagramme de la figure 4, on a aussi représenté la courbe de gain 9 d'une autre structure constituée par la structure n 6 à laquelle on a adjoint une couche d'adaptation de 1,5 mm comme précédemment. La figure 5 représente un deuxième type de structure absorbante selon l'invention. Elle est formée de quatre couches 31,32, 33 et 34 dont les gradients de conductivité varient dans le sens indiqué par les flèches. La structure présente une interface semi-isolante avec l'air et une interface semi-conductrice avec la paroi métallique 35. Par rapport à la structure représentée à la figure 1, celle de la figure 5 présente la différence suivante : les gradients de conductivité augmentent dans la direction de l'onde électromagnétique incidente. On a réalisé un certain nombre de structures de ce type, répertoriées 10 à 14 dans le tableau 5. Cette fois toutes les couches sont disposées comme représenté à la figure 5. Chaque structure comporte une base constituée de 6 couches superposées de type A, d'épaisseur totale 0,8 mm, et de couches de type B. La structure 14 n'est autre que la structure 12 qui a été testée plusieurs fois, après recalibration et réagencement. L'écart de reproductibilité est d'environ 250 MHz. La série de mesures regroupée dans le tableau 5 met en évidence une variation d'atténuation importante. Par rapport aux structures du tableau 2, pour une épaisseur similaire, on peut observer une différence de 2 à 3 GHz. Les structures 1 à 8 présentent des interfaces moins marquées et moins brutales que celles des structures 10 à 14, ce qui se traduit par une atténuation beaucoup plus performante. La figure 6 représente un diagramme du type de ceux des figures 2 à 4. Chaque courbe est repérée par le numéro correspondant à sa structure selon le tableau 5. D'après ce diagramme, on constate que la similarité des courbes 12 et 14 est fort correcte. L'utilisation de matériaux fortement chargés tend à provoquer une inadaptation d'impédance au front de l'onde hyperfréquence. Les structures 15 à 17 répertoriées au tableau 6 montrent toute la potentialité de l'utilisation de couches composites à gradient de conductivité et leur possibilité d'optimisation. Grâce à des structures multicouches présentant une adaptation progressive des caractéristiques diélectriques des matériaux, du front de l'onde incidente jusqu'à la paroi métallique, et en disposant les couches de la manière représentée à la figure 1, on peut obtenir une atténuation supérieure à - 10 dB pour des épaisseurs de structures de l'ordre du millimètre entre 11 et 18 GHz. Les structures 15 à 17 ont été élaborées sur ce modèle. La structure n 15 est constituée de 2 couches de type A, qui sont destinées à être disposées sur la paroi métallique, sur lesquelles on dispose 4 couches de type C (dont les caractéristiques sont répertoriées au tableau 7), une couche d'adaptation en latex de styrène/ acrylate de butyle (55/45) étant disposée face à l'onde incidente. Pour les couches C, le taux de charges est de 6 à 8 % en poids et leur épaisseur est de 0,1mm. La structure n 15 a une épaisseur totale de 1,1 mm, y compris la couche de latex. La structure n 16 est constituée de 4 couches de type D (dont les caractéristiques sont répertoriées au tableau 8) qui sont destinées à être disposées sur la paroi métallique et sur lesquelles on dispose 2 couches de type E (dont les caractéristiques sont répertoriées au tableau 9) , sur lesquelles on dispose 2 couches de type A, une couche d'adaptation en latex de styrène/acrylate de butyle (55/45) étant disposée face à l'onde incidente. L'épaisseur des couches D, est de 0,08 mm. L'épaisseur des couches E est de 0,085 mm. La structure n 16 a une épaisseur totale de 1,3 mm, y compris la couche de latex. La structure n 17 est constituée par la structure n 16 sur laquelle on a rajouté une deuxième couche de latex. L'épaisseur totale de la structure n 17 est alors de 2 mm. La figure 7 représente un diagramme du type de ceux des figures 2 à 4. Chaque courbe est repérée par le numéro correspondant à sa structure selon le tableau 6. Les structures multicouches selon l'invention peuvent être insérées dans des matériaux apportant un renfort mécanique ou thermique. Dans le cas de dopants de type (C2H5)4 N+ClO4-, les couches polymères conducteurs supportent une température de 100 C pendant plusieurs heures. L'utilisation d'anions de nature sulfonate comme le trifluorométhyl sulfonate CF3S03 , mais aussi CF3 (CF2)7 SO3 ou toluène sulfonate permet de dépasser une tenue thermique de 150 C. La température agit sur la stabilité de l'anion dopant fixé sur la chaîne conjuguée. Celui-ci exude au-delà d'une certaine limite variable en fonction de l'anion. La demanderesse a constaté que les composites étaient stables plus de 4 heures à 150 C. De plus, les caractéristiques diélectriques du composite polymère conducteur évoluent faiblement avec la température, comme le montrent des mesures effectuées à 2,45 GHz en cavité résonnante et avec un cycle thermique atteignant 200 C. D'un point de vue absorbant, on peut adjoindre à ce système diélectrique, une composante magnétique par l'incorporation de ferrite ou d'hexaferrite massif ou composite contre le métal où le champ magnétique est maximal. La réalisation de couches composites polymères conducteurs à gradient de conductivité dans une matrice latex encapsulant des ferrites permet de coupler la permittivité et la perméabilité . Composite Conductivité # latex-polymère conducteur (il.. .cm-1) Côté anode Côté solvant Pyrrole, (C2H5)4N+PF6- 2,83.10-1 1,8.10-2 Pyrrole, (C2H5)4N+PF6- 0,38.10-2 10-6 Pyrrole, (C2H5)4N+ClO4- 0,41.10- 10-6 Pyrrole, (C2H5)4N+ClO4- 0,17.10- 10-5 Bithiophène, (C2H5)4N+BF4- 5,66.10 -1 0,6.10 -3 Bithiophène, (C2H5)4N+ClO4- 1,7.10- 8,2.10-4 TABLEAU I N Epaisseur Nombre Atténuation (mm) de couches 1 0,9 6xA au-delà de 18 GHz 2 1,3 (6xA)+(2xB) -10dB[17-18GHz] 3 1,9 (6xA)+(4xB) -10dB[14-18GHz] 4 2,5 (6xA)+(6xB) -10dB[12-18GHz] 5 3,1 (6xA)+(8xB) -10dB[9-18GHz] 6 3,7 (6xA)+(10xB) -10dB[8-18GHz] 7 4,2 (6xA)+(12xB) -10dB[7-18GHz] 8 4,6 Structure n 5 -15dB[9-18GHz] + adaptation TABLEAU 2 f (GHz) ' " 2 1 0 5,9 3,94 3 1 0 4,71 4,34 4 1,02 0,22 4,21 3,44 5 1,07 0,13 4,24 2,76 6 1,25 0,7 3,82 2,34 7 1,28 0,5 3,49 2,3 8 1,05-0,7 3,65 1,77 9 0,94 0,5 3,62 1,74 10 0,74-0,8 3,76 1,81 11 1,13 0,01 3,21 1,64 12 1,08-0,03 3,38 1,6 13 1,04-0,04 3,38 1,62 14 1,11 0 3,15 0,97 15 1 0,05 2,96 1,27 16 1,1 0,03 3,23 1,38 17 1,26 0,02 2,94 0,83 18 1,04-0,01 2,88 1,27 TABLEAU 3 f (GHz) ' " #' #" 2 1,17 0,01 8,01 5,81 3 1,07 0,14 6,36 4,74 4 1,25 0,1 4,87 4,37 5 1,31 0,09 4,51 3,98 6 1,55 0,14 4,07 3,36 7 1,48 0,23 3,66 3,1 8 1,22 0,16 3,03 2,62 9 1,09 0,25 3,69 2,35 10 1,03 0,37 3,45 2,23 11 1,08 0,23 3,2 2,11 12 1,03 0,09 3,2 2,07 13 1,12 0,04 3,14 1,97 14 1,08 0,05 3,02 1,51 15 0,92 0,04 3,01 1,53 16 1,1 0,03 2,99 1,66 17 1,31 0,01 2,62 1,28 18 1,17-0,01 2,67 1,37 TABLEAU 4 N Epaisseur Nombre de Atténuation (mm) couches 10 2,4 (6xA)+(5xB) -10dB[14-18GHz] 11 3 (6xA)+(7xB) -10dB[12-18GHz] 12 3,8 (6xA)+(9xB) -10dB[10-18GHz] 13 4,4 (6xA)+(llxB) -10dB[7-18GHz] 14 3,8 n 12 reprise -10dB[10-18GHz] @ @ TABLEAU 5 N Epaisseur Nombre de Atténuation (mm) couches 15 1,1 (4xC)+(2xA) -10dB[12-18GHz] 16 1,3 (4xD)+(2xE)+ -10dB[ll-18GHz] (2xA) 17 2 n 16 complétée -15dB[12,5-18GHz] TABLEAU 6 f (GHz) ' " #' 2 0,81-0,21 16,83 4,1 3 0,79 -0,04 15,61 3,84 4 1,03 0,09 14,4 4,5 5 1,13-0,01 13,01 5,7 6 1,15-0,1 13,58 5,83 7 1,02-0,09 13,21 6,36 8 1,07 0,09 12,38 5,66 9 1,07 -0,06 11,49 5,87 10 0,95-0,2 10,61 5,85 11 1,18-0,1 10,36 6,34 12 1,17-0,02 9,65 6,04 13 1,18-0,08 10,09 6,9 14 1,12-0,02 9,99 5,73 15 1,02-0,01 8,99 5,99 16 1,14-0,02 8,67 6,7 17 1,13-0,12 9,48 6,57 18 1,2-0,11 8,55 5,18 TABLEAU 7 f (GHz) ' " $#' $#" 2 0,88-0,13 23,86 3,41 3 0,83 0,02 22,95 2,7 4 1,08 0,04 21,87 3,73 5 1,13 0,05 20,78 5,56 6 1,22-0,04 22,03 5,92 7 1,05 0,01 22,07 6,94 8 0,98 0,19 20,93 6,17 9 0,92-0,05 19,54 6,64 10 0,81-0,18 18,38 6,72 11 1,15-0,12 18,58 8,25 12 1,15 0,03 17,76 7,76 13 1,12-0,02 18,95 9,59 14 1,1 0,01 18,24 7,6 15 1,23 0,07 17 8,61 16 1,08 0,05 15,86 10 17 1,23 0,01 18,04 9,84 18 1,18-0,13 15,69 7,62 TABLEAU 8 f (GHz) ' " #" 2 1,11 0,12 16,39 7,42 3 1,09 0,07 13,67 7,91 4 1, il -0,04 11,21 7,72 5 1,31 0,13 9,69 7,49 6 1,18 0,02 8,98 7,25 7 1,27 0,02 8,44 7,31 8 1,22 0,12 7,91 6,19 9 1,27 0,15 7,09 5,9 10 1,07 0,04 6,51 5,71 11 1,07-0,04 5,42 5,72 12 1,15 -0,07 5,63 4,79 13 1,23-0,04 5,85 5,06 14 1,07 0,24 5,71 4,23 15 1,12-0,03 5,09 4,17 16 1,27-0,04 5,16 4,42 17 1,23 0,08 5,76 4,35 18 1,18 0,11 4,95 3,49 TABLEAU 9 REVENDICATIONS 1- Structure multicouche absorbant les ondes électromagnétiques, caractérisée en ce qu'elle est constituée de couches possédant un gradient de conductivité électrique dans leur épaisseur. 2- Structure multicouche selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'association des différentes couches (21 à 24) , dans la structure est faite de façon que le gradient de conductivité des couches varie symétriquement de part et d'autre de l'interface de deux couches adjacentes (21,22 ou 22,23 ou 23,24). 3- Structure multicouche selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'association des différentes couches (31 à 34) est faite de façon que les gradients de conductivité des couches augmentent dans une direction allant de la face de la structure exposée aux ondes électromagnétiques à son autre face. 4 - Structure multicouche selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que les couches sont constituées de latex interpénétré d'un polymère conducteur. 5- Structure multicouche selon la revendication 4, caractérisée en ce que le polymère est rendu meilleur conducteur électrique par dopage. 6 - Structure multicouche selon l'une des revendications 4 ou 5, caractérisée en ce que le latex est un latex de styrène/acrylate de butyle ou d'acrylate fluoré/acrylate de butyle. 7 - Structure multicouche selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisée en ce que le polymère conducteur est du polypyrrole, du polybithiophène, du polythiophène ou de la polyaniline substitués ou non. 8 - Structure multicouche selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisée en ce que le dopage est obtenu grâce à l'un des anions suivants : PF6-, ClO4-, BF4-, un sulfonate CF3SO3- à CF3 (CF2)7 S03 , un toluène sulfonate.