FR 2797597 A1 20010223 FR 9910606 A 19990818 L'invention concerne un procédé pour la liaison et la stabilisation, sous la forme de blocs ou de couches, de résidus pulvérulents ou granulaires contenant des métaux lourds. Elle vise en particulier, mais non exclusivement, la liaison et la stabilisation sous forme de blocs de résidus d'épuration de fumées d'incinération d'ordures ménagères, parfois appelés "refiom" en abrégé. Par le document WO-88 02739, on connaît un procédé permettant de lier et de consolider des matières solides et liquides contenant des métaux lourds. Dans ce cadre, la matière à traiter est mélangée à des cendres provenant d'une combustion en lit fluidisé et/ou des cendres provenant des dépoussiéreurs électrostatiques d'une combustion de charbon pulvérisé. II y est proposé une utilisation des cendres sans additif. Par contre, le document FR-2 638 109 (89-13586) indique que la liaison et la solidification des résidus contenant des métaux lourds, mais aussi celles de résidus organiques, peuvent être améliorées lorsque l'agent liant contient les composés suivants # un composé siliceux, hydraulique au moins de façon latente, # un composé alcalin et/ou de préférence alcalino terreux, à base de CaO, Ca(OH)2, MgO ou Mg(OH)2, # un sulfate de calcium et/ou du sulfure de calcium, anhydre ou sous forme d'hydrates. Le document FR-2 638 109 reconnaît que # l'utilisation de teneurs de l'agent liant en sulfure de calcium et/ou sulfate de calcium supérieures à 25% amène une diminution de la stabilité des produits solidifiés, # la teneur minimale de 3 à 5% en poids en composés alcalin et/ou alcalino-terreux est importante pour la stimulation de la prise hydraulique, # la teneur en agent liant doit être comprise entre 20 et 60% en poids et celle de la matière à traiter entre 40 et 80% en poids, # si une teneur en eau de 15 à 32% en poids par rapport aux substances participant à la formation des phases d'hydrates permet de mélanger de façon homogène l'agent liant et la matière à traiter, elle amène également une hydratation totale des parts réactives et une meilleure liaison des ions métal lourd à traiter, # dans la plupart des cas, même les exigences de la norme autrichienne M 6250 en matière d'eau potable ont été largement respectées. Mais, dans son application à différents résidus d'épuration des fumées d'incinération d'ordures ménagères, le procédé selon le document FR-2 638 109 n'a pas permis de satisfaire de façon sûre et répétitive un critère essentiel de durabilité, à savoir la conservation de l'intégrité physique d'éprouvettes après une immersion prolongée dans des flacons fermés, sans renouvellement de l'eau de trempage. Ce mode d'agression des matières à solidifier pour leur stockage définitif dans des centres spécialisés, est pourtant l'un de ceux qui a été retenu comme très possible et très dangereux par le groupe français de normalisation AFNOR X30Y, équivalent (miroir) du groupe WG6 du CEN292 chargé de la caractérisation des déchets (au sein du CEN292, le groupe WG6 est chargé de travailler sur la durabilité). Cette agression est d'autant plus probable que les fonds des centres de stockage doivent présenter une perméabilité très faible et que les venues d'eau d'origine météorique ou autre pourront s'accumuler pendant de très longues périodes au contact des matériaux solidifiés en cas d'arrivées latérales ou supérieures au stockage. Règlementairement, les fonds de décharge doivent être drainés, mais les drains risquent à terme de se boucher surtout après l'arrêt de l'exploitation et l'abandon de la surveillance du fait des fractions solubles élevées des éluats susceptibles de précipiter ou de cristalliser. Si les matériaux solidifiés se délitent, gonflent ou se fissurent, au contact d'une eau stagnante, non seulement leur surface d'échange risque d'augmenter, mais l'eau risque de pénétrer profondément dans la matière initialement solidifiée. De plus, le gonflement de la masse de matières peut provoquer à terme des désordres dans les structures naturelles ou artificielles chargées d'assurer l'étanchéité périphérique du centre de stockage risquant de provoquer un relargage brutal dans l'environnement des eaux qui se seront chargées au contact des matériaux. L'invention a pour objet de pallier ces inconvénients grâce à un procédé de liaison et de stabilisation de résidus, tels que des refiom, conduisant à des performances améliorées de durabilité des matières solidifiées en réponse à une immersion prolongée, combinées au moins à des caractéristiques très satisfaisantes en termes de réduction de la fraction soluble. L'invention propose à cet effet un procédé pour la liaison et la stabilisation, sous la forme de blocs ou de couches, de résidus pulvérulents ou granulaires contenant des métaux lourds, selon lequel on mélange, selon des proportions déterminées, ces résidus avec un liant contenant des cendres de combustion et de la chaux et avec de l'eau puis on solidifie ce mélange par compactage, caractérisé en ce qu'on réalise un prémélange de la totalité des résidus, des cendres et de l'eau avant d'ajouter la chaux, sous la forme de chaux vive. Ce procédé est notamment efficace pour lier et stabiliser des refiom. En pratique, les cendres sont avantageusement pulvérulentes (ce qui autorise une certaine dose, modérée, d'humidité). II s'agit de préférence de cendres de combustion de charbon en lit fluidisé, avantageusement des cendres à teneur en anhydrite (exprimée en S03) inférieure à 10 % et en chaux vive (exprimée en CaO) inférieure à 5 %. II est rappelé ici que l'anhydrite est du CaS04, sulfate de calcium anhydre, qui peut être présent dans les cendres, résultant généralement de la désulfuration des fumées de combustion des charbons soufrés. De manière préférée, le liant ne contient pas de gypse ajouté, c'est- à-dire, en d'autres termes, que l'éventuelle teneur en gypse ajouté est avantageusement au plus égale à 1 à 2 % (teneur exprimée en S03). On appréciera que, selon l'invention, on introduit le liant en deux étapes : d'abord les cendres et le gypse (si on en ajoute), pendant la phase de prémélange avec les résidus, puis la chaux pour la phase de mélange, laquelle est ajoutée après que toute l'eau d'hydratation ait été introduite pour la phase de prémélange. Selon des dispositions préférées, éventuellement combinées, concernant les conditions de prémélange et de mélange - le prémélange de la totalité des résidus, des cendres, du gypse éventuel, et l'eau est effectué avec une énergie de malaxage et pendant un temps juste suffisants pour obtenir une consistance sableuse ou en boulettes, et le mélange avec la chaux est effectué avec une énergie de malaxage et pendant un temps juste suffisants pour obtenir une consistance homogène ; en d'autres termes, le malaxage pendant le prémélange et le mélange est court et modéré. - l'énergie de malaxage est sensiblement la même lors de l'étape de prémélange et celle de mélange ; - l'étape de mélange suit immédiatement l'étape de prémélange ; à cet effet, on ajoute la chaux vive dans le mélangeur servant au prémélange et au mélange ; - la durée de l'étape de prémélange vaut entre 1 fois et 3 fois la durée de mélange ; - la durée cumulée des étapes de prémélange et de mélange est inférieure à 10 minutes ; . - l'on réalise les blocs ou les couches par compactage du mélange jusqu'à obtenir une densité humide comprise entre 1,6 et 1,8. Ce compactage, avantageusement statique, est de préférence réalisé quelques heures au plus après la fin de l'opération de mélange. Selon d'autres caractéristiques préférées, éventuellement combinées, concernant les proportions relatives (pourcentages en poids) des constituants du mélange - la quantité totale d'eau est comprise entre 30% et 40% en poids sec du mélange de résidus, de cendres et de chaux ; - le mélange est formé, à sec, de 50% à 70% de résidus et de 50% à 30% de liant formé de cendres et de chaux ; - le liant est formé de 70% à 80% de cendres de lit fluidisé et de 30% à 20% de chaux vive; - la teneur en chaux vive est d'au moins 10 % du mélange sec de résidus, de cendres et de chaux. En fait, les cendres peuvent aussi provenir de la combustion de schlamms, de coke etlou de brai de pétrole, ou de biomasse contenant avantageusement un agent de désulfuration des fumées. En ce qui concerne les résidus, ils peuvent, en variante, être formés en majorité de résidus d'épuration de fumées d'incinération d'ordures ménagères et, pour une partie très inférieure, d'autres déchets liquides, solides ou pâteux. Après solidification le test mécanique XPX31-212 et le test de lixiviation sur déchets massifs X31-211 ont donné des résultats qui satisfont les critères d'acceptation de la réglementation française citée dans les arrêtés du 18 décembre 1992 modifiés le 18 février 1994 pour leur stockage permanent en décharge de déchets ultimes et solidifiés de classe 1 (ces normes XPX31-212 et X31-211, ainsi que celles mentionnées dans la suite sont des normes françaises éditées par l'AFNOR). , . Parmi toutes les formulations possibles de liant faisant appel à # des cendres de charbon issues de différents types de combustion, en charbon pulvérisé et en lit fluidisé, # de la chaux vive et de la chaux éteinte, # du gypse, # de l'eau d'hydratation, mises en ceuvre dans différentes configurations de mélange (temps et énergie de malaxage, et ordre d'introduction des constituants), il est apparu que, en référence au critère de durabilité des éprouvettes immergées plus de trois mois, on pouvait identifier plusieurs critères intéressants indépendants en soi quoiqu'avantageusement combinés ; en effet # les cendres volantes de lit fluidisé, en particulier celles à teneur en anhydrite (voir ci-dessus) exprimée en S03 inférieure à 10% et à teneur en chaux libre (vive ou éteinte) exprimée en CaO inférieure à 5% sont préférables aux cendres volantes silico-alumineuses, # l'utilisation de gypse n'est pas recommandée, y compris pour les cendres silico-alumineuses qui contiennent moins de 2% d'anhydrite (voir ci- dessus) exprimé en S03, # la chaux vive est préférable à la chaux éteinte, que ce soit en combinaison avec les cendres de lit fluidisé ou avec les cendres silico- alumineuses, et avec ou sans gypse, # un dosage de chaux vive de 10% en poids sec du mélange final sec de refiom, de cendres, et de chaux présente un bon compromis pour tous les refiom testés. Dans un dosage à 60% de refiom et 40% de liant composé de cendres et de chaux, la part de chaux représente donc 25% du liant et la cendre 75% en poids sec, # la quantité d'eau est de préférence d'environ 35% en poids du mélange sec de refiom, de cendres et de chaux des teneurs plus faibles que 25% s'étant avérées pénalisantes. Une teneur en eau excédant 40% peut provoquer un changement de consistance, le mélange devenant fluide et collant, préjudiciable à la tenue mécanique des éprouvettes carottées puis immergées. Cette même formulation 75% de cendres volantes de lit fluidisé, avec 25% de chaux vive, employée comme seul liant (et donc en substitution totale de ciment) a permis de fabriquer des éprouvettes 4x4x16 cm de mortiers normaux dont la résistance à 90 jours a atteint 25 MPa. De même, ainsi que cela a déjà été évoqué, divers aspects, éventuellement indépendants quoiqu'avantageusement combinés, de la mise en oeuvre des différents composés du liant sont favorables à une bonne tenue ultérieure des éprouvettes immergées de refiom solidifiés, à savoir que # la chaux vive est introduite de préférence après prémélange des refiom avec les cendres de charbon et la totalité de l'eau, # les temps de prémélange des refiom avec les cendres et l'eau et de mélange après introduction de la chaux vive sont avantageusement courts, les meilleures conditions des essais de laboratoire ayant été respectivement de 2 et de 1 minutes, soit 3 minutes au total, # la vitesse de malaxage est de préférence lente, sans cisaillement des produits, ni malaxage intensif. II a en effet été observé différents changements de consistance correspondant probablement au passage en solution des composés solubles des refiom. Dans le procédé selon l'invention, on cherchera à limiter cette mise en solution de façon à favoriser la formation d'hydrates dans une matrice hydraulique à texture poreuse probablement plus pauvre en chlorures solubilisés que si les temps de mélange avaient été prolongés ou qu'un malaxage intensif avait été mis en oeuvre, # la solidification par compactage est plus performante si elle intervient assez rapidement après la fabrication du mélange, bien les résultats puissent être encore acceptables avec certains refiom après un stockage de quelques heures, à condition que la prise n'ait pas eu lieu avant la reprise des produits en attente de compactage, # le compactage est favorable à la prise durable ; il est avantageusement modéré et est réalisé de préférence de façon statique, la densité humide des refiom solidifiés devant être préférentiellement comprise entre 1,6 et 1,8. Bien qu'aucune analyse n'ait pu jusqu'à présent permettre de conclure de façon formelle, le procédé selon l'invention semble offrir l'avantage de créer une matrice hydraulique pérenne parce que pauvre en sels solubles, chlorures en particulier, enrobant les cristaux de sels non complètement dissous provenant des refiom. La différence entre le procédé selon l'invention et les procédés antérieurs mettant en oeuvre des cendres de charbon pourrait être la fabrication d'une texture poreuse rendant le squelette des refiom solidifiés intrinsèquement plus performant eu égard aux agressions externes. Le fait d'apporter la chaux vive en dernier pourrait priver le prémélange refiom, cendres de l'eau nécessaire à la dissolution des sels potentiellement solubles apportés par les refiom, tout en provoquant la formation rapide d'hydrates stables piégeant ainsi les sulfates et de nombreux métaux, comme le chrome 6, en substitution d'ions aluminium dans de l'ettringite et des chloroaluminates de calcium qui ont été clairement identifiés dans les refiom solidifiés selon l'invention. La poursuite du malaxage a clairement montré que la consistance sableuse du mélange, la plus favorable à une mise en place rapide par compactage, est suivie de la formation de boulettes de plus en plus grosses puis assez brutalement d'un ressuage du mélange qui semble s'effondrer et passer presque à l'état liquide laissant penser à un excès d'eau initial. Si le mélange est extrait du mélangeur dans cet état, non seulement il est très collant et difficile à manipuler, mais les blocs fabriqués, initialement plus denses, gonflent et se fissurent durant leur durcissement. Les échantillons ensuite prélevés par carottage résistent beaucoup moins bien que ceux issus d'un mélange malaxé moins longtemps avec les mêmes constituants employés dans les mêmes proportions. Ce qui précède vaut aussi à propos de la stabilisation des résidus sous la forme de couches. En effet, une manière industrielle de procéder est de réaliser successivement des couches superposées, compactées par épaisseurs de quelques dizaines de centimètres. Les exemples suivants choisis parmi les vérifications qui ont été faites démontrent les performances du procédé selon l'invention EXEMPLE 1 Les mélanges E5, E6, E10, E19, E20 et E21 ont été composés à partir d'un refiom ayant pour principales caractéristiques # fraction soluble selon la norme X31-210 : 26,7 # teneur en chrome :1360 mg/kg # chrome 6 lixiviable selon la norme X31-210 : 90 mg/kg # chlorures lixiviables selon la norme X31-210 : 8,4 Refiom Cendres Chaux vive Chaux Eau #277 volantes de éteinte lit fluidisé E5 50% 37,5% 12,5% 45% : éprouvette 35,8% : blocs E6 50% 37,5% 12,5% 46% : éprouvette 36,4% : blocs E10 50% 42,5% 7,5% 45% : éprouvette 35% : blocs E19 70% 23,1% 6,9% 41 % : éprouvette introduite 31,9% : blocs en dernier E20 50% 37,5% 12,3% 43% : éprouvette introduite en 30% : blocs dernier E21 70% 20% 10 % 43% : éprouvette 31,5% : blocs Les éprouvettes 4x4x16 cm ont été réalisées en laboratoire en utilisant le matériel et en suivant, sauf mention contraire, le mode opératoire de fabrication des mortiers normaux. Des blocs de 800 kg, soit d'environ 500 litres ont été réalisés, par compactage statique, sans stockage après mélange, sous 2-3 bars environ, à partir de mélanges fabriqués à l'aide d'un malaxeur rotatif à rotation lente, sans mise en ceuvre de son émotteur. A l'échelle industrielle, un compactage équivalent peut être obtenu par l'emploi de compacteurs à pneus, commun dans le domaine du génie civile. Les résultats ont été les suivants # Conservation des éprouvettes 90 jours en enceinte climatique, puis immersion de 60 jours jusqu'au 150eme jour ayant suivi leur fabrication Rc à 90 jours Rc à 150 jours Gonflement Contrôle visuel au 150ème jour d'intégrité physique au 150ème jour E5 6,15 MPa 0 MPa -- détruit E6 5,10 MPa 4,3 MPa 323 pm/m bon E10 3,15 Mpa 0 Mpa -- détruit E19 3,2 MPa 0 MPa -- détruit E20 6,35 MPa 6,1 MPa 1567 pm/m excellent E21 4,65 MPa 5,1 MPa 635 pm/m moyen # Carottage des blocs de 800 kg à 1 mois, mesure des densités et immersion pendant 6 mois à un rapport liquide/solide égal à 2 ou à 3. Densité Densité Contrôle Chrome extrait Fraction humide sèche visuel du refiom solubilisée d'intégrité solidifié dans l'eau de après en mg/kg de trempage immersion refiom solidifié en % de refiom solidifié E5 1,58 1,24 Bon 10,5 9,75 E6 1,45 1,14 Bon 1,6 6,80 E10 1,47 1,13 Bon 3,3 6,32 E19 pas de prise E20 1,53 1,25_ Bon 1,1 7,07 E21 i-,4-61---i-,l 7 1 Bon 0,6 10,00 # Second carottage des blocs E10 et E21 de 800 kg à 8 mois et réalisation des tests normalisés Test XPX31-212 Test de lixiviation X31-211 Taux de Taux de Fraction Chrome 6 Siccité pH matière délitescence soluble en Lixivié en sèche td% % de refiom mg/kg tms solidifié de refiom solidifié Limites réglementaires 10 5 > 35 4 E10 0,77 0,02 3,83 5,2 76,30 10,7 E21 0,81 0,03 6,70 4,5 80,20 11,2 Cet exemple démontre l'influence très favorable de la chaux vive par rapport à la chaux éteinte. EXEMPLE II Cinq refiom différents ont fait l'objet d'essais orthogonaux selon la table quadratique L$ (2') de Taguchi. Ces 5 refiom ont été les suivants Refiom 1 Refiom 2 Refiom 3 Refiom 4 Refiom 5 CI % 8,4 14,3 20,2 9,5 13,6 -S03% 8,75 5,14 3,9 4,5 7,3 Si02 % 16,4 5,82 10,2 9,5 20,2 A1203 % 9,6 1,70 4,0 5,0 12,7 CaO % 25,0 3,74 37,8 45,5 20,4 Na20 % 5,7 33,7 1,8 1,5 6,3 K20 % 11,8 0,76 3,6 1,5 7,2 Cr mg/kg 1360 non dosé 97 237 153 Pb mg/kg 3380 15300 2600 3800 5200 Le Refiom 1 est le même qui celui cité dans l'exemple I. Sept paramètres jugés essentiels eu égard au problème technique visé par l'invention ont été testés pour deux valeurs ou pour deux états différents selon le plan suivant (à la colonne 2, il est fait état de teneurs en gypse ou en chaux ajoutées aux autres composants) cendres de %gypse chaux vive introduc- quantité vitesse de temps de lit fluidisé dans le ou chaux tion de la d'eau en malaxage malaxage ou liant éteinte chaux pour cent total, cendres / après ou de matière la chaux silico- %chaux avant l'eau sèche étant alumi- libre refiom + introduite 1 neuses dans le liant minute liant avant la fin si elle est introduite après l'eau valeur lit fluidisé 0/25 chaux vive après 35 lente 3 min 1 valeur silico- 8/22 chaux avant 25 élevée 8 min 2 lumineuse éteinte La chaux libre est l'expression conventionnelle en pourcent de CaO des teneurs en chaux vive (CaO = oxyde de calcium) et/ou de chaux éteinte (Ca(OH)2 = hydroxyde de calcium). Cette méthode d'essais orthogonaux permet de tester les 2 valeurs des 7 paramètres un nombre identique de fois, pour chaque refiom et par conséquent pour l'ensemble des refiom. Quarante essais ont été réalisés, soit huit essais pour chacun des cinq refiom. Les éprouvettes ont été fabriquées par compression statique de façon à atteindre une valeur de densité humide d'au moins 1,4. Elles ont été conservées à l'abri de la dessiccation et de la carbonatation pendant un mois avant d'être immergées dans un volume d'eau avec un rapport liquide/solide égal à 5. Après trois mois d'immersion en flacon fermé, chaque éprouvette a fait l'objet d'un examen visuel auquel les notes suivantes correspondent 0 :impossible de mouler, de démouler ou de conserver l'éprouvette compte tenu de la consistance du mélange ou de l'absence de prise 0 : destruction de l'éprouvette avant l'âge de 2 mois, soit avant 1 mois d'immersion 2 : destruction de l'éprouvette à un âge compris entre 2 et 3 mois, soit après 1 mois d'immersion 7 : état fissuré à l'âge de 3 mois 9 : état intègre à l'âge de 3 mois Une note moyenne est donnée dans le cas de l'exécution de plusieurs éprouvettes identiques. Le dépouillement brut des essais donne les résultats (ou notes moyennes) suivants # Notation cumulée des 40 essais = 134 sur un total possible maximal de 360 # Cendres de lit fluidisé/cendres silico-alumineuses = 80/54 - dont cendres de lit fluidisé sans gypse = 53 # Chaux vive/chaux éteinte = 71I63 - dont cendres de lit fluidisé avec chaux vive = 53 # Sans gypse/avec gypse = 89I45 - dont chaux vive sans gypse = 58 # Chaux vive ou éteinte après/avant eau = 80I54 - dont chaux vive après eau = 60I134 # Teneur en eau 35%125% = 80/54 - dont cendres de lit fluidisé à 35% d'eau = 60/134 # Petite vitesse/grande vitesse de malaxage = 71I63 - dont chaux vive à petite vitesse = 51 # Temps de malaxage de 3 minutes/8 minutes = 71/63 - dont chaux vive pendant 3 minutes = 51 Une combinaison s'est nettement dégagée parmi les 2' = 128 combinaisons possibles et les 25 combinaisons différentes effectivement testées de valeurs des paramètres étudiés lors de ces 40 essais Résultats globaux obtenus 60% refiom + 30% cendres de lit fluidisé + 35% de teneur en eau ajoutée malaxé 2 minutes à petite vitesse puis addition de 10% de chaux vive malaxée 1 minute à petite vitesse Refiom 1 9 = 1l8 combinaisons note 9 = 1I1 combinaison réussie tentées Refiom 2 16 = 1I8 combinaisons note 9 = 1I1 combinaison réussie tentées Refiom 3 24 = 4l8 combinaisons note 8 =1I4 combinaisons réussies tentées Refiom 4 70 = 8I8 combinaisons note 9 = 1I8 combinaisons réussies tentées Refiom 5 15 = 1I8 combinaisons note 7 = 1I1 combinaison réussie tentées Total des notes = 134 Note globale de la meilleure combinaison = 42 pour un maximum possible de 45 Le fait que la meilleure combinaison ait été appliquée systématiquement aux 5 refiom testés ne doit rien au hasard, puisqu'il s'agissait, non pas de trouver une combinaison satisfaisante, mais de démontrer son caractère très particulier dans un ensemble de combinaisons a priori intéressantes compte tenu de l'état des connaissances. La sur-représentation de cette combinaison n'enlève rien à la démonstration, puisqu'elle démontre que seule cette combinaison donne globalement satisfaction avec tous les refiom. De ces 2 exemples se dégagent plusieurs observations # Les Refiom 1, 2 et 5 apparaissent les plus difficiles à solidifier. Cette difficulté à mettre en oeuvre un procédé à base de liant minéraux pourrait avoir pour origine leurs teneurs élevées en composés alcalins, sodiques et/ou potassiques. Les analyses de lixiviation ont permis de montrer que les chlorures de sodium et de potassium restent solubles en quasi-totalité, leur relargage n'étant limité que par les échanges avec les eaux de lessivage, de lixiviation ou de percolation, ce qui justifie le choix d'un critère de sélection fondé sur une conservation de la structure monolithique des refiom solidifiés et soumis à une immersion prolongée quasi statique. # Le Refiom 1 a fait l'objet des essais cités dans l'exemple 1 à échelle industrielle qui a permis de confirmer que les tests réglementaires d'acceptation de mise en décharge de classe 1 étaient satisfaits. Les formulations et les conditions de mise en ceuvre ont fait l'objet du même classement à la suite des essais de laboratoire et des essais semi-industriels. # Les essais de laboratoire ont été discriminants. Ils ont permis de confirmer le choix selon l'invention d'une combinaison optimale de paramètres parmi l'ensemble des possibilités proposées dans le document FR-2 638 109. On appréciera que l'invention permet ainsi de réduire la lixiviation des composés solubles et de conférer à la texture minérale des résidus stabilisés une bonne tenue mécanique en cas d'immersion accidentelle. De manière générale, le procédé de l'invention utilise des cendres de combustion de charbons et/ou d'autres combustibles parmi lesquels des schlamms, du coke et/ou du brai de pétrole, de la biomasse avec une addition possible d'agents de désulfuration des fumées, comme du calcaire ou de la chaux. Le procédé de l'invention peut être appliqué à d'autres déchets que les résidus d'épuration des fumées d'incinération d'ordures ménagères, avec incorporation complémentaire dans le mélange pâteux avant compactage # d'autres déchets solides qui seront ainsi enrobés dans la matrice hydraulique obtenue par solidification du mélange pâteux ; # de déchets liquides, pâteux ou boueux dans des proportions suffisamment réduites pour ne pas compromettre les performances attendues des mélanges solidifiés. La teneur en eau peut être ajustée en fonction de la granulométrie, de la surface spécifique et de l'humidité des déchets et des cendres de façon à conserver au mélange une consistance sableuse, éventuellement bouletée. Les cendres de lit fluidisé peuvent être apportées humides, dès l'instant que cette humidification préserve leur état pulvérulent. Les proportions des composés du liant pourront être ajustées en fonction des exigences réglementaires et des teneurs des déchets en éléments toxiques à retenir dans la matrice hydraulique. II est à noter que l'invention ne prévoit aucun broyage ni autre traitement préalable d'aucun des constituants du mélange, ni des résidus (ils peuvent être formés de grains dont la taille peut aller jusqu'à quelques millimètres), ni de la chaux vive, ni des cendres (taille de l'ordre de la centaine de microns, voire plus). Ils sont pris tels qu'ils sont disponibles, sous la seule réserve, bien sûr, qu'il est préférable de stocker au sec (à l'abri des intempéries) les résidus entre leur formation et leur traitement selon l'invention. Cela se distingue notamment vis-à-vis du document FR-2 638 109 qui impose des conditions de granulométrie. Par ailleurs, parmi les aspects de l'invention qui sont originaux en soi, indépendamment de la nature et du moment de l'introduction de la chaux, on peut citer les conditions de malaxage puisqu'il est préconisé qu'il soit court et modéré, alors que l'homme du métier aurait tendance à rechercher un malaxage intensif pour assurer un mélange intime des composants. Ainsi, un aspect intéressant en soi de l'invention réside en un procédé pour la liaison et la stabilisation, sous la forme de blocs ou de couches, de résidus pulvérulents, ou granulaires contenant des métaux lourds, selon lequel on mélange, selon des proportions déterminées, ces résidus avec un liant contenant des cendres de combustion et de la chaux et avec de l'eau puis on solidifie ce mélange, caractérisé en ce que le mélange est effectué avec une énergie de malaxage et pendant un temps juste suffisants pour obtenir une consistance homogène. REVENDICATIONS 1. Procédé pour la liaison et la stabilisation, sous la forme de blocs ou de couches, de résidus pulvérulents ou granulaires contenant des métaux lourds, selon lequel on mélange, selon des proportions déterminées, ces résidus avec un liant contenant des cendres de combustion et de la chaux et avec de l'eau puis on solidifie ce mélange par compactage, caractérisé en ce qu'on réalise un prémélange de la totalité des résidus, des cendres et de l'eau avant d'ajouter la chaux, sous la forme de chaux vive. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on utilise des résidus provenant de l'épuration des fumées d'incinération d'ordures ménagères. 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que l'on utilise les cendres sous forme pulvérulente. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les cendres utilisées sont des cendres de combustion de charbon en lit fluidisé. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le liant contient une éventuelle teneur en gypse ajouté au plus égale à 2 % (teneur exprimée en S03). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le prémélange est effectué avec une énergie de malaxage et pendant un temps juste suffisants pour obtenir une consistance sableuse ou en boulettes, et le mélange avec la chaux vive est effectué avec une énergie de malaxage et pendant un temps juste suffisants pour obtenir une consistance homogène. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'énergie de malaxage est sensiblement la même lors de l'étape de prémélange et celle de mélange. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'étape de mélange suit immédiatement l'étape de prémélange. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la durée de l'étape de prémélange vaut entre 1 fois et 3 fois la durée de mélange. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la durée cumulée des étapes de prémélange et de mélange est inférieure à 10 minutes. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'on réalise les blocs ou les couches par compactage du mélange jusqu'à obtenir une densité humide comprise entre 1,6 et 1,8. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'on réalise les blocs ou les couches par compactage statique. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la quantité totale d'eau est comprise entre 30% et 40% en poids sec du mélange de résidus, de cendres et de chaux. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le mélange est formé, à sec, de 50% à 70% de résidus et de 50% à 30% de liant formé de cendres et de chaux. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le liant est formé de 70% à 80% de cendres de lit fluidisé et de 30% à 20% de chaux vive. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que la teneur en chaux vive est d'au moins 10% du mélange sec de résidus, de cendres et de chaux. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que les cendres proviennent de la combustion de schlamms, de coke et/ou de brai de pétrole, ou de biomasse contenant avantageusement un agent de désulfuration des fumées. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que les résidus sont en majorité formés de résidus d'épuration de fumées d'incinération d'ordures ménagères et, pour une partie très inférieure, d'autres déchets liquides, solides ou pâteux.