FR 2806131 A1 20010914 FR 9911490 A 19990910 Cette invention s'inscrit dans le domaine de la conversion de différentes sources de chaleur ; et plus précisément des faibles écarts thermiques ; en énergie motrice transformable en électricité par un alternateur. deux sources d'énergie plus particulièrement visées sont la géothermie à faible profondeur, et l'énergie solaire. Ces deux énergies étant très peu utilisées, du fait de l'absence de moyens spécifiques de conversion ; turbines classiques étant très peu performantes quand elles doivent fonctionner avec de faibles ecarts de température. Les Convertisseurs d'Energies Hydrodynamiques Asymétriques, dont je suis l'inventeur (voir brevets français) apportent une solution à ce problème, car tout spécialement conçus pour mise >en valeur des faibles écarts thermiques ; par le fait qu'ils n'utilisent pas une différence de pression maximum, comme le font les centrales à turbines ; mais une différence maximum de volume - cette dernière pouvant " facilement obtenue par de faibles écarts de température, contrairement à la différence de pression qui nécessite des différences de températures importantes. Cependant les Convertisseurs d'Energies Hydrodynamiques Asymétriques, qu'ils soient de type balancier, roue, Noria ; et que j'appellerai par la suite, comme dans les précédents brevets NCEHA, en abrégé, (bien que ce terme désigne plus spécifiquement la Noria ; il doit être compris comme se référant au trois sortes de convertisseurs cités ici) étaient, tels que décrits jusqu'ici, assez complexes du que les échanges entre la source chaude ou la source froide, et la NCEHA, devaient se faire niveau de celle-ci. Ce qui rendait la construction plus compliquée, tout en alourdissant l'ensemble en rotation ; et limitait la vitesse maximum, du fait des délais d'échanges thermiques nécessaires ; sans que ces échanges puissent être optimisés au maximum. D'autre part la NCEHA, bien que pouvant fonctionner avec des gradients thermiques importants, étant plus spécialement conçue pour la mise en valeur des faibles écarts de température, se trouve de ce fait pénalisée son rendement par l'application des lois de Carnot. Une première amélioration, objet de cette invention, résout le premier de ces problèmes, en complétant la construction d'une NCEHA par l'adjonction de deux circulations périphériques supplémentaires en dissociant les échanges thermiques de la source chaude et la source froide ; de la NCEHA proprement dite, ces échanges se faisant alors à l'extérieur de la NCEHA ; dans des échangeurs thermiques pouvant être posés au sol ; vont simplifier et alléger la construction de la NCEHA ; échanges thermiques vont pouvoir se réaliser de façons plus performantes et plus rapides, ce qui va permettre d'augmenter la vitesse de rotation de la NCEHA ; est donc sa puissance. Une deuxième amélioration va permettre, tout en fonctionnant avec écarts thermiques relativement faibles, d'améliorer considérablement le rendement d'une NCEHA, sans déroger aux lois de Camot en alimentant de façon judicieuse ces échangeurs thermiques par une pompe à chaleur. En effet si le rendement d'une NCEHA est d'autant plus faible (à cause rendement de Camot) que les températures des sources chaudes et froides sont proches ; c'est exactement le contraire (toujours à cause du rendement de Camot) pour une pompe à chaleur, dont le rendement augmente d'autant plus, l'écart thermique entre le condenseur et l'évaporateur est faible. Si pour cette raison, une pompe à chaleur ne pourrait alimenter une centrale thermique à turbine ; > elle sera très performante pour l'alimentation d'une NCEHA ; alimentant à fois la source chaude, qu'elle réchauffe - et la source froide qu'elle refroidit. Concrètement la première amélioration consiste donc à compléter la construction de la NCEHA par l'adjonction de circulations périphériques supplémentaires et indépendantes l'une de l'autre ; reliées chacune, d'une part à la source froide pour l'une d'elle, et à la source froide pour l'autre et d'autre part à chacun des réservoirs de la NCEHA, par une vanne de communication permettant d'alimenter chaque réservoir soit en haute pression, soit en basse pression. Chaque circulation périphérique, thermiquement isolée, mais qui aura la meure forme générale que la circulation périphérique du fluide poids, sera donc reliée par une canalisation flexible, également thermiquement isolée ; pour l'une à la source chaude, générant de la vapeur sous pression ; et pour l'autre à la source froide, où cette même vapeur se condensera générant la dépression. Les canalisations de jonction flexibles auront au moins une de leurs extremités montée sur une articulation rotative, de façon à ce que cette canalisation de jonction puisse accompagner la rotation de la NCEHA ; articulation rotative qui n'est pas nécessaire dans le cas du balancier, dont le mouvement est alternatif. Les sources chaudes et froides pourront être soit directes (par exemple alimentées par un capteur solaire, de la géothermie, un combustible, pour la source chaude; l'air ambiant ou l'eau d'une rivière pour la source froide) soit indirectes, alimentées toutes deux, par exemple par une pompe à chaleur à absorption, dont le bouilleur sera, lui, alimenté par une source de chaleur directe. La source froide de la NCEHA sera alimentée par l'évaporateur de la pompe à chaleur tandis que sa source chaude, préalablement réchauffée au contact du condenseur et de l'absorbeur, sera définitivement chauffée par échange thermique avec l'absorbant de retour du bouilleur, (et) ou directement au contact du bouilleur. De cette façon la pompe à chaleur aura un rendement de Camot calculé entre les températures de l'évaporateur et du condenseur ; tandis que pour la NCEHA le calcul se ferra entre les températures de l'évaporateur et du bouilleur. Par exemple pour une température d'évaporateur de 5 C, d'absorbeur et de condenseur de 44 et de bouilleur de 100 ; au lieu d'un rendement de Carnot de .4% pour une NCEHA seule ; le rendement global théorique NCEHA +PC (Pompe à Chaleur) sera de 52.7% ; sort plus du double. D'autre une disposition particulière de l'évaporateur, celui ci étant situé en hauteur, si nécessaire plus haut que la NCEHA ; permettra d'utiliser la pression hydrostatique du fluide thermodynamique de la NCEHA, alors en phase liquide, de retour de cet évaporateur ; pour créer une dépression au sein de l'échangeur basse pression de la NCEHA ; cette dépression n" plus du seul fait la température de condensation, mais aussi du fait de la dépression que .j'appellerais ici dépression de Torricelli de part sa nature identique à celle qui règne dans un barometre du même nom, au dessus de la colonne de mercure. Ici cette dépression de Torricelli sera donnée par la colonne de fluide thermodynamique condensé ; et c'est à cette dépression que sera reliée la conduite flexible alimentant la circulation périphérique de mise en dépression des réservoirs. De plus disposition rend inutile l'utilisation d'une pompe pour ramener ce fluide thermodynamique à l'échangeur haute pression. (le terme haute pression étant ici à relativiser, du fait que pour une NCEHA la différence de pression entre haute et basse pression est très faible si on la compare à celle d'une turbine , de 1 à 10 bars au lieu de plusieurs centaines). Cette position particuhere de l'évaporateur de la pompe à chaleur, qui est ici le condenseur de la NCEHA, peut tout aussi s'appliquer à un condenseur de NCEHA classique, autre qu'un évaporateur de pompe à chaleur. Le bouilleur la pompe à chaleur pourra être alimenté soit par une source de chaleur classique, soit par capteurs solaires soit par de la géothermie ; dans ce cas au lieu de pomper l'eau chaude sous sol ; on peut simplement enfoncer dans celui ci des tubes métalliques résistant à la corrosion thermiquement isolés dans la traversée des couches froides, et au contraire jouant rôle d'échangeur thermique dans les couches chaudes ; si au lieu d'eau on utilise un fluide 'thermodynamique à température d'ébullition correspondant à celle de la roche ; il est alors possible de faire remonter, par ces tubes , ce fluide, alors en phase vapeur, de lui même et de le faire se condenser dans ce qui sera le bouilleur de la pompe à chaleur, alimenté ainsi par cette chaleur de condensation. Le fluide thermodynamique condensé redescendra par gravité à l'intérieur des tubes métalliques ou par d'autres les rejoignant; et un nouveau cycle pourra recommencer. Les figures 1, 2 et 3 illustrent ces différents dispositifs. La figure 1 représente une fraction de NCEHA :trois réservoirs et les différentes canalisations périphériques. La figure 2 représente un seul réservoir dont l'intérieur indique les positions respectives des débouchés des canalisation périphériques, dans l'hypothèse où aucun moyen de séparation (membrane ou piston) ne serait utilisé pour éviter tout mélange du fluide thermodynamique et du fluide poids. La figure 3 représente le schéma de répartition des différents éléments d'une pompe à chaleur, et les réservoirs, échangeurs thermiques avec le circuit du fluide thermodynamique d'une NCEHA. La figure 1 représente donc une portion d'une NCEHA, du côté ascendant de celle ci. Ici sont représentés trois réservoirs (1), deux éléments porteurs qui peuvent etre des câbles d'acier (2), et 4 canalisations souples périphériques ; une pour l'alimentation des réservoirs en vapeur sous pression (3), avec l'amorce de la canalisation flexible de jonction avec la source chaude (4) ; une canalisation souple pour la mise en dépression des réservoirs (5) qui sera reliée par une canalisation flexible de jonction à la source froide ; une canalisation souple pour le retour de vapeur (6) dont la fonction est décrite dans le PCT I FR 99 I 01251 dont je suis également l'auteur ; et enfin une canalisation souple pour la circulation du fluide poids (7). Chacune des canalisations périphériques ( 3 , 5 , 6 , 7 ) est reliée à l'intérieur du réservoir par une portion de tube (8) équipée d'une vanne qui peut être soit électromagnétique soit manuelle , par exemple quart tour , manoeuvrée alors par butées solidaires d'un bâti fixe, disposées au point où ces vannes devront être ouvertes ou fermées - ce qui se fera automatiquement au fur et à mesure de la rotation la NCEHA. Les deux cables porteurs (2) mettront en rotation , par leur contact, la poulie porteuse qui pourra actionner un alternateur. La figure représente plus en détail un réservoir (1) et le débouché (ouïe) chaque circulation périphérique à l'intérieur de celui-ci. La position des ouïes est définie de façon à ce qu'il ne soit pas nécessaire séparer le fluide thermodynamique du fluide poids, par un moyen de séparation tel qu'un piston ou une membrane ; tout en permettant à chacun des fluides qui passera par ces ouïes i de le faire sans se mélanger avec un autre fluide. Le réservoir est ici représenté, comme dans le cas de la figure 1, du côté ascendant de la NCEHA, côté gauche il est donc vide de fluide poids. Ce qu'il est important de noter, c'est la position relative chacune des ouïes. L'ouïe 9 est celle de la canalisation 5, est celle de mise en dépression réservoir ; l'ouïe 10 est celle du retour de vapeur qui s'effectue par la canalisation 6 l'ouïe pas représentée au niveau du réservoir, (pour la lisibilité dessin) mais on peut aisément deviner sa position en considérant celle qu'occupe le petit bout de canalisation (8) dont la circulation periphérique (3) a été décalée de la figure pour ne pas la masquer. Quant au débouché (12) du fluide poids il se fait à l'extrémité d'un tronçon de canalisation flexible (11) lestée par des poids (13) de façon à ce que ses ouïes (12) soient toujours au fond du réservoir qui tourne avec la NCEHA, ceci de façon à empêcher la vapeur de s'échapper par ces ouïes et de se mélanger au fluide poids. Ces ouïes (12) de même que les autres (8, 9 et 10) pourront être recouvertes d'une grille formant saillie, de façon à empêcher les sphères d'isolant thermique (14) de venir les obstruer. Cet isolant thermique, par exemple des sphères ou pyramide de polystyrène recouvrant et flottant à surface du fluide poids, est déjà mentionné dans le I FR 99 I 01251, il a pour fonction d'empêcher les échanges thermiques entre le fluide poids et le fluide thermodynamique en phase vapeur ; dans ce cas il sera préférable qu'en phase liquide, le fluide thermodynamique soit plus léger que le fluide poids et flotte à sa surface. L'isolation thermique réservoir n'est pas ici représentée ; mais selon ce mode réalisation, elle doit en recouvrir intégralement l'intérieur des parois, pour éviter tout échange thermique avec le fluide thermodynamique. (pour plus de détails, voir les précédents brevets déjà cites). La solution la plus sûre pour éviter à la fois ces transferts thermiques et le mélange éventuel des 'différents fluides, reste la double membrane d'étanchéité, renfermant entre ces deux parois un isolant thermique ; et peut contenir soit le fluide thermodynamique, soit le fluide poids. La première de ces deux possibilités est la plus simple et permet en outre de se dispenser de l'isolation des parois du réservoir. On aura alors cette double membrane étanche et isolante enfermant complètement le fluide thermodynamique, un peu comme le ferait un ballon baudruche, en communication avec trois ouïes 8, 9 et 10 ; ceci afin de permettre le remplissage du volume enveloppé par cette membrane, en vapeur sous pression (ouïe 8, canalisation 3) ; échanges de vapeur entre réservoirs (ouïe 10, canalisation 6) ; et enfin sa mise en dépression (ouïe 9 canalisation 5). Selon cette configuration les mélanges entre fluides sont impossibles, et la disposition des ouïes n'est plus aussi importante ; la canalisation 11 pourra être également supprimée. La seule contrainte qu'impose l'usage d'une telle membrane, est le suivi de son étanchéité, tandis qu'un avantage supplémentaire est d'autoriser plus de marge quant à la synchronisation de l'ouverture des différentes vannes, qui ne sont pas ici représentées mais peuvent prendre place sur les jonctions de type 8, canalisation 3. Conformément au principe du retour de vapeur tel qu'il est décrit dans le brevet PCT I FR 99 I 01251, chaque réservoir ne devra pas, au moment de son remplissage en fluide poids, être complètement empli ; sinon le retour de vapeur n'aurait plus aucun effet. La figure 3 représente schéma d'échange entre les différents éléments d'une pompe à chaleur à absorption et le fluide thermodynamique d'une NCEHA, qui sera d'une part refroidi, condensé, au niveau de l'évaporateur la pompe à chaleur, afin d'assurer la mise en dépression des réservoirs de la NCEHA ; et d'autre part réchauffé, vaporisé, au niveau d'un échangeur avec l'absorbant de retour bouilleur de la pompe à chaleur, (et (ou) directement par un échangeur au niveau du bouilleur lui-même) ; ceci afin d'assurer la mise en pression des réservoirs de la dite NCEHA. Les différents échanges vont se faire de la façon suivante : Le fluide thermodynamique basse 'pression, [(après expulsion du fluide poids du réservoir bas vers le réservoir haut de la NCEHA et retour la vapeur du réservoir venant d'être vidé, vers le réservoir venant d'être rempli) (voir si nécessaire le fonctionnement général d'une NCEHA dans les précédents brevets déjà cités)] est amené la canalisation 5 (fig.2) et ouverture de sa vanne de liaison avec l'ouïe 9, puis par une canalisation flexible suivant la rotation de la NCEHA, vers la conduite 15 (fig.3) qui débouche à l'intérieur d'un réservoir-échangeur (16), dans lequel ce fluide thermodynamique va se condenser, au contact du serpentin (18) de l'évaporateur de la pompe à chaleur, pour passer en phase liquide (17) ; d'ou il s'écoule ensuite par gravité par la conduite (19). Dans ce cas de figure l'évaporateur est supposé être situé en hauteur, si nécessaire plus haut que la NCEHA, ce qui aura pour conséquence de générer une dépression (20) de Toricelli (voir plus haut dans ce texte) qui aura pour de mettre en dépression le réservoir de la NCEHA (l, fig.let2) relié à ce réservoir 16 par les canalisations 15 et 5. Ce fluide thermodynamique en phase liquide (17) arrive ensuite par cette canalisation 19 dans un serpentin (21) en échange thermique au sein d'un réservoir-échangeur (22) qui est en fait l'absorbeur de la pompe à chaleur. Ce fluide thermodynamique ainsi réchauffé ressort du serpentin (21) par la conduite (23) pour entrer le réservoir-échangeur (24) dans lequel circule le serpentin (25) est le condenseur de la pompe à chaleur. Le fluide thermodynamique, ainsi davantage réchauffé, quitte ce réservoir-echangeur (24) par la conduite (26) pour arriver au sein du réservoir (27) où il sera complètement chauffé et vaporisé ï (28) d'où il pourra regagner la NCEHA, par la conduite (29) reliée par la canalisation flexible (4, fig.l) (qui suit le mouvement de la NCEHA) à la canalisation périphérique souple (3) ; pour assurer la mise en pression des réservoirs (1, fig.2) de cette NCEHA par jonction (8) équipé d'une vanne ouverte à cet effet. Ce fluide thermodynamique est complètement chauffé par le fait que circule dans ce réservoir-échangeur (27) un serpentin (30) dans lequel coule l'absorbant de retour bouilleur (31) de la pompe à chaleur. Cet absorbant quitte ce bouilleur par la canalisation (32). Le reste circuit est un circuit classique de pompe à chaleur ; l'absorbant quitte le serpentin (30) par la canalisation (33) d'où il rentre au sein du réservoir-échangeur (34) lequel circule un serpentin (35) contenant le frigorigène de retour par la conduite (36) de l'évaporateur (18). Cette opération ayant pour objectif de réchauffer le frigorigène de la pompe à chaleur avant qu'il ne ' vienne absorber, en passant par la conduite (37) dans l'absorbant qui a regagner lui aussi l'absorbeur (22) mais par la conduite (38). De là, le mélange frigongène-absorbant regagne le bouilleur (31) par la conduite (39), d'où le frigorigène revenu à l'état de vapeur rejoint par la conduite (40) le condenseur (25) d'où il gagne sous forme liquide l'évaporateur (18) la conduite (41) ; ce qui peut nécessité éventuellement l'emploi d'une pompe (42) si cet évaporateur est trop haut. Avant de rejoindre cet évaporateur le frigorigène passera par le détendeur (43) peut ne pas être nécessaire compte tenu de la hauteur, et de la dépression hydrostatique de Torricelli que le poids de la colonne de liquide dans la conduite (41) va engendrer. Il est également possible d'installer un compresseur auxiliaire (44) sur la conduite (40) entre le bouilleur (31) et le condenseur (25). Dans le cas où l'évaporateur (18) ne serait situé en hauteur le détendeur (43) qui sera indispensable, peut être une petite turbine hydraulique qui, compte tenu du volume du fluide à détendre, pourrait restituer une énergie mécanique suffisante qui, si nécessaire complétée par celle d'un moteur électrique de soutient ; pourrait actionner le dit compresseur auxiliaire (44). Les trois éléments (détendeur, compresseur, moteur électrique de soutient) étant alors, de préférence, montés sur le même axe, ou sinon reliés par un système de transmission connu. Ce montage permettra bien évidemment d'augmenter le rendement de la pompe à chaleur. D'autre part dans le bouilleur (31) circule un serpentin (45) qui pourra être relie à une source d'énergie perdue (exemple eau chaude de centrale thermique ou autre installation industrielle) ou à une source d'énergie renouvelable, exemple capteur solaire. Ce serpentin pouvant également être le condenseur d'un fluide thermodynamique évaporé en profondeur sur un site géothermique, (voir plus haut dans ce texte) site pouvant éventuellement être construit au sein d'une ancienne mine. C'est la présence de ce serpentin (45) qui, dans ce mode de réalisation, assurera l'apport de chaleur nécessaire au bouilleur. Il peut être nécessaire compléter le circuit du frigorigène de la pompe à chaleur une pompe (46) située sur la conduite (36), si la longueur de celle ci ; compte tenu de la hauteur séparant l'évaporateur (18) du réservoir (34) ; empêchait une circulation correcte de la vapeur. D'autre part les canalisations flexibles (4,fig.1) et les deux canalisations périphériques souples (3 et 5) auxquelles elles sont reliées, peuvent être remplacées, notamment dans le cas de NCEHA en forme roue ou de noria par deux conduites fixes, reliant la source chaude pour l'une .et la source froide pour l'autre à deux enceintes 'indépendantes, telles qu'une enceinte en tunnel* et une enceinte extérieure* enveloppant complètement la NCEHA ; mais ce mode de construction implique la présence de joints* d'étanchéité de grande longueur (*voir brevet n 98 08474 du 30 06 98) ; sans doute plus compliqués et moins fiables que les extrémités à articulations rotatives canalisations flexibles du type 4, fig. 1. Le bouilleur la pompe à chaleur peut être alimenté par la chaleur provenant de l'absorption gaz ammoniac par du chlorure de calcium ; ce mélange étant par la suite chauffé pour restituer l'ammoniac sous forme gazeuse, cet ammoniac gazeux pouvant être stocké, le temps de disposer à nouveau source de chaleur. Ce procédé étant particulièrement utile dans le cas de l'utilisation de l'énergie solaire disponible de jour. Une autre source d'énergie calorique, d'origine industrielle celle là, étant contraire d'avantage disponible de nuit; il s'agit de la chaleur générée par compresseurs d'air, utilisant l'électricité excédentaire, à tarif réduit, produite de nuit ; cette chaleur étant habituellement perdue, peut être ainsi valorisée (en évaporant de l'ammoniac lié au chlorure de calcium); genre de compresseurs étant appelés à ce multiplier grâce au développement grosse unités de compression, fournissant les bouteilles destinées aux moteurs automobiles à air comprimé ; ces derniers ayant un bel avenir devant eux. La série d'améliorations objet de cette invention a pour objet la simplification de la construction des NCEHA, et l'augmentation de leurs performances. Les Convertisseurs d'Energies Hydrodynamiques Asymétriques, et en particulier ceux en forme de Noria (NCEHA) sont, quant à eux, destinés à transformer de faibles écarts de températures, d'ordinaire inexploités ; en énergie motrice, puis électrique par un générateur électrique ou un alternateur. De part l'abondance de ces sources d'énergie thermique, notamment sous forme solaire ou géothermique ; qu'aucun moyens spécialement conçus à cet effet ne permettaient jusque là de mettre en valeur de façon satisfaisante ; ces convertisseurs d'énergies ne générant aucune pollution, et utilisant des sources d'énergies renouvelables et bon marché ; peuvent très bien constituer les centrales thermo-électrïques d'un proche avenir. REVENDICATIONS 1)Dispositif destiné à améliorer les Convertisseurs d'Energies Hydrodynamiques Asymétriques dont. je suis l'inventeur, décrits dans les brevets français, 96 15683 du 16/12l96 , 98 07 du 03/06/98 et 98 08474 du 30/06/98 ; ainsi que les PCT / FR 97 / 00095 et 99/01251 et tout particulièrement les convertisseurs construits en forme de Noria (NCEHA abrégé) ; 'caractérisé par le fait que deux circulations périphériques supplémentaires (3 et 5,fig.1 et 2) sont ajoutées à la NCEHA (noria ou roue), ces deux circulations périphériques souples et indépendantes l'une l'autre étant dans leur forme générale identique à celle véhiculant le fluide poids ; mais destinées, pour l'une d'elle à approvisionner les réservoirs de la NCEHA en vapeur sous pression, et pour l'autre à les mettre en dépression, ces deux circulations périphériques supplémentaires étant reliées d'une part (8 fig.l et 9 fig.2), à chacun des réservoirs de la NCEHA l'intermédiaire d'une vanne ; et d'autre part, soit au réservoir haute pression pour l'une d'elle soit au réservoir en dépression pour l'autre (5), par une canalisation flexible (4 pour la 3, analogue pour la 5) ayant une au moins de ces extrémités munie d'un raccord rotatif de façon à pouvoir suivre le mouvement de rotation de la NCEHA ; ce dispositif ayant pour objet de simplifier construction des NCEHA, tout en augmentant leurs performances, en autorisant notamment une vitesse de rotation de la NCEHA plus rapide; celle-ci n'étant plus ralentie par la durée des échanges thermiques avec les sources chaudes et froides, ceux-ci ne se faisant plus au niveau des réservoirs la NCEHA, mais dans des structures fixes, pouvant être posées au sol, autorisant de plus l'alimentation thermique de la NCEHA par une pompe à chaleur. 2) Dispositif selon revendication 1 caractérisé par le fait que la canalisation flexible (4) approvisionnant la circulation périphérique (3) de la NCEHA en vapeur sous pression est reliée (via conduite 29,fig.3), à un réservoir-échangeur (27) en contact thermique avec l'élément le plus chaud [absorbant (et) ou bouilleur] du circuit d'une pompe à chaleur, et que l'analogue à la canalisation flexible (4, non représentée) approvisionnant la circulation périphérique (5) en basse pression est reliée à un réservoir-échangeur thermique (16) refroidi par l'évaporateur (18) de la pompe à chaleur ; le fluide thermodynamique de la NCEHA étant, après condensation au contact de cet évaporateur (18) préalablement réchauffé dans le serpentin (21) au niveau de l'absorbeur (22) et dans le réservoir (24) en contact thermique avec le condenseur (25), complètement chauffé au contact thermique de l'absorbant circulant dans le serpentin (30), venant (32) directement du bouilleur (31) ; le fluide thermodynamique étant de ce fait vaporisé (28) retournant par la conduite (29) alimenter les réservoirs de la NCEHA en vapeur sous pression. 3) Dispositif selon revendications i et 2, caractérisé par le fait que i'evaporateur de la pompe à chaleur (18) et le réservoir-échangeur thermique (16) sont disposés à hauteur telle que le poids de la colonne (19) du fluide thermodynamique condensé de la NCEHA, engendre une 'dépression de Torricelli" (20) au dessus de cette colonne ; cette dépression, complétant la dépression par condensation, étant reliée ; par la conduite (15) et la canalisation flexible la prolongeant jusqu'à la canalisation périphérique (5,6g.2) ; aux réservoirs de la NCEHA, par l'ouïe 4) Dispositif selon revendications 1 et 2, applicable si l'évaporateur (18,fig 3) de la pompe a chaleur n'est pas situé en hauteur, rendant indispensable l'emploi d'un détendeur (43) caractérisé par le fait que dans ce cas ce détendeur est une turbine générant une force motrice, pouvant être complétée par celle d'un moteur auxiliaire ; ce détendeur et ce moteur actionnant alors un compresseur (44) complétant l'action de compression du bouilleur (31), le tout ayant pour conséquence l'augmentation du rendement de la pompe à chaleur.