FR 2784602 A1 20000421 FR 9813182 A 19981020 La présente invention concerne un procédé de mise en contact, avec agitation subséquente, d'une masse catalytique pulvérulente ou d'une masse d'un adsorbant pulvérulent (pulvérulent signifiant que la masse du solide est sous la forme de particules telle que poudre, grains extrudés, billes, dragées, pastilles, etc..), le procédé consistant à agiter le solide de façon particulière. Ce procédé s'applique notamment au stripage (stripping) de particules que l'on cherche Ici séparer d'un effluent réactionnel ou à la régénération ou à I'activation ou à la réactivation ou à la réjuvénation d'un catalyseur ou d'un adsorbant. Généralement pour ce type de traitement, le catalyseur ou I'adsorbant est agité ou brassé dans un four, notamment dans un four rotatif et par exemple de type four à louvres tel que décrit dans le brevet US-A-4,551,437 en présence des réactifs nécessaires à la régénération, activation, réactivation, réjuvénation, c'est à dire de I'air ou un gaz contenant de l'oxygène moléculaire dilués ou non par un gaz inerte tel quel qu'azote, ou tout gaz capable par exemple de brûler les contaminants soufrés et carbonés, et aux conditions opératoires nécessaires de température, pression, débits, etc, pour réaliser ce type de brûlage d'impuretés. II s'est avéré que pour réaliser ce type de régénération ou traitement similaire ou pour réaliser un stripage, il est avantageux d'opérer de façon à ce que le catalyseur ou I'adsorbant se trouve sous la forme d'un lit fluide ou fluidisé, car cette technologie permet d'excellents transferts de chaleur et de matière. La technologie des lits fluides pour réaliser des conversions d'hydrocarbures est bien connue, par exemple ne serait ce que pour les craquages catalytiques ("Fluid Catalytic Cracking"). Ainsi divers brevets décrivent ces types d'agencement : WO 94-20213, WO 97-39300, US-A-4,925,632. L'invention concerne un procédé de mise en contact dans une enceinte d'un premier solide pulvérulent choisi dans le groupe constitué par les catalyseurs et les adsorbants avec un deuxième solide pulvérulent de granulométrie différente, généralement plus faible de celle du premier solide, en présence d'au moins un gaz. Ce procédé avec mise en mouvement des dits solides, s'applique notamment au stripage de catalyseurs ou d'absorbants, ou la régénération de catalyseurs et d'adsorbants, ou à I'activation ou la réactivation ou la réjuvénation de catalyseurs ou d'adsorbants. Dans ce procédé de mise en contact de particules d'un catalyseur ou d'un adsorbant avec des particules d'un autre solide pulvérulent, la dite mise en contact s'effectue dans une enceinte sous la forme d'un lit fluide au moyen d'un gaz de fluidisation, les particules du dit autre solide pulvérulent ayant une granulométrie différente de celle des particules du catalyseur ou de I'adsorbant. L'invention concerne donc essentiellement la mise en contact, avec mouvement, de préférence en lit fluide ou fluidisé, de particules pulvérulentes d'au moins un premier solide choisi dans le groupe constitué par les catalyseurs et les adsorbants avec au moins des particules inertes d'un deuxième solide, dont la taille des particules (granulométrie) est suffisamment différente de celle du catalyseur ou de I'adsorbant, pour pouvoir séparer ensuite aisément les deux solides, notamment par tamisage, en présence d'un gaz capable d'assumer une fluidisation des deux solides, par exemple de I'air, un gaz inerte où tout gaz contenant de l'oxygène moléculaire. Ce procédé peut tre mis en oeuvre pour effectuer un strippage (ou"stripping") d'un catalyseur ou de tout solide en vue de séparer ce catalyseur ou ce solide de réactifs gazeux ou réactionnels avec lesquels il a été préalablement en contact. Au cours d'un stripage, on cherche par exemple à enlever les hydrocarbures encore présents sur le catalyseur, notamment à I'aide de tout gaz adéquat, par exemple de I'air (air chaud de préférence) ou sous l'action d'un gaz inerte, comme I'azote, ou sous faction de vapeur d'eau ou de dioxyde de carbone. Ce procédé peut aussi tre mis en oeuvre pour effectuer la régénération, ou réactivation, ou activation ou réjuvénation d'un catalyseur ou d'un adsorbant. Le deuxième solide peut tre, par exemple, de I'alumine, de la silice, de la magnésie, du sable, leurs mélanges, les poussières ou fines de ces catalyseurs. En général, la dimension des particules du deuxième solide est au maximum égale à la moitié de la plus petite dimension du premier solide. L'enceinte dans laquelle est réalisée la mise en contact des deux solides et le gaz tel quel de l'air est toute enceinte adéquate dans laquelle on peut agiter des solides et des gaz. Avantageusement c'est un four fixe équipé à sa base d'un système de distribution de gaz apte à faire fluidiser un lit de particules solides. Dans un aspect préféré de l'invention, le procédé consiste à introduire progressivement, périodiquement ou en continu en un point (par exemple à une extrémité) d'un four ou ensemble ou séparément, d'une part le dit premier solide (catalyseur ou adsorbant) et d'autre part le dit deuxième solide inerte, lesquels cheminent progressivement, c'est à dire de façon continue ou intermittente (périodiquement) vers l'autre extrémité du four. Les deux types de solides sont donc introduits dans l'enceinte, en continu ou en batch et de mme cheminent à l'intérieur de l'enceinte progressivement, en continu ou périodiquement, jusqu'à un autre point du four (par exemple à son autre extrémité) d'où ils sont soutirés progressivement. En au moins un point du four et de préférence en plusieurs points de ce four on introduit au moins un gaz qui assure la fluidisation des solides. Le gaz qui passe au travers du lit catalytique possède deux fonctions : d'une part de fluidisation de ce lit afin d'assurer ainsi un bon transfert de chaleur et matière au sein du lit, d'autre part de réactif pour participer aux réactions qui sont cherchées dans l'application considérée. Lorsque l'application est un stripage d'un solide contenant par exemple des hydrocarbures le gaz sera avantageusement de I'air à température modérée ou un gaz inerte comme de I'azote ou encore de la vapeur d'eau, ou enfin un mélange de ces gaz. Lorsque I'application est une régénération d'un solide contenant des dépôts carbonés et soufrés, le gaz devra tre oxydant pour permettre des réactions de combustion et notamment contenir de l'oxygène. Les cinétiques des réactions d'élimination du carbone et du soufre sont contrôlées par la composition du mélange gazeux, par exemple un mélange constitué en quantités plus ou moins importante d'air, d'azote (pour ralentir la réaction) d'oxygène (pour accélérer la réaction). Lorsque l'application est une activation, une réactivation, une réjuvénation des gaz réactifs spécifiques peuvent tre utilisés, seuls ou en mélange, comme par exemple l'hydrogène, l'hydrogène sulfuré, I'ammoniac, des composés chlorés... A la sortie de 1'enceinte, ta où l'on soutire le premier solide (catalyseurs ou adsorbant) et le solide inerte, on peut séparer les deux solides par tamisage, récupérer d'une part le catalyseur ou le solide strippé ou le catalyseur, ou I'adsorbant régénéré ou réactivé ou activé ou réjuvéné et d'autre part le solide dit inerte. Avantageusement le solide inerte est recyclé au moins en partie dans l'enceinte de traitement du catalyseur ou de I'adsorbant. Cela permet notamment de conserver un niveau thermique adéquat. Selon la présente invention, on notera qu'on peut traiter le catalyseur ou I'adsorbant dans une enceinte ou dans plusieurs enceintes en série, s'il s'avère qu'une seule enceinte n'est pas suffisante. II est aussi possible de faire passer plusieurs fois le catalyseur ou I'adsorbant dans la mme enceinte. A l'intérieur de l'enceinte dans laquelle est réalisée la mise en contact du solide à traiter (catalyseur ou adsorbant) avec un gaz de fluidisation, et notamment dans le cas où cette enceinte est un four tournant, dans lequel on introduit les solides à une extrémité du four, il est avantageux de disposer dans l'enceinte ou dans le four des dispositifs internes, tels que chicanes ou"baffles", destinés à forcer la circulation du catalyseur ou de I'adsorbant depuis le point d'entrée dans l'enceinte jusqu'au point de sortie. Ces internes peuvent tre à titre d'exemple une simple plaque métallique, ou (au moins) deux plaques disposées par exemple en croix, qui divisent ainsi 1'enceinte ou le four (cylindrique par exemple), en 2 ou (au moins) 4 zones. Le réglage de la température dans l'enceinte s'effectue de différentes façons : d'une part, la quantité d'énergie externe apportée au système par des résistances électriques, des brûleurs à gaz, des échangeurs ou tout autre moyen adapté ; d'autre part la quantité d'énergie soutirée au système par des systèmes de refroidissement, comme par exemple des échangeurs à tube ou à plaques traversés par un fluide de refroidissement comme de I'air, de la vapeur, de t'eau, de l'huile ; enfin la composition du gaz, le débit de solide à traiter et le débit de recyclage de solide inerte. Pour une régénération de catalyseur, on peut, par exemple, opérer à 500 C avec des solides qui mettent environ 1 heure ou 2 heures à parcourir l'enceinte. S'il s'agit d'une régénération, le gaz contenant de l'oxygène moléculaire est introduit en quantité suffisante pour obtenir le brûlage stoechiométrique des dépôts carbonés et soufrés, ou au moins un taux de brûlage de 50%. L'essentiel dans la présente invention est d'avoir d'une part un débit de gaz suffisant pour assurer la fluidisation du premier solide et d'autre part un débit de gaz adéquat suffisant pour assumer au moins 50% de la combustion des dépôts carbonés et soufrés. On peut utiliser une alumine comme solide inerte, comme par exemple une alumine électrofondue (par exemple de masse volumique 1700 kg/m3'et de granulométrie inférieur à 500 microns, de préférence entre 20 et 300 microns, et plus particulièrement de granulométrie moyenne de 150 microns). Comme indiqué plus haut, ce peut tre aussi du sable ou autres solides avec des granulométries de mmes ordre de grandeur que pour I'alumine. On peut aussi utiliser un produit analogue au catalyseur utilisé dans les unités de raffinage pétrolier de craquage catalytique, ayant une granulométrie située vers par exemple 50-80 microns. On peut aussi utiliser des fines ou poussières obtenues lors de la manipulation, du traitement de divers produits et notamment des produits de mme nature que ceux que l'on veut traiter à savoir des catalyseurs ou des adsorbants. La répartition granulométrique sera ajustée par les techniques connues de séparation de solides pulvérulents, comme le cyclonage ou le tamisage. Les vitesses du gaz de fluidisation nécessaires dans le cadre de la présente invention sont bien inférieures aux vitesses normalement utilisées pour effectuer les fluidisations en l'absence d'un deuxième solide dit inerte. A titre d'exemple, il faut : une vitesse de linéaire de lm/s (mètre par seconde) pour fluidiser des extrudés diamètre 1,6 mm dont la densité apparente est de 830 kg/m3 ; une vitesse de 1,5 à 1,8 m/s pour fluidiser des billes de diamètre 2,4 dont la densité apparente est de 680 kg/m3 ; une vitesse de 2,2 m/s pour fluidiser des billes d'alumine de diamètre 0,1 à 0,2 dont la densité apparente est de 1 200 kg/m3. Mais, si le catalyseur est dilué par une quantité équivalente d'alumine (solide inerte) de granulométrie moyenne 100-200 microns, la fluidisation peut tre atteinte avec une vitesse linéaire de 0,2 m/s d'air. En opérant selon le procédé de l'invention, les particules du catalyseur ou d'adsorbants restent bien dispersées sans flottage des particules ou sans particules descendantes ou plongeant au fond de l'enceinte. La taille des particules de catalyseur ou d'adsorbant est en général comprise entre 0.5 et 5 millimètres et plus fréquemment entre 0.8 et 3 mm. Le rapport pondéral de catalyseur ou adsorbant rapporté au solide inerte est compris entre 0,01 et 1 et de préférence de 0,1 à 0,3. Comme indiqué plus haut, le gaz peut tre de I'air plus ou moins dilué, en faisant varier la teneur en oxygène par ajout d'oxygène pur ou par ajout d'azote ou autre gaz inerte, ou par dilution avec au moins une partie des gaz de combustion. Comme indiqué plus haut, le four peut tre constitué de plusieurs zones, par exemple de type rectangulaire avec circulation forcée de zone à zone à travers une série de chicanes ou"baffles" disposées entre les entrées et les sorties des diverse zones. On peut utiliser non pas un seul four mais une série de fours reliés les uns aux autres avec des régulations indépendantes des températures et des débits de gaz qui peuvent différer d'une zone à l'autre des fours. Ces zones peuvent tre disposées en série ou en parallèle. La présente invention présente I'avantage sur les fours à Louvres ("rotolouvre") ou fours à bandes ("belt furnace") d'avoir un meilleur contrôle de température et d'obtenir des temps de séjour courts. En effet, mieux on peut évacuer les calories en maîtrisant la température du lit, plus rapidement on obtient un brûlage adéquat en augmentant la teneur en oxygène du mélange gazeux. La présence d'une masse importante de solide inerte permet égaiement un bon contrôle des températures en évitant la formation de points chauds. Un autre gros avantage de ce procédé selon l'intervention est de pouvoir traiter des mélanges de différents catalyseurs de granulométrie différentes, ce qui n'est pas possible dans un four à fluidisation directe, sans utilisation d'un solide inerte. Le procédé selon l'intervention permet en outre de réduire les taux d'attrition, donc les formations de fines, d'avoir une meilleure homogénéisation des catalyseurs c'est à dire d'observer moins de mouvements erratiques de particules de catalyseurs. Les exemples suivants illustrent l'invention. Dans le premier exemple, le catalyseur est régénéré de façon classique dans un laboratoire. Dans le deuxième exemple, le catalyseur est régénéré dans un four rotatif (rotolouvre) sans fluidisation réelle. Dans le troisième exemple, on utilise un four dans lequel une fluidisation du catalyseur est provoquée soit par de I'air, soit par de I'azote, mais ici sans solide inerte. Dans les quatrième et cinquième exemple, on opère conformément à l'invention : en continu dans l'exemple 4, en batch dans l'exemple 5. Exemple n 1 : Un catalyseur d'hydrotraitement de coupes pétrolières, perd son activité au cours de son cycle industriel par limitation d'accès aux sites actifs due au dépôt de carbone. Cet empoisonnement est réversible si ce dépôt carboné peut tre éliminé par combustion contrôlée. Dans cet exemple, on a sélectionné un catalyseur désactivé pour le soumettre à une opération de régénération effectuée au laboratoire dans des conditions parfaitement contrôlées, et préparer ainsi un solide régénéré qui peut servir de référence aux autres essais décrits par la suite. Le catalyseur A, de type Cobalt/Molybdène sur support alumine, se présente sous forme d'extrudés de diamètre 1. 2mm. Un échantillon de 10g de ce catalyseur usé (appelé A), titrant 10% poids de carbone et 8.7% de soufre, est introduit dans un réacteur en verre, lui mme placé dans un four vertical. Un débit de 50 litres/heure de mélange azote/air 90/10 vol/vol traverse le lit de solide. La température, mesurée par un thermocouple placé au cceur du lit, est augmentée progressivement et laissée 2 heures à 300 C puis 4 heures à 480 C. Le mélange gazeux est ensuite remplacé par de I'air pur, l'expérience poursuivie 1 heure puis arretée. Le catalyseur ainsi régénéré est comparé au catalyseur neuf correspondant, au niveau de sa surface spécifique et de son activité catalytique en hydrodésulfuration de coupes pétrolières. Celle ci est mesurée dans un test pilote utilisant 50moi de catalyseur, à une pression de 30 bar, une température de 350 C, et un gaz oil de teneur en soufre 1.71 % poids passée à une vitesse volumique spatiale de 1 litre par litre de catalyseur et par heure. Catalyseur neuf Catalyseur A Catalyseur régénéré usé laboratoire Carbone (% poids)-10. 0 0. 12 Soufre (% poids)-8. 7 0. 19 Surface Spécifique (m2/g) 220-203 Longueur moyenne (mm) 3.9 3.2 Activité HDS 100 (base) 21 95 Exemple 2 comparatif : Cet exemple, non conforme à l'invention, décrit une opération industrielle de régénération dans un four de type rotolouvre . Le catalyseur usé (catalyseur A) est introduit en continu à 300 Kg/h dans un four tournant incliné, muni de louvres. Le lit de solide circule sur les louvres au travers desquelles passe un flux d'air chaud d'environ 4000 Nm3/h. La vitesse de I'air traversant le lit est de 0.1 m/s et ne permet pas réellement une fluidisation du lit de catalyseur, mais provoque néanmoins, grâce notamment à la rotation du tube, une légère expansion du lit qui assure un échange gaz solide homogène. Le lit de catalyseur séjourne 4 heures pendant lesquelles se produisent les réactions exothermiques de combustion du carbone et l'oxydation des sulfures métalliques. Un flux d'air froid de 5000 Nm3/h est injecté dans le ciel du four de façon à enlever les calories produites. Le profil des températures au sein du lit de catalyseur est contrôlé par le double effet de rapport d'air chaud au travers du lit de catalyseur et l'enlèvement des calories via I'air de refroidissement de façon à maintenir le niveau thermique à des valeurs proches de 500 C sur 80% de l'encours constitué. La régénération du catalyseur ainsi contrôlée permet de retrouver des performances satisfaisantes, avec toutefois un décalage par rapport au produit de référence. Catalyseur Catalyseur régénéré Catalyseur régénéré usé laboratoire selon industriel I'exemple 1 Carbone (% poids) 10.0 0.12 0.28 Soufre (% poids) 8. 7 0. 19 0. 42 Surface Spécifique (m2/g)-203 198 Longueur moyenne (mm)-3. 2 3.0 Activité HDS 21 95 91 Exemple 3, (non conforme a l'invention) Une quantité de 1 litre du catalyseur A est introduite dans un four de forme cylindrique de 20 cm de diamètre muni d'une sole en métal fritte permettant une injection de gaz répartie de façon homogène sur toute la surface disponible. Un débit d'air de 40 m3/h, préchauffé à 500 C, est injecté au travers de la sole, et fluidise le lit de catalyseur. La température du lit et de 1'enceinte croit régulièrement après l'injection d'air chaud. Au delà d'environ 350 C, la température du lit s'élève brusquement et dépasse 650 C. Après arrt de l'opération et refroidissement, le catalyseur est analysé. (Référence A3-1). Sa faible surface, 136 m2/g, due au frittage du support alumine, atteste de la destruction partielle du catalyseur et de l'échec de cette méthode de régénération. Ce débit d'air de 40 m3/h était nécessaire pour la fluidisation du lit, mais l'excès d'oxygène correspondant entraine un emballement de la réaction et une surchauffe du catalyseur. La mme expérience est reconduite avec de I'azote en guise de gaz de fluidisation. Un dispositif permet d'injecter de l'air en proportion contrlable. Le lit de catalyseur est fluidisé et chauffé par 40 m3/h d'azote jusqu'à 450 C température à laquelle la puissance de chauffe sur I'azote est maintenue constante. A cette température, de I'air est injecté sous la sole à un débit régulé en fonction de la température de lit et limité à 1 m3/h. La consigne de température de lit est graduellement augmentée à 500 C. Après 6 heures l'expérience est arrtée et le catalyseur analysé (référence A 3-2). 11 apparaît que la présence d'azote à la place de I'air, outre sa fonction de fluidisation du milieu a permis de contrôler la cinétique de la réaction et donc son exothermie, et ainsi produit un catalyseur aux propriétés intéressantes. En revanche, la technique est peu intéressante au plan économique Ici cause du coût de I'azote. Catalyseur Catalyseur Catalyseur régénéré régénéré régénéré A 3-2 laboratoire A 3-1 Carbone (% poids) 0.12 0. 12 0.29 Soufre (% poids) 0. 19 0. 10 0.28 Surface Spécifique (m2/g) 203 136 201 Longueur moyenne (mm) 3.2 2.4 2.8 Activité HDS 95-92 Exemple 4 : Des quantités de 1 litre de catalyseur A et de 6 litres d'alumine électrofondue (masse volumique de 1.7 g/ml, granulométrie moyenne 150 microns) sont introduits dans le four décrit à l'exemple 3. Un débit de 8 m3/h d'air, préchauffé à 500 C, fluidise et chauffe ce mélange d'alumine et de catalyseur. Lorsque la température du lit atteint 350 C, les réactions d'oxydation s'amorcent, provoquant une rapide augmentation de la température qui s'elève à 503 C puis redescend à 380 C, les calories apportees par I'air chaud étant insuffisantes pour compenser les pertes thermiques par les parois du four. Un échantillon du mélange homogène alumine catalyseur est alors prélevé, tamisé sur une grille d'interstices de 1 mm2, puis analysé (référence A 4-1 partiellement régénéré). Il apparaît que l'élimination du carbone et du soufre n'est pas terminée, à cause d'un temps de séjour insuffisant à température élevée. L'expérience est poursuivie sous les mmes conditions dynamiques, mais en apportant des calories par le biais d'une résistance électrique immergée dans le lit de solide fluidisé. La température du lit est régulée à 500 C pendant 1 heure puis l'expérience arrtée, le solide tamisé et analysé (référence A 4-2). Catalyseur régénéré Catalyseur Catalyseur laboratoire partiellement régénéré régénéré A 4-1 A 4-2 Carbone (% poids) 0.12 2. 2 0.15 Soufre (% poids) 0.19 1. 9 0.22 Surface Spécifique (m2/g) 203-207 Longueur moyenne (mm) 3.2 3.0 Activité HDS 95 93 La longueur moyenne n'est pas sensiblement diminuée. Cette expérience montre que la fluidisation d'un lit mixte alumine/catalyseur s'effectue en mettant en oeuvre des débit gazeux environ 5 fois moins élevés que ceux qui sont nécessaires pour fluidiser un lit d'extrudés de diamètre 1. 2mm. Elle montre aussi la faisabilité d'une opération de régénération en lit fluidisé, sans gaz inerte pour contrôler I'exothermie de la réaction de combustion, et où la température est limitée grâce au rôle de volant thermique joué par le solide de faible granulométrie. Exemple 5 : Le four est rempli par 3 litres d'alumine électrofondue identique à celle de l'exemple précédent. L'air préchauffé est injecté à un débit de 8 m3/h et fluidise I'alumine. La puissance de chauffe est réglée de façon à obtenir une température stabilisée à 430 C. Une quantité de 50 grammes de catalyseur A est alors injectée dans le lit fluidisé d'alumine chaude. La température s'élève rapidement à 490 C, on injecte alors dans le milieu 0.2 litres d'alumine froide. La température décroît à 450 C, en partie par effet du refroidissement due à la matière froide ajoutée. Environ 15 minutes plus tard, on introduit alors à nouveau 50 g de catalyseur. Après une montée à 510 C on injecte à nouveau 0.2 litres d'alumine, la température redescend au dessous de 450 C au bout de 15'. La séquence est reproduite ainsi 6 fois de suite, puis l'expérience arrtée. Le solide est tamisé et analysé (référence A5). Catalyseur régénéré Catalyseur régénéré laboratoire A 5 Carbone (% poids) 0.12 0.15 Soufre (% poids) 0.19 0.23 Surface Spécifique (m2/g) 203 201 Longueur moyenne (mm) 3.2 2. 9 Activité HDS 95 1 Cet exemple illustre la possibilité de régénérer le catalyseur de façon continue dans un four à lit de sable fluidisé, où le solide à régénérer serait introduit en un point du four et soutiré en un autre point, avec une circulation entre les points d'entrée et de sortie et un temps de résidence centré autour d'une heure environ. II montre par ailleurs la possibilité de contrôler la thermicité de la réaction par l'apport du deuxième solide pulvérulent. REVENDICATIONS 1. Procédé de mise en contact dans une enceinte d'un premier solide pulvérulent choisi dans le groupe constitué par les catalyseurs et les adsorbants avec un deuxième solide pulvérulent de granulométrie différente, en présence d'au moins un gaz. 2. Procédé selon la revendication 1, avec mise en mouvement des dits solides, appliqué au stripage de catalyseurs ou d'adsorbants, ou régénération de catalyseurs et d'adsorbants, ou activation ou réactivation ou réjuvénation de catalyseurs ou d'adsorbants. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 de mise en contact de particules d'un catalyseur ou d'un adsorbant avec des particules d'un autre solide pulvérulent, la dite mise en contact étant effectuée dans une enceinte sous la forme d'un lit fluide au moyen d'un gaz de fluidisation, les particules du dit autre solide pulvérulent ayant une granulométrie différente de celle des particules du catalyseur ou de I'adsorbant. 4. Procédé selon l'une des revendications 2 et 3 dans lequel le gaz assure la fluidisation du premier solide et du deuxième solide. 5. Procédé selon la revendication 4 appliqué à la régénération d'un catalyseur ou d'un adsorbant dans lequel le gaz de fluidisation contient de l'oxygène moiécuiaire, et a aussi pour rôle d'assurer le brûlage des dépôts carbonés ou soufrés du catalyseurs à traiter. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes appliqué à l'activation, la réactivation, le traitement de catalyseurs ou d'adsorbant dans lequel le gaz de fluidisation est un mélange de composants dont certains peuvent réagir avec le catalyseur ou I'adsorbant. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel les 2 solides sont introduits ensemble ou séparément en un point de l'enceinte et en sont soutirés en un autre point, le gaz de fluidisation étant introduit en au moins un point sur le parcours des deux solides. 8. Procédé selon la revendication 7 dans lequel les solides sont admis dans l'enceinte progressivement, en continu ou périodiquement et, cheminent progressivement, périodiquement ou en continu, à travers 1'enceinte. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel le solide inerte est choisi dans le groupe constitué par I'alumine, la silice, la magnésie et le sable ou leurs mélanges, les poussières ou fines de catalyseurs ou adsorbants. 10. Procédé selon la revendication 9 dans lequel la dimension des particules du solide inerte est au maximum égale à la moitié de la plus petite dimension du premier solide. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10 dans lequel les gaz utilisés pour assurer la fluidisation ou le dit traitement sont choisis dans le groupe constitué par au moins I'air, I'air dilué, I'air enrichi en oxygène, les gaz inertes, les gaz contenant de l'oxygène, la vapeur d'eau et le dioxyde de carbone, l'hydrogène, le sulfure d'hydrogène ou des composés chlorés. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11 dans lequel à la sortie de l'enceinte les deux solides sont séparés l'un de l'autre par tamisage et dans lequel le solide inerte est recyclé au moins en partie dans la dite enceinte. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, dans lequel on dispose dans l'enceinte, sur le parcours des solides des dispositifs intemes tels que chicanes ou baffles. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13 dans lequel on utilise au moins deux enceintes en série ou en parallèle 15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 14 dans lequel le rapport pondéral entre le catalyseur ou adsorbant et le deuxième solide pulvérulent est compris entre 0,01 et 0,5.