FR 2772135 A1 19990611 FR 9715312 A 19971204 Dispositif Pour mesurer la distance d'une cible L'invention concerne un dispositif pour mesurer la distance d'une cible, comme un télémètre de bâtiment, à émission laser. Le procédé qu'emploie un tel dispositif consiste à générer et entretenir une oscillation supplémentaire (ou modulation) sur l'amplitude d'une onde émise vers la cible. Cette oscillation vérifie des conditions telles que sa longueur d'onde soit en correspondance avec le trajet aller-retour de l'onde émise. Ainsi, à partir de la mesure en fréquence de cette oscillation, il est possible de déduire la distance de la cible. Un dispositif de ce type comporte généralement des moyens pour calibrer les mesures effectuées, notamment en fonction des paramètres du milieu (température, pression, degré d'hygrométrie, ...). De tels moyens comprennent de préférence au moins un guide d'onde de calibration, de longueur et/ou d'atténuation choisies. Par ailleurs, il est nécessaire de disposer un contrôleur automatique de gain en réception, pour gérer les effets de non linéarité (ou distorsion du signal), susceptibles d'induire des variations de la fréquence mesurée. Dans la demande internationale N" 95 06055, le Demandeur a proposé un dispositif équipé d'un atténuateur à cristaux liquides, commandé en tension, pour contrôler automatiquement le gain sur un signal lumineux reçu. En pratique, un tel atténuateur nécessite des polariseurs en amont et en aval du trajet optique. C'est ainsi que le dispositif décrit dans la demande précitée, comporte ce contrôleur de gain, monté séparément avec plusieurs fibres optiques de calibration. Bien que ses apports soient indéniables, ce dispositif présente un montage relativement complexe, ainsi que des performances limitées au niveau des précisions sur les mesures effectuées. L'invention vient alors améliorer la situation. Elle propose à cet effet d'agencer les moyens de calibration pour qu'ils soient aptes, en outre, à assurer la fonction de contrôle automatique de gain. L'invention part alors d'un dispositif comprenant - une source, agencée pour émettre un faisceau d'onde vers la cible, - un détecteur, muni, en entrée, d'un guide d'onde de détection, - un moyen de réception d'un faisceau émis en retour par la cible, comprenant un guide d'onde de réception, apte à coopérer avec le guide de détection, pour transmettre au détecteur une partie au moins du faisceau reçu, et - des moyens d'amplification, connectés au détecteur, agencés pour entretenir, en fonction de l'onde émise et de l'onde détectée, un signal comportant une grandeur physique représentative de la distance à mesurer. Selon l'invention, le dispositif comporte un moyen pour déplacer le guide de détection par rapport au guide de réception. Les moyens d'amplification peuvent commander ce moyen de déplacement pour modifier le couplage entre le guide de détection et le guide de réception, et donc, réguler l'amplitude de l'onde détectée. La fonction de contrôle automatique du gain est ainsi assurée. Un tel signal peut être une modulation sur l'onde émise, dont la fréquence d'oscillation est représentative de la distance à mesurer. Dans ce cas, les moyens d'amplification sont agencés pour coopérer avec la source, de manière à générer et entretenir cette modulation, qui doit vérifier des conditions de gain et de phase qui seront décrites plus loin. En commandant le moyen de déplacement précité, les moyens d'amplification régulent l'amplitude de cette modulation. Cette technique permet d'une part, d'avoir un gain constant entre la source et le détecteur, et d'autre part, d'éviter des distorsions pouvant modifier le déphasage de l'onde détectée. Par ailleurs, le dispositif comporte au moins un guide d'onde de calibration de longueur choisie, et un élément de déviation fixe, lequel est agencé pour transmettre une partie du faisceau émis par la source, vers l'entrée de ce guide de calibration. Selon l'invention, le moyen de déplacement est apte, en outre, à déplacer le guide de détection pour présenter, sur commande d'un utilisateur, l'entrée du guide de détection à la sortie du guide de calibration. Le dispositif de l'invention trouve notamment une application dans le domaine du bâtiment, par exemple pour mesurer des distances entre des murs en construction, etc ... Dans ce cas, il s'avère utile de doter la source d'une diode à émission laser dans une longueur d'onde du visible. Les divers guides d'onde de calibration, détection et réception comportent alors chacun une fibre optique de longueur choisie. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaî- tront à l'examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés sur lesquels - la figure 1 représente les principaux éléments du dispositif selon l'invention, - la figure la est une vue partielle des optiques d'émission et de réception, dans une configuration permettant un trajet optique coaxiale, - la figure 2 est une vue en perspective de la lame flexible réalisée dans un matériau piézoélectrique et commandée en tension, - la figure 3 est une vue éclatée d'un bloc de support 29 de la lame flexible, - la figure 4 est une vue de face des fibres optiques de calibration, de réception et de détection, au niveau de l'élément de commutation selon l'invention, - la figure 5a représente schématiquement le fond du boîtier du dispositif, muni d'une gorge annulaire autour de laquelle sont enroulées les fibres optiques, - la figure 5b représente schématiquement le dispositif équipé d'une languette dépliable pour des mesures à partir de supports fixes, et - la figure 6 représente un organigramme détaillé, montrant les interactions entre les différents éléments du dispositif. Les dessins contiennent, pour l'essentiel, des éléments de caractère certain. Ils pourront donc non seulement servir à mieux faire comprendre la description, mais aussi contribuer à la définition de l'invention, le cas échéant. On se réfère tout d'abord à la figure 1 qui représente le schéma de fonctionnement du dispositif selon l'invention. Une diode laser 1 éclaire la cible 4, par l'intermédiaire d'une fibre optique principale 2 et d'une lentille convergente 3 (figure la). La cible 4 émet en retour, par diffusion et/ou par réflexion, un faisceau convergé par la lentille 5 sur une fibre de réception 6. Cette fibre optique 6 est destinée à coopérer avec une fibre optique de détection 7, laquelle est connectée à un détecteur 8. Le dispositif comprend en outre un circuit d'amplification 9 en sortie de ce détecteur 8. Le circuit d'amplification 9 permet de générer et d'entretenir un harmonique fondamental, correspondant à une modulation d'amplitude sur le signal détecté. La fréquence de ce fondamental peut être reliée par un développement limité au trajet aller-retour de l'onde optique émise. Plus précisément, les moyens d'amplification sont agencés pour filtrer un bruit mesuré, en éliminant les composantes qui ne répondent pas à des conditions spécifiques de gain et de phase. Ainsi, les composantes détectées, dont le déphasage par rapport à la source est différent de 0 modulo 2s, sont supprimées. Seules demeurent les composantes issues de l'harmonique fondamental de fréquence f, et des harmoniques supérieurs de fréquences 2f, 3f, ... La fréquence f dépend alors, en première approximation, de la longueur de la cavité source - cible - détecteur - source. La mesure de la fréquence de l'harmonique fondamental permet de déterminer de manière précise la distance entre la diode laser 1 et la cible 4. Au premier ordre, la fréquence de ce fondamental est donnée par f - c/2L (c est la vitesse de la lumière dans le milieu). De manière à ne pas être gêné par les fréquences propres des composants du circuit d'amplification 9, la fibre optique principale 2 possède une longueur choisie de telle sorte que la fréquence d'oscillation moyenne du fondamental soit de l'ordre de quelques Mhz. Ainsi, en choisissant des composants du circuit d'amplification dont la bande passante est très supérieure à cette valeur, la fréquence de modulation f reste nettement inférieure aux fréquences de coupure des composants. Par ailleurs, un déphaseur de it monté dans le circuit d'amplification 9 permet d'obtenir un gain négatif sur le signal détecté, et, par conséquent, de réduire de moitié environ la longueur de la fibre 2. Typiquement, la longueur de la fibre optique principale 2 est voisine de 35 m. La fréquence du fondamental s'écrit alors f = c/(2L + ng Lf), où est l'indice de groupe de la fibre 2, et Lf sa longueur. La figure la représente le couplage optique du faisceau aller et du faisceau retour. Dans l'exemple décrit, la lentille 5 est percée en son centre, lequel porte la lentille 3 de focalisation du faisceau incident. Un tel montage permet d'obtenir une optique coaxiale avec double collimation. Une couronne réfléchissante 5a, de forme générale sphérique tronquée, est disposée à la périphérie de la lentille 5, ce qui permet de récupérer une partie de l'énergie répartie autour de la fibre 2, pour les courtes distances en particulier. Compte tenu de l'ouverture du faisceau en sortie de l'optique d'émission 2, la puissance optique couplée est d'autant plus faible que la cible est proche. Le fait de disposer une couronne réfléchissante permet par ailleurs de pallier cet inconvénient. Dans l'exemple décrit, la lentille 5 est préférentiellement de type plan-convexe, dont la concavité est tournée vers la cible. La lentille interne 3 est de préférence sphérique tronquée. Une telle configuration permet d'obtenir un couplage correct dans la fibre 6 (250 pm de coeur), et ce, jusqu'à des distances très courtes de la cible (5 cm). Le dispositif selon l'invention comporte par ailleurs un système de calibration qui, en amont, comporte une lame de verre inclinée 10 (48 de réflexion), pour orienter une partie du faisceau émis vers la cible, en direction d'un piège à lumière 14. En sortie de ce piège, deux optiques de focalisation distinctes dans l'exemple décrit, convergent le faisceau dévié vers deux fibres de calibration 11 et 12. Ces deux fibres de calibration sont de longueurs choisies, différentes l'une de l'autre. Pour calibrer la mesure d'une distance D dans l'air, une longueur de fibre L = 2D / ng, est nécessaire (n9 est l'indice de groupe de la fibre à la longueur d'onde d'utilisation). La fibre 11 et la fibre 12 sont, dans l'exemple décrit, de longueur voisine de 13 m et de 30 cm, respectivement, pour calibrer des mesures sur de longues distances (une dizaine de mètres) et sur de courtes distances (une dizaine de centimètres). L'indice de l'air varie avec sa pression et sa température. Il est donc nécessaire de calibrer les mesures effectuées en fonction de ces paramètres, pour atteindre des précisions sur les distances mesurées, voisines du millimètre. Ainsi, dans le mode de réalisation décrit, les fibres optiques sont enroulées dans une gorge annulaire 24 (figure 5a), noyée dans une résine ou un matériau thermiquement très bon conducteur. En pratique, cette gorge est prévue dans le fond du boîtier 21 du dispositif. Quatre capteurs en température 23a, 23b, 23c et 23d sont disposés à équidistance périphérique sur la gorge 24. En outre, un capteur de pression (non représente) est également prévu dans le boîtier 19 du dispositif. Les mesures des longueurs de fibre de calibration, combinées aux mesures des capteurs, permettent de déterminer précisément les conditions dans lesquelles sont effectuées les mesures du télémètre. Préférentiellement, les fibres de calibration sont réalisées en silice. En effet, la silice est un matériau dont les coefficients thermiques sont bien connus. Il suffit donc de mesurer sa température pour pouvoir élaborer une correction de fréquence de très bonne précision. Le Demandeur a montré qu'une mesure au degré près de la température de la fibre est suffisante. Dans l'exemple décrit, le dispositif met en oeuvre un traitement informatique qui permet d'exploiter ces données. En pratique, une carte analogique connectée aux capteurs en température, émet ces informations vers un micro-contrôleur (figure 6). Par ailleurs, une telle calibration des mesures permet en outre de surmonter les effets éventuels liés au vieillissement des composants, qui peuvent induire des variations sur les distances mesurées (modification des résistances de charge, des capacités, ...). Le Demandeur a montré que la distance D à mesurer pouvait s'exprimer sous la forme d'un développement limite, de la fréquence de l'harmonique fondamental à mesurer. Typiquement, D = A + B f + C f2 + ... Compte tenu de la dispersion sur les fréquences de coupure de chaque élément électronique, l'opération de calibration permet alors de retrouver les facteurs A, B, etc... Dans l'exemple décrit, à partir des deux fibres de calibration, il est possible de retrouver les trois premiers coefficients du développement limité A, B et C. La précision sur les mesures atteintes est de + 1 mm, sur une distance de 0 à 20 m. Entre 20 et 100 m, elle atteint + 3 mm. Pour cette dernière gamme de distances (20 - 100 m), il peut être utile de disposer un réflecteur sur la cible 4, de manière à accroître l'intensité du signal en réception, en particulier, si la cible 4 est peu coopérative (très diffusante et peu réflechissante), comme un mur de bâtiment par exemple. Dans ce cas, le traitement informatique tient compte de l'épaisseur du réflecteur, et l'ajoute à la distance mesurée. Avec les moyens de calibration cités précédemment, pour atteindre de telles précisions, il est nécessaire de contrôler les non-linéarités qui limitent l'oscillation en amplitude de l'harmonique fondamental entretenu. En particulier, ces non linéarités doivent être maintenues constantes. En effet, une variation de ces non-linéarités peut induire en retour une variation de la fréquence d'oscillation. Il est alors essentiel d'insérer dans la chaîne d'amplification un contrôleur automatique de gain (CAG). Par ailleurs, un tel CAG permet d'obtenir un gain constant sur l'ensemble de la chaîne source - cible - détection - amplification. Ce CAG, optique, est indépendant de la fréquence d'oscillation, contrairement à un CAG électrique ou électronique. Un impératif lié au CAG est qu'il doit prendre son information après le premier amplificateur situé derrière le photodétecteur. Sa fonction est de modifier la puissance optique reçue sur le photo-détecteur. Selon l'invention, cette fonction est réalisée de manière simple en jouant sur le couplage entre la fibre de réception 6 et la fibre d'entrée au détecteur 7. Le dispositif comporte alors un composant commutateur 13 (coupleur en continu, à commande analogique) assurant le contrôle automatique du gain optique. En pratique, il s'agit de transmettre, à partir de la fibre de réception 6, une partie de la puissance optique variable en fonction d'une tension électrique de commande Vc, et entrant dans la fibre de détection 7. Dans la réalisation décrite, la fibre de détection 7 est solidaire d'un élément de torsion commandé en tension Vc, de manière à ce qu'elle puisse se déplacer par rapport à la fibre de réception 6. La solution technique employée ici consiste à utiliser un élément réalisé dans un matériau comportant des céramiques multicouches piézoélectriques, pour déplacer la fibre 7 par rapport à la fibre 6. Ce composant qui sert d'actuateur piézoélectrique se présente sous la forme d'une lame parallélépipédique, sur laquelle sont reportées plusieurs électrodes 25a, 25b, 25c (+30V, -30V et commande Vc), et qui s'étire plus ou moins dans une sens ou dans l'autre par rapport à sa position d'équilibre, selon la valeur et le signe de la tension appliquée (figure 2). Pour déplacer l'extrémité de la fibre de détection 7 d'une distance de 400 pm, la tension appliquée sur l'électrode de commande de l'actuateur piézoélectrique doit passer de 0 à 30 V. Le circuit de micro-contrôle délivre une alimentation comprise entre 0 et 5 V, qui, combinée à une alimentation à partir d'une pile (9 V) que comprend le dispositif, permet d'atteindre des déplacements de l'extrémité de la fibre 7 compris entre -400 pm et +400 Hm. Dans la réalisation pratique, la fibre de détection 7 est réalisée dans une matière plastique sans gaine de protection et son diamètre de coeur est de 250 pm. La fibre de réception 6 est homologue de la fibre de détection 7 (fibre multimode, à saut d'indice, en matière plastique, sans gaine de protection et de diamètre 250 pm). Les deux fibres de calibration 11 et 12 sont des fibres de silice sans gaine de protection et de 125 pm de diamètre extérieur dans l'exemple décrit (50 ou 62,5 pm de coeur). Selon l'invention, ce composant (CAG) assure en outre la fonction de commutation entre les fibres de calibration 11 et 12 et la fibre de réception 6. Ainsi, les extrémités respectives des fibres de calibration 11 et 12 sont également solidaires d'un support 16 de la fibre de reception 6. Comme le montre la figure 2, la fibre de détection 7 se déplace de la fibre de réception 6 jusqu'à la fibre de calibration 12. Les fibres 6, 11 et 12 sont disposées sur une platine 16, qui dans l'exemple décrit, est un substrat en verre. Ce substrat 16 est collé (figure 3) à un bloc support 29, sur lequel est assemblée par ailleurs l'extrémité fixe de la lame piézoélectrique 15 portant la fibre de détection 7. Le bloc support 29 comporte des logements 27a et 27b pour des vis 28a et 28b, permettant ainsi d'effectuer des réglages transversaux et longitudinaux de la position de la fibre 7 par rapport aux fibres 6, 11 et 12. Les moyens d'amplification connectés au détecteur contrôlent alors la tension appliquée à l'actuateur piézoélectrique 15 pour modifier la surface d'interaction entre la fibre de détection 7 et la fibre de réception 6 (figure 4). Les extrémités de ces fibres sont clivées, polies et enfin collées sur le substrat de verre 16. La fibre de détection 7 est, quant à elle, collée sur l'extrémité de l'actuateur piézoélectrique, un millimètre environ de l'extrémité de la fibre 7 dépassant de l'actuateur 15. Dans l'exemple de réalisation décrit, des extrémités de fibres supplémentaires 17 et 18 sont disposées entre les fibres 6 et 11, ainsi que 11 et 12, respectivement. Ces extrémités de fibres entretoises permettent d'ajuster les positions des fibres 6, 11 et 12. Elles sont simplement destinées à garder un parallélisme correct, ainsi qu'un écartement mécanique calibré entre les fibres collées sur le substrat de verre 16. Elles ne véhiculent aucun signal. Un tel montage permet ainsi de séparer les couplages optiques des fibres actives 6, 11 et 12. Ainsi, au cours du déplacement de la fibre de détection 7, la tension de commande peut varier de -30V à +30V, de façon continue, et la fibre de sortie prend deux positions extrêmes entre 400 pm et -400 pm. A +400 pm, la fibre 7 coopère pleinement avec la fibre de calibration 12. A -400 pm, la fibre 7 est à gauche de la fibre 6 telle que représentée sur la figure 4, et ne coopère avec aucune des fibres du dispositif. Pour atteindre des déflexions de +400 pm, l'actuateur piézoélectrique 15 a une longueur de 39 mm sur 12 mm de large, et une épaisseur de 0,65 mm. En outre, le dispositif comporte une languette dépliable 20 (figure 5b), de forme triangulaire à angle droit dans l'exemple de réalisation décrit. Ainsi, il est possible d'effectuer des mesures contre des surfaces-supports 30 formant un angle de 90" (murs de bâtiments, par exemple). Avantageusement, cette languette 20 comporte une lame métallique 22b qui coopère avec un composant 22a, lequel détecte un déploiement de la languette 20. Le composant 22a est, de préférence, un condensateur interdigité de capacité variant dans une très forte proportion lorsque la lame métallique 22b la recouvre. Le micro-contrôleur mesure cette variation et comporte un moyen pour prévenir un utilisateur du déploiement, même partiel, de la languette 20. Il tient compte en outre de la longueur de la languette 20, en tant que distance supplémentaire de la cible à la surface-support 30, occasionnée par un déploiement total de la languette, et l'ajoute à la distance mesurée. Dans le cadre d'une utilisation du télémètre dans un chantier de bâtiment, il peut être utile de détecter les salissures se formant sur la face avant du dispositif (devant la source). Ainsi, lorsque l'appareil est soumis à des projections, le dépôt qui en résulte sur la vitre de protection 26 produit un signal rétro-réfléchi vers le photo-détecteur. Ce signal est d'autant plus important que les projections sont plus denses. I1 en advient que le dispositif entre en auto-oscillation. Dans ce cas, la fréquence mesurée est inférieure à la fréquence correspondant à une distance "0" du plan référence défini par la face avant de l'appareil. Le micro-contrôleur prévient alors l'utilisateur que la fenêtre de sortie du dispositif est souillée. La figure 6 représente le schéma fonctionnel complet de l'appareil. Le dispositif comporte un circuit de microélectronique pour effectuer le traitement - de la mesure de la fréquence d'oscillation sur la distance à mesurer, - de la mesure de la fréquence d'oscillation sur la fibre de calibration la plus courte (distance minimale), - de la mesure de la fréquence d'oscillation sur la fibre de calibration la plus longue (distance maximale), - le calcul des facteurs correctifs liés à la température du milieu, et - le calcul précis de la distance à mesurer, à partir des trois mesures et des facteurs correctifs. Dans l'exemple décrit, la diode laser émet une radiation dans le visible, de préférence dans le rouge (630-670 nm). Avantageusement, une photodiode de contrôle est intégrée à l'émetteur optique, ce qui permet de contrôler la source indépendamment du circuit d'amplification. Le détecteur 8 comporte une photodiode en silicium (diode PIN ou photodiode à avalanche) à très large bande passante (au moins 200 Mhz). Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à la forme de réalisation décrite précédemment à titre d'exemple, elle s'étend à d'autres variantes. Ainsi, on comprendra que la longueur de la fibre d'émission 2 peut varier suivant les composants que comprennent les moyens d'amplification 9. Il s'agit en effet d'un compromis par rapport aux fréquences de coupure de ces composants. Une longueur supplémentaire de fibre 2 est d'autant moins nécessaire que la bande passante des composants est large, de manière générale. Dans l'exemple décrit, la source 1 émet une onde optique, de préférence dans le visible, ce qui permet de visualiser une tache de diffusion sur la cible 4. Cependant, le dispositif de l'invention peut aussi bien comporter une source hyperfréquence selon les besoins de l'application, sans nuire pour autant aux performances de l'élément de commutation 13. Dans ce cas, le dispositif comporte des guides d'onde hyperfréquence de longueurs respectives choisies. Le procédé de mesure du dispositif décrit, s'appuie sur l'évaluation de la fréquence f de l'oscillation entretenue. Cependant, l'invention s'applique aussi à un dispositif mesurant un déphasage entre l'onde émise et l'onde détectée, et proportionnel au trajet aller-retour de l'onde émise (mesure de temps de vol). En effet, il reste nécessaire, dans ce cas, d'éviter des distorsions sur le signal détecté, susceptibles de modifier sa phase. Le CAG régule alors l'amplitude de ce signal. Par ailleurs, l'une des conditions pour faire en sorte que le gain soit sensiblement constant sur le trajet aller-retour de l'onde émise, est que les optiques d'émission et de réception soient coaxiales. Par contre, si ce dispositif comporte des optiques asphériques, le gain est d'emblée constant sur ce trajet, hormis lors de la réflexion sur la cible. Il reste néanmoins nécessaire de contrôler les distorsions sur le signal détecté à partir d'un CAG optique. Un élément de commutation 13 comportant une lame piézoélectrique flexible, n'est décrit ici qu'à titre d'exemple. Ainsi, l'élément de commutation peut comporter une platine mobile en translation pour coupler le guide de détection aux autres guides. Dans ce cas, une bobine d'induction est nécessaire, ce qui présente un avantage réduit compte tenu de l'encombrement qui en résulte. Une calibration des mesures par la température du milieu reste un exemple de réalisation parmi d'autres variantes possibles. I1 peut être prévu en outre une calibration en fonction du degré d'hygrométrie de l'air ambiant. Enfin, certains éléments représentés sur la figure 6, sont relatifs au mode de réalisation tel qu'il est décrit ici à titre d'exemple. Ils sont susceptibles de subir des modifications, voire d'être supprimés par la suite. Revendications 1. Dispositif pour mesurer la distance (D) d'une cible (4), du type comprenant - une source (1), agencée pour émettre un faisceau d'onde vers la cible (4), - un détecteur (8), muni, en entrée, d'un guide d'onde de détection (7), - un moyen de réception (5) d'un faisceau émis en retour par la cible (4), comprenant un guide d'onde de réception (6), apte à coopérer avec le guide de détection (7), pour transmettre au détecteur (8) une partie au moins du faisceau reçu, et - des moyens d'amplification (9), connectés au détecteur (8), agencés pour entretenir un signal, fonction de l'onde émise et de l'onde détectée, comportant une grandeur physique représentative de la distance (D) à mesurer, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen de déplacement (13) du guide de détection (7) par rapport au guide de réception (6), et en ce que les moyens d'amplification (9) sont aptes à commander ledit moyen de déplacement (13) pour modifier le couplage entre le guide de détection (7) et le guide de réception (6), ce qui permet de réguler l'amplitude de ladite onde détectée. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre - au moins un guide d'onde de calibration (11,12) de longueur choisie, et - un élément de déviation (10), agencé pour transmettre une partie du faisceau émis par la source (1), vers l'entrée du guide de calibration (11,12), et en ce que le moyen de déplacement (13) est apte, en outre, à déplacer le guide de détection (7) pour présenter, sur commande d'un utilisateur, l'entrée du guide de détection (7) à la sortie du guide de calibration (11,12). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen de déplacement (13) comporte - une platine (16), solidaire des extrémités de sortie respectives du guide de calibration (11,12) et du guide de réception (6), et - un élément de commutation, comprenant une lame flexible (15), portant, sur sa partie mobile, l'extrémité d'entrée du guide de détection (7). 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite lame (15) est réalisée dans un matériau comportant des céramiques multicouches piézoélectriques, et en ce que l'élément de commutation comporte au moins deux électrodes (25a, 25b, 25c) pour commander électriquement la flexion de la lame (15). 5. Dispositif selon l'une des revendications 2, 3 et 4, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un capteur (23a, 23b, 23c, 23d) en température, et deux guides de calibration (11, 12) de longueurs différentes, choisies pour calibrer des mesures de courtes distances (12) et de longues distances (11), en fonction de la température du milieu dans lequel lesdites mesures sont effectuées. 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'amplification (9) sont aptes, d'une part, à coopérer avec la source (1) pour générer et entretenir une modulation sur l'onde émise, dont la fréquence d'oscillation (f) est représentative de la distance (D) à mesurer, et d'autre part, à commander ledit moyen de déplacement (13) pour réguler l'amplitude de ladite modulation. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que la source (1) comporte, en sortie, un guide d'émission (2) de longueur choisie, de sorte que la fréquence d'oscillation (f) ne dépasse pas une fréquence seuil, fonction des fréquences de coupure de composants que comportent lesdits moyens d'amplification (9). 8. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite source (1) comporte une diode laser pour émettre une onde optique, tandis que la cible (4) émet en retour une onde optique par réflexion et/ou par diffusion, et en ce que le guide d'émission (2), les guides de calibration (11,12), le guide de détection (6) et le guide de réception (7) comportent chacun une fibre optique de longueur choisie. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que la source comporte une optique d'émission (3) en sortie du guide d'émission (2), en ce que ledit moyen de réception comporte une optique de réception (5) en entrée du guide de réception (6), et en ce que lesdites optiques (3, 5) comportent des lentilles de focalisation définissant un trajet commun coaxial.