FR 2771081 A1 19990521 FR 9714590 A 19971117 PRODUCTION DE TRI HYDRATE D'ALUMINE AVEC CONTROLE SEPARE DE LA TENEUR EN SODIUM ET DE LA GRANULOMETRIE DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un procédé de fabrication du trihydrate d'alumine par décomposition en présence d'amorce d'une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium issue du procédé BAYER, permettant de maîtriser séparément la teneur en sodium et la granulométrie du trihydrate d'alumine précipité, tout en conservant une productivité élevée. Les caractéristiques physico-chimiques du tri hydrate d'alumine, en particulier la pureté, la granulométrie, la taille des cristallites élémentaires et leur degré d'agglomération en grains plus ou moins friables, sont des paramètres qui conditionnent les propriétés de l'hydrate d'alumine et celles de l'alumine qui en est issue. Ces caractéristiques doivent être adaptées en fonction des applications du produit: alumine métallurgique pour la production d'aluminium par électrolyse ignée ou alumines techniques destinées à des domaines aussi variés que les charges ignifugeantes de matières plastiques, les réfractaires, les abrasifs, les céramiques et les catalyseurs. Avec un procédé BAYER ciassique, qu'il soit de type américain ou de type européen, ces caractéristiques sont interdépendantes, ce qui rend l'adaptation parfaite de l'alumine à son application finale difficile à réaliser. Ainsi le producteur d'alumine qui disposera d'un procédé Bayer lui donnant la possibilité de fabriquer un trihydrate d'alumine en réglant la granulométrie indépendamment de la teneur en sodium résiduel verra dans ce procédé de fabrication un avantage considérable en terme de souplesse d'exploitation. Cet avantage sera d'autant plus appréciable si les performances du procédé en terme de productivité et de fiabilité sont conservées, voire même améliorées par rapport à celles obtenues avec les procédés connus. ETAT DE LA TECHNIQUE Le procédé Bayer largement décrit dans la littérature spécialisée constitue la technique essentielle de production d'alumine destinée à être transformée en aluminium par électrolyse ignée ou à être utilisée à l'état d'hydrate, d'alumine de transition, d'alumine calcinée, d'alumine frittée ou fondue, dans les nombreuses applications relevant du domaine des alumines techniques. Selon ce procédé, le minerai de bauxite est attaqué à chaud au moyen d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium à concentration appropriée, provoquant ainsi la solubilisation de l'alumine et l'obtention d'une suspension constituée de particules de résidu inattaqué dans une solution d'aluminate de sodium, appelée "liqueur d'aluminate". En général, cette suspension est ensuite diluée de façon à séparer par décantation les résidus inattaqués de la liqueur d'aluminate. Celle-ci, une fois "nettoyée", est refroidie jusqu'à une température où elle se trouve dans un état en fort déséquilibre de sursaturation. On la nomme à ce stade "liqueur sursaturée". On caractérise l'état de saturation ou de stabilité des liqueurs par le rapport pondéral: concentration en AI,O, dissoute (en g/ I) Rp concentration en AI O disso R, concentration en Na2 O caustique (en g /1) Ce fort déséquilibre aboutit à la précipitation du trihydrate d'alumine, phénomène que l'on appelle "décomposition", instable mais à cinétique lente et qu'il est impératif de parfaitement contrôler. Après la décomposition la liqueur d'aluminate de sodium, appauvrie en alumine du fait de la précipitation, appelée "liqueur décomposée", est recyclée après concentration vers l'attaque du minerai. La décomposition est un phénomène complexe de précipitation, de nourrissement et d'agglomération de cristallites aboutissant à la production de particules de trihydrate d'alumine. Ce phénomène se produit lentement, ce qui nécessite de faire circuler la liqueur sursaturée dans une succession de bacs, avec recyclage partiel du trihydrate produit, ce recyclage étant destiné à faciliter la précipitation des cristallites par l'apport de germes ou "nucale?'. La "suspension d'aluminate" est le milieu circulant dans la chaîne de décomposition; c'est un mélange de liqueur d'aluminate et de particules solides de trihydrate d'alumine, qui viennent de précipiter ou qui sont issues de l'agglomération ou du nourrissement des particules de trihydrate prélevées en aval de la décomposition et recyclées en amont. Les particules recyclées en raison de leur petite taille sont appelées "fines". Dans la pratique, la décomposition est menée de façon différente dans les chaînes BAYER européennes et les chaînes BAYER américaines. Les chaînes BAYER américaines utilisent une liqueur d'aluminate moins concentrée en soude: si cette dernière est moins productive (on obtient moins de trihydrate d'alumine pour un même volume de liqueur d'aluminate), elle est par contre riche en germes. L'apport en trihydrate recyclé est un ensemencement et un appoint régulateur effectué au début de la décomposition, autant au cours de la première étape, appelée "agglomération", qu'aux étapes de "nournssement" ou "croissance" qui suivent. Les chaînes BAYER européennes utilisent une liqueur d'aluminate beaucoup plus concentrée en soude. Ceci permet d'obtenir plus de trihydrate pour un volume donné (voir plus loin la définition de la productivité) mais rend la précipitation plus délicate car les germes de cristallisation sont beaucoup plus rares. En général, on mélange dans un premier bac, appelé bac d'amorce, la liqueur sursaturée avec des amorces ou germes pour former une "suspension sursaturée". La précipitation se poursuit dans les bacs suivants, appelés "décomposeurs", soit par nourrissement des grains ou cristallites existants, soit par apparition de nouveaux germes, soit par formation de particules par agglomération des cristallites. Que le procédé soit américain ou européen, le recyclage direct d'une partie du trihydrate d'alumine produit s'avère insuffisant si l'on veut fabriquer un produit avec des caractéristiques précises. US 3 486 850 et US 4 311 486 préconisent d'effectuer un classement du trihydrate produit avant de recycler les fines à plusieurs étapes de la décomposition. En ce qui concerne les procédés européens, le seul recyclage du trihydrate d'alumine ne permet pas une bonne maîtrise de la taille et de la structure des précipités. On constate en effet l'apparition brutale de "crises granulométriques", où le trihydrate produit est soit trop fin, soit trop gros et où le remède, appliqué avec beaucoup de précaution - il ne faut pas perturber les autres caractéristiques du trihydrate produit ni diminuer la productivité à la décomposition de la liqueur d'aluminate sursaturée - n'a pas d'effet immédiat. II est connu qu'un apport de germes fabriqués en dehors de la chaîne BAYER donne plus de souplesse dans la conduite du procédé. Ainsi, FR 2 709 302 propose de récupérer les fines classées provenant d'une autre chaîne de décomposition, FR 1 525 302 propose l'ensemencement en début de décomposition d'une amorce auxiliaire précalibrée sous forme de gel d'ultrafines et EP 0 344 469 propose du trihydrate broyé comme amorce auxiliaire précalibrée. Mais ces solutions ne sont pas économiquement avantageuses. La solution de FR 1 525 302 est coûteuse, celle que préconise FR 2 709 302 n'est intéressante que s'il existe une deuxième chaîne de décomposition sur le même site industriel. Enfin la solution apportée par EP 0 344 469 est très coûteuse car il est nécessaire d'obtenir une répartition granulométrique des germes broyés très resserrée pour obtenir un trihydrate d'alumine de qualité satisfaisante. PROBLEME POSE Ainsi, en dépit d'un art antérieur fourni, I'homme du métier ne dispose pas d'un procédé industriel fiable et peu coûteux permettant de fabriquer un trihydrate en contrôlant séparément les paramètres de conduite de la chaîne BAYER, influant notamment sur la granulométrie et sur la teneur en sodium résiduel tout en conservant une bonne productivité. Par fiabilité il faut comprendre reproduction précise et stable dans le temps des caractéristiques visées à partir des consignes de réglage, ce qui sousentend donc une faible dispersion des caractéristiques obtenues par rapport aux caractéristiques visées. Par productivité, il faut comprendre productivité de la liqueur d'aluminate de sodium sursaturée issue de l'attaque alcaline de la bauxite selon le procédé Bayer qui précipite lors de la décomposition en présence d'amorce. Le rapport pondéra Rp, caractéristique de l'état de saturation en alumine dissoute dans la liqueur du cycle Bayer, permet de déterminer la productivité de la liqueur lors de sa décomposition. Celle-ci est définie par la quantité d'alumine restituée, sous forme de tri hydrate d'alumine, après décomposition de la liqueur sursaturée, rapportée à un volume donné de liqueur sursaturée. La productivité, exprimée en kilogrammes d'alumine par mètre cube de liqueur (kg Al203/m3), est obtenue en multipliant la variation du Rp avant et après décomposition par la concentration en soude caustique de la liqueur sursaturée. En général, cette concentration est plus élevée dans les procédés Bayer de type européen (plus de #140 g Nua20/1) que dans les procédés de type américain ( &num;120 g Na20/1) et ceci explique pourquoi une productivité à la décomposition de la liqueur sursaturée est considérée comme bonne lorsqu'elle dépasse 70 kg Al203/m3 pour un procédé Bayer de type américain et lorsqu'elle dépasse 80 kg Al203/m3 pour un procédé Bayer de type européen. Les crises granulométriques observées sur les chaînes BAYER européennes sont liées à une plus faible sursaturation de la liqueur d'aluminate, qui empêche la présence d'une forte quantité de germes dans le bac d'amorce. Les chaînes américaines, pour l'instant moins sensibles aux crises granulométriques décrites plus haut, risquent de le devenir à terme dans la mesure où les normes internationales de qualité imposent une diminution de la teneur en soude dans l'alumine produite, ce qui implique de réduire la sursaturation de l'aluminate. Ainsi, I'introduction d'un moyen de génération des amorces permettant de contrôler séparément la granulométrie et la teneur en sodium résiduel du trihydrate intéresse toutes les chaînes BAYER, qu'elles soient de type américain ou de type européen et quelle que soit la taille de ces installations. OBJET DE L'INVENTION Le procédé selon l'invention repose sur le constat surprenant qu'en appliquant en début de décomposition une action mécanique entraînant un cisaillement intense, on observe, au bout de plusieurs dizaines d'heures, la formation de germes ou nuclei de trihydrate faisant office d'amorce. Par "début de décomposition", on entend une étape où la liqueur d'aluminate se trouve en amont de la chaîne de décomposition, par exemple au niveau du bac d'amorce ou du premier bac décomposeur de la chaîne BAYER de type européen, ou bien au niveau du bac d'agglomération ou encore, de préférence, au niveau du premier bac nourisseur dans une chaîne BAYER de type américain. Par "appliquer une action mécanique entraînant un cisaillement intense", on entend l'introduction d'un dispositif générant dans la suspension un écoulement laminaire ou turbulent, au sein duquel règnent de forts gradients de vitesse qui ne pourraient être obtenus par une simple implantation de viroles ou de chicanes contrecarrant la circulation naturelle de la suspension. Les germes sont sans doute créés assez tôt mais leur taille est telle qu'ils restent indécelables avec les moyens de contrôle courants, en l'occurrence un compteur de particules, qui ne peut déceler des particules que si leur diamètre dépasse 0.5 à 1 p. C'est en persévérant dans cette action sans effet immédiat que la demanderesse a constaté qu'il devient plus facile, au bout de quelques semaines, de maîtriser la taille et la morphologie des particules de trihydrate d'alumine. Une telle action mécanique, continue ou répétée régulièrement, permet d'éviter les fâcheuses "crises granulométriques" rencontrées dans les procédés à haute productivité. C'est un phénomène à cinétique très lente, qui ne produit ses premiers effets qu'après plusieurs dizaines d'heures. Lesdits effets sont particulièrement longs à observer du fait du recyclage d'une partie du trihydrate produit. Ils se traduisent: e soit par une augmentation progressive de la taille des grains si le nombre d'amorces introduites est insuffisant, phénomène compensé jusqu'à la présente invention par une action sur la température de la suspension dans le bac d'amorce, ayant une influence directe sur la teneur résiduelle en sodium du trihydrate produit soit par une stabilisation de la taille des particules produites par la chaîne de décomposition, si l'apport d'amorces dépasse une valeur critique; plus le nombre d'amorces ainsi apportées est grand, plus la taille d'équilibre des particules produites au cours du cycle de décomposition est faible. Pour y voir plus clair, la demanderesse a isolé une partie de la suspension d'aluminate sursaturé en tête de décomposition et a observé dans un bac auxiliaire les premiers effets et les effets à long terme de forts cisaillements produits dans ladite sus pension. L'action mécanique générant ces forts cisaillements est effectuée au niveau de ce bac auxiliaire de façon continue, répétée régulièrement ou occasionnelle. Ce phénomène a été mis en évidence en laboratoire grâce à un dispositif particulier de circuit reliant au bac d'amorce un bac auxiliaire dans lequel on produit un cisaillement et qui, après arrêt simultané de l'alimentation en suspension sursaturée et de l'action mécanique, permet aux nucale' de grossir suffisamment pour que l'on puisse déceler leur présence. Ce dispositif, en accélérant l'observation des résultats, a permis de comparer différents moyens de génération de cisaillement et de définir les paramètres conduisant aux conditions d'obtention d'amorce optimale. II a permis également de définir un dispositif préféré pour mettre en oeuvre l'invention dans des conditions industrielles. On pense que le cisaillement introduit dans la suspension a pour effet en premier lieu de décoller un certain nombre de cristallites, voire de particules, des gros agglomérats déjà formés. Accessoirement ce cisaillement peut susciter des phénomènes de cristallisation secondaire. Les essais en laboratoires ont montré que la génération d'amorces est d'autant plus importante que la suspension est soumise pendant un certain temps à un cisaillement intense. L'effet de cette génération ne devient sensible - c'est-àdire n'a d'influence sur la granulométrie du trihydrate d'alumine produit - qu'à partir d'un certain taux de cisaillement critique, maintenu au moins pendant un certain temps critique. Ce taux de cisaillement critique et ce temps critique dépendent des moyens utilisés pour générer l'action mécanique introduite dans la suspension. Parmi tous les moyens testés, deux moyens de génération mécanique des amorces se sont révélés avantageux: e une turbine cisaillante fonctionnant à vitesse maxi mais pendant un temps variable, fonction de la quantité de nuclei' à produire. e une pompe centrifuge fonctionnant soit à la demande soit continuellement mais avec un débit variable, en fonction de la quantité de nucale à produire. II s'agit d'une pompe supplémentaire ajoutée à la (aux) pompe(s) existante(s) qui assure(nt) la circulation de la suspension dans la chaîne de décomposition. Une solution préférée consiste à réaliser un circuit en dérivation d'un bac en début de décomposition - bac d'amorce par exemple - grâce auquel on peut imposer une recirculation à fort débit de la suspension d'aluminate sursuturée. En ce qui concerne la turbine cisaillante, les forces de turbulence et de cisaillement naissant au sein de l'entrefer entre le stator et rotor ont une influence déterminante sur la génération des amorces. La haute fréquence des chocs mécaniques sur le système stator-rotor à grandes vitesses périphériques entraîne une très forte dispersion des particules de la suspension. Un effet notable de génération de particules est observé lorsque la vitesse périphérique des ailettes du rotor dépasse 20 m/s. Dans le cas précis de la turbine cisaillante, on peut estimer à 103 - 104 I'ordre de grandeur des vitesses de cisaillement imposées à la suspension lorsqu'elle passe dans l'entrefer stator - rotor. La demanderesse a constaté qu'il pouvait être énergétiquement avantageux de pratiquer le cisaillement sur une aliquote de la suspension sursaturée, prélevée et réintroduite dans le bac d'amorce. L'aliquote prélevée correspond à une portion du flux de suspension d'aluminate telle que le nombre de germes créés et recyclés dans le bac d'amorce soit suffisant. Pour une énergie mécanique donnée, I'intensité du cisaillement produit dépend de la vitesse moyenne de circulation de la suspension: plus cette dernière est faible, plus il est facile d'atteindre ce cisaillement critique. D'autre part, l'usure due à l'abrasion par les particules de la suspension est d'autant plus faible que la vitesse moyenne de circulation de la suspension est faible. Ainsi, une ou plusieurs turbine(s) cisaillante(s) sont soit plongée(s) directement dans le bac d'amorce, soit montée(s) sur un (ou plusieurs) circuit(s) de recirculation sur le bac d'amorce où elle(s) joue(nt) le rôle de pompe(s). En ce qui concerne la pompe centrifuge, la demanderesse a constaté qu'il était avantageux de placer un circuit de recirculation sur le bac auxiliaire au bac d'amorce, ce qui permet d'avoir un débit de recirculation nettement supérieur au débit d'alimentation du bac auxiliaire. Le cisaillement critique est en effet plus facilement atteint dans ce bac auxiliaire, d'autant plus facilement que la recirculation à fort débit fait repasser plusieurs fois la suspension dans la zone à forts cisaillements. Avec un tel circuit en recirculation à fort débit sur le bac auxiliaire, lui-même alimenté par une aliquote de la suspension du bac d'amorce retournant vers le bac d'amorce avec un débit moindre, le flux horaire de particules générées est nettement supérieur à celui que l'on peut obtenir avec une turbine cisaillante de même puissance. On trouve dans le commerce des pompes de dimensions suffisantes pour alimenter un seul circuit de recirculation et générer le nombre d'amorces voulu. C'est pourquoi, dans la modalité préférée de l'invention, il suffit d'introduire sur ce circuit de recirculation une pompe centrifuge de caractéristiques mécaniques et hydrauliques comparables à celles de la pompe centrifuge déjà existante, utilisée pour faire circuler la suspension dans la chaîne de décomposition. Une deuxième pompe supplémentaire, ayant des caractéristiques mécaniques et hydrauliques moins importantes, permet de réalimenter le bac d'amorce à partir du bac auxiliaire. En ne prélevant qu'un dixième de la suspension du bac d'amorce pour alimenter le bac auxiliaire sur lequel on fait recirculer avec un débit au moins cinq fois supérieur, le nombre d'amorces générées, reconduites dans le bac d'amorce, est suffisant pour l'ensemble de la suspension passant dans le bac d'amorce. Le procédé selon l'invention sera mieux compris par la description détaillée de sa mise en oeuvre. La figure 1 représente schématiquement les étapes de la décomposition d'une chaîne BAYER de type européen. La figure 2 représente un circuit en dérivation sur le bac d'amorce, dans lequel circule une aliquote de la suspension d'aluminate sursaturée grâce à une turbine cisaillante qui joue le rôle de pompe à recirculation. Cette turbine génère selon l'invention un cisaillement important dans la suspension d'aluminate sursaturé. La figure 3 représente un bac auxiliaire alimenté par un circuit en recirculation partant et aboutissant au bac d'amorce, une partie de l'aliquote passant par le bac d'auxiliaire étant elle-même extraite et recyclée avec un fort débit sur le bac auxiliaire à l'aide d'une pompe centrifuge. La figure 4 représente schématiquement une chaîne BAYER de type européen avec un système de génération mécanique d'amorces selon l'invention, en dérivation sur le bac d'amorce. La figure 5 représente schématiquement une chaîne BAYER de type américain avec un système de génération mécanique de fines selon l'invention, en dérivation sur le premier bac de grossissement. MISE EN OEUVRE DE L'INVENTION Les exemples qui suivent s'appuient sur une mise en oeuvre préférée de l'invention, appliquée aux chaînes BAYER de type européen à haute productivité à la décomposition, telles que celle figurant sur le schéma de la Figure 1. La liqueur d'aluminate sursaturé 1, de Rp voisin de 1,2 et ayant une concentration en soude caustique comprise entre 140 et 180 g Nua20/1, est mélangée au trihydrate d'alumine 2 recyclé en fin de décomposition et imprégné de liqueur décomposée. La suspension sursaturée 3 ainsi formée a un Rp voisin de 1,0. Après un séjour de 15 minutes dans le bac d'amorce A, la suspension 4 est entraînée sous l'effet de la pompe PC vers la série de décomposeurs D1, D2, D3,.., Dn. Une partie 7 de la suspension est séparée de la suspension décomposée 6 de façon à obtenir par classement C le trihydrate d'alumine classé 8 destiné au traitement final (lavage, calcination, ...). L'autre partie 9 est filtrée F, la liqueur décomposée filtrée 10 est à nouveau concentrée en vue d'être recyclée vers une nouvelle attaque de la bauxite, tandis que le filtrat est le trihydrate d'alumine 2 servant d'amorce et mélangé à la liqueur d'aluminate sursaturée 1. Pour mettre en évidence l'influence d'un fort cisaillement imposé au sein de la suspension, la demanderesse a réalisé un dispositif expérimental de dimension réduite reproduisant un bac d'amorce auxiliaire, alimenté en suspension d'aluminate sursaturée 3 provenant d'une chaîne BAYER européenne répondant à la présente description. MISE EN EVIDENCE EXPERIMENTALE Le dispositif expérimental permet de comparer dans deux bacs - I'un d'essai, L'autre de référence - I'évolution de la décomposition de la liqueur d'aluminate sursaturée ayant subi (bac d'essai) ou non (bac de référence) L'action mécanique à étudier. Ces deux bacs de 1 m3 sont alimentés en continu et en parallèle, avec le même débit, avec une suspension d'aluminate sursaturée 3 de Rp= 0,96 et contenant 155 g Na20/l, provenant du bac d'amorce d'une chaîne BAYER. Dans les deux bacs, la suspension est continuellement agitée mécaniquement et maintenue à une température de 60 "C. Le temps d'alimentation est nettement supérieur au temps de séjour de la suspension dans les bacs pour s'assurer de l'homogénéité de ces derniers. Dans le bac d'essai, la suspension d'aluminate sursaturée est soumise à un cisaillement d'intensité variable et pendant une durée variable, les deux bacs étant toujours alimentés. Les alimentations des deux bacs sont ensuite coupées simultanément à l'arrêt de l'action mécanique. Les bacs sont ensuite isolés et maintenus sous agitation et en température afin que s'effectue la décomposition. Des prises d'échantillons sont effectuées à intervalles de temps réguliers pour suivre les évolutions granulométriques et la cinétique de décomposition. Compte tenu de la plage de mesure des appareils d'analyse - des compteurs de particules - les très fines particules, de taille inférieure à 1 pm, ne peuvent être détectées et ce n'est qu'après nourrissement que ces particules peuvent être détectées et quantifiées. Essais avec une turbine cisaillante Nous avons utilisé une turbine cisaillante ULTRA TURRAX (marque déposée) fonctionnant à 2900 t/mn avec une puissance dissipée de 6,3 kW. Le cisaillement maximum généré par la turbine se situe au voisinage de la partie périphérique de la partie mobile, la vitesse y atteignant 23 m/s. La turbine plongeait directement dans le bac d'essai. Plusieurs durées de cisaillement ont été testées, variant de 0,075 à 3 fois le temps de séjour moyen de la suspension dans le bac d'essai. Les résultats ont été exprimés en terme de rapport de fréquence de nucléation entre le bac d'essai et le bac de référence. A partir d'une durée de cisaillement égale à 0,375 fois le temps de séjour moyen de la suspension dans le bac d'essai; la turbine a provoqué une génération d'ultra'fines grossissant au bout de 48 heures en fines ( de diamètre moyen compris entre 1 et 2 p) décelables par le compteur de particules. Le nombre de ces ultra fines augmente avec la durée de cisaillement et est entre 10 et 80 fois supérieur au nombre d'ultra fines créées sans cisaillement préalable. Quel que soit le temps de cisaillement testé, le flux horaire de fines générées par ce cisaillement reste à peu près constant. En l'occurrence, il a été mesuré ici compris entre 3,5 + 1 et 4,5 + 1 1013 particules par heure. Essais avec une Pompe centrifuge Nous avons utilisé une pompe centrifuge M40 SCHABAVER fonctionnant en circuit fermé sur une dérivation du bac d'essai proprement dit. Cette pompe a fonctionné pendant un temps nettement supérieur au temps de séjour moyen de la suspension dans le bac d'essai. On a fait varier le rapport entre le débit de recirculation de la pompe et le débit d'alimentation du bac entre 1 et 15. Avec un rapport entre le débit de recirculation de la pompe et le débit d'alimentation du bac voisin de 10, le flux horaire de particules générées a été mesuré à 3.5+0,5 10'4 particules par heure. II est difficile de préciser le taux de cisaillement atteint au sein de la suspension quand il est généré par la pompe centrifuge. Mais il semble que c'est la vitesse linéaire de la suspension à l'entrée des aubes du disque qui détermine l'effet cisaillant; cette dernière dépend d'une part des caractéristiques mécaniques et hydrauliques de la pompe mais aussi du rapport entre le débit de recirculation de la pompe et le débit d'alimentation du bac. Les vitesses de cisaillement imposées par la pompe à la suspension sont probablement moins élevées que celles générées par la turbine cisaillante mais la recirculation à fort débit permet à la suspension de passer plusieurs fois dans la zone à fort cisaillement avant de retourner dans le bac d'amorce. Lorsque le rapport débit de recirculation / débit d'alimentation dépasse 5, on constate que la génération de fines est suffisante pour commencer à avoir une influence sur la taille des particules de la suspension. MISE EN OEUVRE INDUSTRIELLE La figure 2 représente un circuit Q en dérivation sur le bac d'amorce A, dans lequel circule une aliquote 11 de la suspension d'aluminate sursaturée 3 grâce à une turbine cisaillante T qui joue le rôle de pompe à recirculation. Cette turbine génère selon l'invention un cisaillement important dans l'aliquote 11 de la suspension d'aluminate sursaturée 3. Comme la génération des amorces est assez faible, on réalise plusieurs circuits de ce type en recirculation sur le bac d'amorce, le flux total recirculant dans ces circuits devant être comparable au flux de la suspension traversant le bac d'amorce et se dirigeant vers les décomposeurs. La figure 3 représente un bac auxiliaire B alimenté par un circuit Q en recirculation partant et aboutissant au bac d'amorce A. En ouvrant la vanne V, L'aliquote 21 de la suspension d'aluminate sursaturée 3 est extraite (21 a) du bac d'amorce A et alimente un bac auxiliaire B. Une partie de cette aliquote 21 est elle-même extraite et recyclée (22) dans un circuit Q' en recirculation sur le bac auxiliaire B à l'aide d'une pompe centrifuge P. L'aliquote 21b est prélevée du bac auxiliaire B et reconduite dans le bac d'amorce A à l'aide de la pompe centrifuge PA. Le débit de l'aliquote extraite 21a et reversée 21b dans le bac d'amorce A représente le dixième du flux de la suspension d'aluminate de la chaîne. La pompe centrifuge P permet de faire circuler une partie 22 de cette aliquote 21 dans le circuit dérivé avec un débit plus de cinq fois supérieur. Une modalité avantageuse de l'invention consiste à alimenter également le bac auxiliaire B avec une aliquote lb de la liqueur d'aluminate sursaturée 1. Le mélange ainsi formé au niveau du bac auxiliaire B se trouve dans un état de sursaturation plus important. Un tel ajout, en augmentant la valeur du Rp de la suspension 22 dont une partie est soumise à recirculation à fort débit, favorise la précipitation et renforce la génération des nuclel. La figure 4 situe le dispositif de la figure 3 adapté au circuit de la chaîne BAYER de type européen de la Figure 1. La liqueur d'aluminate sursaturé 1, de Rp &num;1,2 et de concentration en soude caustique de 140 g Na2O/l est mélangée au trihydrate recyclé 2 imprégné de liqueur décomposée. La suspension 3 résultant de ce mélange entre dans le bac d'amorce A avec un - ne figurant sur la figure 4, pour faciliter la lisibilité du dessin - vient optionnellement alimenter le bac auxiliaire B, sans passer par le bac d'amorce. Sur le bac auxiliaire B est branché un circuit en boucle où l'on fait circuler une partie 22 de la suspension avec un débit imposé plus important que le débit d'alimentation du bac auxiliaire. Le débit de recirculation est imposé par une pompe centrifuge P qui fonctionne continuellement de telle sorte que le rapport des débits recirculation/alimentation soit maintenu à une valeur comprise entre 5 et 15. La température est maintenue à 60"C dans le bac d'amorce et dans le bac auxiliaire, puis décroît dans les bacs suivants. Au bout de trois semaines, on constate que la taille des grains D50 se stabilise à une valeur comprise entre 60 et 90 p suivant le rapport des débits recirculation/alimentation choisi. AVANTAGES DU PROCEDE SELON L'INVENTION Le procédé selon l'invention permet de générer des amorces au sein même de la suspension en quantité contrôlée et sans faire appel à des paramètres de fonctionnement de la chaîne BAYER qui ont une influence sur la qualité finale du produit, la teneur en soude résiduelle par exemple. Ce procédé intéresse tous les procédés visant une haute productivité de la liqueur d'aluminate et faisant intervenir une teneur en soude caustique élevée (supérieure à &num;140 g Na20/l) La figure 5 montre l'adaptation envisagée pour un circuit Bayer de type américain où le dispositif de la figure 3 est monté en dérivation sur le premier bac nourrisseur N1, alimenté en suspension provenant du bac d'agglomération AG et mélangée à l'amorce secondaire 32 recyclée à partir du "secondary thickener" ST. L'hydrate produit 8' sort en sous-verse du "primary thickener" PT. La liqueur décomposée 10' sort en surverse du "tertiary thickener" TT, alors que l'amorce tertiaire 33 sort en sous-verse du tertiary thickener pour être mélangée à l'amorce secondaire 32 puis à la liqueur sursaturée 1', la suspension 3' obtenue étant ensuite versée dans le bac d'agglomération AG. Comme indiqué sur la figure 3, il est avantageux, notamment dans le cas où l'on réalise un circuit en dérivation sur le premier bac nourrisseur N1, d'alimenter également le bac auxiliaire B avec une aliquote de la liqueur d'aluminate sursaturée 1'. Ceci permet d'augmenter notablement le Rp de la suspension d'aluminate qui à ce stade est déjà moins en sursaturation. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication de trihydrate d'alumine (8; 8') par décomposition en présence d'amorces d'une liqueur sursaturée (1; 1') d'aluminate de sodium issu d'une chaîne du procédé BAYER caractérisé en ce qu'on applique en début de décomposition (A; Nî) une action mécanique engendrant un cisaillement intense dans la suspension d'aluminate sursaturée (3; 3'). 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ladite action mécanique est effectuée en tête de décomposition d'une chaîne BAYER de type européen, dans le bac d'amorce (A) ou dans un ou plusieurs circuit(s) mettant en recirculation la suspension d'aluminate sursaturée (3) sur le bac d'amorce. 3. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ladite action mécanique est effectuée au cours de la phase d'agglomération (AG) d'une chaîne BAYER de type américain, ou dans un ou plusieurs circuit(s) mettant en recirculation la suspension d'aluminate sursaturée (3') sur le bac d'agglomération. 4. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ladite action mécanique est effectuée juste après la phase d'agglomération (AG) d'une chaîne BAYER de type américain, dans le premier bac nourrisseur (nui) ou dans un ou plusieurs circuit(s) mettant en recirculation la suspension d'aluminate sursaturée (3') sur le premier bac nourrisseur. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le cisaillement est généré dans la suspension d'aluminate sursaturée (3) par une turbine cisaillante (T). 6. Procédé selon la revendication 5 caractérisé en ce que ladite turbine cisaillante (T) agit comme une pompe assurant la recirculation de la suspension d'aluminate sursaturée (3) en tête de décomposition. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le cisaillement est généré dans la suspension d'aluminate sursaturée (3) par une pompe centrifuge (P) supplémentaire, introduite en début de décomposition. 8. Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce qu'une aliquote (21) de la suspension d'aluminate sursaturée (3) est prélevée et reversée dans le bac d'amorce (A) après avoir été versée dans un bac auxiliaire (B), sur lequel on branche un circuit en boucle, où la suspension prélevée (22) recircule à l'aide de ladite pompe centrifuge supplémentaire (P) avec un débit supérieur à 5 fois le débit d'alimentation du bac auxiliaire (B). 9. Procédé selon la revendication 8 caractérisé en ce qu'une aliquote (lob) de la liqueur d'aluminate sursaturée (1) alimente le bac auxiliaire (B).