FR 2794243 A1 20001201 FR 9906782 A 19990528 DISPOSITIF DE MESURE DE LA CONCENTRATION EN HYDROGENE DANS UN MELANGE GAZEUX DESCRIPTION L'invention est relative à un dispositif de mesure de la concentration en hydrogène dans un mélange gazeux en particulier dans l'air constituant par exemple l'atmosphère d'un local fermé. Le domaine technique de l'invention peut être défini comme celui de la mesure, c'est-à-dire de l'évaluation quantitative de la concentration ou taux d'hydrogène H2 dans un mélange gazeux tel que de l'air et de la vapeur d'eau ; cette atmosphère peut, en outre, être chargée en aérosols et poussière, suite à un accident. Les dispositifs ou appareils permettant d'assurer une mesure qualitative ou quantitative de l'hydrogène dans un mélange gazeux peuvent en effet être classés, d'une part parmi les détecteurs, qui peuvent éventuellement être étalonnés en mesureurs dans une plage très limitée de teneurs, d'autre part parmi les appareils de laboratoire qui sont très complexes et qui nécessitent diverses alimentations en gaz de référence ainsi qu'un personnel spécialisé. Il existe également des indicateurs qui ne sont pas actuellement utilisables dans une atmosphère accidentelle et dont la plage d'incertitudes est très large. Les indicateurs les plus simples sont des catharomètres dont le principe est basé sur la mesure de la conductivité thermique du gaz contenu dans un local. De tels appareils ne sont généralement utilisés que dans une atmosphère de type connue et ils sont donc spécifiquement étalonnés dans ce but. Ils nécessitent en outre une installation complexe avec un prélèvement de gaz, un condenseur, et des filtres. Récemment, c'est-à-dire depuis environ cinq ans, s'est développée une très forte demande concernant des mesureurs pouvant être placés précisément au point où l'on souhaite connaître la teneur en hydrogène, et pouvant mesurer des teneurs en hydrogène dans une gamme de 0 à 30% de H2, c'est-à-dire très au-delà des seuils d'inflammation, de déflagration et de détonation de l'hydrogène. Ces demandes émanent principalement des exploitants mondiaux de centrales nucléaires. Un des risques majeurs en cas d'accident entraînant la fusion du c#ur, est en effet le risque d'explosion dû à l'hydrogène, ce qui nécessite pour chaque réacteur la mise en oeuvre de plusieurs dizaines d'appareils. Plusieurs types d'appareils mesureurs qui tentent de répondre aux demandes indiquées plus haut ont ainsi été mis au point et commercialisés. Ces mesureurs utilisent soit les caractéristiques électrochimiques, soit les caractéristiques thermiques de l'hydrogène. Tous ces appareils ont l'inconvénient rédhibitoire de nécessiter une alimentation électrique permanente et importante, alors que, en cas d'accident grave, la première conséquence de celui-ci, est précisément, la perte de toute alimentation électrique. Les présents inventeurs ont par ailleurs mis en évidence lors de tests concernant tous les mesureurs actuellement disponibles, qu'aucun de ceux-ci n'était acceptable, une des raisons fondamentales pour cela étant que l'atmosphère accidentelle dans le dôme d'une centrale nucléaire comporte une très grande proportion de vapeur d'eau et une très forte radioactivité, entre autres sous forme d'aérosols et de poussières, qui perturbent les systèmes de mesure. Les appareils connus souffrent en outre d'un poids, d'un encombrement ainsi que d'un coût importants. En conclusion, tous ces appareils quel que soit leur type présentent l'inconvénient d'un coût très élevé, d'une inadaptation à la demande exprimée et sont en définitive peu ou pas opérationnels. Il existe donc un besoin pour un dispositif de mesure de la concentration en hydrogène dans un mélange gazeux qui soit entre autres, simple, peu volumineux, d'un faible poids et qui présente une grande fiabilité. Il existe encore un besoin pour un dispositif qui permette de mesurer avec précision les concentrations en hydrogène dans toutes les gammes de concentrations possibles, en particulier celles se trouvant au-delà des seuils d'inflammation, de déflagration et de détonation de l'hydrogène. Ce dispositif doit pouvoir, en outre, être utilisé sans subir aucune perturbation pour mesurer la concentration en hydrogène de tout mélange gazeux quelle que soit sa composition, la présence éventuelle d'aérosols et de poussière, et sa radioactivité, comme c'est le cas, par exemple, de l'atmosphère régnant dans le dôme d'une centrale nucléaire suite à un accident. Le but de la présente invention est de fournir un dispositif de mesure de la concentration en hydrogène dans un mélange gazeux qui réponde, entre autres à l'essentiel des besoins indiqués ci-dessus. Le but de la présente invention est en outre de fournir un dispositif qui ne présente pas les inconvénients, limitations, défauts et désavantages des dispositifs de l'art antérieur et qui résolve les problèmes de l'art antérieur mentionnés ci-dessus. Ce but est atteint, conformément à la présente invention, par un dispositif de mesure de la concentration en hydrogène dans un mélange gazeux comprenant un capteur en contact avec ledit mélange gazeux, ledit capteur étant relié à des moyens de calcul et d'affichage, dans lequel ledit capteur comprend un catalyseur susceptible de provoquer une réaction exothermique avec l'hydrogène contenu dans le mélange gazeux, des moyens conducteurs fixés audit catalyseur pour transférer essentiellement par conduction l'énergie thermique générée par ladite réaction depuis ledit catalyseur jusqu'à un point froid, des moyens de mesure de la température Tl dudit catalyseur et de la température T2 dudit point froid reliés aux moyens de calcul de la valeur de la concentration molaire en hydrogène dans le mélange gazeux à partir du gradient de température mesuré Tl-T2, lesdits moyens de calcul fournissant ladite valeur de la concentration en hydrogène auxdits moyens d'affichage. Le dispositif selon l'invention répond à tous les besoins indiqués plus haut, et apporte une solution aux problèmes de l'art antérieur. De manière générale, le dispositif selon l'invention a une dimension ainsi qu'un poids qui sont très réduits par rapport aux dispositifs connus. Aussi à titre d'exemple, le dispositif capteur selon l'invention pourra avoir des dimensions hors-tout de 10 à 15 cm et un poids généralement inférieur à 1 kilogramme. Le faible poids et les faibles dimensions du dispositif selon l'invention permettent de manière particulièrement avantageuse de le positionner dans les endroits les plus difficiles d'accès, ce qui n'est pas le cas des appareils proposés actuellement. De même, le dispositif selon l'invention est très simple, ne comporte qu'un nombre limité d'éléments, ce qui en réduit également le coût, en facilite la fabrication, la maintenance et contribue à sa fiabilité. Le capteur du dispositif selon l'invention ne nécessite aucune alimentation électrique, au contraire des dispositifs de l'art antérieur qui font appel à une alimentation électrique permanente et importante. En effet, le capteur ne comporte que des éléments qui génèrent eux-mêmes les énergies et tensions électriques utiles. Cette autonomie du capteur le rend particulièrement adapté à sa mise en oeuvre dans les enceintes de centrale nucléaire à l'issue d'un accident puisqu'il peut rester opérationnel même si les systèmes d'alimentation électrique de la centrale font défaut. Seuls les moyens de calcul et d'affichage, qui peuvent être déportés hors de la zone dangereuse, sont alimentés électriquement mais leur consommation reste très faible et leur alimentation peut être indépendante de l'alimentation générale de la centrale. Ainsi, l'autonomie sur batterie du dispositif selon linvention peut être 10 à 100 fois supérieure aux autonomies des dispositifs de l'art antérieur. Par ailleurs, la nécessité d'alimentation et/ou de télécommande des pompes et des électrovannes des dispositifs de l'art antérieur accroît énormément la probabilité de non-fonctionnement très rapide d'un des éléments en séquence accidentelle. En outre, selon l'invention, ces moyens de calcul et d'affichage de la concentration en H2 peuvent être éloignés d'une dis-tance quelconque du capteur, c'est-à- dire qu'ils peuvent se trouver par exemple à l'extérieur de l'atmosphère de la centrale et ne pas en subir les inconvénients lors d'une situation accidentelle. Le capteur et les moyens de calcul et d'affichage sont reliés par tout moyen connu tel qu'un câble unique dont les dimensions sont faibles et la protection aux agressions très simplifiée. L'invention repose, en particulier, sur l'utilisation surprenante et inattendue d'une réaction exothermique de catalyse de l'hydrogène, par exemple de la réaction exothermique de catalyse de l'hydrogène avec l'oxygène de l'air contenu dans un mélange gazeux, pour transformer l'énergie produite par cette réaction en élément de mesure de la concentration en H2 qui est, entre autres, simple, fiable et qui ne nécessite pas d'énergie électrique. La mise en oeuvre de ces catalyseurs dans un tel but est totalement inattendue et le principe à la base de la mesure selon l'invention se démarque totalement de celui des dispositifs de l'art antérieur dans lesquels la mesure de la teneur en H2 est essentiellement réalisée en suivant les variations des caractéristiques électrochimiques ou thermiques de l'hydrogène. Il a été mis en évidence que le dispositif de l'invention, dans lequel le capteur comprend essentiellement un catalyseur du type décrit plus haut permettait des mesures fiables et précises, quelle que soit la composition du mélange gazeux, tel que de l'air et quelle que soit la concentration en hydrogène même élevée. De manière particulièrement avantageuse, au contraire des dispositifs de l'art antérieur comportant un capteur opérant sur un principe différent, le dispositif de l'invention n'est pas perturbé par les aérosols, poussières et par la vapeur d'eau se trouvant dans le mélange gazeux, ainsi que par la radioactivité de celui-ci. En effet, les catalyseurs du capteur selon l'invention ne sont pas empoisonnés par les aérosols et poussières, et la vapeur d'eau souvent en grande quantité qui leur est associée ne perturbe pas leur fonctionnement, de même que la radioactivité. Le dispositif de mesure selon l'invention - du fait de sa caractéristique principale qui est l'utilisation d'un catalyseur - surmonte ainsi l'essentiel des problèmes rencontrés dans les dispositifs de l'art antérieur, notamment dans le cas des dispositifs utilisés dans l'atmosphère accidentelle des centrales nucléaires. Le catalyseur qui est mis en oeuvre dans le capteur du dispositif selon l'invention est choisi de préférence parmi les catalyseurs dits catalyseurs de firecombinaison", C'est-à-dire les catalyseurs qui provoquent la recombinaison de l'hydrogène et de l'oxygène en H20. L'utilisation de tels catalyseurs dans le cadre d'un dispositif de mesure n'est ni décrite ni suggérée dans l'art antérieur. Ledit catalyseur de recombinaison est choisi de préférence parmi le platine et le palladium. C'est l'énergie exothermique considérable créée par la réaction avec le catalyseur, par exemple par la réaction de recombinaison, qui conduit à une élévation de température du catalyseur (jusqu'à la température Tl), et le gradient thermique Tl - T2 (oÙ T2 est généralement voisin de la température ambiante), peut être utilisé pour la mesure de la concentration en hydrogène. Le dispositif selon l'invention fournit en outre une gestion adaptée des gradients thermiques créés par le phénomène exothermique décrit ci-dessus, qui empêche les catalyseurs de devenir igniteurs de l'inflammation de l'hydrogène, comme c'est le cas pour les catalyseurs "recombineurs". Selon l'invention, llénergie thermique apportée par la réaction catalytique est canalisée vers un point froid, d'une part de façon à éviter que la température ne montre trop haut, et à écarter tout risque d'ignition du mélange air et hydrogène, et, d'autre part, de façon à disposer d'un paramètre Tl-T2 (TI représentant la température du catalyseur consécutivement à la réaction exothermique et T2 représentant la température du point froid) proportionnel à l'énergie dégagée. Selon l'invention, ledit point froid vers lequel est canalisée l'énergie de la catalyse est constitué par tout moyen adéquat, il s'agit de préférence d'une ailette de refroidissement, dont la température est généralement de l'ordre de la température ambiante. Par ailleurs, avantageusement, le capteur selon l'invention est placé dans une canalisation ou cheminée de laquelle il est solidaire et dans laquelle circule le mélange gazeux. Le capteur, dans le cas où la mesure s'effectue dans une atmosphère agitée, par exemple l'atmosphère accidentelle d'une centrale nucléaire, est ainsi protégé des turbulences aérodynamiques, des hétérogénéités locales et d'une éventuelle aspersion d'eau directe sur le catalyseur. Le capteur établit dans la canalisation ou cheminée, généralement tubulaire, une convection qu'il contrôle lui-même en se comportant comme une sorte de pompe. De préférence, ladite canalisation ou cheminée est de faible dimension, c'est-à-dire qu'elle se présente, par exemple sous la forme d'un tube ou cylindre d'une longueur de 10 à 15 cm et d'un diamètre de 2 à 3 cm. Cette canalisation peut également présenter une section rectangulaire de dimensions, par exemple 1,5 x 3 cm, avec une longueur, par exemple de 10 à 15 cm. La canalisation ou cheminée ne participe donc que faiblement à l"encombrement du capteur qui peut être placé dans des endroits habituellement inaccessibles aux autres capteurs. Selon l'invention, le transfert d'énergie entre le point chaud (catalyseur à la température Tl) du capteur et le point froid (ailette de refroidissement à la température T2) se fait essentiellement par conduction. Selon la formule (1) des échanges thermiques par conduction donnée ci-dessous, la relation entre le gradient thermique Tl-T2 et l'énergie dégagée est linéaire : P (W) (?,*S) /1) * (Tl-T2) (1) où : - 1 est la longueur du conducteur en cm - S est la section du conducteur en CM2 - X est la conductivité du matériau en W.cm-l.c-'. De préférence, comme indiqué ci-dessus, la cheminée qui est la partie la plus encombrante du dispositif est verticale et de section rectangulaire. La partie capteur est généralement perpendiculaire à la cheminée et est généralement de forme extérieure tubulaire, cylindrique. Les moyens conducteurs se présentent généralement également sous la forme d'un tube ou cylindre. Selon l'invention, pour favoriser les échanges thermiques par conduction, on réduit de manière avantageuse les échanges thermiques par rayonnement et par convection, qui eux, ne sont pas linéaires. Ainsi, selon l'invention et afin de réduire les échanges thermiques par convection, lesdits moyens conducteurs sont entourés par l'enveloppe du capteur et séparés de celle-ci par une épaisseur de gaz, tel que de l'air, suffisamment faible, par exemple de 2 à 3 mm, pour qu'il n'y ait pas d'échanges thermiques par convection dans cet espace ainsi défini entre les moyens conducteurs et l'enveloppe. De même, selon l'invention, la surface du catalyseur est telle que l'énergie catalytique (et donc la température du conducteur) est suffisamment faible pour rendre négligeables les échanges thermiques par rayonnement (par rapport aux échanges thermiques par conduction) La surface du catalyseur est donc une surface que l'on peut qualifier de faible, c'est-à-dire 2 voisine, par exemple de 1 cm Le dispositif selon l'invention comprend également des moyens de mesure de la température Tl du catalyseur (point chaud), et de la température T2 du point froid. Ces moyens sont généralement constitués par des thermocouples, qui sont généralement connectés tête-bêche et permettent de disposer directement et sans soudure froide, d'une mesure proportionnelle du gradient thermique. Le dispositif selon l'invention comprend des moyens de calcul et d'affichage de la concentration molaire en hydrogène qui sont reliés auxdits moyens de mesure de la température. Dans ces moyens de calcul, on réalise le calcul de la concentration molaire en hydrogène à partir des mesures des températures Tl et T2. Le gradient de température (Tl-T2) est en effet l'image de la pression partielle d'hydrogène. Par définition, la concentration molaire en H2 est donnée par la formule : CÇH2)rmlaire Pressicn partiel-le Hz)/(Pressicn totale atrosphère arbiante *100 (2) que nous écrirons : C(H2)=(P(H2)/Pt:)*100 (3) La pression totale Pt est égale à la somme de la pression atmosphérique (Pa), de la pression partielle de vapeur d'eau (P(HO)), et de la pression partielle d'hydrogène (P(H2)) selon l'équation Pt Pa + P (H20) +P (H-2) (4) dans laquelle Pa et P(H,) est donnée par la mesure de (Tl-T2) par l'intermédiaire d'une fonction de transfert qui est une droite (voir par exemple la figure 2). Pour chaque capteur, il est généralement nécessaire d'effectuer un étalonnage préalable pour obtenir cette fonction de transfert ou courbe d'étalonnage, c'est-à-dire que chaque capteur est ainsi associé à sa courbe d'étalonnage. Toutefois, cette courbe est la même pour chaque type de catalyseur. Il sera donc intéressant de ne retenir qu'un seul type de catalyseur. Dans ce cas, un stock de plaques catalytiques de fabrication unique sera suffisant pour plusieurs années de fourniture. Cette fonction de transfert est introduite dans les moyens de calcul. Dans certaines applications, la pression partielle de vapeur d'eau PH20 peut être négligée, si bien que les deux moyens de mesure des températures Tl et T2 sont suffisants pour connaître P(H2) et Pt. Par exemple dans le cas d'une centrale nucléaire, l'atmosphère ambiante, hors accident, est de l'air à la pression atmosphérique. La dépression, qui est de l'ordre du millibar peut être négligée, et il en est de même de la pression partielle de vapeur d'eau qui est de l'ordre de 60% de la saturation à 25'C, soit inférieure à 10 mbar. On peut donc assimiler l'atmosphère d'origine à de l'air sec à 1 bar. Avantageusement, selon l'invention, dans le cas où la pression partielle de vapeur d'eau ne peut être négligée, il est alors nécessaire de prévoir en outre des moyens de mesure de la température ambiante T3, qui peuvent également prendre la forme, par exemple, d'un thermocouple et qui sont reliés auxdits dispositifs de calcul et d'affichage. Grâce à cette mesure de T3, on peut déterminer la pression partielle P(H20) à l'aide des tables de pression saturante, tandis que P(H2) est déterminé comme indiqué ci-dessus et que Pa bar, on en déduit facilement Pt dans l'équation (4) et donc C(H,,) dans l'équation (3). Les tables donnant P(H20) en fonction de T3 sont également introduites dans les moyens de calcul. Par exemple, de nouveau dans le cas d'une centrale nucléaire en situation accidentelle, l'atmosphère de la centrale se charge très rapidement en vapeur d'eau, et l'énergie de celle-ci est telle qu'elle impose une pression partielle de H20 égale à la pression saturante à la nouvelle température ambiante. Dans le même temps, il y a génération d'hydrogène incondensable dont la pression partielle vient srajouter aux deux pressions précédentes (car pour mémoire, la détection d'une situation accidentelle provoque l'isolement étanche de la centrale vis-à-vis de l'extérieur), et Pt est déterminé par l'équation (4) ci-dessus, dans laquelle : - P (H,) est donné par la courbe de réponse du capteur par mesure de Tl-T2 ; - P (H20) est donnée par les tables de pression saturante, par mesure de T3 ; - P(air) est prise égale à 1 bar. Dans d'autres utilisations du dispositif selon l'invention, clest à l'utilisateur de définir l'atmosphère d'origine, et de manière avantageuse, selon l'invention, la pression totale Pt du mélange gazeux est alors éventuellement mesurée par un capteur de pression. Ceci inclut par exemple le cas où l'exploitant ne souhaite pas négliger la pression partielle des autres gaz incondensables non pris en compte. Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui va suivre. Cette description, donnée à titre illustratif et non limitatif, est faite en référence aux dessins joints, dans lesquels : - la figure 1 représente une vue schématique en coupe transversale d'un dispositif de mesure selon l'invention ; - la figure 2 est une courbe qui donne la température Tl-T2 (en OC) en fonction de la pression partielle de H2 (%) . Sur la figure 1, on a ainsi représenté un dispositif de mesure selon l'invention, ce dispositif comprend essentiellement un capteur (1) relié à un dispositif de calcul et d'affichage (2). Le capteur représenté sur la figure 1 présente une forme sensiblement tubulaire avec une enveloppe (3) extérieure constituée d'un tube en un matériau tel que de l'acier inoxydable. Le capteur par l'intermédiaire de cette enveloppe extérieure est fixé dans un orifice ou perçage (4) prévu dans la paroi latérale (5) d'une canalisation ou cheminée (6) qui permet de protéger le capteur notamment des turbulences aérodynamiques, des hétérogénéités locales et d'une éventuelle aspersion d'eau directe sur l'organe sensible du dispositif. Cette cheminée, qui a généralement la forme d'une canalisation de section rectangulaire, est de faible dimension : par exemple d'une longueur de 10 à 15 cm et d'une section de 1,5 à 3 cm. Le dispositif selon l'invention établit dans cette cheminée (6), par son propre fonctionnement, une convection qu'il contrôle lui-même en se comportant comme une sorte de pompe. Ainsi, sur la figure 1, le mélange gazeux pénètre- il en (7) dans la cheminée, et ressort en (8) de celle- ci. La cheminée est généralement réalisée en un matériau tel que l'acier inoxydable. La fixation de l'enveloppe du capteur à la paroi de la cheminée est réalisée par l'intermédiaire d'une partie formant bride (9), de filetages (10) et d'écrous (11), un isolant thermique (12) étant intercalé entre ladite enveloppe (3) et ladite paroi (5). Il est à noter que cet isolant thermique peut être éventuellement supprimé, la cheminée jouant alors le rôle d'ailette de refroidissement. Cet isolant thermique est, par exemple en Téflono et se présente sous la forme d'un anneau, par exemple de diamètre intérieur 2 cm, d'épaisseur 0,5 cm et de largeur 1 cm. Le capteur comporte, en tant qu'élément essentiel, un catalyseur (13) qui, sur la figure 1, a la forme d'un disque, par exemple, d'un diamètre de 12 mm et d'une épaisseur de 0,1 à 0,2 mm. Le catalyseur pourrait également prendre une autre forme, par exemple celle d'un carré de côté, par exemple de 12 mm. Une telle taille du catalyseur permet de réduire au minimum, les échanges thermiques par rayonnement. Le catalyseur se trouve placé dans le perçage ou orifice de la paroi de la cheminée, de façon à se trouver en contact avec le courant de mélange gazeux en circulation dans celle-ci. Le catalyseur est généralement en Pt et/ou en Pd généralement sur un support inerte d'oxyde A1203 ou d'un autre oxyde. Le catalyseur est fixé à un élément conducteur (14), comprenant généralement une première partie formant support de catalyseur, généralement en forme de disque (15) de même diamètre que le catalyseur, ladite première partie étant raccordée à une seconde partie (16) de l'élément, généralement en forme de tube allongé, d'une longueur de 2 à 4 cm, et de diamètre plus faible que celui de la première partie généralement en forme de disque, c'est-à-dire de 4 à 5 mm. L'élément conducteur est généralement réalisé en inox. La fixation du catalyseur sur ladite première partie du conducteur est généralement réalisée par brasage (17) ; mais une fixation totalement mécanique peut être envisagée pour éviter cette opération délicate. L'extrémité (18) dudit tube conducteur opposée à l'extrémité supportant le catalyseur constitue le point froid du cap-Leur selon 11 invention. Sur la figure 1, ce point froid est maintenu à une température très proche de l'ambiante par une ailette de refroidissement (19) fixée à ladite extrémité (18) du tube conducteur et raccordée à l'enveloppe du capteur. Les dimensions de ladite ailette sont, par exemple de 4 à 10 cm et sont telles que sa température T2 ne soit pas supérieure à la température ambiante de plus de 50C, cette température doit être suffisamment faible pour qu'il ne se produire pas d'élévation trop importante de température au niveau du catalyseur et du conducteur et que la chaleur de la réaction exothermique soit dissipée. La longueur du conducteur qui est de 2 à 4 cm est également choisie dans ce but. En outre, et afin de réduire, voire d'annuler les échanges par convection, lespace entre l'élément conducteur (14), celui-ci est séparé de l'enveloppe (3) du capteur par une épaisseur de gaz (20), tel que de l'air qui doit être la plus faible possible, par exemple de 2 à 3 mm. Le dispositif selon l'invention comprend ensuite des moyens de mesure de la température, du catalyseur Tl (21), et de la température T2 (22) du point froid, Cest-à-dire de la température de l'ailette de refroidissement. Les moyens sont constitués, sur la figure 1, par des thermocouples (21, 22) de type K d'un diamètre de 1 mm, respectivement prévus au voisinage du catalyseur (13) et de l'ailette de refroidissement (19). Le thermocouple de mesure de la température Tl du catalyseur est placé dans un alésage (23) de l'élément conducteur en forme de tube au voisinage immédiat du catalyseur, par exemple, sous le disque du catalyseur (13) et contre la brasure (17). En outre, le dispositif, représenté sur la figure 1, comporte un troisième thermocouple (24) de mesure de la température ambiante T3. Les thermocouples (21, 22, 24) sont reliés par l'intermédiaire de câbles (25, 26, 27) au dispositif de calcul et d'affichage (2) . Les trois câbles (25, 26, 27) peuvent être regroupés pour ne plus en faire qu'un seul d'un diamètre faible, par exemple, inférieur à 10 mm. La longueur dudit câble n'est pas limitée, si bien que les dispositifs d'affichage et de calcul peuvent se trouver en un point éloigné du capteur, par exemple, en un point extérieur à l'enceinte (28) dans laquelle est effectuée la mesure. Les dispositifs d'affichage et de mesure (2) ne sont donc pas exposés à l'atmosphère agressive à laquelle est soumise le capteur, par exemple dans l'enceinte d'une centrale nucléaire lors d'un accident, et leur fonctionnement peut être autonome, ne dépend pas de l'alimentation générale de ladite centrale. Les dispositifs d'affichage et de calcul sont des dispositifs classiques, de faible dimension et de faible coût. Leur alimentation peut être faite par une tension de 220 V alternative, ou par une tension de 24 V continue pour une consommation réduite, de l'ordre de 20 W. Le dispositif de calcul comprend, en particulier, une mémoire dans laquelle sont stockées les tables de pression de vapeur d'eau saturante, qui permettent de calculer P(H20) par introduction de la valeur T3 de la température ambiante. Dans ces moyens de mémoire est également stockée la courbe qui donne la pression partielle de H2 en fonction du gradient de température Tl - T2. Une telle courbe est généralement une droite, par exemple, d'équation y = 9,9754 x - 4,736, comme c'est le cas sur la figure 2. En introduisant les valeurs Tl et T2 depuis les moyens de mesure dans le dispositif de calcul, celui-ci calcule Tl - T2, puis P(H2), grâce à ladite droite. Le dispositif de calcul (2) nécessite donc un étalonnage préalable par type de capteur lui permettant de calculer ladite fonction de transfert ou droite qui est spécifique pour chaque type de capteur, et qui est ensuite stockée dans la mémoire dudit dispositif de calcul. Le dispositif de calcul déduit ensuite la valeur de C (H2) , cette valeur est fournie au dispositif d'affichage, tel qu'un écran ... ou autre pour visualiser, un dispositif d'alarme sonore ou lumineux peut être également prévu. REVENDICATIONS 1. Dispositif de mesure de la concentration en hydrogène dans un mélange gazeux comprenant un capteur en contact avec ledit mélange gazeux, ledit capteur étant relié à des moyens de calcul et d'affichage, dans lequel ledit capteur comprend un catalyseur susceptible de provoquer une réaction exothermique avec l'hydrogène contenu dans le mélange gazeux, des moyens conducteurs fixés audit catalyseur pour transférer essentiellement par conduction l'énergie thermique générée par ladite réaction depuis ledit catalyseur jusqu'à un point froid, des moyens de mesure de la température Tl dudit catalyseur et de la température T2 dudit point froid reliés aux moyens de calcul de la valeur de la concentration molaire en hydrogène dans le mélange gazeux à partir du gradient de température mesuré Tl-T2, lesdits moyens de calcul fournissant ladite valeur de la concentration en hydrogène auxdits moyens d'affichage. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel ledit catalyseur est choisi parmi les catalyseurs de recombinaison de l'oxygène et de l'hydrogène. 3. Dispositif selon la revendication 2, dans lequel ledit catalyseur est choisi parmi le platine et le palladium. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel ledit point froid est constitué par une ailette de refroidissement. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel ledit capteur est placé dans une canalisation ou cheminée de laquelle il est solidaire et dans laquelle circule le mélange gazeux. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la surface du catalyseur est suffisamment faible pour rendre négligeable les échanges thermiques par rayonnement par rapport aux échanges thermiques par conduction. 7. Dispositif selon - l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel lesdits moyens conducteurs sont entourés par l'enveloppe du capteur et séparées de celle-ci par une épaisseur de gaz suffisamment faible pour qu'il n'y ait pas d'échanges thermiques par convection dans l'espace défini entre l'enveloppe et les moyens conducteurs. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant, en outre, des moyens de mesure de la température ambiante T3. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant, en outre, un capteur de pression pour mesurer la pression totale Pt du mélange gazeux. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel lesdits moyens de mesure des températures Ti, T2 et T3 sont constitués par des thermocouples. 11. Dispositif selon la revendication 10, dans lequel lesdits thermocouples de mesure de la température Tl du catalyseur et de la température T2 du point froid sont connectés tête-bêche et sans soudure f roide.