FR 2794492 A1 20001208 FR 9907002 A 19990603 PERFECTIONNEMENTS AUX TURBOMACHINES RADIALES L'invention concerne des perfectionnements apportés aux turbomachi- nes radiales, du type comportant au moins une turbine radiale centripète, com prenant un rotor monté en rotation dans un carter autour d'un axe de rotation, le rotor comportant un disque rotatif autour de son axe, qui est confondu avec l'axe de rotation, et dont une face du disque qui est tournée vers l'aval, par rapport au sens de circulation d'un fluide admis dans la turbine, est munie d'aubes. Les turbines radiales centripètes et radiales-axiales de l'état de la tech nique comportent généralement, de l'amont vers l'aval, une volute d'alimentation, un distributeur lisse (c'est-à-dire sans aube) à parois fixes, puis un rotor radial centripète à aubes, ou un rotor radial-axial lorsque la veine d'écoulement dans le rotor passe de la direction radiale à la direction axiale, et enfin un diffuseur d'échappement lisse et généralement d'orientation axiale. Dans une configuration à faible maître-couple d'une telle turbine, selon une variante connue, la turbine ne comporte pas de volute cralimentation, et l'alimentation est assurée à l'aide d'une veine axiale-radiale centripète de ré volution autour de l'axe de rotation. Selon une autre variante connue, un distri buteur à aubes est disposé entre la volute dalimentation ou la veine axiale- radiale d'alimentation et le distributeur lisse. Par ailleurs, le disque de rotor, dans la zone d'entrée, présente des échancrures importantes ou lunules entre les aubes, ce qui permet de diminuer les contraintes dans le rotor ainsi que son inertie. Ces turbines radiales centripètes et radiales-axiales connues présentent les inconvénients suivants. Leur distributeur lisse a un rapport de rayon (rayon extérieur/rayon intérieur) généralement supérieur à 1,1, de façon à limiter l'érosion des bords de fuite des aubes du distributeur aubé, cette érosion étant due à la centrifugation de particules. En l'absence de distributeur aubé, le rap port de rayon du distributeur lisse est très important, car ce rapport de rayon conditionne la mise en vitesse du fluide. La vitesse du fluide en sortie du distri buteur lisse étant importante, la longueur des lignes de courant étant impor- tante, le coefficient de frottement étant non négligeable et le diamètre hydrauli que faible, il en résulte que les pertes de pression d'arrêt par viscosité peuvent être significatives dans le distributeur lisse. D'autre part, dans le rotor et plus précisément au niveau des échancru res de ce dernier, les pertes par frottement ne sont à nouveau pas négligea bles, car la vitesse de frottement à considérer est la vitesse de l'écoulement par rapport au carter fixe, dest-à-dire une vitesse voisine de la vitesse de rota tion du rotor. Enfin, au niveau de l'échappement, et plus particulièrement pour les fonctionnements hors-adaptation (hors point nominal), le diffuseur axial d'échappement ne permet pas de transformer l'énergie cinétique tangentielle en pression. Ceci est rendu possible par l'utilisation d'un diffuseur d'échappement radial à parois fixes. Mais, dans ce dernier cas, le frottement tangentiel diminue fortement les gains de pression que l'on pourrait théorique ment atteindre par l'utilisation d'un tel organe. Un but de l'invention est d'améliorer le rendement global de ce type de turbomachines en perfectionnant leur alimentation, et de préférence égale ment, ou altemativement, leur échappement. Un autre but de l'invention est de combiner, dans une telle turbomachine radiale, un compresseur centrifuge à la turbine centripète selon l'invention, pour obtenir un ensemble turbocompresseur dont les alimentations et/ou échappements respectifs sont perfectionnés, de sorte à améliorer le rendement global de l'ensemble turbocompresseur ainsi obtenu par rapport aux ensem bles analogues de l'état de la technique, et en particulier en limitant l'encombrement axial d'un tel ensemble au prix d'une augmentation limitée du maitre-couple ainsi que du poids et de la complexité de structure d'un tel en semble turbocompresseur. Un autre but encore de l'invention est de proposer une turbomachine avec turbine radiale centripète et, éventuellement, compresseur radial centri- fuge, qui peut être réalisée par la mise en oeuvre de techniques crusinage bi- dimensionnel, du type micro-électronique. Le domaine d'application visé par l'invention concerne essentiellement les micro-turbines, notamment du type de celles utilisées pour la réalisation de groupes auxiliaires de puissance pour aéronefs ou pour la propulsion d'engins volants sans pilote, tels que des microdrones. A cet effet, l'invention propose une turbomachine comportant au moins une turbine radiale centripète, du type présenté ci-dessus, et qui se caractérise en ce que la turbine centripète est alimentée en fluide par un distributeur d'alimentation radial, lisse, librement tournant coaxialement au rotor de turbine, et entourant le rotor de turbine. Un avantage essentiel procuré par le distributeur radial lisse librement tournant est qu'il permet de réduire très sensiblement les pertes par frottement sur les parois de cet organe, puisque l'énergie cinétique du fluide dans le mou vement lié aux parois est sensiblement divisée par un facteur 4. De la même façon, au niveau des lunules du rotor, la présence du disque rotatif du distri buteur permet de diminuer les pertes par frottement du fluide contre le carter fixe, puisque l'énergie cinétique du fluide dans le mouvement lié aux parois est encore divisée par un facteur 4. Pour améliorer les performances, la turbomachine de l'invention com porte également et avantageusement au moins un compresseur radial centri fuge, comprenant un rotor coaxial au rotor de turbine et solidaire en rotation du rotor de turbine autour de l'axe de rotation, dans le carter, le rotor de compres seur comportant un disque rotatif coaxial au disque du rotor de turbine, et dont une face tournée vers l'amont, par rapport au sens de circulation d'un fluide admis dans le compresseur, est munie d'aubes comprimant le fluide vers un diffuseur d'échappement radial, lisse, et librement tournant coaxialement au distributeur radial, lisse et librement toumant cralimentation de la turbine, le diffuseur d'échappement du compresseur entourant le rotor du compresseur et étant entouré d'une volute de reprise de l'écoulement de fluide, en communica tion avec une volute d'alimentation de fluide entourant le distributeur d'alimentation de la turbine, pour l'alimentation de cette dernière au travers du- dit distributeur d'alimentation. La fonction du diffuseur radial lisse d'échappement du compresseur est de transformer une partie de l'énergie cinétique acquise par le fluide en sortie de la roue du compresseur en élévation de pression, du fait de l'augmentation du rayon ou distance du point considéré à l'axe de rotation de la machine, et de la conservation du moment cinétique, au frottement près sur les parois, ce frottement étant réduit du fait du montage librement toumant de ce diffuseur radial lisse. La présence de parois mobiles, tant pour le diffuseur radial lisse d'échappement du compresseur centrifuge que pour le distributeur radial lisse d'alimentation de la turbine centripète, permet de réduire sensiblement les pertes aérodynamiques par frottement entre fluide et parois dans les deux vei nes radiales lisses traversant l'une le diffuseur et l'autre le distributeur, ces pertes aérodynamiques étant liées à l'existence d'un moment cinétique impor tant aussi bien du côté du compresseur que du côté de la turbine. Avantageusement, pour améliorer la compacité et simplifier la structure de la machine, et réduire encore les pertes aérodynamiques, le diffuseur radial lisse déchappement du compresseur et le distributeur radial lisse d'alimentation de la turbine sont agencés en un unique ensemble librement rotatif coaxialement aux rotors de la turbine et du compresseur. Dans cette architecture, il est avantageux que l'ensemble librement ro tatif comprenne un disque intermédiaire, monté librement rotatif, entre les dis ques de rotor de la turbine et du compresseur, autour d'un arbre principal commun solidarisant les disques de rotor de la turbine et du compresseur en rotation autour de l'axe de rotation. Ainsi, les pertes par frottement au niveau des disques des rotors sont également diminuées du fait de la mise en rotation du disque intermédiaire entre les disques de rotor de la turbine et du compres seur. Dans une structure de réalisation avantageusement simple et efficace, le diffuseur radial lisse et librement tournant d'échappement du compresseur est traversé par une veine radiale délimitée entre deux parois lisses en regard l'une de l'autre et de révolution autour de l'axe de rotation, et dont l'une est une paroi d'un disque aval, coaxial au rotor du compresseur et librement rotatif au tour de l'axe de rotation, indépendamment du rotor du compresseur, l'autre pa- roi de la veine étant une paroi d'une couronne annulaire amont, coaxiale au rotor du compresseur et solidaire en rotation du disque aval dudit diffuseur d'échappement par des entretoises sensiblement axiales, en position sensi blement radiale externe, par rapport à l'axe de rotation, sur ladite couronne an nulaire amont et sur ledit disque aval. Cette structure, connue en soi, d'un compresseur centrifuge et de son diffuseur d'échappement radial, lisse et librement tournant autour de l'axe de rotation du rotor du compresseur, peut être transposée à la réalisation de la turbine centripète et de son distributeur d'alimentation radial, lisse et librement tournant autour de l'axe de rotation du rotor de la turbine, dans une turboma- chine selon l'invention, pour en améliorer encore le rendement global. De ce fait, le distributeur radial lisse et librement tournant d'alimentation de la turbine selon l'invention est avantageusement traversé par une veine ra diale délimitée entre deux parois lisses en regard l'une de l'autre et de révolu tion autour de l'axe de rotation, et dont l'une est une paroi d'un disque amont, coaxial au rotor de turbine et librement rotatif autour de Faxe de rotation, indé pendamment du rotor de turbine, l'autre paroi de la veine étant une paroi dune couronne annulaire aval, coaxiale au rotor de turbine et solidaire en rotation du disque amont dudit distributeur d'alimentation par des entretoises sensiblement axiales, et en position sensiblement radiale externe, par rapport à l'axe de rota tion, sur la couronne annulaire aval et le disque amont. Ainsi, pour le diffuseur du compresseur comme pour le distributeur de la turbine, l'équipage mobile libre en rotation et constitué d'une couronne annu laire, d'un disque correspondant et des entretoises qui les solidarisent en rota tion, prend une vitesse de rotation correspondant à l'équilibre entre un couple moteur, lié à l'entraînement par le fluide dans la veine radiale du diffuseur d'échappement ou du distributeur d'alimentation et par le fluide emprisonné entre les parois du disque de l'équipage mobile considéré et du disque de rotor correspondant, du compresseur ou de la turbine, et un couple résistant, qui est dû au freinage exercé par le fluide emprisonné entre la couronne annulaire correspondante et la paroi en regard du carter fixe de la machine. Avantageusement, lorsque l'architecture avec disque librement rotatif solidarisé par des entretoises à une couronne annulaire, comme présentée ci- dessus, est adoptée pour le diffuseur d'échappement du compresseur comme pour le distributeur d'alimentation de la turbine, il est avantageux que le disque amont librement rotatif du distributeur radial lisse d'alimentation de la turbine et le disque aval librement rotatif du diffuseur radial lisse d'échappement du com presseur soient solidaires en rotation du disque intermédiaire de l'ensemble librement rotatif, et de préférence dune seule pièce avec ce disque intermé diaire. On réduit encore ainsi les pertes aérodynamiques par frottement entre fluide et parois, tout en améliorant la compacité de la machine et en réduisant le nombre de ses composants, ce qui est un facteur d'économie. Pour améliorer encore le rendement global de la machine, au niveau de la turbine, qui coopère ou non avec un compresseur centrifuge, un distributeur fixe à ailettes peut entourer le distributeur radial lisse et librement tournant d'alimentation de la turbine, et être lui-même entouré par la volute périphérique d'alimentation de la turbine. Si la turbomachine comporte un compresseur cen trifuge dont le rotor est solidaire en rotation du rotor de la turbine centripète, le rendement global de la machine peut également être encore amélioré, au ni veau du compresseur, à l'aide d'un diffuseur fixe à ailettes, qui entoure le diffu seur radial lisse et librement tournant d'échappement du compresseur et qui est lui-même entouré par la volute périphérique de reprise de l'écoulement de fluide. Selon un autre aspect de l'invention, que la turbomachine comporte ou non un compresseur centrifuge, le rotor de la turbine centripète délivre avanta geusement le fluide qui la traverse à un diffuseur d'échappement radial lisse et librement tournant coaxialement au rotor de turbine, dans le carter. Avantageusement, ce diffuseur radial lisse et librement tournant d'échappement de la turbine peut présenter la même architecture générale que le diffuseur radial lisse et librement tournant d'échappement du compresseur et que le distributeur radial lisse et librement toumant d'alimentation de la turbine, tels que définis à-dessus. Dans ce cas, le diffuseur radial lisse et librement tournant d'échappement de la turbine est également traversé par une veine ra- diale délimitée entre deux parois lisses en regard l'une de l'autre et de révolu tion autour de l'axe de rotation, dont l'une est une paroi d'un disque aval, coaxial au rotor de turbine et monté libre en rotation, indépendamment du rotor de turbine, autour de l'axe de rotation, par exemple en étant solidaire en rota tion d'un arbre secondaire tubulaire, guidé en rotation par au moins un palier autour d'un moyeu coaxial du diffuseur d'échappement de la turbine, l'autre pa roi de la veine étant une paroi d'une couronne annulaire amont coaxiale au ro tor de turbine et solidaire en rotation du disque aval librement rotatif dudit diffu seur d'échappement de la turbine par des entretoises sensiblement axiales, et en position sensiblement radiale externe sur ladite couronne annulaire amont et ledit disque aval dudit diffuseur d'échappement de la turbine. Bien qu'un diffuseur radial lisse et librement tournant soit plus difficile à réaliser qu'un diffuseur d'échappement axial lisse et fixe, et nécessite de plus une reprise de l'écoulement de fluide par une volute péhphédque entourant le diffuseur radial lisse et librement tournant, l'adaptation de ce dernier sur l'échappement d'une turbine centhpète procure, par rapport à l'adaptation d'un diffuseur axial lisse et fixe sur l'échappement d'une turbine centripète comme cela est connu de l'état de la technique, les avantages de permettre, outre un gain d'encombrement axial un abaissement de la vitesse tangentielle vers l'aval, et donc un accroissement de pression statique, plus important que celui constaté dans un diffuseur axial, de sorte qu'en particulier le couple sur l'arbre de la turbine, lors d'une phase de démarrage, est accru et le temps de réponse est abaissé. Le diffuseur radial d'échappement de la turbine permet donc de récupérer une fraction plus importante de l'énergie ànétique du fluide qu'avec un diffuseur axial, ce qui permet d'augmenter le rendement de la turbine et d'obtenir une puissance plus importante sur l'arbre de cette dernière. En outre, la diminution de la vitesse tangentielle dans un diffuseur radial lisse d'échappement de la turbine, suivie de la récupératiion du fluide par une volute périphérique, présente l'important avantage de conduire à un échappement si lencieux, contrairement à la situation rencontrée avec un diffuseur axial lisse, dans lequel la concentration dun écoulement giratoire près de l'axe de rotation de la machine entraîne l'existence, dans cette zone, dun noyau de fluide mort et de phénomènes instationnaires, dus à un cisaillement entre le fluide mort et le fluide sain , d'où l'existence d'un niveau de bruit non négli geable. Selon l'invention, le montage librement rotatif du diffuseur radial lisse d'échappement de la turbine augmente encore les qualités de la machine, du fait de la diminution des frottements entre le fluide et les parois de ce diffuseur, de sorte que le rendement et la puissance de la turbine centripète augmentent encore pour les fonctionnements hors-adaptation et en particulier au démar rage, et que le niveau de bruit diminue encore, ceci étant dû à l'abaissement du niveau de turbulence dans le diffuseur. Lorsque la machine comporte un compresseur centrifuge, comme pré senté ci-dessus, le rendement global est encore amélioré en alimentant le compresseur en fluide par un distributeur radial lisse et librement tournant coaxialement au rotor du compresseur, dans le carter. De manière pratique, ce distributeur radial lisse et librement tournant d'alimentation du compresseur peut être réalisé avec l'architecture générale du distributeur radial d'alimentation de la turbine centripète et des diffuseurs ra diaux déchappement du compresseur centrifuge et de la turbine centripète tels que présentés ci-dessus. En particulier, le distributeur radial lisse et librement tournant dalimentation du compresseur peut être traversé par une veine ra diale délimitée entre deux parois lisses en regard l'une de l'autre et de révolu tion autour de l'axe de rotation, dont l'une est une paroi dun disque amont, coaxial au rotor du compresseur et libre en rotation autour de l'axe de rotation, indépendamment du rotor du compresseur, par exemple en étant solidaire en rotation d'un arbre tertiaire tubulaire, guidé en rotation par au moins un palier autour d'un moyeu coaxial dudit distributeur dalimentation du compresseur, l'autre paroi de la veine étant une paroi dune couronne annulaire aval, coaxiale au rotor du compresseur et solidaire en rotation du disque amont librement ro tatif du distributeur dalimentation du compresseur par des entretoises sensi blement axiales, et en position sensiblement radiale externe sur ladite cou ronne annulaire aval et ledit disque amont dudit distributeur d'alimentation du compresseur. Ce distributeur radial lisse et librement tournant, pour l'alimentation du compresseur, est mis en rotation du fait du couple de frottement dû à l'existence d'un moment cinétique dans le fluide traversant ce distributeur ra dial, dont la vitesse de rotation d'équilibre est obtenue pour l'équilibre entre le couple de frottement moteur précité et un couple de frottement résistant créé par le fluide emprisonné entre les faces en regard du disque amont et de la couronne annulaire aval de ce distributeur, d'une part, et le carter, d'autre part. La rotation libre de ce distributeur radial lisse permet de diminuer les pertes aé rodynamiques dans cette zone de la machine. Avantageusement de plus, ce disthbuteur radial lisse et librement tour nant pour l'alimentation du compresseur est entouré d'un distributeur radial fixe à aubes orientables ou à calage variable, lorsqu'on souhaite faire varier le débit et le taux de compression de la machine, notamment pour les compresseurs de conditionnement d'air et ceux utilisés pour la réfrigération. En effet, il convient de noter que le compresseur centrifuge tel que défini ci-dessus, de préférence avec son diffuseur déchappement radial lisse et librement tournant, et une volute périphérique de reprise de l'écoulement de fluide, avec éventuel lement interposition d'un diffuseur radial fixe à ailettes entouré par cette volute et entourant le diffuseur radial lisse et librement tournant, et avec un disthbu- teur radial lisse et librement tournant dalimentation du compresseur, éventuel lement précédé dun distributeur radial fixe à aubes orientables entourant le distributeur radial lisse et librement tournant, constitue un compresseur centri fuge utilisable isolément, indépendamment de toute turbine centripète, et qui présente une structure originale par rapport aux compresseurs centrifuges de l'état de la technique et procure des avantages particulièrement notables sur ces demiers. Un tel compresseur centrifuge tel que défini ci-dessus constitue donc en soi une invention. Lorsque la turbomachine est un turbocompresseur avec diffuseur radial lisse librement tournant d'échappement de la turbine et avec distributeur radial lisse et librement tournant d'alimentation du compresseur, les rotors de turbine et de compresseur peuvent être solidaires en rotation l'un de l'autre sur des tourillons coaxiaux autour de l'axe de rotation et entre les moyeux du diffuseur radial lisse d'échappement de la turbine et du distributeur radial lisse d'alimentation du compresseur. Mais, dans le cas d'un agencement en turbine à gaz, dans lequel une puissance utile est recherchée sur l'arbre de la turbine, les rotors de la turbine et du compresseur peuvent être solidaires en rotation du moyeu du diffuseur radial libre d'échappement de la turbine, ce moyeu du dif fuseur étant monté rotatif, coaxialement autour de raxe de rotation, dans le carter à l'aide cfau moins un palier supplémentaire, tandis que les rotors de turbine et du compresseur et le moyeu rotatif du diffuseur radial lisse d'échappement de la turbine sont montés en rotation sur le moyeu fixe du dis tributeur radial lisse d'alimentation du compresseur à l'aide par exemple d'un tourillon coaxial autour de l'axe de rotation. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront de la description donnée ci-dessous, à titre non limitatif, d'exemples de réalisation déchts en référence aux dessins annexés sur lesquels .- - la figure 1 est une vue schématique en coupe axiale d'un turbocom presseur à diffuseurs d'échappement et distributeurs dalimentation radiaux, lisses et librement tournants tant pour la turbine que pour le compresseur, - la figure la est une vue schématique, en coupe transversale, d'un dé- tail d'un distributeur radial fixe à aubes orientables du turbocompresseur de la figure 1, et - la figure 2 est une vue analogue à la figure 1 dune turbomachine de même nature fonctionnant en turbine à gaz. La turbomachine radiale de la figure 1 est un turbocompresseur combi nant une turbine radiale centripète 1 et un compresseur radial centrifuge 2 dans un même carter repéré dans son ensemble en 3. Le compresseur centri fuge 2, en amont de la turbine centhpète 1 par rapport au sens d'écoulement des fluides parcourant le compresseur 2 et la turbine 1 (de l'amont, sur la gau che de la figure 1 vers l'aval, sur la droite de la figure 1), est couplé mécani quement à la turbine centripète 1 par un arbre principal 4, dont sont solidaires en rotation les rotors 5 et 6 respectivement de la turbine 1 et du compresseur 2. Ces rotors 5 et 6 sont coaxiaux autour de leur axe de rotation commun X-X, qui est l'axe de l'arbre principal 4 et l'axe longitudinal de la machine. Le rotor 5 de la turbine 1 comprend un disque principal ou roue centripète 7, dont la face tournée vers l'aval est munie d'aubes 8, et qui est à symétrie de révolution au tour de son axe confondu avec l'axe de rotation X-X. De manière analogue, le rotor 6 du compresseur 2 comprend un disque principal ou roue centrifuge 9, dont la face tournée vers l'amont est munie d'aubes 10 de compresseur, et qui est à symétrie de révolution autour de son axe confondu avec l'axe de rotation X-X. Les deux rotors 5 et 6 sont solidaires en rotation autour de l'axe X-X par leurs roues 7 et 9 solidarisées par leur moyeu à l'arbre principal 4. De manière connue, les aubes 10 du rotor centrifuge 6 assurent un transfert d'énergie entre ce rotor 6 et le fluide admis dans le compresseur 2, lequel peut être qualifié de rotor axialo-centrifuge lorsque la ligne des bords d'attaque 11 des aubes 10 du rotor 6 débute dans une partie axiale de la veine d'écoulement de fluide dans le carter 3. De manière connue également, les aubes 8 du rotor centripète 5 assu rent un transfert d'énergie entre le fluide qui traverse la turbine 1 et le rotor 5 de cette dernière. Le compresseur centrifuge 2 est directement associé à des moyens d'alimentation et à des moyens d'échappement, essentiellement logés dans le carter 3, et qui comprennent, de l'amont vers l'aval, un distributeur radial fixe 12 à aubes ou ailettes orientables 13 (voir figure la) et un distributeur radial, lisse, tournant et libre 14, pour ce qui concerne les moyens d'alimentation, et un dif fuseur radial, lisse, tournant et libre 15, éventuellement suivi d'un diffuseur fixe radial aileté (non représenté), et une volute périphérique 16 ou caisson de re- prise de l'écoulement, pour l'échappement du compresseur 2. Le distributeur radial fixe 12 entoure le distributeur radial lisse et librement tournant 14, de même que le diffuseur radial lisse librement tournant 15 entoure le rotor 6 du compresseur 2 en étant lui-même entouré par la volute périphérique 16, avec éventuellement interposition du diffuseur radial, fixe aileté (non représenté) qui, lorsqu'il est présent, entoure le diffuseur 15 en étant entouré par la volute péri phérique 16. De manière similaire, la turbine centripète 1 est directement associée à des moyens d'alimentation et à des moyens d'échappement, essentiellement logés dans le carter 3, et qui comprennent, de l'amont vers l'aval, et pour les moyens d'alimentation, une volute 17 d'alimentation en fluide de la turbine 1, cette volute 17 étant en communication avec la volute 16 de reprise de l'écou lement de fluide en sortie du compresseur 2, par exemple par l'intermédiaire d'une chambre de combustion, par laquelle un carburant est injecté dans un gaz comburant, tel que l'air, comprimé par le compresseur 2, et de sorte que les gaz de combustion sont collectés dans la volute 17 pour alimenter la turbine 1, dont les moyens d'alimentation comprennent également un distributeur 18 radial, lisse, et librement tournant, qui entoure le rotor 5 de la turbine 1 et est lui-même entouré par la volute périphérique d'alimentation 17, avec éventuel lement interposition d'un distributeur radial fixe aileté (non représenté) entre la volute d'alimentation 17 et le distributeur 18, qui est alors entouré par ce distri buteur fixe aileté, lui-même entouré par la volute périphérique 17. Pour les moyens d'échappement, la turbine 1 est associée à un diffuseur 19 radial, lisse et librement tournant et à une volute périphérique de sortie 20 collectant les fluides en sortie de la turbomachine radiale, et entourant le diffuseur 19. Les diffuseurs radiaux, lisses et librement toumant 15 et 19 à l'échap pement respectivement du compresseur 2 et de la turbine 1, ainsi que les dis tributeurs radiaux, lisses et librement tournant 14 et 18 d'alimentation respecti vement du compresseur 2 et de la turbine 1 sont tous coaxiaux autour de l'axe de rotation X-X et montés librement rotatifs autour de cet axe X-X. De ce fait, les distributeurs 14 et 18 et diffuseursl5 et 19 radiaux, lisses et librement tour nant associés d'une part au compresseur 2 et d'autre part à la turbine 1, sont donc coaxiaux au rotor 6 du compresseur 2 et au rotor 5 de la turbine 1 autour de cet axe X-X et rotatifs autour de ce même axe, indépendamment du rotor 6 ou 5 correspondant. En considérant plus précisément la structure et le fonctionnement du turbocompresseur de l'amont vers l'aval, le distributeur radial fixe 12 à aubes orientables 13 permet de faire varier le débit et le taux de compression. Les aubes 13 de ce distributeur fixe 12 sont à calage variable, chacune autour d'un axe 21 parallèle à l'axe X-X, dans une veine annulaire coaxiale autour de l'axe X-X et délimitée entre deux parois 22 du carter 3 qui sont de révolution autour de l'axe X-X et tronconiques, ou planes et radiales comme sur la figure 1, et fixes en aval d'un convergent formé par les bords radiaux externes de ces pa rois 22. Par rapport à un distributeur à aubes à veine axiale, le distributeur radial 12 à aubes 13 orientables présente l'avantage de ne nécessiter que des aubes 13 bidimensionnelles et des parois de veine 22 planes, alors que les aubes d'un distributeur à veine axiale ont une géométrie tridimensionnelle et sont montées entre des parois toroïdales de la veine pour minimiser les fuites entre les extrémités des aubes et les parties en regard du carter. Pour un calage an gulaire donné des aubes 13, le distributeur fixe 12 permet d'obtenir un moment cinétique dont l'intensité détermine les performances du compresseur 2, pour une vitesse de rotation donnée du rotor 6 de ce compresseur et une perméabi lité fixée du circuit de fluide en aval du rotor 6. Pour minimiser les pertes aéro dynamiques, et donc améliorer le rendement et le taux de compression du compresseur 2, le distributeur fixe 12, dont les aubes 13 sont régulièrement ré parties (voir figure la) en direction circonférentielle, est avantageusement dis posé à un rayon aussi élevé que possible autour de l'axe X-X, compatible avec le mètre-couple maximum souhaité pour le turbocompresseur, de sorte que le niveau de vitesse de l'écoulement de fluide entrant dans la turbomachine soit faible dans ce distributeur 12. En aval de la grille formée par les aubes orientables 13 du distributeur fixe 12, le fluide entre ensuite dans le distributeur 14 radial, lisse et librement tournant, dont l'architecture à présent décrite est très semblable à celle des autres distributeur 18 et diffuseurs 15 et 19 radiaux# lisses et librement tour nant. Dans le disthbtAeur 14, le fluide traverse une veine annulaire radiale 23 délimitée entre deux parois lisses, en regard l'une de l'autre et de révolution autour de l'axe de rotation X-X. Ces deux parois lisses, dépourvues d'aubes, peuvent être tronconiques ou, comme sur la figure 1, planes et radiales, dont l'une 24 est la paroi tournée vers l'aval sur un disque 25 principal ou amont du distributeur 14, ce disque 25 annulaire étant coaxial au rotor 6 du compresseur 2 et solidaire en rotation, par sa périphérie radiale interne (par rapport à l'axe de rotation X-X) d'un arbre tubulaire 26, coaxial à l'arbre princÀpal 4 mais indé pendant de ce dernier, et monté libre en rotation, coaxialement autour de l'axe de rotation X-X, dans une extension latérale du carter 3, sur des paliers tels que 27, qui sont des paliers à roulement dont un seul est représenté sur la fi gure 1, et monté dans l'arbre tubulaire 26 et autour de l'axe 28 crun moyeu 29 fixe du distributeur 14. Ce moyeu 29 et son axe 28 sont également de révolu tion autour de l'axe de rotation X-X, et le moyeu 29 présente une surface laté rale externe à concavité tournée radialement vers l'extérieur et vers les aubes 10 du rotor 6 du compresseur 2, de sorte à délimiter la face radiale interne de la veine de circulation de fluide entre le distributeur 14 et le compresseur 2, et dans le prolongement sensiblement du moyeu du disque 9 du rotor de com presseur 6 et de la paroi 24 du disque 25 du distributeur 14. L'autre paroi lisse et radiale délimitant la veine 23 est la paroi 30, tour née vers l'amont, sur une couronne annulaire 31, de révolution autour de l'axe de rotation X-X, donc coaxiale au rotor 6, et dans une chambre annulaire et ra diale correspondante du carter 3. La couronne annulaire 31 est solidarisée au disque 25 en regard par des entretoises 32, sensiblement parallèles à l'axe X- X, et régulièrement réparties en direction circonférentielle autour de cet axe, ces entretoises 32 étant en position radiale externe sur la couronne 31 et le disque 25, c'est-à-dire disposées vers la périphérie externe de la veine 23, où le niveau de vitesse du fluide est le plus faible, ces entretoises 32 étant éven tuellement de plus profilées pour réduire leur traînée aérodynamique dans le mouvement relatif, en vue dune optimisation pour un point de fonctionnement déterminé. Dans ce distributeur radial et lisse 14, la couronne annulaire 31 et le disque principal 25, solidaires en rotation libre autour de l'axe X-X, sont mis en rotation du fait du couple de frottement dû à l'existence crun moment cinétique foumi au fluide par le distributeur 12 à aubes 13. La vitesse de rotation déquili- bre de la couronne 31 et du disque 25 est obtenue pour l'équilibre du couple moteur précité et du couple résistant créé par le fluide emprisonné entre des faces internes du carter 3 et les faces de la couronne 31 et du disque 25 qui sont en regard et à proximité desdites faces internes et fixes du carter 3. La mise en rotation de la couronne 31 et du disque 25 du distributeur radial lisse 14 permet de minimiser les pertes aérodynamiques dans cette zone, ces per tes étant divisées par un facteur 3 environ à la vitesse de rotation libre du diffu seur 14, par rapport à un diffuseur radial lisse et fixe. Après passage dans le disthbuteur 14, le fluide est comprimé dans le compresseur centrifuge 2 et transmis au diffuseur d'échappement 15, qui est un diffuseur radial, lisse et librement tournant, dont l'agencement en aval d'un compresseur centrifuge est connu en soi, pour transformer une partie de l'énergie cinétique acquise par le fluide en élévation de pression, du fait à la fois de la conservation du moment cinétique (au frottement près sur les parois lisses de ce diffuseur 15) et de l'augmentation du rayon ou distance du point considéré à l'axe de rotation X-X. La poursuite de la transformation de l'énergie cinétique en augmentation de pression s'effectue dans le diffuseur aileté, en aval du diffuseur 15, lorsqu'un tel diffuseur aileté est prévu entre le diffuseur 15 et la volute 16, dans laquelle le fluide est ensuite collecté tangentiellement. Le diffuseur radial lisse d'échappement du compresseur 2 est traversé par une veine annulaire et radiale 33 délimitée entre deux parois lisses, dé- pourvues d'aubes, en regard l'une de l'autre et de révolution autour de l'axe de rotation X-X, ces parois lisses pouvant être tronconiques ou, comme repré senté sur la figure 1, des parois planes et radiales, dont l'une 34 est une paroi tournée vers l'aval, sur une couronne annulaire amont 35, coaxiale au rotor 6 du compresseur 2 et logée dans une chambre de forme correspondante du carter 3, autour de ce rotor de compresseur 6. L'autre paroi de la veine 33 est une paroi 36, tournée vers l'amont, sur un disque aval 37, qui est également coaxial au rotor 6 du compresseur 2 et librement rotatif autour de l'axe de rota tion X-X, indépendamment de ce rotor de compresseur 6. La couronne annu laire 35 est rendue solidaire en rotation du disque 37 par des entretoises 38, analogues aux entretoises 32, et donc sensiblement axiales, régulièrement ré parties en direction circonférentielle autour de l'axe X-X et profilées aérodyna- miquement, en position radiale externe, c'est-à-dire sur la périphérie externe de la couronne 35 et du disque 37. La veine d'écoulement de fluide est ainsi délimitée, de l'amont du rotor 6 du compresseur 2 à l'aval du diffuseur librement tournant 15, ou du diffuseur aileté qui lui fait suite, par des surfaces de révolution autour de l'axe X-X, et au niveau du compresseur 2, la veine d'écoulement est délimitée entre le carter fixe 3 et la surface mobile du disque 9 du rotor 6, tandis qu'au niveau du diffu seur radial lisse 15, cette veine est délimitée par les deux parois 34 et 36 qui sont radiales, lisses et librement tournantes avec la couronne 35 et le disque 37 solidaires en rotation autour de l'axe X-X. Le cas échéant, la veine d'écou lement est délimitée dans le diffuseur aileté, qui entoure le diffuseur 15, par deux surfaces en regard qui sont planes ou tronconiques et fixes, solidaires du carter 3, et entre lesquelles s'étendent des ailettes profilées. La libre rotation des parois 34 et 36 permet d'éviter de perdre en frotte ment une partie de l'énergie cinétique transmise au fluide par le disque ou roue centrifuge 9 du compresseur 2, et la vitesse de rotation de fonctionnement de la couronne 35 et du disque 37 librement tournant, correspond à l'équilibre en tre le couple moteur de frottements dûs à l'entraînement par le fluide traversant la veine 33 et celui emprisonné entre le disque 40 et la roue 9, et un couple ré sistant de frottement, dû au freinage exercé par le fluide emprisonné entre le carter fixe 3 et la couronne annulaire 35. Selon une particularité propre à l'invention, dans le diffuseur radial lisse et librement tournant 15, sur l'échappement du compresseur centrifuge 2, le disque aval 37 de ce diffuseur 15 est constitué par la partie annulaire frontale, vers l'amont, d'une tête 39 axialement élargie à l'extrémité radiale externe (par rapport à l'axe X-X) d'un disque intermédiaire 40, s'étendant radialement entre les disques 7 et 9 des rotors 5 et 6 respectivement de la turbine 1 et du com presseur 2, ce disque intermédiaire 40 étant annulaire et solidaire par sa péri phérie radiale inteme de la cage externe crun palier à roulement 41, dont la cage interne entoure l'arbre principal 4, coaxialement à ce dernier. Le disque intermédiaire 40 est ainsi monté libre en rotation autour de l'axe X-X, indépen- damment de l'arbre principal 4 et des deux disques de rotor 7 et 9, rapprochés mais distincts, et solidaires de l'arbre principal 4. Concernant les rotors 5 et 6, cette réalisation permet d'obtenir une bonne compacité tout en préservant les avantages d'une réalisation à deux disques distincts 7 et 9 pour les rotors 5 et 6 de la turbine 1 et du compresseur 2, le disque 9 du compresseur pouvant être un disque plein en aluminium par exemple, pour limiter son inertie, tandis que le disque 7 de la turbine 1 peut être en acier ou en céramique, pour résister aux hautes températures, et pré senter, entre ses aubes 8, des échancrures réalisées sous la forme de lunules pratiquées à la périphérie du disque 7, de façon à réduire les contraintes et à diminuer son inertie, la réalisation en deux disques de rotor distincts 7 et 9 étant également favorable d'un point de vue énergétique, puisque limitant les transferts thermiques par conduction du rotor de turbine 5 vers le rotor de com presseur 6. Concernant le disque intermédiaire 40 librement tournant, cette réalisa tion est également avantageuse parce que la partie annulaire frontale, tournée vers l'aval, sur la tête élargie 39 du disque intermédiaire 40, constitue un dis que amont 42, coaxial au rotor 5 de la turbine 1 et entourant ce rotor 5, et dont la paroi 43 radiale, lisse et tournée vers l'aval, constitue l'une des deux parois planes et de révolution autour de l'axe X-X, entre lesquelles est délimitée la veine radiale et annulaire 44 traversant le distributeur 18 radial, lisse et libre ment tournant, pour l'alimentation de la turbine centripète 1. L'autre des deux parois en regard l'une de l'autre et délimitant la veine 44 est la paroi 45 plane, radiale et tournée vers l'amont, sur une couronne annulaire 46, également coaxiale au rotor 5 et autour de ce dernier, dans une chambre de forme correspondante du carter 3, cette couronne 46 étant rendue solidaire en rota tion du disque intermédiaire 40 par des entretoises 47, analogues aux entretoi ses 38, et donc sensiblement axiales, profilées, régulièrement réparties en di rection circonférentielle autour de l'axe X-X, et en position radiale externe sur la couronne 46 comme sur le disque 42. On obtient ainsi une réalisation dans laquelle le diffuseur d'échappement 15 et le distributeur d'alimentation 18 sont sensiblement symétriques l'un de l'autre par rapport au plan médian du disque intermédiaire 40, perpendiculai rement à l'axe X-X. En outre, la tête élargie 39 du disque intermédiaire 40 pré sente, dans sa périphérie radiale externe, une échancrure 48 en forme de V afin de minimiser les contraintes, la face en regard du carter fixe 3 présentant une forme en V correspondante. La réalisation du diffuseur radial lisse 15 d'échappement du compres seur 2 et du distributeur radial lisse 18 d'alimentation de la turbine 1 à l'aide des deux couronnes annulaires 35 et 46 solidarisées à la tête 39 du disque in termédiaire 40 libre en rotation autour de l'axe X-X permet d'agencer le diffu seur 15 et le distributeur 18 en un unique ensemble combiné, librement rotatif coaxialement aux rotors 5 et 6 de la turbine 1 et du compresseur 2. En d'autres termes, l'originalité de l'ensemble combiné librement tour nant, dont l'organe essentiel est le disque intermédiaire 40, réside dans le fait que le disque amont 42 du distributeur radial lisse 18 d'alimentation de la tur bine 1 et le disque aval 37 du diffuseur radial lisse 15 d'échappement du com presseur 2, sont solidaires en rotation du disque intermédiaire 40 du fait de leur réalisation (f une seule pièce avec ce disque 40. Ainsi, les deux couronnes 35 et 46 permettent d'obtenir, en association avec le disque intermédiaire 40 et sa tête élargie 39, tant pour le diffuseur ra dial lisse 15 du compresseur centrifuge 2 que pour le distributeur radial lisse 18 de la turbine centripète 1, des parois mobiles, réduisant très sensiblement les pertes aérodynamiques par frottement entre fluides et parois dans les deux veines radiales lisses 33 et 44 correspondantes, ces pertes aérodynamiques étant liées à l'existence d'un moment cinétique important aussi bien du côté du compresseur 2 que de la turbine 1. Les pertes par frottement de disque au ni veau des rotors 5 et 6 sont également diminuées du fait de la mise en rotation libre du disque intermédiaire 40 entre les rotors 5 et 6. Ainsi, l'ensemble com biné librement rotatif, consfitué par le disque intermédiaire 40 et les couronnes associées 35 et 46, prend une vitesse de rotation qui correspond à l'équilibre entre un couple moteur, lié à l'entraînement par les fluides traversant les veines radiales lisses 33 et 44 respectivement du diffuseur 15 et du distributeur 18 et par les fluides emprisonnés entre les parois du disque intermédiaire 40 et les parois en regard des disques 7 et 9 des rotors 5 et 6, et le couple résistant dû au freinage exercé par les fluides emprisonnés entre les couronnes annulaires 35 et 46 et les parties fixes en regard du carter 3. En variante, la veine radiale 44 du distributeur lisse 18 pourrait égale ment être délimitée entre deux parois en regard de forme tronconique et libre ment tournantes autour de l'axe X-X, en aval de deux surfaces fixes de révolu tion autour de l'axe X-X et en regard l'une de l'autre pour délimiter la veine tra versant l'éventuel distributeur aileté et fixe monté autour du distributeur 18 ra dial, lisse et librement tournant, entre ce dernier et la volute 17 périphérique d'alimentation de la turbine 1. Après leur sortie de la roue de la turbine centripète 1 et leur passage dans un court tronçon axial 49 de transition de la veine de circulation, les flui des traversent une veine radiale et annulaire 50 du diffuseur 19 radial, lisse et librement tournant d'échappement de la turbine 1. Comme les veines radiales précédemment décrites, la veine 50 est délimitée entre deux parois lisses en regard l'une de l'autre et dépourvues daubes, qui sont de révolution autour de l'axe de rotation X-X et peuvent être tronconiques ou, comme représenté sur la figure 1, des parois planes et radiales. L'une d'elles est une paroi 51, tournée vers l'amont, sur un disque principal ou aval 52, coaxial au rotor 5 de la turbine 1 et monté libre en rotation, indépendamment de ce rotor 5, autour de l'axe de rotation X-X. Ceci est obtenu par le fait que le disque radial 52 est annulaire et solidarisé, par sa périphérie radiale inteme, à une extrémité d'un autre arbre tubulaire 53, qui est guidé en rotation, coaxialement autour de l'axe X-X, et dans le carter 3, à l'aide de paliers à roulement dont l'un 54 est monté à l'inté rieur de l'arbre tubulaire 53 et autour d'un axe 55 coaxial d'un moyeu 56 éga lement coaxial du diffuseur 19. Ce moyeu 56 est sensiblement symétrique du moyeu 29 du distributeur 14 d'alimentation du compresseur 2, et ce moyeu 56 présente également une surface radiale externe de révolution autour de l'axe de rotation X-X et à concavité toumée radialement vers l'extérieur et vers l'amont (vers les aubes 8 du rotor 5 de la turbine 1) pour assurer, avec la paroi en regard du carter 3, une transition entre le court tronçon axial de veine 49 et la veine radiale 50 du diffuseur 19. L'autre paroi délimitant cette veine 50 est la paroi 57, tournée vers l'aval, sur une couronne annulaire amont 58, coaxiale au rotor 5 de la turbine 1 autour de l'axe de rotation X-X, et logée dans une chambre de forme correspondante du carter fixe 3. Cette couronne annulaire 58 est rendue solidaire du disque 52 librement tournant par des entretoises 59, analogues aux entretoises 47, 38 et 21, c'est-à-dire sensiblement axiales, profilées, régulièrement réparties en di rection circonférentielle autour de l'axe X-X et en position radiale externe sur la couronne 58 et le disque 52. La fonction de ce diffuseur 19 radial, lisse et librement tournant d'échap pement de la turbine centripète 1 est, comme celle de n'importe quel diffuseur lisse connu en aval d'un rotor de turbine, de récupérer une fraction de l'énergie cinétique du fluide, pour augmenter le rendement de la turbine 1 et obtenir une puissance plus importante sur son arbre 4. En effet, pour une pression d'échappement fixée, en général égale à la pression atmosphérique en sortie de la volute 20 de reprise de l'écoulement en sortie du diffuseur radial 19 ou d'un éventuel diffuseur fixe aileté pouvant entourer le diffuseur 19, entre ce dernier et la voltAe 20, l'augmentation de pression dans le diffuseur 19 permet d'abaisser la pression statique dans la section de sortie du rotor 5 de la turbine 1, cette section de sortie étant située dans le court tronçon axial de veine 49, ce qui permet donc d'augmenter la puissance disponible sur l'arbre 4 de la tur bine 1. Le diffuseur 19 lisse à veine 50 radiale (ou axialo-radiale du fait du court tronçon de veine axiale 49), bien qu'étant plus difficile à réaliser qu'un diffuseur axial lisse, notamment parce qu'il rend nécessaire la reprise de l'écoulement en sortie par la volute 20, est toutefois bien plus avantageux qu'un diffuseur axial lisse, principalement pour les trois raisons suivantes. En phase de démarrage, et pour les fonctionnements hors-adaptation (ou en dehors du point nominal), un moment cinéfique résiduel existe dans le fluide dans la section de sortie du rotor 5 de la turbine 1. Du fait du change ment de rayon résultant de la présence du diffuseur radial 19, ce diffuseur 19 permet l'abaissement de la vitesse tangentielle vers l'aval, et donc une aug mentation de pression statique plus importante que celle constatée dans un diffuseur axial. En particulier, lors d'une phase de démarrage, le couple sur l'arbre 4 est augmenté en conséquence, et le temps de réponse du turbocom presseur est donc abaissé. La seconde raison est que la diminution de la vitesse tangentielle dans le diffuseur radial 19, suivie de la récupération du fluide par la volute 20, pré- sente l'avantage important de conduire à un échappement silencieux, contrai rement à la situation rencontrée avec un diffuseur axial lisse, dans lequel la concentration d'un écoulement giratoire près de l'axe de la machine entraîne l'existence dans cette zone d'un noyau de fluide inerte et de phénomènes ins- tationnaires dûs à des cisaillements entre le fluide inerte et le fluide en écoule ment giratoire autour du fluide inerte, croù l'existence d'un niveau de bruit non négligeable. La troisième raison est que cette disposition permet de concevoir des turbomachines ayant un encombrement réduit selon l'axe de rotation. Dans le diffuseur radial et lisse 19, la mise en rotation libre des parois 51 et 57 délimitant la veine radiale 50 augmente encore les qualités de ce diffu seur radial 19 du fait de la diminution des frottements entre fluides et parois. Il en résulte que le rendement et la puissance de la turbine centripète 1 aug mentent encore pour les fonctionnements hors-adaptation et en particulier au démarrage, et que le niveau de bruit est davantage encore abaissé, ceci étant dû à l'abaissement du niveau de turbulence dans le diffuseur 19. Pour la réalisation du distributeur 14 et du diffuseur 19, qui sont radiaux, lisses et librement tournants, respectivement à l'alimentation du compresseur centrifuge 2 et à l'échappement de la turbine centripète 1, les matériaux utilisés sont choisis de manière à limiter leur inertie. Concernant le diffuseur 19, et compte tenu des températures des gaz encore relativement élevées à l'échap pement de la turbine 1, un matériau de type céramique, résistant bien à ces températures, est avantageusement choisi. Dans l'exemple de la figure 1, les rotors 5 et 6 de la turbine 1 et du com presseur 2, qui sont solidaires en rotation l'un de l'autre par l'arbre principal 4, sont montés en rotation autour de l'axe X-X sur des tourillons 60 et 61 coaxiaux autour de cet axe X-X et en saillie axiale chacun sur l'un respectivement des deux moyeux 56 et 29 qui, dans cet exemple, peuvent tous deux être fixes, et avec interposition de paliers à roulement 62 et 63 respectivement entre le moyeu du disque 7 du rotor de turbine 5 et le tourillon 60 du moyeu 56 pour le palier 62, et entre le moyeu du disque 9 du rotor de compresseur 6 et le touril lon 61 du moyeu 29 pour le palier 63. Dans le cas d'un fonctionnement en turbine à gaz, comme représenté sur la figure 2, une puissance utile est recherchée sur l'arbre de la turbine cen tripète 1. Dans ce cas, le moyeu 56' du diffuseur 19 d'échappement de la tur bine 1 est rendu solidaire en rotation du moyeu du disque centripète 7 de la turbine 1, et donc de l'ensemble des deux rotors 5 et 6, solidaires l'un de l'autre par l'arbre principal 4, du turbocompresseur 1. Un autre palier à roulement 64 est monté entre un carter externe 65, fixe et solidaire du carter 3, et autour de l'axe 55' du moyeu 56', cet axe 55' prolongeant l'arbre principal 4 et étant ainsi l'arbre de sortie de la turbine 1, sur lequel une puissance est disponible. Pour le reste, la structure et le fonctionnement de la turbine à gaz de la figure 2 sont les mêmes que pour l'exemple de la figure 1, de sorte que les mêmes références numériques repèrent les organes analogues. Toutefois, sur la figure 2, le disque 7 du rotor 5 de la turbine 1 est représenté comme réalisé par exemple en céramique, le disque 9 du rotor 6 du compresseur 2 restant ré alisé par exemple en aluminium, comme dans l'exemple de la figure 1. Grâce à l'ensemble des améliorations obtenues par la réduction des frottements au niveau des lunules pratiquées dans le disque 7, des disthbu- teurs et diffuseurs radiaux, lisses et librement tournant, et parcourus par des écoulements giratoires de fluides, une turbine à gaz réalisée conformément à l'invention peut conduire à des gains de l'ordre de 10 à 15% sur la consomma tion spécifique, toute chose égale par ailleurs. REVENDICATIONS 1 . Turbomachine comportant au moins une turbine radiale centripète (1), comprenant un rotor (5), monté en rotation dans un carter (3), autour d'un axe de rotation (X-X), le rotor (5) comportant un disque (7), rotatif autour de son axe confondu avec l'axe de rotation (X-X), et dont une face tournée vers l'aval, par rapport au sens de circulation d'un fluide admis dans la turbine (1), est mu nie d'aubes (8), caractérisée en ce que la turbine centripète (1) est alimentée en fluide par un distributeur d'alimentation (18) radial, lisse, librement tournant coaxialement au rotor (5) de turbine (1), et entourant le rotor de turbine (5). 2. Turbomachine selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle com porte également au moins un compresseur radial centrifuge (2), comprenant un rotor (6) coaxial au rotor (5) de turbine (1) et solidaire en rotation du rotor de turbine autour de l'axe de rotation (X-X), dans le carter (3), le rotor (6) de com presseur (2) comportant un disque (9) rotatif coaxial au disque (7) du rotor (5) de turbine (1), et dont une face tournée vers l'amont, par rapport au sens de circulation d'un fluide admis dans le compresseur (2), est munie d'aubes (10) comprimant le fluide vers un diffuseur (15) déchappement radial, lisse, et li brement tournant coaxialement au distributeur (18) radial, lisse et librement tournant dalimentation de la turbine (1), le diffuseur d'échappement (15) du compresseur (2) entourant le rotor (6) du compresseur (2) et étant entouré d'une volute (16) de reprise de l'écoulement de fluide, en communication avec une volute (17) cfalimentation de fluide entourant le distributeur (18) d'alimentation de la turbine (1). 3. Turbomachine selon la revendication 2, caractérisée en ce que le diffu seur (15), radial lisse déchappement du compresseur (2) et le distributeur ra dial lisse (18) dalimentation de la turbine (1) sont agencés en un unique en semble librement rotatif coaxialement aux rotors (5,6) de la turbine (1) et du compresseur (2). 4. Turbomachine selon la revendication 3, caractérisée en ce que ledit en semble librement rotatif comprend un disque intermédiaire (40), monté libre- ment rotatif, entre les disques (7,9) de rotor (5,6) de la turbine (1) et du com presseur (2), autour d'un arbre principal (4) commun solidarisant les disques (7,9) de rotor (5,6), de la turbine (1) et du compresseur (2) en rotation autour de l'axe de rotation (X-X). 5. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caracté risée en ce que le diffuseur (15) radial lisse et librement tournant d'échappement du compresseur (2) est traversé par une veine radiale (33) dé- limitée entre deux parois lisses en regard l'une de l'autre et de révolution au tour de l'axe de rotation (X-X), et dont l'une est une paroi (36) d'un disque aval (37), coaxial au rotor (6) du compresseur (2) et librement rotatif autour de l'axe de rotation'#X-X), indépendamment du rotor (6) du compresseur (2), l'autre pa roi de la veine (33) étant une paroi (34) d'une couronne annulaire (35) amont, coaxiale au rotor (6) du compresseur (2) et solidaire en rotation du disque aval (37) dudit diffuseur déchappement (15) par des entretoises (38) sensiblement axiales, en position sensiblement radiale externe, par rapport à l'axe de rotation (X-X), sur ladite couronne annulaire amont (35) et sur ledit disque aval (37). 6. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caracté risée en ce que le distributeur (18) radial lisse et librement tournant d'alimentation de la turbine (1) est traversé par une veine radiale (44) délimitée entre deux parois lisses (43,45) en regard l'une de l'autre et de révolution au tour de l'axe de rotation (X-X), et dont l'une est une paroi (43) dun disque amont (42), coaxial au rotor (5) de turbine (1) et librement rotatif autour de l'axe de rotation (X-X), indépendamment du rotor (5) de turbine (1), l'autre paroi de la veine (44) étant une paroi (45) dune couronne annulaire aval (46), coaxiale au rotor (5) de turbine (1) et solidaire en rotation du disque amont (42) dudit distributeur dalimentation (18) par des entretoises (47) sensiblement axiales, et en position sensiblement radiale externe, par rapport à l'axe de rotation (X- X), sur ladite couronne annulaire aval (46) et ledit disque amont (42). 7. Turbomachine selon la revendication 6 telle que rattachée à la revendi cation 5 elle-même rattachée à la revendication 4, caractérisée en ce que le disque amont (42) librement rotatif du distributeur radial lisse (18) d'alimentation de la turbine (1) et le disque aval (37) librement rotatif du diffu- seur radial lisse (15) d'échappement du compresseur (2) sont solidaires en ro tation du disque intermédiaire (40) de l'ensemble librement rotatif, et de préfé rence d'une seule pièce avec ledit disque intermédiaire (40). 8. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 2 à 5 et 7, ca ractérisée en ce qu'un diffuseur fixe à ailettes entoure le diffuseur (15) radial lisse et librement tournant d'échappement du compresseur (2) et est lui-même entouré par la volute (16) périphérique de reprise de l'écoulement de fluide. 9. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caracté risée en ce qu'un distributeur fixe à ailettes entoure le distributeur (18) radial lisse et librement tournant d'alimentation de la turbine (1) et est lui-même en touré par une volute (17) périphérique d'alimentation de la turbine (1). 10. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caracté risée en ce que le rotor de la turbine centripète (1) délivre le fluide à un diffu seur (19) d'échappement radial, lisse et librement tournant coaxialement au rotor (5) de turbine (1), dans ledit carter (3). 11. Turbomachine selon la revendication 10, caractérisée en ce que le diffu seur (19) radial lisse et librement tournant d'échappement de la turbine (1) est traversé par une veine radiale (50) délimitée entre deux parois (51,57) lisses en regard l'une de l'autre et de révolution autour de l'axe de rotation (X-X), dont l'une est une paroi (51) dun disque aval (52), coaxial au rotor (5) de turbine (1) et monté libre en rotation, indépendamment du rotor (5) de turbine (1), autour de l'axe de rotation (X-X), en étant solidaire en rotation d'un arbre secondaire tubulaire (53), guidé en rotation par au moins un palier (54) autour d'un moyeu (56) coaxial du diffuseur (19) d'échappement de la turbine (1), l'autre paroi de la veine (50) étant une paroi (57) d'une couronne annulaire amont (58) coaxiale au rotor (5) de turbine (1) et solidaire en rotation du disque aval (52) librement rotatif dudit diffuseur (19) d'échappement de la turbine (1) par des entretoises (59) sensiblement axiales, et en position sensiblement radiale externe sur la dite couronne annulaire amont (58) et ledit disque aval (52) dudit diffuseur (19) d'échappement de la turbine (1). 12. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 2 à 5,7,8 et 11 caractérisée en ce que le compresseur (2) est alimenté en fluide par un distri- buteur (1 4) radial, lisse et librement tournant coaxialement au rotor (6) du com presseur (2), dans ledit carter (3). 13. Turbomachine selon la revendication 12, caractérisée en ce que le dis tributeur (14) radial lisse et librement tournant d'alimentation du compresseur (2) est traversé par une veine radiale (23) délimitée entre deux parois lisses (24,30) en regard l'une de l'autre et de révolution autour de l'axe de rotation (X- X), dont l'une (24) est une paroi d'un disque amont (25), coaxial au rotor (6) du compresseur (2) et libre en rotation autour de l'axe de rotation (X-X), indépen damment du rotor (6) du compresseur (2), en étant solidaire en rotation d'un arbre tertiaire tubulaire (26), guidé en rotation par au moins un palier (27) au tour dun moyeu (28,29) coaxial dudit distributeur (14) d'alimentation du com presseur (2), l'autre paroi de la veine (23) étant une paroi (30) d'une couronne annulaire aval (31), coaxiale au rotor (6) du compresseur (2) et solidaire en ro tation du disque amont (25) librement rotatif du distributeur (14) d'alimentation du compresseur (2) par des entretoises (32) sensiblement axiales, et en posi tion sensiblement radiale exteme sur ladite couronne annulaire aval (31) et le dit disque amont (25) dudit distributeur (1 4) d'alimentation du compresseur (2). 14. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 12 et 13, ca ractérisée en ce que le distributeur (14) radial lisse et librement tournant d'alimentation du compresseur (2) est entouré dun distributeur (12) radial fixe à aubes (13) orientables. 15. Turbomachine selon la revendication 13 telle que rattachée à la revendi cation 11, caractérisée en ce que les rotors (5,6) de turbine (1) et de compres seur (2) sont solidaires en rotation l'un de l'autre sur des tourillons (60,61) coaxiaux autour de l'axe de rotation (X-X) et entre les moyeux (56,29) du diffu seur radial lisse (19) d'échappement de la turbine (1) et du distributeur radial lisse (14) dalimentation du compresseur (2). 16. Turbomachine selon la revendication 13 telle que rattachée à la revendi cation 11, caractérisée en ce que les rotors (5,6) de turbine (1) et de compres seur (2) sont solidaires en rotation du moyeu (56') du diffuseur radial libre (19) d'échappement de la turbine (1), ledit moyeu (56) du diffuseur (19) étant monté rotatif, coaxialement autour de l'axe de rotation (X-X), dans le carter (3,65) à l'aide d'au moins un palier supplémentaire (64), tandis que les rotors (5,6) de turbine (1) et de compresseur (2) et le moyeu rotatif (56') du diffuseur radial lisse (19) d'échappement de la turbine (1) sont montés en rotation sur le moyeu fixe (29) du distributeur (14) radial lisse d'alimentation du compresseur (2) à l'aide d'un tourillon (61) coaxial autour de l'axe de rotation (X-X).