FR 2792001 A1 20001013 FR 9904685 A 19990412 Procédé de fabrication de pièces de forme en alliage d'aluminium type 2024 Domaine technique de l'invention L'invention concerne un procédé de fabrication de pièces fortement déformées, destinées à la construction mécanique et notamment à la construction aéronautique, mettant en #uvre des tôles en alliage d'aluminium AlCuMg du type 2024 selon la nomenclature de l'Aluminum Association. Etat de la technique L'alliage 2024 est largement utilisé dans la construction aéronautique et sa composition enregistrée à l'Aluminum Association est la suivante (% en poids): Si Le brevet EP 0473122 décrit un procédé de fabrication de tôles en alliage de composition (% en poids): Cu : 4 - 4,5 Mg: 1,2 - 1,5 Mn : 0,4 - 0,6 Fe 488 C. Il enseigne que ces tôles présentent une ténacité et une résistance à la propagation de fissures améliorées par rapport au 2024 conventionnel La demande de brevet EP 0731185 décrit des tôles en alliage 2024 modifié, enregistré ultérieurement à l'Aluminum Association sous la désignation 2024A, présentant un niveau réduit de contraintes résiduelles et une ténacité améliorée pour les tôles fortes, et un allongement amélioré pour les tôles minces. Cette demande limite la teneur en Mm à 0,55% et celle en Fe à 0,25%, avec la relation. 0 La demande de brevet WO 96/29440 décrit un procédé de fabrication d'un produit en alliage d'aluminium de type 2024, comportant un laminage à chaud, un recuit, un laminage à froid, une mise en solution, une trempe et une déformation à froid minimale, qui peut être une traction, un redressage ou un planage, destiné à améliorer la formabilité. Ayant constaté que l'utilisation d'une base pure (très faible teneur en fer et silicium) et d'une teneur en manganèse inférieure à 0,5 % améliore la formabilité, la demande préconise une composition préférentielle de l'alliage. Cu 4,0 - 4,4 , Mg 1,25-1,5 , Mn 0,35 - 0,5 , Si Problème posé Pour diminuer le coût de fabrication, les constructeurs aéronautiques cherchent à minimiser le nombre des étapes de formage des tôles, et à utiliser des tôles pouvant être fabriquées de manière peu onéreuse à l'aide de gammes de transformation courtes, c'est-à-dire comprenant aussi peu d'étapes individuelles que possible Pour les panneaux de fuselage, la pratique actuelle des constructeurs aéronautiques consiste à approvisionner des tôles laminées à chaud ou à froid selon l'épaisseur requise, à l'état brut de fabrication (état " F " selon la norme EN 515) ou à l'état recuit (état " 0 "), à les soumettre à un traitement thermique de mise en solution suivi d'une trempe, puis à les mettre en forme et à les soumettre à un vieillissement naturel ou artificiel, de manière à obtenir les caractéristiques mécaniques requises. D'une manière générale, après mise en solution et trempe, les tôles se trouvent dans un état caractérisé par une bonne formabilité, mais cet état est instable (état " W "), et la mise en forme doit intervenir sur trempe fraîche, c'est-à-dire à l'intérieur d'un bref délai après la trempe, de l'ordre de quelques dizaines de minutes à quelques heures Si cela n'est pas possible pour des raisons de gestion de la production, la tôle doit être stockée dans une chambre froide à une température suffisamment basse et pour une durée suffisamment courte de façon à éviter la maturation naturelle. Pour des pièces volumineuses et fortement formées, ce traitement thermique de mise en solution nécessite des fours de grande dimension, ce qui rend l'opération incommode, y compris par rapport à la même opération effectuée sur tôle plane Le besoin éventuel d'une chambre froide rajoute aux coûts et inconvénients de l'état de la technique. Pour des pièces fortement déformées, cette opération doit éventuellement être répétée, si le matériau ne présente pas, à l'état métallurgique dans lequel il se trouve, une formabilité suffisante permettant d'atteindre la forme voulue en une seule opération. Une première variante du procédé selon l'art antérieur consiste à effectuer une première mise en forme à l'état F, à mettre en solution la pièce formée, à effectuer une trempe, et à procéder à une deuxième mise en forme de la pièce soit sur trempe fraîche, soit après stockage dans une chambre froide Une deuxième variante du procédé selon l'art antérieur consiste à effectuer une première opération de mise en forme à partir de l'état 0, et une deuxième mise en forme après mise en solution et trempe Cette variante est utilisée lorsque la mise en forme visée est trop importante pour pouvoir être effectuée en une seule opération à partir d'un état W, et suffisamment peu importante pour pouvoir être effectuée en deux passes à partir de l'état 0. A cet état, la tôle est certes moins formable, mais l'état 0 est plus facile à utiliser que l'état W, qui est instable Toutefois, la fabrication de la tôle à l'état 0 fait intervenir un recuit final de la tôle brute de laminage, et donc une étape de fabrication supplémentaire, ce qui est contraire au but de simplification visé par la présente invention. Dans certains cas, même en partant d'une tôle à l'état W, qui présente généralement la meilleure formabilité, on ne peut éviter de recourir à une deuxième étape de mise en forme après mise en solution et trempe; ceci constitue la troisième variante du procédé qui correspond à l'art antérieur Une autre insuffisance de l'art antérieur se présente dans le cas, assez fréquent en contruction aéronautique, où la fabrication de la pièce comporte un usinage chimique. Selon l'art antérieur, le recuit pratiqué sur des tôles laminées à chaud conduit à une microstructure qui induit des défauts de surface à l'usinage chimique On est alors obligé, même si l'épaisseur de la tôle ne l'impose pas, d'effectuer une passe de laminage à froid avant recuit. Cette façon de travailler les tôles en alliage 2024 par mise en forme profonde et, le cas échéant, sur trempe fraîche, tend à se développer de plus en plus dans la mesure où on s'oriente vers des pièces individuelles de taille plus importante pour réduire le nombre d'assemblages, ce qui répond à des objectifs à la fois techniques (les assemblages sont des sites d'initiation de corrosion et de criques de fatigue) et économiques (l'opération d'assemblage représente une part importante du coût de fabrication d'un avion). Par ailleurs, l'utilisation de pièces de grande taille permet de réduire le poids de l'avion. Le but de l'invention est donc de simplifier le procédé de fabrication de pièces formées, et notamment de pièces fortement déformées par un ou plusieurs procédés tels que roulage, étirage-formage, emboutissage, fluotournage ou pliage, par l'association d'une composition chimique optimisée et de procédés de fabrication particuliers, permettant d'éviter autant que possible la mise en solution sur tôle formée Il va de soi que tout nouveau procédé de fabrication de pièces fortement formées doit aboutir à des pièces ayant des caractéristiques mécaniques et d'emploi au moins aussi bonnes que les produits existants Objet de l'invention L'invention a pour objet un procédé de fabrication de pièces fortement déformées en alliage AlCuMg de type 2024 comportant les étapes suivantes: a) coulée d'une plaque de composition (% en poids) Cu : 4,5 Mg 1,2 - 1,5 Mn. 0,3 - 0,5 Si Description de l'invention Une première caractéristique de l'invention consiste à utiliser un alliage modifié par rapport au 2024 traditionnel. La première modification consiste à réduire les teneurs en Si et Fe respectivement en dessous de 0,25 et 0,20%, et de préférence en dessous de 0,10% D'autre part, la teneur en Mn est également réduite en dessous de 0,5% et de préférence en dessous de 0,45%. Enfin, la teneur en Cu est également légèrement réduite et maintenue en dessous de 4,5%, et de préférence en dessous de 4,3%, voire de 4,2%. La teneur en Mg est aussi un peu réduite, et maintenue au dessous de 1,5%, de préférence entre 1,2 et 1,4%, voire entre 1,25 et 1,35% La demanderesse a observé que cette composition, suggérée par l'art antérieur, ne permet pas à elle seule d'atteindre la formabilité requise L'alliage est coulé en plaques, qui sont généralement homogénéisées à une température comprise entre 460 et 510 C (de préférence entre 470 et 500 C) pendant 2 à 12 h (de préférence 3 à 6 h). On procède éventuellement à un scalpage des plaques Le laminage à chaud se fait avec une température d'entrée comprise entre 430 et 470 C, et de préférence entre 440 et 460 C La température de sortie des bandes se fait de préférence à une température plus élevée que la température habituelle, entre300 et 360 C, et préférentiellement entre 310 et 350 C A la sortie du laminage à chaud les bandes sont bobinées. Elles peuvent éventuellement être laminées à froid si l'épaisseur requise n'est pas accessible par laminage à chaud, ce qui est généralement le cas en dessous de 4 ou 3 mm. Les bandes sont ensuite découpées en tôles Elles présentent à ce stade un allongement de plus de 13,5%, et le plus souvent supérieur à 15% dans les sens L et TL Une première variante de l'invention consiste à effectuer la mise en forme, par roulage, étirage-formage, emboutissage, fluotournage ou pliage, directement sur cet état F sans recuit ni autre traitement préalable La tôle mise en forme est ensuite mise en solution à une température comprise entre 480 et 500 C pendant une durée comprise entre 5 mn et 1 h, puis trempée, généralement à l'eau froide. Pour les très fortes déformations, on peut effectuer la mise en forme en deux ou plusieurs passes La pièce fraîchement trempée (moins d'une heure) peut subir immédiatement une nouvelle mise en forme, ou bien elle est transférée dans une chambre froide à une température inférieure à 10 C et préférentiellement inférieure à 0 C, et mise en forme à la sortie de la chambre froide La pièce formée à nouveau est ensuite mise en solution et trempée On peut utiliser des tôles plaquées sur une ou deux faces, ce qui est le cas le plus fréquent pour les panneaux de fuselage d'avion, plaquées d'un alliage de la série 1000, par exemple les alliages 1050,1100, 1200, 1135, 1145,1170, 1175,1180, 1185, 1188,1199,1230,1235,1250,1285, 1350 ou 1435 Une deuxième variante consiste à effectuer la mise en forme sur des tôles ayant subi une mise en solution et une trempe La mise en forme peut se faire à l'état T3 ou T4 (trempé et mûri avec ou sans écrouissage ultérieur) ou, pour les pièces plus déformées, sur l'état W, c'est-à-dire moins d'une heure après la trempe, ou sur une tôle stockée dans une chambre froide immédiatement après trempe Dans le cas où on utilise des tôles à l'état T3, ces tôles présentent un compromis entre leur résistance mécanique et leur formabilité correspondant à au moins un des ensembles de propriétés suivants: a) - une valeur moyenne des trois valeurs de l'allongement A mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieur à 20% et de préférence supérieur à 22%, et - une valeur moyenne des trois valeurs Rp0,2 mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 305 MPa, et - une valeur LDH supérieure à 72 mm pour une épaisseur de 1,6 mm, ou une valeur LDH supérieure à 76 mm pour une épaisseur de 3,2 mm, ou une valeur LDH supérieure à 80 mm pour une épaisseur comprise entre 4 et 7 mm. b) - une valeur moyenne des trois valeurs Rp0,2 mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 305 MPa, et - une valeur moyenne des trois valeurs Ag mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 18%. c) - une valeur moyenne des trois valeurs de l'allongement A mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 22%, et - une valeur moyenne des trois valeurs Rpo,2 mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 305 MPa, et - une valeur moyenne des trois valeurs Ag % mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 18%. d) - une valeur moyenne des trois valeurs Rp0,2 mesurées dans les sens TL, L et à 45 supérieure à 305 MPa, et - une valeur moyenne des trois valeurs de traction plane Atp mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 18 %, - une valeur LDH supérieure à 72 mm pour une épaisseur de 1,6 mm, ou une valeur LDH supérieure à 76 mm pour une épaisseur de 3,2 mm, ou une valeur LDH supérieure à 80 mm pour une épaisseur comprise entre 4 et 7 mm Ces tôles à l'état T4 présentent une formabilité caractérisée par l'une au moins des trois propriétés suivantes: (a) la valeur LDH est supérieure à 40 mm pour une épaisseur inférieure à 4 mm, ou supérieure à 74 mm pour une épaisseur supérieure à 4 mm, (b) la courbe limite de formage montre un coefficient #1 > 0,18 pour L = 500 mm pour une épaisseur entre 1,4 mm et 2 mm, (c) la courbe limite de formage montre un coefficient #1 > 0,35 pour L = 500 mm pour une épaisseur entre 5,5 mm et 8 mm Elles présentent par ailleurs des propriétés améliorées de tolérance aux dommages caractérisées par l'une au moins des propriétés suivantes (a)K≤(L-T)> 120 iIPa/m (b) Kc0 (L-T) > 90 MPa#m (c) K. (T-L) > 125 MPa#m (d) Kc0 (T-L) > 80 MPam Les différents paramètres utilisés ci-dessus, ainsi que dans les exemples qui suivent, pour caractériser la formabilité, terme générique indiquant la facilité relative d'un métal à se déformer, sont définis de la manière suivante. A partir d'un essai de traction uniaxiale selon la norme EN 10002-1, effectué pour une épaisseur de tôle supérieure ou égale à 3 mm avec une éprouvette proportionnelle ayant une longueur initiale entre repères Lo proportionnelle à l'aire de la section initiale So selon la relation Lo = 5,65So, et pour une épaisseur de tôle inférieure à 3 mm avec une éprouvette non-proportionnelle de type 1 selon EN 10002-1, Tableau 4, on obtient les paramètres suivants: - Rpo.2 : limite conventionnelle d'élasticité à 0,2 % d'allongement permanent (en MPa); - Rm résistance à la rupture (en MPa) , - A. allongement après rupture (en %), représenté parfois par le symbole " A% " ; - Ag: allongement non proportionnel sous charge maximale, appelé également allongement réparti (en %). Pour chaque tôle, trois prélèvements différents sont généralement effectués dans le sens du laminage (sens L), dans le sens travers-long (TL), et à 45 entre les sens L et TL. Toutes les valeurs issues d'un essai de traction uniaxiale sont des valeurs moyennes obtenues à partir de deux éprouvettes prélevées au même endroit L'allongement réparti est la différence d'allongement entre le début et la fin du domaine de déformation plastique, c'est-à-dire du domaine de déformation permanente avant striction, de la courbe de déformation. L'allongement à traction plane Atp correspond à l'allongement à la rupture dans un essai de traction dit de traction plane, dans lequel, contrairement à l'essai de traction uniaxiale, on s'arrange pour avoir une déformation à deux dimensions, donc dans un plan, et non à trois dimensions, c' est-à-dire que 62 '= 0 au lieu de s2 = - E,/2. Le paramètre LDH (limit dôme height) est largement utilisé pour l'évaluation de l'emboutissabilité des tôles d'épaisseur 0,5 à 2 mm Il a fait l'objet de nombreuses publications, notamment: R. Thompson, "The LDH test to evaluate sheet metal formabiblity - Final report of the LDH committee of the North American Deep Drawing Research Group", SAE conférence, Detroit, 1993, SAE paper no. 930815; R. A. Ayres, W. G. Brazier and V. F. Sajewski, "Evaluating the GMR limiting dome height test as a new measure of press formability near plane strain", J. Appl. Metalworking, 1979, vol. 1, pp. 41-49 ; J. M. Story, "Comparison of Corrélations between Press performance and Dome tests results using two dome test procedures", J. Appl. Metalworking, 1984, vol. 3, pp. 292-300. L'essai LDH est un essai d'emboutissage à flan bloqué en périphérie par un jonc. La pression de serre-flan assurant ce blocage est 240 MPa. Ce flan, de taille 500 x 500 mm, est sollicité en bi-expansion équiaxe. La lubrification entre le poinçon et la tôle est assurée par un film plastique et de la graisse. La valeur LDH est le déplacement du poinçon à rupture, soit la profondeur limite de l'emboutissage On établit la moyenne entre trois essais. La même méthode peut être utilisée pour caractériser la formabilité des tôles de plus forte épaisseur (de 3 à 9 mm), mais il faut alors utiliser un outillage de plus grande taille (poinçon # = 250 mm). Le retour élastique R, est déterminé par un essai de pliage sous tension qui permet de comparer le retour élastique de différentes nuances (tôles d'égale épaisseur) pour une déformation donnée. Une éprouvette plate de longueur L = 250 mm, largeur # = 12 mm et épaisseur 0,1 mm à la régulation hydraulique par servovalve du vérin de traction. La boucle de régulation intègre l'effort de tension par mesure avec un capteur piézo-électrique (rondelle Kistler). L'effort de tension dépend de l'alliage et de l'épaisseur de l'éprouvette Un capteur de déplacement, relié à l'ordinateur d'acquisition, permet le contrôle en continu des paramètres de l'essai et calcule l'angle de pliage de l'éprouvette. Un poinçon de forme, solidaire du bâti supérieur de la machine de traction, sert d'appui à l'éprouvette L'angle de pliage utilisé lors des essais était de 140 , pour un poinçon de rayon r = 70 mm. Chaque échantillon plié est contrôlé après démontage à l'aide d'un profilomètre à palpeur Ce dispositif de mesure permet d'évaluer l'angle final ainsi que le rayon de courbure obtenu. La traction appliquée sur l'éprouvette, correspondant à la déformation plastique souhaitée, est déterminée à l'aide de la courbe rationnelle de traction en relevant graphiquement la contrainte équivalente au taux de déformation visé Le taux de déformation initial, définissant l'effort de pliage, était maintenu constant lors de l'essai à 0,2 %. Le retour élastique est donné par la formule : af - ao avec ####avec 180 - ao [alpha]f = angle mesuré par le profilomètre (en ) [alpha]o = angle mesuré lors du pliage par le PC (en ) Re = retour élastique (vaut 0 pour un retour nul et 1 pour un retour total). Le calcul par mesure du rayon de courbure donne des valeurs moins dispersées et s'effectue de la manière ci-après - R'e = 1-R0/R@ avec Rf Ro = rayon poinçon Rf = rayon mesuré au profilomètre Re = retour élastique (vaut 0 pour un retour nul et 1 pour un retour total). En pratique, afin de faciliter le déroulement et la fiabilisation des opérations de mise en forme, on recherche un retour élastique Re aussi faible que possible, et idéalement égal à zéro Les courbes limites de formage sont déterminées selon la norme ISO 12004 (1987) Des formats rectangulaires de dimension 500 x L (L égal à 300 mm ou 500 mm), sont emboutis selon l'essai LDH après avoir été préalablement imprimés d'une grille (maille 2 x 2 mm2). L'essai avec L = 500 mm conduit après emboutissage à . #1 # #2 (déformation biaxiale); l'essai avec L = 300 mm conduit après emboutissage à #2 0 (déformation plane). Après rupture, les formats sont analysés à l'aide du système automatique CamSys au voisinage de la zone de fissuration. Le logiciel Asame-CamSys, permet d'établir une cartographie des déformations des zones mesurées comme décrit par J H Vogel and D Lee, "The automated measurement of strains from three dimensional deformed surfaces", J 0. M., vol. 42,1990, pp. 8-13. Les déformations limites avant striction localisée sont ainsi estimées et portées sur un diagramme de formage avec les coordonnées #1 et #2. La tolérance aux dommages est caractérisée selon la norme ASTM E561 (essai de courbe R). L'essai a été réalisé sur des éprouvettes à fissure centrale de largeur W = 400 mm pour une longueur de fissure 2a0 = 133 mm. On mesure à la fois le facteur critique d'intensité de contrainte en contrainte plane Kc et le facteur d'intensité de contrainte apparent Kc0 (désigné parfois également par le sigle Kapp). Exemples Exemple 1 On a élaboré divers alliages dont les compositions sont indiquées dans le Tableau 1. Des plaques de laminage ont été coulées, scalpées, puis homogénéisées à une température comprise entre 460 C et 510 C pendant 2 h à 12 h. Après placage avec un alliage 1050, les plaques ont été laminées à chaud jusqu'à une épaisseur finale supérieure ou égale à 4 mm ; des épaisseurs inférieures, on a laminé les bandes à froid. Les tôles ont été caractérisées à l'épaisseur finale ; les résultats sont rassemblés dans le tableau 2. Les exemples la, lb, lk, IL, lm, In, lp et lq correspondent à la présente invention Les exemples le, Id, le, If, I g, 1 h, il et 1 j correspondent à l'art antérieur Tableau 1 Exemple Cu (%) Mg Mn Fe Si Selon (%) (%) (%) (%) la 4,00 1,25 0,43 0,066 0,036 Invention 1b 4,03 1,28 0,41 0,07 0,04 Invention 1c 4,24 1,36 0,51 0,17 0,09 Art ant 1d 4.29 1,40 0,46 0,20 0,11 Art ant le 4,17 1,41 0,49 0,18 0,11 Art ant 1f 4,25 1,44 0,47 0,18 0,08 Art ant. 1g 4,25 1,44 0,47 0,18 0,08 Art ant 1h 4,25 1,44 0,47 0,18 0,08 Art ant li 4,32 1,43 0,48 0,18 0,10 Art ant lj 4,20 1,38 0,50 0,17 0,07 Art ant 1k 4,17 1,41 0,49 0,18 0,11 Invention Il ~ 4,17 1,41 0,49 0,18 0,11 Invention lm 4,18 1,46 0,47 0,18 0,09 Invention ln 4,18 1,46 0,47 0,18 0,09 Invention 1p 3,99 1,31 0,40 0,08 0,03 Invention 1q 3,99 1,31 0,40 0,08 0,03 Invention Tableau 2 Exemple ép, finale T sortie Rm (L) RpO,2 (L) A% (L) Rm (TL) RpO,2 (TL) A% (TL) Courbe limite de formage LDH [mm] [ C] [MPa] [MPa] [%] [MPa] [MPa] [%] L=500 mm L=300 mm [mm] #1 #2 #1 #2 la (inv) 1,6* 307 262 236 5,3 272 244 5,8 0,23 0,21 0,12 0,05 48,7 Ib(inv) 6,3 286 213 153 14,5 217 164 13,7 0,46 0,37 0,34 0,21 82,2 le 1,6 302 260 240 5,1 274 248 4,3 0,13 0,12 0,12 0,07 36. 0 Id 6,0 261 232 166 12,1 232 177 11,6 0,29 0,25 0,27 0,08 68,6 le 8,0 266 249 198 10,9 253 216 9,1 if 6,0 270 237 183 Il,7 238 199 10,4 Ig 6,0 275 241 187 10,7 239 201 9,9 lh 6,0 298 220 163 @ 12,5 218 178 11,6 il 4,0 296 226 175 11,9 226 192 10,6 1j 9,4 276 224 172 12,0 224 186 10,5 1k (inv) 5,0 335 201 146 16,4 201 157 16,1 IL (inv) 5,0 332 201 146 16,7 201 158 15,8 lm (inv) 5,0 3]5 209 158 15,1 210 173 14,3 1 n inv 5,0 331 199 145 15,5 200 159 15,7 1 inv 5,0 331 199 145 15,5 200 159 15,7 Ip (inv) 6,0 333 192 136 16,3 190 147 16,9~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ 1q (inv) 6,0 335 191 137 17,3 191 149 16,8 (*) obtenue par laminage à froid, épaisseur de fin de laminage à chaud . 4,0 mm (ex la) ou 4,1 mm (ex le) On constate que le choix judicieux de la composition chimique, suggéré par WO 96/29440, ne suffit pas à lui seul à améliorer la formabilité d'une façon conforme à l'objectif de la présente invention. En revanche, la demanderesse a observé que le choix d'une température de sortie du laminoir à chaud élevée conduit à une amélioration de la formabilité, exprimée par l'allongement à rupture A l'effet de la composition chimique (notamment Cu On voit que le procédé selon l'invention assure une meilleure aptitude à la mise en forme à l'état F, exprimée en termes de A%, de LDH ou de CLF, que le procédé selon l'art antérieur. Plus particulièrement, une bande laminée à froid selon l'invention a une valeur de LDH supérieure à 42 mm et préférentiellement supérieure à 44 mm, tandis qu'une bande laminée à chaud a une valeur de LDH supérieure à 73 et préférentiellement supérieure à 75 mm. On voit également que pour une épaisseur donnée, la composition préférentielle donne une meilleure formabilité que la composition traditionnelle Les caractéristiques mécaniques du produit intermédiaire (R#, 'po,2 etc ) n'ont pas d'importance dans cette situation, à condition que le produit fini à l'issue de l'ensemble du procédé possède des caractéristiques mécaniques au moins aussi élevées que le produit issu du procédé selon l'art antérieur A titre d'exemple, à l'état T42 et pour une épaisseur de 6 mm et avec une mise en solution rigoureusement comparable (20 min à 496 C, trempe à 25 C, vieillissement accéléré de 8 h à 50 C), on trouve pour les tôles élaborées avec le procédé selon l'art antérieur typiquement les caractéristiques mécaniques suivantes (sens de prélèvement: TL). rm = 430 MPa, Rpo 2 =270 MPa, A = 21,7 % (tôle de l'exemple lh), tandis qu'un exemple typique de tôle élaborée avec le procédé selon l'invention montre les caractéristiques mécaniques suivantes : Rm = 422 MPa, Rp0,2 = 268 MPa, A = 22,7 % (tôle de l'exemple Ib) Ces propriétés à l'état T42 sont représentatives de l'art antérieur, ce qui ressort de la comparaison avec le projet de norme prEN 4211 de juillet 1995, qui spécifie pour un alliage 2024 plaqué de la même épaisseur R# > 415 Mua, Rp02 250 MPa, A5o mm 10% Pour le procédé selon l'invention, on note également un effet cumulé de la température de sortie du laminoir à chaud (ex le et 1 j comparés à 1 k et 1 n) et de la composition chimique (ex 1 p et 1 q comparés à 1 k et 1 n) La valeur de la LDH et le niveau des courbes CLF sont plus faibles pour une tôle écrouie à froid que pour une tôle qui n'a subi qu'un laminage à chaud ;cet effet est connu En revanche, la demanderesse a eu la surprise de constater que pour un procédé donné (laminage à chaud ou laminage à chaud suivi d'un laminage à froid) et à épaisseur comparable, la valeur de LDH, qui est un des paramètres pertinents pour mesurer la formabilité, augmente significativement lorsque la composition chimique se situe à l'intérieur d'un domaine préférentiel Cu 3,9 - 4,3 et préférentiellement 3,9 - 4,2, Mg 1,2 - 1,4 et préférentiellement 1,25 - 1,35, Mn 0,30 - 0,45, Si Exemple 2 On a élaboré divers alliages dont les compositions sont indiquées dans le Tableau 3. Des plaques de laminage ont été coulées, scalpées, puis homogénéisées à une température comprise entre 470 C et 510 C pendant 2 h à 12 h. Après placage avec un alliage 1050, les plaques ont été laminées à chaud (procédé abrégé " LàC ") jusqu'à une épaisseur finale supérieure ou égale à 4 mm ; pour des épaisseurs inférieures, on a laminé les bandes à froid. Après découpe des bandes en tôles, cellesci ont été soumises à une mise en solution typique pour ces types d'alliages (voir prEN 4211 de juillet 95), trempées et caractérisées 30 minutes après la trempe. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 4. Afin de pouvoir comparer de façon rigoureuse les échantillons, la mise en solution et la trempe ont été effectuées sur des éprouvettes usinées prêtes à l'emploi, et pour chaque caractérisation des propriétés mécaniques, la déformation a débuté exactement 30 minutes après la fin de la trempe. Les exemples 2a, 2b, 2e, 2j, 2k, 2n correspondent à la présente invention. Les exemples 2h, 2L, 2m, 2p correspondent à l'art antérieur On voit que le procédé selon l'invention conduit, à épaisseur comparable, à une meilleure formabilité à l'état W, telle qu'elle ressort des propriétés suivantes allongement total A%, allongement réparti Ag, allongement en traction plane Atp, LDH, CLF En ce qui concerne la courbe limite de formage, on constate que, dans le cas de l'invention, pour une tôle d'épaisseur 5 mm (ex. 2n), on a, contrairement à une tôle selon l'art antérieur pratiquement de la même épaisseur (ex. 2p) un coefficient #1 > 0,18pour L = 500 mm, et #2 > 0,22 pour L = 500 mm L'avantage du procédé selon l'invention par rapport à l'art antérieur est donc de pouvoir effectuer des mises en forme plus profondes à l'état W, voire d'éliminer une mise en solution intermédiaire pour les mises en forme très profondes Il a été ainsi possible de fabriquer des pièces en une seule passe, alors que selon l'art antérieur, deux passes étaient nécessaires pour les réaliser tableau 3 Ex Cu Mg Mn Fe Si ép bobinage temp. De mise en solution épaisseur après LàC bobinage après finale % (%) (%) (%) (%) mm LàC roCl mm 2a 4,12 1,29 0,49 0,17 0,08 4,0 290 496 C / 13 min 1,6 2b 4,17 1,37 0,48 0,18 0,10 4,4 291 496 C / 13 min 1,6 2e 4,05 1,27 0,41 0,06 0,04 4,0 307 496 C / 13min 1,6 2h 4,39 1,48 0,63 0,18 0,09 4,0 287 496 C/13min 1,6 2j 4,31 1,38 0,34 0,13 0,08 5,8 324 498 C / 13 min 3,2 2k 4,15 1,32 0,39 0,078 0,040 5,8 279 498 C/13min 3,2 2L 4,24 1,51 0,62 0,16 0,07 5,8 291 498 C/ 13 min 3,2 2m 4,35 1,51 0,64 0,19 0,11 5,9 307 498 C/13min 3,2 2n 4,00 1,25 0,43 0,066 0,036 5,0 307 500 C / 33 min 5,0 2p 4,32 1,41 0,50 0,17 0,09 5,1 325 498,5 C / 23 min 5,1 Tableau 4 Ex Rp02 rMPal R", MPa A % A % AI. % LDH CLF TL L 45 TL L 45 TL L 45 TL L 45 TL L 45 L=500 L = 300 #######################~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~.~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~E) E2 8i E 2a 158 172 161 350 362 353 26,8 19,5 26,2 22,5 17,5 23,5 20,7 20,0 20,5 F-2 2b 159 179 162 355 368 356 25,3 20,6 26,6 22 18,5 23,5 20,6 19,1 22,3 2h 182 193 181 381 390 377 24,4 18,8 23,2 22,5 17,8 21,5 19,3 18,9 22,6 2j 198 205 194 402 398 382 31,4 28 29,1 27,5 24,5 25,5 23,5 19,5 23,8 2k 182 222 192 377 406 379 32 25,7 29,4 28,5 23 26 24,6 22,6 23,6 2L 190 205 196 391 409 396 27,6 20,5 27,8 24,5 19,5 25 21,5 19,5 21,5 2m 182 197 186 391 404 395 28,4 23 29,1 24,5 20,5 26 20,6 18,5 19,5 2n 182 182 376 375 26,5 26,3 76,4 0,24 0,21 0,21 0,05 2p 188 195 373 380 27,1 25,3 75,4 0,20 0,16 0,]4 0,04 Exemple 3 On a élaboré divers alliages dont les compositions sont indiquées dans le Tableau 5. Des plaques de laminage ont été coulées, scalpées, puis homogénéisées à une température comprise entre 460 C et 510 C pendant 3 h à 6 h Après placage avec un alliage 1050, les plaques ont été laminées à chaud jusqu'à une épaisseur finale supérieure ou égale à 4 mm ;pour des épaisseurs inférieures, on a laminé les bandes à froid Les tôles découpées à partir de ces bandes ont été soumises à une mise en solution typique pour ces types d'alliages indiquée dans le Tableau 6 (voir prEN 4211 de juillet 95), trempées, mûries (au moins 48 h à température ambiante) Ensuite on a effectué un écrouissage à froid par défripage, suivi d'une traction contrôlée avec une déformation permanente visée de 1,5 %. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 6. Les exemples 3s, 3t, 3u, 3v, 3w, 3x correspondent à la présente invention Les exemples 3e, 3f, 3g, 3h, 3i, 3j, 3k, 3L, 3m, 3n, 3p, 3q, 3r correspondent à l'art antérieur Les exemples 3a, 3b, 3c, 3d correspondent aux exemples 2h, 2f, 2L et 2m de l'exemple 2 ; ils figurent ici à titre de comparaison pour représenter un 2024 état W selon l'art antérieur. Lorsque l'on compare les tôles utilisées dans le procédé selon l'invention (composition optimisée à l'état T3) aux tôles utilisées dans les procédés selon l'art antérieur, c'est-à-dire un alliage 2024 à l'état T3 (exemples 3s, 3t, 3u, 3v, 3w) ou W (exemples 3a, 3b, 3c, 3d)), on constate que pour une épaisseur donnée, le procédé selon l'invention conduit à une meilleure formabilité, telle qu'elle ressort de l'allongement à rupture et surtout des valeurs LDH et CLF. Le retour élastique est moins élevé que selon l'art antérieur. Plus particulièrement, lorsque la composition chimique se situe dans le domaine préférentiel, le procédé conduit à une amélioration de la formabilité telle qu'elle est caractérisée par les paramètres qui viennent d'être énumérés. Il est possible d'effectuer une mise en forme beaucoup plus sévère qu'à l'état T3 de l'art antérieur, ou même supprimer la mise en solution puisque le procédé selon l'invention conduit à un produit à l'état T3 qui a des propriétés de formabilité au moins aussi bonnes que le produit à l'état W issu du procédé selon l'art antérieur Par ailleurs, on a effectué sur deux tôles un étirage conduisant à un allongement total de 3% ou 5 %, et on a mesuré avant et après étirage les propriétés de tolérances aux dommages, à savoir la ténacité Kco et Kc dans les sens T-L et L-T On a également mesuré les caractéristiques mécaniques dans le sens T-L. Les résultats sont rassemblés dans le Tableau 7. On constate que le procédé selon l'invention ne conduit pas, après mise en forme par étirage, à une diminution notable des propriétés de tolérance aux dommages, contrairement au procédé selon l'art antérieur On constate même que le procédé selon l'invention améliore la tolérance aux dommages sur un état étiré, soit l'état dans lequel se trouve la pièce à l'état fini. Tableau 5 Ex Cu Mg Mn Fe Si Ep.de bobinage temp.de mise en solution épaisseur après LàC bobinage après finale (%) (%) (%) (%) (%) [mm] LàC [-CI [mm] 3a 4,39 1,48 0,63 0,18 0,09 4,0 287 496 C / 13 min 1,6 ant 3b 4,14 1,38 0,50 0,14 0,07 4,2 304 498,5 C / 13 min 2,0 ant 3c 4,24 1,51 0,62 0,16 0,07 5,8 291 498 C / 13 min 3,2 ant 3d 4,35 1,51 0,64 0,19 0,11 5,9 307 498 C / 13 min 3,2 ant 3e 4,32 1,41 0,50 0,17 0,09 5,1 325 498,5 C / 23 min 5,1 inv 3f 4,12 1,29 0,49 0,17 0,08 4,0 290 496,5 C / 11 min 1,6 inv 3g 4,15 1,32 0,39 0,078 0,040 4,0 284 500 C / 20 min 1,6 inv 3h 4,00 1,25 0,43 0,066 0,036 4,0 307 498 C /1 1 min 1,8 inv 3i 4,15 1,28 0,40 0,10 0,05 4,0 304 498,5 C/ 13 min 1,6 inv 3j 4,05 1,27 0,41 0,06 0,004 4,0 307 496 C / 1 1 min 1,6 inv 3k 4,20 1,42 0,48 0,176 0,087 5,8 327 498,5 C / 20 min 3,2 inv 3L 4,31 1,38 0,34 0,13 0,08 5,8 324 498,5 C / 19 min 3,2 inv 3m 4,15 1,32 0,39 0,078 0,040 5,8 279 500 C / 40 min 3,2 inv 3n 4,15 1,32 0,39 0,078 0,040 5,8 279 498,5 C / 19 min 3,2 inv 3p 4,31 1,38 0,34 0,13 0,08 6,4 331 498 C / 19 min 4,0 inv 3q 4,15 1,32 0,39 0,078 0,040 6,5 254 500 C / 45 min 6,4 inv 3r 4,00 1,25 0,43 0,066 0,036 5,0 500 C/33 min 5,0 inv 3s 4,39 1,48 0,63 0,18 0,09 4,0 287 496,5 C / 1 1 min 1,6 ant 3t 4,14 1,38 0,50 0,14 0,07 4,0 308 498,5 C / 13 min 2 ant 3u 4,30 1,38 0,51 0,15 0,07 4,0 304 496,5 C/11 min 1,6 ant 3v 4,35 1,51 0,63 0,19 0,11 5,8 314 498,5 C / 19 min 3,2 ant 3w 4,32 1,41 0,50 0,17 0,09 5,1 325 498,5 C / 23 min 5,1 ant 3x 4,00 1,25 0,43 0,066 0,036 500 / 30 min 1,6 inv Tableau 6 Ex ép. RpO,2 [MPa] Rrn[MPa] A [%] Ag [%] Alp [%] LDI-T CLF retour élastique mm TL L 45 TL L 45 TL L 45 TL L 45 TL L 45 L = 500 L = 300 élastique #1 #2 #1 2 3a/ant 1,6 182 193 181 381 390 377 24,4 18,8 23,2 22,5 17,8 21,5 19,3 18,9 22,2 P-2 F-2 0,15 3b/ant 2,0 177 175 373 374 24 22,6 66,9 0,16 0,15 0,15 0,05 3c/ant 3,2 190 205 196 391 409 396 27,6 20,5 27,8 24,5 19,5 25,0 21,5 19,5 21,5 3d/ant 3,2 182 197 186 391 404 395 28,4 23 29,1 24,5 20,5 26 20,6 18,5 19,5 3e/ant 5,1 188 195 373 380 27,1 25,3 75,4 0,20 0,16 0,14 0,04 3f/inv 1,6 309 346 309 436 449 433 19 18 23 16,5 16,5 20,5 16 17,8 ' 19 70,4 3g/inv 1,6 302 349 312 435 448 433 21,2 19,2 21,9 18,5 17,5 19,5 20,7 16,4 19,6 74,8 3h/inv 1,8 295 335 433 448 22,0 17,5 72,5 0,23 0,14 0,20 0,02 3i/inv 1,6 290 428 24,6 76,2 3j/inv 1,6 277 430 20 0,12 3k/inv 3,2 295 351 319 444 457 441 25,6 22,3 21,0 19,0 18,0 17,0 19,4 17,7 18,7 76,0 3L/inv 3,2 309 321 296 444 449 438 26,1 24,9 27,1 20,0 21,0 20,0 20,6 19,3 22,5 85,4 3m/inv ' 3,2 302 348 302 442 456 438 25,3 22,5 27,3 19,5 18,0 22,0 20,4 19,2 22,1 81,7 3n/inv 3,2 310 334 304 441 455 433 25,4 22,2 25,2 21,5 18,0 19,0 20,5 19,0 21,8 3p/inv 4,0 302 324 297 442 452 440 21,5 21,5 25,5 18,5 18,5 20,5 21,5 20,3 21,9 87,8 ( 3q/inv ; 6,4 I 307 341 3 16 ; 448 458 446 22,6 22 9 23,4 4 18 5 19,5 17,5 22,7 7 ! 23 3 25,5 I 84 7 0" Cl Cl N 0,20 0,0 0,15 0,0 0,13 0,0 N 0, N ,# , 0 0, , 4 0, o c 0 #." Vî t-' oc o r-- r~~ r- 0, 00 #r" oc" 11 19,4 14,5 22,2 16,0 00 ', L G1 20, 23, >#' 00l nl 0' On" #" #"- N N N ci #vT in 00 M V M M 0 -rt in t~- ro t rr o c 00 y/~\ cc \0 N cq in m 't- in V r 3" 'r () 00 8 32 4 33 0 C) ci ci ci M M 27 07 95 ci ci ci M en M C) 0 \0 O ,0 N O VO 0 '#'' f Vl i# cqj C92 >? >? f) Cl Cl Cl Cl Cl Cl Tableau 7 '**'# vJ vJ vJ w U-) S 3 I" |x |J \Z \ï I W ap "1 i ~~~~~~~~~~~~~~ M cn w OJ J L.J UJ # 1 hl3 V\ 0o v o.) -1 Q - 0 0 0. w w lo lo ######## n M M Ut, V\ w v 3 10 V 10 ln tn w 53 r1 r r-tO 0 K> ## # IO Go Q1 . 1 O 15 , 8 00 00 00 7 7 @ ll1 r- .j Qp O "10 -a. "on "'# 0 --' 1--1 S 1O ruz j# 0 ,-.....1 1>J tO t 'J ' 'J "0 fa -3 \C) 0 \e) oo 0 ''': T V, w ........ 00 vJ # Revendications 1) Procédé de fabrication de pièces fortement déformées en alliage AlCuMg comportant les étapes suivantes: a) coulée d'une plaque de composition (% en poids) Cu. 3,8 - 4,5 Mg 1,2 - 1,5 Mn. 0,3 - 0,5 Si 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisée en ce que la mise en forme a lieu avant la mise en solution et que la pièce formée est soumise, après mise en solution et trempe, au procédé suivant: a) éventuellement transfert immédiat de la pièce fraîchement trempée dans une chambre froide à une température inférieure à 10 C et préférentiellement inférieure à 0 C , b) moins d'une heure après la trempe ou la sortie de la pièce de la chambre froide, nouvelle mise en forme de la tôle par un ou plusieurs procédés tels que le roulage, l'étirage-formage, l'emboutissage, le fluotournage ou le pliage 3) Procédé de fabrication de pièces fortement déformées en alliage AlCuMg selon la revendication 1, comportant la fabrication d'une tôle par les étapes suivantes a) coulée d'une plaque de composition (% en poids) Cu: 3,8 - 4,5 Mg 1,2 - 1,5 Mn: 0,3 - 0,5 Si b) éventuellement homogénéisation à une température comprise entre 460 et 510 C entre 2 et 12 h, et préférentiellement à une température comprise entre 470 et 500 C pour une durée entre 3 et 6 h, c) laminage à chaud avec une température d'entrée comprise entre 430 et 470 C, et préférentiellement comprise entre 440 et 460 C, d) découpe des tôles, ces tôles présentant, dans les sens L et LT, un allongement à rupture A supérieur à 13,5% et préférentiellement supérieur à 15%, et étant utilisées pour la fabrication de pièces fortement déformées par les étapes suivantes: e) mise en forme de la tôle par un ou plusieurs procédés tels que le roulage, l'étirageformage, l'emboutissage, le fluotournage ou le pliage, f) mise en solution des pièces formées à une température comprise entre 480 et 500 C, d'une durée comprise entre 5 mn et 1 h, g) trempe 4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la tôle est plaquée sur une face ou sur les deux faces par une autre tôle en alliage d'aluminium. 5) Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que la température de sortie du laminage à chaud est comprise entre 300 et 360 C, et de préférence entre 310 et 350 C. 6) Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'on effectue un laminage à froid entre le laminage à chaud et la découpe des tôles. 7) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la teneur en Cu est comprise entre 3,9 et 4,3%, et préférentiellement entre 3,9 et 4,2%. 8) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la teneur en Mg est comprise entre 1,2 et 1,4 %, et préférentiellement entre 1,25 et 1,35 %. 9) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la teneur en Mn est comprise entre 0,30 et 0,45 %. 10) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la teneur en Si est inférieure à 0,10% et de préférence inférieure à 0,08%. 11) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la teneur en Fe est inférieure à 0,10%. 12) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que Zn 14) Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la teneur en Cu est comprise entre 3,9 et 4,3%, et préférentiellement entre 3,9 et 4,2%. 15) Procédé selon l'une des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que la teneur en Mg est comprise entre 1,2 et 1,4% et préférentiellement entre 1,25 et 1,35%. 16) Procédé selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, caractérisé en ce que la teneur en Mn est comprise entre 0,30 et 0,45%, 17) Procédé de fabrication de pièces fortement déformées en alliage AlCuMg selon l'une des revendications 13 à 16 comportant la fabrication de tôles par les étapes suivantes: a) coulée d'une plaque de composition (% en poids): Cu : 4 - 4,5 Mg: 1,25 - 1,45 Mn: 0,30 - 0,45 Si 18) Procédé selon l'une des revendications 13 à 17, caractérisé en ce que la température du métal en sortie du laminoir à chaud est comprise entre 300 C et 360 C et préférentiellement entre 310 C et 350 C. 19) Procédé selon l'une des revendications 13 à 18, caractérisé en ce que on opère la mise en forme moins d'une heure après la trempe 20) Procédé selon l'une des revendications 13 à 18, caractérisé en ce qu'entre la trempe et la mise en forme, la tôle fraîchement trempée est stockée dans une chambre froide à une température inférieure à 0 C. 21) Procédé selon l'une des revendications 19 ou 20, caractérisé en ce que la tôle laminée à chaud montre pour une épaisseur de 5 mm une courbe limite de formage caractérisée par une valeur #1 > 0,18 pour L = 300 mm, ou #1 > 0,22 pour L = 500 mm 22) Procédé selon l'une des revendications 13 à 18, caractérisé en qu'entre la trempe et la mise en forme, on effectue un écrouissage à froid par laminage ou defripage, suivi d'une traction contrôlée avec une déformation permanente comprise entre 0,5 et 5% 23) Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que la tôle mise en solution, trempée, écrouie à froid par laminage ou défripage et éventuellement tractionnée avec une déformation permanente comprise entre 0,5 et 5%, présente au moins un des ensembles de propriétés suivants a) - une valeur moyenne des trois valeurs de l'allongement A mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 20% et de préférence supérieure à 22%, et - une valeur moyenne des trois valeurs Rp0,2 mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 305 MPa, et - une valeur LDH supérieure à 72 mm pour une épaisseur de 1,6 mm, ou une valeur LDH supérieure à 76 mm pour une épaisseur de 3,2 mm, ou une valeur LDH supérieure à 80 mm pour une épaisseur comprise entre 4 et 7 mm; b) - une valeur moyenne des trois valeurs Rp0,2 mesurées dans les sens TL, L et à 45 supérieure à 305 MPa, et - une valeur moyenne des trois valeurs Ag mesurée dans les sens TL, L et à 45 supérieure à 18%; c) - une valeur moyenne des trois valeurs de l'allongement A mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à A > 22%, et - une valeur moyenne des trois valeurs Rpo,2 mesurées dans les sens TL, L et à 45 supérieure à 305 MPa, et - une valeur moyenne des trois valeurs Ag % mesurées dans les sens TL, L et à 45 supérieure à 18%; d) - une valeur moyenne des trois valeurs Rp0,2 mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 305 MPa, et - une valeur moyenne des trois valeurs de traction plane Atp mesurées dans les sens TL, L et à 45 , supérieure à 18%, - une valeur LDH supérieure à 72 mm pour une épaisseur de 1,6 mm, ou une valeur LDH supérieure à 76 mm pour une épaisseur de 3,2 mm, ou une valeur LDH supérieure à 80 mm pour une épaisseur comprise entre 4 et 7 mm 24) Procédé selon l'une des revendications 22 et 23, caractérisé en ce que la tôle mise en solution, trempée, écrouie à froid par laminage ou défripage et éventuellement tractionnée avec une déformation permanente comprise entre 0,5 et 5%, présente au moins une des trois propriétés suivantes: (a) la valeur LDH est supérieure à 40 mm pour une épaisseur inférieure à 4 mm, ou supérieure à 74 mm pour une épaisseur supérieure à 4 mm, (b) la courbe limite de formage montre un coefficient #1 > 0, 18 pour L = 500 mm pour une épaisseur comprise entre 1,4 mm et 2 mm, (c) la courbe limite de formage montre un coefficient #1> 0,35pour L = 500 mm pour une épaisseur comprise entre 5,5 mm et 8 mm 25) Procédé selon l'une des revendications 22 à 24, caractérisé en ce que la tôle mise en solution, trempée, écrouie à froid par laminage ou défripage et éventuellement tractionnée avec une déformation permanente comprise entre 0,5 et 5%, présente au moins l'une des propriétés suivantes. (a) K (L-T) > 120 MPam (b) K,,,o (L-T) > 90 MPa-vm (c) K (T-L) > 12 tvIPaJm (d) Kc0 (T-L) > 80 MPa#m