FR 2776529 A1 19991001 FR 9901705 A 19990212 La présente invention concerne un cadre de raquette de tennis, de badminton, de squash et analogue. Plus précisément, le cadre de raquette formé d'une résine armée de fibres a un degré élevé de performances d'amortissement de vibrations, et il est léger, robuste et rigide. Ces dernières années, le cadre de raquette formé de résine armée de fibres a été très utilisé à cause de ses propriétés élevées de légèreté, de rigidité, de robustesse et de durabilité. Dans un tel type de cadre de raquette, les fibres de carbone ou de verre ayant un degré élevé de résistance mécanique et de module élastique sont utilisées comme fibres d'armature et une résine thermodurcissable, par exemple époxyde, est utilisée comme résine du liant. Les fibres d'armature et la résine thermodurcissable sont moulées afin qu'elles forment solidairement le cadre de raquette. Le cadre de raquette formé d'une résine armée de fibres et ayant la résine thermodurcissable utilisée comme liant est excellent à cause de son degré élevé de rigidité, mais il risque de présenter des vibrations lorsqu'il est soumis à un choc au cours de la frappe d'une balle. Les joueurs de tennis risquent donc de souffrir du coude, mal connu sous le nom de "tennis elbow". Pour que les performances d'amortissement des vibrations du cadre de raquette soient meilleures, on utilise des fibres organiques telles que des fibres d'aramide, de polyester de masse moléculaire extrêmement élevée ou analogue. Cependant, comme les fibres d'armature constituées de fibres organiques présentent un faible degré de rigidité et de résistance mécanique, il est difficile de former le cadre de raquette uniquement avec des fibres organiques corme fibres d'armature. Ainsi, les cadres classiques de raquettes ont un coefficient d'amortissement des vibrations aussi faible que 0,6 et moins. Pour la solution de ce problème, on a utilisé un cadre de raquette de résine thermoplastique, par exemple de polyamide et analogue, ayant un degré élevé de performances d'amortissement de vibrations et de résistance aux chocs, comme liant. Trois types de cadre ayant une résine thermoplastique comme liant sont utilisés. Dans un premier type de cadre, une résine polyamide contenant des fibres courtes ou coupées est moulée par injection. Dans ce premier type de cadre, le coefficient d'amortissement des vibrations du cadre est de 1,9 %. Dans un second type de cadre de raquette, une résine thermoplastique est utilisée comme liant et des fibres d'armature, par exemple de carbone, sont disposées en couches les unes sur les autres à un état fibreux. La résine du liant est moulée par fusion à une pression interne élevée et à une température élevée. Dans le second type de cadre de raquette, le coefficient d'amortissement des vibrations du cadre est de 0,92 %. Dans un troisième type de cadre de raquette, des fibres d'armature sont placées au préalable dans un moule, et un monomère de résine polyamide ("Nylon RIM") est mis en forme par moulage par injection et réaction. Dans ce troisième type de cadre de raquette, le coefficient d'amortissement des vibrations du cadre est de 1,1 %. Comme décrit précédemment, le cadre de raquette contenant la résine thermoplastique comme liant a un coefficient d'amortissement des vibrations qui dépasse 0,9 %. Ainsi, ce type de cadre reflète la ténacité de la résine thermoplastique et a ainsi un degré de performances d'amortissement de vibrations et de résistance aux chocs supérieur à celui du cadre classique de raquette ayant la résine thermodurcissable comme liant. Cependant, le module d'élasticité de la résine thermoplastique dépend normalement plus des conditions du milieu que celui de la résine thermodurcissable. En conséquence, le cadre de raquette contenant la résine thermoplastique peut présenter un changement de caractéristiques, par exemple de rigidité. Comme décrit précédemment, chacune des résines thermodurcissable et thermoplastique pose un problème lors de l'utilisation comme résine du liant. Pour la solution de ces problèmes, la demande publiée et mise à l'inspection publique de brevet japonais n" 6-63 183 propose un cadre de raquette dont la région allant d'une partie de gorge à une partie de manche est formée par la résine thermoplastique utilisée comme liant et une partie de tension de boyaux entourant une surface de frappe de balle ou tamis est formée de la résine thermodurcissable utilisée comme liant. La moitié environ du cadre est formée de la résine thermoplastique utilisée comme liant. Ainsi, la construction du cadre de raquette proposé ne permet pas la solution du problème selon lequel la résine thermoplastique est très affectée par les conditions du milieu. En outre, le mode de vibration du cadre de raquette n'est pas pris en considération. Ainsi, presque la moitié du cadre est formée de résine thermoplastique utilisée comme liant et le cadre n'a pas un effet élevé d'amortissement des vibrations. On demande à un cadre d'avoir un degré élevé de commodité de mise en oeuvre en plus d'un degré élevé de performances d'amortissement de vibrations, de résistance mécanique et de rigidité afin que divers styles de jeux puissent être pratiqués, par exemple la mise en rotation de la balle, et en outre le cadre doit être léger. De plus, parmi les joueurs professionnels de tennis et les joueurs expérimentés, les concurrents cherchent une bonne stabilité de la surface de frappe de balle. Ainsi, la rigidité du cadre de la raquette dans une direction comprise dans son plan est importante. L'invention a pour objet la solution du problème précité par obtention d'un degré élevé de performances d'amortissement des vibrations, de résistance mécanique, de rigidité, de légèreté avec en outre un degré élevé de rigidité dans une direction comprise dans le plan du cadre de la raquette. A cet effet, l'invention concerne un cadre de raquette qui comprend une résine armée de fibres et un liant, tel que, dans des parties du cadre de la raquette, la résine du liant, en coupe transversale et dans le sens de l'épaisseur, est divisée en une résine de liant de couche interne constituée d'une résine thermodurcissable et une résine de liant de couche externe constituée d'une résine thermoplastique, les parties étant disposées longitudinalement dans une plage de 50 à 150 mm dans une région dans laquelle la largeur des vibrations est importante lorsque le cadre de raquette frappe une balle. La raison pour laquelle cette partie est formée sur une longueur de 50 à 150 mm est la suivante. On suppose que cette partie est considérée comme un tube constitué d'une résine thermoplastique armée de fibres. Dans ce cas, il faut que la longueur soit réglée à moins de 150 mm pour compenser les effets de flexion ou de torsion et que la longueur soit supérieure à 50 mm pour compenser tous les modes de vibrations du cadre de la raquette. Comme décrit précédemment, la partie formée uniquement de résine thermoplastique n'est pas réalisée, mais la résine thermoplastique est utilisée à la surface périphérique de la résine thermodurcissable formant la couche interne dans la région dans laquelle la largeur de vibrations est élevée. Ainsi, les vibrations peuvent être efficacement amorties. En outre, comme la résine thermoplastique n'est placée qu'à la périphérie de la résine thermodurcissable et est utilisée dans la région dans laquelle la largeur de vibrations est élevée et la résine thermodurcissable est utilisée uniquement comme liant dans les autres régions, le cadre de raquette est rigide et robuste de façon importante. Ainsi, la quantité de fibres d'armature peut être réduite et le cadre de raquette peut être léger. En outre, le cadre de raquette présente de faibles variations du module élastique quel que soit le milieu environnant. Ainsi, la surface de frappe a des performances stables. La partie dans laquelle la résine du liant de la couche externe est constituée d'une résine thermoplastique est formée dans une région comprise entre 25 et 75 % de la longueur totale du cadre depuis l'extrèmité du manche vers la partie supérieure. Ainsi, la région comprise entre 25 et 75 % depuis le manche a une grande largeur de vibrations dans tous les modes de vibrations du cadre de la raquette. Plus précisément, dans un mode de vibration d'un cadre de raquette 1 qui est créé en direction sortant du plan représentée sur la figure 1A, une partie d'étrier la fléchit dans le sens indiqué par la flèche sur la figure 1B, et une torsion est créée dans la direction indiquée par la flèche sur la figure 1C dans la région comprise entre 4 et 5 h sur un cadran (lorsque la surface de frappe de ballon entourée par la partie lb comprenant les boyaux est considérée comme une horloge, la partie supérieure de l'horloge étant supposée être à 12 h) de la partie lb destinée aux boyaux entourant la surface de frappe de balle, et une torsion est aussi créée dans une partie lc de gorge dans la direction indiquée par la flèche sur la figure 1D. Dans un mode de vibration du cadre 1 dans une direction qui se trouve dans le plan représenté sur la figure 2A, la partie la d'étrier fléchit dans le sens de la flèche de la figure 2B, la région comprise entre 4 et 5 h de la partie lb des boyaux fléchit dans le sens indiqué par la flèche de la figure 2C, et la partie de gorge îc fléchit dans le sens de la flèche de la figure 2D. Comme décrit précédemment, la région comprise entre 4 et 5 h de la partie lb de montage des boyaux est soumise à une torsion qui se produit dans le mode de vibration en direction en dehors du plan et la flexion se produit dans un mode de vibration dans le plan. La partie la d'étrier constitue la région soumise à une flexion qui se produit dans le mode de vibration en dehors du plan et dans les directions contenues dans le plan. Ainsi, la partie de gorge, la partie d'étrier et la région comprise entre 4 et 5 h de la partie de montage de boyaux sont les régions présentant de grandes largeurs de vibrations à chaque mode de vibration. Ces régions sont comprise entre 25 et 75 % depuis l'extrémité du manche. Les performances d'amortissement de vibrations peuvent être obtenues efficacement par utilisation de la résine thermoplastique dans cette plage, sous forme d'une couche externe du cadre de raquette. Il est avantageux d'utiliser des fibres continues comme fibres d'armature dans la région dans laquelle la résine thermoplastique est utilisée comme liant, avec 40 à 70 % en volume de fibres d'armature dans cette région. Ainsi, pour que la partie de résine thermoplastique armée de fibres et la partie de résine thermodurcissable armée de fibres présentent le même mode de vibration, il est nécessaire que la partie de résine thermoplastique armée de fibres ait un module d'élasticité presque égal à celui de la partie de résine thermodurcissable armée de fibres. A cet effet, les fibres continues qui sont utilisées possèdent un degré élevé de résistance mécanique et forment 40 à 70 % en volume. De préférence, un matériau élastique constitué de caoutchouc ou d'un élastomère est disposé au moins partiellement entre la partie de résine thermoplastique et la partie de résine thermodurcissable. L'interposition de ce matériau élastique permet au cadre de raquette de compenser une contrainte de cisaillement et d'accroître l'effet d'amortissement des vibrations. Comme procédé de moulage de la couche interne du cadre de résine thermodurcissable armée de fibres et de la couche externe de résine thermoplastique armée de fibres, après que l'organe thermoplastique armé de fibres a été moulé, un empilement (c'est-à-dire que plusieurs feuilles préalablement imprégnées constituées d'une résine thermoplastique armée de fibres sont placées en couches) est introduit dans l'organe de résine thermoplastique armée de fibres. Ensuite, l'ensemble est placé dans une cavité d'un moule puis chauffé et soumis à une pression. En conséquence, la résine thermoplastique et la résine thermodurcissable sont fixées à cause de la force d'adhérence de la résine thermodurcissable. La résine thermoplastique armée de fibres est de préférence fabriquée par moulage par injection et réaction. Ainsi, le moulage par injection et réaction permet un moulage à une faible pression interne de 7 bar ou moins, si bien qu'il est facile de garder la dessin des fibres qui donne l'effet d'ancrage. Ainsi, l'organe thermoplastique armé de fibres et l'organe thermodurcissable armé de fibres peuvent être fixés mutuellement. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1A est une vue schématique illustrant un mode de vibration en dehors du plan qui se produit dans un cadre de raquette lors de la frappe d'une balle les figures 1B, 1C et 1D sont des schémas représentant chacun la flexion et la torsion d'éléments du cadre, provoquées par une vibration en dehors du plan la figure 2A est une vue schématique représentant un mode de vibration dans le plan qui se produit lorsque le cadre frappe une balle les figures 2B, 2C et 2D sont des schémas représentant chacune la flexion et la torsion de parties du cadre qui sont créées par la vibration dans le plan la figure 3A est une vue schématique d'un cadre de raquette dans un premier mode de réalisation de l'invention ; la figure 3B est une coupe suivant la ligne B-B de la figure 3A la figure 4 est une vue en perspective illustrant un procédé de formation d'une partie d'étrier dans le premier mode de réalisation la figure 5 est une vue en perspective illustrant un procédé de formation de l'ensemble du cadre de raquette dans le premier mode de réalisation la figure 6 est une vue en plan représentant un cadre de raquette dans un second mode de réalisation la figure 7 est une vue en plan d'un cadre de raquette dans un troisième mode de réalisation la figure 8A est une vue en plan d'un cadre de raquette dans un quatrième mode de réalisation la figure 8B est une coupe suivant la ligne C-C de la figure 8A la figure 9 est une vue en plan d'un cadre de raquette dans un cinquième mode de réalisation la figure 10 est une vue schématique en élévation latérale représentant un test de rigidité par application d'une pression latérale la figure 11 est une vue illustrant l'application d'un test de rigidité par application d'une pression supérieure la figure 12A est une vue schématique illustrant un procédé de mesure du coefficient d'amortissement des vibrations en dehors du plan ; et la figure 12B est une vue illustrant un procédé de mesure du coefficient d'amortissement de vibrations dans la direction du plan. Une partie 11 d'étrier dans un cadre 10 de raquette, dans le premier mode de réalisation illustré par les figures 3A et 3B, comporte une résine thermodurcissable 20 armée de fibres, formant une couche interne, et une partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres formant une couche externe. Une partie 12 de montage de boyaux entourant une surface F de frappe de balle, une partie 13 de gorge, une partie 14 de tige et une partie 15 de manche du cadre 10 de raquette sont formées uniquement d'une résine thermoplastique armée de fibres. Le cadre 10 de raquette du premier mode de réalisation a été préparé par un procédé décrit dans la suite. Pour la formation d'une partie d'étrier 11 ayant une épaisseur de 24 mm et une largeur de 13,5 mm en coupe, un mandrin de 14 mm de diamètre a été recouvert d'un tube de "Nylon-66" de 25 mm de largeur (épaisseur 80 Fun). Deux tresses de carbone BC7364-24 (20) et BC7396-9 (20) (fabriquées par Toho Rayon Co. Ltd.), constituées chacune de fibres de carbone tissées en forme de manchon, ont été disposées en couches sur le tube de "Nylon" pour la formation d'un empilement. Celui-ci et le tube de "Nylon 66" ont été extraits du mandrin puis placés dans un moule. Celui-ci a été chauffé à 150 "C et de l'air comprimé à 6 bar a été injecté dans le tube de "Nylon 66". Le moule a été maintenu dans cet état pendant 30 min. Un monomère fondu de "Nylon" ("UX-75" fabriqué par Ube Kosan Co. Ltd.) ayant une température de 90 "C a été injecté dans une cavité du moule. Le monomère de "Nylon" contient une solution (A) qui comprend un catalyseur et une solution (B) qui comprend un inducteur, avec un rapport 1/1, et est injecté dans la cavité du moule. La pression d'injection est réglée à 5 bar. Après que le contenu du moule a reposé pendant 3 min, il a été retiré. La partie cylindrique 21 moulée de résine thermoplastique armée de fibres représentée sur la figure 4 a été coupée en morceaux de 70 mm de longueur correspondant à toute la longueur de la partie 11 d'étrier. La partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres avait un poids de 12 g. Ensuite, un matériau d'âme constitué de polyéthylène ne formant pas de mousse a été recouvert d'un tube de "Nylon". Ensuite, des matériaux préalablement imprégnés de résine époxyde, contenant des fibres de carbone "Toray T800", P2053-12, teneur en résine 30 %, constitués chacun de fibres de carbone imprégnées d'une résine époxyde utilisée comme résine thermodurcissable, ont été placés en couches sur le tube de "Nylon" pour la formation de la partie 20 de résine thermodurcissable armée de fibres (matériau d'âme) comme représenté sur la figure 4. Cette partie 20 a été introduite dans la partie creuse 21a de la partie 21. De cette manière, la partie 11 d'étrier constituée de la partie 20 et de la partie 21 placées sur elle a été réalisée. Pour que les parties du cadre 10 de raquette autres que la partie 11 d'étrier soient réalisées, un mandrin de 14,5 mm de diamètre a été recouvert d'un tube de "Nylon 66". Des éléments préalablement imprégnés de résine époxyde et de fibres de carbone ("Toray T800", "P2053-12", teneur en résine 30 %), constitués chacun de fibres de carbone imprégnées de résine époxyde formant la résine thermodurcissable, ont été disposés en couches sur le tube de "Nylon" afin que l'angle des fibres soit de 00, 22", 30 et 900. Une couche 30 d'éléments préalablement imprégnés contenant les fibres de carbone avait un poids de 180 g. La couche 30 a été retirée du mandrin avec le tube de "Nylon". Ensuite, comme l'indique la figure 5, la couche 30 a été placée sur une cavité 25a d'un moule 25 et la partie 11 d'étrier formée comme décrit précédemment a été placée sur une partie d'étrier de la cavité. Ensuite, le moule 25 a été fermé et chauffé à 150 OC, et l'intérieur du tube de "Nylon" a été mis à une pression de 6 bar. Le contenu a alors durci pendant 30 min pour la formation du cadre 10 de raquette. La surface de tamis du cadre 10 était de 666 cm2. L'épaisseur à la périphérie externe d'une partie de cadre entourant la partie de montage de boyaux était de 22 mm. La largeur de la partie de cadre entourant la partie de montage de boyaux était de 12 mm. Le poids du cadre brut de moulage était de 208 g. Dans le second mode de réalisation, représenté par les hachures sur la figure 6, la partie dans laquelle la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres a été positionnée à la périphérie de la partie 20 a été placée non sur la partie 11 d'étrier mais dans la région comprise entre 4 et 5 h sur la partie 12 de montage de boyaux. La longueur de chacune des parties gauche et droite était de 140 mm. Comme dans le premier mode de réalisation, dans le cadre du second mode de réalisation, la partie dans laquelle l'élément de "Nylon" moulé par réaction et armé de fibres a été placée à la périphérie de la couche d'éléments préalablement imprégnés de résine époxyde et de fibres de carbone a été formée entre 4 et 5 h dans la partie 12 de montage de boyaux. Le cadre du second mode de réalisation est le même que celui du premier sauf que, dans la partie de "Nylon" moulée par réaction avec des fibres d'armature à la périphérie de la couche d'éléments préalablement imprégnés de résine époxyde et de fibres de carbone, l'épaisseur à la périphérie externe est de 24 mm et la largeur de 13,5 mm. Le poids du cadre brut de moulage était de 211 g. Dans le cadre du troisième mode de réalisation comme indiqué par les hachures de la figure 7, la partie dans laquelle la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres formée de "Nylon" moulé par réaction et armé de fibres a été positionnée à la périphérie de la partie 20 de résine thermodurcissable armée de fibres formée d'une couche d'éléments préalablement imprégnés de résine époxyde et de fibres de carbone a été placée au niveau de la partie de gorge 13. La longueur de la partie de gorge 13 a été réglée à 100 mm de chaque côté. Le cadre de ce troisième mode de réalisation est analogue à celui du premier mode de réalisation sur les autres points. Le poids du cadre brut de moulage était de 213 g. Le cadre du quatrième mode de réalisation est analogue à celui du second mode de réalisation mais, comme représenté par les hachures de la figure 8, un matériau 22 de caoutchouc ayant une épaisseur de 2 mm et une longueur de 80 mm a été placé entre la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres constituée de "Nylon" moulé par réaction et armé de fibres et la partie 20 de résine thermodurcissable armée de fibres constituée de couches préalablement imprégnées de résine époxyde et de fibres de carbone, toutes deux placées entre 4 et 5 h dans la partie 12 de montage de boyaux du second mode de réalisation. Le poids du cadre brut de moulage était de 212 g. Le cadre du cinquième mode de réalisation a été réalisé sous forme d'une combinaison des cadres du second et du troisième mode de réalisation. Le cadre du cinquième mode de réalisation est analogue à celui du second sauf que, comme indiqué par les hachures de la figure 9, la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres constituée de "Nylon" moulé par réaction et armé de fibres et la partie 20 de résine thermodurcissable armée de fibres constituée de couches d'éléments préalablement imprégnés de résine époxyde et de fibres de carbone ont été placées dans la région comprise entre 4 et 5 h dans la partie 12 de montage de boyaux et la partie 13 de gorge. Le poids du cadre brut formé par moulage était de 213 g. Pour comparer les performances des cadres de raquettes des modes de réalisation du premier au cinquième, on a pré- paré des cadres d'exemples comparatifs, d'un premier au quatrième. Pour la préparation du cadre du premier exemple comparatif, une résine de "Nylon-6" a été taillée en U en coupe pour la préparation d'organes supérieur et inférieur en U en coupe. Les organes supérieur et inférieur ont été placés l'un sur l'autre en forme de caisson. Les surfaces de contact ont été associées par fusion par chauffage l'un à l'autre, avec préparation de la même configuration que la partie de "Nylon" moulée par réaction et armée de fibres du second mode de réalisation. La partie de résine thermoplastique non armée de fibres a été réalisée à la périphérie de la partie de résine thermodurcissable armée de fibres. Par ailleurs, le cadre du premier exemple comparatif était le même que celui du second mode de réalisation. Le poids du cadre brut de moulage était de 207 g. Le cadre du second exemple comparatif est le même que celui du premier mode de réalisation, mais la longueur de la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres constituée de "Nylon" moulé par réaction et armé de fibres et placée dans la partie 11 d'étrier était de 30 mm. Le poids du cadre brut formé par moulage était de 208 g. Ainsi, dans le premier mode de réalisation, la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres a été placée sur la totalité de la longueur de la partie d'étrier 11 (70 mm) alors que, dans le second exemple comparatif, cette partie 21 n'a été disposée que dans une portion de la partie d'étrier 11. Comme dans le second mode de réalisation, dans le troisième exemple comparatif, la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres constituée de "Nylon" moulé par réaction et armé de fibres a été placée dans la région comprise entre 4 et 5 h de la partie 12 de montage de boyaux. Cependant, la longueur de la partie 21 était de 180 mm alors que, dans le second mode de réalisation, la longueur de la partie 21 était de 140 mm. Le poids du cadre brut de moulage ainsi formé était de 226 g. Dans le cadre du quatrième exemple comparatif, la longueur de la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres constituée de "Nylon" moulé par réaction et armé de fibres était de 140 mm, c'est-à-dire la même que la partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres du second exemple. La partie 21 de résine thermoplastique armée de fibres du quatrième exemple comparatif était placée non dans la région comprise entre 4 et 5 h dans la partie 12 de montage de boyaux, mais à la partie supérieure (position 12 h) de cette partie 12 de montage de boyaux. Par ailleurs, le cadre de raquette du quatrième exemple comparatif était le même que celui du second mode de réalisation. Le poids du cadre brut de moulage était de 224 g. Le cadre de raquette du cinquième exemple comparatif n'avait pas la résine thermoplastique armée de fibres. Ainsi, le cadre de raquette du cinquième exemple comparatif a été réalisé simplement avec de la résine thermodurcissable armée de fibres. Le poids du cadre brut de moulage était de 207 g. Un test de rigidité sous l'action d'une pression appliquée à la partie supérieure, un test de rigidité sous l'action d'une pression latérale, un test de détermination des coefficients d'amortissement de vibrations primaires et secondaires en dehors du plan, et un test de détermination du coefficient d'amortissement de vibrations dans le plan ont été exécutés sur les cadres de raquettes des cinq modes de réalisation de l'invention et des cinq exemples comparatifs. Les cadres de raquettes sont restés pendant 90 h à 23 "C et 55 96 d'humidité. Ces cadres ont été utilisés pour chacun des cinq modes de réalisation et des cinq exemples comparatifs, et le tableau 1 donne la moyenne de trois valeurs pour chaque test de rigidité par application d'une pression supérieure, chaque test de rigidité par application d'une pression latérale, chaque test de détermination du coefficient primaire et de détermination du coefficient secondaire d'amortissement de vibrations en dehors du plan et chaque test de détermination du coefficient d'amortissement de vibrations dans le plan. Tableau 1 Exemple|Exemple Exemple Exemple Exemple 1 2 3 4 5 Poids du cadre brut (g) 208 211 213 212 213 Rigidité sous l'action d'une 137 138 136 137 138 pression supérieure (N/mm) ~ Rigidité par pression latérale (N/mm) 53 55 53 54 57 Coefficient d'amortissement de vibrations primaires 0,78 0,71 0,70 0,88 0,85 hors du plan oefficient d'amortissement de vibrations secondaires 0,83 0,89 0,91 1,07 0,97 hors du plan Coefficient d'amortissement de vibrations dans le plan Tableau 1 (suite Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple compa- compa- compa- compa- cempa- ratif 1|ratif 2 ratif 3 ratif 4 ratif 5 Poids du cadre brut (g) 207 208 208 224 207 Rigidité sous l'action d'une 122 127 136 138 118 pression supérieure (N/mm) Rigidité par pression 47 48 53 48 43 latérale (N/mm) Coefficient d' amortissoent de vibrations primaires 0,57 0,51 0,62 0,58 0,38 hors du plan Coefficient d'amortissement de vibrations secondaires 0,63 0,62 0,66 0,59 0,41 hors du plan Coefficient d'amortissement 0,74 0,72 0,81 0,92 0,57 de vibrations dans le plan Dans le test de rigidité sous l'action d'une pression latérale, comme l'indique la figure 10, une force P de 800 N a été appliquée par un outil d'application de pression au centre entre la partie supérieure et l'extrémité de manche du cadre 10 supporté horizontalement à des emplacements proches du côté supérieur et du côté de manche, avec un outil de support placé sous chaque cadre 10. Dans le test de rigidité à une pression à la partie supérieure comme indiqué sur la figure 11, une force de 800 N a été appliquée par l'outil d'application de pression sous forme descendante vers le centre de la partie supérieure de chaque cadre de raquette supporté à gauche et à droite de la partie 13 de gorge, la partie supérieure du cadre 10 étant placée en haut et l'extrémité du manche en bas. Dans le test de détermination du coefficient d'amortissement primaire de vibrations en dehors du plan et le test de détermination du coefficient secondaire d'amortissement de vibrations en dehors du plan comme indiqué sur la figure 12A, un capteur 40 d'accélération a été placé à la surface périphérique dans une direction en dehors du plan à la base de la partie d'étrier du cadre 10 et à la partie de raccord entre la partie de gorge et la partie de manche. Dans ces conditions, chaque cadre 10 a été frappé et accéléré avec un marteau 41 de frappe. Une courbe d'amortissement d'accélération a été obtenue pour chaque cadre 10 avec un amplificateur relié au capteur 40. Le coefficient d'amortissement de vibrations de chaque cadre 10 a été déterminé par calcul d'après la courbe d'amortissement. Le coefficient d'amortissement secondaire de vibrations dans le plan de chaque cadre 10 a été déterminé de manière analogue, comme indiqué sur la figure 12B, par montage du capteur 40 d'accélération à la surface périphérique interne dans la direction dans le plan, à la position 3 h du cadre 10. Comme l'indique le tableau, le coefficient d'amortissement primaire des vibrations en dehors du plan de chacun des cinq modes de réalisation était compris entre 0,70 et 0,88 alors que celui des cinq éléments comparatifs était compris entre 0,38 et 0,62. Ainsi, le coefficient d'amortissement des vibrations primaires en dehors du plan des cadres selon l'invention est supérieur à celui des exemples comparatifs. Le coefficient d'amortissement des vibrations secondaires en dehors du plan des cinq exemples de l'invention était compris entre 0,83 et 1,07 alors que celui de chacun des cinq exemples comparatifs était compris entre 0,41 et 0,66. Ainsi, le coefficient d'amortissement de vibrations secondaires en dehors du plan des exemples selon l'invention est supérieur à celui des exemples comparatifs. Le coefficient d'amortissement de vibrations secondaires dans le plan de chacun des cinq exemples de l'invention était compris entre 0,93 et 1,06 alors que celui des cinq exemples comparatifs était compris entre 0,57 et 0,92. Ainsi, le coefficient des exemples selon l'invention est supérieur à celui des exemples comparatifs. La rigidité sous l'action d'une pression supérieure est appliquée à chacun des cinq exemples selon l'invention était comprise entre 136 et 138 N/mm alors que celle de chacun des exemples comparatifs était de 122 ou 127 N/mm. Ainsi, la rigidité des exemples selon l'invention est supérieure à celle des exemples comparatifs. La rigidité sous l'action d'une pression supérieure du premier mode de réalisation était supérieure à celle du troisième exemple comparatif ayant un poids de 208 g qui est égal à celui de ce premier exemple de l'invention. La rigidité sous l'action d'une pression supérieure du quatrième exemple comparatif, celle du second exemple selon l'invention et celle du cinquième exemple selon l'invention étaient égales à 138 N/mm. Cependant, le poids du quatrième exemple comparatif était de 224 g alors que celui du second mode de réalisation était de 211 g et celui du cinquième de 213 g. Il se confirme donc que le poids des exemples selon l'invention est inférieur à celui de l'exemple comparatif et la rigidité sous l'action d'une pression supérieure est élevée. La rigidité sous l'action d'une pression supérieure du premier exemple selon l'invention (137 N/mm) était très supérieure à celle du cinquième exemple comparatif (118 N/mm) ayant un poids presque égal à celui du premier exemple selon l'invention. La rigidité sous l'action d'une pression latérale de chacun des cinq exemples selon l'invention était comprise entre 53 et 57 N/mm alors que celle de chacun des cinq exemples comparatifs était comprise entre 43 et 53 N/mm. Ainsi, la rigidité sous l'action d'une pression latérale des exemples selon l'invention était aussi supérieure à celle des exemples comparatifs. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux cadres qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Cadre de raquette, comprenant une résine de liant armée de fibres, caractérisé en ce que la résine de liant d'une partie du cadre de raquette est divisée en une couche interne (20) et une couche externe (21) en coupe suivant l'épaisseur, la résine du liant de la couche interne (20) est une résine thermodurcissable et la résine du liant de la couche externe (21) est une résine thermoplastique, et cette partie est disposée longitudinalement entre 50 et 150 mm dans une région dans laquelle une largeur de vibration est importante lorsque le cadre de raquette frappe une balle. 2. Cadre de raquette selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite partie dans laquelle la résine de liant de la couche externe (21) est formée d'une résine thermoplastique est réalisée dans une région comprise dans la plage allant de 25 à 75 96 de la longueur totale du cadre de raquette depuis le côté du manche vers la partie supérieure. 3. Cadre de raquette selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la partie de résine thermoplastique armée de fibres contient 40 à 70 % de fibres en volume. 4. Cadre de raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'un matériau élastique (22) formé de caoutchouc ou d'un élastomère est disposé au moins partiellement entre la partie de résine thermoplastique (21) et la partie de résine thermodurcissable (20).