FR 2777294 A1 19991015 FR 9804387 A 19980408 L'invention se rapporte au domaine technique du traitement des poussières d'aciéries notamment d'aciéries électriques. Selon un premier objet général, l'invention révèle un procédé et une installation de traitement desdites poussières permettant l'élimination des métaux lourds qu'elles contiennent. Selon un deuxième objet général, l'invention révèle un procédé et une installation de traitement desdites poussières permettant une valorisation économique maximale de la fraction la plus abondante de ces poussières. L'appellation métal lourd, entrée en usage dans de nombreuses législations, se rapporte à des métaux généralement - non dégradables au cours du temps - toxiques pour les systèmes vivants à de très faibles concentrations - enclins à s'accumuler dans les organismes vivants et à se concentrer au cours des transferts de matières dans les chaînes trophiques. Les poussières d'aciéries, par exemple issues de la refus ion au four électrique des ferrailles pour l'élaboration de l'acier, contiennent de tels métaux lourds tels que zinc, cadmium, plomb par exemple. La production de poussières est comprise entre 15 et 22 Kg par tonne d'acier liquide. A titre indicatif, la production d'acier, en Europe, a été de l'ordre de plus de 500 000 tonnes par an au début des années 90. Par conséquent, il existe un besoin important de traitement efficace de ces poussières, dans un souci de protection de l'environnement notamment. Plusieurs procédés ont été envisagés pour le traitement de ces poussières, les procédés variant suivant la composition desdites poussières. On distingue deux grandes classes de poussières, suivant la nature des aciers élaborés, aciers au carbone et aciers alliés inoxydables. Dans le cas des aciers au carbone, le zinc (17 à 29%) est présent dans les poussières sous deux formes : oxyde de zinc, ZnO et ferrite de zinc, ZnFe2O4 alors que le plomb (4 à 5%) est sous forme d'oxyde (PbO). Les teneurs en cadmium sont plus faibles, de l'ordre de 800 ppm environ. Contrairement à l'oxyde de zinc, les ferrites de zinc sont difficilement solubles lors des traitements hydrométallurgiques pour libérer le zinc. Pour les aciers alliés et inoxydables, la quantité de poussières générées en Europe a été d'environ 50 000 tonnes par an dans les années 90. Différentes filières et procédés, pour beaucoup restés au stade de pilote de laboratoire, ont été imaginés pour le traitement des poussières d'aciéries, notamment électriques. La filière BUS (BERZELIUS UMWELT) propose un traitement des poussières d'aciéries pour les aciers au carbone combinant deux procédés : le procédé WAELZ et le procédé ISP (IMPERIAL SMELTING PROCESS). Cette filière met en oeuvre un procédé pyrométallurgique classique et une condensation des vapeurs de zinc par condenseur à pulvérisation de plomb liquide. Le procédé FLAME REACTOR, mis en oeuvre pour le traitement des poussières d'aciers alliés et inoxydables, consiste essentiellement en un cyclonage vertical de réduction fusion à flammes. Les déchets riches en zinc et en plomb sont transformés en laitier à refondre et en oxyde à valoriser. Le procédé PLASMADUST, est utilisé depuis les années 1980 pour le traitement des poussières d'aciéries électriques riches en zinc et en plomb. Le four de traitement est du type four à cuves, dont l'énergie est apportée par des torches à plasma d'arc soufflé. L'énergie du plasma est utilisée pour chauffer les réactifs, et pour apporter la chaleur nécessaire aux réactions endothermiques de réduction. Le gaz plasmagène est introduit dans le four par des tuyères en cuivre refroidies à l'eau. La charge pulvérulente composée de poussières, de fondant et de charbon, est injectée dans les tuyères et mélangée au gaz plasmagène. Les fumées chargées en vapeurs métalliques quittent le four à une température d'environ 1150 OC. Lorsque le procédé PLASMADUST est employé pour les poussières d'aciers alliés et inoxydables, la teneur en zinc dans les fumées est généralement trop faible pour que la condensation du zinc soit efficace, le zinc étant en ce cas récupéré dans la boue issue des laveurs. Le procédé PLASMINOX met en oeuvre un traitement par torches à plasma à cathode chaude fonctionnant en arc transféré à courant continu et implantée verticalement sur le four. Dans le four, les métaux présents -chrome, nickel, molybdène et fer- sont séparés des poussières par fusion et le ferro-alliage qui en résulte est coulé en lingotières pour réenfournement ultérieur à l'aciérie productrice de poussières. Les scories obtenues sont, conformément aux normes, inertes. Les fumées s'échappant du four sont refroidies et dépoussiérées. Les poussières secondaires obtenues contiennent des métaux volatils n' P b sous forme d'oxydes et ne sont pas valorisés. Le procédé ZINCEX modifié produit du zinc par voie hydrométallurgique, ce procédé comportant les étapes successives suivantes - lixiviation atmosphérique des poussières par une solution d'acide sulfurique diluée - purification de la liqueur de lixiviation par précipitation du fer et de l'aluminium - extraction sélective du zinc par D2EHPA - stripping du zinc de la phase organique par la solution électrolytique fortement acide - électrodéposition du zinc sur des cathodes en aluminium. Le procédé ZINCEX est relativement complexe dans sa mise en oeuvre dans la mesure où il fait appel à des solvants organiques associés à de l'acide sulfurique. Par ailleurs, ce procédé nécessite de grandes quantités d'eau de lavage pour éviter la formation de SO2 à partir des oxydes qui sont recyclés dans le four. Ce procédé ZINCEX est difficilement exportable, en raison des problèmes susmentionnés et dans la mesure où il implique des investissements trop lourds. Le procédé GLASSIFICATION comprend une étape de mélange des poussières d'aciéries avec d'autres déchêts d'aciéries et des constituants de verre. Le mélange est fondu dans un four à arc submergé. Les métaux volatilisés durant la fusion se condensent dans la partie haute du four avant d'être piégés dans le bain de verre. Le verre obtenu peut être mis sous forme de granulés pour la fabrication de tuiles, de grenailles de verre. Au total, trois grandes voies de recyclage ont été envisagées pour le recyclage des poussières d'aciéries électriques. Une première voie consiste à effectuer des réductions à des températures diverses selon les procédés pour volatiliser les métaux lourds et réinjecter la fraction ferreuse dans les fours de production de l'acier - le document EP 336 923 propose de traiter les poussières d'aciéries dans un four à fusion de fonte après transformation en boulettes - le document EP 441 052 propose un traitement thermique entre 1200 et 1700 OC par addition de produits réducteurs - le document WO 91/12 210 décrit un procédé de traitement des poussières d'aciéries dans un four de réduction de fontes, les métaux lourds étant récupérés par condensation à partir des gaz chauds - le document EP 453 151 décrit un procédé de traitement des poussières sous forme de boulettes par un agent sélectivement réducteur de l'oxyde de fer - le document FR 2 666 592 décrit un dispositif d'extraction des métaux volatils agissant par oxydation - le document WO 93/69 619 décrit un four à arc spécialement conçu pour la réduction des poussières contenant des oxydes; - le document EP 551 992 décrit un procédé de récupération des métaux valorisables à partir de poussières d'aciéries par réduction et volatilisation des métaux valorisables - le document FR 2 373 612 décrit un procédé d'extraction du zinc contenu dans les poussières d'aciéries, par oxydation sélective à chaud. Une seconde voie consiste à orienter les poussières vers une utilisation où elles seraient "inertées" par des moyens divers en vue de l'utilisation comme matériaux de construction ou d'appoint - le document EP 402 746 propose un recyclage par intégration dans une argile pour un matériau de remblai de mines - le document WO 91/12 210 propose l'utilisation des poussières d'aciéries pour le traitement des eaux d'égouts moyennant l'addition d'un agent floculant ; - le document FR 2 689 881 décrit un procédé de fabrication de briques dont les propriétés sont améliorées par addition de poussières d'aciéries électriques préalablement calcinées à la température de volatilisation de métaux lourds contenus dans lesdites poussières ; - le document FR 2 700 161 décrit un mélange pour tapis routier comprenant de 2 à 6 % en poids de poussières de filtres d'aciéries électriques. Les procédés pyrométallurgiques, avec ou sans électricité permettent la valorisation d'oxydes de zinc, de fer ou alliage chrome nickel, de zinc liquide par condensation le plus souvent. Une troisième voie, hydrométallurgique, a été également envisagée. Divers milieux comme l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, la soude et l'ammoniac ont été expérimentés. Le document FR 2 716 895 décrit un procédé de traitement des poussières d'aciéries électriques avec ou sans réduction préalable, ou des poussières d'électrozingage. Ledit procédé comprend une attaque amoniacale par une solution tampon amoniacale, puis une désorption de l'amoniac par un balayage de flux d'air. Les attaques directes en milieu sulfurique et chlorhydrique ne sont pas économiquement viables, dans la mesure où les volumes en sels ou hydroxyde de fer mis en jeu sont énormes. Ces résidus sont d'ailleurs toujours contaminés par les impuretés métalliques comme le plomb et le cadmium. Des lixiviations alcalines ont été proposées. Le document FR 2 535 736 décrit un procédé de traitement des poussières contenant du zinc, issues de fours d'aciéries électriques, dans lequel on soumet les poussières à une lixiviation basique. Les rejets basiques résultant des différentes phases de lavage et contenant du zinc sont neutralisés au moyen des rejets acides provenant d'opérations de galvanisation et contenant également du zinc. Le document FR 2 501 141 décrit une lixiviation basique de poussières zincifères au moyen de chlorure d'ammonium, la poudre obtenue étant agglomérée et introduite dans un four de fusion. Par la technique de lixiviation, seuls les éléments sous forme d'oxydes libres (zinc, plomb principalement) sont dissous. Les oxydes mixtes métaux non ferreux -oxydes de fer ne sont pas atteints. Leur gestion est donc problématique, y compris la réinjection dans le four d'aciérie qui conduit, à terme, à un problème de reconcentration des impuretés. Les procédés associant l'ammoniaque à des sels d'ammonium (notamment le procédé ENGITEC décrit dans la demande de brevet européen EP-93 00018.5) présentent des inconvénients dans les manipulations des chlorures pour la récupération des éléments minoritaires (zinc, plomb et cadmium) et la valorisation des oxydes de fer. La forte teneur en chlorure empêche un recyclage de ces phases dans les fours en raison des problèmes liés au chlore. Leur lavage exigerait des volumes d'eau considérables. On peut donc penser que ce type de procédé présente un rendement maximum compris entre 25 et 30%, proportionnel à la concentration en phase non ferreuse. Ce procédé génère donc un déchet dont la gestion reste aussi problématique que celle des poussières brutes. Le document FR 2 737 503 décrit un procédé de préparation de pigments minéraux ainsi que les pigments minéraux ainsi obtenus et une installation pour la mise en oeuvre d'un tel procédé. Ce document, issu de la demanderesse, décrit un procédé comportant les étapes suivantes - séparation des poussières en deux fractions, une fraction comportant des éléments magnétiques et une fraction comportant des éléments non magnétiques ; - lixiviation basique de la fraction non magnétique pour dissoudre la fraction de zinc qui ne serait pas engagée sous forme de spinelle, et la silice, le plomb, une fraction du manganèse - rinçage jusqu'à neutralisation et séparation de la charge ainsi obtenue - calcination à une température comprise entre 450 et 6500C de la charge ainsi obtenue - traitement de la charge calcinée à l'acide sulfurique en présence d'un catalyseur de dissolution des oxydes de fer formés lors de l'étape de calcination et des métaux lourds autres que le zinc ; - recueil des pigments minéraux ; - utilisation des solutions issues du rinçage et du traitement par l'acide sulfurique pour précipiter d'autres pigments. La présente invention propose un procédé de neutralisation des métaux lourds libres contenus dans les poussières d'aciéries, notamment électriques, procédé qui permet également la valorisation de la fraction la plus abondante desdites poussières. Le procédé selon l'invention permet de traiter indistinctement les poussières dites acides et les poussières dites basiques. Le procédé selon l'invention permet de dissocier géographiquement un pré-traitement des poussières au site de captation et un traitement chimique et une valorisation desdites poussières. Le procédé selon l'invention est particulièrement adapté au traitement des poussières d'aciers au carbone et d'aciers à outils. L'invention se rapporte, selon un premier aspect, à un procédé de traitement de poussières d'aciéries en vue de la récupération des éléments valorisables, ledit procédé comportant une attrition dans l'eau suivie d'un classement hydraulique de la charge ainsi obtenue, ledit procédé comportant en outre - un lavage en vue de séparer les fractions salines hydrosolubles des oxydes insolubles, - un traitement alcalin à chaud en vue d'éliminer les métaux sous forme d'oxydes libres comme le zinc et le plomb, - un traitement par voie thermique à une température comprise entre 240 et 800 OC, - un traitement par de l'acide sulfurique de concentration comprise entre 5 et 8%. Le procédé présente en outre les aspects suivants, éventuellement combinés. Le lavage comporte un traitement par un dérivé soufré choisi parmi le groupe des hétérocycles tel que le triméthyle triazine ou le 2,5 dimercapto thiadiazole. Le traitement alcalin est effectué dans une solution de soude concentrée à chaud en présence d'un agent oxydant. La concentration de la solution de soude est comprise entre 240 et 400 g/l. La température du traitement alcalin est comprise entre 50 et 1100C. L'agent oxydant est choisi parmi les composés oxydants en milieu alcalin tel que le peroxyde d'hydrogène. La concentration de peroxyde d'hydrogène est comprise entre 10 et 40%, et plus particulièrement entre 30 et 35 %. Le plomb contenu dans la solution alcaline est éliminé au moyen de peroxyde d'hydrogène de concentration égale au minimum à 35 % en poids. Le traitement par voie thermique est effectué entre 400 et 6500C. Le traitement par de l'acide sulfurique est réalisé en présence d'une injection d'air pour oxyder le fer divalent en fer trivalent. Le traitement à l'acide sulfurique est réalisé à chaud à une température comprise entre 40 et 800C. La solution issue de l'attaque acide est ajustée à un pH compris entre 5,4 et 10. La solution issue de l'attaque acide est ajustée à une température comprise entre 25 et 800C. La solution issue du traitement acide est purifiée au moyen de poudres de zinc ou de fer. Le procédé comporte en outre une électrolyse en deux étapes de la solution issue du traitement alcalin. L'invention se rapporte, selon un deuxième aspect, à une installation pour la mise en oeuvre d'un procédé comprenant d'amont en aval et à partir d'une alimentation en poussières d'aciéries, notamment électriques - au moins une cellule d'attrition alimentée en poussières et fournissant une pulpe évacuée vers au moins une cuve de dilution ; - au moins un poste de classification hydraulique - au moins un poste de lavage afin de séparer les fractions hydrosolubles des oxydes insolubles - au moins un poste de traitement alcalin à chaud - au moins un poste de traitement par voie thermique - au moins un poste de traitement par l'acide sulfurique. L'installation présente les aspects suivants éventuels, le cas échéant combinés. L'installation comprend deux cellules d'attrition fonctionnant en parallèle. Le poste de classement hydraulique est un hydrocyclone définissant une coupure à 5 microns ou plus. L'hydrocyclone présente un corps de diamètre 115 mm pour un diamètre de base à la pointe de 5mm. L'installation comprend - au moins une sous-unité A dans laquelle les étapes d'attrition, de dilution et de classification hydraulique sont réalisées, conduisant à une surverse et une sous verse ; - au moins une deuxième sous-unité B de traitement physicochimique de la surverse. Les sous unités de prétraitement A sont disposées au niveau des sites de captation des poussières brutes 1. D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description suivante de modes de réalisation, description qui va être faite en se référant aux figures annexées dans lesquelles - la figure 1 est un diagramme schématique représentant les étapes du procédé, selon un mode de réalisation, les références numériques contenues dans un cercle correspondant aux produits intermédiaires obtenus au cours du procédé, les produits finaux étant notamment les produits P1, P2, P3, P4, P5 et S ; - la figure 2 est un diagramme schématique montrant une configuration à plusieurs sous-unités A de prétraitement des poussières d'aciéries, associée à une seule sous unité de traitement physicochimique B des fines issues du prétraitement ; - la figure 3 est un graphique représentant les variations de la concentration en zinc au cours du temps, lors d'une électrolyse d'une solution sous 80A et 3V la concentration C en zinc, en gramme par litre de solution est donnée en ordonnée, le temps t en heures étant en abcisses. Quelques données techniques générales sont tout d'abord présentées avant de décrire l'invention dans différents modes de réalisation. Les poussières d'aciéries résultent au minimum de deux réactions. Les métaux les plus volatils passent en phase vapeur à la température de fonctionnement des fours. Sous l'effet de l'aspiration à l'air, ces métaux volatils sont alors oxydés et refroidis et se retrouvent soit sous forme d'oxydes libres, soit sous forme de structures mixtes avec les oxydes de fer. Au dessus du bain d'acier en fusion, de fines particules de fer sont dispersées dans la phase vapeur et entraînées par l'aspiration d'air. Dans ce courant d'air, elles sont refroidies et, sous l'action de l'oxygène de l'air, transformées en oxydes supérieurs. L'interaction entre ces oxydes et les métaux lourds peut conduire à la formation de composés type spinelles MFe204 (M = zinc, nickel, manganèse ou cadmium). Si M est le fer, la phase est composée de magnétite. Les poussières d'aciéries électriques contiennent donc des quantités variables en éléments majoritaires type fer, zinc, calcium et silicium sous forme d'oxydes simples ou mixtes et des éléments minoritaires comme le cuivre, le manganèse, le chrome, le cadmium, le plomb et les chlorures. Les poussières sont considérées comme toxiques en raison du relargage des métaux lourds par lixiviation et relèvent donc des décharges de classe l. A ce propos, la réglementation en France prévoit qu'à partir de 2002, seuls les déchets réputés et confirmés ultimes seront admis dans les décharges de classe 1. Les poussières d'aciéries électriques ont des distributions granulométriques très larges puisqu'elles renferment des fractions comprises entre 0,1 et 150 microns. Ces poussières ont d'ailleurs une forte tendance à s'agglomérer. Cette propriété exclut toute possibilité de tamisage à sec y compris assistée par ultra-sons. L'étude granulométrique des poussières d'aciéries électriques montre que la composition chimique des fractions dépend fortement de la granulométrie. Ainsi, les fractions les plus grosses sont les plus riches en fer métal. Comme les poussières résultent également d'agglomération physique de particules de faible taille autour d'un grain central plus gros, seule une attrition dans l'eau permet de désagréger les agglomérats. Ceci facilite avantageusement la séparation de la charge en deux fractions (supérieures ou inférieures à 40 microns par exemple). L'opération d'attrition revêt une grande importance dans la mesure où elle permet - d'accélérer la dissolution des sels solubles - de révéler les fractions métalliques qui sont masquées par les oxydes absorbés en surface. Le procédé de traitement de poussières d'aciéries selon l'invention comprend au préalable une attrition dans l'eau de poussières brutes 1. Le rapport solide/liquide doit être judicieusement choisi pour mettre une friction convenable entre les particules solides tout en offrant un volume suffisant pour assurer la dissolution des fractions solubles. Un rapport solide/liquide compris entre 2,3 et 2,5 est à cet égard satisfaisant. Après l'opération d'attrition 2, la charge 3 est diluée (opération 4) suffisamment pour achever la dissolution des sels, mettre en suspension les particules très fines, et assurer une densité de pulpe 5 adaptée à une classification hydraulique 6. La classification hydraulique 6 est avantageusement effectuée dans des hydrocyclones de coupures adaptées à la granulométrie de la poussière entrante. Les hydrocyclones fonctionnent en régime continu et sont essentiellement constitués par un cylindre vertical où a lieu la séparation, muni à sa base d'un cône de récupération du solide, fermé par une surface horizontale à sa partie supérieure. La pulpe 5 est introduite tangentiellement dans la partie supérieure du cylindre avec une vitesse élevée. La charge recueillie à la sous-verse 7 des cyclones est riche en carbone, fer et magnétite. Cette charge est décantée, essorée (opérations référencées sous le NO 8) et le produit P1 obtenu peut être réinjecté dans les fours d'élaboration 9 d'acier. La charge recueillie à la surverse 10 est chargée de sels et de métaux lourds dissous. Elles est alors traitée en 11 par un dérivé soufré choisi parmi les hétérocycles tels que le trimétyle triazine (TMT) ou le 2,5 dimercapto thiadiazole (DMT) pour éliminer tous les métaux lourds en solution sans minéralisation supplémentaire. La solution saline obtenue 12 est alors soumise à une concentration en 13 pour récupérer les sels S et recycler l'eau 14 ainsi purifiée. Cette étape de concentration 13 est conduite par évaporation, cristallisation ou concentration sur membrane. La charge 15 issue de l'étape de concentration 13 est alors traitée en 16 par une solution de soude concentrée à chaud en présence d'un agent oxydant spécifique. Cet agent oxydant peut être choisi parmi les composés oxydants en milieu alcalin. Le peroxyde d'hydrogène de l'ozone peuvent être choisis avantageusement au vu de la non contamination du milieu. L'eau et l'oxygène sont les seuls produits obtenus après réaction de H202. Cette étape 16 de traitement à la soude concentrée permet de dissoudre - la fraction du zinc qui ne serait pas engagée sous forme de spinelle - la silice ; - le plomb. Après ce premier traitement chimique, la charge solide obtenue 17 est rincée jusqu'à neutralisation et séparée en 18 par le moyen de séparation le plus approprié. Cette étape 18 peut être effectuée au moyen d'un filtre presse à membrane avec un dispositif de lavage à contre courant. Le solide obtenu 19 est alors calciné en 20 à une température comprise entre 400 et 6500C dans un four à lit fluidisé pouvant admettre des boues en entrée. Si la température de calcination n'est pas comprise dans la gamme mentionnée, des structures cristallographiques indésirables peuvent se former. Une charge calcinée 21 est ainsi obtenue, cette charge 21 sortant sous forme de poudre, ceci évitant un broyage onéreux. Cette poudre P2 peut trouver des applications dans le domaine des pigments. La charge calcinée 21 peut être également traitée en 22 à l'acide sulfurique moyennement concentré en présence d'une injection d'air pour oxyder le fer divalent en fer trivalent. Cette opération peut être effectuée à chaud. La liqueur d'attaque alcaline 23 issue du traitement à la soude 16 est chargée en zinc et en plomb. La solution 23 est purifiée en 24 par addition de poudre de zinc 25 pour cémenter le plomb. Cette poudre de zinc peut être celle obtenue par le procédé de l'invention. Par cémentation, l'on entend ici un dépôt par réduction dans lequel un corps métallique noble, oxydé et dissous, est réduit par un autre corps métallique ajouté à la solution sous forme de poudre. La cémentation est un procédé connu pour les métaux tels que As, Cd, Co, Cu, Pb, Ni, Sb et Sn. Dans le cas d'une poussière brute 1 riche en plomb, selon un mode de réalisation de l'invention, l'élimination du plomb peut être réalisée par oxydation. Ainsi, à titre d'exemple illustratif à un litre de solution alcaline 23 contenant llg/l dissout de plomb sous forme de plombate, on ajoute 60 ml de peroxyde d'hydrogène à 35 % en poids par fraction successives de 20 ml. La concentration en plombate chute de llg/l à 5g/l puis à 0,8 g/l. Par cette variante, il est possible - d'obtenir un oxyde de plomb relativement pur en vue d'une meilleure valorisation - d'économiser la poudre de zinc qui ne sert pas dans cette variante à cémenter le plomb. La solution purifiée obtenue 26 est légèrement plus concentrée en zinc est soumise à une électrolyse en 27. Il est connu dans l'art antérieur que l'électrolyse des solutions alcalines de zinc (dissout sous forme de zincate) conduit à la formation de zinc en poudre très réactif. En effet, ces poudres s'oxydent spontanément à l'air et sont pyrophoriques. La manipulation de ces poudres est donc très délicate. Gorgées de soude, ces poudres doivent être abondamment rincées et passivées. Le seul réactif donnant des résultats de passivation probants est le bichromate de sodium. Ainsi, l'électrolyse alcaline des zincates impose l'introduction de chrome VI, polluant dangereux. Afin d'éviter les inconvénients de la formation et de la manipulation de poudre de zinc, l'électrolyse 27 est effectuée, dans l'invention, par une cellule à deux compartiments. Le compartiment cathodique comprend une électrode en titane qui assure le contact électrique avec des billes de graphite sur lesquelles se déposera le zinc. La cathode de graphite en grains est contenue dans un panier en contact avec une grille en titane. Ces billes sont posées dans un panier en polymère de maille adaptée a la granulométrie du graphite. Dans un mode de réalisation, le polymère employé pour l'élaboration du panier est le polypropylène. L'anode est en titane ruthénié ou iridié. Après l'étape d'électrolyse 27, la solution enrichie en soude 28 est renvoyée en tête de procédé pour servir à l'attaque du zinc libre. L'ensemble du compartiment cathodique (titane + graphite + zinc déposé) est immergé dans un électrolyseur dit "de régénération" du zinc contenant de l'eau déminéralisée. Le pH de l'électrolyseur de régénération est ajusté à une valeur voisine de 5 afin d'éviter que la masse cathodique chargée de soude ne provoque une élévation de pH. La cathode est en aluminium ou en fer. L'ensemble du compartiment titane + graphite + zinc initialement déposé est polarisé anodiquement de manière à provoquer la dissolution du zinc. L'électrolyse 27 conduit alors à un dépôt de zinc 29 sur les plaques métalliques de fer ou d'aluminium, par redéposition cathodique du zinc sur ces plaques formant électrode, en fer ou en acier. Une partie de ce zinc 29 peut être utilisé dans l'étape de cémentation 24. Le zinc obtenu 29 forme un produit directement commercialisable P3. Après traitement alcalin 16 et thermique en 20, la charge 30 est soumise à une attaque acide sélective en 31 pour dissoudre l'oxyde de fer sans atteindre les phases ferrites de zinc. Le produit obtenu 32 est alors lavé et séché en 33. Le produit final 34 se compose essentiellement de ferrite de zinc dont la nuance de couleur varie selon le degré de réduction et le rapport zinc/fer. Ce produit 34, P4 peut être utilisé dans l'industrie des pigments. La solution 35 obtenue lors de l'attaque acide 31 est réservée pour la suite du procédé. Cette solution 35 servira à produire des oxyhydroxydes de fer par neutralisation à la soude en utilisant les eaux de lavage de la charge alcaline. Dans un mode de réalisation, la sous-verse 7 issu de la classification hydraulique 6 est soumise à une attaque acide 36 en associant la solution 35 issue de l'attaque de la charge alcaline et un ajout d'acide neuf pour assurer la dissolution des composés ferreux. La neutralisation contrôlée 37 de cette solution conduit à la précipitation d'un oxy-hydroxyde de fer 38 de type FeOOH. Le produit 38 lavé et séché en 39 présente, sous sa forme finale P5 des nuances de couleurs différentes selon la température de traitement thermique. Ce produit P5 peut être employé comme pigment pour des applications en BTP par exemple. Le procédé et l'installation tels qu'ils viennent d'être décrit définissent au moins deux sous unités distinctes - une première sous-unité A dans laquelle les étapes 2 (attrition) 4 (dilution) et 6 (classification hydraulique) sont réalisées, conduisant à une surverse 10 et une sous verse 7 ; - une deuxième sous-unité B de traitement physico chimique de la surverse 10. Les sous-unités A et B peuvent correspondre à deux installations géographiquement distantes l'une de l'autre. En d'autres termes, le prétraitement des poussières, par exemple sur leur lieu de captation, prétraitement correspondant à la sous verse A est dissociable d'une sous unité B de traitement physicochimique des fines de la surverse 10. Ainsi qu'il est représenté en figure 2, une seule sous unité B peut assurer le traitement des fines de surverse issues d'une pluralité de sous unités A de prétraitement. Le traitement physiochimique et la valorisation des fines de surverse 10 est ainsi centralisé et réalisé sur de très gros volumes, d'où une rentabilité accrue. Le cas échéant, les eaux 14 issues de l'étape 13 de concentration peuvent être employées pour l'attrition 2 et/ou la dilution 4. De même, dans un mode de réalisation, la sous verse 7 peut intervenir dans la dissolution des composés ferreux de la solution 35. Les sous-unités B et A peuvent alors être géographiquement proches. Exemple 17 kg de poussières brutes 1 sont soumis a un attrition 2 pendant 15 mn dans 7 litres d'eau. Après attrition 2, la charge 3 est diluée en 4 dans 120 litres d'eau puis soumise à une classification hydraulique 6 à travers un cyclone effectuant une coupure à 5 microns. L'évalutation de la répartition granulométrique montre deux amas centrés - sur 5 microns pour la fraction la plus fine (surverse 10). L'analyse par microsopie électronique à balayage de cette phase montre une morphologie de poudre homogène très fine. Cette phase 10 est très riche en zinc dont la concentration peut attendre 30 %. - sur 100 microns pour le refus 7 qui constitue 14 % de la charge entrante 1. L'analyse par microsopie électronique à balayage de cette phase 7 montre la présence de billes de forme régulière dont la teneur en fer est importante (80 %). Cette phase 7 ne renferme que 6 % de zinc. Après séparation solide-liquide, l'eau est soumise à un traitement de dépollution. 100 litres d'eau 10 sont traités au moyen de 4,5 g de 2,5 dimercapto thiadiazole. Après agitation d'une heure, un floculent est ajouté et la solution est filtrée à travers un filtre presse. L'analyse montre que les éléments comme le zinc, le plomb, le mercure et la cadmium sont à une concentration inférieure à 0,05 mg/l. La solution claire est soumise à un traitement sur osmose inverse pour obtenir une saumure à 90g/l et une eau 14 de qualité industrielle réutilisable aux étapes 2 et 4 du procédé notamment. 200 kg de la charge 15 sont soumis à une lixiviation basique 16 au moyen de soude à 30 % en poids, pendant 30 minutes à une température de 900C. Après filtration, la fraction solide 17 est lavée jusqu'à neutralisation puis séchée et calcinée en 20 à une température de 400"C pendant 4 heures. Le produit P2, 21 obtenu trouve déjà des applications par exemple comme charge additionnelle dans les pigments à base d'oxydes de fer. La charge solide débarassée des métaux lourds et sels solubles est traitée à l'acide sulfurique de concentration comprise entre 5 et 18 % pendant 2 heures à 600C. Pendant toute la durée de la réaction, de l'air ou de l'oxygène sont injectés à la base du réacteur d'attaque. Le solide 34, P4 obtenu répond aux caractéristiques de la nomenclature des pigments à base d'oxydes de fer. La solution 35 issue du traitement à l'acide 31 peut être traitée selon le procédé décrit dans le brevet FR 95 09 548, par neutralisation 37, à 600C jusqu'à un pH de 5,4 tout en maintenant un barbotage d'air à 600 l/h. Le précipité obtenu 38 est lavé et séché à 250 C dans un sécheur à air circulant. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement de poussières d'aciéries en vue de la récupération des éléments valorisables, ledit procédé comportant une attrition dans l'eau (2) suivie d'un classement hydraulique (6) de la charge (5) ainsi obtenue, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre - un lavage (11) en vue de séparer les fractions salines hydrosolubles des oxydes insolubles, - un traitement alcalin à chaud (16) en vue d'éliminer les métaux sous forme d'oxydes libres comme le zinc et le plomb, - un traitement par voie thermique (20) à une température comprise entre 240 et 800 OC, - un traitement par de l'acide sulfurique (22) de concentration comprise entre 5 et 8%. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que le lavage (11) comporte un traitement par un dérivé soufré choisi parmi le groupe des hétérocycles tel que le triméthyle triazine ou le 2,5 dimercapto thiadiazole. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que le traitement alcalin (16) est effectué dans une solution de soude concentrée à chaud en présence d'un agent oxydant. 4. Procédé selon la revendication 3 caractérisé en ce que la concentration de la solution de soude est comprise entre 240 et 400 g/l. 5. Procédé selon la revendication 3 ou 4 caractérisé en ce que la température du traitement alcalin (16) est comprise entre 50 et 1100C. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 5 caractérisé en ce que l'agent oxydant est choisi parmi les composés oxydants en milieu alcalin tel que le peroxyde d'hydrogène. 7. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que la concentration de peroxyde d'hydrogène est comprise entre 10 et 40%. 8. Procédé selon la revendication 6 ou 7 caractérisé en ce que la concentration en peroxyde d'hydrogène est comprise entre 30 et 35%. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le plomb contenu dans la solution alcaline (23) est éliminé du moyen de peroxyde d'hydrogène de concentration égale au minimum à 35 % en poids. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 caractérisé en ce que le traitement par voie thermique (20) est effectué entre 400 et 6500C. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 caractérisé en ce que le traitement par de l'acide sulfurique (22) est réalisé en présence d'une injection d'air pour oxyder le fer divalent en fer trivalent. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 caractérisé en ce que le traitement à l'acide sulfurique (22) est réalisé à chaud à une température comprise entre 40 et 800C. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 caractérisé en ce que la solution issue de l'attaque acide est ajustée à un pH compris entre 5,4 et 10. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13 caractérisé en ce que la solution issue de l'attaque acide est ajustée à une température comprise entre 25 et 800C. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14 caractérisé en ce que la solution issue du traitement acide est purifiée au moyen de poudres de zinc ou de fer. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15 caractérisé en ce qu'il comporte en outre une électrolyse en deux étapes (27) de la solution (26) issue du traitement alcalin (16). 17. Procédé selon la revendication 16 caractérisé en ce que la première électrolyse consiste en une réduction de zinc en milieu basique concentré. 18. Procédé selon la revendication 17 caractérisé en ce que ladite première électrolyse met en oeuvre une cathode de graphite en grains contenus dans un panier en contact avec une grille en titane. 19. Procédé selon la revendication 18 caractérisé en ce que le panier est réalisé en polypropylène. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 16 à 19 caractérisé en ce que l'anode est en titane ruthénié ou iridié. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 16 à 20 caractérisé en ce que la seconde électrolyse comporte une redissolution anodique des cathodes de graphite dans une solution de sulfate de sodium et une redéposition cathodique du zinc sur une électrode en fer ou en acier. 22. Procédé selon la revendication 21 caractérisé en ce que la seconde électrolyse est réalisée dans un électrolyseur dont le pH est ajusté à une valeur voisine de 5. 23. Installation pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 22 caractérisée en ce qu'elle comprend d'amont en aval et à partir d'une alimentation en poussières d'aciéries (1), notamment électriques - au moins une cellule d'attrition (2) alimentée en poussières (1) et fournissant une pulpe (3) évacuée vers au moins une cuve de dilution (4) - au moins un poste de classification hydraulique (6) ; - au moins un poste de lavage (11) afin de séparer les fractions hydrosolubles des oxydes insolubles ; - au moins un poste de traitement alcalin à chaud (16) ; - au moins un poste de traitement par voie thermique (20) ; - au moins un poste de traitement par l'acide sulfurique (22). 24. Installation selon la revendication 23 caractérisée en ce qu'elle comprend deux cellules d'attrition (2) fonctionnant en parallèle. 25. Installation selon la revendication 23 ou 24 caractérisée en ce que le poste de classement hydraulique est un hydrocyclone. 26. Installation selon la revendication 25 caractérisée en ce que la charge (7) recueillie à la sous-verse des cyclones est décantée, essorée, et peut être réinjectée dans les fours d'élaboration (9) d'acier. 27. Installation selon l'une quelconque des revendications 23 à 26 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de rinçage jusqu'à neutralisation de la charge solide issue du traitement alcalin à chaud. 28. Installation selon l'une quelconque des revendications 23 à 27 caractérisée en ce qu'elle comprend un moyen de séparation de la charge solide rincée jusqu'à neutralisation forme par au moins un filtre presse à membrane avec dispositif de lavage à contre-courant. 29. Installation selon l'une quelconque des revendications 23 à 28 caractérisée en ce que le traitement par voie thermique (20) est réalisé dans un four à lit fluidisé pouvant admettre des boues en entrée et conduisant à une charge calcinée qui sort sous forme de poudre (P2). 30. Installation selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisée en ce que le poste de classement hydraulique est un hydrocyclone définissant une coupure à 5 microns ou plus. 31. Installation selon la revendication 30, caractérisée en ce que l'hydrocyclone présente un corps de diamètre 115 mm pour un diamètre de base à la pointe de 5mm. 32. Installation selon l'une quelconque des revendications 23 à 30, caractérisée en ce qu'elle comprend - au moins une sous-unité (A) dans laquelle les étapes (2) d'attrition, (4) de dilution et (6) de classification hydraulique sont réalisées, conduisant à une surverse (10) et une sous verse (7) ; - au moins une deuxième sous-unité (B) de traitement physicochimique de la surverse (10), dans laquelle les étapes (11) et suivantes sont réalisées. 33. Installation selon la revendication 32, caractérisée en ce qu'elle comprend une sous-unité (B) et une pluralité de sous-unités (A). 34. Installation selon la revendication 32 ou 33, caractérisée en ce que les sous-unités (A) sont géographiquement distantes de la sous-unité (B), ladite sous-unité (B) formant installation de traitement centralisé des fines de surverse issues des sous-unités de prétraitement des poussières (A). 35. Installation selon l'une quelconque des revendications 32 à 34, caractérisée en ce que les sous-unités de prétraitement (A) sont disposées au niveau des sites de captation des poussières brutes (1).