FR 2771951 A1 19990611 FR 9715519 A 19971205 La présente invention concerne un procédé pour régénérer une solution aqueuse contenant des ions ferreux en ions ferriques, les ions étant complexés par des agents chélatants appropriés, choisis notamment parrni ceux qui sont donnés ci-après. L'invention trouve son application dans les procédés de traitement de gaz contenant de l'hydrogène sulfuré ou H2S, où on élimine I'H2S en produisant du soufre élémentaire. Ainsi le procédé de régénération selon la présente invention peut être appliqué pour réoxyder les ions ferreux qui ont été transformés en ions ferriques au cours des procédés décrits dans les brevets du demandeur FR 2.451.213 et FR2.452.957. L'art antérieur décrit un nombre important de procédés permettant d'éliminer l'hydrogène sulfuré d'un gaz, par lavage au moyen de solutions de fer ferrique éventuellement ferreux, les solutions étant complexées par des agents chélatants appropriés, tels que des arninoacides polycarboxyliques. On peut utiliser un des produits ou un mélange de plusieurs des produits donnés ci-après l'acétylacétone, l'acide citrique, l'acide salicyclique, l'acide sulfosalicyclique, le tiron (acide catéchodisulfonique), le dimercapto-2-3 propanol et les aminoacides par exemple l'EDTA (acide éthylènediamine tétraacétique), l'HEDTA (acide hydroxy2éthylènediamine triaacétique), le NTA (acide nitrilotriacétique), le DCTA (acide diamino-1,2 cyclohexane tétraacétique), le DPIA (acide diéthylènetriamine pentacétique), l'IDA (acide iminodiacétique). Ces procédés comportent en général deux étapes d'oxydoréduction où: dans une première étape H2S réagit avec des ions ferriques chélatés selon la réaction dans une deuxième étape les ions ferreux obtenus sont réoxydés par l'air suivant la réaction l'air étant en général introduit en excès. Ces procédés sont performants mais présentent certains inconvénients, par exemple: une faible vitesse de transfert de l'oxygène, qui entraîne l'utilisation d'équipements spécifiques possédant des aires interfaciales importantes et la nécessité de générer une forte agitation pour augmenter la mise en contact de l'oxygène de l'air avec les ions ferreux, la nécessité de faire circuler des volumes importants de solution aqueuse entre la zone de mise en contact avec le gaz à traiter et la zone de régénération à l'air, ce qui conduit à un coût énergétique élevé, une étape de détente lorsque le gaz traité est sous pression, qui génère la formation d'une mousse, une odeur prononcée de l'air en excès évacué, notamment lorsque le gaz à traiter comprend des composés odorants, par exemple des rnercaptans, des disulfures, des thiophènes, etc... qui se trouvent partiellement dissous dans la solution, et se retrouvent au moins en partie dans l'air qui a servi à la réoxydation du fer ferreux en fer ferrique. La présente invention permet de pallier au moins les inconvénients précités. Elle concerne un procédé qui utilise une phase liquide ayant un pouvoir oxydant dans des conditions telles que l'oxydation des ions complexés Fe en Fek s'effectue. La solution peut être choisie parmi les phases liquides comprenant au moins un des composés suivants : le peroxyde de sodium ou tout peroxyde, le persulfate tel que le persulfate de sodium, l'eau de Javel ou encore l'eau oxygénée. Avantageusement le procédé selon l'invention permet de réaliser cette oxydation sans attaquer ou détériorer les matières organiques éventuellement présentes en solution avec les ions complexés Fe2+, et/ou Fek par exemple dans les procédés de traitement utilisant des agents complexants. En sélectionnant la phase liquide présentant un pouvoir oxydant, il est possible d' éliminer les composés de dégradation issus des agents complexants et qui sont néfastes au bon fonctionnement du procédé. En effet, l'accumulation de ces produits conduit à augmenter la salinité du milieu et le rend ainsi plus difficilement régénérable à l'air. La présente invention concerne un procédé permettant de régénérer une solution aqueuse contenant au moins des ions ferreux complexés par des agents chélatants. n est caractérisé en ce que l'on met en contact ladite solution aqueuse avec une phase liquide ayant un pouvoir oxydant, dans des conditions permettant de réaliser l'oxydation des ions ferreux complexés en ions ferriques complexés. La phase liquide peut comporter au moins du persulfate, tel que du persulfate de sodium, ou du peroxyde tel que du peroxyde de sodium, ou de l'eau de Javel ou de l'eau oxygénée. Selon un mode de mise en ceuvre du procédé, on utilise de l'eau oxygénée pour réaliser l'oxydation des ions ferreux en ions ferriques selon la réaction Selon un mode opératoire, on contrôle la quantité de la phase liquide, par exemple l'eau oxygénée en mesurant le potentiel d'oxydoréduction de la solution aqueuse. La solution aqueuse catalytique à régénérer peut provenir d'un procédé de désulfuration d'un gaz avec production de soufre élémentaire ou procédé de désulfuration au cours duquel, a) on met en contact le gaz avec la solution aqueuse catalytique comprenant au moins un métal polyvalent chélaté par au moins un agent chélatant, dans des conditions appropriées pour effectuer l'oxydation de l'hydrogène sulfuré en soufre élémentaire et la réduction concomitante du métal polyvalent d'un degré d'oxydation supérieur à un degré d'oxydation inférieur, et l'on récupère, d'une part un effluent sensiblement débarrassé en hydrogène sulfuré et, d'autre part la phase solution catalytique au moins réduite contenant du soufre élémentaire, selon la réaction (1) b) on sépare le soufre élémentaire produit de la solution aqueuse catalytique réduite, et c) on régénère au moins une partie de la solution aqueuse catalytique réduite et épurée du soufre élémentaire avec une phase liquide ayant un pouvoir oxydant dans des conditions permettant de réaliser l'oxydation des ions ferreux en ions ferriques, ladite phase liquide comportant au moins du persulfate, tel que du persulfate de sodium, ou du peroxyde tel que du peroxyde de sodium, ou de l'eau de Javel ou de l'eau oxygénée. On peut contrôler la quantité de la phase liquide utilisée à l'étape c) en déterminant le potentiel d'oxydation de la solution aqueuse. Selon un mode de réalisation, on réalise l'étape a) à l'intérieur d'un premier réacteur et l'étape c) dans un second réacteur. On peut recycler la phase aqueuse régénérée vers une étape du procédé d'élimination de façon à la mettre en contact avec le gaz à traiter contenant de l'H2S, telle que l'étape a). Selon une autre variante de mise en oeuvre, on réalise l'étape a) et l'étape c) dans un même réacteur. Lorsque le procédé de désulfuration comporte une étape d'absorption de H2S, il est possible d'introduire la phase liquide ayant un pouvoir oxydant au niveau de ladite étape d'absorption. La solution catalytique de fer chélaté peut être produite à partir de sels de fer ferreux ou ferrique tel que les sulfates, les nitrates, le thiosulfate, le chlorure, l'acétate, l'oxalate, les phosphates, les sels solubles de fer et d'ammonium ou de potassium, tels que le sulfate de fer ferreux et d'ammonium, l'oxalate ferrique d'ammonium, l'oxalate ferrique de potassium, etc.... On utilise par exemple des agents chélatants tels que des composés organiques connus pour leurs propriétés complexantes par exemple l'acétylacétone, l'acide citrique, l'acide salicyclique, l'acide sulfosalicyclique, le tiron (acide catéchodisulfonique), le dimercapto-2-3 propanol et les aminoacides par exemple l'EDTA (acide éthylènediamine tétraacétique), l'HEDTA (acide hydroxy2éthylènediamine triaacétique), le NTA (acide nitrilotriacétique), le DCTA (acide diamino1,2 cyclohexane tétraacétique), le DPTA (acide diéthylènetriamine pentaacétique), l'IDA (acide iminodiacétique). Les concentrations en sels de fer peuvent être comprises entre 0,001 et 4 moles par litre et de préférence entre 0,01 et 2 moles par litre. Les concentrations en agent complexant peuvent être comprises entre 0,001 et 4 moles/litre et de préférence entre 0,01 et 2 moles par litre. On peut utiliser une eau oxygénée ayant une concentration comprise entre 0,1 et 30 % en poids et de préférence entre 1 et 10 % poids. La quantité d'eau oxygénée peut être choisie proportionnellement à la quantité de H2S contenu dans le gaz à traiter. D' autres avantages et caractéristiques selon l'invention seront mieux compris à la lecture de la description ci-après de modes de réalisation décrits à titres d'exemples non limitatifs, en se référant aux dessins annexés où: e la figure 1 décrit un procédé de traitement d'un gaz contenant du méthane, de l'H2S et des traces de mercaptans mettant en oeuvre la technique classique utilisant l'air comme agent oxydant selon l'art antérieur, la figure 2 schématise un système de régénération des ions ferreux en ions ferriques utilisant de l'eau oxygénée comme agent oxydant, et e les figures 3 et 4 illustrent deux variantes du système de la figure 2 où l'étape de traitement du gaz et l'étape de régénération s'effectuent dans un même réacteur. La figure 1 schématise un système de régénération selon l'art antérieur permettant de traiter un gaz contenant du méthane, de l'H2S et des traces de mercaptans, afin d'éliminer le H2S et produire du soufre élémentaire. Le gaz à traiter est introduit par un conduit 1 dans un réacteur-contacteur 2 dans lequel on introduit par un conduit 3 une solution catalytique se présentant sous la forme d'une phase aqueuse comportant du fer ferrique et un agent complexant tel que de l'acide nitrilotriacétique. En sortie du réacteur-contacteur 2, on obtient un gaz épuré du H2S sortant par le conduit 4 situé en tête de réacteur, et une phase aqueuse au moins en partie réduite, contenant un mélange d'ions ferriques et ferreux complexés par le NTA, et du soufre élémentaire, soutirée par un conduit 5 en fond du réacteur-contacteur. Cette phase aqueuse est ensuite détendue à travers la vanne V et envoyée par un conduit 8 vers un réacteur d'oxydation 9. Le réacteur d'oxydation est relié à un conduit 10 permettant l'amenée d'air passant par un surpasseur 11, en fond du réacteur d'oxydation. Le soufre élérnentaire est récupéré par flottation dans le réacteur d'oxydation 9, évacué par un conduit 14 et récupéré dans un dispositif 6 de séparation d'où il est évacué par un conduit 7, alors que le filtrat récupéré est renvoyé vers le réacteur d'oxydation par le conduit 14. A l'issue du réacteur d'oxydation, on soutire par un conduit 12 en fond une phase aqueuse régénérée comportant des ions ferriques en majorité (les ions ferreux ayant été oxydés) et en tête de réacteur-contacteur par un conduit 13, un excès d'air qui n'a pas réagi au cours de la réaction d'oxydation. Cette phase aqueuse régénérée est ensuite renvoyée vers le premier réacteur à l'aide d'une pompe PI pour être utilisée comme solution catalytique. Un conduit 3b relié au conduit 3 permet d'introduire un appoint de solution catalytique. Exemple 1 L'exemple numérique donné ci-après permet d'illustrer les inconvénients des procédés selon l'art antérieur. Le gaz introduit par le conduit 1 dans le réacteurcontacteur 2 contient principalement du méthane, 0,005% en volume de H2S et 0,0001 % en volume de méthyl mercaptan. Le débit du gaz est par exemple de 100 000Nm3/h et sa pression de 6 MPa. La solution catalytique ou phase aqueuse est introduite par le conduit 3 à raison de 10 m3/h ; elle contient 0,05 mole/litre de fer ferrique et 0,1 mole/litre de NTA (acide nitrilotriacétique). A l'intérieur du réacteur-contacteur se déroule la première réaction d'oxydoréduction A l'issue de cette oxydoréduction, la phase aqueuse réduite soutirée par le conduit 5 qui contient un mélange d'ions ferriques et ferreux complexés par le NTA est régénérée à l'intérieur du réacteur-contacteur 9 avec de l'air introduit avec un débit de l'ordre de 200 Nm3/h suivant la réaction d' oxydoréduction L'excès d'air qui n'a pas réagi au cours de l'opération d'oxydation et qui est évacué par le conduit 13 contient environ 0,001 % de méthyl mercaptan, ce qui correspond à un air très odoriférant que l'on ne peut rejeter directement dans l'atmosphère sans traitement. La phase aqueuse régénérée, évacuée par le conduit 12 est renvoyée au moins en partie en tête du premier réacteur-contacteur par le conduit 3 pour être utilisée comme solution catalytique. Eventuellement un appoint de complexant NTA en solution à 40 % poids à raison de 2 litres/h est introduit par le conduit 3b. La quantité de soufre élémentaire récupérée par le conduit 7 est voisine de 6,97 kg/h. Le gaz épuré sortant du réacteurcontacteur par le conduit 4 contient 0,0001 % de H2S et 0,000098 % en méthyl mercaptan. Après 1000 heures de fonctionnement en continu, une analyse de la composition de la solution catalytique traduit un changement dans sa composition, et l'apparition d'ions oxalates dans des proportions non négligeables et suffisantes, environ 0,1 mole/l, pour qu'ils nuisent à la réoxydation du fer ferreux. Ces ions proviennent de l'agent complexant qui s'est dégradé au cours du procédé. L'idée du procédé selon l'invention est de pallier les inconvénients prémentionnés en réalisant l'étape d'oxydation du fer ferreux complexé en fer ferrique en utilisant une solution liquide présentant un pouvoir oxydant telle que de l'eau oxygénée. L'exemple qui est donné en relation avec la figure 2 pour illustrer le procédé selon l'invention utilise de l'eau oxygénée pour régénérer une solution catalytique aqueuse formée par une solution de fer ferrique et/ou ferreux complexés par des agents chélatants appropriés choisis parmi l'un des acides mentionnés dans le début de la description. Sans sortir du cadre de l'invention, il serait possible d'utiliser tout autre phase liquide qui présente un pouvoir oxydant suffisant et qui est au moins compatible avec l'agent complexant pour éviter de le dégrader. Le gaz à épurer est introduit par une ligne d'introduction 21 dans un réacteur-contacteur 22. Le réacteur-contacteur 22 comporte un conduit 23 d'introduction d'une solution aqueuse ou solution catalytique comportant du fer ferrique et un agent complexant tel que du NTA. En sortie du réacteur 22, on obtient un gaz appauvri en soufre qui est évacué en tête de réacteur par un conduit 24 et une solution réduite qui est chargée en ions ferreux produits au cours de la réaction d'oxydoréduction (1) dans le réacteur-contacteur, en soufre élémentaire produit au cours de cette réaction, et en complexants. Cette solution aqueuse réduite est évacuée par un conduit 25 en fond du réacteurcontacteur et envoyée vers un dispositif 26 de séparation du soufre élémentaire qui est évacué par un conduit 27. Le filtrat composé de la phase aqueuse réduite et débarrassée en majorité du soufre élémentaire est envoyé à l'aide une pompe P2 et par un conduit 28 à une zone d'oxydation 29. La zone d'oxydation ou réacteur-contacteur 29 est pourvu d'un conduit 30 permettant d'introduire une quantité d'eau oxygénée, provenant d'une source référencée 31 sur la figure par l'intermédiaire d'une pompe P3, avec un débit régulé par une vanne de régulation 32. En sortie de la zone d'oxydation 29, on extrait par un conduit 33 une solution aqueuse régénérée contenant des ions ferriques provenant de l'oxydation des ions ferreux. Cette solution pouvant être utilisée comme solution catalytique est renvoyée au moins en partie vers le premier réacteur-contacteur par le conduit 23. Un appoint de solution catalytique peut être effectué par un conduit 23b relié au conduit 23. La zone d'oxydation peut être simplement constituée par un mélangeur statique situé en ligne ou encore une capacité permettant d'assurer un temps de rétention suffisant pour que la réaction s'effectue. La quantité d'eau oxygénée injectée peut être contrôlée par une mesure du potentiel d'oxydoréduction réalisée à l'aide d'une électrode de platine couplée à une électrode de référence, disposées sur le conduit 33 et référencées 35 Ce dispositif de mesure 35 est relié par des liaisons électriques classiques à un dispositif de régulation 36 pilotant la vanne 32. La valeur de débit d'eau oxygénée ou plus généralement de solution oxydante peut être déduite d'un ensemble de valeurs de référence, mémorisé dans le dispositif 36, obtenu en tenant compte par exemple du gaz à traiter, de l'agent complexant et/ou de la solution catalytique. L'exemple numérique donné ci-après permet de mieux distinguer les avantages offerts par le procédé selon l'invention de celui de l'art antérieur décrit à l'exemple 1. Exemple 2 On introduit (figure 2) par le conduit 21 un gaz contenant du méthane et 0,005% en volume de H2S et 0,001 % de méthyl-mercaptan avec un débit de 100 000 Nm3/h et sous une pression de 6 MPa . On introduit en tête de réacteur 22 par le conduit 23 la solution catalytique avec un débit d'environ 10 m3/h, cette solution contenant 0,05 molen de fer ferrique et 0,1 mole/l de NTA (acide nitrilotriacétique). A l'issue de la première réaction d'oxydoréduction (1) à l'intérieur du réacteur contacteur on soutire par le conduit 25 une phase aqueuse réduite contenant un mélange d'ions ferriques et ferreux complexés par le NTA et du soufre élémentaire qui peut se présenter sous forme de suspension. Cette solution est filtrée à travers le dispositif 26 la quantité de soufre récupérée à cette étape étant de l'ordre de 6,97 kglh. Le filtrat est repris par la pompe P2 et envoyé vers l'étape d'oxydation 29 où il est régénéré à l'aide d'eau oxygénée à 30 % poids, le débit de l'eau oxygénée envoyée étant en moyenne de l'ordre de 22,2 litres/heure. A l'étape d'oxydation dans le réacteur-contacteur 29, la réaction d'oxydoréduction s'effectue selon le schéma suivant Le NTA est injecté à raison de 2 Uh par la ligne 23b. On soutire par le conduit 24 un gaz épuré en H2S et contenant de l'ordre de 1 ppm volume de H2S et I ppm volume de mercaptans. Une mesure du potentiel d'oxydoréduction de la solution régénérée quittant la zone d'oxydation 29, permet de réguler le débit d'eau oxygénée à envoyer dans le réacteur d'oxydation. On procède par exemple de la manière suivante: on mesure le potentiel d'oxydoréduction de la solution régénérée à l'aide d'une électrode de platine couplée à une électrode de référence par exemple Pt; Ag/AgC1, on compare la valeur mesurée à une valeur de référence choisie parmi l'ensemble de valeurs prémentionné, et à partir d'une valeur de potentiel donnée, on injecte la quantité d'eau oxygénée nécessaire au maintien de ce potentiel aux alentours de 0 mV par rapport à l'électrode de référence Ag/AgC1. L'utilisation d'eau oxygénée pour réaliser la régénération des ions ferriques en ions ferreux évite donc le rejet dans l'atmosphère de H2S et de méthyl-mercaptans. De plus, une analyse de la solution initiale au bout de 1000 heures de fonctionnement en continu du procédé montre que sa composition n'a pratiquement pas changé et contrairement au procédé utilisé dans l'art antérieur que la teneur en oxalate est restée très faible de l'ordre de 0,001 mole/litre. L'exemple a été donné en faisant circuler le gaz et la solution catalytique à contre-courant dans le réacteur, mais peut aussi s'appliquer à une circulation de fluide à co-courant. Le procédé selon l'invention permet notamment de remplacer un débit d'air de 200Nm3/h par de l'eau oxygénée à 22,2 l'h, ce qui diminue considérablement les coûts d'investissements et les coûts opératoires. De plus, le réacteur air/eau volumineux, habituellement utilisé par l'art antérieur, est remplacé par un mélangeur statique. Enfin, la régénération étant réalisée à la pression du gaz à traiter, il n'est plus nécessaire de détendre la solution catalytique chargée en soufre, les risques de moussage étant ainsi supprimés. Sans sortir du cadre de l'invention il est possible d'effectuer l'étape de traitement du gaz et l'étape de régénération de la solution contenant des ions ferreux après la première réaction d'oxydoréduction à l'intérieur d'une même enceinte. La figure 3 montre de manière schématique un exemple où les réacteurs 22 et 29 de la figure 2 sont remplacés par une enceinte unique comportant par exemple deux zones référencées 42 et 49 et qui correspondent respectivement à la zone de traitement du gaz 22 et à la zone de régénération de la solution catalytique réduite 29. Les références des autres dispositifs de la figure 2 ont été conservées. La mise en oeuvre du procédé s'effectue de manière sensiblement identique au schéma donné à la figure 2 et le procédé présente au moins les mêmes avantages. Le gaz à traiter est introduit par le conduit 21 dans la zone de traitement 42 dans laquelle il est mis en contact à contre-courant avec la solution catalytique introduite par le conduit 23. Le gaz traité est extrait par le conduit 24 en tête de la zone de traitement 42 alors que la solution catalytique réduite au cours du contact et chargée en soufre passe dans la zone de régénération 49. A l'intérieur de cette zone de régénération, la solution catalytique est mise en contact avec l'eau oxygénée provenant de la source 31 et introduite sous un débit régulé par la vanne 37 à l'aide de la pompe 32. On soutire par le conduit 33 une solution aqueuse régénérée contenant des ions ferreux provenant de l'oxydation des ions ferriques, cette solution pouvant être utilisée comme solution catalytique qui est envoyée par la pompe 28 vers le dispositif 26 de séparation du soufre élémentaire, le soufre étant évacué par le conduit 27. Le filtrat composé de la phase aqueuse réduite et débarrassée en majorité du soufre élémentaire est réintroduite dans la zone de traitement 42. Le conduit 23b permet d'envoyer un appoint de solution catalytique. A l'aide de la mesure de potentiel effectuée grâce au capteur 35, il est possible de réguler le débit de l'eau oxygénée comme il a été mentionné à la figure 2. La zone de régénération 49 peut être équipée d'un détecteur de niveau permettant de connaître le niveau de la phase liquide, pouvant s'accumuler en cours de procédé. Une partie de la phase liquide est évacuée avec le gaz traité et dans le soufre. Le surplus de la phase liquide peut être extrait par une ligne de purge située par exemple après le dispositif de récupération du soufre. Initialement la solution catalytique peut être introduite par le conduit d'appoint 23b ou encore en remplissant la zone de régénération. Dans tous les exemples présentés aux figures 2 à 4 selon l'invention, les valeurs de température auxquelles s'opère l'étape de régénération correspondent sensiblement à la température ambiante, et sont donc comprises entre -10"C et +40"C, de préférence entre 00C et +30"C. La figure 4 représente une variante de réalisation où l'étape de mise en contact du gaz à traiter avec la solution aqueuse catalytique et l'étape de régénération par l'eau oxygénée sont réalisées au sein d'une même enceinte 40. L'enceinte comporte par exemple des moyens 41, tels que des gouttières, permettant de récupérer la solution catalytique chargée en soufre. Le gaz à traiter est injecté par le conduit 21 et la solution catalytique aqueuse comportant les ions ferreux complexés par le conduit 23, les deux conduits étant disposés par exemple en fond de l'enceinte 40. L'eau oxygénée provenant de la source 31 est injectée dans l'enceinte en un point d'injection situé au-dessus des conduits 21 et 23 de manière à circuler à contre-courant de la phase aqueuse catalytique qui a réagi avec le gaz et qui comporte des ions ferreux résultant de l'oxydation des ions ferriques. Le contact à contre-courant va assurer la régénération des ions ferreux en ions ferriques Au niveau des gouttières de récupération 41, on récupère une solution catalytique régénérée qui comprend du soufre élémentaire. Cette solution est extraite de l'enceinte 40 par le conduit 42 pour être envoyée vers le dispositif de séparation de soufre. La solution catalytique régénéré et appauvrie en soufre est recyclée par le conduit 23 vers l'enceinte 40. Le gaz épuré est évacué par le conduit 24. Sans sortir du cadre de l'invention, le procédé, décrit en relation avec les figures précédentes, s'applique pour régénérer une solution de lavage telle que celle utilisée dans le brevet FR 2.452.957 du demandeur, qui peut être une solution aqueuse constituée par des composants organiques liquides contenant un sel de fer, ou un sel de fer et un agent chélatant. Certains solvants, par exemple les amides, les phosphoramides, certains éthers et certains dicétones sont par eux-mêmes chélatants du fer et ne nécessitent pas l'emploi obligatoire d'un agent chélatant additionnel. D'autres solvants ont, au contraire, des propriétés chélatantes nulles ou insuffisantes et requièrent donc l'emploi d'un agent chélatant. Les sels de fer utilisés peuvent être des sels ferreux d'acides minéraux, ou encore des sels ferreux d'acides organiques. Parmi les sels ferreux d'acides minéraux, on peut citer à titre d'exemple non limitatif: le sulfate ferreux, le chlorure ferreux, le nitrate ferreux, le thiosulfate ferreux, etc... Parmi les sels ferreux de composés organiques, on peut citer à titre d'exemple non limitatif: I'acétate ferreux, le glycérophosphate ferreux, l'acétylacétonate ferreux, la chlorophtalocyanine ferreuse, etc... REVENDICATIONS - - Procédé de régénération d'une solution aqueuse contenant des ions ferreux complexés par des agents chélatants caractérisé en ce que l'on met en contact ladite solution aqueuse avec une phase liquide ayant un pouvoir oxydant, dans des conditions permettant de réaliser l'oxydation des ions ferreux en ions ferriques. 2 - Procédé selon la revendication t caractérisé en ce que ladite phase liquide comportant au moins du persulfate, tel que du persulfate de sodium, ou du peroxyde tel que du peroxyde de sodium, ou de l'eau de Javel ou de l'eau oxygénée. 3 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 2 caractérisé en ce que l'on utilise de l'eau oxygénée pour réaliser l'oxydation des ions ferreux en ions ferriques selon la réaction 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on contrôle la quantité de ladite phase liquide telle que l'eau oxygénée en déterminant le potentiel d'oxydoréduction de la solution aqueuse. 5 - Procédé de régénération selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite solution aqueuse provient d'un procédé de désulfuration d'un gaz avec production de soufre élémentaire au cours duquel, a) on met en contact le gaz avec la solution aqueuse catalytique comprenant au moins un métal polyvalent chélaté par au moins un agent chélatant, dans des conditions appropriées pour effectuer l'oxydation de l'hydrogène sulfuré en soufre élémentaire et la réduction concomitante du métal polyvalent d'un degré d'oxydation supérieur à un degré d'oxydation inférieur, et l'on récupère, d'une part un effluent sensiblement débarrassé d'hydrogène sulfuré et, d'autre part la solution aqueuse au moins réduite contenant du soufre élémentaire, la réaction étant de la forme b) on sépare le soufre élémentaire produit de la solution aqueuse réduite, et c) on régénère au moins une partie de la solution aqueuse réduite et épurée du soufre élémentaire, avec une phase liquide ayant un pouvoir oxydant, dans des conditions permettant de réaliser l'oxydation des ions ferreux complexés par des agents chélatants en ions ferriques, ladite phase liquide comportant au moins du persulfate, tel que du persulfate de sodium, ou du peroxyde tel que du peroxyde de sodium, ou de l'eau de Javel ou de l'eau oxygénée. 6 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'on contrôle la quantité de la phase liquide utilisée à l'étape c), en déterminant le potentiel d'oxydation de la solution aqueuse. 7 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'on réalise l'étape a) à l'intérieur d'un premier réacteur et l'étape c) dans un second réacteur. 8 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'on recycle la phase aqueuse régénérée vers une étape du procédé d'élimination de l'hydrogène sulfuré, telle que l'étape a). 9 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'on réalise l'étape a) et l'étape c) dans un même réacteur. 10 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit procédé de désulfuration comportant une étape d'absorption de H2S, on introduit ladite phase liquide ayant un pouvoir oxydant dans l'étape d'absorption a). il - Procédé selon l'une des revendications 5 à 10, caractérisé en ce que la solution aqueuse est une solution catalytique de fer chélaté, produite à partir de sels fer ferreux ou ferriques tels que les sulfates, les nitrates, le thiosulfate, le chlorure, I'acétate, I'oxalate, les phosphates, les sels solubles de fer et d'ammonium ou de potassium, tels que le sulfate de fer ferreux et d'ammonium l'oxalate ferrique d'ammonium, l'oxalate ferrique de potassium, etc.... 12 - Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'on utilise des agents chélatants, seuls ou en mélange, tels que des composés organiques connus pour leurs propriétés complexantes par exemple l'acétylacétone, l'acide citrique, l'acide salicyclique, l'acide sulfosalicyclique, le tiron (acide catéchodisulfonique), le dimercapto-2-3 propanol et les aminoacides par exemple l'EDTA (acide éthylènediamine tétraacétique), 1'HEDTA (acide hydroxy2éthylènediamine triaacétique), le NTA (acide nitrilotriacétique), le DCTA (acide diamino-1.2 cyclohexane tétraacétique), le DPTA (acide diéthylènetriamine pentaacétique), l'lDA (acide iminodiacétique). 13 - Procédé selon l'une des revendications 11 à 12, caractérisé en ce que l'on utilise des concentrations en sels de fer comprises entre 0,001 et 4 moles par litre et de préférence entre 0,01 et 2 moles par litre. 14 - Procédé selon l'une des revendications il à 13, caractérisé en ce que les concentrations en agent complexant sont comprises entre 0,001 et 4 moles/litre et de préférence entre 0,01 et 2 moles par litre. 15 - Procédé selon l'une des revendications 2 à 14, caractérisé en ce que l'on utilise une eau oxygénée ayant une concentration comprise entre 0,1 et 30 % en poids et de préférence entre 1 et 10 % poids. 16 - Procédé selon l'une des revendications 5 à 15, caractérisé en ce que l'on utilise une quantité d'eau oxygénée qui est proportionnelle à la quantité d'hydrogène sulfuré H2S contenu dans le gaz à traiter.