FR 2785647 A1 20000512 FR 9913895 A 19991105 CONTEXTE DE L'INVENTION La présente invention concerne un appareil pour fluide de type à mouvement alternatif et, en particulier, un appareil pour fluide de type à spirales, tel qu'un compresseur à spirales, destiné à être utilisé dans un conditionneur d'air pour un wagon, une automobile, une maison et similaire. Avec référence à la figure 1, on décrira un compresseur à spirales existant. De la manière qui va maintenant être décrite, le compresseur à spirales comprend un arbre de commande ou un vilebrequin 1, un contrepoids 2, un coussinet excentrique 3, un élément d'hélice mobile 4 et un élément d'hélice fixe 5. Le vilebrequin 1 comporte une partie d'axe élargie 10 avec un tourillon de vilebrequin 110 qui lui est couplé excentriquement. La rotation du vilebrequin 1 sur son propre axe 99 (représenté par un trait mixte sur la figure 1) entraîne la rotation du tourillon de vilebrequin 110 autour de l'axe 99 du vilebrequin 1. Le tourillon de vilebrequin 110 est inséré dans un réceptacle de tourillon de vilebrequin 30 formé dans le coussinet excentrique 3. La rotation du tourillon de vilebrequin 110 assure la rotation du coussinet excentrique 3. L'élément d'hélice mobile 4 comporte une plaque latérale 41, une paroi en spirale 40 formée sur une face de la plaque latérale 41, et un bossage annulaire 42 formé sur l'autre face. La paroi en spirale 40 sera appelée ci-après élément en spirale. Le coussinet excentrique 3 est couplé au bossage 42 via un roulement à aiguilles 230 de manière à pouvoir tourner régulièrement dans le bossage 42. Avec une telle structure, le coussinet excentrique 3 et l'élément d'hélice mobile 4 qui lui est couplé effectuent une rotation par rapport au vilebrequin 1. Afin de supprimer la rotation de l'élément d'hélice mobile 4, il est prévu un mécanisme d'inhibition de rotation 210. Le mécanisme d'inhibition de rotation 210 comprend deux anneaux de roulement annulaires 211 et une bille 212. Par le mécanisme d'inhibition de rotation 210, l'élément d'hélice mobile 4 peut effectuer seul la rotation. La figure 2 montre à nouveau l'élément d'hélice mobile 4 avec son élément en spirale 40, et l'élément d'hélice fixe 5 de forme similaire à celle de l'élément en spirale 40. L'élément d'hélice mobile 4 et l'élément d'hélice fixe 5 sont agencés de manière à être excentriques l'un par rapport à l'autre d'une distance prédéterminée, les éléments en spirale 40 et 50 étant décalés l'un par rapport à l'autre d'un angle de 180 . Avec cette structure, une pluralité d'espaces fermés G sont définis entre les éléments en spirale 40 et 50, comme on le voit sur la figure 2. Un espace interne et un espace externe des espaces fermés G ont, respectivement, un plus petit volume et un plus grand volume. Par conséquent, un fluide aspiré dans les espaces fermés G à travers un orifice d'aspiration (non montré) est transféré radialement vers l'intérieur pour être progressivement comprimé en un fluide comprimé. Enfin, le fluide comprimé est conduit vers un orifice de décharge 6. L'orifice de décharge 6 est relié à une chambre de décharge 8 à travers une soupape de décharge 7. La chambre de décharge 8 est maintenue à une pression élevée et la soupape de décharge 7 est normalement fermée sous la pression élevée dans ladite chambre. Lorsque le fluide comprimé atteint l'orifice de décharge 6, la soupape de décharge 7 est ouverte sous une pression accrue dans l'orifice de décharge 6, de sorte que le fluide comprimé est évacué dans la chambre de décharge 8. Ainsi, une série d'opérations telles que mentionnées ci-dessus est exécutée lorsque le fluide est comprimé par le compresseur à spirales. Les composants du compresseur sont enfermés hermétiquement dans un carter 9 et un logement frontal 100 pour y être protégés. La combinaison des éléments d'hélices mobile et fixe 4 et 5 est appelée mécanisme de transfert de type à spirales. Ainsi que cela apparaît sur la figure 1, la soupape de décharge 7 ainsi qu'un dispositif de retenue 80 sont fixés à une paroi d'extrémité de base 501 de l'élément d'hélice fixe 5 au moyen d'un boulon 801 vissé dans la paroi d'extrémité de base 501 à travers un trou de fixation 70. Avec référence aux figures 3A à 3D, on décrira à présent la structure de la soupape de décharge 7. Sur la figure 3A, la soupape de décharge 7 comporte une partie fixe 7a supportée sur l'élément d'hélice fixe 5 et pourvue d'un trou de fixation 70, une partie de fermeture 7b fermant l'orifice de décharge 6, et une partie de liaison 7c reliant la partie fixe 7a et la partie de fermeture 7b. Le profil externe de la soupape de décharge 7 est défini par un premier arc 700a de la partie fixe 7a, un second arc 700b de la partie de fermeture 7b, et deux lignes droites 700c de la partie de liaison 7c. La soupape de décharge 7 est une soupape à clapet formé par une plaque élastique. Plus particulièrement, la soupape de décharge 7 a une structure cantilever dont la partie fixe 7a est supportée fixement sur l'élément d'hélice fixe 5 et la partie de fermeture 7b est mise en contact avec un bord périphérique de l'orifice de décharge 6 pour le fermer. Le premier arc 700a de la partie fixe 74 est une portion d'un cercle d'un premier diamètre, tandis que le second arc 700b de la partie de fermeture 7b est une portion d'un cercle d'un second diamètre. Dans la soupape de décharge 7 de la figure 3A, le second diamètre est choisi supérieur au premier diamètre. On comprendra que le diamètre de l'orifice de décharge 6 est inférieur au second diamètre. Avec cette structure, la partie de liaison 7c s'élargit depuis la partie fixe 7a vers la partie de fermeture 7b. Contrairement à la poutre à contrainte uniforme, la contrainte de flexion augmente depuis la partie de fermeture 7b vers la partie fixe 7a, de sorte qu'il est difficile de fléchir la soupape de décharge 7. En outre, la contrainte est plus faible vers la partie de fermeture 7b, ce qui se traduit par un manque d'efficacité. La partie fixe 7a reliée à une partie la plus étroite de la partie de liaison 7c peut être soumise à une concentration de contrainte lorsque la charge est appliquée à partir du fluide comprimé dans l'orifice de décharge 6. Par conséquent, la durée de vie de la soupape de décharge 7 est inévitablement raccourcie. Sur la figure 3B, le second diamètre est choisi inférieur au premier diamètre. Avec cette structure, la partie de liaison 7c reliant la partie fixe 7a et la partie de fermeture 7b se rétrécit progressivement vers la partie de fermeture 7b. Cependant, le premier arc 700a de la partie fixe 7a et le second arc 700b de la partie de fermeture 7b sont simplement reliés par les lignes droites 700c de la partie de liaison 7c. Le diamètre de l'orifice de décharge 6 doit être inférieur au second diamètre qui est inférieur au premier diamètre. Sur la figure 3C, le second diamètre est choisi égal au premier diamètre. Dans ce cas également, la force d'ouverture de soupape est supérieure à celle de la poutre à contrainte uniforme susmentionnée. Sur la figure 3D, le second diamètre est choisi supérieur au premier diamètre, comme sur la figure 3A. Le premier arc 700a de la partie fixe 7a et le second arc 700b de la partie de fermeture 7b sont reliés par les lignes droites parallèles 700c de la partie de liaison 7c. Même dans ce cas, la force d'ouverture de soupape est supérieure à celle de la poutre à contrainte uniforme susmentionnée, comme pour la structure illustrée sur la figure 3C. En outre, une concentration de contrainte peut apparaître au niveau d'une partie représentée par un trait en pointillés sur la figure 3D entre le premier arc 700a et les lignes droites 700c. Dans chacune des soupapes de décharge des figures 3A à 3D, le premier arc 700a de la partie fixe 7a et le second arc 700b de la partie de fermeture 7b sont simplement reliés l'un à l'autre par les lignes droites 700c de la partie de liaison 7c. Avec référence aux figures 4A et 4B, on examinera l'arrière-plan technique décrit pour discuter le problème de la rigidité. On examinera tout le cas d'une poutre en porte-à-faux constituée par une plaque rectangulaire telle qu'illustrée sur la figure 4A. La plaque rectangulaire sera appelée ci-après une poutre parallèle. La poutre parallèle a une section rectangulaire. Elle a une première extrémité ou extrémité fixe encastrée dans une paroi et une extrémité libre. L'extrémité libre est soumise à une charge concentrée. La déflexion y et l'angle de déflexion i de la poutre parallèle se calculent comme suit : Courbe de déflexion : d2y/dx2 = -M/EI = Px/El dy/dx = P/EI(x2+C1) lorsque x = 1, y = 0 lorsque x = 1, dy/dx = 0 i = dy/dx = P/2EI.(X2 - 12), y = P/6EI.(X3 - 312x + 213) à partir de 1 = bh3/ 12, y = 2P/bEh3.(x3 - 312x + 213) imax = ix=o = -PP/2EI = -6P12/Eh3, ymax = ssx=0 = P1 3/3EI = 4P/bE.(l/h) 3 (1) où P représente une charge, M représente un moment de flexion, E représente le module de Young, et 1 représente un moment d'inertie de surface. Sur la figure 4B, une poutre en porte-à-faux à résistance uniforme a une section rectangulaire d'une hauteur constante h. La poutre sera appelée ci-après poutre triangulaire. La poutre triangulaire a une première extrémité ou extrémité fixe qui est encastrée dans une paroi et une extrémité libre soumise à une charge concentrée. La déflexion y et l'angle de déflexion i de la poutre triangulaire se calculent comme suit : Contrainte de flexion : a = My/I = M/Z= constante Courbe de déflexion : d2y/dx2 = -M/EI = -#/Ey = l/yx (constante) M = -Px, Z = bh2/6 # = M/Z = 6Px/bh2 = constante, où Z représente un module de section. Comme mentionné ci-dessus, la hauteur h de la section est constante. h = ho = constante. Alors, b = bo/l.x bo = 6Pl/a ho2 d2y/dx2 = -M/EI = Pl/Elo = constante .', i = dy/dx = PI/Elo.(x - 1), y = PI/2EI.(1 - x)2 à partir de Iox = 1, y = PI/2EI.(1 - x)2 = 6PI/bEh3(1 - x)2 imax = ix=o = -Pl2/EI0 =-12Pl2/bEh3, ymax = yx=o = P13/2EIo = 6P/boE.(I/h)3 (2) Une comparaison va être effectuée entre les déflexions données par les équations (1) et (2) pour la poutre parallèle et pour la poutre triangulaire. ymax = yx=0 = PP/3EI = 4P/bE.(l/h)3 (1) ymax = yx=o = Pl3/2EI0 = 6P/boE.(I/h)3 (2) Le rapport est calculé comme suit : yt = (3b/2b0)yP Si b = bo, alors yt = l,5yp. Ainsi, la déflexion de la poutre triangulaire est 1,5 fois supérieure à celle de la poutre parallèle. C'est-à-dire que la poutre triangulaire est facilement défléchie. La condition pour obtenir la relation yt > yp va être examinée. yt - yp = (3b/2bo)yp - yp = 3b - 2bo > 0 @ 1,5b > bo Si b = 10, bo Ainsi, si la valeur de bo est sélectionnée dans une plage donnée par 1,5b > bo, la déflexion de la poutre triangulaire est supérieure à celle de la poutre parallèle. Comme on le comprendra à partir de ce qui précède, la déflexion de la poutre parallèle est inférieure à celle de la poutre triangulaire, pourvu que les deux poutres aient la hauteur constante h, soient soumises à la même charge, et soient de même longueur. Ainsi, il est difficile de défléchir la poutre parallèle sous la charge et elle utilise inutilement une grande quantité de matériau comparée à la poutre triangulaire. Spécifiquement, selon la théorie de la poutre à contrainte uniforme, il est possible de réaliser une structure de soupape avec des niveaux de contrainte et de déflexion appropriés et de prolonger la durée de vie de la soupape. Dans le compresseur à spirales existant, la soupape de décharge présente une configuration telle que les premier et second arcs de la partie fixe et de la partie de fermeture sont simplement reliés par les lignes droites de la partie de liaison. La rigidité de la soupape de décharge par rapport à la pression du fluide déchargé à travers la soupape de décharge n'est pas particulièrement prise en considération. La partie fixe et la partie de fermeture sont simplement reliées par la partie de liaison configurée de manière à correspondre aux formes de la partie fixe et de la partie de fermeture. La déflexion de la soupape et la contrainte ne sont pas suffisamment prises en considération. Par conséquent, la soupape de décharge présente une grande rigidité, de sorte que la force d'ouverture de soupape est inévitablement augmentée. Ceci entraîne une augmentation de la consommation de puissance et une réduction de la durée de vie de la soupape. A partir des formules ci-dessus concernant la théorie de la poutre à contrainte uniforme, on comprend que la déflexion de la poutre parallèle définie par des lignes droites parallèles est inférieure à celle de la poutre triangulaire définie par des lignes droites inclinées et ayant la hauteur constante h, pourvu que les deux flèches soient soumises à la même charge et soient de même longueur. Par conséquent, il est difficile de fléchir la poutre parallèle sous la charge et celle-ci utilise inutilement une grande quantité de matériau comparée à la poutre triangulaire. Spécifiquement, selon la théorie de la poutre à contrainte uniforme, il est possible de réaliser une structure de soupape avec des niveaux de contrainte et de déflexion appropriés et de prolonger la durée de vie de la soupape. Avec référence aux figures 5A et 5B, le fonctionnement de la soupape de décharge 7 va être décrit. D'abord, en référence à la figure 5A, le compresseur à spirales effectue une rotation à faible vitesse. A chaque cycle de rotation à faible vitesse, la soupape de décharge 7 est fermée avant la décharge, ouverte pendant la décharge, et fermée après la décharge, comme on le voit sur la figure. Ainsi, la soupape de décharge 7 est fermée et ouverte de manière répétée. Avec référence à la figure 5B, le compresseur à spirales effectue une rotation à grande vitesse. Dans ce cas, avant la fermeture de la soupape de décharge 7 à la fin d'un premier cycle, la décharge dans un cycle suivant est commencée, comme on le voit sur la figure. Par conséquent, la soupape de décharge 7 n'est pas fermée une fois que le premier cycle a commencé et est déplacée de manière répétée dans une plage représentée par des traits en pointillés sur la figure 5B. La soupape de décharge 7 est essentielle afin d'éviter le reflux du fluide, bien qu'il soit préféré, du point de vue du rendement du compresseur, qu'elle ne soit pas prévue. Le fonctionnement de la soupape de décharge 7 pendant la rotation à grande vitesse illustré sur la figure 6B est préférable parce que la force d'ouverture de soupape est réduite et que la consommation de puissance du compresseur est réduite. Ainsi, le rendement du compresseur est amélioré. Cependant, la soupape de décharge existante mentionnée ci-dessus est configurée sans prendre en considération les propriétés mécaniques et il est difficile de la fléchir du fait d'une grande rigidité. Par conséquent, la soupape de décharge est difficile à ouvrir. Ainsi, le compresseur comportant la soupape de décharge existante est désavantageux parce que la consommation de puissance du compresseur est inévitablement grande. RESUME DE L'INVENTION Un objet de la présente invention est de proposer un appareil pour fluide de type à spirales qui est capable de réduire la force d'ouverture de soupape nécessaire pour ouvrir une soupape de décharge en réduisant la rigidité afin de réduire la consommation de puissance de l'appareil pour fluide sans entraîner de diminution importante de la contrainte. Un autre objet de la présente invention est de proposer un appareil pour fluide de type à spirales qui est capable de réduire la force d'ouverture de soupape nécessaire pour ouvrir une soupape de décharge et d'atteindre une contrainte de flexion appropriée de la soupape afin de prolonger la durée de vie de la soupape. Un autre objet encore de la présente invention est de proposer un appareil pour fluide de type à spirales qui est capable de réduire la force d'ouverture de soupape nécessaire pour ouvrir une soupape de décharge à une vitesse de rotation relativement faible afin de réduire la consommation de puissance de l'appareil pour fluide. Selon la présente invention, on propose un appareil pour fluide du type à spirales qui comprend un orifice de décharge afin de décharger un fluide, un mécanisme de transfert de type à spirales couplé à l'orifice de décharge pour transférer le fluide vers l'orifice de décharge afin de décharger le fluide à travers l'orifice de décharge, et une soupape à clapet comprenant une partie de support fixée à l'appareil, une partie de fermeture faisant face à l'orifice de décharge, et une partie de liaison entre la partie de support et la partie de fermeture, la partie de liaison comportant une partie étroite plus étroite que les parties de support et de fermeture. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est une vue en coupe d'un compresseur à spirales typique ; la figure 2 est une vue en coupe verticale montrant les éléments en spirale d'un élément d'hélice mobile et d'un élément d'hélice fixe illustrés sur la figure 1 ; les figures 3A à 3D montrent diverses configurations d'une soupape de décharge du compresseur à spirales typique ; les figures 4A et 4B sont des vues destinées à décrire la déflexion des poutres ; les figures 5A et 5B sont des vues destinées à décrire le fonctionnement du compresseur à spirales typique, respectivement, pendant une rotation à faible vitesse et une rotation à grande vitesse ; et les figures 6A à 6D montrent diverses configurations d'une soupape de décharge d'un compresseur à spirales selon un mode de réalisation de la présente invention. DESCRIPTION DU MODE DE REALISATION PREFERE Un mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit en référence aux dessins. La structure d'un compresseur à spirales selon un mode de réalisation de la présente invention est fondamentalement similaire à celle du compresseur à spirales typique illustré sur la figure 1. Par conséquent, la description qui suit est principalement orientée vers une soupape de décharge 7 illustrée sur les figures 6A à 6D. Comme on l'a décrit à propos de la figure 1, la soupape de décharge 7 ainsi qu'un dispositif de retenue 80 sont fixés à une paroi d'extrémité de base 501d'un élément d'hélice fixe 5 au moyen d'un boulon 801 vissé dans la paroi d'extrémité de base 501 à travers un trou de fixation 70 de la soupape de décharge 7. En se référant d'abord à la figure 6A, la soupape de décharge 7 comporte une partie fixe 7a pourvue d'un trou de fixation 70 et fixée à la paroi d'extrémité 501 comme on l'a décrit ci-dessus, une partie de fermeture 7b mise en contact avec un bord périphérique d'un orifice de décharge 6 pour le fermer, et une partie de liaison 7c reliant la partie fixe 7a et la partie de fermeture 7b. La soupape de décharge 7 présente un profil externe qui est une combinaison d'un premier arc 700a de la partie fixe 7a, d'un second arc 700b de la partie de fermeture 7b, et de deux lignes de liaison 700c comportant chacune une partie droite 700c 1 et une partie incurvée 700c2. La partie incurvée 700c2 sert à supprimer la concentration de contrainte appliquée à la jonction entre la partie droite 700c 1 et le second arc 700b. La partie incurvée 700c2 peut présenter un grand nombre de formes. De façon alternative , la ligne de liaison 700c peut être une ligne courbe reliant en douceur les premier et second arcs 700a et 700b sans prévoir la partie droite 700cl, comme cela sera décrit ultérieurement en regard des figures 6B à 6D. De préférence, chacune des lignes de liaison 700c est une courbe douce sans variation importante. Afin de réduire la consommation de puissance, la distance E entre le second arc 700b et l'orifice de décharge 6 est minimisée pour autant que le reflux du réfrigérant puisse être évité lorsque le compresseur est arrêté. Dans ce cas, la zone de contact entre la soupape de décharge 7 et une surface plate de soupape 601 autour de l'orifice de décharge 6 est réduite de sorte que la résistance de contact entre elles est réduite. Par conséquent, la force d'ouverture de soupape est diminuée. Généralement, si de l'huile adhère à la surface plate de soupape 601, la force d'adhérence de l'huile rend difficile l'ouverture de la soupape de décharge 7. Avec la structure mentionnée ci-dessus de la présente invention, l'adhérence de l'huile n'exerce aucune influence sensible. Par conséquent, la soupape 7 est facilement ouverte, c'est-à-dire que la force d'ouverture de soupape est considérablement réduite. La soupape de la figure 6A obéit également à la théorie de la poutre à contrainte uniforme. Ainsi, la largeur de la soupape 7 diminue progressivement afin de réduire la charge d'ouverture, la hauteur h restant constante. Pour réduire la charge, chacune des lignes de liaison 700c comprend la partie droite 700c1 et la partie incurvée 700c2 reliant en douceur la partie droite 700c1 et la partie de fermeture 7b, ce qui permet d'obtenir une distribution uniforme de la contrainte de flexion entre la partie fixe 7a et la partie de fermeture 7b. Sur la figure 6A, le sommet d'une poutre triangulaire virtuelle formé par les lignes droites 700c 1, c'est-à-dire l'intersection entre les lignes droites 700c 1, coïncide avec le centre de l'orifice de décharge 6 en supposant que la pression de décharge est appliquée au centre de l'orifice de décharge 6. De façon alternative , en fonction de la forme et de la résistance de la partie de fermeture 7b, l'intersection peut être située à une position légèrement écartée du centre de l'orifice de décharge 6. Avec référence à la figure 6B, le second diamètre est choisi supérieur au premier diamètre. Chacune des lignes de liaison 700c qui relient les premier et second arcs 700a et 700b est une courbe douce diminuant progressivement à partir d'une ligne droite doucement inclinée. A partir de la théorie des poutres décrite ci-dessus, on comprend que la soupape de décharge 7 illustrée sur la figure est facilement fléchie lorsque la charge est appliquée par le réfrigérant dans l'orifice de décharge 6. Ainsi, la force d'ouverture de soupape peut être réduite. En outre, la courbe diminue progressivement, de sorte que la concentration de contrainte est supprimée et qu'on évite qu'une forte contrainte soit appliquée à la soupape de décharge 7. Alors que chacune des lignes de liaison 700c se rapproche d'une partie en traits pointillés proche de la poutre à résistance uniforme, la soupape de décharge 7 est plus facilement fléchie et la distribution de la contrainte est uniforme. Ainsi, une structure de soupape efficace et économique est obtenue. Sur chacune des figures 6C et 6D, la soupape de décharge 7 a une section présentant un plus grand moment d'inertie de surface à une position plus proche de la partie fixe 7a. Dans cette soupape, la force d'ouverture de soupape est réduite par rapport à la charge. En ce qui concerne chacune des lignes de liaison 700c, la courbe qui diminue progressivement sert à réduire la force d'ouverture de soupape en comparaison avec la ligne droite. Comme sur la figure 6B, la partie en pointillés représente un angle d'inclinaison de la poutre à contrainte uniforme. Par conséquent, les lignes de liaison 700c peuvent être formées le long de l'angle d'inclinaison, en fonction de l'utilisation. Dans chacune des soupapes de décharge 7 des figures 6B à 6D également, les lignes de liaison 700c peuvent être formées de manière à se rapprocher aussi près que possible de la partie en pointillés de manière à se conformer plus exactement la théorie des poutres à contrainte uniforme. Dans ce cas, la force d'ouverture de soupape peut être réduite. La poutre à contrainte uniforme peut supprimer la résistance excessive de manière à réduire la quantité de matériau et le poids de la soupape en maintenant la résistance appropriée. Dans les exemples illustrés, on a examiné la relation entre le premier diamètre et le second diamètre. De façon alternative, les premier et second diamètres peuvent être conçus de manière efficace par rapport au diamètre de l'orifice de décharge 6. Par exemple, lorsque le diamètre de l'orifice de décharge 6 est grand, l'exemple de la figure 6A est appliqué et le gradient de la partie droite 700cl1 est déterminé de manière à réduire la rigidité. Le gradient de la partie droite 700cl peut être ajusté en augmentant ou en diminuant le premier diamètre. Dans chacune des soupapes de décharge 7 des figures 6A à 6D, la partie de liaison 7c comporte une partie étroite plus étroite que les parties de support et de fermeture 7a et 7b. Autrement dit, la partie de liaison a une largeur qui diminue progressivement à partir de chacune des parties de support et de fermeture 7a et 7b. Avec référence aux figures 5A et 5B, on décrira à présent le fonctionnement de la soupape de décharge 7. La soupape de décharge 7 ainsi que le dispositif de retenue 80 sont fixés à la paroi d'extrémité de base 501 de l'élément d'hélice fixe 5 au moyen du boulon 801. Lorsque le compresseur effectue la rotation à faible vitesse, la soupape de décharge 7 est ouverte et fermée de manière répétée, comme on le voit sur la figure 5A. Lorsque la vitesse de rotation est augmentée, la soupape est actionnée de la manière illustrée sur la figure 5B. Lors de la rotation à grande vitesse, avant la fermeture de la soupape à la fin d'un premier cycle, la décharge dans un cycle suivant est commencée comme on le voit sur la figure. Ainsi, lors de la rotation à grande vitesse, la soupape est déplacée dans une plage représentée par les traits en pointillés sur la figure. Dans la présente invention, la rigidité de la soupape est réduite, de sorte que l'état de fonctionnement illustré sur la figure 5A passe à l'état de fonctionnement illustré sur la figure 5B à une vitesse de rotation inférieure en comparaison de la soupape existante. Par conséquent, la force d'ouverture de soupape pour ouvrir la soupape de décharge 7 est réduite. Une comparaison entre la soupape existante et celle de la présente invention est donnée sur le tableau 1. La soupape existante est fermée de manière répétée comme on le voit sur la figure 5A lorsque la vitesse de rotation du compresseur à spirales est de 2000 t/mn ou inférieure. Dans la présente invention, la soupape est mise dans l'état de fonctionnement illustré sur la figure 5B lorsque la vitesse de rotation atteint 2000 t/mn. Tableau 1 Vitesse de rotation du compresseur à 1000 2000 3000 4000 spirales (t/mn) Structure de soupape existante X X 0 0 Soupape de la présente invention X O 0 0 X : soupape ouverte et fermée à chaque cycle (figure 5A) O : soupape continûment ouverte (figure 6B). A partir du tableau 1, on comprend que la soupape de décharge 7 est facilement ouverte dans la présente invention par rapport à la variation de la vitesse de rotation du compresseur. Par conséquent, la force d'ouverture de soupape est réduite, réduisant la consommation de puissance du compresseur. La soupape de décharge 7 est essentielle afin d'éviter le reflux du fluide bien qu'il soit préféré, du point de vue du rendement du compresseur, que la soupape de décharge 7 ne soit pas prévue. En tenant compte de ce qui précède, la présente invention modifie la structure de la soupape. Avec la structure mentionnée ci-dessus, la force d'ouverture de soupape peut être réduite. De plus, selon la théorie des poutres à contrainte uniforme, la distribution de la contrainte de flexion est généralement uniforme et une utilisation peu économique du matériau est évitée. Ainsi, une forme correcte et efficace est réalisée. La force d'ouverture de soupape est réduite en réduisant la rigidité de la soupape sans entraîner de diminution de contrainte importante. En conséquence, la consommation de puissance de l'appareil pour fluide de type à spirales, tel que le compresseur à spirales, peut être réduite. De plus, il est possible de réaliser la structure de soupape dans laquelle la fatigue du matériau résultant de la répétition de l'application de la charge est répartie de manière uniforme sans la concentration de contrainte au niveau d'une partie spécifique. Ainsi, la durée de vie de la soupape est prolongée. Spécifiquement, on forme la partie droite s'étendant depuis la partie fixe de la soupape, de façon que la contrainte de flexion soit uniforme ou sensiblement uniforme. Par conséquent, la rigidité est minimisée et la distribution de la contrainte est sensiblement uniforme. Ainsi, la quantité de matériau inutile peut être réduite. La différence de diamètre entre la partie de fermeture de la soupape et l'orifice de décharge est minimisée afin de réduire la résistance de contact. Ceci contribue à la réduction de la force d'ouverture de soupape. Bien que la présente invention ait été décrite jusqu'ici en relation avec quelques uns de ses modes de réalisation, il sera aisément possible pour les spécialistes de l'art de mettre l'invention en pratique de diverses autres manières. Par exemple, bien que la description ait été faite dans le cas d'un compresseur, les spécialistes de l'art comprendront aisément que la présente invention est également applicable à divers appareils utilisant un fluide. Bien que la soupape ait une structure conforme à la théorie des poutres à contrainte uniforme, l'angle d'inclinaison peut ne pas être exactement égal à ho/21 s'il est proche de celui-ci. REVENDICATIONS 1. Appareil pour fluide de type à spirales, caractérisé en ce qu'il comprend : un orifice de décharge (6) pour décharger un fluide ; un mécanisme de transfert de type à spirales couplé audit orifice de décharge (6) pour transférer ledit fluide vers ledit orifice de décharge (6) afin de décharger ledit fluide à travers ledit orifice de décharge (6) ; et une soupape à clapet comprenant une partie de support (7a) fixée audit appareil, une partie de fermeture (7b) faisant face audit orifice de décharge (6), et une partie de liaison (7c) entre ladite partie de support (7a) et ladite partie de fermeture (7b), ladite partie de liaison (7c) comportant une partie étroite plus étroite que lesdites parties de support et de fermeture (7a, 7b). 2. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite partie de liaison (7c) a une largeur qui diminue progressivement depuis chacune desdites parties de support et de fermeture (7a, 7b) pour former ladite partie étroite. 3. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite partie de liaison (7c) est définie par deux lignes de contour reliant les contours externes desdites parties de support et de fermeture (7a, 7b), lesdites lignes de contour étant incurvées afin de se rapprocher l'une de l'autre. 4. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 3, caractérisé en ce que chacune des lignes de contour comprend seulement une ligne courbe. 5. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite ligne courbe est doucement incurvée. 6. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 3, caractérisé en ce que chacune des lignes de contour comprend une combinaison d'une ligne courbe et d'une ligne droite reliée en douceur à ladite ligne courbe. 7. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite ligne courbe est doucement incurvée. 8. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite ligne courbe est reliée en douceur auxdits contours externes de ladite partie de fermeture (7b), et ladite ligne droite est reliée en douceur à ladite partie de support (7a). 9. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 3, caractérisé en ce que chacune desdites lignes de contour est déterminée de façon que les contraintes de flexion au niveau des parties de fermeture et de support (7b, 7a) soient égales. 10. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 3, caractérisé en ce que chacune desdites lignes de contour est déterminée de façon que les contraintes de flexion au niveau desdites parties de fermeture et de support (7b, 7a) soient à peu près égales. 11. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite partie de fermeture (7b) a une taille qui est identique à celle dudit orifice de décharge (6). 12. Appareil pour fluide de type à spirales selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit mécanisme de transfert de type à spirales comprend : un élément d'hélice fixe ; et un élément d'hélice mobile couplé audit élément d'hélice fixe pour définir entre eux un espace, ledit élément d'hélice mobile étant entraîné de façon que ledit fluide soit transféré radialement vers l'intérieur à travers ledit espace pour être comprimé en un fluide comprimé qui est déchargé à travers ledit orifice de décharge.