FR 2786543 A1 20000602 FR 9914907 A 19991126 Roulement à rouleaux coniques et dispositif de support d'arbre à engrenages ARRIERE PLAN DE L'INVENTION L'invention concerne les roulements à rouleaux coniques et les dispositifs de support d'arbre à engrenages pour véhicules. Les roulements à rouleaux coniques conviennent pour supporter des charges radiales, des charges axiales et des charges combinées. Grâce à leur aptitude de charge importante, ils sont utilisés pour supporter des arbres à engrenages de dispositifs de transmission de puissance, tels que différentiels et boîtes de vitesses dans les véhicules automobiles et les machines de construction. La figure 1 représente un différentiel de véhicule automobile dans lequel un arbre à engrenages est supporté par des roulements à rouleaux coniques constituant l'un des modes de mise en oeuvre de la présente invention. ,Il comprend essentiellement un pignon d'attaque 4, porté à rotation dans un carter 1 au moyen de deux roulements à rouleaux coniques 2,3, une couronne dentée 5, engrenant avec le pignon d'attaque 4, un boîtier de différentiel 7, portant la couronne 5 et supporté à rotation dans le carter 1 au moyen de deux roulements à rouleaux coniques 6, des satellites 8, montés dans le boîtier de différentiel 7, et deux planétaires 9 engrenant avec les satellites 8. Ces éléments sont montés dans le carter 1 dans lequel de l'huile à engrenages est enfermée de manière étanche. L'huile à engrenages sert également d'huile lubrifiante pour les roulements à rouleaux coniques 2, 3, 6. La figure 10 représenté un type classique de roulement à rouleaux coniques. Il comprend une bague extérieure 52 comportant un chemin de roulement coni- que 51, une bague intérieure 56 comportant un chemin de roulement conique 53, une surface de grand rebord 54 située sur le côté de grand diamètre du chemin de roulement 53 et une surface de petit rebord 55 sur son côté de petit diamètre, de multiples rouleaux coniques 57 disposés, de manière à pouvoir rouler, entre le chemin de roulement 51 de la bague extérieure 52 et le chemin de roulement 53 de la bague intérieure 56, et une cage 58 maintenant les rouleaux coniques 57 espacés circonférentiellement l'un de l'autre d'une distance préfixée. La distance séparant la surface de grand rebord 54 et la surface de petit rebord 55 de la bague intérieure est conçue pour être légèrement plus longue que la longueur des rouleaux coniques 57. Les rouleaux coniques 57 sont conçus pour venir en contact linéaire avec les chemins de roulement 51 et 53 de la bague extérieure 52 et de la bague intérieure 56, avec les sommets de cône des rouleaux coniques 57 et des chemins de roulement 51,53 convergeant en un point 0 situé sur l'axe du roulement à rouleaux coniques. Grâce à cet agencement, les rouleaux coniques 57 peuvent rouler le long des chemins de roulement 51,53. Avec un tel roulement à rouleaux coniques, les chemins de roulement 51,53 ont des angles de cône différents, de sorte que la force combinée des charges appliquées aux rouleaux coniques 57 à partir des chemins de roulement 51,53 s'exerce dans une direction telle qu'elle pousse les rouleaux coniques 57 vers la surface de grand rebord 54 de la bague intérieure 56. Ainsi, pendant une utilisation du roulement, les rouleaux coniques 57 sont guidés avec leur grande face d'extrémité 59 appliquée en appui sur la surface de grand rebord 54, d'une manière telle que les grandes faces d'extrémité 59 et la surface de grand rebord 54 sont un contact de glissement les unes avec l'autre. Par ailleurs, étant donné que la distance séparant la surface de grand rebord 54 de la surface de petit rebord 55 est conçue pour être légèrement plus longue que la longueur des rouleaux coniques 57, comme représenté à plus grande échelle à la figure 11, la surface de petit rebord 55 n'est pas au contact des petites faces d'extrémité 60 des rouleaux coniques 57, un petit jeu existant entre elles. Par ailleurs, la surface de petit rebord 55 est formée par une surface inclinée vers l'extérieur par rapport aux petites faces d'extrémité 60 des rouleaux coniques 57. Dans les opérations de fabrication de roulement, la surface de petit rebord 55 et les petites faces d'extrémité 60, qui sont maintenues hors de contact l'une par rapport aux autres, ne font pas l'objet d'une finition par meulage. Lors du montage d'un tel roulement à rouleaux coniques dans une position de montage, comme représenté à la figure 12A, on introduit l'ensemble comprenant la bague intérieure 56, les rouleaux coniques 57 et la cage 58, par en haut, dans le chemin de roulement 51 de la bague extérieure 52, avec les grandes faces d'extrémité 59 des rouleaux coniques 57 tournées vers le haut. A ce moment-là, étant donné que les rouleaux coniques 57 sont libres par rapport à la bague intérieure 56 et à la cage 58, ils ne vont pas se placer en position et leurs petites faces d'extrémité 60 sont amenées en contact avec la surface de petit rebord 55. Il s'agit là d'un état assemblé initial dans lequel un jeu # est présent entre les grandes faces d'extrémité 59 et la surface de grand rebord 54 de la bague intérieure 56. Ensuite, on monte provisoirement le roulement à rouleaux coniques, dans l'état assemblé initial, dans une position de montage d'un dispositif adapté pour coopérer. Comme le montre la figure 12B, lorsqu'on procède à un rodage à une faible vitesse d'environ 50 - 100 tr/min, tout en appliquant une charge axiale Fa sur la face d'extrémité de la bague intérieure 56, les rouleaux coniques 57 vont se déplacer, d'une distance égale à l'intervalle #, vers la surface de grand rebord 54, jusqu'à ce que, comme représenté à la figure 12C, les grandes faces d'extrémité 59 viennent en contact avec la surface de grand rebord 54 de la bague intérieure 56, d'une manière telle qu'ils se placent dans une position normale pendant une utilisation du roulement, dans laquelle un intervalle # existe entre les petites faces d'extrémité 60 et la surface de petit rebord 55. On soumet ensuite le roulement à rouleaux coniques à une précontrainte axiale sous une charge préfixée. On procède à cette mise en précontrainte afin d'empêcher un déplacement axial des rouleaux coniques 57 pendant une utilisation du roulement et afin d'amener les rouleaux coniques d'une manière stable en contact linéaire avec les chemins de roulement 51, 53 de la bague extérieure 52 et de la bague intérieure 56. On procède au réglage de la force de précontrainte en mesurant le couple sur l'arbre et en mettant les extrémités en précontrainte lorsque le couple sur l'arbre atteint une valeur préfixée. Etant donné qu'un dispositif de transmission de puissance, tel qu'un différentiel, comporte des parties engrenant par engrenages et des parties coulissantes des éléments rotatifs qui sont nombreuses, une matière étrangère, telle qu'une poudre métallique d'usure produite à l'endroit de ces parties, peut pé- nétrer dans l'huile à engrenages enfermée d'une manière étanche dans le carter. Une telle poudre d'usure va pénétrer dans des roulements à rouleaux coniques servant à supporter des arbres à engrenages, lesquels tournent sous une charge élevée, abrégeant ainsi la durée de vie de fonctionnement des roulements à rouleaux coniques. Par ailleurs, lorsque de tels roulements à rouleaux coniques sont utilisés pour supporter des arbres à engrenages d'un différentiel qui tourne à vitesse élevée sous une charge élevée, étant donné que les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques sont amenées en contact de glissement avec la surface de grand rebord de la bague intérieure, le couple dû au contact de glissement augmente. En outre, sous l'effet du dégagement de chaleur de frottement, la température de la partie formée par les roulements va s'élever, abaissant ainsi la viscosité de l'huile à engrenages. Cela peut entraîner une absence de film d'huile. Par ailleurs, lors du montage du roulement à rouleaux coniques sur une partie de montage, si l'intervalle existant entre les grandes faces d'extrémité 59 des rouleaux coniques 57 et la surface de grand rebord 54 est grand dans l'état assemblé initial représenté à la figure 12A, la durée de rodage a tendance à être longue, jusqu'à ce que les rouleaux coniques 57 se placent dans la position normale représentée à la figure 12C. Comme le montre la figure 11, étant donné que la surface de petit rebord 55 de la bague intérieure 56 est ménagée d'une manière inclinée vers l'extérieur par rapport aux petites faces d'extrémité 60 des rouleaux coniques 57, la variation se présentant dans l'intervalle existant entre les grandes faces d'extrémité 59 et la surface de grand rebord 54 dans l'état assemblé initial est grande pour les raisons qui suivent et la durée de rodage mentionnée ci-dessus, jusqu'à ce que tous les rouleaux coniques 57 se placent en position normale, a tendance à devenir encore plus longue. En général, les petites faces d'extrémité des rouleaux coniques restent à l'état de surface forgée, de sorte que les dimensions et la forme du chanfrein présentent une variation importante. Les variations des dimensions et de la forme du chanfrein se présentent non seulement entre les rouleaux coniques, mais également suivant la direction circonférentielle d'un rouleau conique. Comme représenté par une ligne en trait interrompu à la figure 11, si les dimensions et la forme des petites faces d'extrémité 60 diffèrent les unes des autres, il va en résulter ce qui suit. Dans le cas des petites faces d'extrémité 69 représentées par une ligne en trait plein, dans l'état assemblé initial, le point, un point Pl situé sur la petite face d'extrémité 60 vient en contact avec un point Q1 situé sur la surface de petit rebord 55, d'une manière telle que l'intervalle # existant lorsque les rouleaux coniques 57 prennent leur place va être #1. Par ailleurs, dans le cas de la petite face d'extrémité 60 représentée par une ligne en trait interrompu, dans l'état assemblé initial, un point P2 vient en contact avec un point Q2, d'une manière telle que l'intervalle # existant lorsque les rouleaux coniques 57 se mettent en place va être 82. Ainsi, en raison de différences se présentant dans les dimensions et la forme du chanfrein des petites faces d'extrémité 60, la durée s'écoulant jusqu'à ce que chaque rouleau conique 57 se mette en position a tendance à varier, de sorte qu'une durée plus longue de rodage est nécessaire. Un but de la présente invention est d'assurer une longue durée de résistance dans le temps pour un roulement à rouleaux coniques et un dispositif de support d'arbre à engrenages pour véhicule. Un autre but est de réduire une perte de couple et un dégagement thermique résultant du frottement. Un but supplémentaire est d'abréger la durée de rodage. RESUME DE L'INVENTION Conformément à la présente invention, il est fourni un roulement à rouleaux coniques comprenant une bague extérieure comportant un chemin de roulement conique, une bague intérieure qui comporte un chemin de roulement conique et sur laquelle est formée une surface de grand rebord sur le côté de grand diamètre du chemin de roulement conique, de multiples rouleaux coniques agencés, de façon à pouvoir rouler, entre le chemin de roulement de la bague extérieure et le chemin de roulement de la bague intérieure, et une cage servant à maintenir les rouleaux coniques espacés circonférentiellement l'un de l'autre d'une distance préfixée, caractérisé en ce que la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques sont tous réalisés en un acier ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins, et en ce qu'une couche carbonitrurée ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage est formée sur des surfaces de la bague extérieure, de la bague intérieure et des rouleaux coniques, et en ce que la teneur en austénite retenue de la couche carbonitrurée est de 25 à 35% en volume. La bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques sont réalisés en acier ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins afin de rendre minimales des inclusions non métalliques éventuelles formées par des oxydes dans l'acier, d'améliorer les caractéristiques mécaniques et les propriétés de fatigue et d'assurer d'une manière suffisante une durée de vie du roulement en présence d'huile lubrifiante pure. Un acier ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins peut par exemple être obtenu par un procédé de dégazage d'acier en fusion is. Des couches carbonitrurées sont formées sur les surfaces de la bague extérieure, de la bague intérieure et des rouleaux coniques pour les raisons qui suivent. L'austénite retenue dans une couche cémentée obtenue par cémentation normale possède des propriétés élevées de ténacité et d'écrouissage. Ainsi, une quantité convenable d'austénite retenue assure la dureté de la couche cémentée et supprime l'apparition et le développement de fissures. Elle est toutefois instable à la chaleur. En revanche, si ces pièces sont soumises à un traitement de carbonitruration dans des conditions appropriées, des atomes d'azote vont passer en solution solide dans l'austénite retenue et servent ainsi à stabiliser l'austénite retenue vis-à-vis de la chaleur et également à maintenir d'une manière convenable les propriétés de la couche carbonitrurée vis-àvis d'une élévation de température due à l'élévation de température à l'endroit de la partie formée par les roulements. Dans une couche carbonitrurée obtenue par un tel traitement de carbonitruration, une plus grande contrainte résiduelle de compression apparaît, de sorte qu'il est également possible d'augmenter encore la résistance à la fatigue. La teneur en austénite retenue devrait être fixée à 25 - 35% en volume afin de fournir la ténacité convenable de la couche carbonitrurée et de provo- quer une détente d'une augmentation excessive de contrainte due à l'attaque de débris. Si la teneur en austénite retenue était inférieure à 25% en volume, la ténacité serait insuffisante. Si elle était supérieure à 35% en volume, la dureté serait trop faible, entraînant ainsi une détérioration en rugosité superficielle due à une déformation plastique. La structure d'une telle couche carbonitrurée, telle que mentionnée ci-dessus, peut être réalisée au moyen des opérations suivantes de traitement. Après chauffage et maintien de la pièce pendant une période de temps préfixée, tout en maintenant la teneur en carbone à 0,8 % ou davantage dans une atmosphère de cémentation, on la soumet à une trempe dans l'huile et à un durcissement. Ensuite, on la chauffe et la maintient pendant une période de temps préfixée dans du gaz ammoniac en vue d'une nitruration. Il est également possible d'utiliser une méthode selon laquelle la nitruration est effectuée pendant la cémentation. Afin d'ajuster la teneur en austénite retenue, il est possible d'exécuter un traitement sous zéro ou un revenu. Conformément à la présente invention, une couche carbonitrurée ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage peut être formée sur les surfaces de la bague extérieure, de la bague intérieure et des rouleaux coniques, la teneur en austénite retenue de cette couche carbonitrurée étant de 25 à 35 % en volume et des bombements (ou parties convexes) peuvent être formés aux deux extrémités du chemin de roulement de la bague intérieure, la largeur du bombement à chaque extrémité valant 20 % ou moins de la largeur du chemin de roulement de la bague intérieure. Le bombement est formé à chaque extrémité du chemin de roulement de la bague intérieure en vue d'empêcher des charges marginales excessives de s'exercer sur les rouleaux et le chemin de roulement de la bague intérieure. La largeur de ces bombements devrait valoir 20 % ou moins de la largeur du chemin de roulement de la bague intérieure parce que, si elle excédait 20 %, la pression de surface de contact à l'endroit de la partie centrale du chemin de roulement serait excessive. En formant un bombement présentant une courbure modérée sur une partie du chemin de roulement de la bague intérieure à l'exception des deux extrémités de celui-ci à l'endroit desquelles lesdits bombements sont formés, il est possible de rendre plus uniforme la répartition de la pression de surface sur le chemin de roulement. Conformément à l'invention, la surface de petit rebord de la bague intérieure est formée par une surface parallèle aux petites faces d'extrémité des rouleaux coniques, le rapport R/RBE valant 0,75 à 0,87, R étant le rayon de courbure des grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques et RBASE étant la distance séparant les sommets d'angle de cône des rouleaux coniques et la surface de grand rebord de la bague intérieure. La surface de petit rebord de la bague intérieure est formée par une surface parallèle aux petites faces d'extrémité des rouleaux coniques pour les raisons qui suivent. Comme représenté à plus grande échelle à la figure 6B, en formant la surface de petit rebord 34 de la bague intérieure 35 à partir d'une surface parallèle aux petites faces d'extrémité 39 des rouleaux coniques 36, il est possible de rendre minimale l'influence de variations se présentant dans les dimensions et la forme de chanfrein des petites faces d'extrémité 39 des rouleaux coniques 36 vis-à-vis de l'intervalle existant entre les grandes faces d'extrémité 38 des rouleaux coniques 36 et la surface de grand rebord 33 de la bague intérieure 35 dans l'état assemblé initial (qui est égal à l'intervalle existant entre les petites faces d'extrémité 39 des rouleaux coniques 36 et la surface de petit rebord 34 de la bague intérieure 35 lorsque les rouleaux coniques 36 se sont placés en position). Comme représenté par la ligne en trait mixte à la figure 6B, même si les dimensions et forme de chanfrein des petites faces d'extrémité 39 diffèrent, dans l'état assemblé initial, étant donné que les petites faces d'extrémité 39 et la surface de petit rebord 34 mutuellement parallèles sont amenées en contact de surface, l'intervalle existant entre les grandes faces d'extrémité 38 et la surface de grand rebord 33 est toujours constante. Il est ainsi possible de réduire les différences se présentant dans le temps nécessaire s'écoulant jusqu'à ce que chaque rouleau conique prenne sa place et d'abréger ainsi la durée de rodage. Le rapport du rayon de courbure R des grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques à la distance RBASE s'étendant des sommets d'angle de cône des rouleaux coniques à la surface de grand rebord de la bague intérieure, R/RBASE, devrait être fixé à 0,75 à 0,87 pour les raisons qui suivent. La figure 7 représente les résultats de calcul utilisant les équations de Karna, t étant l'épaisseur du film d'huile formé entre la surface de grand rebord de la bague intérieure et les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques. Les ordonnées représentent le rapport t/to, qui est le rapport ramené à l'épaisseur du film d'huile lorsque R/RBASE - 0,76. L'épaisseur t du film d'huile est maximale lorsque R/RBASE = 0,76 et diminue nettement lorsque R/RBASE excède 0,9. La figure 8 représente les résultats de calcul servant à déterminer la contrainte de Hertz p maximale entre la surface de grand rebord de la bague intérieure et les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques. Les ordonnées représentent, comme à la figure 7, le rapport p/po, qui est le rapport ramené à la contrainte de Hertz maximale lorsque R/RBASE = 0,76. La contrainte de Hertz maximale p décroît d'une manière monotone lorsque R/RBASE croît. Afin de réduire une perte de couple et un dégagement de chaleur dus à un frottement de glissement entre la surface de grand rebord de la bague intérieure et les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques, il est souhaitable d'augmenter l'épaisseur t du film d'huile et de réduire la contrainte de Hertz p maximale. Sur la base des résultats de calcul des figures 7 et 8 et des résultats d'essai de résistance au grippage indiqués ci-après, les présents inventeurs ont déterminé le domaine convenable de R/RBASE à 0,75 - 0,87. Pour des roulements à rouleaux coniques classiques, le rapport R/RBASE est prévu dans un domaine 0,90 - 0,97. En réalisant la rugosité superficielle Ra de la surface de grand rebord de la bague intérieur dans le domaine 0,05 - 0,20 m, l'épaisseur du film d'huile t entre la surface de grand rebord de la bague intérieure et les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques et la situation de lubrification entre ces surfaces peuvent être maintenues dans un état convenable. La rugosité superficielle Ra devrait valoir 0,05 m ou davantage pour les raisons qui suivent. Comme représenté à la figure 12B, lorsqu'on monte le roulement à rouleaux coniques, on procède à un rodage à une faible vitesse de 50 - 100 tr/min, tout en appliquant une charge axiale Fa sur la face d'extrémité de la bague intérieure 56. Si la rugosité superficielle Ra est inférieure à 0,05 m, la situation de lubrification entre la surface de grand rebord 54 de la bague intérieure 56 et les grandes faces d'extrémité 59 des rouleaux coniques 57 va devenir une combinaison de lubrification fluide et de lubrification limite pendant le rodage, de sorte que le coefficient de frottement varie considérablement et le couple sur l'arbre qui est mesuré varie dans une large mesure. Cela rend plus mauvaise la précision du réglage de la précontrainte. Si Ra vaut 0,05 m ou davantage, la situation de lubrification va être une lubrification limite, de sorte que le coefficient de frottement se stabilise et ainsi un réglage de précontrainte est possible avec une précision élevée. Dans des conditions normales d'utilisation du roulement dans lesquelles la vitesse excède 100 tr/min, un film d'huile suffisant est formé entre la surface de grand rebord 54 et les grandes faces d'extrémité 59, de sorte que la situation de lubrification entre ces surfaces devient une lubrification fluide, et le coefficient de frottement diminue. La rugosité superficielle Ra devrait valoir 0,20 m ou moins étant donné que, si Ra est supérieure à 0,20 m la température va s'élever à l'endroit de la partie constituée par les roulements, dans la zone de rotation à vitesse élevée, de sorte que, lorsque la viscosité de l'huile de lubrification diminue, l'épaisseur du film d'huile a tendance à être insuffisante et un grippage a tendance à se produire. En limitant à une valeur inférieure à 0,4 mm l'intervalle # formé entre la surface de petit rebord de la bague intérieure et les petites faces d'extrémité des rouleaux coniques lorsque les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques sont en contact avec la surface de grand rebord de la bague intérieure, il est possible de réduire le nombre de tours nécessaire pour que les rouleaux coniques se mettent en place pendant le rodage et pour abréger la durée du rodage. La valeur maximale de l'intervalle # pouvant être permise, à savoir 0,4 mm, a été déterminée sur la base des résultats de l'essai de rodage décrit ci-après. En réalisant la surface de petit rebord de la bague intérieure par meulage ou usinage au tour, il est possible de régler d'une manière précise l'intervalle existant entre la surface de petit rebord de la bague intérieure et les petites faces d'extrémité des rouleaux coniques. Le roulement à rouleaux coniques de la présente invention peut présenter la surface de grand rebord de la bague intérieure constituée d'une surface conique en contact avec les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques, et un flanc se raccordant d'une manière progressive à ladite surface conique et s'incurvant dans une direction s'éloignant des grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques. En raccordant d'une manière progressive le flanc incurvé à la surface conique de la surface de grand rebord de la bague intérieure en contact avec les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques et en réalisant un intervalle en forme de coin et à angle aigu près du bord extérieur de la zone de contact, il est possible d'augmenter la fonction d'aspiration de l'huile lubrifiante dans la zone de contact et de former un bon film d'huile. Par ailleurs, grâce à la réalisation du flanc progressif, il est possible d'empêcher un endommagement dû à une venue en butée avec la surface de grand rebord de la bague intérieure lorsque le rouleau conique se met en biais. En utilisant un arc en tant que forme de la coupe du flanc, il est possible de réaliser aisément un flanc qui soit supérieur en ce qui concerne la fonction d'aspiration de l'huile lubrifiante. En prévoyant une partie en retrait circulaire sur la partie centrale des grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques et en étendant l'extrémité périphérique extérieure de la partie en retrait jusqu'au voisinage de la limite entre ladite surface conique et le flanc de la surface de grand rebord de la bague intérieure, il est possible de guider l'huile de lubrification jusqu'au voisinage de l'intervalle en forme de coin et de fournir une quantité suffisante d'huile lubrifiante dans l'intervalle en forme de coin, et également d'augmenter davantage l'angle de mise en biais des rouleaux coniques qui peut être permis. En prévoyant la limite entre ladite surface conique et le flanc de la surface de grand rebord de la bague intérieure au voisinage du bord extérieur de l'ovale de contact maximal produit par le contact entre les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques et la surface de grand rebord de la bague intérieure sous la charge axiale maximale du roulement à rouleaux coniques qui peut être permise, il est possible de réaliser d'une manière convenable l'intervalle en forme de coin servant à aspirer l'huile lubrifiante dans tout le domaine de charge du roulement à rouleaux coniques. Par ailleurs, conformément à la présente invention, dans un dispositif de support d'arbre à engrenages, pour véhicule, dans lequel un arbre à engrenages est supporté à rotation par un roulement à rouleaux coniques dans un carter dans lequel de l'huile à engrenages est enfermée de manière étanche, la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques sont réalisés en un acier ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins, une couche carbonitrurée ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage est formée sur chacune de leurs surfaces, la couche carbonitrurée ayant une teneur en austénite retenue de 25 à 35% en volume. Ainsi, il est possible de prolonger d'une manière notable le cycle d'entretien de différentiels et de boîtes de vitesses, etc.. D'autres particularités et buts de la présente invention ressortiront de la description qui suit, faite en regard des dessins annexés dont : DESCRIPTION SUCCINCTE ACTE DES DESSINS La figure 1 est une vue en coupe verticale d'un différentiel dans lequel est monté un dispositif de support d'arbre à engrenages suivant un premier mode de réalisation, la figure 2A est une vue en coupe verticale d'un roulement à rouleaux coniques suivant un premier mode de réalisation, la figure 2B est une vue en coupa, partielle et à plus grande échelle, de ce roulement, la figure 3 est une vue en coupe, partielle et à plus grande échelle, d'un roulement à rouleaux coniques suivant un deuxième mode de réalisation, la figure 4A est une vue en coupe verticale d'un roulement à rouleaux coniques suivant un troisième mode de réalisation, la figure 4B est une vue en coupe, partielle et à plus grande échelle, de ce roulement, la figure 5 est une vue en coupe servant à exposer les éléments imposés de conception du roulement à rouleaux coniques de la figure 4, la figure 6A est une vue en coupe verticale d'un roulement à rouleaux coniques d'un quatrième mode de réalisation, la figure 6B est une vue en coupe, partielle et à plus grande échelle, de ce roulement, la figure 7 est graphe représentant la relation entre le rayon de courbure de la grande face d'extrémité du rouleau conique et l'épaisseur du film d'huile, la figure 8 est graphe représentant la relation entre le rayon de courbure de la grande face d'extrémité du rouleau conique et la contrainte de Hertz maximale, la figure 9 est une vue en coupe, partielle et à plus grande échelle, d'un roulement à rouleaux coniques suivant un cinquième mode de réalisation, la figure 10 est une vue en coupe verticale, avec arrachement partiel, d'un roulement à rouleaux coniques classique, la figure 11 est une vue en coupe, partielle et à plus grande échelle, du roulement de la figure 10 et les figures 12a - 12C sont des vues en coupe illustrant la manière dont on monte le roulement à rouleaux coniques. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES PREFERES DE REALISATION Des modes de réalisation de la présente invention sont décrits en regard des figures 1 à 9. La figure 1 représente, comme décrit ci-dessus, un différentiel d'un véhicule automobile, dans lequel, pour supporter le pignon d'attaque 4 et le boîtier de différentiel 7 sur lequel est montée la couronne dentée 5, on adopte un dispositif de support d'arbre à engrenages utilisant des roulements à rouleaux coniques 2, 3,6 conformes aux modes de réalisation. La figure 2A représente un roulement à rouleaux coniques 6 à titre d'exemple typique. Il comprend une bague extérieure 11 comportant un chemin de roulement 10 conique, une bague intérieure 15 comportant un chemin de roulement 12 conique, une surface de grand rebord 13 sur le côté de grand diamètre du chemin de roulement 12 et une surface de petit rebord 14 sur son côté de petit diamètre, de multiples rouleaux coniques 16 agencés, de façon à pouvoir rouler, entre les chemins de roulement 10,12 respectifs de la bague extérieure 11 et la bague intérieure 15, et une cage 17 servant à maintenir les rouleaux coniques 16 à des intervalles circonférentiels préfixés. La bague extérieure 11, la bague intérieure 15 et les rouleaux coniques 16 sont tous réalisés en acier à roulement cémenté (SCr435) ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins et, comme représenté à la figure 2B, des couches carbonitrurées 11a, 15a, 16a, ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage et une teneur en austénite retenue de 25 à 35 % en volume, sont formées sur les surfaces de ces pièces 11,15 et 16. Bien que non représentés, les roulements à rouleaux coniques 2,3 ont la même structure. Les Exemples du premier mode de réalisation et les Exemples Comparatifs vis-à-vis de ceux-ci sont décrits ci-après. [Exemples] On a préparé des roulements à rouleaux coniques (Exemples 11 - 15 au tableau 1) dans lesquels une couche carbonitrurée, ayant une teneur en carbone de 0,80% en poids ou davantage, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage et une teneur en austénite retenue de 25 - 35% en volume, est formée sur chacun des éléments constitués par la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques réalisés en acier à roulement cémenté (SCr435) ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou davantage. Les dimensions des roulements étaient toutes de 40 mm en diamètre intérieur et 68 mm en diamètre extérieur. [Exemples Comparatifs] On a préparé des roulements à rouleaux coniques (Exemples Comparatifs 11 - 15 au tableau 1), dans lesquels, d'une manière analogue aux Exemples, une couche carbonitrurée, ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage et une teneur en austénite retenue de 25 - 35% en volume, était formée sur chacun des éléments constitués par la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques réalisés en acier à roulement cémenté (SCr435) ayant une teneur en oxygène excédant 9 ppm, et des roulements à rouleaux coniques (Exemples Comparatifs 16,17 au tableau 1) dans lesquels la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques ont été réalisés en un acier à roulement cémenté (SCr435) ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins, mais la couche carbonitrurée formée sur ceux-ci avait une teneur en austénite retenue située à l'extérieur du domaine re- vendiqué dans la présente invention. Par ailleurs, on a préparé un roulement à rouleaux coniques (Exemple Comparatif 18 au tableau 1) dans lequel on a utilisé un acier à roulement cémenté (SCr435) ayant une teneur en oxygène excédent 9 ppm et le traitement thermique n'était qu'une cémentation ordinaire. Les dimensions de chaque roulement étaient les mêmes que dans les Exemples conformes à l'invention. On a procédé à un essai de durée de vie sous contamination par débris dans lequel on a monté les roulements à rouleaux coniques des Exemples conformes à l'invention et des Exemples Comparatifs sur un arbre tournant disposé dans un carter dans lequel est enfermée d'une manière étanche une huile lubrifiante dans laquelle se trouvaient des débris mélangés, et un essai de durée de vie en huile pure dans lequel on les a montés sur un arbre tournant disposé dans un carter dans lequel une huile lubrifiante pure était mise en circulation. Les conditions d'essai sont telles que présentées ci-dessous. (Essai de durée de vie sous contamination par débris) Charge : 11,76 kN Vitesse de rotation : 1. 500 tr/min Huile lubrifiante : huile de turbine VG56 (bain d'huile) Débris : poudre métallique pulvérisée du type gaz (diamètre de particules : 100 - 180 m, dureté : HV 700 - 800, quantité mélangée : 1 g/litre) (Essai de durée de vie en huile pure) Charges : 21,56 kN Vitesse de rotation : 2. 000 tr/min Huile lubrifiante : huile de turbine VG56 (alimentation d'huile en circulation) Les résultats d'essai sont présentés au tableau 1. Dans l'essai de durée de vie sous contamination par débris et l'essai de durée de vie en huile pure, les durées de vie, on a évalué les durées de vie en termes de durée de vie L10 (période de temps pendant laquelle 90 % des roulements n'ont pas été détruits et sont utilisables). Par ailleurs, pour les rapports de durée de vie, on a utilisé en tant que valeur de référence la durée de résistance dans le temps de l'Exemple Comparatif 18, lequel a été fabriqué dans des conditions ordinaires à la fois en ce qui concerne le matériau et le traitement thermique. Il est évident que les roulements à rouleaux coniques des Exemples offrent d'excellents résultats à la fois dans l'essai de durée de vie sous contamination par débris et l'essai de durée de vie en huile pure. Par ailleurs, les Exemples Comparatifs 11 - 15, dans lesquels la teneur en austénite retenue est dans le domaine de 25 - 35 % en volume, mais la teneur en oxygène de l'acier était élevée, ont offert de bons résultats dans l'essai de durée de vie sous contamination par débris, mais des résultats inférieurs dans l'essai de durée de vie en huile pure. Par ailleurs, en ce qui concerne les Exemples Comparatifs 16 - 17, dans lesquels la teneur en austénite retenue était située en dehors du domaine de la présente demande, la durée de résistance dans le temps dans l'essai de durée de vie en huile pure est une valeur relativement élevée, mais celle de l'essai de durée de vie sous contamination par débris était inférieure. La figure 3 représente, à plus grande échelle, une partie du roulement à rouleaux coniques du deuxième mode de réalisation. Il comporte des bombements (ou parties convexes) marginaux 20 ayant une largeur Wc qui vaut 20% ou moins de la largeur W du chemin de roulement 19, à l'une et l'autre extrémités du chemin de roulement 19 de la bague intérieure 18. A l'endroit de la partie centrale située entre ces bombements 20 respectifs, un bombement central 21 présentant une courbure extrêmement modérée est réalisé. La valeur de descente des bombements 20 vaut 20 m et, vers l'extérieur par rapport aux bombements 20, il est prévu des parties en retrait 22. Ce roulement à rouleaux coniques est, lui aussi, utilisé pour supporter un boîtier de différentiel 7 tel que celui représenté à la figure 1, chaque pièce est réalisée en acier à roulement cémenté (SCr435) et, de même que pour le roulement à rouleaux coniques 6 représenté à la figure 2, des couches carbonitrurées, ayant une teneur en carbone de 0,8 % en poids ou davantage, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage et une teneur en austénite retenue de 25 - 35 % en volume, sont formées sur leurs surfaces. Les Exemples du deuxième mode de réalisation et les Exemples Comparatifs vis-à-vis de ceux-ci sont décrits ci-après. Exemples. On a préparé des roulements à rouleaux coniques (Exemples 21 - 25 au tableau 2) dans lesquels une couche carbonitrurée, ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage et une teneur en austénite retenue de 25 - 35% en volume, est formée sur chacun des éléments constitués par la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques réalisés en acier à roulement cémenté (SCr435), et des bombements marginaux ayant une largeur Wc qui valait 20 % ou moins de la largeur W du chemin de roulement de bague intérieure étaient formés à l'une et l'autre extrémités du chemin de roulement. Les roulements à rouleaux co- niques des exemples 21 à 23 étaient réalisés avec un bombement central ayant une valeur de bombement C de 2 m suivant la ligne centrale du chemin de roulement de bague intérieure, tandis que les roulements à rouleaux coniques des exemples 24 et 25 ne l'étaient pas. Les dimensions des roulements sont les mêmes que dans le premier mode de réalisation. [Exemples Comparatifs] On a préparé des roulements à rouleaux coniques (Exemples Comparatifs 21 - 25 au tableau 2), dans lesquels, d'une manière analogue aux Exemples, une couche carbonitrurée, ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage, était formée sur chacun des éléments constitués par la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques réalisés en acier à roulement cémenté (SCr435), mais la teneur en austénite retenue présente dans les couches carbonitrurées étaient situées à l'extérieur du domaine revendiqué dans la présente demande, et des roulements à rouleaux coniques (Exemples Comparatifs 25 - 27 au tableau 2) dans lesquels la teneur en austénite retenue était située dans le domaine de la présente demande, mais la largeur des bombements marginaux excédait le domaine de la présente invention, ou un bombement complet était formé sur toute la largeur du chemin de roulement de bague intérieure. Dans les Exemples Comparatifs 22 et 24, la largeur des bombements marginaux excédait également le domaine de la présente demande. Par ailleurs, on a préparé un roulement à rouleaux coniques (Exemple Comparatif 28 au tableau 2) dans lequel la teneur en austénite retenue et la largeur des bombements marginaux étaient situées dans les domaines de la présente demande et le traitement thermique était une trempe de cémentation ordinaire. Les dimensions de chaque roulement étaient les mêmes que dans les Exemples. On a procédé à un essai de durée de vie sous contamination par débris pour les roulements à rouleaux coniques des Exemples et des Exemples Comparatifs. Les conditions d'essai étaient les mêmes que celles du premier mode de réalisation et on a évalué la durée de résistance dans le temps en termes de durée de vie L10. Les résultats d'essai sont présentés au tableau 2. Pour les rapports de durée de vie contenus dans le tableau, on a utilisé comme valeur de référence la durée de résistance dans le temps de l'Exemple Comparatif 28, dans lequel le traitement thermique n'était qu'une trempe de cémentation. Pour n'importe lequel des articles ainsi indiqués dans le tableau, un grippage a eu lieu à l'endroit de la partie centrale du chemin de roulement. Pour n'importe lequel des roulements à rouleaux coniques des Exemples, le rapport de durée de vie était supérieur à quatre fois et traduisait une excellente durée de résistance dans le temps. Par ailleurs, aucun grippage n'a eu lieu à l'endroit de la partie centrale du chemin de roulement. En outre, les Exemples Comparatifs 21- 24, dans lesquels la teneur en austénite retenue était située hors du domaine de la présente demande, ne présentaient environ que la moitié du rapport de durée de vie des roulements à rouleaux coniques des Exemples. Pour les exemples comparatifs 22 et 24, qui présentaient une grande largeur de bombement, un grippage a eu lieu à l'endroit de la partie centrale du chemin de roulement. Par ailleurs, pour les Exemples Comparatifs 25 et 26, dans lesquels la teneur en austénite retenue était située dans le domaine de la présente inven- tion, mais la largeur de bombement était plus grande, le rapport de durée de vie était bon, mais un grippage a eu lieu à l'endroit de la partie centrale du chemin de roulement. Pour l'Exemple Comparatif 27, qui présentait une valeur de descente D extrêmement petite, un décollement laminaire a eu lieu à l'endroit des extrémités du chemin de roulement et le rapport de durée de vie était amélioré. Les figures 4A, 4B représentent le troisième mode de réalisation. Ce roulement à rouleaux coniques a été également utilisé pour supporter un boîtier de différentiel 7 analogue à celui représenté à la figure 1 et ces pièces, à savoir la bague extérieure 23, la bague intérieure 24 et les rouleaux coniques 25, étaient réalisés en acier à roulement cémenté (SCr435) et des couches carbonitrurées 23a, 24a, 25a ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58ou davantage ont été formées sur les surfaces de ces pièces, comme représenté à la figure 4B. Comme représenté à la figure 5, les sommets d'angle de cône des rouleaux coniques 25 et les chemins de roulement 26, 27 respectifs de la bague extérieure 23 et de la bague intérieure 24 convergent en un point situé sur l'axe du roulement à rouleaux coniques et celui-ci est fabriqué d'une manière telle que le rapport du rayon de courbure R des grandes faces d'extrémité 28 des rouleaux coniques 25 à la distance RBASE s'étendant du point 0 à la surface de grand rebord 29 de la bague intérieure 24, c'est-àdire R/RBASE, est situé dans le domaine de 0,75 0,87. Par ailleurs, la surface de grand rebord 29 est meulée jusqu'à une rugosité superficielle Ra de 0,12 m. Les Exemples du troisième mode de réalisation et les Exemples Comparatifs de celui-ci sont décrits ciaprès. [Exemples] On a préparé des roulements à rouleaux coniques (Exemples 31 - 34 au tableau 3), représentés aux figures 4 et 5, dans lesquels une couche carbonitrurée, ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage, est formée sur la surface de chacun des éléments constitués par la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques, lesquels étaient réalisés en acier à roulement cémenté (SCr435), dans lesquels le rayon de courbure R des grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques était situé dans le domaine R/RBASE - 0,75 à 0,87 et dans lesquels la rugosité superficielle Ra de la surface de grand rebord de la bague intérieure était de 0,12 m. Les dimensions des roulements ont été les mêmes que dans les premier et deuxième modes de réalisation. [Exemples Comparatifs] On a préparé des roulements coniques (Exemples Comparatifs 31 - 33 au tableau 3), dans lesquels, d'une manière analogue aux Exemples, une couche carbonitrurée, ayant une teneur en carbone de 0,8 % en poids ou davantage, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage, était formée sur la surface de chacun des éléments constitués par la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques, lesquels étaient réalisés en acier à roulement cémenté (SCr435), mais le rapport R/RBASE était situé hors du domaine de la présente demande, et on a préparé un roulement à rouleaux coniques (Exemple Comparatif 34 au tableau 4) dans lequel le traitement thermique ne s'est fait que par cémentation et trempe et le rapport R/RBASE était également situé hors du domaine de la présente demande. Les dimensions des roulements sont les mêmes que dans les Exemples. Pour les Exemples et les Exemples Comparatifs, on a procédé à un essai de résistance au grippage en utilisant un appareil d'essai rotatif et au même essai de durée de vie sous contamination par débris que dans les premier et deuxième modes de réalisation. Les conditions de l'essai de résistance au grippage étaient les suivantes : Charge : 19,61 kN Vitesse de rotation : 1000 - 3.500 tr/min Huile lubrifiante : huile de turbine VG56 (débit d'apport d'huile : 40 millilitres/minute, température de l'huile : 40 C 3 C). Les résultats d'essai sont présentés au tableau 3. Pour les rapports de durée de vie dans l'essai de durée de vie sous contamination par débris, on a utilisé comme valeur de référence la durée de résistance dans le temps (durée de vie L10) de l'exemple comparatif 34. Par ailleurs, dans l'essai de résistance au grippage, un grippage a eu lieu entre la surface de grand rebord de la bague intérieure et les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques. Pour n'importe lequel des roulements à rouleaux coniques des Exemples, la durée de résistance dans le temps est bonne, le rapport de durée de vie dans l'essai de durée de vie sous contamination par débris étant de quatre ou davantage. Par ailleurs, il est évident que la vitesse limite de rotation à laquelle un grippage a eu lieu dans l'essai de résistance au grippage est de 2700 tr/min ou davantage. En outre, pour les Exemples Comparatifs 31 - 33, dans lesquels des couches carbonitrurées étaient formées, mais le rapport R/RBASE était situé hors du domaine de la pré- sente demande, bien que le rapport de durée de vie ait été bon, la vitesse limite de rotation correspondant à l'apparition d'un grippage était de 2500 tr/min ou au-dessous et le risque était élevé qu'un grippage puisse avoir lieu dans des conditions normales d'utilisation, par exemple dans un différentiel. Pour l'Exemple de Comparaison 33, dans lequel la rugosité superficielle Ra de la surface de grand rebord était élevée, il est apparu une vitesse limite de rotation qui était plus faible que dans l'Exemple Comparatif 32 présentant le même rayon de courbure. Pour l'Exemple Comparatif 34, dans lequel le traitement thermique était une cémentation ordinaire et également le rapport R/RBASE présentait une valeur classique, chacun des résultats d'essai a été inférieur. Dans les modes de réalisation ci-dessus, on a utilisé SCr435 en tant que matériau pour chaque pièce, mais il est possible d'utiliser des aciers à roulement tels que SCM420, SCM430, SCM435, SCr420, SCr430, SAE5130 et SAE8620. Les figures 6A, 6B représentent le quatrième mode de réalisation. Ce roulement à rouleaux coniques est également utilisé pour supporter un boîtier de différentiel 7 comme à la figure 1 et il comprend une bague extérieure 31 comportant un chemin de roulement 30 conique, une bague intérieure 35 comportant un chemin de roulement 32 conique et pourvue d'une surface de grand rebord 33 sur le côté de grand diamètre du chemin de roulement 32 et d'une surface de petit rebord 34 sur son côté de petit diamètre, de multiples rouleaux coniques 36 agencés entre les chemins de roulement 30,32 respectifs de la bague extérieure 31 et la bague intérieure 35, et une cage 37 servant à maintenir les rouleaux coniques 36 à des intervalles circonférentiels préfixés. La surface de petit rebord 34 de la bague intérieure 35 fait, comme représenté à plus grande échelle à la figure 6B, l'objet d'une finition sous forme d'une surface meulée parallèle aux petites faces d'extrémité 39 des rouleaux coniques 36 disposés sur le chemin de roulement 32. Elle est en contact de surface avec les petites surfaces d'extrémité 39 des rouleaux coniques 36 dans l'état assemblé initial représenté par la ligne en trait mixte à la figure 6B, et l'intervalle # par rapport aux petites faces d'extrémité 39 des rouleaux coniques 36 dans l'état dans la situation dans laquelle les rouleaux coniques 36 ont pris leur position, comme représenté par la ligne en trait plein, est compris dans le domaine ne dépassant pas 0,4 mm. La surface de petit rebord 34 peut faire l'objet d'une finition par usinage au tour afin de réduire les coûts. Les sommets d'angle de cône des rouleaux coniques 36 et les chemins de roulement 30, 32 respectifs de la bague extérieure 31 et de la bague intérieure 35 convergent, comme dans le troisième mode de réalisation représenté à la figure 5, en un point # situé sur l'axe du roulement à rouleaux coniques et celuici est fabriqué d'une manière telle que le rapport du rayon de courbure R des grandes faces d'extrémité 38 des rouleaux coniques 36 à la distance RBASE s'étendant du point # à la surface de grand rebord 33 de la bague intérieure 35, c'est-à-dire R/RBASE,est situé dans le domaine de 0,75 - 0,87. Par ailleurs, la surface de grand rebord 33 est meulée jusqu'à une rugosité superficielle Ra de 0,12 m. Les Exemples du quatrième mode de réalisation et les Exemples Comparatifs de celui-ci sont décrits ciaprès. [Exemples] On a préparé des roulements à rouleaux coniques (Exemples 41- 44 au tableau 4) dans lesquels le rayon de courbure R des grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques était tel que le rapport R/RBASE valait 0,75 - 0,87, la rugosité superficielle Ra de la surface de grand rebord de la bague intérieure était de 0,12 m sa surface de petit rebord était réalisée sous forme d'une surface meulée parallèle aux petites faces d'extrémité des rouleaux coniques et l'intervalle # était situé dans le domaine ne dépassant pas 0,4 mm. Les dimensions des roulements étaient les mêmes que dans chacun des modes de réalisation présentés ci-dessus. [Exemples Comparatifs] On a préparé des roulements à rouleaux coniques (Exemples Comparatifs 41 - 43 au tableau 4) dans lesquels la valeur R/RBASE était située hors du domaine de la présente demande, la surface de petit rebord de la bague intérieure était inclinée vers l'extérieur par rapport aux petites faces d'extrémité des rouleaux coniques et l'intervalle # excédait 0,4 mm. Pour les roulements à rouleaux coniques des Exemples et des Exemples Comparatifs, on a procédé à un essai de résistance au grippage dans les mêmes conditions que dans le troisième mode de réalisation. Par ailleurs, on a également procédé à un essai de rodage pour les roulements à rouleaux coniques de l'Exemple 42 et de l'Exemple Comparatif 42. Les numéros d'échantillon pour l'essai de rodage étaient 66 pour l'Exemple 42 et 10 pour l'Exemple Comparatif 42. Les résultats d'essai sont présentés au tableau 4. Dans l'essai de résistance au grippage, un grippage a eu lieu entre la surface de grand rebord de la bague intérieure et les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques. Pour n'importe lequel des roulements à rouleaux coniques des Exemples, la vitesse limite de rotation dans l'essai de résistance au grippage a été de 2700 tr/min ou davantage. Cela a prouvé que la résistance de frottement entre la surface de grand rebord de la bague intérieure et les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques est faible. Par ailleurs, pour les roulements à rouleaux coniques des Exemples Comparatifs, la vitesse limite de rotation d'apparition de grippage a été de 2500 tr/min ou au-dessous, mais un problème peut apparaître dans des conditions normales d'utilisation, par exemple dans un différentiel. Pour l'Exemple Comparatif 43, dans lequel la rugosité de surface Ra de la surface de grand rebord est élevée, il est apparu une vitesse limite de rotation d'apparition de grippage plus faible que dans l'Exemple Comparatif 42 présentant le même rayon de courbure R. Pour les résultats d'essai de rodage, dans les Exemples Comparatifs, la valeur moyenne du nombre de tours jusqu'à ce que les rouleaux coniques se mettent en place a été de six, tandis que, dans les Exemples, cette valeur était approximativement de la moitié, à savoir 2,96. Dans les Exemples conformes à l'invention, l'écart standard de variation pour le nombre de tours était également faible. Ainsi, cela prouve qu'il est possible d'abréger d'une manière stable la durée de rodage. La figure 9 représente une partie d'un roulement à rouleaux coniques du cinquième mode de réalisation. Ce roulement à rouleaux coniques a également été utilisé pour supporter un boîtier de différentiel 7, comme représenté à la figure 1. La surface de grand rebord 41 de la bague intérieure 40comporte une surface conique 41a, un flanc 41b, se raccordant d'une manière progressive à la surface conique 41 et présentant une section courbe, et un chanfrein 41c se raccordant au flanc 41b. Comme pour le roulement à rouleaux coniques représenté à la figure 5, la surface conique 41a est réalisée avec le point 0 comme centre. Les faces d'extrémité 43 des rouleaux coniques 42 sont réalisées sous forme d'une surface sphérique 43a ayant un rayon de courbure R qui est inférieur à la distance Ro s'étendant du point 0 à la surface de grand rebord 41 de la bague intérieure 40. Une partie en retrait 44 de forme circulaire est ménagée au centre de la surface sphérique 43a. L'extrémité périphérique extérieure de la partie en retrait 44 s'étend jusqu'au voisinage de la limite entre la surface conique 41a et le flanc 41b de la surface de grand rebord 41. Comme mentionné plus haut, pendant une utilisation du roulement, les rouleaux coniques 42 roulent avec leurs grandes faces d'extrémité 43 appliquées en appui sur la surface de grand rebord 41 et la surface sphérique 43a est partiellement amenée en contact avec la surface conique 41a, de sorte qu'un ovale de contact 45 est produit entre ces deux surfaces courbes. La limite entre le flan 41b et la surface conique 41a est prévue au voisinage du bord extérieur de l'ovale de contact 45 et un intervalle en forme de coin aigu est défini par le flan 41b et la surface sphérique 43a en un emplacement voisin de l'ovale de contact 45. L'ovale de contact 45 devient plus grand lorsqu'en cours d'utilisation du roulement, la charge axiale croît. Avec ce roulement à rouleaux coniques, en supposant que l'ovale de contact maximal se trouve sous la charge axiale maximale qui peut être permise, la limite entre le flan 41b et la surface conique 41a est prévue pour être voisine du bord extérieur de l'ovale de contact maximal, d'une manière telle qu'un intervalle en forme de coin permettant d'aspirer l'huile lubrifiante va être formé sur tout le domaine de charge. La présente invention est applicable à différents types de roulements à rouleaux coniques. Comme décrit ci-dessus, pour le roulement à rouleaux coniques de la présente invention, chacune de ses parties, à savoir la bague extérieure, la bague intérieure et les rouleaux coniques, est réalisée en un acier ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins, et une couche carbonitrurée, ayant une teneur en carbone qui n'est pas inférieure à 0,80 % en poids, une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage et une teneur en austénite retenue de 25 - 35% en volume, est formée sur la surface de ces parties. Il est ainsi possible d'améliorer les propriétés mécaniques et la résistance à la fatigue des pièces, de maintenir d'une manière stable les couches carbonitrurées situées sur les surfaces des pièces à une qualité présentant une ténacité convenable et d'améliorer nettement la durée de résistance dans le temps dans des conditions de contamination par débris. Conformément à la présente invention, un bombement marginal ayant une largeur qui vaut 20 % ou moins de la largeur du chemin de roulement est formé à l'une et l'autre extrémités du chemin de roulement de la bague intérieure. Cela empêche un grippage, en rendant uniforme la pression de surface de contact à l'endroit du chemin de roulement, maintient d'une manière stable les couches carbonitrurées situées sur les surfaces des pièces à une qualité présentant une ténacité convenable et améliore nettement la durée de résistance dans le temps dans des conditions de contamination par débris. Conformément à la présente invention, le rayon de courbure R des grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques est tel que le rapport R/RBASE vaut 0,75 - 0,87 et la surface de petit rebord de la bague intérieure est réalisée sous forme d'une surface parallèle aux petites faces d'extrémité des rouleaux coniques, afin d'empêcher un grippage, en réduisant la perte de couple et le dégagement de chaleur due au frottement de glissement entre la surface de grand rebord de la bague intérieure et les faces d'extrémité des rouleaux coniques, et afin d'abréger la durée de rodage en vue d'améliorer le rendement de montage du roulement. En outre, conformément à la présente invention, un flanc courbe se raccorde d'une manière progressive à la surface conique de la surface de grand rebord de la bague intérieure en contact avec les grandes faces d'extrémité des rouleaux coniques, afin de former un intervalle en forme de coin aigu de façon à augmenter la fonction d'aspiration d'huile lubrifiante dans cette zone de contact, à empêcher un grippage, en réduisant la perte de couple et le dégagement de chaleur dus au frottement de glissement, et à empêcher un grippage dû à une venue en butée avec la surface de grand rebord de la bague intérieure lors d'une mise en biais des rouleaux coniques. Avec le dispositif de support d'arbre à engrenages conforme à la présente invention, étant donné que son arbre à engrenages est supporté par des roulements à rouleaux coniques conformes à la présente invention, la durée de résistance dans le temps s'améliore, même dans des conditions d'utilisation dans lesquelles une matière étrangère se mélange dans l'huile à engrenages, de sorte qu'il est possible de prolonger d'une manière extrême le cycle d'entretien d'un dispositif de transmission de puissance tel qu'un différentiel. TABLE 1 Echantillon Teneur en Traitement Teneur en Essai de durée de Essai de durée de oxygène (ppm) thermique austénite vie sous contami- vie en huile pure retenue (%) nation par débris ~~~~~~~~~~ Durée rapport Durée rapport de vie de durée de vie de durée (h) de vie (h) de vie Exemple 11 8 Carbonitrura- 25 122 4,4 1223 2,9 tion Exemple 12 8 Carbonitrura- 27 150 5,4 1242 2,9 tion Exemple 13 9 Carbonitrura- 31 159 5,7 1360 3,2 tion Exemple 14 7 Carbonitrura- 32 155 5,5 1285 3,0 tion Exemple 15 8 Carbonitrura- 35 135 4,8 1390 3,3 tion Exemple 12 Carbonitrura- 25 126 4,5 855 2,0 comparatif 11 tion Exemple 14 Carbonitrura- 28 140 5. 2 895 2.1 comparatif 12 tion Exemple 14 Carbonitrura- 30 154 5,5 905 2,1 comparatif 13 tion Exemple 15 Carbonitrura- 32 140 5,0 798 1,9 comparatif 14 tion Exemple 13 Carbonitrura- 35 120 4,3 962 2,3 comparatif 15 ~~~~~ tion Exemple 8 Carbonitrura- 40 86 3,1 1120 2,6 comparatif 16 tion Exemple 8 Carbonitrura- 20 74 2,6 990 2,3 comparatif 17 tion Exemple 14 Cémentation 28 28 1,0 425 1,0 comparatif 18 TABLE 2 Echantillon Traitement Teneur en Largeur de Valeur de Rapport de Grippage thermique austénite bombement descente D durée de retenue (%) WC/W (%) ( m) vie Exemple 21 Carboni- 25 10 20 4,0 néant truration Exemple 22 Carboni- 27 14 20 4,9 néant truration Exemple 23 Carboni- 31 12 20 5,2 néant truration Exemple 24 Carboni- 32 15 20 5,0 néant truration Exemple 25 Carboni- 35 9 20 4,4 néant truration Exemple Carboni- 20 15 20 2,3 néant comparatif 21 truration Exemple Carboni- 22 25 20 2,8 a eu lieu comparatif 22 truration Exemple Carboni- 40 15 20 2,7 néant comparatif 23 truration Exemple Carboni- 46 22 20 2,3 a eu lieu comparatif 24 truration Exemple Carboni- 30 25 20 3,2 a eu lieu comparatif 25 truration Exemple Carboni- 30 Bombement 20 4,7 a eu lieu comparatif 26 truration complet Exemple Carboni- 30 Bombement 3 1,4 néant comparatif 27 truration complet Exemple Cémenta- 28 13 20 1,0 a eu lieu comparatif 28 tion TABLE 3 Echantillon Traitement Rayon de Rugosité Essai de durée de vie Vitesse thermique courbure superfi- sous contamination par limite de R/RBASE (-) cielle RA débris rotation ( m) Durée de Rapport de pour appa- vie (h) durée de rition de vie grippage (tr/min) Exemple 31 Carboni- 0,75 0,12 150 5,4 2700 truration Exemple 32 Carboni- 0,80 0,12 159 5,7 3500 truration Exemple 33 Carboni- 0,85 0,12 155 5,5 3000 truration ~~~ ~~~~~~~ Exemple 34 Carboni- 0,87 0,12 135 4,8 2700 truration ~~~~~~~ Exemple Carboni- 0,70 0,12 154 5,5 2200 comparatif 31 truration ~~~~~~~~~~~~~ Exemple Carboni- 0,94 0,12 140 5,0 2500 comparatif 32 truration Exemple Carboni- 0,94 0,25 122 4,4 2200 comparatif 33 truration ~~~~~~~~~~~~~ Exemple Cémenta- 0,94 0,25 28 1,0 2000 comparatif 34 tion TABLE 4 Echantillon Rayon de Rugosité Vitesse limite Nombre de tours dans l'essai courbure superficielle de rotation de rodage R/RBASE (-) Ra( m) pour appari- Valeur Ecart stantion de grip- moyenne dard ~~~~~ page (tr/min) Exemple 41 0,75 0,12 2700---- ---Exemple 42 0,80 0,12 3500 2,96 0,56 Exemple 43 0,85 0,12 3000 ---- ---Exemple 44 0,87 0,12 2700 ---- ---Exemple 0,70 0,12 2200---- ---comparatif 41 Exemple 0,94 0,12 2500 6,00 1,33 comparatif 42 0,25 2200 Exemple 0,94 0,25 2200 @ comparatif 43 REVENDICATIONS 1. Roulement à rouleaux coniques (2, 3, 6) comprenant une bague extérieure (11,23, 31) comportant un chemin de roulement (10,26, 30) conique, une bague intérieure (15,24, 35) qui comporte un chemin de roulement (12,27, 32) conique et sur laquelle est formée une surface de grand rebord (13,29, 33) sur le côté de grand diamètre du chemin de roulement (12, 27, 32) conique, de multiples rouleaux coniques (16, 25, 36) agencés, de façon à pouvoir rouler, entre le chemin de roulement (10,26, 30) de la bague extérieure (11,23, 31) et le chemin de roulement (12, 27,32) de la bague intérieure (15, 24, 35), et une cage (17,37) servant à maintenir les rouleaux coniques (16, 25, 36) espacés circonférentiellement l'un de l'autre d'une distance préfixée, caractérisé en ce que la bague extérieure (11, 23,31), la bague intérieure (15,24, 35) et les rouleaux coniques (16, 25, 36) sont tous réalisés en un acier ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins, et en ce qu'une couche carbonitrurée ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage est formée sur des surfaces de la bague extérieure (11,23, 31), de la bague intérieure (15,24, 35) et des rouleaux coniques (16,25, 36), et en ce que la teneur en austénite retenue de la couche carbonitrurée est de 25 à 35% en volume. 2. Roulement à rouleaux coniques (2, 3, 6) comprenant une bague extérieure (11, 23,31) comportant un chemin de roulement (10,26, 30) conique, une bague intérieure (15,24, 35) qui comporte un chemin de roulement (12, 27,32) conique et sur laquelle est formée une surface de grand rebord (13, 29, 33) sur le côté de grand diamètre du chemin de roulement (12, 27,32) conique, de multiples rouleaux coniques (16, 25,36) agencés, de façon à pouvoir rouler, entre le chemin de roulement (10,26, 30) de la bague extérieure (11, 23,31) et le chemin de roulement (12, 27, 32) de la bague intérieure (15,24, 35), et une cage (17, 37) servant à maintenir les rouleaux coniques (16,25, 36) espacés circonférentiellement l'un de l'autre d'une distance préfixée, caractérisé en ce qu'une couche carbonitrurée ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage est formée sur des surfaces de la bague extérieure (11, 23, 31), de la bague intérieure (15,24, 35) et des rouleaux coniques (16,25, 36), en ce que la teneur en austénite retenue de la couche carbonitrurée est de 25 à 35 % en volume, en ce qu'un bombement (20) est formé aux deux extrémités du chemin de roulement (12,27, 32) de la bague intérieure (15, 24, 35) et en ce que la largeur du bombement (20) vaut 20 % ou moins de la largeur du chemin de roulement (12,27, 32) de la bague intérieure (15,24, 35). 3. Roulement à rouleaux coniques suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'un bombement présentant une courbure modérée est formé sur une partie du chemin de roulement (12, 27,32) de la bague intérieure (15,24, 35) à l'exception des deux extrémités de celui-ci à l'endroit desquelles lesdits bombements (20) sont formés. 4. Roulement à rouleaux coniques (2, 3, 6) comprenant une bague extérieure (11,23, 31) comportant un chemin de roulement (10, 26, 30) conique, une bague intérieure (15,24, 35) qui comporte un chemin de roulement (12, 27, 32) conique et sur laquelle est formée une surface de grand rebord (13,29, 33) sur le côté de grand diamètre du chemin de roulement (12, 27,32) conique et une surface de petit rebord (14, 34) sur son côté de petit diamètre, de multiples rouleaux coniques (16,25, 36) agencés, de façon à pouvoir rouler, entre le chemin de roulement (10,26, 30) de la bague extérieure (11,23, 31) et le chemin de roulement (12,27, 32) de la bague intérieure (15, 24,35), et une cage (17,37) servant à maintenir les rouleaux coniques (16, 25, 36) espacés circonférentiellement l'un de l'autre d'une distance préfixée, dans lequel, en cours d'utilisation, les rouleaux coniques (16, 25,36) sont guidés, par leurs grandes faces d'extrémité (28, 38), en contact avec la surface de grand rebord (13, 29, 33) de la bague intérieure (15,24, 35), caractérisé en ce que la surface de petit rebord (14,34) de la bague intérieure (15, 24,35) est formée par une surface parallèle aux petites faces d'extrémité (39) des rouleaux coniques (16,25, 36) et en ce que le rapport R/RBE vaut 0,75 à 0,87, R étant le rayon de courbure des grandes faces d'extrémité (28) des rouleaux coniques (16,25, 36) et RBASE étant la distance séparant le sommet de l'angle de cône des rouleaux coniques (16, 25,36) et la surface de grand rebord (14, 34) de la bague intérieure (15, 24, 35). 5. Roulement à rouleaux coniques suivant la revendication 4, caractérisé en ce que la rugosité superficielle Ra de la surface de grand rebord (13, 29, 33) de la bague intérieure (15,24, 35) vaut 0,05 à 0,20 m. 6. Roulement à rouleaux coniques suivant l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que l'intervalle 8 formé entre la surface de petit rebord (14,34) de la bague intérieure (15,24, 35) et les petites faces d'extrémité (39) des rouleaux coniques (16,25, 36) lorsque les grandes faces d'extrémité (28,38) des rouleaux coniques (16,25, 36) sont en contact avec la surface de grand rebord (14,34) de la bague intérieure (15, 24,35) est inférieur à 0,4 mm. 7. Roulement à rouleaux coniques suivant l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que la surface de petit rebord (14,34) de la bague intérieure (15, 24, 35) est réalisée par meulage ou usinage au tour. 8. Roulement à rouleaux coniques (2,3, 6) comprenant une bague extérieure (11,23, 31) comportant un chemin de roulement (10,26, 30) conique, une bague intérieure (15, 24,35) qui comporte un chemin de roulement (12,27, 32) conique et sur laquelle est formée une surface de grand rebord (13, 29,33) sur le côté de grand diamètre du chemin de roulement (12, 27,32) conique, de multiples rouleaux coniques (16, 25, 36) agencés, de façon à pouvoir rouler, entre le chemin de roulement (10, 26, 30) de la bague extérieure (11,23, 31) et le chemin de roulement (12, 27, 32) de la bague intérieure (15,24, 35), et une cage (17,37) servant à maintenir les rouleaux coniques (16,25, 36) espacés circonférentiellement l'un de l'autre d'une distance préfixée, caractérisé en ce que la bague intérieure (15, 24, 35) présente une surface de grand rebord (14, 34) constituée d'une surface conique amenée en contact avec les grandes faces d'extrémité (28,38) des rouleaux coniques (16, 25, 36), et un flanc (41b) se raccordant d'une manière progressive à ladite surface conique et s'incurvant dans une direction s'éloignant des grandes faces d'extrémité (28,38) des rouleaux coniques (16,25, 36). 9. Roulement à rouleaux coniques suivant la revendication 8, caractérisé en ce que le flanc (41b) présente une coupe circulaire. 10. Roulement à rouleaux coniques suivant l'une quelconque des revendications 8 et 9, caractérisé en ce qu'une partie en retrait (44) circulaire est prévue sur la partie centrale des grandes faces d'extrémité (28,38) des rouleaux coniques (16, 25, 36) et l'extrémité périphérique extérieure de la partie en retrait (44) s'étend jusqu'au voisinage de la limite entre ladite surface conique et le flanc (41b) de la surface de grand rebord (13, 29, 33) de la bague intérieure (15,24, 35). 11. Roulement à rouleaux coniques suivant l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que la limite entre ladite surface conique et le flanc (41b) de la surface de grand rebord (13,29, 33) de la bague intérieure (15,24, 35) est prévue au voisinage du bord extérieur de l'ovale de contact maximal produit par le contact entre les grandes faces d'extrémité (28,38) des rouleaux coniques (16, 25, 36) et la surface de grand rebord (13,29, 33) de la bague intérieure (15,24, 35) sous la charge axiale maximale du roulement à rouleaux coniques qui peut être permise. 12. Dispositif de support d'arbre à engrenages, pour véhicule, dans lequel un arbre à engrenages est supporté à rotation par des roulements à rouleaux coniques (2,3, 6) dans un carter (7) dans lequel de l'huile à engrenages est enfermée de manière étanche, caractérisé en ce que les roulements à rouleaux coniques (2, 3,6) comportent une bague extérieure (11, 23,31), une bague intérieure (15, 24, 35) et des rouleaux coniques (16,25, 36) réalisés en un acier ayant une teneur en oxygène de 9 ppm ou moins, et en ce qu'une couche carbonitrurée ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage est formée sur des surfaces de la bague intérieure (15,24, 35), de la bague extérieure (11, 23,31) et des rouleaux coniques (16,25, 36), la couche carbonitrurée ayant une teneur en austénite retenue de 25 à 35% en volume. 13. Dispositif de support d'arbre à engrenages, pour véhicule, dans lequel un arbre à engrenages est supporté à rotation par des roulements à rouleaux coniques (2, 3,6) dans un carter (7) dans lequel de l'huile à engrenages est enfermée de manière étanche, les roulements à rouleaux coniques (2, 3, 6) comportant chacun une bague extérieure (11,23, 31), une bague intérieure (15, 24,35) et des rouleaux coniques (16,25, 36), une couche carbonitrurée ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage est formée sur chacune des surfaces de la bague extérieure (11, 23, 31), de la bague intérieure (15, 24, 35) et des rouleaux coniques (16,25, 36), en ce que la couche carbonitrurée possède une teneur en austénite retenue de 25 à 35% en volume, et en ce qu'un bombement (20) est formé aux deux extrémités du chemin de roulement (12, 27,32) de la bague intérieure (15, 24, 35) , la largeur du bombement (20) valant 20 % ou moins de la largeur du chemin de roulement (12,27, 32) de la bague intérieure (15,24, 35). 14. Dispositif de support d'arbre à engrenages suivant la revendication 13, caractérisé en ce qu'un bombement présentant une courbure modérée est formé sur une partie du chemin de roulement (12, 27, 32) de la bague intérieure (15, 24, 35) à l'exception des deux extrémités de celui-ci à l'endroit desquelles lesdits bombements (20) sont formés. 15. Dispositif de support d'arbre à engrenages, pour véhicule, dans lequel un arbre à engrenages est supporté à rotation par des roulements à rouleaux co- niques (2,3, 6) dans un carter (7) dans lequel de l'huile à engrenages est enfermée de manière étanche, les roulements à rouleaux coniques (2,3, 6) comportant chacun une bague extérieure (11,23, 31), une bague intérieure (15, 24, 35) et des rouleaux coniques (16,25, 36), une couche carbonitrurée ayant une teneur en carbone de 0,80 % en poids ou davantage et une dureté Rockwell HRC de 58 ou davantage est formée sur chacune des surfaces de la bague extérieure (11, 23,31), de la bague intérieure (15,24, 35) et des rouleaux coniques (16, 25, 36), et en ce que le rapport R/RBASE vaut 0,75 à 0,87, R étant le rayon de courbure des grandes faces d'extrémité (28) des rouleaux coniques (16,25, 36) et RBASE étant la distance séparant le sommet de l'angle de cône des rouleaux coniques (16, 25, 36) et la surface de grand rebord (14,34) de la bague intérieure (15,24, 35). 16. Dispositif de support d'arbre à engrenages, pour véhicule, dans lequel un arbre à engrenages est supporté à rotation par des roulements à rouleaux coniques (2,3, 6) dans un carter (7) dans lequel de l'huile à engrenages est enfermée de manière étanche, les roulements à rouleaux coniques (2, 3,6) comportant chacun une bague extérieure (11,23, 31), une bague intérieure (15, 24, 35) et des rouleaux coniques (16,25, 36), caractérisé en ce que la surface de petit rebord (14,34) de la bague intérieure (15, 24,35) est formée par une surface parallèle aux petites faces d'extrémité (39) des rouleaux coniques, 17. Dispositif de support d'arbre à engrenages suivant l'une quelconque des revendications 15 et 16, caractérisé en ce que la rugosité superficielle Ra de la surface de grand rebord (13,29, 33) de la bague intérieure (15, 24,35) vaut 0,05 à 0,20 m. 18. Dispositif de support d'arbre à engrenages suivant l'une quelconque des revendications 16 et 17, caractérisé en ce que l'intervalle 8 formé entre la surface de petit rebord (14,34) de la bague intérieure (15, 24, 35) et les petites faces d'extrémité (39) des rouleaux coniques (16, 25, 36) lorsque les grandes faces d'extrémité (28,38) des rouleaux coniques (16,25, 36) sont en contact avec la surface de grand rebord (14,34) de la bague intérieure (15,24, 35) est inférieur à 0,4 mm. 19. Dispositif de support d'arbre à engrenages suivant l'une quelconque des revendications 16 à 18, caractérisé en ce que la surface de petit rebord (14, 34) de la bague intérieure (15,24, 35) est réalisée par meulage ou usinage au tour. 20. Dispositif de support d'arbre à engrenages, pour véhicule, dans lequel un arbre à engrenages est supporté à rotation par des roulements à rouleaux coniques (2,3, 6) dans un carter (7) dans lequel de l'huile à engrenages est enfermée de manière étanche, les roulements à rouleaux coniques (2, 3, 6) comportant chacun une bague extérieure (11, 23, 31), une bague intérieure (15,24, 35) et des rouleaux coniques (16,25, 36), caractérisé en ce que la bague intérieure (15,24, 35) présente une surface de grand rebord (14,34) constituée d'une surface conique amenée en contact avec les grandes faces d'extrémité (28, 38) des rouleaux coniques (16,25, 36), et un flanc (41b) se raccordant d'une manière progressive à ladite surface conique et s'incurvant dans une direction s'éloignant des grandes faces d'extrémité (28, 38) des rouleaux coniques (16,25, 36). 21. Dispositif de support d'arbre à engrenages suivant la revendication 20, le flanc (41b) présente une coupe circulaire. 22. Dispositif de support d'arbre à engrenages suivant l'une quelconque des revendications 20 et 21, caractérisé en ce qu'une partie en retrait (44) circulaire est prévue sur la partie centrale des grandes faces d'extrémité (28,38) des rouleaux coniques (16, 25, 36) et l'extrémité périphérique extérieure de la partie en retrait (44) s'étend jusqu'au voisinage de la limite entre ladite surface conique et le flanc (41b) de la surface de grand rebord (13,29, 33) de la bague intérieure (15,24, 35). 23. Dispositif de support d'arbre à engrenages suivant l'une quelconque des revendications 20 à 22, caractérisé en ce que la limite entre ladite surface conique et le flanc (41b) de la surface de grand rebord (13,29, 33) de la bague intérieure (15,24, 35) est prévue au voisinage du bord extérieur de l'ovale de contact maximal produit par le contact entre les grandes faces d'extrémité (28,38) des rouleaux coniques (16, 25, 36) et la surface de grand rebord (13, 29, 33) de la bague intérieure (15,24, 35) sous la charge axiale maximale du roulement à rouleaux coniques qui peut être permise.