FR 2768175 A1 19990312 FR 9811461 A 19980910 La présente invention a trait au domaine des câbles armés utilisés dans la diagraphie électrique des puits de pétrole ou de gaz et au contrôle de la longueur de tels câbles, de leur température et des tensions qui leur sont imposées. Plus particulièrement la présente invention à trait à un système de contrôle comprenant au moins une fibre optique pourvue d'au moins un réseau de Bragg. Des câbles de diagraphie à conducteurs électriques transportent des instruments de mesure dans les forages géologiques en vue de générer des signaux reflétant les propriétés des formations géologiques traversées à diverses profondeurs du puits. Cela est généralement réalisé en même temps que l'on retire l'instrument du puits par enroulement du câble de diagraphie sur un treuil ou dispositif d'enroulement similaire, en meme temps que les signaux sont générés par les instruments et qu'un enregistrement des mesures est effectué. Dans certains systèmes de l'art antérieur, la mesure de la profondeur d'un instrument dans le puits est réalisée au moyen d'une roue calibrée en contact positif avec le câble. La roue calibrée toume en correspondance avec le défilement du câble lors de sa descente ou de sa remontée dans le puits par le treuil. Dans certains cas, une pluralité de marqueurs magnétiques sont disposés équirépartis le long du câble. La roue peut être couplée à un compteur mécanique pour indiquer la longueur de câble déroulé sur la roue, ou encore la roue peut être couplée à un codeur relié à un compteur ou à un ordinateur pour indiquer électroniquement la longueur de câble déroulé sur la roue. De telles roues peuvent déterminer de façon précise la longueur totale de câble qui a été déroulé par la roue dans le puits, mais la profondeur réelle de l'instrument dans le puits peut ne pas correspondre exactement à la longueur totale déroulée sur la roue, en raison de ce que le câble est sujet à des tensions, ou allongements, lorsqu'il se déplace. A la fois la température et le poids affecte la tension des câbles. Le poids total d'un câble descendu dans un puits peut être de l'ordre de 500 livres (250 kg) pour 1000 pieds (300 m) de câble, et le l'instrument lui-même a un poids significatif lorsqu'il est dans le puits, lequel poids peut varier en fonction de ce que plus ou moins de l'espace intérieur de l'instrument est occupé par de l'air, et de la densité du fluide présent dans le puits. Les mesures peuvent avoir été ainsi faites à des profondeurs différentes d'une dizaine de mètres ou plus, de celles indiquées par la roue calibrée à cause de l'étirement du câble induit par la tension lorsque l'instru- ment est retiré du puits. Le paramètre le plus aléatoire qui affecte la tension du câble est le frottement, qui peut accroître l'étirement du câble lorsqu'il est retiré ou descendu dans le puits, du fait que l'on ne connalt pas la rugosité de la surface du puits ni le coefficient de friction des formations géologiques traversées par le puits. La boue de forage ou les fluides présents dans le puits peuvent varier en viscosité selon la profondeur d'un puits donné, rendant la détermination des effets de frottement souvent difficile. Le brevet US4.803.479 (GRAEBNER et al.) décrit une méthode de mesurer de la profondeur visant à compenser la valeur de l'étirement du câble, laquelle méthode comprend la mesure du déphasage d'un signal électrique envoyé dans la totalité du câble et renvoyé à l'équipement de surface, la mesure étant donnée par le déphasage par rapport au même signal envoyé à travers un câble de référence disposé à la surface du sol et de longueur invariable. Dans la méthode du brevet GRAEBNER, le déphasage d'un signal électrique de fréquence constante dépend seulement de la variation du temps de transmission du signal1 de sorte que le déphasage correspond à la variation de longueur des conducteurs électriques du câble. Une limitation de la méthode de GRAEBNER réside dans le fait que la variation de longueur des conducteurs électriques du câble peut ne pas oerrespon- dre exactement à la variation de la longueur du câble; Un câble de diagraphie électrique comprend de manière conventionnelle une pluralité de conducteurs électriques isolés recouverts de fils d'armature en acier enroulés en spirale. Un tel câble de digraphie comprend typiquement sept conducteurs dont six sont enroulés en spirale autour du septième. Lorsqu'un tel câble multi-conducteurs est étiré, une partie de l'étirement est absorbé par le désenroulement des conducteurs enroulés en spirale, de sorte que la longueur du câble s'accroît plus que ne s'accroît la longueur propre des conducteurs. Une autre limitation de la méthode décrite dans le brevet '479 (GRAEBNER) réside dans le fait que le rapport, appelé "facteur d'échelle", de la variation de la longueur du câble par rapport au déphasage du signal électrique, doit être déterminé pour chaque cas particulier du fait que les propriétés de transmission du signal électrique peuvent varier quelque peu d'un câble à l'autre. Encore une autre limitation de la méthode decrite dans le brevet '479 (GRAEBNER) réside dans la nécessité d'utiliser des éléments conducteurs additionnels à la surface du sol pour fournir une référence de phase de longueur fixe pour servir de comparaison avec la variation de phase dans le câble de diagraphie. Une longueur substantielle de câble devant être utilisée comme longueur fixe de référence peut occuper un espace significatif de stockage, ce qui peut ne pas être pratique. Souvent de petites longueurs de câble, telles que de 100 à 300 pieds (30 à 100 mètres), sont coupées depuis le bout d'un câble particulier descendu dans un puits, lorsque ce bout du câble est usé ou endommagé. Dans d'autres circonstances, le câble est coupé en vue de récupérer un instrument endommagé dans le puits, le câble étant ultérieurement re-assemblé par épissure. Lorsqu'un câble est coupé, le facteur d'échelle doit être à nouveau déterminé en impartissant au câble une valeur connue d'étirement et en mesurant le déphasage causé par l'étirement connu. II est difficile de recalibrer le facteur d'échelle en un emplacement du puits puisque l'équipement conçu pour impartir un étirement connu au câble ne peut être1 typiquement, localisé qu'avec un aménagement spécialisée. Le système du brevet US4.9803.479 présente aussi une déficience dans la mesure où la précision de la mesure du déphasage décline rapidement avec un accroissement de la fréquence de variation de la longueur du câble. Des variations de fréquence plus élevées de la valeur d'étirement du câble peuvent être causées par un mouvement saccadé de l'instrument de diagraphie lorsque la combinaison de la gravité et des frottements du puits dépassent momentanément la traction vers le haut du câble de diagraphie jusqu'à ce que celui-ci soit vio- lemment relâché dans un mouvement analogue à celui d'un ressort, lorsque la force de frottement est dépassée quand la tension du câble vers le haut a crû suffisamment. Le brevet US-3.490.149 (BOWERS) décrit une méthode de détermination de la profondeur des instruments de diagraphie dans un puits. Le système comprend un accéléromètre pour la mesure de l'accélération de l'instrument de diagraphie coaxial au puits. Les mesures d'accélération de l'instrument de diagraphie coaxial au puits sont intégrées doublement pour fournir une détermination de la variation de la position axiale de l'instrument de diagraphie. La variation de la position axiale déterminée à partir des mesures doublement intégrées de l'accéléro- mètre est utilisée pour ajuster la position mesurée de l'instrument telle que déterminée par les mesures de la longueur de câble qui a transité dans un dispositif de me- sure de la longueur de câble descendu dans le puits. Un inconvénient du système est que les mesures d'accélération doublement intégrées doivent être limitées en bande par un filtre destiné à extraire la sortie de courant continu et de courant altematif à très basse fréquence, de l'accéléromètre et à corriger la "dérive de zéro" (connue aussi dans la technique comme "erreur systématique"). Si l'accélération de l'instrument chute au dessous d'une fréquence de coupure du filtre, alors des accélérations à basse fréquence de l'instrument peuvent être causées par des forces telles que de friction qui modifient l'effort de traction du câble, et par conséquent sa longueur, peuvent ne pas être détectées. En conséquence, le système est utilisé seulement pour corriger les mesures de profondeur pour des accélérations de fréquence plus élevées des instruments de diagraphie. Le brevet US4.545.242 (CHAN) décrit un perfectionnement de la méthode décrite dans le brevet 1149 (BOWERS). Le système comprend des amplificateurs en boucle pour diminuer un signal d'erreur généré dans le processus d'intégration des mesures de l'accéléromètre en vue de déterminer la position vraie des instruments de diagraphie dans le puits. Ce système est limité en ce qu'il ne comporte aucun moyens de réponse au dessous de la plus basse fréquence de rupture d'un filtre appliqué à la sortie des accéléromètres. les systèmes décrits dans '149 (BOWERS) et '242 (CHAN) sont inaptes à procurer une information précise de profondeur dans le cas où le câble est "étiré" à des fréquences inférieures à la fréquence de rupture du filtre appliqué à l'accéléromètre. Les méthodes qui comprennent la lecture de marqueurs magnétiques ont plusieurs inconvénients : - 1) la netteté des marqueurs magnétiques diminue avec l'usage et le temps et par conséquent la précision de la position des marqueurs diminue aussi; - 2) les marqueurs ont besoin périodiquement d'être re-magnétisés; - 3) la longueur de ligne entre les marqueurs magnétiques, supposée être fixe, n'est fixe qu'approximativement puisque la ligne s'étire avec l'usage ce qui, par conséquent accroît la distance entre les marqueurs; et - 4) un glissement est induit par le frottement des roues de mesure, particulièrement lorsque les câbles sont humides etlou recouverts de boues de forage à leur sortie du puits. Divers câbles électriques armé connus ont un ou plusieurs conducteurs électriques utilisés pour fournir la puissance électrique aux instruments de diagraphie et pour transmettre les signaux en provenance de ces instruments, aux équipements de surface en vue de leur traitement. Ces câbles ont des armatures en fils d'acier enroulés en spirale autour des conducteurs électrique pour procurer une résistance à la torsion, à la traction et à l'abrasion. Une grande variété de câbles de l'art connu ont des fibres optiques et mettent en oeuvre la télémétrie optique à hautes fréquence et à des vitesses de transmission de données plus élevées que celles obtenues par transmission électrique. Des câbles connus de l'art antérieur ont des fibres optiques contenues dans un tube d'acier; une autre combinaison de l'art antérieur fibre optiquelcâble de diagraphie comporte une fibre optique sous gaine plastique au lieu de un ou plusieurs conducteurs électriques; Une autre combinaison de l'art antérieur fibre optiquelcâble électrique comporte une fibre optique incorporée dans un tube métallique entouré des torsades de cuivre enroulées pour conduire la puissance électrique et les signaux électriques. Le brevet US-5.495.547 des mêmes Demandeurs décrit un câble de diagraphie avec une combinaison fibre optiquelconducteur électrique. Ce brevet traite des problèmes associés aux câbles précités de l'art antérieur et il est incorporé en totalité dans la présente description à toutes fins utiles. Le brevet US-5.495.547 décrit, comme illustré en Fig.1A, dans certaines de ses formes de réalisation, un câble de diagraphie comprenant des premiers éléments constitués d'un fil d'acier revêtu de cuivre entouré de torsades de cuivre et recouvert d'un matériau électriquement isolant, et au moins un second élément comprenant au moins une fibre optique incorporée dans un tube métallique entouré de torsades de cuivre et recouvertes par le matériau électriquement isolant. Les premiers éléments et le second élément au moins sont disposés en un faisceau central. Le second élément est positionné dans le faisceau de façon à être enroulé en spirale autour de l'axe du faisceau central. Le faisceau est entouré par des fils d'armature enroulés en spirale à l'extérieur du faisceau. Une coupe transversale d'un tel câble de diagraphie 10 de l'art antérieur est illustrée à la Fig. 1A et est décrite dans le brevet US-5.495.547. Des parties du câble 10 sont représentées aux Fig.lB et 1C. Le câble 10 comprend sept éléments conducteurs isolés par de la matière plastique et positionnés dans un faisceau central 15 ayant une configuration hexagonale sensiblement régulière, six de ces éléments entourant le septième. Les premiers éléments 16 sont, selon un aspect de l'invention, des éléments conducteurs électriques isolés comprenant un fil d'acier recouvert de cuivre d'un diamètre d'environ 0,027 pouce (0,68 mm) entouré de neuf fils de cuivre ayant chacun un diamètre d'environ 0,0128 pouce (0,32 mm). Les premiers éléments 16 comprennent une chemise isolante externe composée de matière plastique résistante à l'humidité et à la chaleur, telle que le polypropylène ou le copolymère éthylène-tétrafluoréthylène ("ETFE") vendu sous le nom de marque de "TEFZEL" de E.l. Du Pont de Nemours & Co. Chacun des seconds éléments 18 comprend, entre autres, une fibre optique disposée à l'intérieur d'un tube en acier inoxydable. Le câble 10 comprend deux des seconds éléments 18 positionnés symétriquement en n'importe lequel des six emplacements extemes de la configuration hexagonale régulière formée par les sept éléments. Des espaces vides à l'intérieur de la structure hexagonale des sept éléments 15(16,18) sont, selon un aspect de l'invention, remplis d'un matériau de remplissage 17, par exemple de la matière plastique telle que le néoprène ou l'ETFE. Le remplissage 17 maintient la position relative des sept éléments 15(16,18) à l'intérieur du câble 10. Les éléments 15(16,18) et le remplissage 17 sont recouverts de fils d'armature en acier galvanisé enroulés en spirales formant une gaine armée interne. La gaine d'armature interne 14 est elle-même recouverte extérieurement de fils d'armature en acier galvanisé enroulés en spirales formant une gaine d'armature exteme 12. La gaine d'armature interne 14 et la gaine d'armature externe 12 sont destinées à foumir au câble des résistances à la traction et abrasion significatives. Selon un aspect de l'invention le câble 10 est prévu pour être utilisé dans un environnement chimiquement hostile tel qu'un puits ayant des quantité significatives d'hydrogène sulfuré, et les fils d'armature 12,14 peuvent aussi être composés d'un alliage cobalt-nickel tel que celui identifié par le code industriel MP-35N. L'un 18 des seconds éléments représenté plus en détail à la Fig. 1 B comprend une fibre optique 22 contenue dans un tube métallique 24 en acier inoxydable pour foumir la résistance à la corrosion. Le tube 24 a, selon un aspect de l'invention, un diamètre extérieur de 0,033 pouce (0,83 mm) et un diamètre intérieur de 0,023 pouce (0,58 mm). Le tube 24 procure à la fibre optique 22 une protection contre l'abrasion et la déformation et empêche les fluides du puits de pénétrer dans le câble. Le tube 24 peut être plaqué de cuivre afin de réduire sa résistance électrique, et être entouré par douze torsades de fil de cuivre représentée globalement par 26. Les torsade de fil 26 peuvent avoir chacune un diamètre de 0,01 pouce (0,25 mm). La combinaison du tube 24 et des torsades 26 constitue un conducteur ayant une résistance électrique inférieure à 10 ohms par longueur de 1000 pieds. Le tube 24 et les torsades de cuivre 26 sont en outre recouvertes de matière plastique isolante 20 résistante à la chaleur, telle que l'ETFE, ou le polypropylène. Le diamètre extérieur de l'isolant 20 du second élément 18 est substantiellement le même que le diamètre extérieur de l'isolant du premier élément 16, de telle sorte que la configuration hexagonale des sept éléments, telle que représentée dans la coupe transversale de la Fig. 1A est substantiellement symétrique, en dépit de la position relative du second élément 18 à l'intérieur de la structure hexagonale du faisceau 15. Des seconds éléments 18 peuvent être positionnés en n'importe laquelle des six positions externes de la structure hexagonale telle que représentée en Fig. 1k Le se cond élément 18, selon un aspect de l'invention peut être situé à un emplacement externe de la structure hexagonale du faisceau 15, du fait que les éléments 16,18 des emplacements externes sont enroulés en spirale en position centrale autour de l'élément. Pour des raisons telles que la diminution latérale du diamètre du diamètre nominal sous tension axiale, le déroulage de la couche hélicoïdale et la longueur globale plus grande des éléments extemes enroulés en spirale par rapport à la longueur de l'élément central 18, les éléments 16,18 positionnés à l'extérieur subissent une tension axiale réduite par rapport à l'allongement axial du câble, ce qui diminue aussi la probabilité de défaillance axiale induite par la tension du tube 24 et de la fibre 22. Les seconds éléments 18, selon un aspect de l'invention, sont positionnés en deux emplacements extemes à l'opposé l'un de l'autre dans la structure hexagonale. La Fig.lC représente plus en détail une coupe transversale du premier élément 16. Le premier élément 16 a, selon un aspect de l'invention, un fil en acier 28 plaqué de cuivre pour avoir un diamètre extérieur d'environ 0,027 pouce (0,68 mm), ce qui réduit la résistance électrique du fil 28. Le fil 28 recouvert de cuivre est en outre entouré de neuf torsade de cuivre, représentées globalement par 30 et ayant un diamètre extérieur de 0,0128 pouce (0,32 mm). La combinaison du fil d'acier 28 et des torsades de cuivre 30 a une résistance électrique inférieure à sept ohm par longueur de 1000 pieds. Les torsade 30 sont recouvertes d'un matériau électriquement isolant 32 tel que le polypropylène ou le PTFE. Le seconds éléments 18 sont conçus de telle sorte que la combinaison du tube 24 et des torsades de fil 26 a un diamètre extérieur permettant au matériau isolant de conférer au second élément 18 sensiblement les mêmes performances électriques par unité de longueur que celles du premier élément 16. L'ensemble du câble aura substantiellement les mêmes propriété de transmission de signal et puissance électrique que les câbles de l'art antérieur. Le brevet US-5.541.587 co-déposé, et incorporé dans la présente Demande à toutes fins utiles, divulgue un système pour déterminer la profondeur d'un instrument de diagraphie descendu dans un puits dans une formation géologique. Une forme particulière de réalisation du système comprend un circuit pour générer une mesure du déphasage d'un signal électrique sinusoïdal transmis à travers le câble, le déphasage du signal correspondant à la longueur du câble. Le système comprend aussi un accéléromètre disposé à l'intérieur de l'instrument et relié électriquement à un filtre passe-bande. Le double intégrateur calcule la position de l'instrument coaxial au puits. La mesure du déphasage est envoyé à un filtre passe-bas. Le filtre passe-bas et le filtre passe-bande ont au moins un certain degré de recouvrement de bande passante. La sortie de l'intégrateur est utilise pour générer un facteur d'échelle qui est appliqué à la mesure du déphasage filtré. La mesure du déphasage affecté du facteur d'échelle est transmise à un ordinateur de fond comme déclencheur d'un signal généré par un encodeur de fond et comme mesures intégrées de l'accéléromètre. Le signal d'encodeur de fond correspond à la quantité de câble présente dans le puits. L'ordinateur de fond calcule la profondeur de l'instrument dans le puits par sommation des mesures de déphasage affectées du facteur d'échelle, des mesures intégrées de l'accéléromètre et des mesures de l'encodeur. Les Fig.2A et 2B montrent un câble de l'art antérieur décrit dans le brevet US-5.541.587. Le câble est un câble de diagraphie de puits multi-conducteurs typique dont la périphérie est composée de fils d'armature 30 enroulés en spirales, en acier par exemple. Des conducteurs électriques à l'intérieur des fils d'armature comprennent un conducteur central 32 et des conducteurs externes31 enroulés en spirales. Le conducteur central est substantiellement colinéaire à la longueur du câble et est substantiellement coaxial au câble sur toute sa longueur. On a depuis longtemps besoin d'un système de surveillance de câble de diagraphie qui indique de façon précise la longueur du câble, la tension du câble, et/ou la température à un emplacement du câble. La présente invention a donc pour objets un dispositif de câble de diagraphie, une installation comprenant un tel câble, et une méthode de d'obtention de données de mesure des grandeurs précitées, mettant en oeuvre le câble et/ou l'installation le comportant, ces objets de l'invention comprenant, prises séparément ou en en combinaison, les dispositions ci-après énumérées. Ainsi, et plus précisément, un dispositif de câble notamment destiné notamment à des opérations de diagraphie de puits, est caractérisé dans sa généralité en ce que, ayant des extrémités espacées comprenant une première et une seconde extrémité, les opérations de diagraphie de puits comprenant des opérations de mesure de la tension, ou de l'allongement, du câble, le dit câble comprend au moins une fibre optique qui s'étend depuis sa pre mière extrémité jusqu'à sa seconde extrémité, et en ce que la dite fibre opti que au moins incorpore au moins un réseau de Bragg; de préférence: - la dite fibre optique au moins est l'une des fibres d'une pluralité de fibres opti ques, - le dit réseau de Bragg au moins est l'un des réseaux d'une pluralité de réseaux de Bragg, - le câble incorpore une pluralité de fils d'armature autour de la dite fibre optique au moins, - la dite pluralité de fibres optiques comprend au moins deux fibres optiques es pacées l'une de l'autre, chacune incorporant une pluralité de réseaux de Bragg, - le câble comprend un tube métallique creux s'étendant depuis la première ex trémité du câble jusqu'à sa seconde extrémité, - les dites au moins deux fibres optiques espacées l'une de l'autre, compren nent au moins une première fibre optique et au moins une seconde fibre opti que, la première fibre optique étant contenue librement, ou détendue, dans le dit tube métallique creux, - la seconde fibre optique est disposée dans le dit dispositif de câble de ma nière telle qu'elle s'allonge lorsque le câble lui-même s'allonge; - le tube métallique creux est en acier inoxydable, - le câble comprend une pluralite de torsades de cuivre enroulées autour du tube métallique creux, les dites torsades s'étendant de la première à la se conde extrémité du dit câble, - un matériau isolant est disposé entre la première et la seconde fibre optique, - le câble comprend au moins un fil conducteur s'étendant de sa première à sa seconde extrémité. Une installation conforme à la présente invention et incorporant au moins un câble tel que sus décrit, est caractérisée dans sa généralité en ce qu'elle comprend: - un système de contrôle, entendant par système un ensemble de moyens élec tronques, optiques et optoélectroniques pour traiter des données et effec tuer les mesures, - une ligne filaire pourvue d'une extrémité de sommet et d'une extrémité de fond, la dite ligne étant connectée au dit système et comprenant le dispositif de câ ble à fibre optiques à réseaux de Bragg, - un coupleur optique connecté à l'appareil, ou système, de contrôle et à la dite fibre optique au moins, - une source lumineuse connectée à l'appareil de contrôle pour envoyer un si gnal lumineux dans la dite fibre optique au moins, - un détecteur connecté à l'appareil de contrôle pour détecter un signal réfléchi depuis au moins un réseau de Bragg, - un isolateur pour empêcher la lumière réfléchie d'entrer dans la source, - un transmetteur acoustique mobile connecté à l'appareil de contrôle et disposé au voisinage de la ligne filaire, et destiné à transmettre un signal acoustique à un réseau de Bragg défilant. Une méthode d'obtention de données, conforme à la présente invention, mettant en oeuvre un câble et/ou une installation tels que sus décrits, est caractérisée dans généralité en ce qu'elle comprend les étapes consistant: - à introduire le câble dans un puits qui s'enfonce en terre depuis la surface du sol, - à envoyer un signal, grâce à des moyens de transmission, à au moins un pre mier réseau de Bragg, - à recevoir le signal grâce à des moyens de réception, et - à traiter le signal pour obtenir des données, De préférence la dite méthode comprend en outre les étapes consistant à: les données comprenant des données relatives à la longueur du câble com prise entre la surface du sol et au moins l'un de deux réseaux de Bragg, les dits réseaux étant espacés l'un de l'autre d'une distance d un transmetteur acoustique étant positionné au voisinage du câble pour qu'un signal acousti que puisse être transmis à, et perçu par, un réseau de Bragg franchissant le transmetteur acoustique, chaque réseau ayant une longueur d'onde d'identifi cation, - à envoyer un signal acoustique au premier réseau de Bragg à un emplacement connu par rapport au transmetteur acoustique et à capter l'onde du réseau de Bragg qui en dérive et qui identifie ce premier réseau, et - à calculer la distance depuis le transmetteur acoustique jusqu'au second ré seau de Bragg sur la base de la connaissance de la distance d et de l'empla cement du premier réseau; De préférence encore la dite méthode comprend en outre les étapes consistant à: le dit premier réseau de Bragg au moins étant l'un des réseaux d'une pluralité de réseaux espacés les uns des autres, et un réseau de Bragg terminal étant situé à l'extrémité la plus basse de la fibre dans le dispositif de câble, - à envoyer un signal depuis une source à large bande à travers au moins une fibre optique jusqu'au réseau de Bragg terminal, - à capter avec un capteur disposé à une distance connue du réseau de Bragg, un signal en retour depuis le réseau terminal jusqu'au capteur ainsi que la du rées du trajet de retour du signal depuis le réseau terminal jusqu'au dit cap teur, et à - calculer la longueur de la ligne filaire, donc du dispositif de câble, depuis le capteur jusqu'au réseau terminal; De préférence encore la dite méthode comprend en outre les étapes consistant à: le dit réseau de Bragg au moins ayant une longueur d'onde l'identifiant, - à envoyer un signal d'interrogation depuis un transmetteur de fond, au dit pre mier réseau de Bragg au moins, - à recevoir, grâce à un dispositif de réception, le signal réfléchi depuis le dit ré seau de Bragg au moins, et - à calculer la tension de ligne localisée sur le dit réseau au moins en détermi nant l'écart avec la longueur d'onde du réseau par le calcul de la différence entre la longueur d'onde du signal réfléchi et la longueur d'onde du réseau. Enfin, et de préférence encore, la dite méthode comprend en outre les étapes consistant à: chaque dit réseau de Bragg au moins ayant une longueur d'onde unique (nominale), - à introduire le câble et le réseau jusqu'à un emplacement profond du puits, - à mesurer la longueur d'onde du réseau en cet emplacement profond, - à calculer l'écart de ;longueur d'onde entre la longueur d'onde unique du rv seau et la longueur d'onde mesurée à l'emplacement profond connu, et - à déterminer la température au dit emplacement profond du puits, en utilisant l'écart calculé. Ainsi la présente invention, dans certaines formes de réalisation procure un système de détermination précise de la longueur d'un câble ou d'une ligne dans un puits de forage en vue de localiser un instrument sur le câble dans le puits, et de ce fait le lieu auquel l'instrument est actif pour faire une mesure. Selon un aspect l'installation comprend un câble, une source lumineuse émettrice multi-longueurs d'onde interconnectée à la surface avec le câble, le câble comportant une ou plusieurs fibres optiques comme dit ci-dessous, pourvues d'un ou de plusieurs réseaux de Bragg, et un coupleur couplant la fibre optique et la source L'utilisation des réseaux de Bragg procurent plusieurs avantages. Le réseau est une partie permanente de la ligne, par exemple il n'est pas aussi facilement effaçable que le sont les marqueurs magnétiques et il n'a pas besoin d'être "rafraîchi" comme doit l'être un marqueur magnétique. La distance entre deux réseaux peut être déterminée aisément en temps réel avec une instrumentation a propriée. Dans une forme de réalisation dans laquelle un tel système est utilisé pour une mesure distincte de température hors tension, deux fibres optiques sont utilisées chacune avec une pluralité de réseaux équirépartis. Une des fibres optiques est placée librement a l'intérieur d'un tube métallique (par exemple en acier ou acier inoxydable, par exemple à la place d'un des conducteurs extérieurs du câble (à titre d'exemple non limitatif, un câble tel que celui de la Fig.1A ou de la Fig.2A). L'autre fibre est disposée à la place d'un conducteur central du câble (à titre d'exemple non limitatif, un câble tel que celui de la Fig.1A ou de la Fig.2A). Selon un autre aspect, le tube est en acier inoxydable guipé de torsades de cuivre et il est utilisé comme conducteur. On peut utiliser un ou plusieurs conducteurs. Des méthodes conformes à la présente invention utilisant des systèmes tels que présentement décrits comprennent des méthodes de détermination de la température régnant dans un puits, des méthodes pour mesurer la tension d'un câble dans un puits, et des méthodes pour déterminer la longueur d'un câble dans un puits. Les systèmes et des méthodes conformes à la présente invention sont utilisables dans un grand nombre de situations. Lorsque l'instrument de diagraphie et/ou d'autres dispositifs de fond sont convoyés via le tube de forage (diagraphie convoyée en tube) ou grâce à des dispositifs mécaniques de propulsion de fond tels que tracteurs ou chenille, I'aptitude de la présente invention à déterminer un étirement de ligne localisé, aide à la détermination et à la localisation des coincements et/des "nids"; à la détermination de la force effective de traction aux angles élevés et/ou dans les sections horizontales lors de la traction hors de la section horizontale ou hors du puits; et à la détermination de la vitesse d'alimentation en ligne lors de la traction dans et/ou hors des sections horizontales pour prévenir des coincements et/ou des" nids". Le contrôle des lignes d'ancrage est rendu possible là où la détermination d'un étirement localisé contribue à la détermination de la longueur effective et des caractéristiques de maintien des combinaisons câble/chaîne de l'ancrage enterré en lit marin; à la détermination de la traction nette sur la combinaison ancreichaîne d'ancrage, et la détermination précise et à la localisation des effets d'étirement pour rétroagir sur un système de mise en tension. Pour les applications en lignes tendues et les amarres sous-marines, la présente invention procure une aptitude à séparer les effets de charge et d'étirement induits par le mouvement des vagues de la surface, de ceux induits par les courants océaniques de fond. C'est par conséquent un objet d'au moins certaines formes préférées de réalisation de la présente invention, que de procurer pour les câbles de diagraphie de forage, des installations et des systèmes nouveaux, uniques, utiles, non évidents et efficaces, pourvus de fibres optiques à un ou plusieurs réseaux de Bragg, des câbles pourvus de telles fibres, et des méthodes de mise en oeuvre de tels installations ou systèmes pour la détermination de la longueur d'un câble dans un puits, de la température en un point du puits, et de la tension sur un organe dans le puits. De tels câbles comportent une tubulure métallique incorporant une fibre optique librement disposée à l'intérieur, pouvant être soit une fibre optique à un ou plusieurs réseaux de Bragg, soit une fibre optique sans réseau; de tels systèmes sont prévus pour mesurer un décalage statique et un décalage dynamique de l'onde d'un réseau de Bragg. Certaines formes de réalisation de l'invention ne sont pas limitées à telle caractéristique individuelle particulière présentement décrite, mais incluent des combinaisons de celles-ci, distinctes de l'art antérieur par leurs structures ou leurs fonctions. Les caractéristiques de l'invention ont été largement décrites de manière à ce que les descriptions détaillées qui suivent puissent être mieux comprises, et à ce que les contributions de l'invention a la technique puissent être mieux apprécier. Il existe bien sûr des aspects secondaires de l'invention décrits ci-dessous et qui peuvent être inclus dans la matière sujette à revendications. Les hommes de l'art qui tireront bénéfice de cette invention, de ses enseignements et de ses suggestions apprécierons que les concepts présentement divulgués puissent être utilisés comme base créative pour concevoir d'autres structures, méthodes et systèmes pour mener à bien et mettre en pratique la présente invention. Les revendications doivent être lues pour y inclure tout dispositif ou méthode légalement équivalent qui ne sorte pas de l'esprit ou du champs de la présente invention. Une description plus particulière des formes de réalisation de l'invention résumée ci-dessus peut être faite en référence aux formes particulières de réalisation qui sont illustrées dans les dessins, qui font partie intégrante de la description. Ces dessins illustrent certaines formes de réalisations préférées et ne doivent pas être utilisés pour limiter mal à propos la portée de l'invention qui peut avoir d'autres formes de réalisation également effectives et légalement équivalentes. La Fig.îA est une vue en coupe transversale d'un câble de diagraphie de l'art antérieur; les Fig. 1 B et 1 C sont des vues en coupe transversale du câble de la Fig.1A. La Fig.2A est une vue en coupe transversale d'un câble de diagraphie de l'art antérieur; la Fig.2B est une vue partielle de coté du câble de la Fig.2A. La Fig.3A est une vue schématique de coté d'un installation conforme à la présente invention; la Fig.3B est une illustration schématique d'une méthode de traitement de signal utilisable avec l'installation de la Fig.3A; la Fig.3C est une illustration schématique méthode de traitement de signal utilisable avec le système de la Fig.3A; la Fig.3D est une illustration schématique de coté d'un dispositif de fibre optique conforme à la présente invention. La Fig.4 est une vue en section transversale d'un câble de diagraphie conforme à la présente invention. La Fig.5 est une vue en section transversale d'un câble de diagraphie conforme à la présente invention. La Fig.6 est une représentation graphique d'une sortie de filtre dans une méthode et installation conforme à la présente invention. La Fig.3A illustre un système S conforme à la présente invention, qui incorpore une ligne W comprenant une fibre optique conformée en fibre à réseaux de Bragg ("FBG") à des intervalles spécifiés ( par exemple espacés d'environ 1 à 20 mètres ou plus), enrobée dans une gangue étanche en siliconetTéflonO/TefzelS et avec une couche externe de fils d'armature en acier analogue au câble "steel-light" fabriqué par Rochester Co. Un élément à fibre unique est, selon une variante, placé au centre de la ligne (par exemple, en lieu et place du conducteur central des lignes représentées aux Fig.îA et 2A). La ligne s'étend depuis la surface du sol dans un puits tubé L. Chaque FBG de la fibre a une longueur d'onde unique (par exemple n'importe quelle longueur d'onde appropriée, et dans certaines formes préférées de réalisation se rangeant entre environ 780 et 1650 nanomètres) dont la valeur est suffisamment éloignée de la longueur d'onde des autres FBG pour en faciliter la détection. La fibre à fibre optique est connectée à un coupleur, par exemple un coupleur 2:1 C (par exemple un dispositif 50150 FO 3662 de chez Litton Polyscientific Co). Le coupleur est interconnecté via un isolateur I à une source à large bande B, à titre d'exemple non limitatif à une source lumineuse ou à une source Laser accordable, qui puisse émettre des signaux dans un relativement large spectre de longueurs d'onde, par exemple n'importe quelle longueur d'onde appropriée et dans certaines formes préférées de réalisation, mais de façon non limitative, entre 780 et 1650 nanomètres. Un système détecteur D en communication avec ala fibre optique O, via le coupleur C détecte les signaux réfléchis depuis les FBG, et mesure l'écart des ondes en provenant. Pour permettre une mesure hors tension de la température à l'emplacement d'un FBG, une, ou au moins une, fibre optique à FBG est placée librement à l'intérieur d'un tube T en acier inoxydable en remplacement d'un autre conducteur extérieur de la ligne (voir par exemple Fig. 3D). Le tube T en acier inoxydable est gainé de torsades de cuivre de sorte qu'il puisse être aussi utilisé comme conducteur. On peut de la sorte, remplacer plusieurs conducteurs. La Fig.3C illustre un système 200 qui mesure les tensions et les températures de différentes manières avec un ou plusieurs câbles conformes à la présente invention. Le système 200 comprend un ordinateur 210 qui peut être interconnecté avec divers sous-systèmes et qui, via la ligne 212, contrôle un commutateur optique 202, par exemple un modèle 3x1 SR 1212 de JDS-Fitel Co. Les retours réfléchis depuis les fibres optiques du puits pourvues de FBG sont transmis à travers une fibre 250 au commutateur 202. Pour mesurer la variation due à l'étirement du câble, de l'onde de Bragg d'un réseau de Bragg d'une fibre optique, on utilise un sous-système comprenant un filtre de Fabry-Perot. Ce sous-système est particulièrement approprié pour le traitement d'un décalage constant d'une onde de Bragg. Le sous-système mesure avec un interféromètre 206 le décalage dynamique d'une onde de Bragg et il est particulièrement approprié pour détecter un tel décalage induit par un signal acoustique, par exemple tel que transmis par le transmetteur acoustique A de la Fig.3A. Le sous-système grâce à un détecteur de pic détecte le temps d'arrivée du signal et est, par conséquent, particulièrement adapté à la mesure des longueurs de câble, par exemple la longueur depuis la surface jusqu'à un FBG particulier du câble. Comme montré en Fig.3B, le détecteur de pic 254 peur être positionné entre le filtre de Fabry-Perot et le mélangeur. L'ordinateur 210 contrôle, via une ligne 214, un générateur de signaux 216 qui produit un signal en rampe destiné à être mélangé, grâce a un mélangeur 218, avec un signal d'un filtre de Fabry-Perot 204 en vue de sa transmission au filtre de Fabry-Perot 204 après sommation avec un signal fluctuant grâce a un dispositif de sommation 224. Un signal fluctuant à haute fré quence est produit par un dispositif 226. Une fibre optique 228 relie le filtre de Fabry Perot 204 à un récepteur ou détecteur 230 qui converti le signal optique en un signal électrique. Une ligne 232 relie le détecteur 230 au mélangeur 218. En sommant le signal fluctuant par balayage avec le signal en forme de rampe, on facilite la détection de l'écart, ou du décalage, de l'onde du FBG. Un signal électrique mélangé provenant du mélangeur 218 est envoyé sur un filtre passe-bas 234 qui dérive le signal et envoie le signal dérivé sur un ligne 236 à un détecteur 240 de croisement au point nul qui traite le signal dérivé provenant du filtre 234. Le détecteur de croisement au point nul définit la longueur d'onde du signal et, en présence de la longueur d'onde de Bragg connue, détermine l'écart par rapport à cette dernière. Un signal électrique provenant du détecteur de croisement au point nul, représentatif d'un écart par rap port à une onde de Bragg d'un FBG et indicatif d'un étirement sous charge, par exemple, d'un câble de forage, est envoyé à l'ordinateur 210 par la ligne 242. Un mélangeur 218 amplifie le signal. Lorsque le commutateur 202 est dans une position appropriée, les retours réfléchis depuis le FBG du puits sont envoyés à travers la fibre optique 222 à un récepteur 252 (analogue au récepteur 230) lequel transforme le signal optique en un signal électrique qui est envoyé à un détecteur de pic 254 à travers une ligne 256. Le détecteur de pic décide si une énergie lumineuse suffisante est réfléchie en retour. Si c'est le cas, le détecteur de pic 254 adresse un signal à l'ordinateur 210 indiquant qu'une réflexion est présente. L'ordinateur utilise le signal pour calculer le temps d'arrivée, c'est à dire un temps t nécessaire à un signal pour aller à un FBG et revenir au capteur, par exemple le temps pour couvrir une distance "aller" connue d où d = t/2c, et t est le temps du trajet aller-retour. Les conduits de la fibre 233 acheminent la lumière réfléchie depuis le FBG du puits, lorsque le commutateur 202 est dans une position appropriée, vers un interféromètre optique via un coupleur optique 260. L'interféromètre transfert l'entrée de lumière dans le filtre 223 pour transférer la lumière dans une fibre optique 264. La lumière sortante a une phase indicative de la longueur d'onde de la lumière d'entrée. Un coupleur 262 relie l'interféromètre à la fibre optique 264 qui est elle-même reliée à un détecteur de phase 266 qui transforme la phase du signal lumineux sortant en un signal électrique représentatif de l'onde d'entrée. Ce signal est alors adressée à l'ordinateur 210 par la ligne 268 et l'ordinateur calcule le décalage dynamique de l'onde. Un signal de temps d'ouverture de porte provenant de l'ordinateur 210 est transmis à travers une ligne 270 au détecteur de phase 266. Ce signal de temps d'ouverture de porte commande au détecteur de phase 266 de travailler sur des signaux provenant d'un groupe de FBG sélectionné. Cela limite le nombre le nombre des FBG, de telle sorte qu'un temps suffisant soit disponible pour le calcul et la détection. Trois voies de mesure sont, par conséquent, multiplexées en même temps par le commutateur de fibre optique 202 (par exemple un commutateur optique de Dicon Co.) qui commute entre les fibres optiques 221, 222 et 223. Alternativement, le commutateur peut être éliminé et trois autres fibres connectées simultanément à la fibre 250. Le premier schéma de mesure utilise le filtre de fibre de Fabry-Perot 204 accordable et il est approprié à la mesure des tensions et de la température dans chaque FBG d'une fibre optique conforme à la présente invention (décrite en détail ciVessous). Le second schéma de mesure utilise l'interféromè- tre asymétrique non-équilibré 206, et il est approprié pour des mesures d'un décalage dynamique d'une onde, comme décrit ci-dessous. Le troisième schéma de mesure, décrit en détail ci-après, utilise le temps de transfert de l'information pour mesurer la distance à partir du départ de la fibre à la surface vers chaque FBG. Ainsi la longueur totale de ligne déployée dans le puits peut être calculée par la combinaison de ces mesures. Mesure localisée de la température et de la tension Une méthode pour la mesure localisée de température et de tension conforme à la présente invention utilise les données générées liées au décalage d'une onde de Bragg provenant de chacun des divers FBG, et donne à la fois les efforts statiques et dynamiques imposés au câble sur chaque FBG. Les mesurandes (grandeurs soumises à mesures) comprennent la tension et la température. Le système détecteur de surface (Fig.3A e 3B) utilisent les retours de FBG réfléchis transmis par la ligne 250 et le filtre de Fabry-Perot 202. La sortie du filtre 202 est dérivée par le filtre passe-bas 234 pour donner un signal 235 tel que montré en Fig.6. Ce signal dérivé est foumi au détecteur de croisement nul 246 qui procure le décalage 236 d'une onde individuelle de Bragg provenant de chaque FBG, lequel décalage exprime la tension sur une fibre particulière à réseau de Bragg. Une extension de ce système par multiplexage de division, ou de partage, du temps pour être utilisé pour de plus grands nombre de FBG, rentre aussi dans le champs de la présente invention. Les décalages 237 expriment les effets des variations de pression acoustique. Puisque la température et la déformation affectent un FBG sensiblement de la même façon, une mesure supplémentaire est nécessaire pour distinguer entre ces deux mesurandes. Une fibre à FBD additionnelle enroulée en hélice et logée librement, (c'est à dire sans tension, sans étirement et à l'abri des tensions exercées sur le câble) dans un tube d'acier inoxydable (voir Fig.3D) remplace l'un des conducteurs externes (par exemple voir les conducteurs extérieurs dans les câbles des Fig.1A et 2A et 4). Comme représenté en Fig.4, une ligne 100 comprend une pluralité de fils d'armature externe en acier 104, une pluralité de fils d'armature interne en acier 108, une gaine interne 106 (à titre d'exemple non limitatif une tresse conductrice des températures élevées), un remplissage intérieur 130 (par exemple du TefzeI) enrobant les conducteurs en cuivre 112, des tubes en acier inoxydable entourés par un conducteur en cuivre 113, des fibres de fibre optique 120 comportant des FBG équirépartis sur leur longueur, et un matériau intérieur isolant 122 contenant des fils d'armature en acier 125 et une optique 126 comportant une pluralité de FBG équirépartis sur sa longueur. Pour permettre un corrélation précise entre les températures de deux fibres 120 et 126 , la ligne 100 est construite, dans une forme particulière, telle qu'un FBG 127 de la fibre centrale 126 et un FBG 129 de la fibre exteme 120 se trouvent sur l'axe de la ligne, dans des positions axiales, sensiblement identiques (voir par exemple Fig.3D). Les espaces 130 peuvent être remplis avec des rubans de coton enrobés de pâte isolante. Le système de surface de la Fig.3A peut être utilisé pour la fibre centrale. Un autre système de surface pour les fibres externes 120 est le même, à ceci prés que l'on y utilise un système de filtre de Fabry-Perot. L'angle de toronnage du conducteur externe et le diamètre extérieur du tube d'acier inoxydable sont suffisamment importants pour que les fibres 120 restent libres, c'est à dire que les fibres n'éprouvent que peu ou pas de tension, ou d'étirement. Par exemple, lorsque l'angle de toronnage du conducteur exteme est de 200, le diamètre intérieur du tube d'acier inoxydable est de 0,023 pouce (0,58 mm) ), le diamètre extérieur de la fibre est de 0,00295 (0,074 mm), le centre du tube en acier inoxydable est à une distance radiale de 0,0995 pouce (2,52 mm) du centre de la ligne 100, la ligne peut être étirée de 0,95% sans tension pour les fibres 120 (en supposant que les fibres 120 soient effectivement situées au centre du tube d'acier inoxydable à condition que ce tube soit exempt de tensions à température ambiante). Sous cette condition d'absence de tension, les indications provenant des FBG des fibre 120 sont utilisées pour mesurer la seule température. Ces indications de température sont utilisées conjointement avec les indications provenant des FBG de la fibre centrale, pour obtenir une tension localisée de la ligne, calculée par des méthodes connues (par exemple comme dans "Fiber optic Bragg grating sensors," Morey et al, SPIE Vol. 1169, Fiber optic Laser Sensors Vll, 1989, pp. 98-107; et dans "3M Fiber Bragg Grating Application Note," Février 1996). Cette méthode foumit la tension localisée sur un câble de ligne ainsi que la température subie par la ligne. De telles mesures n'auraient pas été possibles avec les câbles à marqueur magnétique du marché. La Fig.5 montre un composant 150 de fibre centrale de l'art antérieur similaire à l'élément central logeant la fibre 126 de la Fig.4, mais avec une chemise exteme 152 en KynartE) entourant un composite verrelépoxy 154 qui lui-même entoure une chemise interne 156. La chemise interne 156 contient trois fibres optiques 160 comportant chacune une pluralité de FBG équirépartis. Les fibres 160 sont disposées dans un enrobage, par exemple du silicone RW 164. Lorsque la chemise exteme 152 est constituée d'un matériau rigide, par exemple du KynarE rigide, les fibres du centre sont de ce fait protégées de la pression du puits. Exemple: mesure de la température et de la tension Les effets de la température et de la tension sur le décalage d'une onde de Bragg sont modélisés dans la notice 3M précitée, par une équation, à la page 4 de celle-ci. Une fibre 3M a les valeurs caractéristiques suivantes A b=0,79 g + 613 x 104 AT où AT est en OC. Ces valeurs pourraient aussi être déterminées expérimentalement pour une fibre arbitraire comportant un FBG. A supposer qu'un premier FBG d'une fibre externe (telle que la fibre 120, Fig.4) ait un lgb = 1,22 nm à kb = 1552 nm (Xb est mesurée à la température de surface de 25"C). Puisque = 0, pour cette fibre externe: ##b/#b = 6,3 x 10-6 #T AT = (1,22/ 1552) x (1 /613 x 104 ) = 125 C Pour un second FBG au centre (par exemple fibre 126, Fig.4) à la même position que le FBG sus décrit, il mesure un ABb = 4,9 nm, 4,9in =0,79s+1,22/kb 3,68 / 1552 = 0,79 E soit = 0,003 =3% La mesure ci-dessus indique par conséquent, à l'emplacement du FBG une température du puits de 250C + 1250C = 1500C, et une tension de la ligne de 0,3%. Mesure de longueur de ligne Un transmetteur acoustique A (voir Fig.3A) est positionné en surface E du sol au dessus du puits L. Au fur et à mesure que la ligne W traverse ce transmetteur, le signal acoustique envoyé par le transmetteur A est perçu par un FBG qui le traverse. En utilisant l'effet Doppler, on peut calculer à quel instant précis le FBG transite à travers le transmetteur. Lorsque le FBG est au dessus du transmetteur et se déplace en direction de celui, la fréquence acoustique détectée est légèrement plus élevée que celle transmise . Lorsque le FBG est au dessous du transmetteur et s'éloigne de celui-ci la fréquence acoustique est légèrement plus basse que celle transmise. Dans un cas particulier, en vue d'accroître l'efficience du transfert d'énergie du transmetteur au FBG, le milieu compris entre le transmetteur et la ligne est remplacé par un solide creux au dessus du puits à travers lequel la ligne glisse lorsqu'elle descend dans le puits L Un FBG est apte à mesurer les variations de pression dans le puits en termes d'accélération, émises par le transmetteur acoustique A. Cette variation de pression se traduit par une variation dynamique de l'écart de la longueur d'onde lumineuse de Fabry-Perot dans les retours réfléchis depuis un FBG. Bien que le schéma de mesure mettant en oeuvre ce qui est décrit ci-dessus, foumit aussi une variation dynamique de la longueur d'onde, le schéma décrit ci-après est approprié pour mesurer le décalage dynamique de la longueur d'onde. Ce schéma de mesure utilise un interféromètre asymétrique 206 qui traduit le décalage dynamique de la longueur d'onde en écart de phase, lequel à son tour, est traduit en un signal acoustique qui identifie le FBG particulier qui entre ou qui sort du puits L. Un signal de temps d'ouverture de porte de l'ordinateur 210 est utilisé pour restreindre la mesure à un seul FBG à un moment donné. Une position précédente connue de la ligne ainsi que la direction de ses déplacements permet à l'ordinateur 210 de déterminer quel est le FBG suivant qui va rentrer dans le puits L, ce qui rend ainsi possible le calcul du temps d'ouverture de porte. Alternativement l'ordinateur sélectionne un mode de recherche par lequel la mesure est effectuée sur le sous-ensemble de FBG pénétrant dans le puits ou en sortant. Le sous-ensemble de FBG contient l'un de tous les FBG de la ligne W. Dans certains cas, le mode de recherche n'est utilisé que de façon occasionnelle puisqu'il prend relativement plus de temps à acquérir que pour mesurer. Selon une forme de réalisation dans laquelle une fibre centrale n'est pas logée dans un tube de façon détendue, les FBG de cette fibre prélèvent plus d'énergie acoustique et ce mode de recherche est utilisé dans ce schéma de mesure. A nouveau, cette mesure implique d'envoyer aussi une impulsion à partir d'une source à large bande B dans la fibre centrale. Après identification du FBG particulier qui a traversé le champs d'onde acoustique, le temps de trajet est calculé à partir de ce FBG, par exemple par une horloge à grande vitesse, non représentée, du compteur 210. Ce temps de traversée, ensemble avec la connaissance de la longueur totale de la ligne, fournit, après correction appropriée de la température, la longueur de ligne à l'intérieur du puits. Ce temps de trajet est mesuré suivant un autre schéma de mesure; dans ce schéma les impulsions sont transmises depuis la source B à large spectre. La durée de l'impulsion est suffisamment courte pour permettre de séparer les retours réfléchis depuis des FBG voisins. Par exemple avec un intervalle entre deux FBG voisins de 25 m, la durée maximale d'impulsion est de (25)(2)(n)/c = 250 ns, où n est l'indice de réfraction et est égal à 1,5 (par exemple) et c la vitesse de la lumière dans le vide. En pratique, il est transmis une impulsion dont la durée est beaucoup plus courte que la valeur maximale de 250 nanosecondes. Pour mesurer la longueur totale de la ligne W, un FBG est placé à l'extrémité de la ligne ou dans la tête d'un câble "torpille". Le temps de traversée jusqu'à ce demier FBG fournit la longueur totale de la ligne. D'une autre manière, la méthode connue OTDR ("Optical Time Domain Reflectometer") de mesure de la réflexion à partir d'une terminaison abrupte (par exemple rupture de la fibre) en tête du câble torpille est utilisée pour obtenir la longueur totale de la ligne. Exemple: mesure d'un longueur de ligne Soit t2 la durée du trajet "aller-retour" depuis l'extrémité de surface d'une fibre (par exemple la fibre 126, Fig.4) jusqu'à l'extrémité de fond de la fibre. Soit ta le temps de trajet aller-retour depuis l'extrémité de surface de la fibre jusqu'à un FBG qui passe juste au droit d'un générateur de signal acoustique (comme dans le système de la Fig.3A). On suppose que la mesure de t2 est 32,08 s et la mesure de t1 est 2,90 s. Par conséquent la durée totale du trajet aller-retour qui concerne la portion de la ligne qui est déployée dans le puits, est égale à t2 - t1 = 29,18 clos. Soit L la longueur de ligne qui est déployée dans le puits. Soit L0 la longueur totale de la ligne (incluant la portion en surface du sol). Puisque la température affecte l'indice de réfraction, I'effet de cette température est corrigé en calculant la longueur de la ligne en utilisant le temps de trajet aller-retour mesuré. Soit T2 = 1500C la température mesurée par le FBG à l'extrémité du puits, et T1 = 250C la température de surface. L'indice de réfraction au fond du puits est n2 = n0[1+(dnldT) x (T2 - T1)] où nO = 1,45 est l'indice de réfraction à T1 = 250C à la surface. dnidT pour la fibre est égal à 1,0x10-5 C-1. Par conséquent: n(L0)=1,45x[1 + 1,0 x 10-5 X (150-25)] = 1,4518 Pour simplifier l'illustration, on suppose par la suite que le gradient géothermique varie linéairement avec la profondeur et que le puits est vertical. Dès lors, on peut montrer que trti = 2naLlc où c = 2,9979 x108 mls est la vitesse de la lumière dans le vide, et na est l'indice de réfraction moyen de la fibre à l'intérieur du puits. Cette moyenne est égale à: na= n0+n2/2 = (1,45+1,4518)12 = 1,450 Par conséquent, à partir de l'équation pour t2-t1. 29,18x10 = (2 x 1,4509 x L) / 2,9979 x 108 L = 3.014,6 mètres Par conséquent, I'extrémité de la ligne est à une profondeur de 3.014,6 mètres mesurée à partir de la position du générateur acoustique de surface. La longueur totale de la ligne, dans cet état, sous charge est: Lo L+(2,90x 104xC)/2xnO= 3.014,6+299,8 = 3.314,4 mètres. Le gradient géothermique contribue à L pour une différence de 0,0625% Cette différence est équivalente à une longueur de 1,9 mètre. En conclusion on peut voir, par conséquent, que la présente invention et ses formes de réalisation ci-dessus décrites, ainsi que celles définies par les revendications annexées, sont bien adaptées pour réaliser les objectifs et obtenir les résultats sus exposés. Certaines modifications pourront y être apportées sans pour autant sortir de l'esprit et de la portée de l'invention. On doit considérer que des modifications peuvent intervenir dans le champ de l'invention et il est entendu que chaque élément ou étape décliné dans n'importe laquelle des revendications qui suivent doit être compris comme se rapportant à tout équivalent d'élément ou étape. Les revendications qui suivent sont entendues couvrir l'invention aussi largement que cela est légalement possible sous quelque forme qu'elles soient utilisées. REVENDICATIONS 1 - Dispositif de câble, notamment destiné au contrôle des puits de forage, caractérisé: en ce que: le dit dispositif de câble (100) ayant des extrémités espacées comprenant une première et une seconde extrémité, les opérations de diagraphie de puits comprenant des opérations de mesure de la tension du câble, de sa longueur et de sa tempéra ture, le dispositif de câble incorpore au moins une fibre optique (120,126) qui s'étend depuis la première extrémité de celui-ci jusqu'à la se conde, et en ce que la dite fibre otique au moins incorpore au moins un réseau de Bragg (127,129); 2 - Dispositif selon la revendication 1,caractérisé 1 caractérisé: en ce que la dite fibre est l'une des fibres d'une plu ralité de fibres optiques (120 et 126); 3 - Dispositif de câble selon la revendication 1, caractérisé: en ce que le dit réseau de Bragg au moins est l'un des réseaux d'une pluralité de réseaux de Bragg (127 et 129); 4 - Dispositif de câble selon la revendication 1, caractérisé: en ce que le dispositif de câble incorpore une plura lité de fils d'armature (104,108,128) disposés autour de la dite fibre optique au moins; 5 - Dispositif de câble selon la revendication 1, caractérisé: en ce que la dite pluralité de fibres optiques com prend au moins deux fibres optiques (120,126) espacées l'une de l'autre, chacune incorporant une pluralité de réseaux de Bragg (127,129); (Fig.4) 6 - Dispositif de câble selon la revendication 6, caractérisé: en ce qu'il comprend au moins un tube métallique creux (118) s'étendant depuis la première extrémité du dispositif de câble de diagra phie jusqu'à la seconde extrémité, en ce que les dites deux fibres optiques au moins espacées l'une de l'autre et comprenant au moins une première fibre optique et au moins une seconde fibre optique, la première fibre optique (120) est contenue de fa çon détendue dans le dit tube métallique creux (118) au moins; 7 - Dispositif de câble selon la revendication 7, caractérisé: en ce que la seconde fibre optique (126) est dispo sée dans le dit dispositif de câble de manière telle qu'elle s'allonge lorsque le câble lui-même s'allonge; 8 - Dispositif de câble selon la revendication 7, caractérisé en ce que le tube métallique creux est en acier in oxydable, et en ce que le câble comprend en outre une pluralité de torsades de cuivre (113,125) enroulées autour du tube métallique creux (118), les dites torsades s'étendant de la première à la seconde extrémité du dispositif de câble; 9 - Dispositif de câble selon la revendication 8, caractérisé: en ce qu'en outre un matériau isolant (130) est dis posé entre la première et la seconde fibre optique; 10 - Dispositif de câble selon la revendication 1, caractérisé: en ce qu'il comprend au moins un fil conducteur (112) s'étendant de sa première à sa seconde extrémité; Il - Dispositif selon la revendication 13, caractérisé: en ce que le tube métallique creux est de l'acier in oxydable entouré d'une pluralité de torsades de cuivre (113) qui s'entendent de la première à la seconde extrémité du dispositif de câble; 12 - Installation pour l'exploitation d'un câble selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée: en ce qu'elle comprend: - un appareil, ou système, de contrôle (S,200), - une ligne filaire (W) pourvue d'une extrémité de sommet et d'une extrémité de fond, la dite ligne étant connectée au système et comprenant le dispositif de câ ble avec ses fibres optiques (O) à réseaux de Bragg, - un coupleur optique connecté au système de contrôle (S) et à la dite fibre opti que (O) au moins, - une source lumineuse (B) connectée au système (S) de contrôle pour envoyer un signal lumineux dans la dite fibre optique au moins, et - un détecteur (D) connecté à l'appareil de contrôle pour détecter un signal ré fléchi depuis au moins un réseau de Bragg; (Fig*3A) 13 - Installation selon la revendication 12, caractérisée: en ce qu'elle comprend en outre un isolateur (I) pour empêcher la lumière réfléchie d'entrer dans la source 14 - Installation selon la revendication 13, caractérisée: en ce qu elle comprend en outre un transmetteur acoustique (A) mobile connecté à l'appareil de contrôle et disposé au voisinage de la ligne filaire, et destiné à transmettre un signal acoustique au dit réseau de Bragg en défilement; 15 - Méthode d'obtention de données grâce à une installation selon la revendication 14, caractérisée: en ce qu'elle comprend les étapes consistant à introduire le dit câble dans un puits qui s'enfonce en terre depuis la surface du sol, à envoyer un signal grâce à des moyens de trans mission à au moins un premier reseau de Bragg, à recevoir le signal grâce à des moyens de réception, et à traiter le signal pour obtenir des données; 16 - Méthode selon la revendication 15, caractérisée, en ce que, les données comprenant des données relatives à la longueur du câble comprise entre la surface du sol et au moins l'un de deux réseaux de Bragg, les dits réseaux étant espacés l'un de l'autre d'une distance d, un trans metteur acoustique étant positionné au voisinage du câble pour qu'un signal acousti que puisse être transmis à et perçu par un réseau de Bragg franchissant le trans metteur acoustique, chaque réseau ayant une longueur d'onde d'identification, elle comprend en outre les étapes suivantes consis tant: à envoyer un signal acoustique au premier réseau de Bragg à un emplacement connu par rapport au transmetteur acoustique et à capter l'onde du réseau de Bragg, qui en dérive, identifiant ainsi le premier réseau de Bragg, et à calculer la distance depuis le transmetteur acousti que jusqu'au second réseau de Bragg, sur la base de la connaissance de la distance d et de l'emplacement du premier réseau; 17 - Méthode selon la revendication 16, caractérisée: en ce qu'elle comprend en outre les étapes suivantes consistant: le dit premier réseau de Bragg au moins étant l'un d'une pluralité de réseaux espacés les uns des autres, et un réseau de Bragg termi nal étant situé à l'extrémité la plus basse de la fibre dans le dispositif de câble, à envoyer un signal depuis une source à large bande à travers au moins une fibre optique jusqu'au réseau de Bragg terminal, et à capter, avec un capteur disposé à une distance connue du réseau de Bragg, un signal en retour depuis le réseau de Bragg terminal jusqu'au capteur, ainsi que la durée du trajet de retour du signal depuis le réseau terminal jusqu'au dit capteur, et à calculer la longueur de la ligne filaire du dispositif de câble depuis le capteur jusqu'au réseau terminal; 18 - Méthode selon la revendication 16, caractérisée: en ce qu'elle comprend en outre les étapes suivantes consistant, le dit réseau de Bragg au moins ayant une longueur d'onde l'identifiant à envoyer un signal d'interrogation depuis un trans metteur de fond au dit premier réseau de Bragg, à recevoir grâce à un dispositif de réception le signal réfléchi depuis le dit réseau au moins, et à calculer la tension de ligne localisée sur le dit ré seau de Bragg au moins en déterminant l'écart avec la longueur d'onde du réseau par le calcul de la différence entre la longueur d'onde du signal réfléchi et la longueur d'onde du réseau. 19 - Méthode selon la revendication 16, caractérisée: en ce qu'elle comprend en outre les étapes suivantes consistant,: le dit réseau au moins ayant une longueur d'onde unique, à introduire le câble et le réseau jusqu'à un emplacement profond du puits, à mesurer la longueur d'onde du réseau en cet emplacement profond, à calculer l'écart de longueur d'onde entre la longueur d'onde unique du réseau et la longueur d'onde mesurée à l'emplacement profond connu, et à déterminer la température au dit emplacement profond du puits, en utilisant l'écart calculé,