FR 2760468 A1 19980911 FR 9702626 A 19970305 FOUR TUBULAIRE DE VAPOCRAQUAGE D'HYDROCARBURES A DOUBLE ECHANGEUR DE TREMPE L'invention concerne un four tubulaire de vapocraquage à radiation pour la décomposition thermique d'hydrocarbures en présence de vapeur d'eau. De tels fours sont utilisés notamment pour le vapocraquage d'éthane, de propane, de butane, ou de fractions telles que du naphta ou des gazoles atmosphériques ou sous vide, pour la production d'éthylène et de propylène. Ces fours comprennent typiquement une zone de convection pour le préchauffage de la charge et une zone de radiation, ou zone réactionnelle, à flux thermique plus élevé permettant de réaliser la conversion des hydrocarbures à des températures comprises typiquement entre 750 et 950"C. La charge préchauffée et additionnée de vapeur d'eau circule dans des réacteurs constitués par des faisceaux tubulaires disposés dans l'enceinte de radiation, selon une ou plusieurs passes, c'est à dire un ou plusieurs passages verticaux le long de la hauteur de la zone de radiation. Les tubes sont en alliage réfractaire et leur température de peau est généralementcomprise entre 800 et 1 200"C. A l'extrémité de chaque réacteur élémentaire de vapocraquage, la charge craquée est refroidie très brutalement (trempée) de manière à "geler" les réaction chimiques et empêcher toute dégradation ultérieure des différents composés formés au cours du craquage. Dans les premiers temps du procédé de vapocraquage, on réalisait une trempe directe des effluents de vapocraquage par mélange ,par exemple à l'eau ou à l'huile de pyrolyse. On a ensuite mis au point des échangeurs de trempe indirecte alimentés par de l'eau sous forte pression, pour produire de la vapeur haute pression (par exemple 120 bars), utilisée comme fluide moteur pour entraîner le compresseur de gaz craqués. Dans un échangeur de trempe indirecte (connu souvent sous le nom de (( TLE ou TLX , I'eau est à sa température d'ébullition, ce qui fait que son coefficient de transfert thermique est considérable, et que les tubes de ces échangeurs sont quasiment à la température d'ébullition de l'eau à la pression considérée, et ceci de façon quasi-indépendante de la température des gaz craqués qui circulent à l'intérieur. Ceci constitue le premier point de la philosophie technique concemant les échangeurs de trempe: utiliser un fluide thermique de coefficient de transfert thermique extrêmement élevé pour garantir une trempe très brutale des effluents de vapocraquage. Le deuxième élément de la philosophie technique de l'hommede l'art est l'utilisation de l'énergie récupérée par ces échangeurs pour un usage mécanique: l'entraînement de compresseurs de sections aval du procédé. De par leur conception même, ces échangeurs ne sont pas à capacité de refroidissement réglable, dans le sens où il est impossible, pour des raisons d'ordre thermomécanique et de construction de faire varier ou d'interrompre l'alimentation d'eau de refroidissement pendant leur fonctionnement. Les différences dans les températures de sortie de ces échangeurs ne font que traduire un plus ou moinsgrand encrassement. Dans la demande de brevet WO90/1 5118, on décrit par ailleurs un four de vapocraquage monopasse comportant à l'intérieur de la zone de radiation du four un échangeur thermique de prétrempe des effluents de vapocraquage à capacité de refroidissement variable, permettant de pouvoir réunir les effluents dans un collecteur unique à l'intérieur du four, et de pouvoir réaliser un post-craquage supplémentaire des effluents en modulant le refroidissement. Cette possibilité de post-craquage additionnel peut être utilisée pour augmenter les durées de cycle ou la conversion dans le cas de charges cokantes. En effet, lorsque les tubes de pyrolyse sont cokés, un tel dispositif permettant d'avoir une zone réactionnelle supplémentaire permet de réduire la température maximale nécessaire et donc de prolonger la durée du cycle de vapocraquage en abaissant le flux thermique requis par les tubes. Le mode de réalisation proposé présente cependant des inconvénients notables: D'une part cet échangeur très compact (longueur 1 m) est difficile à réaliser, relativement onéreux, et d'autre part son installation à l'intérieur de la zone de radiation du four exclut dans la pratique de pouvoir couper complètement l'alimentation de fluide de refroidissement. Les fluides de refroidissement cités sont par ailleurs conformes à la philosophie technique classique : ce sont tous des fluides à coefficient de transfert thermique élevé : eau, vapeur, ou air comprimé pour utilisation dans une turbine à gaz. Ce sont tous également des fluides liés à une utilisation mécanique de la chaleur récupérée (entraînement de machines tournantes). On a trouvé, selon l'invention, que l'on pouvait conserver des avantages d'augmentation de la durée de cycle, liées à l'utilisabon d'échangeurs de trempe à capacité de refroidissement variable et réglable, sans avoir les inconvénients précités. On a également trouvé que, en s'écartant de la philosophie technique conventionnelle, on pouvait concevoir des échangeurs de trempe à capacité de refroidissement réglable particulièrement simples, robustes et d'installation peu onéreuse; on a enfin trouvé que l'on pouvait avantageusement utiliser une partie de l'énergie à haute température des gaz craqués pour un gain énergétique de nature thermique et non plus pour seulementgénérerde la puissance mécanique. Un premier objet de l'invention est un four de vapocraquage comprenant des moyens de trempe indirecte, règlables pour une partie d'entre eux, prèsentant des avantages vis à vis de la durée des cycles de vapocraquage. Un autre objet de l'invention est un four comprenant de tels moyens de trempe réglables qui sont technologiquementsimples, économiques, robustes, et faciles à installer dans de nombreux types de fours. Un autre objet de l'invention est un four comprenant de tels moyens de trempe réglables, avec une amélioration des performances thermiques du four. L'invention propose à cet effet un four de vapocraquage comprenant une zone de radiation à tubes de circulation d'un mélanged'hydrocarbures et de vapeur d'eau reliés en aval à des moyens de trempe indirecte des effluents de vapocraquage, disposés à l'extérieur de la zone de radiation du four, eux-meme reliés en aval à des moyens de trempe directe de ces effluents de vapocraquage, caractérisé en ce que les moyens de trempe indirecte comprennent un échangeur à air à pression d'air sensiblement atmosphérique et un échangeur à eau sous pression, disposés en série, le four comprenant également des moyens de réglage et / ou d'annulation de la puissance de refroidissement de 1' échangeur à air. L'utilisation d'air atmosphérique est étonnante dans le cas d'un échangeur de trempe car il est bien connu que l'air atmosphérique est un fluide de refroidissement médiocre, plusieurs fois moins efficace, toutes choses égales par ailleurs, que de l'air comprimé utilisé dans une turbine à gaz, et plusieurs dizaines ou centaines de fois moins efficace que de l'eau sous pression à son point d'ébullition, telle qu'elle est utilisée dans un échangeur de trempe conventionnel. Ces éléments peuvent toutefois être au moins partiellement contrebalancés par l'utilisation selon l'invention de tubes d'échangeur à faible diamètre interne (par exemple entre 10 et 40 mm) qui ont un rapport surface sur volume élevé, et surtout, de façon préférée, de tube ailetés extérieurement, côté air. Cette surface étendue exteme permet de multiplier par un facteur compris entre 1.5 et 30, et notamment entre 1.8 et 20 la surface de refroidissement côté air. L'échangeur de trempe peut alors avoir une capacité de refroidissement très honorable. Ceci ne permettrait pas cependant de réaliser un échangeur compact, de longueur d'échange d'environ 1 mètre, tel que précédemment décrit, mais ceci est sans importance car selon l'invention l'échangeur à air est disposé à l'extérieur de la zone de radiation du four, ce qui permet donc de ne pas utiliser d'échangeur compact. Ainsi, selon l'invention, I'échangeur à air pourra avoir une longueur d'échange comprise entre 1.5 et 8 mètres et de préférence entre 2 et 6 mètres sans que cela présente d'inconvénient. L'utilisation pour l'échangeur de parois de grande dimension est par ailleurs très peu onéreuse car il s'agit de confiner de l'air atmosphérique sans pression. Par ailleurs l'utilisation de moyens pour faire varier le débit d'air ou sa température est extrêmement simple à réaliser, et de façon très économique, grâce à des vannes ou volets de réglage ou de dérivation. Les échangeurs à air atmosphérique sont par nature robustes, économiques et souples d'utilisation. L'utilisation conjointe d'un échangeur conventionnel à eau avec l'échangeur à air permet par ailleurs de conserver une récupération d'énergie à usage mécanique, sans moyens de réglage de puissance de refroidissement, ceux-ci étant attachés à l'échangeurà air atmosphérique. Selon une première disposition caractéristique préférée, le four de vapocraquage comprend des moyens de modulation du débit et / ou de la température de l'air alimentantl'échangeurà air. De préférence, 'il comprend également des moyens d' interruption du débit d'air dans l'échangeur à air. Selon une autre disposition caractéristique préférée, le four de vapocraquage comprend des moyens de variation de la surface d' efficacité maximale de I' échangeur à air, c'est à dire de la surface refroidie par la totalité du débit d'air alimentant l'échangeur. Avantageusement, l'échangeur à air est à tubes ailetés extérieurement, du coté air. Selon une première variante, l'échangeurà air est situé en amontde I' échangeur à eau. Dans ce cas, le four comprend avantageusement des moyens de controle de la température des effluents de vapocraquage à l'entrée de l'échangeur à eau. L'échangeur à air peut notamment etre disposé au dessus ou au dessous de la zone de radiation, et relié en aval à un échangeur à eau par l'intermédiaire d'au moins une conduite adiabatique de liaison, de longueur comprise entre 1 ,5 et 15 m, I' échangeurà eau étant en position décalée par rapport à la zone de radiation. Selon une deuxième variante, l'échangeur à air est situé en aval de I' échangeur à eau. Dans ce cas, le four comprend avantageusement des moyens de controle de la température des effluents de vapocraquage à la sortie de l'échangeur à air. II peut également comprendre des moyens d'alimentation d'air de décokage en un point situé en aval de l'échangeur à eau et en amont de l'échangeur à air. L'invention sera mieux comprise et d'autres détails et avantages apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence aux dessins annexés, dans lesquels: - La figure 1 représente schématiquement un four de vapocraquage selon l'art antérieur. - Chacune des figures 2A, 2B, 2C, 2D, 2E, représente schématiquement une variante de réalisation de réacteurs élémentaires, ou serpentins de vapocraquage. - La figure3A représente schématiquement un four de vapocraquage selon l'invention, avec un échangeurde trempe primaire à air. - Les figures 3B, 3C, 3D, 3E, 3F, 3G représentent schématiquement d'autres modes de réalisation d'un four de vapocraquage selon l'invention, avec un échangeur de trempe primaire à air. - La figure 4 représente schématiquement un autre four de vapocraquage selon l'invention, comprenant un échangeur de trempe secondaire à air. - La figure 5A représente schématiquement un échangeur de trempe à air selon l'invention. - Les figures 5B et 5C représentent schématiquement deux autres types d'échangeur de trempe à air selon l'invention. - La figure 6A représente schématiquement un autre type d'échangeurde trempe à air selon l'invention, comprenantdes tubes ailetés à ailettes longitudinales. - La figure 6B est une vue en coupe partielle de la figure 6A. - La figure 7 représente schématiquement un autre four de vapocraquage selon l'invention, comprenant un échangeur de trempe primaire à air, un échangeur de trempe secondaire à eau, et un échangeur de trempe tertiaire à air. On se réfère tout d'abord à la figure 1, qui représente schématiquement un four de vapocraquage selon l'art antérieur, et comporte une zone de radiation 1, à une nappe de tubes verticaux 5, chauffée par des brûleurs 6 disposés sur la sole du four. La charge de vapocraquage est d'abord préchauffée dans une zone de convection 3 du four, puis craquée dans des faisceaux de tubes verticaux, dans la zone de radiation 1. La charge craquée sort par la partie supérieure de la zone de radiation et est trempée dans des échangeurs de trempe primaire 4A, de type double tube ( dont un seul est représenté ) puis dans un échangeur de trempe secondaire multitubulaire 4B, puis trempée directement par mélange en aval par des moyens 30. Les échangeurs 4A et 4B sont tous des échangeurs alimentés par de l'eau sous pression, par exemple à 120 bars, pour produire de la vapeur d'entrainement,en particulierdu compresseur de gaz craqués. On se réfère maintenant à la figure 2( 2A,2B,2C,2D,2E), qui représente divers types connus de faisceaux de vapocraquage. La figure 2A représente un faisceau de vapocraquage à 8 passes, c'est-à-dire 8 passes verticales en zone de radiation (la dénomination de (( passe s'appliquant de façon générale à un passage vertical, généralement sur une longueur voisine de la hauteur de la zone de radiation). La figure 2B représente un faisceau ou tube de vapocraquage à une seule passe, typiquement verticale ascendante. La figure 2C représente un faisceau de vapocraquage à deux passes, dont la première comporte deux tubes (faisceau à flux initial divisé ou La figure 2D représente un faisceau de vapocraquage à deux passes dont la première comporte plus de deux tubes et la seconde un seul tube. La figure 2E représente un faisceau de vapocraquage à deux passes, du type en U, ou à épingle, et flux non divisé. Ces exemples ne sont pas limitatifs et il existe d'autres types de faisceaux utilisés assez largement, en particulier des faisceaux à quatre passes ou six passes ou huit passes dans la zone de radiation, à flux divisé (split-coil), par exemple de type N en 1, avec N compris entre 2 et 12, ou de type 4-2-1-1, c'est à dire de type 4 en 2 en 1 en 1, ou non divisé. On se réfère maintenant à la figure 3A, qui représente une première variante de réalisation de l'invention dans laquelle l'échangeur 10 à air atmosphérique est disposé immédiatementà la sortie de la zone réactionnelle. II est donc utilisé comme échangeur de trempe primaire alors que l'échangeur 4 à eau sous pression est utilisé commeéchangeur secondaire. L'échangeur 10 est alimenté en air atmosphérique par la ligne 20, I'air chaud de sortie circulant dans la ligne 21 pour alimenter en aval les brûleurs 6 du four. L'échangeur 10 est également équipé de moyens de réglage du débit d'air de refroidissement, constitués par les deux vannes 22 et 23, cette dernière étant une vanne de dérivation. On peut faire ainsi varier le débit d'air de refroidissement de 0 à 100% du débit nominal ou maximal: Lorsque la vanne 22 est fermée et que 23 est ouverte (dérivation totale), I'échangeur 10 est alors dépourvu de fluide de refroidissement. Cela permet aux réactions de craquage de se poursuivre jusqu'à l'entrée de l'échangeur 4de trempe secondaire. Ainsi, lorsque les tubes de pyrolyse du four sont sévèrement cokés et atteignent leir température de peau limite, on peut réduire le flux thermique produit dans le four, ce qui permet de poursuivre le cycle de vapocraquage, et compenser la moindre conversion correspondante des hydrocarbures à la sortie de la zone de radiation par une conversion additionnelle générée dans et en aval de l'échangeur 10, obtenue par la suppression de son efficacité de refroidissement. La zone réactionnelledevient à II est possible également, dans ce cas, de controler la température à l'extrémité de la zone réactionnelle totale effective grace au controleur de température 40 pouvant agir sur la chauffe des brûleurs 6. La modulation de la puissance de refroidissement de l'échangeur 10 peut être seulement partielle ce qui est facile à réaliser avec de l'air atmosphérique, par exemple par ouverture et fermeture progressives des vannes 22 et 23 précitées, ou par tout moyen pour faire varier le débit d'air de dérivation autour de l'échangeur 10 ou la température de l'air alimentant cet échangeur, ou encore la surface de l'échangeur refroidie par la totalité du débit d'air. L'échangeur 10 à air de la figure 3A est à tubes ailetés 1 1 du type à ailettes transversales extérieures, coté air, par exemple à courant croisé et circulation globale d'air à contre-courant d'ensemble par rapport aux gaz craqués. On peut cependant utiliser une circulation d'air à co-courant des gaz craqués, ou à contrecourant, ou à courant croisé, ou à courant croisé et contre-courant d'ensemble, ou à courant croisé et co-courant d'ensemble ou tout autre système mixte à partir de ces types d'écoulement, ou tout autre systeme déja utilisé dans des échangeurs thermiques, ou connu de l'hommede l'art. Lorsque l'échangeur 10 est mis en dérivation complète, I'air n'est plus préchauffé, et on alimente les brûleurs 6 avec de l'air froid (ou préchauffé à basse température, en amont, dans des moyens non représentés, par exemple par récupération de chaleur, directe ou indirecte, sur les fumées du four). Contrairement à une utilisation de type turbine à gaz, qui est un appareil complexe, I'utilisation d'air préchauffé ou non préchauffé ne pose pas de problèmes avec des brûleurs qui sont des appareils rustiques où la chauffe peut aisément et sans délai être ajustée par modification, de préférence, du débit d'air et de combustible, ou éventuellement du débit de combustible seul ou de l'excès d'air. On se réfère maintenant à la figure 3B, qui représente un autre mode de réalisation de l'invention, toujours avec utilisation de l'échangeur à air atmosphérique comme échangeur de trempe primaire. Dans cette figure 3B, I'écoulement de l'air dans l'échangeur 10 est représenté globalement à co-courant d'ensemble et léchangeurde trempe à eau 4 est de type double tube. Dans un four comportant ce type d'échangeur, il existe un très grand nombre de tels échangeurs 4. La figure 3C représente une variante de réalisation dans laquelle l'échangeur 10 à air est disposé non plus verticalement et au dessus, mais horizontalement et au dessus de la zone de radiation du four, ce qui permet de diminuer l'élévation globale de cet échangeur. La figure 3D représente une variante de réalisation dans laquelle l'échangeur 10 à air est disposé horizontalement et au dessous de la zone de radiation du four, oe qui permet de diminuerl'élévation globale de cet échangeuret du four. Les figures 3E et 3F représentent des variantes respectivement des figures 3C et 3D dans lesquelles l'échangeur à eau 4 est de type à double tube. La figure 3F représente une variante de réalisation dans laquelle l'échangeur 10 à air est disposé non plus verticalement et au dessus, mais horizontalement et au dessus de la zone de radiation du four, ce qui permet de diminuer l'élévation globale de cet échangeur. La figure 3G représente une variante de réalisation dans laquelle l'échangeur 10 à air est disposé verticalement et de façon décalée par rapport à la zone de radiation du four, ce qui permet de diminuerl'élévation globale de l'échangeurà eau 4. On se réfère maintenant à la figure 4, qui représente schématiquement une autre variante de réalisation de l'invention, où l'échangeur à air atmosphérique 10 est disposé non pas directement en sortie de la zone de craquage mais en aval d'un échangeurde trempe primaire à eau 4. Dans cette variante, l'échangeur 10 à air atmosphérique est utilisé comme échangeur de trempe secondaire (ou même tertiaire). II dispose également de moyens de réglage et / ou d'arrêt du refroidissement, tels que des vannes 22 et 23, précédemment décrites. L'installation de la figure 4 fonctionne de la façon suivante Lorsque l'on commenceun cycle de vapocraquage, en particulier pour le craquage de charges lourdes telles que des condensats d'hydrocarbures, ou du gasoil, qui conduisent à un cokage élevé des échangeurs de trempe, on démarre de préférence sans refroidissement à air (la vanne 22 étant fermée et la vanne 23 ouverte). Dans ce cas, les tubes ailetés de l'échangeur 10, qui n'est plus refroidi, restent relativement chauds (à la température de sortie de l'échangeurà eau 4). Par exemple ces tubes sont à une température d'environ 450"C. II apparaîtra clairement à l'homme de l'art que sous ces conditions de température de paroi élevée, I'échangeur 10 ne s'encrassera que très peu ou pratiquement pas du fait d'une condensation très faible ou nulle de composés polyaromatiques, qui dépend directement de cette température de paroi. Au fur et à mesure de l'avancement du cycle, et de l'encrassement (cokage) progressif de l'échangeur 4 qui, lui, est important car la température de paroi de ses tubes est beaucoup plus basse, la température de l'échangeur 10augmente, mais sans qu'il s'encrasse de manière notable. Lorsque cette température approche ou atteint le maximumautorisé pour les lignes et sections aval, alors on met en service l'air de refroidissement de l'échangeur 10, de façon juste suffisante pout ne pas atteindre ou dépasser la température limite, par exemple en régulantsa température de sortie. Le contrôleur de régulation de température 41 (des effluents de vapocraquage) permet alors l'utilisation en appoint de l'échangeur à air 10, et ceci avec le refroidissement minimal, c'est à dire le refroidissement qui provoque le cokage le plus limité qu'il est possible de cet échangeur de trempe 10. Ce maintien de l'échangeur secondaire à air à la température la plus chaude possible permet de maintenir cet échangeur sensiblement non coké le plus longtemps possible et également de minimiser son cokage lors de sa mise en service. Ainsi, selon cette variante de l'invention, on augmente sensiblement la durée de cycle du côté échangeurs de trempe. II apparaîtra clairement à l'homme de l'artque ceci serait impossible à réaliser avec des échangeurs à eau, primaire et secondaire, qui n'ont pas de capacité de refroidissement réglable. En dautres temes, l'utilisation à la place de l'échangeur à air 10 d'un échangeur à eau conventionnel, qui n'a pas de capacité de refroidissement réglable, se traduirait par un encrassement initial intense et par une durée de cycle plus faible. Le décokagedes échangeurs à air 10 par circulation de mélanges air / vapeur ou d'air seul à la place des gaz craqués est aisé car leur température de paroi peut etre plus élevée, ou rendue pus élevée (en limitant le débit d'air de refroidissement au cours du décokage) que celle des échangeurs à eau, ce qui accélère la combustion partielle du coke. Ce décokage des échangeurs à air 10 peut ainsi etre réalisé aisément au cours ou à la suite d'un décokage conventionnel à l'air et à la vapeur des tubes de pyrolyse. Pour un échangeur secondaire ou tertiaire, il est également possible d'introduire de l'air additionnel à l'entrée de l'échangeur au cours de la procédure de décokage, par la vanne 32 représentée à la figure 4. On se réfère maintenant à la figure 5A, qui représente une variante de réalisation de l'échangeur à air 10 à tubes ailetés transversalement 11. Cet échangeur 10 est à courant croisé et co-courant d'ensemble. On se réfère maintenant à la figure 5B. Dans cette variante, les tubes sortant du four sont subdivisés pour permettre l'utilisation de tubes ailetés de rapport surface/volume élevé. II peut y avoir deux, ou quatre tubes ailetés pour chacun des tubes de pyrolyse sortant de la zone de radiation du four, sans que cela soit limitatif. L'échangeur 10 est à courant croisé et contre-courant d'ensemble. Selon une possibilité de réalisation de l'échangeur 10, l'alimentation d'air peut refroidir un gand nombre de tubes ailetés de circulation de gaz craqués, en parallele, par exemple 50 ou 100 tubes issus de tubes de craquage monopasse, ou à deux passes, avec courant croisé et co-courant ou contre-courant d'ensemble. La circulation d'air en courant croisé peut etre parallelement ou perpendiculairement au plan de la nappe de tubes 5. Selon la figure 5B, la construction de l'échangeurà air 10 prévoit des moyens tels que des vannes 24 et 25 pour pouvoir faire varier la surface utile de l'échangeur: Si l'on désire un faible refroidissement, on ferme 24 et on ouvre 25. Ainsi l'air de refroidissement ne traverse qu'une partie de l'échangeur 10. Au contraire, si l'on veut un refroidissement maximum, on ferme 25 et ouvre 24 pour que l'air de refroidissement traverse la totalité de l'échangeur 10. Dans cette figure 5B, les tubes ailetés 1 1 sont du type en U, ou en épingle, ce qui permet de réduire la hauteur totale de l'échangeur. On se réfère maintenant à la figure 6A, qui représente une autre variante de construction de l'échangeur, comportant également des moyens 24 et 25 de modulation de la surface d'échange. L'échangeur de la figure 6A comprend des tubes ailetés 1 1 qui n'ont pas d'ailettes transversales (soudées ou formées par extrusion) telles que représentées dans les figures précédentes, mais des ailettes longitudinales, soudées sur le tube, ou produites en même temps que celui-ci par un procédé de fabrication de type extrusion. Ces tubes 1 1 sont disposés entre des corps de remplissage 27. Une coupe typique de ces tubes 1 1 à ailettes longitudinales est représentée à la figure6B, qui est une vue en coupe, partielle, de l'échangeur de la figure précédente. L'échangeur 10 de la figure 6B ( ainsi que ceux des autres figures) peut égalementcomporterdes écrans 13, par exemple des tubes, ailetés ou non, et refroidis par de l'air ou de l'eau ou de la vapeur, la charge elle-meme du four, ou refroidis par l'air atmosphérique lui-memequi circule à l'extérieur de ces tubes 13, ces écrans captant une partie additionnelle d'énergie thermique rayonnée par les tubes 11. On se réfère maintenant à la figure 7, qui représente une autre variante de l'invention, dans laquelle il y a à la fois un premier échangeur primaire à air 10A, alimenté en air par la ligne 20A, puis en série un échangeur à eau 4 puis enfin un autre échangeur à air lOB, alimenté en air par la ligne 20B. L'air chaud de sortie de l'un au moins, 1 ou, des deux échangeurs à air est collecté pour l'alimentation des brûleurs du four. Cette utilisation conjointe d'un échangeur à air primaire et d'un échangeur à air tertiaire permet d'augmenter les durées de cycle, à la fois du coté échangeurs de trempe gracie à l'échangeur à air tertiaire et du coté des tubes de pyrolyse, avec l'échangeur à air primaire. L'augmentation des durées de cycle est alors effective pour tous types de charges et de conditions opératoires. L'invention n'est pas limitée aux exemples présentés mais pourra être utilisée également avec d'autres moyens techniques ou variantes de réalisation qui apparaîtront clairement à l'homme de l'art. On ne sortirait pas du cadre de l'invention en utilisant par ailleurs, en association aves l'invention, divers éléments technologiques, ou de procédé, ou de construction ou de dispositifs, pour échangeurs de trempe, ou pour fours ou faisceaux de tubes de four, ou différents types d'échangeurs à air ou d'échangeurs de trempe, ou de tubes ailetés déjà connus de l'hommede l'art. REVENDICATIONS 1. Four de vapocraquage comprenant une zone de radiation (1) à tubes (5) de circulation d'un mélange d'hydrocarbures et de vapeur d'eau , reliés en aval à des moyens (4,10,10A,10B) de trempe indirecte des effluents de vapocraquage, disposés à l'extérieur de la zone de radiation du four, eux-meme reliés en aval à des moyens de trempe directe (30) de ces effluents de vapocraquage, caractérisé en ce que les moyens de trempe indirecte comprennent un échangeur (10,10A,10B) à air à pression d'air sensiblement atmosphérique, et un échangeur à eau sous pression (4), disposés en série, le four comprenant également des moyens (22),(23),(24),(25) de réglage et / ou d'annulation de la puissance de refroidissement de l'échangeur à air. 2. Four de vapocraquage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (22),(23) de modulation du débit et / ou de la température de l'air alimentant l'échangeur à air. 3. Four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (24),(25) de variation de la surface d' efficacité maximale de l'échangeur à air. 4. Four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (22),(23) d'interruption du débit d'air dans l'échangeur à air. 5. Four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'échangeur à air est à tubes (11) ailetés extérieurement, du coté air. 6. Four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'échangeur à air est situé en amont de l'échangeurà eau. 7. Four de vapocraquage selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'échangeurà air est situé en aval de 1' échangeur à eau. 8. Four de vapocraquage selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (40) de controle de la température des effluents de vapocraquage à l'entrée de l'échangeurà eau. 9. Four de vapocraquage selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (41) de controle de la température des effluents de vapocraquage à la sortie de l'échangeur à air. 10. Four de vapocraquage selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend un échangeur à air disposé au dessus ou au dessous de la zone de radiation, relié en aval à un échangeur à eau par l'intermédiaire d'au moins une conduite adiabatique de liaison, de longueur comprise entre 1,5 et 15 m, l'échangeur à eau étant en position décalée par rapport à la zone de radiation. 11. Four de vapocraquage selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (32) d'alimentation d'air de décokage en un point situé en aval de l'échangeur à eau et en amont de l'échangeur à air.