FR 2758544 A1 19980724 FR 9700850 A 19970122 PROCEDE AMELIORE DE TRAITEMENT DE BAUXITES RICHES EN MONOHYDRATE D ALUMINE DOMAINE TECHNIOUE La présente invention concerne le traitement par attaque alcaline selon le procédé Bayer de bauxites à monohydrate d'alumine ou boehmite, incluant un apport de trihydrate d'alumine ou gibbsite. ETAT DE LA TECHNIQUE Le procédé Bayer largement décrit dans la littérature spécialisée constitue la technique essentielle de production d'alumine destinée à être transformée en aluminium par électrolyse ignée ou à être utilisée à l'état d'hydrate, d'alumine de transition, d'alumine calcinée, d'alumine frittée ou fondue, dans les nombreuses applications relevant du domaine des alumines techniques. Selon ce procédé, le minerai de bauxite est attaqué à chaud au moyen d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium à concentration appropriée, provoquant ainsi la solubilisation de l'alumine et l'obtention d'une suspension constituée de particules de résidu inattaqué (boues) dans une solution d'aluminate de sodium, appelée liqueur d'aluminate". En général, cette suspension est ensuite diluée de façon à séparer par décantation les boues de la liqueur d'aluminate. Celle-ci, une fois "nettoyée" de ces boues, est refroidie jusqu'à une température où elle se trouve dans un etat en fort déséquilibre de sursaturation. On la nomme à ce stade "liqueur sursaturée". Des particules de trihydrate d'alumine sont alors ensemencées dans le but de provoquer la "décomposition" de la liqueur sursaturée, c'est-à-dire la précipitation de l'alumine sous forme de trihydrate d'alumine. Enfin, la liqueur d'aluminate de sodium, appauvrie en alumine du fait de la precipitation, appelée "liqueur décomposée", est recyclée vers l'étape de l'attaque après avoir été concentrée par évaporation et apport éventuel en hydroxyde de sodium pour constituer une liqueur, dite liqueur d'attaque", dont la concentration est appropriée à l'attaque du minerai. Il est bien connu de l'homme du métier que les conditions de traitement doivent être adaptées au degré d'hydratation et à la structure cristallographique de l'alumine contenue dans la bauxite ainsi qu'à la nature et à la teneur des impuretés qu'elle contient. Les bauxites contenant de l'alumine à l'état de monohydrate (boehmite, diaspore) sont plus difficiles à attaquer que la bauxite à trihydrate et sont traitées selon le procédé Bayer a des températures supérieures à 2000C, généralement comprises entre 220 et 300 C. Les bauxites contenant de l'alumine à l'état de trihydrate (gibbsite) sont traitées à des températures inférieures à 200oC et généralement comprises entre 100 et 170oC. On définit le rendement d'attaque par le rapport entre la quantité d'alumine dissoute dans la liqueur d'attaque et la quantité d'alumine totale contenue dans le minerai. Actuellement, pour des bauxites à monohydrates contenant entre 2 et 3 % de silice, on atteint généralement un rendement d'attaque voisin de 90%. Les principaux facteurs qui agissent sur le rendement d'attaque de la bauxite sont la température et la concentration en hydroxyde de sodium ou soude caustique libre", c'est-à-dire susceptible de dissoudre de l'alumine. Il est courant d'exprimer la soude caustique par le groupement de base Na20 et de donner la concentration en soude caustique en grammes Na20 par litre (g Na20/l). On caractérise d'autre part l'état de saturation ou de stabilité des liqueurs par le rapport pondéral: concentratiar en Au2 03 dissoute (en g/I) P concentratlon en Na 0 caustique (en g/I) S'agissant des bauxites riches en monohydrate, la cinétique de dissolution diminue fortement au fur et à mesure que la dissolution s'effectue, de telle sorte que, dans des conditions de traitement restant economiquement acceptables, la quantité d'alumine solubilisée reste sensiblement inférieure à ce qu'elle pourrait être avec la même quantité de soude attaquant du trihydrate d'alumine. Ainsi le Rp maximum atteint avec une bauxite à monohydrate est de l'ordre de 1,20 alors que celui obtenu avec une bauxite à trihydrate peut atteindre 1,40. Ce rapport pondéral Rp, caractéristique de l'état de saturation en alumine dissoute dans la liqueur du cycle Bayer, permet de déterminer la productivité de la liqueur lors de sa décomposition. Celle-ci est définie par la quantité d'alumine restituée, sous forme de trihydrate d'alumine, après décomposition de la liqueur sursaturee, rapportée à un volume donné de liqueur sursaturee. La productivite, exprimee en kilogrammes d'alumine par mètre cube de liqueur (kg Al2Q/m3), est obtenue en multipliant la variation du Rp avant et après décomposition par la concentration en soude caustique de la liqueur sursaturee. En général, cette concentration est plus élevée dans les procédés Bayer de type européen que dans les procédés de type américain et ceci explique pourquoi une productivite à la décomposition de la liqueur sursaturee est considérée comme bonne lorsqu'elle dépasse 70 kg Al203/m pour un procédé Bayer de type américain et lorsqu'elle dépasse 80 kg A12O3/m3 pour un procédé Bayer de type européen. Dans le cas des bauxites à monohydrate, la productivité de la décomposition pourrait être augmentée s'il était possible d'accroître la teneur en alumine dissoute, donc le rapport ponderal Rp, par exemple par ajout de trihydrate d'alumine et dissolution au cours du refroidissement de la liqueur, avant la separation des résidus inattaqués. La solubilité du trihydrate est en effet bonne jusqu'à 100"C environ en milieu alcalin et une telle opération augmenterait, au moins dans un premier temps, la quantité d'alumine dissoute, de telle sorte que le rapport pondéral Rp pourrait atteindre 1,25, voire 1,30. Un tel mode de sursaturation de la liqueur, développé dans les années 50 sous le nom de "sweetening", s'est révélé difficilement exploitable industriellement. Il est en effet connu (YAMADA- Jl of Jap. Inst. of Light Metals- vol.31 p.43-48- Janvier 1981) que dans ces conditions extrêmes de sursaturation, une partie de l'alumine reprécipite de façon intempestive avant ou pendant la séparation du résidu inattaqué et est évacuée avec lui: il s'agit de la rétrogradation, phénomène particulièrement néfaste qu'il faut éviter puisqu'il diminue le rendement d'extraction de l'alumine. Ainsi le "sweetening" mis en oeuvre selon US 2 701 752, consistant à ajouter une certaine quantité de trihydrate à la suspension au cours du refroidissement après l'attaque à haute température du monohydrate, limite le Rp après attaque à moins de 1,08 avec des concentrations en soude n'excédant pas 120 g Na20/1. Ces conditions permettent certes de minimiser le risque de rétrogradation mais au détriment de la productivité de la liqueur qui n'excède pas 70 kg A12O/m3. Le sweetening, dans de telles conditions, a pour seul intérêt de réduire le coût énergétique du traitement puisqu'il introduit une attaque de trihydrate a coût énergétique nul, en utilisant la chaleur fournie pour l'attaque du monohydrate. Il apparaît donc clairement que les differents moyens de l'art antérieur, destinés a limiter les effets nocifs de la retrogradation sur le rendement d'extraction de l'alumine, sont mis en oeuvre au détriment de la productivite de la liqueur dont le rapport pondéral Rp ne peut guère excéder 1,15. PROBLEME POSE Pour les producteurs d'alumine la mise au point d'un procédé performant de traitement de bauxites riches en monohydrates reste donc un objectif a atteindre compte tenu par ailleurs de l'importance de ce type de bauxite comme source d'approvisionnement. Il doit pouvoir satisfaire en particulier aux critères suivants - rendement d'attaque de l'alumine totale supérieur à 90%; - productivite à la décomposition supérieure à 70 kg Al203/m3 de liqueur, et pouvant dépasser 90 kg A120,/m3 dans un procédé Bayer de type européen; - diminution de la quantité d'énergie nécessaire pour dissoudre une même quantité d'alumine. OBJET DE L'INVENTION Le procédé selon l'invention mis au point par la demanderesse permet de satisfaire à ces critères. A cet effet, une étape de "sweetening" est introduite dans le procédé mais dans des conditions de mise en oeuvre totalement différentes. Plus précisément, l'invention concerne un procédé de traitement de bauxite à base de monohydrate d'alumine par attaque sodique et à haute température de la bauxite broyée pour former une suspension qui est décantée et filtrée pour séparer une liqueur d'aluminate de sodium destinée à être décomposée en présence d'amorce et un résidu insoluble, le procédé étant caractérisé par la succession d'opérations suivantes a) attaque à température supérieure à 200 C de la bauxite prealablement broyée, par mise en contact sous agitation avec une liqueur dont la concentration en soude caustique est supérieure ou égale à 160 g Na20 /litre et dont le rapport pondéral Rp est compris entre 0,45 et 0,75, pendant un temps de contact suffisant pour solubiliser le monohydrate d'alumine et atteindre un Rp de l'ordre de 1,10 à 1,15; b) refroidissement de la suspension ainsi formée et introduction de trihydrate d'alumine dans ladite suspension, à une température inferieure à 200 C, pour obtenir lors de la mise à la pression atmosphérique à une température légèrement inférieure à la température d'ebullition un Rp de la liqueur d'aluminate compris entre 1,20 et 1,30; c) première dilution de la suspension permettant d'obtenir une concentration en soude caustique comprise entre 160 et 175 g Na20/litre; d) décantation de la suspension ainsi formée en présence d'un floculant pour séparer du résidu insoluble une liqueur d'aluminate de sodium dont le Rp doit être compris entre 1,20 et 1,30. e) filtration de la liqueur puis deuxième dilution pour abaisser sa concentration à moins de 160 g Na20/litre. f) décomposition de la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium après dilution: en presence d'amorce, le trihydrate d'alumine précipite, une partie étant recycle comme amorce, l'autre partie étant filtrée puis lavée. g) recyclage, après séparation du trihydrate d'alumine par filtration, de la liqueur décomposée qui, après concentration, par exemple par évaporation et ajout éventuel d'hydroxyde de sodium, est réutilisée comme liqueur d'attaque en tête du procédé avec une concentration en soude caustique supérieure ou égale à 160 g Na20/1. De préférence, l'introduction de trihydrate d'alumine de l'étape b) est effectuée par injection d'une pulpe obtenue par broyage, en présence d'une aliquote de la liqueur d'attaque, d'une bauxite à trihydrate d'alumine ou de déchets en contenant. De préférence également, la deuxième dilution de la liqueur, qui s'effectue selon l'invention à l'étape e), est réalisée avec une fraction des eaux de lavage du résidu inattaqué, elles-mêmes pouvant contenir les eaux de lavage du trihydrate d'alumine produit. Placée avant la décomposition, il convient d'éviter toute pollution par ces eaux de lavage, par exemple par une filtration préalable ou encore en introduisant une étape de filtration juste après dilution et avant introduction de la liqueur sursaturée dans les décomposeurs. La demanderesse a constaté qu'elle pouvait, contre toute attente, retarder, au moins partiellement, la dilution de la liqueur d'aluminate jusqu'au debut de sa décomposition. Ce mode opératoire est pourtant contraire à la pratique courante, ou l'homme du metier effectue une dilution de la suspension par apport d'eau pour faciliter la décantation des boues. Cette dilution présente le double avantage de diminuer sa viscosité et de permettre l'adjonction de nombreux agents de floculation, instables dans des liqueurs trop concentrées. En revanche, elle augmente la sursaturation en alumine, ce qui favorise la rétrogradation. Mais les cinetiques de précipitation sont lentes lorsque Rp n'excède pas 1,10-1,15 de sorte que ce risque a toujours été considéré comme faible si les temps de décantation ne sont pas trop élevées. En effet, si la décantation dure trop longtemps, les fines particules de résidu inattaqué présentes dans la suspension peuvent servir d'amorce à la précipitation et une rétrogradation intense peut encore se développer 5 ou 6 heures après le début de la décantation. Pour l'homme du métier, la dilution avant séparation des boues, parce qu'elle permet d'accélérer le temps de décantation et préserve la stabilité des floculants, a donc toujours été considérée comme obligatoire. De façon surprenante, il est apparu a la demanderesse que, compte tenu des agents floculants actuellement utilisés - ce sont généralement des polyélectrolytes anioniques, par exemple des polyacrylates synthétiques que l'on peut avantageusement combiner avec un adjuvant de clarification à base de polysaccharides -, il était possible d'effectuer, dans un temps acceptable, la décantation des insolubles dans une liqueur d'aluminate concentrée en dépit d'un Rp très élevé, supérieur à 1,20, sans qu'il se produise de rétrogradation. Il s'avère que l'effet retardateur de la rétrogradation dû à la haute teneur en soude l'emporte sur l'effet accélérateur dû à une légère augmentation du temps de décantation. D'autre part, la forte concentration de l'aluminate augmente sensiblement sa température d'ébullition, ce qui permet de décanter à plus haute température et de réduire encore le risque de rétrogradation. En d'autres termes, malgré un Rp très élevé, supérieur à 1,20, obtenu par sweetening, le risque de retrogradation de la liqueur sursaturée au cours de la séparation des insolubles est considerablement réduit dès lors que la concentration en soude caustique reste supérieure ou egale à 160 g Na20/1, en raison du report partiel de la dilution après l'étape de décantation. L'invention sera mieux comprise par la description détaillée de sa mise en oeuvre fondée sur les figures suivantes:. -Fig. 1 représentant schématiquement les flux de produit dans un procédé d'attaque selon l'art antérieur -Fig. 2 représentant schématiquement les flux de produit dans le procédé de base selon l'invention MISE EN OEUVRE DE L'INVENTION Selon la Fig. 1 représentative de l'art antérieur, la bauxite à monohydrate 1 subit un broyage humide Al en présence d'une aliquote 20a de liqueur d'attaque 20, dont le Rp est de préférence compris entre 0,5 et 0,7 et la concentration en soude caustique est comprise entre 160 et 220g Na20/1. L'ensemble est introduit avec l'autre aliquote 20b de la liqueur d'attaque 20 dans des autoclaves pour former une suspension qui est chauffée à une température comprise entre 220 et 300 *C pendant une durée suffisante, généralement comprise entre 0,2 et 1 heure, pour solubiliser le monohydrate d'alumine. La suspension 2 issue de cette attaque sous pression A2 est refroidie et détendue jusqu'à la pression atmosphérique (Refroidissement/Détente Bl), puis diluée (Dilution B2). La concentration en soude après ladite dilution est inférieure à 160 g Na20/1, de préférence entre 140 et 150 g Na20/1. La suspension résultante 3 est alors soumise à décantation C1 en présence d'un agent floculant puis à filtration C2 pour séparer les résidus insolubles 5 de la liqueur d'aluminate 4. Après lavage F, avec les eaux 7 et les eaux de lavage 13a issues de la décomposition, les résidus inertes 5a, ou boues, sont évacués pour mise en décharge G et l'eau de lavage 7a est utilisée pour la dilution B2 de la suspension 3 avant la décantation Cl. La liqueur d'aluminate 4, dont le Rp est compris entre 1,05 et 1,15 et la concentration en soude est comprise entre 110 et 160 g Na20/1, est ensuite refroidie et décomposée entre 80"C et 50 C (décomposition D), en présence de fines particules de précipité 10 recycles pour servir d'amorce. Les grains de trihydrate d'alumine ainsi obtenus sont classés de telle sorte que les plus gros 11 sont récupérés et, après lavage H à l'eau 13, calcinés (calcination K) pour former l'alumine de production 12, tandis que les plus fins 10 restent au sein de l'amorce recyclée. La liqueur décomposée 8, de Rp compris entre 0,5 et 0,7, est ensuite reconcentrée par évaporation E avec un éventuel ajout de soude 9 et devient la liqueur d'attaque 20. Le procédé de base selon l'invention schématisé à la fig. 2 est mis en oeuvre de la façon suivante: La même bauxite a monohydrate 1, après un premier broyage humide Al en présence d'une aliquote 20a de liqueur d'attaque 20, dont le Rp est de préférence compris entre 0,55 et 0,65 et la concentration en soude est comprise entre 160 et 220 g Na20/1, est introduite avec une autre aliquote 20b de la liqueur d'attaque 20 dans des autoclaves pour former une suspension qui est chauffée à une température comprise entre 220 et 300"C pendant une durée suffisante pour solubiliser le monohydrate d'alumine, comprise entre 0,2 et 1 heure. La suspension 2 issue de cette première attaque sous pression A2, de Rp compris entre 1,05 et 1,20, est partiellement refroidie et detendue (Refroidissement/Détente N1). A une température inférieure à 200*C, on injecte sous pression ("Sweetening" N2) une pulpe 6 contenant du trihydrate d'alumine, résultant du broyage humide L de bauxite à trihydrate 13 avec une troisième aliquote 20c de la liqueur d'attaque 20. Avant d'être injectée dans la suspension 2, la pulpe broyée 6 est maintenue pendant un temps de séjour compris entre 3 et 24 heures, de façon à produire une prédésilicatation de ladite pulpe. L'injection s'effectue de préférence entre 190 et 130*C dans le dé tendeur qui correspond à cette température et qui assure un temps de séjour d'au moins deux minutes. La suspension 3a, enrichie en alumine grâce à l'injection de la pulpe broyée 6, est ensuite refroidie et détendue jusqu'à la pression atmosphérique. Elle a un Rp compris entre 1,20 et 1,28 et sa concentration en soude caustique est comprise entre 180 et 220 g Na20/1. Elle est soumise à une première dilution par apport d'une fraction 7b de liqueur diluée remontant du lavage des boues. Sa concentration est abaissée à une valeur comprise entre 160 et 175 g Na20/1. Puis elle est soumise, à une température légèrement inférieure à la température d'ébullition, d'au plus 5 inférieure, à une décantation Cl en présence d'un agent floculant et enfin a une filtration C2 pour séparer la liqueur 4a d'aluminate de sodium des résidus insolubles 5. Après lavage à contre-courant par de l'eau 7 et par les eaux de lavage 13a du trihydrate d'alumine produit 11, ces résidus inertes 5a, ou boues sont mis en décharge G. La liqueur d'aluminate 4a est diluée (dilution M) avec les eaux de lavage 7c filtrées (filtration 0) des résidus 5. La solution diluee 4b a une concentration en soude comprise entre 140 et 155 g Na20/l. Elle est ensuite refroidie et décomposée (D) entre 80 C et 50 C, en presence de fines particules de précipité 10 recyclées servant d'amorce. Les grains de trihydrate d'alumine ainsi obtenus sont classés de telle sorte que les plus gros 11 sont récupérés pour lavage H a l'eau 13 et calcination K en vue de fournir l'alumine de production 12, tandis que les plus fins restent au sein de l'amorce 10 recyclée. La liqueur décomposée 8 est ensuite reconcentrée par évaporation et ajout eventuel de soude de façon à atteindre une concentration en soude caustique comprise entre 160 et 220 g Na20/1. Une fois concentrée, la liqueur est utilisée comme liqueur d'attaque 20. EXEMPLES D'APPLICATION Dans les exemples 1 (selon l'art antérieur), 2 et 3 (selon l'invention), on a attaqué selon un procédé Bayer de type européen une première bauxite à monohydrate (diaspore). Dans l'exemple 4, on a attaqué selon un procédé Bayer de type américain une bauxite australienne à monohydrate (boehmite). La composition pondérale a sec de la première bauxite est la suivante: élément % en poids Au203 56,77 Pe=O3 21,58 SiO2 totale 2,63 TiO2 2,69 perte au feu 16,33 et divers EXEMPLE 1 Selon l'art antérieur, un lot de 100 tonnes de ladite bauxite a été attaque a 260 OC pendant 1 heure avec une liqueur d'attaque concentrée à 210 g Na20/l. Après détente, refroidissement, dilution et décantation, nous avons obtenu les résultats suivants: Liqueur avant décomposition Rp: 1,15 Concentration en soude caustique: 146 g Na2O/l Liqueur après décomposition Rp: 0,58 Rendement global d'attaque: 90,6% alumine solubilisée/alumine totale Productivité à la décomposition: 83 kg Al2o3/m3 Energie nécessaire pour l'attaque de 1 kilogramme d'alumine: 3,55 MJ EXEMPLE 2 Un autre lot de 100 tonnes de la même bauxite a été attaqué suivant une première modalité de l'invention: Attaque à 260 C pendant 1 heure avec une liqueur d'attaque concentrée à 210 g Na20/1. Refroidissement jusqu 160 0C. La suspension étant maintenue agitee, on a injecté sous forme de suspension 9,2 tonnes d'une bauxite africaine riche en trihydrate (85Po) qui a été broyée auparavant en présence d'une aliquote de la liqueur d'attaque. La bauxite a trihydrate a la composition pondérale suivante: élément | % en poids Al203 56,5 Fe2O3 4,8 SiO2 totale 1,4 TiO2 3,7 perte au feu et 33,6 divers Cette suspension est mélangée a la suspension principale et l'attaque est maintenue pendant 5 minutes. La quantité d'alumine dissoute est telle que le rapport pondéral Rp de la liqueur sursaturée atteint 1,25. Après detente, on a effectue une première dilution ayant conduit à une concentration 168 g Na20/1 puis une décantation à 104"C, en presence de floculant CYTEC HX 400, à raison de 600 g/tonne de résidu insoluble. Après séparation des résidus insolubles, la liqueur d'aluminate est à nouveau diluée jusqu'a une concentration de 147 g Na20/1. Après dilution, nous avons obtenu les résultats suivants: Liqueur avant décomposition Rp: 1,21 Liqueur après décomposition Rp: 0,585 Rendement global d'attaque: 91,0% alumine solubilisée/alumine totale Productivité à la décomposition: 91,5 kg A12O3/m3 Energie nécessaire pour l'attaque de 1 kilogramme d'alumine: 3,25 MJ EXEMPLE 3 Un autre lot de 100 tonnes de la même bauxite a été attaqué suivant une deuxième modalité de l'invention: Attaque à 260 "C pendant 1 heure avec une liqueur d'attaque concentrée à 210 g Na20/1. Refroidissement jusqu'à 1300C. La suspension étant maintenue agitée, on a injecte sous forme de suspension 13 tonnes d'une bauxite bresilienne riche en trihydrate, broyée auparavant en présence d'une aliquote de la liqueur d'attaque. La quantité d'alumine dissoute est telle que le rapport pondéral Rp de la liqueur d'aluminate atteint 1,27/1,28. Après détente et première dilution à 175 g Na20/1, on a laissé decanter à 108 OC en présence de floculant CYTEX HX 400 a raison de 800 g / tonne de residus insolubles. Après séparation des résidus, la liqueur est diluée jusqu'à une concentration de 146 g Na20/1. Après dilution, nous avons obtenu les résultats suivants: Liqueur sursaturée avant décomposition Rp: 1,23 Liqueur sursaturée après décomposition Rp: 0,59 Rendement global d'attaque: 91,3% alumine solubilisée/alumine totale Productivité à la décomposition: 93 kg A12O3/m3 Energie nécessaire pour l'attaque de 1 kilogramme d'alumine: 3,15mi EXEMPLE 4: Sweeteninq et report partiel de dilution sur un Bayer américain Dans cet exemple, on a attaqué une bauxite australienne à monohydrate (boehmite) ayant la composition pondérale à sec suivante: élément 8 en poids A1203 54,22 Fe2Q 12,01 SiO2 totale 5,6 TiO2 2,83 perte au feu 25,34 et divers Un lot de 100 tonnes de cette bauxite australienne a monohydrate a été attaqué suivant une troisième modalité de l'invention: Attaque a 265 *C pendant 20 minutes avec une liqueur d'attaque concentrée à 180 g Na20/1. Après détente partielle, on a injecté dans la suspension refroidie à 1800C une suspension contenant 11 tonnes de bauxite africaine riche en trihydrate, ayant subi un broyage préalable dans un minimum de liqueur d'attaque suivi d'une désilicatation pendant 8 heures a 100 C. La quantité d'alumine dissoute est telle que le rapport pondéral Rp de la liqueur d'aluminate atteint 1,23. Une première dilution à 160 g Na20/1 est effectuée avant la décantation à 103 C en présence de floculant CYTEX HX 400 à raison de 500 g / tonne de résidu insoluble, puis la liqueur est diluée jusqu'à une concentration de 130 g Na20/1. Nous avons obtenu les resultats suivants: Liqueur avant décomposition Rp: 1,20 Liqueur après décomposition Rp: 0,63 Rendement global d'attaque: 88,4% alumine solubilisée/alumine totale Productivité à la décomposition: 74 kg Al2O,/m Energie nécessaire pour l'attaque de 1 kilogramme d'alumine: 3,35 MJ REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement de bauxite à base de monohydrate d'alumine (1) par attaque sodique et à haute température (A2) de la bauxite broyée pour former une suspension qui est décantée e) filtration de la liqueur d'aluminate (4a) puis dilution (M) pour abaisser sa concentration à moins de 160 g Na20/litre. f) décomposition de la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium (4b) après dilution: en présence d'amorce (10) , le trihydrate d'alumine précipite, une partie étant recyclée comme amorce (10), l'autre partie (11) etant filtrée puis lavée 2. Procédé de traitement de bauxite selon la revendication 1, caractérisé en ce que la concentration en soude caustique de la liqueur d'attaque est comprise entre 160et 220 g Na20/l. 3. Procédé de traitement de bauxite selon l'une quelconque des revendications 1 à 2, caractérisé en ce que l'attaque de la bauxite à monohydrate est effectuee entre 2200C et 3000C pendant 0,2 à 1 heure. 4. Procédé de traitement de bauxite selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'introduction en trihydrate d'alumine de l'étape b) est effectuée par injection d'une pulpe (6) obtenue par broyage en présence d'une aliquote de la liqueur d'attaque (20c) d'une bauxite a trihydrate d'alumine (13) ou de dechets en contenant. 5. Procédé de traitement de bauxite selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'introduction du trihydrate d'alumine s'effectue entre 1300C et 190C dans la suspension maintenue sous agitation pendant au moins deux minutes. 6. Procédé de traitement de bauxite selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérise en ce que la suspension (3a) issue du "sweetening" (N2) est soumise a decantation en présence de floculant de type polyacrylate synthétique à une température au moins egale à la température d'ébullition moins cinq degrés Celsius. 7. Procédé de traitement de bauxite selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium (4a) obtenue après décantation (Cl) et filtration (C2) a un Rp compris entre 1,20 et 1,28. 8. Procédé de traitement de bauxite selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la deuxième dilution (M) de la liqueur d'aluminate (4a), effectuée à l'étape e) après filtration (C2) de ladite liqueur, est realisée avec une fraction préalablement filtrée (7c) des eaux de lavage des residus inattaqués pouvant contenir les eaux de lavage (13a) du trihydrate produit. 9. Procédé de traitement de bauxite selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la liqueur d'aluminate de sodium (4a) obtenue après décantation (Cl) et filtration (C2) est diluée (M) jusqu'à une concentration en soude caustique comprise entre 140 et 155 g Na20/1 puis décomposée entre 80"C et 50"C. 10. Procédé de traitement de bauxite selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérise en ce que le Rp de la liqueur en fin de decomposition (D) est compris entre 0,55 et 0,65.