FR 2767273 A1 19990219 FR 9710515 A 19970814 PROCEDE DE FABRICATION PAR COULEE CONTINUE DE PRODUITS EN ACIER La présente invention concerne un procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier, procédé comprenant des moyens particuliers de refroidissement des produits. La présente invention concerne également une ligne de coulée continue pour mettre en oeuvre ledit procédé ainsi que l'utilisation dudit procédé pour la fabrication de produits en acier particuliers. Dans la suite du présent document, le terme produit désigne, sauf indication contraire, les produits issus directement de machines de coulée continue et de section pleine tels que blooms, billettes, ronds à tubes, brames, la section de ces produits pouvant être suivant le cas circulaire ou polygonale. Le terme coeur désigne la zone des produits voisine de l'axe longitudinal de ceux-ci. Le terme santé désigne la qualité des produits caractérisée par l'absence d'imperfections inacceptables ou défauts tels que, notamment, criques, porosités, ségrégations etc... Les machines de coulée continue sont, compte tenu du haut rendement en produits bons qu'elles procurent, de plus en plus utilisées pour réaliser des produits en acier. Ces machines sont le plus souvent du type vertical ou courbe et sont constituées d'une ou plusieurs lignes alimentées en métal liquide par un même répartiteur, chaque ligne de coulée continue comprenant d'amont en aval par rapport aux phénomènes de solidification: - une lingotière destinée à solidifier contre sa paroi intérieure une croûte devant constituer la périphérie du produit coulé en continu, - un dispositif de refroidissement secondaire placé sous la lingotière permettant de poursuivre de manière accélérée pendant un certain temps la solidification du produit en direction de son coeur. Lors de son passage dans le dispositif de refroidissement secondaire, le coeur du produit est généralement encore complètement liquide. En aval de ce dispositif, le produit continue sa solidification en direction de son coeur par refroidissement naturel à l'air, - un dispositif d'extraction disposé dans la machine à un endroit où le produit est en grande partie solidifié, et tirant à une vitesse donnée le produit vers l'aval, ce qui permet notamment d'extraire la croûte de métal solidifiée en lingotière, - un dispositif de coupe à longueur du produit. Ce dispositif de coupe doit être positionné dans la ligne à un endroit tel que le produit est entièrement ou quasiment entièrement solide à coeur pour ne pas entraîner un écoulement du métal liquide à la coupe, écoulement appelé percée à la coupe qui entraînerait une variation brutale de niveau en lingotière, induirait des défauts sur les produits coulés et l'arrêt de la coulée sur incident. On considère généralement qu'il n'y a plus d'écoulement lorsque la fraction solide à coeur est au moins de 90 %, - un dispositif d'éjection des produits coupés à longueur pour les transférer en un lieu où ils peuvent poursuivre leur refroidissement jusqu'à l'ambiante ou dans une installation de réchauffage pour laminage, forgeage, etc... L'augmentation de la productivité des installations de coulée continue a souvent des effets néfastes sur la qualité des produits coulés en continu et réciproquement. Aussi de nombreux travaux visent ils à améliorer un terme sans dégrader l'autre. Parmi les défauts affectant la qualité des produits, ceux affectant le coeur du produit ou le voisinage de celui-ci (santé axiale) sont particulièrement critiques car ils ne sont pas facilement détectés lors du contrôle des produits bruts de coulée et peuvent conduire à des produits finis impropres à l'usage. Le brevet FR 2.631.263 vise à éliminer les ségrégations très marquées en forme de V au voisinage de l'axe des produits dans le cas des aciers à large intervalle de solidification tels que les aciers contenant entre 0,4 et 1,5 % C en réalisant un refroidissement forcé de la périphérie du produit alors que le coeur est à l'état pâteux (c'est-à-dire constitué d'un mélange de cristaux solides et de liquide) de manière à inverser le gradient naturel de vitesse de refroidissement entre coeur et périphérie obtenu en fin de solidification. Selon le document FR 2.631.263, ce refroidissement forcé peut être stoppé lorsque la proportion de cristaux solides à coeur atteint 90 %, voire même dès 60 % dans de nombreux cas. Le procédé décrit dans le document FR 2.631.263 n'est par contre pas réputé efficace pour améliorer la santé axiale des produits coulés en continu dans le cas des aciers à plus faible intervalle de solidification tels que par exemple les aciers au carbone contenant moins de 0,4 % C, les aciers faiblement alliés au Cr-Mo du type 10CrMo9-10 selon désignation Euronorm ou plus fortement alliés au Cr du type X20Cr13, X20CrMoV12-1 ou X1OCrMoVNbN9-1, toujours selon désignation Euronorm. Or, les produits coulés en continu dans de tels aciers peuvent présenter un trou axial quasi continu ou porosité axiale ainsi que de nombreuses criques au voisinage de l'axe sans que ces criques soient bien associées à des V ségrégés. De tels défauts sont notamment visibles par examen radiographique de tranches longitudinales axiales du produit coulé en continu et se traduisent ensuite par des taux de rebut inacceptables des produits transformés tels que, par exemple, des tubes sans soudure. Le perçage à chaud de barres pleines en acier, brutes de coulée, dans un perceur à 2 cylindres du type Mannesmann pour réaliser des ébauches tubulaires sans soudure est en effet un procédé particulièrement sévère pour le matériau situé au voisinage de l'axe de la barre et peut entrainer des déchirures inacceptables sur la périphérie intérieure des ébauches tubulaires résultantes lorsque les barres pleines de départ présentent des microcriques au voisinage de l'axe. ll n'a pas été possible à ce jour de réduire l'intensité ou la quantité de tels défauts sur produits de coulée continue en agissant sur les paramètres de réglage machine (tels que par exemple les paramètres de refroidissement secondaire) sans limiter la productivité de la ligne de coulée continue. On a cherché par la présente invention à développer un procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier permettant d'obtenir sur produits une faible quantité ou intensité de défauts au voisinage de l'axe sans limiter la productivité des lignes de coulée continue. La présente invention a pour objet un procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier comportant, outre les étapes connues de solidification en lingotière, de refroidissement secondaire, de coupe à longueur et d'éjection, une étape de refroidissement forcé de la périphérie du produit, désignée comme étape de refroidissement en phase solide dans la suite du présent document, qui est mise en oeuvre au défilé sur le produit en cours d'extraction lorsque la section transversale du produit contient à coeur au moins 90 % de phase solide. La mise en oeuvre de cette étape de refroidissement en phase solide nécessite dans le cas le plus général une modélisation de la cinétique de solidification du produit, modélisation connue par ailleurs, pour déterminer à quel niveau dans la ligne de coulée continue on obtient une telle valeur de fraction solide à coeur du produit. Avantageusement, si on considère toute tranche de faible épaisseur située autour d'une section transversale du produit en cours d'extraction, on met en oeuvre l'étape de refroidissement en phase solide sur la périphérie de cette tranche dès que ladite tranche a dépassé la position de coupe du dispositif de coupe à longueur et avant que le produit ne soit coupé à longueur. On est ainsi assuré que, dans les conditions normales de fonctionnement de la ligne de coulée continue, les sections transversales de produit situées en aval du dispositif de coupe à longueur contiennent à coeur au moins 90 % de phase solide, faute de quoi on obtiendrait des percées à la coupe. On a en outre cherché dans ce mode avantageux de réalisation de l'invention à démarrer l'étape de refroidissement en phase solide dès que possible une fois le pourcentage de 90 % de phase solide atteint à coeur du produit. Ce résultat est très avantageusement obtenu en réglant la ligne de coulée continue de manière à ce que, lors de la coupe du produit à longueur, on observe à coeur du produit en fin de coupe la formation de gouttes de métal à la limite du figeage. Il est en effet connu que, lorsque de telles gouttes sont observées, la fraction de phase solide à coeur du produit au moment de la coupe est voisine de 90 %. Généralement, on préférera pour cela fixer la vitesse d'extraction et ajuster les paramètres du refroidissement secondaire jusqu'à obtenir le gouttage à la coupe. Préférentiellement, on arrête l'étape de refroidissement en phase solide au plus tard lorsque la tranche considérée du produit est éjectée de la ligne de coulée continue , le produit ayant été coupé à longueur L'étape de refroidissement en phase solide peut ne pas être d'intensité constante sur la longueur de produit où elle est mise en oeuvre, ladite longueur pouvant comporter plusieurs zones auxquelles on peut imposer indépendamment une intensité de refroidissement donnée, fonction notamment du matériau à couler. Préférentiellement, on règle l'intensité du refroidissement en phase solide de manière à ce que la vitesse de refroidissement en périphérie du produit soit au moins égale à celle à coeur sur au moins la première zone où est mis en oeuvre le refroidissement en phase solide. Avantageusement, L'étape de refroidissement en phase solide est réalisée par pulvérisation d'un liquide sur la périphérie du produit, I'intensité du refroidissement étant notamment fonction de la nature dudit liquide, de sa pression et de son débit surfacique, c'est à dire du débit de liquide par unité de surface de produit arrosée. Très avantageusement, le liquide de refroidissement projeté pour l'étape de refroidissement en phase solide est de l'eau admise sous une pression comprise entre 1 et 30 bar et pulvérisée sous un débit surfacique compris entre 2 et 25 m3/h.m2. L'étape de refroidissement en phase solide peut aussi être réalisée par projection sur le produit d'une émulsion entre un gaz porteur sous pression et un liquide de refroidissement. L'invention concerne également une ligne de coulée continue comportant une lingotière, des moyens de refroidissement secondaire, d'extraction, de coupe à longueur et d'éjection des produits et dans laquelle on place juste en aval du dispositif de coupe à longueur, compte tenu des impératifs d'encombrement et de mouvement de celui-ci, un dispositif de refroidissement forcé des produits permettant le refroidissement d'une longueur donnée du produit en cours d'extraction. Ce dispositif de refroidissement forcé est appelé dispositif de refroidissement en phase solide dans la suite du présent document. Préférentiellement, le dispositif de refroidissement en phase solide s'étend au maximum jusqu'au dispositif d'éjection des produits. Préférentiellement, le dispositif de refroidissement en phase solide comprend au moins une rampe percée de trous calibrés ou munie de gicleurs dirigés vers le produit, la ou les rampes étant alimentées de manière contrôlée par un liquide de refroidissement sous pression tel que, par exemple, de l'eau. L'ensemble des trous calibrés ou des gicleurs est régulièrement réparti autour du produit de manière à arroser sa périphérie de façon relativement uniforme. Le dispositif de refroidissement en phase solide peut comprendre, en lieu et place des trous calibrés ou des gicleurs, une série de buses en soi connues par ailleurs et alimentées de manière contrôlée chacune séparément par un gaz et par un liquide sous pression tels que, par exemple de l'air et de l'eau, de manière à projeter une émulsion de ces deux éléments sur le produit. Les rampes ou les séries de buses peuvent, par exemple, être disposées parallèlement à l'axe du produit et être régulièrement réparties autour du produit. Les rampes ou les séries de buses peuvent aussi constituer une ou plusieurs couronnes coaxiales au produit. D'autres dispositions de rampes ou de séries de buses sont également possibles. Le procédé de coulée continue avec étape de refroidissement en phase solide selon la présente invention s'applique particulièrement bien à l'amélioration de la santé axiale des produits longs coulés en continu, notamment des barres rondes utilisées pour la fabrication de tubes sans soudure par perçage et laminage à chaud, procédé qui nécessite une très bonne santé axiale desdites barres rondes. il s'applique encore plus particulièrement à l'amélioration de la santé axiale des produits obtenus par coulée continue en aciers qui présentent une transformation péritectique induisant une contraction volumique lors de ladite transformation. Ces aciers sont, par exemple, des aciers à teneur en carbone inférieure ou égale à 0,4 %, des aciers faiblement alliés soudables au Cr-Mo du type par exemple 13CrMo4-4 ou 10CrMo9-10 selon désignation Euronorm ou des aciers fortement alliés au Cr à structure martensitique du type par exemple X20Cr13, X20CrMoV12-1, XlOCrMoVNbN9-1 toujours selon désignation Euronorm. Les figures ci-après décrivent de manière non limitative plusieurs exemples de mise en oeuvre du procédé et du dispositif selon l'invention et des résultats de contrôle des produits en aciers ainsi coulés ainsi que des produits transformés à partir de ceux-ci. La figure 1 est une schéma d'une machine de coulée continue selon l'invention. La figure 2 détaille l'implantation du dispositif de refroidissement en phase solide dans la ligne de coulée continue de la figure 1. La figure 3 est une radiographie en coupe longitudinale passant par l'axe sur barre ronde coulée en continu sur l'installation de la figure 1 sans mise en oeuvre du procédé de refroidissement en phase solide selon l'invention. La figure 4 est une radiographie prise sur une barre de la même coulée que pour la figure 3 mais avec mise en oeuvre du procédé de refroidissement en phase solide selon l'invention. La figure 1 représente schématiquement une machine 1 de coulée continue verticale rotative permettant de couler des barres rondes de diamètres 120 à 250 mm en acier à partir de poches contenant 85 tonnes d'acier liquide. Le procédé de fabrication de barres rondes en acier à l'aide d'une telle machine a fait l'objet de plusieurs présentations ou articles techniques parmi lesquels: - Boussard P. et al: influence of the modification of the secondary cooling conditions on the productivity of Vallourec Saint Saulve rotative continuous caster - Proceedings of the 1 st European Conference on Continuous Casting- Florence (Italy) Sept 23-25, 1991 - Tranchant J.L. et al: Iron Steelmaker (Feb 1984) 11, (2), p 32-39 - Gueussier A.L. et al: Iron Steel Eng. (Jan 1982) 59, (1), p 53-59 L'acier liquide contenu dans la poche 2 est coulé par un trou en fond de poche dans le répartiteur 3 qui alimente de manière contrôlée quatre lignes de coulée continue 4 dont on a représenté plus particulièrement la ligne extrême de droite. En haut de chaque ligne 4, recevant directement le jet d'acier liquide issu du répartiteur 3, se trouve la lingotière 5 montée rotative sur un mécanisme d'oscillation verticale 6, l'oscillation étant destinée à faciliter le décollement de la croûte d'acier solidifiée de la lingotière. La barre ronde 7 est extraite en continu de la lingotière 5 par le dispositif d'extraction constitué par l'extracteur 8 disposé beaucoup plus bas dans la ligne (environ 9 mètres sous la lingotière). L'extracteur 8 présente la particularité dans l'exemple de la machine 1 d'être également tournant et de mettre en rotation toute la barre 7 depuis la lingotière 5 jusqu'à sa coupe à longueur. L'extracteur 8 est entraîné à vitesse définie en extraction comme en rotation par les deux moteurs 9 et 9'. L'étape de refroidissement secondaire est réalisée au niveau des deux zones Z1 et Z2 longues chacunes d'un peu plus d'un mètre, la zone Z1 étant située immédiatement sous la lingotière 5. Dans chacune des zones Z1 ou Z2, des rampes verticales telles que 1 1 régulièrement réparties autour de la barre 7 et percées de trous munis de gicleurs dirigés vers l'axe de la barre sont alimentées de manière contrôlée par de l'eau sous pression et pulvérisent celle-ci sur la barre 7. L'ensemble des gicleurs d'une même zone (Z1 ou Z2) assure ainsi un arrosage sensiblement uniforme de la périphérie de la barre et permet d'accélérer la cinétique de solidification de la barre, le coeur de cette dernière étant encore entièrement liquide à ce niveau mais devant comporter au moins 90 % de phase solide au moment de la coupe. Pour ce faire, on ajuste les paramètres de chaque zone de refroidissement secondaire, à savoir la pression d'eau P et le débit d'eau massique ou le débit d'eau surfacique dans la zone. Le débit d'eau massique exprimé en 1/kg est obtenu en divisant le débit d'eau horaire Q dans la zone considérée par le tonnage horaire de la ligne. Le débit d'eau surfacique exprimé en m3/h.m2 est obtenu en divisant le débit d'eau Q par la surface S de barre arrosée avec S = (D étant le diamètre de barre et 1 la longueur arrosé par la zone considérée). Au niveau de l'extracteur 8, la barre 7 est pâteuse à coeur, la proportion de phase liquide à coeur dans une tranche 10 de faible épaisseur autour d'une section transversale étant encore d'environ 80 % à ce niveau d'après les modélisations réalisées. En dessous de l'extracteur 8 à environ 1 1 mètres sous la lingotière 5 se trouve le dispositif de coupe constitué par la scie volante 15 comprenant une lame circulaire dentée 14 entraînée en rotation par un moteur et une pince 13 permettant à la scie 15 de voyager longitudinalement avec la barre 7 tout en laissant celle-ci libre en rotation. La lame 14 est située en aval de la pince 13. La zone R4 schématisée plus en détail à la figure 2 et située juste sous la scie 15 permet de mettre en oeuvre l'étape de refroidissement en phase solide sur toute tranche 10 de la barre 7. La zone R4 est composée de quatre rampes verticales 20 fixes disposées parallèlement à la barre 7, à même distance et régulièrement réparties autour de celle-ci. Chaque rampe 20 comporte neuf gicleurs 21 et permet d'arroser de manière uniforme sur une longueur 1R4 d'environ un mètre la barre 7 qui descend continûment tout en tournant de par son entraînement par l'extracteur. Le point haut des rampes 20 est situé à une certaine distance en aval de la lame de scie 14, distance qui résulte de l'encombrement mécanique de la scie 15 et de la course longitudinale de celle-ci qui accompagne la barre 7 durant la coupe. Les rampes 20 sont alimentées en eau sous pression maximale de 30 bar avec un débit maximal de 200 Vmn. La pression et le débit de l'eau sont contrôlés. On peut comme pour le refroidissement secondaire définir un débit d'eau surfacique en divisant le débit d'eau projeté par les rampes 20 de la zone R4 par la surface arrosée de barre 7. Lorsque la barre 7 a atteint une longueur déterminée L sous la lame 14 de la scie 15, par exemple 1 1 mètres, un ordre de coupe est donné. La scie 15 vient se serrer par la pince 13 sur la périphérie de la barre 7 tout en laissant celle-ci libre de tourner. La lame de scie 14 mise en rotation par son moteur est alors déplacée transversalement vers l'axe de la barre 7 pour couper celle-ci à la longueur L. Pendant toute l'opération de coupe qui dure quelques secondes, la scie 15 accompagne longitudinalement la barre 7 qui continue à être extraite vers le bas. On a représenté à la figure 2 par un V dont la pointe est dirigée vers l'aval la limite de la zone pâteuse 12 de la barre 7; en aval de ce V, le métal est complètement solide. Les paramètres de refroidissement secondaire de la ligne de coulée continue 4, à savoir la pression et le débit d'eau dans les rampes 11 en Z1 et Z2, ont été réglés pour une vitesse d'extraction donnée de manière à obtenir en fin de coupe à coeur de la barre 7 la formation de gouttes de métal à la limite du figeage. Ce point de fonctionnement peut être facilement déterminé une fois la vitesse d'extraction stabilisée, en diminuant le débit d'eau dans les zones Z1 et/ou Z2 jusqu'à obtenir le gouttage à la coupe souhaité. Lorsque la coupe est terminée, le tronçon de barre 16 tombe dans le dispositif d'éjection constitué par le basculeur 17 qui se trouve à ce moment en position verticale; la lame 14 s'efface alors transversalement, la pince 13 est desserrée et l'ensemble de la scie 15 remonte en position initiale pour attendre la coupe suivante. Le basculeur 17 en basculant ensuite à l'horizontale, comme montré figure 1 sur la ligne 4 à l'extrême droite, puis en poussant le tronçon 16 vers la gauche de la figure 1 assure l'éjection du tronçon de la ligne de coulée continue vers un refroidissoir 18. Le basculeur 17 retourne ensuite en position verticale comme indiqué sur les trois autres lignes 4 de la figure 1. Des radiographies ont été prises en coupe longitudinale axiale sur des barres rondes de diamètre 180 mm en acier à 0,2% C du type C18 selon désignation Euronorm coulées sur l'installation de la figure 1 à un débit massique par ligne de 24 t/h correspondant à une vitesse d'extraction d'environ 2 m/mn. La radiographie de la figure 3 correspond à une barre coulée classiquement sans mise en oeuvre de l'étape de refroidissement en phase solide: on observe une forte porosité axiale et de nombreuses microcriques sur un diamètre de 35 mm autour de l'axe. Sur une échelle de cotation des résultats radiographiques développée par le demandeur du présent brevet et allant de 0 à 5 respectivement du meilleur au plus mauvais, la radiographie de la figure 3 est cotée 2 pour la porosité axiale et 3 pour les criques associées. La radiographie de la figure 4 correspond à une barre de la même coulée obtenue dans les mêmes conditions de vitesse d'extraction et de refroidissement secondaire que dans le cas de la figure 3 mais en mettant en oeuvre l'étape de refroidissement en phase solide selon l'invention avec les paramètres de refroidissement suivants pour la zone R4: PR4= 6 bar - QR4 = 100 I/mn o Q/SR4= 11,3 m3/h.m2 On constate que la santé axiale est considérablement améliorée: la porosité axiale est cotée 1 et les criques associées sont cotées 1 et ne s'étendent plus que sur un diamètre de 15 mm autour de l'axe. Le tableau suivant donne des valeurs d'indice de résultats au contrôle défectologique de l'intérieur de tubes de diamètre extérieur allant de 48,3 à 114,5 mm et d'épaisseur 3,6 à 15 mm en aciers C18 et 13CrMo4-4 selon la désignation Euronorm obtenus à partir de barres rondes coulées sur l'installation de la figure 1 sans et avec l'étape de refroidissement en phase solide selon l'invention, ceci sur plusieurs campagnes de laminage représentant plusieurs mois de fabrication de ces tubes. nuance d'acier avec/sans dispositif de nombre total de indice moyen refroidissement tubes contrôlés en phase solide C18 sans 130368 2 C18 avec 89262 i 13 CrMo4-4 sans 35628 3 13CrMo4-4 avec 10321 0 Les indices figurant au tableau ci-dessus représentent chacun une classe de pourcentage de tubes présentant des défauts en surface intérieure au contrôle, l'indice croissant avec le pourcentage de défauts de sorte qu'une valeur d'indice de 4 est caractéristique d'un fort rebut au contrôle. On constate qu'il y a, à l'aide du procédé selon l'invention, nette amélioration des résultats globaux de contrôle (indices moyens) tant sur la nuance non alliée (C18) que sur la nuance au Cr-Mo (13CrMo4-4). Les modes de réalisation présentés du procédé selon l'invention, du dispositif associé et de leur utilisation ne constituent que des exemples. Le procédé selon l'invention, la ligne de coulée continue pour le mettre en oeuvre et l'utilisation du procédé peuvent faire l'objet de nombreuses variantes en restant dans le domaine de la protection revendiquée. L'invention peut ainsi être tout aussi bien mise en oeuvre dans une ligne de coulée continue non rotative, notamment dans une coulée continue courbe voire horizontale. REVENDICATIONS 1) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier comprenant des étapes de solidification en lingotière, de refroidissement secondaire, de coupe à longueur et d'éjection, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de refroidissement forcé de la périphérie du produit, étape dite de refroidissement en phase solide qui est mise en oeuvre au défilé sur le produit (7), en cours d'extraction de celui-ci, dès lors que la section transversale du produit contient à coeur au moins 90 % de phase solide. 2) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon revendication 1 caractérisé en ce que l'étape de refroidissement en phase solide est mise en oeuvre sur la périphérie de toute tranche (10) du produit (7) en cours d'extraction dès que ladite tranche (10) a dépassé la position de coupe du dispositif de coupe à longueur (15) et avant que ledit produit (7) ne soit coupé à longueur. 3) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon revendication 2 caractérisé en ce que l'on règle les paramètres de la ligne de coulée continue (4) de manière à ce que, lors de la coupe à longueur du produit (7), on observe à coeur en fin de coupe la formation de gouttes de métal à la limite du figeage. 4) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon revendication 3 caractérisé en ce que l'on fixe la vitesse d'extraction du produit (7) et que l'on ajuste les paramètres de refroidissement secondaire. 5) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que l'étape de refroidissement en phase solide est arrêtée au plus tard lorsque la tranche considérée (10) du produit est éjectée de la ligne de coulée continue (4), le produit (7) ayant été coupé à longueur. 6) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon une des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que la longueur (li4) de produit (7) où le refroidissement en phase solide est appliqué comporte plusieurs zones, l'intensité du refroidissement dans chaque zone pouvant être réglée indépendamment. 7) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon revendication 6 caractérisé en ce que l'on règle l'intensité du refroidissement en phase solide de manière à ce que la vitesse de refroidissement en périphérie du produit soit au moins égale à celle à coeur sur au moins la première zone où est effectué ledit refroidissement en phase solide. 8) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon une des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que le refroidissement en phase solide est obtenu par pulvérisation d'un liquide de refroidissement sur la périphérie du produit. 9) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon revendication 8 caractérisé en ce que le liquide de refroidissement est de l'eau amenée sous une pression de 1 à 30 bar et pulvérisée sur la périphérie du produit avec un débit surfacique compris entre 2 et 25 m3/h.m2 10) Procédé de fabrication par coulée continue de produits en acier selon une des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que le refroidissement en phase solide est obtenu par projection sur la périphérie du produit d'un brouillard constitué d'une émulsion entre un gaz porteur et un liquide de refroidissement. 11) Ligne de coulée continue (4) de produits en acier comprenant une lingotière (5), des moyens de refroidissement secondaire (Z1, Z2), d'extraction (8), de coupe à longueur (15) et d'éjection (17) du produit (7), caractérisée en ce qu'elle comprend aussi un dispositif de refroidissement forcé (R4) du produit (7), agissant sur une certaine longueur (il4) de celui-ci, positionné juste en aval du dispositif de coupe à longueur (15) et appelé dispositif de refroidissement en phase solide . 12) Ligne de coulée continue (4) de produits en acier selon revendication 11 caractérisée en ce que le dispositif de refroidissement en phase solide (R4) s'étend au maximum jusqu'au dispositif d'éjection (17) des produits coupés (16). 13) Ligne de coulée continue (4) de produits en acier selon revendication 11 ou 12 caractérisée en ce que le dispositif de refroidissement en phase solide (R4) comprend au moins une rampe (20) percée de trous calibrés ou munie de gicleurs (21), L'ensemble des trous ou gicleurs (21) étant dirigés vers le produit (7) et régulièrement répartis autour de celui-ci et étant alimentés de manière contrôlée par un liquide de refroidissement sous pression. 14) Ligne de coulée continue (4) de produits en acier selon revendication 11 ou 12 caractérisée en ce que le dispositif de refroidissement en phase solide (R4) comprend plusieurs buses dirigées vers le produit (7), régulièrement réparties autour de celui-ci et alimentées de manière contrôlée chacune séparément par un liquide de refroidissement et un gaz sous pression de manière à projeter une émulsion sur ledit produit. 15) Utilisation du procédé selon une des revendications 1 à 10 pour fabriquer des barres rondes (16) en acier destinées à être transformées en tubes sans soudure par perçage à chaud et laminage à chaud. 16) Utilisation du procédé selon une des revendications 1 à 10 pour fabriquer par coulée continue des produits (16) en acier présentant une transformation péritectique avec contraction volumique. 17) Utilisation du procédé selon une des revendications 1 à 10 pour fabriquer par coulée continue des produits (16) en acier dont la teneur en carbone est inférieure ou égale à 0,4 %. 18) Utilisation du procédé selon une des revendications 1 à 10 pour fabriquer par coulée continue des produits (16) en acier allié soudable au Cr-Mo.