FR 2759488 A1 19980814 FR 9801357 A 19980205 La présente invention concerne un dispositif de protection contre les courants de Foucault et un transformateur de puissance et, d'une manière plus particulière, un dispositif de protection contre les courants de Foucault adapté pour réduire les courants de Foucault générés dans la paroi interne d'un réservoir en fer par un flux magnétique s'échappant d'un entrefer situé entre un enroulement haute-tension et un enroulement basse-tension enroulés chacun concentriquement autour d'un noyau magnétique et enfermés dans le réservoir en fer, ainsi qu'un transformateur triphasé utilisant le dispositif de protection contre les courants de Foucault. La demande en énergie, en augmentation ces dernières années, rend nécessaire la fabrication de transformateurs de puissance de grande capacité. Un grand nombre de transformateurs de puissance sont du type à intérieur en fer incluant un noyau en fer à l'intérieur d'un enroulement, et ont une construction dans laquelle un enroulement primaire et un enroulement secondaire sont appariés et sont agencés concentriquement autour d'un noyau. La tendance principale, pour les transformateurs qui comportent un réservoir contenant de l'huile et qui sont isolés par l'huile et sont refroidis à l'huile, est à ce que les enroulements concentriques des trois phases soient agencés autour d'un noyau à trois phases et trois pattes ou autour d'un noyau à trois phases et cinq pattes et soient contenus dans un réservoir unique du type long. Dans le cas où les enroulements associés aux trois phases sont contenus dans un réservoir unique, il est considéré que, étant donné que les courants de Foucault générés par les phases respectives s'annulent globalement du fait de la différence de phase de 1200 existant entre elles, des courants de Foucault généralisés n'apparaissent que difficilement, sauf pour des parties localisées, voisines des enroulements respectifs. D'autre part, du fait que les courants de Foucault ne surviennent pas faiblement, bien que survenant difficilement, des techniques antérieures destinées chacune à réduire les courants de Foucault sur un réservoir, dans un transformateur habituel, sont décrites dans les documents JP-A-1-89 409, JP-A-63-117 412, JP-A-62-73 703, JP-A-62-37 919, etc., par exemple. Parmi les techniques antérieures, le document JP-A-1-89 409 décrit une technique antérieure dans laquelle un élément faiblement résistif, tel qu'une plaque en cuivre, est agencé au niveau d'une partie dans laquelle pénètre un flux magnétique afin de permettre l'induction de courants de Foucault sur l'élément faiblement résistif, dans laquelle un champ magnétique inverse induit par les courants de Foucault empêche que le flux magnétique ne pénètre dans un élément fortement résistif fabriqué en fer et dans laquelle les pertes en énergie dues aux courants de Foucault sont réduites. En outre, les documents JP-A-63-117 412, JP-A-62-73 703 et JP-A-6237 919 décrivent chacun une technique antérieure dans laquelle des plaques d'acier empilées, dans lesquelles il est difficile pour des courants de Foucault de s'établir, sont agencées sur une partie dans laquelle pénètre un flux magnétique, afin d'empêcher que le flux magnétique ne pénètre dans un réservoir. Ces moyens sont efficaces pour supprimer les courants de Foucault locaux survenant au niveau de la partie dans laquelle pénètre directement le flux magnétique, cependant, comme on le décrira ultérieurement, on ne peut attendre de ceux-ci qu'ils aient un effet suffisant pour les courants de Foucault circulaires induits par le flux magnétique traversant l'épaisseur de la plaque et pour les courants de Foucault circulaires généralisés as sociés aux composantes harmoniques d'ordre trois dans un transformateur triphasé. Ici, les courants de Foucault circulaires et les courants de Foucault circulaires généralisés associés aux composantes harmoniques d'ordre trois vont faire l'objet d'une explication en référence aux figures 3 à 5. La figure 3 est une vue en perspective de la construction d'un transformateur triphasé habituel, partiellement arrachée. Sur la figure 3, un transformateur triphasé 100 comporte un noyau magnétique 2, trois paires d'enroulements la, lb et lc, chaque paire étant enroulée autour d'une patte du noyau 2, des éléments de fixation de noyau 22 pour bloquer et fixer le noyau 2, et un réservoir 3 contenant ces parties. Le réservoir 3 est rempli d'une huile servant à la fois à l'isolation et au refroidissement. Le transformateur 100 est du type à noyau, dans lequel une patte de noyau est incluse à l'intérieur de chaque paire d'enroulements, et chaque paire d'enroulements utilise un agencement concentrique dans lequel un enroulement primaire 4 et un enroulement secondaire 5 sont agencés autour d'une patte du noyau 2. Les enroulements primaire et secondaire 4, 5 sont chacun enroulés autour d'un noyau 2 à cinq pattes pourvu de carcasses latérales 6, en général. Le corps du transformateur 100 est contenu dans un réservoir rectangulaire 3 destiné à être rempli d'huile. Dans le cas de l'utilisation d'un noyau à trois pattes, les enroulements sont aussi enroulés d'une manière similaire. On va expliquer, en se reportant à la figure 4 qui est une vue en coupe du transformateur et à la figure 5 qui est en vue en perspective du transformateur, partiellement arrachée, une situation dans laquelle des courants de Foucault sont induits dans un tel transformateur triphasé. Sur la figure 4, l'enroulement primaire 4 est enroulé sur la périphérie extérieure du noyau magnétique 2, et l'enroulement secondaire 5 est enroulé autour de l'enroulement primaire 4 en laissant subsister un entrefer inter-enroulement 7, c'est-à-dire un entrefer entre les enroulements primaire et secondaire. Le réservoir 3 est positionné plus à l'extérieur de l'enroulement secondaire 5. Dans le transformateur 100 ayant une telle construction intérieure, une partie du flux magnétique 8 s'échappant de l'entrefer inter-enroulement 7 existant entre les enroulements 4 et 5 est attirée par une paroi du réservoir fabriquée en un matériau magnétique, s'infiltre à travers la paroi du réservoir et retourne dans l'entrefer inter-enroulement 7. A cet instant, dans la région intérieure délimitée par une surface extérieure 3a de la paroi du réservoir 3, le flux magnétique rentrant est égal au flux magnétique sortant, et il n'existe aucun flux magnétique de couplage dans la surface extérieure 3a de la paroi, d'une manière plus détaillée, aucun flux magnétique net. Par conséquent, le flux magnétique 8 s'échappant de l'entrefer inter-enroulement 7 n'induit aucun courant de Foucault sur la surface extérieure 3a de la paroi du réservoir 3. Au contraire, dans la région intérieure délimitée par une surface intérieure 3b de la paroi du réservoir 3, du fait que l'on observe un flux magnétique de couplage net dû à un flux magnétique passant à travers l'entrefer inter-enroulement 7, des courants de Foucault 10 sont induits dans une direction dans laquelle le flux magnétique de couplage net est annulé. Comme représenté sur la figure 5, les courants de Foucault 10 s'avèrent être des courants de Foucault qui circulent sur une surface latérale du réservoir 3 en suivant une direction horizontale, au niveau de positions séparées des parties où sont adjacentes les paires d'enroulements la, lb et lc. Cependant, comme représenté sur la figure 5, au niveau des positions où les paires d'enroulements la, lb et îc sont adjacentes, il existe un moment où la polarité s inverse du fait de la différence de phase existant entre les paires d'enroulements la, lb et lc et, à ce moment, des flux magnétiques de croisement interphase 21a, 21b, tels que reliant les paires d'enroulements adjacentes, apparaissent. Du fait que les flux magnétiques de croisement interphase 21a, 21b se développent dans une direction horizontale (dans une direction perpendiculaire au noyau magnétique de chaque paire d'enroulements la, lb, lc) sur la figure 5, les courants de Foucault introduits par ces flux magnétiques se déplacent dans une direction perpendiculaire (dans une direction parallèle au noyau magnétique de chaque paire d'enroulements la, lb, lc). Par conséquent, les courants de Foucault changent de direction, en passant de la direction horizontale à la direction perpendiculaire, et suivent un trajet au cours duquel les courants de Foucault passent à travers une partie supérieure ou une partie inférieure du réservoir 3, obliquent au niveau d'une surface opposée et retournent là d'où ils viennent. Dans le transformateur triphasé, il existe un autre mode à forts courants de Foucault. La figure 6 représente la forme d'onde que présentent des courants de Foucault alternatifs, laquelle est proche, en termes de profil, d'une onde rectangulaire. Cette forme d'onde 13 est formée par la superposition d'une onde de période égale à 1/3 de la période et d'amplitude égale à 20% de l'amplitude d'une onde sinusoïdale fondamentale, c'est-à-dire une harmonique d'ordre trois, et d'une onde de période égale à 1/5 de la période et d'amplitude égale à 4% de l'amplitude de l'onde sinusoïdale fondamentale, c'est-à-dire une harmonique d'ordre cinq. La figure 7 représente les composantes obtenues par décomposition de Fourier de cette onde. Ici, on s'attachera à l'harmonique d'ordre trois 17 et à l'onde fondamentale 16. Comme on le voit sur la figure 7, l'harmonique d'ordre trois 17 décrit trois cycles au cours d'un cycle de l'onde fondamentale 16. Par conséquent, à chaque fois que la phase de l'onde fondamentale 16 varie de 1200, la phase de l'harmonique d'ordre trois 17 retrouve à nouveau la valeur 0". Dans un courant alternatif triphasé, trois types de courants alternatifs, au sein desquels les phases de l'onde fondamentale 16 diffèrent de 1200, sont traités. Dans ce cas, du fait que la phase de l'harmonique d'ordre trois 17 associée à chaque onde fondamentale 16 retrouve la valeur 0 à chaque fois que la phase de l'onde fondamentale 16 varie de 1200, toutes les phases des harmoniques d'ordre trois 17 respectives deviennent identiques. Par conséquent, les courants de Foucault associés aux harmoniques d'ordre trois 17 ne diffèrent pas en termes de phase entre les enroulements la, lb et îc adjacents, ceux-ci se superposent et tournent dans la paroi intérieure 3b du réservoir 3 de la même manière que dans le cas d'un transformateur.monophasé. Ici, la figure 9 représente une situation dans laquelle des courants de Foucault 9 associés aux harmoniques d'ordre trois sont induits. Du fait que les pertes dues aux courants de Foucault sont proportionnelles au carré de la fréquence, les pertes par courants de Foucault induites par une composante harmonique d'ordre trois sont importantes, par comparaison avec l'intensité du flux magnétique d'induction associé. Par exemple, même si le rapport des intensités du flux magnétique d'induction (onde fondamentale/harmonique d'ordre trois) est de 5/1 comme dans l'exemple de la figure 7, les pertes par courants de Foucault associées à l'harmonique d'ordre trois 17 deviennent 9 fois plus importantes que celles qui sont dues au courant magnétique d'induction, de sorte que le rapport des pertes devient égal à 5/9. Par conséquent, il est important de réduire les courants de Foucault 9 associés à l'harmonique d'ordre trois. Un premier but de la présente invention consiste à fournir un dispositif de protection contre les courants de Foucault qui permette de réduire à un minimum les pertes par courants de Foucault. Un second but de la présente invention consiste à fournir un transformateur triphasé qui utilise le dispositif de protection contre les courants de Foucault et permette de réduire à un minimum les pertes par courants de Foucault. Pour atteindre le premier but mentionné cidessus, on fournit un dispositif de protection contre les courants de Foucault selon la présente invention, lequel dispositif comporte un circuit fermé, réalisé en faisant passer un conducteur faiblement résistif autour de la périphérie extérieure d'une paire d'enroulements enroulés autour du noyau magnétique, dans lequel un courant d'induction est induit dans les éléments conducteurs faiblement résistifs par les flux magnétiques de couplage existant entre la paire d'enroulements et le conducteur faiblement résistif de manière à réduire l'apparition de courants de Foucault sur les éléments conducteurs de la construction autres que le conducteur faiblement résistif mentionné ci-dessus. Dans ce cas, le conducteur faiblement résistif mentionné ci-dessus est préférentiellement enroulé de manière à interagir avec les flux magnétiques de fuite de la paire d'enroulements, sans interagir avec les flux magnétiques passant dans le noyau magnétique. Le conducteur faiblement résistif mentionné ci-dessus est agencé à l'intérieur d'éléments ayant une résistance supérieure à celle du conducteur faiblement résistif. Pour atteindre le second but mentionné cidessus, on fournit un transformateur triphasé selon la présente invention, lequel transformateur comporte un noyau magnétique, trois paires d'enroulements, chaque paire étant constituée d'un enroulement basse-tension et d'un enroulement haute-tension enroulés concentriquement autour du noyau magnétique et un réservoir contenant les trois paires d'enroulements, et le transformateur comporte en outre un premier conducteur faiblement résistif constituant un circuit fermé, enroulé suivant une direction telle que le conducteur interagisse avec le flux magnétique de fuite de chacune des trois paires d'enroulements, des deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs, interagissant avec les flux magnétiques de croisement interphase des paires d'enroulements respectives mentionnées ci-dessus et agencés entre les enroulements adjacents de manière à contourner au moins l'une des extrémités du noyau magnétique mentionné ci-dessus, dans lequel les conducteurs faiblement résistifs sont contenus à l'intérieur du réservoir et sont positionnés côté paroi intérieure du réservoir. En outre, il est souhaitable que les deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs mentionnés ci-dessus soient chacun agencés de manière à constituer un circuit fermé, en formant une spire de manière à contourner les deux extrémités du noyau magnétique. De plus, il est préférable de connecter électriquement le premier conducteur faiblement résistif et les deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs. Les premier, deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs sont chacun formés d'une plaque plate ou d'un élément filiforme, et, comme matériau constitutif, du cuivre ou de l'aluminium est préférable. Concrètement, deux conducteurs faiblement résistifs amagnétiques monospires, c'est-à-dire deux blin dages monospires, sont prévus sur la surface intérieure de la paroi du réservoir contenant le transformateur, chacun des blindages monospires étant conçu de manière à s'étendre le long de la surface intérieure de la paroi du réservoir depuis une partie voisine d'un entrefer entre les enroulements afin de contourner la partie supérieure du noyau, et obliquer dans une direction verticale de manière à ne pas interagir avec le noyau magnétique. Ici, ceux-ci sont appelés deuxième blindage monospire et troisième blindage monospire. En outre, un premier blindage monospire est prévu, lequel enceint les trois paires d'enroulements et forme une spire suivant une direction d'enroulement dans une direction horizontale. Les premier, deuxième et troisième blindages monospires sont connectés électriquement au niveau de parties où ils se chevauchent, de sorte que ceux-ci sont électriquement intégrés sous la forme d'un bloc pour que le courant passant dans chaque blindage monospire puisse traverser les autres blindages monospires. Ainsi, la force électromotrice qui agissait sur la paroi intérieure du réservoir du fait du flux magnétique de fuite s'échappant au niveau des deux extrémités d'un entrefer inter-enroulement agit sur les blindages monospires, de sorte qu'un courant d'induction est généré sur les blindages monospires. Du fait qu'un champ magnétique inverse, capable d'annuler le flux de fuite s'échappant des deux extrémités de l'entrefer inter-enroulement, est généré par ce courant d'induction, le flux magnétique à l'intérieur du réservoir est réduit, et, en résultat, la force électromotrice agissant sur la paroi intérieure du réservoir est aussi réduite et les courants de Foucault sont atténués sur la paroi intérieure du réservoir. Dans les moyens mentionnés ci-dessus, dans le cas où du cuivre est utilisé pour le blindage monospire, par exemple, du fait que la résistance électrique du cuivre est égale à environ 1/10 de la résistance du fer utilisé pour le réservoir, presque tous les courants de Foucault s'établissent dans les blindages monospires, et ceci à raison d'un rapport de 10/1, et les courants de Foucault s'établissant dans le réservoir en fer sont atténués. On va maintenant décrire des modes de réalisation de la présente invention, à titre d'exemple uniquement, en se reportant aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une vue en perspective représentant une construction à l'intérieur du réservoir d'un transformateur triphasé selon un premier mode de réalisation de la présente invention, - la figure 2 est une vue en perspective représentant une construction à l'intérieur du réservoir d'un transformateur triphasé selon un autre mode de réalisation de la présente invention, - la figure 3 est une vue en perspective partiellement arrachée de la construction d'un transformateur de puissance triphasé de grande capacité habituel, - la figure 4 est une vue en coupe destinée à expliquer la circulation des flux magnétiques et des courants de Foucault dans le transformateur de puissance triphasé de grande capacité habituel, - la figure 5 est une vue en perspective partiellement arrachée destinée à expliquer la circulation des flux magnétiques et des courants de Foucault dans le transformateur de puissance triphasé de grande capacité habituel, - la figure 6 est un graphique caractéristique représentant un exemple d'onde rectangulaire dans un transformateur triphasé, - la figure 7 est un graphique caractéristique représentant chaque composante, obtenue par décomposition de Fourier, d'un exemple constitué de l'onde rectangulaire représentée sur la figure 6, - la figure 8 est un graphique caractéristique représentant la relation de phase existant entre les ondes fondamentales des trois phases et les harmoniques d'ordre trois respectives contenues dans un courant alternatif triphasé, et - la figure 9 est une vue en perspective partiellement arrachée destinée à expliquer la circulation des flux magnétiques et des courants de Foucault dans un transformateur de puissance triphasé de grande capacité habituel. Dans l'explication qui va suivre, des références alphabétiques ou numériques identiques sont attribuées à des parties équivalentes à celles des techniques antérieures précédemment décrites, et aucune autre explication n'en sera donnée ici. Dans la présente invention, les courants de Foucault dans les trois dimensions ont été analysés en tenant compte des propriétés magnétiques, et la distribution des courants de Foucault dans une construction dans laquelle un transformateur triphasé est contenu dans un réservoir a été étudiée, avec, en résultat, la déduction des connaissances décrites ci-après. Les flux magnétiques de fuite s'échappant des entrefers entre les enroulements passent dans une surface de la paroi d'un réservoir en acier ayant une forte perméabilité. Par conséquent, des courants de Foucault sont générés à l'intérieur du réservoir, de manière à enceindre les flux magnétiques. Au niveau des positions où les flux magnétiques de fuite s'insinuent sur la surface du réservoir, des courants de Foucault circulaires locaux sont induits sur la surface du réservoir de manière à enceindre directement toute composante de flux magnétique perpendiculaire au réservoir. Cependant, eu égard au flux magnétique traversant l'épaisseur d'une plaque formant le réservoir, lorsqu'un trajet autre que le trajet largement circulaire autour de la périphérie intérieure du réservoir est suivi, il est impossible d'enceindre le flux magnétique. Par conséquent, les courants de Foucault induits par le flux magnétique s'insinuant dans l'épaisseur de la plaque du réservoir doivent suivre le trajet largement circulaire autour de la périphérie intérieure du réréservoir. Dans un transformateur monophasé ne comportant qu'une seule paire d'enroulements à l'intérieur d'un réservoir, le trajet largement circulaire est un trajet qui décrit un tour le long de la paroi intérieure du réservoir, suivant la direction d'enroulement. Cependant, dans le cas où un transformateur triphasé comporte trois paires d'enroulement, un trajet légèrement différent de ce trajet est suivi, comme décrit ci-après. Dans un transformateur triphasé, il existe un moment où deux .paires d'enroulements adjacentes présentent des directions d'excitation opposées du fait de la différence de phase existant entre elles. A cet instant, les courants de Foucault générés par les deux paires d'enroulements suivent des trajets circulaires dans la paroi intérieure du réservoir dans des directions opposées. Au niveau de parties distinctes des parties où les deux paires d'enroulements sont adjacentes, l'influence d'une paire sur l'autre est faible, de sorte que les courants de Foucault suivent un trajet circulaire dans la paroi intérieure du réservoir en suivant la direction d'enroulement, de la même manière que dans le cas d'une seule paire d'enroulements dans le réservoir. Cependant, au niveau des parties où deux paires d'enroulements sont adjacentes, du fait que les directions des courants de Foucault deviennent mutuellement opposées, le trajet suivi se sépare en des trajets qui s'étendent le long des parties supérieure et inférieure du réservoir. La force électromotrice induisant des circulations séparées pour les courants de Foucault, les circulations au niveau des côtés supérieur et inférieur du réservoir sont générées de par l'action suivante. C'est-à-dire, au niveau de la partie où sont adjacentes deux paires d'enroulements possédant des polarités inverses, un flux magnétique de croisement interphase apparaît horizontalement entre les enroulements. La force électromotrice induite par ce flux électromagnétique de croisement interphase devient une force électromotrice de direction verticale du fait de son orthogonalité, la direction des courants de Foucault devient une direction verticale et les courants de Foucault se déplacent dans la direction verticale. Les courants de Foucault obliquant sur la partie supérieure ou la partie inférieure du réservoir retournent, en suivant une direction d'enroulement, du côté opposé et rejoignent leur point de départ, pour former ainsi un trajet circulaire. En outre, dans les modes de réalisation qui vont suivre, une explication va être apportée en se basant sur l'exemple d'un transformateur triphasé, cependant, eu égard à la protection contre les courants de Foucault, la présente invention n'est pas limitée à transformateur triphasé. La présente invention est basée sur les connaissances mentionnées ci-dessus. Un premier mode de réalisation de la présente invention est représenté sur la figure 1. Le mode de réalisation représenté sur la figure 1 est un transformateur dans lequel un dispositif de protection contre les courants de Foucault, c'est-à-dire un blindage monospire est ajouté au transformateur habituel à trois phases et trois paires d'enroulements, représenté sur la figure 3. Concrètement, un blindage du type intégral est agencé du côté de la paroi intérieure 3a du ré servoir 3 contenant le transformateur, lequel blindage est formé en combinant des blindages monospires verticaux 14a, 14b qui s'étendent dans la direction verticale de manière à enceindre les trois paires d'enroulements la, lb et lc, à contourner les parties supérieure et inférieure d'un noyau magnétique 2 et à ne pas interagir avec le noyau magnétique 2, et un blindage monospire latéral 15 s'étendant en suivant une direction d'enroulement, c'est-à-dire dans une direction latérale (une direction d'interaction avec le flux magnétique de fuite des enroulements), et en les reliant au niveau de leurs intersections afin de former un blindage électriquement intégré, c'est-à-dire en les reliant au niveau des parties où se chevauchent les blindages monospires. Pour le reste, la construction est équivalente à la construction de la technique antérieure précédemment mentionnée. La raison pour laquelle le blindage monospire est agencé de manière à ne pas interagir avec le noyau magnétique tient au fait qu'un flux magnétique d'excitation d'enroulement qui passe dans le noyau magnétique n'entraîne pas l'induction d'un courant électrique dans le blindage monospire. Avec une telle construction, du fait que les flux magnétiques de fuite 8a, 8b des ondes fondamentales 13, survenant à partir des enroulements, interagissent avec le blindage monospire latéral 15, des courants d'induction 11 s'établissent sur le blindage monospire, comme indiqué par les flèches. Dans ce cas, les orientations des courants d'induction 11 deviennent mutuellement opposées du fait de l'existence d'une différence de phase dans certains cas, comme représenté sur la figure 1. A cet instant, les courants d'induction 11, dans le blindage, induits par l'onde fondamentale 13, changent de direction en obliquant dans la direction montante et dans la direction descendante, entre les paires d'enroulements la, lb, lc, et s'écoulent sur des côtés des blindages mo nospires verticaux 14a, 14b, s'étendant chacun autour du noyau magnétique 2, en suivant une direction montante et une direction descendante. Dans ce cas, des champs magnétiques apparaissent dans les directions dans lesquelles les flux magnétiques de fuite 8a, 8b, 8c et les flux magnétiques de croisement interphase 21a, 21b s'annulent, et, en résultat, les flux magnétiques traversant le réservoir 3 sont réduits et les courants de Foucault sont atténués sur le réservoir. D'autre part, du fait que les courants de blindage 12, générés par l'harmonique d'ordre trois 17, ne sont pas déphasés entre les paires d'enroulements, les courants 12 s'écoulent d'un côté du blindage monospire latéral 15, en tournant dans la direction d'enroulement, tels quels. Dans ce cas, du fait que les courants 12 génèrent un flux magnétique dans la direction dans laquelle les flux magnétiques de fuite 8a, 8b sont annulés, le flux magnétique traversant le réservoir 3 est réduit et les courants de Foucault sont atténués sur le réservoir 3. Par conséquent, en combinant de cette manière les blindages monospires verticaux 14a, 14b et le blindage monospire latéral 15, il est possible de réduire les courants de Foucault associés à l'onde fondamentale 16 et à l'harmonique d'ordre trois 17. Ces blindages monospires 14a, 14b, 15 réduisent non seulement les courants de Foucault généralisés 10, mais réduisent encore les courants de Foucault locaux 20 apparaissant au niveau des parties où les flux magnétiques de fuite Ba, 8b s'insinuent dans le réservoir 3. La raison en est que le blindage monospire latéral 15 réduit les flux magnétiques de fuite 8a, 8b, eux-mêmes, qui pénètrent chacun dans le réservoir 3 et sont un facteur de production de courants de Foucault localisés 20. Dans un deuxième mode de réalisation de la pré- sente invention, des blindages monospires divisés linéairement sont agencés au niveau de positions interférant avec les flux magnétiques de fuite, comme représenté sur la figure 2, et les blindages monospires 14a, 14b et 15, qui sont utilisés dans le transformateur à trois phases et trois paires d'enroulements et qui ont une forme similaire à celle d'une plaque plate, sont remplacés par des blindages monospîres linéaires. Une telle construction est très efficace dans le cas où il est difficile de réaliser les blindages sous la forme de feuilles. En outre, comme on le voit sur la figure 2, dans le présent mode de réalisation, le blindage monospire 15, pour l'onde fondamentale 13, et les blindages monospires 14a, 14b, pour l'harmonique d'ordre trois 17, sont séparés. Cependant, la séparation ne constitue pas un facteur essentiel, et ceux-ci peuvent être bien entendu intégrés. En outre, dans le cas où, par exemple, l'on utilise, comme matériau, du cuivre pour les blindages monospires 14a, 14b, 15, du fait que la résistance électrique du cuivre vaut 1/10 de la résistance du fer utilisé pour le réservoir 3, les courants de Foucault se répartissent avec un rapport de 10/1, et pratiquement tous les courants de Foucault s'établissent sur les blindages monospires 14a, 14b, 15, et les courants de Foucault induits dans le réservoir 3 fabriqué en fer sont atténués et ramenés à une proportion de l'ordre de 1/10. Dans un tel système, l'intensité des courants de Foucault dépend de l'inductance du conducteur considéré, plutôt que de sa résistance spécifique, et ceux-ci sont induits en une quantité suffisante pour annuler le flux magnétique de couplag blindage monospire n'est agencé. D'autre part, les pertes par courants de Foucault sont proportionnelles à la résistance spécifique et au carré des courants de Foucault, d'où l'on en déduit que les pertes totales par courants de Foucault peuvent être ramenées à environ 1/11 de celles de la technique antérieure, dans le cas où les blindages monospires sont agencés. La description faite ci-dessus s'exprime par l'utilisation d'équations, de la manière suivante. Dans les équations qui vont suivre, "=" est utilisé pour signifier pratiquement égal. En ce qui concerne la résistance électrique R, l'expression suivante est établie, Rblindage = ,1 X Rréservoir ... (1) et, en ce qui concerne le courant d'induction I, 10 X 1réservoir (avec blindages) = Iblindage . . . (2) réservoir (sans blindage) = Iréservoir (avec blindages) + Iblindage . . . (3) En ce qui concerne les pertes W, l'expression suivante est établie, 2 W(sans blindage) = Rréservoir X (Iréservoir (sans blindage)) (4) 2 W(avec blindages) =Rréservoir X ('réservoir (avec blindages)) + Rblindage X (Iblindage) 2 . . . (5) et leur rapport s'exprime de la manière suivante W(avec blindages)/W(sans blindage) = 2 (Rréservoir X Rréservoir X (Iréservoir (avec blindages)) + Rblindage X (Iblindage) 2 /Rréservoir x (Iréservoir (sans blin- dage) )2 (6) L'équation 6 s'exprime, en utilisant les équations 1 à 3, de la manière suivante W(avec blindages)/W(sans blindage) = 1/11. Compte tenu de ce qui précède, on voit que les pertes par courants de Foucault mentionnées ci-dessus peuvent être fortement atténuées. Comme mentionné ci-dessus, conformément à la présente invention, en amenant le conducteur faiblement résistif à générer des courants d'induction, l'apparition de courants de Foucault sur les autres éléments conducteurs de la construction qui possèdent une résistance supérieure à celle du conducteur est atténuée, de sorte que la production de chaleur due aux courants de Foucault peut être atténuée, et les pertes dues aux courants de Foucault peuvent être réduites. En outre, dans le transformateur à trois phases et trois paires d'enroulements, les courants de Foucault générés par un flux magnétique de fuite s'échappant des entrefers inter-enroulements sur le réservoir et des éléments situés à l'intérieur du réservoir, tels que les dispositifs de fixation du noyau magnétique, peuvent être fortement réduits, la production de chaleur dans les dispositifs peut être atténuée et les pertes peuvent être réduites. La réduction de la production de chaleur due à des pertes par courants de Foucault entraîne une réduction de la charge dans un système de refroidissement d'un transformateur triphasé de grande capacité, et il est possible de fabriquer un transformateur triphasé de grande capacité de ce type à un faible coût. REVENDICATIONS 1. Dispositif de protection contre les courants de Foucault caractérisé en ce qu'il comporte un circuit fermé dans lequel un conducteur faiblement résistif (14a, 14b, 15) s'étend autour d'une partie périphérique extérieure d'une paire d'enroulements (la ; lb ; lc) enroulés autour d'un noyau magnétique (2), ledit conducteur faiblement résistif étant agencé de manière à interférer avec un flux magnétique s'échappant de ladite paire d'enroulements et à induire des courants d'induction dans ledit conducteur faiblement résistif, de sorte que l'apparition de courants de Foucault sur les éléments conducteurs de la construction autres que ledit conducteur faiblement résistif soit atténuée. 2. Dispositif de protection contre les courants de Foucault selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit conducteur faiblement résistif est agencé en formant une spire de manière à ne pas interférer avec un flux magnétique passant dans ledit noyau magnétique et un flux magnétique de fuite s'échappant de ladite paire d'enroulements 3. Dispositif de protection contre les courants de Foucault selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit conducteur faiblement résistif est agencé à l'intérieur d'un élément (3) ayant une résistance supérieure à celle dudit conducteur faiblement résistif. 4. Transformateur triphasé comportant un noyau magnétique (2), trois paires d'enroulements (la ; lb lc) , chaque paire étant constituée d'un enroulement basse-tension et d'un enroulement haute-tension enroulés chacun concentriquement autour dudit noyau magnétique, et un réservoir (3) contenant dans celui-ci lesdites trois paires d'enroulements, caractérisé en ce qu'il comporte un premier conducteur faiblement résistif (15) enroulé en formant une spire dans une direction d'inter action avec un flux magnétique de fuite s'échappant de chaque enroulement desdites paires d'enroulements pour former un circuit fermé, des deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs (14a ; 14b) agencés chacun entre paires adjacentes desdites trois paires d'enroulements de manière à interférer avec un flux magnétique de croisement interphase de chacune desdites paires d'enroulements et à contourner au moins l'une des parties d'extrémité dudit noyau magnétique, et dans lequel lesdits premier, deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs sont logés dans ledit t réservoir en étant positionnés côté paroi inté- rieure dudit réservoir. 5. Transformateur triphasé selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs sont chacun agencés en formant une spire de manière à contourner les deux extrémités dudit noyau magnétique, en formant ainsi un circuit fermé. 6. Transformateur triphasé selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que ledit premier conducteur faiblement résistif et lesdits deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs sont électriquement connectés. 7. Transformateur triphasé selon la revendication 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que lesdits premier, deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs sont chacun formés d'un élément similaire à une feuille plate. 8. Transformateur triphasé selon la revendication 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que lesdits premier, deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs sont chacun formés d'un élément filiforme. 9. Transformateur triphasé selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que lesdits premier, deuxième et troisième conducteurs faiblement résistifs sont chacun fabriqués en cuivre ou en aluminium.