FR 2747799 A1 19971024 FR 9605095 A 19960423 La présente invention concerne le domaine des dispositifs de couplage entre fibres optiques et composants optoélectroniques à onde guidée. De nombreux dispositifs de couplage pour fibres optiques ont déjà été proposés. Et ce domaine a donné lieu à une littérature abondante. A titre d'exemples non limitatifs, on peut citer les documents suivants (1) FR-A-2681437 (2) FR-A-2699292 (3) FR-A-2699293 (4) FR-A-2718854 (5) Journal of lightwave technology, vol. 13, n 8, "A Fiber Lens with a Long Working Distance for Integrated Coupling Bet,veen Laser Diodes and Single-Mode Fibers", K. Shiraishi et al. (6) Journal of lightwave technology, vol. LT-5, n 9, "Analysis and Evaluation of Graded-Index Fiber-Lenses", W.L Emkey et al. (7) Journal of lightwave technology, vol. LT-3, n 2, "Low-Loss Laser-to Fiber Coupling with Negligible Optical Feddback", W. Bludan et al. (8) Applied Optics, vol. 29, n 18, "Laser micromachining of efficient fiber microlenses", H. M. Presby et al. (9) Applieds Optics, vol. 25, n 15, "Coupling characteristics of lens systems for laser diode modules using single-mode fiber", K. Kawano, (10) JP-A-60111208, (11) FR-A-2548391 (12) DEA-3632743 (13) IEEE Journal of Quantum Electronics, vol. QE-16, n 10, "Characteristics of a Hemispherical Microlens for Coupling Between a Semiconductors Laser and Single-Mode Fiber", J.I. Yamada et al. (14) EP-A-155379 (15) US-A4867776 (16) EP-A-260742 (17) DEA-3407413 (18) JP-A-58158620 (19) Journal of lightwave technology, vol. LT-2, n 3, "Progress in Monomode Optical-Fiber Interconnection Devices", G.D. Khoe et al. (20) US-A-4701011 (21 )JP-A-3489607 (22) JP-A-1239508. D'autres documents de technique antérieure sont également cités dans les documents précités eux-mêmes. On se réfèrera utilement à l'ensemble de ces documents pour bien comprendre l'état de la technique. L'évolution récente de l'état de l'art en matière de composants optoélectroniques, notamment les composants intégrés sur phosphure d'indium, a été caractérisée par - un effort important mené en vue de l'introduction de l'optique dans les réseaux de distribution, nécessitant la mise en oeuvre massive et à faible coût de composants optoélectroniques montés en boîtier et munis de fibres amorces. Pour ces composants, des taux de couplage relativement faibles (de l'ordre de 1096) sont tolérés, ce qui évite le surcoût lié à l'utilisation d'une microoptique de couplage sophistiquée; - l'augmentation des débits de transmission par l'introduction du multiplexage en longueur d'onde. Au niveau des composants, un effort important est consacré aux barrettes de composants (barrettes de lasers, de détecteurs), ainsi qu'aux dispositifs de commutation fréquentielle ou spatiale (matrices de commutation). Ces composants complexes, pouvant présenter des pertes internes élevées, sont caractérisés par des accès optiques multiples, et leur raccordement à des fibres optiques pose des problèmes difficiles, qui ne peuvent trouver de solution industrielle que si les guides semiconducteurs présentent des tolérances de couplage relaxées. Ceci est obtenu par l'utilisation d'adaptateurs modaux ("tapers") intégrés monolithiquement aux extrémités des guides optiques, qui augmentent la taille du mode guidé pour la rapprocher de celle de la fibre amorce monomode. Malheureusement, ces adaptateurs compliquent le processus technologique de réalisation du composant, et ne permettent pas en général d'augmenter suffisamment la taille du mode guidé pour qu'un couplage efficace soit rendu possible avec une simple fibre clivée. Il est donc nécessaire d'utiliser des optiques de couplage adaptées. Comme indiqué précédemment, de nombreuses solutions ont été proposées à cet effet. Les principales solutions envisagées peuvent être classées comme suit: - les lentilles discrètes, dioptriques ou à gradient d'indice : ces composants individuels ne sont directement solidaires ni de la puce semiconductrice ni de la fibre. Ils doivent être positionnés, soit par des techniques d'alignement passives, soit par des méthodes de couplage dynamiques. - les optiques diffractives (microlentilles de Fresnel) dont l'avantage essentiel est de se prêter à une fabrication collective sous forme de barrettes ou de matrices. Par contre, la complexité de leur technologie de réalisation devient rapidement prohibitive si l'on vise des efficacités de couplage élevées. De plus, étant constituées par un réseau de diffraction, elles présentent des aberrations chromatiques très importantes. - les microlentilles réalisées directement sur la fibre amorce, par exemple par étirage, attaque chimique et/ou fusion localisée. Ces dispositifs présentent l'avantage d'une technique de fabrication simple, mais de reproductibilité limitée. De plus, l'obtention de taux de couplage élevés conduit souvent à des distances de travail très faibles, de l'ordre de quelques microns. - les microoptiques soudées, telles que le convertisseur d'ouverture numérique décrit dans le document FR-A-2699293. Ce document FR-A-2699293 en particulier décrit un système optique de couplage sur une fibre optique mono mode comprenant un morceau de fibre multimode à gradient d'indice, un morceau de fibre multimode à saut d'indice et une micro-lentille constituée d'une lentille multiple à rayon décroissant en éloignement du morceau de fibre multimode à saut d'indice, réalisée par soudure d'une aiguille calibrée étirée et lentillage par fusion contrôlée de l'aiguille. Ces dispositifs sont particulièrement bien adaptés au couplage de fibres monomodes avec des composants présentant une très faible taille de mode (modulateurs électroabsorbants, amplificateurs optiques), ne comportant pas d'adaptateurs modaux. Leur processus de fabrication requiert toutefois la réalisation d'une microlentille dioptrique par apport de matière et fusion à l'arc. Le contrôle du procédé de fabrication, et l'obtention de caractéristiques reproductibles exige un apprentissage spécifique, et requiert de la part de l'opérateur expérience et dextérité. La présente invention a maintenant pour but de perfectionner les dispositifs de couplage optique connus, notamment les dispositifs conçus pour coupler une fibre optique et un composant optoélectronique. Le but de la présente invention est en particulier de permettre l'élaboration de structures simplifiées de reproductibilité améliorée, présentant une meilleure stabilité et de fabrication aisée, particulièrement adaptée à la mise en boîtier de composants faible coût, pouvant être destinés, par exemple à la distribution optique. Bien que le domaine naturel d'application de cette invention soit celui des télécommunications par fibre optique, elle présente également un intérêt dans tous les domaines où un transducteur optoélectronique doit être raccordé à une fibre optique monomode (capteurs à fibres optiques par exemple). Ces buts sont atteints selon la présente invention grâce à un procédé de réalisation d'un dispositif de couplage pour fibre optique, caractérisé par le fait qu'il comprend l'étape consistant à réaliser une microlentille sur l'extrémité clivée d'un tronçon de fibre à gradient d'indice, par chauffage de cette extrémité dans une plage de température inférieure à la température de fusion de la gaine dudit tronçon de fibre à gradient d'indice, pour former ladite lentille par extrusion du seul coeur du tronçon, suite à la libération de contraintes dans celui-ci résultant du chauffage. Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, l'extrémité du tronçon de fibre à gradient d'indice est chauffée dans une plage de température comprise entre la température de fusion de la gaine et la température de ramollissement du coeur autorisant une libération de contraintes. L'invention concerne également un système de couplage pour fibre optique monomode caractérisé par le fait qu'il comprend au moins un tronçon de fibre multimode à saut d'indice soudé sur l'extrémité clivée de la fibre monomode, et un tronçon de fibre multimode à gradient d'indice soudé sur ledit tronçon de fibre multimode à saut d'indice. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemple non limitatif et sur lesquels - la figure 1 annexée représente schématiquement, en coupe longitudinale, un dispositif de couplage conforme à la présente invention. Avant de procéder au descriptif de la structure conforme à la présente invention, on rappellera tout d'abord les définitions suivantes. La lumière issue d'un guide optique émetteur (par exemple d'un ruban laser) est diffractée dans le milieu extérieur selon un cône de demiangle au sommet 0, appelé quelquefois angle d'acceptance, ou demidivergence. Le sinus de cet angle est l'ouverture numérique du guide. Dans le cas où l'on injecte de la lumière dans ce guide, l'angle d'acceptance définit l'ouverture maximale du faisceau convergent qui puisse être couplé dans le guide. L'angle d'acceptance e d'un guide est inversement proportionnel à sa taille de mode 2w c'est-à-dire au diamètre (mesuré en général à 13,5% du maximum) de la distribution spatiale de l'énergie dans une section droite du guide. Un guide à forte divergence est donc caractérisé par une taille de mode faible (par exemple de l'ordre de 1,5 à 2 microns pour un modulateur électroabsorbant réalisé sur InP). Une fibre monomode classique (type G652) présente par contre une taille de mode relativement importante, voisine de 1 1 microns. Lorsqu'on cherche à coupler directement deux guides optiques en les aboutant, le taux de couplage en puissance d'un guide à l'autre est d'autant plus élevé que les tailles de modes sont voisines. Ceci explique les taux de couplage médiocres (10%) obtenu par cette technique entre lasers et fibres clivées. Lorsqu'une optique intermédiaire est utilisée, elle forme à l'entrée du guide récepteur une tache de focalisation (appelée aussi "waist"). Le diamètre de cette tache est fonction de la taille de mode du guide émetteur, et des caractéristiques de l'optique intermédiaire. Le couplage optimum est obtenu si la tache image est égale à la taille de mode du guide récepteur. L'optique joue donc le rôle d'un convertisseur, ou d'un adaptateur de mode. Pour éviter de déteriorer la puce semiconductrice d'un composant associé, et donc augmenter la sécurité de l'opération de couplage guide-fibre, il est important de conserver une distance de travail importante. Cette distance n'est autre que la distance frontale de l'optique de couplage, c'est-à-dire la distance entre le dernier dioptre de l'optique et le plan image, ou se forme la tache de focalisation. L'optimisation du couplage consiste à faire coïncider ce plan image avec le plan de la face clivée du guide récepteur, puis à positionner la tache image à l'entrée du guide. Si la taille de mode du guide récepteur et le diamètre de la tache image fournie par l'optique de couplage sont de très faibles dimensions, il est intuitif qu'un très faible désalignement aura des conséquences catastrophiques. Par contre, lorsque ces dimensions augmentent, du fait par exemple de l'utilisation d'adaptateurs modaux intégrés à l'entrée du guide récepteur, le couplage devient plus tolérant aux erreurs de positionnement, ce qui facilite grandement les opérations de montage de la fibre amorce. Pour focaliser un faisceau gaussien à l'aide d'un système optique convergent (par exemple une lentille mince), il est nécessaire de disposer d'une grande distance entre le waist objet et le système optique. Or, dans les convertisseurs d'ouverture numérique proposés jusqu'ici, le waist objet, situé dans le plan de clivage de la fibre monomode, se trouve au contact de l'élément convergent. Pour améliorer les performances des dispositifs de couplage connus, la présente invention propose la structure de base comme illustré sur la figure annexée comprenant une section de fibre multimode à saut d'indice 20 de longueur Lsi, soudée à une fibre-amorce monomode 10, et une section de fibre multimode 30 à gradient d'indice de longueur Lgi, soudée à la fibre multimode à saut d'indice 20. Le tronçon de fibre multimode à saut d'indice 20 permet de simuler une lame homogène et d'améliorer la focalisation, donc de réduire la taille de la tache image. Le tronçon de fibre multimode à gradient d'indice 30 permet d'obtenir une grande frontale. Pour une fibre amorce monomode standard 10, de type G652, et pour une fibre 30 à gradient d'indice à profil parabolique commercialement disponible, la modélisation et l'expérience montrent que, tant que Lsi ne dépasse pas une valeur limite (correspondant à la diaphragmation du faisceau à l'entrée de la section à gradient d'indice), il est possible d'atteindre des tailles de mode image 2w variant typiquement de 1 1 à 4 microns, avec des distances de travail pouvant aller jusqu'à quelques centaines de microns. Cependant, la reproductibilité des caractéristiques est meilleure pour des distances de travail n'excédant pas 150 microns. Ce type de structure présente les avantages notables suivants - la frontale et la taille de la tache image peuvent être, dans une large mesure, ajustées indépendamment, - possibilité d'obtenir de très grandes distances de travail, - simplicité du procédé de fabrication, basé uniquement sur le clivage et la soudure à l'arc de fibres optiques, - excellente reproductibilité, uniquement limitée par la qualité des fibres utilisées, et par la précision de découpe des sections 20 et 30. On n'a pas en effet à utiliser de microlentilles dioptriques rapportées. Sa limitation principale vient de ce qu'il n'est pas possible d'atteindre des tailles de modes très faibles : la structure comprenant seulement les fibres 20 et 30 n'est donc pas optimisée pour des composants à très forte ouverture numérique (ou à très faible taille de mode), tels que les modulateurs électroabsorbants à onde guidée ou les amplificateurs optiques à semiconducteurs non munis d'adaptateurs modaux. Pour ces composants, l'utilisation de systèmes micro-optiques utilisant une lentille dioptrique asphérique terminale, reste indispensable si des efficacités de couplage très élevées (50% et plus) sont visées. Il faut noter que ces composants rentrent dans le champ d'application de l'invention particulièrement s'ils sont munis d'adaptateurs modaux. Comme indiqué précédemment, pour améliorer la structure à base du tronçon de fibre à saut d'indice 20 et du tronçon de fibre à gradient d'indice 30, il est proposé selon l'invention, d'adjoindre une microlentille dioptrique 40 sur l'extrémité clivée de la section de fibre 30 à gradient d'indice. Plus précisément selon l'invention, la lentille 40 est réalisée par extrusion ou déformation à chaud du coeur 32 (et du seul coeur 32) de la fibre 30, par chauffage de la fibre 30 dans une plage de température inférieure à la température de fusion de la gaine (et supérieure à une température de ramollissement du coeur). La lentille 40 est ainsi réalisée par libération des contraintes dans le coeur 32. Le chauffage de la fibre 30 peut être obtenu par exemple à l'aide d'un équipement classique générateur d'arc électrique entre deux électrodes telles que celles qui équipent la plupart des machines de soudure de fibres optiques. La lentille 40 est limitée à une extrusion à partir du coeur 32, la température de ramollisement de celui-ci étant inférieure à la température de ramollissement de la gaine 34. Le diamètre de la lentille 40 est typiquement de l'ordre de 8zm (soit égal au diamètre du coeur 32). La lentille 40 réalisée par extrusion du coeur 32 de la fibre 30, et non par fusion de la fibre 30 ou par apport de matière, comme cela était classique jusqu'ici, offre au moins les avantages suivants - elle présente une meilleure reproductibilité, réalisée par dilatation du coeur 32 de la fibre 30, elle est "autocentrée" sur l'axe optique, de plus ses caractéristiques peuvent être facilement stabilisées si l'on contrôle les paramètres de l'arc électrique et le positionnement de la fibre par rapport à l'arc. - l'opération d'extrusion en elle-même est simple à mettre en oeuvre, et sa durée n'est que de quelques secondes. La réalisation d'une microlentille par extrusion ne nécessite pas de matériel spécifique. Elle emploiera typiquement la machine à souder déjà utilisée pour fixer les tronçons de fibre à saut et à gradient d'indice à l'extrémité de la fibre amorce monomode. Cet avantage est notable - tant du point de vue coût que du point de vue sécurité - lorsqu'on fait la comparaison avec des structures concurrentes où la microlentille est réalisée par fusion ou usinage laser, après un traitement chimique faisant appel à des produits toxiques, donc à réaliser en environnement contrôlé (hotte aspirante). Comparée à la structure comprenant seulement les fibres 20, 30, dépourvue de la lentille 40, la microoptique à lentille 40 illustrée sur la figure 1, permet d'atteindre des tailles de mode 2w sensiblement plus faibles, de l'ordre de 3 microns, avec des distances de travail typiquement comprises entre 40 et 100 microns. L'étape d'extrusion de la lentille 40 n'augmente significativement, ni la durée, ni le degré de complexité du processus de fabrication. On va maintenant donner ci-après quelques exemples numériques de distances frontales et tailles de modes pour deux structures comprenant l'une seulement des fibres 20, 30, l'autre des fibres 20, 30 et la lentille 40. Dans les deux cas, la fibre amorce 10 sur laquelle est rapportée la microoptique est de type G652. Son diamètre de mode à 1/e2 est de 11 ru à la longueur d'onde de 1.55 m. Sont données en outre les dérivées partielles de la taille de mode et de la frontale par rapport aux longueurs des deux sections, ce qui permet d'évaluer les tolérances de découpe des sections à gradient d'indice 30 et à saut d'indice 20. STRUCTURE DE COUPLAGE A BASE DE FIBRES 20, 30: ~~~~ ao aDt aDt Lsi Lgi Dt Dt aLoi aLsi aLsi aLoi (pm) (pm) (pm) (pm) 820 340 2.3 75 -0.005 -0.003 -0.83 -0.075 700 260 3.6 175 -0.018 -0.006 | -1.54 -0.173 520 260 5.2 210 -0.032 -0.012 | -1.59 -0.31 On notera que les faibles tailles de mode sont obtenues pour de grandes valeurs de Lsi. La gamme utile de ces valeurs est limitée par les effets de diaphragmation du faisceau par la fibre 30. Elles sont associées à des frontales relativement courtes, mais toujours de plusieurs dizaines de microns. Les très grandes frontales sont obtenues pour de faibles valeurs de Lsi, avec des tailles de modes elles aussi plus importantes. Si l'on suppose que, lors de la découpe des tronçons de fibre, les longueurs Lsi et Lgi sont déterminées à + 10Fm près, on constate que - l'incertitude sur Lgi affecte peu la taille de mode, mais bien davantage la distance de travail Dt. Dans le second exemple considéré, il apparaît qu'une variation d'un micron de Lgi induit une variation de près de deux microns de la distance de travail Dt. Cette sensibilité est réduite dans le cas de frontales faibles (premier exemple numérique). - l'incertitude sur Lsi affecte peu la taille de mode. La sensibilité de la frontale à une variation de Lsi est environ dix fois plus faible qu'à une variation de Lgi. STRUCTURE DE COUPLAGE A BASE DE FIBRES 20, 30 EQUIPEES D'UNE MICROLENTILLE 40. Dans ce cas, en plus des longueurs des sections 20 à saut et 30 à gradient d'indice, il est nécessaire de prendre en compte l'influence du rayon de courbure R de la lentille extrudée 40. Lsi Lgi R a) dT ac,, aDt d# #Dt ## #Dt ( m (pm) (pm) (pm) (pm) aR je aLgi aLai #Lsi aLsi 520 220 80 1.5 115 0.013 1 -0003 0.46 -0.003 -0.09 940 300 120 1.4 88 -0.004 -0.20 -0.001 -0.5 -0.02. -0.075 La lentille extrudée 40 s'appuyant sur la périphérie du coeur 32 (de diamètre de l'ordre des 85 microns) dans les cas pratiques envisagés, le rayon de courbure R du dioptre 40 ne pourra en principe pas excéder 42,5 microns. En pratique, il a été observé qu'une extrusion trop forte peut endommager la fibre 30, et que les valeurs minimales accessibles de R sont plutôt aux environs de 70-80 microns. Toutes choses égales par ailleurs, la taille de mode augmente avec R. Une microoptique à base de fibres 20, 30 voit typiquement sa taille de mode Les valeurs de frontales accessibles sont typiquement dans la gamme 40-120 microns. On constate que la taille de mode est peu sensible aux paramètres géométriques de la structure : Lsi, Lgi et R. La distance de travail est quant à elle peu sensible aux incertitudes sur Lgi et Lsi, par contre reste assez sensible aux variations du rayon de courbure R. Le contrôle de la reproductibilité du rayon de courbure de la lentille 40 est facilité par le fait qu'à des paramètres d'arc électrique donnés, et à un positionnement déterminé par la fibre 30 par rapport à l'arc correspondent un rayon de courbure limite de la lentille extrudée 40, atteint au bout de quelques décharges. Selon un mode de réalisation particulier et non limitatif, le dispositif de couplage est réalisé sur la base des étapes suivantes 1) dénudage et clivage de l'extrémité de la fibre amorce monomode 10, à l'aide respectivement d'une pince à cliver, telle que celle commercialisée par la Société SIEMENS, et d'une cliveuse telle que la cliveuse CT-07, commercialisée par la Société FUJIKURA. 2) clivage de l'extrémité de la fibre multimode à saut d'indice 20, par le même moyen. 3) alignement, mise en contact, et soudure à l'arc (épissurage) de ces deux fibres 10, 20, grâce à une soudeuse de fibres, par exemple la machine de référence BF-S50 commercialisée par la Société BEALE INTERNATIONAL TECHNOLOGY. 4) mesure optique, sous microscope binoculaire, de la longueur Lgi de fibre à saut d'indice 20 nécessaire. Clivage, toujours grâce à la cliveuse décrite au 1), de la fibre à saut d'indice 20, de manière à obtenir une section de longueur Lgi, soudée à la fibre amorce monomode 10. 5) dénudage et clivage de la fibre à gradient d'indice 30, come au 1). 6) soudure de la fibre à gradient d'indice 30 sur l'extrémité clvée de la section de fibre à saut d'indice 20 de longueur Lsi, elle-même rapportée sur la fibre amorce monomode 10. 7) détermination par mesure optique de la longueur Lgi de fibre à gradient d'indice 30 nécessaire, et découpe par clivage du tronçon de longueur Lgi. Cette étape termine la procédure de fabrication d'une microoptique à base des seules fibres 20, 30. Pour la réalisation d'une structure comprenant des fibres 20, 30 équipées d'une lentille 40, les étapes suivantes doivent être ajoutées 8) positionnement de l'extrémité clivée de la structure 10, 20, 30 dans la soudeuse de fibres déjà décrite au 3) à une distance convenable de l'arc électrique, de l'ordre de quelques centaines de microns. La valeur précise de cette distance doit être déterminée en fonction des paramètres de l'arc électrique (courant d'arc et durée de la décharge en particulier) - trop grande, cette distance ne permet pas un échauffement suffisant de l'extrémité de la fibre 30 pour provoquer l'extrusion du coeur 32, - trop faible, l'échauffement produit est trop important, et provoque une déformation importante de la fibre 30. 9) application répétée (typiquement 3 ou 4 fois) de l'arc électrique, jusqu'à l'obtention d'une microlentille 40 de forme stable. Cette forme doit être obtenue sans variation observable du diamètre extérieur de la fibre 40 à son extrémité. Les structures de couplage conformes à la présente invention permettant d'obtenir, grâce à un procédé de fabrication simple et reproductible, des distances frontales Dt importantes (de 50 à 300 microns), ainsi que des rayons de mode w minimaux de l'ordre de 2 à 3 microns sur la structure 10, 20, 30, et de 1.2 à 1.5pm pour la structure 10, 20, 30. Les structures de couplage conformes à la présente invention sont en outre robustes, compacts, et offrent une bonne stabilité dans le temps. On notera que la présente invention permet la fabrication de modules faible coût, grâce notamment à un processus simple de fabrication, qui ne requiert que des appareils standard, disponibles dans tout laboratoire travaillant dans le domaine des fibres optiques (soudeuse de fibres, machine à cliver, machine à dénuder, loupe binoculaire), et n'implique pas l'utilisation de produits chimiques corrosifs et/ou toxiques (acide fluorhydrique utilisé dans certains procédés classiques pour effiler l'extrémité de la fibre). Bien entendu la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation particulier qui vient d'être décrit, mais s'étend à toute variante conforme à son esprit. REVENDICATIONS 1. Procédé de réalisation d'un dispositif de couplage pour fibres optiques, caractérisé par le fait qu'il comprend l'étape consistant à réaliser une microlentille (10) sur l'extrémité clivée d'un tronçon de fibre (30) à gradient d'indice, par chauffage de cette extrémité dans une plage de température inférieure à la température de fusion de la gaine dudit tronçon de fibre à gradient d'indice (30), pour former ladite lentille (40) par extrusion du seul coeur (32) du tronçon (30) suite à la libération de contraintes dans celui-ci résultant du chauffage. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'extrémité du tronçon de fibre à gradient d'indice est chauffée dans une plage de température comprise entre la température de fusion de la gaine et la température de ramollissement du coeur autorisant une libération de contraintes. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé par le fait qu'il consiste en outre à souder un tronçon de fibre (20) à saut d'indice entre l'extrémité clivée d'une fibre monomode (10) et le tronçon (30) de fibre à gradient d'indice équipé de la microlentille (40). 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que la longueur Lsi du tronçon (20) de fibre à saut d'indice est inférieure à la longueur de diaphgramation du faisceau à l'entrée du tronçon de fibre (30) à gradient d'indice. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que la distance frontale du dispositif de couplage, c'est-à-dire la distance entre le dernier dioptre de celui-ci et le plan image est de quelques centaines de micronmètres. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que la taille du mode image est de l'ordre de 11 à 4 microns. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que l'étape de chauffage de l'extrémité du tronçon de fibre (30) à gradient d'indice est réalisé à l'aide d'un équipement générateur d'arc électrique. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que le diamètre de la microlentille (40) est sensiblement égal au diamètre du coeur du tronçon de fibre à gradient d'indice (30). 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que le diamètre de la microlentille (40) est inférieur à 85 microns. 10. Dispositif de couplage pour fibres optiques monomodes (10), caractérisé par le fait qu'il comprend au moins un tronçon de fibre multimode à saut d'indice (20) soudé sur l'extrémité clivée de la fibre monomode (10) et un tronçon de fibre multimode à gradient d'indice (30) soudé sur ledit tronçon de fibre multimode à saut d'indice (20). 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre une microlentille (40) sur l'extrémité clivée de la fibre multimode à gradient d'indice (30) réalisée par chauffage de l'extrémité de celle-ci dans une plage de température inférieure à la température de fusion de la gaine dudit tronçon de fibre à gradient d'indice (30), pour former ladite lentille (40) par extrusion du seul coeur de ce tronçon, suite à la libération de contraintes dans celui-ci résultant du chauffage. 12. Dispositif selon l'une des revendications 10 ou 11, caractérisé par le fait que la longueur Lsi du tronçon de fibre à saut d'indice (20) est inférieure à la longueur de diaphgramation du faisceau à l'entrée du tronçon de fibre à gradient d'indice (630). 13. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé par le fait que la distance frontale, c'est-à-dire la distance entre le dernier dioptre du dispositif et le plan image est de quelques centaines de microns. 14. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 13, caractérisé par le fait que la taille du mode image est de l'ordre de 11 à 4 microns. 15. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 14, caractérisé par le fait que le diamètre de la microlentille (40) est sensiblement égal au diamètre du tronçon de fibre à gradient d'indice. 16. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 15, caractérisé par le fait que le diamètre de la microlentille (40) est inférieur à 85 microns.