FR 2740704 A1 19970509 FR 9613051 A 19961025 L'invention concerne un procédé pour l'élimination quasi totale des composés soufrés H2S, SO2, COS et/ou CS2 contenus dans un gaz résiduaire d'usine à soufre, avec récupération desdits composés sous la forme de soufre. Les gaz résiduaires provenant d'une usine à soufre dans laquelle du soufre est produit par le procédé CLAUS d'oxydation ménagée d'un gaz acide renfermant de l'H2S, au moyen d'un gaz renfermant de l'oxygène libre, contiennent de l'ordre de 0,2 &commat; à à 4 W en volume de composés soufrés dont une forte proportion consiste en H2S, le reste étant constitué de SO2, COS, CS2 et de soufre vapeur et/ou vésiculaire. De tels ga résiduaires sont couramment traités pour en abaisser au maximum la teneur globale en composés soufrés dans le but de permettre leur rejet à l'atmosphère, après les avoir incinérés, en respectant les normes imposées par la législation en matière de pollution atmosphérique et simultanément de récupérer ces composés soufrés sous une forme contribuant à augmenter le rendement en produits valorisables formés à partir du gaz acide traité dans l'usine à soufre. Dans la citation EP-A-0346218, on propose un procédé de traitement de gaz résiduaires qui sont issus d'une usine à soufre, dans laquelle on réalise une oxydation ménagée de l'H2S d'un gaz acide au moyen d'un gaz renfermant de l'oxygène libre, et qui renferment H2S, SO2, COS et/ou CS2, ledit procédé permettant de récupérer la quasi totalité des composés COS et CS2 sous la forme de soufre.Ce procédé consiste à mettre le gaz résiduaire issu de l'usine à soufre en contact avec un catalyseur d'hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S, disposé dans une unité d'oxydation et d'hydrolyse, en opérant à une température suffisante pour produire un gaz résiduaire hydrolysé renfermant H2S et S02 et substantiellement exempt de COS et CS2, à faire passer le gaz résiduaire hydrolysé dans une unité d'épuration, après avoir amené la température dudit gaz à la valeur requise pour son passage dans l'unité d'épuration, en amenant les composés H2S et S02 du gaz résiduaire hydrolysé à réagir entre eux dans ladite unité pour former du soufre et obtenir, en sortie de cette unité, un gaz résiduaire substantiellement épuré à faible teneur résiduelle en composés soufrés et à ajuster en continu le rapport molaire H2S :: SO2 dans le gaz résiduaire hydrolysé à une valeur sensiblement égale à 2 : 1 à l'entrée de l'unité d'épuration en faisant varier le rapport des débits de gaz acide renfermant H2S et de gaz renfermant de l'oxygène libre introduits dans l'usine à soufre. Dans la citation EP-A-0424259, on propose un perfectionnement au procédé précité, qui permet d'améliorer la qualité de la régulation du rapport molaire H2S : SO2 dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration et généralement de limiter ou de réduire la teneur en H2S et SO2 dudit gaz résiduaire hydrolysé.Ledit perfectionnement consiste à maintenir à une valeur égale ou supérieure à 2 1 le rapport molaire H2S : SO2 dans le gaz résiduaire issu de l'usine à soufre et entrant dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse en faisant varier le rapport des débits de gaz acide renfermant de l'H2S et de gaz renfermant de l'oxygène libre introduits dans l'usine à soufre, à introduire dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse un flux gazeux contenant de l'oxygène libre et à effectuer dans ladite unité une oxydation d'H2S en SO2 et éventuellement en soufre au moyen dudit flux gazeux au contact d'un catalyseur d'oxydation de l'H2S contenu dans cette unité, et à maintenir à la valeur substantiellement égale à 2 :: 1 le rapport molaire H2S . SO2 dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration en faisant varier le débit du flux gazeux contenant de l'oxygène libre introduit dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse. La citation EP-A-0218302 décrit, entre autres, un procédé de traitement de gaz résiduaires contenant H2S, et SO2, en faibles concentrations et dans un rapport molaire H2S SO2 au moins égal à 2, 2 1, et renfermant en outre COS et CS2 Dans un tel procédé, le gaz résiduaire est tout d'abord soumis à une hydrolyse catalytique, mise en oeuvre à une température de 2000C à 3500C, de manière à transformer en H2S les composés COS et CS2. Le gaz résiduaire hydrolysé est ensuite mis en contact avec un catalyseur opérant à une température allant de 800C à 1500C pour réaliser la réaction entre H2S et S02 produisant du soufre (2 H2S + S02 3S + 2H2 ) lequel soufre se dépose sur le catalyseur, et un effluent gazeux renfermant H2S comme seul composant soufré. Ledit effluent gazeux additionné d'une quantité appropriée d'oxygène sous la forme d'air (environ 1,5 fois la quantité stoechiométrique) est mis en contact avec un catalyseur d'oxydation directe de 1'H2S en soufre (H2S + 1/2 02 -+ S + H2O), opérant également à une température de 800C à 1500C avec production de soufre, qui se dépose sur le catalyseur, et d'un gaz résiduaire désulfuré. Selon l'invention, on propose un procédé d'élimination des composés soufrés H2S, SO2, COS et/ou CS2 contenus dans un gaz résiduaire d'usine à soufre de type CLAUS, qui constitue un perfectionnement aux procédés décrits dans les citations mentionnées ci-dessus et qui conduit à une élimination plus poussée desdits composés soufrés, avec comme résultat la possibilité, pour l'ensemble de traitement du gaz acide associant l'usine à soufre et l'installation mettant en oeuvre le procédé selon l'invention, d'atteindre des rendements globaux en soufre récupéré de 99,9 W au moins. Le procédé selon l'invention pour l'élimination quasi totale des composés soufrés H2S, S02, COS et/ou CS2 contenus dans un gaz résiduaire d'une usine à soufre, qui réalise une oxydation ménagée de l'H2S d'un gaz acide au moyen d'un gaz renfermant de l'oxygène libre, avec récupération desdits composés soufrés sous la forme de soufre, est du type dans lequel on met en contact ledit gaz résiduaire issu de l'usine à soufre avec un catalyseur d'hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S, disposé dans une unité d'oxydation et d'hydrolyse, en opérant à une température suffisante pour produire un gaz résiduaire hydrolysé renfermant H2S et SO2 et substantiellement exempt de COS et Cl2 on fait passer le gaz résiduaire hydrolysé dans une unité d'épuration, après avoir amené la température dudit gaz à la valeur requise pour son passage dans cette unité, et amène les composés H2S et S02 du gaz résiduaire hydrolysé à réagir entre eux dans l'unité d'épuration pour former du soufre et obtenir, en sortie de cette unité, un gaz résiduaire substantiellement épuré renfermant H2S comme seul composé soufré et on introduit le gaz résiduaire substantiellement épuré dans une unité d'oxydation catalytique renfermant un catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre et l'on maintient le gaz résiduaire substantiellement épuré dans cette unité d'oxydation catalytique au contact du catalyseur d'oxydation en présence d'une quantité d'oxygène, injectée dans ladite unité d'oxydation catalytique sous la forme d'un courant gazeux renfermant de l'oxygène libre, en excès par rapport à la quantité stoechiométrique nécessaire pour oxyder en soufre l'H2S du gaz résiduaire substantiellement épuré, en mettant en oeuvre l'oxydation à des températures inférieures à 1500C et il se caractérise en ce que l'on maintient les concentrations en H2S et SO2, exprimées en pourcentages volumiques (H2S) et (S02), dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration à des valeurs telles que la quantité (H2S) - 2 (SO2) soit supérieure à 0,2t sans excéder 0,5 et de préférence aille de 0,25% à 0,5 et plus spécialement de 0,25% à 0,35%, en ce que la température du gaz résiduaire substantiellement épuré, introduit dans l'unité d'oxydation catalytique, est supérieure à 800C sans excéder 1000C et en ce que l'oxydation de l H2S en soufre dans l'unité d'oxydation catalytique est réalisée à des températures allant de 900C à 1200C. Selon une forme de mise en oeuvre, le maintien de ladite quantité (H2S)-2 (S02) à la valeur supérieure à 0,2 6 sans excéder 0,5 W et de préférence allant de 0,25 % à 0,5 % et plus spécialement de 0,25 W à 0,35 %, dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration, est réalisé en faisant varier le rapport des débits de gaz acide renfermant H2S et de gaz renfermant de l'oxygène libre introduits dans l'unité à soufre. Selon une autre forme de mise en oeuvre, on maintient à une valeur égale ou supérieure à 2 : 1 le rapport molaire H2S : SO2 dans le gaz résiduaire issu de l'usine à soufre et entrant dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse en faisant varier le rapport des débits de gaz acide renfermant H2S et de gaz renfermant de l'oxygène libre introduits dans l'usine à soufre, on introduit dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse un flux gazeux contenant de l'oxygène libre et effectue dans ladite unité une oxydation d'H2S en SO2 et éventuellement en soufre, en plus de l'hydrolyse de COS et/ou CS2 en H2S, au moyen dudit flux gazeux au contact d'un catalyseur d'oxydation de l'H2S contenu dans cette unité et l'on maintient la quantité (H2S) -2 (S02) à la valeur supérieure à 0,2 % sans excéder 0,5 % et de préférence allant de 0,25 &commat; à a 0,5 % et plus spécialement de 0,25 W à 0,35 a, dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration en faisant varier le débit du flux gazeux contenant de l'oxygène libre introduit dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse. Avantageusement, la réaction d'hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S et, lorsqu'elle est utilisée, la réaction d'oxydation de l'H2S que l'on met en oeuvre dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse sont effectuées à des températures comprises entre 1800C et 7000C et de préférence entre 2500C et 4000C. Lorsque l'on réalise uniquement une hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, ladite unité renferme un catalyseur promoteur de ladite réaction d'hydrolyse. Par contre, lorsque l'on effectue une hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S et une oxydation de l'H2S dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, ladite unité peut renfermer soit un catalyseur promoteur de la réaction d'hydrolyse et un catalyseur promoteur de la réaction d'oxydation, utilisés en mélange ou sous la forme de lits séparés, ou, avantageusement, un catalyseur unique susceptible de promouvoir simultanément les deux réactions. Parmi les catalyseurs utilisables pour promouvoir la réaction d'hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S et la réaction d'oxydation de l'H2S, on peut citer en particulier zones catalyseurs à base d'alumine, c'est-à-dire formés d'un matériau renfermant, en poids, au moins 50 % et avantageusement au moins 90 % d'alumine activée et notamment les catalyseurs consistant en alumines activées choisies parmi les alumines activées utilisées pour promouvoir la réaction de CLAUS de formation de soufre entre H2S et SO2 les catalyseurs résultant de l'association d'au moins un composé de métal choisi parmi Fe, Ni, Co, Cu, Zn, Cr et Mo avec un support de silice ou/et d'alumine, tels que ceux décrits dans la citation FR-A- 2327960 zones catalyseurs résultant de l'association d'au moins un composé de métal pris parmi Fe, Cu, Cd, Zn, Cr, Mo, W, V, Co, Ni et Bi et éventuellement d'au moins un composé d'un métal noble tel que Pt, Pd, Ir et Rh, avec un support consistant en une alumine activée stabilisée thermiquement, notamment par une faible quantité d'au moins un oxyde de terre rare, comme décrit dans la citation FR-A-2540092, ou avec un support de silice ou/et d'oxyde de titane, comme indiqué dans la citation FR-A-2511663 zones catalyseurs contenant de l'oxyde de titane et en particulier les catalyseurs consistant en oxyde de titane tels que ceux décrits dans la citation FR-A-2481145, ou bien les catalyseurs renfermant un mélange d'oxyde de titane et d'un sulfate d'un métal alcalino-terreux choisi parmi Ca, Sr, Ba et Mg et en particulier les catalyseurs décrits dans la citation EP-A-0060741 pour lesquels le rapport de la proportion pondérale d'oxyde de titane, exprimée en TiO2, à la proportion pondérale de sulfate alcalino-terreux dans le catalyseur calciné peut aller de 99 : 1 à 60 : 40 et plus particulièrement de 99 1 à 80 : 20, ou bien encore les catalyseurs à base d'oxyde de titane associé à un support tel que silice, alumine ou zéolithe. Les catalyseurs d'oxydation et d'hydrolyse à base d'alumine ont des surfaces spécifiques, déterminées par la méthode d'adsorption d'azote dite méthode BET (norme NF X 11-621), allant avantageusement de 5 m2/g à 400 m2/g et plus particulièrement de 40 m2/g à 250 m2/g. Les catalyseurs d'oxydation et d'hydrolyse à base d'oxyde de titane ont des surfaces spécifiques selon la méthode BET comprises entre 5 m2/g et 400 m2/g et plus spécialement entre 10 m2/g et 250 m2/g. Lorsque l'on injecte un flux gazeux contenant de l'oxygène libre dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, ledit flux gazeux peut être amené à ladite unité séparément du gaz résiduaire d'usine à soufre à traiter. On préfère toutefois réaliser tout d'abord un mélange dudit flux gazeux et dudit gaz résiduaire, puis introduire le mélange obtenu dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse. Le temps de séjour global des gaz, à savoir gaz résiduaire d'usine à soufre seul ou mélange du gaz résiduaire d'usine à soufre et du flux gazeux contenant de l'oxygène libre, au contact du catalyseur ou des catalyseurs contenus dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse peut aller de 0,5 seconde à 10 secondes et en particulier de 1 seconde à 6 secondes, ces valeurs étant données dans les conditions normales de pression et de température. Pour amener le gaz résiduaire hydrolysé, issu de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, à la température requise pour son passage dans l'unité d'épuration, on peut opérer avantageusement par échange indirect de chaleur avec un fluide ayant une température appropriée. Le maintien de la quantité (H2S)-2(SO2) à la valeur supérieure à 0,2 % sans excéder 0,5 W et de préférence allant de 0,25 W à 0,5 % et plus spécialement de 0,25 % à 0,35 W dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration, lorsque l'unité d'oxydation et d'hydrolyse est uniquement le siège d'une hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S, de même que le maintien du rapport molaire H2S :: S02 à la valeur égale ou supérieure à 2 1 dans le gaz résiduaire issu de l'usine à soufre, lorsque l'unité d'oxydation et d'hydrolyse est le siège d'une hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S et d'une oxydation de l'H2S, peuvent être réalisés en faisant appel aux diverses méthodes de régulation connues pour maintenir une grandeur, ici la quantité (H2S)-2(SO2) ou le rapport molaire H2S :SO2, à une valeur prédéterminée dans le gaz renfermant les composés H2S et S02, par variation du rapport des débits de gaz acide renfermant H2S et de gaz renfermant de l'oxygène libre introduits dans l'usine à soufre, ladite variation étant avantageusement effectuée en maintenant constant le débit de gaz acide renfermant H2S introduit dans l'usine à soufre et en faisant varier le débit de gaz renfermant de l'oxygène libre. Dans la plupart de ces méthodes de régulation, on effectue une analyse d'un échantillon du gaz renfermant H2S et S02 pour en déterminer les teneurs molaires en ces composés et produire à partir desdites teneurs une grandeur représentative de la valeur instantanée du rapport molaire H2S : S02 ou de la quantité (H2S) -2 (S02) dans ledit gaz, puis on élabore une grandeur représentative du débit de correction du gaz renfermant de l'oxygène libre amené à l'usine à soufre pour ramener ladite valeur instantanée du rapport molaire H2S .SO2 ou de la quantité (H2S)-2(SO2) à la valeur prédéterminée et on utilise la grandeur ainsi élaborée pour ajuster le débit dudit gaz renfermant de l'oxygène libre amené à l'usine à soufre, cet ajustement de débit étant opéré soit sur la totalité du débit de gaz renfermant de l'oxygène libre ou seulement sur un débit additionnel faible s'ajoutant à un débit principal plus important et proportionnel à la quantité d'H2S présent dans le gaz acide amené à l'usine à soufre.La technique d'analyse de l'échantillon de gaz renfermant H2S et S02 mise en oeuvre dans ces méthodes de régulation peut être par exemple, une technique d'analyse par chromatographie en phase gazeuse (US-A-3026184 et FR-A-2118365), une technique d'analyse par absorption dans l'ultra-violet (THE OIL AND GAS JOURNAL, 10 Août 1970, pages 155 à 157) ou encore une technique d'analyse par spectrométrie interférentielle (FR A-2420754). Dans la forme de mise en oeuvre comportant l'introduction d'un flux gazeux contenant de l'oxygène libre dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, le maintien de la quantité (H2S)-2(SO2) à la valeur supérieure à 0,2 % sans excéder 0,5 % et de préférence allant de 0,25 % à 0,5 % et plus spécialement de 0,25 W à 0,35 W dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration est réalisé en faisant varier le débit dudit flux gazeux contenant de l'oxygène libre. Pour ce faire, on peut utiliser également les méthodes de régulation décrites ci-dessus, l'ajustement du débit du flux gazeux contenant de l'oxygène libre étant effectué sur la totalité du débit dudit flux.La qualité de la régulation du débit du flux gazeux contenant de l'oxygène libre introduit dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse est pratiquement parfaite car, d'une part, le temps de réponse du système n'est que de quelques secondes et, d'autre part, le débit dudit flux gazeux à réguler est faible et peut donc être parfaitement ajusté. Le gaz renfermant de l'oxygène libre, que l'on introduit dans l'usine à soufre pour effectuer l'oxydation ménagée de l'H2S du gaz acide, ainsi que le courant gazeux contenant de l'oxygène libre que l'on injecte dans l'unité d'oxydation catalytique et que le flux gazeux contenant de l'oxygène libre, éventuellement introduit dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, sont généralement de l'air, bien qu'il soit possible d'employer de l'oxygène pur ou encore de l'air enrichi en oxygène ou même des mélanges, en proportions variées, d'oxygène et d'un ou plusieurs gaz inertes autres que l'azote. Selon l'invention, on désigne par usine à soufre, toute installation dans laquelle on introduit un gaz acide renfermant H2S comme seul composé soufré, ainsi qu'une quantité contrôlée d'un gaz renfermant de l'oxygène libre et effectue une oxydation ménagée de l'H2S du gaz acide par l'oxygène du gaz contenant de l'oxygène libre pour produire du soufre et en sortie de laquelle on évacue également un gaz résiduaire renfermant H2S, S02, COS et/ou CS2. En particulier, l'usine à soufre peut être une usine à soufre CLAUS, dans laquelle on effectue une combustion d'une fraction de l'H2S du gaz acide dans une zone de combustion fonctionnant à température élevée pour produire un effluent gazeux renfermant H2S et SO2 et éventuellement du soufre élémentaire et l'on fait passer ledit effluent gazeux, après séparation du soufre qu'il peut contenir par condensation, au contact d'un catalyseur CLAUS disposé dans une ou plusieurs zones de réaction catalytique opérant à des températures supérieures au point de rosée du soufre contenu dans l'effluent pour former une nouvelle quantité de soufre par réaction entre H2S et S02, ledit soufre étant séparé par condensation après chaque étape de réaction catalytique. Dans une telle usine à soufre CLAUS, la combustion partielle de l'H2S du gaz acide pour former l'effluent renfermant H2S et S02 est réalisée à des températures comprises entre 9000C et 16000C et la réaction entre H2S et S02, au contact du catalyseur CLAUS opérant à des températures supérieures au point de rosée du soufre contenu dans le milieu réactionnel, est effectuée à des températures comprises entre 1800C et 4500C dans au moins une zone de réaction catalytique et de préférence dans une pluralité de zones de réaction catalytique disposées en série. Dans ce dernier cas, les températures de fonctionnement des différentes zones de réaction catalytique vont en décroissant d'une zone de réaction catalytique à la suivante.Après chacune des phases de réaction, le soufre produit contenu dans le milieu réactionnel est séparé par condensation et le milieu réactionnel substantiellement débarrassé du soufre est réchauffé jusqu'à la température choisie pour la phase subséquente de réaction. La température du gaz résiduaire issu de l'usine à soufre correspond sensiblement à la température à laquelle le milieu réactionnel produit au cours de la dernière phase de réaction dans l'usine à soufre a été refroidi pour condenser le soufre qu'il contient, ladite température étant généralement comprise entre 1200C et 1600C. L'unité d'épuration dans laquelle on traite le gaz résiduaire hydrolysé peut consister en toute installation permettant de produire du soufre par réaction entre H2S et S02 et d'obtenir un gaz résiduaire substantiellement épuré renfermant H2S comme seul composé soufré en concentration inférieure à 0,5 W en volume. L'unité d'épuration peut être en particulier une unité d'épuration dans laquelle la réaction de formation de soufre entre H2S et S02 est mise en oeuvre au contact d'un catalyseur CLAUS à des températures supérieure s au point de rosée du soufre formé ou au contraire à des températures inférieures audit point de rosée ou bien encore tout d'abord à des températures supérieures au point de rosée du soufre formé puis à des températures inférieures audit point de rosée. En particulier, on peut faire appel à une unité d'épuration catalytique CLAUS basse température, dans laquelle le gaz résiduaire hydrolysé, présentant une température inférieure à 1600C, est mis en contact avec un catalyseur CLAUS pour former du soufre par réaction entre H2S et S02 en réalisant ledit contact à une température inférieure au point de rosée du soufre formé, par exemple entre 1000C et 1800C, pour que ce soufre se dépose sur le catalyseur CLAUS, le catalyseur chargé de soufre étant périodiquement soumis à une régénération par balayage au moyen d'un gaz non oxydant entre 2000C et 5000C, par exemple entre 2500C et 4500C, pour vaporiser le soufre qu'il retient, puis à un refroidissement au moyen d'un gaz à température inférieure à 1600C jusqu'à la température requise pour une nouvelle mise en contact avec le gaz résiduaire hydrolysé, ledit gaz pouvant renfermer de la vapeur d'eau au moins pendant la phase finale dudit refroidissement. Le gaz de balayage, utilisé pour la régénération du catalyseur CLAUS chargé de soufre contenu dans l'unité CLAUS basse température, peut être tel que méthane, azote, CO2 ou mélanges de tels gaz ou peut encore consister en une fraction du gaz résiduaire substantiellement épuré issu de l'unité d'épuration catalytique CLAUS basse température ou en une fraction du gaz résiduaire hydrolysé. Le gaz de balayage utilisé pour la régénération précitée peut éventuellement contenir une certaine proportion d'un composé réducteur gazeux, par exemple H2, CO ou H2S, au moins au cours de la phase finale de la régénération, c'est-à-dire après la vaporisation de la plus grande partie du soufre déposée sur le catalyseur CLAUS.L'unité d'épuration CLAUS basse température peut être constituée d'un étage unique de réaction CLAUS basse température, qui opère alternativement en phase de réaction CLAUS et en phase de régénération/refroidissement. Avantageusement, l'unité d'épuration catalytique CLAUS basse température est formée d'une pluralité d'étages de réaction CLAUS, qui opèrent de telle sorte que l'un au moins desdits étages opère en phase de régénération/refroidissement, tandis que les autres étages sont en phase de réaction CLAUS basse température. On peut encore opérer dans une unité d'épuration catalytique CLAUS basse température comportant un ou plusieurs étages en phase de réaction CLAUS basse température, au moins un étage en phase de régénération et au moins un étage en phase de refroidissement. Le gaz résiduaire substantiellement épuré, qui est issu de l'unité d'épuration et renferme H2S comme seul composé soufré en concentration inférieure à 0,5 % en volume, est injecté, à température supérieure à 800C sans excéder 1000C et de préférence comprise entre 850C et 1000C, dans l'unité d'oxydation catalytique qui renferme un catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre. Dans cette unité d'oxydation catalytique, on introduit également une quantité d'oxygène, sous la forme d'un courant gazeux contenant de l'oxygène libre en excès, par exemple excès pouvant aller de deux à quinze fois la quantité stoechiométrique requise pour oxyder en soufre la totalité de l'H2S présent dans le gaz résiduaire substantiellement épuré injecté dans l'unité d'oxydation catalytique. Pour amener le gaz résiduaire substantiellement épuré, issu de l'unité d'épuration, à la température supérieure à 800C sans excéder 1000C pour l'introduction dans l'unité d'oxydation catalytique, on peut opérer avantageusement par échange indirect de chaleur avec un fluide ayant une température appropriée. Le courant gazeux renfermant de l'oxygène libre peut être introduit dans l'unité d'oxydation catalytique séparément du gaz résiduaire substantiellement épuré. Il est toutefois préférable de prémélanger ces deux gaz avant leur injection dans l'unité d'oxydation catalytique afin d'obtenir un milieu réactionnel très homogène lors du contact avec le catalyseur présent dans ladite unité d'oxydation catalytique. Les temps de contact du milieu réactionnel gazeux, formé par la mise en présence du courant gazeux renfermant de l'oxygène libre et du gaz résiduaire substantiellement épuré dans l'unité d'oxydation catalytique, avec le catalyseur d'oxydation contenu dans ladite unité, peuvent aller de 0,5 seconde à 20 secondes et plus particulièrement de 1 seconde à 15 secondes, ces valeurs étant données dans les conditions normales de pression et de température. Le catalyseur d'oxydation présent dans l'unité d'oxydation catalytique peut être choisi parmi les divers catalyseurs d'oxydation susceptibles de promouvoir une conversion sélective de l'H2S en soufre sous l'action de l'oxygène, c'est-à-dire de promouvoir la réaction H2S+1/2 2 -+ S+H20, à des températures allant de 900C à 1200C, le soufre formé se déposant sur le catalyseur. En particulier, le catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre peut être constitué d'une phase active, consistant en un ou plusieurs oxydes et/ou sels d'un ou plusieurs métaux de transition tels que Ni, Co, Fe, Cu, Ag, Mn, Mo, Cr, W et V, déposée sur un support en un matériau réfractaire tel que, par exemple, bauxite, alumine activée et/ou stabilisée, silice, oxyde de titane, oxyde de zirconium, zéolithes, mélanges silice/alumine, mélanges silice/oxyde de titane, mélanges silice/oxyde de zirconium, carbure réfractaire, ou bien sur un support en charbon actif. Le catalyseur d'oxydation présente un volume poreux permettant une charge en soufre importante. Avantageusement, le volume poreux du catalyseur d'oxydation représente 15 cm3 à 70 cm3 par 100 g de catalyseur.Le lit de catalyseur d'oxydation présent dans l'unité d'oxydation catalytique peut être constitué, si besoin est, d'un mélange de catalyseurs différents ou de plusieurs couches de catalyseurs différents tels que précités. La phase active, comptée en poids de métal, peut représenter 0,1 % à 15 % et plus spécialement 0,2 % à 7 % du poids du catalyseur d'oxydation. Pour mettre en oeuvre efficacement l'oxydation de l'H2S en soufre, il est nécessaire de maintenir le catalyseur d'oxydation à des températures allant de 900C à 1200C tout au long de l'étape d'oxydation de l'H2S dans l'unité d'oxydation catalytique. Si la concentration en H2S ou/et la température du gaz résiduaire substantiellement épuré amené au contact du catalyseur d'oxydation, sont telles que, du fait de la forte exothermicité de la réaction d'oxydation de l'H2S en soufre, la température du milieu réactionnel, à l'issue de l'oxydation est susceptible de dépasser la température de mise en oeuvre de l'oxydation, on évacue les calories dégagées par ladite réaction en soumettant le catalyseur à un refroidissement par toute méthode connue.On peut, par exemple, réaliser ce refroidissement à l'aide d'un fluide froid circulant en échange indirect de chaleur avec ledit catalyseur au sein de ce dernier. On peut encore opérer en plaçant le catalyseur dans un réacteur tubulaire constitué de tubes disposés dans une calandre avec le catalyseur présent dans les tubes et un fluide froid circulant entre les tubes côté calandre ou vice versa. Au cours de l'oxydation de l'H2S en soufre dans l'unité d'oxydation catalytique, le catalyseur d'oxydation présent dans cette unité se charge progressivement en soufre. Périodiquement, on procède à la régénération du catalyseur d'oxydation chargé de soufre par balayage dudit catalyseur à l'aide d'un gaz non oxydant en opérant à des températures comprises entre 2000C et 5000C, par exemple entre 2500C et 4500C, pour vaporiser le soufre retenu sur le catalyseur, puis on refroidit le catalyseur régénéré jusqu'à la température choisie pour une nouvelle mise en oeuvre de la réaction d'oxydation, ce refroidissement étant réalisé au moyen d'un gaz ayant une température appropriée. Le gaz de refroidissement peut être éventuellement chargé de vapeur d'eau au moins pendant la phase finale du refroidissement du catalyseur. Le gaz de balayage, utilisé pour la régénération du catalyseur d'oxydation chargé de soufre de l'unité d'oxydation catalytique peut être choisi parmi les gaz de balayage mentionnés précédemment comme convenant à la régénération du catalyseur CLAUS chargé de soufre de l'unité d'épuration CLAUS basse température. L'unité d'oxydation catalytique peut être constituée d'un étage unique d'oxydation catalytique, qui opère alternativement en phase d'oxydation catalytique et en phase de régénération/refroidissement. Avantageusement, l'unité d'oxydation catalytique est formée d'une pluralité d'étages d'oxydation catalytique, qui opèrent de telle sorte que l'un au moins desdits étages soit en phase de régénération/refroidissement, tandis que les autres étages sont en phase d'oxydation catalytique. On peut encore opérer dans une unité d'oxydation catalytique comportant un ou plusieurs étages en phase d'oxydation catalytique, au moins un étage en phase de régénération et au moins un étage en phase de refroidissement. On peut mettre en oeuvre la réaction catalytique CLAUS de formation de soufre entre H2S et SO2 à basse température et l'oxydation catalytique de l'H2S en soufre dans un même réacteur, dit réacteur mixte, qui comporte deux zones catalytiques disposées en série, de préférence à travers un échangeur indirect de chaleur, à savoir une zone de réaction catalytique CLAUS, qui renferme un catalyseur CLAUS apte à promouvoir la réaction entre H2S et SO2 et qui est alimentée par le gaz résiduaire hydrolysé issu de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse et fournit un courant gazeux renfermant H2S comme seul composé soufré en concentration inférieure à 0,5 % en volume, et une zone d'oxydation catalytique de l'H2S en soufre, qui renferme un catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre comme indiqué précédemment et qui est alimentée simultanément par le gaz résiduaire substantiellement épuré issu de la zone de réaction catalytique CLAUS et par le courant gazeux renfermant de l'oxygène libre comme décrit précédemment. On peut utiliser un réacteur mixte unique, qui opère alternativement en phase de réaction (réaction de CLAUS et réaction d'oxydation de l'H2S) et en phase de régénération/refroidissement.Avantageusement, on fait appel à une pluralité de réacteurs mixtes qui opèrent de telle sorte que l'un au moins desdits réacteurs est en phase régénération/refroidissement alors que les autres réacteurs sont en phase de réaction, ou bien qu'un ou plusieurs réacteurs sont en phase de réaction alors qu'au moins un réacteur est en phase de régénération et qu'au moins un réacteur est en phase de refroidissement. La régénération des catalyseurs CLAUS et d'oxydation catalytique chargés de soufre contenus dans un réacteur mixte et le refroidissement des catalyseurs régénérés peuvent être réalisés comme indiqué précédemment pour ces catalyseurs. Le gaz utilisé, soit pour la régénération du catalyseur CLAUS de l'unité d'épuration CLAUS basse température, soit pour la régénération du catalyseur d'oxydation de l'unité d'oxydation catalytique ou encore pour la régénération des catalyseurs contenus dans un réacteur mixte, circule de préférence en circuit fermé à partir d'une zone de chauffage, en passant successivement par la zone catalytique ou les zones catalytiques en cours de régénération et une zone de refroidissement, dans laquelle la majeure partie du soufre qu'il contient est séparée par condensation, pour revenir à la zone de chauffage. Bien entendu, le gaz de régénération peut également circuler en circuit ouvert. Le gaz utilisé pour le refroidissement du catalyseur régénéré est du même type que celui employé pour la régénération du catalyseur chargé de soufre. Les circuits de gaz de régénération et de gaz de refroidissement peuvent être indépendants l'un et l'autre. Toutefois, selon un mode de réalisation, le circuit de gaz de régénération défini cidessus peut également comporter une dérivation reliant la sortie de sa zone de refroidissement à l'entrée de la zone en cours de régénération en bipassant sa zone de chauffage, ce qui permet de court-circuiter ladite zone de chauffage et ainsi d'utiliser le gaz de régénération comme gaz de refroidissement. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description donnée ci-après de l'une de ses formes de réalisation utilisant l'installation représentée schématiquement sur la figure unique du dessin annexé. Cette installation comporte une unité d'oxydation et d'hydrolyse 1 et deux réacteurs mixtes 2a et 2b, lesdits réacteurs étant montés en parallèle et renfermant chacun, montées en série, une unité d'épuration catalytique CLAUS basse température, 3a pour le réacteur 2a et 3b pour le réacteur 2b, et une unité d'oxydation catalytique, 4a pour le réacteur 2a et 4b pour le réacteur 2b. L'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1 comporte une entrée 5 et une sortie 6 séparées l'une et l'autre par un lit fixe 7 d'un catalyseur d'oxydation de l'H2S en soufre et d'hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S. Un conduit 8 d'amenée de gaz, sur lequel est monté le circuit froid d'un échangeur indirect de chaleur 9 du type échangeur gaz/gaz et un brûleur en ligne 10 de chauffage d'appoint, pourvu d'une tubulure 11 d'amenée d'un gaz combustible et d'une tubulure 12 d'amenée d'air, connecte l'entrée 5 de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1 à la source de gaz résiduaire à traiter, par exemple à la sortie d'une usine à soufre non représentée. Un conduit 13 d'amenée d'air est monté en dérivation sur le conduit 8, entre le brûleur en ligne 10 et l'entrée 5 de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1, ledit conduit 13 étant équipé d'une vanne 14 à ouverture réglable. La sortie 6 de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1 se prolonge par un conduit 15 d'évacuation pour les gaz, ledit conduit étant connecté, à travers le circuit chaud de l'échangeur indirect de chaleur 9, à l'entrée 16a d'un échangeur indirect de chaleur 16, dont la sortie 16b est prolongée par un conduit 17 sur lequel est monté un régulateur 18 de la quantité (H2S) - 2(si2) dans le gaz évacué de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse,lequel régulateur règle l'ouverture de la vanne 14 du conduit 13 d'amenée d'air à l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, ce qui assure l'ajustement du débit d'air introduit dans ladite unité. Dans le réacteur mixte 2a, l'unité d'épuration catalytique 3a présente une première extrémité 19a et une deuxième extrémité 20a séparées par un lit fixe 21a d'un catalyseur promoteur de la réaction CLAUS de formation de soufre entre H2S et SO2 et l'unité d'oxydation catalytique 4a présente une première extrémité 22a et une deuxième extrémité 23a séparées par un lit fixe 24a d'un catalyseur promoteur de l'oxydation sélective de l'H2S en soufre. La deuxième extrémité 20a de l'unité d'épuration 3a est adjacente à la première extrémité 22a de l'unité d'oxydation catalytique 4a et communique avec cette dernière, d'une part, par un premier conduit de liaison 25a sur lequel est monté un échangeur indirect de chaleur 26a et, d'autre part, par un deuxième conduit de liaison 27a sur lequel est monté une vanne 28a.De même, dans le réacteur mixte 2b, l'unité d'épuration catalytique 3b présente une première extrémité 19b et une deuxième extrémité 20b séparées par un lit fixe 21b d'un catalyseur promoteur de la réaction CLAUS de formation de soufre entre H2S et S02 et l'unité d'oxydation catalytique 4b présente une première extrémité 22b et une deuxième extrémité 23b séparées par un lit fixe 24b d'un catalyseur promoteur de l'oxydation sélective de l'H2S en soufre. La deuxième extrémité 20b de l'unité d'épuration 3b est adjacente à la première extrémité 22b de l'unité d'oxydation catalytique 4b et communique avec cette dernière, d'une part, par un premier conduit de liaison 25b sur lequel est monté un échangeur indirect de chaleur 26b et, d'autre part, par un deuxième conduit de liaison 27b sur lequel est monté une vanne 28b.La première extrémité 19a de l'unité d'épuration du réacteur mixte 2a est munie d'un conduit 29a, qui est relié, d'une part, par un conduit 30a muni d'une vanne 31a au conduit 17 prolongeant l'échangeur indirect de chaleur 16 et, d'autre part, par un conduit 32a muni d'une vanne 33a, à un conduit 34 connecté lui même à l'orifice d'aspiration d'une soufflante 35 et sur lequel est monté un condenseur à soufre 36. De même la première extrémité 19b de l'unité d'épuration du réacteur mixte 2b est munie d'un conduit 29b, qui est relié, d'une part, par un conduit 30b muni d'une vanne 31b au conduit 17 précité et, d'autre part, par un conduit 32b muni d'une vanne 33b audit conduit 34 en un point de ce conduit situé entre le condenseur à soufre 36 et le conduit 32a. La deuxième extrémité 23a de l'unité d'oxydation catalytique 4a du réacteur mixte 2a est munie d'un conduit 37a, qui est relié, d'une part, par un conduit 38a muni d'une vanne 39a à un conduit 40 d'évacuation du gaz résiduaire épuré et, d'autre part, par un conduit 41a muni d'une vanne 42a à un conduit 43 prolongeant l'orifice de refoulement de la soufflante 35. Le conduit 43 traverse un réchauffeur 44 et porte une dérivation 45, qui est munie d'une vanne 46 et court-circuite le réchauffeur, et il comporte également une vanne 47 située entre le réchauffeur et la partie de la dérivation 45 en amont du réchauffeur.De même, la deuxième extrémité 23b de l'unité d'oxydation catalytique 4b du réacteur mixte 2b est munie d'un conduit 37b, qui est relié, d'une part, par un conduit 38b muni d'une vanne 39b audit conduit 40 d'évacuation du gaz résiduaire épuré et, d'autre part, par un conduit 41b muni d'une vanne 42b au conduit 43 entre la dérivation 45 et le conduit 41a. Un conduit 48 d'amenée d'air muni d'une vanne 49 à ouverture réglable est relié, par une tubulure 50a munie d'une vanne 56a, au conduit 25a, dans la partie dudit conduit débouchant dans l'unité d'oxydation catalytique 4a du réacteur mixte 2a, pour l'injection d'air dans ladite unité et, par une tubulure 50b munie d'une vanne 56b, au conduit 25b, dans la partie dudit conduit débouchant dans l'unité d'oxydation catalytique 4b du réacteur mixte 2b. Un régulateur 51 de teneur en oxygène est monté sur le conduit 40 d'évacuation du gaz résiduaire en aval des conduits 38a et 38b et règle l'ouverture de la vanne 49 du conduit 48 d'amenée d'air, ce qui assure l'ajustement du débit d'air en excès introduit dans l'unité d'oxydation catalytique de chaque réacteur mixte. Un conduit d'équilibrage 52 muni d'une vanne 53 relie le conduit 17, en un point de ce dernier conduit situé entre le régulateur 18 et la jonction du conduit 17 et du conduit 30a, au conduit 34, en un point de ce conduit 34 situé entre la soufflante 35 et le condenseur à soufre 36, tandis qu'un conduit de purge 54 muni d'une vanne 55 relie le conduit 43, en un point de ce dernier situé entre la soufflante 35 et le réchauffeur 44, au conduit 8 en un point de ce dernier situé en amont de l'échangeur indirect de chaleur 9. Chacun des lits catalytiques de chaque réacteur mixte peut être équipé, si besoin est, d'un système de maintien du lit catalytique en température, ledit système pouvant être de tout type connu comme indiqué précédemment. Le déroulement du procédé dans cette installation peut être schématisé comme suit. On suppose que le réacteur mixte 2a est en phase de réaction et que le réacteur mixte 2b est en phase de régénération, les vannes 31a, 39a, 28b, 33b, 42b, 47 et 56a étant ouvertes tandis que les vannes 28a, 33a, 42a, 31b, 39b, 46 et 56b sont fermées, les vannes d'équilibrage 53 et de purge 55 étant ouvertes. Le gaz résiduaire à traiter, qui est issu d'une usine à soufre CLAUS et renferme H2S, SO2, COS et CS2, est réchauffé à la température appropriée par passage dans l'échangeur indirect de chaleur 9 puis dans le brûleur en ligne 10, puis il est additionné d'air amené par le conduit 13 à travers la vanne à ouverture réglable 14 et le mélange obtenu passe dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1, dans laquelle les composés COS et CS2 présents dans ledit gaz résiduaire sont hydrolysés en H2S au contact du catalyseur contenu dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1, tandis qu'également au contact dudit catalyseur une fraction de l'H2S contenu dans le gaz résiduaire est oxydée en SO2 et en soufre par l'oxygène de l'air injecté par le conduit 13.En outre, l'unité d'oxydation et d'hydrolyse est également en mesure d'effectuer la réaction de CLAUS entre H2S et SO2, surtout si le rendement de l'usine à soufre en amont est faible, et donc de maintenir la teneur globale en H2S et SO2 dans le gaz résiduaire hydrolysé à un niveau suffisamment faible pour que les performances de l'installation de traitement de gaz résiduaire ne soient pas affectées par un mauvais rendement de l'usine à soufre. Par la sortie 6 de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, on évacue un gaz résiduaire hydrolysé et oxydé renfermant H2S et SO2, éventuellement du soufre vapeur et substantiellement exempt de COS et CS2.La régulation du débit d'air introduit dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1, assure le maintien d'une quantité (H2S)-2(SO2) ayant la valeur choisie supérieure à 0,2 % sans excéder 0,5 % et de préférence allant de 0,25 % à 0,5 t et plus spécialement de 0,25 % à 0,35 % dans le gaz résiduaire hydrolysé et oxydé. Après passage dans l'échangeur de chaleur 9, puis dans l'échangeur de chaleur 16, le gaz résiduaire hydrolysé, dont la température est alors comprise entre 1000C et 1800C, est amené par le conduit 17, puis les conduits 30a et 29a, dans l'unité d'épuration 3a du réacteur mixte 2a en phase de réaction. Dans ladite unité d'épuration, les composés H2S et S02 présents dans le gaz résiduaire hydrolysé réagissent l'un sur l'autre au contact du catalyseur CLAUS contenu dans cette unité d'épuration pour former du soufre qui se dépose sur ledit catalyseur. Par le conduit 25a sort un gaz résiduaire substantiellement épuré, qui renferme H2S comme seul composé soufré en concentration inférieure à 0,5 % en volume. Après que sa température ait été amenée à une valeur supérieure à 800C sans excéder 1000C, le gaz résiduaire substantiellement épuré est additionné, par le conduit 50a, d'une quantité d'air, issue du conduit 48 à travers la vanne à ouverture réglable 49, en excès par rapport à la quantité stoechiométrique nécessaire pour oxyder complètement en soufre la totalité de l'H2S dudit gaz résiduaire substantiellement épuré et le mélange obtenu est injecté dans l'extrémité 22a de l'unité d'oxydation catalytique 4a du réacteur mixte 2a. L'air en excès injecté dans l'unité d'oxydation catalytique 4a est contrôlé pour permettre l'élimination totale de l'H2S dans le gaz résiduaire épuré. Dans ladite unité d'oxydation catalytique 4a, qui tout comme l'unité d'oxydation catalytique 4b du réacteur mixte 2b contient un catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre et par exemple un catalyseur tel que décrit précédemment, l'H2S du gaz résiduaire substantiellement épuré est oxydé sélectivement en soufre par l'oxygène au contact du catalyseur d'oxydation selon la réaction H2S+1/2 2 -+ S+H20 aux températures d'opération allant de 900C à 1200C, le soufre formé se déposant sur le catalyseur. Par le conduit 37a du réacteur mixte 2a sort un gaz résiduaire épuré quasi totalement, qui est dirigé par le conduit 38a, à travers la vanne 39a, dans le conduit 40 d'évacuation du gaz résiduaire épuré. La teneur en H2S du gaz résiduaire substantiellement épuré entrant dans le réacteur d'oxydation catalytique 4a reste faible quel que soit le rendement de l'usine à soufre et le rendement de l'installation est indépendant du rendement de l'usine à soufre. Un courant de gaz de balayage non oxydant est envoyé par la soufflante 35 dans le conduit 43 à travers la vanne 47 et le réchauffeur 44, dans lequel ce courant gazeux est réchauffé à la température appropriée pour la régénération. Le courant gazeux réchauffé circulant dans le conduit 43, est introduit dans le réacteur mixte 2b par le conduit 41b, à travers la vanne 42b, et le conduit 37b et balaie tout d'abord le catalyseur d'oxydation catalytique 24b chargé de soufre contenu dans l'unité d'oxydation catalytique 4b du réacteur mixte 2b, puis, après passage par le conduit 27b à travers la vanne 28b, le catalyseur CLAUS 21b chargé de soufre contenu dans l'unité d'épuration 3b dudit réacteur mixte 2b. Le courant de gaz de balayage, entraînant le soufre vaporisé, sort du réacteur mixte 2b par le conduit 29b et s'écoule par le conduit 32b, à travers la vanne 33b, jusqu'au condenseur à soufre 36, dans lequel la majeure partie du soufre se sépare par condensation.A la sortie du condenseur 36, le courant de gaz de balayage est repris par la soufflante 35 pour être refoulé dans le conduit 43 comme indiqué plus haut. Après une durée suffisante de balayage des catalyseurs contenus dans le réacteur mixte 2b, par le gaz de balayage passant dans le réchauffeur 44, pour éliminer complètement le soufre déposé sur les catalyseurs, on ouvre la vanne 46 et ferme la vanne 47 de manière à courtcircuiter le réchauffeur 44 et à abaisser la température du gaz de balayage, et l'on poursuit le balayage pendant une durée appropriée pour refroidir les catalyseurs régénérés 21b et 24b contenus dans le réacteur mixte 2b. Lorsque lesdits catalyseurs ont été refroidis à une température convenable permettant leur réutilisation en phase de réaction, on permute les rôles joués par les réacteurs mixtes 2a et 2b, c'est-à-dire qu'on amène le réacteur 2b en phase de réaction CLAUS et d'oxydation catalytique et le réacteur 2a en phase de régénération/refroidissement en fermant les vannes 31a, 39a, 28b, 33b, 42b, 46 et 56a et en ouvrant les vannes 28a, 33a, 42a, 31b, 39b, 47 et 56b. Pendant la période transitoire de permutation des rôles des réacteurs mixtes 2a et 2b, on amène le gaz de balayage à circuler dans un conduit non représenté bipassant ces réacteurs. Pour compléter la description du procédé selon l'invention présentée ci-dessus, on donne ci-après, à titre non limitatif, un exemple de mise en oeuvre dudit procédé. EXEMPLE En faisant appel à une installation analogue à celle qui est schématisée sur la figure du dessin annexé et qui fonctionne comme décrit précédemment, on traitait un gaz résiduaire d'usine à soufre ayant la composition suivante en pourcentage en volume, hors soufre vapeur et vésiculaire. H2S : 1,35 H2O : 33,22 CO : 0,34 S02 : 0,43 N2 : 58,47 COS : 0,01 CO2 : 3,37 H2 2,80 CS2 . 0,01 Ledit gaz résiduaire était issu d'une usine à soufre CLAUS dans laquelle on effectuait l'oxydation ménagée, par l'air, d'un gaz acide constitué, en volume, de 90 % d'H2S, 5,4 % de CO2, 4 % d'eau et 0,6 % d'hydrocarbures. Le rendement de récupération de l'usine à soufre fournissant le gaz résiduaire était égal à 94,5 t. L'unité d'oxydation et d'hydrolyse renfermait un catalyseur promoteur à la fois de l'hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S et de l'oxydation de l'H2S, ledit catalyseur consistant en extrudés, de 4 mm de diamètre, d'oxyde de titane renfermant 10 % en poids de sulfate de calcium. Dans chacun des réacteurs mixtes 2a et 2b, l'unité d'épuration CLAUS basse température, respectivement 3a et 3b, renfermait un catalyseur CLAUS consistant en billes, de 2 à 5 mm de diamètre, d'une alumine activée imprégnée de 7 % en poids d'oxyde de titane et présentant une surface spécifique, déterminée par la méthode BET d'adsorption d'azote, égale à environ 240 m2/g et l'unité d'oxydation catalytique, respectivement 4a et 4b, renfermait un catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre consistant en une alumine au nickel renfermant, en poids, 4 % de nickel, ledit catalyseur étant obtenu par imprégnation d'une alumine à l'aide de la quantité appropriée d'acétate de nickel en solution aqueuse, puis séchage à 1000C de l'alumine imprégnée et enfin calcination du produit séché pendant 3 heures. Ce catalyseur présentait un volume poreux égal à 55 cm3 par 100 g de catalyseur. Le gaz résiduaire à traiter, arrivant de l'usine à soufre avec un débit de 380 kmoles/h, était porté à 2830C après passage dans l'échangeur indirect de chaleur 9 puis dans le brûleur en ligne 10, et était ensuite additionné de 2,5 kmoles/h d'air pour obtenir, dans le gaz résiduaire hydrolysé sortant de l'unité d'hydrolyse et d'oxydation 1 des teneurs en H2S et SO2, exprimées en pourcentages volumiques (H2S) et (S02), telles que (H2S)-2(SO2)= 0,25 %. Le mélange de gaz résiduaire et d'air obtenu était introduit à la température de 2830C dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1. Le temps de séjour du mélange réactionnel au contact du catalyseur contenu dans ladite unité 1 était égal à 4 secondes dans les conditions normales de pression et de température. Le gaz résiduaire hydrolysé et oxydé sortant de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse ne renfermait plus que des traces de COS et CS2, le taux d'hydrolyse de ces composés étant supérieur à 99 %, et sa teneur globale en H2S et SO2 était inférieure à celle que l'on pouvait prévoir à partir des seules réactions d'hydrolyse de COS et CS2 et de l'oxydation d'une fraction d'H2S en SO2, ce qui indique que du soufre s'est également formé par la réaction de CLAUS.La température en sortie de l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1 était égale à 3000C, le gaz résiduaire oxydé et hydrolysé ne renfermant plus d'oxygène. Le gaz résiduaire oxydé et hydrolysé était ensuite refroidi à 1300C par passage dans l'échangeur indirect de chaleur 9 puis dans l'échangeur de chaleur 16, puis il était injecté à cette température et avec des teneurs en H2S et S02 maintenues à des valeurs telles que (H2S)-2(SO2)=0,25 %, par le régulateur 18 agissant sur la vanne 14 montée sur le conduit 13, dans l'unité d'épuration CLAUS basse température 3a du réacteur mixte 2a opérant en phase de réaction.Dans ladite unité 3a, les composés H2S et SO2 contenus dans le gaz résiduaire hydrolysé réagissaient entre eux au contact du catalyseur CLAUS pour former du soufre se déposant sur le catalyseur et un gaz résiduaire substantiellement épuré ayant une température d'environ 1450C et renfermant H2S comme seul composé soufré en concentration égale à 2500 ppm en volume était évacué de l'unité d'épuration 3a par le conduit 25a. Ledit gaz résiduaire substantiellement épuré était refroidi à 900C dans l'échangeur indirect de chaleur 26a, puis additionné d'air en quantité représentant 3,3 fois la quantité stoechiométrique nécessaire pour une oxydation complète de l'H2S en soufre et le mélange obtenu était injecté dans l'extrémité 22a de l'unité 4a d'oxydation catalytique.Au contact du catalyseur d'oxydation présent dans l'unité d'oxydation catalytique 4a, l'H2S du gaz résiduaire substantiellement épuré était oxydé quasi totalement en soufre par l'oxygène de l'air additionné audit gaz résiduaire, ledit soufre se déposant sur le catalyseur. Par le conduit 37a, on évacuait de l'unité d'oxydation catalytique 4a du réacteur mixte 2a un gaz résiduaire épuré qui était acheminé par le conduit 38a, à travers la vanne 39a, dans le conduit 40 d'évacuation du gaz résiduaire traité. Ledit gaz résiduaire traité, dont la température était égale à 1070C, ne renfermait plus que des traces de composés soufrés, à savoir moins de 200 ppm en volume, ainsi qu'une quantité d'oxygène représentant l'excès, maintenu par le régulateur 51 agissant sur la vanne 49 à ouverture réglable du conduit 48, non consommé lors de la phase d'oxydation catalytique dans l'unité d'oxydation catalytique 4a du réacteur mixte 2a. Le gaz de balayage, utilisé pour la régénération des catalyseurs chargés de soufre contenus dans le réacteur mixte 2b en phase de régénération puis refroidissement, était constitué d'une partie du gaz résiduaire oxydé et hydrolysé refroidi prélevée sur le conduit 17 par le conduit 52. Ledit gaz de balayage était introduit par le conduit 37b dans le réacteur mixte 2b en phase de régénération après avoir été amené à une température comprise entre 2500C et 3500C dans le réchauffeur 44 du circuit de régénération. Le gaz de balayage chargé de soufre, issu du réacteur mixte 2b en phase de régénération par le conduit 29b, passait ensuite dans le condenseur à soufre 36 du circuit de régénération, pour y être refroidi à environ 1250C de manière à séparer la plus grande partie du soufre qu'il contenait, puis il retournait au réchauffeur 44 pour être réutilisé pour la régénération. Les catalyseurs régénérés étaient ensuite refroidis en faisant passer, dans le réacteur mixte les contenant, le gaz de balayage issu du condenseur 36 et circulant par la dérivation 45 court-circuitant le réchauffeur 44. Les réacteurs mixtes 2a et 2b opéraient alternativement pendant 30 heures en phase de réaction et pendant 30 heures, dont 10 heures de refroidissement, en phase de régénération/refroidissement. Le rendement en soufre de l'ensemble comportant l'usine à soufre fournissant le gaz résiduaire à traiter, l'unité d'oxydation et d'hydrolyse 1 et les réacteurs mixtes 2a et 2b renfermant chacun une unité d'épuration CLAUS basse température, respectivement 3a et 3b, suivie d'une unité d'oxydation catalytique, respectivement 4a et 4b, était supérieur à 99,9 t. REVENDICATIONS 1 - Procédé d'élimination quasi totale des composés soufrés H2S, SO2, COS et/ou CS2 contenus dans un gaz résiduaire d'une usine à soufre, qui réalise une oxydation ménagée de l'H2S d'un gaz acide au moyen d'un gaz renfermant de l'oxygène libre, avec récupération desdits composés soufrés sous la forme de soufre, lequel procédé est du type dans lequel on met en contact ledit gaz résiduaire issu de l'usine à soufre avec un catalyseur d'hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S, disposé dans une unité d'oxydation et d'hydrolyse, en opérant à une température suffisante pour produire un gaz résiduaire hydrolysé renfermant H2S et SO2 et substantiellement exempt de COS et CS2 on fait passer le gaz résiduaire hydrolysé dans une unité d'épuration, après avoir amené la température dudit gaz à la valeur requise pour son passage dans cette unité, et amène les composés H2S et SO2 du gaz résiduaire hydrolysé à réagir entre eux dans l'unité d'épuration pour former du soufre et obtenir, en sortie de cette unité, un gaz résiduaire substantiellement épuré renfermant H2S comme seul composé soufré et on introduit le gaz résiduaire substantiellement épuré dans une unité d'oxydation catalytique renfermant un catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre et l'on maintient le gaz résiduaire substantiellement épuré dans cette unité d'oxydation catalytique au contact du catalyseur d'oxydation en présence d'une quantité d'oxygène, injectée dans ladite unité d'oxydation catalytique sous la forme d'un courant gazeux renfermant de l'oxygène libre, en excès par rapport à la quantité stoechiométrique nécessaire pour oxyder en soufre l'H2S du gaz résiduaire substantiellement épuré, en mettant en oeuvre l'oxydation à des températures inférieures à 1500C et il se caractérise en ce que l'on maintient les concentrations en H2S et S02, exprimées en pourcentages volumiques (H2S) et (SO2), dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration à des valeurs telles que la quantité (H2S) - 2 (su2) soit supérieure à 0,2 % sans excéder 0,5 % en ce que la température du gaz résiduaire substantiellement épuré, introduit dans l'unité d'oxydation catalytique, est supérieure à 800C sans excéder 1000C et en ce que l'oxydation de l'H2S en soufre dans l'unité d'oxydation catalytique est réalisée à des températures allant de 900C à 1200C. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on maintient les concentrations en H2S et S02 dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration à des valeurs telles que la quantité (H2S) -2 (S02) aille de 0,25 W à 0,5 W et plus spécialement de 0,25 % à 0,35 %. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on introduit le gaz résiduaire substantiellement épuré, à une température comprise entre 850C et 1000C dans l'unité d'oxydation catalytique. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'oxydation de l'H2S en soufre dans l'unité d'oxydation catalytique est mise en oeuvre en opérant à des températures de 900C à 1200C 5 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on maintient la quantité (H2S) -2 (S02) à la valeur choisie en faisant varier le rapport des débits de gaz renfermant H2S et de gaz renfermant de l'oxygène libre introduits dans l'usine à soufre. 6 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on maintient à une valeur égale ou supérieure à 2 : 1 le rapport molaire H2S . S02 dans le gaz résiduaire issu de l'usine à soufre et entrant dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse en faisant varier le rapport des débits de gaz acide renfermant H2S et de gaz renfermant de l'oxygène libre introduits dans l'usine à soufre, on injecte dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse un flux gazeux contenant de l'oxygène libre et effectue dans ladite unité une oxydation d'H2S en S02 et éventuellement en soufre, en plus de l'hydrolyse de COS et/ou CS2 en H2S, au moyen dudit flux gazeux au contact d'un catalyseur d'oxydation de l'H2S contenu dans cette unité et l'on maintient la quantité (H2S) -2 (SO2) à la valeur choisie dans le gaz résiduaire hydrolysé entrant dans l'unité d'épuration en faisant varier le débit du flux gazeux contenant de l'oxygène libre introduit dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse. 7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'unité d'oxydation et d'hydrolyse opère à des températures comprises entre 1800C et 7000C et plus particulièrement entre 250"C et 4000C. 8 - Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que l'unité d'oxydation et d'hydrolyse renferme un catalyseur unique promoteur à la fois de l'hydrolyse des composés COS et CS2 en H2S et de l'oxydation de l'H25. 9 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le temps de séjour global des gaz au contact du catalyseur ou des catalyseurs contenus dans l'unité d'oxydation et d'hydrolyse, exprimé dans les conditions normales de pression et de température, va de 0,5 seconde à 10 secondes et plus particulièrement de 1 seconde à 6 secondes. 10 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'unité d'épuration est une unité d'épuration catalytique CLAUS basse température, dans laquelle le gaz résiduaire hydrolysé, présentant une température inférieure à 1600C, est mis en contact avec un catalyseur CLAUS, pour former du soufre par réaction entre H2S et S02 en réalisant ledit contact à une température inférieure au point de rosée du soufre formé, notamment entre 1000C et 1800C, pour que ce soufre se dépose sur le catalyseur CLAUS, le catalyseur chargé de soufre étant périodiquement soumis à une régénération par balayage au moyen d'un gaz non oxydant entre 2000C et 5000C, plus particulièrement entre 2500C et 4000C, pour vaporiser le soufre qu'il retient, puis à un refroidissement au moyen d'un gaz à une température inférieure à 1600C jusqu'à la température requise pour une nouvelle mise en contact avec le gaz résiduaire hydrolysé, ledit gaz de refroidissement renfermant éventuellement de la vapeur d'eau au moins pendant la phase finale dudit refroidissement. 11 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le temps de contact des gaz avec le catalyseur d'oxydation contenu dans l'unité d'oxydation catalytique, exprimé dans les conditions normales de pression et de température, va de 0,5 seconde à 20 secondes et plus particulièrement de 1 seconde à 15 secondes. 12 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que l'on régénére le catalyseur d'oxydation chargé de soufre présent dans l'unité d'oxydation catalytique par balayage dudit catalyseur au moyen d'un gaz non oxydant, en opérant à des températures comprises entre 2000C et 5000C et plus particulièrement entre 2500C et 4500C, pour vaporiser le soufre retenu sur le catalyseur, puis l'on refroidit le catalyseur régénéré jusqu'à la température choisie pour une nouvelle mise en oeuvre de la réaction d'oxydation catalytique, ce refroidissement étant réalisé au moyen d'un gaz ayant une température appropriée, lequel gaz de refroidissement renferme éventuellement de la vapeur d'eau au moins pendant la phase finale dudit refroidissement. 13 - Procédé selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que l'unité d'épuration catalytique CLAUS basse température et l'unité d'oxydation catalytique consistent respectivement en une zone de réaction catalytique CLAUS et en une zone d'oxydation catalytique de l'H2S en soufre, qui sont disposées en série dans un même réacteur, dit réacteur mixte, de préférence à travers un échangeur indirect de chaleur. 14 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que le catalyseur CLAUS et le catalyseur d'oxydation de l'H2S contenus dans un réacteur mixte sont régénérés successivement par balayage à l'aide du même gaz de régénération et sont refroidis successivement à l'aide du même gaz de refroidissement, le gaz de refroidissement renfermant éventuellement de la vapeur d'eau au moins pendant la phase finale du refroidissement.