FR 2752310 A1 19980213 FR 9610065 A 19960809 PROCEDE ET DISPOSITIF DE REGULATION DE LA PRESSION D'UN CIRCUIT DE FLUIDE La présente invention se rapporte à un procédé de régulation de la pression de fluide d'au moins un circuit ou organe d'utilisation de pression de fluide, dans lequel une pompe ou un compresseur à fluide et à piston(s), entraîné en rotation par un moteur, est susceptible de refouler du fluide dans ledit circuit ou organe, ou, respectivement d'aspirer le fluide contenu dans ledit circuit ou organe, pour modifier la pression dudit circuit ou organe par rapport à celle de l'ambiance dudit circuit ou organe. Elle concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé, comprenant au moins un compresseur ou une pompe à vide à piston muni d'au moins un cylindre dans lequel se déplace alternativement un piston dont la garniture d'étanchéité comporte une lèvre annulaire d'étanchéité et qui est relié mécaniquement à une bielle dont la tête est entraînée en rotation par un maneton actionné par un moteur. De très nombreux procédés et dispositifs de régulation de la pression d'un circuit de fluide sous pression sont connus. La plupart de ceux qui concernent un circuit d'air comprimé procédent par exemple, en cas de pression insuffisante, par prélèvement d'un débit d'air comprimé dans une source d'air comprimé chargée par un compresseur, et en cas de pression excessive, par prélèvement d'air comprimé dans le circuit et décharge de cet air comprimé à l'échappement. Pour les circuits d'air comprimé les plus simplifiés, tels que ceux utilisés actuellement pour la suspension pneumatique des véhicules automobiles de tourisme, on assigne généralement à l'air comprimé d'échappement une fonction supplémentaire, celle de régénérer le sécheur d'air, ce qui complique le circuit d'échappement, tandis que l'on fait fonctionner le système sans réserve d'air comprimé, l'augmentation de la pression du circuit étant obtenue par la mise en marche du compresseur qui est entraîné par un moteur électrique et qui refoule directement sur le circuit. La présente invention vise à simplifier encore plus les circuits d'augmentation et de diminution de pression du système de régulation de pression, notamment avec un sécheur d'air intégré au système, et donc à diminuer le prix de revient d'un tel système tout en augmentant sa fiabilité et sa durée de vie. Elle se propose en outre de faire encore remplir, le cas échéant, des fonctions supplémentaires à l'air comprimé de décharge, telles que celle de réfrigérant éventuel de la culasse et de l'ensemble motocompresseur, de moyen de décolmatage du filtre d'aspiration et de réaliser un moyen de protection contre les risques de gel du sécheur d'air qui est susceptible d'être chargé d'humidité. Elle vise également à étendre aux circuits à dépression ou à vide ou mixtes (air comprimé et vide) la simplification des circuits de régulation selon l'invention. A cet effet, selon l'invention, le procédé de régulation de la pression de fluide est caractérisé en ce que l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens dénommé "direct" provoquant le refoulement (cas du compresseur) ou respectivement l'aspiration (cas de la pompe à vide) du fluide, pour modifier progressivement en fonction du temps la pression dudit circuit ou organe, et l'on fait tourner le moteur du compresseur ou de la pompe dans le sens "inverse" du sens direct pour provoquer la liaison dudit circuit ou organe à pression de fluide avec ladite ambiance, afin de provoquer une égalisation de pression progressive dans le temps entre la pression dudit circuit ou organe et la pression de l'ambiance. On utilise une pompe ou un compresseur à piston(s) dont la marche dans le sens "inverse" produit dans le ou les cylindre(s) délimité(s) par ledit piston, par rapport à la pression dans le cylindre au cours la marche dans le sens "direct", une inversion de la pression par rapport à l'ambiance provoquant l'ouverture d'une valve de mise en communication dudit circuit ou organe avec l'ambiance. On peut interposer entre la valve de mise en communication avec l'ambiance et l'ambiance, un organe de perte de charge apte à confirmer l'ouverture de ladite valve de mise en communication avec l'ambiance sous l'effet de la différence de la pression par rapport à l'ambiance provoquée par ledit organe de perte de charge, et l'on fait cesser l'ouverture de la valve de décharge en faisant tourner ledit moteur d'entraînement dans le sens "direct" pendant un court instant. On peut ainsi faire ouvrir ladite valve de mise en communication avec l'ambiance par une impulsion de marche dudit moteur dans le sens "inverse" et faire fermer ladite valve de mise en communication par une impulsion de marche dudit moteur dans le sens direct. Le procédé de régulation de la pression de gaz d'au moins un circuit ou organe d'utilisation, dans lequel un compresseur à piston entraîné en rotation par un moteur, est susceptible de comprimer le gaz aspiré dans le cylindre puis de refouler ce gaz à travers une culasse comportant un clapet de retenue ou anti-retour vers ledit circuit ou organe d'utilisation, est caractérisé en ce que l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens "direct" où le déplacement alterné du piston provoque une aspiration de gaz dans le cylindre, suivie d'une compression et d'un refoulement de ce gaz, pour provoquer l'alimentation en gaz comprimé du circuit d'utilisation, et l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens "inverse" pour assurer dans le cylindre une dépression qui agit sur une section de commande fermant le fond de cylindre d'une valve d'échappement susceptible d'être actionnée par dépression et provoquant l'échappement dans l'ambiance du gaz comprimé dudit circuit ou organe. Selon un autre mode de réalisation de ce procédé, on munit la valve d'échappement à commande par dépression d'un ressort de rappel en position de fermeture, de manière à n'autoriser l'ouverture de la valve d'échappement que lorsqu'il règne dans le cylindre un niveau de dépression apte à surmonter la force de rappel prédéterminée (tarage) dudit ressort de rappel. On peut munir la valve d'échappement d'un clapet de décharge de surpression présentant une section sur laquelle agit la pression dudit circuit ou organe dans le sens de l'ouverture et qui est maintenu fermé par la force de rappel prédéterminée (tarage) dudit ressort de rappel, de manière à décharger automatiquement une surpression en provenance dudit circuit ou organe ou dudit compresseur. Le procédé de régulation de la dépression de gaz régnant dans au moins un circuit ou organe d'utilisation, dans lequel une pompe à vide ou à dépression à piston entraînée en rotation par un moteur, est susceptible de refouler dans l'ambiance le gaz aspiré dans le cylindre puis d'aspirer du gaz à travers une culasse comportant un clapet de retenue ou anti-retour de dépression depuis ledit circuit ou organe d'utilisation, est caractérisé en ce que l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens "direct" où le déplacement alterné du piston provoque l'aspiration dans le cylindre du gaz dudit circuit ou organe, suivie d'un refoulement de ce gaz dans l'ambiance, pour assurer la mise en dépression dudit circuit ou organe, et l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens "inverse" pour provoquer dans le cylindre une compression qui agit sur une section de commande fermant le fond de cylindre d'une valve de réalimentation par l'ambiance susceptible d'être actionnée par compression et provoquant la réalimentation par l'ambiance dudit circuit ou organe. Selon un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention, on munit la valve de réalimentation à commande par compression d'un ressort de rappel en position de fermeture, de manière à n'autoriser l'ouverture de la valve de réalimentation par l'ambiance que lorsqu'il règne dans le cylindre un niveau de compression apte à surmonter la force de rappel prédéterminée (tarage) dudit ressort de rappel. On peut munir la valve de réalimentation d'un clapet de décharge de dépression présentant une section sur laquelle agit la dépression dudit circuit ou organe dans le sens de l'ouverture et qui est maintenu fermé par la force de rappel prédéterminée (tarage) dudit ressort de rappel, de manière à réduire automatiquement un excès de dépression en provenance dudit circuit ou organe ou de ladite pompe à vide. Selon encore un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention, lorsque le moteur du compresseur ou de la pompe est un moteur électrique, l'on alimente, en parallèle au moteur et sous la dépendance d'un thermostat de température minimale ou d'une commande manuelle, au moins une résistance de chauffage électrique d'au moins une partie du compresseur de la pompe, de telle manière que cette résistance électrique chauffe le compresseur ou la pompe chaque fois que ce dernier est entraînée par le moteur électrique. Selon un dernier mode de réalisation du procédé de l'invention, dans lequel le compresseur ou la pompe à vide sont montés sur un véhicule à moteur thermique d'entraînement, l'on n'autorise l'alimentation du moteur électrique du compresseur ou de la pompe, ainsi que, le cas échéant, de la (ou des) résistance(s) électrique(s) de chauffage éventuellement en service, qu'après le démarrage du moteur thermique d'entraînement du vhéicule et/ou du générateur électrique du véhicule, de telle manière que ledit moteur électrique et la (ou les) résistance(s) électrique(s) éventuellement en service soient toujours alimentés par le générateur électrique du véhicule, et non pas par la batterie de démarrage dudit moteur thermique ou dudit générateur électrique. Le dispositif de régulation de la pression d'air comprimé est caractérisé en ce que, d'une part, le piston est rigidement solidaire de la bielle et l'axe autour duquel tourne le maneton est décalé par rapport à l'axe du cylindre d'une distance égale à une fraction de la course du cylindre, de manière à obtenir, pour le sens de rotation "direct" du moteur correspondant à la marche en compresseur, une forte inclinaison du piston pendant la course d'aspiration du compresseur, cette inclinaison permettant à la lèvre annulaire de laisser pénétrer du gaz de réalimentation provenant de l'ambiance dans le cylindre, et respectivement, une faible inclinaison du piston pendant la course de travail, c'est-à-dire de compression et de refoulement du compresseur, en ce que d'autre part, la culasse ou la tête de cylindre du compresseur comporte une valve de retenue de la pression de gaz refoulée par le compresseur, et en parallèle à cette valve de retenue, une valve de décharge sollicitée vers la position de fermeture par un ressort taré et susceptible d'être sollicitée vers la position d'ouverture par la dépression éventuelle régnant dans le cylindre, et en ce que le dispositif comporte des moyens d'inversion du sens de rotation aptes à faire entraîner le compresseur dans le sens "inverse" de celui correspondant à la marche en compresseur, de manière à produire, pendant la course de descente du piston faiblement incliné, une dépression dans le cylindre suivant le déplacement du piston fortement incliné pendant laquelle le gaz refoulé du cylindre a pu s'échapper dans l'ambiance, ladite dépression produisant l'ouverture de la valve de décharge à l'encontre de l'action du ressort taré, de telle manière que la rotation du compresseur dans le sens "direct" provoque le gonflage du circuit d'air comprimé par le compresseur, tandis que la rotation du compresseur en sens "inverse" provoque le dégonflage du circuit d'air comprimé via la valve de décharge. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la valve de décharge présente une section d'action soumise à la pression du circuit d'air comprimé à l'encontre de la force de tarage du ressort, cette section d'action étant apte à produire l'ouverture de la valve de décharge à l'encontre de l'effort de tarage du ressort, lorsque le gaz contenu dans le cylindre du compresseur n'est pas comprimé par le piston et lorsque la pression du circuit de gaz dépasse une valeur limite prédéterminée. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la valve de décharge présente une section d'aspiration soumise à la pression régnant dans le cylindre du compresseur et susceptible d'être inférieure à la pression de l'ambiance agissant sur la valve de décharge à l'opposé de ladite section d'aspiration, de manière à produire l'ouverture de la valve de décharge à l'encontre de la force de tarage du ressort lorsque le gaz contenu dans le cylindre du compresseur est mis en dépression du fait de la rotation du compresseur dans le sens "inverse". Selon encore un autre mode de réalisation de l'invention, un organe de perte de charge, tel qu'un étranglement est interposé entre la valve de décharge et l'ambiance (y compris avec interposition d'un filtre), de manière à provoquer, au niveau de la valve de décharge et après ouverture de cette dernière, une surpression par rapport à l'ambiance agissant sur une section de confirmation d'ouverture, pour maintenir la valve de décharge ouverte. Ladite section d'aspiration et/ou ladite section de confirmation est prévue sur un piston de fermeture, mobile de façon étanche dans un alésage à l'encontre du ressort taré et qui fait fonction de culasse de fermeture au moins partielle de l'alésage du cylindre. Le diamètre du piston de fermeture est égal ou légèrement inférieur au diamètre de l'alésage du cylindre du compresseur. Le piston de fermeture comporte un passage de refoulement vers le circuit de gaz comprimé, du gaz comprimé par le piston du compresseur, passage sur lequel est interposé un clapet anti-retour ou de retenue s'ouvrant en direction dudit circuit de gaz comprimé. Le siège du clapet anti-retour est placé à proximité de la paroi dudit piston délimitant le fond du cylindre, de manière à réduire au minimum la participation dudit passage de refoulement à l'espace mort du cylindre de compresseur. Le dispositif peut comporter un organe sécheur à cartouche séchante à régénération, interposé entre la sortie de refoulement du compresseur et le circuit de gaz comprimé, de telle manière que lorsque la valve de décharge est ouverte, la cartouche séchante soit parcourue par le débit de gaz comprimé sec s'échappant du circuit d'air comprimé, dans le sens provoquant la régénération du pouvoir séchant de ladite cartouche. Le maneton et la bielle étant contenus dans un carter fermé relié à l'atmosphère par un filtre apte à filtrer le gaz aspiré dans le cylindre, le dispositif est caractérisé en ce que l'échappement de la valve de décharge est dirigé dans ledit carter fermé, de manière à provoquer la ventilation dudit carter par l'échappement du gaz et la traversée du filtre par ce gaz d'échappement dans un sens susceptible de provoque le décolmatage du filtre. Selon un autre mode de réalisation encore de l'invention, le dispositif de régulation de la pression d'un circuit de gaz en dépression par rapport à l'ambiance comprenant au moins une pompe à vide à piston munie d'au moins un cylindre dans lequel se déplace alternativement un piston dont la garniture d'étanchéité comporte une lèvre annulaire d'étanchéité et qui est relié mécaniquement à une bielle dont la tête est susceptible d'être entraînée en rotation par un maneton actionné par un moteur, est caractérisé en ce que, d'une part, le piston est rigidement solidaire de la bielle et l'axe autour duquel tourne le maneton est décalé par rapport à l'axe du cylindre d'une distance égale à une fraction de la course du cylindre, de manière à obtenir, pour le sens de rotation "direct" du moteur correspondant à la marche en pompe à vide, une forte inclinaison du piston pendant la course de refoulement de la pompe à vide, cette inclinaison permettant à la lèvre annulaire de laisser refouler le gaz aspiré du circuit vers l'extérieur hors du cylindre, et respectivement, une faible inclinaison du piston pendant la course de travail, c'est-à-dire d'aspiration du gaz, et en ce que d'autre part, la culasse ou la tête de cylindre de la pompe à vide comporte une valve de retenue de la dépression provoquée par la pompe à vide, et en parallèle à cette valve de retenue, une valve de décharge sollicitée vers la position de fermeture par un ressort taré et susceptible d'être sollicitée vers la position d'ouverture par la surpression éventuelle régnant dans le cylindre, et en ce que le dispositif compte des moyens d'inversion du sens de rotation aptes à faire entraîner la pompe à vide dans le sens "inverse" du sens "direct" correspondant à la marche en pompe à vide, de manière à produire, pendant la course de montée du piston faiblement incliné, une surpression dans le cylindre suivant le déplacement du piston fortement incliné pendant lequel le gaz de l'ambiance a pu être aspiré de l'extérieur, ladite surpression produisant l'ouverture du clapet de décharge à l'encontre de l'action du ressort taré, de telle manière que la rotation de la pompe à vide dans le sens "direct" provoque la mise en dépression du circuit de gaz par la pompe à vide, tandis que la rotation de la pompe à vide dans le sens "inverse" provoque la réalimentation du circuit de gaz par l'ambiance via la valve de décharge. Selon un autre mode de réalisation, la valve de décharge présente une section d'aspiration soumise à la dépression du circuit de gaz à l'encontre de la force de tarage du ressort, cette section d'aspiration étant apte à produire l'ouverture de la valve de décharge à l'encontre de l'effort de tarage du ressort, lorsque le gaz contenu dans le cylindre de la pompe à vide n'est pas en dépression et que la dépression du circuit de gaz dépasse une valeur limite prédéterminée. La valve de décharge peut présenter une section de compression soumise à la pression régnant dans le cylindre de la pompe à vide et susceptible d'être supérieure à la pression de l'ambiance agissant sur la valve de décharge à l'opposé de ladite section de compression, de manière à produire l'ouverture de la valve de décharge à l'encontre de la force de tarage du ressort, lorsque le gaz contenu dans le cylindre de la pompe à vide est mis en surpression du fait de la rotation de la pompe à vide dans le sens "inverse". Selon encore un autre mode de réalisation de l'invention, un organe de perte de charge tel qu'un étranglement est interposé entre la valve de décharge et l'ambiance, de manière à provoquer, au niveau de la valve de décharge et après ouverture de cette dernière, une dépression par rapport à l'ambiance, cette dépression agissant sur une section de confirmation d'ouverture, pour maintenir la valve de décharge ouverte. Ladite section de compression et/ou ladite section de confirmation est prévue sur un piston de fermeture, mobile de façon étanche dans un alésage à l'encontre du ressort taré et qui fait fonction de culasse de fermeture de l'alésage du cylindre. Le diamètre de piston de fermeture est égal ou légèrement inférieur au diamètre de l'alésage du cylindre de pompe à vide. Le piston de fermeture comporte un passage d'aspiration vers le circuit de gaz en dépression du gaz aspiré par le piston de la pompe à vide, passage sur lequel est interposé un clapet anti-retour ou de retenue s ouvrant en direction de l'intérieur du cylindre. Le siège du clapet anti-retour est placé à proximité de la paroi dudit piston délimitant le fond du cylindre de manière à réduire au minimum la participation dudit passage d'aspiration à l'espace mort du cylindre de pompe à vide. Selon un autre mode de réalisation, le dispositif selon l'invention, lorsque le maneton et la biellette sont contenus dans un carter fermé relié à l'ambiance par un filtre apte à protéger ledit carter des salissures extérieures et à laisser s'échapper le gaz refoulé par la pompe à vide, est caractérisé en ce que la valve de décharge est reliée audit carter fermé, de manière à provoquer l'aspiration à travers ledit filtre du gaz aspiré au-delà de la valve de décharge et la ventilation dudit carter par ladite aspiration. Selon encore un autre mode de réalisation de l'invention, la garniture d'étanchéité est réalisée en un matériau élastique et de bonnes qualités frottantes et de résistance à l'abrasion, et présente une forme de coupelle de faible hauteur et de diamètre extérieur supérieur au diamètre intérieur du cylindre, et munie d'un passage central circulaire qui, en position de montage de la garniture d'étanchéité sur le piston, est traversé par la base cylindrique d'une tête de piston rapportée, fixée au piston après mise en place de ladite coupelle, de telle manière qu'une couronne annulaire sensiblement plane de ladite coupelle soit emprisonnée et serrée axialement entre la tête de piston et le piston, et que le bord périphérique recourbé ou cambré vers l'intérieur de ladite coupelle soit susceptible de se débattre d'une faible course entre soit la tête de piston rapportée soit respectivement le piston et la paroi intérieure du cylindre. La garniture d'étanchéité peut comporter deux coupelles de faible hauteur montées dans des sens opposés par leur lèvre d'étanchéité et juxtaposées l'une contre l'autre par une surface d'appui sensiblement plane entourant le passage central circulaire, de telle manière que les lèvres d'étanchéité s'écartent l'une de l'autre, l'une des lèvres assurant l'étanchéité principale en fonction compresseur et l'autre lèvre assurant l'étanchéité principale en fonction pompe à vide. La tête de piston rapportée présente, d'une part un passage central de fixation sur la bielle ménageant un lamage pour loger la tête d'une vis de fixation, et d'autre part, une face extérieure sensiblement plane selon un plan légèrement incliné par rapport à l'axe longitudinal médian de la bielle, de telle manière que l'espace mort entre les faces extérieures de la tête de piston et de la culasse soit minimal, compte tenu de la légère inclinaison du piston au point mort haut provoquée par le décalage de l'axe autour duquel tourne le maneton. Le corps de bielle peut présenter une forme à dissymétrie croissante vers la tête de bielle dans la direction propre à réduire l'encombrement de la bielle en direction du cylindre au cours de la course à forte inclinaison de la bielle. Selon encore un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, le moteur d'entraînement du compresseur ou respectivement de la pompe à vide est un moteur électrique, notamment un moteur électrique à courant continu à excitation par aimant(s) permanent(s), branché sur la batterie et le générateur électrique à courant continu d'un véhicule automobile, et ce moteur électrique est susceptible de démarrer et de tourner dans un sens de rotation et respectivement dans l'autre sens de rotation par simple inversion des sens ou des polarités de l'alimentation par un commutateur-inverseur, de telle manière que ledit commutateur-inverseur contrôle le gonflage et le dégonflage du circuit ou de l'organe, ou respectivement la mise en dépression du circuit ou la suppression de cette dépression. Un organe de réduction de tension électrique et/ou de réduction d'intensité de courant électrique peut être interposé sur le circuit d'alimentation du moteur électrique du compresseur correspondant à la marche dans le sens "inverse", de manière à réduire la vitesse de rotation du moteur tournant dans le sens "inverse" correspondant à la désactivation du circuit de gaz. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, propre à améliorer le fonctionnement et le démarrage du dispositif selon l'invention par grand froid, le cylindre et/ou la culasse et/ou le carter du compresseur ou de la pompe à vide sont placés au contact d'un organe de réchauffage apte à faciliter le démarrage et/ou le fonctionnement de la pompe ou du compresseur, ainsi que de la valve de décharge ou de réalimentation par l'ambiance. L'organe de réchauffage comporte au moins une résistance électrique qui est susceptible d'être reliée à une alimentation électrique à chaque phase de régulation de la pression du circuit de fluide lorsque, soit l'ambiance locale, soit au moins une partie dudit compresseur ou de ladite pompe à vide est soumise à une température inférieure à une valeur limite prédéterminée. La résistance électrique est de préférence disposée en bandeau ou en anneau autour d'au moins la tête de cylindre du compresseur ou de la pompe à vide selon un agencement assurant une bonne conduction thermique vers la tête de cylindre et un relatif isolement thermique vis-à-vis de l'extérieur du bandeau ou de l'anneau. Pour un dispositif selon l'invention et destiné à un véhicule automobile, le moteur électrique du compresseur ou de la pompe à vide, ainsi que, le cas échéant, les organes de chauffage ou résistances électriques éventuellement en service peuvent être reliés à un organe de commande et/ou d'alimentation (par exemple un microprocesseur) par l'intermédiaire d'un organe de temporisation apte à n'autoriser l'alimentation électrique du moteur et desdits organes éventuels de chauffage ou résistances électriques qu'après le démarrage du moteur thermique d'entraînement du véhicule et/ou du générateur électrique du véhicule. D'autres buts, avantages et caractéristiques apparaîtront à la lecture de la description de divers modes de réalisation de l'invention, faite à titre non limitatif et en regard du dessin annexé, dans lequel: - les figures la à ld représentent en coupe schématique, un ensemble embiellage-piston-cylindre-culasse d'un compresseur d'air selon l'invention, dans quatre positions caractéristiques, à savoir au point mort bas du piston, à mi-course de compression, au point mort haut du piston et à mi-course d'aspiration, le moteur d'entraînement du compresseur tournant dans le sens "direct" et deux versions de culasse étant représentées: respectivement à la figure la, une culasse réalisée à l'aide de pièces simples et massives moulées, notamment en matière plastique, et à la figure lb, une culasse réalisée à l'aide de pièces métalliques autorisant une structure plus compacte et résistante; - la figure 2 représente, en coupe transversale selon l'axe du cylindre et l'axe longitudinal du moteur d'entraînement, un compresseur monocylindrique selon l'invention avec la représentation schématique des moyens aptes à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention, la culasse du cylindre correspondant à celle de la figure lb; - les figures 2a et 2b représentent, à la même échelle qu'à la figure 2 et en coupe transversale par l'axe du piston, respectivement, la garniture d'étanchéité à lèvre du piston à l'état libre, et la tête du piston séparée du piston; - la figure 3 représente, en coupe schématique semblable à la figure lb mais à échelle réduite, le compresseur selon l'invention tournant dans le sens "inverse", c'est-à-dire celui provoquant une dépression dans le cylindre et la décharge du circuit d'air comprimé; - les figures 4a à 4d représentent, en coupe schématique, un ensemble embiellage-piston-cylindre-culasse d'une pompe à vide selon l'invention, dans quatre positions caractéristiques, à savoir au point mort bas du piston, à mi-course de refoulement de l'air aspiré, au point mort haut du piston et à mi-course d'aspiration, le moteur d'entraînement du compresseur tournant dans le sens "direct"; - la figure 5 représente, en coupe transversale selon l'axe du cylindre et l'axe longitudinal du moteur d'entraînement, une pompe à vide monocylindrique selon l'invention, avec la représentation schématique des moyens aptes à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention; - les figures Sa et 5b représentent, à la même échelle qu'à la figure 5 et en coupe transversale par l'axe du piston, respectivement, la garniture d'étanchéité à lèvre du piston à l'état libre, et la tête du piston séparée de ce dernier; - la figure 6 représente, en coupe schématique semblable à la figure 4d mais à échelle réduite, la pompe à vide selon l'invention tournant dans le sens "inverse", c'est-à-dire celui provoquant une compression dans le cylindre et la mise en liaison avec l'atmosphère du circuit sous vide ou en dépression; - la figure 7 représente, de façon fragmentaire, le piston de la pompe à vide de la figure 5, dans une position correspondant à celle de la figure 4b, et vue depuis le clapet à dépression, pour montrer le logement du clapet d'aspiration et la section de refoulement "en lunule"; et - la figure 8 représente, à plus grande échelle et également de façon fragmentaire et en coupe transversale selon l'axe du piston, une variante de mode de réalisation de la tête de piston, avec une garniture d'étanchéité à deux joints à lèvre en forme de coupelles montées dans des sens opposés par leur lèvre. Bien que les proportions piston-cylindre et course du piston ne soient pas rigoureusement respectées, les figures la à ld correspondent à des vues en coupe transversale depuis l'arbre de sortie 1 du rotor 2 du moteur électrique d'entraînement 3 à la figure 2. L'arbre 1 monté à rotation dans un palier à roulement 4, entraîne rotation autour de l'axe la du rotor du moteur 3 un contrepoids 5 qui porte de façon excentrée un arbre de manivelle 6, d'axe 6a parallèle à l'axe la du rotor 2 du moteur 3. Une bielle-piston, c'est-à-dire une bielle monobloc avec le piston proprement dit 8 ou rigidement solidaire du piston 8, présente une tête de bielle 9 (la bielle étant solidaire du piston, il n'existe pas de pied de bielle) qui est montée à rotation, c'est-à dire en fait pivotante, par l'intermédiaire d'un roulement à billes 10, sur l'arbre de manivelle 6. On remarquera que le diamètre du roulement à billes 10 est exagéré sur les figures la à id (où il est censé représenter un roulement à une seule rangée de billes) par rapport à la figure 2 ou il est minoré pour représenter un roulement à deux rangées de billes (et pourrait, le cas échéant, représenter un roulement à aiguilles). Le cylindre 12 du compresseur représenté sur la figure 2, présente une paroi cylindrique intérieure ou alésage 11 et des ailettes de refroidissement extérieures 13 qui viennent monobloc de fonderie (de préférence en fonderie d'alliage d'aluminium légère et transmettant bien la chaleur), avec un corps 14 commun au compresseur et au sécheur. Le corps 14 présente, avant montage du compresseur, plusieurs cavités ouvertes, parmi lesquelles, dans la tête de cylindre 12a, une cavité supérieure 15 destinée à loger un ressort 16 de fermeture d'une valve de décharge 17 et sur laquelle débouche l'alésage 11. Une cavité inférieure 18 (dénommée par la suite cavité d'embiellage) du bloc 14, sur laquelle débouche la partie inférieure de l'alésage 11, contient l'embiellage du compresseur, c'est-à-dire la bielle 7 montée sur l'arbre de manivelle 6 avec le contrepoids 5, et est fermée en position de service, respectivement, en bas selon la figure 2, par un couvercle inférieur 19, latéralement par le support de palier 20 du moteur 3, et en haut par le piston 8 logé dans l'alésage 11. Sur la cavité 18, débouche une cavité latérale 21 (placée à droite sur la figure 2), dans laquelle vient se loger une cartouche séchante 22 montée sur un corps de support 23 et en appui sur un ressort 24 de fond de cavité. Le couvercle 19 comporte des embouts ou raccords crantés 25 de raccordement à un circuit de fluide constitué par exemple par des coussins de suspension pneumatique d'un véhicule automobile, chacun de ces coussins étant par exemple isolé par une électrovalve (voir les électrovalves 94 et 95 explicitées par la suite) qui n'ouvre la communication vers le coussin que lorsqu'elle est excitée. Le couvercle 19 qui est fixé au corps 14 par tout moyen approprié, par exemple par agrafage d'une bride métallique périphérique 26, comme représenté sur la figure 2, est appliqué de façon étanche, simultanément, sur le corps 14 à l'aide d'un joint torique d'étanchéité 27, et sur un prolongement de raccord 28 du corps de support 23, à l'aide d'un joint torique d'étanchéité 29 qui isole les canalisations internes des embouts 25, de la cavité intérieure 18 formant carter d'embiellage. Le support 23 qui porte la cartouche séchante 22 est monté, dans la cavité latérale 21, en étant isolé de la cavité d'embiellage 18 par un joint torique d'étanchéité 30, tandis que la cartouche séchante 22 communique librement avec le fond de la cavité latérale 21 par des ouvertures (non représentées) ménagées dans un fond 31 d'une enveloppe 32. Le prolongement 28 du corps de support 23 comporte deux passages qui établissent une communication entre la cartouche séchante 22 via des passages non représentés qui traversent un fond 33 de l'enveloppe 32 et les embouts crantés 25. Un premier passage 34 contient un clapet anti-retour 35, par exemple à lèvre flexible, qui n'autorise le passage de l'air comprimé que de la cartouche séchante 22, vers les embouts 25. Un deuxième passage 36, 37 contient un clapet anti-retour 38 qui, repoussé sur un siège (au débouché du passage 37) par un ressort taré, n'autorise le passage de l'air comprimé que des embouts 25 vers la cartouche séchante 22, et à condition que la pression aux embouts 25 dépasse la pression régnant dans la cartouche séchante d'une valeur minimum déterminée par le tarage (l'effort de réaction) du ressort 39 et correspondant par exemple à la pression minimum à maintenir dans des coussins de suspension reliés aux embouts 25. Le couvercle 19 est traversé de fa çon étanche par des câbles électriques 40 et 41 d'alimentation du moteur électrique 3 et par un filtre 42 interposé ainsi entre la cavité d'embiellage 18 et l'atmosphère. Sur la figure la, on a représenté un premier mode de réalisation de la culasse du compresseur constituée par la valve de décharge 17 qui vient obturer le débouché supérieur de l'alésage 11 du cylindre. En fait, le débouché de l'alésage 11 est obturé par un piston dit "de fermeture" 43 qui est mobile de façon étanche, par l'intermédiaire d'un joint torique 44 dans un alésage 45 ménagé dans une plaque intermédiaire ou de culasse 46 qui est montée serrée entre une culasse de refoulement proprement dite 47 et le cylindre 12, avec interposition de joints de culasse appropriés, représentés sur la figure 1 par des joints toriques. L'alésage 45 est représenté ici avec un diamètre légèrement inférieur à celui de l'alésage 11 du cylindre, mais il pourrait être égal à celui de l'alésage 11 ou supérieur à cet alésage 11. La solution représentée présente l'avantage d'autoriser un écart de centrage entre les alésages 11 et 45 tout en permettant de réduire au minimum l'espace mort entre le piston 8 et la paroi de fond de cylindre 48 du piston de fermeture 43. Le piston de fermeture 43 est rappelé vers le haut de la figure la par le ressort de rappel 16 logé dans la cavité supérieure 15 et il présente une chambre intérieure 49 à plusieurs alésages étagés, l'un de ces alésages guidant de façon étanche un piston porte-clapet 50 réalisé par exemple en matière plastique et retenu dans la chambre 49 par une rondelle élastique ou "circlip" 50a. Le piston porte-clapet 50 présente un passage central de refoulement 51 dont le débouché en direction de la culasse de refoulement 47, est entouré par un joint torique d'étanchéité 52 qui coopère avec un siège 53 ménagé au débouché d'un passage de refoulement 54 dans la culasse de refoulement 47. Les passages de refoulement 51 et 54 sont sensiblement alignés l'un sur l'autre et le passage 51 débouche sur une chambre de clapet 55 ménagée à l'intérieur du piston porte-clapet 50. Dans la chambre 55, est logé un ressort hélicoïdal 56 qui applique (repousse) une bille de clapet 57 sur un siège, de préférence constitué par un joint torique 58 en un matériau élastomère résistant bien à la chaleur, tel que du Viton (marque déposée). Le siège 58 est placé au débouché, dans la chambre 55, d'un passage 59 traversant le fond du piston de fermeture 43, de telle manière que le siège 58 soit placé le plus près possible (en respectant les exigences de la résistance des matériaux) de la paroi 48 de fond de cylindre. Le piston 43 est repoussé sur la paroi de fond de culasse 60 de la culasse de refoulement 47 par le ressort 16 et par la pression de refoulement régnant dans la chambre intérieure 1 la délimitée entre le piston 8 et sa garniture d'étanchéité 8a, la paroi intérieure 11 du cylindre et la paroi de fond 48 du piston de fermeture, la chambre il a étant étanchée par le joint 44, la lèvre 74 de la garniture 8a et le ou les joint(s) de culasse (non représentés). La cavité supérieure 15 qui contient le piston 43 communique par un passage de décharge 61 avec l'atmosphère dont la pression est susceptible d'agir sur toute la section du piston 43 (à l'exception de celle comprise à l'intérieur du joint torique 52), grâce à des passages 62 ou à des ergots de butée 63 (voir la figure 2). La pression de refoulement qui règne dans la chambre de cylindre 1 la repousse la bille 57 à distance du siège 58 pour ouvrir un passage annulaire de refoulement entre la bille et son siège. La valve de décharge 17 représentée à la figure lb diffère de celle représentée à la figure la par quelques détails que l'on va expliciter. On rappelle également que le type de culasse et de valve de décharge de la figure lb est utilisé pour le compresseur représenté sur la figure 2 qui pourrait également utiliser la culasse et la valve de décharge représentées à la figure la. Sur la figure lb, l'ensemble piston-cylindreculasse-embiellage est représenté sensiblement selon l'axe de l'alésage 11 du cylindre 12. Le piston de fermeture 43 est ici réalisé en métal avec un ajourage annulaire 64 qui entoure un bossage central 65 dont l'alésage central 65a contient un clapet de décharge 66. L'alésage central 65a se prolonge vers la paroi de fond 48 du piston de fermeture 43 par un passage central 59 analogue à celui représenté à la figure la et devant lequel est placé, de façon analogue, un joint torique 58 formant siège de clapet pour une bille de clapet 57 (voir la figure 1c) repoussée sur son siège par un ressort hélicoïdal de rappel 56. Le clapet de décharge 66 est retenu dans l'alésage central 65a par une bague élastique ou circlip 67 (voir la figure 2) et vient ainsi enfermer dans l'alésage 65a le siège 58, la bille 57 et son ressort de rappel, guidé par un téton 68 qui limite la hauteur de levée de la bille. Le clapet 66 présente, au-delà du téton 68, un passage central de décharge 69 qui se raccorde de façon étanche au passage de refoulement 54 ménagé dans la culasse 14, à l'aide d'un joint torique 70 logé dans une rainure au débouché du passage 54 sur la cavité supérieure 15. Le clapet 66 est en fait bloqué axialement dans l'alésage 65a par la bague élastique 67 et appliqué, par le ressort 16 de rappel du piston de fermeture 43 contre le joint torique 70 par l'intermédiaire d'une surface conique d'extrémité 71, de façon à assurer une liaison étanche entre le passage de refoulement 54 et l'intérieur de l'alésage 65a. Sur la figure lc, qui représente la culasse de façon beaucoup plus fragmentaire, on voit que le piston 8 et sa garniture d'étanchéité 8a (représentée ici schématiquement) est au point mort haut tandis que le contrepoids 5 est en position basse. La tête plate 72 du piston 8 qui est légèrement inclinée par rapport à l'axe 8b du piston 8 et de la bielle 7 (voir par exemple les figures la, îc et nid), est alors sensiblement parallèle à la paroi de fond de cylindre 48, et à proximité immédiate de cette paroi de fond, de manière à réduire au minimum l'espace mort du cylindre constitué par l'intervalle mince entre les faces planes 72 et 48, par l'intervalle annulaire 73 (voir la figure l d) entre la lèvre 74 de la garniture d'étanchéité 8a du piston 8 et la tête rapportée 75 (voir la figure 2b) du piston 8 représenté schématiquement sur les figures la à ld, et enfin par le passage 59 du fond de piston de fermeture 43, ce passage 59 étant obturé par la bille 57 en appui sur le siège annulaire (torique) 58, lui-même en appui sur un fond de rainure entourant le débouché du passage 59 dans l'alésage 65a. Sur la figure lc, la bille 57 formant clapet anti-retour est représentée légèrement décollée de son siège torique 58 sous l'effet de la pression régnant dans l'espace mort subsistant entre la tête du piston 8 et la face 48. La poursuite de la rotation de l'arbre de sortie ou d'entraînement 1 fait passer le piston 8 de la position de point mort haut représentée à la figure îc à la position d'aspiration représentée à la figure 1 d. L'axe la autour duquel tourne le maneton de vilebrequin (ici l'arbre de manivelle 6) est décalé par rapport à l'axe 1 la du cylindre dans le plan perpendiculaire à l'axe de rotation du maneton, d'une distance d (voir la figure lb) qui est une fraction de la course du piston, cette fraction pouvant atteindre et même légèrement dépasser la moitié de la course du piston. Le sens du décalage est choisi de manière à obtenir, pour le sens de rotation indiqué sur les figures la à ld, une forte inclinaison de la bielle 7 (et donc du piston 8) par rapport à l'axe 1 la du cylindre pendant la course de réarmement, c'est-à-dire ici d'aspiration, comme représenté à la figure ld, et respectivement une faible inclinaison pendant la course de travail ou de compression, comme représenté à la figure lb. Au cours de la descente d'aspiration du piston entre les figures lc et ld, l'inclinaison de la bielle 7 et du piston 8 s'accroît jusqu'à atteindre l'inclinaison maximale représentée à la figure Id ou, sous l'effet de la dépression régnant dans la chambre 1 la du cylindre 12, la lèvre 74 dans sa partie la plus basse, se rabat vers l'intérieur pour laisser un passage d'air en forme de lunule, entre le piston 8 et la paroi 1 1 du cylindre (voir la lunule 98 à la figure 7). La section d'aspiration en "lunule" est suffisamment importante pour permettre un bon remplissage (voir la flèche 76 à la figure ld) de la chambre 1 la du cylindre 12 en air atmosphérique aspiré depuis la cavité inférieure ou d'embiellage 18 à travers le filtre 42 (voir la figure 2), sensiblement jusqu'au point mort bas représenté à la figure la. Dès le début de la remontée du piston 8, apparaît dans la chambre intérieure 1 la du cylindre une légère surpression qui plaque la lèvre 74 au contact de la paroi intérieure 11 du cylindre 12, la poursuite de la compression confirmant l'étanchéité jusqu'à ce que la surpression dans le cylindre lia soit suffisante pour faire décoller la bille 57 de son siège 58 à l'encontre de la poussée du ressort 56 et refouler de l'air comprimé au passage de refoulement 54 à l'encontre de la pression de circuit régnant dans ce passage. Le compresseur monocylindrique avec sa cartouche séchante et sa régulation intégrée, tel que représenté à la figure 2, comporte la partie de culasse avec la valve de décharge 17 représentée à la figure lb, selon un plan de coupe passant par l'axe 1 lb du cylindre 12 mais perpendiculaire au plan de coupe de la figure lb. Le corps 14 commun au compresseur et au sécheur est fermé par la culasse de refoulement proprement dite 47 fixée par des vis non représentées (axes 77) et par le couvercle inférieur 19 déjà décrit en détail. Le passage de refoulement 54 prévu dans la culasse 47 relie le refoulement de la valve de décharge 17 à un passage d'entrée 78 dans la cavité latérale 21 fermée par le fond perforé 31 de la cartouche séchante 22. Le piston 8 présente une tête de piston rapportée 75 (désignée par la référence 8a sur les figures la à lb) qui obture de façon étanche l'alésage 1 1 du cylindre 12 et qui est constituée de pièces fixées à la bielle-piston 7, 8. La tête rapportée 75 dont la face supérieure plane 72 est légèrement inclinée (par exemple de 7 degrés) et non pas perpendiculaire par rapport à l'axe du piston 8, de manière à être sensiblement perpendiculaire à l'axe 1 lob du cylindre au point mort haut (voir la figure lc), est fixée rigidement au piston 8 par une vis 79. La fixation de la tête rapportée 75 est rendue stable et rigide par engagement de l'extrémité d'un prolongement cylindrique 80 (voir la figure 2b) dans un alésage correspondant (à montage serré de préférence) 81 ménagé dans le corps de piston 8 et par un pion (non représenté) ou tige de faible diamètre fixé dans le corps de piston 8 et qui s'engage dans un alésage 82 de la tête rapportée 75 en empêchant ainsi cette dernière de tourner par rapport au piston (ce qui est indispensable à cause de l'inclinaison de la face supérieure 72). La vis de fixation 79 traverse un alésage axial 83 et sa tête se loge entièrement dans un lamage 84 de la tête 75 pour venir serrer en position un joint d'étanchéité de piston 85 à lèvre annulaire 74. Le joint 85 représenté en coupe transversale à l'état détendu à la figure 2a présente un passage central 86 qui est traversé de façon ajustée par le prolongement 20. Tel que représentée à l'état détendu, la lèvre 74 présente une face extérieure 74a destinée à venir en contact avec la paroi de l'alésage 11 et donc à s user, une paroi intérieure 74b et une face en bout 74c sensiblement perpendiculaire aux faces 74a, 74b, qui sont, elles, sensiblement parallèles entre elles. Le diamètre extérieur De (hors tout) au-delà de la face en bout 74c du joint 85 à l'état détendu, est légèrement supérieur au diamètre de l'alésage 11, de manière à obtenir un léger serrage élastique de la lèvre 74 sur la paroi de l'alésage 11. Après montage du joint 85, comme représenté sur la figure 2, la face intérieure 74b de la lèvre 74 vient partiellement au contact de la face extérieure cylindrique ou à très faible conicité 87 (voir la figure 2b) de la tête rapportée 75 pour venir se placer avec un faible jeu entre cette face extérieure 87 et la paroi de l'alésage 11, en étant plaquée élastiquement avec un effort limité, par la réaction élastique du matériau à propriétés élastomères du joint monobloc 85. De part et d'autre du passage central cylindre 86, le joint 85 présente des surfaces d'appui sensiblement planes et annulaires respectives, 86a et 86b, qui viennent s'appliquer respectivement sur une surface conjuguée 87a de la tête de piston 75 et sur une surface conjuguée 81 a ménagée autour de l'alésage 81 du piston 8. Lorsqu'une surpression règne dans la chambre 1 la du cylindre 12, un effort supplémentaire s exerce sur la lèvre 74 pour venir la plaquer plus fortement au contact de la paroi 11, de façon proportionnelle à la différence de pression à étancher, selon les propriétés bien connues des joints à lèvre. Le joint 85 qui doit présenter des qualités paradoxales d'élasticité, de résistance à l'usure par friction, de faible frottement sur une paroi 1 1 en alliage d'aluminium, et une résistance à la chaleur car l'air comprimé à l'intérieur de la chambre de cylindre lia atteint 250"C, peut être réalisé en un matériau élastomère à haute résistance à chaud tel que le Viton (marque déposée). On va maintenant expliquer le fonctionnement en mode compresseur du dispositif selon l'invention et dont la structure a été décrite en détail. On voit sur la figure 2 que, pour assurer le montage du compresseur, il est possible de mettre en place la bielle 7 et le piston 8 complètement équipés, respectivement du roulement 10 et de la tête de piston 75 avec son joint 85, dans le cylindre 12, puis de présenter à travers l'ouverture 1 4a du corps 14 le moteur 3 équipé de son porte-balais et de son porte-palier ainsi que du contrepoids 5 et de l'arbre de manivelle 6, puis de faire pénétrer l'arbre de manivelle 6 dans le roulement 10 de la tête de bielle, et enfin de fixer le corps du moteur 3 au corps 14 à l'aide de vis non repré- sentées. La bielle 7 peut alors coulisser avec son roulement 10 sur l'arbre de manivelle 6 en se centrant sur l'alésage 11 du cylindre 12. Pour continuer le montage, avant de fermer le fond du carter ou de la cavité d'embiellage 18 par le couvercle 19, on peut monter le clapet de décharge complet 17, avec son piston de fermeture 43, puis fixer en place la culasse de refoulement 47 pour fermer la partie supérieure du corps 14. Ensuite, on met en place le ressort 24 au fond de la cavité 21, puis la cartouche séchante 22 et son support 23 équipé des clapets anti-retour 35 et 38. Pour terminer le montage, il reste à positionner avec soin le couvercle 19 équipé du filtre 42, des embouts 25 et des câbles électriques d'alimentation 40 et 41 raccordés au moteur 3 dans la cavité d'embiellage 18, sur le corps 14, et sur le prolongement 28 du support 23, puis à le fixer au corps 14 par la bride périphérique 26, telle que représentée, ou par tout autre moyen approprié tel que des vis. Lorsque le dispositif de production d'air comprimé et de régulation de la pression d'air comprimé est utilisé, par exemple, pour alimenter un circuit de suspension pneumatique de véhicule dont les coussins d'expansion sont reliés à l'un ou l'autre des raccords 25, la position de la partie mobile de ces coussins de suspension par rapport à la caisse du véhicule est contrôlée, par exemple par un bobinage de surveillance électronique et, afin de pouvoir opérer sélectivement sur les coussins de suspension et de conserver dans les coussins une pression de suspension en cas de défaillance du système d'alimentation, chaque coussin est isolé de l'extérieur par une électrovalve qui ne s'ouvre que pour autoriser une correction de la pression (en plus ou en moins) régnant dans le coussin. Les câbles 40 et 41 d'alimentation du moteur électrique 3 sont reliés à la batterie (et donc indirectement à l'alternateur ou autre générateur électrique) du véhicule, indiquée symboliquement par les signes plus et moins, par l'intermédiaire d'un commutateur inverseur 88 apte à isoler le moteur 3 de l'alimentation ou bien à relier ce moteur à la batterie selon une polarité d'alimentation ou selon la polarité opposée, pour faire tourner le moteur 3, monté par exemple en moteur à excitation séparée par aimants permanents, dans un sens ou dans l'autre. Les trois positions du commutateur inverseur 88 sont, par exemple, contrôlées par un relais 89 qui peut être relié à un ordinateur central de contrôle de suspension 97 ou qui, plus simplement, est placé sous la dépendance d'un détecteur 90 (par exemple un bobinage se déplaçant devant un aimant) relié par voie électrique, électronique ou informatique ou, pour les systèmes les plus simples, mécaniquement aux coussins de suspension (représentés ici schématiquement par un piquage sur les lignes alimentées chacune par un raccord 25). Des flèches croisées indiquent schématiquement les inversions de polarité que peut réaliser le commutateur-inverseur 88 et, sur la ligne d'alimentation indiquée par le sens moins, est interposée une résistance 91 ou un moyen équivalent qui est nor malement court-circuité ou supprimé lorsque le moteur 3 est alimenté pour tourner dans le sens de marche en compresseur, mais qui est en ligne pour la marche en sens inverse ou en échappement, de manière à réduire la vitesse de rotation du moteur 3 qui aurait de toute façon tendance à accélérer par manque de charge, et qui peut remplir sa fonction d'échappement pour une vitesse de rotation nettement plus réduite. On suppose que le dispositif d'alimentation en air comprimé et de régulation de la pression d'air comprimé est mis en service sur un véhicule à suspension pneumatique resté en stationnement pendant une longue durée et dont les coussins de suspension ont, par conséquent, perdu la plus grande partie de l'air comprimé qu'ils contenaient. Le détecteur de niveau de suspension 90 excite immédiatement le relais 89 qui place le commutateur inverseur 88 sur la position marche en compresseur et le moteur électrique 3 entraîne l'arbre 1 dans le sens "direct", c'est-à-dire le sens correspondant à la marche en compresseur et indiqué par la flèche sur le contrepoids 5 aux figures la à id. Comme on l'a déjà expliqué en référence aux figures la à ld, le piston 8 en position de descente s'incline (figure ld) et ouvre entre la lèvre 74 et la paroi de l'alésage 1 1 du cylindre 12 un passage 98 (en lunule) à travers lequel la chambre de cylindre 1 la est alimentée en air atmosphérique, aspiré à une pression légèrement inférieure à la pression atmosphérique à travers le filtre 42, dans la cavité d'embiellage 18, au fur et à mesure de la descente du piston 8. Lorsque le piston 8 (avec sa tête de piston 75 et son joint à lèvre 85 selon le mode de réalisation effectif) remonte, il comprime l'air atmosphérique contenu dans la chambre de piston 11 a jusqu'à ce que l'action de la pression régnant dans cette chambre 1 la et agissant sur la section de la bille 57 à l'intérieur du joint torique 58, dépasse l'action de la pression régnant dans le passage 54, la chambre 21 et les raccords 25 et, de là, les coussins de suspension (dont les électrovalves d'isolement sont alors ouvertes du fait que les bobinages de surveillance des coussins ont détecté une position "trop basse" du coussin de suspension) majorée de la force de tarage ou de réaction du ressort 56 de rappel de la bille 57. La bille 57 se détache alors de son siège 58, comme représenté sur les figures lb et lc, et l'air comprimé dans la chambre de cylindre 1 i a est refoulé dans les coussins de suspension (ou autre organe d'utilisation pour un autre circuit) jusqu'à la position de point mort haut représentée à la figure 1 c où le clapet anti-retour constitué par la bille 57 appliquée sur le joint torique 58, se referme dès que le piston 8 redescend pour se retrouver dans la situation de la figure ld. Au fur et à mesure que les coussins de suspension atteignent leur niveau de service, ils sont isolés par leurs électrovalves d'isolement et lorsque le dernier coussin de suspension en position trop basse atteint son niveau de service, le détecteur 90 alimente le relais 89 qui fait commuter le commutateur-inverseur 88 dans la position d'isolement qui coupe l'alimentation électrique du moteur 3 qui s'arrête alors avec le compresseur. Si l'un ou plusieurs des coussins de suspension se trouve à nouveau en position très basse, leurs électrovalves d'isolement seront à nouveau placées par la commande électronique-électrique de suspension 97, en position ouverte et le moteur 3 sera à nouveau alimenté selon la polarité de marche en compresseur par le commutateur inverseur 88. Si l'un des coussins de suspension vient en position "trop haute" (la position trop haute ou trop basse est établie lorsque l'une pièce de suspension reliée mécaniquement au coussin dépasse d'une valeur prédéterminée, le niveau normal de suspension, ladite valeur prédéterminée ainsi que le niveau normal étant susceptibles d'être modifiés par des moyens électroniques de réglage), le relais 89 excité par le détecteur 90 fait commuter le commutateur inverseur 88 en position inverse, c'est-àdire celle provoquant la marche du compresseur dans le sens "inverse" tel qu'indiqué par la flèche sur la figure 3. Au cours de cette marche dans le sens "inverse", le piston 8 descend lorsqu'il est sensiblement dans l'axe de l'alésage 11. Aucun passage "en lunule" ne s'ouvre alors entre la lèvre 74 du joint 85 et la paroi 11 du cylindre et, en conséquence, la pression dans la chambre de cylindre lia diminue sans que la pression de l'air atmosphérique contenu dans la cavité d'embiellage 18 ne puisse repousser la lèvre 74 vers l'axe 8b du piston en pressant sur la face 74a, du fait que le diamètre extérieur libre "De" du joint 85 est légèrement supérieur au diamètre de l'alésage 11, ce qui provoque un serrage qui ne pourrait en fait être vaincu que par une différence de pression supérieure à la pression atmosphérique. La dépression qui règne alors dans la chambre de cylindre 1 la et qui s'exerce sur la section de la face inférieure 48 du piston de fermeture 43 (une dépression comprise entre 1/3 et 1/5 de la pression atmosphérique suffit), permet alors à la pression atmosphérique de la cavité 18 amenée à la chambre 15 par la conduite de décharge 61, de repousser le piston de décharge 43 dont la face supérieure est isolée par le joint torique 44, à l'encontre du ressort de rappel 16, vers le bas en direction du piston 8, comme indiqué par la flèche 92 à la figure 3. La surface conique d'extrémité 71 du clapet 66 rendu solidaire du piston de décharge 43 par le circlip 50a, se décolle alors du joint torique 70 en ouvrant un passage indiqué par la flèche 93 entre le passage de refoulement 54 et le passage de décharge 61. L'air comprimé en excès contenu dans un ou plusieurs coussins de suspension (le ou les coussins dont les électrovalves de contrôle sont ouvertes), s'échappe alors via le raccord 25, le clapet 38 qui s'ouvre à l'encontre du ressort 39, la cartouche séchante 22 qu'il traverse en la régénérant, c'est-à-dire en se chargeant de l'humidité qu'elle contenait, les passages 78 et 54, et enfin le passage d'échappement 61, pour venir gonfler la cavité d'embiellage 18 qui se décharge dans l'atmosphère à travers le filtre 42 dont les dépôts extérieurs sont alors expulsés pour provoquer un décolmatage au moins partiel du filtre. On notera que l'échappement de l'air comprimé à travers le clapet de décharge 17 se produit en général avec une diminution significative de la température de cet air, ce qui peut contribuer à refroidir la culasse du compresseur et aussi le carter ou cavité inverse, le moteur continue de tourner sur sa lancée pendant un nombre de tours moins élevé, ce qui réduit l'imprécision de l'arrêt de la décharge. La vitesse de rotation dans le sens "inverse" ne doit cependant pas être trop faible, car la durée relativement longue des phases de décharge (1/3 de seconde par exemple au lieu de l/lOème de seconde) ne permettrait pas de bénéficier de périodes de stabilisation de pression fréquentes. Dans le cas le plus défavorable, lorsque le moteur 3 cesse de tourner dans le sens "inverse", par exemple en pleine phase de dépression telle que représenté à la figure 3, le piston 8 est aspiré (en fait repoussé par la pression atmosphérique régnant dans la cavité d'embiellage 18) par la dépression et tourne "dans le sens compresseur" une fraction de tour pour "casser" le vide régnant dans la chambre de cylindre i la et permettre ainsi au ressort de rappel 16 de rappeler le piston 43a en position de fermeture de la valve de décharge 17. Si une surpression brutale apparaît à un raccord 25, par exemple à la suite de l'écrasement d'un coussin de suspension qui risque d'éclater, alors que le moteur 3 est à l'arrêt, cette surpression se transmet au passage 54 et agit sur la section de faible diamètre située à l'intérieur du joint torique 70 (ou du joint 52 pour la solution de la figure la) avec un effort suffisant pour repousser le piston de fermeture 43 à l'encontre de l'effort de rappel du ressort 16 pour faire ouvrir le clapet de décharge 17 et décharger la surpression, par le passage 61, à l'atmosphère, via le filtre 42 en décolmatage. Dans le cas où le piston 8 serait arrêté au point mort haut, comme représenté à la figure 1c, un léger jeu de quelques dixièmes de millimètres subsiste entre la face inférieure 48 du piston 43 et la face supérieure 72 (voir la figure 2) du piston 8, pour permettre une ouverture partielle du clapet de décharge 17. En fait, l'expérience a montré que l'arrêt au point mort haut ne se produit pratiquement jamais en service car le moteur se trouve alors dans une situation de quasi-absence de couple résistant qui lui permet de continuer à tourner pour ne s'arrêter qu'au delà du point mort haut. Les coussins de suspension étant isolés par leurs électrovalves individuelles 94, 95, il pourrait arriver que le moteur 3 soit mis en marche par le commutateurinverseur 88 recevant un ordre erroné du détecteur 90 défaillant, pour tourner dans le sens "direct", c'est-à-dire fonctionner en compresseur. Dans ce cas, à chaque montée du piston 8, la quasi totalité du volume d'air contenu dans la chambre de cylindre 1 la est refoulée dans le volume constitué par les passages 54, 78, 25 et le volume 21 partiellement rempli par la cartouche séchante 22, volume dont la pression était déjà pratiquement égale à la pression de décharge du clapet de décharge 17. Une surpression apparaît donc dans le volume de refoulement instantané, mais dès que le piston 8 descend à nouveau, l'action de la pression relativement élevée (par exemple 15 bars alors que la pression maximale et de décharge à la valve de décharge 17 est fixée à 10 bars) régnant dans le passage 54, fait ouvrir le clapet de décharge 70, 71 ou 52, 53 (selon la figure la) et la bouffée d'air unitaire refoulée par le piston 8 est déchargée à chaque descente du piston 8 par le passage 21 dans la cavité d'embiellage 18. Ainsi, la sécurité du circuit d'alimentation est assurée, même si le moteur 3 était par erreur entraîné en permanence dans le sens compresseur. Selon une variante de mode de réalisation, le passage 61 de décharge dans l'atmosphère via la cavité d'embiellage 18, peut être muni d'un étranglement 96 (représenté schématiquement sur la figure 2 mais qui peut être constitué par la simple perte de charge dans le passage 61). Selon une autre variante, l'ensemble du circuit d'alimentation d'air comprimé, y compris les coussins de suspension et leurs électrovalves d'isolement et/ou de mise en communication et/ou d'étranglement, peut être contrôlé par un ordinateur central ou un ordinateur spécifique 97 (microprocesseur) de gestion de la suspension et/ou de gestion de l'air comprimé (y compris de celui des bandages pneumatiques). Le compresseur qui vient d'être décrit peut bien entendu fonctionner avec un autre gaz que de l'air lorsqu'il est immergé dans une ambiance spéciale ou inerte, par exemple d'argon ou de CO2. Le compresseur pourrait également se transformer en pompe à liquide s'il était immergé dans un liquide constituant alors l'ambiance, par exemple l'eau d'un aquarium, de l'eau de mer, le liquide d'un réservoir (de carburant par exemple). Dans le cas où l'on utilise l'étranglement 96, lorsque le microprocesseur 97 de gestion de l'air comprimé détecte le besoin de purger une capacité du circuit, par exemple un coussin de suspension délesté de sa charge, le microprocesseur 97 déclenche l'ouverture de l'électrovalve d'isolement de cette capacité et, via le relais 89, la marche dans le sens "inverse" du moteur 3. La dépression produite dans la chambre de cylindre 1 la provoque l'aspiration du piston 43 vers le bas, à l'encontre du ressort de rappel 16 et l'ouverture du clapet 70, 71 (ou 52, 53). Une surpression règne alors dans la chambre 15 du fait de la présence de l'étranglement 96 et cette surpression maintient la valve de décharge 17 en position ouverte en agissant à l'encontre de la pression atmosphérique (augmentée le cas échéant de la perte de charge à travers le filtre 42 dans le sens du décolmatage) régnant dans la cavité d'embiellage 18 qui communique avec la chambre de cylindre Il a. Après l'impulsion d'ouverture, le microprocesseur peut commander l'arrêt du moteur 3 et la purge de la (ou les) cavités(s) en surpression, de façon progressive à travers l'étranglement 96. Lorsque le microprocesseur 97 est informé qu'une pression correcte ou quasi correcte est atteinte à la capacité à purger, il déclenche la marche du moteur 3 dans le sens "direct", ce qui provoque, dès la première remontée du piston 8, la fermeture de la valve de décharge 17 par remontée du piston 43 poussé par la surpression régnant dans la chambre de cylindre 1 la. Une simple impulsion de marche dans le sens "direct" de courte durée (1/2 seconde par exemple) suffit pour faire cesser la purge. Ce mode de purge avec un effet d'étranglement à l'échappement sera préféré chaque fois que l'on voudra réaliser une purge lente et, le cas échéant, économiser de l'énergie de commande. Lorsque l'on souhaite une purge à la fois rapide et bien contrôlable parce que saccadée, on utilisera la commande de purge par marche du compresseur dans le sens inverse, avec ou sans moyens réducteurs de la vitesse du moteur électrique dans le sens inverse, tels que la résistance 91. Les éléments de la pompe à vide représentés sur les figures 4a à 8 présentent de nombreuses similitudes avec les éléments de compresseur représentés sur les figures 1 a à 3; les éléments de pompe à vide sont affectés des mêmes numéros de référence que les éléments de compresseur similaires, ces numéros étant cependant majorés de 100, c'est-à-dire avec le chiffre 1 devant les nombres supérieurs à 9. La structure de l'ensemble moteur-vilebrequin-bielle-piston étant presque identique à celle utilisée pour un compresseur, cette structure ne sera pas décrite, à l'exception de ce qui suit. Pour le fonctionnement en pompe à vide, le joint d'étanchéité à lèvre 185 (voir la figure 5a) peut être pratiquement identique (on peut cependant prévoir une plus grande souplesse pour la lèvre 174 qui est soumise à des différences de pression nettement plus faibles) au joint d'étanchéité à lèvre 85 mais il doit être monté à l'envers, c'est-à-dire avec la lèvre 174 tournée vers le maneton 106. En conséquence de cette position inversée de la lèvre du joint, la tête de piston 175 présente des formes analogues à celles de la tête de piston 75 du compresseur et des formes différentes. Parmi les formes différentes, on remarquera la surface annulaire plane 187a d'appui de la surface conjuguée 1 86b du joint 185 (autour du passage central 186 du joint), ainsi que la lèvre rigide 187 sur laquelle s'appuie la face arrière 174a de la lèvre 174, pour éviter tout retournement de la lèvre 174 du joint. Sur la figure 5b, on a représenté l'alésage 182 du pion de blocage en rotation 1 82a (voir la figure 8) de la tête de piston 175. L'alésage 182 traverse la face d'appui 187a, à la différence de l'alésage 82 qui traversait la face frontale du prolongement cylindrique 80 tandis que le pion cylindrique 1 82a traverse un passage cylindrique 182b ménagé dans le joint 185 et pénètre dans l'alésage borgne 182 dans la tête de piston 175. I1 est évident que les solutions concernant les alésages 82 et 182 et leurs pions de blocage sont interchangeables. Une différence importante concernant les têtes de piston respectives 75 et 175 provient du fait qu'un logement en creux 159 doit être ménagé dans la tête de piston 175 (voir la forme rectangulaire de ce logement à la figure 7) pour recevoir le clapet d'aspiration à lamelle. Sur les figures 4a à 4d où la tête de piston est représentée de façon schématique et monobloc en étant affectée de la référence 1 08a correspondant à la référence 8a des figures la à ld et 3, on voit que le logement 159 de la lamelle 157, de son siège 158 et de ses broches de fixation 157a, b (voir les figures la et 6) doit présenter une hauteur telle qu'au point mort haut (représenté à la figure 4c), le clapet à lamelle 157 et ses broches de fixation 157a, b, ne touche pas le fond du logement 159 ménagé sur le piston 8. Comme le montre la figure 4c, au point mort haut, la face plane 172 de la tête de piston et la paroi de fond 148 du piston de fermeture 143 sont très proches (un intervalle de quelques dixièmes de millimètre paraît techniquement possible et devrait se maintenir dans le temps) et l'espace mort est réduit à environ 1/40ème de la cylindrée totale. En conséquence, une dépression importante existe après une course de descente du piston 108 de quelques millimètres et le clapet à lamelle 157 s ouvre, comme représenté sur la figure 4c. Une levée de moins de un millimètre est suffisante et la levée complète telle que représentée à la figure 4d n'est nécessaire qu'à mi-course du piston 8 lorsque celui-ci se déplace à vitesse élevée. En conséquence de ce qui précède, le logement 159 peut ne présenter qu'une faible profondeur juste suffisante pour éviter tout contact entre le clapet à lamelle 157, 157a, b et le piston 108, mais il doit présenter un contour extérieur (représenté à la figure 7) apte à recevoir le clapet à lamelle 157 même en cas de léger décalage en rotation de la tête de piston 175. Une autre différence importante avec les solutions de compresseur représentées sur les figures la à 3, réside dans la position du piston de fermeture 143 dans la tête de cylindre 112a et dans la culasse 147. Les efforts exercés sur le piston de fermeture 143 sont en effet inverses de ceux exercés sur le piston 43 selon la réalisation en mode compresseur. Le ressort 116 repousse vers le bas des figures 4a à 6 le piston de fermeture 143 en appliquant une collerette 162 en appui sur une surface annulaire d'appui 163 ménagée dans la tête de cylindre 112a. Un bossage central 165 qui présente un décrochement ou rainure annulaire en creux 154 se termine vers le haut des figures 4a à 4c par une surface cylindrique lisse 171 qui coopère avec un joint torique d'étanchéité 170 logé dans une rainure annulaire conjuguée de la culasse 147. Le raccordement entre la surface de la rainure en creux 154 et la surface cylindrique 171 est progressif et arrondi et pour obtenir un fonctionnement correct en dépression, le joint torique 170 est souvent prévu "roulant". Le bossage central 165 présente un passage central 151 de section importante car les dépressions maximales que l'on peut obtenir en mode pompe à vide sont dix fois plus faibles que les pressions en mode compresseur (0,7 bar contre 7 bars) et, en mode pompe à vide, les débits doivent être dix fois plus importants, à puissance égale. Un siège 158 est ménagé en saillie sur la face 148 du piston 143 autour de l'orifice du passage 151. Le siège 158 devant présenter des dimensions les plus limitées possibles, le passage central 151 se développe en s'évasant en direction du raccord de dépression 125 relié à un circuit ou à des organes à dépression. Sur l'ensemble de pompe à vide selon l'invention représenté sur la figure 5, on voit que l'ensemble moteur électrique-vilebrequin-bielle-piston est presque identique à celui représenté sur la figure 2, l'alimentation électrique 140, 141 du moteur étant susceptible d'être régulée à la manière de ce qui est représenté sur la figure 2. Une différence importante avec la figure 2 réside dans le fait que le corps de compresseur 114 ne comporte pas de sécheur, le raccord de dépression 125 étant relié directement à la culasse 147. En mode pompe à vide, un sécheur est en effet inutile car, lorsqu'on met en dépression un circuit, l'eau qu'il contient s'évapore très rapidement car la tension de vapeur de l'eau est proche ou supérieure du niveau de pression "en dépression"; pour cette raison, les équipements à dépression qui ne souffre pas de problèmes de condensation, sont parfois préférés aux équipements à air comprimé, dans des ambiances très humides et chaudes telles que les ambiances tropicales ou équatoriales. Le filtre 142 ne sert en service normal que de protection antiéclaboussures car le carter de vilebrequin 118 est en légère surpression par rapport à l'ambiance lorsque la pompe à vide aspire de l'air au raccord 125 pour le refouler dans la chambre de carter 118. Ce n'est que lorsqu'il s'agit de "casser" le vide au raccord à dépression 125 que le filtre 142 est parcouru par de l'air atmosphérique d'aspiration pénétrant dans le carter 118. On va maintenant expliquer le fonctionnement du dispositif selon l'invention en mode pompe à vide, en se limitant aux éléments qui se différencient du mode compresseur. Le montage de la pompe à vide est pratiquement identique à celui du compresseur et se termine par la mise en place de la culasse (en engageant avec soin le joint torique 170 au contact de la surface cylindrique 171 du piston de fermeture 143) et du couvercle 119 (après raccordement du circuit électrique 140, 141 à celui du moteur 103). On suppose que le dispositif d'alimentation en dépression et de régulation de la dépression est utilisé sur un véhicule automobile pour relever de façon sensiblement réglable une jupe de protection des roues faisant fonction de garde-boue et commandée par plusieurs vérins à dépression qui sont, par exemple, choisis de préférence à des vérins à air comprimé pour leur résistance à des ambiances humides ou boueuses. La jupe de protection est normalement en position basse sous l'effet de la pesanteur, et pour procéder à un relevage régulé, il suffit qu'un circuit de commande place l'alimentation 140, 141 du moteur 103 sur la position marche dans le sens dépression et le moteur électrique 103 entraîne l'arbre 101 dans le sens "direct", c'est-à-dire le sens correspondant à la marche en pompe à vide indiqué par la flèche sur le contre-poids 105 aux figures 4a à 4d. Comme on l'a déjà expliqué en référence aux figures la à id, le piston 108 en position de descente s'incline (figure 4b) et ouvre, entre la lèvre 174 et la paroi de l'alésage 111 du cylindre 112, un passage 98 "en lunule" (voir la figure 7) à travers lequel la chambre de cylindre 111 a refoule l'air aspiré au raccord 125, à une pression légèrement supérieure à la pression atmosphérique, dans la cavité d'embiellage 118, au fur et à mesure de la montée du piston 108. L'air refoulé dans la cavité d'embiellage 118 est ensuite évacué à l'atmosphère à travers le filtre 142. Lorsque le piston 108 (avec sa tête de piston 175 et son joint à lèvre 185 selon le mode de réalisation effectif) s'approche du point mort haut, tel que représenté à la figure 4c, la lèvre 174 du joint 185 se replace en contact avec la paroi 111 du cylindre 112. La pression monte alors dans la chambre de cylindre 1 1 la en confirmant l'application du clapet à lamelle 157 sur son siège 158 et la surpression créée dans cette chambre s'évacue pour la plus grande part en repliant vers l'intérieur la lèvre 174 relativement souple, jusqu'à l'arrivée au point mort haut représentée à la figure 4c. La rotation du maneton de vilebrequin 106 continuant, le piston 108 et la tête de piston 175 redescendent, ce qui provoque très rapidement une dépression importante dans la chambre de cylindre tilla. La lèvre 174 du joint d'étanchéité 185 est alors plaquée sur la paroi 111 de l'alésage du cylindre 112 par la pression atmosphérique régnant dans le carter d'embiellage 118 et, du fait que la dépression régnant dans la chambre de cylindre 111 a est alors supérieure à la dépression régnant au raccord 125, la lamelle 157 se décolle de son siège 158 sur lequel elle était appliquée par un faible effort élastique d'encastrement en porte-à-faux ou cantilever par les broches de fixation 157a, b. Comme on l'imagine aisément, la lamelle 157 ne se décolle franchement qu'après une certaine course de descente du piston 108, comme représenté à la figure 4d et toute poursuite de la descente du piston 108 se traduit par une aspiration d'air (ou de gaz dans le cas où l'on fonctionne dans une ambiance spéciale, par exemple d'argon ou de CO2) au raccord 125, cette aspiration empêchant l'augmentation de la dépression de la chambre de cylindre 111 a. Lorsque le maneton 106 (indiqué par son axe 1 06a sur les figures 4a à 4d) poursuit sa course, le piston 108 revient au point mort bas puis commence à remonter. La dépression dans la chambre de cylindre villa commence alors à diminuer, ce qui permet au clapet à lamelle 157 de venir à nouveau s'appliquer sur son siège 158 et l'on se retrouve dans la structure de compression et de refoulement de l'air contenu dans la chambre de cylindre, représentée à la figure 4b et déjà expliquée. Au fur et à mesure que la dépression s'accroît au raccord 125, les vérins de commande de la jupe de protection (cités à titre d'exemple d'application) sont soumis à une part croissante de la pression atmosphérique qui provoque un relevage croissant de la jupe enveloppant le véhicule. Lorsque le conducteur estime le niveau de relevage suffisant pour les obstacles que va rencontrer son véhicule, il provoque (par des circuits de relais non représentés et présentant des analogies avec ceux représentés sur la figure 2), l'arrêt du moteur 103 et le circuit des vérins à dépression reste en dépression, car le clapet à lamelle 157 est plaqué sur son siège 158, sous l'action de la pression atmosphérique régnant dans la chambre de cylindre 111 a, du fait de l'action de la pression atmosphérique sur les lèvres 174 et sur le piston 108 assurant une fonction de double étanchéité de secours. Si le conducteur du véhicule estime que le relevage de la jupe est insuffisant ou que la jupe est retombée partiellement (sous l'effet des "fuites" de dépression), il provoque une nouvelle mise en rotation du moteur 103 dans le sens "direct" jusqu'à atteindre le niveau de relevage correct. Si, par contre, le conducteur souhaite abaisser à nouveau (partiellement ou totalement) la jupe du véhicule, il provoque, par des circuits non représentés et analogues à ceux de la figure 2, la marche du moteur dans le sens "inverse" représenté par la flèche sur le contrepoids 105 à la figure 6. Le piston 108 descend alors dans la position de la figure 4b au lieu de monter, et la chambre de cylindre villa se remplit d'air prélevé dans le carter d'embiellage 118. Lorsque le piston 108 remonte (flèche 192), il se trouve presque aligné sur l'axe il lob du cylindre 112 et le joint d'étanchéité 185 se déplace de façon relativement étanche dans l'alésage 111, ce qui provoque une surpression dans la chambre de cylindre il la. Cette surpression confirme la fermeture du clapet à lamelle 157, 158, mais agit sur le piston de fermeture 143 à l'encontre du ressort 116, ce qui fait monter (dans le sens de la figure 6) le piston 143 jusqu'à la position de butée sur la surface d'appui 160 de la culasse 147. Dans la position de butée haute du piston de fermeture 143, telle que représentée à la figure 6, un passage de liaison 193 s'établit entre le carter d'embiellage 118 relié à l'atmosphère à travers le filtre 142 et le raccord de dépression 125, à travers les passages 162 du piston 143 et le passage (alors dénommé 154) ouvert entre le joint torique 170 et le décrochement ou la rainure annulaire en creux 154, après que la surface cylindrique 171 ait quitté le contact avec le joint torique 170. Une liaison avec l'atmosphère venant "casser le vide" ou la dépression régnant au raccord 125 est donc établie pendant toute la phase de remontée du piston 108, comme représenté à la figure 6. Cette liaison s'interrompt lorsque le piston 8 redescend selon le schéma de la figure 4b (le contrepoids 105 tournant alors dans le sens inverse de celui indiqué sur cette figure) car la surpression dans la chambre de cylindre 111 a s'évacue dans le carter de cylindre 118 (selon la flèche 176) et se transforme en une légère dépression. Sous l'effet du ressort 116, le piston de fermeture 143 revient dans sa position basse de service telle que représentée sur les figures la à ld et 5. Le "cassage" du vide régnant au raccord de dépression 125 s'interrompt alors et reprend à la remontée suivante du piston 108 jusqu'à l'obtention du niveau souhaité pour la jupe du véhicule, le conducteur pouvant alors arrêter la rotation du moteur 103 tournant dans le sens "inverse". La réalimentation en air atmosphérique du circuit en dépression s'effectue ainsi de façon saccadée parfaitement contrôlable et à travers le filtre 142 qui évite l'introduction de polluants grossiers tels que des poussières. Si l'on souhaite réaliser une réalimentation en air atmosphérique par impulsion, de manière analogue à la réalisation de la figure 2, on peut interposer sur le conduit 161 de réalimentation, entre le carter d'embiellage 118 et la cavité supérieure de cylindre 115, un étranglement (non représenté) qui provoquera la montée en position levée du piston de fermeture 143 à l'encontre du ressort 116 sous l'effet de la dépression régnant dans cette cavité 115 à l'encontre de la pression atmosphérique ou de l'ambiance agissant sur toute la section du piston de fermeture 143. On notera à ce sujet qu'avec un équipement à dépression, la section d'étanchéité au vide de la surface cylindrique 171 est importante par rapport à la section du piston de fermeture (environ 1/4) mais qu'il demeure cependant une section importante du piston de fermeture 143 qui est susceptible d'être soumise à une dépression relative régnant dans la cavité supérieure de cylindre 115. Pour faire cesser la réalimentation continue du circuit à dépression au-delà du raccord à dépression 125, il suffit de donner au moteur 103 une impulsion de marche dans le sens "direct", ce qui provoque une mise en dépression de la chambre de cylindre 1 i la et permet à la surpression relative (par rapport à la dépression régnant dans la chambre 111 a) aidée par la force de réaction du ressort 115, de repousser le piston de fermeture 143 vers le bas (selon les figures) pour refermer la réalimentation après la prise de contact du joint torique 170 avec la surface cylindrique 171. Dans le cas où les vérins à dépression devraient être actionnés rapidement mais en ne dépassant pas une dépression maximale, par exemple pour limiter les efforts exercés sur la jupe du véhicule, le mode de réalisation représenté pour une commande de dépression permet d'assurer la régulation de la dépression en dessous d'une valeur maximale admissible. En supposant que la dépression normale d'actionnement soit de 0,5 bar et que l'on souhaite que la dépression maximale ne dépasse pas 0,7 bar, on peut régler la force de réaction du ressort 116 de telle façon que, lorsqu'une dépression de 0,7 bar s'établit accidentellement au raccord d'aspiration 125 (par exemple parce que le moteur 103 continue de tourner dans le sens "direct"), le piston 108 au cours de sa phase de remontée vers le point mort haut (voir la figure 4b), provoque une légère surpression dans la chambre de cylindre villa, additionnée à la dépression qui agit sur toute la section circulaire de la surface cylindrique 171. Les effets additionnés de la légère surpression et de la dépression sur le piston de fermeture 143 arrivent à vaincre la friction du j oint 170 et la force de réaction du ressort 116 pour déplacer le piston 143 vers le haut d'une faible course (moindre qu'à la figure 6). Un petit passage annulaire de "fuite de vide" s'établit alors entre le début du décrochement annulaire 154 et le joint torique 170, à chaque phase de fin de remontée du piston 108 vers le point mort haut (surpression dans la chambre 111 a) et persiste pendant les 10 à 20 degrés de rotation au-delà du point mort haut. Une telle fuite de vide est suffisante pour stabiliser le niveau de la dépression au raccord de dépression 125. La solution particulière de tête de piston représentée à la figure 8 comporte deux joints d'étanchéité à lèvre du type du joint 85 à air comprimé et/ou du joint à vide 185. Ces j oints en forme de coupelle de faible hauteur sont montés dans des sens opposés par leur lèvre d'étanchéité 74, 174 et sont juxtaposés l'un contre l'autre par leur surface d'appui sensiblement plane 86b, 186b, entourant le passage central circulaire 86, 186. La lèvre 174 qui assure l'étanchéité principale à la dépression (et qui à ce titre pourrait être plus flexible que la lèvre 74) est ainsi dirigée vers l'arbre de manivelle ou maneton 6, 106, comme dans le mode de réalisation de la figure 5, tandis que la lèvre 74 (qui pourrait être plus rigide) est dirigée vers la tête de cylindre portant le piston de fermeture 43 ou 143. On remarquera qu'il n'est alors pas possible de prévoir une lèvre d'appui rigide pour le joint d'étanchéité à dépression 185, à la manière de la lèvre rigide 187 représentée à la figure 5b mais que la tête de piston spéciale 1 75a peut comporter un arrondi annulaire d'appui 1 87a et le piston 8 lui-même un arrondi annulaire d'appui 8b pour la surface intérieure 1 74b de la lèvre 174. On note également que l'ensemble des éléments de la tête de piston: pièce de tête 175a, joints 85 et 185, piston 8, sont traversés par une broche 182a d'indexation en rotation car les risques de rotation relatifs sont aggravés dans ce mode de réalisation. Un ensemble moteur-embiellage-piston-cylindrique comportant une tête de piston à deux joints à lèvre selon le mode de réalisation représenté à la figure 8 pourrait fonctionner indifféremment en compresseur ou en pompe à vide, à condition d'être équipé de la culasse correspondant à l'un ou l'autre mode. On a proposé d'utiliser la tête de piston de la figure 8 pour réaliser un compresseur dans lequel la fonction de compresseur et surtout la régulation par marche du moteur dans le sens "inverse" selon le schéma de la figure 3, sont assurées par grand froid (pour des températures comprises entre -15 C et -3 00C). On doit néanmoins admettre qu'une telle solution, si elle convient pour les grands froids, est moins performante en débit et en rendement que le mode de réalisation représenté sur les figures la à 3, car lorsque le piston 8 se trouve au voisinage de la position de point mort bas, la lèvre 174 du joint à dépression 185 interdit la poursuite de la réalimentation de la chambre de cylindre 1 la par l'ambiance, du fait de la flexion de la lèvre 74. Seule la réalimentation de la chambre de cylindre il a par le passage "en lunule" 98 reste possible et il existe même un risque de déclenchement de la purge par la valve de décharge 17, au début de la descente du piston 8. En fonctionnement en pompe à vide selon le mode représenté sur les figures 4a à 6, des risques similaires existent et, dans tous les cas, on s aperçoit que les performances en débit (de refoulement et d'aspiration) sont nettement réduites alors que le rendement mécanique chute du fait de la plus grande friction du double joint à lèvre sur les parois de l'alésage 11. Une autre solution pour améliorer le fonctionnement par grand froid consiste à prévoir un chauffage électrique régulé et/ou automatique du cylindre et/ou de la culasse du compresseur ou de la pompe à vide. On a représenté schématiquement sur la figure 2 un couvercle chauffant de culasse 201 contenant une résistance électrique 202. De manière apparemment plus efficace, on peut prévoir, au niveau de la tête de cylindre 12a, une rainure en creux 203 dont le fond 204 est relativement proche de la paroi de l'alésage 11 du cylindre 12. On peut loger dans cette rainure un bloc de résistance en bandeau ou en anneau 205 agencé de telle manière que les fils de résistance électriques eux-mêmes 206 soient relativement isolés thermiquement visà-vis de l'extérieur par une couche isolante 207, tandis que la couche de liaison avec le fond 204 de la rainure est relativement conductrice de la chaleur. On doit comprendre qu'un équipement de chauffage tel que le couvercle chauffant de culasse 201 et/ou le bandeau chauffant 205 de tête de cylindre sera relativement efficace pour réchauffer les parties mobiles du compresseur (ou de la pompe à vide) par grand froid du fait que le bloc motocompresseur est en général logé dans un bloc isolant phonique (par exemple une coquille de polystyrène en deux pièces) qui constitue également un isolant thermique (relatif car il faut bien pouvoir évacuer les chaleurs perdues du bloc motocompresseur). La régulation du chauffage par grand froid peut s'effectuer par l'intermédiaire d'un thermostat qui détecte automatiquement l'existence d'un grand froid local (par exemple une température inférieure à 00C au contact d'une partie choisie du corps métallique 14 de compresseur ou 114 de pompe à vide). Si le thermostat est activé, à chaque mise en service du moteur 3 (dans le sens "direct" ou dans le sens "inverse"), la ou les résistance(s) de chauffage sont alimentées. Une autre solution de réglage "grand froid", apparemment moins onéreuse, consiste à prévoir, comme pour le démarrage des moteurs Diesel, une touche ou un interrupteur "grand froid" que le conducteur actionne volontairement sur le tableau de bord ou de commande du véhicule équipé du groupe motocompresseur (ou pompe à vide) selon l'invention, lorsqu'il constate que la température extérieure est très basse ou bien lorsqu'il se trouve en période froide. L'équipement de chauffage électrique représenté schématiquement sur la figure 2 peut présenter une grande flexibilité. I1 peut être omis pour l'équipement des véhicules destinés aux pays chauds ou très tempérés, tandis qu'il peut être installé pour les véhicules destinés aux pays à hivers froids et même être remplacé par un équipement plus puissant de chauffage "grand froid" pour les pays nordiques ou de montagne. Lorsqu'un véhicule équipé d'un groupe motocompresseur muni du système de chauffage selon l'invention, est mis en service par grand froid, et que la pression des coussins de suspension est insuffisante, le moteur du véhicule (Diesel ou à essence) est d'abord démarré, les électrovalves d'isolement bloquant toute réalimentation des coussins de suspension avant le démarrage du moteur. Dès le démarrage du moteur, l'alternateur de charge électrique est capable de débiter des puissances électriques importantes et, après ouverture des électrovalves d'isolement des coussins de suspension, le moteur 3 du groupe motocompresseur démarre, entraîné en fait par l'alternateur et non pas par la batterie, en même temps que le chauffage des résistances 202 et 206 est mis en circuit (sur l'alternateur également). La garniture d'étanchéité 85 dont la lèvre 74 a été rendue presque rigide par le grand froid n'assure qu'une étanchéité insuffisante pour permettre l'établissement d'une pression de refoulement capable de faire décoller la bille 57 de son siège 58. Par contre, le frottement de la lèvre 74 sur la paroi de l'alésage 1 1 et le laminage d'air des fuites provoquent, en même temps que le chauffage des résistances électriques, un échauffement progressif de la lèvre 74 et, après quelques dizaines de secondes de marche sans refoulement d'air, l'étanchéité de refoulement s'établit dans la chambre de cylindre 1 1 a, car la lèvre 74 devient plus souple et le compresseur commence à refouler de l'air comprimé au passage de refoulement 54 pour réalimenter les coussins de suspension. Le fonctionnement en compresseur produit un échauffement de tout le corps métallique 14, ce qui maintient la souplesse des joints, protège la cartouche séchante 22 du gel et prépare un fonctionnement correct du piston de fermeture 43. La mise sous tension des résistances de chauffage cesse dès que le moteur 3 s'arrête. Dans le cas (rare en fait) où, au moment du démarrage du moteur thermique du véhicule, une surpression serait à évacuer d'un coussin de suspension (par exemple à la suite du délestage d'une charge) alors que le bloc motocompresseur est à température très basse, ce dernier démarre après le démarrage du moteur et du véhicule (et donc l'alimentation électrique par l'alternateur) dans le sens "inverse" en même temps que le chauffage des résistances. Non seulement la dépression s'établit mal dans la chambre de cylindre ll a à cause de la rigidité de la lèvre 74, mais le piston de fermeture 43 risque de rester bloqué dans son alésage de guidage 45 par suite de la friction exagérée par le grand froid de son joint torique d'étanchéité 44 au contact de l'alésage 45. Néanmoins, après quelques dizaines de secondes de rotation du moteur 3 dans le sens "inverse", la friction du joint à lèvre 74 sur la paroi de l'alésage 11 et le chauffage par les résistances 202 et/ou 206 provoque un réchauffage suffisant des parois de l'alésage 45 pour libérer le piston de fermeture 43 qui est alors aspiré par la dépression créée dans la chambre de cylindre il a, ce qui provoque la mise à l'échappement de la valve de décharge 17. La mise sous tension des résistances de chauffage 202 et 206 cesse dès l'arrêt du moteur d'entraînement 3 ou 103 et également si le thermostat de contrôle des résistances est soumis à une température suffisante après le fonctionnement du compresseur ou de la pompe à vide, l'échauffement relatif du groupe motocompresseur (ou pompe à vide) selon l'invention se maintenant pendant une durée substantielle même sans fonctionnement du moteur grâce à l'isolant phonique (et thermique relatif) dans lequel ce groupe est placé. Dans le cas où, pour des raisons de simplification de régulation, le chauffage des résistances est déclenché par une position "hiver" ou "grand froid", contrôlée par une commande manuelle, les résistances de chauffage sont mises sous tension à chaque démarrage du moteur. Pour éviter que, par grand froid, le compresseur et son chauffage ne démarrent en même temps que le démarreur électrique du moteur thermique et ne réduise ainsi l'intensité électrique qui traverse le démarreur et qui doit être maximale pour démarrer le moteur froid, on peut interposer entre le compresseur selon l'invention équipé ou non du chauffage électrique et son organe de commande (microprocesseur 97 par exemple) un organe de temporisation 208 qui retarde (par exemple de 10 à 60 secondes) le démarrage du moteur 3 et du chauffage pour les faire coïncider avec la recharge à plein débit par l'alternateur du véhicule. Il est ainsi possible de prévoir des résistances de chauffage de puissance électrique élevée (au moins aussi puissantes que le moteur 3) et qui, du fait qu'elles sont toujours alimentées par l'alternateur du véhicule, ne viennent pas affaisser la charge ou la capacité de décharge de la batterie du véhicule, déjà réduite par grand froid. De même, l'alimentation électrique du moteur 3 est en général protégée par un détecteur de surchauffe (le cas échéant un seul thermostat à déclenchement de maxima et de minima) sensible à la température du moteur et/ou des parties sensibles du compresseur, et qui coupe l'alimentation électrique en cas de surchauffe, et qui, soit assure une temporisation relativement longue avant la remise sous tension après refroidissement, soit est couplé à une temporisation. Le véhicule peut être entraîné par un moteur thermique, à allumage commandé, Diesel ou à turbine, mais aussi par un moteur électrique couplé à une batterie ou à un générateur électrique et, dans ce dernier cas, il n'est pas nécessaire de prévoir une temporisation avant l'alimentation électrique du moteur du compresseur et/ou des résistances de chauffage. A la manière d'un moteur Diesel soumis à un préchauffage par grand froid, les résistances de chauffage peuvent également être mises en service avant le démarrage du moteur électrique du compresseur. En variante, le compresseur ou la pompe à vide selon l'invention pourrait comporter plusieurs cylindres entraînés par un seul moteur et dont chacun est régulé individuellement par sa valve de décharge (17 ou 117). Il pourrait concerner également un ensemble compresseur-pompe à vide comportant par exemple un cylindre de compresseur et un cylindre de pompe à vide, dans chacun desquels se déplace un piston dont la bielle est reliée à un vilebrequin commun entraîné par un moteur électrique commun aux deux circuits (à air comprimé et à dépression). Pour qu'un tel circuit mixte puisse fonctionner correctement, il est nécessaire de prévoir, sur la conduite de refoulement 54 et sur la conduite d'aspiration 125, une valve d'isolement qui n'assure une liaison qu'en cas de besoin, le circuit d'air comprimé ou le circuit à dépression pouvant fonctionner seul alors que l'autre circuit est isolé par la valve d'isolement (avec décharge de la surpression par la valve 17 ou de l'excès de dépression par la valve 117), mais en cas de besoin simultané d'air comprimé et de dépression, les deux valves d'isolement peuvent être ouvertes simultanément. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés, mais elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1.- Procédé de régulation de la pression de fluide d'au moins un circuit ou organe d'utilisation de pression de fluide, dans lequel une pompe ou un compresseur à fluide et à piston(s), entraîné en rotation par un moteur, est susceptible de refouler du fluide dans ledit circuit ou organe, ou, respectivement d'aspirer le fluide contenu dans ledit circuit ou organe, pour modifier la pression dudit circuit ou organe par rapport à celle de l'ambiance dudit circuit ou organe, caractérisé en ce que l'on fait tourner ledit moteur du compresseur ou de la pompe dans le sens dénommé "direct" provoquant le refoulement (cas du compresseur) ou respectivement l'aspiration (cas de la pompe à vide) du fluide, pour modifier progressivement en fonction du temps la pression dudit circuit ou organe, et l'on fait tourner le moteur du compresseur ou de la pompe dans le sens "inverse" du sens direct pour provoquer la liaison dudit circuit ou organe à pression de fluide avec ladite ambiance, afin de provoquer une égalisation de pression progressive dans le temps entre la pression dudit circuit ou organe et la pression de l'ambiance. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on utilise une pompe ou un compresseur à piston(s) dont la marche dans le sens "inverse" produit dans le ou les cylindre(s) délimité(s) par ledit piston, par rapport à la pression dans le cylindre au cours la marche dans le sens "direct", une inversion de la pression par rapport à l'ambiance provoquant l'ouverture d'une valve de mise en communication dudit circuit ou organe avec l'ambiance. 3.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on interpose entre la valve de mise en communication avec l'ambiance et l'ambiance, un organe de perte de charge apte à confirmer l'ouverture de ladite valve de mise en communication avec l'ambiance sous l'effet de la différence de la pression par rapport à l'ambiance provoquée par ledit organe de perte de charge, et en ce que l'on fait cesser l'ouverture de la valve de décharge en faisant tourner ledit moteur d'entraînement dans le sens "direct" pendant un court instant. 4.- Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'on fait ouvrir ladite valve de mise en communication avec l'ambiance par une impulsion de marche dudit moteur dans le sens "inverse" et l'on fait fermer ladite valve de mise en communication par une impulsion de marche dudit moteur dans le sens direct. 5.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, de régulation de la pression de gaz d'au moins un circuit ou organe d'utilisation, dans lequel un compresseur à piston entraîné en rotation par un moteur, est susceptible de comprimer le gaz aspiré dans le cylindre puis de refouler ce gaz à travers une culasse comportant un clapet de retenue ou anti-retour vers ledit circuit ou organe d'utilisation, caractérisé en ce que l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens "direct" où le déplacement alterné du piston provoque une aspiration de gaz dans le cylindre, suivie d'une compression et d'un refoulement de ce gaz, pour provoquer l'alimentation en gaz comprimé du circuit d'utilisation, et l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens "inverse" pour assurer dans le cylindre une dépression qui agit sur une section de commande fermant le fond de cylindre d'une valve d'échappement susceptible d'être actionnée par dépression et provoquant l'échappement dans l'ambiance du gaz comprimé dudit circuit ou organe. 6.- Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'on munit la valve d'échappement à commande par dépression d'un ressort de rappel en position de fermeture, de manière à n'autoriser l'ouverture de la valve d'échappement que lorsqu'il règne dans le cylindre un niveau de dépression apte à surmonter la force de rappel prédéterminée (tarage) dudit ressort de rappel. 7.- Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'on munit la valve d'échappement d'un clapet de décharge de surpression présentant une section sur laquelle agit la pression dudit circuit ou organe dans le sens de l'ouverture et qui est maintenu fermé par la force de rappel prédéterminée (tarage) dudit ressort de rappel, de manière à décharger automatiquement une surpression en provenance dudit circuit ou organe ou dudit compresseur. 8.- Procédé selon la revendication 1 ou 2 de régulation de la dépression de gaz régnant dans au moins un circuit ou organe d'utilisation, dans lequel une pompe à vide ou à dépression à piston entraînée en rotation par un moteur, est susceptible de refouler dans l'ambiance le gaz aspiré dans le cylindre puis d'aspirer du gaz à travers une culasse comportant un clapet de retenue ou anti-retour de dépression depuis ledit circuit ou organe d'utilisation, caractérisé en ce que l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens "direct" où le déplacement alterné du piston provoque l'aspiration dans le cylindre du gaz dudit circuit ou organe, suivie d'un refoulement de ce gaz dans l'ambiance, pour assurer la mise en dépression dudit circuit ou organe, et l'on fait tourner le moteur d'entraînement dans le sens "inverse" pour provoquer dans le cylindre une compression qui agit sur une section de commande fermant le fond de cylindre d'une valve de réalimentation par l'ambiance susceptible d'être actionnée par compression et provoquant la réalimentation par l'ambiance dudit circuit ou organe. 9.- Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'on munit la valve de réalimentation à commande par compression d'un ressort de rappel en position de fermeture, de manière à n'autoriser l'ouverture de la valve de réalimentation par l'ambiance que lorsqu'il règne dans le cylindre un niveau de compression apte à surmonter la force de rappel prédéterminée (tarage) dudit ressort de rappel. 10.- Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'on munit la valve de réalimentation d'un clapet de décharge de dépression présentant une section sur laquelle agit la dépression dudit circuit ou organe dans le sens de l'ouverture et qui est maintenu fermé par la force de rappel prédéterminée (tarage) dudit ressort de rappel, de manière à réduire automatiquement un excès de dépression en provenance dudit circuit ou organe ou de ladite pompe à vide. 11.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel le moteur du compresseur ou de la pompe est un moteur électrique, caractérisé en ce que l'on alimente, en parallèle au moteur et sous la dépendance d'un thermostat de température minimale ou d'une commande manuelle, au moins une résistance de chauffage électrique d'au moins une partie du compresseur ou de la pompe, de telle manière que cette résistance électrique chauffe le compresseur ou la pompe chaque fois que ce dernier est entraîné par le moteur électrique. 12.- Procédé selon la revendication 11, dans lequel le compresseur ou la pompe à vide sont montés sur un véhicule à moteur thermique d'entraînement, caractérisé en ce que l'on n'autorise l'alimentation du moteur électrique du compresseur ou de la pompe, ainsi que, le cas échéant, de la (ou des) résistance(s) électrique(s) de chauffage éventuellement en service, qu'après le démarrage du moteur thermique d'entraînement du véhicule et/ou du générateur électrique du véhicule, de telle manière que ledit moteur électrique et la (ou les) résistance(s) électrique(s) éventuellement en service soient toujours alimentés par le générateur électrique du véhicule, et non pas par la batterie de démarrage dudit moteur thermique ou dudit générateur électrique. 13.- Dispositif de régulation de la pression d'un circuit de gaz, comprenant au moins un compresseur à piston muni d'au moins un cylindre (12) dans lequel se dé place alternativement un piston (8) dont la garniture d'étanchéité (85) comporte une lèvre annulaire d'étanchéité (74) et qui est relié mécaniquement à une bielle (7) dont la tête (9) est susceptible d'être entraînée en rotation par un maneton (6) actionné par un moteur (3), caractérisé en ce que, d'une part, le piston (8) est rigidement solidaire de la bielle (7) et l'axe (la) autour duquel tourne le maneton (6) est décalé par rapport à l'axe (1 lb) du cylindre (12) d'une distance (d) égale à une fraction de la course du cylindre, de manière à obtenir, pour le sens de rotation "direct" du moteur (3) correspondant à la marche en compresseur, une forte inclinaison du piston (8) pendant la course d'aspiration du compresseur, cette inclinaison permettant à la lèvre annulaire (74) de laisser pénétrer du gaz de réalimentation provenant de l'ambiance dans le cylindre (12), et respectivement, une faible inclinaison du piston pendant la course de travail, c'est-à-dire de compression et de refoulement du compresseur, et en ce que d'autre part, la culasse (47) ou la tête de cylindre (12a) du compresseur comporte une valve (57, 58) de retenue de la pression de gaz refoulée par le compresseur, et en parallèle à cette valve de retenue, une valve de décharge (17) sollicitée vers la position de fermeture par un ressort taré (16) et susceptible d'être sollicitée vers la position d'ouverture par la dépression éventuelle régnant dans le cylindre, et en ce que le dispositif compte des moyens (88) d'inversion du sens de rotation aptes à faire entraîner le compresseur dans le sens "inverse" de celui correspondant à la marche en compresseur, de manière à produire, pendant la course de déscente du piston faiblement incliné, une dépression dans le cylindre suivant le déplacement du piston fortement incliné pendant lequel le gaz refoulé du cylindre a pu s'échapper dans l'ambiance, ladite dépression produisant l'ouverture de la valve de décharge (17) à l'encontre de l'action du ressort taré (16), de telle manière que la rotation du compresseur dans le sens "direct" provoque le gonflage du circuit de gaz comprimé (54) par le compresseur, tandis que la rotation du compresseur dans le sens "inverse" provoque le dégonflage du circuit de gaz comprimé via la valve de décharge (17). 14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que la valve de décharge (17) présente une section d'action soumise à la pression du circuit de gaz comprimé à l'encontre de la force de tarage du ressort (16), cette section d'action étant apte à produire l'ouverture de la valve de décharge (17) à l'encontre de l'effort de tarage du ressort, lorsque le gaz contenu dans le cylindre du compresseur n'est pas comprimé par le piston (8) et lorsque la pression du circuit de gaz (54, 25) dépasse une valeur limite prédéterminée. 15.- Dispositif selon la revendication 13 ou 14, caractérisé en ce que la valve de décharge (17) présente une section d'aspiration soumise à la pression régnant dans le cylindre (22) du compresseur et susceptible d'être inférieure à la pression de l'ambiance agissant sur la valve de décharge à l'opposé de ladite section d'aspiration, de manière à produire l'ouverture de la valve de décharge à l'encontre de la force de tarage du ressort (16), lorsque le gaz contenu dans le cylindre du compresseur est mis en dépression du fait de la rotation du compresseur dans le sens "inverse". 16.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, caractérisé en ce qu'un organe de perte de charge, tel qu'un étranglement (96) est interposé entre la valve de décharge et l'ambiance (y compris avec interposition d'un filtre), de manière à provoquer, au niveau de la valve de décharge et après ouverture de cette dernière, une surpression par rapport à l'ambiance (cavité 18) agissant sur une section de confirmation d'ouverture, pour maintenir la valve de décharge (17) ouverte. 17.- Dispositif selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que ladite section d'aspiration et/ou ladite section de confirmation, est prévue sur un piston de fermeture (43) mobile de façon étanche dans un alésage (45) à l'encontre du ressort taré (16) et qui fait fonction de culasse de fermeture au moins partielle de l'alésage (11) du cylindre (12). 18.- Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce que le diamètre de piston de fermeture (43) est égal ou légèrement inférieur au diamètre de l'alésage (11) du cylindre (12) du compresseur. 19.- Dispositif selon la revendication 17 ou 18, caractérisé en ce que le piston de fermeture (43) comporte un passage (59) de refoulement, vers le circuit de gaz comprimé, du gaz comprimé par le piston (8) du compresseur, passage sur lequel est interposé un clapet anti-retour ou de retenue (57) s'ouvrant en direction du circuit de gaz comprimé. 20.- Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que le siège (58) du clapet anti-retour (57) est placé à proximité de la paroi (48) dudit piston (43) délimitant le fond du cylindre (12), de manière à réduire au minimum la participation dudit passage de refoulement (59) à l'espace mort du cylindre (12) de compresseur. 21.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 20, caractérisé en ce qu'il comporte un organe sécheur à cartouche séchante (22) à régénération, interposé entre la sortie de refoulement (54) du compresseur et le circuit de gaz comprimé (25), de telle manière que lorsque la valve de décharge (17) est ouverte, la cartouche séchante (22) soit parcourue par le débit de gaz comprimé sec s'échappant du circuit de gaz comprimé (25), dans le sens provoquant la régénération du pouvoir séchant de ladite cartouche (22). 22.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 21, le maneton et la bielle étant contenus dans un carter fermé (18) relié à l'atmosphère par un filtre (42) apte à filtrer le gaz aspiré dans le cylindre (12), caractérisé en ce que l'échappement de la valve de décharge (17) est dirigé dans ledit carter fermé (18), de manière à provoquer la ventilation dudit carter par l'échappement du gaz et la traversée du filtre (42) par ce gaz d'échappement dans un sens susceptible de provoquer le décolmatage du filtre. 23.- Dispositif de régulation de la pression d'un circuit de gaz en dépression par rapport à l'ambiance comprenant au moins une pompe à vide à piston munie d'au moins un cylindre (112) dans lequel se déplace alternativement un piston (108) dont la garniture d'étanchéité (185) comporte une lèvre annulaire d'étanchéité (174) et qui est relié mécaniquement à une bielle (107) dont la tête (109) est susceptible d'être entraînée en rotation par un maneton (106) actionné par un moteur (103), caractérisé en ce que, d'une part, le piston (108) est rigidement solidaire de la bielle (107) et l'axe (10 la) autour duquel tourne le maneton (106) est décalé par rapport à l'axe du cylindre (12) d'une distance (d) égale à une fraction de la course du cylindre, de manière à obtenir, pour le sens de rotation "direct" du moteur (103) correspondant à la marche en pompe à vide, une forte inclinaison du piston (108) pendant la course de refoulement de la pompe à vide, cette inclinaison permettant à la lèvre annulaire (174) de laisser refouler le gaz aspiré du circuit vers l'extérieur hors du cylindre (112), et respectivement, une faible inclinaison du piston (108) pendant la course de travail, c'est-à-dire d'aspiration du gaz, et en ce que d'autre part, la culasse (147) ou la tête de cylindre (112a) de la pompe à vide comporte une valve (157, 158) de retenue de la dépression provoquée par la pompe à vide, et en parallèle à cette valve de retenue, une valve de décharge (117) sollicitée vers la position de fermeture par un ressort taré (116) et susceptible d'être sollicitée vers la position d'ouverture par la surpression éventuelle régnant dans le cylindre, et en ce que le dispositif compte des moyens (88) d'inversion du sens de rotation aptes à faire entraîner la pompe à vide dans le sens "inverse" du sens "direct" correspondant à la marche en pompe à vide, de manière à produire, pendant la course de montée du piston faiblement incliné, une surpression dans le cylindre suivant le déplacement du piston fortement incliné pendant lequel le gaz de l'ambiance a pu être aspiré de l'extérieur, ladite surpression produisant l'ouverture du clapet de décharge (117) à l'encontre de l'action du ressort taré (116), de telle manière que la rotation de la pompe à vide dans le sens "direct" provoque la mise en dépression du circuit de gaz (125) par la pompe à vide, tandis que la rotation de la pompe à vide dans le sens "inverse" provoque la réalimentation du circuit de gaz (125) par l'ambiance via la valve de décharge (117). 24.- Dispositif selon la revendication 23, caractérisé en ce que la valve de décharge (117) présente une section d'aspiration soumise à la dépression du circuit de gaz à l'encontre de la force de tarage du ressort (116), cette section d'aspiration étant apte à produire l'ouverture de la valve de décharge (117) à l'encontre de l'effort de tarage du ressort (116), lorsque le gaz contenu dans le cylindre de la pompe à vide n'est pas en dépression et que la dépression du circuit de gaz dépasse une valeur limite prédéterminée. 25.- Dispositif selon la revendication 23 ou 24, caractérisé en ce que la valve de décharge (117) présente une section de compression soumise à la pression régnant dans le cylindre de la pompe à vide et susceptible d'être supérieure à la pression de l'ambiance agissant sur la valve de décharge (117) à l'opposé de ladite section de compression, de manière à produire l'ouverture de la valve de décharge à l'encontre de la force de tarage du ressort (116), lorsque le gaz contenu dans le cylindre de la pompe à vide est mis en surpression du fait de la rotation de la pompe à vide dans le sens "inverse". 26.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 23 à 25, caractérisé en ce qu'un organe de perte de charge tel qu'un étranglement est interposé entre la valve de décharge (117) et l'ambiance (118), de manière à provoquer, au niveau de la valve de décharge et après ouverture de cette dernière, une dépression par rapport à l'ambiance, cette dépression agissant sur une section de confirmation d'ouverture, pour maintenir la valve de décharge ouverte. 27.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 ou 26, caractérisé en ce que ladite section de compression et/ou ladite section de confirmation est prévue sur un piston de fermeture (143), mobile de façon étanche dans un alésage à l'encontre du ressort taré (116) et qui fait fonction de culasse de fermeture de l'alésage (111) du cylindre (112). 28.- Dispositif selon la revendication 27, caractérisé en ce que le diamètre de piston de fermeture (143) est égal ou légèrement inférieur au diamètre de l'alésage (111) du cylindre (112) de pompe à vide. 29.- Dispositif selon la revendication 27 ou 28, caractérisé en ce que le piston de fermeture (143) comporte un passage (151) d'aspiration vers le circuit de gaz en dépression (125) du gaz aspiré par le piston (108) de la pompe à vide, passage sur lequel est interposé un clapet anti-retour ou de retenue (157, 158) s'ouvrant en direction de l'intérieur (villa) du cylindre. 30.- Dispositif selon la revendication 29, caractérisé en ce que le siège (158) du clapet anti-retour est placé à proximité de la paroi (148) dudit piston (143) délimitant le fond du cylindre, de manière à réduire au minimum la participation dudit passage d'aspiration à l'espace mort du cylindre de pompe à vide. 31.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 23 à 30, le maneton et la biellette étant contenus dans un carter fermé (118) relié à l'ambiance par un filtre (142) apte à protéger ledit carter des salissures extérieures et à laisser s 'échapper le gaz refoulé par la pompe à vide, caractérisé en ce que la valve de décharge (117) est reliée audit carter fermé (118), de manière à provoquer l'aspiration à travers ledit filtre (142) du gaz aspiré au-delà de la valve de décharge (117) et la ventilation dudit carter par ladite aspiration. 32.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 31, caractérisé en ce que la garniture d'étanchéité (85, 185) est réalisée en un matériau élastique et présentant de bonnes qualités frottantes et de résistance à l'abrasion et présente une forme de coupelle de faible hauteur et de diamètre extérieur (De) supérieur au diamètre intérieur (alésage 11, 111) du cylindre, et munie d'un passage central (86, 186) circulaire qui, en position de montage de la garniture d'étanchéité sur le piston, est traversé par la base cylindrique (80, 180) d'une tête de piston rapportée (75, 175), fixée au piston (8, 108) après mise en place de ladite coupelle, de telle manière qu'une couronne annulaire sensiblement plane de ladite coupelle soit emprisonnée et serrée axialement entre la tête de piston (75, 175) et le piston (8, 108), et que le bord périphérique (arête frontale 74c, 174c) recourbé ou cambré vers l'intérieur de ladite coupelle soit susceptible de se débattre d'une faible course entre soit la tête de piston rapportée (75) soit respectivement le piston (108) et la paroi intérieure (11, 111) du cylindre. 33.- Dispositif selon la revendication 32, caractérisé en ce que la garniture d'étanchéité comporte deux coupelles de faible hauteur (85, 185) montées dans des sens opposés par leur lèvre d'étanchéité (74, 174) et juxtaposées l'une contre l'autre par une surface d'appui sensiblement plane (86b, 186b) entourant le passage central circulaire (86, 186), de telle manière que les lèvres d'étanchéité (74, 174) s'écartent l'une de l'autre, l'une des lèvres (74) assurant l'étanchéité principale en fonction compresseur et l'autre lèvre (174) assurant l'étanchéité principale en fonction pompe avide. 34.- Dispositif selon la revendication 32 ou 33, caractérisé en ce que la tête de piston rapportée (75, 175) présente, d'une part, un passage central (83, 183) de fixation sur la bielle (7, 107) et ménageant un lamage (84, 184) pour loger la tête d'une vis de fixation (79, 179), et d'autre part, une face extérieure sensiblement plane (72, 172) selon un plan légèrement incliné (angle i) par rapport à l'axe longitudinal médian de la bielle, de telle manière que l'espace mort entre les faces extérieures de la tête de piston (72, 172) et de la culasse (48, 148) soit minimal, compte tenu de la légère inclinaison du piston (8, 108) au point mort haut provoquée par le décalage de l'axe (la, 101a) autour duquel tourne le maneton (6, 106). 35.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 34, caractérisé en ce que le corps de bielle (7, 107) présente une forme à dissymétrie croissante vers la tête de bielle, dans la direction propre à réduire l'encombrement de la bielle en direction du cylindre (12, 112) au cours de la course à forte inclinaison de la bielle. 36.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 35, caractérisé en ce que le moteur d'entraînement du compresseur ou respectivement de la pompe à vide est un moteur électrique (3, 103), notamment un moteur électrique à courant continu à excitation par aimant(s) permanent(s), branché sur la batterie et le générateur électrique à courant continu d'un véhicule automobile, en ce que ce moteur électrique est susceptible de démarrer et de tourner dans un sens de rotation et respectivement dans l'autre sens de rotation, par simple inversion des sens ou des polarités de l'alimentation par un commutateur-inverseur (88), de telle manière que ledit commutateur-inverseur contrôle le gonflage et le dégonflage du circuit ou de l'organe, ou respectivement la mise en dépression du circuit ou la suppression de la dépression du circuit. 37.- Dispositif selon la revendication 36, caractérisé en ce qu'un organe (91) de réduction de tension et/ou de réduction d'intensité de courant électrique est interposé sur le circuit d'alimentation du moteur électrique (3, 103) correspondant à la marche dans le sens "inverse", de manière à réduire la vitesse de rotation du moteur tournant dans le sens "inverse" correspondant à la désactivation du circuit de gaz. 38.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 37, caractérisé en ce que le cylindre (12, 112) et/ou la culasse (47, 147) et/ou le carter (14, 114) du compresseur ou de la pompe à vide sont placés au contact d'un organe de réchauffage (201, 205) apte à faciliter le démarrage et/ou le fonctionnement du compresseur ou de la pompe à vide ainsi que de la valve de décharge (17) ou de réalimentation (117) par l'ambiance. 39.- Dispositif selon la revendication 37, caractérisé en ce que l'organe de réchauffage (201, 205) comporte au moins une résistance électrique (202, 206) qui est susceptible d'être reliée à une alimentation électrique à chaque phase de régulation de la pression du circuit de fluide (25, 125) lorsque, soit l'ambiance locale, soit au moins une partie du compresseur ou de la pompe à vide, est soumise à une température inférieure à une valeur limite prédéterminée. 40.- Dispositif selon la revendication 39, caractérisé en ce que ladite résistance électrique (202, 206) est disposée en bandeau ou en anneau autour d'au moins la tête de cylindre (12a, 112a) du compresseur ou de la pompe à vide selon un agencement assurant une bonne conduction thermique vers la tête de cylindre et un relatif isolement thermique (couche isolante 207) vis-à-vis de l'extérieur du bandeau ou de l'anneau. 41.- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 36 à 40 et destiné à un véhicule automobile, caractérisé en ce que le moteur électrique (3, 103) du compresseur ou de la pompe à vide, ainsi que, le cas échéant, les organes de chauffage ou résistances électriques (201, 206) éventuellement en service sont reliés à un organe de commande et/ou d'alimentation (par exemple un microprocesseur 97) par l'intermédiaire d'un organe de temporisation (208) apte à n'autoriser l'alimentation électrique du moteur (3, 103) et desdits organes éventuels de chauffage ou résistances électriques (208) qu'après le démarrage du moteur thermique d'entraînement du véhicule et/ou du générateur électrique du véhicule.