FR 2740715 A1 19970509 FR 9613599 A 19961107 La présente invention concerne un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée et un procédé de soudage à l'arc sous flux, lequel métal de soudure est utilisé pour souder des aciers au Cr-Mo à résistance élevée (ayant une teneur en Cr de 2,0 à 3,25 pourcent en poids et une teneur en Mo de 0,90 à 1,20 pourcent en poids), contient du V, ainsi que du Cr et du Mo, en tant que composants essentiels, et contient en fonction des besoins Nb, Ti, B, Ca et analogue. Du fait qu'un acier contenant entre 2,25 et 3 % de Cr et 1 % de Mo présente d'excellentes caractéristiques à température élevée, il a été largement utilisé en tant que matériau qui peut être utilisé dans des atmosphères à haute température, haute pression, tel que pour des chaudières et des réacteurs chimiques. Puisque de telles structures sont de manière générale importantes et épaisses, un soudage à l'arc sous flux est appliqué en tant que processus de soudage de telles structures, du fait de son fort rendement. Dans de telles structures, la tendance des conditions de fonctionnement va vers une température plus élevée et une pression plus élevée pour un fonctionnement à rendement élevé.Lorsque des structures sont construites à l'aide de matériaux en acier habituels, l'épaisseur de ces structures doit être encore accrue jusqu'à un niveau qui ne peut être pratiqué. Ainsi, des aciers au Cr-Mo à résistance élevée dans lesquels du V est ajouté et des aciers au Cr-Mo à résistance élevée dans lesquels on ajoute V et Nb ont été développés pour supprimer la tendance à l'épaississement lors de l'utilisation de ces structures dans des conditions de température élevée et de pression élevée. Avec ceci, des matériaux de soudure nécessitent l'amélioration de caractéristiques, telles que la résistance à la température d'une pièce et à des températures élevées, la ténacité, la résistance au fluage, la résis tance à la fragilisation de revenu (maladie de Krupp) (fragilisation de la surface lors de l'utilisation à température élevée), la résistance aux craquelures à chaud (craquelures de surface à la solidification), résistance aux craquelures à froid (destruction retardée de la surface par l'hydrogène), et résistance aux craquelures par relâchement des contraintes (craquelures inter-cristallines de la surface dues à un vieillissement par précipitation).En particulier, un recuit de stabilisation est essentiel pour les structures soudées constituées d'aciers au Cr-Mo, et les contraintes résiduelles augmentent avec une tendance à agrandir l'échelle/épaissir les structures soudées constituées d'aciers au Cr-Mo à résistance élevée. Ainsi, les craquelures inter-cristallines dues au vieillissement par précipitation ou les craquelures par relâchement des contraintes constituent un grand problème à résoudre. La ténacité et la résistance à la fragilisation de revenu après recuit de stabilisation parmi les caractéristiques requises des métaux de soudure pour structures soudées constituées d'aciers au Cr-Mo à résistance élevée peuvent être améliorées en diminuant la teneur en oxygène dans les métaux de soudure. Par exemple, le brevet japonais en instance n" 61-71 196 décrit que la ténacité est améliorée en diminuant la teneur en oxygène lorsque la teneur en Si est de 0,10 pour-cent en poids ou au-dessus dans le métal de soudure. Lorsque la teneur en oxygène est réduite à 300 ppm en poids ou moins dans un métal de soudure, vE (ténacité après un court traitement de relâchement des contraintes) et vE + SC (ténacité après un traitement thermique pour fragilisation accélérée) peuvent être améliorés de manière importante, comme décrit dans le brevet japonais non-examiné n" 1-210 193 et 1-271 096. De plus, le brevet japonais non-examiné n 2182 378 décrit que l'oxygène situé dans un métal de soudure peut être commandé pour être à une faible teneur et la ténacité peut être améliorée en utilisant un flux lié ayant une basicité BL de 2,3 ou plus, dans lequel BL est exprimé par l'équation qui suit : BL = ([MgO]) + tBaO] + tCaO] + ECaF2))/(ESiO2J + [Al2O3] + [TiO2] + tMnO] + EZrO2J) , où [MgO], (BaOJ , (CaO] , (CaF2] , [SiO2], EAl2O3], [TiO2], EMoo] et tZrO2] représentent les pourcentages en poids de MgO, BaO, CaO, CaF2, SiO2, A1203, TiO2, MnO et ZrO2.De plus, lorsqu'un fil plein et un flux lié ayant une composition spécifiée sont utilisés, la teneur en oxygène dans un métal de soudure peut être réduite à 0,030 pour-cent en poids ou moins et donc le métal de soudure présente une excellente ténacité, comme décrit dans le brevet japonais examiné 4-79 752. Comme établi ci-dessus, une teneur réduite en oxygène dans le métal de soudure peut améliorer de manière évidente la ténacité et la résistance à la fragilisation de revenu après un recuit de stabilisation. Cependant, des métaux de soudure formés de telle manière présentent une faible résistance aux craquelures par relâchement des contraintes. D'autre part, un métal de soudure présentant une résistance plus élevée aux craquelures par relâchement des contraintes qu'un métal de soudure à faible teneur en oxygène est proposé dans le brevet japonais non-examiné 6-328 292, dans lequel de fines microstructures précipitent le long des limites de grain et donc la surface de limite de grain augmente en augmentant la teneur en oxygène dans un métal de soudure pour des aciers au Cr-Mo à résistance élevée. En détail, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est améliorée en commandant la teneur en oxygène dans la plage allant de 0,030 à 0,060 pour-cent en poids, et la diminu tion de ténacité avec la teneur en oxygène accrue est résolue par l'optimisation des teneurs en carbone et manganèse dans le métal de soudure. Cependant, lorsque la teneur en oxygène est commandée entre 0,030 et 0,060 pour-cent en poids dans un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, la ténacité est occasionnellement instable du fait de la fluctuation des conditions de soudure et analogues. De plus, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peut être insatisfaisante dans des structures soudées plus importantes et plus épaisses. L'amélioration à la fois de la ténacité et de la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes ne peut être obtenue dans un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée que par 1' intermédiaire de 1 'optimisation de la teneur en oxygène dans le métal de soudure. Lorsque la teneur en oxygène est plus petite que 0,030 pour-cent en poids, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue de manière importante bien que la ténacité soit améliorée, comme établi ci-dessus, et donc aucun métal de soudure pratique n'est forme. C'est un but de la présente invention de fournir un métal de soudure et un procédé de soudage à l'arc sous flux pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, lequel métal de soudure présente une excellente ténacité stable et une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes. Conformément à la présente invention, un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, formé par soudage à l'arc sous flux à l'aide d'une combinaison de fil plein et de flux lié, comporte : 0,04 à 0,14 pour-cent en poids de C, 0,05 à 0,40 pour-cent en poids de Si, 0,50 à 1,30 pour-cent en poids de Mn, 2,00 à 3,25 pour-cent en poids de Cr, 0,90 à 1,20 pour-cent en poids de Mo, 0,05 à 1,00 pour-cent en poids de V, 0,015 pourcent en poids ou moins de N, le reste étant du Fe et des impuretés occasionnelles, dans lequel les impuretés occasionnelles contiennent 0,10 pour-cent en poids ou moins de P, 0,40 pour-cent en poids ou moins de Ni, 0,018 pourcent en poids de Al + Ti, 0,010 pour-cent en poids ou moins de S, 0,010 pour-cent en poids ou moins de Sn, 0,010 pour-cent en poids ou moins de As, 0,010 pour-cent en poids ou moins de Sb, et moins de 0,045 pour-cent en poids de O ; un résidu, collecté par extraction électrolytique uniquement à partir de la zone non-affectée du métal de soudure après recuit de stabilisation à une température de 625"C pendant 10 heures, contient 65 pourcent en poids ou moins de V, et le rapport teneur en Fe/teneur en Cr dans le résidu est de 2,0 ou moins. De préférence, le résidu contient 35 pour-cent en poids ou moins de Fe et 10 pour-cent en poids ou plus de V. De préférence, le métal de soudure comporte de plus au moins un élément choisi parmi le groupe constitué de 0,035 pour-cent en poids ou moins de Nb, 2,00 pour-cent en poids ou moins de W, et 1,00 pour-cent en poids ou plus de Co. Le métal de soudure comporte de plus au moins un élément choisi parmi le groupe constitué de 0,035 pour-cent en poids ou moins de Zr, 0,070 pour-cent en poids ou moins de Hf, et 0,070 pour-cent en poids ou moins de Ta. Le métal de soudure comporte de plus 0,001 à 0,015 pour-cent en poids de B. Lorsque les teneurs en C, Si, Mn, P, O, V et Cr sont exprimées sous la forme [C], [Si], tHn], (P], [O], tV] et [Cr], respectivement, la valeur de PN calculée par l'équation suivante est de préférence située dans la plage allant de 5 à 10,0 PN = 100 x [C] + 10 x [Si] + (Mo] + 500 x [P] 50 x (O] - (1/5) x [V]/[C] - (1/10) x [Cr]/[C] Conformément à la présente invention, un procédé de soudage à l'arc sous flux pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée par combinaison d'un fil plein et d'un flux lié, comporte : le fil plein contenant 0,05 à 0,15 pour-cent en poids de C, 0,70 à 1,60 pour-cent en poids de Mn, 2,00 à 3,80 pour-cent en poids de Cr, 0,90 à 1,20 pour-cent en poids de Mo, et 0,40 pour-cent en poids ou moins de Si, le flux lié contenant 5 à 20 pour-cent en poids de SiO2, 20 à 40 pour-cent en poids de MgO, 5 à 25 pour-cent en poids de AI2O3, 2,4 à 12 pour-cent en poids de F (sous forme de la teneur réduite à partir d'un fluorure métallique) et 3 à 12 pour-cent en poids de CO2 (sous forme de la teneur réduite à partir d'un carbonate métallique), et former un métal de soudure défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 6 par soudage à l'arc sous flux avec une entrée de chaleur de soudage de 20 à 50 kJ/cm. De préférence, les températures de préchauffage et entre passes sont situées dans la plage allant de 225 à 350"C. On va maintenant décrire la présente invention, à titre d'exemple uniquement, en référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique en coupe représentant une forme de métal de base de soudure utilisée dans les exemples, - la figure 2 est une graphique représentant l'état de relâchement des contraintes, dans lequel l'axe vertical représente la température et l'axe horizontal représente le temps, - la figure 3 est une vue schématique en coupe représentant un tronçon d'échantillonnage d'une pièce d'essai pour analyse au EDX du métal de soudure, - la figure 4 est un graphique représentant l'état de relâchement des contraintes pour des essais mé caniques, dans lequel l'axe vertical représente la température et l'axe horizontal représente le temps, - la figure 5 est un graphique représentant un état de refroidissement par étapes, dans lequel l'axe vertical représente la température et l'axe horizontal représente le temps, - la figure 6A est une vue en coupe représentant le site et la direction d'échantillonnage d'une pièce d'essai cylindrique à partir du métal de soudure, - la figure 6B est une vue latérale représentant la forme de la pièce d'essai cylindrique, - la figure 6C est une vue en coupe de la pièce d'essai, - la figure 6D est une vue en coupe à plus grande échelle du tronçon A muni d'une encoche de la figure 6C, et - la figure 6E est une vue schématique en coupe représentant un procédé d'essai de craquelure d'anneau utilisant la pièce d'essai cylindrique. Les présents inventeurs ont étudié de manière intensive les solutions aux problèmes établis ci-dessus, et ont trouvé qu'un métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, présentant une excellente compatibilité entre une ténacité élevée et une résistance élevée aux craquelures par relâchement des contraintes en spécifiant la composition du métal de soudure et en optimisant la microstructure du métal de soudure par l'intermédiaire d'un état de relâchement des contraintes ajusté, sans augmenter la teneur en oxygène dans le métal de soudure. Tout d'abord, les présents inventeurs ont étudié la raison des craquelures par relâchement des contraintes. Des carbures MC fins précipitent dans des grains d'austénite préalables et renforcent l'intérieur des grains, un carbure MC représentant un carbure (C) de métal (M), le composant métallique principal étant le va nadium (V). D'autre part, la ténacité et la résistance au niveau de la limite de grain d'austénite préalable sont diminuées par une précipitation de cémentite ayant une forme de réseau au niveau de la limite de grain d'austénite préalable. Il a été trouvé que les craquelures par relâchement des contraintes surviennent du fait de la différence de résistance entre l'intérieur du grain et la limite du grain, entraînée pendant le traitement de relâ cément des contraintes. En conséquence, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue lorsqu'une grande quantité de cémentite précipite au niveau de la limite de grain d'austénite préalable du métal de soudure ou qu'une grande quantité de carbure MC précipite dans le grain. En d'autres termes, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est déterminée par l'équilibre existant entre la quantité de cémentite existant au niveau de la limite de grain et la quantité de carbure MC existant dans le grain. Donc, si la quantité de cémentite précipitant au niveau de la limite de grain d'austénite préalable peut être diminuée sans que les carbures MC soient accrus dans le grain d'austénite préalable, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peut être améliorée. Lorsqu'une microstructure comportant la limite de grain d'austénite préalable contenant une quantité diminuée de cémentite, est formée dans un métal de soudure ayant une teneur en oxygène diminuée, c'est-àdire ayant un niveau élevé de ténacité, le métal de soudure présente une ténacité excellente et stable et une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes pour des aciers au Cr-Mo à résistance élevée. Ensuite, les présents inventeurs ont étudié un procédé pour produire un métal de soudure comportant des grains d'austénite préalable, la précipitation de cémentite étant diminuée pendant le traitement de relâchement des contraintes. I1 a été trouvé, en résultat, qu'au niveau d'un état constant de traitement de relâchement des contraintes, la quantité de cémentite formée est fonction de l'activité de Cr et de l'activité de C dans le métal de soudure, c' est-à-dire que la formation de cémentite pendant le traitement de relâchement des contraintes peut être supprimée par une activité de Cr accrue et une activité de C diminuée. De plus, il a été trouvé que V, Nb, W, Zr, Hf et Ta peuvent entraîner l'augmentation de l'activité de Cr et la diminution de l'activité de C sans diminuer d'autres propriétés mécaniques.Cependant, une teneur excessive en V entraîne une ténacité diminuée, du fait que la résistance de l'intérieur du grain augmente par précipitation accélérée de carbure MC et donc la différence entre la résistance de la limite de grain et la résistance de l'intérieur de grain augmente. Les présents inventeurs ont trouvé en méme temps que la formation de cémentite n'est pas nécessairement déterminée uniquement par les constituants du métal de soudure. La formation de cémentite peut être réduite en élevant la température de traitement de relâchement des contraintes, la composition du métal de soudure étant constante. Ensuite, les présents inventeurs ont étudié l'expression quantitative de la microstructure du métal de soudure présentant une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes. Les carbures précipitant dans le métal de soudure après le traitement de relâchement des contraintes comportent des carbures métalliques, cémentite, M7C3 et M23C6. Parmi ceux-ci, la cémentite, M7C3 et M23C6 sont principalement constitués de Fe et de Cr. Le résultat des études des fractions de Fe et de Cr dans les carbures, a prouvé que la cémentite contient du Fe selon une fraction relativement plus élevée et M7C3 et M23C6 contiennent du Cr selon une fraction relativement plus élevée.Ainsi, la précipitation critique de cémentite pour aboutir à une résistance satisfaisante aux craquelures par relâchement des contraintes peut être déterminée quantitativement en extrayant les carbures existant dans le métal de soudure en tant que résidu d'une extraction électrolytique et en ajustant le rapport des teneurs en Fe et en Cr dans les résidus. En détail, la quantité de cémentite dans tous les carbures qui précipitent dans le métal de soudure après le traitement de relâchement des contraintes peut être exprimée par le rapport des teneurs en Fe et en Cr dans les résidus sous forme de carbures extraits du métal de soudure à l'aide d'une extraction électrolytique. En conséquence, la microstructure du métal de soudure présentant une faible résistance aux craquelures par relâchement des contraintes contient une quantité importante de précipité de cémentite, et la microstructure du métal de soudure présentant une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes contient une grande quantité de précipités de M7C3 et M23C6. Donc, un métal de soudure présentant une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peut être obtenu ayant un rapport Fe/Cr plus faible dans le résidu extrait. De plus, un métal de soudure présentant une excellente résistance aux craquelures peut être obtenu en commandant la quantité de Fe en tant que constituant principal de la cémentite. D'autre part, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue lorsque les carbures MC précipitent de manière excessive ou précipitent peu. La quantité de précipité de carbure de MC peut être commandée par la teneur en vanadium (V) dans le résidu extrait, du fait que les carbures MC sont pratiquement constitués de V. Donc, la quantité de carbures MC renfor çant l'intérieur du grain peut être déterminée par la teneur en V dans le résidu extrait. Les présents inventeurs ont de plus trouvé que la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes du métal de soudure peut être améliorée en optimisant les compositions chimiques du fil plein et du flux lié utilisée pour le soudage à l'arc sous flux et les teneurs en carbone et en vanadium dans le métal de soudure, et en optimisant les températures d'entrée de chaleur de soudage, de préchauffage et entre passes. Les bases de la limitation des teneurs des composants spécifiés du métal de soudure vont maintenant être illustrées. Teneur en Carbone (C) dans le Métal de Sou dure : 0,04 à 0,14 Pour-cent en Poids Le carbone (C) affecte de manière importante l'aptitude à la trempe, la résistance à la température d'une pièce, la résistance à une température élevée et la ténacité du métal de soudure. Lorsque la teneur en carbone dans le métal de soudure est plus petite que 0,04 pour-cent en poids, la résistance diminue. D'autre part, lorsque la teneur en carbone dépasse 0,14 pour-cent en poids, la résistance augmente de manière excessive entraînant une diminution de la ténacité. Ainsi, la teneur en carbone dans le métal de soudure est déterminée comme étant de 0,04 à 0,14 pour-cent en poids, et de préférence de 0,07 à 0,11 pour-cent en poids. Teneur en Silicium (Si) dans le Métal de Sou dure : 0,05 à 0,40 Pour-cent en Poids Le silicium (Si) a un effet de désoxydation et commande la teneur en oxygène. Une teneur en Si inférieure à 0,05 pour-cent en poids a peu d'effet sur la désoxydation. D'autre part, une teneur en Si dépassant 0,40 pour-cent en poids diminue la résistance à la maladie de Krupp et la résistance aux craquelures par relâ chement des contraintes, et provoque une diminution de la ténacité du fait de la résistance excessivement élevée. Ainsi, la teneur en Si dans le métal de soudure est déterminée comme étant entre 0,05 et 0,40 pour-cent en poids, et de préférence entre 0,10 et 0,30 pour-cent en poids. Teneur en Manganèse (Mn) dans le Métal de Sou dure : 0,50 à 1,30 Pour-cent en Poids Le manganèse (Mn) provoque aussi l'amélioration de la résistance à température élevée et de la ténacité, camme le carbonate. I1 commande la teneur en oxygène en même temps. Lorsque la teneur en Mn dans le métal de soudure est plus faible que 0,50 pour-cent en poids, la résistance et la ténacité sont à des niveaux insatisfaisants. D'autre part, lorsque la teneur en Mn dépasse 1,30 pour-cent en poids, la résistance au fluage, la résistance à la maladie de Krupp et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminuent.Ainsi, la teneur en Mn dans le métal de soudure est déterminée comme étant de 0,50 à 1,30 pour-cent en poids, et de préférence de 0,90 à 1,20 pour-cent en poids. Teneur en Chrome (Cr) dans le Métal de Sou dure : 2,00 à 3,25 Pour-cent en Poids et Teneur en Molybdène (Mo) dans le Métal de Soudure 0,90 à 1,20 Pour-cent en Poids Le chrome (Cr) et le molybdène (Mo) sont des composants fondamentaux de la résistance élevée d'un acier comportant de 2,25 à 3 % de Cr et 1 % de Mo. Bien que les effets dans la présente invention soient obtenus même à l'extérieur des plages établies ci-dessus, un métal de base situé à l'extérieur des plages établies cidessus n'est pas utilisé dans un cas de température élevée utilisée dans la présente invention. Ainsi, la teneur en Cr dans le métal de soudure est déterminée pour être 2,00 à 3,25 pour-cent en poids, et de préférence 2,30 à 3,25 pour-cent en poids, et la teneur en Mo dans le métal de soudure est déterminée pour être 0,90 à 1,20 pour-cent en poids, et de préférence 0,95 à 1,10 pour-cent en poids. Teneur en Vanadium (V) dans le Métal de Sou dure : 0,05 à 1,00 Pour-cent en Poids Le vanadium (V) supprime la précipitation de cémentite en tant qu'élément destiné à augmenter 1' acti- vité de Cr et à diminuer l'activité de C. Cependant, une teneur excessive en V entraîne une grande quantité de précipité de carbure MC et une ténacité diminuée. Une teneur extrêmement faible en V diminue la résistance au fluage. Lorsque la teneur en V dans le métal de soudure est plus petite que 0,05 pour-cent en poids, la résistance au fluage diminue. D'autre part, lorsque la teneur en V dépasse 1,00 pour-cent en poids, de grandes quantités de carbures MC précipitent et donc la ténacité du métal de soudure est diminuée, en fonction de l'ajustement des autres constituants et des conditions de traitement de relâchement des contraintes.Ainsi, la teneur en V dans le métal de soudure est déterminée comme étant 0,05 à 1,00 pour-cent en poids, et de préférence 0,25 à 0,70 pour-cent en poids. Teneur en Azote (N) dans le Métal de Soudure 0,015 Pour-cent en Poids ou Moins L'azote (N) améliore la résistance au fluage du métal de soudure. Cependant, lorsque la teneur en azote dépasse 0,015 pour-cent en poids, la ténacité diminue. Ainsi, la teneur en N dans le métal de soudure est limitée à 0,015 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,003 à 0,010 pour-cent en poids. Teneur en Phosphore (P) dans le Métal de Sou dure : 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins Le phosphore (P) s'isole à l'intérieur de la limite de grain dans le métal de soudure pour diminuer la résistance de la limite de grain. Lorsque la teneur en P dans le métal de soudure dépasse 0,010 pour-cent en poids, la résistance de la limite de grain peut diminuer et des craquelures par relâchement des contraintes peuvent être provoquées. De plus, la résistance à la maladie de Krupp diminue du fait de l'isolement de P à l'intérieur de la limite de grain. Ainsi, la teneur en P est limitée à 0,010 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,005 pour-cent en poids ou moins. Teneur en Oxygène (O) dans le Métal de Sou dure : 0,045 Pour-cent en Poids ou Moins L'oxygène Teneur en Soufre (S) dans le Métal de Soudure 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins, Teneur en Etain (Sn) dans le Métal de Soudure : 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins, Teneur en Arsenic (As) dans le Métal de Soudure : 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins, et Teneur en Antimoine (Sb) dans le Métal de Soudure : 0,010 Pour-cent en Poids ou Moins Les éléments contenus incidemment dans le métal de soudure comportent Sn, As et Sb, ainsi que P, Ni, Al, Ti, O comme établi ci-dessus. Lorsque le métal de soudure contient des teneurs importantes de ces éléments, des craquelures par relâchement des contraintes et la maladie de Rrupp peuvent survenir. Ainsi, chaque teneur en S, Sn, As, et Sb en tant qu'impureté accidentelle est limitée à 0,010 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,005 pour-cent en poids. Teneur en Nickel (Ni) dans le Métal de Sou dure : 0,40 Pour-cent en Poids ou Moins Le nickel (Ni) accélère la maladie de Rrupp. Lorsque la teneur en Ni dans le métal de soudure dépasse 0,40 pour-cent en poids, la maladie de Rrupp est de plus accélérée. Ainsi, la teneur en Ni dans le métal de soudure est commandée pour être 0,40 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,10 pour-cent en poids ou moins. Teneur en Aluminium (Al) + Titane (Ti) dans le Métal de Soudure : 0,018 Pour-cent en Poids ou Moins L'aluminium (Al) et le titane (Ti) diminuent la ténacité. Lorsque la somme de la teneur en Al et de la teneur en Ti dépassent 0,018 pour-cent en poids, la diminution de ténacité est accélérée. Ainsi, la teneur totale en Al et Ti est limitée à 0,18 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,010 pour-cent en poids ou moins. Rapport Fer (Fe) sur Chrome (Cr) dans les Rési dus Obtenus par Extraction Electrolytique Uni quement à partir d'une Zone Non-Affectée du Mé- tal de Soudure Après Traitement par Relâchement des Contraintes à 6250C pendant 10 Heures, c'est-à-dire, (Fe)/(Cr) : 2,0 ou Moins La limitation du rapport de poids, (Fe)/(Cr) du Fe sur le Cr dans les résidus obtenus par extraction électrolytique à partir de la zone non-affectée du métal de soudure après traitement de relâchement des contraintes est le facteur le plus important de la présente invention. Le rapport (Fe)/(Cr) est fonction des constituants du métal de soudure et des conditions du traite ment de relâchement des contraintes.Dans la présente invention, le rapport (Fe)/(Cr) est déterminé par la teneur en Fe (Fe) et la teneur en Cr (Cr) dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d'un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumise à un traitement de relâchement des contraintes à 625"C pendant 10 heures. Lorsque le rapport (Fe)/(Cr) est plus petit que 2,0, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est améliorée du fait que la cémentite précipite moins au niveau de la limite de grain d'austénite préalable et donc la ténacité au niveau de la limite de grain d'austénite préalable n'est pas détériorée de manière importante.D'autre part, lorsque le rapport (Fe)/(Cr) dépasse 2,0, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue du fait qu'une grande quantité de cémentite précipite au niveau de la limite de grain d'austénite préalable et donc la résistance au niveau de la limite de grain d'austénite préalable diminue de manière importante. Ainsi, le rapport Teneur en V dans les Résidus Obtenus par Ex- traction Electrolytique Uniquement à partir de la Zone Non-Affectée du Métal de Soudure après Traitement de Relâchement des Contraintes à 6250C pendant 10 Heures : 65 Pour-cent en Poids ou Moins La limitation de la teneur en V dans les résidus obtenus par extraction électrolytique à partir de la zone non-affectée du métal de soudure après traitement de relâchement des contraintes est aussi un facteur impor tant de la présente invention. Les conditions du traitement de relâchement des contraintes sont les mêmes que celles existant dans la détermination du rapport (Fe)/(Cr) établies ci-dessus. La teneur en V dans les résidus représente la quantité de précipité de carbure MC et la résistance de l'intérieur du grain augmente avec une quantité augmentée de précipité de carbure MC.Lorsque la teneur en V dépasse 65 pour-cent en poids, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes et la ténacité diminuent du fait que la résistance de l'intérieur du grain augmente de manière importante. Ain- si, la teneur en V dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d' un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumis à un traitement de relâchement thermique à 625"C pendant 10 heures est établie comme étant 65 pour-cent en poids ou moins sur le poids total des résidus extraits. Teneur en Fe dans les Résidus obtenus par Ex- traction Electrolytique Uniquement de la Zone Non-Affectée du Métal de Soudure après Traite ment de Relâchement des Contraintes à 6250C pendant 10 Beures : 35 Pour-cent en Poids ou Moins, et Teneur en V : 10 Pour-cent en Poids ou Plus Comme établi ci-dessus, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes et la ténacité peuvent être améliorées en limitant le rapport Comme établi ci-dessus, le V précipite sous forme de carbures MC dans les grains, entraînant une résistance augmentée de l'intérieur du grain. Lorsque la teneur en V diminue, le carbone résiduel (C) qui n'est pas fixé avec V entraîne une précipitation accrue de la cémentite. Lorsque la teneur en V dans le résidu extrait est inférieure à 10 pour-cent en poids du poids total de résidu extrait, la précipitation de la cémentite augmente et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue. Ainsi, la teneur en V dans les résidus obtenus par extraction électrolytique d'un échantillon constitué uniquement de la zone non-affectée du métal de soudure qui est soumis à un traitement de relâchement des contraintes à 6250C pendant 10 heures est établie à 10 pour-cent en poids ou plus du poids total du résidu extrait. Teneur en Niobium (Nb) dans le Métal de Sou dure : 0,035 Pour-cent en Poids ou Moins, Te neur en Tungstène (W) : 2,00 Pour-cent en Poids ou Moins, et Teneur en Cobalt (Co) : 1,00 Pour cent en Poids ou Moins Lorsqu' au moins un élément parmi le niobium (Nb), le tungstène (W) et le cobalt (Co) est ajouté dans le métal de soudure, les résistances à la température d'une pièce et à température élevée et la résistance au fluage sont encore améliorées par comparaison avec l'addition de V seul. Cependant, la ténacité diminue du fait de l'augmentation de la résistance lorsque la teneur en Nb dépasse 0,035 pour-cent en poids, la teneur en W dépasse 2,00 pour-cent en poids, ou la teneur en Co dépasse 1,00 pour-cent en poids.Donc, de préférence, Nb est ajouté dans le métal de soudure selon une quantité de 0,035 pour-cent en poids ou moins, W est ajouté selon une quantité de 2,00 pour-cent en poids ou moins, et Co est ajouté selon une quantité de 1,00 pour-cent en poids ou moins. Les teneurs préférées pour ces éléments sont 0,005 à 0,020 pour-cent en poids pour Nb, 0,05 à 1,00 pour-cent en poids pour W, et 0,01 à 0,50 pour-cent en poids pour Co. Teneur en Zirconium (Zr) dans le Métal de Sou dure : 0,035 Pour-cent en Poids ou Moins, Te neur en Hafnium (Hf) : 0,070 Pour-cent en Poids ou Moins, et Teneur en Tantale (Ta) : 0,070 Pour-cent en Poids ou Moins Lorsqu'au moins un élément parmi le zirconium (Zr), l'hafnium (Hf) et le tantale (Ta) est ajouté dans le métal de soudure, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est encore améliorée par comparaison à l'addition de V seul. Puisque ces éléments renforcent l'activité de Cr et abaissent l'activité de C, la précipitation de la cémentite est pratiquement supprimée et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes est améliorée.Cependant, la ténacité diminue du fait de l'augmentation excessive de résistance, lorsque la teneur en Zr dépasse 0,035 pour-cent en poids, la teneur en Hf dépasse 0,070 pour-cent en poids, ou la teneur en Ta dépasse 0,070 pour-cent en poids. Donc, de préférence, Zr est ajouté dans le métal de soudure selon une quantité de 0,035 pour-cent en poids ou moins, Hf est ajouté selon une quantité de 0,070 pour-cent en poids ou moins, et Ta est ajouté selon une quantité de 0,070 pourcent en poids ou moins. Les teneurs préférées pour ces éléments sont 0,01 à 0,02 pour-cent en poids pour Zr, 0,01 à 0,02 pour-cent en poids pour Hf, et 0,02 à 0,04 pour-cent en poids pour Ta. Teneur en Bore (B) dans le Métal de Soudure 0,001 à 0,015 Pour-cent en Poids Le bore (B) stabilise la ténacité du métal de soudure. Lorsque la teneur en B dans le métal de soudure est inférieure à 0,001 pour-cent en poids, un tel effet n'est pas obtenu. D'autre part, lorsque la teneur en B dépasse 0,015 pour-cent en poids, la ténacité diminue du fait d'une résistance excessivement élevée et la sensibilité aux craquelures à chaud lors du processus de soudage est trop élevée. Ainsi, la teneur en B dans le métal de soudure est déterminée comme étant de 0,001 à 0,015 pourcent en poids, et de préférence de 0,003 à 0,010 pourcent en poids. PI Calculé à partir du Composant Spécifié (Pourcentage en Poids) du Métal de Soudure 5,0 à 10,0 Lorsque la valeur de PN calculée par l'équation (1) qui suit à partir des teneurs en C, Si, Mn, P, O, V et Cr dans le métal de soudure est dans la plage allant de 5,0 à 10,0, la résistance et la ténacité après le traitement de stabilisation, et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes sont améliorées avec un bon équilibre, ayant pour résultat un excellent métal de soudure PN = 100 x tC] + 10 x [Si] + tMn] + 500 x tP] 50 x lO] - (1/5) x tV]/tC] - (1/10) x ECr]/EC] dans laquelle, EA] par exemple, représente le pourcentage en poids du composant A dans le métal de soudure. Par la suite, on va expliciter les bases de la limitation des composants dans le fil plein et le flux lié dans le procédé de soudage à l'arc sous flux d'aciers au Cr-Mo à résistance élevée selon la présente invention. Teneur en Carbone (C) dans un Fil Plein : 0,05 à 0,15 Pour-cent en Poids Du carbone est ajouté pour maintenir les résistances à la température d'une pièce et à une température élevée, la résistance au fluage et la ténacité du métal de soudure, comme établi ci-dessus, et la teneur en C dans le fil plein doit être limitée de telle sorte que la teneur en C dans le métal de soudure soit située dans la plage allant de 0,04 à 0,14 pour-cent en poids. Ainsi, la teneur en C dans le fil plein est commandée pour être de 0,05 à 0,15 pour-cent en poids, et de préférence de 0,08 à 0,13 pour-cent en poids. Teneur en Silicium (Si) dans un Fil Plein 0,40 Pour-cent en Poids ou Moins Puisque le silicium a un effet de désoxydation, comme établi ci-dessus, la teneur en Si dans le métal de soudure doit être commandée pour être de 0,05 à 0,40 pour-cent en poids. Ainsi, la teneur en Si dans le fil plein est commandée pour être 0,40 pour-cent en poids ou moins, et de préférence 0,10 à 0,30 pour-cent en poids. Teneur en Manganèse (Mn) dans un Fil Plein 0,70 à 1,60 Pour-cent on Poids Puisque le manganèse a aussi un effet de désoxydation et améliore la résistance à température élevée et la ténacité, comme établi ci-dessus, la teneur en Mn dans le métal de soudure doit être commandée pour être de 0,50 à 1,30 pour-cent en poids. Ainsi, la teneur en Mn dans le fil plein est commandée pour être de 0,70 à 1,60 pour-cent en poids, et de préférence 1,0 à 1,40 pour-cent en poids en considération du rondement dans le fil de soudure. Teneur en Chrome (Cr) dans un Fil Plein : 2,0 à 3,80 Pour-cent en Poids et Teneur en Molybdène en Poids Puisque le chrome (Cr) et le molybdène (Mo) sont des composants fondamentaux d'un acier à 2,25 à 3 % de Cr et 1 % de Mo, à résistance élevée, chaque constituant doit être ajouté en provenance du fil plein selon une quantité prédéterminée. Bien que les effets de la présente invention soient obtenus même en dehors des plages établies ci-dessus, le métal de base à l'extérieur des plages établies ci-dessus n'est pas utilisé dans une circonstance à température élevée mise en ouvre selon la présente invention.Ainsi, la teneur en Cr dans le fil plein est déterminée pour être 2,00 à 3,80 pour-cent en poids, et de préférence 2,40 à 3,50 pour-cent en poids, et la teneur en Mo dans le métal de soudure est déterminée pour être 0,90 à 1,20 pour-cent en poids, et de préférence 0,95 à 1,10 pour-cent en poids. Teneur en Dioxyde de Silicium (SiO2? dans le Flux Lié : 5 à 20 Pour-cent en Poids Le dioxyde de silicium (SiO2) améliore la fluidité du laitier et donne au cordon une forme uniforme. Une teneur en SiO2, dans le flux lié, inférieure à 5 pour-cent en poids a peu d'effet sur de telles améliorations. D'autre part, une teneur en SiO2 dépassant 25 pour-cent en poids entraîne la diminution de la ténacité du fait de l'oxygène accru dans le métal de soudure, la diminution de l'usinabilité due à une inclusion facile du laitier. Ainsi, la teneur en SiO2 dans le flux lié est commandée pour être 5 à 20 pour-cent en poids, et de préférence 8 à 15 pour-cent en poids. Teneur en Oxyde de Magnésium (MgO) dans le Flux Lié : 20 à 40 Pour-cent en Poids L'oxyde de magnésium (MgO) supprime la fluidité du laitier et donne au cordon une forme uniforme. De plus, il commande la teneur en oxygène. Une teneur en MgO, dans le flux lié, inférieure à 20 pour-cent en poids diminue la teneur en oxygène et la ténacité. D'autre part, une teneur en MgO dépassant 40 pour-cent en poids entraîne un arc instable, une mauvaise forme de cordon et une faible suppression de laitier. Ainsi, la teneur en MgO dans le flux fixé est commandée pour être 20 à 40 pour-cent en poids, et de préférence 25 à 35 pour-cent en poids. La teneur en Mgo comporte la quantité de MgO formée par la décomposition de MgCO3. Teneur en Oxyde d'Aluminium (Al?Oi dans le Flux Lié : 5 à 25 Pour-cent en Poids L' oxyde d'aluminium (A1203) améliore la fluidité du laitier et donne au cordon une forme uniforme. Une teneur en A12o3 dans le flux lié inférieure à 5 pour-cent en poids a peu d'effet sur de telles améliorations. D'autre part, une teneur en A1203 dépassant 25 pour-cent en poids entraîne la diminution de la ténacité du fait de l'oxygène accru existant dans le métal de soudure, et la diminution d'usinabilité due à l'inclusion de laitier. Ainsi, la teneur en Al2o3 dans le flux lié est commandée pour être 5 à 25 pour-cent en poids, et de préférence 10 à 20 pour-cent en poids. Teneur en Fluor (F) dans le Flux Lié (Valeur de F Réduit provenant de Fluorures Métalliques 2,4 à 12 Pour-cent en Poids Les fluorures métalliques donnent aussi un cordon de forme uniforme, et commandent les quantités d'hy drogène et d'oxygène pouvant diffuser dans le métal de soudure. Lorsque la valeur de F réduit (teneur) à partir des fluorures métalliques est inférieure à 2,4 pour-cent en poids, la ténacité diminue du fait de la teneur accrue en oxygène dans le métal de soudure. D'autre part, lorsque la valeur de F réduit dépasse 12 pour-cent en poids, l'arc est instable, et la forme du cordon est mauvaise et la suppression du laitier est faible.Ainsi, la teneur en F sous la forme de la valeur de F réduit provenant des fluorures métalliques existant dans le flux lié est commandée pour être 2,4 à 12 pour-cent en poids, et de préférence 5 à 10 pour-cent en poids. Les fluorures métalliques comportent CaF2, CALF3, BaF2, Na3AlF6, MgF2, NaF, et analogues, et les effets établis ci-dessus sont les mêmes pour la même valeur de F réduit provenant de fluorures métalliques différents. Teneur en Dioxyde de Carbone (CO) dans le Fl= Lié (Valeur de C02 Réduit à partir de Carbona- tes Métalliques) : 3 à 12 Pour-cent en Poids Des carbonates métalliques diminuent la quantité d'hydrogène pouvant diffuser, améliorent la résistance aux craquelures à froid, et commandent la teneur en oxygène dans le métal de soudure. Lorsque la valeur de CO2 réduit (teneur) à partir de carbonates métalliques est inférieure à 3 pour-cent en poids, ces effets ne sont pas notables. D'autre part, lorsque la valeur de CO2 réduit dépasse 12 pour-cent en poids, la ténacité diminue du fait d'une teneur accrue en oxygène dans le métal de soudure. Ainsi, la teneur en CO2 sous forme de la valeur de CO2 réduit à partir de carbonates métalliques existant dans le flux lié est commandée pour être 3 à 12 pour-cent en poids, et de préférence 5 à 10 pour-cent en poids. Les carbonates métalliques comportent CaCO3, BaCO3, MgCO3, et analogues, et les effets établis ci-dessus sont les mêmes pour la même valeur de CO2 réduit à partir de carbonates métalliques différents. Le flux lié peut comporter d'autres constituants, tels que Na2O, K2O, Li2O, BaO, TiO2, et ZrO2, si nécessaire. La quantité de chaque constituant est de préférence 10 pour-cent en poids ou moins. De plus, le flux lié peut comporter Si et Mn afin de commander les teneurs en Si et Mn dans le métal de soudure. Par la suite, les bases de la limitation des conditions de soudure dans le procédé de soudage à l'arc sous flux pour des aciers au Cr-Mo à résistance élevée selon la présente invention, vont être expliquées. Entrée de Chaleur de Soudure : 20 à 50 kJ/cm Les présents inventeurs ont trouvé que par une entrée de chaleur de soudure adaptée dans un soudage à l'arc sous flux, utilisant la combinaison d'un fil plein et d'un flux lié, un métal de soudure ayant des propriétés bien équilibrées par exemple de résistance, de caractéristiques de trempage, de résistance aux craquelures à chaud et de résistance aux craquelures à froid peut être préparé. Lorsque l'entrée de chaleur de soudure est plus faible que 20 kJ/cm, la résistance s'améliore du fait de la capacité accrue à durcir, alors que la ténacité et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminuent.D'autre part, si l'entrée de chaleur de soudure dépasse 50 kJ/cm, la teneur en oxygène dans le métal de soudure augmente et la capacité à durcir est diminuée, ce qui entraîne une microstructure grossière, et la diminution de résistance, de ténacité et de résistance à la maladie de Rrupp. Ainsi, l'entrée de chaleur de soudure est déterminée pour être 20 à 50 kJ/cm. Dans un soudage pratique, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peut encore être améliorée en sou dant à l'aide d'une faible entrée de chaleur de 20 à 30 kJ et à l'aide d'un nombre accru de passes, du fait que la fraction diminuée de grains grossiers comporte une limite de grain d'austénite préalable. Le nombre d'électrodes pendant le soudage n'est pas limité. Température de Préchauffage et Entre Passes 225 à 350"C Les températures de préchauffage et entre passes sont de manière générale entre 200 et 2500C dans un soudage pratique. Lorsqu'on soude des structures importantes, ces températures sont élevées jusqu'à 2000C ou plus, et la limite de la température est souvent établie à 225"C en meme temps. Lorsque les températures de préchauffage et entre passes sont établies à des températures supérieures situées dans la plage allant de 225 à 3500C, l'augmentation indésirable de la résistance peut être supprimée dans le métal de soudure, et donc la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes s'améliore encore.Au niveau de températures de préchauffage et entre passes dépassant 350cC, la capacité à durcir diminue et la microstructure est grossière, entraînant une résistance et une ténacité insuffisantes. Ainsi, les températures de préchauffage et entre passes sont de préférence établies pour être entre 225 et 3500C. EXEMPLES. Le métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée selon la présente invention va maintenant être illustré en référence à des Exemples, ainsi qu'à des Exemples Comparatifs. La figure 1 est une vue schématique en coupe représentant une forme de métal de base de soudage utilisé dans les Exemples. Le métal de base de soudage 1 est constitué d'aciers au Cr-Mo à résistance élevée, comporte une gorge en forme de V, et une bande de support 2 ayant la même composition chimique que le métal de base de soudage est agencée au niveau du tronçon inférieur de la gorge en forme de V. L'angle de la gorge a été établi à 10 degrés et la largeur de l'écartement du tronçon au niveau duquel la bande de support est agencée a été établie à 25 n dans les Exemples selon la présente invention. Le Tableau 1 indique la composition chimique du métal de base de soudage 1. Dans les Exemples et les Exemples Comparatifs, un métal de base de soudage 1 constitué d'aciers au Cr-Mo à résistance élevée, ayant la forme de gorge représentée sur la figure 1 a été soumis à un soudage à l'arc sous flux avec une combinaison de fil plein ayant des compositions chimiques représentées dans les Tableaux 3 à 8 et des flux liés ayant des compositions chimiques représen tées dans les Tableaux 9 et 10 pour former un métal de soudure. Dans le Tableau 2, les signes Y3 et T5 indiquent une soudure unique, les signes Y1, Y2, Y4 et Y6 indiquent des soudures doubles. Les compositions chimiques des métaux de soudure résultants sont représentées dans les Tableaux 11 à 20. Les métaux de soudure résultants sont soumis à un traitement de stabilisation. La figure 2 est un graphique représentant la commande de température du traitement de stabilisation, l'axe vertical représentant la température et l'axe horizontal représentant le temps. La température de maintien était de 6250C dans le traitement de stabilisation. Lorsque la température du métal de soudure a atteint 300"C, les conditions de chauffage ont été ajustées de sorte que la vitesse de chauffage soit de 250C/heure ou moins. Ensuite, le métal de soudure a été maintenu à la température de maintien (6250C) pendant 10 heures, et ensuite refroidi à 3000C ou moins, avec une vitesse de refroidissement de 25 C/heure. Les vitesses de chauffage et de refroidissement ne sont pas limitées dans la plage située en dessous de 3000 C. Le résidu a été extrait à partir de chaque métal de soudure, après traitement de stabilisation, par extraction électrolytique pour servir à une analyse EDX (analyse à l'aide d'un détecteur de rayons X à dispersion d'énergie). La figure 3 est une vue schématique en coupe représentant le tronçon d'échantillonnage d'une pièce d'essai pour analyse EDX du métal de soudure. Une pièce d'essai prismatique 9 de 5 mm sur 5 mm sur 40 mm a été échantillonnée à partir de la zone non-affectée 8 du cordon final de métal de soudure 3 formé au niveau de la gorge sur le métal de base et la bande de support 2. La pièce d'essai 9 a été dissoute dans les conditions représentées sur le Tableau 21 pour extraire le précipité ou le résidu de l'analyse EDX. Les résultats de l'analyse EDX sont indiqués dans les Tableaux 22 et 23. Dans les Exemples 1 à 5, 7 à 12 et 14 à 16, la présente invention a été appliquée à un acier à 2,25 % de Cr et 1 % de Mo, à résistance élevée, et dans les Exemples 6 et 13, la présente invention a été appliquée à un acier à 3 % de Cr et 1 % de Mo, à résistance élevée. Toutes les compositions chimiques sont exprimées en pourcentage pondéral dans les Tableaux. TABLEAU 1 REF. COMPOSITIONS CHIMI QUEs DES METAUX DE BASE; DE SOUDAGE (% EN POIDS) ECHAN. C Si Mn P S Cr Mo V Nb Fe P1 0.11 0.07 0.56 0.004 0.002 2.39 1.00 0.32 0.025 Bal. P2 0.12 0.08 0.55 0.005 0.002 3.05 1.01 0.29 0.27 Bal. TABLEAU2 SOU CONDITIONS DE SOUDAGE DAGE REF. POLARITE ELECTRODE COURANT TENSION VITESSE ENTREE T@@@@@@@@TU@@ DE D'ARC DE DE DE SOUDAGE V DEPLAC@@@@T CHALEUR PR@@@@@@@@@@ A cm/min. kJ/cm ET @@@@S @@@@@@ EN C EXEMPLE Y1 AC DE TETE 460 26 65 23.7 200-225 DE QUEUE 490 28 Y2 AC DE TETE 510 28 55 33.9 200-225 DE QUEUE 560 30 Y3 AC 550 33 28 38.9 225-350 Y4 AC DE TETE 560 32 50 46.4 200-225 DE QUEUE 610 34 EXEMPLE Y5 AC 430 27 40 17.4 200-225 Y6 AC 630 34 50 53.@ 350-450 DE TETE DE QUEUE 650 36 TABLEAU 3 REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCENTACE EN POIDS) D'ECHANT C Si Mn P S Cr Mo Ni Al EXEMPLE W1 0.06 0.13 1.42 0.005 0.002 2.49 1.07 0.04 0.01@ W2 0.15 0.29 0.75 0.006 0.001 2.48 1.02 0.03 0.008 W3 0.09 0.39 1.51 0.009 0.003 2.13 1.13 0.03 0.005 114 0.09 0.39 0.51 0.009 0.002 2.13 1.13 0.03 0.005 W5 0.11 0.21 0.32 0.004 0.001 2.42 1.05 0.35 0.005 W6 0.11 0.19 0.29 0.004 0.004 2.46 1.03 0.35 O.OÓS W7 0.10 0.18 0.30 0.003 0.003 3.22 1.02 0.02 0.006 W8 0.09 0.21 0.31 0.005 0.002 2.44 1.03 0.05 O.C04 W9 0.09 0.22 0.36 0.003 0.002 2.45 1.02 0.02 0.004 110 O.11 0.19 0.31 0.004 0.001 2.45 1.04 0.04 0.003 111 0.09 0.29 0.32 0.004 0.002 2.43 1.02 0.04 0.005 W12 0.09 0.19 0.29 0.004 0.004 2.43 1.04 0.04 0.005 W13 0.11 0.19 0.29 0.004 0.007 2.46 1.03 0.35 0.005 114 0.10 0.18 0.30 0.003 0.00X 3.22 1.02 0.02 0.006 W15 0.09 0.18 0.29 0.004 0.002 2.45 1.04 0.31 0.005 W16 0.09 0.19 0.29 0.004 0.003 2.43 1.04 0.04 0.005 W17 0.09 0.20 0.31 0.004 0.004 2.45 1.03 0.05 0.005 W18 0.09 0.18 0.15 0.009 0.018 2.37 1.02 0.0 0.00@ W19 0.12 0.21 0.97 0.007 0.003 2.19 0.97 0.0 0.005 TABLEAU 4 REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCEWTAGE EN POIDS) D'ECHANT. Ti V Nb W Co Zr Hf Ta EXEMPLE W1 0.018 0.31 - - - - - W2 0.018 0.31 - - - - - W3 0.004 0.68 - - - - - W4 0.003 0.44 0.018 1.05 - - - W5 0.003 0.44 0.018 1.05 0.49 - - W6 0.004 0.47 - - 0.47 - - W7 0.003 0.4@ - - - - - W8 0.003 0.38 0.02 - - - 0.036 0.028 W9 0.003 0.25 - - - 0.025 0.064 0.051 W10 0.005 0.34 - - - - - 0.022 W11 0.004 0.15 - - - - - W12 0.005 0.24 0.036 - - 0.015 - W13 0.005 0.13 - - - - - W14 0.003 0.48 - - 0.47 - - W15 0.003 0.25 - - - - - W16 0.004 1.19 - - - - - W17 0.005 0.13 - - - - - W18 0.002 0.43 - - - - - W19 0.006 0.38 0.012 - - - - TABLEAU 5 REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT. B Sn Sb As N O EXEMPLE W1 - 0.002 0.002 0.002 0.012 0.009 W2 - 0.001 0.002 0.001 0.011 0.004 W3 - 0.002 0.003 0.003 0.010 0.002 W4 - 0.001 0.004 0.004 0.010 0.002 W5 - 0.003 0.001 0.002 0.008 0.006 W6 - 0.002 0.003 0.001 0.008 0.005 W7 - 0.005 0.001 0.002 0.009 0.003 W8 - 0.003 0.001 0.003 0.007 0.005 W9 - 0.001 0.003 0.002 0.008 0.004 W10 - 0.001 0.001 0.001 0.008 0.003 W11 - 0.001 0.001 0.003 0.008 0.002 W12 - 0.002 0.002 0.002 0.007 0.004 W13 0.0241 0.003 0.002 0.002 0.008 0.005 W14 - 0.002 0.003 0.004 0.009 0.003 W15 - 0.001 0.001 0.002 0.007 0.004 W16 - 0.002 0.003 0.001 0.007 0.004 W17 - 0.003 0.002 0.001 0.009 0.003 W18 - 0.012 0.012 0.011 0.007 0.004 W19 - 0.011 0.016 0.021 0.009 0.004 TABLEAU 6 REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT. C Si Mn P S Cr Mo Ni Al EXEMPLE W20 0.04 0.08 0.65 0.005 0.002 2.17 1.06 0.02 0.005 COMPA- W21 0.18 0.18 1.29 0.004 0.001 3.29 1.03 0.03 0.013 RATIF W22 0.19 0.20 1.27 0.005 0.004 2.42 1.03 0.03 0.004 W23 0.10 0.52 1.72 0.014 0.008 2.40 1.03 0.51 0.005 TABLEAU 7 REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS FLEINS (EN POURCENTAGS EN POIDS) D'ECHANT. Ti V Nb W Co Zr Nf Ta EXEMPLE W20 0.004 0.05 0.029 - - - - COMPA- W21 0.003 0.37 - - - - - RATIF W22 0.019 0.91 - - - - - W23 0.003 0.26 - - - - - TABLEAU8 REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FILS PLEINS (EN POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT. B Sn Sb As N O EXEMPLE W20 - 0.003 0.004 0.002 0.008 0.003 COMPA- W21 - 0.002 0.003 0.003 0.009 0.004 RATIF W22 - 0.004 0.002 0.002 0.020 0.003 W23 - 0.003 0.004 0.004 0.008 0.002 TABLEAU 9 REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FLUX LIES (POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT. FLUORURE METALLIQUE CARBONATE METALLIQUE SiO2 MgO Al2O3 FORMULE TENEUR EN FORMULE FENEUR EN G F G CO2 TENEUR REDOIT TENEUR REDUIT (% EN Pds.) (% EN Pds.) (% EN Pds.) (% EN Pds.) EXEMPLE F1 7 25 21 CaF2 16 7.8 CaCO3 15 6.6 F2 17 37 7 AlF3 16 10.9 CaCO3 22 6.7 F3 12 32 17 CaF2 15 7.3 CaCO3 22 9.7 F4 15 35 23 CaF2 8 3.9 CaCO3 13 5.7 F5 10 33 13 2.9 11.4 CaF2 6 CaCO3 26 F6 13 30 15 6.3 7.5 CaF2 13 CaCO3 17 EXEMPLE F7 3 34 20 CaF2 17 8.3 CaCO3 6 2.6 COMPA- F8 24 18 17 CaF2 17 8.3 CaCO3 17 7.5 RATIF F9 13 32 3 CaF2 27 13.2 CaCO3 22 9.7 F10 9 21 18 CaF2 4 1.9 CaCO3 36 15.8 TABLEAU 10 REF. COMPOSITIONS CHIMIQUES DES FLUX LIES (POURCENTAGE EN POIDS) D'ECHANT. Na2O K2O V Nb B P DIVERSES EXEMPLE F1 3 4 - - - 0.002 9 F2 - - - - - 0.003 1 F3 - - - - - 0.002 2 F4 2 2 - - - 0.002 2 F5 2 1 - - - 0.002 9 F6 3 2 0.26 0.033 0.0067 0.002 7 EXEMPLE F7 2 1 - - - 0.002 8 COMPA- F8 2 - - - - 0.002 5 RATIF F9 - 1 - - - 0.002 2 F10 - - - - - 0.002 2 TABLEAU 11 No. FIL FLUX FEUILLE CONDI COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX DE SOUDURE D'ACIER TION C Si Mn P S Cr 1 W1 F3 P1 Y2 0.05 0.08 1.15 0.005 0.002 2.41 2 W2 F3 P1 Y2 0.13 0.20 0.61 0.005 0.001 2.45 3 W4 F3 P1 Y2 0.07 0.35 1.26 0.008 0.001 2.08 4 W5 F3 P1 Y2 0.08 0.13 1.05 0.004 0.001 2.40 5 W6 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.003 2.43 6 W7 F3 P2 Y2 0.08 0.10 1.11 0.003 0.003 3.19 7 W8 F3 P1 Y2 0.08 0.13 1.05 0.004 0.001 2.41 8 W9 F3 P1 Y2 0.08 0.14 1.08 0.003 0.002 2.42 9 W10 F3 P1 Y2 0.09 0.11 1.06 0.004 0.001 2.39 10 W11 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.002 2.41 11 W12 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.003 2.41 12 W13 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.005 2.43 13 W14 F6 P2 Y4 0.08 0.10 1.11 0.003 0.006 3.19 14 W1 F1 P1 Y1 0.04 0.10 1.16 0.005 0.002 2.45 15 W2 F2 P1 Y3 0.14 0.17 0.58 0.004 0.001 2.41 16 W5 F4 P1 Y2 0.08 0.18 1.10 0.005 0.001 2.42 TABLEAU 12 No. FIL FLUX FEUILIE COMDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Mo Ni Al Ti V EXEMPLE 1 W1 F3 P1 Y2 1.00 0.02 0.08 0.007 0.27 2 W2 F3 P1 Y2 1.01 0.03 0.06 0.002 0.65 3 W4 F3 P1 Y2 1.11 0.03 0.04 0.003 0.38 4 W5 F3 P1 Y2 1.03 0.33 0.03 0.004 0.42 5 W6 F3 P1 Y2 1.01 0.35 0.03 0.003 0.44 6 W7 F3 P2 Y2 1.01 0.02 0.04 0.002 0.36 7 W8 F3 P1 Y2 1.01 0.05 0.03 0.003 0.21 8 W9 F3 P1 Y2 1.01 0.02 0.03 0.004 0.32 9 W10 F3 P1 Y2 1.01 0.04 0.02 0.002 0.12 10 W11 F3 P1 Y2 1.01 0.04 0.03 0.004 0.21 11 W12 F3 P1 Y2 1.03 0.03 0.02 0.004 0.10 12 W13 F5 P1 Y2 1.01 0.25 0.03 0.003 0.44 13 W14 F6 P2 Y4 1.01 0.02 0.04 0.002 0.36 14 W1 F1 P1 Y1 1.00 0.02 0.08 0.006 0.28 15 W2 F2 P1 Y3 1.01 0.03 0.05 0.002 0.62 16 W5 F4 P1 Y2 1.02 0.32 0.03 0.004 0.45 TABLEAU 13 No. FIL FLUX FEUILIE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUD@RE DE (% EN POIDS) SOU@AGE Nb W Co S Zr EXEMPLE 1 W1 F3 P1 Y2 - - - - 2 W2 F3 P1 Y2 - - - - 3 W4 F3 P1 Y2 0.015 0.87 - - 4 W5 F3 P1 Y2 - - 0.45 - 5 W6 F3 P1 Y2 - - 0.76 - 6 W7 F3 P2 Y2 - - - - 7 W8 F3 P1 Y2 0.17 - - - 8 W9 F3 P1 Y2 - - - - 0.021 9 W10 F3 P1 Y2 - - - - 10 W11 F3 P1 Y2 - - - - 11 W12 F3 P1 Y2 0.31 - - - 0.013 12 W13 F5 P1 Y2 - - 0.43 0.0130 13 W14 F6 P2 Y4 0.017 - - 0.0032 14 W1 F1 P1 Y1 - - - - 15 W2 F2 P1 Y3 - - - - 16 W5 F4 P1 Y2 - - - - TABLEAU 14 No. FIL FLUX F@UILLE COMDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Hf Ta Sn Sb As 1 W1 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.002 0.001 2 W2 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.002 0.001 3 W4 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.003 0.004 4 W5 F3 P1 Y2 - - 0.003 0.001 0.002 5 W6 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.003 0.001 6 W7 F3 P1 Y2 - - 0.004 0.001 0.002 7 W8 F3 P1 Y2 0.033 0.025 0.003 0.001 0.002 8 W9 F3 P1 Y2 0.052 0.049 0.001 0.002 0.002 9 W10 F3 P1 Y2 - 0.019 0.001 0.001 0.001 10 W11 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.001 0.002 11 W12 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.002 0.002 12 W13 F5 P1 Y2 - - 0.003 0.002 0.002 13 W14 F6 P2 Y4 - - 0.002 0.003 0.003 14 W1 F1 P1 Y1 - - 0.002 0.002 0.002 15 W2 F2 P1 Y3 - - 0.001 0.001 0.001 16 W5 F4 P1 Y2 - - 0.002 0.001 0.001 TABLEAU15 No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES D'ACTER TION DES METAUX DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE N O PH 1 W1 F3 P1 Y2 0.012 0.028 2.2 EXEMPLE 2 W2 F3 P1 Y2 0.008 0.025 14.0 3 W4 F3 P1 Y2 0.008 0.020 10.7 4 W5 F3 P1 Y2 0.005 0.033 6.7 5 W6 F3 P1 Y2 0.005 0.023 6.9 6 W7 F3 P2 Y2 0.007 0.018 5.8 7 W8 F3 P1 Y2 0.005 0.026 7.5 8 W9 F3 P1 Y2 0.008 0.039 6.2 9 W10 F3 P1 Y2 0.006 0.019 9.3 10 W11 F3 P1 Y2 0.005 0.021 7.6 11 W12 F3 P1 Y2 0.005 0.025 7.6 12 W13 F5 P1 Y2 0.005 0.023 6.9 13 W14 F6 P1 Y4 0.007 0.018 5.8 14 W1 F1 P1 Y1 0.011 0.025 -0.1 15 W2 F2 P1 Y3 0.008 0.021 14.6 16 W5 F4 P1 Y2 0.006 0.030 7.8 TABLEAU16 NO. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX DE SOUDURE D'ACTER TION (% EN POIDS) SOUDAGE C Si Mn P S Cr EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 0.07 0.12 1.05 0.007 0.015 2.32 COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 0.11 0.15 0.91 0.005 0.002 2.09 RATIF 19 W15 F3 P1 Y2 0.09 0.13 1.01 0.004 0.002 2.41 20 W16 F3 P1 Y2 0.08 0.11 1.05 0.004 0.002 2.41 21 W17 F3 P1 Y2 0.08 0.12 1.03 0.004 0.003 2.44 22 W20 F3 P1 Y2 0.03 0.03 0.46 0.004 0.002 2.02 23 W21 F3 P2 Y2 0.16 0.11 1.08 0.004 0.001 3.22 24 W22 F3 P1 Y2 0.17 0.12 1.02 0.005 0.003 2.39 25 W23 F3 P1 Y2 0.08 0.49 1.45 0.013 0.006 2.35 26 W13 F7 P1 Y2 0.08 0.38 1.33 0.009 0.002 2.11 27 W13 F8 P1 Y2 0.06 0.25 1.00 0.008 0.001 2.01 28 W13 F9 P1 Y2 0.08 0.39 1.32 0.008 0.001 2.13 29 W13 F10 P2 Y4 0.06 0.22 0.98 0.008 0.002 2.02 30 W5 F4 P1 Y5 0.09 0.27 1.37 0.004 0.001 2.41 31 W5 F4 P1 Y6 0.07 0.17 1.01 0.005 0.001 2.37 TABLEAU 17 No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Mo Ni Al Ti V EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 0.98 0.04 0.007 0.002 0.39 COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 0.95 0.10 0.004 0.005 0.35 RATIF 19 W15 F3 P1 Y2 1.03 0.30 0.002 0.004 1.10 20 W16 F3 P1 Y2 1.03 0.03 0.002 0.004 0.10 21 W17 F3 P1 Y2 1.01 0.04 0.003 0.003 0.03 22 W20 F3 P1 Y2 1.04 0.02 0.003 0.003 0.34 23 W21 F3 P2 Y2 1.01 0.03 0.011 0.012 0.84 24 W22 F3 P1 Y2 1.00 0.02 0.003 0.002 0.75 25 W23 F3 P1 Y2 1.01 0.46 0.003 0.003 0.44 26 W13 F7 P1 Y2 1.13 0.03 0.004 0.003 0.40 27 W13 F8 P1 Y2 1.08 0.03 0.003 0.002 0.29 28 W13 F9 P1 Y2 1.12 0.03 0.004 0.003 0.39 29 W13 F10 P1 Y4 1.07 0.03 0.003 0.003 0.27 30 W5 F4 P1 Y5 1.03 0.34 0.003 0.004 0.44 31 W5 F4 P1 Y6 1.01 0.31 0.004 0.004 0.38 TABLEAU 18 No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Nb W Co B Zr EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 - - - - COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 0.010 - - - PATIF 19 W15 F3 P1 Y2 - - - - 21 W17 F3 P1 Y2 - - - - 22 W20 F3 P1 Y2 0.25 - - - 23 W21 F3 P2 Y2 - - - - 24 W22 F3 P1 Y2 - - - - 25 W23 F3 P1 Y2 - - - - 26 W13 F7 P1 Y2 0.016 0.90 - - 27 W13 F8 P1 Y2 0.010 0.71 - - 28 W13 F9 P1 Y2 0.015 0.89 - - 29 W13 F10 P1 Y4 0.013 0.78 - - 30 W5 F4 P1 Y5 - - 0.46 - 31 W5 F4 P1 Y6 - - 0.40 - TABLEAU 19 No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES DES METAUX D'ACTER TION DE SOUDURE DE (% EN POIDS) SOUDAGE Nf Ta Sn Sb As EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 - - 0.011 0.013 0.011 COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 - - 0.010 0.015 0.019 RATIF 19 W15 F3 P1 Y2 - - 0.001 0.001 0.002 20 W16 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.002 0.001 21 W17 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.002 0.001 22 W20 F3 P1 Y2 - - 0.003 0.003 0.002 23 W21 F3 P2 Y2 - - 0.002 0.003 0.003 24 W22 F3 P1 Y2 - - 0.003 0.002 0.001 25 W23 F3 P1 Y2 - - 0.002 0.003 0.005 26 W13 F7 P1 Y2 - - 0.002 0.003 0.002 27 W13 F8 P1 Y2 - - 0.002 0.003 0.003 28 W13 F9 P1 Y2 - - 0.003 0.003 0.002 29 W13 F10 P1 Y4 - - 0.002 0.003 0.002 30 W5 F4 P1 Y5 - - 0.002 0.002 0.002 31 W5 F4 P1 Y6 - - 0.003 0.001 0.002 TABLEAU 20 No. FIL FLUX FEUILLE CONDI- COMPOSITIONS CHIMIQUES D'ACTER TION DES METAUX DE SOUDURE DE (% EN POIDS) EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 0.006 0.030 6.8 COMPA- 18 W19 F2 P1 Y5 0.009 0.032 11.8 RATIF 19 W15 F3 P1 Y2 0.005 0.024 7.0 20 W16 F3 P1 Y2 0.005 0.025 7.6 21 W17 F3 P1 Y2 0.005 0.022 8.0 22 W20 F3 P1 Y2 0.007 0.018 -5.6 23 W21 F3 P2 Y2 0.008 0.025 15.9 24 W22 F3 P1 Y2 0.018 0.035 17.7 25 W23 F3 P1 Y2 0.007 0.038 14.9 26 W13 F7 P1 Y2 0.007 0.011 13.4 27 W13 F8 P1 Y2 0.009 0.049 7.2 28 W13 F9 P1 Y2 0.008 0.010 13.1 29 W13 F10 P1 Y4 0.007 0.051 6.9 30 W5 F4 P1 Y5 0.006 0.025 8.7 31 W5 F4 P1 Y6 0.008 0.050 4.6 TABLEAU 21 Condition d'extraction électrolytique Solution d'électrolyte 10% en volume d'acétylacétone-1, 1% en vo lume de chlorure de tétraméthylammonium dans du méthanol Condition électrolytique 0 mV sur l'électrode de calomel saturée Température électrolytique Température d'une pièce Quantité d'électricité à l'extraction Ca : 1000 c Echantillon dissous Ca : 3g Dimension de pore du filtre 0,22 m TABLEAU22 CONDITION No. FIL FLUX FEUILLE RESULTATS DE L'ANALYSE EDX DE D'ACTER DES RESIDUS EXTRAITS SOUDAGE Fe Cr V (Fe)/(Cr) 1 W1 F3 P1 Y2 33.2 21.1 22.4 1.6 EXEMPLE 2 W2 F3 P1 Y2 3.5 8.8 51.1 0.4 3 W4 F3 P1 Y2 7.1 12.9 40.0 0.6 4 W5 F3 P1 Y2 7.6 10.1 39.2 0.8 5 W6 F3 P1 Y2 8.4 10.5 28.4 0.8 6 W7 F3 P2 Y2 31.5 25.6 28.6 1.2 7 W8 F3 P1 Y2 19.7 21.9 32.6 0.9 8 W9 F3 P1 Y2 13.6 17.0 10.9 0.8 9 W10 F3 P1 Y2 15.8 18.6 33.5 0.8 10 W11 F3 P1 Y2 7.7 10.0 45.8 0.8 11 W12 F3 P1 Y2 30.2 20.1 17.3 1.5 12 W13 F5 P1 Y2 8.8 11.3 37.5 0.8 13 W14 F6 P2 Y4 29.3 30.5 19.8 1.0 14 W1 F1 P1 Y1 33.2 27.5 16.2 1.2 15 W2 F2 P1 Y3 3.9 5.7 48.2 0.7 16 W5 F4 P1 Y2 9.4 12.6 40.6 0.7 TABLEAU 23 No. FIL FLUX FEUILLE CONDITION RESULTATS DE L'ANALYSE EDX D'ACTER DE DES RESIDUS EXTRAITS SOUDAGE Fe Cr V (Fe)/(Cr) EXEMPLE 17 W18 F2 P1 Y5 11.2 9.8 42.9 1.1 COMPARA- 18 W19 F2 P1 Y5 21.4 19.4 33.5 1.1 TIF 19 W15 F3 P1 Y2 1.1 11.0 80.2 0.1 20 W16 F3 P1 Y2 21.2 18.7 9.5 2.2 21 W17 F3 P1 Y2 33.2 18.4 9.5 1.8 22 W20 F3 P1 Y2 31.5 1@.5 15.6 1.8 23 W21 F3 P2 Y2 1.1 5.5 78.1 0.2 24 W22 F3 P1 Y2 2.9 9.7 69.4 0.3 25 W23 F3 P1 Y2 10.2 4.4 36.5 2.3 26 W13 F7 P1 Y2 28.4 17.8 15.8 1.6 27 W13 F8 P1 Y2 30.2 23.5 14.2 1.3 28 W13 F9 P1 Y2 34.5 27.6 21.0 1.3 29 W13 F10 P2 Y4 27.9 30.2 13.8 0.9 30 W5 F4 P1 Y5 8.8 11.2 42.8 0.8 31 W5 F4 P1 Y6 9.2 13.5 39.8 0.7 Par la suite, des pièces d'essai, pour divers tests mécaniques, ont été préparées à partir du métal de soudure. Les tests mécaniques comportent des tests de traction à la température d'une pièce et à température élevée, un test d'impact Charpy, un test de résistance à la maladie de Krupp, et un test de résistance au fluage. Ces pièces d'essai avaient des formes telles qu'indiquées dans le Tableau 24, et ont été préparées à partir du centre de l'épaisseur du métal de soudure qui avait été soumis au traitement thermique de stabilisation comme indiqué dans le Tableau 24. TABLEAU 24 TRAITEMENT DE POSITION FORME DE LA STABILISATION ARTICLE TESTE D'ECHANTILLONDUAGE PIECE DE TEST C x TEMPS TEMP. DE LA PIECE 700 x 26 JIS Z 3111 @Al TEST DE 700 x 26 JIS G 0567 TRACTION 454 C CENTRE DE (6 mm #) L'EPAISSEUR TEST D'IMPACT CHARPY 700 x 7 DE LA FEUILLE JIS Z 3111 @4 TEST DE FRAGILITE 700 x 7 JIS Z 3111 @4 TEST DE RUPTURE AU FLUAGE 700 x 26 JIS Z 2273 (6 mm #) La figure 4 est un graphique représentant les conditions de relâchement des contraintes pour les tests mécaniques, l'axe vertical représentant la température et l'axe horizontal représentant le temps. Lorsque la tempé rature du métal de soudure a atteint 300"C, les conditions de chauffage ont été ajustées de sorte que la vitesse de chauffage soit 55 C/heure ou plus faible.Ensuite, le métal de soudure a été maintenu à la température de maintien (7000C) pendant 7 ou 26 heures, et ensuite refroidi à 3000C ou moins, avec une vitesse de refroidissement de 55 C/heure. Les vitesses de chauffage et de refroidissement ne sont pas limitées dans la plage située en dessous de 300 C. De plus, un traitement de refroidissement, en plus du traitement de stabilisation a été exécuté dans un test de résistance à la maladie de Krupp. La figure 5 est un graphique représentant une étape de refroidissement, dans laquelle l'axe vertical représentant la température et l'axe horizontal représentant le temps. La température de maintien était de 625"C dans le traitement de stabilisation. Lorsque la température du métal de soudure a atteint 3000C, les conditions de chauffage ont été ajustées de sorte que la vitesse de chauffage soit 50 C/heure ou moins. Par la suite, le métal de soudure a été maintenu à la température de maintien de 5930C pendant une heure.De plus, l'échantillon a été maintenu à la température de maintien de 538"C pendant 15 heures, à 5240C pendant 24 heures, et à 496"C pendant 60 heures. Au niveau de l'étape de refroidissement entre ces températures, la vitesse de refroidissement de la pièce d'essai a été établie à 5,60C/heure. La pièce d'essai maintenue à 496"C a été refroidie à 468"C avec une vitesse de refroidissement de 2,8"C/heure et a été maintenue à cette température pendant 100 heures.Enfin, la pièce d'essai a été refroidie à 300"C ou moins avec une vitesse de refroidissement de 28 C/heure. Les vitesses de chauffage et de refroidis serment ne sont pas limitées dans la plage située en dessous de 3000C, ce pour le traitement de stabilisation. Une pièce d'essai cylindrique pour tester les craquelures d' un anneau a été préparée pour chaque métal de soudure établi ci-dessus. La figure 6A est une vue en coupe représentant le site d'échantillonnage et la direction d'une pièce d'essai cylindrique à partir du métal de soudure, la figure 6B est une vue latérale représentant la forme de la pièce d'essai cylindrique, la figure 6C est une vue en coupe de la pièce d'essai, la figure 6D est une vue en coupe à plus grande échelle du tronçon A muni d'une encoche de la figure 6C, et la figure 6E est une coupe schématique représentant un processus de test de craquelures d'anneau utilisant la pièce d'essai cylindrique. Une pièce d'essai cylindrique 4, ayant une encoche et une fente a été préparée à partir de la partie supérieure du cordon final de métal de soudure 3 formé au niveau de la gorge sur le métal de base 1 et la bande de support 2, de sorte que l'encoche 5 représentée sur la figure 6C soit située sur le côté supérieur de la zone non-affectée du métal de soudure 3 et la fente 6 soit située donc sur le côté inférieur. La pièce d'essai cylindrique 4 a une longueur longitudinale de 20 mm, un diamètre extérieur de 10 mm et un diamètre intérieur de 5 n, comme représenté sur la figure 6B. De plus, la pièce d' essai cylindrique 4 a une fente 6 ayant une largeur de 0,5 mm, qui atteint la cavité intérieure, et une encoche 5 s'détendant dans la direction longitudinale de la pièce d'essai, qui est agencée sur la surface extérieure opposée à la fente. L'encoche 5 est une gorge en forme de U ayant une profondeur de 0,5 n, une largeur de 0,4 mm, et un rayon de courbure au niveau du fond de 0,2 n, comme représenté sur la figure 6D. Cette pièce d'essai a servi au test de craquelures d'anneau. Le test de craquelures d'anneau évalue la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes comme suit : sur la base d'un document intitulé "Etudes des craquelures après recuit éliminant les contraintes" (paru sous le nom de Naiki et al., Journal of the Japan Welding Society, volume 33, n" 9, (1964), page 718), une force de courbure est appliquée à la pièce d'essai cylindrique 4 dans la direction de la flèche représentée sur la figure 6E, la fente 6 de la pièce d'essai 4 est soudée par procédé TIG sans métal remplisseur, la pièce d'essai est soumis à un traitement thermique dans un état tel qu'une contrainte d'étirement résiduelle est appliquée sur le fond de la gorge en forme de U, et ensuite les craquelures par relâchement des contraintes résultantes au niveau du fond de la forme en U sont observées.Les conditions du traitement thermique pour le test de craquelures d'anneau ont été les mêmes que celles des condi- tions du test de relâchement des contraintes pour le résidu extrait électrolytiquement représenté sur la figure 2, c'est-à-dire 625"C pendant 10 heures. Lors de l'évaluation des craquelures à chaud, de grandes craquelures ont été observées visuellement pendant le soudage, et de légères craquelures ont été observées à l'aide d'un test de transmission de rayons X immédiatement après soudage. Lors de l'évaluation de craquelures à froid, la pièce d'essai a été laissée pendant 3 jours, le tronçon défectueux a été passé à un test de transmission de rayons X, et des craquelures ont été observées à l'aide d'un microscope optique et d'un micro scope électronique à balayage. De plus, sur certaines des pièces d'essai, la précipitation a été identifiée à l'aide d'un microscope électronique à balayage et d'un microscope électronique de transmission. Des normes pour évaluer les résultats des tests mécaniques établis ci-dessus vont maintenant être expliquées. En ce qui concerne la résistance, un échan tillon ayant une résistance à la traction à la tempéra ture d'une pièce de 600 N/mm2 ou plus et une résistance à la traction à température élevée de 4540C de 507 N.mm ou plus a été évalué comme "bon". Lors du test d'impact Charpy, un échantillon ayant un vTr55 (une température de transition Charpy indiquant 55 J) de - 60 C ou moins et un #vTr55 (un décalage de la température transition vTr55 après refroidissement : vTr'55 - vTr55) de 20 C ou moins a été évalué tomme "bon". Lors du test de résistance au fluage, un échantillon ayant une résistance au fluage de 210 N/mm2 ou plus à 550 C pendant 1000 heures a été évalué comme "bon".Lors de tests de craquelures à chaud et à froid, un échantillon n'ayant pas de craquelures a été évalué comme 0 (bon), et un échantillon ayant des craquelures a été évalué comme x (Pas Bon). Lors du test de craquelures d'anneau pour évaluer la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes, un échantillon n'ayant pas de craquelures au niveau du fond de la gorge en forme de U après le traitement de stabilisation a été évalué comme O (bon), et un échantillon ayant des craquelures a été évalué camme x (Pas Bon). Les résultats de ces évaluations sont résumés par l'usinabilité par soudage des Tableaux 25 à 30. TABLEAU 25 ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ @EST@@@@CE USINABILITE RESIST@@CE RESISI@@CE @@X @@@@@ AUX AUX No. FIL FLUX FEUILLE FAR @@@@S @@@ CRAQU@@U@ES CRAQU@@U@ES D'ACIER SOU@@@E @E@@@@@@@T A C@@@@ A F@@ID DE CO@@RAI@@@ EXEMPLE 1 W1 F3 P1 Bon o o o 3 W4 F3 P1 Bon o o o 4 W5 F3 P1 Bon o o o 5 W6 F3 P1 Bon o o o 7 W8 F3 P1 Bon o o o 8 W9 F3 P1 Bon o o o 9 W10 F3 P1 Bon o o o 10 W11 F3 P1 Bon o o o 11 W12 F3 P1 Bon o o o 12 W13 F5 P1 Bon o o o 13 W14 F6 P2 Bon o o o 14 W1 F1 P1 Bon o o o 15 W2 F2 P1 Bon o o o 16 W5 F4 P1 Bon o o o TABLEAU 26 RESIST.LA TRA@CTION vTr vTr' TEMPERAT #vTr No. FIL FLUX 454 C D'UNE 55 C 55 C 55 C PIECE EXEMPLE 1 W1 F3 61@ 5513 -63 -46 17 2 W2 F3 657 5554 -65 -49 16 3 W4 F3 632 5524 -69 -50 19 4 W5 F3 641 5533 -74 -65 9 5 W6 F3 644 5537 -80 -74 6 6 W7 F3 637 @527 -85 -81 4 7 W8 F3 641 @542 -66 -5@ 10 8 W9 F3 634 @567 -62 -4@ 14 9 W10 F3 631 @532 -80 -71 9 10 W11 F3 668 @563 -62 -48 14 11 W12 F3 635 @523 -70 -62 8 12 W13 F5 637 @529 -77 -70 7 13 W14 F6 633 @521 -80 -74 6 14 W1 F1 622 @542 -68 -59 9 15 W2 F2 662 549 -70 -62 8 16 W5 F9 652 544 -81 -69 12 TABLEAU 27 RESISTANCE AU FLUAGE No. FIL FLUX A 500 C x 1000 HEURES (N/mm2) EXEMPLE 1 W1 F3 219 5 W6 F3 243 6 W7 F3 213 8 W9 F3 241 9 W10 F3 231 10 W11 F3 242 11 W12 F3 215 12 W13 F5 232 13 W14 F6 243 14 W1 F1 229 15 W2 F2 259 16 W5 F4 249 TABLEAU 28 RESISTANCE RESISTANCE RESISTANCE U@ISABILITE AUX C@@@@@ FEUILLE AUX AUX No. FIL FLUX PAR L@RES PAR D'ACIER C@@@@@@@RES C@@@@@@@RES @@AC@@@@@@ SOUD@@ A C@AUD A FROID DE COM@@@TION EXEMPLE 17 W18 F2 P1 BON x o x 18 W19 F2 P1 BON o o x 19 W15 F3 P1 BON o o x 20 W16 F3 P1 BON o o x 22 W20 F3 P1 BON o o o 23 W21 F3 P2 BON o x x 24 W22 F3 P1 BON o x x 25 W23 F3 P1 BON o o x 26 W13 F7 P1 PAS BON - - 27 W13 F8 P1 PAS BON - - 28 W13 F9 P1 PAS BON - - 29 W13 F10 P1 PAS BON - - 30 W5 F4 P1 BON o o x 31 W5 F4 P1 BON o o o TABLEAU 29 RESIST.1 LA TRACTION TEMPERATT. vTr vTr' #vTr NO. FIL FLUX D'UNE 454 C 55 C 55 C 55 C PIECE EXEMPLE 17 W18 F2 - - - - COMPARATIF 18 W19 F2 668 557 -34 11 45 19 W15 F3 780 715 -15 5 20 20 W16 F3 625 523 -1@ -62 8 21 W17 F3 581 447 -75 -65 10 22 W20 F3 549 430 -35 -8 27 23 W21 F3 723 569 -24 10 34 24 W22 F3 734 575 -20 15 35 25 W23 F3 623 521 -52 -12 31 26 W13 F7 - - - - 27 W13 F8 - - 28 W13 F9 - - - - 29 W13 F10 - - - - 30 W5 F4 715 599 -44 -30 14 31 W5 F4 584 489 -39 -35 4 TABLEAU 30 RESISTANCE AU FLUAGE No. FIL FLUX A 500 C x 100 HEURES (N/mm2) EXEMPLE 17 W18 F2 COMPARATIF 18 W19 F2 185 19 W15 F3 300 20 W16 F3 215 21 W17 F3 192 22 W20 F3 179 23 W21 F3 297 24 W22 F3 292 25 W23 F3 198 26 W13 F7 27 W13 F8 28 W13 F9 29 W13 F10 30 W5 F4 225 31 W5 F4 185 Comme représenté dans les Tableaux 1 à 30, chaque échantillon des Exemples 1 à 16, qui a une composition chimique de métal de soudure et une extraction électrolytique dans la plage de la présente invention, présente une résistance élevée aux craquelures par relâchement des contraintes et une ténacité élevée. Au contraire, l'Exemple Comparatif 17 contenant S, Sn, Sb et As dans le métal de soudure selon des quantités dépassant la plage de la présente invention, les tests mécaniques ne peuvent pas être exécutés du fait de la formation de craquelures à chaud. Dans 1 'Exemple Comparatif 18 contenant Sb et As dans le métal de soudure selon des quantités dépassant les plages de la présente invention, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue, bien qu'on n'ait pas trouvé de craquelures à chaud. Dans l'Exemple Comparatif 18 contenant Sb et As dans le métal de soudure selon des quantités dépassant les plages de la présente invention, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue, bien qu'on n'ait pas trouvé de craquelures à chaud.Dans 1 'Exemple Comparatif 19 contenant V en excès par rapport à la plage de la présente invention dans le résidu d'extraction électrolytique, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue. Dans l'Exemple Comparatif 20 le rapport (Fe)/(Cr) dépassant la plage de la présente invention dans le résidu d'extraction, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue. Dans l'Exemple Comparatif 21, la résistance à température élevée et la résistance au fluage diminuent du fait d'une teneur en V dans le métal de soudure qui est plus faible que la limite inférieure de la plage de la présente invention. Dans les Exemples Comparatifs 22 à 25, chaque composition chimique du fil plein est en dehors de la plage. Parmi ceux-ci, dans l'Exemple Comparatif 22, la résistance à la température d'une pièce et la résistance au fluage diminuent du fait de teneurs en C, Si et Mn plus petites que la limite inférieure de la plage de la présente invention, et la ténacité diminue aussi du fait d'une teneur en O dans le métal de soudure au-dessus de la plage de la présente invention. Dans les Exemples Comparatifs 23 et 24, la teneur en V dans le résidu d'extraction électrolytique dépasse la plage de la présente invention.De plus, dans 1 'Exemple Comparatif 23, les teneurs en C, Al et Ti dans le métal de soudure dépassent la plage de la présente invention, et dans l'Exemple Comparatif 24, les teneurs en C et N dans le métal de soudure dépassent la plage de la présente invention. La résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue dans ces échantillons. Dans 1 'Exemple Comparatif 25, la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes diminue aussi du fait que le rapport (Fe)/(Cr) dans le résidu d'extraction électrolytique dépasse la plage de la présente invention et les teneurs en Si, Mn, P et Ni dans le métal de soudure dépassent la plage de la présente invention. Dans les Exemples Comparatifs 26 à 29 de la composition de flux en dehors de la plage de la présente invention, les tests mécaniques ne peuvent pas être exécutés du fait d'une faible usinabilité par soudure. Dans les Exemples Comparatifs 26 et 28, puisque la teneur en Mn dans le métal de soudure est en dehors de la plage de la présente invention, la teneur en O dans le métal de soudure est en dehors de la plage de la présente invention. Dans les Exemples Comparatifs 30 et 31, puisque les conditions de soudage sont en dehors de la plage de la présente invention, la teneur en Mn ou O dans le métal de soudure est en dehors de la plage de la présente invention et donc des propriétés mécaniques satisfaisantes ne peuvent pas être obtenues. Comme établi ci-dessus, conformément à la présente invention, un métal de soudure présentant une ténacité excellente de manière stable et une excellente résistance aux craquelures par relâchement des contraintes peuvent être obtenues, du fait que les compositions chimiques du métal de soudure et du résidu préparé par extraction électrolytique à partir du tronçon de métal de soudure après traitement de stabilisation sont limitées aux plages spécifiées, les compositions chimiques du fil plein et du flux lié utilisés dans le soudage à l'arc sous flux sont limitées aux plages spécifiées, et les conditions de soudage sont limitées à la plage spécifiée. La résistance à la température d'une pièce et à température élevée après le traitement de stabilisation, la ténacité, la résistance au fluage, la résistance à la maladie de Krupp, la résistance aux craquelures à chaud, la résistance aux craquelures à froid, et la résistance aux craquelures par relâchement des contraintes sont encore améliorées en fixant la composition chimique du métal de soudure dans une plage préférée et en choisissant les conditions de soudage. REVENDICATIONS 1. Métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, formé par soudage à l'arc sous flux à l'aide d'une combinaison de fil plein et de flux lié, caractérisé en ce qu'il comporte 0,04 à 0,14 pour-cent en poids de C, 0,05 à 0,40 pour-cent en poids de Si, 0,50 à 1,30 pour-cent en poids de Mn, 2,00 à 3,25 pour-cent en poids de Cr, 0,90 à 1,20 pour-cent en poids de Mo, 0,05 à 1,00 pour-cent en poids de V, 0,015 pour-cent en poids ou moins de N et le reste étant du Fe et des impuretés acciden telles, dans lequel lesdites impuretés accidentelles contiennent 0,010 pour-cent en poids ou moins de P, 0,40 pour-cent en poids ou moins de Ni, 0,018 pour-cent en poids ou moins de Al + Ti, 0,010 pour-cent en poids ou moins de S, 0,010 pour-cent en poids ou moins de Sn, 0,010 pour-cent en poids ou moins de As, 0,010 pour-cent en poids ou moins de Sb, et moins de 0,045 pour-cent en poids de O, le résidu, collecté par extraction électrolytique uniquement à partir de la zone non-affectée du métal de soudure après recuit de stabilisation à une température de 6250C pendant 10 heures, contient 65 pour-cent en poids ou moins de V, et le rapport teneur en Fe/teneur en Cr dans ledit résidu est de 2,0 ou moins. 2. Métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit résidu contient 35 pour-cent en poids ou moins de Fe et 10 pour-cent en poids ou plus de V. 3. Métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, selon la revendication 1 ou 2, caracté risé en ce que ledit métal de soudure comporte de plus au moins un élément choisi parmi le groupe constitué de 0,035 pour-cent en poids ou moins de Nb, 2,00 pour-cent en poids ou moins do W, et 1,00 pour-cent en poids ou plus de Co. 4. Métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit métal de soudure comporte de plus au moins un élément choisi parmi le groupe constitué de 0,035 pour-cent en poids ou moins de Zr, 0,070 pour-cent en poids ou moins de Hf, et 0,070 pour-cent en poids ou moins de Ta. 5. Métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ledit métal de soudure comporte de plus 0,001 à 0,015 pour-cent en poids de B. 6. Métal de soudure pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lorsque les teneurs en C, Si, Mn, P, O, V et Cr sont exprimées sous la forme [C), [Si), [Mn), [P), [O), [V] et [Cr), respectivement, la valeur de PN calculée par l'équation qui suit est située dans la plage allant de 5,0 à 10,0 PN = 100 x [C] + 10 x [Si] + [Mn] + 500 x [P] 50 x [O] - (1/5) x [V)/[C) - (1/10) x tCr]/tC] 7.Procédé de soudage à l'arc sous flux pour aciers au Cr-Mo à résistance élevée, par combinaison d'un fil plein et d'un flux lié, caractérisé en ce que ledit fil plein contient 0,05 à 0,15 pour-cent en poids de C, 0,70 à 1,60 pour-cent en poids de Mn, 2,00 à 3,80 pourcent en poids de Cr, 0,90 à 1,20 pour-cent en poids de Mo, et 0,40 pour-cent en poids ou moins de Si, ledit flux lié contenant 5 à 20 pour-cent en poids de SiO2, 20 à 40 pour-cent en poids de MgO, 5 à 25 pour-cent en poids de A1203, 2,4 à 12 pour-cent en poids de F (sous la forme de teneur réduite à partir de fluorure métallique) et 3 à 12 pour-cent en poids de CO2 (sous la forme de teneur réduite à partir de carbonate métallique), et en ce qu'on forme un métal de soudure défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 6 par soudage à l'arc sous flux avec une entrée de chaleur de soudage de 20 à 50 kJ/cm. 8. Procédé de soudage à l'arc sous flux d'aciers au Cr-Mo à résistance élevée selon la revendication 7, caractérisé en ce que les températures de préchauffage et entre passes sont situées dans la plage allant de 225 à 3500C.