FR 2750888 A1 19980116 FR 9608687 A 19960711 La présente invention est relative à un procédé de traitement d'un mélange gazeux, notamment d'air, par adsorption à variation de pression, du type dans lequel on utilise au moins un adsorbeur et, dans le ou dans chaque adsorbeur, on met en oeuvre un cycle comprenant successivement (a) une phase d'adsorption dans laquelle on introduit le mélange par une extrémité, dite entrée, de l'adsorbeur, on le fait circuler dans l'adsorbeur dans un sens dit co-courant jusqu'à l'autre extrémité, dite sortie, de l'adsorbeur, et on extrait de cette sortie une fraction gazeuse faiblement adsorbable; (b) une phase de désorption comprenant une étape de pompage à contre-courant jusqu'à une pression basse du cycle inférieure à la pression atmosphérique; et (c) une phase de repressurisation de l'adsorbeur jusqu'à une pression voisine de la haute pression du cycle. L'invention s'applique en particulier à la production d'oxygène à partir d'air atmosphérique. Les pressions dont il est question ci-dessous sont des pressions absolues. L'étape de pompage se situe au moins dans la partie finale de la phase de désorption. Elle est effectuée au moyen d'un ou plusieurs systèmes de pompage et peut être accompagnée d'une élution de l'adsorbeur par injection à contre-courant d'une fraction gazeuse contenant les constituants les moins adsorbables. La phase de repressurisation s'effectue à cocourant avec du mélange à traiter et/ou à contre-courant avec du gaz de production issu de l'étape d'adsorption (a), et/ou avec du gaz provenant d'un recyclage interne, en particulier avec du gaz extrait de l'adsorbeur pendant une étape de première dépressurisation à co-courant précédant l'étape de pompage, ou pendant le début de cette même étape de pompage. Le nombre N d'adsorbeurs peut être quelconque, soit N 2 1. Par "système de pompage", on entend soit une pompe proprement dite, soit une machine réversible fonctionnant alternativement en compresseur/soufflante, notamment pendant la phase d'adsorption (a), et en pompe à vide. Pour effectuer le pompage sous vide dans le type de cycle considéré, on utilise couramment des compresseurs volumétriques de type "Roots". Ce sont des machines robustes acceptant des conditions de fonctionnement toujours évolutives et, en particulier, des variations brutales de pression à l'aspiration lorsqu'on passe d'un adsorbeur à l'autre. Ces machines présentent cependant les inconvénients suivants. D'une part, leur taille maximale disponible limite la capacité unitaire des appareils PSA et conduit soit à installer plusieurs unités en parallèle, soit à mettre plusieurs machines en parallèle sur une même unité lorsque la capacité de pompage nécessaire excède les possibilités offertes par les fournisseurs de ces machines. D'autre part, le rendement énergétique de pompage des machines Roots est médiocre et décroît sensiblement lorsque la différence de pression entre l'entrée et la sortie de ces machines s'accroît, ce qui conduit généralement à installer deux, voire trois étages en série pour diminuer la consommation énergétique. Il existe des machines plus performantes du point de vue énergétique et travaillant avec des débits beaucoup plus élevés, à savoir les pompes ou systèmes de pompage centrifuges. Cependant, leur utilisation dans les unités PSA pose de sérieuses difficultés. En effet, le rendement d'une telle machine ne reste proche de sa valeur maximale -en pratique supérieure à 80%- que dans une plage de fonctionnement limitée. En particulier, dans l'utilisation qui en est faite comme pompe à vide, ses performances sont très sensibles à la pression d'aspiration : au-dessus d'une fourchette limitée de pressions d'aspiration, on observe une chute brutale du rendement, tandis qu'au-dessous de cette fourchette, on entre dans la zone de fonctionnement instable de la machine. D'autre part, le changement d'adsorbeur en fin d'étape de pompage crée une variation instantanée de la pression d'aspiration de la machine centrifuge qui modifie brutalement les conditions hydrauliques de cette machine. Ce phénomène, qui se répète avec une grande fréquence, peut entraîner une destruction rapide de la machine. Un certain nombre de dispositifs (variateur de vitesse, aubages mobiles, étranglements variables) mentionnés ci-après permettent d'étendre la zone de fonctionnement optimale lorsque la pression d'aspiration varie, cependant ils ne permettent pas d'éliminer les effets nuisibles des changements instantanés et répétés des conditions opératoires de la pompe. L'invention a pour but de permettre une utilisation efficace des systèmes de pompage centrifuges dans les unités PSA en évitant en particulier le problème mentionné en dernier lieu. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé du type précité, caractérisé en ce que - au moins une partie de l'étape de pompage (b2) est réalisée au moyen d'une pompe à vide de type centrifuge, et - pour un adsorbeur donné, la pression finale d'aspiration de la pompe centrifuge est voisine de sa pression initiale d'aspiration. Le procédé suivant l'invention peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes - la différence entre lesdites pressions finales et initiales est inférieure à 100 mb environ, et de préférence inférieure à 50 mb environ; - dans une partie finale de l'étape de pompage, on envoie à contre-courant dans l'adsorbeur un gaz d'élution riche en constituants faiblement adsorbables avec un débit réglé pour obtenir une pression de fin de pompage voisine de la pression de début de pompage de la pompe centrifuge; - le débit d'élution est obtenu à travers au moins une vanne du type tout ou rien ayant un limiteur d'ouverture mécanique réglable manuellement; - le débit d'élution est obtenu à travers au moins une vanne du type à positionneur commandée à partir d'une rampe d'ouverture préétablie ou ajustable automatiquement à partir des paramètres du cycle; - ledit gaz est, au moins en partie, du gaz de première décompression à co-courant d'un adsorbeur en début de phase de désorption; - ledit gaz est, au moins en partie, prélevé sur la production d'un adsorbeur en phase d'adsorption; - au moins une partie dudit gaz réalise une élution à contre-courant sensiblement isobare à la pression basse du cycle; - au moins une partie dudit gaz réalise une élution à contre-courant à débit variable; - on optimise le rendement de la pompe centrifuge, pendant son fonctionnement relatif à un adsorbeur donné, par variation de sa vitesse de rotation et/ou par variation de l'inclinaison d'aubages de la pompe et/ou par un étranglement variable du débit qu'elle traite; et - on utilise, au cours de l'étape de pompage, d'abord une pompe volumétrique, puis ladite pompe centrifuge. Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels - la Figure 1 représente schématiquement une installation à trois adsorbeurs destinée à la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention; - la Figure 2 est un diagramme qui illustre d'une part un cycle classique, d'autre part un cycle suivant l'invention, mis en oeuvre avec l'installation de la Figure 1; - la Figure 3 est un diagramme analogue à la Figure 2 mais relatif à la mise en oeuvre de l'invention avec uns installation à deux adsorbeurs; et - la Figure 4 est un diagramme analogue à la Figure 2 mais relatif à la mise en oeuvre de l'invention avec une installation à cinq adsorbeurs. L'installation représentée à la Figure 1 est destinée à produire de l'air enrichi en oxygène, ou oxygène impur, à une teneur de préférence comprise entre 90 et 95% environ, à partir d'air atmosphérique non épuré. Elle comprend trois adsorbeurs 1 à 3, une ligne d'admission 4 équipée d'un ventilateur ou d'une soufflante 5, une ligne de pompage 6 équipée d'une pompe à vide 7 de type centrifuge refoulant à l'air libre, et une ligne 8 de production d'air enrichi. Chaque adsorbeur a une configuration cylindrique et comporte une entrée inférieure 1A à 3A et une sortie supérieure 1B à 3B. Les adsorbeurs sont emplis d'un adsorbant qui adsorbe préférentiellement l'azote par rapport à l'oxygène et à l'argon, notamment d'une zéolite de type A ou X. Even tuellement, chaque adsorbeur peut comporter à sa base une couche d'un autre adsorbant ayant une action de dessiccation, notamment d'alumine ou de gel de silice. La ligne 4 est reliée à l'entrée de chaque adsorbeur par l'intermédiaire d'une vanne respective 9-1 à 9-3. De même, la ligne 6 est reliée à l'entrée de chaque adsorbeur par l'intermédiaire d'une vanne respective 10-1 à 10-3. La ligne 8 est reliée à la sortie de chaque adsorbeur par l'intermédiaire d'une vanne respective 11-1 à 11-3. Une ligne 14, par l'intermédiaire de vannes 15-1 à 15-3, permet des échanges gazeux entre les adsorbeurs en cours de désorption et de repressurisation. L'aspiration de la pompe 7 peut par ailleurs être reliée à l'air libre via une conduite 12 équipée d'une vanne 13. Au moyen de cette installation, on réalise pour chaque adsorbeur, pour la production nominale d'air enrichi, un cycle que l'on a illustré à la Figure 2 en référence à l'adsorbeur 1. Si T désigne la durée du cycle, le fonctionnement de l'adsorbeur 2 s'en déduit par décalage dans le temps de T/3 et celui de l'adsorbeur 3 par décalage dans le temps de 2T/3. Dans l'exemple illustré, on peut choisir par exemple une durée de cycle de 1 minute à quelques minutes. Les machines 5 et 7 sont entraînées en permanence. Sur la Figure 2, où les temps t sont portés en abscisses et les pressions absolues P en ordonnées, les traits orientés par des flèches indiquent les mouvements et destinations des courants gazeux; lorsque les flèches sont parallèles à l'axe des ordonnées, elles indiquent, en outre, le sens de circulation dans un adsorbeur : lorsqu'une flèche est dans le sens des ordonnées croissantes (vers le haut du diagramme), le sens du courant dans l'adsorbeur est à co-courant; si la flèche dirigée vers le haut est située au-dessous du trait indiquant la pression dans l'adsorbeur, le courant pénètre dans l'adsorbeur par l'extrémité d'entrée de l'absorbeur; si la flèche, dirigée vers le haut, est située au-dessus du trait indiquant la pression, le courant sort de l'adsorbeur par l'extrémité de sortie de ladsorbeur, les extrémités d'entrée et de sortie etant respectivement celles du gaz à traiter par l'adsorbeur considéré et du gaz soutiré de ce même adsorbeur en phase d'adsorption; lorsqu'une flèche est dans le sens des ordonnées décroissantes (vers le bas du diagramme) , le sens du courant dans l'adsorbeur est à contre-courant. Si la flèche dirigée vers le bas est située au-dessous du trait indiquant la pression de l'adsorbeur, le courant sort de l'adsorbeur par l'extrémité d'entrée de l'adsorbeur; si la flèche dirigée vers le bas est située audessus du trait indiquant la pression, le courant pénètre dans l'adsorbeur par l'extrémité de sortie de l'adsorbeur, les extrémités d'entrée et de sortie étant toujours celles du gaz à traiter et du gaz soutiré en phase d'adsorption. D'autre part, on a indiqué en traits pleins les courants gazeux qui concernent exclusivement un adsorbeur et en traits pointillés les courants gazeux en provenance ou en direction d'autres adsorbeurs. Le cycle complet sera maintenant décrit pour un adsorbeur, par exemple l'adsorbeur 1, en référence aux Figures 1 et 2. Dans l'exemple de la Figure 2, le cycle évolue entre deux pressions extrêmes, à savoir une pression haute ou maximale PM comprise entre la pression atmosphérique et 2 bars et plus généralement entre 1 et 1,6 bar, et une pression basse ou minimale Pm comprise entre 200 et 500 mb, ce qui explique l'utilisation de la soufflante 5 et de la pompe à vide 7. On a illustré sur la Figure 2 deux cycles qui peuvent être mis en oeuvre au moyen de l'installation de la Figure 1. Ces deux cycles comportent une partie commune, de l'instant t = 0 à un instant tl, compris entre T/3 et 2T/3, qui sera défini plus loin. A partir de cet instant tl, la courbe inférieure A est relative à un cycle classique, tandis que la courbe supérieure B représente un cycle conforme à l'invention. Le cycle classique comporte (a) De t = 0 à T/3, une phase d'adsorption au voisinage de la haute pression PM. Au cours de cette phase, l'air atmosphérique à traiter est admis à l'entrée de l'adsorbeur et circule à co-courant dans celui-ci, tandis que du gaz de production (air enrichi en oxygène) est soutiré en sortie de l'adsorbeur. (b) De T/3 à 2T/3, une phase de désorption, qui est subdivisée en deux étapes (bl) de T/3 à tl, une étape de décompression à co-courant, au cours de laquelle du gaz est soutiré en sortie de l'adsorbeur et transféré à la sortie d'un autre adsorbeur en début de phase de recompression. A l'instant tl, on atteint une pression intermédiaire PI qui est par exemple sensiblement égale à 0.9 bar. Et (b2) de tl à 2T/3 (courbe A), une étape de purge par pompage à contre-courant jusqu'à la pression basse du cycle Pm, dans laquelle l'entrée de l'adsorbeur est reliée à l'aspiration de la pompe 7. (c) de 2T/3 à T (courbe A), une phase de recompression, qui est subdivisée en deux étapes (cl) de 2T/3 à t2, avec t2 - 2T/3 = tl T/3, une phase de première recompression/élution avec pompage, dans laquelle l'adsorbeur reçoit par sa sortie du gaz issu de la sortie d'un autre adsorbeur en étape (bl) de décompression à co-courant, pendant qu'un débit inférieur de gaz est aspiré à contre-courant par la pompe 7. A l'instant t2, la pression atteinte PF est nettement inférieure à PI et est par exemple de l'ordre de 0.4 bar. Et (c2) de t2 à T, une étape de recompression finale à contre-courant par du gaz prélevé à la sortie d'un autre adsorbeur en étape (a) d'adsorption. Comme expliqué plus haut, un tel cycle peut difficilement être adopté industriellement avec une machine centrifuge. En effet, la pompe est en fonctionnement sur l'adsorbeur en question de tl à t2, soit pendant un tiers de période (T/3). La machine passe donc directement d'un adsorbeur à l'autre, et elle voit son aspiration passer brusquement de la pression PF à la pression PI lorsqu'elle est commutée, à l'instant t2, de l'adsorbeur 1 à l'absorbeur qui passe alors en étape (b2). Pour résoudre ce problème et, par suite, éviter le risque de détérioration rapide de la pompe, on modifie le cycle de la manière suivante entre les instants tl et T (courbe supérieure B). (1) On relève la pression Pm jusqu'à une valeur P8m > PmZ préférentiellement en diminuant le ratio taille de la pompe à vide/volume de tamis comme explicité plus bas. (2) Lorsque la pression P' est atteinte, à un instant t3 tel que tl Ainsi, à l'instant 2T/3, l'adsorbeur est à la pression P' m et on peut facilement, au cours de l'étape (cl), atteindre une pression finale de pompage P'F sensiblement égale à PI. Par suite, l'aspiration de la pompe 7 reste sensiblement à la même pression lorsque la pompe est commutée sur l'adsorbeur suivant. De t2 à T, le cycle se termine comme précédemment par une recompression finale à contre-courant, au moyen de gaz de production, jusqu'à une pression voisine de la pression haute PM. En pratique, une différence de pression au plus égale à 50 mb, voire à 100 mb, entre les valeurs P'F et PI est acceptable. Il est à noter que, pour compenser le relèvement de la pression basse du cycle, et donc la baisse d'efficacité de la régénération par mise sous vide, on augmentera de préférence la masse d'adsorbant, ce qui permettra de retenir la même quantité d'impuretés par cycle. On notera à ce sujet que la part de l'énergie dans le coût de l'oxygène produit à partir d'unités de grosse capacité (supérieure à 50 à environ 75 t/j) est prépondérante devant la part relative à l'investissement, et que le surcoût lié à l'augmentation de la masse d'absorbant sera largement compensé par le gain sur l'énergie consommée du fait de l'utilisation d'une machine de pompage centrifuge à haut rendement. Par ailleurs, un effet complémentaire de remontée de la pression basse Pm peut être obtenu en raccourcissant le temps de purge, en restant toutefois dans les limites acceptables vis-à-vis des effets cinétiques de désorption. La Figure 3 illustre un cycle de mise en oeuvre de l'invention sur une installation analogue à celle de la Figure 1 mais comprenant seulement deux adsorbeurs. Dans ce cas, la courbe est décalée de T/2 d'un adsorbeur à l'autre. Comme précédemment, on a illustré un cycle connu et un cycle conforme à l'invention. Les deux cycles sont identiques de t = 0 à tl et de t3 à t4, ces instants étant définis plus loin. De tl à t3, la courbe supérieure Al correspond au cycle connu et la courbe inférieure B1 correspond au cycle suivant l'invention. Au contraire, de t4 à T, la courbe inférieure A2 correspond au cycle connu tandis que la courbe supérieure B2 correspond au cycle suivant l'invention. Le cycle classique comporte - de t = 0 à tl : une phase d'adsorption à co-courant, analogue à la phase (a) précédente; - de tl à t2 : une étape de première décompression à co-courant, analogue à l'étape (bl) précédente; - de t2 à t3 : une étape de seconde décompression à contre-courant jusqu'à la pression PI, qui est sensiblement égale à la pression atmosphérique. Dans cette étape, l'entrée de l'adsorbeur est mise en communication avec l'atmosphère; - de t3 à t4 : une étape de décompression finale par pompage, au moyen de la pompe centrifuge 7, jusqu'à la pression basse Pm du cycle, cette étape étant analogue à l'étape (b2) précédente; - de t4 à t5 : une étape d'élution à peu près isobare au moyen de gaz de production avec, simultanément, pompage à contre-courant au moyen de la pompe 7, cette étape étant analogue à l'étape (b3) précédente; - de t5 à t6 : une première étape de première repressurisation à contre-courant avec pompage à contre-courant simultané, cette étape étant analogue à l'étape (cl) précédente; - de t6 à t7, seconde recompression à contre courant au moyen de gaz de production prélevé à la sortie de l'autre adsorbeur; et - de t7 à T, recompression finale à cocourant au moyen d'air à traiter, jusqu'à une pression voisine de la haute pression du cycle PM. Dans cet exemple, on a t6-t2 = T/2. Par conséquent, pour faire fonctionner en continu la pompe 7, on relie son aspiration à l'atmosphère de t2 à t3, comme schématisé sur la Figure 3. Dans ce cycle classique, la pompe 7 est reliée à l'entrée de l'adsorbeur jusqu'à l'instant t6, auquel la pression PF est nettement inférieure à la pression PI de début de pompage de l'adsorbeur. Par conséquent, comme précédemment, la commutation de la pompe d'un adsorbeur à l'autre s'accompagne d'une importante variation de la pression d'aspiration, avec les risques correspondants de détérioration de la pompe. Suivant l'invention, on modifie le cycle de la manière suivante. (1) On augmente le débit de gaz de production envoyé dans l'adsorbeur de t4 à t5, ce qui relève la pression à l'instant t5; et (2) de tl à t2, on augmente le débit de gaz sortant à co-courant de l'adsorbeur. Ceci a pour effet de transférer, dans le même temps, une plus grande quantité de gaz dans l'autre adsorbeur en cours de première recompression à contre-courant, et donc d'augmenter la pente de la courbe de t5 à t6. De cette manière, on peut comme précédemment atteindre à l'instant t6 de fin de pompage une pression finale d'aspiration P'F sensiblement égale à la pression PI de début de pompage, laquelle est, dans cet exemple, sensiblement égale à 1 bar. La Figure 4 illustre la mise en oeuvre de l'invention au moyen d'une installation à cinq adsorbeurs. Le cycle suivant l'invention comporte - de t = 0 à T/5, une première étape d'adsorption à co-courant, au cours de laquelle une partie du gaz de production est envoyée à contre-courant dans un autre adsorbeur en phase de recompression finale; - de T/5 à 2T/5: une autre étape d'adsorption à co-courant, dans laquelle une partie du gaz de production est utilisée comme gaz d'élution à contre-courant dans un autre adsorbeur en phase de décompression finale/élution. Pour ces deux premières étapes, la pression est voisine de la haute pression PM du cycle et est sensiblement égale à la pression atmosphérique. - de 2T/5 à 3T/5, une étape de première décompression par pompage à contre-courant, au moyen d'une pompe supplémentaire 14 du type volumétrique, notamment Roots. - de 3T/5 à 4T/5, une phase de décompression finale/élution. Au cours de cette étape, l'adsorbeur reçoit à sa sortie du gaz de production prélevé à la sortie d'un autre adsorbeur en seconde phase d'adsorption à co-courant, tandis que sa sortie est reliée à l'aspiration de la pompe centrifuge 7. Au cours de cette étape, le débit de gaz d'élution et/ou le débit de pompage sont réglés de façon variable de manière que, à l'instant 4T/5, la pression finale d'aspiration P'F soit sensiblement égale à la pression initiale d'aspiration PI correspondant à l'instant 3T/5. Suivant la courbe indiquée en traits pleins sur la Figure 4, le réglage variable a pour effet que, pendant environ la moitié de ce cinquième de période, la pression commence par décroître de PI à la pression basse du cycle PmS puis remonte sensiblement jusqu'à PI. Cependant, comme indiqué en traits mixtes, on peut choisir librement la forme de ce tronçon de courbe, par exemple une forme voisine d'une droite horizontale. - de 4T/5 à T, une étape de recompression finale à contre-courant au moyen de gaz de production prélevé à la sortie d'un autre adsorbeur en cours de première phase d'adsorption. REVENDICATIONS 1 - Procédé de traitement d'un mélange gazeux, notamment d'air, par adsorption à variation de pression (PSA), du type dans lequel on utilise au moins un adsorbeur et, dans le ou dans chaque adsorbeur, on met en oeuvre un cycle comprenant successivement (a) une phase d'adsorption dans laquelle on introduit le mélange par une extrémité, dite entrée, de l'adsorbeur, on le fait circuler dans l'adsorbeur dans un sens dit co-courant jusqu'à l'autre extrémité, dite sortie, de l'adsorbeur, et on extrait de cette sortie une fraction gazeuse faiblement adsorbable; (b) une phase de désorption comprenant une étape (b2) de pompage à contre-courant jusqu'à une pression basse (Pm) du cycle inférieure à la pression atmosphérique; et (c) une phase de repressurisation de l'adsorbeur jusqu'à une pression voisine d'une haute pression du cycle, caractérisé en ce que - au moins une partie de l'étape de pompage (b2) est réalisée au moyen d'une pompe à vide (7) de type centrifuge, et - pour un adsorbeur donné, la pression finale d'aspiration (P'F) de la pompe centrifuge est voisine de sa pression initiale d'aspiration (PI). 2 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la différence entre lesdites pressions finale (P'F) et initiale (PI) d'aspiration est inférieure à 100 mb environ, et de préférence inférieure à 50 mb environ. 3 - Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que dans une partie finale de l'étape de pompage, on envoie à contre-courant dans l'adsorbeur un gaz d'élution riche en constituants faiblement adsorbables avec un débit réglé pour obtenir une pression de fin de pompage (P'F)voisine de la pression de début de pompage (PI)de la pompe centrifuge (7). 4 - Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le débit d'élution est obtenu à travers au moins une vanne du type tout ou rien ayant un limiteur d'ouverture mécanique réglable manuellement. 5 - procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le débit d'élution est obtenu à travers au moins une vanne du type à positionneur commandée à partir d'une rampe d'ouverture préétablie ou ajustable automatiquement à partir des paramètres du cycle. 6 - Procédé suivant l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que ledit gaz est, au moins en partie, du gaz de première décompression à co-courant d'un adsorbeur en début de phase (b) de désorption. 7 - Procédé suivant l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que ledit gaz est, au moins en partie, prélevé sur la production d'un adsorbeur en phase (a) d'adsorption. 8 - Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce qu'au moins une partie dudit gaz réalise une élut ion à contre-courant sensiblement isobare à la pression basse (plu) du cycle (Figure 2). 9 - Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce qu'au moins une partie dudit gaz réalise une élution à contre-courant à débit variable (Figure 4). 10 - Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'on optimise le rendement de la pompe centrifuge (7), pendant son fonctionnement relatif à un adsorbeur donné, par variation de sa vitesse de rotation et/ou par variation de l'inclinaison d'aubages de la pompe et/ou par un étranglement variable du débit qu'elle traite. 11 - Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'on utilise, au cours de l'étape (b2) de pompage, d'abord une pompe volumétrique, puis ladite pompe centrifuge (7). 12 - Application d'un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 11 à la production d'oxygène à partir d'air atmosphérique.