FR 2751116 A1 19980116 FR 9608774 A 19960712 L'invention concerne un procédé et un dispositif d'élimination d'hydrogène contenu dans un fluide présent dans l'enceinte de sécurité d'un réacteur nucléaire, après un accident. On connaît des réacteurs nucléaires qui sont refroidis par de l'eau et qui comportent une enceinte de sécurité ou enceinte de confinement destinée en particulier à assurer le confinement de fluides radio-actifs ou dangereux produits par le réacteur nucléaire, dans le cas d'un accident grave conduisant à une fusion plus ou moins importante du coeur, de manière à éviter que ce fluide radio-actif ne s'échappe dans l'atmosphère. Dans le cas d'avaries importantes apparaissant sur le circuit de refroidissement du réacteur, par exemple dans le cas de l'ouverture d'une brèche sur une tuyauterie du circuit de refroidissement ou dans le cas d'une rupture totale d'une tuyauterie, le circuit de refroidissement peut être totalement vidangé, de sorte que le refroidissement du coeur n' est plus assuré. Dans ce cas, il peut se produire une fusion plus ou moins importante des éléments combustibles constituant le coeur. Les éléments de combustible du coeur des réacteurs nucléaires comportent très souvent des gaines en un métal réactif tel qu'un alliage de zirconium qui donne naissance à une réaction chimique produisant de l'hydrogène, lorsqu'il est porté à une haute température et qu'il vient en contact avec de la vapeur d'eau. Ces conditions se produisent en particulier dans le cas où le refroidissement du coeur n' est plus assuré de manière suffisante, ce qui conduit à une fusion des éléments de combustible. L'hydrogène formé au contact des éléments de combustible du coeur se répand alors dans l'enceinte de confinement du réacteur et, lorsque la concentration de l'hydrogène atteint un certain seuil, il existe un risque d'explosion qui est tout d'abord du type déflagration puis du type détonation. Bien entendu, une explosion due à l'hydrogène présent dans les fluides contenus dans l'enceinte du réacteur nucléaire peut être extrêmement préjudiciable à l'intégrité de l'enceinte de confinement. Des fissures traversant la paroi de l'enceinte de confinement sont susceptibles de se former, de sorte que les gaz contenus dans l'enceinte de sécurité qui contiennent des produits radio-actifs peuvent s'échapper dans l'atmosphère. Dans le cas d'un accident grave dû à un défaut de refroidissement du réacteur, les conditions de déflagration par dégagement d'hydrogène dans l'enceinte de confinement sont généralement atteintes quelques heures après l'apparition du défaut de fonctionnement qui est à l'origine de l'accident sur le réacteur nucléaire. On dispose donc d'un délai de quelques heures pour mettre en fonctionnement un dispositif d'élimination d'hydrogène présent dans les gaz à l'intérieur de l'enceinte de sécurité, après un accident sur le réacteur nucléaire. On a proposé différentes solutions pour éviter un risque d'explosion d'un mélange gazeux hydrogène-oxygène à l'intérieur de l'enceinte de confinement d'un réacteur nucléaire à la suite d'un accident se traduisant par une accumulation dans l'enceinte de sécurité, d'hydrogène provenant d'une réaction de l'eau ou de la vapeur d'eau sur un matériau tel qu'un alliage de zirconium utilisé pour la fabrication des éléments de combustible du coeur du réacteur nucléaire. On a par exemple proposé de provoquer une inflammation de l'hydrogène et de l'oxygène, lorsque la quantité d'hydrogène présente dans l'atmosphère de l'enceinte de confinement est encore peu importante, de sorte qu'on est encore éloigné des conditions dans lesquelles peut se produire une explosion. On a proposé par exemple d'utiliser, pour réaliser l'allumage localisé du mélange d'hydrogène et d'oxygène, des moyens tels que des barres chauffées électriquement produisant des étincelles électriques ou encore des matériaux catalyseurs. On a également proposé de diluer l'hydrogène contenu dans les gaz à l'intérieur de l'enceinte de confinement par dégagement dans l'enceinte d'une quantité importante de gaz inerte. Le dégagement de gaz inerte est obtenu par ouverture d'un réservoir ou par une réaction chimique provoquée lorsqu'un certain niveau de température est atteint à l'intérieur de l'enceinte de confinement du réacteur nucléaire. On a également proposé de réaliser un balayage de l'enceinte de confinement par apport de gaz inerte en continu et une extraction du fluide contenu dans l'enceinte de confinement. Dans ce cas, il est nécessaire de traiter de très grandes quantités de fluide, en particulier pour éliminer les produits radio-actifs contenus dans les fluides extraits de l'enceinte de confinement. De manière générale, les procédés connus nécessitent le traitement de grandes quantités de fluides pour éviter de polluer l'environnement du réacteur nucléaire. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé d'élimination d'hydrogène contenu dans un fluide présent dans l'enceinte de confinement d'un réacteur nucléaire, après un accident, ce procédé permettant d'éliminer de manière efficace l'hydrogène contenu dans les fluides à l'intérieur de l'enceinte de confinement et de limiter la teneur en hydrogène de ces fluides à une valeur telle qu'il n'y ait pas de risque d'explosion dans l'enceinte, après l'accident. Dans ce but, on extrait un courant de fluide de l'enceinte de confinement, on fait passer le courant de fluide au contact d'une première face d'au moins une membrane d'ultrafiltration dont le seuil de filtration est voisin de 0,01 pm, on recueille du côté d'une seconde face de la membrane de filtration, un filtrat gazeux contenant une partie prépondérante de l'hydrogène contenu dans le courant de fluide, on élimine au moins la partie du filtrat constituée par de l'hydrogène et on renvoie dans l'enceinte de confinement un fluide épuré renfermant une proportion d'hydrogène sensiblement inférieure à la proportion d'hydrogène dans le fluide extrait de l'en- ceinte. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, à titre d'exemple non limitatif, en se référant aux figures jointes en annexe, un mode de réalisation du procédé d'élimination d'hydrogène suivant l'invention et d'un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. La figure 1 est une vue schématique d'ensemble d'une installation permettant de réaliser l'élimination d'hydrogène contenu dans les fluides présents dans une enceinte de confinement d'un réacteur nucléaire après un accident. La figure 2 est une vue en coupe par un plan vertical d'un dispositif de filtration de l'installation représentée sur la figure 1. Sur la figure 1, on a représenté de manière schématique une partie de l'enceinte de confinement 1 d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. L'enceinte de confinement 1 est une enceinte en béton de très grandes dimensions dans laquelle sont disposés la cuve et les générateurs de vapeur du réacteur nucléaire, les canalisations du circuit primaire qui sont reliées à la cuve et aux générateurs de vapeur, les pompes primaires ainsi que le pressuriseur du circuit primaire. Dans le cas d'un fonctionnement normal du réacteur nucléaire, l'eau sous pression circulant dans le circuit primaire assure le prélèvement de la chaleur dégagée par le coeur et le refroidissement des éléments de combustible du coeur. Dans le cas d'un accident tel que l'ouverture d'une brèche ou la rupture d'une canalisation primaire, l'eau sous pression de refroidissement s'écoule par la brèche, ce qui peut produire une vidange plus ou moins complète du circuit primaire en un temps très court. Les éléments de combustible du coeur du réacteur qui ne sont plus refroidis suffisamment s'échauffent jusqu'à un niveau tel qu'il peut se produire une fusion de ces éléments. La gaine des éléments de combustible qui est généralement constituée par un tube en alliage de zirconium qui est porté à très haute température vient au contact d'eau ou de vapeur d'eau remplissant la cuve et l'enceinte du réacteur nucléaire. Au contact de l'alliage de zirconium à très haute température, il se produit une réaction entre l'eau et le zirconium produisant de l'hydrogène. Les fluides présents dans l'enceinte 1 quelque temps après l'accident peuvent contenir de grandes proportions d'hydrogène. En outre, des produits de fission, partiellement sous forme d'aérosols, se répandent également dans l'enceinte de confinement 1. Après l'accident, par exemple par rupture d'une tuyauterie primaire, l'enceinte de confinement contient principalement de l'eau sous forme de vapeur, de l'air, de l'hydrogène et des produits de fission radio-actifs (en particulier de l'iode, du xénon et du césium) sous forme gazeuse ou sous forme d'aérosols. Pour certaines compositions du mélange de vapeur d'eau, d'air et d'hydrogène, il existe un risque d'explosion par déflagration ou par détonation du mélange. La présence de vapeur d'eau à l'intérieur de l'enceinte est un élément favorable du fait que la vapeur d'eau dilue l'hydrogène et diminue ainsi les risques d'explosion. La proportion de vapeur d'eau présente dans l'enceinte n'est cependant pas suffisante pour écarter tout risque d'explosion, quelques heures après l'accident. Afin de maintenir la composition du mélange contenu dans l'enceinte de confinement en dehors des compositions entraînant un risque d'explosion, il est nécessaire d'appauvrir le mélange en hydrogène, au plus tard quelques heures après l'accident. Sur la figure 1, on a représenté une installation mettant en oeuvre le procédé suivant l'invention. Cette installation comporte un ensemble de filtres pouvant assurer une séparation suffisamment efficace de l'hydrogène et des autres composants du mélange contenu dans l'enceinte de confinement pour éviter tout risque d'explosion après un accident. Le procédé suivant l'invention met en oeuvre une paroi de filtration au contact de laquelle on fait circuler un mélange de fluide prélevé dans l'enceinte de confinement 1 qui est constitué de vapeur d'eau, d'air, de produit de fission principalement sous forme d'aérosols et d'hydrogène. Cette mise en contact du mélange de fluide avec une paroi d'ultrafiltration peut être réalisée dans au moins un filtre tel que le filtre représenté sur la figure 2 qui sera décrit par la suite. Le procédé consiste à recueillir, du côté de la seconde face de la membrane opposée à la première face au contact de laquelle le courant de fluide est mis en circulation, un fluide contenant une partie prépondérante de l'hydrogène du mélange extrait de l'enceinte et à renvoyer dans l'enceinte, un mélange de fluide dont la proportion d'hydrogène est sensiblement inférieure à la proportion d'hydrogène dans le mélange prélevé dans l'enceinte. En outre, on élimine le mélange enrichi en hydrogène ou au moins l'hydrogène contenu dans ce mélange, soit en rejetant le mélange à l'atmosphère, soit en réalisant une oxydation catalytique de l'hydrogène avant de renvoyer le mélange dans l'enceinte. Afin d'améliorer le rendement du procédé, on utilise généralement plusieurs unités de filtration qui sont disposées en série et en parallèle, comme il sera expliqué en regard de la figure 1. Afin d'éliminer la plus grande partie de la vapeur d'eau et de l'eau contenue dans le mélange de fluide extrait de l'enceinte, on fait passer le mélange de fluide extrait de l'enceinte dans un condenseur avant de réaliser la séparation d'hydrogène par ultrafiltration. L'installation représentée sur la figure 1 comporte un condenseur 2, une première unité de filtration 3, une seconde unité de filtration 4, une troisième unité de filtration 5 et une quatrième unité de filtration 6. L'installation comporte de plus une cheminée 7 de rejet de gaz à l'atmosphère et une unité 8 de traitement catalytique d'une partie des fluides contenant une forte proportion d'hydrogène, dont la sortie est reliée par une conduite 9 à l'enceinte de confinement 1, de manière à renvoyer dans l'enceinte de confinement les gaz traités dans l'unité de traitement catalytique 8. L'installation peut comporter uniquement la cheminée d'échappement 7 ou l'unité de traitement catalytique 8 associée à une conduite de retour 9 reliée à l'enceinte 1, suivant la nature des mélanges de fluide à la sortie de l'unité de filtration 5, comme il sera expliqué par la suite. Les différentes unités de filtration 3, 4, 5 et 6 sont de natures identiques et diffèrent simplement par leur capacité qui est adaptée au débit de fluide à l'entrée de l'unité de filtration. Les unités de filtration 3, 4, 5 et 6 peuvent être réalisées sous la forme d'un filtre tel que le filtre 10 représenté sur la figure 2 qui sera décrit ciaprès. Le filtre 10 représenté sur la figure 2 comporte une enveloppe externe 11 qui peut être de forme générale cylindrique, fermée par des fonds bombés. La capacité de l'enveloppe 11 peut être par exemple de 600 litres pour une unité de filtration utilisée pour traiter un débit d'un mélange de fluide prélevé dans l'enceinte de confinement d'un réacteur nucléaire de l'ordre d'un mètre-cube par seconde. Ce débit correspond aux conditions de traitement par élimination d'hydrogène des gaz contenus dans l'enceinte de confinement d'un réacteur nucléaire d'une puissance de 1000 MWe pour éviter tout risque d'explosion quelques heures après un accident. A l'intérieur de l'enceinte 11 du filtre 10 sont disposées une première plaque transversale 12 et une seconde plaque transversale 13 dans lesquelles sont fixées les parties d'extrémité de tubes 14 dont la paroi est réalisée de manière à constituer un élément de la paroi d'ultrafiltration du filtre 10. La paroi des tubes 14 est réalisée en acier inoxydable fritté, de telle manière que le matériau fritté présente des pores dont la dimension moyenne est de l'ordre d'un micromètre. Les tubes en acier inoxydable fritté sont recouverts d'un dépôt d'oxyde de zirconium ou zircone qui présente une porosité sensiblement inférieure à la porosité de la paroi en acier inoxydable fritté. On obtient ainsi une paroi d'ultrafiltration dont le seuil de séparation se situe aux environs du centième de micromètre. De ce fait, les parois des tubes constituant des membranes de filtration sont imperméables aux produits de fission présents sous la forme d'aérosols dans le mélange gazeux prélevé dans l'enceinte de confinement du réacteur et laissent passer les gaz contenus dans le mélange de fluide. De plus, les gaz traversent d'autant plus rapidement la membrane d'ultrafiltration que leur masse molaire est plus faible. Les gaz légers tels que l'hydrogène traversent donc rapidement les membranes du filtre alors que les gaz plus lourds tels que l'oxygène, l'azote, la vapeur d'eau et a fortiori les produits de fission sous forme gazeuse traversent plus lentement cette membrane d'ultrafiltration. La plaque inférieure 12 de support des tubes 14 du filtre 10 est traversée, dans des zones situées entre les tubes 14 dont les parois constituent les parois de filtration, d'ouvertures 15 de passage du mélange de fluide qui est introduit dans l'enceinte du filtre 11, par une canalisation 16 traversant le fond inférieur de l'enveloppe 11, sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 17. Les extrémités des tubes 14 situées en-dessous de la plaque transversale 12 sont fermées de manière étanche. La plaque transversale supérieure 13 est traversée par des ouvertures dans chacune desquelles est fixée la partie d'extrémité d'un tube 14. Les extrémités supérieures des tubes sont ouvertes et débouchent dans la partie supérieure de l'enveloppe de filtre qui est en communication avec une première conduite de sortie 20 du filtre sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 19. Une seconde conduite de sortie 21 débouche dans le volume intérieur de l'enceinte 11 du filtre, endessous de la plaque transversale 13. Le courant de mélange de fluide introduit dans la partie inférieure de l'enveloppe 11 du filtre 10 par la conduite 16 (flèches 18) traverse la plaque transversale inférieure 12 par les ouvertures 15 et vient en contact, dans la partie médiane du filtre, entre le collecteur inférieur situé en-dessous de la plaque transversale 12 et le collecteur supérieur au-dessus de la plaque transversale 13, avec les surfaces latérales des parois de filtration des tubes 14 s'étendant suivant la direction longitudinale du filtre 10. Les gaz contenus dans le mélange de fluide et de préférence les gaz légers, en particulier l'hydrogène traversent les parois de filtration des tubes 14 (flèches 18') et circulent de bas en haut à l'intérieur des tubes 14, pour parvenir dans le collecteur supérieur au-dessus de la plaque 13 (flèches 18"). Les gaz ayant traversé les parois des tubes constituant le filtrat sont récupérés dans la première conduite de sortie 20. La partie restante des fluides qui est constituée en particulier par des produits de fission sous forme d'aérosols ou gazeux et par de l'air est récupéré par la seconde conduite de sortie 21. L'efficacité de la filtration, en ce qui concerne les différentes espèces chimiques contenues dans les fluides, est inversement proportionnelle à la racine carrée de la masse molaire de l'espèce considérée. De ce fait, le filtrat renferme la plus grande partie de l'hydrogène contenu dans les fluides provenant de l'enceinte de confinement du réacteur, du fait de la masse très faible de la molécule d'hydrogène par rapport aux masses molaires des molécules des autres gaz contenus dans le mélange. Dans le cas où l'atmosphère à l'intérieur de l'enceinte de sécurité présente une composition correspondant à l'entrée dans la zone de déflagration de ce mélange contenant en particulier de l'hydrogène et de l'oxygène, lorsqu'on extrait un courant de mélange de fluide de l'enceinte de sécurité pour le faire passer dans une unité de filtration telle que représentée sur la figure 2, le filtrat est constitué principalement d'hydrogène, d'air et de produits de fission sous forme gazeuse. Dans les conditions énoncées ci-dessus, l'utilisation de l'unité de filtration conduit à une élimination de 92 % de l'hydrogène contenu initialement dans le mélange de fluide, cet hydrogène se retrouvant dans le filtrat. I1 se produit néanmoins une fuite de produits de fission gazeux dans le filtrat représentant 25 % des produits de fission gazeux contenus initialement dans le mélange de fluide. Il se produit également une perte d'air à travers les parois des tubes, cet air se retrouvant dans le filtrat et représentant approximativement 48 % du volume d'air initial dans le mélange de fluide introduit dans le filtre. De manière qualitative, le mélange de fluide à la sortie du filtre est appauvri en hydrogène alors que sa concentration en produits de fission sous forme d'aérosols ou sous forme gazeuse est accrue, du fait que de l'hydrogène et de l'air ont été prélevés pour constituer le filtrat, en proportions plus fortes que les produits de fission qui ont des masses molaires élevées. En revanche, la partie du fluide qui a traversé la paroi de filtration du fluide constituant le filtrat s'est enrichie en hydrogène et s'est appauvrie en produits de fission. De manière à obtenir un résultat satisfaisant en ce qui concerne l'élimination de l'hydrogène du mélange de fluide prélevé dans l'enceinte de confinement, il est généralement nécessaire d'utiliser plusieurs filtres disposés en cascade, comme représenté sur la figure 1. L'installation d'élimination d'hydrogène représentée sur la figure 1 comporte une conduite 22 de prélèvement de fluide dans l'enceinte dont une partie de prélèvement de fluide est disposée à l'intérieur de l'enceinte et dont une partie de décharge pénètre à l'intérieur du condenseur 2 rempli par une masse d'eau 23 qui est refroidie par un circuit 24 dans lequel circule de l'eau de refroidissement. Sur la conduite de prélèvement 22, à l'extérieur de l'enceinte de confinement 1 est disposé un détendeur 25 et une vanne d'arrêt 26. Le mélange gazeux contenu à l'intérieur de l'enceinte de confinement quelque temps après un accident sur le circuit primaire qui est constitué principalement par de la vapeur d'eau, de l'air, des produits de fission et de l'hydrogène est à une pression de 4 à 5 bars. Lorsqu on ouvre la vanne d'arrêt 26, le mélange de fluide est admis dans le condenseur 2. Le détendeur 25 réduit la pression du mélange de fluide jusqu'à une valeur voisine d'un bar. La plus grande partie de la vapeur contenue dans le mélange de fluide est refroidie et se condense à l'intérieur de la masse d'eau 23 du condenseur 2. Une conduite de vidange 27 du condenseur 2 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 28 et une pompe de prélèvement 29 permet de maintenir le niveau de la masse d'eau 23 dans le condenseur 2 pratiquement constant. L'eau prélevée dans le condenseur 2 par la conduite 27 et la pompe 29 est renvoyée dans le puisard de l'enceinte de sécurité 1 du réacteur par la conduite 30. Le mélange de fluide prélevé dans l'enceinte de confinement 1 renferme des particules solides généralement radio-actives qui sont piégées et retenues dans le condenseur 2. Ces particules solides sont récupérées et éliminées au niveau du condenseur. Après élimination de la plus grande partie de la vapeur d'eau et des poussières contenues dans le courant de fluide, ce courant de fluide est envoyé, par une conduite 31 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 32, dans la partie d'entrée d'un compresseur 33 reliée à l'entrée de la première unité de filtration 3 par une conduite 34 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 35. Chacune des unités de filtration 3, 4, 5 et 6 a été représentée de manière conventionnelle et comporte une paroi ou membrane d'ultrafiltration, désignée par le repère de l'unité de filtration suivi de la lettre a, d'une première partie située du côté d'une première face de la paroi de filtration au contact de laquelle on met en circulation le courant de fluide désignée par le repère de l'unité de filtration suivi de la lettre b et une seconde partie située du côté d'une seconde face de la paroi de filtration dans laquelle est recueilli le filtrat, cette seconde partie étant désignée par la référence de l'unité de filtration suivie de la lettre c. La conduite d'introduction de fluide dans l'unité de filtration est reliée à la première partie du filtre, une première conduite de sortie est reliée à la première partie du filtre dans une zone située en aval de l'entrée et une seconde sortie est reliée à la seconde partie du filtre recueillant le filtrat. Par exemple, en ce qui concerne l'unité de filtration 3, la conduite d'entrée de fluide 34 et une première conduite de sortie de fluide 36 sont reliées à la première partie 3b du filtre et une seconde conduite de sortie 38 est reliée à la seconde partie 3c du filtre. La première conduite de sortie de fluide 36 sur laquelle sont disposées deux vannes d'arrêt 37 et 37' constitue la conduite d'entrée de la seconde unité de filtration 4. La seconde conduite de sortie 38 de la première unité de filtration 3 sur laquelle sont disposées deux vannes d'arrêt 39 et 39' constitue la conduite d'entrée de la troisième unité de filtration 5. La seconde conduite de sortie 40 de la seconde unité de filtration 4 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 41 et la première conduite de.sortie 42 de la troisième unité de filtration 5 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 43 sont reliées par l'intermédiaire d'une branche commune sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 45, à la partie d'entrée de la quatrième unité de filtration 6. Le compresseur 33 fait passer la pression du mélange gazeux de la valeur d'un bar à la sortie du condenseur 2 à une valeur de 3 bars qui est la pression à l'intérieur de la première partie 3b de la première unité de filtration 3. La membrane de filtration 3a introduit une perte de charge, de sorte que la pression du filtrat dans la seconde partie 3c de la première unité de filtration 3 est de l'ordre de 2,5 bars. La pression dans la partie d'entrée de la seconde unité de filtration 4 qui est identique à la pression dans la première partie de l'unité de filtration 3 est de 3 bars. La pression dans la seconde partie 4c de la seconde unité de filtration 4 est de 2,5 bars, du fait de la perte de charge provoquée par la membrane de filtration 4a. La pression dans la première partie de la troisième unité de filtration 5 qui est égale à la pression dans la seconde partie de la première unité de filtration 3 est de 2,5 bars. Du fait de la perte de charge à la traversée de la paroi d'ultrafiltration, la pression dans la seconde partie de sortie de la troisième unité de filtration est de 2 bars. La pression dans la première partie d'entrée de la troisième unité de filtration 6 qui est égale à la pression dans la seconde partie de la seconde unité de filtration 4 et à la pression dans la première partie 5b de la troisième unité de filtration 5 est de 2,5 bars, la pression dans la seconde partie 6c de la quatrième unité de filtration 6 étant de 2 bars. La première conduite de sortie 46 de la seconde unité de filtration 4 qui est reliée à la première partie 4b de l'unité de filtration 4 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 47 et un détendeur 47' est reliée à la première conduite de sortie 50 de la quatrième unité de filtration 6 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 51 pour constituer une conduite de réintroduction de fluide appauvri en hydrogène à l'intérieur de l'enceinte de confinement 1 du réacteur nucléaire. Le fluide réintroduit dans l'enceinte de sécurité 1 renferme une faible proportion d'hydrogène, très sensiblement inférieure à la proportion dans le fluide de départ prélevé dans l'enceinte de sécurité 1, mais présente une concentration en produits de fission supérieure à la concentration dans le mélange de fluide prélevé dans l'enceinte de confinement 1. Le filtrat prélevé par la seconde conduite de sortie 48 dans la troisième unité de filtration 5 qui renferme une forte proportion d'hydrogène et une faible quantité de produits de fission peut être envoyé soit dans une cheminée 52 d'évacuation à l'atmosphère, par l'intermédiaire d'une vanne d'arrêt 49', soit à une unité de traitement catalytique 8, par l'intermédiaire d'une seconde vanne d'arrêt 49". Dans le premier cas, on élimine l'hydrogène du filtrat par simple rejet à l'atmosphère. Cette solution peut être choisie lorsque la concentration en produits de fission du filtrat recueilli à la seconde sortie de la troisième unité de filtration est suffisamment faible en regard des règles de sécurité habituelles. L'élimination de l'hydrogène doit être en revanche réalisée par oxydation catalytique dans l'unité de traitement catalytique 8, dans le cas où le filtrat à la sortie de la troisième unité de filtration 5 présente une teneur en produits de fission trop élevée pour être rejeté à l'atmosphère. Dans l'unité de traitement catalytique 8, l'hydrogène du filtrat est oxydé et transformé en eau, de sorte qu'on récupère à la sortie de l'unité de traitement catalytique 8, un mélange constitué en particulier par de l'eau et des produits de fission qui est renvoyé par la conduite 9 dans l'enceinte de sécurité 1 du réacteur. Le fluide renvoyé dans l'enceinte de confinement 1 par la conduite 9 ne renferme pratiquement plus d'hydrogène. La seconde conduite de sortie 54 de la quatrième unité de filtration 6 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 53 est reliée, par l'intermédiaire d'un détendeur 55, à la conduite 31 d'entrée dans la première unité de filtration 3. La conduite 54 reçoit, à la sortie de la quatrième unité de filtration 6, un mélange gazeux à une pression de 2 bars et avec un débit faible constitué principalement par des produits de fission et de l'hydro- gène, ce mélange étant renvoyé à l'entrée de la première unité de filtration 3 pour être mélangé avec les fluides provenant du condenseur 2. L'installation représentée sur la figure 1 permet tout d'abord de séparer la vapeur d'eau du mélange de fluide prélevé dans l'enceinte de confinement, à l'intérieur du condenseur 2 qui est dimensionné de manière à condenser environ 2,5 kg de vapeur d'eau par seconde. Le mélange de fluide est alors dans un état sous-saturé, ce qui permet d'éviter le bouchage des membranes des unités de filtration par condensation de la vapeur d'eau. Le principe de fonctionnement de l'installation est de séparer l'hydrogène au niveau des unités de filtration, de réintroduire les fluides dans l'enceinte de confinement dès que la concentration d'hydrogène dans ces fluides a été abaissée de plus de 90% et enfin d'éliminer l'hydrogène prélevé dans le filtrat au niveau des unités de filtration, par exemple par rejet à l'atmosphère ou par oxydation catalytique. Le bilan global de l'installation représentée sur la figure 1 est le suivant - élimination de l'hydrogène : 89 %, - fuite de produits de fission gazeux - perte en air : 30 %. La perte en air doit être compensée par une injection d'air frais dans l'enceinte. Dans le cas ou l'on souhaite encore améliorer les performances du système en ce qui concerne l'élimination de l'hydrogène et la séparation des produits de fission, il est bien sûr possible d'ajouter mettre en place et pour mettre en fonctionnement le dispositif éliminant l'hydrogène du mélange de fluide contenu dans l'enceinte de confinement après l'accident. L'efficacité du dispositif doit être telle que la concentration en hydrogène doit diminuer d'un facteur d'au moins 3 en vingt-quatre heures à l'intérieur de l'enceinte de sécurité 1. L'installation représentée sur la figure 1 répond à ces besoins. L'invention permet donc d'éviter tout risque d'explosion dû à la présence d'hydrogène à l'intérieur de l'enceinte de confinement d'un réacteur nucléaire après un accident sur le circuit primaire se traduisant par une perte de refroidissement du coeur. L'invention ne se limite pas au mode de réalisation qui a été décrit. C'est ainsi que les filtres ou unités de filtration peuvent avoir une structure différente de celle qui a été décrite et peuvent comporter des membranes de filtration réalisées en des matériaux différents de ceux qui ont été décrits. Toutefois, le seuil de filtration doit se situer aux environs de la partie basse d'un intervalle correspondant à la technique d'ultrafiltration, ce seuil de filtration devant être de l'ordre de 0,01 pm. Il est possible de prévoir le montage d'un filtre ou d'une installation de filtration tel que représenté sur la figure 1 sur chacune des tranches d'une centrale nucléaire comportant une enceinte de confinement renfermant la cuve d'un réacteur nucléaire. I1 est possible également de prévoir, dans le cas où les conditions de sécurité sont encore remplies, une seule installation d'élimination d'hydrogène par filtration pour l'ensemble des tranches d'une centrale nucléaire regroupées sur un même site. Il est même possible de prévoir une seule installation d'élimination d'hydrogène pour un ensemble de centrales nucléaires situées dans une même zone géographique. Du fait des dimensions nécessaires des installations d'élimination d'hydrogène dans les enceintes de confinement de réacteur nucléaire par le procédé selon l'invention, il est possible de prévoir des installations d'élimination d'hydrogène constituées par des unités mobiles montées sur un cadre et transportables par un camion. Dans ce cas, l'unité mobile peut être transportée au besoin sur le site d'une centrale nucléaire comportant une tranche dans laquelle s'est produit un accident sur le circuit primaire. L'utilisation d'un procédé et d'un dispositif d'élimination d'hydrogène suivant l'invention permet d'autre part de respecter dans tous les cas le critère de sûreté prévu par les organismes de sécurité, en ce qui concerne le taux d'hydrogène. On peut en conséquence limiter le volume de l'enceinte de confinement des réacteurs nucléaires, ce qui présente un avantage économique très important. Le procédé et le dispositif suivant l'invention peuvent s'appliquer à tout réacteur nucléaire refroidi par de l'eau légère. REVENDICATIONS 1.- Procédé d'élimination d'hydrogène contenu dans un fluide présent dans l'enceinte de confinement (1) d'un réacteur nucléaire après un accident, caractérisé par le fait qu'on extrait un courant de fluide de l'enceinte de confinement (1), qu'on le fait passer au contact d'une première face d'au moins une membrane d'ultrafiltration (14, 3a, 4a, 5a, 6a) dont le seuil de filtration est voisin de 0,01 pm, qu'on recueille du côté d'une seconde face de la membrane de filtration (14, 3a, 4a, 5a, 6a), un filtrat contenant une partie prépondérante de l'hydrogène contenu dans le courant de fluide, qu'on élimine au moins la partie du filtrat constituée par de l'hydrogène et qu'on renvoie dans l'enceinte de confinement (1), un fluide épuré renfermant une proportion d'hydrogène sensiblement inférieure à la proportion d'hydrogène dans le fluide extrait de l'enceinte de confinement (1). 2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on élimine la partie du filtrat constituée par de l'hydrogène, par rejet à l'atmosphère du filtrat. 3.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on élimine la partie du filtrat constituée par de l'hydrogène par oxydation catalytique, pour obtenir de l'eau qui est renvoyée dans l'enceinte de confinement (1). 4.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que préalablement au passage du mélange de fluide au contact d'au moins une membrane de filtration( 14, 3a, 4a, 5a, 6a), on condense de la vapeur d'eau du mélange de fluide extrait de l'enceinte de confinement (1). 5.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'on fait passer le courant de fluide successivement sur des membranes d'ultrafiltration (3a, 4a, 5a, 6a) d'unités de filtration (3, 4, 5, 6) disposées en cascade. 6.- Procédé suivant la revendication 5, caractérisé par le fait qu'on prélève le mélange de fluide pour le renvoyer dans l'enceinte de confinement (1) au niveau d'une sortie de l'une quelconque des unités de filtration 3, 4, 5, 6) disposées en cascade, lorsque la concentration d'hydrogène dans les fluides à la sortie de l'unité de filtration (3, 4, 5, 6) a été abaissée d'au moins 90% par rapport à la concentration d'hydrogène dans le mélange de fluide extrait de l'enceinte de confinement (1). 7.- Dispositif d'élimination d'hydrogène contenu dans un fluide présent dans l'enceinte de confinement (1) d'un réacteur nucléaire après un accident, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un filtre (10) ayant une enveloppe (11), une membrane d'ultrafiltration (14) dont le seuil de filtration est voisin de 0,01 pm disposée à l'intérieur de l'enveloppe (11), une conduite (16) d'entrée de fluide dans une première partie du filtre située à l'intérieur de l'enveloppe (11), d'un premier côté de la membrane d'ultrafiltration (14), une première sortie (20) pour l'évacuation de filtrat débouchant dans une seconde partie du filtre située à l'intérieur de l'enveloppe (11) du côté d'une seconde face de la membrane d'ultrafiltration (14) ainsi qu'une seconde sortie (21) pour l'évacuation de fluide débouchant dans la première partie du filtre. 8.- Dispositif suivant la revendication 7, caractérisé par le fait que la paroi d'ultrafiltration est en acier inoxydable fritté recouvert d'une couche d'oxyde de zirconium. 9.- Dispositif suivant la revendication 8, caractérisé par le fait que l'acier inoxydable fritté de la paroi d'ultrafiltration présente des pores ayant une dimension voisine de 1 pm, la couche de recouvrement en oxyde de zirconium présentant une porosité de l'ordre de 0,01 pm. 10.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé par le fait que la paroi d'ultrafiltration est constituée par la paroi de tubes (14) disposés parallèlement les uns aux autres à l'intérieur de l'enveloppe (11), la conduite d'entrée (16) débouche dans la première partie de l'enceinte (11) du filtre (10) à l'extérieur des tubes (14), dans une partie amont des tubes (14) en considérant le sens de circulation (18, 18', 18") du mélange de fluide dans le filtre (10), la première conduite de sortie (20) communique avec une seconde partie de l'enceinte (11) en communication avec l'intérieur des tubes (14) et la seconde sortie (21) de fluide du filtre (10) communique avec la première partie de l'enceinte du filtre (11) à l'extérieur des tubes (14), du côté aval des tubes (14), en considérant le sens de circulation (18, 18', 18") des fluides à travers le filtre (10). 11.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 7 à 10, caractérisé par le fait qu'il comporte une conduite (22) de prélèvement de fluide dans l'enceinte de confinement (1) ayant une première partie d'extrémité à l'intérieur de l'enceinte de confinement (1) et une seconde partie d'extrémité reliée à un condenseur (2) assurant la condensation de vapeur d'eau contenue dans le mélange de fluide prélevé dans l'enceinte de confinement (1), - au moins un filtre (3, 4, 5, 6) comportant une membrane d'ultrafiltration (3a, 4a, 5a, 6a) relié à une conduite de sortie (31) du condenseur (2), - au moins un moyen (8, 52) d'élimination d'hydrogène du filtrat, et - au moins une conduite (9, 46) de retour de fluide dans l'enceinte de sécurité (1) reliée à l'une des sorties de l'un au moins des filtres (3, 4, 5, 6) ou au moyen (8) d'élimination d'hydrogène du filtrat. 12.- Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé par le fait que le moyen (8) d'élimination d'hydrogène du filtrat est une unité de traitement catalytique pour réaliser l'oxydation catalysée de l'hydrogène. 13.- Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé par le fait que le moyen d'élimination de l'hydrogène du filtrat et une cheminée (52) d'évacuation du filtrat à l'atmosphère. 14.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé par le fait qu'il comporte quatre filtres (3, 4, 5, 6) disposés en cascade.