FR 2742607 A1 19970620 FR 9615581 A 19961218 Magnéto-générateur Cette invention concerne un magnéto-générateur et, de façon plus particulière, une technique efficacement utilisée dans un tel magnéto-générateur raccordé au moteur d'un véhicule à moteur léger, tel qu'une motocyclette et un moteur polyvalent. En général, lorsqu'un générateur est raccordé au moteur d'un véhicule à moteur léger, tel qu'une motocyclette, la sortie souhaitable peut être obtenue d'un moteur simplifié de telle sorte que les magnéto-générateurs ont été largement utilisés. Le magnéto-générateur conventionnel de ce type comprend un stator autour duquel sont enroulées des bobines d'induit et un rotor, dans lequel des aimants permanents sont concentriquement disposés à intervalles dans la direction longitudinale sur une culasse formée d'un matériau magnétique, laquelle culasse est supportée à rotation à l'extérieur du stator, d'où il résulte que, du fait de la rotation des aimants permanents du rotor, de l'électricité est induite dans les bobines d'induit. Maintenant, dans le générateur ayant une bobine de champ, tel qu'un alternateur, qui est monté sur un véhicule à moteur à quatre roues, un courant de champ passant à travers la bobine de champ est commandé de telle sorte que la tension de sortie peut être maintenue à une valeur prédéterminée à l'encontre des fluctuations du nombre de tours et de la charge. Au contraire, dans le magnéto-générateur, un système de champ est formé des aimants permanents de sorte qu'il est impossible de commander le système de champ. Ensuite, dans le magnéto-générateur, un régulateur de tension est procuré au niveau du côté de la sortie pour court-circuiter les bobines d'induit, d'où il résulte que la tension est maintenue à une valeur prédéterminée. Toutefois, dans le magnéto-générateur conventionnel, lorsqu'un magnéto-générateur ayant une capacité autorisant la valeur de sortie la plus élevée exigée du côté du véhicule à moteur léger est monté sur ce véhicule, de l'électricité est produite au niveau de la capacité la plus élevée du magnétogénérateur, d'où il résulte que la puissance électrique de surplus provenant de la puissance électrique la plus élevée est court-circuitée et commandée par le régulateur de tension et abandonnée en tant que chaleur, d'où il résulte que le rendement de production électrique est abaissé et qu'on est confronté à un problème tel que la perte de sortie du moteur et la diminution du taux de consommation de carburant. Ici, dans le Brevet japonais publié No 59 314/1995, on a proposé un magnéto-générateur tel que des pôles magnétiques de commande formés de matériau magnétique sont procurés dans le rotor entre les aimants permanents, et qu'une bobine de commande de champ est disposée dans un espace formé entre le stator et la portion inférieure de la culasse de telle sorte que les flux produits par le passage du courant à la bobine de commande de champ forment des circuits magnétiques passant à travers la culasse du rotor et les pôles magnétiques de commande. Dans ces magnéto-générateurs, la direction et la grandeur du courant passant à travers la bobine de commande de champ sont réglées, d'où il résulte que la puissance magnétique de champ est rendue appropriée de telle sorte qu'on peut régler la puissance de production d'électricité. Par ailleurs, des conditions différentes entre le magnétogénérateur exigeant des flux puissants et le magnéto-générateur exigeant seulement des flux faibles peuvent être ajustées de façon souhaitable en réglant l'augmentation et la diminution de la puissance magnétique due au passage du courant à la bobine de commande de champ. Toutefois, dans le magnéto-générateur décrit ci-dessus, il n'est prévu que le pôle magnétique de commande ayant le même angle d'ouverture polaire que l'aimant permanent; il se présente alors le problème que cette disposition a un rendement quelque peu inférieur à la disposition dans laquelle toutes les pièces polaires sont constituées par les aimants permanents sur la base de la comparaison faite entre les dispositions ayant les mêmes structures physiques. On a ensuite souhaité le développement d'un magnéto-générateur susceptible de régler les sorties, et qui permette d'obtenir le même débit dans la même structure physique que dans celui dans lequel toutes les pièces polaires sont constituées par les aimants permanents. C'est un but de la présente invention de procurer un magnétogénérateur susceptible de régler les sorties et qui permette d'obtenir le même débit dans la même structure physique que dans celui dans lequel toutes les pièces polaires du rotor sont constituées par les aimants permanents. Le magnéto-générateur selon la présente invention est caractérisé en ce qu'un angle d'ouverture polaire e m des aimants permanents est fixé à une valeur différente de l'angle d'ouverture polaire e p des pôles magnétiques de commande qui sont disposés en alternance avec les aimants permanents. Dans ce cas, le rapport de l'angle d'ouverture polaire de l'aimant permanent à la somme des angles d'ouverture polaire des deux angles d'ouverture polaire peut être fixé à 0,55 s e mI(e m + e p) s 0,7. Dans les moyens décrits ci-dessus, en considérant l'équilibre entre la charge et la décharge d'une batterie, du fait que l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent est fixé en tant que limite inférieure à un point pour lequel le débit du générateur magnétique pendant la rotation au ralenti du moteur est plus élevé de 20% que dans le cas où l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent et l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande sont égaux l'un à l'autre, et qu'il est fixé en tant que limite supérieure à un point pour lequel on peut obtenir pendant le régime nominal du moteur un débit égal au débit d'un générateur pendant le régime nominal du moteur dans ce cas, d'où il résulte que le débit obtenu peut être augmenté comme dans le cas où l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent est égal à l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande. Les buts décrits ci-dessus ainsi que d'autres et de nouvelles caractéristiques de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description détaillée suivante en liaison avec les dessins joints, sur lesquels - les figures 1 montrent le magnéto-générateur selon une réalisation de la présente invention, la figure l(a) étant une vue frontale avec suppression partielle et la figure l(b) étant une vue latérale en coupe; - la figure 2 est une vue montrant les lignes caractéristiques de débit des angles d'ouverture polaire respectifs pour rechercher la valeur optimale; ; - les figures 3 sotn également des vues de lignes caractéristiques montrant la relation entre l'angle d'ouverture polaire et le débit, la figure 3(a) représentant la ligne caractéristique pendant le ralenti et la figure 3(b) représentant la ligne caractéristique au régime nominal; - la figure 4 est également une ligne caractéristique montrant la relation entre les angles d'ouverture polaire et la largeur du contrôle de débit; et - la figure 5 est également la ligne caractéristique montrant les flux magnétiques effectifs statiques lorsque l'angle d'ouverture polaire est modifié. Dans cette réalisation, un magnéto-générateur selon la présente invention est construit pour pouvoir être monté sur un véhicule à moteur léger tel qu'une motocyclette. Ce magnéto-générateur 3 comprend un stator disposé sur un carter de moteur, non représenté, et fixé sur lui, et un rotor raccordé à un vilebrequin, non représenté, du moteur. Le magnéto-générateur est ainsi construit de façon à être entraîné par le moteur par l'intermédiaire du vilebrequin pour produire de l'électricité. Un rotor 4 de ce magnéto-générateur 3 est construit pour servir à la fois d'élément de champ d'un générateur et du volant du moteur. Le rotor 4 comprend une culasse 5 formée dans un matériau magnétique, tel que le fer, en une courte forme cylindrique fermée par un fond et un élément de bossage cylindrique 6 disposé concentriquement sur la surface intérieure d'une paroi de fond de cette culasse 5 et en relief d'un seul tenant sur cette paroi de fond. L'élément de bossage 6 est raccordé par cônes au vilebrequin, et ils sont fixés l'un à l'autre par des moyens de fixation, non représentés, tels que des boulons, d'où il résulte que le rotor 4 est fixé sur le vilebrequin de façon à tourner d'un seul tenant avec lui. Un anneau support 7 formé en un matériau non magnétique, tel qu'une résine, est introduit dans la périphérie intérieure d'une portion inférieure de la culasse 5 et y est fixé. Une multiplicité d'aimants permanents 8 pour constituer les pièces polaires et une multiplicité de pâles magnétiques de commande 9, dont le nombre est égal à celui des aimants permanents 8, formés en un matériau magnétique tel que le fer (matériau ayant une perméabilité magnétique élevée) sont disposés en alternance dans la direction circonférentielle et sont fixés sur ledit anneau 7.Ces aimants permanents 8 et ces pôles magnétiques de commande 9 sont configurés en des formes de parallélépipèdes rectangles incurvés en arc de cercle, ayant respectivement des angles d'ouverture polaire e m et e p différents l'un de l'autre, et l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 et l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9 sont respectivement fixés pour satisfaire des valeurs prédéterminées, qui seront décrites ci-après. En outre, des aimants permanents adjacents 8 et 8 sont prévus au niveau des mêmes pôles et les contre-pôles sont formés par les pâles magnétiques de commande 9 qui sont disposés entre les aimants permanents 8. Un stator 11, en tant qu'induit de ce magnéto-générateur 3, comprend un noyau 13 formé en un matériau magnétique tel que le fer sous la forme d'un disque court pratiquement en forme d'étoile. Le noyau 13 est disposé concentriquement au vilebrequin sur la surface extérieure du carter de moteur et vient en butée contre la surface extérieure et est fixé sur celle-ci par des boulons 12 en tant que moyens de fixation. Ensuite, le rotor 14 est disposé pour entourer la périphérie extérieure du stator 11 fixé sur le carter du moteur et le rotor tourne autour du stator 11 en étant entraîné par le vilebrequin. Le noyau 13 est formé d'un seul tenant en tant que stratifié d'une multiplicité de minces plaques formées en un matériau magnétique tel que le fer, et il comporte un corps principal 14 en forme de tore. Une multiplicité de pôles saillants 15 se projettent radialement sur la périphérie extérieure du corps principal 14 du noyau. Des bobines d'induit 16 sont enroulées autour des pôles saillants respectifs 15 en trois phases par montage en triangle ou montage en étoile respectivement, et chaque bobine d'induit 16 est raccordée à une batterie et une charge, non représentées par l'intermédiaire d'un redresseur et d'un régulateur de tension. Soit dit en passant, sur la figure l(a), la bobine d'induit 16 n'est pas représentée à des fins de clarté. Une bobine de contrôle de champ cylindrique 17 pour régler les flux de champ est formée sur une face terminale du corps principal 14 du noyau sur le côté opposé au carter de moteur, et elle est disposée concentriquement et fixée par des boulons 12. Le procédé d'enroulement de la bobine de contrôle de champ 17 consiste à former un cercle concentrique au stator 11 et au rotor 4. En conséquence, la plus grande partie des flux F de la bobine de contrôle de champ 17 forme des circuits magnétiques fermés passant à travers le corps principal 14 du noyau 13, les pôles saillants 15 opposés aux pôles magnétiques de commande 9, les pôles magnétiques de commande 9 du rotor 4, la culasse 5, l'élément de bossage 6 et le noyau 13 respectivement. On va maintenant décrire de façon détaillée la détermination de l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 et de l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9. Quand diverses études ont été réalisées pour augmenter le débit du magnéto-générateur ayant les pôles magnétiques de commande et susceptible de régler le débit par la bobine de contrôle de champ dans une réalisation égale en niveau au magnéto-générateur dans lequel les pièces polaires sont formées seulement par les aimants permanents, l'inventeur de la présente invention a trouvé qu'il y avait la relation suivante entre l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8, l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9 et le débit. La présente invention est basée sur cette constatation. Lorsque la relation entre le nombre de tours N (tpm) du magnéto-générateur 3 et le courant de sortie I (A) est mesurée pendant que le rapport entre l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 et l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9 est modifié de diverses manières, on obtient les lignes caractéristiques de débit respectives représentées sur la figure 2. Ici, les courbes caractéristiques de débit respectives montrent celles obtenues lorsqu'un courant continu est amené à la bobine de contrôle de champ 17 pendant que le magnéto-générateur 3 est maintenu à une tension prédéterminée de 14 volts après que le magnéto-générateur 3 a été soumis pendant 5 minutes à une opération de réchauffage.Sur la figure 2, la courbe caractéristique A montre un cas dans lequel "l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8/l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9 = 50 : 50", la courbe caractéristique B montre ne m : e p = 53 : 47", la courbe caractéristique C montre e m : e p = 58 : 42", la courbe caractéristique D montre e m : e p = 62 : 38", la courbe caractéristique E montre e m : e p = 67 : 33", et la courbe caractéristique F montre "e m : e p = 71 : 29". Sur la figure 2, il est entendu que, si le courant arrivant à la bobine de contrôle de champ 17 est If, le courant de débit est plus élevé lorsque le courant If = OA que lorsque le courant If = -2A, et en outre le courant de débit est plus élevé lorsque If = +2A que lorsque If = OA. Ici, en ce qui concerne le signe positif ou négatif du courant If, la direction dans laquelle les flux effectifs du générateur sont augmentés, c'est-à-dire la direction dans laquelle un pâle différent de l'aimant permanent 8 est produit dans le pôle magnétique de commande 9, est considérée comme plus. En outre, il est entendu que, comme pour toute valeur du courant If, sur les régions allant d'un nombre de tours faible à un nombre de tours élevé, les courbes caractéristiques autres que la courbe caractéristique A, en particulier les courbes caractéristiques C, D, E et F présentent des valeurs plus élevées. Autrement dit, on a constaté que, afin d'obtenir un courant de débit plus élevé, il vaut mieux fixer l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 à une valeur plus grande que celle de l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9 plutôt que de fixer l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 à une valeur identique à celle de l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9. Ensuite, lorsqu'on étudie la relation entre les angles d'ouverture polaire et le débit, on obtient les courbes caractéristiques représentées sur les figures 3(a) et 3(b). Sur la figure 3(a), il est entendu que, lorsque le magnetogénérateur 3 fonctionne au ralenti (à environ 1000 tpm), lorsqu'on augmente le rapport de l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8, le courant de débit augmente et à partir du moment où ce rapport excède 60%, le courant de débit est saturé. Soit dit en passant, le courant If est 2A et la tension est 14V. En outre, sur la figure 3(b), il est entendu que, lorsque le magnéto-générateur fonctionne au régime nominal (5000 tpm), lorsque le rapport de l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant magnétique 8 à l'angle d'ouverture polaire e p du pôle 9 est augmenté, le courant de débit augmente, jusqu'à un pic atteint lorsque ce rapport est environ 62 % et, lorsque ce rapport augmente encore, le courant de débit diminue cette fois. Ensuite, lorsque la largeur du contrôle de débit lors d'un fonctionnement en régime nominal (5000 tpm), c'est-à-dire les différences entre le débit le plus élevé et le débit le plus bas sont mesurées pour chaque angle d'ouverture polaire e m, on obtient la courbe caractéristique représentée sur la figure 4. Sur la figure 4, si l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 est évalué des points de vue du débit le plus élevé et de la largeur du contrôle de débit, on trouve que la valeur optimale de l'angle d'ouverture polaire e m est environ 60%. Ensuite, lorsque les flux effectifs statiques au moment où on fait varier l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8, on obtient les résultats de mesures représentés sur la figure 5. Sur la figure 5, on trouve que la valeur des flux magnétiques effectifs a sa pointe au moment où la valeur du rapport de l'angle d'ouverture polaire de l'aimant permanent 8 est compris entre 60 et 70%. La raison semble en être que, lorsque 1' aimant permanent 8 et le pôle magnétique de commande 9 sont amenés à être adjacents, la portion terminale de l'aimant permanent 8 est magnétiquement court-circuitée par le pôle magnétique de commande 9, d'où il résulte que la grandeur de l'aimant permanent est notablement réduite.En bref, si la valeur de l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 est réglée pour être plus grande que l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9 pendant qu'on attend la différence précitée du fait du court-circuit magnétique, alors le taux de contribution aux flux effectifs des aimants permanents 8 devient élevé. En outre, du fait que le pôle magnétique de commande 9 a une densité de flux magnétique saturée plus élevée que l'aimant permanent, le pôle magnétique de commande 9 doit faire avec une petite surface de pôle magnétique, c'est-à-dire un angle d'ouverture polaire relatif à l'aimant permanent 8. Au contraire, pour augmenter les quantités de flux, l'aimant permanent 8 doit agrandir la surface du pôle magnétique. On a étudié que, pour ces raisons, l'équilibre des forces magnétiques de champ (l'équilibre des flux magnétiques en provenance des aimants permanents 8 et des flux magnétiques en provenance de la bobine de contrôle de champ 17) est amélioré lorsque l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 est plus grand que l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9, d'où il résulte qu'on peut obtenir un débit plus élevé. Des résultats expérimentaux représentés sur les figures 2 à 5, dans la présente invention, le rapport entre l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 et l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9 est réglé en considération des points suivants. Tout d'abord, lorsqu'on considère l'équilibre entre la charge et la décharge d'une batterie (conditions de décharge facile), si la limite inférieure est fixée à un point pour lequel le débit pendant le ralenti (1000 ppm) dépasse de 20% le débit pour l'égalité des angles (e m = e p), alors l'angle d'ouverture polaire e m devient 55%. D'autre part, si la limite supérieure est fixée à un point pour lequel le débit pendant le régime nominal (5000 ppm) (pratiquement le débit le plus élevé du magnéto-générateur 3) devient égal à celui obtenu lorsque l'angle d'ouverture polaire e m est 55%, alors l'angle d'ouverture polaire e m devient 70%. En bref, il est souhaitable que l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 et l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9 soit réglé pour satisfaire la formule (I) suivante 0.55 s e m / On va maintenant décrire le fonctionnement du dispositif. Lorsque le moteur entraîne le vilebrequin en rotation, le rotor 4 est également entraîné en rotation. Ensuite, pendant la rotation du rotor 4, il est produit une force électromotrice dans les bobines d'induit 16 et cette force électromotrice est fournie à la batterie et à la charge en tant que puissance génératrice. Lorsque la bobine de contrôle de champ 17 n'est pas électriquement raccordée à la batterie, les flux magnétiques provenant de la bobine de contrôle de champ 17 n'agissent pas sur le système de champ, d'où il résulte que les quantités des flux magnétiques dans le rotor 4 sont amenées dans un état fonction des quantités de flux magnétiques des aimants permanents 8. Ensuite, lorsque le courant arrive à la bobine de contrôle de champ 17 de telle sorte que le pôle magnétique de commande 9 devient hétéropolaire de l'aimant permanent 8, comme décrit ci-dessus, la plus grande partie des flux magnétiques F produits par la bobine de contrôle de champ 17 forme les circuits magnétiques fermés passant à travers les pôles magnétiques de commande 9.En conséquence, les flux magnétiques reliant entre elles les bobines d'induit 16 sont formés de telle sorte que les flux magnétiques F produits par la bobine de contrôle de champ 17 se superposent aux flux magnétiques produits par les aimants permanents 8, et les changements dans les flux magnétiques sont augmentés par les quantités des flux magnétiques qui sont augmentés en fonction du courant arrivant à la bobine de contrôle de champ 17, d'où il résulte que le courant générateur produit dans les bobines d'induit 16 est accru. D'autre part, lorsque le courant est passé à la bobine de contrôle de champ 17 de telle sorte que le pôle magnétique de commande 9 devienne homopolaire avec l'aimant permanent 8, dans une direction opposée à la précédente, les flux magnétiques produits par les aimants permanents 8 et les flux magnétiques F produits par la bobine de contrôle de champ 17 verrouillent entre eux les bobines d'induit 16 de façon différentielle, d'où il résulte que les changements dans les flux magnétiques sont réduits par les quantités des flux magnétiques qui sont réduits en fonction du courant passant à la bobine de contrôle de champ 17 de telle sorte que le courant générateur produit dans les bobines d'induit 16 est réduit. Ainsi, le débit du magnéto-générateur 3 peut être réglé en l'augmentant ou en le diminuant en fonction de la direction et de la grandeur du courant passant à la bobine de contrôle de champ 17. En fonction de la technique de réglage par augmentation ou diminution de ce débit, du fait qu'on peut se passer du fait que le magnéto-générateur 3 soit réglé pour satisfaire la puissance la plus élevée exigée comme dans la technique antérieure, on peut éviter d'abandonner la puissance électrique en excédent hors de la puissance électrique la plus élevée par le régulateur de tension en tant que chaleur, ou, tout au moins, on peut contrôler cet abandon. Il en résulte que le rendement de génération de puissance du magnéto-générateur est augmenté, la puissance du moteur peut être augmentée en conséquence et, à son tour, le taux de consommation de carburant du véhicule à moteur léger peut être augmenté. En outre, le magnéto-générateur dans lequel l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 est fixé pour être plus grand que l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9, a le même niveau de structure que le générateur dans lequel toutes les pièces polaires du rotor 4 sont constituées par les aimants permanents, de sorte que ce magnéto-générateur peut augmenter considérablement son débit par comparaison avec le magnétogénérateur dans lequel l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent 8 est égal à l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande 9. On a décrit ci-dessus l'invention en se référant à la réalisation préférée; toutefois, la présente invention ne doit pas nécessairement être limitée à la réalisation décrite ci-dessus et il est inutile de dire que l'invention peut être modifiée de diverses manières tout en restant dans la portée des données techniques. Comme il a été décrit ci-dessus, selon la présente invention, la plage du rapport de l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent à la somme de l'angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent et de l'angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande est fixé entre 0,55 et 0,7, de telle sorte que le magnéto-générateur selon la présente invention peut augmenter considérablement son débit par comparaison au magnéto-générateur dans lequel l'angle d'ouverture polaire de l'aimant permanent est égal à l'angle d'ouverture polaire du pôle magnétique de commande, ayant la même structure que celui dans lequel tous les pôles magnétiques polaires sont constitués par les aimants permanents. Revendications 1. Magnéto-générateur (3), comprenant un stator (11) autour duquel sont enroulées des bobines d'induit (16) et un rotor (4) dont les aimants permanents (8) sont disposés à intervalles dans la direction circonférentielle, concentriquement à une culasse cylindrique à fond (5) formée en un matériau magnétique et supportée à rotation à l'extérieur dudit stator (11), ledit magnéto-générateur (3) étant construit de telle sorte que de l'électricité est produite par la rotation des aimants permanents (8) dans les bobines d'induit (16), dans lequel des pôles magnétiques de commande (9) formés en un matériau magnétique sont intercalés entre les aimants permanents dans ledit rotor (4) et dans lequel, d'autre part, une bobine de contrôle de champ (17) est prévue dans un espace formé entre ledit stator (11) et une portion de fond de la culasse (5) de telle sorte que les flux magnétiques produits par le passage du courant à la bobine de contrôle de champ (17) forment des circuits magnétiques fermés passant à travers la culasse du rotor et les pôles magnétiques de commande, caractérisé en ce qu'un angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent (8) et un angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande (9) sont réglés à des valeurs différentes l'une de l'autre et en ce que ledit angle d'ouverture polaire e m de l'aimant permanent est fixé à une valeur supérieure à celle dudit angle d'ouverture polaire e p du pôle magnétique de commande. 2. Magnéto-générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la limite inférieure du rapport e m/(e m + e p) est fixé à 0,55, ledit rapport e m/(e m + e p) représentant un rapport entre l'angle d'ouverture polaire e m dudit aimant permanent et la somme e m + e p de l'angle d'ouverture polaire e m dudit aimant permanent et de l'angle d'ouverture polaire e p dudit pôle magnétique de commande. 3. Magnéto-générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la limite supérieure du rapport e m/(e m + e p) est fixée à 0,7, ledit rapport e m/(e m + e p) représentant un rapport entre l'angle d'ouverture polaire e m dudit aimant permanent et la somme e m + e p de l'angle d'ouverture polaire e m dudit aimant permanent et de l'angle d'ouverture polaire e p dudit pôle magnétique de commande. 4. Magnéto-générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la limite inférieure du rapport e mI(e m + e p) est fixée à une valeur pour laquelle un débit excédant de 20% un débit dudit magnéto-générateur pendant la rotation au ralenti lorsque l'angle d'ouverture polaire e m dudit aimant permanent et l'angle d'ouverture polaire e p dudit pôle magnétique de commande sont égaux l'un à l'autre, ledit rapport e m/(e m + e p) représentant un rapport entre l'angle d'ouverture polaire e m dudit aimant permanent et la somme 5. Magnéto-générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la limite supérieure du rapport e m/(e m + e p) est fixée à une valeur pour laquelle un débit égal à un débit dudit magnéto-générateur qui est obtenu pendant le régime nominal du moteur, lorsque le rapport e m/(e m + e p) est fixé à ladite valeur inférieure. 6. Magnéto-générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport e mI(e m + e p) est fixé à une valeur de 0,55 s e m/(e m + e p > 0,7, ledit rapport e m/(e m + e p) représentant un rapport entre l'angle d'ouverture polaire e m dudit aimant permanent et la somme (e m + e p) de l'angle d'ouverture polaire e m dudit aimant permanent et l'angle d'ouverture polaire e p dudit pôle magnétique de commande.