FR 2742254 A1 19970613 FR 9514883 A 19951212 PROCEDE D'OBTENTION D'UN MELANGE D'OXYDES METALLIOUES PULVERULENTS. APPARTENANT A LA FILIERE NUCLEAIRE A PARTIR DE LEURS NITRATES Domaine de l'invention L'invention concerne un procédé d'obtention d'un mélange d'oxydes métalliques pulvérulents, de réactivité appropriée, appartenant à la filière nucléaire, à partir de leurs nitrates, se présentant sous la forme d'une solution aqueuse ou d'un mélange de solides pulvérulents. L'invention concerne plus particulièrement un procédé de fabrication d'un mélange d'oxydes métalliques pulvérulents à partir de leurs nitrates, mettant en oeuvre au moins deux éléments métalliques pouvant intervenir dans la formation d'un combustible nucléaire, tels que uranium, plutonium, thorium (U, Pu, Th) et autres éléments fissibles, fertiles, permettant des simulations (Ce). L'invention concerne également plus particulièrement un procédé de fabrication d'un mélange d'oxydes métalliques pulvérulents à partir de leurs nitrates, mettant en oeuvre l'un au moins des éléments métalliques comme l'uranium, pris en combinaison avec un au moins des éléments des terres rares comme le Gadolinium (Gd), en vue de la fabrication de barres de contrôle de la fission des combustibles, à base d'oxydes frittés mixtes. Comme matière première à traiter selon le procédé de l'invention, les éléments intervenant sous la forme de nitrates et conduisant par leur décomposition aux mélanges d'oxydes métalliques pulvérulents, peuvent avoir des origines diverses : ils peuvent avoir ou non subi une irradiation et, de ce fait, disposer d'une composition isotopique quelconque. Dans le cas particulier de l'uranium, cet élément peut être d'origine naturelle, ou peut avoir été préalablement enrichi, par exemple par diffusion gazeuse, par ultracentrifugation ou par voie laser, peut avoir été irradié, et dans ce cas, provenir du retraitement de combustibles irradiés après refroidissement et séparation du plutonium (Pu) et des produits de fission. Aux fins de la présente invention - par "oxydes métalliques", il convient d'entendre un mélange d'au moins deux oxydes tels que l'oxyde d'uranium (UO3), de plutonium (Pu), de thorium (ThO2), de césium (Cs2O), de Gadolinium (Gd2O3), de Ruthénium (RuO2), de cérium (CeO2), dont les couples privilégiés sont U-Pu, U-Gd, U Ru, U-Cs, U-Th, U-Ce.Le cérium, présent dans le cadre de l'invention, I'est au titre de modèle, en vue de simuler, pour certaines propriétés, le comportement du plutonium - à travers l'expression "réactivité appropriée", la demanderesse entend définir la surface spécifique la plus adéquate qu'il est souhaitable de procurer aux oxydes métalliques pour optimiser leur aptitude à des transformations postérieures à la dénitration, telles que par exemple - la transformation thermique de l'UO3 en U308, (oxyde intermédiaire avant sa réduction ultérieure); - ou bien la réduction directe de l'UO3 en UO2 suivie de l'hydrofluoruration par l'acide fluorhydrique - ou encore la production d'une poudre d'oxydes mixtes de qualité céramique, destinés à être transformés en combustibles nucléaires par compactage et frittage des pastilles compactées. - sous l'appellation "nitrates métalliques", la demanderesse entend désigner le nitrate d'uranyle, en mélange avec l'un au moins des nitrates de plutonium, de césium, de thorium, de gadolinium, de ruthénium, de cérium. Dans le cas de la réduction directe de l'UO3 en UO2, suivie de l'hydrofluoruration de l'UO2 en UF4, la réactivité de l'UO2 est corrélativement liée à la surface spécifique de l'UO3 résultant de la dénitration. II s'avère souhaitable que les aptitudes à la réduction directe de UO3 en UO2 et à l'hydrofluoruration de l'UO2 en UF4, soient réglées à la demande lors de la dénitration du nitrate d'uranyle hydraté par la production d'un oxyde d'uranium U03 ayant une surface spécifique adaptée à chaque technologie. Dans le cas de la transformation thermique de U03 en U3081 on dispose d'un oxyde plus stable, moins sensible que U03 à la réhydratation et gardant toute sa réactivité lors de sa réduction en UO2. Dans le cas de la production de poudres d'oxydes métalliques de qualité céramique, destinées à la réalisation de combustibles nucléaires, les oxydes métalliques tels que le dioxyde d'uranium (UO2) ou son mélange avec l'un au moins des oxydes de plutonium (PuO2), de thorium (ThO2), de césium (Cs2O), de ruthénium (RuO2), de gadolinium (Gd203) et de cérium (CeO2), il est bien connu que le frittage de telles poudres dans une atmosphère réductrice permet d'obtenir des pastilles de densité élevée, à la condition de s'adresser à des poudres de grande surface spécifique, et de pratiquer pour chaque valeur de surface spécifique, un protocole de frittage optimal (traité de chimie minérale de Paul PASCAL, tome XV, pages 300 à 304, édition 1961). Etat de la technique De nombreux procédés de production de mélanges d'oxydes métalliques sont connus, par précipitation ou par décomposition de leurs nitrates : ils sont généralement destinés à la préparation de combustibles nucléaires contenant de l'uranium seul (sous la forme UO2), de combustibles mixtes formés de mélanges en proportions variables d'au moins deux éléments tels que l'uranium, le plutonium, le thorium (ut2, Pu02, ThO2). Mais ces procédés connus peuvent être également utilisés pour l'obtention d'un mélange d'oxydes métalliques pour la fabrication de barres de contrôle de la fission des combustibles nucléaires, réalisés au moyen d'oxydes frittés mixtes du type U-Gd par exemple, sous la forme UO2, Gd203. Que ce soit des combustibles mixtes (tels que UO2-PuO2) ou des barres de contrôle (telles que UO2-Gd203), ces produits peuvent être fabriqués, soit par la précipitation des métaux à partir de solutions de nitrates, soit par la décomposition séparée de nitrates de chacun des composants, suivie d'un mélange des oxydes en résultant, ou plus particulièrement la décomposition d'un mélange de nitrates dopé par du nitrate d'ammonium des métaux lourds concernés. Un premier type de procédé consiste à précipiter conjointement une solution mixte de nitrates, de métaux lourds tels que l'uranium et le plutonium, par hydrolyse (au moyen de l'ammoniac), à séparer le coprécipité des eaux mères contenant le nitrate d'ammonium en solution, à le sécher et le calciner, pour obtenir le mélange d'oxydes métalliques pulvérulents dont la granulométrie est plus ou moins maîtrisable (US 4,397,778; FR 2501061). Ce premier type de procédé présente aussi l'inconvénient majeur de générer un effluent radioactif, contenant essentiellement du nitrate d'ammonium en solution, pollué par des métaux lourds, qu'il faut traiter avant son rejet. Un autre type de procédé, bien connu, consiste à décomposer séparément, les nitrates de métaux lourds, tels que, par exemple, le nitrate de plutonium et nitrate d'uranyle (FR2526006), à réduire le trioxyde d'uranium en dioxyde, puis à mélanger et broyer finement les oxydes ainsi obtenus, et à les pastiller et les fritter. Mais un tel procédé conduit à l'obtention de pastilles dans lesquelles la distribution des oxydes n'est pas uniforme. Un autre type de procédé consiste à convertir conjointement, par décomposition thermique, à une température comprise entre 3000C et 8000C, en présence de 0,5 à 5 moles de nitrates d'ammonium par mole de métaux lourds au total, des solutions aqueuses contenant un ou plusieurs nitrates de métaux lourds des nitrates métalliques concentrés en poudres d'oxydes métalliques se prêtant à une densification par frittage (brevet belge n0891819). Mais un tel procédé procure des désavantages substantiels, dont en particulier l'importante consommation de nitrates d'ammonium et la forte augmentation des effluents gazeux à retraiter. C'est pourquoi, I'invention poursuit le but, non seulement d'éliminer les inconvénients précités mais de satisfaire d'autres objectifs plus ambitieux. L'invention a dès lors pour objet - un procédé de décomposition thermique de nitrates de métaux lourds, sous forme solide ou d'un mélange d'une solution aqueuse, en vue de la production directe de poudres de qualité céramique, disposant d'une surface spécifique suffisante pour que ces poudres se prêtent facilement à une conversion en pastilles de combustible nucléaire contenant des oxydes métalliques en mélange - de procurer un mélange pulvérulent d'oxydes métalliques lourds et dans ce mélange de l'UO3 à surface spécifique adaptée aux procédés de production par réduction du trioxyde d'uranium en dioxyde d'uranium - de disposer d'un procédé conduisant à la production d'une poudre d'oxydes métalliques, ayant une surface spécifique au moins égale à 2m2g;; - de fournir des oxydes compatibles avec l'obtention de pastilles céramiques à haute résistance mécanique dans lesquelles la distribution des oxydes métalliques est uniforme - de procurer un procédé applicable aux produits d'une usine de retraitement de combustible nucléaire pour la production de pastilles de combustible mixtes, répondant aux spécifications requises - d'éliminer tout ou partie des opérations de broyage des oxydes, seuls ou en mélange, précédant la réalisation des pastilles de combustible - de supprimer tout ou partie des opérations d'ultrabroyage qui sont habituellement nécessaires pour dissoudre complètement les pastilles rebutées en cours de fabrication, et celles au terme de leur vie en réacteur nucléaire. Sommaire de l'invention L'invention concerne un procédé d'obtention par décomposition thermique d'un mélange pulvérulent d'oxydes métalliques, de réactivité appropriée, appartenant à la filière nucléaire, à partir de leurs nitrates se présentant sous forme d'une solution aqueuse ou d'un mélange de solides. Selon l'invention, le procédé se caractérise en ce qu'on réalise dans une zone de contact d'une chambre de réaction, le contact thermomécanique entre la solution ou le mélange solide et un fluide gazeux introduit simultanément dans la chambre de réaction, ce fluide gazeux étant à une température au moins supérieure à la température de décomposition des nitrates et possédant une énergie mécanique suffisamment forte pour produire une pulvérisation fine de la solution ou une dispersion fine du mélange solide, et réaliser en instantané la décomposition des nitrates. Description détaillée de l'invention Selon le procédé de l'invention, on réalise dans une zone de contact, d'une chambre de réaction, un contact thermomécanique entre le mélange des nitrates métalliques constituant une phase dense et un fluide gazeux doté d'une grande énergie mécanique et doté aussi d'une température au moins supérieure à la température de décomposition des nitrates. Le mélange de nitrates métalliques constituant la phase dense est généralement introduit selon un axe approprié au niveau de la zone de contact, y est transformé en fine pulvérisation quand le mélange est dans un état liquide, ou en fine dispersion quand le mélange est dans un état solide pulvérulent. Le fluide gazeux, doté d'une grande énergie mécanique et thermique, est simultanément à la phase dense, introduit dans la zone de contact sous forme d'un écoulement tourbillonnaire symétrique. Cet écoulement tourbillonnaire, coaxial à l'axe principal de la chambre de réaction, a la propriété de transformer le mélange de nitrates métalliques en une dispersion particulièrement affinée de microgouttelettes ou de poudre. Ce mélange est saisi par le fluide gazeux, préalablement porté à une température élevée, selon un contact mécanique brutal et bref, et dès lors soumis à un effet thermique suffisant pour provoquer la décomposition instantanée des nitrates métalliques en un mélange d'oxydes pulvérulents. La surface spécifique de la poudre d'oxydes métalliques résultant de la dénitration thermique, détermine la réactivité de cette poudre à l'égard des transformations physiques ou chimiques ultérieures de la filière nucléaire: elle dépend, pour partie, de la finesse de ladite poudre. Dans le cas de la dénitration thermique des nitrates d'uranyle, plutonium, thorium, césium, ruthénium, gadolinium, cérium, la surface spécifique du mélange dépend aussi des caractéristiques physico-chimiques des oxydes d'uranium produits. Dès lors, la réactivité du mélange d'oxydes obtenu dépend également de la surface spécifique de l'un au moins des oxydes d'uranium présents : UO3, U308 et U02. En conséquence, les conditions de fonctionnement du procédé selon l'invention doivent maîtriser la réactivité des poudres contenant en mélange, I'un au moins des oxydes d'uranium avec l'un au moins des oxydes de plutonium, thorium, césium, ruthénium, gadolinium, cérium : la surface spécifique du mélange d'oxydes pulvérulents est souhaitablement au moins égale à 2m2gl et préférentiellement au moins égale à 7m2g~1. Quand le mélange de nitrates métalliques à décomposer est en phase liquide, la concentration en métaux présents du mélange est souhaitablement comprise entre 100g/l et 1400 g/l (exprimés en g de métaux par litre de solution). L'acidité de la phase liquide peut varier dans un large domaine tel que pouvant atteindre environ 8 N elle n'est pas rédhibitoire pour l'application du procédé selon l'invention. Quand le mélange de nitrates métalliques à décomposer est une poudre, la concentration en métaux s'exprime sous la forme de rapports. Ainsi, dans le cas de la présence simultanée dans le mélange pulvérulent, par exemple - de l'uranium et du plutonium, le rapport Pu/(U+Pu) peut varier de 0,02 à 0,40 et préférentiellement de 0,05 à 0,09 - de l'uranium et du gadolinium, le rapport Gd/(U+Gd) peut varier de 0,01 à 0,1 et préférentiellement de 0,02 à 0,05 - de l'uranium ou du plutonium, associés l'un à l'autre ou encore l'un et/ou l'autre à l'un au moins des éléments ruthénium, césium, thorium, cérium, chacun de ces derniers éléments cités pouvant être présent dans le mélange selon de larges limites, soit inhérentes à la composition des matières de recyclage, soit souhaitées pour la réalisation du combustible nucléaire. Le fluide gazeux mis en oeuvre dans le procédé de l'invention est introduit dans la zone de contact, doté d'une grande énergie thermomécanique : il y est introduit sous la forme d'un écoulement tourbillonnaire symétrique. Selon une variante préférentielle, I'axe de symétrie de l'écoulement tourbillonnaire du fluide gazeux introduit est confondu, non seulement avec l'axe longitudinal de la chambre de réaction, mais également avec celui du dispositif d'injection de la phase dense. La chaleur nécessaire à la décomposition du mélange des nitrates métalliques est fournie par le fluide gazeux chaud. Ce fluide gazeux peut être constitué par de l'air, par un gaz inerte tel que l'azote, en présence ou non du gaz réducteur tel que l'hydrogène, I'oxyde de carbone, ou par des gaz résultant de la combustion d'un combustible choisi dans le groupe des hydrocarbures, de préférence gazeux, tels que le propane par exemple, en présence d'un comburant tel que de l'air ou de l'oxygène. Le fluide gazeux chaud peut avoir souhaitablement un caractère plus ou moins réducteur, grâce par exemple à la présence du gaz réducteur précité, ou grâce à une combustion incomplète lorsque le gaz chaud résulte de la combustion d'un combustible en présence d'un comburant. Quand le fluide gazeux à introduire est de l'air ou un gaz inerte, auquel peut être mêlé un gaz réducteur, il peut être porté à la température souhaitée par un dispositif de chauffage indirect, tel que par exemple un chauffage électrique, externe à la chambre de réaction. Mais lorsque le fluide gazeux à introduire résulte de la combustion d'un combustible en présence d'un comburant, il peut être généré dans une chambre de combustion indépendante de la chambre de réaction (chauffage ex situ) ou associé à la chambre de réaction (chauffage in situ). La température qui doit régner dans la zone de contact et a fortiori dans la chambre de réaction pour permettre la décomposition instantanée du mélange de nitrates métalliques, appelée "température de consigne", se situe dans l'intervalle allant de 2500C à 8000C et préférentiellement allant de 3500C à 7500C. La température de consigne agit, soit sur le réglage du moyen de chauffage du fluide gazeux, soit sur le débit d'introduction du mélange des nitrates métalliques à décomposer. La chambre de réaction dans laquelle s'effectue la décomposition des nitrates métalliques et dans laquelle se trouve la zone de contact où s'établit le contact thermomécanique entre le mélange de nitrates métalliques constituant la phase dense et le fluide gazeux doté d'une grande énergie thermomécanique, peut être choisie parmi celles décrites par exemple dans le brevet français n02257326, le brevet européen n00007846, dans le brevet US n03,041,136 ou encore dans l'article Informations Chimie nO 342-Octobre 1992. Au cours de la décomposition du mélange de nitrates métalliques, il est obtenu d'une part un mélange d'oxydes métalliques offrant la réactivité souhaitée et d'autre part un flux gazeux que l'on sépare. Le flux gazeux contient les NOx provenant de la décomposition des nitrates métalliques que l'on récupère ultérieurement en majeure partie sous la forme de HNO3. Le mélange d'oxydes métalliques obtenus après séparation du flux gazeux peut être soumis à une action de réduction par un agent réducteur en vue d'obtenir un dioxyde d'uranium (UO2) de réactivité suffisante pour être transformé ultérieurement en UF4 puis UF6, ou encore être soumis à une action de réduction par un agent réducteur, après un éventuel précompactage, puis être comprimé, pastillé et fritté en vue d'être utilisé ultérieurement comme combustible nucléaire: il a été constaté que le mélange des oxydes mixtes (UO2-PuO2), initialement obtenus selon le procédé de l'invention ou le produit fritté en résultant, est facilement solubilisé par HN03. Cette facile solubilisation est une caractéristique des mélanges d'oxydes métalliques issus du procédé selon l'invention, qui se manifeste en contradiction avec l'état de la technique : il est connu, en effet, que si les composants (UO2 et PuO2) ne sont pas intimement associés au moment de la formation de la pastille, cette pastille, après son usage en réacteur nucléaire, est difficilement solubilisable par HNO3 seul. C'est pourquoi le procédé de l'invention se manifeste être particulièrement adapté à l'obtention d'un combustible nucléaire sous forme de pastilles, facilement recyclables au terme de leur vie. Ainsi, il apparaît que le procédé selon l'invention, appliqué au traitement de mélange de nitrates de métaux lourds, tels que les nitrates d'uranyle, de plutonium, associés l'un à l'autre, ou associés ensemble ou séparément à l'un des nitrates de ruthénium, thorium, césium, gadolinium, cérium, conduit, dans son objet principal, à l'obtention d'un mélange d'oxydes métalliques ayant une surface spécifique adéquate pour lui conférer une excellente réactivité, mais procure également un mélange d'oxydes métalliques au sein duquel lesdits oxydes sont particulièrement bien dispersés les uns à l'égard des autres, pour permettre le recyclage des poudres d'oxydes mixtes ou de pastilles présentant des anomalies par rapport aux spécifications. L'invention sera mieux comprise grâce à l'illustration qui en est faite par le schéma à caractère industriel du circuit de fabrication du combustible nucléaire intégrant le procédé selon l'invention (figure 1). Selon le schéma, un mélange mixte en solution est préparé (en A) par l'apport simultané et en quantités adéquates des nitrates d'uranyle et de plutonium. Ce mélange intime de nitrates en solution est éventuellement introduit selon L1 dans une zone de concentration (B) en vue d'obtenir le niveau de concentration souhaité. Généralement, la concentration souhaitée correspond à l'obtention du nitrate d'uranyle fondu dans son eau de cristallisation dans lequel les autres nitrates présents sont en solution ou finement dispersés. Dans le cas où le niveau de concentration est déjà atteint lors du mélange (en A), ledit mélange est directement conduit par L'1 et L2 dans la zone (C) de décomposition. Ce mélange est introduit dans la zone de contact de la chambre de réaction et y est transformé en fine pulvérisation par contact intime avec le fluide gazeux doté d'une grande énergie thermomécanique, ledit fluide gazeux étant introduit sous la forme d'un écoulement tourbillonnaire symétrique: la température de consigne de la chambre de réaction est choisie dans l'intervalle de 2500C à 8000C. Lors du contact thermomécanique brutal et bref, le mélange de nitrates métalliques transformé en de très fines particules se décompose en générant un flux gazeux (G3) se composant de vapeurs nitreuses NOx et de vapeur d'eau, et un mélange pulvérulent d'oxydes métalliques (S4) ayant une surface spécifique d'au moins 7m2g~l qui lui confère la réactivité recherchée. Le flux gazeux (G3) est alors conduit dans la zone de traitement (D) (tour d'absorption) où il est traité par une solution HNO3 en recirculation, en générant une solution (L4) concentrée en HN03, qui peut être utilisée, par exemple, pour des opérations de dissolution. Le mélange pulvérulent (S4) est alors introduit dans la zone de réduction (E) où il est soumis à réduction au moyen d'un courant d'hydrogène porté à une température comprise entre 6000C et 8000C, de telle sorte que le mélange d'oxydes métalliques précédemment évoqués contienne de l'uranium, sous la forme d'UO2 de bonne réactivité. Après réduction, le mélange d'oxydes métalliques est conduit par (S5) dans la zone de compression (F) où il est transformé en pastilles de densité appropriée. Les pastilles (S7) sont alors frittées dans la zone de frittage (G) en les maintenant dans un courant d'hydrogène à une température suffisante (environ 17000C) pendant le temps nécessaire. Les pastilles frittées (S9) sont alors prêtes à être mises en oeuvre dans les assemblages combustibles utilisés dans les réacteurs nucléaires du type PWR, BWR ou autres. Le recyclage des rebuts de fabrication, par (S6), (S8), (S10), et enfin (S11), après leur mise en solution, se fait dans des conditions simplifiées. Comme la demanderesse l'a constaté, le procédé selon l'invention conduit à des pastilles combustibles d'oxydes frittés (S10) qui sont facilement solubles dans l'acide nitrique seul, sans addition d'acide fluorhydrique comme le préconise l'état de la technique. L'invention sera mieux comprise grâce aux exemples énoncés ci-après à titre seulement illustratif. Exemple 1 Cet exemple illustre la décomposition d'un mélange de nitrates métalliques en solution, comme celui obtenu à partir d'un combustible irradié après séparation du plutonium et des produits de fission générés par dissolution nitrique. Ce mélange est une solution de nitrate d'uranyle accompagnée de césium et de ruthénium, de composition suivante - uranium 350 g/l - césium 25 ppm/U - ruthénium 5 ppm/U - HN03 6 N Cette solution a été pulvérisée dans une zone de contact d'une chambre de réaction, telle que décrite dans le brevet français n02257326 par un courant d'azote chauffé électriquement à une température de 1 1000C. La température de consigne régulant le flux gazeux était de 4000C. Le débit de la solution de nitrates métalliques était de 10 litres/heure. On a obtenu ainsi un mélange d'oxyde riche en UO3 contenant sous forme d'oxydes, du césium et ruthénium. La surface spécifique du mélange d'oxydes était de 14m2g1. Ce mélange pulvérulent d'oxydes a pu être utilisé dans un cycle de préparation de combustibles nucléaires en passant par les phases de réduction en UO2 de fluoration puis de séparation isotopique. Quant à la phase gazeuse résultant de la décomposition thermique des nitrates métalliques, elle a été refroidie et absorbée par une solution aqueuse d'acide nitrique en recirculation. Exemple 2 Cet exemple concerne la décomposition selon l'invention d'un mélange de nitrate d'uranium et de gadolinium, se présentant sous la forme d'une solution aqueuse ayant pour composition - uranium 400 g/I - gadolinium 14 g/l - acidité H+(HNO3) 0,5 N Cette solution est pulvérisée sous la forme de fines gouttelettes dans une zone de contact d'une chambre de réaction d'un dispositif de décomposition connu sous le nom de "SPIN FLASH" de la société APV BAKER (Informations Chimie n0 342-Octobre 1992). La température de la phase gazeuse tourbillonnaire qui est de l'air, était de 10000C. La température de consigne de la zone de contact était de 4500C. Le débit de la solution de nitrates métalliques était de 5 I/heure. On a recueilli, après séparation de la phase gazeuse contenant le NOx, un mélange d'oxydes UO2-Gd203, ayant une granulométrie moyenne voisine de 101Jm. La surface spécifique du mélange était de 16mg-1. Après réduction sous un courant d'hydrogène, à 7000C, il a été obtenu un mélange pulvérulent d'oxydes UO3-Gd203 ayant une surface spécifique d'environ 6m2g~1 et possédant une très bonne aptitude au frittage. Exemple 3 Cet exemple illustre le cas de la décomposition thermique d'un mélange de nitrates métalliques, se présentant, après purification au moyen de tributylphosphate, sous l'aspect d'une poudre composée essentiellement de nitrate d'uranyle. Cette poudre contenait - uranium 45,6 % en poids - césium (environ) 40 ppm Initialement, le mélange de nitrates était en solution aqueuse. Cette solution a été concentrée jusqu'à 1200 g/l en uranium, puis soumise à une opération d'écaillage et broyée jusqu'à l'obtention de la poudre destinée à l'opération de décomposition selon l'invention. La poudre ainsi obtenue a été introduite au moyen d'un convoyeur à vis dans la zone de contact d'une chambre de réaction, telle que décrite dans le brevet européen n00007846, dans laquelle les gaz chauds sont produits in situ par la combustion complète de propane. Les gaz chauds produits, dotés d'une énergie thermomécanique élevée, arrivaient dans la zone de contact simultanément avec la phase solide, sous l'aspect d'un écoulement tourbillonnaire symétrique (coaxialement avec le dispositif d'introduction de la poudre). Le débit de la poudre introduite était de 18 kg/heure. La température de consigne de décomposition des nitrates était de 6500C : cette température régulait le débit de propane mis en oeuvre dans la chambre de combustion. De la chambre de réaction, on a extrait une poudre fine d'oxydes constituée de U308 (95 % en poids), UO3 (environ 5 % en poids) et Cs2O (40 ppm exprimé en Cs par rapport à U). La poudre obtenue manifestait une bonne réactivité: surface spécifique de 8m2g1 et était destinée à une étape de réduction, d'hydrofluoruration et de fluoration avant séparation isotopique. Quant à la phase gazeuse contenant du NOx, elle était refroidie et traitée par une solution aqueuse de HNO3. Exemple 4 Cet exemple illustre le cas où le nitrate mixte est une solution aqueuse d'un mélange de nitrate d'uranyle et d'un nitrate de plutonium, conforme au schéma de fonctionnement selon la figure 1. Selon cette figure, la solution des nitrates métalliques obtenue par mélange de nitrates d'uranyle et de plutonium (en A) avait pour composition, après concentration (en B) - uranium 1040 g/l - plutonium 66 g/l - acidité HNO3 4,0 N - rapport Pu/(U + Pu) = 0,06 Cette solution concentrée était introduite (en C) dans la zone de contact de la chambre de réaction évoquée dans l'exemple 3, où elle était soumise à une décomposition thermomécanique, sous les conditions suivantes - température de consigne 4500C - débit de la solution à traiter 10 I/heure Les gaz résultant de la décomposition étaient traités (en D) dans une tour d'absorption par une solution de HNO3 en recirculation. La poudre obtenue (en C) était formée de UO3 et PuO2, de surface spécifique élevée (18m2g1) et était traitée (en E) par un courant d'hydrogène à 6500C, puis était pastillée (en F) et frittée (en G) à 1650C en présence d'hydrogène. Les pastilles mixtes de UO2 et Pu02 ainsi obtenues avaient une densité égale à 94,8 % de la densité théorique. Tous les produits hors spécification étaient recyclés par S11. Exemple 5 Cet exemple illustre le cas de la décomposition de nitrate mixte d'uranium et plutonium en solution, en vue d'obtenir un mélange directement pulvérulent d'UO2-PuO2 au moyen d'une phase gazeuse hautement thermomécanique et réductrice. Dans ce cas, la solution est la même que celle mise en oeuvre dans l'exemple 4 et ayant pour composition - uranium 1040 g/l - plutonium 66 g/l - acidité HNO3 4,0 N Les gaz chauds étaient constitués d'un courant d'azote contenant 4 % d'hydrogène donnant aux gaz de combustion une capacité réductrice à l'égard des oxydes d'uranium. Les gaz étaient portés à la température de 11000C au moyen du système de chauffe utilisé dans l'exemple 1. La chambre de réaction était également la même que celle mise en oeuvre dans ledit exemple. Les zones de contact et chambre de combustion étaient les mêmes que celles mises en oeuvre dans les exemples 3 et 4. Le débit de la solution de nitrates à décomposer était de 6 I/heure et la température de consigne était de 6000 C. Dans ces conditions de fonctionnement, on obtenait dans la chambre de décomposition un oxyde mixte essentiellement constitué de UO2 et PuO2. Environ 3 % d'uranium étaient sous forme de U308. REVENDICATIONS 1. Procédé d'obtention d'un mélange d'oxydes métalliques pulvérulents, de réactivité appropriée, appartenant à la filière nucléaire, à partir du mélange de leurs nitrates, se présentant sous forme d'une solution aqueuse ou d'un mélange de solides, caractérisé en ce qu'on réalise dans une zone de contact d'une chambre de réaction, le contact thermomécanique entre la solution pulvérisée ou le mélange solide dispersé et un fluide gazeux introduit simultanément dans la chambre de réaction, ce fluide gazeux étant à une température au moins supérieure à la température de décomposition des nitrates et possédant une énergie mécanique suffisamment forte pour produire une pulvérisation fine de la solution ou une dispersion fine du mélange solide, et réaliser en instantané la décomposition des nitrates. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mélange de nitrates métalliques comporte l'un au moins des métaux U ou Pu, associés l'un à l'autre, ou associés, séparément ou ensemble, à l'un au moins des métaux Th, Cs, Ru, Gd, Ce,.... 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mélange de nitrates métalliques, de la filière nucléaire, quand il est en phase liquide, a une concentration en métaux comprise entre 100 g/l et 1400 g/l. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'acidité du mélange, quand il se présente en phase liquide, peut atteindre environ 8 N. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, quand le mélange à décomposer est une poudre qui contient de l'uranium et du plutonium, sa composition, exprimée par le rapport Pu/(U+Pu) peut varier de 0,02 à 0,40 et préférentiellement de 0,05 à 0,09. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que, quand le mélange est une poudre contenant de l'uranium et du gadolinium, sa composition exprimée par le rapport Gd/(U+Gd) peut varier de 0,01 à 0,1 et préférentiellement de 0,02 à 0,05. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le fluide gazeux chaud est introduit dans la zone de contact sous la forme d'un écoulement tourbillonnaire symétrique. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'axe de symétrie de l'écoulement tourbillonnaire du fluide gazeux introduit est préférentiellement confondu avec l'axe longitudinal de la chambre de réaction et avec l'axe du dispositif d'injection de la phase aqueuse. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le fluide gazeux est constitué par de l'air, par un gaz inerte. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le gaz inerte est de l'azote. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que le fluide gazeux comporte un agent réducteur qui est de l'hydrogène ou de l'oxyde de carbone. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le fluide gazeux est constitué de gaz de combustion. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que le fluide gazeux résulte de la combustion d'un hydrocarbure en présence d'air. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 ou 13, caractérisé en ce que l'hydrocarbure est du propane. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisé en ce que le fluide gazeux est rendu réducteur par une combustion incomplète. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisé en ce que le fluide gazeux est rendu réducteur par la présence d'hydrogène. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que la température de décomposition instantanée, ou température de consigne, se situe dans l'intervalle allant de 25O0C à 8000C et préférentiellement de 3500C à 7500C. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que la température de consigne agit sur le réglage du moyen de chauffage du fluide gazeux ou sur le débit d'introduction du mélange de nitrates métalliques à décomposer. 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que le fluide gazeux est porté à la température souhaitée par un dispositif de chauffage indirect électrique externe à la chambre de réaction. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que le fluide gazeux résultant de la combustion d'un combustible en présence d'un comburant est généré dans une chambre de combustion externe, indépendante de la chambre de réaction. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que le fluide gazeux résultant de la combustion d'un combustible en présence d'un comburant est généré dans une chambre de combustion interne, dépendante de la chambre de réaction. 22. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 21, caractérisé en ce que le mélange pulvérulent d'oxydes métalliques contenant de l'UO3 et l'un au moins des oxydes de plutonium, de thorium, de césium, de ruthénium, de gadolinium et de cérium, a une surface spécifique au moins égale à 2mZgl et préférentiellement au moins égale à 7m2g1. 23. Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que le mélange d'oxydes métalliques est soumis à réduction par un agent réducteur pour transformer l'UO3 présent en UO2. 24. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 22, caractérisé en ce que le flux gazeux contenant des NOx, résultant de la décomposition des nitrates métalliques, est récupéré sous la forme HNO3 après régénération des NOx. 25. Application de l'une quelconque des revendications 1 à 24 à la production et au recyclage de combustible nucléaire.