FR 2728037 A1 19960614 FR 9414856 A 19941209 L'invention concerne le domaine de la thermodynamique, et plus particulièrement les techniques d'accumulation ou de dissipation d'énergie associées aux appareils ou systèmes thermodynamiques. Le but de 1' invention est de développer une nouvelle technique d'accumulation ou de dissipation d'énergie qui soit capable de procurer des performances très supérieures à celles obtenues avec les techniques traditionnelles utilisant les fluides de travail classiques, c'est-à-dire les gaz et la vapeur pour l'accumulation d'énergie et les fluides visqueux habituels, tels que ceux utilisés dans les amortisseurs ou les absorbeurs de chocs, pour la dissipation d'énergie. L'invention a ainsi pour objet de concevoir une structure hétérogène d'accumulation ou de dissipation d'énergie capable de mettre en oeuvre un processus thermodynamiquement réversible, et en particulier d'éviter les échauffements et/ou les turbulences lors d'une compression. L'invention a également pour objet de réaliser des procédés d'utilisation d'une telle structure hétérogène, ainsi que des appareils de mise en oeuvre associés. Il s'agit plus particulièrement d'une structure hétérogène d'accumulation ou de dissipation d'énergie destinée à être utilisée dans des appareils ou des systèmes thermodynamiques, caractérisée en ce qu'elle est constituée par une matrice solide capillaire poreuse à porosité capillaire ouverte et de topologie contrôlée, et par un liquide entourant la matrice capillaire poreuse en définissant une surface de séparation solide/liquide, ledit liquide étant choisi lyophobe au regard de ladite matrice, de telle façon que cette surface de séparation soit évolutive de façon isotherme et réversible en fonction de la pression extérieure à laquelle la structure est soumise et soit ainsi capable de développer un travail utile. Les critères principaux utilisés avec une telle structure hétérogène sont maintenant la surface de séparation solide/liquide et la tension superficielle du liquide à l'interface avec le solide. Une telle approche se démarque ainsi radicalement de l'enseignement donné par la thermodynamique classique dans la mesure où on utilise l'énergie potentielle de l'interaction moléculaire, et la dépendance de cette énergie par rapport à la température. Ainsi, au lieu d'utiliser l'énergie cinétique du mouvement aléatoire des molécules de gaz ou de vapeur, on raisonne au niveau de l'énergie potentielle de l'interaction moléculaire en faisant pénétrer un liquide adapté dans des micro-passages (les dimensions vont typiquement du centième au quart de micron), en laissant le liquide ressortir de ces micropassages, avec une surface de séparation qui augmente à la pénétration du liquide et diminue au retrait du liquide, et ce dans un processus à la fois isotherme et réversible.On peut maintenant rencontrer une compression isobare-isotherme du milieu de travail sans transition de phase, en utilisant comme paramètres les valeurs de la température et de la surface de séparation solide/liquide. L'énergie accumulée ou dissipée est ainsi maintenant essentiellement thermo-moléculaire. Selon un mode d'exécution particulier, la matrice est réalisée sous la forme d'un bloc présentant dans sa masse des passages capillaires débouchant par des pores. Les passages capillaires peuvent être alors agencés sous la forme de canaux cylindriques, de capillaires légèrement incurvés, ou de fentes parallèles, de façon à présenter une hystérésis faible lorsque la structure est soumise à un processus de compression-détente isotherme, ou en variante sous la forme de canaux croisés, de canaux à alternance de resserrements ou à alternance de microsphères, formant des labyrinthes, de façon à présenter une hystérésis élevée lorsque la structure est soumise à un processus de compression-détente isotherme. Cette dernière variante est tout particulièrement intéressante lorsqu'on cherche à dissiper de l'énergie développée sous l'action d'un impact de surpression. On pourra aussi prévoir que les passages capillaires sont revêtus sur leur surface d'un agent choisi pour les rendre non mouillables par le liquide adopté. Ceci permet en particulier d'utiliser pour la matrice poreuse des matériaux qui seraient normalement mouillés par le liquide concerné : grâce à ce revêtement en effet, on peut satisfaire à la condition essentielle selon laquelle le liquide doit être lyophobe au regard de la matrice. On pourra également prévoir que le bloc constituant la matrice comporte des particules discrètes renfermant une substance ferromagnétique et/ou que le matériau de la capsule enveloppant ladite matrice renferme des substances ferromagnétiques. Ceci permet d'exercer une influence sur la structure hétérogène par un champ magnétique, par exemple pour déplacer cette structure hétérogène à l'intérieur d'une enceinte étanche fermée. La matrice capillaire poreuse n'est par ailleurs pas nécessairement réalisée sous une forme monolithique. On pourra en particulier prévoir que cette matrice est réalisée sous la forme de particules discrètes à porosité capillaire formant avec le liquide une suspension ou une solution colloîdale. De préférence, le matériau constitutif de la matrice capillaire poreuse est choisi dans le groupe constitué par les gels de silice, les composés de silice et de chrome, les aluminosilicates, l'alumine, les verres poreux, et le graphite, et le liquide associé est choisi dans le groupe constitué par les sels, les fondants, les métaux liquides et leurs alliages, les eutectiques à basse température, le mercure, les alliages de Wood à bas point de fusion, et les solutions aqueuses. On pourra aussi prévoir que la structure hétérogène est encapsulée dans une enveloppe flexible ou analogue la protégeant de tout contact avec un liquide extérieur différent utilisé dans l'appareil ou le système thermodynamique concerné. L'invention concerne également des procédés d'utilisation d'une structure hétérogène présentant l'une au moins des caractéristiques précitées. Il s'agit tout d'abord d'un procédé pour accumuler de l'énergie, caractérisé en ce qu'on dispose au moins une structure hétérogène dans une chambre fermée, et on soumet cette structure à une compression forcée à une température constante prédéterminée pour forcer le liquide de cette structure dans les passages capillaires de sa matrice solide poreuse et augmenter ainsi la surface de séparation solide/liquide, l'énergie accumulée lors de cette compression forcée pouvant être ensuite récupérée par une détente spontanée isotherme pour effectuer un travail utile. Selon un cas particulier, l'énergie apportée lors de la compression forcée est essentiellement mécanique, et la température constante est choisie inférieure à la moitié de la température critique du liquide de la structure hétérogène, mais supérieure à la température de fusion dudit liquide, l'énergie récupérée ensuite lors de la détente spontanée isotherme étant principalement mécanique. Selon un autre cas particulier, l'énergie apportée lors de la compression forcée est essentiellement thermique, et la température constante est choisie entre 0,5 et une fois la température critique du liquide de la structure hétérogène, l'énergie récupérée ensuite lors de la détente spontanée isotherme étant principalement thermique. Il est également possible de prévoir que l'éner- gie accumulée est stockée à l'issue de la phase de compression forcée, par refroidissement de la structure hétérogène à une température inférieure à la température de fusion du liquide, avant d'être libérée au moment désiré par simple échauffement de ladite structure à une température supérieure à la température de fusion précitée. Il s'agit aussi d'un procédé pour dissiper de l'énergie, caractérisé en ce qu'on dispose au moins une structure hétérogène dans une chambre fermée, et on soumet cette structure à une compression élevée par un impact, pour forcer du liquide de cette structure dans les passages capillaires de sa matrice solide poreuse et augmenter ainsi la surface de séparation solide/liquide, après quoi on laisse la structure se détendre spontanément à une pression basse prédéterminée. L'invention concerne enfin des appareils de mise en oeuvre associés. Il s'agit ainsi d'un appareil d'accumulation d'énergie, dans lequel l'énergie accumulée est essentiellement mécanique, caractérisé en ce qu'il comporte une chambre fermée de volume variable dans laquelle est logée au moins une structure hétérogène, ladite chambre étant délimitée par un piston coulissant, ou par une membrane flexible ou analogue. Il s'agit en variante d'un appareil d'accumulation d'énergie, dans lequel l'énergie accumulée est essentiellement thermique, caractérisé en ce qu'il comporte une chambre fermée de volume variable dans laquelle est logée au moins une structure hétérogène, ladite chambre étant délimitée par un piston qui coulisse dans un cylindre dont la surface extérieure est soumise à l'action d'un moyen chauffant associé. Il s'agit encore d'un appareil de dissipation d'énergie, caractérisé en ce qu'il comporte une chambre fermée de volume variable dans laquelle est logée au moins une structure hétérogène, ladite chambre étant délimitée par un piston coulissant dont la tige est dirigée dans la direction de l'impact prévu. D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre et des dessins annexés, concernant des modes de réalisation particuliers, en référence aux figures où - la figure 1 illustre une structure hétérogène conforme à l'invention soumise à une compression isotherme, dont la surface de séparation solide/liquide évolue en augmentant entre la situation initiale a) et la situation finale b) - la figure 2 illustre divers modes d'exécution de la matrice capillaire poreuse, les variantes a), b), c), d) correspondant à des blocs solides présentant dans leur masse des passages capillaires, et la variante e) correspondant à des particules discrètes formant avec le liquide une suspens ion ou une solution colloïdale - la figure 3 est une coupe schématique d'un passage capillaire, avant pénétration forcée du liquide en a), et après pénétration forcée du liquide en b) - la figure 4a est un diagramme illustrant une compression isotherme mise en oeuvre avec une structure hétérogène à matrice monoporeuse conforme à l'invention - la figure 4b est un diagramme illustrant trois courbes caractéristiques correspondant à des structures hétérogènes à matrice capillaire en verre poreux, le liquide associé étant du mercure - la figure 5 est un diagramme mettant en évidence l'importance de la température choisie lors de la compression isotherme par rapport à un seuil correspondant à la moitié de la température critique du liquide de la structure hétérogène, pour accumuler essentiellement soit de l'énergie mécanique soit de l'énergie thermique - les figures 6 à 9 illustrent divers accumulateurs d'énergie réalisés conformément à l'invention, avec aux figures 7 à 9 un encapsulage de la structure hétérogène dans une enveloppe flexible ou déformable - la figure 10 illustre schématiquement un mode d'accumulation d'énergie mécanique à température constante, l'énergie accumulée en a) étant ensuite (éventuellement après un temps de stockage) libérée en b) - la figure 11 illustre un appareil d'accumulation d'énergie mécanique mettant en oeuvre le principe illustré à la figure 10 ;; - la figure 12 illustre un autre appareil conforme à l'invention, pour accumuler de l'énergie thermique - la figure 13 est un diagramme mettant en évidence la plus ou moins grande hystérésis obtenue, selon la topologie adoptée pour la porosité capillaire de la matrice de la structure hétérogène, ce qui est tout particulièrement important dans le cadre d'une dissipation d'énergie, et la figure 14 est un diagramme mettant en évidence la disparition d'énergie sans transformation en chaleur ("trou noir énergétique") - la figure 15 illustre un appareil de dissipation d'énergie, tel qu'un amortisseur de chocs, réalisé conformément à l'invention - les figures 16 et 17 sont deux diagrammes de compression-détente obtenus avec une structure hétérogène particulière dont la matrice capillaire est un bloc de verre poreux à micropores et dont le liquide est un alliage de Wood à bas point de fusion - les figures 18 à 20 sont des diagrammes illustrant les caractéristiques enregistrées avec un amortisseur anti-shimmy d'avion dont la chambre de travail est remplie par une structure hétérogène particulière dont la matrice capillaire est un silicagel poreux et le liquide est de l'eau. La figure 1 illustre schématiquement une struc ture hétérogène 10 d'accumulation ou de dissipation d'énergie conforme à l'invention, destinée à être utilisée dans des appareils ou des systèmes thermodynamiques. Conformément à une caractéristique essentielle de l'invention, la structure hétérogène 10 est essentiellement constituée par une matrice solide capillaire poreuse 11 à porosité capillaire ouverte et de topologie contrôlée (cette topologie définissant les trajectoires de déplacement pour le liquide), cette porosité étant notée 12 sur la représentation schématique de la figure 1, et par un liquide 13 entourant la matrice capillaire poreuse 11 en définissant une surface de séparation solide/liquide, lequel liquide est en outre choisi lyophobe au regard de la matrice poreuse, c'est-à-dire avec une tension superficielle qui est telle que ce liquide soit non mouillant lorsqu'il est au contact de la surface extérieure de la matrice. De cette façon, le liquide 13 entourant la matrice capillaire poreuse 11 ne peut spontanément pénétrer à l'intérieur des pores ou capillaires.Cette pénétration ne peut donc qu'être forcée, par suite dune compression adéquate exercée sur la structure hétérogène. Sur la représentation de la figure 1, la matrice capillaire poreuse 11 est réalisée sous la forme de particules discrètes à porosité ouverte, qui sont en suspension dans le liquide environnant 13 associé à cette matrice, mais on verra par la suite qu'il est également possible de réaliser la matrice solide capillaire poreuse sous la forme d'un bloc présentant dans sa masse des passages capillaires débouchant par des pores, ainsi que cela sera décrit ultérieurement en référence à la figure 2. Pour passer de la situation illustrée en a) à la situation illustrée en b), on exerce sur la structure hétérogène 10 une compression isotherme (symbolisée par des flèches radiales), de façon à forcer la pénétration du liquide dans le réseau capillaire de la matrice solide de cette structure hétérogène. Cette pénétration forcée a été illustrée schématiquement sur la figure 3, où l'on distingue une situation a) dans laquelle le liquide 13 se trouve devant l'entrée d'un canal capillaire 12 ménagé dans la matrice solide capillaire poreuse 11, sans toutefois pénétrer dans ce canal, la frontière du liquide étant alors formée par un ménisque 15. Dans la situation b), par suite d'une compression isotherme de la structure hétérogène, on a forcé la pénétration du liquide à l'intérieur du capillaire 12.Le seuil de pression qu'il est nécessaire de franchir correspond à la pression capillaire de Laplace, dont la valeur est donnée par la formule P = (2a. cose )/r, dans laquelle a et la tension superficielle du liquide de la structure hétérogène à la température considérée, e est l'angle de contact (c'est angle étant nécessairement supérieur à 900 en vertu de la caractéristique de lyophobie précitée), et r est le rayon du canal capillaire. Le passage de la situation a) à la situation b) de la figure 3 a pour effet d'augmenter la surface de séparation solide/liquide que l'on peut noter n, la variation Q correspondant à la surface latérale des passages capillaires concernés.Ainsi, la surface de séparation solide/liquide est évolutive de façon isotherme et réversible en fonction de la pression extérieure à laquelle la structure hétérogène est soumise, ce qui permet de développer un travail utile. Lorsque la pression appliquée sur la structure hétérogène est relâchée, on obtient alors une détente spontanée qui permet le retour de la situation b) à la situation a). I1 est intéressant de noter que l'écou- lement du liquide lyophobe à l'intérieur de la porosité capillaire de la matrice solide est infra-laminaire, c'està-dire que le nombre de Reynolds est sensiblement nul, de sorte que la transition d'une situation à l'autre s'effectue sans frottement, et donc sans échauffement.Ce résultat constitue un élément d'une importance capitale dans les applications envisageables de la structure hétérogène selon l'invention. Sur la figure 2, on a illustré divers modes d'exécution de la matrice capillaire poreuse de la structure hétérogène. En a), la matrice 11.1 est réalisée sous la forme d'un bloc présentant dans sa masse des passages capillaires 12.1 débouchant par des pores, ces passages étant ici réalisés sous la forme de canaux parallèles s'étendant dans deux directions perpendiculaires. Les canaux 12.1 peuvent être sans communication mutuelle, ou encore interconnectés pour réaliser un réseau formant un labyrinthe. En b), le mode d'exécution représenté concerne une matrice 11.2 également formée d'un bloc, mais dont les passages capillaires 12.2 sont réalisés sous la forme de fentes parallèles. Les modes d'exécution illustré en a) et b), ou en variante avec des capillaires légèrement incurvés, ont pour effet que la structure présente une hystérésis faible lorsqu'elle est soumise à un processus de compressiondétente isotherme. On reviendra sur cette question d'hystérésis au niveau de la description de la figure 13, car cette hystérésis est particulièrement importante dans le cadre d'une recherche de dissipation d'énergie. En c), on a illustré une matrice capillaire poreuse 11.3 constituée d'un bloc présentant des canaux 12.3 constitués par une alternance de petits capillaires et de microsphères agencés en série. En d), on a illustré une matrice 11.4 présentant des passages capillaires 12.4 agencés sous la forme de canaux croisés, de façon à former des labyrinthes. Les modes d'exécution illustrés en c) et d) présentent, par rapport aux modes d'exécution illustrés en a) et b), une hystérésis élevée lorsque la structure est soumise à un processus de compression-détente isotherme. En e), on a illustré une matrice solide 11.5 réalisée sous la forme de particules discrètes à porosité capillaire, formant avec le liquide 13 une suspension ou une solution colloïdale. Sur la partie gauche, les particules discrètes sont agglutinées entre elles, ce qui correspond à une surface de séparation solide/liquide minimale dans la mesure où le liquide environnant 13 ne parvient pas spontanément dans la porosité capillaire de la matrice. En exerçant une compression extérieure suffisante, le liquide 13 est forcé dans la porosité capillaire de la matrice, ce qui a pour effet d'augmenter la surface de séparation solide/liquide, cette surface de séparation étant évolutive de façon isotherme et réversible. Dans certains cas, le matériau de départ avec lequel est réalisée la matrice poreuse est tel qu'il est mouillé par le liquide choisi. Dans ce cas, il convient de trouver une modification de la matrice pour retrouver la condition essentielle selon laquelle le liquide concerné doit être lyophobe au regard de ladite matrice. Dans ce cas, les passages capillaires de la matrice qui est réalisée dans un matériau normalement mouillé par le liquide concerné sont revêtus sur leur surface d'un agent choisi pour rendre leur surface non mouillable par le liquide 13. Sur la figure 3, on a noté 14 la surface d'un passage capillaire 12 qui pourrait être revêtu chimiquement d'un agent choisi pour rendre cette surface non mouillable par le liquide. On pourra utiliser à cet effet des composés organosiliconés ou organofluorés. Selon un autre mode d'exécution particulier, il pourra être prévu que le bloc constituant la matrice 11 comporte des particules discrètes renfermant une substance ferromagnétique. Ceci permet d'exercer une influence déterminée sur le bloc constitutif de la matrice poreuse, ce qui s'avère en particulier intéressant lorsque l'on souhaite déplacer, pour la changer de position, la struc ture hétérogène disposée à l'intérieur d'une enceinte étanche scellée que l'on ne veut pas ouvrir. Le matériau constitutif de la matrice capillaire poreuse 11 pourra par exemple être un gel de silice, un composé de silice et de chrome, un aluminosilicate, de l'alumine, un verre poreux, du graphite. Le liquide associé pourra être un sel, un fondant, un métal liquide ou un alliage de métaux liquides, un eutectique à basse température, du mercure, une solution aqueuse, ou encore un alliage de Wood à bas point de fusion. Il est rappelé que l'alliage de Wood est un alliage eutectique dont le point de fusion est de 950C, un tel alliage étant souvent utilisé pour des soudures dites à la vague de composants électroniques. A titre indicatif, on peut citer les "couples" solide-liquide suivants qui conviennent particulièrement bien : gels de silice-mercure, aluminosilicates-alliage de Wood, silochrome-gallium, paraffine-eau. La figure 4a est un diagramme donnant la pression en fonction du volume et illustrant un processus de compression isotherme d'une structure hétérogène conforme à l'invention. Entre les points 1 et 2 de la courbe, la structure hétérogène se comporte comme un système quasicondensé, dans la mesure où son volume varie extrêmement peu, puis, lorsqu'une pression de seuil est atteinte (cette pression de seuil est notée PL car il s'agit de la pression capillaire de Laplace) le tronçon reliant les points 2 et 3, et correspondant à une variation importante de volume A V, se situe sur une droite horizontale, donc à pression constante. Cette phase correspond au remplissage forcé du liquide à l'intérieur de la porosité capillaire de la matrice. Au point 3, le remplissage de la porosité capillaire est terminé, de sorte que l'on retrouve entre le point 3 et le point 4, un système quasi-condensé. Il est intéressant de noter qu'on obtient un processus de compression isobare - isotherme sans transition de phase. Ceci est obtenu grâce à la matrice capillaire poreuse et au liquide lyophobe associé, dont la composition n'est pas modifiée lors du processus de compression isotherme, la tension superficielle du liquide étant une fonction de la seule température. Le travail de la compression isobare-isotherme de la structure hétérogène est donné par le produit de la pression et de la variation de volume a V.Il est intéressant de noter que l'on obtient ici une proportionnalité à la pression, contrairement aux systèmes thermodynamiques classiques utilisant des gaz ou de la vapeur, avec lesquels le travail de la pression isotherme est proportionnelle au logarithme de la pression. Ceci explique pourquoi on obtient une capacité d'accumulation d'énergie au moins six à huit fois supérieure en utilisant une structure hétérogène conforme à l'invention, par rapport à la capacité obtenue avec du gaz ou de la vapeur à une pression maximale comparable.Il est intéressant de noter également que l'augmentation forcée de la surface de séparation liquidesolide et la diminution spontanée de cette surface de séparation s'effectuent sans qu'il y ait rupture de la continuité du liquide, donc sans turbulence ni cavitation: par suite, on obtient l'avantage d'un niveau de bruit quasiment inexistant dans le cadre d'une utilisation de la structure hétérogène selon l'invention. Ainsi que cela a été indiqué plus haut, la figure 4a illustre bien le phénomène isobare-isotherme du processus de compression de la structure hétérogène à matrice "monoporeuse" (une seule dimension de pores, c'est-à-dire r = constante). Le phénomène isotherme provient en fait des conditions de l'expérience (T = constante), alors que le phénomène isobare découle de la formulation de la pression capillaire de Laplace en effet, lorsque le système fonctionne avec T = constante, on a nécessairement a = constante, et l'on obtient toujours P = constante du fait de la monoporosité de la matrice utilisée (r est en effet constant, donc dr / dV X O). Il est cependant possible d'obtenir les caractéristiques les plus diverses des structures hétérogènes du point de vue du diagramme donnant P en fonction de V. La figure 4b illustre ainsi différentes caractéristiques de structures hétérogènes réalisées avec une matrice en verre poreux et un liquide lyophobe associé qui est du mercure. On n'est donc plus en présence de matrices monoporeuses, c'est-à-dire que r est variable, donc que dr / ÔV X O.Les courbes 1, 2, 3 du diagramme de la figure 4b représentent différents cas obtenus en mélangeant différents types de matrices (à poudre, en grains), par exemple de cinq à dix matrices différentes et en faisant varier le volume partiel Vl de chacune des matrices et leurs rayons ri = constante - la courbe 1, quasi-convexe, correspond à une proportion prépondérante de volumes partiels Vi de matrices qui ont un ri minimum (donc P maximum) par rapport aux volumes Vj de matrices qui ont un rj maximum (donc P minimum) et on constate que cette structure hétérogène est principalement comprimée aux basses pressions - la courbe 2, quasi-concave, correspond inversement à une proportion prépondérante de volumes partiels Vi de matrices qui ont un ri maximum (donc P minimum) par rapport aux volumes Vj de matrices qui ont un rj minimum (donc P maximum), et on constate que cette structure hétérogène est principalement comprimée aux pressions élevées - la courbe 3, quasi-linéaire, correspond à une proportion équilibrée, avec une distribution volumétrique équilibrée de volumes partiels de matrices ayant différentes tailles de pores et capillaires. Ainsi que cela sera décrit plus loin, il est possible de prévoir que la structure hétérogène soit encapsulée dans une enveloppe flexible ou analogue la protégeant de tout contact avec un liquide extérieur différent utilisé dans l'appareil ou le système thermodynamique concerné. Sur la figure 6, on distingue un accumulateur d'énergie 20 renfermant une structure hétérogène 10 du type précédemment décrit, dans un cas où le fluide hydraulique concerné passant dans une tubulure 23 convient comme liquide lyophobe pour la structure hétérogène concernée. Dans ce cas, il n'est aucunement besoin de prévoir un encapsulage de la structure hétérogène. On distingue ainsi un boîtier 21 en deux parties assemblées entre elles de façon étanche, avec un joint associé 22, la structure hétérogène logée à l'intérieur du boîtier 21 comportant une matrice poreuse capillaire 11 représentée ici sous la forme de sections individuelles, qui sont non mouillées par le liquide 13 associé passant dans la tubulure 23. Il pourra par exemple s'agir d'un système hydraulique dans lequel un excès ou une insuffisance d'énergie du fluide moteur se produit périodiquement. Dans d'autres cas, il peut s'avérer nécessaire d'éviter tout contact entre la structure hétérogène et le fluide hydraulique de travail. C'est alors qu'on prévoit un encapsulage ou un enrobage de la structure hétérogène, ainsi que cela est illustré sur les variantes des figures 7 à 9. Sur la figure 7, on distingue ainsi un accumulateur d'énergie 24, constitué par une enveloppe extérieure rigide 21 en deux portions pinçant une membrane de séparation 25 formant diaphragme flexible. La structure hétérogène 10 est logée dans la chambre que délimite le diaphragme flexible, en étant ainsi isolée de tout contact avec le fluide hydraulique 26 passant dans la tubulure 23. En l'espèce, on a représenté une structure hétérogène du type constitué de particules discrètes 11 à porosité capillaire ouverte 12 formant avec le liquide 13 une suspension. La figure 8 illustre un autre accumulateur d'énergie 27 comportant comme précédemment une enveloppe rigide 21 dont la chambre recevant la structure hétérogène doit être isolée du fluide hydraulique 26 concerné passant dans la tubulure 23. En remplacement du diaphragme flexible précédent, on a ici prévu une grille 28 présentant un maillage dont les orifices 29 sont suffisamment petits pour ne pas laisser passer les capsules incluant la structure hétérogène 10. Sur la figure 8, on a illustré à plus grande échelle des capsules (en forme de "bonbons") renfermant une structure hétérogène à matrice poreuse 11 présentant des canaux capillaires ouverts 12, avec tout autour du liquide lyophobe associé 13. La structure hétérogène est dans ce cas emprisonnée dans une capsule dont le diamètre est supérieur à celui des orifices 29.On pourra utiliser des capsules en plastique, en polymère ou en métal, afin d'isoler du fluide 26 la structure hétérogène confinée dans l'enveloppe rigide 21. On pourra en outre éventuellement incorporer des particules magnétiques dans le tissu de l'enveloppe formant chaque bonbon". On peut encore prévoir un encapsulage étanche en confinant la structure hétérogène de l'invention dans des soufflets métalliques, ainsi que cela est illustré sur la figure 9. On distingue en effet trois soufflets 31, dont l'espace intérieur est occupé par une structure hétérogène 10 conforme à l'invention, ces trois soufflets 31 étant logés dans un boîtier étanche 32 dans lequel passe du fluide hydraulique 26 de travail provenant de la tubulure 23. Lorsqu'on utilise une technique d'encapsulation de la structure hétérogène, il est préférable de procéder à un traitement sous vide, de façon à évacuer l'air, car cet air constitue un matériau inintéressant sur le plan énergétique. La figure 10 illustre un mode d'accumulation d'énergie mécanique à température constante, avec une structure hétérogène du type précité qui est logée dans une chambre fermée d'un système à piston et cylindre. On distingue ainsi un appareil 40 comportant un cylindre 41 dans lequel coulisse un piston 42 dont la tige est référencée 43. La chambre annulaire est notée 44 et la chambre de pleine section 45. Dans cette dernière chambre, est disposée une structure hétérogène 10 à matrice capillaire poreuse et liquide lyophobe. La structure hétérogène 10 illustrée ici est du type à particules discrètes à porosité capillaire formant avec le liquide une suspension. La représentation schématique donnée ici symbolise des pores dans lesquels sont contenus du liquide lyophobe lors de la compression en a), alors que ce liquide est ressorti des pores lors de la détente spontanée en b).Lors de la compression de la structure hétérogène, à température constante, le liquide est forcé dans les passages capillaires de la matrice solide de cette structure, ce qui a pour effet d'augmenter la surface de séparation solide-liquide (EQ > 0) et d'augmenter le potentiel de Gibbs du système (aG,0). Ainsi en a), on trouve une extension forcée de la surface de séparation (ex,0), tandis que, lors du relâchement de la pression, la surface de séparation diminue (Ç2 En l'espèce, l'énergie apportée lors de la compression forcée est essentiellement mécanique. On prévoira en outre que la température constante à laquelle est effectuée la compression est choisie inférieure à la moitié de la température critique du liquide de la structure hétérogène, tout en étant supérieure à la température de fusion de ce liquide. Dans ce cas, l'énergie récupérée ensuite lors de la détente spontanée isotherme est essentiellement mécanique. La figure 11 illustre un appareil 50 mettant en application le principe d'accumulation d'énergie mécanique précédemment exposé en référence à la figure 10. On retrouve un système à cylindre et piston, comportant un cylindre 51 dans lequel coulisse un piston 52 dont la tige est notée 53. La chambre annulaire est notée 54, et la chambre de pleine section 55. Dans cette dernière, est logée une structure hétérogène 10 conforme à l'invention, laquelle structure est ici enrobée dans une enveloppe 33, qui est suffisamment flexible pour transmettre les forces de pression, tout en évitant le contact avec le fluide hydraulique présent dans la chambre 55. La flèche A correspond au sens de la charge, et la flèche B au sens de la décharge. Il est prévu une valve 59 mettant en communication par un étranglement variable les chambres 54 et 55 du cylindre.Un distributeur 56 assure le raccordement de ce système soit à une source hydraulique constituée par une pompe 57.1 et son réservoir associé 58.1, soit à un moyen de consommation d'énergie constitué par un moteur hydraulique 57.2 dont le réservoir associé est noté 58.2. Il suffit d'agir sur le distributeur 56 en choisissant la position de gauche pour réaliser la charge, ou la position de droite pour réaliser la décharge, et la position neutre pour la coupure. Un tel appareil 50 peut fonctionner selon divers modes - Charge d'accumulateur et décharge par la tige de piston : à la charge, le distributeur 56 est en position neutre et la structure hétérogène est comprimée, et le piston peut être bloqué en position de rentrée maximale en fermant la valve 59 ; en ouvrant à nouveau la valve 59, on libère l'énergie accumulée et la tige de piston peut effectuer un travail utile, étant entendu qu'on peut à tout moment arrêter la course du piston en refermant la valve 59. - Charge hydraulique et décharge d'accumulateur: avant la charge, le distributeur 56 est mis dans sa position extrême droite, de façon que la pompe 57.1 comprime la structure hétérogène, puis le distributeur est remis en position neutre la libération de l'énergie accumulée est réalisée en mettant le distributeur dans sa position extrême gauche, le travail utile étant réalisé par le moteur hydraulique 57.2. - Charge mécano-hydraulique et décharge d'accumulateur : le mode précédent est modifié en ouvrant la valve 59 après que le distributeur 56 a été remis en position neutre, pour récupérer un travail utile par la tige de piston. En l'espèce, la structure hétérogène est donc reçue dans une chambre fermée de volume variable qui est délimitée par un piston coulissant. Il va de soi que l'on pourrait utiliser en variante un appareil du type de celui de la figure 7 ou 8 utilisant une membrane flexible 25 ou une grille 28. En variante du processus précédent, il peut être prévu que l'énergie apportée lors de la compression forcée de la structure hétérogène est essentiellement thermique. Dans ce cas, il est apparu que la température constante devrait être choisie entre 0,5 et une fois la température critique du liquide de la structure hétérogène. L'énergie récupérée ensuite lors de la détente spontanée isotherme est alors principalement thermique. Sur la figure 12, on a illustré un accumulateur d'énergie thermique mettant en oeuvre le procédé de l'invention. On distingue ainsi un appareil 60 comportant un cylindre 61 dans lequel coulisse un piston 62 dont la tige est notée 63. On a noté 64 et 65 la chambre annulaire et la chambre de pleine section du cylindre, la structure hétérogène 10 étant logée dans cette dernière chambre. En l'espèce, un fluide caloporteur circule tout autour du cylindre 61, le tout étant logé dans une enceinte isolante thermiquement 66. La conduite d'entrée 68 comporte un distributeur 69 qui permet de relier cette conduite soit à une source de fluide froid 71, soit à une source de fluide chaud 72. On a également schématisé un cliquet 67 permettant de verrouiller le piston à l'issue de la phase de compression isotherme, ce qui permet de stocker l'énergie accumulée.Lorsque l'on veut récupérer cette énergie, il suffit de débloquer le cliquet 67, ce qui autorise l'expulsion spontanée du liquide hors de la structure poreuse capillaire de la matrice. La sortie d'utilisation de cet accumulateur thermique est noté 70. En cas de compression isotherme, la chaleur latente de la formation de surface vient de l'extérieur par l'agent chauffant de la source 72. On trouve ainsi à l'entrée une petite quantité d'énergie mécanique appliquée à la tige 63, et une grande quantité d'énergie thermique à partir de l'agent chauffant. Lors de la compression, le distributeur 69 est dans sa position extrême gauche ou droite, de sorte que l'on obtient de l'accumulation d'énergie thermique dans la mesure où la température choisie pour l'agent chauffant dépasse la valeur de 0,5 fois la température critique du liquide de la structure hétérogène. Plus cette température choisie est élevée, plus la modification de la surface de séparation est importante, et donc plus la capacité d'accumulation d'énergie de la structure hétérogène est élevée. En déplaçant le distributeur 69 vers sa position extrême droite, on transfère l'énergie thermique précédemment accumulée, et on relâche le cliquet 67 pour permettre au piston de se déplacer spontanément vers la droite sous l'action de la pression exercée par le liquide de la structure hétérogène sortant des pores et capillaires. La surface de séparation se contracte spontanément, ce qui augmente l'énergie interne de l'agent à chauffer de la source 71, à cause du dégage ment de la chaleur latente de formation de surface lors de la contraction de cette surface de séparation. Le diagramme de la figure 5 illustre les variations du rapport entre les composantes mécanique et thermique de l'énergie interne en fonction de la température, ou plus précisément du rapport entre la température constante choisie et la température critique du liquide de la structure hétérogène. Ce diagramme met en évidence un point A correspondant à l'identité entre les composantes mécanique et thermique, ceci pour une valeur de température égale à la moitié de la température critique précitée. Aux températures T1 supérieures à cette limite, on aura essentiellement un processus d'accumulation d'énergie thermique, alors que pour une température T2 inférieure à cette limite, on aura essentiellement un processus d'accumulation d'énergie mécanique. Il sera possible si nécessaire, de prévoir que l'énergie accumulée est stockée à l'issue de la phase de compression forcée, pendant une durée déterminée, par refroidissement de la structure hétérogène à une température inférieure à la température de fusion du liquide de ladite structure, avant d'être libérée au moment désiré par simple échauffement de ladite structure à une température supérieure à la température de fusion précitée. Le diagramme de la figure 13 illustre divers cycles de compression-détente isotherme, avec quatre cycles donnant des droites de retour pour la détente notées C1, C2, C3, C4, correspondant à des valeurs de pression constante différentes. Pour la droite C1, l'écart par rapport à la compression isotherme est faible, ce qui est obtenu par une topologie de matrice capillaire poreuse donnant une hystérésis faible dans le processus de compression-détente isotherme de la structure hétérogène. Par contre, la droite C4 correspond à une hystérésis maximale, ce qui est particulièrement intéressant lorsqu'il s'agit de dissiper de l'énergie. La figure 14 illustre deux cycles différents D1, D2 de compression isotherme, avec en abscisses le taux de remplissage de la porosité capillaire de la matrice de la structure hétérogène par le liquide lyophobe associé. On constate par ce diagramme que la compression forcée permet d'absorber complètement l'énergie fournie, le système restant dans un état comprimé sans se détendre. Ceci n'est obtenu que dans le cas où l'on dispose d'une hystérésis élevée. Dans ce cas, on trouve une véritable stabilité de la structure hétérogène à l'état comprimé. On a illustré à titre d'exemple aux figures 18 à 20 les caractéristiques obtenues dans le cadre d'essais menés sur un amortisseur de vibrations (anti-shimmy) pour un avion gros porteur, lequel amortisseur incorporait une structure hétérogène conforme à l'invention. Plus précisément, l'amortisseur concerné se composait d'un cylindre et de deux pistions avec leur tige en opposition, l'espace délimité entre les deux pistons, dont les déplacements sont guidés par les parois du cylindre, formant une chambre de travail on a alors rempli cette chambre de travail d'une structure hétérogène particulière, avec une matrice de silicagel poreux modifié par des substances organosiliconées, et un liquide lyophobe associé constitué par de l'eau contenant un antigel. On a soumis un tel amortisseur équipé de structure hétérogène à une sollicitation sinusoïdale (à une fréquence voisine de 0,5 Hz) appliquée au niveau des appuis d'extrémité des tiges associées aux pistons. Le diamètre des pistons était de 30 mm, et la course maximale de chaque piston (avec sa tige) de 8,5 mm. Le diagramme force/course obtenu, illustré à la figure 18, montre que l'absorption d'énergie des vibrations de shimmy de la structure hétérogène est très performante. On obtient une caractéristique quasi-statique pour lamor- tisseur. En faisant varier la vitesse du déplacement de 1,8 à 48 mm/minute, on a pu constater que toutes les caracteristiques relevées aux différentes vitesses coïncidaient. Le diagramme de la figure 19 représentant l'éner- gie absorbée en fonction de la course lors d'un cycle en quasi-statique, montre justement qu'à partir d'un déplacement d'environ 2mm, l'énergie absorbée varie linéairement en fonction de la course de la tige du piston. Le diagramme de la figure 20, représentant l'énergie absorbée en fonction de la fréquence de sollicitation, montre une quasi indépendance de l'énergie absorbée. On voit que la bande de passage en fréquence est assez large pour les énergies et forces considérées. La figure 15 illustre un appareil 80 de dissipation d'énergie utilisant une structure hétérogène du type précité. Le domaine typique d'application est constitué par les amortisseurs de chocs. L'appareil 80 comprend ainsi une enveloppe 81 rigidement solidaire de l'objet 82 à protéger, et fermée par un embout 83 dans lequel coulisse une tigepiston 84 de façon étanche grâce à des joints 87. Une butée interne est prévue, notée 89.On dispose à l'intérieur de l'enveloppe 81 soit une structure hétérogène 10 qui peut être réalisée sous la forme d'une enveloppe flexible perméable au liquide environnant et renfermant des particules en poudre constituant la matrice poreuse capillaire, soit une structure capillaire 86 (formant la matrice 11 de la structure hétérogène), agencée circonférentiellement à l'intérieur de enveloppe 81, ainsi qu'une chambre de liquide 85 (formant le liquide lyophobe 13 de la structure hétérogène). Dans le cas d'une enveloppe, on pourra prévoir des inserts 88 de support pénétrables hydrauliquement. Dans ce cas, on dispose au moins une structure hétérogène dans une chambre fermée, qui est la chambre 85, et on soumet cette structure à une compression élevée par un impact, lequel impact est symbolisé par la flèche F exercée sur l'extrémité de la tige-piston 84. Ceci force du liquide de la structure hétérogène dans les passages capillaires de sa matrice poreuse, et augmente ainsi la surface de séparation solide-liquide, après quoi on peut laisser la structure se détendre spontanément à une pression basse prédéterminée. On notera que la tige-piston 84 est dirigée dans la direction de l'impact prévu. On va enfin décrire deux exemples particuliers mettant en oeuvre l'invention, à l'aide d'un diagramme de compression-détente isotherme (donnant la pression P en fonction de EV/V) obtenu avec une structure hétérogène particulière dont la matrice capillaire est un bloc de verre poreux à micropores, et dont le liquide est un alliage de Wood à bas point de fusion (950C). A titre indicatif, la dimension des micropores pourra être de l'ordre de 2 x 10-R m. Sur la figure 16, on distingue la courbe F qui est la courbe de compression à température ambiante (220C) de l'ensemble matrice solide/liquide solidifié. On commence par échauffer cet ensemble à une température de 950C, qui est la température de fusion de l'alliage de Wood. On comprime la structure hétérogène en parcourant ainsi les points 2, 3, 4, 5 sur le diagramme El représenté. On abaisse ensuite un peu la pression jusqu'à une valeur légèrement supérieure à la pression de Laplace, pour arriver au point A, puis on refroidit l'ensemble à température ambiante, de sorte que le liquide se solidifie et peut être stocké longtemps. Si l'on réchauffe l'ensemble à la température de fusion du liquide solidifié, le cycle de détente peut alors reprendre à partir du point A, en joignant les points 6, 7, 8. Le point 8 est confondu avec le point 2 de départ, dans la mesure où le processus est réversible, ainsi que cela a été dit plus haut. La figure 17 illustre une variante du diagramme de la figure précédente, avec un diagramme E2 dans lequel, à la fin du cycle de compression, on a abaissé la pression jusqu'à une pression basse inférieure à la pression de Laplace. Le dispositif est refroidi et solidifié, et peut rester à l'état solide pendant une durée extrêmement longue. Si l'on remonte la température de l'échantillon à la température de fusion de l'alliage de Wood, le système se libère et exécute un travail mécanique avec une grande force et une grande course (points B, 6, 7, 8). Un tel stockage d'énergie trouvera de nombreuses applications, et on peut citer à titre d'exemple le déploiement des panneaux solaires de satellites. On constate en particulier, à la lumière des diagrammes des figures 16 et 17, que la structure hétérogène de l'invention possède des propriétés comparables à celles des matériaux dits à mémoire de forme. Cependant, alors que la mémoire de forme traditionnelle est un passage de l'état martensitique à l'état austénitique, on est ici en présence d'une évolution de la surface de contact (ou de séparation) sous une force extérieure, avec ensuite un processus spontané de libération de l'énergie (réduction de la surface de contact) et une récupération du travail mécanique utile. En outre, la structure hétérogène de l'invention possède des avantages sensibles par rapport aux matériaux traditionnels à mémoire de forme (Ti - Ni, alliages cuivreux par exemple), dans la mesure où les valeurs des forces et des courses de dilatation sont beaucoup plus élevées avec la structure hétérogène. A titre de comparaison, la dilatation des matériaux traditionnels à mémoire de forme varie de 2 à 8 a tandis qu'on obtient des valeurs de 40 à 50 W avec une structure hétérogène selon l'invention. La force développée par la structure hétérogène peut en outre prendre des valeurs énormes (quelques milliers à plusieurs millions de newtons), alors que les alliages Ti - Ni ne permettent guère de dépasser 10 à 100 newtons. L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits, mais englobe au contraire toute variante reprenant, avec des moyens équivalents, les caractéristiques essentielles énoncées plus haut. REVENDICATIONS 1. Structure hétérogène d'accumulation ou de dissipation d'énergie (10) destinée à être utilisée dans des appareils ou des systèmes thermodynamiques, caractérisée en ce qu'elle est constituée par une matrice solide capillaire poreuse (11) à porosité capillaire ouverte et de topologie contrôlée, et par un liquide (13) entourant la matrice capillaire poreuse (11) en définissant une surface de séparation solide/liquide, ledit liquide étant choisi lyophobe au regard de ladite matrice, de telle façon que cette surface de séparation soit évolutive de façon isotherme et réversible en fonction de la pression extérieure à laquelle la structure est soumise et soit ainsi capable de développer un travail utile. 2. Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que la matrice (11.1, 11.2, 11.3, 11.4) est réalisée sous la forme d'un bloc présentant dans sa masse des passages capillaires (12.1, 12.2, 12.3, 12.4) débouchant par des pores. 3. Structure selon la revendication 2, caractérisée en ce que les passages capillaires (12.1, 12.2) sont agencés sous la forme de canaux cylindriques, de capillaires légèrement incurvés, ou de fentes parallèles, de façon à présenter une hystérésis faible lorsque la structure est soumise à un processus de compression-détente isotherme. 4. Structure selon la revendication 2, caractérisée en ce que les passages capillaires (12.4, 12.3) sont agencés sous la forme de canaux croisés, de canaux à alternance de resserrements ou à alternance de microsphères, formant des labyrinthes, de façon à présenter une hystérésis élevée lorsque la structure est soumise à un processus de compression-détente isotherme. 5. Structure selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que les passages capillaires (12) sont revêtus sur leur surface (14) d'un agent choisi pour les rendre non mouillables par le liquide adopté. 6. Structure selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisée en ce que le bloc constituant la matrice (11) comporte des particules discrètes renfermant une substance ferromagnetique et/ou le matériau de la capsule enveloppant ladite matrice renferme des substances ferromagnétiques. 7. Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que la matrice (11.5) est réalisée sous la forme de particules discrètes à porosité capillaire formant avec le liquide une suspension ou une solution colloïdale. 8. Structure selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que le matériau constitutif de la matrice capillaire poreuse (11) est choisi dans le groupe constitué par les gels de silice, les composés de silice et de chrome, les aluminosilicates, l'alumine, les verres poreux, et le graphite, et le liquide associé (13) est choisi dans le groupe constitué par les sels, les fondants, les métaux liquides et leurs alliages, les eutectiques à basse température, le mercure, les alliages de Wood à bas point de fusion, et les solutions aqueuses. 9. Structure selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle est encapsulée dans une enveloppe flexible ou analogue (21, 25 ; 21, 28 ; 31) la protégeant de tout contact avec un liquide extérieur différent utilisé dans l'appareil ou le système thermodynamique concerné. 10. Procédé d'utilisation d'une structure hétérogène selon lune des revendications 1 à 9 pour accumuler de l'énergie, caractérisé en ce qu'on dispose au moins une structure hétérogène (10) dans une chambre fermée (45, 55, 65), et on soumet cette structure à une compression forcée à température constante prédéterminée pour forcer le liquide de cette structure dans les passages capillaires de sa matrice solide poreuse et augmenter ainsi la surface de séparation solide/liquide, l'énergie accumulée lors de cette compression forcée pouvant être ensuite récupérée par une détente spontanée isotherme pour effectuer un travail utile. 11. Procédé selon la revendication 10, caracté- risé en ce que l'énergie apportée lors de la compression forcée est essentiellement mécanique, et la température constante est choisie inférieure à la moitié de la température critique du liquide de la structure hétérogène (10), mais supérieure à la température de fusion dudit liquide, l'énergie récupérée ensuite lors de la détente spontanée isotherme étant principalement mécanique. 12. Procédé selon la revendication 10, caracté- risé en ce que l'énergie apportée lors de la compression forcée est essentiellement thermique, et la température constante est choisie entre 0,5 et une fois la température critique du liquide de la structure hétérogène (10), l'énergie récupérée ensuite lors de la détente spontanée isotherme étant principalement thermique. 13. Procédé selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que l'énergie accumulée est stockée à l'issue de la phase de compression forcée, par refroidissement de la structure hétérogène à une température inférieure à la température de fusion du liquide, avant d'être libérée au moment désiré par simple échauffement de ladite structure à une température supérieure à la température de fusion précitée. 14. Procédé d'utilisation d'une structure hétérogène selon l'une des revendications 1 à 9 pour dissiper de l'énergie, caractérisé en ce qu'on dispose au moins une structure hétérogène (10) dans une chambre fermée (85), et on soumet cette structure à une compression élevée par un impact, pour forcer du liquide de cette structure dans les passages capillaires de sa matrice solide poreuse et augmenter ainsi la surface de séparation solide/liquide, après quoi on laisse la structure se détendre spontanément à une pression basse prédéterminée. 15. Appareil d'accumulation d'énergie servant à mettre en oeuvre un procédé selon l'une des revendications 10, 11, 13, caractérisé en ce qu'il comporte une chambre fermée de volume variable dans laquelle est logée au moins une structure hétérogène (10), ladite chambre étant délimitée par un piston coulissant (42, 52), ou par une membrane flexible ou analogue (25, 28). 16. Appareil d'accumulation d'énergie servant à mettre en oeuvre un procédé selon la revendication 10 ou 12, caractérisé en ce qu'il comporte une chambre fermée de volume variable (65) dans laquelle est logée au moins une structure hétérogène (10), ladite chambre étant délimitée par un piston (62) qui coulisse dans un cylindre (61) dont la surface extérieure est soumise à l'action d'un moyen chauffant associé. 17. Appareil de dissipation d'énergie servant à mettre en oeuvre un procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comporte une chambre fermée de volume variable (85) dans laquelle est logée au moins une structure hétérogène (10), ladite chambre étant délimitée par un piston coulissant (84) dont la tige est dirigée dans la direction de l'impact prévu.