FR 2732358 A1 19961004 FR 9604019 A 19960326 PROCEDE POUR LE TRAITEMENT PAR UNE RESINE ECHANGEUSE D'IONS CATONIQUE D'UNE SOLUTION SUCREE ISSUE DE LA BETTERAVE La présente invention se rapporte à un procédé de traitement par une résine échangeuse d'ions cationique d'une solution sucrée issue de la betterave. En général, une telle solution sucrée peut être obtenue par un traitement de carbonatation avec Ca(OH)2 et CO2, dans lequel après ledit traitement par ladite résine échangeuse d'ions, ladite solution sucrée est soumise à un traitement ultérieur de concentration et, finalement, à la séparation, par cristallisation, de sucre à partir d'une mélasse. Plus particulièrement, le sucre est généralement obtenu en coupant les betteraves en tranches et en extrayant le sucre contenu à l'aide d'eau bouillante. De cette façon, on peut obtenir une solution de sucre brute de couleur foncée, contenant de 10 à 20 % en poids de sucre. Cette solution est purifiée par un procédé de carbonatation où, par addition de Ca(OH)2 et C02 en plusieurs phases, on précipite des hydrates et sels de magnésium et de calcium, ainsi que d'autres impuretés. Après filtration, ce qu'on appelle le jus léger (thin juice) ainsi obtenu a une teneur en matière sèche comprise entre 10 % et 17 % et une teneur résiduelle en calcium comprise entre 40 et 500 mg/l (calculée en tant qu'oxyde de calcium). Cette teneur en calcium relativement élevée implique des graves problèmes de dépôts dans les phases ultérieures de concentration par évaporation.Ces dépôts de sel de calcium (oxalate de calcium, carbonate de calcium, silicate de calcium, citrate de calcium) réduisent de plus en plus l'échange thermique et par conséquent l'efficacité de l'installation d'évaporation. Il est donc nécessaire d'éliminer le calcium en amont de la phase de concentration. Pour l'élimination du calcium, on utilise généralement une résine échangeuse d'ions cationique. De cette façon, il est possible d'éliminer le calcium dans des quantités suffisantes pour éviter les problèmes dans la phase de concentration suivante. A la fin de la concentration, on obtient ce qu'on appelle le jus dense (thick juice) ayant une teneur moyenne en sucre d'environ 65 %. On procède ensuite à la séparation du sucre par différentes phases successives de cristallisation.Dans la dernière phase de cristallisation, on obtient une eau-mère, dite mélasse, d'où il n'est plus possible d'obtenir du sucre par cristallisation. Ce qui est indiqué plus haut représente un résumé du domaine principal d'utilisation industrielle de l'invention, domaine qui ne constitue pas une limitation de l'invention, étant donné que le procédé selon l'invention, en particulier tel qu'il est décrit et revendiqué, peut être appliqué dans les autres domaines équivalents dans lesquels on effectue l'extraction du sucre de la betterave. On connait des procédés de ce type, dans lesquels, par exemple, la régénération de la résine échangeuse d'ions cationique est effectuée en utilisant un grand excès de chlorure de sodium, par exemple 5 fois la quantité de calcium absorbée par la résine, exprimée en équivalents. Toutefois, ce procédé a de nombreux inconvénients. Tout d'abord, il se pose un grave problème d'environnement dû au rejet des eaux de régénération. En outre, avant et après la régénération, la colonne doit être lavée à l'eau pour en évacuer le chlorure de sodium et pour réduire à un minimum les pertes de sucre, en donnant ainsi lieu à une consommation d'eau additionnelle et à une dilution du jus léger (thin juice), qui implique de plus grands frais d'évaporation.En outre, pendant l'absorption du calcium, la libération d'ions alcalins monovalents par la résine échangeuse d'ions induit un effet secondaire non négligeable. En effet, en général, les ions alcalins monovalents augmentent la solubilité du sucre, et donc une augmentation desdits ions en solution induira une plus grande formation de mélasse et, par conséquent, une perte de sucre non récupérable par cristallisation. Un autre procédé du domaine de la présente invention est connu par le brevet français no 1 404 591 de 1965, dans lequel la régénération de la résine échangeuse d'ions cationique s'effectue avec le jus dense ou sirop ou effluent vert provenant de l'avant-dernière phase de cristallisation. A la sortie de la régénération, ce jus, chargé avec le calcium libéré de la résine, ce qu'on appelle le régénérat épuisé ou percolé est recyclé de nouveau à la cristallisation. Ce procédé évite l'introduction d'ions alcalins monovalents "extérieurs", en ce sens qu'il utilise les ions naturels présents dans la solution mais il implique d'autres inconvénients.En premier lieu, il est impossible d'obtenir une mélasse exempte de calcium ou, en tout cas, ayant une teneur en calcium limitée, alors que ceci est nécessaire pour certains procédés de traitement de la mélasse, par exemple, par chromatographie. En deuxième lieu, la forte teneur en sels de calcium qui sont en recirculation dans la cristallisation engendre le risque d'une précipitation pendant la cristallisation du sucre. Un dernier trait, mais qui n'est pas le moins important consiste en ce qu'on doit prévoir une inévitable recirculation de couleur dans le circuit, et en particulier lorsque l'agent régénérateur utilisé est l'effluent vert. Un autre procédé de ce type est connu par le brevet des U.S.A n 4 353 992, dans lequel la régénération de la résine échangeuse d'ions cationique s'effectue avec un jus léger décalcifié et avec addition de NaOH. Le régénérat obtenu est recyclé à la phase de carbonatation amont. En variante, cette régénération s'effectue avec de la mélasse diluée, avec addition de NaOH. Dans ce deuxième cas, le régénérat obtenu est recyclé à la mélasse finale, après concentration préalable séparée. Dans le premier cas, on se heurte à divers inconvénients.Surtout si on a des teneurs en calcium élevées et même moyennes, la régénération avec du jus léger et NaOH n'est pas complète, puisque la quantité de calcium qui s'est dégagée sous la forme de Ca(OH)2 formée dans la régénération de la résine à l'aide de la NaOH est supérieure à la solubilité du calcium sous la forme de monosaccharate de calcium, en entraînant des précipitations de l'hydroxyde de calcium qui n'a pas réagi sur la résine. En outre, dans le cas de faibles teneurs en calcium, outre une faible capacité utile de la résine et une mauvaise utilisation de la solution régénérante, on observe que la NaOH recyclée à la carbonatation augmente constamment, en excédant la demande réelle d'alcalinisation du jus. L'alcalinité en excès doit par ailleurs être compensée par un traitement acide, généralement avec 502. Toutefois, également dans ce cas, la concentration relativement élevée d'ions alcalins monovalents augmente la solubilité du sucre, en entraînant les problèmes de cristallisation mentionnés plus haut et une plus grande perte de sucre dans la mélasse. En outre, la grande quantité de C02 résiduelle dissoute dans le jus léger décalcifié sous la forme de CO32 facilite la formation de CaCO3 dans le cours de la régénération alcaline et, par conséquent, la précipitation de carbonate de calcium devient inévitable.Dans le deuxième cas, c'est-à-dire lorsque la régénération est effectuée avec de la mélasse additionnée de NaOH, il devient nécessaire de diposer d'une mélasse à basse teneur en calcium, qui n'est pas toujours disponible. I1 est en outre nécessaire de considérer le rejet séparé de la fraction régénérante épuisée qui ne peut pas être recyclée dans le circuit de carbonatation en raison de la haute teneur en couleur et en non-sucres qui la composent, ni dans celle de cristallisation en raison de la formation consécutive d'une mélasse à haute teneur en calcium qui rendrait impossible l'utilisation de ce procédé. Finalement, on observe une plus grande perte de sucre dans la mélasse en raison d'inévitables entraînements de jus léger, comme queues de lavage alcalin, etc.. Un but de la présente invention est donc de surmonter les inconvénients précités avec un procédé dans lequel, à égalité de résultat utile, la quantité d'ions alcalins monovalents introduite soit fortement limitée, en produisant ainsi moins de mélasse et plus de sucre. Un autre but de l'invention consiste à maintenir le calcium en solution dans toutes les phases du procédé de régénération, en évitant ainsi les précipitations et dépôts et en augmentant par conséquent l'efficacité d'échange de la résine. Un autre but est de réduire à zéro le risque de formation de carbonate de calcium sur la résine dans le cours de la régénération, en opérant avec un jus sensiblement exempt de C02. Un autre but consiste à intensifier l'exploitation du pouvoir d'échange de la résine échangeuse d'ions, en allant jusqu'à doubler la capacité d'échange de la résine, sans cependant devoir faire intervenir des substances étrangères au procédé de fabrication classique. Un autre but consiste à permettre d'obtenir une grande souplesse dans les opérations de recyclage du régénérant épuisé, en fonction de la teneur en calcium qu'on exige pour la mélasse dans chaque cas particulier, et de la nécessité d'alcalinisation dans la phase de carbonatation, tout ceci de manière à obtenir une installation particulièrement souple et, de toute façon, une teneur en calcium dans la mélasse très inférieure à celle qu'on peut obtenir avec les procédés connus qui utilisent le jus dense ou sirop pour la régénération de la résine. Un autre but consiste à pouvoir utiliser des installations déjà existantes, en exécutant des modifications d'un coût économique très limité, en évitant de devoir construire des installations complètes entièrement neuves. Un autre but consiste à éviter des limitations rigides concernant la température, uniquement pour devoir tenir compte de l'insolubilité du saccharate de calcium, et de pouvoir au contraire opérer avec un intervalle de température plus large, d'une façon compatible avec les limites de température exigées par le procédé. Un autre but consiste à effectuer la régénération sans introduire d'eau de l'extérieur. Un autre but, non le moindre, consiste à pouvoir réduire très fortement, de jusqu'à 50 %, l'utilisation de NaOH, comparativement aux procédés connus, qui utilisent NaOH, et en réglant de cette façon le dosage de l'alcalinité dans la carbonatation indépendamment de la teneur en calcium contenu dans le jus léger avant la décalcification. Ces buts ainsi que d'autres sont atteints par un procédé de traitement au moyen d'une résine échangeuse d'ions cationique d'une solution sucrée dérivée de la betterave et qui peut être obtenu par un traitement de carbonatation avec Ca(OH)2 et C02, dans lequel, après ledit traitement par ladite résine échangeuse d'ions, ladite solution sucrée est soumise à un traitement ultérieur de concentration et, finalement, à la séparation, par cristallisation, de sucre d'une mélasse ; caractérisé en ce que ladite résine échangeuse d'ions est régénérée au moyen d'une solution régénérante comprenant :NaOH et ladite solution sucrée prélevée en aval dudit traitement de concentration et en amont d'une séparation de ladite mélasse ; en un point où la concentration est comprise entre 30 et 80'Bx, de préférence entre 65 et 75 box et la teneur en saccharose est comprise entre 65 et 94 %, de préférence entre 85 et 92 % en poids par rapport au total de la substance sèche. En pratique, on a vérifié que la présence simultanée d'une forte concentration de saccharose, en présence de quantités seulement stoechiométriques de NaOH, augmente considérablement la solubilité du saccharate de calcium en formation dans le cours de la régénération de la résine. on a en conséquence un meilleur effet de régénération, même avec des quantités de calcium relativement élevées, sans risques de précipitations de calcium. La forte concentration de sels monovalents présents naturellement dans la solution régénérante prélevée selon l'invention, en combinaison avec l'utilisation de NaOH, présente un effet synergétique en ce sens qu'il est possible de réduire jusqu'à la moitié la consommation de NaOH, par rapport aux procédés connus qui se basent sur NaOH. Les avantages de rendement opératoires qui sont obtenus avec le nouveau procédé se traduisent par une capacité d'échange minimale de la résine cationique de 0,7 eq/l contre 0,5-0,6 eq/l des procédés déjà connus. Pour obtenir une solution régénérante particulièrement adaptée pour les buts de l'invention, la solution sucrée est de préférence diluée jusqu'à une concentration comprise entre 40 et 70'Bx, de préférence entre 50 et 60'Bx et elle possède une température comprise entre 40 et 70'C, de préférence entre 50 et 60'C. La dilution est de préférence exécutée avec un jus léger prélevé en amont de la concentration. De cette façon, la viscosité de la solution régénérante est modifiée, de manière à améliorer les paramètres cinétiques d'échange et à obtenir une meilleure exploitation de cette solution régénérante.Avec le procédé selon l'invention, la température de régénération devient moins critique vis-à-vis de la formation de saccharate de calcium insoluble, mais on a vérifié qu'il est préférable d'éviter les températures supérieures à 60'C pour éviter les phénomènes de recoloration. La solution régénérante diluée a de préférence une concentration de NaOH comprise entre 0,5 et 2 équivalents, de préférence entre 0,7 et 1,2 équivalents par litre. On effectue de préférence un pré-traitement de la résine, avant les phases de régénération proprement dites, avec une solution sucrée prélevée en amont du traitement de concentration et refroidie à une température comprise entre 40 et 70'C, de préférence entre 50 et 60'C. Une bonne résistance mécanique de la résine est exigée dans les conditions pratiques du procédé et, en ce sens, il est préférable d'utiliser une résine échangeuse d'ions cationique formée à partir d'un copolymère sulfoné styrènedivinylbenzène ayant une teneur en divinylbenzène comprise entre 8 % et 20 %, de préférence entre 12 % et 16 %. Cette résine présente une valeur d'humidité de l'ordre de 3642 % et elle est commercialisée, par exemple, sous la marque Nekrolith RPP ou Relite CFZ de la société Resindion Srl. La solution régénérante est de préférence utilisée en un volume compris entre 0,5 et 2,5, de préférence entre 0,7 et 2,0 litres par litre de résine. Après la régénération, la solution régénérante épuisée est recyclée à une ligne de traitement de la solution sucrée, en un point situé en amont du traitement par la résine échangeuse d'ions cationique. En particulier, les fractions de régénérant épuisé ayant un pH supérieur à 8,7, de préférence supérieur à 9,0, sont recyclées à la phase de carbonatation pour la diminution du calcium et pour la récupération ultérieure de tout le sucre. En effet, l'excès d'alcalinité dans cette phase de carbonatation améliore la précipitation de CaCO3, en permettant ainsi d'éliminer le calcium du cycle. Dans un mode préféré, un deuxième traitement de régénération de la résine est exécuté avec une deuxième solution régénérante qui comprend une solution sucrée prélevée en aval du traitement de concentration et en amont de la séparation de la mélasse, en un point où la concentration est comprise entre 60 et 80'Bx, de préférence entre 65 et 75 box et la teneur en saccharose est comprise entre 65 et 94 %, de préférence entre 85 et 92 % en poids par rapport au total de la substance sèche.La solution sucrée est diluée jusqu'à une concentration comprise entre 40 et 65 box, de préférence entre 50 et 60'Bx, et elle a une température comprise entre 40 et 70'C, de préférence entre 50 et 60'C. De cette façon, la viscosité a été réduite et la cinétique de l'échange a été améliorée. La deuxième solution régénérante est utilisée en une quantité comprise entre 0,5 et 3 litres par litre de résine, de préférence entre 1 et 1,5 litre par litre de résine. Après le deuxième traitement de régénération, la deuxième solution régénérante est de préférence recyclée à la carbonatation pour la récupération du sucre et une nouvelle diminution du Ca. Dans un mode préféré, après la première régénération et dans un mode encore plus préféré après la deuxième régénération, une post-régénération de la résine échangeuse d'ions cationique est exécutée avec une solution sucrée prélevée en aval du traitement de concentration, en un point où la concentration est comprise entre 60 et 80'Bx, de préférence entre 65 et 75 box, et la teneur en saccharose est comprise entre 65 % et 94 %, de préférence entre 85 % et 92 % en poids, rapporté au total de la substance sèche.La solution sucrée est utilisée de préférence avec un volume compris entre 2 et 20 litres par litre de résine, dans un mode plus préféré, entre 5 et 15 litres par litre de résine et, avec une température comprise de préférence entre 85 C et 90'C. Après cette post-régénération, la solution sucrée est de préférence recyclée en aval du traitement de concentration. Dans un mode préféré, après la régénération t de préférence après la deuxième régénération et la postrégénération, on effectue un lavage de la résine avec une solution sucrée prélevée en amont de la résine échangeuse d'ions elle-même, et ayant une température comprise entre 30 et 95 C et de préférence comprise entre 85 et 90'C. L'effluent épuisé du lavage, ayant une concentration d'entre 30 et 50'Bx est de préférence recyclé en aval de la concentration et un effluent épuisé du lavage ayant une concentration inférieure à 30'Bx est recyclé en amont de la concentration. Le procédé peut être mis en oeuvre à une température comprise entre 30 et 95 C mais on utilise de préférence des températures comprises entre 85 et 90'C. On recycle de préférence en aval du traitement de carbonatation une solution régénérante épuisée ayant un pH supérieur à 8,7 et, de façon plus préférée, supérieur à 9,0. Une solution régénérante épuisée ayant de préférence un pH inférieur à 10,5 et de façon plus préférée inférieur à 9 est recyclé en aval dudit traitement de concentration. L'invention sera mieux comprise en se reportant aux exemples suivants, non limitatifs et illustratifs, de deux modes de mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Exemple 1 préliminaire Par traitement de betteraves du type européen à l'eau bouillante, on obtient une solution sucrée qui est purifiée en ajoutant Ca(OH)2 et en précipitant ensuite les composés de calcium solubles et les impuretés par une addition progressive de C02. Après filtration, on obtient un jus léger (thin juice). Ce jus léger a une concentration de 14-15 Bx et une teneur en calcium de 10,4 meq/l (291 mg CaO/l) à un pH de 8,7. Le jus à une température de 85 C est percolé à 9-11 Bv/h sur une colonne de 90 ml de résine échangeuse d'ions cationitique formée par un copolymère sulfoné styrènedivinylbenzène ayant une humidité de 40 % et une forme ionique Na de 98 % et commercialisée sous la désignation de Nekrolith RPP par la société Resindion Srl. La percolation du jus léger est arrêtée lorsque la teneur en calcium à la sortie de la colonne atteint la valeur maximale limite de 10 % de la teneur en calcium à l'entrée. Au tableau 1, on a reporté les résultats de cet exemple. Tableau 1 Litres de jus léger Concentration Capacité Percolés Bv/H de calcium dans utile sur 1 litre de le percolat résine résine meq/l mg CaO/l meq/l res. 184 9,6 0,98 27,4 1732 Exemple 2 Les 90 ml de résine cationique de l'exemple 1 sont soumis à l'opération de régénération suivante. La résine est pré-traitée par un lavage à contrecourant avec un jus léger frais non décalcifié, avec une concentration de 14 box, contenant 10,6 meq de calcium par litre (297 mg CaO/l) ayant un pH de 8,6 et une température de 85 C. Ensuite, la résine est refroidie avec 0,5 Bv du jus léger décalcifié obtenu à la fin de l'exemple 1, ayant une température de 55 C. La phase de régénération est exécutée en préparant une solution régénérante avec un jus dense (thick juice) d'usine prélevé aussitôt après l'évaporation, déjà décalcifié, ayant une concentration de 68,3 Bx et une teneur en saccharose de 89 % en poids rapporté au total de la substance sèche. La solution régénérante est diluée à 60'Bx avec du jus léger décalcifié, puis additionnée de NaOH jusqu'à obtenir une concentration de 40 g de NaOH par litre de solution. On refroidit à 55 C 1,7 Bv à 1,0 Bv/h de cette solution régénérante et on les utilise pour la régénération de la résine. Ensuite, on procède à un deuxième traitement de régénération de la résine avec 1 Bv à 2 Bv/h d'une deuxième solution régénérante obtenue avec le même jus dense, et avec la même procédure, sauf que la solution n'est pas additionnée de NaOH. La résine est ensuite lavée avec 2 Bv d'un jus léger (thin juice) contenant 10,6 meq/l de calcium (297 mg CaO/l) à 85 C et à 4 Bv/h. A la fin du lavage, la vitesse d'écoulement de percolation du jus léger est de 8-10 Bv/h et le jus léger traité est recueilli en fractions, dont on analyse la teneur en calcium. Le tableau 2 indique les résultats de cet exemple. Tableau 2 Litres de jus léger Concentration Capacité percolés Bv/h de calcium dans utile sur 1 litre de le percolat résine résine meq/l mg/ Cao/l meq/l res. 0-9,5 8,2 0,97 27,3 91 0-28,4 9,0 1,01 28,3 272 0-56,8 9,0 1,02 28,6 544 0-85,3 9,5 0,96 27,0 822 0-104,5 9,6 0,93 26,2 1011 0-114,0 9,8 0,94 26,4 1101 0-123,6 9,8 0,99 27,8 1188 La capacité utile de la résine se révèle donc dans cet exemple de 1188 meq de calcium par litre de résine. La concentration totale de cations alcalins monovalents utilisés pour la régénération de la résine est de 2680 meq/l, ce qui correspond à un excès de régénération stoechiométrique total de 225 %, où la contribution de Na engendrée par la NaOH introduite est de 143 %, tandis que la différence est engendrée par des cations alcalins présents dans le jus dense utilisé. Les fractions de régénérant épuisé ayant un pH supérieur à 9,5 sont recyclées à la phase de carbonatation pour l'élimination du calcium et la récupération ultérieure de tout le sucre. Les fractions de régénérant épuisé ayant un pH inférieur à 9,5 sont recyclées aussitôt en amont de l'évaporation. Exemple 3 Les 90 ml de résine cationique de l'exemple 1 sont soumis au processus de régénération suivant. Avant tout, on répète le processus de prétraitement de l'exemple 2. La phase de régénération est exécutée en préparent une solution régénérante avec un jus dense (thick juice) d'usine prélevé aussitôt après l'évaporation, déjà décalcifié ayant une concentration de 70aBx et une teneur en saccharose de 89 % en poids par rapport au total de la substance sèche. La solution régénérante est diluée à 60'Bx avec du jus léger décalcifié et additionnée de NaOH jusqu'à obtenir une concentration de 40 g de NaOH par litre de solution. On refroidit 0,89 Bv de cette solution régénérante à 0,89 Bv/h et à 55 C et on les utilise pour la régénération de la résine. Ensuite, on effectue un deuxième traitement de régénération de la résine avec 1 Bv à 2 Bv/h d'une deuxième solution régénérante obtenue avec le même jus dense et avec la même procédure, sauf qu'elle n'est pas additionnée de NaOH. Finalement, on effectue un traitement de postrégénération avec 15 Bv, à 4 Bv/h, d'une solution sucrée formée d'un jus dense (thick juice) d'usine, prélevé aussitôt après l'évaporation, déjà décalcifié, ayant une concentration de 70Bx et une teneur en saccharose de 89 % à une température de 85 C, sans dilution, sans addition de NaOH et sans refroidissement. La résine est ensuite lavée avec 2 Bv d'un jus léger (thin juice) contenant 10,5 meq/l de calcium (294 mg CaO/l) à 85 C et à 4 Bv/h. A la fin du lavage, la vitesse du flux de percolation du jus léger est de 9-10 Bv/h. Le jus léger traité est recueilli par fractions, dont on analyse la teneur en calcium. Le tableau 3 indique les résultats de cet exemple. Tableau 3 Litres de jus léger Concentration Capacité percolés Bv/h de calcium dans utile sur 1 litre de le percolat résine résine meq/l mg/ Cao/l meq/l res. 0-11,7 9,8 0,55 15,5 117 0-30,8 9,6 0,54 15,2 306 0-59,2 9,3 0,49 13,7 591 0-88,1 9,5 0,48 13,5 881 0-107,3 9,6 0,47 13,3 1072 0-126,4 9,6 0,49 13,7 1263 0-136,1 9,5 0,56 15,8 1351 0-142,4 9,4 0,65 18,3 1402 La capacité utile de la résine est donc dans cet exemple de 1042 meq de calcium par litre de résine. Le recyclage du régénérant épuisé s'effectue comme dans l'exemple 2 pour le premier et pour le deuxième traitement de régénération tandis que le régénérant épuisé de traitement de post-régénération peut être recyclé à la cristallisation. L'effluent de la phase de lavage avec du jus léger ayant un haut Bx (supérieur à 40 Bx) peut être envoyé en aval de la concentration, tandis que celui ayant un bas Bx (inférieur à 40 Bx) peut être envoyé en amont de la concentration comme à l'exemple 2. Les exemples suivants donnent les résultats de l'élimination des ions calcium d'un jus léger dans une usine de sucre de betterave ayant une capacité de traitement de 8000 tonnes de sucre de betterave/jour. L'installation de décalcification existante comprend trois colonnes dont chacune contient 18 000 litres de Relite C250S (échangeur de cation fortement acide) qui, en tant qu'opération standard, sont régénérés conformément au procédé décrit dans le traitement breveté aux U.S.A n 4 353 992. Ensuite, le jus léger est percolé de haut en bas à travers chaque colonne régénérée à un débit d'environ 200-230 m3 par heure et à une température de 90'C. Une Relite C250S déjà utilisée (8 % DVB échangeur de cations fortement acide) existant dans l'usine a été utilisée pour les expériences. Cette résine présente une capacité totale d'échange de 1,67 eq/l de Na déterminée sur des échantillons moyens d'usine après une procédure intensive de nettoyage au laboratoire. Ce nettoyage a permis d'éliminer de la résine environ 0,7 eq/l de résine de Ca sous la forme d'un précipité de sel de calcium qui a été formé pendant le long temps d'opération de l'installation. Ce précipité qui bloquait partiellement les groupes actifs de la résine était responsable de la faible capacité utile observée. Exemple 4 (comparatif) La colonne d'échangeur de cations a été régénérée, conformément au procédé de régénération d'usine standard (voir procédé breveté au U.S.A n 4 353 992) mais en faisant passer un écoulement descendant de 18 m3 de jus léger à 11,6 Bx et 45 C, contenant 41 kg d'hydroxyde de sodium par m3 (ce qui correspond à 41 g de NaOH à 100 % litre/résine) à travers la colonne sur une période de 1 heure. Ensuite, la colonne a été rincée pendant 0,5 heure à l'aide de 18 m3/h d'un jus léger décalcifié à 11,6 Bx à une température de 45 C, puis lavée pendant 2 heures avec 27 m3/h de jus léger décalcifié à une température de 90'C. Ensuite, la colonne d'échangeur de cations a été utilisée pour éliminer les ions calcium du jus léger décalcifié ayant une force de 11,6 Bx, un pH de 8,9 et une teneur moyenne en calcium de 4,5 meq/l (126 mg CaO/l). La percolation a été poursuivie jusqu'à ce que la teneur en calcium du jus léger émergeant de la colonne soit de 2 meq/l (56 mg CaO/l). Jusqu'à ce moment, 1800 m3 de jus léger avait traversé la colonne, le jus léger ayant une teneur moyenne en CaO de 53 mg/l (1,89 meq/l). De cette façon, l'échangeur de cations avait absorbé 260 meq de calcium par litre de résine (7,3 g CaO/l résine). Exemple 5 L'échangeur de cations a été régénéré en suivant la procédure décrite à l'exemple 2 en faisant passer, en écoulement descendant, 15 m3 de jus léger décalcifié à 56 Bx et 57 C, contenant 41 kg d'hydroxyde de sodium par m3 (ce qui correspond à 34,1 g de NaOH à 100 % par litre de résine) à travers la colonne sur une période d'l heure. Ensuite, la colonne a été rincée pendant 0,3 heure à l'aide de 9 m3 de jus épais décalcifié à 56 Bx à une température de 57 C, puis lavé pendant 2 heures avec 27 m3/h de jus léger décalcifié à une température de 90'C. Ensuite, la colonne d'échangeur de cations a été utilisée pour l'élimination des ions de calcium du jus léger décalcifié ayant une force de 11,5 Bx, un pH de 8,8 et une teneur moyenne en calcium de 3,5 meq/l (98 mg CaO/l). La percolation a été poursuivie jusqu'à ce que la teneur en calcium du jus léger émergeant de la colonne soit de 2 meq/l (36 mg CaO/l). Jusqu'à ce moment, 3200 m3 de jus léger avait traversé la colonne, le jus ayant une teneur moyenne en CaO de 41,0 mg/l (1,46 meq/l). De cette façon, l'échangeur de cations avait absorbé 360 meq de calcium par litre de résine (10 g CaO/l de résine). Exemple 6 L'échangeur de cations a été régénéré en suivant la procédure décrite à l'exemple 3, en faisant passer, en écoulement descendant, 13,5 m3 de jus epais décalcifié à 56 Bx et 57 C, contenant 47 kg d'hydroxyde de sodium par m3, ce qui correspond à 27,7 g de NaOH à 100 % par litre de résine à travers la colonne sur une période de 45 minutes. Ensuite, la colonne a été rincée pendant 0,5 heure à l'aide de 9 m3 de jus épais décalcifié à 56 Bx à une température de 57 C puis rincée pendant 1 heure avec 18 m3 de jus épais décalcifié à une température de 90'C, jusqu'à un pH de 10,5. Ensuite, on a appliqué une post-régénération en rinçant à 36 m3/h de jus épais décalcifié à 62 Bx et 90'C pendant 4 heures Ensuite, on a utilisé la colonne d'échangeur de cations pour l'élimination des ions calcium du jus épais décalcifié ayant une force de 11,9 Bx, un pH de 8,9 et une teneur moyenne en calcium de 3,2 meq/l (90 mg CaO/l). La percolation a été poursuivie jusqu'à ce qiie la teneur en calcium du jus léger émergeant de la colonne soit de 2 meq/l (56 mg CaO/l). Jusqu'à ce moment, 3600 m3 de jus léger avaient traversé la colonne, le jus léger ayant une teneur moyenne en CaO de 35 mg/l (1,25 meq/l). De cette façon, l'échangeur de cation avait absorbé 390 meq de cation par litre de résine (11 g CaO/l résine). L'invention peut faire l'objet de nombreuses modifications et variante, c'est ainsi que, par exemple, des recyclages peuvent être remplacés par d'autres équivalents. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement au moyen d'une résine échangeuse d'ions cationique d'une solution sucrée dérivée de la betterave et qui peut être obtenue par un traitement de carbonatation avec Ca(OH)2 et C02, dans lequel, après ledit traitement par ladite résine échangeuse d'ions, ladite solution sucrée est soumise à un traitement ultérieur de concentration et, finalement, à la séparation, par cristallisation, de sucre d'une mélasse ; caractérisé en ce que ladite résine échangeuse d'ions est régénérée au moyen d'une solution régénérante comprenant :NaOH et ladite solution sucrée prélevée en aval dudit traitement de concentration et en amont d'une séparation de ladite mélasse; en un point où la concentration est comprise entre 30 et 80'Bx, de préférence entre 65 et 75 box et la teneur en saccharose est comprise entre 65 et 94 %, de préférence entre 85 et 92 % en poids par rapport au total de la substance sèche. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel, dans ladite solution régénérante, ladite solution sucrée est diluée jusqu'à une concentration comprise entre 40 et 70"Bx, de préférence entre 50 et 60'Bx ; ladite solution régénérante ayant une température comprise entre 40 et 70"C, de préférence entre 50 et 60C ; ladite dilution étant de préférence effectuée avec du jus léger prélevé en amont de ladite concentration. 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ladite solution régénérante a une concentration de NaOh comprise entre 0,5 et 2 équivalents, de préférence entre 0,7 et 1,2 équivalents par litre. 4. Procédé selon la revendication 1, comprenant un pré traitement de la résine par une solution sucrée prélevée en amont dudit traitement de concentration et refroidie à une température comprise entre 40 et 70'C, de préférence entre 50 et 60'C. 5. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ladite résine échangeuse d'ions est un copolymère sulfoné de styrène-divinylbenzène, ayant une teneur en divinylbenzène comprise entre 8 % et 20 % de préférence entre 12 % et 16 %. 6. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ladite solution régénérante est utilisée en un volume compris entre 0,5 et 2,5, de préférence entre 0,7 et 2,0 litres par litre de résine ; après ladite régénération, ladite solution régénérante étant recyclée à une ligne de traitement de ladite solution sucrée, en un point disposé en amont dudit traitement par la résine échangeuse d'ions. 7. Procédé selon la revendication 1, dans lequel un deuxième traitement de régénération de la résine est effectué avec une deuxième solution régénérante comprenant une solution prélevée en aval dudit traitement de concentration et en amont d'une séparation de ladite mélasse, en un point où la concentration est comprise entre 60 et 80'Bx, de préférence entre 65 et 75 box, et la teneur en saccharose est comprise entre 65 % et 94 %, de préférence entre 85 et 92 % en poids rapporté au total de la substance sèche, ladite solution sucrée étant diluée jusqu'à une concentration comprise entre 40 et 65 box, de préférence entre 50 et 60"Bx. 8. Procédé selon la revendication 7, dans lequel ladite deuxième solution régénérante est utilisée en une quantité comprise entre 0,5 et 3 litres par litre de résine, de préférence entre 1 et 1,5 litre par litre de résine, et à une température comprise entre 40e et 70'C, de préférence entre 50 et 60C ; ladite deuxième solution régénérante étant de préférence recyclée, après ledit deuxième traitement de régénération, à une ligne de traitement de ladite solution sucrée, en un point situé en amont dudit traitement par la résine échangeuse d'ions. 9. Procédé selon les revendications 7 ou 8, dans lequel, après ladite régénération et, de préférence, après ladite deuxième régénération, une post-régénération de ladite résine échangeuse d'ions cationique est exécutée avec une solution sucrée prélevée en aval dudit traitement de concentration, en un point où la concentration est comprise entre 60 et 80'Bx, de préférence entre 65 et 75 box, et la teneur en saccharose est comprise entre 65 % et 94 %, de préférence entre 85 % et 92 % en poids, rapporté au total de la substance sèche ladite solution sucrée étant utilisée de préférence en un volume compris entre 2 et 20 litres par litre de résine, dans un mode encore plus préféré, entre 5 et 15 litres par litre de résine, et à une température comprise de préférence entre 85 C et 90C ;; ladite solution sucrée étant de préférence recyclée en aval dudit traitement de concentration après ladite post-régénération. 10. Procédé selon les revendications 7 ou 8 ou 9, dans lequel, après ladite régénération et de préférence après ladite deuxième régénération et ladite post-régénération, on effectue un lavage avec une solution sucrée prélevée en amont de ladite résine échangeuse d'ions et ayant une température comprise entre 30 et 95 C, et de préférence comprise entre 85 et 90'C. 11. Procédé selon la revendication 10, dans lequel un effluent épuisé dudit lavage ayant une concentration d'entre 30 et 50'Bx est recyclé en aval de ladite concentration et un effluent épuisé dudit lavage ayant une concentration inférieure à 30 Bx est recyclée en amont de ladite concentration. 12. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ledit procédé est conduit à une température comprise entre 30 et 95 C, de préférence entre 85 et 90'C. 13. Procédé selon la revendication 1, dans lequel une solution régénérante épuisée ayant un pH supérieur à 8,7, de préférence supérieur à 9,0, est recyclée audit traitement de carbonatation. 14. Procédé selon la revendication 1, dans lequel une solution régénérante épuisée ayant un pH inférieur à 10,5 et de préférence inférieur à 9 est recyclée en aval dudit traitement de concentration.