FR 2727873 A1 19960614 FR 9414923 A 19941212 PROCEDE ET INSTALLATION DE SEPARATION DE COMPOSES LOURDS ET LEGERS, PAR EXTRACTION PAR UN FLUIDE SUPERCRITIQUE ET NANOFILTRATION. La présente invention a pour objet un procédé de séparation de composés lourds et légers à partir d'une phase solide ou liquide les contenant. Un tel procédé peut trouver de nombreuses applications dans des domaines très divers tels que l'industrie alimentaire, par exemple pour le fractionnement de triglycérides issus du beurre ou d'huile de poissons, la séparation de biomolécules à haute valeur ajoutée telles que les vitamines, les colorants et les pigments, et l'industrie des polymères pour le fractionnement de polymères intéressant l'industrie de pointe tels que les silicones, etc. Pour toutes ces applications, les produits de départ sont des phases solides ou liquides de composition complexe qui nécessitent l'emploi de nombreuses étapes de fractionnement pour parvenir à isoler les molécules intéressantes. De façon plus précise, l'invention concerne l'utilisation conjointe des techniques d'extraction par fluide supercritique et des techniques de nanofiltration pour parvenir à extraire des molécules intéressantes de produits complexes, ce qui, pour le moment, n'a jamais été envisagé. En effet, les techniques d'extraction par fluide supercritique ont été utilisées jusqu'à présent pour extraire des composés intéressants à partir de produits solides ou liquides tels que des plantes, par exemple pour obtenir des extraits de parfum à partir de diverses plantes ou pour récupérer des principes actifs, comme il est décrit dans de nombreux documents parmi lesquels on peut citer l'ouvrage de E. Stahl "Extraction dense gases for extraction and refining" de 1987. Après l'opération d'extraction, on utilise l'extrait tel quel ou on le sépare par des procédés de distillation. Les techniques de séparation par membrane ont été utilisées dans divers domaines tels que la séparation isotopique par diffusion gazeuse, le dessalement de l'eau de mer, la séparation de protéines etc., mais elles n'ont jamais été associées à une unité d'extraction par fluide supercritique. On a toutefois réalisé certaines études sur la filtration de fluides supercritiques tels que C02, par exemple pour séparer le C02 supercritique de l'éthanol sur une membrane asymétrique en polyimide kapton, (Semenova et al... 1992), et pour séparer le CO2 du polyéthylène glycol 400 sur des membranes en polyimide ou en SiO2 (Nakamura et al, "Membrane separation of supercritical fluid mixture" pp 820-822 in Developments in Food Engineering, Ed. par T.Yamo, R. Matsuno et K.Nakamura Blacku Academic & professional (Chapman & Hall) London, New York, Tokyo, 1994) Ainsi, aucune étude n'a été effectuée sur l'emploi de la nanofiltration pour séparer sélectivement des solutés contenus dans un fluide supercritique. Dans les techniques de nanofiltration, on utilise une membrane de nanofiltration qui retient les substances ayant un poids moléculaire supérieur au seuil de coupure de la membrane, situé dans la gamme des poids moléculaires allant de 50 à 1000 Daltons, mais qui laisse passer les substances ayant un poids moléculaire inférieur à ce seuil, pour séparer des substances en fonction de leur poids moléculaire. Cette propriété n'a jamais été utilisée avec des fluides supercritiques car dans toutes les études effectuées, les produits à séparer sont retenus par la membrane, même s'ils ont un poids moléculaire faible comme c'est le cas pour l'éthanol. La présente invention a précisément pour objet un procédé de séparation de composés léger(s) et lourd ( s ) par extraction de tous les composés dans un fluide supercritique, suivie d'une séparation sur une membrane de nanofiltration. Selon l'invention, le procédé pour séparer au moins un composé léger ayant une masse moléculaire de 50 à 1000 Daltons, d'au moins un composé lourd ayant une masse moléculaire plus élevée que celle du composé léger, à partir d'une phase solide ou liquide les contenant, se caractérise en ce qu'il comprend les étapes suivantes a) mettre en contact ladite phase solide ou liquide avec un fluide supercritique à une pression P1 supérieure à la pression critique Pc du fluide et à une température T1 supérieure à la température critique Tc du fluide, pour extraire dans celui-ci les composés léger(s) et lourd(s) b) soumettre le fluide supercritique ayant extrait les composés à une filtration sur une membrane de nanofiltration, en appliquant de l'autre côté de la membrane une pression P2 inférieure à P1 mais supérieure à Pc, pour séparer le fluide supercritique en un courant de rétentat appauvri en composé(s) léger(s) et en un courant de perméat enrichi en composé(s) léger(s) ; et c) récupérer le(s) composé(s) léger(s) du courant de perméat. Dans ce procédé, on réalise donc en premier lieu, une extraction des composés légers et lourds dans un fluide supercritique en profitant ainsi du pouvoir solvant amélioré des fluides supercritiques, puis on sépare les composés voisins extraits dans ce fluide en fonction de leur masse moléculaire par nanofiltration au travers d'une membrane présentant des caractéristiques appropriées pour cette séparation. L'utilisation conjointe de ces deux techniques permet d'obtenir une sélectivité accrue et la séparation de composés de structure et de masse moléculaire voisines. Par rapport à la séparation simple par membrane de nanofiltration, l'utilisation d'un fluide supercritique comme fluide vecteur des composés à séparer permet une amélioration du transfert transmembranaire et de meilleures performances de séparation. Par ailleurs, le fait d'associer une séparation par nanofiltration à l'extraction par fluide supercritique permet d'obtenir un gain énergétique non négligeable. En effet, dans les processus d'extraction par fluide supercritique, il est nécessaire en fin d'opération d'effectuer une détente de la totalité du fluide utilisé pour l'extraction afin de séparer celuici à l'état gazeux des produits extraits qui restent à l'état liquide. Ceci nécessite un coût énergétique important car il est nécessaire de recomprimer ensuite la totalité du fluide supercritique utilisé pour le recycler dans l'installation d'extraction. Dans l'invention, en associant au processus d'extraction une séparation par nanofiltration, on peut récupérer le produit intéressant qui se trouve dans le perméat, en soumettant à la détente seulement une fraction du fluide supercritique utilisé pour la séparation. Pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention, on peut utiliser différents fluides supercritiques tels que CO2, N20, N02, alcanes légers en C1 à C6, CFC ou substituts de CFC, gaz rares, ammoniac, alcools légers en C1 à C4, SF6 ; purs ou en mélanges. Dans certains cas, il est nécessaire d'ajouter au fluide supercritique un cosolvant, tiers corps améliorant les qualités solvantes de l'ensemble. Comme solvant, on peut utiliser l'eau et les alcools légers en C1 à C6 à des teneurs comprises entre 0 et 10 96. De préférence, on utilise du C02 supercritique qui présente l'avantage d'avoir une température critique Tc et une pression critique Pc peu élevées (31"C et 7,3MPa). Dans le cas où on utilise comme fluide supercritique du C02 supercritique, la pression P1 a avantageusement une valeur allant de 7,3 à 35MPa et la température T1 a avantageusement une valeur de 31 à 120 C. De préférence P1 est supérieur à 10 MPa pour obtenir un rendement d'extraction plus élevé en raison du pouvoir solvant amélioré du fluide aux pressions élevées. Dans l'étape de séparation par nanofiltration, on applique une pression P2 inférieure à P1 mais supérieure à Pc, qui est choisie en fonction des composés à séparer de façon à avoir une sélectivité élevée des composés legers par rapport aux composés lourds. Généralement la pression P2 est telle que (P1 - P2) se situe dans l'intervalle de 1 à 5 MPa. Pour récupérer les composés légers du courant de perméat, on peut effectuer une détente de ce courant de perméat à une pression P3 inférieure à Pc afin d'éliminer le fluide supercritique à l'état gazeux et de le séparer du (des) composé(s) léger(s) qui restent à l'état liquide. Les membranes de nanofiltration utilisées dans le procédé de l'invention peuvent être de différents types à condition qu'elles présentent un seuil de coupure situé dans la gamme des poids moléculaires allant de 50 à 1000 Daltons. Ces membranes qui peuvent être organiques, minérales ou organominérales, doivent présenter une résistance "globale" (mécanique, thermique, structurelle, chimique...) adaptée au milieu particulier du fluide supercritique utilisé. Les membranes organominérales sont des nanofiltres asymétriques composites qui comportent un support macroporeux en matériau inorganique, par exemple en alumine, revêtu d'une couche active en matériau organique tel qu un polymère, avec interposition éventuelle entre le support et la couche active d'une couche mésoporeuse en matériau inorganique, par exemple en TiO2. Des membranes organominérales de ce type sont décrites dans WO-A-92/06775. De telles membranes comprennent un support poreux en substance inorganique revêtu sur une face - d'une première couche mésoporeuse en matériau inorganique ayant un rayon moyen de pore inférieur à lOnm, et - d'une seconde couche active disposée sur la première couche mésoporeuse, ayant une épaisseur de 0,1 à lMm, réalisée en polymère organominéral ou en polymère organique choisi dans le groupe comprenant les polysulfones sulfonées, les polybensimidazonones, les polyfluorures de vinylidène greffés par du méthacrylate de diaminoéthyle et les ionomères perfluorés. De préférence, on utilise des membranes organominérales à support macroporeux en Al2O3Q, revêtu d'une couche mésoporeuse d'oxyde de titane et d'une couche en ionomère perfluoré tel que le NafionQ, car elles présentent une perméabilité au C02 supercritique assez grande pour obtenir un courant de perméat assez élevé. L'invention a également pour objet une installation pour la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus. Cette installation comprend - un extracteur apte à recevoir une phase solide ou liquide contenant les composés à extraire, - un dispositif de nanofiltration comportant au moins une membrane de nanofiltration, - des moyens pour faire circuler un fluide supercritique successivement dans l'extracteur et dans le dispositif de nanofiltration, - des moyens pour récupérer à la sortie du dispositif de nanofiltration un courant de perméat contenant une partie des composés extraits et un courant de rétentat contenant l'autre partie des composés extraits, - des moyens pour séparer du courant de rétentat les produits extraits totalement ou partiellement et recycler dans l'extracteur le fluide supercritique à l'état pur ou chargé d'une partie résiduelle des composés dissous, et - des moyens pour séparer du courant de perméat les produits extraits. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront mieux à la lecture de la description qui suit, donnée bien entendu à titre illustratif et non limitatif, en référence au dessin annexé. La figure annexée est une représentation schématique d'une installation de mise en oeuvre du procédé de l'invention. En se reportant à la figure, on peut voir que l'installation de mise en oeuvre du procédé de l'invention comprend comme constituants principaux l'extracteur (1) et le module de nanofiltration (3). On peut introduire dans l'extracteur (1) la phase solide ou liquide qui constitue le produit de départ du procédé de l'invention, par une conduite (5) munie d'une vanne (7), les produits résiduels pouvant être éliminés en fin d'opération par la conduite (9) munie d'une vanne (11). Le fluide supercritique peut être introduit dans l'extracteur (1) à partir d'un réservoir de stockage (13) par l'intermédiaire de la conduite (15) munie d'une pompe (17) et de deux vannes (19) et (21), dans un circuit (23) comprenant un premier échangeur de chaleur (25), un volume tampon (27), une deuxième pompe (29), un deuxième échangeur de chaleur (31) et des vannes (33, 35 et 37). Sur ce circuit d'alimentation en fluide supercritique, est également prévu un injecteur (39) en amont de ce second échangeur (31). A la sortie de l'extracteur (1) le fluide supercritique ayant extrait les composés lourds et légers sort par une conduite (41) munie d'une vanne (43) pour être dirigé dans le module de nanofiltration (3) qui est maintenu à la température voulue par une étuve (45). Dans ce module de nanofiltration, l'alimentation en fluide chargé de composés lourds et légers se sépare en un courant de perméat ayant traversé les membranes de nanofiltration qui est évacué par la conduite (47) munie de la vanne de détente (49) vers un séparateur (51), et un courant de rétentat qui est évacué par la conduite (53) munie de la vanne de détente (55) vers un séparateur (57). Dans le premier séparateur (51), on sépare le courant de perméat supercritique en fluide à l'état gazeux qui est évacué par la conduite (59) munie d'une vanne de détente (61), et en un produit liquide correspondant au(x) composé(s) léger(s) qui est évacué par la conduite (63) munie d'une vanne (64). Dans le séparateur (57) le courant de rétentat supercritique est séparé en fluide à l'état gazeux ou supercritique qui est recyclé dans le circuit d'alimentation (23) en fluide supercritique ou gazeux muni de la vanne (65) et en composé(s) lourd(s) qui sont évacués par la conduite (67) munie d'une vanne (69). Cette installation comprend de plus une conduite (71) munie d'une vanne (73) pour mettre à la pression voulue le circuit de perméat, et une conduite (75) munie d'une vanne (77) pour régénérer le module de nanofiltration sans passer dans l'extracteur (1). Dans cette installation on a un circuit fonctionnant sous haute pression entre la pompe (29) et le module de nanofiltration (3),des circuits basse pression qui correspondent au circuit de perméat (47), et des circuits moyennes ou basses pressions correspondant au circuit de rétentat (53) et au circuit (23) dans sa partie recyclage et sa partie alimentation jusqu'à la pompe (29). Le module de nanofiltration 3 utilisé dans cette installation peut comprendre plusieurs membranes de nanofiltration. Généralement, on utilise des membranes tubulaires assemblées en faisceau entre deux plaques support ; la couche active de ces membranes étant la couche interne, et on fait circuler le fluide supercritique à la pression P1 à l'intérieur des membranes tubulaires. Le fonctionnement de cette installation est le suivant. On introduit tout d'abord dans l'extracteur (1) la phase solide ou liquide à traiter par la conduite (5). Après fermeture de la vanne (7), les vannes (37, 43, 49 et 55) étant fermées, on ouvre les vannes (33, 35, 73 et 77) et on fait circuler le fluide issu du réservoir (13), par exemple du C02, à l'état liquide dans la conduite (23) jusqu'à la pompe (29) où on le comprime jusqu'à la pression P2 désirée du côté perméat de façon à permettre l'équilibrage rapide des pressions de part et d'autre des membranes du module de nanofiltration. Lorsque la pression P2 est atteinte, on ferme la vanne (73) et on continue de faire monter la pression dans la conduite (75) jusqu à atteindre la valeur P1, pour créer la différence de pression nécessaire au bon fonctionnement du module de nanofiltration. Lorsque la montée en pression est achevée, on ferme la vanne (77) et on ouvre les vannes (37, 43, 49, 55, 61 et 65) pour faire circuler le fluide supercritique dans l'extracteur (1), puis dans le module de nanofiltration (3). On obtient ainsi un fractionnement du fluide chargé sortant de l'extracteur (1) en un courant de perméat dont les composés légers sont séparés dans le séparateur (51), le gaz carbonique étant rejeté à l'état gazeux, et un courant de rétentat séparé dans le séparateur (57) en composés lourds et en CO2 recyclé dans le circuit (23). En fin d'opération, on isole l'extracteur par fermeture des vannes (37) et (43) et on ouvre la vanne (77) pour faire circuler du C02 pur sur la membrane afin de la régénérer. Un appoint de gaz carbonique est introduit dans le circuit d'alimentation (23) de l'extracteur (1) par la conduite (15) en réglant de façon appropriée l'ouverture des vannes (19 et 21) et la pompe (17) en fonction du gaz carbonique évacué dans l'atmosphère par la conduite (59). Dans cette installation, l'étuve (45) permet de maintenir le module de nanofiltration à la température T1 (31 à 120 C) et la pompe (29) permet de véhiculer le C 2 à un débit de 5 à 30kg/h. L'échangeur (31) amène la température du fluide à la température T11 l'échangeur 25 assurant seulement un préchauffage à une température inférieure à T1, par exemple à 100C. On peut bien entendu effectuer des prises d'échantillons sur les conduites (63) et (69) en vue d'analyser les produits obtenus. On peut aussi, si nécessaire,recycler les produits recueillis dans les conduites (63) et (69) dans l'extracteur (1) par un ensemble thermostaté de conduites non représentées sur le dessin, en les introduisant par l'injecteur (39). On peut aussi introduire par l'injecteur (39) d'autres produits, par exemple un cosolvant dans le cas où cela serait nécessaire. Pour vérifier les performances de cette installation, on détermine les perméabilités de la membrane de nanofiltration et on analyse les produits recueillis dans les séparateurs 51 et 57. La perméabilité au C02 pur peut être déterminée à partir de mesures de débit effectuées à l'aide d'un compteur à gaz et d'un chronomètre sur le circuit (47) du perméat. En fonctionnement, on peut effectuer la même mesure de perméabilité, toutes les 15 min.,pendant toute la durée de l'opération. L'analyse des produits recueillis en 63 et 67 peut être effectuée, par exemple, par chromatographie pour déterminer la masse de produit recueilli. On peut ainsi en déduire le taux de rétention Rc(%) de la membrane pour un composé, qui est exprimé par la formule suivante Rc(%)= [1-(Cpc/Crc)] x 100 dans laquelle Cpc représente le rapport de la masse du composé c dans le perméat sur la masse de C02 qui a traversé la membrane et est exprimé en g de composé/kg de C02,et Crc représente le rapport massique du composé c dans le rétentat, c'est-à-dire le rapport de la masse du composé c dans le rétentat sur la masse de CO2 entré dans le module de nanofiltration. A partir des analyses, on peut aussi déterminer le facteur de sélectivité a qui est destiné à évaluer l'efficacité de séparation d'un composé c1 par rapport à un composé c2. Il est déterminé à partir de la formule suivante acî/c2 = (Cpcl/Cpc2)/(Crcî/Crc2) Lorsque ce facteur est supérieur à l'unité, cela signifie que le perméat s'est enrichi en composé c1 et qu'il y a donc eu passage préférentiel de ce composé à travers la membrane. Les exemples qui suivent illustrent les résultats obtenus en mettant en oeuvre le procédé de l'invention. Dans tous ces exemples, on utilise C02 comme fluide supercritique et un module de nanofiltration comportant des membranes organominérales tubulaires d'une longueur de 15,5 cm, d'un diamètre interne de 0,7 cm et de 0,8 cm de diamétre externe. Elles comportent un support en Al2O3a, une couche mésoporeuse en oxyde de titane et une couche finale active externe en Nafion. . Les trois membranes utilisées TN 261, TN 288, TN 292 présentent les caractéristiques suivantes Support en alumine a d'épaisseur 1 mm Sous couche en TIO2 d'épaisseur 1 Zm Couche active en Nation d'épaisseur 0,1 m Dans les exemples qui vont être décrit, on étudie les performances du procédé de l'invention sur les polyéthylène glycols. Ces polyéthylène glycols PEG ont pour formule générale H-(OCH2-CH2)n-OH et leurs masses moléculaires sont fonction du degré de polymérisation n. On utilise dans ces exemples des PEG ayant respectivement des masses moléculaires (Mw) de 200 (PEG 200), 400 (PEG 400) et 600 Daltons (PEG 600) ou l'éthylène glycol. Les caractéristiques de ces produits sont présentées dans le tableau 1 qui suit. Pour effectuer cette séparation, on introduit dans l'extracteur (1) 200 ou 300g des produits à séparer dans une phase stationnaire d'appoint constituée de silice diatomée représentant 1/3 du mélange de PEG, soit 300g de mélange de PEG et 150g de dicalite ou 200 g de mélange et 100 g de dicalite. Dans le cas du mélange contenant du PEG 600, celui-ci est préalablement fondu au bain marie à 50 C. Exemples 1 à 3 : Etude de la composition du mélange de deux polyéthylène glycols de masse moléculaire différente entrant dans la membrane. On utilise comme membrane de nanofiltration, la membrane TN 261, et on réalise l'extraction en faisant circuler le CO2 supercritique à la pression P1 et à la température T1 données dans le tableau 2 qui suit, en maintenant une différence de pression (P1 - P2) entre le côté rétentat P1 et le côté perméat P2 de 3 MPa. On détermine dans un premier temps la composition de l'extrait contenu dans le CO2 entrant dans la membrane, en fonction de P1 et T1. Les résultats obtenus sont également donnés dans le tableau 2. Ils permettent d'optimiser les conditions de températures T1 et de pression P1 pour que la composition de l'extrait extrait soit parfaitement connue et relativement bien équilibrée en PEG 200 et 600 Exenles 4 à 7 : Séparation éthylène glycol. polyéthylène glycol 400. Dans ces exemples, on suit le même mode opératoire que dans l'exemple 1 avec la membrane TN 288, et on réalise l'extraction à une température T1 de 60"C et une pression P1 de 31MPa. On applique de l'autre côté de la membrane de nanofiltration une pression P2 qui varie de 27 à 30MPa. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 3 qui suit. Les résultats de ce tableau montrent que la sélectivité aEG/PEG400 dépend de la différence de pression P1-P2. Ainsi, pour une différence de pression de 1MPa, l'éthylène glycol traverse la membrane plus facilement que le PEG, le perméat est alors plus riche en éthylène glycol que le rétentat. En revanche, à partir d'une différence de pression de 2MPa, la sélectivité est proche de l'unité, donc la membrane n a pas joué son rôle de barrière sélective puisqu'elle présente la même perméabilité pour les deux solutés. Ceci est du au fait que les deux composés ont une masse moléculaire faible par rapport aux possibilités de rétention de la membrane (seuil de 500 à 1000 Daltons). Ezeipios 8 à 11 : Séparation de mélanges de polyéthylène glycol 200 et 600. Dans ces exemples, on utilise comme membrane de nanofiltration, la membrane TN 261 en opérant à une pression P1 de 31MPa et une température T1 de 60"C avec une différence de pression P1-P2 variant de 1 à 4 MPa. On détermine comme précédemment les quantités de composé récupérées dans le perméat et le rétentat, ainsi que les rapports massiques en composé dans le perméat Cp, dans le rétentat Cr, le taux de rétention R et la sélectivité a PEG 200/PEG 600. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 4, montrant que l'optimum de sélectivité Exemples 12 à 15. Dans ces exemples, on suit le même mode opératoire que dans les exemples 8 à 11 mais on utilise comme membrane de nanofiltration la membrane TN 288, en appliquant une différence de pression P1-P2 allant de 1 à 4 MPA. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 5. Les résultats des tableaux 4 et 5 montrent que le facteur d'enrichissement augmente avec la différence de pression appliquée jusqu'à une valeur limite de 4MPa,l'optimum étant obtenu pour une différence de pression de 2MPa pour la membrane TN 288 et de 3MPa pour la membrane TN 261. Pour une différence de pression de 4MPa, il semble que la force motrice appliquée soit trop importante et entralne un passage forcé des deux composés dans le courant de perméat. Il est donc important de limiter la différence de pression P1-P2 à une valeur faible pour obtenir une séparation optimale. exemple 16 : Fractionnement des triglycérides. Dans cet exemple, on traite du beurre pour en fractionner les triglycérides. On sait qu'une forte demande industrielle existe concernant l'élaboration de produits allégés en lipides et en cholestérol. Le beurre est une émulsion d'huile dans l'eau dont la composition moyenne est la suivante - protéines : 0,7 à 1% - lipides : 81 à 83% - glucides : 0,3 à 1% - sels minéraux : 0,1 à 0,3% - eau : 15 à 17%. Les lipides du beurre sont constitués essentiellement de triglycérides (97,5% en masse), le cholestérol représentant 0,31% en masse. Les triglycérides sont formés d'acides gras contenant entre 4 et 54 atomes de carbone. 75% d'entre eux sont saturés et forment les acides gras à chaine longue, principalement l'acide palmitique (20 à 30%) et l'acide stéarique (10%), et les acides gras à chaîne courte, de 4 à 10 atomes de carbone (10%) dont 1/3 d'acide butyrique. Le beurre contient aussi du cholestérol à la concentration de 250mg pour 100g. Selon l'invention, on réalise l'extraction des triglycérides du beurre par du CO2 supercritique à une pression P1 de 31MPa, une température T1 de 40 C et une pression P2 de 28MPa. Pour l'extraction, on introduit dans l'extracteur (1) 200g de beurre et 60g de silice diatonée et on effectue l'extraction puis la séparation sur membrane de nanofiltration, pendant 1h, avec un débit d'alimentation de CO2 égal à 20kg/h en utilisant comme membrane de nanofiltration la membrane TN 292. On analyse en fin d'opération les extraits récupérés dans les séparateurs (51 et 57) par chromatographie en phase gazeuse. Dans ce but, on fond les extraits au bain marie, puis on les centrifuge pendant 10min à 2500 tours/min, on élimine le culot blanc et on recueille l'extrait anhydre. On met ensuite en solution 300mg d'extrait anhydre dans îml d'isooctane, puis on injecte îml de la solution dans le gaz vecteur (hydrogène) d'un chromatographe en phase gazeuse comprenant une colone capillaire de type C18, et on détecte les produits sépares au moyen d'un détecteur à ionisation de flamme. Les résultats obtenus sur le rétentat et sur le perméat sont donnés dans le tableau 6. Dans ce tableau, on a donné également le rapport ss qui correspond au rapport du triglycéride considéré dans le perméat sur le même triglycéride dans le rétentat. Lorsque ss est inférieur à 1, le triglycéride est retenu par la membrane. Les résultats du tableau 6 montrent que le rapport ss est supérieur à 1 pour les triglycérides inférieurs à C40 groupe de composés dont fait également parti le cholestérol. Exemple lé : Séparation des triglycérides dans l'hulule de Doisson. L'huile de poisson est principalement constituée de triglycérides contenant des acides gras de longueur de chaîne et de degré de saturation différents avec toutefois 75 à 90% d'acides gras saturés. Cette huile animale est très riche en acides gras très longs (nombre d'atomes de carbone supérieur à 18) certains saturés, d'autres très insaturés. Ces derniers (acides gras o 3) auraient des effets favorables sur la santé humaine. C'est le cas notamment des acides éïcosapentaénoïque (C20:5) ou EPA, et docosahexanoïque (C22:6) ou DHA, qui en induisant une limitation de l'agrégation plaquettaire et un abaissement du taux de lipoprotéines préviendraient les maladies cardiovasculaires. Il est donc intéressant d'obtenir à partir de l'huile de poisson une fraction riche en triglycérides à longues chaînes contenant significativement EPA et DHA. Pour réaliser l'extraction des triglycérides de l'huile de poisson, on opère dans les mêmes conditions que celles de l'exemple 16 en utilisant la même membrane de nanofiltration. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 7. Par ailleurs, le rapport bêta est supérieur à l'unité jusqu'à C54, donc les triglycérides supérieurs à C54 traversent difficilement la membrane. Ce procédé permet donc de séparer l'huile de poisson en une fraction lourde de triglycérides dont le nombre de carbone est de 54 à 62 en opérant de la façon suivante. A partir d'une charge de 20kg d'huile de poisson contenant 50% (10kg) de fraction lourde, on obtient au bout d'une heure de traitement, 0,5kg de perméat contenant 45% (0,225kg) de fraction lourde et 15kg de rétentat contenant 58% (8,7kg) de cette même fraction. La surface membranaire nécessaire à cette opération est de 0,3m2, c'est-à-dire 1,5 fois la surface d'échange d'une membrane multicanaux commerciale. TABLEAU 1 Viscosité Produits cinématique à Température de 98,9 C (Stokes) fusion ( C) Ethylène glycol (Mw=62,07 Daltons) PEG 200 0,043 - 65 PEG 400 0,073 - 6 PEG 600 0,105 22 TABLEAU 2 Composition EX Composés Charge de l'extrait P1 T1 entrant (MPa) ( C) (%) 1 PEG 200 100 g 100 21 80 PEG 600 100 g 0 2 PEG 200 100 g 80,7 21 60 PEG 600 200 g 18,9 3 PEG 200 100 g 56,3 31 60 PEG 600 200 g 43,7 TABLEAU 3 EX P1-P2 Composés Rendement Extrait Extrait Cp Cr R &alpha; (MPa) d'extrac perméat rétentat (g. kg-1) (g. kg-1) (%) EG/PEG400 tion (g) (g) (-) (%massique) 4 1 EG 0,32 3,1 69,08 2,49 3,11 19,9 1,4 PEG 400 0,32 2,2 68 1,75 3,06 42,8 5 2 EG 0,38 2,8 80 2,91 3,67 20,7 1 PEG 400 0,36 2,7 76,5 2,82 3,51 19,7 6 3 EG 0,35 4,72 72,4 2,59 3,32 22 1 PEG 400 0,30 4,19 61,06 2,30 2,80 17,9 7 4 EG 0,43 9,51 61,24 3,16 3,8 16,3 1 PEG 400 0,35 7,25 48,83 2,41 3,03 20,5 TABLEAU 4 EX P1-P2 Composés Rendement Extrait Extrait Cp Cr R &alpha; (MPa) d'extrac perméat rétentat (g. kg-1) (g. kg-1) (%) PEG/200 tion (g) (g) 600 (% massique) (-) PEG 200 0,32 1,18 95,09 3,17 3,14 1,1 8 1 PEG 600 0,27 0,91 80,24 2,44 2,65 8 PEG 200 0,35 2 87,22 5 3,38 9 2 PEG 600 0,33 1,2 83,87 3 3,25 7,7 1,6 10 PEG 200 0,28 2,37 67,12 2,73 2,70 3 PEG 600 0,23 1,33 55,79 1,53 2,22 31,1 1,5 11 PEG 200 0,34 4,82 82,27 4,02 3,23 4 PEG 600 0,25 2,68 61,89 2,23 2,43 8,2 1,35 TABLEAU 5 EX P1-P2 Composés Rendement Extrait Extrait Cp Cr R &alpha; (MPa) d'extrac perméat rétentat (g. kg-1) (g. kg-1) (%) PEG200/600 tion (g) (g) (-) (%massique) 12 1 PEG 200 0,3 1,35 86,39 2,27 2,95 23,1 1,2 PEG 600 0,15 0,55 43,93 0,93 1,5 38 13 2 PEG 200 0,3 2,1 54,43 1,78 2,89 38,4 1,4 PEG 600 0,18 0,9 32,77 0,76 1,74 56,3 14 3 PEG 200 0,32 1,98 58,25 2,2 3,1 42,9 1,4 PEG 600 0,21 0,94 38,9 1,04 2,07 49,8 15 4 PEG 200 0,34 3,23 89,1 2,69 3,31 18,7 1 PEG 600 0,32 2,92 82,64 2,43 3,07 20,8 TABLEAU 6 Extrait Extrait Triglycérides : Composition Composition ss Perméat Rétentat Nombre d'atome Perméat Rétentat (g) (g) de carbone (%) (%) 10,4 147,7 28 1,12 0,85 1,32 30 1,60 1,38 1,16 32 3,19 2,75 1,16 34 12,12 11,29 1,07 36 15,71 14,62 1,07 38 12,68 12,91 0,98 40 10,25 10,26 1,00 42 5,68 5,76 0,99 44 7,06 7,42 0,95 46 7,20 8,23 0,87 48 9,20 9,62 0,96 50 7,16 7,87 0,91 52 3,25 3,45 0,94 54 3,45 3,49 0,99 TABLEAU 7 Extrait Extrait Triglycérides : Composition Composition ss Perméat Rétentat Nombre d'atome Perméat Rétentat (g) (g) de carbone (%) (%) 4,2 146,7 36 0,90 0,04 22,50 38 1,20 0,39 3,08 40 1,08 0,57 1,89 42 1,49 0,50 2,98 44 2,59 0,80 3,24 46 4,92 1,87 2,63 48 9,65 7,44 1,30 50 17,85 15,56 1,15 52 22,38 21,29 1,05 54 24,02 22,82 1,05 56 8,29 17,86 0,46 58 3,96 8,69 0,46 60 1,13 1.99 0,57 62 0,01 0,05 0,20 REVENDICATIONS 1. Procédé pour séparer au moins un composé léger ayant une masse moléculaire de 50 à 1000 Daltons, d'au moins un composé lourd ayant une masse moléculaire plus élevée que celle du composé léger, à partir d'une phase solide ou liquide les contenant, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes a) mettre en contact ladite phase solide ou liquide avec un fluide supercritiqte à une pression P1 supérieure à la pression critique Pc du fluide et à une température T1 supérieure à la température critique Tc dudit fluide pour extraire dans celui-ci les composés lourd(s) et léger(s) ;; b) soumettre le fluide supercritique ayant extrait les composés à une filtration sur une membrane de nanofiltration, en appliquant de l'autre côté de la membrane, une pression P2 inférieure à PI, pour séparer le fluide supercri.tique en un courant de rétentat appauvri en composé(s) léger(s) et un courant de perméat enrichi en composéEs) léger(s) c) récupérer le(s) composé(s) léger(s) du courant de perméat. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide supercritique est du C02 supercritique. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que P1 a une valeur allant de 7,3 à 35MPa, et T1 a une valeur allant de 31 à 12000. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendication 2 et 3, caractérisé en ce que P1 - P2 est dans l'intervalle allant de I à 5MPa. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on récupère le(les) composé(s) léger(s) du courant de perméat par détente à une pression P3 inférieure à Pc afin d'éliminer le fluide supercritique à l'état gazeux et le séparer du(des) composé(s) léger(s) restant à l'état liquide. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la membrane de nanofiltration est une membrane organominérale comportant un support poreux en substance inorganique revêtu sur une face - d'une première couche mésoporeuse en matériau inorganique ayant un rayon moyen de pore inférieur à 10nm, et - d'une seconde couche active disposée sur la première couche mésoporeuse, ayant une épaisseur de 0,1 à lAm, réalisée en polymère organominéral ou en polymère organique choisi dans le groupe comprenant les polysulfones sulfonées, les polybensimidazolones, les polyfluorures de vinylidène greffés par du méthacrylate de diaminoéthyle et les ionomères perfluorés. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que les composés lourd(s) et léger(s) sont des polyéthylène glycols de masse moléculaire différente. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que la phase de départ est du beurre ou une huile de poisson et en ce que les composés à fractionner sont des triglycérides ou acides gras à longues chaînes. 9. Installation de mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendication 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle comprend - un extracteur (1) apte à recevoir une phase solide ou liquide contenant les composés à extraire, - un dispositif de nanofiltration (3) comportant au moins une membrane de nanofiltration, - des moyens (23, 29, 41) pour faire circuler un fluide supercritique successivement dans l'extracteur (1) et dans le dispositif de nanofiltration (3), - des moyens (47,53) pour récupérer à la sortie du dispositif de nanofiltration un courant de perméat contenant une partie des composés extraits et un courant de rétentat contenant l'autre partie des composés extraits, - des moyents (57) pour séparer du courant de rétentat les produits extraits totalement ou partiellement et recycler dans l'extracteur le fluide supercritique à l'état pur ou chargé d'une partie résiduelle des composés dissous, et - des moyens (51) pour séparer du courant de perméat les produits extraits.