FR 2731563 A1 19960913 FR 9502817 A 19950310 Dispositif de stockage niagnétigue d'énergie électrique sur un réseau â courant alternatif L'invention concerne un dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique à courant alternatif ayant pour objet de provoquer un lissage des transitoires de coupure brève des réseaux d'alimentation en courant alternatif, tels que les réseaux moyenne tension, à une tension de l'ordre de 20 000 volts. A l'heure actuelle, de nombreuses charges électriques sont particulièrement sensibles aux creux de tension de l'alimentation en courant alternatif délivré par les réseaux, tels que les réseaux à moyenne tension. C'est en particulier le cas des charges utilisées dans les secteurs industriels de la chimie, de la pétrochimie, de la papeterie et de la sidérurgie. Pour des puissances électriques consommées élevées, de quelques mégawatts à quelques dizaines de mégawatts, il n' existe pas de solution industrielle satisfaisante permettant de réduire ou compenser les effets indésirables des transitoires de coupure brève. Une première solution, pour réaliser un stockage d'énergie électrique, peut consister à utiliser une batterie d'accumulateurs électrochimiques. Cette solution, actuellement la plus répandue, est toutefois limitée à des puissances inférieures au mégawatt. Une deuxième solution, pour réaliser un tel stockage d'énergie électrique, consiste à réaliser un stockage magnétique par bobine de stockage supraconductrice et/ou électrostatique par condensateur à forte permittivité ou supercapacité. Le principal avantage des batteries électrochimiques réside dans la haute densité d'énergie stockée, de quelques dizaines de Wh/l à plus de 100 Wh/l suivant la technologie de mise en oeuvre de ces batteries, alors que les bobines de stockage supraconductrices permettent au plus une densité d'énergie stockée de quelques Wh/l. Dans certaines applications spécifiques telles que le lissage des creux de tension provoqués sur le réseau par les transitoires de coupure brève, l'utilisation des batteries électrochimiques est très mal adaptée, voie pratiquement inadaptable en raison de l'existence nécessaire de cycles de stockage-déstockage rapides sur ces réseaux, alors que les bobines de stockage supraconductrices par exemple autorisent la mise en oeuvre de tels cycles de stockage-déstockage rapides. D'autre part, dans le cas plus spécifique des installations des centrales nucléaires à eau pressurisée, les groupes moteurs d'entraînement de ces motopompes sont actuellement équipés d'un volant d'inertie, monté sur la ligne d'arbre rotorique. Ce type d'équipement permet, d'une part, d'éviter la chute des barres de ralentissement des neutrons dans le coeur du réacteur et l'arrêt des tranches réacteur correspondantes, lors de simples transitoires de coupure brève de l'alimentation de ces moteurs. Elle permet, d'autre part, d'assurer le refroidissement du coeur du réacteur nucléaire pendant l'intervalle de temps séparant la chute des barres de ralentissement et la reprise de l'alimentation adéquate du circuit de refroidissement par l'intermédiaire de moteurs Diesel de secours. Afin d'assurer l'entrainement des pompes précitées, on a en outre envisagé d'utiliser des moteurs dits à rotor noyé" permettant d'éviter la mise en place de joints d'étanchéité entre la partie rotor "électrique", côté moteur électrique, et la partie turbine de pompage proprement dite, joints d'étanchéité toujours sources de fuites d'eau de refroidissement contaminée. Dans un tel cas toutefois, il n'est plus possible d'utiliser l'équipement par volant d'inertie précédemment cité, ce dernier, dans ce cas précis, étant soumis à des frottements fluides, siège de pertes mécaniques inacceptables, par frottement. La présente invention a pour objet la mise en oeuvre d'un dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique à courant alternatif permettant d'assurer le lissage des creux de tension provoqués sur les réseaux d'alimentation électrique par les transitoires de coupure brève, d'une durée de l'ordre d'une seconde. Un autre objet de la présente invention est la mise en oeuvre d'un dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique à courant alternatif susceptible d'être utilisé comme équipement des moteurs dits "à rotor noyé" des groupes de pompage de l'eau pressurisée des centrales nucléaires, en lieu et place des volants d'inertie classique, ce qui permet d'améliorer sensiblement l'étanchéité des circuits d'alimentation en eau pressurisée des réacteurs de centrales nucléaires. Le dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique sur un réseau à courant alternatif, objet de la présente invention, comporte au moins un transformateur de couplage couplé au réseau et un onduleur associé à une bobine de stockage, connectés au transformateur. I1 est remarquable en ce qu'il comporte en outre, connecté en parallèle entre les bornes d'entrée de la bobine de stockage, un circuit interrupteur commandé permettant, d'une part, dans un état de conduction correspondant à un état de veille, lors d'un fonctionnement normal du réseau, de shunter la bobine de stockage, lorsque celle-ci est chargée, et, d'autre part, sur transitoire de coupure brève de l'alimentation par ledit réseau, dans un état résistif de l'interrupteur, de supprimer le shuntage de la bobine de stockage et d'établir ainsi une alimentation temporaire sur le réseau à partir de la bobine de stockage et de l'ondu- leur. Le dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique sur un réseau à courant alternatif, objet de la présente invention, trouve application à la réalisation et la maintenance de réseaux électriques à courant alternatif, en particulier à la réalisation d'équipements de pompage de l'eau pressurisée utilisée par les réacteurs de centrales nucléaires. I1 sera mieux compris à la lecture de la description et à l'observation des dessins ci-après dans lesquels - la figure 1 représente un dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique sur un réseau à courant alternatif, objet de la présente invention - la figure 2a représente, de manière schématique, un premier mode de réalisation sous forme de bobinage à couches série de l'interrupteur supraconducteur permettant la mise en oeuvre du dispositif de stockage magnétique d'énergie, objet de la présente invention - la figure 2b représente, de manière schématique, un deuxième mode de réalisation sous forme de bobinage à couches parallèles de l'interrupteur supraconducteur permettant la mise en oeuvre du dispositif de stockage magnétique d'énergie, objet de la présente invention - la figure 2c représente, de manière schématique, un troisième mode de réalisation, dit mixte, entre le premier et le deuxième mode de réalisation des figures 2a et 2b, dans lequel les bobinages à couches sont en série par paires et anti-parallèles dans chaque paire - les figures 2d et 2e représentent des schémas de bobinage du conducteur dans le cas du bobinage en série, selon la figure 2a, respectivement du bobinage parallèle de la figure 2b - la figure 3a représente un diagramme de courbes isoflux magnétique pour la partie supérieure d'un bobinage de type série, limitée par l'axe longitudinal de symétrie de ce bobinage - la figure 3b représente un diagramme de variation de l'amplitude de l'induction magnétique au centre d'un bobinage de type série tel que représenté en figure 2a - la figure 3c représente un diagramme des courbes isoflux magnétique pour la partie supérieure d'un bobinage de type parallèle limité par l'axe longitudinal de symétrie de ce bobinage - la figure 3d représente un diagramme de variation de l'amplitude de l'induction magnétique au centre d'un bobinage de type parallèle tel que représenté en figure 2b - la figure 4 représente un chronogramme de fonctionnement du dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique tel que représenté en figure 1, suite à l'apparition sur le réseau d'une perturbation transitoire de disparition de la tension du réseau - la figure 5 représente une vue partielle en coupe des bornes d'entrée-sortie de courant de l'interrupteur permettant la mise en oeuvre du dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique, objet de la présente invention. Une description plus détaillée d'un dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique sur un réseau à courant alternatif conforme à l'objet de la présente invention sera maintenant donnée en liaison avec la figure 1 et les figures suivantes. Ainsi qu'on l'a représenté sur la figure 1 précitée, le dispositif selon l'invention comprend au moins un transformateur de couplage, noté TC, couplé au réseau R, le couplage de manière classique étant effectué par une ligne triphasée par exemple. Le dispositif selon l'invention comprend également un onduleur, noté 0, cet onduleur pouvant être formé de manière classique par un convertisseur tension alternative/tension continue relié au transformateur de couplage TC, un étage à tension continue, représenté de manière schématique par un condensateur connecté en sortie du convertisseur tension alternative/tension continue, et un étage hacheur de tension continue connecté en sortie de l'étage à tension continue précitée. L'onduleur 0 est associé à une bobine de stockage, noté BS, l'ensemble formé par la bobine de stockage BS et l'onduleur 0 étant connecté au transformateur de couplage TC. En outre, le réseau R est interconnecté au réseau général d'alimentation en moyenne tension MT à 20 Kvolts par exemple par l'intermédiaire d'un interrupteur de découplage à thyristors permettant de gérer la connexion ou la déconnexion du réseau R chargé d'alimenter la charge en moyenne tension précitée. Le dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique sur un réseau à courant alternatif, objet de la présente invention, comporte en outre, connecté en parallèle entre les bornes d'entrée de la bobine de stockage BS, un circuit interrupteur 1 supraconducteur commandé, permettant d'une part, dans un état de conduction correspondant à un état de veille lors d'un fonctionnement normal du réseau R de shunter la bobine de stockage BS, lorsque cette bobine de stockage est chargée, et, d'autre part, sur transitoire de coupure brève de l'alimentation par le réseau R dans un état résistif de l'interrupteur shuntant la bobine de stockage BS, de supprimer le shuntage de cette bobine de stockage afin de permettre d'établir ainsi une alimentation temporaire sur le réseau R à partir de l'énergie emmagasinée dans la bobine de stockage et de l'onduleur 0 par l'intermédiaire du transformateur de couplage TC. D'une manière générale, on indique que, afin de réaliser le circuit interrupteur 1 connecté en parallèle sur la bobine de stockage BS, on utilise pour la mise en oeuvre de cet interrupteur une propriété spécifique des matériaux supraconducteurs qui consiste en la transition sous certaines conditions d'un état non résistif à un état résistif de ce type de matériaux de façon très rapide. Dès qu'elle est chargée, la bobine de stockage BS est shuntée par le circuit interrupteur 1 qui se trouve dans son état supraconducteur. Dans cet état, le circuit interrupteur présente une impédance très faible et la bobine de stockage BS et l'interrupteur 1 forment alors un circuit non résistif dans lequel le courant circule sans pertes. Lors d'une coupure brève de l'alimentation électri que alternative sur le réseau, en présence d'une perturbation transitoire par exemple, le circuit interrupteur 1 est amené à l'état résistif et la bobine de stockage BS délivre alors son énergie, non plus dans le circuit interrupteur 1 mais au niveau de l'onduleur 0, l'énergie de stockage contenue dans la bobine de stockage BS permettant ainsi de suppléer à l'alimentation de la charge par l'intermédiaire de l'onduleur 0 et du transformateur de couplage TC. A cet effet, un circuit de commande 2 est prévu, lequel par l'intermédiaire de thyristors 20,21 permet d'appliquer, sur détection du transitoire de perturbation sur le réseau, une tension continue élevée sur le circuit interrupteur 1, provoquant la transition de celui-ci de l'état supra-conducteur à l'état résistif. Lors de la transition de l'état supraconducteur à l'état résistif, le circuit interrupteur 1 engendre des pertes par effet Joule de l'énergie électrique stockée dans la bobine de stockage et il est donc indispensable de dimensionner le circuit interrupteur 1 pour que ces pertes soient minimales ou à tout le moins acceptables. D'une manière générale, afin de réduire les pertes d'énergie de stockage contenues dans la bobine de stockage BS lors de la commutation de l'état supraconducteur à l'état résistif du circuit interrupteur 1, on indique que ce dernier peut être formé par un solénoïde supraconducteur aselfique comportant par exemple deux ou plusieurs couches d'enroulement en sens inverse l'une de l'autre. Une telle disposition est classique pour la réalisation de solénoïdes afin de limiter les pertes d'énergie lors des transitoires de tension ou de courant apparaissant au bornes de ces solénoïdes. A ce titre, un tel agencement à deux couches d'enroulement en sens inverse l'une de l'autre ne sera pas décrit en détail. En ce qui concerne le dimensionnement du circuit interrupteur 1 précité, on indique que l'ensemble constitué par la bobine de stockage BS et par le circuit interrupteur supraconducteur 1 est normalement placé dans un bain d'hélium liquide à une température de l'ordre de 4,2 K en température absolue. On indique toutefois que la température maximale admissible sur le conducteur constitutif du solénoïde supraconducteur aselfique formant le circuit interrupteur 1 dépend, entre autre, de la résistance du circuit interrupteur, c'est-à-dire du solénoïde aselfique supraconducteur et bien entendu de ses pertes à l'état ouvert, c'est-à-dire résistif. Les paramètres de dimensionnement du bobinage en matériau supraconducteur constitutif du solénoïde supraconducteur pour la mise en oeuvre du circuit interrupteur 1, objet de la présente invention, sont ici donnés dans l'hypothèse d'une puissance électrique moyenne P délivrée par la bobine de stockage BS pendant un temps t égal sensiblement à la durée moyenne d'une coupure d'alimentation principale, c'est-à-dire pendant la durée d'un transitoire de disparition de la tension d'alimentation sur le réseau, soit environ une seconde. Pour une énergie électromagnétique initiale, notée Eow stockée par la bobine de stockage BS, la résistance R du solénoïde supraconducteur constitutif du circuit interrupteur 1 à l'état résistif vérifie alors la relation (1) R > k L P , avec k réel > 5. 2 E0-Pt La relation (1) précitée constitue une condition sur la valeur de la résistance R du circuit interrupteur 1 lorsque celui-ci est à l'état résistif pour que le courant dérivé dans l'interrupteur, lorsque la transition de l'état supraconducteur à l'état résistif est effectuée, soit suffisamment petit devant le courant délivré par la bobine de stockage BS lorsque le circuit interrupteur 1 est dans cet état résistif. On indique qu'une telle relation est obtenue à partir de l'expression - du courant délivré par la bobine de stockage BS lorsque le circuit interrupteur 1 est dans cet état résistif, ce courant vérifiant la relation (2) Dans cette relation, L est la valeur de l'inductance de la bobine de stockage BS, Eo l'énergie initiale, P la puissance délivrée, et t désigne le paramètre de temps compté à partir de l'ins tant de la transition, - du courant dans le circuit interrupteur lorsque celui-ci est à l'état résistif, ce courant vérifiant la relation (3) ci-après La condition pour laquelle le courant dérivé dans le circuit interrupteur 1 est suffisamment petit vis-à-vis du courant délivré par la bobine de stockage BS vérifie alors la relation (1) précitée, avec k nombre réel 2 5. Dans la relation (1) précitée, on indique que t désigne la durée du phénomène transitoire de disparition de la tension d'alimentation du réseau, cette valeur de durée étant par exemple égale à une seconde. L'énergie totale consommée par le circuit interrupteur 1 lorsque celui-ci est à l'état résistif vérifie alors la relation (4) La résistance R du circuit interrupteur 1 est donnée en fonction de l'élévation de température AT à partir d'une température initiale en début de transitoire de disparition de tension et de transition de l'état supraconducteur à l'état résistif prise égale à T,, cette élévation de température étant l'élévation de température admise dans le conducteur constitutif du circuit interrupteur 1 pendant la phase où la bobine de stockage BS fournit de l'énergie.La résistance R du circuit interrupteur 1 vérifie la relation (5) La longueur de conducteur pour réaliser le solénoïde supraconducteur aselfique satisfaisant aux conditions précitées vérifie alors la relation (6) Dans la relation précitée, on indique que To désigne la température du solénoïde supraconducteur à l'état initial de conduction, T désigne la température absolue du solénoïde supracon ducteur aselfique, et dT désigne la différentielle de cette température, AT désigne la variation de température absolue du solénoïde supraconducteur en transformation adiabatique pendant la durée t pendant laquelle la bobine de stockage délivre la puissance moyenne P, Cv désigne la capacité calorifique volumique du matériau constituant le solénoïde supraconducteur, p désigne la résistivité du matériau constituant le solénoïde supraconducteur. La longueur ou longueur linéique du conducteur constitutif du solénoïde supraconducteur aselfique précédemment défini par la relation (6) pour un matériau dont les paramètres physiques tels que capacité calorifique volumique et résistivité de ce matériau ont été définis précédemment, permet donc de satisfaire à la condition donnée par la relation (1) précédente de façon que le courant transitant dans le circuit interrupteur 1 lorsque celui-ci est à l'état résistif soit considéré comme négligeable par rapport au courant délivré par la bobine de stockage à l'onduleur 0. Bien entendu, plutôt que de réaliser un solénoïde aselfique constitué simplement par deux enroulements en sens inverse l'un de l'autre, il est avantageux, conformément à un premier mode de réalisation du circuit interrupteur 1, objet de la présente invention, tel que représenté en figure 2a, de réaliser ce solénoïde sous forme de solénoïdes élémentaires concentriques, chaque solénoïde élémentaire, noté 10, 11, 12, 13 sur la figure 2a, étant couplé électromagnétiquement négativement avec un autre solénoïde élémentaire. Dans le cas de la figure 2a toutefois, on indique que les solénoïdes élémentaires 10, 11, 12, 13 sont électriquement connectés en série, la tension appliquée aux bornes de l'ensemble constitué par les solénoïdes élémentaires connectés en série étant ainsi subdivisée sur chaque solé noïde élémentaire. Dans le mode de réalisation de la figure 2b au contraire, on indique que les solénoïdes élémentaires sont électriquement connectés en parallèle, la tension appliquée étant identique et égale à la tension totale aux bornes de chacun des solénoïdes élémentaires 10, 11, 12, 13. Les signes positif et négatif indiquent un couplage magnétique négatif entre un solénoïde élémentaire et un autre solénoïde élémentaire. Enfin, dans le mode de réalisation de la figure 2c, on indique que les solénoïdes élémentaires 10, 11, 12 et 13 sont connectés en parallèle par paires, les paires connec tées en parallèle étant constituées par les solénoïdes 10, 11 et 12, 13 respectivement, mais chaque paire 10,11 et 12,13 étant connectée en série. Ce mode de connexion permet de réduire le temps de commutation du circuit interrupteur 1 par rapport à un interrupteur formé par des solénoïdes élémentaires électriquement connectés en série, de volume sensiblement équivalent. La tension appliquée V est ainsi sensiblement divisée par deux sur chaque paire de solénoïde élémentaire connectées en parallèle. Dans le cas d'un circuit interrupteur 1 à couches série tel que représenté en figure 2a, lors de la transition à l'état résistif de ce dernier, la tension maximale de la bobine de stockage BS est alors appliquée sur l'épaisseur du bobinage constitué par les solénoïdes élémentaires concentriques 10, 11, 12 et 13. La distance inter-couches est alors prise égale à une valeur telle que, dans ce cas, le champ électrique dans l'hélium réfrigérant qui circule entre les couches ou solénoïdes élémentaires 10, 11, 12 et 13 est inférieur au champ de claquage, notamment dans l'hélium chaud. Pour *, un coefficient de sécurité de tension, nombre réel > 1, un nombre nc de nombre de couches en série, une distance centre les différents solénoïdes élémentaires et un champ électrique maximum dans l'hélium noté E > ,, lequel est d'ailleurs fonction de la température maximale notée TMAxHe, l'ensemble de ces paramètres de dimensionnement vérifie la relation (7) Pour un rayon interne rint du bobinage constitué par les solénoïdes élémentaires 10, 11, 12, 13, une hauteur h de ce bobinage, c'est-à-dire une hauteur h de chaque solénoïde élémentaire précité, et pour un conducteur permettant de réaliser le bobinage et chacun des solénoïdes élémentaires d'épaisseur ceci, la longueur 1 de conducteur utilisé vérifie alors la relation (8) soit Dans le cas de la connexion des solénoïdes élémentaires en parallèle, ainsi que représenté en figure 2b, la tension appliquée sur le circuit interrupteur 1 lorsque celui-ci devient résistif par la bobine de stockage BS l'est sur la hauteur h de chaque solénoïde élémentaire et du bobinage constitutif du circuit interrupteur 1. Ce mode de connexion rend beaucoup plus aisée la tenue en tension de l'ensemble. Toutefois, chaque solénoïde élémentaire 10, 11, 12, 13 doit présenter la longueur 1 de conducteur et il est indispensable d'assurer un bon équilibrage des courants entre chaque solénoïde élémentaire. Pour une longueur de conducteur identique de chaque solénoïde élémentaire 10, 11, 12, 13, le nombre de spires de chaque solénoïde élémentaire pouvant être retouché si nécessaire afin d'équilibrer les courants circulant dans chacun d'eux, le relation (8) précédente s'exprime sous forme de la relation (9) ci-après La relation (9) précitée est obtenue pour la condition E > , x h > V où Voeu est une tension de valeur déterminée. En ce qui concerne le conducteur utilisé pour la réalisation de chaque solénoïde élémentaire et finalement de l'ensemble des solénoïdes élémentaires constitutifs du bobinage du circuit interrupteur 1, on indique que le conducteur utilisé est constitué de préférence par des brins élémentaires en parallèle en matériau supraconducteur, disposés autour d'un noyau central en cupronickel CuNi. Le nombre de brins en parallèle vérifie la relation (10) ci-après Dans cette relation I est le courant total nominal, Ic le courant critique d'un brin élémentaire constitutif du conducteur utilisé, oE le coefficient de sécurité entre le courant critique et le courant nominal, nombre réel > 1, E désigne la fonction partie entière. En ce qui concerne le dimensionnement de l'âme en cupronickel, celui-ci peut être réalisé à partir d'un critère selon lequel, en cas de transition localisée sur le bobinage, la température du conducteur ne doit pas s'élever de plus d'une valeur AT avant que la détection de cette transition par l'apparition sur le bobinage d'une tension égale à une tension de seuil V, puis l'apparition de la transition totale du bobinage à l'état résistif, c'est-àdire du circuit interrupteur 1, par application d'une tension de commande de 4500 volts par exemple aux bornes du circuit interrupteur 1. Cette tension de commande provoque cette transition totale, et est appliquée par l'intermédiaire soit du circuit onduleur 0, soit du circuit spécifique 2, ainsi qu'il sera décrit ultérieurement dans la description. Pour une surface S totale, ainsi que représenté en figures 2d et 2e, dans le cas de la connexion en série des solénoïdes élémentaires respectivement en parallèle de ces derniers, la surface totale S désignant la section de l'âme ou noyau central en cupronickel et des brins en matériau supraconducteur constitutifs du conducteur et compte tenu du critère précité, on indique que des études théoriques ont montré que la section totale S est solution d'une équation du deuxième degré de la forme (relation 11) Dans cette relation, on indique que les différents paramètres ont été définis précédemment dans la description, le paramètre Att désignant toutefois le temps pris pour provoquer la transition par l'application de la tension de commande précitée, ce temps vérifiant la relation (12) l l(1-a) t = V VappliquC Vappijqué Compte tenu de ces résultats, la section ou surface du noyau en cupronickel est donnée par la relation (13) 5CuNi = S~ Sspra Dans cette dernière relation nb désigne le nombre de brins utilisé pour réaliser le conducteur servant à former le bobinage, et désigne le diamètre de chaque brin élémentaire, Sur désignant le section totale du matériau supraconduc teur formé par les nb brins. Un mode de réalisation spécifique, compte tenu des relations précédentes, a donné les résultats ci-après - 1o stockage = 1o interrupteur = 1700 A - Eo = 20:106 J - P = 10 MVA - x = 1 seconde. Les brins constitutifs du conducteur utilisé pour réaliser les solénoïdes élémentaires et le bobinage constitutif de l'interrupteur 1 étaient constitués par l'association en parallèle de brins, désignés sous la référence FKN 60 commercialisés par la société VACUUM SCHMELTZE en Allemagne. Les caractéristiques de ces brins étaient les suivantes - Qb = 0,3 mm - p = 46.10-6 ohms/cm à l'état supraconducteur, cette valeur de résistivité étant considérée sensiblement constante en fonction de la température ; - courant critique à champ faible Ic = 90 ampères. En outre, les coefficients de sécurité ci-après ont été pris en considération - ac = 0,6 - Vs = 50 volts, cette valeur constituant en fait la valeur de seuil de détection d'une transition du circuit interrupteur 1 de l'état supraconducteur à l'état résistif, - température maximale de l'hélium liquide = 300 K - Eg , = 140 V/m - a, = 4. Compte tenu de l'ensemble des relations précédentes et des valeurs de paramètres de départ précédemment citées, la longueur de conducteur totale 1, c'est-à-dire longueur par couche ou par solénoïde élémentaire pour la solution connexion en parallèle, respectivement longueur totale pour la solution connexion en série des solénoïdes élémentaires est alors égale à : 1 = 1040 m. Dans le cas d'un circuit interrupteur constitué par des solénoïdes élémentaires en série, on déduit des relations précédentes l'ensemble des paramètres physiques et de construction du circuit interrupteur 1 tel que donné dans le tableau 1 ci-après Nombre de brins conducteur 32 Dimensions du conducteur isolé (mm) 4.6 x 1.6 Longueur totale du conducteur (n) 1 047 Nombre de couches 20 Nombre de spires/couches 55 Distance inter-couche (mm) 9 Diamètre interne bobine (mm) 100 Diamètre externe bobine (mm) 524 Hauteur bobine (mm) 253 Résistance à l'état bloqué (R) 88 Dans ce mode de réalisation, on indique que Att le temps pris pour provoquer la transition selon la relation (12) est égal à 1,5 ms et que pour un arrangement du conducteur et des brins ainsi que représentés en figure 2d en choisissant une bobine formée par 20 solénoïdes élémentaires ou couches, la distance inter couche dcc est égale à 9 mm. La hauteur h de la bobine est alors égale à 253 mm. Le profil du flux magnétique engendré par un tel bobinage est donné en figure 3a, le flux étant mesuré en Weber et les lignes isoflux magnétiques étant référencées de 1 à 11, les valeurs correspondantes de flux étant reportées pour les repères correspondants. L'inductance de fuite mesurée dans ce mode de réalisation était de Lf = 11 mH. En outre, le niveau de champ magnétique au centre du bobinage formé par les solénoïdes élémentaires connectés en série est donné en figure 3b, laquelle est graduée en abscisses en millimètres le long de l'axe central de la bobine et en ordonnées en amplitude d'induction magnétique, en Tesla. En ce qui concerne un circuit interrupteur constitué par un bobinage formé par des solénoïdes élémentaires connectés en parallèle, pour un nombre total de brins nécessaires au passage du courant égal à 32, une bobine réalisée par quatre solénoïdes élémentaires nécessite donc la réalisation de chaque solénoïde élémentaire au moyen d'un conducteur élémentaire formé de nb = 8 brins. Dans ces conditions, le temps pris pour provoquer la transition lors de la commande est égal à Att = 23 ms et la section du noyau en cupronickel a pour valeur S,, = 0,532 mm2. L'ensemble des paramètres du bobinage ainsi réalisé au moyen de quatre solénoïdes élémentaires est donné par le tableau 2 ci-après Nombre de brins conducteur 8 Dimensions du conducteur isolé (mm) 1.3 x 1.15 Longueur totale du conducteur (n) 4 261 Nombre de couches 4 Nombre de spires couche n"l 516 Nombre de spires couche n"2 508 Nombre de spires couche n"3 506 Nombre de spires couche n"4 504 Distance inter-couche (mm) 5 Diamètre interne bobine (mm) 656 Diamètre externe bobine (mm) 678 Hauteur bobine (mm) 670.8 Résistance à l'état bloqué (Q) 111 Pour le mode de réalisation précité, le profil de champ est donné en figure 3c, les lignes isoflux étant représentées en référence aux repères 1 à 11 et les valeurs de flux correspondantes en Weber étant reportées devant chacun des repères. Pour le mode de réalisation précité, l'inductance de fuite Lf est égal à 65 mH. La figure 3d représente le niveau de champ magnétique au centre de la bobine de type parallèle du mode de réalisation précité, l'axe des abscisses étant gradué en mm et l'axe des ordonnées en amplitude d'induction magnétique en Tesla. Le fonctionnement du circuit interrupteur 1 permettant la mise en oeuvre du dispositif, objet de la présente invention, est alors le suivant, ainsi que représenté en figure 4 selon un chronogramme des différents signaux appliqués, l'axe des abscisses étant gradué en secondes ou en instants t0 à t9 remarquables du chronogramme précité, et l'axe des ordonnées représentant les différents signaux correspondant à ces instants. Sur la figure 4 - l'instant t0 désigne l'instant de disparition de la tension du réseau suite à l'apparition d'une perturbation transitoire dont la durée est réputée égale à t = 1 seconde, - t1 désigne l'instant d'ouverture du hacheur constitutif de l'onduleur O et l'application d'une tension de commande continue de l'ordre de 4500 volts, tension continue maximale au circuit interrupteur 1 par l'intermédiaire de l'onduleur et plus particulièrement, soit du hacheur à tension continue, soit du circuit spécifique 2 commandé, constitué par exemple par des thyristors, - t2 désigne la suppression de la tension de commande, celle-ci étant ramenée à zéro dès que le circuit interrupteur 1 supraconducteur est à l'état résistif, c'està-dire à l'état ouvert, - t3 désigne un instant d'ouverture de l'interrupteur de découplage du réseau permettant en fait de découpler la charge électrique du réseau siège de la perturbation transitoire, - t4 désigne l'instant de commencement de l'alimentation de la charge électrique par la bobine de stockage BS, c'est-à-dire l'instant où la bobine de stockage BS commence à débiter dans l'onduleur O et, par l'intermédiaire du transformateur de couplage TC, vers la charge électrique, - t5 désigne l'instant de détection du retour de la tension d'alimentation sur le réseau et de remise en phase de celui-ci, - t6 désigne l'instant de couplage de la charge électrique au réseau par l'intermédiaire de l'interrupteur de découplage de ce dernier, - t7 désigne l'instant de début de recharge lente de la bobine de stockage BS par l'intermédiaire de l'onduleur O et bien entendu du transformateur de couplage TC, - t8 désigne l'instant de mise à zéro de la tension continue après recharge de la bobine de stockage BS, - t9 désigne le blocage du hacheur et la fermeture de la bobine de stockage BS sur l'interrupteur, lequel est à l'état supraconducteur, la bobine de stockage BS débitant dans ce dernier sans aucune perte, t9 indique en fait le retour à l'état initial préalablement a la disparition de la tension de réseau à l'instant to. Sur la figure 4, on indique que le signe double intégrale désigne des intervalles de temps compris entre les traits en pointillés dont l'ordre de grandeur est sensiblement égal à une seconde. Dans le cadre des modes de réalisation précédemment décrits, l'application de la tension de commande de 4500 volts par l'intermédiaire, soit du hacheur à tension continue, et, le cas échéant, du circuit de commande 2 constitué par des tiristors, lesquels permettent l'application de la tension de commande précitée, provoque en fait une montée rapide du courant dans le circuit interrupteur 1 et la transition à l'état résistif de ce dernier. Dans le cas du mode de réalisation à couches série précédemment décrit et pour une inductance de fuite Lf = 11 mH, le temps de déclenchement est de td = 2,8 ms. Dans le cas de l'interrupteur à couches parallèles et d'une inductance de fuite Lf = 80 mH, le temps de déclenchement est td = 16,25 ms. Une étude théorique du refroidissement du circuit interrupteur 1 sous tension nulle a montré qu'un ordre de grandeur de la dynamique de refroidissement est donné par le flux de chaleur évacuable par le circuit interrupteur. Pour une surface d'échange entre le circuit interrupteur 1 et l'hélium liquide de refroidissement et pour un coefficient d'échange égal à 104 W/m2 lorsque l'hélium reste en ébullition nucléique, respectivement égal à 250 W/m2 lorsque l'hélium passe à l'état gazeux, l'étude précitée a montré qu'il était tout à fait utile de maintenir l'hélium à l'état liquide. Pour cette raison, il est particulièrement avantageux d'isoler thermiquement les conducteurs et d'assurer un dimensionnement spécifique des amenées de courant pour permettre un maintien de l'hélium à l'état liquide et un fonctionnement de l'ensemble optimal. Dans ce but, les bornes d'entrée-sortie du courant du circuit interrupteur 1, ainsi que représenté en figure 5, sont formées par des contacts électriques mixtes cuivrecéramique, contact cuivre pour conduire le courant électrique du milieu ambiant vers le milieu à température supraconductrice et contact céramique-cuivre pour conduire le courant du milieu à température supraconductrice vers le milieu ambiant. Selon un mode de réalisation avantageux des amenées de courant précitées, celles-ci traversent une enceinte étanche, notée EE sur la figure 5, et sont constituées par une partie en cuivre dont les deux extrémités se trouvent à une température de 300 K à l'extérieur de l'enceinte étanche EE, cette partie extérieure étant elle-même par exemple dans un bain d'azote liquide, et à l'intérieur de l'enceinte étanche EE, à une température de 77 K. Les parties en cuivre portent la référence 102a, respectivement 103a. La traversée de la paroi de l'enceinte étanche EE est effectuée par l'intermédiaire d'une traversée étanche. Les parties en matériau supraconducteur céramique portant la référence 102b et 103b sont en contact direct avec les parties 102a respectivement 103a et constituées par un matériau supraconducteur céramique de type Bi 2212. Les parties 102b et 103b sont des éléments supraconducteurs en forme de tube directement introduits dans les parties 102a, respectivement 103a. Les parties en céramique 102b et 103b sont interconnectées au circuit interrupteur 1, lequel baigne dans l'hélium liquide par l'intermédiaire de câbles supraconducteurs au niobate de titane NbTi. En ce qui concerne les parties cuivre 102a et 103a précitées, on indique que, dans le cas d'un interrupteur à couches parallèles, celles-ci sont soumises à un courant maximal pendant un temps très court et il suffit dans ce cas de dimensionner celles-ci par rapport au courant de décharge de la bobine de stockage, soit 1700 ampères. Les pertes électriques obtenues sont alors de 680 watts électriques. Dans le cas d'un interrupteur à couches série, les parties cuivre 102a et 103a précitées sont alors dimensionnées vis-à-vis d'un courant maximal de 2800 ampères et les pertes électriques sont alors de l'ordre de 1120 watts. En ce qui concerne les parties supraconductrices en céramique 102b et 103b, on indique qu'en régime de veille, ces parties ne sont traversées par aucun courant. Le courant est maximum dans ces parties-là juste avant la transition du circuit interrupteur 1, la valeur de I étant de l'ordre de 2833 ampères. Les tubes constitutifs des parties 102b et 103b peuvent alors être réalisés par des tubes de diamètre 35/29 mm, ces tubes étant normalement disponibles dans le commerce. Les tubes précités sont en mesure de transporter les intensités de courant précitées sans transition d'état physique. On a ainsi décrit un dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique sur un réseau à courant alternatif mettant en oeuvre un circuit interrupteur rapide pour un stockage d'énergie de l'ordre de 22 MJ sous un courant de 1700 ampères. Ce dispositif est particulièrement avantageux dans la mesure où il est destiné à réaliser un appareil de lissage des coupures brèves de l'alimentation électrique par le réseau en moyenne tension à 20 KV. REVENDICATIONS 1. Dispositif de stockage magnétique d'énergie électrique sur un réseau à courant alternatif, comportant au moins un transformateur de couplage couplé au réseau et un onduleur associé à une bobine de stockage connectés audit transformateur, caractérisé en ce que ledit dispositif comporte en outre, connecté en parallèle entre les bornes d'entrée de ladite bobine de stockage, un moyen interrupteur supraconducteur commandé permettant, d'une part, dans un état de conduction correspondant à un état de veille lors d'un fonctionnement normal dudit réseau, de shunter ladite bobine de stockage, lorsque celle-ci est chargée, et, d'autre part, sur transitoire de coupure brève de l'alimentation par ledit réseau, dans un état résistif dudit interrupteur, de supprimer le shuntage de ladite bobine de stockage, ce qui permet d'établir ainsi une alimentation temporaire sur ledit réseau à partir de ladite bobine de stockage et de l'onduleur. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit interrupteur est formé par un solénoïde supraconducteur aselfique comportant deux couches d'enroulements en sens inverse l'une de l'autre. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que, pour une puissance électrique moyenne P délivrée par ladite bobine de stockage pendant un temps t, durée moyenne d'une coupure d'alimentation principale, à partir d'une énergie électromagnétique initiale Eo stockée par ladite bobine de stockage, la résistance R dudit solénoïde supraconducteur à l'état résistif, constituant ledit interrupteur supraconducteur, vérifie la relation R > k L P , avec k réel 2 5, 2 E0-Pt la longueur dudit solénoïde supraconducteur aselfique vérifie la relation relation dans laquelle To désigne la température dudit solénoïde supraconducteur à l'état initial de conduction, T désigne la température absolue dudit solénoïde supracon ducteur aselfique, AT désigne la variation de température absolue dudit solénoïde supraconducteur en transformation adiabatique pendant la durée T pendant laquelle la bobine de stockage délivre la puissance moyenne P, C, désigne la capacité calorifique volumique du matériau constituant ledit solénoïde supraconducteur, p désigne la résistivité du matériau constituant ledit solénoïde supraconducteur. 4. Dispositif selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que ledit solénoïde supraconducteur aselfique est bobiné sous forme de solénoïdes élémentaires concentriques, chaque solénoïde élémentaire étant couplé électromagnétiquement négativement avec un autre solénoïde élémentaire. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits solénoïdes élémentaires sont électriquement connectés en série. 6. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits solénoïdes élémentaires sont électriquement connectés en parallèle. 7. Dispositif selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que lesdits solénoïdes élémentaires sont connectés en parallèle par paires, chaque paire étant connectée en série, ce qui permet de réduire le temps de commutation dudit interrupteur par rapport à un interrupteur formé par des solénoïdes élémentaires électriquement connectés en série de volume sensiblement équivalent. 8. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que chaque solénoïde élémentaire est formé par un conducteur constitué par une pluralité de brins conducteurs en parallèle disposés autour d'un noyau central en cupronickel. 9. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les bornes d'entréesortie de courant dudit interrupteur sont formées par des contacts électriques mixtes cuivre-céramique, contact cuivre pour conduire le courant électrique du milieu ambiant vers le milieu à température supraconductrice, et contact céramique cuivre pour conduire le courant du milieu à température supraconductrice vers le milieu ambiant. 10. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le matériau céramique utilisé est en forme de tubes utilisant des éléments supraconducteurs au Bi 2212. 11. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de commande dudit interrupteur commandé, synchronisés sur le transitoire de coupure brève.