FR 2734581 A1 19961129 FR 9506200 A 19950524 La présente invention se rapporte à la fabrication de préformes fibreuses pour des pièces en matériau composite, et notamment à un fil destin à cette fabrication. Un domaine d'application de l'invention est celui des préformes fibreuses pour des disques de friction en matériau composite tels que des disques d'embrayage et, principalement, des disques de frein. Aujourd'hui, des disques de frein en matériau composite carbonecarbone (C-C) sont couramment utilisés sur des véhicules automobiles de compte tition et, à une bien plus grande échelle, dans des systèmes de freinage à disques multiples rotors et stators pour avions. De façon bien connue, I'élaboration de disques de frein en composite C-C comprend la fabrication de préformes fibreuses en fibres de carbone et la densification des préformes par une matrice de carbone qui comble l'essentiel de la porosité inteme accessible initiale des préformes. La densification est réalisée classiquement par infiltration chimique en phase vapeur ou par voie liquide, c'est-à-dire imprégnation par un précurseur liquide du carbone et transformation du précurseur en carbone par traitement thermique. Pour la fabrication des préformes fibreuses, une technique couramment utilisée consiste à superposer des strates formées d'une texture fibreuse bidimensionnelle et à lier les strates entre elles par aiguilletage. Les textures fibreuses bidimensionnelles peuvent être des tissus ou des nappes unidirectionnelles pre- aiguilletées. L'aiguilletage des strates est réalisé au fur et à mesure de leur empilement en maintenant de préférence une profondeur d'aiguilletage constante comme décrit dans le document FR-A-2 584 106. Las strates peuvent être empilées à plat et aiguilletées pour obtenir des plaques planes dans lesquelles les préformes annulaires des disques de freins sont découpées.Afin d'éviter des chutes importantes de matière, les strates peuvent être formées de secteurs annulaires découpés dans la texture fibreuse bidimensionnelle et juxtaposés, les lignes de séparation entre secteurs étant décalées d'une strate à l'autre. Les textures fibreuses bidimensionnelles sous forme de tissus ou nappes unidirectionnelles constituées de fils de carbone ne se prêtent pas à l'aiguilletage. En effet, les aiguilles à barbes ou à fourche ont tendance à casser les filaments de carbone continus ou retordus qui constituent les fils plutôt que de prélever des fibres pour les disposer transversalement aux strates superposées. Un moyen de résoudre ce problème est d'associer à la texture bidimensionnelle un voile de fibres de carbone qui procure les fibres susceptibles d'être entraînées par les aiguilles. Une autre solution consiste à réaliser l'aiguilletage sur des textures bidimensionnelles formées à partir de fibres non pas en carbone, mais en un précurseur du carbone qui se prête beaucoup mieux à l'aiguilletage. La transformation du précurseur en carbone est réalisée par traitement thermique de la préforme aiguilletée. n a aussi été proposé dans le document EP-A-O 489637 de réaliser les textures fibreuses bidimensionnelles servant à la fabrication des préformes à partir d'un fil composé essentiellement de fibres discontinues, parallèles entre elles et non retordues, l'intégrité du fil étant assurée par un fil de guipage en matière fugitive. L'élimination du fil de guipage, par dissolution ou par la chaleur, libère les fibres discontinues et autorise l'aiguilletage même avec des fibres à l'état carbone. En outre, la libération des fibres leur permet de foisonner dans tout le volume de la préforme conférant à celle une porosité plus facilenent tt-pls uniformément accessible au matériau de la matrice lors de la phase de densification. Celle-ci est alors réalisée de façon plus complète et avec une moindre hétérogénéité. Dans le cadre de l'application aux disques de frein, la nature et l'origine des fibres constituant les préformes, la constitution des textures bidimensionnelles utilisées pour fabriquer les préformes, la façon dont les strates formées par ces textures sont liées entre elles, en particulier les paramètres d'aiguilletage, les traitements notamment thermiques auxquels les préformes peuvent être soumises avant densification, la nature de la matrice et le mode de densification sont autant de facteurs qui influent de façon significative sur les propriétés mécaniques et tribologiques des disques. Or, notamment pour les freins d'avions, il est requis des disques utilisés non seulement des propriétés mécaniques leur permettant de résister aux sollicitations rencontrées à chaud et à froid, mais aussi des propriétés tribologiques assurant un comportement satisfaisant dans différentes situations : freinage lors du roulage à froid (roulage sur pistes avant décollage), freinage lors du roulage à chaud (roulage sur pistes après atterrissage), freinage lors d'un atterrissage normal, et freinage de détresse (interruption de la phase de décollage en limite de piste d'envol).Mais dans des domaines où les énergies à absorber sont plus modestes, il est souhaitable que les faces frottantes des disques atteignent très vite une température suffisante, donc que la conductibilité thermique du matériau composite soit plus limitée que celle nécessitée par exemple pour le freinage de détresse des avions. Lors d'essais sur banc, la demanderesse a constaté l'influence importante de la nature des fibres de la préforme sur les performances des disques de frein et la présente invention a pour objet de proposer un fil convenant particulièrement pour la réalisation de préformes fibreuses de pièces en matériau eompo- site, notamment mais non exclusivement, de disques de frein. Un autre objet de l'invention est de proposer un procédé de fabrication d'un tel fil. Selon un aspect de l'invention, un fil destiné à la fabrication de préformes fibreuses pour des pièces en matériau composite et comportant des fibres discontinues parallèles entre elles et non retordues maintenues au moyen d'un fil de guipage en une matière fugitive enroulé autour des fibres, est caractérisé par le fait que le fil est un fil hybride dans lequel les fibres comprennent un mélange intime d'au moins deux natures différentes de fibres choisies parmi des fibres de - ou de précurseur de carbone à base polyacrylonitrile, des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base brai anisotrope, des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base brai isotrope, des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base phénolique, des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base cellulosique et des fibres en céramique ou en précurseur de céramique, et le mélange de fibres comprend des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 15 % en poids et de préférence au moins 30 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres de carbone haute résistance, ayant une résistance en traction au moins égale à 1500 MPa, de préférence au moins égale à 2000 MPa et un module au moins égal à 150 GPa, de préférence au moins égal à 200 GPa. Par fibres de carbone ou de précurseur de carbone, on entend ici des fibres qui sont à l'état précurseur initial, par exemple à l'état polyacrylonitrile, ou à l'état carbone, après transformation complète du précurseur par carbonisation, ou en un état intermédiaire entre l'état précurseur initial et l'état carbone, par exemple un état préoxydé ou semi carbonisé. De même, par fibres en céramique ou en précurseur de céramique, on entend des fibres à l'état précurseur initial, ou à l'état céramique, après transformation complète du précurseur ou en un état intermédiaire entre l'état précurseur initial et l'état céramique, par exemple un état semi-céramisé. Le mélange de fibres de natures différentes autorise une meilleure adaptation des préformes fibreuses aux conditions d'utilisation des pièces cn matériau composite. Une caractéristique essentielle de l'invention réside dans le fait que l'hybridation n'est pas réalisée au niveau de fils de natures différentes qui seraient utilisés pour élaborer les préformes fibreuses, mais au niveau des fibres constitutives des fils avec, de surcroît, un mélange intime de celles-ci. Ainsi, dans le cas par exemple des disques de frein, le mélange intime des fibres fait que Ic "troisième corps" qui se crée à l'interface des faces frottantes lors de la friction est homogène sur toute cette interface et cumulc de la façon la plus efficace les propriétés apportées par les natures différentes des fibres. Une préforme fibreuse de pièce cn matériau composite est fabriquée cn réalisant une texture fibreuse bidimensionnelle au moins partiellement au moyen d'un fil hybride, en superposant des strates formées par la texture fibreuse ct, après élimination du fil de guipage, en aiguilletant les strates superposées. L'élimination du fil de guipage est réalisée avant ou au moment dc la superposition des strates de sorte que l'aiguilletage peut être réalisé progoessive- ment, après la mise en place. de chaqlle state, = déééit !dansWlv document FR-A-2 584 106 déjà cité. Lorsque le fil hybride utilisé pour la fabrication de la préforme fibreuse comprend des fibres à l'état précurseur initial ou en un état intermédiaire entre celui-ci et l'état carbone ou céramique final, la transformation des fibres cn carbone ou céramique est réalisée par traitement thermique. Celui-ci peut être effectué à tout stade d'élaboration de la préforme fibreuse aiguilletée, avant densification de celle-ci, c'est-à-dire sur le fil hybride, sur la préforme terminée ou à tout stade intermédiaire.Lorsque le fil hybride comprend des fibres à l'état carbone, la préforme fibreuse aiguilletée peut aussi être traitée thermiquement à une température supérieure à 1 300*C, pouvant aller jusqu'à 2 300in Ce traitement thermique a alors un effet de stabilisation des fibres d'un point de vue chimique c'est-à-dire composition stabilisée de la fibre, notamment par élimination d'azotc résiduel -, d'un point de vue structural - c'est-à-dire perfection plus ou moins grande de nappes de plans graphitiques - et d'un point de vue textural - c'cst-à- dirc orientation de ces nappes par rapport à l'axe de la fibre et arrangement dc ces nappes et de leurs circonvolutions par rapport à la surface de la fibre.Le traitement thermique est de préférence réalisé à environ 1 600*C. La présence de fibres de carbone haute résistance est prévue au rtgard, en particulier, des propriétés mécaniques requises du matériau composite. Le pourccntage en poids de ces fibres est, de préférence, au moins égal à 30 %. n peut être avantageux que le mélange de fibres comprenne des fibres de carbone ou de préceur de carbone qui, à l'état carbone représentent 15 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres de carbone bas module, c'est à dire ayant un module de Youngau plus égal à 100 GPa. Les fibres de carbone bas module sont choisies parmi les fibres de carbone à -curseur pplive, les fibres de carbone à précurseur brai isotrope et les fibres de carbone à précurseur cellulosique. De préférence, à l'état carbone, le pourcentage en poids de fibres de carbone bas module est au moins égal à 30 96. Lorsque l'aiguilletage est réalisé sur des fibres à l'état carbone, non à l'état préceur, la présence de fibres carbone bas module est avantageuse car la demanderesse a constaté que ces fibres sont préférentiellement et même majoritairement tirées par les aiguilles à travers les strates superposées . Dans le cadre de l'application à des disques de frein et lorsque les strates des préformes sont parallèles aux surfaces frottantes, une présence majoritaire de fibres bas module en diction perpendiculaire aux faces frottantes contribue à ne pas conférer une trop grande rigidité transversale aux disques.Ceci autorise une déformation élastique suffisante des disques pour assurer un frottement sur toute l'étendue des faces fiottantes, et pas seulement localement, dans le cas où ces faces ne sont pas rigoureusement planes et parallèles par suite, par exemple, d'une taure irréguliere. Le fait que ce sont les fibres carbone bas module qui s,ont dw par les aiguilles tient vraisemblablement à ce que les fibres carbone haut module telles que celles de carbone à précurseur polyacrylonitrile préoxydé ou celles de carbone à précurseur brai anisotrope - ont tendance à être cassées bien que discontinues et non retordues. Ceci est d'autant plus vrai lorsque le diamère des fibres carbone haut module est plus grand. Ainsi, une sélection quasi-exclusive dc fibres carbone bas module peut être réalisée par l'aiguillctage lorsque les fibres de carbone haut module présentes dans le fil hybride ont un diamètre supérieur à 8 m, de préférence supérieur à 10 m. Une moindre rigidité dc la préforme fibreuse ct de la pièce en matériau composite en direction pendiculaire aux strates est ainsi garantic. Un autre moyen de sélectionner préférentiellement des fibres de carbone bas module par l'aiguilletagc consiste à réaliser une texture frise bidi mensionnelle dans laquelle des fils hybrides s'étendant dans une direction comprennent une proportion significative de fibres carbone bas module et à aiguilleter la texture fibreuse au moyen d'aiguilles dont l'orientation est choisie de sorte qu'elles accrochent préférentiellement les fibres des fils hybrides orientés dans cette direction. Selon un autre de ses aspects, I'invention a pour but de fournir un procédé de fabrication d'un fil hybride tel que défini ci-avant. Ce but est atteint grâce à un procédé comportant les étapes qui con sistentà: - fournir des ensembles de filaments continus, chaque ensemble étant constitué de filaments de même nature choisie parmi un carbone ou un précurseur de carbone à base polyacrylonitrile, un carbone ou un précurseur de carbone à base brai anisotrope, un carbone ou un précurseur de carbone à base brai isotrope, un carbone ou un précurseur de carbone à base phénolique, un carbone ou un précurseur de carbone à base cellulosique et une céramique ou un précurseur de céramique, - soumettre, chaque ensemble - de fibres -à étirage gn tirage contrôlés pour obtenir des fibres discontinues parallèles entre elles, - mélanger intimement les fibres d'au moins deux ensembles de fibres craqués de natures différentes l'une de l'autre, pour obtenir un fil hybride dans lequel les fibres discontinues mélangées sont parallèles entre elles et non retordues, le mélange comprenant des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone représentent au moins 15 %, et de préférence au moins 30 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres carbone haute résistance ayant une résistance en traction au moins égale à 1 500 MPa, de préférence au moins égale à 2000 MPa et un module au moins égal à 150 GPa, de préférence au moins égal à 200 GPa, et - entourer les fibres discontinues mélangées d'un fil de guipage en une matière fugitive afin d'assurer l'intégrité du fil hybride obtenu. Avantageusement, les ensembles de fils sont sous forme de rubans et le mélange intime des fibres d'au moins deux rubans de fibres de natures différentes est réalisé par passage dans un gill-box. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description faite ciaprès, à titre indicatif mais non limitatif de plusieurs exemples de mise en oeuvre. Référence sera fait aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est un organigramme illustrant un procédé de réalisation d'un disque de frein en matériau composite carbone-carbone utilisant une préforme formée au moyen d'un fil hybride, conformément à l'invention, et - la figure 2 est une vue très schématique illustrant un mode d'aiguilletage permettant de sélectionner préférentiellement certaines des fibres constitutives des fils d'une texture fibreuse aiguilletée. Les exemples qui suivent concernent la réalisation de disques de frein en matériau composite qui, tout en étant un domaine d'application de l'invention plus particulièrement visé, n'est pas exclusif d'autres applications. Dans tous ces exemples, le processus illustré par la figure 1 est utilisé pour la fabrication d'un fil hybride, la réalisation d'une texture fibreuse bidimensionnelle au moyen d'un ou plusieurs fils dont au moins un est un fil hybride, la fabrication d'une préforme fibreuse à partir de la texture fibreuse bidimensionnelle, et l'obtention d'un disque de frein en matériau composite à partir d'une préforme. Selon la terminologie utilisée dans la présente description, un fil hybride est un fil constitué de fibres de natures différentes. Pour la fabrication du fiL hybride, on part densembesdc filaments continus sous forme de câbles ou de rubans, chaque ensemble étant formé de filaments de même nature et des ensembles étant choisis de différentes natures correspondant à celles entrant dans la composition du fil hybride. Les nombres de filaments des différents câbles ou rubans sont choisis, compte tenu de leurs diamètres, pour obtenir le mélange de fibres dans les proportions en poids souhaitées dans le fil hybride. Comme indiqué plus haut, le fil hybride comporte des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 15 % en poids et de préférence au moins 30 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres de carbone haute résistance, telles que des fibres de carbone à précurseur polyacrylonitrile (PAN) ou des fibres de carbone à précurseur brai anisotrope. En outre, en particulier pour l'application aux disques de frein, il est préférable que le fil hybride comporte des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 15 % en poids et de préférence au moins 30 % en poids de fibres de carbone bas module telles que des fibres à précurseur phénolique, des fibres à précurseur cellulosique ou des fibres à précurseur brai isotrope. Par fibres de carbone haute résistance, on entend ici des fibres de carbone ayant une résistance à la rupture en traction au moins égale à 1 500 MPa, de préférence au moins égale à 2 000 MPa et plus préférentiellement encore au moins égale à 2500MPa, et avec un module au moins égal à 150GPa, de préférence au moins égal à 200 GPa et plus préférentiellement encore au moins égal à 230 GPa. Par fibres de carbone bas module, on entend des fibres de carbone dont le module de Young est au plus égal à 100 MPa, de préférence au plus égal à 70 MPa. Des fibres autres que de carbone peuvent être présentes, notamment des fibres de céramique, telles que des fibres composées essentiellement de carbure de silicium, d'alumine, de silice, de silicates, d'aluminosilicate, .... Les rubans ou câbles multifilaments de natures différentes, par exemple deux rubans 10, 10' sont soumis à une opération d'étirage et craquage contrôlés les transformant en rubans 12, 12' formés de fibres discontinues parallèles entre elles. Un procédé d'étirage et craquage contrôlés d'un câble multifilament est décrit dans le document FR-A-2 608641. Les fibres de natures différentes des rubans craqués 12, 12' sont mélangées intimement pour former un ruban unique 14 constitué de fibres discontinues, parallèles entre elles et non retordues. Cette opération peut être réalisée par passage* & rubanscraqués 12, 12' dans un gilSboi ct-à-'lireisaitp-r la nappe de fibres des rubans craqués 12, 12' entre des cylindres d'alimentation et des cylindres d'étirage sur un champ de barrettes à aiguilles, ou gills. n s'agit d'une opération bien connue dans l'industrie textile. La cohésion de l'ensemble des fibres constituant le ruban 14 est assurée par guipage au moyen d'un fil de guipage 16 en matière fugitive, de sorte que l'on obtient un fil hybride guipé 18 (ou fil méché hybride) dans lequel les fibres discontinues sont laissées parallèles entre elles et non retordues. Par matière fugitive, qui constitue le fil de guipage, on entend ici toute matière susceptible d'être éliminée sans laisser de résidu sur le fil hybride et sans altération des fibres du fil. A titre d'exemple, la matière fugitive est un polymère soluble tel qu'un alcool polyvinylique (PVA) ou un polymère susceptible d'être totalement éliminé par traitement thermique, tel que l'acétate de polyvinyle ou le polyhylène. Le guipage confère au fil hybride la tenue nécessaire pour subir des opérations textiles, notamment le tissage. Le guipage est réalisé au moyen d'une machine connue, par exemple la machine "Parafil" de la société allemande Spindelfabrike Suessen. Une texture bidimensionnelle 20 est formée par exemple par tissage du fil hybride guipé 18. D'autres textures pourraient être réalisées, en particulier des textures formées par tricotage ou par tressage du fil hybride guipé, ou encore des textures formées par superposition et aiguilletage léger de quelques nappes unidirectionnelles, par exemple 2 ou 3, les directions des fils dans les nappes étant décalées angulairement d'une nappe à l'autre. Après réalisation de la texture, le fil de guipage est éliminé. Lorsqu'il s'agit d'un fil en PVA, I'élimination est effectuée par lavage dans un bain d'eau, essorage et séchage. Lorsque le fil de guipage est en acétate de polyvinyle ou polyéthylène, l'élimination est effectuée par traitement thermique. Plusieurs couches de tissu 20 sont superposées et aiguilletées pour réaliser une plaque 22 dont l'épaisseur correspond sensiblement à celle de disques de frein à réaliser. L'élimination du fil de guipage permet aux fibres du fil hybride de s'expanser au sein du tissu, permettant un aiguilletage direct de celui-ci. L'aiguilletage est réalisé au fur et à mesure de la superposition des couches de tissu. Chaque nouvelle couche est aiguilletée sur la structure sous-jacente en maintenant une profondeur d'aiguilletage constante et, après mise en place et aiguilletage de la dernière couche, plusieurs passes d'aiguilletage de finition peuvent être réalisées, comme décrit dans le document FR-A-2 584106. Des préformes annulaires 24 - aux - dimensions appr *r disques de frein à réaliser sont découpées dans la plaque aiguilletée 22. La densification des préformes 24 par une matrice de carbone pye lytique est réalisée dans un four d'infiltration chimique en phase vapeur, de façon bien connue en soi. Les préformes densifiées 26 sont ensuite usinées de manière à obtenir des disques de frein dont les faces frottantes sont rectifiées et dont les bords intérieurs ou extérieurs présentent des encoches permettant la liaison des disques rotors 28 ou stators 30 avec une roue ou une couronne fixe. Comme déjà indiqué, le fil hybride peut être réalisé avec des fibres en carbone et éventuellement céramique ou avec des fibres en précurseur de carbone et éventuellement en précurseur de céramique. Dans ce demier cas, les fibres peuvent être telles qu'obtenues par filage du précurseur initial ou être en un état précurseur intermédiaire entre l'état initial et l'état carbone ou céramique. Un tel état intermédiaire peut être un état préoxydé, ou semi-carbonise ou semi céramisé. La transformation du précurseur en carbone ou céramique est réalisée par traitement thermique. Celui-ci est effectué après réalisation de la préforme aiguilletée, par exemple avant ou après découpe de la plaque aiguilletée 22. Lorsque le traitement thermique est effectué après découpe des préformes des disques, il y a lieu de tenir compte du retrait accompagnant la transformation du précurseur. Afin d'éviter un phénomène de retrait différentiel lorsque des fibres du fil hybride sont à l'état précurseur, on fait en sorte que le fil soit constitué de fibres ayant toutes un même état précurseur ou des états similaires. Exemple 1 En suivant le mode opératoire décrit en référence à la figure 1, des disques de frein en matériau composite C-C sont obtenus comme suit. Un fil hybride est réalisé comprenant 75 % en poids de fibres de carbone à précurseur PAN provenant d'un câble de 12000 filaments (12K) commercialisé par la société Tenax sous la dénomination "Tenax HTA 5411", et 25 % en poids de fibres de carbone à précurseur phénolique provenant d'un câble de 2000 filaments (2K) commercialisé par la société Kynol. Les fibres de carbone à précurseur PAN ont un module de Young égal à environ230GPa et une résistance à rupture en traction égale à environ 2000 MPa, tandis que les fibres de carbone à précurseur phénolique ont un module de Young égal à environ 60 GPa et un résistance à rupture en traction égale à environ 700 MPa.En fixant à environ 150 GPa et 1 SOOME'a les limites entre bas oubautodules et entre bassc hn résistances, on note que les fibres à précurseur PAN sont des fibres haut module et haute résistance, tandis que les fibres à précurseur phénolique sont des fibres à bas module et basse résistance. Le fil hybride obtenu après étirage et craquage contrôlés des câbles et mélange intime de leurs fibres de carbone est guipé au moyen d'un fil de guipage PVA de titre 45 dtex. Un tissu à armure satin est réalisé par tissage du fil hybride guipé. Après élimination du fil de guipage par lavage à l'eau à 80'C pendant 10 min, essorage et séchage, des strates de tissu sont superposées et aiguilletées. Des préformes annulaires sont découpées dans la plaque ainsi obtenue et densifiées par une matrice de carbone pyrolytique par infiltration chimique en phase vapeur. Deux disques de frein ainsi obtenus sont, après usinage final, soumis à un essai au banc consistant à faire frotter les disques l'un contre l'autre en simulant successivement: - 5 cycles de freinage correspondant à des conditions de roulage au sol à froid pour un avion de type "Airbus A300", - 1 cycle d'atterrissage normal, - 5 cycles de freinage correspondant à des conditions de roulage au sol à chaud, et - 1 cycle de freinage de détresse. L'usure des disques est déterminée par mesure des diminutions d'épaisseur et pertes de poids et le coefficient de frottement est mesuré lors du freinage de détresse (haute énergie supérieure à environ 2500 kJ/kg). La régularité du coefficient de frottement pour les énergies moyennes (environ 100 à 200 kl/kg) a également été examinée. Le tableau donné après les exemples indique pour chacun les résultats obtenus de façon qualitative par rapport à des résultats de référence. Ces derniers sont ceux obtenus en soumettant au même essai de friction au banc deux disques de frein réalisés comme dans l'exemple 1 aux seules exceptions que Ic fil de fibres dc carbone utilisé n'est pas un fil hybride mais un fil formé exclusivement de fibres de carbone à précurseur PAN (pas d'opération de mélange intime de fibres) et que les préformes annulaires aiguilletées sont, avant densification, soumises à un traitement thermique à 1 600 C. Exemple 2 On procède conime dans I'wxemple.1* mais. en rsouncttant Ics pi-- r formes annulaires des disques de frein, avant densification, à un traitement thermique sous vide à 1 600 C. pendant 30 min. Ce traitement thermique a pour effet de stabiliser les fibres de carbone à précurseur PAN préoxydé en provoquant l'élimination de l'azote résiduel, donc dc stabiliser les préformes à la fois chimiquement ct dimensionnellement. Exemple 3 On procède comme dans l'exemple 1, mais en utilisant un fil hybride comprenant 50 % en poids de fibres de carbone à précurseur PAN provenant d'un câble 12K de type "Tenax HTA 5411" et 50 % en poids de fibres dc carbone à précurseur brai anisotrope provenant d'un câble dc 2K filaments commercialisé par la société japonaise Nippon Oil sous la référence "XNC 15". Les filaments de carbone à précurseur brai anisotrope ont un diamètre de 10ym, un module dc Young de 160 GPa et une résistance à rupture en traction de 2000 MPa. Le diamètre des fibres à précurseur brai est tel qu'elles ne sont pratiquement pas entraînées mais éventuellement cassées par les aiguilles lors dc l'aiguilletage, de sorte que ce sont essentiellement les fibres à précurseur PAN qui sont entraînées. Exemple 4 On procède comme dans l'exemple 3, mais en soumettant les préformes annulaires des disques de frein, avant densification, à un traitement ther miquc sous vide à 1 600 C pendant 10 min. Ce traitement a pour effet dc stabiliser les fibres à précurseur PAN et d'augmenter le module et la résistance des fibres dc carbone à précurseur brai anisotrope. Exemple 5 On procède comme dans l'exemple 4 mais en portant la températurc dc traitement thermique à 2 200 C ce qui augmente encore le module des fibres à précurseur brai. Exemple 6 On procède comme dans l'exemple 3, mais en utilisant des fibres dc carbone à précurseur brai anisotrope de diamètre 7Crm provenant d'un câble de 2K filaments commercialisé par la société japonaise Nippon Steel sous la référence "NUP 9 EskainoL"-Les filaments ont uit-modide de -YouRg ici 160 GPa et une 160GPa et une résistance à rupture en traction de 2 500 MPa. Le diamètre des fibres à précurseur brai leur permet d'être entraînées par les aiguilles lors de l'aiguilletage. Exemple 7 On procède comme dans l'exemple 6 mais en soumettant les préformes annulaires des disques de frein, avant densification, à un traitement thermique sous vide à 1 600-C, comme dans l'exemple 4. Exemple 8 On procède comme dans l'exemple 7, mais en portant la températurc de traitement thermique à 2 200 C. Exemple 9 On procède comme dans l'exemple 1 mais en utilisant un fil hybride comprenant 85 % en poids de fibres de carbone à précurseur PAN provenant d'un câble 12K de type "Tenax HTA 5411" et 15 % en poids de fibres composées essentiellement de carbure de silicium. Ces dernières, ayant une teneur en oxygène de 12 % en poids, sont des fibres de diamètre 8 ssm, donc aiguilletables, commercialisées par la société japonaise UBE sous l'appellation "Tyranno Lox M" sans ensimage. Exemple 10 On procède comme dans l'exemple 9, mais en remplaçant les fibres "Tyranno Lox M" par des fibres de carbure de silicium à teneur résiduelle en oxygène de 0,4% en poids commercialisées par la société japonaise Nippon Carbon sous l'appellation "Nicalon". Ces fibres ont un diamètre de 14 14rm, donc pratiquement pas aiguilletables. Exemple 11 On procède comme dans l'exemple 10, mais en soumettant les préformes annulaires des disques de frein, avant densification, à un traitement thermique sous vide à 1 600in pendant 30 min. Ce traitement a pour effet de stabiliser les fibres de carbone et les fibres de carbure de silicium, le faible taux d'oxygène dans ces demières autorisant une telle stabilisation. Exemple 12 On procède comme dans l'exemple 1, mais en utilisant un fil hybride comprenant 50 % en poids de fibres de carbone à précurseur brai anisotrope de l'exemple 6 et 50 % en poids de fibres de carbone à précurseur phénolique dc l'exemple 1. Exemple 13 On procède comme dans l'exemple 12, mais en soumettant des préformes annulaires des disques de frein, avant densification, à un traitement thermique sous vide à 1 600 C pendant 30 min. Ce traitement a notamment pour effet d'augmenter le module et la résistance des fibres de carbone à précurseur brai anisotrope. Exemole 14 On procède comme dans l'exemple 13, mais en portant la température de traitement thermique à 2 2000C, ce qui a pour effet d'augmenter encore le module des fibres à précurseur brai. Exemple 15 On procède comme dans l'exemple 3 mais en remplaçant les fibres de carbone à précurseur brai anisotrope par des fibres carbone à précurseur ccllulosique ayant une résistance à rupture en traction de 800 MPa et un module de Young de 60 GPa. Tableau Exemple 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 il 12 13 14 15 Usure ++ ++ + ++ + + ++ + ++ ++ + +++ ++ + Coefficient de frottement à = ++ + + = + + = ++ ++ +++ + + ++ - haute mener Régularité du coefflåact de hottement à + = = = = = = = + ++ ++ + = = énergie moyenne Dans ce tableau: Pour ce qui est de l'usure, - le symbole = indique, par rapport aux résultats de référence une usure équivalente à i 10% près, - le symbole + indique une valeur de l'usure diminuée de 10 à 20 %, - le symbole ++ indique une valeur de l'usure diminuée de 20 à 30 %, et - le symbole+++ indique une valeur de l'usure diminuée de plus de 30%. Pour ce qui est du coefficient de frottement, - le symbole - indique, par rapport aux résultats de référence une diminution comprise entre 5 et 10 %, - le symbole = indique une valeur équivalente à + 5 % près, - le symbole + indique une augmentation comprise entre 5 et 10 %, - le symbole ++ indique une augmentation comprise entre 10 et 15 %, et - le symbole +++ indique une augmentation supérieure à 15 %. Dans les exemples qui précèdent, un seul et même fil hybride est utilisé pour la fabrication de la texture fibreuse bidimensionnelle servant à l'élabo ration des préformes. Toutefois, différents fils hybrides peuvent être utilisés, par exemple, dans un tissu, en utilisant des premiers fils hybrides en chaîne et d'autres en trame, ou, dans des nappes unidirectionnelles superposées, en utilisant des premiers fils hybrides pour une nappe et d'autres pour une autre nappe. fi est encore cnvisageable, dans un tissu ou dans des nappes unidirectionnelles, d'utiliser un fil hybride dans une direction et un fil non hybride dans une autre direction. L'utilisation de fils différents suivant deux directions dans la texture fibreuse bidimensionnelle permet de sélectionner les fibres susccptibles d'entre cntniinces par l'aiguilletage en choisissant l'orientation des aiguilles. Ainsi, comme le montre très schématiquement la figure 2, une aiguille à fourche 32 dont le plan de la fourche 32a est parallèle aux fils de trame 18a du tissu 20 ne prélèvera pratiquement pas de fibres dans les fils de trame, mais quasi exclusivement dans les fils de chaîne 18b. Si lton désire que les fibres entraînées par l'aiguilletage présentent une caractéristique particulière, par exemple un bas module pour les raisons indiquées plus haut dans le cas de disques de frein, il suffit alors d'utiliser des fils de chaîne 18b comprenant une proportion relativement importante de tellesfibxes avec un diamètre pas trop grand. L'ontaa en sorte que seules ces fibres seront entraînées en choisissant pour les autres fibres des fils de chaîne un diamètre suffisamment grand pour les rendre non aiguillctables. Un résultat similaire peut être obtenu avec une aiguille à barbes dès lors que les barbes sont dans un même plan. REVENDICATIONS 1. Fil destiné à la fabrication de préformes fibreuses pour des pièces en matériau composite, comportant des fibres discontinues parallèles entre elles et non retordues maintenues au moyen d'un fil de guipage en une matie fugitive enroulé autour des fibres, caractérisé en ce que le fil est un fil hybride dans lequel les fibres comprennent un mélange intime d'au moins deux natures différentes de fies choisies parmi des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base polyacrylonitrile préoxydé, des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base brai anisotrope, des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base brai isotrope, des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base phénolique, des fibres de carbone ou de précurseur de carbone à base cellulosique et des fibres en céramique ou en précurseur de céramique, et le mélange de fibres comprend des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 15 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres de carbone haute résistance, ayant une résistance en traction au moins égale à 1500 MPa et un module au moins égal à 150 GPa. 2. Fil selon la revendication 1, caractérisé en ce que les fibres qui, à l'état carbone, sont des fibres haute résistance, sont choisies parmi les fibres à base de précurseur polyacrylonitrile et les fibres à base de précurseur brai anisotrope. 3. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractèrisé en ce que le mélange de fibres comprend des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, sont des fibres de carbone haute résistance et représentent au moins 30 % en poids du mélange de fibres. 4. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caraatérisé en ce que, à l'état carbone, les fibres haute résistance ont une résistance en traction au moins égale à 2 000 MPA. 5. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractèrisée en ce que, à l'état carbone, les fibres haute résistance ont un module au moins égal à 200 GPa. 6. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, csact en ce que le mélange de fibres comprend des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 15 % en poids du mélange dc fibres et constituent des fibres de carbone bas module, ayant un module de Young au plus égal à 100 GPa. 7. Fil selon la revendication 6, caractérisé en ce que, à l'état carbone, les fibres de carbone bas module représentent au moins 30 % en poids du mélange de fibres. 8. Fil selon l'une quelconque des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que les fibres qui, à l'état carbone, sont des fibres bas module, sont choisies parmi les fibres à précurseur phénolique, les fibres à précurseur brai isorrope et les fibres à précurseur cellulosique. 9. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les fibres en céramique ou en précurseur de céramique sont, à l'état céramique, des fibres en carbure de silicium. 10. Procédé de fabrication de préformes fibreuses pour des pièces en matériau composite, comportant les étapes qui consistent à: - foumir un fil comportant des fibres discontinues parallèles entre elles et non retordues maintenues au moyen d'un fil de guipage en une matière fugitive enroulé autour des fibres, - réaliser une texture fibreuse bidimensionnelle au moyen-dudit fil, - superposer des strates formées par ladite texture fibreuse, - éliminer le fil de guipage, et - aiguilleter les strates superposées afin de les lier entre elles au moyen de fibres tirées des fils et s'étendant à travers plusieurs strates superposées, caractérisé en ce que l'on utilise au moins pour une partie de la texture fibreuse bidimensionnelle un fil hybride selon l'une quelconque des revendications 1à9. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la préforme aiguilletée est traitée thermiquement à une température supérieure à 1 300 C 12. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la préforme aiguilletée est traitée thermiquement à une température d'environ 1 600*C. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, pour la réalisation de préformes fibreuses pour des disques de friction en matériau composite, caractérisé en ce que les strates sont parallèles aux faces de frottement des disques. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'on utilisc au moins pour une partie de la texture fibreuse bidimensionnelle un fil hybride comportant des fibres de carbone bas module, ayant un module de Young au plus égal à 100 GPa, et le diamètre des fibres constitutives du fil hybride et/ou l'orientation des aiguilles utilisées lors de l'aiguilletage sont choisis de manière à entraver préférentiellement les fibres de carbone bas module lors de l'aiguilletage. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'on utilise un fil hybride comprenant des fibres de carbone haut module, ayant un module de Young au moins égal à 150 GPa, dont le diamètre est au moins égal à 8 pin. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 et 15, cazac- térisé en ce que la texture fibreuse bidimensionnelle est formée de fils s'étendant dans au moins deux directions différentes et les fils orientés suivant une première direction comprennent un mélange de fibres contenant des fibres carbone bas module ayant un module de Young au plus égal à 100GPa, et en ce que l'aiguilletage est réalisé au moyen d'aiguilles dont l'orientation est choisie de sorte qu'elles accrochent préférentiellement des fibres des fils orientés suivant la première direction. 17. Préforme fibreuse pour pièce en matériau composite comprenant des strates d'une texture fibreuse bidimensionnelle superposées et liées entre elles au moyen de fibres tirées de la texture fibreuse et s'étendant transversalement par rapport aux strates, caractérisée en. ce oturles fibrode -teuFefibuse-oeHk prennent un mélange intime d'au moins deux natures différentes de fibres choisies parmi des fibres de carbone à précurseur polyacrylonitrile préoxydé, des fibres de carbone à précurseur brai anisotrope, des fibres de carbone à précurseur brai isotrope, de fibres de carbone à précurseur phénolique, des fibres de carbone à précurseur viscose et des fibres en céramique, et le mélange de fibres comprend au moins 15 % en poids de fibres de carbone haute résistance, ayant une résistance en traction au moins égale à 1500 MPa et un module au moins égal à 150 GPa. 18. Préforme selon la revendication 17, caractérisée en ce que les fibres de carbone haute résistance ont une résistance en traction au moins égale à 2 000 MPa. 19. Préforme selon l'une quelconque des revendications 17 et 18, caractérisée en ce que les fibres de carbone haute résistance ont un module au moins égal à 200 GPa. 20. Préforme selon la revendication 15, caractérisée en ce que le mélange de fibres comprend au moins 15 % en poids de fibres de carbone bas module, ayant un module de Young au plus égal à 100 GPa. 21. Préforme selon quelconque des revendications 19 et 20, caractérisée en ce que les fibres tirées de la texture fibreuse et s'étendant transversalement par rapport aux strates sont majoritairement des fibres de carbone bas module, ayant un module de Young au plus égal à 100 GPa. 22. Procédé de fabrication d'un fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes qui consistent à: - fournir des ensembles de filaments continus, chaque ensemble étant constitué de filaments de même nature choisie parmi un carbone ou un précurscur de carbone à base polyacrylonitrile, un carbone ou un précurseur de carbone à base brai anisotrope, un carbone ou un précurseur de carbone à base brai isotrope, un carbone ou un précurseur de carbone à base phénolique, un carbone ou un précurseur de carbone à base cellulosique et une céramique ou un précurseur de céramique, - soumettre chaque ensemble de fibres à un étirage et craquage contrôlés pour obtenir des fibres discontinues parallèles entre elles, - mélanger intimement les fibres d'au moins deux ensembles de fibres craqués de natures différentes l'une de l'autre, pour obtenir un fil hybride dans lequel les fibres discontinues mélangées sont parallèles entre elles et non retordues, le mélange comprenant des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 15 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres de carbone haute résistance ayant une résistance en traction au moins égale à 1 500 MPa et un module au moins égal à 150 GPa, et - entourer les fibres discontinues mélangées d'un fil de guipage en une matière fugitive afin d'assurer l'intégrité du fil hybride obtenu. 23. Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que le mélange intime des fibres est réalisé par passage des ensembles de fibres craqués dans un gill-box. 24. Procédé selon l'une quelconque des revendication 22 ct 23, caractérisé en ce que les fibres qui, à l'état carbone, sont des fibres haute résistance sont choisies parmi les fibres à précurseur polyacrylonitrile préoxydé et les fibres à précurseur brai anisotrope. 25. Procédé selon l'une quelconque des revendications 22 à 24, caractérisé en ce que le mélange de fibres comprend des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 30 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres de carbone haute résistance. 26. Procédé selon l'une quelconque des revendications 22 à 25, caractérisé en ce que le mélange de fibres comprend des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 15 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres de carbone bas module, ayant un modale de Young au plus égal à 100 GPa. 27. Procédé selon la revendication 26, caractérisé en ce que le mélange de fibres comprend des fibres de carbone ou de précurseur de carbone qui, à l'état carbone, représentent au moins 30 % en poids du mélange de fibres et constituent des fibres de carbone bas module. 28. Procédé selon les revendications 26 et 27, caractérisé en ce que le. fibres qui, à l'état carbone, sont des fibres bas module, sont choisie. parmi les fibres à précurseur phénolique, les fibres de carbone à prcurseur brai isotrope et les fibres à précurseur cellulosique. 29. Procédé selon l'une quelconque des revendications 22 à 28, caractérisé en ce que les fibres en céramique ou en précurseur de céramique sont, à l'état céramique, des fibres en carbure de silicium.