FR 2738089 A1 19970228 FR 9510186 A 19950824 DISPOSITIF DE CORRECTION DE LINEARITÉ DE RAMPES D'UN SIGNAL EN DENTS DE SCIE ET GRATEUR DwUN TEL SIGNAL La présente invention concerne la réalisation d'un générateur d1 un signal en dents de scie à rampes non-linéaires. L'invention s'applique plus particulièrement à la réalisation d'un tel générateur utilisé pour effectuer une correction de linéarité du balayage vertical d'un tube cathodique et qui puisse être utilisé pour différentes fréquences de balayage vertical. Le balayage vertical d'un tube cathodique est généralement commandé par un signal en dents de scie dont la fréquence correspond à la fréquence des trames d'images. Le signal en dents de scie sert à commander la déviation verticale du faisceau d'électrons. En raison de la courbure non-sphérique de l'écran et de la non-linéarité du canon à électrons, il est nécessaire de corriger la rampe des dents de scie pour que l'image affichée soit correcte. Cette correction consiste à déformer les rampes linéaires d'un signal en dents de scie en fonction du tube cathodique et a pour effet de rendre ces rampes non-linéaires. En d'autres termes, les rampes de courant servant à commander la déviation verticale du faisceau d'électrons sont modulées en fonction de la planéité de l'écran et de la linéarité du canon à électrons. Les figures 1A à 1D illustrent, sous forme de chronogrammes, la forme d' un signal en dents de scie avant correction et les déformations appliquées aux rampes de ce signal pour obtenir le signal de commande en déviation verticale du faisceau d'électrons. La fréquence des signaux représentés aux figures LA à 1D correspond à la fréquence des trames d'images, c'est-à-dire à la fréquence de balayage vertical de l'écran. Pour des raisons de clarté, les chronogrammes ne sont pas à l'échelle. La figure LA représente un signal en dents de scie à rampes linéaires entre un potentiel nul et une valeur maximale VMAX de tension de commande de balayage VD. Le temps TF de montée de chaque rampe correspond à la période du balayage vertical. Les figures 1B et 1C représentent deux types de déformations du signal de la figure 1A. On distingue en effet deux types de corrections. Une première correction, dite "en C" (Vc figure 1B), est destinée à compenser la non-linéarité du canon à électrons. La correction en C confère aux rampes une courbure concave ou convexe. Dans l'exemple représenté, on suppose que le canon à électrons sature pour des angles de déviation faibles du faisceau. Une seconde correction, dite "en S" (Vs figure 1C), est destinée à prendre en compte la courbure de l'écran. Pour un écran sensiblement plat, il faut en effet ralentir le balayage aux extrémités verticales pour obtenir une image correcte. Cela revient à conférer aux dents de scie une pente plus faible à leurs extrémités. La correction en S confère aux rampes une courbure en forme de S coupant la génératrice linéaire (représentée en pointillés aux figures 1B à 1D) au milieu de sa hauteur, soit à une tension Vg correspondant à la tension médiane entre les tensions maximale VMx et minimale (ici, la masse) du signal. Les deux corrections en C et en S sont combinées (superposées) pour fournir le signal de commande Vg du balayage vertical de l'écran. Cette superposition conduit à décaler l'intersection de la rampe corrigée en S avec la génératrice linéaire, vers le bas, comme cela est représenté à la figure 1D ou, vers le haut, en fonction de la forme concave ou convexe de la correction en C, et à modifier les "ventres" des rampes en forme de S. Les caractéristiques des corrections, respectivement en C et en S, à apporter au signal de commande du balayage vertical sont fournies par les fabricants de tubes cathodiques. Par contre, un même tube est susceptible d'être utilisé avec différentes fréquences de balayage (par exemple 50 Hz, 60 Hz ou 100 Hz). Le signal en dents de scie à rampes linéaires VD est généralement obtenu au moyen d'une source de courant qui charge un condensateur. Ce condensateur est déchargé à la fréquence des trames d'images. La tension VD, prélevée aux bornes du condensateur, présente alors une forme de dents de scie à rampes linéaires. La figure 2 représente un exemple classique de générateur d'un signal en dents de scie à partir d'un condensateur. Une source de courant 1 délivre, à une première borne A d'un condensateur C1 dont l'autre borne est connectée à la masse, un courant de charge I. Un interrupteur 2 est connecté entre la borne A et la masse pour décharger le condensateur C1. L'interrupteur 2 est commandé par un signal d'horloge FS à la fréquence des trames d'images. Le signal en dents de scie est prélevé sur la borne A sous la forme d'une tension VA. En l'absence d'autres éléments, la tension VA de la borne A correspond au signal VD en dents de scie à rampes linéaires tel que représenté à la figure 1A. Différentes solutions sont classiquement utilisées pour effectuer la modulation des rampes du signal en dents de scie. La correction en S et/ou en C est effectuée, soit à partir de la tension VA, soit en modulant le courant de charge du condensateur C1 en amenant un courant supplémentaire de correction Ichor sur la borne A. Une première solution (non représentée) consiste à envoyer la tension VA, prélevée aux bornes du condensateur C1, sur un amplificateur non-linéaire qui déforme les rampes à leurs extrémités par un phénomène de saturation. Cette solution ne s'applique qu'à la correction en C et présente 1 inconvénient de ne pas être paramétrable. En d'autres termes, l'amplificateur non-linéaire est dimensionné, une fois pour toutes, en fonction de la correction en C qui doit être apportée et de la fréquence de balayage vertical. Une deuxième solution (non représentée) consiste à générer, au moyen d'un amplificateur de sortie recevant la tension VA et une tension de référence, une parabole relative à la correction en C. Bien qu'une telle solution permette d'ajuster l'amplitude du signal en dents de scie indépendamment de la fréquence de balayage vertical au moyen de la tension de référence, elle présente l'inconvénient d'être empirique et difficile à régler sur cette fréquence de balayage. En effet, la réaction de l'amplificateur de sortie comporte des composants discrets (bobine, condensateur, résistance) qui doivent être ajustés en fonction de la fréquence de balayage. Cela impose un recours à des composants discrets qui nuit à l'intégration du circuit. L'ajustement des composants discrets s'effectue, classiquement, au moyen de potentiomètres et est particulièrement délicat si les corrections en S et en C sont effectuées au moyen du même circuit. Une troisième solution s'appliquant à la correction en S consiste à moduler le courant de charge du condensateur C1. Cette modulation s'effectue en envoyant, sur la borne A, un courant de correction Icor de forme trapézoïdale et de valeur moyenne nulle. Cela revient à charger le condensateur C1, non plus par un courant constant, mais par un courant variable. On génère en fait une tension de correction Vcor qui est appliquée à une première borne d'un condensateur dont l'autre borne est reliée à la borne A et, par l'intermédiaire d'une résistance, à la masse. Le couplage nécessaire à la modulation du courant de charge est effectué au moyen de composants discrets (résistance, condensateur) externes au circuit. Le recours à des composants discrets, entre la sortie de la seconde source de cou rant et la borne A, est nécessaire en raison de la valeur importante (de l'ordre de 1 microfarad pour une fréquence de coupure de quelques Hertz) prise par le condensateur de couplage. De plus, il est difficile de dimensionner le condensateur et la résistance pour obtenir un point de fonctionnement en fréquence et en amplitude correspondant à la fréquence de balayage et à l'amplitude souhaitée pour la correction.Outre la difficulté d'ajuster les composants discrets, un inconvénient d'un tel circuit est que l'amplitude du signal de correction varie en fonction de la fréquence de balayage. Pour autoriser un réglage de l'amplitude du courant de correction, on peut avoir recours à un schéma tel que représenté à la figure 3. La tension de correction Vcor est obtenue au moyen d'une boucle de réaction comprenant une seconde source de courant. La tension VA est envoyée sur un dispositif de correction 3 qui délivre, sur la borne A, le courant de correction Icor modulant la charge du condensateur C1 (non représenté à la figure 3). La tension VA est envoyée sur un redresseur 4 à sorties différentielles par rapport à une tension de référence Vref. Les sorties du redresseur 4 sont envoyées à un multiplieur destiné à régler l'amplitude du signal de correction. Le multiplieur est, par exemple, constitué de deux transistors bipolaires T1 et T2 recevant, chacun et sur leur base, une des sorties différentielles du redresseur 4. Les collecteurs des transistors T1 et T2 sont reliés, par l'intermédiaire de résistances R1 et R2, à la masse. Les émetteurs des transistors T1 et T2 sont reliés à une deuxième source de courant 5 réglable. Le réglage de la source de courant 5 permet de fixer l'amplitude du signal de sortie du multiplieur. Deux résistances supplémentaires R3 et R4 sont montées en série entre la tension d'alimentation Vcc et la masse pour constituer un pont diviseur de tension avec la résistance R2. La sortie du dispositif 3 est prélevée entre les résistances R3 et R4 sous la forme d'une tension de correction Vcor. Le dispositif 3 est alors couplé à la source de courant 1 (figure 1) pour moduler le courant de charge du condensateur C1 au moyen du courant de correc tion 1cor Ce couplage est, comme précédemment, réalisé au moyen d'un condensateur C2 et d'une résistance Rs montés en série entre la sortie du dispositif 3 et la masse. Le courant de correction Icor est prélevé entre le condensateur C2 et la résistance Rs et est envoyé sur la borne A. Si un tel dispositif de correction 3 permet de régler l'amplitude du signal de correction, il nécessite toujours des composants discrets (condensateur C2 et résistance Rg) qui doivent être ajustables pour autoriser un fonctionnement sur différentes fréquences de balayage. En effet, les valeurs du condensateur C2 et de la résistance Rs doivent être ajustées en fonction de la fréquence de balayage. Le dispositif de correction 3 est généralement intégré au même circuit que celui comportant la source de courant 1. Ainsi, un tel circuit intégré classique doit disposer de deux bornes. Une première borne constitue une borne de sortie du dispositif 3 pour le raccordement du condensateur C2 et une seconde borne constitue une borne d'accès à la borne A. Un inconvénient des circuits classiques est qu'ils nécessitent tous le recours à des composants discrets externes au circuit s'ils doivent être ajustables en fréquence ou en amplitude. Un inconvénient d'un recours nécessaire à des composants discrets est que la dérive dans le temps des valeurs de ces composants entraîne un déréglage des corrections et une déformation de l'image. La présente invention vise à proposer un générateur d'un signal en dents de scie à rampes non-linéaires qui soit entièrement intégrable. L'invention vise également à proposer un dispositif de correction de linéarité de rampes d'un signal en dents de scie qui s'adapte, automatiquement, à l'amplitude des dents de scie. L'invention vise également à proposer un dispositif de correction d'un signal en dents de scie qui s'adapte, de luimême, à la fréquence du signal. L'invention vise également à proposer un générateur d'un signal en dents de scie qui autorise une correction en S et/ou en C. L'invention vise, en outre, à ce que le générateur soit entièrement paramétrable de manière simple. Pour atteindre ces objets, la présente invention prévoit un dispositif de correction de linéarité de rampes d'un signal en dents de scie prélevé aux bornes d'un condensateur, chargé au moyen d'une première source de courant et déchargé périodiquement à la fréquence souhaitée pour ledit signal, comportant des moyens pour moduler le courant de charge dudit condensateur au moyen d'un courant de correction de façon à rendre les rampes dudit signal non-linéaires et des moyens pour rendre ledit courant de correction proportionnel au courant prélevé sur ladite première source de courant. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le dispositif de correction comporte un amplificateur à transconductance recevant une tension différentielle représentative de la correction à effectuer et délivrant ledit courant de correction, la polarisation dudit amplificateur étant effectuée au moyen d'une seconde source de courant montée en miroir de courant sur ladite première source. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ladite tension différentielle est obtenue à partir de deux tensions référencées à un potentiel positif d'alimentation du dispositif. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le courant de polarisation dudit amplificateur correspond au courant prélevé sur ladite première source de courant affecté d'un coefficient positif. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le dispositif de correction comporte un multiplieur différentiel chargé de délivrer ladite tension différentielle, en fonction d'une consigne de gain à appliquer à deux entrées différentielles recevant des courants délivrés par un étage d'entrée qui reçoit la tension aux bornes dudit condensateur. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ladite consigne de gain est envoyée audit multiplieur sous la forme de deux courants continus issus d'un convertisseur tensioncourant recevant une tension de consigne de gain. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit étage d'entrée reçoit en outre deux tensions de consigne, respectivement d'amplitude et de potentiel médian des dents de scie, et est constitué d'un redresseur et d'un convertisseur tension-courant à sorties différentielles. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit étage d'entrée reçoit en outre une tension de consigne de potentiel médian des dents de scie, et est constitué d'un convertisseur tension-courant à sorties différentielles. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le dispositif de correction est appliqué à une correction de linéarité du balayage vertical d'un tube cathodique. L'invention concerne également un générateur d'un signal en dents de scie à rampes non-linéaires comportant une première source de courant de charge d'un condensateur déchargé à la fréquence souhaitée pour le signal prélevé aux bornes dudit condensateur et au moins un dispositif de correction de linéarité des rampes. Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles les figures 1 à 3 qui ont été décrites précédemment sont destinées à exposer l'état de la technique et le problème posé ; la figure 4 est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation d'un générateur selon l'invention appliqué à une correction en S d'un signal en dents de scie ; la figure 5 représente un mode de réalisation d'un générateur selon l'invention appliqué à une correction en S d'un signal en dents de scie ; la figure 6 représente, sous forme de chronogrammes, la forme des différents signaux d'un générateur tel que représenté à la figure 5 ;; la figure 7 représente un mode de réalisation d'un étage d'entrée d'un dispositif de correction selon l'invention pour une application à une correction en C d'un signal en dents de scie ; et la figure 8 représente, sous forme de chronogrammes, la forme des différents signaux d'un générateur équipé d'un dispositif de correction en C selon l'invention. Pour des raisons de clarté, les mêmes éléments ont été désignés par les mêmes références aux différentes figures. Pour les mêmes raisons, les chronogrammes des figures 6 et 8 ne sont pas à l'échelle. Selon l'invention, la modulation d'un courant de charge d'un condensateur servant à générer un signal en dents de scie est effectuée par un courant de correction dont l'amplitude et la fréquence sont automatiquement ajustées sur l'amplitude et la fréquence souhaitées pour le signal en dents de scie à rampes non-linéaires. La figure 4 est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation d'un générateur d'un signal en dents de scie à rampes non-linéaires au moyen d'un dispositif de correction en S selon 1' invention. Comme précédemment, le signal en dents de scie est généré au moyen d'une source de courant qui charge un condensateur C1, ce condensateur étant déchargé à la fréquence des trames d'images au moyen d'un interrupteur 2 commandé par un signal FS à la fréquence de balayage vertical souhaitée. La source de courant n'est pas représentée à la figure 4, elle délivre un courant I de charge du condensateur C1 sur une borne A. Selon l'invention, la tension VA est envoyée sur un étage d'entrée 11 d'un dispositif de correction 10 chargé de délivrer un courant de correction Icor sur la borne A pour moduler le courant de charge du condensateur C1. L'étage d'entrée 11 reçoit la tension VA ainsi qu'au moins une consigne relative à l'amplitude souhaitée pour le signal en dents de scie. Pour une correction en S, l'étage 11 reçoit deux consignes correspondant à des tensions, respectivement VMx et V0, qui représentent le potentiel maximal V du signal en dents de scie et le potentiel médian VO des dents de scie. Toujours pour une correction en S, l'étage d'entrée 11 est un redresseur à deux sorties différentielles, respectivement I'1 et I'2. Le rôle de l'étage 11 est de redresser le signal en dents de scie qu'il reçoit sous la forme de la tension VA et de le convertir en deux courants différentiels, respectivement I' et I'2, dont la différence AI présente une valeur moyenne nulle. La différence AI entre les courants I'1 et I'2 est fonction des tensions VA, Vg et VMAX. La relation qui lie les deux courants I'1 et I'2 est -I 2 I'l-I'2 = 2 (VMAX - V0) + K (V0 - VA) sgn(V - ), où K représente une constante de conductance de l'étage 11 et où sgn(VA - Vo) représente le signe de la différence entre la tension VA et la tension Vg. L'étage 11 est suivi d'un multiplieur différentiel 12. Le multiplieur 12 est chargé d'ajuster la correction en S par rapport aux caractéristiques du tube cathodique. Pour ce faire, le multiplieur 12 reçoit deux courants différentiels I1 et I2 issus d'un convertisseur tension-courant 13 qui reçoit une consigne de gain Vg. La tension de consigne Vg est fixée en fonction des caractéristiques de la correction en S du tube cathodique. En d'autres termes, la tension Vg permet de régler les "ventres" de la correction en S. La différence entre les courants I1 et I2 est proportionnelle à la tension de consigne Vg. En d'autres termes, I1-I2= K'Vg, où K' représente une constante de conductance du conver tisseur 13. On notera que les courants I1 et I2 sont des courants continus dans la mesure où la tension de consigne Vg est ajustée à une valeur déterminée, fixée en fonction des caractéristiques de la correction en S à appliquer au balayage vertical. Le convertisseur 13 sert également à polariser le multiplieur différentiel 12 au moyen des courants I1 et I2. Le multiplieur 12 délivre une tension différentielle AV=V'-V. Cette tension différentielle est, selon l'invention, appliquée à un amplificateur à transconductance 14 chargé de délivrer le courant de correction Icor sur la borne A. Une caractéristique de la présente invention est que la polarisation de l'amplificateur 14 est effectuée en fonction du courant prélevé sur la source de courant 1 (figure 2) pour la charge du condensateur C1. En d'autres termes, le courant Ip de polarisation de l'amplificateur 14 correspond au courant I, de préférence, affecté d'un coefficient positif a. Ainsi, le courant de correction Icor est proportionnel au courant I et à la tension AV. La relation qui lie le courant Icor au courant I peut s'écrire AV ICor = a I VT' 2 . VT où VT représente la tension seuil d'un transistor bipolaire, soit environ 26 millivolts à température ambiante. Ainsi, le courant de correction Icor peut s'écrire 1cor = k I Vg ( V0 + (Vo - VA) sgn(V - Vo)), où k est une constante fonction de K, K', a et VT. Une caractéristique de la présente invention est que la fréquence du courant de correction Icor s'adapte automatiquement sur la fréquence de balayage. En effet, la fréquence des signaux trapézoïdaux délivrés par le redresseur 11 correspond à la fréquence des dents de scie du signal VA. Comme les courants différentiels I1 et I2 d'ajustement du gain sont des courants continus, les tensions V et V', donc également le courant 1cour' présentent la même fréquence que le signal en dents de scie. La figure 5 représente, sous forme de schéma-blocs, un mode de réalisation d'un générateur de dents de scie à rampes non-linéaires selon l'invention. L'exposé du circuit de la figure 5 sera effectué en relation avec celui de la figure 6 qui illustre, sous forme de chronogrammes, un exemple de formes des signaux VA, I'1, I'2, V, V', AV, Icor et VS. Pour des raisons de clarté, on a supposé lors de l'établissement de la figure 6 que la correction n'était pas effectivement réalisée. En d'autres termes, le signal VA est représenté sous la forme de dents de scie à rampes linéaires. En pratique, le signal VA a une forme similaire à celle du signal Vs de la figure 1D en raison de la correction en S effectuée au moyen du courant 1cor Les courants I'1 et I'2 sont le résultat d'un redressement de la tension VA. Sur la base des valeurs VO et 4 qui sont délivrées, en tant que consignes, au redresseur 11, la différence (I'1-I'2) entre les courants I'1 et I'2 présente une valeur moyenne nulle. La réalisation pratique du redresseur 11 est classique. Les courants I'1 et I'2 ont une valeur moyenne Vm de même valeur.Cette valeur moyenne Vm dépend de la structure du multiplieur 12 utilisé. Par exemple, si le multiplieur 12 est un multiplieur à simple cadran, on veillera à ce que la valeur moyenne Vm de chacun des courants I'1 et I'2 soit positive et supérieure à la demi-amplitude du courant I'1 ou I'2. Si le multiplieur 12 est un multiplieur à double cadran, la valeur moyenne Vm de chacun des courants I'1 et I'2 pourra être quelconque pourvu qu'elle reste la même pour les deux courants I'1 et I'2. Une caractéristique de la présente invention est que la tension différentielle AV délivrée par le multiplieur 12 est référencée par rapport à la tension positive Vcc d'alimentation du circuit. Pour ce faire, les sources de courant nécessaires au fonctionnement du multiplieur 12 sont contenues dans le convertisseur 13 et les sorties différentielles du multiplieur 12 sont connectées aux anodes de deux diodes, respectivement D1 et D2, dont les cathodes sont connectées à la tension d'alimentation Vcc. Les tensions V et V' sont donc le résultat d'une compression logarithmique du produit des courants. A la figure 6, on a représenté pour des raisons de clarté la forme de l'exponentielle des tensions V, V' et AV. L'exponentielle des tensions, respectivement V et V', présente une forme trapézoïdale similaire à celle des courants, respectivement I'2 ou I'1. Les valeurs moyennes des exponentielles des tensions V et V' correspondent à la tension d'alimentation Vcc diminuée au moins de la tension de jonction PN des diodes, respectivement D1 et D2, soit environ Vo-0,7 volt. L'amplitude des variations des tensions V et V' dépend essentiellement de la valeur de la tension de consigne Vg envoyée sur le convertisseur 13. L'exponentielle de la tension différentielle AV présente, elle aussi, une forme générale trapézoïdale mais de valeur moyenne nulle. La tension AV croît pendant chaque première demipériode d'une période TF de la fréquence de balayage et décroît dans la deuxième demi-période. L'amplitude de la tension AV dépend essentiellement de la valeur de la tension de consigne Vg. Selon le mode de réalisation représenté à la figure 5, l'amplificateur à transconductance 14 est constitué de quatre transistors bipolaires. Deux transistors d'entrée, respectivement T3 et T4, reçoivent sur leurs bases respectives les tensions V' et V. Les collecteurs des transistors T3 et T4 sont, respectivement, reliés aux collecteurs de deux autres transistors Ts et T6 dont les émetteurs sont connectés à la masse. Le transistor T5 est monté en diode et en miroir sur le transistor T6.Les bases des transistors Ts et T6 sont donc reliées au collecteur du transistor Tg. Le collecteur du transistor T4 constitue la sortie de l'amplificateur 14 qui délivre le courant 1cor Une caractéristique de la présente invention est que les émetteurs des transistors T3 et T4 sont reliés au collecteur d'un transistor bipolaire T7 constitutif d'une source de courant 15 montée en miroir sur la source de courant 1. La source de cou rant 1 est, par exemple, constituée d'un transistor bipolaire T8 dont l'émetteur est connecté à la tension d'alimentation Vcc, dont le collecteur est relié à la borne A et dont la base est reliée à la base du transistor T7. L'émetteur du transistor T7 est connecté à la tension d'alimentation Vcc.Le coefficient de proportionnalité a entre les sources de courant 1 et 15 peut être obtenu, par exemple, par le rapport des surfaces des émetteurs des transistors T7 et Tg. Ainsi, le courant de correction Ichor délivré par l'amplificateur 14 est rendu dépendant de la valeur du courant I. On garantit, par ce biais, que l'amplitude du courant de correction Icor suit les variations de la fréquence de balayage. Ainsi, l'amplitude du signal en dents de scie à rampes non-linéaires n'est pas modifiée par une variation de la fréquence de balayage. Le courant Ichor présente la même forme que 1' exponen- tielle de la tension différentielle AV. En effet, l'amplificateur 14 reconstitue la forme trapézoïdale des courants dans la mesure où son étage d'entrée est constitué de transistors bipolaires T3 et T4 attaqués par leur base respective. L'amplitude du courant Ichor dépend, outre des valeurs de Vg, VMX et Vg, également de la valeur de a. Le paramétrage d'un générateur tel que représenté à la figure 5 s'effectue, selon l'invention, uniquement au moyen de tensions de consigne Vg, VMX et Vg. Les tensions V9X et VO fixent l'amplitude et la tension médiane du signal en dents de scie tandis que la tension Vg fixe la déformation des rampes, c'est-à-dire la profondeur des "ventres" du S. La valeur du coefficient multiplicateur a est choisie en fonction de la plage de valeurs que sont susceptibles de prendre les courants de polarisation du multiplieur 12. Comme ces courants de polarisation correspondent aux courants I1 et I2, la valeur de a est choisie en fonction de la plage de réglage souhaitée pour le dispositif de correction 10. A titre d'exemple, a peut être compris entre 1 et 10. Un avantage de la présente invention est que la correction ne nécessite plus de composants discrets. La plage de fonctionnement en fréquence d'un générateur selon l'invention, pour une application à la correction du balayage vertical d'un canon à électrons d'un tube cathodique, n'est pas limitée par la valeur du condensateur C1. En effet, la faible valeur du condensateur C1 autorise des fréquences de balayage de l'ordre de plusieurs centaines de hertz (par exemple, entre 50 et 300 Hz). Un autre avantage de la présente invention est que le générateur est entièrement paramétrable au moyen de tensions de consigne, le cas échéant, obtenues de manière numérique. La figure 7 représente un mode de réalisation d'un étage d'entrée 11' d'un dispositif de correction selon l'invention destiné à opérer une correction en C. Une caractéristique de la présente invention est que le dispositif de correction peut être utilisé pour une correction en S ou en C en ne modifiant que l'étage d'entrée recevant la tension VA et délivrant les deux courants différentiels I'1 et I'2. Comme le montre la figure 7, 1étage d'entrée 11 pour une correction en C est constitué d'un étage à sorties différentielles convertissant la tension VA en deux courants I'1 et I'2. En guise de consigne, le convertisseur 11' reçoit la tension Vg représentant le potentiel médian de 1' amplitude souhaitée pour les dents de scie. La relation qui lie la différence AI entre les courants I'1 et I'2 est alors AI = I'1-I'2 = K".(VA - V0), où K" représente une constante de conductance du convertisseur 11'. Comme les autres constituants du dispositif de correction ne sont pas modifiés, la relation qui lie le courant Icor au courant I peut s'écrire 1cor = k'I Vg (VA - Vo), où k' représente, comme précédemment, une constante fonction des valeurs de K", K', VT et a. La figure 8 illustre le fonctionnement d'un dispositif de correction en C selon l'invention en représentant, sous forme de chronogrammes, la forme des signaux VA, I'1, I'2, AI, 1cour' VC et de l'exponentielle du signal AV. Comme pour l'établissement de la figure 7, on a considéré, pour des raisons de clarté, que la tension d'entrée du convertisseur 11' était une rampe linéaire. En pratique, la tension VA présente une forme similaire à la tension VC. Le courant de correction Icor a ici pour effet d'affaiblir la pente de la rampe dans la première demi-période de la période TF de balayage et d'accroître cette pente dans la deuxième demi-période. Dans l'exemple représenté à la figure 8, on suppose que le canon à électrons sature lorsque l'angle de déviation du faisceau est important. La tension de consigne Vg est ici positive. Pour un canon qui sature lorsque l'angle de déviation est faible et pour obtenir un signal VC tel que repré- senté à la figure 1B, la tension de consigne Vg est négative. Cela a pour effet d'inverser la tension différentielle AV et ainsi d'accroître la pente de la rampe dans la première demipériode et de la ralentir dans la deuxième demi-période. On notera que le signal en dents de scie n'est pas nécessairement entre 0 volt et V. En effet, le dispositif de correction selon l'invention s'applique quelle que soit la valeur minimale de la tension du signal en dents de scie. Cette valeur minimale Vmin est fixée par le potentiel, ici la masse, auquel est raccordé le condensateur C1 et les émetteurs des transistors Ts et T6. La tension Vg représentant le potentiel médian du signal en dents de scie est alors égale à (VMAX - Vin)/2. Pour effectuer une correction en S et en C et obtenir un signal Vg du type de celui représenté à la figure 1D, on utilise selon l'invention deux dispositifs de correction, respectivement en S et en C, qui délivrent chacun un courant de correction sur la borne A. On pourrait également utiliser un seul dis positif 10 équipé d'un étage d'entrée 11 pour une correction en S et ajouter, aux deux sorties différentielles I'1 et I'2 du redresseur 11, une composante continue réglable afin d'adjoindre une fonction de correction en C au dispositif 10. On préférera cependant avoir recours à deux dispositifs distincts pour éviter d'avoir à effectuer un réglage de la composante continue à ajouter aux courants I'1 et I'2 et conserver un paramétrage effectué uniquement par des tensions de consigne. La réalisation pratique de l'étage d'entrée 11, ou 11', du multiplieur 12 et du convertisseur 13 est à la portée de l'homme du métier en fonction des indications fonctionnelles données ci-dessus. Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, chacun des composants décrits pourra être remplacé par un ou plusieurs éléments remplissant la même fonction. REVENDICATIONS 1. Dispositif (10) de correction de linéarité de rampes d'un signal (VA) en dents de scie prélevé aux bornes d'un condensateur (Cl), chargé au moyen d'une première source de courant (1) et déchargé périodiquement à la fréquence souhaitée pour ledit signal, comportant des moyens pour moduler le courant de charge dudit condensateur (C1) au moyen d'un courant de correction (Icor) de façon à rendre les rampes dudit signal nonlinéaires, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour rendre ledit courant de correction (cor) proportionnel au courant prélevé sur ladite première source de courant (1). 2. Dispositif de correction selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un amplificateur à transconductance (14) recevant une tension différentielle (AV) représentative de la correction à effectuer et délivrant ledit courant de correction (Icor), la polarisation dudit amplificateur (14) étant effectuée au moyen d'une seconde source de courant (15) montée en miroir de courant sur ladite première source (1). 3. Dispositif de correction selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite tension différentielle (AV) est obtenue à partir de deux tensions référencées à un potentiel positif (Vcc) d'alimentation du dispositif. 4. Dispositif de correction selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que le courant de polarisation (Ip) dudit amplificateur (14) correspond au courant prélevé sur ladite première source de courant (1) affecté d'un coefficient positif (a). 5. Dispositif de correction selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce qu'il comporte un multiplieur différentiel (12) chargé de délivrer ladite tension différentielle (AV), en fonction d'une consigne de gain à appliquer à deux entrées différentielles recevant des courants (I'1, I'2) délivrés par un étage d'entrée (11) qui reçoit la tension aux bornes dudit condensateur (C1). 6. Dispositif de correction selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite consigne de gain est envoyée audit multiplieur (12) sous la forme de deux courants continus (Il, I2) issus d'un convertisseur tension-courant (13) recevant une tension de consigne de gain (Vg). 7. Dispositif de correction selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que ledit étage d'entrée (11) reçoit en outre deux tensions de consigne, respectivement d'amplitude (vox) et de potentiel médian (Vo) des dents de scie, et est constitué d'un redresseur et d'un convertisseur tension-courant à sorties différentielles (I 1, I'2). 8. Dispositif de correction selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que ledit étage d'entrée (11') reçoit en outre une tension de consigne de potentiel médian (Vo) des dents de scie, et est constitué d'un convertisseur tension-courant à sorties différentielles (I'1, I'2). 9. Dispositif de correction selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il est appliqué à une correction de linéarité du balayage vertical d'un tube cathodique. 10. Générateur d'un signal en dents de scie à rampes non-linéaires comportant une première source de courant (1) de charge d'un condensateur (C1) déchargé à la fréquence souhaitée pour le signal prélevé aux bornes dudit condensateur (Cl), caractérisé en ce qu'il comporte au moins un dispositif de correction selon l'une quelconque des revendications 1 à 9.