FR 2737283 A1 19970131 FR 9509101 A 19950726 L'invention concerne un procédé de refroidissement d'un médium, tel que par exemple de l'air ou de l'eau, un système de réfrigération et une installation frigorifique fonctionnant suivant ce procédé. On connait des systèmes de réfrigération pour une installation frigorifique industrielle, comprenant des canalisations en boucle fermée permettant une circulation de fluide frigorigène. Un ou plusieurs compresseurs de mise en circulation du fluide frigorigène sont reliés à un condenseur de passage du fluide d'une phase gazeuse à une phase liquide. Des moyens d'apport d'un flux externe de refroidissement, par exemple un ou plusieurs ventilateurs, coopèrent avec le condenseur. La pression du fluide en phase liquide à la sortie du condenseur est régulée en agissant sur le fonctionnement des ventilateurs. Le fluide en phase liquide est conduit à une bouteille tampon, à l'intérieur de laquelle le niveau de fluide en phase liquide peut varier. Le débit de fluide fourni en sortie de la bouteille tampon est aussi variable. Une pompe en aval de la bouteille tampon compense les réductions de pression de condensation. Un évaporateur est agencé en aval de la pompe, où par passage du fluide en phase gazeuse, est obtenu un échange utile. L'évaporateur est alimenté en fluide à pression et température constantes par l'intermédiaire d'un détendeur thermostatique. En sortie de la bouteille, la température du fluide est éventuellement ajustée à une valeur assurant que le fluide ne subit pas une vaporisation indésirable ou "flash- gaz" en amont du détendeur. Un conduit renvoie après évaporation, le fluide au compresseur. Ces systèmes ont pour avantage d'être fiables. Mais ils ont pour inconvénient de faire appel à des dispositifs de régulation (pompe, ventilateurs, compresseurs...) complexes et onéreux, pour maintenir le fluide fourni au détendeur à pression et température constantes. Cela limite leurs applications. En outre, les valeurs de pression et température du fluide fourni au détendeur, ainsi que la capacité nominale de ce dernier, doivent être choisies pour assurer que le système puisse délivrer une puissance maximale, dans les conditions de condensation les plus défavorables. L'invention vise à résoudre entre autres ces problèmes. Ainsi, le procédé de réfrigération d'un médium est caractérisé en ce que - on amène au sous-refroidissement le fluide en phase liquide issu de condensation ayant une pression et une température variables en fonction des conditions de condensation; - on effectue le sous-refroidissement de ce fluide par échange sans changement de pression, afin d'obtenir un fluide en phase liquide sous-refroidi à pression variable et ayant une température prédéterminée constante; - lorsque la pression variable du fluide issu de condensation est supérieure à une valeur de pression prédéterminée, réduite et constante, on réduit ensuite par restriction de passage sans changement de phase, la pression de ce fluide jusqu'à la valeur prédéterminée; et - on fournit le fluide à pression et température prédéterminées, réduites et constantes, au détendeur thermostatique d'alimentation de l'évaporateur. Lesdits détendeurs ainsi alimentés à pression constante bénéficient donc d'une capacité nominale constante, sans subir les variations de la pression de condensation qui peut s'abaisser notamment en hiver pour l'efficience énergétique. En outre, une partie du fluide à température et pression prédéterminées, réduites et constantes, est prélevée pour le primaire du sous-refroidissement. De cette manière, l'étape de réduction de pression par restriction de passage à température constante n'est pas effectuée lorsque la pression variable du fluide sousrefroidi est au moins égale à la pression prédéterminée, réduite et constante. Selon l'invention, la pression et la température prédéterminées, réduites et constantes, du fluide sont calculées en fonction des conditions de condensation et de circulation du fluide frigorigène. L'invention concerne également un système de réfrigération pour une installation frigorifique industrielle, comprenant: - au moins un évaporateur destiné à faire partie de l'installation - des canalisations en boucle fermée permettant la circulation d'un fluide frigorigène dans le système - au moins un compresseur apte à engendrer un déplacement du fluide en phase gazeuse suivant un sens (S) de circulation choisi - un condenseur monté en aval du compresseur et prévu pour provoquer le passage du fluide frigorigène d'une phase gazeuse à une phase liquide ; - des moyens de sous-refroidissement du fluide en phase liquide condensé ; - un détendeur thermostatique en entrée de chaque évaporateur ; et - un conduit de retour (10) au compresseur (5) du fluide frigorigène en phase gazeuse. Ce système est caractérisé en ce qu'il fonctionne suivant le procédé tel qu'il vient d'être décrit et en ce qu'il comprend: - un échangeur des moyens de sous-refroidissement dont un circuit primaire et un circuit secondaire sont séparés ; le circuit secondaire étant raccordé en entrée au condenseur et en sortie à des moyens réducteurs de pression; le circuit primaire étant raccordé en entrée à l'aval des moyens réducteurs de pression et en sortie au compresseur. Le système comporte en outre un détendeur thermostatique d'ajustement du débit massique du circuit primaire de l'échangeur, comprenant un capteur de température. Les détendeurs thermostatiques de l'évaporateur et de l'échangeur de sous-refroidissement sont pilotés par des capteurs agencés en aval de l'évaporateur et du circuit primaire, respectivement. Selon l'invention, l'échangeur peut être un échangeur à plaques. Le système comporte au moins deux évaporateurs montés en parallèle. Selon une caractéristique de l'invention, des moyens d'apport d'un flux externe de refroidissement, par exemple au moins un ventilateur, sont agencés à proximité et sont aptes à coopérer avec le condenseur et/ou 1 'évaporateur. En outre, une vanne à pression constante est montée en aval du primaire de l'échangeur, cette vanne participant au maintien d'une température constante du fluide en cours d'évaporation. Sur les canalisations, est agencé un réservoir à liquide directement en aval du condenseur, de manière à en recevoir le fluide refroidi par condensation. Selon une caractéristique, l'installation frigorifique comporte au moins un système de réfrigération tel qu'évoqué plus haut. L'invention est décrite de façon plus détaillée ciaprès, en se référant aux dessins annexés. La figure 1 est une vue schématique d'une installation frigorifique à détente directe, selon un mode de réalisation de l'invention. La figure 2 est un diagramme représentant en abscisse l'enthalpie spécifique d'un fluide frigorigène, et en ordonnée sa pression absolue, qui illustre un procédé selon l'invention. La figure 3 est une vue agrandie d'un détail d'un diagramme tel que celui de la figure 2, qui illustre la détermination de la valeur maximale constante de température du fluide ou isotherme. La figure 4 est similaire à la figure 3, mais illustre la détermination de la valeur maximale constante de pression du fluide ou isobare. Et la figure 5 est aussi similaire à la figure 3, mais elle illustre la détermination de l'écart de pression amont / aval du détenteur thermostatique. Certains termes ou expressions employés pour la description de l'invention sont expliqués ici. Un système de réfrigération est un dispositif permettant d'effectuer un échange thermique utile. Un échange utile est un transfert d'énergie entre un fluide frigorigène et un médium que l'on désire refroidir. C'est la fonction principale d'un système de réfrigération ou d'une installation frigorifique. Une installation frigorifique est un agencement comportant un ou plusieurs systèmes frigorifiques. Une telle installation peut par exemple comprendre au moins une chambre froide ou de réfrigération, vitrine réfrigérée, implantation de congélation ou analogues. Un évaporateur est une structure à l'intérieur de laquelle un fluide frigorigène est mis en circulation et où est provoqué un passage d'une phase ou état liquide à une phase gazeuse. Ce passage produit un abaissement de température qui est utilisé pour obtenir l'échange utile. Par boucle fermée, on entend que les canalisations permettent une circulation cyclique ou recirculation du fluide frigorigène. Cette circulation est effectuée suivant un sens prédéterminé. C'est en fonction de ce sens que les termes amont et aval sont définis. Un compresseur est un dispositif permettant de faire circuler le fluide frigorigène en phase au moins partiellement gazeuse dans le système ou l'installation. Par exemple, il peut s'agir d'un compresseur centrifuge, rotatif à vis ou à pistons. Un condenseur est une structure permettant de provoquer le passage d'un fluide de sa phase gazeuse à sa phase liquide, par refroidissement. Il peut s'agir d'un condenseur à serpentin immergé, à ruissellement ou à air par exemple. Le débit massique d'un fluide est la quantité en unité de masse par unité de temps, de fluide véhiculé à travers une section donnée. Un détendeur thermostatique est un dispositif qui permet de modifier le débit massique d'un fluide, en fonction de la température du fluide, mesurée en aval. Il comprend donc un capteur de température qui pilote un organe de modification du débit massique. La capacité nominale d'un détendeur est son débit massique maximal pour un fluide donné dans des conditions de pression amont et aval déterminées. Une perte de pression ou de charge est une diminution de pression entre deux sections données d'un circuit de fluide, due à la rugosité des parois et aux changements de direction du circuit, ainsi qu'à la viscosité du fluide. Un réducteur de pression par restriction de section de passage est un dispositif qui permet de maintenir une pression aval prédéterminée constante pour toutes les conditions de pression amont supérieures. Une température ou une pression de consigne est une valeur choisie de température ou pression qui doit être sensiblement maintenue pour un état ou une étape donnée. Le sous-refroidissement consiste à faire subir un refroidissement à un fluide frigorigène déjà en phase liquide, jusqu'à ce qu'il atteigne une température prédéterminée. Les termes primaire et secondaire se rapportent à deux parties d'un élément d'installation permettant d'effectuer un échange thermique. Le secondaire est la partie dans laquelle circule le fluide dont on souhaite changer la température. Le primaire est la partie où circule le fluide d'apport énergétique. On désigne par échangeur un dispositif d'échange thermique dans lequel le circuit primaire et le circuit secondaire sont séparés. Sur la figure 1, un système de réfrigération est désigné en 1. La référence numérique 2 désigne une installation frigorifique dont fait partie au moins un système 1 destiné à cette installation. Le sens de circulation du fluide dans le système 1 et l'installation 2 est représenté sur la figure 1 par les flèches S sur les canalisations 4. La nature du fluide frigorigène est déterminée en fonction du type et de la destination du système 1 ou de l'installation 2. Il est choisi parmi les ammoniacs, les substances de transition HCFC, telles que R22, les pentafluoroéthanes tels que R125, les mélanges azéotropiques tels que R404A, R502, les chlorofluorocarbures CFC tels que R12. Les canalisations 4, où circule le fluide frigorigène, relient en boucle fermée les divers constituants du système 1. Les constituants du système 1 peuvent comprendre au moins un évaporateur 3. Sur la figure 1, le système 1 comporte plusieurs évaporateurs 3. Ces évaporateurs, qui peuvent être au nombre de 2, 3 ou plus, sont ici montés en parallèle. Mais le système 1 peut aussi comporter un seul évaporateur 3. Sur la boucle, un compresseur 5 est disposé en aval de l'évaporateur 3. Un condenseur 6 est monté sur les canalisations 4 en aval du compresseur 5. Directement en aval du condenseur 6, est agencé un réservoir à liquide 16 qui permet de recevoir le liquide condensé par refroidissement. Ici, le réservoir à liquide 16 est une bouteille tampon qui permet de compenser les différences de débit et de niveau de fluide issues du condenseur 6. La référence numérique 7 désigne des moyens de sous-refroidissement, disposés sur la canalisation 4 en aval de la bouteille tampon 16. Ces moyens de sous-refroidissement 7 comprennent un échangeur 12. Le primaire de l'échangeur 12 est désigné sur la figure 1 par la référence numérique 14, tandis que le secondaire est désigné en 13. Des moyens réducteurs de pression 8 sont disposés sur la canalisation 4, directement en aval du secondaire 13 de l'échangeur des moyens 7. Les moyens 8 permettent d'obtenir une réduction de pression du fluide issu du secondaire 13, sans changement de phase ou modification de température. Les moyens réducteurs de pression 8 par restriction de passage agissent donc de manière similaire à un détendeur d'eau ou d'air comprimé en maintenant à leur aval une pression constante prédéterminée. Dans une forme préférée de réalisation selon la figure 1, les moyens de réduction de pression 8 sont uniques et alimentent à pression constante la totalité des détendeurs 23, 9 de l'installation. Selon une autre forme de réalisation de l'invention, les moyens de réduction de pression 8 sont multiples et sont situés immédiatement en amont de chacun des détendeurs 23, 9 et éventuellement intégrés aux corps desdits détendeurs (moyens multiples non représentés). En aval des moyens de réduction de pression 8, une canalisation 24, qui fait partie d'une boucle primaire du système de réfrigération 1, est connectée à la canalisation 4. La canalisation 24 de la boucle primaire relie la sortie des moyens réducteurs de pression 8 à l'entrée du primaire 14 de l'échangeur 12. Un détendeur thermostatique 9 est agencé sur la canalisation 24 en amont du primaire 14. Tandis qu'en aval du primaire 14 de l'échangeur 12, un conduit 15 relie la boucle primaire à la boucle secondaire du système de réfrigération 1, pour envoyer le fluide du primaire 14 vers le compresseur 5. Un capteur de température 25 est couplé au conduit 15, pour mesurer la température du fluide qui y circule. Ce capteur 25 est relié au détendeur 9, de manière à le piloter. La référence numérique 11 désigne une vanne à pression constante, qui sert à maintenir la pression du fluide issue du primaire de l'échangeur, pour participer au maintien de la température constante du fluide sortant du secondaire 13. Ici, la boucle primaire du système de réfrigération 1 comprend, suivant le sens S, le compresseur 5, le condenseur 6, la bouteille tampon 16, le secondaire 13, les moyens réducteurs de pression 8, le détendeur thermostatique 9, le primaire 14 de l'échangeur 12, la vanne à pression constante 11, qui est reliée en sortie au compresseur 5. Entre ce dernier et la jonction entre le conduit 4 et la canalisation 24, les boucles secondaires et primaires du système de réfrigération 1 sont confondues. Continuons à décrire la boucle secondaire, suivant le sens de circulation du fluide S, et à partir de la sortie des moyens de réduction 8. La canalisation 4 où est connectée la canalisation 24 du primaire, relie la sortie des moyens 8 aux évaporateurs 3. Sur la canalisation 4, et en amont de chaque évaporateur 3, est prévu un détendeur thermostatique 23, dont le capteur de température 25 est disposé en aval de cet évaporateur. Sur la figure 1, le système 1 comporte des moyens 17 d'apport de flux externe à refroidir ou de refroidissement. Ces moyens 17 sont agencés à proximité du condenseur 6 et des évaporateurs 3, de sorte que le flux de refroidissement ou à refroidir qu'ils produisent circule sur ces condenseurs et évaporateurs. Par exemple, les moyens 17 comprennent au moins un ventilateur. Selon les installations 2, des moyens d'apport 17 peuvent être prévus ou non, pour chaque évaporateur 3 ou condenseur 6. En aval des évaporateurs 3, les canalisations 4 comprennent un conduit de recyclage 10. Ce conduit 10 relie les sorties de fluide de l'ensemble des évaporateurs 3 au compresseur 5. Ici, le conduit de recyclage 10 et le conduit 15 de la boucle primaire comprennent un tronçon commun 18. Eventuellement, le compresseur 5 comprend plusieurs entrées, dont une pour le conduit de recyclage 10, et une autre pour le conduit 15 de la boucle primaire. On note que le terme compresseur doit ici être compris de manière à inclure un ou plusieurs compresseurs, selon les besoins du système 1. Outre que la boucle secondaire du système 1 est confondue avec la boucle primaire entre le compresseur 5 et l'aval des moyens de réduction 8, cette boucle secondaire comprend chacun des détendeurs 23, chacun des évaporateurs 3, et le conduit de recyclage 10. On a vu que le système 1 avait pour fonction principale de réfrigérer un médium tel que de l'eau ou de l'air, en provoquant aux évaporateurs 3, un échange utile du fluide qui circule dans les canalisations 4. Pour obtenir cet échange utile, on fait subir au fluide du système 1 des changements de phase, température, pression et débit. On procède comme suit, en considérant le sens S suivant lequel le fluide frigorigène est véhiculé par le compresseur 5. Dans le compresseur 5, le fluide frigorigène est en phase gazeuse. Dans le condenseur 6, le fluide frigorigène en phase gazeuse provenant du compresseur 5 est condensé par refroidissement. Les moyens d'apport de flux externe 17 coopèrent, si nécessaire, à ce refroidissement. En sortie du condenseur, le fluide frigorigène est à l'état liquide. Il est alors conduit dans la bouteille tampon 16. Depuis la sortie de la bouteille tampon 16, le fluide est dirigé vers le secondaire 13 des moyens de sousrefroidissement. On note qu'entre la bouteille tampon 16 et l'entrée du secondaire 13, il n'est pas prévu de régulation de pression et de température du fluide dirigé vers les moyens de sous-refroidissement. Ici, la température et la pression du fluide amené au sous-refroidissement sont libres de varier, par exemple en fonction des conditions dans lesquelles le condenseur 6 est en phase liquide. Ces conditions varient en fonction de paramètres, tels que conditions climatiques. En sortie du secondaire 13, le fluide toujours en phase liquide est amené aux moyens de réduction de pression 8, avant de servir les détendeurs 23 des évaporateurs 3, ainsi que le détendeur 9 du primaire 14. Avant de continuer la description, reportons-nous à la figure 2, qui représente un exemple de diagramme correspondant à un fluide frigorigène choisi. Aux ordonnées sur ce diagramme, sont indiquées les valeurs (A) de la pression absolue du fluide frigorigène. Les abscisses (B) reportent les valeurs spécifiques de l'enthalpie de ce fluide. Une courbe C, en forme générale de "U" renversé, est tracée sur le diagramme de la figure 1. A l'apogée des pressions absolues A, la courbe C possède un point critique N. Entre le repère des ordonnées A et la courbe C, le diagramme définit une zone D. Lorsque l'état du fluide frigorigène correspond à l'un des points de la zone D, ce fluide est entièrement (100 %) en phase liquide et dans un état sous-refroidi. Entre le repère des abscisses B et la concavité de la courbe C, cette dernière définit une zone E. Cette zone E correspond à des états du fluide frigorigène dans laquelle sa fraction liquide varie. Plus le fluide est dans un état correspondant à un point proche de la zone D, et plus sa fraction liquide augmente. A l'inverse, la fraction liquide diminue dans la zone E, plus le point représentatif de l'état du fluide frigorigène est éloigné de la zone D. Une troisième zone F est définie par la courbe C. La zone F est située à l'opposé de la zone D, par rapport à la zone E, suivant la direction du repère des abscisses B. Un fluide dont l'état correspond à un point de la zone F est sous forme de vapeur surchauffée. Ce fluide est donc en phase gazeuse. Sur la figure 2, le trait parallèle au repère des abscisses B, qui est désigné en H, indique une isobare. Lorsque le fluide frigorigène est dans un état qui correspond à l'un des points de cette ligne isobare H, sa pression est identique. Dans les zones D, E, et F, l'isobare correspond à une même droite parallèle au repère des abscisses B. La référence G désigne une isotherme du fluide frigorigène. Dans la zone E, l'isotherme G est parallèle à l'isobare H. Dans la zone D, à partir de l'intersection avec la courbe C, l'isotherme G se "redresse pour s'étendre suivant une direction proche de celle du repère des ordonnées A. Dans la zone D, plus le liquide sous-refroidi a une température élevée, plus le point qui représente son état est proche du point critique N. Et inversement, lorsque la température du fluide est plus basse. Dans la zone F, l'isotherme G subit également une cassure à partir de son intersection avec la courbe C. A partir de cette intersection, l'isotherme G est étendu suivant une direction proche de celle du repère des ordonnées A, mais étendu dans un sens s'éloignant du point critique N. Et dans la zone F, plus la température du gaz surchauffé est faible, plus le point qui représente l'état de ce gaz est proche de la courbe C. Sur la figure 2, une forme trapézoïdale est définie par les points I, J, K, M. Cette forme définit les changements d'état du fluide frigorigène choisi, durant sa circulation dans le système de réfrigération 1. Les flèches S indiquent le sens de circulation du fluide frigorigène. Entre les points I et J, le tracé est une isobare qui correspond au passage dans l'évaporateur 3. Il indique donc l'échange utile. Le point I correspond donc à la sortie du détendeur 23 et le point J à l'entrée du compresseur 5. Le point K correspond à l'entrée du condenseur 6, dans des conditions où la pression et la température du fluide frigorigène y sont maximales. Tandis que le point R' indique l'état du fluide frigorigène à l'entrée du condenseur 6, dans des conditions de pression et de température minimale. L'état du fluide à l'entrée J du compresseur 5 est constant. Par contre, on remarque que la pression et la température du fluide frigorigène en phase gazeuse surchauffée, issues du compresseur 5 peuvent varier entre les points K' et K selon les conditions de condensation. Dès lors, le compresseur 5 effectue un travail variable qui consiste à augmenter la pression, et en conséquence la température du fluide frigorigène, depuis l'état correspondant au point J jusqu'à un état situé entre le point K' et le point K. Les changements d'état du fluide frigorigène entre les points K' et K correspondent aux variations des conditions de condensation dans le condenseur 6. Le point K' correspond à des conditions optimales de fonctionnement du condenseur 6, comme par exemple celles qui sont rencontrées en hiver. Tandis que le point K correspond aux conditions les plus défavorables de condensation du fluide frigorigène choisi, dans le système de réfrigération 1. On a vu que l'invention prévoyait de permettre aux conditions de condensation de varier. C'est entre l'isobare du point K' et l'isobare du point K que les conditions de condensation varieront. Les isobares aux points K et K' définissent sur la figure 2 une zone hachurée Q, que l'invention exploite dans le but d'accroître son rendement thermique global, c'est-àdire sur une période de temps, par exemple un an. Sur l'isobare au point K, un point L représente la fin de condensation et l'entrée du fluide frigorigène dans la bouteille 16. Les conditions variables de la condensation font que ce dernier point pourra se trouver sensiblement sur une ligne L-P. Le sous refroidissement pour atteindre l'isotherme tP (figures 3, 4 et 5) passant par M-P sera d'autant plus important que l'isotherme du point L de fin de condensation sera plus élevé, et réciproquement. Le point M représente l'état du fluide issu de L après son sous-refroidissement. Les conditions varaibles de la condensation font que ce point pourra sensiblement de trouver sur une ligne M-P, elle même située sur l'isotherme tP. A la sortie dudit sous refroidissement, le fluide se trouve donc en pression variable et température constante. Le point P représente le fluide sous refroidi après réduction de pression et donc à température et pression constantes. La réduction de pression sera d'autant plus importante que l'isobare du point M sera plus important et réciproquement. Entre le point P et le point I se situe le détendeur thermostatique alimenté par P à température et pression constantes. De même l'écart de pression entre l'amont et l'aval du détendeur sera constant pour autant que l'isobare d'évaporation I soit constante. Le procédé de réfrigération d'un médium selon l'invention comprend les étapes successives selon lesquelles - on amène au sous-refroidissement le fluide en phase liquide issu de condensation ayant une pression et une température variables en fonction des conditions de condensation ; - on effectue le sous-refroidissement de ce fluide par échange sans changement de pression, afin d'obtenir un fluide en phase liquide sous-refroidi à pression variable et ayant une température prédéterminée constante ; - lorsque la pression variable du fluide issu de condensation est supérieure à une valeur de pression prédéterminée, réduite et constante, on réduit ensuite par restriction de passage sans changement de phase, la pression de ce fluide jusqu'à la valeur prédéterminée ; et - on fournit le fluide à pression et température prédéterminées, réduites et constantes, au détendeur thermostatique d'alimentation de l'évaporateur. En outre, une partie du fluide à température et pression prédéterminées, réduites et constantes, est prélevée pour le primaire 14 du sous-refroidissement. De cette manière, l'étape de réduction de pression par restriction de passage à température constante n'est pas effectuée lorsque la pression variable du fluide sousrefroidi est au moins égale à la pression prédéterminée, réduite et constante. Selon l'invention, la pression et la température prédéterninées, réduites et constantes, du fluide sont calculées en fonction de conditions de condensation et de circulation du fluide frigorigène. Les valeurs de la pression et de la température prédéterminées, réduites et constantes, sont calculées par a) choix d'un fluide frigorigène b) évaluation d'une température (tK') minimale admissible du fluide choisi après condensation c) détermination en fonction de la température (tK') minimale admissible, de la température maximale (tP) constante du fluide choisi, après sous-refroidissement ; et d) détermination en fonction de la température maximale (tP) constante, de la pression minimale (pP) constante, ainsi que de l'écart (R) de pression amont aval du détendeur thermostatique. En référence à la figure 3, la détermination de la température (tP) maximale constante du fluide choisi après sous-refroidissement est effectuée d'après tP = tK' - t4 ; où * tK' est la température minimale admise du fluide après condensation ; et * t4 est l'élévation de température du fluide le long du réseau de distribution entre la sortie de sous-refroidissement et l'entrée du détendeur thermostatique. La figure 4 illustre la détermination de la pression minimale constante (pP) du fluide choisi, après réduction par restriction de passage sans changement de phase, est effectuée d'après pP > pI' + p23 ; où * pI' est la pression à l'intersection entre la courbe critique du fluide et l'isotherme de tP ; et * p23 est la perte de charge maximale admissible du fluide entre la réduction de pression par restriction de passage et sa fourniture au détendeur thermostatique. Ainsi en référence à la figure 5, la détermination de l'écart (R) de pression fixe entre l'amont et l'aval du détendeur thermostatique permettant sa sélection à capacité nominale est effectuée d'après : R = pP - p23 - pI ; où * pP résulte de l'équation précédente; * p23 est la perte de charge maximale admissible du fluide entre la réduction de pression par restriction de passage et sa fourniture au détendeur thermostatique. * pI est la pression d'évaporation, en fonction des conditions de fonctionnement de l'évaporateur. On notera que le point pI" est plus élevé que le point théorique pI'. Ceci résulte de l'équation de la figure 4 où pP est > pI' + p23 afin de s'affranchir de tous risques de "flash gaz". L'invention et ses avantages ne sont pas limités aux exemples décrits et illustrés. REVENDICATIONS 1- Procédé de réfrigération d'un médium tel que par exemple de l'air ou de l'eau, comprenant les étapes suivant lesquelles - on véhicule suivant un sens (S) prédéterminé et par compression, un fluide frigorigène en phase gazeuse ; - on condense par refroidissement le fluide en phase gazeuse, jusqu'à obtention d'un fluide en phase liquide - on sous-refroidit le fluide en phase liquide jusqu'à une température prédéterminée constante - on fournit le fluide frigorigène refroidi en phase liquide, à l'aide d'un détendeur thermostatique (23), à un évaporateur (3) dans lequel on provoque un échange utile qui permet la réfrigération du médium, ainsi que l'évaporation du fluide frigorigène ; et - on renvoie le fluide en phase gazeuse, en boucle fermée pour permettre le renouvellement du cycle caractérisé en ce que - on amène au sous-refroidissement le fluide en phase liquide issu de condensation ayant une pression et une température variables en fonction des conditions de condensation - on effectue le sous-refroidissement de ce fluide par échange sans changement de pression, afin d'obtenir un fluide en phase liquide sous-refroidi à pression variable et ayant une température prédéterminée constante - lorsque la pression variable du fluide issu de condensation est supérieure à une valeur de pression prédéterminée, réduite et constante, on réduit ensuite par restriction de passage sans changement de phase, la pression de ce fluide jusqu'à la valeur prédéterminée ; et - on fournit le fluide à pression et température prédéterminées, réduites et constantes, au détendeur thermostatique (23) d'alimentation de l'évaporateur (3). 2- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une partie du fluide à température et pression prédéterminées, réduites et constantes, est prélevée pour le primaire du sous-refroidissement. 3- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de réduction de pression par restriction de passage à température constante n'est pas effectuée lorsque la pression variable du fluide sous-refroidi est au moins égale à la pression prédéterminée, réduite et constante. 4- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression et la température prédéterminées, réduites et constantes, du fluide sont calculées en fonction de conditions de condensation et de circulation du fluide frigorigène. 5- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les valeurs de la pression et de la température prédéterminées, réduites et constantes, sont calculées par: a- choix d'un fluide frigorigène; b- évaluation d'une température (tek) minimale admissible du fluide choisi après condensation; c- détermination en fonction de la température (tK') minimale admissible, de la température maximale (tP) constante du fluide choisi, après sous-refroidissement; et d- détermination en fonction de la température maximale (tP) constante, de la pression minimale (pP) constante, ainsi que de l'écart (R) de pression entre l'amont et l'aval du détendeur thermostatique. 6- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la détermination de la température (tP) maximale constante du fluide choisi après sous-refroidissement est effectuée d'après tP = tK' - t4 ; où * tK' est la température minimale admise du fluide après condensation ; et * t4 est l'élévation de température du fluide le long du réseau de distribution entre la sortie du sousrefroidissement et l'entrée du détendeur thermostatique. 7- Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la détermination de la pression minimale constante (pP) du fluide choisi, après réduction par restriction de passage sans changement de phase, est effectuée d'après pP > pI' + p23 ; où * pI' est la pression à l'intersection entre la courbe critique (c) du fluide, et l'isotherme de tP ; et * p23 est la perte de charge maximale admissible du fluide entre la réduction de pression par restriction de passage et sa fourniture au détendeur thermostatique. 8- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la détermination de l'écart (R) de pression entre l'amont et l'aval du détendeur thermostatique, est effectuée d'après R= pP - p23 - pI ; où * p23 est la perte de charge maximale admissible du fluide entre la réduction de pression par restriction de passage et sa fourniture au détendeur thermostatique. * pI est la pression d'évaporation, en fonction des conditions de fonctionnement de l'évaporateur. 9- Procédé selon la revendications 5, caractérisé en ce que le fluide frigorigène est choisi parmi les ammoniacs, les substances de transitions HCFC telles que R22, les pentafluoroéthanes tels que le R125, les mélanges azéotropiques tels que R404A, R502, ou les chlorofuorocarbures CFC tels que R12. 10- Système (1) de réfrigération pour une installation frigorifique (2) industrielle, comprenant - au moins un évaporateur (3) destiné à faire partie de l'installation (2) ; - des canalisations (4) en boucle fermée permettant la circulation d'un fluide frigorigène dans le système ; - au moins un compresseur (5) apte à engendrer un déplacement du fluide en phase gazeuse suivant un sens (S) de circulation choisi - un condenseur (6) monté en aval du compresseur (5) et prévu pour provoquer le passage du fluide frigorigène d'une phase gazeuse à une phase liquide - des moyens de sous-refroidissement (7) du fluide en phase liquide condensé - un détendeur thermostatique (23) en entrée de chaque évaporateur (3) ; et - un conduit de retour (10) au compresseur (5) du fluide frigorigène en phase gazeuse caractérisé en ce qu'il fonctionne suivant le procédé de l'une des revendications 1 à 8 et en ce qu'il comprend - un échangeur (12) des moyens de sousrefroidissement (7) dont un circuit primaire (14) et un circuit secondaire (13) sont séparés ; le circuit secondaire (13) étant raccordé en entrée au condenseur (6) et en sortie à des moyens réducteurs de pression (8); le circuit primaire (14) étant raccordé en entrée à l'aval des moyens réducteurs de pression (8) et en sortie au compresseur (5). 11- Système selon la revendication 10, caractérisé en ce que les moyens de réduction de pression (8) sont uniques et alimentent en pression constante la totalité des détendeurs (23, 9) de l'installation. 12- Système selon la revendication 10, caractérisé en ce que les moyens de réduction de pression (8) sont multiples et sont situés immédiatement en amont de chacun des détendeurs (23, 9) et éventuellement intégrés aux corps desdits détendeurs. 13- Système (1) selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte un détendeur thermostatique (9) d'ajustement du débit massique du circuit primaire (14) de l'échangeur (12), comprenant un capteur (25) de température. 14- Système (1) selon la revendication 13, caractérisé en ce que les détendeurs thermostatiques (23; 9) de l'évaporateur (3) et de l'échangeur (12) sont pilotés par des capteurs (25) agencés en aval de l'évaporateur et du circuit primaire (14), respectivement. 15- Système (1) selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'échangeur (12) est un échangeur (12) à plaques. 16- Système (1) selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux évaporateurs (3) montés en parallèle. 17- Système (1) selon la revendication 10, caractérisé en ce que des moyens (17) d'apport d'un flux externe de refroidissement, par exemple au moins un ventilateur, sont agencés à proximité et sont aptes à coopérer avec le condenseur (6) et/ou l'évaporateur (3). 18- Système (1) selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une vanne à pression constante (11) est montée en aval du primaire (14) de l'échangeur (12), cette vanne (11) participant au maintien d'une température constante du fluide sortant de secondaire 13. 19- Système (1) selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'un réservoir à liquide (16) est agencé sur les canalisations (4), directement en aval du condenseur (6), de manière à en recevoir le fluide refroidi par condensation. 20- Installation (2) frigorifique, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un système (1) de réfrigeration selon l'une des revendications 10 à 17.