FR 2730325 A1 19960809 FR 9501637 A 19950208 La présente invention est relative à un dispositif de délivrance de très faibles quantités de fluide de manière contrôlée. L'invention permet de compenser en tout ou partie l'effet d'un changement de température sur la variation de débit de fluide délivré par le dispositif. Elle permet d'amortir les fluctuations de débit dues à un changement rapide de température. Elle permet d'éviter une interruption du débit lorsque l'altitude du point d'injection varie. Elle revendique par ailleurs la possibilité de réguler le débit au moyen d'une ou plusieurs vannes commandées manuellement ou par l'intermédiaire d'un dispositif électronique. Ce dispositif est, en particulier, destiné à permettre l'injection de médicaments liquides au moyen de systèmes ambulatoires. II peut également être utilisé dans des applications destinées au grand public nécessitant la mise en oeuvre de très faibles quantités de liquide, par exemple pour diffuser des parfums ou des produits destructeurs d'odeurs dans des piéces d'habitation ou des automobiles. L'invention concerne un dispositif destiné à expulser un liquide initialement contenu dans un réservoir dans lesquels le mécanisme d'expulsion dudit liquide consiste à injecter un débit de gaz dans ledit réservoir au travers d'un tube capillaire formant un canal long et étroit qui constitue une perte de charge laminaire pour le gaz. On appelle écoulement laminaire dans une tuyauterie un écoulement dont le nombre de Reynolds est inférieur à 2000, ledit nombre de Reynolds étant défini par: VD Re= v formule dans laquelle V est la vitesse moyenne de l'écoulement dans la tuyauterie, D son diamètre hydraulique et v la viscosité cinématique du fluide qui la parcourt. En écoulement laminaire, le débit passant dans la tuyauterie est proportionnel à la différence de pression aux extrémités de ladite tuyauterie et inversement proportionnel à la viscosité du fluide. On sait que, dans une telle configuration d'écoulement, le débit de gaz traversant un capillaire est fonction de la viscosité dudit gaz qui dépend elle même de la température. Bien que la viscosité des gaz dépende peu de leur température dans la gamme des températures ordinaires, cet effet est suffisant pour induire des variations de débit inacceptables dans certaines applications, par exemple l'injection de médicaments dans les veines des patients. La présente invention consiste à répartir la perte de charge entre le gaz et le liquide. Pour ce faire, il suffit de placer une perte de charge laminaire sur la sortie du liquide. Les deux pertes de charge ont ainsi un fonctionnement en série et la différence de pression totale entre les deux pressions extrêmes du circuit ainsi constitué est égale à la somme des deux différences de pression sur chacun des fluides. La viscosité d'un liquide, I'eau par exemple, diminue avec la température alors que la viscosité du gaz augmente avec celle-ci. La viscosité d'un liquide diminue relativement plus rapidement que celle du gaz n'augmente. Pour que ces deux effets se compensent, il suffit que la perte de charge sur le liquide soit plus faible que celle de l'écoulement gazeux. On considère par exemple un réservoir d'eau de 100 ml alimenté par un réservoir d'air sous une pression supérieure de 0,2 bar à la pression atmosphérique. On souhaite vider ce réservoir en une heure en injectant de l'air au travers d'un tube capillaire. Les cas de fonctionnement suivants peuvent se présenter. On ne met en place qu'une perte de charge laminaire sur l'air. Pour que le débit soit de 100 ml par heure, on pourra par exemple mettre en oeuvre un capillaire de 1 m de longueur et de 180 microns de diamètre. Ce débit passera à 70 ml par heure à 40 C. La viscosité de l'air passe en effet de 18.2 104 Pa.s à 20 C à 25.7 104 Pa.s à 400C. On peut également mettre en oeuvre selon l'invention deux pertes de charge laminaires, I'une sur l'air et l'autre sur la sortie de l'eau provenant du réservoir. Pour obtenir le même débit de 100 ml/h à 400C et 200C, il suffit de mettre en oeuvre deux capillaires, par exemple un capillaire de 1 m de longueur et de 217 micromètres de diamètre sur l'air et un capillaire de 1 m de longueur et de 565 micromètres de diamètre sur la sortie d'eau. La viscosité de l'eau à 20 OC est de 10-3 Pa.s. Elle est de 0.656 10-3 Pa.s à 40 C. La détermination de ces valeurs se fait en utilisant une théorie exacte dont on rappelle brièvement les principales étapes. Pour simplifier le calcul, on suppose que le gaz est de l'air et qu'il est incompressible et isotherme. Mais dans sa généralité, ce calcul peut se faire également exactement en tenant compte de la compressibilité du gaz et de sa variation de masse volumique et de température au travers de la première perte de charge.. On écrit que la variation de pression entre le réservoir d'air à pression constante et la sortie de liquide est constante et égale à Ap. La perte de charge d'un tube capillaire quelconque de longueur L, de diamètre D, parcouru par un débit Q d'un fluide de viscosité p. 128 LQ 7tD4 On affecte les indices respectifs 1, 2, 1' et 2' au gaz à la température T, au liquide à la température T, au gaz à la température T' et au liquide à la température T'. On écrit alors le système d'équations suivant, qui exprime que la perte de charge totale est la somme de la perte de charge dans le capillaire véhiculant l'air et dans le capillaire véhiculant le liquide et que le débit est le même aux deux températures considérées. Ces équations sont familières aux spécialistes de mécanique des fluides. A la température T A la température T' Ce système d'équations s'écrit de manière simplifiée sous la forme suivante Ap=AA l +BA2 Ap=AA l +BA 2 On en déduit les valeurs de A et B A = # p 2 - 2 2 1 - 1 2 B = #p 1 - 1 1 2 - 2 1 Quelques calculs supplémentaires permettent d'en déduire les caractéristiques géométriques des tubes capillaires à utiliser. C'est ainsi qu'en application de cette théorie, on trouve que pour obtenir le même débit d'eau Q de 100 ml/h à 40"C et à 20"C, on doit mettre en oeuvre un capillaire dédié à l'air de 1 m de longueur et de 217 micromètres de diamètre et un capillaire dédié à l'eau de 1 m de longueur et de 565 micrométres de diamètre.L'équation peut donner d'autres solutions équivalentes avec des capillaires de longueurs différentes. Les calculs exposés précédemment correspondent au cas où les débits Q doivent être les mêmes pour les deux températures de référence T et T'. Cependant, on ne sortirait pas de l'invention si on prédéterminait pour ces deux températures deux débits différents. Dans ce cas, le débit ne serait plus constant dans cette gamme de température, mais varierait selon une loi quasi linéaire en fonction de la température. Le procédé selon l'invention n'implique pas que la pression soit décroissante losqu'on passe du premier réservoir vers le second, puis vers la troisième. La chute de pression totale est la somme algébrique des deux chutes de pression successives. Ceci fait que dans certaines dipositions, la pression puisse être la même dans le réservoir amont et à la sortie du liquide. C'est le cas de l'application illustrée sur la figure 2. On résoud alors le système d'équations ci-dessus en considérant les valeurs absolues des chutes de pression entre le premier et le second réservoir, puis entre le second réservoir et la sortie. Ap est alors la somme des valeurs absolues de ces chutes de pression. On conçoit que l'invention apporte beaucoup de souplesse dans l'utilisation d'appareils de dosage de liquide à partir de réservoirs d'air sous pression. En particulier, une application de ce dispositif concerne le dosage de médicaments en médecine ambulatoire, opération qui nécessite une grande constance des débits de liquide injecté. Une autre application concerne l'injection de parfums ou de produits antiseptiques dans une automobile dont l'habitacle constitue un milieu soumis à de très grandes variations de température. On peut aussi envisager l'obtention de lois de débit non constante, mais calculables en fonction de la température par application de cette même théorie. En diminuant relativement la perte de charge sur le liquide, on tend à diminuer le débit lorsque la température augmente. Au contraire, pour augmenter le débit lorsque la température augmente, on augmentera la part relative de perte de charge du liquide. Pour atteindre ces buts, le dispositif de perte de charge se caractérise en ce qu'il comporte. - deux réservoirs contenant du gaz, le premier d'entre eux étant à une pression supérieure à celui du second. - un réservoir contenant du liquide, - les deux réservoirs, celui contenant le liquide et ledit second réservoir d'air étant contenus dans une enceinte de volume quasi constant, - une tuyauterie capillaire, dit capillaire de gaz, liant entre eux les deux réservoirs de gaz, - une tuyauterie capillaire, dite capillaire de liquide, située à la sortie du réservoir de liquide et dans laquelle passe ledit liquide. - des moyens permettant de mettre en pression le premier réservoir d'air par rapport au second, - le passage du gaz du premier au second réservoir conduisant à évacuer le liquide en raison de la constance du volume de l'enceinte contenant ledit second réservoir de gaz et le liquide, - les pertes de charge des deux capillaires étant ajustées de telle sorte que, en raison des variations de viscosité du liquide et du gaz, les débits de liquide soient imposés pour deux températures de référence, la variation de débit dans la plage de température considérée se faisant selon une loi quasi linéaire et éventuellement constante, - L'ensemble constituant un doseur dont la loi de variation de débit est prédéterminée en fonction de la température. En mettant en place une vanne ou un obturateur sur le circuit de gaz ou sur le circuit de liquide, on peut mettre en route ou arrêter l'appareil à la demande. Cette opération d'ouverture et fermeture peut être réalisée de manière pilotée selon une cadence quelconque. On peut piloter cette vanne par un moyen automatique, par exemple électronique et disposer ainsi d'un moyen simple de réglage du débit. L'ensemble constitué des réservoirs, des pertes de charge et de la vanne pilotée constitue un doseur particulièrement simple, efficace et bon marché. Il remplace avantageusement dans de nombreuses situations les pousse-seringues et pompes doseuses traditionnels. Selon un premier mode de réalisation, le gaz est contenu dans un réservoir pressurisé, pénètre dans le réservoir contenant le liquide au travers d'un capillaire amont, ledit liquide étant extrait au travers d'un second capillaire aval Selon un deuxième mode de réalisation la pression dans le réservoir de gaz amont est imposée par un ressort, ledit réservoir étant déformable. Le gaz est introduit au travers de la perte de charge amont dans un réservoir de gaz aval lui-même déformable qui appuie sur le réservoir de liquide également déformable. La perte de charge aval est située à la sortie dudit réservoir déformable contenant le liquide. Selon un mode de réalisation, le réservoir amont est l'atmosphère. On crée une dépression dans une chambre souple intermédiaire au moyen d'un ressort. Le gaz est introduit dans cette chambre intermédiaire au travers du capillaire amont. En se déformant, cette chambre pousse un réservoir souple de liquide dont la Sortie est munie d'une perte de charge laminaire aval. Ces dispositions permettent par ailleurs d'éviter des arrêts intempestifs du débit pouvant résulter de variations de température très rapides. En cas de contrôle de débit par ouverture et fermeture d'une vanne située sur les tuyauteries de gaz, ces dispositions permettent d'éviter des interruptions brutales de l'écoulement, ce qui peut être avantageux dans certaines situations. Selon un autre mode de réalisation, le liquide à injecter est placé dans un réservoir de volume quasi-constant à l'intérieur d'une poche déformable. Le gaz, issu d'un réservoir maintenu à pression constante traverse une perte de charge laminaire puis, en pénétrant dans ledit réservoir, engendre l'expulsion du liquide au travers de la seconde perte de charge laminaire placée sur le liquide. Cette forme de réalisation est particulièrement bien adaptée pour les applications médicales. Elle permet, entre autres effets, de pouvoir réaliser une injection contrôlée de liquide sans que se créent d'arrêts intempestifs ou d'inversions de l'injection dus à des variations d'altitude du point d'injection ou à des variations brutales de température. Selon un mode préféré de l'invention, la constance de la pression amont est assurée par la mise en place d'un organe de détente entre une source à haute pression et le réservoir à pression constante. Cette source à haute pression peut être, par exemple, un réservoir du commerce préalablement rempli en usine, muni d'un opercule détruit lors de la mise en route du système. Selon encore un mode de l'invention, I'arrivée de gaz est fermée ou ouverte au moyen d'une vanne placée sur le circuit d'air pilotée en mode tout ou rien selon une cadence définie, ce dispositif additionnel permettant de faire varier le débit de l'appareil à la demande. Selon encore un mode de l'invention, une vanne tout ou rien est également placée sur la sortie de liquide, ce qui permet d'interrompre effectivement le débit dudit liquide à la demande. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit de plusieurs modes de mise en oeuvre de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs. La description de réfère aux figures annexées sur lesquelles - la figure I donne une représentation du principe de l'invention dans lequel le gaz initialement contenu dans un réservoir passe dans un capillaire amont puis dans un réservoir contenant le liquide, ledit liquide passant à son tour dans un capillaire aval. - La figure 2 donne un mode de réalisation préféré de la perte de charge laminaire, dans lequel le capillaire est formé entre un sillon gravé dans une plaque plane et une autre plaque quasi plane constituée d'une surface souple mise en appui sur ladite surface plane gravée au moyen de picots convenablement disposés sur l'autre face de cette plaque souple. - la figure 3 donne une représentation de l'invention dans laquelle le gaz est comprimé dans une poche déformable au moyen d'un ressort, passe dans une seconde poche déformable au travers de la perte de charge capillaire amont, la déformation résultante de ladite seconde poche déformable entraînant la variation du volume du liquide situé dans un conteneur indéformable, ledit liquide s'écoulant hors dudit conteneur au travers de la perte de charge laminaire aval. - la figure 4 donne une autre représentation du dispositif dans laquelle une poche déformable contenant de l'air est mise en dépression au moyen d'un ressort, la perte de charge amont se situant alors entre l'atmosphère et ladite poche déformable en dépression. La variation de volume de ladite poche entraîne l'expulsion du liquide lui même contenu dans une poche déformable située dans le même réservoir rigide que la poche déformable contenant l'air, ladite expulsion de liquide se faisant au travers de la perte de charge laminaire aval. On a, de plus, représenté sur cette figure une vanne de contrôle sur le gaz. - La figure 5 donne une représentation du dispositif dans laquelle le liquide est contenu dans une poche déformable, elle même contenue dans un réservoir. L'introduction du gaz se fait à partir d'un petit réservoir à pression constante alimenté à partir d'un second réservoir à haute pression au travers d'un détendeur calibré, ledit réservoir à pression constante alimentant le réservoir contenant la poche au travers de la perte de charge laminaire amont. Le liquide s'écoule ensuite au travers de la perte de charge laminaire aval. En se référant aux figures annexées I à 3, on va décrire différents modes de réalisation du dispositif de contrôle de débit. La figure 1 montre un ensemble constitué d'un réservoir 1 contenant un gaz 2 sous pression, relié à un second réservoir 4 contenant le liquide 40 à diffuser au moyen d'un tube capillaire 3, cedit liquide pouvant s'échapper du réservoir 4 au travers de la perte de charge 6, elle même constituée d'un tube capillaire de grande longueur. Le fonctionnement de l'ensemble est le suivant Les pertes de charge laminaires constituées par les capillaires sont ajustées selon la méthode décrite ci-dessus pour que le débit de liquide soit le même à 200C et 40"C. Le gaz 2 issu du réservoir I traverse la perte de charge 3 et pénètre sous forme de bulles 5 dans le réservoir 4. Le liquide 40 s'échappe quant à lui de cedit réservoir 4 au travers du capillaire 6 sous forme de gouttes 7.Si la pression est maintenue constante dans le réservoir 1 par un artifice connu, mettant par exemple en oeuvre un détendeur, on aura ainsi réalisé un appareil permettant de produire un débit de liquide quasi constant dans la gamme de température envisagée, soit de 20 à 40"C. La figure 2 montre un mode de réalisation préféré de l'une ou l'autre des pertes de charge laminaires. Elle est constituée d'un bloc distributeur dans lequel le capillaire est formé de la coopération entre une plaque gravée et une plaque plane. Le bloc distributeur 8 est constitué d'un joint souple 9 muni d'excroissances 11 régulièrement réparties sur sa surface appuyant sur une plaque 10 et sur une plaque 12 gravée d'un sillon 13, de telle sorte que l'on forme entre le joint et la plaque gravée un canal de grande longueur et de faible section. La présence des excroissances 11 sur une des faces du joint permet de répartir la pression dudit joint sur la plaque 12 gravée dudit sillon. Ce canal constitue une perte de charge laminaire qui limite le débit du fluide qui le traverse.Dans une production industrielle en série, ce type de canal est réalisable par des procédés d'injection de matière plastique il sera donc préféré à d'autres modes de réalisation plus onéreux et de mise en oeuvre plus délicate. Le fluide pénètre dans le bloc et en ressort selon les flèches Fo. Il pénètre dans le canal capillaire en 13' après avoir suivi un chemin 13 " entre le joint 9 et les excroissances 11. Sur la figure 3, on a représenté un mode de réalisation de l'invention dans lequel une poche de gaz souple 14 est comprimée par un ressort 15, ce qui a pour effet d'augmenter la pression du gaz qu'elle contient. Elle est reliée à une seconde poche souple 16 contenue dans un réservoir rigide 17 par l'intermédiaire d'un bloc distributeur 18 du type décrit ci-dessus, qui comporte une perte de charge laminaire. Une poche 19 de liquide 40 est également enfermée dans le réservoir 17. Sous l'effet de l'augmentation de volume de la poche 16, le liquide s'écoule à l'extérieur au travers du bloc distributeur à perte de charge laminaire 20. L'ensemble constitue donc un générateur de liquide à débit contrôlé dans une gamme de température prédéfinie dès lors que les pertes de charge 18 et 20 sont dimensionnées selon la procédure décrite ci-dessus. La figure 4 donne un autre mode de réalisation de l'invention dans lequel une poche de gaz souple 21 est mise en dépression sous l'action des ressorts 22 et 22'. L'air 2 provenant de l'atmosphère 23 passe dans le bloc distributeur 24 à perte de charge laminaire et pénètre dans la poche souple 21 constituée des parois du conteneur rigide 25 et d'une membrane 26. Cette poche 21 est en contact avec une poche souple 27 remplie de liquide 40 qui est reliée à l'extérieur au travers d'un bloc de perte de charge laminaire 28 dans lequel passe le liquide. Le fonctionnement de l'ensemble est alors le suivant: I'air 2 provenant de l'atmosphère 23 alimente la poche souple 2 1 au travers du bloc distributeur 24.La poche souple 21 pousse la poche souple 27 remplie de liquide 40, ledit liquide s'écoulant à l'extérieur au travers du bloc distributeur 28, d'un cathéter 29 et d'une aiguille 30 sous forme de gouttes 7. On a, par ailleurs figuré une vanne tout ou rien 3 1 sur l'arrivée d'air qui peut être commandée manuellement pour assurer la fonction de marche-arret du doseur ou automatiquement selon une cadence prédéfinie pour permettre une régulation du débit de liquide. Le débit moyen de liquide sera en effet proportionnel au débit de l'appareil lorsque la vanne est ouverte multiplié par le rapport de la somme des temps d'ouverture au temps total. Ce mode de régulation par tout ou rien est particulièrement simple et efficace. Parmi les avantages de cette disposition, I'homme de l'art constatera que le débit de liquide n'est pas immédiatement arrêté lorsqu'on ferme la vanne 30 ou ne s inverse pas lorsque l'ensemble du dispositif est soumis brutalement à une baisse de température en raison du volume de la poche 21. Le système présente donc un temps de réponse particulièrement intéressant pour certaines applications, et tout particulièrement l'injection de médicaments, car il possède une sécurité intrinsèque. Enfin, dans cette dernière application, et en cas de rupture de la membrane 26 et de la poche 27, le volume de liquide contenu dans la poche 26 ne se vide pas instantanément, mais selon un débit contrôlé par le bloc de perte de charge 28. Ceci constitue également un élément de sécurité intrinsèque du système. La figure 5 donne un autre mode préféré de l'invention pour lequel aucun ressort n'est mis en oeuvre, mais où la source de puissance est du gaz comprimé 2 dans la bouteille 37. Après percussion de ladite bouteille permettant la mise en route, le gaz passe dans le tube 38 et pénètre dans la chambre 39. Il passe ensuite dans la chambre à pression constante 1 au travers du jeu ménagé entre le clapet 34 et le siège 35 du régulateur de débit 41 constitué du soufflet 33, du ressort 32 et de la mise à l'air 36. La disposition de ce régulateur de pression permet d'admettre du gaz provenant de la bouteille 37 dans la chambre 1 dès lors que la pression devient inférieure à une certaine valeur fonction du ressort et de sa tension, et des dimensions du soufflet 33 et de l'obturateur 34.Le gaz provenant de la chambre 1 passe dans la perte de charge laminaire 24, puis dans la chambre 21 limitée par la paroi souple 26 et la paroi solide 25. Cette chambre étant indéformable, le liquide 40 contenu dans la poche 27, elle même contenue dans la poche 21 est évacué de ladite poche 27 au travers du bloc de perte de charge laminaire 28, puis du cathéter 29 et de l'aiguille 30. Sur la figure est représentée une goutte 7 qui s'échappe de ladite aiguille. Dans un mode de réalisation, I'alimentation en gaz comprimé du réservoir 37 se fait en utilisant une pompe manuelle, par exemple une seringue munie d'un embout adapté. Des dispositions particulières peuvent être ajoutées au dispositif, parmi lesquelles la mise en place d'un clapet non représenté, commandé manuellement, qui lie la chambre 1 et la chambre 21 et qui permet de faire évacuer une partie du liquide pour amorcer le système. Dans un autre mode d'application non représenté, on met en oeuvre deux vannes tout ou rien, I'une sur le liquide et l'autre sur le gaz. Lors de leur fermeture simultanée, le débit liquide est immédiatement stoppé, ce qui peut représenter un intérêt dans certaines applications. Dans d'autres applications, seule sera fermée la vanne située sur la sortie de liquide. L'une au moins de ces vannes peut être ouverte automatiquement, par exemple à partir d'un dispositif électronique et électromécanique. La commande en tout ou rien de ces vannes peut être réalisée selon des intervales prédéfinis, des telle sorte qu'on puisse régler un débit quelconque inférieur au débit nominal du système en jouant sur le rapport des temps d'ouverture au temps total. On peut ainsi réaliser une injection de liquide selon des intervales prédéfinis ou commandés à partir d'un signal externe provenant par exemple d'un appareil de mesure ou d'un ordinateur. L'appareil ainsi constitué remplace avantageusement et à moindre coût les procédés conventionnels d'injection de liquide, par exemple les pompes doseuses, les seringues motorisées ou les pompes péristaltiques. On peut même envisager son application dans le domaine médical pour réaliser des organes artificiels possédant leurs propres capteurs qui comamndent les ouvertures et fermetures de vannes selon le cycle moyen et instantané désirés. Ces organes artificiels, dont le but est d'injecter des drogues, peuvent être implantés dans le corps du patient ou à l'extérieur. Tous ces dispositifs et exemples d'application sont donnés à titre d'illustration de l'invention et ne sauraient être considérés comme exhaustifs, des dispositions variantes pouvant être développées par l'homme de l'art. REVENDICATIONS. 1. Dispositif de dosage d'un liquide de manière quasi indépendante de la température dans une gamme définie, caractérisé en ce qu'il comporte - deux réservoirs contenant du gaz, le premier d'entre eux étant à une pression sensiblement constante supérieure à celui du second. - un réservoir contenant du liquide, - les deux réservoirs, celui contenant le liquide et ledit second réservoir d'air étant contenus dans une enceinte quasi indéformable, - une tuyauterie capillaire, dit capillaire de gaz, liant entre eux les deux réservoirs de gaz, - une tuyauterie capillaire, dite capillaire de liquide, située à la sortie du réservoir de liquide et dans laquelle passe ledit liquide. - des moyens permettant de mettre en pression le premier réservoir d'air par rapport au second, - le passage du gaz du premier au second réservoir conduisant à évacuer le liquide en raison de la constance du volume de l'enceinte contenant ledit second réservoir de gaz et le liquide, - les pertes de charge des deux capillaires étant ajustées de telle sorte que, en raison des variations de viscosité du liquide et du gaz, les débits de liquide soient imposés pour deux températures de référence, la variation de débit dans la plage de température considérée se faisant selon une loi quasi linéaire - L'ensemble constituant un doseur dont la loi de variation de débit est prédéterminée en fonction de la température. 2. Dispositif selon la revendication N l caractérisé en ce que le premier réservoir d'air est une enceinte à pression constante. 3. Dispositif selon les revendications 1 et 2 caractérisé en ce que le premier réservoir d'air est l'atmosphère. 4. Dispositif selon la revendication N"1 caractérisé en ce que le second réservoir contient le liquide et est surmonté d'un volume de gaz constituant le second réservoir dudit gaz, le premier et le second réservoir étant reliés par le capillaire de perte de charge 5. Dispositif selon la revendication N" I caractérisé en ce que le premier réservoir de gaz est souple et est mis en pression au moyen d'un corps élastique, que le second réservoir de gaz est également déformable et que le réservoir de liquide est un réservoir déformable coopérant partiellement avec ledit second réservoir d'air. 6. Dispositif selon la revendication N" I caractérisé en ce que le premier réservoir d'air est l'atmosphère et que le second réservoir d'air est souple et est mis en dépression au moyen d'un corps élastique, que ce second réservoir d'air est également déformable et que le réservoir de liquide est un réservoir déformable coopérant avec ledit second réservoir d'air. 7. Dispositif selon la revendication N"1 caractérisé en ce que le gaz passant dans le capillaire de gaz provient d'un réservoir à pression constante. 8. Dispositif selon les revendications N01 et 7 caractérisé en ce que la chambre amont à pression constante est alimentée par un ensemble constitué d'un réservoir à haute pression et un détendeur à pression aval constante. 9. Dispositif selon les revendications N"1, 7 et 8 caractérisé en ce que l'alimentation de ce réservoir à haute pression se fait au moyen d'une pompe volumétrique pouvant être une seringue. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications N" 1 à 6 caractérisé en ce que l'une au moins desdites tuyauteries capillaires est constituée du passage d'une grande longueur ménagé entre une plaque gravée d'un sillon et une seconde plaque coopérant de façon étanche avec la première plaque. 11. Dispositif selon la revendication N" 1 caractérisé en ce que le circuit de gaz comporte à l'une des extrémités du capillaire une vanne d'arrêt permettant de mettre le dispositif en service ou de l'arrêter. 12. Dispositif selon les revendications N" 1 et 8 caractérisé en ce que la vanne d'arrêt est commandée par un dispositif automatique de telle sorte qu'on puisse facilement régler le débit moyen injecté en ouvrant et fermant le circuit selon une cadence définie. 13. Dispositif selon la revendication N" 1 caractérisé en ce que le circuit de liquide comporte à l'une des extrémités du capillaire une vanne d'arrêt permettant de mettre le dispositif en service ou de l'arrêter. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1, 11,12 et 13, caractérisé en ce que la commande automatique des vannes d'arrêt se fait à partir des indications d'un appareil de mesure et d'un dispositif électronique adapté. 15. Dispositif selon la revendication N" I caractérisé en ce que les débits calculés aux deux extrémités de la plage de température considérée sont égaux.