FR 2709302 A1 19950303 FR 9310479 A 19930826 PROCEDE DE FABRICATION DE TRIHYDRATE D'ALUMINE A TENEUR EN SODIUM ET GRANULOMETRIE REGLEES DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procedé de fabrication de tri hydrate d'alumine par decomposition en présence d'amorce d'une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium issue du procécé Bayer, permettant de maîtriser simultanément la teneur en sodium et la granulomêtrie du tri hydrate d'alumine précipité tout en conservant une productivité élevée. ETAT DE LA TECHNIQUE Les caractéristiques physico-chimiques du tri hydrate d alumine et en particulier la pureté, la granulomêtrie, la taille des cristal lites élémentaires et leur degré d'agglomération en grains plus ou moins friables, conditionnent les propriétés de ' l'hydrate d'alumine et ultérieurement celles de l'alumine. De ce fait elles doivent être adaptées en fonction des applications du produit, par exemple comme alumine métallurgique pour la production daluminium par électrolyse ignée ou comme alumines techniques dans des domaines aussi varies que les réfractaires les abrasifs les céramiques et les catalyseurs. Pour le producteur d'alumine mettant en oeuvre le procédé Bayer, la fabrication de tri hydrate d'alumine dont la granulométrie la teneur en sodium résiduel voire la texture peuvent être réglées simultanément et indépendamment, constitue un avantage en terme de souplesse d'exploitation mais cet avantage devient d'autant plus appréciable quand les performances du procédé en terme de productivité et de fiabilité sont conservées, voire même améliorées par, rapport à celles obtenues avec les procédés connus. Par productivité, il faut comprendre productivité de la liqueur d'aluminate de sodium sursaturée issue de l'attaque alcaline de la bauxite selon le procédé Bayer- exprimée par la quantité d alumine en gramme par litre de liqueur ou en kg par m3 de liqueur, qui précipite lors de la décomposition en présence d'amorce. Cette quantité de tri hydrate précipité est la différence des concentrations d'équilibre entre les étapes attaque et de décomposition, elles-mêmes fonctions de la concentration en soude caustique et de la température de la liqueur. Cette productivité, mesurée par la variation du rapport pondéral Rp de la concentration exprimée en g/litre de A1203 solubilisé à la concentration exprimée en g/litre de Na20 caustique dans la liqueur avant et après decomposition, peut atteindre voire dépasser 80g A1203/litre (80 kg A1203/m 3) Par fiabilité il faut comprendre reproduction precise et stable dans le temps des caractéristiques visées à partir des consignes de réglage, ce qui sous entend donc une faible dispersion des caractéristiques obtenues par rapport aux caractéristiques vises. Dans un certain nombre d'applications dont la principale est l'alumine métallurgique l'on s'efforce de fabriquer du trihydrate d'alumine de granulometrie grossière unimodale avec un diametre médian d 50 (diamètre pour lequel 50% poids des particules ont un diamètre inférieur et 50% en poids des particules ont un diamètre supérieur) généralement compris entre 60 et 100 micromètres et ne comportant pas plus de 15% en poids de particules inférieures à 45 micromètres. Cette granulométrie grossière assure une bonne coulabilité du tri hydrate d'alumine dans la mesure où les grains sont de forme régulière et suffisamment solides pour ne pas se désintégrer lors des opérations ultérieures: classement, transfert, calcination, au cours desquelles les grains sont soumis à de nombreuses contraintes par choc, frottement et écrasement. Pour ce faire l'homme du métier dispose d'un certain nombre de procédes permettant de fabriquer le produit désiré dont les plus connus sont décrits dans les brevets US 3 486 850, US 4 234 359, US 4 305 913 et US 4 311 486. Ces procédés ont en commun de réaliser la décomposition de la liqueur sursaturée en au moins 2 étapes distinctes suivies d'une classification du tri hydrate d'une part en tri hydrate grossier destine à la production, d autre part en tri hydrate de granulométrie moyenne et fine recylé en majeure partie comme amorce à la 2ème étape de décomposition dite de croissance et pour la partie mineure comme amorce à la lere étape de décomposition dite "d'agglomeration". Au cours de ces 2 étapes successives l'on réalise d abord, par maintien en agitation de la liqueur à décomposer en présence d'une faible quantité d'amorce à une température suffisante pour limiter l'apparition de trop nombreux germes, la mise en contact et le regroupement des germes en agglomérats. On favorise ensuite par refroidissement de la suspension additionnée d'une plus grande quantité d'amorce, la précipitation de l'alumine sur les agglomérats qui sont consolidés et grossissent en conservant leur texture initiale dite de type "mosalque". La présence de fines particules de trihydrate ne peut être évitée, mais après classement ces fines particules sont recycles avec les particules moyennes comme amorce. L'opération finale de classement au cours de laquelle on extrait la production permet par déplacement du seuil de coupure de corriger les écarts de taille moyenne des particules par rapport à la taille moyenne visée pour la production. Le surplus ou le defaut de particules de trihydrate qui se répercute sur la granulométrie de l'amorce recyclée peut être ensuite corrigée par adaptation des taux de nucléation et d'agglomération en début de décomposition. Toutefois tous ces procédés, compte tenu des volumes de liqueurs et des quantités d'amorce mis en oeuvre, présentent une grande inertie et ne permettent donc pas de corrections importantes et rapides de la granulométrie. Par ailleurs, même lorsque la production de trihydrate d'alumine est stabilisée sur une granulometrie déterminée, on enregistre des teneurs résiduelles en sodium provenant de la soude insoluble incorporée dans les grains de trihydrate, à la fois élevées et fluctuantes. Ces fluctuations des teneurs en sodium sous forme de Na20 peuvent atteindre par exemple i 1000 ppm autour d'une valeur moyenne de 2000 ppm pour un trihydrate d'alumine dont le diamètre moyen est de l'ordre de 80 micromètres. Ces teneurs élevées et fluctuantes s' avèrent rédhibitoires pour un certain nombre d'applications de l'alumine notamment dans le domaine des céramiques car les opérations ultérieures classiques de lavage puis de calcination directe du tri hydrate d'alumine en alumine ne permettent pas d'éliminer la soude insoluble incorporée dans les grains. La maîtrise simultanée de la granulométrie et de la teneur en sodium du trihydrate d'alumine reste très difficile à réaliser notamment si l'on vise des teneurs en sodium systématiquement inférieures à 2000 ppm. En effet les 2 principaux paramètres de réglage sur lesquels on peut agir ou "actionneurs", à savoir la température et la sursaturation de la liqueur, sont interdépendants et conditionnent donc simultanément la teneur en sodium et la granulométrie et la teneur en sodium du trihydrate d'alumine. Pour l'homme du métier il est bien connu que la teneur résiduelle en sodium du trihydrate croît avec la sursaturation de la liqueur à décomposer et que cette sursaturation ne peut être limitée par une augmentation de la température de début de décomposition car il convient de conserver parallelement une nucléation suffisante, c'est-à-dire de générer suffisamment de particules fines ou germes dans la liqueur qui après agglomération et nourissement détermineront la granulométrie finale du trihydratre. I1 devient alors nécessaire de reduire la sursaturation par abaissement du rapport pondéral Rp à moins de 1 ainsi que la concentration en soude caustique de la liqueur à décomposer à moins de 140 g de Na20 caustique/litre, sachant qu'à température et Rp constants la teneur en soude incorporée croît également avec la concentration de Na20. Le corollaire de ce double choix qui permet effectivement de réduire les teneurs en sodium dans le trihydrate d'alumine, tout en contrôlant la granulométrie, est evidemment un abaisssement important de la productivité qui ne peut dépasser 60 kg Al2O3/m . Enfin avec les procédés de décomposition tels que décrits dans FR 2529877 et FR 2551429 (correspondant à US 4 614 642) qui mettent en oeuvre de très fortes concentrations d'amorce ( > 700g Al(OH)3/litre) dès la 1ère étape de décomposition pour réaliser quasi simultanement nucléation et agglomération des germes avant de privilégier dans une 2ème étape la croissance des grains, I'homme du métier ne dispose pas non plus de solution satisfaisante à son problème. En effet les productivités élevées (de l'ordre de 80 kg Al2O3/m ) qu'autorisent ces procédés, résultent du choix de Rp (1,1 à 1,3) et de concentration en soude (Na20 > 140g/1) élevés qui engendrent par conséquent les mêmes inconvénients que précédemment en ce qui concerne le sodium incorpore avec de surcroît une texture de grain de trihydrate d'alumine de type "radial" considérée généralement comme moins résistante aux effets d'attrition et aux chocs. Cette texture résulte directement du mode de décomposition qui favorise la croissance isotrope des grains radialement à partir des germes peu ou pas agglomérés. De plus, si la température en fin de décomposition fait atteindre le seuil de sursaturation critique d'oxalate de sodium dans la liqueur, les fortes concentrations en soude utilisées favorisent la précipitation de cet oxalate de sodium, produit de la dégradation des matières humiques contenues dans la bauxite lors de l'attaque alcaline. Or il est bien connu que les fines particules d'oxalate de sodium font office d'amorce et génèrent des populations parasites de grains fins de trihydrate. Ces grains particulièrement fragiles se développent au detriment de la croissance régulière des grains de trihydrate déjà formes présentant une distribution granulométrique unimodale. OBJET DE L'INVENTION La présente invention décrit un procédé de fabrication permettant de maîtriser simultanément la teneur en sodium et la granulométrie du trihydrate d'alumine sans diminution de la productivité. Elle repose sur le constat qu'il est possible de régler préalablement la teneur en sodium du trihydrate par la température de début de décomposition agissant sur la sursaturation de la liqueur, mais aussi de façon inhérente sur la nucléation et donc sur la granulométrie du trihydrate, et de corriger alors cette granulométrie par un actionneur de granulométrie sans effet sur la teneur en sodium, comme par exemple l'apport externe et modulable de fines particules de trihydrate en appoint à l'amorce recyclée en tout début de décomposition. Plus précisément l'invention concerne un procédé de fabrication de trihydrate d'alumine à teneur en sodium et granulométrie réglées, par décomposition d'une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium issue de l'attaque alcaline de bauxite selon le procédé Bayer et comportant la mise en contact en tout début de décomposition de la totalité de l'amorce avec la totalité de la solution d'aluminate de sodium à décomposer pour former une suspension à haute concentration en matière sèche sous forme d'Al (OH)3, caractérisé par les étapes suivantes: a) A partir d'un modèle relationnel préétabli entre la température de début de décomposition et la teneur en sodium du trihydrate d'alumine précipité on fixe la température T de début de décomposition de la liqueur sursaturée en fonction de la teneur en sodium visée dans le trihydrate, ladite liqueur sursaturée ayant un rapport Rp des concentrations A1203/Na2O caustique en solution compris entre 0,9 et 1,3 et une concentration en soude caustique comprise entre 130 et 190g Na2O/l itre. b) On forme dans le ler étage de la zone de décomposition comportant n décomposeurs en cascade une suspension d'au moins 700g/litre et de préférence 800 à 1200g de matière sèche par litre de liqueur à decomposer, par mise en contact avec agitation de ladite liqueur, à la température T fixée inférieure à 80"C et généralement comprise entre 60 et 75"C, avec l'amorce de trihydrate d'alumine constituée en majeure partie de trihydrate d'alumine, recyclé comme amorce après extraction d'une fraction du trihydrate de granulométrie grossière pour la production, et pour la petite partie restante, n'excédant pas 20% en poids de la production extraite, d'amorce fine de trihydrate d'alumine dite amorce "exogène" car produite ou transformée à partir d'une source distincte de la chaine de décomposition de n rédacteurs. c) Après un temps de séjour de la suspension, dans la zone de décomposition à une température t variable dans l'intervalle 80 C > T t t 50"C, jusqu'à l'obtention d'un Rp La solution apportee par la demanderesse à ce problème de la maîtrise concomitante de 2 caractéristiques essentielles du tri hydrate d'alumine que sont la granulométrie et la teneur en sodium résiduel provenant pour l'essentiel de la soude insoluble incorporée dans les grains de tri hydrate, consiste donc à déterminer en fonction de la teneur en sodium acceptable dans le produit final, la température T de début de décomposition. En effet pour des valeurs de Rp et de concentration C en soude nécessaires pour conserver une bonne productivite et donc choisies dans les plages suivantes 0,9 I Rp s 1,3 et de préférence 1 s Rp I 1,1 ainsi que 130g/l s C.Na20 # 190g/l et de préférence 150g/l # C Na20 g/l s 170g/1, la température T de début de décomposition devient le seul paramètre ou "actionneur" susceptible d'agir efficacement sur la sursaturation de la liqueur et donc sur la teneur en soude incorporée dans le trihydrate précipité. Après experimentation un modèle relationnel peut être donc facilement établi entre cette teneur en soude incorporée et la température T de début de décomposition par l'intermédiaire de la sursaturation Bo et cette relation dans la plage de température 75 C # T I 60"C est du type (1) Na2O incorporée (ppm/hydrate) = 245 sso3 où Bo mesure la sursaturation maximale au ler étage de décomposition par le rapport (2) sso = Re Rpe Rpe qui mesure le Rp à l'équilibre de la liqueur apres un temps de décomposition infini est détermine pratiquement par la relation simplifiée (3) Rpe = -0,7174 + 0,01313 T"C + 0,002853 C Na20 g/l On déduit ainsi la température T en degrés celsius de début de décomposition correspondant à la teneur en sodium acceptable. Cette température T de préférence comprise entre 60"C et 750C ne doit pas perturber le 2ème actionneur agissant comme correcteur spécifique de la granulométrie du trihydrate, en l'occurence l'appoint modulé d'amorce fine exogène à l'amorce de trihydrate d'alumine recyclée. En effet si la temperature T est trop faible (T Pour être efficace, c'est-à-dire pour modifier significativement en début de décomposition la densité de nucléation en fonction des apports modulés d'amorce exogène qui ne doivent pas dépasser 20% en poids de la production et de préférence se situer entre 2% et 15% en poids de cette production, l'amorce exogène doit être constituée pour au moins 70% en poids de grains de tri hydrate de diamètre compris entre 10 et 30 micromètres, car les grains de taille supérieure de faible surface spécifique s'avèrent très peu actifs comme amorce à la température T considérée, alors que les grains trop fins et notamment ceux dont le diamètre est inférieur à 5 micromètres ont tendance soit à s'agglomérer immédiatement perdant de leur efficacite soit à se coller sur les parois quand ils ne sont pas agglomérés, ce qui rend leur comptage impossible. L'amorce exogène fine ainsi définie peut être obtenue par différents moyens connus, par exemple: - par récupération de l'amorce fine classée (inférieure à 45 micrometres) provenant d'une autre channe de décomposition si l'on est sur un site de production d'alumine important. - par la préparation de trihydrate d'alumine de granulométrie adéquate à partir d'une amorce auxiliaire precalibrée selon des procédés connus comme FR 1525133 (équivalent à US 3545923) qui utilise une amorce auxiliaire ultra fine précipitée sous forme d'un gel d'hydrate d'alumine ou comme FR 2534898 (equivalent à US 4582697) et EPA 0344469 qui utilisent une amorce auxiliaire affinée par broyage de tri hydrate jusqu'au degré de finesse désiré et contrôlé par mesure de la surface spécifique BET. On peut donc dans ce dernier cas prélever une petite fraction de la production qui après broyage servira d'amorce auxiliaire pour la fabrication de l'amorce fine exogène. Cette amorce fine ainsi définie permet, par un apport modulé à l'amorce recyclée, de corriger la granulométrie du tri hydrate résultant des conditions de précipitation choisies au préalable pour réguler la teneur en sodium résiduel. Cet apport modulé de particules fines d'amorce exogène dont la taille et le nombre contrôlent la granulométrie finale du tri hydrate d'alumine agit de la façon suivante: A la température T de début de décomposition choisie en fonction de la teneur en sodium visée dans le trihydrate, au moins égale à 60"C pour limiter l'importance de la nucléation spontanée par la seule présence d'amorce recyclée dans la liqueur sursaturée, l'on peut considérer que ce sont les particules d'amorce fine exogène qui constituent la source principale de germes dans la liqueur sursaturee de sorte que l'on peut établir un modele relationnel linéaire entre le débit pondéral Q d'amorce fine exprimé en % de la production de trihydrate d'alumine et la densité de nucléation apparente a (précédemment définie). Cette densité a est mesurée par rapport à un diamètre de référence choisi le plus faible possible pour se rapprocher des dimensions des petites particules de germes encore faiblement agglomérés en début de décomposition, tout en restant mesurable par les méthodes de comptage granulométrique à l'échelle micronique les plus performantes (appareil ELZONE selon norme française NFX 11-670). Le diamètre de reference peut être choisi dans la plage de 2 à 20 micromètres, dans le cas présent ce diamètre est choisi à 3,24 micrometres et la relation linéaire entre a (d3,24) et le débit pondéral Q d'amorce fine exogène en % de la production est à T = 65"C. (4) a (d3,24) = (Ao + 0,08 Q) 105. où Ao est une constante Il existe par ailleurs une relation entre la densité apparente de nucléation a mesurée en début de décomposition et la granulomêtrie du trihydrate final désirée. En effet à chaque petite particule de germes faiblement agglomérés de diametre d et de masse constitué en début de décomposition par l'amorce fine exogène correspond au terme de la phase de nourissement, donc en fin de décomposition, un grain de tri hydrate de diamètre D et de masse M tels que m/M = (d/D)3. Cela dans la mesure où l'on a conservé une seule population de grains et par conséquent évité toute précipitation intempestive de tri hydrate provoquée par exemple par l'apparition de germes parasites d'oxalate de sodium. On peut donc aisément établir un modèle relationnel entre la densité de nucléation a d3,24 et la granulométrie finale du trihydrate ou plus précisément la granulométrie de l'amorce recyclée après extraction de la production. Ainsi à la température T de début de décomposition impose par le réglage de la teneur en sodium résiduel dans le tri hydrate, on détermine à partir d'un modèle relationnel préétabli la densité de nucléation apparente qu'il faut viser pour obtenir la granulométrie désirée de l'amorce généralement définie par 3 ou 4 points caractéristiques, pourcentages passant à 15 rm et 30 rm, d 50% et pourcentage de passant à 125 cm. On compare la densité de nucléation à viser au taux de nucléation az effectivement mesurée et selon le sens de l'écart, on augmente la densité de nucléation ae en augmentant proportionnellement le débit pondéral d'amorce fine exogène pour retrouver la densite à viser quand e mesuré ac à viser. Le procéde selon l'invention, outre le fait qu'il permet de réguler simultanément, sans baisse de productivité, teneur en sodium et granulométrie, présente pour l'homme du métier un autre avantage appréciable lié à l'apport d'amorce fine exogène et concerne la texture des grains de trihydrate précipités. En effet la texture des nouveaux grains de trihydrate produits est déterminée essentiellement par la texture des grains de l'amorce exogene dans la mesure où cette amorce exogene ne comporte pas une trop forte proportion de grains ultra-fins, de diamètre inférieur à 5 micromètres, qui favorisent alors le développement d'une texture radiale. Ainsi l'introduction d'amorce exogène de tri hydrate à texture mosaïque préparée selon EPA 344469 et dont 75% en poids des grains ont un diamètre compris entre 10 et 30 micrometres a conduit apres plusieurs semaines de fonctionnement au remplacement de près de 90% des grains à texture radiale constituant initialement l'amorce circulante et cela sans changement significatif de la granulométrie moyenne du tri hydrate et de la teneur en sodium résiduel donc sans risque de coexistence de 2 populations granulométriques distinctes. Le procédé selon l'invention permet donc également une adaptation des textures de grain de tri hydrate produit à la texture de l'amorce exogène qu'elle soit de type "radial" ou de type "mosa7que" et cela indépendamment de leur taille et de la teneur en soude incorporée. MISE EN OEUVRE DU PROCEDE L'invention sera mieux comprise à partir de la description détaillée ci-après s'appuyant sur les figures 1 et 2 représentant respectivement un schéma des differents flux de matières lors de la décomposition de la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium et un diagramme de détermination et d'adaptation rapides du débit pondéral d'amorce fine exogène en fonction de la densité de nucléation à viser pour une temperature T de début de décomposition prédéterminée. En vue de produire du trihydrate d'alumine dont la teneur en sodium résiduel est Na20 80%, on définit les spécifications correspondantes de l'amorce recycle, après classement et extraction de la production ainsi spécifiee représentant environ 10% en poids de cette amorce, à savoir: Na20 85%, on utilise une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium issue de l'attaque alcaline de bauxite ayant une concentration C= 162g Na20 caustique/litre Rp = 1,09 en visant en fin de décomposition un Rp de 0,6 pour conserver une productivité de l'ordre de 80 kg Al2O3 par m de liqueur. Selon l'art antérieur la production de trihydrate à teneur en sodium Na20 C 2000 ppm impliquait de centrer la production sur une teneur moyenne de Na20 de 1450 ppm compte tenu de la dispersion estimée à i 500 ppm. Pour ce faire il convenait de limiter le Rp dans la liqueur à décomposer et la concentration de Na20 caustique respectivement à moins de 1 et de 130 g Na2O/litre correspondant à une productivité inférieure à 60 kg/m . Selon l'invention on determine pour la teneur moyenne vise de 1450 ppm Na20 dans le trihydrate la temperature T de début de decomposition à partir des relations successives (1) (2) et (3) précédemment définis à partir desquelles on obtient successivement: sso = 1,8089 Rpe = 0,6025 et T = 65 C - Selon figure 1 on introduit donc dans le dêcomposeur 1 en début de zone de décomposition l'amorce At constituée par l'amorce recyclée Ar mélangée préalablement à l'amorce exogène Ae dans un bac à amorce (non représenté pour former à 65 C en présence de la liqueur sursaturée à décomposer L présent) on prélève dans l'avant dernier décomposeur n-l une fraction Sp représentant 20% en volume de la suspension Sn-l qui est introduite dans une zone de classification Cl d'où l'on extrait une partie grenue P (de l'ordre de 10% du poids total de matière sèche dans la suspension Sn-l) constituant la production de tri hydrate d'alumine à gros grain conforme à la spécification granulométrique alors que la partie surnageante de particules fines en suspension Sf est introduite dans le dernier decomposeur n pour être mélangée à la fraction principale non prélevee de la suspension Sn-l. La suspension finale Sn dont le temps de séjour moyen dans la zone de décomposition constituée par les n décomposeurs en cascade est de 40 heures environ mais peut varier de 35 à 50 heures est soumise à une séparation solide-liquide F pour isoler la phase liquide de liqueur décomposée jusqu'à Rp -a, 0,6, destinée à être recyclée comme liqueur d'attaque de la bauxite, de la phase solide de tri hydrate d'alumine de granulométrie non sélectionnée qui est recyclée comme amorce. après contrôle granulometrique puis addition d'amorce fine "exogène" dans le décomposeur de tête. L'objectif de granulométrie de l'amorce recyclée passant à 15 rm c 2%, diamètre médian d 50 entre 65 et 85 rm et passant à 125 gm > 85% imposé par la granulometrie du tri hydrate de production est en relation directe avec la densité de nucléation à viser ac en début de decomposition. A partir d'un nombre suffisant d'expérimentations un modèle relationnel a été etabli, il est du type: (5) c (d3,24) = (Ax2+Bx + c) 705 ac (d3,24) représente la densité de nucléation apparente pour le diamètre de référence d = 3,24 micromètres qu'il faut viser en début de décomposition à température T; x représente le passant d'amorce recyclée exprimée en pourcentage pondéral pour un seuil de coupure choisi entre 10 et 45 micromètres A, B et C étant des constantes correspondantes au seuil de coupure choisi. Ainsi dans le cas présent où la granulométrie du tri hydrate de production specifie que le passant à 15 micromètres doit rester inférieur à 1% en poids cela implique de conserver sur l'amorce recyclée un passant à 15 micromètres inferieur à 2% et de préférence à 1,5% en poids. la relation (5) à T = 65"C devient pour un seuil de coupure à 15 gm où A = 0,22, B = 1,50 et C = 2,30. oc (d3,24) = (0,22 x2 + 1,50 x - 2,30) 105 et pour un passant de x = 1,5% au seuil de coupure de 15 pm, ac (d3,24) = 0,44 105 On détermine parallèlement la densité de nucléation effective ae (d 3,24) et le débit d'amorce fine correspondant avant correction. Dans le cas présent ae (d3,24) = 0,35 105 pour un débit pondéral de fines correspondant de 7% de la production. Ces valeurs sont reportées dans la relation (4) de variation de la densité de nucléation a en fonction du débit pondéral de fines Q également exprimé en % de la production, applicable pour T = 65"C. Le correctif d'amorce est alors graphiquement déterminé selon fig. 2 par l'intersection de la droite horizontale (A), de consigne de densité de nucléation 0,44 105 représentation de la relation (5) à T = 65"C et de la droite (B) de pente 0,08 passant par le point de mesure de la densité effective de nucléation 0,35 105 pour un débit pondéral correspondant de fine de 7%, représentation de la relation (4) à T = 650C. Dans le cas présent le correctif d'amorce est à régler sur un debit pondéral d'amorce exogène fine correspondant à 8,5% de la production soit une majoration de 1,5% par rapport à la valeur initiale. Sur plusieurs semaines de production la plage de variation de densite de nucléation a nécessité un réglage du débit pondéral d'amorce exogene entre 6 et 10% de la production. Le tri hydrate d'alumine produit, en conservant une productivité de l'ordre de 80 kg Al2O3/m , était conforme aux spécifications granulométriques avec notamment d 50 = 80 i 10 rm et des teneurs en sodium bien centrées sur la valeur de consigne Na2O = 1450 ppm puisque la dispersion n'était que de + 200 ppm contre + 500 ppm selon l'art antérieur. L'invention a été mise en oeuvre dans d'autres conditions illustrées par les exemples suivants: EXEMPLE 1 Avec une liqueur sursaturée de Rp = 1 C = 154 g Na2O caustique/litre on a produit un tri hydrate de diamètre médian d50 = 70 i 10 prm avec une productivité voisine de 65 kg Al2O3/m et une teneur en Na20 = 900 i 100 ppm en réglant la température T de début de décomposition à 70"C et le correctif d'amorce exogène centré sur 10% de la production. A noter que l'obtention directe de trihydrate d'alumine à teneur en Na2O EXEMPLE 2 A partir d'une liqueur sursaturee de Rp = 1,05 et de concentration C = 154 g Na2O caustique/litre on a produit un tri hydrate d'alumine de diamètre médian d 50 = 60 i 10 rm avec une teneur en Na20 de 1200 i 150 ppm et une productivité de l'ordre de 70 kg A1203 en réglant la température de debut de décomposition T à 68 C et le correctif d'amorce fine exogène sur 12% de la production. A noter que pour le tri hydrate fabrique selon l'art antérieur la dispersion des teneurs en Na20 autour de la valeur moyenne de 1200 ppm était de i 400 ppm. EXEMPLE 3 A partir d une liqueur sursaturee de Rp = 1,05 et de concentration C = 162 g Na20 caustique/litre on a produit à partir d'un correctif d'amorce de tri hydrate à texture mosaïque (75% en poids des grains compris entre 10 et 30 rm) du tri hydrate d'alumine à texture mosa7que de diamètre médian d 50 = 100 i 10 rm avec une teneur en Na2O de 1200 i 150 ppm et une productivité de 73 kg A1203/m3 en réglant la température T de début de décomposition à 66 C et le correctif d'amorce fine exogène à texture mosaïque à 3% de la production. AVANTAGES DU PROCEDE Le procédé selon l'invention permet non seulement de fabriquer du trihydrate d'alumine avec la teneur en sodium et la granulometrie désirée sans perte de productivité mais il permet de surcroît: - d abaisser si on le desire la limite inférieure de teneur en sodium dans le trihydrate à moins de 1000 ppm de façon industrielle, - de reduire la dispersion granulométrique autour des valeurs de consignes choisies compte tenu de l'obtention d'une seule population de grain, - de réduire la dispersion des teneurs en sodium autour des valeurs de consignes choisies, - de modifier la texture des grains de tri hydrate, par exemple par passage de la texture de type radial à la texture de type mosaïque et inversement, sans altération des autres caractéristiques teneur en sodium résiduel et granulomêtrie. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication de trihydrate d'alumine à teneur en sodium et granulométrie réglées, par décomposition d'une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium issue de l'attaque alcaline de bauxite selon le procédé Bayer et comportant la mise en contact en tout début de décomposition de la totalité de l'amorce avec la totalite de la solution d'aluminate de sodium à décomposer pour former une suspension à haute concentration en matière sèche sous forme Al (OH)3, caractérisé par les étapes suivantes: a) A partir d'un modèle relationnel préétabli entre la température de début de décomposition et la teneur en sodium du trihydrate d'alumine précipité, on fixe la température T de début de décomposition de la liqueur sursaturée Ld en fonction de la teneur en sodium visée dans le trihydrate d'alumine, ladite liqueur sursaturée ayant un rapport Rp des concentrations A1203 g/1/Na20 caustique g/I en solution compris entre 0,9 et 1,3 et une concentration C en soude caustique comprise entre 130 et 190 g Na2O/litre. b) on forme dans le ler décomposeur ou décomposeur de tête de la zone de décomposition comportant n décomposeurs en cascade une suspension d'au moins 700 g et de préférence 800 et 1200 g de matiere sèche par litre de liqueur à décomposer Ld, par mise en contact avec agitation de ladite liqueur à la température T fixée inférieure à 80"C et généralement comprise entre 60"C et 75"C, avec l'amorce At de tri hydrate d'alumine constituée en majeure partie de trihydrate d'alumine recyclé comme amorce Ar après extraction d'une fraction du tri hydrate de granulométrie grossière pour la production P, et pour la partie mineure restante, d'amorce fine de tri hydrate d'alumine dite amorce fine "exogène" Ae car produite ou transformée à partir d'une source distincte de la chaîne de décomposition de n réacteurs. c) Après un temps de séjour de la suspension dans la zone de décomposition à une température t, variable dans l'intervalle 80"C > T at > 50"C, jusqu'à l'obtention d'un Rp ( 0,7 on prélève une fraction Sp n' excédant pas 50% en volume de la suspension homogénéisée Sn-l à haute concentration en matière sèche circulant dans la zone de décomposition. d) Sur la fraction de suspension Sp prélevée on effectue un classement granulométrique C pour separer la partie grenue qui est extraite pour constituer la production P de trihydrate d'alumine de grosse granulometrie, de la partie surnageante Sf de fines particules en suspension qui est mélangée à la fraction Sn-l non prélevée de la suspension circulant dans la zone de décomposition. e) On soumet la suspension Sn résultant du mélange, en fin de décomposition, à une séparation solide liquide F, la phase liquide constituée par la liqueur décomposée est renvoyée dans le circuit Bayer comme liqueur d'attaque de la bauxite alors que la phase solide de trihydrate d'alumine de granulométrie non sélectionnée Ar est recyclée comme amorce At après contrôle granulométrique et addition d'amorce fine "exogène" Ae dans le décomposeur de tête. f) A partir d'un modèle relationnel préétabli entre la granulometrie de l'amorce recyclée et la densite de nucléation apparente de la suspension S1 à la température T en tête de décomposition, ladite densité de nucléation étant définie comme le nombre de particules par gramme de trihydrate centrees, dans un intervalle de + 0,1 rm, sur le diamètre de référence d choisi exprimé en micrometre, on détermine la densité de nucléation apparente, à viser c pour obtenir la granulométrie de l'amorce recyclée Ar imposée par celle du trihydrate de production l'on compare ensuite cette densité à la densité de nucléation reellement mesurée e et l'on corrige l'écart de densité par ajustement du débit pondéral d'amorce exogène Ae de telle sorte que l'on compense un deficit de densité du nombre de particules par rapport à la densité à viser vc par une augmentation du débit pondéral d'amorce fine "exogene" Ae et un excès du nombre de particules par rapport à la densité à viser c par une diminution de ce débit pondéral d'amorce fine exogène, cette correction par apport modulé d'amorce exogène devant rester dans l'intervalle de O à 20% en poids de la production de tri hydrate d'alumine. 2. Procéde selon la revendication 1 caractérisé en ce que le Rp de la liqueur sursaturée Ld à décomposer est compris entre 1 et 1,1. 3. Procédé selon les revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que la concentration C en soude caustique de la liqueur sursaturée Ld à décomposer est comprise entre 150 et 170g Na2O/litre. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que le modèle relationnel préétabli entre la température de début de décomposition T"C et la teneur en sodium du trihydrate d'alumine précipité est défini par l'intermédiaire de la sursaturation sso de la façon suivante: Na2O incorporé (ppm/hydrate) = 245 sso3 avec sso = Rp/Rpe et Rpe = - 0,7173 + 0,01313 T"C + 0,002853 C Na20 caustique 9/1. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que la correction par apport modulé d'amorce exogène doit rester de préférence entre 2% et 15% en poids de la production P de tri hydrate d'alumine. 6. Procédé selon la revendication 1 ou 5 caractérisé en ce que l'amorce fine exogène est constituee pour au moins 70% en poids de grains de trihydrate d'alumine de diamètre compris entre 10 et 30 micromètres. 7. Procédé selon la revendication 1 caractérise en ce que le diamètre de référence d choisi pour mesurer la densité de nucléation apparente est compris entre 2 et 20 rm. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 7 caractérise en ce que pour une température de début de décomposition T = 65"C le modèle relationnel entre le debit pondéral Q d'amorce fine exogene exprimé en % de la production et la densité de nucléation a pour le diamètre de référence d: 3,24 rm est défini par la relation a (d3,24) = (Ao + 0,08Q) 105 où Ao est une constante 9. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 8 caractérisé en ce que pour une température de début de décomposition T le modèle relationnel permettant de relier le taux de nucléation c qu'il faut viser en début de décomposition à température T pour obtenir la granulométrie désirée de l'amorce en fonction du débit pondéral d'amorce definie par un seuil de coupure choisi entre 10 et 45 micromètres est: c (d3,24) = (Ax2 + Bx + c) 105 ou x représente en pourcentage pondéral le passant d'amorce recyclée pour le seuil de coupure choisi et A, B et C sont les constantes correspondant à ce seuil de coupure choisi. 10. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que le temps de séjour moyen de la suspension à haute concentration en matière dans la zone de decomposition est comprise entre 35 et 50 heures. ll.Procédé selon les revendications 1 caractérisé en ce que le Rp en fin de décomposition est voisin de 0,60. 12.Procédé selon l'une quelconque des revendications 1, 5 ou 6 l'amorce fine exogène a une texture de type radial ou de type mosa7que.