FR 2724510 A1 19960315 FR 9510615 A 19950911 La présente invention concerne un système de transmission utilisant des fibres optiques et s'applique plus particulièrement à un système de transmission optique longue distance à grande capacité utilisant des impulsions d'ondes lumineuses à retour à zéro, telles que des impulsions d'ondes lumineuses de type soliton, et des amplificateurs optiques. Etayée par les développements des techniques d'amplification optique, la technologie de la communication par fibres optiques a effectué de rapides progrès dans la direction des communications à très grandes distances, en permettant maintenant la mise en oeuvre d'un système de communication transocéanique sans la nécessité d'utiliser des répéteurs de régénération. A une cadence de transmission accrue, cependant, les systèmes de transmission traditionnels présentent de sérieuses dégradations dans leurs caractéristiques de transmission qui sont provoquées par la caractéristique de dispersion de la longueur d'onde et l'effet non linéaire des fibres optiques, en imposant de sévères limitations sur la réalisation d'un systeme de transmission longues distances à grande capacité. Ces dernières années, on a mis l'accent sur un système de communication optique de type soliton comme étant un système destiné à rompre le goulot d'étranglement de la vitesse de transmission provoqué par la caractéristique de dispersion de la longueur d'onde et l'effet non linéaire. Le système de communication optique de type soliton est un système qui utilise de manière positive la caractéristique de dispersion de la longueur d'onde et l'effet non linéaire des fibres optiques. qui constituent des facteurs principaux pour la dégradation des caractDllstiques des systèmes de transmission de type traditionnel, et qui transmet intactes de courtes impulsions optiques en équilibrant la dilatation de largeur des impulsions optiques due a la dispersion de la longueur d'onde par les fibres optiques et la compression des largeurs d'impulsions basée sur l'effet non linéaire. C'est au cours de ces dernières années, dans lesquelles un amplificateur a fibres optiques dopé a l'erbium (AFDE) s'est révélé comme étant un amplificateur optique de type pratique, que les systèmes de communication optique longues distances de type soliton ont attiré l'attention comme étant des systèmes de communication qui présentent la potentialité d'augmenter de manière très importante la capacité de transmission de tels systemes de transmission optique. L'impulsion de l'onde lumineuse de type soliton qui se propage de manière stable sans changer de forme ni d'intensité est basée sur la supposition qu'elle est exempte de perte du milieu de transmission.Cependant, les fibres optiques ordinaires induisent des pertes, et l'intensité de la lumière s'atténue avec la distance, ce qui a pour résultat une diminution de l'effet optique non linéaire qui devient déséquilibré avec l'effet de dispersion. Pour réaliser une transmission par fibres optiques avec apparemment aucune perte tout en maintenant l'intensité de la lumière à une certaine valeur, il est par conséquent nécessaire que les pertes des fibres optiques soient compensées par des amplificateurs optiques.Dans le cas où on utilise des amplificateurs optiques en tant que répéteurs, il est possible d'effectuer une communication de type soliton pratiquement sans variation de la forme d'onde des impulsions d'ondes lumineuses comme des impulsions de type soliton idéales, en réglant la puissance moyenne entre les répéteurs et la dispersion moyenne des fibres optiques aux conditions de type soliton. Dans la communication optique de type soliton, le bruit de l'amplificateur optique affecte l'instabilité de synchronisation des impulsions d'ondes lumineuses au niveau de l'extrémité de réception et détériore finalement la caractéristique de transmission.C'est-à-dire que des impulsions d'ondes lumineuses de type soliton, sur lesquelles du bruit est superposé, subissent des fluctuations aléatoires dans leur intensité lumineuse et leur forme dérive légèrement de celle de l'impulsion d'onde lumineuse de type soliton idéale, en causant des fluctuations dans la valeur de dérive de la fréquence porteuse par l'effet optique non linéaire. Etant donné que ceci se répète pour chaque répéteur, le temps d'arrivée des impulsions d'ondes lumineuses fluctue de manière aléatoire pendant leur propagation dans les fibres optiques en ayant chacune une valeur de dispersion limitée, en s'exposant a l'instabilité de synchronisation au niveau de l'extrémité de réception. Ce phénomène est appelé l'effet Gordon-Haus, et est un facteur de limitation principal pour la caractéristique de transmission de la communication optique de type soliton. Les techniques de commande de type soliton ont été étudiées de manière intensive en vue de supprimer l'instabilité de synchronisation mentionnée précédemment, et des expériences de transmission de type soliton ont effectué de rapides progrès ces dernières années. Un procédé possible qui a été proposé pour supprimer l'instabilité de synchronisation consiste à la supprimer directement dans le domaine du temps en insérant dans la ligne de transmission des modulateurs optiques synchronisés avec les signaux de transmission. Ce procédé nécessite cependant de prévoir un modulateur optique rapide et son organe de commande dans chaque répéteur optique. Ceci impose certaines limitations sur la transmission ultra-rapide et rend difficile d'appliquer cette technique à des câbles sous-marins qui doivent obligatoirement être extrêmement fiables.Une autre technique consiste à insérer des filtres optique. dans la liane de transmission afin de commander la dérive de fréquence aléatoire dans le domaine des fréquences. Cette technique implique cependant l'utili sation de répéteurs optiques présentant chacun un modulateur optique rapide et un organe de commande de ce dernier, et elle pose ainsi des limitations sur la réalisation d'un système de transmission ultra-rapide. En outre, cette technique est d'application difficile pour des câbles sous-marins qui doivent nécessairement être extrêmement fiables. Une autre technique consiste à insérer des filtres optiques dans la ligne de transmission pour commander la dérive de fréquence aléatoire dans le domaine des fréquences.Cette technique est d'utilisation facile pour augmenter la vitesse de transmission car le répéteur n'a besoin que d'avoir un filtre optique, c'est-à-dire un élément passif. Le filtre optique a lui-même déjà été utilisé dans des expériences sur la transmission de type soliton (Voir E. Yamada, K. Suzuki et M. Nakazawa, dans Electronics Letters, vol. 27, No. 14, pages 1289 à 1291, 4 juillet 1991). I1 a ensuite été signalé qu'un filtre optique passe-bande a pour effet de supprimer l'instabilité de synchronisation en amenant, près de sa fréquence centrale, la fréquence du signal à dérive aléatoire qui est la cause de l'instabilité de synchronisation (Voir A. Mecozzi, et al., dans Optics Letters, Vol. 16, pages 1841 à 1843, decembre 1991, et Y. Kodama et A. Hasegawa, dans Optics Letters, Vol. 17, pages 31 a 33, janvier 1992, ainsi que le brevet japonais publié sous le No 227105/93). Ce filtre est indiqué communément en tant que filtre de guidage de fréquence car il guide dans le domaine des fréquences les impulsions des ondes lumineuses de type soliton qui tendent à dévie de leur fréquence centrale. On a traditionnellement utilise un filtre à bande étroite d'une bande d'environ 10 fois la largeur totale à la moitié du maximum BSO1 du spectre de type soliton en vue de suppri mer de manière effective l'instabilité de synchronisation (Voir L.F. Mollenauer et ail., dans Electronics Letters, Vol. 27, No. 22, pages 2055 à 2056, 24 octobre 1991 et L.F. Mollenauer et al., dans Electronics Letters, Vol. 28, No. 8, pages 792 à 794, 9 avril 1992). Plus étroite est la largeur totale à la moitié du maximum de la bande et plus l'effet de guidage augmente, mais le filtre à bande étroite coupe la partie inférieure du spectre de type soliton. I1 a été signalé que la compensation pour la partie coupée donnerait apparemment lieu à une amplification excessive d'une composante de type non soliton au voisinage de la fréquence centrale du filtre, en rendant instable les impulsions de type soliton. C'est pour cette raison qu'il a été considéré comme préférable que la bande du filtre optique soit autour de 10 fois la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de type soliton.Avec un tel filtre de guidage de fréquence de type traditionnel, cependant, l'instabilité de synchronisation ne peut être supprimée qu'à une valeur limitée. Dans un système de communication transocéanique utilisant une longueur d'onde (environ 9 000 km de long), la cadence de transmission est approximativement de 7,5 Gb/s au maximum et ne peut pas être augmentée jusqu'à 10 Gb/s (Voir L.F. Mollenauer et al., dans Electronics Letters, Vol. 28, No. 8, pages 792 à 794, 9 avril 1992). La figure 6 des dessins annexés montre les résultats d'essais effectués par les inventeurs à une cadence de transmission de 20 Gb/s. A la figure 6, on a représenté en ordonnée le taux d'erreurs de bits et en abscisse la distance de transmission. Le taux d'erreurs de bits pour une distance de transmission de 4 500 km était de 1--12 et une transmission de 9 000 km était tout à fait impossible. Afin de résoudre ce problème, on a également étudié une tech nique consistant à faire légèrement glisser la fréquence centrale du filtre optique avec la distance, et le filtre utilisé est appelé un filtre de guidage à fréquence glissante. La composante de type soliton, qui est une onde non linéaire qui se propage tout en faisant un grésillement de fréquence, suit même de légères variations dans la fréquence centrale du filtre, mais une composante de bruit qui est une onde linéaire ne suit pas la dérive de fréquence du filtre et est entraînée de manière graduelle hors de la bande du filtre avec comme résultat une suppression de l'accumulation du bruit. La valeur de la dérive de la fréquence centrale est d'environ 6 à 7 GHz pour 1 000 km.Des expériences ont été conduites sur une transmission de type multiplex deux longueurs d'ondes à 10 Gb/s en utilisant le filtre de guidage à glissement de fréquence. I1 a été signalé que l'utilisation d'un tel filtre permettrait une transmission sur plus de 9 000 km (Voir L.L. Mollenauer et al., dans Electronics Letters, Vol. 29, No. 10, pages 910 à 911, 13 mai 1993). I1 est cependant extrêmement difficile d'appliquer de tels filtres optiques à bande étroite à des systèmes réels. La fréquence de la lumière est approximativement de 200 THz. Par exemple, dans le cas du filtre de guidage à glissement de fréquence, la valeur absolue de sa fréquence centrale doit être décalée autour de 200 MHz (précision de 0,0001 % par rapport à la fréquence centrale) pour chacun des répéteurs placés à des intervalles d'environ 30 km. Du point de vue de la technique existante et d'un changement d'ambiance tel que le changement de température des systèmes réels, on pense qu une telle commande précise du filtre optique à bande étroite est presque impossible dans des systèmes réels.En tenant compte de l'application de la communication optique de type soliton aux câbles ontiqies sous-marins, la technique antérieure qui implique l'utilisation d'un filtre optique à bande ultra-étroite dans le répéteur, qui est nécessaire pour présenter une grande fiabilité, n'est pas souhaitable du point de vue pratique telle que la fiabilité à long terme du système. Comme décrit ci-dessus, on connaît dans la technique qu'un système de communication optique longues distances à grande capacité utilisant le filtre à bande étroite pourrait etre réalisé en utilisant la disposition à filtre de guidage à glissement de fréquence mais, en ce qui concerne les filtres optiques passe-bande qui sont exempts de l'exigence de glissement de fréquence et présentent une largeur totale relativement importante à la moitié du maximum de la bande, on n'a signalé qu'une expérience utilisant un filtre de Butterworth de second ordre (Voir M. Suzuki et al., dans Electronics Letters, Vol. 30, pages 1083 à 1084, 23 juin 1995).Etant donné que le filtre optique de Butterworth de second ordre présente une caractéristique d'amplitude plate maximum, sa caractéristique d'amplitude est relativement plate et le problème d'un gain excessif pour des ondes linéaires proches de la fréquence centrale se pose difficilement mais, étant donné que sa caractéristique de retard de groupe n'est pas plate, la forme dans le temps de l'onde de type soliton est modifiée. Ceci pose un problème en ce que la largeur totale à la moitié du maximum de la bande du filtre, qu'on peut utiliser en pratique, est limitée à une gamme très étroite. Comme on peut le voir dans ce qui précède, le filtre optique passe-bande de type traditionnel qui supprime l'instabilité de synchronisation présente des inconvénients tels qu'une faible capacité de suppression d'instabilité et une difficulté de leur commande précise La présente invention a ainsi pour objet de créer un système de transmission optique qui permet une transmission optique ultra-rapide à grande capacité sur de longues distances en supprimant l'instabilité de synchronisation de la base de temps par des moyens simples. La présente invention est dirigée vers un système de transmission optique qui est composé d'une fibre optique pour transmettre des signaux d'ondes lumineuses avec des informations numériques chargées sur des impulsions d'ondes lumineuses à retour à zéro et un ensemble de répéteurs d'amplification optique disposés sur la fibre optique à des intervalles d'une distance de Zamp afin de compenser des pertes de la fibre optique et dans lequel une valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde dans une ligne de transmission formée par la fibre optique et les répéteurs d'amplification optique et l'intensité de la lumière de sortie de chaque répéteur d'amplification optique sont établies de telle manière qu'un effet de compression des impulsions par un effet optique non linéaire sur les impulsions d'ondes lumineuses et un effet de dilatation des impulsions par l'effet de dispersion sont mutuellement compensés et dans lequel, en prévoyant (ou D est la valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde de la fibre, est la longueur d'onde du signal d'onde lumineuse, C est la vitesse de la lumière dans le vide, et T est la largeur totale à la moitié du maximum d'une forme d'onde dans le temps du signal d'onde lumineuse). au moins un élément optique à 'mande limitée qui présente une caractéristique de retard de groupe plate au voisinage de sa fréquence centrale est prévu dans la ligne de transmission pour chaque période Z, et le produit, aBsOl 2, d'une courbure a d'un produit des fonctions de transfert d'intensité de l'élément optique à bande limitée près de la fréquence centrale dans la période Z et un carré de la largeur totale à la moitié du maximum, BSO1 du spectre des impulsions d'ondes lumineuses à transmettre tombe à l'intérieur d'une gamme de 2,1 x 10-2 à 8,3 x 10-2. Ainsi, conformément à la présente invention, en vue de supprimer l'instabilité de synchronisation, des éléments optiques à bande limitée dont la largeur totale à la moitié du maximum de la bande est suffisamment grande pour maintenir pratiquement inchangé le spectre des impulsions d'ondes lumineuses sont insérés dans la ligne de transmission optique pour supprimer le gain excessif de l'onde linéaire au voisinage de la fréquence centrale du filtre, et la fonction de transfert de l'élément optique à bande limitée est établie à une fonction du premier ordre qui la rend difficile d'introduire une modification de la forme d'onde dans le temps, ou une fonction d'ordre élevé qui présente une caractéristique de retard maximum plate.En outre, la valeur de la courbure près de la fréquence centrale de l'élément optique à bande limitée par rapport à la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de l'impulsion d'onde lumineuse ou la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de l'impulsion d'onde lumineuse ou la largeur totale à la moitié du maximum de la bande de l'élément est établie dans une gamme prescrite. De cette façon, la dérive de fréquence aléatoire des impulsions d'onde lumineuse est guidée de manière effective dans le domaine des fréquences afin de supprimer l'instabilité de synchronisation. Ceci permet de réaliser un système de communication optique longue distance à grande capacité. Incidemment, la présente invention n'est pas limitée de manière spécifique au système de transmission optique de type soliton au sens étroit dans lequel la forme d'onde des impulsions d'onde lumineuse ainsi que leur largeur et la sortie des répéteurs optiques sont définis par des conditions de type soliton. Dans une transmission à fibre optique qui présente la caractéristique non linéaire, si la forme d'onde de l'impulsion d'onde lumineuse n'est pas très en dehors du type sech2 de l'onde lumineuse de type soliton et si la sortie du répéteur d'amplification optique est établie à une valeur peu importante, alors les impulsions d'ondes lumineuses convergent vers l'onde lumineuse de type soliton au cours de la transmission.Ainsi, le système de transmission optique selon la présente invention est un système de transmission optique de type soliton au sens large qui comprend un système de transmission qui fait converger des impulsions d'ondes lumineuses RZ vers des ondes lumineuses de type soliton au cours de la transmission. En résultat d'études effectuées par les inventeurs en vue de surmonter les inconvénients de la technique antérieure, il a été trouvé que le filtre optique nécessaire à la réalisation d'un système de communication optique longue distance de type transocéanique qui a une grande capacité dans les 20 Gb/s doit présenter les caractéristiques indiquées ci-après. 1) Supprimer le gain excessif pour l'onde linéaire au voisinage de la fréquence centrale du filtre par l'utilisation d'un élément à bande limitée dont la largeur totale à la moitié du maximum de la bande est suffisamment grande pour maintenir sensiblement inchangés les spectres des impulsions d'ondes lumineuses. 2) Choisir la fonction de transfert du filtre optique pour que la caractéristique de retard de groupe devienne sensible ment plate dans la bande afin d'empêcher une modification de la forme d'onde dans le temps. 3) Guider de manière effective le décalage de fréquence aléatoire des impulsions d'ondes lumineuses dans le domaine des fréquences afin de supprimer l'instabilité de synchronisation, en établissant à l'intérieur d'une gamme prescrite la valeur de la courbure au voisinage de la fréquence centrale de l'élément à bande limitée par rapport à la largeur totale à la moitié du maximum du spectre des impulsions d'onde lumineuse ou la valeur de la largeur totale, à la moitié du maximum de la bande, à cette dernière. La présente invention matérialise un système de transmission optique longues distances à grande capacité qui supprime l'instabilité de synchronisation par l'utilisation d'un filtre optique de la fonction de transfert du premier ordre qui est grand dans la largeur totale à la moitié du maximum de la bande, ou d'un filtre optique d'une fonction de transfert d'ordre second ou d'un ordre plus élevé qui présente la caractéristique de retard plate maximum. Avec le filtre optique de la fonction de transfert de premier ordre, il est possible de supprimer la dérive de fréquence aléatoire sans modifier la forme d'onde dans le temps, car ces caractéristiques d'amplitude et de retard de groupe subissent toutes deux de faibles variations. Les filtres optiques de la fonction de transfert d'ordre second ou d'ordre supérieur sont grossièrement divisés en un filtre de type Butterworth qui met en oeuvre la caractéristique d'amplitude plate maximum et un filtre de type Bessel qui met en oeuvre la caractéristique de retard plate maximum. Etant donné que le filtre de type Butterworth est conçu en vue d'aplatir la caractéristique d'amplitude, la caractéris tique de retard de groupe dévie fortement du "caractère plat" dans la bande, en permettant une modification de l'impulsion d'onde lumineuse. Bien que sa caractéristique d'amplitude dans la bande ne soit pas toujours plate, le filtre du type Bessel ne provoque pas une modification de l'impulsion d'onde lumineuse car il est conçu en vue d'aplatir autant que possible la caractéristique de retard de groupe dans la bande. Il est ainsi possible de supprimer la dérive de fréquence sans modifier la forme d'onde dans le temps.On donne plus loin une description détaillée de la valeur de la largeur totale à la moitié du maximum de la bande de l'élément à bande limitée par rapport à la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de l'impulsion d'onde lumineuse, c'est-à-dire la courbure au voisinage de la fréquence centrale. Diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent d'ailleurs de la description détaillée qui suit. Des formes de réalisation de l'objet de l'invention sont représentées, à titre d'exemple non limitatif, aux dessins annexés. La fig. 1 est un schéma synoptique illustrant la construction de la première forme de réalisation de la présente invention. La fig. 2 est un graphique permettant d'expliquer l'effet de l'amélioration de la caractéristique de la distance de transmission (taux d'erreurs de bits 10-9) à une cadence de transmission de 20 5b/s lorsque la courbure du filtre optique passe-bande a été réglée à une valeur appropriée de manière à expliquer l'efficacité de la premiere forme de réalisation de la présente invention La fig. 3 est un graphique permettant d'expliquer la caracté ristique du taux d'erreurs de bits en fonction de la distance de transmission à une cadence de transmission de 20 Gb/s lorsque la largeur totale à la moitié du maximum (ou courbure) de la bande du filtre optique passe-bande a été réglée à une valeur appropriée de manière à expliquer l'efficacité de la première forme de réalisation. La fig. 4 est un schéma synoptique illustrant la construction de la seconde forme de réalisation de la présente invention. La fig. 5 est un graphique permettant d'expliquer l'effet de l'amélioration de la caractéristique de la distance de transmission (taux d'erreurs de bits 10-9) à une cadence de transmission de 20 Gb/s lorsque la largeur totale à la moitié du maximum de la bande d'un filtre optique passe-bande du premier ordre est conforme à la seconde forme de réalisation de la présente invention La fig. 6 est un graphique montrant la relation entre le taux d'erreurs de bits et la distance de transmission dans un exemple de la technique antérieure. On décrit ci-après la première forme de réalisation de la présente invention. A la fig. 1, qui illustre une première forme de réalisation de la présente invention, le numéro de référence 1 désigne un dispositif de transmission optique de type soliton à 20 Gb/s, 2 un filtre optique utilisable dans la transmission, 3 un répéteur d'amplification optique. 4 un filtre optique passebande. et 5 un dispositif de réception optique de type soliton. Dans le dispositif de transmission optique de type soliton 1, la lumière de sortie d'un laser DFB qui oscille en ondes courtes à une longueur d'onde de 1 558 nm est convertie, par un modulateur optique du type à électro-absorption InGaAsP soumis à une modulation d'onde sinusoïdale à 10 GHz, en un train d'impulsions optiques à cadence de répétition de 10 GHz, lequel est divisé en deux voies. Un signal de données à 10 Gb/s est superposé sur chacun des signaux divisés par un modulateur optique, et le signal est multiplexé par division dans le temps dans le domaine de la lumière, en produisant ainsi un signal optique pseudo-aléatoire à 20 Gb/s.Cette forme de réalisation utilise, en tant qu'impulsion de type soliton à transmettre, une impulsion dont la largeur totale à la moitié du maximum (t) de la forme d'onde dans le temps est de 11,5 ps et, par conséquent, de 27,4 GHz en terme de largeur totale à la moitié du maximum (Bsol - 0,315/t) du spectre de type soliton. Le dispositif de transmission optique de type soliton présente des moyens pour changer les valeurs d'amplitude des deux impulsions optiques divisées, de manière à produire un signal de type soliton d'amplitude alternée à 20 Gb/s (taux d'amplitude . 1 à 1,1) avec les amplitudes des impulsions de type soliton adjacents modifiés de manière alternée l'une par rapport à l'autre. La longueur totale de la fibre optique pour la transmission est réglée à environ 9 000 km et la valeur de dispersion de longueur d'onde moyenne D est réglée à 0,2 ps/km/nm. Afin de compenser les pertes de la fibre optique, on a placé 300 répéteurs d'amplification de la fibre optique dopée à l'erbium à des intervalles d'environ 30 km. Le système principal de la ligne de l'amplificateur optique est composé d'une fibre optique dopée à terbium. d'un coupleur WDM et d'un isolateur optique Une onde lumineuse d'un laser à ondes courtes de longueur d'onde de 1 480 nm est appliquée, en tant que lumière d'excitation, au coupleur WDM afin d'exciter en retour la fibre optique dopée à l'erbium L'intensité de bruit de chaque répéteur d'amplification optique est de 4,5 à 6,0 dB. A l'étage de sortie du répéteur d'amplification 3 de la fibre optique dopé à l'erbium, on a prévu 300 filtres optiques passe-bande 4. La puissance optique de sortie moyenne de chaque répéteur d'amplification optique est réglée à O dBm, de sorte que la puissance optique moyenne de chaque section de répéteur satisfait à la condition de soliton. La puissance de sortie optique du répéteur d'amplification optique a seulement besoin d'être réglée dans la gamme sur laquelle l'onde lumineuse de type soliton se propage de manière stable (par exemple + 3 dB qui est une puissance de sortie d'onde lumineuse de type soliton). Le filtre optique passe-bande 4 est un filtre dont la fonction de transfert est exprimée de manière approchée par une fonction de transfert de premier ordre H(f) - 1/(1 + j2 (f - f0)/ B) ...................... (1) où f0 est la fréquence centrale du filtre et B sa largeur de bande. Dans cette forme de réalisation, la largeur totale à la moitié du maximum de la fonction de transfert d'intensité du filtre utilisé est de 6,9 nm, ce qui est environ 31 fois la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de type soliton. Le dispositif de réception d'onde lumineuse de type soliton 5 présente une réalisation dans laquelle il divise un signal d'onde lumineuse à 20 Gb/s qui lui est transmis en deux signaux, puis effectue un démultiplexage de chacun d'eux en un signal d'onde lumineuse à 10 Gb/s à l'aide d'un démulti plexeur optique formé par un modulateur optique du type à électro-absorption InGaAsP et le convertit en un signal électrique à l'aide d'un récepteur optique à 10 Gb/s.Les démultiplexeurs optiques sont chacun commandés par un signal de synchronisation obtenu en extrayant une composante d'horloge électrique à 20 Gb/s du signal d'onde lumineuse à 20 Gb/s, et démultiplexés ou divisés en fréquence jusqu'a 10 GHz et produisent une forme d'onde rectangulaire de porte optique d'une durée de 50 ps et synchronisée avec le signal d'onde lumineuse ; le train d'impulsion de l'une quelconque des deux voies est alors choisis. Incidemment, afin de démontrer l'efficacité de cette forme de réalisation, une partie de ligne de transmission optique de 9 000 km de long a été matérialisée de manière équivalente par 100 recirculations d'une boucle à fibre optique qui est composée d'une fibre optique de 91 km de long et quatre amplificateurs optiques. Le taux d'erreurs de bits après transmission sur 9 000 km était de 1 x 10-13. On a pu ainsi obtenir une caractéristique de transmission excellente avec un taux d'erreurs de bits de par exemple 1 x 10-12 ou bien moins en pratique. De manière à vérifier les limites permises du filtre optique, on a effectué des essais avec diverses largeurs totales à la moitié du maximum de sa bande. Etant donné que la fonction de transfert du filtre optique passe-bande réellement fabriqué n'est pas toujours strictement exprimée par la relation (1), la caractéristique de transmission a été testée avec la fonction de transfert d'intensité de la relation (1) dilatée par Taylor autour de la fréquence centrale fO comme indiqué ci-dessous pour changer la courbure al au voisinage de la fréquence centrale fH(f)21 = 1 - al(f - f0)2 ~ a2(f - fo)4 .... - (2) On a en outre évalué la caractéristique de transmission pour de plus longues distances en augmentant le nombre de recirculations de la boucle à fibre optique. I1 en est résulté que le taux d'erreurs de bits dans une transmission sur 12 000 km était inférieur à 10-9 lorsque la courbure du filtre optique était dans la gamme suivante comme montré à la fig. 2. 3,3 x 10-6 La largeur totale à la moitié du maximum de la bande lumineuse, convertie en un filtre optique passe-bande du premier ordre, est 4,4 nm # B # 8,8 nm ..................... (4) Cette valeur est 40 à 20 fois celle de la largeur totale à la moitié du maximum, BSO1 de la bande du spectre de type soliton. A la fig. 3, on a montré les résultats d'essais du taux d'erreurs de bits en fonction de la distance, en utilisant un filtre optique qui satisfait à la relation (3) ou à la relation (4). En résultat de cet essai, on a trouvé que lorsqu on utilisait le filtre optique satisfaisant a la relation (4), un taux d'erreurs de bits pratiquement inférieur à 1 x 10-12 pouvait être obtenu dans la transmission sur 9 000 km. Ainsi, la bande du filtre optique de premier ordre est large, et sa largeur de bande permise est également importante. On a trouvé que l'utilisation du filtre optique du premier ordre pouvait permettre une communication de type soliton suffisamment stable. même en tenant compte des variations dans sa fabrication et analogue Le filtre à bande étroite du type à glissement de fréquence traditionnel présente une courbure autour de 3 x 10-4 (GHz-2) (valeur en terme de la largeur totale à la moitié du maximum de la bande : 0,9 nm, environ six fois la largeur totale à la moitié du maximum de la bande de type soliton) (Voir L.F. Mollenauer et al., dans Electronics Letters, Vol. 29, No. 10, pages 910 à 911, 13 mai 1993). Le filtre optique de cette forme de réalisation présente une courbure supérieure à 1/10 de celle du filtre optique traditionnel et est suffisamment importante dans la largeur totale à la moitié du maximum de la bande, et est donc d'une grande utilité en pratique. Avec un filtre typique de guidage de fréquence de la technique antérieure (un filtre optique avec la largeur totale à la moitié du maximum d'environ 10 fois le spectre de type soliton), la distance de transmission est limitée à approximativement 4 500 km, et cela montre que la présente invention présente une très grande utilité. On a en outre également trouvé que, par rapport à la distance de transmission dans le cas de l'utilisation du filtre de type Butterworth de second ordre présentant la caractéristique d'amplitude plate maximum, la distance de transmission pouvait être étendue de 2 000 à 3 000 km par l'utilisation du filtre optique du premier ordre même s'il présente la même courbure que celle du filtre du second ordre mentionné précédemment. I1 a ainsi été prouvé que l'utilisation du filtre optique, dont la caractéristique de phase dans la bande porte une phase sensiblement linéaire, est efficace pour améliorer la caractéristique de transmission. Un tel essai a été effectué sur l'impulsion d'onde lumineuse de type soliton d'une largeur d'impulsion de 11,5 ps, c'està-dire sur l'impulsion d'onde lumineuse de type soliton dont la largeur totale à la moitié du maximum du spectre optique Bsol est de 27,4 GHz. Dans le cas de signaux de largeur semblables pourraient être obtenues en maintenant les valeurs relatives du carré de la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de type soliton et la courbure du filtre optique comme dans cette forme de réalisation. Ainsi, en prévoyant dans l'étage suivant de chaque répéteur un filtre optique passe-bande du second ordre qui satisfait à la condition ci-après, il est possible de réaliser un système de transmission optique qui permet une transmission précise d'informations sur 10 000 km. 2,5 x 10-3 # a1Bsol2 # 1,0 x 10-2 ........................... (5) Tandis que cette forme de réalisation a été décrite comme utilisant le filtre optique passe-bande du premier ordre en tant qu'élément optique à bande limitée, il est également possible d'utiliser des filtres optiques du second ordre ou d'ordre supérieur avec la caractéristique de retard plate maximum (un filtre optique du type Bessel, par exemple) car la forme d'onde dans le temps de l'impulsion d'onde lumineuse de type soliton n'est pas déformée lorsque la fonction de transfert du filtre optique présente la caractéristique plate maximum.En outre, lorsque la courbure près de la fréquence centrale satisfait à la relation (5), on pourrait obtenir une transmission multiplex de longueur d'onde en utilisant un filtre de type Fabry-Pérot dont la fonction de transfert d'intensité présente une caractéristique de fréquence périodique. I1 est également évident que les mêmes résultats que ceux décrits ci-dessus pourraient être obtenus en réalisant de manière équivalente la caractéristique du filtre mentionné ci-dessus en donnant des caractéristiques de fréquence à des parties optiques qui forment l'amplificateur optique, telles que la fibre optique dopée à l'erbium, le coupleur WDM, l'isolateur optique et le coupleur optique, au lieu d'utili que la fibre optique dopée à l'erbium, le coupleur WDM, l'isolateur optique et le coupleur optique, au lieu d'utiliser directement le filtre optique. Une telle réalisation a été décrite comme étant appliquée à un système dans lequel l'écartement des récepteurs d'amplification optique est de 30 km. La courbure de la fonction de transfert d'intensité du filtre par unité de longueur peut être calculée en divisant la relation (5) par Zsoî/Zamp 250 km / 30 km - 8,33 en utilisant la période de type soliton Zsol (0,322 x #2 x C x t2/(#2 x D), où C est la vitesse de la lumière dans le vide, t est la largeur totale à la moitié du maximum de la forme d'onde dans le temps de type soliton (ps), > est la longueur d'onde de la lumière et D est la valeur de dispersion de la fibre optique (ps/km/nm) qui représente l'unité de distance de la transmission de type soliton. En conséquence, dans un système de transmission optique ordinaire dans lequel l'écartement des répéteurs d'amplification Zamp n'est pas limité à 30 km, il est seulement nécessaire d'utiliser, dans une bande de longueur d'onde de 1,55 um, un filtre optique qui satisfait à la condition ci-après 2,5 x 10 x Zamp/Zsoi x 8,33 > alBsol2 # 1,0 x 10-2 x Zamp/Zsol x 8,33 ................ (6) c'est-à-dire 2,1 x 10-2 x Zamp/Zsol # a1Bsol2 En terme de largeur totale à la moitié du maximum de la bande de la fonction de transfert d'intensité du filtre optique, la valeur ci-dessus correspond a irte valeur de 7 x (Zsol/Zamp) à 14 x (Zsol/Zamp) fois la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de type soliton. Tandis que, dans cette forme de réalisation, l'amplificateur optique et le filtre optique sont formés séparemment, on pourrait également obtenir les mêmes résultats que précédemment en incorporant le filtre optique dans l'amplificateur optique, par exemple. L'amplificateur optique pourrait ainsi être par exemple formé par un module présentant le coupleur WDM, le filtre optique et l'isolateur optique formés dans une structure unitaire. Bien que, dans cette forme de réalisation, on a utilisé un laser d'une seule longueur d'onde et un modulateur optique du type à électro-absorption en tant que sources de lumière de courtes impulsions, il va sans dire qu'on peut utiliser toutes sources de lumière de type soliton telles qu'un laser à mode verrouillé et un laser à gain commuté. En outre, bien qu'on ait décrit le dispositif de transmission d'onde lumineuse à 20 Gb/s comme étant mis en oeuvre par un dispositif de multiplexage optique par division dans le temps, celui-ci peut également être constitué pour transmettre directement le signal d'onde lumineuse a 20 Gb/s sans effectuer le multiplexage optique par division dans le temps, ou encore le signal d'onde lumineuse a 20 Gb/s peut être produit par multiplexage optique de quatre ou huit par division dans le temps. En outre, cette réalisation a été décrite comme étant appliquée au système de transmission optique à 20 Gb/s, mais la transmission optique de type soliton à longue distance serait possible à des cadences de transmission supérieure et audessus de plusieurs dizaines de gigabits par seconde. On décrit maintenant la seconde forme de réalisation de la présente invention. A la fig. 4 qui illustre une seconde forme de réalisation de la présente invention, le numéro de référence 1 désigne un dispositif de transmission d'onde lumineuse de type soliton à 20 Gb/s, 2 une fibre optique utilisable dans la transmission, 3 des répéteurs d'amplification optique, 4 des filtres optiques passe-bande, et 5 un dispositif de réception d'onde lumineuse de type soliton. La réalisation selon la fig. 4 diffère de la première forme de réalisation en ce que les filtres optiques passe-bande sont chacun insérés pour chaque groupe de trois répéteurs, et non pas pour chaque répéteur. La longueur totale de la fibre optique 2 est réglée à environ 9 000 km et la valeur de dispersion de longueur d'onde moyenne est réglée à 0,2 ps/km/nm. Afin de compenser les pertes de la fibre optique, on a placé 300 répéteurs d'amplification 3 de la fibre optique dopée à l'erbium à des intervalles d'environ 30 km. A l'étage de sortie de chaque groupe de trois répéteurs d'amplification de la fibre optique dopée à l'erbium, on a prévu 100 filtres optiques passe-bande 4 de premier ordre. Les impulsions à envoyer sont les mêmes que dans le premier mode de réalisation. Les filtres optiques passe-bande 4 sont chacun réalisés sous la forme d'un filtre dont la fonction de transfert est exprimée de manière approchée par une fonction du premier ordre, et la largeur totale à la moitié du maximum de la bande du filtre optique est de 3,75 nm.La puissance lumineuse optique moyenne de chaque répéteur d'amplification optique est réglé à O dBm de sorte que la puissance optique moyenne pour chaque écartement des répéteurs satisfait aux conditions de type soliton. Cette forme de réalisation a également obtenu le taux d'erreurs de bits de 10-13 dans la transmission sur 9 000 km. Afin de démontrer l'efficacité de cette forme de réalisation la partie de ligne de transmission optique de 9 000 km de long a été réalisée de manière équivalente par 100 recircu lations d'une boucle à fibre optique formée par une fibre optique de 91 km de long et quatre amplificateurs optiques. La fig. 5 montre la relation entre la distance de transmission (taux d'erreurs de bits de 10-9) et la largeur totale a la moitié du maximum de la bande du filtre optique qui a été obtenue dans des essais utilisant différents nombres de recirculations et différentes longueurs totales à la moitié du maximum de la bande du filtre optique. Les résultats des essais indiquent que, dans le cas de l'utilisation d'un filtre optique pour chaque groupe de trois répéteurs, si sa courbure tombe dans la gamme de la valeur suivante 1 x 10-5 # a1 # 4 x 10-5 (GHz-2) ...................... (8) qui correspond à une valeur triple de celle de la relation (3), c'est-à-dire si la largeur totale à la moitié du maximum est dans la gamme suivante 2,54 nm # B # 5,1 nm ....................... (9) on pourrait obtenir un taux d'erreurs de bits inférieur à 10-9 dans une transmission sur 12 000 km ou un taux d'erreurs de bits inférieur à 10-12 dans une transmission sur 9 000 km. Ainsi, en plaçant, à l'étage de sortie de chaque groupe de trois répéteurs, un filtre optique dans lequel une valeur, obtenue en normalisant la largeur totale à la moitié du maximum de la bande du filtre par la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de type soliton, tombe à l'intérieur de la gamme ci-après 20/(3) # 40/(3) (10) ou un filtre optique du premier ordre dans lequel une valeur obtenue en normalisant la courbure au voisinage de la fré quence centrale du filtre par BSO12 satisfait à la condition suivante 3 x 2,5 x 10-3 2), on pourrait obtenir une caractéristique de transmission excellente en utilisant un filtre optique qui crée sensiblement la même courbure de la fonction de transfert d'intensité près de la fréquence centrale que la courbure de l'ensemble de la fonction de transfert d'intensité dans le cas d'une transmission sur n répéteurs avec un filtre optique inséré pour chaque répéteur. En conséquence, dans le cas de l'insertion d'un filtre optique pour chaque groupe de n répéteurs, si une valeur obtenue en normalisant la largeur totale à la moitié du maximum de la bande du filtre optique par la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de type soliton est dans la gamme de 20/(n) # 40/(n) . ................... (12) ou si la courbure du filtre optique est dans la gamme de n x 2.5 x 10-3 # a1Bsol2 # n x 1 x 10-2 (13) on pourrait obtenir un taux d'erreurs de bits inférieur a 10-12, meme dans le cas d'une transmission sur 9 000 km. Etant donné qu'il est nécessaire de prévoir au moins un filtre optique à l'intérieur de la période de type soliton représentant l'unité de distance de la transmission de type soliton, la valeur maximum de n est un nombre entier inférieur à Zsol/Zamp - 250 km / 30 km - 8,33. Dans ce cas, la valeur maximum est 8. Lorsque l'écartement des répéteurs n'est pas de 30 km, on pourrait obtenir les mêmes résultats que ceux mentionnés ci-dessus en réglant la courbure de la fonction de transfert d'intensité de chaque filtre optique au voisinage de la fréquence centrale a une valeur dans la gamme ci-après n x 2,1 x 10-2 x Zamp/Zsoî 5 alBsol2 En termes de largeur totale à la moitié du maximum de la bande de la fonction de transfert d'intensité du filtre optique, cette valeur correspond à une valeur de 7 (Z,,1/ Z,,p) à 14 (ZsOl/Zamp)l/2/(n)l/2 fois la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de type soliton. Dans cette forme de réalisation, étant donné que le nombre de filtres optiques utilisés est faible, l'influence des variations de fabrication peut en conséquence être réduite. Dans les premiere et seconde formes de réalisation, les filtres optiques sont disposés de manière séparée des n répéteurs. I1 est préférable d'un point de vue pratique que les filtres optiques soient disposés de manière séparée parce que la largeur totale à la moitié du maximum de la bande du filtre optique utilisé devient grande dans un tel cas.Mais du point de vue de la caractéristique de transmission, ceux-ci n' ont pas toujours besoin d'être disposés de manière régulière mais ils peuvent également être placés dans des positions arbi traires de sorte qu'au moins un filtre optique ou davantage soit contenu dans la période de type soliton qui représente l'unité de distance de la transmission de type soliton.Dans un tel cas, étant donné que la période de type soliton est de 250 km au maximum dans les première et seconde formes de réalisation, la courbure du produit des fonctions du transfert d'intensité des filtres optiques respectifs au voisinage de la fréquence centrale a seulement besoin d'etre réglée à une valeur située dans la même gamme que dans le cas de la courbure du produit des fonctions de transfert d'intensité dans la période de type soliton des première et seconde formes de réalisation, c'est-à-dire dans la gamme de 2,1 x 10-2 Comme décrit ci-dessus en détail, il est nécessaire selon la technique antérieure que le filtre optique de guidage à glissement de fréquence et bande étroite, lequel est très difficile à réaliser, soit disposé dans la ligne de transmission pour chaque répéteur ou qu un répéteur 2R, lequel effectue une mise en forme d'onde par un modulateur optique rapide, soit disposé à plusieurs sections de répétition. Conformément à la présente invention, cependant, des filtres optiques d'une largeur totale importante à la moitié du maximum de la bande et qui peuvent facilement être réalisés sont insérés dans la ligne de transmission, et la fréquence centrale du filtre n'a pas besoin d'être changée avec la distance. Ceci assure une plus grande liberté de conception et permet ainsi de faciliter la réalisation d'un système de communication optique longue distance à grande capacité et de grande fiabilité. REVENDICATIONS 1 - Système de transmission optique caractérisé en ce qu'il est composé d'une fibre optique pour transmettre un onde lumineuse avec des informations numériques chargées sur des impulsions d'ondes lumineuses à retour à zéro et un ensemble de répéteurs d'amplification optique disposés sur la fibre optique à des intervalles d'une distance de Zamp pour compenser les pertes de la fibre optique et dans lequel une valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde dans une ligne de transmission formée par la fibre optique et les répéteurs d'amplification optique et une intensité de la lumière de sortie de chaque répéteur d'amplification optique sont établies de telle manière qu'un effet de compression des impulsions par un effet optique non linéaire sur les impulsions d'ondes lumineuses et un effet de dilatation des impulsions par l'effet de dispersion sont mutuellement compensés et dans lequel, en prévoyant Z = 0.322 2C r2 A2 D (où D est la valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde de la fibre optique, A est la longueur d'onde du signal d'onde lumineuse, C est la vitesse de la lumière dans le vide, et t est la largeur totale à la moitié du maximum d'une forme d'onde dans le temps du signal d'onde lumineuse) au moins un élément optique à bande limitée qui présente une caractéristique de retard de groupe plate au voisinage de sa fréquence centrale est prévu dans la ligne de transmission pour chaque période Z, et un produit, aBsol2 d'une courbure a d'un produit de fonctions de transfert d'intensité de l'élément optique à bande limité près de la fréquence centrale dans la période Z et un carré de la largeur totale à la moitié du maximum, Bus01, du spectre des impulsions d'ondes lumineuses à transmettre tombe à l'intérieur d'une gamme de 2,1 x 10-2 à 8,3 x 10-2. 2 - Système de transmission optique caractérisé en ce qu'il est composé d'une fibre optique pour transmettre un onde lumineuse avec des informations numériques chargées sur des impulsions d'ondes lumineuses à retour à zéro et un ensemble de répéteurs d'amplification optique disposés sur la fibre optique à des intervalles d'une distance de Zamp pour compenser les pertes de la fibre optique et dans lequel une valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde dans une ligne de transmission formée par la fibre optique et les répéteurs d'amplification optique et une intensité de la lumière de sortie de chaque répéteur d'amplification optique sont établies de telle manière qu'un effet de compression des impulsions par un effet optique non linéaire sur les impulsions d'ondes lumineuses et un effet de dilatation des impulsions par l'effet de dispersion sont mutuellement compensés, et dans lequel un élément optique à bande limitée qui présente une caractéristique de retard de groupe plate au voisinage de sa fréquence centrale est disposé dans la ligne de transmission pour chaque répéteur d'amplification optique et, en prévoyant #2C #2 Z = 0.322 #2 D (où D est la valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde de la fibre optique A est la longueur d'onde du signal d'onde lumineuse, C est la vitesse de la lumière dans le vide, et Test la largeur totale à la moitié du maximum d'une forme d'onde dans le temps du signal d'onde lumineuse) un produit, aBsol2 d'une courbure a de fonctions de transfert d'intensité de l'élément optique à bande limitée près de la fréquence centrale et un carré de la largeur totale à la moitié du maximum, Bus01, du spectre des impulsions d'ondes lumineuses à transmettre se trouvent dans la gamme de 2,1 x Zamp/Z x 10-2 à 8,3 x Zamp/z x lO-2 3 - Système de transmission optique caractérisé en ce qu'il est composé d'une fibre optique pour transmettre un signal d'onde lumineuse avec des informations numériques chargées sur des impulsions d'onde lumineuse à retour à zéro et un ensemble de répéteurs d'amplification optique disposés sur la fibre optique à des intervalles d'une distance Zamp pour compenser les pertes de la fibre optique, et dans lequel une valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde dans une ligne de transmission formée par la fibre optique et les répéteurs d'amplification optique et une intensité de la lumière de sortie de chaque répéteur d'amplification optique sont établies de telle manière qu'un effet de compression des impulsions par un effet optique non linéaire sur les impulsions d'ondes lumineuses et un effet de dilatation des impulsions par ladite dispersion sont compensés mutuellement, et dans lequel, en prévoyant 7r2C -2 Z = 0.322 (où D est la valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde de la fibre ontique. ss est la longueur d'onde du signal d'onde lumineuse, C est la vitesse de la lumière dans le vide, et Test la largeur totale à la moitié du maximum d'une forme d'onde dans le temps du signal d'onde lumineuse) un élément optique à bande limitée qui présente une caractéristique de retard de groupe plate au voisinage de sa fréquence centrale est disposé dans la ligne de transmission pour chaque groupe de n (n = 2, 3, 4, ., un nombre entier inférieur à Z/Zamp) répéteurs d'amplification optique et un produit, aBsol2J d'une courbure a de fonctions de transfert d'intensité de l'élément optique à bande limité près de la fréquence centrale et un carré de la largeur totale à la moitié du maximum, BSO1 du spectre des impulsions d'ondes lumineuses à transmettre se trouvent dans la gamme de n x 2,1 x Zamp/Z x 10-2 à n x 8,3 x Zamp/Z x 10-2. 4 - Système de transmission optique caractérisé en ce qu'il est composé d'une fibre optique pour transmettre une onde lumineuse avec des informations numériques chargées sur des impulsions d'ondes lumineuses à retour à zéro et un ensemble de répéteurs d'amplification optique disposés sur la fibre optique à des intervalles d'une distance de Zamp pour compenser les pertes de la fibre optique et dans lequel une valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde dans une ligne de transmission formée par la fibre optique et les répéteurs d'amplification optique et une intensité de la lumière de sortie de chaque répéteur d'amplification optique sont établies de telle manière qu'un effet de compression des impulsions par un effet optique non linéaire sur les impulsions d'ondes lumineuses et un effet de dilatation des impulsions par ladite dispersion sont mutuellement compensés, et dans lequel un élément optique à bande limitée qui présente une fonction de transfert du premier ordre ou une caractéristique de retard plate maximum est disposé dans la ligne de transmission pour chaque répéteur d'amplification optique et, en prévoyant 7r2C r2 Z = 0.322 A2 D (où D est la valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde de la fibre optique, A est la longueur d'onde du signal d'onde lumineuse, C est la vitesse de la lumière dans le vide, et t est la largeur totale a la moitié du maximum d'une forme d'onde dans le temps du signal d'onde lumineuse) la largeur totale à la moitié du maximum d'une bande de la fonction de transfert d'intensité de l'élément optique à bande limitée se trouve dans une gamme de valeur de 7 x (Z/Zamp)l/2 a 14 x (Z/Zamp)l/2 fois la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de l'impulsion d'onde lumineuse. 5 - Système de transmission optique caractérisé en ce qu'il est composé d'une fibre optique pour transmettre un signal d'onde lumineuse avec des informations numériques chargées sur des impulsions d'onde lumineuse à retour à zéro et un ensemble de répéteurs d'amplification optique disposés sur la fibre optique a des intervalles d'une distance Zamp pour compenser les pertes de la fibre optique, et dans lequel une valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde dans une ligne de transmission formée par la fibre optique et les répéteurs d'amplification optique et une intensité de la lumière de sortie de chaque répéteur d'amplification optique sont établies de telle manière qu'un effet de compression des impulsions par l'effet optique non linéaire sur les impulsions d'ondes lumineuses et l'effet de dilatation des impul sions par ladite dispersion sont compensés mutuellement, et dans lequel, en prévoyant Z = 0.322 7r2C r2 À2 D (où D est la valeur moyenne de la dispersion de la longueur d'onde de la fibre optique, A est la longueur d'onde du signal d'onde lumineuse, C est la vitesse de la lumière dans le vide, et -Cest la largeur totale à la moitié du maximum d'une forme d'onde dans le temps du signal d'onde lumineuse) un élément optique à bande limitée qui présente une fonction de transfert du premier ordre d'une caractéristique de retard plate maximum est disposé dans la ligne de transmission pour chaque groupe de n (n - 2, 3, 4, ... un nombre entier inférieur à Z/Zamp) répéteurs d'amplification optique et la largeur totale à la moitié du maximum d'une bande de fréquence de l'élément optique à bande limitée se trouve dans une gamme de valeur de 7 x (Z/Z5p)î/2/(n)î/2 à 14 x (Z/Zamp)1,2/(n)1,2 fois la largeur totale à la moitié du maximum du spectre de l'impulsion de type soliton. 6 - Système de transmission optique selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un dispositif de transmission optique pour transmettre le signal d'onde lumineuse sur la ligne de transmission et un dispositif de réception optique pour recevoir le signal d'onde lumineuse transmis sur la ligne de transmission.