FR 2708969 A1 19950217 FR 9309977 A 19930813 Procédé de réalisation d'ouvrages de génie civil et ouvrage obtenu La présente invention concerne un procédé de réalisation d'ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains tels que des tunnels ainsi que l'ouvrage ou la structure ainsi obtenu. I1 existe déjà des méthodes de revêtement et de soutènement des voûtes de tunnel selon lesquelles on construit dans l'excavation une structure interne à partir de tronçons préfabriqués en béton armé reliés entre eux par des éléments de fixation. Cependant ces éléments de fixation constituent des zones de fragilisation de la structure qui en elle-même est peu résistante aux chocs. Selon une autre méthode, on applique directement sur la voûte de l'excavation, un revêtement en béton-armé, mais on obtient alors un gabarit irrégulier. De plus, l'ancrage du revêtement dans la voûte reste fragile ce qui pose des problèmes de sécurité. Encore une autre méthode consiste à disposer dans l'excavation des panneaux sur une ossature métallique hétérolithique puis à projeter du béton contre lesdits panneaux pour l'accrocher et noyer l'ossature dans le béton. Cependant, les bétons ordinaires ne permettent pas une prise immédiate ce qui pose des problèmes de stabilité et de tenue en particulier dans les zones en surplomb. De plus, l'ossature ne présente pas un réseau métallique régulier et homogène, ce qui pose des problèmes de résistance mécanique pour la structure. La présente invention a pour but de résoudre les problèmes techniques précédents de manière satisfaisante. Ce but est atteint conformément à l'invention au moyen d'un procédé de réalisation d'ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains, caractérisé en ce qu'il consiste à dresser de façon stable au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle, à projeter de manière confinée sur ladite armature, un béton à prise et à durcissement rapides, en oemmençant par les parties basses du tronçon et en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de la stabilité une structure autoportante à paroi mince et épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature. Selon une caractéristique avantageuse, on dresse ledit tronçon d'armature de façon à définir une face supérieure ou extrados et une face inférieure ou intrados. Selon une autre caractéristique, on fixe sur l'extrados une enveloppe destinée à confiner le béton projeté entre l'intrados et l'extrados. Cette enveloppe est éventuellement constituée d'une feuille étanche et/ou isolante. Selon un premier mode de mise en oeuvre ladite structure est réalisée in situ. Selon un autre mode de mise en oeuvre, la projection du béton est effectuée par voie sèche avec mouillage préalable du béton. Selon une caractéristique avantageuse, on assure la stabilité du tronçon d'armature notamment au moyen d'éléments raidisseurs constitués d'une part, dans la courbure du tronçon de microcintres comprenant des barres en acier de faible diamètre mises en compression par des moyens de post-compression et, d'autre part, dans la direction perpendiculaire de barres en acier de faible diamètre intégrés dans l'épaisseur de l'armature. Ledit béton utilisé en projection comprend un liant hydraulique contenant de 50 à 99% d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température comprise entre 900 et 1200-C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de I à 50 % d'un produit pouzzolanique ou agissant comme filler. Selon une caractéristique avantageuse, ledit béton comprend de 300 kg à 800 kg de liant hydraulique par mètre cube de béton mis en oeuvre. De plus, le ratio eau/liant hydraulique du béton est compris entre 0,25 et 0,50. L'armature utilisée présente sur ses faces externes des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant ces membrures ; lesdites membrures étant orientées dans le sens porteur. De préférence, dans l'armature, chaque noeud de chaque membrure de rang pair définissant une première face de l'armature est conformé en triangle et couple les extrémités voisines de deux jambages s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans le même sens, les sens s'inversant pour les jambages des deux membrures consécutives de rang pair, et en ce que chaque noeud de chaque membrure de rang impair définissant la deuxième face de la structure est conformé en parallélogramme et couple les extrémités voisines de deux jambages s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans des sens opposés, les sens s'inversant pour les jambages homologues de deux membrures consécutives de rang impair. Un autre objet de l'invention est une structure auto-portante pour ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle enrobée d'un béton comprenant un liant hydraulique à prise et durcissement rapides, constitué de 50 à 99 % d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température de 900 à 1 200- C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50 % d'un produit pouzzolanique ou agissant comme filler. Selon une caractéristique avantageuse, ladite armature présente sur ses faces externes des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant ces membrures. Selon une autre caractéristique, lesdites membrures sont orientées dans le sens porteur. Selon encore une autre caractéristique, ladite structure est conformée de façon à définir une face supérieure ou extrados et une face inférieure ou intrados. Encore un autre objet de l'invention, est une utilisation de procédé visé précédemment pour réaliser une structure interne de soutènement et/ou de revêtement de la voûte d'un tunnel. Le procédé et la structure de l'invention permettent de résoudre notamment les problèmes de sécurité posés par la chute des pierres provenant de la voûte de l'excavation d'un tunnel. La structure de l'invention est simple et légère. Elle résiste bien à la compression et aux chocs. Elle peut, par comblement de l'espacés situé entre l'extrados et la voûte, s'opposer à la chute de gravats ou de pierres. Le procédé de l'invention n'utilise que des composants prêts à l'emploi et est mis rapidement et simplement en oeuvre même dans des conditions de travail difficiles (temps froid, parois ruisselantes...). Il apporte un gain de temps considérable dans la fabrication des ouvrages souterrains. La structure obtenue possède une géométrie régulière et une épaisseur uniforme. L'aspect de surface de l'intrados est parfaitement lisse et uni. Le caractère auto-portant de la structure, même pendant sa réalisation, permet d'envisager une mise en circulation du tunnel immédiatement après le bétonnage. L'extrados peut recevoir, en complément, d'une enveloppe en matériau étanche et isolant sans qu'aucun percement ne soit nécessaire. De plus, il n'est pas nécessaire de prévoir des panneaux sur l'extrados pour l'accrochage chimique ou mécanique du béton projeté. Le confinement du béton projeté peut être assuré par une enveloppe qui ne sert qu'à arrêter le béton et peut être retirée après le bétonnage. Par ailleurs, les coûts de réalisation de la structure de l'invention sont notablement réduits par rapport aux ouvrages réalisés par des procédés traditionnels. Du fait que la mise en oeuvre s'effectue plus rapidement. Parallèlement, les quantités de matériaux utilisés sont plus faibles et les pertes en béton sont minimisées. Le procédé de l'invention peut être utilisé avantageusement pour la réalisation ou la réfection d'ouvrages souterrains, tels que des tunnels ou des structures hydrauliques (collecteurs...) en remplacement ou en complément de structures existantes. Dans certains cas de sites exigus, le gabarit de la structure de l'invention permet d'intervenir alors que les méthodes traditionnelles sont impossibles ou difficiles à mettre en oeuvre. L'armature utilisée dans l'invention présente sur ses faces externes des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant lesdites membrures. Elle doit posséder une résistance importante, en particulier à tout écrasement qui tend à rapprocher les plans de ses membrures. Sa fabrication doit aussi être réalisable en série à un prix de revient compétitif. Plus spécialement, son découpage doit être exécutable en continu au moyen de couteaux circulaires et son déploiement doit être réalisable de façon automatique, de préférence en continu. Bien entendu, les pertes de métal doivent être exclues. En outre, il doit être possible d'insérer longitudinalement entre les membrures et transversalement entre les jambages des éléments de renfort ou de stabilisation tels que des tiges ou des éléments de servitude tels que des câbles électriques, des tuyauteries, des gaines, des tirants, etc. Pour atteindre ce but, chaque noeud de chaque membrure de rang pair définissant une première face de l'armature est conformé en triangle et couple les extrémités voisines de deux jambages s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans le même sens, les sens s inversant pour les jambages des deux membrures consécutives de rang pair, tandis que chaque noeud de chaque membrure de rang impair définissant la deuxième face de l'armature est conformé en parallélogramme et couple les extrémités voisines des deux jambages s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans les sens opposés, les sens s'inversant pour les jambages homologues de deux membrures consécutives de rang impair. Plus particulièrement, les noeuds de liaison sont disposés, sur le métal non déployé, selon des lignes perpendiculaires aux membrures lors du déploiement, si les noeuds en parallélogramme des membrures de rang impair sont immobilisés longitudinalement, par contre les noeuds en triangles de chaque membrure de rang pair sont déplacés longitudinalement, tantôt dans un sens, pour une membrure de rang pair considérée, et tantôt dans le sens opposé, pour les deux membrures de rang pair consécutives à celle-ci, de sorte que les jambages s'inclinent en s'opposant pour deux membrures consécutives de rang pair pendant que la première face définie par celles-ci s'écarte de la deuxième face définie par les membrures de rang impair. De préférence, lors du déploiement de la feuille métallique préalablement découpée, les membrures sont écartées transversalement les unes des autres. Plus précisément, chaque noeud de couplage en parallélogramme d'une membrure de rang impair est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages de sens opposés qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe, lesquels sont parallèles entre eux et à la ligne reliant deux points de cette partie opposés en diagonale, les biais de découpe d'une membrure de rang impair étant inclinés symétriquement par rapport à ceux des deux membrures consécutives de rang impair. Chaque noeud de couplage en triangle d'une membrure de rang pair est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages de même sens qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe, lesquels sont parallèles respectivement aux deux lignes qui relient en diagonale les quatre points de cette partie, les biais de découpe d'une membrure de rang pair convergeant à l'opposé de ceux des deux membrures consécutives de rang pair. Au moment de la pose des tronçons en prolongement les uns des autres et en contact par leurs chants extrêmes définis par les membrures terminales paires de la première face et impaires de la deuxième face, les membrures de chaque tronçon coopèrent avec des barres transversales régulièrement espacées dont les extrémités sont fixées, notamment par crochetage à force, sur les membrures de deux tronçons contiguës. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre accompagnée des dessins sur lesquels: la figure 1 est une vue en plan partielle montrant le métal prédécoupé et non déployé utilisé pour l'armature selon l'invention; la figure 2 est une vue en plan analogue à la figure 1 faisant ressortir le début du déploiement et permettant de distinguer les divers composants de l'ossature ou armature selon l'invention; la figure 3 est une perspective partielle illustrant cette ossature ou armature déployée à partir du métal prédécoupé selon les figures 1 et 2; la figure 4 est une vue en plan élémentaire partielle analogue à la figure 1, mais représentant à plus grande échelle cinq noeuds successifs du métal avant déploiement; la figure 5 est une coupe transversale partielle montrant l'assemblage de plusieurs tronçons entre eux; la figure 6 est une élévation prise suivant la flèche F de la figure 5 ; et, les figures 7a, 7b, 7c et 7d représentent des vues en perspective de la mise en oeuvre du procédé de l'invention. La feuille de métal 5 (figure 1) destinée à la fabrication de l'armature 1 est de préférence en acier et elle est prédécoupée pour engendrer, lors de son déploiement, l'armature monolithique tridimensionnelle 1 représentée sur la figure 3. Ainsi que cela ressort des figures 1 à 4, l'armature 1 monolithique et tridimensionnelle comporte des membrures parallèles entre elles et écartées les unes des autres; ces membrures sont désignées par la référence générale 6 et sont distinguées par un indice définissant leur rang; il est important de noter dès maintenant que les membrures de rang impair 6.1, 6.3, 6.5, 6.7, 6.9..., 6.2n + 1 sont destinées à délimiter l'une des faces de l'armature, tandis que les membrures de rang pair 6.2, 6.4, 6.6, 6.8..,6.2n sont destinées à délimiter la face opposée de ladite armature. Les membrures 6 sont séparées les unes des autres par des parties pleines de la feuille 5, destinées à constituer des jambages 57, 58, 67 et 68 aboutissant sur des noeuds de liaison 59, 69, 79 et 89 des membrures 6.1, 6.5.... 6.4n + 1; 6.3, 6.7 6.4n + 3; 6.4, 6.8...6.4n; 6.2, 6.6....6.4n + 2, respectivement. Considérant les membrures de rang impair 6.2n + 1 sur la figure 2, les jambages 57 s'étendent au-dessus et vers la droite, tandis que les jambages 58 s'étendent au-dessous et vers la gauche, un jambage 57 étant conjugué à un jambage 58 pour aboutir sur un noeud en forme de parallélogramme 59 d'une membrure de rang impair 6.4n + 1, telle que la membrure 6.5, les jambages 67 s'étendent au-dessus et vers la gauche, tandis que les jambages 68 s'étendent au-dessous et vers la droite, un jambage 67 étant conjugué à un jambage 68 pour aboutir sur un noeud en forme de parallélogramme 69 d'une membrure de rang impair 6.4n + 3, telle que la membrure 6.3, les membrures de rang impair 6.2n + I étant alternativement munies de noeuds 59 avec jambages 57,58 et de noeuds 69 avec jambages 67, 68 Considérant maintenant les membrures de rang pair 6.2n sur la figure 2, elles sont alternativement munies: de noeuds triangulaires 79 (membrures 6.4n, telles que la membrure 6.4) sur lesquels convergent de la gauche des jambages supérieurs 68 et inférieurs 67, de noeuds triangulaires 89 (membrures 6.4n + 2, telles que la membrure 6.2) sur lesquels convergent de la droite des jambages supérieurs 58 et inférieurs 67. Pour obtenir cette disposition particulière des membrures 6, des jambages 57, 58, 67, 68 et des noeuds 59, 69, 79 et 89, chaque membrure 6 est délimitée par deux lignes de découpe interrompue 50, 51 dont les interruptions permettent de laisser subsister des parties pleines qui constituent justement les noeuds de liaison précités. Ces lignes 50, 51 séparent les membrures des jambages et sont prolongées par des biais de découpe 52 à 55 qui détachent chaque jambage de celui avec lequel il est aligné avant déploiement et, en même temps, qui délimitent les parties des noeuds faisant saillie latéralement des membrures. Ainsi, chaque noeud en forme de parallélogramme 59,4n + 1 est délimité par les biais de découpe 52 et 53, chaque noeud en forme de parallélogramme 69,4n + 3 est délimité par les biais de découpe 54 et 55, chaque noeud triangulaire 79,4n est délimité par les biais de découpe 52 et 55 communs aux noeuds voisins 59 et 69, chaque noeud triangulaire 89,4n + 2 est délimité par les biais de découpe 53 et 54 communs aux noeuds voisins 59 et 69. Ces biais de découpe sont orientés et répartis d'une façon très particulière analysée dans ce qui suit en se référant à la figure 4. La feuille de métal 5 est divisée en bandes étroites par les lignes de découpe 50 et 51 qui sont interrompues en des points 50a, 50b et respectivement Sia, 51b alignés sur des droites fictives 61a, 61b, celles-ci étant perpendiculaires aux lignes de découpe 50, 51 et écartées en correspondance avec la grosseur choisie des noeuds (moitié gauche de la figure 4). Quatre points voisins 50a, 50b, 51a et 51b pourraient être reliés par des diagonales fictives 62 et 63. Comme le montre la moitié droite de la figure 4, les bandes précitées constituent successivement la membrure 6.1, les jambages 58, la membrure 6.2, les jambages 67, la membrure 6.3, les jambages 68, la membrure 6.4, les jambages 57, la membrure 6.5, les jambages 58, la membrure 6.6 et ainsi de suite. De plus, les biais de découpe 52 et 53 sont parallèles à la diagonale 69, tandis que les biais de découpe 54 et 55 sont parallèles à la diagonale conjuguée 63; ces biais sont répartis pour être successivement parallèles entre eux par deux et divergeant l'un de l'autre par deux. Ainsi, en se référant toujours à la moitié droite de la figure 4: le noeud triangulaire 89 est défini par deux biais 53 et 54 convergeant vers la gauche sur la membrure 6.2 et divergeant vers la droite sur deux jambages 58 et 67 encadrant cette membrure qui en est séparée par les lignes de découpe 50 et 51 jusqu'aux points 50b et 51b, le noeud en forme de parallélogramme 69 est défini par deux biais parallèles 54 et 55 s'inclinant de la gauche en haut vers la droite en bas pour relier des jambages 67 et 68 à la membrure 6.3 au-delà des points d'interruption 50a et 51b des lignes de découpe 50 et 51 qui séparent cette membrure 6.3 desdits jambages 67 et 68 s'étendant de part et d'autre en prolongement, le noeud triangulaire 79 est défini par deux biais 55 et 52 convergeant vers la droite sur la membrure 6.4 et divergeant vers la gauche sur deux jambages 68 et 57 encadrant cette membrure qui en est séparée par les lignes 50 et 51 jusqu'aux points 50a et 51a, le noeud en forme de parallélogramme 59 est défini par deux biais parallèles 52 et 53 s'inclinant de la gauche en bas vers la droite en haut pour relier des jambages 58 et 57 à la membrure 6.5 au-delà des points d'interruption 51a et 50b des lignes de découpe 51 et 50 qui séparent cette membrure 6.5 desdits jambages 58 et 57 s'étendant de part et d'autre en prolongement. Pour déployer la feuille 5 ainsi prédécoupée, il faut, comme cela ressort clairement de la figure 3: immobiliser longitudinalement dans un plan de base les membrures de rang impair 6.1, 6.3, 6.5, 6.7, 6.9 6.2n + 1, et tirer longitudinalement sur les membrures de rang pair 6.2n, en les écartant à la fois transversalement des précédentes et perpendiculairement de leur plan de base, cette traction étant alternée vers la droite pour les membrures 6.4, 6.8....,6.4n et vers la gauche pour les membrures 6.2, 6.6...,6.4n + 2. Bien entendu, lors de ce déplacement, les jambages s'inclinent d'une façon symétrique, les jambages 58 et 67 des noeuds 89 de rang pair 4n + 2 vers le bas à droite (figure 3) et les jambages 68 et 57 des noeuds 79 de rang pair 4n vers le bas à gauche (figure 3). Cette inclinaison s'accompagne d'un pliage des jambages à l'endroit des noeuds de liaison: pour les jambages 57 le long de la ligne de pliage 57a du noeud de rang pair 79.4n et le long de la ligne de pliage 57b du noeud de rang impair 59.4n + 1 (figures 3 et 4), pour les jambages 58 le long de la ligne de pliage 58a du noeud de rang impair 59.4n + 1 et le long de la ligne de pliage 58b du noeud de rang pair 89.4n + 2 (figures 3 et 4), pour les jambages 67 le long de la ligne de pliage 67a du noeud de rang impair 69.4n + 3 et le long de la ligne de pliage 67b du noeud de rang pair 89.4n +2, pour les jambages 68 le long de la ligne de pliage 68a du noeud de rang pair 79.4n et le long de la ligne de pliage 68b du noeud de rang impair 69.4n + 3, toutes ces lignes de pliage reliant un point d'interruption 50a ou 51a, 50b ou 51b des lignes de découpe 50, 51 d'une membrure, au point d'interruption homologue situé en regard 51a ou 50a, 51b ou 50b des lignes de découpe de la memrure voisine, la figure 5 montre trois tronçons 41.1 à 41.3 qui , lors du montage, sont alignés les uns au bout des autres, la tenue des tronçons d'armature 1 se trouve assurée uniquement par leur propre rigidité. Pour assurer la liaison de ces tronçons entre eux et pour éviter que des fissurations apparaissent par la suite, des barres transversales 42 sont posées à différents niveaux régulièrement espacés. Ces barres n'ont rien de particulier si ce n'est que des crochets 43 et 44 sont formés par les extrémités de chacune. Le formage des crochets est effectué à force et a pour but de réunir la membrure extrême d'un tronçon avec la membrure extrême voisine du tronçon contigu: ainsi, un véritable croisillonnement de l'ensemble des tronçons est obtenu et assure en même temps la liaison intense des membrures extrêmes qui sont voisines des chants en contact desdits tronçons. L'armature 1 précédemment décrite en détail est dressée de façon stable pour former au moins un tronçon en voûte définissant une face supérieure ou extrados E et une face inférieure ou intrados I comme représenté sur la figure 7a. La stabilité verticale du ou des tronçons d'armature 1 est assurée d'une part en orientant lesdites membrures dans le sens porteur et d'autre part, au moyen d'éléments raidisseurs 100, constitués d'une part, dans la courbure du tronçon de microcintres comprenant des barres en acier de faible diamètre mises en compression par des moyens de postcompression et, d'autre part, dans la direction perpendiculaire de barres en acier de faible diamètre intégrés dans l'épaisseur de l'armature. Ainsi, une première série d'éléments raidisseurs est disposée parallélement aux génératrices du profil du tronçon tandis que l'autre série est disposée selon les directrices dudit profil. On fixe ensuite sur la face supérieure ou extrados E une enveloppe 101 comme représenté sur la figure 7b. Cette enveloppe est destinée au confinement du béton en limitant les pertes au niveau de l'extrados lors de la projection. L'enveloppe 101 est constituée le cas échéant d'une feuille continue étanche et/ou isolante qui comporte éventuellement des alvéoles. Bien entendu, dans le cas où l'armature 1 est disposée au contact ou à très faible distance de la paroi, l'enveloppe de confinement n'est plus nécessaire car le béton projeté est arrêté par la paroi. On projette ensuite sur ladite armature, du côté opposé à ladite enveloppe 101, un béton 102 à prise et à durcissement rapides comme représenté sur la figure 7c. La projection est effectuée en commençant par les parties basses du tronçon et en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de la stabilité une structure auto-portante à paroi mince et d'épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature. Le mode de projection sera décrit plus en détail dans l'exemple exposé plus loin. La projection du béton 102 de l'intrados vers l'extrados produit un enrobage satisfaisant à la fois des membrures et des jambages (figure 7d). Aucun accrochage du béton n'est nécessaire sur l'enveloppe 101 et la projection du béton 102 est effectuée par voie sèche avec mouillage préalable du béton. Selon le mode de mise en oeuvre représenté sur les figures 7a à 7d on réalise la structure auto-portante in situ par exemple à l'intérieur de l'excavation T préalablement creusée. On construit alors l'ouvrage de soutènement et/ou de revêtement directement sous la voûte et en avançant au fur et à mesure dans l'excavation. Selon une autre variante, on réalise la structure auto-portante à distance du chantier et on déplace ensuite ladite structure finie vers l'ouvrage à bâtir ou à consolider. Le béton 102 utilisé en combinaison avec l'armature 1 précédente contient un liant hydraulique à prise et durcissement rapides. De préférence, le béton comprend de 300 à 800 kg de liant par mètre cube de béton mis en oeuvre par projection ainsi que des granulats dont la taille est comprise entre 0 et 15 mm. Le ratio eau/liant hydraulique est fixé entre 0,25 et 0,50. Le liant hydraulique utilisé présente à la fois un temps de prise rapide et des propriétés mécaniques améliorées ainsi qu'une bonne résistance aux agressions chimiques avec des coûts d'élaboration thermique plus faibles. Par ciments à prise et durcissement rapides, on entend des ciments dont le début de prise à 20 C est compris entre 2 et 60 minutes, et dont le temps de fin de prise se situe 2 à 15 minutes après. Cette définition distingue clairement ces ciments à prise et durcissement rapides des ciments classiques tels qu'ils sont définis dans la norme NF P15-301 qui indique au paragraphe 7-2.2 que les temps de début de prise à 20C sont supérieurs à 1H 30 minutes pour les ciments des classes 35 et 45, et supérieurs à 1H pour les ciments des classes 55 et H.P. Le liant hydraulique à prise et durcissement rapides utilisé contient de 50 à 99% d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température de 900 à 12009 C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50% d'un produit pouzzolanique et/ou d'un produit agissant comme "filler". La température de calcination de la matière première constituant le ciment naturel est telle qu'elle conduit à un produit ne contenant pas majoritairement la phase caractéristique des clinkers que l'on retrouve dans les ciments artificiels, notamment le ciment de type PORTLAND. Par produit agissant comme "filler", on entend un produit finement divisé réputé inerte chimiquement et améliorant la compacité des matrices cimentaires par un effet granulaire. A titre d'exemples de produits agissant comme filler, on citera des produits calcaires ainsi que des variétés non réactives de fumées de silice. Par produit de type pouzzolanique, on entend des produits susceptibles de former avec la chaux des silicates de calcium hydratés similaires à ceux produits lors de l'hydratation d'un clinker de ciment artificiel classique. A titre d'exemple de produits pouzzolaniques utilisables pour préparer les compositions selon l'invention, on citera les pouzzolanes naturelles, par exemple les pouzzolanes volcaniques, les pouzzolanes artificielles, par exemple des argiles activées thermiquement et de façon tout à fait avantageuse des déchets industriels et tout particulièrement les fumées de silice. Ces fumées de silice sont des déchets industriels issus de la fabrication de l'aluminium et sont composées pour l'essentiel de grains de silice amorphe de dimensions inférieures au micron. Elles présentent l'avantage de jouer à la fois le rôle de filler et de produit pouzzolanique. Les liants hydrauliques utilisés contiennent en outre de 0 à 10% d'un ajout minéral inorganique de type sulfate. A titre d'exemple de sulfates utilisables selon l'invention, on citera le sulfate de calcium, anhydre ou dihydraté, le sulfate double de sodium et de calcium (glaubérite). L'addition de dérivés sulfatés s'avère tout particulièrement avantageuse dans les liants du fait de la présence dans la matière première les constituant d'éléments sulfurés qui, au moment de l'hydratation, se combinent aux dérivés sulfatés pour former des hydrates spécifiques. Selon d'autres variantes, les compositions de liant hydraulique contiennent, en outre, jusqu'à 5% d'ajouts organiques destinés à améliorer l'hydratation dudit liant lors de son utilisation. A titre d'exemples de tels ajouts organiques, on citera tout particulièrement les produits classiquement utilisés pour modifier la rhéologie et/ou la quantité d'eau nécessaire à la maniabilité et/ou la cinétique de prise et/ou de durcissement. A titre d'exemples de tels adjuvants organiques on citera: - les lignosulfonates, - les gluconates, - le naphtalène, - la mélamine, - les progressant régulièrement au cours du temps sur plusieurs années et une excellente résistance aux agressions chimiques. Ainsi, à température ordinaire de 20 C, les liants organiques précités conduisent, pour des mortiers 1/1 à des temps de début de prise de l'ordre de 6 minutes et de fin de prise de l'ordre de 9 minutes. Les temps de début de prise pourront être augmentés si besoin est, selon une technique connue de l'homme du métier, par exemple, par adjonction d'acide citrique dans l'eau de gâchage. Ainsi, l'addition de 0,2, 0,4, 0,6 ou 0,8 % d'acide citrique permettra d'augmenter le temps de début de prise à 20- C respectivement de 10, 15, 25 ou 30 minutes. Ces liants hydrauliques permettent d'obtenir des mortiers 1/1 qui présentent dès le premier quart d'heure des résistances élevées de l'ordre de 7 MPa en compression et de 1,8 MPa en flexion et qui évoluent progressivement dans le temps. Ainsi pour des mortiers 1/1 en poids et un dosage eau/liant hydraulique compris entre 0,30 et 0,38, on obtient des résistances à la compression de: - 8 à 40 MPa au bout de lh, - 15 à 15 à50MPaauboutde24h, - 35 à 75 MPa au bout de 28 j. Par ailleurs, ces liants hydrauliques conduisent à des mortiers et bétons d'excellente résistance aux attaques chimiques. A titre d'exemple, une éprouvette immergée pendant un an dans de l'acide lactique à pH = 4 perd moins de 1% de son poids. Les liants hydrauliques précités présentent l'avantage de donner avec les ciments artificiels ou leurs clinkers de type PORTLAND des mélanges entièrement compatibles et stables dans le temps et qui sont particulièrement bien adaptés à leur incorporation dans des bétons à projeter. Ces mélanges peuvent contenir de 0,1 à 99,9 % de liant hydraulique et présentent l'avantage de fournir un moyen de moduler à volonté les propriétés mécaniques et la vitesse de prise des produits ainsi obtenus. Ainsi les liants particuliers obtenus par mélange des liants hydrauliques précités avec des ciments artificiels ont, à des dosages supérieurs à 30 % (en mortier 1/2 par exemple), des propriétés de prise et de résistances mécaniques intermédiaires et progressives entre les propriétés des liants décrits précédemment et celles du ciment artificiel, c'est-à-dire qu'à certains dosages on peut avoir une prise rapide, des résistances mécaniques mesurables dès 3 h et des résistances à 28 jours égales à celles du ciment artificiel. Les résistances mécaniques continuent de monter de manière significative jusqu'à 3 mois et plus. Des mélanges particulièrement intéressants sont les mélanges avec les ciments à forts ajouts de matériaux pouzzolaniques très faibles au jeune âge. Leurs mélanges avec les liants précités améliorent très nettement leurs résistances mécaniques au jeune âge, dès 3 h et jusqu'à 6 jours suivant le dosage considéré. La structure de l'invention réagit dans son domaine élastique, sans dégradation avec une très bonne rigidité transversale et une bonne tenue en traction. La stabilité et la résistance de cette structure autoportante permettent une utilisation en toute sécurité notamment dans des ouvrages souterrains tels que des tunnels dont l'excavation est normalement soutenue selon la géologie du terrain. L'exemple qui suit illustre un mode de mise en oeuvre du procédé de l'invention. On utilise une armature 1 monolithique tridimensionnelle en acier galvanisé, fabriquée et distribuée par la Société J.K. STRUCTURES (marque déposée) du type précédemment décrit pour dresser des tronçons de 3 m de long et de 1,20 m de large qui sont cintrés pour s'adapter au rayon de courbure de l'excavation d'un tunnel. Pendant le montage des tronçons, la circulation sous la voûte reste possible. Des butées disposées suivant les génératrices du tronçon à bâtir définissent le gabarit de pose. Le montage du tronçon est effectué en arceau à partir du pied de voûte alternativement de droite et de gauche. La liaison des arceaux entre eux est obtenue par recouvrement d'une demi-ondulation avec agrafage des membrures. Pendant le montage, on utilise des portiques de soutènement jusqu'au bouclage d'un arc complet. Dès que le bouclage d'un arc est intervenu, on intègre dans l'épaisseur de l'armature des éléments raidisseurs longitudinaux et transversaux sous forme de barres en acier de faible diamètre du type Poutrafils (marque déposée) . Le nombre, la position et le diamètre des barres sont déterminés en fonction du rayon de courbure du tronçon et des charges à reprendre. La mise en charge est effectuée au moyen d'un dispositif de post-compression. On procède ensuite à la projection du béton sur le tronçon d'armature. La projection est effectuée de manière confinée pour limiter les pertes en béton et noyer progressivement l'armature. La phase de projection consiste à réaliser, par une première série de passes à la lanice, des arcs en béton espacés d'environ 2 m (voir figure 7c). Les passes sont effectuées en commençant par les parties basses du tronçon puis en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de stabilité une structure auto-portante du fait de la montée rapide des résistances du béton. Le poids des arcs en béton est équilibré par la capacité d'auto-portance du tronçon renforcée par les éléments raidisseurs. La seconde série de passes consiste à projeter le béton dans les zones de l'armature restées vides après les premières passes en commençant toujours par les parties basses et sans qu'aucun soutènement ne soit nécessaire. Lé béton utilisé contient un liant hydraulique du type Vicalpes (marque déposée) fabriqué et distribué par la Société VICAT qui est à prise et durcissement rapides au contact de l'eau. Pour les premières passes, le béton contient 470 kg de Vicalpes par mètre cube du béton mis en oeuvre. Pour les passes suivantes, le béton contient 180 kg de vicalpes par mètre cubé de béton. Le béton contient également des granulats dont la taille est inférieure ou égale à 8mm le ratio eau/liant est de 0,35. On ajoute un décaleur de début de prise et la projection est effectuée par voie sèche à flux dilué. Le béton est hydraté à 3 % maximum, d'abord en amont puis en bout de lance par une hydratation complémentaire. Le débit de projection est limité à 2,5 m3 / heure. L'enrobage de l'armature ainsi que la compacité du béton sont très satisfaisants. L'épaisseur de la structure obtenue est uniforme et est choisie entre 7 et 12 cm. REVENDICATIONS 1. Procédé de réalisation d'une structure auto-portante pour ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains, caractérisé en ce qu'il consiste à dresser de façon stable au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle (1) à projeter de manière confinée sur ladite armature (1), un béton (102) à prise et à durcissement rapides, en commençant par les parties basses du tronçon et en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de la stabilité, ladite structure auto-portante à paroi mince et épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature (1). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on dresse ledit tronçon d'armature de façon à définir une face supérieure ou extrados (E) et une face inférieure ou intrados (I). 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'on fixe sur l'extrados (E) une enveloppe (101) destinée à confiner le béton (102) projeté entre l'intrados (I) et l'extrados (E). 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite structure est réalisée in situ. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la projection du béton (102) est effectuée par voie sèche avec mouillage préalable. 6. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite enveloppe (101) est constituée d'une feuille étanche et/ou isolante. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on assure la stabilité du tronçon d'armature notamment au moyen d'éléments raidisseurs (100) constitués d'une part, dans la courbure du tronçon de microcintres comprenant des barres en acier de faible diamètre mises en compression par des moyens de postcompression et, d'autre part dans la direction perpendiculaire de barres en acier de faible diamètre intégrés dans l'épaisseur de l'armature (1). 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit béton (102) comprend un liant hydraulique contenant de 50 à 99 % d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température comprise entre 900 et 1200-C: d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50 % d'un produit pouzzolanique ou agissant comme filler. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit béton comprend de 300 à 800 kg de liant hydraulique par mètre cube de béton mis en oeuvre. 10. Procédé selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que ledit béton comprend des granulats dont la taille est comprise entre 0 et 15 mm. 11. Procédé selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que le ratio eau/liant hydraulique du béton est compris entre 0,25 et 0,50. 12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite armature (1) présente sur ses faces externes des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant ces membrures ; lesdites membrures étant orientées dans le sens porteur. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que chaque noeud (79,89) de chaque membrure de rang pair (6.4n) définissant une première face de l'armature est conformé en triangle et couple les extrémités voisines de deux jambages (57 et 68, 67 et 58) s 'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans le même sens, les sens s'inversant pour les jambages des deux membrures consécutives de rang pair (6.4n et 6.4n+2), et en ce que chaque noeud (59,69) de chaque membrure de rang impair (6.4n+1) définissant la deuxième face de la structure est conformé en parallélogramme et couple les extrémités voisines de deux jambages (57 et 58, 67 et 68) s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans des sens opposés, les sens s inversant pour les jambages homologues de deux membrures consécutives de rang impair (6.4n+1 et 6.4n+3). 14. Procédé selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que les noeuds de liaison (59,69,79,89) sont disposés, sur le métal plan non déployé, selon des lignes perpendiculaires aux membrures; et en ce que, lors du déploiement, si les noeuds en parallélogramme (59,69) des membrures de rang impair (6.4n+l) sont immobilisés longitudinalement, par contre les noeuds en triangles de chaque membrure de rang pair sont déplacés longitudinalement, tantôt dans un sens (79), pour une membrure de rang pair (6.4n) considérée, et tantôt dans le sens opposé (89), pour les deux membrures de rang pair (6.4n+2) consécutives à celle-ci, de sorte que les jambages s'inclinent en s'opposant pour deux membrures consécutives de rang pair pendant que la première face définie par celles-ci s 'écarte de la deuxième face définie par les membrures de rang impair. 15. Procédé selon la revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que lors du déploiement de la feuille métallique préalblement découpée, les membrures sont écartées transversalement les unes des autres. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que chaque noeud de couplage en parallélogramme (59,69) d'une membrure de rang impair (6.4n+1) est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages (57 et 58,67 et 68) de sens opposés qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe (52 et 53, 54 et 55), lesquels sont parallèles entre eux et à la ligne reliant deux points de cette partie opposés en diagonale, les biais de découpe d'une membrure de rang impair étant inclinés symétriquement par rapport à ceux des deux membrures consécutives de rang impair. 17. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que chaque noeud de couplage en triangle (79,89) d'une membrure de rang pair (6.4n) est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages (57 et 68,67 et 58) de même sens qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe (52 et 55, 53 et 54), lesquels sont parallèles respectivement aux deux lignes qui relient en diagonale les quatre points de cette partie, les biais de découpe d'une membrure de rang pair convergeant à l'opposé de ceux des deux membrures consécutives de rang pair. 18. Procédé selon l'une des revendications 13 à 17, caractérisé en ce que, au moment du montage des tronçons d'armature en prolongement les uns des autres et en contact par leurs chants extrêmes définis par les membrures terminales paires (6.2n) de la première face et impaires (6.2n+1) de la deuxième face, les membrures de chaque tronçon coopèrent avec des barres transversales (40) régulièrement espacées dont les extrémités (41,42) sont fixées, notamment par crochetage à force, sur les membrures de deux tronçons contiguës. 19. Structure auto-portante pour ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle (1) enrobée d'un béton comprenant un liant hydraulique à prise et durcissement rapides pour obtenir une paroi mince et une épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature. 20. Structure selon la revendication 19, caractérisée en ce que ledit liant est constitué de 50 à 99 % d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température de 900 à 1 200- C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50 % d'un produit pouzzolanique ou agissant comme filler. 21. Structure selon la revendication 19 ou 20, caractérisée en ce que le produit pouzzolanique ou de type filler est issu de la récupération d'un déchet industriel ou de la fabrication d'une pouzzolane artificielle. 22. Structure selon l'une des revendications 19 à 21, caractérisée en ce que le dérivé pouzzolanique ou de type filler est composé de fumées de silice, constituées de grains de silice amorphe de dimension inférieure à I Fm (micron). 23. Structure selon l'une des revendications 19 à 22, caractérisée en ce que le liant contient de 0 à 10 % d'un ajout minéral inorganique de type sulfate. 24. Structure selon la revendication 23, caractérisée en ce que l'ajout de type sulfate est un sulfate de calcium anhydre ou dihydraté ou un sulfate double de sodium et calcium. 25. Structure selon l'une des revendications 19 à 24, caractérisée en ce que le liant contient en outre moins de 5% d'un ajout organique destiné à améliorer l'hydratation dudit liant lors de son utilisation. 26. Structure selon la revendication 25, caractérisée en ce que ledit ajout organique appartient au groupe constitué des lignosulfonates, des gluconates, du naphtalène, de la mélamine, des produits polyhydroxycarboxyliques, des produits polyvinylsulfonés, de l'acide citrique anhydre ou monohydraté, des plastifiants et superplastifiants. 27. Structure selon l'une des revendications 19 à 26, caractérisée en ce que le liant contient en pourcentage en poids: ciment naturel : 85 - 95 % produit pouzzolanique et/ou filler: 3,9 - 11,5 % ajout inorganique: 1 - 10 % ajout organique 0,1 - 0,5 %. 28. Structure selon l'une des revendications 19 à 27, caractérisée en ce que le béton comprend le mélange dudit liant avec un ciment artificiel ou ses clinkers de type PORTLAND. 29. Structure selon la revendication 28, caractérisée en ce qu'il contient de 0,1 à 99,9 % de préférence de 10 à 90 % dudit liant. 30. Structure selon la revendication 28 ou 29 caractérisée en ce que ledit ciment artificiel est un ciment à fort ajout de matériaux pouzzolaniques, par exemple un ciment au laitier ou à la pouzzolane. 31. Structure selon l'une des revendications 19 à 30, caractérisée en ce que ledit béton comprend des granulats dont la taille est comprise entre 0 et 15 mm. 32. Structure selon l'une des revendications 19 à 31, caractérisée en ce que ce que ledit béton comprend des granulats dont la taille est comprise entre 0 et 15 mm. 33. Structure selon l'une des revendications 19 à 32, caractérisée en ce que le ratio eau/liant hydraulique du béton est compris entre 0,25 et 0,50. 34. Structure selon l'une des revendications 19 à 33, caractérisée en ce que ladite armature présente en surface des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant ces membrures. 35. Structure selon la revendication 34, caractérisée en ce que chaque noeud (79,89) de chaque membrure de rang pair (6.4n) définissant une première face de la structure est conformé en triangle et couple les extrémités voisines de deux jambages (57 et 68, 67 et 58) s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans le même sens, les sens s'inversant pour les jambages des deux membrures consécutives de rang pair (6.4n et 6.4n+2), et en ce que chaque noeud (59,69) de chaque membrure de rang impair (6.4n+l) définissant la deuxième face de la structure est conformé en parallélogramme et couple les extrémités voisines de deux jambages (57 et 58, 67 et 68) s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans des sens opposés, les sens s'inversant pour les jambages homologues de deux membrure consécutives de rang impair (6.4n+1 et 6.4n+3). 36. Structure selon la revendication 34 ou 35, caractérisée en ce que les noeuds de liaison (59,69,79,89) sont disposés, sur le métal plan non déployé, selon des lignes perpendiculaires aux membrures; et en ce que, lors du déploiement, si les noeuds en parallélogramme (59,69) des membrures de rang impair (6.4n+1) sont immobilisés longitudinalement, par contre les noeuds en triangles de chaque membrure de rang pair sont déplacés longitudinalement, tantôt dans un sens (79), pour une membrure de rang pair (6.4n) considérée, et tantôt dans le sens opposé (89), pour les deux membrures de rang pair (6.4n+2) consécutives à celle-ci, de sorte que les jambages s'inclinent en s'opposant pour deux membrures consécutives de rang pair pendant que la première face définie par celles-ci s'écarte de la deuxième face définie par les membrures de rang impair. 37. Structure selon la revendication 36, caractérisée en ce que, lors du déploiement de la feuille métallique préalablement découpée, les membrures sont écartées transversalement les unes des autres. 38. Structure selon la revendication 36, caractérisée en ce que chaque noeud de couplage en parallélogramme (59,69) d'une membrure de rang impair (6.4n+1) est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages (57 et 58,67 et 68) de sens opposés qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe (52 et 53, 54 et 55), lesquels sont parallèles entre eux et à la ligne reliant deux points de cette partie opposés en diagonale, les biais de découpe d'une membrure de rang impair étant inclinés symétriquement par rapport à ceux des deux membrures consécutives de rang impair. 39. Structure selon la revendication 36, caractérisée en ce que chaque noeud de couplage en triangle (79,89) dtune membrure de rang pair (6.4n) est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages (57 et 68,67 et 58) de même sens qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe (52 et 55, 53 et 54), lesquels sont parallèles respectivement aux deux lignes qui relient en diagonale les quatre points de cette partie, les biais de découpe d'une membrure de rang pair convergeant à l'opposé de ceux des deux membrures consécutives de rang pair. 40. Structure selon l'une des revendications 33 à 39, caractérisée en ce que les membrures sont orientées dans le sens porteur. 41. Structure selon l'une des revendications 19 à 40, caractérisée en ce qu'elle est conformée de façon à définir une face supérieure ou extrados (E) et une face inférieure ou intrados (I). 42. Structure selon l'une des revendications 19 à 41, caractérisée en ce qu'elle comporte des éléments raidisseurs (100) constitués d'une part, dans la courbure du tronçon de microcintres comprenant des barres en acier de faible diamètre mises en compression par des moyens de post-compression et, d'autre part, dans la direction perpendiculaire de barres en acier de faible diamètre intégrés dans l'épaisseur de l'armature (1). 43. Utilisation de la structure selon l'une des revendications 19 à 42 pour réaliser une structure interne de soutènement et/ou de revêtement de la voûte d'un tunnel.