FR 2709878 A1 19950317 FR 9310597 A 19930907 Antenne fil-plaque monopolaire La présente invention concerne une antenne fil-plaque monopolaire du type comprenant un plan de masse, un premier élément rayonnant sous la forme d'un toit capacitif susceptible d'être connecté à un générateur et un deuxième élément rayonnant sous la forme d'un fil conducteur reliant le toit capacitif au plan de masse. Une telle antenne est connue par le document FR-A-2 668 859. Cette antenne est composée de deux surfaces métalliques disposées de part et d'autre d'un substrat diélectrique. L'une de ces surfaces, généralement la plus grande, constitue le plan de masse et l'autre surface constitue le toit capacitif. L'alimentation de l'antenne s'effectue par l'intermédiaire d'une sonde coaxiale qui traverse le plan de masse et le substrat et est connectée au toit capacitif. Cette antenne a la particularité de posséder un fil conducteur supplémentaire actif parallèle à la sonde coaxiale d'alimentation et qui relie le plan de masse au toit capacitif. Ce fil effectue un retour à la masse. Une telle antenne est le siège de deux phénomènes de résonance, d'où le nom d'antenne à double résonance qui lui est parfois donné. Les paramètres physiques de l'antenne, à savoir la permittivité du substrat électrique, son épaisseur, le rayon de la sonde coaxiale d'alimentation, le rayon du fil de masse, la distance entre les deux fils ainsi que la forme et les dimensions du toit capacitif et du plan de masse, peuvent a priori avoir des valeurs quelconques. Toutefois le fonctionnement convenable de l'antenne dépend des relations entre ces paramètres qui limitent les possibilités et imposent des contraintes parfois difficiles à respecter du point de vue technologique. Ainsi pour obtenir une bonne adaptation de l'antenne, il faut de préférence un substrat à très faible constante diélectrique (er Le fonctionnement de cette antenne résulte principalement d'un phénomène de couplage entre la sonde d'alimentation et le fil de masse ou aucun mode de résonance de cavité n'intervient. L'ajout du fil de masse sous les conditions qui seront exposées ci-après crée une résonance parallèle située à une fréquence très inférieure à celles des modes classiques de résonance d'une antenne plaquée. Un choix convenable des différents paramètres physiques de l'antenne permet de réaliser une adaptation correcte de l'aérien aux générateurs microondes classiques c'est-à-dire que l'antenne présente une impédance dont la partie réelle est proche de 50 Q lorsque la partie imaginaire s'annule. Le rayonnement de l'antenne présente les caractéristiques typiques du rayonnement d'un monopole - Lobe à symétrie de révolution. - Rayonnement maximal parallèlement au plan de masse lorsqu'il est très grand et nul dans l'axe des fils. - Polarisation linéaire avec champ électrique dans un plan perpendiculaire à l'antenne. Par conséquent, si l'antenne décrite dans le document précité présente visà-vis des antennes de l'art antérieur les avantages d'être relativement simple dans sa conception et sa réalisation, de posséder des dimensions faibles par rapport à la longueur d'onde d'utilisation, de pouvoir être correctement adaptée avec un gain convenable, de posséder une bande passante plus importante qu'une antenne plaquée classique et un rayonnement de type monopolaire stable en fonction de la fréquence, et de pouvoir être utilisé en réseau, elle présente toutefois certains inconvénients. En particulier l'antenne doit posséder un fil d'alimentation très fin et est donc relativement fragile, son adaptation est relativement difficile lorsque le substrat utilisé a une constante diélectrique très différente de 1 et sa bande passante est relativement étroite. La présente invention vise à pallier ces inconvénients. A cet effet, I'invention a pour objet une antenne fil-plaque monopolaire comprenant un plan de masse, un premier élément rayonnant sous la forme d'un toit capacitif susceptible d'être connecté à un générateur et un deuxième élément rayonnant sous la forme d'un fil conducteur reliant le toit capacitif au plan de masse, caractérisé par le fait qu'elle comprend une pluralité d'au moins un desdits éléments rayonnant. On verra ci-après qu'un tel agencement permet de résoudre les problèmes exposés ci-dessus. Dans un mode de réalisation particulier, L'antenne selon l'invention comporte une pluralité de fils conducteurs disposés selon un arrangement symétrique. Plus particulièrement les fils conducteurs peuvent être disposés symétriquement par rapport à un fil conducteur agencé pour connecter le toit capacitif au générateur. Dans un autre mode de réalisation particulier, L'antenne selon l'invention comporte une pluralité de toits capacitifs et au moins le toit capacitif le plus proche du plan de masse est agencé pour être connecté au générateur. Une antenne selon l'invention comportant plusieurs toits capacitifs peut être agencée pour présenter une large bande passante ou pour présenter une pluralité de fréquences de résonance. On décrira maintenant à titre d'exemple non limitatif des modes de réalisation particuliers de l'invention en référence aux dessins schématiques annexés dans lesquels - les figures 1 et 2 sont deux vues en perspectives de deux modes de réalisation de l'invention, - les figures 3a, 3b et 3c illustrent respectivement les parties réelles et imaginaires de l'impédance équivalente Z (f) et le coefficient de réflexion S11 (f) d'une antenne selon le mode de réalisation de la figure 1, - les figures 4a et 4b illustrent respectivement pour cette même antenne les gains réalisés dans le plan des fils et dans le plan orthogonal, - les figures 5a, 5b et 5c illustrent respectivement les parties réelles et imaginaires de l'impédance équivalente Z (f) et le coefficient de réflexion S11 (f) d'une antenne selon le mode de réalisation de la figure 2, et - les figures 6a et 6b illustrent pour cette même antenne les gains réalisés dans le plan des fils à de fréquences différentes. L'antenne de la figure 1 est formée d'un substrat diélectrique 1 totalement métallisé sur une de ces faces 2 pour former le plan de masse et partiellement métallisé sur son autre face 3 pour former le toit capacitif. Une sonde coaxiale d'alimentation 4 traverse le plan de masse 2 et le substrat 1 et est connectée au toit capacitif 3. Des fils conducteurs 5 traversent également le substrat 1 pour relier le plan de masse 2 au toit capacitif 3. Les fils de masse 5 peuvent être disposés, a priori, n'importe où sous le toit capacitif 3 de l'antenne mais, suivant leur position, leur influence sur le fonctionnement de l'antenne sera plus ou moins importante. D'autre part, I'introduction d'un trop grand nombre de fils de masse (à partir de quatre) peut atténuer le phénomène de double résonance et le rendre non utilisable du point de vue de l'adaptation de l'aérien aux générateurs microondes. Par ailleurs, le substrat diélectrique 1 sur lequel est déposée le plan de masse 2 et le toit 3 de l'antenne n'est pas obligatoirement constitué d'un seul matériau diélectrique mais peut être constituée d'une superposition de couches à constantes diélectriques quelconques. La forme et les dimensions du substrat 1 sont arbitraires mais généralement, pour des raisons pratiques, ses dimensions ne dépassent pas celles du plan de masse 2. L'introduction de chaque fil de masse supplémentaire introduit de nouveaux paramètres physiques de l'antenne, à savoir, le rayon du fil de masse ajouté, sa distance à la sonde coaxiale d'alimentation ainsi que les distances le séparant des autres fils de masse. Ces paramètres physiques supplémentaires compliquent les relations entre les paramètres physiques de l'antenne mais, en réalité, ils simplifient le problème et assouplissent les contraintes nécessaires à l'obtention du fonctionnement de l'antenne filplaque monopolaire. C'est ainsi que le fil de la sonde d'alimentation 4 ne doit plus nécessairement être de diamètre très inférieur à celui des fils de masse, mais peut être de diamètre identique ou supérieur à celui des fils de masse. Egalement, les fils de masse 5 ne doivent plus être situés trop proches de la sonde coaxiale d'alimentation 4 mais doivent se trouver de préférence vers les extrémités du toit de l'antenne. Le rayon des fils de masse est de préférence inférieur au rayon de la sonde d'alimentation et, plus les fils de masses sont nombreux ou proches de la sonde d'alimentation, plus leur rayon doit être petit. Comparé à l'antenne à double résonance à un seul fil de masse, L'antenne à plusieurs fils de masse présente un toit généralement plus grand et une hauteur légèrement plus importante pour fonctionner à la même fréquence. Toutefois, I'introduction d'un milieu diélectrique ou d'une superposition de milieux diélectriques différents permet de réduire ces dimensions. D'ailleurs, si l'antenne à double résonance possédant un seul fil de masse n'est convenablement adaptable à 50 Q que pour des substrats à très faible permittivité (er D'autre part, d'un point de vue pratique, il est préférable de placer les fils de masse 5 symétriquement par rapport à la sonde coaxiale d'alimentation 4, en plaçant, par exemple, cette sonde d'alimentation au centre du toit capacitif 3 de l'antenne. Le principe de fonctionnement de l'antenne à double résonance possédant plusieurs fils de masse est similaire à celui de l'antenne à double résonance ne présentant qu'un seul fil de masse. L'ajout de fils de masse supplémentaire ne crée pas de nouvelles résonances parallèles liées à chacun des fils de masse, mais modifie celle créée par un fil de masse. En effet, en première approximation, il est possible de considérer que le phénomène de double résonance est désormais créé par la "self équivalente" à l'ensemble des fils de masse 5 qui court-circuite la capacité de l'antenne. Cette self est désormais plus faible, eu égard à la mise en parallèle des selfs liées à chacun des fils de masse, ce qui explique que la fréquence de résonance se trouve décalée vers les hautes fréquences et que cette résonance présente un coefficient de qualité moins élevé. L'introduction de substrats diélectriques à forte permittivité fait redescendre la fréquence de résonance et augmenter le coefficient de qualité en modifiant, principalement, les mutuelles inductances entre les fils. La diminution du coefficient de qualité de la double résonance apparaît très bénéfique du point de vue de l'adaptation de l'aérien aux générateurs microondes car il permet de maintenir la partie réelle de l'impédance proche de 50 Q et la partie imaginaire nulle sur une bande de fréquence plus grande, ce qui permet d'obtenir une augmentation de la bande passante. Ces propriétés sont générales et se retrouvent avec des paramètres d'antenne très différents à des fréquences de fonctionnement quelconques. Aussi, le choix de la fréquence d'utilisation est à la discrétion de l'utilisateur. En conséquence, I'obtention d'une adaptation correcte à une certaine fréquence peut être réalisée de la façon suivante - on choisit la surface du toit 3, la hauteur du ou des substrats 1 et le nombre de fils de masse ce qui donne la fréquence approximative de fonctionnement, - on choisit le placement des fils 5, leur rayon et les distances qui les séparent, ce qui permet un ajustement de la fréquence, et de la partie réelle et de la partie imaginaire de l'impédance, et par conséquent une optimisation de l'adaptation de l'antenne, - on choisit les dimensions du plan de masse 2, ce qui détermine le diagramme de rayonnement, L'antenne fil-plaque monopolaire possédant plusieurs fils de masse présente des caractéristiques de rayonnement similaires à celles de l'antenne à double résonance qui ne possède qu'un fil de masse, à savoir un rayonnement de type monopolaire qui s'effectue par l'intermédiaire du fil d'alimentation et des fils de masse. La multiplication des fils de masse 5 permet dorénavant de symétriser parfaitement le rayonnement en disposant les fils de masse de manière symétrique vis-à-vis de la sonde d'alimentation 4 située au centre de l'antenne. Les dimensions du plan de masse 2 et, à un degré moindre, celles du substrat 1 introduisent, comme pour toute antenne à rayonnement monopolaire, des modifications du diagramme de rayonnement. On donnera ci-après les caractéristiques d'une antenne du type de celle représentée à la figure l avec deux fils de masse 5 et une sonde coaxiale d'alimentation 4 de diamètre 1,27 mm, les deux fils 5 étant disposés symétriquement par rapport à la sonde 4 et l'axe de chacun des fils étant distant de 3,3 mm de l'axe de la sonde. Le substrat électrique 1 est constitué d'une plaque de 10 mm d'épaisseur de polyméthacrylate de méthyle de 72 mm x 72 mm, et de permittivité égale à environ à 2,5. Le plan de masse 2 couvre toute une face de la plaque 1 et le toit capacitif est centré sur l'autre face et est de dimension de 20 mm x 20 mm. Les figures 3 à 6 représentent en traits pleins les grandeurs mesurées et en traits interrompus, les grandeurs théoriques. Les figures 3a et 3b montrent respectivement la partie réelle et la partie imaginaire de l'impédance d'entrée de l'antenne et la figure 3c montre le coefficient de réflexion qui en résulte. De même, les figures 4a et 4b montrent le gain réalisé, obtenu respectivement dans le plan des fils et dans le plan orthogonal au plan des fils, et évalué sur tout l'espace entourant l'antenne. Ces résultats permettent de vérifier l'excellente adaptation de l'antenne (figure 3) ainsi que l'allure typique du rayonnement monopolaire déformée par l'effet de diffraction des arêtes du plan de masse (figure 4). L'antenne présente un coefficient de réflexion S1 (f) de l'ordre de -20 dB (seulement 1 % de la puissance incidente est réfléchie) à la fréquence de 1,77 GHz. Le gain réalisé représenté à la figure 4 à cette même fréquence de 1,77 GHz tient compte de l'ensemble des pertes (désadaptation, pertes ohmiques et diélectriques) atteint une valeur maximale d'environ 2,5 dB à 45C en raison de la déformation du diagramme de rayonnement dû aux dimensions du plan de masse. Outre les avantages présentés par l'antenne à double résonance à un seul fil de masse vis-à-vis des antennes antérieures et que reprend l'antenne à double résonance à plusieurs fils de masse, la multiplication des fils de masse sur ce type d'antenne présente d'autres avantages. En effet, I'introduction de fils de masse supplémentaires autorise plus de liberté sur les paramètres physiques de l'antenne, ce qui permet - une adaptation de l'aérien plus aisée - la possibilité d'utiliser des substrats à forte permittivité - un élargissement de la bande passante :8 % de bande pour un TOS de 2 ou 20 % de bande pour un TOS de 5,8 (ISiiI | de 3dB) - une configuration physique de l'antenne pas obligatoirement unique et facilement modulable - une symétrisation parfaite du diagramme de rayonnement dans tout l'espace. La réalisation technologique de l'aérien apparaît désormais plus aisée car les contraintes imposées sur les paramètres physiques pour obtenir un fonctionnement correct sont moins pointues ou pénalisantes. Du point de vue de la réalisation, on obtient les avantages suivants - une solidité de l'antenne accrue par l'introduction de fils de masse supplémentaires et d'une sonde coaxiale de gros diamètre - la possibilité de réaliser une antenne sans substrat diélectrique, le toit étant maintenu par l'ensemble des fils - la possibilité d'utiliser des substrats diélectriques facilitant la réalisation et renforçant la rigidité de l'antenne. Dans le mode de réalisation de la figure 2, le diélectrique est l'air ambiant. Le plan de masse 10 est surmonté par un premier toit capacitif 11 lui-même surmonté par un deuxième toit capacitif 12. Seul le premier toit capacitif 11 est connecté à une sonde coaxiale d'alimentation 12 traversant le plan de masse 10 pour sa connection à un générateur. Le premier toit capacitif 11 est par ailleurs relié au plan de masse 10 par deux fils conducteurs 14 et 14' disposés par rapport à la sonde 13 comme les fils 5 du mode de réalisation de la figure 1. Le deuxième toit capacitif 12 est relié au premier toit capacitif 11 par deux fils de masse 15 et 15' en contact avec le toit 11 en deux points situés entre les points de contact de la sonde 13 et ceux des fils 14 et 14' de l'autre côté du toit 11. On verra ci-après qu'un tel dispositif engendre deux fréquences de résonance. Bien entendu, un plus grand nombre de toits ainsi qu'un agencement différent des fils de masse est envisageable. On a pu constater que la forme des toits est pratiquement arbitraire et seule leur surface compte. Pour des raisons pratiques et simplificatrices, il est préférable de placer le toit 12 ayant la surface la plus petite le plus haut au-dessus du plan de masse 10, le toit 11 le plus grand étant placé immédiatement au-dessus du plan de masse. Ainsi, la sonde d'alimentation est uniquement connectée au toit 11 le plus grand à travers le plan de masse. Ce dont donc les paramètres physiques liés à l'étage inférieur qui agissent principalement sur la résonance la plus basse ; la résonance la plus haute est, quant à elle, fixée d'une part par les paramètres physiques liés à l'étage du haut, mais également par ceux de l'étage du bas contenant la sonde coaxiale d'alimentation 13. Ainsi, si les contraintes à imposer sur les paramètres physiques liés à l'étage du bas sont connus par la description donnée ci-dessus en référence à la figure 1, ils doivent dorénavant être modulés pour ne pas trop pénaliser la résonance la plus haute. En effet, il est nécessaire de rendre exploitable du point de vue de l'adaptation à 50 n, la seconde double résonance par une action conjointe sur, d'une part, I'ensemble des paramètres physiques liés au premier étage, puis d'autre part, sur les paramètres physiques liés au deuxième étage et qui influencent les deux résonances (à savoir : les dimensions du toit supérieur 12, la valeur de la permittivité du substrat diélectrique du deuxième étage et son épaisseur) et enfin, une action sur les paramètres physiques qui agissent uniquement sur la seconde résonance, indépendamment de l'autre (à savoir : le rayon des fils de masse supérieurs 15 et 15' et la distance qui les séparent). Globalement, il est apparu préférable que la sonde coaxiale d'alimentation 13 ait un diamètre important, que les fils de masse 14 et 14' de l'étage du bas soient éloignés de la sonde coaxiale 13 et possèdent un rayon au moins trois à quatre fois inférieur à celui de la sonde d'alimentation, et que les fils de masse 15 et 15' de l'étage du haut aient un diamètre identique voire supérieur à celui de la sonde d'alimentation et soient également éloignés l'un de l'autre. D'ailleurs, le placement des fils sous les toits est arbitraire et seules les distances les séparant sont importants ; toutefois, une disposition centrée et symétrique apparaît souhaitable de façon à symétriser le diagramme de rayonnement. Les hauteurs respectives de chacune des antennes doivent de préférence être du même ordre de grandeur par rapport à la longueur d'onde émise et ne pas excéder ho/15. Les surfaces des toits ne doivent pas être trop différentes si l'on veut garder les résonances proches et un rapport de 1,4 sur les surfaces apparaît comme un maximum à ne pas dépasser. Quant aux substrats diélectriques, ils peuvent permettre de rapprocher ou d'éloigner les résonances ainsi que de modifier les coefficients de qualité des résonances. Si le principe de fonctionnement de ce dispositif reprend celui de l'antenne à double résonance pour chaque toit de l'antenne, le phénomène se complique toutefois, du fait de la présence de toits inférieurs qui peuvent agir comme plan de masse vis-à-vis des toits supérieurs. D'autre part, les phénomènes de couplage n'ont plus uniquement lieu entre les fils d'un même étage mais également avec ceux des autres étages. Ainsi, le phénomène de double résonance lié au premier étage où se trouve la sonde d'alimentation est pratiquement indépendant des résonances dues aux étages supérieurs, mais chacune des résonances dues aux étages supérieurs dépend fortement de celles liées aux étages inférieurs. Bien que, dans ce cas, I'établissement d'un circuit équivalent apparaisse difficile, I'apparition des résonances parallèles, situées bien en dessous des modes classiques de résonance de cavité des antennes imprimées, résulte toujours d'un court-circuit réalisé par l'intermédiaire des fils de masse (et éventuellement des toits et fils de masse inférieurs) au niveau des capacités présentées par chaque toit du dispositif. Ces propriétés sont générales et se retrouvent avec des paramètres physiques d'antennes très différents à des fréquences de travail quelconques. L'antenne à double résonance à étages multiples peut être employée de deux manières différentes : soit elle est utilisée comme un dispositif présentant une large bande passante et, dans ce cas, les caractéristiques de chaque élément superposé doivent conduire au chevauchement des bandes de fréquence de fonctionnement de chacune des antennes afin de réaliser une adaptation à 50 n large bande. Soit ce type d'aérien est utilisé comme un dispositif à plusieurs fréquences de résonance mais à diagramme de rayonnement identique et, dans ce cas, chacune des bandes de fréquence de fonctionnement doit être distincte des bandes voisines. Toutefois, quel que soit le type d'utilisation du dispositif souhaité, un fonctionnement correct du dispositif peut être obtenu de la façon exposée ci-après. Du fait du nombre important de paramètres physiques à fixer et compte tenu du fait que certains paramètres modifient l'ensemble des résonances, il est important de procéder par étapes et de commencer par fixer les paramètres physiques ayant une large influence. C'est ainsi qu'il faut d'abord s'attacher à choisir les paramètres liés à l'étage inférieur contenant la sonde d'alimentation et ensuite choisir, étage par étage, les paramètres physiques liés principalement à chacune des résonances afin d'optimiser l'adaptation du dispositif à 50 n. On procède donc de la façon suivante - on choisit les dimensions des toits, les hauteurs, les substrats et le nombre de fils de masse respectifs à chaque étage, ce qui donne les fréquences approximatives de fonctionnement - on choisit le placement des fils, leur rayon et les distances qui les séparent concernant l'étage où se trouve la ou les sondes coaxiales d'alimentation tout en réajustant des paramètres physiques des autres étages ayant une action sur l'ensemble des résonances, à savoir : les dimensions des toits, les hauteurs et la valeur de la permittivité diélectrique des substrats ; il en résulte un ajustement des fréquences de résonance associé à un positionnement précis de la partie réelle et imaginaire de l'impédance concernant uniquement la résonance liée à l'étage qui contient la sonde d'alimentation, ce qui permet d'optimiser l'adaptation du dispositif à cette première fréquence. Ensuite, pour chacun des toits constitutifs du dispositif et en commençant par l'étage situé immédiatement au-dessus du précédent - on choisit le placement des fils, leur rayon et les distances qui les séparent de manière à modifier uniquement la résonance liée à cet étage et celles liées aux étages supérieurs, d'où un ajustement de la fréquence de résonance concernée, et de la partie réelle et imaginaire de l'impédance afin d'optimiser l'adaptation du dispositif à cette fréquence. Les résonances supérieures pourront être éventuellement modifiées mais elles le seront de nouveau lors de l'optimisation des paramètres les concernant - enfin, on choisit des dimensions du plan de masse pour déterminer le diagramme de rayonnement. Le rayonnement du dispositif s'effectue pour l'essentiel par l'intermédiaire des fils placés au niveau de chacune des antennes à double résonance superposées. Ainsi, le rayonnement engendré par le dispositif présente des caractéristiques identiques au rayonnement d'un monopole. Toutefois, il est à noter que le dispositif présente une remarquable stabilité du diagramme de rayonnement en fonction de la fréquence puisque les phénomènes de "double résonance" se situent bien en dessous des modes de résonance de cavité des antennes imprimées. Cependant, de légères modifications du diagramme de rayonnement sont observables lorsque la fréquence varie de façon importante à cause de la diffraction par les arêtes du plan de masse dont les effets varient avec la longueur d'onde, ce qui est le cas pour toutes les antennes à rayonnement monopolaire. Les figures 5 et 6 illustrent les résultats obtenus avec une antenne du type de celle de la figure 2 dans laquelle le plan de masse 10 a des dimensions de 99 mm x 99 mm, le toit capacitif inférieur 11 a des dimensions de 39 mm x 39 mm et le toit capacitif supérieur 12 a des dimensions de 26 mm x 26mm. Le toit capacitif 11 est distant de 10 mm du plan de masse 10 et les deux toits capacitifs 11 et 12 sont séparés également de 10 mm. La sonde coaxiale d'alimentation 13 ainsi que les fils de masse 15 et 15' ont un diamètre de 1,27 mm et les fils de masse 14 et 14' ont un diamètre de 0,4 mm. Les fils 3 et 4 sont distants de 6,6 mm et les fils 14 et 14' sont chacun distants de 9,9 mm de la sonde d'alimentation 13. Les fréquences de résonance du mode fondamental de type cavité résonnante de chacune des deux antennes superposées sont respectivement situées vers 3,8 GHz et 5,7 GHz. La position des fils pourrait être déterminée de façon à permettre également un fonctionnement de l'antenne sur les modes résonnants. On a représenté aux figures 5 et 6 en trait plein les résultats théorique et en trait interrompus les résultats expérimentaux. La figure 5 représente les caractéristiques électriques de l'antenne à savoir les parties réelles et imaginaires de l'impédance d'entrée (figures 5a et 5b) et le coefficient de réflexion mesuré par rapport à 50 ohms (figure 5c). Les figures 6a et 6b montrent le gain réalisé de l'antenne obtenu dans le plan des fils et évalué dans tout l'espace entourant l'antenne aux deux fréquences de fonctionnement de 1,2 GHz et 2,1 GHz respectivement. L'antenne présente alors deux "double résonance" situées vers 1,1 GHz et 2 GHz. Une optimisation incomplète des paramètres physiques de l'antenne permet pourtant d'obtenir deux coefficients de réflexion de l'ordre de -12 dB à 1,2 GHz et 2,1 GHz. L'écart observé au niveau de la détermination de la fréquence de résonance haute est dû à une réalisation pratique légèrement différente de l'antenne étudiée en théorie. On observe alors aux deux fréquences de fonctionnement, un rayonnement de type monopolaire légèrement déformé par la diffraction dûe au plan de masse. On notera que le diagramme le plus déformé est celui évalué à la fréquence la plus haute mais que le rayonnement avant de l'antenne (-90" Les valeurs de gain réalisé, obenues aux deux fréquences de fonctionnement, à savoir, 1,4 dB à f = 1,2 GHz et 1,9 dB à f = 2,1 GHz (courbes expérimentales) sont conformes aux valeurs escomptées compte tenu de l'adaptation à -12 dB obtenue à ces fréquences et pourraient être augmentées moyennant une adaptation à 50 n optimisée. Le rayonnement obtenu dans le plan orthogonal au plan des fils, fournit des résultats identiques qui ne sont pas présentés ici. Ce dispositif à étages multiples permet la création de multiples "doubles résonances" situées proches les unes des autres ou pas. Ainsi, un tel dispositif présente immédiatement deux principaux intérêts - une adaptation à 50 n très large bande obtenue par chevauchement des bandes passantes liées à chacune des an D'autre part, la technique de superposition d'antennes à double résonance permet au dispositif complet de garder intégralement les caractéristiques de l'antenne à double résonance et notamment les avantages exposés cidessus On obtiendra en outre un rayonnement de type monopolaire pratiquement stable en fonction de la fréquence. REVENDICATIONS 1. Antenne fil-plaque monopolaire comprenant un plan de masse (2 ; 10), un premier élément rayonnant sous la forme d'un toit capacitif (3 ; 11, 12) susceptible d'être connecté à un générateur, et un deuxième élément rayonnant sous la forme d'un fil conducteur (5 ; 14, 14', 15, 15') reliant le toit capacitif au plan de masse, caractérisée par le fait qu'elle comprend une pluralité d'au moins l'un desdits éléments rayonnants. 2. Antenne selon la revendication 1, comportant une pluralité de fils conducteurs disposés selon un arrangement symétrique. 3. Antenne selon la revendication 2, dans laquelle les fils conducteurs sont disposés symétriquement par rapport à un fil conducteur agencé pour connecter le toit capacitif au générateur. 4. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comportant une pluralité de toits capacitifs et dans laquelle au moins le toit capacitif le plus proche du plan de masse est agencé pour être connecté au générateur. 5. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, comportant au moins deux toits capacitifs et agencée pour présenter une large bande passante. 6. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, comportant une pluralité de toits capacitifs et agencée pour présenter une pluralité de fréquences de résonance.