FR 2707697 A1 19950120 FR 9308298 A 19930630 La présente invention concerne un outil d'imagerie de productivité des parois de puits. De façon plus générale, la présente invention concerne le domaine des mesures en forages, notamment forages d'eau, forages pétroliers, forages de géothermie, dans lesquels on souhaite caractériser les formations traversées quant à leur aptitude à produire le fluide en place ou à absorber un fluide injecté. La présente invention peut aussi être utilisée pour caractériser l'étanchéité de formations -l'absence de fractures ouvertes par exemple et leur aptitude à pouvoir être utilisées comme site de stockage de matières dangereuses. La définition des niveaux producteurs d'un forage, forage d'eau, forage géothermal, forage pétrolier, et la connaissance précise de leur productivité constituent des données très importantes, d'une part pour l'appréciation de l'intérêt économique d'un tel ouvrage et d'autre part pour l'ex- ploitation dans le temps du réservoir traversé. De même, dans des applications visant au stockage en profondeur de produits sensibles, la mesure de l'étanchéité des formations traversées est primordiale pour apprécier la faisabilité du projet. ll n'existe à ce jour aucun outil de mesure directe in situ de la perméabilité, paramètre définissant la capacité d'une formation à se laisser traverser par un fluide. On pallie cette carence en estimant la productivité des niveaux potentiels à l'aide d'autres paramètres physiques pouvant indirec- tement être rattachés à cette notion de productivité: - mesures d'imagerie de parois de puits permettant l'identification et la localisation de fractures ou la caractérisation de réservoirs sédimentaires, - mesures de porosité. Les seules mesures d'imagerie de parois de puits actuellement mises en oeuvre concernent les mesures d'imagerie acoustique et résistive. Elles sont bien connues des hommes de l'art. Le principe consiste à mesurer la résistivité ou l'impédance acoustique d'un faible volume de formation: - à l'aide d'un grand nombre d'électrodes appliquées sur la paroi du puits dans le cas d'imagerie de résistivité, - ou d'un capteur tournant qui scrute la paroi selon un tracé hélicoïdal, dans le cas d'imagerie acoustique, et à représenter l'amplitude du paramètre ainsi observé sous forme d'image, selon un code de couleur; par exemple, dans le cas d'imagerie de résistivité, du plus clair pour les formations très résistives, au plus foncé pour les formations très conductives. Un module d'orientation présent dans la sonde permet de présenter l'image ainsi obtenue orientée dans l'espace. En dépit de leur intérêt évident notamment en matière d'analyse structurale, de détection et évaluation de fractures, les potentialités de caractérisation des réservoirs avec les mesures d'imagerie acoustique et résistive restent cependant limitées pour les applications visant à localiser les niveaux producteurs et à mesurer leur productivité. Prenons par exemple le cas de fractures ouvertes ou fermées; un outil d'imagerie résistif réagira de la même façon dans ces deux situations car il verra à chaque fois un contraste de résistivité entre la fracture et la roche mère mais ne permettra pas de discerner si les faibles résistivités en face de la fracture sont dues: - en cas de fractures ouvertes, au fluide qui les remplit, - en cas de fractures fermées, à la recristallisation qui a obturé ces fractures mais dont la faible résistivité est plus proche de celle du fluide en place que de celle de la roche mère. L'objet de la présente invention qui concerne un outil permettant de donner une image de la productivité des parois au niveau d'un réservoir comble les carences évoquées ci-avant; le principe sera mieux compris en considérant les exemples présentés sur les figures 1, 2a, 2b et 3. La figure 1 schématise le principe de mesure mis en oeuvre dans la pré sente invention. Celui-ci utilise la mesure par vélocimétrie laser à effet Doppler, utilisée notamment en laboratoire par les aérauliciens ou les hydrodynamiciens pour la connaissance des écoulements par exemple le long d'ailes d'avion ou de pales d'hélice; ce qui suit a simplement pour objet dlen présenter les éléments de base permettant la compréhension de son application dans l'invention sans aborder en détail la théorie. Les deux faisceaux lumineux cohérents la et lb de la figure I issus d'une même source laser Ic se coupent suivant un angle 2ss, référencé 15. Ceci donne une figure d'interférence de franges planes et parallèles dont llin- terfrange 2 est proportionnel à la longueur d'onde L de la source de lumière. Une particule 3 -on en rencontre quasi systématiquement dans tout fluide, y compris dans l'eau potable du robinet- traversant cette zone, au passage de chaque frange claire, va diffuser de la lumière qui après détection par la photodiode 5a, va générer un signal modulé 5b, dont la fréquence est directement proportionnelle à la vitesse du fluide et à un coefficient défini par construction et dépendant - de la géométrie des faisceaux - de la longueur d'onde de la source laser monomode. interfrange: Ax = L / 2sinus fréquence : f = viAx =2v *sine / L vitesse : v = f * L 2 sine La modulation Doppler contenue dans le signal peut être extraite de diverses façons, bien connues des spécialistes : comptage des oscillations dans un temps donné, boucle à verrouillage de phase, transformées de Fourrier, modélisation mathématique du signal. La photodiode 5a peut être positionnée de l'autre côté de la source lumineuse -c'est le cas représenté sur la figure 1- et être sensible au signal diffusé en avant par la microparticule, ou du même côté de la source lumi neuse -cas représenté sur la figure 2a- et être alors sensible au signal rétrodiffusé par la microparticule en mouvement. Les moyens à mettre en oeuvre pour obtenir ces franges d'interférence et nécessitant le croisement des 2 faisceaux la et lb issus de la même source laser Ic au point de mesure sont multiples et ne font pas partie des revendications. L'exemple représenté sur les figures 1 et 2a utilise une lame séparatrice 4a permettant d'obtenir deux faisceaux cohérents la et lb à partir de la même source laser lc, un miroir 4b réorientant le faisceau la parallèlement au faisceau lb et une lentille 4c focalisant les deux faisceaux au point de mesure. Notons simplement que la qualité du signal dépend notamment de la précision du cheminement optique des faisceaux, lui-même dépendant de la quantité des composants et de leur positionnement. Ainsi la figure 2b illustre une possibilité intéressante de réalisation d'un capteur ne comportant qu'un nombre limité de composants : diode laser ld, lame séparatrice 4d, dont une partie 4e a été traitée pour permettre la réflexion totale du faisceau le; les deux faisceaux le et If en sortie de la lame séparatrice sont toujours, sans autre précaution, parallèles. Pour simplifier cette mise en oeuvre, certaines applications peuvent inclure l'utilisation de fibres optiques - pour transmettre les 2 faisceaux issus de la source laser jusqu'au point de mesure, - pour transmettre la lumière diffusée par les particules en mouve- ment, jusqu'à la photodiode. Des cas d'application sont notamment décrits dans les revues suivantes et ne nécessitent pas d'autres précisions: - Microwaves Optics and Acoustics / janvier 78 vol 2 N" 1 The fiber optic Doppler anemometer -. Applied Optics / decembre 88 - vol 27 NO 23 Probing a fluid through a distorting interface using a monostatic fiber optic Doppler ve locimeter - Applied Optics / 15 juillet 81 / vol 20 N" 14 Laser Doppler velocimeter with a novel optical fiber probe. Enfin dans le domaine de la vélocimétrie laser à effet Doppler, on inclut aussi la possibilité d'exploiter le changement de fréquence résultant de l'effet de la réinjection dans la source laser elle-même de la lumière diffusée par les particules en mouvement. Cette possibilité a donné lieu elle aussi à de nombreuses publications. Dans la description qui suit, le terme capteur mettant en oeuvre le principe de vélocimétrie laser Doppler pourra utiliser une des configurations possibles mentionnées ci-avant: utilisation du signal diffusé en avant, du signal rétrodiffusé, du signal réinjecté dans le laser, utilisation ou non de fibres optiques; seuls seront décrits les moyens nécessaires à sa mise en oeuvre dans l'environnement d'un forage, pour l'application visée. Par ailleurs, le signal perçu par la photodiode mesure la composante de la vitesse perpendiculaire aux franges d'interférence; on peut ainsi mesurer le vecteur vitesse; par exemple, en utilisant trois capteurs de longueurs d'onde différentes, focalisés sur le même point de mesure mais sous des angles différents et connus, on peut ainsi calculer l'amplitude de la vitesse en ce point et sa direction. Un seul capteur suffit dans le cas d'un déplacement unidirectionnel -c'est le cas d'écoulements dans des canalisations- dans le mesure où la direction -connue- de l'écoulement est perpendiculaire aux franges d'interférence. Ce principe de mesure comporte trois avantages déterminants par rapport aux capteurs de vitesse usuels pour l'application visée: - très faible volume de mesure de l'ordre de la dizaine de Cun3 - absence de contact avec le fluide au point de mesure, - sensibilité à des vitesses inférieures au dixième de millimètre par seconde, bien en dessous du seuil de sensibilité des systèmes usuels. La figure 3 représente la section d'un forage au niveau d'un réservoir en production. L'équation de Darcy définit les écoulements en milieu poreux et isotrope: où v est le vecteur vitesse, kg le coefficient de perméabilité, CL la viscosité et p la charge piézométrique. En première approximation -forage vertical traversant des formations de pendage nul- le gradient de pression est orienté radialement par rapport au puits. Chaque vecteur vitesse Il à l'interface réservoir / forage est donc lui aussi orienté radialement Le fluide produit est ensuite canalisé par le forage lui-même, la direction d'écoulement se faisant alors dans l'axe du forage; la mesure n'est représentative de la vitesse ponctuelle au sortir du réservoir qu'au voisinage immédiat de la paroi. La mesure du vecteur vitesse constitue donc une mesure directe de la perméabilité, au gradient de pression près. Le phénomène est symétrique, en cas d'injection d'un fluide dans le réservoir, en négligeant les problêmes liés aux contrastes de viscosité entre le fluide en place et le fluide injecté. Le recours à l'injection de fluides tranparents permet donc l'utilisation du procédé même dans le cas de fluides présents dans le réservoir non transparents, comme des hydrocarbures. La finalité de l'outil selon la présente invention est de mesurer en de nombreux points de la paroi le vecteur vitesse Il du fluide produit par le réservoir ou du fluide injecté dans le réservoir à l'interface forage réservoir et de le représenter sous forme d'image de productivité de la paroi du réservoir; on fera en effet l'hypothése dans ce qui suit que le sens du vecteur est connu en fonction de l'application (production ou injection), que sa direction est radiale et que le capteur est positionné pour n'être sensible qu'à des vitesses radiales. Dans une réalisation intéressante de l'invention, représentée sur les figures 4a et 4b, le support 7 du capteur 6 est articulé à l'extrémité des deux bras 8 a et 8 b d'un parallélogramme dont les autres articulations sont situées sur le corps de l'outil 9. Le support 7 du capteur 6 est dimensionné pour positionner le point de mesure très précisément à l'interface réservoir / forage quel que soit le diamètre du forage. L'outil 9 est relié à la surface par un cable électroporteur non représenté sur la figure 4a. La liaison support de capteur 7/outil 9 par parallélogramme a pour objet de maintenir constante et parallèle à l'axe du forage, la direction de scrutation du capteur 6 tout en s'adaptant aux variations de diamètre du forage. Le capteur 6 est conçu par ailleurs pour avoir ses faisceaux dans un plan radial; le capteur 6 mesure bien en permanence le vecteur vitesse radial résultant de la production de la formation géologique 20 présente à ce niveau. Le concept de sonde à patin est un concept classique dans le domaine de l'instrumentation en forage, les moyens usuels nécessaires au déploiement et repli de la sonde ainsi que la transmission des liaisons électriques entre le patin et l'intérieur de la sonde ne seront pas décrits. On peut considérer en première approximation que le flux radial au point de mesure n'est pas ou peu perturbé par la présence du support 7. Les mesures en statique ne posent pas de problême particulier. Les mesures en dynamique peuvent introduire en cas de variation brusque du diamètre de forage une erreur représentée par la projection sur le vecteur vitesse radial de R * d/dt -où R est la longueur d'un bras du parallélogramme et dar/dt la vitesse de rotation instantanée correspondant à la variation de diamètre du forage suivie par le patin-. D'autre part, les mesures en dynamique ne sont envisageables que si, en dépit du déplace- ment vertical de l'outil et donc du volume de mesure, le temps de passage de la microparticule diffusante dans le volume de mesure est suffisant pour générer un signal exploitable. La possibilité de procéder ou non à des mesures en dynamique, dans la réalisation correspondant à la figure 4a, poura être définie au cas par cas en fonction des conditions réelles du forage : forage parfaitement calibré ou non, forte productivité ou non des formations concernées par les mesures. La figure 4b décrit une possibilité de réalisation du capteur 6. Le support 7 du capteur comprend le corps extérieur 48, à l'intérieur duquel on a positionné précisément le laser 10a, une lame séparatrice 12a; la lentille 12b focalise les faisceaux lOb et 10c au point de mesure. Conformément à la figure 4b, les faisceaux sont positionnés dans un plan radial par rapport à l'outil et donc par rapport au forage. Un miroir 14a renvoie le signal de mesure sur la photodiode 14b. Les figures 5a et 5b représentent deux solutions mécaniques permettant de réaliser un grand nombre de mesures similaires à celle décrite ciavant afin d'obtenir une image de la productivité de la paroi du réservoir avec une couverture maximale de la dite paroi. Sur la figure 5a on a représenté la coupe d'un forage traversant un réservoir 20 en production. La production est schématisée par les fléches Il représentant le fluide produit à sa sortie du réservoir 20. L'outil de mesure 51 est muni de 4 supports de capteurs 52 similaires à ceux décrits sur les figures 4a et 4b et montés eux aussi à l'extrémité de bras de parallélogrammes 56 et 57 et positionnés à 90" les uns par rapport aux autres. Le principe de déploiement et repli des supports de capteurs 52, identique aux sondes à patins bien connues des hommes de l'art, ne nécessite pas d'autre explication. La coupe 53a d'un support de capteurs 52 présente une possibilité d'implantation des capteurs 54 permettant un maximum de points de mesure. On a représenté à plat sur la référence 53b un élément de la paroi du forage, un support de capteurs 52 et la position des points de mesure correspondants 54b. La géométrie des faisceaux 54a des capteurs 54 est telle que l'ensemble des points de mesure 54b sont situés sur le même diamètre fictif concentrique à la paroi du forage. Comme dans tout instrument d'imagerie, un module de navigation est incorporé dans l'outil 51 pour pouvoir ensuite orienter les mesures dans l'espace. La figure 5b représente une variante de la solution précédente autorisant une couverture des parois par les capteurs double de celle de l'outil 51 de la figure 5a. L'outil 55 est dans ce cas muni de deux ensembles de quatre supports de capteurs 56 et 57 décalés de 45" l'un par rapport à l'autre. La figure 6a représente une application de la présente invention à un forage ayant été préalablement tubé et perforé. C'est donc une situation similaire à celle des figures 4a/5a/5b mais plus simple, le nombre de points de mesure étant limité aux perforations, comme celle représentée en 16. L'application aux mesures dans un forage équipé d'une crépine est identique et ne nécessite pas d'autre explication. La figure 6b représente une application de l'invention à la recherche de fuites dans un tubage corrodé. Des points de corrosion dans un tubage peuvent aller jusqu'à un perçage de celui-ci sur la totalité de l'épaisseur et mettre en communication par exemple l'intérieur d'un tubage véhiculant un fluide agressif et une nappe phréatique. Les moyens usuels mettant en oeuvre soit des méthodes d'investigation des caractéristiques magnétiques des tubages, soit des mesures acoustiques, ont des capacités d'investigation limitées. La perforation 18 représentée sur la figure 6b schématise l'injection du fluide contenu dans le forage dans les formations situées au droit de la fuite. C'est donc un cas d'application simplifiée des moyens représentés sur les figures 4a/5a/5b. La figure 6b représente une autre réalisation intéressante de l'invention où l'on mesure à l'aide de deux capteurs 49 et 50, sensibles aux vitesses axiales le différentiel de vitesse des écoule- ments dans une direction parallèle à l'axe du forage, les deux points de mesure étant situés à deux niveaux différents, à la même distance de l'axe du forage et dans le même plan radial. Dans cette réalisation, la mesure est indépendante de la vitesse de l'outil; la résolution verticale, comme le montre un exemple de mesure en 6c, ne dépend que de la distance entre les deux capteurs 49 et 50. La figure 6d représente un exemple possible de réalisation d'un capteur pour mesure de vitesse axiale. La source laser 31, la lame séparatrice 35, la photo-diode réceptrice 33 et la lentille de focalisation 44 sont positionnés précisèment dans le support intérieur 48, lui-même positionné dans la gaine extérieure 47. Une fenêtre 45 dans la gaine extérieure 47 laisse passer les faisceaux laser et la lumière rétrodiffusée. Des joints toriques 46 assurent l'étanchéité entre la fenêtre 45 et la gaine extérieure 47. La figure 7a représente une possibilité intéressante de procéder à des mesures de vitesse différentielle à l'aide de deux capteurs tournants dont les faisceaux sont orientés radialement et dont les points de focalisation sont situés dans le même plan radial et à la même distance de l'axe du forage. Les 2 capteurs sont montés à l'intérieur d'un ensemble tournant 60. Le mouvement est transmis par le moteur 59. Le roulement 65 supporte la rotation de l'ensemble 60 dans le corps 58. Un collecteur électrique tournant 27 dont le rotor interne est solidaire du corps tournant 60 et le corps externe de la partie fixe, assure la continuité électrique entre les parties fixes et mobiles de l'outil. Le corps transparent 61, monté sur le corps 58 protège l'ensemble tournant 60 du fluide intérieur du forage, l'étanchéité étant assurée par l'intermédiaire de joints toriques. On constitue à l'aide de 2 diodes laser 63, des lames séparatrices 62, des miroirs réfléchissants 66a et 66b, des lentilles 64a et 64b, deux capteurs mesurant les vitesses axiales à la même distance radiale de l'axe du forage et dans un même plan radial tournant. La lumière rétro diffusée par les particules diffusantes est renvoyée sur les diodes 68 par les miroirs réfléchissants 67a et 67b. Les points de mesure de chaque capteur décrivent ainsi deux spirales, l'une étant la translatée de l'autre et dont le pas peut être choisi à volonté par l'opérateur en fonction de la vitesse de remontée de l'outil et de la vitesse de rotation du moteur 59. La mesure de vitesse axiale différentielle ainsi obtenue est qualitativement représentative de la productivité des parois du forage. Elle présente l'intérêt de pouvoir être réalisée en dynamique et d'identifier rapidement les zones d'intérêt. Celles-ci peuvent alors faire ensuite l'objet de mesures quantitatives avec les moyens décrits avec les figures 4a/5a/5b. La figure 7b présente une variante dans laquelle l'un des capteurs, comme sur exemple de la figure 7a est sensible à la vitesse axiale, l'autre capteur étant sensible à la vitesse radiale et à la vitesse axiale; les deux capteurs sont focalisés au même point de mesure. La combinaison des mesures des 2 capteurs permet d'extraire la vitesse radiale au point de mesure. Les figures 8a / 8b et 8c représentent une mise en oeuvre de l'outil selon l'invention où l'on cherche à déterminer la vitesse d'écoulement naturel d'une nappe. Toutes les nappes dans le sous-sol ont un écoulement naturel. Celui-ci peut être extrêmement lent pour les nappes dites captives, situées à grande profondeur, ou plus rapide pour les nappes phréatiques. Cet écoulement naturel constitue un paramètre important pour la gestion des nappes à faible profondeur, pour la détermination des périmètres de protection, imposés par la législation, lors de la réalisation de captages. La vitesse d'écoulement de la nappe Ve est déduite de la vitesse mesurée Vm en tenant compte de la porosité de la formation. En effet, à l'intérieur de la formation, on peut considérer que la section de passage du fluide est S * , S étant la section unitaire; on a alors: Ve * S * = Vu * S etVe=Vm / L'outil 19 est équipé de deux packers d'isolation 17 permettant d'isoler l'intérieur du forage au niveau du réservoir 22, et d'un module 21 travaillant perpendiculairement au plan d'écoulement de la nappe 22. Pour la détermination de la direction et du sens de l'écoulement 23, dans une réalisation intéressante de l'outil selon l'invention, le module 21 est monté sur un plateau tournant et indexé. L'axe de rotation est aligné avec l'axe de l'outil et le point de mesure décalé d'une distance d par rapport à l'axe de rotation. Le capteur mesure ainsi en permanence une valeur moyenne égale à it * d * n, n étant la vitesse de rotation du module 21, cette valeur présentant sur un tour un maximum et un minimum correspondant respectivement aux positions où le vecteur vitesse du module est dans le sens opposé (flèche 24) et dans le même sens (flèche 26) à celui de la nappe. Un module d'orientation présent dans la sonde 19 permet de repérer cette direction par rapport au nord magnétique. La figure 8c représente une possibilité intéressante de réalisation du module capteur 21 dans l'application mesure d'écoulement naturel. Un moto-réducteur électrique 29 entraine un compas 30, qui donne la position du point de mesure en cours de rotation, ainsi que l'enveloppe 34 du module, lequel est positionné dans l'outil 19 d'un côté par l'axe du moto-réducteur 29 et de l'autre par un roulement 37. A l'intérieur de l'enveloppe tournante 34, le faisceau issu de la source laser 31 est séparé en deux par la lame 35; les deux faisceaux sont focalisés par la lentille 38 en un point décalé de la distance d par rapport à l'axe de rotation du capteur; la lumière rétrodiffusée par les particules diffusantes est captée par la photo-diode 33 après avoir été réfléchie par le miroir 36. Un capuchon 40, vissé à l'extrémité de la gaine extérieure 42 de l'outil 19, positionne la fenêtre 39 qui permet le passage des faisceaux de mesure et de la lumière réfléchie par les particules diffusantes. Des joints toriques 43 assurent l'étanchéité entre le corps extérieur 42 et la fenêtre 39. Un contact 41 permet l'inversion du sens de rotation à la fin de chaque tour. Une liaison électrique souple 32, suffisante pour assurer 360" de liberté en rotation, alimente la photo-diode et renvoie le signal mesuré vers l'électronique de traitement. REVENDICATIONS I- Outil d'imagerie de productivité de parois de puits caractérisé en ce qu'il comprend un module 7 contenant un capteur 6, fonctionnant sur le principe d'un vélocimètre laser à effet Doppler et pouvant être constitué d'une diode laser 10a, d'une lame séparatrice 12a, d'une photodiode réceptrice 14b, d'un miroir réfléchissant 14a et d'une lentille collimatrice 12b, articulé sur le corps de l'outil 9 par l'intermédiaire de bras 8a et 8b d'un parallélogramme et dont le point de mesure est positionné précisément à proximité immédiate de la paroi du puits pour mesurer la vitesse du fluide à la sortie du réservoir. 2- Dispositif selon la revendication I caractérisé en ce que l'outil 51 est muni de 4 patins 52, support de capteurs 54, lesquels patins 52 sont positionnés à 90" les uns par rapport aux autres et viennent s'appliquer sur le réservoir 20 par l'intermédiaire de bras de parallélogramme 56 et 57 articulés sur le corps de l'outil 51, les dits capteurs 54 étant positionnés dans les patins 52 pour permettre un maximum de points de mesure de la vitesse radiale 11 sur un même diamètre du forage. 3 - Dispositif selon les revendications 1 et 2 caractérisé en ce que l'outil 55 comporte 2 ensembles de supports de capteurs, chaque ensemble étant équipé de 4 supports 56 et 57 de capteurs, les deux ensembles étant décalés de 45" l'un par rapport à l'autre. 4 - Outil d'imagerie de productivité de parois de puits caractérisé en ce que l'outil est équipé de 2 capteurs 49 et 50 fonctionnant sur le principe de la vélocimétrie laser à effet Doppler et mesurant en différentiel la vitesse dans une direction axiale à l'intérieur d'un forage, à la même distance de l'axe du forage et dans un même plan radial. 5 - Dispositif selon la revendication 4 caractérisé en ce que l'outil est équipé d'un ensemble tournant 60 contenant deux capteurs 64a et 64b mesurant les vitesses axiales à la même distance de l'axe du forage et dans un même plan radial tournant, un corps tranparent 61 protégeant l'ensemble tournant 60 du fluide intérieur du forage. 6 - Dispositif selon la revendication 5 caractérisé en ce que le capteur 64a, dans l'ensemble tournant 60 est orienté pour mesurer au même point que le point de mesure du capteur 64b, une vitesse composite résultant de la vitesse axiale et de la vitesse radiale en ce point, laquelle vitesse axiale est mesurée pour le capteur 64b. 7 - Outil d'imagerie de productivité de parois de puits caractérisé par la possibilité de mesurer l'écoulement naturel de nappe et comprenant un module d'orientation, deux packers d'isolation 17 permettant d'isoler l'intérieur du forage au niveau du réservoir 22, un capteur 21 fonctionnant sur le principe de la vélocimétrie laser à effet Doppler et sensible à l'écoulement 23 de la nappe, orienté perpendiculairement à l'axe du forage, et monté sur un support tournant excentré 34, permettant au point de mesure de décrire un cercle passant par deux points présentant un maximum quand la vitesse de rotation tangentielle 24 du module 21 est dans le sens opposé à celle de la nappe 23 et un minimum quand la vitesse tangentielle 26 est dans le même sens que celle de la nappe 23.