FR 2700891 A1 19940729 FR 9300727 A 19930126 TRANSDUCTEUR FKEQUENCE/TENSION A SUPRACONDUCTEUR ET APPLICATION AUX CONVERTISSEURS DE FREQUENCEl TENSION L'invention concerne un transducteur à supraconducteur et son application à un convertisseur de fréquence/tension ou fréquence/courant notamment un convertisseur ajustable à supraconducteur. Ce principe est applicable en particulier à un convertisseur tension/fréquence dont le rapport tension/ fréquence est ajustable par le champ magnétique appliqué et par la géométrie de la structure. L'une des applications importantes peut être un analyseur de spectre à gamme de fréquences ajustable, à fort rapport tension/fréquence et dont la réalisation à base de supraconducteurs est plus simple que celle de jonctions Josephson. On connaît dans la technique des dispositifs à supraconducteurs tels que celui de la figure la comportant deux films supraconducteurs superposés : un film primaire P et un film secondaire S séparés par un diélectrique D et soumis à un champ magnétique B appliqué perpendiculairement au plan des films. La valeur du champ D est telle que les films sont dans l'état mixte supraconducteur où un régime de réseau de vortex d'Abrikosov s'établit dans les deux films. Si la couche isolante D est suffisamment fine les vortex du primaire sont couplés magnétiquement aux vortex du secondaire. Ceci a été décrit par Giaever dans le document I. Giaever, Phys. Rev. Letter. 15 (1965) 825 ; Phys. Rev. B 16 (1966), 460. Le principe de fonctionnement de ce dispositif consiste à établir un courant continu I dans le film primaire P p (ou une tension V ) ; une tension continue Vs apparaît alors aux p bornes du film secondaire. En effet les vortex du primaire, en mouvement sous I'effet de la force de Lorentz, entraînent par couplage magnétique le réseau de vortex du secondaire dont le mouvement induit une tension Vs . Le dispositif fonctionne de la même façon que lorsqu'un courant I est appliqué au film s secondaire comme on le verra ultérieurement. Cette expérience a été décrite dans les documents - R.P. Huebener - Magnetic Flux Structures in Superconductors - Springer Series in Solid-State Sciences 6 Springer Verlag, Berlin-Heidelberg - New York - J.W. Ekin, B. Serin, J.R.Clem, Phys Rev B 9 (1974) 912 - J.R. Clem, Phys. Rev. B 9 (1974) 898 Le fonctionnement du dispositif de la figure la est illustré par la figure lb. La structure est soumise à un champ magnétique B suffisamment important pour qu'il y ait création de vortex. De plus, on établit la circulation d'un courant continu I dans la couche primaire 1. On détecte alors des tensions V p p et V dans les couches 1 et 2. s Quand I est plus petit que le courant critique I du p c film supraconducteur, les tensions V et V sont nulles. p s Pour I p s égales. Pour I > 21 la vitesse du réseau de vortex du primaire p o devient si élevée que les vortex de la couche 2 sont plus difficilement entraînés ou ne sont plus entraînés du tout par les vortex de la couche 1. Dans ces conditions, la tension V s diminue tandis que la tension V augmente. p Un tel dispositif est utilisé comme transformateur de tension continue/continue. L'invention concerne un transducteur à supraconducteur, caractérisé en ce qu'il comporte une couche de diélectrique enserrée entre une première et une deuxième couches en matériaux supraconducteurs, la couche de diélectrique permettant un couplage magnétique entre lesdites couches en matériaux supraconducteurs. L'invention concerne également un convertisseur fréquence/tension appliquant le transducteur, caractérisé en ce qu'il comporte - des moyens pour appliquer un champ magnétique, de préférence perpendiculairement au plan de la couche de diélectrique - des moyens d'alimentation pour assurer la circulation de courants dans l'une au moins des deux couches de matériaux supraconducteurs - des moyens de mesure de chutes de tension connectés aux premières et aux deuxièmes électrodes de détection dans les deux couches supraconductrices. Les différents objets et caractéristiques de l'invention apparaîtront plus clairement dans la description qui va suivre et dans les figures annexées qui représentent - les figures la et lb, un dispositif connu dans la technique - la figure 2, des courbes de fonctionnement du dispositif de l'invention ;; - la figure 3, un dispositif convertisseur fréquence/tension selon l'invention - la figure 4, une variante de réalisation du dispositif selon l'invention ~ - les figures 5 à 8, des variantes de réalisation du transducteur selon l'invention ~ - la figure 9, un exemple de système de commande du système selon l'invention - les figures 10 et 11, des variantes du système de commande du dispositif de l'invention - les figures 12 à 14, des applications de l'invention. Le transducteur selon l'invention comporte comme cela est représenté en figure 3, deux couches en matériaux supraconducteurs 1 et 2 séparées par une couche en matériau diélectrique 3. La couche en matériau diélectrique 3 permet un couplage magnétique entre les couches en matériaux supraconducteurs 1 et 2. La figure 3 représente un convertisseur fréquence/tension utilisant un tel transducteur. Un générateur de courant continu 4 assure la circulation d'un courant continu IDC dans la couche 1 et un générateur de courant alternatif 5 assure la circulation d'un courant alternatif Irf La couche 1 (ou couche primaire) est polarisée par les générateurs connectés au point de connexion 6 et la masse connectée au point de connexion 11. Les générateurs fournissent ainsi une rampe de courant rendant possible l'observation d'effets alternatifs. Le courant I f constitue le signal dont on doit analyser la fréquence. Un champ magnétique B est appliqué à la structure selon une direction non parallèle et de préférence perpendiculairement au plan des couches. Dans ce qui suit - les indices s et p sont respectivement associés au secondaire et au primaire - x représente la position d'un vortex perpendicu lairement au sens du courant I et I p s - L est la longueur du film suivant la direction des courants I et p - Lx est la largeur du film, - B le champ magnétique, - I le courant critique des films (que nous supposons c égaux pour les deux couches 1 et 2) - R la résistance du flux-flow supposée identique dans les deux films (a = 1/R), et d est la distance entre vortex d'un même réseau. Pour un réseau de vortex triangulaire, d est de la forme d = (2#0/BI3)1#2 I est relié à la force magnétique maximale F par F o m m I Ioio/LX où i est le quantum du flux magnétique. o Les équations différentielles qui régissent le mouvement des vortex couplés dans un transformateur continu sont: a V = (LyB a)dx /dt = (I -I )-I0sin [ (2#/d)(x -x p p ps (1) a Vs = (LyB a)dx5/dt = -I )+I sin [ (2nld)(x -x ) ] (2) Soient VI = I -I et V = V -V ps ps On peut alors écrire par soustraction de (1) et (2) aV + 2 I sin i = I -I = I (3) o ps V = V -V = L B (d/2#) d#/dt (4) ps y # = (2it/d) (xp-xs) Les équations (3) et (4) sont formellement semblables à celles qui décrivent le modèle RSJ (Resistive Shunted Junction) d'une jonction Josephson avec pour l'équation (4) un coefficient de proportionnalité tension/fréquence différent. Il existe deux effets liés aux jonctions Josephson, un effet continu et un effet alternatif. Dans l'effet alternatif et/ou un effet alternatif, il existe une relation entre la fréquence du signal v et la tension dite Josephson par u/V = 2e/h (e = charge électronique, h = constante de Planck). Nous pouvons donc démontrer de la même façon qu'il existe un effet continu et un effet alternatif associés à la structure selon l'invention. La relation entre la fréquence et la tension devient ici par analogie : Y/V = (dLyB) 1 d étant la distance entre deux vortex, comme d est inversement proportionnelle à B1/2 ; la fréquence est ici proportionnelle à B-1/2. Il en résulte donc que u/V dépend de facteurs géométriques (Ly) et du champ magnétique appliqué. L'application numérique conduit à v/V = 20,8 Ly-1B-1/2 v/V -20,8 L B B -1/2en MHz.V avec Ly en mètres et B y y en Tes la. Par exemple pour un champ de 10-3 Tesla, une longueur L de 1 mm on trouve v/V = 0.658 MHz (V) y Les équations (3) et (4) montrent que le processus est sensible à la différence du courant I -I . Ces courants ont donc ps un rôle symétrique et les fonctions des électrodes sont interchangeables. En conséquence, le comportement du dispositif sera régi par I = I -I indépendamment de la façon dont sont ps distribués les courants dans les électrodes supraconductrices. Lorsqu'on applique un courant alternatif de la forme I = IdC+Irf sin Qt à une jonction Josephson, on observe des marches de Shapiro sur la caractéristique courant/tension. L'amplitude des discontinuités est décrite dans les documents - A. Barone, G. Paterno ; "Physic and applications of the Josephson Effet" Willey (1982) - J.R. Waldram, A.B. Pippard, J. Clarke ; Phil. Trans. Roy. Soc. Lond. A 265 (1970). De même ici ces discontinuités (figure 2) apparaissent à une tension moyenne = n où n est un entier. Pour n o Tesla et L = 1 mm, la première marche de Shapiro apparaît à 100 y CIV pour une fréquence de 65,8 MHz. Ces marches sont visibles sur la courbe de la tension moyenne V = V -V et donc également sur courbes des tensions individuelles V et V p s Les marches de la caractéristique V = f(I), où V fonction de I, sont horizontales. C'est-à-dire que durant les différents paliers (V = Vo, 2V , 3Vo, ...), la tension ne varie pas lorsque I varie. On peut donc détecter les différents paliers. L'application principale de l'invention concerne un analyseur spectral dont la gamme stétend à quelques GHz. Ce dispositif peut servir de filtre de poursuite dans des systèmes de contre-mesures. Le dispositif est soumis à un champ magnétique statique. On soumet le dispositif à une polarisation variable (en courant ou en tension) et on observe en sortie un signal qui présente une signature pour les fréquences détectées. La bande de fréquence explorée peut être modifiée en faisant varier le champ magnétique. Dans le dispositif de la figure 3, la couche primaire 1, la couche secondaire 2 sont reliées par un conducteur pour réaliser une référence de potentiel. Par exemple les couches 1 et 2 possèdent respectivement un point de connexion 7 et un point de connexion 8 ayant des positions définies et étant connectés entre eux par une connexion 12. La sortie V = V -V ps mesurée entre les points 9 et 10 présente des paliers à tension constante (nVu) proportionnelle à la fréquence du signal d'entrée (relation (5)) et dépendant du champ magnétique appliqué. Pour un champ B donné, la valeur V mesurée permet de o déterminer la fréquence du signal d'entrée. En choisissant un champ différent, une gamme différente de fréquences peut être détectée pour une même plage de tension explorée.Le dispositif fonctionne donc comme un analyseur de spectre à gamme ajustable par le champ magnétique. La figure 4 représente une variante de réalisation dans lequel on a prévu plusieurs paires de points tels que 9 et 10. La mesure de la tension entre les points 9 et 10 permet de fonctionner dans une gamme de fréquences déterminée, la mesure entre les points 9' et 10' dans une autre gamme, et la mesure entre les points 9" et 10" encore dans une autre gamme, etc. La figure 5 représente une vue de dessus du transducteur de la figure 5. Selon cette variante de réalisation, les points de connexion 6 et 11 permettent la circulation d'un courant selon la direction YY'. Les points de connexion 7 et 9 d'une part et, les points de connexion 8 et 10 d'autre part sont de préférence alignés selon des directions parallèles à YY'. Les points de connexion 7 et 8 sont dans un plan perpendiculaire à YY' et il en est de même pour les points de connexion 9 et 10. Les distances Ly et Ly sont donc égales. p Selon la figure 6, les points de connexion 7 et 8 ainsi que 9 et 10 ne sont pas dans des plans perpendiculaires à YY'. Cependant, de préférence, on prévoit Lyp = Lys. La figure 7 représente un mode de réalisation simplifié dans lequel le point de connexion 6 et les points de connexion 7 et 8 des figures précédentes sont réalisés sous forme d'une seule électrode 6'. Dans ce qui précède, on a prévu de faire circuler le courant dans la couche primaire 1 selon l'axe YY' de la couche secondaire 2 et de mesurer la tension entre les points de connexion 9 et 10 à l'aide de paires de points de connexion 7-9 et 8-10 situé selon des directions parallèles à YY'. Cependant, on pourrait également prévoir des arrangements ne contenant pas de parallélismes entre les différents éléments. Dans ce qui précède, on mesure la tension entre les points de connexion 9 et 10 et la référence de tension pour les couches 1 et 2 se fait par connexion entre eux des points de connexion 7 et 8. On pourrait également mesurer la tension entre les points de connexion 7 et 8 et connecter entre eux les points de connexion 9 et 10 ou rendre commun les points de connexion 9 et 10 et l'électrode 11. La figure 8 représente une variante de réalisation dans laquelle on prévoit, en plus des générateurs 4, 5 connectés au point de connexion 6 et fournissant un courant i , un générateur de courant 30 connecté entre les points de connexion 9 et Il et fournissant un courant basse fréquence ou continu Les courants I et I' sont de sens contraires. Cela permet s p s de ramener à l'origine zéro la caractéristique de la figure 2. La figure 9 représente un système permettant de mettre en oeuvre l'invention. Ce système comporte un dispositif tel que celui de la figure 3. Un champ magnétique B est fourni par un dispositif inducteur de champ magnétique 19. Les générateurs de courants connectés au point 6 sont représentés par un seul générateur (4, 5). Le générateur de courant continu sera remplacé par un générateur basse fréquence permettant de balayer la plage de fonctionnement ou bien comportera des moyens 20 pour faire varier l'intensité du courant. De préférence, on fera varier la composante continue du courant. Ce circuit comporte également un dispositif 15 de mesure de la dérivée de la tension mesurée entre les points 9 et 10 par rapport au courant circulant dans la couche 1 et mesuré par un ampèremètre 18. Un détecteur 16 détecte toute valeur minimale ou nulle fournie par le dispositif 15, laquelle valeur minimale indique qu'en présence d'une variation de courant la valeur de la tension détectée correspond à un des paliers décrits à l'aide de la figure 2. Le détecteur 16 déclenche alors l'appareil de mesure de tension 17 qui indique la valeur de cette tension V et par suite la valeur de la fréquence du courant en raison de l'application de formule (5) précédente. La figure 10 représente une variante du système de la figure 9 dans lequel on prévoit de fonctionner dans plusieurs gammes de tensions V, c'est-à-dire de gammes de fréquences à mesurer. Le dispositif 15 de mesure de la dérivée de la tension ainsi que l'appareil de mesure de tension 17 sont connectables sélectivement à l'une des paires de points 9-10, 9'-lO' ou par parl'intermédiaire d'un circuit de commutation 21. Un circuit central de commande 22 gère le fonctionnement du système. Il commande les moyens 20 faisant varier l'intensité du courant ainsi que la commutation du circuit de commutation 21. Selon un exemple de réalisation préféré, il commande tout d'abord le circuit 21 pour le connecter aux points 9-10. Il commande ensuite les moyens 20 de façon à faire varier le générateur de courant (4, 5) dans sa gamme de courant depuis zéro jusqu'à Imax. Il commande ensuite la connexion du circuit de commutation 21 sur les points 9'-10'. Il fait varier ensuite le courant à nouveau de O à Imax et ainsi de suite. Selon une variante de réalisation le système peut ne comporter qu'une seule paire de points 9-10. Pour changer de gamme de mesure, on agit alors sur le champ magnétique B. Pour cela, le circuit central de commande 22, au lieu de commander le circuit de commutation 21 (comme dans la figure 6), commande la variation du champ magnétique par action sur le dispositif inducteur de champ magnétique 19. Dans ce qui précède, on a prévu de détecter la dérivée de la tension par rapport au courant. Le circuit de la figure Il permet de mesurer la dérivée du courant 1=1-I par rapport à la tension V. Le dispositif 15' mesure donc dI/dV. La caractéristique dI/dV en fonction de V représente approximativement le spectre en fréquence de la composante haute fréquence du courant I. Cette caractéristique présente en effet des maxima pour des tensions V liées aux fréquences du spectre du courant I par la relation (5). On peut détecter alors toute valeur maximale de cette dérivée fournie par le dispositif 15' à l'aide du détecteur 16' qui déclenche l'appareil 17. La figure 12 représente un exemple d'application de l'invention à un détecteur hyperfréquence. Une antenne 60 reçoit des ondes hyperfréquences et les transmet par une ligne de transmission 61 à un détecteur 62 selon l'invention. Les figures 13 et 14 représentent deux exemples de réalisation suivant le principe décrit dans la figure 12. Sur la figure 13, on montre un exemple de structure planaire utilisant une antenne de type "Papillon". Dans la partie rétrécie de l'antenne est réalisée un transducteur selon l'invention. Un générateur 4 fournit un courant continu basse fréquence entre les électrodes 6 et 11. On mesure la tension V entre les électrodes 9 et 10. La tension V permet ainsi de mesurer la fréquence du courant qui circule dans la couche 1 (courant provenant des ondes hyperfréquences à détecter) et donc de détecter la ou les fréquences de courant haute fréquence. Une antenne 60 reçoit des ondes hyperfréquences et les transmet par une ligne de transmission 61 à un détecteur 62 selon l'invention. Sur la figure 14, on montre un exemple d'intégration à une structure microstrip. Une ligne conductrice microstrip 61 (isolée de la couche 1 qui sert de plan de masse) transmet un signal hyperfréquence au secondaire. Le principe reçoit un courant basse fréquence du générateur 4. Le dispositif 62 fonctionne alors comme décrit précédemment. Selon une variante de réalisation, le système peut comporter un système de mesure de la caractéristique V(Ip) du dispositif. Un moyen de calcul numérique permet de déterminer le spectre du signal rf du courant d'entrée selon un modèle analogue à celui développé dans le cas de jonction Josephson dans le document suivant - 6th Workshop of the German IEEE MTT/AP Joint Chapter 1988 "Superconductors at microwave and Millimeter wavelength" Oct. 18-19, 1988 Braunschweig Germany (FRG). L'invention peut être utilisée à la réalisation d'un démodulateur de fréquence. Le courant I est composé d'une part d'une composante continue de polarisation, et d'autre part du signal d'entrée haute fréquence w(t), modulé en fréquence centré sur w. La composante continue du courant est ajustée pour que s le point de polarisation se situe dans la région centrale du palier de tension en Vo, résultant du signal à la fréquence 0. La mesure des variations de V(t) reproduit les variations de la fréquence d'entrée w(t). REVENDICATIONS 1. Transducteur à supraconducteur, caractérisé en ce qu'il comporte au moins - une couche de diélectrique (3) enserrée entre une première et une deuxième couches en matériaux supraconducteurs (1, 2), la couche de diélectrique (3) permettant un couplage magnétique entre lesdites couches en matériaux supraconducteurs (1, 2) ; - deux électrodes (6, 11) d'alimentation situées sur l'une des couches supraconductrices (1, 2), l'autre couche supraconductrice étant située en tout ou partie entre ces deux électrodes ; - des premiers accès (10, 8) de connexion de détection situés sur la première couche supraconductrice (1) ; - des deuxièmes accès (7, 9) de connexion de détection situés sur la deuxième couche supraconductrice (2). 2. Transducteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deuxièmes accès de détection (7, 9) sont situés dans l'alignement des électrodes d'alimentation (6, 11) selon une direction (oy) et que les premiers accès de détection sont situés selon une direction parallèle à l'alignement des deuxièmes accès électrodes de détection. 3. Transducteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que la distance Ly entre les premiers accès est égale à p la distance Ly entre les deuxièmes accès. 4. Transducteur selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'un accès des premiers accès et un accès des deuxièmes accès sont situés dans un plan perpendiculaire à l'alignement des deuxièmes accès et l'autre accès d'une part des premiers accès, d'autre part des deuxièmes accès sont situés dans un autre plan perpendiculaire au même alignement. 5. Transducteur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une des électrodes d'alimentation (6), un accès des premiers accès de détection et un accès des des deuxièmes accès sont interconnectés les unes aux autres ou forment une seule électrode commune (6'). 6. Convertisseur fréquence/tension appliquant le transducteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte - des moyens (19) pour appliquer un champ magnétique (B), de préférence perpendiculairement au plan de la couche de diélectrique (3) - des moyens d'alimentation (4, 5) pour assurer la circulation de courants dans l'une au moins des deux couches de matériaux supraconducteurs (1 et 2) ; - des moyens de mesure de chutes de tension (15, 16) connectés aux premières et aux deuxièmes électrodes de détection dans les deux couches supraconductrices (1, 2). 7. Convertisseur fréquence/tension selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens de mesure de chutes de tension mesurent la différence des chutes de tension dans les deux couches supraconductrices (1, 2). 8. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens (4, 5) pour assurer la circulation d'un courant appliquent un courant de balayage entre des points (6, 11) d'une première couche (1) et que les moyens pour mesurer la tension sont connectés entre deux points (9, 10) desdites couches (1, 2) situés dans un plan perpendiculaire à la direction du courant. 9. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens (19) pour appliquer le champ magnétique (B) permettent de faire varier le champ magnétique appliqué (B). 10. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens (4, 5) générateurs de courants comportent des moyens (20) pour faire varier le courant. 11. Convertisseur selon la revendication 10, caractérisé en ce que les moyens (20) pour faire varier le courant agissent sur la composante continue du courant. 12. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs paires de points (9-10, 9'-10', 9"-10"), les différentes paires de points étant situées dans des plans différents (x, z). 13. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation (4, 5) pour assurer la circulation des courants dans les couches de matériaux supraconducteurs (1, 2) génèrent une composante a basse fréquence et une composante haute fréquence. 14. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce que la différence des chutes de tension le long des deux couches (1, 2) de matériaux supraconducteurs dans la direction (oy) est mesurée directement par un montage en opposition de deux portions (7-9 et 8-10) desdites couches, de longueurs équivalentes. 15. Convertisseur selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs paires de points (9-10, 9'-10', 9"-10"), les différentes paires de points correspondant à des portions de longueurs différentes. 16. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte un appareil de mesure (15) de la dérivée de la différence de tension entre les deux couches (1 et 2) par rapport à l'intensité du courant circulant dans la première couche (1) et un détecteur (16) détectant toute valeur minimale de cette dérivée pour déclencher la mesure de la différence de la tension par un appareil de mesure de tension (17). 17. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit de commande centrale (22) commandant de façon continue le générateur (4, 5) dans sa gamme de fonctionnement, ainsi que le dispositif inducteur de champ magnétique (19). 18. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs paires de points (9-10, 9'-10', 9"-10"), les différentes paires de points étant situées dans des plans différents (x, z) ; un circuit de commutation (21) connectant sélectivement les paires de points (9-10, 9'-10', 9"-10") a l'appareil de mesure (15) de la dérivée de la différence de tension et à l'appareil de mesure de tension (17) ; le circuit de commande centrale (22) permettant de commander le circuit de commutation (21) sur une position de commutation, de commander les moyens (20) pour faire varier le courant pour que celui-ci varie d'une valeur minimale à une valeur maximale, puis pour commander la même opération après avoir changé la position de commutation du circuit de commutation (21). 19. Convertisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte un appareil de mesure (15) de la dérivée de l'intensité du courant circulant dans la première couche (1) par rapport à la différence de tension entre les deux couches (1, 2). 20. Convertisseur selon la revendication 19, caractérisé en ce qu'il comporte un détecteur (16') détectant toute valeur maximale de cette dérivée pour déclencher la mesure de la différence de la tension par un appareil de mesure de tension (17). 21. Application du convertisseur selon la revendication 6 à un démodulateur de fréquence, le signal d'entrée étant représenté par la composante en fréquence du courant fourni par les moyens d'alimentation, la grandeur de sortie est la variation de tension induite par la modulation de fréquence et recueillie par les moyens de mesure de chutes de tension. 22. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications 6 à 21, caractérisé en ce que les moyens de génération de courant, les moyens de détection de tension, de paliers sont appliqués à la première couche (1) ou à la deuxième couche (2), ou sont répartis sur les première et deuxième couches (1 et 2) de sorte que le courant à considérer dans la détection est la différence de ces courants.