FR 2708735 A1 19950210 FR 9309346 A 19930729 La présente invention concerne un dispositif d'évaluation des effets de la lumière sur la peau humaine, et en particulier de mesure des colorations induites après une exposition à des rayonnements photoactifs comme l'ultraviolet. Dans ce qui suit, le terme de peau est compris dans son acceptation la plus générale : on entend sous cette appellation la peau proprement dite (derme et épiderme) mais aussi toute muqueuse. L'invention concerne également l'application d'un tel dispositif à l'évaluation de certaines pathologies de la peau. On va d'abord rappeler brièvement les phénomènes mis enjeu. Après exposition à la lumière de la peau humaine, des effets physiques se manifestent par des modifications de sa coloration. Dans les secondes qui suivent, conjointement à l'augmentation de température liée à l'absorption d'énergie dans les couches cutanées, une vasodilatation dermique entraîne une coloration rouge due à l'afflux sanguin sous l'épiderme, réflexe destiné à évacuer la chaleur. Dans un délai de quelques minutes à quelques heures, les altérations de molécules ou de macromolécules, par l'augmentation de température ou par les oxydations induites par des radicaux libres ou des espèces activées de l'oxygène, déclenchent un phénomène infiammatoire complexe: phénomène connu sous la dénomination usuelle de "coup de soleil", c'est à dire un érythème accompagné drun oedème plus ou moins marqué. L'érythème se traduit par une coloration rouge due à l'afflux sanguin, par vasodilatation inflammatoire des capillaires dermiques. A plus long terme, et avec une intensité plus ou moins marquée selon l'énergie photonique des rayonnements et le type de peau du sujet, une réaction physiologique de protection apparaît, entraînant la production de pigments diffusants et absorbants, les mélanines, qui sont à Itorigine du bronzage. Les effets à long terme des expositions répétées à l'ultraviolet se manifestent par une augmentation d'épaisseur de la peau, prélude à une accélération du vieillissement des tissus exposés. Sur ces modifications dégénératives, structurales et physiologiques, des cancers du kératinocyte peuvent apparaître. Par ailleurs, de fa çon beaucoup plus rapide, probablement associés à d'autres facteurs, les coups de soleil répétés et surtout précoces dans la vie, sont associés statistiquement à la survenue de tumeurs du mélanocyte. Ces cancers se disséminent rapidement, et sont alors de très mauvais pronostic. L'augmentation de l'incidence de ces mélanomes dans les populations à peau claire cause un grave souci de santé publique. Une autre pathologie résulte de l'exposition à la lumière, dans la bande de l'ultraviolet ou du visible, par des réactions dévoilant des structures antagoniques ou activant des molécules qui deviennent toxiques. Parallèlement à l'augmentation d'incidence des pathologies allergiques, on constate une augmentation des cas de photo-allergies, et de réactions de photo-toxicité, qui peuvent être liées à des médications ou à des produits ménagers, industriels ou cosmétiques. II est donc intéressant de disposer d'un moyen fiable d'évaluation des réactions inflammatoires cutanées, qui se traduisent par l'augmentation de la coloration rouge de Ia peau, résultant des bandes d'absorption dans le vert de l'hémogIo- bine, principalement dans un but de tests permettant un conseil ou une thérapeutique. La complexité des situations, certains effets ne se manifestant que pour des domaines spectraux particuliers, fait que ces explorations sont difficiles à analyser, en l'absence d'une cotation objective des effets inflammatoires. I1 est admis que l'érythème représente le mieux l'intensité des réactions inflammatoires. En dehors de ce cadre général des états inflammatoires, certains états physiologiques ou pathologiques peuvent aussi se manifester par des modifications de couleur des téguments, par exemple la présence de pigments biIiaires non éliminés se manifeste par un ictère, avec une coloration verdâtre des muqueuses ou de la peau, certaines intoxications peuvent également faire apparaître des colorations spécifiques (cyanose, méthémoglobinémie: bandes d'absorption spécifiques des formes combinées de l'hémoglobine). L'utilisation d'un photocolorimètre permettrait donc d'effectuer des mesures colorimétriques diverses, et d'apprécier les réactions cutanées, physiologiques, les états pathologiques, ceci par la sélection de domaines spectraux spécifiques de la lumière réfléchie. On connaît des appareils de spectrométrie complexes et coûteux utilisés dans l'industrie ou en laboratoire. A titre d'exemple, on peut citer les dispositifs décrits dans les brevets US-A-4 029 085 (De Witt et al.) et US-A-4 267 844 (De Witt et al.). Tous deux concernent des spectromètres à fibre optique unique mettant en oeuvre un spectromètre. Ces appareils de type professionnel sont utilisés en médecine. D'autres appareils sont utiIisés dans le domaine de la spectrométrie générale. Cependant, la peau ou les muqueuses présentent des particularités qui limitent l'usage des appareils utiIisés dans d'autres domaines, tels que les industries de reprographie, et en général tous les appareils ne possédant pas de source lumineuse standardisée, ou munis d'une source lumineuse continue, même de faible puissance moyenne. Une élévation de température par absorption de la lumière excitatrice va entraîner une réaction de vasodilatation locale qui fausse les résultats. Les variations biologiques peuvent induire des modifications de coloration d'intensité très minime, ou se situer dans un domaine spectral étroit, ce qui implique une grande sensibilité des appareils de mesure, et d'opérer en limitant les éclairements parasites. Les impé ratifs de sensibilité obligent à utiliser des spectrophotomètres, le plus souvent munis d'un capteur à fibre optique et nécessitent un éclairement uniforme faisant appel généralement à une sphère dlilbricht. Ce premier type appareils est sensible, mais d'un coût élevé et de plus peu maniable. En outre, la pression locale d'une tête de mesure peut diminuer l'afflux sanguin capillaire et atténuer une coloration liée à la micro circulation. Une autre approche, indirecte, consiste à prendre des photographies (diapositives) selon un protocole précis et invariable, par exemple avec un flash annulaire, et à analyser secondairement par colorimétrie tout ou partie des clichés. L'impossibilité d'une reproductibilité totale, d'une standardisation rigoureuse, font que cette méthode est peu employée. Elle nécessite un appareillage coûteux de spectrographie, et consomme un temps important. Une approche réellement utilisable devrait mettre en oeuvre une méthode colorimétrique de type direct répondant aux exigences suivantes: * Faible apport énergétique, en terme de puissance moyenne, permettant une évacuation rapide de la chaleur résultant de la lumière absorbée, qui peut ainsi avoir une puissance instantanée élevée * Temps de mesure très court, permettant un apport énergétique instantané élevé, autorisant une bonne sensibilité, et une faible sensibilité aux éclairements extérieurs parasites * Source d'excitation standardisée à large spectre, le plus proche possible du continuum visible solaire * Compensation automatisée des écarts de puissance de la source excitatrice * Indépendance des effets de positionnement de la tête de mesure * Absence de pression directe du dispositif de mesure sur la zone de mesure * Faible surface de la zone de mesure, permettant d'augmenter le nombre des zones de tests * Interchangeabilité aisée des organes de sélection des domaines spectraux de mesure * Interprétation aisée des résultats * hIaniabilité, portabilité, faible coût. La présente invention se fixe comme but principal de répondre à ces impératifs. Pour ce faire, elle combine les éléments suivants: * Une source lumineuse constituée d'une lampe à décharge, fournissant un large spectre d'émission lumineuse, principalement dans le domaine visible. * Un guide de lumière répartissant la lumière, uniformément, sur une zone de mesure réduite. * Une tête de mesure sans contact local direct avec la zone de mesure. * Un dispositif récupérant la lumière réfléchie par la zone de mesure, dans un angle d'ouverture maximal, hormis l'éclairement direct de la source. Dans une variante de réalisation préférée, ce dispositif est constitué par une enceinte de révolution, plus particulièrement sphérique, dont la surface intérieure est diffusante et uniformément réfléchissante dans le domaine spectral des mesures, sans présenter d'émission propre, soit spontané, soit sous l'effet d'un rayonnement incident. * Des capteurs électro-optiques protégés de l'éclairement direct de la source, par un diaphragme interne au dispositif de récupération. La répartition de la lumière réfléchie est ainsi uniforme sur les capteurs. * Un capteur électro-optique dédié à la mesure de la lumière émise par la source * Un dispositif interchangeable et/ou amovible de sélection du domaine spectral de mesure. * Un dispositif de mesure à temps de réponse rapide, couplé temporellement avec l'émission de la source * Un dispositif permettant de modifier les paramètres des mesures, ainsi que les modes de calcul des résultats, avantageusement constitué par un ensemble micro-informatique * Un dispositif d'alimentation sous faible voltage, autonome. L'invention a donc pour objet un colorimètre, notamment pour l'évaluation des effets de la lumière sur la peau humaine, comprenant une source lumineuse générant une énergie lumineuse, des moyens pour transmettre cette énergie lumineuse à la dite zone de mesure et des moyens permettant de récupérer et mesurer au moins une partie de l'énergie réfléchie par ladite zone à mesurer; caractérisé en ce que la source de lumière comprend une lampe à décharge générant une impulsion d'énergie lumineuse et une première enceinte à surface interne réfléchissante, en ce que les moyens de transmission comprennent un guide de lumière d'axe de symétrie sensiblement perpendiculaire à la dite zone à mesurer, captant l'énergie lumineuse réfléchie à l'intérieure de la première enceinte et la transmettant à ladite zone à mesurer de manière à assurer un éclairage uniforme de cette zone et en ce que les moyens pour récupérer et mesurer l'énergie lumineuse réfléchie sur ladite zone à mesurer sont constitués par une tête de mesure sans contact avec celle-ci comprenant une seconde enceinte à surface interne réfléchissante et des capteurs électro-optiques de mesure recevant l'énergie lumineuse réfléchie à l'intérieur de Ia seconde enceinte, ces capteurs étant protégés de l'éclairement direct de la source. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à la lecture de la description qui suit et en référence aux figures annexées, et parmi lesquelles: - La figure 1 est une vue en perspective de Ia partie optique, sans filtres, d'un dispositif colorimètre selon un mode préféré de réalisation de l'invention. - Les figures 2a et 2b illustrent deux variantes de réalisation de la source lumineuse du dispositif colorimètre selon l'invention. - La figure 3 est une coupe verticale schématique de la partie optique, complétée par des capteurs et des filtres. - Les figures 4a à 4c illustrent deux variantes de réalisation du dispositif d'éclairement de la surface étudiée. - Les figures 5a et 5b illustrent deux variantes de porte-filtres optiques pouvant être mis en oeuvre dans tous les modes de réalisation du dispositif selon l'invention - Les figures 6a et 6b illustrent la source d'énergie lumineuse selon un mode de réalisation supplémentaire d'un dispositif colorimétrique selon l'invention.. - La figure 7 est un bloc-diagramme d'un exemple de circuits électroniques de mesure, de calcul et d'affichage pouvant être mis en oeuvre dans le cadre de l'invention. On va maintenant décrire, en détail, un dispositif colorimètre selon un mode de réalisation préféré de l'invention par référence aux figures 1 à 5b. Le dispositif colorimétrique sera appelé dans ce qui suit colorimètre pour des raisons de simplicité. Le colorimètre 1 comprend un ensemble source de lumière, composé d'une lampe à décharge 10 de forme allongée, préférentiellement lampe de type flash au Xénon, et d'un élément réflecteur 11 dirigeant la lumière émise vers un guide de lumière cylindrique 14. L'élément réflecteur il peut éventuellement être omis. Dans ce cas, la lampe 10 doit alors être placée à une distance faible de l'extrémité du guide de lumière 14, leurs axes de symétrie respectifs A et Al étant perpendiculaires. L'élément réflecteur 11 est susceptible d'être réalisé selon plusieurs variantes. Une première variante de réalisation consiste, comme illustré par la figure 2b, en un réflecteur hémicylindrique 1 1', coaxial avec la lampe 10, renvoyant une partie du flux de celle-ci vers le guide de lumière 14, d'axe A perpendiculaire à celui de la lampe, en son centre. Une deuxième variante de réalisation, illustrée par les figures 1, 2a et 3, simple et ne nécessitant aucun réglage, consiste en une sphère 11 dont la surface interne est diffusante de façon égale dans le domaine spectral étudié, sans émission propre, munie ou non d'un écran interne 12 également diffusant, afin d'empêcher l'éclairement direct du guide de lumière 14 par la lampe 10 placée à l'intérieur de la sphère 11. Cette disposition assure une dépolarisation totale de la lumière issue du guide de lumière vers la zone à étudier, mais réduit le rendement, la lampe n'émettant plus directement dans le guide de lumière. Une solution avantageuse, consiste à utiliser une sphère diffusante 11, comme il vient d'être décrit, la lampe 10 étant placée coaxialement avec le guide de lumière 14 dont l'extrémité 151 affleure à la surface de la sphère Il par un orifice 111 pratiqué dans celle-ci. Le diamètre de la sphère sera aussi petit que possible par rapport à celui du "core" du guide de lumière 14, le rendement étant d'autant meilleur que leur rapport est plus faible, pour un même coefficient de réflexion diffuse de la sphère. La sphère Il comporte un second orifice, opposé à l'orifice 110, par lequel on peut introduire la lampe 10 et ses liaisons avec l'extérieur (non représentées). Le guide de lumière 14 pourra avantageusement être constitué simplement d'un barreau cylindrique 15 (dit "core") en matériau transparent dans le domaine spectral à étudier, d'indice optique relatif 77, permettant une réfraction totale sur le cylindre des génératrices. L'angle d'ouverture est désigné sur la figure par a ( a" = 90 signal n-1). La surface latérale du barreau 15 sera éventuellement rendue réfléchissante par dépôt métallique 150, ou opacifiée et absorbante, afin d'éviter les fuites de lumière sur son trajet. Dans une réalisation préférentielle, l'axe du guide de lumière est confondu avec l'axe principal A du dispositif 1, afin d'éclairer uniformément la partie centrale de la zone de peau à étudier 29, sans éclairer les bords de l'ouverture 17 d'un collecteur de lumière réfléchie 21, et ceci sans nécessiter d'élément de redressement de la lumière émise sur la zone 29 mesurée. Le guide de lumière 14 peut aussi être constitué de guides de petit diamètre 151...15n, par exemple à base de fibres optiques, guides assemblés en un faisceau 141 (vue en coupe de la figure 4c). Les extrémités collectrices de lumière sont régulièrement étalés à la surface de la sphère contenant la lampe 10, comme illustré pat la figure 4a. Cette disposition présente l'avantage d'une meilleure uniformité de l'éclairement de la zone de mesure, en limitant les réflexions internes pour une même longueur de guide de lumière, et en perturbant moins le fonctionnement de la sphère au niveau de la zone de collecte de la lumière. Une autre variante, représentée à la figure 4b consiste à répartir les extrémités collectrices des guides élémentaires le long de la lampe, par exemple en les incluant dans un support 153. L'extrémité émettrice 152 du guide de lumière 14 peut être prolongée par un cylindre 16, comme illustré plus particulièrement par la figure 3, dont la surface interne est absorbante, voire munie de gorges ou de couronnes absorbantes constituant un piège pour les rayons inclinés sur l'axe, afin de diaphragmer le faisceau de rayons F issus du guide de lumière 14, et d'empêcher ces rayons inclinés sur l'axe A d'atteindre directement la surface du collecteur 21 de lumière réfléchie. Cette disposition est utile si le barreau 15 est réflectorisé jusqu'à son extrémité émettrice 152, I'angle limite de réfraction a ne pouvant plus restreindre l'ouverture angulaire de la sortie du guide de lumière. L'ouverture est alors limitée à l'angle y par le cylindre 16. Le collecteur de lumière réfléchie 21 est avantageusement constitué par une surface de révolution 210, cylindrique, ellipsoide ou préférentiellement sphérique, dont l'axe est confondu avec l'axe principal A de l'appareil. Sur cette surface, une ouverture 17 recouvre la zone de mesure éclairée par le guide de lumière 14. Dans une réalisation préférentielle, illustrée par les figures 1 et 3, le collecteur étant sphérique, l'ouverture 17 est circulaire, résultant de la découpe d'une calotte polaire diamétralement opposée à la calotte 211 permettant le passage du guide de lumière 14. Sur un cercle méridien, on pratique des ouvertures 20 de petites dimensions, destinées à permettre la sortie de la lumière diffusée dans le collecteur 21 vers les capteurs électro-optiques de mesures 28. Ces capteurs 28 convertissent l'énergie lumineuse en signaux électriques exploitables par de circuits de mesure qui seront explicités ci-après. Les ouvertures 20 sont masquées de la vision directe de l'ouverture 17, par un ou plusieurs écrans ou masque 18. Ce masque peut être réalisé individuellement pour chaque ouverture 20. Dans une réalisation préférentielle, pour des raisons de facilité de fabrication, le masque 18 est constitué d'un disque circulaire coaxial et solidaire du guide de lumière 14. Le diamètre de ce disque est tel qu'il intercepte tout rayon lumineux 19 allant de l'ouverture 17 vers une des ouvertures 20 (ces rayons forment un cône entre l'ouverture de mesure 17 et le cercle tangent extérieurement aux orifices 20). Il est préférable de limiter le diamètre du masque 18 à la moitié du diamètre interne de la surface de révolution du collecteur 21, au niveau du même plan méridien, afin de réduire les réflexions inutiles qui diminuent la proportion de la lumière reçue par les orifices des capteurs par rapport à celle collectée au niveau de l'orifice de mesure. I1 est donc souhaitable que les ouvertures 20 soient pratiquées sur un méridien de plus petit rayon possible autour de l'orifice de passage 211 du guide de lumière 14. Le nombre de ces ouvertures 20 est au moins égal à trois. Cependant, ce nombre peut être plus élevé, si l'on désire disposer d'un nombre suffisant de capteurs electro-optiques de mesure 28 afin d'étudier plus finement la répartition spectrale de la lumière réémise. n faut toutefois veiller à limiter le surface totale des ouvertures 20 afin de ne pas perturber le fonctionnement du collecteur, par un prélèvement trop important de lumière, qui aboutirait à un défaut d'homogénéité dans les intensités ou les répartitions spectrales reçues par chacune. Dans un même souci, on disposera les ouvertures 20 selon des divisions égales du cercle, le long de leur méridien, de façon à conserver une symétrie de révolution de l'ensemble. A titre d'exemple non limitatif de la portée de l'invention et pour fixer les idées, dans une réalisation préférentielle illustrée par la figure 3, le collecteur 21 est une sphère de diamètre intérieur 50 mm, I'ouverture 17 est un cercle de diamètre 20 mm, I'axe de chacune des ouvertures 20, parallèle à l'axe principal, est sur un cercle de rayon 10 mm, les ouvertures 20 sont circulaires de diamètre 5 mm, et au nombre de trois, disposées à 1200, le guide de lumière 14 contient un barreau de méthacrylate 15, de diamètre 6 mm, entouré d'une couche de protection 150 (réfléchissante à la surface du barreau) d'épaisseur I mm, le masque 18 est un disque d'épaisseur 1 mm, de diamètre 25 mm, situé dans le plan de l'équateur de 21. Les surfaces suivantes sont diffusantes, uniformément dans le domaine spectral étudié, sans présenter d'émission propre, spontanément ou sous l'effet d'un rayonnement d'excitation: - la surface interne du collecteur 21 - la surface du ou des masque(s) 18, sur toutes leurs faces - la surface externe du guide de lumière 14, pour sa portion contenue dans le collecteur 21, et - la surface externe du diaphragme 16 Une plaque plane 24 est positionnée tangentiellement au collecteur 21, au niveau de l'orifice 211 de passage du guide de lumière 14. En regard des orifices 20, elle comporte des orifices 240 de même diamètre et de même disposition axiale. Entre chaque paire d'orifices 240, un guide de lumière 22, analogue au guide de lumière 14, conduit la lumière reçue vers le dispositif de sélection spectrale 27, et vers le ou les capteurs électro-optiques 28. Le ou les capteurs électro-optique de mesure 28 sont destinés à fournir un signal électrique en relation avec la quantité de lumière reçue. Dans une réalisation préférentielle, pour des raisons de coût, ils s'agit avantageusement de photodiodes à réponse corrigée dans le spectre visible. Des dispositifs de sélection spectrale 27 sont intercalés entre les guides 22 et les capteurs électro-optiques de mesure 28. Ils peuvent être avantageusement constitués par des filtres de transmission, soit à bande étroite si l'on désire analyser un domaine spectral spécifique, soit par des filtres de sélection trichrome, tels qu'une combinaison Rouge / Vert / Bleu, à faibles domaines de recouvrement. Ces filtres sont montés sur un organe de maintien 26. Selon une forme de réalisation de l'invention, cet organe de maintien 26 est amovible, avec un évidemment 261 permettant de l'insérer latéralement entre des plaques planes 24 et 25 comme illustré par la figure 5b. Selon une autre forme de l'invention, L'organe de maintien 26 est mobile, pivotant autour du guide de lumière 14, soit à l'aide d'une tirette manuelle 265 comme illustré par la figure 5b, soit motorisé (selon une variante non représentée). n est alors pourvu d'un nombre d'emplacements de filtres optiques 27 multiple de celui des guides 22, et permet de sélectionner au moins deux combinaisons de filtres. n peut être complété d'un dispositif de positionnement par cliquet élastique 262 venant se positionner dans une encoche 263 dont est pourvu le support 26, et/ou de reconnaissance automatique, par modification d'un circuit électrique renseignant l'unité de commande sur la nature et le bon positionnement des filtres, dispositif (non représenté) réalisé par barrière optique, contacteurs fixes ou mobiles. La tirette 265 pivote dans l'ouverture 301 pratiquée dans un habillage externe 300, assurant l'étanchéité optique. Une jupe circulaire 264, solidaire du porte filtre pivotant 24, empêche la pénétration de la lumière par la fente 301 de la tirette 265. Comme représenté sur la figure 3, un organe de positionnement 25 des capteurs électro-optiques de mesure 28 est disposé parallèlement à la plaque 24. n peut être constitué d'une plaque plane évidée pour positionner les capteurs électrooptiques de mesure 28 en regard des guides 22. Ce dispositif est opaque afin d'empêcher la pénétration de lumière parasite au niveau des capteurs électro-optiques de mesure 28, isolant électrique si le boîtier du capteur n'est pas au potentiel de la terre, ou si les capteurs 28 doivent être isolés les uns des autres. Un capteur électro-optique 30, ci-après dénommé capteur de référence, mesure une fraction aliquote de la lumière émise par la lampe 10. Sa position dans le montage n'est pas critique, il peut être éclairé directement par un orifice 112 pratiqué dans la boîte à lumière Il de la source 10, ou recevoir la lumière captée par un guide de lumière 31 reliant sa surface sensible à une surface recevant une fraction de la lumière émise par la lampe 10. Préférentiellement, ce capteur sera du même type que ceux représentés sous la référence 28, en particulier pour des raisons de capacitances électriques internes, et de temps de réponse, la mesure étant réalisée sur un mode impulsionnel. Un anneau de positionnement 23 est intercalé entre le plan de l'orifice de mesure 17 et la surface de peau à étudier 29 et, de façon plus générale, la surface de la zone à étudiée. I1 peut être omis pour la mesure de surfaces inertes. Cependant, dans le cas d'une utilisation en Dermatologie ou en Médecine, en général, ce dispositifpermet de reporter la zone de pression à distance de la zone étudiée 29, et de ne pas perturber la micro-circulation de cette zone locale 29. On va maintenant décrire un deuxième mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention, et plus particulièrement la réalisation de la partie source de lumière. Ce mode de réalisation est illustrée par les figures 6a et 6b. La figure 6a illustre plus particulièrement la marche des rayons lumineux émis par la sourcel0. La figure 6b illustre le même dispositif vu en perspective. Comme dans le mode de réalisation de la variante illustrée par la figure 2b, le réflecteur consiste en une portion de réflecteur cylindrique 1 la, d'axe de symétrie Ar parallèle à celui AI de la lampe. L'axe A1 de la lampe 10 est orthogonal à l'axe de symétrie Adu guide delumière 14, ainsi que la projection de l'axe de révolution du réflecteur Il a, mais ces deux axes sont distants d'une faible longueur d, la lampe 10 est donc décentrée par rapport au réflecteur 1 la. Le guide de lumière 14 est préférentiellement constitué d'un faisceau 141 de fibres optiques 15n. L'ouverture angulaire du réflecteur 1 la est grande (environ I60 ), les rayons issus de la lampe ne satisfont plus aux conditions de l'approximation de Gauss, mais convergent dans une zone autour de l'axe moyen A du guide de lumière 141, zone où l'on place les extrémités des guides 15n. Ce réflecteur 1 la décentré peut être complété d'un réflecteur 1 lb coaxial avec la lampe 10, placé tête-bêche, ouvert sur 1800, du côté des extrémités des guides. Ce réflecteur 1 lob renvoye la lumière vers le réflecteur 1 1 a, afin d'augmenter le rendement de l'ensemble. Cette variante implique un réglage de positionnement de la lampe par rapport aux différents éléments constitutifs. Le rayon r du réflecteur 1 lb est inférieur au rayon R du réflecteur 1 la. Les autres éléments du dispositif, selon ce deuxième mode de réalisation peuvent être réalisés de manière identiques à ceux décrits pour le premier mode et il n'y a pas lieu de les redécrire plus avant. On va maintenant décrire de façon plus précise le fonctionnement du dispositif selon l'invention par référence à la figure 7. Cette figure 7 illustre un exemple possible, parmi d'autres, de circuits électroniques de mesure, de calcul et d'affichage pouvant être mis en oeuvre dans Ie cadre de l'invention. ns ne sauraient en aucun cas en restreindre la portée. Ces circuits comprennent typiquement un organe de calcul 100, par exemple un microprocesseur classique comportant, également de façon classique, une unité central arithmétique et logique (CPU) 101, une mémoire vive (RAM) 102, destinée à enregistrer des programmes et données, une mémoire à lecture seule (ROM) 103, contenant des suites d'instructions et des routines, des circuits d'entréesortie (PIO) 104 et un bus 105 de données reliant les différents circuits. D'autres éléments nécessaires au bon fonctionnement du microprocesseur telIes qu'horloge, bus d'adresses, etc., n'ont pas été représentés. Ils sont bien connus de l'homme de métier. Le microprocesseur ou, de façon plus général, l'organe de calcul 100 re çoit des données et instructions notamment via un clavier 120 et un convertisseur analogique-numérique (ADC) 130. Les résultats sont affichés sur un écran par exemple un écran à cristaux liquides (LCD) 110. Un ensemble d'alimentation sauvegardée en énergie électrique comprenant une alimentation secteur 122, un transformateur (TR) 121 et un convertisseur 120 secouru par batterie. Cet ensemble alimente Ie microprocesseur 100 ainsi que les divers autres circuits représentés sur la figure 7. II fournit également une tension continue d'alimentation V+ destinée à l'alimentation des capteurs électro-optiques de mesure 28. Un signal de commande 5mesure est généré par les circuits d'entrée-sortie 104 du microprocesseur 100. n actionne 160. L'amplificateur opérationnel 150 a une très forte impédance d'entrée pour ne pas perturber les mesures. En réponse à une impulsion de déclenchement (signal Mesurée), chaque capteur électro-optique de mesure 28 est relié en série à un condensateur à faible fuite C qui va accumuler les charges transitant par le capteur 28, sous l'effet de l'éclairement, et dont les armatures vont donc présenter une différence de potentiel proportionnelle à la quantité de lumière reçue, correction faite des rendements quantiques suivant les longueurs d'onde. Après un délai d'attente recouvrant ce temps de commutation, la lampe 10 est activée. Pour ce faire, elle reçoit des circuits d'entrée-sortie 104 un signal de commande Flash transmis à des circuits de commande 140 appropriés de la lampe 10. Ceux-ci génèrent l'alimentation haute tension nécessaire au bon fonctionnement de la lampe 10 et lorsque les conditions requises pour que cette lampe fonctionne correctement sont atteinte, ils transmettent aux circuits d'entrée-sortie 104 un signal indiquant cet état: Sprêt . Le signal Sflash entraîne l'allumage de la lampe 10. La lampe 10 émet une impulsion lumineuse de courte durée, de l'ordre de la milliseconde. La lumière excitatrice atteint la zone de mesure 29, via le guide de lumière 14, et y est réfléchie vers le collecteur 21, soit de façon spéculaire, soit diffuse. Après des réflexions multiples sur la surface diffusante de l'ensemble collecteur, des fractions égales de cette lumière réfléchie atteignent les orifices de mesure 20, passent par les guides 22, sont filtrés en 27, et atteignent les capteurs électro-optiques de mesure 28. En même temps, une portion de la lumière excitatrice est mesurée par le capteur de référence 30. Après un délai de mesure de l'ordre de quelques millisecondes, chaque condensateur de mesure C est isolé du capteur électro-optique de mesure auquel il est associé. L'amplificateur différentiel 150 à très haute impédance d'entrée est monté en suiveur de tension à gain unitaire. Son entrée non inverseuse est connectée à l'armature isolée du condensateur de mesure C. La sortie du suiveur de tension, à faible impédance, est reliée à un amplificateur 160 à gain ajustable. Les sorties de ces amplificateurs sont reliées aux entrées d'acquisition 161 du multiplexeur 130 du convertisseur analogique-numérique 130 connecté aux circuits d'entrée-sortie 104 du microprocesseur 100, qui mémorise la mesure dans la mémoire vive 102 du système informatique. Le multiplexeur 131 reçoit également sur une entrée S30 le signal en provenance du capteur électro-optique de référence 30, traité de façon analogue à ceux générés par les capteurs électro-optiques de mesure 28, par une chaîne de mesure (non représentée). Après une série de mesures des différences de potentiel en sortie des amplificateurs 160, et leur mise en mémoire (mémoire 102), le signal de remise à zéro SRAz émis par le processeur 100 entraîne la décharge des condensateurs de mesure C. Le traitement des informations de mesures est alors effectué par le microprocesseur 100, de façon classique, à l'aide de programmes enregistrés dans la mémoire morte 103 et/ou dans la mémoire vive 102. Les instructions correspondantes peuvent saisies par le clavier 120 ou par tout autre moyen : lecteur de disquette, etc. (non représenté). A titre d'exemple, les opérations suivantes peuvent être réalisées: - élimination des valeurs aberrantes selon un algorithme statistique - calcul de la moyenne et de la déviation standard de chaque voie de mesure - transformation par l'équation de corrélation, donnant la densité optique de la zone spectrale mesurée - calculs spécifiques liés au type de mesure, et par exemple: * rapport Rouge / Vert donnant une estimation du degré d'érythème * rapport (Rouge + Vert + Bleu) J Référence, donnant un coefficient de réflexion global de la surface. * rapport Bleu / Référence donnant une estimation de la production d'eumélanines (zone entre 500 et 540 nm), ou de la bilirubine ( 450 à 500 nm). * ces valeurs permettent d'entrer dans un tableau multidimensionnel fournissant une estimation du type de peau et de son état physiopathologique (érythème, bronzage). Les résultats de la classification sont affichés sur l'écran du système. * rapport bande spécifique / Référence dans le cas d'une coloration liée à un état physiopathologique particularisé par une ou des bandes spectrales déterminées (ictère). Naturellement de façon classique, il sera nécessaire de procéder à des phases initiales d'étalonnage, phases éventuellement répétées dans le temps. Cet étalonnage répond à trois objectifs: * déterminer la réponse de l'appareil pour un standard noir idéalement absorbant, déterminant la ligne de base de chacune des voies. * déterminer la réponse de l'appareil pour un standard diffusant blanc idéal, permettant de calculer les facteurs correctifs pour chacune des voies de mesure dans l'utilisation en analyseur trichrome. * déterminer la réponse de l'appareil pour des standards diffusants gris, afin de déterminer la courbe de corrélation entre les grandeurs électriques et les réflexions, pour chaque voie. Chaque courbe de corrélation est gardée dans une mémoire non volatile, pour déduire des mesures électriques les densités correspondantes, utilisées pour les calculs. La courbe de base peut être déterminée en plaçant un masque opaque et absorbant sur l'orifice de mesure 17, et à effectuer une série de mesures sans déclencher la lampe 10. L'invention n'est pas limitée aux seuls exemples de réalisation précisément décrits en relation, notamment, avec les figures 1 à 7. bien qu'elle trouve une application particulièrement intéressante dans le domaine de l'évaluation des effets de la lumière sur la peau et de la détermination de certaines pathologies, elle peut également être mise en oeuvre dans d'autres domaines de la physique, pour la mesure de la lumière réfléchie par des zones de faible surface. REVENDTCATIONS 1. Dispositif colorimètre, notamment pour l'évaluation des effets de la lumière sur la peau humaine, comprenant une source lumineuse (10-12) générant une énergie lumineuse, des moyens (14) pour transmettre cette énergie lumineuse à la dite zone de mesure (29) et des moyens (20-28) permettant de récupérer et mesurer au moins une partie de l'énergie réfléchie par ladite zone à mesurer (29); caractérisé en ce que la source de lumière comprend une lampe à décharge (10) générant une impulsion d'énergie lumineuse et une première enceinte à surface interne réfléchissante (I 1, lI', 11a, Il b), en ce que les moyens de transmission comprennent un guide de lumière (14) d'axe de symétrie (/\) sensiblement perpendiculaire à la dite zone à mesurer (29), captant l'énergie lumineuse réfléchie à l'intérieure de la première enceinte et la transmettant à ladite zone à mesurer (29) de manière à assurer un éclairage uniforme de cette zone et en ce que les moyens pour récupérer et mesurer l'énergie lumineuse réfléchie sur ladite zone à mesurer (29) sont constitués par une tête de mesure sans contact avec celle-ci comprenant une seconde enceinte à surface interne (21) réfléchissante et des capteurs électro-optiques de mesure (28) recevant l'énergie lumineuse réfléchie à l'intérieur de la seconde enceinte (21), ces capteurs étant protégés de ltéclairement direct de la source (11, 1 1', l la, 1 lb). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première enceinte (11) est une enceinte de révolution de forme sphérique à l'intérieur de laquelle est disposée la lampe à décharge (10). 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première enceinte (11') est une enceinte de révolution en forme hémi-cylindrique à l'intérieur de laquelle est disposée la lampe à décharge (10) de manière à ce que, la lampe à décharge (10) ayant une forme alIongée autour d'un axe de symétrie (AI), cet axe de symétrie soit confondu avec I'axe de l'enceinte (11') de forme hémi-cylindrique. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première enceinte est constitués de première (1 la) et seconde (1 lb) portions de cylindre, de surfaces internes réfléchissantes et d'axes de symétrie parallèles, placées tête-bêche, entre lesquelles est disposée la lampe (10) à décharge de manière à ce que celle-ci, ayant une forme allongée autour d'un axe de symétrie (A1), cet axe de symétrie soit confondu avec l'axe de symétrie (A1) de la première portion de cylindre (1 la) et à une distance déterminée (d) de l'axe de symétrie du second cylindre (1 lb) et à l'intérieur de la première portion de cylindre (1 la), en ce que l'axe de symétrie (A) du guide de lumière (14) est perpendiculaire aux axes de symétrie des première et seconde portions de cylindre, et en ce que le rayon (R) de ladite première portion de cylindre (1 la) est supérieur au rayon (r) de ladite seconde portion de cylindre (I lb) et la face d'entrée (151) du guide de lumière (14) affleure en surface du second cylindre (1 lb), celle-ci étant centrée sur l'axe de symétrie(A) du guide de lumière, de manière à ce que la région de convergence de rayons d'énergie réfléchie par les surfaces réfléchissantes soit sensiblement comprise dans la surface du dioptre constituée par la face d'entrée (151) du guide de lumière (14). 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la première enceinte réfléchissante (11) est couplée optiquement à un capteur électro-optique (30, 31) mesurant une fraction aliquote de l'énergie lumineuse émise par la source à décharge (10) de manière à servir de référence. 6. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le guide de lumière (14) comprend un barreau cylindrique (15) en verre. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le barreau (15) est muni d'une couche (150) de métallisation externe. 8. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le guide de lumière (14) comprend un faisceau (141) de fibres optiques (15n). 9. Dispositif selon la revendication I, caractérisé en ce que la seconde enceinte réfléchissante (21) est une enceinte de révolution de forme sphérique dans laquelle débouche la face de sortie du guide de lumière (14) et à la quelle sont couplés optiquement les capteurs electro-optiques de mesure (28), ces capteurs (28) étant disposés symétriquement autour de l'axe de symétrie (A) du guide (I 4). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les capteurs électro-optiques de mesure (28) sont disposés sur une platine disposée à l'extérieur de la seconde enceinte réfléchissante (21) et sont couplés optiquement à celle-ci à l'aide de guides de lumière (22). 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que les capteurs électro-optiques de mesure sont associés chacun à au moins un filtre optique (27) transmettant un spectre de longueurs d'onde déterminées. 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que les filtres optiques (27) associés aux capteurs électro-optiques de mesure (28) sont disposés sur un support amovible (26) comportant une ouverture (261) dans laquelle s'insère le guide (14). 13. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que les filtres associés aux capteurs électro-optiques de mesure (28) sont disposés sur un support mobile en rotation autour d'un axe confondu avec l'axe (A) du guide de lumière (14), le nombre total de filtres de filtres optiques (27) étant un multiple entier du nombre de capteurs électro-optiques de mesures (28) de manière à associer à ces capteurs des filtres optiques de caractéristiques optiques différentes en fonction de la position angulaire du support (26). 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'il est appliqué à la détermination de pathologies de la peau humaine.