FR 2694280 A1 19940204 FR 9209308 A 19920728 NOWEAU PROCEDE DE RECUPERATION DE METAUX, A PARTIR DE CATALYSEURS USES La présente invention a pour objet la récupération de métaux à partir de catalyseurs usés, notamment de catalyseurs de l'industrie alimentaire, chimique et pétrolière. Ces industries utilisent des catalyseurs à base de métaux, tels que cobalt, fer, molybdène, nickel, titane, tungstène, etc pour différents processus chimiques tel que les opérations d'hydroraffinage, oxydation de SO2, réduction de NOx, etc. Par exemple, l'hydrodésulfuration est réalisée, en mettant en contact du pétrole ou une fraction pétrolière avec un catalyseur de manière à éliminer le soufre à des températures de 3000C à 5000C et une pression de 40 à 80 kg/cm2. Les catalyseurs utilisés à cet effet sont constitués généralement d'un support à base d'alumine ou silico-aluminates renfermant, comme constituants actifs, soit du molybdène et du cobalt, soit du molybdène et du nickel, soit du molybdène et du cobalt et du nickel présents sous forme d'oxydes dans les catalyseurs à l'état frais et sous forme de sulfures au cours de leur utilisation. Ces constituants actifs ont des teneurs variables et le plus souvent, elles sont de l'ordre de 10 - 15 % pour l'oxyde de molybdène Mo03, de l'ordre de 4 - 5 % pour l'oxyde de cobalt CoO et/ou l'oxyde de nickel NiO. Au cours de l'hydrodésulfuration, ils se déposent sur le catalyseur des matières carbonés. Ces dépôts diminuent l'activité du catalyseur et peuvent être éliminés lors de sa régénération. De même, au cours de cette opération, la teneur en soufre de catalyseurs pourrait atteindre 6%. De plus, le catalyseur est contaminé peu à peu par des métaux contenus dans les fractions pétrqlières à traiter ou par les matériaux des réacteurs. Ces métaux sont essentiellement le vanadium, le nickel, le fer, le phosphore, etc. Ils contribuent à la diminution de la porosité du catalyseur et réduisent progressivement son activité. Lorsque les cycles de régénération du catalyseur ne permettent plus une désulfuration efficace, le catalyseur est considéré comme un résidu et remplacé par un catalyseur frais. Les industries alimentaire, chimique, pétrochimique, pétrolière, etc génèrent également des catalyseurs usés contenant des éléments de valeur et/ou nocifs. Il est préférable de traiter ces catalyseurs usés afin de les dépolluer et pour recycler les métaux économiques. Il est connu que l'on peut récupérer le molybdène ou le vanadium de matière les contenant, telles que minerais ou résidus de catalyseurs. Il est connu que l'on peut récupérer le molybdène ou le vanadium de matières les contenant, telles que minerais ou résidus de catalyseurs, par des procédés hydro ou pyrométallurgiques. Un des procédés pyrométallurgiques est la chloruration soit par le chlore soit par l'acide chlorhydrique soit par des mélanges gazeux contenant du chlore de manière à former des chlorures et/ou oxychlorures de molybdène et de vanadium qui sont volatilisés à des températures supérieures à 2000C. Ainsi, le brevet français nO 724.905 décrit un procédé d'extraction du mobybdène ou du tungstène ou du vanadium des matières qui en renferment par un traitement à 300 - 4000C par du chlore ou du gaz chlorhydrique. Les matières traitées sont utilisées mélangées à des substances carbonées. Ces substances carbonées peuvent être ajoutées à la matière première sous forme de coke, de lignite, de charbon de bois, etc ou s'y trouver déjà au départ comme c'est le cas, par exemple, pour certains catalyseurs tels que ceux ayant servi à l'hydrogénation du charbon. Les chlorures métalliques volatils obtenus se laissent facilement décomposer par l'eau ou la vapeur d'eau.Dans ce procédé, les conditions sont telles que l'on peut employer des matières premières qui renferment, outre les métaux cités, d'autres métaux capables de former des chlorures volatils, par exemple du fer, de l'aluminium ou du zinc; aux basses températures utilisées, la volatilité du chlorure de zinc est très faible et la formation des chlorures de fer et d'aluminium, facilement volatils, n'a lieu que relativement lentement à partir des oxydes ou des sulfures renfermés dans les matières premières. Dans le brevet américain nO 3.180.706, on décrit un procédé de récupération de métaux à partir de catalyseurs usés, notamment de catalyseurs d'hydrodésulfuration, par chloruration après une oxydation et une sulfuration préalables du catalyseur. La chloruration est effectuée en phase vapeur, à une température d'environ 290"C à 3700C à l'aide d'un agent de chloruration essentiellement anhydre constitué par du chlore ou, de préférence, par un mélange de chlore et d'un dérivé chloruré de carbone ou du soufre, comme le tétrachlorure de carbone. La chloruration a pour effet de volatiliser le molybdène sous forme de chlorure et de transformer le cobalt et le nickel en chlorures solubles. Les étapes préliminaires d'oxydation et de sulfuration visent à améliorer la séparation des métaux. Le traitement d'oxydation est effectué à environ 6500C - 10000C au moyen d'un gaz contenant de l'oxygène, suffisamment longtemps pour permettre la transformation d'une partie importante du molybdène en sa valence la plus élevée.Au cours de cette oxydation, il se produit également une élimination par combustion du carbone contenu dans le catalyseur. Le traitement de sulfuration est effectué à environ 4300C - 4800C au moyen de vapeurs de soufre ou d'un sulfure volatil comme l'hydrogène sulfuré, le sulfure de carbone ou mercaptan. Après oxydation, sulfuration et chloruration, le molybdène est récupéré des vapeurs de chloruration soit en condensant par refroidissement le chlorure de molybdène sous forme de poudre, soit en le mettant en contact avec une solution aqueuse pour dissoudre les chlorures, en évitant une mise en solution des composés d'aluminium.Ce procédé a le désavantage de nécessiter plusieurs traitements successifs du catalyseur, dont notamment un traitement d'oxydation au cours duquel, il se produit des réactions chimiques conduisant à la formation des composés comme les molybdates et les aluminates de cobalt ou du nickel. Ceci diminue les taux de récupération de ces métaux. Le brevet européen nO 0 017 285 décrit un autre procédé de récupération de Mo, V, Al, Co et Ni, à partir de résidus de catalyseurs d'hydrodésulfuration. Ce procédé comprend un lavage préalable des catalyseurs usés par de l'éther de pétrole afin d'en éliminer les hydrocarbures, suivi d'une chloruration par un mélange gazeux comprenant du chlore, de l'acide chlorhydrique et de la vapeur d'eau entre 2000C et 4000C. La teneur en vapeur d'eau est inférieure ou égale à 15 % en volume. Dans ces conditions, le molybdène et le vanadium sont volatilisés sous forme d'oxychlorure et l'aluminium sous forme de chlorure. Ces produits sont absorbés au moyen d'un milieu aqueux renfermant de l'acide chlorhydrique. Le chlorure d'aluminium est précipité sous forme de AlCl3.6H20 et séparé de la solution contenant les composés de molybdène et de vanadium. Le résidu de chloruration est lixivié à l'eau pour obtenir une solution contenant les chlorures de cobalt et du nickel. Le brevet américain nO 4,216,118 décrit un procédé de récupération sélective du vanadium et éventuellement du nickel à partir des catalyseurs usés d'hydrodésulfuration, d'hydrodémétallisation etc. Le vanadium et le nickel sont sous forme de sulfures. Dans ce procédé, le catalyseur à traiter est, si nécessaire préalablement lavé à une température de 100 à 1500C par un mélange tétrachlorure de carbone - kérosène ou benzène - kérosène, pour éliminer les huiles et autres hydrocarbures légers qui peuvent s'y trouver, puis chloruré entre la température ambiante et 6000C par un agent chlorurant comme le chlore gazeux, ou le chlore gazeux additionné de tétrachlorure de carbone. L'élimination préalable des huiles et autres hydrocarbures légers du catalyseur usé à traiter a pour but d'éviter la formation de gaz chlorhydrique lors de la chloruration. Un gaz inerte comme l'azote est ajouté selon le cas au mélange chlorurant. Le vanadium est extrait du catalyseur sous forme de tétrachlorure gazeux, et le nickel est récupéré sous forme de chlorure par lixiviation du résidu de chloruration. La chloruration est effectuée dans des conditions telles que l'on obtient la formation du tétrachlorure de vanadium, en évitant celle de l'oxychlorure de vanadium. L'oxygène contenu dans l'oxychlorure étant nuisible pour la production ultérieure du vanadium métal à partir du trichlorure de vanadium. Si les éléments comme l'aluminium, le molybdène, le fer etc sont présents dans le catalyseur, ils sont partiellement chlorurés et volatilisés avec le vanadium.Le gaz issu de la chloruration est liquéfié aux environs de 30 à 50 OC, puis chauffé aux environs de 150 à 200 OC pour décomposer le tétrachlorure de vanadium en trichlorure de vanadium solide mélangé avec les chlorures d'aluminium, de molybdène, de fer etc. Ce dernier mélange est chauffé aux environs de 300 à 4000C pour éliminer MoCl5, AlCl3, FeCl3, etc sous forme de gaz, laissant VCl3 solide qui peut alors être traité pour obtenir du vanadium métallique. L'un des inconvénients de ce procédé réside dans le lavage préalable des catalyseurs pour éliminer les huiles et autres hydrocarbures légers. Un autre inconvénient est la nécessité d'avoir un système ayant une pression d'oxygène très faible afin d'éviter la formation d'oxychlorure de vanadium. Ceci exige en effet de réaliser la réaction de chloruration à basse température (inférieure ou égale à 2000C) pour éviter de chlorurer le support du catalyseur, par exemple l'alumine. Mais à une température de chloruration aussi basse, les rendements d'extraction du vanadium et du nickel sont faibles.D'autre part, l'augmentation de la température de chloruration à 3000C ou plus favorise la chloruration de l'aluminium, du molybdène, du fer etc., dont les chlorures sont volatilisés puis condensés avec ceux du vanadium, rendant difficile l'étape ultérieure de séparation des chlorures de vanadium. Les méthodes proposées jusqu'ici pour récupérer par chloruration le molybdène, le vanadium, le cobalt et le nickel, avec éventuellement l'aluminium, à partir de résidus de catalyseurs d'hydrodésulfuration font appel à des traitements préalables soit par des solvants comme l'éther de pétrole, le benzène, ou le kérosène pour dissoudre les hydrocarbures soit par oxydation suivie par une sulfuration. D'autre part, la chloruration de l'alumine complique les étapes suivantes de séparation des composés des éléments volatilisés et augmente la consommation des agents chlorurants. Par ailleurs, la formation de chlorure d'aluminium favorise la synthèse des complexes gazeux de chlorures binaires conduisant à l'augmentation de la tension de vapeur de chlorures de cobalt. Ceci se traduit par un transfert de chlorure de cobalt dans les condensats et complique la séparation des cations (Mo, V, etc.).Enfin, le chlorure d'aluminium se retrouvant en partie dans le résidu, nuit à la filtration des solutions contenant des chlorures de Co et/ou de Ni. La présente invention a pour objet un procédé de récupération de métaux à partir de catalyseurs usés sans traitement préalable, mettant à profit la présence d'impuretés telles que le carbone, le soufre ou les hydrocarbures utilisés comme combustible interne. La présente invention a pour objet un procédé de récupération de métaux à partir de résidus de catalyseurs, simplifié par rapport aux procédés existants. La présente invention a pour objet un procédé de dépollution des catalyseurs usés par chloruration ou carbochloruration. La présente invention a pour objet un procédé permettant la récupération de chacun des métaux contenus dans un ensemble de métaux, à partir de catalyseurs usés. La présente invention a pour objet un procédé de récupération de métaux à partir de catalyseurs usés, dans lequel la chloruration de l'aluminium est très faible. Plus précisement l'invention a pour objet un procédé de récupération respectivement de chacun des métaux contenus dans l'un des ensembles suivants: W - Ti, Ni - Mo, Co - Mo, Co - W, Ni - W, V - Fe, V - Ni, Co - Ni - Mo, Co - Ni - W, Co - Ni - W - V, ou Co - Ni - Mo - V, à partir de catalyseurs usés contenant ces susdits ensembles, ces catalyseurs pouvant contenir de l'humidité, et des impuretés telles que des hydrocarbures, du soufre, du charbon et notamment de 0 % à environ 35 %, (en poids) de matières réductrices, caractérisé en ce que:: - l'on n'effectue pas de traitement pour éliminer la vapeur d'eau éventuellement présente ainsi que les impuretés éventuellement présentes, - et en ce que l'on effectue la chloruration des susdits catalyseurs à l'aide d'un mélange gazeux choisi parmi les mélanges suivants:: chlore - air, chlore - gaz inerte, chlore - gaz inerte + gaz réducteur, cette chloruration ayant lieu à une température d'environ 250 à environ 6500C, à une pression totale d'environ 10 kPa à environ 300 kPa (0,1 à 3 bars) et conduisant d'une part à la volatilisation de certains des métaux sous forme de chlorure et/ou oxychlorures lesquels forment le condensat et d'autre part à l'obtention d'un résidu de catalyseurs contenant des chlorures de métaux non volatilisés, chaque métal étant récupéré, * soit à partir de son chlorure et/ou de son oxychlorure volatilisé et condensé sélectivement, * soit sous forme de son chlorure en solution, à partir du résidu de chloruration de catalyseur, lequel a été soumis à une lixiviation, en vue de solubiliser les chlorures et/ou oxychlorures des métaux contenus dans ce résidu. Ce sont les impuretés, notamment le carbone et le soufre qui jouent le rôle de source énergétique et de matières réductrices. Dans le procédé de l'invention, les catalyseurs usés sont chlorurés sans traitement thermique ou chimique préalable. Les catalyseurs usés avantageusement traités par le procédé de l'invention sont des catalyseurs usés de l'industrie alimentaire, chimique et pétrolière. Ces catalyseurs sont à base de l'un ou plusieurs éléments suivants: Co, Ni, Mo, W, V comme phases actives, et supportés par l'un des composés suivants: dioxyde de titane, alumine, silico-aluminates, silice, etc. Ces catalyseurs usés peuvent au cours de leur utilisation accumuler d'autres éléments tels que Al, C, Cr, Cu, Fe, Ni, P, Pb, S, Si, V, etc.Comme exemples de ces catalyseurs, on peut citer ceux de l'hydroraffinage (hydrogénation, hydrodésulfuration, hydrodéazotation) contenant Co et/ou Ni et Mo et/ou W, de polymérisation à base de Ni supporté, de réduction de NOx, ayant W supporté par TiO2, d'oxydation de S02 à base d'oxyde de vanadium, etc., qui sont avantageusement traités par le procédé de l'invention. De façon générale, la chloruration dure environ 15 mn à environ 2 h et est avantageusement inférieure à 1 heure. La chloruration conduit à la volatilisation de certains des métaux, sous forme de leurs chlorures et/ou oxychlorures, lesquels peuvent être condensés sélectivement par refroidissement à l'aide de condenseurs soumis à un gradient de température prédéfini ou bien peuvent être récupérés tels quels et purifiés par distillation. Après la chloruration, on obtient également un résidu de catalyseur, qui contient des métaux sous forme de chlorures et/ou d'oxychlorures, lesquels peuvent être solubilisés dans l'eau ou notamment dans une solution acidifiée ayant un pH de 4 à 6,5. Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention: - dans le mélange chlore-air, le rapport volumique chlore/air est d'environ 0,1 à environ 2, avantageusement d'environ 0,15 à environ 1, - dans le mélange chlore-gaz inerte, le rapport chlore/gaz inerte est d'environ 0,05 à environ 2, avantageusement d'environ 0,1 à environ 1, - dans le mélange chlore-gaz inerte + gaz réducteur, le rapport volumique chlore/gaz inerte + gaz réducteur est d'environ 0,1 à environ 3, avantageusement d'environ 0,15 à environ 2. On utilise le mélange C12-air lorsque le catalyseur contient du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est compris entre 1,2 et 2, avantageusement entre 1,2 et 1,5. On utilise le mélange Cl2 gaz inerte lorsque le catalyseur contient du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est supérieur à environ 1,2. Dans le procédé de l'invention lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est inférieur à environ 1,2, - soit on additionne avant la chloruration, des matières réductrices, notamment des matières carbonifères comme le charbon de bois, le charbon, le lignite, le coke moulé, le coke, etc. et avantageusement le charbon, - soit on utilise comme agent chlorurant un mélange chlore-gaz inerte + gaz réducteur, l'agent réducteur étant avantageusement CO, le rapport volumique chlore/(gaz inerte + agent réducteur) étant avantageusement d'environ 0,1 à environ 3, et le rapport volumique entre le gaz inerte et l'agent réducteur étant avantageusement d'environ 10 à environ 0,5. Comme matières réductrices ajoutées avant la chloruration, on peut avantageusement utiliser le charbon de bois, le charbon, le lignite, le coke moulé, le coke, etc. La quantité de matières réductrices à ajouter est telle que le rapport molaire (matières réductrices)/ (somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) soit au moins supérieur ou égal à environ 1,5. Lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est inférieur à environ 1,2, on a avantageusement recours à l'utilisation d'un mélange chlore-gaz inerte + gaz réducteur comme- agent chlorurant. Dans le procédé de l'invention, lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est supérieur à environ 1,5, ou à environ 1,2, le mélange de chloruration est choisi parmi les mélanges chloreair ou chlore-gaz inerte respectivement. Les catalyseurs usés peuvent également contenir de l'humidité, généralement à raison de O à environ 12%, et notamment à raison d'environ 1 à environ 8%. La présence de la vapeur d'eau ne perturbe pas la chloruration. Dans le procédé de l'invention, le gaz inerte est notamment de l'azote, de l'helium ou de l'argon, et avantageusement de l'azote. Dans le procédé de l'invention, lorsque les supports sont tels que Al203, Silo2 ou silico-aluminate, ils réagissent avec le mélange chlorurant de façon suffisamment faible pour que la quantité respective de silice ou d'alumine transformée en chlorures soit inférieure à environ 5 % de la silice et à environ 15 % de l'alumine contenues dans les catalyseurs. La chloruration du support est faible ce qui représente des avantages importants pour le procédé de l'invention: à savoir de minimiser la consommation de l'agent chlorurant, de limiter la formation des complexes de chlorures binaires gazeux entraînant une baisse de taux de récupération de Co & Ni et d'éviter des problèmes au cours de la filtration après la solubilisation des chlorures de Ni et Co à partir du résidu de chloruration. Dans le procédé de l'invention, la pression de chloruration est avantageusement d'environ 10 kPa à environ 300 kPa. Les conditions du procédé de l'invention sont telles que la pression partielle de l'oxygène est suffisamment importante pour que la chloruration de la silice et/ou l'alumine des catalyseurs soit la plus faible possible. Pour fixer les idées et à titre d'exemple, la pression partielle en oxygène est supérieure à environ 2 10-7 kPa, pour une température de chloruration de 5000C. Dans le procédé de l'invention, trois paramètres sont à prendre en considération, la pression en chlore, la pression en oxygène dans le mélange chlorurant et la température. La pression partielle de chlore doit être suffisamment grande pour permettre une chloruration rapide des métaux de valeurs. La pression partielle d'oxygène doit être assez importante pour limiter la chloruration de la silice et/ou de l'alumine des catalyseurs, mais suffisamment basse pour permettre la chloruration de Co, Ni, Mo, W, V ou Ti. La température de chloruration doit être assez importante pour chlorurer ces métaux, et volatiliser les chlorures et/ou oxychlorures de Mo, W, V, et Ti, mais sans volatiliser les chlorures de Ni et/ou Co. Selon la nature des métaux, le procédé de l'invention permet de récupérer au moins environ 60 % et avantageusement de 70 à 99 % de chacun des métaux contenus dans les catalyseurs usés. Selon un mode de réalisation avantageux, le procédé de l'invention concerne la récupération respectivement de V et Ni, à partir d'un catalyseur usé contenant V et Ni, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, V V étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de V, à une température d'environ -80 à environ 1500C, avantageusement d'environ -40 à environ 200C, Ni étant récupéré par lixiviation du résidu, sous forme de chlorure de Ni, à une température d'environ 20 à environ 100 C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. Les taux de récupération de V et de Ni varient avantageusement respectivement d'environ 70% à environ 82% et d'environ 65% à environ 98%. Selon un mode de réalisation avantageux, le procédé de l'invention concerne la récupération respectivement de W et Ti, à partir d'un catalyseur usé à base de W et supporté par TiO2, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, W W étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W, à une température d'environ 15 à environ 2O00C, avantageusement d'environ 50 à environ 1500C, Ti étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure de Ti, à une température d'environ -50 à environ 500C, avantageusement d'environ -40 à environ -200C. Les taux de récupération de W et de Ti sont respectivement d'environ 93 à environ 100% et d'environ 85 à environ 99%. Selon un autre mode de réalisation avantageux, le procédé de l'invention concerne la récupération respectivement de Ni et Mo, à partir d'un catalyseur usé à base de Ni et Mo, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 400 à environ 5500C, . Mo étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de Mo à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, Ni étant récupéré par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorure de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. Les taux respectifs de récupération de Ni et de Mo sont d'environ 65% à 98% et d'environ 82% à 99%. Selon un autre mode de réalisation, le procédé de l'invention concerne la récupération respectivement de Co et Mo, à partir d'un catalyseur usé à base de Co et Mo, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 400 à environ 5500C, . Mo étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de Mo à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, . Co étant récupéré par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorure de Co, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 8O0C. Les taux respectifs de récupération de Co et de Mo sont d'environ 60% à environ 95 % et d'environ 82% à environ 99%. Selon un autre mode de réalisation, le procédé de l'invention concerne la récupération repectivement de Co et W, à partir d'un catalyseur usé à base de Co et W, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W, à une température d'environ 15 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, Co étant récupéré par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorure de Co, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. Les taux de récupération de Co et de W sont respectivement 60 à 95% et 80 à 99%. Selon un autre mode de réalisation, le procédé de l'invention concerne la récupération du W et du Ni, à partir d'un catalyseur usé à base de W et de Ni, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 650, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W à une température d'environ 15 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, . Ni étant récupéré par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorure de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. Les taux de récupération de Ni et de W sont respectivement 68 à 98% et 80 à 99%. Selon un autre mode de réalisation, le procédé de l'invention concerne la récupération respectivement de V et Fe, à partir d'un catalyseur usé à base de V, caractérisé en ce que la chloruration à lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . V étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de V, à une température d'environ -80 à environ 1500C, de préférence d'environ -40 à environ 200C, . Fe étant récupéré, selon la composition du mélange gazeux, dans le résidu sous forme d'oxyde ou dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de Fe, à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C. On récupère Fe dans le résidu avec les mélanges C12-air ou C12-N2. On récupère Fe dans le condensat avec les mélanges Cl2-CO-N2. Les taux de récupération de V et de Fe sont respectivement 80 à 99% et 5 à 99%. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le procédé concerne la récupération respectivement de Co, Ni, et Mo, à partir d'un catalyseur usé à base de Co, Ni et Mo, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 400 à environ 5500C, . Mo étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de Mo à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, . Co et Ni étant récupérés par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorures de Co et de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. Les chlorures pouvant être séparés selon les techniques classiques telles que l'extraction par solvant, la précipitation, etc. Les taux de récupération de Co, Ni et Mo sont respectivement d'environ 60% à environ 95%, d'environ 65% à environ 98 % et d'environ 82% à environ 98%. Selon un autre mode de réalisation, le procédé de l'invention concerne la récupération respectivement de Co, Ni, et W à partir d'un catalyseur usé à base de Co, Ni et W, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W, à une température d'environ 15 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, Co et Ni étant récupérés par lixiviation du résidu de chloruration sous forme de chlorures de Co et Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C, les chlorures étant ensuite séparés par des techniques classiques telles que décrites ci-dessus. Les taux respectivement de récupération de Co, Ni et W sont d'environ 60% à environ 95%, d'environ 65% à environ 98% et d'environ 80% à environ 99%. Selon un autre mode de réalisation, le procédé de l'invention concerne la récupération de Co, Ni, W et V, à partir d'un catalyseur usé à base de Co, Ni et W, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W, à une température d'environ 15 à environ 2000C, avantageusement d'environ 50 à environ 1500C, . V étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de V à une température d'environ -80 à environ 1500C, de préférence d'environ -40 à environ 200C, . Co et Ni étant récupérés par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorures de Co et Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C, les chlorures étant ensuite séparés par des techniques classiques telles que décrites ci-dessus. Dans ce cas, les catalyseurs avant leur utilisation ne contiennent pas de V. Mais le V se retrouve dans les catalyseurs usés car il provient des matières dont le traitement implique l'utilisation des catalyseurs en question; c'est par exemple le cas de l'hydrodésulfuration d'hydrocarbures riches en V. Les taux respectifs de récupération de V, W, Co et Ni sont d'environ 70% à environ 82%, d'environ 80% à environ 99%, d'environ 60% à environ 95% et d'environ 65% à environ 98%. Selon un autre mode de réalisation, le procédé de l'invention concerne la récupération de Co, Ni, Mo, et V, à partir d'un catalyseur usé à base de Co, Ni et Mo, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration défini ci-dessus, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 400 à environ 5500C, . Mo étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorures et/ou d'oxychlorures de Mo, à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 150 C, . V étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de V, à une température d'environ -80 à environ 150 C, de préférence d'environ -40 à environ 2O0C, . Co et Ni étant récupérés par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorures de Co et de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C, les chlorures étant ensuite séparés par des techniques classiques telles que décrites ci-dessus. Comme dans le cas précédent, les catalyseurs avant leur utilisation ne contiennent pas de V, mais le V se retrouve dans les catalyseurs usés car il provient des matières dont le traitement implique l'utilisation des catalyseurs en question. Les contenus en carbone et éventuellement en soufre sont utilisés en tant que source énergétique et comme réducteurs. Les catalyseurs usés pauvres en carbone et soufre sont chlorurés après un ajout de matières carbonées comme le charbon de bois, le charbon, le lignite, le coke moulé, le coke, etc. soit par un mélange gazeux de Cl2-CO-gaz inerte. L'agent chlorurant peut être un mélange de chlore et air ou chlore et un gaz inerte. Les chlorures et/ou oxychlorures de molybdène et de vanadium sont volatilisés et condensés sélectivement. Ces composés peuvent être récupérés comme tels ou purifiés par distillation. Les taux de récupération de molybdène et de vanadium sont respectivement 82 à 99% et 70 à 82 %. Le résidu de catalyseur, restant après le traitement de chloruration, renferme le cobalt et le nickel sous forme de chlorures solubles dans l'eau ou dans une solution acidifiée ayant un pH de 4 à 6,5. Ces métaux sont récupérés avec des rendements respectivement de l'ordre de 99 %. Le taux global de récupération est de 60 à 95 % pour le cobalt et 65 à 98 % pour le nickel. Le procédé de l'invention est illustré à l'aide des figures suivantes: - figure 1: schéma du procédé lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du C et du S dans un rapport molaire (C+S)/(Somme Co, Fe, Mo, Ni, Ti, V et W) supérieur ou égal à 1,2 ou 1,5 pour les mélanges Cl2-N2 ou Cl2-air, respectivement, - figure 2: schéma du procédé lorsque la teneur totale en matières réductrices est telle que le rapport molaire (C+S)/(somme Co, Fe, Mo, Ni, Ti, V et W) est inférieur à environ 1,2. Dans ce cas on ajoute des matières carbonées en quantité telle que ce rapport soit supérieur à environ 1,5, - figure 3: autre' schéma du procédé lorsque la teneur totale en matières réductrices est telle que le rapport molaire (C+S)/(somme Co, Fe, Mo, Ni, Ti, V et W) est inférieur ou égal à 1,2 environ. Le procédé de l'invention est également illustré à l'aide des exemples qui suivent. EXEMPLE 1 Le catalyseur usé présentait l'analyse suivante Catalyseur à traiter Vanadium : 5,0 % Molybdène : 6,7 % Aluminium : 19,6 % Cobalt : 1,3 % Nickel : 2,2 % Carbone : 8,3 % Soufre : 8,0 % H2O : 7,7 % Soluble dans chloroforme et CS2 : 2,50 % Un échantillon de ce catalyseur est chloruré à 5000C pendant 30 minutes avec un mélange de chlore et air ayant le rapport C12/ Air = 1,4 ou le rapport C12/ 02 = 7. Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène et vanadium sont condensés sélectivement en deux condensats I et II. Le premier condensat contient essentiellement des composés de molybdène contaminés par ceux de Al, Fe et V. Le deuxième est composé de majoritairement de vanadium avec des traces de Mo, Fe et S. La composition de ces deux condensats est la suivante Condensat I Vanadium : 1,5 % Molybdène 39,3 % Aluminium : 4,5 % Cobalt : 0,1 % Nickel : 0,0 % Condensat Il Vanadium : 10,8 % Molybdène : 1,7 % Aluminium : 0,9 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,0 % La composition des résidus de chloruration et lixiviation est indiquée dans le tableau ci-dessous. Analyse des residus après chloruration et lixiviation des chlorures (C12 - Air) Vanadium : 2,2 % Molybdène : 0,2 % Aluminium : 34,6 % Cobalt : 0,2 % Nickel : 0,1 % Les taux d'extraction sont résumés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Vanadium : 77,9 % Molybdène 98,4 % Aluminium : 10,1 % Cobalt : 91,4 % Nickel : 97,5 % EXEMPLE 2 Un échantillon du même catalyseur traité dans l'exemple 1 est chloruré à 5000C pendant 30 minutes avec un mélange de chlore et air ayant le rapport C12/Air= 0,2 ou le rapport C12/O2= 1. Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène et vanadium sont condensés sélectivement en deux condensats I et II. Le premier condensat contient essentiellement des composés de molybdène contaminés par ceux de Al, Fe et V. Le deuxième est composé majoritairement de vanadium.La composition de ces deux condensats est la suivante: Condensat I: Vanadium : 0,4 % Molybdène : 51,1 % Aluminium : 2,6 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,1 % Condensat II: Vanadium : 21,1 % Molybdène 2,8 % Aluminium : 0,4 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,0 % Analyse des résidus après chloruration et lixiviation des chlorures (Cl2 - Air) Vanadium : 2,9 % Molybdène : 0,3 % Aluminium : 31,3 % Cobalt : 0,2 % Nickel : 0,2 % Les taux d'extraction sont résumés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Vanadium : 70,5 % Molybdène : 97,9 % Aluminium : 8,6 % Cobalt : 92,9 % Nickel : 94,1 % EXEMPLE 3 Un autre échantillon de même catalyseur est chloruré à 500 OC pendant 30 minutes avec un mélange gazeux de chlore et azote ayant un rapport Cl2/N2 égal à 1. Après chloruration et lixiviation, les résidus ont la composition chimique indiquée dans le tableau suivant. Analyse des résidus après carbochloruration et lixiviation des chlorures (Cl2 - N2). Vanadium : 1,9 % Molybdène : 0,2 % Aluminium : 32,1 % Cobalt : 0,2 % Nickel : 0,1 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Vanadium : 80,7 % Molybdène : 98,5 % Aluminium : 17,2 % Cobalt : 92,2 % Nickel : 97,8 % EXEMPLE 4 Un autre échantillon de même catalyseur est chloruré à 4500C pendant 30 minutes avec un mélange gazeux de chlore, d'oxyde de carbone et d'azote ayant un rapport C12/CO égal à 7. Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène et vanadium sont condensés sélectivement en deux condensats I et II. Le premier condensat contient essentiellement des composés de molybdène contaminés par ceux de Al, Fe et V. Le deuxième est composé majoritairement de vanadium avec des traces de Mo, Fe et S. La composition de ces deux condensats est la suivante: Condensat I: Vanadium : 0,5 % Molybdène : 38,4 % Aluminium : 2,4 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,0 % Condensat II: Vanadium : 19,2 % Molybdène 0,8 % Aluminium : 0,5 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,0 % La composition des résidus de chloruration et lixiviation est indiquée dans le tableau ci-dessous. Analyse des résidus après chloruration et lixiviation des chlorures (C12-CO-N2) Vanadium : 2,4 % Molybdène : 0,8 % Aluminium : 30,6 % Cobalt : 0,2 % Nickel : 0,1 % Analyse des filtrats de lixiviation après séchage: Vanadium : 0,0 % Molybdène : 0,0 % Aluminium : 4,9 % Cobalt : 6,1 % Nickel : 10,6 % Les taux d'extraction sont résumés dans le tableau suivant: Taux d'extraction Vanadium : 75,4 % Molybdène : 93,6 % Aluminium : 9,8 % Cobalt : 90,7 % Nickel : 96,8 % EXEMPLE 5 Un autre catalyseur usé présentait l'analyse suivante: Catalyseur à traiter Vanadium : 7,1 % Molybdène : 9,5 % Aluminium : 27,9 % Cobalt : 1,9 % Nickel : 3,1 % Un échantillon de ce catalyseur est chloruré à 5000C pendant 30 minutes avec un mélange gazeux de chlore, d'oxyde de carbone et d'azote ayant un rapport C12/CO égale à 3 et une teneur de 50 % d'azote. Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène et vanadium sont condensés sélectivement en deux condensats I et II. Le premier condensat contient essentiellement des composés de molybdène contaminés par ceux de Al, Fe et V. Le deuxième est composé majoritairement de vanadium.La composition de ces deux condensats est la suivante: Condensat I: Vanadium : 0,3 % Molybdène : 48,4 % Aluminium : 2,7 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 0,1 % Condensat II: Vanadium : 35,1 % Molybdène 1,7 % Aluminium : 1,1 % Cobalt : 0,0 % Nickel -: 0,0 % Analyse des résidus après chloruration et lixiviation des chlorures (C12-CO-N2) Vanadium : 4,7 % Molybdène : 0,7 % Aluminium : 33,4 % Cobalt : 0,3 % Nickel : 0,8 % Analyse des filtrats de lixiviation après séchage: Vanadium : 0,0 % Molybdène : 0,0 % Aluminium : 2,8 % Cobalt : 6,2 % Nickel : 9,6 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Vanadium : 54,8 % Molybdène : 94,1 % Aluminium : 13,8 % Cobalt : 86,3 % Nickel : 80,6 % EXEMPLE 6 Un autre catalyseur usé présentait l'analyse suivante: Catalyseur à traiter Vanadium : 0,1 % Molybdène : 6,7 % Aluminium : 26,6 % Cobalt : 2,1 % Nickel : 0,1 % Carbone : 15,2 % Soufre : 5,8 % H2O : 2,9 % Soluble dans chloroforme et CS2 : 13,3 % Un échantillon de ce catalyseur est chloruré à 5000C pendant 30 minutes avec un mélange gazeux de chlore et d'azote ayant un rapport C12/N2 égal à 1. Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène sont condensés, donnant un condensat dont la composition est la suivante: Condensat: Molybdène : 10,8 % Aluminium : 9,6 % Cobalt : 0,4 % Analyse des résidus après carbochloruration et lixiviation des chlorures (C12- N2). Molybdène : 3,3 % Nickel : 28,1 % Cobalt : 0,7 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant: Taux d'extraction Molybdène : 69,0 % Aluminium : 32,8 % Cobalt : 78,9 % EXEMPLE 7 Un autre catalyseur usé présentait l'analyse suivante: Catalyseur à traiter Molybdène : 8,7 % Aluminium : 24,1 % Cobalt : 0,0 % Nickel : 6,3 % Silicium : 7,8 % Carbone : 0,1 % Soufre : 0,9 % H2O : 3,1 % Soluble dans chloroforme et CS2 : 1,0 % 100 g de ce catalyseur sont mélangés avec 8,5 g du charbon.Ce mélange est chloruré à 5000C pendant 1 heure avec un mélange gazeux de chlore et d'air ayant un rapport Cl2/O2 égal à 1. Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène sont condensés, donnant un condensat dont la composition est la suivante: Condensat: Molybdène : 19,5 % Aluminium : 2,6 % Nickel : 0,04 % Analyse des résidus après carbochloruration et lixiviation des chlorures (C12 - C - air). Molybdène : 1,2 % Aluminium : 31,8 % Nickel : 1,8 % Analyse des filtrats de lixiviation, après séchage: Molybdène : 0,03 % Aluminium : 2,4 % Nickel : 17,6 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Molybdène 90,1 % Aluminium : 2,9 % Nickel : 78,8 % Silicium : 5,5 % EXEMPLE 8 Le même mélange catalyseur - charbon que celui utilisé dans l'exemple 7 est chloruré à 5000C pendant 1 heure avec un mélange gazeux de chlore et d'air ayant un rapport Cl2/O2 égal à 3. Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène sont condensés, donnant un condensat dont la composition est la suivante: Condensat: Molybdène . 12,6 % Aluminium : 6,2 % Nickel : 0,03 % Analyse des résidus après carbochloruration et lixiviation des chlorures (C12 - C - air). Molybdène : 0,8 % Aluminium : 31,7 % Nickel : 1,5 % Analyse des filtrats de lixiviation, après séchage: Molybdène 0,02 % Aluminium : 6,2 % Nickel : 30,6 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Molybdène : 93,7 % Aluminium : 13,9 % Nickel : 84,2 % Silicium : 16,5 % EXEMPLE 9 Un autre catalyseur usé présentait l'analyse suivante: Catalyseur à traiter Molybdène : 8,9 % Aluminium : 29,1 % Cobalt : 1,1 % Nickel : 1,6 % Carbone : 0,0 % Soufre : 0,9 % H2O : 5,5 % Soluble dans chloroforme et CS2 : O, 1 % 100 g de ce catalyseur sont mélangés avec 6,1 g du charbon. Ce mélange est chloruré à 5000C pendant 1 heure avec un mélange gazeux de chlore et d'air ayant un rapport Cl2/O2 égal à 3. Les oxychlorures et/ou chlorures de molybdène sont condensés, donnant un condensat dont la composition est la suivante: Condensat: Molybdène : 15,78 % Aluminium : 0,31 % Cobalt : 0,1 % Nickel : 0,04 % Analyse des résidus après carbochloruration et volatilisation des chlorures (Cl2 - C - air). Molybdène : 1,4 % Aluminium : 38,1 % Cobalt : 0,5 % Nickel : 0,9 % Analyse des filtrats de lixiviation, après séchage: Molybdène : 0,1 % Aluminium : 3,5 % Cobalt : 7,6 % Nickel : 10,4 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Molybdène . 88,3 % Aluminium : 1,6 % Cobalt : 67,5 % Nickel : 59,0 % EXEMPLE 10 Un autre catalyseur usé présentait l'analyse suivante: Catalyseur à traiter Tungstène : 6,7 % Titane : 37,0 % Vanadium : 0,3 % Silicium : 3,1 % Aluminium : 0,9 % Soufre : 1,3 % H2O : 3,9 % Un échantillon de ce catalyseur est chloruré à 3500C pendant 4 heures avec un mélange gazeux de chlore, d'oxyde de carbone et d'azote ayant un rapport Cl2/CO égal à 1 et une teneur d'azote de 33,3 %. Analyse des résidus après carbochloruration et volatilisation des chlorures (Cl2 - CO - N2). Tungstène : 2,0 % Titane : 24,9 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Tungstène : 93 % Titane : 85 % EXEMPLE 11 Un autre échantillon du même catalyseur que celui de l'exemple 10 est chloruré à 350"C pendant 12 heures avec un mélange gazeux de chlore, d'oxyde de carbone et d'azote ayant un rapport Cl2/CO égal à 1 et une teneur d'azote de 33,3 %. Analyse des résidus après carbochloruration et volatilisation des chlorures (Cl2 - CO - N2) Tungstène : 0,23 % Titane : 0,03 % Les taux d'extraction sont groupés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Tungstène : 99,9 % Titane : 99,9 % EXEMPLE 12 Un autre catalyseur usé présentait l'analyse suivante: Catalyseur à traiter Vanadium : 2,0 % Fer : 2,2 % Aluminium : 1,6 % Silicium : 23,4 % Potassium : 2,6 % H2O : 1,2 % Un échantillon de ce catalyseur est chloruré à 5000C pendant 4 heures avec un mélange gazeux de chlore, d'oxyde de carbone et d'azote ayant un rapport Cl2/CO égale à 1 et une teneur d'azote de 33,3 %. Analyse des résidus après carbochloruration et volatilisation des chlorures (Cl2 - CO - N2) Vanadium : 0,04 % Fer : 2,1 % Les taux d'extracton sont groupés dans le tableau suivant. Taux d'extraction Vanadium : 98,4 % Fer : 17,5 % REVENDICATIONS 1. Procédé de récupération respectivement de chacun des métaux contenus dans l'un des ensembles suivants: W - Ti, Ni - Mo, Co - Mo, Co - W, Ni - W, V - Fe, V - Ni, Co - Ni - Mo, Co - Ni - W, Co - Ni - W - V, ou Co - Ni - Mo - V, à partir de catalyseurs usés contenant ces susdits ensembles, ces catalyseurs pouvant contenir de l'humidité, et des impuretés telles que des hydrocarbures, du soufre, du charbon et notamment de 0% à environ 35% (en poids) de matières réductrices, caractérisé en ce que: - l'on n'effectue pas de traitement pour éliminer la vapeur d'eau éventuellement présente ainsi que les impuretés éventuellement présentes, et - en ce que l'on effectue la chloruration des susdits catalyseurs à l'aide d'un mélange gazeux choisi parmi les mélanges suivants:: chlore - air, chlore - gaz inerte, chlore - gaz inerte + gaz réducteur, cette chloruration ayant lieu à une température d'environ 250 à environ 6000C et à une pression totale d'environ 10 kPa à environ 300 kPa (Q,1 à 3 bars), et conduisant d'une part à la volatilisation de certains des métaux sous forme de chlorure et/ou oxychlorures lesquels forment le condensat et d'autre part à l'obtention d'un résidu de catalyseurs contenant des chlorures de métaux non volatilisés, chaque métal étant récupéré, * soit à partir de son chlorure et/ou de son oxychlorure volatilisé et condensé sélectivement, * soit sous forme de son chlorure en solution, à partir du résidu de chloruration de catalyseur, lequel a été soumis à une lixiviation, en vue de solubiliser les chlorures et/ou oxychlorures des métaux contenus dans ce résidu. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que: - dans le mélange chlore-air, le rapport volumique chlore/air est d'environ 0,1 à environ 2, avantageusement d'environ 0,15 à environ 1, - dans le mélange chlore-gaz inerte le rapport volumique chlore/gaz inerte est d'environ 0,05 à environ 2, avantageusement d'environ 0,1 à environ 1, - dans le mélange chlore-gaz inerte + gaz réducteur le rapport volumique chlore/gaz inerte + gaz réducteur est d'environ 0,1 à environ 3, avantageusement d'environ 0,15 à environ 2. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme Co, Ni, V, Ti, Mo, Fe, W) est inférieur à 1,2, - soit on additionne avant la chloruration des matières réductrices, notamment des matières carbonifères comme le charbon de bois, le charbon, le lignite, le coke moulé, le coke, etc. et avantageusement le charbon, - soit on utilise comme agent chlorurant un mélange chlore-gaz inerte + gaz réducteur, l'agent réducteur étant avantageusement CO, le rapport volumique chlore/gaz inerte + agent réducteur étant avantageusement d'environ 0,1 à environ 3, et le rapport volumique entre le gaz inerte et l'agent réducteur étant avantageusement d'environ 10 à environ 0,5. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lorsque les catalyseurs usés à traiter contiennent du soufre et du carbone en quantité telle que le rapport molaire (C + S)/(somme de Co, Ni, V, Ti, W, Mo, Fe) est supérieur à environ 1,5 ou 1,2, le mélange de chloruration est choisi parmi les mélanges chlore - air ou chlore - gaz inerte respectivement. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le gaz inerte est de l'azote ou de l'helium ou de l'argon. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les supports des catalyseurs usés tels que Al203, SiO2, ou silico-aluminates réagissent peu avec le mélange chlorurant tel par exemple que les quantités de silice ou d'alumine transformées en chlorures sont inférieures à environ 5 % de la silice et 15 % de l'alumine contenues dans les catalyseurs. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération respectivement de W et Ti, à partir d'un catalyseur usé à base de W ayant un support de TiO2, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W, à une température d'environ 15 à environ 2000C, avantageusement d'environ 50 à environ 1500C, . Ti étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure de Ti, à une température d'environ -50 à environ 500C, avantageusement d'environ -40 à environ -200C. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération respectivement de Ni et Mo, à partir d'une catalyseur usé à base de Ni et Mo, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 400 à environ 5500C, . Mo étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure de Mo à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, . Ni étant récupéré par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorure de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération respectivement de Co et Mo, à partir d'un catalyseur usé à base de Co et Mo, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 400 à environ 5500C, . Mo étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de Mo à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, Co étant récupéré par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorure de Co, à une température d'environ 20 à environ 100 C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. 10. Procédé selon l'une quelconque des renvendications 1 à 6, de récupération repectivement de Co et W, à partir d'un catalyseur usé à base de Co et W, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W, à une température d'environ 15 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, . Co étant récupéré par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorure de Co, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération du W et du Ni, à partir d'un catalyseur usé à base de W et de Ni, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W à une température d'environ 15 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, . Ni étant récupéré par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorure de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération respectivement de V et Fe, à partir d'un catalyseur usé à base de V, caractérisé en ce que la chloruration à lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C. . V étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de V, à une température d'environ -80 à environ 1500C, de préférence d'environ -40 à environ 200C. . Fe étant récupéré, selon la composition du mélange gazeux, dans le résidu sous forme d'oxyde de Fe ou dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de Fe, à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération de V et Ni, à partir d'un catalyseur usé contenant V et Ni, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . V étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de V à une température d'environ -80 à environ 1500C, de préférence d'environ -40 à environ 200C, . Ni étant récupéré dans le résidu, sous forme de chlorure de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération respectivement de Co, Ni, et Mo, à partir d'un catalyseur usé à base de Co, Ni et Mo, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 400 à environ 5500C, . Mo étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de Mo à une température d'environ 20 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, . Co et Ni étant récupérés par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorures de Co et de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C, ces chlorures étant ensuite séparés par des méthodes classiques. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération respectivement de Co, Ni, et W à partir d'un catalyseur usé à base de Co, Ni et W, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W, à une température d'environ 15 à environ 2000C, de préférence d'environ 50 à environ 1500C, . Co et Ni étant récupérés par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorures de Co et Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C, ces chlorures étant ensuite séparés par des méthodes classiques. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération de Co, Ni, W, et V à partir d'un catalyseur usé à base de Co, Ni et W, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 350 à environ 5500C, . W étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de W, à une température d'environ 15 à environ 2000C, de préférence d'environ 20 à environ 500C, . V étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorures et/ou d'oxychlorures de V à une température d'environ -80 à environ 1500C de préférence d'environ -40 à environ 200C, . Co et Ni étant récupérés par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorures de Co et Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C, ces chlorures étant ensuite séparés par des méthodes classiques. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de récupération de Co, Ni, Mo, et V, à partir d'un catalyseur usé à base de Co, Ni et Mo, caractérisé en ce que la chloruration a lieu à l'aide d'un mélange de chloruration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, à une température allant d'environ 250 à environ 6500C, de préférence d'environ 400 à environ 5500C, . Mo étant récupéré dans le condensat sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de Mo, à une température d'environ 20 à environ 2000C, avantageusement d'environ 50 à environ 1500C, . V étant récupéré dans le condensat, sous forme de chlorure et/ou d'oxychlorure de V, à une température d'environ -80 à environ 1500C, avantageusement d'environ -40 à environ 200C, Co et Ni étant récupérés par lixiviation du résidu de chloruration, sous forme de chlorures de Co et de Ni, à une température d'environ 20 à environ 1000C, avantageusement d'environ 30 à environ 800C, ces chlorures étant ensuite séparés par des méthodes classiques.