FR 2705142 A1 19941118 FR 9305685 A 19930510 L'invention concerne l'utilisation d'un faisceau de tubes à enroulement particulier dans un échangeur de chaleur opérant en lit fluidisé ou en lit mobile. Elle concerne plus généralement un procédé de régulation ou de contrôle thermique en lit fluidisé ou en lit mobile et en continu d'un solide pulvérulent. Elle concerne notamment un procédé de régénération d'un catalyseur usé avec échange thermique en lit fluidisé. Plus particulièrement, le procédé peut s'appliquer à la régénération de catalyseurs particulièrement chargés en résidus hydrocarbonés et en coke après réaction avec une charge d'hydrocarbures. Elle peut concerner les catalyseurs d'hydrotraitement, d'hydrocraquage ou de craquage catalytique, de réformage ou même toute masse de contact utilisée par exemple dans les procédés de craquage thermique. A titre d'exemple purement illustratif, on décrira l'utilisation du faisceau de tubes à un procédé de régénération de catalyseur usé issu d'un procédé de craquage catalytique, en lit fluidisé, de charges lourdes ayant un carbone Conradson élevé, telles qu'un résidu atmosphérique, un résidu sous vide, un résidu désasphalté, ces résidus pouvant être hydrotraités. Ce procédé s'appliquera tout particulièrement au contrôle de la température. Les procédés de craquage catalytique convertissent les charges hydrocarbonées en produits plus légers tels que des essences. Initialement, les charges était relativement légères, des gazoles par exemple et pour obtenir une efficacité maximale de conversion à partir de catalyseurs zéolithiques très actifs, il était nécessaire de retirer la quantité maximum de coke qui s'était déposée sur ces catalyseurs et qui diminuait son activité, durant une étape de régénération à une température se situant entre 520 et 8000C. La demande pressante en carburants amène les raffineurs à s'intéresser à des charges de plus en plus lourdes, comportant des hydrocarbures à haut point d'ébullition, par exemple à un point d'ébullition supérieur à 550"C, ayant un carbone Conradson élevé ou une concentration en métaux importante. Du coke et des hydrocarbures lourds peuvent alors se déposer sur le catalyseur en quantité importante durant la phase de craquage catalytique et sa régénération par une combustion peut provoquer un dégagement de chaleur important qui peut détériorer l'appareillage et désactiver le catalyseur, notamment lors de longues expositions à des températures supérieures à 800"C. II devient alors impératif de contrôler la régénération du catalyseur.Ce problème se pose notamment lorsqu'on veut appliquer à une technologie existant depuis longtemps et traitant essentiellement des charges hydrocarbonées conventionnelles, un procédé mettant en jeu des charges beaucoup plus lourdes. L'art antérieur est illustré par le brevet US 4434245 qui décrit un échange thermique de catalyseur prélevé dans une zone de désengagement située au dessus d'une zone de combustion et comprenant des tubes bayonnettes verticaux. Ceux-ci ont l'inconvénient de présenter à la paroi des tubes une couche limite de catalyseur défluidisé qui s'écoule le long du tube et dégrade l'échange thermique. Pour remédier à cet inconvénient, il est généralement nécessaire d'utiliser une technologie complexe et encombrante qui diminue le degré de fiabilité du système. Par ailleurs, une plaque tubulaire horizontale dans l'échangeur thermique supportant les tubes maintient l'intégrité mécanique de l'ensemble, mais les conditions très différentes de température et de pression de part et d'autre de la plaque, par exemple 730"C, 3 bars côté catalyseur et 2750C, 60 bars côté eau de refroidissement, créent un stress intense et affectent l'intégrité mécanique de l'ensemble. Un des objets de l'invention est de remédier aux inconvénients de l'art antérieur de façon à réaliser un échange thermique maximal et le plus homogène possible. L'invention concerne donc un procédé de régulation ou du contrôle du niveau thermique dans un traitement en lit fluidisé ou en lit mobile et en continu d'un solide pulvérulent, dans lequel on effectue un traitement de ce solide dans une zone de traitement à lit fluidisé ou à lit mobile, on soutire de la dite zone une partie au moins du solide, on envoie cette partie de solide dans une zone de régulation ou contrôle du niveau thermique externe avantageusement allongée et ayant un axe de symétrie contenant au moins un faisceau de tubes d'échange thermique dans lequel circule un fluide de refroidissement vaporisable, on procède à une régulation thermique en lit fluidisé ou en lit mobile par échange de chaleur indirect avec le fluide, on soutire la partie du solide ainsi régulée pour le recycler dans la dite zone de traitement ou pour le recycler dans une autre zone de traitement.Plus précisément, on fait circuler de manière descendante au moyen d'un fluide de fluidisation inerte ou non, en lit fluidisé ou en lit mobile, la dite partie du solide sur le faisceau de tubes qui est enroulé ou disposé de telle façon que le courant de solide croise lesdits tubes et en ce qu'on fait circuler le fluide de refroidissement dans le faisceau de tubes selon une seule direction. Selon une première variante préférée du procédé, le faisceau d'échange thermique peut comporter des tubes enroulés en hélice suivant plusieurs diamètres par rapport à un axe d'enroulement sensiblement parallèle à l'axe de symétrie de la zone de régulation, de telle façon que les tubes de même diamètre d'enroulement forment une couche ou nappe cylindrique et que les diverses couches ou nappes cylindriques ainsi formées sont disposées les unes dans les autres. Cette configuration décrite dans le brevet FR 2124043 et appliquée aux générateurs de vapeur réchauffés par du sodium liquide permet un échange maximal en lit fluidisé dans la mesure où sensiblement tout le volume de l'échangeur thermique, cylindrique, contenant le solide en phase dense peut être refroidi par le faisceau de tubes. Selon une deuxième variante, la zone de régulation thermique peut comporter une pluralité de faisceaux tubulaires comportant une première série de tronçons de tubes sensiblement parallèles dont les axes sont situés dans un premier plan et une seconde série de tronçons de tubes sensiblement parallèles dont les axes se trouvent dans un second plan sensiblement parallèle au premier, les tronçons associés à un plan présentant une inclinaison sensiblement égale et opposée à celle des tronçons de l'autre plan par rapport au plan longitudinal contenant ledit axe de symétrie, les tronçons de tubes ayant des extrémités adjacentes d'un même côté reliés par des coudes, l'ensemble des faisceaux de tubes étant disposés de manière sensiblement parallèle au plan contenant l'axe de symétrie de la zone de régulation thermique. Cette configuration est décrite dans le brevet FR 2015263. Selon une troisième variante, la zone de régulation thermique peut comporter une pluralité de faisceaux de tubes dont chacun d'eux comprend des tronçons de tubes sensiblement parallèles entre eux et disposés dans un même plan, les extrémités adjacentes d'un même côté, de deux tronçons successifs étant reliées par des coudes, I'ensemble des faisceaux de tubes étant disposé de manière sensiblement parallèle au plan contenant l'axe de symétrie de la zone de régulation thermique. Ces faisceaux de tubes peuvent être avantageusement utilisés dans un procédé appliqué à une régénération en lit fluidisé et en continu d'un catalyseur usagé par combustion du coke déposé sur le catalyseur au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures dans une zone réactionnelle. Le procédé comprend alors au moins une zone de régénération dans laquelle on introduit ledit catalyseur en provenance de ladite zone réactionnelle, on effectue en général une régénération du catalyseur dans une zone à lit fluidisé dense en présence d'un gaz contenant de l'oxygène dans des conditions de régénération, on soutire du lit fluidisé dense une partie au moins du catalyseur, on envoie cette partie de catalyseur dans la zone de régulation ou d'échange thermique, on refroidit par échange de chaleur indirect avec le fluide de refroidissement ladite partie du catalyseur, et on réintroduit cette partie du catalyseur ainsi refroidi dans le lit fluidisé dense de la zone de régénération. Selon un mode de mise en oeuvre, on peut recycler le catalyseur refroidi de la partie inférieure de la zone d'échange thermique vers le lit dense du générateur d'où il a été prélevé au moyen d'une injection à co-courant de gaz de fluidisation contenant de l'oxygène. On fait alors circuler de manière globalement ascendante le catalyseur refroidi vers le régénérateur grâce à des moyens de recyclage comprenant une conduite d'évacuation du catalyseur contrôlée par une vanne reliée à une jonction en Y ou en J par exemple, elle-même connectée à une colonne de remontée (gaz lift) du catalyseur comprenant à sa base une injection d'air de fluidisation. Selon une autre variante d'utilisation du faisceau appliquée à une régénération en lit fluidisé et en continu d'un catalyseur usagé par combustion du coke déposé sur celui-ci comprenant deux zones de régénération, on peut effectuer une première régénération du catalyseur dans une première zone de régénération, on envoie le catalyseur au moins en partie régénéré dans une seconde zone de régénération située au-dessus de la première, on effectue une seconde régénération et on refroidit une partie au moins du catalyseur provenant de la seconde zone de régénération dans les conditions décrites cidessus et on soutire le catalyseur ainsi refroidi pour l'envoyer dans la première zone de régénération ou le renvoyer dans la seconde zone de régénération. Selon une première mise en oeuvre, dans le cas où il est recyclé dans la première zone de régénération il peut y être introduit par gravité (voie descendante). Selon une deuxième mise en oeuvre, dans le cas où il est recyclé dans la première zone de régénération, il peut y être recyclé de manière globalement ascendante par les moyens de recyclage décrits ci-avant comprenant la colonne de remontée. Selon une troisième mise en oeuvre, dans le cas où il est recyclé dans la deuxième zone de régénération, il peut y être recyclé par les moyens de recyclage décrits ci-avant comportant la colonne de remontée. Selon une autre variante d'utilisation du faisceau dans un dispositif comportant deux zones de régénération, on peut effectuer une première régénération du catalyseur dans une première zone de régénération on refroidit une partie au moins du catalyseur provenant de la première zone de régénération dans l'échangeur thermique selon l'invention et on recycle le catalyseur refroidi dans ladite première zone de régénération grâce aux moyens de recyclage décrits ciavant comportant la colonne de remontée. Le catalyseur est ensuite envoyé de la première zone de régénération dans la seconde située au-dessus de la première. Quel que soit le mode d'enroulement des tubes du faisceau décrit ci-avant, la distance entre axe des tubes définissant le pas d'une spire peut être de 1,5 fois à 10 fois leur diamètre et de préférence de 2 à 3 fois leur diamètre. Cette distance peut être celle mesurée à partir de tubes disposés selon une même nappe cylindrique ou selon deux nappes cylindriques voisines (cas de la première variante). Cette distance peut être aussi celle mesurée dans le cas des tubes disposés selon les deuxième et troisième variantes. On a réalisé un bon échange thermique lorsque la vitesse de gaz de fluidisation dans la zone d'échange thermique était en général de 0,01 m/s à 0,75 m/s et de préférence de 0,05 m/s à 0,3 m/s avec un faisceau de tubes où le fluide de refroidissement et la vapeur engendrée circulaient de préférence de bas en haut à une vitesse d'écoulement habituellement comprise entre 0,5 et 2,5 m/s par exemple et de préférence 1 à 2 m/s, c'est-à-dire à contre-courant de l'écoulement du catalyseur dans la zone d'échange thermique. De plus, le courant de catalyseur croisant les tubes est en permanence renouvelé à la surface du tube dans son courant descendant. Enfin sa grande compacité (par exemple 13 à 16 m2/m3 d'échangeur) et sa facilité de mise en oeuvre d'installation ou de retrait sont des atouts remarquables. Par ailleurs, le faisceau de tubes peut absorber avantageusement les dilatations radiales et axiales. Enfin, du fait de la bonne efficacité de l'échange, le système nécessite l'emploi d'une surface installée par unité de volume moindre que celle de l'art antérieur, ce qui a également l'avantage de laisser un volume plus grand au catalyseur qui circule et par conséquent le maintien d'une bonne fluidisation sans l'emploi de moyens auxiliaires est favorisé. Le fluide refroidissant qui circule dans l'échangeur peut être de l'air, de l'eau, de la vapeur d'eau ou des mélanges de ces fluides. Le catalyseur régénéré selon l'invention est également de type conventionnel, tel que les silices-alumines de type zéolithique ou amorphe ayant avantageusement une granulométrie de 30 à 100 micromètres. L'invention sera mieux comprise au vu de la figure illustrant le procédé et le dispositif. Un premier régénérateur 1 provenant d'une unité de craquage catalytique reçoit par une ligne 2 en provenance d'un séparateur strippeur non représenté du catalyseur sur lequel s'est déposé du coke pendant la réaction de craquage catalytique. Cette ligne débouche dans le lit catalytique en un endroit approprié de préférence dans la phase diluée située au-dessus du lit fluidisé dense 3. Un gaz de régénération contenant de l'oxygène est amené par une ligne 4 dans un organe de fluidisation 5 tel qu'une grille, un anneau ou une tuyauterie de distribution, à la base du régénérateur et permet la fluidisation en lit dense du catalyseur et la combustion à contre-courant d'environ 50 à 90% du coke de manière continue.Les fumées de régénération et le catalyseur entraîné sont séparés dans des cyclones 6 et les fumées de régénération contenant comme produits de combustion majoritaires du monoxyde de carbone, du dioxyde de carbone et de la vapeur d'eau sont évacuées par une ligne 7 vers un incinérateur. La température du lit fluidisé 3 est mesurée à l'aide d'une sonde 8. Lorsque cette température décroit au-dessous d'une valeur T1 de consigne, du fait de l'introduction de catalyseur relativement froid introduit par les lignes 34 comme on le verra ci-après, le débit de fluide oxydant (de fluidisation) amené à l'organe de fluidisation 5 et régulé par une vanne de contrôle 33 sur la ligne 4 est augmenté jusqu'à ce que la température mesurée en 8 retrouve la valeur de consigne. Les particules de catalyseur partiellement régénéré sont ensuite transférées vers un second régénérateur 9 disposé au-dessus du premier régénérateur 1, par le conduit 10 alimenté en air par la ligne 11. A la base du second régénérateur, est disposé un diffuseur 12 alimenté en air par la ligne 13. La combustion du catalyseur partiellement régénéré est réalisée dans le lit dense 19 dont la partie supérieure définit un niveau 19a à une hauteur appropriée, fonction de l'aération réalisée. Une partie des particules de catalyseur régénéré est évacuée latéralement dans une enceinte tampon 14. Dans cette enceinte, la fluidisation des particules est habituellement contrôlée par un diffuseur annulaire 15, alimenté en gaz de fluidisation, tel que de l'air ou un gaz inerte, par une ligne 16. A partir de l'enceinte 14, les particules du catalyseur régénéré sont recyclées par un conduit 35 à l'alimentation d'un élévateur (riser) non représenté, en quantité déterminée par l'ouverture ou la fermeture d'une vanne. A la partie supérieure du second régénérateur, les gaz de combustion sont séparés des particules de catalyseur par des cyclones externes 17 et sont évacués par une ligne 18, séparée de la ligne d'évacuation 7 des fumées de première régénération. Une partie du catalyseur chaud et une partie des fumées à une température de 600 à 8500C sont prélevés dans le lit dense 19 du second régénérateur en un point situé au-dessus de l'organe d'injection d'air 12 et amenés par gravité, grâce à une conduite 20 inclinée vers le bas, par exemple de 30 à 60 degrés d'angle à compter de l'axe de l'échangeur, dans un échangeur de chaleur 21 adapté à échanger par échange indirect de la chaleur. Cet échangeur est vertical, de forme allongée, cylindrique et contient un faisceau d'échange thermique garnissant l'espace contenant sensiblement tout le lit dense de catalyseur, à l'intérieur d'une enveloppe. Le faisceau est un faisceau tubulaire, composé d'une pluralité de tubes 22a, 22b, enroulés en hélice selon plusieurs diamètres par rapport à l'axe vertical de l'enveloppe de l'échangeur. Les couches de même diamètre d'enroulement forment une couche ou nappe en forme de cylindre et les divers cylindres coaxiaux ainsi définis sont disposés les uns dans les autres. La chambre délimitée par l'enveloppe contient le catalyseur maintenu en lit dense à travers le faisceau de tubes grâce à un moyen de fluidisation 24 (anneau ou grille) qui introduit grâce à une ligne 25 de l'air, à contre-courant du sens de l'écoulement du catalyseur. Ce catalyseur circule de haut en bas à travers le faisceau et cède sa chaleur à un fluide approprié tel que de l'eau sous pression amenée par une ligne 23a. Cette ligne alimente I'extrémité supérieure d'une conduite 40 cylindrique centrale, isolée thermiquement, qui sert d'axe d'enroulement aux tubes disposés en hélice et en même temps de raidisseur et donc de système de maintien.Cette conduite cylindrique axiale où ne s'effectue sensiblement aucun échange thermique alimente à son tour à partir de niveaux différents à compter de son extrémité inférieure les différentes nappes tubulaires cylindriques de sorte que le mélange eau-vapeur remonte à contre-courant du catalyseur. C'est ainsi que les spires de plus grand diamètre d'enroulement sont alimentées par des brins de tubes coudés raccordés en des points les plus bas de la conduite axiale alors que celles de plus petit diamètre sont raccordées plus haut. Les tubes du faisceau se terminent à la partie supérieure par des brins coudés verticaux qui se raccordent à des plaques tubulaires de boîtes à vapeur ou collecteurs toriques non représentés offrant une très bonne résistance mécanique. Le mélange eau-vapeur est évacué par une ligne 23b raccordée à ces collecteurs. La conduite 20 d'amenée du catalyseur chaud débouche dans l'échangeur en un point de jonction situé sous le niveau 19a du lit dense du second régénérateur, par exemple en un point situé à une distance de l'extrémité supérieure 26 de l'échangeur comprise entre le quart et le tiers de sa hauteur. Le catalyseur est maintenant en lit fluidisé dense par le moyen de fluidisation 24 (anneau) à travers le faisceau de tubes jusqu'à un niveau 19b au-dessus du point de jonction sensiblement identique à celui 19a du lit dense dans le régénérateur 29. Ce niveau 19b est généralement fonction des vitesses de fluidisation respectives dans le second régénérateur et l'échangeur thermique et donc des masses volumiques respectives. II peut s'établir ainsi une faible différence de niveau du catalyseur dans le régénérateur et l'échangeur. La hauteur du faisceau d'échangeur et les paramètres déterminant sa compacité sont généralement calculés pour que le faisceau occupe sensiblement tout le volume du lit dense dans l'échangeur. II atteint de façon préférée, sensiblement le niveau le plus haut du lit dense dans l'échangeur, compte tenu des différences de pression qui peuvent exister dans la zone d'échange et dans le régénérateur. La hauteur de l'échangeur est choisie de telle façon que par rapport au niveau dans le régénérateur, une zone libre dite zone de désengagement 27 de 1 à 2,5 m dans l'échangeur soit aménagée au-dessus du lit dense pour permettre la séparation du gaz de fluidisation et des éventuelles fumées de régénération du catalyseur. Une ligne de dégazage 28 évacue les fumées et les gaz de la phase diluée de l'extrémité supérieure de l'échangeur vers la phase fluidisée diluée 29 au-dessus du lit fluidisé dense du second régénérateur. Son diamètre est choisi de telle façon que le rapport du diamètre de la ligne de dégazage sur celui de la conduite 20 d'admission du catalyseur soit compris entre 3 et 6. La vitesse de sortie des gaz est en général de 3 à 15 m/s. Des moyens de soutirage et de recyclage 34 comprennent un conduite 34a sensiblement verticale dans laquelle le catalyseur s'écoule par gravité qui est connectée à une jonction 34b en Y ou en J située sous le premier régénérateur. Le catalyseur est envoyé par un organe de remontée 36 (lift) relié à la jonction 34b, qui l'accélère grâce à de l'air de fluidisation 37 dans la conduite 34c et le recycle dans la phase dense du premier régénérateur, de préférence au-dessus de l'organe de fluidisation 5. A la sortie de l'échangeur21, la vanne 30, telle qu'une vanne à glissière, située en dessous de l'extrémité inférieure du premier régénérateur et en amont du "lift" permet de contrôler le débit de catalyseur transféré d'un régénérateur à l'autre, dès que la température du catalyseur régénéré excède la valeur de consigne requise. On a représenté la figure avec un écoulement descendant du catalyseur en sortie de l'échangeur puis avec un écoulement ascendant jusque dans le première régénérateur. On aurait pu selon une variante non représentée, introduire par voie descendante le catalyseur directement dans la phase dense du premier régénérateur. Le débit de catalyseur traversant l'échangeur thermique est ajusté pour maintenir la température régnant dans le deuxième régénérateur et donc, finalement, la température d'entrée dans la zone réactionnelle (riser), à une température de consigne propre à la charge craquée dans l'unité. Le contrôle thermique de la régénération est effectué par la combinaison des organes suivants: Des moyens de contrôle et d'asservissement 31 sont reliés à la vanne 30 disposée sur la conduite 17 d'évacuation du catalyseur de l'échangeur. Ces moyens sont d'autre part connectés à une sonde 32 de température localisée dans le lit dense du second régénérateur 9. Lorsque le signal envoyé par la sonde atteint une valeur supérieure à une valeur de consigne préalablement choisie en fonction des paramètres de la régénération, qui a été stockée par les moyens d'asservissement. Ceux-ci envoient un signal à la vanne 30 qui augmente le débit d'évacuation du catalyseur et de ce fait augmente le débit d'admission du catalyseur dans l'échangeur. Cette augmentation du débit contribue à une diminution de la température de première régénération enregistrée par la sonde de température 8 qui est alors compensée grâce aux moyens 31 par une augmentation de l'alimentation en oxygène ajustée par une vanne 33 sur la ligne 4 alimentant l'organe de fluidisation du premier régénérateur. Une plus grande quantité de coke peut alors y être brûlée. Par contre, lorsque le signal envoyé par la sonde 32 atteint une valeur inférieure à la valeur de consigne, la vanne 30 est fermée partiellement de façon à diminuer l'échange thermique. Parallèlement, on diminue la consommation d'oxygène dans le premier régénérateur, on y brûle de ce fait moins de coke, ce qui contribue à réhausser la température du catalyseur dans le second régénérateur. De ce fait, la température est maintenue sensiblement constante dans la gamme de valeurs souhaitée. REVENDICATIONS 1- Procédé de régulation ou de contrôle du niveau thermique dans un traitement en lit fluidisé ou en lit mobile et en continu d'un solide pulvérulent, dans lequel on effectue un traitement de ce solide dans une zone de traitement à lit fluidisé ou à lit mobile, on soutire de la dite zone une partie au moins du solide, on envoie cette partie de solide dans une zone de régulation ou contrôle du niveau thermique externe avantageusement allongée et ayant un axe de symétrie contenant au moins un faisceau de tubes d'échange thermique dans lequel circule un fluide de refroidissement vaporisable, on procède à une régulation thermique en lit fluidisé ou en lit mobile par échange de chaleur indirect avec le fluide, on soutire la partie du solide ainsi régulée pour la recycler dans la dite zone de traitement ou pour la recycler dans une autre zone de traitement, le procédé étant caractérisé en ce qu'on fait circuler de manière descendante au moyen d'un fluide de fluidisation inerte ou non, en lit fluidisé ou en lit mobile, la dite partie du solide sur le faisceau de tubes qui est enroulé ou disposé de telle façon que le courant de solide croise lesdits tubes et en ce qu'on fait circuler le fluide de refroidissement dans le faisceau de tubes selon une seule direction. 2- Procédé selon la revendication 1 dans lequel ledit faisceau comporte des tubes enroulés en hélice suivant plusieurs diamètres par rapport à un axe d'enroulement sensiblement parallèle à l'axe de symétrie de la zone de régulation, de telle façon que les tubes de même diamètre d'enroulement forment une couche ou nappe cylindrique et que les diverses couches ou nappes cylindriques ainsi formées sont disposées les unes dans les autres. 3- Procédé selon la revendication 1 dans lequel la zone de régulation comporte une pluralité de faisceaux tubulaires comportant une première série de tronçons de tubes sensiblement parallèles dont les axes sont situés dans un premier plan et une seconde série de tronçons de tubes sensiblement parallèles dont les axes se trouvent dans un second plan sensiblement parallèle au premier, les tronçons associés à un plan présentant une inclinaison sensiblement égale et opposée à celle des tronçons de l'autre plan par rapport au plan longitudinal contenant ledit axe de symétrie, les tronçons de tubes ayant des extrémités adjacentes d'un même côté reliés par des coudes, I'ensemble des faisceaux de tubes étant disposés de manière sensiblement parallèle au plan contenant l'axe de symétrie de la zone de régulation thermique. 4- Procédé selon la revendication 1, dans lequel la zone de régulation comporte une pluralité de faisceaux de tubes dont chacun d'eux comprend des tronçons de tubes sensiblement parallèles entre eux et disposés dans un même plan, les extrémités adjacentes d'un même côté, de deux tronçons successifs étant reliées par des coudes, I'ensemble des faisceaux de tubes étant disposé de manière sensiblement parallèle au plan contenant l'axe de symétrie de la zone de régulation thermique. 5- Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 appliqué à une régénération en lit fluidisé et en continu d'un catalyseur usagé par combustion du coke déposé sur le catalyseur au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures dans une zone réactionnelle, le procédé comprenant au moins une zone de régénération dans laquelle on introduit ledit catalyseur en provenance de ladite zone réactionnelle, on effectue une régénération du catalyseur dans une zone à lit fluidisé dense en présence d'un gaz contenant de l'oxygène dans des conditions de régénération, on soutire dudit lit fluidisé dense une partie au moins du catalyseur, on envoie cette partie de catalyseur dans la zone de régulation ou d'échange thermique, on refroidit par échange de chaleur indirect avec le fluide de refroidissement ladite partie du catalyseur, et on réintroduit cette partie du catalyseur ainsi refroidi dans ledit lit fluidisé dense de la zone de régénération. 6- Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 appliqué à une régénération en lit fluidisé et en continu d'un catalyseur usagé par combustion du coke déposé sur celui-ci comprenant deux zones de régénération du catalyseur usagé, caractérisé en ce qu'on effectue une première régénération du catalyseur dans une première zone de régénération, on envoie le catalyseur au moins en partie régénéré dans une seconde zone de régénération située audessus de la première, on effectue une seconde régénération et on refroidit une partie au moins du catalyseur provenant de la seconde zone de régénération selon l'une des revendications 1 à 4 et on soutire le catalyseur ainsi refroidi pour l'envoyer dans la première zone de régénération ou dans la seconde zone de régénération. 7- Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel on envoie par une conduite inclinée vers le bas une partie au moins du catalyseur contenu dans la zone de traitement ou de régénération ainsi qu'une partie des fumées dans la zone de régulation ou d'échange thermique de hauteur appropriée, ladite conduite reliant le lit dense de la zone de régénération à la zone d'échange thermique et y débouchant en un point de jonction disposé de telle façon que l'on détermine de l'extrémité inférieure jusqu'au-dessus dudit point de jonction une zone en lit dense de catalyseur s'établissant sensiblement jusqu'au niveau de catalyseur dans la zone de régénération et une zone de désengagement ayant un volume approprié au-dessus dudit lit dense jusqu'à l'extrémité supérieure de la zone d'échange, on refroidit le catalyseur dans ladite zone d'échange thermique en lit dense dans des conditions d'échange thermique indirect et de fluidisation adéquates, en présence d'un gaz de fluidisation contenant de l'oxygène, le catalyseur circulant vers le bas à contre-courant du sens d'écoulement du gaz de fluidisation, on procéde à la séparation du catalyseur et du gaz de fluidisation ainsi que des éventuelles fumées de régénération dans ledit volume de la zone de désengagement, on évacue les dits gaz et fumées de la zone de désengagement et on les envoie dans la phase diluée au-dessus du lit dense de la zone de régénération et on recycle le catalyseur refroidi de la partie inférieure de la zone d'échange thermique dans la zone de régénération ou dans une autre zone de régénération. 8- Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel la distance entre les tubes (entre axe) est de 1,5 à 10 fois leur diamètre et de préférence de 2 à 3 fois leur diamètre. 9- Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel le faisceau d'échange thermique occupe sensiblement tout le volume du lit dense dans la zone de régulation ou d'échange thermique. 10- Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel la vitesse d'écoulement du fluide de refroidissement dans les tubes est de 0,5 à 2,5 m/s. 11- Procédé selon l'une des revendications 1 à 10 dans lequel le fluide de refroidissement circule de bas en haut dans les tubes. 12- Procédé selon l'une des revendications 1 à Il dans lequel la vitesse du gaz de fluidisation dans la zone d'échange thermique est de 0,01 m/s à 0,75 m/s et de préférence de 0,05 m/s à 0,3 m/s.