FR 2698479 A1 19940527 FR 9214182 A 19921125 DESCRIPTION Domaine technique La présente invention a pour objet un composite hyperfréquence anisotrope. Le composite de l'invention est soit absorbant, soit transparent, soit réfléchissant, selon ses conditions d'utilisation, c'est-à-dire selon ltorientation des composantes magnétique et/ou électrique du champ électromagnétique qu'il reçoit. Le domaine technique de l'invention est donc celui des hyperfréquences, où le composite peut être utilisé dans des guides d'onde, dans des lignes coaxiales, etc..., ou en atmosphère libre, par exemple dans des chambres anéchoiques, ou près d'une antenne pour modifier ses lobes d'émission. Etat de la technique antérieure Le composite de l'invention appartient à la catégorie des composites magnétiques utilisant un empilement de couches minces magnétiques. Pour qu'un matériau magnétique permette de réaliser un absorbant, il est préférable qu'il ne soit pas conducteur, sinon il se comporterait comme un réflecteur parfait. Une première famille de matériaux magnétiques, les ferrites, satisfait d'emblée à ces conditions, et est largement utilisée. La famille des matériaux ferromagnétiques est au contraire très conductrice. Pour réaliser un absorbant, il est alors classique de disperser un matériau ferromagnétique finement divisé (en poudre ou en paillettes le plus souvent) dans une matrice isolante. On peut alors obtenir un composite isolant et magnétique. Cependant, les niveaux de perméabilité relative que lton obtient sont faibles (composante imaginaire de de l'ordre de quelques unités), nettement inférieurs au produit de la perméabilité intrinsèque de la charge multipliée par sa fraction volumique. C'est particulièrement vrai aux faibles taux de charge. Tout cela concourt à donner des matériaux lourds, épais, avec une forte porportion volumique de charge magnétique, ce qui nuit à leurs qualités mécaniques et à leur tenue à l'environnement. En outre, les techniques de fabrication des poudres magnétiques ne permettent généralement pas un bon contrôle de la composition et des propriétés cristallines, lesquelles conditionnent les propriétés magnétiques du matériau. Selon d'autres modes de réalisation connus, les couches ferromagnétiques sont déposées sur un substrat mais sous forme fragmentée. Le document US-A-3,540,047 décrit par exemple un matériau constitué par des éléments (flocons, disques, copeaux) dispersés dans un matériau diélectrique. Chaque élément comprend un empilement de couches ferromagnétiques et de couches isolantes. En plus des inconvénients déjà mentionnés, ces matériaux composites à couches minces ferromagnétiques présentent celui de ne remplir qu'une seule fonction, à savoir une absorption. La présente invention a justement pour but de remédier à ces inconvénients. A cette fin, elle propose un matériau de bonne qualité mécanique et de large bande passante, (autour de fréquences d'accord allant d'une centaine de MégaHertz à plusieurs dizaines de GigaHertz). Par ailleurs, le composite de l'invention est de grande souplesse d'emploi puisqu'il peut être utilisé aussi bien comme matériau absorbant, réfléchissant, ou transparent, selon ses conditions d'utili sation. Le phénomène physique sur lequel l'invention se fonde est l'absorption par résonance gyromagnétique, dans un matériau ferromagnétique. Ce phénomène est connu et il est décrit notamment dans l'article de C. KITTEL intitulé "On the theory of Ferromagnetic Resonance Absorption", publié dans "Physical Review", 73, 155 (1948). Par ailleurs, le matériau de l'invention est un matériau stratifié. Des travaux ont déjà été effectués sur la mesure de la perméabilité magnétique dans de tels milieux stratifiés. On pourra se reporter notamment à l'article de S.M. RYTOV intitulé "Electromagnetic Properties of a Finely Stratified Medium" publié dans Soviet Physics JETP, vol. 2, n0 3, mai 1956, pp. 466-475. Si l'épaisseur du matériau ferromagnétique est faible devant l'épaisseur de peau à la fréquence de travail, la perméabilité du ferromagnétique rf est liée à la perméabilité mesurée pour le composite, soit m, par la relation f = 1 + (mI + ( m - 1)/F où F est le taux de charge en matériau ferromagnétique. Si l'épaisseur de la couche ferromagnétique n'est plus négligeable devant l'épaisseur de peau, la relation est plus complexe et devient m = F(l-F) + F.C > if# / [1 + F(C-1)0 avec où F désigne encore le taux de charge en ferromagnétique, et où A est la longueur d'onde, ef l'épaisseur de la couche ferromagnétique, Nf l'indice du matériau ferromagnétique (égal à la racine carrée du produit de la permittivité électrique par la perméabilité à la fréquence considérée). On peut résoudre numériquement cette relation pour trouver jif en fonction de la perméabilité mesurée pin. Exposé de l'invention De façon précise, l'invention utilise un empilement de couches alternativement ferromagnétiques et isolantes, qui ne travaillent plus en position longitudinale, (c'est-à-dire parallèlement à la surface sur laquelle elles sont déposées) comme dans l'art antérieur, mais en position transversale, c'est-à-dire perpendiculairement (ou sensiblement perpendiculairement) à ladite surface. En d'autres termes, les couches reçoivent l'onde électromagnétique à traiter par la tranche. C'est ce qui permet de choisir la fonction remplie par le composite en concevant celui-ci de telle sorte que ses couches soient orientées soit selon la composante magnétique du champ électromagnétique soit selon la composante électrique. En contrepartie, le composite est anisotrope, c'est-à-dire qu'il ne saurait réagir de manière identique à tout champ électromagnétique. Il ne fonctionne donc correctement que pour un mode particulier de propagation, lorsqu'il est placé dans un guide d'onde ou pour une polarisation particulière, lorsqu'il est en espace libre. Enfin, selon l'invention, on choisit un matériau offrant des pertes magnétiques importantes, c'està-dire une composante imaginaire de la perméabilité (F") élevée, mais une composante réelle (ul) faible. De façon précise, l'invention a pour objet un composite hyperfréquence anisotrope destiné à recevoir un champ électromagnétique et comprenant un empilement alterné de couches minces ferromagnétiques et de couches minces isolantes électriques, ce composite étant caractérisé par le fait que les couches ferromagnétiques présentent une perméabilité magnétique ayant une partie réelle faible et une partie imaginaire forte, et par le fait que les couches ferromagnétiques et isolantes reçoivent par la tranche ledit champ électromagnétique incident. Selon un premier mode de réalisation, les couches ferromagnétiques sont des lamelles planes toutes orientées parallèlement à une même direction, le champ électromagnétique incident ayant son champ magnétique ou électrique parallèle à cette direction. Dans ce cas, les couches ne sont pas nécessairement rigoureusement perpendiculaires à la surface libre. Elles peuvent être légèrement inclinées, par exemple d'un angle pouvant aller jusqu'à environ 800 (entre la normale au revêtement et les couches). Il n'était pas évident, a priori, qu'un tel écart ne ruinerait pas les performances du composite. Le Demandeur a montré au contraire qu'il existait une tolérance assez large sur l'orientation des couches, ce qui donne beaucoup de souplesse à la réalisation du composite. Ce premier mode de réalisation correspond plutôt à des applications dans des guides d'ondes rectangulaires ou en espace libre, en laboratoire ou en chambre anéchoîque. Dans un second mode de réalisation, les couches ferromagnétiques et isolantes sont bobinées sur elles-mêmes. Ce second mode de réalisation correspond plutôt à des applications dans des lignes coaxiales, où le champ magnétique est tangentiel et le champ électrique radial. Dans l'un ou l'autre de ces modes de réalisation, les couches ferromagnétiques présentent une épaisseur comprise entre une fraction de l'épaisseur de peau à la fréquence du champ électromagnétique et environ 10 fois cette épaisseur de peau. Quant à la fraction volumique de matériau ferromagnétique, par rapport à l'ensemble du composite ferromagnétique-isolant, elle est comprise entre 0,3% et 70%. L'épaisseur du composite comptée dans le plan des couches est comprise entre 0,le et 10e où e est donné par la formule e = C/(2}rFr"r) où Fr est la fréquence de résonance du matériau ferromagnétique et "r la valeur de la composante imaginaire de la perméabilité magnétique du composite à cette fréquence. L'invention ne se limite pas au cas où les couches ferromagnétiques sont constituées par un seul et même matériau. De façon plus générale, les couches ferromagnétiques et/ou isolantes peuvent être constituées de plusieurs matériaux différents. Dans certains cas, il peut être intéressant d'utiliser des couches ferromagnétiques possédant un axe de facile aimantation dirigé dans le plan des couches. On peut observer que l'électrotechnique fait aussi appel à des matériaux magnétiques, pour réaliser des noyaux de transformateur ou des bobines d'inductance. Les propriétés recherchées sont alors une perméabilité réelle élevée et des pertes magnétiques faibles (c'est-à-dire une composante réelle ' grande et une composante imaginaire " faible). Il est ainsi courant d'utiliser des tores réalisés par bobinage d'un ruban ferromagnétique isolé, pour réaliser le noyau d'un transformateur. Dans ce cas, les enroulements primaire et secondaire sont bobinés autour d'une section du tore. Les lignes de flux sont pratiquement confinées dans le tore, et la haute perméabilité du matériau qui constitue le tore permet un bon couplage entre les deux enroulements. On utilise toujours un ruban dont l'épaisseur est faible devant l'épaisseur de peau aux fréquences de travail, et non un matériau massif, et cela pour éviter les pertes dues à l'effet de peau. Le ferromagnétique doit présenter également des pertes faibles (u" faible). Ces tores sont prévus pour fonctionner le plus souvent dans la gamme de fréquence ne dépassant guère quelques centaines de kiloHertz. A ces fréquences là, la perméabilité des rubans ferromagnétiques utilisés provient des mouvements de paroi. Cette perméabilité de paroi est en général dominante aux fréquences inférieures à quelques dizaines de MégaHertz. Dans les applications électrotechniques, les composites ferromagnétique-isolant bobinés sont situés dans la zone où est créé le champ hyperfréquence (dans le noyau d'une inductance, d'un transformateur). Leur géométrie est adaptée à la zone où est créé le champ (noyau d'une inductance), et éventuellement à celle où l'on souhaite le transporter (couplage d'un enrou lement primaire de transformateur à un enroulement secondaire). Les composites auxquels se rapporte l'invention sont très différents car ils sont adaptés à la modification de la propagation d'une onde hyperfréquence créée par une source indépendante du composite. Par ailleurs, à la différence de ces enroulements connus pour lesquels on recherche des pertes faibles (' grand, " faible), les composites selon l'invention ont une composante " élevée et une composante ' faible. De plus, on ne cherche pas à réaliser des épaisseurs de ferromagnétique systématiquement petites devant l'épais seur de peau. Par ailleurs, l'invention s'applique à des fréquences allant d'une centaine de MHz à plusieurs dizaines de GHz. De telles fréquences correspondent à une perméabilité de caractère gyromagnétique, et non plus à une perméabilité de paroi, comme celle qu'on trouve à basse fréquence. Cela entraîne des conséquences directes sur l'élaboration ou la mise en forme des couches minces. En effet, celles-ci présentent en général une direction privilégiée dans leur plan, appelée "axe de facile aimantation!'. La direction de cet axe peut être imposée au moment du dépôt par celle d'un champ magnétique (résiduel ou volontairement imposé), ou bien après le dépôt par un recuit sous champ. La direction de perméabilité élevée est l'axe de facile aimantation pour la perméabilité de paroi, aux basses fréquences, mais c'est pour la direction orthogonale à l'axe de facile aimantation, dans le plan de la couche, que l'on observe une perméabilité de spin élevée (à haute fréquence). Enfin, on notera que les propriétés exigées pour le matériau ferromagnétique pour réaliser un composite de bonne qualité selon l'invention sont différentes de celles requises pour réaliser un bon composant en électrotechnique. En particulier, aucune contrainte sur le champ coercitif n'est imposé, ni de linéarité en fonction du champ (car on travaille en champ faible dans l'invention). Brève description des dessins - la figure 1 montre un composite selon l'inven tion disposé dans un guide d'onde rectangu laire, - la figure 2 montre la structure du composite dans une variante à lamelles planes, travail lant soit en absorption soit en réflexion, - la figure 3a montre une orientation privilé- giée du champ électromagnétique pour un fonctionnement en absorption, - la figure 3b montre une orientation privi légiée du champ électromagnétique pour un fonctionnement en réflexion, - la figure 4 montre un ruban isolant recouvert d'une couche ferromagnétique interrompue, à partir duquel on peut réaliser le composite de l'invention, - la figure 5 représente schématiquement une ligne coaxiale dans laquelle a été introduit le composite en forme de tore, - la figure 6 montre un composite en forme de tore, - la figure 7 montre les lignes de champ élec trique et de champ magnétique dans un mode de mise -en oeuvre du tore, - la figure 8 montre un composite à couches ferromagnétiques multiples, - la figure 9 montre les variations de la compo sante imaginaire de la perméabilité du compo site de l'invention pour trois matériaux différents, - la figure 10 montre les variations correspon dantes de la composante réelle, - la figure 11 montre les variations du coef ficient de réflexion d'un composite selon l'invention pour ces trois matériaux, - la figure 12 montre un composite à couches ferromagnétiques à axe de facile aimantation, dirigé selon la largeur du ruban, - la figure 13 montre un composite en forme de tore avec une aimantation dans l'une ou l'autre de deux directions rectangulaires, - la figure 14 illustre un mode de réalisation d'un écran absorbant à ailettes de refroidis sement, et - la figure 15 illustre une variante à couches métalliques. Exposé détaillé de modes de réalisation La figure 1 représente un guide d'onde 8 avec, sur le fond 10, un composite 12 conforme à l'invention dans un premier mode de réalisation- à lamelles parallèles. Dans le mode de propagation illustré, le champ électrique E est perpendiculaire au plan des couches ferromagnétiques et isolantes et le champ magnétique H est dans le plan des couches. Le composite est alors absorbant. La figure 2 illustre de manière simplifiée et agrandie la structure du composite de l'invention dans ce mode de réalisation à lamelles. On retrouve un support 10 (qui correspond au fond du guide d'onde de la figure 1) et les couches ferromagnétiques 12 séparées par des couches isolantes 14. Le champ électro magnétique incident est référencé 16. L'incidence n'est pas nécessairement normale à la surface libre du composite. La figure 3 permet de préciser les conditions dans lesquelles ce composite est absorbant ou réfléchissant. Sur la partie (a) de la figure 3, la composante magnétique H du champ est parallèle aux couches ferromagnétiques. La composante électrique E est perpendiculaire à ces mêmes couches. Le vecteur de propagation référencé K est alors perpendiculaire à ces deux composantes. Le composite est alors absorbant. Sur la partie (b) de la figure 3, c'est la composante électrique E qui est parallèle aux couches ferromagnétiques et le composite est réfléchissant. D'une façon plus générale, l'un des champs (H ou E) est perpendiculaire aux couches, mais la direction de propagation K n'est pas nécessairement perpendiculaire au substrat. Elle peut être inclinée. La figure 4 illustre un moyen de réalisation du composite de la figure 2. On part d'un film isolant 20, par exemple en Mylar'(marque déposée) et l'on recouvre ce film d'une couche mince ferromagnétique 22, par exemple en CoNiZrMo et cela par tout moyen (pulvérisation magnétron, dépôt par canon à ions, dépôt par méthode chimique ou électrochimique). On choisit un matériau ferromagnétique dont la perméabilité intrinsèque est pratiquement nulle à la fréquence Fr à laquelle on souhaite obtenir l'absorption, avec un important à cette fréquence. On choisira une épaisseur de la couche suffisante pour que la concentration volumique en ferromagnétique soit suffisante pour que la perméabilité " à la fréquence de résonance Fr soit voisine ou supérieure à la permittivité du composite. Dans l'exemple de la figure 2, où l'on s'intéresse à un écran absorbant sous incidence normale, l'épaisseur du composite sera voisine de l'épaisseur e telle que e = c/(2.PI.Fr. 11) c étant la vitesse de la lumière, Fr la fréquence pour laquelle ' = O. On découpe ensuite le film obtenu pour obtenir un ruban. Ce ruban peut être découpé en lamelles de longueur déterminée et toutes ces lamelles peuvent être collées les unes sur les autres pour obtenir le composite lamellaire de la figure 2. Pour éviter que d'éventuels court-circuits entre deux lamelles consécutives ne détériorent le composite sur toute sa largeur, il est utile de prévoir des coupures ou discontinuités dans la couche ferromagnétique. Ces discontinuités sont référencées 24 sur la figure 4. On peut les obtenir directement lors du dépôt de la couche ferromagnétique (par masquage), ou bien, après dépôt, en gravant le matériau ferromagnétique. On peut aussi étirer le film souple, de manière à craqueler le dépôt. Il n'est pas nécessaire que ces discontinuités soient régulières. Il suffit que les longueurs de continuité soient toutes assez faibles. On veillera notamment à ce que la distance entre deux discontinuités reste nettement supérieure à l'épaisseur de la couche. A titre d'exemple non limitatif, on peut s'y prendre comme suit. On réalise un dépôt au déroulé, d'un alliage ferromagnétique composé essentiellement de cobalt, et de 5 à 15% de niobium et de zirconium (CoNbZr), épais de 0,5,pm sur un film de Mylar (marque déposée) de 12 pm d'épaisseur. Le dépôt est réalisé sous champ magnétique, pour obtenir un axe de difficile aimantation homogène sur tout le film. Le matériau présente une fréquence de résonance Fr=1,5 GHz, une composante imaginaire de perméabilité " qui atteint un maximum de 800 à 1,5 GHz, pour la direction de difficile aimantation. On découpe des bandes dans cette direction, et on les empile de façon à obtenir une plaque où ils sont éclairés par la tranche.Si on utilise 2,5 ym de colle pour réaliser un tel assemblage, le taux volumique de ferromagnétique est de 3,33%. Le composite aura un ' pratiquement nul à 1,5 GHz, et un > i" de 800 x 0,0333=26,7 à cette fréquence, pour H parallèle aux bandes. La permittivité reste égale à celle du Mylar, soit pratiquement 3. On a donc une perméabilité très supérieure à la permittivité, alors même que le taux de charge en ferromagnétique est très faible. Pour une épaisseur de 1,2 mm, la plaque de composite placée sur une plaque métallique absorbe un rayonnement électromagnétique à 1,5 GHz sous incidence normale et pour la polarisation parallèle aux couches. La masse surfacique est de 2 kg/m2, ce qui est 5 à 10 fois plus faible que la masse surfacique des absorbants isotropes résonnants disponibles dans le commerce, tout en étant moins épais. Dans cette masse surfacique, le ferromagnétique représente 0,32 kg/m2 et la matrice le restant. En diminuant la quantité d'isolant (film de Mylar moins épais, de 3,5 sm par exemple), on peut diminuer la masse surfacique et l'épaisseur du revêtement, la quantité de ferromagnétique par unité de surface restant constante. Le composite de l'invention peut être utilisé également dans une ligne coaxiale comme représenté sur la figure 5. Sur cette figure, on voit une ligne coaxiale 26 avec ses deux conducteurs Cl et C2, et, à son extrémité, un composite 28. Ce composite entoure l'âme centrale C2 de la ligne et présente donc la forme d'un tore. Pour réaliser ce tore, on peut partir du ruban de la figure 4 et bobiner ce ruban sur lui-même. On obtient le tore représenté sur la figure 6 sous la référence 28, où l'on retrouve l'isolant 20 et le ferromagnétique 22. La figure 7 montre, en vue de bout, la ligne coaxiale Cl, C2 et le tore 28. Elle montre également les lignes de champ électrique E, qui sont radiales (dans le mode de propagation habituel qui est le mode dit TEM) et les lignes de champ magnétique H qui sont tangentielles. Ces lignes de champ magnétique sont donc dans le plan des couches ferromagnétiques et le composite 28 est, dès lors, absorbant. Le composite de l'invention n'est pas constitué nécessairement d'un seul matériau ferromagnétique. Il peut avantageusement en comprendre plusieurs comme représenté sur la figure 8. Sur la partie a, on voit que chaque couche ferromagnétique 22 est constituée de deux couches 22/1 et 22/2 accollées. Ces deux matériaux sont déposés successivement sur le même isolant 20, comme pour le cas représenté sur la figure 4. On peut aussi séparer les couches ferromagnétiques de natures différentes par des isolants comme représenté sur la partie b où F1 et F2 sont deux ferromagnétiques différents et I1, I2 deux isolants différents. Grâce à l'utilisation de plusieurs matériaux et de plusieurs épaisseurs, on peut réaliser un composite ayant une perméabilité pour la polarisation privilégiée qu'il serait difficile ou impossible d'obtenir à partir d'un seul matériau. En utilisant plusieurs matériaux dont les fréquences de résonance sont un peu différentes, on peut ainsi obtenir un composite présentant une courbe de perméabilité beaucoup plus amortie. Plus la courbe est amortie, plus la largeur de bande de l'absorbant que l'on réalise est importante, mais plus la masse surfacique augmente. On peut encore élargir d'un facteur deux la bande passante en utilisant des épaisseurs de ferromagnétiques plus grandes, qui approchent ou dépassent d'un facteur 2 l'épaisseur de peau à la fréquence de résonance.Au-delà de ce facteur 2, il est pratiquement sans intérêt pour les propriétés électromagnétiques d'augmenter l'épaisseur de ferromagnétique. On peut aussi utiliser plusieurs ferromagnétiques sur un même isolant, résonnant à des fréquences différentes, avec des fractions volumiques adaptées pour réaliser un écran résonnant à 2, voire 3 fréquences différentes. La figure 9 montre ainsi les variations de la composante imaginaire " de la perméabilité magnétique pour plusieurs matériaux. La courbe 34 correspond à un matériau M1 comprenant un isolant et 6% d'un matériau ferromagnétique F1 alors que la courbe 36 correspond à un matériau M2 comprenant le même isolant et 9% d'un matériau ferromagnétique F2. La courbe 38 correspond à un matériau composite avec une couche du même isolant, une couche ferromagnétique F1 à 6% et une couche ferromagnétique F2 à 9%. La figure 11 montre la variation du coefficient de réflexion d'un composite pour les trois matériaux en question. La courbe 44 correspond au matériau Ml, la courbe 46 au matériau M2 et la courbe 48 aux deux matériaux Ml, M2 superposés. Pour le matériau M1 (courbe 44), l'épaisseur du composite était de 1,28 mm ; pour le matériau M2 (courbe 46), l'épaisseur était de 1,6 mm ; et pour le matériau composite M1 + M2 elle était de 1,1 mm. Pour toutes ces mesures, les matériaux étaient les suivants ferromagnétique F1 : alliage ferromagnétique amorphe, épais de 1 Xm, Cog7Nbll,5zrl,5 (atomes %), déposé sur du mylar, ferromagnétique F2 : alliage ferromagnétique microcristallisé, Cog3Fe6,7Sil,3Bg (atomes %), épaisseur de la couche 1 fm, déposé sur un substrat en polyéthylène, isolant : les couches sont collées l'une sur l'autre avec de la colle Araldite (mar que déposée) standard. Pour que le matériau ferromagnétique puisse être l'objet d'une atténuation par le mécanisme gyromagnétique déjà mentionné, il faut que les couches minces ferromagnétiques aient leur axe de facile aimantation perpendiculaire à la direction du champ magnétique hyperfréquence, ou du moins sensiblement perpendiculaire à cette direction. La géométrie lamellaire proposée est en général favorable à ce que l'axe de facile aimantation soit dans le plan du film. Cependant, il se pourrait (cela dépend du matériau) que la direction de l'aimantation locale des films ferromagnétiques s'éloigne de cet axe de facile aimantation, sous l'effet de la forme macroscopique du composite par exemple. Pour maintenir l'aimantation locale dans le plan de la couche ferromagnétique et perpendiculaire au champ H de la polarisation privilégiée, il est possible d'avoir recours à des aimants. Dans le cas où les couches ferromagnétique-isolant sont perpendiculaires à un support, on pourra placer les aimants sous le support, de façon à ce que les lignes de champ des aimants soient normales au support, et dans le plan des couches. Le champ créé par les aimants doit être assez intense pour que l'aimantation soit normale à la surface. C'est ce qui est représenté sur la figure 12 où l'on voit un aimant 50 disposé sous un support 52 recouvert d'un composite lamellaire 54. On pourra utiliser également un empilement de couches ferromagnétiques dont l'une au moins possède des propriétés magnétiques dures, et présente une aimantation persistante dans le plan de la couche, cette orientation étant orientée perpendiculairement à la direction de la polarisation privilégiée. Grâce à cette propriété, les couches voisines peuvent être aimantées dans la même direction. Ce peut donc être le cas dans la structure de la figure 8 où l'une des couches ferromagnétiques 22/1 ou 22/2 est une couche dure. On peut encore utiliser une (ou des) couche(s) ferromagnétique(s) dure(s) avec un champ coercitif supérieur au champ démagnétisant, qui résulte de la forme générale du composite, le matériau étant aimanté perpendiculairement à la direction du champ H de la polarisation privilégiée. Il est particulièrement commode d'utiliser, pour réaliser de telles couches à axe de facile aimantation, un procédé dit de dépôt magnétron. Les magnétrons de type "planar" ont, en leur voisinage, un champ magnétique qui est orienté parallèlement à la cible, et normal à l'axe du magnétron. Ce n'est pas vrai sur toute la surface du magnétron, et notamment sur les bords, mais sur une bonne partie de la surface. On peut réaliser des dépôts "au déroulé", qui consistent à faire passer un film souple devant le magnétron en l'enroulant continument. Or, le champ magnétique du magnétron se révèle capable d'aligner l'axe de facile aimantation du dépôt dans sa direction. Cela permet d'obtenir un dépôt dont la direction de facile aimantation est connue et constante. C'est un avantage appréciable pour la réalisation du composite anisotrope, car cette direction joue un grand rôle. Le dépôt sera plus homogène si l'on entraîne le film perpendiculairement à l'axe du magnétron. L'axe de facile aimantation sera alors dans la direction de défilement du film. Ces considérations sur l'orientation respective de l'aimantation et du champ magnétique incident conduisent à un fonctionnement du composite en commutation, comme illustré sur la figure 13. Sur cette figure, on voit un composite en forme de tore 60 couplé magnétiquement à un enroulement 62 pouvant être parcouru par un courant continu. Le champ électromagnétique incident a sa composante magnétique tangentielle et sa composante électrique radiale. En l'absence de courant d'excitation dans l'enroulement 62, l'aimantation M dans les couches ferromagnétiques est tangentielle. Le champ H est donc parallèle à M. Aucun phénomène gyromagnétique (aucune précession des spins) ne peut être engendré par un tel champ et le composite est transparent (partie a de la figure 13). Lorsqu'un courant circule dans l'enroulement 13, l'induction créée fait basculer l'aimantation M, qui prend alors une direction parallèle à l'axe de l'ensemble. Le champ H se trouve alors être perpendiculaire à M. Le mécanisme de précession des spins peut s'établir et le composite devient absorbant. On peut obtenir le même fonctionnement en commutation avec un composite lamellaire : si l'aimantation naturelle est parallèle à la surface libre du composite, donc au champ magnétique incident, le composite est transparent ; un champ magnétique extérieur peut imposer une aimantation perpendiculaire à la surface libre et le composite devient absorbant. On voit bien à nouveau, sur ces exemples, la différence entre le composite de l'invention qui est fondé sur un phénomène gyromagnétique lié à la précession des spins et qui se produit lorsque le champ magnétique incident n'est pas parallèle à l'aimantation, et les bobines de l'électrotechnique classique où l'aimantation est nécessairement parallèle au champ magnétique puisque la perméabilité est de caractère rotationnel (rotation de l'aimantation). Il s'ensuit que dans l'invention, > 1' est faible et " grand alors que dans les bobines de l'électrotechnique ' est grand et " faible.Enfin, le domaine des fréquences n'est pas du tout le même : dans l'invention il s'agit d'hyperfréquences (d'environ 1 MHz à environ 20 GHz) alors que, dans les bobines de l'électrotechnique, les fréquences sont presque toujours de 50 Hz, voire quelques centaines de Hertz. Selon un autre aspect de l'invention, le composite est plus spécialement adapté à l'absorption de fortes puissances hyperfréquences. Dans ce cas, il faut que l'absorbant évacue suffisamment bien la chaleur produite par l'absorption, pour ne pas se dégrader. Le composite selon l'invention est aussi caractérisé par son aptitude à évacuer la chaleur. En effet, le matériau ferromagnétique est un bon conducteur de la chaleur, et le composite transportera très bien la chaleur parallèlement aux plans conducteurs. Lorsque le composite est placé sur une plaque métallique (comme exposé précédemment), aussi bien en espace libre que dans un guide d'onde (sur le fond du guide et/ou sur les parois), les ondes arrivant sur la surface libre produisent de la chaleur qui sera rapidement conduite sur la plaque support métallique. Des techniques classiques permettront d'évacuer la chaleur de la plaque support (radiateur à ailettes, fluide, refroidisseur, etc...). On voit ainsi sur la figure 14 un composite 66 porté par un support métallique 67 muni à sa partie inférieure d'ailettes de refroidissement 68. Pour augmenter la conductivité thermique du composite le long de son épaisseur, une variante de l'invention consiste à utiliser des couches minces ferromagnétiques plus épaisses que ne le nécessitent les propriétés hyperfréquences (par exemple, dépassant 3 fois l'épaisseur de peau). Une autre variante consiste à utiliser des dépôts de ferromagnétiques sur un bon conducteur thermique (cuivre par exemple), lui-même éventuellement déposé sur un film souple isolant. C'est ce qui est représenté sur la figure 15 où l'on voit un composite formé d'un empilement de couches respectivement ferromagnétique 70, métallique 72 (par exemple en cuivre) et isolante 73. L'invention n'exclut pas l'utilisation d'une ou de plusieurs couches isotropes déposées sur la surface du matériau anisotrope, afin de modifier l'impédance de surface du composite pour la polarisation non privilégiée (ou bien l'impédance de surface pour la polarisation privilégiée). Il est clair toutefois que l'on ne peut pas obtenir un revêtement isotrope en empilant deux couches anistropes telles que décrites précédemment et ayant des directions privilégiées à angle droit, car la couche supérieure réfléchirait totalement la polarisation défavorable avant que celleci ne puisse interagir avec la couche inférieure. REVENDICATIONS 1. Composite hyperfréquence anisotrope destiné à recevoir un champ électromagnétique et comprenant un empilement alterné de couches minces ferromagnétiques et de couches minces isolantes électriques, caractérisé par le fait que les couches ferromagnétiques (12, 22, 70) présentent une perméabilité magnétique ayant une partie réelle ( ') faible et une partie imaginaire (pli) forte, et par le fait que les couches ferromagnétiques (12, 22, 70) et isolantes (14, 20, 73) reçoivent par la tranche ledit champ électromagnétique incident (16). 2. Composite selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les couches ferromagnétiques sont des lamelles planes (12) toutes orientées parallèlement à une même direction, le champ électromagnétique incident (16) ayant ses champs magnétique (H) ou électrique (E) perpendiculaires à cette direction. 3. Composite selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le plan des couches fait avec la normale au revêtement un angle inférieur à 800. 4. Composite selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les couches ferromagnétiques (22) et isolantes (20) sont bobinées sur elles-mêmes. 5. Composite selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les couches ferromagnétiques (12, 22, 70) présentent une épaisseur comprise entre une fraction de l'épaisseur de peau à la fréquence du champ électromagnétique et environ 10 fois cette épaisseur de peau. 6. Composite selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que la fraction volumique de matériau ferromagnétique, par rapport à l'ensemble du composite ferromagnétique-isolant, est comprise entre 0,3% et 70%. 7. Composite selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'épaisseur du composite dans le plan des couches est comprise entre 0,le et 10e où e est donné par la formule e = C/2tFrp r où Fr est la fréquence de résonance du matériau ferromagnétique et "r la valeur de la composante imaginaire de la perméabilité magnétique du composite à cette fréquence (Fr). 8. Composite selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le matériau ferromagnétique possède une perméabilité magnétique dont le facteur d'amortissement (égal à la largeur à mi-hauteur de la courbe donnant les variations du rapport de la composante imaginaire (P") à la composante réelle ( ') est compris entre 0,5 et 3. 9. Composite selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les couches ferromagnétiques (22) sont constituées d'au moins deux matériaux ferromagnétiques différents (22/1, 22/2), ayant des fréquences de résonance différentes. 10. Composite selon la revendication 9, caractérisé par le fait que les deux matériaux ferromagnétiques différents (F1, F2) sont séparés par des isolants (I1, 12). 11. Composite selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les couches ferromagnétiques possédent un axe de facile aimantation dirigé dans le plan des couches. 12. Composite selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chaque couche ferromagnétique (22) est constituée d'au moins deux matériaux ferromagnétiques (22/1, 22/2) dont l'un est un matériau possédant un axe de facile aimantation dirigé dans le plan des couches. 13. Composite selon l'une quelconque des revendications 11 et 12, caractérisé par le fait que l'axe de facile aimantation est orienté sensiblement parallèlement à la direction de propagation du champ électromagnétique incident. 14. Composite selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre des moyens (50, 62) pour créer un champ magnétique apte à induire, dans chaque couche magnétique, une aimantation (M) ayant une direction déterminée. 15. Composite selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chaque couche ferromagnétique (22) est interrompue par des coupures (24). 16. Composite selon la revendication 1, caractérisé par ce qu'il comprend un fond conducteur de la chaleur (67, 68), le composite (66) étant plaqué sur ce fond et en bon contact thermique avec lui. 17. Composite selon la revendication 1, caracté risé par le fait qu'il comprend en outre des couches minces non magnétiques et conductrices de la chaleur (72), ces couches étant au contact avec les couches ferromagnétiques (70).