FR 2691282 A1 19931119 FR 9205745 A 19920512 L'invention concerne un procédé d'élimination de dépôts de corrosion constitués principalement par des oxydes métalliques, dans la partie secondaire d'un générateur de vapeur d'un réacteur nucléaire refroidi par de l'eau sous pression. Les générateurs de vapeur des réacteurs nucléaires refroidis par de l'eau sous pression comportent un faisceau de tubes fixés à leurs extrémités dans une plaque tubulaire de forte épaisseur et disposés dans l'enveloppe du générateur délimitant une partie secondaire. La plaque tubulaire du générateur de vapeur sépare la partie secondaire de la partie primaire du générateur de vapeur comprenant une boîte à eau de forme hémisphérique. L'enveloppe du générateur de vapeur de forme globalement cylindrique est disposée avec son axe vertical et la plaque tubulaire est placée horizontalement. La partie secondaire du générateur de vapeur est délimitée par la face supérieure de la plaque tubulaire. De plus, les tubes du faisceau qui comportent des branches verticales de grande longueur sont maintenus transversalement par des plaques-entretoises espacées régulièrement suivant la hauteur du faisceau. Pendant le fonctionnement du réacteur nucléaire, les produits de corrosion sont entraînés par l'eau secondaire du générateur de vapeur et se déposent sur la face supérieure de la plaque tubulaire, sur le faisceau de tubes et sur les plaques-entretoises, en particulier autour des tubes traversant ces plaques. Les dépôts sont principalement constitués par des oxydes et par des produits corrosifs tels que des chlorures, des sulfates ou des ions hydroxydes. Ces produits peuvent conduire à une corrosion des tubes se traduisant par des piqures, des fissures ou une attaque intergranulaire du métal des tubes. Les oxydes se déposant dans les interstices entre les tubes et les plaques-entretoises peuvent également conduire à la formation d'un milieu corrosif pour l'acier constituant les plaques-entretoises et les alliages constituant les tubes du générateur de vapeur. Les produits de cette corrosion constitués par des oxydes entrai- nent un rétrécissement du diamètre des tubes par rétreint local au niveau des traversées des plaques-entretoises. Il est donc nécessaire de réaliser périodiquement une élimination des dépôts de corrosion dans la partie secondaire du générateur de vapeur et en particulier sur la face supérieure de la plaque tubulaire, sur les plaques-entretoises et sur le faisceau de tubes. On connaît des procédés d'élimination des dépôts consistant à mettre en contact ces dépôts avec une solution chimique d'attaque qui peut être introduite dans la partie secondaire du générateur de vapeur et éventuellement mise en circulation. La solution chimique d'attaque est additionnée d'une base telle que l'ammoniaque, de manière à limiter l'agressivité de la solution vis-à-vis des matériaux métalliques constituant le générateur de vapeur. On a par exemple proposé d'utiliser une solution d'acide éthylène diamine tétraacétique (EDTA) ou encore une solution contenant de l'acide gluconique et de l'acide citrique (FR-A-2.562.710). La solution mise en circulation dans la partie secondaire du générateur de vapeur est maintenue à une température modérée, généralement comprise entre 50 et 100"C, pour que la vitesse de dissolution soit la plus élevée possible. Quel que soit le procédé d'attaque chimique utilisé, son déroulement suppose plusieurs phases successives d'attaque et de dissolution des différentes espèces chimiques. En particulier, on met en oeuvre une phase de dissolution des oxydes de fer et une phase d'oxydation et de dissolution des composés de cuivre et du cuivre métallique contenus dans les dépôts, le cuivre à l'état métallique ou à l'état cuivreux passant à l'état cuivrique pour être mis en solution et éliminé. Dans une demande de brevet français déposée par la Société FRAMATOME sous le numéro 92-03534 déposée le 24 mars 1992, on a proposé un procédé de décuivrage des dépôts à l'intérieur d'un générateur de vapeur, dans lequel on fait barboter de l'ozone dans la solution d'attaque à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur pour réaliser l'oxydation du cuivre. Ce procédé permet d'accroître sensiblement la vitesse de dissolution du cuivre dans la solution d'attaque. On peut ainsi réduire la durée de la phase de décuivrage des dépôts. Cependant, dans le cas des procédés connus, la dissolution des oxydes de fer est relativement lente, pendant la phase correspondante du procédé, en particulier du fait que la solution d'attaque doit être maintenue à une température modérée comprise entre 50 et 100 C nécessitée par la nature chimique des solutions d'attaque utilisées. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé d'élimination de dépôts de corrosion constitués principalement par des oxydes métalliques, dans la partie secondaire d'un générateur de vapeur d'un réacteur nucléaire refroidi par de l'eau sous pression, consistant à dissoudre les dépôts dans une solution d'attaque chimique, ce procédé permettant d'augmenter la vitesse de dissolution des dépôts, pendant la phase de dissolution des oxydes de fer, de manière que la durée de cette phase soit considérablement réduite. Dans ce but, on met en contact les dépôts, pendant une phase au moins du procédé dans laquelle on réalise la dissolution d'oxydes de fer, avec une solution d'attaque renfermant de 4 à 12 % en poids d'un mélange d'acide formique et d'acide ascorbique, le pH de la solution d'attaque étant réglé à une valeur comprise entre 3,5 et 4,5. De préférence, l'acide formique représente sensiblement 30 % en poids et l'acide ascorbique 70 % en poids dans le mélange. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, à titre d'exemple non limitatif, en se référant aux figures jointes en annexe, un mode de réalisation du procédé suivant l'invention. La figure 1 est une vue en coupe par un plan vertical d'un générateur de vapeur d'un réacteur nucléaire à eau sous presion. La figure 1A est une vue schématique des circuits d'alimentation du générateur de vapeur. La figure 2 est une vue à plus grande échelle de l'extrémité inférieure de la partie secondaire du générateur de vapeur montrant les moyens de mise en oeuvre du procédé d'élimination de dépôts suivant l'invention. Sur la figure 1, on voit un générateur de vapeur de réacteur nucléaire à eau sous pression désigné de manière générale par le repère 1. Le générateur de vapeur comporte une enveloppe 2 de forme globalement cylindrique disposée avec son axe vertical et fermée à sa partie supérieure par un fond bombé. L'enveloppe 2 est fixée, à sa partie inférieure, sur la face supérieure d'une plaque tubulaire 3 dont la face inférieure est reliée à une boîte à eau 5 de forme hémisphérique. Les tubes 6 du faisceau 4 du générateur de vapeur sont cintrés à leur partie supérieure qui comporte deux branches droites qui sont fixées à leurs extrémités dans des trous traversant la plaque tubulaire 3, de part et d'autre d'une cloison 7 séparant la boîte à eau 5 en deux parties. Le faisceau 4 est entouré par une enveloppe de faisceau 10 disposée coaxialement à l'intérieur de l'enveloppe 2 du générateur de vapeur. Les branches droites des tubes 6 du faisceau sont maintenues transversalement par des plaques-entretoises 8 horizontales fixées à l'intérieur de l'enveloppe de faisceau 10 et percées par un réseau d'ouvertures permettant le passage des tubes 6 et d'un réseau d'ouvertures pour le passage de l'eau secondaire du générateur de vapeur en cours d'échauffement, contre la surface extérieure des tubes 6. Dans la partie supérieure de l'enveloppe 2 audessus du faisceau 3 sont disposés des séparateurs et sécheurs permettant d'assécher la vapeur formée par la vaporisation de l'eau d'alimentation secondaire du générateur de vapeur au contact des tubes 6 du faisceau 4. L'enveloppe 2 du générateur de vapeur est traversée dans sa partie supérieure par une tubulure 13 d'entrée de l'eau d'alimentation secondaire dans le générateur de vapeur reliée à un tore de distribution 13a. La tubulure 13 est également reliée, à l'extérieur du générateur de vapeur, à une canalisation 23 sur laquelle sont branchés les circuits d'alimentation du générateur de vapeur visibles sur la figure 1A. L'enveloppe 2 est également traversée dans sa partie supérieure, au niveau des séparateurs et sécheurs 12, par un trou d'homme 14 appelé trou d'homme secondaire, dont le diamètre est voisin de 500 mm et qui permet d'avoir accès à la partie secondaire du générateur de vapeur située au-dessus de la plaque tubulaire 3 et renfermant le faisceau 4. La paroi de la boîte à eau 5 est traversée, dans chacun des compartiments délimités par la cloison 7, par une ouverture au niveau de laquelle est fixée une tubulure telle que 15 qui permet de relier la partie primaire du générateur de vapeur au circuit primaire du réacteur nucléaire. L'eau primaire pénètre dans un premier compartiment de la boîte à eau pour être distribuée dans les tubes du faisceau puis circule dans ces tubes de bas en haut, puis de haut en bas pour ressortir dans le second compartiment de la boîte à eau à partir duquel l'eau primaire est évacuée pour retourner dans la cuve du réacteur. L'eau primaire en circulation dans les tubes assure l'échauffement et la vaporisation d'eau d'alimentation secondaire introduite par la canalisation 23 et la tubulure 13 ; le tore 13a introduit de l'eau d'alimentation dans un espace annulaire situé entre l'enveloppe de faisceau 10 et l'enveloppe du générateur de vapeur 2, l'eau d'alimentation pénétrant ensuite à l'intérieur de l'enveloppe du faisceau 10 pour venir en contact avec les tubes 6 du faisceau 4 par un espace ménagé entre l'extrémité inférieure de l'enveloppe de faisceau 10 et la face supérieure de la plaque tubulaire 3. Sur la figure lA, on voit la canalisation 23 reliée à la tubulure 13 du générateur de vapeur 1 à laquelle est relié le circuit 24 de régulation de débit d'eau d'alimentation de la centrale appelé circuit ARE. Le circuit ARE comporte une pompe de circulation et des moyens de réglage et de commande tels que des vannes et clapets. Le circuit ARE qui est relié au condenseur 25 de la centrale, placé en sortie de la turbine 26, permet de régler le débit d'eau d'alimentation du générateur de vapeur. Le circuit ARE est relié à un circuit 28 d'alimentation auxiliaire des générateurs de vapeur (circuit ASG) qui comporte une pompe de circulation, des vannes et clapets de réglage et de commande et une réserve d'eau de secours 29. Le circuit ARE est également relié à un circuit 30 de conditionnement chimique et d'injection de réactifs (circuit SIR). Comme il sera expliqué plus loin, les circuits d'alimentation du générateur peuvent être utilisés pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention. Pendant sa circulation au contact de la plaque tubulaire 3, puis à travers les plaques-entretoises 8, l'eau d'alimentation qui porte en suspension des produits de corrosion tels que des oxydes provoque la formation de dépôts sur la plaque tubulaire et sur les plaques-entretoises, ces dépôts étant principalement abondants au niveau des ouvertures de traversée des tubes du faisceau. Ces dépôts doivent être éliminés périodiquement lors de périodes d'arrêt pour entretien du réacteur nucléaire, après vidange et refroidissement du générateur de vapeur. L'élimination des dépôts peut être effectuée en utilisant une solution d'attaque qui est introduite dans la partie secondaire du générateur de vapeur par la canalisation 23 du circuit ARE et par la tubulure 13. La solution d'attaque peut être introduite dans le circuit ARE, par l'intermédiaire du circuit ASG ou du circuit SIR. Dans certaines centrales nucléaires, le circuit ARE et le circuit ASG sont séparés et sont reliés au générateur de vapeur par l'intermédiaire de deux tubulures différentes. Dans ce cas, on introduit la solution d'attaque par le circuit ASG. Dans tous les cas la solution d'attaque peut être évacuée de la partie secondaire du générateur de vapeur par les tapes et tuyauteries de vidange qui seront décrites ci-dessous en regard de la figure 2. Sur la figure 2, on a représenté la partie inférieure de l'enveloppe 2 du générateur de vapeur fixée sur la face supérieure de la plaque tubulaire 3 et des moyens prévus dans la partie secondaire du générateur de vapeur qui peuvent être utilisés concurremment au trou d'homme 14 situé dans la partie supérieure de l'enveloppe pour mettre en oeuvre le procédé d'élimination de dépôt suivant l'invention. Ces moyens sont constitués par deux trous de visite 18 et 19 analogues à des trous d'hommes mais de plus faibles dimensions traversant l'enveloppe 2, par une ligne de purge 20 portée par la plaque tubulaire 3 et une tuyauterie de vidange 21 débouchant sur la face supérieure de la plaque tubulaire. Les trous de visite 18 et 19 sont situés audessus de la face supérieure de la plaque tubulaire 3, sensiblement au niveau de la plaque inférieure de l'enveloppe de faisceau 10 qui est reliée à sa partie inférieure à une plaque de distribution 10a de l'eau secondaire d'alimentation dans le faisceau 4. Une des ouvertures 18 qui présente un diamètre de l'ordre de 50 mm qui sert habituellement à visualiser la partie inférieure du secondaire du générateur de vapeur est appelée trou d'oeil. L'autre ouverture dont le diamètre est voisin de 150 à 200 mm est utilisée pour diverses interventions dans la partie inférieure du faisceau du générateur de vapeur et est appelée trou de poing. Au niveau de chacune des ouvertures 18 et 19 une tubulure est fixée sur l'enveloppe 2 du générateur de vapeur. Des tapes d'obturation respectivement 18a et 19a sont fixées respectivement sur les tubulures des trous de visite 18 et 19. Les tapes 18a et 19a sont traversées chacune par une ouverture au niveau de laquelle est fixée une tuyauterie permettant d'introduire un liquide d'attaque dans la partie secondaire du générateur de vapeur ou de récupérer ce liquide d'attaque. Une tape similaire équipée d'une tuyauterie est également fixée sur la tubulure du trou d'homme 14 en vue d'effectuer l'élimination de dépôts par voie chimique à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur. La ligne de purge 20 comporte une rampe de distribution disposée parallèlement au-dessus de la face supérieure de la plaque tubulaire 3. La tuyauterie de vidange 21 débouche sur la plaque tubulaire au voisinage de la partie périphérique, en un point constituant un point bas de la face supérieure de la plaque tubulaire. Dans le cas d'une opération visant à éliminer les dépôts dans toute la partie secondaire du générateur de vapeur contenant le faisceau, une solution d'attaque chimique est introduite par la tubulure 13 d'eau d'alimentation comme expliqué plus haut ou encore par le trou d'homme 14 de manière que le niveau supérieur de la solution dans l'enveloppe 2 du générateur de vapeur se situe au-dessus de l'extrémité supérieure du faisceau. La solution d'attaque peut être évacuée par l'une au moins des ouvertures de visite 18 et 19 ou par la tuyauterie de vidange 21. Dans le cas d'une opération visant à éliminer les dépôts uniquement sur la plaque tubulaire, la solution d'attaque peut être introduite par l'une des ouvertures 18 et 19 puis récupérée par l'autre ouverture ; on peut également se servir de la tuyauterie de vidange 21. A l'issue du traitement, la solution d'attaque est évacuée complètement de l'enveloppe du générateur de vapeur par les tuyauteries reliées aux tapes des ouvertures 18 et 19 puis par la tuyauterie de vidange 21. L'invention peut donc être mise en oeuvre, soit en introduisant la solution d'attaque par les circuits d'alimentation du générateur de vapeur, soit en utilisant des trous de visite équipés de tapes et de tuyauteries d'alimentation. Dans tous les cas, la solution d'attaque utilisée est une solution aqueuse renfermant de 4 à 12 % en poids d'un mélange d'acide formique ou acide méthanoïque de formule HCO2H et d'acide ascorbique C6H806 dont la formule développée est donnée ci-dessous De préférence, le mélange renferme environ 30 % en poids d'acide méthanoïque et 70 % en poids d'acide ascorbique. Afin de limiter la corrosion des matériaux constitutifs du générateur de vapeur, on peut utiliser un inhibiteur tel que le produit vendu sous l'appellation KORENTIN BH de la Société BASF (Butyne Diol 1-4) ou le produit CCI 801 de la Société PETROLITE. La solution renfermant le mélange d'acide formique et d'acide ascorbique est utilisée pendant une phase au moins de l'élimination des dépôts à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur, au cours de laquelle on réalise la dissolution des oxydes de fer et tout particulièrement de la magnétite formée dans le générateur de vapeur. Pendant cette phase correspondant à ltélimina- tion des oxydes de fer, la partie secondaire du générateur de vapeur est remplie de solution d'attaque, de la manière indiquée plus haut. La solution d'attaque est portée, à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur, à une température de 120 à 1800C. De préférence, pour assurer le maintien en température de la solution dans la partie secondaire du générateur de vapeur, on utilise la chaleur résiduelle du coeur du réacteur à l'arrêt. L'élimination des dépôts de corrosion est en effet réalisée pendant une période d'arrêt du générateur de vapeur au cours de laquelle le refroidissement du coeur est assuré par le circuit RRA (circuit de refroidissement du réacteur à l'arrêt). La chaleur du coeur est transmise à l'eau de refroidissement qui est mise en circulation dans le circuit primaire par les pompes du circuit RRA. Cette eau passe dans la partie primaire du générateur de vapeur, c'est-à-dire dans les boîtes à eau et dans les tubes en U. Par échange de chaleur à travers la paroi des tubes en U, l'eau primaire réchauffe la solution d'attaque contenue dans la partie secondaire du générateur de vapeur. Pendant la phase de dissolution des oxydes de fer en utilisant la solution selon l'invention, la température peut être ainsi maintenue à un niveau compris entre 120 et 1800C. Dans le cas des procédés connus de l'art antérieur, cette température devait être maintenue entre 50 et 100"C. L'utilisation d'un mélange d'acide formique et d'acide ascorbique permet donc d'opérer à température beaucoup plus élevée et d'augmenter ainsi la cinétique de la réaction conduisant à la dissolution des oxydes. En conséquence, le temps nécessaire pour réaliser la dissolution des oxydes de fer dans la partie secondaire du générateur de vapeur est considérablement réduit, cette durée pouvant être comprise entre deux et huit heures. Le pH de la solution est ajusté à une valeur comprise entre 3,5 et 4,5 à l'aide d'une solution ammoniacale ajoutée à la solution d'attaque. Pendant la phase de dissolution des oxydes de fer, le circuit étant pressurisé à l'azote, la solution n'entre pas en ébullition à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur. Toutefois, il est possible de dépressuriser brusquement afin de faire entrer la solution en ébullition, ce qui favorise l'attaque par mise en circulation de la solution, en particulier au niveau des interstices. On peut également obtenir une agitation de la solution à haute température à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur en effectuant une introduction de bulles d'un gaz tel que de l'azote, par exemple en utilisant la ligne de purge 20 située au niveau inférieur de la partie secondaire. La dissolution du cuivre et des oxydes de cuivre contenus dans les dépôts de corrosion à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur peut être réalisée en utilisant un procédé connu de l'art antérieur et par exemple en utilisant une solution d'acide citrique dont le pH est maintenu à une valeur supérieure à 9,5 en utilisant des additions de monoéthanol amine comme base, afin de réaliser l'attaque en milieu alcalin. L'oxydation du cuivre métallique ou sous forme d'oxyde cuivreux, pour obtenir des oxydes cuivriques, est obtenue en faisant barboter de l'air, de l'oxygène ou de l'ozone dans la solution ou encore en ajoutant de l'eau oxygénée à cette solution. Comme indiqué dans la demande de brevet 92-03534 de la Société FRAMATOME, l'injection de bulles d'ozone, en utilisant par exemple la ligne de purge du générateur de vapeur permet d'accélérer et d'améliorer le décuivrage dans des proportions importantes. Dans le cas où l'on utilise de l'eau oxygénée, comme additif oxydant à la solution, on réalise une agitation de la solution par bullage d'air introduit par la ligne de purge. Le décuivrage est réalisé dans tous les cas à une température voisine de 50"C et sa durée peut varier entre 5 et 20 heures. On peut également utiliser une solution d'acide éthylène diamine tétraacétique (EDTA) en milieu alcalin, une base telle que de l'ammoniaque ou de l'éthylène diamine étant ajoutée à la solution. L'oxydation du cuivre est réalisée, comme précédemment, par barbotage d'un gaz oxydant ou par ajout d'eau oxygénée. Le temps nécessaire pour effectuer le décuivrage est alors de quatre à six heures à une température de 40"C. Le principal avantage du procédé de l'invention est de permettre de réaliser la dissolution des oxydes de fer à une température élevée comprise entre 120 et 1800C. Comme indiqué plus haut, le temps nécessaire pour effectuer la dissolution des oxydes de fer et en particulier de la magnétite est alors compris entre 2 et 8 heures, ce qui peut être comparé très favorablement au temps nécessaire pour réaliser la dissolution des oxydes de fer dans le cas des procédés cités suivant l'art antérieur (durée de l'ordre de 120 heures). On peut alors réaliser le nettoyage du générateur de vapeur par élimination des dépôts de corrosion, pendant le temps d'un arrêt normal de la tranche du réacteur nucléaire et sans augmenter la durée de l'arrêt. On peut donc effectuer des nettoyages plus fréquents du générateur de vapeur, de sorte que les dépôts à éliminer sont moins abondants. Le pouvoir dissolvant des acides formique et ascorbique utilisés dans le cadre de l'invention est sensiblement deux fois plus élevé à la température de réaction, que le pouvoir dissolvant des acides ou autres solutions d'attaque utilisés dans le cas des procédés de l'art antérieur. On peut donc utiliser des concentrations plus faibles d'acide dans la solution d'attaque, ce qui permet de réduire les couts des produits utilisés pour le nettoyage du générateur de vapeur. En outre, les acides utilisés dans le cadre du procédé de l'invention se dégradent plus rapidement et plus facilement que les acides utilisés dans le cas des procédés suivant l'art antérieur. Le traitement des effluents pour réaliser l'élimination des acides (par exemple par incinération ou ozonation) est donc plus facile à mettre en oeuvre et moins coûteux. En outre, pour effectuer le traitement, on utilise aussi bien pour le remplissage et la vidange de la solution d'attaque que pour le chauffage et l'agitation de cette solution d'attaque, uniquement des circuits existants de la centrale. Pour réaliser le chauffage de la solution à la température optimale de réaction, on peut utiliser la chaleur résiduelle du réacteur. L'invention s'applique au nettoyage de la partie secondaire de tout générateur de vapeur d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. REVENDICATIONS 1.- Procédé d'élimination de dépôts de corrosion constitués principalement par des oxydes métalliques, dans la partie secondaire d'un générateur de vapeur (1) d'un réacteur nucléaire refroidi par de l'eau sous pression, consistant à dissoudre les dépôts dans une solution d'attaque chimique, caractérisé par le fait qu'on met en contact les dépôts pendant une phase au moins du procédé dans laquelle on réalise la dissolution d'oxydes de fer, avec une solution d'attaque renfermant de 4 à 12 % en poids d'un mélange d'acide formique et d'acide ascorbique, le pH de la solution étant réglé à une valeur comprise entre 3,5 et 4,5. 2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que le mélange d'acide formique et d'acide ascorbique dans la solution d'attaque renferme sensiblement 30 % en poids d'acide formique et 70 % en poids d'acide ascorbique. 3.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que la solution d'attaque est maintenue à une température comprise entre 120 et 180 C, pendant sa mise en contact avec les dépôts de corrosion dans la partie secondaire du générateur de vapeur (1). 4.- Procédé suivant la revendication 3, caractérisé par le fait qu'on soumet la solution d'attaque à une pression exercée par un gaz pendant sa mise en contact avec les dépôts de corrosion, afin d'éviter une ébullition de la solution. 5.- Procédé suivant la revendication 4, caractérisé par le fait qu'on relâche brusquement la pression de gaz, de façon à faire entrer la solution d'attaque en ébullition pendant sa mise en contact avec les dépôts de corrosion. 6.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé par le fait que la solution d'attaque est réchauffée, à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur, par de l'eau de refroidissement du coeur du réacteur nucléaire en circulation dans la partie primaire du générateur de vapeur (1). 7.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait qu'un gaz d'agitation tel que de l'azote est introduit par bullage dans la partie secondaire du générateur de vapeur (1), pendant la phase de dissolution des oxydes de fer. 8.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait qu'il comporte une phase d'oxydation et de dilution de cuivre contenu dans les dépôts, pendant laquelle on fait barboter de l'ozone dans une solution d'attaque à l'intérieur de la partie secondaire du générateur de vapeur (1). 9.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que la solution d'attaque est introduite dans la partie secondaire du générateur de vapeur (1) par une tubulure (13) d'introduction d'eau d'alimentation dans le générateur de vapeur (1). 10.- Procédé suivant la revendication 9, carac térisé par le fait que la solution d'attaque est introduite dans la partie secondaire du générateur de vapeur par un circuit (24) de régulation de débit d'eau d'alimentation relié au générateur de vapeur. 11.- Procédé suivant la revendication 9, caractérisé par le fait que la solution d'attaque est introduite dans la partie secondaire du générateur de vapeur par un circuit (28) d'alimentation auxiliaire relié au générateur de vapeur. 12.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que dans le cas d'élimination de dépôts de corrosion dans toute la partie secondaire du générateur de vapeur (1) renfermant le faisceau (4) du générateur de vapeur, la solution d'attaque chimique est introduite dans l'enveloppe (2) du générateur de vapeur par un trou d'homme (14) disposé à la partie supérieure de l'enveloppe (2). 13.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que dans le cas d'une élimination de dépôts de corrosion au contact de la face supérieure d'une plaque tubulaire (3) du générateur de vapeur uniquement, la solution d'attaque chimique est introduite dans une enveloppe (2) du générateur de vapeur par au moins un trou de visite (18, 19) situé juste audessus d'une face supérieure de la plaque tubulaire (3).