FR 2688223 A1 19930910 FR 9202765 A 19920305 La présente invention concerne l'adoucissement en lit fixe de coupes pétrolières par oxydation catalytique des mercaptans qu'elles contiennent en disulfures. Dans son principe, une telle oxydation peut être réalisée simplement en mélangeant la coupe pétrolière à traiter et une solution aqueuse d'une base alcaline, telle la soude, dans laquelle on ajoute un catalyseur à base d'un chélate métallique, en présence d'un agent oxydant. La coupe pétrolière et la solution aqueuse de la base alcaline ne sont pas miscibles.C'est à l'interface de ces deux phases liquides que se produisent les étapes successives de la transformation des mercaptans en disulfures, à savoir . la transformation des mercaptans en mercaptides selon la réaction RSH + B+OH- où B+ est le cation de la base considérée (N+ou K+par exemple), . l'oxydation des mercaptides et leur transformation en bisulfures selon la réaction 2 R-S- B+ + H20 + 1/202 R-S-S-R +2 B+ 0W L'oxydabilité des mercaptans et donc leur aptitude à se transformer en disulfures dépendent de leur structure chimique. En règle générale, plus le nombre d'atomes de carbone de la chaîne aliphatique du mercaptan est élevé, plus sa réactivité est grande. Dans le cas de coupes pétrolières contenant des mercaptans difficilement oxydables et surtout si les teneurs de ces derniers sont importantes (certaines coupes essences et certaines coupes kérosènes par exemple), il est préférable de traiter ces coupes pétrolières à l'aide d'un catalyseur supporté, en présence d'une base alcaline et d'un agent oxydant. Un tel procédé est souvent désigné par l'appellation "procédé d'adoucissement en lit fixe". La base alcaline habituellement utilisée est le plus souvent la soude en solution aqueuse ; elle est introduite dans le milieu réactionnel soit en continu, soit par intermittence, pour maintenir les conditions d'alcalinité et la phase aqueuse nécessaires à la réaction d'oxydation. L'agent oxydant, généralement de l'air, est mélangé à la coupe pétrolière à adoucir.Le chélate métallique utilisé comme catalyseur est généralement une phtalocyanine métallique, telle la phtalocyanine de cobalt par exemple. La réaction a lieu généralement à une pression comprise entre 5 et 30.105 Pascals, à une température comprise entre 20 et 70 "C. I1 est bien connu de l'homme de l'art que lorsque la température est portée au-delà de 70 OC environ, la stabilité du catalyseur à base de chélate métallique diminue rapidement provoquant une dégradation des performances vis-à-vis de la réaction d'adoucissement. Par ailleurs, il convient de renouveler la solution sodique qui s'épuise, d'une part, en raison des impuretés provenant de la charge, qui se dissolvent dans cette solution et la rendent impropre au recyclage et, d'autre part, en raison de la variation de la concentration de la base, qui diminue du fait de l'apport d'eau par la charge et de la transformation des mercaptans en disulfures. Pour remédier à cet inconvénient, il a été proposé (notamment dans les brevets FR-2.343.043, US-4.498.978 et US4.502.949) de supprimer l'utilisation de soude (ou de base) aqueuse. Toutefois, pour que la réaction puisse se dérouler normalement, les sites actifs du support doivent alors se trouver en contact avec les mercaptans présents dans la charge pétrolière, ce qui suppose un milieu homogène et donc l'absence d'une solution aqueuse.Or, il apparaît que les molécules d'eau déjà présentes dans la charge et surtout celles produites au cours de la réaction favorisent l'apparition à la surface du catalyseur d'une telle solution aqueuse, dont le maintien au-delà d'un certain seuil conduit à un abaissement de l'activité catalytique. I1 a donc été proposé soit d'intégrer dans le support un dessicant solide (brevet US-4.498.978), soit de résorber périodiquement cette phase aqueuse par séchage du catalyseur à l'aide d'un solvant polaire miscible à l'eau tel qu'un alcool (brevet FR-2.640.636). Toutefois, ces solutions, si elles s'avèrent efficaces, conduisent nécessairement à des coûts d'exploitation relativement élevés. L'art antérieur mentionne un grand nombre de supports utilisables pour réaliser un catalyseur susceptible de constituer un lit fixe, parmi lesquels des charbons actifs obtenus par pyrolyse de bois, de tourbe, de lignite, d'os ou de diverses autres matières carbonées des argiles et silicates naturels, comme la terre de diatomée, la terre à foulon, le kieselguhr, l'attapulgite, le feldspath, la montmorillonite, l'halloysite et le kaolin, et des oxydes minéraux réfractaires naturels ou de synthèse, comme la silice, l'oxyde de zirconium, de thorium, de bore ou leurs mélanges. Des améliorations importantes permettant de remédier partiellement ou totalement aux inconvénients précédemment cités ont été proposées dans les divers brevets suivants : EP0.376.774, EP-0.252.853 et FR-2.651.791. Ces brevets mentionnent l'utilisation de catalyseurs solides constitués d'un support contenant 60 % à 90 % en poids d'une matrice minérale, 5 à 35 % en poids de carbone pyrolysé ou de charbon actif et 0,05 à 10 % en poids de chélate métallique. Ces catalyseurs peuvent travailler avec une teneur en eau comprise entre 0,1 et 50 % en poids du support et ne nécessitent pas l'adjonction en continu d'une solution aqueuse alcaline. La partie minérale du support peut être choisie parmi un ensemble de constituants incluant les alumines, les argiles, les aluminosilicates les silicates. Ces derniers catalyseurs, quoique représentant un progrès certain par rapport aux catalyseurs de I'art antérieur, ne sont réellement performants que sur des charges relativement pauvres en mercaptans ( On a découvert dans la présente invention que cet inconvénient pouvait être évité, voire supprimé, en utilisant un catalyseur dans lequel la matrice basique est obtenue par incorporation d'un ion alcalin (Na+, K+) dans une structure oxyde mixte constituée essentiellement d'oxydes d'aluminium et de siIicium combinés. Lesdits aluminosilicates de métaux alcalins, plus particulièrement de sodium et surtout de potassium, caractérisés par un rapport atomique Si/AI de leur structure inférieur ou égal à 5 (c'est-à-dire un rapport molaire SiO2/A12O 3 inférieur ou égal à 10) sont nettement plus performants que les autres composés minéraux cités précédemment. Ces aluminosilicates associés intimement à du charbon actif et à un chélate métallique présentent des performances catalytiques optimales en adoucissement lorsque le taux d'hydratation du catalyseur est compris entre 0,1 et 40 % et de préférence entre 1 et 25 % en poids de celui-ci. Outre leurs performances catalytiques supérieures, ces aluminosilicates alcalins présentent l'avantage d'une très faible solubilité en milieu aqueux, ce qui permet leur utilisation prolongée à l'état hydraté pour traiter des coupes pétrolières auxquelles on ajoute régulièrement un peu d'eau ou, éventuellement, de solution aqueuse alcaline. Ce n'est pas le cas des composés minéraux du type silicates alcalins ou aluminates alcalins. Ainsi, le procédé d'adoucissement en lit fixe de coupes pétrolières contenant des mercaptans selon l'invention peut être défini, de manière générale, comme comprenant le passage, dans des conditions d'oxydation, de la coupe pétrolière à traiter au contact d'un catalyseur poreux comprenant de 10 à 98 %, de préférence de 50 à 95 % en poids, d'au moins une phase solide minérale constituée d'un aluminosilicate alcalin ayant un rapport atomique Si/Al inférieur ou égal à 5, de préférence inférieur ou égal à 3, de 1 à 60 % en poids de charbon actif, de 0,02 à 2 % en poids d'au moins un chélate métallique et de 0 à 20 % en poids d'au moins un liant minéral ou organique.Ce catalyseur poreux présente une basicité déterminée selon la norme ASTM 2896 supérieure à 20 milli-équivalents de potasse par gramme et une surface totale BET supérieure à 10 m2g-1, et contient à l'intérieur de sa porosité une phase aqueuse permanente représentant de 0,1 à 40 %, de préférence de 1 à 25 %, en poids du catalyseur sec. Parmi les phases minérales basiques du type aluminosilicates (principalement de sodium et/ou de potassium) qui conviennent particulièrement bien, on peut citer un grand nombre de phases (dont la plupart sont décrites dans l'ouvrage de R.M. BARRER Zeolites and Clay Minerals as Sorbents and Molecular Sieves, Acad. Press., 1978): lorsque l'alcalin est majoritairement le potassium - la kaliophilite : K2O, A1203, ou Spi02 (1,8 - le feldspathoïde appelé leucite K2O, A12O3, SiO2 (3,5 - les zéolithes du type - phillipsite : (K, Na)O, A1203, &alpha; SiO2 (3,0 - érionite ou offrétite : (K, Na, Mg, Ca)O, A1203, oksiO2 (4crc8); - mazzite ou zéolithe Oméga ( ,~ : (K, Na, Mg, Ca) O, A12O3, &alpha; SiO2 (4 - zéolithe L: (K, Na)O, A1203, a SiO2 (5 lorsque l'alcalin est le sodium - les aluminosilicates de sodium amorphes dont l'organisation cristalline ne peut être détectée par diffraction X et dont le rapport atomique Si/Al est inférieur ou égal à 5, et de préférence inférieur ou égal à 3 - la néphéline : Na2O, A1203,o( SiO2 (1,8 sodalite, . analcime, . natrolite, . mésolite, thomsbnite, clinoptilolite, stilbite, . zéolithe Na-P 1, dachiardite, chabasie, mélinite, cancrinite, faujasite comprenant les zéolithes synthétiques X et Y, zéolithe A. D'une façon préférée, ledit aluminosilicate alcalin est obtenu par réaction en milieu aqueux d'au moins un argile (kaolinite, halloysite, montmorillonite, etc.) avec au moins un composé (hydroxyde, carbonate, acétate, nitrate, etc.) d'au moins un métal alcalin, notamment le sodium et, préférentiellement, le potassium, ce composé étant de préférence l'hydroxyde, suivie d'un traitement thermique à une température entre 90 et 600 OC, de préférence entre 120 et 350 "C. L'argile peut aussi être traité thermiquement et broyé avant d'être mis au contact de la solution alcaline. Ainsi, la kaolinite et tous ses produits de transformation thermique (métakaolin, phase spinelle inverse, mullite) peuvent être utilisés selon le procédé de l'invention. Lorsque l'argile considéré est le kaolin, la kaolinite et/ou le métakaolin constituent les réactifs chimiques de base préférés. Comme chélate métallique, on pourra déposer sur le support tout chélate utilisé dans ce but dans la technique antérieure, en particulier les phtalocyanines, les porphyrines ou les corrines métalliques. On préfère particulièrement la phtalocyanine de cobalt et la phtalocyanine de vanadium. On utilise, de préférence, la phtalocyanine métallique sous forme d'un dérivé de cette dernière, avec une préférence particulière pour ses sulfonates disponibles dans le commerce, comme par exemple le mono-ou le disulfonate de phtalocyanine de cobalt et des mélanges de ceux-ci. Les conditions réactionnelles mises en oeuvre pour réaliser le procédé de l'invention diffèrent principalement des conditions connues des procédés de l'art antérieur par l'absence de base aqueuse, une température et une vitesse spatiale horaire plus élevées. En général, les conditions adoptées sont les suivantes - température: 20 à 100 "C, pression : 105 à 30.105 Pascal, - quantité d'agent oxydant air : 1 à 3 kg/kg de mercaptans, - vitesse spatiale horaire en v.v.h. (volume de charge par volume de catalyseur et par heure) : 1 à 10. La teneur en eau du catalyseur utilisé dans la présente invention peut varier en cours d'opération dans deux directions opposées 1/ Si la coupe pétrolière à adoucir est préalablement séchée, elle peut entrainer progressivement, en la dissolvant, l'eau présente à l'intérieur de la porosité du catalyseur. Dans ces conditions, la teneur en eau de ce dernier diminue régulièrement et peut ainsi descendre en dessous de la valeur limite de 0,1 % en poids. 2/ Inversement, si la coupe pétrolière à adoucir est saturée en eau et compte tenu du fait que la réaction d'adoucissement s'accompagne de la production d'une molécule d'eau par molécule de disulfure formée, la teneur en eau du catalyseur peut augmenter et atteindre des valeurs supérieures à 25 % et surtout 40 % en poids, valeurs auxquelles les performances du catalyseur se dégradent. Dans le premier cas, de l'eau peut être ajoutée, en quantité adéquate, à la coupe pétrolière, en amont du catalyseur de manière continue ou discontinue pour maintenir le degré d'hydratation à l'intérieur de l'intervalle desiré. Dans le second cas, il suffit que la température de la charge soit fixée à une valeur suffisante, inférieure à 80 "C, pour solubiliser l'eau de réaction résultant de la transformation des mercaptans en disulfures. La température de la charge est ainsi choisie de manière à maintenir la teneur en eau du support entre 0,1 et 40 % en poids du support et, de préférence, entre 1 et 25 % en poids de celui-ci. Cet intervalle de valeurs prédéterminées de teneurs en eau du support dépendra, bien entendu, de la nature même du support catalytique utilisé lors de la réaction d'adoucissement. En effet, le demandeur a constaté, conformément au brevet FR-2.651.791, que si de nombreux supports catalytiques sont susceptibles d'être utilisés sans soude (ou sans base) aqueuse, leur activité ne se manifestera que lorsque leur teneur en eau (également appelée taux d'hydratation du support) est maintenue dans un intervalle de valeurs relativement étroit, variable suivant les supports, mais apparemment lié à la teneur du support en silicate et à la structure de ses pores. Une forme de mise en oeuvre de l'invention sera décrite ciaprès en détail, à titre d'exemple non limitatif, en référence à la figure unique du dessin annexé. Cette figure représente un schéma de mise en oeuvre en continu du procédé conforme à l'invention. Dans cette forme de mise en oeuvre, l'alimentation du réacteur 1 en coupe pétrolière à adoucir s'effectue par la ligne 2, dans laquelle l'agent oxydant, de l'air par exemple, est introduit directement par la ligne 3. La coupe pétrolière traitée est évacuée par la ligne 4, qui alimente un système de filtre 5, destiné à éliminer les traces d'eau et de soufre naissant souvent produit au cours de l'oxydation des mercaptans et non retenu par le support. La charge traitée est ensuite transférée par la ligne 6 à une enceinte de stockage 7. Conformément à l'invention, des sondes de mesure 8 et 9, placées respectivement en amont et en aval du réacteur 1, permettent de déterminer en permanence les teneurs en eau et en mercaptans à l'entrée et à la sortie de celui-ci. I1 est ainsi possible de vérifier en continu si la teneur en eau du support catalytique croît ou décroît. Une action corrective peut alors être réalisée par modification de la quantité de chaleur apportée à la charge par un échangeur thermique 10 placé sur la ligne 2 en amont du réacteur 1 Les exemples qui suivent illustrent la présente invention sans en limiter la portée. Les exemples 3 et 4 décrivent la préparation des catalyseurs testés à titre de comparaison. EXEMPLE 1 PREPARATION DU CATALYSEUR SX1 SELON L'INVENTION A 272 g de kaolin sec commercialisé par les établissements FONJAC, dont le degré de pureté est 83 % environ (principales impuretés en % poids : TiO2 = 0,2 ; Fe203 = 0,9 ; CaO = 0,15 K2O = 1,5 ; Na2O = 0,1 ; MgO = 0,2 ; quartz = 6,0 ; micas + feld spathoides = 8,0) on ajoute 200 cm3 d'une solution aqueuse contenant 130 g de KOH. Le mélange est mélangé quelques minutes à la température ambiante puis est porté à 60 "C. La pâte liquide obtenue est alors malaxée pendant 30 minutes à cette température de 60 "C. 87 g de charbon actif de la Société NORIT d'une surface spécifique de 550 m2g-1 environ sont humidifiés par 77 cm3 d'une solution aqueuse contenant 20 g de KOH. Le charbon actif ainsi humidifié est ajouté à la pâte liquide de kaolin alcalinisé précédente et l'ensemble est malaxé pendant 30 minutes environ dans un malaxeur à pales puis est légèrement chauffé (vers 70 à 80 OC environ) pour l'amener à l'état de pâte plastique permettant une mise en forme par extrusion. Les extrudés obtenus de 1,6 mm de diamètre et coupés à une longueur comprise entre 3 et 10 mm, sont séchés à 200 OC pendant 12 heures. Les extrudés séchés sont très durs et très résistants à l'écrasement. Une analyse structurale par diffraction X révèle que la structure de la kaolinite initiale est entièrement transformée à la température de 200 OC en kaliophilite de composition K2O, Al2O 3, 2Si02. Le solide ainsi extrudé est lavé 3 fois successivement dans 2 litres d'eau permutée, à température ambiante, pendant 30 minutes. I1 est plongé ensuite dans 2 litres d'une solution contenant 1,0 g par litre de phtalocyanine de cobalt sulfonée du type commercialisé par la Société Française PRO CATALYSE sous l'appellation "LCPS". L'ensemble est agité à température ambiante pendant 30 heures ; puis le solide est filtré et lavé une fois dans 1 litre d'eau distillée, à température ambiante. Ce catalyseur contient environ 20 % en poids de carbone, 18,5 % en poids de potassium, 32,5 % en poids de silice, et 4,9 g de LCPS par kg de support. Sa surface est de 125 m2 g-I et sa basicité de 36 meq. KOH par g. Ce catalyseur est ensuite séché lentement à 50 OC dans une étuve jusqu'à atteindre une teneur résiduelle en eau de 6 % en poids. Ce catalyseur est appelé SX 1. EXEMPLE 2 PREPARATION DU CATALYSEUR SX2 SELON L'INVENTION On prépare tout d'abord une pâte liquide, comme décrit dans l'exemple 1, constituée de 187 g de kaolin sec et 135 cm3 d'une solution contenant 90 g de potasse KOH. Cette pâte est malaxée à 60 OC pendant 15 minutes. A 87 g de charbon actif, on ajoute 60 cm3 d'une solution contenant 33 g de silice sous forme d'orthosilicate de potassium commercial. On ajoute ensuite 40 cm3 d'une solution contenant 28 g d'alumine sous forme de nitrate d'aluminium. Ce mélange est malaxé à 50 OC pendant 30 minutes. Puis on ajoute 40 cm3 d'une solution contenant 30 g de KOH. On malaxe encore l'ensemble pendant 30 minutes environ. La pâte de kaolin alcalinisée est ensuite mélangée à la combinaison de charbon actif et de silicoaluminate amorphe de potassium. L'ensemble est malaxé pendant 15 minutes, puis est légèrement chauffé pour l'amener à l'état de pâte plastique permettant une extrusion aisée. Le support sous forme d'extrudés ainsi obtenu est soumis ensuite aux mêmes traitements que ceux de l'exemple 1. Le catalyseur résultant de ces traitements contient environ 20 % en poids de carbone, 14,5 % en poids de potassium, et 4,8 g de LPCS par kg de support, Sa surface est de 131 m2 g-l et sa basicité de 35 meq. KOH par g. L'analyse structurale par diffraction X du catalyseur obtenu révèle que ici encore la partie minérale est essentiellement constituée de kaliophilite. Ce catalyseur est ensuite séché lentement à 50 OC dans une étuve jusqu'à atteindre une teneur résiduelle en eau de 8 % en poids. Ce catalyseur est appelé SX2. EXEMPLE 3 PREPARATION DU CATALYSEUR SX3 NON CONFORME A L'INVENTION 100 g de charbon actif sont mouillés par 88 cm3 d'une solution aqueuse. 400 g d'alumine A12O 3 sous forme de pseudoboehmite en poudre, commercialisée sous l'appellation "gel Condéa SB3" par la société CONDEA, sont acidifiés par 580 cm3 d'une solution contenant 28 g d'acide nitrique pur. Le charbon actif humidifié est ajouté à l'alumine acidifiée et est malaxé pendant 30 minutes jusqu'à obtention d'une pâte homogène. On sèche ensuite le produit vers 70-80 OC pendant quelques minutes tout en malaxant jusqu'à obtention d'une pâte épaisse extrudable. Après extrusion, le produit est séché à 200 OC sous air pendant 12 heures puis calciné à 500 OC sous azote pendant 2 heures. Le support sous forme d'extrudés ainsi obtenu est soumis ensuite aux mêmes traitements que ceux des exemples 1 et 2. Le catalyseur résultant de ces traitements contient environ 20 % en poids de carbone, et 3,8 g de LCPS par kg de support. Sa surface est de 282 m2 g-1 et sa basicité de 10 meq. KOH par g. I1 est séché lentement à 50 "C dans une étuve jusqu'à atteindre une teneur résiduelle en eau de 6 % en poids. I1 est appelé dans la suite SX3. EXEMPLE 4 PREPARATION DU CATALYSEUR SX4 NON CONFORME A L'INVENTION 100 g de charbon actif sont mouillés par 88 cm3 d'une solution aqueuse contenant 10 g de KOH. 400 g d'alumine A12O 3 sous forme de pseudoboehmite en poudre, commercialisée sous l'appellation "gel Condéa SB3" par la société CONDEA, sont acidifiés par 540 cm3 d'une solution contenant 28 g d'acide nitrique pur. Le charbon actif humidifié et alcalinisé est ajouté à l'alumine acidifiée et le mélange est malaxé pendant 30 minutes pour obtenir une pâte homogène. On ajoute ensuite lentement, tout en malaxant, 40 cm3 d'une solution contenant 10 g de KOH. On malaxe encore pendant 30 minutes puis on sèche à 70-80 OC jusqu'à obtention d'une pâte épaisse extrudable. Après extrusion, le solide est séché à 200 "C sous azote pendant 2 heures. Le support sous forme d'extrudés ainsi obtenu est soumis ensuite aux mêmes traitements que ceux des exemples 1, 2 et 3. Le catalyseur résultant de ces traitements contient environ 20 % en poids de carbone 2,6 % en poids de potassium et 5,1 g de LCPS par kg de support. Sa surface est de 244 m2 g-1 et sa basicité de 16 meq. KOH par g. Ce catalyseur est ensuite séché lentement à 50 OC dans une étuve jusqu'à atteindre une teneur résiduelle en eau de 6 % en poids. I1 est appelé dans la suite SX4. EXEMPLE 5 EVALUATION ET COMPARAISON DES PROPRIETES DES CATALYSEURS SX1, SX2, SX3 et SX4 DANS UN TEST D'ADOUCISSEMENT DE COUPES PETROLIERES La charge utilisée pour le test d'adoucissement est un kérosène obtenu à partir d'un brut Iranian light. Les caractéristiques de ce kérosène sont donnés dans le Tableau 1 suivant TABLEAU 1 CARACTERISTIQUES DU KEROSENE A ADOUCIR s I 8 R-SH (ppm) a 167 TAN (mgKOH/g) 0,050 COULEUR SAYBOLT 1 25 SOUFRE TOTAL S pus 0,285 POINT INITIAL OC 151 POINT FINAL OC 243 MASSE VOLUMIQUE UE 0,8 TENEUR EN EAU (ppm) 150 PHENOLS (ppm) 610 THIOPHENOLS (ppm) Les 4 catalyseurs ont été évalués et comparés sur cette charge dans les conditions opératoires suivantes - Température = 40 OC - Pression = 0,7 MPa (7 bars) relatif - VVH = variable de 1 à 7 (heure)-l - débit d'air = variable de 1 à 1,2 fois la stoechiométrie de la réaction. Les résultats obtenus sur plusieurs dizaines ou centaines d'heures de test selon le cas, avec les catalyseurs SX1, SX2, SX3 et SX4 sont présentés respectivement dans les tableaux 2, 3, 4 et 5. TABLEAU 2 RESULTATS OBTENUS AVEC LE CATALYSEUR SX1 TEMPS TEMPER PRESSION STOECHIO VVH R-SH DOCK OR heure ( C) (Bars rel) . (heures) m Test 0 40 7 1,2 1 13 40 7 1,2 1 5,5 négatif 37 40 7 1,2 1 0,5 négatif 45 Passage à VVH = 1,7 négatif 61 40 7 12 1,7 0,5 négatif 7 85 40 7 1,2 1,7 0,9 négatif 109 40 7 1,2 1,7 0,9 négatif 133 40 7 1,2 1,7 0,6 négatif 135 Passa Passage à VVH =1,7 et stoech io nétrie = 1,1 né atif 159 40 7 1,1 1,7 1,6 négatif 183 40 7 1,1 1,7 1,7 négatif 184 Passage à stoechiométrie = 1 négatif 207 40 7 1,0 1,7 0,8 négatif 231 40 7 1,0 1,7 1 négatif 251 40 7 1,0 1,7 1,4 négatif 275 40 7 1,0 1,7 1,8 négatif 299 40 7 1,0 1,7 0,4 négatif 323 40 7 1,0 1,7 1,5 négatif 347 40 7 1,0 1,7 1,2 négatif 371 40 7 1,0 1,7 1,1 négatif TABLEAU 3 RESULTATS OBTENUS AVEC LE CATALYSEUR SX2 TEMPS TEMPER PRESSION STOECHIO VVH R-SH DOCTOR heure ( C) Bars rel) . (heures) (p p m) Test 0 40 7 1,0 1,7 15 40 7 1,0 1,7 1,1 négatif 38 40 7 1,0 1,7 3,1 négatif 50 40 7 1,0 1,7 0,5 négatif 62 40 7 1,0 1,7 0,7 négatif 110 40 7 1,0 1,7 0,9 négatif 130 40 7 1,0 1,7 0,9 négatif 155 40 7 1,0 1,7 1,0 négatif 182 40 7 1,0 1,7 0,8 négatif 207 40 7 1,0 1,7 1,2 négatif 230 40 7 1,0 1,7 1,1 négatif 243 40 7 1,0 1,7 0,8 négatif 265 40 7 1,0 1,7 0,9 négatif 275 40 7 1,0 1,7 0,9 négatif 310 40 7 1,0 1,7 1,0 négatif 320 40 7 1,0 1,7 1,2 négatif 380 40 7 1,0 1,7 1,2 négatif TABLEAU 4 RESULTATS OBTENUS AVEC LE CATALYSEUR SX3 TEMPS( TEMPER PRESSION STOECHIO VVH R-SH DOCTOR heure .( C) (Bars rel) . (heures) (PPm) Test O 40 7 1,0 1,7 - - 10 40 7 1,1 1,7 6,5 positif 20 40 7 1,2 1,0 10,0 positif 40 40 7 1,2 1,0 18,1 positif 55 40 7 1,2 1,0 30,5 positif 80 40 7 1,2 1,0 45,5 positif 95 40 7 1,2 1,0 62,0 positif TABLEAU 5 RESULTATS OBTENUS AVEC LE CATALYSEUR SX4 TEMPS TEMPER PRESSION STOECHIO VVH R-SH DOCTOR (heure) ( C) (Bars rei) . (heures) (ppm) Test 0 40 7 1,0 1,7 13 40 7 1,0 1,7 2,2 négatif 25 40 7 1,0 1,7 4,1 négatif 42 40 7 1,1 1,0 5,5 positif 50 40 7 1,2 1,0 9,5 positif 82 40 7 1,2 1,0 14,1 positif 105 40 7 1 2 1 O 20,8 positif Il est clair, au vu de ces résultats, que les deux catalyseurs SX1 et SX2 conformes à la présente invention possèdent des propriétés d'adoucissement de la charge kérosène utilisée ici nettement supérieures à celles des catalyseurs SX3 et SX4. Notamment leur activité en conversion des mercaptans en disulfures et la stabilité de leurs performances au cours du temps sont nettement améliorées. REVENDICATIONS 1. Procédé d'adoucissement d'une coupe pétrolière contenant des mercaptans dans lequel on soumet ladite coupe pétrolière à des conditions d'oxydation par passage de celle-ci en présence d'air au contact d'un catalyseur poreux, ledit procédé étant caractérisé en ce que ledit catalyseur comprend de 10 à 98 % en poids d'au moins une phase solide minérale constituée d'un aluminosilicate alcalin ayant un rapport atomique Si/Ai inférieur ou égal à 5, de 1 à 60 % en poids de charbon actif, de 0,02 à 2 % en poids d'au moins un chélate métallique et de 0 à 20 % en poids d'au moins un liant minéral ou organique, présente une basicité déterminée selon la norme ASTM 2896 supérieure à 20 milli-équivalents de potasse par gramme et une surface totale BET supérieure à 10 m2g-1, et contient à l'intérieur de sa porosité une phase aqueuse permanente représentant de 0,1 à 40 % en poids du catalyseur sec. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rap port Si/Ai de l'aluminosilicate alcalin est inférieur ou égal à 3. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'aluminosilicate alcalin est un aluminosilicate de sodium ou de potassium. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'alu minosilicate de potassium est la kaliophilite de formule approchée K20, A1203, Oc SiO2, 0s ayant une valeur de 1,8 à 2,4. 5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'alu minosilicate de potassium est la leucite de formule approchée K20, Al2O3, o 6. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'aluminosilicate de sodium est la néphéline de formule approchée Na2O, Al2O3si SiO2, ot ayant une valeur de 1,8 à 2,4. 7. Procédé selon l'une des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que l'aluminosilicate de sodium et/ou de potassium est obtenu par réaction en milieu aqueux d'au moins un argile avec de l'hydroxyde de sodium et/ou de l'hydroxyde de potassium, suivie d'un traitement thermique à une température comprise entre 90 et 600 OC. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'argile est au préalable activé thermiquement puis broyé, avant sa mise en contact avec l'hydroxyde de sodium et/ou l'hydroxyde de potassium en milieux aqueux. 9. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'aluminosilicate alcalin est constitué au moins en partie d'une zéolithe contenant au moins majoritairement du potassium. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'aluminosilicate alcalin représente 50 à 95 % en poids du catalyseur d'adoucissement, calculé par rapport au poids de catalyseur sec. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le chélate métallique que contient le catalyseur est une phtalocyanine de cobalt. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la quantité de phase aqueuse permanente est comprise entre 1 et 25 % en poids par rapport au catalyseur sec. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la température est de 20 à 100 "C, la pression de 105 à 30.105Pa, la proportion d'air de 1 à 3 kg/kg de mercaptans et la vitesse spatiale horaire de 1 à 10. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la température est choisie de manière à maintenir la teneur en eau du support dans l'intervalle désiré. 15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que la coupe pétrolière traitée est choisie parmi les essences et les kérosènes.