FR 2679658 A1 19930129 FR 9109540 A 19910726 La présente invention concerne le contrôle non destructif par courants de Foucault de produits métalliques longs en défilement longitudinal, tels que des fils, barres, ronds ou tubes. L'invention s'applique à la détection de défauts de surface dans des installations de fabrication de tels produits métalliques longs, telles que des tréfileries ou des laminoirs. On connaît déjà des dispositifs de ce type dans lesquels on crée un champ magnétique axial tournant. Un tel dispositif est décrit dans la demande de brevet français 88 00 808 du 25 janvier 1988 et comporte une bobine excentrée par rapport au produit à contrôler et mobile selon un déplacement circulaire autour de l'axe du produit à contrôler. Cette disposition permet de créer un champ magnétique parallèle à l'axe du produit à contrôler et tournant autour de celui-ci, dénommé ci-après champ tournant axial. La réalisation de la partie mécanique de ce dispositif pose des problèmes et ses possibilités sont donc réduites, en particulier en ce qui concerne la vitesse de défilement du produit. On connaît également des dispositifs dans lesquels l'ensemble de la sonde qui comprend des bobines émettrices et une bobine réceptrice tourne autour du produit à contrôler ; cette sonde tournante peut tourner jusqu'à 10.000 t/mn, ce qui nécessite une transmission des courants sans contact par transformateur tournant. Cette sonde tournante permet de détecter la position angulaire du défaut avec une grande précision, mais elle est limitée dans son usage ; en particulier elle ne peut pas être utilisée sur des produits chauds et pour des produits défilant à grande vitesse. La présente invention se propose de réaliser un dispositif de contrôle par courants de Foucault à champ tournant axial qui ne comporte pas d'éléments mobiles et qui peut être utilisé sur des produits chauds et défilant à des vitesses élevées. La réalisation sous forme statique d'un tel générateur de champ tournant permet d'éviter les limitations en fréquence de rotation du champ tournant axial. A cet effet l'invention a pour objet un dispositif statique de contrôle non destructif par courants de Foucault de produits métalliques longs en défilement longitudinal, par création d'un champ magnétique axial tournant sur lui même selon un mouvement excentrique par rapport à la direction de défilement du produit à contrôler, du type comportant un générateur de champ magnétique alternatif tournant axial disposé sensiblement selon la direction de défilement dudit produit et un capteur sensible aux courants de Foucault induits dans ledit produit, dispositif caractérisé en ce que le générateur de champ tournant axial est constitué d'au moins deux couples de deux bobines plates spiralées disposées dans un plan perpendiculaire à la direction de défilement du produit à contrôler, en ce que les deux bobines d'un même couple sont semblables, de forme générale elliptique, disposées symétriquement par rapport à la direction de défilement du produit en entourant sa zone de passage, en ce que le grand axe des bobines d'un couple quelconque forme avec le grand axe des bobines d'un couple immédiatement voisin un angle orienté égal à l'angle de déphasage des courants électriques devant les parcourir, et en ce que les bobines d'un même couple sont montées en opposition de phase entre elles. L'utilisation de paires de bobines elliptiques disposées en face l'une de l'autre permet d'obtenir une forme de champ régulière. Selon un premier mode de réalisation, le dispositif comporte deux couples de bobines disposés à angle droit l'un par rapport à l'autre et alimentés respectivement par deux courants alternatifs modulés de même amplitude et déphasés de 90". Selon un autre mode de réalisation, le dispositif comporte trois couples de bobines dont les grands axes sont décalés angulairement d'un angle de 1200 et alimentées respectivement par trois courants alternatifs modulés de même amplitude mais présentant des déphasages respectifs de 1200. Le capteur sensible aux courants de Foucault est constitué d'un solénoïde d'axe confondu avec le produit à contrôler, encerclant le produit à contrôler, déposé à l'intérieur des bobines du générateur de champ tournant et dépassant légèrement de part et d'autre du générateur de champ tournant. Selon un mode de réalisation de l'invention, dans chaque couple de bobines, les deux bobines sont constituées par deux enroulements symétriques présentant chacun une partie convexe éloignée du produit à contrôler et une partie concave proche du produit à contrôler et l'entourant partiellement, chaque bobine elliptique étant constituée par la partie convexe d'un enroulement et la partie concave de l'autre enroulement, les deux enroulements étant disposés de manière jointive au niveau du produit à contrôler sans recouvrement. Cette disposition permet de réaliser deux bobines au moyen de deux enroulements qui ne présentent pas de zones en recouvrement, ce qui permet de réaliser les deux bobines sur une même face de circuit imprimé. Selon une variante de réalisation, le dispositif statique de contrôle non destructif est constitué de deux ensembles identiques comprenant un générateur de champ tournant et d' une bobine réceptrice, les deux générateurs de champ tournant étant décalés angulairement de 90" et les deux bobines réceptrices étant montées en opposition, les deux générateurs étant tous deux connectés à la même alimentation en courant électrique, et chacun des couples de bobines du premier générateur est branché en série avec un couple, et un seul, de bobines sur le deuxième générateur. Les deux ensembles travaillent en différentiel, ce qui permet de diminuer le niveau de bruit du signal. Selon une autre variante de réalisation, le dispositif statique de contrôle non destructif est constitué d'un nombre N de générateurs de champ tournant empilés ou régulièrement espacés, les N générateurs étant angulairement alignés et alimentés en série par les mêmes courants, et d'une bobine de réception du type solénoïde située à l'intérieur des N générateurs, dépassant éventuellement légèrement aux deux extrémités du dispositif. Un tel dispositif permet d'augmenter l'amplitude du champ axial tournant et d'accroître la longueur de la zone où le champ est axial, ce qui entraîne un gain en sensibilité. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui suit, donnée à titre d'exemples de réalisation et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 représente un exemple de réalisation d'une bobine d'un couple de bobines - la figure 2 représente la deuxième bobine correspondant à la bobine de la figure 1 - la figure 3 représente l'ensemble des deux bobines des figures 1 et 2 constituant un couple de bobines branchées en série ; - la figure 4 illustre un autre mode de réalisation d'un couple de bobines - la figure 5 illustre la réalisation d'un dispositif statique selon l'invention comportant trois couples de bobines - la figure 6 représente de manière schématique un dispositif statique à trois couples de bobines - la figure 7 est un diagramme représentant les courants des trois couples de bobines ;; - la figure 8 représente le diagramme du champ magnétique créé par une bobine élémentaire à la surface du produit à contrôler ; - la figure 9 représente schématiquement le circuit électronique d'un détecteur à courants de Foucault conforme à l'invention ; et - la figure 10 est un schéma de détail de la figure 9. La présente invention a essentiellement pour objet de réaliser un générateur statique de champ magnétique alternatif tournant axial pour la détection par courants de Foucault de défauts de surface sur un produit métallique long défilant devant un capteur de courants de Foucault. Conformément à l'invention, on utilise au moins deux couples de deux bobines plates qui sont disposées dans un plan perpendiculaire à la direction du déplacement du produit à contrôler, c'est-à-dire perpendiculairement à l'axe du champ à créer. La forme générale des bobines élémentaires est elliptique comme représenté que la figure 1 où l'on voit une bobine plate 1 réalisée sur une plaque 2 et qui entoure le produit métallique à contrôler, un fil métallique 3 dans l'exemple représenté. La forme de la bobine 1 a été calculée au moyen d'un programme informatique utilisant la formule de Biot et Savart et qui calcule le champ magnétique créé par une bobine en fonction en particulier du pas de la bobine et du nombre de spires de cette dernière en vue de créer un champ magnétique axial à la surface du produit à contrôler dont la forme en fonction de la position angulaire sera la plus proche possible d'une sinusoïde. Cette étude a permis de démontrer que c'est la forme elliptique qui permet d'obtenir le meilleur profil du champ magnétique créé. Cette forme elliptique peut être déterminée par les équations suivantes X = (Ax + Kx0) cos e Y = (Ay + Ky0) sin e dans laquelle Ax et Ay sont les demi grand axe et demi petit axe de l'ellipse, et Kx et Ky sont définis de la manière suivante PX Kx = 2# p K Py Py et Px étant égaux aux pas de la bobine respectivement sur le petit axe et le grand axe. L'angle e varie de zéro à une valeur maximale définie par e max = 2wN N étant le nombre de spires. Dans un mode de réalisation, particulièrement bien adapté à l'inspection de barres d'acier de diamètre de 35 mm environ, le demi grand axe, Ax, est égal à 37,5 mm, le demi petit axe, , est égal à 28 mm, le nombre de spires, N, est égal à 25 et les pas de la bobine Py et P1, sont respectivement égaux à 1 mm et 1,5 mm. Ceci correspond à la bobine représentée sur la figure 1. La bobine 10 qui est représentée sur la figure 2 est destinée à être associée avec la bobine 1 de la figure 1 et elle est portée par une deuxième plaque 20. Les deux bobines représentées sur les figures 1 et 2 sont assemblées comme représenté sur la figure 3 de manière à constituer un couple de deux bobines alimentées en série par un même courant alternatif pulsé. Les deux bobines sont disposées symétriquement par rapport à l'axe du produit 3 ; elles se recouvrent partiellement de manière à déterminer une partie centrale sensiblement circulaire qui entoure le produit 3. Les deux bobines 1 et 10 sont parcourues en sens contraire par le courant d'excitation de telle sorte que dans la partie centrale précitée qui entoure le conducteur 3, les courants d'excitation sont symétriques par rapport au plan de symétrie passant par l'axe du produit 3, c'est-à-dire que les courants circulant dans les deux moitiés opposées de cette partie centrale sont de sens contraires. Dans le mode de réalisation représenté, ceci est obtenu de manière suivante ; la bobine 1 est alimentée à partir d'une borne 4, sa borne de sortie étant repérée 5 et elle comporte une demi spire 7 qui relie une borne 8 voisine de la bobine 4 à une borne 9. Le courant circule donc dans le sens des aiguilles d'une montre. La bobine 10 est alimentée à partir d'une borne 11 disposée à gauche ; elle comporte une première demi spire 12 qui est montée à rebroussement à son autre extrémité de manière à se connecter sur un enroulement dans lequel le courant circule dans le sens inverse des aiguilles d'une montre et qui se termine par une borne 13. Si l'on se rapporte à la figure 3, on voit que les deux bobines sont raccordées de telle manière que les bornes 5 et 11 d'une part et 9 et 13 d'autre part sont raccordées entre elles et confondues.Il en résulte que le courant d'excitation est amené par la borne 4, traverse la bobine 7 en la parcourant dans le sens des aiguilles d'une montre, ressort par la borne commune 511, parcourt la demi spire 12 puis la bobine 10 dans le sens inverse des aiguilles d'une montre pour sortir à la borne commune 9-13, le courant étant transmis par la demi spire 7 à la borne de sortie 8. I1 en résulte qu'au niveau des deux parties de bobines entourant le produit 3, le courant d'excitation circule dans le sens contraire des aiguilles d'une montre dans la moitié gauche et dans le sens des aiguilles d'une montre en ce qui concerne la partie droite, ce qui est repéré par les flèches 14 et 15. La figure 4 représente schématiquement une variante de réalisation d'un couple de deux bobines elliptiques dans lequel chaque bobine est constituée par la partie convexe d'un premier enroulement et la partie concave d'un deuxième enroulement de manière à obtenir les mêmes sens de circulation du courant d'excitation dans la partie centrale précitée. Un premier enroulement 21 comporte une partie convexe extérieure 22 et une partie concave intérieure 23 disposées du même côté du plan médian 24 de symétrie de l'ensemble des deux bobines. Le deuxième enroulement 31 symétrique de l'enroule- ment 21 comporte également une partie extérieure convexe 32 et une partie intérieure concave 33. On voit que si ces deux enroulements 21 et 31 sont parcourus par des courants en sens inverse, le sens de parcours étant repéré par des flèches, on obtient pour la partie centrale entourant le produit métallique 3 les mêmes courants d'excitation que dans le couple de bobines représenté à la figure 3. L'avantage de ce mode de réalisation est de pouvoir réaliser un ensemble de deux bobines elliptiques sur un circuit imprimé simple face, puisqu'il n'y a pas recouvrement entre les deux enroulements 21 et 31. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux dans le cas où l'on réalise un générateur de champ tournant qui ne comporte que deux couples de bobines disposés à angle droit, les deux couples de bobines étant alimentés par deux courants alternatifs modulés de même amplitude et déphasés de 90 . En effet, dans ce cas on peut réaliser l'ensemble des bobines génératrices de champ tournant sur un seul circuit imprimé double face. La figure 5 illustre la réalisation d'un générateur de champ tournant comportant trois couples de bobines elliptiques du type de celles décrites aux figures 1 à 3. On réalise un empilage de trois circuits imprimés double face 41,42 et 43. Chaque circuit imprimé comporte sur chacune de ses faces une des deux bobines d'un même couple, comme les bobines 1 et 10 des figures 1 à 3 ; le circuit imprimé 42 comporte deux bobines elliptiques disposées selon un angle de 1200 par rapport aux bobines 1 et 10 et la plaque de circuit imprimé 43 comporte un autre couple de bobines elliptiques disposé avec un angle de 120C par rapport aux deux autres couples. Chacun des circuits imprimés double face 41,42 et 43 comporte deux trous métallisés qui permettent de réaliser la connection entre les bobines réalisées sur chacune des faces ; ces deux trous correspondent pour le couple de bobines 1 et 10 aux bornes communes 5-11 et 913. On assemble ensuite les trois plaques de circuit imprimé en les pressant les unes contre les autres avec interposition d'une couche de matière préimprégnée 44. On réalise ensuite des trous traversant de part en part l'ensemble du circuit ainsi réalisé et correspondant aux bornes d'alimentation de chacun des couples de bobines, à savoir les trous 4 et 8 pour le premier couple de bobines représentées aux figures 1 et 2 ; les autres bornes d'alimentation sont décalées de 1200 sur l'ensemble du circuit. On réalise également le trou central permettant le passage du produit à contrôler 3. Le capteur sensible aux courants de Foucault est constitué d'un solénoïde d'axe confondu avec le produit à contrôler, encerclant le produit à contrôler, déposé à l'intérieur des bobines du générateur de champ tournant et dépassant légèrement de part et d'autre du générateur de champ tournant. On obtient alors la disposition géométrique de la figure 6 où les contours extérieurs de chacune des douze bobines ont été représentés. On retrouve ainsi deux contours ellipsoïdaux délimant la bobine 1, les deux contours ellipsoïdaux délimitant la bobine 10 ; de manière analogue, un premier couple de bobines 1' et 10' est délimité par deux profils elliptiques et le troizième couple de bobines 1" et 10" de la même manière. On peut ainsi réaliser un ensemble de trois couples de bobines elliptiques sous une faible épaisseur de l'ordre de 1,5 mm. La figure 7 montre l'allure des courants li, 12 et I3 qui traversent les trois couples de bobines précités. Ces trois courants sont définis par les formules suivantes I1 = I cos #t cos #t I2 = I cos #t cos(#t+2#) 3 I3 = I cos xt cos(Dt+43s) 3 dans lesquelles o correspond à la fréquence du courant alternatif et n à la fréquence de modulation de ce courant alternatif. Le déphasage des courants d'alimentation de chaque couple de bobines concerne le courant de modulation (fil) et est égal à l'angle de décalage angulaire des grands axes de chacun des couples de bobines. Si l'on combine les champs magnétiques créés par les trois couples de bobines, on obtient un champ à la surface du produit à contrôler dont la formule est H(O,t) =Hcos zt cos (o-Qt) e désignant la position angulaire il s'agit d'un champ axial de pulsation o tournant à une vitesse angulaire Q autour du produit à contrôler 3. La pulsation o correspond à la fréquence déterminant les courants de Foucault et la fréquence n à la fréquence de modulation de ce courant alternatif. La fréquence du courant alternatif peut par exemple être comprise entre 1 et 500 kHz en fonction de la profondeur désirée pour les courants de Foucault ; la fréquence de modulation est au plus égale au 1/10 de la fréquence du courant alternatif, elle est de préférence supérieure ou égale à 50 Hz ; cette fréquence de modulation détermine la longueur maximale de défauts pouvant être détectés. Ainsi, pour détecter un défaut de un mètre de long sur un produit qui défile à 50 m/s, il faut un courant de modulation dont la fréquence est au moins égale à 50 Hz, ce qui correspond à une vitesse de rotation du champ tournant de 3 000 t/mn. Si on travaille avec des courants alternatifs modulés, on a bien la limitation # 10 la pulsation basse # module un nombre suffisamment grand de pulsations hautes. Cependant, il existe une autre alternative. On peut travailler avec des courants alternatifs non modulés et déphasés de 90 ou de 1200 suivant le mode de fonctionnement: I1 = I cos #t I2 = I cos (#t + 2#/3)# ## H(#,t) = H cos (# - #t) I3 = I cos (#t + 4#/3) 3 Dans ce cas les pulsations correspondant à la fréquence des courants de Foucault et à la vitesse de rotation du champ sont égales et, par conséquent, la vitesse de rotation (qui influe sur la longueur du plus petit défaut détectable) ne peut être ajustée indépendamment de la fréquence des courants de Foucault (qui influe sur la profondeur de pénétration des courants de Foucault dans la pièce). Cependant, ce mode de réalisation simplifié peut avoir un intérêt si l'on désire atteindre de très grandes vitesses de rotation Exemple :F courants de Foucault = 100 kHz = n * O = 2w F = 628318 rd/s = 100 000 t/s = 6 000 000 t/mn De telles vitesses ne peuvent être atteintes avec des courants modulés, puisque pour la même fréquence courants de Foucault on a alors la limitation n 10 n max = 2w F = ... = 600 000 t/mn 10 soit un rapport 10 avec le cas précédent. L'invention permet de détecter des défauts beaucoup plus petits ; ainsi si l'on désire détecter des défauts dont la longueur est au moins égale à 10 cm, il faut réaliser un champ qui tourne à une vitesse de 30 000 t/mn ce qui correspond à une fréquence de modulation de 500 Hz. Une telle vitesse de rotation ne peut évidemment pas être réalisée avec des générateurs à bobines tournantes. La figure 8 représente le profil du champ fourni par une bobine élémentaire d'un couple de bobines. Sur cette figure, la courbe en trait plein est la courbe réelle du champ et la courbe en trait interrompu est une sinusoïde. On voit qu'en choisisant la forme optimale de la bobine, grâce au programme de détermination de celleci, on peut obtenir un profil qui est très proche d'une sinusoïde, le taux d'harmoniques étant inférieur à 2% alors qu'il est égal approximativement à 25% si l'on utilise des bobines de forme circulaire. La figure 9 représente le schéma complet d'un détecteur selon l'invention. Avantageusement, on utilise un détecteur de courants de Foucault de type connu 50 qui comporte un générateur de courant sinusoïdal haute fréquence à fréquence variable dont on a représenté les bornes de sortie 52, le bouton 53 servant à régler la haute fréquence et, par suite, la profondeur de pénétration des courants de Foucault. De manière connue, cet appareil comporte deux entrées 54 et 55 qui permettent de recevoir les signaux de deux bobines réceptrices afin d'effectuer une mesure différentielle. Enfin, un écran 56 permet de visualiser le signal reçu, par exemple sous la forme d'une courbe de Lissajous. Pour utiliser cet appareil de type connu conformoment à la présente invention, on court-circuite une des entres réceptrices 54 et on branche la bobine réceptrice 51 sur l'autre entrée 55. Le courant haute frequence est envoyé sur un circuit générateur 60 qui reçoit par ailleurs un courant à basse fréquence fourni par un générateur de courant de modulation 70 qui fournit un courant de modulation à fréquence variable réglable par le bouton 71. Le générateur 60, qui sera décrit plus bas en référence à la figure 10 alimente les trois couples de bobines 57,58 et 59. La figure 10 représente le detail du circuit générateur de courant 60. Ce circuit reçoit le courant sinusoïdal haute frequence, de pulsation , fourni par l'appareil 50 et le courant alternatif de modulation, de pulsation n fourni par le générateur 70. Ces deux courants sont envoyés dans des filtres respectivement 61 et 62 ; le courant de pulsation filtré par le filtre 62 est envoyé sur deux circuits déphaseurs 63 et 64 qui introduisent respectivement un déphasage de 2 n et 4 n. 3 3 Le générateur 60 comporte trois modulateurs 65,66 et 67 qui reçoivent sur une première entrée le courant haute fréquence filtré par le filtre 61 et, sur une seconde entrée, respectivement le courant de pulsation fourni par le filtre 62, ce même courant déphasé de 2 n 3 et ce même courant déphase de 4 n. La sortie de chacun 3 des modulateurs 65,66 et 67 est amplifiée par un amplificateur 68,69 et 71 avant d'être envoyée sur chacun des couples de bobines 57,58 et 59. L'appareil qui est décrit sur les figures 9 et 10 fonctionne de la manière suivante. Les trois couples de bobines génératrices du champ tournant axial sont alimentes dans le courant d'excitation alternatif modulé. En l'absence de défaut, le signal fourni par la bobine réceptrice 51 est nul et l'appareil 50 qui travail en différentiel sur les deux entrées 54 et 55 ne signale aucun défaut. Par contre, si un défaut se présente devant la bobine réceptrice 51, ceci fournit un certain signal qui est analysé de manière différentielle par l'appareil 50 qui fournit une indication concernant le défaut détecte. Selon une variante de l'invention, on peut réaliser une mesure différentielle. Dans ce cas, on dispose deux systèmes de bobines émettrices décalés d'une certaine longueur selon l'axe de défilement du produit, par exemple 10 cm et décales angulairement de 90 . Les bobines analogues de ces deux systèmes émetteurs sont alimentées en série de manière à obtenir le même courant d'excitation. Cette variante permet de réaliser une mesure différentielle ; elle est particulièrement intéressante dans le cas où l'on désire s'affranchir des variations de signal dues aux vibrations du produit à contrôler, de son état de surface, de sa perméabilité magnétique et de sa conductibilité électrique, ces deux dernières grandeurs variant en fonction de la temperature. La mesure différentielle permet de s'affranchir des variations dues à ces différents facteurs, en particulier dues à la variation de température, car cette dernière variation est lente. Dans ce cas, on utilise l'appareil 50 de la figure 9 de manière classique en utilisant les deux entrées 54 et 55. On voit que l'invention permet d'obtenir un dispositif statique de contrôle non destructif par courants de Foucault des produits métalliques longs en défilement qui permet de travailler sur des produits chauds. L'invention permet d'obtenir très facilement des fréquences de pulsation élevée, ce qui n'est pas possible avec des dispositifs mecaniques et ce qui permet en particulier de detecter des défauts courts. L'ensemble des bobines emettrices peut facilement être réalise par la technique des circuits imprimés cela avec une grande précision, par exemple de l'ordre du 1/10 de mm en ce qui concerne le centrage des bobines ; cela permet de diminuer le prix de revient d'un tel appareil. REVENDICATIONS 1. Dispositif statique de contrôle non destructif par courants de Foucault de produits metalliques longs (3) en défilement longitudinal, par création d'un champ magnétique axial tournant sur lui même selon un mouvement excentrique par rapport à la direction de defilement du produit à contrôler, du type comportant un générateur de champ magnétique alternatif tournant axial disposé sensiblement selon la direction de defilement dudit produit et un capteur sensible aux courants de Foucault induits dans ledit produit, dispositif caractérisé en ce que le générateur de champ tournant axial est constitué d'au moins deux couples (57,58,59) de deux bobines plates spiralées (1,10) disposées dans un plan perpendiculaire à la direction de défilement du produit à contrôler (3), en ce que les deux bobines (1,10) d'un même couple sont semblables, de forme générale elliptique, disposées symétriquement par rapport à la direction de défilement du produit (3) en entourant sa zone de passage, en ce que le grand axe des bobines d'un couple quelconque forme avec le grand axe des bobines d'un couple immédiatement voisin un angle orienté égal à l'angle de déphasage des courants électriques devant les parcourir, et en ce que les bobines d'un même couple sont montées en opposition de phase entre elles. 2. Dispositif statique de contrôle non destructif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte deux couples de bobines disposés à angle droit l'un par rapport à l'autre et alimentés respectivement par deux courants alternatifs modulés de même amplitude et déphasés de 90". 3. Dispositif statique de contrôle non destructif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte trois couples de bobines (57,58,59) décalés angulairement d'un angle de 1200 et alimentés respectivement par trois courants alternatifs modulés de même amplitude mais présentant des déphasages respectifs de 1200. 4. Dispositif statique de contrôle non destructif selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le capteur sensible aux courants de Foucault est constitué par solénoïde (51), d'axe confondu avec celui du produit à contrôler, encerclant le produit à contrôler, disposé à l'intérieur des bobines du générateur tournant et dépassant légèrement de part et d'autre du générateur tournant. 5. Dispositif statique de contrôle non destructif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caracterise en ce que, dans chaque couple de bobines, les deux bobines (1,10) sont constituees par deux enroulements symétriques (21,31) présentant chacun une portion convexe (22,32) éloignée du produit à contrôler et une portion concave (23,33) proche du produit à contrôler (3) et l'entourant partiellement, chaque bobine elliptique (1,10) etant constituée par la partie convexe (22,32) d'un enroulement et la partie concave (33,23) de l'autre enroulement, les deux enroulements étant disposés de manière jointive au niveau du produit à contrôler sans recouvrement. 6. Dispositif statique de contrôle non destructif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les deux couples de bobines sont réalisés chacun sur une face d'un circuit imprimé double face. 7. Dispositif statique de contrôle non destructif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que chaque couple de bobines elliptiques est réalisé sur un circuit imprime double face, une bobine étant réalise sur chacune des faces. 8. Dispositif statique de contrôle non destructif selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte un empilement de circuits imprimés double face. 9. Dispositif statique de contrôle non destructif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est constitué d'au moins de deux ensembles identiques comprenant chacun un générateur de champ tournant et d'une bobine réceptrice, les deux générateurs de champ tournant étant décalés angulairement de 90" et les deux bobines réceptrices étant montées en opposition. 10. Dispositif statique de contrôle non destructif selon l'une quelconque des revendications preceden- tes, caractérisé en ce qu'il est constitue d'un nombre N de générateurs de champ tournant empilés ou régulièrement espaces, les N générateurs étant angulairement alignés et alimentés en série par les mêmes courants, et d'une bobine de réception du type solénoïde située à l'intérieur des N générateurs, dépassant éventuellement légèrement aux deux extrémités du dispositif.