FR 2688795 A1 19930924 FR 9302172 A 19930226 Procédé de préparation de compositions bitume polymère, application des compositions obtenues à la réalisation de revêtements et solution mère de polymère pour ltobtention desdites compositions. L'invention concerne un procédé de préparation de compositions bitume-polymère. Elle se rapporte encore à l'application des compositions obtenues à la réalisation de revêtements et en particulier de revêtements superficiels routiers, d'enrobés ou encore de revêtements d'étanchéité, et a trait également à une solution mère de polymère utilisable pour l'obtention desdites compositions. Il est connu d'utiliser des compositions bitumineuses comme revêtements de surfaces diverses et en particulier comme enduits superficiels routiers à condition que ces compositions possèdent un certain nombre de qualités mécaniques essentielles. Ces qualités mécaniques sont appréciées, en pratique, en déterminant, par des essais normalisés, une série de caractéristiques mécaniques, dont les plus utilises sont les suivantes point de ramollissement, exprimé en C et déterminé par l'essai Bille et Anneau défini par la norme NF T 66 008, point de fragilité ou point de Fraass, exprimé en "C et déterminé selon la norme IP 80/53, pénétration, exprimée en 1/10 de mm et déterminée selon la norme NF T 66 004, O caractéristiques rhéologiques en traction déterminées selon la norme NF T 46 002 et comportant les grandeurs contrainte au seuil ts en bars allongement au seuil gs en % contrainte à la rupture 7r en bars allongement à la rupture F.r en % En géneral, les bitumes conventionnels ne presentent pas simultanément l'ensemble des qualités requises et l'on sait depuis longtemps que l'addition de polymères variés à ces bitumes conventionnels permet de modifier favorablement les propriétes mécaniques de ces derniers et de former des compositions bitume-polymère ayant des qualités mécaniques améliorées par rapport à celles des bitumes seuls. Les polymères susceptibles d'être ajoutes aux bitumes sont le plus souvent des élastomères tels que polyisoprène, caoutchouc butyle, polybutène, polyisobutène, copolymères éthylène/acétate de vinyle, polyméthacrylate, polychloroprène, terpolymère éthylène/propylène/diène (EPDM), polynorbornène, ou encore copolymères statistiques ou séquencés de styrène et d'un diène conjugue. Parmi les polymères ajoutés aux bitumes, les copolymères statistiques ou séquences de styrène et d'un diène conjugué et notamment de styrène et de butadiène ou de styrène et d'isoprène sont particulièrement efficaces car ils se dissolvent très facilement dans les bitumes et leur confèrent d'excellentes propriétés mécaniques et dynamiques et notamment de très bonnes propriétés de viscoélasticité. On sait encore que la stabilité des compositions bitume-polymère peut être améliorée par couplage chimique du polymère au bitume, cette amélioration permettant en outre d'elargir le domaine d'utilisation des compositions bitumepolymère. Des compositions bitume-polymère pour lesquelles un copolymere statistique ou séquence de styrène et d'un diène conjugué tel que butadiène ou isoprène est couplé au bitume peuvent être prépares en faisant appel aux procédés décrits dans les citations FR-A-2376188, FR-A-2429241, FR-A-2528439 et EP-A-0360656. Dans ces procédés, on incorpore ledit copolymère et une source de soufre au bitume, en opérant entre 130 C et 230"C et sous agitation, puis l'on maintient le mélange ainsi formé sous agitation et à une température entre 1300C et 230"C pendant au moins quinze minutes.La source de soufre consiste en soufre chimiquement non lié (FR-A-2376188 et FR-A-2429241), en un polysulfure (FR-A-2528439) ou en un accélérateur de vulcanisation donneur de soufre utilise seul ou en association avec du soufre chimiquement non lié et/ou un polysulfure ou un accélérateur de vulcanisation non donneur de soufre (EP-A-0360656) et l'incorporation du copolymère et de la source de soufre au bitume est réalisée soit par addition directe desdits ingrédients au bitume (FR-A-2376188, FR-A-2528439 et EP-A-0360656) ou bien en préparant tout d'abord une solution mère du copolymère et de la source de soufre dans une huile hydrocarbonée, puis en ajoutant ladite solution mère au bitume (FR-A-2429241, FR-A-2528439 et EP-A-0360656). On a maintenant trouvé que l'on pouvait encore améliorer substantiellement, entre autres, la consistance (augmentation du point de ramollissement Bille et Anneau) et I'élasticité, notamment élasticité à basse température, des compositions bitume-polymère pour lesquelles un copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué, notamment butadiène et isoprène, est couplé au bitume sous l'action d'un agent de couplage donneur de soufre, si l'on choisissait ledit copolymère séquencé parmi certains copolymères linéaires diséquences A-B ou triséquencés A-B-A, A désignant une séquence polymérique consistant en un bloc polystyrène seul ou prolongé du côté de B par un copolymère statistique de styrène et du diène conjugué et B représentant une séquence polymérique formée de motifs du diène conjugué, qui possèdent des caractéristiques particulières, comme défini ci-après, de masse moléculaire et de composition. L'invention a donc pour objet un procédé de préparation de compositions bitume-polymère, dans lequel on realise, à température comprise entre 100"C et 230"C, un melange de bitume avec un copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué ayant une masse moléculaire moyenne en poids comprise entre 120000 et 400000 et présentant une structure de type A-B ou A-B-A, A désignant une séquence polymerique consistant en un bloc polystyrène seul ou prolongé du côte de B par un copolymère statistique de styrène et du diène conjugué et B représentant une séquence polymérique formee de motifs du diène conjugué, ledit copolymère sequence étant utilisé en quantité allant de 0,5 à 25% en poids du bitume, et avec un agent de couplage renfermant au moins un composé donneur de soufre et l'on maintient le mélange obtenu, à une température comprise entre 100"C et 230"C et sous agitation, pendant une durée d'au moins dix minutes, ledit procédé se caractérisant en ce que le copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué possède une teneur en styrène sous forme de bloc polystyrène dans la ou les séquences polymériques A comprise entre 5,2% et 14,7% en poids du copolymère et en ce que, lorsque la ou les séquences A du copolymère séquencé A-B ou A-B-A consistent en un bloc polystyrène prolonge du côté de B par un copolymère statistique de styrène et du diène conjugué, la teneur pondérale totale du copolymère séquence en styrène est au plus égale à 20%. Le bitume, qui constitue la partie majoritaire des compositions bitume-polymère suivant l'invention, peut être choisi parmi les bitumes et mélanges de bitumes ayant une viscosité cinématique à 100"C avantageusement comprise entre 0,5x10-4m2/s et 3xl0~2m2/s et de préférence entre lxl04m2/s et 2x10'2m2/s. De tels bitumes peuvent être des bitumes de distillation directe ou de distillation sous pression réduite, des bitumes soufflés ou semi-soufflés, voire même des coupes pétrolières ou des mélanges de bitumes et de distillats sous vide. Les bitumes et mélanges de bitumes ayant les caractéristiques précitées de viscosité cinématique ont une pénétration, définie suivant la norme NF T 66004, généralement supérieure à 5 et, pour de nombreux bitumes, comprise entre 5 et 500 et plus spécialement entre 20 et 400. Le copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué utilisé dans la préparation de la composition bitume-polymère selon l'invention est plus spécialement tel que le diène conjugué entrant dans sa composition avec le styrène est choisi parmi butadiène, isoprène, chloroprène, butadiène carboxylé et isoprène carboxylé et tout particulièrement parmi butadiène et isoprène. Avantageusement, le copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué et en particulier chacun des copolymères particuliers pour lesquels le diène conjugué est choisi comme indiqué ci-dessus, possède une masse moléculaire moyenne en poids (Mw) allant de 150000 à 350000 et plus spécialement de 170000 à 250000. De préférence, le copolymère séquence A-B ou A-B-A possède une teneur pondérale en diène conjugue au plus egale à 90%. Le copolymère sequencé linéaire de styrène et de diène conjugue ayant la structure A-B (diséquencé) ou A-B-A (triséquencé) et les caractéristiques de masse moléculaire moyenne en poids et de composition définies plus haut peut être soit un copolymère bloc vrai, c'est-à-dire pour lequel la séquence polymérique A du copolymère diséquencé A-B ou chacune des séquences polymériques A du copolymère triséquencé A-B-A consiste uniquement en un bloc polystyrénique, soit un copolymère bloc à charnière statistique (en anglais "tapered copolymer" ou "graded copolymer"), c'est-à-dire pour lequel la séquence A du copolymère diséquencé A-B ou au moins l'une des séquences A du copolymère triséquencé A-B-A consiste en un bloc polystyrénique prolongé du côté de B par un copolymère statistique de styrène et du diène conjugué, lequel copolymère statistique est désigné par l'expression "charnière statistique". Le copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué utilisable pour la préparation des compositions bitume-polymère selon l'invention, peut être obtenu par polymérisation anionique en solution des monomères styrène et diène conjugué comme il est bien connu dans l'art relatif à la production de copolymères linéaires A-B (diséquencé) et A-B-A (triséquencé) de styrène et de diène conjugué. Avantageusement, on peut produire les copolymères séquencés linéaires de styrène et de diène conjugué de structure A-B ou A-B-A et de type copolymère bloc vrai en faisant appel à un procédé comparable à celui qui est décrit, par exemple, dans l'une ou l'autre des citations FR-A-1230077 et EP-A-0457647.Pour produire les copolymères séquencés linéaires de styrène et de diène conjugué de structure A-B ou A-B-A et de type copolymère bloc à charnière statistique on peut faire appel à un procédé comparable à celui qui est décrit, par exemple, dans l'une ou l'autre des citations FR-A-1230077, US-A-3287333, US-A-3906058, US-A-4172190 et EP-A-0457647. Avantageusement, la quantité de copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué associée au bitume pour former, en présence de l'agent de couplage donneur de soufre, la composition bitume-polymère représente 0,5% à 15% et plus spécialement 0,7% à 10% du poids du bitume. L'agent de couplage renfermant au moins un composé donneur de soufre est utilisé en proportion propre à fournir une quantité de soufre représentant, en poids, 0,1 à 10% et de préférence 0,4 à 8% du poids du copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué. L'agent de couplage renfermant au moins un composé donneur de soufre peut consister en un produit choisi dans le groupe formé par le soufre élémentaire, les polysulfures d'hydrocarbyle, les accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre, les melanges de tels produits entre eux ou/et avec des accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre.En particulier, l'agent de couplage donneur de soufre est choisi parmi (i) les produits M, qui renferment, en poids, de 0% à 100% d'une composante D consistant en un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre et de 100% à 0% d'une composante E consistant en un ou plusieurs agents de vulcanisation choisis parmi le soufre élémentaire et les polysulfures dthydrocarbyle et (ii) les produits N qui renferment une composante C consistant en un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre et un produit M dans un rapport pondéral de la composante C au produit M allant de 0,01 à 1 et de préférence de 0,05 à 0,5. Le soufre élémentaire susceptible d'être utilisé pour constituer, en partie ou en totalité, l'agent de couplage est avantageusement du soufre en fleur et de préférence du soufre cristallisé sous la forme orthorhombique et connu sous le nom de soufre alpha. Les polysulfures d'hydrocarbyle susceptibles d'être employés pour former une partie ou la totalité de l'agent de couplage peuvent être choisis parmi ceux qui sont définis dans la citation FR-A-2528439 et qui répondent à la formule générale Rl~(S)m ( R~(S)m) X R2 dans laquelle R1 et R2 désignent chacun un radical hydrocarboné monovalent, sature ou insaturé, en C1 à C20 ou sont reliés entre eux pour constituer un radical hydrocarboné divalent en C1 à C20, saturé ou insaturé, formant un cycle avec les autres groupements d'atomes associés dans la formule, R est un radical hydrocarboné divalent, saturé ou insaturé, en C1 à C20, les représentent des groupements divalents formés chacun de m atomes de soufre, les m pouvant être différents de l'un desdits groupements à l'autre et désignant des nombres entiers allant de 1 à 6 avec au moins l'un des m égal ou supérieur à 2 et x représente un nombre entier prenant les valeurs de zéro à 10. Des polysulfures préférés répondent à la formule R3-(S)p-R3' dans laquelle R3 désigne un radical alcoyle en C6 à C16, par exemple hexyle, octyle, dodécyle, tertiododécyle, hexadécyle, nonyle, décyle, et représente un groupement divalent formé par un enchaînement de p atomes de soufre, p étant un nombre entier allant de 2 à 5. Lorsque l'agent de couplage renferme un accélérateur de vulcanisation donneur de soufre, ce dernier peut être choisi, en particulier, parmi les polysulfures de thiurame de formule dans laquelle les R4, identiques ou différents, représentent chacun un radical hydrocarboné en C1 à C12 et de préférence en C1 à C8, notamment radical alcoyle, cycloalcoyle ou aryle, ou bien deux radicaux R4 fixés à un même atome d'azote sont reliés entre eux pour former un radical divalent hydrocarboné en C2 à C8 et u est un nombre allant de 2 à 8. Comme exemples de tels accélérateurs de vulcanisation on peut citer notamment les composés disulfure de dipentaméthylène thiurame, tétrasulfure de dipentaméthylène thiurame, hexasulfure de dipentaméthylènethiurame, disulfure de tétrabutylthiurame, disulfure de tétraéthylthiurame et disulfure de tétraméthylthiurame. Comme autres exemples d'accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre on peut encore citer les disulfures d'alcoylphénols et les disulfures tels que disulfure de morpholine et N,N'-disulfure de caprolactame. Les accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre utilisables pour former la composante C des agents de couplage de type produit N peuvent être des composés soufrés choisis notamment parmi le mercaptobenzothiazole et ses dérivés, notamment benzothiazole thiolates métalliques et surtout benzothiazolesulfénamides, les dithiocarbamates de formule dans laquelle les R4, identiques ou différents, ont la signification donnée plus haut, Y représente un métal et v désigne la valence de Y, et les monosulfures de thiurame de formule dans laquelle les R4 ont la signification donnée plus haut. Des exemples d'accélérateurs de vulcanisation du type des mercaptobenzothiazoles peuvent être tels que mercaptobenzothiazole, benzothiazole thiolate d'un métal tel que zinc, sodium, cuivre, disulfure de benzothiazyle, 2-benzothiazolepentaméthylènesulfénamide, 2-benzothiazolethiosulfénamide, 2-benzothiazoledihydrocarbylsulfénamides pour lesquelles le radical hydrocarbyle est un radical éthyle, isopropyle, tertiobutyle, cyclohexyle, et N-oxydiéthylène 2-benzothiazolesulfénamide. Parmi les accélérateurs de vulcanisation du type des dithiocarbamates de formule précitée, on peut citer les composés dimèthyldithiocarbamates de métaux tels que cuivre, zinc, plomb, bismuth et sélénium, diéthyldithiocarbamates de métaux tels que cadmium et zinc, diamyldithiocarbamates de métaux tels que cadmium, zinc et plomb et pentaméthylènedithiocarbamate de plomb ou zinc. A titre d'exemples de monosulfures de thiurame ayant la formule donnée plus haut, on peut citer les composés tels que monosulfure de dipentaméthylènethiurame, monosulfure de tétraméthylthiurame, monosulfure de tétraéthylthiurame et monosulfure de tétrabutylthiurame. D'autres accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre, qui n'appartiennent pas aux familles définies plus haut, peuvent être également utilisés. De tels accélérateurs de vulcanisation peuvent être tels que diphényl-1,3 guanidine, diorthotolylguanidine et oxyde de zinc, ce dernier composé pouvant être employé éventuellement en présence d'acides gras du type acide stéarique, acide laurique, acide éthylcaproique. Pour plus de détails sur les accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre et non donneurs de soufre utilisables dans la constitution de l'agent de couplage, on peut se référer aux citations EP-A-0360656 et EP-A-0409683. De par sa composition, comme indiqué plus haut, l'agent de couplage peut être du type monocomposante ou du type multicomposante, l'agent de couplage du type multicomposante pouvant être formé préalablement à son utilisation ou encore produit in situ dans le milieu dans lequel il doit être présent. L'agent de couplage du type multicomposante préformé ou du type monocomposante ou les composantes de l'agent de couplage du type multicomposante formé in situ peuvent être mis en oeuvre tels quels, par exemple à l'état fondu, ou bien en mélange, par exemple en solution ou en suspension, avec un diluant, par exemple un composé hydrocarboné. Le mélange réactionnel formé du bitume, du copolymère séquencé linéaire et de l'agent de couplage, qui donne naissance à la composition bitume-polymère, peut être encore additionné de 1 à 40% et plus particulièrement de 2 à 30%, en poids du bitume, d'un agent fluxant, qui peut consister, notamment, en une huile hydrocarbonée présentant un intervalle de distillation à pression atmosphérique, déterminé selon la norme ASTM D 86-67, compris entre 100"C et 600"C et situé plus spécialement entre 150"C et 400"C. Cette huile hydrocarbonée, qui peut être notamment une coupe pétrolière de caractère aromatique, une coupe pétrolière de caractère napthéno-aromatique, une coupe pétrolière de caractère naphténo-paraffinique, une coupe pétrolière de caractère paraffinique, une huile de houille ou encore une huile d'origine végétale, est suffisamment "lourde" pour limiter l'évaporation au moment de son addition au bitume et en même temps suffisamment "légère" pour être éliminée au maximum après repandage de la composition bitume-polymère la contenant, de manière à retrouver les mêmes propriétés mécaniques qu'aurait présentées, après épandage à chaud, la composition bitume-polymère préparée sans utiliser d'agent fluxant.L'agent fluxant peut être ajouté au milieu réactionnel que l'on forme à partir du bitume, du copolymère séquence linéaire et de l'agent de couplage, à un moment quelconque de la constitution dudit milieu, la quantite d'agent fluxant etant choisie, dans les intervalles définis plus haut, pour être compatible avec l'usage final désiré sur le chantier. Au milieu réactionnel formé du bitume, du copolymère séquencé linéaire, de l'agent de couplage et éventuellement de l'agent fluxant, on peut encore ajouter, à un moment quelconque de la constitution dudit milieu, des additifs divers et notamment des composés azotés du type des amines ou amides tels que ceux définis dans la citation EP-A-0409683, à titre de promoteurs d'adhésion de la composition bitume-polymère finale aux surfaces minérales, lesdits composés azotés étant incorporés audit milieu réactionnel avant l'addition de l'agent de couplage à ce dernier de manière à ce que ces composes azotés soient greffés sur le copolymère linéaire séquencé dans la composition bitume-polymère résultante. Dans une forme de mise en oeuvre du procédé selon l'invention utilisant une huile hydrocarbonée telle que définie plus haut, à titre d'agent fluxant, le copolymère et l'agent de couplage sont incorporés au bitume sous la forme d'une solution mère de ces produits dans l'huile hydrocarbonée constituant l'agent fluxant. La solution mère est préparée par mise en contact des ingrédients la composant, à savoir huile hydrocarbonée servant de solvant, copolymère et agent de couplage, sous agitation, à des températures comprises entre 10 et 170"C et plus particulièrement entre 40 et 1200C, pendant un temps suffisant, par exemple d'environ 30 minutes à environ 90 minutes, pour obtenir une dissolution complète du copolymère et de l'agent de couplage dans l'huile hydrocarbonée. Les concentrations respectives du copolymère et de l'agent de couplage dans la solution mère peuvent varier assez largement en fonction notamment de la nature de huile hydrocarbonée utilisée pour dissoudre le copolymère et l'agent de couplage. Ainsi les quantités respectives de copolymère et d'agent de couplage peuvent représenter avantageusement 5% à 40% et 0,02 à 15% du poids de l'huile hydrocarbonée. Une solution mère préférée renferme, comptés en poids de l'huile hydrocarbonée employée comme solvant, 10 à 35% de copolymère et 0,1 à 5% d'agent de couplage. Lorsque les compositions suivant l'invention sont formées directement à partir des ingrédients bitume, copolymère et agent de couplage, on opère de préférence en mettant tout d'abord en contact le copolymère avec le bitume, dans les proportions choisies, à une température comprise entre 100"C et 230"C et sous agitation, pendant une durée suffisante, généralement de l'ordre de quelques dizaines de minutes à quelques heures, pour former un mélange homogène, puis on ajoute l'agent de couplage au mélange obtenu et maintient le tout sous agitation à une température comprise entre 100"C et 230"C, par exemple correspondant à la température de mise en contact du copolymère avec le bitume, pendant une durée au moins égale à 10 minutes, et généralement allant de 10 à 90 minutes, pour permettre à l'agent de couplage de libérer du soufre radicalaire et au soufre radicalaire ainsi produit d'initier d'une part le greffage du copolymère au bitume et d'autre part le pontage des chaînes dudit copolymère entre elles. Les quantités de copolymère mise en contact avec le bitume et d'agent de couplage ajoutée ensuite au mélange homogène de bitume et dudit copolymère sont choisies pour être comprises dans les intervalles définis précédemment pour ces quantités. Lorsqu'un agent fluxant est utilisé, il peut être ajouté au milieu réactionnel formé du bitume, du copolymère séquencé linéaire et de l'agent de couplage à un moment quelconque de la constitution dudit milieu. Pour préparer les compositions bitume-polymère suivant l'invention en faisant appel à la technique de la solution mère, on mélange la solution mère du copolymère et de l'agent de couplage avec le bitume, en opérant à une température comprise entre 100 C et 230"C et sous agitation, ceci étant effectué par exemple en ajoutant la solution mère au bitume maintenu sous agitation à la température entre 100"C et 230"C, puis on maintient le mélange résultant sous agitation à une température comprise entre 100 C et 230"C, par exemple à la température utilisée pour le mélange de la solution mère au bitume, pendant une durée au moins égale à 10 minutes, et généralement allant de 10 à 90 minutes, pour permettre, par le biais de l'agent de couplage, le greffage du copolymère aux asphaltènes du bitume et le pontage des chaînes dudit copolymère entre elles. La quantité de solution mère mélangée au bitume est choisie pour fournir les quantités désires, par rapport au bitume, de copolymère et d'agent de couplage, lesdites quantités étant dans les fourchettes définies précédemment. Une forme de mise en oeuvre particulièrement préférée pour la préparation de compositions bitume-polymère suivant l'invention par la technique de la solution mère consiste à mettre en contact, à une température comprise entre 100"C et 230"C et sous agitation, de 80 à 95% en poids du bitume avec 20 à 5% en poids de la solution mère, cette dernière renfermant, en poids de l'huile hydrocarbonée servant de solvant, 10 à 35% de copolymère de styrène et de diène conjugué et 0,1 à 5% d'agent de couplage, puis à maintenir le mélange ainsi obtenu sous agitation à une température comprise entre 100"C et 230"C, et de préférence à la température utilisée pour la mise en contact du bitume avec la solution mère, pendant une durée au moins égale à 10 minutes, et de préférence comprise entre 10 et 60 minutes. Les compositions bitume/polymère selon l'invention sont utilisables directement ou après mise en émulsion aqueuse, pour la réalisation de revêtements et notamment de revêtements routiers du type enduits superficiels, pour la production d'enrobés mis en place à chaud ou à froid, ou encore pour la réalisation de revêtements d'étanchéité. L'invention est illustrée par les exemples suivants donnés à titre non limitatif. Les caractéristiques rhéologiques et mécaniques des bitumes ou des compositions bitume-polymère auxquelles on fait référence dans ces exemples sont celles définies précédemment, à savoir, pénétration, point de ramollissement, point de Fraass et caractéristiques rhéologiques par traction. EXEMPLE 1 Préparation d'une composition bitume-polymère témoin par incorporation directe d'un copolvmère disequence styrène/butadiène et d'un adent de couplage au bitume En opérant à 1700C sous agitation, on mélangeait 1 000 parties en poids d'un bitume de distillation directe ayant une pénétration de 82, un point de ramollissement Bille et Anneau de 48"C, un point de Fraass egal à - 18,5"C et une viscosité cinématique à 1600C de 1,7xl04m2/s avec 20 parties en poids d'un copolymère diséquencé commercial de styrène et de butadiène présentant une masse moléculaire moyenne en poids égale à environ 75 000 et renfermant 25% en poids de styrène. Après 3 heures 10 minutes de mélange sous agitation, on obtenait une masse homogène. A cette masse maintenue à 170"C, on ajoutait alors 1 partie en poids de soufre cristallisé et on agitait encore l'ensemble pendant 60 minutes pour former la composition bitume-polymère. Dans le tableau I on donne les principales caractéristiques de la composition bitume-polymère ainsi obtenue avant et après l'avoir soumise à l'essai de vieillissement dit "Rolling Film Oven Test" défini dans la norme ASTM D 2872. Les compositions bitume-polymère avant et après essai de vieillissement sont désignées respectivement par "Produit lal" et "Produit Ira2". Le tableau I donne également les caractéristiques correspondantes du bitume de départ avant et après l'essai de vieillissement (respectivement "Produit Ibl" et "Produit Ib2"). En se reportant aux valeurs inscrites au tableau I, on peut voir que l'utilisation d'un agent de couplage constitué de soufre cristallisé conduit à une composition bitume-polymère, dont les caractéristiques élastomériques la differencient nettement du bitume (comparer les résultats de l'essai de traction).Par ailleurs, la stabilité au vieillissement de la composition bitume-polymère est améliorée par rapport à celle observée pour le bitume pur. TABLEAU I o o I ,0000 1 Pénétrabilit' Point de Point de ESSAI DE TRACTION & 25 'C ramollissemen Fraass Tempe si h TBA ('C) (.C) rature Vitesse s 14 ES Produit o 1 9 1,65 0,50 22,2 > o lai koDc?LO 5 500 16,60 4,90 15,50 820 20 500 3,30 0,75 24,30 > 900 1a2 56 57 - 17 5 , 17,55 6,10 rll 20 500 1,2 0 15 0 Ibi 82 O O 18,5 5 500 FRAGILE rnuiuiur 1b2 51 50 - 15 5 es FRAGILE X xn tn ur Ut v > U7 4JU Gz H tS H t fi U 4 X > CO O '=+ S In tS U vatl V ,, \5 H h cq ts E X a} F7 Q / H H H EXEMPLE 2 Préparation d'une composition bitume-polymere selon l'invention par incorporation directe d'un copolymère diséquencé styrène/butadiène et d'un agent de couplage au bitume On opérait comme décrit dans l'exemple 1 en utilisant toutefois comme copolymère, un copolymere diséquencé styrène/butadiène selon l'invention ayant la structure A-B et les caractéristiques données ci-après: . Mw : 181 000 . Teneur pondérale en butadiène : 86 % . Teneur pondérale en styrène sous forme de bloc polystyrène : 14 % Ce copolymère diséquencé était obtenu en faisant appel à une technique de polymérisation anionique comparable à celle enseignée par la citation EP-A-0457647. Préparation du copolymère disécuencé Dans un reacteur de 20 litres en acier inoxydable équipé d'une régulation de température et d'un agitateur du type double ruban couplé à un moteur de 0,55 kW, on introduisait, après une purge à l'azote et plusieurs lavages avec une solution de n-BuLi (n-butyl lithium) dans l'éthylbenzène, 2000g d'éthylbenzène sec et 0,96g de n-BuLi. On chargeait alors dans le réacteur 400g de styrène, en moins de 10 minutes, ce qui entraînait, du fait de la réaction, une élévation de la température à une valeur d'environ 45 C que l'on maintenait pendant 1 heure pour s'assurer d'une consommation totale du styrène. Au contenu du réacteur, on ajoutait alors 2460g de butadiène liquide, en réalisant cette addition en continu dans un temps inférieur à 3 heures et de telle sorte qu'au bout de 30 minutes le milieu réactionnel était à une température de 70"C, ladite température étant ensuite maintenue jusqu'à la fin de la polymérisation. La pression dans le réacteur était égale à 4 bars. Lorsque la viscosité du milieu, mesurée à 70"C, atteignait sensiblement 580 Pa.s, le réacteur était placé pendant 30 minutes sous une pression de 4 bars de CO2, après quoi on y introduisait 1,5g d'eau et maintenait son contenu pendant 30 minutes à 90"C. Au contenu du réacteur on ajoutait alors, à la température de 90"C, 0,3% en poids d'antioxydant IRGANOX 1520 z et 0,68 en poids de trinonylphénylphosphite, après quoi le copolymère était dégazé en une seule étape flash dans un dispositif conventionnel constitué d'une chambre de dévolatilisation malaxée. Cette opération était réalisée à 1500C sous une pression de 2000 Pa. et permettait de récupérer, par l'intermédiaire d'une vis d'extraction et d'un équipement de granulation, des granulés du copolymère ayant une teneur résiduelle finale en solvant inférieure à 1000 ppm. Le copolymère obtenu avait les caractéristiques définies plus haut. La masse moléculaire en poids était déterminée à partir de courbes GPC (chromatographie par perméation de gel ou gel perméation chromatography) tandis que le rapport styrène bloc: styrène total et les teneurs pondéra les en styrène et en butadiène étaient obtenues par spectroscopie infrarouge. Dans le tableau II on donne, pour les compositions bitume-polymère obtenues dans les exemples 1 et 2, des caractéristiques analogues à celles figurant dans le tableau I. Les mêmes notations symbolisent les caractéristiques correspondant aux compositions bitumepolymère avant et après l'essai de vieillissement. Comme il ressort des résultats présentés au tableau II, l'utilisation du copolymère diséquencé linéaire styrene/butadiène selon l'invention conduit à l'obtention d'une composition bitume-polymère présentant des caractéristiques élastomériques substantiellement améliorées, notamment à basse température, après vieillissement par rapport à celles observées pour la composition bitume-polymère témoin. TABLEAU II trdè 0 0 0 0 0 wY00090000 11 Pénétrabilit' Point de Point de ESSAI DE TRACTION a 25 C CV Tempe (1/10 mm > TBA ('C) ('C) rature Vitesse s ES Er Produit In O O (bars) (bars) " 20 500 1,65 0,50 22,2 > 900 lai 71 51 - 19,5 H ~ O a O tO O tSl 1 O a O O - 24,30 > O 1a2 50 57 - 17 5 500 17,55 6,10 16,95 444 20 500 1,70 0,60 21,62 > 900 lIai 73 53 o O O O O o ss O O O O O O O O cleulurmlnroromm ~ ~ ~ IIa2 52 57 - 18 5 500 18,90 11 N 23,40 111 XC XÛ S rs O n 0X- l l l l a&commat;;r0 4 > sn F E m un tn tn WU - U E o so N s O rv n > m wo 17 ~ O/X H cs sa EXEMPLES 3 A 5 Preparation de compositions bitume-olvmère selon l'invention par incorporation directe du copolymère et de l'avent de couplage au bitume On opérait comme décrit dans l'exemple 2 avec toutefois certaines variations qui sont définies ci-après, les autres conditions générales étant celles de l'exemple 2. Dans l'exemple 3, le copolymère était un copolymère triséquencé linéaire styrene/butadiène selon l'invention ayant la structure A-B-A et les caractéristiques suivantes . Mw : 192 000 . Teneur pondérale en styrène sous forme de bloc polystyrène : 14,2 % . Teneur pondérale en butadiène : 85,8 % Ce copolymere triséquencé linéaire était obtenu en faisant appel à une technique de polymérisation anionique comparable à celle enseignée par la citation EP-A-0457647. Dans l'exemple 4, le copolymère était un copolymère diséquencé linéaire styrène/butadiène à charnière statistique (tapered copolymer) selon l'invention ayant la structure A-B et les caractéristiques suivantes . Mw : 191000 . Mn : 172000 . Indice de polydispersité (Mw : Mn) : 1,11 . Teneur pondérale en styrène total : 12 % . Teneur pondérale en butadiène : 88 % . Teneur pondérale en styrène sous forme de bloc polystyrène : 5,5 % Ce copolymère diséquencé linéaire à charnière statistique était préparé en faisant appel à une technique de polymérisation anionique comparable à celle enseignée par la citation FR-A-1230077. Dans l'exemple 5, le copolymère était un copolymère diséquencé linéaire styrène/butadiène à charnière statistique (tapered copolymer) selon l'invention ayant la structure A-B et les caractéristiques suivantes . Mw : 200000 Teneur pondérale en styrène total : 17 % Teneur pondérale en butadiène : 83 % Teneur pondérale en styrène sous forme de bloc polystyrène : 10,7 % Ce copolymere diséquencé linéaire à charnière statistique était préparé en faisant appel à une technique de polymérisation anionique comparable à celle enseignée par la citation FR-A-1230077. Préparation du copolvmère trisécuencé de l'exemple 3 On opérait comme décrit dans l'exemple 2 jusqu'à la fin de l'introduction du butadiène dans le réacteur. La pression dans le réacteur était égale à 4 bars. On utilisait 2,80g de n-BuLi. Lorsque la viscosité du milieu, mesurée à 70 C, atteignait sensiblement 580 Pa.s, on ajoutait au contenu du réacteur, maintenu à 70 C, une quantité d'acétate d'éthyle égale à 2,6g, puis on maintenait le tout à ladite température pendant 30 minutes de maniere à ce que l'acétate d'éthyle puisse agir comme agent de couplage de chaînes copolymériques diséquencées en chaînes copolymérîques triséquencées, la viscosité du produit couplé atteignant sensiblement 600 Pa.s à la température de 70 C au bout de ladite durée. Le réacteur était alors placé pendant 30 minutes sous une pression de 4 bars de CO2, après quoi on y introduisait 3g d'eau et maintenait son contenu pendant 30 minutes à 90 C. Le contenu du réacteur était ensuite traité comme indiqué dans l'exemple 2, avec en finale obtention d'un copolymère triséquencé ayant les caractéristiques définies plus haut et une teneur résiduelle finale en solvant inférieure à 1000 ppm, lesdites caractéristiques étant déterminées comme indiqué dans l'exemple 2. Preparation du copolymère diséquencé à charnière statistique de l'exemple 4 Dans un réacteur vertical agite en acier inoxydable, préalablement soumis à une purge à l'azote et à plusieurs lavages avec une solution de n-BuLi (n-butyl lithium) dans le cyclohexane, on introduisait 7000g de cyclohexane sec et 0,90g de n-BuLi. On chargeait alors dans le réacteur 162g de styrène en moins de 10 minutes et polymérisait cette charge de styrène à une température inférieure à 60 C. Après polymérisation du styrène, on introduisait conjointement dans le réacteur 198g de styrène et 200g de butadiène, en réalisant cette introduction conjointe des monomères styrène et butadiène en continu avec maintien du milieu de polymérisation à une température de 70"C. Après consommation totale des monomères, 2440g de butadiène étaient introduits dans le réacteur et polymérisés à 70"C en moins de 3 heures. A l'issue de la polymérisation du butadiène, on terminait la polymérisation en ajoutant au contenu du réacteur une solution à 5% d'isopropanol dans le toluene renfermant egalement 0,3t en poids d'antioxydant IRGANOX 1520 z et 0,6t en poids de trinonylphosphite, après quoi le copolymère produit était séparé de sa solution dans le cyclohexane par précipitation à l'aide d'isopropanol. Le copolymère diséquencé obtenu à charnière statistique avait les caractéristiques définies plus haut, lesdites caractéristiques étant déterminees comme indiqué dans l'exemple 2. Préparation du copolymère diséquencé à charnière statistique de l'exemple 5 On opérait comme décrit pour la préparation du copolymère diséquencé à charnière statistique de l'exemple 4, avec toutefois polymérisation de 320g de styrène dans la première phase, copolymérisation de 190g de styrène et 200g de butadiène dans la deuxième phase et polymérisation de 2290g de butadiène dans la troisième phase. Le copolymère diséquencé obtenu à charnière statistique avait les caractéristiques définies plus haut, lesdites caractéristiques étant déterminées comme indiqué dans l'exemple 2. On donne dans le tableau III les caractéristiques des compositions bitume-polymère obtenues, avant et après l'essai de vieillissement, pour l'exemple 3 (produits IIIal et IIIa2), ltexemple 4 (produits IVal et IVa2) et l'exemple 5 (produits Val et Va2). L'utilisation des copolymères selon l'invention conduit encore à des compositions bitume-polymère, dont le point de ramollissement Bille et Anneau est augmenté, ce qui permet l'utilisation de ces compositions dans une gamme plus large de température. TABLEAU III Q000000000 j WY O 0 0 0 0 0 0 0 0 0 QOLQIQIQ\QIQ\QIQ\QL hhhhhhhh W &num; 1 1 Point de Point de ESSAI DE TRACTION a 25 'C ramollissemen Fraass e m) TBA rature Vitesse s r ES Er Produit (C) mm/mn (bars) o bars (%) 8 bn o rl n o > o rl N o IlIai 74 54 - 23 k r 6,3 D > ffi 20 500 2,8 1,3 27,2 > 900 11Ia2 56 59 - 21 5 500 18 7,3 17,9 > 900 20 500 1,9 0,83 22,9 > 900 IVal 79 58 - o o o o18 5 500 14,5 6,7 17,6 > 900 20 500 1,45 0,70 23,4 > 900 Val 71 55 - 20 A=U O UZ O m O UE O In O ~ 20 H h 1,21 25,8 > 900 Va2 51 58 - 19 5 500 19 00 0 G X e U es rl X o as & BR 4 Z q o X S çOC-H : W7 uz u) la ul z ffi P s4 n w so as H tn ev ul rv b u) sC4\ t7 7 X I 4X 1 e I e Z Y h / O 1-1 H 6 H e I h H H :> Z e U / P H H H EXEMPLES 6-7 Préparation de compositions bitume-olvmère selon l'invention par incorporation directe du copolymère et de l'avent de couplage au bitume Dans l'exemple 6, on opérait comme décrit dans exemple 2, mais en utilisant 25 parties en poids du copolymère diséquencé styrène/butadiene au lieu de 20 parties en poids. Dans l'exemple 7, on operait comme décrit dans l'exemple 2, mais en utilisant 25 parties en poids du copolymère diséquencé styrène/butadiène au lieu de 20 parties en poids et en constituant l'agent de couplage d'un mélange de 0,1 partie en poids de soufre cristallisé et de 0,02 partie en poids d'un accélérateur de vulcanisation donneur de soufre consistant en disulfure de tétraméthylthiurame. On donne dans le tableau IV les caractéristiques des compositions bitume-polymère ainsi obtenues, avant et après les avoir soumises à l'essai de vieillissement, pour l'exemple 6 (produits VIal et VIa2) et l'exemple 7 (produits VIIal et VIIa2). TABLEAU IV 000 0000 00000000 kdeAQIOIQ\QIQ\Q\QI VhhA hhh N Pénétrabilit Point de Point de ESSAI DE TRACTION & 25 'C ramollissemen Fraass Tempé (1/10 mm) TBA ('C) ('C) rature Vitesse s trr ES Er Z ('C) W W N 1 b 1 er 20 ~ O tn 1 F O ~ ei VIal 65 54 - 19,5 5 500 13,7 5,4 23.4 > 900 W 500 2,8 X W ~ N 900 VIa2 46,8 58,2 - 18 H C ~ ~ lil E o o o o o o o o Vilal 64 55 - 20 5 500 13,6 5,1 24 > 900 iar o rnO,lnui VIIa2 48,7 58,2 - 19 5 500 In 8 20,3 > 900 ~ E 4J . 4 SJ U eW ~ N H { h H l l ffi 4 Q E~ N N 4 J UZ C -d ul ax ur co vHos un ur sC T7 4 1 dl / X 1 N S 06/ a H > > > H EXEMPLE 8 Prénaration d'une composition bitume-olvmère témoin par la technique de la solution mère a - Préparation de la solution mère On opérait dans un réacteur en acier inoxydable muni d'un agitateur et d'une double enveloppe susceptible d'être parcourue par un fluide caloporteur. L'huile hydrocarbonée utilisée comme solvant pour former la solution mère était une coupe pétrolière de caractère naphténo/aromatique présentant les caractéristiques suivantes point initial de distillation ASTM égal à 176 C . point final de distillation ASTM égal à 352 C (mesurés suivant la norme ASTM D 86-67) . point éclair (norme Luchaire NF T 60103) de 79 C . masse volumique (norme ASTM D 1657-64) égale à 0,956. On introduisait dans le réacteur 233 parties en poids de la coupe pétrolière et chauffait cette coupe pétrolière, tout en l'agitant, jusqu'à une température d'environ 100 C par circulation d'un fluide chaud dans la double enveloppe du réacteur. En maintenant cette température et l'agitation, on introduisait alors dans le réacteur 2 parties en poids de soufre cristallisé et 54 parties en poids d'une poudre, antimottée par 2% en poids de silice, d'un copolymere diséquencé commercial de styrène et de butadiène renfermant en poids 25% de styrène et possédant une masse moléculaire moyenne viscosimétrique d'environ 75 000. Après une heure d'agitation à la température d'environ 100 C, on obtenait une solution homogène et fluide à température ordinaire caractérisée par les valeurs suivantes de viscosité cinématique : . viscosité cinématique mesurée à 50 C : 12,10 x 10'4m2/s . viscosité cinématique mesurée à 100 C : 2,92 x 10'4m2/s Cette solution constituait la solution mère utilisée pour la préparation de la composition bitume-polymère. b - Préparation de la composition bitume-polymere Dans une cuve équipée d'agitateurs et pourvue de réchauffeurs à vapeur, on pompait à 1700C, 1 700 parties d'un bitume de distillation directe présentant les propriétés physiques initiales suivantes point de ramollissement (essai B & A) : 48 C . point de Fraass : - 18,5 C pénétration : 82 1/10 mm . viscosité cinématique à 160 C : 1,7 x 10-4m2/s Au contenu de la cuve, maintenu à 1700C sous agitation, on ajoutait ensuite 300 parties de la solution mere préparée comme décrit ci-dessus. Après 30 minutes d'agitation à la température de 170 C, on obtenait une composition fluide bitume-polymère présentant une viscosité dynamique à 160 C égale à 0,098 Pa.s, c'est-à-dire une viscosité comparable à celle d'un bitume ayant une pénetration dans l'intervalle 180-220, et pouvant être chargée directement dans une répandeuse moyenne pression classique. EXEMPLE 9 Preparation d'une composition bitume-polymère selon l'invention Par la technique de la solution mere On opérait comme dans l'exemple 8, mais en formant toutefois la solution mère avec 233 parties en poids de la coupe pétrolière, 42,7 parties en poids du copolymère diséquence styrène/butadiène selon l'invention utilisé dans l'exemple 2 et 1,7 partie en poids de soufre cristallise. La composition bitume-polymère témoin de l'exemple 8 et la composition bitume-polymère selon l'invention de l'exemple 9 étaient soumises à un traitement thermique consistant à porter à 50 C, dans une etuve, un récipient métallique ouvert renfermant un échantillon de la composition bitume-polymère concernée et à maintenir ledit recipient à cette température pendant 15 jours, cet essai permettant de simuler l'évaporation des produits légers de la coupe pétrolière et d'évaluer le produit après stabilisation. On donne dans le tableau V les caractéristiques des compositions bitume-polymère obtenues, avant et apres traitement thermique, pour l'exemple 8 témoin (produits VIIIal et VIIIa2) et pour l'exemple 9 selon l'invention (produits IXal et IXa2). Comme il ressort des résultats présentés dans le tableau V, l'utilisation du copolymère selon l'invention conduit à l'obtention de compositions bitume-polymère présentant des caractéristiques elastomériques nettement améliorées en particulier à basse température. TABLEAU V 00 000 W ~ A O A ~ Wv O ~ O tlZ s Pasudo- Pén6trabilit Point de Ductilit6 ESSAI ", = ze à fq Cq ~~ O tn àSO0C (1/IOmm) sement (cm) D TBA Tempé- Vitesse \0 (rr ES Er w mm/mn (bars) (bars) (% > (%) aD ('C) ~ ai v 115 - - - 10 500 6,8 2,00 - > 900 VIII X 3 O O O O 5 500 6,13 3,38 O > 900 -10 100 000000 IX a 1 2,5 115 - - - 10 500 7,5 235 - > 900 5 6,2 o o ~ o ~ IX a2 2,5 - 146 49 65 -pE ~o ~s oEEs l = l G is ~t ~ 2 n n sl L H z *) Déterminée selon la norme NF T 66 005 EXEMPLE 10 Preparation de comPositions bitume-polymère témoins ou selon l'invention par incorporation directe du copolvmère et de l'axent de couplage au bitume A partir de quatre bitumes de distillation directe, référencés respectivement a, b, c et d et présentant les caractéristiques figurant au tableau VI, on preparait, d'une part, des compositions bitume-polymère témoins, respectivement X.la, X.lb, X.lc et X. ld, et, d'autre part, des compositions selon l'invention, respectivement X.2a, X.2b, X.2c et X.2d. TABLEAU VI Bitume Pénétration Point de Viscosité à ramollissement 60'C *) à 25"C Bille & Anneau (1/lOmm) ( C) (Pa.s) a 62 47,9 196 b 72 48 199,5 c 82 46,4 178,5 d 97 44,2 61,6 *) Determinée selon la norme ASTM D 2171 PreParation des compositions bitume-polvmère témoins On opérait comme indiqué dans l'exemple 1, en mélangeant 938 parties en poids du bitume choisi avec 60 parties en poids du copolymère commercial diséquencé de styrène et de butadiène utilisé dans l'exemple 1. Après 5 heures de melange sous agitation, on obtenait une masse parfaitement homogène. A cette masse maintenue à 170 C, on ajoutait alors 2 parties en poids de soufre cristallise et on agitait encore l'ensemble pendant 90 minutes pour former une composition bitume-polymère. Cette composition bitume-polymère etait ensuite diluée à 1700C soit par 1000 parties en poids du bitume de depart pour obtenir une composition bitume-polymère renfermant 3% en poids de copolymère diséquencé, soit par 2000 parties en poids du bitume de départ pour obtenir une composition bitume-polymère à 2% en poids de copolymère diséquencé. Préparation des compositions bitume-polymère selon 1' invention On opérait comme pour la préparation des compositions bitume-polymère témoins en utilisant toutefois un copolymère selon l'invention consistant en le copolymère diséquencé de styrène et de butadiène employé dans l'exemple 2. A partir d'éprouvettes formées à l'aide de chacune des compositions bitume-polymère obtenues, à savoir compositions bitume-polymère témoins et compositions bitumepolymère selon l'invention, on a mesuré la ductilité de ces diverses compositions en réalisant cette mesure à 4"C selon la norme NF T 66-006. La ductilité est mesurée par l'allongement, à l'instant précis de sa rupture, d'une éprouvette de forme déterminée que l'on étire à une vitesse et à une température normalisées. Les valeurs de ductilité mesurées pour les compositions bitume-polymère et pour les bitumes de départ sont données dans le tableau VII. TABLEAU VII Bitume Teneur en polymère Ductilité à 4"C (t poids) (mm) a 0 15 b 0 15 c O 10 d O 10 Composition Teneur en polymère Ductilité bitume-polymère (t poids) (mm) X.la 2 100 3 150 X.lb 2 170 3 210 X.lc 2 250 3 310 X.ld 2 120 3 180 X.2a 2 240 3 240 X.2b 2 230 3 280 X.2c 2 470 3 510 X.2d 2 270 3 300 Comme il ressort des résultats figurant au tableau VII, l'utilisation du copolymère diséquencé linéaire de styrène et de butadiène selon l'invention conduit à l'obtention de compositions bitume-polymère présentant une homogénéité structurale et des caractéristiques élastomériques nettement améliorées par rapport aux compositions témoins, comme l'indiquent les valeurs mesurées de l'essai de ductilité à 4"C. REVENDICATIONS 1 - Procédé de préparation de compositions bitume-polymère, dans lequel on réalise, à température comprise entre 100"C et 230"C, un mélange de bitume avec un copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué ayant une masse moléculaire moyenne en poids comprise entre 120000 et 400000 et présentant une structure de type A-B ou A-B-A, A désignant une séquence polymérique consistant en un bloc polystyrène seul ou prolongé, du côté de B, par un copolymère statistique de styrène et du diène conjugué et B représentant une séquence polymérique formée de motifs du diène conjugué, ledit copolymère séquencé étant utilisé en quantité allant de 0,5% à 25% en poids du bitume, et avec un agent de couplage renfermant au moins un composé donneur de soufre et l'on maintient le mélange obtenu à une température comprise entre 100"C et 230"C et sous agitation, pendant une durée d'au moins dix minutes, caractérisé en ce que le copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué possède une teneur en styrène sous forme de bloc polystyrène dans la ou les séquences polymériques A comprise entre 5,2% et 14,7% en poids du copolymère et en ce que, lorsque la ou les séquences A du copolymère séquencé A-B ou A-B-A consistent en un bloc polystyrène prolongé du côté de B par un copolymère statistique de styrène et du diène conjugué, la teneur pondérale totale du copolymère séquencé en styrène est au plus égale à 20% 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la masse moléculaire moyenne en poids du copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué va de 150000 à 350000 et plus spécialement de 170000 à 250000. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué possède une teneur pondérale en diène conjugué au plus égale à 90%. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la quantité de copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué ajoutée au bitume représente 0,5% à 15% et plus spécialement 0,7% à 10% en poids dudit bitume. 5 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué est tel que sa composante diène conjugué est choisie parmi butadiène, isoprène, chloroprène, butadiène carboxylé et isoprène carboxylé et tout spécialement parmi butadiène et isoprène. 6 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'agent de couplage est un produit choisi dans le groupe formé par le soufre élémentaire, les polysulfures d'hydrocarbyle, les accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre, les mélanges de tels produits entre eux ou/et avec des accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre. 7 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'agent de couplage est choisi parmi (i) les produits M, qui renferment, en poids, de 0% à 100% d'une composante D consistant en un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre et de 100% à 0% d'une composante E consistant en un ou plusieurs agents de vulcanisation choisis parmi le soufre élémentaire et les polysulfures d'hydrocarbyle et (ii) les produits N, qui renferment une composante C consistant en un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre et un produit M dans un rapport pondéral de la composante C au produit M allant de 0,01 à 1 et de préférence de 0,05 à 0,5. 8 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'agent de couplage est utilisé en proportion propre à fournir une quantité de soufre représentant, en poids, 0,1 à 10% et de préférence 0,4 à 8% du poids du copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué. 9 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le bitume est choisi parmi les bitumes et mélanges de bitumes ayant une viscosité cinématique à 100"C comprise entre 0,5 x 10'4m2/s et 3 x 10-2m2/s et de préférence entre 1 x 10'4m2/s et 2 x 10-2m2/s. 10- Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le bitume a une pénétration supérieure à 5 et plus particulièrement comprise entre 5 et 500 et plus spécialement entre 20 et 400. 11- Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le mélange formé du bitume, du copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué et de l'agent de couplage est additionné, à un moment quelconque de sa constitution, de 1 à 40% et plus particulièrement de 2 à 30%, en poids du bitume, d'un agent fluxant. 12- Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit agent fluxant consiste en une huile hydrocarbonée présentant un intervalle de distillation à pression atmosphérique, déterminé selon la norme ASTM D 86-67, compris entre 1000C et 600"C et situé plus spécialement entre 1500C et 400"C. 13- Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'huile hydrocarbonée est choisie parmi les coupes pétrolières de caractère aromatique, les coupes pétrolières de caractère naphténo-aromatique, les coupes pétrolières de caractère naphténo-paraffinique, les coupes pétrolières de caractère paraffinique, les huiles de houille et les huiles d'origine végétale. 14- Procédé selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que le copolymère séquencé et l'agent de couplage sont incorporés au bitume sous la forme d'une solution mère de ces produits dans l'huile hydrocarbonée. 15- Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que la solution mère est préparée par mise en contact des ingrédients la composant, sous agitation, à des températures comprises entre 10 C et 1700C et de préférence entre 40 C et 120"C. 16- Procédé selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que la solution mère renferme 5% à 40%, de préférence 10% à 35%, de copolymère et 0,02% à 15%, de préférence 0,1% à 5%, d'agent de couplage comptés en poids de l'huile hydrocarbonée. 17- Procédé selon l'une des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que l'on met en contact, à une température comprise entre 100 C et 230 C et sous agitation, de 80 à 95% en poids de bitume avec 20 à 5% en poids de la solution mère, cette dernière renfermant, en poids de l'huile hydrocarbonée servant de solvant, 10 à 35% de copolymère séquencé et 0,1 à 5% d'agent de couplage, puis on maintient le mélange ainsi obtenu sous agitation à une température comprise entre 100 C et 230"C, et de préférence à la température utilisée pour la mise en contact du bitume avec la solution mère, pendant une durée au moins égale à 10 minutes, et de préférence comprise entre 10 et 60 minutes. 18- Application des compositions bitume-polymère obtenues par le procédé selon l'une des revendications 1 à 17, directement ou après mise en émulsion aqueuse, à la réalisation de revêtements et notamment de revêtements routiers du type enduits superficiels, à la production d'enrobés mis en place à chaud ou à froid, ou encore à la réalisation de revêtements d'étanchéité. 19- Solution mère de polymère, utilisable notamment pour la préparation de compositions bitume-polymère, comprenant (i) une huile hydrocarbonée, qui présente un intervalle de distillation à pression atmosphérique, déterminé selon la norme ASTM D 86-67, compris entre 100"C et 600"C, et, en solution dans cette huile, (ii) un copolymère séquencé linéaire de styrène et de diène conjugué ayant une masse moléculaire moyenne en poids comprise entre 120000 et 400000 et présentant une structure de type A-B ou A-B-A, A désignant une séquence polymérique consistant en un bloc polystyrène seul ou prolongé du côté de B par un copolymère statistique de styrène et du diène conjugué et B représentant une séquence polymérique formée de motifs du diène conjugué, et (iii) un agent de couplage, caractérisé en ce que le copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué possède une teneur en styrène sous forme de bloc polystyrène dans la ou les séquences polymériques A comprise entre 5,2% et 14,7% en poids du copolymère et en ce que, lorsque la ou les séquences A du copolymère séquencé A-B ou A-B-A consistent en un bloc polystyrène prolongé du côté de B par un copolymère statistique de styrène et du diène conjugué, la teneur pondérale totale du copolymère séquencé en styrène est au plus égale à 20%. 20- Solution mère selon la revendication 19, caractérisée en ce que la masse moléculaire moyenne en poids du copolymère séquencé de styrène et de diene conjugué va de 150000 à 350000 et plus spécialement de 170000 à 250000. 21- Solution mère selon la revendication 19 ou 20, caractérisée en ce que le copolymère séquencé de styrène et de diène conjugué possède une teneur pondérale en diene conjugué au plus égale à 90%. 22- Solution mère selon l'une des revendications 19 à 21, caractérisée en ce que la composante diène conjugué du copolymere séquencé de styrène et de diène conjugué est choisie parmi butadiène, isoprène, chloroprène, butadiène carboxylé et isoprène carboxylé, et tout spécialement parmi butadiène et isoprène. 23- Solution mère selon l'une des revendications 19 à 22, caractérisée en ce qu'elle renferme 5% à 40%, de préférence 10% à 35%, de copolymère et 0,02% à 15%, de préférence 0,1% à 5%, d'agent de couplage comptés en poids de l'huile hydrocarbonée. 24- Solution mère selon l'une des revendications 19 à 23, caractérisée en ce que l'huile hydrocarbonée présente un intervalle de distillation à pression atmosphérique situé entre 1500C et 400"C. 25- Solution mère selon l'une des revendications 19 à 24, caractérisée en ce que l'huile hydrocarbonée est choisie parmi les coupes pétrolières de caractère aromatique, les coupes pétrolières de caractère naphténo-aromatique, les coupes pétrolières de caractère naphténo paraffinique, les coupes pétrolières de caractère paraffinique, les huiles de houille et les huiles d'origine végétale. 26- Solution mère selon l'une des revendications 19 à 25, caractérisée en ce que l'agent de couplage est un produit choisi dans le groupe formé par le soufre élementaire, les polysulfures d'hydrocarbyle, les accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre, les mélanges de tels produits entre eux ou/et avec des accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre. 27- Solution mère selon la revendication 26, caractérisée en ce que l'agent de couplage est choisi parmi (i) les produits M, qui renferment, en poids, de 0t à 100% d'une composante D consistant en un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre et de 100% à 0% d'une composante E consistant en un ou plusieurs agents de vulcanisation choisis parmi le soufre élémentaire et les polysulfures d'hydrocarbyle et (ii) les produits N, qui renferment une composante C consistant en un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre et un produit M dans un rapport pondéral de la composante C au produit M allant de 0,01 à 1 et de préférence de 0,05 à 5. 28- Solution mère selon l'une des revendications 19 à 27, caractérisée en ce qu'elle est préparée par mise en contact des ingrédients qui la composent, sous agitation, à des températures comprises entre 10 C et 170"C et de préférence entre 40 C et 1200C.