FR 2685779 A1 19930702 FR 9116467 A 19911230 DETECTEUR DE DEFAUTS POUR RESEAU AERIEN POLYPHASE DE DISTRIBUTION ELECTRIQUE La présente invention concerne un détecteur de défauts affectant un réseau aérien polyphasé de distribution électrique, plus particulièrement un réseau aérien triphasé "haute tension", c' est-à-dire notamment avec des tensions dans l'intervalle de 10 à 40 KV, avec un courant maximum de 400 A. Ce détecteur assure la mesure des intensités de courants de défauts, dans le but - de faire une détection de passage de défaut, avec surveillance de courants homopolaire et/ou polyphasé - d'envoyer une mesure significative de l'état du réseau en courant, à un instant donné - de faire une détection de passage de défaut de type wattmétrique, par association avec un élément de mesure de la tension. Actuellement, deux principes généraux sont utilisés pour la détection de défauts sur les réseaux du genre considéré. Le premier principe existant consiste en l'utilisation d'un détecteur de champ magnétique, situé sous la ligne de distribution. Le détecteur assure ainsi la détection de courants homopolaires et il a pour avantages sa facilité de mise en oeuvre et son faible coût. Cependant, il comporte comme inconvénients d'être peu précis, d'être peu fiable en raison de sa sensibilité aux champs magnétiques parasites, et de permettre seulement la mesure du courant homopolaire, à l'exclusion des courants de phase. Le second principe connu consiste, pour un réseau triphasé, en un détecteur à trois tores de mesure magnétiques, intégré à un appareillage de coupure. Les avantages d'un tel détecteur sont sa précision et sa fiabilité. Par contre, il conserve comme inconvénients de pouvoir seulement être monté en usine, et d'avoir un coût élevé dû en particulier à l'isolement des tores. Par ailleurs, on connaît par le brevet européen NO 0 125 796 un système pour la surveillance d'un réseau aérien de transport "haute tension", avec un ensemble de capteurs disposés sur les conducteurs d'une ligne et capables de fournir un état détaillé du réseau (courant de phase, tension de phase, température, etc...). Les grandeurs mesurées par les capteurs sont intégrées sur plusieurs périodes d'échantillonnage et sont transmises par ondes radio, sous forme de transformées de Fourier, vers un récepteur placé par exemple à la base d'un pylône. Les données ainsi transmises ne sont pas exploitables en temps réel dans le cadre d'une surveillance de défauts et ne concernent que les caractéristiques des courants de phase, la mesure du courant homopolaire étant ici exclue. De plus, l'installation des capteurs sur les conducteurs depuis le sol, impose une structure mécanique très sophistiquée dans le cas du document précité. L'invention vise à éliminer tous les inconvénients précédemment évoqués, en fournissant un détecteur de défauts qui, tout en faisant application d'une transmission radio entre des capteurs et un récepteur, permette une mesure complète et en temps réel, englobant les trois courants de phase et le courant homopolaire, de sorte que la mesure puisse être exploitée pour la localisation de défauts affectant une ligne du réseau, en polyphasé et/ou en homopolaire, le dispositif proposé étant précis, fiable, de coût réduit et d'installation aisée. A cet effet, 11 invention a pour objet un détecteur de défauts pour réseau aérien polyphasé de distribution aérienne, qui comprend essentiellement, en combinaison - un ensemble de capteurs indépendants les uns des autres, associés chacun à l'une des phases d'une ligne du réseau aérien, chaque capteur étant monté sur un conducteur de phase de la ligne, étant alimenté électriquement par le courant de la ligne, mesurant l'intensité du courant de phase correspondant, convertissant la valeur mesurée analogique de cette intensité en données numériques et transmettant instantanément ces données numériques via un canal radio, les transmissions de données sur les différents canaux radio associés aux phases du réseau étant asynchrones, et - un ensemble récepteur collectant les données numériques transmises par les différents canaux radio associés aux capteurs, l'ensemble récepteur exploitant ces données numériques en reconstituant par calcul le courant homopolaire à partir de la somme des différents courants de phase, avec compensation du déphasage lié au caractère asynchrone des transmissions de données sur les différents canaux radio. Ainsi, l'ensemble de capteurs transmet en temps réel des valeurs échantillonnées des trois courants de phase (en considérant le cas habituel d'un réseau triphasé), et ces valeurs sont exploitées de façon quasiinstantanée dans le récepteur qui comporte des moyens de calcul rapide. Comme on le précisera plus bas, ces moyens de calcul ont pour particularité d'effectuer une interpolation numérique resynchronisant les données qui sont issues des trois capteurs indépendants et qui arrivent ainsi au récepteur de façon asynchrone ; le déphasage lié au caractère asynchrone de la transmission des trois données est ainsi éliminé, et la sommation des données resynchronisées fournit la valeur instantanée précise du courant homopolaire, indicatrice d'un défaut si cette valeur n'est pas nulle. Selon une forme de réalisation de l'invention, chaque capteur comprend un tore à noyau magnétique et bobinage destiné à son alimentation électrique, un tore à noyau magnétique et bobinage destiné à la mesure du courant de phase, un circuit électronique d'alimentation en relation avec le premier tore, un circuit électronique de conversion du signal analogique, fourni par le second tore, en données numériques du type "série", un circuit électrique constituant émetteur radio, et une enveloppe renfermant l'ensemble des composants précédents et prévue pour être montée sur le conducteur de phase concerné de telle sorte que ce conducteur traverse les deux tores précités. Selon une disposition avantageuse, chaque capteur réalisé comme précisé ci-dessus est solidaire d'une bretelle de raccordement entre une ligne aérienne et un appareillage tel qu'interrupteur aérien ; l'intégration du capteur à une telle bretelle le rend facile à monter, depuis le sol et sous tension, par échange avec une bretelle de raccordement standard. Selon une caractéristique complémentaire, contribuant à la facilité d'installation, chaque capteur est "au potentiel", c'està-dire galvaniquement lié au conducteur de phase sur lequel il se trouve monté. L'ensemble récepteur comprend au moins une antenne de réception radio, une pluralité de démodulateurs accordés sur les canaux radio respectivement associés aux différents capteurs, une pluralité d'étages de conversion numérique série/numérique parallèle, une unité centrale de calcul prenant en compte les données reçues issues des différents capteurs, notamment par interpolation numérique en vue de leur resynchronisation et par sommation fournissant une valeur instantanée du courant homopolaire, et un coffret renfermant les composants précédemment nommés. Plus particulièrement, le traitement des mesures des courants de phase comprend, du côté de l'ensemble de capteurs, l'échantillonnage et l'émission radio des données numériques à une fréquence d'échantillonnage prédéfinie, les fréquences d'échantillonnage étant différentes d'un capteur à un autre avec des écarts relativement faibles et, du côté de l'ensemble récepteur, une interpolation linéaire prenant pour référence temporelle les instants de réception des données échantillonnées qui correspondent à une phase particulière du réseau et réalisant, à partir des données échantillonnées reçues à d'autres instants et correspondant aux autres phases, un calcul d'échantillons fictifs ramenés aux instants de réception de la phase de référence. Grâce à un tel processus de resynchronisation, l'erreur de phase (due aux écarts aléatoires entre les instants de réception pour les différentes phases) est rendue négligeable et le calcul de l'amplitude du courant homopolaire peut être précis et significatif, même s'il s'agit d'un courant homopolaire résiduel d'intensité très faible devant les courants de phase, l'amplitude du courant homopolaire étant par exemple inférieure à 10 A pour des courants de phase de 400 A. Bien entendu, l'unité de calcul du récepteur peut assurer simultanément d'autres fonctions, telles que la détection de défauts par comparaison de la valeur instantanée calculée du courant homopolaire et/ou des valeurs instantanées recueillies de chaque courant de phase avec des valeurs de seuils. De toute façon, l'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de ce détecteur de défauts pour réseau aérien polyphasé de distribution électrique Figure 1 montre un détecteur de défauts conforme à la présente invention, pour réseau triphasé, associé à un interrupteur aérien télécommandé, dans une représentation générale en perspective Figure 2 est un synoptique général du détecteur de défauts objet de l'invention ; Figure 3 est une vue en coupe d'un capteur appartenant à ce détecteur de défauts Figures 4 et 5 sont des diagrammes représentant, de façon générale et détaillée respectivement, les données échantillonnées issues des trois capteurs et parvenant au récepteur du dispositif Figure 6 est un schéma illustrant le problème du "glissement" relatif entre les échantillons issus de la phase de référence et d'une autre phase. La figure 1 montre un poteau 1 qui supporte, par l'intermédiaire d'isolateurs 2, les conducteurs 3 d'une ligne aérienne 4 appartenant à un réseau triphasé de distribution électrique. De manière connue, le poteau 1 supporte, à son sommet, un interrupteur aérien 5 commandé à distance, cet interrupteur 5 étant actionné à partir d'un coffret de contrôle/commande 6 porté par la partie inférieure du poteau 1. Les conducteurs de phase 3 sont reliés à l'interrupteur aérien 5 par des bretelles de raccordement 7 et 8, de part et d'autre de cet interrupteur 5. Les trois bretelles de raccordement 7 situées d'un côté de l'interrupteur aérien 5 sont des bretelles standard, tandis que les trois bretelles de raccordement 8 situées de l'autre côté de cet interrupteur 5 portent, chacune, un capteur de courant 9 appartenant au détecteur de défauts objet de l'invention. Le détecteur de défauts comprend encore un récepteur 10, avec une antenne radio 11 et un coffret 12, porté par le poteau 1. Une liaison par ondes radio est réalisée entre chacun des trois capteurs 9 et l'antenne 11 du récepteur 10, les trois canaux de transmission radio étant indiqués respectivement en A, B et C. Les trois capteurs 9 sont alimentés en énergie électrique à partir des conducteurs 3 correspondants de la ligne aérienne 4, tandis que le récepteur 10 peut être alimenté électriquement, par l'intermédiaire d'un câble de liaison 13, depuis le coffret de contrôle/commande 6. Les trois capteurs 9 et le récepteur 10, reliés par les canaux radio A, B et C, sont représentés sous forme de synoptique sur la figure 2, qui indique ainsi leurs structures internes en liaison avec leurs fonctions. Les structures des trois capteurs 9 étant identiques, on décrira un seul capteur dans la suite. Chaque capteur 9 comprend un premier tore 14 ou tore d'alimentation, à noyau magnétique, avec un bobinage 15, tore qui est traversé par le conducteur de phase 3 associé. Le bobinage 15 du tore 14 est relié à un circuit électronique d'alimentation 16, qui délivre les alimentations électriques nécessaires au fonctionnement de tous les composants du capteur 9, la plage d'exploitation du circuit d'alimentation 16 se situant par exemple entre 5 A (courant de ligne minimum) et 400 A (courant de ligne maximum). Le capteur 9 comprend un second tore 17 à noyau magnétique, avec un bobinage 18, tore qui est aussi traversé par le conducteur de phase 3, mais est destiné à la mesure de l'intensité du courant dans ce conducteur 3, l'intensité étant désignée par I1, I2 ou I3 selon la phase concernée. Le bobinage 18 du tore de mesure 17 est relié à un circuit électronique 19 de conversion analogique/ numérique, qui convertit le signal analogique proportionnel à l'intensité fourni par ce tore 17, en un signal numérique de type "série". Le capteur 9 comprend encore un modulateur 20 et un circuit électronique constituant un émetteur radio 21, émettant sur le canal A, B ou C selon le cas. La figure 3 indique une réalisation pratique du capteur 9. Cette figure montre de nouveau le tore d'alimentation 14, le tore de mesure 17, le circuit d'alimentation 16, le circuit 19 de conversion analogique/numérique, et le circuit 21 constituant émetteur radio, dont on suppose ici qu'il englobe le modulateur 20. Tous ces composants sont logés à l'intérieur d'une enveloppe commune 22, qui est traversée axialement par le conducteur de phase 3, et qui se trouve immobilisée sur ce conducteur 3. I1 est à noter que, par un tel montage, le capteur 9 se trouve galvaniquement lié au conducteur de phase 3. En cours d'utilisation, le tore de mesure 17 délivre en permanence un signal analogique, représentatif de l'intensité I1, 12 ou I3 dans le conducteur de phase 3, signal qui est exploité par le circuit 19 de conversion analogique/numérique. La conversion s'effectue en permanence, à une fréquence d'échantillonnage prédéfinie comprise par exemple entre 1 KHZ et 3 KHz. Le circuit convertisseur 19 fournit ainsi, périodiquement et selon cette fréquence, des données "série" sous forme d'un train d'impulsions comportant par exemple, chronologiquement une impulsion de départ, suivie par dix impulsions de données correspondant à la valeur instantanée mesurée du courant, et enfin quatre impulsions permettant de tester le bon fonctionnement de la liaison, chaque impulsion étant un niveau logique 1 ou o. Le signal logique ainsi formé attaque le circuit 21, constituant émetteur radio, par l'intermédiaire du modulateur 20 dont la fréquence centrale représente l'un des trois canaux A, B et C utilisés. Le signal haute fréquence est ensuite amplifié pour atteindre une puissance rayonnée suffisante, inférieure à 100 FW. En se référant de nouveau à la figure 2, le récepteur 10 comprend un ensemble de trois démodulateurs 23, reliés à l'antenne 11 et accordés sur les canaux respectifs A, B et C. Les étages de sortie des démodulateurs 23, délivrant des données numériques "série" correspondant respectivement à celles transmises par les canaux A, B et C, sont reliés à un ensemble de trois étages 24 de conversion numérique série/numérique parallèle. Les sorties des étages de conversion 24 sont reliées à des entrées d'une unité centrale de calcul 25, basée par exemple sur un microcontrôleur huit bits. L'ensemble des composants du récepteur 10, précédemment définis, est logé à l'intérieur du coffret 12 déjà mentionné. Dans l'unité centrale de calcul 25, on distingue plusieurs blocs fonctionnels, à savoir : un bloc 26 de calcul d'interpolation et de reconstitution du courant homopolaire, un bloc 27 de surveillance du courant homopolaire, et un bloc 28 de surveillance du courant polyphasé. Les blocs 27 et 28 comportent des sorties respectives 29 et 30, pour ltindication des défauts homopolaires et des défauts de phase. Les trois émetteurs radio 21, appartenant respectivement aux trois capteurs 9, sont parfaitement indépendants les uns des autres, de sorte que les données transmises sur les canaux A, B et C arrivent au récepteur 10 de façon asynchrone, les instants de réception des données relatives à une phase ne correspondant pas aux instants de réception des données relatives aux deux autres phases, mais présentant des écarts aléatoires. Le principe de calcul du courant homopolaire consiste à additionner les échantillons El, E2 et E3 provenant respectivement des trois phases I, II et III dans une "fenêtre" F de largeur égale à une période d'échantillonnage, comme l'illustre la figure 4, mais la simple addition de trois valeurs numériques d'amplitude de courant, prises à des instants en réalité différents, ne peut exprimer la valeur instantanée précise du courant homopolaire et comporte, au contraire, une erreur. La correction de cette erreur, due au déphasage des instants de réception des données issues des trois capteurs 9, est réalisée par le bloc 26 de l'unité centrale 25 du récepteur 10, de la manière décrite ci-après en référence aux figures 5 et 6. Le principe de cette correction consiste à utiliser une phase, telle que la phase I, comme référence temporelle, et à resynchroniser les données issues des autres phases, donc les phases II et III, avec les données de la phase de référence. La fréquence d'échantillonnage fl de la phase I est prédéfinie, et fixée par exemple à : fl = 2,00 KHz. I1 lui correspond une période d'échantillonnage T1 = 1/ fl. Les fréquences d'échantillonnage f2 et f3 des phases II et III sont choisies différentes de la fréquence d'échantillonnage fl de la phase I, avec des écarts e2 et e3 non définis mais relativement faibles, cependant suffisants pour éviter tout recouvrement entre les plages de tolérance des trois fréquences. Dans l'exemple considéré, on a donc f2 = 2 KHZ + e2 T2 = 1 / f2 f3 = 2 KHZ + e3 T3 = 1 / f3 les écarts e2 et e3 pouvant être de l'ordre de 0,20 KHz. La figure 5 représente trois fenêtres d'échantillonnage consécutives, avec une échelle des temps t fortement dilatée par rapport à celle de la figure 4. Les trois fenêtres sont désignées F(n - 1), F(n) et F(n + 1), et chaque fenêtre est référencée à un échantillon El(n - 1), El(n) et El(n + 1) du courant de la phase I. Considérant plus particulièrement la fenêtre centrale F(n), le but recherché est clairement illustré il s'agit de définir, pour les phases II et III, deux échantillons respectifs X2(n) et X3(n) fictifs, situés sur la même ligne temporelle que l'échantillon El (n). Pour le moment, on suppose qu'il n'y a pas de "collisions", c'està-dire que les échantillons E2 et E3 des phases II et III ne coïncident pas avec la ligne temporelle considérée ; on admet aussi que ces échantillons E2 et E3 sont présents l'un et l'autre à l'intérieur de chacune des fenêtres F(n - 1) et F(n), les valeurs mesurées correspondantes étant désignées, respectivement : E2(n - 1), E2(n) et E3(n - 1), E3(n). L'interpolation est de type linéaire, et s'effectue selon le mode opératoire suivant A l'acquisition de l'échantillon El(n), l'unité de calcul 25 lance une mesure des temps t2(n) et t3(n) séparant, respectivement, l'échantillon El (n) des échantillons E2(n) et E3(n). A l'acquisition de l'échantillon E2(n), l'unité de calcul 25 qui a gardé l'échantillon précédent E2(n - 1) de la phase II effectue le calcul d'interpolation suivant X2 (n) = E2(n - 1) x t2 (n) + E2 (n) x (T1 - t2 (n)) T1 et détermine ainsi l'échantillon fictif X2(n) synchrone à l'échantillon El(n). D'une manière similaire, à l'acquisition de l'échantillon E3(n), l'unité de calcul effectue le calcul de l'échantillon fictif X3(n), donné par une formule comparable à la précédente. A l'issue de ces deux calculs, l'unité de calcul effectue la somme Xh(n) = El(n) + X2(n) + X3(n) dont le résultat Xh(n) est l'échantillon fictif qui correspond à la valeur instantanée du courant homopolaire Ih. Les échantillons El étant considérés comme référence temporelle, l'apparition des échantillons E2 et E3 revêt un caractère aléatoire par rapport à cette référence comme on l'a déjà mentionné. De plus, si l'on suppose que l'écart e2 des fréquences d'échantillonnage fl et f2 des phases I et II, ainsi que l'écart e3 des fréquences d'échantillonnage fl et f3, ne sont pas nuls, il s'en suivra un effet de "glissement" relatif entre les échantillons El et E2 ainsi que El et E3. Ce glissement, positif ou négatif selon le signe de l'écart, provoquera à intervalles réguliers une quasi simultanéité dans l'apparition des échantillons El, E2 ou El, E3. Ceci est illustré par la figure 6, dont la moitié supérieure correspond à un glissement négatif, et la moitié inférieure à un glissement positif. Si le glissement est positif (f2, f3 A l'inverse, si le glissement est négatif (f2, f3 > fl), les échantillons E2 et E3 apparaissent avec une récurrence plus forte que les échantillons El, et il peut arriver que deux échantillons E2 et E3 apparaissent dans une fenêtre F synchronisée avec l'échantillon El. Compte tenu des logiciels de calcul nécessaires, et des exigences de rapidité de calcul, il n'apparaît pas opportun de devoir traiter les deux situations précédentes, même si des solutions "logiciel" existent pour chaque cas, et il apparaît préférable d'exploiter le cas du glissement négatif, lequel fournit un surplus d'échantillons. En conséquence, les fréquences d'échantillonnage f2 et f3 des phases II et III sont volontairement choisies supérieures à la fréquence fl de la phase I servant de référence, ceci par construction des capteurs 9, par exemple avec un écart relatif de l'ordre de 10 % comme il ressort déjà des exemples numériques donnés plus haut. Du côté du récepteur, compte tenu de ce choix, il devient certain qu'au moins un échantillon E2 ou E3 apparaisse dans chaque fenêtre d'échantillonnage F, ce qui correspond à l'hypothèse faite précédemment. Cependant, des "collisions" peuvent se produire, c'est- -dire qu'un échantillon E2 ou E3 peut se présenter en coïncidence temporelle avec un échantillon El (en fait, à l'intérieur d'un petit intervalle de temps prédéfini, centré sur l'instant de réception de l'échantillon El utilisé comme référence). Dans ce cas, l'unité de calcul 25 diffère le calcul d'interpolation jusqu'à l'apparition de l'échantillon E2 ou E3 suivant, qui se situera nécessairement vers l'autre extrémité de la fenêtre F, à l'intérieur de celle-ci. Ainsi, on prendra en compte un intervalle de temps t2 ou t3 correctement mesurable et exploitable. Par contre, l'échantillon E2 ou E3 venant en "collision" avec l'échantillon El est bien mémorisé, et il intervient dans le calcul d'interpolation comme échantillon précédent. En d'autres termes, puisqu'il apparaît en moyenne plus d'échantillons E2 et E3 que d'échantillons El, l'ajustement se fait en n'utilisant qu'une seule fois les échantillons E2 et E3 venant en "collision", alors qu'en situation normale chaque échantillon E2 ou E3 est utilisé deux fois, successivement, à savoir en tant que E(n - 1) puis E(n) en reprenant partiellement les notations précédentes. Compte tenu de ce qui précède, l'unité de calcul 25 reconstitue dans tous les cas, de manière quasi instantanée, le courant homopolaire Ih, ceci d'une manière suffisamment précise pour être efficacement exploitée. En particulier, le bloc 27 permet de surveiller le courant homopolaire Ih par comparaison avec une valeur de seuil, et d'émettre le cas échéant sur la sortie 29 un signal indicateur d'un défaut homopolaire. Simultanément, les données échantillonnées issues des trois phases I, II et III et représentant les courants de phase sont traitées par le bloc 28 de surveillance du courant polyphasé, qui compare lui aussi ces données à des seuils, et provoque le cas échéant, sur la sortie 30, l'émission d'un signal indicateur d'un défaut de phase. Bien entendu, ces signaux peuvent être transmis à distance par tout moyen, et provoquer toute action désirée en vue de la protection du réseau aérien concerné. Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas à la seule forme d'exécution de ce détecteur de défauts pour réseau aérien polyphasé de distribution électrique qui a été décrite ci-dessus, à titre d'exemple ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes de réalisation et d'application respectant le même principe. C'est ainsi, notamment, que l'on ne s'éloignerait pas du cadre de l'invention par des modifications purement constructives, concernant par exemple la structure interne des capteurs dans lesquels les circuits électroniques peuvent être regroupés d'une manière différente de celle illustrée par la figure 3. Il est aussi envisageable d'utiliser le même détecteur de défauts sur un poteau ne supportant pas d'appareillage de coupure, et plus généralement de mettre en oeuvre l'invention en tout point d'un réseau aérien, non nécessairement en association avec un poteau. REVENDICATIONS 1. Détecteur de défauts pour réseau aérien polyphasé de distribution électrique, caractérisé en ce qu'il comprend essentiellement, en combinaison - un ensemble de capteurs (9) indépendants les uns des autres, associés chacun à l'une des phases (I, II, III) d'une ligne (4) du réseau aérien, chaque capteur (9) étant monté sur un conducteur de phase (3,8) de la ligne (4), étant alimenté électriquement par le courant de la ligne, mesurant l'intensité du courant de phase (Tt, I2, correspondant, convertissant la valeur mesurée analogique de cette intensité en données numériques (El, E2, E3) et transmettant instantanément ces données numériques via un canal radio (A, B, C), les transmissions de données sur les différents canaux radio (A, B, C) associés aux phases (I, II, III) du réseau étant asynchrones, et - un ensemble récepteur (10) collectant les données numériques (El, E2, E3) transmises par les différents canaux radio (A, B, C) associés aux capteurs (9), l'ensemble récepteur (10) exploitant ces données numériques (El, E2, E3) en reconstituant par calcul le courant homopolaire (Ih) à partir de la somme des différents courants de phase, avec compensation du déphasage lié au caractère asynchrone des transmissions de données sur les différents canaux radio (A, B, C). 2. Détecteur de défauts selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque capteur (9) comprend un tore (14) à noyau magnétique et bobinage (15) destiné à son alimentation électrique, un tore (17) à noyau magnétique et bobinage (18) destiné à la mesure du courant de phase (I1, I2, I3), un circuit électronique (16) d'alimentation en relation avec le premier tore (14), un circuit électronique (19) de conversion du signal analogique, fourni par le second tore (17), en données numériques du type "série" (El, E2, E3), un circuit électronique (20, 21) constituant émetteur radio, et une enveloppe (22) renfermant l'ensemble des composants précédents (14 à 21) et prévue pour être montée sur le conducteur de phase (3, 8) concerné de telle sorte que ce conducteur traverse les deux tores précités (14, 17). 3. Détecteur de défauts selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque capteur (9) est solidaire d'une bretelle de raccordement (8) entre une ligne aérienne (4) et un appareillage tel qu'interrupteur aérien (5). 4. Détecteur de défauts selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que chaque capteur (9) est "au potentiel", c'est-à-dire galvaniquement lié au conducteur de phase (3, 8) sur lequel il se trouve monté. 5. Détecteur de défauts selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que l'ensemble récepteur (10) comprend au moins une antenne (11) de réception radio, une pluralité de démodulateurs (23) accordés sur les canaux radio (A, B, C) respectivement associés aux différents capteurs (9), une pluralité d'étages (24) de conversion numérique série/numérique parallèle, une unité centrale de calcul (25) prenant en compte les données (El, E2, E3) reçues issues des différents capteurs (9), notamment par interpolation numérique en vue de leur resynchronisation et par sommation fournissant une valeur instantanée du courant homopolaire (Ih), et un coffret (12) renfermant les composants (23 à 25) précédemment nommés. 6. Détecteur de défauts selon la revendication 5, caractérisé en ce que le traitement des mesures comprend, du côté de l'ensemble de capteurs (9), l'échantillonnage et l'émission radio des données numériques (El, E2, E3) à une fréquence d'échantillonnage prédéfinie, les fréquences d'échantillonnage (fl, f2, f3) étant différentes d'un capteur à un autre avec des écarts (el, e2) relativement faibles et, du côté de l'ensemble récepteur (10), une interpolation linéaire prenant pour référence temporelle les instants de réception des données échantillonnées (El) correspondant à une phase particulière (I) du réseau et réalisant, à partir des données échantillonnées (E2, E3) reçues à d'autres instants et correspondant aux autres phases (II, III), un calcul d'échantillons fictifs (X2, X3) ramenés aux instants de réception de la phase de référence (I). 7. Détecteur de défauts selon la revendication 6, caractérisé en ce que les fréquences d'échantillonnage (f2, f3) des phases (II, III) autres que la phase de référence (I) sont choisies supérieures à la fréquence d'échantillonnage (fl) de la phase de référence (I). 8. Détecteur de défauts selon la revendication 7, caractérisé en ce que, en cas de "collision" de deux échantillons (El, E2 ou El, E3), l'unité de calcul (25) diffère le calcul d'interpolation jusqu'à l'apparition de l'échantillon (E2 ou E3) suivant, l'échantillon (E2 ou E3) venant en collision avec l'échantillon de référence (El) étant mémorisé et intervenant dans le calcul d'interpolation.