FR 2679715 A1 19930129 FR 9109582 A 19910725 DISPOSITIF ELECTRONIQUE DE CONVERSION D'ENERGIE ELECTRIQUE L'invention concerne un dispositif électronique de conversion d'énergie électrique entre une source de tension et une source de courant, comprenant -ncellules de commutation commandables réalisées chacune au moyen de deux interrupteurs travaillant en complémentarité, avec n > , 2. Conformément aux définitions fournies dans les "Techniques de l'ingénieur, Vol. Electronique, pp : D3-150 et suivantes, par "source de tension1,, on entend un dipole électrique (générateur ou récepteur) dont la tension aux bornes ne peut subir de discontinuité du fait du circuit extérieur audit dipole (exemples : batterie d'accumulateurs, réseau de distribution alternatif, condensateur de valeur élevée...) ; par "source de courant'1, on entend un dipole électrique (récepteur ou générateur) qui est traversé par un courant ne pouvant subir de discontinuité du fait du circuit extérieur audit dipole (exemples : charge inductive, bobine, machine à courant continu...). De façon traditionnelle, les dispositifs de conversion statiques sont constitués d'association de cellules de commutation, formées chacune de deux interrupteurs aux fonctionnements complémentaires, l'un étant conducteur quand l'autre est bloqué ; chaque cellule possède une logique de commande associée qui assure la complémentarité et gère les échanges d'énergie en fonction de l'application. Une variante de ces dispositifs de conversion, dite "onduleur à trois niveaux", est connue et utilisée depuis 1981 dans le domaine de la haute tension (références : "Ch. Bachle et al, Requirements on the control of a three-level four quadrant power converter in a traction application, Proceeding E.P.E. Aachen 1989, pp 577 à 582" "B. Ve laert s et al, New develop m ents of 3-level PW M strategies, Proceeding E.P.E. Aachen 1989, pp 411 à 416"). Les dispositifs de ce type sont constitués de modules de quatre interrupteurs et ces derniers sont imbriqués pour former deux séries et ne fonctionnent plus en complémentarité ; deux diodes sont connectées à un point milieu capacitif relié à la source de tension afin de limiter à la demi-tension la valeur des tensions supportées par chacun des 4 interrupteurs et de fournir trois niveaux de tension de sortie, (d'où le nom de "onduleur à 3 niveaux" de ces dispositifs). Une commande spécifique est nécessaire dans ce type de dispositif pour permettre au jeu de diodes de jouer son rôle d'écrétage et de division de tension, mais cette commande est incompatible avec une complémentarité du fonctionnement des interrupteurs des deux séries. Dans ces conditions, un tel dispositif fournit en sortie une ondulation de tension dont l'amplitude et la fréquence sont liées - ou bien cette ondulation s'effectue entre le niveau de tension intermédiaire et l'un des niveaux extrêmes et présente donc une amplitude qui n'est qu'unie fraction (V/2) de la tension globale d'alimentation (V), la fréquence de cette ondulation étant alors égale à la fréquence de commande (F) des interrupteurs, - ou bien cette ondulation recouvre les trois niveaux de tension et présente donc une amplitude égale à la tension globale d'alimentation (V) mais, dans ce cas, la fréquence de cette ondulation est multiple de la fréquence de commande de chaque interrupteur (2F). Dans le premier cas, la valeur limitée (V/2) de l'amplitude de l'ondulation de la tension de sortie tendrait à faciliter son filtrage, mais celui-ci doit éliminer une fréquence faible F, ce qui limite cet avantage. Inversement, dans le second cas, la fréquence élevée (2F) de l'ondulation de la tension de sortie tendrait à faciliter son filtrage, mais la forte valeur de l'amplitude de celle-ci (V) limite cet avantage. En conséquence, par leur nature même, ces dispositifs ne permettent pas de bénéficier des avantages conjugués d'une réduction d'amplitude (V/2) et d'une multiplication de fréquence (2F). En outre, le caractère très spécifique de la commande de ces dispositifs dont les interrupteurs ne fonctionnent pas en complémentarité limite à quatre le nombre d'interrupteurs qu'ils peuvent comporter par module. Il est à noter que certains convertisseurs traditionnels (les onduleurs à modulation de largeur d'impulsion) sont constitués d'associations de cellules de commutation qui sont agencées en parallèle sur la source de tension, avec la source de courant connectée entre lesdites cellules de commutation ; dans ces onduleurs, les interrupteurs de chaque cellule fonctionnent en mode complémentaire -("Patel et Hoft, generalised techniques of harmonic elimination and voltage control in thyristor inverters, I.E.E.E. Transactions on industry applications, vol. IA.9, n. 3, mai-juin 73"). Ces dispositifs peuvent présenter les avantages cumulés indiqués précédemment (ondulation réduite de tension et fréquence multiple) toutefois, dans ces onduleurs, chaque interrupteur doit supporter la totalité de la tension globale d'alimentation ce qui, pour des tensions élevées, est un défaut grave par rapport aux dispositifs précédents dans lesquels la tension aux bornes de chaque interrupteur est une fraction (V/2) de la tension globale (V). De plus, le nombre de niveaux de tension délivrés en sortie de ces onduleurs est limité à trois et la multiplication de fréquence limitée à 2, quel que soit le nombre de cellules en parallèle. La présente invention se propose de fournir un dispositif de conversion perfectionné, qui associe les avantages suivants - possibilité de mettre en jeu un nombre élevé de cellules (n), ce nombre pouvant être égal à 2, mais également à une valeur supérieure (3 ou davantage), - tension supportée par chaque interrupteur égale à une fraction (V/n) de la tension totale d'alimentation (V), - ondulation de la tension de sortie d'amplitude limitée à la fraction (V/n) de la tension totale, - fréquence de cette ondulation multiple (nF) de la fréquence de commutation de chaque interrupteur (F). A cet effet, le dispositif visé par l'invention pour la conversion d'énergie électrique entre une source de tension et une source de courant comprend les moyens suivants -n- cellules de commutation commandables, comportant chacune deux interrupteurs, avec n > , 2, chaque cellule étant repérée par un rang k avec 1 > y k 4 n, une logique de commande connectée à chaque cellule de commutation pour lui délivrer des signaux de commande de fréquence F, aptes à assurer des commutations opposées des deux interrupteurs de la cellule, des moyens de pilotage adaptés pour délivrer vers les logiques de commande un signal de référence sr fonction de la conversion d'énergie désirée, n- interrupteurs homologues des cellules connectés en série et les -n- autres interrupteurs homologues étant eux-mêmes connectés en série, de façon à réaliser deux séries symétriques, dites série A et série B, dans lesquelles les deux interrupteurs d'une même cellule occupent des positions symétriques par rapport à la source de courant, les deux séries A et B d'interrupteurs étant interconnectées, d'une part, par une extrémité commune, à la source de courant, d'autre part, par leurs extrémités opposées, à la source de tension, le rang k affecté aux cellules croissant depuis la cellule dont les interrupteurs sont directement connectés à la source de courant (k = 1) jusqu'à la cellule dont les interrupteurs sont directement connectés à la source de tension (k = n). Le dispositif conforme à la présente invention, se caractérise en ce que des condensateurs sont associés aux cellules de commutation de façon que les bornes symétriques des deux interrupteurs de chaque cellule soient reliées entre elles à travers un condensateur en vue de maintenir entre lesdites bornes une tension, dite tension de charge du condensateur, et d'assurer une circulation alternée de courant d'un interrupteur vers l'autre interrupteur de la cellule, les logiques de commande des -n- cellules de commutation sont synchronisées pour répartir dans le temps leurs signaux de commande de sorte que le courant circulant dans chaque condensateur présente, sur une période 1/F , une valeur moyenne sensiblement proportionnelle à la variation de la tension aux bornes de la source de tension sur cette même période, et en particulier sensiblement nulle pour une source de tension continue. Comme on le comprendra mieux plus loin, les condensateurs agencés aux bornes de chaque cellule supportent des fractions croissantes de la tension de la source en fonction de leur rang. La différence entre les tensions de charge des condensateurs successifs est ainsi égale à V/n, et c' est cette différence (V/n) que supportent les deux interrupteurs de la cellule reliée aux deux condensateurs considérés. De plus, la synchronisation des logiques de commande permet d'obtenir une fréquence de l'ondulation de la tension de sortie (nF) multiple de la fréquence de commande (F) en raison des décalages des commutations des n cellules qui se répartissent sur chaque période 1/F . En outre, ce décalage entraine l'apparition de -n- niveaux distincts de la tension de sortie (-n- niveaux répartis régulièrement sur la période 1,F , deux niveaux voisins étant séparés par une tension égale à V/n). Le fonctionnement de chaque cellule est similaire à celui de la cellule voisine (au décalage temporel près) de sorte qu'il est possible de concevoir aisément dans chaque application des logiques de commande permettant de gérer les échanges d'énergie souhaités quel que soit le nombre -n- de cellules mises en jeu (ces logiques de commande étant toutes structurellement analogues puisque les signaux de commande qu'elles délivrent possèdent les me mes motifs et se déduisent les uns des autres par décalage). La description qui suit en référence aux dessins annexés illustre l'invention ; sur ces dessins qui font partie intégrante de la présente description - la figure 1 est un schéma électrique de principe du dispositif de conversion de l'invention, qui illustre sa partie puissance et sa partie commande, - la figure 2 représente un exemple de réalisation de la partie commande de ce dispositif, - la figure 3a illustre les signaux logiques délivrés vers deux cellules successives k et k+1, - les figures 3b et 3c illustrent respectivement l'allure du courant traversant le condensateur Ck associé à la cellule de rang k et l'allure de la tension Vck aux bornes de ce condensateur. - la figure 4 est un schéma électronique d'un mode de réalisation du dispositif de l'invention dans le cas d'une source de tension continue et d'une source de courant continu (hacheur de courant continu), - la figure 5 illustre l'allure des divers signaux relatifs à la partie commande de ce dispositif, - la figure 6 illustre l'allure des courants et tensions dans la partie puissance de ce dispositif, la figure 7 illustrant l'allure des tensions aux bornes des condensateurs, - la figure 8 est un schéma électronique d'un autre mode de réalisation dans le cas d'une source de tension constante et d'une source de courant alternatif symétrique, - la figure 9 illustre 11 allure des divers signaux relatifs à la partie commande de ce dispositif, - la figure 10 illustre l'allure des courants et tensions dans la partie puissance de ce dispositif, la figure 11 illustrant l'allure des tensions aux bornes des condensateurs. - la figure 12 est un schéma d'une variante du dispositif de la figure 8, pourvue de deux cellules de commutation, - les figures 13 et 14 illustrent l'allure de signaux du dispositif de la figure 12, - la figure 15 est un schéma électronique d'un autre mode de réalisation dans le cas d'une source de tension alternative et d'une source de courant constant, - les figures 16, 17, 18, 19, 20 et 21 illustrent l'allure de signaux du dispositif de la figure 15, - la figure 22 est un schéma électronique d'un autre mode de réalisation dans le cas d'une source de tension alternative et d'une source de courant alternatif, - les figures 23, 24, 25, 26 et 27 illustrent l'allure de signaux du dispositif de la figure 22. Le dispositif représenté à la figure 1 comprend n cellules de commutation CL1, CL2... CLk... CLn, n étant un entier quelconque supérieur ou égal à 2. Chaque cellule est composée de deux interrupteurs symbolisés en IAk et IBk qui sont commandés pour présenter des états complémentaires à tout instant ; ces interrupteurs sont avantageusement des interrupteurs statiques à semiconducteurs. n interrupteurs des n cellules sont connectés en série et constituent la série A du dispositif, les n autres interrupteurs connectés en série formant la série B. Les deux séries A et B d'interrupteurs sont interconnectées, d'une part, par une extrémité commune, à une source de courant J (selon la définition déjà fournie), d'autre part, par leurs extrémités opposées, aux bornes d'une source de tension E (selon la définition déjà fournie). La cellule CL1 est directement connectée à la source de courant J, les autres cellules s'éloignant de ladite source lorsque leur rang k augmente, jusqu'à la cellule de rang n qui est directement connectée aux bornes de la source de tension E. La source de courant J et la source de tension E peuvent présenter des caractéristiques différentes selon l'application (continue, alternative, génératrice, réceptrice). Les interrupteurs sont choisis en fonction de ces caractéristiques de façon que leur réversibilité en tension soit identique à celle de la source de tension E et que leur réversibilité en courant soit identique à celle de la source de courant J. A chaque cellule de commutation CLk, est associé un condensateur Ck qui est connecté entre les bornes symétriques des deux interrupteurs IAk et IBk de la cellule concernée CLk, (le condensateur Ck de rang k étant connecté entre la borne commune des interrupteurs IAk et IAk+ d'une part, et la borne commune des interrupteurs IBk et IBk+1 d'autre part). La dernière cellule CLn peut être associée à un condensateur spécifique Cn (représenté en traits discontinus à la figure 1) dans l'hypothèse où la source E ne serait pas une source de tension parfaite en vue de compenser ses imperfections ; dans le cas contraire, la source E, parfaite, joue le rôle de condensateur Cn à l'égard de la cellule CLn L'interrupteur bloqué (IAk en l'exemple dessiné) de la cellule CLk supporte la différence des tensions Vck - Vck~1 existant aux bornes des deux condensateurs adjacents Ck et Cl 1. Chaque condensateur a pour fonction de maintenir à ses bornes une tension, dite tension de charge Vck du condensateur ; une répartition de ces tensions de charge proportionnelle au rang du condensateur Vck = kV/n (V étant la tension aux bornes de la source E) garantit aux bornes des interrupteurs bloqués une différence de tension Vck - Vck-l égale à V/n pour tous les interrupteurs bloqués. Selon les états des interrupteurs des deux cellules CLk+1 et CLk, le condensateur Ck associé à la cellule CLk est parcouru par un courant ick égal à : + I, O ou - I (I étant le courant qui traverse la source de courant J). Chaque condensateur Ck est donc dimensionné pour présenter une capacité ck suffisante pour que les variations de tension Vck à ses bornes soient faibles par rapport à la tension kV/n et en particulier inférieures à 0,2 V/n (la tension maximale aux bornes des interrupteurs bloqués est alors limitée à 1,4 V/n). En outre, chaque condensateur est choisi pour présenter une tenue en tension fonction croissante de son rang, supérieure à la valeur k. max , où Vmax est la n valeur maximale de la tension V. Bien entendu, rien ne s'oppose à ce que les condensateurs soient identiques : ils seront alors dimensionnés pour supporter la tension V max (qui est susceptible de s'appliquer au dernier d'entre eux). Par ailleurs, le dispositif comporte n logiques de commande LG1... LGk... LGn, une logique étant connectée à chaque cellule de commutation pour lui délivrer des signaux de commande logique sc1, sc2... sck... sen de fréquence F aptes à assurer les commutations opposées des deux interrupteurs de la cellule à la fréquence F. Chaque logique de structure connue, généralement constituée par un comparateur et par un circuit d'adaptation (fonction du type d'interrupteur qu'elle commande), reçoit de la part de moyens de pilotage (symbolisés par un générateur de pilotage GP aux figures) un signal de référence sr continu (DG) ou alternatif (AC) qui est fonction de la conversion d'énergie désirée. Ce générateur dépend de l'application et peut par exemple fournir un signal de référence conditionnant une régulation de courant (courant de sortie I de valeur donnée quelles que soient les variations de la tension d'entrée V). Les logiques de commande LGk peuvent être structurellement identiques et c'est par leur synchronisation que l'on gère les commutations décalées des cellules CLk pour que l'ondulation de la tension de sortie Vs présente une amplitude égale à V/n et une fréquence égale à nF, multiple de la fréquence de commutation F des interrupteurs IAk et IBk, la tension supportée par chaque condensateur Vck soit égale à la fraction kV/n de la tension d'alimentation V. A cet effet, les logiques de commande sont reliées à des moyens de synchronisation SYNCHRO adaptés pour délivrer vers lesdites logiques des signaux de synchronisation sy1... Syk... syn aptes à imposer la loi de répartition dans le temps des signaux de commande sck issus des logiques LGk. Cette répartition des signaux de commande permet de contrôler la tension Vck aux bornes de chaque condensateur de sorte que celle-ci soit sensiblement proportionnelle à son rang k (kV/n) . Ce résultat est obtenu en contrôlant le courant i ck circulant dans chaque condensateur de sorte que celui-ci présente, sur une période 1/F, une valeur moyenne sensiblement proportionnelle à la variation de la tension aux bornes de la source de tension E sur cette même période, et en particulier sensiblement nulle pour une source de tension continue. Ce contrôle peut en particulier être réalisé en délivrant vers les logiques de commande LGk des signaux de synchronisation syk qui conditionnent à la sortie desdites logiques des signaux de commande sck décalés dans le temps, imposant des états logiques ek et ek+1 des cellules adjacentes de durées relatives prédéterminées. L'état logique ek d'une cellule CLk est défini comme égal à 1 lorsque l'interrupteur IAk de la cellule faisant partie de la série A est passant (l'autre interrupteur IBk de la cellule, de la série B, étant bloqué), et égal à O lorsque l'interrupteur de ladite série A est bloqué (l'autre interrupteur de la cellule, de la série B, étant passant). Comme on le verra dans les exemples qui suivent, la structure des moyens de synchronisation dépend des caractéristiques des source de tension E et source de courant J. La figure 2 explicite une structure possible des moyens de synchronisation SYNCHRO. Ces moyens de synchronisation comprennent en cet exemple un oscillateur OSC de fréquence F et une succession de circuits retards RETk, qui engendrent un système de n signaux sdk décalés pour deux signaux successifs d'un écart temporel égal à 1/nF. Ces signaux sont corrigés dans n sommateurs SMk qui reçoivent chacun un signal de correction Sgk et délivrent en sortie les signaux de synchronisation sdk. Les signaux de correction sgk sont élaborés dans des correcteurs CORk qui reçoivent, comme informations, les valeurs de la tension V et du courant I. Le signal de correction sgk délivré par chaque correcteur CORk est proportionnel au rang k du correcteur, à la fréquence F, à la variation de tension Vo-V1 sur la période 1/F, et à la capacité du condensateur de même rang k, et inversement I0 + I1 2 proportionnel à la valeur moyenne mmn du courant sur ladite période: 2 4 Ck.k.(V V ) F Sgk proportionnel à (Io+I1 ) n Ces valeurs des signaux de correction assurent la répartition appropriée des signaux de commande sck issus des logiques LGk et, en conséquence, la répartition précitée des tensions aux bornes des condensateurs et des interrupteurs. Il est à noter que la correction qui est réalisée dans l'exemple ci-dessus au niveau des moyens de synchronisation SYNCHRO peut l'hêtre également (avec un signe opposé) sur le signal de référence sr issu du générateur de pilotage ; les logiques LGk étant constituées par des comparateurs (suivi de circuits d'adaptation), les deux montages sont fonctionnellement équivalents et l'invention définie dans le cas de l'un ou l'autre des montages s'étend bien entendu à l'ensemble des deux. La figure 3a illustre l'allure de signaux de commande sck et sck+1 délivrés par les logiques de commande LGk et LGk+1 vers les deux cellules CLk et CL k+1 (ces signaux représentent les états logiques ek et ek+1 desdites cellules). Ces signaux de fréquence F sont décalés dans le temps et ont des durées différentes (en raison des termes correctifs introduits). On a schématisé à la figure 3b l'allure du courant Ick dans le condensateur Ck, lequel prend alternativement les valeurs +I, O, -I selon les positions relatives des fronts des signaux sck et sek+1 (I : courant qui traverse la source de courant, supposé ici variable). La circulation de ce courant ICk dans le condensateur Ck engendre une variation de la tension Vck à ses bornes : l'allure de celle-ci est illustrée à la figure 3c. Sur une période 1,K' la progression de la tension Vck est proportionnelle à la variation de la tension V sur la même période et au rang k du condensateur : Vck demeure proche à tout instant de la valeur kV/n . La figure 4 est un exemple de réalisation du dispositif précité dans le cas d'une source E de tension continue et d'une source J de courant continu (sur toutes les figures, aux fins de faciliter la compréhension, ont été reprises les mêmes références pour les éléments similaires). Dans cet exemple qui comprend trois cellules de commutation, les interrupteurs IA1, Ira2, 1A3 de la série A sont des interrupteurs de type commandable à l'amorçage et au blocage, en particulier transistor bipolaire (ou encore transistor Darlington, MOST, GTO, IGBT...). Les interrupteurs IB1, IB2' IB3 de la série B sont des interrupteurs à double commutation spontanée, c'est-à-dire des diodes. Dans cette application, les moyens de synchronisation sont adaptés de façon que les signaux de commande sck, sck+1 délivrés vers deux cellules de rangs successifs k et k+1 imposent à ces cellules des états logiques ek et ek+1 tels que, si ek f ek+1, les durées cumulées pendant lesquelles ek ET ek+1 = 1 soient sensiblement égales aux durées cumulées pendant lesquelles ek ET ek+1 = 1. A cet effet, les moyens de synchronisation SYNCHRO comprennent des moyens de génération de signaux triangulaires déphasés, constitués en l'exemple représenté par un générateur de signaux triangulaires OSCT qui délivre un signal sd3 de fréquence F dont l'allure est représentée à la figure 5, et par un déphaseur RET2 dont la sortie est reliée à un autre déphaseur RET1. Les déphaseurs introduisent un déphasage de 2 n' soit en l'exemple 2 t /3. Les signaux issus du générateur OSCT (sd3), du déphaseur RET2 (sd2) et du déphaseur RET1 (sd1) ont des phases relatives de 0, 2 21 /3 et 4 et /3 et sont délivrés respectivement vers les comparateurs des logiques de commande LG3, LG2, LG1. Le générateur de pilotage GP délivre comme précédemment le signal de référence sr vers l'autre entrée des comparateurs. Dans l'application continu/continu, le signal sr est continu et varie en fonction de l'échange d'énergie désirée. A la sortie des comparateurs LG3, LG2, LG1, apparaissent les trois signaux de commande sic3, sc2, sc1 constitués par des signaux logiques, de valeur 1 lorsque sdk Ces signaux sont délivrés après adaptation sur l'électrode de commande des interrupteurs Ira3, Ira2, 1A1 La figure 6 présente l'allure des courants ic1, ic2 qui traversent les condensateurs C1 et C2 (la source de tension E supposée parfaite joue le rôle de condensateur C3). On peut vérifier que, lorsque deux cellules successives sont dans des états ek et ek+1 différents, il y a circulation du courant I de la source J dans un sens ou dans l'autre, à travers le condensateur situé entre les deux cellules concernées ; au contraire le courant dans ce condensateur est nul lorsque les deux cellules sont dans des états identiques. Le dernier diagramme de la figure 6 présente la tension de sortie Vs; cette tension possède une ondulation de fréquence 3F et d'amplitude E/3: ces deux conditions facilitent leiltrage de cette tension. La figure 7 illustre l'équilibrage des tensions Vc1 et Vc2 aux bornes des condensateurs C1 et C2 par comparaison à la tension continue V aux bornes de la source de tension E. On vérifie que la tension Vck aux bornes d'un condensateur k est sensiblement égale à kV/n (ici kV/3). La tension aux bornes d'un interrupteur IAK ou IBK (VIAK ou VIBK) est soit nulle soit égale à la différence des tensions aux bornes des deux condensateurs Ck-l Ck qui l'encadrent. Il s'ensuit que cette tension est limitée à V/n (ici V/3). La figure 8 est un exemple de réalisation du dispositif dans le cas d'une source E de tension continue et d'une source J de courant alternatif symétrique de fréquence fi (la fréquence F des commutations étant notablement supérieure à cette fréquence fi). Cet exemple correspond à un onduleur de tension (convertisseur continu/alternatif) ou, compte tenu de la réversibilité, à un redresseur de courant (convertisseur alternatif/continu). Dans l'exemple représenté qui comprend également trois cellules (mais qui peut être généralisé à n cellules) tous les interrupteurs IA1, Ira2, IA3, IB1' IB2' IB3 sont de même type, réversibles en courant et unidirectionnels en tension ; à la figure 8, ils sont constitués par des transistors bipolaires doublés chacun d'une diode en antiparallèle ; chacun de ces transistors bipolaires peut être remplacé selon les applications par un transistor Darlington, MOST, GTO, IGBT... Dans cette application, les moyens de synchronisation SYNCHRO sont adaptés de façon que les signaux de commande sck, sek+1 délivrés vers deux cellules CLk, CLk+1 de rangs successifs k et k+1 imposent à ces cellules des états logiques ek et ek+1 tels que la grandeur logique ek ET ek+1 soit périodique, de fréquence 2 fi, double de la fréquence de la source de courant J, la grandeur logique ek ET ek+1 soit également périodique, avec la même fréquence 2 fi. A cet effet, les moyens de pilotage GP sont adaptés pour délivrer un signal de référence sr alternatif symétrique de fréquence fi ; de plus les moyens de synchronisation comprennent des moyens de génération de signaux triangulaires alternatifs symétriques sdk, composés en l'exemple de n générateurs OSCT, RET2, RET1, correspondant aux -n- cellules et affecté multiple de la fréquence fi pour délivrer des signaux triangulaires décalés dans le temps de sorte que le signal sdk+1 issu du générateur de rang k+1 soit retardé dans le temps d'une valeur 1/nF par rapport à celui sdk issu du générateur de rang k. Les n logiques LGk sont constituées chacune par un comparateur relié aux moyens de pilotage GP et à un générateur de signaux triangulaires, le comparateur qui est relié au générateur de rang k étant connecté à la cellule de commutation de rang k pour commander celle-ci en fonction des valeurs relatives des deux signaux (sdk, sr) qu'il reçoit. Comme précédemment, les générateurs de signaux triangulaires peuvent être constitués par un oscillateur OSCT et par une succession de déphaseurs RETk 2 l',n de façon à délivrer des signaux triangulaires décalés de 2 ton pour un signal par rapport au suivant. A la sortie des comparateurs LG3, LG2, LG1 des logiques de commande, apparaissent des signaux de commande sc3, sc2, sc1 qui ont des caractéristiques similaires à celles déjà décrites précédemment. Ces signaux qui sont représentés à la figure 9 sont délivrés vers les interrupteurs Ira3, IA2 et 1A1 Les conditions déjà évoquées dans le mode de réalisation précédent se vérifient dans le cas visé. Après inversion et isolement galvanique dans des circuits INVk, ces signaux assurent la commande des trois autres interrupteurs IB3 > IB2, 1B1 La figure 10 présente l'allure des courants qui traversent les condensateurs C1 et C2. Les mêmes commentaires que dans le cas précédent peuvent être formulés. Le dernier diagramme de la figure 10 présente la tension de sortie Vs : comme précédemment, cette tension possède une ondulation de fréquence nF et d'amplitude E/n (n=3 dans le cas représenté de trois cellules). La figure il illustre l'équilibrage des tensions aux bornes des condensateurs : la tension Vck aux bornes du condensateur de rang k est sensiblement égale à kV/n. En outre, dans ce cas également, la tension aux bornes d'un interrupteur est limitée à V/n (ici V/3). La figure 12 représente une variante du dispositif représenté à la figure 8 (source de tension E continue et source de courant alternatif symétrique de fréquence fi). Dans le dispositif de la figure 12, le nombre n de cellules est égal à 2 et la fréquence de commutation F est égale à la fréquence fi de la source de courant. La partie puissance du dispositif est similaire à celle de la figure 8 le signal de référence sr issu du générateur de pilotage est traité dans la logique de commande LG2 associé à la deuxième cellule de façon à délivrer un signal de commande sc2 de fréquence fi. Cette logique de commande LG2 peut par exemple être constituée par une mémoire stockant des motifs prédéfinis de commande qui sont lus à la fréquence F = fi et sélectionnés en fonction du signal sr. Ce signal qui sert à commander la cellule CL2 (après inversion pour l'interrupteur de la série B) est reçu par la logique LG1 attachée à la cellule CL1 en vue de délivrer un signal de commande sc1 vers ladite cellule CL1. Les signaux de commande sc1 et sc2 imposent à ces cellules des états logiques e1 et e2 tels que e2 est obtenu en complémentant e1 et en le décalant d'une demi-période 1/2F. A cet effet, la logique LG1 peut en particulier être constituée par un inverseur suivi d'un déphaseur DEPH de t . Le cas échéant, le signal sc1 peut être stocké (comme le signal sc2) dans une mémoire pour être lu à la fréquence F = fi. La figure 13 illustre les signaux de commande sc2 et sc1 ; le dernier diagramme de cette figure illustre en traits discontinus le courant I de la source J et en traits continus le courant 1c1 circulant dans le condensateur C1 ; on note que ce courant présente une valeur moyenne nulle. La figure 14 illustre l'allure de la tension Vs de sortie du système (qui est une tension à trois niveaux) ; la tension Vcl aux bornes du condensateur C1 est donc sensiblement égale à V/2 et la tension aux bornes de l'interrupteur 1A1 est limitée à V/2. La figure 15 est un exemple de réalisation du dispositif dans le cas d'une source E de tension alternative symétrique de fréquence fv et d'une source J de courant continu (la fréquence F des commutations étant notablement supérieure à cette fréquence fv). Cet exemple correspond à un convertisseur alternatif/continu et/ou continu/alternatif (redresseur ou onduleur de courant réversible). Dans l'exemple représenté qui comprend trois cellules (mais qui peut être généralisé à n cellules), tous les interrupteurs 1A1' Ira2, IA3, Ig1 IB2 1B3 sont de même type, réversibles en tension et unidirectionnels en courant à la figure 15, ils sont constitués par des transistors bipolaires disposés chacun en série avec une diode ; chacun de ces transistors peut être remplacé selon les applications par un transistor Darlington, MOST, GTO (ne nécessitant pas nécessairement une diode série), IGBT... Dans cette application, les moyens de synchronisation sont adaptés de façon que les signaux de commande sck, ses+1 délivrés vers deux cellules CLk, CLk+1 de rangs successifs k et k+1 imposent à ces cellules des états logiques ek et ek+1 tels que, sur chaque période 1/F , la différence entre la durée de l'état ek ET ek+1 = 1 et la durée de l'état ek ET ek+1 = 1 soit sensiblement égale à où Ck est la capacité du condensateur de rang k, I est la valeur du courant de la source de courant, VO est la tension aux bornes de la source de tension au début de la période 1/F considérée et V1 cette tension à la fin de ladite période. A cet effet, les moyens de pilotage sont adaptés pour délivrer un signal de référence sr alternatif symétrique de fréquence fv, qui est illustré à la figure 16 de plus les moyens de synchronisation SYNCHRO comprennent des moyens de génération de n signaux triangulaires alternatifs symétriques sdk, composés en l'exemple de n générateurs OSCT, RET2, RET1, correspondant aux -n- cellules et affectés du même rang, les générateurs présentant une même amplitude et une même fréquence -Fmultiple de la fréquence fv pour délivrer des signaux triangulaires décalés dans le temps de sorte que le signal sdk+l issu du générateur de rang k+1 soit retardé dans le temps d'une valeur 1,nK par rapport au signal sdk issu du générateur de rang k (figure 17), des correcteurs CORk, correspondant aux cellules et affectés du même rang, chaque correcteur étant relié aux moyens de pilotage et adapté pour délivrer un signal de référence corrigé sgk d'amplitude relative gk par rapport à celle des signaux triangulaires sdk, telle que Les n logiques LGk sont chacune constituées par un comparateur recevant un signal triangulaire sdk et recevant un signal de référence corrigé sgk, le comparateur qui est relié au générateur de rang k étant connecté à la cellule de commutation de rang k pour commander celle-ci en fonction des valeurs relatives des deux signaux sdk, Sgk qutil reçoit. Les signaux de référence corrigés Sgk sont illustrés à la figure 18. Comme précédemment, les générateurs de signaux triangulaires peuvent être constitués par un oscillateur OSCT et par une succession de déphaseurs RETk 2 #/n de façon à délivrer des signaux triangulaires décalés de 2 7/n pour un signal par rapport au suivant. A la sortie des comparateurs LG3, LG2, LG1 des logiques de commande, apparaissent des signaux de commande sc3, sc2, sc1 qui ont des caractéristiques similaires à celles déjà décrites précédemment. Ces signaux qui sont représentés à la figure 19 sont délivrés vers les interrupteurs IA3, IA2 et 1A1 Les conditions déjà évoquées dans les modes de réalisation précédents se vérifient dans le cas visé. Après inversion et isolement galvanique dans des circuits INVk, ces signaux assurent la commande des trois autres interrupteurs IB3 > IB2 IB1- La figure 20 présente l'allure du courant 1c1 qui traverse le condensateur C1 et celle de la tension Vci à ses bornes. Il est à noter que ce courant 1c1 présente une valeur moyenne non nulle, appropriée pour provoquer une variation de la tension Vci proportionnelle à la variation de la tension V aux bornes de la source E. La variation macroscopique de la tension Vci est mieux illustrée à la figure 21. Cette figure montre aussi que les tensions Vck aux bornes des condensateurs varient proportionnellement à leur rang k. La figure 22 est un exemple de réalisation du dispositif dans le cas d'une source E de tension alternative symétrique de fréquence fv et d'une source J de courant alternatif symétrique de fréquence fi (la fréquence F des commutations étant notablement supérieure aux fréquence fi et fv). Cet exemple correspond à un convertisseur alternatif/alternatif (par exemple convertisseur changeur de fréquence parfois désigné par "cycloconvertisseur"). Dans l'exemple représenté qui comprend trois cellules (mais qui peut être généralisé à n cellules), tous les interrupteurs IRAI, IA2 Ira3, IB1, IB2, IB3 sont de même type, réversibles en tension et en courant ; à la figure 22, ils sont constitués par des transistors bipolaires associés par paire en anti-série, chacun étant doté d'une diode en anti-parallèle ; chacun de ces transistors peut être remplacé selon les applications par un transistor Darlington, MOST (la diode pouvant être la diode interne du MOST), GTO, IGBT... Dans cette application, les moyens de synchronisation SYNCHRO sont adaptés de façon que les signaux de commande scK, sck+î délivrés vers deux cellules CLk, CLk+1 de rangs successifs k et k+1 imposent à ces cellules des états logiques ek et ek+1 tels que, sur chaque période 1/F , la différence entre la durée de l'étant ek ET ek+1 = 1 et la durée de l'étant ek ET ek+1 = 1 soit sensiblement égale à où ck est la capacité du condensateur de rang k, 10 et VO sont les valeurs des sources de courant et de tension au début de la période 1/F considérée, et I1 et V1 ces valeurs à la fin de ladite période. Les moyens de pilotage GP délivrent un signal de référence sr adapté pour piloter les échanges d'énergie dans l'exemple représenté, ce signal de référence est alternatif de fréquence fv. Les moyens de synchronisation SYNCHRO comprennent des moyens de génération de signaux triangulaires alternatifs symétriques sdk, constitués en l'exemple par n générateurs OSCT, RET2, RET1, correspondant aux -n- cellules et affectés du même rang, les générateurs présentant une même amplitude et une même fréquence -F (notablement supérieures aux fréquences fi et fv), lesdits générateurs étant décalés dans le temps de sorte que le signal triangulaire sdk+1 issu du générateur de rang k+1 soit retardé dans le temps d'une valeur 1,nF par rapport au signal sdk issu du générateur de rang k (figure 24), des correcteurs CORk, correspondant aux cellules et affectés du même rang, chaque correcteur étant relié aux moyens de pilotage GP et adapté pour délivrer un signal de référence corrigé Sgk d'amplitude relative gk par rapport à celle des signaux triangulaires sdk, telle que Les n logiques LGk sont chacune constituées par un comparateur recevant un signal triangulaire sdk et un signal de référence corrigé sgk, le comparateur qui est relié au générateur de rang k étant connecté à la cellule de commutation CLk de rang k pour commander celle-ci en fonction des valeurs relatives des deux signaux sdk, Sgk qu'il reçoit. Les signaux triangulaires sdk issus des générateurs et les signaux de référence corrigés Sgk sont illustrés à la figure 24. Comme précédemment, les générateurs de signaux triangulaires peuvent être constitués par un oscillateur OSCT et par une succession de déphaseurs RETk 27 /n de façon à délivrer des signaux triangulaires décalés de 2 rang pour un signal par rapport au suivant. A la sortie des comparateurs LG3, LG2, LG1 des logiques de commande, apparaissent des signaux de commande sc1, sc2, sc3 qui ont des caractéristiques similaires à celles déjà décrites précédemment. Ces signaux qui sont représentés à la figure 25 sont délivrés vers les interrupteurs IA3, IA2 et 1A1 Les conditions déjà évoquées dans les modes de réalisation précédents se vérifient dans le cas visé. Après inversion et isolement galvanique dans des circuits INVk, ces signaux assurent la commande des trois autres interrupteurs B3 IB2 IB1- La figure 25 présente l'allure du courant 1c1 qui traverse le condensateur C1 et celle de la tension Vcl à ses bornes. Il est à noter que ce courant 1c1 présente une valeur moyenne non nulle, appropriée pour provoquer une variation de la tension Vci proportionnelle à la variation de la tension V aux bornes de la source E. La variation macroscopique de la tension Vc1 est mieux illustrée sur la figure 27. Cette figure montre aussi que les tensions Vck aux bornes des condensateurs varient proportionnellement à leur rang k. REVENDICATIONS 1/ - Dispositif électronique de conversion d'énergie électrique entre une source de tension et une source de courant comprenant -n- cellules de commutation commandables (CL1... CLk... CLn) comportant chacune deux interrupteurs (IAk, IBk) avec n > , 2, chaque cellule étant repérée par un rang k avec 1 > $ k une logique de commande (LGk) étant connectée à chaque cellule de commutation (CLk) pour lui délivrer des signaux de commande (ses) de fréquence F, aptes à assurer des commutations opposées des deux interrupteurs de la cellule, des moyens de pilotage (GP) adaptés pour délivrer vers les logiques de commande un signal de référence (sr) fonction de la conversion d'énergie désirée, n- interrupteurs homologues des cellules étant connectés en série et les -n- autres interrupteurs homologues étant eux-mêmes connectés en série, de façon à réaliser deux séries symétriques, dites série A et série B, dans lesquelles les deux interrupteurs (IAk, IBk) d'une même cellule occupent des positions symétriques par rapport à la source de courant, les deux séries A et B d'interrupteurs étant interconnectées, d'une part, par une extrémité commune, à la source de courant (J), d'autre part, par leurs extrémités opposées, à la source de tension (E), le rang k affecté aux cellules croissant depuis la cellule (CL1) dont les interrupteurs sont directement connectés à la source de courant (k = 1) jusqu'à la cellule (CLn) dont les interrupteurs sont directement connectés à la source de tension (k = n), ledit dispositif de conversion étant caractérisé en ce que des condensateurs (ck) sont associés aux cellules de commutation (CLk) de façon que les bornes symétriques des deux interrupteurs (IAk, IBk) de chaque cellule soient reliées entre elles à travers un condensateur en vue de maintenir entre lesdites bornes une tension, dite tension de charge du condensateur, et d'assurer une circulation alternée de courant d'un interrupteur vers l'autre interrupteur de la cellule, les logiques de commande (LGk) des -ncellules de commutation sont synchronisées pour répartir dans le temps leurs signaux de commande (sck) de sorte que le courant circulant dans chaque condensateur (Ck) présente, sur une période 1/F , une valeur moyenne sensiblement proportionnelle à la variation de la tension aux bornes de la source de tension sur cette même période, et en particulier sensiblement nulle pour une source de tension continue. 2/ - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque condensateur (ck) associé à une cellule de commutation (CLk) présente une tenue en tension supérieure à un seuil Vck fonction croissante du rang k de la cellule à laquelle est associé ledit condensateur, avec Vck = k.Vm/n où Vm est la tension maximale de la source de tension (E). 3/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que chaque condensateur (ck) associé à la cellule de commutation (CLk) de rang k est dimensionné pour présenter une capacité ck suffisante pour que les variations de tension aux bornes dudit condensateur soient inférieures à 0,2.V/n, où V est la tension de la source de tension (E). 4/ / - Dispositif selon l'une des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel les interrupteurs (IAk, IBk) des cellules de commutation (CLk) sont des interrupteurs statiques à semi-conducteurs, possédant une réversibilité en tension identique à celle de la source de tension (E) et une réversibilité en courant identique à celle de la source de courant (J). 5/ - Dispositif selon l'une des revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que les logiques de commande (LGK) sont reliées à des moyens de synchronisation (SYNCHRO) comprenant un oscillateur (OSC) de fréquence F, une succession de circuits retards (RETk) délivrant un système de signaux (sdk) décalés pour deux signaux successifs d'un écart temporel égal à 1/nF, des correcteurs (CORk) délivrant des signaux de correction (sgk) proportionnels au rang k du correcteur, à la fréquence F, à la variation de tension Vo-V1 sur la période 1/FX et à la capacité du condensateur de même rang k, et inversement proportionnel à la valeur moyenne 1 du courant sur 2 ladite période, et des sommateurs (SMk) en vue de délivrer des signaux de synchronisation (Syk) à partir des signaux décalés (sdk) et signaux de correction (sgk) , chaque logique de commande comprenant un comparateur recevant, d'une part, le signal de référence (sr) issu des moyens de pilotage (GP), d'autre part, le signal de synchronisation (Syk) de rang k correspondant issu des moyens de synchronisation (SYNCHRO). 6/ - Dispositif selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4 ou 5, connecté à une source de tension continue et à une source de courant continu, en vue de réaliser un convertisseur continu/continu, dans lequel chaque cellule de commutation (CLk) comprend, d'une part, un interrupteur (IAk) du type commandable à l'amorçage et au blocage, d'autre part, un interrupteur (IBk) à double commutation spontanée. 7/ - Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les logiques de commande (LGk) des -ncellules de commutation sont synchronisées de façon que les signaux de commande (sck, sek+1) délivrés vers deux cellules (CLk, CLk+1) de rangs successifs k et k+1 imposent à ces cellules des états logiques ek et ek+1 tels que, si ek f ek+î, les durées cumulées pendant lesquelles ek ET ek+1 = 1 soient sensiblement égales aux durées cumulées pendant lesquelles ek ET ek+1 = 1, l'état logique ek d'une cellule (CLk) étant défini comme égal à 1 lorsque l'interrupteur (yak) \ de la cellule faisant partie de la série A est passant (l'autre interrupteur (IBk) de la cellule, de la série B, étant bloqué), et égal à O lorsque l'interrupteur (IAk) de ladite série A est bloqué (l'autre interrupteur (IBk) de la cellule, de la série B, étant passant). 8/ - Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les logiques de commande (LGk) des -ncellules de commutation sont reliées à des moyens de synchronisation (SYNCHRO) comprenant des moyens de génération de signaux triangulaires déphasés (OSCT, RET2, RET1), aptes à délivrer des signaux (sd3, sd2, sd1) commande de même fréquence -F- déphasés de 2 C7 /n pour un signal par rapport au suivant. 9/ - Dispositif selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4 ou 5, connecté à une source de tension continue et à une source de courant alternatif symétrique en vue de réaliser un convertisseur continu/alternatif et/ou alternatif/continu, dans lequel chaque cellule de commutation (CLk) comprend deux interrupteurs identiques (IAk, IBk) réversibles en courant et unidirectionnels en tension. 10/ - Dispositif selon la revendication 9 connecté à une source de tension constante et à une source de courant alternatif symétrique, de fréquence fi, caractérisé en ce que les logiques de commande (CLk) des -n- cellules de commutation sont synchronisées de façon que les signaux de commande (sck, sac+1) délivrés vers deux cellules (CLk, CLk+1) de rangs successifs k et k+1 imposent à ces cellules des états logiques ek et ek+1 tels que la grandeur logique ek ET ek+1 soit périodique, de fréquence 2 fi, double de la fréquence de la source de courant, la grandeur logique ek ET ek+1 soit également périodique, avec la même fréquence 2 fi, l'état logique e k d'une cellule étant défini comme égal à 1 lorsque l'interrupteur (IAk) de la cellule faisant partie de la série A est passant (l'autre interrupteur (IBk) de la cellule, de la série B, étant bloqué), et égal à O lorsque l'interrupteur de ladite série A est bloqué (l'autre interrupteur de la cellule, de la série B, étant passant). 11/ - Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que les moyens de pilotage (GP) sont adaptés pour délivrer un signal de référence (sr) alternatif symétrique de fréquence fi, et en ce que les logiques de commande (LGk) des -ncellules de commutation sont reliées à des moyens de synchronisation (SYNCHRO) comprenant des moyens de génération de signaux triangulaires (OSCT, RET2, RET1) adaptés pour délivrer n signaux triangulaires alternatifs symétriques (sdk), lesdits signaux présentant une même amplitude et une même fréquence -F- multiple de la fréquence fi et étant décalés dans le temps de sorte que le signal (sdk+1) de rang k+1 soit retardé dans le temps d'une valeur 1/nF par rapport au signal (sdk) de rang k, les n logiques (LGk) comprennent chacune un comparateur recevant le signal de référence (sr) issu des moyens de pilotage (GP) et un signal triangulaire (sdk) issu des moyens de génération, le comparateur de rang k étant connecté à la cellule de commutation (CLk) de rang k pour commander celle-ci en fonction des valeurs relatives des deux signaux (sr, sdk) qu'il reçoit. 12/ - Dispositif selon la revendication 9, connecté à une source de tension constante et à une source de courant alternatif symétrique de fréquence fi, comprenant deux cellules de commutation (LG1, LG2 ; n = 2), caractérisé en ce que les logiques de commande (LG1, LG2)des deux cellules de commutation sont adaptées de sorte que les signaux de commande (sc1, s-c2) présentent une fréquence F égale à la fréquence fi de la source de coursant, lesdites logiques étant synchronisées de façon que ces signaux de commande imposent aux cellules (CL1, CL2) des états logiques e1 et e2 tels que e2 est obtenu en complémentant e1 et en le décalant d'une demi-période 1/2F. 13/ - Dispositif selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4 ou 5, connecté à une source de tension alternative symétrique et à une source de courant continu en vue de réaliser un convertisseur alternatif/continu et/ou continu/alternatif, dans lequel chaque cellule de commutation (CLk) comprend deux interrupteurs identiques (IAk, IBk) réversibles en tension et unidirectionnels en courant. 14/ - Dispositif selon la revendication 13, connecté à une source de tension alternative symétrique de fréquence fv et à une source de courant constant, caractérisé en ce que les logiques de commande (LGk) des -n- cellules de commutation sont synchronisées de façon que les signaux de commande délivrés vers deux cellules (CLk, CLk+l) de rangs successifs k et k+1 imposent à ces cellules des états logiques ek et ek+l tels que, sur chaque période 1/F , la différence entre la durée de l'état ek ET ek+1 = 1 et la durée de l'étant ek ET ek+1 = 1 soit sensiblement égale à où Ck est la capacité du condensateur de rang k, I est la valeur du courant de la source de courant, VO est la tension aux bornes de la source de tension au début de la période 1'F considérée et V1 cette tension à la fin de ladite période, l'état logique ek d'une cellule (CLk) étant défini comme égal à 1 lorsque l'interrupteur (IAk) de la cellule faisant partie de la série A est passant (l'autre interrupteur (IBk) de la cellule, de la série B, étant bloqué), et égal à O lorsque l'interrupteur de ladite série A est bloqué (l'autre interrupteur de la cellule, de la série B, étant passant). 15/ - Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que les moyens de pilotage (GP) sont adaptés pour délivrer un signal de référence (sr) alternatif symétrique de fréquence fv, et en ce que les logiques de commande (LGk) des -n- cellules de commutation sont reliées à des moyens de synchronisation (SYNCHRO) comprenant des moyens de génération de signaux triangulaires (OSCT, RET2, RET1) adaptés pour délivrer n signaux triangulaires alternatifs symétriques (sdk), lesdits signaux présentant une même amplitude et une même fréquence F- multiple de la fréquence fv et étant décalés dans le temps de sorte que le signal (sdk+l) de rang k+1 soit retardé dans le temps d'une valeur 1/nF par rapport au signal (sdk) de rang k, des moyens de correction (CORk) recevant le signal de référence (sr) issu des moyens de pilotage (GP) et adaptés pour délivrer des signaux de référence corrigés (sgk) d'amplitude relative gk par rapport à celle des signaux triangulaires (sdk), telle que les n logiques (LGk) comprenant chacune un comparateur recevant un signal triangulaire (sdk) et un signal de référence corrigé (sgk), le comparateur de rang k étant connecté à la cellule de commutation (CLk) de rang k pour commander celle-ci en fonction des valeurs relatives des deux signaux (sdk, sg qu'il reçoit. 16/ - Dispositif selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4 ou 5, connecté à une source de tension alternative symétrique et à une source de courant alternatif symétrique en vue de réaliser un convertisseur alternatif/alternatif, dans lequel chaque cellule de commutation (CLk) comprend deux interrupteurs identiques (IAk > IBk) réversibles en courant et en tension. 17/ - Dispositif selon la revendication 16, connecté à une source de tension alternative symétrique de fréquence fv et à une source de courant alternatif symétrique de fréquence fi, caractérisé en ce que les logiques de commande (LGn) des -n- cellules de commutation sont synchronisées de façon que les signaux de commande (sck, ses+1) délivrés vers deux cellules (CLk, CLk+1) de rangs successifs k et k+1 imposent à ces cellules des états logiques ek et ek+l tels que, sur chaque période 1/F , la différence entre la durée de l'étant ek + ek+1 = 1 et la durée de l'état ek + ek+1 = 1 soit sensiblement égale à où ck est la capacité du condensateur de rang k, lo et VO sont les valeurs des sources de courant et de tension au début de la période 1/F considérée, et I1 et V1 ces valeurs à la fin de ladite période, l'étant logique ek d'une cellule étant défini comme égal à 1 lorsque l'interrupteur (IAk) de la cellule faisant partie de la série A est passant (l'autre interrupteur (IBk) de la cellule, de la série B, étant bloqué), et égal à O lorsque l'interrupteur de ladite série A est bloqué (l'autre interrupteur de la cellule, de la série B, étant passant). 18/ - Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce que les logiques de commande (LGk) des -ncellules de commutation sont reliées à des moyens de synchronisation (SYNCHRO) comprenant des moyens de génération de signaux triangulaires (OSCT, RET2, RET1) adaptés pour délivrer n signaux triangulaires alternatifs symétriques (sdk), lesdits signaux présentant une même amplitude et une même fréquence F- supérieure aux fréquences fi et fv et étant décalés dans le temps de sorte que le signal (sdk+1) de rang k+1 soit retardé dans le temps d'une valeur 1/nF par rapport au signal (sdk) de rang k, des moyens de correction (CORk), recevant le signal de référence (sr) issu des moyens de pilotage (GP) et adaptés pour délivrer des signaux de référence corrigés (si \ d'amplitude relative gk par rapport à celle des signaux triangulaires (sdk), telle que les n logiques (LGk) comprenant chacune un comparateur recevant un signal triangulaire (sdk) et un signal de référence corrigé (sgk), le comparateur de rang k étant connecté à la cellule de commutation (CLk) de rang k pour commander celle-ci en fonction des valeurs relatives des deux signaux (sdk, sgk) qu'il reçoit. 19/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 18, comprenant deux cellules de commutation. 20/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 18, comprenant trois cellules de commutation.