FR 2687995 A1 19930903 FR 9202681 A 19920302 La présente invention a trait au domaine de l'épuration, par voie biologique, des effluents à forte concentration en azote ammoniacal, tels que les lisiers. Par effluent fortement concentré en azote ammoniacal, on entend un effluent qui, après nitrification biologique, présente une concentration en nitrates supérieure à 1 g/l. Les effluents chargés en azote ammoniacal, quand ils sont riches en éléments fertilisants comme les lisiers, sont utilisés depuis toujours pour apporter aux sols la matière organique et les éléments nutritifs nécessaires aux cultures. Qu'il s'agisse d'épandage ou de traitement en vue d'un rejet dans le milieu naturel, l'azote est le facteur limitant. I1 est présent dans le lisier sous formes organique et ammoniacale. Quand ces effluents sont rejetés dans le milieu naturel, l'azote ammoniacal est oxydé en nitrites puis en nitrates par des micro-organismes nitrifiants qui se trouvent naturellement dans les sols il en résulte un enrichissement en nitrates des sols qui représentent une menace de pollution des eaux souterraines par lessivage. Pour mettre un terme à une telle situation, différents procédés physico-chimiques ou biologiques d'élimination de l'azote ont été proposés. L'invention se situe dans le domaine de l'épuration par voie biologique, par nitrification - dénitrification, c'est-à-dire par transformation en étapes successives de l'azote ammoniacal en nitrates, suivie de la réduction des nitrates en azote gazeux. Ces deux étapes complémentaires font appel à des processus différents voire contradictoires, ce qui entraîne des difficultés de mise en oeuvre. En effet - la première étape est aérobie. Elle est connue comme nécessitant une teneur limitée en charge carbonée, une température comprise entre 5 et 400C. Sinon en dessous de 50C, le démarrage de la nitrification est extrêmement aléatoire. un pH plutôt alcalin car il est connu que le taux de croissance des bactéries nitrifiantes décroît très sensiblement quand le pH devient inférieur à 7,2. un taux d'oxygène dissout minimum de 0,5 mg/l, la présence d'ammoniaque ou d'acide nitreux en concentration convenable. En effet, le démarrage d'une installation de nitrification, ainsi que son fonctionnement, ne peut se faire que si le taux d'ammoniaque et d'acide nitreux est maintenu bas, car sinon, la nitrification biologique risque d'être inhibée. - la deuxième étape n'a lieu que dans la condition particulière de l'anoxie, c'est-à-dire celle d'un milieu dépourvu d'oxygène dissout, où le seul oxygène disponible est celui des nitrates. Au cours de cette deuxième étape, les nitrates sont réduits en azote à l'aide de bactéries dénitrifiantes. Pour ce faire, elle requiert un substrat carboné donneur d'électrons et un rapport C/N oxydé (NOx, x étant égal à 2 à 3) de l'ordre de 10 pour que la dénitrification puisse être efficace, teneur suffisante de la charge carbonée, nécessitant généralement l'ajout de carbone exogène, une concentration en oxygène libre qui doit être faible et inférieure à 0,5 mg/l, un pH plutôt alcalin, les valeurs normales se situant entre 7 et 8,2, la présence de nitrates ou de nitrites comme accepteur d' électrons, une température comprise entre 50C et 600C. En dessous de 5"C, l'activité des bactéries est en effet très ralentie. Pour respecter les conditions de fonctionnement de la première étape de nitrification avec un lisier généralement riche en pollution carbonée et azotée, on a habituellement recours à des étapes supplémentaires en tête de traitement biologique. Ainsi, pour réduire la pollution carbonée, on pratique souvent une séparation des solides par floculation à l'aide de réactifs puis décantation. La pollution carbonée peut aussi être réduite par une digestion biologique anaérobie, produisant un gaz combustible intéressant sur le plan économique, mais qui complique fortement la filière de traitement. La pollution azotée est, quant à elle, réduite le plus souvent par dilution de l'effluent à traiter, ce qui augmente de façon importante le volume des ouvrages de traitement biologique. Pour ne pas perturber les réactions de dénitrification et de nitrification, ces réactions sont habituellement réalisées dans deux réacteurs séparés entre lesquels on établit, au moyen de pompes une recirculation de l'effluent à traiter un recyclage des boues biologiques. Dans ce cas, les débits d'effluent entrant et sortant et les conditions de fonctionnement dans chaque réacteur sont ajustés de sorte que dans le réacteur de dénitrification, la concentration en nitrates et en nitrites soit négligeables et la concentration d'ammonium ne soit que de quelques dizaines de mg/l, . dans le réacteur de nitrification, la concentration en ammonium soit négligeable et la concentration en nitrates ne soit que de quelques dizaines de mg/l. Outre sa complexité, un tel procédé conduit à la production importante de boues liquides liées à la dilution du lisier nécessitant une étape supplémentaire d'épaississement des boues par exemple par déshydratation. Un but principal de l'invention vise la mise au point d'un procédé de traitement biologique ne comportant pas les inconvénients de l'art antérieur et qui soit apte à traiter efficacement un effluent à forte concentration en azote ammoniacal, tels que les lisiers, c'est-à-dire apte à réduire fortement l'azote minéral et les composés carbonés, avec des moyens simples et peu onéreux. D'une façon générale, l'invention a pour objet un procédé de réduction de la pollution azotée des effluents à forte concentration en azote ammoniacal, tels que les lisiers, caractérisé en ce que l'effluent à traiter est soumis successivement à une opération de dénitrification biologique en anoxie, puis à une opération de nitrification biologique réalisée par aération de l'effluent, et en ce que, lors de ces deux opérations, la concentration en nitrates est maintenue à des valeurs élevées, de préférence à des valeurs supérieures ou égales à 1 g/l. A la différence des procédés connus, le procédé selon l'invention effectue une réduction plus ou moins importante de l'azote minéral qui est fonction de la destination ultérieure de l'effluent une fois traité. Comme cela sera précisé dans la suite de la description et aussi dans les exemples, le fonctionnement du traitement selon l'invention est guidé par le taux d'épuration souhaité. Une fois traité par le procédé selon l'invention, l'effluent devra subir un traitement de purification supplémentaire si il doit être rejeté dans le milieu naturel, excepté dans le cas où il sera employé comme élément nutritif des plantes. Selon une caractéristique principale de l'invention, la concentration en nitrates est maintenue à des valeurs élevées tout au long du traitement. De ce fait, le pH de l'effluent au cours du traitement biologique selon l'invention est plutôt bas. Il peut être légèrement acide, de l'ordre de 6,0 à 7,0. On se trouve donc dans des conditions tout à fait différentes de celles des procédés classiques qui travaillent à des concentrations en nitrates très inférieures à 1 g/l puisqu'elles sont généralement inférieures à 0,1 g/l et en conséquence à des pH plutôt basiques. De façon surprenante, bien que le pH de l'effluent traité puisse évoluer vers des valeurs légèrement acides, donc vers des valeurs connues pour défavoriser les réactions biologiques de dénitrification et de nitrification, l'élimination des nitrates par le procédé selon l'invention s'avère être très efficace. Le procédé selon l'invention peut également fonctionner de manière efficace à un pH légèrement basique, d'environ 7 à 8. Selon une autre caractéristique de l'invention, également importante pour son efficacité, le traitement biologique de l'effluent commence par une opération de dénitrification et se poursuit par un traitement de nitrification. Ceci permet d'éviter la perte par oxydation des sources carbonées généralement présentes dans les effluents à traiter, et d'en bénéficier pour les besoins de la dénitrification. Grâce au procédé selon l'invention, la dénitrification est particulièrement efficace et s'effectue à des vitesses très élevées, pouvant atteindre 10 mg.N/g MV/h (exprimées en mg d'azote -NOx réduit par gramme de matières volatiles et par heure). La cinétique de dénitrification selon l'invention est par conséquent très supérieure à celles des procédés de dénitrification biologique connues qui n'excèdent généralement pas 5,2 mgN/gMV/h. Dans ces conditions, on réalise préférentiellement des séquences de dénitrification en anoxie relativement courtes par rapport à celles de nitrification, ce qui permet d'éviter de perturber cette dernière. De préférence encore, la durée de la séquence de dénitrification rapporté à la durée d'un cycle de traitement biologique comprenant une séquence de nitrification et une séquence de dénitrification . est d'environ 10 % ou inférieure. Le procédé selon l'invention est avantageux à plus d'un titre. - il est tout d'abord d'une grande simplicité, - il ne nécessite pas de recirculation de boues, - il peut être mis en oeuvre sans réactif ni adjuvant, - il permet d'atteindre des taux d'épuration élevés, de l'ordre de 90 t sur l'azote minéral, de l'ordre de 85 t sur le carbone et de l'ordre de 60 % sur le phosphore minéral. En effet, on a observé que la teneur en phosphore minéral dans l'effluent, au terme d'une séquence d'anoxie, et après au moins une alternance des phases aérobie et anaérobie, est réduite de façon importante. - alors que les procédés connus, qui diluent les effluents à forte concentration en azote ammoniacal (dilution 2 à 3 fois généralement) nécessitent des installations surdimensionnées (de l'ordre de 750 m3 de cuves pour traiter journalièrement un lisier brut dilué d'un volume variant entre 5 et 8 m3 avec un temps de séjour de 115 jours environ et un taux d'épuration de l'azote minéral qui n'est que d'environ 60 t), le procédé selon l'invention permet de traiter efficacement ce même lisier dans une installation de dimension plus raisonnable (de l'ordre de 200 m3 pour traiter journalièrement environ 6 m3 de lisier brut avec un temps de séjour de 30 jours au plus et un taux d'épuration de l'azote minéral de l'ordre de 90 %). - il ne comporte aucun risque de production d'ammoniac NH3 en raison des conditions de pH. En effectuant des contrôles sur la qualité de l'air au-dessus de l'effluent en cours de traitement, afin de vérifier la transformation de NO3 en N2, la demanderesse n'a pas détecté de composés de type NOx (N2O par exemple), ni NH3. Conformément à un mode de réalisation préféré, le procédé selon l'invention se déroule en alternance dans une seule cuve contenant un effluent dont la concentration en nitrates est supérieure ou égale à 1 g/l, l'effluent étant soumis successivement à au moins un cycle de traitement composé d'une dénitrification biologique en anoxie, suivie d'une nitrification biologique en aérobie, et les entrées et sorties d'effluent de la cuve étant réalisées de la manière suivante . il assure avantageusement la consommation des matières sèches présentes dans l'effluent et, par conséquent, une réduction de la DCO et de la DBO des effluents à traiter. . au cours des séquences d'anoxie suivantes, et de préférence au début de chacune de ces séquences, on ajoute une quantité déterminée d'effluent à traiter, au terme des séquences d'anoxie, on soutire une certaine quantité d'effluent de la cuve, de préférence égale à celle introduite. De préférence encore, le prélèvement d'effluent de la cuve est effectué au terme des séquences d'anoxie, après une période courte d'aération et avant que la réaction de nitrification ne soit déjà initiée. On a en effet observé les taux d'épuration du phosphore minéral les plus élevés en procédant de la sorte. Dans le cas des déjections animales, l'ajout, pendant la phase d'anoxie, d'effluent frais non traité, mais de préférence tamisé au moins partiellement, contribue à l'efficacité de la dénitrification car il apporte le substrat carboné nécessaire à la dénitrification. Dans ces conditions, un apport d'une source de carbone extérieure n'est pas nécessaire. En outre, grâce à cette variante du procédé selon l'invention, le traitement individuel d'épuration à la ferme peut être envisagé. Etant donné que le traitement biologique selon l'invention ne nécessite pas de dilution du lisier, il n'est donc pas nécessaire de prévoir des moyens de stockage surdimensionnés pour conserver les effluents traités destinés à l'épandage comme c'est le cas actuellement avec les procédés connus. L'effluent traité, qui est prélevé de la cuve, de préférence au terme de la séquence d'anoxie, peut être ensuite a) soit épandu sur un sol de préférence recouvert d'une végétation. b) soit transféré dans des bassins de décantation (lagune, décanteur, clarificateur, etc...), où la dénitrification peut se poursuivre. Dans ce cas, il ne produit pas d'odeur au moins pendant un mois. c) soit stocké sous aération pour éviter sa fermentation. d) soit soumis à un traitement chimique d'élimination des ions nitrates restants par précipitation des nitroaluminates de calcium hydratés, doubles ou mixtes, tels que le mononitroaluminate de calcium hydraté, par addition d'au moins un agent faisant apport de l'élément aluminium et au moins un agent faisant apport de l'élément calcium dans les effluents à traiter. e) soit traité dans des systèmes visant à obtenir un effluent purifié pouvant être rejeté dans le milieu naturel, par exemple à l'aide de charbons actifs, de résines échangeuses d'ions ou par osmose inverse ou par un second traitement biologique bien connu en soi. De préférence, le traitement chimique d'élimination des ions nitrates restants est réalisé conformément au procédé couvert par la demande de brevet français nO 9100260. Ce traitement consiste à précipiter des nitroaluminates de calcium hydratés, doubles ou mixtes, tels que notamment le mononitroaluminate de calcium hydraté, par addition d'au moins un agent faisant apport de l'élément aluminium, et de préférence un aluminate de calcium, et d'au moins un agent faisant apport de l'élément calcium dans les solutions à traiter, le rapport molaire global d'aluminium sur nitrate, A1/NO3, étant supérieur à 1, le rapport molaire global de calcium sur nitrate, Ca/NO3, étant supérieur à 2, la réaction de précipitation étant effectuée sous agitation et à pH basique. De préférence encore, l'agent employé pour effectuer la précipitation des nitrates restants à l'issue du traitement biologique selon l'invention comprend le ciment alumineux C3A (i.e. 3CaO.Al203) et/ou le ciment alumineux C12A7 (i.e. 12 CaO.7 A1203) et si nécessaire, de la chaux. Le traitement biologique général selon l'invention combiné au traitement chimique précité en (d), permet d'épurer encore l'effluent à traiter des composés carbonés et des composés minéraux azotés et phosphorés. Un autre avantage important de l'association du traitement chimique précité au procédé biologique selon l'invention réside dans le fait que l'effluent finalement obtenu est limpide. Grâce au traitement chimique, il a en effet, perdu la coloration marron que lui donnent notamment les sels biliaires qui se trouvent piégés dans le précipité. Avantageusement, préalablement au traitement biologique de nitrification et de dénitrification, l'effluent à traiter est débarrassé d'une partie des matières solides en suspension par des techniques bien connues en soi telles que le tamisage, la filtration, la décantation ou tout autre procédé de séparation de phase permettant de séparer les plus grosses particules en suspension. La séparation de phase facilite le traitement biologique et permet de récupérer un résidu organique pouvant servir, en l'état ou après compostage, comme fertilisant. En pratique, le maintien des phases d'anoxie et d'aérobie qui se succèdent au cours du procédé selon l'invention est préférentiellement obtenu dans - les conditions suivantes - au démarrage de l'installation, on ensemence l'effluent à traiter avec des bactéries nitrifiantes de préférence à l'aide de boues déjà nitrifiées. L'ensemencement de l'effluent avec des bactéries dénitrifiantes n'est généralement pas nécessaire car elles sont naturellement présentes dans les effluents à traiter. - le traitement aérobie, par introduction d'air ou d'oxygène dans l'effluent à traiter est réalisé de préférence au moyen de diffuseurs à fines bulles. L'aération ayant pour but de favoriser le développement des bactéries nitrifiantes, on règle l'introduction d'air ou d'oxygène pour avoir au moins 0,5 mg/l d'oxygène dissout dans l'effluent. - le traitement anaérobie est obtenu par simple arrêt de fonctionnement du matériel insufflant l'air dans le système de diffusion (ventilateur, compresseur ou surpresseur). D'autres détails et paramètres opératoires apparaîtront dans la description qui suit, relative à des exemples illustratifs et non limitatifs de l'invention. Exemple 1 Descrintion du fonctionnement d'une installation à une concentration de 1,5 a/l de nitrates. L'installation d'épuration comprend - des moyens de séparation de phase (tamisage ou filtration, etc) - une cuve de 200 m3 dans laquelle sont réalisées les réactions de nitrification et de dénitrification. Elle est équipée d'un dispositif permettant d'effectuer l'aération qui est constitué d'un ventilateur insufflant un débit adéquat d'air dans un dispositif de diffusion par"fines bulles" préalablement installé au fond du réacteur. L'effluent, en l'occurrence un lisier de porc, qui a subi une simple séparation de phase, a les caractéristiques suivants (exprimées en g/l) - Matières Sèches Totales (MST) : 40 - Demande Biochimique en Oxygène (DBO5) : 20 - Demande Chimique en Oxygène (DCO) : 50 - Azote minéral sous forme ammoniacale (N-NH4) : 3,2 - Azote total (NG) : 4,0 - Phosphore total (P) : 0,7 A la mise en route de l'installation, le réacteur est amené à son volume et sa concentration de travail par nitrification par voie biochimique en aération continue, en augmentant progressivement la charge quotidienne. Ce choix est guidé par la destination finale du lisier (fertilisant, rejet en milieu naturel, ...). En effet, les travaux de recherche, conduits par la demanderesse, ont permis d'établir que le rendement d'épuration d'azote (calculé par différence entre lisier sortant et lisier entrant) est d'autant plus élevé que le niveau de concentration en nitrates du réacteur est plus bas ou que la concentration du lisier de départ est plus élevée. Lors de la mise en route de l'installation, les caractéristiques de l'effluent nitrifié dans le réacteur sont les suivantes (exprimées en g/l) - MST : 15 - DBO5 : 1 - DCO : 7,5 - MVT : 10 - N-NO3 : 0,35 - N-NH4 : 0,07 - HPO4 : 0,4 - pH : 6-7 On notera le pH légèrement acide en raison des concentrations élevées en nitrates. Les paramètres de fonctionnement du procédé d'épuration biologique sont les suivants - volume traité par jour : 7 m3 - charge volumique traité par jour : 3,5 % - charge massique traité par jour : 10 à 12 mg d'azote par g. de matières volatiles - DBO/jour : 140 kg - temps d'anoxie : 2 à 3 heures par période de 24 heures. L'objectif est donc d'opérer des cycles de 24 heures permettant de traiter le volume quotidien, soit - To : arrêt de l'aération - To t 10 mm environ : ajout des 7 m3 de lisier tamisé - To + 2 h 30 : remise en service de l'aération - To + 3 h : prélèvement de 7 m3 du réacteur biologique Dans le tableau qui suit, on donne les caractéristiques de l'effluent en fonction de la chronologie des évènements. Dénitrification (N 3- > N2) Nitrification (NH4- > NO3) en anoxie en aérobie pendant 2 à 3 heures pendant 21 à 22 heures Etat de la cuve Ajout de lisier Fin de denitri- Retrait de Fin de nitrifi en fin de cycle tamisé (7m3) fication 7m3 cation - arrêt de To + 10 mm To + 2 h 30 To + 3 h l'aération: To Volume (m3) 200 207 207 200 200 Concentration 1,5 1,45 0,97 0,97 1,5 N03 (g/l) (0,97+05 Concentration 0,05 0,2 0,2 0,2 0,05 NH4 (g/l) Quantité N03 300 300 200 194 300 (k) Temps TO T1 T2 T3 T0 + 24 h (TO + 10 mn) = état initial Les performances obtenues sont les suivantes - vitesse de nitrification : 5 gN minéral transformé par heure et par m3 - vitesse de dénitrification : 45 gN minéral par heure et par m3 - rendement d'épuration sur azote minéral traité : 90 % Les 7 m3 prélevés sont - soit transférés dans une cuve de lagunage pour poursuivre la dénitrification, - soit soumis à un traitement chimique de précipitation des nitrates, - soit épandus en l'état ou après lagunage ou stockage sans ou avec aération. A l'occasion de ce traitement biologique, les paramètres suivants ont été contrôlés de la manière suivante - NH4+ est contrôlé par spectrophotométrie, - NO3- est dosé par chromatographie ionique, - l'oxygène dissout est dosé en continu à l'aide d'une sonde flottante avec transmetteur d'oxygène, - le pH est mesuré à l'aide d'une électrode spécifique, - le DBO5 est obtenu conformément à la norme NFT90-103, - le DCO est obtenu selon la norme NFT90-101, - les MES (Matières en Suspension) sont obtenues selon la norme NFT90-105 (chapitre 6 - Méthode par centrifugation), - HPO4 est mesuré par chromatographie ionique. Les figures 1 et 2 montrent l'évolution dans le temps au cours d'un cycle de dénitrification/nitrification de la concentration en nitrates et en phosphate. Les caractéristiques de l'effluent soutiré après traitement biologique correspondent à un ou plusieurs cycles et les taux d'épuration obtenus sont les suivants en g/l Taux d'épuration sur lisier tamisé. MST 15 62 % DBO5 0,8 96 % DCO 5 90 % N-NO3 0,2 93 % HP04 0,25 60 % Grâce au procédé selon l'invention, les performances précitées sont encore assurées avec des transferts de charges atteignant 10 m3 de lisier brut par jour. De même, si on réduit la phase d'anoxie à 2 heures dans le fonctionnement de l'installation décrite dans cet exemple, on atteint encore les niveaux de performances précitées. Exemple 2 L'expérience décrite dans l'exemple 1 est renouvelée mais cette fois avec un cycle de traitement biologique de dénitrification et de nitrification conduisant à une évolution de la concentration en nitrates entre 2 g/l et 2,5 g/l. Le démarrage de l'expérience est effectué comme décrit dans l'exemple 1 (conditions expérimentales : traitement de lisier de porc après tamisage ; taux d'alimentation = 3 %, anoxie = 3h/24). La chronologie des évènements dans la cuve de dénitrification/nitrification est identique à l'exemple 1. Seuls diffèrent les niveaux de concentration de départ dans la cuve. Les figures 3, 4 et 5 montrent l'évolution dans le temps au cours d'un cycle de nitrification/ dénitrification de la concentration en nitrates, en phosphates et l'évolution du pH. Les performances atteintes au cours d'un cycle, sont les suivantes - Les concentrations du lisier retiré et les taux d'épuration sur le lisier tamisé sont . sur N-NO3, une concentration de 0,45 gN/l correspondant à une épuration de 86 %, . sur HPO4, une concentration de 0,08 gP/1 correspondant à une épuration de 50 %. - Les vitesses de dénitrification observées sur la première heure d'anoxie sont de 7,3 + 0,5 mgN/gMV/h. - Les taux d'épuration en DCO, MST et DBO, et donc l'épuration relative au carbone, sont identiques à ceux obtenus dans l'exemple 1. Exemple 3 L'expérience décrite dans l'exemple 1 est renouvelée mais cette fois avec un cycle de traitement biologique de dénitrification et de nitrification conduisant à une évolution de la concentration en nitrates entre 3 g/l et 3,5 g/l. Le démarrage de l'expérience est effectué comme décrit dans l'exemple 1 (conditions expérimentales : traitement de lisier de porc après décantation ; taux d'alimentation = 3 %, anoxie = 2h/24). La chronologie des évènements dans la cuve de dénitrification/nitrification est identique à l'exemple 1. Seuls diffèrent les niveaux de concentration de départ dans la cuve. Les figures 6, 7 et 8 montrent l'évolution dans le temps au cours d'un cycle de nitrification/ dénitrification de la concentration en nitrates, en phosphates et l'évolution du pH. Les performances atteintes au cours d'un cycle sont les suivantes - Les concentrations du lisier retiré et les taux d'épuration sur lisier tamisé sont . sur N-NO3, une concentration de 0,7 gN/l correspondant à une épuration de 78 %, . sur HPO4, une concentration de 0,35 gP/1 correspondant à une épuration de 30 %. - Les vitesses de dénitrification observées sur la première heure d'anoxie sont de 7,7 mgN/gMV/h. - Les taux d'épuration en DCO, MST et DBO, et donc l'épuration relative au carbone, sont identiques à ceux obtenus dans l'exemple 1. Exemple 4 L'expérience décrite dans l'exemple 1 est renouvelée mais cette fois avec un cycle de traitement biologique de dénitrification et de nitrification conduisant à une évolution de la concentration en nitrates entre 4,3 g/l et 5,4 g/l. Le démarrage de l'expérience est effectué comme décrit dans l'exemple 1 (conditions expérimentales : traitement de lisier de porc après tamisage ; taux d'alimentation = 3 %, anoxie = 3h/24). Comme on peut le voir sur les figures 9, 10 et 11, La chronologie des évènements dans la cuve de dénitrification /nitrification se fait sur des cycles de 24 h, avec des prélèvements plus rapprochés. Seuls diffèrent les niveaux de concentration de départ dans la cuve. Les figures 9, 10 et 11 montrent l'évolution dans le temps au cours d'un cycle de nitrification/dénitrification de la concentration en nitrates, en phosphates et l'évolution du pH. Les performances atteintes au cours d'un cycle sont les suivantes - Les concentrations du lisier retiré et les taux d'épuration sur lisier tamisé sont . sur N-NO3, une concentration de 1,0 gN/1 correspondant à une épuration de 70 %, . sur HPO4, une concentration de 0,32 gP/l correspondant à une épuration de 36 t. - Les vitesses de dénitrification observées sur la première heure d'anoxie sont de 18 mgN/gMV/h. - Les taux d'épuration en DCO, MST et DBO, et donc l'épuration relative au carbone, sont identiques à ceux obtenus dans l'exemple 1. REVENDICATIONS 1/ Procédé de réduction de la pollution azotée des effluents à forte concentration en azote ammoniacal, tels que les lisiers, caractérisé en ce que l'effluent à traiter est soumis successivement à une opération de dénitrification biologique en anoxie, puis à une opération de nitrification biologique réalisée par aération de l'effluent, et en ce que, lors de ces deux opérations, la concentration en nitrates est maintenue à des valeurs élevées, de préférence à des valeurs supérieures ou égale à 1 g/l. 2/ Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le carbone nécessaire aux bactéries dénitrifiantes est apporté par l'effluent à traiter. 3/ Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on réalise des séquences de dénitrification plus courtes que celles de nitrification. 4/ Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la durée de la séquence de dénitrification, rapportée à la durée d'un cycle de traitement biologique comprenant une séquence de nitrification et une séquence de dénitrification, est d'environ 10 % ou inférieure. 5/ Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre en alternance dans une seule cuve contenant un effluent dont la concentration en nitrates est supérieure ou égale à 1 g/l, cet effluent étant soumis successivement à au moins un cycle composé d'un traitement biologique de dénitrification en anoxie suivi d'un traitement biologique de nitrification en aérobie, les entrées et sorties d'effluent de la cuve étant réalisées de la manière suivante . au cours des séquences d'anoxie, et de préférence au début de chacune de ces séquences, on ajoute une quantité déterminée d'effluent à traiter, . au terme des séquences d'anoxie, on soutire une certaine quantité d'effluent de la cuve, de préférence égale à celle introduite. 6/ Procédé selon la revendication 5,- caractérisé en ce que le prélèvement d'effluent de la cuve est effectué au terme des séquences d'anoxie, après une période courte d'aération et avant que la réaction de nitrification ne soit déjà initiée. 7/ Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'effluent traité, qui est prélevé de la cuve, de préférence au terme de la séquence d'anoxie, peut être ensuite a) soit épandu sur un sol de préférence recouvert d'une végétation, b) soit transféré dans des bassins de décantation (lagune, décanteur, clarificateur, etc...), où la dénitrification peut se poursuivre, c) soit stocké sous aération pour éviter sa fermentation, d) soit soumis à un traitement chimique d'élimination des ions nitrates restants par précipitation des nitroaluminates de calcium hydratés, doubles ou mixtes, tels que le mononitroaluminate de calcium hydraté, par addition d'au moins un agent faisant apport de l'élément aluminium et au moins un agent faisant apport de l'élément calcium dans les effluents à traiter. e) soit traité dans des systèmes visant à obtenir un effluent purifié pouvant être rejeté dans le milieu naturel, par exemple à l'aide de charbons actifs, de résines échangeuses d'ions, par osmose inverse ou par un second traitement biologique bien connu en soi. 8/ Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le traitement chimique d'élimination des nitrates consiste à précipiter des nitro-aluminates de calcium hydratés, doubles ou mixtes, tels que notamment le mononitroaluminate de calcium hydraté, par addition d'au moins un agent faisant apport de l'élément aluminium, et de préférence un aluminate de calcium, et d'au moins un agent faisant apport de l'élément calcium dans les solutions à traiter, le rapport molaire global d'aluminium sur nitrate, Al/NO3, étant supérieur à 1, le rapport molaire global de calcium sur nitrate, Ca/NO3, étant supérieur à 2, la réaction de précipitation étant effectuée sous agitation et à pH basique. 9/ Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'agent employé pour effectuer la précipitation des nitrates restants à l'issue du traitement biolo gique selon l'invention comprend le ciment alumineux C3A (i.e. 3CaO.Al203) et/ou le ciment alumineux C12A7 (i.e. 12 CaO.7 A1203) et si nécessaire, de la chaux. 10/ Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que, préalablement au traitement, l'effluent à traiter est débarrassé des matières solides en suspension par des techniques bien connues en soi telles que le tamisage, la filtration, la décantation ou tout autre procédé de séparation de phase permettant de séparer les plus grosses particules en suspension. 11/ Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'effluent à traiter est un lisier pompable tel qu'un lisier de porc. 12/ Application du procédé objet des revendications 1 à 6, 10 et 11 pour réduire la teneur en phosphore minéral dans l'effluent.