FR 2678610 A1 19930108 FR 9108643 A 19910704 PROCEDE D'AMMOXYDATION D'HYDROCARBURES SATURES La présente invention concerne un procédé d'ammoxydation d'hydrocarbures saturés c'est-à-dire la conversion d'alcanes en un mélange renfermant des nitriles a,p 3-insaturés. Il est bien connu de l'homme de l'art que de très nombreuses propositions ont été formulées en ce qui concerne l'ammoxydation des oléfines et, en particulier celle du propylène Toutefois, bien que les hydrocarbures saturés, plus largement disponibles, soient des matières premières plus intéressantes au plan économique, il est également bien connu qu'ils ne présentent pas une réactivité comparable dans ce type de réaction pour former notamment des nitriles a,p-insaturés. L'une des difficultés rencontrées dans l'ammoxydation des hydrocarbures saturés réside dans la nécessité de pouvoir disposer de catalyseurs susceptibles de déshydrogéner l'hydrocarbure saturé dans des conditions minimisant ou supprimant la combustion de l'ammoniac et/ou celle de l'hydrocarbure tout en assurant une sélectivité raisonnable soit en nitrile a,p-insaturé (produit visé) par exemple en acrylonitrile au départ du propane, soit en produits valorisables (nitrile précité et oléfine), par exemple, en acrylonitrile et propylène au départ du propane. Il a déjà été proposé dans le brevet américain N O 3 365 482 d'ammoxyder notamment l'isobutane en méthacrylonitrile sur un catalyseur à base de molybdène déposé sur de l'éta-alumine, dopée par de l'antimoine à 5080 C, au départ d'un mélange gazeux renfermant de l'isobutane, de l'air, de l'ammoniac et de la vapeur d'eau ( 1,0/4,5/1,0/12,5), la sélectivité en méthacrylonitrile atteint 49 % pour un taux de conversion de l'isobutane de 22 %. Au départ d'un mélange gazeux propane/air/ammoniac/vapeur d'eau ( 1, 0/4,7/0,67/12,8), avec le même catalyseur et à 5500 C, la sélectivité en acrylonitrile tombe à 15 % pour un taux de transformation du propane de 29 %. Dans le brevet français 2 027 238 (correspondant pour partie au brevet américain no 3 670 009) il est proposé un procédé d'ammoxydation en phase vapeur d'hydrocarbures saturés à une température supérieure à 5000 C sur un catalyseur solide qui peut notamment être constitué d'oxyde d'étain, d'oxyde de bore, d'oxyde de molybdène et d'oxyde de silicium. Ainsi, dans l'exemple IX du tableau pages 12-13, la sélectivité en acrylonitrile atteint 35 %, à 32 % de conversion du propane, mais avec des conditions opératoires plaçant le mélange réactionnel propane/ammoniac/air ( 1/1,2/12) dans le domaine d'explosivité. Dans le brevet français 2 072 334 (correspondant au brevet britannique no 1 336 135) il est préconisé un procédé d'ammoxydation catalytique d'alcanes en phase vapeur, à une température inférieure à 500 C avec une forte concentration d'alcane dans le mélange gazeux alimenté, sur un catalyseur solide qui peut notamment être constitué d'oxyde d'étain et d'oxyde de molybdène ( 90/10 en poids); toutefois de meilleures performances sont obtenues avec des catalyseurs constitués d'oxyde d'antimoine et d'oxyde de vanadium. Dans le brevet français 2 072 399 il est également proposé un procédé d'ammoxydation catalytique d'alcane, en phase vapeur, avec une forte concentration d'alcane dans le mélange gazeux alimenté, sur un catalyseur solide qui peut notamment être un mélange binaire d'oxydes comportant de l'oxyde de molybdène. Sont plus particulièrement à signaler les couples suivants (Mo, Sb) (Mo, Sn) (Mo, V) (Mo, Ti) (Mo, Bi). Toutefois aucun de ces couples n'offre de performances meilleures que celles obtenues avec des couples ne renfermant pas de molybdène Les rendements en acrylonitrile obtenus sont très faibles; au mieux, 1,7 % du propane est converti en acrylonitrile à 5700 C sur un catalyseur à base d'oxydes d'étain et de titane. Dans le brevet français no 2 119 492 (correspondant au brevet américain N O 3 746 737 et au brevet britannique no 1 337 759) il est proposé d'utiliser une composition binaire à base d'oxydes de molybdène et de cérium Toutefois, les performances du couple (Mo, Ce) paraissent insuffisantes en l'absence d'halogène ou de composé halogéné. Il est en outre préconisé d'ajouter à cette composition binaire (Mo, Ce) un troisième élément choisi parmi le tellure et le bismuth (cf. également US 3 833 638) Là encore, les performances du système catalytique paraissent insuffisantes en l'absence d'halogène ou de composé halogéné Au surplus, on notera qu'en présence de CH 3 Br, la sélectivité en acrylonitrile atteint 67 % à 98 % de conversion du propane, mais dans des conditions opératoires plaçant le mélange réactionnel propane/ammoniac/air ( 1/1, 2/12) dans le domaine d'explosivité. Dans le brevet français no 2 119 493 il a également été proposé de réaliser l'ammoxydation d'alcanes en phase vapeur sur un catalyseur solide renfermant des oxydes de bismuth et de molybdène et le cas échéant du phosphore et de la silice. Là encore les performances du système catalytique paraissent insuffisantes en l'absence d'halogène ou de composé halogéné et le mélange réactionnel est dans le domaine d'explosivité. Face à ces nombreuses insuffisances, divers travaux parallèles ou subséquents ont porté sur l'utilisation de catalyseurs solides à base de vanadium et/ou d'antimoine. Dans "Chemistry letters 1989 (pp 2173-2176)" des auteurs ont testés dans l'ammoxydation du propane en phase vapeur des oxydes métalliques multicomposants renfermant du molybdène et du bismuth et présentant une structure du type de celle de la scheelite Il apparaît que, malgré les températures relativement modérées mises en oeuvre, la proportion de produits de combustion (CO, C 02) est très élevée dans tous les cas (au moins 15 %) et que certaines compositions catalytiques testées sont très peu actives vis-à-vis de la réaction souhaitée malgré leur mise en oeuvre dans des conditions se situant dans le domaine d'explosivité ou très proches dudit domaine. La présence de composé halogéné est susceptible d'induire une corrosion de l'appareillage et n'est donc pas souhaitable dans un procédé industriel. Il est par ailleurs manifeste que la coproduction de grandes quantités de CO et de C 02 est indésirable à l'échelle industrielle. Au surplus, l'utilisation de mélanges réactionnels se situant dans le domaine d'explosivité est d'autant moins souhaitable à l'échelle industrielle que l'on met en oeuvre le procédé en lit fixe. Il apparaît donc qu'il serait hautement souhaitable de disposer d'un procédé d'ammoxydation d'alcanes permettant d'obtenir avec une sélectivité appréciable un mélange de produits valorisables renfermant un nitrile a,p-insaturé en particulier de l'acrylonitrile, tout en diminuant les pertes de matière première par suite de la formation d'oxydes de carbone. Il serait également hautement souhaitable de disposer d'un tel procédé dans lequel le catalyseur solide serait relativement simple à préparer et actif en l'absence de promoteur halogéné et pour des mélanges de gaz ne se situant pas nécessairement dans le domaine d'explosivité. La présente invention a donc pour objet un procédé d'ammoxydation d'alcanes en phase vapeur en présence d'un catalyseur solide dont la phase active renferme du molybdène et de l'oxygène caractérisé en ce que la dite phase active renferme également au moins un élément choisi dans le groupe constitué par les métaux alcalino-terreux, Mn, Fe, U, La, Co, Ni, Zn, Ag, Cd, W, Zr, Pb, Te, Ga, Al, B, Nb et Ta. Selon la présente invention des hydrocarbures saturés acycliques ayant de 3 à 12 atomes de carbone par molécule sont mis à réagir en phase vapeur avec de l'ammoniac et de l'oxygène en présence d'un catalyseur dont la phase active vient d'être précisée. Bien entendu, dans le cadre du présent procédé, on peut utiliser des gaz diluants inertes dans les conditions réactionnelles tels que l'hélium, l'azote et l'argon De même, de la vapeur d'eau peut être ajoutée au mélange gazeux réactionnel dans de larges limites Ainsi, le gaz réactif (hydrocarbure saturé, ammoniac, oxygène) peut être dilué par un diluant inerte et/ou par de la vapeur d'eau Dans cet ensemble la teneur en vapeur d'eau peut varier dans de larges limites en particulier de O à 50 % et, de préférence entre 3 et 30 % Pour une bonne mise en oeuvre du procédé selon l'invention la teneur en gaz réactif sera d'au moins 3 % et de préférence d'au moins 20 %. Au sein du gaz réactif les teneurs respectives en hydrocarbure saturé, ammoniac et oxygène peuvent varier dans de larges limites. La teneur en hydrocarbure saturé dans le gaz réactif est de préférence comprise entre 5 et 70 % Celle en ammoniac est de préférence comprise entre 3 et 45 % et celle en oxygène est de préférence comprise entre 3 et 45 %. Pour une bonne mise en oeuvre du procédé selon l'invention la composition du mélange réactif sera en dehors du domaine d'explosivité. S'agissant de l'ammoxydation du propane en l'absence de diluant inerte, la composition (propane, oxygène, ammoniac) sera avantageusement choisie à l'intérieur du quadrilatère ABDE figurant au sein du diagramme ternaire ABC représenté sur la figure unique annexée. Sur ce diagramme ternaire le segment AB représente la teneur en ammoniac de 100 % à O %; le segment BC représente la teneur en propane de à O %; le segment CA représente la teneur en oxygène de 100 à O % Le point D, situé à l'intérieur du segment BC, correspond à une teneur en propane de 45 %; dans le binaire (propane-02); le point E situé à l'intérieur du segment AC, correspond à une teneur en ammoniac de 79 % dans le binaire (NH 3)-02) %. Le segment DE délimite le diagramme ternaire en deux parties un triangle CDE à l'intérieur duquel se situe la zone d'explosivité (déterminée sous 1 bar et à 250 C) et un quadrilatère ABDE à l'intérieur duquel la composition du mélange gazeux réactif sera avantageusement choisie. S'agissant de l'ammoxydation du propane en présence de gaz diluant(s) inerte(s) et/ou de vapeur d'eau, il conviendra de déterminer la composition du mélange ternaire (propane, oxygène et ammoniac) pour la situer sur le diagramme précité, lorsque le gaz diluant et/ou la vapeur d'eau est en faible proportion. S'agissant de l'ammoxydation du propane au moyen de l'air comme source d'oxygène, la composition (propane, air et ammoniac) sera avantageusement choisie à l'intérieur du quadrilatère ABFG figurant au sein du diagramme ABC représenté sur la figure 2 annexée. Sur ce second diagramme le segment AB représente la teneur en ammoniac de 100 % à O %; le segment BC représente la teneur en propane de 100 à O %: le segment CA représente la teneur en air de 100 à O % Le point F, situé à l'intérieur du segment BC, correspond à une teneur en propane de 16 % dans le binaire (propane-air); le point G situé à l'intérieur du segment AC, correspond à une teneur en ammoniac de 35 % dans le binaire (ammoniac-air). Le segment FG délimite le diagramme ternaire en deux parties un triangle CFG à l'intérieur duquel se situe la zone d'explosivité (déterminée sous 1 bar à 5500 C) et un quadrilatère ABFG à l'intérieur duquel la composition du mélange gazeux réactif sera avantageusement choisie. Ce second diagramme sera utilisé dans le cas o le mélange oxygène-gaz diluant correspond à une teneur en oxygène équivalente à celle de l'air (t 21 % d'oxygène) ou dans le cas o ce mélange est en défaut d'oxygène, par rapport à l'air. Au départ de propane on obtiendra un mélange renfermant essentiellement du propylène et de l'acrylonitrile L'acrylonitrile est un intermédiaire industriellement produit sur une large échelle, le propylène est une matière première traditionnellement utilisée pour produire de l'acrylonitrile, et divers autres produits intermédiaires bien connus de l'homme de l'art. Au départ d'isobutane on obtiendra un mélange renfermant du méthacrylonitrile et de l'iso-butène ou des n-butènes. Le procédé selon l'invention convient plus particulièrement à l'ammoxydation du propane. Si l'hydrocarbure saturé mis en oeuvre peut être de qualité technique, il ne renfermera pas de quantités notables de composés à insaturation éthylénique Ainsi le propane engagé ne renfermera de propylène qu'à l'état de traces. Le procédé selon l'invention et réalisé sous forme de réaction en phase vapeur En conséquence n'importe quel dispositif convenant à la réalisation des réactions d'ammoxydation ou d'oxydation en phase vapeur peut être utilisé Le procédé peut être conduit en continu ou en discontinu et il peut comprendre l'utilisation d'un lit fixe ou d'un lit fluidisé. La température de réaction est en général comprise entre 350 et 5500 C et, de préférence entre 420 et 5100 C. La pression totale du mélange réactionnel peut être supérieure ou égale à la pression atmosphérique Elle est généralement comprise entre l et 6 bar et, de préférence entre 1 et 4 bar. Le débit gazeux est fixé de telle sorte que la vitesse volumique horaire soit comprise entre 100 et 36000 h-1 et, de préférence entre 200 et 20000 h-i. Bien entendu, l'homme de l'art sera à même de trouver un compromis entre la température, le débit gazeux, la nature précise du catalyseur mise en oeuvre et les divers autres paramètres de la réaction compte-tenu de ses objectifs de production. Dans le procédé selon la présente invention on met en oeuvre un catalyseur solide dont la phase active renferme du molybdène et de l'oxygène, ladite phase active renfermant également au moins un élément choisi dans le groupe constitué par les métaux alcalino-terreux, Mn, Fe, U, La, Co, Ni, Zn, Ag, Cd, W, Zr, Pb, Te, Ga, Al, B, Nb et Ta. Les phases actives, l'un des constituants du catalyseur mis en oeuvre dans le cadre de la présente invention sont des oxydes mixtes à base de molybdène qui renferment, de préférence au maximum 2 éléments choisis dans le groupe défini ci-avant De bons résultats peuvent être obtenus dans le cadre du présent procédé par la mise en oeuvre d'une telle phase active renfermant au moins un élément choisi dans le groupe constitué par les métaux alcalino-terreux, le manganèse, le fer, l'uranium et le lanthane. Les phases actives en cause sont, de préférence des molybdates. Les phases actives préférées sont les molybdates de manganèse, d'uranyle ou de fer. Si dans les phases actives en cause la proportion d'élément(s) M choisi(s) dans les groupes précités peut varier dans de larges limites, le minimum sera, de préférence, dicté par la stoechiométrie de formation de l'orthomolybdate correspondant En diminuant la proportion d'élément(s) M on obtiendra, dans certain cas et selon la nature de M, un mélange du molybdate correspondant et d'un oxyde de molybdène. Ainsi, par exemple, un large excès de molybdène par rapport au fer (Mo/Fe = 10) conduit à la formation d'un mélange de Fe 2 (Mo O 4)3 et de Mo O 3 dont les performances dans le procédé en cause paraissent moins bonnes que celles obtenues avec Fe 2 (Mo O 4)3. Les phases actives en cause peuvent être mises en oeuvre dans le cadre du procédé selon l'invention sous forme massique ou à l'état particuliare Ces phases peuvent être utilisées sous forme de poudres, billes, extrudées ou concassées, par exemple. Elles peuvent être également déposées sur support inerte ou l'enrober La nature du support n'est pas critique dès lors qu'il est chimiquement inerte vis-à-vis des réactifs dans les conditions réactionnelles choisies A titre d'exemples de supports susceptibles de convenir à la préparation de catalyseurs utilisables dans le cadre du procédé selon l'invention, on peut citer: la silice, l'alumine, la silice-alumine, l'argile frittée, le carborandum, la magnésie, le silicate de magnésium, la terre de diatomée Ce support est de préférence non poreux et peut être notamment, à base d'oxyde réfractaire sous forme particulaire, le support le plus couramment employé étant à base d'argile. Ce support peut par exemple être constitué de billes d'argile, inertes, pleines, solides et rugueuses, de diamètre compris entre 0,5 et 6 mm La valeur précise du diamètre des billes pourra être choisie par l'homme de l'art en fonction de la perte de charge admissible dans le réacteur Le support peut également être rendu non poreux par émaillage. Le support peut également être un substrat céramique, ledit substrat étant de préférence sous forme d'une structure inerte et rigide de type monolithique comprenant des canaux ou conduits De tels supports sont bien connus de l'homme de l'art et ont été largement décrits dans la littérature Les substrats en matière céramiques utilisés sont notamment ceux comportant comme matière principale la cordiérite, l'alumine, la mullite, la porcelaine, les carbures de bore ou de silicium. Lorsqu'on fait appel à un catalyseur enrobé, la quantité de phase active qui peut varier dans de larges limites, est en pratique comprise entre 5 et 35 % et, de préférence entre 10 et 15 % en poids par rapport à l'ensemble (support + phase active). La préparation des catalyseurs mis en oeuvre dans le procédé selon l'invention peut être réalisée de diverses manières connues en soi, tel le mélange de sels convenables des constituants élémentaires dans l'eau ou dans un autre solvant suivi de l'évaporation jusqu'à siccité, ou de la précipitation par ajout d'une base telle l'ammoniaque ou d'un acide tel l'acide chlorhydrique, ou l'atomisation d'une suspension obtenue après mélange des sels convenables. Les sels convenables les plus couramment employés sont solubles dans l'eau et contiennent des anions et des cations qui peuvent être décomposés par la chaleur lors des étapes ultérieures Ce sont, par exemple, l'heptamolybdate d'ammonium pour le molybdène, les nitrates ou chlorures de métaux alcalino-terreux, de manganèse, de fer, d'uranium, de lanthane pour les métaux. Une fois le mélange des sels réalisé, un précurseur peut être obtenu par la méthode dite d'évaporation L'eau de la suspension obtenue est évaporée en chauffant entre 20 et 1000 C sous agitation pendant le temps nécessaire à l'obtention d'une pâte non coulante L'agitation et le chauffage sont alors arrêtés. La pâte ainsi obtenue, étalée sur une épaisseur de 2 cm environ, est séchée sous air à 120 'C environ pendant 15 h environ Le précurseur ainsi obtenu peut ensuite être broyé et calciné entre 200 et 10000 C, de préférence ente 400 et 600 'C, pendant au moins 30 mn, de préférence au moins une heure La calcination peut s'effectuer en montant progressivement la température, 100 à 200 'C par heure par exemple, en raison, notamment, des risques liés à la décomposition exothermique du nitrate d'ammonium vers 230 'C La phase active ainsi obtenue après refroidissement peut ensuite être broyée pour que sa granulométrie n'excède pas 400 jam environ. Le précurseur peut aussi être obtenu selon une variante comprenant la précipitation avec addition, par exemple, d'ammoniaque ou d'acide chlorhydrique en fin de mélange des sels pour stabiliser le p H vers 7 environ Il est préférable de chauffer la suspension entre 20 et 1000 C pendant environ une heure pour parfaire la précipitation des espèces. Puis la suspension est filtrée et lavée Le gâteau de filtration est ensuite étalé, puis séché, broyé et calciné selon les conditions décrites ci-avant dans le cadre de la méthode d'évaporation, pour donner la phase active. Certains catalyseurs, utiles pour une mise en oeuvre du procédé en lit fixe, peuvent être obtenus par enrobage de manière connue en soi, des phases actives, intermédiaires ou finies, broyées Cette méthode classique consiste à déposer autour de billes inertes mais rugueuses une couche de phase active intermédiaire ou finie. Une fois les billes recouvertes de la quantité voulue de la phase active, elles sont séchées par de l'air chaud, entre 70 et 1500 C pendant au moins 30 minutes, puis introduites dans un four pour être calcinées entre 300 et 6000 C de préférence entre 450 et 5000 C, pendant au moins 3 heures. Certains catalyseurs utiles pour une mise en oeuvre du procédé selon l'invention en lit mobile ou lit fluidisé peuvent être obtenus par la technique en soi connue du séchage par atomisation en atmosphère, de préférence, non réductrice Par une telle opération, le cas échéant suivie d'une calcination à une température de l'ordre de 400 à 11000 C, on obtient des poudres de forme sphérique de diamètre compris entre 5 et 700 lim. Des poudres constituées pour au moins 80 % en poids de particules dont la dimension est comprise entre 5 et 100 llm sont préférées dans la cadre d'une utilisation en lit fluidisé. Les produits de la réaction peuvent être récupérés dans les gaz effluents par tout moyen approprié Par exemple les gaz effluents peuvent passer dans un condenseur contenant de l'acide sulfurique dilué pour neutraliser l'ammoniac non converti Les gaz peuvent ensuite passer sur une colonne absorbante réfrigérée pour condenser l'acrylonitrile, l'acétonitrile et l'acide cyanhydrique, les vapeurs non condensées contenant principalement du propane non converti du propylène, des hydrocarbures légers et le cas échéant du CO 2 On peut ensuite séparer l'acrylonitrile et l'acide cyanhydrique de l'acétonitrile par distillation, puis distiller à son tour le mélange acrylonitrile-acide cyanhydrique récupéré pour séparer l'acrylonitrile de l'acide cyanhydrique. Les exemples ci-après illustrent la présente invention. EXEMPLE 1: PREPARATION D'UN CATALYSEUR A BASE DE MOLYBDATE DE MAGNESIUM On prépare une solution (a) d'heptamolybdate d'ammonium par dissolution de 52,98 g de (NH 4)6 Mo 7024,4 H 20 (commercialisé par la Société MERCK) dans 200 cm 3 d'eau permutée (p H de la solution obtenue: 5-6), et une solution (b) de nitrate de magnésium par dissolution de 79,3 g de il Mg(NO 3)2, 6 H 20 97 % (commercialisé par la Société PROLABO) dans 200 cm 3 d'eau permutée La solution (b) est ajoutée à la solution (a) dans un réacteur agité (p H= 5) On chauffe le mélange sur plaque chauffante et la pâte obtenue est séchée à 120 'C pendant 15 h environ; le produit obtenu est ensuite broyé dans un mortier et calciné sous air à 500 'C pendant 4 h. Le produit (I) ainsi préparé a pour composition Mg Mo O 4, identifiée par diffraction des rayons X, et présente une surface spécifique mesurée selon la méthode B E T de 5 m 2 g-1. g du produit (I) sont saupoudrés lentement sur 123 g de support inerte composé de billes d'argile de diamètre moyen 4,8 mm, préalablement placées dans un drageoir en rotation et humidifiées par du glucose en solution aqueuse à 10 % Dès que les billes sont sèches à l'extérieur, on pulvérise une petite quantité de la solution de glucose. Puis on saupoudre à nouveau le produit (I) sur les billes On poursuit ces opérations alternativement jusqu'à enrobage de la totalité du produit (I). On sèche ensuite à 1200 C pendant 2 h et calcine à 480 C pendant 6 h. Le catalyseur (A) ainsi obtenu est constitué de 12 % en poids de Mg Mo O 4 déposés sur billes d'argile. EXEMPLE 2 PREPARATION D'UN CATALYSEUR A BASE DE MOLYBDATE DE MANGANESE - On prépare une phase active de composition Mn Mo O 4 selon le protocole opératoire décrit par U OZRAN, R C GILL & M R SMITH, J. Catal 116, 171 183 ( 1989). On prépare une solution (a) d'heptamolybdate d'ammonium par dissolution de 70,64 gde (NH 4)6 Mo 7024, 4 H 20 (commercialisé par la Société MERCK) dans 200 cm 3 d'eau permutée, et une solution (b) de chlorure de manganèse par dissolution de 79,16 g de Mn C 12, 4 H 20 (commercialisé par la Société PROLABO) dans 400 cm 3 d'eau permutée La solution (a) est ajoutée goutte à goutte à la solution (b) dans un réacteur fortement agité On chauffe à 800 C et maintient le p H à 6 par ajout d'acide chlorhydrique dilué ou d'ammoniaque (commercialisés par la Société PROLABO) pendant 3 h. On filtre à chaud sur verre fritté et lave par Il d'eau permutée Le produit obtenu est ensuite séché à 120 C pendant 15 h environ, broyé dans un mortier et calciné sous air à 500 C pendant 4 h. Le produit (I) ainsi préparé a pour composition Mn Mo O 4, identifiée par diffraction des rayons X, et présente une surface spécifique mesurée selon la méthode B E T de 5 m 2 g-1. g du produit (I) sont saupoudrés lentement sur 123 g de support inerte composé de billes d'argile de diamètre moyen 4,8 mm, préalablement placées dans un drageoir en rotation et humidifiées par du glucose en solution aqueuse à 10 % Dès que les billes sont sèches à l'extérieur, on pulvérise une petite quantité de la solution de glucose. Puis on saupoudre à nouveau le produit (I) sur les billes On poursuit ces opérations alternativement jusqu'à enrobage de la totalité du produit (I). On sèche ensuite à 120 C pendant 2 h et calcine à 480 C pendant 6 h. Le catalyseur (B) ainsi obtenu est constitué de 11 % en poids de Mn Mo O 4 déposés sur billes d'argile. EXEMPLE 3 PREPARATION D'UN AUTRE CATALYSEUR A BASE DE MOLYBDATE DE MANGANESE - On prépare 20 g de produit (I) de composition Mn Mo O 4 tel que décrit dans l'exemple précédent Ce produit est ensuite compressé sous une pression de 20 t On obtient ainsi des pastilles de 3 cm de diamètre et environ 0,5 cm d'apaisseur Ces pastilles sont ensuite concassées en éclats de granulométrie comprise entre 0 3 et 0 8 cm, constituant le catalyseur (C). EXEMPLE 4 PREPARATION D'UN CATALYSEUR A BASE DE MOLYBDATE D'URANYLE: On prépare une phase active de composition UO 2 Mo O 4 selon le protocole opératoire décrit par E BORDES, Thèse d'Etat, COMPIEGNE ( 1979). On prépare une solution (a) d'heptamolybdate d'ammonium par dissolution de 35,32 g de (NH 4)6 Mo 7024,4 H 20 (commercialisé par la Société MERCK) dans 200 cm 3 d'eau permutée, et une solution (b) de nitrate d'uranyle par dissolution de 100,43 g de UO 2 (N 03)2, 6 H 20 (commercialisé par la Société PROLABO) dans 200 cm 3 d'eau permutée La solution (b) est ajoutée à la solution (a) dans un réacteur agité On ajoute 100 cm 3 d'eau permutée, on chauffe sur plaque chauffante et la pâte obtenue est séchée à 1200 C pendant 15 h environ; le produit obtenu est ensuite broyé dans un mortier et calciné sous air à 550 'C pendant 12 h. Le produit (I) ainsi préparé a pour composition UO 2 Mo O 4, identifiée par diffraction des rayons X, et présente une surface spécifique mesurée selon la méthode B E T de 2,7 m 2 g-1. g du produit (I) sont saupoudrés lentement sur 123 g de support inerte composé de billes d'argile de diamètre moyen 4,8 mm, préalablement placées dans un drageoir en rotation et humidifiées par du glucose en solution aqueuse à 10 % Dès que les billes sont sèches à l'extérieur, on pulvérise une petite quantité de la solution de glucose. Puis on saupoudre à nouveau le produit (I) sur les billes On poursuit ces opérations alternativement jusqu'à enrobage de la totalité du produit (I). On sèche ensuite à 120 'C pendant 2 h et calcine à 480 'C pendant 6 h. Lecatalyseur (D) ainsi obtenu est constitué de 11 % en poids de UO 2 Mo O 4 déposés sur billes d'argile. EXEMPLE 5 PREPARATION D'UN CATALYSEUR A BASE DE MOLYBDATE DE CALCIUM On prépare une solution (a) d'heptamolybdate d'ammonium par dissolution de 52,98 g de (NH 4)6 Mo 7024, 4 H 20 (commercialisé par la Société MERCK) dans 200 cm 3 d'eau permutée, et une solution (b) de nitrate de calcium par dissolution de 47,23 g de Ca(NO 3)2,4 H 20 (commercialisé par la Société PROLABO) dans 200 cm 3 d'eau permutée La solution (b) est ajoutée à la solution (a) dans un réacteur agité Le p H du mélange, initialement de 4,5, est porté à 6,7 par ajout d'ammoniaque (commercialisée par la Société PROLABO) On chauffe sur plaque chauffante et la pate obtenue est séchée à 120 C pendant 15 h environ; le produit obtenu est ensuite broyé dans un mortier et calciné sous air à 5000 C pendant 7 h. Le produit (I) ainsi préparé a pour composition Ca Mo O 4, identifiée par diffraction des rayons X, et présente une surface spécifique mesurée selon la méthode B E T de 5 m 2 g-1. g du produit (I) sont saupoudrés lentement sur 123 g de support inerte composé de billes d'argile de diamètre moyen 4,8 mm, préalablement placées dans un drageoir en rotation et humidifiées par du glucose en solution aqueuse à 10 % Dès que les billes sont sèches à l'extérieur, on pulvérise une petite quantité de la solution de glucose. Puis on saupoudre à nouveau le produit (I) sur les billes On poursuit ces opérations alternativement jusqu'à enrobage de la totalité du produit (I). On sèche ensuite à 1200 C pendant 2 h et calcine à 4800 C pendant 6 h. Le catalyseur (E) ainsi obtenu est constitué de 11 % en poids de Ca Mo O 4 déposés sur billes d'argile. EXEMPLE 6 PREPARATION D'UN CATALYSEUR A BASE D'OXYDE MIXTE DE MOLYBDENE ET DE LANTHANE - On prépare une solution (a) d'heptamolybdate d'ammonium par dissolution de 35,32 g de (NH 4)6 Mo 7024,4 H 20 (commercialisé par la Société MERCK) dans 200 cm 3 d'eau permutée, et une solution (b) de nitrate de lanthane par dilution de 71,64 cm 3 de La(N 03)3 à 455 g 1-1 en La 2 03 (Provenance: Usine RHONE-POULENC de LA ROCHELLE) dans 200 cm 3 d'eau permutée La solution (a) est ajoutée à la solution (b) dans un réacteur agité Le mélange est acidifié à p H= 1-2 par ajout d'acide nitrique concentré On chauffe sur plaque chauffante à 100-1100 C et la pâte obtenue est séchée à 120 C pendant 15 h environ; le produit obtenu est ensuite broyé dans un mortier et calciné sous air à 500 C pendant 3 h. Le produit (I) ainsi préparé est constitué d'un mélange d'oxydes de lanthane et de molybdène, identifié par diffraction des rayons X, et présente une surface spécifique mesurée selon la méthode B E T de 6 m 2 g-1. g du produit (I) sont saupoudrés lentement sur 123 g de support inerte composé de billes d'argile de diamètre moyen 4,8 mm, préalablement placées dans un drageoir en rotation et humidifiées par du glucose en solution aqueuse à 10 % Dès que les billes sont sèches à l'extérieur, on pulvérise une petite quantité de la solution de glucose. Puis on saupoudre à nouveau le produit (I) sur les billes On poursuit ces opérations alternativement jusqu'à enrobage de la totalité du produit (I). On sèche ensuite à 1200 C pendant 2 h et calcine à 480 'C pendant 6 h. Le catalyseur (F) ainsi obtenu est constitué de 9 % en poids de La Mo Ox déposés sur billes d'argile. EXEMPLE 7 PREPARATION D'UN CATALYSEUR A BASE DE MOLYBDATE DE FER - On prépare une phase active de composition Fe 2 (Mo O 4)3 selon le protocole opératoire décrit par S NASU & S SHIMIZU, J Catal 104, 164-175 ( 1987). On prépare une solution (a) d'heptamolybdate d'ammonium par dissolution de 52,98 g de (NH 4)6 Mo 7024,4 H 20 (commercialisé par la société MERCK) dans 200 cm 3 d'eau permutée, et une solution (b) de nitrate de fer par dissolution de 80,8 g de Fe(N 03)3, 9 H 20 (commercialisé par la Société PROLABO) dans 200 cm 3 d'eau permutée La solution (b) est ajoutée à la solution (a) dans un réacteur agité Le p H du mélange est ajusté à 7,5 par ajout d'ammoniaque (commercialisée par la Société PROLABO) On chauffe sur plaque chauffante et la pâte obtenue est séchée à 120 C pendant 15 h environ; le produit obtenu est ensuite broyé dans un mortier et calciné sous air à 500 C pendant 1 h, rebroyé et recalciné sous air à 500 C pendant 1 h. Le produit (I) ainsi préparé a pour composition Fe 2 (Mo O 4)3, identifiée par diffraction des rayons X, et présente une surface spécifique mesurée selon la méthode B E T de 3,9 m 2 g-1. 20 g du produit (I) sont saupoudrés lentement sur 123 g de support inerte composé de billes d'argile de diamètre moyen 4,8 mm, préalablement placées dans un drageoir en rotation et humidifiées par du glucose en solution aqueuse à 10 % Dès que les billes sont sèches à l'extérieur, on pulvérise une petite quantité de la solution de glucose. Puis on saupoudre à nouveau le produit (I) sur les billes On poursuit ces opérations alternativement jusqu'à enrobage de la totalité du produit (I). On sèche ensuite à 120 C pendant 2 h et calcine à 480 C pendant 6 h. Le catalyseur (G) ainsi obtenu est constitué de 13 % en poids de Fe 2 (Mo O 4)3 déposés sur billes d'argile. EXEMPLE 8 PREPARATION D'UN CATALYSEUR TEMOIN A BASE D'OXYDE MIXTE DE MOLYBDENE ET D'ETAIN - (Ce catalyseur n'entre pas dans le cadre de l'invention). On prépare une solution (a) d'heptamolybdate d'ammonium par dissolution de 35,32 g de (NH 4)6 Mo 7024,4 H 20 (commercialisé par la Société MERCK) dans 200 cm 3 d'eau permutée, et une solution (b) de chlorure d'étain par dissolution de 45,13 g de Sn C 12,2 H 20 (commercialisé par la Société PROLABO) dans 200 cm 3 d'eau permutée, acidifiée par quelques gouttes d'acide chlorhydrique concentré La solution (b) est ajoutée à la solution (a) dans un réacteur agité On chauffe le mélange et ajoute de l'ammoniaque (commercialisée par la Société PROLABO) jusqu'à p H neutre On filtre sur verre fritté et lave avec 100 cm 3 d'eau permutée; le produit obtenu est séché à 1200 C pendant 15 h environ, broyé dans un mortier et calciné sous air à 5000 C pendant 3 h. Le produit (I) ainsi préparé a pour composition Sn O 2-2 Mo O 3, identifiée par diffraction des rayons X, et présente une surface spécifique mesurée selon la méthode B E T de 26 m 2 g-1. g du produit (I) sont saupoudrés lentement sur 123 g de support inerte composé de billes d'argile de diamètre moyen 4,8 mm, préalablement placées dans un drageoir en rotation et humidifiées par du glucose en solution aqueuse à 10 % Dès que les billes sont sèches à l'extérieur, on pulvérise une petite quantité de la solution de glucose. Puis on saupoudre à nouveau le produit (I) sur les billes On poursuit ces opérations alternativement jusqu'à enrobage de la totalité du produit (I). On sèche ensuite à 1200 C pendant 2 h et calcine à 480 'C pendant 6 h. Le catalyseur (H) ainsi obtenu est constitué de 11 % en poids de Sn O 2-2 Mo O 3 déposés sur billes d'argile. EXEMPLE 9 PREPARATION D'UN CATALYSEUR A BASE DE MOLYBDATE DE MANGANESE ET D'ALUMINE ( 30-70 % pds) On prépare une solution (a) par dissolution de 26 47 g de (NH 4)6 Mo 7024, 4 H 20 dans 120 cm 3 d'eau permutée, une solution (b) par dissolution de 37 65 g de Mn(NO 3)2, 4 H 20 dans 60 cm 3 d'eau permutée et une suspension (c) de 75 2 g d'alumine dans 100 cm 3 d'eau permutée On ajoute la solution (a) à la suspension (c), puis on ajoute la solution (b) On agite pendant 2 h et évapore à sec On sèche ensuite à 1200 C et calcine 500 'C pendant 4 h On obtient ainsi un produit (I). g du produit (I) sont saupoudrés lentement sur 123 g de support inerte composé de billes d'argile de diamètre moyen 4 8 mm, préalablement placées dans un drageoir en rotation et humidifiées par du glucose en solution aqueuse à 10 % Dès que les billes sont sèches à l'extérieur, on pulvérise une petite quantité de la solution de glucose. Puis on saupoudre à nouveau le produit (I) sur les billes On poursuit ces opérations alternativement jusqu'à enrobage de la totalité du produit (I). On sèche ensuite à 1200 C pendant 2 h et calcine à 480 'C pendant 6 h Le catalyseur (J) ainsi obtenu est constitué de 11 % en poids de Mn Mo O 4-A 1203 ( 30-70 % pds) déposés sur billes d'argile. EXEMPLE 10 PREPARATION D'UN CATALYSEUR A BASE DE MOLYBDATE DE MANGANESE ET DE SILICE - On prépare une solution (a) par dissolution de 58 3 g de (NH 4)2 Mo 207 et 8 2 g de Mo O 3 dans 150 cm 3 d'eau permutée à 50-60 'C On prépare une solution (b) par dissolution de 100 4 g de Mn(NO 3)2, 4 H 20 dans cm 3 d'eau permutée On ajoute la solution (b) à la solution (a) à température ambiante. On imprègne ensuite à sec 31 9 cm 3 étendus à 40 cm 3 de la solution obtenue, sur 50 g de billes de silice On sèche ensuite à 1200 C pendant 15 h environ et calcine à 5000 C pendant 4 h. Le catalyseur (K) ainsi obtenu est constitué de 14 6 % en poids de Mn Mo O 4 déposés sur silice. MODE OPERATOIRE GENERAL DES TESTS D'AMMOXYDATION - L'échantillon de catalyseur est préalablement porté sur un banc de mesure à la température de 1500 C sous balayage d'hélium pendant 10 mn, puis il est soumis à un flux gazeux dont la composition sera précisée pour chaque exemple et qui renferme du propane, de l'ammoniac, de l'oxygène, de la vapeur d'eau et de l'hélium. La pression totale du mélange réactionnel comprise entre 1 et 6 bar, sera également précisée pour chaque exemple. Le débit gazeux est défini de façon à avoir une vitesse volumique horaire (VVH) comprise entre 100 et 36000 h-1, dont la valeur précise sera indiquée pour chaque exemple. Le principe du test d'ammoxydation du propane est le suivant On porte le catalyseur à une température Tl, par exemple 300 'C, et après 30 mn de stabilisation à la température Ti on détermine par chromatographie en phase gazeuse la composition du mélange en sortie de réacteur. On calcule les pourcentages de conversion et les sélectivités obtenus sur le catalyseur examiné à la température d'entrée Tl par des relations du type: Conversion du propane = % propane transformé / % propane introduit Sélectivité en acrylonitrile = % propane transformé en acrylonitrile / % propane converti On porte ensuite le catalyseur de 300 à 5500 C par incrément de 'C et on détermine toutes les 40 mn les pourcentages de conversion et les sélectivités. Dans les exemples ci-après, les conventions suivantes sont utilisées: TTC 3 H 8 = conversion du propane SACN = sélectivité en acrylonitrile SACN+C 3 H 6 = sélectivité en acrylonitrile et propylène SCOX = sélectivité en monoxyde et dioxyde de carbone. EXEMPLES Il A 13 - Mesure des performances des catalyseurs (A), (B) et (D). Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes Vitesse volumique horaire = 1000 h 1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel C 3 H 8 = 11 % NH 3 = 7,5 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 46,5 % Les résultats et les tableau I ci-après: conditions particulières figurent au TABLEAU I EXEM CATALY T C TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES SEUR (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 11 (A) 470 6 10 73 O 12 (B) 470 2 1 98 O 510 5,5 19 77 O 13 (D) 470 3 15 44 O 510 5 14 71 O EXEMPLES 14 A 16 essai témoin a: Mesure des performances des catalyseurs (E) à (H). * Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Vitesse volumique horaire = 1000 h- Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 = 30 NH 3 = 15 02 = 15 H 20 = 20 He = 20 /0 Les résultats et les conditions particulières figurent au tableau II ci-après: TABLEAU II EXEM CATALY T C TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES SEUR (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 14 (E) 475 2 O 78 O 490 4 9,5 69 O 460 1 3 83 O (F) 490 7 19 55 O 510 7,5 10 60 6 460 5 20 59 O 16 (G) 475 7 23 56 O 490 6 19 58 13 440 9 6 32 19 a (H) 460 I 1 l 20 43 16 475 11 24 47 13 EXEMPLES 17 A 19 - Mesure des performances du catalyseur (A) sous différentes pressions partielles de propane. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 510 C Vitesse volumique horaire = 1000 h 1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 = 11 % ou 19 ou 26 % NH 3 = 7,5 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 31,5 % ou 38,5 ou 46,5 % Les résultats et les conditions particulières figurent au tableau III ci-après: TABLEAU III EXEM C 3 H 8 TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 17 11 17 3 50 21 18 19 16 16 69 5 19 26 16 13 72 5,5 EXEMPLES 20 A 23 - Mesure des performances du catalyseur (B) sous différentes températures. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 = 19 % NH 3 = 7,5 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 38,5 % Les résultats et les conditions particulières figurent au tableau IV ci-après: TABLEAU IV EXEM T C TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 420 0,4 16 81 O 21 470 2 17 72 O 22 485 3 17 71 O 23 510 8 30 67 O EXEMPLE 24 A 26: Mesure des performances du catalyseur (B) à différentes vitesses volumiques horaires. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 510 C Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =19 % NH 3 = 7,5 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 38,5 % Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau V ci-après: TABLEAU V EXEM VVH(h-l) Volcata TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (ml) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 24 200 100 13 21 77 2 500 40 13 27 65 O 26 1 000 20 8 30 67 O EXEMPLES 27 A 31 - Mesure des performances du catalyseur (B) sous différentes températures. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Vitesse volumique horaire = 500 h- Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 = 19 % NH 3 = 7,5 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 38,5 % Les résultats et les conditions particulières figurent au tableau VI ci-après: TABLEAU VI EXEM T C TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 27 420 1 3 87 0 28 450 3 15 58 0 29 470 5 20 62 0 490 9 27 62 O 31 510 13 27 65 O EXEMPLES 32 A 36: Mesure des performances du catalyseur (C) à différentes températures. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =19 % NH 3 = 7,5 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 38,5 % Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau VII ci-après: TABLEAU VII EXEM T C TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 32 410 3 9 64 0 33 430 6 13 74 O 34 470 11 16 76 4 490 20 23 73 9 36 510 24 24 73 6 EXEMPLES 37 A 39: Mesure des performances du catalyseur (B) sous différentes pressions partielles de propane. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 510 C Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 = 11 % ou 19 ou 26 % NH 3 = 7,5 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 31,5 % ou 38,5 ou 46,5 % Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau VIII ci-après: TABLEAU VIII EXEM C 3 H 8 TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 37 11 5 19 77 O 38 19 8 30 67 O 39 26 5 13 80 O EXEMPLES 40 A 42: Mesure des performances du catalyseur (B) sous différentes pressions partielles d'ammoniac. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 510 C Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar À Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =19 % NH 3 = 4 % ou 7,5 ou 11 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 35 % ou 38,5 ou 42 % Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau IX ci-après: TABLEAU IX EXEM NH 3 TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 4 4 O 82 17 41 7,5 8 30 67 O 42 11 10 30 60 O EXEMPLES 43 A 45: Mesure des performances du catalyseur (D) sous différentes pressions partielles de propane. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 510 C Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =11 % ou 19 ou 26 % NH 3 = 7,5 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 31,5 % ou 38,5 ou 46,5 % Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau X ci-après: TABLEAU X EXEM C 3 H 8 TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 43 11 5 14 71 O 44 19 4 11 73 O 26 7 22 54 O EXEMPLES 46 A 48: Mesure des performances du catalyseur (D) sous différentes pressions partielles d'ammoniac. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 510 C Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =19 % NH 3 = 4 % ou 7,5 ou 11 % 02 = 10 % H 20 = 25 % He = 35 % ou 38,5 ou 42 % Les conditions particulières ainsi figurent au tableau XI ci-après: TABLEAU XI que les résultats obtenus EXEM NH 3 TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 46 4 6 24 62 O 47 7,5 4 11 73 O 48 11 4 13 70 O EXEMPLE 49 A 51: Mesure des performances du catalyseur (F) sous différentes pressions partielles d'oxygène. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 490 C Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =20 % NH 3 = 15 % 02 = 5 % ou 15 ou 25 % H 20 = 20 % He = 20 % ou 30 ou 40 % Les conditions particulières ainsi figurent au tableau XII ci-après: que les résultats obtenus TABLEAU XII EXEM 02 TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 49 5 4 15 63 O 15 6 14 59 O 51 25 8 18 58 4 EXEMPLES 52 ET 53: Mesure des performances du catalyseur (G) sous différentes pressions partielles d'ammoniac. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 490 C Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar À Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =20 % NH 3 = 5 % ou 25 % 02 = 15 % H 20 = 20 % He = 20 % ou 40 % Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau XIII ci-après: TABLEAU XIII EXEM NH 3 TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 52 5 12 17 45 28 53 25 14 7 42 4 EXEMPLE 54 et 55: Mesure des performances du catalyseur (G) sous différentes pressions partielles d'oxygène. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Température = 475 C Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =20 % NH 3 = 15 % 02 = 5 % ou 25 % H 20 = 20 % He = 20 % ou 40 % Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau XIV ci-après: TABLEAU XIV EXEM 02 TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 54 5 8 15 58 4 25 11 17 60 14 EXEMPLES 56 ET 57: Mesure des performances des catalyseurs (J) et (K). Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Vitesse volumique horaire = 1000 h 1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 = 48 % NH 3 = 9 % 02 = 18 % H 20 = 20 % He = 5 % Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau XV ci-après: TABLEAU XV EXEM CATALY T C TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES SEUR (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) 56 (J) 500 15 15 62 O 57 (K) 460 12 14 37 0,2 Essais témoins b, c d: Mesure des performances du catalyseur (H) à différentes températures. Les conditions opératoires mises en oeuvre sont les suivantes: Vitesse volumique horaire = 1000 h-1 Pression totale = 1 3 bar Composition du mélange réactionnel: C 3 H 8 =20 % NH 3 = 5 % H 20 He = 15 = 20 = 40 0/ IO Les conditions particulières ainsi que les résultats obtenus figurent au tableau XVI ci-après: TABLEAU XVI EXEM T C TTC 3 H 8 SACN SACN+ SCOX PLES (%) (%) C 3 H 6 (%) (%) b 460 19 13 25 38 c 475 20 19 32 43 d 490 21 26 41 28 REVENDICATIONS 1 ) Procédé d'ammoxydation d'alcanes en phase vapeur en présence d'un catalyseur solide dont la phase active renferme du molybdène et de l'oxygène caractérisé en ce que la dite phase active renferme également au moins un élément choisi dans le groupe constitué par les métaux alcalino-terreux, Mn, Fe, U, La, Co, Ni Zn, Ag, Cd, W, Zr, Pb, Te, Ga, Al, B, Nb et Ta. 2 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite phase active renferme au maximum 2 éléments choisis dans le groupe défini ci-avant. ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite phase active renferme au moins 1 élément choisi dans le groupe constitué par les métaux alcalino-terreux, le manganèse, le fer, l'uranium et le lanthane. 4 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite phase active est un oxyde mixte à base de molybdène. ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite phase active est un orthomolybdate. 6 ) Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite phase active est un molybdate de manganèse, d'uranyle ou de fer. 7 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'alcane est le propane. 8 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la réaction est conduite en présence de vapeur d'eau. 9 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que entre 3500 C et 5500 C. ) Procédé selon l'une précédentes, caractérisé en ce que et 6 Bar. la température de réaction est comprise quelconque des revendications la pression totale est comprise entre 1 11 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que comprise entre 100 et 36 000 h-1. 12 ) Procédé selon l'une précédentes, caractérisé en ce que la vitesse volumique horaire est quelconque des revendications dans le gaz réactif (mélange d'hydrocarbure saturé, d'ammoniac et d'oxygène) la teneur en hydrocarbure saturé est comprise entre 5 et 70 %, la teneur en ammoniac est comprise entre 3 et 45 % et la teneur en oxygène est comprise entre 3 et 45 %. 13 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la composition du mélange gazeux est en dehors du domaine d'explosivité. 14 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le catalyseur solide renferme, outre ladite phase active, un support.