FR 2671030 A1 19920703 FR 9016596 A 19901227 ASSEMBLAGES DE RENFORT AVEC MONOFILAMENTS EN POLYMERES ORGANIQUES L'invention concerne les assemblages de renfort constitués au moins en partie par des monofilaments en matières organiques, ces assemblages étant utilisés pour renforcer des articles en matières plastiques et/ou en caoutchouc, notamment des enveloppes de pneumatiques. Il est connu d'utiliser des assemblages de renfort constitués par des retors de multilaments en polymères organiques, le diamètre de chaque filament de ces multifilaments étant faible, par exemple de l'ordre de 13 tan. Ces assemblages peuvent conduire à des ténacités et des modules d'extension élevés, mais ils ne permettent pas d'obtenir des propriétés satisfaisantes à la fois en compression et en flexion. Les brevets FR 1 495 730 et US 3 638 706 décrivent des assemblages de renfort réalisés avec des monofilaments, le diamètre de ces monofilaments étant supérieur à 100 Mm. Ces assemblages ont des ténacités et des modules d'extension faibles, et leur utilisation dans les enveloppes de pneumatiques ne donne pas des propriétés satisfaisantes, par exemple pour réaliser des nappes de renfort sommet, ou des nappes carcasses d'enveloppes pour véhicules poids lourds ou pour engins de génie civil. La demande internationale PCT/CH 90/00155 incorporée ici par référence décrit des monofilaments aramides ayant des modules et des ténacités très élevés. Cette demande cite brièvement la possibilité d'utiliser ces monofilaments dans des assemblages de renfort, mais sans donner d'indication sur la structure et les propriétés de ces assemblages. Le but de l'invention est donc de proposer un assemblage de renfort avec des monofilaments en polymère(s) organique(s), cet assemblage ayant des ténacités et des modules d'extension très élevés, ainsi que de bonnes propriétés en compression et en flexion. En conséquence, l'assemblage de renfort conforme à l'invention, constitué au moins en partie par des monofilaments continus en polymère(s) organique(s) est caractérisé par les points suivants a) le diamètre Dm des monofilaments est au moins égal à 40 ssm et au plus égal à 400 ssm ~ b) la ténacité Ta de l'assemblage est au moins égale à 80 cN/tex c) le module sécant en extension M ade l'assemblage est au moins égal à 2000 cN/tex d) au moins une partie des monofilaments sont pratiquement enroulés en hélice autour d'un axe, l'angle aigu W que fait chaque monofilament avec cet axe supposé rectiligne étant au plus égal à 20a e) la torsion de chaque monofilament sur lui-même est au plus égal à 10 tours par mètre d'assemblage. L'invention concerne également les articles renforcés par ces assemblages, notamment les enveloppes de pneumatiques. L'invention sera aisément comprise à l'aide des exemples non limitatifs qui suivent et de la figure schématique relative à ces exemples, cette figure étant une coupe d'une enveloppe de pneumatique. Pour la simplicité de l'exposé, dans la suite du texte le terme "monofilament" désigne uniquement des monofilaments dont le diamètre est au moins égal à 40 ssm et le terme "filament@ désigne uniquement des monofilaments dont le diamètre est inférieur à 40 ssm. Le terme 'filé représente un ensemble de plusieurs filaments continus, cet ensemble étant pratiquement dépourvu de torsion. Le terme " produit" désigne un monofilament, un filé, un assemblage. I - Détermination des caractéristiques 1 - Conditionnement Par conditionnement on entend dans cette description le traitement des produits selon la norme d'Allemagne Fédérale DIN 53 802-20/65 de juillet 1979. 2 - Titre Le titre des produits est déterminé selon la norme d'Allemagne Fédérale DIN 53 830 de juin 1965, ces produits ayant au préalable subi un conditionnement. La mesure est effectuée par pesée d'au moins trois échantillons, chacun correspondant à une longueur de 50 m lorsqu'il s'agit d'un monofilament ou d'un filé, ou à une longueur de 5 m lorsqu'il s'agit d'un assemblage. Le titre est exprimé en tex. Il est référencé (Ti)m pour les monofilaments et (Ti)a pour les assemblages. 3 - Diamètre Le diamètre des monofilaments est déterminé par le calcul à partir du titre des monofilaments et de leur masse volumique, selon la formule D = 2 x 101 > 5 [ (Ti)m/lrP ] 1/2 Dm représentant le diamètre des monofilaments en ssm, (Ti)m représentant le titre en tex, et p représentant la masse volumique en g/cm . Le diamètre Da des assemblages est mesuré selon le procédé suivant. L'assemblage est sous tension, cette tension est comprise entre 0,9 fois et 1,1 fois la prétension standard, qui est de 0,5 cN/tex. L'assemblage coupe un faisceau de lumière parallèle. L'ombre portée sur une barrette de diodes photoréceptrices est mesurée instantanément. Le résultat d'une mesure est la largeur moyenne de l'ombre, déterminée en 900 points sur 50 cm d'assemblage. Le diamètre Da de l'assemblage est calculé en faisant la moyenne de quatre mesures, et il est exprimé en ssm. 4 - Propriétés dynamométriques en tension Les propriétés dynamométriques des produits sont mesurées à l'aide d'une machine de traction Zwick GmbH & Co (Allemagne Fédérale) de type 1435, ou 1445, correspondant aux normes d'Allemagne Fédérale DIN 51 220 d'octobre 1976, DIN 51 221 d'août 1976 et DIN 51 223 de décembre 1977 selon le mode opératoire décrit dans la norme d'Allemagne Fédérale DIN 53 834 de février 1976. Les produits sont tractionnés sur une longueur initiale de 400 mm. Dans le cas des filés, les mesures sont effectuées après leur avoir donné une torsion de protection préalable égale à 100 tours par mètre. On détermine ainsi les propriétés suivantes ténacité, module initial Mi, module sécant Ma, allongement à la rupture. La ténacité et les modules d'extension Mi, M sont exprimés en cN/tex (centinewton par tex). L'allongement à la rupture est exprimé en %. - La ténacité est mesurée pour tous les produits, elle est référencée Tm pour les monofilaments et Ta pour les assemblages. - Le module initial, Mi, est défini comme la pente de la partie linéaire de la courbe contrainte-déformation qui intervient juste après une prétension standard de 0,5 cN/tex. Ce module M. est mesuré pour les monofilaments et les filés. - Le module sécant, Ma, est calculé pour les assemblages selon la relation F1 F, Ma F, =400 x (Ti)a avec : F1 : force à laquelle est soumis l'assemblage pour un allongement de 0,35 %, F2 : force à laquelle est soumis l'assemblage pour un allongement de 0,10 %. - L'allongement à la rupture est déterminé pour tous les produits. Il est désigné (Ar)m pour les monofilaments et (Ar)a pour les assemblages. Toutes les propriétés dynamométriques sont déterminées en faisant la moyenne de dix mesures. 5 - Masse volumique On mesure les masses volumiques p des monofilaments en utilisant la technique du tube à gradient de masse volumique pour matières plastiques spécifiée dans la norme ASTM D1505-68 (réapprouvée en 1975), méthode C en utilisant un mélange de 1,1,2-trichlorotrifluoroéthane et de 1,1,1-trichloroéthane comme système liquide pour le tube à gradient de masse volumique. Les échantillons utilisés sont de courts tronçons d'environ 2 cm de monofilaments noués de manière non serrée. Avant mesure, ils sont immergés deux heures dans la composante du système liquide qui possède la masse volumique la plus faible. Ensuite ils demeurent 12 heures dans ledit tube avant d'être évalués. On veille particulièrement à éviter la rétention de bulles d'air à la surface des monofilaments. On détermine la masse volumique en g/cm de 2 échantillons par monofilament, et on rapporte la valeur moyenne avec 4 chiffres significatifs. 6 - Viscosité inhérente La viscosité inhérente (V.I) du polymère est exprimée en décilitre par gramme et définie par l'équation suivante V.I = (1/C) Ln (tt/to) où - C est la concentration de la solution de polymère (0,5 g de polymère dans 100 cm3 de solvant). Le solvant est de l'acide sulfurique concentré à 96 %. - Ln est le logarithme népérien. - tl et to représentent le temps d'écoulement de la solution de polymère et du solvant pur, respectivement, à 30 + 0,1 C dans un viscosimètre à capillaire de type Ubbelohde 7 - Caractéristiques optiques L'anisotropie optique des compositions de filage, à l'état fondu et au repos, est observée à laide d'un microscope de polarisation du type Olympus BH2, équipé d'une platine chauffante. Il - Réalisation des monofilaments Les monofilaments aramides sont préparés conformément au procédé revendiqué dans la demande PCT/CH 90/00155 précitée. Les points essentiels de cette préparation sont les suivants a) on utilise une solution d'au moins un polyamide aromatique tel qu'au moins 85 % des liaisons amides (-CO-NH-) soient reliées directement à deux noyaux aromatiques, la viscosité inhérente de ce(s) polyamide(s) étant au moins égale à 4,5 dl/g, la concentration de polyamide(s) dans la solution étant d'au moins 20 % en poids, cette composition de filage étant optiquement anisotrope à l'état fondu et au repos b) on extrude cette solution dans une filière, à travers un capillaire dont le diamètre est supérieur à 80 Mm , la température de filage, c'est-à-dire la température de la solution lors de son passage dans le capillaire, étant au plus égale à 1050C c) le jet liquide sortant du capillaire est étiré dans une couche de fluide non coagulante ; d) on introduit ensuite la veine liquide étirée ainsi obtenue dans un milieu coagulant, le monofilament ainsi en cours de formation restant en contact dynamique avec le milieu coagulant pendant le temps "t", la température du milieu coagulant étant au plus égale à 160C e) on lave et on sèche le monofilament ; le diamètre Dm du monofilament sec ainsi terminé et le temps t sont reliés par les relations suivantes t = KDm ; K > 30 t étant exprimé en seconde et Dm étant exprimé en millimètre. Les monofilaments préparés selon ce procédé vérifient chacun les relations suivantes 1,7 40 s Dm5 400 Tm 2 170 -Dm/3 Mi 2 2000 ; (Ti)m étant le titre en tex, Dm étant le diamètre en Mm (micromètre), Tm étant la ténacité en cN/tex, Mi étant le module initial en cN/tex, pour ce mono filament. Divers additifs ou substances tels par exemple que des plastifiants, des lubrifiants, des produits pouvant améliorer l'adhésivité du produit à une matrice de gomme, peuvent éventuellement être incorporés au polymère, à la solution de filage, ou appliqués à la surface du monofilament, au cours des différentes étapes du procédé précédemment décrit. III - Exemples d'utilisations d'assemblages On utilise trois enveloppes de pneumatiques de dimension 135/70-13. Une de ces enveloppes est conforme à l'invention, les deux autres sont des enveloppes témoins. La figure 1 représente schématiquement l'enveloppe conforme à l'invention. Cette enveloppe 10 comporte un sommet 1, deux flancs 2, deux bourrelets 3 renforcés chacun par une tringle 4. Une nappe carcasse radiale 5 est disposée d'un bourrelet 3 à l'autre en s'enroulant autour des tringles 4. Le sommet 1 est renforcé par une armature 6. Ces trois enveloppes sont identiques sauf pour l'armature 6 de renfort sommet qui est réalisée de la façon suivante. a) Enveloppe conforme à l'invention Elle est renforcée par des assemblages conformes à l'invention qui ont la formule (1+6)18, c'est-à-dire une formule de type "câble à couches" avec un monofilament servant d'âme et six monofilaments enroulés autour de cette âme de façon à former une couche, le diamètre des monofilaments étant d'environ 180 ssm. Les monofilaments sont en poly(p-phénylènetéréphtalamide), et ils sont préparés conformément au chapitre II. Les caractéristiques moyennes des monofilaments sont les suivantes (Ti)m : 36,4 tex Dm : 180 Mm Tm : 149 cN/tex Mi : 5300 cN/tex (Ar) m : 3,6 % p : 1,43 g/cm3 Les caractéristiques moyennes de l'assemblage sont les suivantes : : 6 degrés (Ti) a : 258 tex Da : 540 ssm Ta : 140 cN/tex Ma : 4600 cN/tex (arma : 3,9 % L'angle W de 6 correspond à l'angle que font les six monofilaments de la couche avec l'axe de l'assemblage, le monofilament formant l'âme étant orienté selon cet axe, et donc avec un angle W nul ou pratiquement nul, sa torsion sur lui-même étant pratiquement nulle. La torsion de chaque monofilament sur lui-même dans la couche de l'assemblage est au plus égale à 10 tours par mètre d'assemblage. On utilise deux nappes superposées. Chaque nappe comporte des assemblages disposés parallèlement les uns aux autres avec un espace de 0,8 mm entre deux assemblages voisins, mesuré d'axe en axe. Dans chaque nappe les assemblages font un angle de 22 degrés avec le plan équatorial de l'enveloppe 10, représenté par la ligne yy' à la figure 1, ces nappes étant croisées par rapport à ce plan équatorial. b) Enveloppe non conforme à l'invention, avec fils d'acier L'armature 6 de renfort sommet comporte deux nappes renforcées chacune avec des câbles métalliques de formule 6/23. Chacun de ces câbles est constitué par 3 torons tordus ensemble, chacun de ces torons étant constitué par deux fils tordus ensemble. Le pas de l'assemblage est de 12,5 mm ainsi que le pas de chaque toron. L'enroulement des fils d'un toron est effectué dans un sens opposé à celui de l'enroulement des fils des autres torons. Chaque fil d'acier a un diamètre de 0,23 mm, une résistance à la rupture de 2886 MPa, et un allongement à la rupture de 2,4 %, chaque câble a les caractéristiques suivantes : diamètre : 0,77 mm, résistance à la rupture : 2760 MPa, module en extension : 195 GPa, allongement à la rupture 2,1 %.Dans chaque nappe les câbles d'acier font un angle de 22 degrés avec le plan équatorial yy' de l'enveloppe 10, ces nappes étant croisées par rapport à ce plan équatorial, les câbles d'une nappe quelconque étant parallèles entre eux, c'est-à-dire que la disposition générale des nappes est la même pour l'enveloppe conforme à l'invention et pour cette enveloppe témoin. La distance d'axe en axe entre deux câbles d'acier voisins est de 1,7 mm. c) Enveloppe non conforme à l'invention avec retors en aramides L'armature 6 de renfort sommet comporte deux nappes renforcées chacune avec des retors en KEVLAR ~ 29 type 950 de la Société du Pont de Nemours, de formule 167x2. Chacun de ces retors est constitué par deux filés de titre de 167 tex chacun tordus individuellement à 315 tours par mètre et tordus ensemble en sens inverse à 315 tours par mètre. Les caractéristiques de ce type de filé sont une ténacité de 185 cN/tex, un allongement à la rupture de 3,6 % et un module initial de 4900 cN/tex. Les caractéristiques du retors réalisé sont une ténacité de 150 cN/tex, un allongement à la rupture de 5,1 %. La disposition générale des nappes est la même que pour les enveloppes précédemment décrites. La distance d'axe en axe entre deux retors dans ce cas est de 1,25 mm. Chacune des nappes, conforme ou non à l'invention, a une résistance à la rupture en traction de 3800 N/cm. Dans l'enveloppe conforme à l'invention, les assemblages, avant incorporation dans la gomme, ont subi le traitement suivant. Les assemblages sont mis au contact d'un plasma pendant environ 30 minutes, les conditions de ce traitement étant gas du plasma : oxygène pression du gaz : 20 Pa (150 millitorr) puissance de l'appareil : 2,5 kW Les assemblages, après traitement au plasma, passent dans un bain de résine époxy, ils subissent un traitement thermique entre 210 et 2600C pendant un temps compris entre 20 et 120 secondes, par exemple à 2500C pendant 30 secondes, on les fait passer ensuite dans un bain à base de latex terpolymère butadiène/styrène/vinylpyridine, de résorcine et de formaldéhyde, et ils subissent un traitement thermique entre 210 et 2600C pendant un temps compris entre 20 et 120 secondes, par exemple à 2500C pendant 30 secondes. Les résultats d'adhésion obtenus pour les assemblages conformes à l'invention grâce au traitement précité sont pratiquement les mêmes que les monofilaments soient, ou non, recouverts d'un ensimage connu. Dans l'enveloppe témoin avec retors en aramides les retors, avant incorporation dans la gomme subissent le même traitement à deux bains que les assemblages conformes à l'invention, mais sans traitement préalable au plasma. La gomme des armatures 6 est la même pour les trois enveloppes. Les poids des enveloppes sont les suivants enveloppe témoin à fils d'acier (A) : 4,36 kg ; enveloppe conforme à l'invention (B) : 4,06 kg ; enveloppe à retors (C) : 3,94 kg. Les trois enveloppes précitées subissent les tests suivants 1) Poussée de dérive Chaque enveloppe est montée sur une roue 4.00 J 13, elle est soumise à une charge de 315 daN et gonflée à 2,2 bars. On la fait rouler à une vitesse de 40 km/h sur un volant de circonférence 8,5 m. On fait varier l'angle de dérive et on mesure la poussée de dérive pour chacun de ces angles. Les résultats sont donnés dans le tableau 1. TABLEAU 1 Poussée de dérive (daN) ANGLE DE DERIVE (degrés) Enveloppe 1 2 3 4 5 6 A 66,7 125,8 174,3 212,9 237,5 251,2 B 64,2 122,6 171,9 210,4 233,8 247,8 C 62,9 118,2 158,5 188,0 210,0 226,3 A : enveloppe témoin à fils d'acier B : enveloppe conforme à l'invention C : enveloppe témoin avec retors On constate donc que l'enveloppe conforme à l'invention a un comportement très semblable à celui de l'enveloppe ayant un sommet acier, non conforme à l'invention, mais très différent de l'enveloppe ayant un sommet textile en retors aramides, elle aussi non conforme à l'invention, dont la poussée de dérive est très inférieure. 2) Résistance au roulement Chaque enveloppe est montée sur roue 4.00 J 13, elle est gonflée à 2,2 bars et soumise à une charge de 315 daN. On mesure la résistance au roulement en fonction de la vitesse de roulement de l'enveloppe sur un volant dont la circonférence est de 8,5 m. La résistance au roulement est définie comme étant le rapport entre la force s'opposant au roulement, exprimée en daN, et la charge appliquée sur l'enveloppe, exprimée en tonnes. Les résultats sont donnés dans le tableau 2. TABLEAU 2 - Résistance au roulement (daN/t) VITESSES (km/h) Enveloppe 60 80 100 120 140 160 A 11,19 11,50 12,11 13,17 15,60 19,26 B 11,08 11,48 12,06 13,18 15,57 19,35 c 11,28 11,30 12,05 12,95 15,08 18,68 A : enveloppe témoin à fils d'acier B : enveloppe conforme à l'invention C : enveloppe témoin avec retors On constate donc que les trois enveloppes sont pratiquement équivalentes. 3) Chocs sommet Chaque enveloppe est montée sur une roue 4.00 J 13 et elle est gonflée à 2,2 bars. On fait tomber d'une hauteur variable sur le sommet de chaque enveloppe un indenteur hémisphérique, guidé en translation verticale, le choc s'effectuant au centre de la bande de roulement. On détermine l'énergie nécessaire pour percer les deux nappes sommet de chaque enveloppe. Les résultats sont donnés dans le tableau 3. TABLEAU 3 - Chocs sommet ENVELOPPE ENERGIE DE RUPTURE (Nm) A 223 B 264 C > 314 A : enveloppe témoin à fils d'acier B : enveloppe conforme à l'invention C : enveloppe témoin avec retors L'enveloppe conforme à l'invention (B) possède donc une meilleure résistance aux chocs que l'enveloppe témoin (A), l'enveloppe C ayant la meilleure résistance aux chocs. 4) Endurance Chaque enveloppe est montée sur une roue 4.00 J 13 et elle est gonflée à 2 bars. On la fait rouler sur un volant de 22 m de circonférence, à une vitesse moyenne de 72 km/h, sous une charge de 320 daN avec des séquences de surcharge. On roule sur différents types de revêtements et d'obstacles qui génèrent volontairement des cisaillements dans les nappes sommet. On arrête le test à 40 000 km et on constate que les trois enveloppes ne présentent alors aucune détérioration notable, c'est-à-dire qu'elles se comportent de façon équivalente. En conclusion, l'enveloppe conforme à l'invention est plus légère que l'enveloppe à fils d'acier tout en ayant pratiquement la même poussée de dérive, la même résistance au roulement, la même tenue en endurance, et une meilleure résistance à la perforation. D'autre part, l'enveloppe conforme à l'invention a une bien meilleure poussée de dérive que l'enveloppe à retors. Lorsque l'angle W devient supérieur à 20 et/ou lorsque la torsion d'un monofilament sur lui-même devient supérieur à 10 tours/mètre, la ténacité Ta de l'assemblage ainsi que son module Ma subissent une diminution notable. Les bonnes caractéristiques des assemblages conformes à l'invention sont obtenues pour un faible angle W d'hélice. Les assemblages conformes à l'invention sont donc économiquement avantageux et peuvent être réalisés, quelle que soit l'architecture des assemblages, sur les machines existantes pour le câblage des fils d'acier. De préférence dans l'assemblage conforme à l'invention, on a W s 15 , et avantageusement on a s 100. De préférence, dans l'assemblage conforme à l'invention, on a au moins une des relations suivantes Ta 2 110 ; Ma > 3000 ; (Ar)a > 3. Avantageusement, on a au moins une des relations suivantes Ta 2 140 ; Ma ' 4000 ; (arma > Lorsque l'assemblage conforme à l'invention comporte au moins un monofilament aramide, celui-ci vérifie les relations précédemment citées 1,7 s (Ti)m s 180 ; Tm 2 170 - Dm/3 ; Mi 2 2000, et il vérifie de préférence la relation (Ar)m > 2. Avantageusement ce monofilament aramide vérifie au moins une des relations suivantes Tm 2 190 - Dm/3 ; Mi 2 6800 - 10 Dm ; (Ar)m > 3. Encore plus avantageusement ce monofilament aramide vérifie au moins une des relations suivantes Tm 2 210 - Dm/3 ; Mi 2 7200 - 10 Dm ; (Ar)m > 4. Dans ces relations les ténacités et modules sont exprimés en cN/tex, les allongement à la rupture en %, Dm est exprimé en Mm et (Ti)m est exprimé en tex. Les exemples conformes à l'invention ont été réalisés avec des monofilaments en poly(p-phénylène téréphtalamide) mais on peut utiliser d'autres monofilaments aramides conformes à la demande PCT/CH 90/00155 précitée, ou des monofilaments autres que des aramides, par exemple des monofilaments en polyesters aromatiques. On peut aussi utiliser des combinaisons de monofilaments formés de polymères différents, par exemple un assemblage comportant des monofilaments aramides et des monofilaments en polyesters aromatiques. Les exemples conformes à l'invention précédemment décrits étaient entièrement réalisés avec des monofilaments continus en polymères, mais l'invention s'applique aux cas où les assemblages conformes à l'invention comportent d'autres constituants que ces monofilaments, par exemple des caoutchoucs ou des résines plastiques formant une âme ou imprégnant au moins en partie ces monofilaments, ou des éléments de renforts formés de fibres courtes ou de fils minéraux ou métalliques. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation précédemment décrits. C'est ainsi par exemple qu'elle s'applique à des assemblages autres que ceux de formule (1 + 6), les assemblages conformes à l'invention étant de préférence de formule type "câbles à couches" par exemple de formule (3 + 8), avec trois monofilaments torsadés servant d'âme, et une couche de 8 monofilaments enroulés autour de cette âme, ces assemblages pouvant éventuellement comporter plusieurs couches de monofilaments. REVENDICATIONS 1. Assemblage de renfort constitué au moins en partie par des monofilaments continus en polymère(s) organique(s), caractérisé par les points suivants a) le diamètre Dm des monofilaments est au moins égal à 40 ssm et au plus égal à 400 Mm b) la ténacité Ta de l'assemblage est au moins égale à 80 cN/tex ; c) le module sécant en extension M ade l'assemblage est au moins égal à 2000 cN/tex ; d) au moins une partie des monofilaments sont pratiquement enroulés en hélice autour d'un axe, l'angle aigu o que fait chaque monofilament avec cet axe supposé rectiligne étant au plus égal à 200 e) la torsion de chaque monofilament sur lui-même est au plus égal à 10 tours par mètre d'assemblage. 2. Assemblage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'angle W est au plus.égal à 150. 3. Assemblage selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'angle Y est au plus égal à 100. 4. Assemblage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il vérifie au moins une des relations suivantes Ta 2 110 ; Ma 2 3000 ; (Ar)a > 3. (Ar)a étant l'allongement à la rupture de l'assemblage exprimé en %. 5. Assemblage selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il vérifie au moins une des relations suivantes Ta 2 140 ; Ma 2 4000 ; (Ar)a > 3,5. 6. Assemblage selon l'une quelconque des revendication 1 à 5, caractérisé en ce qu'au moins un des monofilaments est un monofilament aramide vérifiant les relations 1,7 s (Ti) m Tm 2 170 - Dm/3 Mi 2 2000 (tri) étant le titre du monofilament exprimé en tex, Tm étant m la ténacité du monofilament exprimée en cN/tex, Mi étant le module initial du monofilament, exprimé en cN/tex. 7. Assemblage selon la revendication 6, caractérisé en ce que le monofilament est en poly(p-phénylène téréphtalamide). 8. Assemblage selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que le monofilament vérifie la relation suivante (Ar)m > 2 (Ar) m étant l'allongement à la rupture du monofilament. 9. Assemblage selon la revendication 8, caractérisé en ce que le monofilament vérifie au moins une des relations suivantes Tm 2 190 - Dm/3 ; Mi 2 6800 - 10Dm ; (Ar) m > 3. m 10. Assemblage selontla revendication 9, caractérisé en ce que le monofilament vérifie au moins une des relations suivantes Tm 2 210 - Dm/3 ; Mi 2 7200 - 10Dm ; (Ar)m > 4 11. Assemblage selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il a une structure de câble à couches. 12. Assemblage selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'il est imprégné, au moins en partie, par du caoutchouc ou une résine plastique. 13. Article renforcé par au moins un assemblage conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 12. 14. Article selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il est une enveloppe de pneumatique. 15. Enveloppe de pneumatique selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'assemblage est utilisé pour renforcer le sommet de l'enveloppe.