FR 2661033 A1 19911018 FR 9004886 A 19900417 Procédé et dispositif pour produire de l'énergie de fusion à partir de l'eau lourde La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour produire de l'énergie de fusion à partir de l'eau lourde. Les techniques explorées jusqu'à présent dans l'espoir de trouver un moyen de produire de façon contrôlée une énergie de fusion reposent essentiellement sur deux concepts : l'un est le concept de confinement, comme dans le système Tokamak où l'on réalise le confinement d'un plasma suivant l'axe d'un tore, et l'autre est le concept d'implosion inertielle d'une masse de matière fusible à l'aide d'un faisceau laser ou bien d'un faisceau de particules chargées, généralement des ions légers. Ces diverses voies de recherche n'ont cependant pas jusqu'à présent abouti à la production d'une énergie de fusion, ne serait-ce qu'au stade expérimental. La présente invention propose de produire de l'énergie de fusion en s'appuyant sur un troisième concept, qui n'a jusqu'à présent été étudié que sous l'aspect théorique ou au niveau de la physique des particules, et qui est celui de la fusion par impact. L'idée de base de la fusion par impact consiste à envoyer sur une cible, par exemple de deutérure de titane TiD, des particules ou des ions d'eau lourde ou d'eau tritiée accélérées à une vitesse ( hypervitesse ) permettant de vaincre les forces de Coulomb entre noyaux et ainsi permettre d'amorcer des réactions de fusion par formation d'une onde de détonation thermonucléaire, conformément au concept développé notamment par Robert A. Gros s dans un article intitulé Strong Ionizing Shock Waves, paru dans la Review of Modem Physics, volume 37, n" 4 d'octobre 1965. La mise en oeuvre de réactions de fusion D-D a été réalisée à l'échelle particulaire par R. J. Beuhler, G. Friedlander et L. Friedman, qui ont relaté cette expérience dans un article paru dans Physîcal Review Letters, volume 63, n" 12 du 18 septembre 1989, page 1292 et intitulé Cluster-Impact Fusion. Cette expérience consistait à produire, au moyen d'une source d'ions (accélérateur de particules), des agrégats de molécules d'eau lourde ionisés portant chacun une charge élémentaire positive, ces ions étant accélérés de manière à leur faire frapper une cible de deutérure de titane. L'intérêt principal de cette expérience est qu'elle montre (à l'échelle des particules) que l'existence d'agrégats ionisés de molécules d'eau lourde permet d'obtenir des réactions de fusion à une vitesse d'impact bien plus faible que par impact de tritons (et a fortiori de deutons) simples, la section efficace étant alors, selon ce document, supérieure de dix ordres de grandeur à celle correspondant à des collisions D-D.Ainsi, pour des agrégats de 100 deutons accélérés à une vitesse de 53,5 km/s, il a été possible d'obtenir des réactions de fusion alors que, dans le cas d'une collision T-T, une vitesse de 760 km/s aurait été nécessaire pour déclencher une réaction de fusion, comme établi notamment par F. Winterberg dans Implosion of a Dense Plasma by Hypervelocity Impact, in Plasma Physics, vol. 10, 55,1968. Une extrapolation à l'échelle macroscopique de ce concept de fusion par impact a été proposée par F. Winterberg dans Circular Magnetic Macroparticle Accelerator for Impact Fusion, in Nuclear Fusion, vol. 30, n" 3 (1990). Dans ce document, l'auteur estime que l'on pourrait arriver à déclencher des réactions de fusion en frappant une cible de matière fusible par un projectile macroscopique accéléré à une vitesse minimale estimée à 200 km/s seulement. n estime également qu'à ces niveaux de vitesse les canons-rails et dispositifs semblables ne sont pas envisageables, et que l'option à étudier est celle d'un accélérateur magnétique circulaire de grandes dimensions (circonférence estimée à 10 km) produisant au moyen de dispositifs supraconducteurs une onde progressive magnétique susceptible d'accélérer un projectile magnétique jusqu'en hypervitesse. Cette manière de réaliser la fusion par impact, outre son caractère purement conjectural, nécessiterait un appareillage excessivement complexe qui en réduirait certainement beaucoup l'intérêt à l'échelle industrielle. La présente invention propose de produire de l'énergie de fusion à l'échelle macroscopique à partir du concept de fusion par impact, mais en utilisant, pour amener en hypervitesse le projectile d'eau fusible, des moyens entièrement différents des systèmes complexes et coûteux qui avaient été expérimentés ou imaginés jusqu'à présent à cet effet. L'un des points de départ de l'invention est la tentative d'explication théorique d'un certain nombre d'expériences de décharge électrique dans l'eau, relatées par P. Graneau notamment dans une communication au 1988 International Tesla Symposium de Colorado College en juillet 1988, intitulée Space Disposal of Weapon Grade Plutonium with the Water-Arc Launcher, ainsi que dans une communication de P. Graneau et al. au 4th Symposium on Electromagnetic Launch Technology, University of Texas, avril 1988, intitulée Electrodynamic Water Arc Gun. Ces documents présentent en particulier un dispositif appelé canon à arc dans l'eau (water-arc gun), illustré schématiquement figure 1, comprenant essentiellement un tube métallique 1 formant canon, contenant de l'eau 2 et un projectile 3. Une électrode 4 est placée au fond du tube 1 et reliée à l'une des électrodes 5 d'un banc de condensateurs (formant typiquement une capacité de quelques microfarads chargée à quelques dizaines de kilovolts), dont l'autre électrode 6 est reliée au tube métallique 1. Un bloc en verre époxy armé assurait l'isolement électrique entre le tube métallique 1 et l'électrode 4.Lorsque l'on décharge le banc de condensateurs, le passage du courant dans le milieu liquide constitué par le volume d'eau crée dans ce milieu une pression interne considérable, qualifiée de pression électrodynamique , pouvant éjecter le projectile à des vitesses de propulsion de plusieurs centaines de mètres par seconde : en effet, la version de laboratoire décrite dans le document précité permet d'atteindre une pression estimée à 2675 bars pour un canon de 1,25 cm de diamètre et de 10 cm de longueur). De façon surprenante, le noyau d'eau reste froid, ce qui exclut toute possibilité de rendre compte par la thermodynamique de l'énergie cinétique acquise par le projectile. Par ailleurs, on constate que la cohésion du noyau d'eau reste telle que celui-ci peut, en tant que tel, faire office de projectile et percer sans difficulté des plaques métalliques de plusieurs millimètres d'épaisseur. Pour expliquer le fonctionnement du canon à arc dans l'eau, et donc comprendre et pouvoir utiliser et maîtriser les fortes pressions qu'il permet de générer, la voie la plus satisfaisante semble être celle de l'explication par la partie coulombienne de la force d'Ampère entre éléments de courant. En effet, ce concept de la force d'Ampère avait été proposé au siècle dernier (voir notamment A.-M. Ampère, Mémoire sur la détermination de la formule qui représente l'action mutuelle de deux portions infiniment petites de conducteurs voltaïques, lu à l'Académie des Sciences le 10 juin 1822) sur des bases empiriques, mais son existence n'avait pas été confortée par la théorie, compte tenu en particulier du fait que l'on avait jusqu'à présent cru qu'elle contredisait les lois de Maxwell. Les lois proposées par Ampère permettaient en effet d'expliciter les forces mises enjeu entre les éléments de courant. Elles viennent de se révéler parfaitement compatibles avec la théorie de la Relativité (force de Lorentz). L'absence de contradiction - et donc la réalité probable des forces d'Ampère - vient en effet d'être reconnue par M. Rambaut et J. P. Vigier comme ne contredisant pas la Relativité, dans un article qu'ils ont publié dans Physics Letters A, volume 142, nO 8-9 du 25 décembre 1989, page 447 et intitulé The Simultaneous Existence ofEM Grassmann-Lorentz Forces (Acting on Charged Particles) and Ampère Forces (Acting on Charged Conducting Elements) Does not Contradict Relativity Theory. En outre, il a été montré tout récemment, comme relaté dans un article de M. Rambaut et J. P. Vigier intitulé Ampère Forces Approximation Considered as Collective Non-Relativist Limit of the Sum of All Lorentz Interactions Acting on Individual Current Elements : Possible Consequences for Electromagnetic Discharge Stability and Tokamak Behaviour, en cours de publication dans Physics Letters A, que pour comprendre l'origine de cette force il fallait considérer la limite non relativiste de la force de Lorentz. En effet, selon cette conception (qui se trouve vérifiée par l'expérience à l'échelle macroscopique), l'élément de courant est constitué par un ion et un électron, l'ion étant l'élément de support du courant représenté par l'électron.L'ion lui-même peut être soit un atome ionisé, soit une molécule ayant une charge positive, soit un agrégat de molécules dont la charge électrique totale est égale à la charge élémentaire +e. D'une façon générale, l'énergie d'interaction entre deux éléments de courant ainsi définis est égale à la somme des énergies d'interaction des couples électron-électron, ion-électron et ion-ion. L'énergie H d'un électron en interaction avec le potentiel d'un autre électron se compose de deux termes : l'un dépendant seulement du potentiel coulombien Q > de l'autre électron, l'autre dépendant seulement du potentiel vecteur A de l'autre électron (les caractères soulignés représentant des vecteurs): H = e # + [m0c + (pc Ae)2]1/2 II a d'autre part été reconnu (Cynthia Kolb Whitney, On the Lienart-Wiechert Potentials, in Hadronic Journal, volume 11, 1988, page 257), que la forme complète du potentiel de Lienart-Wiechert dû à un électron de vitesse ss créait un potentiel d'univers (Q > ,A) tel que, avec les notations standard de la formule de Lienart-Wiechert: # = (e.&gamma;) / (K0.r) A = (0.e..) I (C0.r) avec: fi &gamma; = (1-ss)-1/2 v étant la vitesse de l'électron, c étant la vitesse de la lumière dans le vide, et r étant la distance entre les deux éléments de courant. À la limite non-relativiste, on obtient une première expression de H, soit: H = e..r + m0c2 - (e.p.c.A/m0c. Comme g.c peut être remplacé par m,c2&gamma;B, et 7 par (1+ /2), l'expression finale de l'énergie d'un électron dans le champ d'un autre électron a pour expression: H = e Q > (1+ ss2/2) - (llOe2/cOr) ssl. Ji2- Le deuxième terme peut être qualifié de potentiel de Neumann au niveau des éléments de courant ion-électrons. En faisant l'hypothèse que le volume de Fermi caractérisant la répartition de vitesse des électrons dans un élément macroscopique de conducteur est sphérique, en l'absence de tension appliquée, le passage du courant a pour conséquence la déformation de la répartition sphérique de vitesse, comme l'indique la figure 2.On peut montrer simplement que la valeur moyenne wN du deuxième terme de H est: WN = - ( 0e2/cor) ssm- ssn, ssm et ssn étant les vitesses relativistes (rapport entre la vitesse réelle et celle de la lumière) de déplacement des électrons, respectivement pour l'élément de courant m et pour l'élément de courant n. On obtient l'énergie d'un élément de courant m en présence de l'élément de courant n en remplaçant e2 par le produit des sommes #mdm et a des charges des électrons libres dans les conducteurs de longueur dm et dn (am et #n sont les charges par unité de longueur des éléments de courant m et n). Or, les produits omdm.ssm et #nd.ssn étant égaux numériquement aux charges électriques déplacées par unité de temps, ils peuvent être remplacés par les valeurs des courants. On obtient ainsi l'élément différentiel de la formule que Franz Neumann proposa en 1845.Cette formule exprime l'énergie WN d'un circuit parcouru par le courant im en présence d'un autre circuit parcouru par le courant in (avec = (dm,dn) ) : Cette expression, symétrique en m et n, exprime aussi l'énergie d'un circuit parcouru par le courant i n en présence d'un autre circuit parcouru par le courant im. L'expression de cette énergie entre deux circuits implique l'existence de la force d'Ampère AFA entre deux éléments de courant im.dm et dn, comme l'a démontré Franz Neumann lui-même: #FA = - [( 0 im.dm in.dn) / cOr2] (2 cos - 3 COS ocnl cos n) les angles étant ceux définis par la figure 3. Toutefois cette force d'Ampère, créée par le potentiel vecteur dû au mouvement relatif des électrons, n'est qu'une partie de l'interaction. Si l'on néglige, en première approximation, les mouvements des ions, l'autre partie de l'hamîltonien n'est due qu'au terme coulombien au niveau des couples ions-électrons. L'énergie coulombienne de l'électron I en présence de l'électron 2, ou de l'électron 2 en présence de l'électron 1, a pour approximation, pour les vitesses faibles: [e2/Kor] . [1 + (ssl-,32)2/2]. L'énergie coulombienne entre ions est, de façon classique: e2/KOr. Quant à celle des couples ion-électrons, elle est: (e2/KOr) . (2 + ss12/2 + ss22/2). La somme de ces énergies coulombiennes se réduit à une expression WC qui est identique, à une constante multiplicative près, au potentiel de Neumann au niveau des éléments de courant ion-élec trons: Wc = - (e/K0r)ssm ssn. La force #FC qui correspond à w, entre couples ion-électrons a donc la même forme que la force d'Ampère AFA, mais à une constante multiplicative près: = AFA (CO / \i0K0) = c2/c0 Comme, en unités c.g.s., cO = 1, K0 = 1 et 0 = 1/c2, le rapport des forces est égal au carré de la vitesse de la lumière. Dans un milieu solide comme le cuivre, cette force agit sur la maille cristalline et, tant que les liaisons moléculaires sont maintenues, il est seulement possible d'observer la force d'Ampère proprement dite, c'est-à-dire dépendant du potentiel vecteur dû au mouvement des électrons. En revanche, dans un milieu liquide les forces de cohésion moléculaires sont plus faibles et l'on peut observer le phénomène ; c'est ainsi que, dans l'eau pure, l'existence de cette force a été constatée. On sait, par les expériences relatées par Roy Azvedo et al. dans Physics Letters, vol. 117, n02 du 28 juillet 1986, que cette force F est proportionnelle au carré de la valeur du courant: F=ki2 Dans le cas de la partie coulombienne de la force d'Ampère, k est en fait égal au produit du coefficient l/Ko donné plus haut caractérisant la force (qui serait ,u0!c0 dans le cas de la force d'Ampère proprement dite) et d'une fonction F(li,l) dépendant de la géométrie des lignes de courant et du taux d'ionisation de l'eau T (li symbolisant ici l'ensemble des paramètres dont dépend la géométrie des lignes de courant), soit: k = (1/Ko) F(lj,l). En fait, il importe seulement de connaître cette valeur de k à partir de l'expérience; elle est actuellement connue par la synthèse des deux publications de de P. Graneau citées précédemment. La valeur mesurée du coefficient k précédemment défini est de l'ordre de quelques 2.10-4 à 2.10-3 N/A2, alors qu'elle serait, pour une même géométrie, de l'ordre de 10-6 à 10-5 N/A2 dans un canon-rail. Sur le plan pratique, le rapport t entre la force purement d'Ampère et la force coulombienne, tel que: AFC = t. AFA, a donc une valeur de l'ordre de 102 à 103 ; cette valeur de t, faible devant c2, semble essentiellement explicable par la faible valeur du taux d'ionisation X de l'eau: T = t/c2. Avec les valeurs citées, T est de l'ordre de 10-19 à 1048. n résulte de ces calculs que la force d'Ampère est en fait constituée par la limite non relativiste des forces d'Einstein-Lorentz et qu'elle n'est pas incompatible avec l'existence de la force de Lorentz, contrairement à ce que l'on avait toujours estimé jusqu'à présent. Dans un même milieu conducteur, la force d'Ampère produit en particulier une attraction transversale entre éléments de courant parallèles et une répulsion longitudinale entre éléments de courant colinéaires. Dans un milieu conducteur liquide (ou un plasma), la partie coulombienne de la force d'Ampère est prépondérante. Dès lors, si l'on suppose que la force d'Ampère s'applique à des éléments de courant délimités par une surface cylindrique de section élémentaire perpendiculaire à la vitesse de déplacement moyenne des électrons, on aura une déformation de la sphère de Fermi (représentative de la répartition de vitesse des ions dans le milieu liquide) sous l'action du potentiel appliqué aux bornes du circuit. Les ions n'étant cependant pas liés (à la différence d'un courant se propageant dans un conducteur solide, où les ions subissent l'attraction du réseau cristallin), il est alors nécessaire de tenir compte du potentiel coulombien créé par chaque élément de courant. On peut démontrer alors que la partie coulombienne de la force d'Ampère est tout à fait en accord avec la réalité expérimentale, notamment la loi, jusqu'à présent empirique, selon laquelle l'intégrale en fonction du temps de la force qui s'exerce dans le milieu liquide est proportionnelle au carré de la valeur crête du courant traversant ce milieu. Ainsi, dans le dispositif proposé par Graneau illustré figure 1, les forces longitudinales entre deux éléments de courant situés sur le même axe s'exercent vers la bouche du tube pour la partie de la masse liquide la plus proche du projectile, et vers le fond du tube pour la partie de la masse liquide la plus éloignée du projectile. Compte tenu de l'expression de la force d'Ampère, il existe ainsi au milieu de la masse liquide un point de force longitudinale nulle, si bien qu'approximativement la moitié de la masse liquide exerce une force sur le fond du tube. De surcroît, il existe aussi une force d'attraction entre les éléments de courant parallèles, si bien que le milieu liquide est comprimé autour de son axe (effet de striction), ce qui explique la cohésion extrême du noyau d'eau projeté. Toujours compte tenu de l'expression de la force d'Ampère, on voit que, pour maximiser l'efficacité de propulsion, il est nécessaire que les lignes de courant soient, sur la plus grande longueur possible, essentiellement parallèles à l'axe du tube - et ce, à l'opposé des considérations de Graneau qui estimait, dans le document précité, que le diagramme des lignes de courant idéal devrait correspondre à une orientation transverse par rapport à la direction d'accélération du projectile. L'idée-mère de la présente invention consiste à utiliser comme milieu liquide recevant la décharge électrique à haute intensité non plus de l'eau H2O mais de l'eau lourde D2O ou un mélange d'eau lourde D2O et d'eau tritiée T20 (ces différentes possibilités étant regroupées dans la suite sous le terme générique d' eau fusible ) et d'utiliser la pression considérable développée par la décharge pour accélérer en hypervitesse ce noyau d'eau fusible et lui faire frapper une cible de matière fusible (eau lourde D2O, eau tritiée T2O, mélange d'eau lourde et d'eau tritiée, deutérure de titane TiD, tritiure de titane TiT ou forme équivalente, ces différentes possibilités étant regroupées dans la suite sous le terme générique de matière fusible ) de manière à déclencher une réaction de fusion par impact du noyau d'eau fusible contre le volume de matière fusible. Plus précisément, le procédé de l'invention consiste, essentiellement, à : introduire dans un tube un noyau liquide d'eau fusible appliquer à ce noyau d'eau fusible une décharge impulsionnelle de courant électrique produisant au sein de celui-ci une pression électrodynamique provoquant son expulsion en hypervitesse hors du tube ; faire entrer le noyau ainsi expulsé en collision avec un volume de matière fusible pour déclencher une réaction de fusion; et récupérer l'énergie produite par cette réaction de fusion. On notera que la fusion obtenue par mise en oeuvre du principe de l'invention est une fusion froide , dans la mesure où il n'est absolument pas nécessaire d'élever la température du noyau d'eau fusible ni du volume de matière fusible à des valeurs considérables, comme on doit le faire lorsque l'on se base sur les concepts de confinement ou d'implosion inertielle ; l'invention permet en particulier de déclencher la réaction de fusion avec un noyau d'eau fusible et un volume de matière fusible froids , en phase liquide. En effet, on vainc la barrière de Coulomb empêchant le rapprochement des noyaux atomiques par le seul effet de l'hypervitesse, non par agitation thermique intense de la masse de matière fusible. Le noyau d'eau fusible peut être introduit dans le tube par injection dans celui-ci, en particulier par éjection simultanée de deux demi-noyaux en direction des deux extrémités opposées respectives du tube, cette éjection étant de préférence effectuée au moyen d'un canon à arc dans l'eau. De même, le volume de matière fusible peut être amené au point de collision avec le noyau d'eau fusible par éjection en direction de ce point, cette éjection étant de préférence, ici encore, effectuée au moyen d'un canon à arc dans l'eau. Avantageusement, on forme un écran autour du point de collision du noyau avec le volume de matière fusible par éjection d'un liquide ralentisseur de neutrons en direction du point de collision, cette éjec tion étant de préférence effectuée au moyen d'une pluralité de canons à arc dans l'eau disposés en périphérie de la chambre de combustion. Par ailleurs, deux expériences récentes ont montrées la possibilité de créer des réactions de fusion entre deutons par impact de molécules d'eau lourde sur du titane déjà chargé en deutons. La première expérience est celle relatée dans l'article de R. J. Beuhler et al. précité, qui a également montré que, si l'on utilise simultanément du titane et de l'eau lourde, on obtient plus facilement des réactions de fusion. Une autre expérience, relatée dans une correspondance de B. V. Derjaguin, A. G. Lips on, V. A. Kluev, D. M. Sakov et Yu. P. Toporov parue dans Nature, volume 341, n" 12 du 12 octobre 1989, page 492 et intitulée Titanium Fracture Yields Neutrons ?, a montré que des copeaux de titane mis en agitation dans de l'eau lourde produisaient un flux de neutrons lorsqu'ils étaient soumis à une action mécanique, l'absorption des deutons par le titane permettant la production d'une réaction de fusion. De ce fait, dans le procédé de l'invention tel qu'énoncé plus haut, un volume de matière fusible et/ou un noyau d'eau fusible contenant, par exemple, de la poussière de titane en suspension pourront produire une réaction de fusion avec une vitesse d'impact du noyau moindre que celle qui serait nécessaire autrement pour déclencher la réaction de fusion. D'autres métaux, notamment le palladium, présentent de façon semblable la propriété de fixer les ions d'eau lourde ou tritiée pour constituer des agrégats permettant un déclenchement plus facile des réactions de fusion. L'invention propose donc, selon une caractéristique avantageuse, d'additionner le volume de matière fusible et/ou le noyau d'eau fusible d'un activateur de fusion du groupe comprenant le titane et le palladium (ces deux métaux pouvant éventuellement être combinés), de manière à aider au déclenchement de la fusion. La récupération de l'énergie peut être effectuée de plusieurs manières, en elles-mêmes connues, notamment: par voie thermody namique, à partir de la source chaude constituée par le plasma produit par la réaction de fusion; par voie magnétohydrodynamique, à partir du plasma éjecté produit par la réaction de fusion; ou encore par voie chimique, par dissociation d'eau en hydrogène et oxygène par le plasma produit par la réaction de fusion. Pour mettre en oeuvre le procédé énoncé plus haut, l'invention propose un dispositif comprenant: une chambre de combustion ; un tube, débouchant dans cette chambre de combustion; des moyens pour introduire dans ce tube un noyau d'eau fusible; des moyens pour appliquer à ce noyau d'eau fusible une décharge impulsionnelle de courant électrique produisant au sein de celui-ci un pression électrodynamique provoquant son expulsion en hypervitesse, hors du tube, dans la chambre de combustion; des moyens pour placer un volume de matière fusible dans la trajectoire du noyau ainsi expulsé, de manière à faire entrer en collision le noyau d'eau fusible et le volume de matière fusible pour déclencher une réaction de fusion ; et des moyens pour récupérer l'énergie produite par cette réaction de fusion. Selon une caractéristique avantageuse, la décharge impulsionnelle est appliquée par une paire de bornes isolées du tube et disposées aux deux extrémités de celui-ci sur des génératrices diamétralement opposées, de manière à produire au sein de l'eau fusible introduite dans le tube des lignes de courant essentiellement orientées selon l'axe de celui-ci. Dans une configuration préférentielle, le tube est ouvert à ses deux extrémités, débouchant de chaque côté sur une chambre de combustion, chacune des chambres de combustion possédant ses propres moyens pour placer un volume de matière fusible dans la trajectoire du demi-noyau respectif expulsé afin de déclencher par collision une réaction de fusion. 0 On va maintenant décrire un exemple de mise en oeuvre de l'invention, en référence aux dessins annexés. Sur ces dessins, outre les figures 1 à 3 précitées: - les figures 4a à 4e illustrent le principe de l'éjection de l'eau fusible par décharge électrique selon l'invention, - la figure 5 est une vue schématique du dispositif de produc tion d'énergie de fusion selon l'invention, et - la figure 6 illustre en détail, à titre indicatif et non limitatif, une possibilité de structure de l'un des canons à arc dans l'eau utilisés par ce dispositif. # Comme on l'a indiqué plus haut, l'idée-mère de l'invention consiste à utiliser la partie coulombienne des forces d'Ampère développées au sein d'un noyau d'eau fusible pour éjecter celui-ci en hypervitesse contre une cible de matière fusible de manière à déclencher une réaction de fusion par impact. La figure 4 illustre la manière, caractéristique de l'invention, de procéder à cette éjection en hypervitesse. On fera tout d'abord abstraction de la figure 4a, et l'on supposera que, initialement (figure 4b), on a introduit un noyau d'eau fusible No à l'intérieur d'un tube cylindrique isolant 10 pourvu de deux bornes conductrices 11, 12 en contact avec le noyau liquide Ng, l'écartement des bornes étant choisi de manière à venir en contact avec ce dernier le plus près possible de ses extrémités. Les deux bornes 11, 12 sont de préférence disposées sur des génératrices diamétralement opposées, ce qui permettra d'avoir des lignes de courant qui soient parallèles entre elles et à l'axe du tube sur une plus grande longueur. Cette configuration est en effet préférable à celle où, par exemple, les électrodes seraient annulaires, car dans ce cas la majeure partie des lignes de courant se situerait au voisinage de la périphérie intérieure du tube, et non au centre de celui-ci comme avec la configuration proposée (on rappellera ici que cette configuration selon laquelle, idéalement, les lignes de courant sont parallèles à l'axe du tube sur la plus grande longueur possible de celui-ci va à l'encontre des considérations de Graneau, qui esti mait dans le document précité que le meilleur diagramme des lignes de courant devrait idéalement correspondre à une orientation transverse par rapport à la direction d'accélération du projectile). La décharge impulsionnelle de courant (figure 4c) est obtenue au moyen d'une source d'énergie 13 comprenant par exemple un stockage capacitif 14 en série avec une inductance 15 et un dispositif de fermeture rapide du circuit 16, l'ensemble étant monté entre les bornes 11 et 12. Le stockage capacitif 14 est avantageusement constitué d'un générateur de Marx dans lequel, de façon en elle-même connue, une batterie de condensateurs est chargée progressivement en parallèle et déchargée brusquement en série. Quant à l'inductance 15 en série avec le condensateur 14, elle sert à donner au courant de décharge l'allure d'une arche de sinusoïde amortie de pulsation Q voulue; en d'autres termes, elle permet d'ajuster la constante de temps de la décharge de courant. Cette décharge va provoquer au sein du noyau Ng la formation d'un plasma développant une pression électrodynamique intense, comme constaté par Graneau dans le document précité. Toutefois, le tube étant ouvert à ses deux extrémités, lors de la décharge le noyau Ng se scinde en deux demi-noyaux N1 et N2, comme illustré figure 4d. Plus précisément, la partie de la masse liquide la plus proche de l'électrode 11 est expulsée par l'extrémité gauche du tube (avec les conventions du dessin), et la partie de la masse liquide la plus proche de l'électrode 12 est expulsée vers l'extrémité droite du tube. On notera incidemment que, lors de la conception du circuit d'alimentation, il est nécessaire de ne pas choisir une valeur de pulsation fl trop élevée (ce qui veut dire que l'inductance 15 devra avoir une valeur inférieure à une certaine limite) si l'on veut que la décharge du condensateur 14 soit complète, c'est-à-dire qu'elle intervienne en totalité avant le fractionnement complet du noyau en deux demi-noyaux (compte tenu de fait que la décharge peut se poursuivre un certain temps après la scission du noyau, du fait de l'arc créé entre les deux demi-noyaux). En fin de décharge, les deux demi-noyaux N1 et N2 ont acquis des vitesses axiales égales et opposées pouvant atteindre, typiquement, des valeurs de l'ordre de 100 à 200 km/s (ces valeurs n'étant pas limitatives). Il suffit alors (figure 4e) de faire entrer en collision ces deminoyaux N1 et N2 avec des volumes de matière fusible N3 et N4 formant cibles pour produire au moment de la collision des réactions de fusion par impact. On notera que les cibles de matière fusible N3 et N4 peuvent être de natures très variées, tant dans leur composition que dans la manière de les placer dans la trajectoire des noyaux d'eau fusible N1 et N2. En particulier, les volumes de matière fusible N3 et N4 peuvent être eux-mêmes des noyaux éjectés en direction du tube depuis un point distant, à la rencontre des noyaux N1 et N2. Néammoins, la vitesse de ces noyaux N3 et N4, même s'ils sont éjectés par des canons à arc dans l'eau, sera très faible (typiquement, de quelques kilomètres par seconde > tout au plus) par rapport à celle des noyaux N1 et N2 (typiquement, de 100 à 200 km/s), de sorte que la vitesse relative lors de la collision résultera essentiellement de la vitesse à laquelle auront été accélérés les noyaux N1 et N2. Bien entendu, les conditions de la décharge seront choisies de manière que la pression électrodynamique à l'intérieur du noyau Ng reste inférieure à la pression critique susceptible de déclencher directement une réaction de fusion au sein de ce noyau Ng. Dans ce but, le noyau Ng est de préférence constitué uniquement d'eau lourde, alors que les noyaux N3 et N4 qui reçoivent son impact peuvent être constitués par exemple d'un mélange d'eau lourde et d'eau tritiée. On notera également que l'on peut donner aux noyaux N3 et N4, qui sont projetés à une vitesse bien inférieure, une masse plus importante que celle des noyaux N1 et N2 (qui ne servent en fait qu'à l'amorçage de la réaction). Ces noyaux N3 et N4 peuvent même éventuellement être constitués de plaques de deutérure de titane ou de tritiure de titane éjectées en direction des noyaux N1 et N2. Compte tenu des pressions considérables développées lors de la décharge > l'utilisation d'un tube ouvert à ses deux extrémités, expulsant donc deux demi-noyaux en sens inverse, apparaît nécessaire, l'utilisation d'un canon à arc dans l'eau du même type que celui proposé par Graneau ne pouvant pas résister aux pressions électrodynamiques considérables nécessaires pour atteindre les vitesses nécessaires, de l'ordre de 100 à 200 km/s. En revanche, cette configuration est parfaitement utilisable pour éjecter les noyaux N3 et N4, qui sont expulsés à des vitesses beaucoup plus faibles, donc avec une décharge beaucoup moins énergétique. D'autre part, bien que, dans le processus décrit, on utilise l'un et l'autre des noyaux N1 et N2 pour provoquer des réactions de fusion, on pourrait imaginer, bien que de façon moins avantageuse, de n'utiliser qu'un seul de ces noyaux pour frapper une cible. Néanmoins, outre le gaspillage inutile que constituerait la perte de la moitié de l'eau fusible, il serait nécessaire de placer un plastron suffisant pour absorber l'énergie cinétique considérable du demi-noyau non utilisé. Pour pallier la difficulté qu'il peut y avoir à obtenir initialement (figure 4b) une forme de noyau Ng allongée et proche de la symétrie par rapport à l'axe du tube 10, donc se prêtant bien à la propulsion en hypervitesse vers les cibles de matière fusible, on peut avantageusement former ce noyau No en injectant simultanément dans le tube, à chacune de ses deux extrémités, deux demi-noyaux N01 et No22 comme illustré figure 4a. Ces demi-noyaux N01 et No2 éjectés en direction l'un de l'autre a des vitesses identiques, vont pénétrer dans le tube et se rencontrer au centre de celui-ci pour former le noyau No, a près quoi on pourra déclencher la décharge impulsionnelle de courant. Cette injection des demi-noyaux N01 et N02 peut être réalisée par des canons à arc dans l'eau de petit calibre ; la vitesse d'éjection peut être quelconque, même très faible, le seul point important étant de développer une force d'Ampère suffisante pour permettre, par effet de striction, une cohésion satisfaisante des projectiles formés par les noyaux N01 et N02. Ce mode d'injection du noyau No dans le tube n'est cependant pas limitatif, et d'autres solutions pourraient être envisagées, dès lors qu'elles permettent d'obtenir la forme de noyau étroite, allongée et symétrique qui permet le meilleure développement des forces d'Ampère et qui, du fait de sa cohésion propre, se prête bien à la propulsion en hypervitesse en direction des cibles de matière fusible. L'hypervitesse obtenue en sortie du tube dépend essentiellement de l'intensité efficace du courant de décharge et de l'énergie fournie par cette décharge. La quantité de mouvement du demi-noyau expulsé est donnée par la relation: m étant la masse du demi-noyau traversé par le courant, v étant la vitesse atteinte par ce demi-noyau en fin de décharge > et k étant le facteur de proportionnalité entre la force et le carré du courant (F = k.i2). Si l'on considère l'expression de la décharge impulsionnelle de courant donnée par: i = Io e être sint, Io étant l'intensité efficace du courant de décharge, T étant la constante de temps de décharge (avec T= L/2R, L étant l'inductance effective et R la résistance effective du circuit d'alimentation), et n étant la pulsation de l'onde de décharge (Q étant très peu différente de (LC)-112, C étant la capacité effective du circuit d'alimenta tion) > il vient: soit: mN = k.Io2 (T/4). On peut estimer la valeur de k à partir des expériences relatées par Graneau dans ses publications, et qui donnent une valeur de l'ordre de 2.10-5 N/A-2. On retiendra dans la suite pour k cette valeur, bien qu'en fait elle corresponde à une structure non optimisée du canon à arc dans l'eau (configuration asymétrique avec un tube borgne, dont on a expliqué plus haut qu'elle n'était pas optimale). De préférence, on choisit T Dans le cas, par exemple, d'une masse de demi-noyau N1 ou N2 égale à m = 50.10-6 kg, d'une constante de temps T = 0,1 lls, on obtient en fonction de la vitesse d'éjection les valeurs suivantes pour le courant efficace Io et l'énergie à accumuler dans le stockage capacitif (compte tenu d'un rendement approximatif de 50% entre énergie stockée et énergie effectivement délivrée):: vitesse d'éjection Intensité efficace Énergie à stocker 50 km/s 2,23 MA 1,25 MJ 100 km/s 3,16 MA 5 MJ 200 km/s 4,47 MA 20 MJ 760 km/s 8,71 MA 288 MJ Les valeurs de ce tableau montrent tout l'intérêt du phénomène d'agrégats indiqué plus haut, qui permet de n'injecter dans le système que des énergies ne dépassant pas 5 à 20 MJ, correspondant aux vitesses de 100 à 200 km/s estimées suffisantes par Winterberg dans son article précité de Nuclear Fusion. Ces valeurs sont en outre tout à fait compatibles avec la techno logie actuelle des stockages capacitifs, par exemple ceux réalisés sous la forme du montage de Marx. On va maintenant décrire, en référence à la figure 5, une installation de production d'énergie réalisée conformément aux enseignements de l'invention. Cette installation comporte, essentiellement, deux chambres de combustion 17 semblables, d'épaisseur suffisante pour confiner l'explosion produite par la réaction de fusion. Ces deux chambres communiquent par l'intermédiaire d'un canal formé par le tube 10 qui est le même que celui décrit figure 4, avec ses électrodes 11 et 12 et son circuit d'alimentation 13. On va pouvoir ainsi éjecter dans chacune des chambres 20, dans lesquelles on a réalisé un vide poussé, les demi-noyaux N1 et N2 dont on a expliqué plus haut le rôle en référence à la figure 4. Pour former le noyau de départ Ng, on va injecter deux deminoyaux Nol et N02 dans le canal de communication au moyen de canons à arc dans l'eau respectifs 30, par une ouverture 31 diamétralement opposée à l'ouverture homologue 17 du canal de communication. On va également éjecter dans la chambre de combustion les volumes de matière fusible, produits par des canons à arc dans l'eau respectifs 40 sous forme de noyaux N3 et N4 éjectés par des ouvertures 41 dirigées vers le centre 21 de la chambre de combustion, qui constituera le point de collision entre les noyaux N1 et N3 (ou entre N2 et N4), c'est-à-dire le point où se produira la réaction de fusion. On pourrait prévoir d'éjecter les noyaux N01 et N3 (et N02 et N4) par un seul et même canon à arc dans l'eau, mais comme ces éjections doivent se succéder à intervalles relativement brefs, l'éjection par un même canon apparaît difficile. En outre, l'inégalité de masse entre les noyaux N01 et N3 (et N02 et N4) > a priori possible, rend une telle option peu intéressante. C'est pourquoi on préfère utiliser deux canons spécifiques 30, 40, la position du canon 40 n'étant d'ailleurs pas critique. L'angle a de l'axe du canon 40 par rapport à l'axe du tube 10 est de préférence assez faible, de l'ordre de 10 , la seule contrainte étant en fait que les noyaux N3 et N4 se trouvent bien au centre 21 de la chambre de combustion, donc dans l'axe du tube 10, au moment où les deux noyaux N1 et N2 arrivent à ce même point central 21. Les canons 30 et 40 peuvent être des dispositifs du même type que celui décrit par Graneau dans le document précité, mais dans lesquels on remplace le projectile par une simple gouttelette d'eau fusible ou de matière fusible, selon le cas. Chacun de ces dispositifs peut comprendre, à titre indicatif et non limitatif, comme illustré plus en détail figure 6, un tube métallique 32 constituant une première électrode, dans lequel on introduit de l'eau lourde ou un mélange d'eau lourde et d'eau tritiée par une conduite d'injection 33. Le fond du tube comporte une tige axiale 34 formant seconde électrode, isolée du tube par un manchon approprié 35. La tige 34 est reliée à une plaque de base 36, et l'on relie le tube 32 et la plaque de base 36 aux deux armatures d'un condensateur 37 sélectivement mis en circuit par un commutateur 38. La fermeture de ce commutateur va provoquer la décharge > dans la gouttelette introduite par la canalisation 33, de l'énergie accumulée dans ce condensateur 37 et l'éjection corrélative de cette gouttelette hors du tube 32, sous forme d'un noyau, vers le volume intérieur de la chambre de combustion 20, via une ouverture respective 31 ou 41. On va maintenant décrire la séquence de fonctionnement de cette installation. Tout d'abord, les deux canons à arc dans l'eau 30 injectent dans les chambres de combustion les deux demi-noyaux d'eau fusible N01 et N02, à des vitesses identiques. En se rejoignant dans le couloir de communication du tube 10, ceux-ci vont former le noyau d'eau fusible No. Ensuite, on injecte par les canons à arc dans l'eau 40 deux autres noyaux N3 et N4 destinés à former la cible de matière fusible. L'instant et la vitesse de l'éjection sont tels que ces noyaux N3 et N4 se trouvent pratiquement chacun au centre 21 de la chambre au moment de la rencontre des noyaux N01 et N02 dans le couloir de communication. Le noyau N0 formé dans le tube reçoit alors la décharge du stockage capacitif (fermeture de l'interrupteur 16), ce qui va le scinder à nouveau en deux demi-noyaux N1 et N2 propulsés à très grande vitesse vers les noyaux N3 et N4 qui se trouvent aux centres 21 des chambres de combustion. Les collisions N1-N3 et N2-N4 vont alors se produire en ces points 21, déclenchant la réaction de fusion. Le plasma à haute température résultant de cette réaction sera évacué pour utilisation par les buses 22. Afin de réduire l'érosion due aux neutrons et aux gammas produits par la fusion, on prévoit un dispositif d'aspersion créant de façon transitoire un écran d'un liquide ralentisseur de neutrons L (typiquement, de l'eau H2O) interposé entre la paroi de la chambre de combustion et le point d'explosion (le centre 21 de la chambre de combustion). Ce dispositif d'aspersion est composé avantageusement d'une pluralité de canons à arc dans l'eau 50, semblables dans leur structure aux canons à arc dans l'eau 30 et 40 décrits en référence à la figure 6, et servant à éjecter par des ouvertures 51 des noyaux d'eau H2O au moment de la collision au point 21, de manière à venir former un écran continu autour de ce point. Les déclenchements des canons à arc dans l'eau 30 et 40 et ceux des canons à arc dans l'eau 50 injectant l'écran d'eau devront être convenablement décalés dans le temps de façon que cet écran intercalaire soit homogène. La récupération de l'énergie dégagée par la réaction de fusion pourra se faire de plusieurs manières. Une première manière consiste à récupérer l'énergie par voie thermodynamique. À cet égard, outre son rôle de protection des parois de la chambre de combustion, l'écran d'eau interposé entre le plasma de fusion et la paroi de la chambre de combustion peut également servir à récupérer l'énergie produite, constituée essentiellement de neutrons rapides et de gammas. L'interaction avec ces neutrons et ces gammas va alors créer un plasma plus froid qui sera utilisable sans induire de problème d'usure excessive, par exemple dans un échangeur thermique de structure classique. On notera que, du fait de la température élevée de la source chaude (l'eau de l'écran échauffée par la réaction de fusion), on peut obtenir un excellent rendement thermodynamique. Une seconde manière de récupérer l'énergie produite par la réaction de fusion consiste à utiliser la haute température du plasma délivré par les buses d'échappement 22 pour effectuer (avec un rendement extrêmement élevé) une dissociation chimique, par exemple une dissociation d'eau en hydrogène et oxygène, cette dissociation étant effectuée dans une enceinte entourant la buse d'échappement. L'hydrogène est ensuite séparé de l'oxygène par les méthodes industrielles habituelles. On peut de la même façon utiliser le plasma délivré par le réacteur pour dissocier le dioxyde de carbone en carbone et en oxygène, etc. ; de façon générale, ce plasma à haute température peut être utilisé pour toutes les réactions chimiques habituelles connues susceptibles d'utiliser au mieux les hautes températures permises par la mise en oeuvre du procédé de l'invention. Une troisième manière de récupérer l'énergie, qui peut être d'ailleurs combinée à la voie thermodynamique, consiste à procéder par voie magnétohydrodynamique. On peut alors, de manière en ellemême connue, obtenir directement de l'énergie électrique à partir du plasma éjecté à grande vitesse par les ouvertures 22. REVENDICATIONS 1. Un procédé pour produire de l'énergie de fusion à partir de l'eau lourde, caractérisé en ce qu'il consiste à: - introduire dans un tube (10) un noyau liquide (No) d'eau fusi ble, appliquer à ce noyau d'eau fusible une décharge impulsion nelle de courant électrique produisant au sein de celui-ci une pression électrodynamique provoquant son expulsion (N1, N2) en hypervitesse hors du tube, - faire entrer le noyau ainsi expulsé en collision avec un volume de matière fusible (N3, N4) pour déclencher une réaction de fusion, et récupérer l'énergie produite par cette réaction de fusion. 2. Le procédé de la revendication 1, dans lequel le noyau d'eau fusible (No) est introduit dans le tube par injection dans ce tube. 3. Le procédé de la revendication 2, dans lequel l'injection du noyau d'eau fusible (No) dans le tube comporte l'éjection simultanée de deux demi-noyaux (No12 No2) en direction des deux extrémités opposées respectives du tube. 4. Le procédé de la revendication 1, dans lequel le volume de matière fusible (N3, N4) est amené au point de collision (21) avec le noyau d'eau fusible (N1, N2) par éjection en direction de ce point. 5. Le procédé de la revendication 1, dans lequel, avant déclenchement de la réaction de fusion, on forme un écran autour du point de collision (21) du noyau avec le volume de matière fusible. 6. Le procédé de la revendication 5, dans lequel, pour former ledit écran, on éjecte un liquide ralentisseur de neutrons (L) en direction du point de collision. 7. Le procédé de la revendication 1, dans lequel l'eau fusible et/ou la matière fusible sont préalablement additionnées d'un activateur de fusion du groupe comprenant le titane et le palladium. 8. Le procédé de la revendication 1, dans lequel la récupération de l'énergie est effectuée par voie thermodynamique à partir de la source chaude constituée par le plasma produit par la réaction de fusion. 9. Le procédé de la revendication 1, dans lequel la récupération de l'énergie est effectuée par voie magnétohydrodynamique à partir du plasma produit par la réaction de fusion. 10. Le procédé de la revendication 1, dans lequel la récupération de l'énergie est effectuée par voie chimique à partir du plasma produit par la réaction de fusion. 11. Un dispositif pour produire de l'énergie de fusion à partir de l'eau lourde par mise en oeuvre du procédé de l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il comprend: - une chambre de combustion (20), - un tube (10), débouchant dans cette chambre de combustion, - des moyens pour introduire dans ce tube un noyau d'eau fusi ble, - des moyens (11, 12, 13) pour appliquer à ce noyau d'eau fusi ble une décharge impulsionnelle de courant électrique produi sant au sein de celui-ci un pression électrodynamique provo quant son expulsion (N1, N2) en hypervitesse, hors du tube, dans la chambre de combustion, - des moyens pour placer un volume de matière fusible (N3, N4) dans la trajectoire du noyau ainsi expulsé, de manière à faire entrer en collision le noyau d'eau fusible et le volume de mati ère fusible pour déclencher une réaction de fusion, et - des moyens pour récupérer l'énergie produite par cette réac tion de fusion. 12. Le dispositif de la revendication 11, dans lequel la décharge impulsionnelle est appliquée par une paire de bornes (11 > 12) isolées du tube (10) et disposées aux deux extrémités de celui-ci sur des génératrices diamétralement opposées, de manière à produire au sein de l'eau fusible (No) introduite dans le tube des lignes de courant essentiellement orientées selon l'axe de celui-ci. 13. Le dispositif de la revendication 11, dans lequel les moyens pour introduire dans le tube le noyau d'eau fusible comprennent des moyens (30) pour éjecter ce noyau en direction de ce tube. 14. Le dispositif de la revendication 11, dans lequel le tube (10) est un tube, ouvert à ses deux extrémités (17, 17) > débouchant de chaque côté sur une chambre de combustion (20, 20), chacune des chambres de combustion possédant ses propres moyens (40) pour placer un volume de matière fusible dans la trajectoire du deminoyau respectif expulsé afin de déclencher par collision une réaction de fusion. 15. Le dispositif des revendications 13 et 14 prises en combinaison, dans lequel les moyens pour introduire dans le tube le noyau d'eau fusible comprennent des moyens (30) pour éjecter simultanément deux demi-noyaux d'eau fusible (No1 N02) en direction des deux extrémités opposées respectives (17, 17) du tube. 16. Le dispositif de la revendication 13 ou de la revendication 15, dans lequel les moyens (30) pour éjecter le noyau ou les deminoyaux d'eau fusible en direction du tube comprennent un canon à arc dans l'eau. 17. Le dispositif de la revendication 11, dans lequel les moyens pour placer le volume de matière fusible (N3 > N4) dans la trajectoire du noyau (N1, N2) comprennent des moyens (40) pour éjecter ce volume en direction du noyau expulsé par le tube. 18. Le dispositif de la revendication 17, dans lequel les moyens (40) pour éjecter le volume de matière fusible en direction du noyau comprennent un canon à arc dans l'eau. 19. Le dispositif de la revendication 11, comprenant en outre des moyens pour former, avant le déclenchement de la réaction de fusion, un écran autour du point de collision du noyau avec le volume de matière fusible. 20. Le dispositif de la revendication 19, dans lequel les moyens pour former l'écran autour du point de collision comprennent des moyens (50) pour éjecter un liquide ralentisseur de neutrons (L) en direction de ce point de collision. 21. Le dispositif de la revendication 20, dans lequel les moyens (50) pour éjecter le liquide ralentisseur de neutrons comprennent une pluralité de canons à arc dans l'eau disposés en périphérie de la chambre de combustion.