FR 2651502 A1 19910308 FR 9010680 A 19900827 La présente invention concerne d'une façon générale la production de vapeur à partir d'un combustible humide et elle vise plus particulièrement un procédé selon lequel le combustible est tout d'abord partiellement séché et ensuite gazéifié à l'aide d'un gaz chaud, qui a été chauffé par un caloporteur inerte, de manière que les gaz combustibles générés lors du processus de gazéification soient ensuite brulés et utilisé afin de produire de l'énergie et pour chauffer le caloporteur inerte qui fournit indirectement l'énergie pour la réaction de gazéification endothermique. Le procédé peut être appliqué par exemple à tout matériau combustible organique solide présentant une teneur en eau elevée tel que de l'écorce de bois et de la tourbe, ou des boues telles que des liqueurs usées provenant du traitement de la pate à papier brute et similaire. Dans le but de récupérer des agents chimiques et pour produire de la vapeur, la liqueur usée provenant du traitement de la pulpe ou pate à papier brute, connue sous le nom de liqueur noire, ou lessive noire, est généralement brûlée dans une chaudière de récupération. Les composés organiques de la liqueur noire sont récupérés sous la forme d'un bain fondu qui peut être régénéré de manière à produire de la liqueur de traitement de pulpe. La chaleur est ainsi extraite des gaz de combustion à l'aide d'éléments de transfert thermique constitués par des tubes remplis d'eau dans lesquels l'eau est transformée en vapeur par échange thermique indirect.La teneur en énergie calorifique du gaz de combustion évacué du four peut être utilisée pour concentrer la liqueur noire par évaporation par échange thermique direct, de manière qu'un produit présentant une teneur en matières solides sèches de l'ordre de 55 soit transformé en un produit ayant une teneur en matière sèche de 65 à 702te. Cette méthode présente cependant un certain nombre d'inconvénients tant sur le plan de l'économie thermique que sur celui des problèmes d'environnement. Afin de résoudre les inconvénients résultant du contact direct entre les gaz de combustion et la liqueur noire on a envisagé, comme décrit dans le brevet canadien numéro 917 858, de concentrer de ia liqueur noire jusqu'à une teneur en matières solides sèches de 65 à 70%, dans un évaporateur à cascades, par contact direct avec un courant de vapeur en circulation, qui est surchauffé par contact indirect avec les gaz de combustion provenant du four de récupération. Ce four de récupération est de conception classique et il est muni de tubes remplis d'eau. La liqueur noire délivrée à l'évaporateur à cascades a été concentrée jusqu'à ce qu'elle présente une teneur en matières solides sèches relativement élevée pour un système classique. La présente invention a donc pour objet d'éliminer toute surface de transfert thermique fixe, refroidie par liquide, dans le procédé et le dispositif conformes à cette invention. Un autre but de l'invention est de permettre l'élimination de l'eau du combustible humide sans mise au contact direct de ce combustible humide avec une surface de transfert thermique. Un autre objet de l'invention est d'éliminer essentiellement le système d'alimentation d'eau du four en générant la vapeur à partir de la teneur en eau du combustible. Enfin, un autre objet de la présente invention consiste à sécher, au moins partiellement, le combustible humide et ensuite à gazéifier le combustible afin de produire du monoxyde de carbone et tous autres gaz combustibles utiles pour la combustion ultérieure. Le procédé de gazéification est généralement mis en oeuvre en mettant en contact direct le combustible avec la vapeur d'eau et le gaz chaud qui, de son coté, est chauffé par contact direct avec un caloporteur inerte. Selon le procédé et le dispositif objet de la présente invention on exécute les étapes suivantes - a) L'eau est évaporée du combustible humide par contact direct de ce combustible humide avec de la vapeur surchauffée de manière à produire du combustible au moins partiellement séché et de la vapeur saturée - b) Au moins une partie de la vapeur saturée est surchauffée par contact direct de cette vapeur avec un caloporteur chaud de manière à produire un caloporteur refroidi - c) Le combustible au moins partiellement séché lors de l'étape a) est gazéifié par contact direct avec un gaz chaud qui a été chauffé par contact direct avec un caloporteur inerte de manière à produire des gaz combustibles - d) Les gaz combustibles sont ensuite brûlés - e) Une première partie des gaz ainsi brûlés est utilisée pour chauffer directement le caloporteur utilisé lors de l'étape c) - f) Une seconde partie des gaz ainsi brûlés est utilisée pour actionner une turbine à gaz - g) Le caloporteur refroidi provenant de l'étape b) est chauffé par contact direct du caloporteur avec des gaz évacués de la turbine à gaz et - h) Le caloporteur chauffé est utilisé comme moyen de chauffage dans l'étape b). L'un des avantages de la présente invention réside dans le fait que la vapeur qui est produite pendant le processus provient du combustible humide. Un autre avantage découle du fait que la vapeur d'eau nécessaire au processus de gazéification provient du combustible humide lors de l'étape d'évaporation. En variante, la vapeur ou vapeur d'eau pour le processus de gazéification peut etre également utilisée en provenance d'une source externe, ou bien la teneur en eau du combustible partiellement séché peut être suffisamment élevée pour qu'il ne soit pas ou peu nécessaire d'ajouter de la vapeur additionnelle. Dans le procédé et le dispositif objet de la présente invention on peut utiliser comme combustible tout matériau combustible.Par conséquent ce combustible peut être constitué de matériaux combustibles tels que des résidus de bois, de l'écorce, des boues provenant de traitement d'effluents, de rejets de raffineries de pétrole, de déchets et de boues provenant de la mise en oeuvre de procédés de traitement de pate à papier et de fabrication du papier, de boues et de déchets provenant de l'industrie pharmaceutique et, naturellement de combustibles carbonés tels que par exemple du charbon. La teneur en matières sèches du combustible humide n'est pas importante tant que la teneur calorifique du combustible séché est suffisante pour éliminer l'eau du combustible et le combustible peut brûler ou etre pyrolyse , sans utilisation de matériaux combustibles auxiliaires.Si la teneur en calories du combustible est insuffisante pour assurer l'évaporation de l'eau du combustible avant la combustion, la pyrolyse ou la gazéification de ce combustible, la teneur calorifique du combustible peut alors être augmentée par l'addition d'autres matériaux combustibles dans le four ou par l'utilisation de diverses techniques d'évaporation pour assurer une partie du traitement d'élimination d'eau, ou bien on peut encore utiliser une combinaison de ces techniques. Bien entendu une telle modification ou variante fait partie intégrante de la présente invention. Le procédé et le dispositif objet de la présente invention peuvent être utilisés avantageusement sous la forme d'une unité mobile qui peut être déplacée afin de pouvoir fonctionner en tout emplacement nécessaire. Ainsi, de la tourbe présentant une teneur en matières sèches solides d'environ 15% peut être recueillie sur place et traitée dans le dispositif et selon le procédé objet de la présente invention sur le site où cette tourbe est recoltée.L'eau est tout d'abord partiellement évaporée de la tourbe humide en amenant cette dernière en contact direct avec de la vapeur surchauffée dans un évaporateur ou dans une chaudière afin de produire, de préférence de la mousse de tourbe au moins partiellement séchée présentant une teneur en matières sèches solides d'environ 95S, et de la vapeur saturée ou surchauffée qui peut être utilisée pour entrainer une turbine produisant de l'électricité Avant ou après l'entrainement de la turbine la vapeur peut être utilisée pour fournir la vapeur d'eau nécessaire au processus de gazéification. Une portion de la vapeur saturée peut etre surchauffée par contact direct aveckwaloporteur chaud ce qui permet de produire de la vapeur surchauffée et un caloporteur refroidi correspondant. Ce caloporteur refroidi est ensuite mis au contact des gaz de combustion qui sont produits en brûlant les gaz combustibles obtenus lors de la gazéification de la mousse de tourbe préalablement partiellement séchée dans l'évaporateur ou dans la chaudière comme on le décrira en détails ci-apres. La gazéification est obtenue en mettant le combustible séché, en présence de vapeur d'eau, (qui peut provenir du combustible humide ou qui est ajoutée en cas de nécessité) au contact direct d'un gaz ou de gaz chauds qui ont été chauffés à l'aide d'un caloporteur chaud et inerte.Le gaz combustible, c'est à dire le gaz obtenu lors du processus de gazéification comporte un gaz énergétique qui est ensuite brûlé, de préférence avec de l'air sous pression, et une partie de ce gaz, après avoir de préférence entraîné une turbine, est utilisée pour chauffer le caloporteur refroidi servant à générer de la vapeur à partir du combustible humide. Une seconde partie des gaz de combustion ou des gaz d'échappement est introduite dans un échangeur thermique, de manière à chauffer le caloporteur refroidi qui est utilisé pour chauffer le gaz servant à la gazéification du combustible séché. Par conséquent, lorsque le procédé objet de l'invention est appliqué à de la tourbe, il est possible d'utiliser de la tourbe compactée présentant une teneur en matières solides sèches de l'ordre de 12 à 15%, sans présèchage. La teneur calorifique de la tourbe sèche est de l'ordre de 3.500 à 4.000 Kcal/KS ce qui signifie que l'on peut produire de 6 à 7 Kg de vapeur normale par Kg de combustible sec. Par conséquent il est possible de produire environ 6 à 7 Kg de vapeur à partir de 7 à 8 Kg de combustible humide. On peut obtenir sensiblement les memes résultats par le traitement de liqueur usée de traitement de pulpe. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-aprés en référence aux dessins annexés qui en illustrent des exemples de réalisation- préférés , dépourvus de tout caractère limitatif. Sur les dessins - La figure 1 est une vue schématique représentant un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention et - La figure 2 est une vue schématique illustrant un autre mode de réalisation du dispositif et du procédé selon l'invention. On se réfère en premier lieu à la figure 1. Du combustible humide tel que par exemple de la liqueur ou lessive noire est introduit par une conduite 2 de préférence dans la partie supérieure d'un évaporateur ou d'une chaudière verticale 6. Le combustible est distribué sous une forme finement divisée et de préférence de façon uniforme à l'aide de tout moyen approprié par exemple un distributeur 4. De la vapeur surchauffée présentant une température de l'ordre de 400 à 1000"C est ensuite introduite par un orifice d'admission 8 placé de préférence dans la partie inférieure de l'évaporateur qui peut être préssurisé. Une partie au moins de la vapeur surchauffée peut être extraite en 21 en vue d'un usage externe, par exemple pour assurer l'entraînement d'une turbine et pour fournir la vapeur d'eau nécessaire à la réaction de gazéification. La vapeur s'écoule au travers de l'évaporateur de préférence à contre-courant vers le combustible humide et en contact direct avec ce combustible qui s'écoule vers le bas en provenance des moyens de distribution.Etant donné que la vapeur surchauffée est au contact direct du combustible humide, la vapeur est extraite de la lessive noire par évaporation, ce qui transforme la vapeur surchauffée en vapeur saturée présentant une température de l'ordre de 250vC et une pression de l'ordre de 40 bar, c'est à dire 4.106;gd .La vapeur contient l'eau qui a été évaporée de la liqueur noire.La liqueur noire avec l'eau partiellement éliminée de cette dernière est évacuée au travers de l'orifice d'évacuation 10, situé de préférence à la partie inférieure de l'évaporateur 6 et elle passe au travers de ia conduite 12 vers un réacteur 72 comprenant de préférence une prmière enceinte de réacteur vertical 74 qui est en communication de fluide avec une seconde enceinte de réacteur 76, comme on le décrira en détails ci-après. La vapeur sortant de l'évaporateur 6 est délivrée à un épurateur 18 par l'intermédiaire de la conduite 20. La vapeur saturée est introduite dans cet épurateur 18 par l'intermédiaire d'un orifice d'admission 22 qui est placé de préférence dans la partie inférieure de l'épurateur.Dans cet épurateur 18, la vapeur saturée est surchauffée à une température de l'ordre de 400 à 1000'C par contact direct avec un caloporteur chaud et inerte présentant une température de l'ordre de 500 à 1l00O. Ce caloporteur peut être n'importe quel matériau qui absorbe la chaleur et qui est inerte c'est à dire qui ne réagit pas avec les autres réactifs ou composants du procédé ou altère par ces derniers ou vice versa.A titre d'exemples de caloporteurs inertes pouvant être utilisés par l'invention on peut citer notamment des huiles thermiquement stables, des métaux liquides, des métaux solides, du sable et des matériaux céramiques tels que des matériaux réfractaires en particules qui peuvent être chauffés sans subir de décomposition ou de modifications de structure importantes jusqu'à au moins des températures de l'ordre de 450 à environ 1100'C, Le caloporteur chaud est délivré à l'épurateur 18 par l'intermédiaire d'une conduite 24 et d'un moyen de distribution 26 qui est de préférence disposé dans la partie supérieure de l'épurateur. Cet épurateur 18, de même que l'évaporateur 6 est de préférence pressurisé par exemple à une pression de l'ordre de 40 bar, c'est à dire 4.106 Pa.De la vapeur saturée circule au travers de l'épurateur 18, à contre-courant et au contact direct du caloporteur chaud s'écoulant vers le bas à partir du moyen de distribution 26, cette vapeur saturée étant de préférence distribuée de façon uniforme. La vapeur surchauffée est évacuée de l'épurateur 18 par l'intermédiaire d'un orifice d'évacuation 28 qui est placé de préférence dans la partie supérieure de l'épurateur, et cette vapeur surchauffée alimente l'évaporateur 6 par l'intermédiaire d'une conduite 30 reliant l'orifice d'évacuation 28 de l'épurateur à l'orifice d'admission 8 de l'évaporateur.Le caloporteur qui a été refroidi jusqu'à une température de l'ordre de 250 à 300*cl par transfert de la chaleur à ia vapeur saturée, est recueilli à la pavie inférieure de l'épurateur 18 et évacué au travers de l'orifice d'évacuation 32 prévu à la partie inférieure de cet épurateur, puis il est acheminé au travers de la conduite 34 vers des moyens distributeurs 36 qui sont de préférence placés dans la partie supérieure d'un épurateur à cuve 38. Comme on le comprend le choix de la structure des moyens de distribution 4, 26, 36, 81 et 92, qui peuvent être réalisés par exemple sous la forme de buses ou de tuyères, de buses de pulvérisation ou de disques rotatifs, dépend du caloporteur et du combustible respectifs utilisés lors de la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention. Afin d'augmenter les surfaces exposées respectives du combustible et du caloporteur, ces deux matériaux sont de préférence distribués de façon uniforme et sous une forme finement divisée au travers des enceintes de réaction respectives telles que l'évaporateur 6, l'épurateur 18 et l'épurateur à cuve 38. Du gaz chaud à une température de l'ordre de 700 à 1200 C est introduit dans l'épurateur à cuve 38, de préférence à la partie inférieure de ce dernier, à contre-courant et en contact direct avec le caloporteur qui s'écoule vers le bas à partir du distributeur 36 de manière à chauffer ce caloporteur à une température de l'ordre de 500 à 1100"C. Le caloporteur chaud est ensuite évacué de l'épurateur 38 au travers d'un orifice d'évacuation 40 qui est placé de préférence dans la partie inférieure de cet épurateur, puis le caloporteur est transmis à l'épurateur 18 par l'intermédiaire d'une conduite 24. Comme on l'a précisé ci-dessus, l'épurateur la, évaporateur 6, l'épurateur 38 et les enceintes des réacteurs 74 et 76 sont de préférence sous pression. On comprend également aue l'épurateur à cuve 38 peut être constitué par une installation à lit fluidisé, de préférence un lit fluidisé circulant (Figure 2) dans leauel le contenu calorifique des gaz de combustion est transféré au caloporteur inerte en contact direct avec ces gaz et à partir duquel le caloporteur chaud peut être évacué de manière à ramener le caloporteur froid dans le lit fluidisé en cas de nécessité. Comme on le voit sur la Figure 2, le caloporteur refroidi présentant une température de l'ordre de 250"C est extrait de l'épurateur 18 au travers d'un orifice d'évacuation 32 prévu dans la partie inférieure de cet épurateur et il est introduit dans la chambre 50 d'un lit fluidisé circulant par l'intermédiaire d'une vanne 46 et d'une conduite 56. Comme gaz de fluidisation pour le caloporteur on utilise de préférence le gaz chaud provenant du réacteur 72 (Figure 1) comme on le décrira ci-après, ce gaz chaud étant introduit dans la partie inférieure de la chambre de fluidisation 50 par l'intermédiaire d'une conduite 60. Dans la chambre du lit fluidisé 50 le caloporteur extrait la chaleur des gaz.Le caloporteur chauffé entrainé par les gaz quitte la chambre 50 et il est séparé de manière connue dans un séparateur 52 de manière que le gaz de fluidisation soit extrait au travers de l'orifice d'évacuation 62 et que le caloporteur soit recyclé vers le fond de la chambre 50 par l'intermédiaire de la conduite 64. Le caloporteur chauffé peut être extrait du lit fluidisé circulant et introduit dans l'épurateur 18 à l'aide de la conduite sa. Lorsque le système est pressurisé le caloporteur est introduit dans l'épurateur 18 à l'aide d'une pompe 54 qui peut être par exemple une pompe à vis rotative. Le caloporteur, tel que du sable, peut être également fluidisé en utilisant comme porteur un liquide thermiquement stable de manière que le sable puisse être pompé par la force centrifuge.Lorsque l'on a obtenu la pression désire, le liquide de fluidisation peut être enlevé avant que le caloporteur atteigne le distributeur 26. Le liquide de fluidisation ainsi enlevé peut être ramené vers le côté de l'aspiration de la pompe 54. Les éléments de structure de l'évaporateur, de l'épurateur, de l'épurateur à cuve et du lit fluidisé sont d'une technologie standard et par conséquent ils ne feront pas l'objet ici d'une discussion détaillée. Les pompes 42 et 54 utilisées pour transporter le caloporteur de l'épurateur à cuve 38 (lit fluidisé circulant 50,51) vers l'épurateur 18 > et la turbine 44 assurant la circulation de la vapeur sont également des éléments classiques et pour cette raison ils ne seront pas décrits en détail. ETaturellement on peut utiliser tout autre moyen approprié pour assurer le transport du caloporteur et du combustible, par exemple des systemes transporteurs à vis. On se réfère à nouveau à la Figure 1. Le combustible partiellement séche c'est a dire le combustibleprésentant une teneur en matières solides sèches de l'ordre de 95% est extrait de l'évaporateur/chaudière 6 par l'intermédiaire de la conduite 12 et il est introduit par un distributeur 81 au sommet de la première enceinte 74 de réacteur faisant partie du réacteur 72. L'enceinte de réacteur 74 est connectée à une seconde enceinte de réacteur 76 d'une manière similaire a celle décrite ci-dessus en liaison avec l'évaporateur 6 et l'épurateur 18.Par conséquent, les parties supérieures et inférieures respectives des enceintes de réacteurs 74 et 76 sont interconnectées de façon reversible par une conduite 78 qui est située dans la partie supérieure de l'enceinte de réacteur 74 et selon une liaison pour fluide avec l'orifice d'admission 80 situé à la partie inférieure de l'enceinte de réacteur 76. De préférence, l'enceinte de réacteur 76 comporte à sa partie supérieure un orifice d'évacuation 82 qui est relie à un orifice d'admission 84 prévu à la partie inférieure de la premiere enceinte de réacteur 74. Une turbine 83 transporte les gaz combustibles chauds de l'enceinte 74 à l'enceinte 76.Le réacteur 72 est une chambre à pyrolyse ou une enceinte de réacteur dans laquelle le combustible partiellement séché tel qu'une liqueur noire présentant une teneur en matières solides sèches de préférence de l'ordre de 95% est gazéifié à une température d'environ 450 à 500-C en présence de vapeur d'eau de façon à farmer des gaz combustibles comprenant du gaz à l'eau ou un gaz dérivé.Comme on l'a dejà mentionné ci-dessus, selon un mode de misse en oeuvre avantageux du procédé objet de la presente invention, la vapeur d'eau nécessaire > la réaction de gazéification provient du processus d'évaporation et cette vapeur d'eau est introduite dans l'enceinte 74 par l'intermédiaire de la conduite 77. Bien entendu on peut utiliser de la vapeur provenant d'une source extérieure. Selon une troisième variante du procédé selon l'invention une certaine partie de la vapeur peut provenir du combustible partiellement séché. Le processus de gazéification est bien connu en lui-même de l'homme de l'Art et on pourra à cet égard se référer à l'article intitulé "Pulse-Enhanced Indirect Gasîfication for Black Liquor Recovery" de K. DURAI-SWAZY et al. publié dans "Chemical Recovery" pages 217-221 (19a9). L'une des caractéristiques avantageuses du procédé selon la présente invention réside en ce que la chaleur qui est nécessaire au processus de pyrolyse est fournie par un caloporteur inerte qui peut être le même matériau que celui décrit ci-dessus en liaison avec l'évaporateur 6 et l'épuateur 18. Par conséquent, le caloporteur inerte peut être constitué par tout matériau qui absorbe la chaleur et qui est inerte c'est à dire par tout matériau de réagissant pas avec d'autres composants ou reactifs du procédé ou qui ne peut pas être altéré par ces derniers. Le caloporteur inerte peut être par exemple du sable ou une pierre calcaire lorsque l'on utilise un combustible contenant du soufre et que l'on veut éliminer ce soufre.Ce caloporteur inerte est tout d'sabord chauffé directement dans un échangeur thermique 86 et il est transporté au travers d'une conduite 88 à l'aide d'une pompe 90 et il est ensuite introduit dans l'enceinte de réacteur 76 par l'intermédiaire d'un distributeur 92. Le caloporteur refroidi est recueilli à la partie inférieure de l'enceinte de réacteur 76 puis il est ramené à l'échangeur thermique 86 à l'aide d'une conduite 94.Des gaz chauds, tels que des gaz combustibles ou de l'air, ou un mélange de ces gaz, chauffés dans l'enceinte de réacteur 76 par contact avec le caloporteur chaud sont introduits, à partir de l'enceinte de réacteur 76 et par l'intermédiaire de la conduite 96, dans la partie inférieure de l'enceinte de réacteur 74 à une température de l'ordre de 450 à 500"C, pour réaliser un contact à contre couranfavec le combustible partiellement séché. Lors de la réaction endothermique de gazéification dans le réacteur 74 on produit du gaz combustible, tel que du gaz à l'eau ou un gaz dérivé en présence de vapeur et ce gaz est extrait du réacteur 74 à l'aide d'une conduite 78. Comme on l'a déjà mentionné ci-dessus, lorsque le matériau devant être gazéifié contient encore suffisamment d'eau pour fournir la vapeur nécessaire à la gazéification, on doit ajouter seulement une faible quantite de vapeur additionnelle. Dans tous les cas, la, vapeur d'eau qui est présente lors de la gazéification du combustible partiellement séché doit être suffisante pour obtenir les réactions chimiques suivantes bien connues C + chaleur + H CO +K; CO + H y et éventuellement également CO + chaleur + Hf O C + 11L L'écoulement du gaz produit est ensuite divisé en deux courants, l'un de ces courants étant réintroduits dans l'enceinte de réacteur 76 de manière à y être mis en contact avec le caloporteur chaud. Une seconde partie du gaz généré dans l'enceinte de réacteur 74 est extraite à l'aide de la conduite 98 et brûlée dans un four 100 avec de l'air sous pression qui est introduit dans ce four 100 par l'intermédiaire d'une conduite 102.Dans le four 100 le gaz produit est brûlé de manière à obtenir essentiellement du blo-oxyde de carbone et de la vapeur d'eau à une température de l'ordre de 1 200 à 1 600 C. Les gaz de combustion chauds qui sont extraits du four 100 sont délivrés a un échangeur thermique 86 par l'intermédiaire d'une conduite de dérivation 104 afin d'assurer un échange thermique par contact direct avec le caloporteur inerte contenu dans cet échangeur thermique.A partir de la, le gaz est ramené vers la conduite 106 et il est de préférence utilisé pour entrainer une turbine 108 à une température de l'ordre de 1 400 C et il est ensuite introduit dans l'épurateur 38 (ou dans la chambre de fluidisation 50) à une température de l'ordre de 700 à 1 200 C pour venir au contact du caloporteur inerte contenu dans cet épurateur ainsi qu'on le décrira ci-après. A la turbine 108 sont connectés un compresseur 110 et un générateur 112 pour la production d'électricité et l'on prévoit une source d'air comprimé destinée a entretenir la combustion dans le four 100. Alors que la majorité des procédés actuellement connus en vue de la récupération d'agents chimiques et de l'énergie calorifique des liqueurs usées ont pour résultat la récupération de Sele de sodium sous la forme d'un bain fondu, le procédé objet de la présente invention donne lieu à du carbonate de sodium qui est évacué de l'enceinte de réacteur 74 par l'intermédiaire de la conduite 114, sous une forme solide sèche étant donné que le procédé est mis en oeuvre à une température de seulement 500 'C environ. Parmi les avantages du système décrit ci-dessus de génération de vapeur et d'électricité et de récupération d'agents chimiques à partir de lessive ou liqueur noires, par rapport au système classique à évaporateur et chaudière de récupération on peut citer notamment les suivants - a) la liqueur ou lessive noire est gazéifiée en présence de vapeur d'eau de manière à former du combustible gazeux qui est ensuite brûlé et le contenu calorifique provenant de cette combustion est indirectement utilisé' dans le prcessus de pyrolyse et également pour la production d'électricité - b > aucune surface de transfert thermique n'est au contact de la lessive ou liqueur noire lors de l'étape d'évaporation - c) aucune surface de transfert thermique n'est au contact de la lessive ou liqueur noire partiellement séchée durant le processus de pyrolyse - d > le processus de pyrolyse de la liqueur noire est mis en oeuvre à une température telle qu'il ne se produit pas de bains fondus ce qui permet d'éviter toute explosion résultant des vapeurs de tels bains fondus -e) il n'existe aucune surface refroidie à l'eau dans le four de récupération ou dans l'enceinte du réacteur de pyrolyse - f) il n'est pas nécessaire de prévoir un système d'alimentation d'eau et - g) la vapeur d'eau qui est nécessaire au processus de gazéification provient de l'évaporation du combustible humide. L'inconvénient le plus sérieux d'une chaudière de récupération refroidie à l'eau est qu'il existe toujours un risque de fuites d'eau. Toutes fuites d'eau dans le bain fondu provoquent généralement une violente explosion provoquant des dommages dans le dispositif et pouvant blesser le personnel faisant fonctionner ce dispositif. Ainsi, étant donné que dans le dispositif objet de la présente invention il n'existe aucun tube dans le four, les restrictions concernant la conception de structure du four sont beaucoup moins présentes , Le four peut être conçu et réalisé sans tenir compte des exigences résultant des paramètres du moyen d'échange thermique eau en circulation/vapeur. Le processus de pyrolyse est généralement mis en oeuvre à une pression de l'ordre de 20 à 25 bar, c'est à dire de 2.106 Pa et à une température d'environ 500'C. On comprend que le processus de pyrolyse peut être mis en oeuvre indépendamment du processus de séchage illustré par les figures 1 et 2. Le rendement net de ce procédé de combinaison est d'environ 40 à 455 lorsque la teneur énergétique du combustible sec est transformée en électricité et lorsque la vapeur produite lors de la mise en oeuvre du processus de séchage est également utilisée pour la production d'énergie électrique.Le combustible qui est utilisé dans le processus de pyrolyse peut être tout matériau combustible comme on l'a déjà mentionné ci-dessus et notamment des boues, de la tourbe, des charbons de faible qualité, de la lessive ou de la liqueur noire ou tout autre combustible de faible qualité contenant de grandesquantites'd'eau. L'expression "matériau ou combustible partiellement séchés" désigne un matériau dont la teneur en matières solides sèches est d'environ 35 å 95%. Les avantages mentionnés ci-dessus du dispositif et du procédé selon la présente invention d s'appliquent pas seulement au traitement de la lessive ou liqueur noire mais également à tous autres combustibles appropriés tels que notamment de la tourbe, des déchets industrIels et des boues. Il demeure bien entendu que la présente invention n'est pas limitée aux divers exemples de réalisation: décrits et représentés ici mais qu'elle en enveloppe toutes les variantes. C'est ainsi que la présente invention peut etre mise en oeuvre en liaison avec des cycles combinés pressurisés sans utiliser de surfaces de transfert thermique remplies d'eau. Dans certains cas, par exemple, si le caloporteur est facilement entrainé par un flux gazeux dans l'épurateur à cuve, il peut etre préférable de faire circuler la caloporteur dans le meme sens que les gaz de combustion. Le caloporteur sera ensuite introduit à l'extrémité inférieure de l'épurateur à cuve et il sera séparé du gaz dans un séparateur cyclone connecté a l'extrémité supérieure de l'épurateur à cuve. Si on le désire, on peut également recycler vers l'épurateur à cuve une partie du caloporteur. De même, si l'on utilise un bain fondu en tant que caloporteur on peut utiliser une pompe à céramique pour transporter le bain fondu chaud, par exemple à parti1d'une chaudière de récupération. REVENDICATIONS 1. Procédé pour traiter du combustible caractérisé en ce que T- a) du combustible est gazéifié à l'aide de gaz chauffé afin de produire du gaz combustible b) ledit gaz chauffé est généré en mettant du gaz au contact direct d'un caloporteur chaud; c) une partie au moins de ce gaz combustible est brûlée afin de produire du gaz de combustion chaud d > ce caloporteur chaud est obtenu en mettant directement au contact un caloporteur et le gaz de combustion et e) ce caloporteur chaud est utilisé comme moyen de chauffage dans l'étape b). 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit combustible est obtenu à partir d'une liqueur ou lessive usé de traitement de pate a papier. 3. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit combustible est un combustible solide. 4. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit combustible est de la tourbe. 5. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit combustible présente une teneur en matières solides sèches d'environ 95 %. 6. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que f) de l'eau est évaporée du combustible humide en mettant ce combustible au contact direct de vapeur surchauffée de manière à produire de la vapeur saturée et du combustible au moins partiellement séché g) une partie au moins de cette vapeur saturée est surchauffée en mettant ladite vapeur au contact direct d'un second caloporteur chaud de manière a produire un caloporteur refroidi h) ledit caloporteur refroidi est chauffé en le mettant au contact des gaz de combustion chauds; i) ledit caloporteur chauffé est utilisé comme moyen de chauffage dans l'étape g) et j ledit combustible partiellement seche est introduit lors de l'étape a). 7. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce qu'une turbine à gaz est entrainée par les gaz de combustion chauds avant que ces gaz de combustion chauds soient mis au contact direct dudit caloporteur refroidi lors de l'étape h) et en ce que le gaz combustible est brûlé dans l'étape c) par addition d'air produit dans un compresseur entrainé par ladite turbine à gaz. 8. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que ledit combustible humide est séché jusqu'à l'obtention d'une teneur en matières solides sèches d'environ 95, avant de gazéifier ce combustible å l'aide dudit gaz chauffé lors de l'étape a). 9. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que ce procédé est mis en oeuvre selon un mode pressurisé. 10. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que la teneur en eau du combustible partiellement séché est suffisamment importante pour fournir la vapeur d'eau nécessaire à la réaction de gazéification de l'étape a > . 11. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que l'étape de gazéification a) est miseen oeuvre en ajoutant de la vapeur d'eau produite lors de l'étape d'évaporation f). 12. Dispositif pour le traitement de combustible caractérisé en ce qu'il comprend a > des moyens (72) pour gazéifier du combustible comprenant une première enceinte de réacteur (74), des moyens C12) pour introduire du combustible dans ladite première enceinte de réacteur, des -moyens (83) pour évacuer le gaz combustible de cette première enceinte de réacteur et des moyens (77 > pour introduire du gaz chauffé dans ladite première enceinte de réacteur afin de gazéifier le combustible et générer le gaz combustible b) des moyens pour générer du gaz chauffé comprenant une seconde enceinte de réacteur (76), des moyens pour introduire dans cette seconde enceinte un premier caloporteur chauffé, des moyens pour amener une partie au moins dudit gaz combustible de la première enceinte (74) à la seconde enceinte (76), des moyens (96 > pour transporter le gaz chauffé de la seconde enceinte à la première enceinte et des moyens pour évacuer le premier caloporteur refroidi de la seconde enceinte de réacteur (76 > . c) des moyens (100) reliés aux dits moyens d'alimentation en gaz combustible pour brûler ce gaz combustible et produire du gaz de combustion chaud d) des moyens (38 > reliés aux dits moyens de combustion pour assurer la mise au contact d'une partie au moins desdits gaz de combustion chauds et ledit premier caloporteur refroidi, en relation d'échange thermique, de façon à générer un caloporteur chauffé e) des moyens pour transférer le caloporteur refroidi de ladite seconde enceinte (76 > aux dits moyens de mise en contact, et f) des moyens pour transférer le premier caloporteur chauffé desdits moyens de mise en contact vers ladite seconde enceinte de réacteur (76). 13. Dispositif selon la revendication 12 caractérisé en ce qu'il comprend - des moyens (6) connectés aux dits moyens de gazéification pour évaporer le combustible humide par contact direct avec de la vapeur surchauffée - des moyens (18) connectés aux dits moyens d'évaporation (6) pour générer de la vapeur surchauffée par contact direct avec un second caloporteur chaud et - des moyens (38) connectés aux dits moyens de production de vapeur surchauffée afin de produire ledit second caloporteur chaud par contact avec lesdits gaz de combustion chauds. 14. Dispositif selon la revendication 12 caractérisé en ce qu'il comporte g > des moyens (6 > pour évaporer l'eau du combustible humide comprenant une première chambre, des moyens pour introduire ledit combustible dans ladite chambre, des moyens pour évacuer la vapeur de ladite chambre et des moyens pour introduire de la vapeur surchauffée dans ladite chambre afin de réaliser un contact direct avec ledit combustible humide provoquant l'évaporation de l'eau h) des moyens (18) connectés à ladite première chambre pour générer de la vapeur surchauffée comprenant une seconde chambre, des moyens pour introduire un second caloporteur chauffé dans ladite seconde chambre, des moyens pour délivrer la vapeur évacuée de ladite première chambre à ladite seconde chambre, des moyens pour évacuer la vapeur surchauffée de ladite seconde chambre, des moyens pour amener la vapeur surchauffée à ladite première chambre et des moyens pour évacuer le second caloporteur refroidi de ladite seconde chambre i > des moyens (38) connectés à ladite seconde chambre afin de générer un second caloporteur chauffé devant être introduit dans ladite seconde chambre comprenant une troisième chambre, des moyens pour introduire lesdits gaz de combustion provenant des moyens de combustion dans ladite troisième chambre, des moyens pour introduire dans cette troisième chambre le second caloporteur refroidi évacué de la seconde chambre afin de chauffer le second caloporteur à l'aide desdits gaz de combustion dans cette troisième chambre, des moyens pour évacuer le second caloporteur de ladite troisième chambre et des moyens pour délivrer à la seconde chambre le second caloporteur chauffé provenant desdits moyens d'évacuation et j) des moyens (80) connectés à ladite première chambre pour délivrer à ladite première enceinte de réacteur (74) le combustible au moins partiellement séché provenant de la première chambre. 15. Dispositif selon la revendication 14 caractérisé en ce qu'il comporte des moyens connectés aux dits moyens d'évaporation (6) et aux dits moyens de gazéification (72) pour transférer de la vapeur de ces moyens d'évaporation aux dits moyens de gazéification.