FR 2649717 A1 19910118 FR 8909373 A 19890712 PROCEDE ET DISPOSITIF DE DECOKAGE D'UNE INSTALLATION DE VA POCRAQUAGE D'HYDROCARBURES L'invention concerne un procédé et un dispositif de décokage d'une installation de vapocraquage d'hydrocarbures, utilisée pour la production d'éthylène et autres hydrocarbures insaturés inférieurs. On sait que les installations de vapocraquage d'hydrocarbures doivent etre arrêtées à intervalles. réguliers, pour être décokées, c'est-à-díre débarrassées des dépôts de coke qui se forment sur les parois internes de l'installation en contact avec les charges d'hydrocarbures au cours du craquage, ou après le craquage, dans l'échangeur de trempe. Ces opérations de décokage sont oné- reuses, essèntiellement en raison des arrêts de production. On a par ailleurs déJà proposé d'injecter des particules solides érosives dans l'installation de vapocraquage, pendant le fonctionnement normal de cette installation, et de récupérer ces particules solides par lavage des effluents de vapocraquage lors de leur trempe directe avec de l'huile, de telle sorte que les particules soient piégées par l'huile de trempe. Toutefois, il est très difficile de séparer ensuite les particules solides et l'huile de trempe, en vue de leur réutilisation du fait que l'huile de trempe comprend des goudrons lourds de pyrolyse diff ici- lement distillables ; par ailleurs, il est exclu de recycler ces goudrons lourds dans le four de vapocraquage, en même temps que les particules récupérées. L'invention a pour objet un procédé et un dispositif de décokage d'une installation. de vapocraquage, qui ne présentent pas les inconvénients des techniques connues. Elle a également pour obJet un procédé et un dispositif de ce type, qui puissent être mis en oeuvre lors du fonctionnement normal de l'installation de vapocraquage, ou au moins sans isoler cette installation des unités de traitement des effluents qui sont en aval. L'invention propose donc un procédé de décokage d'une installation de vapocraquage d'hydrocarbures, qui comprend en particulier un four de craquage à tubes de circulation de charges d'hydrocarbures et un échangeur de trempe des effluents sortant du four, ce procédé consistant à réaliser le décokage au moyen de particules solides éro sives véhiculées par un courant gazeux circulant à vitesse élevée dans ladite installation, caractérisé en ce qu'il consiste à inJecter lesdites particules solides en un point de l'installation situé en amont de l'échangeur de trempe, à les séparer du courant gazeux à la sortie de l'échangeur de trempe, dans au moins un cyclone et à une température telle qu'il n'y ait pas de condensation de liquide, à prélever dans le cyclone lesdites particules au moyen d'un courant gazeux auxiliaire, pour véhiculer les particules sous la forme d'une suspension gaz/particules, à réaliser une recompression des particules de la suspension et à les recycler dans l'installation au point d'injection précité. La séparation des particules solides par un cyclone après l'échangeur de trempe indirecte mais avant la trempe directe par in3ection d'huile de pyrolyse présente de nombreux avantages : d'une part, la séparation est réalisée sur le mélange gaz/particules en l'absence de liquide, ce qui évite les problèmes de séparation liquide/particules inhérents aux procédés de lavage de gaz d'autre part la séparation est réalisée à une température intermédiaire notablement plus basse que la température des effluents du four, ce qui évite les problèmes de réactions secondaires nuisibles aux rendements en produits recherchés et permet de réaliser le décokage pendant le fonctionnement normal de l'installation ; enfin le cyclone et le circuit de recyclage peuvent être construits avec des matériaux moins onéreux (la température de séparation pourra être choisie dans la gamme de 200 à 800"C C et de préférence de 250 & à 570C). Par ailleurs, la prise en charge des particules par un débit de gaz auxiliaire q pour former une suspension permet de véhiculer ces particules en phase diluée vers une zone de recompression pouvant être éloignée, ce qui permet d'utiliser le procédé dans des zones encombrées d'installations existantes. Le recyclage des particules permet enfin de diviser par un facteur 10 ou 100, par exemple, la consommation de particules d'appoint, en fonction de l'efficacité du cyclone. Dans une première forme de réalisation, le courant gazeux q véhiculant les particules est prélevé sur le débit gazeux traversant le cyclone, et de manière particu lièrement avantageuse en partie inférieure dudit cyclone cette procédure (non conventionnelle pour les cyclones de haute efficacité, c'est-à-dire les cyclones d'axe vertical) permet d'améliorer de manière très importante l'épuration des gaz résiduels (par exemple un prélèvement de 10 % de gaz permettra de réduire la quantité de particules rés i- duelles d'environ 15 à 40 % pour la plupart des cyclones). Dans une variante de réalisation, le courant gazeux q est fourni par un courant gazeux externe, introduit de manière avantageuse à l'intérieur et en partie inférieure du cyclone : les particules solides arrivant dans le cyclone sont "échangées", et transférées du courant des effluents gazeux, qui sort épuré, au courant gazeux auxiliaire q, alimenté de manière externe, qui les prend en charge. Cette variante est moins avantageuse du point de vue de l'épuration des gaz dans le cyclone, mais elle permet de choisir, pour véhiculer les particules, un courant gazeux ne contenant pas de produits lourds issus du craquage (tels que des aromatiques lourds) dont le recyclage à l'entrée du four en même temps que les particules serait néfaste. Le courant gazeux externe q peut être de la vapeur d'eau, ou des hydrocarbures vierges ou recyclés (par exemple de l'essence de pyrolyse hydrotraitée), mais exempts d'aromatiques lourds. Ainsi la première forme de réalisation est très bien adaptée au recyclage des particules (en suspension) en sortie four, à l'entrée de la chaudière de trempe (afin de décoker la chaudière de trempe) alors que la variante, qui évite le recyclage d'aromatiques lourds contenus dans les effluents, est très bien adaptée au recyclage des particules à l'entrée du four. On ne sortirait pas du cadre de l'invention en combinant ces deux variantes, avec deux cyclones en série, ou en parallèle. On ne sortirait pas non plus du cadre de l'invention en réalisant la séparation dans le cyclone après un refroidissement direct des effluents (et non un refroidissement indirect dans un échangeur de trempe). Selon une autre caractéristique de l'invention, on élimine de la suspension gaz-solide à recycler les particules solides ayant une taille supérieure à une taille prédéterminée. Il se peut en effet que des particules de coke ayant une taille relativement importante se détachent des surfaces internes des tubes de vapocraquage. pour être ensuite entraînées avec les particules solides érosives. Il est préférable de séparer ces plaques du reste des particules solides, avant recompression de la suspension, pour éviter tout risque de colmatage des conduits de recyclage. Avantageusement, la suspension gaz-solide est recomprimée par éjecto-compression au moyen d'un débit de gaz auxiliaire à pression élevée. On a trouvé en effet que l'on pouvait réaliser des injections de fines particules à l'entrée d'un éjecteur et réaliser cependant une recompression de la suspension gaz/solides ainsi formée. Il est possible de recomprimer des suspensions très chargées (200 ou 300 E en poids de so lides très finement divisés) avec des taux de compression de tordre de 1,5 à 1,8 ; l'éjecteur réalise non seulement un déplacement ou une projection de particules, mais également une remontée en pression tr.ès importante de ces particules, permettant leur recyclage en compensant les pertes de charge dans les circuits à décoker. L'éjecteur sera avantageusement construit en matériaux résistant à l'érosion (fonte ou de préférence matériaux céramiques) Les dimensions de particules préférées sont dans la gamme de 5 à 100 microns et plus particulièrement les particules très fines de 5 à 60 microns ; la suspension alimentant l'éJecteur se comporte alors sensiblement comme un gaz lourd. Des pulsations de pression en sortie de l'éjecteur peuvent se produire mais elles ne présentent pas d' inconvénient. Cette recompression de la suspension gaz-solide évite de stocker les particules solides dans un-silo qui serait remis en pression pour le recyclage des particules. Un tel circuit nécessiterait l'installation de vannes qui pourraient être rapidement érodées ou bloquées par des dépôts solides. De préférence, le courant gazeux auxiliaire sous pression est, dans l'éjecto-compresseur, amené dans une zone annulaire entourant l'amenée de la suspension gazsolide. On réduit ainsi les risques d'obstruction, qui sont moins importants que si les particules solides étaient amenées autour du courant gazeux auxiliaire (ce qui conduirait a un diamètre hydraulique plus faible) comme c'est normalement le cas dans un éjecto-compresseur clase,ique On notera qu'on pourrait également utiliser un éjecteur de type classique, c'est-à-dire comprenant une alimentation axiale de gaz auxiliaire sous pression, à condition d'utiliser des particules érosives peu agglomérantes et très fines ce qui permet d'éviter l'érosion du coke par écailles et de limiter les risques d'obstruction de l'entrée de l'éjecteur. En variante, la recompression dé la suspension gaz-solide peut être obtenue par gravité, par accumulation des particules solides dans un conduit vertical, où elles forment un lit fluidisé en phase dense. Cette solution ne nécessite pas d'utiliser des vannes ou autres moyens susceptibles d'être obturés ou bloqués par des dépôts de particules solides. L'invention prévoit également d'injecter de temps à autre, dans ladite suspension gaz-solide ou dans l'installation, en amont des conduite cokés, un appoint de particules solides visant à compenser les pertes en particules solides dues à la séparation dans le ou les cyclones. L'invention peut être appliquée soit au décokage du four et de l'échangeur de trempe, soit au décokage de l'échangeur de trempe seul, si l'on injecte les particules en sortie four. I1 est possible de réaliser ces opérations de décokage pendant le fonctionnement normal de l'installation ce qui est avantageux pour la continuité du fonctionnement. On pourra également, de temps à autre réaliser un décokage combiné chimique/érosion, les particules étant véhiculées par un débit de vapeur d'eau (combinaison d'un décokage par réaction chimique avec la vapeur d'eau et par érosion par les particules solides). L'invention propose également un dispositif de décokage d'une installation de vapocraquage d'hydrocarbures, en particulier par exécution de ce procédé, le dispositif comprenant un four de craquage et un échangeur de trempe ainsi que des moyens de circulation à vitesse élevée dans l'installation d'un débit de gaz porteur de particules solides érosives, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de séparation gaz-solide, tels qu'un cyclone, en sortie de l'échangeur de trempe, des moyens de prélèvement des particules solides séparées et d'alimentation de gaz porteur, pour former une suspension gaz-solide véhiculant les particules, des moyens de recompression des particules solides et des moyens de recyclage des particules solides par injection en un point de l'installation en amont de l'échangeur de trempe, par exemple à l'entrée et/ou à la sortie du four. Ce dispositif comprend encore des moyens pour éliminer de ladite suspension les particules solides ayant une taille supérieure à une valeur prédéterminée. De plus, il comprend un éjecto-compresseur alimenté par un débit de gaz auxiliaire à pression élevée, et dont la sortie est reliée à un point d'injection en sortie du four ou à l'entrée du four. Ce dispositif est encore caractérisé par des moyens d'injection d'un appoint de particules solides, et éventuellement par des moyens de circulation de vapeur d'eau dans le four de craquage. Dans la description qui suit, faite à titre d'exemple, on se réfère aux dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 est une vue schématique d'une installation de vapocraquage d'hydrocarbures comprenant un dispositif de décokage selon l'invention - la figure 2 représente une variante de réalisation du dispositif - la figure 3 est une vue schématique d'une installation de vapocraquage comprenant un dispositif perfectionné de décokage combiné du four et de l'échangeur de trempe. - la figure 4 représente une variante très compacte du dispositif. L'installation représentée en figure 1 comprend un four de craquage désigné par la référence 10 et alimenté en hydrocarbures par une conduite 12. Dans l'exemple de réalisation représenté, le four 10 comprend une série de tubes parallèles 14, reliés entre eux à leurs extrémités par une boite d'alimentation 16 elle-même raccordée à la conduite 12, et par une boîte de sortie 18 raccordée à un échangeur de trempe indirecte 20. La sortie de l'échangeur de trempe 20 est reliée à la partie aval de l'installation par des moyens de séparation gaz-solide, qui comprennent au moins un cyclone 22. Plus précisément, la partie supérieure du cyclone 22 est reliée à la partie aval de l'installation de vapocraquage par un conduit 24 de sortie des effluents gazeux, tandis que sa partie inférieure comporte un conduit 26 d'évacuation des particules solides séparées des effluents gazeux et qui tombent en partie inférieure du cyclone 22. Ce conduit d'évacuation 26 forme également un conduit de prélèvement d'une petite fraction q du courant gazeux sortant de l'échangeur 20, pour former une suspension avec les particules solides, en phase diluée. On prévoit, de préférence, un classlficateur 28 ou autre moyen de tri des particules solides en fonction de leur taille, sur le conduit 26, pour éliminer toutes les particules solides ayant une taille supérieure à une taille déterminée. La sortie du classificateur 28 est raccordé à une entrée axiale 30 d'un éjecto-compresseur 32 dont une entrée périphérique 34 est alimentée par un débit de gaz auxiliaire 36 sous pression élevée. L'espace annulaire entre l'alimentation axiale 30 de la suspension (basse pression) et la paroi externe de l'éjecto-compresseur 32 forme une tuyère d'accélération du gaz auxiliaire (haute pression) amené en 36. La sortie de l'éDecto-compresseur est raccordée à un conduit 38 d'inJection de la suspension gaz-solide dans la boite de sortie 18 menant à l'échangeur de trempe indirecte 20. Enfin, un moyen 40 d'appoint de particules solides érosives est prévu, par exemple à l'entrée du four, comme représenté schématiquement. Cette installation fonctionne de la façon suivante des particules solides érosives sont injectées dans le four 10 par les moyens d'appoint 40 et sont véhiculées par un débit de gaz qui peut être une charge d'hydrocarbures vaporisés ou de la vapeur d'eau, circulant à vitesse élevée dans les tubes 14 du four de craquage 10. Les particules solides qui arrivent dans la boîte de sortie 18 s'ajoutent à celles provenant de la conduite de recyclage 38 pour passer dans l'échangeur de trempe 20. Par érosion, le dépôt de coke formé sur les parois internes de cet échangeur est éliminé. L'ensemble des particules solides érosives et des débris de coke pénètre dans le cyclone 22 et y est séparé du débit gazeux porteur Q, qui sort du cyclone par le conduit 24. Les particules solides tombent en bas du cyclone 22, par gravité, et en sont extraites par le conduit 26, avec prélèvement d'une petite fraction q du débit gazeux pénétrant dans le cyclone, qui sert de véhicule de ces particules sous la forme d'une suspension en phase diluée. Dans le séparateur 28, les particules solides ayant une taille supérieure à une valeur déterminée sont éliminées, puis la suspension gaz-solide pénètre dans l'éjecto-compresseur 32 pour y être recomprimée. Plus précisément, le débit de gaz auxiliaire à pression élevée pénétrant en 34 dans l'ézecto-compresseur, autour de l'arrivée de la suspension gaz-solide amenée en 30, permet d'entraîner cette suspension, et de la recomprimer à la sortie de l'éJecto-compresseur 32, en liaison avec la conduite 38. La recompression de la suspension gaz-solide est suffisante pour compenser les pertes de charge entre le point d'injection dans la botte de sortie 18 du four de craquage 10 et le point d'entrée dans l'éjecto-compresseur 32. La suspension gaz-solide ainsi recomprimée est donc recyclée dans la botte de sortie 18 du four 10. Le débit gazeux q prélevé dans le cyclone 22 peut représenter entre 1 et 15 % environ du débit gazeux Q sortant du cyclone par le conduit 24. Le débit de particules solides en circulation, portées par le courant gazeux Q + q, peut représenter entre 0,01 et 6 % en masse du débit gazeux Q. En fonction de l'efficacité de séparation du cyclone 22, qui est augmentée par le prélèvement gazeux q à sa partie inférieure, l'appoint de particules solides en 40 peut varier entre des valeurs de l'ordre de 0,5 10- 4 et 0,5 % en masse du débit gazeux Q circulant dans l'installation. La teneur totale en particules du courant gazeux (avec appoint et recyclage des particules) peut varier par exemple entre 0,5 x 10-3 et 5 8 poids par rapport au gaz. Le gaz auxiliaire qui alimente l'éjecto-compresseur 32- peut être de la vapeur d'eau ; ce peut être également un gaz lourd ayant une composition chimique telle que la vitesse du son dans ce gaz est notablement plus faible que la vitesse du son dans la vapeur d'eau. On peut ainsi limiter la vitesse de l'écoulement dans l'éjecto-com- presseur, qui est liée à la vitesse du son, et donc limiter l'érosion de l'éJecto-compresseur, qui est fonctlon du cube de la vitesse d'écoulement. Par exemple, le gaz auxiliaire peut être composé, pour sa plus grande partie, de fractions des effluents de pyrolyse recyclées après hydrotraitement, bouillant dans la gamme des C4 et de l'essence de pyrolyse. On réalise ainsi, en recyclant la suspension recomprimée dans la portion de conduite s'étendant entre les sorties des tubes 14 du four et l'échangeur de trempe 20, un post-craquage limité et contrôlé des fractions d'essence de pyrolyse qui se traduit par une augmentation du rendement en oléfines et de l'octane de l'essence de pyrolyse. On a représenté en figure 2 une variante de réalisation, dans laquelle on inJecte dans le cyclone 22 un débit d'un gaz auxiliaire q + q' pour former la suspension gaz-particules solides. L'éjecto-compresseur 32, relié à la sortie inférieure du cyclone, prélève dans ce dernier le débit q de gaz nécessaire pour former la suspension. Le surplus q' de gaz auxiliaire injecté dans le cyclone sort de celui-ci en partie supérieure, avec le courant gazeux Q entré dans le cyclone. On peut ainsi injecter dans l'installation, lors du recyclage des particules solides, un débit q de gaz exempt d'hydrocarbures lourds. Dans ces conditions, le recyclage des particules à l'entrée du four de vapocraquage, et également à sa sortie a devient possible. La répartition des débits recyclés à l'entrée et à la sortie du four peut être assurée grâce à un jeu d'orifices différents, comme indiqué sur la figure 2. En fonctionnement, cette répartition peut être réglée de façon fine par injection d'un débit supplémentaire de vapeur d'eau, réglable au moyen d'une vanne, en amont de l'un ou de l'autre de ces deux orificeE. Bien entendu, les deux formes de réalisation présentées dans les figures 1 et 2 peuvent être combinées, un premier recyclage de particules en suspension dans un gaz exempt d'hydrocarbures lourds ayant lieu à l'entrée du four, tandis qu'un autre recyclage de particules en suspension dans une petite fraction des effluents de vapocraquage a lieu dans la botte de sortie 18 Cette réalisation perfectionnée de i'invention est représentée en figure 3 ; le dispositif comporte deux cyclones 22, dont on peut faire varier le débit par des volets non représentés, afin de choisir une répartition des débits relatifs entre les deux cyclones ; deux éjecteurs 32 recyclent les particules en suspension, la suspension recyclée à l'entrée du four 10 comprenant un gaz porter exempt d'hydrocarbures lourds. On peut modifier les quantités relatives de particules recyclées à 11 entrée et à la sortie du four 10 en modifiant les débits relatifs traités par les deux cyclones. La figure 4 décrit une réalisation particulièrement compacte du dispositif, dans laquelle l'éjecteur 32 est situé à l'intérieur du cyclone 22, ce qui permet l'installation du système dans des zones très encombrées. On peut bien entendu, combiner les variantes des figures 2 et 4, et faire un balayage du fond du cyclone par un gaz dépourvu d'aromatiques lourds. On va donner dans ce qui suit un exemple de mise en oeuvre de l'invention, pour un dispositif du type de celui de la figure 3. La charge d'hydrocarbures amenée dans le four de craquage 10 par la conduite 12 est composée de 3800 kg/h de gasoil et de 3000 kg/h de vapeur d'eau. On réalise un craquage en une seule passe dans le four 10, la température des effluents gazeux à la sortie des tubes 14 étant de 880 C, la pression de 2,0 bars absolus, le temps de séJour dans les tubes du four de l'ordre de 0,07 seconde. Les deux éJecto-compresseurs 32 sont alimentés par un débit de gaz auxiliaire (36) composé de vapeur d'eau surchauffée à 390 C sous 40 bars, le débit massique étant de l'ordre de 500 kg/h. On règle, en partie basse du second cyclone, une alimentation q + q' en vapeur basse pression, suffisante pour éviter un recyclage des effluents. Les particules solides utilisées pour le décokage de l'échangeur de trempe sont des particules de coke de pétrole broyé, ayant une granulométrie moyenne comprise entre 30 et 85 microns environ. Un appoint de particules solides est réalisé en 40 et peut représenter entre 0,005 et 0,4 % en poids de la charge admise par la conduite 12. On arrête l'appoint lorsque l'installation est décorée à 80 %. Les débits relatifs dans les deux cyclones 22 sont réglés de façon à effectuer le décokage du four et celui de l'échangeur sensiblement à la même vitesse. S1 le coke déposé sur les surfaces internes de l'installation est particulièrement dur, on peut faire un appoint de particules solides, en 40, qu; sont composées de matières plus dures telles que de la grenaille d'acier, de fonte, ou des particules de sable, ayant une granulométrie comprise entre 20 et 100 microns envlron. On peut, alternativement, augmenter la quantité de particules ajoutée en 40 à la charge. Lorsque le décokage de l'échangeur est réalisé pendant le fonctionnement normal de l'installation, les rendements en effluents de vapocraquage ne sont pas affectés de façon sensible par l'introduction des particules solides érosives et les étapes de décokage. REVENDICATIONS 1) Procédé de décokage d'une installation de vapocraquage d'hydrocarbures, qui comprend en particulier un four de craquage (10) à tubes (14) de circulation d'une charge d'hydrocarbures et un échangeur (20) de trempe des effluents sortant du four, ce procédé consistant à réaliser le décokage au moyen de particules solides érosives véhicu- lées par un courant gazeux circulant à vitesse élevée dans ladite installation, caractérisé en ce qu'il consiste à injecter lesdites particules solides en un point de l'installation situé en amont de l'échangeur de trempe (20), à les séparer du courant gazeux à la sortie de l'échangeur de trempe (20), dans au moins un cyclone (22) à une température telle qu'il n'y ait pas condensation de 11quide, à prélever dans le cyclone lesdites particules au moyen d'un courant gazeux, (q) pour véhiculer les particules sous forme d'une suspension gaz-solide à recomprimer les particules de la suspension, et à les recycler au point précité de l'installation de vapocraquage. 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on forme la suspension gaz-solide par prélèvement dans le cyclone d'une- fraction des effluents gazeux de vapocraquage, ou par injection d'un débit de gaz auxi liaire, exempt d'aromatiques lourds. 3) Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on élimine de la suspension à recycler les particules ayant une taille supérieure à une taille déterminée. 4) Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3 caractérisé en ce qu'on recomprime ladite suspension par éjecto-compression au moyen d'un débit de gaz auxiliaire (36) à pression élevée. 5) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un appoint de particules solides, compensant les défauts de séparation gaz-solide dans le cyclone (22) est injecté par exemple à l'entrée du four de craquage (10). 6) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est réalisé pendant le fonctionnement normal de l'installation, ou sans isoler l'installation des unités de traitement des effluents qui sont en aval de l'échangeur de trempe (20), simultanément avec un décokage- chimique à la vapeur d'eau. 7) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le gaz auxiliaire utilisé pour recomprimer la suspension gaz-solide est un gaz lourd dans lequel la vitesse du son est notablement plus faible que dans la vapeur d'eau, et est par exemple composé, pour sa majeure partie, de fractions des effluents de pyrolyse bouillant dans la gamme des C4 et de ltessence de pyrolyse. 8) Dispositif de décokage d'une installation de vapocraquage d'hydrocarbures, comprenant un four (10) de craquage des hydrocarbures et un échangeur de trempe (20), ainsi que des moyens de circulation à vitesse élevée dans l'installation d'un débit de gaz porteur de particules solides érosives, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (22) de séparation gaz-solide, tels qu'un cyclone, en sortie de l'échangeur de trempe (20), des moyens (26) de prélèvement dans ce cyclone des particules solides séparées et de formation d'une suspension gaz-solide, des moyens. (32) de recompression des particules solides, et des moyens (38) de recyclage des particules solides par injection en un point de l'installation en amont de l'échangeur de trempe (20). 9) Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (28) pour éliminer de ladite suspension les particules solides ayant une taille supérieure à une taille prédéterminée. 10) Dispositif selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce qu'il comprend un éjecto-compresseur (32) alimenté par un débit (36) de gaz auxiliaire à pression élevée, pour la recompression de la suspension gazsolide. 11) Dispositif selon la revendication 10, ca caractérisé en ce que la sortie de l'éjecto-compresseur (32) est reliée à un point d'injection en amont de l'échangeur de trempe. 12) Dispositif selon l'une des revendications 8 à 11, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens d'injection d'un appoint (40) de particules solides érosives, par exemple à ltentrée.du four (10). 13) Dispositif selon l'une des revendications 8 à 12, caractérisé en ce que le cyclone (22) comprend dans sa partie inférieure des moyens d'injection d'un débit de gaz dépourvu d'aromatiques lourds. 14) Dispositif selon l'une des revendications 8 à 13, caractérisé en ce que ltéjecto-compresseur (32) est disposé à l'intérieur du cyclone (22).