FR 2657028 A1 19910719 FR 9000474 A 19900115 SEPARATEUR DENSI#4ETRIQUE INDUSTRIEL DE GRANDE FRECISION La présente invention a pour objet un dispositif de sépara tion d'un mélange de particules par leur spécificité densimétrique et concerne notamment les minerais, les matières premières recyclées et les céréales. On connaît déjà des procédés de séparation densimétrique appelés : à liqueur dense, où les produits à séparer sont déversés dans une cuve contenant un liquide d'une certaine densité. Les produits les plus légers surnagent, tandis que les plus lourds se déposent sur le fond. Des moyens mécaniques récupèrent séparément lesdits produits0 Ce procédé présente l'inconvénient d'entre très limitatif quant aux particules à séparer. Pour les produits de densités proches, le temps de séparation des particules est bien trop long pour être exploité industriellement sur des minerais de valeur marchande courante. Il existe cependant quelques applications de ce procédé pour des matériaux dont la densité est assez éloignée Un tel procédé trouve son application dans le BAC STATIF DE PIC où la remontée des particules lourdes se fait par un courant de la liqueur dense ou le bac à roue verticale TESKA DE ITUMBOLDT WEDAG dans lequel les particules lourdes sont remontées par une roue à godets. Ou encore, le bac à roue inclinée de DREWBOY DE PIC qui utilise également une roue à godets pour remonter les particules lourdes, mais dont le mécanisme est situé en dehors de la lAqueur dense. Ces différents systèmes fonctionnent indépendsment, soit avec une liqueur dense à base de sels dissous dans un solvant, soit à base de liqueur dense constitue de corps micronisés en suspension dans un liquide. Cependant, pour des raisons économiques évidentes, c'est cette dernière liqueur dense qui est actuellement universellement utilisée, car elle est recyclable avec une perte insignifiante. Toutefois, les techniques décrites ci-dessus présentent toutes des inconvénients, dans la mesure où ladite liqueur dense a tendance à sédimenter et influence défavorablement la précision de la séparation. Il faut lutter constamment contre ladite sédimentation avec des moyens qui présentent également des inconvénients. Afin d'accélérer le processus décrit ci-dessus et de maintenir une relative constance de la densité de la liqueur dense, on a imaginé des cuves de séparation en forme de tambour rotatif tel le EAtBOUR DE WEMCO où la liqueur dense est constamment agitée, afin d'éviter sa sédimentation. Dans sa forme la plus simple, cet appareil comprend un tambour tournant avec palettes releveuses des plongeants qui s'évacuent par une goulotte axiale et fournit deux produits, soit, les flottants et les plongeants. Par rapport aux systèmes décrits précédemment, ce dernier a l'avantage d'être de conception simple et d'éviter la sédimentation de la liqueur dense, mais les turbulances induites ne permettent pas une sépération précise, les particules lourdes subsistent dans les légères et vice versa. Par l'utilisation de cette méthode, on est confronté à un problème à deux paramètres contradictoires, à savoir Plus le tambour tourne lentement, plus la séparation a le temps de se faire correctement, mais plus la liqueur dense a aussi le temps de sédimenter et nuit à une bonne séparation. Dans la pratique, on cherche un compromis entre une vitesse de rotation, une vitesse de sédimentation et une cadence ou un débit des particules à séparer. Pour accélérer encore le processus de séparation et pour augmenter sa précision, on utilise aussi la force centrifuge. Ce principe est utilisé dans des appareils et notamment dans les hydrocyclones, tels l'hydrocyclone DE DORR ou le DSM de STAMICARBON qu'on utilise également par ailleurs à d'autres fins comme par exemple la classification, le déschlamage, la concentration, la clarification. L'hydrocyclone est un décanteur centrifuge statique ayant généralement une forme cylindro-conique alimenté sous pression tangentiellement dans sa partie cylindrique, > avec une sortie tubulaire de surverse dans l'axe de la partie cylindrique et une ouverture de sousverse à l'extrémité du cone. Les filets liquides circulent dans l'appareil suivant des trajectoires en hélice. La vitesse de chaque point d'un filet liquide peut être figurée par ses composantes radiales Vr et tangentielle Vt ; tous deux dans un plan perpendiculaire à l'axe du cyclone, et une composante axiale Vz. Les filets liquides les plus rapprochés des parois sortent du cyclone par 1 ouverture de cousverse. Les autres > après avoir commencé à descendre, remontent vers 12ouverture de surverse l'inversion de marche ou du pas se fait au voisinage d'un cylindre dans le prolongement du tube de surverse. Il se forme un tube, vide de liquide, dans l'axe du cyclone. les particules solides sont soumises à deux forces : la force d'entrainement visqueux due au liquide, et la force radiale due à l'accélération centrifuge. S'il était possible de connattre en chaque point les trois composantes de vitesse, on pourrait calculer le mouvement des particules. Malheureusement, la distribution des vitesses est très complexe et mal connue. Par exemple, à l'entrée tangentielle elle-même, la vitesse varie fortement sur la section droite, et la vitesse maximale est supérieure à la vitesse moyenne. Cependant, il semble que l'arrangement des vitesses soit telle que le principe de la séparation soit encore valable. L'étude des cyclones ne peut donc être actuellement que semi-empirique, certains facteurs ne pouvant être déterminés qu expérimentalement. Là encore, nous rencontrons les mimes inconvénients, mais à un degré moindre que précédemment. En effet, la force centrifuge qui a pour effet d'accélérer la séparation des particules, a également pour effet d'accélérer la sédimentation de la liqueur dense et de créer de cette manière, des zones de différentes densités nuisibles au bon fonctionnement de l'appareil. Les turbulances parasites présentent dans les hydrocycloneg Qru- l'avantage d'atténuer en partie cet inconvénient, mais en créent malheureusement un autre, à savoir, le remélange de particules déjà séparées. Là encore, il faut naviguer avec des paramètres contradictoires. Afin de réduire les turbulances nuisibles dans les hydrocyclones, on a imaginé de rajouter un cylindre intérieur tel le TURPINSON DE PIC. Les particules sont centrifugées entre le cylindre extérieur de l'hydrocyclone et ce cylindre intérieur ; ils sont coaxiaux. Les particules lourdes sont évacuées par le bas, et les légères par le haut. La précision de la séparation est meilleure que dans un hydrocyclone classique et permet des coupures à plus faible densité, mais reste encore très limitée et présente encore les mêmes inconvénients que les slrstemes décrits précédemment. En résumé, dans toutes les techniques actuellement connues, il faut naviguer avec des paramètres contradictoires dans objectif d'un compromis plus ou moins heureux selon les cas. lie choix d'une technique de séparation se fait donc au cas par cas, en fonction de la nature des particules à séparer et en recherchant à chaque fois un maximum d'avantages pour un minimum d'inconvénients, sachant que toutes présentent des inconvénients à des degrés divers. lie dispositif selon la présente invention remédie aux inconvénients précités et permet la maîtrise parfaite de tous les paramètres d'une séparation en liqueur dense, aussi bien au niveau de la théorie par la possibilité d'un calcul préalable, permettant de prévoir le comportement de tel au tel matériau, qu'au niveau pratique, permettant un réglage très précis de tous les paramètres. lie dispositif selon la présente invention est également d'une grande simplicité de mise en oeuvre, comprenant peu de pièces, techniquement très fiable, tandis que la précision de la séparation et son degré de pureté sont très nettement au dessus de tous les systèmes industriels actuellement connus en matière de liqueur dense. Les dessins annexés représentent des formes d'exécution de l'invention, ainsi, la fig. I est une vue de face du dispositif. La fig. Il est une vue de la chambre de séparation, faisant apparaître les différentes forces qui s'exercent sur une particule lourde. La figo III est une vue de la chambre de séparation, faisant apparaître les diffétentes forces qui s'exercent sur une particule légère. La fig. IV montre la courbe théorique idéale d'une séparation. La fig. V montre la courbe de séparation en tambour ou en cyclone, Si les densités des particules à séparer sont trop rapprochées. La fig. VI montre cette même courbe lorsque lesdites densités sont suffisamment éloignées. La fig. VII montre la courbe de séparation, selon la présente invention. La fig. VIII montre la sédimentation d'une liqueur dense dans une cuve de séparation au repos. La fig. IX montre la courbe de sédiwentation d'une liqueur dense dans un hydrocyclone. La fig. X montre la courbe de sédimentation dans un système selon la présente invention. La fig. XI présente une variante de la sortie des particules séparées. Le dispositif représenté aux différents dessins est constitu par une trémie (i) munie d'une surverse (2) pour la régulation du niveau de liqueur dense contenue dans ladite trémie et d'un conduit tubulaire d'évacuation (3). Cette trémie est alimentée en liqueur dense par une pompe (5) et en particules à séparer par l' ouverture supérieure de ladite trémie (6) ammenées par une bande transporteuse extérieure au présent système. A la base du conduit (3) est disposé un joint rotatif étanche (7) dans lequel aboutit également un conduit tubulaire (8) incliné à sa base (9) et aboutissant dans une chambre (in). Toute la partie inférieure à ce joint rotatif (7) est en mouvement circulaire autour d'un axe central (ii) et constitue un rotor, entraîné par un moteur (12). La chambre (10) comporte trois ouvertures dont une entrée (13) à la partie supérieure et deux sorties dont l'une se trouve vers l'extérieur du périmètre du rotor (14) et l'autre vers l'intérieur (15). La sortie (14) est prolongée par un conduit tubulaire ( 16 ) qui aboutit dans un autre conduit tubulaire de plus grand diamètre (17). La sortie (is) se prolonge également par une partie tubulaire (18) pénétrant dans l'autre partie tubulaire (17), cette pénétration se faisant dans l'axe (ii) de façon à ce que les deux dites parties tubu#aires (17) et (18) présentent une configuration coaxiale. Les deux parties tubulaires (17) et (18) sont repectivement terminées par deux joints rotatifs étanches (19) et (20). De l'autre cté de ce joint rotatif (20) est fixée une autre partie tubulaire dans laquelle aboutit encore une autre partie tubulaire (21). De l'autre coté du joint rotatif (19) est fixée une autre partie tubulaire (22). Toute la partie comprise entre les deux joints rotatifs (19) et (20) et entre le joint rotatif (7) est mobile et constitue un rotor (23). Le système selon la présente invention decrit ci-dessus, opère de manière suivante La liqueur dense est présente dans toute la partie intérieure tubulaire du dispositif. Dans le rotor, cette liqueur est soumise à la force centrifuge d'une part et à la force gravitationnelle d'autre part. Cette dernière force a pour effet de faire se déplacer la liqueur dense du haut vers le bas, dans le dispositif. La force centrifuge, quant à elle, n'influence pas la circulation de la liqueur dense, étant donné que l'entrée et la sortie du rotor coincident exactement avec l'axe de rotation de celui-ci. Toute particule qui se trouve dans la chambre (10) est soumise à une force gravitationnelle G , il en va de même pour la liqueur dense. Si la densité d'une telle particule est plus lourde que la liqueur dense, cette particule se retrouve du cté extérieur de la chambre (10). Si elle est plus légère, elle se retrouve du cvoté intérieur de la chambre (10). En pratique, les choses se passent ainsi Les particules à séparer telles par exemple un minerai, sont introduites par un filet (6) dans la trémie (1) ; elles plongent dans la liqueur dense en suivant le courant de celle-ci. Arrivées dans la chambre (10), les particules sont soumises à la force centrifuge qui les sépare, les lourdes vers la zone extérieure (23), les légères vers la zone intérieure (24). Le courant de la liqueur dense présent dans la chambre (10) entraîne respectivement les particules lourdes vers la sortie (14) et les particules légères vers la sortie (15). Ces particules sont ensuite entrainées respectivement vers les conduits (21) et (22), d'où elles sont expulsées. Les particules sont ensuite égouttées, afin de récupérer la liqueur dense qui sera recyclée dans le dispositif. Le système selon la description faite ci-dessus comprend des moyens de réglage et d'ajustage qui agissent sur les différents paramètres qui régissent ce système. Parmi ces paramètres, trois sont de nature non géométrique, à savoir La densité de la liqueur dense, La viscosité de la liqueur dense, La vitesse de rotation du rotor. lie système comprend encore les paramètres géométriques, à savoir La hauteur de la colonne de liqueur dense, c'est-à-dire, la distance entre le niveau de celle-ci (25) dans la trémie (1) et la sortie de cette même liqueur dense dans les conduits (21) et (22). Ce paramètre détermine notamment le débit de la liqueur dense. lie diamètre général des conduits qui détermine également le débit, lie rayon (26) qui est un paramètre de la force centrifuge, La distance (27) qui est un paramètre de la vitesse de séparation, et enfin, La dimension (28) qui détermine le suil inférieur de la zone de la chambre (10) où la séparation n'est plus possible. Cette distance (28) est réglable par une cloison télescopique (29) disposée à l'intérieur de la chambre (in). Tous les paramètres décrits ci-dessus ont été présentés en deux catégories : -les géométriques et les non géométriques. On peut aussi les classer selon d'autres critères, ainsi par exemple en paramètres fixes, en paramètres réglables, en paramètres modifiables. Les paramètres fixes sont ceux qui sont déterminés lors de la conception et de la construction dtun présent système et qui une fois terminé ne permet plus de modifications. Il s'agit du diamètre général des conduits, du rayon de rotation (26), et de la cote (27). lies paramètres modifiables sont ceux qui peuvent etre changés par une intervention extérieure Il s'agit de la densité de la liqueur dense, de la viscosité de la liqueur dense. Enfin, les paramètres réglables sont ceux qui peuvent être changés par simple réglage manuel d'un élément mécanique. Il s'agit de la hauteur de la liqueur dense, (25), de la vitesse de rotation du rotor (23), de la distance de la cloison amovible (28), Les moyens de réglage de la vitesse de rotation du rotor sont constitués par son mode d'entraînement qui peut être un moteur électrique à courant continu à tension réglable0 lie moyen de réglage de la hauteur de la liqueur dense est constitué par une surverse (2) basculable de la trémie (1). Les moyens de réglage de la distance de la cloison amovible (28) sont constitués par une cloison télescopique (29), qui pénètre plus ou moins dans la chambre (10) et qui est maintenue en position par une simple vis de serrage. On peut encore utiliser une troisième méthode de classification des paramètres, soit ceux qui déterminent G. Il s'agit de la vitesse de rotation du rotor (23), du rayon (26). Il est important que la liqueur dense circule à l'intérieur du présent système, aussi bien pour amener les particules jusqu"8 la chambre de séparation (io) que pour les évacuer après cette séparation par les sorties (21) et (22). Le débit de la liqueur dense doit être suffisant pour véhiculer les corps à séparer d'une part, mais ne doit pas être trop puissant afin de ne pas évacuer lesdits corps avant que la séparation n' ait eu lieu dans la chambre (in). Les différents moyens de réglage décrits ci-dessus pernettent d'obtenir le déLit exact souhaité. La chambre (io) est le siège de différents phénomènes physiques. Sa partie centrale est le point théorique de séparation densimétrique et le point théorique de séparation de la liqueur dense. Les lignes dynamiques du iluide se divisent en deux parties pour aboutir aux deux sorties (14) et (ils). Dans la pratique, cette séparation s'effectue déjà légèrement dans la tubulure (9) et (1?). Si l'on utilise une liqueur dense composée d'un corps dissous dans un solvant, tel un sel dissous dans de l'eau, aucune sédimentation et par la même occasion aucun changement de densité de cette liqueur ne s'espèrent dans la chambre (10). Cependant, pour des raisons économiques, on utilise presque exclusivement à l'heure actuelle des formutations de liqueur dense composée de corps micronisés en suspension dans un liquide, et dans ce cas, il se produit une sédimentation plus ou moins rapide en fonction notamment de G. Dans le présent système, comme dans les hydrocyclones classiques, cette sédiraentation aurrait pour effet la création de zones de densités différentes à l'intérieur des systèmes. Dans le système selon la présente invention, cet effet serait flagrant Si la liqueur dense n'était pas en circulation, mais cela n'étant pas le cas, la liqueur dense n'a pas le temps de sédimenter car son passage dans la chambre (io) est bien trop bref ; du moins, il y a une très légère éicnta- tion, mais celle-ci se situe au niveau théorique. Dans la pratique, cette sédimentation est bien trop faible pour influencer la séparation des particules. Elle se limite à des valeurs infinitésimales. D'autre part, les particules, une fois qu'elles ont dépassé la cote (28), ne sont plus influençables par un changement de densité éventuel de la liqueur dense. Dans la chambre (10), les particules sont moins soumises à la force d'entraSnement de la liqueur dense, étant donné que cette dernière ralentit à cet endroit du fait d'une section plus importante de la chambre (10) par rapport aux conduits d'ammenée (3), (8), (9) et (13). lie système selon la présente invention comporte de nombreux avantages. Actuellement, bon nombre de minéraux ne peuvent être séparés densimétriquement, du fait de leurs densités analogues. En réalité, leurs densités ne sont presque jamais analogues, mais simplement trop proches pour être séparés avec les moyens industriels actuels. Les méthodes utilisées actuellement, tel l'hydrocyclone, permettent la séparation des particules ayant des densités plus éloignées. Cependant, il subsiste des particules lourdes dans les légères et vice versa, après cette séparation. Dès lors, il ne s'agit plus d'une véritable séparation, mais plutt d'un enrichissement nécessitant en aval un complément de traitement par d'autres moyens, telle l'utilisation de la chaleur ou de la chimie. La présente invention a le grand avantage de remédier à ces inconvénients et permet de séparer avec une très grande précision des particules de densités très voisines, réalisant ainsi une séparation parfaite permettant souvent d'éviter des compléments de traitement en aval. On peut donc se dispenser souvent de l'utilisation de la chaleur ou de la chimie, soit pour l'attaque chimique, soit pour la flottation. Outre l'avantage économique ainsi réalisé, il faut également mentionner l'avantage réalisé sur l'environnement, puisque dans le présent système on ne fait appel qu'à de l'énergie mécanique. D'autre part, le système selon la présente invention ne nécessite que très; peu d'énergie à son fonctionnement. Il s'agit simplement de l'énergie nécessaire à maintenir le rotor (23) en mouvement. Il n'y a pas d'autre perte que celle des frottements. La circulation de la liqueur dense à l'intérieur du rotor n'oppose aucune résistance à la rotation de celui-ci, étant donné que l'entrée et la sortie de ladite liqueur dense se trouvent sur le même axe et sont donc équilibrées. lies avantages du système selon la présente invention sont également très appréciables dans le recyclage des matières premières où la valeur ajoutée des matériaux est importante par le fait que des particules utiles ne doivent pas être évacuées avec les inertes, ce qui est alors réalisé dans un tel système. D'autre part, la précision du présent système est telle que l'on peut séparer avec un degré de pureté parfait, des matières aussi proches que le PVC et le PET. Le système selon la présente invention a également l'avantage de se prêter aux calculs mathématiques prévisionnels pour telle ou telle particule. En effet, tous les paramètres qui influencent la séparation sont clairement connus et quantifiables, et permettent donc une approche scientifique d'un problème donné de séparation. Afin de visualiser le comportement des corps à séparer, on se rep ortera aux grafîques annexés ainsi la fig. IV représente un comportement théorique idéal. En (30) est représenté la densité de la liqueur dense. En (31) est représenté la densité des corps lourds et En (32), la densité des corps légers. Le temps chronologique s'écoule de la gauche vers la droite du graphique. La densité s'écoule de bas en haut du graphique, le bas représentant le mini, la gauche le maxi. Enfin, le point zéro (o) se trouve en bas et à gauche du graphique. lia représentation spatiale est identique sur les figures V, VI et VII. Dans ce comportement idéal, les bandes situées entre (30) et (31) et entre (30) et (32) sont très fines, c'est à dire que les différence; de densités entre les particules sont très faibles. On pourrait imaginer obtenir ce résultat dans une cuve, en laboratoire, après plusieurs heures de repos, à l'abri de toute influence extérieure et dans un liquide newtonien ayant sa densité propre qui correspondrait à la densité médiane entre les particules à séparer. Cependant, la réalité économique et industrielle ne permet pas un tel processus. Si l'on utilisait les mêmes densités qu'à la fig. IV dans un système industriel actuel, tel un tambour ou un hydrocyclone, on obtiendrait des courbes (31) et (32) qui se chevaucheraient et le système serait inopérant, comme représenté sur la fig. V. En (33) sont représentés les chevauchements simples, en (34), sont représentés les chevauchements doubles. Ces chevauchements sont dus aux turbulences inévitables de la liqueur dense. Il vient encore 8 9 ajouter à ce phénomène, les différences de densités de la liqueur dense, dues à la force centrifuge dans les hydrocyclones. En (35) et (36) sont représentées les courbes au repos, avant la mise en marcile des appareils. Afin d'éviter ce chevaucilement, il faut éloigner les lignes de densités des particules de la ligne de densité de la liqueur dense, comme représenté sur la fig. VI. Cet éloignement est calculé de telle manière à ce que les pics (38) ne touchent jamais la ligne (32) de la liqueur dense. Ceci est donc le facteur qui détermine le rapport des densités des particules à séparer. Dans la pratique, il y a cependant des pics (38) qui de temps à autre sont nettement plus importants que la moyenne. On tolère ces pics et on les autorise à chevaucher la ligne (3Q), car sinon il faudrait éloigner de trop les lignes de séparation (31) et (32). Ces pics créent alors ce que l'on appelle des égarés c'est-à-dire qu'après la séparation, il y a quelques particules lourdes qui polluent les légères et vice versa. En effet, ce sont les inévitables et non quantifiables remous et turbulences de la liqueur dense qui sont à l'origine de cette irrégularité. D'autre part, dans tous les systèmes actuels faisant appel à la force centrifuge, la coupure granulométrique tient un rwole primordial et impose des limites. En effet, selon leurs tailles, les particules offrent plus ou moins de surface et donc de prise aux turbulences, tandis que leurs vitesses de séparation diffèrent ; ce qui empire encore leur comportement. Il est bien entendu que les lignes (31) et (32) sont des courbes qui intègrent à la fois la densité multipliée par G et les forces extérieures, soit les forces d'entrainement de la liqueur dense et sa turbulence. Dans le système selon la présente invention, tous les inconvénients décrits ci-dessus n'existent pas. Le graphique selon la fig. VII représente le comportement des particules dans un tel système. lia régularité de la courbe des corps lourds et des légers est très proche de la valeur théorique, du fait de la très faible amplitude des irrégularités et l'absence de turbulence. Ce qui permet une précision de séparation industrielle bien supérieure à tous les systèmes industriels actuellement connus. La fig. Il représente les forces qui s'exercent sur les corps lourds dans le système selon la présente invention. Les flèches hori#ontales repré#;entent la force relative de la force centrifuge. Les flèches verticales et inclinées représentent la force d'entraînement de la liqueur dense. La force gravitationnelle qui s'exerce sur les particules a été volontairement négligée, car elle est bien trop faible par rapport aux autres forces pour influencer le système. En (39) est représenté une particule à l'entrée du rotor. La force centrifuge est encore très faible, tandis que la force d'entraînemene de la liqueur dense est au maximum. En (40) est représenté une particule à mi chemin de l'entrée de la chambre de séparation (10). La force centrifuge est déjà plus grande, tandis que la force d'entratnement de la liqueur dense est toujours au maximum. En (41) est représenté une particule qui se trouve au début de la chambre de séparation. La force centrifuge a encore augmenté, tandis que la force d'entrarnement de la liqueur dense a baissé, du fait de l'augmentation de la section intérieure du système. En (42) est représenté une particule dans la chambre de séparation. La force centrifuge est au maximum, tandis que la force d'entraSnement de la liqueur dense est au minimum, du fait de l'augmentation de la section intérieure du système. En (43) est représenté une particule au début d'un conduit d'évacuation. La force centrifuge est toujours au maximum et la force d'entrainement de la liqueur dense est également au maximum, du fait de la réduction de la section intérieure du conduit. En (44) est représenté une particule proche de la sortie d'évacuation. lia force centrifuge a diminué très nettement tandis que la force d'entrainement de la liqueur dense est toujours au maximum. La fig. TII représente les forces qui s exercent sur les particules légères, dans le système selon la présente invention. La signification du fléchage est identique à celle de la fig. Ilo En (45) et (46), sont représentées des particules qui reçoivent les mêmes forces qu'en (39) et (40), mais le sens de la force centrifuge est inversé. En (47) est représenté une particule à l'entrée de la chambre de séparation (10), la force centrifuge étant au maximum, la force d'entrainement de la liqueur dense est la même qu'en (41). En (48), est représenté une particule dans la chambre de séparation. La force centrifuge est diminuée, tandis que la force d'entraînement de la liqueur dense est comme en (42). En (49) est représenté une particule dans un conduit d'évacuation. La force centrifuge a encore diminué, tandis que la force dentraînement de la liqueur dense est la même qu'en (43). En (50) est représenté une particule proche de la sortie d'évacuation, la force centrifuge est encore réduite, tandis que la force d'entrainement de la liqueur dense est la même qu'en (44). La description possible de toutes les forces s'exerçant sur les particules à séparer est un avantage considérable dans l'approche scientifique d'un problème de séparation. Cette description n'est pas possible avec les autres procédés dynaniiques connus actuellement. Dans le système selon la présente invention, il est possible d'utiliser trois sortes de liqueurs denses, soit les liquides ayant une densité propre, tel par exemple, l'eau. les solvants additionnés d'un ou plusieurs corps solubles, tel par exemple de l'eau salée les liquides contenant des corps micronisés en suspension; tel par exemple de l'eau avec de la magnétite. Dans les deux premiers cas, la densité reste constante lors d'une centrifugation. Dans le troisième cas, il y a sédimentation, donc changement ele densité locale. Ce changement de densité dépend de deux facteurs la force centrifuge, le temps pendant lequel la liqueur dense est soumise à cette force. Dans un hydrocyclone, la liqueur dense y séjourne relativement longtemps. En effet, elle est injectée perpendiculairement à l'axe vertical et décrit une trajectoire spiralo-hélicoldile, soit un nombre important de tours. Dans le système selon la présente invention, la séparation est obtenue avec un nombre de tours très nettement inférieur. Cette stabilité de la densité contribue également à la grande précision de sa séparation. En se repportant aux dessins annexés, la fig. VIII représente une courbe de décantation d'une liqueur dense du type à particules en suspension, au repos, dans une cuve de séparation. De gauche à droite, est représenta le temps chronologique (51). De bas en haut est représenté la déconcentration (52). lie point zéro de ces deux paramètres est représenté en bas à gauche (C). La fig. IX représente une courbe de décantation lors du passage de la liqueur dense dans un hydrocyclone. La réf. (53) indique le temps de séjour dans la force centrifuge. lia réf. (54) indique la cilute de la densité. On remarque que la chute de la densité est très forte, du fait du temps de séjour relativement long. La fig. X représente un graphique montrant une courbe de décantation de la liqueur dense lors de son passage dans le système, selon la présente invention. On remarque la très faible chute de densité (55) due à un temps de séjour (56) très bref dans le rotor (23). La fig. XI représerzte un autre système d'évacuation des particules et de la liqueur dense. Ainsi, les tubulures de sortie (21) et (22) Eiont raccordées à des citernes étanches (57) et (58) afin d'y recueillir les particules séparées. Celles-ci sont alors récupérées de temps ri autre, grâce à l'ouverture d'une trappe étanche (57) et (58) située dans le fond de chaque citerne. Cette formule présente l'avantage de pouvoir régler avec une très grande précision le débit de la liqueur dense grâce à une vanne (61) et (62) placée sur chacune des dites citernes. L'invention n'est évidemment pas limitée par ce qui est représenté aux dessins annexés et par ce qui est décrit ci-dessus, En particulier, on pourrait envisager des formes d'exécution reprenant certains éléments et en en modifiant d'autres, telle la suppression du joint rotatif (7) rendant ainsi la trémie (1) solidaire du rotor (23). On pourrait aussi mettre plusieurs éléments de séparation sur le même rotor. Les différents éléments tubulaires des chambres de séparation pourraient être de section ronde, carrée, triangulaire, rectangulaire ou toute autre forme. On pourrait remplacer la liqueur dense par un liquide ordinaire ayant sa densité propre. On pourrait remplacer la liqueur dense par un solvant contenant des sels saturés ou non saturés dans le solvant. On pourrait remplacer la liqueur dense par un gaz liquide à pression atmosphérique et h basse température, tel l'azote liquide. On pourrait remplacer la liqueur dense par un gaz liquide sous pression et à température ambiante, tel le gaz l7utane ou le gaz propane. On pourrait aussi mettre des régulateurs de débit en remUla- cement des vannes (64) et (62). REVENDICATIONS 1. Séparateur densimétrique centrifuge de mélanges composés d'au moins deux sortes de particules, ayant chacune une densité différente, ou d'au moins une sorte de particules et une sorte de liquide, ou d'au moins deux sortes de liquides, ces particules, et/ou ces liquides constituent un fluide et comprenant des moyens de mettre en rotation ledit fluide d'une manière spéciale, les moyens de séparer ledit fluide par l'effet de la force centrifuge et les moyens de récupérer les fractions dudit fluide après ladite séparation, caractérisé par le fait que les dits moyens de mettre en rotation ledit fluide sont constitués d'une enceinte (10) dont l'axe décrit un cercle d'un rayon (26) autour d'un axe (11) et ce que ladite enceinte (10) comporte au moins trois ouvertures dont l'une (13) permet d'introduire ledit fluide et dont les deux autres dites ouvertures (14) et (15) permettent d'évacuer les dits composants dudit fluide après qu'ils aient été séparés entre eux par la force centrifuge régnant dans ladite enceinte (10). 2. Séparateur selon la revendication I caractérisé par le fait que ledit fluide se déplace à l'intérieur de ladite chambre (10) uniquement dans le même plan que celui de l'axe de rotation (11) de ladite chambre (10) et uniquement selon un axe x, y, par rapport aux dits axes de rotation (11) et en ce que cette trajectoire bien déterminée est rendue possible par la limitation de l'épaisseur du dit plan, par la limitation de l'épaisseur de ladite chambre (10) et en ce que ladite trajectoire se rapproche de très près d'une ligne droite, entre l'entrée (13) du fluide d'une part, dans la chambre (10) et la sortie (14) d'une part et (15) d'autre part du dit fluide. 3. Séparateur selon lune quelconque des revendications ci-dessus, caractérisé par le fait que ladite enceinte (10) est constituée d'une chambre qui revêt la forme générale d'une fourche creuse renversée dont la branche centrale (13) constitue ladite entrée du fluide dans la chambre (10) et en ce que les deux branches latérales (14) et (15) constituent lesdites sorties du fluide séparé. 4. Séparateur selon lune quelconque des revendications ci-dessus, caractérisé par le fait que les deux dits axes des branches latérales (14) et (15) de ladite fourche et l'axe de rotation (11) de ladite chambre (10) sont disposés sensiblement sur le même rayon et par le fait que ladite branche (14) située le plus à l'extérieur du périmètre de rotation constitue la sortie du fluide séparé de la densité la plus lourde et par le fait que ladite branche (15) située le plus à l'intérieur dudit périmètre de rotation constitue la sortie du fluide séparé, de la densité la plus légère 5.Séparateur selon lune quelconque des revendications ci-dessus, caractérisé par le fait que les trois dites extrémités de la chambre (10) se prolongent en éléments tubulaires (9), (16) et (18) et par le fait que ladite chambre (10) et lesdits éléments tubulaires tournent autour d'un axe (11) et constituent un rotor (23). 6. Séparateur selon l'une quelconque des revendications ci-dessus, caractérisé par le fait que l'axe des dits éléments tubulaires (9), (16) et (18) prolongeant lesdites ouvertures (13), (14) et (15) de ladite chambre (10) coincident au moins à l'extrémité des dits éléments avec l'axe du rotor (23) et par le fait que lesdites extrémités comportent un joint rotatif (7), (19) et (20). 7. Séparateur selon lune quelconque des revendications ci-dessus, caractérisé par le fait qu'une extrémité du dit joint rotatif (7) est montée sur une tubulure fixe (3) qui est elle-même reliée à une trémie (1) et par le fait que ladite trémie contient un fluide composé de particules ayant au moins deux densités différentes et de liqueur dense ou d'au moins deux liquides de densités différentes et par le fait que ledit fluide pénètre dans ladite chambre (10) par la succession d'éléments tubulaires et/ou creux (3), (8), (9) et (13) et d'au moins un joint rotatif (7) reliant au moins deux desdits éléments tubulaires et/ou creux. 8. Séparateur selon l'une quelconque des revendications ci-dessus, caractérisé par le fait qu'une extrémité des dits joints étanches rotatifs (19) et (20) est montée, chacune, sur une tubulure fixe (21) et (22), évacuant le fluide séparé, et par le fait que lesdites tubulures fixes (21) et (22) aboutissent chacune dans un réservoir étanche (57) et (58) et par le fait que lesdits réservoirs étanches comportent une trape ouvrable (59) et (60) afin d'extraire les particules qui y sont amenées, et par le fait que lesdits réservoirs comportent deux vannes à débit réglable, permettant à la liqueur dense de s'y échapper, et par le fait que ces dites vannes constituent un réglage de la vitesse de déplacement de ladite liqueur dense dans ledit présent système. 9. Séparateur selon lune quelconque des revendications ci-dessus, caractérisé par le fait que ladite chambre (10) comporte une cloison amovible (29) permettant d'agrandir ou de réduire la zone de séparation (28) de la chambre (10).