FR 2654289 A1 19910510 FR 9012798 A 19901017 La présente invention concerne de manière générale un appareil de traitement de signaux de chrominance et s'applique plus particulièrement à un appareil de traitement de signaux de chrominance qui traite des signaux de différence de couleurs modulés FM sur un signal porteur en division dans le temps, tels que des signaux de télévision du système SECAM. En tant que système de télévision en couleurs utilisé à travers le monde, il existe actuellement trois systèmes, à savoir le système NTSC, le système PAL et le système SECAM. Le système SECAM est utilisé principalement en France et dans certains pays de l'Europe de l'est. I1 est bien connu que dans tous les systèmes de télévision en couleurs, on transmet deux signaux de différence de couleurs3 à savoir "R-Y" et "B-Y" au lieu de transmettre directement trois signaux de chrominance R, V et B. Un autre signal de différence de couleurs, à savoir "V-Y" peut être formé dans les récepteurs de télévision par traitement matriciel sur les deux signaux "R-Y" et "B-Y" ci-dessus.Dans le système SECAM, les signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" sont alternativement modulés FM pour une période de balayage horizontal sur deux d'un signal de télévision couleur composite, et ils sont transmis de manière séquentielle en ligne. Une porteuse de modulation FM présentant une fréquence de 282fH (fH - 15,625 KHz) est utilisée pour le signal "R-Y',. Une autre porteuse de modulation FM présentant une autre fréquence 272fH est utilisée pour le signal "B-Y". Afin d'identifier le signal "R-Y" et le signal "B-Y", des signaux d'identification (appelés ci-après signaux ID) sont placés dans des périodes de retour de spot horizontal juste avant les périodes de balayage horizontal. Plus précisément, les signaux ID sont insérés dans des porches de retour des périodes respectives de retour de spot horizontal, ainsi que dans des périodes respectives de retour de spot vertical. Dans les récepteurs SECAM, les signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" sont reproduits en se référant aux signaux ID. Dans les récepteurs SECAM, il est nécessaire de maintenir les signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" pendant une période horizontale (dénommée ci-après 1H ou période 1H) afin de les synchroniser du fait qu'ils sont modulés séquentiellement en ligne comme décrit plus haut. Jusqu'à présent, le signal de différence de couleurs retardé de 1H est obtenu par exemple en utilisant un dispositif à ligne de retard en verre. Ce dispositif à ligne de retard en verre a été prévu au niveau d'un étage HF (haute fréquence). I1 en résulte qu'un battement était formé entre un signal non retardé et un signal retardé ayant traversé le dispositif à ligne de retard en verre. En outre, un défaut connu en tant que phénomène de reptation de lignes se produit sur l'écran d'affichage des récepteurs. Pour éviter un tel défaut, il est préférable de les retarder après une démodulation FM à partir du signal de télévision couleur composite afin de les synchroniser l'un avec l'autre. On peut ainsi utiliser un DCC (dispositif à couplage de charges) pour retarder effectivement de tels signaux de différence de couleurs démodulés "R-Y" et "B-Y". Il y a lieu de noter que les signaux "R-Y" et "B-Y" du système SECAM sont modulés FM avec des fréquences porteuses différentes, à savoir 282fH et 272fH. I1 est par conséquent nécessaire d'utiliser deux modulateurs FM à fréquence différente pour les obtenir dans un exemple de récepteur SECAM de la technique antérieure. Cependant, un tel récepteur SECAM utilisant les deux modulateurs FM présente l'inconvénient qu'il est de réalisation complexe. L'invention a ainsi pour objet de créer - un appareil de traitement de signaux de chrominance de réalisation simple - un appareil de traitement de signaux de chrominance, dans lequel les fréquences porteuses utilisées pour la démodulation FM des signaux de différence de couleurs peuvent etre facilement stabilisés ;; - un appareil de traitement de signaux de chrominance, dans lequel les fréquences porteuses pour la démodulation FM des signaux de différence de couleurs peuvent être stabilités de manière automatique - un appareil de traitement de signaux de chrominance pour démoduler des signaux modulés FM sur un signal porteur avec un ensemble de fréquences différentes en division dans le temps, présentant un circuit d'entrée pour recevoir le signal porteur transportant les signaux et un démodulateur FM pour démoduler les signaux et qui présente un ensemble d'axes de démodulation correspondant 9 l'ensemble des fréquences différentes. Conformément à l'invention, l'appareil pour démoduler des signaux qui sont modulés FM avec un ensemble de fréquences différentes sur un signal porteur en division dans le temps, comprenant - un moyen d'entrée pour recevoir le signal porteur transportant les signaux ; et - un moyen de démodulation FM pour démoduler FM les signaux provenant du moyen d'entrée, est caractérisé en ce que le moyen de démodulation FM présente un ensemble d'axes de démodulation correspondant à l'ensemble des fréquences différentes. Diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent d'ailleurs de la description détaillée qui suit. Des formes de réalisation de l'objet de l'invention sont représentées, à titre d'exemples non limitatifs, au dessin annexé. La fig. 1 est un schéma synoptique illustrant une premiere forme de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance conforme à la présente invention. La fig. 2 est un schéma synoptique illustrant une seconde forme de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance conforme à la présente invention. Les fig. 3 et 4 sont respectivement des schémas explicatifs permettant d'expliquer des opérations de démodulation FM utilisées dans la présente invention. La fig. 5 est un schéma de circuit montrant en détail une partie du schéma synoptique de la fig. 2. La fig. 6 est un schéma montrant un exemple du générateur de signaux de référence illustrée à la fig. 5. La fig. 7 est un schéma temporel expliquant un exemple de fonctionnement du circuit représenté à la fig. 5. La présente invention est maintenant décrite en détail en se référant aux fig. 1 à 7. Dans toutes les figures, des chiffres ou des lettres de référence analogues ou équivalentes seront utilisés pour désigner des éléments analogues ou équivalents afin de simplifier ltexplication. En se référant maintenant à la fig. 1, on décrit en détail une premiere forme de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance conforme à la présente invention. L'appareil de traitement de signaux de chrominance est par exemple utilisé pour démoduler des signaux de différence de couleurs du système SECAM. A la fig. 1, un signal de télévision couleur composite comprenant des signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" du système SECAM est appliqué à un filtre en cloche 12 sur une borne d'entrée 11. Le filtre en cloche 12 compense la caractéristique de réponse en fréquence du signal de télévision couleur composite. Le signal de télévision couleur composite dont la réponse de fréquence a ainsi été compensée est appliqué en parallèle à un premier amplificateur 13 et à un second amplificateur 14. Ces amplificateurs 13 et 14 sont déclenchés par différentes impulsions de déclenchement GP1 et GP2. La premiere impulsion de déclenchement GP1 actionne le premier amplificateur 13 pendant la période de balayage horizontal, de sorte que la période de balayage horizontal du signal composite est extraite sélectivement du premier amplificateur 13. La seconde impulsion de déclenchement GP2 actionne le second amplificateur 14 pendant une période correspondant au signal ID. Le signal composite de période de balayage horizontal est appliqué à un démodulateur de différence de couleurs 16. En outre, la sortie du second amplificateur 14 est appliquée à un démodulateur de signaux ID 17. Le démodulateur de signaux de différence de couleurs 16 présente un démodulateur FM avec deux axes de démodulation. Ces deux axes de démodulation correspondent aux fréquences 282fH et respectivement 272fH des porteurs de démodulation FM. Ces deux axes de démodulation sont commutés pour une période horizontale sur deux par une impulsion de commutation de ligne LP appliquée sur une borne 18. Les signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" sont ainsi séquentiellement démodulés FM dans le démodulateur 16. Le démodulateur des signaux de différence de couleurs 16 présente deux dispositifs de polarisation manuels, tels que des résistances variables VR1 et VR2. Les résistances variables VR1 et VR2 sont prévues pour stabiliser les niveaux de noir des signaux de différence de couleurs "R-Y" et respectivement "B-Y", Ainsi, deux signaux de commande CSî et CS2 formés dans les résistances variables VR1 et VR2 sont appliqués au démodulateur de signaux de différence de couleurs 16. Les signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" ainsi démodulés FM sont appliqués à un circuit de traitement de bande de base 19. Le circuit de traitement de bande de base 19 comprend des dispositifs à retard 1H tels que des DCC pour retarder les signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" ainsi qu'un circuit matriciel analogue au circuit de traitement de bande de base de type habituel. Ainsi, un traitement simultané des signaux de différence de couleurs "R-Y11 et "B-Y" est effectué en utilisant les dispositifs à retard de 1H. Le circuit matriciel fournit le troisieme signal de différence de couleurs "V-Y" en effectuant un traitement matriciel sur les signaux de différence de couleurs "R-Y et "B-Y". Le démodulateur de signaux ID 17 présente un démodulateur FM comprenant un démodulateur FM d'axe unique de type habituel. Ainsi, les signaux ID sont démodulés FM dans le démodulateur 17. Le niveau du signal ID est stabilisé par un troisième signal de commande CS3 formé par une résistance variable VR3. Lesignal ID sortant du démodulateur ID 17 est utilisé pour une commutation en ligne et une synchronisation, et pour une commande de phase de l'impulsion de commutation. Conformément au premier mode de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance conforme à l'invention, la démodulation FM des deux signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" est effectuée par un démodulateur FM unique. Ainsi, le premier mode de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance conforme à l'invention présente avantageusement une réalisation simple. En se référant maintenant à la fig. 2, on va décrire en détail une seconde forme de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance conforme à la présente invention. Comme on le voit à la fig. 2, le second mode de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance présente une disposition semblable au premier mode de réalisation (voir fig. 1), à l'exception que le démodulateur de signaux de différence de couleurs 16 et le démodulatuer de signaux ID 17 reçoivent des signaux de commande automatique provenant d'un circuit de commande automatique 20. Le circuit de commande automatique 20 forme trois signaux de commande CS1, CS2 et CS3, comme décrit plus loin. Les signaux de commande CSî et CS2 sont appliqués au démodulateur de signaux de différence de couleurs 16, tandis que le signal de commande CS3 est appliqué au démodulateur de signaux ID 17. La démodulation à deux axes effectuée dans chacun des démodulateurs de signaux de différence de couleurs 16 du premier et du second mode de réalisation va maintenant être décrite en détail en se référant aux fig. 3 et 4. La fig. 3 est un graphique montrant la caractéristique de démodulation FM à deux axes du démodulateur de signaux de différence de couleurs 16. On suppose que le démodulateur de signaux de différence de couleurs 16 reçoit l'impulsion de commutation de ligne LP et les signaux de commande CSî et CS2 en synchronisme avec la période horizontale du signal de télévision composite. Ces signaux de commande CSî et CS2 établissent une paire de fréquences libres d'un oscillateur commandé par tension incorporé dans un circuit à boucle à verrouillage de phase (BVP). Un tel circuit BVP est habituellement complété pour constituer des démodulateurs FM tels que le démodulateur de signaux de différence de couleurs 16 et le démodulateur de signaux ID 17. Lorsque le signal composite transportant le signal "B-Y" est introduit, le second signal de commande CS2 provenant du circuit de commande automatique 20 est choisi pour établir une premiere fréquence libre fOB (272fH) de l'oscillateur commandé par tension. En conformité avec la premiere fréquence libre fOB, un niveau standard VOB d'un niveau noir de différence de couleurs utilisé dans une source de transmission a également été restauré à la fréquence fOB. Par conséquent, le signal de différence de couleurs démodulé "B-Y" varie autour du niveau noir standard VOB. Lorsque le signal composite transportant le signal "R-Y" est introduit, le premier signal de commande CSî provenant du circuit de commande automatique 20 est choisi pour établir une seconde fréquence libre fOR (- 282fH) de l'oscillateur commandé par tension. En conformité avec la seconde fréquence libre fOR, le même niveau standard VOB a également été restauré. Par conséquent, le signal de différence de couleurs demodulé "B-Y" varie autour du niveau noir standard VOB. Comme on le voit d'après la fig. 3, les signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" variant autour du même niveau noir VOB sont obtenus en commutant les fréquences libres fOB et fOR de l'oscillateur commandé par tension pour une période de balayage horizontal sur deux. En conséquence, aucun décalage de niveau de courant continu ne se produira entre les lignes "R-Y" et "B-Y" des signaux de différence de couleurs démodulés. On notera que les fréquences libres fOB et fOR de l'oscillateur commandé par tension peuvent devenir instables du fait de la variation de certains paramètres, telle qu'une variation dans la température, une variation dans le temps, etc... Dans le premier mode de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance, les fréquences libres fOB et fOR de l'oscillateur commandé par tension sont stabilisées par les premier et second signaux de commande CS1 et CS2. Ces signaux de commande CSî et CS2 sont réglés manuellement par les résistances variables VR1 et VR2 (voir fig. 1), tandis que dans le second mode de réalisation de l'appareil de traitement de signaux de chrominance, les fréquences libres fOB et fOR de l'oscillateur commandé par tension sont automatiquement stabilisées par les signaux de commande CSî et CS2 provenant du circuit de commande automatique 20 (voir fig. 2). Le démodulateur de signaux ID 17 présente également, dans son circuit BVP, un oscillateur commandé par tension, de manière analogue au démodulateur de signaux de différence de couleurs 16. La fréquence libre standard fOID de l'oscillateur commandé par tension incorporé dans le démodulateur de signaux ID 17 est réglée au milieu des fréquences libres fOB et fOR mentionnées ci-dessus pour le démodulateur de signaux de différence de couleurs 16. Ainsi, la fréquence libre standard fOID est donnée par (fOB + fOR)/2 (- 277fH). Le démodulateur de signaux ID 17 forme un niveau standard VOID en réponse à la fréquence libre standard fOID. La fig. 4 montre la caractéristique de démodulation FM du démodulateur de signaux ID 17. Comme la fréquence libre standard fOID est réglée à la fréquence fOID, c'est-à-dire 277fH, le signal composite transportant le signal "B-Y" et son signal ID associé est appliqué et le signal ID avec un niveau VOID inférieur au niveau standard VOID est obtenu, tandis qu'un autre signal ID démodulé présentant un niveau VOIR supérieur au niveau standard VOID lorsque le signal ID associé au signal "R-Y" est appliqué. Les signaux ID de différents niveaux sont alors utilisés pour identifier les signaux de différence de couleurs B-Y" et "R-Y". Des signaux ID associés aux périodes de retour de spot vertical présentent des fréquences minumum et maximum fmax et fmin déterminées à l'avance. Les fréquences fmax et fmin sont considérablement supérieures et respectivement inférieures aux fréquences fOB et fOR mentionnées précédemment, comme représenté à la fig. 4. Ainsi, des signaux ID présentant un niveau minimum Vmin et un niveau maximum Vmax, comme représenté à la fig. 4, sont restaurés en réponse aux fréquences d'entrée fmax et fmin. Dans le démodulateur de signaux ID 17, deux signaux ID présentant des niveaux différents sont ainsi démodulés en donnant un signal de commande CS3 correspondant à la fréquence fOID fOID - (fOB + fOR)/2 - 277fHg provenant du circuit de commande automatique 20. La fig. 5 montre les détails du démodulateur de signaux de différence de couleurs 16 et du circuit de commande automatique 20 du second mode de réalisation ainsi qu'une interconnection entre les circuits. Les signaux composites présentant alternativement les signaux de différence de couleurs "B-Y" et "R-Y" sont appliqués à un comparateur de phase 161 à partir du premier amplificateur 13. Les signaux composites sont comparés en phase avec les signaux d'oscillation fOB et fOR provenant respectivement d'un oscillateur commandé en tension (OCT) 162. Les signaux de différence de couleurs "R-Y" et "B-Y" sont ainsi amenés alternativement à sortir du comparateur de phase 161. Ces signaux de différence de couleurs démodulés "R-Y" et "B-Y" sont appliqués en rétro-action à 1'OCT 162 par l'intermédiaire d'un filtre passe-bas (FPB) 163. I1 en résulte que les fréquences d'oscillation fOB et fOR de 1'OCT 162 sont alternativement verrouillées en phase avec les signaux composites d'entrée. Les signaux de différence de couleurs démodulés "R-Y" et "B-Y" sont ainsi stabilisés. Dans le cas présent, afin de commuter alternativement les axes de démodulation pour une période horizontale sur deux, l'impulsion de commutation de ligne LP est appliquée à 1'OCT 162 sur une borne 164. L'OCT 162 présente en outre deux bornes pour recevoir les premier et second signaux de commande CSî et CS2. Ces bornes sont alternativement choisies par l'impulsion de commutation de ligne LP. En outre, le signal d'oscillation de 1'OCT 162 est appliqué au circuit de commande automatique 20. Dans le circuit de commande automatique 20, le signal d'oscillation de 1'OCT 162 est appliqué à un comparateur de phase 203 par l'intermédiaire d'un diviseur de fréquence 201 et d'un premier commutateur 202. Le circuit de commande automatique 20 comprend en outre un générateur de signaux de référence 204 qui forme deux signaux de référence de fréquence stable. Le générateur de signaux de référence 204 est également relié au comparateur de phase 203 par l'intermédiaire d'un second commutateur 205. Le second commutateur 205 choisit alternativement les signaux de référence sortant du générateur de signaux de référence 204 et applique un signal de référence choisi au comparateur de phase 203. Le diviseur de fréquence 201 présente deux rapports de division de fréquence correspondant aux deux signaux de référence du générateur de signaux de référence 204. Ainsi, la fréquence du signal sortant de 1'OCT 162 est divisée alternativement par ces rapports. Ces signaux de sortie dont la fréquence a ainsi été divisée sont choisis par le premier commutateur 202 et appliqués au comparateur de phase 203. Les signaux de différence de phase sortant du comparateur de phase 203 sont appliqués aux portes 206 et 209. Une des portes 206 et 209 est mise à l'état passant et l'autre est mise à l'état non passant pour une période de 1H sur deux. La sortie de la porte 206 est appliquée à un filtre passe-bas 207, alors que la sortie de la porte 209 est appliquée à un filtre passe-bas 210. Les filtres passe-bas 207 et 210 filtrent les signaux de différence de phase provenant des portes 206 et 209 de sorte qu'on obtient les premier et second signaux de commande CSî et CS2. Les premier et second signaux de commande CSî et CS2 sortant des filtres passe-bas 207 et 210 sont appliqués aux bornes de signaux de commande de 1'OCT 162. Ainsi, lorsque les premier et second signaux de commande CSî et CS2 sont commutés, les fréquences libres fOB et fOR sont alternativement établies dans l'OCT 162. En outre, le circuit de commande automatique 20 présente un contrôleur de synchronisation 212 qui commande l'état de sélection des commutateurs 205 et 202, ainsi que l'état passant/non passant des portes 206 et 209. En conséquence, 1'OCT 162 est incorporé dans les deux circuits BVP comprenant respectivement les filtres passe-bas 207 et 210. En supposant maintenant qu'on applique le signal composite transportant le signal "B-Y", 1'OCT 162 est incorporé dans le circuit BVP comprenant la porte 206 et le filtre passe-bas 207 pour stabiliser le premier signal de commande CS1. Ensuite, la fréquence libre fOB est établie en réponse au premier signal de commande CS1. Lorsqu'on applique l'autre signal composite transportant le signal "R-Y", l'0CT 162 est incorporé dans le circuit BVP composé de la porte 209 et du filtre basse-bas 210 pour établir le second signal de commande CS2. La fréquence libre fOR est alors établie en réponse au second signal de commande CS2. On explique maintenant le circuit BVP permettant de stabiliser le premier signal de commande CS1. Le signal de sortie de l'0CT 162 est tout d'abord appliqué au diviseur de fréquence 201. Si l'on suppose que le rapport de division de fréquence est à ce moment 1/17, la fréquence libre autour de fOB (- 272fH) oscillée dans 1'OCT 162 est divisée pour obtenir une fréquence proche de 16fH. En supposant maintenant qu'un signal de 16fH sort du générateur de signaux de référence 204, les phases des deux signaux sont comparées dans le comparateur de phase 203 et, en cas de déphasage, il se produit un signal de battement. A ce moment, la porte 206 est active mais la porte 209 est non passante. La porte 206 laisse passer le signal de sortie du comparateur de phase 203 vers le filtre passe-bas 207. Ainsi, la fréquence des oscillations de 1'OCT 162 est réglée à la fréquence libre fOB par le signal de commande CSî provenant du filtre passe-bas 207. La fréquence des oscillations de 1'OCT 162, c'est-à-dire la fréquence libre fOB est commandée pour que le signal de sortie divisé de 1'OCT 162 soit égal au signal de référence provenant du générateur de signaux de référence 204 dans le comparateur de phase 203. A ce moment, la fréquence libre fOB de 272fH est complètement stabilisée. On explique maintenant l'autre circuit BVP permettant de stabiliser le second signal de commande CS2. En supposant que le rapport de division de fréqunce est à ce moment de 1/141, la fréquence libre autour de fOR ( 282fH) oscillée dans 1'OCT 162 est divisée pour obtenir une fréquence proche de 2fH. En supposant maintenant qu'un signal de 2fH sort du générateur de signaux de référence 204, les phases des deux signaux sont comparées dans le comparateur de phase 203 et, en cas de déphasage, il se produit un signal de battement. A ce moment, la porte 209 est active, mais la porte 206 est non passante. La porte 209 laisse passer le signal de sortie du comparateur de phase 203 vers le filtre passe-bas 210. La fréquence des oscillations de l'OCT 162 est ainsi réglée à la fréquence libre fOR par le signal de commande CS2 provenant du filtre passe-bas 210. La fréquence des oscillations de 1'OCT 162, c'est-à-dire la fréquence libre fOR est commandée pour que le signal de sortie divisé de l'OCT 162 soit égal au signal de référence provenant du générateur de signaux de référence 204 dans le comparateur de phase 203. A ce moment, la fréquence libre devient complètement stabilisée à fOR ou 282fH. Dans la réalisation décrite ci-dessus, si le diviseur de fréquence 201 ne fonctionne pas de manière erronée, le rapport de division de fréquence sera sûrement la valeur ci-dessus et, par conséquent, la précision des fréquences libres fOB et fOR dépend de la précision de fréquence absolue du signal de référence. I1 peut être possible d'obtenir un signal de haute précision à partir d'un autre bloc de l'appareil de télévision mais, si cela est difficile, il est nécessaire de rendre disponible un signal de haute précision. On a représenté à la fig. 6. un exemple du générateur de signaux de référence 204. Comme on le voit à la fig. 6, le générateur de signaux de référence 204 comprend un oscillateur à quartz 221 ayant un résonateur à quartz de 4MHz (- 256fH) et un diviseur de fréquence sélectionnable 222 présentant deux rapports de division 1/128 et 1/16. La fréquence des oscillations de 4MHz de l'oscillateur à quartz 221 est divisée de manière sélective dans le rapport 1/128 ou 1/16 dans le diviseur de fréquence 222. On peut obtenir ainsi les signaux de référence de 2fH et 16fH à partir du diviseur de fréquence 222. Le diviseur de fréquence 222 peut être réalisé par sept étages de diviseurs de fréquence de 1/2 qui sont reliés en série. Le signal de référence de 16fH sort en utilisant quatre étages des diviseurs de fréquence de 1/2.Les rapports de division de fréquence du diviseur de fréquence 222 sont établis avec précision et, par conséquent, la précision du signal de référence dépend de la précision de la fréquence des oscillations de l'oscillateur à quartz 221. En général, la précision de l'oscillateur à quartz 221 est inférieure à 20Oppm, et de l'ordre de 10-4, ce qui est suffisant pour la précision de la fréquence libre de l'OCT 162. Les rapports de division de fréquence indiqués ci-dessus ne limitent pas l'objet de la présente invention et toute fréquence est acceptable s'il est possible de former le circuit BVP permettant de stabiliser les fréquences libres de 1'OCT 162. Par exemple, lorsqu'on stabilise le fOB et le fOR, on peut utiliser un oscillateur pour obtenir la fréquence fH des oscillations en tant que signal de référence. Pendant une période de stabilisation de la fréquence libre fO de 1'OCT 162, il est nécessaire de choisir une période où la démodulation du signal de différence de couleurs n'est pas affectée. On a représenté à la fig. 7, un schéma temporel lorsque la stabilisation mentionnée ci-dessus des fréquences libres a été effectuée dans la période de retour de spot vertical. Comme décrit plus haut, le signal de sortie du diviseur de fréquence 201 présente une fréquence basse de sorte qu'il ne peut pas être comparé uniquement dans la période d'effacement horizontal, alors qu'un temps de comparaison est disponible dans le cycle d'image. Cependant, comme il existe deux fréquences, à savoir fOB et fOR, à stabiliser, on utilise un procédé permettant de les stabiliser en commutant les circuits BVP alternativement pour une image sur deux. Un signal de synchronisation vertical existe pour 3H dans chaque image. En utilisant ce signal en tant que déclencheur, on applique une impulsion de déclenchement K1 aux portes 206 et 209. Cette impulsion de déclenchement K1 est produite par l'organe de commande de synchronisation 212, et son état est modifié à des intervalles d'une image pour une période de 16H à partir du bord avant du signal de synchronisation. L'impulsion de déclenchement pour la porte 206 devient le niveau bas Lo de la "n-l"ième image et de la "n+1"ième image, et met la porte 206 à l'état actif pendant cette période. L'impulsion de déclenchement pour la porte 209 devient le niveau bas Lo dans la "n"ième image et la "n+2"ième image2 et met la porte 209 à l'état actif pendant cette période. En outre, une impulsion de déclenchement K2 est utilisée en tant qu'impulsion de commutation de signal d'entrée vers le comparateur de phase 203. L'impulsion de déclenchement K2 est une impulsion dont l'état change en synchronisme avec le bord avant du signal de synchronisation verticale et devient le nivau haut Hi dans la "n-l"ième image et la "n+2ieme image. Lorsque l'impulsion de déclenchement K2 est au niveau haut, le circuit BVP de stabilisation de fOB est choisi et commute les commutateurs 205 et 202 vers le cOté des bornes spécifiées. Comme décrit plus haut, le traitement des signaux de différence de couleurs est effectué pratiquement sans stabilisation par le système de démodulation du signal de différence de couleurs et le circuit de commande automatique qui établit une fréquence libre de 1'OCT dans le circuit BVP. On explique maintenant une stabilisation du signal ID. Afin de stabiliser la fréquence standard fOID (- 277fH) du démodulateur de signaux ID 17, il est seulement nécessaire de diviser le signal de sortie d'un OCT, non représenté, dans le démodulateur de signaux ID 17 et de l'incorporer dans le circuit BVP qui présente un autre signal de référence stabilisé semblable au démodulateur de signaux de différence de couleurs 16. Par exemple, il est suffisant de diviser 277fH par 277, de transformer le signal obtenu en un signal autour de fH, de comparer sa phase avec le signal de référence fH et de verrouiller en phase l'OCT. Ainsi, de la même manière que dans le démodulateur de signaux de différence de couleurs 16, 1'OCT du démodulateur de signaux ID 17 est capable d'obtenir fOID (voir fig. 4) qui est exactement 277 fois fH. En outre, l'étage de division de 1/277 peut être utilisé en commun avec le diviseur de fréquence précédent 201, ou un circuit BVP peut être prévu indépendamment pour ID. Comme décrit ci-dessus, lors de l'établissement de la fréquence libre de 1'OCT dans le BVP en utilisant un démodulateur du système du circuit BVP, il est possible de stabiliser les démodulateurs en rendant possible d'incorporer 1'OCT dans le circuit BVP en utilisant un autre signal de référence. En outre, il est également possible de commuter l'axe de démodulation par division dans le temps en commutant la fréquence libre et de réduire un démodulateur pour démoduler les signaux de différence de couleurs du système SECAM. En outre, dans des dispositifs intégrés, le système de démodulation peut être intégré sur une seule "puce", même si le nombre de dispositifs augmente, et on élimine en outre les points de réglage manuel. Ceci est avantageux tant du point de vue du procédé de fabrication que du court. Comme décrit plus haut, la présente invention peut créer un appareil de traitement de signaux de chrominance extrêmement bon. L'invention n ' est pas limitée aux exemples de réalisation, représentés et décrits en détail, car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre. Il est en outre possible d'effectuer de nombreuses modifications pour adapter une situation ou une matière particulière à l'enseignement fourni par la présente invention sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1. Appareil pour démoduler des signaux qui sont modulés FM avec un ensemble de fréquences différentes sur un signal porteur en division dans le temps, comprenant - un moyen d'entrée pour recevoir le signal porteur transportant les signaux ; et - un moyen de démodulation FM pour démoduler FM les signaux provenant du moyen d'entrée, caractérisé en ce que le moyen de démodulation FM présente un ensemble d'axes de démodulation correspondant à l'ensemble des fréquences différentes. 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen pour commander manuellement l'ensemble des axes de démodulation. 3. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens pour commander automatiquement l'ensemble des axes de démodulation. 4. Appareil selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le moyen de démodulation FM comprend une boucle à verrouillage de phase incorporant un oscillateur commandé par tension. 5. Appareil selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le moyen de commande automatique comprend un ensemble de boucles à verrouillage de phase auquel l'oscillateur commandé par tension est incorporé de manière sélective. 6. Appareil selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le moyen de commande automatique comprend en outre un générateur de signaux de référence associé aux boucles à verrouillage de phase. 7. Appareil selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le moyen de commande automatique comprend en outre un diviseur de fréquence sélectionnable présentant plusieurs rapports de division correspondant à l'ensemble des boucles à verrouillage de phase.