FR 2653463 A1 19910426 FR 8913983 A 19891025 L'invention se rapporte à un procédé de consolidation accélérée de vases molles provenant de dragages, notamment de dragage d'embouchures de fleuves, et déversées en remblais sur des aires limitées par des levées avec des moyens de drainage. Les vases molles dont il s'agit, et typiquement les vases d'estuaires, sont des vases qui ont perdu par decantation dans le cours inférieur du fleuve où le courant se réduit, une grande partie de leurs constituants grossiers, et dont les constituants fins floculent sous l'effet de l'augmentation de salinité due au mélange d'eau de fleuve et d'eau de mer. Ainsi les vases d'estuaire de la Loire sont constituées d'un mélange de silt et d'argile, avec au moins 30 % des particules inférieures à 0,2 pm, une valeur médiane de 0,5 à 10 pm, tandis que les particules les plus grosses atteignent 0,1 à 0,5 mm. La décantation libre comporte une ségrégation, les plus grosses particules se déposant les premières, tandis que les particules fines se déposent en surface et colmatent le dépôt ; ce processus conduit à une forte diminution de la perméabililté et de la portance, par rapport à une vase de granulométrie moins dispersée. La floculation se produit lorsque, à l'eau du fleuve, vient s'ajouter 10 à 15 % d'eau de mer. Cette floculation provoque une décantation relativement rapide, la concentration atteignant environ 160 g/l après 24 heures. Mais il faut près d'un an pour que, sous son propre poids, la vase se tasse avec doublement de sa concentration en matières solides. Le dragage de ces vases molles donne des effluents à masse spécifique de l'ordre de 1 200 kg/m3. On sait consolider des vases plus concentrées, par exemple à masse spécifique de l'ordre de 1 600 kg/m3 en les répandant sur des aires limitées par des levées, avec des moyens de drainage appropriés. Lorsque les vases en remblais ont acquis une portance suffisante pour pouvoir supporter des engins légers, on les charge d'une couche de terre pour accélérer l'expulsion de l'eau. On peut admettre qu'un délai de 4 à 5 ans entre le dépôt des vases, et l'exploitation du remblai par implantation d'activités industrielles, est raisonnable du point de vue de la rentabilité de la consolidation. Mais par contraste, avec les vases molles dont il était question ci-avant, il faudrait compter plusieurs dizaines d'années pour que-le terrain remblayé soit utilisable. L'addition aux vases draguées de floculants et ou de gélifiants est susceptible d'accélérer le tassage des vases. Mais, dans le cas des vases molles, l'effet de telles additions n'apporte pas d'amélioration spectaculaire de la vitesse de consolidation, tandis que le prix du traitement des vases devient prohibitif avant que l'amélioration ne soit vraiment sensible. On notera que le tassement des particules de vase se produit sous l'effet du poids apparent des particules, qui résulte du déjaugeage par la poussée d'Archimède de l'eau. Aussi les vases molles draguées sont généralement rejetées en mer ; et, au cours du temps, ces rejets doivent être effectués de plus en plus loin des côtes. Mais les engins de dragage sont mal adaptés au transport à faible coût, surtout en mer. Sans compter que les rejets d'effluents dans le bassin du fleuve peuvent conduire à une concentration dans les vases de composés, dont l'innocuité écologique en milieu marin n'est pas certaine, et dont le rejet en mer est indésirable, ne serait-ce qu'en raison des réactions du public. C'est dans ce cadre qu'est née l'invention, dans le but d'obtenir une consolidation en temps raisonnable et à un coût acceptable des vases déversées en remblais d'aires aménagées par délimitation par des levées de terrain, et mise en place d'un drainage approprié. Pour arriver à ce résultat, l'invention propose un procédé de consolidation de vases molles provenant de dragages, notamment de dragage d'embouchures de fleuve, et déversées en remblais sur des aires limitées par des levées avec des moyens de drainage, caractérisé en ce que, au refoulement des vases sur l'aire, on assure que leur perméabilité interne soit suffisamment élevée, puis, après une période de repos suffisante pour qu'il se forme une interface séparant la vase d'une couche d'eau claire surnageante, on met progressivement en charge l'interface sur toute l'étendue de l'aire tout en évacuant l'eau surnageante, le gradient de charge de la vase dans un plan horizontal, à tout moment de la mise en charge progressive, restant inférieur à la résistance au poinçonnement de la vase à ce moment. Lors du déversement sur l'aire des vases, celles-ci apparaissent macroscopiquement homogènes ; mais rapidement après que les vases aient reposé, il se forme une interface plane surmontée d'une couche d'eau claire ; la charge progressive de l'interface, sur toute l'étendue de l'aire, va accélérer l'expulsion de l'eau contenue dans la vase vers les moyens de drain, sans que soit rompue l'interface, ce qui se produirait si le gradient, dans un plan horizontal, de la charge de l'interface de vase venait à dépasser la résistance au poinçonnage. On conçoit qu'il s'agit là d'un processus auto-accélérateur, la vitesse d'expulsion de l'eau et partant, l'accroissement de portance variant dans le même sens que l'accroissement de charge. Mais comme tout processus auto-accélérateur, la durée du processus dépend des conditions initiales. D'où l'importance qu'il y a à assurer une perméabilité interne de la vase suffisante, celle-ci déterminant la portance, ou résistance au poinçonnement, à l'origine. Sous cet aspect, on a constaté que l'incorporation de fibres cellulosiques aux vases, en quantité pondérale comprise entre 3 et 7 % par rapport aux solides en suspension dans les vases, conférait à ces vases une portance initiale nettement augmentée, autorisant une augmentation progressive de charge plus rapide. Comme fibres cellulosiques, on a fait des essais avec de la paille ; celle-ci a manifesté, après une efficacité initiale satisfaisante, une tendance au pourrissement, avec un dégagement de gaz peu favorable à la portance. Aussi les fibres cellulosiques préférées seront du papier dilacéré. Sous un autre aspect, la mise en charge de l'interface sera, de façon préférée, obtenue en constituant une couche de charge essentiellement liquide et non miscible avec la vase, qui sera progressivement nourrie. On conçoit que cette couche de charge, liquide et non miscible avec la vase, peut mettre en charge très progressivement l'interface, et de façon très uniforme, ce qui supprime pratiquement le risque de poinçonnage de l'interface. De façon préférée, on constitue la couche de charge liquide non miscible à la vase en déposant sur l'interface une nappe filtrante propre à laisser passer l'eau tout en retenant substantiellement les particules solides de vase, à cette nappe filtrante étant associé un réseau drainant capable d'écoulement latéral en liaison avec les moyens de drainage, en posant au-dessus une pellicule souple imperméable s'étendant sur toute l'aire, en éliminant l'eau claire entre la nappe filtrante et la pellicule imperméable à travers le réseau drainant, et en établissant au-dessus de la pellicule souple imperméable une nouvelle couche d'eau claire. On comprendra que la combinaison de la nappe filtrante et de son réseau drainant associé, et de la couche d'eau claire établie au-dessus de la pellicule imperméable permet d'appliquer à l'interface de vase la pression hydrostatique créée par la couche d'eau claire située au-dessus de la pellicule imperméable, tandis que le résidu de couche d'eau située entre nappe filtrante et pellicule imperméable se trouve à la pression atmosphérique à travers le réseau drainant et les moyens de drainage, c'est-à-dire qu'elle ne supporte pas la charge créée par la couche d'eau au-dessus de la pellicule imperméable. Selon une première disposition du réseau drainant, celui-ci est constitué d'une pluralité de panneaux en tissu filtrant en double épaisseur, fixés à la face inférieure de la nappe filtrante suivant une pluralité de droites parallèles réparties sur une première dimension de la nappe et s'étendant sur toute une dimension de la nappe perpendiculaire à la première, les panneaux étant lestés en sorte de pendre verticalement dans la vase, et équipés chacun d'un tube drain à paroi perforée, inséré entre les deux épaisseurs de tissu en sorte de s'étendre sur toute la longueur du panneau en décrivant un arc, avec un point haut central et deux points bas d'extrémités où le tube est relié aux moyens de drainage. L'eau résiduelle de la couche située entre la nappe filtrante et la pellicule étanche trouve un chemin vers le tube drain à travers la nappe filtrante au droit de la fixation des panneaux, puis à travers le panneau en descendant, pour pénétrer dans le tube drain, celui-ci présentant une pente appropriée pour évacuer l'eau claire dans les moyens de drainage. En variante, le réseau drainant est constitué d'une grille drainante posée sur la nappe filtrante et capable d'écoulement latéral en liaison avec les moyens de drainage. De préférence, la grille drainante est composée de panneaux juxtaposés. Ceux-ci peuvent être constitués de réseaux maillés en matière polymère, avec des noeuds répartis régulièrement, des entretoises faisant saillie de ces noeuds respectivement de l'un et l'autre côtés des panneaux. On conçoit qu'ainsi les entretoises maintiennent un écartement entre la nappe filtrante et la pellicule imperméable, pour permettre à l'eau de s'écouler entre nappe et pellicule jusqu'aux moyens de drainage. D'autres caractéristiques secondaires et les avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre, accompagnée d'exemples, et en référence aux dessins annexés dans lesquels la figure 1 représente en perspective, partiellement coupée, une aire pour la consolidation de vases molles par le procédé suivant l'invention ; la figure 2 est une coupe verticale d'une aire de consolidation de vases molles au cours du déroulement du procédé la figure 3 est un détail d'exécution d'une grille drainante la figure 4 est une représentation d'une nappe filtrante avec un panneau drainant associé la figure 5 est une vue en coupe verticale de la nappe filtrante de la figure 4, sur toute sa largeur. Selon le mode d'exécution de l'invention représenté aux figures 1 et 2, on a préparé des aires 1 sensiblement planes et horizontales, limitées par des levées de terre telles que 2 et 3, qui s'étendent sur toute la périphérie de l'aire. Dans la mesure du possible, ces aires seront rectangulaires. Au pied des levées 2 et 3, on a disposé un réseau de drainage, comportant, par exemple, des canalisations perforées 4 et 5. Un lé de tissu filtrant, de type dit géotextile, vient garnir le talus de levée 2, 3, et recouvrir les canalisations 4 et 5. Les vases molles draguées sont déversées sur l'aire 1, jusqu'à ce que le niveau approche le sommet des levées 2, 3, puis le déversement est transporté sur une autre aire. Après quelques jours de repos, il apparaît un début de sédimentation avec apparition d'une interface entres les vases 10 et une couche d'eau claire 11. On dépose alors sur l'interface une nappe 15 formée de lés de tissu filtrant, du type dit géotextile, et apte à laisser passer l'eau tout en retenant substantiellement la vase. Les lés sont en fait déroulés, par exemple à partir d'embarcations légères dont le tirant d'eau est inférieur à l'épaisseur de la couche claire 11, et posés à la surface de l'eau, afin qu'ils s'immergent lentement pour se poser sur l'interface. Les lés sont disposés avec leurs bords à recouvrement, de façon à éviter toute lacune de la nappe 15. En outre, la nappe filtrante 15 remonte sur les talus de levée 2, 3, avec suffisamment de longueur pour permettre d'accompagner l'interface lors du tassement des vases 10. A la surface de la nappe 15, on dispose une grille drainante 16, constituée de panneaux accolés, et qui est adaptée à permettre une circulation en direction horizontale de l'eau dans son épaisseur. Sur ses bords, la grille drainante 15 est mise en communication avec les drains 4, 5. Puis on déroule, en surface de la couche claire 11, une pellicule imperméable 17, jusqu a couvrir entièrement l'aire. La pellicule imperméable 17 est constituée de lés en matériau polymère thermoplastique, soudés suivant leurs bords Comme on le voit sur la figure 2, la jonction se fait par deux soudures parallèles entre lesquelles un tube 17a est inséré. Le tube 17a est fermé à ses extrémités pour former flotteur et faciliter l'étendage en surface de la pellicule 17. Dans la pratique, les lés de pellicule imperméable seront soudés in situ au fur et à mesure de leur étendage. Puis on pompe l'eau de la couche claire 11 pour la déverser au-dessus de la pellicule 17, formant ainsi une couche de charge 12. Lorsque la couche claire 11 est épuisée, la pellicule imperméable 17 vient prendre appui sur la grille drainante 16, qui transmet le poids de la couche de charge 12 à la nappe filtrante 15. On notera que la couche claire 11 chargeait également la phase solide et la phase liquide des vases 10, dont la sédimentation se produit sous l'effet du poids déjaugé ou différentiel de la phase solide, puisque l'eau de cette couche claire pouvait traverser la nappe filtrante 15. Par contraste, la couche de charge 12 ne peut traverser la pellicule 17, et son poids, par l'intermédiaire de la grille drainante 16 et de la nappe filtrante 15 va charger seulement la phase solide des vases 10, tandis que la phase liquide est libre de traverser la nappe filtrante 15, pour rejoindre le roseau général de drainage 4, 5 en s'écoulant horizontalement dans l'épaisseur de la grille drainante 16. Comme représenté figure 3, la grille drainante 16 est constituée de panneaux en réseaux maillés analogues à du grillage entrelacé à maille carrée, avec des fils longitudinaux 16b et des fils transversaux 16c en matière polymère. Aux noeuds du réseau sont disposées des entretoises 16a, cylindriques, ou ovoïdes ou sphériques, qui déterminent l'épaisseur efficace de la grille drainante 16 en maintenant un écart entre la nappe filtrante 15 et la pellicule imperméable 17 ; la section d'écoulement de la grille n'est ainsi occupée que pour une part mineure par les fils 16b et 16c. Les figures 4 et 5 représentent une variante dans laquelle des panneaux drainants 26 sont associés à une nappe filtrante 25 pour former un ensemble unique, les panneaux drainants 26 jouant sensiblement le meme rôle que la grille drainante 16. Sous la nappe filtrante 25 en géotextile sont cousus tranversalement, sur toute la largeur de l'aire, des panneaux 26 répartis longitudinalement et constitués de deux épaisseurs jumelées 26a 26b d'un tissu filtrant comparable à celui qui constitue la nappe 25. Des olives 28 en plomb ou équivalent sont serties au bord inférieur du panneau 26 pour former lest et imposer au panneau 26 de pendre verticalement sous la nappe 25. Entre les deux épaisseurs 26a 26b de tissu filtrant est disposé un tube de drain 27, avec des parois percées. Comme on le voit mieux sur la figure 5, le tube de drain 27 s'étend sur toute la longueur du panneau 26, cette longueur de panneau correspondant à la largeur de l'aire 1 (figure 1). Ce tube est en forme d'arc, analogue à un arc de chaînette inversée, avec un point haut central et deux points bas latéraux. A partir de ces points bas, le tube 27 sera relié aux tubes de drain 4, 5 de la figure 1. On comprendra que l'eau exsudée des vases 10 sous la pression de la couche de charge 12 va cheminer dans l'épaisseur de la nappe filtrante 25, et les épaisseurs 26a et 26b de tissu filtrant du panneau 26, pour rejoindre le tube de drain 27, et de là s'évacuer par le réseau général de drainage 4, 5. Pour donner des ordres de grandeur, le panneau 26 pourra présenter une hauteur d'environ un mètre, et le tube 27 une flèche de 0,5 m, les extrémités de ce tube 27 débouchant aux coins inférieurs du panneau 26. Les panneaux 26 pourront être espacés de 10 à 15 mètres. On notera que si la conductance des épaisseurs de tissu filtrant 25 26a 26b est inférieure à la conductance combinée de traversée du tissu filtrant 15 et de la grille drainante 16, cette réduction de conductance est partiellement compensée par l'enfouissement des panneaux drainants 26 dans la vase 10. Bien entendu, l'essorage des vases s'accompagne d'un tassement. Au fur et à mesure du tassement, il sera nécessaire de donner du mou à la nappe de tissu filtrant 15, 25, et à la pellicule imperméable 17, afin d'éviter que les vases ne se consolident pas au voisinage des levées 2, 3, et que la nappe filtrante et la pellicule imperméable se déchirent. I1 sera également nécessaire de revoir les connexions de drains périodiquement, pour assurer convenablement l'évacuation de l'eau séparée des vases. Les processus qui viennent d'etre décrits permettent d'assurer le démarrage de la consolidation avec des vases qui présentent une pression de poinçonnement aussi faible que 250 pascals. On définit la pression de poinçonnement par la différence entre la pression sur l'ensemble de la surface de la vase, et la pression sur une partie limitée de cette surface, à partir de laquelle se produit une discontinuité de niveau entre la surface générale et la partie limitée. Cette pression de poinçonnement traduit la surcharge localisée que la vase est apte à supporter sans affaissement notable. On rappelle que le pascal correspond à 1 newton par m2, et que le newton est pratiquement le poids d'une masse de 100 grammes. Ainsi la pression appliquée à une surface de 1 cm2 par le poids d'une masse de 1 gramme est sensiblement 100 Pa ; elle correspond également sensiblement à une colonne d'eau de 1 cm. Les études de la Demanderesse ont montré que, pour des pressions de poinçonnement supérieures à 20 kPa, la mise en charge classique, par exemple par remblai de terre, devient possible. Cependant la consolidation des vases ne peut être tenue pour acquise que lorsque leur pression de poinçonnement atteint 0,16 ou mieux 0,2 MPa. Par consolidation acquise, on entend une consolidation pratiquement irréversible ; cette consolidation acquise ne signifie pas pour autant que le terrain est apte dès ce moment à supporter des constructions. Les études de la Demanderesse ont fait ressortir que la vitesse d'accroissement de la pression de poinçonnement est une fonction directe de la pression de charge, appliquée à la vase pour l'essorer. En corollaire, on parvient à une consolidation acquise en un temps relativement court si l'on fait croître la pression de charge en fonction de la pression de poinçonnement atteinte, sans qu'apparaissent des gradients de charge dans un plan horizontal tels que la résistance au poinçonnement soit atteinte à un moment quelconque. On appréciera que le chargement par une couche d'eau ne produit pratiquement pas de gradients horizontaux de charge. En contrepartie ce chargement hydraulique est nécessairement limité, la hauteur d'eau au-dessus de la pellicule imperméable devant ne pas dépasser la crête des levées. Un autre élément à prendre en compte est la pression de poinçonnement de la vase au départ. Plus cette pression de poinçonnement au départ est élevée, plus court sera le temps de consolidation des vases, toutes choses restant égales par ailleurs. A condition de pouvoir obtenir une pression de poinçonnement suffisamment élevée au départ, on peut envisager de se passer du chargement hydraulique. On a effectué une série d'essais préliminaires avec des vases de Loire ; les résultats de ces essais ont orienté la mise au point de l'invention. Exemole 1. Dans un premier type d'essai, on a laissé sédimenter la vase dans une éprouvette, en déterminant périodiquement la pression de poinçonnement, et en appliquant une charge croissante, en rapport avec la pression de poinçonnement. Sur un témoin sans traitement, la pression de poinçonnement, non mesurable au départ, était d'environ 200 Pa à huit jours et 640 Pa à quinze jours. La teneur en eau de la vase était passée de 177 % à 125 %, du poids de solide. A la vase on a ajouté 0,6 % en poids d'acide phosphorique et 0,8 * de chlorure de calcium, et 5 % de lanières de papier (papier dilacéré résultant de la destruction de documents). Avec un papier à faible grammage, type ordinateur, la pression de poinçonnement, non mesurable au départ, était de 15 kPa à huit jours et de 35 kPa à quinze jours, la teneur en eau passant de 177 % à 110 % du poids de solide. Avec des lanières de papier glacé à fort grammage, à huit jours la pression de poinçonnement était de 5,5 kPa. Le douzième jour la pression de charge a pu être augmentée de 5,5 kPa à 63 kPa, et atteindre 130 kPa le quinzième jour. La teneur finale en eau était de 88 *. Exemple 2. Divers essais avec 5 % en poids de lanières de papier et des additifs divers, sulfate d'alumine à 1 *, résine phénolique 1,4 %, 0,0025 % de surfactant anionique avec 0,75 * de chlorure de sodium, notamment ont confirmé le gain en pression de poinçonnement dû au papier, et des gains divers selon les additifs ; avec le surfactant anionique, la pression de poinçonnement à huit jours atteignait 160 kPa, et la teneur en eau était de 58 %, la perte d'eau étant, par la suite, de 2 % par jour. On notera que les résultats précédents sont éclairants, mais que bien entendu ils ne peuvent être transposés sans précaution à la consolidation des vases sur une aire. L'évolution temporelle des pressions de poinçonnement est beaucoup plus rapide pour les essais en éprouvette que sur une aire à remblayer. Les conclusions des essais préliminaires exposés cidessus étaient que - la vase devait être soumise le plus tat possible à de faibles charges - l'accroissement rapide de la charge était favorable à une consolidation rapide des vases - l'ajout de lanières de papier en quantité de 3 à 7 % environ, et d'additifs divers autorisait la mise en oeuvre de charges supérieures, et notamment des charges de départ ; - les additifs qui agissent pour augmenter la perméabilité de la vase sont les plus favorables. Une seconde série d'essais en éprouvettes ont été exécutés dans les conditions typiques suivantes - Préchargement des échantillons à 250 Pa pendant un à trois jours ; toutefois la durée de trois jours s'est avérée la plus sûre pour la reproductibilité des essais. - Chargement initial à 5 kPa. - Doublement périodique de la charge jusqu'à 40 kPa, la période étant A, de trois heures, B de une heure, C de 0,5 heure. - Chargement à 80 kPa à deux jours et à 160 kPa à trois jours. Exemple 3. Pour la vase témoin, la pression de chargement initiale a été réduite à 1,5 kPa, et doublée périodiquement toutes les six heures jusqu'à 12 kPa. La pression a été portée à 24 kPa à 5 jours, et à 48 kPa à six jours, pour être maintenue à 48 kPa jusqu'à treize jours. La teneur finale en eau, rapportée à la masse de matière sèche, était de 72 %. Exemple 4. - Périodicité A On a ajouté à la vase 0,8 % d'acide phosphorique et 0,6 % de chlorure de calcium ; un échantillon a été réalisé sans papier, et un second avec 5 % de lanières de papier. L'échantillon sans papier avait une teneur en eau à deux jours de 56 % et à cinq jours de 31 %. Au troisième jour il était chargé à 160 kPa, avec une teneur en eau de 41 %. L'échantillon avec papier avait à quatre jours une teneur en eau de 90 % et supportait une charge de 80 kPa. A cinq jours il supportait la charge de 160 kPa, avec une teneur en eau de 77 %. A onze jours la teneur en eau était de 68 %. Les divers additifs cités dans l'exemple 1 ont confirmé leur action sur la pression de poinçonnement et la réduction à terme de la teneur en eau. Toutefois les différences de résultat entre les différents additifs se sont montrées moins marquées. La périodicité de doublement de la pression de chargement n'est pas apparue avoir d'influence marquante sur les résultats finals. Toutefois la périodicité de 0,5 heure n'a été possible que dans la première heure. D'une façon générale, les lanières de papier autorisent des pressions de chargement supérieures pour la même teneur en eau, et améliorent la perméabilité de la vase. En revanche les vases auxquelles ont été ajoutées des lanières de papier perdent leur eau plus lentement. En conséquence, si l'on recherche une portance élevée précoce des vases consolidées, l'addition de lanières de papier est favorable. Mais en ce cas le tassement ultérieur, résultant de l'élimination de l'eau résiduelle, sera supérieur. Toutefois, l'utilisation d'additifs convenables, qui réduisent la rétention d'eau par le papier, peut ramener le tassement ultérieur à des valeurs plus favorables. Des essais ont été faits pour remplacer le papier dilacéré par de la paille, qui présente des analogies de structure et de composition chimique. Au départ, les résultats ont été tout à fait comparables. Mais la paille résiste moins bien au pourrissement que le papier, car elle comporte, à côté de la cellulose, des composés plus fermentescibles. En mélange dans de la vase, la paille subit une fermentation anaérobie, avec dégagement de méthane, ce qui vient perturber les mécanismes de consolidation de la vase. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples décrits, mais en embrasse toutes les variantes d'exécution dans le cadre des revendications. REVENDICATIONS 1. Procédé de consolidation de vases molles (10) provenant de dragages, notamment de dragage d'embouchures de fleuve, et déversées en remblais sur des aires (1) limitées par des levées (2, 3) avec des moyens de drainage (4, 5), caractérisé en ce que, au refoulement des vases sur l'aire (1), on assure que leur perméabilité interne soit suffisamment élevée, puis, après une période de repos suffisante pour qu'il se forme une interface séparant la vase (10) d'une couche d'eau claire surnageante (11), on met progressivement en charge l'interface sur toute l'étendue de l'aire tout en évacuant l'eau surnageante (11), le gradient de charge de la vase (10) dans un plan horizontal, à tout moment de la mise en charge progressive, restant inférieur à la résistance au poinçonnement de la vase à ce moment. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que, pour assurer la perméabilité interne suffisante de la vase, on lui incorpore des fibres cellulosiques en quantité pondérale comprise entre 3 et 7 t rapportée aux solides en suspension dans la vase. 3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que les fibres cellulosiques sont constituées de papier dilacéré. 4. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que, aux vases (10) déversées sur l'aire (1), on ajoute des agents floculants, et/ou gélifiants, et/ou surfactants. 5. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la mise en charge de l'interface est obtenue en constituant une couche de charge (12) essentiellement liquide et non miscible avec la vase, qui sera progressivement nourrie. 6. Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que l'on constitue la couche de charge liquide non miscible avec la vase (10) en déposant sur l'interface une nappe filtrante (15, 25) propre à laisser passer l'eau tout en retenant substantiellement les particules solides de vase, à cette nappe filtrante étant associé un réseau drainant (16, 26) capable d'écoulement latéral en liaison avec les moyens d drainage (4, 5) et en communication avec la couche d'eau claire (11) au-dessus de la nappe filtrante (15, 25), en posant au-dessus une pellicule souple imperméable (17) s'étendant sur toute l'aire (1), en éliminant l'eau claire (11) entre la nappe filtrante (15, 25) et la pellicule imperméable (17) à travers le réseau drainant (16, 26), et en établissant au-dessus de la pellicule souple imperméable (17) une nouvelle couche d'eau claire (12). 7. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le réseau drainant est constitué d'une pluralité de panneaux (26) en tissu filtrant en double épaisseur (26a 26b), fixés à la face inférieure de la nappe filtrante (25) suivant une pluralité de droites parallèles réparties sur une première dimension de la nappe (26) et s'étendant sur toute une dimension de cette nappe (26) perpendiculaire à la première, et les panneaux étant lestés (28) en sorte de pendre verticalement dans la vase, et équipés chacun d'un tube drain (27) à paroi perforée, inséré entre les deux épaisseurs (26a, 26b) de tissu filtrant en sorte de s'étendre sur toute la longueur du panneau (26) en décrivant un arc avec un point haut central et deux points bas d'extrémité où le tube (27) est relié aux moyens de drainage (4, 5). 8. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le réseau drainant est constitué d'une grille drainante (16) posée sur la nappe filtrante et capable d'écoulement latéral en liaison avec les moyens de drainage. 9. Procédé suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la grille drainante (16) est composée de panneaux juxtaposés. 10. Procédé suivant la revendication 9, caractérisé en ce que les panneaux de grille drainante (16) sont constitués de réseaux maillés (16b, 16c) en matière polymère, avec des noeuds répartis régulièrement, des entretoises (16au faisant saillie de ces noeuds respectivement de l'un et l'autre côtés des panneaux. 11. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que la nappe filtrante (15, 25) est constituée de lés de textile, dit géotextile, accolés avec recouvrement sur leurs bords. 12. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que la pellicule souple imperméable (17) est constituée de lés assemblés par soudage de leurs bords, des tubes (17a) étant soudés à l'assemblage des lés en s'étendant sur toute la longueur de ceux-ci, et fermés en extrémités en sorte de présenter une flottabilité positive. 13. Procédé suivant la revendication 12, caractérisé en ce que la pellicule souple imperméable (17) est assemblée sur une levée (3) bordant l'aire (1), au fur et à mesure de sa mise en place sur cette aire.