FR 2646910 A1 19901116 FR 8906182 A 19890511 La présente invention est relative à un procédé et à un dispositif de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur tel qu'un crayon absorbeur de neutrons d'un réacteur nucléaire. Dans les réacteurs nucléaires de la filière à eau pressurisée utilisés dans les centrales nucléaires de production d'énergie électrique, le coeur du réacteur nucléaire est formé par un assemblage de barreaux d'uranium enrichi entre lesquels des crayons absorbeurs de neutrons sont introduits afin de contrôler l'activité du réacteur. De manière générale, ainsi que représenté en coupe en figure la, les crayons sont constitués par des tubes creux en acier inoxydable, I'extrémité de chaque tube étant rempli d'un alliage métallique formé de 80 % d'argent, 15 % d'indiumet, et 5 % de cadmium, la partie restante de l'intérieur du tube creux formant crayon étant remplie de pastilles de carbure de bore B4C. L'empilement de pastilles est maintenu à l'extrémité supérieure du crayon parut ressort R placé dans un logement formant chambre.Un jeu de l'ordre de quelques centaines de micromètres est prévu entre la paroi latérale de l'empilement de pastilles et la paroi interne du tube creux. Les tubes, dans le cas d'un réacteur de- puissance 1300 MW par exemple, ont une longueur de l'ordre de 5,80 m et sont assemblés en une grappe au moyen d'une araignée Ar, formée par une pièce métallique, permettant la fixation des crayons absorbeurs de neutrons par une de leur extrémité. Ainsi qu'on l'a représenté en figure lb de manière schématique, dans le but de contrôler l'activité du réacteur nucléaire, les crayons absorbeurs de neutrons Cr, constitués en grappe, sont introduits dans des tubes de guidage TG ménagés dans le coeur du réacteur.En fonctionnement du réacteur, selon la puissance électrique appelée sur le réseau de distribution d'énergie électrique, les crayons absorbeurs de neutrons constituant la grappe sont alors dégagés des tubes de guidage, sur les trois quarts de leur longueur environ, soit totalement extraits pour les grappes d'arrêt, soit légèrement insérés pour la régulation de puissance du réacteur ou de la température du réfrigérant primaire. Le coeur du réacteur et les crayons absorbeurs de neutrons sont alors soumis à un flux F très important d'eau pressurisée, de l'ordre de 3000 m3/s, afin de réchauffer celle-ci au contact du coeur du réacteur. Les crayons absorbeurs de neutrons doivent, en raison du flux de liquide auquel ils sont soumis, être maintenus par des plaques de guidage PG sur leur partie libre non engagée dans les tubes de guidage.Les nombreuses turbulences de l'eau pressurisée soumettent les crayons absorbeurs de neutrons, notamment au niveau des plaques de guidage et des tubes de guidage, à des chocs répétés, lesquels, à la longue, provoquent un phénomène d'usure locale des crayons correspondants avec les risques de perte d'étanchéité du tube d'acier constituant chaque crayon absorbeur de neutrons. L'argent contenu dans les tubes constitutifs des crayons absorbeurs de neutrons devenant radioactif par capture neutronique, en particulier en partie basse des crayons absorbeurs de neutrons où le flux de neutrons n'est jamais négligeable, les risques de perte d'étanchéité des tubes d'acier constituant chaque crayon absorbeur de neutrons se traduisent par des risques de contamination du circuit primaire du réacteur. En outre, le risque de rupture totale des crayons absorbeurs de neutrons n'est pas négligeable, la partie détachée risquant alors de choir au fond du tube de guidage, ce qui a pour effet, en raison du risque de coinçage, de créer un risque supplémentaire d'empêchement de l'arrêt du réacteur nucléaire. Des études systématiques ont montré qu'un taux de rupture totale d'un crayon absorbeur de neutrons peut être atteint après une durée de service de 4 à 5 ans. Le procédé et le dispositif de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur, tel qu'un crayon absorbeur de neutrons selon l'invention, ont notamment pour objet de permettre l'identification du défaut d'étanchéité intempestive des crayons absorbeurs de neutrons d'un réacteur nucléaire. Le procédé de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur de forme allongée, tel que notamment un crayon absorbeur de neutrons d'un réacteur nucléaire, selon l'objet de la présente invention, est remarquable en ce qu'il consiste à placer le récipient, au moins partiellement, dans une enceinte étanche remplie d'un gaz de contrôle, à porter une première partie externe du récipient sur laquelle l'étanchéité doit être contrôlée et le gaz entourant celle-ci à une température supérieure à la température de liquéfaction du gaz, à porter au moins une deuxième partie externe dudit récipient non entourée de gaz de contrôle, et complémentaire de la première, à une température inférieure ou égale à la température de liquéfaction dudit gaz de contrôle, de façon à provoquer, en cas de présence de défaut d'étanchéité et de pénétration correspondante dudit gaz dans le récipient, la liquéfaction de celui-ci au voisinage de la paroi intérieure de la deuxième partie externe dudit récipient et la diffusion dudit gaz de contrôle à l'intérieur dudit récipient par amorçage cryogénique, la température de ladite deuxième partie étant ainsi soumise à une variation de température correspondant à la chaleur dégagée par le passage en phase liquide du gaz de contrôle. L'évolution de la température sur la deuxième partie externe est échantillonnée et relevée dans le temps au voisinage de la première zone et cette évolution de température est comparée à l'évolution de température d'un récipient de référence, exempt de défaut d'étanchéité, pour établir un critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité. Le dispositif de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur de forme allongée, tel qu'un crayon absorbeur de neutrons d'un réacteur de centrale nucléaire, selon la présente invention, est remarquable en ce qu'il comprend une enceinte étanche thermostatée dans laquelle le récipient à contrôler peut être placé au moins partiellement, une première partie du récipient étant contenue dans l'enceinte thermostatée, des moyens d'alimentation de l'enceinte étanche en gaz de contrôle permettant une alimentation de l'enceinte à pression constante réglable prédéterminée, des moyens d'échantillonnage et de relevé de la température d'une deuxième partie du récipient non contenue dans I'enceinte, et des moyens de mémorisation et de traitement des valeurs de températures échantillonnées pour établir un critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité par rapport à des valeurs de températures relatives à un récipient de référence. Le -procédé et le dispositif, objets de l'invention, trouvent application au contrôle d'étanchéité de récipients thermique ment conducteurs de forme allongée, en particulier des crayons absorbeurs de neutrons des réacteurs de centrales nucléaires. Une description plus détaillée du procédé et du dispositif selon l'invention sera donnée dans la description et les dessins - ci-après dans lesquels, outre les figures la et lb illustratives de récipients allongés, tels que des crayons absorbeurs de neutrons de réacteurs de centrales nucléaires, - la figure 2 représente un schéma illustratif de la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, - les figures 3a, 3b, 3c, 3d, 3e représentent des courbes montrant l'évolution de la température en différents points de la deuxième partie externe respectivement dans le cas d'un récipient de référence, d'un récipient présentant un défaut d'étanchéité à la compression, d'un récipient présentant un défaut d'étanchéité au relâchement de pression, la première partie du récipient étant portée, ainsi que le gaz de contrôle à une température de 80"C dans ie cas des figures 3b, 3c et à une température de 65"C dans le cas des figures 3d, 3e, - la figure 4a représente une vue en coupe longitudinale détaillée d'un dispositif selon l'invention, - la figure 4b représente un schéma synoptique d'un mode de réalisation particulier avantageux des moyens de mémorisation et de traitement des valeurs de températures échantillonnées, - la figure 4c représente à titre illustratif un organigramme d'établissement du critère de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité, selon un mode de réalisation avantageux non limitatif. Le procédé de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur de forme allongée, objet de l'invention, sera tout d'abord décrit en liaison avec la figure 2. A titre d'exemple non limitatif, le procédé, objet de l'invention, sera décrit dans le cadre du contrôle d'étanchéité d'un récipient de forme allongée thermiquement conducteur, tel qu'un crayon absorbeur de neutrons dans un réacteur de centrale nucléaire. Il va de soi que le procédé, objet de l'invention, peut être mis en oeuvre pour tout récipient thermiquement conducteur de forme allongée, tel que par exemple des tubes de conditionnement de produits chimiques ou autres ou de médicaments. Par récipient de forme allongée, on entend tout récipient présentant une forme allongée et une section cylindrique constante ou non sur toute la longueur de celui-ci. Ainsi qu'on l'a représenté en figure 2, le récipient Cr, sur lequel le contrôle d'étanchéité doit être effectué, est tout d'abord placé au moins partiellement dans une enceinte étanche Ee, cette enceinte étanche étant remplie d'un gaz de contrôle G. Une première partie externe I du récipient Cr, en fait la partie de ce récipient contenue dans l'enceinte étanche Ee sur laquelle l'étanchéité doit être contrôlée, est portée, avec le gaz G entourant celle-ci, à une température supérieure à la température de liquéfaction du gaz de contrôle G. La deuxième partie externe II du récipient, cette partie n'étant pas contenue dans l'enceinte étanche Ee et n'étant donc pas entourée de gaz de contrôle G, cette deuxième partie étant complémentaire de la première, est alors portée à une température inférieure ou égale à la température de liquéfaction du gaz de contrôle G.La température de liquéfaction du gaz de contrôle G est choisie en fonction des conditions de pression d'alimentation du gaz de contrôle G précité, de façon à provoquer en cas de présence de défaut d'étanchéité, un tel défaut dans la paroi du récipient Cr étant noté Def sur la figure 2, la pénétration correspondante du gaz de contrôle G dans le récipient Cr, puis la liquéfaction du gaz précité au voisinage de la paroi intérieure de la deuxième partie externe II du récipient Cr.La liquéfaction du gaz de contrôle précité permet alors d'entraîner la diffusion du gaz de contrôle G à l'intérieur du récipient Cr par amorçage cryogénique, le gaz diffusant à l'intérieur du récipient Cr par le défaut d'étanchéité Def, puis par le jeu ménagé entre les pastilles de carbure de bore pour finalement atteindre le logement dans lequel est disposé le ressort R de maintien de l'empilement de pastilles de bore B4C. Suite à la liquéfaction du gaz de contrôle G dans le logement situé au niveau de la deuxième partie II, la température de la paroi, située à l'extérieur de l'enceinte étanche Ee et correspondant à la deuxième partie Il, est ainsi soumise à une variation de température correspondant à la chaleur dégagée par le passage en phase liquide du gaz de contrôle G.Bien entendu, en fonction de la nature du gaz de contrôle G utilisé, cette variation de température peut être plus ou moins importante, mais elle correspond à une augmentation brusque de température de la paroi du récipient Cr au niveau de la deuxième partie II de celui-ci, ainsi qu'il sera décrit ultérieurement dans la description. Un échantillonnage et un relevé dans le temps de l'évolution de la température sur la deuxième partie externe Il du récipient Cr sont alors effectués sur la paroi précitée dans une zone favorable à la liquéfaction du gaz, par exemple à son endroit le plus mince. Une comparaison de l'évolution de température pour un récipient Cr donné à l'évolution de température d'un récipient de référence CrO ne comportant aucun défaut d'étanchéité permet ensuite d'établir un critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité pour le récipient Cr considéré. Selon un mode de réalisation avantageux du procédé, objet de l'invention, tel qu'illustré en figure 2, la première partie externe I du récipient Cr est placée en totalité dans l'enceinte étanche Ee remplie du gaz de contrôle G, la deuxième partie externe II complémentaire de la première étant placée libre à l'atmosphère ambiante ou sous cloche de fluide neutre. Ainsi qu'on l'a représenté de manière schématique en figure 2, l'enceinte thermostatée Ee peut avantageusement être constituée par une enceinte à double enveloppe dans laquelle un fluide caloporteur est mis en circulation par une pompe, de façon à maintenir l'ensemble constitué par l'enceinte étanche Ee et le récipient Cr à tester à une température choisie en fonction de la nature du gaz de contrôle G, ainsi qu'il sera décrit ultérieurement dans la description. En outre, I'alimentation en gaz de contrôle G de l'enceinte étanche Ee peut être effectuée par un circuit d'alimentation, tel que représenté en figure 2, ce circuit étant noté AGC et ayant pour caractéristique principale d'être constitué par un circuit isolé thermiquement. Enfin, ainsi qu'on l'a représenté en outre en figure 2, I'échantillonnage de température peut, à titre d'exemple non limitatif, être effectué à partir d'un thermocouple 400, placé sur la paroi externe de la deuxième partie externe II du récipient Cr, ce thermocouple étant relié par exemple à un système d'enregistrement Er, tel qu'un traceur de courbes sur la figure 2. Selon une autre caractéristique avantageuse du procédé, objet de l'invention, afin d'accélérer la diffusion du gaz du contrôle G à l'intérieur du récipient Cr en cas de présence de défaut d'échantéité de ce dernier, le gaz de contrôle G peut être admis dans l'enceinte étanche Ee à pression constante, puis soumis à un régime de surpression par exemple. Selon une autre caractéristique avantageuse du procédé, objet de l'invention, le gaz de contrôle G est choisi de façon à ce que celui-ci présente une température de liquéfaction comprise dans une plage de -60"C à +100 C. Bien entendu, afin de diminuer la dépense d'énergie thermique nécessaire pour assurer le chauffage de l'enceinte étanche Ee et du gaz de contrôle G, les gaz de contrôle G présentant une température de liquéfaction voisine de la température ambiante seront de préférence choisis. Ainsi, le gaz de contrôle G peut être constitué par un alcanes le cyclohexane, le cyclopropane, les fréons, I'hexafluorure de soufre ou l'ammoniac. En outre, en fonction du gaz de contrôle G utilisé, la pression d'admission du gaz de contrôle G dans l'enceinte étanche Ee est adaptée pour obtenir une température de liquéfaction de ce dernier voisine de la température ambiante. Ainsi qu'on l'a représenté de manière schématique en figure 2, le critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité du récipient Cr peut consister à mettre en évidence par rapport à une loi de variation de température sensiblement linéaire de la deuxième partie externe II du récipient Cr, cette loi de variation étant due au seul échauffement de la partie précitée par conduction thermique de la paroi du récipient de référence CrO, du fait du chauffage de la première partie externe I par l'enceinte étanche Ee, une variation sensiblement discontinue de cette même température provoquée par le phénomène d'amorçage cryogénique de- diffusion du gaz de contrôle G à l'intérieur du récipient défectueux Cr et par le phénomène de liquéfaction cumulative de ce dernier. Une description plus détaillée de la mise en oeuvre du procédé, objet de l'invention, dans un mode de réalisation non limitatif sera donnée en liaison avec les figures 3a à 3e. Sur la figure 3a, on a représenté, d'une part, la deuxième partie externe II en coupe d'un récipient de référence CrO, exempt de défaut d'étanchéité. Des relevés de températures sur la deuxième partie externe II ont été effectués aux points notés TC1 et TC2, un relevé de température étant effectué au contraire à l'intérieur de la première partie du tube I soumise au chauffage par l'enceinte étanche Ee. Le point de relevé de température correspondant est noté TCO sur la figure 3a.Le gaz de contrôle G utilisé était du butane admis en surpression à une pression de 10,7 bars, la température de chauffage de l'enceinte étanche Ee étant amenée à 80"CI Sur cette même figure 3a, on a représenté, d'une part, la mise en pression à 10,7 bars du gaz de contrôle G et l'évolution correspondante des températures relevées aux points TCI, TC2 et TCO. Ainsi qu'on pourra le constater sur la figure 3a, la température aux points TCI et TC2 reste sensiblement constante pendant toute la durée de la mise en pression du gaz de contrôle G, la variation de température en ces points étant pratiquement nulle et étant due au seul échauffement par conduction thermique du fait du chauffage de la partie externe I par l'enceinte étanche Ee. Ainsi, I'équilibre thermique étant atteint, la température au point TC2 est supérieure à la température TC1. Sur la figure 3a, l'échelle de temps est donnée à raison de 1 mm/heure, ce qui indique clairement que les températures aux points de test TCI et TC2 peuvent être considérées comme constantes pendant toute la durée de la mise en pression du gaz de contrôle G. Sur la figure 3b, on a représenté un récipient d'essai constitué par un crayon Cr identique au crayon CrO utilisé dans le cas de la figure 3a, mais muni d'un trou de diamètre 0,2 mm. Dans les deux cas, le jeu entre l'empilement de pastilles de carbure de bore B4C et la paroi interne du crayon Cr ou CrO était de 240 pm. L'évolution des températures aux points de test TCI, TC2, TC3, ces points de test étant répartis sur la deuxième partie externe II du récipient constituée par le crayon Cr sont représentés également en figure 3b. Ainsi qu'on pourra le constater sur la figure 3b, dès la mise en pression du gaz de contrôle G, celle-ci étant amenée à une valeur de 10,7 bars sensiblement, ainsi que dans le cas de la figure 3a, les températures aux points de test ,TCI, TC2, TC3 présentent sensiblement une discontinuité d'évolution provoquée par le phénomène de diffusion du gaz de contrôle G dans le logement du ressort R et d'amorçage cryogénique au niveau de la partie externe II du récipient Cr, les températures précitées TC1, TC2, TC3 passant d'une valeur respective de 340 environ à 430 à une valeur voisine de 800C pendant le maintien de la compression du gaz de contrôle G.On pourra constater aisément que la discontinuité dans l'évolution des températures précitées est très abrupte, dans la mesure où l'échelle des temps sur la figure 3b correspond à une minute pour la longueur du vecteur de référence représentée sur cette figure. Sur la figure 3c, on a représenté de la même façon l'évolution des températures pour un récipient constitué par un crayon Cr identique à celui représenté en figure 3b, le gaz de contrôle étant au contraire tout d'abord soumis à une pression d'admission importante de 10,7 bars, puis à un relâchement de pression par coupure de l'alimentation et vidange par exemple. L'évolution des températures ICI, TC2, TC3 est également représentée sur la figure 3c dans ce cas et permet de mettre en évidence une discontinuité de variation de température au relâchement de pression, l'échelle des temps étant également la même que celle utilisée en figure 3b. Ainsi, le procédé, objet de l'invention, peut être mis en oeuvre, soit à la compression du gaz de contrôle G, soit au relâchement de celui-ci. Sur les figures 3d et 3e, on a respectivement représenté un récipient constitué par un crayon Cr identique à celui représenté aux figures 3b et 3c, le gaz de contrôle G constitué également par du butane étant admis au contraire à une pression de 7,67 bars et la température de chauffage par l'enceinte étanche Ee étant alors égale à une valeur de 65"C. L'évolution des températures ICI, TC2, TC3 sur la figure 3d à la compression du gaz de contrôle G montre également la même variation abrupte de température due au phénomène d'amorçage cryogénique et de liquéfaction du gaz de contrôle G sur la paroi interne du logement contenant le ressort R, l'échelle de temps étant identique à l'échelle de temps utilisée dans le cas de la figure 3b. Dans le cas de la figure 3e, au contraire, le gaz de contrôle G, admis préalablement en pression à une valeur correspondante de 7,67 bars, révèle, suite à un relâchement de pression subi, une variation abrupte de température des températures aux points de test ICI, TC2 et TC3, l'échelle de temps gu niveau de la variation étant identique à celle utilisée pour la figure 3c. Une description plus détaillée du dispositif de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur de forme allongée, conforme à l'objet de la présente invention, sera maintenant décrite en liaison avec les figures 2, 4a, 4b, 4c. Sur la figure 4a, on a représenté un dispositif de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur de forme allongée, dans lequel plusieurs récipients analogues peuvent être testés simultanément. Ainsi, il sera avantageux de prévoir un dispositif permettant de tester. outre un récipient de référence CrO, un ou plusieurs récipients Cr. On comprendra l'intérêt d'un tel dispositif, notamment dans le cas où celui-ci est plus particulièrement destiné au contrôle d'étanchéité de récipients de conditionnement de produits chimiques par exemple ou médicamenteux. Dans ce cas, ainsi que représenté en figure 4a, l'enceinte étanche thermostatée Ee est susceptible d'accueillir une pluralité de récipients. Les récipients Cr ou CrO peuvent être placés au moins partiellement dans l'enceinte thermostatée Ee.La disposition totale des récipients dans l'enceinte thermostatée Ee n'est pas exclue mais cette disposition apparaît d'un moindre intérêt dans la mesure où il faut alors prévoir deux températures différentes maintenues par l'enceinte thermostatée, celle relative à la partie externe I et celle relative à la deuxième partie externe Il. Il est donc plus avantageux, ainsi que représenté en figures 4a et 2, de prévoir une première partie I du récipient contenue dans l'enceinte thermostatée, la deuxième partie externe II de l'ensemble des récipients CrO ou Cr étant par exemple laissée à la température ambiante. En outre, ainsi qu'on l'a représenté en figure 4a, et en figure 2, des moyens d'alimentation AGC de l'enceinte étanche Ee en gaz de contrôle G sont prévus. Ils permettent une alimentation de l'enceinte à pression constante réglable prédéterminée. Des moyens d'échantillonnage et de relevé Er de la température d'une deuxième partie II du récipient correspondants Cr, CrO sont également prévus. Enfin, ainsi que représenté en figures 4b et 4c, des moyens de traitement et de mémorisation des valeurs de températures échantillonnées sont prévus, ces moyens étant notés 600, 700, pour établir un critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité par rapport à des valeurs de températures relatives au récipient de référence CrO. Ainsi qu'on l'a représenté sur la figure 4a, I'enceinte étanche thermostatée Ee comporte au moins un tube chaussette, noté 100, 200 sur cette même figure, de section cylindrique adaptée à la section du récipient Cr ou CrO. Ce tube est un tube à double paroi destiné à recevoir le fluide caloporteur fc, ce fluide caloporteur étant admis en circulation par la pompe représentée en figure 2 et des orifices d'entrée et de sortie 107, 108. Chaque tube chaussette 100, 200 délimite un logement central 101, 201 destiné à recevoir un récipient Cr0 ou Cr. L'extrémité ouverte de chaque logement central est munie d'un joint 102, 2G2 destiné à assurer l'étanchéité du logement central correspondant au gaz de contrôle G par contact sur le corps du récipient CrO, respectivement Cr.L'étanchéité est en outre assurée par un serre-joint 112, lequel permet d'assurer la compression des joints 102, 202 par l'intermédiaire d'une coiffe 110, laquelle permet d'assurer la mise en pression du serre-joint. Selon une autre caractéristique du dispositif représenté en figure 4a, il peut être avantageux d'assurer la mise en contre-pression de l'enceinte formée par la coiffe I10 par l'intermédiaire de l'admission d'un gaz par un orifice 111, la contre-pression ayant sensiblement la même valeur que la pression du gaz de contrôle G, mais le gaz de contre-pression étant au contraire maintenu à température ambiante. En outre, une plaque de matériau isolant 113 est prévue et disposée sur le serre-joint 112. Bien entendu, dans le cas où les récipients sont constitués par des crayons absorbeurs de neutrons de réacteurs de centrale nucléaire, ces crayons étant constitués en grappe, la coiffe 110 peut avantageusement présenter une forme adaptée à la structure supérieure de l'araignée Ar, ainsi que représenté en traits pointillés sur la figure 4a. Ainsi quton l'a en outre représenté en figure 2, les moyens d'alimentation AGC de l'enceinte étanche en gaz sont avantageusement constitués par un réservoir sous pression 300 de gaz de contrôle G, une canalisation 301 reliant le réservoir et un orifice d'admission 103, 104 et un orifice de sortie 105, 106 ménagé à l'extrémité des logements centraux 101, 201. Une ou plusieurs vannes 302 à 304 ou soupapes de sécurité sont prévues, I'ensemble du réservoir des canalisations et des vannes étant isolé thermiquement. Une description plus détaillée des moyens d'échantillonnage et de relevé de la température de la deuxième partie II non contenue dans l'enceinte Ee sera donnée en liaison avec la figure 4b, dans le cas où un nombre important de récipients doit être contrôlé simultanément. Cette situation peut se produire lorsque le procédé, objet de l'invention, et le dispositif permettant la mise en oeuvre de celui-ci sont plus particulièrement destinés à assurer le contrôle d'étanchéité, soit de crayons absorbeurs de neutrons de réacteurs de centrale nucléaire, ces crayons étant constitués en grappe, soit lorsque les tubes, dont l'étanchéité doit être assurée, sont des tubes de conditionnement de produits chimiques ou médicamenteux. Bien entendu, dans tous les cas, le gaz de contrôle G sera choisi en fonction de l'utilisation correspondante, alors que le procédé, objet de l'invention, peut être mis en oeuvre à l'aide de moyens Er d'échantillonnage et de relevé de température constitués par exemple par un dispositif thermocouple 400 placé en fonctionnement sur la deuxième partie Il à l'extérieur de l'enceinte thermostatée et un enregistreur 500 de valeur de température interconnecté au dispositif thermocouple, ainsi que représenté précédemment en figure 2. Dans le cas où au contraire un nombre important de récipients doit être contrôlé simultanément, ainsi que représenté en figure 4b, des moyens de mémorisation et de traitement des valeurs de températures échantillonnées sont prévus, ces moyens étant constitués par exemple par un microordinateur 600, muni de ses organes périphériques et de ses organes internes, tels que une unité centrale CPU, une mémoire vive 601 et une mémoire morte 602. Le microordinateur 600 est interconnecté par une liaison de type BUS à un circuit d'interface, un circuit d'interface étant prévu pour assurer l'interconnexion au thermo couple 4OO disposé sur chacun des récipients CrO, Cri à Crn, i étant le numéro d'ordre courant du récipient à contrôler. Chaque circuit d'interface 700, 70i à 70n, peut être constitué avantageusement par un système échantillonneur électronique interconnecté normalement au thermocouple correspondant. Ces circuits échantillonneurs électroniques ne seront pas décrits en détail car ils correspondent à des circuits échantillonneurs de type classique, c'est-à-dire des circuits comportant au moins un convertisseur analogique-numérique piloté par le microordinateur 600. Bien entendu, le microordinateur 600 peut être muni d'un programme de lecture séquentielle de chacun des circuits d'interface 700, 70i à 70n, cette lecture étant réalisée de manière classique. Bien entendu, la lecture de l'évolution de la température, c'est-à-dire en définitive l'échantillonnage des valeurs de températures correspondantes délivrées par chaque thermocouple 400, est effectuée à une période d'échantillonnage T, laquelle, compte tenu des échelles de temps représentées aux figures 3b à 3e précédentes, peut être choisie égale à 100 ms par exemple. Une telle valeur de période d'échantillonnage permet alors de restituer convenablement la variation brutale de température provoquée par l'amorçage cryogénique du gaz de contrôle. Sur la figure 4c, on a en outre représenté un mode de réalisation non limitatif du critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité à partir des valeurs de températures échantillonnées, ainsi que décrit précédemment en liaision avec la figure 4b. Ainsi que représenté en figure 4c, suite à une étape de mémorisation des valeurs de températures échantillonnées, cette étape étant notée 1000 sur la figure 4c, et la mémorisation étant effectuée par exemple au niveau de la mémoire de travail ou mémoire vive 601 du microordinateur 600, le critère de décision précité peut être, ainsi que représenté en figure 4c, établi à partir d'un programme implanté par exemple en mémoire morte 602 du microordinateur 600. Ce programme peut avantageusement comporter un module de calcul 1OCtl de la dérivée de la loi de variation de température sur l'ensemble des échantillons de période d'échantillonnage T précitée correspondante.Cette dérivée est notée, ainsi que représenté sur la figure 4c, par où i représente l'ordre du récipient contrôlé considéré et j représente l'ordre de l'échantillon de valeur de température pour ce récipient. T ainsi que décrit précédemment, représente la durée entre deux échantillons successifs. Bien entendu, une dérivée moyenne peut être calculée pour un nombre d'échantillons donné. Le module de calcule 1001 précité est suivi d'un module de comparaison 1002 de la dérivée ou de la valeur moyenne de celle-ci à une valeur de seuil S. Sur réponse négative au test comparaison 1002 précité, le test de comparaison consistant en l'existence d'une valeur de dérivée ou de valeur moyenne de dérivée supérieure à la valeur de seuil S précitée, un message d'absence de défaut d'étanchéité peut être affiché sur le monïteur d'affichage du microordinateur 600 en 1003, ce message notifiant l'absence de défaut d'étanchéité pour le numéro i du récipient Cri considéré. Sur réponse positive au test 1002 précité, un message de présence de défaut d'étanchéité pour le numéro i du récipient Cri est au contraire affiché en 1004. On comprendra, bien entendu, que la valeur de seuil S représentative des paramètres physiques du matériau constitutif du récipient est ajustable en fonction de la nature de ce dernier. On comprendra également que la valeur de seuil S précitée peut être prise égale à la valeur de la pente de variation de la température d'un récipient de référence CrO, suite à des essais correspondant aux essais représentés en figure 3a ou, afin d'assurer une marge de sécurité relativement au critère de décision, à un multiple de cette pente. En général, la valeur du seuil S pourra être choisie à une valeur multiple de quatre à cinq fois la valeur de la pente de variation de la température pour le récipient de référence CrO. Ainsi qu'on l'a d'ailleurs mentionné précédemment dans la description, le procédé et le dispositif, objets de l'invention, peuvent être utilisés pour assurer le contrôle d'étanchéité des crayons absorbeurs de neutrons dans le coeur des réacteurs de centrales nucléaires ou pour assurer le contrôle d'étanchéité de tout tube ou récipient de forme allongée thermiquement conducteur. Par récipient thermiquement conducteur, on entend en fait tout récipient métallique ou tout récipient permettant la transmission de la chaleur dégagée par la liquéfaction du gaz de contrôle G au travers de la paroi de celui-ci, ainsi que le chauffage de l'intérieur du récipient dans la zone à contrôler. REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur de forme allongée (Cr), caractérisé en ce que ledit procédé consiste à à placer ledit récipient (Cr), au moins partiellement, dans une enceinte étanche (Ee) remplie d'un gaz de contrôle (G), à à porter une première partie externe (I) dudit récipient sur laquelle l'étanchéité doit être contrôlée, et le gaz (G) entourant celle-ci, à une température supérieure à la température de liquéfaction dudit gaz, à à porter au moins une deuxième partie externe (Il) dudit récipient, non entourée de gaz de contrôle et complémentaire de la première, à une température inférieure ou égale à la température de liquéfaction dudit gaz de contrôle (G), de façon à provoquer en cas de présence de défaut d'étanchéité et de pénétration correspondante dudit gaz (G) dans le récipient (Cr) la liquéfaction de celui-ci au voisinage de la paroi intérieure de la deuxième partie externe (II) dudit récipient et la diffusion dudit gaz de contrôle à l'intérieur dudit récipient par amorçage cryogénique, la température de ladite deuxième partie (Il) étant ainsi soumise à une variation de température correspondant à la chaleur dégagée par le passage en phase liquide dudit gaz de contrôle, à à échantillonner et à relever dans le temps l'évolution de la température sur ladite deuxième partie externe (II) dans une zone favorable à la liquéfaction du gaz, à à comparer ladite évolution de température à l'évolution de température d'un récipient de référence (Cro), exempt de défaut d'étanchéité, pour établir un critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité. 2. Procédé selon la revendication I, caractérisé en ce que ladite première partie externe (I) du récipient (Cr) est placée en totalité dans ladite enceinte étanche (Ee) remplie d'un gaz de contrôle, ladite deuxième partie externe (II), complémentaire de la première, étant placée libre à l'atmosphère ambiante ou sous cloche de fluide neutre. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que, afin d'accélérer la diffusion dudit gaz de contrôle (G) à l'intérieur dudit récipient (Cr) en cas de présence de défaut d'étanchéité de ce dernier, ledit gaz de contrôle (G) est admis dans ladite enceinte étanche en régime de surpression. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit gaz de contrôle (G) présente à la pression atmosphérique une température de liquéfaction comprise dans une plage de -60 C à +100"C. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit gaz de contrôle (G) est constitué par un alcane, le cyclohexane, le cyclopropane, les fréons, I'hexafluorure de soufre ou l'ammoniac. 6. Procédé selon l'une des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que ladite pression du gaz de contrôle (G) est adaptée pour obtenir une température de liquéfaction de ce dernier voisine de la température ambiante. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité consiste à mettre en évidence, par rapport à une loi de variation de température sensiblement linéaire de ladite deuxième partie externe (II), due au seul échauffement par conduction thermique de la paroi du récipient de référence (Cro), une variation sensiblement discontinue, provoquée par le phénomène d'amorçage cryogénique de diffusion du gaz de contrôle à l'intérieur du récipient défectueux (Cr) et la liquéfaction cumulative de ce dernier. 8. Dispositif de contrôle d'étanchéité d'un récipient thermiquement conducteur de forme allongée, caractérisé en ce que ledit dispositif comprend - une enceinte étanche thermostatée (Ee) dans laquelle ledit récipient à contrôler (Cr) peut être placé au moins partiellement, une dite première partie (I) dudit récipient étant contenue dans ladite enceinte thermosta tée, - des moyens d'alimentation (AGC) de ladite enceinte étanche en gaz de contrôle (G), permettant une alimentation de ladite enceinte à pression constante réglable prédéterminée, - des moyens d'échantillonnage et de relevé (Er) de la température d'une deuxième partie (ll) dudit récipient, non contenue dans ladite enceinte, - des moyens (600, 700) de mémorisation et de traitement des valeurs de température échantillonnées pour établir un critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité par rapport à des valeurs de températures relatives à un récipient de référence. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite enceinte étanche thermostatée (Ee) comporte au moins un tube chaussette (100, 200) de section cylindrique adaptée à la section dudit récipient, ledit tube étant un tube à double paroi destiné à recevoir un fluide caloporteur (fc), et délimitant au moins un logement central (101, 201) destiné à recevoir ledit récipient (Cr) (CrO), l'extrémité ouverte dudit logement central étant munie d'un joint (102, 202) destiné à assurer l'étanchéité du logement central au gaz de contrôle (G) par contact sur le corps dudit récipient. 10. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que lesdits moyens (AGC) d'alimentation de ladite enceinte étanche en gaz sont constitués par - un réservoir sous pression (300) de gaz de contrôle (G), - une canalisation (301) reliant ledit réservoir et un orifice d'admission ménagé à l'extrémité fermée dudit logement central (101, 201), - une ou plusieurs vannes (302 à 304) ou soupapes de sécurité, I'ensemble du réservoir, des canalisations et des vannes étant isolé thermiquement. 11. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que lesdits moyens (Er) d'échantillonnage et de relevé de la température de la deuxième partie (II) non contenue dans ladite enceinte comportent - un dispositif thermocouple (400) placé en fonctionnement sur ladite deuxième partie (II) à l'extérieur de ladite enceinte thermostatée, - un enregistreur (500) de valeur de température interconnecté audit dispositif de thermocouple. 12. Dispositif selon la revendication 8 et 11, caractérisé en ce que lesdits moyens de mémorisation et de traitement des valeurs de températures échantillonnées sont constitués par - un microordinateur (600) muni de ses organes, tels que unité centrale (CPU), mémoire vive (601), mémoire morte (602), - un circuit d'interface (700 à 70n) assurant l'interconnexion du circuit thermocouple et du microordinateur. 13. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que, en vue d'établir un critère de décision de présence ou d'absence de défaut d'étanchéité, ledit microordinateur comporte, implanté en mémoire morte (602): - un module de calcul (1001) de la dérivée de la loi de variation de température sur l'ensemble des échantillons ou de la valeur moyenne de cette dérivée, - un module de comparaison (1002) de la dérivée ou de la valeur moyenne de cette dérivée à une valeur de seuil (S). 14 Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que ladite valeur de seuil (S) représentative des paramètres physiques du matériau constitutif du récipient est ajustable en fonction de la nature de ce dernier. 15. Utilisation du procédé et/ou du dispositif de contrôle d'étanchéité des crayons adsorbeurs de neutrons dans le coeur des réacteurs de centrale nucléaire.