FR 2647442 A1 19901130 FR 8906799 A 19890524 La présente invention concerne un procédé de synthèse de produits hydrocarbonés du type "oxo", c'est-à-dire présentant une substitution avec un groupe carbonyle, ou des produits dérivés ayant comme substitution des groupes hydroxyles résultant de la réduction des groupes carbonyles. Cette synthèse de produits "oxo"l est obtenue en faisant réagir un substrat hydrocarboné- insaturé avec un mélange de monoxyde de carbone et d'hydrogène. En particulier, la présente invention concerne la synthèse de produits "oxo" ou leurs dérivés obtenus en faisant réagir un alcène avec un mélange de monoxyde de carbone et d hydrogène. La présente invention concerne également des installations comprenant un réacteur à plasma utiles dans le procédé. La réaction d'un substrat hydrocarboné insaturé avec un mélange de monoxyde de carbone et d'hydrogène conduit à la synthèse d'un aldéhyde par fixation d'un groupe H-C=O sur la double liaison de l'alcène, mais on obtient également des alcools car cette fonction aldéhyde est réduite en fonction alcool H-C-OH. On obtient également des produits dits d'aldocondensation résultant de la condensation de deux aldéhydes pour donner un aldol ou hydroxyaldéhyde, ou un aldéhyde insaturé résultant de la déshydratation dudit aldole. La présence d'eau résultant de cette déshydratation permet également que le mélange de produits obtenus dans la réaction contienne des acides carboxyliques ou des esters. Dans la présente demande, on entend donc par produits dérivés des produits "oxo", des alcools d'une part, et d'autre part les produits dérivant de l'aldocondensation, à savoir notamment des aldols, des aldéhydes insaturés, des acides carboxyliques et des esters. Pour préparer ces produits, plusieurs techniques sont connues, chacune utilisant des variantes plus ou moins spécifiques (température, pression, catalyseur, etc). Ces produits sont en général obtenus dans des conditions assez sévères, notamment une température élevées de 100 à 2001C, des pressions élevées 150 à 200 atm et enfin la présence de catalyseurs spécifiques et actifs tels que Cu, Ni, Co, Rh, Ru, etc. En outre, la cinétique des réactions est en général assez lente et la durée de traitement de plusieurs heures. -Le but de la présente invention est de fournir un procédé de synthèse de produits "oxo" ou produits dérivés qui se déroule dans des conditions plus douces et donc plus économiques, notamment en utilisant des matières premières moins onéreuses, avec un. rendement et une vitesse de réaction améliorés. Conformément à la présente invention, ce but est atteint en ayant recours à une réaction en phase plasma. Plus précisément, la présente invention a pour objet un procédé de synthèse de produits "oxo" ou leurs dérivés consistant en des composés hydrocarbonés présentant des groupes carbonyles et/ou hydro- xyles, et notamment des groupes carboxylés, caractérisé en ce qu'on fait réagir un substrat hydrocarboné présentant une insaturation carbonée tel qu'un alcène avec des réactifs consistant en un mélange d'hydrogène et de monoxyde de carbone, la réaction ayant lieu suite à la mise en contact du substrat avec les espèces activées neutres du rhélange de réactifs activé à I'état de plasma. Les espèces réactives de H2 et CO sont excitées électroni- quement par le plasma. En particulier un carbène(:CO) qui, compte tenu de ses propriétés acido-basiques, conduit à sa fixation sur les sites insaturés du substrat hydrocarboné, notamment un alcène, ou sur ceux d'un produit de craquage dudit substrat. Le carbène(:CO) compte tenu de ses propriétés radicalaires peut en effet être responsable du craquage du substrat hydrocarbure. On obtient ainsi dans des conditions très douces la synthèse de produits "oxo", à savoir des aldéhydes résultant de la fixation du groupe H-C=O sur l'insaturation carbonée C=C du substrat insaturé tel que la double liaison de l'alcène mais également les produits dérivés de ces produits "oxo", à savoir des alcools résultant de la réduction de la fonction aldéhyde, mais aussi des produits dits d'aldocondensation ou dérivés de ces derniers comme cité précédemment, à savoir des aldols, des aldéhydes insaturés, des acides carboxyliques, des esters, etc. 264744.2 Le substrat et les réactifs sont introduits dans un réacteur à plasma à la pression atmosphérique à une température moyenne voisine de la température ambiante et sans catalyseur, les espèces réactives étant excitées uniquement par le plasma. Le principe de la méthode est en fait une réaction en catalyse homogène. La vitesse de réaction, à savoir la fixation de CO sur le substrat hydrocarboné tel que l'alcène, est très rapide (par exemple 4 à 5 min de traitement). Les avantages du procédé selon la présente invention sont schématisés dans le tableau ci-après. Voie classique Voie plasma Températures élevées Température ambiante à 200 C 25 à 30 C Pressions élevées Pression atmosphérique à 200 atm I atm Catalyseurs spécifiques et actifs Sans catalyseurs (Co, Rh, Ru, Ni, Cu, etc...) activation due au plasma Cinétique lente Cinétique rapide Durée de traitement Durée de traitement quelques heures 5 à 10 min On obtient un mélange de différents composés qui peuvent être séparés par toute méthode connue de l'homme de l'art notamment par distillation. En particulier, selon la présente invention, on peut faire réagir un alcène pour obtenir un mélange comportant l'aldéhyde et l'alcool résultant de la fixation respectivement d'un groupe H-C=O ou de son groupe obtenu par réduction HC-OH sur la double liaison de l'alcène, ou pour obtenir l'un seulement de ces deux composants aldéhydes ou alcools, en le séparant du mélange par exemple par distillation. Comme on l'a vu précédemment, les produits majoritaires obtenus sont des aldéhydes et des alcools, toutefois en faisant varier les différents paramètres de fonctionnement du réacteur, on peut obtenir des taux de formation de ces produits variables. En particulier, si le rapport des débits volumiques CO/H2 est supérieur à 1, on obtiendra de façon optimale les aldéhydes et alcools, de même, en revanche si le rapport des débits volumiques CO/H2 est voisin de 1/2, il y aura production préférentielle des produits dits d'aldocondensation. Avantageusement, selon l'invention, l'activation du mélange hydrogènemonoxyde de carbone se fait dans un réacteur à plasma, le substrat étant mis en contact avec le mélange activé en dehors de la zone d'activation du plasma. En effet, si le substrat se trouve introduit dans la zone d'activation et donc est lui-même activé, la constante diélectrique du milieu s'en trouve affectée et devient telle que l'établissement d'un champ électrique suffisant pour l'excitation électronique des réactifs et donc pour que la synthèse se produise, nécessite d'avoir recours à un générateur haute tension délivrant une tension beaucoup trop élevée. Un réacteur à plasma du type décharge couronne pointe-plan, en raison de sa facilité de mise en oeuvre d'adaption au problème spécifique de la réaction de synthèse oxo en cause, constitue un réacteur de choix dans ce procédé selon l'invention. Une caractéristique avantageuse de la présente invention consiste alors en ce que l'électrode pointe du réacteur à plasma de type à décharge couronne est disposée dans le réacteur parallèlement à l'électrode plane, et le substrat est introduit dans le réacteur dans l'axe de la pointe en dessous de la zone d'activation située entre la pointe (portée à la haute tension) et le plan (relié à la masse). La configuration ainsi adoptée est une configuration dite parallèle qui présente l'avantage de séparer la réactivité chimique des espèces chargées de celle due aux espèces neutres activées par la décharge qui sont responsables de la synthèse de produits "oxo" tels que les carbène(:CO). Ceci permet également d'obtenir un champ électrique aussi important que possible sans transiter au régime d'arc. On obtient de meilleurs rendements lorsque l'électrode pointe est chargée positivement et l'électrode plane reliée à la masse. Selon une autre caractéristique, le monoxyde de carbone est introduit par une électrode creuse constituée par la pointe, l'hydrogène étant introduit par la périphérie du réacteur. Dans ces conditions d'introduction, tout le monoxyde de carbone est activé. Si on l'introduisait par la périphérie du réacteur comme l'hydrogène, seul celui-ci serait activé en quantité suffisante. La présente invention a également pour objet une installation utile dans le procédé selon l'invention comprenant un réacteur à plasma du type à décharge couronne pointe-plan, caractérisé en ce qu'il comporte une ou plusieurs électrodes pointes creuses par lesquelles le réacteur est alimenté en gaz de monoxyde de carbone, l'électrode pointe étant disposée parallèlement à l'électrode plane, et le substrat hydrocarboné liquide étant placé sous la pointe dans son axe à une distance pointe substrat inférieure à la distance pointe-plan. Pour travailler à débit important et concevoir une installation industrielle de grand tonnage, une variante du procédé consiste à avoir recours à un réacteur à plasma thermique, notamment du type à torche plasma produite par haute fréquence, le mélange CO+H2 activé à l'état de plasma étant ensuite à une trempe par un lit de particules fluidisées, par un courant gazeux d'hydrogène à une température comprise entre 20 et 1 50 C, avant d'être mis une fois refroidi en contact avec le substrat, lequel peut se trouver en phase liquide ou en face vapeur. Le procédé consiste alors à mélanger un plasma thermique CO+H2 dans un lit de particules solides fluidisé par un courant gazeux à une température inférieure à celle du plasma et à faire réagir le mélange activé refroidi ainsi produit avec le substrat hydrocarboné pour former les produits "oxo". Avantageusement, on fait circuler en aval du lit fluidisé le courant gazeux à travers un réacteur tubulaire dans lequel le plasma réagit avec le substrat circulant à contre courant. Le lit fluidisé est du type jaillissant. L'installation pour la mise en oeuvre de ce procédé comprend donc un dispositif à lit fluidisé comportant une enceinte comprenant des moyens d'injection du gaz de fluidisation au niveau de son fond, des moyens de sortie de ce dernier et contenant une masse de particules solides destinées à former un lit fluidisé, et une torche à plasma adaptée pour injecter le plasma à l'intérieur de l'enceinte dans le lit de particules fluidisé. Il est prévu un réacteur tubulaire relié à la sortie de ladite enceinte. Avantageusement, la torche à plasma est raccordée au niveau d'une paroi latérale de l'enceinte de façon à ce que le plasma soit injecté latéralement dans le lit fluidisé. Le réacteur tubulaire est avantageusement du type colonne à garnissage dans lequel la réaction se produit, le substrat circulant à contre courant du flux de mélange de CO+H2 activé. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lumière de la description qui va suivre faite en référence à des dessins sur lesquelles: La figure I représente le schéma d'installation d'un réacteur à plasma du type à décharge couronne pointeplan utile dans le procédé selon l'invention. Les figures 2 à 5 représentent des spectres infrarouges. -7 La figure 2 représente la variation de la transmission en fonction du nombre d'onde de l'hexène-1 traité par le procédé selon l'invention pour deux distance différentes; a) témoin, b) d=10 mm; c) d2=17 mm (distance interélectrode). Les conditions de travail sont I = 50 ipA t = 8,39 minutes CO/H2 = 1/2. La figure 3 représente la variation de la transmission en fonction du nombre d'onde de l'hexène-l (témoin) et du produit obtenu après traitement. Les conditions de travail sont CO/H2 = 1/2 I = 50 pA t = 8,00 minutes V = 18,5 kV d2 13 mm; d1 = 7 mm La figure 4 montre la variation de l'intensité d'absorption de la bande -OH de l'hexène-l (témoin) et du produit obtenu apres traitement. Les conditions de travail sont t = 8,39 minutes I = 50 pA V = 16 kV d-1 d2 = 17 mm; d1 = 8 mm CO/H2 = 1/2. La figure 5 représente l'influence de l'intensité du courant sur la nature des produits formés (composés carbonylés et hydroxylés). Les conditions de travail sont t = 10 minutes V = 18,5 kV d2= 10 mm; dI = 8 mm CO/H2 = 1/2 I variable a) 20 pA; b) 50 pA; c) 80 pA; d) 100 pA. La figure 6 représente sur l'exemple de l'hexène 1 l'influence de l'intensité du courant sur la nature et le pourcentage des produits principaux obtenus par CPG. Les conditions de travail sont d2 = 13 mm; dl = 7 mm durée t = 8 minutes CO/H2 = I (rapport volumique) La figure 7 représente sur l'exemple de l'hexène I l'influence du rapport CO/H2 sur la nature et le pourcentage des produits principaux obtenus par CPG. Les conditions de travail sont I = 50 pA V = 18,5 kV durée t = 8,39 minutes d2 = 15 mm; dI = 8 mm. La figure 8 représente la variation des taux de formation des produits "oxo"' en fonction du rapport CO/H2 (décharge en pointe négative). Les conditions de travail sont I = 5OpA. La figure 9 représente la variation des pourcentage d'hexène-1 non dégradé en fonction du débit de CO, H2 ou CO + H2 (dans le rapport 1/1). Les conditions de travail sont I = 50 pA t = 10 minutes (décharge en pointe positive). La figure 10 représente des spectres infrarouges montrant l'influence du rapport CO/H2 sur la nature des produits formés (fonctions carbonylées); a) témoin; b) CO/H2 = 1/2; c) CO/H2 = 1. La figure 1 1 représente l'influence du rapport CO/H2 sur la nature des produits formés (fonctions hydroxylées). Les conditions de travail pour l'obtention des spectres sont I = 50 pA t = 8,39 minutes V = 17,5 kV d2 = 15 mm; d1 = 8 mm. La figure 12 représente des spectres infrarouges montrant l'influence de la durée de traitement sur la nature des produits formés (aldéhydes, esters et acides carboxyliques). Les conditions de travail sont I = 50 pA V = 21,5 kV d2: 15 mm; d1 = 8 mm a) t 12 minutes; b) t = 8,39 minutes; c) t = 4 minutes. La figure 13 représente un schéma de l'installation comportant un dispositif lit fluidisé. Le choix d'un substrat hydrocarboné insaturé du type alcène, à savoir l'hexène-l soumis à une décharge électrique en l'occurence à une décharge couronne dans un mélange adéquat de CO et de H2 avec des rapports CO/H2 variables, a permis de préparer dans des conditions très douces des produits "oxo" (aldéhyde, alcool, acide carboxylique, ester, etc). On a montré en effet qu'il est possible de synthétiser des produits "oxo" par des procédés utilisant la voie plasma d'une part, et d'autre part on a pu déterminer les paramètres prépondérants permettant de contrôler cette production, à savoir quels sont les produits majoritaires et comment varient les taux de formation de ces produits en fonction des différents paramètres du fonctionnement du réacteur. L'expérience a été entreprise dans un réacteur chimique à plasma du type à décharge couronne pointe-plan à la pression atmosphé- rique. Le schéma de l'installation est représentée à la figure 1. Elle comprend globalement deux parties: - un générateur haute tension, délivrant dans notre cas particulier une tension maximale continue de 30 kV, et - le réacteur chimique constitué d'un tube en quartz dans le cas présent de 2,80 cm de diamètre intérieur. Les débits d'alimentation en CO et H2 sont contrôlés par des débitmètres massiques. la zone réactionnelle est comprise entre la pointe portée à la haute tension, le plan relié à la masse et les parois du tube en quartz. Les substrats liquides, à savoir en l'espèce l'hexène-l, sont introduits dans le réacteur par l'intermédiaire d'un porte-échantillon, disposé dans l'axe de la pointe et placé à une distance de la pointe variant dans le cas présent entre 7 et 10 mm. La pointe est disposée parallèlement à l'électrode constituée par le plan qui est porté à la masse. Plus précisément, les conditions de travail à l'aide d'un appareillage tel que représenté à la figure I dans la description qui va suivre ont été les suivantes: - pointe portée à la haute tension (+/-), gaz plasmagènes: CO + H2 dans des proportions variables, - dl (distance pointe-substrat): 7 à 10 mm, - d2 (distance pointe-plan): 10 à 25 mm, intensité du courant: 20 à 70 pA, - tension d'alimentation: 10 à 25 kV, substrat utilisé: hexène-l: CH3-(CH2)3-CH = CH2, - techniques d'analyses: IR, CPG et spectroscopie Raman. 1) Principe de la réaction La synthèse de produits "oxo" en phase plasma peut être considérée comme une réaction procédant en deux étapes: - une première étape est l'activation des réactifs (CO et H2) entrant dans le réacteur. Cette activation produit des espèces tant radicalaires que moléculaires douées de grandes réactivités chimiques. Elle est importante et croît avec l'intensité du courant injecté dans la décharge et le champ électrique résultant It - une deuxième étape consiste en la réaction des espèces activées avec le substrat (hexène-l), selon une réaction acido/basique ou addition nucléophile et/ou électrophile, réaction facilitée par les orbitales frontières vides de la liaison insaturée de l'hexène-l. Les paramètres de travail qui ont été étudiés sont ceux relatifs au fonctionnement du réacteur, à savoir l'intensité du courant, la durée du traitement du substrat et le débit relatif en H2 et CO (rapport CO/H2 variable). 2) Conditions opératoires Le réacteur est lavé à l'acétone afin de le débarrasser des dépôts de noir de carbone qui se sont fixés sur les parois du réacteur et sur les électrodes. Il est ensuite purgé à l'argon. L'hexène-1 est introduit par l'intermédiaire du porte-échantillons et des débits de CO et H2 sont contrôlés par des débitmètres massiques. Le CO est introduit par l'électrode creuse constituée par la pointe et l'hydrogène par la périphérie du réacteur. L'expérience est effectuée à la pression atmosphérique. La décharge électrique est amorcée et maintenue à la puissance choisie pendant toute la durée de l'expérience. L'analyse des produits après réaction est effectuée par spectrométrie IR à transformée de Fourier, afin de déterminer les groupements fonctionnels résultant de la réaction et par chromatographie gazeuse afin de déterminer l'ossature carbonée des produits obtenus. L'établissement d'un parallèle entre les résultats obtenus par IR et ceux obtenus par CPG, nous permet de suivre l'évolution des différents produits de la décharge et d'interpréter le rôle de certains paramètres. Dans le but d'apprécier les modifications chimiques apportées par la décharge, l'analyse des produits résultant de la réaction ainsi que celui du témoin a été effectuée par spectrométrie infrarouge. Le produit et le témoin sont enregistrés sur le même spectre, voir par exemple figure 2. - Le spectre IRTF (IR à transformée de Fourier) de l'hexène-l témoin présente des bandes d'absorption à 2920-2840 cm 1 1610-1650 cm-1 et 138-1410 cm 1, qui sont caractéristiques des liaisons C-H, C=C et C-C. Le spectre de l'hexène-l traité présente quant à lui des bandes d'absorption supplémentaires très intenses. Ainsi, on observe des bandes à 3404 cm 1, 2920-2840 cm 1, 1640 cm- 1 (moins intense), 1683-1720 cm- 1 qui sont propres aux liaisons O-H (H20 et/ou alcools), C-H, C=C, C=O RO\ et C = O H I Les liaisons chimiques que l'on pourrait attribuer à ces bandes sont rassemblées dans le tableau III. limite Composés ou groupements d'absorptipn liaison Intensité fonctionnels en (cm) 3200-3600 O-H forte et H20 ou R-OH primaire ou large secondaire 2500-3560 O-H forte et Acides carboxyliques large 3400 O-H forte et Alcools (dimnres) ou aldols associée large 3200-3300 O-H forte et large 1683-1720 C=O forte Cétones, acides carboxyliques, esters non saturés 1640 C=C forte C=C conjuguée avec une liaison C-C, ou C=O 1640 _- /-H forte H-O-H 1280-1480 C-O forte Acides carboxyliques, esters, alcools 3) Influence de l'intensité du courant sur la nature des produits formés On a fait varier l'intensité du courant dans une gamme allant de 30 à 100 pA, les autres paramètres étant maintenus constants: durée de la décharge = 8 min, distance (pointe-plan) = 17 mm, distance (pointe- substrat) = 8 mm, débit de CO = 0,10 l/min, débit de H2 = 0,10 l/min. Le tableau I ci-après montre l'évolution des différents produits principaux obtenus en fonction de l'intensité (analyse effectuée par chromatographie CPG). Tableau I Conditions % X I1 = 30 pA 12 = 50 pA 13 =70 pA 14 = 100pA Produits X % produits X % produits X % produits X 96 produits formés Pentène-1 1,96 1, 50 I,43 1,31 Hexène-l 8,91 2,16 1,20 0,85 Heptanal-I 15,92 18,33 14,53 11, 91 Heptanol- 1 13,93 17,56 17,20 12,19 Ethyl-laurate 15,58 21,45 26,34 23, 70 L'analyse des produits par chromatographie a montré qu'il se forme de l'heptanal-l, de l'heptanol-l et du laurate d'éthyle comme produits majoritaires. On obtient aussi du pentène-l comme sous-produit provenant du craquage de l'hexène-l. L'examen de la figure 6 et du tableau I relatifs à l'évolution des produits "oxo" en fonction de l'intensité du courant montre que les taux de formation de l'heptanol-1 et de l'aldéhyde (heptanal-l) augmentent et passent par un maximum puis diminuent progressivement au fur et à mesure que l'intensité du courant augmente. La diminution est beaucoup plus prononcée pour l'aldéhyde que pour J'alcool' (heptanol-l). La courbe relative au produit d'aldocondensation consistant dans le laurate d'éthyle (C14H2802) montre que le pourcentage en ce produit augmente continuellement à mesure que l'intensité du courant augmente. Quant au pourcentage de l'hexène-l non dégradé, il décroît très fortement lorsque l'intensité du courant augmente. Cette évolution est corroborée par les réactions d'aldocondensation qui se produisent au fur et à mesure que se forment les aldéhydes. Pour de faibles intensités de courant (IC 20 uIA), on assiste à une augmentation du taux de formation de pentène-l. Lorsque l'intensité du courant augmente, le pourcentage de formation de pentène-l diminue sensiblement. Il ressort de cette analyse que l'échelle de l'intensité du courant peut être divisée en deux zones: - une première zone (I 4 50 pIA) o les pourcentages des 1 5 produits "oxo" augmentent avec l'intensité du courant (zone de production); - une deuxième zone (I y 50 tA) o les pourcentages d'heptanol et d'heptanal diminuent pour voir augmenter le pourcentage d'aldocondensation (zone de "dégradation" des aldéhydes et des alcools). Cette différence de compor- tement des produits peut être exploitée pour améliorer le taux de formation des produits désirés. On notera que les valeurs indiquées pour l'intensité du courant sont à adapter en fonction de la quantité de substrat et de la taille du réacteur entrant dans le procédé. En l'espèce, la quantité de substrat traité était dans nos expériences de 3 ml. Le spectre IR de la figure 5 relatif aux variationx du courant électrique montre que l'amplitude des bandes d'absorption et des produits traités augmentent très fortement à mesure que l'intensité du courant augmente. En revanche, l'amplitude de la bande d'absorption à 1640 cm- caractérisant la double liaison diminue très fortement lorsque l'intensité du courant augmente. L'augmentation de l'intensité de la bande à 1720 cm-I (C=O) et la diminution de la bande à 1640 cm-I (C=C) montrent que le groupe carboxylé se fixe sur la double liaison de l'alcène (hexène-l). 4) Influence de la distance interélectrode La comparaison des spectres des figures 2 à 4 obtenus pour des distances interélectrodes égales à 7, 8, 10, 13 et 17 mm montre que l'intensité de ses bandes augmente en fonction de la distance inter- électrode. ) Influence du rapport CO/H2, sur la nature des produits formés L'étude de l'influence des débits relatifs en CO et H2 sur la nature et les pourcentages des produits formés a été faite en maintenant l'intensité du courant constante (I est à 50 PA). L'analyse des produits liquides recueillis pendant les essais est effectuée par spectrométrie IR et par chromatographie. Les mesures et les analyses ont permis de tracer les variations des taux d'hexène I non dégradé et ceux de l'heptanal-l, de l'heptanol-l, du laurate d'éthyle et du pentène 1 résultant de la dégradation de l'hexène I en fonction du rapport CO/H2 (pour une même intensité), les résultats sont reportés au tableau 2 et sur la figure 7. Le tableau 2 ci-après présente les conditions de travail et l'évolution des différents produits principaux obtenus en fonction du rapport CO/H2 Tableau 2 Conditions % X CO/H2=2 CO/H2=1 CO/H2=1/2 CO/H2=:1/3 CO/H2=1/4 Produits X % X % X % X % X % formés produits produits produits produits produits Pentène-1 1,62 1,50 1,61 1,91 1,63 Hexène-1 1,40 2,16 8,38 11,60 14,10 Heptanal-1 19,14 18,33 10,85 16,36 19,51 Heptanol-I 19,83 17,56 12, 13 13,25 16,80 Ethyl- laurate 20,54 21,45 25,32 23,11 22,76 Ces courbes indiquent que le pourcentage d'hexène-l non dégradé décroît fortement lorsque le rapport CO/H2 augmente. Le taux de pentène-l formé reste constant quelle que soit la variation du rapport CO/H2. Les taux de formation de l'heptanol-l et de l'heptanal-l, présentent un minimum pour un rapport CO/H2 = 1/2, puis croissent dans le même sens pour se stabiliser vers une valeur de 20 %. Parallèlement, la teneur en laurate d'éthyle augmente très fortement lorsque le rapport CO/H2 augmente, passe par un maximum pour CO/H2 = 1/2 puis diminue pour se stabiliser vers une valeur constante quelle que soit la variation du rapport (voir figure 8). Ainsi la valeur de CO/H2 = 1/2 constitue un rapport permettant de rationaliser la synthèse des produits d'aldocondensation au détriment des alcools et des aldéhydes "oxo". La théorie montre que la réaction conduisant à l'obtention des produits d'aldocondensation est très rapide et peut se faire sans catalyseur, ceci confirme nos résultats. Notons 1 5 toutefois que la discordance entre la thérorie et nos résultats semble être établie lorsque le rapport CO/H2 = 1/2. Cet exemple mérite une attention particulière car il va à l'encontre de la théorie généralement admise selon laquelle l'augmentation du débit en hydrogène vis-à-vis de celui du monoxyde de carbone se traduit par une augmentation du pourcentage en alcool au détriment des aldéhydes. Les courbes relatives à l'heptanol-l et l'heptanal-l présentent un minimum pour CO/H2 = 1/2 (voir figure 8). Le fait que, dans le cas présent, l'augmentation du débit d'hydrogène au lieu d'augmenter le pourcentage en alcools, le diminue au profit des produits d'aldocondensation, montre que ce paramètre est très insuffisant pour expliquer à lui seul le pourcentage de formation d'alcools. 6) Influence de débits de CO et H2 Pour préciser le rôle de chacun desréactifs CO et H2, on a tracé pour une même intensité de courant (I = 50 pA), les variations des pourcentages d'hexène-l non dégradé en fonction des débits de CO, de H2 et de mélange CO + H2. Ces résultats sont reportés sur la figure 9. Ces courbes montrent que les pourcentages en hexène-l non dégradé décroissent lorsque les débits en CO et H2 augmentent. Cette décroissance est beaucoup plus prononcée en atmosphère de CO et dans un mélange CO + H2 qu'en atmosphère de H2. Ce faible pourcentage d'hexène-1 en atmosphère de H2 par rapport aux atmosphères de CO pur et CO + H2 peut être expliqué en termes de puissance électrique. En effet, l'augmentation du débit d'hydrogène à courant constant provoque une baisse de la tension de la décharge. C'est ainsi qu'en maintenant le courant constant (I = 50 piA), l'augmentation du débit d'hydrogène de 0,1 I/min à 0,30 I/min fait passer la tension de 28 kV à 16 kV, ce qui explique l'inefficacité de H2 dans la dégradation de l'hexène-l en décharge couronne. La recherche de l'explication relative à la décroissance des alcools formés peut être examinée en termes de catalyse en phase hétérogène en général, et de la nature spécifique de la catalyse en phase plasma en particulier. Sur la base de cette hypothèse, une étude parallèle par spectrométrie IR a permis de mettre en évidence (voir figures 10 et 1l1) la très forte augmentation des bandes d'absorption à 3404 cm- 1, 1683-1720 cm et 12801480 cm1 Les spectres IR des figures 10 et Il montrent que ces bandes augmentent très fortement lorsque le rapport CO/H2 diminue, traduisant la formation d'alcools, d'acides carboxyliques ou d'ester et d'eau. La présence d'eau montre que l'aldéhyde formé peut subir une aldolisation et une crotonisation pour donner des aldéhydes non saturés selon le schéma réactionnel suivant: CHO R-CH = CH2 + CO + H2 - > R-(CH2)2-CHO ou R-CH-CH3 plasma (n-aldéhyde) (iso-aldéhyde) OH t R-CH2-CH2-CHO+R-CH2-CH2-CHO R-CH2-CH2-CH-CH-CHO plasma CH2-R (hydroxy-aldéhyde ou aldol) OH I R CHCH _--CHCHCHO R-CH2-CH2-CH-iCH-CHO R-CH2-CH CH-CH-CHO CH2-R -H20 CH2-R (aldéhyde insaturé) En conclusion, la diminution du rapport CO/H2 accentue très fortement la formation des aldéhydes et alcools "oxo" qui se convertissent facilement en aldols. 7) Influence de la durée de la décharge sur les pourcentages des produits formés L'étude de l'influence de traitement sur les pourcentages des produits a été effectuée pour un même rapport CO/H2 = 1/2 et pour une même intensité de courant (I = 50 pA). Afin de limiter les phénomènes de craquage et d'évaporation du substrat, nous avons effectué des essais de très courtes durées (essais de 5,8 et 12 minutes). L'analyse des spectres IR des substrats traités montre que les bandes d'absorption à 3427 cm- 1 caractérisant les liaisons O-H et celles situées à 1683 cm- (liaisons C = O) augmentent dans le même sens que la durée de traitement. On note toutefois une croissance très prononcée des bandes à 3427 cm- au détriment des bandes à 1682 cm 1. Les spectres de la figure 12 relative à l'hexène-l témoin et aux produits traités pendant 4 8,39 et 12 minutes représentent les différentes variations. L'ensemble de ces résultats montre l'importance de la durée de la décharge quant à l'obtention des différents produits. En effet, le flux de CO activé vers le matériau dépend de la densité d'énergie des espèces relatives créées dans la décharge. Or, les deux processus (craquage et fixation de CO) dépendent très fortement de la durée de traitement du matériau par le plasma, c'est-à-dire des mécanismes réactionnels élémentaires qui conditionnent l'évolution globale des réactions ultérieures. Par conséquent, une durée minimale de traitement est nécessaire pour l'amorçage de la décharge et l'obtention d'un produit. En Darticulier, pour une quantité de substrat de 3 ml, la durée minimale de tra.tement est de 4 minutes. 8) Installation avec un réacteur à plasma thermique et dispositif de trempe par lit fluidisé La figure 13 est une vue schématique d'une installation avec dispositif de lit fluidisé réalisée conformément à une variante de l'invention. Sur la figure 13, l'installation comprend un dispositif à lit fluidisé comportant une enceinte I de forme générale parallélépipédique dont le fond 2 qui présente une forme évasée vers le haut est raccordé au niveau de sa partie inférieure à des moyens d'injection d'un gaz de fluidisation. Un réacteur tubulaire 3 est raccordé à la partie supérieure de l'enceinte I de telle façon que le réacteur 3 communique avec l'intérieur de l'enceinte et une torche à plasma 4 comportant de façon classique des inducteurs, traverse une paroi latérale de l'enceinte I de façon à injecter un plasma dans une masse M de particules disposée dans l'enceinte 1. Les particules de la masse M sont destinées à être fluidisées en un lit de type jaillissant par le gaz de fluidisation 7 pénétrant dans l'enceinte. Les particules M par exemple particules d'A1203 fluidisées ont une granulométrie telle que 43 % en poids des billes ont un diamètre compris entre 500 et 350 pm et 57 % en poids ont un diamètre compris entre 630 et 500 pmr. Cette proportion granulométrique permet une fluidisation jaillisante sans entraîner de particules dans l'enceinte I jusqu'à un débit du gaz de fluidisation de l'ordre de 50 I/min. Le réacteur tubulaire 3 est constitué d'une colonne- à garnissage fonctionnant selon le principe des colonnes d'absorption. La sortie du réacteur tubulaire 3 est reliée à des moyens de récupération et de fractionnement par condensation des produits hydrocarbonés sortants 6. Ces moyens peuvent comprendre au voisinage de la sortie du réacteur tubulaire 3, un réfrigérant à eau auquel est relié successivement un piège à glace carbonique et un piège à azote liquide. En aval, le piège à azote liquide peut être relié à une fiole de lavage dans laquelle une dépression est engendrée par une pompe. En service, le fonctionnement de l'installation qui vient d'être décrite est le suivant. La masse M de particules solides, de diamètre déterminé, sont mises en fluidisation en un lit jaillissant présentant la forme d'une fontaine en retombant vers les parois de l'enceinte par le débit constant d'un gaz de fluidisation consistant en de l'hydrogène. La torche à plasma 4 injecte un plasma contenant un mélange CO+H2 latéralement dans le lit de particules fluidisé o il transfère en se mélangeant et en se refroidissant une partie de sa chaleur aux particules qui échangent cette chaleur avec le gaz de fluidisation. La réaction se produit dans le réacteur tubulaire 3. Les produits hydrocarbonés 5 à traiter circulant dans la colonne à contre courant du courant du mélange de réactifs activés. Les produits hydrocarbonés 6 sortant du réacteur tubulaire 3 sont ensuite fractionnés en fonction de leur point de condensation dans le 1 5 réfrigérant à eau, dans le piège à glace carbonique et dans le piège à azote liquide pour les produits les plus légers. La torche à plasma fonctionne par exemple à une température de 5 MHz à une puissance allant jusqu'à 9 kW et un rendement de 50 %. Le débit de gaz plasmagène est par exemple de 40 à 50 1/min. REVENDICATIONS 1. Procédé de synthèse de produits "oxo" ou leurs dérivés consistant en des composés hydrocarbonés présentant des groupes carbonyles et/ou hydroxyles, caractérisé en ce qu'on fait réagir un substrat hydrocarboné présentant une insaturation tel qu'un alcène avec des réactifs consistant en un mélange d'hydrogène et de monoxyde de carbone, la réaction ayant lieu suite à la mise en contact du substrat avec les espèces activées neutres du mélange de réactifs activé à l'état de plasma. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on fait réagir un alcène pour obtenir un mélange comportant l'aldéhyde et l'alcool résultant de la fixation respectivement d'un groupe H-C=O ou de son groupe obtenu par réduction H-C-OH sur la double liaison de l'alcène, ou l'un seulement de ces deux composants en le séparant du mélange. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'activation du mélange hydrogène-monoxyde de carbone se fait dans un réacteur à plasma, le substrat étant mis en contact avec le mélange activé en dehors de la zone d'activation du réacteur. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le substrat et les réactifs sont introduits dans le réacteur à la pression atmosphérique et à une température voisine de la température ambiante. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rapport des débits volumiques CO/H2 est supérieur à 1. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rapport des débits volumiques CO/H2 est de l'ordre de I1/2. 7. Procédé selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le réacteur à plasma est du type à décharge couronne pointe-plan, la pointe étant disposée parallèlement à l'électrode plane et le substrat est introduit dans le réacteur dans l'axe de la pointe en dessous de la zone d'activation laquelle se situe entre la pointe et le plan. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'électrode pointe est chargée positivement et l'électrode plane est reliée à la masse. 9. Procédé selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que le monoxyde de carbone est introduit au niveau de l'électrode pointe et l'hydrogène est introduit à la périphérie du réacteur 10. Procédé selon l'une des revendications I à 6, caractérisé en ce que le réacteur à plasma est du type à plasma thermique, le mélange CO+H2 activé étant, après activation, soumis à une trempe par lit de particules fluidisé par un courant gazeux d'hydrogène à température de 20 à 150 C avant d'être mis en contact avec le substrat à traiter. 11. Installation utile dans le procédé selon l'une des revendications I à 9, consistant en un réacteur à plasma du type décharge couronne pointe-plan, caractérisée en ce qu'il comporte une ou plusieurs électrodes pointes creuses par lesquelles le réacteur est alimenté en gaz de monoxyde de carbone, l'électrode pointe étant disposée parallèlement à l'électrode plane, l'hydrogène étant introduit à la périphérie du réacteur et le substrat hydrocarboné liquide étant placé sous la pointe dans son axe à une distance pointe substrat inférieure à la distance pointe plan. 12. Installation utile pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'elle comprend un réacteur à plasma haute fréquence produisant une torche plasma CO+H2 injectée latéralement dans une enceinte d'un dispositif à lit fluidisé, un réacteur tubulaire du type colonne à garnissage étant relié à la sortie de ladite enceinte, dans lequel le substrat circule à contre courant du flux de mélange CO+H2 activé.