FR 2627015 A1 19890811 FR 8801438 A 19880208 La présente invention concerne une antenne omnidirectionnelle multiaccès. Dans le domaine technique des radiocommunications avec des mobiles dans les gammes de fréquences HF, VHF ou UHF, les antennes multiaccès sont utilisées. En effet, les systèmes de radiocommunication mis en oeuvre dans ce but nécessitent des stations relais à plusieurs canaux d'émission et de réception, comme par exemple en radiotéléphonie avec les mobiles. Le caractère omnidirectionnel des diagrammes de rayonnement des antennes de ces systèmes rend ces derniers particulièrement vulnérables aux sources d'interférences. En outre, la multiplication des nombres de canaux nécessaires à une très grande souplesse d'utilisation de ces systèmes pour assurer l'intercommunication entre un point central tel qu'un poste de contrôle et une pluralité de mobiles, un nombre déterminé de mobiles constituant un groupe pouvant être affecté à un canal déterminé, ne peut se contenter de la mise en oeuvre d'une pluralité d'antennes élémentaires superposées comportant un nombre limité d'accès, l'antenne résultante présentant un encombrement très important. Selon une première technique antérieure, une antenne omnidirectionnelle est utilisée pour chaque canal. Chaque antenne de type dipole constitue un canal d'émission ou de réception ou encore un canal duplex d'émission-réception. Cette technique nécessite une grande hauteur de mât, sur lequel les antennes sont superposées, puisque le découplage entre canaux est obtenu par la distance de séparation, de l'ordre de la longueur d'onde, séparant les dipôles sur le mât. Cette solution est notamment impraticable lorsque chaque canal est constitué par un réseau colinéaire de dipôles directifs en site. Selon une deuxième solution antérieure, une seule antenne omnidirectionnelle est utilisée. L'accès de l'antenne est alors connecté à un réseau de jonctions hybrides 00.900 permettant d'obtenir un nombre correspondant de canaux indépendants. Cette technique présente l'inconvénient d'une grande perte de puissance car chaque jonction ou coupleur combine en quadrature de phase deux signaux d'entrée pour produire un signal de sortie de puissance moitié, l'autre moitié de la puissance étant dissipée dans une charge connectée à la borne libre du coupleur. Ainsi, un système à deux, quatre et huit accès mis en oeuvre selon la technique précitée provoque respectivement une perte de signal de 3, 6 et 9 dB. Une troisième solution antérieure utilise une antenne omnidirectionnelle unique dont l'accès est connecté à une batterie de filtres sélectifs tels que des cavités résonnantes. Il y a autant de filtres que d'accès souhaités, le découplage entre ces accès étant assuré par les filtres. Cependant, un réglage des filtre est nécessaire en cas de changement de fréquence des canaux et cette technique est essentiellement à bande étroite. Selon une quatrième solution antérieure décrite dans le brevet US 4 213 132, un réseau circulaire de quatre ou huit dièdres répartis uniformèment autour d'un mât central est associé à un circuit de couplage multiportes comportant uniquement des jonctions hybrides 0 -90 . Ces jonctions hybrides sont interconnectées de telle sorte que le signal sur chaque élément dièdre se trouve en quadrature de phase par rapport aux signaux des deux éléments adjacents. Bien que cette solution offre l'avantage d'un système à quatre ou huit accès à large bande, elle ne répond pas à l'impératif d'une bonne omnidirectionnalité exigée dans les applications précitées.Cette omnidirectionnalité présente cependant des creux de sensibilité d'amplitude supérieurs à 8 dB apparaissant sur les diagrammes de rayonnement pour les éléments rayonnants considérés et est inhérente à la structure du circuit de couplage utilisé. Selon une cinquième solution antérieure décrite dans la demande de brevet français NO 85 00445 déposée le 14 janvier 1985 au nom de la Demanderesse, un réseau circulaire de quatre dipôles répartis uniformément autour d'un mât central est associé à un circuit de couplage comprenant une jonction hybride 0"-900 et deux jonctions hybrides 0"-180". Ce système présente les avantages d'une bonne omnidirectionnalité et d'une large bande de fréquence d'utilisation. I1 est cependant intrinsèquement limité à trois accès. Bien que la superposition de plusieurs systèmes indépendants sur un même mât puisse être envisagée, pour obtenir un système à un nombre d'accès multiple de trois, la hauteur de l'aérien ou antenne résultant devient rapidement prohibitive, notamment dans les gammes HF et VHF, lorsque la directivité du système doit être accrue en site. L'antenne omnidirectionnelle multiaccès selon l'invention a pour objet de remédier aux inconvénients des solutions précédemment citées tout en mettant uniquement en oeuvre des technologies simples, notamment à partir de composants passifs à faibles pertes normalement disponibles dans le commerce, n'utilisant qu'un nombre de circuits déphaseurs minimum. Un autre objet de la présente invention est la mise en oeuvre d'un système d'intercommunication radiofréquence utilisant l'antenne précitée et capable de localiser des sources d'interférences et d'assurer des communications protégées contre ces interférences. L'antenne omnidirectionnelle multiaccès objet de l'invention est remarquable en ce qu'telle comporte un réseau circulaire comportant huit éléments rayonnants sensiblement omnidirectionnels régulièrement répartis à la périphérie d'un cercle de diamètre O inférieur à 0,75 longueur d'onde, 0,75X. Les éléments rayonnants sont couplés par un circuit de couplage comportant sept accès.Les éléments rayonnants et les accès du circuit de couplage sont couplés selon la matrice de phase d'alimentation ELEMENTS RAYONNANTS ACCES ER1 ER2 ER3 ER4 ER5 ER6 ER7 ER8 A1 -45 1800 450 -9oo 1350 O -135 9O A2 Oc -90 1800 900 0 -90 1800 90 A3 OC -45 -90 -135 1800 1350 90 A4 Oo OC OC OC ou Oc Ot ot A5 -135 -90 -45 OC 45 900 1350 1800 A6 -90 OC 900 180 -90 OC 90 1800 A7 .900 45 1800 -45 90 225 0 1350 lesdits éléments rayonnants ERp, ERp + 4, pour l Le système d'intercommunication objet de l'invention, constituant notamment un système d'intercommunication protégé contre les sources d'interférences, comporte une antenne multiaccès précedemment citée. I1 comporte en outre au moins un récepteur phase fréquence ou goniomètre connecté à au moins deux premiers accès du circuit de couplage constituant l'antenne, ce récepteur étant destiné à la localisation des interférences, une unité de contrôle et de commande recevant du récepteur-goniomètre les informations de fréquence et de direction en azimut d'une onde incidente sur le réseau circulaire, et au moins un récepteur protégé contre les interférences connecté à au moins deux deuxièmes accès adjacents du circuit de couplage. L'antenne omnidirectionnelle multiaccès et le système d'intercommunication protégé contre les interférences objets de l'invention trouvent application à l'intercommunication entre une pluralité de points fixes ou mobiles tels que d'un poste de commandement à des véhicules opérationnels, dans toute application. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description et à l'observation des dessins ci-après dans lesquels - la figure la représente un schéma général de l'antenne omnidirectionnelle multiaccès objet de l'invention, - la figure lb représente de manière schématique une jonction hybride 0"-900 utilisée pour la mise en oeuvre de l'antenne selon l'invention représentée en figure la, - la figure lc représente une jonction hybride 0"-1800 utilisée pour la mise en oeuvre de l'antenne selon l'invention représentée en figure la, - la figure 2 représente une vue en perspective d'un réseau circulaire d'éléments rayonnants constituant l'antenne conforme à la présente invention, - la figure 3 représente une vue de dessus d'un mode de réalisation non limitatif d'un réseau circulaire constituant l'antenne tel que représenté en figure 2, - les figures 4 et 5 représentent respectivement les diagrammes de rayonnement en azimut, courbe A, et en site, courbe B, d'une antenne confprme à l'objet de la présente invention, pour des éléments rayonnants constitués par des dipôles demi-onde, respectivement pour les accès A4 et A7 de l'antenne précitée, - les figures 6 et 7 représentent respectivement les diagrammes de rayonnement en azimut, courbe A, et en site, courbe B, d'une antenne conforme à l'objet de la présente invention pour des éléments rayonnants constitués par des dipôles à réflecteur dièdre, - la figure 8a représente une vue en perspective du réseau circulaire de l'antenne d'un système d'intercommunication objet de l'invention et la figure 8b représente un schéma synoptique de ce dernier, - la figure 9a représente une vue en perspective du réseau circulaire de l'antenne d'une variante d'un système d'intercommunication à sept canaux, objet de l'invention et la figure 9b un schéma synoptique de ce dernier, - la figure 10 représente une autre variante d'un système d'intercommunication à sept canaux selon l'invention, - la figure lia représente, en perspective, un aérien constitué par deux antennes selon l'inverltion, superposées sur un mât et la figure Il b représente un système d'intercommunication à douze canaux correspondant, - la figure 12a représente, en perspective, un aérien constitué par une antenne selon l'invention et la figure 12b représente un système d'intercommunication protégé contre les sources d'interférences, selon un premier mode de réalisation non limitatif, - la figure 13 représente les courbes théoriques de la phase des signaux recueillis sur deux accès de l'antenne, en fonction de l'angle d'arrivée d'une onde d'interférence, - la figure 14 représente des diagrammes représentatifs de. la réponse directionnelle des récepteurs protégés contre les interférences selon la figure 12b, et - la figure 15a représente l'aérien constitué d'une antenne selon l'invention, et la figure 15b représente une station d'intercommunication à plusieurs canaux de réception protégés contre les sources d'interférences. L'antenne omnidirectionnelle multiaccès objet de l'invention sera décrite tout d'abord en liaison avec les figures lab lb, lc. Conformément à un aspect de l'invention, l'antenne omnidirectionnelle multiaccès comporte un réseau circulaire RC comportant huit éléments rayonnants ERi, l'indice i étant compris entre 1 et 8. Sur la figure la, le réseau circulaire RC est représenté en développé et une description plus détaillée de ce réseau sera donnée en liaison avec la figure 2 ultérieurement dans la description. Les éléments rayonnants ERi sont sensiblement omnidirectionnels et régulièrement répartis à la périphérie d'un cercle de diamètre # inférieur à 0, 75 > où # -désigne la longueur d'onde du signal radiofréquence émis ou reçu par l'antenne objet de l'invention. Les éléments rayonnants précités ERi sont couplés entre eux par l'intermédiaire d'un circuit de couplage MAC pour engendrer un diagramme de rayonnement omnidirectionnel. Le circuit de couplage MAC comporte sept accès respectivement Aj avec j compris entre I et 7. Les éléments rayonnants ERi et les accès Aj sont couplés selon une matrice de phase d'alimentation ci-après TABLEAU. I ELEMENTS RAYONNANTS ACCES ER1 ER2 ER3 ER4 ER5 ER6 ER7 ER8 A1 -45 1800 45 -90 135 OC -1350 90 A2 OC -90 1800 90 OC -90 1800 900 A3 0 -45 -90 -135 1800 1350 900 450 A4 0 0 0 . 00 00 0 0 A5 1350 -90 -45 00 450 90 135 180 A6 -90 OC 90 1800 -90 OC 90 180 A7 -90 450 1800 -45 900 225 0 135 Les éléments rayonnants par exemple ER et ER 4 pour p p+4 lisp4 P Ainsi, les éléments rayonnants ER1 et ER5, ER2 et ER6, ER3 et ER7, ER4 et ER8 sont diamétralement opposés sur le réseau circulaire RC précité. Selon un mode de réalisation avantageux de l'antenne omnidirectionnelle multiaccès objet de l'invention, les éléments rayonnants ERi peuvent être constitués par des éléments rayonnants identiques. A titre d'exemple non limitatif ceux-ci peuvent être en fait réalisés à l'aide de dipôles demi-onde, de trombones, de dipôles à alimentation coaxiale, de dipôles asymétriques, de dipôles imprimés, de doublets, ou de dipôles à réflecteurs dièdres. Le terme "dipôle à réflecteur dièdre" désigne usuellement un élément rayonnant de type dipôle disposé dans le plan de symétrie et parallèlement à l'arête d'un réflecteur dièdre d'angle d'ouverture 45". Le circuit de couplage MAC est un circuit multiportes à huit- entrées et huit sorties, sept des entrées constituant les accès Aj précédemment cités, ces accès pouvant être interconnectés à des circuits de transmission, lesquels peuvent être constitués indifféremment soit par une sortie d'émetteur, soit par une entrée de récepteur, soit par un circuit d'émissionréception simultanée ou alternée fonctionnant en duplex ou en semiduplex. Bien entendu, les huit sorties du circuit de couplage MAC sont connectées chacune à l'un des éléments rayonnants ERi précités. Selon une caractéristique particulièrement avantageuse de l'antenne omnidirectionnelle multiaccès objet de l'invention, les sept accès Aj du circuit de couplage MAC sont en effet réciproques et peuvent être considérés comme des entrées d'antenne ou des sorties d'antenne. Selon un mode de réalisation préférentiel du circuit de couplage MAC précité, ainsi que représenté en figure la, celui-ci comporte un premier étage formé de quatre jonctions hybrides 0 -180 , chacune couplant ensemble une paire d'éléments rayonnants ERi diamètralement opposés du réseau circulaire RC et un deuxième étage formé de deux jonctions hybrides 0 -180 et de deux jonctions hybrides 0 -90 . Chacune des premières jonctions hybrides O0l8O0 du deuxième étage couple ensemble une paire de jonctions hybrides 0 -180 du premier étage et chacune des secondes jonctions hybrides 0 -90 couple ensemble la même paire de jonctions hybrides O0l8O0 du premier étage que chacune des jonctions hybrides 0 -180 du deuxième étage. Le circuit de couplage MAC comporte enfin un troisième étage formé d'une jonction hybride 0 -180 , de trois jonctions hybrides 0 -90 et de deux circuits déphaseurs de 45" couplant les jonctions du deuxième étage aux sept accès Aj du système d'antenne. Une description plus détaillée de l'exécution du circuit de couplage MAC tel que représenté en figure la sera donnée en liaison avec les figures lb et lc. Sur la figure lb, on a représenté, de manière classique une jonction hybride 0 -90 . Ces jonctions hybrides 0 -90 sont de type classique et leurs bornes d'entrée-sortie sont numérotées conventionnellement 1, 2, 3, 4 ainsi que représenté en figure lb par rapport au centre de symétrie c de la représentation de la jonction. Par convention, et compte tenu du mode de fonctionnement à l'émission et/ou à la réception de chacune des bornes d'entrée-sortie 1, 2, 3, 4, les bornes 1,3 et 2,4 sont dites bornes d'entrée-sortie symétriques par rapport au centre c, les bornes d'entréesortie 1,2 et 3,4 sont dites bornes d'entrée-sortie antisymétriques par rapport au centre c et les bornes d'entrée-sortie 1,4 et 2,3 sont dites bornes d'entrée-sortie asymétriques par rapport au centre c.Lors du fonctionnement en émission-réception de l'antenne omnidirectionnelle multiaccès objet de l'invention, les bornes d'entrée-sortie symétriques 1,3 et 2,4 présentent pour les signaux correspondants une même première relation de phase donnée dépendant du mode de construction de la jonction hybride considérée, les bornes d'entrée-sortie antisymétriques 1,2 et 3,4 ou, plus précisément, les signaux transitant par les bornes antisymétriques précitées, présentent une même deuxième relation de phase déterminée, ces bornes étant normalement dépéndantes mais pouvant jouer le même rôle à l'émission, respectivement à la réception, compte tenu de la réciprocité des jonctions hybrides 0 -90 précitées, et les bornes d'entréesortie asymétriques 1,4 et 2,3 sont telles que à l'émission les bornes précitées sont soit complètement découplées, ces bornes jouant le rôle de bornes d'entrée, soit délivrent des signaux transmis déphasés de 90 , ces bornes jouant le rôle de bornes de sortie, et réciproquement à la réception pour les mêmes bornes d'entrée-sortie asymétriques 1,4 et 2,3. Ainsi qu'on l'a représenté en figure lb, un signal de puissance P entrant sur la borne d'entrée-sortie 1 est transmis d'une part à la borne d'entrée-sortie antisymétrique correspondante 2 avec une puissance P/2 et une relation de phase donnée et d'autre part à la borne d'entrée-sortie symétrique correspondante 3 avec une puissance P/2 et un déphasage de -90" par rapport au signal délivré par la borne d'entrée-sortie 2 avec laquelle cette borne d'entrée-sortie 3 constitue une borne d'entrée-sortie asymétrique. Aucun signal utile n'est présent sur la borne d'entrée-sortie 4. De la même manière, ainsi que représenté en figure lc, une jonction hybride 0 - 180 , laquelle peut être constituée par une jonction hybride 0 -90 sur l'une des bornes de sortie de laquelle un circuit déphaseur additionnel DA de 90 est ajouté, la borne d'entrée-sortie 3 par exemple, est représentée de la même manière. Compte tenu de la convention précitée, le premier étage I du circuit de couplage MAC est formé de quatre jonctions hybrides 0 -180 , ces quatre jonctions hybrides étant notées C1, C2, C3, C4 sur la figure la. Chaque jonction hybride couple ensemble deux éléments rayonnants ERp et ER avec 1 # p+4 avec 14 \ Le deuxième étage II est formé par deux jonctions hybrides O0l800 et par deux jonctions hybrides 0 -90 , ces jonctions étant respectivement désignées C5,C6,C7,C8. Les jonctions hybrides 0 -180 C5,C6 du deuxième étage couplent ensemble deux jonctions hybrides 00-180a C1 et C3 respectivement C2 et C4 du premier étage couplant elles-mêmes un couple d'éléments rayonnants ER p non adjacentes par l'intermédiaire de deux premières bornes d'entrée-sortie symétriques, les bornes I et 3 par exemple reliées respectivement à l'une des deuxièmes bornes d'entrée-sortie symétriques, la borne 4 par exemple, de la jonction hybride 0 -180 considérée C1,C3 ou C2,C4 du premier étage.Les jonctions hybrides 0 -90 C7,C8 du deuxième étage couplent ensemble les deux jonctions hybrides 0 -180 C1,C3, respectivement C2,C4, du premier étage, lesquelles couplent un couple d'éléments rayonnants ER non adjacents, par l'intermédiaire de p deux premières bornes d'entrée-sortie asymétriques, les bornes 2 et 3 par exemple reliées à l'autre des deuxièmes bornes d'entrée-sortie symétriques, la borne 2 par exemple de la jonction hybride 0 -180 considérée C1,C3, respectivement C2-C4 du premier étage. Le troisième étage III est formé d'une jonction hybride 0 -180 , C9, et de trois jonctions hybrides 0 -90 respectivement notées Cl, Cil et C12. La jonction hybride 0 -180 C9 du troisième étage couple ensemble les deux jonctions hybrides 0 -180 C5-C6 du deuxième étage par l'intermédiaire dé deux premières bornes d'entrée-sortie symétriques, les bornes 1 et 3 par exemple, lesquelles sont reliées respectivement à l'une des deuxièmes bornes d'entrée-sortie symétriques, les bornes 4 par exemple des jonctions hybrides 0 -180 C5,C6 du deuxième étage.L'une des jonctions hybrides 0 -90 C10 du troisième étage couple ensemble les deux jonctions hybrides 0 -180 C5-C6 du deuxième étage par l'intermédiaire de deux premières bornes asymétriques, les bornes 2 et 3 par exemple, reliées respectivement à l'autre des deuxièmes bornes d'entrée-sortie symétriques, la borne 2, des jonctions hybrides 0 -180 C5-C6 du deuxième étage.Les deux autres jonctions hybrides 0 -90 Cll-C12 du troisième étage couplent ensemble les deux jonctions hybrides 0 -90 C7-C8 du deuxième étage par l'intermédiaire des premières bornes d'entrée-sortie asymétriques, les bornes 2 et 3 par exemple, lesquelles sont reliées respectivement directement et par l'intermédiaire d'un circuit déphaseur de 450 D1 à l'une des deuxièmes bornes d'entrée-sortie asymétriques, la borne 1 par exemple, de chaque jonction hybride 00.900 C7,C8 du deuxième étage et réciproquement inversement pour la jonction hybride 00.900 C12, par rapport à la jonction hybride 00.900 Cl l, laquelle présente sa borne d'entrée-sortie asymétrique 2 reliée à la borne d'entrée-sortie asymétrique 4 de la jonction hybride C7 par l'intermédiaire d'un circuit déphaseur de 45 D2, la borne d'entrée-sortie asymétrique 3 de cette même jonction hybride C12 étant reliée directement à la borne d'entrée-sortie asymétrique 4 de la jonction hybride 00.900 C8 du deuxième étage. Les bornes d'entrée-sortie des jonctions hybrides du troisième étage non encore utilisées permettent de réaliser les accès Aj du circuit de couplage MAC.Ainsi, l'une des deuxièmes bornes symétriques, la borne 4 par exemple, de la jonction hybride 00.1800 C9 du-troisième étage et les deuxièmes bornes d'entrée-sortie asymétriques 1 et 4 des jonctions hybrides 0"-90" C10, Cll et C12 du troisième étage forment ainsi respectivement les accès A4, A2, A6, A5, A7 et Al, A3. En outre, l'autre des deux deuxièmes bornes symétriques, la borne 2 de la jonction hybride 00.1800 C5 du troisième étage est chargée par une impédance dissipative adaptée X. Ainsi, les jonctions hybrides 00.1800 utilisées Qu 00.900 respectivement sont identiques chacunes à chacunes, cette seule condition étant imposée pour réaliser les lois de phase correspondant à la matrice de phase d'alimentation des éléments rayonnants ERi à partir des accès Aj. En outre, ainsi qu'on l'a déjà mentionné précédemment et de manière avantageuse afin d'unifier la variété de composants utilisés pour la réalisation du circuit de couplage MAC, chaque jonction hybride 0"-180" peut être constituée par une jonction hybride 00.900 à l'une des bornes asymétriques de laquelle est associé un circuit déphaseur de 90". Ainsi, les jonctions hybrides C1 à C12 constituant les trois étages du circuit de couplage MAC sont des composants passifs réciproques et sans perte d'énergie autre que technologique couvrant couramment une bande de fréquence égale à l'octave. Les deux déphaseurs de 45 D1 et D2 réalisant les déphasages correspondants sont égalements des composants passifs et réciproques à faible perte d'énergie. Selon un mode de réalisation non limitatif, ils peuvent être formés par exemple par des tronçons de lignes de longueur #/8 où # désigne la longueur d'onde du signal radiofréquence émis ou reçu sur une bande de fréquence de 30%.En corollaire, le circuit de couplage MAC offre les avantages d'une réalisation simple d'une faible perte de puissance et d'une grande largeur de bande de fréquence de fonctionnement. De la même façon, afin de simplifier au maximum les contraintes de réalisation du circuit de couplage MAC, la jonction hybride C9 peut être réalisée au moyen d'un simple Té adapté. Par la seule mise en oeuvre du circuit de couplage MAC tel que représenté en figure la, la puissance de chacun des sept accès Aj se répartit à égalité de puissance dans les huit éléments rayonnants ERi du réseau circulaire RC avec la règle des phases selon le tableau suivant TABLEAU Il 1 ELEMENTS RAYONNANTS ; Modes Accès ERl :ER2 ;ER3 :ER4: EP5'ER6 :Ep :ER8 A1 -45 :180 : 45 :-90 135 0 :-1350: 90ç : - 3 : O .900 :1800 : 900 : 0 :.9OC :1800 : 900 : - 2 A3 : 0 :-45 :-900 :-135 :180 :1350 : 900 45≈ 45 : -1 A4 0 : : 0 : 00 : 00 : 00 : 0 0 0 : 0 -135 :-90 :-050 : 00 : 450 : 900 135 :180 : ;::::;:: 90 :180 :-90 : 0 : :: :180 ::: 2 A7 : -90 : 45 :180 :-45 .: 90 :225 : . 0 135 3 Sur le tableau, il apparaît que chaque accès Aj du circuit de couplage MAC engendre outre les valeurs de phase précédemment mentionnées dans le tableau 1, un mode de phase distinct et indépendant tel que le déphasage entre deux éléments rayonnants adjacents ERi,ERi+l du réseau RC est égal à m. + avec m = -3, -2, -1, G, 1, 2, 3 correspondant respectivement aux accès AI, A2, A3, A4, A5, A6 et A7. Afin d'assurer une loi de phase correspondant aux tableaux précités entre un accès Aj et chaque élément rayonnant ERi ou entre un élément rayonnant ERi et chaque accès Aj, à l'émission et/ou à la réception respectivement, il est nécessaire d'utiliser, pour l'interconnexion respective des éléments rayonnants ERi, des jonctions hybrides Cl à Cl2 et des accès Aj, des circuits de câblage de longueur électrique égale pour chaque étage considéré. Une description plus détaillée du réseau circulaire RC sera donnée en liaison avec les figures 2 et 3. Selon la figure 2, les éléments rayonnants ERi peuvent être constitués par des dipôles disposés sur un cercle de diamètre voisin de 0,5h où ; désigne la longueur d'onde d'émission-réception radiofréquence. Les éléments rayonnants ainsi constitués sont uniformément répartis, deux éléments rayonnants adjacents étant séparés par un angle de 45". L'aérien constitué par l'arrangement de dipôles ou doublets tel que représenté en figure 2 est monté sur un mât et, bien entendu, un aérien peut comporter un ou plusieurs réseaux circulaires superposés sur un même mât ainsi qu'il sera décrit ultérieurement dans la description. La figure 3 représente une vue de dessus d'un aérien constitué par une pluralité de dipôles munis d'un réflecteur dièdre. Dans ce cas, les brins des dipôles ou doublets sont orientés sensiblement parallèlement à l'arête de chaque dièdre. La symétrie cylindrique du réseau circulaire RC, ses dimensions et la régularité des phases d'alimentation des éléments rayonnants ERi permettent d'obtenir des diagrammes de rayonnement de très bonne omnidirectionnalité. Sur les figures 4 et 5 on a représenté les diagrammes de rayonnement pour un réseau circulaire de dipôles demi-onde rayonnant à une fréquence de 900 MHz, ces dipôles étant disposés autour d'un mât ainsi que représenté en figure 2, la figure 4 étant relative à l'accès A4 et la figure 5 étant au contraire relative à l'accès A7 du circuit de couplage MAC. Sur les figures précitées, la courbe A correspond à un diagramme de rayonnement en azimut, plan horizontal, alors que les courbes B correspondent au diagramme de rayonnement en site, plan vertical, du dipôle l par exemple. Ainsi qu'on pourra le constater, le diagramme de rayonnement en azimut A présente une très bonne circularité à + 0,5 dB près, tous accès confondus.Les diagrammes de rayonnement en site, courbe B, sont semblables à ceux d'un dipôle unique bien que plus ou moins aplatis selon l'accès considéré. Les figures 6 et 7 sont les homologues des figures 4 et 5 et illustrent des diagrammes de rayonnement pour un réseau de dipôles munis de réflecteurs dièdres, du type tel que représenté à la figure 3, et disposés autour d'un mat central. Le degré de circularité des diagrammes de rayonnement en azimut est ici meilleur que 2,2 dB tous accès confondus. En conséquence des performances précitées, le gain moyen pour chaque accès de l'antenne omnidirectionnelle multiaccès objet de l'invention est de l'ordre de celui qui serait obtenu avec un dipôle unique. Il diffère de ce dernier par les pertes technologiques dans le circuit de couplage MAC que l'on peut estimer à l dB, à titre d'exemple, et par les pertes dues au couplage électromagnétique et à la désadaptation des antennes du réseau circulaire RC, lesquelles se manifestent par un transfert d'énergie entre les accès. A ce titre, il est à noter que l'accès A4 est totalement découplé des six autres accès, ces derniers n'étant couplés que deux par deux. Par ailleurs, la borne de la jonction hybride C9 connectée à la charge dissipative X est totalement découplée des sept accès Al à A7. L'optimalisation de l'impédance des éléments rayonnants permet d'amener le découplage entre deux accès à un niveau acceptable. Une conception appropriée des jonctions hybrides C5 à C6 permet d'autre part d'adapter correctement l'impédance de l'accès A4 et.de découpler entre eux les accès A2 et A6. L'utilisation d'éléments rayonnants dipôles munis de réflecteurs dièdres tel qu'il a été décrit précédemment permet d'améliorer sensiblement le découplage entre les accès. Bien entendu, un système d'intercommunication multicanaux conforme à l'objet de l'invention comportera au moins une antenne telle que précédemment décrite. La description d'un tel systeme sera donnée en liaison avec les figures 8a et 8b. Sur la figure 8a, on a représenté le réseau circulaire RC d'un système d'intercommunication multicanaux comportant six canaux. Ainsi que représenté en figure 8b, le système d'intercommunication correspondant est tel que six des accès Al, A2, A3, AS, A6, A7 sont interconnectés respectivement à la sortie d'un émetteur symbolisé par El,E2,E3,E4,E5,E6, l'un des accès A4 du circuit d'interconnection MAC étant interconnecté à un circuit séparateur SEP à six accès. Chaque accès de l'étage séparateur SEP est interconnecté respectivement à l'entrée d'un récepteur RI à R6 pour constituer un système d'intercommunication à six canaux d'émission-réception. L'étage séparateur SEP sépare par filtrage passe-bande les six canaux de réception RI, R2, R3, R4, R5, R6. Selon un autre mode de réalisation d'un système d'intercommunica tion multicanaux en figures 9a et 9b, le réseau circulaire RC analogue à celui représenté en figure 8a est complété au moyen d'une antenne omnidirectionnelle F disposée au sommet du mât par exemple, ainsi que représenté en figure 9a. Cette antenne omnidirectionnelle auxiliaire F est une antenne de réception auxiliaire omnidirectionnelle telle qu'une antenne fouet par exemple connectée à un circuit séparateur SEP à sept accès. Les sept accès Al à A7 du circuit d'interconnection MAC sont interconnectés respectivement sur la sortie d'un émetteur El à E7 et chaque accès de l'étage séparateur SEP est interconnecté respectivement à l'entrée d'un récepteur RI à R7 pour constituer un système d'intercommunication à sept canaux d'émission-réception.L'antenne auxiliaire F verticale surmontant le mât du réseau RC assure la réception de sept canaux de réception RI à R7 au travers du séparateur SEP. Les sept voies d'émission El à E7 sont assurées par le circuit de couplage MAC et le réseau RC. Une variante non limitative de réalisation d'une station d'intercom- munication à sept canaux précédemment décrite en liaison avec les figures 9a et 9b sera décrite en liaison avec la figure 10. Selon la figure précitée, les sept accès Al à A7 des circuits de couplage MAC sont interconnectés respectivement à la sortie d'un émetteur El,E2,E3,E4,E5,E6, l'un des accès, l'accès A4 par exemple, étant interconnecté à la borne d;entrée-sortie -d'un circuit duplexeur DPX. Le circuit duplexeur comporte un accès relié à la sortie d'un émetteur E7 et une sortie reliée à un étage séparateur à sept accès SEP, chaque accès de l'étage séparateur SEP étant connecté respectivement à l'entrée d'un récepteur pour constituer un circuit d'intercommunication à sept canaux. Le duplexeur DPX connecté à l'accès A4 assure à la fois la voie d'émission E7 et la voie de réception des sept canaux Rl à R7. Afin de réaliser un système d'intercommunication présentant un nombre d'accès supérieur à sept, il est bien entendu possible de superposer sur un même mât les réseaux circulaires RC d'une pluralité d'antennes omnidirectionnelles multiaccès objet de l'invention. Un mode de réalisation non limitatif d'un tel système multicanaux sera décrit en liaison avec les figures I la et 1 lob. Selon le mode de réalisation précité, les réseaux circulaires RC1 et RC2 de chaque antenne sont superposés sur le même mât et les émetteurs El à E12 et les récepteurs RI à Rl2 sont choisis de façon à constituer un système d'intercommunication à douze canaux. Ainsi, chaque réseau circulaire RC1 et RC2 est bien entendu relié respectivement à un circuit de couplage MAC1 et MAC2. Les réseaux circulaires sont d'un type quelconque, tel que précédemment décrit, et les circuits de couplage MAC1 et MAC2 sont bien entendu identiques au circuit MAC tel que représenté en figure la.Chaque circuit de couplage MAC1 et MAC2 est couplé au niveau des accès A1,A2,A3,A5,A6,A7 à un émetteur E1,E2,E3,E4,E5,E6, respectivement E7,E8,E9,ElO,Ell,E12, l'accès A4 de chacun des circuits de couplage MAC1 ou MAC2 étant connecté à un étage séparateur SEP1, respectivement SEP2. Les accès des étages séparateurs précités, au nombre de six sont couplés chacun aux entrées de récepteur RI à R6, R7 à R12 respectivement. On constate que dans un tel mode de réalisation tel que représenté en figures Il a et Il b, la hauteur totale occupée par l'aérien constitué par les réseaux circulaires RC1 et RC2 est de l'ordre de l,5où désigne la longueur d'onde d'émission-réception de la fréquence radio. -De la même manière, des stations d'intercommunication à quatorze et à vingt-quatre canaux d'émission-réception peuvent être formées par simple superposition des configurations illustrées sur les figures 9, 10 et Il respectivement. Dans le cas d'une station d'intercommunication à vingt-quatre canaux d'émission-réception, une hauteur totale de mât de 3;5X seulement est nécessaire. Cette valeur est à comparer par exemple à la valeur de 23,5 > nécessaire dans la première solution de la technique antérieure indiquée en introduction à la description. Selon une autre caractéristique des systèmes d'intercommunication objet de l'invention mis en oeuvre à l'aide d'une ou plusieurs antennes omnidirectionnelles multiaccès telles que précédemment décrites, le fonctionnement multimodes, le nombre d'antennes élémentaires, les dimensions réduites et la symétrie de révolution du ou des réseaux RC d'éléments rayonnants ERi confèrent à l'antenne, objet de l'invention, des potentialités de transmission protégée contre les sources d'interférences et des potentialités de localisation de la direction d'arrivée de ces signaux d'interférences. En vue de constituer un système d'intercommunication protégé contre les sources d'interférences ainsi que représenté par exemple en figures 12a et 12b, la figure 12a représentant simplement pour rappel un réseau circulaire RC susceptible d'être utilisé pour réaliser un système d'intercommunication protégé contre les sources d'interférences, tel que représenté en figure 12b, le système d'intercommunication précité comporte en outre au moins un récepteur phase-fréquence ou goniomètre GON connecté à au moins deux premiers accès, les accès A4 et A5 sur la figure 12b du circuit de couplage MAC.Le récepteur phase-fréquence reçoit ainsi sur les deux bornes d'entrée les signaux délivrés par deux accès consécutifs du circuit de couplage MAC et permet de délivrer un signal représentatif de la fréquence du signal délivré par la source d'interférence et un signal relatif à la direction en azimut de cette source d'interférence. Ce type de récepteur phase-fréquence ou goniomètre ne sera pas décrit car il peut correspondre à un type de récepteur goniométrique de type classique mais sans ambiguité de phase sur une plage de phase 0-3600. En outre, le système comporte également une unité de décision et de commande UDC recevant du récepteur goniomètre GON. les informations de fréquence et de direction en azimut de l'onde incidente sur le réseau circulaire RC. Ainsi qu'on l'a représenté en outre en figure l2b, au moins un récepteur protégé contre les interférences, récepteur noté RAI1 et RAI2 est connecté à au.moins deux deuxièmes accès adjacents du circuit de couplage MAC. Sur la figure 12b, le récepteur RAI1 est connecté aux accès Al et A2 alors que le récepteur RAI2 est connecté aux accès A6 et A7. Chaque récepteur protégé comporte un récepteur élémentaire REC1 et REC2 connecté aux accès adjacents précités par l'intermédiaire de circuits de gain 100 ou circuits atténuateurs et de déphasage 200 ajustables ou programmables. Les circuits de gain ou de déphasage ajustables ou programmables sont interconnectés à l'unité de décision et de commande UDC.Le gain et le déphasage ajustables des circuits précités sont déterminés et les signaux transmis par ces derniers sont délivrés au récepteur élémentaire REC ou REC2 par l'intermédiaire d'un circuit sommateur 300 pour engendrer un signal résultant dont la variation en fonction de la direction de l'onde incidente est un diagramme directionnel, du type cardioïde par exemple, ou un diagramme comportant au moins une zone préférentielle de sensibilité minimum. Ainsi, sur détermination de la valeur de la fréquence du signal délivré par la source d'interférence et de la direction en azimut de celle-ci, par le récepteur goniomètre GON, l'unité de décision et de commande UDC permet à un opérateur ou à une unité centrale programmée d'effectuer un réglage correspondant des atténuations et de déphasage des signaux combinés par le sommateur 300 et délivrés au récepteur élémentaire REC1 ou REC2, la zone préférentielle de sensibilité minimum étant ainsi orientée dans la direction de la source d'interférence.Le processus de calcul et de détermination des valeurs d'atténuation des atténuateurs 100 et de déphasage des déphaseurs 200 en fonction des valeurs de fréquence.et de direction en azimut de la source d'interférence ne sera pas décrit car il correspond à des techniques classiques en matière de protection contre les signaux parasites de postes d'intercommunication radiofréquence. On pourra noter également qu'en vue d'engendrer un diagramme directionnel comportant une pluralité N de zones de sensibilité minimum le récepteur protégé contre les interférences RAI1 ou RAI2 peut être connecté à au moins N + I un accès adjacents du circuit de couplage, le nombre N étant au plus égal à 6. Dans ce cas, la création des zones de sensibilité minimale correspond sensiblement, de par le principe de superposition des états d'équilibre physique, à la superposition d'un nombre de diagrammes de rayonnement correspondant comportant chacun une zone de sensibilité minimale. Le récepteur goniométrique GON peut être étalonné de façon à afficher la direction d'azimut dans une plage 0"-360" d'une onde incidente sur le réseau circulaire RC. De manière classique, il peut comporter par exemple un comparateur de phase détectant la différence de phase entre les signaux issus de deux accès adjacents du circuit de couplage MAC , ces deux accès étant caractérisés par des modes de phase ml et m2 indiqués au tableau II précédent tels que ml - m2 = +1 comme par exemple les paires d'accès Al,A2 et A4,A5. Il peut également être pourvu d'un fréquencemètre indiquant la fréquence de l'onde incidente ainsi que d'autres dispositifs de caractérisation de cette onde incidente. On notera que, pour réaliser au niveau d'un récepteur protégé RAIl ou RAI2 un diagramme directionnel à une zone de sensibilité minimum en forme de cardioïde par exemple, ce récepteur est connecté à deux accès adjacents du circuit de couplage MAC. Dans ce cas, les atténuateurs ou circuits de gain ajustables 100 équilibrent les amplitudes des signaux issus des deux accès et le déphaseur 200, un déphaseur 0"-360" par exemple, déphase l'un des signaux par rapport à l'autre et oriente le trou de la cardiolde dans la direction voulue. La précision en localisation du récepteur goniomètrique GON dépend principalement de la bonne linéarité des diagrammes de phase du champ rayonné suivant ies accès Al à A7 de l'antenne. Les performances de chaque récepteur RAI dépendent de la bonne linéarité des diagrammes de phase, de la bonne -circularité des diagrammes d'amplitude du champ rayonné suivant les accès A1,A2...,A7 ainsi que du gain de l'antenne suivant ces accès. Sur la figure 12b, on a représenté en outre l'existence d'un récepteur de secours REC5 connecté à l'accès A3 du circuit de couplage MAC. Ce récepteur de secours permet de constituer une voie de communication auxiliaire non protégée. Les performances en localisation et en réjection des interférences de l'antenne et du système d'intercommunication objet de l'invention, configurés par exemple suivant le schéma des figures 12a et 12b, peuvent être observées sur les diagrammes des figures 13 et 14. La figure 13 montre les phases des signaux reçus aux accès A4 courbe A et A5 courbe B en fonction de l'angle d'arrivée d'une onde sur le réseau RC. Celui-ci est formé de huit dipôles demi-onde répartis sur un cercle de diamètre 0,5 X où 7 désigne la longueur d'onde du signal radiofréquence en émission-réception autour d'un mât central. On constate que la différence entre les deux courbes de phase A et B donne directement la direction azimutale d'arrivée de l'onde incidente avec une erreur inférieure ou de l'ordre de 1", ce qui préfigure une bonne précision de localisation pour le récepteur goniomètre GON.Pour le même réseau RC, la figure 14 montre l'amplitude du signal qui serait recueilli sur le récepteur élémentaire REC2 interne au récepteur RAI2 pour un réglage fixe des atténuateurs 100 et pour cinq valeurs du déphasageieintroduit par le déphaseur 200 correspondant à cinq directions d'arrivée d'une interférence : 1350, 158 , 1800, 2030,2250. Dans ces directions, la profondeur des trous est supérieure à 30 dB et les largeurs angulaires des trous à -27 dB du maxima sont inférieures à 15". Le gain calculé de l'antenne est voisin de -1,5 dB par rapport à l'isotrope. Cette bonne résolution des interférences fait que l'antenne et le système d'intercommunication objet de l'invention contenant celle-ci sont utilisables dans un environnement perturbé. Les figures 15a et 15b illustrent le schéma d'une station de communication à six voies de réception indépendantes protégées contre les interférences. Dans ce cas, le système à six canaux comporte ainsi six récepteurs protégés contre les interférences, ces récepteurs étant notés RAIl à RAI6. Chaque récepteur précité est connecté à deux accès adjacents du circuit de couplage MAC, des entrées adjacentes de deux récepteurs adjacents étant interconnectées à un meme accès du circuit de couplage par l'intermédiaire d'un Té diviseur 500 et les entrées extrêmes non adjacentes des récepteurs d'extrémité RAI1 et RAI6 sont reliées respectivement à l'accès extrême Al ou A7 du circuit de couplage MAC par l'intermédiaire d'un circuit atténuateur 600. Une unité de décision et de commande UDC interconnectée au récepteur protégé contre les interférences RAI1 à RAI6 reçoit les informations de fréquence et de direction en azimut des sources d'interférence à partir d'un récepteur goniomètre auxiliaire non représenté sur la figure 15b. La commande des six récepteurs RAIl à RA16 se fait manuellement ou électroniquement au moyen de l'unité de commande Ubac, laquelle peut comporter des unités correspondantes indépendantes ou une unité à microprocesseur capable d'assurer le réglage en temps réel de chacun des récepteurs protégés contre les interférences RAIl à RA16 précités. On rappellera que, par accès adjacents, on entend deux accès du circuit de couplage MAC dont les modes de phase m diffèrent d'une unité selon le tableau II précédemment décrit. En vertu de la réciprocité de l'antenne omnidirectionnelle objet de l'invention, le terme intercommunication s'applique ici aussi bien à l'émission qu'à la réception des signaux radiofréquence concernés. On notera également que la conception interne plus ou moins élaborée des récepteurs goniomètres GON ou protégés contre les interférences RAI et récepteurs élémentaires REC est du domaine des compétences normales de l'homme de métier et n'altère en rien ni le fonctionnement ni la structure de l'antenne et du système d'intercommunication objet de l'invention. REVENDICATIONS 1. Antenne omnidirectionnelle multiaccès, caractérisée en ce qu'elle comporte - un réseau circulaire (RC) comportant huit éléments rayonnants (ERi) sensiblement omnidirectionnels régulièrement répartis à la périphérie d'un cercle de diamètre # inférieur à 0,75 longueur d'onde (0,75#), - un circuit de couplage (MAC) desdits éléments rayonnants comportant sept accès (Aj), lesdits éléments rayonnants (ERi) et lesdits accès étant couplés selon la matrice de phase d'alimentation suivante ELEMENTS RAYONNANTS ACCES ER1 ER2 ER3 ER4 ERS ER6 ER7 R8 A1 -45 180 45o -9oo 135 Oo -135 90 A2 OC -90 1800 90 OC -90 1800 900 A3 0 -45 ~-90 .1350 1800 1350 900 450 A4 0 0 0 0 0 0 0 A5 -1350 -900 -450 00 45 90 135 1800 A6 -90 OC 90 180 -90 OC 90 1800 A7 -90 45 1800 -45 90 225 0 135 lesdits élements rayonnants ERp, ERp+4, pour l #p# 4 étant diamétralement opposés sur le réseau circulaire (RC). 2. Antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que lesdits éléments rayonnants (ERi) sensiblement omnidirectionnels sont constitués par des éléments rayonnants identiques tels que dipôle demi-onde, trombonne, dipôle à alimentation coaxiale, dipôle asymétrique, dipôle imprimé, doublets, dipôles à réflecteur dièdre. 3. Antenne selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que ledit circuit de couplage (MAC) comporte - un premier étage formé de quatre jonctions hybrides 0"-180" (Cl à C4), chacune desdites jonctions hybrides couplant ensemble une paire de dipôles diamétralement opposés du réseau, - un deuxième étage formé de deux jonctions hybrides 0"-180" (C5, C6) et de deux jonctions hybrides 0"-90" (C7,C8), chacune des jonctions hybrides 0"-180" (C5,C6) dudit deuxième étage couplant ensemble une paire de jonctions hybrides 00.1800 (Cl,C3) respectivement (C2,C4) du premier étage et chacune des jonctions hybrides 0 -90 (C7,C8) dudit deuxième étage couplant ensemble la même paire de jonctions hybrides 0"-180" (Cl,C3) respectivement (C2,C4) du premier étage, et - un troisième étage formé d'une jonction hybride 0"-180" (C9), de trois jonctions hybrides 00.900 (Cl0,Cll,Cl2) et de deux déphaseurs (Dl,D2) couplant les jonctions du deuxième étage aux sept accès de l'antenne. 4. Antenne selon la revendication 3, caractérisée en ce que l'une (2) des deux deuxièmes bornes symétriques (2,4) de la jonction hybride 0"-180" dudit troisième jetage est chargée par une impédance adaptée (X). 5. Antenne selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisée en ce que les jonctions hybrides 0"-180" respectivement 0 -90 sont identiques chacunes à chacunes. 6. Antenne selon l'une des revendicati.ons 3 à 5, caractérisée en ce que chaque jpnction hybride 00.1800 est constituée par une jonction hybride 0 -90 à l'une. des bornes asymétriques de laquelle est associé un circuit déphaseur de 90 . 7. Système d'intercommunication multicanaux, caractérisé en ce qu'il comporte au moins une antenne selon l'une des revendications précédentes. 8. Système 4'intercommunication multicanaux selon la revendication 7, caractérisé en ce que six des accès (Al,A2,A3,A5,A6,A7) sont interconnectés respectivement à la sortie d'un émetteur (El,E2,E3,E4,E5,E6), l'un des accès (A4) étant interconnecté à un circuit séparateur (SEP) à six accès, chaque accès de l'étage séparateur (SEP) étant interconnecté respectivement à l'entrée d'un récepteur (Rl,R2....,R6) pour constituer un système d'intercommunication à six canaux d'émission-réception. 9. Système d'intercommunication multicanaux selon la revendication 7, caractérisé en ce que les sept accès (Al à A7) sont interconnectés respectivement à la sortie d'un émetteur (El à E7), ladite antenne étant munie d'une antenne de réception omnidirectionnelle auxiliaire (F) connectée à un circuit séparateur (SEP) à sept accès, chaque accès de l'étage séparateur (SEP) étant interconnecté respectivement à l'entrée d'un récepteur (Rl 'à R7) pour constituer un système d'intercommunication à. sept canaux d'émission-réception. 10. Système d'intercommunication multicanaux selon la revendication 7, caractérisé en ce que six des sept accès (Al,A2,A3,A5,A6,A7) sont interconnectés respectivement à la sortie d'un émetteur (El,E2,E3,E4,E5, E6), l'un des accès (A4) étant interconnecté à la borne d'entrée-sortie d'un circuit duplexeur (DPX), ledit circuit duplexeur comportant un accès relié à la sortie d'un émetteur (E7) et une sortie reliée à un étage séparateur à sept accès, chaque accès de l'étage séparateur étant connecté respectivement à l'entrée d'un récepteur (Rl à R7) pour constituer un circuit d'intercommunication à sept canaux. 11. Système d'intercommunication selon les reyendications 7 et -8, caractérisé en ce qu'il comprend deux antennes selon les revendications l à 6, les réseaux circulaires (RCl et RC2) de chaque antenne étant superposés sur un même mât et les émetteurs (El à El2) et les récepteurs (Rl à Rl2) étant choisis de façon à constituer un système d'intercommunication à douze canaux. 12. Système d'intercommunication selon la revendication 7, caractérisé en ce que, en vue de constituer un système d'intercommunication protégé contre des sources d'interférences, ledit système comporte en outre - au moins un récepteur phase-fréquence ou goniomètre (GON) connecté à au moins deux premiers accès du circuit de couplage (MAC), au moins un récepteur étant destiné à la localisation des interférences, - une unité de décision et de commande (UDC) recevant dudit récepteur goniomètre (GON) les informations de fréquence et de direction en azimut d'une onde incidente sur le réseau circulaire, - au moins un récepteur protégé contre les interférences (RAI1, RAI2) connecté à au moins deux deuxièmes accès adjacents du circuit de couplage (MAC), chaque récepteur protégé comportant un récepteur élémentaire (REC1, REC2) connecté auxdits accès adjacents par l'intermédiaire de circuits de gain (100) et de déphasage (200) ajustables ou programmables, lesdits circuits de gain ou de déphasage ajustables ou programmables, étant interconnectés à l'unité -de décision et de commande (UDC), le gain et le déphasage ajustables desdits circuits étant déterminés et les signaux transmis par ces derniers étant délivrés audit récepteur élémentaire (RECl,REC2) par l'intermédiaire d'un circuit sommateur (300) pour engendrer un signal résultant dont la variation en fonction de la direction en azimut de l'onde incidente est un diagramme directionnel du type cardiolde comportant au moins une zone préférentielle de sensibilité minimum, ladite zone préférentielle de sensibilité minimum étant, par l'ajustage des circuits de gain et de déphasage ajustables, orientée dans la direction de la source d'interférences. 13. Système selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'en vue d'engendrer un diagramme directionnel comportant une pluralité N de zones de sensibilité minimum, ledit récepteur protégé contre les interférences (RAI1, RAI2) est connecté à au moins N+l accès adjacents du circuit de couplage, le nombre N étant au plus égal à 6. 14. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'en vue de réaliser un système d'intercommunication protégé contre les sources d'interférences à six canaux, ledit système comporte en outre - six récepteurs protégés contre les interférences (RAIl à RA16) chaque récepteur étant connecté à deux accès adjacents dudit circuit de couplage (MAC), les entrées adjacentes de deux récepteurs adjacents étant interconnectées à un même accès du circuit de couplage par l'intermédiaire d'un Té diviseur (500) et les entrées extrêmes non adjacentes des récepteurs d'extrémité étant reliées respectivement à l'accès extrême (Al) ou (A7) du circuit de couplage (MAC) par l'intermédiaire d'un circuit atténuateur (600), - une unité de décision et de commande (UDC) interconnectée auxdits récepteurs protégés contre les interférences et recevant les informations de fréquences et de directions en azimut des sources d'interférences à partir d'un récepteur goniomètre auxiliaire.