FR 2635475 A1 19900223 FR 8911027 A 19890818 La présente invention concerne des procédés et un appareil nouveaux destinés à soumettre à une séparation ou à un enrichissement un mélange de deux ou plus de deux matières en particules discrètes, par exemple un mélange de deux ou plus de deux matières minérales granulaires ou analogues & une roche, chacune de ces matières ayant un coefficient de frottement par glissement différent. La présente invention concerne plus précisément le triage de matieres dissemlables par des procédés qui tirent parti de leurs différences de coefficients de frottement par glissement.La présente invention concerne en outre des perfectionnements dans le domaine de la séparation de mélanges de masses de matières dissemblables, par exemple de mélanges de matières minérales, dans lesquelles 1' -- titude à la séparation des constituants de ces mélanges résulte principalement de différences entre leurs coefficients respectifs de frottement par glissement plutôt que de leurs formes ou degré de sphéricité. Les minerais et d'autres substances minérales, lorsqu'ils sont extraits, contiennent habituellement différentes impuretés, ce qui signifie que les substances minérales désirées sont obtenues habituellement en mélange avec d'autres substances minérales. Ainsi, la substance minérale ou le minerai désiré doit être habituellement séparé du reste de la matière telle qu'elle est obtenue par extraction. Le talc, par exemple, est présent dans la nature dans des formations rocheuses dans lesquelles il est classiquement associé à d'autres substances minérales, telles que la dolomite, la chlorite, le quartz, la pyrite, la magnésite, la calcite, le feldspath, le mica ou leurs mélanges. Afin de faciliter la description, le terme "dolomiten, tel qu'il est utilisé dans la présente demande, désigne la dolomite et/ou les autres substances minérales précitées auxquelles le talc est mélangé ou associé d'une autre manière dans la nature. Un minerai brut d'extraction est généralement constitué, dans la plus grande partie, de roches constituées d'une substance minérale prédominante, par exemple les roches à base de talc sont mélangées à des roches à base de dolomite, etc.Un très faible pourcentage de conglomérats contenant des mélanges variables de substances minérales, telles que le talc mélangé à la dolomite dans la même roche, peut être également présent. Le talc est couramment séparé d'autres substances minérales, par exemple de la dolomite, par des procédés de triage manuel ou de flottation. Le triage manuel ou artisanal est basé sur des différences visuelles entre les espèces minérales, telles que des variations de couleurs, le degré de granulation, les dimensions des agrégats de matières, etc., qui sont perceptibles pour la personne effectuant le triage. Le triage manuel demande bien entendu un travail considérable. I1 peut également engendrer des blessures invalidantes, comprenant le syndrôme du canal carpien. Les procédés de flottation sont coûteux, principalement en raison de l'appareillage très coûteux nécessaire pour leur mise en oeuvre.En outre, de grandes quantites d'eau sont nécessaires, eau qui n'est pas disponible dans de nombreuses régions minières telles que celles situées dans le Montana et en Australie. De nombreuses tentatives ont été faites pour élaborer des procédés automatisés pour le triage des substances minérales. Parmi ceux-ci se trouve le triage optique, qui est basé sur des différences visuelles perceptibles par un capteur optique dans la réflexion de la lumière par les surfaces des minerais ou des substances minérales à séparer, des procédés de flottation gravimétrique qui sont basés sur des différences de densité des matières å separer et des procédés de séparation électros tatiques basés sur l'électrophorèse ou la diélectrophorèse, qui sont fondés sur les différences de conductivité ou de forme des constituants du mélange.Cependant, aucun de ces procédés automatisés de triage n'a été totalement couronné de succès car ces procédés peuvent être influencés par des variations de couleurs entre les particules, des variations de formes, des différences de densité et des variations de dimensions des substances minérales, pour ne citer que quelques facteurs. Un certain nombre de procédés automatisés de triage basés sur la forme des particules ont été élaborés. Par exemple, la séparation du charbon de la roche à laquelle il est associé est décrite dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique N' 1 030 042, délivre le 18 juin 1912 au nom de Wilmot et collaborateurs et N 1 190 926, délivré le 11 juillet 1916 au nom de Lotozky. Le charbon convenable pour la séparation par ces procédés brevetés est sous une forme granulaire et présente généralement une configuration plus ou moins sphérique. La roche associée, qui comprend du schiste ardoisier, doit d'autre part être présente sous forme de fragments plus ou moins plats. Dans le procédé au nom de Wilmot et collaborateurs, un mélange de charbon et de sa roche associée est placé dans une goulotte présentant un disque rotatif au milieu de sa longueur. Le charbon, étant de forme généralement sphérique, tombe dans la goulotte et s'accumule dans un caisson au fond de la goulotte. La roche associée, généralement plate, descend le long de la goulotte jusqu'à ce qu'elle atteigne le disque rotatif ou elle s'accumule et est évacuée de la goulotte par le disque. Dans le procédé de Lotozky, une goulotte n'est pas utilisée. A la place, un mélange de charbon et de roche est placé sur la surface d'un disque rotatif incliné dans une direction opposée s celle du déplacement du disque. Le charbon, qui est également de forme généralement sphérique, continue å descendre dans sa direction initiale sur la surface du disque. La roche plate s'accumule sur le disque et est évacuée. Ces procédés de séparation sont fondés sur la forme des particules à séparer, en particulier dans la mesure ou les particules séparées sont ou non sphériques, utilisant ainsi à la fois les coefficients de frottement par roulement et par glissement dans le procédé de triage plutôt que des différences entre les coefficients de frottement par glissement des deux types de particules séparées. En outre, les disques rotatifs de Wilmot et collaborateurs et de Lotozky sont utilisés uniquement pour véhiculer physiquement du schiste ardoisier ou d'autres roches plates hors du courant de schiste ardoisier/charbon, non pour conférer une accélération par centrifugation afin de séparer le charbon des autres matières présentes. D'autres procédés et appareils automatisés de triage basés uniquement sur la forme des particules comprennent, par exemple, ceux décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 4 059 189, délivré le 22 novembre 1977 au nom de John. La séparation de particules ayant une composition identique mais des formes différentes est de nouveau basée sur le degré de sphéricité des particules séparées, tel qu'il est mis en évidence par leurs différences de coefficients de frottement par roulement et par glissement. Encore un autre appareil automatisé pour la séparation de particules et basé sur le degré de sphéricité de ces particules est présenté dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 3 485 360, délivré le 23 décembre 1969 au nom de Deinken et collaborateurs. L'appareil de Deinken et collaborateurs consiste en un disque rotatif alimenté avec un mélange contenant des particules, de composition identique, généralement sphériques et des particules généralement non sphériques, de forme irrégulière. Les particules sphériques roulent hors du disque, tandis que les particules de forme irrégulière sont enlevées de force de la surface du disque. Un autre procédé automatisé de séparation, celui décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 1 744 967, délivré le 28 janvier 1930 au nom de Johnson, nécessite l'application d'un champ électrostatique.Le procédé de Johnson est basé sur une différence de friction obtenue principalement en augmentant la force gravitationnelle par application d'une force électrostatique pour tirer parti du fait que des particules plates créent un champ électrostatique plus puissant que celui créé par des particules sphériques. Des procédés de triage automatisé ont été également élaborés pour séparer des particules sur la base de différences de leurs propriétés adhésives ; voir le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 3 508 645, délivré le 18 avril 1970 au nom de Conrad. Dans le procédé de Conrad, des particules adhésives, telles que de la viande de poulet, sont contraintes & adhérer å une surface en mouvement par liaison statique tandis que des particules non adhésives, telles que les os de poulet associés, quittent par glissement la surface en mouvement. D'autres procédés de séparation ont été utilisés pour séparer des mélanges de matières par concentration suivant la gravité en utilisant les différences de densité entre les constituants du mélange. Ces procédés peuvent etre mis en oeuvre sur des tables de concentration de minerais, une forme de table vibratoire. Aucun des procédés précités de triage automatisé ne permet la séparation de substances minérales différentes en tirant parti de différences des coefficients de frottement par glissement présentées par les substances minérales séparées. Il a été trouvé & présent que les constituants de mélanges de matières en particules discrètes, par exemple d'un mélange de deux ou plus de deux matières minérales granulaires ou analogues i de la roche ayant des constitutions chimiques différentes mais des configurations physiques similaires, peuvent être séparés les uns des autres par une technique nouvelle de triage qui utilise des différences entre les coefficients de frottement par glissement des matières séparées, ce qui supprime ainsi le besoin de mettre ces matières sous des formes différentes pour effectuer leur séparation. En conséquence, un objectif de la présente invention consiste à proposer des procédés et un appareil pour la séparation de matières différentes, comprenant, mais à titre non limitatif, des substances minérales différentes ayant des coefficients différents de frottement par glissement en tirant parti de ces différences de coefficients de frottement par glissement. Un objectif de la présente invention consiste également à proposer des procédés et un appareil pour la séparation du talc des substances minérales et des roches associées en utilisant les différences entre les coefficients de frottement par glissement présentées par le talc et ces substances minérales associées afin de produire du talc de haute qualité et des mélanges à base de talc de qualité améliorée. Ces objectifs parmi d'autres, ainsi que la nature, le cadre et l'utilisation de la présente invention, apparaîtront aisément à l'homme de l'art d'après la description suivante, les dessins et les revendications annexées. La présente invention est basée sur la découverte que n'importe quel mélange de deux ou plus de deux matières en particules discrètes, chacune présentant des différences notables avec les autres matières du mélange en ce qui concerne leurs coefficients de frottement par glissement, peut être soumis à un triage en utilisant ces différences de coefficients de frottement. Ces mélanges de particules sont séparés en les mettant en contact avec une surface sur laquelle les différents constituants du mélange présentent des différences de coefficients de frottement par glissement et la séparation est effectuée par des différences du mouvement des différents constituants sur la surface, résultant des différences de leurs coefficients de frottement par glissement. La surface sur laquelle les matières présentent des différences de coefficients de frottement par glissement peut constituer une partie d'un appareil dans lequel des forces d'accélération ou de décélération sont appliquées aux matières pour provoquer des différences de mouvement de glissement des constituants du mélange de matières sur la surface.Cet appareil peut présenter n'importe quelle configuration qui permet de telles séparations, comprenant, mais à titre non limitatif, uz appareil contenant des glissières, des disques rotatifs, des centrifugeuses, des cylindres rotatifs, des tables vibrantes, etc. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre, faite en regard des dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une représentation schématique, en vue de dessus et en plan, d'un appareil à disque rotatif représentant une forme de réalisation de la présente invention, qui utilise un transporteur d'alimentation conjointement avec une goulotte d'alimentation et une raclette pour introduire le mélange de matières sur la surface du disque sur laquelle la séparation s'effectue ;; - la figure la est une représentation schématique, en vue partielle et en plan, d'une forme de réalisation modifiée d'un appareil & disque rotatif constituant une forme de réalisation de la présente invention - la figure 2 est une représentation schématique, en vue latérale, de l'appareil à disque rotatif représenté sur la figure 1 - la figure 3 est une vue en plan agrandie, en coupe partielle, de l'appareil à disque rotatif conforme à la présente invention - la figure 4 est une vue en section verticale, en coupe partielle, le long de la ligne 4-4 de la figure 3 - la figure 5 est une représentation schématique, en vue de dessus et en plan, de l'appareil à table vibratoire représentant une forme de réalisation de la présente invention, dans lequel le mélange de matières à séparer est introduit au moyen d'un transporteur à vis sur la surface de la table vibratoire sur laquelle la séparation est effectuée ; - la figure 6 est une représentation schématique en vue latérale de l'appareil à table vibratoire représenté sur la figure 3, montrant le culbuteur de la table vibratoire ; et - la figure 7 est une représentation schématique en vue de face de l'appareil à table vibratoire représenté sur la figure 3, montrant l'inclinaison de la table vibratoire. Parmi les mélanges de matières en particules discrètes qui peuvent être séparés conformément à la présente invention en utilisant des différences de coefficients de frottement par glissement entre ces matières se trouvent des minerais et des substances minérales sous forme de masses granulaires ou rocheuses provenant de minerais bruts d'extraction, la substance minérale ou le minerai désiré étant dans ces cas séparés de roches constituées en totalité ou en partie d'autres matières.Des mélanges de substances minérales naturelles, par exemple des associations de n'importe quelle substance minérale choisie entre le talc, la dolomite, la chlorite, le quartz, la pyrite, la magnésite, la calcite, le feldspath, le mica, telles que des associations de talc et de dolomite, de talc et de chlorite, de chlorite et de dolomite, de chlorite et de quartz, etc., conviennent particulièrement pour la séparation de cette manière. Le talc, un silicate de magnésium hydroxylé, est présent dans la nature de la manière précitée, dans des formations rocheuses associées à différentes substances minérales. Les plus courantes de ces substances minérales sont la dolomite, la chlorite, le quartz, la pyrite, la magnésite, la calcite, le feldspath, le calcium et le mica.Un minerai brut d'extraction provenant d'une mine de talc, soumis à un quelconque procédé de séparation, y compris un procédé conforme à la présente invention, est classiquement sous forme de mélanges de roche ayant des dimensions allant de particules fines a des particules plus volumineuses ayant des dimensions caractéristiques allant jusqu'à environ 51 cm. Dans la plupart des cas, chaque roche dans ce mélange est constituée principalement d'un type de substance minérale. Un très faible pourcentage de conglomérats, contenant des mélanges de substances minérales, peut être présent. Le minerai brut d'extraction peut également contenir du sable, d'autres particules rocheuses et de la gangue. Ces mélanges de substances minérales sont séparés conformément à la présente invention en tirant parti des différences entre les coefficients de frottement par glissement de leurs différents constituants. Le coefficient de frottement, de manière générale, est une mesure de la résistance d'un objet s un mouvement sur une surface, exprimée sous l'une des trois formes : coefficient de frottement statique, dynamique ou par roulement. Le coefficient statique de frottement, la plus forte de ces trois forces de frottement, est une mesure de la force requise pour déclencher le mouvement de l'objet sur la surface, calculée en prenant la tangente de l'angle d'inclinaison requis pour déclencher le mouvement sur la surface.Le coefficient dynamique de frottement, bien que plus faible que le coefficient statique de frottement, ne diffère pas notablement du coefficient statique de frottement aux basses vitesses et est une mesure de la force nécessaire pour maintenir l'objet dans un mouvement de glissement sur la surface. Le coefficient dynamique de frottement est calculé en prenant la tangente de l'angle d'inclinaison requis pour maintenir la vitesse constante de l'objet se déplaçant sur la surface. Un coefficient statique ou dynamique de frottement d'un objet est désigné par son coefficient de frottement par glissement et est une mesure de la résistance de l'objet au glissement. Le coefficient de frottement, quelle que soit la manière dont il est exprimé, lorsqu'il est multiplié par une force de l'objet normale à une surface, donne la force nécessaire pour le déplacement de l'objet le long de la surface à une vitesse constante ou, dans le cas du coefficient statique de frottement, pour le déclenchement de ce mouvement. Le coefficient de frottement par glissement d'une matière est non seulement particulier à la matière proprement dite, mais également à chaque surface avec laquelle la matière vient en contact, et est influencé par des variables telles que la dureté de la surface, le poli de la surface, le degré de caractère amorphe de la surface, le diamètre des grains de la matière et tous les revêtements tels que des fluides, la poussière et d'autres impuretés qui sont présents sur la surface ou associés à la. matière entrant en contact avec la surface. Ainsi, un mélange de matières en particules discrètes ayant des configurations physiques similaires mais des compositions chimiques différentes péut être soumis à une séparation en utilisant le procédé et l'appareil de la présente invention, sur la base des différences de coefficient de frottement par glissement que présentent ces matières sur n'importe quelle surface particulière, non influencée par les dimensions ou la géométrie de la roche. La séparation de mélanges de matières au moyen des différences de coefficients de frottement par glissement, conformément å la présente invention, peut être effectuée par n'importe quel procédé choisi entre le triage au moyen de différences de vitesses, le triage par résistance au glissement et le triage par freinage différentiel suivant la manière d'amener le mélange de matières, à séparer & se déplacer sur une surface en fonction des coefficients de frottement par glissement des constituants du mélange. Dans le triage suivant les différences de vitesse, l'une des matières à séparer est amenée à glisser sur la surface å une vitesse notablement supérieure å celle de la ou des autres matières. Lorsque, pour un mélange de matières,le taux d'accélération d'un mélange de matières se déplaçant parallèlement å la normale sur une surface le long de laquelle le mélange de matières se déplace est supérieur aux coefficients de frottement par glissement des constituants du mélange de matières, les constituants se déplacent le long de la surface chacun à une vitesse inversement proportionnelle à leur coefficient de frottement par glissement. Ainsi, plus le coefficient de frottement par glissement contre la surface est faible, plus le constituant se déplace rapidement. Dans le triage par résistance au glissement, une matière dans le mélange i séparer est amenée à se déplacer le long de la surface tandis que la ou les autres matières restent stationnaires. Le taux d'accélération parallèle à la normale sur une surface, qui est proportionnel aux coefficients de frottement par glissement des matières, est tel que le constituant ayant le plus faible coefficient de frottement par glissement se déplace le long de la surface tandis que le ou les autres constituants ayant des coefficients de frottement par glissement plus élevé restent stationnaires sur la surface. Le triage par freinage différentiel, une variante du triage par différences de vitesse, est fondé sur le ralentissement d'une matière plus rapide que celui de la ou les autres matières lorsque les constituants d'un mélange à séparer sont introduits sur une surface à la même vitesse initiale. Le taux de décélération d'une matière se déplaçant parallèlement à la normale sur une surface est directement proportionnel à son coefficient de frottement par glissement. Ainsi, des matières ayant des coefficients de frottement par glissement supérieurs présentent un ralentissement supérieur à celui de matières ayant des coefficients de frottement par glissement inférieurs. Un appareil utilisé pour effectuer des séparations de matières conformément à la présente invention comprend des moyens pour amener les matières à séparer sur une surface sur laquelle les matieres à séparer présentent des différences suffisantes entre leurs coefficients de frottement par glissement, associés à des moyens pour appliquer une force destiné à provoquer un mouvement de ces matières sur la surface de sorte que ces différences de frottement puissent se manifester. Ces forces appliquées peuvent être de nature accélérative ou décélérative et peuvent comprendre des forces de gravitation et de centrifugation. Un autre type d'appareil qui peut être utilisé dans la mise en pratique de la présente invention peut être désigné de manière générale sous le nom d'appareil de triage å disque rotatif, comme le montrent les figures 1 et 2, représentées respectivement en vue de dessus et en vue latérale. Lors de l'utilisation d'un tel appareil, un mélange de particules à plusieurs constituants, par exemple un mélange de substances minérales tel que des mélanges de roches du type talc et dolomite, est introduit au moyen d'un système d'alimentation sur une surface de séparation. Dans le système d'alimentation, le mélange & plusieurs constituants est introduit à partir d'une trémie 110 sur un dispositif vibrant d'alimentation 112. Le dispositif vibrant d'alimentation 112 contient un tamis 114 qui permet d'évacuer du dispositif les fines et d'autres matières étrangères en particules lors du passage du mélange à plusieurs constituants i travers le dispositif vibrant d'alimentation 112. Le tamis 114 peut consister en une plaque métallique munie de trous poinçonnés ayant un diamètre d'approximativement 3,8 cm. Le mélange de matières tamisé, dont les particules de plus petit diamètre ont été éliminées, est amené depuis le dispositif vibrant d'alimentation 112 à un transporteur d'alimentation 118 au moyen d'une glissière 116.La glissière 116 peut avoir n'importe quel angle d'inclinaison et, de préférence, possède une rigole en forme de V destinée à accélérer et placer les particules ou les roches à séparer en une seule file sur un transporteur d'alimentation 118. Par exemple, la glissière 116 peut avoir une rigole en forme de V de 30', inclinée a un angle de 35 de l'horizontale. Cela permet un alignement et un espacement adéquats des particules du mélange pour que l'élément 122 en forme de disque fonctionne convenablement. Le mélange de matieres se déplace le long du transporteur d'alimentation 118 jusqu'à une glissière d'alimentation 120, qui est utilisée pour transférer le mélange en particules depuis le transporteur d'alimentation 118 & la surface du disque rotatif 122.Par exemple, la glissière d'alimentation 120 peut avoir une longueur de 0,9 m et avoir un angle d'inclinaison de 16-. Le transporteur d'alimentation 118 est mis en fonctionnement & n'importe quelle vitesse convenable, de préférence & une vitesse qui permet au mélange de matières, lors de sa sortie de la glissière d'alimentation 120 sur le disque 122, d'avoir une vitesse pratiquement égale à la vitesse tangentielle du disque 122 a ce point, c'est-à-dire du point d'alimentation du disque rotatif 122.La vitesse du transporteur d'alimentation 118 est généralement supérieure à la vitesse tangentielle du disque 122 au point d'alimentation puisque l'énergie d'accélération du mélange de matières tend à se dissiper lorsque le mélange de matières descend la glissière d'alimentation 120, heurte la raclette 124 et change de direction sur la surface du disque 122.A titre d'exemple illustratif, lorsque le disque 122 possède un diamètre de 1,8 m, une vitesse de rotation de 30 tr/min et un point d'alimentation à une distance radiale de 45,7 cm du centre du disque 122, on fait alors fonctionner le transporteur d'alimentation 118 à une vitesse de 2,1 m/s avec pour résultat une vitesse de 14,3 m/s du mélange de matières lorsque celui-ci quitte la glissière d'alimentation 120 et passe sur la surface du disque 122, vitesse qui est égale à la vitesse tangentielle approximative du disque 122 au point d'alimentation correspondant à une distance radiale de 45,7 cm.A de plus basses vitesses d'alimentation, la glissière d'alimentation 120 peut également comprendre une surface de séparation constituant une forme de réalisation de la présente invention et, comme telle, peut soumettre le mélange de matières à des forces d'accélération ou de décélération, accroissant ainsi davantage la séparation du mélange de matières. A des vitesses d'alimentation plus élevées, la glissière d'alimentation 120 cesse de fonctionner comme surface de séparation en raison de l'interaction présentée par le mélange de matières.Dans ces interactions, les constituants ayant le plus faible coefficient de frottement par glissement poussent le ou les constituants ayant des coefficients de frottement supérieurs en aval de la glissière d'alimentation 120, avec pour résultat des vitesses pratiquement identiques des constituants du mélange de matières lorsque ces constituants viennent en contact avec la surface du disque rotatif 122. Par exemple, å une vitesse d'alimentation d'environ 40 tonnes/heure d'un mélange de roches du type talc et dolomite, les vitesses sont pratiquement égales pour le talc et la dolomite lorsqu'ils viennent en contact avec les disques 122. La surface de la glissière d'alimentation 120 peut être identique à celle de la surface du disque rotatif 122 ou bien différente.Une raclette d'alimentation 124 est utilisée pour placer, avec un espacement variable à nul, les particules ou roches constituant le melange en particules en une seule file sur la surface du disque 122 de manière à empêcher une partie quelconque de cette matière d' être poussée ou piégée par le reste du mélange. La raclette d'alimentation 124 peut avoir n'importe quelle configuration qui facilite la mise en place du mélange de matières sur la surface du disque 122 sans provoquer de rebondissement ou de roulement du mélange de matières. De préférence, la raclette d'alimentation 124 est incurvée, le degré de courbure pouvant être modifié pour faire varier le point d'alimentation. Le point d'alimentation varie suivant des facteurs tels que la composition du mélange en particules, le diamètre des particules ou des roches séparées et leurs différences de coefficients de frottement par glissement, ainsi que la vitesse de rotation, le diamètre, la matière de surface et le profil du disque 122. Le disque 122 peut avoir n'importe quel diamètre suffisant pour effectuer la séparation et possède de préférence un diamètre d'environ 0,6 m å 9,1 m. Le disque 122, comme le montrent les figures 1 et 2, est mis en rotation dans le sens inverse de celui des aiguilles d'une montre autour d'un axe 126 en utilisant n'importe quel moyen classique tel qu'un moteur électrique (non représenté). La vitesse de rotation du disque 122 est choisie de manière que deux ou plus de deux composés différents, qui constituent le mélange en particules, présentent des différences de vitesses, sur la base de leurs coefficients respectifs de frottement par glissement, qui dépendent de celui des trois types respectifs de coefficients de frottement par glissement pouvant être utilisés lors de la mise en pratique de la présente invention -- triage par différence de vitesses, triage par rétention de glissement ou triage par freinage différentiel -- qui est mis en pratique à n'importe quel moment particulier.Pour un disque de diamètre donné, lorsque le diamètre caractéristique des particules dans le mélange diminue, la vitesse de rotation du disque doit être accrue pour surmonter l'interférence avec les caractéristiques de friction de la surface du disque par des fines, etc. De plus, pour une composition et un débit donnés du mélange de particules, lorsque le diamètre du disque 122 est accru, sa vitesse de rotation est habituellement réduite. La vitesse de rotation du disque 122 peut être une vitesse quelconque ; cependant, en raison de limitations physiques concernant la fabrication et l'utilisation, la vitesse de rotation du disque 122 est de préférence comprise dans l'intervalle d'environ 14 tr/min à environ 22 tr/min. Le constituant du melange en particules ayant le coefficient de frottement par glissement inferieur (ou le plus faible, dans le cas de trois ou plus de trois constituants) sur la surface du disque 122 glisse sur la surface vers le périmètre du disque 122 et quitte le bord du disque 122 où il est déposé dans un caisson 130 duquel .il peut être enlevé par des moyens tels qu'un transporteur 132. Le constituant ayant un coefficient de frottement par glissement supérieur sur la surface du disque reste stationnaire ou se déplace à une plus faible vitesse vers le périmètre du disque 122 et est en conséquence enlevé du disque a un endroit sur le périmètre différent de celui duquel sont enlevées les matieres ayant le coefficient de frottement par glissement inférieur.N'importe quelle matière restant sur la surface du disque 122 après un seul tour est enlevée de force de la surface par des moyens tels qu'une raclette de réjection 140 ou tout autre moyen convenable, tels qu'un racloir, un jet d'air, le vide, etc., dans un caisson de rejet 142. Le contenu du caisson 142 peut être évacué au moyen d'un transporteur 144.Les caissons supplémentaires (non représentés) et des moyens d'évacuation (également non représentés) peuvent être placés & certains endroits, sur le périmètre du disque 122 entre les caissons 130 et 142, la proportion de constituants recueillie dans ces caissons dépendant de l'emplacement relatif des caissons supplémentaires entre les caissons 130 et 142, le pourcentage évacué de matières ayant le coefficient inférieur de frottement par glissement augmentant avec la diminution de la distance des caissons supplémentaires à partir du caisson 130. La matière recueillie dans ces caissons supplementaires peut être soumise à un autre triage, par recyclage en la faisant passer dans la trémie d'alimentation 110 ou bien en l'utilisant comme charge d'alimentation dans la mise en oeuvre d'un autre procédé de séparation ou de triage. Pour modifier ou ajuster les caractéristiques de séparation de l'appareil, la surface du disque 122 peut être mouillée, au moyen d'une pulvérisation d'eau 150, le cas échéant, pour conférer des qualités de frottement de surface différentes. Un dispositif de nettoyage 158 peut être utilisé pour éliminer des matières, par exemple le sable et des éclats, autres que les matières en particules discrètes séparées de la surface du disque 122. Le dispositif de nettoyage 158 peut consister en un élément rotatif portant une brosse en Nylon ou tout autre moyen de nettoyage convenable qui élimine efficacement la matière étrangère de la surface du disque 122, comprenant, mais à titre non limitatif, une brosse rotative, un jet de fluide, un dispositif de mise sous vide, un - racloir ou une association de ces dispositifs. Il est possible de faire varier le profil de surface du disque 122 suivant l'intensité de la force de gravitation à utiliser dans le procédé de séparation. I1 est possible d'utiliser n'importe quel profil convenable, comprenant, mais à titre non limitatif, des surfaces de disque ayant une section transversale radiale qui est plate, convexe, concave ou sous forme d'un cône peu profond. Dans le cas d'un disque plat, l'accélération minimale requise pour faire glisser au moins l'une des matieres à séparer est égale au coefficient de frottement par glissement de la matiere choisie sur la surface du disque, puisque la force de cette matière normale au plar de la surface du disque est égale au poids de cette matière. De préférence, le disque 122 illustré dans l'installation représentée sur les figures 1 et 2 possède un profil concave, généralement tronconique, comme le montrent le mieux les figures 3 et 4. Un disque ayant un tel profil donne une installation ayant une capacité supérieure et permet ainsi la séparation de plus grands volumes de matières pendant un temps donné. Un profil concave facilite également la prévention d'un rebondissement et d'un roulement des matières séparées. Dans une forme de réalisation appréciée de la presente invention, le profil de surface du disque 122 présente une configuration telle qu'un taux constant d'accélération des constituants du mélange de matières à séparer soit maintenu, en particulier sur la zone de séparation de la surface. Les détails particuliers de construction d'un disque 122 présentant cette configuration préférée sont représentés sur les figures 3 et 4. De la manière indiquée, le disque 122 est muni d'un moyeu 160, de section transversale polygonale, qui est fixé par la clavette 162 & l'arbre rotatif de commande 126. Plusieurs supports 164, représentés ici sous forme d'éléments structuraux tubulaires allongés, sont associés de manière fixe au moyeu 160 et s'étendent radialement à partir de celui-ci. La fixation des éléments 164 au moyeu 160 est ef-fectuée au moyen d'une plaque terminale 166 soudée bout à bout å l'extrémité de chaque élément adjacent au moyeu, plaque qui est munie de trous destinés à recevoir des boulons 168 destinés à fixer la plaque, et ainsi l'élément servant de support, au moyeu. Les éléments 164 servant de supports, s'étendant radialement, portent le disque 122 qui est formé par des sections de plaque d'acier 170. Le profil de la plaque 170, comme le montre le mieux la figure 4, présente une configuration définissant une surface horizontale centrale 172, une surface horizontale tubulaire extérieure 174, désignée sous le nom de "plateau", et une section de transition annulaire intermédiaire 176 qui est mise sous la forme d'un tronc de cone. Les sections de plaques 170 sont portées, avec un espacement vertical, par les éléments 164 servant de support au moyen de plusieurs bandes circulaires 178 disposées de manière concentrique, qui sont fixées par paires sur le bord.Entre les bandes appariées 178 se trouvent plusieurs boulons 180 possédant des têtes 182 à une extrémité placée vers l'intérieur des éléments 164 servant de support et ayant leurs autres extrémités filetées logées dans les sections de plaques 170 qui sont forées et filetées de manière à recevoir les boulons. Les extrémités des boulons sont ensuite meulées au ras de la surface de la plaque afin de créer une surface ininterrompue pour la séparation des matières conformément å la présente invention. En conséquence, lors du fonctionnement, le mélange tamisé de particules de talc et de dolomite contenant des particules ayant des diamètres allant d'environ 3,8 cm à une valeur pouvant atteindre environ 76,2 cm est déposé sur la surface de la plaque 170 représentée sur les figures 3 et 4 à l'extrémité de déchargement du passage formé par les lames 24 et 124 espacées latéralement (figures 1 et 2). Le mélange d'alimentation est déposé principalement sur la partie centrale 172 de la surface du disque ; cependant, le dépôt de certaines des particules sur la partie inclinée de transition 176 ne possède pas un effet néfaste sur les performances de séparation.Dans la pratique, afin d'empêcher le roulement ou le rebondissement des particules du mélange, la vitesse linéaire de ces particules au point de déchargement sur la plaque rotative 170 est portée à une valeur pratiquement égale à la vitesse tangentielle de la plaque 170 a ce point, de sorte que la vitesse relative, initialement, des particules au niveau de la plaque est pratiquement égale à zéro. En raison du mouvement de rotation de la plaque 170 et du fait que tout rebondissement ou roulement des particules du mélange est évité, les particules sont amenées à migrer radialement en fonction des coefficients respectifs de frottement par glissement des éléménts du mélange. En conséquence, le talc,- ayant un faible coefficient de frottement sur la plaque en acier comparativement à celui de la dolomite, migre radialement à travers la surface de la plaque à une vitesse supérieure à celle de la dolomite, de sorte que le talc traverse la section de transition 176 sur le plateau 174 et est déchargé finalement dans le caisson 130. De préférence, l'angle d'inclinaison de la section de transition 176 est calculé de manière à contrecarrer l'accélération de centrifugation des par ticules de dolomite de manière à les retenir dans la région centrale du disque 122 pour une déflexion finale par la lame 140 dans le caisson 142. En conséquence, suivant la vitesse de rotation du disque 122 et le diamètre de la plaque 170, la présente invention peut être mise en pratique avec des angles d'inclinaison allant d'environ 4 jusqu'd une valeur maximale d'environ 25*. Dans l'installation illustrée, dans laquelle la plaque 170 possède un diamètre périphérique extérieur de 4,2 m et est amenée à tourner à environ 17,6 tr/min, il est établi qu'un angle d'inclinaison d'environ 4,8 degrés est suffisant pour une séparation adéquate.Bien entendu, lorsque le diamètre de la plaque et la vitesse de rotation du disque augmentent, l'angle d'inclinaison de la section de transition doit être accru proportionnellement afin de garantir une séparation précise du talc et de la dolomite sans nuire au rendement. On notera que, par la coopération de la plaque arquée de déflexion 22 et de la section de plateau 174, le talc séparé est retenu sur le plateau par la plaque jusqu'à ce qu'il soit dirigé par la lamé 21 dans le caisson 130. Au moyen de cette configuration, la longueur du caisson 130 nécessaire pour recevoir le talc est réduite dans des limites acceptables. Les figures 5, 6 et 7 représentent respectivement les vues de dessus, de côté et de face d'un autre type d'appareil sous forme d'une table vibratoire qui peut être utilisée pour la mise en pratique de la présente invention. Un mélange en particules à plusieurs constituants est amené depuis une trémie 210 à un transporteur à vis 212 qui alimente ensuite la surface 230 de la table vibratoire 125 avec le mélange de matières. La table vibratoire 225 est soumise à une vibration sous forme d'une force cyclique d'accélération conférée à la table vibratoire 225 et d'un certain angle par rapport à la normale et dans une direction indiquée par la flèche 226 sur la figure 3. Cet angle peut varier mais est de préférence égal à environ 30 de l'horizontale.Cette force cyclique d'accélération a pour résultat le transport des particules sur la surface 230 de la table vibratoire 225 par l'intermédiaire d'une série d'actions qui peuvent être désignées sous le nom de "lancements" et "captures", un "lancement" étant l'action au cours de laquelle les particules sont lancées en avant lors de l'application de la force d'accélération et une "capture" étant l'atterrissage de la particule sur la surface en résultat de la cessation de la force d'accélération. Le trajet des particules est déterminé par l'amplitude d'oscillation et la fréquence de la vibration conférée à la table vibratoire 225. Des accroissements d'amplitude d'oscillation ou de la force de poussée soumettent les particules à une plus grande différence. Un accroissement de la fréquence d'oscillation augmente le nombre de ces poussées pendant un temps donné. Au cours du fonctIonnement de la table vibratoire 225, le mélange en particules à plusieurs constituants est soumis à deux forces : une force cyclique d'accélération dans la direction d'alimentation et une force gravitationnelle. En résultat de la force cyclique d'accélération, c'est-à-dire de la vibration à laquelle est soumise la table vibratoire 225, les particules sont projetées en avant. Lorsque le mélange en particules entre en contact avec la surface 230, le coefficient ayant le plus fort coefficient de frottement par glissement reste pratiquement stationnaire sur la surface 230. Le constituant ayant le plus faible coefficient de frottement par glissement entre en contact avec la surface 230 et glisse. La direction de glissement dépend des forces gravitationnelles exercées sur les particules, déterminées par la pente 260 et l'inclinaison 270 de la surface 230. Au cours de chaque oscillation, les particules sont projetées en avant avec une force d'accélération comprise dans l'intervalle d'environ trois fois la force gravitationnelle (3 g) à environ 25 g. La distance à laquelle les particules sont projetées en avant dépend des coefficients de frottement par glissement des particules. Les particules ayant le coefficient de frottement le plus élevé sont projetées plus loin que les particules ayant le ou les plus faibles coefficients de frottement å glissement. L'amplitude d'oscillation diminue lorsque la force de poussée augmente ; par exemple, lorsque la force de poussée est portée d'environ 8 g å environ 25 g, l'amplitude d'oscillation est réduite d'environ 1,3 cm à environ 0,04 cm.La fréquence d'oscillation dépend du diamètre des particules, de l'angle de la pente 260 et de l'inclinaison 270 de la table vibratoire 225 qui sont ajustés de sorte que le constituant du mélange de particules ayant le coefficient de frottement par -glissement le plus élevé ne glisse pas sur la surface 230, tandis que le constituant ayant le plus faible coefficient de frottement par glissement glisse, permettant ainsi la séparation du mélange en particules lorsque la direction d'alimentation est montante. L'inclinaison 270 de la surface 230 de la table vibratoire 225 est représentée sur la figure 4 et varie d'environ 0 degré à environ 45 degrés de l'horizontale. L'inclinaison 270 est utilisée pour faciliter l'étalement du mélange en particules sur la surface 230 de la table vibratoire 225 pour différencier les vitesses des particules à séparer.La pente 260 de la table vibratoire 225 est indiquée sur la figure 5 et varie également d'environ 0 degré à environ 45 degrés de l'horizontale. Lorsque l'angle de la pente 260 de la surface 230 de la table vibratoire 225 est accru, le mouvement vers l'avant du mélange de particules est inhibé. Cette inhibition du mouvement vers l'avant des particules permet l'utilisation d'une plus petite surface. L'amplitude et la fréquence des oscillations sont ajustées de manière à s'accorder à l'inclinaison 270 de la table vibratoire 225 et au diamètre moyen des particules à séparer. Par exemple, un mélange de particules de talc et de dolomite ayant des diamètres de 1,58 cm peut être séparé sur une table vibratoire mouillée possédant un surfaçage d'oxyde d'aluminium, ayant une pente de 10 degrés et une inclinaison de 5 degrés avec une amplitude d'oscillation de 0,95 cm et une fréquence de 500 cycles par minute.Le constituant du mélange en particules ayant le coefficient,de frottement par glissement le plus élevé est transporté vers le haut sur la surface 230 par une force cyclique d'accélération dans la direction d'alimentation et est déchargé dans un caisson 240. Le contenu du caisson 240 peut être vidé par n'importe quel moyen convenable, tel qu'un transporteur 242. Le constituant du mélange en particules ayant le coefficient de frottement par glissement inférieur (ou le plus faible dans le cas de trois ou plus de trois constituants) sur la surface de lc table vibratoire 225 glisse sur la surface 230 dans une direction opposée à la direction d'alimentation, c'est-à-dire vers le bas, et est déchargé dans un caisson 244, qui peut être vidé au moyen d'un transporteur 246.Cet appareil convient parfaitement pour la séparation d'une matière ayant un diamètre caractéristique égal pu inférieur à 15,2 cm, de préférence d'un diamètre caractéristique égal ou inférieur à 2,54 cm. Pour conférer des caractéristiques de friction différentes à la surface 230, une pulvérisation d'eau 250 peut être utilisée pour mouiller la surface 230. Des moyens de nettoyage ne sont pas nécessaires puisque la surface 230 est une surface pratiquement auto-nettoyante. L'appareil représenté sur les figures 1 à 7 peut être utilisé pour séparer les matières d'un mélange par n'importe laquelle des trois formes de réalisation qui peuvent être utilisées lors de la mise en pratique de la présente invention -- triage par différence de vitesses, triage par rétention de glissement et triage par freinage différentiel -- ou par une association de ces formes de réalisation. Le procédé particulier de triage utilisé dépend, entre autres facteurs, de la composition du mélange de matières, des quantités relatives des constituants du mélange, de la plage de diamètres caractéristiques présents dans le mélange, de la surface de séparation et de la vitesse initiale, s'il en existe une, conférée au mélange de matières avant de le mettre en contact avec la surface de séparation. Les matieres de surface préférées sont des matières qui accentuent les différences entre les coefficients de frottement par glissement des matières à séparer. Cependant, n'importe quelle surface est acceptable du moment que les matières å séparer possèdent en fait une différence de leurs coefficients de frottement par glissement sur cette surface. Plus les différences de frottement sont faibles, plus la séparation devient difficile, jusqu'à ce que soit atteint la point auquel une conception d'appareillage même perfectionnée n'empêche pas une séparation incomplète ou médiocre. Plus le coefficient de frottement par glissement, pour la surface donnée, est élevé, plus la probabilité qu'une partie, ou la totalité, de la matière soit induite a rouler ou rebondir est élevée, une condition à éviter lors de la mise en pratique de la présente invention. Les matières roulant ou rebondissant n'entrent pas en contact avec la surface pendant un temps suffisant pour que soient engendrées les différences de coefficients de frottement par glissement essentielles pour le procédé de triage de la présente invention. Parmi les matieres de surface de séparation qui peuvent être utilisées dans la mise en pratique de la présente invention, sur lesquelles des matières à séparer présentent des différences importantes de leurs coefficients de frottement par glissement, se trouvent des matières céramiques, par exemple des tuiles et des briques résistantes s l'abrasion, des métaux, tels que l'acier doux ou l'acier inoxydable, et des matières plastiques à haute densité résistant à l'abrasion telles qu'un polyéthylène de haut poids moléculaire. La matière de la surface de séparation résiste de préférence à l'abrasion par les matières en particules à séparer, puisque l'abrasion de la surface peut avoir un effet néfaste sur le procédé de séparation.En conséquence, la surface possède un degré de dureté égal ou supérieur au plus fort degré de dureté des constituants du mélange en particules subissant une séparation. Une surface opératoire pour la séparation de mélanges de roches du type talc et dolomite est une surface céramique d'oxyde d'aluminium constituée d'une alumine ayant 85% de grains très fins, avec une dureté Moh égale ou supérieure à 9,3, telle que la brique d'alumine Cerasurf, (Coors Ceramic Company, Golden, Colorado) et des surfaces particulierement appréciées sont des surfaces de ce type qui ont été mouillées avec de l'eau. La surface de séparation proprement dite est une surface pratiquement lisse, continue, dépourvue de dépressions ou de protubérances quelconques qui puissent influencer le mouvement du mélange de matières a séparer sur la surface. Lorsque plus d'une section de surface est utilisée, ces sections étant constituées de la même matiere ou de matières différentes, les sections de surface sont de préférence ajustées par n'importe quel moyen classique, par exemple par sablage, de sorte que les sections présentent approximativement un affleurement. Par exemple, lorsque des briques résistantes a l-'abrasion, par exemple des briques d'alumine Cerasurf sont utilisées, les briques sont alignées et un ciment est placé entre ces briques pour obtenir une surface généralement lisse.Tous les bords en saillie sont sablés, arasés ou limés de manière à parvenir au niveau de la surface ou à un niveau approximativement identique à cette surface. La figure la illustre une autre forme de réalisation d'un disque rotatif 122 utilisant une surface céramique qui convient particulièrement pour l'utilisation dans le dispositif de la figure 1 dans une application soumise å des conditions d'usure et/ou d'endommagement extrêmes. Le disque rotatif 122 est similaire à tous égards au disque 122 de la forme de réalisation de la figure 1, sauf que des plaques en acier traité forment un anneau 123 dans le disque dans la région la plus sujette å une usure et/ou un endommagement.Il a été trouvé que, en produisant les plaques de l'anneau 123 à partir d'acier doux dont les surfaces de glissement exposées ont été durcies sous contrainte par sablage ou grenaillage, la surface résultante engendre des coefficients de frottement par glissement avec le talc et la dolomite qui sont pratiquement identiques aux coefficients de frottement par glissement de ces matières sur la brique d'alumine Cerasurf mentionnés par rapport à la forme de réalisation de la figure 1. Dans la pratique, les résultats les plus avantageux sont obtenus lorsque le coefficient de frottement de glissement de la dolomite est égal a environ deux fois celui du talc sur une surface de glissement donnée. Des résultats acceptables, mais moins avantageux, peuvent être cependant obtenus du moment qu'il existe une différence appréciable entre les coefficients de frottement par glissement des matières å séparer sur la surface de glissement. Dans la séparation du talc et de la dolomite, les résultats les plus avantageux sont obtenus avec un coefficient de frottement par glissement d'environ 0,53 pour la dolomite et d'environ 0,25 pour le talc. Des résultats acceptables sont obtenus avec des coefficients de frottement par glissement d'environ 0,45 à 0,55 pour la dolomite et d'environ 0,20 à 0,25 pour le talc.Des valeurs inférieures de ces coefficients de glissement respectifs peuvent néanmoins être utilisables par un ajustement des conditions opératoires de l'appareillage, par exemple en faisant fonctionner le disque i une plus basse vitesse de rotation et/ou avec des vitesses reduites d'alimentation en matière. Le mouillage de la surface avec de l'eau ou d'autres fluides peut accentuer les différences de frottement. De. plus, bien que dans certains cas le mouillage ne puisse avoir aucun effet discernable sur le coefficient de frottement par glissement d'un constituant, il peut réduire notablement le coefficient de frottement par glissement d'un autre constituant. En outre, pour certaines matières, l'utilisation d'un fluide facilite l'apparition de différences de vitesses pour les deux constituants, provoquées apparemment par l'effet de lubrification du fluide. Les constituants des mélanges en particules -séparés conformément à la présente invention sont de préférence sous forme de roches, plutôt que de fines, qui peuvent avoir un large intervalle de diamètres caractéristiques et, en particulier, des diamètres tels que le rapport du plus petit diamètre au plus grand diamètre soit d'environ 1 à 6. Lorsque l'intervalle de diamètres est réduit, l'efficacité et la capacité de séparation sont accrues. De préférence, le sable et les fines associés au mélange de matières sont élimines avant la mise en contact du mélange avec la surface de séparation. Ces moyens d'élimination peuvent comprendre un tamisage ou un lavage du mélange de matières à séparer. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent y etre apportées sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1. Procédé pour soumettre & une séparation, sur la base de la composition des matières, un mélange de deux ou plus de deux matières en particules discrètes, ayant des compositions différentes, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant a choisir une matière de surface qui confère aux matières respectives du mélange des coefficients de frottement par glissement différents t à placer ledit mélange sur ladite surface sous une forme apte au glissement à appliquer une force destinée à engendrer un mouvement relatif de glissement entre ledit mélange et ladite surface tout en empêchant la création d'un mouvement autre qu'un glissement de ces particules du mélange ; et a séparer les matières discrètes dudit melange sur la base de leurs différences de vitesses. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à mettre ladite surface en rotation, ce qui induit un mouvement des matières par une action de centrifugation. 3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à placer les matières du mélange sur la surface à une vitesse pratiquement égale à la vitesse tangentielle de ladite surface au point où lesdites matières sont déposées. 4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant å maintenir un taux constant d'accélération d'au moins l'une des matières du mélange dans la région de la surface ou se produit la séparation. 5. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à incliner la surface par rapport à l'horizontale et å lui conférer un mouvement vibratoire, ce qui permet aux particules ayant des coefficients de glissement différents de traverser ladite surface suivant des voies distinctes. 6. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le mélange consiste en matières granulaires analogues à des roches, en particules distinctes. 7. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le mélange comprend des roches du type talc et dolomite. 8. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que le rapport des coefficients de glissement des constituants respectifs du mélange sur la surface est d'environ 2 à 1. 9. Procédé suivant la revendication 8, caractérIsé en ce que la valeur du coefficient de frottement par glissement pour la dolomite sur la surface est comprise dans l'intervalle d'environ 0,45 à environ 0,55 et celle du talc est comprise dans l'intervalle d'environ 0,20 à 0,25. 10. Appareil destine à soumettre à une séparation un mélange de deux ou plus de deux matieres en particules discrètes, ayant des compositions différentes, caractérisé en ce qu'il comprend une surface de séparation (122) formée d'une matière efficace pour engendrer des coefficients distincts de frottement par glissement entre les matières respectives des moyens (110, 112, 114, 116, 118) pour amener ledit mélange à ladite surface sous une forme apte à un mouvement de glissement par rapport à cette surface ; des moyens pour mettre en mouvement ladite surface afin de conférer un mouvement de glissement audit mélange sur ladite surface permettant aux matières respectives de traverser ladite surface suivant des voies déterminées par la vitesse ; et des moyens (130) pour recueillir les éléments respectifs dudit mélange å l'extrémité de leurs voies distinctes. 11. Appareil suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la surface comprend une matière efficace pour créer un rapport des coefficients de frottement par glissement entre les matières en particules d'environ 2 à 1. 12. Appareil suivant la revendication il, caractérisé en ce que les matières en particules sont le talc et la dolomite et la matière de surface engendre un coefficient de frottement par glissement d'environ 0,45 å environ 0,55 pour la dolomite et d'environ 0,20 à environ 0,25 pour le talc. 13. Appareil suivant la revendication 12, caractérisé en ce que la matière de surface consiste en une matière céramique. 14. Appareil suivant la revendication 12, caractérisé en ce que la matière de surface consiste en un métal. 15. Appareil suivant la revendication 12, caractérisé en ce que la surface de glissement consiste en une matière céramique avec un métal dans la région la plus sujette à l'usure. 16. Appareil suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la surface de séparation est définie par une surface sur un disque rotatif (122) et en ce que des moyens sont incorporés pour la rotation de ce disque. 17. Appareil suivant la revendication 16, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en matières comprennent des moyens pour amener la matière du mélange å la surface de séparation & une vitesse linéaire pratiquement égale à la vitesse tangentielle du disque au point d'alimentation de ladite matière sur ladite surface. 18. Appareil suivant la revendication 17, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en matières comprennent un transporteur mobile destiné à conférer une vitesse linéaire prédéterminée à la matière du mélange et des moyens pour transférer la matière du mélange du transporteur au disque. 19. Appareil suivant la revendication 18, caractérisé en ce que les moyens de transfert de matières comprennent une auge essentiellement en forme de V, incline vers le bas. 20. Appareil suivant la revendication 17, caractérisé en ce que le disque rotatif comprend une surface de séparation ayant une partie qui est généralement concave. 21. Appareil suivant la revendication 20, caractérise en ce que la partie concave présente une configuration permettant d'arrêter le mouvement radial, induit par centrifugation, de l'une des matières du mélange, mais non celui de l'autre. 22. Appareil suivant la -revendication 21, caractérisé en ce que la partie concave est sous forme d'une section tronconique présentant un angle d'inclinaison suffisant pour arrêter le mouvement radial, induit par centrifugation, de la dolomite à travers ladite plaque, mais non celui du talc. 23. Appareil suivant la revendication 22, caractérisé en ce que l'angle d'inclinaison est compris dans l'intervalle d'environ 4 à environ 25 degrés. 24. Appareil suivant la revendication 23, caractérisé en ce que l'angle d'inclinaison est égal à environ 4,8 degrés. 25. Appareil suivant la revendication 22, caractérisé en ce que la surface de séparation sur le disque rotatif possède un profil contenant des surfaces pratiquement horizontales, radialement intérieure et extérieure, la surface extérieure étant surélevée par rapport à la surface intérieure et une section tronconique de transition étant interposée entre, et reliant, lesdites surfaces horizontales. 26. Appareil suivant la revendication 25, caractérisé en ce que l'alimentation du mélange concerne principalement la surface intérieure périphérique. 27. Appareil suivant la revendication 25, caractérisé en ce qu'il comprend une cloison adjacente à la surface extérieure, un caisson destiné à recueillir le talc et des moyens pour former un orifice dans ladite cloison radialement espacés des moyens d'alimentation du mélange pour le déversement du talc dans le caisson. 28. Appareil suivant la revendication 27, caractérisé en ce qu'il comprend une première chicane traversant la surface extérieure et agissant conjointement avec l'orifice de la cloison pour le déversement du talc dans le caisson. 29. Appareil suivant la revendication 28, caractérisé en ce qu'il comprend un caisson destiné à recueillir la dolomite, présentant un espacement angulaire par rapport au caisson destiné à recueillir le talc, et une seconde chicane agissant conjointement avec la première chicane pour le déversement de la dolomite du disque dans le caisson destiné à recevoir la dolomite. 30. Appareil suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la surface de séparation est une surface plane positionnée de façon oblique, des moyens pour transmettre une vibration à la surface permettant à la matière en particules de traverser ladite surface le long de voies distinctes et des moyens distincts de séparation aux extrémités des voies respectives permettant de recueillir les matières du mélange séparées. 31. Appareil suivant la revendication 30, caractérisé en ce que la disposition oblique de la surface de glissement, conjointement avec la surface vibrante, confère une force cyclique d'accélération et une force gravitationnelle à la matière en particules pour diriger les matières respectives le long des voies distinctes. 32. Appareil suivant la revendication 31, caractérisé en ce que la disposition oblique est définie par une pente et une inclinaison de la surface plane, efficaces à chaque application d'une force cyclique d'ac celération à ladite surface dans la direction d'alimentation pour engendrer un mouvement correspondant des éléments en particules, les applications de force gravitationnelle et de force cyclique d'accélération étant efficaces pour soumettre à un mouvement de glissement seulement 11 élément du mélange ayant le plus faible coefficient de frottemen par glissement. 33. Appareil suivant la revendication 32, caractérisé en ce que la pente et l'inclinaison de la surface ont chacun une valeur allant jusqu'à environ 45 .