FR 2630224 A1 19891020 FR 8805167 A 19880419 L'invention concerne un procédé de transmission de signaux optiques, en particulier de signaux analogiques, entre deux zones distantes l:une de l'autre et dont les conditions d'ambiance peuvent être différentes. On connait des systèmes de transmission mul tiplexes de signaux par voie purement optique. qui sont particulèrement utiles dans le cas ou la transmission doit être effectuée dans des milieux à haut risque. Il en est ainsi dans le cas ou des perturbations électromagnétiques sont présentes dans le milieu où se propagent les signaux, dans le-cas ou la pré-sence de matières explosives ou inflammables rend les signaux électriques dangereux ou encore dans le cas de milieux soumis à des pressions et températures élevées ou à des rayonnements dangereux, comme dans le cas des réacteurs nucléaires. On a proposé par exemple, dans le brevet Français 2.585.159, un procédé et un dispositif de transmission de signaux -optiques qui permet de transmettre des résultats de mesure et des ordres entre un poste de controle et une installation industrielle se trouvant dans une one éloignée du poste de contrôle, par une distance qui peut être de plusieurs kilomètres. La transmission des résultats de mesure et des ordres est effectuée par voie optique, les signaux représentant les mesures et les ordres étant transmis par une fibre-optique joignant la première zone où se trouve le poste de contrôle à une seconde zone qui correspond à la zone active de l'installation industrielle. Une ou plusieurs sources polychromatiques qui peuven.t être constituées par des diodes électroluminescentes (OEIL) envoient, dans la fibre optique. un rayonnement lumineux à large bande spectrale qui est décomposé, dans la seconde zone, par un polychromateur en une pluralité de rayonnements sensiblement monochromatiques, c'est-à-dire des rayonnements à bande spectrale étroite centrés chacun sur une longueur d'onde déterminée. Chacun des rayonnements de longueur d'onde déterminée est envoyé, en sortie. du polychromateur, sur un dispositif de réception, de modulation et d'émission respectif qui peut cotre par exemple un capteur ou un dispositif de mesure optique. On obtient ainsi un multiplexage et une discrimination des différents rayonnements lumineux envoyés sur les différents capteurs, par longueur d'onde. Les rayonnement lumineux sensiblement monochromatiques sont modulés par les capteurs et peuvent être renvoyés dans la première zone correspondant au poste de controle par la fibre optique déjà utilisée pour transmettre le rayonnement lumineux polychromatique, à la zone active de mesure. Pour cela, les signaux lumineux modulés par les capteurs sont renvoyés sur les voies de sorties correspondantes du polychromateur et le rayonnement est recomposé puis renvoyé dans la fibre optique pour aboutir sur une voie d'entrée d'un second polychromateur à l'intérieur du poste de contrôle. Le signal complexe modulé est alors démulti-plexé, chacun des signaux de longueur d'onde déterminée représentant la mesure effectuée par un capteur dans la zone de mesure étant envoyé sur une voie de sortie du second polychromateu,r. Les signaux modulés sont recueillis et traités à l'intérieur du poste de contrôle, par des dispositifs opto-électroniques. Un tel disppsitif et le procédé d'utilisation correspondant présentent de nombreux avantages et en particulier permet de diminuer le cout du dispositif par le- fait qu'il est possible de n'utiliser qu'une seule fibre de liaison et un seul multiplexeurdémultiplexeur, à l'intérieur de la seconde zone de l'installation. Un tel dispositif présente cependant quelques inconvénients, en particulier dans le cas de la transmission de signaux analogiques. Les capteurs optiques qui fonctionnent géné- ralement par variation d'amplitude du flux lumineux exigent une référence extrêmement précise en ce qui concerne le niveau du flux lumineux, pour atteindre de bonnes précisions. La précision du niveau de référence du flux lumineux dépend des conditions dans lesquelles sont régulées les sources lumineuses. Les sources émettrices, qu'elles soient du type laser ou DEL, bien que régulées, présentent des variations dans le temps qui entrainent des erreurs importantes sur l'amplitude du signal modulé par le capteur de mesure. De plus, les sources lumineuses telles que les diodes électroluminescentes présentent un glissement de leur spectre en fonction de la température et du vieillissement, ce qui entraine également une erreur de mesure. Indépendamment des sources lumineuses ellesmêmes, les autres composants du dispositif et en particulier les composants tels que les réseaux ou filtres dîchroiques assurent le multiplexage optique sont sensibles à la température du milieu dans lequel ils sont plongés. Il peut exister une différence de tempe- rature importante entre la seconde zone où se trouve le multiplexeur-démultiplexeur local assurant l ali- mentation des capteurs et la récept-ion des informations modulées et le poste de contrôle dans lequel est placé le multiplexeur-démultiplexeur centralisé. Cet écart de température, peut entrainer des erreurs dans les mesures effectuées. En outre, dans le cas de liaisons optiques d'une certaine complexité et mettant en oeuvre des fibres optiques de longueur importante, les pertes en lignes variables au cours du temps risquent de modifier les mesures de façon non négligeables. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de transmission de signaux optiques, en particulier de signaux analogiques, entre deux zones distantes l'une de l'autre et dont les conditions d'ambiance peuvent etre différentes, dans lequel on transmet par fibre optique, à partir d'au moins une source polychromatique située dans une première zone, un signal lumineux à une seconde zone dans laquelle on sépare le signal lumineux polychromatique en une pluralité de signaux centrés chacun sur une longueur d'onde déterminée, on envoie chacun des signaux obtenus- sur un moyen de réception, de modulation et d é- mission respectif, on recueille les signaux émis par les moyens d'émission et on les transmet de manière groupée dans la fibre optique, à la première zone, on sépare et on exploite les signaux reçus, ce procédé permettant d'éliminer les perturbations provenant de variations des composants, en particulier les sources optiques, au cours du temps, et de différences entre les conditions, en particulier la température,- auxquelles sont soumis les différents composants. Dans ce but, on prélève de plus, dans la première zone, une partie du signal lumineux provenant directement de la source optique, on sépare ce signal en signaux centrés sur les mémes longueurs d'onde que les signaux transmis aux moyens de réception et on effectue le rapport de chacun des signaux reçus provenant de la seconde zone et du signal de longueur d'onde identique provenant de la source, pour éliminer l'influence des fluctuations de la source optique. Le procédé suivant l'invention permet également d'éliminer les influences perturbatrices de la température et des diverses réflexions et pertes en lignes dans les composants du réseau de transmission. L'invention est également relative à un dispositif permettant d effectuer une transmission de signaux optiques, -en particulier de signaux analogiques, en éliminant les perturbations dues aux sources lumi neuse-s, à la température ainsi qu'aux réflexions et pertes en lignes dans les composants du dispositif. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, à titre d'exemple non limitatif, un exemple de mise en oeuvre du procédé suivant l'invention et le dispositif correspondant, dans le cas d'un réseau de transmission optique de signaux analogiques provenant de capteurs de mesure. La figure 1 est une vue schématique d'un réseau de transmission suivant l'art antérieur. La figure 2 est une vue schématique d'un réseau de transmission suivant l'invention. La figure 3 est une vue à plus grande échelle de la partie située dans la seconde zone, du réseau de transmission représenté sur la figure 2. La figure 4 est une vue d'ensemble schématique d-u dispositif d'exploitation opto-électronique des signaux lumineux permettant la mise en oeuvre du procédé suivant l'inventio-n, La figure 5 est un schéma fonctionnel montrant la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention. La figure 6 est un diagramme montrant la variation des fonctions de transfert des capteurs avec la température. Les figures 7A et 7B sont des vues en coupe et de dessus respectivement d'un capteur optique, Les figures 8A et 8B montrent le principe de fonctionnement du capteur représenté sur les figures 7A et 78. Sur la figure 1, on voit un réseau de trans- mission d'informations par voie optique entre une zone 1 qui peut etre le poste de contrôle d'une installation industrielle et une zone 2 qui correspond à une zone active de l'installation industrielle éloignée de la zone 1 par une distance qui peut etre de plusieurs centaines de mètres ou de plusieurs kilomètres. Le réseau de transmission optique connu de l'art antérieur représenté sur la figure 1 comporte principalement un ensemble de sources polychromatiques 1 qui peuvent étre constituées par exemple par des diodes électroluminescentes (DEL) dont les spectres peuvent avoir une largeur spectrale de quelques dizaines à quelques centaines de manomètres Les différentes sources 1 sont reliées à l'extrémité d'une fibre optique de grande longueur 2 joignant la zone 1 à la zone 2 de l'installation. L'entrée de la fibre 2 re çoit donc un rayonnement polychromatique complexe constitué par la juxtaposition des rayonnements poly chromatiques des sources 1. A l'intérieur du poste de contrôle 1, est également disposé un polychromateur à réseau 3 relié à la fibre 2 par l'intermédiaire d'un coupleur 4. L'extrémité de la fibre optique 2 opposée à son extrémité reliée aux sources à l'intérieur du poste de controle 1 est reliée à l'entrée d'un second polychromateur 5, à l'intérieur de la zone active 2 de l'installation. Les voies de sortie 7-du polychromateur 5 sont reliées chacune à un capteur de mesure optique e disposé à un endroit déterminé de l'installation industrielle et permettant de mesurer un paramètre de conduite de cette installation. Le dispositif fonctionne de la manière suivante le rayonnement polychromatique des sources 1 est envoyé dans la fibre optique 2 et parvient ainsi à l'entrée du polychromateur 5 qui assure le démultiplexage et la séparation par longueur d'onde du signal lumineux reçu, Chacune des voies de sortie 7 du polychromateur à réseau 5 reçoit un signal lumineux à bande spectrale étroite centrée sur une longueur d'onde bien déterminée définie par la voie de sortie 7 correspondante. Chacun des capteurs optiques 8 reçoit donc un signal lumineux d'une longueur d'onde déterminée et différente de la longueur d'onde des signaux reçus par les autres capteurs Les ca-pteurs 8 assurent la réception, la modulation en fonction de la valeur du paramètre à mesurer et la réflexion du signal lumineux reçu.Les signaux modulés sont donc renvoyés au polychromateur 5 dont la voie unique reliée à la fibre optique 2 en sortie reçoit un signal constitué par la juxtaposition des signaux lumineux modulés sensiblement monochromatiques renvoyés par les capteurs 8. Les signaux transmis par la fibre 2 parviennent au coupleur 4 qui est orienté de façon à diriger ces signaux vers le polychromateur 3 qui en assure la séparation par longueur d'onde sur ses voies de sortie 9. Chacune des voies de sortie 9 reçoit donc un signal modulé de longueur d'onde bien déterminée provenant d'un capteur 8. Les voies de sortie 9 sont reliées à des éléments opto-électroniques permettant la conversion des signaux lumineux en signaux électriques à l'intérieur du poste de controle 1. Le traitement des signaux électriques permet le recueil d'informations et la commande des éléments de l'installation industrielle situés dans la zone active 2. Un réseau de transmission et de traitement tel que représenté sur la figure 1 présente des avantages importants dans le cas d'une installation complexe dont la zone active est éloignée du -poste de contrôle, Cependant, une telle installation présente certains inconvénients dans la mesure où les sources 1 peuvent connaitre des variation-s dans le temps et entrainer des variations non controlées des signaux émis par les capteurs 8 et également, dans la mesure où des différences de température notables peuvent exister entre la zone active 2 ou se trouve le polychromateur 5 et le poste de controle-ou se trouve le polychromateur de recueil des signaux 3. Sur les figures 2 et 3, on a représenté un réseau de' transmission optique permettant de mettre en oeuvre le procédé suivant l'invention. De même que le réseau suivant l'art antérieur représenté sur la figure 1, le réseau suivant l'invention comporte une (ou plusieurs) source lumineuse polychromatique 10 constituée par des diodes électroluminescentes, à l'intérieur d'une première zone I, une fibre optique de liaison de grande longueur 12 à une seconde zone Il dans laquelle l'extré- mité de la fibre 12 opposée à la source lumineuse 10 est reliée à une voie d'entrée d'un polychromateur à réseau 15 et un second polychromateur à réseau 13, disposé dans la première zone I, est relié à la fibre 12 par l'intermédiaire d'un coupleur 14. Les voies de sorties 17 du polychromateur 15 sont reliées, de la manière qui sera décrite ci-dessous, à des capteurs optiques 18 associés à différents éléments de la zone 2 de l'installation. Les voies de sortie 19 du second polychromateur 13 sont reliées à un ensemble opto-électronique tel que représenté sur la figure 4, pour le traitement des signaux lumineux provenant de la zone 2. Selon l'invention, un troisième polychromateur à réseau 20 est placé à l'intérieur de la zone 1 et relié à la fibre optique 12 par un coupleur 16 qui peut etre associé au coupleur 14. Le coupleur 16 est conçu et orienté de telle manière qu'il dirige une partie du signal lumineux provenant de la ou des sources optiques 10 vers la voie d'entrée 21 du polychromateur 20. En revanche, les signaux lumineux modulés par les capteurs 18 provenant de la zone 2 ne sont pas déviés de leur parcours dans la fibre 12 par la traversée du coupleur 16 et parviennent au coupleur 14 qui les dirige ers la voie d entrée du second - poly- chromateur 13-. Les voies de sortie 22 du polychromateur 20 sont relies, de méme que les sorties 19 du second polychromateur 13. au sytème opto-électronique représenté sur la figure 4, pour le traitement des signaux correspondants. Pendant le fonctionnement du dispositif de transmission optique suivant l'invention, les signaux sont donc reçus simultanément dans la zone I, en provenance de la ou des sources 10 et des capteurs 18 de la zone II, par l'intermédiaire du polychromateur 15. Les polychromateurs 13 et 20 sont identiques et comportent le méme nombre de voies de sortie 19 et 22. Le polychromateur 15 disposé dans la zone 2 comporte des voies de sortie 17 qui sont reliées deux par deux à des capteurs optiques 18. L'une des voies de sortie reliée à un capteur 18 particulier est utilisée pour transmettre une signal lumi-neux de référence réfléchi sans modulation et l'autre voie de sortie reliée à ce capteur 18 est utilisée pour renvoyer au polychromateur 15 le signal lumineux modulé par le capteur 18. Sur la figure 3, on a représenté les voies 17s et 17t reliées à un capteur 18 particulier désigné par Cst, les voies 17i et 17j associées à un capteur Cij et les voies 17a et 17b associées à un capteur Cab. Quatre voies de sortie 17n, 17k, 171 et 17m du polychromateur 15 ne sont pas reliées à des capteurs de mesure 18 susceptibles de moduler le signal lumineux reçu avant de le renvoyer vers le polychromateur 15. La voie 17n est reliée à son extrémité à un dispositif 24 d'absorption totale du flux lumineux-à la sortie du polychromateur 15. Les voies 17m, 171 et 17k sont reliées chacune à un dispositif optique à réflexion totale 25 permettant de renvoyer intégralement le signal lumineux reçu dans la voie 17 correspondante. L'ensemble des signaux obtenus en sortie des polychromateurs 13 et 20, dans la zone I et provenant de la zone 2 ou des sources 10 respectivement est traité grace à l'ensemble opto-électronique représenté sur la figure 4, de façon à éliminer les perturbatons dans la transmission des signaux dues en particulier aux variations des sources lumineuses et aux différences de température entre les deux zones I et II. Il est à remarquer que, Si l'on désigne par n le nombre de voies de sortie du polychromateur 15, le nombre maximum de capteurs optiques qui peuvent être reliés à ce polychromateur est égal à trois voies étant reliées~à des dispositifs à réflexion totale et une voie à un dispositif d'absorption totale. Les autres voies de sortie du polychromateur 15 sont reliées deux par deux à des capteurs 18. On va maintenant décrire, en se référant aux figures 4 et 5, le procédé de traitement des signaux optiques permettant d'éliminer les perturbations entrainant des erreurs de mesure. Préalablement à la deseriptior, du procédé de traitement, on va établir et indiquer différentes expression littérales donnant la puissance optique des différents signaux reçus sur les voies de sortie des polychromateurs situés dans la zone I et les rapports de ces puissances optiques. en fonction des différents coefficients de réflexion et d'atténuation des élé- ments du réseau de transmission. Les principaux paramètres utilisés dans les expressions de la puissance seront définis ci-dessous (certains de ces paramètres relatifs aux coefficients de réflexion et d'atténuation des éléments du réseau étant, d'ailleurs indiqués sur la figure 2). Les différents grandeurs et paramétres uti lisés sont les suivants Ps : puissance optique dans une voie de sortie 19 du polychromateur 13 correspondant à la longueur d'onde Po i : puissance optique dans une voie de sortie 22 du polychromateur 20 correspondant à la méme lon gueur d onde i P# i ou Pi : puissance injectée dans la fibre optique 12 et correspondant au signal de longueur d'onde ( onde cri : coefficient de réflexion du capteur 18 situé sur la voie de sortie 17i du polychromateur 15 rece vant un signal de longueur d'onde i"1: coefficient d'atténuation de la ligne de trans mission entre le coupleur 14, 16 et la sortie du polychromateur 13 ss0 : coeff-icient d'atténuation de la ligne de trans- mission entre le coupleur 14, 16 et la sortie du polychromateur 20 Co : coefficient d'atténuation donnant le rapport des flux d entrée et de sortie du coupleur 14, 16 d, coefficient d'atténuation de tous les éléments de la ligne de transmission entre le coupleur 14, 16 et le polychromateur 15 RD :Reflexion parasite à l'entrée 14 du coupleur 14 le R1 : réflexion parasite à l'entrée du polychromateur 15 2i : fonction de transfert du polychromateur 15 pour la voie i 2i : coefficient d'atténuation de la ligne de trans mission entre le polychromateur 15 et le cap teur 18 pour la voie i. En fonction de ces paramètres, on peut exprimer la puissance Psi sous la forme de l'expression ci-dessous : t ?Ac'O(% + # CO 6 f G 2t.dM1) La puissance P01 est donnée en fonction des parametres par l'expression ci-dessous Di = P J i tt - Ro}g OC0 (2) ou en exprimant Psi en fonction de P On en déduit, pour une voie X quelconque de longueur d'onde Ax, le rapport de puissance suivant of Xf + 4 )P 4 1't44 > c Dans cette expression, la partie indiquée a concerne essentiellement des éléments situés dans la zone I dont I évolution peut entre surveillée périodiquement et sur lesquels des interventions peuvent être réalisées facilement. La partie b de l'expression concerne des éléments communs à toutes les voies optique-s. La partie c concerne chacune des voies individuelles dans laquelle circule un signal de longueur d'onde déterminée. Il est d autre part visible que le rapport de la puissance optique du signal dans une voie de sortie du polychromateur 19 à la puissance optique du signal dans une voie correspondante du polychromateur 20 est indépendant des fluctuations de la source, ce rapport ne dépendant que des facteurs relatifs à la réflexion et à l'atténuation des différents éléments du réseau de transmission. D'autre part, le réseau de transmission suivant l'invention permet de. suivre facilement 1'é- volution des éléments communs a' toutes les voies et de déterminer et de corriger l'influence de la température sur les signaux transmis. La voie de sortie 17n du polychromateur 15 qui aboutit à un dispositif 24 d'absorption totale du flux lumineux présente un signal PSn, en sortie du polychromateur 19 fournissant une image de la totalité des réflexions parasites et des transmissions de lu miére entre les différentes voies du polychromateur 19 et des pertes dues aux éléments communaux différentes voies. En effet, aucun signal lumineux n'est réfléchi à l'extrémité de la voie 17n et seuls les flux lumineux parasites transmis à la voie n parviennent sur la voie de sortie correspondante du polychromateur 19.Ce signal est cependant sensible aux variations de ld source 10, Si bien qu'on utilise l'expression obtenue à partir de l'expression (4) dans laquelle la partie c est nulle (aucune réflexion de capteur dans la voie n). L'expression (5) est pratiquement indépendante des variations de la source lumineuse et permet de suivre l'évolution des coefficients relatifs aux éléments communs aux différentes voies. Les coeffíclentse n zOn et Cû sont propres à des éléments situés dans la zone I dont le risque de modification dans le temps est faible. En revanche, les coefficients i '1 et R1 relatifs à l'atténuation dans la fibre 2 et à la réflexion à l'entrée du polychromateur 15 sont susceptibles d'évoluer de façon notable dans le temps. Cette évolution peut etre facile ment suivie en mesurant et en enregistrant le rapport P5niP0n comme il sera décrit plus loin. On va montrer. ci-dessous que la mesure de la puissance optique dans les voies k, 1, m permet de déterminer l'influence de la température dans la zone II sur ie polychromateur multiplexeur-démultiplexeur 15. Les multiplexeurs à réseaux ou filtres sont sensibles aux variations de la température ambiante, cette influence se traduisant par un glissement du -spectre. Dans le cas où le polychromateur 15 est à une température différente du polychromateur 13, ce qui est possible dans la mesure où les zones I et II sont susceptibles d'être à des températures très différentes, il en résulte des erreurs importantes sur les niveaux des signaux à la sortie du polychromateur 13, avant leur traitement opto-électronique. Comme indiqué plus haut, on produit dans les voies de sortie 17k, 171 et 77m du polychromateur 15 une réflexion totale des signaux lumineux correspondants. Les puissances optiques transmises par. le polychromateur 15, pour les voies k, 1 et m, dépendent des coefficients &alpha;2k, &alpha;21 et &alpha;2m propres au polychro- mateur 15 pour ces trois voies, Ces coefficients de transfert dépendent des variations de la température ambiante. Afin d'éliminer l'influence des autres facteurs, on détermine les rapports de coefficients &alpha;2m'&alpha;21'&alpha;21'&alpha;2k et &alpha;2k,&alpha;2m qui évoluent en fonction de la température. Sur la figure 6, on a porté la va-riation de ces rapports. dans le cas d'un polychromateur, à deux fois vingt voies, avec k = 8, 1 = 9 et m = 10, pour différentes températures allant de - 30 à + 60 La connaissance de la valeur de ces rapports de coefficients pour les voies k, 1, m permet de déduire d un diagramme tel que représenté sur la figure 6 la température ambiante du polychromateur 15. On peut en déduire le rapport des cpefficients correspondants pour deux voies quelconques du réseau de transmission et en particulier pour des voies i et j correspondant à un méme capteur de mesure. Les rapports des coefficients se déduisent des expressions des puissances optiques des voies k, l, m par les expressions suivantes dans lesquelles ces expressions découlant de l expression de la puissance de l'équation (1). On pourrait de méme calculer les coeffi cients al, ak, bl et bk figurant dans les expressions (7) et (8). En adaptant le traitement des signaux, on peut obtenir les simplifications suivantes ak2a flet k- 1- b = bl. Comme d'autre part 4 = î = Yk' puisque les trois voies comportent un élément 25 à réflexion totale, on obtient finalement les expressions suivantes pour les rapports de coefficients, et' ?o (fs - 'PGM - 2m 21 ì'2k fÈ,,,, (11) ?s- v't fs,ç',,, ûD- ~~~ h ' 8y Y f (%c,,,,, czar (12). Par un calcul analogue relatif à deux voies i et j reliées à un meme capteur 18, en utilisant l'équation (1) on obtient la valeur suivante pour le rapport des coefficients de réflexion du capteur 18 pour les voies i et j g 'oc -- ~ r59 (13). pSU -- - c Le rapport Q(2j/ 2i est déterminé en fonc -tion de la température ambiante du polychromateur 15. comme expliqué plus haut et le rapportq( 2j/d2i qui est le rapport des pertes des fibres de liaison entre le polychromateur 15 et les capteurs 18 peut etre considéré comme égal à 1. En effet, les fibres joi gnant le polychromateur 15 au capteur 18 sont de fai ble longueur et situées dans un meme cable qui est raccordé par un meme connecteur à deux voies, Ces fi bres évoluent donc de la méme façon dans le temps. Le traitement des signaux qui sera décrit en regard des figures 4 et 5 utilise les calculs et ap proximations exposés ci-dessus. Sur la figure 4, on a représenté le réseau de transmission optique dans la partie supérieure de la figure et l'ensemble de traitement opto-électroni que dans la partie inférieure. Le réseau de transmission optique est différent du réseau représenté sur les figures 2 et 3 par le fait que les polychromateurs 13 et 15 sont des polychromateurs deux fois vingt voies qui sont reliés entre eux et aux sources 10 par l'intermédiaire de deux fibres optiques 12, 12' et de deux coupleurs 14, 16 , 14', 18'. On a représenté un seul capteur optique 18 relié à deux voies i et 3 en sortie du polychromateur 15. Les sorties des polychromateurs 13 et 20 sont reliées à des photodiodes 30 susceptibles de transformer les signaux lumineux qui leur parviennent en signaux électriques. Les sorties électriques des photodiodes 30 sont reliées à un ensemble électronique de traitement des signaux comportant des portes électroniques 32, des amplificateurs 33 et des modules de numérisation 34. On a représenté sur la figure i les sorties correspondant aux signaux des voies n, k, 1 et m et à deux voies i et j du capteur 18. Les amplificateurs 33 reçoivent les signaux correspondants par l intermédiaire des portes électroniques 32 permettant d'assurer un couplage cyciique des amplificateurs avec les différentes sorties permettant le traitement des signaux. Les amplificateurs assurent la transformation des signaux électroniques en signaux compatibles TTL qui sont ensuite numérisés dans les modules 34. Les amplificateurs 33 comportent deux premiers amplificateurs AO et Al permettant le traitement des signaux de correction provenant des voies n, 1, k, m et du polychromateur 20. Les autres amplificateurs 33 désignés par A2 à An sont couplés chacun à quatre sorties correspondant à deux capteurs optiques 1*8. L'amplificateur AO est couplé cycliquement, par l intermédiaire. des portes électroniques 32 correspondantes, aux voies de sortie recevant les signaux P PSk PSm et Pol, POk et L'amplificateur A7 est couplé cycliquement, par l intermédiaire des portes électroniques 32, aux sorties correspondant aux signaux : PSn PSi, PSj et Oi POi et POj. Les amplificateurs A2 à An sont couplés à quatre sorties correspondant à deux capteurs A2 est couplé aux sorties PS12, P Sj2 e t S13, PSj3, An est couplé aux sorties correspondant à PSin-1, PSjn-1 et PSnPSjn Les signaux numérisés sont transmis à une unité de traitement 35 qui effectue les calculs donnés par les expressions indiquées plus haut et les déterminations de paramétres tels qu indiqués. Le signal 36 en sortie de l'unité de traitement correspond à l'expression &gamma;i/&gamma;j simplifiée dérivée de l'expression (13) donnée plus haut. En sortie de l'unité de traitement 35, les paramétres de base sont pris en compte dans un module de suivi des paramètres 37 et comparés dans une logique de controle 38 à des valeurs de seuils ajustables définis et régles dans une partie 39 de la logique de controle 38 qui permet ainsi de déceler des défauts relatifs à ces paramètres. On va maintenant se reporter à la figure 5 pour expliquer le fonctionnement du dispositif de traitement et pour donner les étapes successives de ce traitement. Sur la figure 5, les phases successives du traitement dans l'unité 35 ont été indiquées dans la pa-rtie gauche de la figure par des nombres successifs. Les différentes étapes du traitement sont indiquées sous forme d'un schéma fonctionnel. La phase 1 correspond au début du cycle. Pendant cette phase, toutes les mémoires vives sont remises à zéro. La phase 2 correspond à la mesure et à l'en registrement des puissances optiques en sortie du polychromateur 20, ces puissances étant caractéristiques de l'état des sources optiques. Dans cette étape, on calcule la somme des signaux (par exemple un Pgt pour un polychromateur vingt voies), cette somme étant affectée d'un coefficient spécifique relatif à la diaphotie du multiple xeur-démultiple-xeur 20, c' est-à-dire aux interactions entre voies à l'intérieur du polychromateur 20. On corrige alors les signaux de sortie POa à Pot pour tenir compte de la diaphotie du polychromateur. Enfin, les valeurs relevées et calculées sont enregistrées dans une mémoire vive. Dans la phase 3, on compare les signaux POa à Pot à deux seuils dont l'un correspond à une alarme et l'autre à une alarme suivie d'un arrét du cycle de traitement. Les alarmes correspondent à une dégradation des sources ou à un fonctionnement défectueux de ces sources tel que les mesures ne seraient plus significatives. Dans la phase 4, on effectue le relevé des signaux de sortie du polychromateur 13 (signaux P à Sa PSt dans le cas d'un polychromateur à vingt voies). On effectue la somme des signaux PSa à PSt et on affecte cette somme d'un coefficient spécifique à la diaphotie du polychromateur 13. On effectue éga lement, comme précédemment. la correction des signaux PSa à P5t afin de tenir compte de la diaphotie du polychromateur 13. Les signaux mesures et calculés sont ensuite enregistrés dans une mémoire vive. Au cours de la phase 5, on compare les signaux Ps a à PSt à des seuils pour déclencher une alarme, toutefois sans arret du cycle. Au cours de la phase 6, on calcule le rapport PSn/POn relatif à la voie optique n sur laquelle se trouve le dispositif d'absorption totale. Au cours de la phase 7, on compare la valeur de PSn/Po à une référence enregistrée dans une mémoire morte. Si la valeur de PSn/POn est acceptable on poursuit le cycle sinon on aboutit à un arrét. Comme indiqué plus haut, le rapport PSn/Po (relation 5) est représentatif de l'état des éléments communs à toutes les voies optiques. Au cours de la phase 8, on calcule les trois rapports s Sl /PSm P Sm /PSk et PSk/PSl. ces rapports permettant, grace à un abaque tel que celui de la figure 6, de déterminer la température du polychromateur 15, à plus ou moins 10'C prés. Au cours des phases 5 et 10, on détermine les différents coefficients i 2 tels qu'indiqués plus haut et correspondant aux fonctions de transfert du polychromateur 15 pour les différentes voies optiques a à t (cas d'un polychromateur vingt voies. On e'ffec- tue également une vérification des coefficients, une alarme étant déclenchée dans le cas du dépassement de valeur de référence. Les coefficients &alpha;2 sont enregistrés dans une mémoire vive. Au cours des phases t1 et 12, on calcule le rapport &gamma;i/ &gamma;j tel que donnée par l'expression (13); on en déduit &gamma;i, &gamma;j correspondant à la voie de réfé rence du capteur étant constant par construction. Enfin, on calcule la grandeur physique mesurée par le capteur. à partir de g i. Les étapes Il et 12 sont répétées pour chacun des capteurs 18, jusqu'au dernier capteur relié aux voies s et t (phases 13 à 31). Les valeurs des grandeurs mesurées sont comparées à deux seuils permettant de déterminer si les mesures peuvent être validées. On obtient ainsi une série de valeurs des grandeurs mesurées, depuis la zone I de l'instaliation, avec une élimination des perturbations venant des fluctuations des sources, de l'évolution des élé- ments communs à toutes les voies de mesure et aux différences de température entre les zones I et II de l'installation. Ces résultats sont obtenus de maniére automatique depuis le poste de controle de l installa- tion situé dans la zone I. A titre d'exemple, on a représenté sur les figures 7A et 78 un capteur optique permettant de mesurer la pression P dans une partie de la zone II de l'installation. Le capteur désigné rie manière générale par le repère 18 comporte un corps fermé 40 comprenant un ajutage 41 pour l'application de la pression P et une membrane flexible 42 sur laquelle vient s'appliquer la pression P à l'intérieur du corps 40. Sur la membrane 42 est fixée une corniere 43 dont le bord extérieur 43a est réfléchissant. Une poutre rigide 45 est fixée sur le corps 40 au-dessus de la membrane 42. La poutre 45 est constituée par un matériau à faible coefficient de dilatation tel que l'INVAR. Sur la poutre 45 sont implantées deux fibres optiques 46 et 4 7 visibles sur la figure 78 et corres pondant à l'extrémité de deux voies optiques i et j d'un dispositif de transmission tel que décrit plus haut, les fibres 46 et 47 étant reliées à deux sorties d un polychromateur tel que le polychromateur 15 représenté sur les figures 2 et 3. La fibre 46 correspondant à la voie i'du capteur est disposée en regard de la face réfléchissante 43a de la cornière 43. Une corniére' 49 comportant une face réfléchissante 49a est fixée sur la poutre 45 de façon à réfléchir la lumière provenant de la fibre 47 et correspondant à la voie de référence j du capteur 18. Suivant la valeur de la pression P, la membrane déplace plus ou moins la cornière 43 et sa partie réfléchissante 43a en regard de lsextrémité de la fibre optique 46 correspondant à la voie de mesure i. Une fraction plus ou moins importante de la lumière est renvoyée par réflexion dans la fibre 46, suivant 1a valeur de la pression P, comme il est visible sur la figure 8a où l'on a indiqué la hauteur h de recouvrement entre la surface réfléchissante 43a et l'extrémité de la fibre 46. Le coefficient de réflexion Yi 1 du capteur est donné par l'expression : dans laquelle c = 1 - h/R avec R : rayon de la fibre optique et h variant de zéro à r. Sur la figure 88, on a représenté l extré- mité de la fibre optique de mesure 46, dans le cas ou, -I'on utilise un masque delimitant une zone de section carrée à l'extrémité de la fibre 46. Cette disposition permet, compte tenu d'une perte de puissance lumineuse intrinsèque de l'ordre de 1 .6 à 1,8 dB, d'obtenir une relation linéaire entrei et h du type = Kh. Il est donc apparent que le dispositif suivant l'invention permet d'effectuer des mesures à distance, avec transmission optique des informations, en éliminant 'les perturbations dues aux sources lumineuses, a l'évolution des éléments du réseau de transmission et aux différences de température entre la zone de mesure et la zone de réception des informations. L'invention ne se limite pas au mode de réalisation qui a été décrit. On peut utiliser le dispositif pour effectuer des mesures de paramètres physiques quelconques par voie optique. Le nombre de capteurs et le nombre de voies du réseau peut etre très grand dans la mesure où l'on peut utiliser des polychromateurs multiples et plusieurs fibres de liaison entre la zone de mesure et la zone de réception des signaux. Les voies utilisées pour les corrections des mesures peuvent être disposées de manière quelconque et utiliser tout type de dispositif d'absorption et de réflexion totale. Le mode de- traitement et les dispositifs de calcul peuvent être différents de ceux qui ont été décrits. Enfin, le procédé et le dispositif suivant l'invention peuvent etre utilisés dans le cas de toute installation industriel1 dans laquelle on effectué des mesures depuis un poste de controle qui peut étre éloigné de plusieurs centaines de mètres ou de plusieurs kilomètres de la zone active de l'installation dans laquelle on effectue les mesures, REVENDICATIONS 1.- Procédé de transmission de signaux optiques, en particulier de signaux analogiques de mesure. entre deux zones distantes l'une de l'autre et dont les conditions d ambiance peuvent etre différentes, dans lequel on transmet. par une fibre optique (12, 12' > . à partir d'au moins une source (10) polychromatique située dans la première zone (I) un signal lumineux à une seconde zone (II) dans laquelle on sépare le signal lumineux polychromatique en une pluralité de signaux centrés chacun sur une longueur d'onde déterminée. on envoie chacun des signaux obtenus sur un moyen de réception, de modulation et d'émission (la) respectif, on recueille les signaux émis par les moyens -d emission (18) et on les transmet de manière groupée dans la fibre optique (12, 12') à la première zone (I), on sépare et on exploite les signaux reçus. caractérisé par le fait qu'on prélève de plus, dans la première zone (I), une partie du signal lumineux provenant directement de-la source optique (10), on sépare ce signal en signaux centrés sur les me mes longueurs d'onde que les signaux transmis aux moyens de réception (18) et qu'on effectue le rapport de chacun des signaux reçus provenant de la seconde zone (II) et du signal de longueur d'onde identique provenant de la source (10) pour éliminer l'influence des fluctuations de la source optique (10). 2.- Procédé suivant la revendication- 1, caractérisé par le fait -qu'un des moyens de réception de modulation et d'mission (18) étant remplacé par un dispositif d'absorption totale de lumière (24). on mesure, à l'intérieur de la première zone (I), pour la voie optique n sur laquelle est placé le dispositif d'absorption totale (24), le rapport P5n/P On de la puissance lumineuse provenant de la seconde zone (II) à la puissance lumineuse provenant de la source (10), ce rapport traduisant l évolution des caractéristiques de transmission des éléments communs à toutes les voies de transmission et en particulier de la fibre optique (12, 12'). 3.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que trois voies de mes-ure k, 1, m étant reliées à des dispositifs de réflexion totale du flux lumineux, en remplacement de moyens de réception, de modulation et d'émission (18), on mesure et on calcule les rapports des puissances lumineuses prises deux à deux provenant de la seconde zone (II) et on en déduit la température dans la seconde zone (II) et les fonctions de transfert des signaux lumineux de longueur d'onde déterminée dans chacune des voies optiques, pour la température mesurée. 4.- Procédé suivant la revendication 3, ca ractérisé par le fait qu'on mesure les puissances lumineuses provenant des différentes voies de mesure reliées aux moyens de réception, de modulation et d'émission (18) constitués par des capteurs optiques et qu'on calcule. pour chacune des voies de mesure, le coefficient de réflexion du capteur optique. en fonction des puissances lumineuses provenant de la seconde zone (il). des puissances lumineuses provenant de la source (10), du rapport PSn/Pon et des coefficients de transfert des signaux séparés dans la seconde zone (Il), dépendant de la température. 5. - Dispositif de transmission de signaux optiques. en particulier de signaux analogiques, entre deux zones distantes l'une de l'autre et dont les conditions d'ambiance peuvent-être différentes, com portant, dans une première zone, au moins une source lumineuse polychromatique (10), un premier polychromateur 113) et des moyens de traitement des signaux lumineux (30, 32, 33, 34, 35) relies aux sorties du polychromateur (13), et dans une seconde zone (II), un second polychromateur (15) et une pluralité' de moyens de réception, de modulation et d'émission de signaux lumineux (18) reliés à chacun au moins une voie de sortie du polychromateur (15) ainsi qu'une fibre optique (12, 12') joignant la première et la seconde zone, reliée à l'une de ses extrémités â la source lumineuse (10) et au premier polychromateur (13) et à son autre extrémité, à l'entrée du second polychromateur (15) de façon à transmettre dans un sens un signal lumineux provenant de la source (10) au second polychromateur et, dans l'autre sens, des signaux modulés regroupés au premier polychromateur (13) et aux moyens de traitement (30, 32, 34, 35, 36) dans la première zone (I), caractérisé par le fait qu'il comporte de plus un troisième polychromateur (20) dans la première zone (I) relié à la fibre (12) pour recevoir par sa voie d'entrée (21), l'émission de la source lumineuse (10) et des moyens de traitement et de calcul (30, 32, 34, 35, 36) reliés aux sorties du premier et du troisième pçlychromateurs (13, 20). 6.- Dispositif suivant la revendication 5 caractérisé par le fait qu'une des voies de sortie du second polychromateur (15) est relié à un dispositif d'absorption totale de lumière (24). 7.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendicatiosn 5 et 6, caractérisé par le fait que trois voies de sortie du second polychromateur (15) sont reliées à des dispositifs de réflexion totale (25) des signaux lumineux.