FR 2628254 A1 19890908 FR 8802779 A 19880304 L'invention concerne un procédé et un dispositif de limitation de l intensité de jets parasites d'eau de refroidissement dans un réacteur nucléaire à eau sous pression en service. Les réacteurs nucléaires à eau sous pression comportent généralement un coeur constitué par des assemblages combustibles de forme prismatique disposés verticalement et juxtaposés. Le coeur est placé à l'intérieur de la cuve du réacteur nucléaire dans laquelle circule de l eau de refroidissement du réacteur. Le coeur est entouré par un cloisonnement qui épouse étroitement la forme de sa surface périphérique et assure son maintien à l'intérieur d'une enveloppe de coeur de forme cylindrique à axe vertical.Le cloisonnement comporte des plaques verticales placées à angle droit les unes par rapport aux autres et reproduisant la forme extérieure du coeur ainsi que des renforts constitués par des plaques horizontales disposées à intervalles réguliers suivant la hauteur du coeur. dans un espace annulaire ménagé entre la periphérie du coeur et la surface intérieure de l'enve- loppe de coeur. Dans les réacteurs nucléaires à eau sous pression de type le plus courant construits jusqu au début des années 1970. de l'eau de refroidissement pénôtre dans l'enveloppe de coeur par un ou plusieurs orifices prévus dans sa partie supérieure et circule de haut en bas dans l'espace annulaire entourant le coeur, les plaques de renfort horizontales du cloisonnement étant percées à l'exclusion de la plaque située le plus haut et disposée au-dessus de l'orifice de l'enveloppe de cour, qui constitue-le renfort supérieur. L'eau de refroidissement circule à l'intérieur du coeur dans la direction verticale et de bas en haut. De part et d'autre du cloisonnement, l'eau de refroidissement circule donc dans des sens opposés. D'autre part, cette eau de refroidissement en circulation subit des pertes de charges. en particulier à 3'intérieur des assemblages du coeur, au niveau des plaques entretoises assurant le maintien des crayons combustibles. Il existe donc une différence de pres ion 'n de part et d'autre des plaques verticales du cloisonnement qui s'annule en partie basse du coeur où le courant d'eau de -refroidissement pénètre dans le coeur et qui est maximale à la partie supérieure du coeur, l'eau de refroidissement en circulation ayant alors subi la perte de charge maximale. Les plaques verticales du cloisonnement sont d'autre part rapportées à angle droit les unes par rapport aux autres, sans que la zone de jonction soit obturée de manière étanche. I1 subsiste donc généralement un interstice entre deux plaques de cloisonnement successives, cet interstice mettant en communication l'espace annulaire à la périphérie du cloisonnement, avec le coeur disposé à l'intérieur du cloisonnement. Du fait de la différence de pression existant entre les deux cotés des parois verticales du cloisonnement, des jets d'eau de refroidissement parasites .apparaissent, lorsque le réacteur nucléaire est en service. Ces jets d'eau parasites sont dirigés dans le sens allant de l'espace annulaire autour du cloisonnement vers l'intérieur du coeur et sont susceptibles de venir frapper les crayons combustibles des assemblages disposés à proximité des zones de raccordement des cloisons. Ces jets entrainent des vibrations des crayons qui sont préjudiciables à leur bonne tenue en service. Dans les réacteurs nucléaires de conception plus récente. on a cherché à réduire ou à éliminer ces jets parasites, en réduisant ou en annulant la pression différentielle de part et d'autre de la cloison ou même en rendant cette différence de pression négative. Pour cela, on a modifié légèrement la structure et la conception de l'enveloppe de coeur et du cloisonnement pour obtenir une circulation de l'eau de refroidissement du reacteur dirigée de bas en haut, aussi bien dans le coeur que dans l'espace annulaire situé à la périphérie du cloisonnement. L'enveloppe de coeur ne comporte pas d'orifice à sa partie supérieure et le renfort supérieur horizontal du cloisonnement est percé pour permettre le passage de l'eau de refroidissement, à la partie supérieure de l'espace annulaire.Les renforts horizontaux du cloisonnement sont disposés en coincidence avec les plaques entretoises des assemblages du coeur et ces renforts sont percés de façon que l'eau de refroidissement circulant dans l'espace annulaire subisse une perte de charge au passage des renforts équivalente à la perte de charge subie par l'eau en circulation dans le coeur, au passage des plaques entretoises des assemblages. Dans le cas des réacteurs nucléaires de conception plus ancienne qui ont été mis en service et utilisés suivant le principe de la circulation de l'eau de refroidissement à contre-courant de part et d'autre du cloisonnement, on a prévu une intervention permettant de faire circuler l'eau de refroidissement dans le même sens de part et d'autre du cloisonnement du coeur. Cette intervention consiste à boucher le ou Jes orifices situés à la partie supérieure de l'enve- loppe de coeur et à percer le renfort supérieur du cloisonnement. Une telle intervention apporte une ameliora- tion certaine du fonctionnement du réacteur par une réduction de l'intensité des jets parasites d eau de refroidissement å travers Ze cloisonnement. Cependant il subsiste malgré tout des zones en particulier dans la partie basse du coeur où lå pression dans l espace annulaire å Za périphérie du cloisonnement est supérieure à la pression å l'intérieur du coeur.Ceci est du en particulier au faít que les renforts ne sont généralement pas disposés au meme niveau que les grilles des assemblages du coeur. Dans le cas où te jeu entre les cloisons est relativement fort les jets parasites d eau de refroi- dissement présentent localement une intensité supé- rieure aux limites généralement admises. Dans ce cas. il est nécessaire de réduire le jeu entre les cloisons soit par une opération de martelage du joint soit par un vissage des parties des cloisons en coin- cidence. De telles opérations doivent entre réalisées sous eau pendant une période d arrêt du réacteur et requièrent l'utilisation de moyens conçus spécialement. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de limitation de l intensite de jets parasites d eau de refroidissement dans un réacteur nucléaire å eau sous pression en service le réacteur comportant un coeur constitué par des assemblages combustibles juxtaposés et entoure å sa périphérie par un cloisonnement comportant des plaques verticales entre lesquelles subsistent des interstices constituant des passages pour les jets d eau parasites å travers le cloisonnement, vers l'intérieur du coeur et des pla- ques de renfort horizontales disposées å différents niveaux entre les plaques verticales et une enveloppe de coeur cylindrique â axe vertical entourant le cloisonnement et ménageant un espace annulaire autour des plaques verticales. dans lequel sont placés les renforts qui sont percés de façon que l'eau de refroidissement circule de bas en haut, aussi bien dans le coeur qu'a' l'intérieur de l'espace annulaire du cloisonnement. ce procédé permettant de réduire ou meme d'annuler les jets parasites. quel que soit le jeu entre les cloisons et quelle que soit la disposition des renforts du cloisonnement. dans un réacteur nucléaire existant. Dans ce but. on introduit et on met en place, pendant un arrêt du réacteur, par Jes ouvertures du renfort situé le plus haut, ou renfort supérieur, des dispositifs d'obturation partielle d'une partie au moins des ouvertures des renforts situés en-dessous du renfort supérieur. les dispositifs d'obturation restant en place après le redémarrage du ré acteur pour augmenter et régler les pertes de charge de l'eau de refroidissement circulant dans l'espace annulaire. L'invention est également relative å des dispositifs d'obturation partielle des ouvertures des renforts du cloisonnement. permettant d'assurer une limitation de l'intensité des jets parasites d'eau de refroidissement. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, a titre d'exemples non li mitatifs, en se référant aux figures jointes en an nexe, plusieurs mode de réalisation du procédé suivant 'invention comparativement aux procédés suivant l'art antérieur utilisés pour réduire les ets parasites dans un réacteur nucléaire à eau sous pression. La figure 1 est une demi-vue en coupe par un plan vertical du cloisonnement du coeur d'un réacteur nucléaire suivant une conception entrainant une circulation a contre-courant de l'eau de refroidissement de part et d'autre du cloisonnement. La figure 2 est une courbe représentant la variation de la différence de pression de part et d'autre du cloisonnement représenté sur la figure 1, suivant la hauteur du coeur. Les figures 3 et 4 sont des vues â grande échelle, en coupe par un plan horizontal, de deux zones de jonction entre des plaques verticales d un cloisonnement, dans le cas d'un coeur de réacteur constitué par des assemblages d'un premier type et d'un second type. La figure 5 est une demi-vue en coupe par un plan vertical d'un cloisonnement d'un coeur de réacteur nucléaire a' eau sous pression d'une conception entrainant une circulation de l'eau de refroidissement dans le même sens, de part et d'autre du cloisonnement. Les figures 6 et 7 sont des vues en perspective éclatée du cloisonnement d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, avant et après une opération de conversion permettant de modifier le fonctionnement du réacteur, en ce qui concerne le sens de circulation de l'eau de refroidissement. La figure 8 représente les courbes de variation de la différence de pression de part et d'autre du cloisonnement, avant et après 3 8 conversion repré- sentée sur les figures 6 et 7 respectivement. La figure 9 est une vue en coupe par un plan vertical, d'un dispositif d'obturation partielle des ouvertures du renfort d'un cloisonnement permettant de mettre en oeuvre le procédé suivant l'invention. La figure 10 représente des courbes de variation de la pression suivant la hauteur du coeur d'un réacteur nucléaire, de part et d'autre du cloisonnement. après une opération de conversion telle que représentée sur les figures 8 et 9. La figure-11 est une vue en coupe verticale d'une prel.i;re variante de réalisation d'un dispositif d obturation partielle suivant l'invention. La figure 12 est une vue suivant 12-12 de la figure 11. La figure 13 est une vue en coupe verticale d'une seconde variante de réalisation d'un dispositif d'obturation partielle suivant l'invention. La figure 14 est un+' vue en coupe verticale d'une tr)isieme variante de réalisation d'un dispositif d'obturation partielle suivant l'invention. La figure 15 est une vue suivant 15-15 de la figure 14. La figure 16 est une vue en coupe verticale d une variante de réalisation du moyen d'appui d'un dispositif d'obturation tel que représenté sur la figure 9. La figure 17 est une vue en coupe verticale d une quatrième variante de réalisation d'un dispositif d'obturation partielle suivant l'invention. La figure 18 est une vue en coupe verticale du dispositif représenté sur la figure 17 3ors de sa mise en place à l'aide d'un outillage approprié. Sur la figure 1,- on voit l'enveloppe de coeur 1 d'un réacteur nucléaire à eau sous pression à l'intérieur de laquelle est disposé le cloisonnement 2 destiné à délimiter latéralement le coeur du réacteur dont les assemblages reposent sur la plaque inférieure de coeur 3. Une plaque supérieure de coeur 4 repose sur la partie supérieure des assemblages. Les plaques 3 et 4 sont percées de manière à permettre le passage du fluide de refroidissement du coeur. Le cloisonnement 2 est constitué par des plaques verticales planes 5 disposées à angle droit tes unes par rapport aux autres et délimitant un contour polygonal correspondant au contour du coeur. Le cloisonnement 2 comporte également des plaques de renfort 6 disposées suivant la hauteur du-coeur, à des intervalles variables. Les plaques 6 ont un bord extérieur circulaire correspondant à la section interne de l'enveloppe 1 et un bord intérieur découpé suivant la forme d'un polygone correspondant à la forme de la section du coeur. Les renforts horizontaux 6 sont disposés suivant la largeur de l'espace annulaire 7 ménagé entre la surface externe des cloisons 5 et la surface interne de l'enveloppe de coeur 1. L'enveloppe de coeur 1 comporte dans sa partie supérieure, en-dessous du renfort supérieur 6a, un orifice 8-par lequel pénètre l'eau de refroidissement, lorsque le réacteur est en fonctionnement. L'eau de refroidissement circule de haut en bas dans l'espace annulaire 7 puis de bas en haut à l'intérieur du coeur (flèches 9). Lors de sa circulation vers le haut dans le coeur, l'eau de refroidissement traverse les plaques entretoises des assemblages combustibles du coeur dont la position a été représentée sur la figure 1 (repères 10). Sur la figure 2, on a représenté les variations, suivant la hauteur du coeur, de la différence de pression P P du fluide de refroidissement, de part et d'autre des plaques verticales 5 du cloisonnement. On a représenté dans la partie gauche de la figure 2, la position des renforts successifs 6 du cloisonnement ainsi que la position du renfort supérieur 6a, suivant la direction Y correspondant à la hauteur du coeur. La différence de pression a P de part et d'autre des plaques verticales 5 du cloisonnement augmente de manière irrégulière mais cependant continue. de a partie inférieure du coeur jusqu'à la partie supérieure. A la partie inférieure du coeur, le flux descendant d'eau de refroidissement rencontre le flux ascendant et la différence de pression P est nulle. Cette différence de pression t P est maximale à la partie supérieure du coeur, au voisinage du renfort 6a. Sur les figures 3 et 4 on voit deux plaques verticales 5a. 5b du cloisonnement du coeur représenté sur la figure 1. Ces plaques sont représentées en coupe par un plan horizontal et au voisinage de leur zone de jonction. Un interstice 12 subsiste entre les plaques 5a et 5b si bien qu'un jet parasite de fluide de refroidissement 13 (figure 3) ou 13 (figure 4) est dirigé depuis l'extérieur du cloisonnement vers l'in- térieur du coeur, lorsqu'il existe une différence de pressions P positive de part et d'autre des deux faces des plaques 5a et 5b. Comme il est visible sur la figure 2, cet effet est particulièrement marqué dans la partie supérieure du coeur. Dans le cas de la figure 3, les crayons combustibles des assemblages sont disposés de manière que le jet 13 ne frappe directement aucun crayon combustible 14. Au contraire. dans le cas de la figure 4, les assemblages combustibles sont disposés de telle manié-- re que le jet 13 vient frapper directement un crayon combustible 14 sur une rangée externe d'un assemblage. Dans les deux cas cependant, le jet 13 ou 13 est susceptibLe d'engendrer une vibrati-on des crayons qui entraine une augmentation de leur usure en service. Sur la figure 5, on a représenté un cloisonnement du coeur d'un réacteur nucléaire à eau sous pression réalisé suivant une nouvelle conception permettant de réduire ou meme de supprimer les jets parasites traversant le cloisonnement, pour attendre les crayons combustibles. Dans cette nouvelle conception. l'enveloppe de coeur 20 ne comporte pas d'orifice en partie haute et les renforts horizontaux 16 des cloisons verticales 15 sont tous percés y compris la plaque de renfort su périeure 16a, si bien que l'eau de refroidissement du réacteur circule de bas en haut, aussi bien dans l'es- pace annulaire 17 compris entre le cloisonnement 15 et la surface interne de l'enveloppe de coeur 20. que dans le coeur du réacteur, à l'intérieur du cloisonnement 15. Les renforts 16 sont disposés au niveau des plaques entretoises des assemblages du coeur et sont percés de façon que la perte de charge soit sensiblement égale pour l'eau de refroidissement circulant dans l'espace annulaire 17 et pour l'eau de refroidissement circulant dans le coeur, lors de la traversée des renforts 16 et des entretoises des assemblages combustibles, respectivement. De cette manière, l'eau de refroidissement est en équipression de part et d'autre du cloisonnement 15. Gra c' e à cette conception nouvelle des réac- teurs nucléaires à eau sous pression, on évite donc l'apparition de jets parasites dirigés vers l'inté- rieur du coeur, à travers le cloisonnement. Cependant pour les réacteurs nucléaires selon l'ancienne conception et qui ont été mis en service, l'effet non souhaitable des jets parasites traversant le cloisonnement subsiste. On a donc imaginé une intervention permettant de modifier le sens de circulation de l'eau de refroidissement dans l'espace annulaire entre le cloisonnement et l'enveloppe de coeur. Les figures 6 et 7 montrent le principe de cette intervention, la figure 6 montrant la structure du cloisonnement et le sens de circulation de l'eau de refroidissement pour un réacteur selon l'ancienne conception et avant sa conversion et la figure 7 montrant la structure du cloisonnement et le sens de circulation de l'eau de refroidissement dans le méme réacteur, apres- une intervention permettant de réaliser la conversion du réacteur pour obtenir une circulation de l'eau de refroidissement de bas en haut. dans l'espace annulaire à la pé riphérie du cloisonnement. Les éléments correspondants sur la figure 1 d une part et sur les figures 6 et 7 d'autre part portent les memes repères. La configuration représentée sur la figure 6 correspond sensiblement à la configuration de la figure 1. l'enveloppe de coeur 1 comportant un orifice 8 dans sa partie supérieure et le renfort supérieur 6a du cloisonnement ne comportant pas de trous de passage d eau. De plus, un écran thermique 19 est placé autour de l'enveloppe de coeur 1 et constitue avec celle-ci un espace annulaire dans lequel pénètre une partie du flux de l'eau de refroidissement en circulation dans la cuve biflèches 21). Ce flux d'eau de refroidissement 21 pénètre dans l'espace annulaire 7 compris entre les plaques verticales de cloisonnement 5 et la surface intérieure de l'enveloppe de coeur 1, par l'orifice 8. Le flux d'eau de refroidissement 21 circule ensuite dans la direction verticale et de haut en bas, à l'intérieur de l'espace, annulaire 7 en traversant les renforts 6 par les orifices prévus dans ces renforts.Enfin, le flux d'eau de refroidissement 21 vient se mélanger au flux principal 22 d'eau de refroidissement à la base du cloisonnement. pour circuler ensuite dans la direction verticale et de bas en haut à l'intérieur du coeur. Ce type de circulation de l'eau de refroidissement de haut en bas à la périphérie du cloisonnement est généralement désigné par le terme anglais "down flow". La circulation down flow, comme expliqué précédemment en référence à la figure 2. entraine une différence de pression de part et d'autre du cloisonnement et l'apparition de jets de cloisonnement 23 particulièrement intenses dans la partie supérieure du coeur. On a donc prévu une intervention sur le réacteur nucléaire qui permet de passer d'une circulation down flow à une circulation "up flow", c est-à- dire une circulation dans la direction verticale et dirigée vers le haut, autour du, cloisonnement. comme représenté sur la figure 7. Pour cela, on réalise la fermeture de l'ori- fice 8 de l'enveloppe de coeur 1. par un bouchon 24 et un perçage du renfort supérieur 6a dans l'alignement des trous traversant les autres renforts 6. Pour réaliser la pose du bouchon 24, on réalise par perçage un trou de passage 24 à travers l'écran thermique 19. Dans le type de circulation up flow de l'eau de refroidissement, ce type de circulation étant également celui qui est mis en oeuvre dans le cas de la nouvelle conception représentée sur la figure 5 le flux principal 22 d'eau de refroidissement passant à l'extérieur de l'enveloppe de coeur traverse la plaque inférieure de coeur 3. se répartit à l'intérieur du coeur et dans l'espace annulaire 7 et circule en parallèle de bas en haut, dans le coeur et dans l'espace annulaire 7. Sur la figure 8 on a représenté la différence de pression ss P du fluide de refroidissement de part et d'autre du cloisonnement, dans le cas de la circulation down flow telle que représentée sur la figure 6 (courbe en traits pleins) et dans le cas de la circulation up flow telle que représentée sur la figure 7 (courbe en pointillés). La courbe en traits pleins de la figure 8 qui correspond sensiblement à la courbe de la figure 2 montre que la différence de pression ss P de part et d d'autre du cloisonnement aug- mente depuis une valeur nulle à la base du cloisonnement jusqu'à une valeur maximale à la partie supérieure du cloisonnement. Dans le cas d'une circulation up flow de l'eau de refroidissement, les pertes de charge du fluide circulant dans l'espace annulaire à la périphérie du cloisonnement, lors de la traversée des ouvertures prévues dans les renforts, sont du même ordre que les pertes de charge subies par le fluide circulant dans le coeur, lors de la traversée des plaques entretoises des assemblages. Cependant, à la différence de la st-ructure selon la nouvelle conception représentée sur la figure 5, les renforts 6 ne sont pas placés systématiquement au niveau des plaques entre tuises des assemblages du coeur.Il en résulte, comme il est visible sur la figure 8, qu'il subsiste certai nes zones où la pression de l'eau de refroidissement est plus forte dans l'espace annulaire à l'extérieur du cloisonnement qu'à l'intérieur du cloisonnement à la même altitude. Ces zones sont situées principalement dans la partie inférieure du coeur. Lorsque le jeu entre-les cloisons est faible, les jets parasites entrainés par cette différence de pression et dirigés vers l'întéreur du coeur ont une intensité faible et bien inférieure aux critères admissibles. Cependant, lorsque le jeu entre les cloisons a une valeur plus élevée, les jets parasites dirigés vers l'intérieur du coeur peuvent avoir une intensité telle que les crayons soient mis en vibration. Sur la figure 9. on a représenté un dispositif permettant de mettre en oeuvre le procédé selon l'invention, de façon à limiter l'intensité des jets parasites jusqu à une valeur très faible, suivant toute la hauteur du coeur. Le procédé suivant l'invention est mis en oeuvre sur le cloisonnement du coeur d'un réacteur nucléaire ayant subi une intervention telle que représentée sur la figure 7 pour passer d'une circulation down flow à une circulation up flow de l'eau de re frodissement. Les éléments correspondants sur les figures 7 et 9 portent les mêmes repères. L'intervention sur le cloisonnement a consisté à percer le renfort supérieur 6a pour réaliser des orifices de traversée 25 de ce renfort situés chacun dans l'alignement d'une ligne d'orifices 26 traversant les renforts 6 situés en dessous du renfort 6a et à placer un bouchon de fermeture 24 dans l'ori- fice 8 situé à la partie supérieure de l'enveloppe de coeur 1. Le procédé suivant l'invention consiste à augmenter la perte de charge du fluide de refroidissement lors de la traversée des orifices 26 des renforts 6. par obturation partielle de ces orifices 26. Cette obturation est réalisée par le dessus du cloisonnement en introduisant les dispositifs d'obturation par les orifices 25 du renfort supérieur 6a. Dans le cas du mode de réalisation représenté sur la figure 9, on utilise des dispositifs d'obturation partielle constitués par la partie courante d'une tige 27 présentant une partie supérieure d'appui 27a sur le support supérieur 6a et une partie inférieure élargie 27b assurant le guidage et le lestage de la tige pendant son introduction dans le cloisonnement. La partie supérieure d'appui 27a de la tige comporte deux ailes à 90 dont la longueur est supérieure au diamètre de l'orifice 25. Le procédé selon l'invention est mis en oeuvre pendant un arrêt du réacteur nucléaire. la cuve de ce réacteur étant ouverte et remplie d'eau. Les tiges 27 sont approvisionnées et mises en position dans les lignes d'orifices du cloisonnement, depuis le bord de la piscine du réacteur. Lors de la remise en fonctionnement du réacteur, les tiges 27 restent en place dans le cloisonnement où elles sont maintenues en position sous l'effet de leur propre poids ou d'un dispositif de maintien. Sur la figure 10, on a représenté l évolu- tion de la perte de charge de l'eau de refroidissement du réacteur. suivant la hauteur du coeur, à l'inté- rieur du cloisonnement, c est-à-dire dans le coeur lui-même (courbe 29 en traits pleins) et dans l'espace annulaire à la périphérie du cloisonnement. dans le cas d'une conversion up flow sans utilisation du procédé suivant l'invention (courbe 30 en pointillés) et dans le cas d'une conversion.up flow avec utilisation du procédé suivant l'invention d'obturation partielle des orifices des renforts (courbe 31 en traits mixtes). On a de plus représenté suivant l'axe des ordonnées, les zones occupées par les renforts (zones R) et les zones occupées par les grilles (zones G). On voit que les zones occupées par les renforts et les zones occupées par les grilles ne sont pas superposées et que la courbe 30 passe au-dessus de la courbe 29 dans certaines zones 32 situées principalement à la partie inférieure du coeur. Dans ces zones. la pression de l'eau de refroidissement est plus forte dans l'espace annulaire que dans le coeur, si bien que des jets parasites dirigés vers l'inté- rieur du coeur sont susceptibles de se former. En revaricli.', la courbe 31 est située endessous de la courbe 29, l'obturation partielle des orifices 26 des renforts 6 entrainant une augmentation de la perte de charge dans le fluide de refroidissement en circulation dans l'espace annulaire, principalement au niveau des orifices 26 du renfort inférieur 6b dans lesquels sont engagées les parties élargies 27b des tiges 27. Il est visible que le procédé suivant l'in- vention permet d'éviter la formation de jets parasites. principalement dans la partie inférieure du coeur, en distribuant autrement la perte de charge du fluide de refroidissement circulant dans l'espace annulaire à la périphérie du cloisonnement. Il -est bien 'évident qu'on peut introduire dans les orifices 26 des renforts 6 disposés suivant une rangée verticale une tige de section variable permettant de réduire plus ou moins la section de passage des orifices 26, en fonction de la position du renfort 6 correpondant suivant la hauteur du coeur. Il est également possible de ne réaliser une réduction de section que sur certains des orifices des renforts 6. Le procédé suivant l'invention est donc d'une grande souplesse et permet d'adapter au mieux les sections de passage des orifices des renforts et donc les pertes de charge dans l'espace annulaire à la périphérie du cloisonnement, à la section de passage et à la position des grilles entretoises dans le coeur déterminant les pertes de charges de l'eau de refroidissement circulant à l'intérieur du cloisonnement. Sur les figures 11 et 12, on a représenté une variante de réalisation d'un dispositif d'obstruction partielle d'un orifice 26 d'un renfort 6 du cloisonnement d'un réacteur nucléaire ayant subi une conversion up flow. Le dispositif de réduction de section est constitué par une tige creuse 35 munie d'ailettes de centrage 36 placées à 90' les unes des autres et constituant plusieurs jeux successifs suivant la longueur de la tige. Les jeux successifs d'ailettes 36 sont disposés de façon à venir se placer au niveau des renforts 6. à l'intérieur des orifices 26, lorsque la tige 35 est mise en position dans le cloisonnement. de la même façon que la tige 27 représentée sur la figure 9. Les ailettes 36 ont une dimension radiale telle qu'il subsiste un très faible jeu entre leur extrémité et les bords de l'orifice 26. après mise en place de la tige 35. Une tige de manoeuvre 37 est disposée à l'intérieur de la tige creuse 35 et comporte des parties élargies diamétralement 38 destinées à coopérer avec des parties profilées et resserrées 35a de l'alésage intérieur de la tige 35 située au niveau des jeux d'ailettes 36 pour réaliser l'expansion diamétrale de a tige 35 et des ailettes 36 à l'intérieur de l'orifice 26. On obtient ainsi une fixation irréversible de a tige 35 à l'intérieur des orifices 26 des renforts 6. Dans le cas de la variante de réalisation représentée sur la figure 13, la tige creuse 35' porte des doigts de centrage et de fixation 36' articulés sur la tige 35' au niveau de fenêtres traversant sa paroi latérale, les ensembles à doigts de centrage de la tige 35' étant disposés de façon à venir à l'intérieur des orific.es 26 des renforts 6, au moment de la mise en place de la tige 35' dans le cloisonnement. La tige 35' comporte suivant son axe, une tige de.ma manoeuvre 37' comportant un élargissement 38' susceptible d'actionner les doigts 36'. La tige de manoeuvre 37' est mobile axialement à l'intérieur de la tige creuse 35' pour réaliser l'écartement des doigts de centrage et de fixation 36' après mise en place de la tige 35' dans le cloisonnement. Les dispositifs représentés sur les figures 11, 12 et 13 ont l'avantage d'assurer un centrage et un maintien efficaces des dispositifs d'obstruction partielle des orifices, à l'intérieur du cloisonnement. Sur les figures 14 et 1-5, on a représenté une troisième variante de réalisation d.'un dispositif. d'obstruction partielle des orifices 26 des renforts 6 d'un cloisonnement. Le dispositif comporte un élément de centrage à ailettes 40 et une tige 41 analogue à la tige 27 représentée sur la figure 9. Les éléments de centrage à ailettes 40 comportent une partie inférieure engagée dans l'orifice 26 pratiquement sans jeu et une partie superieure à plus grand diamètre venant reposer sur le renfort 6. Les éléments de centrage 40 permettent d'assurer le maintien transversal de la tige 41. Sur la figure 16. on voit la partie inférieure d'une tige 43 analogue à la tige 27 représentée sur la figure 9. La tige 43 comporte une partie d'appui inférieure 44 élargie diamétralement et comportant une partie conique susceptible de venir s'engager dans une cavité 45 usinée dans la plaque inférieure de coeur 3. dans l'alignement des orifices 26 des renforts 6 du cloisonnement 5. La partie élargie 44 de la tige 43 vient se placer à l'intérieur de l'orifice 26 du renfort inférieur 6b du cloisonnement. La tige 43 peut comporter ou non au moins une autre partie élargie diamétralement 47 venant s'engager dans l'orifice 26 d'un renfort situé au-dessus du renfort inférieur 6b. Sur la figure 17, on voit un dispositif d'obturation partielle d'un orifice 26 traversant un renfort 6 constitué par une douille 48 dont les parties extrêmes 48a et 48b peuvent être rabattues vers l'extérieur pour réaliser un sertîsssage de la douille 48 dans l'orifice 26 du renfort 6. Sur la figure 18, on voit un outillage 50 permettant de réaliser le sertissage de la douille 48 dans l'orifice 26 du renfort 6. L'outillage 50 comporte une tige centrale 51 à l'extrémité de laquelle est fixé un anneau de sertissage inférieur 52 et un manchon coulissant 53 dont l'extrémité constitue un an neau de sertissage supérieur. Le sertissage de la douille 48 à l'intérieur de l'orifice 26 est obtenu par traction de la tige 51 vers le haut et par poussée du manchon coulissant 53 vers le bas. Dans tous les cas, le procédé suivant l'in- vention- peut etre mis en oeuvre à un moment quelconque après la conversion down flow-up flow du réacteur nu cléaire. Ce procédé peut être mis en oeuvre. pendant un rechargement du réacteur en combustible, après un certain temps de fonctionnement de ce réacteur en circulation up flow sans utilisation du procédé de l'in- vention. Le procédé et les dispositifs suivant l-in- vention permettent de limiter fortement l'intensité des jets parasites pouvant persister après une conversion up-flow sans ce procédé ou éventuellement de supprimer ces jets parasites sur toute la hauteur du coeur. L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation qui ont été décrits. C'est ainsi qu'on peut imaginer d utiliser des dispositifs d'obturation partielle des ouvertures des renforts d'un type différent de ceux qui ont été décrits. On peut envisager d'obturer partiellement les ouvertures de passage de certains renforts uniquement et en particulier des renforts situés vers la partie inférieure du coeur. De façon avantageuse. on peut obturer uniquement les trous de passage du renfort inférieur. Dans le cas où les ouvertures des renforts ne sont pas alignées suivant des directions verticales ou encore dans le cas où les ouvertures des renforts inférieurs ne sont pas dans l'alignement des ouvertu res du renfort supérieur, il est possible d'utiliser des outillages coudés pour la mise en place des dispositifs d'obturation partielle. Le procédé et les dispositifs suivant 3. in- vention s'appliquent dans 3e cas de tout réacteur nucléaire dont le cloisonnement a été modifié pour passer d'une circulation down flow à une circulation up flow de l'eau de refroidi.ssement. REVENDICATIONS 1.- Procédé de limitation de l'intensité de jets parasites d'eau de refroidissement dans un réacteur nucléaire à eau sous pression en service, le réacteur comportant un coeur constitué par des assemblages combustibles juxtaposés et entouré à sa périphérie par un cloisonnement comportant des plaques verticales (5) entre lesquelles subsistent des interstices constituant des passages pour les jets d'eau parasites à travers le cloisonnement (5) vers l'intérieur du coeur, et des plaques de renfort horizontales (6) disposées à différents niveaux entre les plaques verticales (5) et une enveloppe de coeur cylindrique (1) à axe vertical entourant le cloisonnement et ménageant un espace annulaire (7) autour des plaques verticales (5) dans lequel sont placés les renforts (6) qui sont percés de façon que l'eau de refroidissement circule de bas en- haut, aussi bien dans le coeur qu'à l'inté- rieur de l'espace annulaire (7) du cloisonnement, ca ractérisé par le fait'qu'on introduit et qu on met en place pendant un arrêt du réacteur, par les ouvertures (25) du renfort (6a) situé le plus haut, ou renfort supérieur des dispositifs d'obturation partielle (27, 35, 35', 41, 48) d'une partie au moins des ouvertures (26) des renforts (6) situés en-dessous du renfort supérieur (6a), les dispositifs d'obturation (27, 35. 35 41 48) restant en place après le redémarrage du réacteur, pour augmenter et régler la perte de charge de l'eau de refroidissement circulant dans l'espace annulaire (7). 2.- Procédé suivant la revendication 1, ca ractérisé par le fait qu'on réalise l'obturation partielle des ouvertures (26) des renforts situés dans la partie inférieure du cloisonnement uniquement. 3.- Procédé suivant la revendication 2, ca caractérisé par le fait qu'on réalise l'obturation partielle des ouvertures (26) du renfort (6b) situé le plus bas sur le cloiSoneinent uniquement. 4.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 2 et 3, caractérisé par le fait que les dispositifs d'obturation partielle des ouvertures (26) des renforts (6) du cloisonnement sont tels que la pression dans l'espace annulaire (7) du cloisonnement soit inférieure à la pression dans le coeur, suivant toute la hauteur du coeur. pendant le fonctionnement du réacteur. 5.- Dispositif de limitation de l'intensité de jets parasites d'eau de refroidissement dans un réacteur nucléaire à eau sous pression, le réacteur comportant un coeur constitué par des assemblages combustibles juxtaposés et entouré à sa périphérie par un cloisonnement comportant des plaques verticales (5) entre lesquelles subsistent des interstices constituant des passages pour des jets d eau parasites à travers le cloisonnement, vers l'intérieur du coeur, et des plaques de renfort horizontales (6) disposées entre les plaques verticales (5) et une enveloppe de coeur (1) cylindrique à axe vertical entourant le cloisonnement et ménageant un espace annulaire (7) autour des plaques verticales dans lequel sont placés les renforts (6) qui sont percés de façon que l'eau de refroidissement circule de bas en haut aussi bien dans le coeur, à l'intérieur du cloisonnement que dans l'espace annulaire (7), Caractérisé par le fait qu'il est constitué par au moins un dispositif d'obturation partielle (27, 35, 35', 41, 48 > d'au moins une ouverture (26) d'un renfort.{6) du cloisonnement. 6.- Dispositif d'obturation suivant la revendication 5, caractérisé par le fait qu'il est cons titué par une tige (27) ayant un diamètre inférieur au diamètre des ouvertures (26) des renforts (6t susceptible i'être engagée dans une pZuraZité d'ouvertures (26) des renforts (6) alignées suivant une direction verticale. 7.- Dispositif d'obturation suivant la revendication 6, caractérisé par le fait que la tige (27) comporte une extrémité élargie diamétralement (27b, 44) susceptible d'etre engagée dans l'ouverture (26) du renfort (6b) situé le plus bas surle cloisonnement. 8.- Dispositif suivant la revendication 7, caractérisé par le fait qu'il comporte à son extrémité opposée à la partie élargie (27b) une partie d'appui (27a) sur le renfort supérieur (6a). 9.- Dispositif d'obturation suivant la re vendicatiful @, caractérisé par le fait que la -partie élargie (44) comporte une partie d'appui sur une plaque inférieure de coeur (3) disposée en-dessous du cloisonnement (5). 10.- Dispositif d'obturation suivant la revendication 6, caractérisé par le fait que la tige (35, 35') est creuse et comporte des dispositifs de centrage (36. 36') placés sur la tige (35. 35') dans des positions correspondant aux parties de la tige venant s'engager à l'intérieur de tout ou partie des ouvertures (26) des renforts (6) et une tige de manoeuvre (37') mobile axialement dans la tige creuse (35, 35') pour assurer l'expansion diamétrale des dispositifs de centrage (36, 36') par déplacement axial. 11.- Dispositif d'obturation suivant la revendication 10. caractérisé par le fait que les dis positifs de centrage (36) sont constitués par des ailettes disposées dans des directions radiales autour d une partie de la tige (35) dans laquelle l'alésage (35a) de la tige a un diamètre réduit, la tige de manoeuvre (37) comportant une partie élargie (38) susceptible de coopérer avec la partie (35a) de diamètre réduit de l'alésage de la tige (35) pour réaliser une expansion radiale des ailettes (38 > à l'intérieur de l'ouverture (26). 12.- Dispositif d'obturation suivant la revendication 10, caractérisé par le fait que les dispositifs de centrage (36') sont constitués par des doigts (36') montés pivotants sur la tige (35'), la tige de manoeuvre (37') .mportant une partie (38') d'actionnement des doigts (36'), pour leur déplacement vers l'extérieur dans des directions radiales, à l'in- térieur de l'ouverture (26). 13.- Dispositif d'obturation suivant la revendication 5. caractérisé par le fait qu'il est cons titué par une douille tubulaire (48) dont le diamètre extérieur est inférieur au diamètre des ouvertures (26) des renforts (6) comportant des parties déformables (48a) pour son sertissage à l'intérieur d'une ouverture (26) et sa fixation sur le renfort (6) correspondant.