FR 2631097 A1 19891110 FR 8806242 A 19880509 La présente invention concerne une nouvelle structure de conduite flexible présentant un allégement de poids relativement au tube de l'art antérieur tout en conservant des performances notamment mécaniques correctes. L'invention s'applique, notamment, à la réalisation de conduites flexibles de transport de fluides sous pression, tels que de l'eau ou des hydrocarbures. Pour de nombreuses applications de telles conduites, il est souvent souhaitable et parfois nécessaire de disposer de flexibles allégés, notamment pour les applications en mer profonde. Les flexibles selon certaines variantes de réalisation suivant la présente invention peuvent être, notamment, posés en mer à de grandes profondeurs d'eau. En effet, l'un des problèmes rencontré lors de la pose de tels flexibles en grande profondeur d'eau, résulte du poids du flexible suspendu. La contrainte dans le flexible résultant du-poids, augmente au fur et à mesure que l'on se rapproche de la surface de l'eau en partant du fond. Ainsi, c'est au niveau des moyens de maintien du flexible en surface que l'on rencontre les plus grandes contraintes dans le flexible. L'un des moyens pour réduire cette contrainte, est d'alléger le poids du flexible tout en maintenant sensiblement ces performances mécaniques, c'est ce que propose la présente invention. Les flexibles auxquels s'applique notamment la présente invention, peuvent comprendre au moins l'un des trois éléments suivants - un feuillard agrafé, - une armure de renfort, et - une voûte de renfort comportant un élément allongé profilé. Bien entendu, de préférence, ces éléments peuvent être enroulés hélicoidalement pour former le tube flexible que ce soit avec ou sans gaine plastique. La présente invention concerne, d'une façon générale, tous les flexibles comportant une armature métallique qui sont utilisés dans des conditions telles que le poids de cette armature crée des difficuttés. Plus spécifiquement, les flexibles dont les conditions d'utilisation sont limitées par la densité du matériau métallurgique constituant les éléments d'armature, généralement de l'acier, du fait que, si on augmente la section de ces éléments dans le but d'augmenter la résistance mécanique du flexible, il en résulte une augmentation du poids ou flexible, et, par conséquent, une augmentation des efforts appliqués au flexible et en fonction desquels sont dimensionnés les éléments constituant l'armature. C'est ainsi qu'une application extrêmement intéressante pour l'invention concerne les canalisations flexibles destinées à la production pétrolière sous marine par profondeur d'eau moyenne ou importante, qui comprennent d'une part les canalisations assurant la liaison entre le fond sous marin et la surface (généralement désigné par le terme anglo-saxon de Risers), et, d'autre part, les canalisations qui doivent être posées au fonds depuis la surface, pour assurer la liaison (sur une distance qui peut varier considérablement selon les cas), par exemple, entre une tête de puits sous marine et l'extrémité inférieure du "riser", ou encore un organe de raccordement ("manifold") entre plusieurs conduites et qui constitue l"'embase" du "riser". De telles canalisations sont utilisées pour transporter sous pression très élevée (par exemple 500 bar) le pétrole brut ou le gaz produit par le puits sous-marin, ou pour transporter du gaz ou de l'eau injecté sous pression dans la formation productrice, ou pour expédier à terre ou transporter jusqu'aux installations de collecte et d'expédition (postes de chargement offshore par exemple) Le pétrole ou le gaz préalablement traité à bord de La plateforme de production, ou encore pour assurer les fonctions de contrôle des têtes de puits sousmarines (Lignes hydrauliques ou électriques, dites "ombilicaux"). Dans l'état actuel de la technique, tous les flexibles connus utilisés ou utilisables pour les applications décrites ci-dessus -pour lesquels les diamètres intérieurs peuvent varier par exemple entre environ 1" (2,54 cm) et environ 20" (50,8 cm), et pour les applications les plus courantes, entre 3" (7,62 cm) et 10" (25,4 cm) ou 12" (30,48 cm)- sont réalisés à partir d'éléments d'armature exclusivement en acier (aciers au carbone, aciers inoxydables, aciers alliés). Lorsque la profondeur d'eau dans laquelle doivent être installés les flexibles reste relativement Limitée, de l'ordre de 100 m à 200 ou 300 m (ce qui correspond, encore aujourd'hui, aux cas les plus fréquents dans l'état actuel du marché), la valeur de la profondeur d'eau ne joue pas un rôle essentiel en tant que paramètre de dimensionnement de la structure du flexible, qui est principalement conditionné par la valeur maximale envisagée pour la pression interne. Par contre, déjà maintenant, certains champs pétroliers sous-marins sont mis en production dans des profondeurs d'eau se situant dans la gamme de 500 à 800 m, et la tendance à opérer dans les profondeurs d'eau plus importantes se confirme, avec divers projets dépassant les 1000 m d'eau. Or, dans l'état actuel de la technique, les caractéristiques des flexibles à armure en acier qui sont les seuls actuellement disponibles pour appplications en question sont telles que - a partir d'une profondeur d'eau qui peut varier, selon les cas, de 400 m à 700 m environ, il L est nécessaire de prendre des dispositions particulières qui ont une incidence importante sur les coûts, en renforcement la structure métallique de flexible et/ou en utilisas des procédures et des équipements spéciaux pour la mise en place sur le site, - les limites ultimes de profondeur d'eau que l'on peut atteindre avec ces flexibles actuellement connus peuvent être estimées de L'ordre de 600 m à 1000 m, la limite variant selon les cas en fonction du diamètre du flexible, de la pression maximale de service, et des divers autres paramètres ayant une influence sur le dimensionnement du flexible (tels que les caractéristiques du fluide transporté). Donc, un besoin pour une solution technique nouvelle existe déjà et va devenir de plus en plus important. D'une façon plus générale, l'invention trouve une app-lication dans tous les cas où le poids des flexibles actuellement disponibles crée des contraintes# à l'utilisateur. Ainsi, par exemple, les flexibles à haute pression utilisés sur les chantiers de forage pétrolier, tels que flexibles d'injection (rotary hose), Lignes de contrôle du puits (kilt Line, choke line), dont la mise en oeuvre et la manipulation peuvent être facilitées si on dispose de flexibles moins lourds. L'invention permettant la réalisation de flexibles à haute résistance mécanique et de poids réduit peut également trouver une application dans l'aéronautique ou l'espace. L'utilisation de l'aluminium à la place d'acier dans les conditions que permet l'invention est, par ailleurs, très avantageuse pour diverses applications particulières, par exemple pour réaliser les carcasses en feuillard agrafé" installées dans certains cas à titre de protection mécanique, à l'extérieur du flexible par roulement du feuillard agrafé autour de La gaine plastique extérieure. Par ailleurs, dans certains cas, le remplacement de l'acier (quel que soit le type d'acier envisagé) par un alliage d'aluminium peut procurer des avantages intéressants. Ainsi, par exemple, la carcasse intérieure dont sont munis les flexibles destinés au transport de pétrole brut de gisement (flexibles "rough bore") étant soumise à l'action extrêmement corrosive du fLuide transporte, l'utilisation de l'aluminium peut dans certains cas, permettre de réaliser une économie par rapport au coût des aciers inoxydables de haute qualité qui seraient nécessaires. En outre, l'utilisation de L'aluminium peut s'avérer intéressante dans certains cas où existe un risque de pollution du fluide transporté par le matériau constituant la paroi interne du flexible, ce qui exclurait l'utilisation de l'acier (ou, au moins, de L'acier au carbone, indépendamment des aciers inoxydables qui pourraient être utilisés, éventuellement, mais seraient beaucoup plus couteux), ainsi, par exemple, dans le cas des aqueducs, ou des canalisations transportant certains produits chimiques. D'autres cas peuvent encore se présenter où certaines propriétés de l'aluminium constituent un avantage par rapport à l'acier et créer ainsi une application possible intéressante pour l'invention, par exemple la propriété d'amagnétisme de l'aluminium. En résumé, l'invention peut trouver une application dans tous les cas où, d'une part, l'aluminium présente un avantage par rapport à l'acier (légèreté, résistance aux effets de corrosion...) et, d'autre part, les sollicitations mécaniques relativement importantes appliquées au flexible (pression interne, pression extérieure, effet d'écrasement, charge axiale...) néces-sitent d'utiliser comme élément d'armature des produits (tréfilé, fils, câble, feuillard) offrant une résistance mécanique élevée comparable à celle que l'on peut obtenir avec l'acier. S'agissant de réaliser des flexibles plus légers que les flexibles actuellement disponibles dont l'armature est constituée d'éléments en acier et, également, s'agissant de realiser les armatures des flexibles avec des matériaux aptes à résister à certains effets particuliers, diverses solutions ont déjà été proposées. Ainsi, par exemple, certaines techniques ont été développées par les déposants permettant de réaliser les fils d'armure des flexibles en matériau composite constitué de fibres noyées dans une résine plastique FR-2.283.768, FR-2.312.356 et EP-263.860. L'utilisation de matériaux composites permet d'aller encore plus loin dans l'allègement des structures de flexibles, et, en particulier dans le cas des applications en mer profonde exposées ci-dessus, de rendre possible l'exploitation de champs sous-marins par des profondeurs d'eau extrêment importantes. Mais, ces matériaux composites sont relativement très coûteux, et par comparaison, l'aluminium est beaucoup plus économique. Il a été établi que L'utilisation d'alliage en application de l'invention doit permettre, dans le cas des applications aux canalisations de production pétroLière sous-marines exposées ci-dessus, de réaliser des installations dans des profondeurs d'eau pouvant atteindre et dépasser 1500 m, ce qui permet d'envisager pour l'aluminium dans les applications visées ci-dessus, un marché très important, au-delà des Limites permises par l'acier, en admettant que certains cas exigeant des performances encore plus poussées seraient couverts par l'utilisation de matériaux composites. Pour satisfaire les besoins existant dans le domaine de flexible léger, la pratique antérieure avait renoncé à l'utilisation d'aluminium. En effet, te-dimensionnement de tels tubes conduit à des produits d'un encombrement et à une détérioration des performances mécaniques, tels que les effets du gain de poids en sont annulés. La présente invention propose une sélection et des traitements de l'aluminium et une structure de tube flexible qui permettent d'alléger considérablement le poids du flexible tout en aboutissant à des produits utilisables et parfaitement performants. L'invention concerne plus particulièrement les divers éléments d'armature métallique des flexibles utilisables dans les applications décrites ci-dessus. Aux termes de l'invention, peuvent être réalisés en alliage d'aluminium dans les conditions qui caractérisent l'invention, l'un ou l'autre, ou n'importe quelle combinaison, des éléments d'armature de flexibles suivants 1 - Les fils constituant l'armure dite de résistance à la traction et à l'effet de fond (cette armure pouvant également prendre en charge tout ou partie des effets de pression circonférentiels en fonction de l'angle d'armage qui peut varier, à la limite, entre quelques degrés et environ 800, mais qui est, en général, situé entre 10 et environ 650 Ces fils présentant une section qui peut être circulaire, éventuellement ellipti-que, ou (très couramment) rectangulaire avec; préférentiellement, les angles arrondis (les fils étant, selon L'invention, réalisés en alliage d'aluminium...), 2 - Les éléments constituant l'armure de résistance à la traction et à l'effet de fond réalisés sous forme de torons ou câbles, eux-mêmes constitués par l'enroulement hélicoidal (câblage) de fils, selon l'invention, en aluminium. Dans le cas de l'utilisation de torons ou câbles comme élément d'armure, il est courant de les disposer à l'intérieur d'une masse compacte de matériau élastomérique, 3 - Les fils, ou "profilés" constituant "l'armure de pression", dont la fonction est de résister aux effets de la pression intérieure, ainsi qu'aux effets d'écrasement (en particulier liés aux opérations de pose du flexible dans le cas des canalisations sous-marines) et aux effets de pression extérieure.Ces profilés sont, couramment, réalisés sous forme de fils de section rectangulaire, aux coins préférablement arrondis. Ils sont couramment réalisés sous forme d'une nappe ou de deux nappes de profilés de section présentant des encoches et des parties saillantes de manière à réaliser un effet d'accrochage mutuel, parfois désignés "agrafage", tels que une nappe de un ou plusieurs fils de section en Z, par exemple le profil désigné couramment sous le nom de Zeta (voir, par exemple, description d'un profit de ce genre dans le brevet français FR-2.052.057 de la Chiers-TCBH), deux nappes de fils de section en U, les branches des U de la nappe intérieure étant dirigés dans l'extérieur de manière à s'intercaler avec les branches des U, dirigés vers l'intérieur, de la nappe externe, et autres dessins possibles. Il convient de noter que armure de pression" peut être réalisée par combinaison de plusieurs couches de l'un ou l'autre des types décrits ci-dessus. Les profilés ou fils constituant l'armure de pression sont enroulés selon des angles d'environ 80 à 900 par rapport à l'axe du flexible. 4 - Les structures réalisées par pliage d'un "feuillard" continu, le pliage étant effectué de façon à réatiser, entre autre, des formes en U le long des deux bords du feuillard pour permettre l'agrafage des spires adjacentes. Le pliage peut être réalisé selon des dessins très variés. Une forme très connue de tels "feuillards agrafés" est décrite dans la demande de brevet français EN-83/19.474 (Feuillard agrafé) qui décrit une méthode de réalisation d'un tube flexible en feuillard agrafé applicable aux flexibles selon l'invention. Ces "feuillards agrafés" sont couramment utilisés comme carcasse interne des flexibles, en particulier dans le cas du transport de pétrole brut de gisement, pour éviter L"'implosion" de la gaine plastique interne. Ils peuvent également être utilisés comme armure de résistance à la pression, lorsqu'il sont enroulés autour de la gaine intérieure d'etåncheite. Ils peuvent aussi être utilisés comme protection extérieure du flexible. Ainsi, la présente invention concerne une conduite flexible armée comportant un ou plusieurs des composants suivants, une armure de résistance à la pression, une armure de résistance à la traction et!ou une carcasse comportant un feuillard agrafé. Elle se caractérise en ce qu'au moins l'un desdits composants comporte un alliage d'aluminium des séries 2000, 5000, 6000 ou 7000. Le composant comportant l'aluminium pourra comporter un ou plusieurs éléments allongés tel un profilé, un câble, un fil ou un feuillard. L'élément allongé pourra avoir subi une opération de corroyage. L'opération de corroyage pourra comporter une opération d'écrouissage L'écrouissage pourra être un écrouissage à froid ayant un taux de 10 % au moins dans le cas d'utilisation d'un alliage d'aluminium des séries 2000 ou 7000, ou un taux de 20 % au moins dans le cas d'utilisation d'un alliage d'aluminium des séries 5000 ou 6000. L'écrouissage pourra être un écrouissage à froid ayant un taux- compris entre 15 et 50 % et de préférence entre 20 et 40 % dans# le cas d'utilisation d'un alliage d'aluminium des séries 2000 ou 7000. L'écrouissage pourra être un écrouissage à froid ayant un taux compris entre 40 et 90 % et de préférence entre 60 et 75 % dans le cas d'utilisation d'un alliage d'aluminium des séries 5000 ou 6000. L'élément allongé pourra avoir subi un laminage ou un étirage. L'élément allongé pourra avoir subi un recuit partiel ou total ou une opération de trempe revenue dont les paramètres caractéristiques sont fonction dudit taux d'écrouissage et/ou de la nature de l'alliage. Le composant comportant l'aluminium pourra être galvanise ou recouvert d'un alliage de protection contre la corrosion. Le composant comportant de l'aluminium pourra être recouvert d'un film thermoplastique, tel notamment un polyethylène, un polyamide, un PVDF ou un polypropylène, ou d'un élastomère ou d'un caoutchouc. Le composant comportant de l'aluminium pourra avoir une ductilité au moins égale à 3 %. Le composant comportant de L'aluminium dans les séries 2000 ou 7000 pourra avoir une ductilité comprise entre 10 et 25 %. Le composant comportant de L'aluminium dans les séries 5000 ou 6000 pourra avoir une ductilité au moins égale à 6 %. Le conduit selon l'invention pourra comporter un feuillard agrafé, une gaine et une armure, et le feuillard et/ou l'armure pourront comporter un alliage d'aluminium des séries 2000, 5000, 6000 ou 7000. Le feuillard pourra être en acier et l'armure pourra comporter de L'aluminium ou inversement. Le feuillard et L'armure pourront comporter de l'aluminium. La présente invention concerne également une conduite comportant une gaine, une armure de résistance à la pression ou voûte et une armure de résistance à la traction, au moins un de ces trois composants pourra comporter un alliage aluminium des séries 2000, 5000, 6000 ou 7000. Ce composant pourra être la voûte et l'armure de résistance à la traction pourra comporter de l'acier ou un alliage d'aluminium de la série 2000, 5000, 6000 ou 7000.. Cette conduite pourra comporter une gaine étanche isolante éLectriquement entre la voûte et l'armure de résistance à la traction. En outre, cette conduite pourra comporter un feuillard agrafé, interne comportant éventuellement de l'aluminium. La conduite selon l'invention pourra comporter un feuillard externe comportant éventuellement de l'aluminium. La conduite selon l'invention pourra comporter au moins une gaine interne comportant un matériau polyamide, à base de caoutchouc, de téflon et/ou d'élastomère. La conduite selon L'invention pourra comporter une armure de résistance å la pression comportant au moins une nappe formée à partir d'un profilé ayant éventuellement une section à forme emboitable, tel un zéta, un "U", réalisé à partir d'un alliage d'aluminium de la série 2000, 5000, 6000 ou 7000. Les termes utilisés pour désignés les états métallurgiques et les traitements thermiques et mécaniques des alliages d'aluminium sont définis dans les normes NF 02 006 et NF 02 011. A savoir, notamment état F : état brut de fabrication, état O : recuit, état H : écroui et éventuellement partiellement adouci, état T : état durci par traitement thermique - traitement thermique considéré domme des comtibinaisons de tout ou partie des traitement suivants : mise en solution, trempe, maturation, revenu avec applications éventuelles de déformations plastiques. La présente invention sera mieux comprise et ses avantages apparaitront plus clairement à la description qui suit d'exemples nullement limitatifs illustrés par les figures ci-annexées, parmi lesquelles - la figure 1 représente une structure de flexible comportant une caracasse interne agrafée, une couche de fils agrafés ou emboitables, une gaine intérieure, des armures, un ruban puis une gaine extérieure en rilsan, - la figure 2 illustre en section, un feuillard agrafé, et - les figures 3 et 4 montrent en section des profils emboîtables qui peuvent être également désignés de fils emboîtés. Les exemples n0 1 à n0 11 concernent un flexible réalisé avec la configuration représentée à la figure 1 c'est-à-dire qu'il comporte successivement une carcasse interne agrafée [1] destinée à éviter l'écrasement du tube du fait d'un effort externe qu'il soit réparti ou non, les termes utilisés par les techniciens sont pour éviter le collapse", une gaine en rilsan m une couche de fil agrafé de forme zéta ou de profilé enboitable [3] [3] (figure 3 ou 4), une gaine interieure en rilsan i, des armures [5] à 350 par rapport à l'axe du flexible, un ruban 1 puis une gaine extérieure en rilsan #. Les caractéristiques mécaniques sont exprimées en résistance maximale à la traction: Rm en MPa, en limite d'élasticité à 0,2 % d'allongement : Re en MPa, et en allongement % sur 50 mm: A %. Dans les tableaux donnés dans les exemples on a successivement les colonnes suivantes ~ Numérotation des couches ~ Description, nature et dimension (en mm) des couches % Rm en MPa; r Eg/m = poids en kg par mètre de flexible; ~ D.i. = diamètre interne en mm ~ Ep. = épaisseur en mm. ~ Le facteur de flottabilité est défini par Poids vide dans l'air (kg/m) Volume externe (l/m) x 1,02 (densité de l' eau de mer) L'exemple 1 concerne un flexible optimisé ne comportant pas de l aluminium. Exemple n0 1 On réalise un flexible de diamètre interne égal à 8" (203,2 mm) comportant une carcasse interne constituée d'un feuillard en acier inoxydable AISI 304 de 2 mm d'épaisseur, d'une gaine intérieure en rilsan de 6 mm d'épaisseur, d'une couche de fil agrafé zéta de 6,2 mm d'épaisseur réalisé avec un acier FM 15 ayant comme caractéristiques : Rm = 780 MPa, Re = 680 MPa et A % = 2 % de deux couches d'armures à 350 réalisées avec un acier FM 72 de caractéristiques mécaniques Rm = 1470 MPa et A % = 2 %, d'une gaine extérieure en rilsan de 7 mm d'épaisseur. Ce flexible, ainsi constitué présente les caractéristiques suivantes Description Rm MPa Kg/m D.i. mm Ep. mm 1 Feuillard inox 304 80 x 2 mm 780 31,59 203,2 10.0 2 Gaine interne rilsan 4.49 223.2 6.0 3 ZétaFhi35 épaisseur : 6.2 mm 780 32.09 235.2 6.2 4 Gaine interne rilsan 4.97 247.6 6.0 5 Armures a 350 Fat72 épaisseur: 2 mm 1470 22.67 259.6 4.0 6 Ruban 0.87 267.6 1.0 7 Gaine externe rilsan 6.33 269.6 7.0 Caractéristiques Unité anglaise Unité métrique Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 283.60 mm Volume interne 32.43 I/m Volume externe 63.12 I/m Poids vide dans l'air 102.8 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'air 136.1 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 38.1 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'eau de mer 71.3 kg/m Facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer 1.59 Pression d'éclatement 5 806 psi 400 bars Pression de collapse 1 980 psi 136 bars Comme cela a déja été dit ce flexible est optimisé dans son dessin et les matériaux utilisés. Les flexibles des exemples 2 à 8, selon l'invention, sont construits selon la même structure afin de pouvoir aisément comparer leurs performances notamment en allégement de poids par rapport au flexible de l'exemple 1. Les exemples 2 à 8 ont sensiblement les mêmes pressions d'éclatement et de "collapse" que le flexible de l'exemple 1. Exemple n 2 On réalise un flexible identique à celui décrit dans l'exemple n0 15 sauf que l'on remplace la carcasse interne en feuillard en acier inoxydable AISI 304 de 2 mm d'épaisseur par une carcasse interne réalisée en feuillard en alliage d'aluminium 6061, écroui de 20 à 30 % à partir de l'état T4, de 3,5 mm d'épaisseur et Rm = 380 MPa, Re = 330 MPa et A % = 12 %. Dans les deux cas la pression de collapse et la pression d'éclatement sont identiques. Le flexible ainsi réalisé à les caractéristiques suivantes 4 Gaine interne rilsan 4.97 247.6 6.0 5 282.6 å 35 FM72 épaisseur 2 mm 1470 23.94 274.6 4.0 6 Ruban 0.50 282.6 0.7 7 Gaine externe rilsan 6.66 284.1 7.0 Caractéristiques Unité anglaise Unité métrique Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 298.10 mm Volume interne 32.43 Vm Volume externe 69::#g I/m Poids vide dans l'air 94.3 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'air 127.5 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 22.7 kg/m - Poids plein d'eau de mer dans l'eau de mer 56.0 kg/m Facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer 1.32 Pression d'éclatement 5 806 psi 400 bars Pression de collapse ~ 1 980 psi 136 bars On constate que pour des caractéristiques identiques de pression d'éclatement et de pression de collapse, on a réalisé avec ce flexible un allègement de 38,6 SG du poids de la carcasse interne et un allègement de 21,4 % du poids du flexible plein d'eau de mer dans l'eau de mer ; poids qui est généralement la valeur caractéristique considérée lors des opérations de pose en mer ; par rapport au flexible tout acier de l'exemple n0 1. Exemple n0 3 On réalise un flexible comme dans l'exemple n0 1 mais l'on remplace la couche de fil agrafé zéta en acier FM 15 de 6 mm d'épaisseur par une couche de fil agrafé zéta réalisé en alliage d'aluminium 2017 à l'état T3 et écroui à 30 %. Les caractéristiques mécaniques de cet alliage sont, dans ces conditions, Rm = 570 MPa, lIe0,2 = 510 MPa, A % = 4 Wo. Le flexible ainsi réalisé présente les caractéristiques suivantes Description Rm MPa Kg/m D.i. mm Ep. mm 1 Feuillard inox 304 80 x 2 mm 780 31,59 203,2 10.0 2 Gaine interne rilsan 4.49 223.2 6.0 3 Zéta FM35 Alu épaisseur : 8 mm 570 13.85 235.2 8.0 4 Gaine intermédiaire rilsan 5.04 251.2 6.0 5 Armures à 350 FM72 FM 12 épaisseur: 2 mm 1470 24.04 263.2 4.0 largeur: 7 mm 6 Ruban 0.48 271.2 1.0 7 Gaine externe rilsan 6.40 272.7 7.0 Caractéristiques Unité anglaise Unité n métrique O Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 286.70 mm Volume interne 32.43 l/m Volume externe 64.56 I/m Poids vide dans l'air 84.9 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'air 118.2 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 18.8 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'eau de mer 52 kg/m Facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer 1.28 Pression d'éclatement 5 806 psi 400 bars Pression de collapse 1 980 psi 136 bars On constate qu'à performance équivalente à celle du flexible tout acier décrit dans l'exemple n0 1, on a réalisé un allégement de 27 % du poids du flexible plein d'eau de mer dans l'eau de mer et que le facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer est 1,28 contre 1,59. Exemple n0 4 On réalise un flexible constitué comme dans l'exemple n0 3, mais où l'on remplace les fils d'armure en acier FM72 de 2 mm d'épaisseur, par des fils d'armure de 6 mm d'épaisseur constitués par des fibres de verre noyées dans une résine, ayant une résistance à la traction de 570 MPa. Ce flexible ainsi constitué présente les caractéristiques suivantes Description Rm ru MPa | Kg/m | D.i. mm I Ep. mm 1 Feuillard inox 304 80 x 2 mm 780 31,6 203,2 10.0 2 Gaine interne rilsan 4.49 223.2 6.0 3 Zéta FM35 Alu épaisseur: 8 mm 570 13.99 235.2 8 4 Gaine intermédiaire rilsan 5.04 251.2 6.0 5 Armures à 350 composite épaisseur: 6 mm 570 13.6 263.2 12.4 6 Ruban 0.72 288 1 7 Gaine externe rilsan 6.79 290 7 Caractéristiques Unité anglaise Unité métrique Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 304 mm Volume interne 32.43 I/m Volume externe 72.58 I/m Poids vide dans l'air 76.23 kglm Poids plein d'eau de mer dans l'air 109.47 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 1.82 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'eau de mer 35.06 kg/m Facteur de fiottabilité vide dans l'eau de mer 1.03 Pression d'éclatement 5 806 psi 400 bars Pression de collapse 1 980 psi 136 bars Le flexible ainsi réalisé présente un allégement de 50,8 % du poids du flexible plein d'eau de mer dans l'eau de mer par rapport au flexible tout acier présentant les mêmes car actéristiques de pression d'éclatement et de pression de collapse. Exemple n0 5 On réalise un flexible tel que celui décrit dans l'exemple n0 1, mais l'on remplace tous les éléments en acier par des éléments en aluminium, c'est-à.dire dans la carcasse interne l'acier inoxydable AISI 304 de 2 mm d'épaisseur par du feuillard d'aluminium 6061 de 3,5 mm d'épaisseur et les aciers dans la couche de fil agrafable et de la couche de fil d'armure par de l'aluminium de nuance 2017 à l'état T3 et écroui à 30 %. Le flexible ainsi réalisé présente les caractéristiques suivantes Descriptlon RmhIPa k;g/m D.i.mmlEp.mm 1 Feuillard Alu 140 x 3.5 mm 468 19.0j 203,2 2 Gaine internerilsan 4.79 238.2 1 6.0 3 ZétaAlu épaisseur: 8 mm 570 14.71 250.2 8 0.63 å épaisseur:6 mm 570 302.2 0.7 6 Ruban 0.63 302.2 0.7 7 Gaine externe rilsan 7.11 303,7 7.0 Caractéristiques Unité anglaise Unité métrique Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 309.70 mm Volume interne 32.43 I/m Volume externe 79.27 I/m Poids vide dans l'air 77.8 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'air 111.0 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 0.6 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'eau de mer 33.8 kg/m Facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer 0.96 Pression d'éclatement 390 bars Pression de collapse 140 bars On constate pour une même pression d'éclatement et une même pression de collapse que l'allègement du poids du flexible plein d'eau de mer dans l'eau de mer est de 52,6 % par rapport au flexible tout acier. Exemple n0 6 On réalise un flexible identique à celui de l'exemple n0 3, mais l'on remplace l'alliage 2017 par de l'alliage 5056 écroui à 80 % et ayant subi un traitement de désensibilisation à la corrosion par un recuit de 3 heures à 2300C. Les caractéristiques mécaniques de cet alliage utilisé pour la réalisation du fil agrafé sont alors de Rm = 430 WIPa, Re = 365 MPa, A % =6%. Le flexible ainsi réalisé présente les caractéristiques suivantes Description Rm MPa Eplm Di. mm Ep. mm 1 Feuillard inox 304 80 x 2 mm 780 31,59 203,2 10.0 2 Gaine interne rilsan 4.49 223.2 6.0 3 Zéta Alu épaisseur: 8 mm 430 13.85 235.2 8.0 4 Gaine intermédiaire rilsan 5.04 251.2 6.0 5 Armures a 350 FM72 épaisseur: 2 mm 1470 24.04 263.2 4.0 largeur: 7 mm 6 Ruban 0.48 271.2 1.0 7 Gaine externe rilsan 6.40 272.7 7.0 Caractéristiques Unité anglaise Unité métrique Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 286.70 mm Volume interne 32.43 l/m Volume externe 64.56 llm Poids vide dans l'air 84.9 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'air 118.2 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 18.8 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'eau de mer 52 kg/m Facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer 1.28 Pression d'éclatement 310 bars Pression de collapse 1 980 psi 136 bars La pression d'éclatement de ce flexible est de 310 #IPa et pour obtenir une pression d'éclatement de 400 WIPa, comme dan les exemples précédents. on est amené à réaliser une couche de fil zéta avec un fil zéta ayant une épaisseur de 10 mm. Dans ces conditions les caractéristiques du flexible sont les suivantes: Description RmhIPa Kg/m D.i. rnm Ep. rnm 1 Feuillard inox 304 80 x 2 mm 780 31,59 203,2 10.0 2 Gaine interne rilsan 4.49 223.2 6.0 3 Zéta Alu épaisseur: 10 mm 430 17.83 235.2 10.0 4 Gaine interne rilsan 5.12 256.2 6.0 5 Armures à 350 FM35 épaisseur: 2 mm 1470 23.40 267.2 4.0 6 Ruban 0.48 275.2 0.7 7 Gaine externe rilsan 6.49 276.7 7.0 Caractéristiques Unité anglaise Unité métrique Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 290.70 mm Volume interne 32.43 l/m Volume externe 66.37 I/m Poids vide dans l'air 89A kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'air 122.6 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 21.4 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'eau de mer 54.6 kg/m Facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer 1.31 Pression d'éclatement 5 730 psi 390 bars Pression de collapse 1 980 psi 136 bars On constate donc que l'utilisation de cet alliage au niveau de la couche zéta de la série 5 000, ayant subi un traitement de désensibilisation à la corrosion, permet de réaliser, pour une pression d'éclatement identique, un allégement du poids du flexible plein d'eau de mer dans l'eau de mer de 13-Sc et d'abaisser le facteur de flottabilité de 1,59 à 1,31 par rapport au flexible tout acier. Exemple n0 7 On réalise un flexible identique à celui de l'exemple n0 6 mais on remplace la couche de zéta de 10 mm d'épaisseur en alliage 5056 par une couche de fil zéta de 10 mm d'épaisseur réalisée en alliage 6061 à l'état T4, ayant, aprés mise en forme un taux d'écrouissage de 75 5to. Dans ces conditions les caractéristiques mécaniques de cet alliage sont de Rm = 450, Re = 390, A % = 6 %. Le flexible ainsi réalisé a les mêmes dimensions et le même poids que celui de l'exemple n0 6 mais sa pression d'éclatement 410 NIPa est très légèrement supérieure. Exemple n0 8 On réalise un flexible identique à celui de l'exemple n0 3 mais l'on remplace l'alliage 2017 constituant la couche de fil zéta par de l'alliage 7049 à l'état T6 de caractéristiques mécaniques Rm = 640 MPa et Re = 570 MPa, A % = 10 Wo. Les caractéristiques de ce flexible sont les suivantes Description Rm MPa ligim D.i. mm Ep. rnm 1 Feuillard inox 304 80 x 2 mm 780 31,59 203,2 10.0 2 Gaine interne rilsan 4.49 223.2 6.0 3 Zéta Alu épaisseur : 8 mm 640 13.85 235.2 8.0 4 Gaine intermédiaire rilsan 5.04 251.2 6.0 5 Armures a 350 acier FM72 épaisseur : 2 mm 1470 24.04 263.2 4.0 largeur: 7 mm 6 Ruban -0.48 271.2 1.0 7 Gaine externe rilsan 6.40 272.7 ~ 7.0 Caractéristiques Unité anglaise Unité métrique Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 286.70 mm Volume interne Volume externe Poids plein d'eau de mer dans l'air 118.2 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 18.8 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'eau de níer 52 kg/m Facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer 1.28 Pression d'éclatement 6 000 psi 415 bars Pression de collapse 1 980 psì 136 bars Par rapport au flexible tout acier on a réalisé un allègement de 27 Sc du flexible plein d'eau de mer dans l'eau de mer et le facteur de flottabilité a été abaissé à 1,28. Les exemples 2 à 8 montrent bien les améliorations permises par la présente invention Les exemples suivants 9 à 11 concernent des flexibles comportant des aliminiums ne correspondant pas à ceux recommandés par la présente invention. Exemple n0 9 On réalise un flexible identique à celui de l'exemple n0 5 mais on remplace la couche de zéta de 8 mm d'épaisseur par une couche de fil zéta de 16 mm d'épaisseur réalisée en alliage 1050 à l'état H19 ayant un taux d'écrouissage de 80 %. Dans ces conditions, les caractéristiques de l'alliage 1050 qui est très représentatif des alliages de la série 1 000 et qui présente les caraCtéristiques mécaniques parmi les plus élevées que l'on puisse rencontrer dans cette série, sont de Rm = 200 MPa, Re = 165 MPa, A % =-4 %. Le flexible ainsi constitué présente les caractéristiques suivantes Description Rm hIPa Ixgim I D.i. mm I Ep. mm 1 Feuillard inox 304 80 x 2 mm 780 31,59 203,2 10.0 2 Gaine interne rilsan 4.49 223.2 6.0 3 Zéta Alu épaisseur 16 mm 270 28.51 235.2 16.0 4 Gaine interne rilsan 5.36 267.2 6.0 5 Armures à 350 FM35 épaisseur : 2 mm 1470 24.48 279.2 4.0 6 Ruban 0.51 287.2 0.7 7 Gaine externe rilsan 6 26 288.7 ~ 7.0 Caractéristiques Unité anglaise Unité métrique Diamètre interne 203.20 mm Diamètre externe 302.70 mm Volume interne 32.43 I/m Volume externe 71.96 I/m Poids vide dans l'air 101.2 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'air 136.0 kg/m Poids vide dans l'eau de mer 28.0 kg/m Poids plein d'eau de mer dans l'eau de mer 61.2 lig/m Facteur de flottabilité vide dans l'eau de mer 1.38 Pression d'éclatement 4 101 psi 283 bars Pression de collapse 1 980 psi 136 bars On constate que le flexible ainsi constitué a un poids equivalent à celui du flexible tout acier décrit dans l'exemple n0 1 mais que sa pression d'éclatement est beaucoup plus faible puisqu'elle n'est que de 283 bars. Les 16 mm d'épaisseur du zéta constitue un maximum qu'il est difficle de dépasser. En effet la mise ne place de zéta de trop grande épaisseur est d'un maniement et d'une mise en place pratiquement impossible. Exemple n0 10 On réalise un flexible identique à celui de l'exemple n0 9 mais l'on remplace la couche du fil zéta de 16 mm d'épaisseur en alliage 1050 par une couche de fil zéta de 16 mm d'épaisseur en alliage 3103 à l'état H19 présentant un taux d'écrouissage de 80%. Cet alliage a des caractéristiques mécaniques qui sont parmi les meilleures des alliages de la série 3000 après écrouissage. Dans ces conditions, l'alliage a les caractéristiques suivantes Rm = 285, Re = 265, A50 = 7 %. Le flexible ainsi constitué a le même poids que celui de l'exemple n0 9 et a donc un poids équivalent à celui du flexible tout acier et sa pression d'éclatement est équivalent à celle de l'acier soit 403 MPa, donc l'utilisation de cet alliage n'apporte aucun avantage mécanique par rapport à l'acier et de plus la consommation en matière première constituant les gaines et les fils d'armures est nettement plus élevée. Exemple n0 11 On réalise un flexible identique à celui de l'exemple n0 9 mais l'on remplace l'alliage 1050 constituant la couche de fil zéta de 16 mm d'épaisseur par un alliage 4047 représentatif de la série 4Q00 et ayant, à l'état H19 et 80 % de taux d'écrouissage les caractéristiques suivantes Rm = 240 et Re = 220, A % = 4. Le flexible ainsi constitué a le même poids que le flexible tout acier de l'exemple n0 1 mais sa pression d'éclatement est nettement inférieure: 340 MPa. La présente invention s'applique à des tubes ayant des structures autres que celle représentée à la figure 1. La présente invention peut s'appliquer notamment à des flexibles comportant un tube intérieur en matériau plastique ou élastomique avec ou sans carcasse etc... La figure 2 représente en section une couche constituée d'un feuillard agrafé 8. Cette couche constitue généralement la carcasse interne 1. La figure 3 représente un élément profilé 9 en forme de zéta. Cette forme permet d'avoir une partie 10, tel un lobe ou arrondi, qui coopère avec un creux 11 de la spire adjacente. Ainsi, on obtient un emboitement des spires adjacentes entre-elles. Le profilé en forme de téta sert généralement à la constitution de L'armure de résistance à la pression. On ne sortira du cadre de la présente invention si l'on utilise d'autres formes de profilé que le zéta, notamment des formes simples, tel que des profilés à section rectangulaire ou des formes en "U". Sur la figure 3, on a représenté en pointillé un profilé rectangulaire 12 qui complète L'armature de pression. Ainsi, dans cet exemple, L'armature de pression combine un profilé en forme de zéta et un profilé à section rectangulaire placé de préférence à l'extérieur du profilé en forme de zéta par rapport à l'interieur de la conduite flexible. La figure 4 représente un autre exemple de l'armature de résistance à la pression, cette armature est constituée à partir de deux fils ou profilés 13 et 14 ayant une section en forme de "U" enroulés hélicoidalement. L'un de ces profilés 14 a les bras 15 du "U" ouverts vers l'extérieur par rapport à l'axe du flexible 16 et l'autre 13 a les bras 17 du "U" ouverts vers l'axe du tube. Les bras 17 du profilé 13 coopèrent avec le creux 18 du "U" du profilé 14 et inversement les bras 15 du profilé 14 coopèrent avec le creux 19 du "U" du profilé 13. On ne sortira pas du cadre de la présente invention si certains éléments sont noyés d'une résine élastomérique souple, notamment si les éléments de l'armature de résistance à la traction sont noyés dans une gaine caoutchouteuse. Parmi les différentes structures de flexibles auxquelles peut s'appliquer la présente invention, on notera particulièrement en plus de celles données dans les exemples 2 à 8, celles qui suivent a) un flexible selon la figure -1, mais sans la gaine 4, mais avec une armure de résistance à la traction 5 et une armure de résistance à la pression 3 en aluminium dans les séries 2000, 5000, 6000 ou 7000, b) un flexible selon la figure 1, mais sans armure de résistance à la pression 3, ni de gaine 4 et avec l'un au moins des éléments allongés restant dans la structure qui comporte de l'aluminium dans Les séries 2000, 5000, 6000 ou 7000, c) un flexible selon la figure 1, mais comportant en plus de l'élément de renfort résistant à la pression 3 en forme de zéta, une frette ou élément allongé à section de forme simple, notamment à section rectangulaire avec ou sans gaine 4 l'un au moins des éléments allongés restant dans la structure qui comporte de l'aluminium dans les séries 2000, 5000, 6000 ou 7000, d) tous les exemples donnés dans ta présente demande comportant une carcasse interne 1 et une gaine 2, mais en les remplaçant par un tube étanche suffisamment flexible pour permettre au produit final d'être flexible, mais d'une rigidité suffisante pour ne pas s'écraser lors de la fabrication du flexible. Selon la présente invention, lorsque deux couches de métaux différents se succèdent, par exemple aluminium puis acier ou dans certains cas aluminium de types différents on pourra de préférence interposer une gaine isolante Dans la présente invention, les composants comportant des alliages d'aluminium dans les séries 2000, 5000, 6000 ou 7000 pourront de préférence être constitués essentiellement de ces alliages d'aluminium. Il est bien entendu que dans la présente invention, lorsque l'on utilise les dénominations pour les alliages d'aluminium des séries 2000, 5000, 6000 ou 7000, il s'agit, sauf cas spécifique, de toutes les nuances d'alliage appartenant à chacune des séries. Le flexible selon la présente invention pourra notamment comporter des matériaux composites à matrices organiques. REVENDICATIONS 1. - Conduite flexible armée comportant un ou plusieurs des composants suivants, une armure de résistance à la pression, une armure de résistance à la traction et/ou une carcasse comportant un feuillard agrafé, caractérisée en ce qu'au moins l'un desdits composants comporte un aLliage d'aluminium des séries 2000, 5000, 6000 ou 7000. 2. - Conduite selon La revendication 1, caractérisée en ce que ledit composant comportant L'aluminium comporte un ou plusieurs éléments allongés tel un profilé, un câble, un fil ou un feuillard. 3. - Conduite selon la revendication 2, caractérisée en ce que ledit élément allongé a subi une opération de corroyage. 4. - Conduite selon La revendication 3, caractérisée en ce que ladite opération de corroyage comporte un écrouissage. 5. - Conduite selon La revendication 4, caractérisée en ce que ledit écrouissage est un écrouissage à froid ayant un taux de 10 % au moins dans le cas d'utilisation d'un alliage d'aluminium des séries 2000 ou 7000, ou un taux de 20 % au moins dans Le cas d'utilisation d'un aLliage d'aluminium des séries 5000 ou 6000. 6. - Conduite selon La revendication 5, caractérisée en ce que ledit ecrouissage est un écrouissage à froid ayant un taux compris entre 15 et 50 % et de préférence entre 20 et 40 X dans le cas d'utilisation d'un alliage d'aluminium des séries 2000 ou 7000. 7. - Conduite selon la revendication 5, caractérisée en ce que ledit écrouissage est un écrouissage à froid ayant un taux compris entre 40 et 90 % et de préférence entre 60 et 75 % dans le cas d'utilisation d'un alliage d'aluminium des séries 5000 ou 6000. 8. - Conduite selon l'une des revendications 3 à 7, caractérisée en ce que ledit élément allongé a subi un laminage ou un étirage. 9. - Conduite selon la revendication 8, caractérisée en ce que ledit élément allongé a subi un recuit partiel ou total ou une opération de trempe revenue dont les paramètres caractéristiques sont fonction dudit taux d'écrouissage et/ou de la nature de L'alliage. 10. - Conduite selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que ledit composant comportant l'aluminium est galvanisé ou recouvert d'un alliage de protection contre la corrosion. 11. - Conduite selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que ledit composant comportant de l'aluminium est recouvert d'un film thermoplastique, tel notamment un polyethylène, un polyamide, un PVDF ou un polypropylène, ou d'un elastomere ou d'un caoutchouc. 12. - Conduite selon l'une des revendications precedentes, caractérisée en ce que ledit composant comportant de l'aluminium a une ductilité au moins égale à 3 %. 13. - Conduite selon la revendication 12, caractérisée en ce que ledit composant comportant de l'aluminium est dans les séries 2000 ou 7000 et en ce que la ductilité dudit composant est comprise entre 10 et 25 %. 14. - Conduite selon-la revendication 12, caractérisée en ce que ledit composant comportant de l'aluminium est dans les séries 5000 ou 6000 et en ce que la ductilité dudit composant est au moins égale à 6 %. 15. - Conduite selon l'une des revendications précédentes comportant un feuillard agrafé, une gaine et une armure, caractérisée en ce que ledit feuillard et/ou ladite armure comportent un aLliage d'aluminium des séries 2000, 5000, 6000 ou 7000. 16. - Conduite selon la revendication 15, caractérisée en ce que ledit feuillard comporte de l'acier 17. - Conduite selon la revendication 15, caractérisée en ce que ladite armure comporte de l'acier. 18. - Conduite selon l'une des revendications 1 à 12, comportant une gaine, une armure de résistance à la pression ou voûte et une armure de résistance à la traction, caractérisée en ce qu'au moins l'un de ces trois composants comporte un alliage aluminium des séries 2000, 5000, 6000 ou 7000. 19. - Conduite selon la revendication 18, caractérisée en ce que ladite voûte comporte ledit alliage d'aluminium. 20. - Conduite selon la revendication 19, caractérisée en ce que Ladite armure de résistance à la traction comporte de l'acier. 21. - Conduite selon la revendication 20, caractérisée en ce qu'elle comporte une gaine étanche isolante électriquement entre la voûte et l'armure de résistance à la traction. 22. - Conduite selon la revendication 19, caractérisée en ce que ladite armure de résistance à la traction comporte également un alliage d'aluminium de la série 2000, 5000, 6000 ou 7000. 23. - Conduite selon L'une des revendications 18 à 22, caractérisée en ce qu'elle comporte un feuillard agrafé interne comportant éventuellement de L'aluminium. 24. - Conduite selon l'une des revendications 14 à 23, caractérisée en ce qu'elle comporte un feuillard externe comportant éventuellement de l'aluminium. 25. - Conduite selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins une gaine interne comportant un matériau polyamide, à base de caoutchouc, de téflon et/ou d'élastomère. 26. - Conduite selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte une armure de résistance à la pression comportant au moins une nappe formée à partir d'un profilé ayant éventuellement une section à forme emboitable, tel un zéta, un "U", réalisé à partir d'un alliage d'aluminium de la série 2000, 5000, 6000 ou 7000. 27. - Conduite selon L'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'il comporte un matériau composite à matrice organique.