FR 2640159 A1 19900615 FR 8816226 A 19881209 Procédé et dispositif de purification d'un gaz neutre contenant à titre d'impuretés de l'oxvqene et/ou de l'hodrogene. La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif de purification d'un gaz inerte contenant à titre d'impuretes de L'oxygène et/ou de L'hydrogène. Elle s'applique en particulier à la purification de gaz rares tels que l'argon, le krypton et le xénon, utilisés comme gaz de protection dans des installations industrielles. Un procédé connu pour éliminer les traces d'oxygène et/ou d'hydrogène présentes dans un gaz inerte est de les éliminer sous forme de vapeur d'eau par conver#sion catalytique, après avoir ajouté au gaz une quantité suffisante d'hydrogène- ou d'oxygène pour convertir ces traces d'oxygène et/ou d'hydrogène en vapeur d'eau. Un tel mode de purification est décrit par exemple dans le brevet français FR-A-2 270 662 qui concerne l'élimination des isotopes de L'hydrogène, en particulier du tritium, d'un courant gazeux. Dans un procédé de ce type, pour éliminer totalement les impuretés sous forme de vapeur d'eau, il est nécessaire d'ajouter au gaz à purifier un excès d'oxygène ou un excès d'hydrogène et l'on obtient donc après La conversion catalytique un gaz purifié contenant encore cet excès d'oxygène ou d'hydrogène, ce qui ntest pas souhaitable pour de nombreuses application où l'on veut obtenir un gaz inerte de pureté élevée. La présente invention a précisément pour objet un procédé de purification d'un gaz inerte contenant de l'oxygène et/ou de L'hydrogène, qui permet l'obtention- de gaz purifiés contenant moins de 10vpm volume par million) d'hydrogène ou d'oxygè- ne. Selon l'invention, le procédé de purification d'un gaz neutre contenant à titre d'impuretés de L'oxygène et/ou de L'hydrogène par conversion catalytique de ces impuretés en vapeur d'eau dans un premier réacteur catalytique consiste : - à ajouter au gaz à purifier introduit dans le premier réacteur catalytique une quantité ql d'hydrogène (ou une quantité q'1 d'oxygène) telle que te gaz introduit dans le premier réacteur contienne de L'oxygène et de L'hydrogène avec un excès d'hydrogène par rapport à la quantité stoechiométrique nécessaire pour convertir tout L'oxygène en vapeur d'eau, - à faire passer le gaz sortant du premier réacteur dans un second réacteur contenant un oxyde réductible par L'hydrogène pour convertir l'excès d'hydrogène en vapeur d'eau en obtenant une forme réduite de L'oxyde, - à recueillir le gaz purifié sortant du second réacteur ~ qui ne contient pratiquement plus que de la vapeur d'eau, et - à effectuer périodiquement un cycle de régénération de L'oxyde réductible du second réacteur en modifiant, pendant la durée de ce cycle, la quantité d'hydrogène (ou d'oxygène) ajoutée au gaz à purifier de façon telle que, pendant la durée de ce cycle, le gaz entrant dans le premier réacteur contienne de l'oxygène et de l'hydrogène avec un excès d'oxygène par rapport à la quantité stoechiométrique nécessaire pour convertir tout l'hydrogène en vapeur d'eau et que le gaz entrant dans le second réacteur et contenant cet excès d'oxygène réagisse avec la forme réduite de l'oxyde pour régénérer cet oxyde réductible, et il se caractérise en ce qu'on détecte en continu la présence d'hydrogène ou d'oxygène dans le gaz circulant dans le second réacteur, avant sa sortie du second réacteur On commence un cycle de régénération des que l'on détecte de l'hydrogène et on- interrompt ce cycle de régénération dès que l'on détecte de L'oxygène. Selon un pre-mier mode de réalisation de L'invention, les impuretés sont constituées uniquement par de l'oxygène. Dans ce cas, on ajoute au gaz à purifier introduit dans le premier réacteur une quantité q1 d'hydrogène supérieure à la quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer tout l'oxygène en vapeur d'eau, et pendant la durée du cycle de régénération, on ajoute au gaz introduit dans le premier réacteur une quantité q2 d'hydrogène inférieure à la quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer tout l'oxygène en vapeur d'eau. Selon un second mode de réalisation, les impuretés sont constituées uniquement par de l'hydrogène. Dans ce cas, on ajoute au gaz à purifier introduit dans le premier réacteur une quantité q'1 d'oxygène inférieure à La quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer tout l'hydrogène en vapeur d'eau, et pendant la durée du cycle de régénération, on ajoute au gaz introduit dans le premier réacteur une quantité q12 d'oxygène supérieur re à la quantité stbechiométrique nécessaire pour transformer tout L'hydrogène en vapeur d'eau. Lorsque le gaz à purifier contient de l'hydrogène et de l'oxygène, on opère comme dans le premier mode de réalisation si le rapport molaire entre l'oxygène et l'hydrogène présents à titre d'impuretés est supérieur à 0,5. Dans le cas ou ce rapport molaire est inférieur à 0,5, on opère comme dans le second mode de réalisation. En réalisant selon l'invention, la régénération de l'oxyde combustible du second réacteur dans de telles conditions, on peut obtenir du gaz purifié contenant moins de 10vpm d'hydrogène ou d'oxygène, en fonctionnant en continu avec un seul réacteur contenant de l'oxyde réductible et sans avoir à rejeter un éventuel gaz de régénération de cet oxyde combustible. Dans le procédé de l'invention, les catalyseurs utilisés dans le premier réacteur catalytique pour convertir l'hydrogène et L'oxygène en vapeur d'eau sont des catalyseurs classiques par exemple des catalyseurs à métal précieux, comprenant éventuellement des adjuvants appropriés. Le catalyseur peut avantageusement être supporté sur un substrat de grande surface spécifique, pour assurer la réaction catalytique. A titre d'exemples de catalyseurs susceptibles d'être utilisés, on peut citer Les catalyseurs au platine, au palladium, au rhodium et leurs mélanges. De préférence, on utilise un catalyseur à base de palladium. Pour effectuer cette réaction avec un catalyseur de ce type, on peut opérer à la pression atmosphérique ou à une pression supérieure et å la température ambiante ou à une température supérieure. La pression et La température sont choisies en fonction du gaz neutre à purifier. C'oxyde réductible utilisé dans le second réacteur est un oxyde facilement réductible et facilement régénérable, c'est-à-dire dont la réaction de réduction ou d'oxydation ne soit pas trop exother mi que. Selon l'invention,-on utilise de préférence de L'oxyde cuivrique CuO car il est facile à mettre en oeuvre. De plus, iL peut etre réduit ou régénéré à des temperatures compatibles avec ceLLes utiLisées dans Le premier réacteur catalytique. Aussi, selon une caractéristique avantageuse du procédé de L'invention, on chauffe uniquement le gaz à purifier à L'entrée du premier réacteur pour le porter à une température de 180 à 2000 C, ce qui permet d'obtenir une température appropriée dans le second réacteur contenant L'oxyde cuivrique. Avantageusement, on centrale en continu la température du gaz à L'entrée du second réacteur et on agit sur les moyens de chauffage du gaz entrant dans Le premier réacteur pour que la température du gaz å L'entrée du second réacteur ne dépasse pas une valeur donnée. Lorsque L'oxyde réductible est L'oxyde cuivrique cette valeur est d'environ 2000 C. L'invention a également pour objet un dispositif pour La mise en oeuvre de ce procédé, Ce dispositif comprend comme les dispositifs de l'art antérieur un premier réacteur catalytique et des moyens pour mettre en circulation dans le premier réacteur catalytique Le gaz à purifier auquel on a ajouté une quantité dosée d'hydrogène (ou d'oxygène), et il se caractérise en ce qu'il comprend en outre - un second réacteur contenant un oxyde réductible par L'hydrogène, - des moyens pour mettre en circulation dans le second réacteur le gaz- sortant du premier réacteur, -des moyens de détection de la présence d'hydrogène ou d'oxygène dans le gaz circulant dans l'oxyde réductible du second réacteur au voisinage de la sortie du second réacteur, et -des moyens commandes par lesdits moyens de détection pour régler La quantité d'hydrogène (ou d'oxygène) ajoutée au gaz à purifier. Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, les moyens pour régler la quantité d'hydrogène (ou d'oxygène) ajoutée au gaz à purifier comprennent une première conduite pour introduire en continu dans le gaz å purifier de l'hydrogène (ou de l'oxygène) à un débit dl, une deuxième condui te munie d'une vanne pour introduire dans le gaz à purifier une quantité supplémentaire d'hydrogène (ou d'oxygène) à un débit d2, et des moyens pour commander l'ouverture et la fermeture de ladite vanne. Avantageusement, le dispositif comprend de plus - deux colonnes de séchage de gaz remplies d'adsor beur, montées en parallèle, - des moyens pour mettre en circulation alternative ment dans chacune de ces colonnes le gaz purifié sortant du second réacteur, - des moyens de chauffage du gaz entrant dans chaque colonne, - des moyens pour recueillir le gaz séché et purifié sortant de chaque colonne, - des moyens pour mettre en circulation alternative ment dans chaque colonne une partie du gaz séché recueilli à la sortie de l'autre colonne en vue de régénérer L'adsorbeur, - des moyens pour condenser la vapeur d'eau présente dans cette partie du gaz séché qui a été utilisée pour la régénération de L'adsorbeur, - des moyens pour séparer l'eau ainsi condensée, et - des moyens pour recycler dans le premier réacteur cette partie du gaz séché après condensation. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront mieux à la lecture de la description qui suit donnée bien entendu à titre illustratif et non limitatif en référence au dessin annexé qui représente de façon schématique un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention. Sur cette figure, on voit que le dispositif comprend un premier réacteur catalytique (1) rempli de catalyseur 2, comprenant des moyens de chauffage (3) du gaz entrant dans ce premier réacteur, une conduite (5) pour recueillir le gaz sortant du réacteur (1) et L'introduire dans un second réacteur (7) contenant un oxyde réductible (9). Le gaz sortant du second réacteur (9) par la conduite (11) est dirigé ensuite vers des colonnes de séchage qui seront décrites uLtérieurement. Les moyens de chauffage (3) du premier réacteur catalytique (1) sont constitués par un thermoplongeur qui est asservi à un détecteur (13) de mesure de la température du gaz dans le réacteur (7) à L'entrez du lit d'oxyde réductible (9). Le gaz à purifier est introduit par une conduite (15) munie d'une pompe de circulation (17), d'une vanne de réglage de débit (19) et d'un mélangeur (21) dans le premier réacteur (1). Dans le mélangeur (21), on ajoute à ce gaz la quantité dosée d'hydrogène ou d'oxygène par les conduites (23 et 25) munies respectivement de vannes (24 et 26) et raccordées à une source d'hydrogène (ou d'oxygène) (27). L'ouverture et la fermeture de la vanne (26)sont commandées par un dispositif de détection (29)de la présence d'oxygène ou d'hydrogène dans le second réacteur (9) avant la sortie de ce second réacteur. Ce dispositif de détection (29) comprend une conduite (30) permettant de prélever un échantil- lon du gaz circulant dans le lit d'oxyde réductible (9) à un niveau supérieur à la base (9a) de ce lit. L'échantillon prélevé est introduit dans un analyseur (29) qui est sensible à la présence d'hydrogène, puis à la présence d'oxygène. Il comprend un perméateur 29a pour ajouter de l'oxygène au gaz prélevé et une cellule de mesure 29b de la pression partielle en oxygène d'un gaz. Cette cellule peut être une cellule dont l'élément de mesure est une gaine en zircone stabilisée placée dans un four électrique à environ 850 C. Cette gaine se comporte comme l'électrolyte solide d'une pile de concentration dont la force électromotrice à circuit ouvert est donnée par la loi de Nernst. dans laquelle : R = constante des gaz parfaits T = température de la zone de mesure F = charge de Faraday P1 = pression partielle d'oxygène dans le gaz analysé P2 = pression partielle d'oxygène dans le gaz de référence C = constante de la cellule E = force électromotrice en mV. Dans L'invention, le gaz analysé est constitue par le gaz prélevé auquel on ajoute par le perméateur 29a de l'oxygène à une pression partielle donnée P. Aussi, dès qu'il y a des traces d'oxygène dans le gaz prélevé, la force électromotrice de la cellule augmente puisque la pression partielle d'oxygène augmente. En revanche, lorsqu'il y a des traces d'hydrogène dans le gaz prélevé, la force electromo- trice de la cellule diminue car la pression partielle d'oxygène diminue en raison de la combinaison de ces traces d'hydrogène avec l'oxygène ajouté à L'échantillon prélevé, à la température de la cellule de mesure ( --8500C). Ce détecteur commande l'ouverture de La vanne (26) lorsque l'on détecte la présence d'oxygène et il commande la fermeture de la vanne (26) lorsque L'on détecte la présence d'hydrogène. Le dispositif de l'invention peut être complété par des colonnes de séchage remplies d'adsorbeur permettant d'éliminer la vapeur d'eau présente dans le gaz sortant du second réacteur (7) par la conduite 11. Ces colonnes de séchage (31, 33) sont montées en parallèle de sorte que l'on peut utiliser une colonne pour l'adsorption de la vapeur d'eau et régénérer simultanément L'autre colonne. Ces colonnes de séchage (31 et 33) sont associées à des moyens de chauffage du gaz entrant dans la colonne (35 et 37) tels que des thermoplongeurs, et remplies d'adsorbeur (39), constitué par exemple par un tamis moléculaire. La conduite (11) est munie d'un condenseur de vapeur (41) et d'un séparateur d'eau condensée (43), et elle peut être raccordée à chacune des colonnes de séchage (31 et 33) par l'intermédiaire des conduites (45 et 47) munies respectivement des vannes (46 et 48). Le gaz séché sort des colonnes par les conduites (49 et 51) munies respectivement des vannes (50 et 52). Ces conduites (49 et 51) sont raccordées à une conduite unique de sortie (53). Pour La régénération des colonnes, cellesci peuvent être raccordées à des conduites de sortie (55 et 57) munies respectivement des vannes t56 et 58), qui débouchent dans une conduite unique (59) munie d'un condenseur (61) et d'un séparateur d'eau (63). La conduite (59) est ensuite raccordée à la conduite (15) d'amenée du gaz à purifier. Le fonctionnement de l'installation est le suivant pour le traitement d'argon contenant environ 5000vpm d'oxygène. On introduit par la conduite (15) l'argon à un débit réglé par la vanne 19 de lO0Nm3/h et on lui ajoute dans le mélangeur (21) 8000vpm d'hydrogène par la conduite (23) et 3000vpm d'hydrogène par la conduite (25), la vanne (26) étant ouverte et les vannes (24 et 26) étant réglées pour obtenir l'addition de ces quantités d'hydrogène. On porte la température du gaz introduit dans le réacteur (1) à une température d'environ 2000C au moyen du thermoplongeur (3), puis le gaz circule dans Le sens de la flèche sur le catalyseur au palladium (2) où l'hydrogène et l'oxygène se combinent en vapeur d'eau. Cette réaction exothermique augmente la température du gaz jusqu'à 220-2400C et l'on récupère dans la conduite de L'argon ne contenant plus d'oxygène mais l'excès d'hydrogène. Ce gaz est alors introduit dans le second réacteur (7) où L'hydrogène en excès est piégé sur L'oxyde cuivrique (9) qui est transformé en cuivre. Lorsque tout l'oxyde cuivrique situé au-dessus dé la conduite (30) a été transformé en cuivre, l'analyseur (29) détecte la présence d'hydrogène, et il agit sur la vanne (26) pour la fermer et commencer un cycle de régénération. On introduit alors à ce moment dans le réacteur (1) de L'argon auquel on ajoute seulement 8000vpm d'hydrogène, c'est-à-dire une quantité insuffisante pour transformer les 5000vpm d'oxygène en vapeur d'eau. Aussi, le gaz sortant du réacteur catalytique (1) contient un excès d'oxygène qui réagit avec le cuivre forme dans la phase précédente pour régénérer L'oxyde cuivrique. Lorsque tout le cuivre situé au-dessus de La conduite (30) a été transformé en CuO, l'analyseur (29) détecte à nouveau te présence d'oxygène, ce qui commande l'ouverture de La vanne (26) pour faire fonctionner à nouveau le réacteur catalytique (1) avec un excès d'hydrogène. Le positionnement de La conduite (30) dans Le lit d'oxyde cuivrique (9) permet de conserver une couche de garde de hauteur h d'oxyde cuivrique non modifié pour garantir la pureté du gaz sortant du réacteur (3). Cette hauteur h est choisie en fonction de l'appareiLlage et des catalyseurs utilisés. Pendant les deux phases de fonctionnement décrites ci-dessus, le détecteur de température (13) agit sur les moyens de chauffage (3) pour que la température du gaz à L'entrée du réacteur (9) ne dépasse pas 2000C, température à Laquelle L'oxyde cuivrique devient fragile. Pendant ces deux phases de fonctionnement, le gaz sortant du second réacteur (7) par la conduite (11) qui contient de la vapeur d'eau, est tout d'abord ramené à la température ambiante, par exemple 300C, dans le condenseur (41) où une partie de la vapeur d'eau qu'il contient est condensée. Il passe ensuite dans le séparateur (43) où l'eau condensée est séparée, puis il est introduit à ta température ambiante dans L'une des colonnes de séchage (31) par la conduite (45), la vanne (46) étant ouverte alors que la vanne (48) est fermée. Dans la colonne (31 > , le gaz circule dans le sens des flèches F1 et ta vapeur d'eau est adsorbée sur L'adsorbeur (39). On recueille ainsi 6 La sortie de cette colonne par la conduite (49) du gaz purifié débarrassé de la vapeur d'eau et celui-ci est évacué par La conduite (53 > , la vanne (50) étant ouverte. Pendant ce temps, on peut régénérer la colonne (33) en introduisant dans celle-ci par la conduite (51) une fraction du gaz purifié et séché sortant de la colonne (31) chautté a une température de 250 à 3000 C. Dans ce cas, la vanne (52) est ouverte mais ne laisse passer qu'une fraction du débit gazeux sortant de La premier re colonne par la conduite (49) et l'on chauffe le tamis, par exemple à une température de 250 à 2700C par les moyens de chauffage (37), alors que les moyens de chauffage (35) ne fonctionnent pas dans la première colonne (31). Le gaz chauffé passe ensuite dans l'adsorbeur (39) chargé de vapeur d'eau en suivant - Le trajet des flèches F2. A cette température, la vapeur d'eau est désorbée et l'on recueille par la conduite (55) du gaz chaud contenant la vapeur d'eau désorbée, la vanne (56) étant ouverte alors que les vannes (48 et 58) sont fermées. Ce gaz est évacué par la conduite (59) puis refroidi dans le condenseur (61) à la température ambiante, et débarrassé de l'eau condensée dans Le séparateur t63) ; iL est ensuite- recyclé par la conduite (59) dans La conduite (15) d'introduction d'argon à purifier. Lorsque L'adsorbeur (39) de La première colonne t31) est sature, on inverse Le fonctionnement des colonnes (31) et (33) en actionnant les vannes (50, 52, 46, 48, 58 et 56), en arrêtant Le chauffage de la colonne(33)et en mettant en marche le chauffage de la colonne(31 > . La fraction de gaz utilisée pour la régéné- ration des colonnes (33) et (31) peut correspondre à un débit de 10 à 30% du débit nominaL. Le fait de réaliser la régénération des colonnes de séchage de cette façon permet d'éviter l'obtention d'un autre effluent puisque L'on recycle à L'entrée de l'installation le gaz ayant servi à la régénération. Le procédé de L'invention présente ainsi de nombreux avantages. En effet, il permet l'obtention d'un gaz purifié contenant moins de 10vpm, et généraLement moins de Ivpm, d'oxygène sans utiliser de gaz de régénération à rejeter non seulement pour l'étape de conversion catalytique mais également pour l'étape de séchage, ce qui est très intéressant Lorsqu'il s'agit de gaz coûteux ou toxiques. Bien que dans cet exemple on ait décrit le fonctionnement du dispositif pour L'épuration d'un gaz contenant de L'oxygène, il va de soi que l'on peut utiliser Le procédé de L'invention pour purifier un gaz contenant de L'hydrogène et/ou un mélange d'oxygène et d'hydrogène, et que l'on peut utiliser d'autres catalyseurs que le palladium, d'autres oxydes réductibles que l'oxyde cuivrique et d'autres adsorbeurs que des tamis moléculaires. On peut également utiliser le procédé de l'invention pour purifier un gaz contenant de l'oxygène et/ou de L'hydrogène sous la forme d'isotopes. REVENDICATIONS 1. Procédé de purification d'un gaz neutre contenant à titre d'impuretés de l'oxygène et/ou de l'hydrogène par conversion catalytique de ces impuretés en vapeur d'eau dans un premier ré-acteur catalytique (1), consistant : - à ajouter au gaz à purifier introduit dans Le premier réacteur catalytique une quantité q1 d'hydrogène Cou une quantité q'1 d'oxygène), telle que le gaz introduit dans le premier réacteur contienne de L'oxygène et de L'hydrogène avec un excès d'hydrogène par rapport à La quantité stoechiométrique nécessaire pour convertir tout L'oxygène en vapeur d'eau, - à faire passer le gaz sortant du premier réacteur dans un second réacteur (7) contenant un oxyde réductible par L'hydrogène pour convertir L'excès d'hydrogène en vapeur d'eau en obtenant une forme réduite de L'oxyde, - à recueillir le gaz purifié sortant du second réacteur qui ne contient pratiquement plus que de La vapeur d'eau, et - à effectuer périodiquement un cycle de régénération de l'oxyde réductible du second réacteur en modifiant, pendant la durée de ce cycle, La quantité d'hydrogène (ou d'oxygène) ajoutée au gaz à purifier de façon telle que, pendant La durée de ce cycle, le gaz entrant dans le premier réacteur contienne de L'oxygène et de L'hydrogène avec un excès d'oxygène par rapport à la quantité stoechiometrique nécessaire pour convertir tout L'hydrogène en vapeur d'eau et que Le gaz entrant dans Le second réacteur et contenant cet excès d'oxygène réagisse avec la forme réduite de L'oxyde pour régénérer cet oxyde réductible, caractérisé en ce que l'on détecte en continu (en 30) la présence d'hydrogene ou d'oxygène dans le gaz circulant dans le second réacteur avant sa sortie du second réacteur, en ce que t'on commence un cycle de régénération des que l'on détecte de l'hydrogène et en ce que l'on interrompt ce cycle de régénération dès que l'on détecte de l'oxygène. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les impuretés sont de l'oxygè- ne. 3. Procédé seLon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on ajoute au gaz à purifier introduit dans le premier réacteur une quantité ql d'hydrogène supérieure à la quantité stoechiométrique nécessaire pour transformer tout L'oxygène en vapeur d'eau, et en ce que, pendant La durée du cycle de régénération, on ajoute au gaz à purifier introduit dans le premier réacteur une quantité q2 d'hydrogène inférieure à la quantité stoechiomé- trique nécessaire pour transformer tout L'oxygène en vapeur d'eau. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le gaz neutre est un gaz rare choisi parmi L'argon, le krypton et le xénon. 5. Procédé selon L'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le premier réacteur catalytique comprend un catalyseur à base de palladium. 6. Procédé selon L'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que L'oxyde réductible par l'hydrogène est L'oxyde cuivrique CuO. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que L'on chauffe le gaz à purifier à l'entrée du premier réacteur pour Le porter à une température de 180 à 200 OC. 8. Procédé selon La revendication 7, caractérisé en ce que L'on contrôle en continu (en 13)La température du gaz à l'entrée du second réacteur et en ce que l'on agit sur Les moyens de chauffage (3) du gaz à l'entrée du premier reacteur pour que la température du gaz à l'entrée du second réacteur ne dépasse pas une valeur donnée. 9. Procédé seLon L'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que L'on soumet à un séchage Le gaz purifié recueilli à la sortie du second réacteur en Le mettant en circu Lation à La température ambiante alternativement dans une première et une deuxième colonnes de séchage (31, 33)remplies d'adsorbeur, et en ce que l'on régénère périodiquement chacune des colonnes de séchage en faisant passer dans celle-ci une fraction du gaz purifié et séché sortant de l'autre coLonne de séchage après L'avoir chauffé. 10. Procédé selon La revendication 9, caractérisé en ce que l'on condense la vapeur d'eau présente dans La fraction de gaz purifié et séché utiLisée pour La régénération de chacune des colonnes de séchage et en ce que L'on recycle ensuite cette fraction à l'entrée du premier réacteur. 11. Procédé selon L'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que l'on chauffe La fraction de gaz purifié et sdché, utiLisée pour la régénération à une température de 250 à 3000 C. 12. Dispositif de purification d'un gaz neutre contenant à titre d'impuretés de L'oxygène et/ou de l'hydrogène comprenant un premier réacteur catalytique (1) et des moyens (17, 19, 21) pour mettre en circulation dans Le premier reacteur catalytique le gaz à purifier auquel on a ajoute une quantité dosée d'hydrogène (ou d'oxygène), caractérisé en ce qu'il comprend en outre - un second réacteur (7) contenant un oxyde réducti ble par l'hydrogène, -des ~moyens pour mettre en circulation dans le second réacteur le gaz sortant du premier réacteur, -des moyens de détection (29, 30) de la présence d'hydrogène ou d'oxygène dans le gaz circulant dans l'oxyde réductible du second réacteur au-dessus de la sortie du second réacteur, et des moyens (24, 26) commandés par lesdits moyens de détection pour régler la quantité d'hydrogène (ou d'oxygéne)ajoutée au gaz à purifier. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que les moyens pour régler la quantité d'hydrogène (ou d'oxygène) ajoutée au gaz à purifier comprennent une première conduite (23)pour introduire en continu dans le gaz à purifier de l'hydrogène (ou de l'oxygène) à un débit dl, une deuxième conduite (25) munie d'une vanne (26) pour introduire dans le gaz à purifier une quantité supplémentaire d'hydrogène (ou d'oxygène) à un débit d2, et des moyens pour commander l'ouverture et la fermeture de ladite vanne (26). 14. Dispositif selon L'une quelconque des revendications 12 et 13, caractérisé en ce que les moyens de détection (29, 30)sont constitués par un analyseur comportant des moyens de prélèvement d'un échantillon du gaz circulant dans le second réacteur, des moyens pour ajouter à l'échantillon prélevé une quantité dosée d'oxygène et des moyens pour mesurer à chaud la pression partielle d'oxygène de L'échantillon ainsi traité. 15. Dispositif selon L'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisé en ce qu'il comprend de plus des moyens de mesure de la température (13) du gaz circulant dans le second réacteur au voisinage de l'entrée du second réacteur, et des moyens de chauffage (3) du gaz entrant dans le premier réacteur, commandés par lesdits moyens de mesure. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 à 15, caractérisé en ce qu'il comprend de plus : - deux colonnes de séchage (31, 33) de gaz remplies d'adsorbeur, montées en parallèle, - des moyens (45, 46, 47, 48) pour mettre en circulant tion alternativement dans chacune de ces colonnes le gaz purifié sortant du second réacteur, - des moyens de chauffage (35, 37) du gaz entrant dans chaque colonne, - des moyens (49, 50, 51, 52) pour recueillir le gaz séché et purifié sortant de chaque colonne, - des moyens (49, 50, 51, 52) pour mettre en circulation alternativement dans chaque colonne une partie du gaz séché recueiLli à la sortie de l'autre colonne en vue de régénérer l'adsorbeur, - des moyens (61) pour condenser la vapeur d'eau présente dans cette partie du gaz séché qui a été utilisée pour la régénération de L'adsorbeur, - des moyens (63) pour séparer l'eau ainsi condensée, et - des moyens (59) pour recycler dans le premier réacteur cette partie du gaz séché après condensation.