FR 2628997 A1 19890929 FR 8803716 A 19880322 "Procédé de scellement étanche céramique métal, pour supporter des températures élevées" L'invention a tria: à un procédé de scellement étanche, supportant des températures élevées, entre un tube métallique épais et une portée annulaire cylindrique métallisée d'une pièce en céramique, où l'on assemble en position la pièce en céramique dans le tube en garnissant l'interface d'un métal d'apport approprié, on insère autour du tube, à hauteur de la portée, un anneau de frette en métal à coefficient de dilatation accordé à celui de la céramique avec interposition d'une feuille mince de métal d'apport, et l'on porte l'assemblage dans une enceinte de brasage où il est chauffé en sorte que le métal d'apport entre en fusion et mouille les surfaces en contact. Pour obtenir des scellements étanches entre des isolants céramiques et des pièces métalliques, notamment pour permettre de faire passer des ccannexions électriques à travers les parois d'enceintes, soit sous haut vide, soit sous pressions élevées, avec une résistance mécanique élevée, il est courant d'exécuter un assemblage entre une pièce métallique tubulaire extérieure et une portée annulaire métallisée d'une pièce en céramique de diamètre approprié, et de braser la portée métallisée sur la surface intérieure de la pièce métallique tubulaire, à l'aide d'un métal d'apport approprié. Etant donné que le brasage implique un chauffage à température élevée, et que l'assemblage doit subir, soit au montage et à l'achèvement de l'équipement pour lequel il est prévu, soit lors du fonctionnement de cet équipement, des variations de température notables, les coefficients de dilatation de la céramique et du métal qui constitue le tube doivent être accordés. On a mis au point des alliages, généralement à base de fer et de nickel, dont le coefficient de dilatation est ajusté sur celui des céramiques. Toutefois l'ajustement des coefficients de dilatation n'est réalisé qu'à l'intérieur de plages de température déterminées, où le coefficient de dilatation intrinsèque du métal est compensé par des modifications de structure. Les discordances, même faibles, entre coefficients de dilatation, mettent en péril l'étanchéité du joint de façon différente selon le sens des efforts qui se produisent sur l'élément faible du joint, en l'espèce l'interface céramique métal d'apport. Cette interface résiste mal aux et -ts en traction radiale, et fort bien aux efforts en compression radiale. Il y a donc lieu de choisir le coefficient de dilatation du tube métallique un peu supérieur à celui de la céramique, de façon que, le métal d'apport fondu s'étant placé entre céramique et tube extérieur, la couche formée soit mise en compression dès la solidification du métal d'apport jusqu'à la température ambiante, du fait que le tube métallique se rétracte plus que la céramique au cours du refroidissement. Le joint est donc fretté par le tube métallique en tension périphérique élastique. Cependant, on ne peut aller trop loin dans le frettage, car il ne faut pas dépasser la limite élastique du tube métallique sous peine de voir le tube s'allonger plastiquement suivant sa périphérie, et l'effet de frettage s'atténuer sérieusement. Or, à la température de brasage, le tube métallique se recuit souvent. Ainsi fréquemment le frettage ne se produit efficacement qu'en dessous d'une température où cesse la déformation plastique, inférieure à la température de solidification du métal d'apport. Or il est fréquent que l'assemblage doive être porté ultérieurement à une température élevée ; si cette température est supérieure à la température de début de frettage évoquée ci-dessus, l'interface céramique métal est mise en traction, et l'étanchéité du joint est compromise. Ainsi, par exemple, si le scellement céramique métal est destiné à constituer un montage isolant pour une électrode d'un tube à vide poussé, tel qu'un montage cathodique de tube à rayons X, le tube métallique scellé autour de la pièce sol. te en céramique sera soudé à d'autres éléments de la paroi du tube, et par la suite, lors du pompage du tube, l'ensemble est soumis à un étuvage prolongé à une température qui peut dépasser 500'C. Par ailleurs, les alliages spéciaux pour soudage aux céramiques nécessitent une élaboration très soignée, tant pour la composition que pour les traitements nécessaires pour les amener à la structure physique qui assure le coefficient de dilatation voulu. Ils sont donc onéreux ; en outre les formes commercialement disponibles sont. limitées, et toute commande sous une forme inusuelle (telle qu'un tube épais à des cotes déterminées) n'est acceptée qu'à partir d'un tonnage élevé. D'un autre côté, un alliage classique fer/nickel pour les scellements céramique métal, connu sous le nom de Dilver P, est notablement en dehors de sa plage d'isodilatation par rapport à la céramique déjà à 600'C. Pour un certain nombre de raisons, telles que moindre coût d'achat, usinabilité supérieure, résistance mécanique, facilité de se le procurer sous une forme demi-finie adéquate, résistance à l'oxydation et à la corrosion, il apparaissait souhaitable de substituer un acier inoxydable de type 18-8, par exemple, aux alliages dits soudables aux céramiques. Cependant, l'obstacle majeur était la disparité des coefficients de dilatation, 0,65 x 10 5/K à 20'C pour la céramique d'alumine, 1,7 x 10 5/K pour un acier inoxydable 18-8. Avec de telles valeurs, pour un brasage avec un métal d'apport fondant vers 780-C (brasure cuivre argent), sur un diamètre de 30 mm l'écart de diamètre au brasage entre alumine et inox atteindrait environ 0,25 mm. Le remplissage d'un intervalle aussi important par du métal d'apport serait déjà très difficile, et les inconvénients commentés plus haut résultant de fluage seraient notablement considérables. On a proposé antérieurement de braser sur une portée cylindrique métallisée d'une pièce en céramique un tube d'épaisseur modérée (inférieure au millimètre) en acier inoxydable de type 18-8, en disposant un anneau de frette en titane autour du tube en acier inoxydable au droit de la portée, avec interpositicsn d'une feuille mince de métal d'apport. Lors du chauffage pour amener à fusion, en atmosphère inerte s'entend, le métal d'apport, l'anneau en titane, dont le coefficient de dilatation est de 0,8 x 10 5/K, empêche la dilatation excessive du tube en acier inoxydable. Pratiquement le tube en acier inoxydable voit ses déformations imposées par la frette en titane. On remarquera qu'il est nécessaire que la feuille mince (25 à 50 micromètres d'épaisseur) de métal d'apport garnisse toute l'interface entre tube d'acier inoxydable et anneau de frette en titane, car lors du chauffage pour brasage, le serrage est tel que le métal d'apport en fusion ne pourrait venir mouiller les surfaces en contact s'il n'était présent à l'avance. On obtient ainsi des scellements étanches qui sont robustes mécaniquement, et supportent des élévations de température ultérieures déjà élevées. Mais les performances apparaissent insuffisantes au regard des demandes, pour les raisons suivantes L'épaisseur de paroi du tube d'acier inoxydable doit être plus faible que celle de l'anneau de frette en titane pour que les déformations au cours des cycles de chauffage soient imposées par l'anneau de frette. Cet anneau de frette est en surépaisseur, ce qui peut être un inconvénient dans certains cas, par exemple si l'assemblage doit pouvoir coulisser dans un anneau ou un tube. Il est nécessaire de garder un jeu entre tube et frette, pour introduire la feuille mince de métal d'apport ce jeu retarde le serrage de l'anneau de frette lors de l'élévation de température, et donc l'efficacité du frettage. Le fluage du titane 3 la température de brasage, sous l'effort d'expansion du tube en acier inoxydable, n'est pas négligeable. Il en résulte un abaissement de la température de début de frettage, déjà évoquée plus haut, et qui apparaît comme la température maximale à laquelle le scellement peut être exposé sans risque ultérieurement. L'invention a pour objectif un procédé de scellement étanche d'un tube métallique sur une portée circulaire d'une pièce en céramique, qui ne présente pas les inconvénients évoqués ci-dessus. A cet effet l'invention expose un procédé de scellement étanche, supportant des températures élevées, entre un tube métallique épais et une portée annulaire cylindrique métallisée d'une pièce en céramique, où l'on assemble en position la pièce en céramique dans le tube en garnissant l'interface d'un métal d'apport approprié, cn insère autour du tube, à hauteur de la portée, un anneau de frette en métal dont le coefficient de dilatation s'accorde avec celui de la céramique avec interposition d'une feuille mince de métal d'apport, et l'on porte l'assemblage dans une enceinte de brasage où il est chauffé en sorte que le métal d'apport entre en fusion et mouille les surfaces en contact, caractérisé en ce que l'on pratique, dans la surface extérieure du tube métallique, une gorge annulaire au droit de l'emplacement de la portée, on prépare deux anneaux de frette fendus de hauteur correspondant à celle de la gorge et aptes à s'y loger en superposition, l'un intérieur et l'autre extérieur, ce dernier à fleur de la surface extérieure du tube métallique, on dispose, outre la feuille de métal d'apport entre le fond de gorge et l'anneau intérieur, une feuille de métal d'apport entre les anneaux, disposés en sorte que les fentes ne soient pas en coincidence, on pose sur l'anneau extérieur une frette provisoire formée de quelques spires serrées d'un fil de molybdène, et on élimine la frette provisoire après exécution du scellement. Grâce à ces dispositions, le tube métallique peut avoir, au-delà de la zone brasée, une épaisseur suffisante pour être mécaniquement rigide et accepter des retouches d'usinage, tandis que dans la zone de brasage, il sera aminci, par l'usinage de la gorge, suffisamment pour que les forces de dilatation engendrées par les frettes l'emportent sur celles qu'engendre le tube métallique. Les frettes étant logées entièrement dans la gorge, le tube ne présente pas de surépaisseur dans la zone de scellement Bien en outre, les fentes des frettes autorisent le passage de ces frettes autour du tube pour les engager dans la gorge ; les frettes sont toutefois actives en raison de leur liaison par brasage sur toute la surface sur laquelle elles reposent, les fentes étant en outre hors coïncidence radiale pour éviter un point faible. Les anneaux de frette ne sont pas nécessairement en titane, et peuvent être en tout métal dont le coefficient de dilatation s'accorde avec celui de la céramique, et est, bien entendu, compatible avec le métal du tube, puisque la frette provisoire agit en serrage au moins jusqu'à une température où le métal de frette possède une limite élastique suffisamment élevée. En outre la frette provisoire en molybdène a pour premier effet d'annihiler les jeux radiaux entre anneau extérieur et fond de gorge, et entre anneaux intérieur et extérieur ; ensuite, le molybdène présentant un coefficient de dilatation inférieur à celui du titane, et même à celui de la céramique (4,7 x 10 1K), va produire un serrage énergique des frettes, croissant avec la température, de sorte que tout fluage des frettes est prévenu ; en outre le molybdène présente encore, à la température de brasage, une limite élastique très élevée (le point de fusion du molybdène est de 2 610 C), de sorte que la frette provisoire ne s'allonge pratiquement pas de façon plastique, et reste active jusqu'après que les anneaux de frette soient devenus pleinement efficaces. De façon préférée, 1. gorge s'étend en profondeur sur environ deux tiers de l'épaisseur du tube, les anneaux fendus de frette étant d'épaisseurs sensiblement égales, et égales par conséquent à l'épaisseur de paroi restante du tube métallique sous la gorge. On obtient une épaisseur totale de frette double de celle de la paroi de tube sous-jacente. En disposition particulière, le tube métallique, avant assemblage, est constitué de deux tronçons qui s'accolent longitudinalement suivant une section droite à une hauteur intermédiaire de la gorge. Cette disposition peut s'avérer ut.ile pour assurer la position exacte de la pièce de céramique dans le tube, crù lorsque les formes imposées du tube, de part et d'autre de la céramique, rendent l'usinage du tube en une pièce non souhaitable. Par ailleurs, l'exécution du tube en deux tronçons peut faciliter l'insertion des anneaux fendus de frette. De toute façon, les tronçons se trouvent brasés entre eux lors de l'opération générale de brasage de la zone de portée. En outre chaque tronçon se trouve brasé de façon indépendante à la céramique. La fiabilité d'étanchéité du scellement n'est pas altérée. Des caractéristiques secondaires et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre, à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels la figure 1 représente en coupe un scellement selon l'invention, avant exécution du brasage la figure 2 représente, en perspective éclatée, les différents éléments qui constituent un scellement selon l'invention ; la figure 3 est une vue perspective à échelle réduite du scellement dans le même état que dans la figure 1 la figure 4 représente une coupe à grande échelle d'un scellement selon l'inventic,n, terminé. Selon le mode d'exécutic > n représenté figures 1, 2 et 3, pour sceller un isolateur conique 1, en céramique d'alumine, tel qu'un porte-cathode de tube à rayons X, sur un tube 2 en inoxydable 304 L, de la famille des 18-8 d'épaisseur voisine de 1,5 mm et de diamètre 30 mm sensiblement, on a métallisé de façon connue, avec un alliage molybdène/manganèse, une portée cylindrique 10 de l'isolateur 1, qui entre dans l'alésage intérieur du tube 2. Entre la portée 10 et la face interne du tube 2, on a inséré un ruban d'une feuille mince (25 à 50 micromètres d'épaisseur) d'un métal d'apport, qui est un alliage de brasure eutectique argent cuivre classique, à point de fusion 780'C. Pour rendre plus claire la description, on désignera les éléments de structure en considérant le tube posé verticalement comme représenté sur les figures, tel qu'il se présentera à l'opération de brasage, bien que, dans sa destination, l'orientation du tube soit libre et quelconque par rapport à la verticale. Pour assurer un emplacement correct et reproductible de l'isolateur 1 dans le tube 2, ce dernier est suralésé, à sa partie inférieure, sur une profondeur de 0,5 mm environ, pour s'emboiter sur un calibre sensiblement cylindrique, qui présente un épaulement sur quoi vient buter l'angle 21 de suralésage, et une tranche supérieure, au dessus de l'épaulement, qui forme repos pour la tranche inférieure de l'isolateur 1. On a ménagé dans la surface extérieure du tube 2, une gorge 20, à fond cylindrique, dont la profondeur est de 1 mm, soit les deux tiers de l'épaisseur du tube 2, et dont la hauteur est ici de 6 mm environ, soit un peu plus que celle de la portée 10 (ici de 5 mm). Le bord inférieur de gorge est situé un peu au-dessus de l'angle 21 de suralésage, pour ne pas couper le tube 2. On garnit le fond de la gorge 20 d'une feuille mince de métal d'apport, du meme genre que celui qui garnit l'interface portée 10-tube 2, laminé à une épaisseur de 25 à 50 jin, puis on introduit un premier anneau frette 3, comportant une fente 30 longitudinale dans la gorge 20. Le diamètre intérieur de l'anneau 3 est égal au diamètre du tube 2 en fond de gorge 20 et sa hauteur correspond à celle de cette gorge. Cet anneau frette est exécuté en titane TA6V et son épaisseur est sensiblement moitié de la profondeur de la gorge 20, soit, ici, 0,5 mm. La présence de la fente 30, jointe à l'élasticité du titane, permet d'enfiler l'anneau frette 3 par-dessus le tube 2. Par-dessus l'anneau frette 3, on dispose une seconde feuille mince de métal d'apport, puis on engage un second anneau frette 4, muni également d'une fente 40, par-dessus l'anneau frette intérieur 3 et la feuille intercalaire de métal d'apport. Le diamètre intérieur de l'anneau frette 4 extérieur correspond au diamètre extérieur du premier 3, et son épaisseur est de meme sensiblement égale à la moitié de la profondeur de la gorge (ici donc 0,5 mm). La hauteur de l'anneau frette extérieur 4 est aussi égale à celle de la gorge 20. On comprendra que les anneaux frettes peuvent etre exécutés par roulage d'une bande de titane de longueur et largeur appropriées. On aura compris que les épaisseurs des anneaux frettes 3 et 4, égales, sont inférieures à la demi-profondeur de gorge de l'épaisseur de la feuille de métal d'apport, de façon que, les deux anneaux 3 et 4 et les deux feuilles de métal d'apporen place, la surface extérieure de l'anneau extérieur 4 ne dépasse celle du tube 2 que de la somme des jeux aux diverses interfaces. Bien entendu, les fentes 30 et 40 sont disposées en opposition diamétrale approximativement. Par-dessus l'anneau frette extérieur 4, on forme une frette provisoire en roulant un fil de molybdène 5, de 1 mm de diamètre pour former trois ou quatre spires serrées. On achève le serrage en torsadant ensemble les deux extrémités 50 du fil de molybdène. On notera que le fil de molybdène utilisé pour constituer la frette provisoire doit avoir de préférence un diamètre compris entre 1,5 mm et 0,7 mm. Pour des diamètres supérieurs à 1,5 mm, le fil présente une raideur excessive, n'épouse pas facilement la surface extérieure de l'anneau de frette extérieur 4, et ne se prete pas efficacement au torsadage 50. A moins de 0,7 mm, le fil risque de se rompre sous tension , et le maintien serré de la torsade 50 devient aléatoire. Dans l'enceinte de brasage, sous vide ou en atmosphère d'argon, l'assemblage est chauffé, au moins dans le tronçon où sont situées la portée 10 et la gorge 20, à une température d'environ 850 C. Cette opératic > n de chauffage est tout à fait classique. Le métal d'apport entre en fusion ; d'une part, à l'interface tube 2-portée 10, on mouille tant la métallisation de cette portée 10 que la surface intérieure du tube 2 en regard. D'autre part, dans la gorge 20, le fil de molybdène 5 s'est moins dilaté que les anneaux frettes 3 et 4, qui, de leur côté, se sont moins dilatés que le tube 2. Comme le tube 2, en fond de gorge 20, est relativement mince, et que la limite élastique de l'acier inoxydable à la température de brasage est relativement basse, le tube 2 compense par déformation plastique l'excès de dilatation qu'il subit. Les déformations par fluage des anneaux frettes 3 et 4 sont nettement plus limitées, de sorte que l'excès de dilatation de ces anneaux par rapport à la frette provisoire 5 en molybdène se traduit par une mise en tension élastique de la frette provisoire. Bien entendu la longueur périphérique des anneaux frettes 3 et 4 doit être telle qu'à aucun moment les lèvres des fentes 30 et 40 ne viennent en butée. La fusion du métal d'apport dans la gorge, sous pression élevée en raison de la tension élastique de la frette provisoire, assure un contact intime du métal d'apport avec les faces en regard du fond de gorge 20, de l'anneau frette 3 et l'anreau frette 4, ainsi que dans les fentes 30 et 40. Comme l'effet de serrage de la frette provisoire 5 ne cesse de s'exercer depuis la température de brasage jusqu'à une température suffisamment proche de l'ambiante pour que le titane et l'acier inoxydable aient retrouvé leurs propriétés mécaniques normales, il n'existe pas de température de début de frettage inférieure à la température de brasage, de sorte que l'assemblage pourra supporter des températures allant jusqu'au ramollissement du métal d'apport sans risque de perte d'étanchéité. Comme, dans la gorge 20, le métal d'apport aura incorporé du titane diffusé, la température de ramollissement du métal d'apport aura augmenté. Après exécution du brasage et refroidissement de l'assemblage, celui-ci est retiré de l'enceinte, débarrassé de sa frette provisoire, et nettoyé en surface pour éliminer des bavures de métal d'apport. On notera que, avant de porter l'assemblage dans l'enceinte de brasage, on peut déposer un jonc de métal d'apport entre le tube 2 et l'isolateur 1, juste au-dessus de la portée 10. On dispose ainsi d'une réserve de métal d'apport, pour nourrir un congé. I1 est possible, d'ailleurs, de ne pas interposer une feuille de métal d'apport entre le tube 2 et la portée, et de nourrir la brasure avec seulement un jonc de métal d'apport. Néanmoins ce mode opératoire présente l'inconvénient que la pénétration par capillarité du métal d'apport entre la métallisation de la portée 10 et la surface intérieure du tube 2 peut être localement empêchée par le frettage. Une coupe suivant un plan passant par l'axe du tube du scellement terminé est représentée schématiquement figure 4. On voit, de l'intérieur vers l'extérieur, l'isolateur en céramique 1, sa portée métallisée 10, une interface 11 de brasage argent cuivre, le tube 2 avec sa gorge 20, en fond de gorge une brasure 31 unissant. le tube 2 à la frette intérieure 3, et une brasure 41 entre la frette intérieure 3 et la frette extérieure 4, la surface externe de cette frette extérieure 4 venant à fleur de la surface extérieure du tube 2. On voit encore des brasures 22 et 23 entre les flancs supérieur et inférieur de la gorge 20 et les tranches d'extrémité des frettes 3 et 4. De façon analogue, une coupe perpendiculaire à l'axe du tube révélerait de la brasure dans les fentes 30 et 40. On remarquera que le processus de brasage s' inscrit dans la structure du scellement, telle qu'elle peut se révéler par des coupes métallographiques. On peut reconnaître l'effet de la frette provisoire 5 dans la minceur des brasures des fentes 30 et 40, car, si les anneaux de frettes fendus n'avaient pas été maintenus serrés jusqu'à consolidation des brasures, la dilatation non contrariée du tube 2 aurait entrainé un élargissement des fentes significatif. Jusqu'ici, on a considéré que le tube 2 était longitudinalement continu dans la zone de brasure. Toutefois, on comprendra que le tube pourrait être constitué de deux tronçons qui s'accoleraient suivant une section droite 6 passant à l'intérieur de la gorge 20. Chaque tronçon serait brasé directement sur une zone correspondante de la portée 10, de façon étanche. Lors de l'opération de brasage, du métal d'apport pénétrant dans l'interface d'accolement lierait en bout les tronçons l'un à l'autre, tandis que les anneaux de frette consolideraient la liaison en bout. La séparation en deux tronçons du tube 2 pourrait permettre de bloquer le rebord de portée 10 entre des épaulements ménagés dans les deux tronçons, pour obtenir un positionnement réciproque du tube 2 et de l'isolateur 1 encore plus précis et robuste. En outre C > n pourrait prévoir des évasements du tube 2 de part et d'autre de la zone de brasage, sans gêner la mise en place des anneaux de frette fendus 3 et 4, si ces évasements apparaissaient souhaitables. De façon analogue, si le tube 2 n'avait pas à dépasser l'isolateur 1, la gorge 20 se réduirait à un amincissement du tube 2 en bout, le flanc inférieur de gorge 2 étant supprimé. On comprendra d'ailleurs que, sur les figures 1 à 4, le tube 2 et l'isolateur en céramique 1 n'ont été représentés que dans leurs parties intéressant la zone de brasage, et que les pièces correspc,ndant au tube à rayons X présentent des particularités qui auraient été inutilement décrites. Mais l'on précise que le pompage du tube terminé comporte un étuvage à 700'C, et que les pièces d'étude ont supporté des cycles de température avec des pointes à 750 C, sans détérioration de l'étanchéité du scellement métal céramique. On appréciera que le procédé de l'invention permet d'exécuter des scellements étanches sur des isolateurs en céramique de diamètre très important, en supprimant les risques de mise en traction radiale de l'interface céramique tube ; l'épaisseur radiale de l'interface est sensiblement la même quel que soit le diamètre du scellement, tandis que les effets de dilatation différentielle sont proportionnels à ce diamètre. Accessoirement l'exécution des anneaux de frette par roulage d'une bande ne vient pas limiter la longueur périphérique de ces anneaux, ce qui ne serait pas le cas si les anneaux frettes étaient tirés dans la masse. Il va de soi que l'invention n'est pas limitée aux scellements alumine/acier inoxydable 18-8, mais englobe l'ensemble des céramiques soudables aux métaux, et des alliages utilisés dans l'exécution d'appareillages étanches; céramiques et alliages qui peuvent etre choisis en raison de leurs propriétés particulières, thermiques Cru magnétiques. Par ailleurs, le molybdène est le métal type pour exécuter la frette provisoire, en raison de son faible coefficient de dilatation, de sa limite élastique élevée à la température de brasage, et sa capacité de se laisser mettre en forme convenable sans précautions particulières. Mais l'invention ne saurait être limitée strictement à l'application du molybdène à la constitution de la frette provisoire, si un autre métal ou alliage présentant des propriétés de coefficient de dilatation, de limite élastique et capacité de formage équivalentes, compte tenu des propriétés des composants particuliers du scellement envisagé. Par exemple certains alliages molybdène-tungstène seraient utilisables. D'une façon générale, l'invention n'est pas limitée aux exemples décrits, mais en embrasse toutes les variantes d'exécution, dans le cadre des revendications. REVENDICATIONS 1. Procédé. de scellement étanche, supportant des températures élevées,-entre un tube métallique (2) épais et une portée annulaire (10) cylindrique métallisée d'une pièce (1) en céramique, où l'on assemble en position la pièce céramique (1) dans le tube (2) en garnissant l'interface d'un métal d'apport approprié, on insère autour du tube (2), à hauteur de la portée (10), un anneau de frette (3, 4) en métal à coefficient de dilatation accordé à celui de la céramique avec interposition d'une feuille mince de métal d'apport, et l'on porte l'assemblage (1, 2) dans une enceinte de brasage où il est chauffé en sorte que le métal d'apport entre en fusion et mouille les surfaces en contact, caractérisé en ce que l'on pratique, dans la surface extérieure du tube métallique (2), une gorge annulaire (20) au droit de l'emplacement de la portée (10), on prépare deux anneaux de frette (3, 4) fendus de hauteur correspondant à celle de la gorge (20) et aptes à s'y loger en superposition, l'un intérieur et l'autre extérieur, ce dernier (4) à fleur de la surface extérieure du tube métallique (2), on dispose, outre la feuille de métal d'apport entre le fond de gorge (20) et l'anneau intérieur (3), une feuille de métal d'apport entre les anneaux (3 et 4), disposés en sorte que les fentes (30, 40) ne soient pas en coincidence, on pose sur l'anneau extérieur (4) une frette provisoire (5) formée de quelques spires serrées d'un fil de molybdène, et on élimine la frette provisoire (5) après exécution du scellement. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la céramique est une alumine. 3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que la métallisation de la portée (10) de la pièce (1) en céramique d'alumine est exécutée en molybdène/manganèse. 4. Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le tube métallique (2) est en acier inoxydable type 18-8. 5. Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le métal d'apport est un alliage de brasure argent/cuivre. 6. Procédé suivant une quelconque des revendicaticns 1 à 5, caractérisé en ce que ladite gorge (20) s'étend en profondeur sur environ deux tiers de l'épaisseur du tube (2), les anneaux fendus (3, 4) de frette étant d'épaisseurs sensiblement égales. 7. Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le tube métallique (2), avant assemblage, est constitué de deux tronçons qui s'accolent longitudinalement suivant une section droite (6) à une hauteur intermédiaire de la gorge (20). 8. Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le fil de molybdène de la frette provisoire (5) présente un diamètre compris entre 0,7 et 1,5 mm. 9. Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la frette provisoire (5) est maintenue serrée par une torsade (50) exécutée avec les deux extrémités du fil de frette (5) réunies.