FR 2624325 A1 19890609 FR 8716812 A 19871203 AMPLIFICATEUR CORRECTEUR, EN PARTICULIER POUR LIAISONS NUMERIQUES EN BANDE DE BASE A HAUT DEBIT. L'invention concerne un amplificateur-correcteur qui s'applique, en particulier, aux liaisons numériques en bande de base, à haut débit, sur ligne de fil ou câble. Un amplificateur-correcteur de ce genre et autorisant un plus faible débit est décrit dans la Demande de brevet français nO 85 05735 au nom de la Demanderesse. Cet amplificateur comprend des circuits d'entrée et de sortie, destinés à être connectés respectivement aux côtés amont et aval de la liaison, et, entre ceuxci, des moyens d'amplification sélective destinés à compenser les inégalités de transmission du signal sur la liaison en fonction de la fréquence. Dans la Demande antérieure, les moyens d'amplification sélective comprennent des cellules correctrices qui, chacune, permet de compenser la distorsion de la ligne dans une zone particulière de fréquence. Ces cellules comportent un réseau de diodes dans lesquelles on fait passer un courant variable, rendant les diodes plus ou moins conductrices et agissant sur leur résistance dynamique donc sur le gain de chaque cellule. Ce principe de réglage peut être soit manuel, par insertion de résistances, soit automatique et est délicat à mettre en oeuvre. En outre, il ne permet pas d'obtenir un réglage fin et absolument indépendant d'une cellule à l'autre car le courant de commande agit globalement sur tout le réseau de diodes. Ceci est un inconvénient lorsque l'on veut corriger efficacement des lignes dont la longueur peut être importante et variable et qui peuvent, de plus, avoir des tronçons de diamètre différent. Dans ce cas, la courbe d'affaiblissement peut présenter alors une allure complexe en fonction de la fréquence et ne sera pas corrigée efficacement par un amplificateur du type de celui décrit dans la demande de brevet ci-dessus citée. De plus, cet amplificateur-correcteur ne permet de corriger efficacement que des lignes véhiculant un débit d'informations compris entre 2,4 et 144 kilobits par seconde. Or, actuellement, on peut utiliser des débits d'informations de l'ordre de 2.000 kilobits par seconde. Ainsi, un but de l'invention est de fournir un amplificateurcorrecteur permettant de corriger, d'une manière précise, les caractéristiques d'affaiblissement de câbles tout en offrant un réglage extrêmement simple du gain. Un autre but de l'invention est de pouvoir s'adapter sur des lignes extrêmement longues et pouvant avoir un diamètre variable en fonction des tronçons, ce qui nécessite un réglage sélectif du gain en fonction du tronçon considéré. L'invention a encore pour but de relayer des liaisons numériques en bande de base de débit compris entre 64 et 2048 kilobits par seconde. L'invention a donc pour objet un amplificateur-correcteur, en particulier pour liaisons numériques de bande de base sur ligne de fil ou câble, telle qu'une paire métallique symétrique, du type comprenant - des circuits d'entrée et de sortie, destinés à être con nectés respectivement aux côtés amont et aval de la liaison, et, entre ceux-ci, - des moyens d'amplification sélective destinés à compenser les inégalités de transmission du signal sur la liaison, en fonction de la fréquence, caractérisé en ce que ces moyens d'amplification sélective comprennent plusieurs étages de filtrage passe-haut à amplificateur opérationnel montés en série, chaque étage comprenant une entrée reliée à l'entrée noninverseuse de l'amplificateur opérationnel, et une sortie, reliée à la sortie de l'amplificateur opérationnel, ainsi qu'à la masse à travers un moyen potentiométrique monté en série avec une batterie de condensateurs parallèles commutable, tandis qu'un point intermédiaire du moyen potentiométrique est relié à l'entrée inverseuse de l'amplificateur, et en ce que les batteries de condensateurs des étages successifs sont différentes, ces étages étant ainsi affectés à corriger des parties différentes de la bande de transmission. Avantageusement, le moyen potentiométrique d'un étage est constitué d'une suite de résistances en série, identiques pour tous les étages, et d'un interrupteur, tel qu'un cavalier, permettant la connexion du point commun de deux résistances de chaque suite à l'entrée inverseuse de l'amplificateur correspondant, les condensateurs parallèles étant également commutables à l'aide d'interrupteurs tels que des cavaliers. Selon un aspect de l'invention, la liaison entre l'entrée d'étage et l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel associé comprend un atténuateur commutable, permettant de ramener le signal dans la gamme dynamique acceptable pour l'amplificateur opérationnel associé. De préférence, le premier des étages de filtrage passehaut est muni, en son entrée, d'une suppression de composante continue, tandis que les interconnexions avec les autres étages se font en courant continu. Avantageusement, la série d'étages de filtrage passe-haut est suivie d'un amplificateur de puissance, équipé de moyens de filtrage passe-bas. De préférence, les étages amplificateurs sont alimentés entre une tension continue de ligne et la masse. Selon un autre aspect de l'invention, l'amplificateur-correcteur comprend des moyens de dérivation placés entre les deux circuits d'entrée et de sortie1 en parallèle avec les moyens d'amplification sélective, destinés à véhiculer d'éventuelles composantes continues du signal. Avantageusement, 1 'amplificateur-correcteur selon 1 'inven- tion comporte des moyens d'affichage actionnés en fonction du niveau du signal en sortie des étages amplificateurs. L'amplificateur-correcteur selon l'invention peut être constitué d'au moins quatre étages de filtrage passe-haut et, dans un mode préféré de réalisation, le moyen potentiométrique de chaque étage comprend vingt résistances, choisies de telle sorte que la valeur résistive des résistances placées en série entre l'entrée inverseuse de l'amplificateur associé et la batterie de condensateurs associés ajoutée à la valeur résistive des autres résistances soit une somme constante quelle que soit la position du point intermédiaire du moyen potentiométrique; ainsi le changement de position de l'interrupteur au sein du moyen potentiométrique permet d'avoir au minimum une variation de gain de un décibel. Selon ce même mode préféré de réalisation; chaque batterie de condensateurs comprend cinq condensateurs. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaitront à l'examen de la description détaillée ciaprès et des dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est un synoptique fonctionnel d'un amplificateur-correcteur selon l'invention, - la figure 2 est un schéma de principe du montage d'un amplificateur opérationnel d'un étage de filtrage passehaut de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 3 est un schéma détaillé d'un étage de filtrage passe-haut de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 4 est un schéma détaillé d'un atténuateur commutable de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 5 est un schéma détaillé d'un circuit particulier de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 6 est un schéma détaillé d'un étage de puissance de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 6a est un schéma détaillé d'un autre circuit particulier de l'amplificateur-correcteur de la figure 1; - la figure 7 est un schéma détaillé de moyens d'affichage de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 8 est un schéma détaillé d'un circuit d'entrée de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 9 est un schéma détaillé d'un circuit de sortie de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 10 est un schéma détaillé de moyens dérivateurs de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - la figure 11 est un schéma détaillé d'un bloc alimentation de l'amplificateur-correcteur de la figure 1, - les figures 12 et 13 représentent deux courbes de gain en fonction de la fréquence permettant de mieux comprendre le fonctionnement de 1'amplificateur-correcteur selon l'invention, et, - les figures 14A à 14D représentent une nomenclature des principaux composants utilisés dans un mode particulier de réalisation de l'amplificateur-correcteur de la figure 1. Dans la mesure où ils comportent, pour l'essentiel, des éléments de caractère certain, les dessins annexés font partie intégrante de la description, non seulement pour permettre de mieux faire comprendre celle-ci, mais aussi pour contribuer à la définition de l'invention le cas échéant. Bien que l'invention puisse s'appliquer de façon générale à différents types de transmission, et à différents types de milieux pour cette transmission, on admettra maintenant qu'il s'agit d'une liaison numérique en bande de base effectuée sur une paire métallique symétrique. La partie amont de la ligne de transmission arrive en AM sur la figure 1. Sa partie aval part en AV sur la même figure. L'amplificateur-correcteur selon l'invention comprend, en amont, un circuit d'entrée CE, en aval un circuit de sortie CSO, et, entre ces deux circuits, des moyens d'amplification sélective MA destinés à compenser les inégalités du signal sur la liaison en fonction de la fréquence. Cet amplificateur-correcteur comprend également des moyens d'affichage MAF, actionnés, comme décrit ci-après, en fonction du niveau du signal en sortie des moyens d'amplification MA, et des moyens dérivateurs MD, placés entre les deux circuits CE, CSO, en parallèle avec les moyens d'amplification MA et destinés, comme expliqué ci-après, à véhiculer une éventuelle composante continue du signal. L'ensemble de ces éléments constitutifs est alimenté par un bloc d'alimentation BA. Les moyens d'amplification sélective MA comprennent cinq étages de filtrage passe-haut ET1 à ET5 montés en série, dont seulement trois ont été représentés pour des raisons évidentes de dessin. En amont de chaque étage ETi est placé en série un atténuateur Ai et, entre le premier atténuateur Al et le premier étage ET1 est placé en série un circuit particulier S dont la composition et la fonction seront explicitées ci-après. En aval du cinquième étage de filtrage passe-haut ET5 est monté en série un étage de puissance EP et en aval de cet étage EP un autre circuit particulier S' dont la composition et la fonction seront explicitées ci-après. Dans chacun des blocs représentés sur la figure 1 sont figurées des bornes de connexion dont les références seront rappelées dans les schémas détaillés de chacun des blocs. Le principe de montage d'un étage de filtrage passe-haut ETi est représenté sur la figure 2. Chaque étage ETi comprend un amplificateur opérationnel AOi. L'entrée Ei de cet étage ETi est reliée à l'entrée non inverseuse de l'amplif i- cateur opérationnel AOi et la sortie Si de cet étage ETi est reliée à la sortie de l'amplificateur opérationnel AOi ainsi qutà la masse à travers un moyen potentiométrique MPi monté en série avec un condensateur de capacité réglable Cj-i. Un point intermédiaire Ii du moyen potentiométrique MPi est relié à l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel AOi.Si l'on désigne par RIII la partie du moyen potentiométrique placée entre le condensateur Cj-i et le point Ii et RIV la partie du moyen potentiométrique placée entre le point Ii et la sortie de l'amplificateur opérationnel AOi, le montage de l'ensemble est tel que la somme RIII + RIV est constante et égale à une valeur R. La fonction de transmittance est de la forme h l+bRCj~iw (w est la pulsation du signal) I+bRIIICj-iw (b est le nombre complexe tel que b2=-1) L'étage ETi est chargé de compenser la distorsion de la ligne dans une zone particulière de fréquence. La variation de fréquence de coupure est obtenue par une variation de Cj-i car la valeur R est constante. La variation de gain est obtenue en faisant varier le rapport RIII/RIV. L'amplificateur opérationnel AOi est choisi pour répondre aux caractéristiques exigées par la gamme de fonctionnement en fréquence de l'amplificateur-correcteur soit, dans le cas présent, de 1 kilohertz à 1300 kilohertz. La figure 3 montre de façon détaillée le montage d'un tel étage ETi, par exemple l'étage ET1. Le moyen potentiométrique MP1 est constitué d'une suite de vingt résistances RA à RT en série et d'un cavalier V1 permettant la connexion du point commun de deux résistances de chaque suite à l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel AO1. Les valeurs de ces résistances varient d'environ 50 ohms à 1000 ohms environ et permettent de sélectionner le gain de l'amplificateur opérationnel AO1 de zéro à vingt décibels par pas de un décibel. Le condensateur à capacité variable est obtenu avec batterie de cinq condensateurs C1-l à C5-1 sélectionnables par un cavalier U1. A titre indicatif, les valeurs de capacité des condensateurs Cl-l à C5-1 vont de 2000 picofarads environ à 10.000 picofarads environ. Bien entendu, on peut sélectionner une valeur de capacité intermédiaire en utilisant plusieurs cavaliers U1 pour mettre plusieurs condensateurs Cj-l en parallèle. Le câblage d'un sixième condensateur C6-1 est prévu mais son implantation n'a pas été jugée nécessaire, pour l'instant, par la Demanderesse. Un condensateur C19 est monté en contre-réaction sur l'amplificateur opérationnel AO1 et assure une réduction de la bande passante hors de la zone utile affectée à cet étage. L'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel AO1 est reliée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur C100. L'amplificateur AO1 est alimenté entre la masse et une tension négative (-15V) continue de ligne au niveau de la borne AL1. Entre la borne AL1 et la borne d'alimentation de l'amplificateur AO1 est placée une résistance R1O et la borne d'alimentation de l'amplificateur AO1 est également reliée à la masse à travers un condensateur C18. Les quatre autres étages ET2 à ET5 sont montés d'une façon rigoureusement analogue. Les résistances RA à RT sont identiques pour tous les étages, par contre la valeur des condensateurs Cj-i varie en fonction des étages. Ainsi chaque étage ETi compense la distorsion de la ligne dans une zone particulière de fréquence. La figure 4 montre de façon détaillée le schéma de l'atténuateur Al placé en amont de l'étage de filtrage passehaut ET1. Cet atténuateur Al comprend un pont diviseur constitué de deux résistances RA1 et RA10 placées en série entre la borne d'entrée EA1 et la borne de masse AA1 de cet atténuateur. La borne de sortie SA1 de l'atténuateur Al est constituée par la borne de la résistance RA1 opposée à EA1. Cet atténuateur est mis en service par un cavalier ZAl reliant SA1 à la résistance RA10. De plus, l'ensemble (résistance RAl-condensateur C100) constitue une cellule de filtrage passe-bas qui intervient dans la stabilité de 1 'amplificateur-correcteur. Cet atténuateur permet une atténuation de six décibels et a pour fonction de maintenir un niveau de sortie de l'étage ET1 compatible avec une bonne distorsion harmonique du signal de sortie de l'amplificateur-correcteur. Ainsi le niveau de sortie de chaque étage ETi doit rester inférieur à 1,5 volts crête à crête pour des débits inférieurs à 512 kilobits par seconde et 1 volt crête à crête pour les débits supérieurs à 640 kilobits par seconde. Le niveau de sortie de chaque étage ETi est mesuré au niveau du point de test TPi tel que le point de test TP1 représenté sur la figure 3. Les autres atténuateurs Ai des moyens d'amplification MA sont analogues dans leur constitution à l'atténuateur Al; par contre, leur borne AAi n'est pas reliée à la masse mais à la borne BS du circuit particulier S dont la constitution va être maintenant décrite. Ce circuit S comprend, d'une part, une suppression de composante continue du signal et, d'autre part, un étage de polarisation de l'ensemble des amplificateurs opérationnels AOi. La suppression de composante continue du signal est acquise par un condensateur CSP dont une borne ES, constituant la borne d'entrée du circuit S, est reliée à la borne SA1 de l'atténuateur Al, et dont l'autre borne SS, constituant la borne de sortie du circuit S, est reliée à l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel AO1. L'étage de polarisation de l'ensemble des amplificateurs opérationnels AOi est constitué d'une première résistance RS1 connectée à la borne SS du condensateur CSP, d'une deuxième résistance RS2 montée en série avec la première résistance RS1 et d'un condensateur électrochimique CS monté entre la masse et lue point commun BS des deux résistances RS1 et RS2. Cet étage de polarisation assure un potentiel central et unique de -15 volts. Chaque étage ETi transmet cette référence au suivant par liaison résistive RAi tel qu'il apparat sur la figure 4 en la résistance RA1. La figure 6 montre maintenant l'étage de puissance ETP. Cet étage comprend, d'une part, un amplificateur de puissance AOP et, d'autre part, des moyens de filtrage passe-bas. Le premier filtre passe-bas est constitué d'une cellule RC ajustable par des cavaliers ZX. La résistance de cette cellule est la résistance R69 et les condensateurs commutables sont les condensateurs C80, C81, C82, C83 et C84 reliés entre la résistance R69 et la masse. On a représenté sur la figure 6 un seul cavalier ZX mais il est possible de sélectionner plusieurs condensateurs à la fois. Le point commun de connexion entre la résistance R69 et la batterie de condensateurs C8O à C84 est relié à l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur de puissance AOP et l'autre borne de la résistance R69 constitue la borne d'entrée EP de l'étage de puissance ETP. Ce filtre passebas est destiné à atténuer le bruit situé au-delà du spectre fréquentiel utile. Le deuxième filtre passe-bas est réalisé au niveau de l'amplificateur de puissance AOP par commutation des condensateurs C66, C67, C68 montés en parallèle entre l'entrée inverseuse et la sortie de l'amplificateur de puissance AOP. Ces condensateurs sont commutables par un ou plusieurs cavaliers ZY et réduisent notablement le gain des fréquences hors de la zone utile. L'amplificateur de puissance AOP est monté de façon pratiquement analogue aux amplificateurs opérationnels AOi. I1 comporte une résistance placée entre l'entrée inverseuse et la sortie choisie à l'aide d'un cavalier P dans un groupe de trois résistances R66, R67, R68 montées entre l'entrée inverseuse et la sortie de l'amplificateur AOP. L'amplificateur AOP comprend également une résistance et un condensateur montés en série entre l'entrée inverseuse et la masse. Cette résistance est choisie parmi un groupe de six résistances R60 à R65 montées en parallèle et sélectionnables par un cavalier ZZ. Le condensateur situé entre les résistances R60, R65 et la masse est un condensateur électrochimique C60. On a donc réalisé un amplificateur de puissance à gain apériodique. Ce gain est ajustable à la fois par commutation des résistances R60 à R65 (cavalier ZZ) ce qui offre un pas d'environ un décibel et par commutation des résistances R66, R67, R68 (cavalier P) ce qui offre un pas d'environ six décibels. L'association des deux réglages assure une dynamique de gain de vingt décibels. Le condensateur C9O monté en contre-réaction sans l'amplificateur AOP assure également une réduction de la borne passante hors de la zone utile. Cet amplificateur est également alimenté entre la masse et une ligne de courant continu. I1 comporte également un montage R70, C7O entre la borne ALP de sortie de l'étage ETP et la borne d'alimentation de l'amplificateur AOP. La borne de sortie SP de l'étage ETP constitue également une borne de test TPP. La figure 6a représente l'autre circuit particulier S'. Ce circuit S' comprend un transistor électrochimique CS' monté en série sur la borne de sortie SP de l'étage ETP et qui a pour fonction, comme le condensateur CS du circuit particulier S, de supprimer une composante continue. Cette composante continue résulte de l'alimentation entre la masse et une tension continue négative (-15V) de l'ensemble des amplificateurs opérationnels. La borne du condensateur CS' reliée à la sortie SP de l'étage ETP constitue la borne d'entrée ES'1 de l'étage du circuit particulier S', et son autre borne constitue la borne de sortie SS' reliée à la borne d'entrée ECS du circuit de sortie.Entre la borne d'entrée ES'1 de ce circuit particulier S' et la masse est placée une résistance RS'2 et un condensateur CS'1 susceptibles d'être connectés par un cavalier de test OEIL permettant de visualiser l'oeil de modulation en sortie de l'amplificateur de puissance AOP. La figure 7 montre maintenant de façon détaillée le schéma des moyens d'affichage MAF. Ces moyens MAF comprennent d'une part un redresseur mono-alternance, d'autre part un comparateur et enfin une diode électroluminescente. Le redresseur mono-alternance est constitué de façon classique par un transistor QF, des résistances RF6, RF7, RF8, des condensateurs CF1 et CF2 et une diode DF1. La tension -15 volts est présente sur l'anode de la diode DF1 qui constitue la borne d'entrée EAF2 des moyens MAF. Le signal en sortie de l'amplificateur de puissance AOP pris à la borne SP est raccordé à la borne EAF3 d'entrée du redresseur monoalternance. L'amplificateur opérationnel AOAF et l'ensemble des résistances RF1, RF2, RF4, RF5 montrent de façon classique un montage en comparateur. La tension -15 volts est présente à une borne de la résistance RF1, résistance dont l'autre borne est reliée à l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur AOAF.La sortie de cet amplificateur AOAF attaque par l'intermédiaire d'une résistance RF3 l'anode d'une diode électroluminescente DS2 dont la cathode est reliée à la borne d'entrée EAF1 des moyens MAF, borne délivrant la tension -30 volts. Le redresseur mono-alternance fournit une tension négative par rapport à -15 volts égale à l'amplitude crête à crête du signal de sortie de l'amplificateur AOP. Pour un certain niveau détecté; le comparateur AOAF bascule et met en service la diode électroluminescente DS2. On a donc réalisé des moyens d'affichage actionnés en fonction du niveau du signal en sortie de l'étage amplificateur de puissance ETP. Le circuit de sortie CSO de cet amplificateur-correcteur dont la borne d'entrée ECS est reliée à la borne de sortie SS' du circuit particulier S' décrit ci-avant, est représenté sur la figure 8. Ce circuit de sortie CSO est constitué de façon classique par des éléments de protection. Ces éléments de protection sont deux thermistances RT4, RT5 placées sur chaque branche de la ligne aval AV, des éléments de protection bidirectionnels CR7 et CR6 placés en dérivation aux bornes d'un transformateur d'isolement TCS muni d'une adaptation d'impédance RCS, CCS sélectable par un cavalier ZW. Cette adaptation d'impédance permet de régler l'impédance de sortie de l'amplificateur opérationnel de puissance AOP. La liaison aval AV peut être isolée par un cavalier double ST et est munie d'une prise de test TPST. On retrouve un schéma pratiquement analogue pour le circuit d'entrée CE représenté sur la figure 9. Ce circuit comporte également deux thermistances RT1 et RT2 montées sur chaque branche de la liaison amont AM ainsi que des éléments de protection bidirectionnels CR1, CR2, montés en dérivation sur un transformateur d'isolement TCE équipé d'une adaptation d'impédance constituée par une résistance RCE et un condensateur CCE monté en parallèle aux bornes du transformateur TCE. La liaison amont peut être isolée par un cavalier double CET et est équipée d'une prise de test TPET. La transmission des éventuelles composantes continues du signal, par exemple les télécommandes en courant continu, est assurée par des moyens de dérivation MD représentés sur la figure 10. Ces moyens MD sont constitués de deux filtres passe-bas constitués pour le premier par une bobine LD et un condensateur CD1 et pour le deuxième par la même bobine LD et un condensateur CD2. Ces filtres passe-bas peuvent être mis en service par un cavalier WD. Le condensateur CD1 est monté en parallèle aux bornes D1 du transformateur d'isolement TCE du circuit d'entrée tandis que le condensateur CD2 est monté en parallèle aux bornes D2 du transformateur d'isolement TCF du circuit de sortie CSO. Les moyens MD sont isolés galvaniquement du reste de la carte et assurent la continuité ohmique entre les lignes d'arrivée et de départ. Cet amplificateur-correcteur est alimenté par un bloc d'alimentation BA représenté sur la figure 11. Ce bloc d'alimentation BA est un simple stabilisateur à diode Zener CRB1, CRB2 et transistor série QBA. Ce stabilisateur fournit les deux tensions nécessaires au fonctionnement de l'amplificateur, c'est-à-dire le -30 volts disponible sur l'émetteur du transistor QBA (borne SBA1) et le -15 volts disponible sur la cathode de la diode Zener CRB1 (borne SBA2). Cette tension -30 Volts est reliée à toutes les bornes ALi des amplificateurs opérationnels AOi ainsi qu a la borne ALP de l'amplificateur AOP. Le débit de la tension -15 volts est inférieur au milliampère ce qui explique l'absence d'un second transistor abaisseur d'impédance.Une diode électroluminescente DS1, de présence -48 volts, est montée sur le collecteur du transistor QBA. Elle ne consomme aucune énergie supplémentaire puisqu'elle est connectée en série, du côté non stabilisé du régulateur. Une résistance à coefficient de température positif RT3 limite la consommation totale à environ cent milliampères et bascule au-delà. Elle évite donc l'emploi d'un fusible. Les autres résistances RB1, RB2, RB3 et autres condensateurs électrochimiques CB1, CB2, CB3, CB4, ainsi que le condensateur CB5 sont des éléments constitutifs classiques d'un tel montage. Lorsque l'on veut effectuer une correction de l'affaiblissement d'une ligne, la première opération à faire est de mesurer cette ligne et de tracer des courbes d'affaiblissement du gain en fonction de la fréquence. Une telle courbe est donnée sur la figure 12. Une fois cette courbe obtenue, on détermine pour chaque zone de fréquence, donc pour chaque étage de filtrage passehaut ETi des courbes de correction gain-fréquence telles que celle représentée sur la figure 13. On effectue ce genre de courbe pour chaque étage de filtrage passe-haut et l'on fournit en même temps la position adéquate des différents cavaliers de réglage de gain et de fréquence. Une fois les cavaliers correctement positionnés, on transmet le signal sur la liaison et l'on vérifie la qualité du signal reçu en aval. Ce signal est observé à l'aide de la prise test OEIL et l'on peut déterminer ainsi si la ligne est correctement corrigée. D'autre part, à l'aide des différentes prises test TPi et TPP, on vérifie qu'à la sortie de chaque amplificateur opérationnel le niveau maximum autorisé n'est pas dépassé. Dans le cas où il est dépassé, on intercale alors un atténuateur Aj à l'aide du cavalier correspondant. Lors du fonctionnement de cet amplificateur-correcteur, la diode électroluminescente de présente -48 volts doit être allumée et la diode électroluminescente DS2 s'allume lorsque le signal en sortie atteint au moins un niveau égal à zéro décibel. L'homme de l'art comprendra alors que l'on a alors effectivement réalisé un amplificateur-correcteur permettant un réglage fin et absolument indépendant d'un étage de filtrage passehaut au suivant. Cet amplificateur-correcteur est donc parfaitement adapté à des lignes de très grande longueur de diamètre variable présentant des courbes d'affaiblissement complexes. Une nomenclature des principaux composants de l'amplificateur-correcteur décrit ci-dessus est fournie sur les figures 14A à 14D. Dans cette nomenclature - le sigle "LNZ" désigne la norme LNZ 4404 homologuée par le Centre National d'Etudes des Télécommunications. Le sigle "LNZ" placé en regard de certains composants signifie que ces composants doivent être homologués "LNZ" et approvisionnés auprès de fournisseurs agréés "LNZ"; - le sigle "RTC" désigne la société française "RTC"; - le sigle "LCC" désigne la société française "LCC"; - le sigle "AETA" désigne la Demanderesse; - les sigles "SGS", "MOTOROLA", "NSC"; désignent respectivement les sociétés des Etats-Unis "SGS", "MOTOROLA" I1NSC" ; - les abréviations nF, pF, PF désignent respectivement des nanofarads, des picofarads et des microfarads. I1 est bien entendu que l'invention ci-dessus décrite peut présenter des variantes, notamment dans le nombre des résistances et des batteries de condensateurs utilisées. Revendications. 1. Amplificateur-correcteur, en particulier pour liaisons numériques en bande de base sur ligne de fil ou câble, du type comprenant - des circuits d'entrée (CE) et de sortie (CSO), destinés à être connectés respectivement aux côtés amont (AM) et aval (AV) de la liaison, et, entre ceux-ci, - des moyens d'amplification sélective (MA) destinés à compenser les inégalités de transmission du signal sur la liaison, en fonction de la fréquence, caractérisé en ce que ces moyens d'amplification sélective (MA) comprennent plusieurs étages de filtrage passe-haut (ETi) à amplificateurs opérationnels (AOi) montés en série, chaque étage (ETi) comprenant une entrée (Ei) reliée à l'entrée non inverseuse de l'amplificateur-opérationnel (AOi) et une sortie (Si) reliée à la sortie de l'amplificateur opérationnel, ainsi qu'à la masse à travers un moyen potentiométrique (MPi) monté en série avec une batterie de condensateurs parallèles commutables (Cj-i) tandis qu'un point intermédiaire (Ii) du moyen potentiométrique (MPi) est relié à l'entrée inverseuse de l'amplificateur (AOi), et en ce que les batteries de condensateurs des étages successifs sont différentes, ces étages (ETi) étant ainsi affectés à corriger des parties différentes de la bande de transmission. 2. Amplificateur-correcteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen potentiométrique (MPi) d'un étage (ETi) est constitué d'une suite de résistances en série (RA à RT), identiques pour tous les étages (ETi), et d'un interrupteur (Vi) tel qu'un cavalier, permettant la connexion du point commun de deux résistances de chaque suite à l'entrée inverseuse de l'amplificateur (AOi) correspondant, les condensateurs parallèles (Cj-i) étant également commutables à l'aide d'interrupteurs (Ui) tels que des cavaliers. 3. Amplificateur selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la liaison entre l'entrée (Ei) d'étage (ETi) et l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel associé (AOi) comprend un atténuateur commutable (Ai) permettant de ramener le signal dans la gamme dynamique acceptable pour l'amplificateur opérationnel associé (AOi). 4. Amplificateur-correcteur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le premier (ET1) des étages de filtrage passe-haut est muni en son entrée d'une suppression de composante continue (CSP), tandis que les interconnexions avec les autres étages (ETi) se font en courant continu. 5. Amplificateur-correcteur selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la série d'étages de filtrage passe-haut (ETi) est suivi d'un amplificateur de puissance (AOP), équipé de moyens de filtrage passe-bas. 6. Amplificateur-correcteur selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les étages amplificateurs (ETi, ETP) sont alimentés entre une tension continue de ligne et la masse. 7. Amplificateur-correcteur selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de dérivation (MD) placés entre les deux circuits d'entrée (CE) et de sortie (CSO), en parallèle avec les moyens d'amplification sélective (MA), destinés à véhiculer une éventuelle composante continue du signal. 8. Amplificateur-correcteur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'affichage (MAF) actionnés en fonction du niveau du signal en sortie des étages amplificateurs. 9. Amplificateur-correcteur selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il est constitué au moins de quatre étages de filtrage passe-haut, en ce que le moyen potentiométrique (MPi) de chaque étage (ETi) comprend vingt résistances (RA à RT) telles que la valeur résistive des résistances placées en série entre l'entrée inverseuse de l'amplificateur (AOi) et la batterie de condensateurs (Cj-i) associés ajoutée à la valeur résistive des autres résistances soit une somme constante quelle que soit la position du point intermédiaire (Ii) du moyen potentiométrique (MPi). 10. Amplificateur-correcteur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque batterie de condensateurs (Cj-i) comprend cinq condensateurs. 11. Amplificateur-correcteur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la liaison est définie par une paire métallique symétrique.