FR 2624404 A1 19890616 FR 8717480 A 19871215 PROCEDE POUR RECOUVRIR UNE SURFACE CYLINDRIQUE DE GRANDE LONGUEUR D'UNE COUCHE UNCIFORME DE PARTICULES DESCRIPTION La présente invention a pour objet un procédé pour recouvrir une surface cylindrique, présentant une grande longueur par rapport à ses autres dimensions, d'une couche d'épaisseur uniforme de particules solides De tels procédés sont utilisables notamment pour la fabrication de préformes de fibres optiques et Leur intéret s'est donc brusquement accru ces dernieres années. De nombreux articLes ont été publiés mais peu d'entre eux suggèrent une solution au problème d'assurer l'uniformité de L'épaisseur de- la couche déposée. On peut citer cependant un brevet qui utilise des forces de thermophorèse, c'est-à-dire des forces attirant des particules vers une paroi froide.Ce brevet est le brevet européen EP-A1-0 140 113 ; une description succinte du phénomène de thermophorèse et d'un procédé simple d'exploitation apparaît dans le brevet US-A-4263032. Le procédé décrit dans ce brevet européen nécessite d'établir un gradient d'échauffement le long de la surface à recouvrir de manière à établir une loi de température de type exponentiel, ce qui nécessite donc des moyens de chauffage très importants notamment à L'extrémité amont du conduit. Cette caractéristique est peu favorable, et surtout elle peut excLure complètement des corps dont le point de vitrification est bas. Par ailleurs, la thermophorèse utilise un déséquilibre thermique entre La paroi à recouvrir et l'aérosol qu'il est certainement facile de créer dans un volume Limité comme c'est le cas dans le brevet américain antérieur, mais qui est probablement beaucoup plus difficile pendant un temps assez long sur Une surface importante. On peut donc craindre que la mise en oeuvre de ce procédé soit difficile. Le procédé objet de L'invention se distingue de ce procédé antérieur sur deux points fondamentaux : La surface à recouvrir est à température constante sur toute sa longueur et, en outre, on utilise uniquement Le mouvement brownien des particules d'aérosol pour obtenir Le dépôt ; l'aérosol est à la même température que La surface. L'invention résout pour ce cas le problème d'assurer une uniformité d'épaisseur suffisante Le Long de la surface à recouvrir. En effet, il ne suffit pas d'établir une circulation d'aérosol dans un conduit, car La concentration des particules qu'il contient diminue de façon continue d'amont en aval de l'écoulement par suite de leur dépôt progressif ; le dépôt observé est dans ces conditions beaucoup plus important en amont, d'une proportion qui peut être de 40 à 50X dans des cas plausibles. Déplacer simplement une source d'aérosol d'amont en aval dans la conduite est également tout à fait insuffisant, car les parties en amont cessent tout de suite d'être exposées à L'aérosol et sont alors recouvertes d'un déport plus mince. Cette méthode permet certes d'assurer une épaisseur d'uniformité convenable dans les parties en aval, mais une partie considérable du conduit située en amont ne peut être acceptee et doit ensuite être mise au rebut. Il en résulte que ce deuxième procédé possible est inapplicable en pratique. Le procédé objet de l'invention permet d'assurer une uniformité satisfaisante sur toute la surface à recouvrir, ou tout du moins sur presque toute sa longueur, et se caractérise en ce qu'on maintient une source d'aérosol près d'une extrémité amont de la surface à recouvrir, pendant un temps suffisant et que l'on deplace ensuite La source entre une origine et L'extrémité aval. Dans une variante, L'origine et L'extrémité amont sont confondues ; dans une autre variante, L'origine est intermédiaire entre Les extrémités amont et aval et proche de la première. L'objet de L'invention est donc de déterminer Les paramètres du procédé qui permettent d'assurer une uniformité satisfaisante à l'intérieur de certaines tolérances d'uniformité d'épaisseur que L'on admet. Plus précisément, L'invention a pour objet un procédé pour recouvrir une surface cylindrique de grande Longueur à température uniforme d'une couche d'épaisseur uniforme de particules solides fines, comprenant les étapes suivantes : - création d'un aérosol à La température de La surface formé des particules en suspension dans un gaz porteur ; - écoulement laminaire de L'aérosol à partir d'une source d'amont en aval suivant La Longueur de La surface ; caractérisé en ce qu'il comprend en outre les etapes suivantes - la source est immobilisée pendant un temps t à une extrémité amont de ta surface ; - la source est déplacée Le long de la surface entre l'extrémité amont et l'extrémité aval à une vitesse constante v ; - le temps t et la vitesse v étant régis par v.t = (Q/ ffi .b).ok , où Q est le débit volumétrique de l'écoulement, ffi est le coefficient de diffusion des particules dans l'aérosol, b est un coefficient dépendant de La section de la surface et 9 est un coefficient compris entre 0,7 et 1,2. Selon une variante, L'invention a également pour objet un procédé pour recouvrir une surface interne cylindrique de grande longueur a température uniforme d'une couche d'épaisseur uniforme de particules solides fines, comprenant les etapes suivantes : - création d'un aérosol à la température de la surface formé de particules en suspension dans un gaz porteur ; - écoulement laminaire de L'aérosol d'amont en aval suivant La longueur de la surface; caractérisé en ce qu'il comprend en outre Les étapes suivantes : - la source est immobilisée pendant un temps t à une extrémité amont de La surface ; - La source est déplacée Le long de la surface entre une origine intermédiaire entre Les extrénités amont et aval d'une part, et L'extrémité aval d'autre part, à une vitesse constante v ; - Le temps t et la vitesse v étant régis par v.t = (Ql ffi .b). , où Q est le débit volumétrique de L'écoulement, ffi est Le coefficient de diffusion des particules dans L'aérosol, b est un coefficient dépendant de la section de la surface et g est un coefficient compris entre- 0,7 et 1,7 ; et - en ce qu'on élimine ensuite une partie de la surface à L'extrémité amont s'étendant au moins jusqu'à L'origine. Avant de décrire Le procédé précisons que L'on entend par source d'aérosol La région où les particules de L'aérosol sont libres de diffuser dans la surface à recouvrir. L'aérosol peut être créé - soit à l'extérieur de la surface, et il est véhiculé dans la surface à recouvrir par une sarbacane, comme décrit plus loin ; - soit à l'intérieur de la surface meme par évaporation d'une cible sous l'effet d'un moyen externe, et circulation d'un flux gazeux. Dans ce cas, le terme source s'applique à la cible, et c'est elle qui est soumise au déplacement par L'intermédiaire d'un support. L'emploi d'un faisceau de Lumière Laser permet par exemple de réaliser une telle évaporation de La cible. Le générateur de particules peut aussi être constitué d'une cellule renfermant le ou les matériaux à déposer, la cellule étant ellemême chauffée par un moyen soit interne au conduit (effet Joule), soit externe au conduit (induction). L'invention va maintenant être expliquée plus en détail à L'aide des figures annexées suivantes, données à titre illustratif et non limitatif : - La figure 1 est une représentation schématique du dispositif de mise en oeuvre du procédé ; - la figure 2 représente une variante du dispositif ; - les figures 3A à 3C representent des abaques qui indiquent les résultats obtenus le Long d'un conduit de résolution selon une variante du procédé ; - les figures 4A à 4C représentent des abaques qui indiquent les résultats obtenus Le long d'un conduit cylindrique de revolution selon une autre variante du procédé ; - les figures 5A à 5D font La synthèse des abaques precedentes et permettent de retrouver La réalisation optimale du procédé en fonction des tolérances que L'on s'impose sur L'épaisseur déposée le Long d'un conduit de révoLution ;; - les figures 6B et 6C sont analogues aux figures 3B et 3C pour des conduits à section rectangulaire. Les composants essentiels du dispositif utilisé apparaissent sur la figure 1. Selon Le besoin, ce dispositif pourra Largement être adapté, et c'est pourquoi on se limite ici à la description de l'essentiel. L'aérosoL est produit à L'aide du gaz contenu dans une bouteille 1 qui circule ensuite dans une conduite d'alimentation 2 traversant successivement un générateur 3 de particules solides, un détecteur 4 de granulometrie et de concentration de ces particules dans C'aérosol, un débitmètre 5 et un capteur de pression 6. La conduite d'alimentation 2 débouche ensuite dans un réservoir 7 qui contient un moteur 8 dont l'arbre porte une vis sans fin 9 engrenant un secteur denté 10. Le secteur denté 10 tourne autour d'un pivot 11 et entrasse une tige 12 portant à son extrémité une glissière 13 le long de laquelle coulisse, en reponse à une rotation de la tige 12, un ergot 14 porté par une sarbacane 15 qui s'étend en faisant un angle proche de l'angle droit avec la tige 12. La sarbacane 15 coulisse dans un palier lisse 16 sur une paroi du réservoir 7 et traverse donc celui-ci. Le palier 16 est par ailleurs entouré d'un socle de guidage 17 sur lequel on peut installer une extrémité d'un manchon appelé prolongateur amont 18. A l'autre extrémité du prolongateur amont 18 s'étend un conduit 19 cylindrique dont on suppose qu'il faut recouvrir la surface interne d'un dépit de particules de l'aérosol. Le conduit 19 se prolonge à son autre extrémité par un prolongateur avaL 20 qui se raccorde, de façon analogue au prolongateur amont 18, à un socle de guidage 21 solidaire d'une pompe 22. Un élément chauffant 23, constitué par exemple d'une resistance en forme de spirale, est disposé autour du prolongateur amont 18 et du conduit 19.De façon avantageuse, un racleur 24, constitué par exemple d'un anneau élastique, est disposé sur Le palier 16 à l'extérieur du réservoir 7 et frotte contre la paroi externe de la sarcabane 15 afin de nettoyer celle-ci de toutes les particules solides qui pourraient s'y fixer. A un moment donné du fonctionnement, L'aérosol produit par circulation du gaz de la bouteille 1 dans la con-duite d'alimentation 2, qui se charge de particules solides dans le générateur 3 et dont les caractéristiques de débit, de pression et de concentration sont mesurées par les dispositifs 4, 5 et 6, arrive donc dans le réservoir 7 d'où il sort en pénétrant dans la sarbacane 15 par une extrémité d'entrée 25 de celle-ci située dans Le réservoir 7. L'aérosol circule ensuite à l'intérieur de la sarbacane 15 et en sort à son extrémité de sortie 26 hors du réservoir 7 et qui débouche selon le cas soit dans le prolongateur amont 18 soit dans le conduit 19.Cette extrémité de sortie 26 est également appelée la source de l'aérosol, car à partir de cet endroit, les particules qu'il contient peuvent se déposer sur l'intérieur du conduit 19 (et éventuellement du prolongateur amont 18). L'aérosol non déposé continue à s'écouler vers la droite de la figure 21, c'est-à-dire vers le prolongateur aval 20, avant d'être aspiré par la pompe 22. La mise en marche du moteur 8 entrasse une rotation de la vis sans fin 9 et du secteur denté 10 : la glissière 13 pivote et fait coulisser la sarbacane 15 dans le palier 16. La source 26 se déplace alors longitudinalement à l'intérieur du prolongateur amont 18 et du conduit 19. Elle peut ainsi se trouver à un emplacement quelconque situé entre une extrémité amont 27 située approximativement à la jonction du prolongateur amont 18 et du socle de guidage 17 et une extrémité aval 28 située approximativement à la jonction du conduit 19 et du prolongateur aval 20 ; entre ces deux extrémités 27 et 28, on peut encore distinguer la jonction 29 du prolongateur amont 18 et du conduit 19. L'invention consiste précisement à déplacer la source 26 entre Les extrémités amont 27 et aval 28 selon des modalités que l'on va étudier plus loin. Il faut toutefois noter auparavant que le procédé ne s'applique pas uniquement à recouvrir la surface interne de tubes cylindriques de révolution : les tubes peuvent être de forme quelconque à condition de présenter une section uniforme. Par ailleurs, comme le représente la figure 2, il est fort possible de recouvrir avec ce dispositif la surface externe d'un profité cylindrique plein 35 : il suffit de le disposer dans le conduit 19 et de l'y suspendre par des étais 36, la sarbacane coulissant alors parallèlement au profilé plein 35. Il est egalement nécessaire de donner quelques indications théoriques sur la physique des aérosols. Tout d'abord, on sait que la fraction d'aérosol soumise à un écoulement laminaire à partir d'une source 26 fixe est, à une abscisse z comptée à partir de la source 26 Dans cette formule, Fd(z) désigne donc la fraction d'aérosol déposée entre la source 26 (abscisse nuLle) et l'abscisse z, ffi désigne le coefficient de diffusion des particules dans L'aérosol, Q désigne le débit volumétrique de gaz et ai et bi sont des coefficients qui dépendent de la section du conduit. Une étude plus approfondie de ces coefficients peut se retrouver dans l'article de Soderholm "Analysis of Diffusion Battery Data "publié dans Journal of Aerosol Sciences, vol.1O, p.163, pub. Pergamon Press Ltd, 1979. Il suffit de retenir ici que le terme en a1 et b1 est prépondérant pour décrire les effets à grande distance) que pour un conduit cylindrique de révolution b =11,5 et que pour un conduit cylindrique de section rectangulaire b1=7,5 i/H, ou W/H, supérieur à L'unité,est le rapport descotés du rectangLe. Le coefficient de diffusion est donné par la formule de maxwell-Chapman où n et m sont respectivement la concentration et la masse oléculaire, k la constante de Boltzmann, T la température absolue, et o- le diamètre des molécules de gaz et des particules solide. Les indices 1 et 2 désignent en effet les particules et Le gaz porteur de L'aérosol. Une bonne exécution du procédé dépend de la prédominance des effets du mouvement brownien sur les effets de gravitation et de thermophorèse. Il est donc important d'avoir un débit d'aérosol qui ne soit pas trop important, c'est-à-dire d'avoir un écoulement laminaire à un nombre de Reynolds aussi bas que possible et par exemple égal à 50, une température élevée, une pression qui ne soit pas excessive et des particules qui soient fines. Dans la pratique, la pression ne devrait pas dépasser la pression atmosphérique et sera même avantageusement une fraction de cette pression ; les particules devraient quant à elles être de diamètre inférieur au micromètre. Il faut toutefois noter qu'il n'existe pas de limitation absolue et nette en ces domaines. Dans une des variantes de l'invention, on déplace tout d'abord la sarbacane 15 de manière que La source 26 arrive devant la jonction 29. On établit alors La circulation d'aérosol dans Le conduit 19. Après un temps d'arrêt noté t, la source 26 est alors déplacée à L'aide du moteur 8 Le long du tube 19 à une vitesse constante v jusqu'à L'extrémité aval 28. IL serait absolument équivalent d'intervertir ces opérations ou de les effectuer en sens inverse, c'est-à-dire qu'il serait par exemple parfaitement possible de placer tout d'abord la source devant l'extrémité aval 28 et de la ramener progressivement vers la jonction 29 à la vitesse v où elle serait ensuite maintenue pendant le temps d'arrêt t. On pourrait egalement procéder en plusieurs passes consécutives ou à l'aide de mouvements alternatifs de la sarbacane 15. Ces variantes font partie de L'invention.Il faut simplement que, dans le cas le plus simple d'un arrêt et d'une passe unique, la vitesse v et te temps d'arrêt t obeissent à la relation Dans cette formule, ft désigne un coefficient scalaire que l'utilisateur du procédé peut ajuster. Le coefficient b dépend de la forme de la section de la surface cylindrique et est égal au terme b dans la formule (1). Comme le montre la figure 3A, des valeurs de t comprises entre 0,7 et 1,2 donnent les meilleurs résultats. Sur cette figure 3A,la grandeur Z portée en abscisses est L'abscisse corrigée où t désigne ici la distance comprise entre La jonction 29 qui constitue ici l'origine du déplacement de la source 26 et le point considéré du conduit 19.On a porté en ordonnées L'épaisseur relative de la couche déposée par rapport à une valeur asymptote que l'on obtiendrait en aval de conduits 19 de très grande longueur. Les abaques 40 à 49 représentent ainsi respectivement les épaisseurs relatives de dépôts obtenus le long du conduit 19 pour des coefficients q égaux à 0,70, 0,75, 0,80, 0,85, 0,90, 0,95, 1,00, 1,05, 1,10 et 1,20 respectivement. On constate que pour t > 1, l'épaisseur déposée croit progressivement quand on se rapproche de La jonction 29, et que pour Z L'épaisseur déposée loin en aval.Les abaques 40' à 49' de la figure 3B représentent, pour les mêmes relatives d'épaisseur en pour cent (abscisses), par rapport à L'épaisseur déposée Loin en aval, pour les parties du conduit 19 de faible Z (ordonnées). La figure 3C permet de déterminer, en fonction d'une tolérance d'uniformité d'épaisseur que l'on s'autorise (2Z, 3,5X, 5X, 7X, 10%, 15X et 20X en plus ou en moins d'après les abaques 50 à 56), Le coefficient di(en abscisses) et la partie du conduit 19 recouverte d'une épaisseur convenable et donc à accepter,en aval d'une limite lue en ordonnées. C'est ainsi que, si l'on se fixe une tolérance de 2X par excès par rapport à une valeur déterminée, on peut par exemple procéder avec =1 et conserver la partie du conduit 19 d'abscisse corrigée Z > 0,52, la partie située plus en amont étant sciée et éliminée. Si l'on accepte une imprécision de +5Z à partir d'une valeur moyenne, ce qui correspond à peu près à la limite avec les procédés actuels, on peut choisir t=1 et Z > 0,38, mais il est intéressant de choisir par exemple t=0,9 environ et de supprimer les parties en amont de Z=0,23 environ. L'inconvénient du procédé expliqué jusqu'ici est évidemment qu'il faut supprimer une partie du'conduit 19,quoique cette partie soit sensiblement qu'avec un procédé consistant àdéplacerune source à vitesse constante dans le conduit 19 sans marquer d'arret à L'amont : l'abaque 37 de la figure 3A montre les résultats obtenus avec un tel procédé. On peut y remédier en plaçant L'origine de L'écoulement non pas sur la jonction 29 mais en un point intermédiaire entre cette jonction 29 et L'extrémité amont 27, de telle sorte que la partie inutilisable corresponde en fait à une longueur appartenant au prolongement amont 18. Tout le conduit 19 est alors utilisable ; L'encrassement du prolongement amont 18 peut être accepté sans inconvénient. Sinon, Le procédé reste exactement le même. Selon une autre variante du procédé, on continue à déplacer la source 26 entre une origine et L'extrémité aval 28, mais le point à partir duquel la source 26 immobile débite est situé en amont de L'origine. Les autres conditions du procédé ne sont pas modifiées : en particulier, la relation (3) est toujours applicable. On représente sur La figure 4A, avec les mêmes indications d'abscisses et d'ordonnées que dans la figure 3A, L'épaisseur relative déposée à partir de l'origine du déplacement de La source 26 en fonction de L'écartement E (exprimé en abscisses corrigees avec la neme formule de conversion que Z) qui exprime l'écart entre cette origine et Le point 30 où la source est immobile (figure 1). Sur La figure 4A, on a choisi Le cas où oN est égal à 1. Les abaques 61 à 67 donnent donc les épaisseurs déposées relatives pour respectivement E=O (il s'agit en fait de l'abaque 46), E=0,05, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25 et 0,30. L'augmentation de E influe principalement sur L'épaisseur relative déposée près de l'origine, qui est beaucoup plus faible que pour E=O. Si l'on adopte E=0,10 et si l'on accepte une tolérance de +5X à partir d'une valeur moyenne, on peut ainsi considérer que toutes les parties du conduit 19 à une abscisse corrigée Z supérieure à 0,12 environ sont correctes, contre Z > 0,38 pour E=O. Les figures 4B et 4C contiennent des abaques 61' à 67' et 61" à 67" analogues établies pour les mêmes valeurs de E, avec sur surla figure 4B et d=1,1 sur La figure 4C. Les figures 5A à 5C contiennent, pour Ot=?, 'k=0,9 et et=1,1 respectivement, des abaques qui permettent, en fonction d'une tolérance en plus ou en moins d'épaisseur déposée que l'on se fixe (2Z pour les abaques 71 et 71", 5X pour les abaques 72, 72' et 72", 10% pour Les abaques 73, 73' et 73") et en fonction de l'écartement E (en abscisses), de determiner (en ordonnées) L'abscisse corrigée Z en amont de Laquelle L'épaisseur déposée est hors tolérances et qui correspond à une Longueur amont à rejeter Z .La figure 5D est plus synthétique et regroupe deux o familles d'abaques ; elle est graduée en abscisses en fonction du coefficient o( et en ordonnées à la fois en fonction de l'écartement E et de la longueur amont à rejeter Z o Certaines abaques 81, 82 et 83, de forme bifurquée, permettent, en fonction d'une tolérance en plus ou en moins dans l'épaisseur déposée que l'on choisit et qui est respectivement ?X, 5X et 10X, de déterminer L'écartement E optinal à adopter. Des abaques correspondantes 81', 82' et 83' permettent simultanément de déterminer la longueur amont Z à rejeter dans o ces conditions. Chacun des couples d'abaques 81 et 81', 82 et 82' et 83 et 83' doit évidemment être exploité avec un coefficient invariable. Les courbes précédentes sont valables pour des conduits cylindriques de révolution, qui constituent la forme de loin la plus fréquente rencontre en pratique. Il est cependant possible d'appliquer le procédé à d'autres conduits, notamment de section rectangulaire. Dans ce cas particulier, le coefficient b de la formule (3) est égal à 7,5 W/H où W et H sont les longueurs du grand et du petit côtés du rectangle. Les figures 6B et 6C sont ainsi de lecture analogue aux figures 3B et 3C respectivement et donnent, pour un écartement E nul, une quantité Z' =(Z H/W) 0 0 permettant de déterminer l'abscisse corrigée Z en amont de o laquelle L'épaisseur déposée est hors tolérances.Sur la figure 6B, graduée en abscisses, en pourcentages de variation d'épaisseur, les abaques 91 à 97 correspondent aux résultats obtenus pour des coefficients q égaux respectivement à 0,80, 0,85, 0,90, 0,95, 1,00, 1,05 et 1,10 ; sur la figure 6C, graduée en abscisses en fonction du coefficient ds, les abaques 101 à 106 fournissent respectivement Les résultats obtenus pour des tolérances de variation d'épaisseur, en plus ou en moins, de respectivement 2X, 3,5X, 5X, 7X, 10% et 15X. L'augmentation de L'écartement E influe principalement sur l'épaisseur relative déposée pres de l'origine qui est beaucoup plus faible que pour E=O. Cette diminution de L'épaisseur relative près de L'origine est particulièrement plus importante pour les faibles valeurs de q, où L'épaisseur relative prend une valeur inférieure à La valeur moyenne à longue distance (par exemple E > 0,2 pour i=1, figure 4A). Ainsi, le choix de trop faibles valeurs de Q(par exemple d O n'est pas judicieux car l'épaisseur déposée prend près de l'origine des valeurs très basses, ce qui oblige pour garder une tolérance fixée à éliminer une portion notable du conduit.Cet inconvénient n'est pas rencontré pour &alpha; du gros excès du dépôt relatif pour une valeur faible ou nulle de l'écartement E (figure 4C). On y remédie en utilisant une valeur assez élevée de E, ce qui permet de réaliser une bonne uniformité du dépôt. IL Lustrons cet effet du paramètre d;et de l'écartement E sur L'épaisseur déposée. Si on fixe l'écartement E à 0,10, les des abaques des figures SA, 5B et 5C montrent que pour &alpha;=0,9, on ne peut réaliser qu'un dépôt à +10Z, pour ;,=1 seulement un dépôt à +5Z, et que o(=1,1 permet d'atteindre la tolérance de +2X. Un autre avantage d'opérer avec un écartement E est de réduire la portion du conduit à éliminer. Par exemple avec si on adopte une tolérance de +5X à partir d'une valeur moyenne, et que l'on opère avec E=0,1, les parties déposées dans le conduit seront correctes pour Z > 0,12 environ, contre Z > 0,38 environ quand E=0. Les abaques 5A, 5B et 5C montrent que la façon avantageuse d'opérer si on cherche à minimiser la Longueur Z du conduit 19, comptée à partir de l'origine du déplacement de la source mobile, Longueur Z qui doit être mise au rebut, est de se placer dans la région des minima des courbes en V qui expriment Z à éliminer en fonction de E.Par exemple, si on impose une erreur de +2X sur l'épaisseur déposée, et que l'on opère avec =1 (figure SA),on choisira E=0,06 et l'on conservera la portion Z > 0,28 environ du conduit 19 (contre 0,52 pour E=O). Dans le cas de &alpha;=1,1 avec la même tolérance +2X on peut choisir par exemple E=0,14 et éliminer la portion du conduit 19 d'au moins Z=0,22, ou encore E=0,15 au minimum et Z=0,18. Dans tout ce qui vient d'être dit pour cette dernière variante, on peut s1 affranchir de l'élimination d'une partie du conduit 19 en faisant jouer à une partie de la jonction 29 le role de la portion du conduit 19 à rejeter. Tout le conduit est alors utilisable sauf encrassement du prolongateur amont 18. Dans un mode particulier de cette dernière variante, on fait un choix des paramètres du dépôt de sorte que l'on minimise la longueur morte en amont de la partie de la surface utilisable. Plus précisément, on cherche Les conditions de fonctionnement par le scalaire tde sorte que la quantite E+Z à éliminer soit o minimum. Pour cela on a représenté les fonctions E(dS et Z0(&alpha;) en O figure 5D dans le cas particulier ou la valeur du Z à éliminer 0 est minimum. Ceci correspond au sommet des courbes en V des figures SA, 5B et 5C. Les deux séries d'abaques E(&alpha;) et ZvS sont des courbes à variation monotone ; le minimum de (E+Z)(d) correspond à un extrémum d'une des composantes.Dans Le cas présent, cela correspond à un choix du scalaire &alpha; dans la région où la courbe z(d > ) coupe l'axe des abscisses. Il faut remarquer sur la figure 5D, aux fortes valeurs de , pour une erreur admise, que le choix de l'écartement E n'est plus limité à un point mais est ouvert à une plage d'autant plus large que la tolérance acceptée est grande. Ceci est vu aussi sur les figures SA, 5B et 5C. En conclusion, pour minimiser la partie amont E+Z0, il faut choisir la valeur de &alpha;dans la région pour laquelle la partie à éliminer Z devient nulle (par exemple pour une erreur 0 de ~2X, i=1,2+0,1). Dans ce cas, le dépôt non utilisable dans le conduit correspond essentiellement à la longueur de E (&alpha;=1,2, E=0,24). Dans le cas où l'on cherche à diminuer la longueur Z à o mettre au rebut (réduire la longueur de la sarbacane 15), vouloir réduire la tolérance admissible sur L'épaisseur demande obligatoirement de travailler avec de plus fortes valeurs de ou .. En résumé, on peut dire que le procédé consiste à déplacer une source d'aérosol 26 dans un conduit 19 parallèlement à L'écoulement dé L'aérosol, d'une origine à une extrémité aval 28, et à un moment différent, à maintenir cette source 26 immobile sur L'origine ou en amont de l'origine. La vitesse de déplacement de la source et son temps d'arrêt sont régis par la relation (3). L'origine peut théoriquement être située en tous points entre L'extrémité amont 27 et L'extrémité aval 28, mais il est logique de la supposer sur la jonction 29 ou en amont- de celle-ci. Bien entendu, des aménagements peuvent être apportés à ce procédé sans sortir du cadre de l'invention.Par exemple,- il est possible de parcourir la Longueur entre l'origine et L'extrémité aval 28 en plusieurs passes consécutives de même sens ou dans les deux sens, à une vitesse qui est alors un multiple de celle donnée par la relation (3). Plus généralement, si le dépit avec la source mobile est réalisé en plusieurs passes consécutives p, ayant chacune une vitesse constante v sur le p parcours entier du conduit, La formule 3 s'applique avec : où p représente Le numéro de la passe. Le tableau I résume un certain nombre d'experiences qui ont été menées avec ce procédé. Il faut simplement ajouter que l'expérience n03 a été effectuée en deux passes consécutives entre Lesquelles on a inversé te conduit 19, plaçant alors L'extrémité primitivement en aval sur le prolongateur amont 18. Les epaisseurs et Les variations données correspondent aux résultats après ces deux passes. Le temps d'arrêt correspond par contre à celui d'une seule des deux passes. Dans toutes ces experiences, des traitements therniques, notamment de vitrification et de frittage, peuvent être effectués comme pour les procédés ordinaires. Toutes les expériences données ont concerné des tubes cylindriques de révolution dont il s'agissait de recouvrir la face interne, lais on a vu que ce procédé peut être étendu sans difficulté à d'autres formes, pourvu que la surface à recouvrir ne varie pas quand on se déplace suivant l'écoulement. Une application très importante de ce procede est La fabrication de préformes de fibres optiques. TABLEAU I Numeros d'expérience 1 | 2 | 3 | 4 Nature des particules et Ni Ni SiO2+B2O3 PbF2+AlF pcurcentages molaires 90/10 60/40 Diamètre moyen des particules (nm) 10 10 40 60 Nature du gaz porteur N2+H2 N2+H2 He+O2 He et pourcentages molaires 95/5 5/5 90/10 Température ( C) 20 20 400 300 Pression (Pa) 1 000 1 000 10 000 5 000 Débit d'aérosol (cm3/s) 60 60 1 1 Concentration des 2.109 2.109 5.109 4.109 particules (cm-3) 2.10 2.10 5.10 4.10 Diamètre du conduit et du prolongateur amont (cm) 1,5 1,5 1,68 1,7 Longueur du conduit (cm) 40 40 80 15 Longueur du prolongateur amont (cm) 10 10 0 8 Position de la source immobile (distance à O 0 0 O l'extrémité amont du prolongateur amont (cm)) Position de l'origine du déplacement (distance 0 5 8 6 à l'extrémité amont du prolongateur amont (cm)) Temps d'arrêt (mn) 160 180 240 160 Vitesse de déplacement (cm/mn) 0,3 0,3 0,3 0,3 Epaisseur moyenne du dépôt ( m) 0,026 0,024 0,12 0,17 Longueur du conduit a rejeter (cm) O 0 12 0 Variations d'épaisseur du 10% + 5% + 8j! + 5X dépôt REVENDICATIONS 1. Procédé pour recouvrir une surface cylindrique de grande longueur (19) à température uniforme d'une couche d'épaisseur uniforme de particules solides fines, comprenant les étapes suivantes : - création d'un aérosol à la température de la surface formé des particules en suspension dans un gaz porteur ; - écoulement laminaire de l'aérosol à partir d'une source (26) d'amont en aval suivant la Longueur de la surface (19) ; caractérisé en ce qu'il comprend en outre les étapes suivantes :: - la source (26) est immobilisée pendant un temps t à une extrémité amont (27, 30, 29) de la surface (19) ; - La source (26) est déplacée le Long de la surface entre l'extrémité amont (27, 30, 29) et L'extrémité aval (28) à une vitesse constante (v) ; - le temps (t) et la vitesse (v) étant regis par v.t = (Q/ .b). ix, , où Q est le débit volumétrique de l'écoulement, M est le coefficient de diffusion des particules dans L'aérosol, b est un coefficient dépendant de la section de la surface et o( est un coefficient compris entre 0,7 et 1,2. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on élimine ensuite une partie de la surface à L'extrémité amont. 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel la surface (19) est la surface interne d'un cylindre de révolution, caractérisé en ce que la partie éliminée, fonction du coefficient o( et d'une tolérance admise de variation d'uniformité d'épaisseur, est déterminée par abaques (figures 3). 4. Procédé selon la revendication 2, dans lequel la surface (19) est la surface interne d'un cylindre de section rectangulaire,caractérisé en ce que la partie éliminée, fonction du coefficient etX et d'une tolérance admise de variation d'uniformité d'épaisseur, est déterminée par abaques (figures 6). 5. Procédé pour recouvrir une surface interne cylindrique de grande longueur--(19) à température uniforme d'une couche d'épaisseur uniforme de particules solides fines, comprenant Les etapes suivantes : - création d'un aérosol à la température de la surface formé de particules en suspension dans un gaz porteur ; - écoulement laminaire de L'aérosol d'amont en aval suivant la longueur de la surface ; caractérisé en ce qu'il comprend en outre les étapes suivantes : - la source est immobilisée pendant un temps (t) à une extrémité amont (30) de la surface ; - la source est ensuite déplacée le long de la surface entre une origine (29) intermédiaire entre les extrémités amont (30) et aval (28) d'une part, et L'extrémité aval (28) d'autre part, à une vitesse constante v ; - le temps (t) et la vitesse (v) étant régis par v.t = (Q/ p .b) . , . où Q est le débit volumétrique de L'écoulement, r$ est le coefficient de diffusion des particules dans L'aérosol, b est un coefficient dépendant de la section de la surface et OÇ est un coefficient compris entre 0,7 et 1,7 ; et - en ce qu'on -élimine ensuite une partie de la surface à l'extrémité amont s'étendant au moins jusqu'à L'origine. 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel la surface est la surface interne d'un cylindre de révolution, caractérisé en ce que La partie éliminée, fonction du coefficient ds, , de La position de l'origine sur la surface et d'une tolérance admise de variation d'uniformité d'épaisseur, est déterminée par abaques (figure 4). 7. Procédé selon L'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que la partie éliminée est un prolongement amovible (18) de même section que la surface du cylindre. 8. Procédé selpn L'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les etapes d'immobilisation et de déplacement de la source (26) sont répétées et se succèdent dans un ordre quelconque. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que les immobilisations sont successives et les déplacements sont effectués sous forme de passes identiques consécutives. 10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que les immobilisations sont successives et les déplacements sont effectués sous forme de passes consécutives de sens alternatifs. 11. Procédé selon L'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il s'effectue en deux étapes, la surface étant retournée de façon à intervertir L'amont et L'aval entre les deux étapes. 12. Application du procédé selon L'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le cylindre est une préforme de fibre optique.