FR 2619560 A1 19890224 FR 8711666 A 19870818 PROCEDE ET DISPOSITIF D'ELABORATION DE VERRE FONDU L'invention concerne l'élaboration du verre dans des instal- lations continues, c'est-à-dire dans lesquelles les différentes phases du processus conduisant à la fourniture du matériau apte au formage, essentiellement fusion, affinage et conditionnement, se déroulent à l'occasion d'un déplacement de la matière au long de l'installation, au travers de zones successives relativement délimitées. Afin de mieux maîtriser chacune desdites phases du processus, elle propose des moyens pour améliorer le cloisonnement entre lesdites zones et notamment pour régler les flux de verre fondu de l'une à l'autre. L'invention intéresse plus spécialement les fours à cuve de grandes capacités de production, c'est-à-dire de l'ordre de, par exemple, 600 t/d et plus pour les fabrications de verre flotté, ou de 300 t/d et plus pour le verre creux, mais elle s'avère avantageuse aussi pour des installations de moindre importance, et ceci d'autant plus que la pro- duction considérée présente des exigences élevées quant aux niveaux de qualité de l'affinage et/ou de l'homogénéité chimique et thermique du verre à fournir aux dispositifs de formage. Les options habituellement adoptées dans la structure des installations industrielles et dans leurs modes d'utilisation dépendent de la nature de la fabrication, mais présentent en commun de viser l'indépendance de la conduite de la fusion proprement dite par rapport à celle du conditionnement du verre à livrer au formage. Une telle indépendance est obtenue, par exemple, en reliant le bassin de fusion au bassin de conditionnement par une gorge immergée, les deux compartiments se trouvant ainsi sans aucune communi- cation quant à l'atmosphère, selon une structure usuelle pour les ins- tallations de production de verre creux et de fibre pour isolation. Les fours visant la fabrication de verre plat, de capacité de production couramment plus élevée, comportent habituellement un corset, c'est-à-dire un canal dont la voûte n'est pas mise-au contact du bain de verre, pour relier les compartiments de fusion et de braise. 26195 6 0 - 2 - Sous certains aspects, l'emploi. de la gorge présente des avantages sur celui du corset, garantissant l'indépendance des atmo- sphères des deux compartiments et favorisant le prélèvement, dans le bassin consacré à la fusion, de verre présentant éventuellement une meilleure qualité d'affinage, et/ou plus froid, parce que se situant à un niveau plus proche de la sole que de la surface du bain; mais cet emploi n'est actuellement concevable, à l'usage, que pour des fours de tirée ne dépassant pas notablement 200 t/d, du fait que la section des gorges se trouve pratiquement limitée par les dimensions maximales des pièces de voûte que l'industrie des réfractaires est susceptible de fa- briquer à ce jour. Les fours à bassin de l'industrie du verre plat, dont la ca- pacité de production atteint couramment 600 t/d et plus, ne peuvent donc utiliser une gorge et font appel à un corset, comme on l'a indiqué déjà plus haut. Pour remédier à l'inconvénient qui pourrait en résulter quant à la qualité du verre admis au stade du formage, ils prévoient généralement un allongement du bassin consacré au conditionnement et la création d'une courroie de convection de débit très important, attei- gnant par exemple 5 à 10 fois la tirée, dont le courant de surface est dirigé vers l'aval et gagne la zone d'extraction après avoir traversé non seulement le bassin de conditionnement, mais auparavant le corset luimême, et dont le courant de sole, de débit réduit seulement de la tirée, suit le trajet inverse. Un tel régime de convection soumet donc les pièces réfractai- res constituant le corset à une usure importante, affectant sa durée de vie, et s'avère très coûteux en énergie, puisqu'il implique plusieurs cycles thermiques de refroidissement et de réchauffage du verre, entre les températures d'affinage et de braise, avant son prélèvement en vue du formage. La présente invention se propose de remédier aux inconvé- nients de chacune des structures décrites plus haut, gorge et corset, ou tout au moins de les atténuer très substantiellement. Elle a tout d'abord pour objet un procédé continu d'élabora- tion de verre en four à cuve selon lequel le matériau vitrifiable est tout d'abord amené à l'état de bain en fusion dans une zone amont de la cuve affectée plus spécialement à la fusi.on, ledit bain gagnant de pro- che en proche des zones aval successives de la cuve, chacune générale- ment plus spécialement affectée à une des autres phases du processus d'élaboration du verre, telles que l'affinage et le conditionnement en - 3 - vue du formage, au travers d'au moins une portion de la cuve comportant une réduction de section, du type usuellement dénommé corset et ci- après ainsi désignée, ledit procédé comportant la mise en oeuvre au ni- veau supérieur de l'ouverture offerte au verre de la zone amont par ledit corset, d'un courant de verre dirigé de l'aval vers l'amont dudit corset, formant retour dans la zone amont, dit courant de retour de surface. Ledit courant de retour est, selon l'invention, engendré avantageusement par un échauffement réglé du verre de la zone aval à ladite ouverture, ledit échauffement étant obtenu de préférence par dissipation localisée d'énergie par effet Joule au sein même du verre, à l'aide d'au moins une électrode immergée dans le bain dans ladite zone aval. Selon une caractéristique avantageuse du procédé de l'inven- tion, il comporte un cloisonnement à l'égard de l'atmosphère et/ou du rayonnement entre ladite zone amont et ladite zone aval du corset, ce cloisonnement se situant de préférence au voisinage de ladite ouverture amont ou d'entrée du corset et atteignant le bain de verre en fusion ou au moins une couche de matières vitrifiables surnageant à la surface dudit bain, et ledit courant de retour atteignant au moins la zone si- tuée à l'aplomb dudit cloisonnement. De préférence, ledit cloisonnement laisse un libre passage au bain de verre sur une hauteur d'au moins 80 % de la profondeur du bain à l'aplomb dudit cloisonnement. De préférence encore, l'extraction du verre hors de la zone amont du corset, en particulier de la zone de fusion, est effectuée es- sentiellement en un courant se situant à mi-profondeur du bain à l'aplomb dudit cloisonnement. En outre, le niveau de la séparation entre le courant de re- tour de surface, et le courant d'extraction vers l'aval fournissant la tirée, c'est-i-dire le niveau o la composante horizontale de vitesse du verre est nulle, se situe de préférence, à l'aplomb dudit cloisonne- ment, à au moins 90 % de la hauteur du libre passage offert au bain, pour minimiser l'usure du cloisonnement. Dans une forme de mise en oeuvre particulièrement avantageuse du procédé de l'invention, le mélange vitrifiable introduit dans la cuve du four est distribué sur l'ensemble de la zone du bain située en amont d'un premier cloisonnement, et ladite zone du bain est soumise à un chauffage par effet Joule au sein même du verre, effectuant ainsi - 4 - une fusion dite "à voûte froide". Dans ce cas, il est de préférence appliqué au verre parvenant en aval dudit premier cloisonnement un échauffement le portant au moins à la température usuelle d'affinage, complétant ainsi l'élimination des bulles gazeuses apparues dans le bain lors de la fusion, ou qui y ont été introduites avec le mélange vitrifiable lui-même. L'invention a également pour objet un dispositif d'élabora- tion continue de verre fondu, particulièrement adapté pour la mise en oeuvre du procédé décrit précédemment, comprenant, dans un four à cuve de forme générale allongée une pluralité de compartiments parcourus en série par le bain de verre, chacun plus spécialement affecté à l'une des principales phases de l'élaboration du verre, et au moins à la fu- sion et au conditionnement du verre fondu en vue de son formage, au moins une portion de la cuve comportant une réduction de section du ty- pe usuellement dénommé corset, et ci-après ainsi désignée, entre deux desdits compartiments, ce dispositif comportant en outre, en aval de l'ouverture dudit corset sur le compartiment amont, des moyens capables d'engendrer dans le bain de verre un courant de surface dirigé de l'aval vers l'amont, formant retour jusque dans ledit compartiment amont du corset, dit courdnt de retour de surface. Un tel courant peut être engendré par un échauffement loca- lisé du bain de verre provoquant, selon un effet de thermosiphon connu en soi, un courant de convection bouclant sur lui-même, schématiquement à la manière d'une courroie, et le dispositif selon l'invention compor- te de préférence, dans cette perspective, à titre de moyens de chauffa- ge localisé, au moins une électrode immergée dans le bain de verre en aval de ladite ouverture du corset sur le compartiment amont. De préférence, ladite ouverture comporte en partie haute au moins une paroi, de préférence mobile verticalement, constituant cloi- sonnement entre amont et aval à l'égard de l'atmosphère régnant au- dessus du bain. De préférence, ladite électrode est située à une distance de ladite paroi d'au plus trois fois la profondeur du bain à l'emplacement de ladite électrode, et de préférence comprise entre la moitié et deux fois cette profondeur. Ladite paroi est avantageusement en outre réglable en hauteur, pour s'adapter au niveau du bain de verre et à l'épaisseur de la couche de matières vitrifiables éventuellement présente à sa surface, et optionnellement, le cas échéant, assurer l'étanchéité par - 5 - son seul contact avec ladite couche, ou s'immerger dans ledit bain sur une profondeur pouvant atteindre 20 % de la profondeur du bain. L'homogénéité dudit courant de retour, sur la largeur du pas- sage offert au verre, est favorisée par l'emploi d'une pluralité d'électrodes, de préférence disposée dans un même plan transversal. Dans le cas d'un corset de faible largeur, les électrodes peuvent être horizontales, éventuellement traversant d'une rive à l'autre ledit conduit, et au nombre d'au moins deux, en vue de l'autonomie de la dis- sipation d'énergie à ce niveau. Dans les dispositifs utilisant une pluralité d'électrodes verticales alignées transversalement, l'intervalle entre électrodes ex- trémes est de préférence compris entre 0,8 et 1,2 fois la largeur du corset. En outre, afin d'améliorer le niveau de qualité du verre extrait, et de l'affranchir de l'incidence du débit de tirée, l'invention prévoit de disposer avantageusement des électrodes en amont de la paroi de cloisonnement, en position telle que les boucles convec- tives qu'elles engendrent puissent limiter le développement des boucles convectives associées aux électrodes génératrices dudit courant de retour, de manière à équilibrer celui-ci, et à contribuer à son réglage, tout en imposant un intense brassage au verre parvenant à ce niveau. Selon une autre caractéristique avantageuse d'exécution du dispositif de l'invention, le corset comporte un seuil d'une hauteur de l'ordre de 5 à 15 % de la hauteur du bain, au voisinage de l'aplomb de ladite paroi de cloisonnement, favorisant ledit brassage et le réglage de la boucle convective associée au courant de retour. Selon un mode particulièrement avantageux d'exécution du dis- positif de l'invention, celui-ci comporte un compartiment de fusion, en amont de ladite paroi de cloisonnement, équipé d'électrodes suscepti- bles de plonger dans le bain de verre, au travers de la sole ou des parois, ou même suspendues au-dessus du bain, munies de moyens d'alimentation en énergie électrique de puissance adaptée à la capacité de fusion visée pour le four, et il comporte en outre des moyens de ré- partition de mélange vitrifiable sur le bain en fusion de la zone de la cuve située en amont de ladite paroi de cloisonnement. La paroi de cloisonnement peut assurer sa fonction d'étan- chéité au regard de l'atmosphère, dans cette application particulière de l'invention, en affleurant seulement la surface du bain lui-même, grâce 2 6 19 560 - 6 - à la couche de matières vitrifiables pulvérulentes soumises à la fusion qui prend appui sur ladite paroi, tandis que le courant de retour en- gendré par les électrodes aval s!oppose lui aussi au passage direct d'infondus. En pratique, notamment dans le cas de l'application de l'invention à une installation de fusion de verre "à voûte froide", c'est-a-dire dans laquelle la zone située en amont de la paroi de cloi- sonnement se trouve entièrement recouverte par une couche de matières vitrifiables, il est commode d'effectuer le réglage du courant de re- tour en s'aidant des mesures de la température du verre de part et d'autre de ladite paroi, par exemple à environ dix centimètres de celle- ci, et à faible profondeur dans le bain, par exemple de l'ordre de cinq centimètres: l'existence du courant de retour se traduit par des températures plus élevées à l'aval qu'à l'amont de ladite paroi, et une corrélation peut aisément être établie entre la différence entre lesdites températures et les caractéristiques dudit courant de retour. Des installations anciennes peuvent aisément être modifiées pour la mise en oeuvre de l'invention. Cependant, lorsque l'invention est prise en considération dès la conception du projet d'un four neuf, elle conduit à une structure plus simple et moins coûteuse, par exemple grace au remplacement de la gorge immergée, usuelle dans les fours à bassin, par un corset muni d'un barrage du type barrière d'écrémage, mobile verticalement, susceptible de s'opposer à une couche surnageante de matières vitrifiables. Une telle formule autorise des sections de passage beaucoup plus importantes, et par conséquent le développement de fours à grande capacité de production, supérieure à 400 t/d par exemple, en vue de l'élaboration de verre de haute qualité, et garantit aux pièces réfractaires délimitant l'orifice d'extraction une durée de vie augmentée. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention appa- raissent dans la description complémentaire détaillée de l'invention, donnée ci-après en référence au dessin qui représente: - figure 1: une coupe longitudinale en élévation, selon I-I de la figure 2, d'un four de fusion électrique de verre à voûte froide de l'art connu, montrant schématiquement l'allure des courants de con- vection au voisinage des électrodes du compartiment de fusion; - figure 2: une coupe horizontale de ce même four, selon II- II de la figure 1, montrant en particulier la disposition des électrodes; -7- - figure 3: une coupe longitudinale en élévation, selon III- III de la figure 4, présentant la zone de soutirage d'un four du type de celui des figures 1 et 2, modifié selon l'invention, par la mise en place d'une paroi suspendue mobile verticalement formant retenue pour la couche surnageante de matières vitrifiables, et par la transforma- tion de la gorge en un corset; - figure 4: une coupe horizontale de cette même zone, selon IV-IV de la figure 3, illustrant la disposition des diverses électrodes - figure 5: une coupe longitudinale en élévation, selon V-V de la figure 6, présentant la zone de soutirage d'un four selon l'in- vention comportant un corset d'extraction barré en partie haute par une cloison mobile verticalement formant retenue pour la couche surna- geante; - figure 6: une coupe horizontale de cette même zone, selon VI-VI de la figure 5.m ontrant plus spécialement la forme de la cloison de retenue et la disposition des électrodes par rapport à celle-ci; - figure 7: une vue schématique en plan d'un four faisant l'objet d'une description détaillée d'exécution et de fonctionnement selon l'invention; - figure 8: un diagramme représentant la vitesse du verre, pour deux tirées différentes, en fonction de l'altitude dans le bain de verre, à l'aplomb de la paroi de cloisonnement et dans le plan longitu- dinal de symétrie du conduit d'extraction. Le four électrique à voûte froide de type connu représenté schématiquement en coupe par les figures 1 et 2 possède une cuve de fu- sion 1 dont la sole 2 est munie de deux rangées de trois électrodes verticales 3, implantées selon une répartition à maillage carré du type décrit par la publication de brevet français n 2 552 073, comportant des raccordements électriques (non représentés) assurant une dissipa- tion d'énergie sensiblement uniforme d'une électrode à l'autre. La tem- pérature du bain 4 de verre fondu peut ainsi se régler à une valeur pratiquement identique d'une région à l'autre. La couche surnageante 5 de matières vitrifiables se trouve soumise à l'action des courants de convection associés à chacune des électrodes, qui sont représentés schématiquement sous la forme de boucles fléchées. Les plus rapides de ces courants de convection suivent un parcours présentant, selon une coupe par un plan contenant l'axe d'une électrode, un dessin en forme de parapluie: le manche correspond aux courants ascendants 6 gainant l'électrode 3, et le voile représente les courants radiaux centrifuges -8? 7, qui assurent l'essentiel des transferts-thermiques et de matière en- tre bain fondu 4 et couche surnageante pulvérulente 5. Les courants centrifuges 7 se refroidissent au contact de la- dite couche surnageante 5, tout en s'y chargeant de verre neuf. Au fur et à mesure qu'ils s'éloignent de l'électrode 3 qui les a engendrés, leur vitesse se réduit, puis, lorsqu'ils rencontrent les courants 7 as- sociés à une électrode voisine ou une paroi, ils se trouvent déviés en des courants descendants 8. Ceux-ci, lors de leur trajet en direction de la sole, donne naissance à des courants centripètes 9 qui se répar- tissent sur une plus grande hauteur que les courants centrifuges 7, et par suite de l'effet d'aspiration qu'exercent les courants ascendants 6 la matière est entraînée dans un nouveau parcours de la même boucle convective, d'allure générale torique, analogue à celle qui règne dans une lessiveuse en fonctionnement. La.description donnée ici de la boucle convective torique as- sociée à chaque électrode est obligatoirement quelque peu schématique. On se rend compte cependant que, ce régime de convection du bain impli- quant des vitesses sensiblement plus importantes dans les régions supé- rieures du bain, c'est en partie basse du bain, o le.verre élaboré se décante, en quelque sorte, et plus spécialement au niveau des courants 9, que s'effectue pratiquement le transfert du verre: il passe d'une boucle convective à sa voisine par des courants 10 (représentés en trait interrompu court sur la figure 1), et de proche en proche son ex- traction de la cuve se termine en un courant 11, par un orifice latéral d'extraction 12 ménagé dans une paroi latérale 13, ledit orifice 12 s'ouvrant sur une gorge de soutirage 14 débouchant dans le compartiment de conditionnement 15. Cette représentation de l'interaction entre boucles convecti- ves voisines, dans leur.situation d'équilibre, ou d'appui mutuel, limi- tant la possibilité de transfert de matière d'une boucle à l'autre à la partie inférieure du bain, et soumettant la matière transférée à un nouveau brassage à chaque boucle convective traversée, aide à compren- dre les avantanges apportés par la présente invention, dont des exem- ples d'exécution vont maintenant être décrits en détail. Les figures 3 et 4 représentent un four constituant une ex- trapolation de celui qui vient d'être décrit en référence aux figures 1 et 2, ce four ayant fait l'objet d'une adaptation conforme à la pré- sente invention. Cette adaptation comporte la mise en place, en partie haute -9- de la cuve 21, prenant appui contre la paroi aval 22 et plongeant dans le bain 21a, des parois suspendues 23(a,b,c), qui sont disposées de ma- nière à cloisonner l'atmosphère de ladite cuve 21, et à contenir la couche surnageante 24 de matières vitrifiables soumises à la fusion. Ces cloisons 23 s'intercalent dans le maillage régulier d'électrodes , dont seulement quatre modules de trois électrodes ont été représentés, pour constituer un compartiment d'homogénéisation 26 exempt de couche surnageante et muni de deux électrodes 25a et 25b, disposées symétriquement par rapport au plan longitudinal vertical de symétrie du corset d'extraction 27, construit en remplacement de la gorge immergée du four d'origine. Cette opération, effectuée par exem- ple à la suite d'une grave détérioration du ciel de ladite gorge, qui se trouve ainsi supprimée, se traduit par une augmentation importante de la section offerte au flux de verre extrait. Les débits autorisés par une telle transformation sont très augmentés, d'autant plus que le refroidissement du verre est moindre dans un corset que dans une gorge. Les boucles convectives toriques 28 associées aux électrodes a et 25b du compartiment 26 sont réglées pour au moins équilibrer les boucles convectives associées aux électrodes 25 du compartiment de fu- sion 21 proprement dit, et pour ainsi s'opposer au passage direct de verre neuf élaboré par les électrodes limitrophes 25', jouxtant les pa- rois 23(a,b,c), et lui imposer un très efficace brassage complémentaire avant d'atteindre l'entrée du corset 27. Le débit de verre de la boucle convective associée à chacune des électrodes 25a et 25b est réglé de préférence, selon l'invention, à une valeur au moins égale au débit des boucles convectives de chacune des électrodes limitrophes amont 25'. Pour une plus grande efficacité de l'effet de verrou résultant des bou- cles convectives des électrodes aval 25a et 25b, opposées aux boucles convectives des électrodes amont 25', on prévoit de préférence de pla- cer les cloisons suspendues 23 (a,b,c) à une distance plus faible des électrodes 25(a,b) que des électrodes 25': à égalité de puissance électrique appliquée sur ces différentes électrodes, les boucles con- vectives aval associées aux électrodes 25(a,b) délivrent alors au pied desdites cloisons, ainsi qu'il est représenté sur la figure 3, des flux plus intenses, et de verre plus chaud, que ceux des boucles qui leur sont opposées par lesdites électrodes amont 25'. Il se crée ainsi au droit desdites parois un courant de retour en surface, et il est alors possible de remonter lesdites parois jusqu'à les faire seulement af- fleurer la surface du bain de verre, sans craindre les inconvénients - 10 - rappelés dans le préambule, tels que le passage direct d'infondus. Dans une forme avantageuse d'exécution de l'invention, des électrodes complémentaires 29 sont disposées en aval du corset 27, dans son épanouissement 27a précédant le compartiment de conditionnement 30. Les électrodes 29 sont disposées, dans ledit compartiment 27a, à une distance de sa paroi amont 31 de préférence supérieure à leur distance de la paroi aval 32 du compartiment 27a, constituant l'épanouissement du corset 27. Ainsi les boucles convectives associées aux électrodes 29 peuvent elles, dans une certaine mesure, contribuer à l'efficacité de celles qui sont associées aux électrodes 25(a,b). Les électrodes 29 ont en outre pour fonction d'assurer un re- chauffage homogène du verre parvenant dans le compartiment 27a, et éven- tuellement un complément de son affinage en réglant de manière appropriée le niveau maximal et la vitesse de cet échauffement, confor- mément aux prescriptions de la demande de brevet français n 2 550 523. Les figures 5 et 6 représentent des coupes schématiques par- tielles, respectivement longitudinale en élévation et horizontale, d'un four de structure plus spécifiquement conforme au concept même de l'in- vention. La cuve de fusion 40 communique avec le compartiment aval 41, visant au conditionnement du verre avant formage, par un corset 42 et son épanouissement 42a, à voûte chaude 43. Ledit corset 42, qui a son ouverture ménagée dans la paroi latérale aval 44 de la cuve 40, est muni en partie haute d'un barrage 45 non ou faiblement immergé dans le bain de verre 46, visant essentiellement à contenir la couche surna- geante 47 de matières vitrifiables déposées sur le bain 46 dans la cuve de fusion 40. L'enfoncement du barrage 45 est de préférence réglable, de telle manière qu'il puisse être ajusté à un niveau au moins suffisant, dans les conditions de fonctionnement du four, pour éviter tout passage direct vers le corset 42 de matières solides de la couche surnageante 47. Immédiatement en aval dudit barrage 45, c'est-i-dire à l'en- trée du corset 42, sont disposées conformément à l'invention deux élec- trodes 48a et 48b, à une distance de préférence légèrement plus faible du barrage 45 que celle des électrodes 49a et 49b, situées immédiate- ment en amont dudit barrage. En outre, les caractéristiques de dimensions et de mode d'alimentation électrique des électrodes seront choisies pour qu'au moins les boucles convectives associées aux électrodes disposées en re- gard deux à deux en amont et en aval dudit barrage, respectivement - 11 - 49a/48a et 49b/48b, puissent itre ajustées pour s'équilibrer mutuelle- ment, avec une légère supériorité des flux des boucles aval sur les flux des boucles amont, selon le principe décrit plus haut, et pour s'opposer ainsi au passage direct de verre neuf élaboré par les élec- trodes 49a et 49b jouxtant le barrage 45 immédiatement à son amont. Dans de telles conditions et pour la tirée nominale du four, le barrage 45 sera avantageusement remonté en position telle que sa ba- se ne se trouve plus immergée dans le bain 46 mais au contraire se si- tue, par exemple, de quelques millimètres à plusieurs centimètres au-dessus de l'interface avec la couche surnageante de matières vitri- fiables. De la sorte, les boucles convectives conjuguées amont/aval du barrage se trouvent très peu perturbées, ainsi que l'homogénéité géné- rale du brassage dans la cuve de fusion 40. En outre l'usure du barrage devient très faible en comparaison de celle des pièces du "ciel" d'une gorge de soutirage de la technique usuelle, telle que 14 (figures 1 et 2), qu'il est généralement nécessaire, pour cette raison, de re- froidir très vigoureusement. Enfin, ce mode de travail facilite un con- trôle visuel de l'équilibre entre boucles convectives aval et amont, et un ajustement de la puissance électrique injectée et de sa répartition. Lorsque la production du four est abaissée, éventuellement mise "en veilleuse", l'enfoncement du barrage 45 sera avantageusement diminuéjusqu'à éviter le contact du bain et la puissance électrique appliquée aux électrodes conjuguées amont/aval réduite, bien que tou- jours maintenue à un niveau suffisant pour éviter la dévitrification du verre séjournant dans cette zone du four. Lors de la remise au régime nominal de production du four, la puissance appliquée aux électrodes aval 48 (a, b) sera augmentée à nou- veau en leur accordant dans cette opération une priorité dans le temps sur les électrodes conjuguées amont 49(a, b) et sur les électrodes de la zone de fusion proprement dite 49, et le barrage 45 sera tout d'abord redescendu jusqu'à pénétrer dans le bain sur une profondeur au moins égale à l'épaisseur prévue pour la couche surnageante. Selon une option avantageuse d'exécution d'un four selon l'invention, on peut disposer dans l'épanouissement 42a du corset 42, ainsi que représenté par les figures 5 et 6, des électrodes complémen- taires 48, en aval des électrodes 48(a,b), dont les moyens d'alimenta- tion électrique et la position sont tels que leurs boucles convectives associées puissent servir d'appui à celles des électrodes 48(a,b): ces électrodes 48 se présentent à cet effet, de préférence, alignées sur - 12 - une ou plusieurs rangées transversales, implantées à une distance plus faible de la paroi transversale aval 50 de l'épanouissement 42a que de sa paroi transversale amont 51. Ces électrodes complémentaires 48 com- plètent le brassage du verre soutiré et sont susceptibles en outre de permettre un gain en qualité d'affinage, en soumettant le verre parve- nant dans leurs boucles convectives à un échauffement approprié. Ces électrodes ont en outre pour fonction d'isoler les élec- trodes 48(a,b) des actions éventuellement appliquées au verre du com- partiment 41 affecté au conditionnement du verre, et de garantir la * maîtrise de leur fonction de cloisonnement entre compartiments de fu- sion 40 et de conditionnement 41, limitant les échanges de matière entre lesdits compartiments au seul courant de tirée, celui-ci étant avantageusement confiné au niveau médian et éventuellement au voisinage de la sole, dans des conditions qui seront examinées plus loin dans les commentaires relatifs à la figure 8. A noter que ledit courant de tirée drainant la somme des ti- rées élémentaires de chacune des cellules de fusion que représentent les boucles convectives associées à chaque électrode 49 du compartiment de fusion, par l'intermédiaire de la pluralité de courants d'échange de cellule à cellule, la température au niveau médian, dans lesdits courants d'échange, est très uniforme sur l'étendue de la sole. Il en est de méme pour le courant de tirée franchissant le corset 42, qui se trouve ainsi dans d'excellentes conditions pour que lui soit appliqué un affinage complémentaire, par l'intermédiaire des électrodes 48. Un autre avantage des électrodes 48 réside dans la facilité qu'elles procurent pour les réparations à chaud sur le barrage 45 ou même son remplacement par une pièce neuve, s'il est nécessaire. Pour de telles interventions, on fera avantageusement appel à un barrage auxiliaire provisoire, par exemple formé d'une structure mé- tallique refroidie, isolant l'atmosphère du corset 42 et du comparti- ment 41 de celle de la cuve 40. Les interventions sur ledit barrage 45 sont de toutes manières sans conséquence durable sur la qualité du ver- re extrait, car la quantité de matières de la couche surnageante sus- ceptible de s'échapper vers le corset 42 est réduite lorsque les électrodes 48(a,b) sont convenablement alimentées. La mise en oeuvre de l'invention s'applique de manière très générale, mais s'avère spécialement avantageuse pour les fours à voOte froide, la fusion de la charge étant obtenue à l'aide d'électrodes tra- versant la sole ou les parois, ou même d'électrodes dites suspendues, - 13 - c'est-à-dire pénétrant dans le bain en fusion par le haut, en traver- sant la couche surnageante de matières vitrifiables. On prévoit de préférence, dans cette dernière hypothèse, de faire appel soit égale- ment à des électrodes suspendues, mais spécialement protégées à l'égard de l'atmosphère oxydante lorsqu'elles sont destinées à se situer en aval du barrage 45, soit à des électrodes traversant la sole, aussi bien pour les électrodes aval 48(a,b) que pour les électrodes amont conjuguées 49(a, b) disposées immédiatement en amont du barrage 45, afin de pouvoir assurer une certaine symétrie par rapport au barrage 45 en- tre les boucles convectives amont et aval conjuguées. Cette dernière variante simplifie la structure de la voûte chaude 43 du corset 42, o le maintien et le raccordement électrique d'électrodes suspendues sont plus complexes à mettre en oeuvre que dans le compartiment à voûte froide. L'invention s'applique évidemment avec d'autant plus d'avantages que la capacité de fusion du four est importante, du fait de la limitation de la section des gorges de soutirage classiques, évo- quée plus haut, résultant des difficultés de fabrication de pièces ré- fractaires de grandes dimensions présentant un niveau suffisant de résistance mécanique à chaud, spécialement pour les éléments du "ciel" de gorge, c'est-à-dire formant la voûte. La construction d'un corset, par contre, ne connait pas les mêmes difficultés, car un barrage suspendu 45 peut être constitué d'un assemblage de pièces de formes relativement simples, peu épaisses, qui résistent bien par conséquent aux variations de température et qui, travaillant généralement sur champ, se trouvent peu sollicitées du point de vue mécanique, ce qui conduit à adopter des largeurs de corset de l'ordre de 1,2 à 3 m pour des fours de 400 t/d à 800 t/d. Le choix des dimensions du corset 42 n'est d'ailleurs pas lié seulement à la capacité maximale de production du four et à la durée de vie souhaitée pour le barrage 45, mais aussi aux propriétés du verre à fabriquer, au type de fonctionnement prévu pour le four (importance des variations de tirée...), etc... Quant au choix des matériaux à utiliser pour la construction du corset, comme du barrage lui-même, il dépend aussi de certains de ces éléments. Par exemple, la fabrication de verres clairs obligera gé- néralement à proscrire les réfractaires riches en Cr203 pourtant de meilleure résistance à la corrosion. On minimisera les effets de cette contrainte sur le barrage en limitant autant que possible la puissance - 14-- électrique appliquée aux électrodes aval 48(a,b) visant à l'obtention du verrou hydrodynamique, afin de.maintenir aux valeurs strictement suffisantes le débit du courant de retour du verre en surface, au ni- veau de l'arête inférieure du barrage, et surtout sa température et sa vitesse, paramètres déterminants pour la tenue dudit barrage. Le jeu d'électrodes complémentaires 48 disposées en aval des électrodes for- mant le verrou se justifie alors tout spécialement, permettant un ré- glage indépendant de l'effet de verrou et de l'affinage complémentaire. A titre illustratif, on indiquera maintenant, en référence à la vue schématique en plan de la figure 7, les caractéristiques d'un four selon l'invention d'une capacité nominale de production de 150 t/d de verre destiné à la production de verre flotté. La cuve de fusion 61, de forme générale rectangulaire, offre une surface de sole d'environ 45 m2, le corset 62 d'extraction du verre fondu s'ouvrant sur le plus grand côté de la cuve de fusion et présen- tant un plan de symétrie vertical longitudinal confondu avec celui de ladite cuve. Quatre modules de trois électrodes 63 équipent la cuve de fu- sion 61. Lesdites électrodes sont constituées de barreaux cylindriques de molybdène disposés verticalement sur la sole. Rangées selon un mail- lage carré de 1,8 m de côté, elles sont mises au contact du bain sur une longueur de l'ordre de 0,6 à i m, pour une profondeur de bain pou- vant varier de 1 à 1,5 m selon la nature de la composition verrière et le mode de conduite du four. Les électrodes sont alimentées en courant électrique triphasé, la tension étant de préférence réglable en continu, et pouvant attein- dre 300 volts entre phases. Le mode de raccordement aux pha2es (R,S,T) est choisi de façon à constituer deux ensembles de 6 électrodes dont l'ordre des phases est inversé (R,S,T; T,S,R), avec une symétrie entre ensembles voisins, selon une disposition déjà connue par le brevet cité plus haut. Le corset 62, d'une largeur intérieure de 1,5 m, est muni à son ouverture sur la cuve de fusion 61 d'un barrage 64 constitué d'un assemblage de pièces en réfractaire qui s'encastre par ses deux rives latérales, sur une fraction de son épaisseur, dans la paroi de la cuve 61, assurant ainsi le guidage dudit barrage lors de son réglage en hauteur, visant la retenue des matières vitrifiables de la couche sur- nageante en même temps que la séparation d'atmosphère entre cuve de fu- sion et corset. - 15 - A environ 0,8 m en aval du barrage 64, c'est-à-dire sensible- ment A mi-longueur du corset 62, et en position symétrique par rapport à l'axe du four, deux électrodes 65 du même type que les électrodes 63 sont destinées à assurer l'effet de verrou hydraulique pour le verre se présentant au niveau supérieur du canal 62, à l'aplomb du barrage 64. Trois électrodes verticales 66, traversant la sole, sont ins- tallées dans l'épanouissement 62a du corset 62 précédant le comparti- ment de conditionnement 68, dans une position analogue A celles des électrodes 48 du four représenté par les figures 5 et 6. La puissance dissipée par ces électrodes 66 est ainsi aisément réglable indépendam- ment de celle des électrodes 65. La puissance totale disponible est d'environ 10 000 kVA sur le four luimême, et de respectivement 300 et 700 kVA sur les deux groupes d'électrodes 65 et 66. Au régime de production de 150 t/d, la consommation globale est d'environ 0,9 kWh/kg de verre, ce qui est très modéré pour les très bons niveaux d'affinage et d'homogénéité nécessai- res à la fabrication de verre flotté, et pour une production spécifique d'environ 3,3 tonnes de verre par m2 de sole de fusion et par jour. A ce niveau de tirée, la température du verre fondu à la sor- tie du four de fusion 61 s'établit A environ 1450 C. Elle est maintenue sensiblement au même niveau lors du franchissement du corset d'extrac- tion 62, puis élevée jusque vers 1530 C par les électrodes 66 pour un suraffinage du verre A livrer au flottage. Un tel mode de fonctionnement est très favorable A la longé- vité du corset: à débit comparable, la gorge traditionnelle d'un four de même capacité serait conçue avec une section de passage environ 10 fois inférieure entraînant érosion physique et corrosion chimique aug- mentées. En outre, du fait du refroidissement habituellement imposé, elle se trouverait soumise à des températures très hétérogènes, impli- quant des contraintes mécaniques également très préjudiciables à son efficacité et A sa longévité. De plus, alors que la formule de la gorge est considérée com- me à la limite de ses possibilités d'utilisation pour des fours de capacité de production de l'ordre de 300 à 400 t/d, la solution selon l'invention proposant un corset combiné à une barrière d'écrémage pour contenir la charge surnageante et muni d'au moins une électrode à bou- cle convective créant sous le barrage un courant de retour de surface s'avère aisément extrapolable A des capacités très supérieures par aug- mentation de sa largeur. - 16 - Sur la figure 8, on a représenté pour deux régimes de fonc- tionnement, la variation de la vitesse de circulation du verre en fonc- tion de la distance à la sole 71, dans une configuration usuelle donnée d'un four selon l'invention du type décrit à la figure 7, selon laquel- le le barrage 64 se trouve juste affleurer la surface libre 72 du bain, cette vitesse étant mesurée à l'aplomb de l'arête inférieure aval 73 dudit barrage 64, dans le plan longitudinal vertical de symétrie du corset. La courbe A correspond à la tirée nominale du four, et la courbe B à un régime de tirée faible, proche du simple maintien en veilleuse: la partie du diagramme située à gauche de l'aplomb de l'arête inférieure 73 aval du barrage, considérée comme limite pour la couche surnageante 74, correspond à une circulation vers l'amont (débit négatif), et sa droite à une circulation vers l'aval (débit positif). La tirée du four, pour un régime déterminé de fonctionnement, étant égale à la somme algébrique des débits, positifs et négatifs, est re- présentée par la différence arithmétique des aires, positives d'une part, et négatives d'autre part, comprises entre la courbe correspon- dante et l'axe des ordonnées, d'abscisse nulle. En pratique, le réglage des courants de circulation de retour (vers l'amont) de surface s'effectue essentiellement pour une structure donnée de four et des conditions déterminées de production (dimensions du four, dimensions et dispositions des électrodes, niveau du bain,...), en jouant sur la puissance appliquée sur les électrodes si- tuées en aval du barrage, et plus spécialement sur le rapport de cette puissance à celle qui est fournie à la fusion, grace au suivi des tem- pératures mesurées de part et d'autre du barrage, aux niveaux pris en considération, c'est-à-dire en particulier dans les régions supérieure et inférieure du bain. Dans les exemples d'exécution du dispositif de l'invention donnés plus haut, on fait appel à des électrodes verticales pour créer les boucles convectives aval procurant l'effet de verrou hydraulique, mais l'invention ne se limite nullement à cette disposition d'élec- trodes. Dans le cas d'installations de faible tonnage, n'exigeant pas de corset de grande largeur, on pourra avantageusement utiliser des électrodes introduites horizontalement au travers des parois, notamment pour engendrer lesdites boucles convectives aval: l'effet de verrou hydraulique procuré par des électrodes traversant le corset de part en - 17 - part, dans le sens de la largeur dudit corset, est à puissance dissipée comparable, semblable à celui d'électrodes verticales. -18- REVENDICATIONS 1. Procédé continu d'élaboration de verre en four à cuve se- lon lequel le matériau vitrifiable est tout d'abord amené à l'état de bain en fusion dans une zone amont de la cuve plus spécialement affec- tée à la fusion, ledit bain gagnant de proche en proche des zones aval successives de la cuve, chacune généralement plus spécialement affectée à une des autres phases du processus d'élaboration du verre, telles que l'affinage et le conditionnement en vue du formage, au travers d'au moins une portion de cuve comportant une réduction de section, du type usuellement dénommé corset et ci-après ainsi désignée, caractérisé en ce qu'il comporte la mise en oeuvre au niveau supérieur de l'ouverture offerte au verre de la zone amont par ledit corset, d'un courant de verre dirigé de l'aval vers l'amont dudit corset, formant retour dans la zone amont, dit courant de retour de surface. 2. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que ledit courant de retour est engendré par un échauffement réglé du verre de la zone aval à ladite ouverture, ledit échauffement étant obtenu de préférence par dissipation localisée d'énergie par effet Jou- le au sein même du verre, A l'aide d'au moins une électrode immergée dans le bain dans ladite zone aval. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en qu'il comporte un cloisonnement à l'égard de l'atmosphère et/ou du rayonnement entre ladite zone amont et ladite zone aval dudit corset, ce cloisonnement se situant de préférence au voisinage de l'ouverture amont ou d'entrée dudit corset, et atteignant la surface du bain de verre en fusion ou au moins une couche de matières vitrifiables surna- geant A la surface dudit bain, et ledit courant de retour atteignant au moins la zone située à l'aplomb dudit cloisonnement. 4. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que ledit cloisonnement laisse un libre passage au bain de verre sur une hauteur d'au moins 80 % de la profondeur du bain A l'aplomb dudit cloisonnement. 5. Procédé selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisé en ce que l'extraction du verre hors de la zone amont du corset, en particulier de la zone de fusion, est effectué essentiellement en un courant se situant A mi-profondeur du bain à l'aplomb dudit cloison- nement. 6. Procédé selon les revendications 4 et 5, caractérisé en ce que la séparation entre le courant de retour de surface et le courant - 19 - d'extraction se situe à au moins 90 % de la hauteur dudit libre passage du verre à l'aplomb dudit cloisonnement. 7. Procédé selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le mélange vitrifiable introduit dans la cuve du four est distribué sur l'ensemble de la zone du bain située en amont d'un pre- mier cloisonnement, et ladite zone du bain est soumise à un chauffage par effet Joule au sein même du verre. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le verre parvenant en aval dudit premier cloisonnement y est soumis à un échauffement le portant au moins à la température usuelle d'affinage. 9. Dispositif d'élaboration continue de verre fondu compre- nant, dans un four à cuve de forme générale allongée, une pluralité de compartiments parcourus en série par le bain de verre, chacun plus spé- cialement affecté à la fusion (21, 40, 61) et au conditionnement (30, 41, 68) du verre fondu en vue de son formage, au moins une portion de la cuve comportant une réduction de section du type usuellement dénommé corset (42, 62), et ci-après ainsi désignée, entre deux desdits compar- timents, caractérisé en ce qu'il comporte en outre, en aval de l'ouver- ture dudit corset sur le compartiment amont, des moyens (48 a/b, 65) capables d'engendrer dans le bain de verre un courant de surface dirigé de l'aval vers l'amont, formant retour jusque dans ledit compartiment amont du corset, dit courant de retour en surface. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que lesdits moyens comprennent des moyens de chauffage (48 a/b, 65) procurant un échauffement localisé du bain, ces moyens de chauffage lo- calisé comportant de préférence au moins une électrode immergée dans le bain de verre en aval de ladite ouverture du corset sur le compartiment amont. 11. Dispositif selon l'une des revendications 9 ou 10, carac- têrisé en ce que ladite ouverture comporte en partie haute au moins une paroi (45, 64), de préférence mobile verticalement, constituant cloi- sonnement entre amont et aval à l'égard de l'atmosphère régnant au- dessus du bain (46, 72). 12. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que ladite électrode (48 a/b, 65) est située. une distance de ladite paroi (45, 64) d'au plus trois fois la profondeur du bain a l'emplacement de ladite électrode et de préférence comprise entre la moitié et deux fois cette profondeur. 13. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 11, carac- -20 - térisé en ce que ladite paroi de cloisonnement (45, 64) comporte des moyens de réglage en hauteur permettant de l'immerger dans le bain sur une profondeur pouvant atteindre 20 % de la profondeur du bain. 14. Dispositif selon l'une des revendications 10 à 12, carac- térisé en ce que lesdits moyens de chauffage localisé comprennent une pluralité d'électrodes, disposées dans un même plan vertical trans- versal. 15. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que lesdites électrodes sont disposées verticalement, l'intervalle en- tre électrodes extrêmes étant compris entre 0,8 et 1,2 fois la largeur du corset. 16. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 15, carac- térisé en ce qu'il comporte en amont de ladite paroi de cloisonnement (45, 64), et sensiblement en regard de ladite électrode ou pluralité d'électrodes (48 a/b, 65), une ou plusieurs électrodes (49 a/b) suscep- tibles d'engendrer des boucles convectives limitant le développement des boucles convectives associées aux premières dites électrodes. 17. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 16, carac- térisé en ce qu'il comporte de moyens de répartition de mélange vitri- fiable (47, 74) sur la zone (40, 61) de la cuve située en amont de ladite paroi de cloisonnement (45, 64), ainsi que des électrodes (49) plongeant dans le bain contenu dans ladite zone et des moyens d'alimen- tation en énergie électrique de puissance adaptée à la capacité de fu- sion visée pour le four. 18. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 17, carac- térisé en ce que ledit corset comporte un seuil d'une hauteur de 5 à % de la profondeur du bain, au voisinage de l'aplomb de ladite paroi de cloisonnement (45, 64).