FR 2595514 A1 19870911 FR 8603127 A 19860304 L'invention concerne un circuit électrique destiné à la commande d'un déclencheur d'un disjoncteur bipolaire ou tetrapolaire basse tension, en particulier pour les disjoncteurs de protection des réseaux, danslescluel8 au moins x des fils de ligne comporte un'capteur dont le secondaire est relié à l'enrou- lement du déclencheur au moyen d'un redresseur double alterna*Cg et d'un interrupteur électronique, où de plus les bornes de sortie du redresseur double alternance sont reliées, en parallèle, å un premier condensateur, ainsi qut un deuxième condensateur en serie avec une premiere résistance qui constituent un circuit RC, dont ltélectrode de commande de l'interrupteur électronique est commandée par un comparateur dont l'une des entres est connectee au point commun entre la premiere résistance et le deuxieme condensateur et dont l'autre entrée est validée par une tension suffisante du premier condensateur. Jusqu 'a présent, pour garantir au disjoncteur basse tension une certaine dépendance du temps de disjonction par rapport à la surintensité on utilisait le plus frequemment un dispositif mécanique du type bilame, ou un amortisseur hydraulique à piston, lesquels exerçaient une force sur la serrure du disjoncteur avec un retard fonction de l'intensité. Dans le brevet français 8105153 (Publication N0 2501929), mais c' est aussi parfaitement connu, pour transmettre avec un certain retard fonction de l'intensite de ligne des impulsions au déclencheur, à partir d'un transformateur d'intensité placé dans une ligne du disjoncteur, on s'aide d'un circuit électronique qui consiste principalement en un redresseur double alternance avec capacité de filtrage qui produit une tension continue a partir du secondaire d'un ou plusieurs transformateurs d'intensité et d'un comparateur utilisant un amplificateur opérationnel dont une des entrées est connectée directement au condensateur par une résistance, alors que l'autre entrée suit la tension du condensateur à travers un circuit RC, de sorte que lors de l'augmentation de la surintensité cette entrée monte lentement et que l'amplif i- cateur opérationnel fournit avec retard une tension de commande au thyristor. Il en résulte que la temporisation est relativement importante et ne change pratiquement pas avec une variation de surintensité, ce qui nécessite un deuxième amplificateur opérationnel pour raccourcir la durée de temporisation, effet obtenu par le franchissement de la tension de seuil d'une diode zéner, et le thyristor est déclenché en un temps passablement plus court par rapport au premier amplificateur opérationnel. Une analyse approfondie du circuit connu montre que l'utilisation permanente de deux amplificateurs opérationnels entraine une consommation d'énergie notable, qui complique la réalisation du capteur. D'autre part le circuit connu est passablement plus onéreux dans sa réalisation, et la temporisation est fortement influencée par la température, en particulier à cause de la présence de diodes polarisées en direct et placées dans le circuit générateur de retard. L'invention réside par conséquent et fondamentalement dans le fait que le circuit électronique a été développé dans les règles de l'art, afin d'éviter les inconvénients qui ont été mis en évidence dans le circuit électronique connu, savoir qu'il est simple et peu coûteux à produire, et aussi qu'il travaille sur un intervalle de température important et avec une dispersion insignifiante du délai de transmission des impulsions au déclencheur. Selon l'invention, le problème a été resolu en utilisant pour comparateur une porte logique "ET", dont la deuxième entrée est raccordée a la sortie d'une deuxieme porte logique "ET" qui a ses entrées courtcircuitées et reliées la prise médiane d'un diviseur de tension branche sur le premier condensateur en parallèle avec le circuit RC, et dont la premiere entrée de la première porte "ET" est reliée à sa deuxieme entrée par un circuit serie constitué d'une diode polarisée en inverse et d'une résistance. L'emploi de porte logique "ET" en lieu et place d'amplificateur opérationnel, permet de travailler avec des tensions d'alimentation tres faibles, et implique de faibles dispersions dans la durée de disjonction. L'utilisation d'une porte logique "ET" supplémentaire placée devant le comparateur a porte "ET" connecté au circuit RC, dont la tension des deux entrées monte proportionnellement la valeur de l'intensité de ligne, donne à sa sortie un niveau logique "0" ou "1" selon que l'intensité de ligne est inférieure ou supérieure à une intensité de seuil, et en conséquence bloque ou valide, par application de ce niveau sur une des entrées du comparateur porte "ET", le signal présent sur l'autre entrée.Pour des surintensités croissantes, la dure de temporisation est raccourcie, car le comparateur voit la tension d'une de ses entres monter plus rapidement et franchir le seuil logique dans un temps plus bref, l'autre entrée étant nécessairement "1" dans ce cas. Après cette premiere particularité, ce qui rend l'invention plus avantageuse est qu'on utilise une troisieme porte logique "ET" avec ses deux entres courtcircuitées intercalée entre la sortie de la premiere porte "ET" et la gachette du thyristor. Cette troisieme porte "ET" amplifie la montée en tension relativement lente en provenance du comparateur et fournit a sa sortie un signal à montée plus raide dans le but d'avoir une commutation tres pré- cise du thyristor à la fin de la durée de temporisation. Une autre particularité qui rend l'invention intéressante est que la con tante de temps du circuit RC est étagée en un circuit série-parallale à résistances et diodes Zener, de maniere qu'une certaine diminution de tension aux bornes de la première résistance fait diminuer le nombre d'étages en parallèle relativement à la valeur de la force contrélectromotrice des diodes Zéner. Par ce moyen, le retard au déclenchement en fonction de la surintensité respectera les prescriptions sans entrainer de grande dépense. Une- particularité supplémentaire qui donne tout l'intérêt l'invention, est qu'entre le curseur du potentiometre du diviseur de tension place la sortie du redresseur double alternance et la ligne de masse est placé un condensateur de petite valeur. Celui-ci a comme rôle de définir le potentiel continu appliqué à entrée de la deuxieme porte "ET" en lissant le signal. Conformément aux objectif s, toutes les portes "ET" sont en technologie CMOS, en particulier pour une fabrication plus simple et moins coûteuse entrai nant moins de pertes, et qui permet de travailler dans un domaine de températures plus étendu et qui engendre une consommation d'énergie quasi nulle. L'ensemble des portes "ET" peut être réuni dans un même circuit intégré, et commercialement il existe des boitiers quatre portes "ET" dont une ne sera pas utilisée. Pour élaborer cette alimentation en tres faible énergie et à tension stabilisée, l'invention a la particularité d'utiliser a la sortie du redresseur double alternance un circuit série résistance et diode Zéner dont la force contreelectromotrice correspond a la tension d'alimentation nécessaire des portes "ET". L'invention sera commentée après un aperçu des figures. Celles ci montrent la figure 3 - le schéma électrique d'un disjoncteur de protection dans ur réseau alternatif monophase comportant un déclencheur rapide de courtcircuit et un déclencheur mixte pour courant de défaut et surintensité, lequel, lors d'une croissance de surintensité, est déclenché par le circuit electronique qui concerne l'invention. la figure 2 - un diagramme "temps-courant" avec les deux axes logarithmiques ou apparaissent, suivant les prescriptions en vigueur, les limites inférieure et supérieure des durées Se déclenchement en fonction de l'intensité circulant dans le disjoncteur. la figure 3 - le schéma électrique d'un disjoncteur de protection tétrapolaire avec le circuit électronique selon la figure 1, et, 2 la figure 4 - le schéma électrique d'un disjoncteur de protection selon une variante du circuit électronique de commande du déclencheur. Le disjoncteur de protection représenté à la figure 1 sert à commuter les lignes de phase P et neutre N d'un réseau monophasé basse tension l'aide d'un contacteur 10 qui peut être enclenché au moyen d'un systeme à armement manuel 12 et d'une serrure 14 (ici représentés seulement symboliquement) å l'aide d'une force antagoniste d'un ressort de rappel (non représenté). Lorsqu'on agit sur le systeme 12 dans le sens de l'ouverture, la serrure est déverrouillée et le ressort de rappel agit dans le but d'augmenter la rapidité d'ouverture du contacteur 10. Le déverrouillage de la serrure 14, et par l l'ouverture du contacteur 10, est de plus possible consécutivement à un courtcircuit, une surintensité ou un courant de défaut grâce au dit déclencheur. Pour une disjonction en cas de courtcircuit on a un déclencheur electromagnétique rapide 16, dont la bobine 18, placée dans la ligne de phase P, est pour cette raison traversée directement par l'intensité du réseau. On utilise conjointement pour les surintensités ou courants de défaut un déclencheur 20, réalisé à partir d'un relais 9 aimant permanent deux bobinages 22, 24, où le bobinage 22 est relié l'enroulement 26 d'un transformateur totalisateur 28 dont le tore est traversé par les deux conducteurs de phase P et neutre N pour détecter tout courant de défaut. Pour mesurer la surintensité on se sert d'un capteur 32, a travers le tore duquel ne passe que le fil de phase P avec un ou plusieurs passages. Le tore 34 a un entrefer 36 et supporte un enroulement secondaire 38 qui est relié au deuxieme enroulement 24 du déclencheur courant de défaut ou surintensité 20 par l'ensemble du module électronique 40, qui sera décrit ultérieurement. Le secondaire 38 du capteur 32 est relié par les fils 42, 44 aux bornes alternatives du redresseur double alternance, constitué de quatre diodes 48 montées en pont de Gratz. Aux bornes de sorties continu du redresseur double alternance 46 est connecté l'enroulement du déclencheur à aimant permanent 20 par les fils 50,52 et d'un interrupteur électronique constitué par un thyristor. Le fil 52 relié à la borne négative du redresseur 46 constitue la masse qui sert de référence pour l'ensemble des composants du module 40. Entre les fils 50, 52 sont d'autre part en parallele, avec l'enroulement 24 en série avec le thyristor 54 - un condensateur 56, - une diode Zoner 58 en série avec une résistance 60, - le circuit série de trois résistances 62, 64, 66, - le circuit série parallele a résistances 78,82,84 et diodes Zéner 86, 88 en série avec le condensateur 80. La résistance du milieu 64 du pont des trois résistances 62,64,66 est faite d'un potentiomètre, dont le curseur 68 est relié aux deux entrées courtcircuitées Se la porte "ET" 70 et par ailleurs un condensateur 72, dont la capacité est beaucoup plus petite que celle du condensateur 56. L'autre ex trêmité du condensateur 72 est mis å la masse 52. La sortie de la porte "ET"70 est en liaison directe avec l'entrée (el) d la porte "ET" 74.L'autre entrée (e2) de la porte "ET" 74 va au point commun de la résistance 78 et du condensateur 80, ces deux composants série entant placés entre les fils de sortie 50 et 52 du redresseur double alternance 46. La résistance 78 et le condensateur 80 forment un circuit RC dont la constante de temps peut être diminuée par palier, à l'aide d'un circuit serie-parallele résistances 82 et 84 et de diodes Zéner 86 et 88 qui sera décrit par la suite, quand la tension aux bornes de la résistance 78 puis de la résistance 82 franchit la tension de seuil des diodes Zéner 86 puis 88. La deuxieme entrée (e2) de la porte "ET" 74 est enfin reliée à la sortie de la porte "ET" 70 et a la première entrée (el) de la porte "ET" 74 par un circuit serie formé d'une résistance 90 et d'une diode 92 polarisée en inverse. La sortie de la porte "ET" 74 commande les deux entrees reliées de la porte "ET"94, la sortie de laquelle on va par une résistance 96 à la gachett 98 du thyristor 54. Les trois portes "ET" 70,74,94 sont de préférence en technologie CMOS, e sont alimentées par une tension stabilisée de l'ordre de 5 volts disponible entre les bornes 100,102 de la diode Zéner 58. Habituellement les portes "ET" sont ensemble avec une quatrieme porte "ET" (non représentée)non utilisée dans le circuit décrit, et que l'on trouve commercialement sous forme de circuit intégré. Enfin sur l'enroulement secondaire 38 du capteur 32 et en parallele avec le redresseur double alternance 46 peuvent être commutées deux résistances différentes 104,106 au moyen des plots 108,110 et du cavalier 112 ce dernier pouvant être placé dans des plots borgnes 114. L'enfichage du cavalier 112 dans les plots 108,110 modifie l'intensité de seuil du disjoncteur de protection. Le circuit électrique 40 decrit précédemment fonctionne de la maniere qui suit : quand le cavalier 112 est enfiché dans les plots borgnes 114, la sensibilité du disjoncteur est réglé a un courant de réseau nominal IN de 60 amperes. L'orsqu'on déplace le cavalier 112 sur les plots 108 ou 110, la sensi bilité peut dans un exemple être augmentée a 75 ou 90 amperes. Aussi longtemps qu'il circule un courant dans le fil de phase inférieur 'N > il apparait à l'enroulement secondaire 38 du capteur 32 une tension alternative sinusoidale de faible valeur, qui est redressée par le redresseur double alternance 46 et filtrée par le condensateur 56. La tension continue aux bornes de sortie du redresseur double alternance 46 est fournie à la résistance 60 en série avec la diode Zéner 58, et lorsqu'elle dépasse la tension de fonctionnement de cette dernière elle est stabilisée et alimente les portes "ET" 70,74,94. Enfin la tension continue du condensateur de filtrage 56 est appliquée aux résistances série 62,64,66 et engendre pour un certain reglage du curseur 68 du potentiomètre 64, une tension d'entrée à la porte "ET" si faible pour un courant de ligne dans P et N inférieur à IN, que la porte "ET" place 9 sa sortie un niveau logique "0". La tension d'entrée précédemment mentionnée résulte de la charge du condensateur 72, qui a comme rôle de filtrer le signal. Le niveau logique "0" à la sortie de la porte "ET" 70 est transmis a l'entrée (el) de la porte "ET" 74. La résistance 78 constitue par ailleurs un diviseur de tension avec la résistance 90 de plus faible valeur et la diode 92 polarisée en direct, disposée entre le fil 50 et la sortie au niveau "O" de la porte "ET" 70, de sorte que l'on force un niveau "0" à la liaison 76 et l'en- trée (e2) de la porte "ET" 74, le condensateur 80 ayant une très faible charge. Avec les deux entrées (el) et(e2) au niveau "0", il s'en suit par conséquent un niveau "0" à la sortie de la porte "ET" 74, et de même à la sortie de la troisième porte "ET" 94, ainsi qu'à la gachette du thyristor 54 qui demeure bloque et empêche tout courant dans l'enroulement 24 du declencheur 20. Ces dispositions restent aussi longtemps que l'intensité dans le fil de phase P ne franchit pas une valeur critique. Selon certaines prescriptions en vigueur, il ne doit pas y avoir disjonction pour une intensité inférieure à 1,1 fois l'intensité de calibre IN, et il doit y avoir disjonction pour une intensité de 1,4 fois l'intensité de calibre. Pour satisfaire ces conditions le curseur 68 du potentiomètre 64 est ajuste de telle manière que le passage du niveau logique "0" au niveau logique "1", par exemple pour une tension de 2,5 volts, se fasse pour une intensité dans le fil de phase P égale à 1,25 fois l'intensité nominale, soit 75 ampères pour un calibre de 60 ampères. Lors du franchissement de ce seuil de courant, la sortie de la porte "E passe instantanément du niveau logique "0" au niveau logique "1". Avec l'augmentation du courant dans le fil de phase P, la tension continue alimentant le circuit RC se met également à crottre, alors que le conducteur 76 avait été maintenu jusqu' présent à un potentiel voisin de zéro. Contrairement le potentiel du conducteur 76 et de la borne d'entrée (e2) de la porte "ET" 74 tous deux reliés à la sortie de la porte "ET" 70 ne peut suivre des variation brutales à cause du condensateur 80, et en conséquence la tension aux bornes de la diode s'inverse et cette dernière se bloque.Ceci rend possible une charge progressive du condensateur 80 ainsi qu'une montée progressive du potentiel du conducteur 76 et de I'entrée (e2) de la porte "ET" 74 selon une loi exponentielle avec une constante de temps T = RC, déterminée par la régis tance de forte valeur 78 et la capacité du condensateur 80. Cette montee se poursuit jusqu'à ce que le conducteur 76 et la deuxième borne d'entrée (e2) d la porte "ET" atteignent le niveau "1". Lorsque le niveau "1" est atteint à entrée (e2) de la porte "ET" 74 la sortie de cette dernière passe de "O" à "1" et il en est de mime de la sortie de la troisième porte "ET" 94 et de la gachette du thyristor 54 qui commute et excite l'enroulement 24 du déclenchez à aimant permanent 20.Le déclencheur à aimant permanent 20 actionne la serrure 14, et les contacts 10 s'ouvrent et interrompent les lignes P et N du réseau. La constante de temps T du circuit RC 78,80 a des valeurs numériques de composants, en rapport avec la différence des potentiels du niveau "1" et du niveau "0" a l'entrée (e2) de la porte "ET" 74, telle que le thyristor 54, par lequel le contacteur doit disjoncter, soit déclenché au bout d'un temps important, par exemple de 42 secondes, pour la plus faible surintensité.Avec la croissance de la surintensité relativement au courant nominal, la temporisation diminue parce que la tension appliquée au circuit RC croit également, et que le condensateur 80 du circuit RC se charge plus vite et tend plus rapidement vers le niveau "1" de la borne d'entrée (e2) de la porte logique "ET"(74) Le montage 40 foit fonctionner partir de surintensités comprises entre 1,1 et 1,4 fois le courant nominal et par exemple égales à 1,25 fois le courar nominal, jusqu' une valeur maximale ia partir de laquelle le déclencheur de courtcircuit 18 entre en action.Cette dernière peut être de l'ordre de 600 ampères en l'occurence. Dans cette fourchette d'intensités on doit obtenir un retard au déclenchement qui varie selon une fonction exponentielle, qui se situe comme le montre la figure 2 entre une limite supérieur tmax et une limite inférieure tmin. Comme on le constate sur la figure 2, le temps t correspondant à la plus faible surintensité à savoir 1,25 fois le courant nominal, au bout duquel le déclencheur fonctionne, est d'une valeur déjà mentionnée de 42 secondes, et égal la moyenne géométrique entre les valeurs limites tmax = 900 secondes et tmin = 2 secondes. Avec une augmentation du rapport surintensité/courant nominal la courbe qui représente effectivement le temps de retard a une pente plus faible que les courbes limites, et quitterait le domaine permis à environ 5,5 fois le courant nominal. Une augmentation de la pente de la courbe représentative du temps de retard est en soi possible avec des moyens électroniques,- mais entrainerait des dépenses relativement importantes. Le schéma représenté modifie pour cette raison la constante de temps du circuit RC 78,80 par palier en enclenchant immédiatement la résistance 82 avec la diode Zéner 86 en parallèle sur la résistance 78 pour une surintensité d'environ 2,5 fois le courant nominal et de plus la résistance 84 en parallèle sur les résistances 78,82 par la diode Zéner 88 pour une surintensité de 6 fois le courant nominal environ, ce qui conduit à une courbe de temps en marches d'escalier comme on le voit figure 2. Le circuit électrique précédemment décrit se montre d'une grande simplicité de construction et par là d'une fabrication économique comme d'une grande fiabilité de fonctionnement et d'une insensibilité à des facteurs externes. En particulier la tension de seuil des portes logiques "ET" en technologie CMOS est treks stable et insensible à la température. La troisième porte "ET" 94 a comme rôle dans le circuit 40 de transformer la commutation lente à la sortie de la porte "ET" 74 en un signal à évolution plus abrupte présenté à la gachette 98 du thyristor 54, ce qui est plus conforme a la commande de ce type de composant. Une fois le thyristor amorcé, il devient fortement passant et met brutalement l'enroulement 24 en parallèle sur le condensateur 56 et les sorties 50,52 du redresseur double alternance, ce qui actionne le déclencheur à aimant permanent 20 et ouvre les contacts 10 par l'intermédiaire de la serrure 14. Le courant de ligne s'interrompt, le module 40 ntest alors plus alimenté, le thyristor 54 se désamorce, et tout le processus peut recommencer lors d'une fermeture ultérieure des contacts 10 au moyen d'une action manuelle sur le levier 12. La figure 3 montre le même circuit 40 dans un disjoncteur de protection tétrapolaire dans un réseau triphasé. Le disjoncteur de protection utilise quatre interrupteurs 10 pour l'interruption des fils de phase P1,P2,P3, et du neutre N, lequels traversent ensemble le transformateur totalisateur 28 constitué d'un tore 30 qui commande l'enroulement de protection différentielle 22 du déclencheur à aimant permanent 20, et chacun un enroulement 18 de trois électroaimants séparés 16(1), 16(2), 16(3). Pour prendre en compte les surintensités dans les fils de phase P1, P2, P3, on a trois capteurs séparés 32(1) 32(2), 32(3), dont chaque tension secondaire est redressée par un redresseur double alternance propre 46 (1), 46 (2), 46 (3). Les redresseurs 46 (1), 46(2 46(3) sont également shuntés par des résistances 104,106. Les sorties continues des redresseurs 46(1), 46(2), 46(3), sont connectées en parallèle avec les fils 50,52 du circuit 40, dont la conception est la même qutà la figure 1. La figure 4 montre une variante de la figure 3 où, à la place des résis tances shunt 104, 106 en parallèles sur chaque redresseur 46(1), 46(2), 46(3) on utilise le cas échéant des résistances 104', 106', cablées du côté des sorties continues du redresseur, entre la ligne 50 et la résistance 60. En conséquence les plots 108,110 et 114 et le cavalier 112 ne sont utilisés qu'une fois, ce qui entraine une simplification et une minimisation du coût du circuit de la figure 4 par rapport à celui de la figure 3, ainsi qu'une simplification du réglage du calibre puisque l'ensemble des trois phases est réglé simultanément et de façon équilibrée. REVENDICATIONS 1. Circuit électronique destiné commander un déclencheur d'un disjoncteur bipolaire ou tétrapolaire basse tension, en particulier d'un disjoncteur de protection des réseaux, dans lequel au moins un des fils de ligne comporte un capteur dont le secondaire est relié à l'enroulement d'un déclencheur au moyen d'un redresseur double alternance et d'un interrupteur électronique relié à la sortie redressée du redresseur, où de plus, aux bornes de sortie du redresseur double alternance, sont reliés, en parallele, un premier condensateur ainsi qu'un deuxième condensateur en série avec une premiere résistance constituants un circuit RC, la gachette du thyristor étant commandée par la sortie d'un comparateur électronique à deux entrées dont la première entrée est reliée au point commun de la première résistance et du deuxieme condensateur et dont la deuxième entrée est commandée par la tension, correspondant à l'apparition d'une surintensité, du premier condensateur qui est comparée par le comparateur la tension croissante du deuxième condensateur appliquée a la première entrée, caractérisé en ce que le comparateur est une porte logique "ET" (74), dont la deuxième entrée (el) est reliée a la sortie d'une deuxième porte logique "ET" (70) laquelle a ses deux entrées court-circuitées et reliées au curseur (68) d'un diviseur de tension (62, 64, 66) qui est relié en parallèle sur le premier condensateur et sur le circuit RC, et que la première entrée (e2) de la première porte "ET" (74) est reliée a la deuxième entrée (el) à travers un circuit série constitué d'une diode polarisée en inverse (92) et d'une résistance (90). 2. Circuit électronique selon la revendication 1, qui a la particularité d'avoir une troisième porte logique "ET", ayant ses deux entrées reliées, disposée entre la sortie de la première porte "ET" (74) et la gachette (98) du thyristor (54). 3. Circuit électronique, selon les revendications 1 ou 2, qui a la particularité d'avoir une constante de temps RC (78, 80) étagée gracie à un circuit parallèle étagé comprenant au moins une résistance (82, 84) en série avec une diode Zéner (86, 88), et qui lors d'une diminution de tension aux bornes de la résistance (78), compte tenu du seuil des diodes Zéners, voit le nombre d'étages, en parallèle sur ladite résistance, diminuer. 4. Circuit électronique, selon une des revendications précédentes, qui a la particularité qu'entre le curseur (68) du pont diviseur de tension (62, 64, 66) et la ligne de masse (52) connectée au redresseur double alternance (46) est placé un condensateur de filtrage (72) de faible valeur. 5. Circuit électronique, selon une des revendications précédentes, qui a la particularité que les portes logiques "ET" (74, 70, 94) sont en technologie CMOS. 6. Circuit électronique, selon la revendication 5, qui a la particularité que toutes les portes logiques "ET" (74, 70, 94) sont dans un même circuit intégré. 7. Circuit électronique, selon une des revendications précédentes, qui a la particularité qu'entre les fils (50, 52) de sortie du redresseur double alternance (46) est disposé un circuit série comportant une résistance (60) et une diode Zéner (58) dont la tension de fonctionnement correspond å la tensior d'alimentation des portes logiques "ET" (74, 70, 94), celles-ci s'alimentant par les bornes (100,102) avec une énergie insignifiante. 8. Circuit électronique, selon une des revendications précédentes, qui a la particularité d'avoir a l'entrée du redresseur double alternance (46) des résistances shunt (104, 106) commutables, destinées à adapter le circuit à une augmentation du courant nominal dans le circuit primaire du capteur.