FR 2593193 A1 19870724 FR 8600718 A 19860120 PROCEDE DE LIXIVIATION ACCELEREE DE MINERAI D'URANIUM L'invention a pour objet un procédé de lixiviation accélérée de minerai, notamment d'uranium ou de cuivre. L'invention vise plus particulièrement un procédé de lixiviation acide accélérée de minerais d'uranium ou de minerais de cuivre. Dans les industries de traitement de l'uranium, on utilise couramment le procédé de lixiviation de minerais, généralement stockés en tas, par percolation, à l'aide de liqueurs, notamment acides, pour mettre l'uranium en solution. Pendant cette lixiviation en tas, la faiblesse du débit de percolation des tas est souvent un obstacle qui conduit à ne concasser le minerai que très grossiê- rement de manière à ne pas générer une quantité trop importante de fines particules, lesquelles peuvent abaisser le débit de percolation en raison du colmatage dû à leur présence. Le rendement de mise en solution de l'uranium est alors généralement diminué, puisque généralement il décroît notamment lorsque la taille des particules augmente. Par ailleurs, un pourcentage important d'argiles dans le minerai peut considérablement diminuer le débit de percolation. I1 en résulte que l'opération de lixiviation est longue, avec pour conséquence, l'immobilisation prolongée d'une aire de lixiviation. Ceci se traduit aussi, pour traiter un même tonnage de minerai annuel, par un investissement plus important en raison de la nécessité d'aires plus vastes, dans le cas de minerais présentant des difficultés lors de la percolation. Or, la Société Demanderesse a mis au point un procédé de lixiviation qui permet de remédier en grande partie à ces inconvénients, qui permet notamment d'une part d'augmenter le débit de percolation, et d'autre part, d'augmenter le rendement de mise en solution de l'uranium. L'un des aspects de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation acide accélérée de minerais d'uranium stockés, notamment en tas, qui facilite la percolation pour des minerais difficiles, voire impossibles à percoler, tels que ceux qui contiennent de l'argile en quantité suffisante pour provoquer facilement un colmatage. Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation acide accélérée de minerais d'uranium, qui permet d'augmenter le débit de percolation. Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé efficace de lixiviation accélérée de minerais d'uranium, qui permet d'obtenir de bons rendements de mise en solution de l'uranium. Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé économique de lixiviation accélérée, de minerais d'uranium en tas, qui n'exige pas une immobilisation longue des aires de lixiviation. Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation acide accéléré d'un minerai d'uranium à partir d'un minerai de la mine et qui a subi simplement une ou deux étapes de concassage, selon le dispositif de concassage utilisé, ce qui évite des dépenses ultérieures dues à des opérations supplémentaires de broyage. Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation acide accéléré d'un minerai d'uranium, dans lequel il n'est pas nécessaire d'avoir recours à des dépenses d'énergie thermique. Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation acide accéléré d'un minerai d'uranium, lequel procédé est économique, en raison de la faible quantité d'éléments à mettre en oeuvre pour la bonne marche du procédé Un autre aspect de l'invention est de proposer un procédé de lixiviation accéléré de minerais de cuivre. te procéde de lixiviation acide accélérée selon l'invention de minerais d'uranium ou de cuivre est ca racterisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes - on concasse le minerai d'uranium ou le minerai de cuivre en particules de granulométrie dont la valeur est telle qu'elle permette d'obtenir un rendement de mise en solution de l'uranium ou du cuivre au moins egal à environ ?C % - on forme des boulettes à partir des particules a l'aise d'un liquide - on lixivie le minerai d'uranium ainsi bouletté à l'aide d'une solution d'acide, le liquide utilisé pour former les boulettes et l'acide utilisé au cours de la lixiviation devant être compatibles entre eux. Plus précisément, le procédé de lixiviation de minerai d'uranium ou de cuivre, selon l'invention comprend les étapes suivantes - on concasse (broie) le minerai en particules de granulometrie d'environ 5 à environ 30 mm - on forme des boulettes, de diamètre moyen d'environ 5 mm à environ 60 mm, à partir des particules, à l'aide d'une quantité de liquide comprise d'environ 80 1 à environ 150 1 par tonne de minerai à traiter - on lixivie le minerai ainsi bouletté à l'aide d'un acide, le liquide utilisé pendant la mise en forme des boulettes et l'acide utilisé pendant la lixiviation devant être compatibles entre eux. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de lixiviation de l'invention s'applique avantageusement au traitement des minerais d'uranium et comprend les étapes suivantes - on concasse le minerai d'uranium en particules de granulométrie d'environ 5 à environ 30 mm - on forme des boulettes, de diamètre moyen d'environ 5 mm a environ 60 mm, à partir des particules, à l'aide d'une quantité de liquide comprise d'environ 80 1 par tonne de minerai à traiter à environ 150 1 par tonne de minerai à traiter - on lixivie le minerai d'uranium ainsi bouletté à l'aide d'un acide, le liquide utilisé pendant l'étape de mise en forme des boulettes devant être compatible avec l'acide utilisé pendant la lixiviation. Dans la suite du texte, pour des raisons de commodité, on définit la granulométrie (ou le broyage ou le concassage) par un seul chiffre, comme il est fréquemment convenu de définir en premier approximativement la finesse d'un minerai (cf. Préparation des minerais de "Testut", document Société de l'industrie Minerale). C'est ainsi que lorsqu'on utilise, dans la suite du texte, l'expression "granulométrie de x mm" (ou "broyage à x mm ou "concassage à x mm") cela signifie que la taille des particules est telle que 5 s desdites particules sont refusées par un tamis de x mm. En d'autres termes, une granulométrie de x mm signifie que 95 % des particules ont des tailles telles qu'elles passent à travers le tamis de x mm, étant entendu que la répartition de la taille de ces particules est distribuée selon une courbe de Gauss. Compte tenu de ceci, la signification de "gra- nulométrie d'environ 5 à environ 30 mm" correspond au fait que le chiffre qui détermine la granulométrie est un chiffre appartenant à cet intervalle. En ce qui concerne la valeur inférieure du chiffre qui définit la granulométrie, elle est critique dans la mesure où elle résulte d'un compromis, d'une part, entre le rendement de mise en solution de l'uranium, qui augmente généralement avec la finesse des particules de minerais, et d'autre part, la probabilité de colmatage, qui augmente avec la finesse des particules, surtout lorsque le minerai contient de l'argile. La valeur inférieure du chiffre qui détermine la granulométrie est donc limitée par le colmatage. En ce qui concerne la valeur supérieure du chiffre qui détermine la granulométrie, elle est en principe limitée par la valeur au-delà de laquelle les particules ne peuvent plus être mises sous forme de boulettes. Selon un mode de réalisation avantageux, les particules de minerais d'uranium ont une granulométrie comprise d'environ 10 à environ 30 mm, de préférence d'environ 10 à environ 20 mm, et notamment d'environ 15 mm à environ 20 En ce qui concerne l'étape de mise en forme des boulettes, ci-après désignée par boulettage", elle est effectuée dans des conditions permettant d'obtenir des boulettes d'environ 5 mm à environ 60 mm de diamètre moyen, notamment d'environ 10 mm à environ 40 mm de diamètre. on définit ci-après par diamètre moyen d'une boulette, le diamètre limite vers lequel tend la moyenne arithmétique de n diamètres quand n augmente indéfiniment. La taille des boulettes dépend notamment de la taille des particules du minerai, et des conditions opératoires du boulettage. De façon générale, la valeur inférieure du diamètre moyen des boulettes est d'environ 5 mm, compte tenu de la granulométrie minimale des particules du minerai. Quant à la valeur supérieure du diamètre moyen, elle est d'environ 60 mm, un diamètre supérieur à cette valeur n'étant pas souhaité car les boulettes peuvent ne plus avoir une tenue suffisante dans le tas, ce qui entraîne un tassement des boulettes qui peut être nuisible au rendement de mise en solution de l'uranium au cours du procédé de lixiviation. Les valeurs inférieures du diamètre moyen des boulettes sont obtenues notamment lorsqu'une particule individuelle de minerai est entourée de fines particules au cours du boulettage. On désigne dans ce qui précède et dans ce qui suit les "fines particules", celles qui ont un diamètre moyen inférieur à environ 10 micromètres, et généralement compris d'environ 1 à environ 5 micromètres. Selon les conditions opératoires, les boulettes ont avantageusement un diamètre moyen d'environ 20 à environ 30 mm, ou d'environ 30 à environ 40 mm. L'un des avantages présenté par le procédé de l'invention est de permettre l'utilisation de minerais d'uranium extraits de la mine, sous forme de blocs, dont la taille moyenne est d'environ 10 à environ 30 cm, notamment d'environ 25 cm, qui pour etre concassés à la taille voulue (5 à 30 mm) nécessitent un concassage simple ou tout au plus deux concassages, selon le type de concasseur utilisé. Un autre des avantages présenté par le procédé de l'invention est d'obtenir des boulettes présentant une tenue mécanique suffisante pour qu'il ne soit pas nécessaire de les soumettre à une opération supplémentaire de durcissement, par exemple par chauffage. La taille des boulettes dépend de plusieurs paramétres opératoires dont notamment la quantité de li quide mis en oeuvre au cours du boulettage. La quantité de liquide utilisée pour le boulettage est comprise d'environ 80 à environ 150 1 par tonne de minerai à traiter. La valeur inférieure est une valeur critique, car au-dessous de la valeur de 80 1 par tonne de minerai à traiter, les boulettes ne se forment pas. Au-dessus de 150 1 par tonne de minerai à traiter, les boulettes deviennent humides et suffisamment molles pour qu'il puisse y avoir tassement des boulettes, ce qui peut être nuisible au rendement de mise en solution de l'uranium. De façon avantageuse, on utilise une quantité de liquide d'environ 80 à environ 120 1 par tonne de minerai à traiter, notamment d'environ 100 à environ 110 l par tonne de minerai à traiter. Dans le cas où la quantité de liquide utilisée est d'environ 80 à environ 120 1 par tonne de minerai à traiter, les boulettes obtenues ont un diamètre moyen d'environ 20 à environ 30 mm. Au-delà de 120 1 par tonne de minerai à traiter, la taille des boulettes augmente et leur diamètre moyen atteint d'environ 30 à environ 40 mm ; elles deviennent plus humides et plus molles. Un autre paramètre entrant dans la préparation des boulettes est constitué par la vitesse de rotation de i'appareil utilisé pour faire les boulettes. Les boulettes sont généralement formées en fa sant tourner le minerai dans des conditions telles que les particules roulent sur elles-mêmes. La vitesse de rotation périphérique est comprise d'environ 0,7 à environ 1,3 m/s, de préférence 1 m/s. En-dessous de cette valeur1 le minerai glisse dans l'appareil de boulettage, sans rouler sur lui-même, ce qui empêche la formation de boulettes. Pour une vitesse supérieure à environ 1 m/s, la dépense d'énergie est supérieure et les boulettes peuvent se briser. Les boulettes sont généralement formées soit dans un tube cylindrique tournant, appelé "trommel bouletteur", soit dans une assiette à bouletter ; l'assiette à bouletter est préférée dans la mesure où les boulettes formées sont plus homogènes vis-à-vis de la taille. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, on a avantageusement recours à un pneu monté sur un axe horizontal, muni d'un système d'entraînement à vitesse variable. La durée du boulettage a avantageusement une durée d'environ 2 à environ 10 mn. On a de préférence recours à une durée d'environ 3 mn à environ 5 mn, pour une vitesse d'environ i m/s. Un allongement du temps de séjour et/ou une augmentation de la vitesse périphérique, toute chose étant par ailleurs égale, ne conduisent pas à un changement significatif de la taille des boulettes. Par contre, un allongement du temps de séjour et/ou une augmentation de la vitesse périphérique ainsi qu'une addition complémentaire de liquide conduisent très rapidement à une augmentation de la taille des boulettes et à un nouvel état d'équilibre. Le liquide utilisé pendant l'étape de boulettage et l'acide utilisé au cours de l'étape de lixiviation doivent être compatibles entre eux. Cette compatibilité signifie que le liquide utilisé au cours du boulettage ne doit pas empêcher l'action de lixiviation de l'acide utilisé, c'est-à-dire notamment ne pas diminuer le rendement de mise en solution de l'uranium. Comme liquide utilisé pendant le boulettage, on a avantageusement recours à de l'eau. Selon un mode de réalisation préféré du procédé de l'invention - on concasse le minerai d'uranium en particules de granulométrie d'environ 10 mm, - on forme des boulettes à partir des particules à l'aide d'eau à raison d'environ 100 à environ 120 1 d'eau par tonne de minerai à traiter - on lixivie le minerai d'uranium ainsi bouletté à l'aide d'une solution d'acide sulfurique à raison d'environ 25 kg d'acide sulfurique par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à de l'acide sulfurique de densité d'environ 1,8. Pendant le boulettage, on peut avoir avantageusement recours à de l'eau et à de l'acide. L'acide utilisé pendant le boulettage est de préférence le même que celui qui est utilisé au cours de la lixiviation. Pendant le boulettage, on peut utiliser de l'eau et de l'acide sulfurique, de l'eau et de l'acide nitrique, de l'eau et de l'acide chlorhydrique. On a avantageusement recours à de l'eau et de l'acide sulfurique. La quantité d'acide utilisée pendant le boulettage peut varier de 0 jusqu'à environ la quantité totale d'acide nécessaire à la mise en solution de l'uranium. La quantité d'acide utilisé pendant le boulet ge peut varier d'environ 1/10 à environ la totalité de la quantité nécessaire à la mise en solution de l'uranium. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la quantité d'acide utilisée au cours du boulettage varie d'environ 0,25 à environ 0,6 fois la quantité d'acide utilisé au cours de la lixiviation. La quantité d'acide utilisée pendant le boulettage varie d'environ O à environ 80, notamment d'environ O à environ 25 kg, notamment d'environ 5 à environ 15 kg par tonne de minerai à traiter, rapporté à de l'acide concentré, tel qu'il est généralement disponible dans le commerce. La concentration initiale de l'acide utilisé pendant le boulettage varie d'environ 30 à environ 1 800 g/l (cas de l'acide ""pur" à 97 % industriel), et notamment d'environ 300 g/l. La quantité d'acide sulfurique utilisée au boulettage dépend généralement du minerai à traiter. Pour certains minerais, le rendement de mise en solution de l'uranium est indépendant de l'addition d'une partie ou la totalité de l'acide pendant le boulettage. Pour certains autres minerais, le rendement en uranium pourra être augmenté en ajoutant, pendant l'étape de boulettage, une partie de l'acide ou la totalité de l'acide qui serait en principe utilisée pour la lixiviation, s'il n'y avait pas d'additionpréalable d'acide pendant le boulettage. Dans le cas où l'on utilise au cours du boulettage la totalité de l'acide qui serait en principe utilisée pendant la lixiviation pour la mise en solution de l'uranium, il peut être avantageux d'ajouter de l'acide pendant la lixiviation, pour la mise en solution de l'uranium, car une partie de l'acide utilisée au boulettage peut avoir été consommée par certains constituants du minerai et ne plus être disponible pour la mise en solution de l'uranium. Dans le cas où on ajoute, dès le boulettage, une partie de l'acide, cet acide est avantageusement utilisé sous forme concentrée pendant le boulettage et sous fois me diluée pendant la lixiviation. C'est ainsi par exemple que pendant le boulettage, l'acide sulfurique peut être utilisée dans environ 75 à environ 145 1 d'eau par tonne de minerai, notamment dans environ 120 l d'eau par tonne de minerai (la concentration initiale de l'acide utilisée étant d'environ 500 g/l à environ 1 800 g/i) et pendant la lixiviation l'acide sulfurique peut être utilisé dans environ 100 à environ 2OO, notamment dans environ 150 litres d'eau par tonne de minerai (la concentration initiale de l'acide utilisée étant d'environ 500 g/l à environ 1 800 g/l). Dans le cas où l'on utilise la totalité de l'acide pendant le boulettage, cerui-ci est utilisé dans environ 65 à environ 135 litres d'eau par tonne de minerai, notamment dans environ 110 litres d'eau par tonne de minerai (la concentration initiale d'acide utilisé étant d'environ (500 à environ 1 800 g/l). C'est par exemple le cas des minerais réfractaires, tels que les minerais nigériens, décrits page 255 de l'ouvrage Uranium, Techniques d'extraction (rapport conjoint OCDE - AIEA, Paris 1983), pour lesquels il est souhaitable d'introduire la totalité de l'acide mis en oeuvre au boulettage, de manière à obtenir un meilleur rendement de mise en solution de l'uranium. On doit tenir compte, pour l'étape de lixiviation, de la quantité d'acide éventuellement utilisée pendant l'étape de boulettage. En ce qui concerne la livixiation, on a recours à l'acide sulfurique, acide nitrique, acide chlorhydrique, l'acide sulfurique étant généralement préféré. L'étape de lixiviation comprend deux étapes 1 une première phase appelée ci-après phase d'attaque, au cours de laquelle on ajoute l'acide 2' une deuxième phase, appelée ci-après phase de lavage, au cours de laquelle on ajoute de l'eau, de préférence acide. Pendant la phase d'attaque, l'acide ajouté pour mettre l'uranium en solution circule en milieu fermé. Au fur et à mesure que l'acide circule, il se charge donc progressivement en uranium et constitue ce qui sera désigné dans la suite par liqueurs de lixiviation. L'acide nécessaire à la lixiviation est introduit à raison d'environ 5 kg à environ 80 kg, notamment d'environ 15 kg à environ 80 kg, et avantageusement d'environ 40 kg à environ 70 kg par tonne de minerai à traiter ; ces chiffres sont rapportés à de l'acide concentré, tel qu'il est disponible dans le commerce. On a avantageusement recours à de l'acide sulfurique, sous forme concentrée à environ 97 % (densité d'environ 1,8), à raison d'environ 40 à environ 70 kg, notamment d'environ 35 kg par tonne de minerai à traiter. Généralement, on utilise de l'acide dont la concentration initiale est d'environ 50 à environ 800 g/l, notamment d'environ 200 à environ 500 g/l, et avantageusement d'environ 300 g/i. La quantité de liquide ajoutée dans la première phase de lixiviation dépend de la quantité d'acide nécessaire pour mettre l'uranium en solution et de la concentration initiale de l'acide utilisé. La quantité de liquide ajoutée dans la première phase de lixiviation varie généralement d'environ 150 l à environ 250 l par tonne de minerai à traiter, pour un acide dont la concentration initiale est d'environ (500 à environ 1 800 g/l. Le débit pendant la première phase de lixiviation est d'environ 4 à environ 60, avantageusement d'environ 10 à environ 25 l/m2.h. La durée de la première phase de lixiviation est d'environ 2 à environ 10 jours, et généralement d'environ 3 à environ 6 jours. La première phase de lixiviation se poursuit jusqu'à ce que la quantité d'acide libre contenue dans les liqueurs de lixiviation atteigne une valeur inférieure à environ 10 g/l. En ce qui concerne la deuxième phase (phase de lavage), elle commence donc lorsque la quantité d'acide dans les liqueurs de lixiviation est inférieure à environ 10 g/l. Au cours de la deuxième phase, on ajoute de l'eau et la liqueur (liqueur de lavage) constituée-à partir de l'eau circule en circuit ouvert. On a de préférence recours à de l'eau dont le pH est inférieur à 1,8, et de préférence d'environ 1,5, pour éviter le cas échéant la précipitation du phosphate d'uranyle, qui peut avoir lieu à partir d'un pH d'environ 1,8. L'eau de lavage est ajoutée à un débit d'environ 4 à environ 60 l/m2.h, avantageusement d'environ 10 l/m2.h à environ 25 l/m2.h. La phase de lavage se termine lorsque les liqueurs de lavage contiennent moins d'environ 50 mg/l d'uranium. La phase de lavage dure d'environ 10 à environ 18 jours. L'étape de lixiviation peut avoir lieu directement après l'étape de boulettage. En pratique, le temps s'écoulant entre la fin du boulettage et la lixiviation est d'environ 24 heures. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de l'invention comprend les étapes suivantes - on concasse le minerai en particules de granulométrie d'environ 5 à environ 30 mm ; - on forme des boulettes de diamètre moyen d'environ 5 à environ 60 mm, à l'aide d'environ 80 à environ 150 1 par tonne de minerai à traiter, d'un liquide contenant un liant - on lixivie à l'aide d'un acide, le liant utilisé pendant le boulettage et l'acide utilisé pendant la lixiviation devant être compatibles entre eux On s'est aperçu qu'en utilisant un liant compatible avec l'acide utilisé pendant la lixiviation, on diminue le phénomène de tassement des boulettes, et on améliore la tenue mécanique des boulettes ainsi que le rendement de mise en solution du minerai. En ce qui concerne le minerai d'uranium; on le concasse de préférence à une granulométrie d'environ 10 mm à 20 mm, et avantageusement 15 mm à environ 20 mm. En ce qui concerne les boulettes, leur diamètre moyen est notamment d'environ 10 à environ 40 mm, avantageusement d'environ 20 à environ 30 mm. On traite avantageusement par le procédé de l'invention, dans lesquels on utilise un liant, les minerais réfractaires tels que les minerais nigériens mentionnés ci-dessus. En ce qui concerne le liquide ajouté pendant l'étape de boulettage, on a avantageusement recours à de l'eau. En ce qui concerne la quantité de liquide uti- sée, elle est avantageusement telle qu'après avoir été ajoutée au minerai à traiter, celui-ci contienne d'environ 80 à environ 120 l par tonne de préférence d'environ 100 à environ 120 1 par tonne de minerai à traiter. Dans ces valeurs, il faut tenir compte de la quantité d'eau qui peut être contenue initialement dans le minerai à traiter et qui peut varier de O à 80 I/tonne, notamment d'environ 0 à environ 60 1/t de minerai. On définit par l'expression "liant utilisé pendant le boulettage devant êt=e compatible avec l'acide utilisé pendant la liiviation", un liant qui, d'une part, possede la qualité de résister en milieu acide et de ne pas étre détruit au cours de la li xlvlation, ce qui permet aux boulettes de conserver leur tenue mécanique et, d'autre part, qui possède la qualité de ne pas être responsable, en présence de l'acide utilisé pendant la lixiviation, de réactions nuisibles à la mise en solution de l'uranium ou susceptibles de diminuer le rendement de mise en solution de l'uranium. L'un des avantages présenté par le procédé de l'invention est sa facilité de mise en oeuvre, ne necessitant que de faibles quantités de liant, lorsque celui-ci est éventuellement utilisé. On a avantageusement recours à un liant susceptible d'être polymérisé par l'acide utilisé pendant la lixiviation, ce qui améliore la tenue mécanique des boulettes. Lorsque l'acide utilisé est de l'acide sulfurique, le liant auquel on a avantageusement recours est du silicate de sodium, du silicate de potassium ou un mélange de ces éléments, du sulfate de calcium (CaS04), du plâtre (CaS04, 1/2 H20), du gypse (CaSO4, 2H20) ou un mélange de ces éléments. On a avantageusement recours à du silicate de sodium, par exemple celui commercialisé par la Société PROLABO, dont la densité est de 1,33. On peut également avoir recours au silicate de sodium commercialisé par la Société RHONE POULENC, dont le rapport Si02/Na20 est compris d'environ 2 à environ 4. On utilise également du silicate de sodium commercialisé par RHONE POULENC, sous le nom 16N34, dont le rapport SiO2/Na20 est de 3,4. Comme silicate de potassium, on peut utiliser l'un des produits commercialisés par la Société RHONE POULENC, dont le rapport SiO2ZK20 varie d'environ 2,3 à environ 1,4. Le liant choisi parmi le silicate de sodium, le silicate de potassium ou leur mélange est utilisé à raison d'environ 0,5 à environ 40 kg par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à ces éléments tels qu'ils sont généralement disponibles dans le commerce. La densité du silicate de sodium varie de 1,26 à 1,56 et la densité du potassium varie de 1,26 à 1,62, ce qui correspond en volume - au minimum à 0,309 1/t (0,5 kg/t pour une densité de 1,62) - au maximum à 31,74 1/t (40 kg/t pour une densité de 1,26). Lorsqu'on utilise du silicate de sodium la quantité utilisée varie d'environ 0,5 à environ 40 kg par tonne de minerai à traiter, avantageusement d'environ 0,5 à environ 25 kg par tonne de minerai à traiter, notamment d'environ 4 à environ 8 kg par tonne de minerai à traiter, ces quantités étant exprimées par rapport à du silicate de sodium dont la densité est de 1,33. On utilise avantageusement 6 kg de silicate de sodium par tonne de minerai à traiter (exprimé par rapport à du silicate de sodium dont la densité est de 1,33). Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon l'invention comprend - l'étape de boulettage, qui a lieu en utilisant 6 kg de silicate de sodium par tonne de minerai à traiter (exprimé par rapport à du silicate de sodium de densité 1,33) - et l'étape de lixiviation, à l'aide d'une solution d'acide sulfurique utiliséeà raison d'environ 35 kg par tonne de minerai à traiter (exprimé par rapport à de l'acide sulfurique de densité 1,8). Selon un autre mode de réalisation préféré du procédé selon l'invention, l'étape de boulettage a lieu en utilisant un liant et un acide, cet acide étant avantageusement le même que celui utilisé pendant la lixiviation. Au cours de l'étape de boulettage, on peut - soit additionner le liant en même temps que l'acide - soit additionner le liant avant l'acide - soit additionner l'acide avant le liant. Ce qui a été dit à propos de l'utilisation d'acide pendant l'étape de boulettage des modes de réalisation du procédé de l'invention, précédemment décrits, s'applique également au cas où le boulettage a lieu en ayant recours à un liant et à de l'acide. C'est ainsi que, lorsqu'on utilise un liant et de l'acide au cours du boulettage, la quantité d'acide utilisée avec le liant pendant le boulettage correspond à une partie de la quantité totale d'acide nécessaire à la mise en solution de l'uranium ou peut correspondre à la totalité de l'acide qui serait mise en oeuvre pendant la lixiviation, s'il n'y avait pas addition préalable d'acide pendant le boulettage. La quantité d'acide utilisée au cours du boulettage peut varier de 0 jusqu'à environ la totalité de l'acide nécessaire à la mise en oeuvre de l'uranium. La quantité d'acide utilisée au cours du boulettage varie selon le minerai à traiter. La quantité d'acide utilisée pendant le boulettage peut varier d'environ 1/10 à environ la totalité de la quantité nécessaire à la mise en solution de l'uranium. Selon un mode de réalisation préféré de 1 'inven- tion, la quantité d'acide utilisée au cours du boulettage varie d'environ 0,25 à environ 0,6 fois la quantité d'acide utilisé au cours de la lixiviation. La quantité d'acide utilisée pendant le boulettage varie d'environ 2 à environ 80, notamment d'environ 0 à environ 25 kg, notamment d'environ 5 à environ 15 kg par tonne de minerai à traiter, rapporté à de l'acide concentré, tel qu'il est généralement disponible dans le commerce. La concentration initiale de l'acide utilisé pendant le boulettage varie d'environ 500 g/l à environ 1 500 g/l, et est notamment d'environ 1 800 g/l. Par conséquent, pendant l'étape de lixiviation, il faut tenir compte de la quantité d'acide déjà éventuellement utilisé au cours du boulettage. On a avantageusement recours, au cours de l'é- tape de boulettage, à une addition de silicate de sodium et d'acide sulfurique. Dans ce mode de réalisation, on peut utiliser, comme liant, le silicate de sodium, à la densité d'environ 1,33, pendant la lixiviation, et/ou l'acide sulfurique sous forme concentrée à environ 97 . Selon un mode de réalisation préféré, la quantité d'acide sulfurique ajoutée pendant l'étape de boulettage est d'environ 5 à environ 80 kg, notamment d'environ 5 à environ 25 par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à de l'acide sulfurique concentré à environ 97 %. Selon un autre mode de réalisation préféré, la quantité d'eau nécessaire est répartie de façon sensiblement égale entre le liant et l'acide sulfurique additionné au boulettage. Selon un mode de réalisation préféré, on utilise le silicate de sodium à raison de 6 kg par tonne de minerai à traiter de densité 1,33 (soit 4,5 l par tonne de minerai à traiter) dilué dans environ 45-50 1 d'eau par tonne de minerai à traiter et de l'acide sulfurique à raison de 5 kg par tonne de minerai à traiter, de densité 1,8 (soit 2,8 l par tonne de minerai à traiter) dilué dans environ 45-50 1 d'eau par tonne de minerai à traiter. Selon un mode de réalisation préféré du procédé de l'invention - on concasse le minerai d'uranium en particules de granulométrie d'environ 10 min - on forme des boulettes à partir des particules à l'aide d'eau à raison d'environ 45 à 50 l d'eau par tonne de minerai à traiter, d'acide sulfurique à raison d'environ 15 kg par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à de l'acide sulfurique dont la densi te est d'environ 1,8, dilué dans environ 45 à environ 50 l d'eau par tonne de minerai à traiter et d'un liant constitué par du silicate de sodium à raison d'environ 6 kg par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à du silicate de sodium de densité d'environ 1,33 - on lixivie le minerai d'uranium ainsi bouletté à l'aide d'une solution d'acide sulfurique à raison d'environ 25 kg d'acide sulfurique par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à de l'acide sulfurique de densité d'environ 1,8. Selon un autre mode de réalisation préféré du procédé de l'invention, on peut utiliser un oxydant de l'uranium, selon le degré d'oxydation de l'uranium, pour transformer UIV en U I. Dans ce cas, le procédé de l'invention comprend alors les étapes suivantes - on concasse le minerai d'uranium en particulier de granulométrie dont la valeur est telle qu'elle permette d'obtenir un rendement de mise en solution de l'uranium au moins égal à 75 ; - on forme des boulettes à partir des particules; - on lixivie le minerai d'uranium ainsi bouletté à l'aide d'une solution acide - on ajoute un oxydant de l'uranium, susceptible de transformer uIV en UVI. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le procédé comprend les étapes suivantes - on concasse le minerai d'uranium en particules de granulométrie d'environ 5 à environ 30 mm - on forme des boulettes de diamètre moyen d'environ 5 mm à environ 60 mm, à l'aide d'une quantité de liquide comprise d'environ 80 à environ 150 l par tonne de minerai à traiter - on lixivie le minerai d'uranium ainsi bouletté à l'aide d'un acide, l'acide et le liquide utilisés pee dant le boulettage devant être compatibles entre eux - on ajoute, de préférence au cours de la lixiviation, un oxydant susceptible de transformer UIV en UVI. L'oxydant peut être utilisé à n'importe quelle étape du procédé. L'oxydant est de préférence utilisé pendant la phase de lixiviation et avantageusement au cours de la phase d'attaque. Comme oxydant de l'uranium, on peut utiliser du chlorate de sodium, de l'oxyde de manganèse provenant de la pyrolusite, ou de l'acide monopersulfurique, connu également sous le nom acide de Caro de formule H2S05. La quantité d'oxydant utilisée est d'environ 0,5 à environ 20 kg par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport aux oxydants tels que commercialisés. Lorsque l'oxydant utilisé est du chlorate de sodium, il est avantageusement utilisé, lorsque la concentration en acide sulfurique a atteint une valeur égale ou inférieure à environ 100 g/l, afin que le chlorate de sodium ne soit pas détruit par l'acide sulfurique. De préférence, l'oxydant est ajouté lorsque la concentration en acide sulfurique a atteint une valeur supérieure à environ 50 g/l. Selon un mode de réalisation préféré du procédé selon l'invention, on utilise avantageusement environ 10 kg d'acide de Caro par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à de l'acide de Caro d'environ 100 à environ 450 g/l, notamment d'environ 100 g/i. L'acide de Caro peut par exemple être obtenu à partir d'eau oxygénée H202 et d'acide sulfurique à 58 %, dans un rapport pondéral H2SO4/H202 d'environ 4,3/1. Selon un autre mode de réalisation préféré du procédé selon l'invention, on utilise avantageusement environ 3 kg de chlorate de sodium par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à du chlorate de sodium sec à 100 % et mis en oeuvre sous forme de solution dont la concentration est d'environ 200 à environ 400 g/l. Selon un autre mode de réalisation préféré du procédé de l'invention, on peut utiliser de l'acide au cours du boulettage. Ce qui a été dit précédemment sur l'utilisation d'acide au cours du boulettage s'applique également au procédé de l'invention dans le cas d'utilisation d'un oxydant de l'uranium. Selon un autre mode de réalisation préféré du procédé de l'invention, on peut utiliser un liant au cours du boulettage. Ce qui a été dit précédemment sur l'utilisation d'acide au cours du boulettage s'applique également au procédé de l'invention dans le cas d'utilisation d'un oxydant de l'uranium. Selon un autre mode de réalisation préféré du procédé de l'invention, on peut utiliser un liant et de l'acide au cours du boulettage. Ce qui a été dit précédemment sur l'utilisation d'acide et d'un liant au cours du boulettage s'applique également au procédé de l'invention dans le cas d'utilisation d'un oxydant de l'uranium. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de l'invention comprend les étapes suivantes - on concasse le minerai d'uranium en particules d'une granulométrie d'environ 10 mm à environ 20 mm, et avantageusement d'environ 15 mm à environ 20 min - on forme des boulettes de diamètre moyen d'environ 10 à environ 40 mm, notamment d'environ 20 à environ 30 mm, à l'aide d'environ 80 à environ 120, notamment d'environ 100 à environ 110 1 par tonne de minerai à traiter, d'un liquide, notamment de l'eau ou de l'eau et de l'acide, notamment acide sulfurique, contenant un liant, notamment du silicate de sodium - on lixivie à l'aide d'un acide, notamment acide sulfurique - on ajoute, de préférence au cours de la lixiviation, un oxydant, notamment du chlorate de sodium, susceptible de transformer UIV en UVI. Selon un mode de réalisation préféré du procédé de l'invention - on concasse le minerai d'uranium en particules de granulométrie d'environ 10 min - on forme des boulettes à partir des particules à l'aide d'eau à raison d'environ 100 à environ 120 1 d'eau par tonne de minerai à traiter; - on lixivie le minerai d'uranium ainsi bouletté à l'aide d'une solution d'acide sulfurique à raison d'environ 25 kg d'acide sulfurique par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à de l'acide sulfurique de densité d'environ 1,8 - on ajoute pendant la lixiviation, de préféré rence au cours de la phase d'attaque, du chlorate de sodium à raison d'environ 2 kg/t de minerai à traiter, sous forme de produit sec pur à 100 %, avantageusement mis en oeuvre sous forme de solution d'eau à 300 g/l. Selon un mode de réalisation préféré du procédé de l'invention - on concasse le minerai d'uranium en particules de granulométrie d'environ 10 mm - on forme des boulettes à partir des particules . à l'aide d'eau à raison d'environ 45 à 50 l d'eau par tonne de minerai à traiter, d'acide sulfurique à raison d'environ 5 kg par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à de l'acide sulfurique dont la densi té est d'environ 1,8, dilué dans environ 45 à environ 50 1 d'eau par tonne de minerai à traiter, et d'un liant constitué par du silicate de sodium à raison d'environ 6 kg par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à du silicate de sodium de densité d'environ 1,33 - on lixivie le minerai d'uranium ainsi bouletté à l'aide d'une solution d'acide sulfurique à raison d'environ 20 kg d'acide sulfurique par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à de l'acide sulfurique de densité d'environ 1,8 - on ajoute pendant la lixiviation,au cours de la phase d'attaque, du chlorate de sodium à raison d'environ 2 kg par tonne de minerai à traiter, exprimé par rapport à du chlorate de sodium sec, pur à 100 %, avantageusement mis en oeuvre sous forme de solution d'environ 300 g/l. Dans le procédé de l'invention, le rendement obtenu en uranium est avantageusement d'environ 75 Ó à environ 95 t.. Le procédé de l'invention s'applique avantageusement aux minerais d'uranium dont la composition est la suivante U : d'environ 100 ppm à environ 1 %, notamment d'environ200 ppm à 1 000 ppm. S total : d'environ 0,1 es à environ 0,65 %, notamment d'environ 0,2 s à environ 0,5 % SiO2 : d'environ 40 a à environ 80 %, notamment d'environ 50 % à environ 70 % Ai 203 : d'environ 5 % à environ 20 %, notamment d'environ 10 % à environ 20 % C03 : d'environ 0,1 % à environ 0,4 , notamment d'environ 0,2 % à environ 0,3 0. Le procédé de l'invention s'applique avantageusement au minerai dont la granulomêtrie d'environ 20 min, se présente comme suit Fraction granulométrique % Poids % Poids cumulé > 20 mm 4,6 4,6 10 - 20 mm 19,4 24,0 5 - 10 mn 18,2 42,2 2 - 5 mm 19,7 61,9 1 - 2 mm 0,5 - 1 mm 6,4 77,6 0,2 - 0,5 mm 6,5 84,1 0,048 - 0,2 mm 6,3 90,4 0,004 - 0,048 mm 7,6 98,0 0,004 mm 2,0 100,0 L'invention sera mieux comprise grâce aux exemples indiqués ci-après. Dans tous les exemples, sauf lorsque ce sera explicitement précisé, - les quantités exprimées en kg d'acide sulfurique par tonne de minerai à traiter (kg/t) se rapportent à de l'acide sulfurique de densité d'environ 1,8 - les quantités exprimées en kg de silicate de sodium par tonne de minerai à traiter (kg/t) se rapportent à du silicate de sodium de densité d'environ 1,33 ; - les quantités exprimées en kg de chlorate de sodium par tonne de minerai a traiter (kg/t) se rappor- tent à du chlorate de sodium sec, pur à 100 %. EXEMPLE 1 Le minerai utilisé est du minerai provenant de Vendée Roussay Basse Boissière, broyé à 15 mm, dont la teneur en Al2O3 est de 14,5 %, et la teneur en U est d'environ 230 ppm. Pendant la lixiviation, la circulation des liqueurs est effectuée au débit de 24 l/m2/h, à l'aide d'une pompe de laboratoire. Le boulettage a été effectué à une vitesse de 1 m/s et une quantité totale de liquide de 90 à 100 l par tonne de minerai à traiter. La lixiviation a été effectuée en mettant les boulettes dans des colonnes en verre, dont le diamètre est de 90 mm, pouvant recevoir environ 4 kg de minerai, sur une hauteur de 55-65 cm. Une appréciation de la tenue des boulettes au cours de la lixiviation est fournie par la diminution de hauteur du minerai bouletté, correspondant au tassement des boulettes. 1- Essais sans liant : boulettage à l'eau Dans un premier essai, le minerai a été bouletté uniquement avec de l'eau. La lixiviation ultérieure a été effectuée avec une solution d'acide sulfu- rique dont la concentration initiale est de 200 g/l. Le tassement constaté en fin d'essai a été de 17 % (diminution de hauteur du minerai dans la colonne/- hauteur initiale du minerai). 2- Essais sans liant : boulettage à l'eau et à l'acide Un second essai a été effectué en ajoutant, pendant l'étape de boulettager d'abord l'eau de manière à former les boulettes r puis l'acide (35 kg/t) sous forme concentrée à 97 e. Le tassement constaté a été de 16,2 % 3' Essai avec un liant : boulettage avec du silicate de sodium Dans cet essai, on a utilisé un liant pendant le boulettage. Le liant utilisé est du silicate de sodium commercialisé par PROLABO, de densité 1,33. Le boulettage a été effectué avec 6 kg de sili- cate de sodium par tonne de minerai à traiter. La lixiviation a été effectuée à l'aide d'une solution d'acide sulfurique à 200 g/l (35 kg par tonne de minerai à traiter), le tassement observé étant de 13,2 4* Essai avec un liant : boulettage avec du silicate de sodium et de l'acide sulfurique 4.1 Dans cet essai, on a utilisé pendant le boulettage un liant ainsi que de l'acide sulfurique. Au cours du boulettage, après addition du silicate de sodium, il a été envisagé de procéder à une addition d'acide sulfurique dans le but de polymériser le silicate de sodium et d'essayer d'obtenir une tenue correcte des boulettes à la lixiviation. Le boulettage a été effectué avec 6 kg de sili- cate de sodium par tonne de minerai à traiter, pendant une minute, puis l'acide sulfurique a été ajouté à raison de 5 kg par tonne de minerai à traiter et le boulettage a été poursuivi pendant 2 à 3 minutes. Le silicate de sodium, de densité initiale 1,33, a été ajouté après avoir été dilué dans environ 45-50 l d'eau par tonne de minerai. L'acide sulfurique, de densité initiale 1,8, a été ajouté après avoir été dilué dans environ 45-50 1 d'eau par tonne de minerai. Après lixiviation par une solution d'acide sulfurique à 200 g/l (20 kg par tonne de minerai), le tassement constaté a été nul. Il a été aussi constaté que les boulettes 'collent" moins : elles ont une surface de contact moindre sur les parois en verre de la colonne de lixiviation. Ceci traduit aussi une bonne tenue mécani- que des boulettes. Les résultats de cet essai sont particulièrement satisfaisants. 4.2 On a effectué un autre essai semblable à l'essai 4.1 décrit ci-dessus, mais en additionnant l'acide sulfurique avant le silicate de sodium. Les résultats obtenus sont sensiblement identiques à ceux obtenus dans l'essai 4.1. 4.3 On a effectué un autre essai semblable à l'essai 4.1 décrit ci-dessus, mais en additionnant simultanément l'acide sulfurique et le silicate de sodium. Les résultats obtenus sont sensiblement identiques à ceux obtenus avec l'essai 4.1. 4.4 On a effectué un autre essai semblable à l'essai 4.1, mais dans lequel on a ajouté, pour le boulettage, le silicate de sodium sous forme concentrée de densité 1,3 et/ou l'acide sulfurique sous forme de concentré à environ 97 s, provenant par exemple d'un contact. La quantité de liquide nécessaire pour le boulettage a été ensuite ajoutée. Les résultats obtenus sont sensiblement identiques à ceux obtenus dans l'essai 4.1. 4.5 Un autre essai a été effectué comme l'essai 4.1, mais en vaporisant le silicate de sodium et l'acide sulfurique pendant l'étape de boulettage. Les résultats obtenus sont sensiblement identiques à ceux obtenus dans l'essai 4.1. EXEMPLE2 Les minerais utilisés sont des minerais provenant de Vendée (Roussay Basse Boissière). Ces minerais ont été broyés à 10 mm. On a pour ces essais utilisé un minerai dont la teneur en uranium telle qu'analysée est de 870 ppm (teneur reconstituée 917 ppm). Les conditions opératoires pour-le boulettage sont celles données à l'exemple 1. Résultats concernant le minerai à 870 ppm d'uranium L'analyse chimique de ce minerai est la suivante U = 870 ppm Ca = 0,15 % S total = 0,1 % A1203 = 14,5 % Fe = 3,3 % SiO2 = 58 CO3 = 0,24 8 On donne dans le tableau 1 ci-après l'analyse granulométrique et la teneur du minerai utilisé. Tranche Répartition Poids Teneur U Teneur Al2O3 granuiométrique U mm % - ppm % % - 9 1.4 52 12,24 0.1 - 5 17.3 515 14,04 9.7 - 2 30.7 709 14,02 23.@ - 1 13,9 754 12.22 11,4 - 0.@00 4,7 @36 11,73 4,3 - 0.500 6.3 - @29 - 11,91 5.7 - 0.315 5.3 952 13,23 5.5 - 0.200 3.6 1 166 14,77 4.6 - 0.160 2.0 1 139 15,47 2.5 - 0.100 2.1 1 207 16,49 2,9 - 0.050 1,6 1 255 16,76 2,0 - 0.050 11,2 2 264 19,13 27,6 Reconstitué 100,0 917 - 100,0 Sur ce minerai, trois séries d'essais ont été effectuées. Sur la première série, il n'y pas eu de boulettage. Sur la deuxième série, il y a eu boulettage à l'eau seule. Sur la troisième série, il y a eu boulettage à l'eau avec le liant (silicate de sodium) et avec l'acide suXfurique. Le minerai est ensuite placé en colonne de lixiviation et la lixiviation est effectuée en mettant en oeuvre les trois étapes suivantes - attaque en circuit fermé avec une solution de départ a 100 g/l H2S04, au débit de 24 l/m2.h - passage au lavage en circuit ouvert, avec de l'eau au débit de 24 l/m2.h, lorsque la teneur des li queux de lixiviation atteint moins de 10 g/l d'H2S04 - fin du lavage lorsque la teneur des liqueurs de lavage atteint moins de 50 mg/l en uranium. Le temps de traitement en colonne est de 14 tours, lorsqu'il n'y a pas eu de boulettage et de 5 à 6 jours lorsqu'il y a eu boulettage. Le rendement est établi selon la procédure suivante - séchage de la totalité du minerai lixivié, placé dans la colonne, et concassage à 2 mm - quartage à 2 mm (séparation dichotomique à partir d'une quantité de minerai pour obtenir un échantillon significatif) et détermination de la teneur du minerai lixivié sur échantillon quarté - détermination du rendement en pourcentage par la formule : l1 - teneur en uranium du minerai lixîvié ) x 100 teneur en uranium du minerai tout-venant Il n'est pas tenu compte de la légère augmentation de rendement due à la diminution de poids du minerai lixivié. On donne ci-après les résultats. Résultats 1 Sans boulettage Le rendement de mise en solution de l'uranium est de 70,5 \ avec 25 kg d'acide sulfurique par tonne de minerai à traiter, introduit sous forme de solution à 100 g/l (essai Al, voir tableau 2 ci-après). Une addition complémentaire de chlorate de sodium de 2 kg/t conduit à un rendement de 72,5 (essai A2, voir tableau 2 ci-après). 2 Avec boulettage à l'eau seule Dans les memes conditions, le rendement de mise en solution de l'uranium est de 82,0 % sans chlorate de sodium (essai B3, voir tableau 2 ci-après) et de 88,1 % avec 2 kg/t de chlorate de sodium par tonne de minerai à traiter (essai B4, voir tableau 2 ci-après). 3 Avec boulettage à l'eau + acide sulfurique + silicate de sodium (6 kg par tonne de minerai à traiter) Le rendement est de 85,1 % en ajoutant 5 kg par tonne de minerai à traiter d'acide sulfurique au boulettage, 20 kg/t d'acide à la lixiviation et une addition complémentaire de 2 kg/t de chlorate de sodium (moyenne des deux essais C5 et C5', voir tableau 2 ci-après). L'essai effectué avec 40 kg/t d'acide sulfurique dont 15 kg/t utilisés au boulettage sans chlorate, montre que le rendement de mise en solution de l'uranium est de 82,5 % (moyenne des esais C 6 et C 6', voir tableau 2 ci-après). L'ensemble de ces résultats est rassemblé dans le tableau 2 ci-après. TABLEAU 2 RESULTATS DES ESSAIS DE LIXIVIATION (minerai Roussay Basse Boissière - U = 870 ppm - concassé à 10 mm) H2SO4 mis en oeuvre à la Concentration Essai Type d'agglomération au lixiviation Total à la n boulettage kg/t kg/t lixiviation kg/t g/l A 1 Pas d'agglomération 0 25 25 100 A 2 Pas d'agglomération 0 25 25 100 B 3 Agglomération à l'eau sans silicate 0 25 25 100 B 4 Agglomération à l'eau sans silicate 0 25 25 100 C 5 Agglomération avec l'acide puis avec le silicate (6 kg/t) 5 20 25 100 C 5' " " " 5 20 25 100 C 6 " " " 15 25 40 100 C 6' " " " 15 25 40 100 TABLEAU 2 (suite) Liqueurs de NaClO3 production mis en oeuvre Durée Teneur Essai à la lixiviation totale (1) stérile Rendement Volume n kg/t du cycle U % m3/t jours ppm A 1 0 14 240 70,5 0,88 A 2 2 14 257 72,5 0,87 B 3 0 5 à 6 157 82,0 0,91 B 4 2 5 à 6 104 88,1 0,93 C 5 2 5 à 6 110 87,4 0,86 C 5' 2 5 à 6 149 82,9 C 6 0 5 à 6 184 81,1 0,84 C 6' 0 5 à 6 139 84,0 (1) Cette colonne correspond à l'uranium non lixivié qui reste dans la phase solide Ces résultats montrent que les rendements de mise en solution de l'uranium, après traitement du minerai par le procédé de l'invention peuvent avoir jusqu'à environ 15 points de plus que les rendements obtenus sur du minerai non bouletté. EXEMPLE COMPARATIF 2 On a utilisé du minerai provenant de Vendéer dont la teneur en uranium est de 960 ppm. L'échantillon utilisé, qui provient du même lot de minerai que celui de l'Exemple 2, a été broyé à 70 mm et n'est pas bouletté. La dif férence entre les teneurs en U dans chacun des échantillons provenant du même lot de minerai résulte des difficultés classiques d'échantillonage de lots de minerais à particules de taille égale ou supérieure à 70 mm (cf. Pierre GY ltéchantillonage des minerais en vrac, numéros spéciaux de la revue de l'industrie minérale, Tome 1 du 15 janvier 1967, tome 2 du 15 septembre 1971). Ce minerai a été broyé à 70 mm et n'est pas bouletté. Cet essai a été effectué afin de comparer les résultats de mise en solution d'un minerai traité, selon le procédé de l'invention, et d'un minerai non bouletté. Les conditions opératoires sont les suivantes - surface cuve de lixiviation : 0,320 m2 - (hauteur minerai : 0,65 à 0,70 m) - poids minerai humide : 330 kg - humidité : 6 te - poids minerai sec : 310,2 kg - H2S04 mis en oeuvre : 40 kg/t - concentration initiale H2 S04: : 300 g/l - attaque : 6 jours au débit de 12 l/m2.h, mise en lavage après que les liqueurs contiennent 3,5 g/l d'H2S04 - lavage : à 12 l/m2.h. - fin du lavage, lorsque la teneur des liqueurs en uranium est inférieure à 50 mg/l. On a représenté, dans le tableau ci-après, les volumes de liquide obtenu contenant l'uranium, ainsi que la teneur en uranium (g/l) et la quantité d'uranium contenue exprimée en g, à chacun des jours de lavage. TABLEAU DE LAVAGE 3 Volume Dour produit Teneur U U contenu (l) (g/l) (g) 1 16.9 3.93 64.34 2 30.5 2.89 88.14 3 43.2 1.06 45.79 4 44.0 0.355 15.62 5 44.0 0.136 5.98 6 55.0 0.0565 3.10 Cumulé 233.5 222.97 (752.7 l@t) @ Le rendement de mise en solution est obtenu d'après les données suivantes - U mis en solution : 222,97 g - U contenu dans le stérile : 74,86 g (analyse du stérile :246 ppm U, poids du minerai sec après attaque : 304,3 kg). - U total 297,83 g 222,97 rendement ------ = 74,9 z 297,83 Cet essai comparatif montre que le procédé de la présente invention permet d'obtenir des rendements de mise en solution de l'uranium supérieurs aux rendements de mise en solution de l'uranium lorsque le minerai est concassé à 70 mm, sans être bouletté. Les rendements de mise en solution de l'uranium, après traitement par le procédé de l'invention, peuvent en effet avoir jusqu'à environ 10 points de plus que les rendements obtenus lorsqu'il n'y a pas boulettage. EXEMPLE 3 Cet essai a été effectué sur une masse totale de 25 tonnes de minerai provenant de la Division Minière de Vendée et correspondant à un mélange de 80 % de minerai Ecarpière fond et 20 t. de minerai Roussay Basse Boissière. Après criblage à sec, avec une grille de 16 mm, le refus est concassé dans un concasseur connu sous la désignation CEI BS 502, commercialisé par la société BABBITLESS, réglé pour que la granulométrie de l'uranium soit de 10 mm, pour être ensuite mélangé avec la fraction inférieure à 16 mm. Les analyses granulométrie-teneurs sont présentées dans le tableau 4 ci-après. TABLEAU 4 Poids Teneur U U Dimensions Poids U cumulé (chimie) cumulé mm % % ppm % % - 10 10.6 10.6 99 3.42 3.42 - 6.3 20.9 31.5 208 14.23 17.65 - 3.15 22.7 54.2 2@1 20.53 38.4@ - 2 9.2 63.4 256 7.69 46.17 - 1 8.2 71.6 241 6.49 52.66 - 0.5 19.5 91.1 296 18.83 71.49 0.5 8.9 100.0 974 29.51 100.00 Tout-venant 100.0 100.0 476 100.00 100,00 reconstitué Un enrichissement très net est constaté dans la tranche inférieure à 50 m. Les autres tranches ont des teneurs sensiblement identiques, mis à part le + 10 mm. Le procédé de l'invention est mis en oeuvre de la façon suivante a) Le boulettage est effectué à l'aide d'une installation comprenant - un distributeur commercialisé par Redler de type Periferic 700, équipé d'une trémie - un transporteur à courroie - un tambour tournant de diamètre 1,4 mètres, de longueur 2,5 mètres, caoutchouté à l'intérieur, commandé par un moto-variateur de vitesse. Les additions de réactifs sont assurés par l'in- termédiaire : - d'une pompe commercialisée sous le nom ÂSTI par la Société ASTI pour l'acide sulfurique - d'une pompe péristaltique pour l'eau - d'une pompe péristaltique pour le silicate de sodium ; elle débite dans le circuit d'eau avant un rotamètre de contrôle qui mesure soit le débit en eau seule, soit la somme des débits en eau et en silicate de sodium. b) Les caractéristiques de fonctionnement de l'appareil à bouletter sont les suivantes - débit alimentation = 14,4 t/h (sur humide) - vitesse du tambour = 12 tr/mn, soit 0,88 mis de vitesse périphérique et 33,6 % de la vitesse criti que - consommation d'énergie relevée en charge.~ 0,617 kW/t - température du minerai à la sortie du trommel - 12-C et 17-C avec une addition d'H2S04 au boulettage Quatre lots d'essais ont été constitués avec le mélange de départ contenant 75 l/t d'eau - Essai 1 : minerai non bouletté - Essai 2 : minerai bouletté avec une addition complémentaire de 21,8 1/t d'eau - Essai 3 : minerai bouletté avec 21,8 1/t d'eau et 7,68 kg/t de silicate de sodium, soit un total de 27,45 1/t de liquide supplémentaire - Essai 4 : minerai bouletté avec 21,8 1/t d'eau, 7,68 kg/t de silicate de sodium et 6,2 kg/t d'acide sulfurique, soit un total de 31 l/t de liquide supplémentaire. - Essai 5 : minerai bouletté dans les conditions de l'essai n- 3, avec une addition complémentaire, pendant l'etape de lixiviation, ajouté aux ligueurs d'attaque sous forme de solution à 300 g/l, lorsque l'acidité libre des liqueurs est comprise entre 50 et 100 g/l d'H SO Les lots de minerai bouletté ont subi des manipulations sans aucun ménagement et, en particulier, lors du chargement des colonnes de lixiviation. c) Les colonnes utilisées, au nombre de 5, sont en plexiglass, avec une hauteur de 1,90 m et un diamètre de 240 mm. La capacité unitalre est de 100 kg de minerai. Elles sont munies d'un fond ouvrant afin de faciliter l'évacuation des rejets. La circulation des solutions est assure par une pompe péristaltique à plusieurs lignes. Les conditions de fonctionnement sont les suivantes - masse du minerai sec = 94,5 à 95,1 kg (pesée après lixiviation et séchage à 120 C durant 20 heures environ (tous les bilans sont calculés à partir de la masse de chaque colonne après lixiviation et séchage à 120"C) - humidité = 75 1/t de minerai (avant boulettage) - température en cours d'attaque et au lavage = 16 à 17"C - quantité totale d'acide mise en oeuvre = 37 kg/t - concentration de la liqueur de début d'attaque en acide = 300 g/l - débit arrosage 12 l/m2.h pour l'attaque - durée d'attaque = 4 jours - débit arrosage 12 l/m2.h pour le lavage - durée lavage = 4 jours. Les résultats obtenus (tableau 5) montrent qu'en fin d'essai, c'est le minerai non bouletté qui fournit la densité sèche la plus importante, traduisant la compacité la plus élevée. Les résultats obtenus montrent que c'est en boulettant avec le mélange silicate de sodium + acide sulfurique (essai n" 4 dans le tableau 5) que la tenue des boulettes est la meilleure, puisque la densité sèche moins élevée traduit une compacité moindre. En fin de l'essai 4, après les opérations normales de lavage effectuées au débit de 12 l/m2.h, il a été possible d'atteindre un débit important inattendu de 900 l/m2.h. Les résultats obtenus montrent également que le procédé de l'invention permet d'obtenir un gain de rendement d'environ 5 points environ par rapport à un minerai non bouletté, comme le montre le tableau 6 ci-après. La nature du liant utilisé (eau, eau + silicate, eau + silicate + acide sulfurique) ne semble pas avoir d'influence sur le rendement. Une addition complémentaire de 2 kg/t de chlorate de sodium permet un gain de rendement supplémentaire de 10 points environ par rapport à un minerai non bouletté. TABLEAU V MASSE ET COMPACITE DANS LES COLONNES DE LIXIVIATION AVANT LIXIVIA@ION APRIS LIXIVIATION Essai Masse Densité Masse Masse Densité N Volume humide sèche Volume humide sèche sèche (l) dm@ kg g/cm@ dm@ kg kg g/cm3 1 68,54 102,1 1,380 61,98 111,3 94,6 1,526 non bouletté 2 79,17 104,2 1,199 6@,14 112,2 94,9 1,457 bouletté avec de l'eau 3 82,33 104,7 1,148 6@,37 113,6 94,@ 1,446 bouletté silicate + eau 4 82,11 10@,1 1,156 72,61 108,8 94,9 1,307 bouletté eau + silicate + H2SO4 5 81,43 104,7 1,168 6@,82 111,7 95,1 1,445 bouletté silicate + eau (1) Calculée à partir de la m@sse après attaque et étuvage TABLEAU VI BOULETTE A L'EAU BOULETTE A L'EAU BOULETTE A L'EAU @ NON BOULETTE BOULETTE A L'EAU + SILICATE + SILICATE + SILICATE et TOUT-VENANT @ H2SO4 utilisation de DIMENSIONS ESSAI 1 ESSAI 2 ESSAI 3 ESSAI 4 NaClO3 pendant la lixiviation ESSAI 5 U U U U U U % POIDS % POIDS % POIDS % POIDS % POIDS % POIDS mm ppm ppm ppm ppm ppm ppm + 0,5 10,6 98 9,5 94 9,7 90 10,4 192 (?) 10,7 86 10,3 159 (?) + 6,3 20,9 208 16,1 152 15,4 100 14,7 114 20,2 109 15,0 75 + 3,15 22,7 281 23,3 103 20,5 110 21,0 101 20,5 127 22,2 66 + 2 9,2 256 5,@ 53 5,7 58 4,7 53 5,3 63 5,0 62 + 1 8,2 241 16,0 43 17,1 44 1@,4 44 14,4 44 16,4 30 + 0,5 19,5 296 7,1 51 8,6 58 8,7 @2 8,1 29 7,8 23 0,5 8,9 974 22,7 81 23,0 74 23,1 71 20,8 72 23,3 54 Reconstitué 100,0 476 100,0 113 100,0 89 100,0 89 100,0 93 100,0 68 Rendement 76,2 % 81@3 % 81,3 % 80,4 % 85,7 % REVENDICATIONS 1. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerais d'uranium ou de cuivre, caractérisé en ce qu'il comprend les etapes suivantes - on concasse le minerai d'uranium ou de cuivre en particules de granulométrie dont la valeur est telle qu'elle permette d'obtenir un rendement de mise en solution de l'uranium au moins egal à environ 75 - on met les particules en boulettes à l'aide d'un liquide boulettage) - on lixivie le minerai d'uranium ou de cuivre ainsi bouletté à 1' aide d'une solution d'acide, le liquide utilisé au cours du boulettage et l'acide utilisé au cours de la lixiviation devant être compatibles entre eux. 2. Procedé de lixiviation acide accelerée de minerai d'uranium selon la revendication 1, caracterisé par le fait qu il comprend les etapes suivantes : - on concasse le minerai d'uranium en particules ayant une granulometrie d'environ 5 a environ 30 mm, de préférence d'environ 10 a environ 20 mm, et avantageusement d'environ 15 a environ 20 mm - on forme des boulettes (boulettage) de d;ame- tre moyen d'environ 5 a environ 60 mm, notamment d'environ 10 a environ 40 mm, a l'aide d'un liquide, å raison d'environ 80 à environ 150 lit, notamment 80 à environ 120 l/t, de preférence d'environ 100 à environ 120 1/t de minerai ;; - on lixivie à l'aide d'un acide choisi parmi l'acide chlorhydrique, nitrique, de préférence l'acide sulfurique, le liquide utilisé au cours du boulettage et l'acide utilisé au cours de la lixiviation devant être compatibles entre eux. 3. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que le liquide utilisé est de l'eau. 4. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le boulettage est effectué à l'aide d'eau et d'acide, de préférence identique à celui utilisé dans la lixiviation, la quantité d'acide utilisée pendant le boulettage variant d'environ 1/10 à environ la totalité de l'acide nécessaire à la mise en solution de l'uranium. 5. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon les revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que dans l'étape de boulettage, on utilise un liant, ce dernier et l'acide utilisé dans la lixiviation devant être compatibles entre eux. 6. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon les revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le liant est constitué par un élément choisi dans le groupe comprenant le silicate de sodium, le silicate de potassium ou un mélange de ces éléments, le sulfate de calcium (CaS04),ie plâtre (CaS04, 1/2 H20L le gypse (CaSO4, 2H20) ou un mélange de ces éléments. 7. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'on utilise un oxydant de l'uranium susceptible d'oxyder UIV en UVI, choisi parmi du chlorate de sodium, de l'acide de Caro H2S05 ou de l'oxyde de manganèse. 8. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'acide utilisé pour la lixiviation est utilisé d'environ 5 à environ 80, notamment à environ 35 kg par tonne de minerai à traiter. 9. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon l'une quelconque des revendications 1, 2, 4, 5 ou 6 ou 7 ou 8, caractérisé en ce que l'acide utilisé au cours du boulettage est utilisé à raison d'environ 2 à environ 80, de préférence d'environ 5 kg par tonne de minerai å traiter. 10. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le liant est utilisé à raison d'environ 0,5 à environ 40, de préférence d'environ 4 à environ 8, et avantageusement d'environ 6 kg par tonne de minerai à traiter. 11. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'oxydant de l'uranium est utilisé à raison d'environ 0,5 à environ 20 kg par tonne de minerai, notamment d'environ 2 à environ 10 kg par tonne de minerai. 12. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon l'une quelconque des revendications 1 à il, caractérisé en ce que - on concasse le minerai d'uranium à une granu lométrie d'environ 10 mm n - on forme des boulettes de diamètre moyen d'environ 20 à environ 30 mm, à l'aide d'environ 100 l d'une solutiion aqueuse par tonne de minerai à traiter, laquelle solution aqueuse contient de l'acide sulfurique et du silicate de sodium, à raison d'environ 5 kg/t d'acide sulfurique, rapporté à une densité d'environ 1,8 et d'environ 6 kg/t de silicate de sodium, rapporté à une densité d'environ 1,33, et éventuellement du chlorate de sodium à raison d'environ 2 kg/t, sous forme de produit sec, pur à 100 . - on lixivie à l'aide d'acide, notamment d'acide sulfurique à raison d'environ 20 kg/t à environ 40 kg/t. 13. Procédé de lixiviation acide accélérée de minerai d'uranium selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le minerai d'uranium a la composition suivante U : d'environ 100 ppm à environ 1 %, notamment d'environ 200 ppm à 1 000 ppm, S total : d'environ 0,1 % à environ 0,65 %, notamment d'environ 0,2 % à environ 0,5 S SiO2 : d'environ 40 % à environ 80 %, notamment d'environ 50 % à environ 70 % Al2O3 : d'environ 5 % à environ 20 %, notamment d'environ 10 % à environ 20 % C03 : d'environ 0,1 % à environ 0,4 %, notamment d'environ 0,2 % à environ 0,3 %.