FR 2591134 A1 19870612 FR 8518215 A 19851205 La présente invention concerne la technique de fabrication de moules de fonderie et elle visez plus particulièrement, la technique de moulage en sable à vert. Cette technique de fabrication de moules consiste à utiliser du sable associé à des composants additionnels destinés à lui conférer une certaine cohésion. En général, il s'agit de bentonite, d'eau et d'additifs. La technique consiste à remplir un châssis dont le fond est formé par une plaque-modele puis, à compacter le mélange sablecomposants additionnels pour lui conférer une plus grande densité. Ceci permet d'obtenir un bloc ayant par sa compacité une certaine tenue propre. Ceci permet aussi d'obtenir une empreinte précise et fidèle en négatif de la forme présentée par la plaque-modèle. Un moule de fonderie est, par exemple, constitué par deux demi-moules obtenus selon le procédé précédent et reliés entre eux par frettage ou crampage pour délimiter ensemble une empreinte globale représentative de la pièce de fonderie à obtenir. On sait que, pour obtenir des demi-moules convenables suffisamment résistants et présentant, surtout au plan de joint et dans l'empreinte, un état de surface lisse et régulier, il est nécessaire de compacter le mélange de sable-composants additionnels afin d'en accroître notablement la cohésion. A titre indicatif, le mélange à l'état flou présente une densité apparente de 1,1 et le compactage a pour but d'accroître cette densité jusqu' 1,6, voire 1,7. Pour assurer ce compactage plusieurs techniques ont été proposées. La première consiste à développer une pression importante sur la masse de sable remplissant le chassies. Cette méthode exige des installations importantes et consommant beaucoup d'énergie et n'apporte pas des résultats satisfaisants. En effet, malgré les moyens de contrôle de la pression appliquée, il est fréquent de constater des hétérogénéités de compacité après compactage. Ceci est, notamment, le cas lorsque L'empreinte à délimiter présente des différence importantes de reliefs. Une autre méthode met à profit semble-t-il les propriétés thixotropiques de la bentonite alliée au sable et rendant ce dernier plus fluide lorsqu'il est soumis à des accélérations et décélérations brutales. Cette méthode consiste à mettre la masse sable-composants en mouvement puis à la stopper soudainement. Les secousses répétées assurent le compactage du mélange sur la plaquemodèle et augmentent la densité du mélange. La mise en oeuvre de secousses ne permet pas, toutefois, d'atteindre un résultat globaL satisfaisant car on constate, souvent, l'apparition d'hétérogénéités de serrage. Pour parfaire cette méthode, on a généralement recours à une seconde phase dite de pressage avec ou sans application de secousses. Une telle méthode ne peut donc pas être considérée comme parfaitement satisfaisante, puisque les inconvénients de la première méthode par pression subsistent. Une autre méthode consiste à faire intervenir, sur une masse de sable, une phase de tir ou de soufflage, pour transférer cette masse dans une chambre de moulage, puis à compléter le compactage par une phase ultérieure de pressage. Cette méthode ne donne pas non plus satisfaction, car elle ne supprime pas entièrement les inconvénients dus aux moyens de compactage par pression directe. Une quatrième technique consiste à assurer le serrage et le compactage de la masse sable-composants par l'application d'une onde de choc à la surface supérieure de cette masse, préalablement introduite dans La chambre de moulage. La grande vitesse de l'onde de choc applique une accélération importante à la masse sable-composants contenue dans La chambre. Les forces mises en jeu lors de cette accélération, combinées au blocage de la masse par les parois du châssis, permettent de compacter le mélange en une seule fois en une fraction de seconde. Plusieurs méthodes de mise en oeuvre de ce procédé ont été proposées. L'une d'elles consiste à provoquer une explosion dans une chambre surmontant la couche supérieure du mélange remplissant le châssis. Cette méthode, décrite par le brevet US 3 070 202, permet d'obtenir des bons résultats mais n'offre qu'une souplesse relative de mise en oeuvre pratique. En outre, il n'est que difficilement possible d'obtenir des cadences de tirs suffisamment rapides pour répondre aux cadences de fabrication d'une chaîne de moulage intégré. Une autre méthode consiste à provoquer la détente brutale d'un gaz au-dessus de la surface supérieure du mélange flou emplissant le châssis. Cette méthode est, notamment, préconisée par Le brevet DE 1 097 622 et par le brevet GB 1 269 286. Pour mettre en oeuvre une telle méthode, il convient de disposer d'une charge de fluide sous pression en réserve et de pouvoir provoquer rapidement, par l'intermédiaire d'un obturateur, le transfert et la détente de cette charge dans une chambre de détente surmontant la surface supérieure du mélange flou à compacteur. Il apparait clairement que la qualité et I1 intensité du compactage obtenu dépendent de la vitesse d'ouverture de l'obturateur, cette vitesse déterminant la vitesse de création et de déplacement de l'onde de choc devant agir sur la surface supérieure du mélange flou. Le problème posé est donc, en réalité, celui de pouvoir commander l'ouverture rapide, quasi instantanée, de l'obturateur, de façon à diminuer le plus possible le temps de libération de la charge de fluide comprimé. On a proposé, à cette fin,d'utiliser des vannes pneumatiques à manchon pour isoler le réservoir de mise en pression et la chambre de détente. On a constaté que cette technique présentait un certain nombre d'inconvénients dont le plus important est dû à La nécessité de disposer d'une pression de fermeture des vannes pneumatiques supérieure à la pression du fluide emmagasiné dans le réservoir. Cette obligation, qui limite la pression utile de la charge fluide, est aussi responsable d'une durée de transfert et de détente relativement Longue. L'onde de choc obtenue est, dans un tel cas, généralement trop faible pour assurer le compactage convenable des couches profondes de la masse de mélange, c'est-à- dire, de celles les plus proches de l'empreinte. Une autre technique consiste à interposer une vanne, du type papillon, entre un réservoir de mise en pression et une enceinte intermédiaire qui sont séparés par une membrane d'une chambre de détente. Cette enceinte intermédiaire, normalement fermée par la membrane, est en relation avec un circuit de distribution de fluide comprimé sous forte pression. Dans un tel cas, le fonctionnement consiste à ouvrir la vanne papillon, de façon à décoller la membrane et admettre ainsi une charge de fluide sous pression en direction de la surface supérieure du sable flou à compacter. Une telle méthode est lente et, en outre, ne permet pas de disposer d'une durée de vie convenable de la membrane. On a proposé aussi d'autres techniques faisant intervenir des soupapes asservies mécaniquement et se déplaçant entre une position de fermeture et une position d'ouverture d'un siège Les différentes conceptions préconisées comprennent toutes des organes mécaniques possédant une inertie certaine, des résistances de frottement et, surtout, délimitant, entre le réservoir et la chambre de détente, une ou des chicanes augmentant la durée de détente et de transfert. L'objet de L'invention est de remédier aux inçonvénients ci-dessus en proposant une nouvelle tête de compactage par onde de choc, conçue pour disposer d'un système obturateur à faible inertie, dépourvu de frottement et exempt de chicanes perturbatrices. L'objectif de l'invention est de proposer une tete de compactage permettant, par l'ouverture extrêmement rapide, quasi instantanée, de son ou ses obturateurs, de produire une onde de choc à grande vitesse de déplacement, appliquée également sur toute la surface supérieure du mélange flou à compacter et permettant d'assurer le serrage ou le compactage du mélange en un temps extrêmement bref. Un autre objectif de l'invention est de proposer une tête de compactage disposant d'un système obturateur à ouverture instantanée, permettant de produire, dans la chambre de détente, un front régulier d'onde de choc. Pour atteindre les objectifs ci-dessus, l'objet de l'invention est caractérisé en ce qu'il comprend - un système obturateur constitué par au moins un corps léger, disposié.libre dans le réservoir selon une course verticale entre un siège inférieur bordant un orifice de communication entre le réservoir et la chambre, et un siège supérieur bordant un orifice de communication entre le réservoir et une tubulure d'amenée d'air sous pression, - une enveloppe fixe cylindrique contribuant à déterminer une partie de la course verticale du corps libre qu'elle entoure, délimitant entre ledit corps et le siège supérieur une cavité d'intercommunication entre la tubulure et Le réservoir et possédant une base ouverte située au-dessus du siège inférieur et à une distance inférieure à la plus petite mesure du corps, - et des moyens de commande du corps libre constitués par une arrivée de fluide sous pression, une canalisation de mise à l'air libre et une vanne trois voies de mise en relation de la tubulure, soit avec l'arrivée, soit avec La cana li sati on. Diverses autres caractéristiques ressortent de La description faite ci-dessous en référence aux dessins annexés qui montrent, à titre d'exemples non limitatif s, des formes de réalisation de l'objet de L'invention. Les fig. 1 à 3 sont des vues schématiques illustrant la mise en oeuvre du procédé de réalisation par onde de choc d'un moule de fonderie selon la technique du moulage en sable à vert. La fig. 4 est une coupe-élévation de l'objet de l'invention. La fig. 5 est une coupe-élévation montrant une variante de réalisation de l'objet de l'invention. La fig. 6 est une coupe-élévation analogue à la fig. 4 illustrant l'objet de l'invention dans une position caractéristique de fonctionnement. Les fig. 7 à 11 sont des coupes-élévations montrant des variantes de réalisation. Les fig. 1 à 3 montrent, de façon schématique, une tête de compactage 1 selon l'invention, mise en oeuvre dans une installation de moulage en sable à vert. Cette installation est composée d'un équipage mobile 2 comprenant un bâti 3 pouvant être déplacé le long d'une voie de support et de guidage 4, de façon à pouvoir être placé à l'aplomb, soit d'une trémie 5 de distribution d'un mélange sable-composants additionnels, soit de la tête 1. Le bâti 3 supporte un vérin ou analogue 6, d'orientation verticale, portant une table 7 sur laquelle peut être montée une plaque-modèle 8. La fig. 1 illustre une première phase du procédé consistant à placer, sur la plaque-modèle 8, un châssis 9 destiné à délimiter le contour périphérique extérieur d'un demi-moule à réaliser. Le châssis 9 est associé à une rehausse de remplissage 10 destinée à contenir avec ce dernier la masse de mélange flou délivrée par la trémie 5. Selon la fig. 2, la première phase de mise en oeuvre du procédé consiste à élever la table 7 pour assurer l'association de la plaque-modèle 8, du châssis 9 et de la rehausse 10 et délimiter ainsi un volume suffisamment étanche pour recevoir et contenir La charge de mélange délivrée par la trémie 5. Après remplissage, le bâti 3 est déplacé dans te sens de la flèche f1, pour être amené, comme illustré par la fig. 3, à L'aplomb de la tête 1. Le vérin 6 est de nouveau alimenté pour appliquer le plan de joint de la rehausse sous La tête de tir 1. Dans une phase ultérieure, la tête de tir 1 est commandée pour produire une onde de choc appliquée sur la surface supérieure du mélange emplissant le châssis 9 et La rehausse 10. Après compactage de cette masse contre la plaque-modèle 8, l'équipage mobile 2 est ramené à sa position d'origine, pour assurer, par abaissement de la table 7, le degagement d'un demimoule M obtenu. Un cycle identique à celui-ci peut alors se dérouler Pour que la phase de compactage puisse se dérouler de la meilleure façon possible, l'objet de l'invention préconise de réaliser La tête de compactage 1 comme illustré par la fig. 4. Selon cette dernière, la tête 1 comprend une chambre de détente 11 dont la base ouverte comporte un plan de joint compatible, en adaptation suffisamment étanche, avec la contrepartie supérieure complémentaire de la rehausse 10. Cette compatibilité ne fait pas directement partie de l'invention et, pour cette raison, n'est ni décrite ni représentée. La chambre de détente 11 est séparée, par une cloison 12, d'un réservoir 13 de stockage d'une charge de fluide comprimé. Le réservoir 13 surmonte la chambre 11 en s'élevant à partir de la cloison 12. Le réservoir 13 est relié par une canalisation 14 à une arrivée de fluide comprimé, par exemple de l'air, contrôlée par une vanne à commande automatique ou manuelle. Le réservoir 13 délimite un volume utile E1 au moins égal au volume utile E2 de la chambre 11. Le réservoir 13 est fermé à sa partie supérieure par un dessus ou une platine 15 traversé avec étanchéité par une tubulure 16- s'étendant axialement à l'intérieur du réservoir 13. La partie de la tubulure 16 extérieure au réservoir 13 est associée, par une vanne à trois voies 17, soit à un circuit de mise à air libre 18, soit à une canalisation 19 d'amenée d'un fluide sous pression dont la fonction apparait dans ce qui suit. La tubulure 16 comporte, à l'intérieur du réservoir 13, une partie terminale 20 épanouie ou évasée bordée par une bague 21 réalisée en une matière souple, telle que celle vendue dans le commerce sous le nom de ERTANE. La bague 21 forme un siège, plus particulièrement constitué par une arête circulaire délimitant une section de passage de diamètre D4 égal au diamètre D1 de la section de passage d'un siège 22 bordant un orifice ménagé dans la cloison 12. Le siège 22 est réalisé de façon coaxiale à La tubulure 16. Le siège 22 est constitué par une bague, de préférence identique à La bague 21. Les deux sièges, respectivement dénommés supérieur et inférieur, sont montés de façon amovible. Les sièges 21 et 22 sont destinés à coopérer avec un obturateur libre 23 qui est constitué, dans l'exemple iLlustré, par une sphère légère dont Le diamètre D2 est choisi de tel Le manière que, lorsqu'elLe se trouve en appui sur L'arête constitutive du siège 22, l'enveloppe conique de révolution définie corresponde à un angle au centre d, de préférence égal à 900. La sphère 23 est, avantageusement, réalisée en polyéthylène basse pression ou en toute autre matière, de manière à présenter une masse volumique de l'ordre de 1 kg/dm3. La sphère 23, bien que libre, est assignée en course verticale entre les sièges 21 et 22 par une enveloppe cylindrique 24 dont le diamètre interne D3 est très Légèrement supérieur au diamètre D2. La différence entre les diamètres D2 et D3 doit être inférieureà un millimètre et, de préférence, être comprise entre 0,3 et 0,1 millimètre, de manière à délimiter un intervalle annulaire 31 de ta plus faible section possible entre le volume utile E1 du réservoir 13 et le volume V d'intercommunication entre le volume E1 et la tubulure 16. L'intervalle 31 est choisi, en outre, pour éviter les frottements entre l'enveloppe 24 et la sphère 23. L'enveloppe cylindrique 24 est formée, coaxialement à La tubulure 16, de manière à s'étendre à partir du siège 21 en direction du siège 22 vers lequel cette enveloppe présente sa base ouverte. La longueur de l'enveloppe cylindrique tubulaire 24 est choisie de manière que le plan passant par sa base ouverte soit situé au-dessus du siège 22 et à une distance de ce dernier inférieure au diamètre D2. Selon la forme de réalisation illustrée par la fig. 4, l'enveloppe 24 est constituée par un fourreau 25 suspendu au dessus ou à La platine 15 et associe, dans sa fixation étanche, à la tubulure 16. A cette fin, le fourreau 25 peut comporter un épaulement d'appui 26 et la tubulure 16 forer une collerette 27 superposée. L'épaulement 26 et la collerette 27 peuvent entre fixés par tout moyen convenable étanche sur le dessus ou platine 15. Dans une telle forme de réalisation, il est avantageux de faire comporter, à la paroi périphérique interne du fourreau 25, un rebord 28 permettant de pincer et maintenir le siège 21 par L'intermédiaire de la partie terminale épanouie 20 de la tubulure 16. Dans un autre exemple de réalisation, illustré par La fig. 5, l'enveloppe 24 est formée par une jupe 29 prolongeant directement la partie terminale épanouie ou évasée 20 de la tubulure 16. Ainsi que cela ressort des fig. 4 et 6, la combinaison de la sphère libre 23, de l'enveloppe 24 et de la section épanouie 20 permet de délimiter, entre le réservoir 13 et la tubulure 16, la cavité d'intercommunication V comprise entre le siège 21 et la sphère 23. Cette cavité d'intercommunication V communique avec le réservoir 13 par l'intervalle annulaire 31 ménagé entre la surface périphérique intérieure de l'enveloppe 24 et la surface extérieure de la sphère 23. La cavité d'intercommunication V communique avec la tubulure 16 par l'intermédiaire de la section épanouie 20 qui représente, dans ce sens, un convergent dont la fonction apparait dans ce qui suit. La tête de compactage, décrite ci-dessus, se caractérise donc par un obturateur léger, libre, dépourvu de frottement et de liaison mécanique d'asservissement, sa commande étant assurée par l'intermédiaire des moyens 16, 17, 18 et 19, comme il ressort de ce qui suit. La tête de compactage décrite ci-dessus fonctionne de la façon suivante. En position statique, la sphère 23 repose, par gravité, sur l'arête du siège inférieur 22 et peut être considérée comme fermant la communication entre le réservoir 13 et la chambre de détente 11. Lorsqu'il convient de placer la tête de compactage en état de fonctionnement, la vanne trois voies 17 est commandée, comme ilLustré par la fig. 4, pour mettre en relation la tubulure 16 avec la canalisation 19. Le fluide comprimé délivré, par exemple de l'air, exerce une pression sur la sphère 23 qui est ainsi énergiquement appuyée sur le siège 22. La canalisation 14 est ouverte pour admettre une charge de fluide comprimé, par exemple de l'air, dans le réservoir de stockage 13. La charge de fluide admise est confinée à l'intérieur du réservoir 13, étant donné l'appLication préalable de la sphère 23 sur Le siège 22. Après admission de cette charge, la pression s'uniformise à L'intérieur du réservoir 13, dans la cavité d'intercommunication V et dans la tubulure 16 par tranfert d'équilibre par l'intervalle annulaire 31. La sphère 23 est ainsi appliquée sur le. siège 22, selon la formule : # # # P .%4 D22 > PE1-4 (D2 - D1) + Pu2 4 D1 (I) Après mise en pression, le réservoir 13 est isolé par fermeture de la vanne contrôlant la canalisation 14. Lorsqu'il convient de produire dans la chambre 11 une onde de choc à vitesse de front élevée, la vanne 17 est commandée pour mettre en relation la tubulure 16 avec la canalisation de mise à l'air libre 18. Dans un premier temps, la pression régnant dans la cavité d'intercommunication V diminue, en raison de l'échappement de la fraction de fluide contenue dans cette cavité et dans la tubulure 16. Il y a lieu de noter que, si ce premier temps de fonctionnement ne possède aucune influence sur la vitesse de création ultérieure de l'onde de choc, il est important que sa durée soit la plus courte possible, de façon à faire intervenir, le plus rapidement possible, le second temps d'ouverture de la sphère 23. A cette fin, le convergent 20 permet d'accroître la vitesse d'écoulement à l'intérieur de la tubulure 16 et de réduire, en conséquence, le temps de chute de pression à l'intérieur de la cavité d'intercommunication V. Il convient de noter que, durant ce premier temps, une circulation de fluide s'établit par l'intervalle 31 entre le réservoir 13 et la cavité V. Cette circulation, dont la fonction apparait dans ce qu suit, est cependant négligeable par rapport au débit d'échappement par la vanne 17, de sorte qu'il n'a pas d'influence sur les conditions d'établissement du premier temps de fonctionnement. La sphère 23 reste appliquée sur le siège 22, tant que la fraction de fluide comprimé, occupant la chambre d'intercommunication V et La tubulure 16, possède une pression telle que la force exercée sur la surface offerte de la sphère 23 reste supérieure à celle résultant de l'application de la pression régnant dans le réservoir 13 et la chambre il sur la même sphère. En d'autres termes, la sphère 23 reste appliquée sur son siège, jusqu'à ce que la formule ci-dessus connaisse une égalité entre ses termes et devienne PV.# D22 = PE1.# CD 2 - D1 ) f PE2.# D12 (II) 4 4 4 Lorsque le premier terme de la formule II devient inférieur à la somme des deux autres termes, la force exercée par le fluide sous pression dans le réservoir 13 devient prépondérante à celle exercée par le fluide à l'intérieur de la cavité V et soumet la sphère 23 à un déplacement ascendant, selon la flèche f2. La sphère 23 est soumise à une accélération d'autant plus forte qu'elle présente une faible inertie et que son déplacement en course verticale entre les sièges 22 et 21 s'effectue sans frottement mécanique.En effet, la circulation dans l'intervalle annulaire 31 établit une sorte de palier fluide assurant le centrage de la sphère par rapport à la section utile de l'enveloppe 24 et donc le mouvement sans frottement. L'obturateur est ainsi brusquement ouvert, en étant amené, par sa vitesse d'ascension verticale accélérée par la configuration inférieure dé l'obturateur, à fermer, dans un temps très bref, le siège 21 après avoir assuré l'ouverture du siège 22. Il se produit ainsi une onde de choc brutale provenant de la détente du fluide sous pression contenu dans le réservoir 13 et empruntant le siège 22 pour se- détendre dans la chambre 11. Toute la masse de fluide sous pression, confinée dans le réservoir 13, se détend brutalement dans la chambre 11, étant donné que celle-ci représente la seule possibilité d'expansion après fermeture du siège supérieur 21. En mettant en oeuvre Les conditions suivantes : - sphère 13 en polyéthylène basse pression d'un diamètre D2 égal à 100 mm, - sièges 21 et 22 présentant un diamètre de section de passage D1-D4 égal à 72 mm, - enveloppe 24 définissant un diamètre interne D3 supérieur à 5/10 de mm à D2, - fluide sous pression, constitué par de l'air comprimé, délivré à une pression égale à 7 bars par les canalisations 19 et 14, il a été possible d'obtenir un temps d'ouverture de la sphère 23 inférieur à 2,7 ms. Cette faible durée d'ouverture permet d'obtenir, en combinaison avec une section de passage entre le réservoir 13 et la chambre de détente 11 dépourvue de chicanes, une grande vitesse de déplacement de L'onde de choc et d'assurer ainsi le compactage en un temps extrêmement bref de la masse floue de mélange emplissant le châssis 9 et la rehausse 10, comme évoqué précédemment en relation avec les fig. 1 à 3. Après détente de la masse de fluide sous pression, initialement confinée dans le réservoir 13, la vanne trois voies 17 est commandée pour replacer la tubulure 16 en relation avec la canalisation 19. Le fluide comprimé, admis à l'intérieur de la tubulure 16, provoque l'abaissement de la sphère 23 qui est ramenée sur le siège 22 pour fermer, de façon étanche, le réservoir 13 et permettre, comme dit précédemment, l'admission d'une charge de fluide comprimé par commande de la vanne contrôlant la canalisation d'arrivée 14. La tête de compactage est alors replacée dans un état favorable au déroulement d'un autre cycle de fonctionnement. La fig. 7 montre une variante de réalisation selon Laquelle la tubulure 16 supporte, sur sa partie terminale inférieure, un cornet 50 formant la partie terminale épanouie 20. Le cornet 50 présente une forme tronconique et comporte, dans sa grande face ou base inférieure, le siège 21 qui est raccordé par un convergent 20 à un trou cylindrique 51 axial par lequel le cornet 50 est enfilé !ibre de coulisser sur la tubulure 16. Le cornet 50 est soumis à l'action d'un ressort 52 enfilé sur la tubulure entre la petite base du cornet et une butée 53. L'action du ressort 52 pousse le cornet 50 en appui sur une jupe fixe 54 cylindrique portée par des colonnettes 55 s'élevant à partir du fond 12 en bordant le siège 22. La jupe 54 répond aux caractéristiques constructives de l'enveloppe 24 qu'elle forme. Le cornet 50 est réalisé en polyéthylène basse pression et possède une course ascendante, contre l'action du ressort 52, limitée par une butée 56 portée par la tubulure 16. Le fonctionnement de cette variante de réalisation est le même que précédemment décrit jusqu'au moment où la sphère vient coopérer avec le siège 21 qui peut être constitué par une surface en secteur sphérique. A ce moment, la sphère et le cornet sont déplacés verticalement contre l'action du ressort 52 qui réalise un effet d'amortissement du choc entre La sphère et son siège. Ce déplacement ascendant combiné s'effectue jusqu'au contact avec la butée 56 comme illustré par la fig. 8. L'ensemble retrouve ensuite la position selon la fig. 7 après l'évacuation de la masse d'air contenue dans le réservoir 13. Lors d'une phase d'alimentation ultérieure, l'air comprimé amené par la tubulure 13 remplit le volume V et soulève le cornet 50, comme illustré par la fig. 9, dès que la sphère 23 est plaquée sur le siège 22. Cette ouverture du cornet par rapport à la jupe 54 permet de remplir rapidement le réservoir 13 sans faire intervenir la canalisation d'amenée 14 qui est supprimée dans cet exemple. Le cornet 50 est ramené en contact avec la jupe 54 par l'action du ressort dès que le réservoir 13 est plein. La fig. 10 montre une autre variante selon laquelle l'obturateur 23 est constitué par un corps cylindrique hémisphérique 60. La partie hémisphérique 60a est destinée à coopérer avec le siège 22 alors que la partie cylindrique 606 assure le centrage par coopération fluide avec la jupe 54. Dans cette variante, la base de la jupe 54 est située à une distance du siège 22 inférieure à la plus petite mesure du corps 60. La fig. 11 illustre une autre variante selon laquelle l'obturateur 23 est constitué par un corps cylindro-conique 70. Dans ces deux variantes la partie cylindrique 60b ou 70b comporte, à l'opposé de La partie semi-sphérique 60a ou conique 70a une surface plane 80 perpendiculaire à l'axe de révolution et chargée de coopérer avec un siège plan 90 présenté par le cornet 50. Un avantage de l'objet de l'invention selon les fig. 7 à 11 réside dans les qualités aérodynamiques favorables à un bon écoulement du fluide comprimé lors de l'ouverture de l'obturateur. Ces qualités proviennent de la forme de la partie obturatrice de l'obturateur et de celle tronconique du cornet 50. L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits et représentés, car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1 - Tête de compactage par onde de choc pour machine de fabrication de moules de fonderie selon La technique du moulage en sable à vert, tête du type comprenant un réservoir (13) de stockage d'une charge de fluide sous pression, une chambre de détente (11) destinee à être placée en relation étanche avec un châssis (9-10) de moulage rempli de sable à compacter, un système obturateur interposé entre le réservoir et la chambre et des moyens pour commander l'ouverture brusque du système obturateur, caractérisée en ce qu'este comprend :: - un système obturateur constitué par au moins un corps (23, 60, 70) léger, disposé libre dans le réservoir-(13) selon une course verticale entre un siège (22) inférieur bordant un orifice de communication entre le réservoir (13 > et la chambre (11), et-un siège supérieur (21, 90) bordant un orifice de communication entre le réservoir et une tubulure (16) d'amenée d'air sous pression, - une enveloppe fixe (24) cylindrique contribuant à déterminer une partie de La course verticale du corps libre qu'elle entoure, délimitant entre ledit corps et le siège supérieur (21) une cavité (V > d'intercommunication entre la tubulure et le réservoir et possédant une base ouverte située au-dessus du siège inférieur et à une distance inférieure à la plus petite mesure du corps, - et des moyens de commande du corps libre constitués par une arrivée (19) de fluide sous pression, une canalisation (18) de mise à l'air libre et une vanne trois voies (17) de mise en relation de la tubulure, soit avec l'arrivée, soit avec la canalisation. 2 - Tête de compactage selon la revendication 1, caractérisée en ce que L'enveloppe (24) présente un diamètre interne supérieur d'une mesure comprise entre 0,1 dixième et 1 milLimètre à celui du corps (23) et délimite avec ce dernier un intervalle annulaire (31) assumant, par une circulation de fluide qu'il permet, une fonction de palier fluide de centrage du corps libre lors de sa course verticale. 3 - Tête de compactage selon la revendication 1, caractérisée en ce que le siège supérieur (21) est situé à la base d'un convergent (20) entre la cavité d'intercommunication (V) et la tubulure (16). 4 - Tête de compactage selon la revendication 3, caractérisée en ce que le convergent (20) est délimité par un corps (50) présentant une forme extérieure tronconique dont la grande base inférieure définit te siège supérieur (21, 90) du corps obturateur (23, 60, 70). 5 - Tête de compactage selon la revendication 1, 2 ou 4, caractérisée en ce que le corps (23) est constitué par une sphère. 6 - Tête de compactage selon la revendication 1, 2 ou 4, caractérisée en ce que le cor-ps (23) est constitué par un corps cylindro-hémisphérique (60). 7 - Tête de compactage selon la revendication 1, 2 ou 4, caractérisée en ce que Le corps (23) est constitué par un corps cylindro-conique (70). 8 - Tête de compactage selon les revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que le corps (60 ou 70) comporte une partie cylindrique (60a, 70a) offrant une surface supérieure transversale plane (80) destinée à coopérer avec un siège supérieur constitué par une surface plane. 9 - Tête de compactage selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que l'enveloppe (24) s'étend verticalement à partir de la tubulure. 10 - Tête de compactage selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que L'enveloppe (24) s1 étend verticalement en étant portée par des colonnettes (55) s'élevant à partir du fond (12) du réservoir (13) en bordant le siège inférieur (22). 11 - Tête de compactage selon la revendication 9, caractérisée en ce que le siège supérieur (21, 90) est présenté par un cornet (50) définissant Le convergent monté coulissant sur la tubulure (16) et poussé par un ressort contre l'enveloppe (24). 12 - Tête de compactage selon la revendication 11, caractérisée en ce que le cornet est monté coulissant sur La tubulure entre deux positions extrêmes déterminées respectivement par l'enveloppe (24) et par une butée supérieure (56) portée par la tubulure.