FR 2598516 A1 19871113 FR 8606504 A 19860506 PROCEDE ET DISPOSITIF DE MESURE DE L'IMPEDANCE D'UNE ELECTRODE DE TERRE EN FONCTION DE LA FREQUENCE. La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif de mesure, en fonction de la fréquence, de l'impédance d'une électrode de terre au niveau de la borne d'accès del'électrode de terre, ou de l'impédance d'entrée d'une structure conductrice présentant avec le sol environnant une impédance de mode commun, et par là-même assimilable à une électrode de terre, en un point donné de ladite structure qui constitue alors une borne d'accès fictive. Une mise à la terre peut être définie comme un procédé permettant d'établir une connection de type électrique entre un équipement à protéger et le sol. Cette mise à la terre est réalisée par l'intermédiaire d'une électrode de terre, constituée d'un ensemble de structures métalliques enterrées reliées à l'équipement concerné par une liaison filaire appelée "ligne de terre" ou "descente de terre". Le point commun à cette liaison filaire et à l'électrode de terre, situé à la surface du sol est appelé "borne d'accès" de l'électrode de terre. I1 est souvent important de connaître avec précision la valeur de la résistance de l'électrode de terre. Aux basses fréquences, la résistance de terre RT est définie comme étant le rapport existant entre l'élévation de tension U de sa borne d'accès, mesurée par rapport à un point suffisamment éloigné, et le courant I qui la traverse, qui est évacué par la prise de terre. Différents appareils du commerce permettent d'effectuer des mesures de "résistance" de terre aux basses fréquences (par exemple 95Hz et 225if) selon diverses méthodes connues. Une première méthode, dite des "deux points", consiste à mesurer la résistance apparaissant entre l'électrode à tester et une deuxième prise de terre auxiliaire. Le résultat de la mesure représente alors la somme des deux résistances. Dans ce cas, l'électrode auxiliaire doit présenter une résistance connue ou de faible valeur pour être négligée. Une seconde méthode, dite des "trois points" est une extension de la précédente et utilise deux électrodes auxiliaires. On procède alors successivement à trois mesures par groupe de deux électrodes et on en déduit la valeur de la résistance de chacune d'elles. Une troisième méthode, dite de "mesure de chute de potentiel" consiste à injecter un courant entre l'électrode à mesurer et une électrode auxiliaire. L'élévation de potentiel de l'électrode sous test est mesurée par rapport à une troisième électrode, située dans une zone ne subissant pas l'influence du courant injecté et servant de référence. La valeur de l'impédance de terre est déduite du rapport existant entre le courant injecté et la tension mesurée selon différents procédés et le plus souvent par un pont d'impédances. Ces mesures effectuées à fréquence fixe s'avèrent insuffisantes pour caractériser l'impédance d'une prise de terre vis-à-vis des courants à large spectre tels que ceux engendrés par la foudre ou une impulsion électromagnétique d'origine nucléaire (IEMN). Lorsque la fréquence augmente, les liaisons filaires utilisées dans la méthode décrite précédemment se comportent comme des lignes de transmission unifilaires avec retour par le sol et viennent perturber le résultat. En pratique la mesure devient impossible au delà de quelques MHz. Pour remédier à cela, il a été proposé d'étendre la méthode de "mesure de chute de potentiel" aux hautes fréquences, en utilisant un pont d'impédances. Dans ce cas, l'effet parasite engendré par les liaisons filaires est minimisé par une compensation au niveau de l'appareil, qui assure une mesure de l'impédance des câbles, mais celle-ci devient inopérante au delà d'une fréquence de l'ordre du mégahertz. On a également proposé d'étendre la méthode dite des "deux points" aux hautes fréquences. Dans ce cas, il est réalisé un montage "deux points" dans lequel le câble de liaison est un câble coaxial. Cette méthode qui fournit le module de l'impédance et le signe de sa phase ne prend cependant pas en compte les éléments parasites perturbateurs dont les effets se font ressentir au delà de 10 MHz environ et nécessite la connaissance de l'impédance de l'électrode auxiliaire ou la réalisation d'un montage complexe en vue d'annuler le courant dans cette électrode auxiliaire. Une technique dérivée des mesures d'impédance d'entrée d'antennes monopôles en présence d'un milieu dissipatif a par ailleurs été appliquée à l'étude comparative de différentes géométries de prises de terre. Un plan de sol métallique constitué de grillage et d'électrodes auxiliaires périphériques, est installé, en contact avec le sol, tout autour de la borne d'accès de la prise de terre à tester. Le système est alimenté par un câble coaxial dont l'âme est connectée à la prise de terre sous test et la tresse au plan de sol par l'intermédiaire d'une transition conique. La mesure d'impédance est réalisée selon une technique réflectométrique à l'aide d'un analyseur de réseau directement connecté au câble coaxial. Ce procédé, qui est bien adapté à des fréquences très élevées, de l'ordre de plusieurs centaines de mégahertzs, présente des inconvénients pour des fréquences plus basses du fait de l'apparition de courants qui circulent entre la prise de terre et le plan de sol et peuvent perturber la mesure. De plus, ce procédé nécessite la mise en place d'un plan de sol très étendu généralement incompatible avec la géométrie du terrain, l'électrode de terre étant souvent placée contre un bâtiment. La présente invention vise- à remédier aux inconvénients précités et à permettre de déterminer de façon simple et commode jusqu'à des fréquences élevées de l'ordre de plusieurs dizaines de mégahertzs, l'impédance de terre ZT (w) d'une électrode de terre, en fonction de la fréquence f, ou de la pulsation w. De façon plus particulière, l'invention vise à permettre de déterminer une impédance de terre à des fréquences élevées, notamment au-delà de 1MHz, à partir de mesures de courant au niveau de la borne d'accès en s'affranchissant des problèmes de propagation parasite des courants le long des câbles de mesure. Ces buts sont atteints grâce à un procédé de mesure, en fonction de la fréquence, de l'impédance d'une électrode de terre au niveau de la borne d'accès de l'électrode de terre, ou de l'impédance d'entrée d'une structure conductrice présentant avec le sol environnant une impédance de mode commun, et par là-même assimilable à une électrode de terre, en un point donné de ladite structure qui constitue alors une borne d'accès fictive, caractérisé en ce que pour les fréquences supérieures à environ 1MHz, on dispose sur le sol au voisinage de l'électrode de terre des première et seconde lignes à pertes se comportant comme des lignes adaptées et présentant des impédances d'entrée sensiblement égales à leurs impédances caractéristiques, en ce que l'on mesure successivement l'impédance entre la borne d'entrée de la première ligne à pertes et la borne d'accès de l'électrode de terre, l'impédance entre la borne d'entrée de la seconde ligne à pertes et la borne d'accès de l'électrode de terre, et l'impédance entre la borne d'entrée de la première ligne à pertes et la borne d'entrée dela seconde ligne à pertes, et en ce qu'on calcule à partir des valeurs mesurées de ces trois impédances l'impédance de l'électrode de terre au niveau de la borne d'accès. La mise en oeuvre de lignes à pertes permet de simplifier grandement la conduite des mesures et de garantir un résultat fiable. Selon l'invention, on procède aux mesures d'impédances en injectant un courant sinusoidal à fréquence ajustable sur les bornes entre lesquelles sont mesurées les impédances à l'aide d'un générateur de courant de caractéristiques connues et en mesurant le courant parcourant l'impédance à mesurer. Les lignes à pertes peuvent être constituées par des rubans résistifs plaqués sur le sol et isolés de celui-ci. Selon un autre aspect de l'invention, le procédé de mesure peut être adapté facilement à des fréquences inférieures à environ 1MHz. Dans ce cas, on substitue aux lignes à pertes des première et seconde électrodes de terre auxiliaires disposées sur le sol à des distances éloignées de plusieurs mètres par rapport à la borne d'accès de l'électrode de terre et reliées par des liaisons filaires aux bornes d'entrée situées au voisinage de la borne d'accès de l'électrode de terre à tester, on mesure successivement l'impédance complexe entre la borne d'entrée reliée à la première électrode de terre auxiliaire et la borne d'accès de l'électrode de terre, l'impédance complexe entre la borne d'entrée reliée à la seconde électrode de terre auxiliaire et la borne d'accès de l'électrode de terre, et l'impédance complexe entre la borne d'entrée reliée à la première électrode de terre auxiliaire et la borne d'entrée reliée à la seconde électrode de terre auxiliaire, et on calcule à partir des valeurs mesurées de ces trois impédances l'impédance de l'électrode de terre au niveau de la borne d'accès. De façon plus particulière, on injecte sur les bornes entre lesquelles sont mesurées les impédances un courant sinusoidal à fréquence ajustable à l'aide d'un générateur de courant dont la sortie est constituée soit par un transformateur pour les mesures de fréquences comprises entre environ 20Hz et 5ûkHz, soit par un tore magnétique pour les fréquences comprises entre environ 50kHz et 1MHz et on mesure le courant parcourant l'impédance à mesurer, à l'aide d'un capteur à effet Hall. L'invention concerne également un dispositif de mesure, en fonction de la fréquence, de l'impédance d'une électrode de terre au niveau de la borne d'accès de l'électrode de terre, ou de l'impédance d'entrée d'une structure conductrice présentant avec le sol environnant une impédance de mode commun, et par là-même assimilable à une électrode de terre, en un point donné de ladite structure qui constitue alors une borne d'accès fictive, caractérisé en ce qu'il comprend a) un générateur de courant, b) un amplificateur relié à la sortie du générateur de courant, ou incorporer dans celui-ci, c) une première tête de mesure comprenant un premier tore magnétique muni d'un premier enroulement connecté à la sortie de l'amplificateur et au générateur de courant et d'un second enroulement connecté à deux bornes fixes pouvant être placées au voisinage d'une borne d'accès connectée à un logement de réception de l'électrode de terre à tester, un capteur de courant constitué par un second tore magnétique et un premier dispositif de 'commutation pour relier sélectivement les deux bornes fixes de sortie du second enroulement du premier tore magnétique à deux des trois bornes constituées par la borne d'accès à l'électrode de terre à tester, et deux bornes d'entrée supplémentaires disposées au voisinage de la borne d'accès à l'électrode de terre, d) deux lignes à pertes pouvant être reliées chacune par chacune par un connecteur à l'une des bornes d'entrée supplémentaire, et e) un analyseur de réseau recevant d'une part les signaux de courant issus du capteur de courant et d'autre part des signaux de tension prélevés par l'intermédiaire d'un coupleur résistif à la sortie de l'amplificateur. Les lignes à pertes peuvent être constituées chacune par un ruban résistif isolé comprenant une partie centrale résistive en feutre à base de fibres de carbone et une gaine étanche en matière plastique. Selon une caractéristique avantageuse du dispositif selon l'invention, celui-ci comprend deux fils de liaison du second enroulement du premier tore magnétrique aux bornes fixes, ces fils sont disposés de façon à se croiser et le capteur de courant entoure la zone de croisement de ces deux fils. Selon une autre caractéristique particulière le premier dispositif de commutation comprend en outre un connecteur coaxial dont les broches sont reliées aux deux bornes fixes de sortie du second enroulement du premier tore magnétique afin de permettre le branchement d'impédances étalons entre lesdites bornes fixes. De préférence, le dispositif comprend en outre une seconde tête de mesure pour les mesures dans une plage de fréquences comprise entre environ 20Hz et 1MHz, cette seconde tête de mesure comprend un transformateur muni d'un enroulement primaire et d'un enroulement secondaire, un tore magnétique muni d'un premier et d'un second enroulement, un capteur de courant constitué par un capteur à effet Hall, deux bornes fixes situées au voisinage d'une borne d'accès connectée à un logement de réception de l'électrode de terre à tester, et un dispositif de commutation pour relier sélectivement les deux bornes fixes à deux des trois bornes constituées par la borne d'accès à l'électrode de terre à tester et deux bornes d'entrée supplémentaires disposées au voisinage de la borne d'accès à l'électrode de terre pour être raccordées par des liaisons filaires à des première et seconde électrodes de terre auxiliaires disposées sur le sol à des distances éloignées de plusieurs mètres par rapport à ladite borne d'accès,l'enroulement primaire du transformateur constitue avec le premier enroulement du tore magnétique un circuit série relié à l'amplificateur et au générateur de courant, l'enroulement secondaire du transformateur constitue avec le second enroulement du tore magnétique un circuit série connecté entre lesdites bornes fixes, des condensateurs sont connectés en parallèle sur les enroulements primaire et secondaire du transformateur pour court-circuiter ces enroulements dans une plage de fréquences comprise entre environ 50kHz et 1MHz, et une résistance est montée en parallèle sur l'enroulement secondaire du transformateur pour limiter l'impédance de sortie de ce dernier. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante de modes particuliers de réalisation de l'invention, en référence aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est une vue schématique d'un exemple de tête de mesure d'un dispositif conforme à l'invention, adaptée à la mesure d'impédances de terre au-delà de 1MHz environ, - la figure 2 est une vue schématique de l'ensemble du dispositif selon l'invention, équipé d'une tête de mesure pour les mesures d'impédances de terre au-delà de 1MHz environ, - la figure 3 représente le schéma équivalent d'une partie du dispositif de la figure 2, - la figure 4 représente un schéma montrant le principe de la détermination des caractéristiques du générateur d'injection de courant utilisé dans le dispositif des figures 1 et 2, - la figure 5 est une vue schématique d'un exemple de tête de mesure d'un dispositif selon l'invention, adaptée à la mesure d'impédances de terre entre environ 20Hz et 1MHz, - la figure 6 est un diagramme montrant le principe d'une mesure avec la tête de mesure de la figure 5, et - la figure 7 est un organigramme montrant les différentes étapes du procédé de mesure selon l'invention. Si l'on considère une électrode de terre 19 devant être implantée dans un sol 20 (Fig 2), selon l'invention, la détermination de l'impédance de l'électrode de terre 19 au niveau de la borne de terre 14 de celle-ci, pour de hautes fréquences, supérieures à environ 1MHz, s'effectue en disposant d'abord deux tronçons de ligne à pertes 5, 6 de telle manière que des premières extrémités des tronçons de ligne 5, 6 soient raccordées à des bornes 13, 15 respectivement, situées au voisinage de la borne de terre 14 et que des secondes extrémités des tronçons de ligne 5, 6 soient relativement éloignées de la borne de terre 14. Les lignes à pertes 5, 6 disposées de part et d'autre de la prise de terre à mesurer 19 peuvent être constituées d'un ruban résistif isolé du sol, comprenant par exemple une partie centrale résistive réalisée en feutre à base de fibres de carbone, entourée d'une gaine étanche en PVC armé d'une matière telle que celle connue sous la marque nylon afin d'assurer à la fois l'isolation électrique par rapport au sol et la protection mécanique. La ligne résistive 5, 6 peut par exemple présenter une largeur de l'ordre de 200 mm, une longueur de l'ordre de quelques mètres et une résistance linéique par exemple de 30 ohm/mètre.Un placage parfait des tronçons de lignes 5, 6 avec la surface du sol 20 peut être pbtenu facilement en recouvrant les tronçons de ligne d'une couche de sable ou autre matière minérale présentant une épaisseur de l'ordre de 2 à 3 cm. De la sorte, on diminue les irrégularités linéiques tout en réduisant l'impédance caractéristique de la ligne et en augmentant le niveau des pertes. D'une manière générale, on utilise donc des lignes à pertes 5, 6 présentant chacune une longueur et une atténuation linéique suffisantes de telle sorte que chaque ligne 5, 6 présente, compte tenu des imperfections du terrain, une impédance d'entrée sensiblement égale à son impédance caractéristique. Dans ces conditions, les lignes 5, 6 se présentent comme des lignes adaptées. En choisissant des lignes à pertes 5, 6 présentant un niveau de pertes suffisant, on évite les régimes d'ondes stationnaires. Par ailleurs, la précision des mesures est d'autant plus grande que l'on choisit des lignes à pertes 5, 6 présentant des impédances caractéristiques les plus faibles possibles par rapport à l'impédance de terre à mesurer ZT. Pour cela, il est avantageux que les lignes 5, 6 présentent une grande surface située en regard du sol. Les lignes à pertes 5, 6 de type unifilaire avec retour par le sol, devront en pratique présenter une atténuation minimale voisine de 20dB afin que le rapport onde incidente sur onde réfléchie soit supérieur à 100. Ceci apparaît un compromis satisfaisant pour la plupart des applications, entre la précision recherchée et la longueur des lignes qui ne peut excéder dans la plupart des cas une dizaine de mètres, compte tenu notamment de la présence d'obstacles sur le site au voisinage de la prise de terre. Comme indiqué sur la figure 2, on procède successivement aux mesures de l'impédance Z1 entre la borne 13 de raccordement de la ligne 5 et la borne de terre 14, de l'impédance Z2 entre la borne 15 de raccordement de la ligne 6 et la borne de terre 14 et de l'impédance Z3 entre les bornes 13 et 15 de raccordement des lignes à pertes 5 et 6. Compte tenu du schéma équivalent de la figure 3, sur lequel on voit que les tronçons de ligne à pertes 5, 6 dont les impédances d'entrée sont respectivement Zel et Ze2 se comportent comme des impédances 5, 6 qui seraient connectées entre les bornes 13, 15 respectivement et un point commun infiniment éloigné correspondant à une masse fictive 200 et présentant des valeurs Zel et Ze2. L'électrode de terre 19 est elle-même équivalente à une impédance présentant la valeur ZT et connectée entre la borne d'accès 14 et la masse fictive 200. La mesure du module et de la phase de chacune des impédances Zi, Z2, Z3 précitées entre les bornes 13, 14, et 15 permet de déduire la valeur de l'impédance ZT de l'électrode de terre 19 selon la formule suivante ZT = (Z1 + Z2 - Z3) /2 (1) Pour effectuer la mesure des impédances Z1, Z2, Z3 on utilise un dispositif d'injection d'un courant sinusoïdal à fréquence ajustable qui est branché de façon sélective et séquentielle entre les bornes 13 et 14, puis entre les bornes 15 et 14 puis enfin entre les bornes 13 et 15. Les valeurs des impédances composées Z1, Z2, Z3 peuvent alors être déduites de mesures de courant effectuées à l'aide d'un capteur 7 à couplage magnétique installé sur au moins l'une des lignes reliant le dispositif d'injection de courant aux bornes 13, 14 ou 15. Les fonctions d'injection de courant, de mesure de courant et de commutation entre les différentes bornes 13, 14, 15 sont regroupées au sein d'un module portable 10 dénommé tête de mesure et pouvant être placé au voisinage immédiat de la borne d'accès 14 de la prise de terre 19. Un exemple de réalisation d'une telle tete de mesure 10 est représenté sur la figure 1. La tête de mesure 10 de la figure 1 comprend, à l'intérieur d'un même boîtier, un tore magnétique 4 se comportant comme un générateur de courant sinusoïdal, un capteur de courant 7 à couplage magnétique et trois commutateurs 16, 17, 18. Le tore magnétique 4 comprend un premier enroulement 24 relié à la sortie d'un amplificateur 2 recevant les signaux issus d'un générateur de courant 1 (fig 2), et un second enroulement 27 qui est relié par des fils de liaison 28, 29 à des bornes fixes 11, 12 situées au voisinage des commutateurs 16, 17, 18. L'amplificateur 2 peut naturellement être incorporé dans le générateur de courant 1 lui-même. Le second enroulement 27 du tore magnétique 4 relié aux bornes 11 et 12 se comporte comme un générateur de Thévenin équivalent dont les caractéristiques (force électromotrice eth et impédance interne Ze) peuvent être déterminées facilement d'une manière qui va être décrite en référence à la figure 4. Pour chaque fréquence à laquelle on souhaite procéder à des mesures d'impédance de terre, on charge séquentiellement le tore 4 par deux impédances 38, 39 de valeurs connues Zetl et Zet2, les commutateurs 16 et 17 ou le commutateur 18 étant eux-mêmes ouverts de façon à déconnecter les lignes à pertes 5 et 6.Un connecteur coaxial 23,dont les deux broches 23A, 238 sont reliées aux bornes fixes 11, 12, matérialise le plan de référence constitué par la sortie du générateur équivalent au tore 4 et facilite le branchement des impédances étalons 38, 39 qui peuvent être connectées sélectivement entre les broches 23A, 238 à l'aide d'un commutateur 36 coopérant avec des bornes 34,35. Les caractéristiques Ze et eth peuvent être déduites facilement des mesures de courant kI et 1 et kI et 2 effectuées à l'aide du capteur 7 lorsque les impédances étalons 38 et 39 sont branchées, selon les relations suivantes Ze = (Zet2xIet2 - ZetixIetl) /(Ietl-Iet2) (2) keth = kIetl (Ze + Zetl) (3) où k représente la fonction de transfert de la chaîne de mesure. L'étude des taux d'erreur sur les mesures montre que le tore doit présenter une impédance interne la plus faible possible par rapport à l'impédance à mesurer Zx. Par ailleurs, les paramètres du générateur équivalent Ze et eth, peuvent être déterminés d'autant plus précisément que l'impédance Zetl est faible et que Zet2 est élevée et de phase contraire. La valeur de toute impédance Zx connecté aux bornes du tore 4 peut être aisément déduite de la mesure (kit) du courant la traversant, selon la relation suivante Zx = (keth/kIx) - Ze (4) Lorsque les caractéristiques Ze et keth sont bien déterminées, il est alors facile de déterminer la valeur des impédances Z1, Z2, Z3 à partir de la mesure de courants à l'aide du capteur de courant 7. Afin d'accroître la précision des mesures, la mesure de courant à l'aide du capteur 7 est effectuée simultanément sur les deux fils 28, 29 de sortie du générateur 4, ces deux fils 28, 29 étant croisés à l'intérieur du capteur 7 de manière à conserver la symétrie du montage (Fig 1). Cette façon de faire permet de doubler la sensibilité du capteur 7 et de s'affranchir d'éventuels courants de mode commun. Le dispositif de commutation permettant de relier à la borne fixe 11 soit la borne 13 de liaison au connecteur 25 d'extrémité de la ligne à pertes 5, soit la borne de terre 14, et à la borne fixe 12, soit la borne 15 de liaison au connecteur 26 d'extrémité de la ligne à pertes 6, soit la borne de terre 14, peut être réalisé de diverses manières, à l'aide de deux commutateurs 16, 17 (fig 2) ou trois commutateurs 16 à 18 (fig 1). Selon la position des commutateurs 16 à 18, on peut procéder aux mesures des impédances Z1,Z2,Z3 citées plus haut. Les mesures sont effectuées à l'aide d'un analyseur de réseau 8 (fig 2) qui effectue une mesure relative (mode B/A) entre le courant mesuré dans l'enroulement de sortie 27 du tore 4 et prélevé par le capteur de courant 7, sur la ligne 31 et une référence de tension fournie sur la ligne 32 et prelevée par l'intermédiaire d'un coupleur résistif 3 sur l'enroulement d'entrée 24 du tore 4. Le générateur de courant 1 et l'analyseur de réseau 8 peuvent être pilotés par des liaisons 33, 30 à l'aide d'un calculateur 9 qui effectue en outre le traitement et le stockage des informations délivrées par l'analyseur 8. Un programme implanté sur le calculateur 9 peut créer les différentes séquences de mesures du procédé selon l'invention, et le cas échéant télécommander la commutation des différents commutateurs 16 à 18 et 36 de sorte que le procédé peut être entièrement automatisé. Les différentes séquences de mesure sont représentées sur l'organigramme de la figure 7. A chaque stade, il est procédé à un balayage en fréquence selon les paramètres choisis au départ fréquence minimum (fmin), fréquence maximum (fmax) et nombre de points npt, avec une progression géométrique de raison p, selon la relation suivante (étape 301) p = (fmax/fmin) 1/(npt-1) (5) Dans les étapes suivantes 304, 306, les paramètres du générateur de Thévenin équivalent au tore (Ze, keth) sont calculés pour chaque fréquence, à partir des mesures (étape 303) des courants traversant les impédances étalons 38,39 connectées séquentiellement au montage (et définies lors d'une étape 302).Les résultats sont visualisés et stockés en mémoire vivedu calculateur 9. A chaque stade, le programme offre la possibilité d'effectuer une estimation de la précision des mesures (étapes 305,307). Il est ensuite procédé aux mesures de courant pour les trois configurations (Z1, Z2, Z3) (étapes 308, 310,312) et au calcul final de ZT (étape 314). Les impédances d'entrées des deux lignes Zel et Ze2 peuvent également etre calculées et visualisées. Une estimation de la précision des mesures sur Z1, Z2, Z3 ou ZT peut également être effectuée aux étapes 309, 311, 313 et 315. Le procédé et le dispositif de mesure décrits en référence aux figures 1 à 4 et à la figure 7 sont efficaces pour des fréquences supérieures à environ 1MHz et pouvant être de l'ordre de plusieurs dizaines de mégahertzs. En revanche, pour les basses fréquences en dessous de 1MHz ou quelques centaines de kilohertzs, le fait que les lignes à pertes 5, 6 soient isolées par rapport au sol, c'est-à-dire que leur conductance linéique G soit voisine de zéro, implique que l'impédance caractéristique des lignes à pertes 5, 6 devient très élevée tandis que les pertes deviennent très faibles. Aussi, pour le domaine des fréquences inférieures à environ 1MHz, il est nécessaire de remplacer les lignes à pertes 5, 6 par des prises de terre auxiliaires 135, 136 éloignées de plusieurs mètres l'une de l'autre et reliées par des câbles isolés 105, 106 aux bornes de raccordement 13, 15 voisines de la borne d'accès 14 à l'électrode 19 dont l'impédance est à mesurer. Pour les basses fréquences, selon la présente invention, on détermine toutefois par la méthode dite des trois points, non pas seulement la résistance, mais le module et la phase des impédances complexes Z1, Z2, Z3 définies respectivement entre les bornes 13 et 14; 15 et 14; 13 et 15 de la figure 6. L'impédance de terre ZT de l'électrode 19 ati niveau de la borne 14 est alors donnée par la relation (1) comme dans le cas des fréquences élevées. Afin de faciliter les mesures aux basses fréquences, on substitue à la tête de mesure 10 des figures 1 et 2 une tête de mesure 110 du type représenté sur la figure 5, qui se distingue de la tête de mesure 10 par le fait qu'elle comprend deux circuits magnétiques 140, 240 pour l'injection d'un courant alternatif de fréquence ajustable, et un capteur de courant 107 du type capteur à effet Hall. Dans le montage de la figure 5, un tore 240, qui peut être identique au tore 4 des figures 1 et 2 comprend un enroulement primaire 241 de par exemple deux spires et un enroulement secondaire 242 pouvant ne comprendre qu'une seule spire. Le tore 240 est opérant pour des fréquences comprises entre quelques dizaines de kilohertzs et quelques centaines de kilohertzs, par exemple 50 kHz à 1MHz. Un transformateur 140 comportant un enroulement primaire 141 et un enroulement secondaire 142 prend le relais du tore 240 pour les fréquences inférieures à 50kHz (et supérieures à environ 20Hz). Les enroulements primaires 141 et 241 sont couplés en série, il en est de même des enroulements secondaires 142 et 242. Des condensateurs 143 et 144 en parallèle sur les enroulements primaire 141 et secondaire 142 du transformateur 140 court-circuitent ces enroulements dans la plage de fonctionnement du tore 240. L'impédance de sortie du transformateur 140 est limitée par une résistance 145 connectée en parallèle sur le secondaire 142 du transformateur 140. Les enroulements primaires 141 et 241 sont connectés à un générateur de courant 1 tel que celui de la figure 2 tandis que les enroulements secondaires 142 et 242 sont connectés aux bornes fixes 11 et 12. Le dispositif de commutation constitué de commutateurs 16, 17, 18 pouvant relier respectivement les bornes 11 et 13; 12 et 15; 14 et 11 ou 14 et 12' (par l'intermédiaire des bornes auxiliaires 21 ou 22) peut être tout à fait analogue à celui de la figure 1 par exemple. Toutefois, dans le cas de la tête de mesure 110, la géométrie du montage n'est pas critique et le câblage peut être réalisé sans précaution particulière. Pour chaque fréquence, les caractéristiques du générateur de Thévenin équivalent aux circuits magnétiques 140 et 240 peuvent être déterminées comme dans le cas du montage de la figure 4, à l'aide d'impédances étalons 138, 139 pouvant être connectées sélectivement et séquentiellement entre les bornes fixes 11 et 12 par des commutateurs 136, 137 coopérant avec des bornes 134, 135. Le procédé de mesure aux basses fréquences peut être analogue à celui décrit en référence à l'organigramme de la figure 7, les lignes 105, 106 et les prises de terre 135, 136 remplaçant les lignes à pertes 5, 6 et la tête de mesure 110 étant substituée à la tête de mesure 10. Le dispositif selon l'invention permet ainsi, avec deux têtes de mesure compactes 10,110, un jeu de lignes à pertes 5, 6 et un jeu de prises de terre auxiliaires 135,136, de déterminer selon un même procédé l'impédance de terre ZT d'une électrode de terre dans une plage de fréquences pouvant aller de quelques hertzs à quelques dizaines demegahertzs et en s'adaptant à des géométries de terrain diverses. La fiabilité des mesures est assurée par le découplage entre le circuit actif de la mesure (électrodes, lignes à pertes) et les circuits annexes (par exemple appareillages 1, 2, 8) grâce à la mise en oeuvre de transformateurs de courant, et du fait qu'il n'est pas nécessaire d'effectuer des mesures de tension toujours délicates pour les hautes fréquences. Le procédé et le dispositif selon l'invention en fournissant des mesures fiables d'impédances de terre permettent de réaliser facilement une optimisation des méthodes de mise à la terre en déterminant la géométrie adéquate des électrodes et des systèmes collecteurs et en prenant en compte l'écoulement au sol des courants engendrés par la foudre ou par une impulsion électromagnétique d'origine 'nucléaire (IEMN) ou d'autres perturbations génératrices de courants HF. Selon une autre application possible, l'invention permet la mesure, non seulement d'impédances de terre, mais également l'impédance de mode commun que toute structure conductrice présente avec le sol environnant. Dans ce cas, le résultat de la mesure représente l'impédance d'entrée de la structure, au point considéré, qui se comporte comme une borne d'accès fictive. Le procédé et le dispositif décrits en référence aux figs. 1 à 7 restent tout à fait applicables à ce dernier cas, les termes "impédance de terre", "électrode de terre" et "borne d'accès" de la description signifiant alors impédance d'entrée", "structure conductrice présentant une impédance de mode commun avec le sol environnant", et "point de mesure constituant une borne d'accès fictive". En particulier, l'invention est applicable au cas où les mesures sont effectuées non pas directement sur la borne d'accès d'une électrode de terre, mais à l'extrémité d'un câble relié à cette borne d'accès, l'impédance mesuree correspondant alors à l'impédance d'entrée du câble au point de mesure. REVENDICATIONS 1. Procédé de mesure, en fonction de la fréquence, de l'impédance d'une électrode de terre au niveau de la borne d'accès de l'électrode de terre, ou de l'impédance d'entrée d'une structure conductrice présentant avec le sol environnant une impédance de mode commun, et par là-même assimilable à une électrode de terre, en un point donné de ladite structure qui constitue alors une borne d'accès fictive, caractérisé en ce que pour les fréquences supérieures à environ 1MHz, on dispose sur le sol (20) au voisinage de l'électrode de terre (19) des première et seconde lignes à pertes (5, 6) se comportant comme des lignes adaptées et présentant des impédances d'entrée (Zel, Ze2) sensiblement égales à leurs impédances caractéristiques, en ce que l'on mesure successivement l'impédance (Z1) entre la borne d'entrée (13) de la première ligne à pertes (5) et la borne d'accès (14) de l'électrode de terre (19), l'impédance (Z2) entre la borne d'entrée (15) de la seconde ligne à pertes (6) et la borne d'accès (14) de l'électrode de terre (19), et l'impédance (Z3) entre la borne d'entrée (13) de la première ligne à pertes (5) et la borne d'entrée (15) de la seconde ligne à pertes (6), et en ce qu'on calcule à partir des valeurs mesurées de ces trois impédances (Z1, Z2 et Z3) l'impédance (ZT) de l'électrode de terre (19) au niveau de la borne d'accès (14). 2. Procédé de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on procède aux mesures d'impédances (Z1, Z2,Z3) en injectant un courant sinusoidal à fréquence ajustable sur les bornes (13,14 ou 15, 14 ou 13,15) entre lesquelles sont mesurées les impédances (Z1, Z2, Z3) à l'aide d'un générateur de courant (1, 2, 4) de caractéristiques connues et en mesurant le courant (I1, I2, 13) parcourant l'impédance (Z1, Z2, Z3) à mesurer. 3. Procédé de mesure selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on utilise des lignes à pertes (5, 6) constituées par des rubans résistifs plaqués sur le sol et isoles de celui-ci. 4. Procédé de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on utilise un générateur de courant comprenant un générateur de courant proprement dit (1), un amplificateur (2) et un tore magnétique (4). 5. Procédé de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on mesure les courants (I1, I2, I3) parcourant les impédances (Z1, Z2, Z3) à mesurer à l'aide d'un capteur (7) à couplage magnétique. 6. Procédé de mesure selonles revendications 4 et 5, caractérisé en ce que l'on détermine les caractéristiques du générateur de Thévenin équivalent au générateur de courant (1,2,4) en branchant pour chaque fréquence , de façon séquentielle, la sortie du tore magnétique (4) sur deux impédances (38, 39) de valeurs connues (Zetl, Zet2) et en mesurant le courant (Ietl, Iet2) dans les impédances (38, 39) à l'aide du capteur (7) à couplage magnétique. 7. Procédé de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que pour les frequences inférieures à environ 1MHz, on substitue aux lignes à pertes (5, 6) des première et seconde électrodes de terre auxiliaires (135, 136) disposées sur le sol à des distances éloignées de plusieurs mètres par rapport à la borne d'accès (14) de l'électrode de terre (19) et reliées par des liaisons filaires (105, 106) aux bornes d'entrée (13,15) situées au voisinage de la borne d'accès (14) de l'électrode de terre (19) à tester, en ce que l'on mesure successivement l'impédance complexe (Z1) entre la borne d'entrée (13) reliée à la première électrode de terre auxiliaire (135) et la borne d'accès (14) de l'électrode de terre (19), l'impédance complexe (Z2) entre la borne d'entrée (15) reliée à la seconde électrode de terre auxiliaire (136) et la borne d'accès (14) de l'électrode de terre (19), et l'impédance complexe (Z3) entre la borne d'entrée (13) reliée à la première électrode de terre auxiliaire (135) et la borne d'entrée (15) reliée à la seconde électrode de terre auxiliaire (136), et en ce qu'on calcule à partir des valeurs mesurées de ces trois impédances (Z1,Z2 et Z3) l'impédance (ZT) de l'électrode de terre (19) au niveau de la borne d'accès (14). 8. Procédé de mesure selon la revendication 7,caractérisé en ce qu'on injecte sur les bornes (13, 14 ou 15, 140u 13,15) entre lesquelles sont mesurées les impédances (Z1, Z2, Z3) un courant sinusoïdal à fréquence ajustable à l'aide d'un générateur de courant dont la sortie est constituée soit par un transformateur (140) pour les mesures de fréquences comprises entre environ 20Hz et 50kHz, soit par un tore magnétique (240) pour les fréquences comprises entre environ 5ûkHz et 1MHz et en ce que l'on mesure le courant (I1, I2, I3) parcourant l'impédance (Z1, Z2, Z3) à mesurer, à l'aide d'un capteur (107) à effet Hall. 9. Dispositif de mesure, en fonction de la fréquence, de l'impédance d'une électrode de terre au niveau de la borne d'accès de l'électrode de terre, ou de l'impédance d'entrée d'une structure conductrice présentant avec le sol environnant une impédance de mode commun, et par là-même assimilable à une électrode de terre, en un point donné de ladite structure qui constitue alors une borne d'accès fictive, caractérisé en ce qu'il comprend a) un générateur de courant (1), b) un amplificateur (2) relié à la sortie du générateur de courant (1) ou incorporer dans celui-ci, c) une première tête de mesure (10) comprenant un premier tore magnétique (4) muni d'un premier enroulement (24) connecté à la sortie de l'amplificateur (2) et au générateur de courant (1) et d'un second enroulement (27) connecté à deux bornes fixes (11, 12) pouvant être placées au voisinage d'une borne d'accès (14) connectée à un logement de réception de l'électrode de terre (19) à tester, un capteur de courant (7) constitué par un second tore magnétique et un premier dispositif de commutation (16, 17, 18) pour relier sélectivement les deux bornes fixes (11, 12) de sortie du second enroulement (27) du premier tore magnétique (4) à deux des trois bornes constituées par la borne (14) d'accès à l'électrode de terre (19) à tester, et deux bornes d'entrée (13, 15) supplémentaires disposées au voisinage de la borne (14) d'accès à l'électrode de terre, d) deux lignes à pertes (5, 6) pouvant etre reliées chacune par un connecteur (25, 26) à l'une des bornes d'entrée supplémentaire (13,15), et e) un analyseur de réseau (8) recevant d'une part les signaux de courant issus du capteur de courant (7) et d'autre part des signaux de tension prélevé par l'intermédiaire d'un coupleur résistif (3) à la sortie de l'amplificateur (2). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les lignes à pertes (5, 6) sont constituées chacune par un ruban résistif isolé comprenant une partie centrale résistive en feutre à base de fibres de carbone et une gaine étanche en matière plastique. 11. Dispositif selon la revendication 9 ou la revendication 1O,caractérisé en ce qu'il comprend deux fils (28, 29)de liaison du second enroulement (27) du premier tore magnétrique (4) aux bornes fixes (11, 12),en ce que ces fils (28, 29) sont disposés de façon à se croiser et en ce que le capteur de courant (7) entoure la zone de croisement de ces deux fils (28, 29). 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que le premier dispositif de commutation (16,17,18) comprend en outre un connecteur coaxial (23) dont les broches (23A, 23B) sont reliées aux deux bornes fixes (11, 12) de sortie du second enroulement (27) du premier tore magnétique (4) afin de permettre le branchement d'impédances étalons (38,39) entre lesdites bornes fixes (11, 12). 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 12, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une seconde tête de mesure (110) pour les mesures dans une plage de fréquences comprise entre environ 20Hz et 1MHz, en ce que cette seconde tête de mesure (110) comprend un transformateur (140) muni d'un enroulement primaire (141) et d'un enroulement secondaire (142), un tore magnétique (240) muni d'un premier (241) et d'un second (242) enroulement, un capteur de courant (107) constitué par un capteur à effet Hall, deux bornes fixes (11,12) situées au voisinage d'une borne d'accès (14) connectée à un logement de réception de l'électrode de terre (19) à tester, et un dispositif de commutation (16,17,18) pour relier sélectivement les deux bornes fixes (11, 12) à deux des trois bornes constituées par la borne (14) d'accès à l'électrode de terre (19) à tester et deux bornes d'entrée (13, 15) supplémentaires disposées au voisinage de la borne (14) d'accès à l'électrode de terre (19) pour être raccordées par des liaisons filaires (105, 106) à des première et seconde électrodes de terre auxiliaires (135, 136) disposées sur le sol à des distances éloignées de plusieurs mètres par rapport à ladite borne d'accès (14), en ce que l'enroulement primaire (141) du transformateur (140)constitue avec le premier enroulement (241) du tore magnétique (240) un circuit série relié à l'amplificateur (2) et au générateur (1) de courant constant, l'enroulement secondaire (142) du transformateur (140) constitue avec le second enroulement (242) du tore magnétique (240) un circuit série connecté entre lesdites bornes fixes (11, 12), des condensateurs (143, 144) sont connectés en parallèle sur les enroulements primaire (141) et secondaire (142) du transformateur (140) pour court-circuiter ces enroulements dans une plage de fréquences comprise entre environ 50kHz et 1MHz, et une résistance (145) est montée en parallèle sur l'enroulement secondaire (142) du transformateur (140) pour limiter l'impédance de sortie de ce dernier. 14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que la seconde tête de mesure (110) comprend en outre des moyens de commutation supplémentaires (136, 137) pour mettre en service de façon sélective et séquentielle des impédances étalon (138, 139) entre lesdites bornes fixes (11,12).