FR 2573520 A1 19860523 FR 8403091 A 19840227 Les pompes à chaleur ( PAC ) sont des dispositifs bien connus . Nous en rapellerons brièvement les principes de fonctionnement - lorsqu'on comprime un gaz il s'échauffe , inversement lorsqu' on le détend il se refroidit - il existe pour les fluides une gamme de températures et de pressions sous lesquels ils passent de l'êtat liquide à i'etat de vapeur et inversement. Plus la pression de vaporisation est élevée plus la température de vaporisation est élevée. L'énergie nécessaire pour faire passer un fluide de l'état liquide à l'état de vapeur s'appelle la " chaleur de vaporisation " . Elle est très importante. Le tableau ci aprés donne quelques exemples pour l'eau Pression de Température de Chaleur de vaporisation vaporisation vaporisation 0,2 bar 600 C 563,3 Kcallkg 1,0 bar 1000 C 539, 1 Kcal/kg 8,0 bars 1700 C 488,9 Kcal/kg Une PAC est un circuit fermé dans lequel un fluide " frigorigène est placé dans des conditions de pression et de température , qui.le font passer de l'état liquide à l'état vapeur et inversement grace à l'action des quatre éléments suivants : le compresseur , le conden seur , le détendeur et l'évaporateur ( schéma annexe 1 ). Le fluide frigorigène arrive de l'évaporateur à l'état de vapeur à basse pression et par conséquent à basse température dans le compresseur A , qui est animé par une source d'énergie mécanique B , un moteur électrique par exemple. Le compresseur A comprime la vapeur, celle ci en ressort à haute pression et par conséquent à haute tempéen direction d'un échangeur C dénommé condenseur. Dans celui ci on fait passer un fluide quelconque à réchauffer,dénommé source chaude , qui prend l'énergie du fluide frigorigène. La température de ce dernier s'abaisse et comme sa température de vaporisation est élevée puisque sa pression est élevée , la vapeur se condense et le fluide frigorigène passe à l'état liquide. Celui ci ressort du condenseur sous une haute pression , mais à l'état liquide.Il passe ensuite par un détendeur D où sa pression est abaissée. Il sort du détendeur D à l'état liquide et sous faible pression. Sa température de vaporisation est donc faible. Il arrive dans un deuxième échangeur E , dé nommé évaporateur dans lequel on fait passer un fluide quelconque appelé source froide , dont la température est faible mais supèrieure à la celle de vaporisation du fluide frigorigène sous faible pres sion. Celui ci prend de l'énergie à la source froide et se vaporise avant de retourner au compresseur. Le dispsoitif a donc pris une énergie Q 1 à la source froide , reçu une énergie Q 2 par le compresseur et fourni une énergie Q 3 à la source çhaude. L'ori a évidement Q 1 + Q 2 = Q 3 On a considéré par analogie à une pompe à liquide qu'il avait , grace -à un apport d'énergie mécanique Q 2 , pompé de l'énergie dans la source froide , pour la délivrer à haut niveau de température dans la source chaude , d'où le nom de pompe à chaleur. Considérons maintenant le rapport Q 3 / Q 2 ou Energie fournie par source chaude/Energie consommée par compresseur. On appelle ce rapport le C.O.P ( de l'américain Coeficient of per formance ). Ce rapport est l'inverse du rapport Q 2 / Q 3 , qui exprime le rendement d'une machine thermique produisant de l'énergie mécanique. D'aprés le principe de Carnot , nous savons que ce rendement est égal à ( T 2 - T 1 ) J T 2 dans lequel T 2 est la température de la source chaude et T 1 la température de la source froide. Ces tem pératures étant expriar"pn par rapport au zéro absolu ( - 273 C ) l'on a ( Q 2 1 Q 3 ) = ( T 2 - T 1 ) / T 2 d'où ( Q 3 I Q 2 ) = T 2 I C T 2 - T 1 ) = C.O,P Si donc dans une PAC la température de la source chaude à la sortie du condenseur C est de 500 C et la température de la source froide à la sortie de l'évaporateur E est de 10 oC on à COP = (273 + 50) / 273 -(273- 10) = 328 / 40 = 8 Celà veut dire que , si la source chaude a reçu une énergie calorifique de 8 , le compresseur a fourni une énergie mécanique de 1. On en déduit que l'évaporateur a fourni la différence , soit 7 . Il en ré sulte que l'on a retiré une grande quantité d'énergie de la source froide grace à laquelle on peut faire du froid=et dans ce cas d'uti lisation la PAC prend le nom de machine frigorifique. il en résulte aussi que grace à une petite quantité d'énergie mécanique , la PAC a fourni une grande quantité d'énergie calorifique en prenant la plus grande partie de cette énergie dans une source froide qui peut être gratuite , de l'air ou de l'eau par exemple , d'où l'intérêt des PAC pour réaliser des économies d'énergie, Dans la pratique les résultats théoriques sont moins bons.Si l'on examine les documentations fournies par les constructeurs de PAC , on s'aperçoit que , pour les températures de 50 dC au condenseur et de 10 C à l'évaporateur , le COP des machines proposées est de l'ordre de 3,5. Celà est dû aux pertes de rendement du compresseur et de son système de fourniture d'énergie mécanique. De plus le compresseur est une machine complexe et couteuse à l'achat nécessitant des frais d'entretien non négligeables. Le nouveau dispositif proposé , dénommé " Pompe à chaleur à compres sion hydraulique 11 ( HYDRO PAC ) est une PAC particulière , dont les avantages- sont les suivants - le compresseur-est un élément sans aucune pièce mobile , beaucoup moins couteux qu'un compresseur mécanique et d'un fiabilité très supèrieure - alors que le COP pratique d'une PAC à compresseur mécanique est de l'ordre de 50 % du COP théorique , calculé selon Carnot , le COP pratique d'une HYDRO PAC à compression hydraulique est de l'ordre de 80 à 90 % du COP théorique - les différences possibles de température à la sortie du con denseur et de l'évaporateur sont beaucoup plus importantes pour une HYDROPAC à compression hydraulique que pour une PAC à compression mécanique. 2. DESCRIPTION DU DISPOSITIF ( Schémas annexes 2 et 3 Le dispositif est essentiellement constitué de deux circuits fermés dont une partie est commune aux deux circuits et dans lesquels cir culent deux fluides différents , dénommés fluide frigorigène et flui de moteur. La partie commune des deux circuits , dans dans laquelle les fluides sont bien évidement mélangés , est constituée essentielle ment par un hydroéjecteur 1, et un séparateur 2 . Tout va dépen dre alors de la qualité de l'émulsion sortant de l'hydroéjecteur 1. Si celle ci est instable et que les phases gazeuses et liquides se séparent aisément le dispositif prendra la forme indiquée dans le schéma annexe 2 . Si l'émulsion est stable et les phases gazeuses et liquides ne se séparent pas aisément le dispositif prendra la for me indiquée dans le schéma annexe 3 2.1. DISPOSITIF POUR UNE EMULSION INSTABLE ( Schéma an nexe 2 Le mélange quitte l'hydroéjecteur 1 par la canalisation 3 en direction du séparateur 2 , dont la fonction est de séparer une phase vapeur d'une phase liquide et dans lequel on note la présence d'un certain nombre de chicanes 4 destinées à parfaire la séparation Dans la partie basse du séparateur 2a on trouve une canalisation 5 dans laquelle le fluide moteur est repris en direction d'un échangeur 6 , puis d'une pompe d'alimentation et de mise en pression 7 .A la sortie de la pompe 7 le fluide moteur est ren voyé par la canalisation 5 dans l'hydroéjecteur 1 . Le premier circuit fermé est constitué des éléments 1 , 2a , 3 , 5 , 6 et 7 Dans la partie haute du séparateur 2a on trouve une canalisation 8 par laquelle le fluide frigorigène est extrait à l'état de vapeur en direction d'un échangeur 9 où il cède son énergie à un fluide quelconque , qui n'est autre que la source chaude de la-PAC dont l'échan- geur 9 est le condenseur. Le fluide frigorigène condensé et refroidi quitte le condenseur en direction d'un détendeur 10 puis de l'é vaporateur 11 , où il prend l'énergie d'un fluide quelconque , qui n'est autre que la source froide de la PAC. L'énergie reçue permet au fluide frigorigène de se vaporiser.La vapeur ainsi créée quitte l'évaporateur par la canalisation 8 en direction de l'hydroéjecteur 1 qui l'aspire. Le deuxième circuit fermé est constitué par les élé ments 1 , 2a , 3 , 8 , 9 , 10 et 11 2.2. DISPOSITIF POUR UNE EMULSION STABLE ( Schéma anne xe 3 Le dispositif présente avec le précédent les différences suivantes le séparateur 2b a pour fonction de séparer deux phases liquides le condenseur 9 est placé sur la canalisation 3 , entre l'hydro éjecteur et le séparateur 2b . L'échangeur de refroidissement 6 est supprimé . La canalisation 8 prend sa source dans la partie du sé parateur 2b où le fluide frigorigène à l'état liquide est rassem blé . On note que ce séparateur 2b peut prendre la forme d'un séparateur centrifuge. Le reste du dispositif est identique au précédent. On note que l'échangeur de refroidissement 6 , le condenseur 9 et l'évaporateur 11 peuvent prendre indifférement toutes les formes actuellement connues dans l'industrie des PAC et du matériel frigorifique. Par contre le fluide frigorigène et le fluide moteur doivent avoir des caractéristiques particulières l'un par rapport à l'autre - ils doivent être chimiquement neutres l'un par rapport à l'autre et l'un d'eux ne doit pas être hydrolisé par l'autre - pour une température du fluide moteur à peu prés égale à la température de vaporisation du fluide frigorigène à la pression de sortie de l'hydroéjecteur , la pression de vaporisation du fluide moteur doit etre nettement infèrieure à la pression de vaporisation du fluide frigorigène à l'entrée de l'hydroéjecteur à l'état liquide et à l'état solide la densité du fluide moteur doit être supèrieure à celle du fluide frigorigène à l'état liquide. 3. FONCTIONNEMENT ( Schéma annexe 3 ) Le fonctionnement du dispositif est basé sur celui de l'hydroéjecteur 1 . Un hydroéjecteur est un éjecteur dont le fluide moteur est un liquide sous forte pression. Il fonctionne suivant le principe du ven turi. Un cylindre A est doté d'un étranglement B . -En amont de celui ci on trouve la buse d'arrivée du fluide moteur. Celui ci arrive de la buse à trés grande vitesse et aspire dans son mouvement le fluide qui l'entoure. Il se crée en amont de la buse une faible pression , tandis que aval de l'étranglement le mélange fluide moteurfluide aspiré se trouve à une pression intermédiaire entre la pres sion du fluide moteur et la pression du fluide aspiré. Le mélange quitte l'hydroéjecteur 1 en direction du séparateur 2 par la canalisation 3 . En amont del'hydroéjecteur 1 la faible pression créée permet l'évaporation du fluide frigorigène à basse température. En aval de l'hydroéjecteur 1 la pression du fluide frigorigène est plus élevée ,aussi se condense t il à une température plus élevée. L'explication scientifique du phénomène de compression est donnée sur un schéma annexe 5 . On y reconnaîtra le diagramme entropique d'un fluide frigorigène. Les températures sont en ordonnées , les entro pies en abcisses. On y voit une courbe en cloche , qui est la courbe de saturation du fluide frigorigène . Le point le plus haut de la courbe détermine son point critique K . On a traçé sur le schéma deux isobares ( courbes de pressions identiques ) correspondant aux pressions P 1 et P 2 . Supposons que l'action de l'hydroéjecteur 1 porte la pression du fluide frigorigène de la pression P 1 à la pression P 2 . On sait qu'une compression est un phénomène isentro pique, c'est à dire qu'il se déroule à entropie constante. L'augmen tation de pression de P 1 à P 2 est donc matérialisée par une droite verticale AB .Au point B correspond une température T 3 qui est élevée. Celle ci est dénommée température de surchauffe. Elle explique en partie le mauvais rendement des compresseurs mécaniques qui sont de ce fait le siège de déperditions importantes. Ce phénomène décrit est théorique car une transformation isentropique implique qu'il n'y ait aucun frottementjet aucun échange thermique avec un autre corps , or le fluide frigorigène à lthydroéctnuSe trouve mélangé avec le fluide moteur et il y a donc échange thermique entre les deux fluides. Tout dépendra alors de la température du fluide moteur, de sa chaleur spécifique et de la quantité de fluide moteur envoyée dans l'hydroéjecteur 1 .On sait que le poids du fluide moteur en voyé dans l'hydroéjecteur 1 est de 30 à 100 fois supèrieur au poids de fluide frigorigène absorbé par l'hydroéjecteur et que la chaleur spécifique d'un fluide !fluide usuel n'est pas infèrieure à la moitié de la chaleur spécifique d'une vapeur. Dans ces conditions , à une augmentation de i o C de la température du fluide moteur correspondra au minimum une diminution de 30 . 0,5 = 150 C de la température du fluide frigorigène. L'abaissement de température du fluide frigorigène sera donc trés rapide , alors que l'augmentation de température du fluide moteur sera trés faible.En conséquence , si la température du fluide moteur à l'entrée de l'hydroéjecteur 1 est trés infèrieure à celle du point C de la courbe de saturation , qui détermine la température de vaporisation du fluide frigorigène pour une pression donnée P 2 , son augmentation de température dans l'échange thermique ne sera pas suffisante pour atteindre la température du point C et-le fluide frigorigène se condensera à basse température de sorte que l'énergie cédée par le condenseur 9 le sera à basse température , ce de qui enlèvera tout intérêt à la PAC à compression hydraulique fonctionnant comme générateur d'énergie , ou empéchera son fonctionnement comme groupe frigorifique.Il est donc indispensable que le fluide moteur soit à une temprature au moins égale à celle de vaporisation du fluide frigorigène à la pression de sortie de lthydroéjecteur 1 C'est la raison pour laquelle on a prévu , au niveau de la partie basse du séparateur un système de préchauffage 12 , un thermoplon geur par exemple , dont la fonction est de porter le fluide moteur à la température requise avant la mise en route de la pompe 7 Dans ces conditions , dès que le fluide frigorigène atteindra la tem pérature du point D du diagramme entropique , il cèdera son énergie au fluide moteur et par un cheminement quasi rectiligne atteindra les caractéristiques d'un point E situé sur l'isobare de pression P 2 et trés légèrement au dessus du point C en raison de 1' échauffe ment du fluide moiteur. La température à l'intèrieur de l'hydroéjecteur 1 étant toujours restée dans des limites raisonnables , les déperditions thermiques de l'hydroéjecteur sont mineures , ce qui n'est pas le cas d'un compres seur mécanique. On comprend maintenant que dans le dispositif prévu pour les émulsions instables , on a prévu lléchangeur de refroidisse ment 6 , car , Si il n'était pas inclus dans le dispositif le flui de moteur s'échaufferait lentement en raison de l'énergie reçue du fluide frigorigène à chaque passage dans l'hydroéjecteur 1 et le point D s'élèverait petit à petit sur la droite AB en direction du point B . Celà aurait deux conséquences D'abord les déperditions thermiques augmenteraient jusquà atteindre celles d'un compresseur mécanique. Ensuite certains fluides se dégra dent lorsqu'ils sont soumis à des températures trop hautes et il pourrait en résulter de graves dommages pour le dispositif. On comprend aussi pourquoi l'échangeur de refroidissement 6 n'est pas inclus dans le dispositif prévu pour les émulsions stables. En effet le condenseur 9 est placé avant l'arrivée des deux fluides dans le séparateur 2b .I1 permet donc de récupérer l'énergie de la condensation du fluide frigorigène en même~temps que celle de refroi dissement du fluide moteur. On comprend enfin la raison pour laquelle , pour une température du fluide moteur à peu prés égale à celle de vaporisation du fluide fri morigène à la pression de sortie de lthydréjecteur 1 , la pression de vaporisation du fluide moteur doit être nettement infèrieure à la sion de vaporisation du fluide frigorigène à l'entrée de l'hydroéjec teur 1 . En effet le fluide moteur sort de la batterie de refroidissement 6 à une température à peu prés égale à celle de vaporisation du fluide frigorigène et il arrive à cette même température à la sortie de la buse d'arrivée du fluide moteur dans l'hydroéjecteur. Entre la sortie de buse et I'étranglement de l'hydroéjecteur , le fluide moteur est soumis à une pression , qui est à peu prés celle du fluide frigorlè- ne à l'entrée de l'hydroéjecteur. Si cette pression est infèrieure ou égale à celle de vaporisation du fluide moteur à sa température d'ar rivée , le fluide moteur va se vaporiser et la vapeur créée arrètera l'aspiration du fluide frigorigène. On a aussi tracé sur le diagramme entropique du fluide frigorigène les courbes isenthalpes, autrement dit les courbes de même enthalpie. On rappelle que l'enthalpie mesure l'énergie contenue dans un corps à l'état où il se trouve à un moment donné par rapport à un êtat de ré férence. Par exemple pour l'eau , on prend généralement pour référen ce l'état de celle ci liquide à Oo C . Pour porter 1 kg d'eau liquide de 00 C à 600 C il faut une énergie de 60 Kcal . On dira que l'en thalpie de l'eau à 600 C est de 60 Kcallkg . On-a vu dans l'exposé de la présente Demande de Brevet que la chaleur de vaporisation de l'eau à 600 C est de 563,3 Kcallkg .On dira que l'enthalpie de la vapeur d'eau à 609 C est de 60 + 563,3 = 623,3 Kcal / kg Le fluide frigorigène sort du condenseur 9 à l'état liquide sous la pression P 2 * Nous supposerons que sa température est exacte ment T 2 ; ses caractéristiques sont matérialisées sur le diagram me entropique par le point F , situé sur l'isenthalpe H o . il a rive à l'entrée de l'hydroéjecteur 1 à l'état de vapeur , dont les caractéristiques sont matérialisées par le point A , situé sur l'isenthalpe H 1 . Il est donc évident qu'il a reçù de la source froide de la PAC l'énergie ( H 1 - H o ).Il a pu ëtre extrait par l'action du fluide moteur , qui , s'il n'y avait pas eu d'échange thermique , aurait porté ses caractéristiques au-moint B , situé sur l'isenthalpe H 3 . Donc l'énergie dépensée par le fluide moteur est égale à ( H 3 - H 1 ) . il s'agit de l'énergie mécanique fournie par la pompe 7 , qui a été transformée en énergie thermique. Dans le cas d'utilisation de l'HYDBO PAC à compression hydraulique comme système frigorifique , seul le rapport ( H1 - Ho)/(h3 - H1 ) nous intéresse , car il mesure la quantité d'énergie calorifique re tirée à la source froide par rapport à la quantité d'énergie mécani que fournie. Le cas de l'utilisation de l'HYDRO PAC comme système de production d'énergie calorifique poseur problème supplémentaire. Nous avons vu qu'aprés avoir atteint les caractéristiques matérialisées par le point D et en raison de l'échange thermique avec le fluide moteur le fluide frigorigène atteignait les caractéristiques matérialisées par le point E , situé sur l'isenthalpe H 2 Nous en déduisons que , si la totalité de l'énergie calorifique fournie par l'HYDRO PAC est ( H3 - Ho ) , cette énergie à été partagée à raison de ( H2 - Ho ) pour le fluide frigorigène et de ( H3 - H2 pour le fluide moteur. L'HYDRO PAC à compression hydraulique dispose donc dans le dispositif prévu pour les émulsions instables (Schéma Annexe 2) de deux sources chaudes. Ce sera le fait de l'homme de l'Art de les utiliser convenablement pour obtenir le meilleur rendement possible. On note aussi que par analogie avec les PAC à compression mécanique on peut dire que l'échangeur de refroidissement 6 fournit de l'é nergie que le désurchauffeur fournirait sur ce type de PAC. On a vu dans l'exposé de la présente Demande de Brevet qu'à ltêtat liquide et à l'état solide , la densité du fluide moteur devait être supèrieure à celle du fluide frigorigéne à l'état liquide. En effet malgré toutes les précautions prises et notament avec les chicanes 4 il n'est pas impossible qu'un peu de fluide moteur soit entrainé avec le fluide frigorigène dans la canalisation 8 . Il atteindra alors l'évaporateur 11 Deux cas peuvent alors se produire. Ou bien la faible température régnant dans l'évaporateur 11 est supèrieure à celle de solidifica tion du fluide moteur , ou bien elle est infèrieure. Dans le premier cas le fluide moteur en raison de sa densité supè rieure à celle du fluide frigorigène tombe au fond de l'évaporateur et est périodiquement repris par une canalisation 13 , équipée d'une pompe 14 , en direction du séparateur 2a ou 2b Dans le second cas on arrète pendant un court instant le fonctionne ment du dispsitif et l'on met en action une source d'énergie, par exemple un thermoplongeur 16 , placé dans l'évaporateur 11 , jus qu'à ce que l'on ait obtenu la fusion du fluide moteur solidifié Ce dernier tombe au fond de l'évaporateur 11 et est repris par la canalisation 17 et la pompe 14 en direction du séparateur 2a ou 2b 3. SECURITES ET OPTIMISATION 3.1. SECURITES On a vu quelle importance pouvait avoir une variation importante de la température du fluide moteur. Si celle ci est infèrieure à la température requise , on risque une mauvaise séparation au niveau du séparateur 2 , si elle est supèrieure on risque une dégradation des fluides. Aussi a t on prévu une sonde thermique 15 , placée sur la canalisation 5 entre la pompe 7 et l'hydroéjecteur 1 , qui transmet à la régulation la température du fluide moteur. En cas de différence avec la température de référence le dispositif s'arrète. Si la température relevée est infèrieure à celle de référence , le thermoplongeur 12 entre en fonctionnement. Si la température rele vée est supèrieure à celle de référence , on vérifiera que le système d'alimentation des deux sources chaudes ( batterie 6 et condenseur 9 ) fonctionne bien et si l'évaporateur 11 n'est pas obstrué. 3.2. OPTIMISATION Celà concerne essentiellement le fonctionnement en machine frigorifique. Pour que le fluide frigorigène soit condensé dans le condenseur o et que le fluide moteur soit refroidi dans l'échangeur de refroi dissement 6 , il faut que la température des sources chaudes soit infèrieure à celle du fluide frigorigène et du fluide moteur Une différence de 70 C est considérée comme suffisante. Mais les sources chaudes sont généralement constituées par de l'air exterieur , dont la température est variable. Si l'on a réglé le dispositif pour que la condensation soit possible , même à une température de l'air extèrieur de 400 C , celà voudra dire que la température du fluide frigo rigène sera de 470 C. Supposons sur le diagramme entropique T 2 1170 C .Les caractéristiques du fluide frigorigène sont matérialisées par le point E auquel correspond l'isobare P 2 et le point B , qui détermine une énergie mécanique consommée ( H3 - H1 ). Lorsque , la nuit par exemple , la température de l'air extèrieur descend à 300 C on n'aurait plus besoin que d'un fluide frigorigène à la temrature de 370 C , matérialisé par le point E 1 par exemple , auquel correspond l'isobare P 3 et le point B 1 , par lequel passe l'isen thalpe H 11, qui détermine une énergie mécanique consommée ( H11 - H1 ) infèrieure à ( H 3 - H 1 ) .Pour obtenir cette variation de l'éner gie consommée en fonction de la température extèrieure on utilisera une pompe 7 à débit et pression variables et un hydroéjecteur 1 à buse réglable , pour faire varier la pression du mélange à la sortie de l'hydroéjecteur. Bien entendu la température du fluide moteur va riera aussi en conséquence. Tout ceci est un simple problème de régulation. 4. ANALOGIES ET ANTERIORITES ( Schéma annexe 6 ) On peut être tenté de faire un rapprochement entre l'HYDRO PAC 9 compression hydraulique , objet de la présente Demande de Brevet d'in vention et la PAC à éjecteur à vapeur , qui est connu depuis long temps. On a exécuté , en Annexe 5 , deux schémas comparatifs de ces deux dispositifs. Il faut constater que - la PAC à éjecteur à vapeur fonctionne avec un fluide unique , tantôt à l'état liquide , tantôt à l'état de vapeur - la PAC à éjecteur à vapeur comprend en fait deux sources froides : la cuve de séparation et l'évaporateur , alors que l'HYDRO PAC à compression hydraulique n'en comprend qu'une, l'évaporateur 11 - la PAC à éjecteur à vapeur comprend deux sources d'éner gie , la pompe et le générateur de vapeur , alors que l'HYDRO PAC à compression hydraulique n'en comprend- qu'une REVENDICATIONS 1. Dispositif selon la présente Demande de Brevet d'invention , ca ractérisé en ce quSil établit une pompe à chaleur ( HYDRO PAC ) à l'aide d'un hydroéjecteur 1 fonctionnant grace à deux fluides différents : un fluide moteur liquide et à haute pression , qui aspire un fluide frigorigène à basse pression , qui est , soit à l'état de vapeur , soit à l'état de liquide. Les deux fluides se déplacent dans deux circuits fermés , qui ont en commun l'hydroéjecteur 1 et le séparateur 2a ou 2b dans lequel le mélange des deux fluides entre aprés etre sortis de I'hydroejecteur 1 . 2. Dispsitif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que , pour les émulsions instables , le fluide moteur quitte le séparateur par une canalisaion 5 , qui prend sa source dans la partie basse du séparateur 2a dont la fonction est séparer une'vapeur d'un liquide et qui conduit le fluide moteur vers un échangeur de refroidissement 6 , puis vers une pompe de circulation et de mise en pression 7 , avant de le ramener à l'hydroéjecteur 1 3. Dispositif selon les revendications 1 et 2 , caractérisé en ce que, pour les émulsions instables , le fluide frigorigène quitte l'hydro- éjecteur 1 à l'état de vapeur , arrive dans le séparateur 2a qu'il quitte par une canalisation 8 prenant naissance dans la partie haute du séparateur. La canalisation 8 transporte le fluide frigorigène vers un condenseur 9 où il se condense , puis ves un détendeur 10 avant d'atteindre l'évaporateur 11 où il se vaporise à nouveau pour gagner l'hydroéjecteur 1 dans lequel il est 4. Dispositif selon les revendications 1 , 2 et 3 ci dessus , carac térisé en ce que , pour les émulsions instables , le séparateur 2a comprend des chicanes 4 destinées à accélérer la séparation entre les deux fluides et une source d'énergie 12 utilisée au démarrage du dispositif et destinée à porter le fluide moteur à la température requise. 5. Dispositif selon les revendications 1 , 2 , 3 et 4 ci dessus , caractérisé en ce que , pour les émulsions stables , le condenseur 9 est placé sur la canalisation 3 entre lthydroéjecteur 1 et le séparateur 2b , dont la fonction est de séparer deux liquides . L'échangeur de re froidissement 6 est supprimé et la canalisation 8 prend sa source dans la partie du séparateur 2b où le fluide frigorigène à l'état liquide est rassemblé . Le séparateur 2b est aussi équipé d'une source de chaleur 12 6.Dispsoitif selon les revendications 1 , 1 , 3 , 4 et 5 ci dessus caractérisé en ce que la canalisation 5 est équipée d'une sonde thermi que , dont les mesures permettent à la régulation d'agir sur la source d'énergie 12 , le condenseur 9 et la batterie de refroidissement 6 en vue de maintenir le fluide moteur à la température requise , qui est celle de vaporisation du fluide frigorigène sous la pression aà laquelle celui ci se trouve à la sortie de l'hydroéjecteur 1 7. Dispsitif selon les revendications 1 , 2 , 3 , 4 , 5 et 6 ci dessus , caractérisé en ce que'une canalisation 13 , prenant sa source dans le fond de l'évaporateur 71 , permet de récupérer le fluide moteur , qui aurait pu atteindre l'évaporateur 11 et de le renvoyer au séparateur 2 grace à l'action d'une pompe 14 8.Dispositif selon les revencications 1 , 2 , 3 , 4 , 5 ,6 et 7 ci dessus , caractérisé en ce que l'évéporat 1 est équipé d'une source d'énergie 16 , qui permet la fusion du fluide qui aurait pu encrasser l'évaporateur 9. Dispositif selon les revendications 1 , 2 , 3 , 4 , 5 , 6 , 7 et 8 ci dessus , caractérisé en ce que le fluide moteur et le fluide frssgori gène ont , l'un par rapport à l'autre , les propriétés suivantes - les deux fluides sont chimiquement neutres entre eux et l'un d'eux ne doit pas hydroliser l'autre - les deux fluides sont aisément séparables à l'état liquide et le fluide moteur l'état liquide ou à l'état solide à une température supèrieure à celle du fluide frigorigène à l'état liquide - pour une température du fluide moteur à peu prés égale à cellé de vaporisation du fluide frigorigène sous la pression à laquelle il se trouve à la sortie de l'hydroéjecteur 1 , la pression de vaporisation du fluide moteur est nettement supèrieure à celle de vaporisation du fluide frigorigène à l'entrée de l t hydroéjecteur 1 - Le fluide moteur doit être à une température à peu prés égale à celle de vaporisation du fluide frigorigène à la sortie de l'hydro èjecteur 1