FR 2579370 A1 19860926 FR 8504331 A 19850322 DISPOSITIF DE MESURE DE DEFAUTS DE GEOMETRIE DU BALAYAGE DE L'ECRAN D'UN TUBE CATHODIQUE La présente invention concerne un dispositif de mesure de défauts de géométrie de balayage de l'écran dans un tube cathodique, en particulier d'un tube utilisé dans un moniteur haute définition. Les tubes cathodiques utilisés en télévision ou en visualisation, en fonctionnement monochrome, présentent de nombreux défauts parmi lesquels - des déformations géométriques en coussin ou en tonneau dues au fait que le spot de balayage de l'écran ne se déplace pas sur une sphère par rapport au point source, c'est à dire le canon émetteur d'électron, mais sur une suface aussi plate que possible, perpendiculaire à l'axe du tube; - des erreurs dues à l'imperfection des circuits de balayage, et des déviateurs; - et des défauts de focalisation dues aux imperfections des dispositifs de convergence. Enfin les tubes cathodiques couleurs présentent, en outre, des défauts de superposition par divergence des trois faisceaux de base. Pour réduire ces défauts, la technique actuelle consiste en l'injection dans les circuits de balayage ou de convergence de signaux d'erreurs obtenus de façon expérimentale, par exemple lors du réglage final au moment de la fabrication d'un appareil comportant un écran cathodique. On peut également déformer les champs magnétiques de balayage ou de focalisation à l'aide d'aimants permanents judicieusement répartis autour du col du tube cathodique. Tous ces systèmes sont longs à mettre en oeuvre et n'offrent pas une stabilité suffisante dans le temps. Pour certaines applications, impliquant un standard à haute définition, par exemple lorsqu'il s'agit de consoles graphiques où une définition de l'ordre de 1500 par 1500 pixels est nécessaire, les corrections de géométrie et de convergence deviennent impératives. Selon une première variante de l'Art Connu, les corrections nécessaires sont obtenues dans l'équipement de façon manuelle, à l'aide d'un petit tiroir où l'on peut accéder à un nombre important de potentiomètres, typiquement de 30 à 60, le réglage est fait à vue à l'aide d'une mire dont on observe les modifications. Ce réglage nécessite l'intervention d'un personnel très expérimenté et demande environ une heure. Ce procédé est du type analogique. Une amélioration consiste à réaliser, en usine, un réglage manuel, à le numériser, puis à l'enregistrer dans une mémoire du type "RAM" selon la terminologie anglosaxonne. En fonctionnement normal, la mémoire est lue de façon cyclique. Elle permet d'obtenir à l'aide d'un convertisseur numérique-analogique des signaux d'erreurs nécessaires à la correction. Cette correction n'est cependant qu'approximative, car l'étalonnage est intervenu en usine sur un matériel neuf qui évolue dans le temps. En outre, l'étalonnage a fait abstraction de phénomènes locaux qui influent egalement sur la qualité des réglages. Par exemple, les tubes de grande dimension sont sensibles à l'orientation du champ magnétique terrestre. II faut 1à encore recourir à un opérateur qui effectue un réglage fin, à l'aide également d'une mire. Il dispose dans ce cas d'un clavier permettant de modifier les données enregistrées en mémoire vive. Il a été également proposé dans la demande de brevet français publiée sous le n" 2 480 032 un dispositif permettant d'automatiser dans une certaine mesure l'acquisition de données nécessaires à la correction des défauts de convergence d'un tube trichrome. Le dispositif comprend essentiellement un capteur opto-électronique que l'on dispose sur la face avant du tube cathodique, capteur associé à des circuits électronique de traitement de signal. Cependant, même si l'acquisition de données est, du moins en partie automatisée, il y a nécessité de disposer d'un appareillage extérieur au système comprenant le tube cathodique et également nécessité de l'intervention d'un opérateur. Plus récemment sont apparus des systèmes dits autoconvergents basé sur l'analyse d'un retour d'information optique permettant de connaître la géométrie de chaque faisceau d'électron pour un tube couleur large. Comme pour la méthode numérique, un signal complexe est mémorisé dans une mémoire vive sous la forme de valeur numérique. En corrigeant ces valeurs qui transitent ensuite-par un convertisseur numérique-analogique, un processeur ajuste la géométrie des faisceaux de telle sorte qu'ils convergent à l'intérieur des limites choisies, typiquement inférieures ou égales à 0,2 mm. Les tubes de ce type, comportent certains motifs de luminophore dits d'index recouvrant le revers du masque. Lorsque les faisceaux d'électrons balaient l'écran, ces motifs renvoient un flux d'énergie lumineuse dans le tube. Un photo-détecteur capte le rayonnement émis par une fenêtre aménagée dans la paroi du tube cathodique, convertit le rayonnement capté en signaux électriques et transmet ces signaux à un processeur. Les motifs de luminophore n'obturent pas les orifices du masque et ne modifient en rien l'énergie du faisceau attaquant le phosphore de l'écran. Une très fine couche d'aluminium est disposée entre le masque et l'écran et renvoie vers l'observateur la lumière émise par le phosphore, empêchant ainsi toute lumière parasite frappant l'écran de parvenir au photodétecteur.Les motifs de luminophore sont disposés sur le masque en des points stratégiques, correspondant à des seuils critiques de convergence sur l'écran. Le processeur corrige la géométrie des faisceaux en chacun de ces points, permettant ainsi de respecter automatiquement les caractéristiques de convergence sur toute la surface de visualisation. De telles dispositions épargnent non seulement à l'utilisateur toute manipulation, mais garantissent une convergence plus précise que les procédés manuels précédemment décrits. De tels dispositifs sont décrits, par exemple, dans un article paru dans la revue "Mesures" du 2 mai 1983, pages 7 à 14, ou dans deux articles parus dans la revue "IEEE Transactions an consumer electronics"; volume CE-27, n" 3, août 1981, pages 433 à 452. Ces dispositifs, bien que marquant une amélioration certaine par rapport aux dispositifs à réglage manuel, ne sont pas exempts d'inconvénients. Notamment, ils nécessitent un tube cathodique spécial comportant une fenêtre pour la cellule. En outre, il est également nécessaire d'effectuer un dépôt de phosphore à l'intérieur du tube, ce qui n'est pas toujours facile à réaliser. Les difficultés de réalisation sont d'ailleurs admises dans les articles parus dans la seconde revue précitée et il est, en pratique, nécessaire d'adopter des dispositions complémentaires telle qu'une optique électronique améliorée ou un choix critique des phosphores. La présente invention se propose de pallier les inconvénients de l'Art Connu. Selon l'invention, il est également prévu des repères géométriques fixes, liés au tube et déterminant sa géométrie. Cependant ces repères ne sont pas déposés à l'intérieur de celui-ci, mais sur la partie avant, entre la face avant du ballon du tube et la dalle rapportée sur celle-ci. Le dispositif de mesure selon l'invention ne nécessite donc pas de modifications importantes de la structure du tube cathodique. Comme il vient d'être rappelé, le tube proprement dit peut être tout à fait classique. Le processus de fabrication du tube complet comprend une étape supplémentaire par rapport aux étapes de fabrication d'un tube selon l'Art Connu consistant en la disposition des repères géométriques sur la face avant du ballon avant de rapporter la dalle.Cette opération est plus simple à réaliser que l'opération de dépôt de repères sur un masque. Les repères selon l'invention sont portés par un réseau vertical de fibres optiques découpées en tronçons. L'invention a donc pour objet un dispositif de mesure de défauts de géométrie du balayage de l'écran d'un tube cathodique par un spot lumineux, caractérisé en ce qu'il comprend: - un réseau de fibres optiques comportant des cassures de manière à définir une suite de tronçons distincts séparés par des espaces déterminés et disposés sur l'écran suivant une configuration pré-établie; - au moins un organe photo-détecteur couplé à l'une des extrémités des fibres optiques convertissant l'énergie lumineuse captée par une des faces terminales des tronçons lors du passage dudit spot à proximité de l'une des cassures en des signaux électriques;; - et des circuits de détection des valeurs maximales de l'amplitude de ces signaux électriques, de génération de signaux d'horloge de référence, de détermination à partir de ces signaux des positions des centres desdites cassures, de génération de signaux de correction desdits défauts de géométrie et de superposition de ces signaux à des signaux de commande dudit balayage de l'écran. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à l'aide de la description qui suit en référence aux figures annexées et parmi lesquelles: - la figure 1 illustre schématiquement un réseau de repères géométriques fixes liés au tube cathodique constitués par des fibres opti ques, découpées en tronçons selon l'invention - la figure 2 est une vue partielle de ce réseau, illustrant le fonctionnement du tube selon l'invention;; - les figure 3 à 5 sont des diagrammes de signaux obtenus à l'aide d'un dispositif selon l'invention - la figure 6 illustre une variante supplémentaire de dispositif selon l'invention - la figure 7 illustre de façon plus complète les circuits électroniques de traitement de signal associés aux organes optoélectroniques de conversion de la lumière captée par le réseau de fibres optiques du dispositif selon l'invention. La figure 1 illustre schématiquement un dispositif de mesure des défauts de géométrie du balayage d'un tube cathodique selon l'invention. Selon une des dispositions les plus importantes de l'invention, le dispositif comprend un réseau vertical de fibres optiques, découpées en tronçons. Par vertical, il faut entendre dans ce qui suit des directions orthogonales aux lignes de balayages de l'écran du tube cathodique. Les fibres optiques, représentées au nombre de sept, fl à f7, sont disposées sur la face avant E du tube cathodique. Dans une variante préférée, ces fibres sont toutes parallèles entre elles et équidistantes l'une de l'autre. Les axes optiques de ces fibres A 1 à Q7 déterminent donc sept axes verticaux parfaitement définis. Selon une autre disposition importante, chacune de ces fibres est découpée en tronçons. Sur la figure 1, il a été représenté six tronçons définissant ainsi cinq cassures.Les milieux de ces cassures sont alignés et définissent ainsi cinq lignes horizontales H1 à H5. L'ensemble des intersections des lignes horizontales et verticales définit un réseaux de coordonnées de références. Pour connaître les défauts de balayage de l'écran par un ou plusieurs faisceaux électroniques, il suffit de déterminer les positions de l'impact de ce ou ces faisceaux sur l'écran lorsque les organes de balayage associés au tube sont soumis à des signaux de commande. Lorsqu'un faisceau électronique frappe l'écran, il se produit de façon habituelle une émission de lumière. Lorsque cette émission s'effectue à proximité d'une des cassures, une partie de la lumière va être captée par une face terminale des tronçons de fibre optique en regard, au niveau de la cassure. Lorsque certaines conditions d'incidence sur ces faces terminales, conditions qui seront explicitées dans ce qui suit, sont réalisées, la lumière ainsi captée va être transmise en mode guidée par les tronçons de fibre optique. Au moins une des extrémités des fibres optiques fl à f7 est couplée optiquement à un organe photo-détecteur PD.Aux pertes près, la fraction de lumière captée et transmise par les fibres optiques va être détectée par cet organe photo-détecteur PD et convertie en un signal électrique disponible sur une sortie SPD. L'organe photo-détecteur PD peut être constitué par des photo-détecteurs distincts, une barrette de photo-détecteurs ou un photo-détecteur unique. En effet, si le faisceau électronique balaye séquentiellement l'écran, seule la lumière émise à proximité d'une des cassures va être captée de façon significative. I1 n'y a donc pas lieu de discriminer l'origine de la lumière convertie, il suffit d'effectuer une corrélation entre la balayage de l'écran E et les signaux recueillis sur la sortie du photo-détecteur PD. Les signaux électriques issus de la conversion photoélectrique sont transmis à une entrée de circuits d'acquisition et de traitement de données CA. Ces circuits seront également explicités dans ce qui suit en relation avec la figure 7. En faisant référence à la figure 2, qui représente de façon agrandie une fraction du réseau de tronçons de fibres optiques, la manière dont peuvent être dérivés des signaux d'erreurs à partir du balayage ligne par ligne un faisceau électronique, va maintenant être explicité. Sur la figure 2 ont été réprésentés quatre tronçons de fibre appartenant respectivement aux fibres fl et f2. Les axes optiques ål et A2 de ces fibres optiques sont parallèles à un axe vertical référencé V. Les centres des cassures sont alignés sur un axe horizontal OH perpendiculaire à l'axe OV et ont pour abscisses h1 et h2. L'intervalle séparant deux tronçons de fibre optique est égal à une valeur e. On a également représenté sur la figure 2 deux lignes de balayage L1 et L2 du faisceau électronique sur l'écran. Ces lignes de balayage sont parallèles à l'axe OH. Sur la partie gauche du diagramme, il est illustré plus particulièrement l'effet du déplacement d'un spot lumineux dû en balayage suivant l'axe vertical OV.Si I'on isole deux spots lumineux P1 et P2 appartenant aux lignes de balayage respectives L1 et L2, bien que la lumière émise par ces spots lumineux ait la même répartition spatiale, la fraction de lumière captée par les tronçons de fibre, en particulier le tronçon supérieur de la fibre fl sur la figure 2, sera différente. En effet, la lumière captée par l'extrémité d'un tronçon de fibre optique se réduit à un cône de lumière déterminé par la surface apparente de la face d'extrémité du tronçon de fibre optique vue par le spot lumineux. Les axes moyens de ces cônes lumineux forment des angles respectifs a e et a m avec l'axe OV. Les lignes de balayge L1 et L2 ont été choisies de manière à ce qu'elles correspondent à des cas extrêmes. L'énergie lumineuse captée devient significative à partir d'un angle a e et augmente jusqu'à un angle a m déterminé par l'ouverture numérique de la fibre optique. Si on appelle SH l'amplitude de liintensité lumineuse captée par la face terminale d'un tronçon de la fibre optique f1, l'amplitude de cette intensité lumineuse évolue comme illustré par la courbe sur la partie gauche du diagramme de la figure 3. Elle part d'un minimum, augmente régulièrement jusqu a un maximum repéré par l'ordonnée M1 de l'axe vertical OV et décroît brusquement. L'amplitude du maximum est déterminée par l'ouverture numérique de la fibre optique. En outre, il n'y a pas une seule courbe, mais une infinité de courbes. En effet, l'amplitude du maximum dépend également de l'écar- tement entre les faces terminales des tronçons de fibre optique, c'est-à-dire la longueur e de la cassure. Sur la figure 3, il a été représenté trois valeurs de cet écartement e:l00, 200 et 300 llm. Cette figure est naturellement symétrique. En effet, si on se place aux points P'1 et P'2, symétriques par rapport à l'axe OH des points P1 et P2, l'évolution de l'intensité lumineuse, captée par le tronçon inférieur de la fibre optique fl, est identique à ce que l'on vient de décrire, notamment l'intensité lumineuse passe par un maximum, d'ordonnée M2 sur l'axe OV symétrique de l'ordonnée M1 par rapport au point O. L'intensité lumineuse captée dépend également de l'éloigne- ment du spot lumineux de l'axe Aî, c'est-à-dire la distance dh. En effet, si l'on considère l'une des lignes de balayage, par exemple la ligne de balayage L2, située à une distance dv de l'axe OH, on constate qu'un tronçon, le tronçon supérieur de la fibre f2 de la partie droite de la figure 2 par exemple, commence à capter la lumière pour une position du spot lumineux P3 jusque une position P4 de ce même spot. Ces positions, symétriques par rapport à l'axe A2, sont déterminées par l'ouverture numérique de la fibre f2. Ils correspondent à des cônes de lumière inclinés d'un angle e par rapport à la direction de balayage, direction parallèle à l'axe OH.Si l'on appelle SV l'intensité optique captée par la face d'entrée du tronçon supérieur de la fibre f2, les variations de cette intensité sont décrites par la courbe représentée sur le diagramme de la figure 4. De part et d'autre de deux points d'abscisse M'1 et M'2, points symétriques par rapport à l'abscisse h2 sur l'axe OH, l'intensité lumineuse décroît brusquement. Entre ces deux points M'1 et M'2, l'amplitude de l'intensité lumineuse augmente lentement pour passer par un maximum pour l'abscisse h2 et redécroître ensuite. En réalité, ces deux réponses élémentaires n'existent pas de façon isolée. I1 y a une combinaison d'un mouvement vertical dû au déplacement progressif des lignes de balayage et d'un mouvement horizontal d'un spot le long des lignes de balayage autour de la cassure. On peut établir, comme illustré par la figure 5, une cartographie en deux dimensions, selon les axes OH et OV, de l'amplitude de l'intensité lumineuse captée par les tronçons en visa-vis. Puis on trace deux droites séquentes se coupant au centre de la cassure, symétriques par rapport aux axes optiques des fibres, par exemple l'axe A2 pour la fibre optique f et formant avec un axe horizontal un angle égal à l'angle e en valeur absolue.Si le spot de balayage est situé dans les zones latérales, c'est-à-dire à droite et à gauche sur la figure 5, l'énergie lumineuse captée par l'un ou l'autre des tronçons en visàvis est pratiquement nulle. Par contre, si le spot de balayage est situé à l'intérieur des zones supérieure et inférieure, l'un des deux tronçons capte de l'énergie lumineuse. Si l'on se déplace sur une droite passant également par le centre h2, de la cassure et située à l'intérieur des zones supérieure et inférieure, la variation de l'amplitude de l'intensité lumineuse captée est décrite par une courbe analogue à celle représentée sur la figure 3, ceci est vrai quelle que soit la droite.On constate l'existence de deux lieux de maxima, qui sont représentés par les courbes A et B sur la figure 5, délimités respectivement par les points C et D et C' et D'. La connaissance de cette cartographie, en particulier les deux lieux de maxima, permet de connaître avec précision les positions relatives par rapport à deux axes orthonormés d'un spot et des centres des cassures. Ceci est vrai pour les différentes zones de l'écran puisque le dispositif de mesure selon l'invention comprend un réseau de tronçons des fibres optique répartis sur tout l'écran. Si l'on se reporte à nouveau à la figure 1, bien qu'il était représenté pour des raisons de simplicité sept fibres optiques et cinq lignes de cassure, ceci n'est naturellement pas limitatif de l'invention. Dans la réalité le nombre de fibres optiques est plus important ainsi que le nombre de cassures. Dans un exemple typique de réalisation, on utilise treize fibres verticales coupées en quatorze tronçons selon treize lignes horizontales équidistantes. On définit ainsi 169 zones de mesures réparties régulièrement sur l'écran. Bien qu'une répartition matricielle orthonormée ait été décrite jusqu a présent, on peut naturellement adopter tout autre topologie si la loi de répartition est bien connue. Pour connaître la position horizontale d'une cassure dans une des zones de mesure, c'est-à-dire la position de l'axe A de la fibre optique associée, une méthode simple consiste à repérer la position des flancs raides des signaux dus à un balayage horizontal, notamment si l'on se place sur le lieu d'un des maxima, par exemple la courbe A. Il suffit donc de déterminer dans ce cas la position des points C et D. Le calcul de la distance moyenne entre deux fronts montants de la réponse lumineuse donne la position recherchée. Pour la détermination de la position verticale, une méthode analogue peut être mise en oeuvre, il suffit de déterminer la position du point milieu des maxima de part et d'autre de la cassure à une abscisse donnée. On va maintenant décrire des circuits permettant de déterminer la position des centres des cassures et de générer des signaux de correction superposés aux signaux normaux de balayage. Dans la réalité, on n'utilise pas un seul photo-détecteur PD comme représenté sur la figure 1, mais deux photo-détecteur PD1 et PD2 disposés chacun à l'une des extrémités des fibres optiques. Une telle configuration est représentée schématiquement sur la figure 6. On retrouve le réseau de fibres optiques fl à fn. Il est également représenté une ligne arbitraire de balayage Lx De façon pratique, les seules informations que l'on va recueillir, sont les signaux de tension de sortie des photo-détecteurs PD1 et PD2, tensions que l'on peut sommer en une seule tension. Cette tension est l'image de l'amplitude lumineuse captée, il faut donc localiser les lieux A et B des maxima d'amplitude situés de manière symétrique par rapport au centre des cassures.Pour ce faire, selon l'invention on échantillonne ligne à ligne les amplitudes détectées, et on détermine le maximum. La figure 7 illustre le processus. Sur chaque ligne de balayage, par exemple à la ligne de balayage arbitraire n, le signal SpD passe par des maxima successifs à proximité des différentes cassures. On mesure ces maxima et on compare chaque ligne à la précédente. Une décision majoritaire est prise qui élimine les informations inutiles : si les maxima détectés à la ligne n+ 1 sont plus grands que ceux détectés à la ligne n, on ne garde que le maxima correspondant à la ligne n+l. Sur le schéma de la figure 7, les maxima sont ceux correspondant à la ligne n+l. Le signal détecté décroît ensuite, comme il est illustré pour la ligne n+2. Le lieu des maxima A étant ainsi trouvé, on recherche de la même manière les lieux des maxima B, et on en déduit le centre de la cassure. Ces centres des cassures ont des positions physiques bien précises sur écran. Pour avoir une image correcte, il faut que le balayage passe à des instants précis sur ces centres. S'il y a un défaut de géométrie en vertical, le centre d'une cassure n'est pas atteint à la ligne n mais à la ligne n- x, x représentant une distance. . De même, en horizontal, le balayage passe au centre de la cassure, non pas à un instant t déterminé mais à un instant tt At. Les erreurs x et At sont extraites par chronométrie, c'est-àdire par comparaison à des signaux d'horloge de référence, et converties en signaux électriques par exemple en tensions ; celles-ci étant envoyées au circuit de balayage et superposées aux signaux de balayage normaux comme paramètre de correction. Un circuit pouvant effectuer les opérations qui viennent d'être rappelées est représenté schématiquement sur la figure 8. Sur cette figure, le réseau de fibres optiques comportant des cassures est représenté, pour des raisons de simplicité, par une fibre unique fx comportant deux tronçons, placée devant l'écran E d'un tube cathodique TC. Les deux extrémités de cette fibre sont couplées optiquement à des photo-détecteurs PD1 et PD2. Ces photo-détecteurs produisent des signaux transmis à des circuits d'interface et d'amplification AMP générant un signal unique SpD, transmis lui-même à un convertisseur analogique numérique CAN. Les signaux numériques issus de la conversion sont mémorisés, d'une ligne de balayage à l'autre, dans deux mémoires tampons MEM1 et MEM2. L'aiguillage s'effectue à l'aide d'un commutateur électronique K commandé par des signaux de commande SCO.Un comparateur COMP sélectionne les maxima et les transmet sous la forme d'un signal numérique SM, à des circuits de mesure d'erreurs CME. En outre, ce circuit élabore et transmet au commutateur K les signaux de commande SCO pour admettre dans l'une ou l'autre des mémoires tampons, MEM1 ou MEM2, les signaux convertis, en fonction du résultat de la comparaison. Ces circuits reçoivent des signaux d'horloge HC servant de référence. La fréquence de ces signaux est en relation directe avec le nombre de fibres optiques. L'occurrence de la détection des maxima est comparée avec la chronométrie des signaux d'horlogne HC. Les écarts temporels sont convertis en signaux de corrections d'erreurs transmis à un convertisseur numérique-analogique CNA qui élabore sur sa sortie un signal de correction d'erreur SCE superposé, dans un sommateur SOM, aux signaux normaux de balayage SB générés par les circuits de balayage CB. Ces derniers reçoivent des signaux d'horloge de balayage HB générés par les circuits CHR. Les signaux de chronométrie sont générés par des circuits CHR comportant des bases de temps classiques. A la sortie des circuits de sommation SOM, les signaux de balayage composites ainsi obtenus SPC sont transmis via les circuits habituels d'interface et d'amplification AMPB aux circuits de déviation BD. La convergence s'effectue par itération en fonction du gain de boucle propre au circuit. REVENDICATIONS 1. Dispositif de mesure de défauts de géométrie du balayage de l'écran (E) d'un tube cathodique (TC) par un spot lumineux, caractérisé en ce qu'il comprend: - un réseau de fibres optiques (fl à fn) comportant des cassures de manière à définir une suite de tronçons distincts séparés par des espaces déterminés (e) et disposés sur l'écran (E) suivant une configuration préetablie; - au moins un organe photo-détecteur (PD) couplé à l'une de ses extrémités des fibres optiques (f i à fn) convertissant l'énergie lumineuse captée par une des faces terminales des tronçons lors du passage dudit spot à proximité de l'une des cassures en des signaux électriques;; - et des circuits de détection (COMP) des valeurs maximales (SM) de Amplitude de ces signaux électriques, de génération (CHR) de signaux horloge de référence (Hc), de détermination (CME) à partir de ces signaux des positions des centres (hl, h) desdites cassures, de génération (CNA) de signaux de correction (SCE) desdits défauts de géométrie et de superposition (SOM) de ces signaux à des signaux de commande (SB) dudit balayage de l'écran (E). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réseau de fibres optiques (fl à fn) a une organisation matricielle à lignes (H1 à H5) et colonnes (Q1 à A7) orthogonales, les fibres optiques définissant sans les colonnes et les centres (hl, h2) des cassures étant alignés sur les lignes, le balayage s'effectuant en outre suivant des lignes (L1, L2) parallèles aux lignes de la matrice. 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 2, caractérisé en ce qu'il comprend deux organes photo-détecteurs (PD1, PD2), un premier organe photo-détecteur (PD i > étant couplé à la première extrémité de toutes les fibres optiques et le second organe photo-détecteur (PD2) étant couplé à la seconde extrémité de ces fibres optiques. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le dit réseau comprend treize fibres verticales (fl et +) coupées en quatorze tronçons, les centres des cassures définissant ainsi treize lignes horizon tales, équidistantes, parallèles aux lignes de balayage (lux) 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le tube cathodique (TC) comprenant une ampoule et une dalle de verre rapportée sur sa face avant formant écran, le réseau de fibres optiques (fl à fn) est disposé entre cette ampoule et cette dalle de verre. 6. Dispositif suivant la revendication 5, caractérisé en ce que chaque fibre optique (fx) dudit réseau est constituée par une gravure en relief réalisée dans une région superficielle de la dalle en contact avec l'ampoule. 7. Dispositif selon la revendication 1, caractérisée en ce que les circuits de traitement de signaux comprennent un convertisseur analogique-numérique (CAN) recevant les signaux électriques convertis par chaque organe photo-détecteur (PD1, PD2), une première (MEM1) et une seconde (MEM2) mémoire recevant les signaux issus de la conversion analogique-numérique correspondant à une ligne dudit balayage, un commutateur électronique (K) aiguillant les signaux issus de la conversion vers l'une ou l'autre desdites mémoires et un comparateur (COMP) sélectionnant parmi les signaux appartenant à deux lignes consécutives de balayage ceux présentant la plus grande amplitude, commandant ledit commutateur (K) de manière à conserver, mémorisés, les signaux de plus grande amplitude et à aiguiller les signaux de la ligne de balayage suivante vers l'autre mémoire et à transmettre à des circuits de mesure d'erreurs (ME) les signaux présentant l'amplitude maximale parmi tous les signaux détectés. 8. Dispositif suivant la revendication 7, caractérisé en ce que il comprend en outre des circuits (CHR) générant un signal (HR) d'horloge de référence à une fréquence multiple de la fréquence du balayage de lignes, le coefficient multiplicateur étant directement proportionnel au nombre de fibres optiques, les circuits de mesure d'erreurs (CME) déterminant le décalage dans le temps entre ces signaux d'horloge de référence et l'occurrence de la détection desdits maxima, et en ce que ces circuits de mesure d'erreurs (CME) générent, en fonction des décalages détectés, des signaux de correction desdits défauts de géométrie. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend un convertisseur numérique-analogique (CNA) recevant lesdits signaux de correction d'erreurs et les convertissant en signaux analogiques (SCE) et, le dispositif comprenant les circuits (CB) de génération de signaux de balayage (SB), il comprend en outre un circuit sommateur (SOM) superposant à ces signaux de balayage (SB), les signaux analogiques (SCE) convertis de correction d'erreurs de manière à former un signal (SBC) composite de balayage, ce signal étant transmis aux circuits (BD), de balayage du tube cathodique (TC).