FR 2584548 A1 19870109 FR 8510200 A 19850704 DISPOSITIF D'AUGMENTATION DE LA DYNAMIQUE D'UN CIRCUIT D'AMPLIFICATION, EN PARTICULIER D'UN RECEPTEUR MLS DE BORD La présente invention se rapporte à un dispositif d'augmen- tation de la dynamique d'un circuit d'amplification, en particulier d'un récepteur MLS de bord. Le système d'atterrissage MLS (microwave landing system) se sert d'un signal ayant un format de signal multiplexé dans le temps. Ce signal multiplexé peut comporter notamment des données d'élément d'azimut arrière, de site, d'arrondi, d'azimut, ainsi que des données auxiliaires. Ces différentes fonctions sont émises par des antennes différentes, ce qui peut entraîner de fortes variations de niveau d'une fonction à l'autre. Pour permettre au récepteur de bord chargé de recevoir ce signal MLS de fonctionner correctement en présence de telles variations de niveau de signal, on a essayé de mettre en oeuvre un amplificateur linéaire muni d'un contrôle automatique de gain, mais cette solution s'est révélée difficile à utiliser car les différentes fonctions du MLS sont émises selon une cadence pseudo-aléatoire. On a également essayé d'utiliser un amplificateur logarithmique, mais la dynamique d'un tel amplificateur est trop limitée pour cette application, ce qui risquerait de le saturer en présence de signaux de fort niveau, ce qui n'est pas gênant pour le préambule, qui est à modulation de phase, mais l'est pour les signaux d'angles, qui sont émis par modulation d'amplitude. La présente invention a pour objet un dispositif permettant, de façon simple et économique, d'augmenter la dynamique d'un récep- teur, en particulier d'un récepteur de bord pour système MLS. Le dispositif conforme à l'invention comporte un atténuateur commutable en amont du circuit d'amplification dont on veut augmenter la dynamique, cet atténuateur étant mis en circuit au- dessus d'un seuil déterminé du signal reçu, le signal de sortie du circuit d'amplification étant additionné dans un circuit de correc- tion, pendant la durée de mise en circuit de l'atténuateur, à une tension de décalage égale, en valeur absolue, un produit de la pente du circuit d'amplification par l'atténuation apportée par l'atté- nuateur. De préférence, l'atténuateur est du type à réponse très rapide, tel qu'un atténuateur à diode PIN. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation pris comme exemple non limitatif et illustré par le dessin annexé, sur lequel: - la figure 1 est un bloc diagramme d'un récepteur conforme à l'invention; - la figure 2 est un ensemble de courbes de réponses caracté- ristiques du dispositif de l'invention; - les figures 3 et 4 sont des chronogrammes expliquant le fonctionnement du dispositif de l'invention, et - la figure 5 un schéma d'un exemple de réalisation de l'atténuateur commandé du récepteur de la figure 1. Le dispositif d'augmentation de dynamique de l'invention est décrit cidessous en référence à un récepteur de bord MLS, mais il est bien entendu qu'il n'est pas limité à cette seule application, et peut être utilisé dans de nombreux cas o l'on veut éviter la saturation d'un amplificateur recevant des signaux à très large dynamique. On a représenté sur la figure 1 le bloc diagramme de la partie d'entrée d'un récepteur de bord pour système MLS, muni du dispo- sitif de l'invention. Le récepteur de bord d'un avion effectuant des manoeuvres d'atterrissage sur un aéroport équipé du système MLS reçoit pendant ces manoeuvres des signaux émis par des émetteurs dont les antennes sont généralement géographiquement distinctes: les signaux d'azimut arrière et d'azimut proprement dit sont émis par des antennes se trouvant en bout de piste, respectivement juste avant et juste après la piste d'atterrissage, alors que les antennes émettant les signaux de site et d'arrondi peuvent être situées latéralement. Les signaux émis par ces différentes antennes ont des niveaux très différents, et sont multiplexés dans le temps selon un format (TRSB) bien défini pour le système MLS. Le signal multiplexé résultant arrive sur l'entrée 1 du récepteur de bord dudit avion, via une antenne appropriée (non représentée). L'entrée I du récepteur est reliée par un premier filtre 2 à un amplificateur large bande 3, à faible bruit. La sortie de l'amplifi- cateur 3 est reliée par un deuxième filtre 4 à l'entrée d'un premier mélangeur 5 recevant d'autre part, depuis une borne 6, un premier signal OLI d'un oscillateur local (non représenté). La sortie du mélangeur 5 est reliée par un atténuateur commutable 7 à un premier amplificateur de fréquence intermé- diaire 8. L'atténuateur 7 comporte ici une diode PIN avec une interface appropriée, le temps de commutation d'un tel atténuateur étant inférieur à une microseconde, ladite interface comportant par exemple un transistor de commutation de la diode. La sortie de l'amplificateur 8 est reliée à une entrée d'un second mélangeur, recevant sur son autre entrée, depuis une borne , un second signal d'oscillateur local OL2. La sortie du mélangeur 9 est reliée à un second amplificateur de fréquence intermédiaire 11, comportant un filtre 12 suivi d'un amplificateur opérationnel logarithmique 13. L'amplificateur I1l comporte une sortie haute fré- quence 14 et une sortie démodulée 15. La sortie 15 est reliée à l'entrée 16 d'un circuit 17 de correction. Dans ce circuit 17, l'entrée 16 est reliée, d'une part à une entrée d'un comparateur 18, recevant sur son autre entrée, depuis une borne 19, une tension de seuil réglable, et d'autre part à une entrée d'un sommateur 20. La sortie du comparateur 18 est reliée à l'entrée D de données d'une bascule 21 de type D qui reçoit sur son entrée H de signaux d'horloge des impulsions de référence, dites "tops de Barker", produites de façon connue en soi par des circuits non représentés. La sortie Q de la bascule 21 est reliée à une entrée d'une porte ET 22, recevant sur son autre entrée un signal de validation d'angle, également produit de façon connue en soi par des circuits non représentés. La sortie de la porte 22 est reliée d'une part à l'entrée de commande 23 de l'atténuateur 7, et d'autre part à l'entrée de commande 24 d'un commutateur inverseur 25, qui est de préférence un commutateur électronique. Le commutateur 25 comporte deux électrodes ou contacts fixes, dont l'un est relié à la masse et l'autre à-une borne 26 recevant une tension de décalage Vd. L'électrode de sortie, ou contact mobile, du commutateur 25 est reliée à l'autre entrée du sommateur 20, dont la sortie est reliée à une borne de sortie 27. On a dessiné sur le diagramme de la figure 2 différentes courbes représentant la variation de la tension de sortie (tension VS sur les sorties 15 ou 27) démodulée (en V) en fonction du niveau de la tension d'entrée Ve (en dB) de l'amplificateur logarithmique I 1. Ces différentes courbes sont respectivement: en A, la courbe obtenue pour une tension de sortie prélevée sur la sortie 15 lorsque l'atté- nuateur 7 est hors circuit; en B la courbe obtenue pour une tension de sortie également prélevée en 15, mais avec l'atténuateur 7 en circuit; et en C la courbe obtenue pour une tension de sortie prélevée en 27, l'atténuateur 7 étant en circuit. La courbe A, d'allure rectiligne à partir d'une tension d'entrée Vel (seuil bas), présente un palier de saturation à partir d'une tension d'entrée Ve2, la tension de sortie devenant alors égale à Vsat, palier de saturation que le dispositif de l'invention est chargé de repousser au-delà des niveaux de tension d'entrée pouvant se produire. La courbe B est identique, dans son début (faibles niveaux), à la courbe A, et lorsque la tension Vs devient égale au seuil Vsl déterminé par la tension appliquée en 19, la tension d'entrée étant égale à Ve3, la sortie du comparateur 18, qui était jusque là au niveau logique 7"0", passe aussitôt au niveau logique "1", et ce niveau "1"' est transmis par la bascule 21 et la porte 22 (on suppose que les courbes B et C de la figure 2 sont obtenues, pour chacun de leurs points, au moins à partir de la tension Ve3, après prise en compte du signal de sortie du comparateur 18 par la bascule 21, la porte 22 étant passante) à l'entrée de commande 23 de l'atténuateur 7. Ainsi, lorsque la tension d'entrée de l'amplificateur 11 atteint Ve3, sa tension de sortie chute brusquement de Vsl à Vsl-K.N, N étant l'atténuation (en dB) apportée par l'atténuateur 7 et K la pente de l'amplificateur logarithmique (en V/dB). Au-delà de Ve3, la courbe B est parallèle à la courbe A jusqu'à une. tension d'entrée Ve4 pour laquelle on atteint Vsat en sortie de l'amplificateur 11, Ve4 étant supérieure à Ve2. Un amplificateur présentant une caractéristique telle que celle illustrée par la courbe B n'est pas utilisable tel que, car une tension de sortie Vss comprise entre Vsl-K.N et Vsl correspond à deux tensions d'entrée différentes Ve5 et Ve6, déterminées respecti- vement sur la partie de la courbe B avant Ve3 et après Ve3. Pour y remédier, on ajoute, grâce au sommateur 20, une tension Vd à la tension de sortie de l'amplificateur 11, cette tension Vd de décalage étant proportionnelle à l'atténuation apportée par l'atténuateur 7, et étant envoyée au sommateur 20 depuis la borne 26, dès que la tension de seuil Vsl est atteinte (le commutateur 25, qui est relié à la masse lorsque la tension de sortie est en-dessous de Vsl, bascule vers Vd sous l'effet du signal de commande à la sortie de la porte 22). La courbe C ainsi obtenue est pratiquement identique à la courbe A jusqu'à la tension d'entrée Ve2, mais se poursuit au-delà de cette valeur, dans le prolongement de la partie rectiligne comprise entre Vel et Ve2, jusqu'à une valeur de tension d'entrée Ve4, à partir de laquelle il y a saturation de l'amplificateur 11. Le palier de saturation correspond à une tension de sortie Vlsat telle que Vlsat - Vsat = K.N (en V). On a ainsi reculé le palier de saturation d'une valeur proportionnelle à l'atténuation apportée par l'atté- nuateur 7. Bien entendu, la valeur de N est déterminée de façon que la partie rectiligne de la courbe C soit au moins aussi grande que la dynamique maximale des signaux susceptibles d'être reçus. Il est également bien entendu que si l'amplificateur 3 risque d'être saturé, il peut, lui aussi, être précédé d'un autre atténuateur tel que l'atténuateur 7, cet autre atténuateur étant commandé par un autre circuit de correction, tel que le circuit 17, branché à la sortie 15 de l'amplificateur 11. Sur le chronogramme de la figure 3, on a successivement représenté, de haut en bas, les impulsions de référence ("Tops Barker"), le signal Vsl sur la sortie 15 (en A la courbe lorsque l'atténuateur 7 est hors circuit, par exemple en inhibant la porte 22), le signal D de sortie du comparateur 18, le signal Q de sortie de la bascule 21, le signal PA de porte d'angle (ayant la durée de la fonction de mesure d'angle du signal MLS), le signal CA de com- mande de l'atténuateur 7 (signal de sortie de la porte 22), et le signal Vs2 sur la sortie 27. Le début du signal Vsl, avant les données d'angle, comporte des données préliminaires, émises dans le cas présent à un niveau légèrement supérieur au seuil Vsl (sans atteindre la saturation), ce qui positionne à "1" la sortie du comparateur 18. Dès qu'arrive un Top de Barker, la sortie de la bascule 21 passe à "1", et y reste jusqu'au Top de Barker suivant. Ce signal préliminaire est suivi du signal d'angle, qui comporte, de façon caractéristique, deux portions semblables de sinusoïde. On a représenté en A, pour le chrono- gramme de Vsl, le signal que l'on obtiendrait en 15 si l'atténuateur 7 n'était pas en circuit, et en trait plein, juste en-dessous, le signal obtenu avec l'atténuateur en circuit, qui est décalé, par rapport au signal en A, vers le bas, d'une valeur proportionnelle à l'atténuation N(K.N). Ce décalage n'a lieu que pendant la présence du signal CA actif, c'est-à-dire pendant la durée du signal actif PA. On obtient ainsi, en 27, un signal d'angle d'allure classique. Si, comme repré- senté sur la partie de droite de la figure 3, la partie suivante du signal Vsl n'atteint pas le seuil, l'atténuateur 7 n'est pas mis en circuit au Top de Barker suivant, et le signal Vsl ne subit pas de modification. On obtient alors en 27 un signal Vs2 identique à cette deuxième partie de Vs 1. Sur le chronogramme de la figure 4, on a représenté la même succession de signaux qu'en figure 3, la figure 4 se rapportant au cas o le niveau du signal d'entrée de la chaîne d'amplification est tel que le signal Vsl dépasse largement le seuil Vsl. Ainsi, le signal d'angle A' (sans atténuateur) présente une forte saturation des sommets des portions de sinusoïde, ce qui se traduit dans le signal D par des impulsions pendant les durées des phénomènes de saturation, mais étant donné que l'atténuateur 7 est en service, le signal E réellement obtenu en 15 ne présente pas ces phénomènes de saturation. Le signal Vs2 présente donc une allure normale, sans déformation (repérée en F). On a représenté sur la figure 5 un exemple de réalisation du circuit 7. La borne de commande 23 est reliée par une diode Zener, d'une tension de Zener de 6,2V par exemple, en série avec une résistance 31, à la base d'un transistor 32. Le point commun de la diode 30 et de la résistance 31 est relié par une résistance 33 à l'émetteur du transistor 32. L'émetteur du transistor 32 est relié par une inductance 34 au pôle négatif d'une source de tension de 6V par exemple. Cet émetteur est également relié par un condensateur 35 à la masse. Le collecteur du transistor 32 est relié par une résistance 36, en série avec une inductance 37, au pôle positif d'une source de tension de 5V par exemple. Le point commun de la résistance 36 et de l'inducteur 37 est relié à la masse par un condensateur 38. La borne d'entrée 39 du circuit 7 (reliée extérieurement à la sortie du mélangeur 5) est reliée par un condensateur 40, en série avec une inductance 41, au collecteur du transistor 32. Le point commun du condensateur 40 et de l'inductance 41 est relié par une diode 42, en série avec un condensateur 43, à la base de sortie 44 du circuit 7 (reliée extérieurement à l'entrée de l'amplificateur 8). Le point commun de la cathode de la diode 42 et du condensateur 43 est relié à la masse par un condensateur 45. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'augmentation de la dynamique d'un circuit d'amplification, en particulier d'un récepteur de bord MLS, caracté- risé par le fait qu'il comporte un atténuateur commutable (7) en amont du circuit d'amplification (8, 13) dont on veut augmenter la dynamique, cet atténuateur étant mis en circuit lorsque le signal reçu dépasse un seuil déterminé (19), le signal de sortie du circuit d'amplification étant additionné (20) dans un circuit de correction (17), pendant la durée de mise en circuit de l'atténuateur, à une tension de décalage (Vd) égale, en valeur absolue, au produit de la pente du circuit d'amplification par l'atténuation apportée par I'atténuateur. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'atténuateur est du type à diode PIN. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le circuit de correction comporte un comparateur (18) relié, d'une part, à la sortie démodulée (15) du circuit d'amplification, et d'autre part à une source de tension de seuil (19), la sortie de ce comparateur étant reliée à l'entrée de commande de l'atténuateur et à celle d'un commutateur inverseur (25) relié d'une part à une tension nulle, et d'autre part à une source de tension de décalage (Vd), la sortie de ce commutateur étant reliée à une entrée d'un sommateur (20) dont l'autre entrée est reliée à ladite sortie démodulée. 4. Dispositif selon la revendication 3, pour un récepteur de bord MLS, caractérisé par le fait que dans le circuit de correction (17) la sortie du comparateur (18) est reliée à l'entrée de données d'une bascule bistable du type D (21) dont l'entrée de signaux d'horloge reçoit des Tops de Barker, la sortie de cette bascule étant reliée à une entrée d'une porte ET (22) dont l'autre entrée reçoit un signal de validation d'angle, la sortie de cette porte étant reliée à l'entrée de commande dudit commutateur inverseur (25) et à celle de l'atténuateur (7).