FR 2579872 A1 19861010 FR 8505344 A 19850404 La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une chaîne métallique de bijouterie partir d'un fil métallique continu, selon lequel on enroule sur un mandrin le fil métallique continu pour le conformer en hélice à spires non jointives, on découpe une une successivement les diverses spires ouvertes formées, on façonne les diverses spires découpées pour réaliser des maillons de forme déterminée et on procède au soudage des divers maillons engagés les uns dans les autres pour réaliser la fermeture complète de chacun des maillons. Un tel procédé comprend, de façon traditionnelle, une première étape qui consiste réaliser une chaîne complète constituée d'un ensemble de maillons façonnés engagés les uns dans les autres, mais restant ouverts, puis une seconde étape consistant è réaliser par soudure la fermeture de l'ensemble des maillons. La seconde étape exige alors, de faire pénétrer une soudure en poudre dans l'interstice de chaque maillon, d'enlever l'excédent de soudure recouvrant la totalité de la chaîne, puis d'introduire l'ensemble de la chaîne dans un four à bande sous atmosphère contrôlée ou un four à gaz. Une telle façon de faire présente plusieurs inconvénients. En effet, avant passage au four, il est nécessaire de procéder à un nettoyage complet pour enlever le surplus de métal d'apport non utilisé. Par ailleurs, dans le cas d'une chaîne poreuse, l'état de surface de la chaîne laisse souvent a désirer, car le métal d'apport est venu se loger dans les porosités et forme des zones mates. Le passage au four de l'ensemble de la chaîne réalise, en outre, un recuit du métal qui devient tendre. La mise en oeuvre du procédé susmentionné se heurte ainsi a des difficultés, particulièrement lorsqu'il s'agit de réaliser une chaîne à partir d'un fil très fin et conduit, souvent, à des mises au rebut qui imposent de refondre et réaffiner le métal et, par suite, augmentent le coût de mise en oeuvre du procédé.On notera, de plus, que l'opération de soudure au four abaisse le titre du métal précieux de la chaîne, de sorte qu'il est nécessaire au départ de relever le titre de la chaîne par rapport à la valeur finale souhaitée. La présente invention vise à remédier aux inconvénients précités et à permettre la fabrication d'une chaîne métallique de bijouterie d'une façon rapide et efficace, tout en garantissant une excellente qualité de soudure et un bel aspect du produit fini. Ces buts sont atteints grâce à un procédé, du type men tionné en tête de la description, caractérisé en ce qu'on réalise le soudage individuel de chaque spire découpée immédiatement après sa conformation en maillon, de forme prédéterminée, en dirigeant sur la fente formée dans chaque maillon une impulsion laser de durée et de puissance crête prédéterminées en fonction du diamètre du fil métallique utilisé et de la nature du métal constituant ledit fil métallique et en ce que l'impulsion laser présente un front de montée raide permettant d'atteindre rapidement une puissance crête maximum prédéterminée, un sommet légèrement descendant à partir de ladite puissance crête maximum prédéterminée voisine du front de montée, pendant une durée prédéterminée, puis un front de descente pratiquement vertical. L'invention concerne, également, un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé sus-mentionné, caractérisé en ce qu'il comprend un générateur laser du type YAG, comprenant une tête laser avec, au moins, un tube de pompage, un banc de condensateurs pour stocker une énergie très supérieure à celle prélevée à chaque émission d'une impulsion laser, une alimentation à découpage haute fréquence pour la charge du banc de condensateurs, un circuit de mesure de la tension aux bornes du banc de condensateurs et de réglage de la tension de charge du banc de condensateurs par l'intermédiaire de l'alimentation à découpage, un ou plusieurs commutateurs statiques en série avec le ou les tubes de pompage de la tête laser et un circuit logique de commande pour commander l'ouverture et la fermeture des commutateurs statiques et régler la durée d'impulsion et la fréquence de répétition des impulsions. L'invention concerne encore un procédé selon lequel on fabrique, en parallèle, plusieurs chaînes métalliques de bijouterie à partir de plusieurs fils métalliques continus, on enroule sur plusieurs mandrins différents les différents fils métalliques continus pour les conformer en hélices à spires non jointives et on procède, alternativement, sur chacune des hélices, d'une part, a la découpe d'une spire ouverte formée à l'extrémité libre de l'hélice et an façonnage d'un maillon de forme prédéterminée à partir de la spire découpée et, d'autre part, au soudage individuel, à l'aide d'une impulsion laser, d'un maillon façonné, une opération de découpe de spire et de façonnage d'un maillon étant réalisée sur une chaîne pendant qu'une opération de soudage de maillon est réalisée sur une autre chaîne et vice versa et les opérations de soudage de maillons; réalisées sur les différentes chaînes métalliques fabriquées en pa rallèle, sont effectuées à partir d'une tête laser unique dont le rayonnement est dirigé alternativement vers les zones à souder des différentes chaînes métalliques. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante d'un mode particulier de réalisation de l'invention, en référence au dessin annexé, sur lequel - la fig. 1 est une vue schématique en élévation montrant la position d'un maillon au moment d'une soudure individuelle au laser confor mément au procédé selon l'invention, - la fig. 2 représente une forme d'impulsion laser quasi idéale uti lisable dans le procédé selon l'invention, - la fig. 3 représente une forme d'impulsion laser qui, en pratique, peut être considérée comme tout-à-fait satisfaisante pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, - la fig. 4 représente le schéma synoptique d'un générateur laser YAG de soudure et de ses circuits de commande pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention et, - la fig. 5 représente schématiquement la configuration de la tête laser d'un générateur laser YAG utilisable pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. On décrira tout d'abord brièvement le procédé général de fabrication d'une chaîne de bijouterie, en référence å la fig. 1. La fabrication d'une chaîne métallique peut être réalisée à très forte cadence, à partir d'un fil métallique continu 1 enroulé sur une bobine 10, à l'aide d'une machine comprenant une filière 11 pour donner au fil métallique continu 1 la forme d'une hélice la comportant des spires non jointives 2 et produire une avance de l'hélice la par pas, de façon à amener chaque fois la dernière spire 3 située du coté de l'extrémité libre de lthélice la en regard d'outils de découpe 12 qui assurent ainsi le sectionnement successif des différentes spires. Chaque spire découpée, qui lors de sa découpe est engagée dans le maillon précédent déjà formé, est saisie par des pinces 13 et façonnée pour former elle-même un nouveau maillon 4 présentant une fente 5 qui peut être plus ou moins ouverte. Selon l'invention, l'opération de soudure des maillons, visant à supprimer la fente 5, est réalisée individuellement au niveau de chaque maillon nouvellement formé, immédiatement après l'opération de façonnage. L 'opération de soudure est ainsi réalisée sur un maillon 4 lorsqu'il se trouve dans une position telle que celle représentée sur la fig. 1.Dans cette position, le maillon 4, nouvellement façonné, est maintenu en position par des pinces 13 qui saisissent le maillon dans sa zone opposée à la fente 5 du maillon et sont disposées de manière è dégager une zone d'accès à cette fente 5 et la prochaine spire à découper 3 est elle#ême déjà engagée dans le maillon 4. Un espace libre est ménagé entre les outils de découpe 12 et les pinces 13 et permet d'appliquer un faisceau laser 14 selon la flèche de la fig. 1 sur la fente 5 du maillon 4, afin de provoquer par soudure la fermeture complète de celui-ci. La dimension du faisceau laser est ellemême fonction du diamètre du fil 1 constituant les spires 3. Pour des diamètres de fil de 0,2 à 1,2 mm, le diamètre du faisceau laser au niveau du point d'impact sur le maillon à souder est, avantageusement, compris entre environ 0,4 et 0,7 mm. Le procédé selon l'invention s'applique à la fabrication de chaînes à partir de métaux et alliages réfléchissants divers, tels que or jaune, or rose, or gris, argent, platine, cuivre, nickel, étain, zinc, cadnium, maillechort, bronze, laiton. Une caractéristique essentielle du procédé selon l'invention, qui garantit une bonne qualité de soudure, réside dans la forme particulière de l'impulsion laser utilisée pour réaliser la soudure. On a représenté, sur la fig. 2, la forme dune impulsion laser 20 quasi idéale pour souder de façon parfaite des métaux ou alliages réfléchissants, tels que ceux utilisés en bijouterie. Cette impulsion 20 se caractérise par un front de montée 21 très raide et une puissance crête de départ élevée pour provoquer un échauffement rapide du métal (pointe initiale 22 de l'impulsion 20). L'échauffe- ment rapide du métal accroît le coefficient d'absorption du métal. Ceci permet, pour terminer la soudure, de compléter l'apport thermique avec une puissance inférieure. Le sommet de l'impulsion 20 présente ainsi après la pointe 22 un niveau 23 inférieur. L'impulsion 20 présente, enfin, un front de descente 24 pratiquement vertical, ce qui permet de définir avec précision une longueur d'impulsion donnée. Le type d'impulsion 20 de la fig. 2 étant, cependant, relativement difficile à obtenir en pratique, on a représenté sur la fig. 3 une forme d'impulsion 30 plus simple à réaliser, tout en conduisant à des résultats excellents quant à la qualité de la soudure effectuée et la reproductibilité. L'impulsion 30 de la fig. 3 se caractérise par un flanc de montée 31, relativement raide, bien que non rigoureusement vertical. Le temps de montée tm peut être compris, par exemple, entre environ 40 et 70 )rus. Ce temps tm, qui correspond au passage de la puissance du faisceau laser d'un niveau 0 à une puissance crête maximum Pl, ne s'avère pas gênant pour des impulsions dont la durée totale T est comprise entre environ 1,5 et 5 mus. Le fait que le front de montée 31 de l'impulsion 30 ne soit ni tout-à-fait vertical, ni exempt d'un arrondi en son sommet 32, provient de la présence d'une inductance résiduelle faible, mais non negligeable du circuit de puissance du générateur laser et d'un retard è l'établissement du courant dans les tubes de pompage du générateur laser, dd à l'ionisation du gaz contenu dans ces derniers. Le sommet de l'impulsion 30, qui correspond à une durée ts, est constitué par une droite inclinée 33 présentant une pente descendante depuis le niveau maximum Pl de la puissance crête au voisinage du front de montée 31 jusqu'à un niveau inférieur P2 qui peut être de l'ordre de 20 Z inférieur au niveau Pl. L'impulsion 30 presente enfin un front de descente 34 pratiquement vertical, qui correspond à un temps td très réduit, inférieur en pratique au temps de montée tm. Le type d'impulsion 30, représenté sur la fig. 3, remplit, comme l'impulsion 20 de la fig. 2, les conditions nécessaires à une soudure quasiment parfaite, à savoir montée rapide en puissance, . poursuite de l'apport thermique avec une décroissance faible de la puissance, arrêt rapide. de l'apport thermique, . réglage dans une plage très importante de la longueur de l'impulsion, . réglage dans un rapport de 1 à 8 environ, de la puis sance crête de départ Pl, en fonction de la tension de service. On décrira maintenant, en référence aux fig. 4 et 5, un dispositif permettant d'obtenir facilement une impulsion, telle que celle représentée sur la fig. 3. La fig. 5 montre, schématiquement, une tête laser 40 d'un générateur laser connu sous le nom de laser YAG, qui émet un faisceau de lumière cohérente de longueur d'onde 1,064 zoneet se trouve particulièrement bien adapté à l'application envisagée dans le cadre de la présente invention. La tête laser 40 comporte une cavité résonnante 45 avec, aux extrémités, deux miroirs 43, 44 d'axe commun, entre lesquels est disposé un milieu amplificateur constitué par un barreau 42 de Grenat d'yttrium Aluminium (YAG) dopé au néodyme. Un tube à décharge 41 est associé à la cavité résonnante 45 pour émettre des photons destinés à exciter les atomes du milieu amplificateur 42 (opération de pompage optique). L'excitation par les photons émis par le tube de pompage 41 provoque l'émission d'un faisceau 46 de lumière cohérente qui traverse le miroir semi-transparent de sortie 44 et est focalisé par une lentille convergente 48 en un point 47 correspondant à la zone à souder, Compte tenu des puissances mises en jeu et de l'échauffement produit, un ensemble 50 de refroidissement doit être adjoint de façon classique à la tête laser 40.Cet ensemble 50 de refroidissement peut com prendre un reservoiréchangeur 51 comprenant un fluide 52 refroidit par un échangeur 53 dans lequel circule par exemple de l'eau. Une pompe 55 permet de faire circuler le fluide de refroidissement 52 depuis le réservoir 51 vers la tête laser 40 par la ligne 59 puis, de nouveau, vers le réservoir-échangeur 51 par la ligne 58. Les sousensembles 5cl.4 56, 57 représentent, respectivement, un circuit de régulation de température, un dispositif de contre de débit et un moyen de mesure de temperature. La fig. 4 représente le schéma synoptique des circuits électriques et électroniques de commande et d'alimentation d'une tète laser 40 comportant deux tubes de pompage 41a, 41b. Le principe des circuits de commande et d'alimentation reste, cependant le même, quel que soit le nombre de tubes de pompage 41a, 41b montés en parallèle. Les tubes à décharge 41a, 41b sont alimentés sous haute tension et amorcés dès la mise en route du générateur laser, par l'intermédiaire d'un bloc d'amorçage 110 relié au réseau d'alimen- tation en courant alternatif 101. Un ensemble 111 de commutateurs statiques villa, Illb, montés en série avec les tubes à décharge 4la, 41b, commande la conduction des tubes 41a, 41b et détermine le début et la fin de l'impulsion laser 30 à produire. Lors de la ferme#ture des commutateurs statiques, l'énergie nécessaire à l'alimentation des tubes à décharge 41a, 41b est prélevée sur une batterie de condensa eeurs 105, mais de telle manière que seule une partie de la charge des condensateurs 105 soit utilisée à chaque impulsion. Le fait que l'énergie stockée dans la batterie de condensateurs 105 soit très nettement supérieure à celle prélevée pour chaque tir du laser garantit que les impulsions produites sont bien les plus rectangulaires possibles. L'alimentation de puissance du laser comprend un transformateur principal 102, suivi d'un redresseur 103 et d'une alimentation à découpage haute fréquence 104 commandée par la ligne 121 à partir d'un circuit 106 de mesure qui effectue par la ligne 122 une mesure de la tension aux bornes de la batterie de condensateurs 105. Le circuit 106 reçoit par la ligne 127 une valeur de consigne depuis un circuit 107 qui fournit une valeur de tension réglable et, en fonction des valeurs mesurées par la ligne 122, envoie au circuit d'alimentation 104, par la ligne 121, des ordres de charge des condensateurs 105, ou à un circuit de commande 108 par la ligne 123 des signaux de sécurité interdisant le fonctionnement du laser lorsqu'un défaut est constaté. Le circuit de commande 108 reçoit, par les lignes 124, des ordres de tir selon une cadence qui peut être élevée et, par la ligne 128, une tension de consigne depuis un circuit 109 fournissant une valeur de tension réglable qui détermine la longueur de l'impulsion laser à émettre. Le circuit de commande 108 envoie, par la ligne 126, des signaux pour la fermeture et l'ouverture des c mmutateurs statiques de sortie 111a, 111b et, par la ligne 129, des signaux au bloc d'amorçage 110 et peut présenter également d'autres fonctions annexes, telles que, par exemple, la commande d'un mode "sommer", visant à maintenir les tubes 41a, 41b ionisés en permanence après l'amorçage, ou la commande du renforcement du courant d'ionisation des tubes 41a, 41b pendant un temps limité, par exemple 1 ms, avant l'émission d'une impulsion laser, afin de diminuer les chocs thermiques et mécaniques auxquels sont soumis les tubes 41a, 41b et d'en augmenter ainsi la durée de vie. Des diodes 112a, 112b sont montées entre la ligne 125 d'alimentation reliée à la batterie de condensateurs 105 et les tubes 41a, 41b, du coté des anodes de ces tubes pour isoler les tensions de l'ordre de 400 volts pour le banc de condensateurs 105 et de tordre de 800 à 1 000 volts pour le bloc d'amorçage 110 équipé d'un circuit dit de simmer visant à maintenir les tubes 41a, 41b ionisés en permanence après l'amorçage. On notera que des paramètres de fonctionnement du laser, comprenant une tension de fonctionnement maximum de 400 V, un courant maximum par tube 41a, 41b, de 350 A et une capacité unitaire associée à chaque tube 41a, 41b de l'ordre de 12 000 à 12 500 r permettent de déterminer automatiquement un niveau P2 d'impulsion# au voisinage du front de descente 34 qui est de l'ordre de 20 Z en dessous du niveau P1 au voisinage du front de montée 31 (fig. 3). Les commutateurs statiques de sortie 111a, 111b peuvent être réalisés à partir de thyristors traditionnels. Dans ce cas, il est nécessaire d'utiliser un thyristor principal pour fermer le circuit et un thyristor auxiliaire prévu pour provoquer la décharge d'une capacité aux bornes du thyristor princi#pal. Ce procédé est, plus particulièrement, adapté à des cas de fréquence de travail faibles, inférieures à environ 20 Hz, qui correspondent bien au rythme auquel les soudures peuvent être effectuées lors de la fabrication d'une chaîne en bijouterie. Des thyristors à commande par gâchette du type G-T-O peuvent également être utilisés si les puissances à mettre en jeu ne sont pas trop élevées. Selon une variante de réalisation, les commutateurs statiques 111a, 111b peuvent comprendre un ensemble de transistors bipolaires montés en parallèle. Ce mode de réalisation est cependant plus délicat à réaliser en ce qui concerne le système de protection et d'aide à la commutation placé entre émetteur et collecteur. Selon encore un autre mode de réalisation, les commutateurs statiques 111a, 111b comprennent un ensemble de transistors MOS montés en parallèle. Dans ce cas, il est nécessaire que le montage comprenne des protections parfaites contre les surtensions et le signal de commande de grille doit être élaboré, de manière à tenir compte du fait que la capacité d'entrée est d'autant plus importante que le nombre de transistors MOS mis en parallèle est grand. Le procédé selon l'invention peut, facilement, être appliqué à la fabrication en parallèle de plusieurs chaînes différentes sur plusieurs machines différentes de fabrication de chaîne, sans qu'il soit nécessaire d'utiliser plusieurs têtes laser, ce qui augmente considérablement la rentabilité. il est ainsi possible de fabriquer en parallèle, par exemple, deux chaînes différentes à l'aide de deux machines. Dans ce cas, les machines de fabrication de chaîne fonctionnent simultanément avec un décalage d'un demi-pas, correspondant à un décalage d'un demi-tour sur l'arbre d'entraînement principal et le rayonnement issu de la tête laser 40 est dirigé alternativement vers la première chaîne en cours de fabrication et vers la seconde chaîne en cours de fabrication, pour réaliser la soudure d'un maillon alternativement sur la première chaîne et sur la seconde chaîne. Un prisme mobile en translation est interposé sur le trajet du rayonnement laser à la sortie de la tête laser, pour diriger l'impulsion laser produite vers l'une ou autre des chaînes en cours de fabrication. La réalisation simultanée de plusieurs chaînes est par ticulièrement interessante, car elle permet d'accroître facilement les cadences de production, le soudage d'un maillon sur une chaîne pouvant s'effectuer pendant que sur une autre chaîne une spire est découpée et conformée en maillon. Il est naturellement nécessaire de prévoir des moyens de synchronisation du fonctionnement de chaque machine de fabrication et du générateur laser, afin de garantir qu'd chaque opération de soudage sur un maillon, celui-ci soit bien positionné, de manière que la fente a souder 5 se trouve dans la zone de tir du générateur laser 40. Dans le cas où il est nécessaire de réaliser alternativement à l'aide d'une même tête laser des soudures nécessitant des longueurs d'impulsion laser différentes, par exemple pour la soudure alternative d'une maille en or jaune et d'une maille en argent, le bloc de commande 108 peut comporter deux générateurs d'impulsions différents commandés par deux entrées différentes au lieu de la seule entrée 128. Le tableau ci-après donne, à titre d'exemple, pour différents métaux et alliages réfléchissants, en fonction du diamètre du fil, des valeurs de puissance crête et de longueur d'impulsion permettant d'obtenir, à la fois, un bel aspect et une grande repro ductîbilité des soudures. Les valeurs de longueur d'impulsion sont à respecter de façon assez précise, mais peuvent, cependant, être légèrement modifiées en fonction des nuances des alliages utilisés. En revanche, les valeurs de puissance crête peuvent être adaptées dans une plus grande mesure, en fonction de la pénétration de soudure désirée. PUISSANCE CRETE ET LONGUEUR D1 IMPULSION EN FONCTION DE L'ALLIAGE ET DU DIAMETRE DE FIL r -1 7 #TERIAU DIA METTRE \ ) OR JAUNE OR ROSE OR GRIS ARGENT - POTINE ROSE FIL.EN lw 0,23 800/1,8 900/1,8 800/1,9 3000/2,1 1100/2,0 1200/1,9 0,35 1000/2,3 1100/2,3 1000/1,3 3400/3,0 1300/2,#e000/2,5 0,50 2000/3,0 2100/3,0 2000/3,1 3600/4,0 2100/2,9 i 2700/3,1 0,60 2400/3,0 2600/3,0 2400/3,3 400014,5 X ues/3,# I I 0,90 SYddi3, 5 3000/3,3 ~3000/3,6 X X 3800/4, O 1,00 3300/4,0 3500/4,0 3300/4,2 X X X 1,20 4000/4,5 4700/4,5 4000/4, & X X X LEGENDE : - 800/1,8 signifie : 800 W crête/1,8 ms de longueur d'impulsion, - X : cas non utilisés en pratique, compte tenu de la puis sance crête nécessaire ou du coût du matériau REVENDICATIONS 1 - Procédé de fabrication d'une chaîne métallique de bijouterie à partir d'un fil métallique continu (1), selon lequel on enroule sur un mandrin le fil métallique continu (1) pour le conformer en hélice (la) à spires (2) non jointives, on découpe une à une successivement les diverses spires ouvertes (3) formées, on façonne les diverses spires (3) découpées pour réaliser des maillons (4) de forme prédéterminée, et on procède au soudage des divers maillons (4) engagés les uns dans les autres pour réaliser la fermeture complète de chacun des maillons (4), caractérisé en ce qu'on réalise le soudage individuel de chaque spire découpée immédiatement après sa conformation en maillon (4) de forme prédéterminée en dirigeant sur la fente (5) formée dans chaque maillon (4) une impulsion laser (20, 30) de durée (T) et de puissance crête (P1) prédéterminées en fonction du diamètre du fil métallique (1) utilisé et de la nature du métal constituant ledit fil métallique et en ce que l'impulsion laser (20, 30) présente un front de montée (21, 31) raide permettant d'atteindre rapidement une puissance crête maximum prédéterminée (22, 32), un sommet (23, 33) légèrement descendant à partir de ladite puissance crête maximum prédéterminée (22, 32) voisine du front de montée (21, 31), pendant une durée prédéterminée (ts), puis un front de descente (24, 34) pratiquement vertical. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'impulsion laser (30) présente un front de montée (31) correspondant à un temps de montée compris entre environ 40 et 70 t s. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la durée (T) de l'impulsion laser (20, 30) est comprise entre environ 1,5 et 5 ms. 4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la puissance crête (P1) de l'impulsion laser (20, 30) est comprise entre environ 800 W et 4 000 W. 5 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, pendant ladite durée prédéterminée (ts) correspondant au sommet (23, 33) légèrement descendant de l'impulsion laser (20, 30), la chute de puissance (P1 - P2) est de l'ordre de 20% de Ea puissance crête (P1). 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'impulsion laser (20, 30) est obtenue à partir d'un générateur laser de type YAG et présente une longueur d'onde de l'ordre de 1,06 r. 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le faisceau laser utilisé présente, au point d'impact sur la fente (5) de chaque maillon (4) à souder, un diamètre compris entre environ O,4#et 0,7 mm. 8 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le diamètre du fil métallique continu (1) est compris entre environ 0,2 et 1,2 mm. 9 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le fil métallique (1) est réalisé i partir de l'une des matières suivantes : or jaune, or rose, or gris, argent, platine, cuivre nickel, étain, zinc, eadniui, maillechort, bronze, laiton. 10 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'on fabrique en parallèle plusieurs chaînes métalliques de bijouterie à partir de plusieurs fils métal liques continus, on enroule sur plusieurs mandrins différents les différents fils métalliques continus pour les conformer en hélices à spires non jointives et on procède, alternativement, sur chacune des hélices, d'une part, à la découpe d'une spire ouverte formée à l'extrémité libre de l'hélice et au façonnage d'un maillon de forme prédéterminée à partir de la spire découpée et, autre part, au soudage individuel, à l'aide d'une impulsion laser, d'un maillon façonné, une opération de découpe de spire et de façonnage d'un maillon étant réalisée sur une chaîne pendant qu'une opération de soudage de maillon est réalisée sur une autre chaîne et vice versa et en ce que les opérations de soudage de maillons, réalisées sur les différentes chaînes métalliques fabriquées en parallèle, sont effectuées à partir d'une tête laser unique dont le rayonnement est dirigé alternativement vers les zones à souder des différentes chaînes métalliques. 11 - Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 1Q, caractérisé en ce qu'il comprend un générateur laser du type YAG comprenant une tête laser (40) avec au moins un tube de pompage (41au 41b), un banc de condensateurs (105) pour stocker une énergie très supérieure à celle pré- levée à chaque émission d'une impulsionlaser, une alimentation à découpage haute fréquence (104) pour la charge du banc de condensateurs (105), un circuit (106, 107) de mesure de la tension aux bornes du banc de condensateurs (105) et de réglage de la tension de charge du banc de condensateurs (105) par l'intermédiaire de l'alimentation à découpage (104), un ou plusieurs commutateurs statiques (111) en série avec le ou les tubes de pompage (41a, 41b) de la tete laser (40) et un circuit logique de commande (108, 109) pour comman- der l'ouverture et la fermeture des commutateurs statiques (111) et régler la durée dtimpulsion et la fréquence de répétition des impulsions. 12 - Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le générateur laser, du type YAG, comprend deux générateurs d'impulsions réglés pour produire chacun des impulsions de durées différentes.