FR 2573346 A1 19860523 FR 8417566 A 19841116 Composites de multicouches fines metal-metal et/ou metal-semi-mEtal. L'invention est relative à des compositions de multicouches fines metalmetal et/ou métal-semi-métal et à leur application au chauffage ultra-rapide par dégagement de la chaleur des mélanges. Il est connu que lorsque les atomes de deux éléments A et B ont une forte interaction hétéroatomique positive A-B, leur mélange est accompagné par un phénomène exothermique libérant une chaleur appelée "enthalpie de mélange" Hm qui correspond à la différence d'énergie entre les liaisons A-A et B-B dans les corps purs et la prépondérance de liaisons plus stables A-B dans l'état mélangé. Cette chaleur de mélange est libérée dans les deux cas de mélange des états solides ou des états liquides de A et de B. Dans l'état solide A-B correspondant à certaines proportions de A et de B, le mélange donne lieu à la formation de composés définis de type A B avec nm des chaleurs de formation RAB Dans le cas de fortes interactions positives entre A et B c'est-à-dire une valeur élevée de l'enthalpie de mélange H la m chaleur prédominante vient du remplacement des liaisons atomiques A-A et B-B par les liaisons A-B et non de leur mise en ordre dans une structure cristalline quelconque. Les inventeurs ont constaté que les cinétiques de dégagement de H sont m contrôlées par les cinétiques du mélange et lui-même par la diffusion interatomique et la pénétration de A dans B ou B dans A. Les cinétiques de mélange sont plus précisément caractérisées par un coefficient de diffusion atomique DAB et une distance de pénétration X, fonction du temps tel que X2 t DABt. t étant le temps de mélange. Il en résulte que pour une épaisseur e d'une couche de l'élément A ou de l'élément B, on a un temps de mélange inférieur à e2/DAB c'est-à-dire: Les inventeurs ont constaté que le temps de mélange total de A et de B et donc du dégagement de la chaleur H de mélange était de l'ordre de t # 10s lorsque la température appliquée au couple AB était comprise entre la temperature de fusion de l'élément B et celle de l'élément A correspondant à la relation pour une épaisseur de la couche de l'ordre de 1 mm chauffé sous vide alors que t , > 105s lorsque c'est-à-dire que la chaleur de mélange Rm est dégagée sur un temps de l'ordre de 1 min à et sur quelques heures, jours ou mois pour le couple solide lorsque Il est entendu que le temps de mélange doit par ailleurs être nettement inférieur au temps de dissipation de la chaleur dégagée. C'est-à-dire que l'on doit avoir la relation k est un coefficient de conductibilité, Tech. étant la température de l'échantillon et T la température de l'environnement. env. Enfin et sous réserve que la perte de chaleur par l'environnement pendant le mélange soit négligeable, c'est-à-dire tm tdiss l'enthalpie de mélange et la chaleur de fusion doivent être reliées par la relation R - Hf f Cp # T ou Hf estla chaleur de fusion égale à la somme étant les chaleurs à fournir aux nA ou ng moles d'éléments A et B pour leur fusion. Cp est la capacité thermique molaire et ss T est égal à T - TB max f est max f OU f la température de fusion le plus bas. Cette relation exprime la quantité de chaleur disponible pour un sur chauffage à une température T max Sur la base de ces constatations les inventeurs ont mis au point des composites à multicouches fines métal-métal et/ou métal-semi-métal. Les composites à multicouches fines conformes à l'invention sont essentiellement caractérisés par le fait qu'ils comportent au moins deux couches adjacentes A-B constituées chacune d-Vun élément pur ou d'un alliage AA', BB' telles que a) l'enthalpie R de mélange des éléments ou des alliages présents m respectivement dans les couches adjacentes soit négative b) H -R = Cp T ou Hf, Cp, T, ont les significations définies ci-dessus. c) le temps de mélange t est nettement inférieur au temps de dissipa m tion de la chaleur. L'épaisseur des couches individuelles est de préférence inférieure ou égale à 150/ut. La valeur de Rm peut être déterminée par des méthodes connues telle que la méthode de MIEDEMA (CALPEAD 1 pages341-352 ou Symposium "Theory of Alloy phase formation" American Metallurgical Society Meeting 1979 New Orleans). Des composites particulièrement préférées conformes à invention sont des composites comportant au moins deux couches adjacentes constituées l'une d'atomes de métaux choisis parmi les métaux nobles et les métaux de transition tels que par exemple Co, Ni, Cu, Zn, Pd, Ag, Pt, Au et l'autre de métaux choisis parmi In, Tl, Sn, Pb, AI, Zn les métaux alcalins Zr, Ti, les lanthanides, les actinides tels que La, Ce, Y, U, Gd les couches adjacentes peuvent également être constituées d'alliages constitués respectivement par des solutions solides d'élémentsentrant dans l'une ou l'autre des classes de type A et B.Il est possible également d'utiliser dans deux couches adjacentes les éléments classés ci-dessus dans une même famille sous réserve que les conditions relatives à H définies ci-dessus soient satisfaites. C'est ainsi m que l'on peut prévoir des composites de type Pd-Zn. Les composites conformes à l'invention peuvent être définis par composites de multicouches A-B qui peuvent désigner notamment non seulement des composites à deux couches A-B mais également des multicouches avec plus d'éléments tels que ABCDABCD ou BABCBAB (périodiques) ou non périodiques comme BABCABAB, la troisième et la quatrième couche dans ces exemples étant constituées de matériaux participant ou non au mélange au cours du chauffage. Conformément à l'invention, on peut par exemple préparer un composite multicouche de type ABC BA où la couche C est constituée d'un matériau inerte au produit B au moins jusqu a la température de mélange A-B le dégagement de la chaleur H lors du mélange des couches A-B peut servir à chauffer la m couche C très rapidement. Dans le cas des alliages, la dénomination multicouche A-B peut représenter des composites multicouches de type (AaA'm) B (A A' ) B ou de façon nm- A' ) (B 31) générale C (AnA flL) (B p B n m ...... Dans ce type de composites l'expression A A' ou (B B'l) désigne des solutions solides d'au moins deux éléments A et A' ou bien B et B' présents dans des proportions en moles n,m,p, ou 1. Les alliages présentent l'avantage de pouvoir ajuster la température Tf à une valeur déterminée fonction de la nature de l'alliage retenu. Les couches conformes à l'invention n'ont pas obligatoirement une épais- seur égale et elles ont de préférence une épaisseur comprises entre O,l/um et 150/um quelle que soit la méthode d'élaboration utilisée. Cette faible épais- seur e de la couche ne pose pas limite ni pour l'épaisseur totale ni pour la largeur ou la longueur du produit qui peuvent être de tordre du millimètre, du centimètre ou plus. Le mot couche est défini comme l'épaisseur dans la direction de pénétration c'est-à-dire perpendiculaire a l'interface du contact A-B et ne limite pas les dimensions de l'interface qui sont souvent plus importantes que e. On peut ainsi avoir des tôles minces de A et B superposées ou des petites particules de forme quelconque (sphère, disque.. etc.) de A dans une matrice de B ou l'inverse. L'une des formes particulièrement utilisée est constituée par compres- sion de sandwich ou stratifié A-B de rubans de 1 cm de large et de 30 à l00/um d'épaisseur préfabriqués par la technique de trempe du liquide sur un rouleau de refroidissement. Les composites conformes à l'invention peuvent être préparés - par pulvérisation ou dépôts successifs et répétés de vapeur des éléments ou alliages constituants; - par dépôts chimiques ou électrodéposition successifs et répétés des couches fines d'éléments choisies; - par colaminage ou cofilage des lingots, des fils ou des rubans des éléments choisis ou des alliages choisis; - par compact ion des poudres fines, des éléments ou alliages choisis, les poudres pouvant être préparées par exemple des procédés d'atomisation ou de pulvérisation de jets liquides. Les composites conformes à l'invention comme indiqué ci-dessus doivent être tels qu'ils aient une enthalpie de mélange H suffisamment grande, et m dégagée suffisamment rapidement. La fusion des multicouches consommant une chaleur égale à la chaleur de fusion Rf nSfA + m HB où m et n sont les fractions molaires des composants A et B et *f et H f les chaleurs de fusion telles que Rm de AB soit plus grande que n RAf + m R3f. La libération ultrarapide de la chaleur de mélange R dans les composi m tes polymétalliques multicouches fines conformes à l'invention peut être utilisée en particulier dans la réalisation d'amorces, de fusibles ou dans les alliages de soudures qui sont les applications principales envisagées de l'invention. Dans l'utilisation comme amorce thermique les éléments doivent être choisis de façon que I'enthalpie de mélange H soit supérieure à la chaleur de fusion globale R des multicouches. De plus H dégagé doit être suffi f m samment plus grande que Hf pour surchauffer le produit et compenser la chaleur perdue dans l'environnement pendant la réaction du mélange. Par ailleurs l'épaisseur des couches e doit être suffisamment faible pour obtenir un temps de mélange t nettement inférieur au temps t r du refroidissement par perte de chaleur dans l'environnement. L'épaisseur des couches du produit composite peut être plus fine si l'amorce est prévue pour une opération en contact thermique avec des substrats conducteurs par rapport à l'utilisation dans un milieu gazeux ou sous vide. Les couches peuvent également être plus fines pour des amorces à haute température de fusion nécessitant une haute température par déclenchement par rapport aux amorces ayant une température de fusion de déclenchement proche de la température ambiante. La perte de chaleur dans l'environnement étant proportionnelle à la différence Tf-Ta, Tf étant la température de fusion et Ta la température ambiante. Ces composites peuvent également servir à amorcer d'autres réactions telles que des réactions chimiques en milieu divisé. Les composites conformes à l'invention peuvent être utilisées également comme fusibles de coupe-circuit soit avec l'élément conducteur principal de courant tel que par exemple le cuivre ou l'argent qui peuvent constituer un des deux types de couche A ou B dans le composite multicouche et donc participer au déclenchement du mélange exothermique soit avec l'seulement conducteur principal placé en sandwich dans les couches A-B telles que les couches c dans une structure de type A-B-C-B-A-BC-BA de telle sorte que le mélange exothermique de A et de B accélère le chauffage par le courant et l'effet Joule dans le conducteur C. Il est connu que dans les conditions opérationnelles normales le chauffage d'un matériau conducteur de courant électrique par l'effet Joule du courant de passage Io est compensé par son refroidissement par perte de chaleur dans son environnement de telle sorte qu'il atteigne une température quasi-constante dans l'état stationnaire des conditions d'utilisation. A cette température le fusible doit etre stable pour assurer une longue durée de service. La chaleur dégagée par l'effet joule est donnée par la relation dans laquelle I est exprimé en ampères et p est la résistivité en Q cm et A la section du conducteur. En opération normale le rapport (I = Io)/A est souvent de l'ordre de 10 A/cm et la résistivité est par exemple de l'ordre de 1,6/u JL cm pour de bons conducteurs tel que l'argent. La chaleur dégagée par mole de conducteur est donc égale où M est la masse molaire du conducteur et d sa densité. Pour l'argent on a M égal 3 par exemple dM égal lO cm /mol. La chaleur déBagée pour une densité de 4 2 courant I 0/A = 10 ampère/cm et donc de l'ordre de 1672 J/mol.s. Quand le courant I dépasse le courant normal Io, la chaleur dégagée augmente avec le carré de I en supposant que la résistivité reste constante. Pour que le fusible protège le circuit il faut alors qu'il fonctionne en tant que coupe circuit lorsque I/Io augmente. Par exemple à I/Io =~50 le fusible doit fondre et éventuellement se vaporiser dans un temps d'une dizaine de millisecondes. La chaleur dégagée pour une résistivité constante pour I/Io = 50 sers 2500 fois plus grande que celle dégagée à I/I - i qui est de ordre de 1672 J/mol.s, elle sera de 60 l'ordre 4,18 x 10 J/mol.s. En intégrant cette puissance sur un temps de coupure de 10 millisecondes, on obtient une chaleur totale H dégagée par l'effet Joule de l'ordre de 4,18 x 104 J/mole qui est de l'ordre de la chaleur de mélange Rm par mole des matériaux composites polymétalliques à multicouches fines conformes à l'invention. Les inventeurs ont constaté par ailleurs qu'une fois le mélange déclenché, le temps de mélange tm est de quelques millisecondes comparable au temps de coupure des fusibles. Il est bien entendu que la valeur donnée pour H. J ci-dessus est une valeur approximative donnée uniquement à titre d'exemple étant donné qu'il existe une très large gamme de fusible pouvant satisfaire les besoins variés. Par ailleurs il est à noter que la résistivité varie en fonction de la température. L'estimation de Hj est cependant utile pour la comparaison avec lten- thalpie du mélange Rm des composites multicouches fines. On peut en effet choisir des matériaux de composites ayant une enthalpie de mélange inférieure ou superieure à Hj. Les inventeurs ont constaté qu'une équivalence de l'ordre de grandeur de R et de R. permettait d'accélérer fortement le temps de m J coupure en utilisant les composites conformes a l'invention comme fusibles. En effet ltenthapie de mélange remplacera une grande partie de la chaleur R. J fournie par effet Joule. Ainsi conformément à l'invention, le matériau conducteur porteur principal du courant peut être soit le matériau de type A ou de type B dans le composite à multicouches binaire soit une couche supplémentaire C dans un composite à multicouches de type ABCBABC ou bien ABCABC etc. Lorsqu'on souhaite un bon conducteur stable à quelques centaines de degrés centigrades à l'air, on peut intégrer des couches de matériaux de type de l'argent ou du cuivre dans les composites, tel que par exemple un composite de type Cu-Zr où le conducteur principal Cu participe au mélange ou bien un composite de type Zn-Pd-Ag-Pd-Zn ou bien Sn-Pd-Ag-Pd-Sn-Pd-Ag où Ag ne participe pas au déclenchement du mélange mais est chauffé et fondu par le mélange du fait de l'enthalpie de mélange exothermique. Il est entendu que la combinaison convenable de matériaux et d'épaisseur de couche peut être choisie en fonction des exigences du circuit, de la température de déclenchement désirée, etc... Les composites conformes à l'invention peuvent également servir en temps que coupe-circuit thermique comme protection en cas d'incendie. Par exemple, on peut monter sur une lame épaisse conductrice telle qu'en argent ou en cuivre un composite à multicouches fines. En cas de problème électrique tel qu'un court-circuit c'est 11 élément fusible qui coupera le courant par contre lorsque la température de I1 environnement s1 élèvera à la température de fusion de l'élément du composite multicouche dont le point de fusion est le plus bas en raison d'un incendie par exemple c'est le produit composite qui coupera le circuit par dégagement rapide de sa chaleur. Une autre application des composites conformes à 1' invention est constituée par l'utilisation dans la soudure. En effet, comme on l'a constaté ci-dessus, les composites à multicouches fines conformes à 11 invention permettent le dégagement d'une chaleur de mélange Rm fortement exthermique suffisamment rapidement pour propager un front d'autofusion à travers le produit composite une fois que la réaction de mélange a été déclenchée. Si les composites de l'invention sont utilisés comme métaux de soudure ils accéléreront le processus de soudure par l'enthalpie de mélange Hm qui entretient une fusion totale et rapide du métal de soudure en fournissant la chaleur de fusion Hf. Dans la technique antérieure la chaleur de fusion devait être fournie par ltenvironnement. Conformément à I' invention la fusion du produit composite peut être déclenchée par chauffage jusqu a une tempéra B ture Tf qui est la température de fusion des couches composantes qui ont le point de fusion le plus bas présents dans les multicouches, la température de fusion de l'alliage après le mélange pourra être beaucoup plus élevée que la température initiale. L1 invention permet donc de faire des économies importantes dans les procédés de soudure en exigeant des moyens de chauffage moins puissants et en accélérant le processus par une réduction du temps de chauffage grâce au dégagement rapide de l'enthapie de mélange Hm Il est bien entendu que les composites polymétalliques a multicouches fines destinés à l'usage comme métal de soudure doivent être choisis parmi les éléments compatibles avec des pièces à souder. Il est possible entre autres que le produit peut se souder aux pièces différentes pour boucher les trous ou réparer rapidement des objets délicats tels que les bijoux. Les matériaux conformes à l'invention peuvent également servir pour des microsoudures dans l'industrie électronique et notamment les microcircuits intégrés. Le tableau I ci-après donne des indications sur des associations de type A-B utilisables conformément à l'invention. TABLEAU I A B A B A B Pd Sn Zr Cu Au Mg Pd Pb zr ni Au La Pd A1 Zr Au Cu Ce Pd Mg Zr Ag Ni Ce Pd In Au A1 Pt Sn Ni Ti Ni Al Pd Zn Au Zn Pt Zn Les exemples qui suivent sont destinées à illustrer l'invention sans pour autant présenter un caractère limitatif. EXEMPLE 1 On a préparé par colaminage de deux rubans de palladium et d'étain un composite de composition Pd0,50Sn0,50 La couche de palladium ayant une épaisseur de 5 m et celle d'étain de 10 m. La chaleur de mélange Hm est de 50,16 x 10 J et la chaleur de fu- sion Hf de 11,7 x 10 J, il reste donc une énergie Hm - Hf de l'ordre de 37,6 x 10 3J.La chaleur spécifique par mole C p étant de l'ordre de 26,3 x 103 J/ C. La chaleur dégagée Hm - Hf = 37,6 x 103 J/mole permet donc de chauffer l'échantillon par 8 T'v l4000C.. En chauffant un coin de cet échantillon composite jusqu'à une température T de 2300C qui est la température de fusion de 11 étain on observe une chaleur dégagée R suffisamment grande et suffisamment rapidement dégagée m pour consommer tout l'échantillon dans une fraction de seconde en produisant des gouttelettes surchauffées d'alliage liquide. On constate que la chaleur dégagée H est suffisante pour fournir à la fois la chaleur Rf et la chaleur m supplémentaire pour surchauffer l'échantillon jusqu'à une température d'au Pd-Sn moins 8000C étant donné que la température de fusion Tf Sn est egale à environ 800 C. EXEMPLE 2 On a préparé un autre composite Pd 0,50Sn0,50 par compression de bandes de 1 cm de large et de 30 à 10/um d'épaisseur préfabriquées par la technique de trempe de liquide sur un rouleau de refroidissement. Dans ce cas également on constate une importante enthalpie de mélange permettant de surchauffer il échantillon à des températures au moins égales à la température de fusion du mélange Pd-Sn. EXEMPLE 3 La figure unique représente d'une façon schématique une application des composites conformes à l'invention comme coupe-circuit. On a réalisé un composite en prévoyant comme conducteur principal une lame d'argent pure (1) d'environ 100um d'épaisseurs 1 ma de large et quelques centimètres de long, cette lame est placée entre deux multicouches de type Pd-Sn chacune ayant la même largeur que la lame d'argent. Les couches alternatives de Pd et Sn sont placées sur la lame d'argent de chaque côté dans l'ordre indiqué dans la figure (2) représentant le palladium et (3) l'étain. On constate que seulement deux couches de Pd sont en contact avec la lame d'argent. Il y a de chaque côté de la lame d'argent cinq paires de tôles Pd-Sn. L'épaisseur des couches de Sn (3) est d'environ 10um par couche et celle de Pd (2) est d'environ 5/um. Ceci donne une composition globale Pd0,5Sn013 atomique et approximativement le même nombre de moles que dans la lame d'argent. Les couches et la lame sont solidement pressees ensemble pour avoir un bon contact thermique partout. Lorsque cet échantillon est intégré dans un circuit par contact électrique aux extrémités de la lame d'argent, le courant passe principalement par la lame d'argent et non par les couches de Pd et Sn, ceci étant dû au fait de la faible valeur de la résistivité de l'argent par rapport à celle de Pd et Sn. On examine le comportement d'une lame d'argent isolée utilisée comme fusible par rapport aux composites Ag-Pd-Su la lame de Ag isolée et celle dans le composite ayant bien entendu les mêmes dimensions et étant placés dans le même circuit. Cas de la lame d'argent isolée La section A de la lame d'argent est d'environ 10 3 et le courant I en o opération normale du circuit est de l'ordre de 10 A. La densité de courant opérationnelle est donc Io/A = 104 A/cm de la lame d'argent. La chaleur dégagée par l'effet Joule est de 1672 J/s mol cette chaleur étant perdue dans la lame du fait de son environnement de sorte que lorsque de 1=10 elle ne chauffe pas plus que quelques degrés ou dizaine de degrés. Par contre lorsque le courant augmente brusquement comme dans le cas d'un court-circuit c'est-à-direlorsque I est très supérieur à Io le chauffage est plus rapide que la perte de chaleur dans l'environnement et la lame d'argent s'échauffe jusqu'à la température de fusion qui est d'environ 9600C dans un temps de l'ordre où Cp est la chaleur spécifique par mole qui est de l'ordre de 25 J/mole OC. Pour I = 100 Ampères t est environ égal à 150 millisecondes et pour I = 200 Ampères est de l'ordre de 40 millisecondes respectivement. Après ce temps de chauffage la chaleur dégagée induit la fusion de la lame accompagnée par une forte augmentation de sa résistivité et donc de P pour un chauffage jusqu'à la vaporisation. Cas du composite conforme à l'invention En utilisant dans les mêmes conditions le produit composite comportant la lame d'argent susdéfinie représentée par la figure unique on constate que lorsque le courant augmente brusquement jusqu a I nettement supérieur à Iot le chauffage est d'abord plus lent car il faut chauffer les multicouches de Sn Pd-Sn par l'intermédiaire de la lame d'argent. L'étain fond à Tf à 2320C le temps pour atteindre cette température est de l'ordre de où le facteur 2 est dû au fait que lton a autant d'atomes de Pd-Sn à chauffer que d'atomes de Ag. test' est de l'ordre de 70 millisecondes pour I 1 100 A et 25 millisecondes pour I = 200 A.Mais à 2300C l'enthapie de mélange Rm est égale à environ 50,16 x 1Q3 Jlmole qui est dégagé dans un temps tm de l'ordre de 2,5 millisecondes. Cette enthapie de mélange augmente en l'espace d'environ 3 millisecondes la température de 11 ensemble du composite et de la lame d'argent de ss T = R/2Cp égale à 9500C la température peut être donc augmen- tee jusqu'à la température de fusion de l'argent égale à 9600C dans un temps total de 73 millisecondes ou 24 millisecondes pour 1=100 A ou 200 A respectivement. On constate que le temps de chauffage de la lame d'argent est réduit de moitié grâce à' l'utilisation d'un composite conforme à l'invention. Il est à noter que le chauffage est encore plus rapide en raison du gradient thermique qui se développe dans l'échantillon du fait que la réaction étant déclenchée, la phase liquide apparaissant d'abord dans les couches en premier contact avec la lame d'argent réagit avec l'argent pour faire un alliage ce qui augmente brusquement sa résistivité et donc la chaleur P dégagée par unité de temps par 11 effet Joule et en conséquence la vitesse de chauffage. Il est bien entendu que cette structure peut être modifiée et qu'on peut adopter des formes plus complexes avec des crans ou des trous qui réduisent la section aux endroits choisis le long de la lame. L'utilisation de composites à multicouches conformes à l'invention est compatible avec ce type de modification et des composites ductiles et maléables peuvent être préparés sous forme désirée avec des températures de déclenchement choisies à l'avance notamment dans le cas de l'utilisation d'alliage. EXEMPLE 4 On a préparé un composite multicouche fine de-Pd et In de composition globale Pd 0,6 In 0,4 monté sur une lame épaisse d'argent en série avec et après l'élément fusible du circuit. En cas de problème électrique par un court-circuit, c'est l'élément fusible qui coupera le courant par contre si la température de l'environnement s'élève à T n l560C, qui est la température de fusion de l'indium, en raison d'un incendie c'est le produit composite qui coupe le circuit par dégagement rapide de sa chaleur 9 50,16 x 103 J. EXEMPLE 5 On a utilisé le composite Pd0,50Sn0,50 de l'exemple 1 comme moyen de soudure. En chauffant une petite partie du produit jusqu'à une température T = TfSn=230 C, on arrive à une température supérieure à 8000C. L'alliage une fois refroidi et resolidifié permet donc d'avoir une soudure résistant à des température de 8000C alors que le composite a été chauffé à 2300C. EXEMPLE 6 L'exemple suivant est destiné à illustrer des composites mettant en oeuvre un alliage. On a réalisé un composite multicouche comme indiqué dans l'exemple 1 en utilisant une solution solide Pd-Au : comme couche AA'. Ce composite a la structure suivante : / PdAu / Su / PdAu / Su Un autre composite de type BB' est le composite i Pd / SuIn / Pd / SnIn / Pd / SnIn / Ce composite permet en ajustant les proportions respectives de Sn et In, de choisir la température de déclenchement du mélange exothermique. REVENDICATIONS 1. Composite à multicouches fines caractérisé par le fait qu'il comporte au moins deux couches adjacentes A-B constituées chacune d'un élément pur A ou B ou d'un alliage AA', BB' tel que (a) l'enthalpie de mélange des éléments ou des alliages présents respec tivement dans les couches adjacentes, R soit négative m (b) H -Ef = Cp 5 T dans laquelle Hf est la chaleur de fusion, Cp la mf B B capacité thermique molaire et A T = T -T f où T f est la température de fusion de l'élément B ayant le point de fusion le plus bas et T étant la max température maximale obtenue grâce à la quantité de chaleur disponible, (c) le temps des mélanges t est nettement inférieur au temps de dissi m pation de la chaleur. 2. Composite selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'épaisseur des couches est inférieure ou égale à 150/um. 3. Composite selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que les éléments sont choisis parmi les métaux nobles, les métaux de transition, In, T1, Sn, Pb, Ai, les métaux alcalins, les lanthanides, les actinides ou leurs alliages. 4. Composite selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que les éléments de l'une des couches sont choisis parmi les métaux nobles et les métaux de transition et que les éléments de l'autre couche sont choisis parmi In, T1, Sn, Pb, Ai, Zn, les métaux alcalins, Zr, -Ti, les lanthanides, les actinides ou bien les alliages d'éléments de type A entre eux ou de type B entre eux. 5. Composite selon lsune quelconque des revendications 1 à 4, caractérise par le fait que l'un des éléments est choisi parmi Co, Ni, Cu, Zn, Pd, Ag, Pt, Au. 6. Composite selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que le composite de type A-B est un composite à multicouches de type A-B-C-D-A-B-C-D ou bien B-A-B-C-B-A-B (périodiques) ou non périodiques B-A-B-C-A-B-A-B dans lesquels les éléments C et D sont constitués de matériaux participant ou non au mélange au cours du chauffage. 7. Composite selon la revendication 6, caractérisé par le fait que la couche C est constituée d'un matériau inerte au produit A-B au moins jusqu'à la température de mélange A-B. 8. Composite selon la revendication 7, caractérisé par le fait que le matériau C est choisi de telle façon à ce qu'il fond par le dégagement de la chaleur Hm lors du mélange des couches A-B. 9. Composite selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que le composite multicouche de type A-B est représenté par un composite de structure (AnA'm) B (AnA'm) B ou bien (AnA'm) (B p B'1) C (AnA'm) (BpB'l)... ou (AnA'm) ou (BpB'l) désigne des solutions solides d'au moins deux éléments A et A' ou bien B et B' présents dans des proportions en moles n,m,p,l. 10. Composite selon l'une quelconque des revendications i à 9, caractérisé par le faitque les couches du composite ont une épaisseur comprise entre O,l/um et 150/um. 11. Composite selon l'une quelconque des revendications 1 a 10, caractérisé par le fait que le composite comporte des couches constituées par des tôles minces A et B superposées ou de petites particules de forme quelconque disposées de telle façon à présenter une interface de contact entre A et B. 12. Composite selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les multicouches de type A-B sont choisies parmi : Pd-Sn, Pd-Pb, Pd-Al, Pd-Mg, Pd-In, Ti-Ni, Zr-Cu, Zr-Ni, Zr-Au, Zr-Ag, Au-Al, Rf-Au, Au-La, Cu-Ce, Ni-Ce, Ni-Al, Pt-Sn, Au-Ng, Ti-Cu, Pd-Zn, Au-Zn. 13. Amorce thermique, caractérisée par le fait qu'elle comprend au moins un composite tel que défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 12. 14. Fusible de coupe-circuit, caractérisé par le fait qu'il comporte au -moins un composite tel que défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 12 dans lequel le conducteur peut ou-non constituer l'une des couches participant au déclenchement du mélange exothermique. 15. Fusible selon la revendication 14, caractérisé par le fait que l'élément conducteur principal est placé en sandwich dans les couches de type A-B. 16. Alliage de soudure, caractérisé par le fait qu'il est constitué d'au moins un composite tel que défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 12. 17. Procédé de soudure caractérisé par le fait que l'on met en oeuvre un composite tel que défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 12 en chauffant le composite à une température environ égale à la température de fusion de la couche ayant le point de fusion le plus bas.