FR 2580134 A1 19861010 FR 8604798 A 19860403 Dispositif et procédé de chauffage pour chauffer une section longitudinale choisie de l'intérieur d'un conduit La présente invention concerne, d'une façon générale, un dispositif et un procédé de chauffage pour appliquer une "chaleur de brasage" transversalement à une section longitudinale choisie d'un tube, l'invention étant particulièrement utile dans le soudage par brasage de manchons de renforcement dans les tubes d'échange de chaleur des générateurs de vapeur d'eau de centrales nucléaires. Les dispositifs de chauffage utilisés pour appliquer une "chaleur de brasage" aux surfaces intérieures des conduits sont connus dans la technique antérieure. De tels dispositifs de chauffage sont utilisés pour souder par brasage des manchons de renforcement dans les tubes d'échange de chaleur des générateurs de vapeur d'eau endommagés par la corrosion dans les centrales nucléaires. Dans ces procédés de la technique antérieure, on insère dans un tube nécessitant une réparation un manchon tubulaire qui est entouré à chaque extrémité par une bague d'un alliage de brasage et on le place,en le faisant glisser, en travers de la section du tube où les parois sont dans un état endommagé par suite d'une corrosion ou d'un bossellement. On dilate ensuite, habituellement par voie hydraulique, les extrémités du tube entourées par les bagues d'alliage de brasage de telle sorte qu'elles portent de façon serrée contre les parois intérieures du tube.Pour compléter le joint, on glisse dans le manchon un dispositif de chauffage et de brasage autour duquel est enroulé un fil de résistance électrique et on le met en fonction afin que la chaleur engendrée par le fil fasse fondre les bagues d'alliage de brasage disposées entre la paroi extérieure du manchon et la paroi intérieure du tube de manière à former ainsi une paire de joints brasés étanches à l'eau entre les extrémités du manchon et le tube. On effectue fréquemment ces opérations classiques de pose de manchon dans les sections longitudinales des tubes d'échange de chaleur qui s'étendent à travers la plaque tubulaire du générateur de vapeur d'eau de centrale nucléaire en raison de la tendance que présentent les parois de ces tubes à se corroder et à se bosseler dans cette région.Bien que de tels dispositifs de chauffage soient aptes à produire des joints brasés de haute qualité entre les tubes-d'échange de chaleur endommagés par la corrosion et les extrémités des manchons de renforcement utilisés pour réparer ces tubes, de tels dispositifs de chauffage ne sont pas entièrement sans défauts. Par exemple, la durée de vie utile du mandrin de chauffage est malencontreusement souvent brève en raison de la tendance du matériau constituant le mandrin (de préférence du nitrure de bore) à s'oxyder et à "griller" sous l'effet de la chaleur engendrée par l'élément de chauffage électrique qui l'entoure. De plus, du fait que les divers éléments constitutifs formant ces dispositifs de chauffage sont fixés à demeure les uns aux autres, le grillage du mandrin de chauffage nécessite habituellement la mise au rebut du dispositif de chauffage complet.Enfin, il arrive que-ces dispositifs de chauffage transfèrent la chaleur à la paroi intérieure du tube par l'intermédiaire d'un flux de chaleur non uniforme par suite de l'absence de toute force de centrage positive sur le mandrin de chauffage. Ce défaut peut avoir deux conséquences sérieuses. En premier lieu, ce manque d'uniformité dans le flux de chaleur pourrait laisser une partie de la bague d'alliage de brasage incomplètement chauffée, ce qui aurait pour résultat un joint brasé de qualité médiocre. En second lieu, si l'opérateur du dispositif de chauffage essaie d'utiliser avec ce dispositif de chauffage un détecteur de température pour avoir la confirmation qu'une quantité appropriée de chaleur de brasage a été appliquée à la surface intérieure du manchon de renforcement, cette absence d'uniformité peut conduire à des lectures de température imprécises. Il est clair que l'on a besoin d'un dispositif de chauffage comportant un moyen permettant d'éliminer (ou tout au moins de réduire) l'oxydation du mandrin de chauffage provoquée par son contact avec l'élément de chauffage à résistance électrique. Idéalement, un tel dispositif de chauffage devrait aussi comporter un type quelconque de moyens permettant de le centrer de façon positive radialement dans la section droite du tube afin que la chaleur soit transférée suivant une configuration uniforme de l'enroulement de fil de résistance électrique aux parois intérieures du manchon. Cette force de centrage positive aurait pour effet bénéfique supplémentaire d'empêcher les spires de l'enroulement de racler la surface intérieure du manchon ce qui, à son tour, éviterait un endommagement de l'enroulement.Enfin, il serait souhaitable que les divers composants principaux du dispositif de chauffage soient amovibles afin que l'on puisse remplacer commodément les composants principaux qui seraient~usés. Dans son sens le plus large, la présente invention vise un dispositif et un procédé perfectionné de chauffage pour brasage permettant d'appliquer une "chaleur de brasage" contrôlée à l'intérieur d'un conduit. L'invention, d'une façon générale, réside dans un dispositif de chauffage permettant d'appliquer de la chaleur en travers d'une section longitudinale choisie de l'intérieur d'un conduit, ce dispositif comprenant un mandrin de chauffage que l'on insère par glissement dans ledit conduit et étant caractérisé par un moyen permettant de diriger pendant l'utilisation un courant de gaz inerte dans l'espace compris entre ledit mandrin de chauffage et l'intérieur dudit conduit afin de purger cet espace d'oxygène atmosphérique ambiant. Le dispositif de chauffage perfectionné pour brasage tel que décrit ci-après comprend un mandrin de chauffage comportant un moyen pour diriger un courant de gaz inerte à l'intérieur du conduit en cours de chauffage pour purger cet espace de l'oxygène atmosphérique ambiant et pour empêcher de cette façon que le mandrin de chauffage s 'oxyde. Ceci améliore considérablement la durée de vie utile du dispositif de chauffage. Dans le mode de réalisation préféré, le mandrin de chauffage est formé d'une partie centrale cylindrique dans son ensemble flanquée, sur l'un ou l'autre de ses côtés, par un épaulement avant et un épaulement arrière, respectivement.Le moyen servant à acheminer le courant de gaz inerte peut comprendre, à l'intérieur de l'épaulement arrière du mandrin de chauffage, un alésage qui est raccordé, à une de ses extrémités, à une source de gaz inerte sous pression et qui se termine dans une cannelure d'acheminement de gaz ménagée dans le côté de l'épaulement arrière du mandrin de chauffage. Le mandrin de chauffage peut aussi comporter un élément à résistance électrique enroulé autour de sa partie centrale sous forme d'une pluralité de sections d'enroulements espacés les unes des autres en vue d'engendrer une configuration uniforme de flux de chaleur le long de l'axe longitudinal de la partie centrale. Dans une telle disposition, les épaulements avant et arrière peuvent être agrandis afin d'empêcher les sections d'enroulements de venir en contact avec la surface intérieure du conduit en cours de chauffage. En outre, espace annulaire entre les bords intérieurs des épaulements avant et arrière et la surface extérieure de la partie centrale cylindrique du mandrin de chauffage peuvent délimiter un espace partiellement clos que l'on peut facilement purger à l'aide du courant de gaz inerte sortant de l'extrémité, côté cannelure, de l'alésage d'acheminement de gaz de l'épaulement arrière. Le mandrin de chauffage peut aussi comprendre un mandrin de support comportant un moyen de centrage permettant de centrer le mandrin de chauffage à l'intérieur du conduit. Dans le mode de réalisation préféré, le moyen de. centrage comprend un ensemble distal et un ensemble proximal de galets dont chacun comporte trois galets poussés par un ressort et espacés uniformément de 1200 sur la circonférence du mandrin de support. Quand on introduit en le faisant glisser le dispositif de chauffage dans un conduit, les ensembles proximaux de galets appliquent une force de centrage positive au mandrin de chauffage, de sorte que l'élément à résistance électrique enroulé autour de la partie centrale du mandrin de chauffage applique uniformément une chaleur rayonnante à la paroi intérieure du tube. Enfin, le mandrin de chauffage peut comporter un dispositif connecteur comportant au moins une broche formant borne et le mandrin de support peut comprendre un réceptacle électrique destiné à être assemblé de façon séparable à cette broche. Enfin, le dispositif de chauffage peut comprendre un moyen de serrage destiné à fixer de façon séparable l'extrémité proximale du mandrin de chauffage à l'extrémité distale du mandrin de support. La présence d'un tel dispositif connecteur et d'un tel moyen de serrage permet de remplacer instantanément et commodément le mandrin de chauffage en cas du grillage de ce mandrin. Le procédé de l'invention comprend, d'une façon générale, les phases consistant à introduire par glissement le dispositif de chauffage en travers de la section longitudinale du conduit devant être brasé, et à le centrer puis à appliquer une chaleur de brasage à cette section tout en dirigeant un courant de gaz inerte de purge autour du mandrin de chauffage pour en empêcher l'oxydation. Quand le gaz inerte est de l'hélium, le courant de purge peut augmenter le transfert de chaleur entre le dispositif de chauffage et le conduit. Le procédé peut comprendre, en outre, la phase consistant à augmenter le courant de gaz de purge quand l'opération de brasage est terminée afin de refroidir le dispositif de chauffage. On a également illustré et décrit dans le présent exposé un pyromètre optique permettant de mesurer en continu la température de la paroi intérieure du tube. On pourra avoir une compréhension plus détaillée de l'invention à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation préféré, donné à titre d'exemple en référence aux dessins annexés, sur lesquels la figure 1A est une vue latérale en coupe partielle du mandrin de chauffage du dispositif de chauffage d'un mode de réalisation de l'invention ; la figure 1B est une vue agrandie de la section représentée en traits mixtes sur la figure 1A ; la figure 2 est une vue latérale en coupe de l'épaulement arrière du mandrin de chauffage ;; la figure 3A est une vue en coupe par A-A de la figure 2 de l'épaulement arrière du mandrin de chauffage la figure 3B est une vue en coupe par 3-3 de la figure 2 de cet épaulement arrière la figure 3C est une vue en coupe par C-C de la figure 1A de cet épaulement arrière ; la figure 4 est une vue latérale en coupe du mandrin de support du dispositif de. chauffage de l'invention ; la figure 5A est une vue en coupe par A-A de la figure 4 du mandrin de support; la figure 5B est une vue en coupe par B-B de la figure 4 du mandrin de support la figure 5C est une vue en coupe par C-C de la figure 4 du mandrin de support la figure 6 est un graphique illustrant la forme du gradient thermique le long de l'axe longitudinal du mandrin de chauffage ;; les figures 7A à 7C illustrent les phases du procédé de l'invention en ce qui concerne la mesure de température ; et la figure 8 est un graphique illustrant le signal de sortie du système de contrôle par fibre optique lorsque le détecteur de température est déplacé par un mouvement de balayage en travers d'une section chauffée de la combinaison manchon/tube. En se référant maintenant aux figures 1A, 1B et 2, dans lesquelles les mêmes références désignent les mêmes composants, on voit que le dispositif de chauffage 1 de la présente invention comprend, d'une façon générale, un mandrin de chauffage 3 formé d'une matière réfractaire calorifuge, tel que le nitrure de bore, et comportant une partie centrale 15 sur laquelle est enroulé un enroulement 2D d'un fil fonmntrésistance électrique. Comme on va le décrire de façon plus détaillée ci-après, le mandrin 3 comprend, en outre, un épaulement 30 de grand diamètre comportant un alésage 45a destiné à acheminer un courant de gaz hélium hors des extrémités d'un alésage 47 orienté dans le sens d'une corde. Comme on peut mieux le voir en se référant à la figure 3A, chacune des extrémités de l'alésage 47 se termine dans des cannelures 49a et 49b, respectivement.Ces cannelures 49a et 49b coopèrent avec les parois intérieures du manchon en cours de brasage pour diriger le courant de gaz hélium, hors des extrémités de l'alésage 47 orienté dans le sens d'une corde, vers la partie centrale 15 du mandrin de chauffage 3. Le courant résultant de gaz inerte sert à trois fins. En premier lieu, cet écoulement de gaz purge de ltoxygène atmosphérique ambiant l'espace annulaire partiellement clos défini entre les bords des épaulements avant et arrière 5 et 30etlasurface extérieure de la partie centrale 15 du mandrin 3 pour empêcher (ou tout au moins retarder) l'oxydation du nitrure de bore qui forme le corps du mandrin de chauffage 3.En second lieu, quand l'enroulement 20 est alimenté, ce courant de gaz augmente la vitesse du transfert de chaleur entre l'enroulement 20 et la paroi intérieure du manchon en cours de brasage. Enfin, quand l'enroulement 20 n'est plus alimenté, on accroît ce courant de gaz afin de refroidir le dispositif de chauffage 1, de manière à contribuer ainsi à éviter un état surchauffé qui pourrait endommager les diverses pièces à l'intérieur du dispositif 1. Dans le mode de réalisation préféré, le débit du gaz est d'environ 0,141 m3 à 0,283 m3 par heure (5 à 10 pieds cube par heure) pour la purge, et de 2,831 m3 par heure (100 pieds cube par heure) pour refroidir le mandrin de chauffage 3 entre les cycles de brasage. En se référant spécifiquement maintenant à la figure 4, on voit que le dispositif de chauffage 1 comprend, en outre, un mandrin de support 75 qui est fixé de façon amovible à l'extrémité proximale du mandrin de chauffage 3 à l'aide d'un moyen de serrage 77 formé d'une paire de manchons de serrage 79 et 92. Le mandrin de support 75 comprend, en outre, un corps tubulaire 105 comportant un ensemble de galets distaux 130 et un ensemble de galets proximaux 160 dont chacun comprend trois jeux de galets chargés par un ressort afin d'appliquer une force de centrage positive au mandrin de chauffage lorsqu)e 1 ensemble 1 est inséré dans un manchon de renforcement. Enfin, l'extrémité distale du mandrin de support 75 comprend un réceptacle 210 de broche destiné à recevoir les broches 63a, 63b de l'ensemble de connecteur 55 placé à l'extrémité proximale du mandrin de chauffage 3. Il convient de remarquer tout d'abord que la présence de l'ensemble de connecteur 55, du réceptacle 210 de broche et du moyen de serrage 77 facilite considérablement le remplacement du mandrin de chauffage 3 quand ltenroulement 20 du fil de résistance électrique entouré autour de ce mandrin provoque son grillage. On va donner maintenant une description plus spécifique du dispositif de. chauffage 1. L'épaulement avant 5 de grand diamètre du mandrin de chauffage 3 comporte une partie cylindrique 7 qui se termine par une extrémité tronconique 9. L'épaulement avant 5 comprend, en outre, à la fois un alésage 11 disposé centralement et un alésage 13 disposé latéralement. L'alésage 11 loge le fil conducteur tressé 26a de l'enroulement 20, tandis que l'alésage 13 loge le fil 24 de cet enroulement. L'alésage 11 disposé centralement ne se termine pas à l'extrémité proximale de l'épaulement avant 5, mais s'étend complètement à travers le corps, cylindrique dans son ensemble, du mandrin 3 et sur une bonne distance dans l'épaulement arrière 30 où il se raccorde à un alésage incliné 2a qui loge le fil conducteur 26a.Tel qu'on les utilise dans le présent exposé, les termes "proximal" et "distal" désignent une position par rapport à l'opérateur qui manipule le dispositif de chauffage au moyen d'un poussoir 69 en Nylon connecté à l'extrémité du mandrin 3 où se trouvent les fils conducteurs. La partie centrale 15, cylindrique dans son ensemble, du mandrin 3 est disposée entre les épaulements avant et arrière 15 et 30 décrits précédemment. Comme indiqué sur la figure 1, la partie 15, disposée centralement, du mandrin 3, loge les spires de l'enroulement de chauffage 20. La présence des épaulements 5 et 30 de grand diamètre de part et d'autre de la partie centrale 15 de plus petit diamètre du mandrin 3 remplit trois fonctions importantes.En premier lieu, du fait que ces épaulements 5 et 30 sont formés d'une substance calorifuge, les bords intérieurs de ces épaulements définissent des limites assez nettes dans la forme longitudinale de la zone de chauffage engendrée par l'enroulement 20. Cette caractéristique rend le dispositif de chauffage 1 particulièrement avantageux pour mettre en oeuvre le procédé de brasage à deux phases décrit et revendiqué dans la demande de brevet US précitée NO 634 ,36, étant donné que la mise en oeuvre appropriée de ce procédé exige une application précise de la chaleur de brasage le long de sections longitudinales spécifiques du manchon.En second lieu, ces épaulements 5 et 30 contribuent à espacer concentriquement les spires de l'enroulement 20 de la paroi intérieure du manchon ou autre conduit en cours de brasage ce qui fait que l'enroulement applique une chaleur uniforme en tous points le long de son diamètre. En troisième lieu, ces épaulements 5 et 30 empêchent que l'on fasse frotter par inadvertance les spires de l'enroulement 20 contre les parois intérieures du manchon quand on déplace vers le haut et vers le bas le dispositif de chauffage dans le tube, ce qui po#urrait resserrer les spires de l'enroulement en leur donnant une configuration non-uniforme. Comme on peut mieux le voir sur la figure 1B, la partie centrale, cylindrique dans son ensemble, du mandrin de chauffage 3 comprend une pluralité de gorges hélicoidales 17 ménagées dans sa surface extérieure. Chacune de ces gorges 17 reçoit une des spires deux'en roulement de chauffage 20. Le rôle de ces gorges 17 est de renforcer le rôle des épaulements 5 et 30 en les spires de l'enroulement 20 de se grouper en paquets ou de se déplacer longitudinalement de toute autre manière par suite d'un frottement accidentel que les spires subissent lorsque l'on g 1 i s s e le dispositif de chauffage 1 à travers la combinaison de manchon/tube. Ce rapprochement ou groupement des spires pourrait créer des courts-circuits dans ltenroulement 20 qui, à leur tour, formeraient des "points chauds" indésirables dans la partie centrale 15 du mandrin 3. Ces "points chauds" pourraient finalement affaiblir la matière formant le mandrin 3 et entraîner un manque d'uniformité dans la configuration dû flux de chaleur engendré par l'enroulement 20.Comme autre précaution contre la formation de tels "points chauds", on divise de préférence l'enroulement 20 en une série de sections d'enroulement espacées en série, 22a à 22j, dont chacune est séparée de sa voisine par un petit intervalle de dissipation de chaleur. Cet espacement augmente de plus la longueur de la zone de chauffage qui est presque isothermique et qui se trouve à peu près au voisinage du centre du mandrin de chauffage 3 (voir la figure 6). Chaque section d'enroulement a, de préférence, un diamètre d'environ 13,4 cm (0,550 pouces ), ce qui laisse un Jeu radial d'environ 2,90 cm (0,115 pouces) entre 11 enroulement 20 et le manchon 72. A son extrémité distale, l'enroulement se prolonge sous la forme du fil précité 24 qui à son tour, devient le fil conducteur tressé 26a mentionné précédemment. A son extrémité- proximale, la dernière section 22 d'enroulement devient le fil conducteur tressé 26b. L'utilisation de fils conducteurs tressés 26a et 26b (dont chacun est formé de deux fils torsadés comprenant environ cinq à six tours par cm (12 ou 13 tours par pouce) est préférable à l'utilisation de fils conducteurs du type monofilament en raison de leur supériorité en ce qui concerne leurs caractéristiquesthermiqueset de résistance mécanique. Le tressage réduit efficacement le chauffage par effet Joule du conducteur en augmentant la section conductrice du fil à l'intérieur de l'alésage central 11 du mandrin de chauffage 3. Ceci, à son tour, évite une, fusion du fil aux niveaux d'énergie élevé. Comme on va le décrire de façon plu#s détaillée ci-après, les fils conducteurs tressés 26a et 26b sortent finalement de l'extrémité proximale de ltépaule- ment arrière 30 où ils sont raccordés aux broches d'un dispositif connecteur 55. L'enroulement 20 est formé par un fil de platine-rhodium d'environ 0,5 mm (0,02 pouce) de diamètre qui comprend de 70 % à 90 % de platine et de 10 % à 30 % de rhodium et fonctionne, de préférence, à.un niveau de puissance d'environ 1000 watts.Bien qu'un alliage formé suivant n'importe quelle proportion dans les plages indiquées convienne , les auteurs de la présente invention ont constaté qu'un alliage formé de 70 ffi de platine et de 30 ffi de rhodium parait fonctionner le mieux. L'enroulement 20 lui-même a, de préférence, environ 14 mm (ou55 pouce) de diamètre, ce qui laisse environ 2,9 mm (0,115 pouce) de Jeu radial entre l'enroulement 20 et la paroi intérieure d'un manchon de renforcement typique. Les avantages associés à l'utilisation de fils conducteurs tressés, de sections d'enroulement espacées et d'un fil en alliage platine-rhodium d'un enroulement de chauffage 20 sont exposés de façon spécifique dans les demandes de brevets US Nos. 571 214 et 571 215. Ces deux demandes sont citées ici à titre de référence. La troisième section principale du mandrin 3 du dispositif de chauffage 1 est l'épaulement arrière précité 30 cylindrique dans son ensemble. L'épaulement 30 comprend une paire d'alésages 32a et 32b destinés à recevoir les fils conducteurs tressés précités 26a et 26b, respectivement. Comme indiqué précédemment, 11 alésage 32a recevant le fil conducteur communique avec l'extrémité proximale de l'alésage 11 disposé centralement. Comme on peut le voir, l'alésage 32a recevant le fil conducteur tressé est disposé en étant légèrement incliné transversalement à l'alésage 11 disposé centralement afin qu'une quantité suffisante de matière de mandrin isolante de l'électricité se trouve entre les deux alésages 32a et 32b de telle sorte qu'un c6urt-circuit ne se produise pas accidentellement entre les fils conducteurs 26a et 26b qui y sont logés. Une telle disposition transversale permet également un emplacement centralisé et symétrique des connecteurs à broches 63a et 63b. Comme on peut mieux le voir sur la figure 2, l'épaulement arrière 30 comprend, en outre, un alésage 34 destiné à loger une fibre optique 37. Dans le mode de réalisation préféré, la fibre optique 37 est une fibre de quartz-à un seul toron de 0,6 mm comportant une extrémité 39 qui est meulée suivant un angle de 450 afin de réfléchir à la façon d'un prisme la lumière le long d'une autre fibre optique 239 qui couple optiquement la fibre 37 à un pyromètre 42 à deux couleurs. Dans le mode de réalisation préféré, un pyromètre modèle NO R-25F050-0-0-00-0-000 fabriqué par Ircon, Inc., of Skokie, Illinois est utilisé. Un tel pyromètre à deux couleurs est préféré parce qu'il est indépendant de l'intensité lumineuse.Par conséquent, toute variation d'intensité lumineuse qui a lieu en raison d'un obscurcissement de la fibre optique 37 ntentralne pas des variations de température dans les indications données par le pyromètre. En outre, de tels pyromètres 42 donnent une indication presque instantanée de la température de la section du manchon 72 qui a été chauffée. Ceci est important étant donné que cette température tend à diminuer rapidement. Un système opti#que du type ci-dessus est capable de détecter des températures comprises entre 7040C (13000F) et l3710C (25000F), tandis que l'enroulement de chauffage 20 est capable d'engendrer dans le manchon de renforcement des températures de l'ordre de 13160C (24000F). Pour que l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37 en quartz puisse être exposée de fanon sélective à la chaleur irradiée par les parois intérieures du manchon soumis au brasage par l'enroulement de chauffage 20, l'épaulement arrière 30 du dispositif de chauffage 1 comprend, en outre, une ouverture conique 43, disposée radialement. Cette ouverture 43. apparat plus clairement sur la figure 2 et sur la figure 3A. Comme on peut le voir sur ces figures, l'ouverture conique 43 communique avec l'extrémité distale de l'alésage 34a de logement de fibres afin qu'un guide d'ondesthermiques analogue à une fenêtre soit formé entre la surface extérieure de l'épaulement. arrière 30 et l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37. Trois avantages au moins sont associés à la présence d'un alésage 34a et d'une ouverture conique 43 de guidage d'ondes dans l'épaulement arrière 30 du mandrin 3.En premier lieu, en raison du fait que le mandrin 3 est formé d'une matière réfractaire calorifuge (tel que le nitrure de bore), le positionnement de la fibre 37 en dessous de la surface du mandrin 3 et à distance de l'enroulement de chauffage 20 permet à la matière formant l'épaulement arrière 30 d'isoler efficacement la fibre 37 vis-à-vis de la chaleur émanant directement de l'enroulement 20.Comme on l'a mentionné précédemment, ceci est important du fait que la température superficielle des sections d'enroulement 22a--à 22 formant l'enroulement de chauffage 20 p e u t atteindre une valeur aussi élevée que 16490C (3000tu), alors que la fibre de quartz 37 peut détecter et supporter des températures allant jusqu'à un maximum d'environ 13160C (24000F) seulement. En second lieu, cette isolation, en combinaison avec la sélectivité directionnelle permise par l'ouverture 43 formant guide d'ondes thermiques garantit en outre que 1 'extrémité prismatique 39 ne sera exposée qu'à la chaleur irradiée par les parois intérieures du manchon et non pas par celle provenant directement des spires de l'enroulement de chauffage 20#.Par conséquent, la disposition de la fibre 37 dans l'épaulement arrière 30 non seulement la préserve contre une chaleur exagérée, mais également évite qu'elle transmette optiquement des valeurs de température élevées erronées à partir des spires de l'enroulement 20. En troisième lieu, l'espacement longitudinal entre 1'enroulement de chauffage 20 et l'ouverture conique 43 de guidage d'ondes de l'épaulement arrière 30 permet à l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37 en quartz de recevoir la chaleur rayonnante provenant seulement d'une section longitudinale du manchon qui a été chauffé par l'enroulement de chauffage 20 mais qui, grâce à la disposition précitée, n'est pas directement reposée à celui-ci.Ceci augmente encore la précision procurée par l'invention étant donné que l'espacement de l'ouverture 43 de ltépaulement arrière 30 du mandrin 3 permet de "voir" uniquement la chaleur rayonnante engendrée par une section longitudinale chauffée d'un manchon à la suite du chauffage et non pas là chaleur rayonnante émise par les spires de 1' enroulement chauffant 20 et simplement réfléchie par la paroi intérieure du manchon. Bien que l'invention pourrait être mise en oeuvra pour une grande diversité de distances longitudinales entre l'extrémité proximale des spires de l'enroulement 20 et le centre de l'ouverture conique 43, cet espacement longitudinal est de préférence choisi de manière que, si le dispositif de chauffage 1 est utilisé pour effectuer l'opération de brasage en deux étapes mentionnée précédemment, l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37 en quartz se trouvera alignée à peu près avec le centre de la première section longitudinale du manchon chauffé (par rapport à l'axe longitudinal du manchon) quand le dispositif de chauffage 1 a été positionné de nouveau de manière à appliquer une chaleur de brasage à une seconde section longitudinale de la combinaison manchon/tube qui comprend la bague précitée de matière de brasage. Cet espacement longitudinal entre l'extrémité proximale des spires de l'enroulement de chauffage 20 et le centre de l'ouverture conique 43 permet à l'opérateur d'explorer la première section longitudinale chauffée de la combinaison manchon/tube tout en effectuant la fusionsde la bague d'alliage- dé brasage, ce qui supprime la nécessité d'une opération distincte "d'exploration" au cours de laquelle la fibre "lit" la température de la première section longitudinale chauffée tandis que l'enroulement de chauffage 20 continue de chauffer la combinaison manchon/tube le long d'une section qui ne constitue pas le joint brasé voulu. Comme on peut le voir sur les figures 2, 3B et 3C, la fibre 37 en quartz est de préférence disposée à l'intérieur d'une gaine tubulaire 44a qui est formée par une matière résistante à la chaleur et inoxydable tel que l'acier inoxydable. Comme indiqué sur la figure 3C > cette gaine tubulaire 44a stétend d'un point juste en dessous de l'ouverture conique 43 de l'épaulement arrière 30 sur toute la longueur d'un alésage 34b ménagé dans une des pièces isolantes semi-cylindriques 61b du dispositif connecteur 55. De là, cette gaine 44a s'étend à environ 12,5 mm de L'extrémité proximale du dispositif connecteur 55 où elle est glissée dans un alésage 34c du mandrin de support 75.Cette gaine 44a contribue à aligner et#à protéger la fibre délicate 37 en quartz à la fois pendant le montage et le démontage du dispositif de chauffage. Comme on peut mieux le voir sur les figures 2, 3B > 3C et 4, la gaine 44a est glissée à l'intérieur d'un élément d'alignement tubulaire 44b qui s'étend entre L'épaulement annulaire 53 de l'épaulement arrière 30 du mandrin de chauffage 3 et l'extrémité proximale de l'alésage 34b de la pièce isolante semi-cylindrique 61b. L'élément d'alignement tubulaire 44b contribue à aligner convenablement les alésages 34a et 34b de logement de fibres du mandrin de chauffage 3 et de la pièce semi-cylindrique 61b, respectivement, pendant le montage du dispositif de chauffage 1. L'élément 44b empêche en outre la gaine 44a de la fibre de racler les parois des alésages 34a et 34b quand on insère la fibre 37 dans le mandrin de chauffage 3, ce qui pourrait entraîner le dépôt sur 11 extrémité prismatique 39 de cette fibre 37 de particules de nitrure de bore susceptibles de bloquer la lumière. En se référant maintenant aux figures 2, 3A et 3B, on voit que l'épaulement arrière du mandrin 3 comprend également un alésage 45 disposé longitudinalement et destiné à acheminer pendant l'opération de chauffage un courant de gaz inerte (de préférence de l'hélium) de purge d'air autour du corps de mandrin de chauffage 3 entouré par l'enroulement de chauffage 20. Comme on l'a fait remarquer précédemment, un tel courant de gaz interte empêche avantageusement la matière réfractaire calorifuge qui forme la partie centrale 15 du mandrin de chauffage 3 de réagir avec l'oxygène atmosphérique ambiant pendant l'opération de brasage, ce qui, à son tour, augmente la durée de vie utile de ce mandrin.En outre, les auteurs de la présente invention ont constaté qu'un tel courant de gaz augmente, de façon inattendue, le transfert de chaleur de l'enroulement de chauffage 20 à la paroi intérieure du manchon en cours de brasage quand le gaz est admis à travers l'alésage 45 à des débits compris entre environ 0,141 m3/heure et 0,283 m3/heure (5 et 10 pieds cube par heure). Ce transfert accru de chaleur peut réduire le temps de chauffage jusqu'à 30 % et permet au dispositif de chauffage 1 de fonctionner à une température superficielle d'environ 37,80C (100"F) plus faible. L'abaissement de la température superficielle de fonctionnement du dispositif de chauffage 1 et le raccourcissement du temps de chauffage renforcent la fonction du gaz de purge en contrecarrant l'oxydation du mandrin 3.Bien que les auteurs de la présente invention ne soient pas entièrement sûrs de la raison pour laquelle le courant d'hélium de purge accot le transfert de la chaleur entre l'ensemble de chauffage 1 et la paroi intérieure de la combinaison manchon/tube, il pensent que ce courant de gaz augmente le degré de convection du flux de chaleur qui se produit dans l'espace annulaire entre l'enroulement de chauffage 20 et la paroi intérieure du manchon en cours de brasage. Il est intéressant de savoir que le courant d'hélium à travers l'alésage 45 peut aussi être utilisé pour refroidir le dispositif de chauffage 1 après une opération de brasage en augmentant le débit jusqu a environ 2,831 m3 par minute (100 cubic feet par minute).L'utilisation d'un tel courant de gaz pour refroidir le mandrin 3 contribue, ici encore, à augmenter la durée de vie du dispositif de chauffage complet 1 en minimisant le temps durant lequel le mandrin de chauffage 3 et le support 75 sont exposés à une température élevée. En se référant spécifiquement maintenant aux figures 2 et 3A, on voit que l'alésage 45 d'acheminement de gaz, disposé longitudinalement, se termine à son extrémité distale au point médian d'un alésage 47 orienté suivant une corde. Chacune des extrémités de l'alésage 47 se termine, à son tour, dans de courtes cannelures 49a et 49b qui s'étendent longitudinalement vers le haut sur la surface extérieure de l'épaulement arrière 30 jusqu'à la jonction entre le sommet de l'épaulement 30 et la base de l'enroulement de chauffage 20.Ces cannelures 49a et 49b coopèrent avec les surfaces intérieures du manchon de renforcement de manière à détourner avantageusement le courant de gaz inerte d'une direction latérale à la sortie des extrémités de l'alésage 47 orienté suivant une corde vers une direction longitudinale dans son ensemble afin que le gaz inerte puisse purger efficacement le gaz atmosphérique ambiant entourant la partie centrale 15 de support d'enroulement que comporte le mandrin 3. L'épaulement arrière 30 du mandrin 3 se termine par une partie d'extrémité filetée 51 qui est entourée à son extrémité distale par un épaulement annulaire 53 dans un but qui va être évident.Bien que l'épaulement avant 5, la partie centrale 15 et l'épaulement arrière 30 du mandrin 3 forment ensemble une seule pièce, cylindrique d'une façon générale, de nitrure de bore pur à 99,9 % et d'une qualité pour diffusion, on peut aussi utiliser d'autres matières réfractaires (tels que l'oxyde de zirconium et l'oxyde d'aluminium). Toutefois, on préfère utiliser le nitrure de bore en raison du fait qu'il est généralement plus facile à usiner et qu'on lui prête de meilleures caractéristiques de résistance aux chocs thermiques. En outre, le coefficient de dilatation thermique du nitrure de bore est compatible avec le coefficient de dilatation thermique d'un enroulement de chauffage formé d'un alliage platine-rhodium. En se référant de nouveau à la figure 1, on voit que la partie terminale filetée 51 de l'épaulement arrière Do du mandrin 3 est vissée dans un dispositif de connexion 55. Le rôle général du dispositif de connexion 55 est d'établir une connexion mécanique électrique solide entre les fils conducteurs tressés 26a et 26b et les broches de connexion électrique 63a et 63b. Dans le mode de réalisation préféré, ces broches 63a et 63b sont enfichées dans le réceptacle 210 de broches du mandrin de support 75 mentionné précédemment. Le dispositif de connexion 55 comprend, d'une façon générale, un corps 56 fileté extérieurement et comportant une jupe cylindrique 57 filetée intérieurement et s'étendant depuis ce corps. L'extrémité distale du corps 56 et l'extrémité proximale de la jupe cylindrique 57 sont reliées mutuellement par un épaulement annulaire 58.Comme la jupe 57, le corps 56 est essentiellement creux et comprend un espace cylindrique 59 destiné à loger une paire de pièces isolantes semi-cylindriques, 61a et 61b, formées de préférence par du nitrure de bore. De plus, l'extrémité proximale du corps 56 se termine par un rebord d'emprisonnement annulaire 60 qui fixe les pièces semicylindriques 61a, 61b à l'intérieur du corps 56. Le corps 56, la jupe cylindrique 57 et l'épaulement annulaire 58 sont tous formés intégralement d'acier inoxydable NO 300 choisi en raison de sa résistance à la corrosion et de ses caractéristiques d'usinage favorables. Comme on peut mieux le voir sur les figures 1A et DC, chacune des pièces isolantes semi-cylindriques précitées 61a et 61b comprend une paire de rainures sen circulaires 62a, 62.5a et 62b, 62.5b sur sa face plate en vue de recevoir les fiches volantes 64a et 64b des broches 63a et 63b, respectivement. )5 rainures 62a, 62b et 62.5a, 62.5b peuvent coïncider mutuellement quand les faces plates des deux pièces isolantes semi-cylindriques 61a et 61b portent l'une contre l'autre pour former un seul élément isolant de forme cylindrique que l'on peut emprisonner entre l'extrémité proximale du mandrin 3 et le rebord d'emprisonnement 60 du corps 56.Quand les deux pièces isolantes semi-cylindriques 61a et 61b sont ainsi disposées, les deux paires de rainures semi-cylindriques 62a, 62b et 62.5a, 62.5b forment l'équivalent de deux alésages parallèles qui s'étendent le long de l'axe longitudinal du mandrin 3. Comme on peut mieux le voir sur la figure 1, chacun de ces alésages est évidé à son extrémité proximale et à son extrémité distale afin d'avoir une forme complémentaire de la forme des broches 63a et 63b dont chacune comprend un épaulement d'arrêt supérieur 66a, 66b et un épaulement d'arrêt inférieur 65a, 65b.Ces épaulements d'arrêt supérieur et inférieur 66a, 66b et 65a, 65b, respectivement, servent à verrouiller chacune des broches 63a, 63b dans l'élément isolant cylindrique unique formé quand les côtés plats des deux pièces isolantes semi-cylindriques 61a et 61b portent l'un contre l'autre et que ces pièces sont emprisonnées dans l'espace cylindrique à l'intérieur du corps 56. On forme une connexion électrique et mécanique entre chacune des broches 63a et 63b et son fil conducteur tressé correspondant 26a, 26b en insérant le fil conducteur dans sa fiche à sertir correspondante 64a, 64b et en comprimant le centre des fiches à sertir avec un outil de sertissage approprié. Dans le mode de réalisation préféré, chacune des broches 63a, 63b (et leurs fiches à sertir associées 64a, 64b) est formée de cuivre plaqué d'or. Quand la connexion sertie entre les fils conducteurs tressés 26a et 26b et leurs broches correspondantes 63a, 63b a été établie, on visse, de préférence, le corps 56 sur la partie terminale filetée 51 de l'épaulement arrière 30 dans la position représentée sur la figure 1 jusqu a ce que le bord distal de la jupe cylindrique 57 vienne porter contre l'épaulement annulaire 53 de l'épaulement arrière 30 du mandrin et jusqu'à ce que l'épaulement annulaire 58 vienne porter fermement contre l'extrémité proximale de l'épaulement 30. Cet assemblage par filetage entre le corps 56 et la partie terminale filetée 51 de l'épaulement arrière 30 du mandrin 3 joue un double rôle.En premier lieu, ce positionnement fixe fermement l'isolant cylindrique formé par les deux pièces isolantes semi-cylindriques 61a, 61b entre le rebord d'emprisonnement 60 et l'extrémité proximale du mandrin 3. En second lieu, cet assemblage sert à équilibrer toute force de cisaillement que le corps 56 et la jupe cylindrique 57 pourraient appliquer à l'extrémité de ltépaule- ment arrière 30 du mandrin 3 quand on pousse le dispositif de chauffage 1 à travers les diverses sections d'une combinaison manchon/tube. Ce rôle d'équilibrage des forces est important car le nitrure de bore dont est formé de préférence le mandrin 3 a tendance à s'effriter. En se référant maintenant à la figure 4, on voit que l'extrémité distale du mandrin de support 75 du dispositif de chauffage 1 est fixée de façon amovible à l'extrémité proximale du mandrin de chauffage 3 par un moyen de serrage 77. Le moyen de serrage 77 est formé d'une façon générale d'un manchon de serrage 79 placé sur le mandrin de chauffage 3 et sur le mandrin de support 75, respectivement. Le manchon 79 de serrage de mandrin de chauffage comprend une extrémité distale 81 dont l'intérieur 83 est fileté et une extrémité proximale 85 comportant un épaulement annulaire 86 de retenue. L'épaulement annulaire 86 de retenue a une forme complémentaire de celle de l'épaulement annulaire 109 de retenue situé à l'extrémité distale 107 du corps tubulaire 105 du mandrin de support 75.Comme on peut le voir sur la figure 4, le manchon de serrage 79 fixe l'extrémité distale du mandrin de support 75 à l'extrémité proximale du mandrin de chauffage 3 quandltépaulement de retenue annulaire 109 du corps tubulaire 105 est logé dans l'extrémité proximale 85 du manchon de serrage 79 de sorte que les épaulements de retenue annulaire complémentaires 86 et 109 sont assemblés comme représenté, et l'intérieur fileté 83 du manchon de serrage 79 est vissé sur l'extérieur fileté du corps 56 du dispositif de connexion 55. Le mandrin de support 75 comprend, d'une façon générale, le corps tubulaire précité 105 qui est de préférence en acier inoxydable de la série 300. Ce corps tubulaire 105 comprend une extrémité distale 107 comportant l'épaulement de retenue annulaire précitée 109 sur son bord, ainsi qu'une extrémité proximale 111 de diamètre réduit.Les extrémités distale et proximale 107 et 111 sont séparées au moyen d'une pièce annulaire de décalage 113. L'extrémité proximale 111 comprend quatre alésages 115a, 115b, 115c et 115d (dont les deux derniers ne sont pas représentés) espacés, de façon équidistante, de 900 sur sa circonférence. Ces alésages 115a, 115b, 115c et 115d reçoivent les vis de fixation 117a, 117b, 117c et 117d (dont les deux dernières ne sont pas non plus représentées) de l'élément d'accouplement cylindrique 121 d'un dispositif 119 d'accouplement de poussoir. Comme indiqué sur la figure 4, l'élément d'accouplement cylindrique 121 comprend un alésage central 123 destiné à recevoir l'extrémité proximale 111 du corps tubulaire 105.Il convient de remarquer que le dispositif 119 d'accouplement de poussoir comprend, en outre, une section de tube d'accouplement 125 en Téflon (marque déposée) (polytétrafluoroéthylène) pour accoupler un poussoir en Nylon (non représenté) au dispositif de chauffage 1 et pour absorber toute "flexion ou cintrage" que le poussoir en Nylon pourrait avoir emma gasiné dans sa mémoire plastique. Cette " flexion ou cintrage" peut appliquer malencontreusement au dispositif de chauffage 1 une force qui s'oppose au centrage et qui, à son tour, étant donné l'enroulement de chauffage 20 à transférer la chaleur vers le côté intérieur d'un manchon par un flux de chaleur non uniforme. Dans le mode de réalisation préféré, le tube d'accouplement 125 en Téflon est recouvert d'une tresse 127 en acier inoxydable.Le corps tubulaire 105 comprend, en outre, à la fois un ensemble distal 130 de galets et un ensemble proximal 160 de galets dans les positions indiquées sur la figure 4. L'ensemble distal 130 de galets est formé d'une bague de retenue distale 134 qui porte de façon fixe contre le bord proximal de la pièce de décalage annulaire 113 mentionnée précédemment et une bague de retenue proximale 132 pouvant coulisser. Les bagues de retenue proximale et distale 132 et 134 sont reliées l'une à l'autre au moyen de trois jeux de galets 136, 142 (non représentés) et 148 chargés par un ressort et espacés de façon équidistante de 1200 sur les circonférences des bagues.Chacun des jeux 136, 142 et 148 de galets est formé de trois galets l37a, 137b et 137c ; 143a, 143b et 143c (non représentés) ; et 149a, 149b et 149c dont chacun est monté de façon tournante sur une double tringlerie articulée formée de trois paires de biellettes 138a, 138b, 144a, 144b (non représentées), et 150a, 150b, respectivement. Chacun des jeux de galets 136, 142 et 148 comprend, en outre, cinq axes la 140b, 140c, 140d et 140e ; 146a, 146b, 146c, 146d et 146e (non représentés| ~ et 152a, 152b, 152c, 152d et 152e.Les deux axés extérieurs de chaque Jeu d'axes (140a, 140e, 146a, 146e et 152a, 152e) articulent les extrémités extérieures de chacune des paires de biellettes 138a, 138b, 144a, 144b et 150a, 150b surlesbagues de retenue proximale et distale 132 et 134, respectivement, tandis que l'axe central de chaque Jeu d'axes (140c, 146c et 152c) relie mutuellement chacune de ces paires de biellettes. De plus, les trois axes médians de chaque Jeu d'axes (140b, 140c, 140d ; 146b, 146c, 146d ; et 152b, 152c et 152d) supportent de façon tournante les trois galets 137a, 137b, 137c ; 143a, 143b, 143c, et 149a, 149b et 149c associés à chacun des Jeux de galets 136, 142 et 148. Dans le mode de réalisation préféré, chacun des galets associés à chaque Jeu de galets 136, 142 et 148 a un diamètre d'environ 3,61 mm (0,142 pouce) de diamètre. On va se référer maintenant à l'ensemble proximal 160 de galets et aux figures 4 et 5C. Cet élément constitutif comprend, de même, une bague de retenue distale 162 pouvant coulisser et une bague de retenue proximale 164 qui porte normalement contre l'extrémité distale de l'élément d'accouplement cylindrique 121. L'ensemble proximal 160 de galets comprend trois jeux 166, 172 et 178 de galets qui sont également espacés de façon équidistante de 1200 les uns des autres sur la circonférence des bagues de retenue 162 et 164. Chacun de ces jeux de galets est formé de même de trois galets 167a, 167b et#167c ; 172a, 172b et 172c ; et 179a, 179b et 179c. Ces galets sont montés de même sur des paires de biellettes 168a, 168b ; 174a, 174b, et 180a, 180b au moyen d'axes 170a, 170b, 170c, 170d et 170e ; 176a, 176b, 176c, 176d et 176e ; et 182a, 182b, 182c, 182d et 182e, de la même manière que celle décrite à propos de l'ensemble distal 130 de galets. Dans les deux ensembles distal et proximal 130 et 160 de galets, une pluralité de tiges de guidage (non représentées) sont disposés de façon coulissante dans des alésages complémentaires situés dans la bague de retenue proximale 132 et dans la bague de retenue distale 162 des ensembles distal et proximal 130 et 160 de galets afin de maintenir l'alignement entre les jeux 136, 142 et 148 de galets de l'ensemble distal 130 de galets et les galets 166, 172 et 178 de l'ensemble proximal 160 de galets.Pendant le fonctionnement, le ressort de compression 185 pousse la bague de retenue proximale coulissante 132 de l'ensemble distal 130 de galets vers la pièce de décalage annulaire 113 du corps tubulaire 105 d'une part et la bague de retenue coulissante 164 de l'ensemble proximal 160 de galets vers l'extrémité de l'élément d'accouplement cylindrique 121 du dispositif 119 d'accouplement de poussoir d'autre part.Du fait que les extrémités articulées de chaque double tringlerie des deux ensembles distal et proximal 130 et 160 de galets se trouvent légèrement en dessous de l'axe des galets 137b, 143b, 149b, 167b, 173b et 179b, respectivement, chacun des ensembles de galets 136, 142, 148 et 166, 172 et 178 a tendance à prendre brusquement la position "sortie" illustrée sur la figure 4 par suite de la force de compression appliquée par le ressort 185 aux bagues de retenue proximale et distale coulissantes 132 et 162 des ensembles distal et proximal 130 et 160 de galets, respectivement. C'est la tendance de ces galets à prendre une telle position "sortie" qui a pour conséquence l'application de la force de centrage précitée sur le dispositif de chauffage 1 dans son ensemble quand on insère ce dispositif dans un manchon de renforcement 72. De façon plus spécifique, la force nette appliquée au dispositif de chauffage par les ensembles distal et proximal 130 et 160 de galets se décompose en trois forces de centrage sensiblement égales et espacées de 1200 l'une de l'autre, ces forces agissant en deux endroits et tendant å maintenir la totalité de la longueur du mandrin de support 75 et du mandrin de chauffage associé 3 concentriquement disposés à l'intérieur du manchon 72. L'extrémité distale du corps tubulaire 105 du mandrin de support 75 comprend une pièce rapportée phénolique 205 qui est maintenue en place au moyen d'une bague de retenue 207. La pièce rapportée phénolique 205 est de préférence formée d'une résine phénolique pour haute température (NEMA qualité 7). Comme on peut mieux le voir en se référant aux figures 4 et 5a, cette pièce rapportée phénolique 205 comprend une paire d'alésages 34c et 45c destinés à loger la fibre de quartz 37 et la gaine 44a et à admettre un courant de gaz hélium, respectivement. La pièce rapportée phénolique 205 loge, en outre, une paire de réceptacles 210a, 210b qui reçoivent les broches mâles 163a et 163b du dispositif de connexion 55 du mandrin de chauffage 3. Chacun de ces réceptacles 210a, 210b de broches comprend une borne femelle 211a, 211b comportant une partie cylindrique élastique 213a, 213b à son extrémité distale et un connecteur 215a, 215b de fiches , à sertir, à son extrémité proximale en vue de recevoir les extrémités des câbles électriques 219a et 219b, respectivement. Les parties cylindriques élastiques 213a, 213b et les connecteurs 215a, 215b de fiches à sertir sont séparées par des sections de diamètre réduit 217a et 217b. Ces sections de diamètre réduit permettent aux réceptacles 210a et 210b de broches d'être fixés à l'intérieur des épaulements annulaires 221a et 221b existant à l'intérieur de la pièce rapportée phénolique 205. Comme c'était le cas avec les broches 63a et 63b, chacun des réceptacles 210a et 210b de broches sont de préférence réalisés intégralement en cuivre plaqué d'or. Pour faciliter le démontage du mandrin de support 75, la pièce rapportée phénolique 205 est formée de deux moitiés semi-cylindriques 223a et 223b. Chacune de ces moitiés comprend une paire de rainures parallèles semi circulaires 225a, 225b et 2#a et 227b qui forment une paire d'alésages parallèles s'étendant complètement à travers la pièce rapportée phénolique 205 quand les deux moitiés semi-cylindriques portent l'une contre l'autre dans la position représentée sur la figure 5A. Les alésages résultants comprennent une section centrale de diamètre réduit afin que soient créés les épaulements annulaires 221a et 221b mentionnés précédemment.Comme on peut mieux le voir sur la figure. 5A, la moitié semicylindrique supérieure 223a comprend aussi un trou d'extraction 22a qui comporte intérieurement un filetage de 0-30 afin de permettre à cette pièce constitutive d'être facilement assemblée au corps tubulaire 105 du mandrin de support 75 et extraite de ce corps à l'aide d'une tige filetée appropriée quand on désire démonter le mandrin de support 75, Enfin, la moitié semi-cylindrique supérieure 223 comprend une vis de fixation 231 vissée dans un trou 233 pour fixer la fibre 37 en quartz et la gaine 44a dans l'alésage 34c de la pièce rapportée 205. En se référant de nouveau à la figure 4 et à la figure 5B, on voit qu'une pièce 235 de maintien de fibre optique est disposée directement derrière l'extrémité proximale de la pièce rapportée phénolique 205. Cette pièce 235 de maintien est de préférence formée de la même résine phénolique qualité 7 que la pièce rapportée 205. Un des côtés de la pièce de maintien 235 porte contre l'extrémité proximale de la pièce rapportée phénolique 205, tandis que son autre côté est évidé et se trouve à quelque distance de cette extrémité de la pièce rapportée 205. Comme on peut mieux le voir sur la figure 5B, le côté en butée de la pièce 235 comprend une ouverture triangulaire 236 qui laisse passer les cabales électriques 219a, 219b aboutissant aux. bornes femelles précitées 211a, 211b, ainsi qu'un courant de gaz hélium. Le côté évidé de cette pièce 235 comprend un alésage 237 à travers lequel une fibre optique en quartz 239 non gainée et non isolée s'étend ainsi qu'une paire de vis de fixation opposées 241a, 241b vissées dans des alésages 243a, 243b orientés suivant une corde, ces vis étant destinées à assujettir cette fibre 239 à l'intérieur de l'alésage 237.L'extrémité distale de la fibre 239 en quartz est couplée optiquement à l'extrémité proximale de la fibre en quartz 37 gainée par le fait qu'elle porte contre cette extrémité proximale à la jonction optique 245. La présence des vis de fixation 241a, 241b dans la pièce de maintien 235 est importante, car elles permettent à l'extrémité distale polie de la fibre 239 en quartz d'être disposée avec précision contre-l'extrémité proximale polie de la fibre 37 en quartz.Bien que l'on pourrait utiliser une seule fibre optique continue au lieu de deux sections de fibre séparées 37 et 239, l'utilisation de ces deux sections de fibre est préférable car elle permet de remplacer facilement et commodément l'extrémité distale de travail dans le cas où l'extrémité prismatique 39 de la fibre est endommagée ou obstruée optiquement par suite de la présence de la poussière de nitrure de bore ou de dépôts créés par une longue exposition à la chaleur de brasage.Enfin, il convient de remarquer que la présence d'un évidement dans un des côtés de la pièce de maintien 235 contribue à isoler l'extrémité proximale du mandrin de ~support 75 vis-à-vis de la chaleur engendrée par le mandrin de chauffage 3 Le reste de l'intérieur du corps tubulaire 105 du mandrin de support 75 contient un isolant sous la forme d'une matière plastique 247 contractable à la chaleur et de Téflon tissé 250 qui entoure, protège et isole à la fois les câbles électriques 219a, 219b et la fibre 239 en quartz. Pour faire fonctionner le dispositif de chauffage 1, on introduit ce dispositif complet par ltextrémité ouverte du tube à braser et on le fait glisser jusqu'à l'une des extrémités élargies du manchon de renforcement 72 afin que le centre de l'enroulement de chauffage 20 soit aligné avec la bague d'alliage et de brasage (non représentée) entourant l'extrémité du tube 72. On alimente ensuite la bobine de chauffage électrique 20 de manière que le dispositif de chauffage 1 commence à appliquer une chaleur de brasage à l'extrémité du tube. En même temps, un courant de gaz hélium de purge s'écoule à travers les alésages 45c, 45b et 45a et l'alésage 47 qui est orienté suivant une courbe et que comporte le mandrin 3 et, finalement, sort par les cannelures 49a et 49b qui dirigent le gaz.Pendant toute la durée de l'opération de brasage, les cannelures 49a et 49b dirigent ce gaz de purge vers l'espace annulaire compris entre l'enroulement de chauffage 20 et la paroi intérieure du manchon 72 de sorte que la partie centrale 15 du mandrin 3 est exposée à peu ou pas d'oxygène atmosphérique ambiante pendant que l'enroulement de chauffage 20 est alimenté. Ceci, bien entendu, empêche le mandrin 3 de s'oxyder. Comme on l'a mentionné précédemment, le gaz hélium introduit à un débit d'environ 0,141 à 0,283 m3/heure (5 à 10 pieds cube par heure) est de préférence utilisé à ce stade du procédé en raison du fait que l'hélium est non seulement inerte mais peut également augmenter le transfert de chaleur entre le dispositif de chaleur 1 et le tube 72. Quand l'opération de brasage est achevée, on cesse d'alimenter l'enroulement de chauffage 20 et on augmente le débit de l'hélium en le faisant passer d'une valeur de 0,141 m3 par heure à une valeur d'environ 0,283 m3 par heure (5 pieds cube à 100 pieds cube par heure) (ou plus) afin de refroidir le dispositif de chauffage 1. On répète alors toutes les phases précitées du procédé sur l'autre extrémité du manchon 72 de manière que le manchon soit fixé dans son tube correspondant. Quand les deux extrémités du manchon 72 ont été brasées de la manière décrite précédemment, on extrait le dispositif de chauffage 1 du tube. L'exposé ci-après,décrit la mesure de température de la paroi intérieure du tube qui est soumis à l'opération de manchonnage ; on y décrit également l'agencement structural associé de la fibre optique qui est reliée de manière que soit obtenu un signal d'entrée à partir de la surface de la paroi intérieure du tube en vue d'une mesure pyrométrique, Comme on peut mieux le voir sur la figure 2 > l'épaulement arrière 30 comprend, en outre, un alésage 34 pour loger une fibre optique 37.Dans le mode de réalisation préféré, la fibre optique 37 est une fibre en quartz à un seul toron de o,6 mm dont une extrémité 39 est meulée suivant un angle de 450 afin de réfléchir à la façon d'un prisme la lumière le long d'une autre fibre optique (non représentée) qui couple optiquement la fibre 37 à un pyromètre 42 à deux couleurs. Dans le mode de réalisation préféré, un pyromètre modèle NO R-25F05-0-0-0-00-0-000 fabriqué par Ircon, Inc., of Skbkie, Illinois, est utilisé. Un tel pyromètre à deux couleurs est préféré parce qu'il est indépendant de l'intensité lumineuse.Par conséquent, toute variation d'intensité lumineuse qui a lieu en raison d'un obscurcissement de la fibre optique 37 n'entrasse pas de variation de température dans les indications données par le pyromètre. En second lieu, un tel pyromètre 42 donne une indication instantanée de la température de la section du manchon qui a été chauffée.Ceci est important étant donné que cette température tend à diminuer rapidement (comme illustré graphiquement sur la figure 5). Un système optique du modèle précité est capable de détecter des températures comprises entre 7040C (1300 F) et 13710C (2500 F), tandis que l'enroulement de chauffage 20 est capable d'engendrer dans le manchon de renforcement des températures de l'ordre de l3l60C (24000F). Pour que l'extrémité prismatique 39 de la fibre 27 en quartz puisse être exposée de façon sélective à la chaleur irradiée par la paroi intérieure du manchon en cours de brasage par l'enroulement de chauffage 20, l'épaulement arrière 30 du dispositif de chauffage 1 comprend, en outre, une ouverture con#ique 43, disposée radialement Cette ouverture 43 apparaît plus clairement sur la figure 2 et sur la figure 3A.Comme on peut le voir sur ces figures, l'ouverture conique 43 communique avec l'extrémité distale de l'alésage 34a de logement de fibre afin qu'un guide d'onde. thermique analogue à une fenêtre soit formé entre la surface extérieure de l'épaulement arrière 30 et l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37 Trois avantages au moins sont associés à la présence d'un alésage 34a de logement de fibre et d'une ouverture conique 43 de guidage d'onde par l'épaulement arrière 30 du mandrin 3.En premier lieu, en raison du fait que le mandrin 3 est formé d'une matière réfractaire calorifuge (tel que le nitrure de bore), le positionnement de la fibre 37 en dessous de la surface du mandrin 3 et à distance de l'enroulement de chauffage 20 permet à la matière formant l'épaulement arrière 30 d'isoler efficacement la fibre 37 vis-à-vis de la chaleur émanant directement de l'enroulement 20.Comme on l'a mentionné précédemment, ceci est important du fait que la température superficielle des sections d'enroulement 22a à 22j formant ltenroulement de chauffage 20 peut atteindre une valeur aussi élevée que l6490C (30000F), alors que la fibre 37 en quartz peut détecter et supporter des températures allant jusqu a un maximum d'environ l3l60C (24000F) seulement.En second lieu, cette isolation, en combinaison avec la sélectivité directionnelle permise par ltouverture 43 de guidage d'ondes thermiques garantit en outre que l'extrémité prismatique 39 ne sera exposée qu'à la chaleur irradiée par les parois intérieures du manchon'et non pas à celle provenant directement des spires de l'enroulement de chauffage 20. Par conséquent, la disposition de la fibre 37 dans l'épaulement arrière 30 non seulement préserve cette fibre contre une chaleur exagérée, mais évite également qu'elle transmette optiquement des valeurs de températures élevées erronées à partir des spires de l'enroulement 20.En troisième lieu, l'espacement longitudinal entre l'enroulement de chauffage 20 et 1'ouverture conique 43 de guidage d'ondes de l'épaulement -arrière 30 permet à l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37 en quartz de recevoir la chaleur rayonnante provenant seulement d'une section longitudinale du manchon. qui a été chauffée par l'enroulement de chauffage 20 et qui, n'est pas, grâce à la disposition adoptée, directement exposée à oelu#i-ci. Ceci augmente encore la précision procurée par l'invention, étant donné que l'espacement de l'ouverture 43 de ltépaule- ment arrière 30 du mandrin 3 permet de voir uniquement la chaleur rayonnante engendrée par une section longitudinale chauffée d'un manchon à la suite du chauffage et non pas la chaleur rayonnante qui est émise par les spires de l'enroulement chauffant 20 et qui est simplement réfléchie par la paroi intérieure du manchon. Bien que l'invention pourrait être mise en oeuvre pour une grande diversité de distances longitudinales entre l'extrémité proximale des spires de l'enroulement 20 et le centre de l'ouverture conique 43, cet espacement longitudinal est de préférence choisi de manière que, si le dispositif de chauffage 1 est utilisé pour effectuer l'opération de brasage en deux étapes mentionnée précédemment, l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37 en quartz se trouvera alignée à peu près avec le centre de la première section longitudinale du manchon chauffé (par rapport à l axe longitudinal du manchon) quand le dispositif de chauffage 1 a été positionné de nouveau de manière à appliquer une chaleur de brasage à une seconde section longitudinale de la combinaison manchon/tube qui:comprend la bague précitée de matière de brasage. Cet espacement longitudinal entre ltextrémité proximale des spires de l'enroulement 20 et le centre de l'ouverture conique 43 permet à l'opérateur d'explorer la première section longitudinale chauffée de la combinaison manchon/tube tout en effe-ctuant la fusion de la bague d'alliage de brasage, ce qui supprime la nécessité d'une opération distincte "d'exploration" au cours de laquelle la fibre "lit" la température de la première section longitudinale chauffée, tandis que l'enroulement de chauffage 20 continue de chauffer la combinaison manchon/tube le bng d'une section qui ne constitue pas le joint brasé voulu. En se référant maintenant aux figures 2, 3B and 3C, on voit que la fibre 37 est de préférence disposée dans une gaine tubulaire 44a formée d'une matière résistante à la chaleur et inoxydable, comme par exemple l'acier inoxydable. Comme indiqué sur la figure 3C, cette gaine tubulaire 44a s'étend sur toute la longueur d'un alésage 34b de l'une des pièces isolantes semi-cylindriques 61b du dispositif connecteur 55. Cette gaine 44a contribue à aligner et à protéger la fibre délicate 37 en quartz à la fois pendant le montage et le démontage du dispositif de chauffage. Comme on peut mieux le voir sur les figures 2, 3B et 3C, la gaine 44a est disposée de façon coulissante dans un élément tubulaire 44b d'alignement qui s'étend entre l'épaulement annulaire 53 formé dans l'épaulement arrière 30 du mandrin de chauffage 3 et l'extrémité proximale de l'alésage 34b de la pièce isolante semi-cylindrique 61b. L'élément tubulaire 44b d'alignement contribue à aligner convenablement les alésages 34a et 34b qui logent la fibre et que comporte le mandrin de chauffage 3 et la pièce semicylindrique 61b, respective ment, pendant l'assemblage du dispositif de chauffage 1. L'élément 44b empêche en outre la gaine 44a de la fibre de racler la paroi des alésages 34a et 34b lorsque l'on insère la fibre 37 dans le mandrin de chauffage 3, ce qui pourrait avoir pour effet que des particules de nitrure de bore bloquant la lumière soient recueillies sur l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37. Les figures 7A, 7B et 7C illustrent le procédé préféré de l'invention, procédé dans lequel le dispositif de chauffage 1 est utilisé pour créer un joint brasé étanche aafluides entre un tube 70 d'échange de chaleur, en Inconel (marque déposée) et du type utilisé dans les générateurs de vapeur d'eau des centrales nucléaires et un manchon de renforcement 72 en Inconel que l'on dispose concentriquement à l'intérieur du tube 70. Il convient de remarquer tout d'abord que tels manchons 72 sont normalement dilatés par voie hydraulique à leurs deux extrémités avant l'opération de brasage afin qu'un assemblage à frottement sans jeu soit obtenu entre les extrémités du manchon 72 et la paroi intérieure du tube 70 en cours de réparation.De tels manchons 72 comprennent aussi normalement une bague d'alliage et de brasage autour de chacune des extrémités dilatées de telle sorte que des joints brasés étanches aux fluides puissent être formés aux deux extrémités de la combinaison résultante manchon/ tube après l'achèvement de l'opération de brasage. Toutefois, pour éviter une prolixité inutile, on ne donnera une description détaillée du procédé de brasage préféré de l'invention uniquement en ce qui concerne la manière selon laquelle l'appareil de chauffage 1 est utilisé pour braser un joint entre l'extrémité distale ou extrémité supérieure du manchon 72 et le tube 70, étant entendu que l'on procède aussi aux mêmes opérations à l'extrémité inférieure ou extrémité proximale du manchon 72 et du tube 70. Au cours de la première phase du procédé, on utilise une tige de positionnement 69 en Nylon pour positionner par coulissement l'enroulement de chauffage 20 du dispositif de chauffage 1 en un point adjacent à une section longitudinale S1 de la combinaison manchon/ tube qui est voisine, mais ne fait pas partie, de la section 52 du manchon 72 qui comprend l'évidement annulaire 76 ou réservoir de brasage où se trouve la bague précitée d'alliage de brasage 78. Quand le dispositif de chauffage 1 a été positionné convenablement à l'aide de la tige de positionnement 69 en Nylon en un point adjacent à la section 52, on alimente initialement l'enroulement de chauffage 20 pendant un certain temps et à un niveau de puissance jugé suffisant pour dilater thermiquement le tube 70 entourant le manchon 72 le long de la section longitudinale S1. Les temps initiaux et les puissances de sortie utilisées au cours de la première phase du procédé de brasage sont des quantités que l'on déduit normalement de façon empirique et que l'on obtient en faisant la moyenne des niveaux des puissances et des temps d'alimentation qui donnent effectivement une dilatation thermique du tube dans la région longitudinale S1.Bien que ces temps varient avec les conditions, la demanderesse a constaté que lorsque l'enroulement 20 fonctionne à un niveau de puissance de 1000 watts, il faut environ un temps de maintien de trois minutes pour effectuer la dilatation voulue dans un- tube d'échange de chaleur en Inconel. Si le tube 70 est bloqué ou retenu entre les plaques tubulaires et les plaques de support du générateur de vapeur d'eau de manière telle qu'il soit incapable de se dilater dans le sens longitudinal en réponse à la chaleur appliquée par le dispositif de chauffage 1, il se dilate radialement le long de sa section longitudinale S1 de la manière illustrée sur la figure 7A. Après que le temps moyen nécessaire pour effectuer une dilatation thermique du tube dans la région S1 s'est écoulé, l'opérateur fait alors glisser le dispositif de chauffage 1 davantage vers le haut dans la combinaison manchon/tube jusqu a ce que l'enroulement de chauffage 20 soit adjacent à la section longitudinale S2 du manchon, comme illustré sur la figure 7B. Ce déplacement a pour conséquence d'aligner l'ouverture conique 43 disposée radialement et menant à l'extrémité 39 de la fibre 37 en quartz avec approximativement le centre de la section S1 du manchon qui a été chauffé au cours de la première phase du procédé de brasage.Ceci se traduit par un balayage"de température, comme représenté sur la figure 8, où la température s'élève rapidement puis tombe. La pointe de température à la lecture instantanée de la température à l'endroit de la section chauffée S1. Comme il apparaît de façon évidente d'après toutes les diverses figures, la section longitudinale S2 de la combinaison manchon/tube comprend l'évidement annulaire 76 qui agit comme un réservoir vis-à-vis de la bague d'alliage de brasage 78 qui entoure le manchon 72 à cet endroit. Pendant que l'enroulement de chauffage 20 du dispositif de chauffage 1 continue à chauffer la section longitudinale 82, l'extrémité prismatique 39 de la fibre 37 en quartz continue de transmettre la radiation provenant de la paroi chauffée du manchon 72 au pyromètre mentionné précédemment. On note alors la température de pointe de la paroi intérieure du manchon 72 de la section S1. On compare la température avec une température minimale qui est déduite de façon empirique~ et à laquelle le manchOn 72 doit être chauffé pour dilater efficacement par voie thermique le tube entourant le manchon dans la section S1. Si la température lue est inférieure à cette température déduite de façon empirique, l'opérateur replace le dispositif de chauffage 1 dans sa position initiale de telle sorte que l'enroulement de chauffage 20 soit replacé en un point adjacent à la section longitudinale 51 de la combinaison manchon/tube. L'opérateur maintient le dispositif de chauffage 1 dans cette position pendant un second laps de temps qui est choisi au préalable et qui est habituellement (bien que non toujours nécessairement) plus court que le laps de temps initial pendant lequel le dispositif de chauffage 1 a été maintenu dans cette première position. On peut facultativement augmenter la puissance de sortie de la bobine de chauffage 20. Toutefois, si la température lue est au moins aussi grande que la température minimale associée au degré voulu de dilatation thermique du tube 70 entourant le manchon 72 le long de la section S1, l'opérateur maintient le dispositif de chauffage 1 dans la seconde position de manière que l'enroulement de chauffage 20 continue d'appliquer une chaleur rayonnante à la section longitudinale S2 de la combinaison manchon/tube.L'opérateur maintient le dispositif de chauffage 1 à cette seconde position pendant un autre laps de temps choisi, qui est déduit de façon empirique et qui est normalement suffisant pour qu'ait lieu la fusion de la bague 78 d'alliage de brasage entre le manchon et le tube et crée un joint de brasage étanche aux fluides et de qualité élevée entre le tube 70 et le manchon 72. Bien que ce second temps de maintien varie avec les circonstances, les auteurs de la présente invention ont constaté qu'il est normalement d'une minute trois-quarts. De toute façon, le second temps de maintien est normalement toujours plus court -que le premier temps étant donné que l'inertie thermique du mandrin de chauffage 3 est surmonté au cours du premier temps de maintien. La figure 7C représente la phase finale du procédé préféré de l'invention, phase au cours de laquelle l'opérateur introduit le dispositif de chauffage 1 davantage dans la combinaison manchon/tube de sorte que l'ouverture conique 43 disposée radialement est alignée approximativement avec le centre de la section longitudinale S2 du manchon 72 qui comprend la bague précitée 78 d'alliage de brasage. Ici encore, la température de pointe de la paroi intérieure de la section S2 du manchon 72 est lue par l'intermédiaire de la fibre 37 en quartz et du pyromètre.Si la température de pointe lue n'est pas au moins égale à une température minimale déduite de façon empirique et associée à un joint de brasage de qualité satisfaisante, l'opérateur fait revenir le dispositif de chauffage 1 dans la seconde position où il est adjacent à la section 52. Le dispositif de chauffage 1 est maintenu dans cette position pendant un laps de temps qui est choisi préalablement et qui est habituellement (mais pas toujours, ici encore) plus court que le laps de temps initial durant lequel l'enroulement de chauffage 20 a été placé en un point adjacent à la section S2 du manchon 72. Ici encore, si on le désire, on peut aussi augmenter la puissance de sortie de l'enroulement de chauffage 20. Toutefois, si la température lue par l'intermédiaire de la fibre 37 en quartz indique que l'intérieur du manchon, le long de la section longitudinale S2, est égal ou supérieur à la température minimale voulue, on extrait complètement le dispositif de chauffage 1 de la combinaison manchon/tube. Dans aucun cas, on n'enlève le dispositif de chauffage tant que la température lue à partir de la fibre 37 en quartz n'indique pas que le manchon 72 a été chauffé à une température suffisante dans les deux sections longitudinales S1 et S2 de manière que soient achevées de façon satisfaisante à la fois la phase de dilatation thermique et la phase de brasage du procédé. Le repositionnement du dispositif de chauffage 1 en un point adjacent aux sections S1 et S2 est répété autant de fois qu'il est nécessaire pour que l'on obtienne ces températures minimales voulues. REVENDICATIONS 1. Dispositif de chauffage (1) pour appliquer de la chaleur au droit d'une section longitudinale choisie de l'intérieur d'un conduit (7?) > ce dispositif de chauffage comprenant un mandrin de chauffage (3) que l'on peut insérer de façon coulissante dans ledit conduit et étant caractérisé par un moyen pour diriger, pendant l'utilisation, un courant de gaz inerte dans l'espace compris entre ledit mandrin de chauffage (3) et l'intérieur dudit conduit afin de purger cet espace de l'oxygène atmosphérique ambiant. 2. Dispositif de chauffage selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit mandrin de chauffage (3) comprend un élément chauffant monté sur sa surface extérieure et au moins un alésage pour diriger ledit courant'de gaz dans l'espace compris entre le conduit et la surface extérieure du mandrin afin d'empêcher ltoxy- dation de la surface extérieure précitée. 3. Dispositif de chauffage selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend; en outre, un mandrin de support (75) comportant un moyen de centrage (130) pour centrer à l'intérieur du conduit ledit mandrin de chauffage par rapport à la section transversale dudit conduit. 4. Dispositif de chauffage selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre, un mandrin de support (75) et un moyen de serrage (77) pour fixer de façon amovible ledit mandrin de chauffage audit mandrin de support. 5. Dispositif de chauffage selon la revendication 2, caractérisé par le fait que ledit élément de chauffage est un enroulement (20) qui est constitué d'un fil formantrésistance ïectrique et qui est divisé en une pluralité de sections d'enroulement espacées pour engendrer une configuration uniforme de flux de chaleur le long de l'axe longitudinal de la partie centrale du mandrin de chauffage. 6. Dispositif de chauffage selon la revendication 3, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre, un mandrin de support (75) comportant un moyen qui permet d'espacer concentriquement ledit mandrin de chauffage à l'intérieur dudit conduit et qui comprend au moins deux ensembles élastiques de galets. 7. Dispositif de chauffage selon la revendication 6, caractérisé par le fait que ledit élément formant résistance électrique comprend au moins deux fils conducteurs (26a, 26b) et qu'un dispositif connecteur (55) est présent pour connecter de façon séparable lesdits conducteurs à un réceptacle (210) se trouvant dans ledit mandrin de support. 8. Dispositif de chauffage selon la revendication 7, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre, un moyen de serrage (77) pour fixer de façon séparable le mandrin de chauffage (20) au mandrin de support (75). 9. Dispositif de chauffage selon la revendication 1, comprenant un élément de chauffage et un détecteur (42) de chaleur pour détecter la température de la surface intérieure dudit conduit, le dispositif susvisé étant caractérisé par un moyen pour isoler thermiquement le détecteur de chaleur vis-à-vis de l'élément de chauffage et comprenant un moyen (37) pour coupler de façon thermique sélectivement le détecteur de chaleur à une section du conduit qui est chauffée. 10. Dispositif de chauffage selon la revendication 9, caractérisé par le fait que le mandrin précité est formé de façon prédominante par une substance calorifuge et en ce que ledit moyen pour isoler thermiquement le détecteur de chaleur vis-à-vis de l'élément de chauffage comprend une partie dudit mandrin. 11. Dispositif de chauffage selon la revendication 9, caractérisé par le fait que ledit moyen servant à coupler thermiquement le détecteur de chaleur à ladite section de conduit comprend une ouverture (43) ménagée dans la partie du mandrin qui isole thermiquement le détecteur de chaleur. 12. Dispositif de chauffage selon la revendication 9, caractérisé par le fait que le détecteur de chaleur comprend une fibre à quartz (37). 13. Procédé pour appliquer de la chaleur à l'intérieur d'un conduit (72) au moyen d'un dispositif de chauffage (1) comportant un mandrin (3), le procédé susvisé étant caractérisé par les phases consistant à insérer le dispositif de chauffage dans le conduit et à appliquer de la chaleur à l'intérieur du conduit tout en purgeant 1 espace entourant le mandrin de chauffage (3) avec un courant de gaz inerte. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que le mandrin (3) est formé d'une matière oxydable et que ledit courant de gaz inerte de purge empêche ledit mandrin de s'oxyder. 15. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que le débit du courant de gaz est compris entre environ 0,141 m3 et 0,283 m3 par heure (5 à 10 pieds cube par heure). 16. Procédé selon la revendication 14, caractérisé par le fait que le gaz inerte utilisé est l'hélium et que ledit courant de gaz de purge augmente ég#alement le transfert de chaleur entre le dispositif de chauffage et le conduit. 17. Procédé selon la revendication 1D, caractérisé par le fait que ledit courant de gaz inerte persiste jusqu a ce que le dispositif de chauffage cesse d'être en fonction. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre, la phase consistant à augmenter le courant de gaz inerte après que le dispositif de chauffage précité a cessé d'être en fonction afin de refroidir ce dispositif de chauffage.