FR 2581661 A1 19861114 FR 8507043 A 19850509 Procédé et installation de coupe par étirage à basse température destiné à la préparation de faisceaux de filaments discontinus. La présente invention est relative à un procédé et à une installation de préparation dtun faisceau de filaments discontinus, notamment d'un faisceau de fibres coupées ayant une longueur de fibres de 20 à 300 mm et une longueur de fibre répartie au hasard, qui est un produit intermédiaire destiné à être utilisé pour préparer des files à partir d'un faisceau de filaments continrs,tel qu'un câble ou un multifilament.Plus particulierement, l'invention est relative à un procédé et à une installation pour préparer un faisceau de filaments discontinw,en disposant successivement une cuve de déshumidification, une cuve de refroidissement munie d'un réfrigérateur et une machine de coupe par étirage, en déshumidifiant un faisceau de filaments continus qui passe et l'air qui accompagne les filaments continus dans la cuve de déshumidification, en cong- lant le faisceau de filaments continus en le mettant en contact avec un milieu maintenu à une température inférieure à -50C dans la cuve de refroidissement disposée en aval de la cuve de déshumidification et en coupant immédiatement les filaments continus respectifs constituant le faisceau en appliquant une force d'étirage et/ou une force de cisaillement au faisceau de filaments continus par la machine de coupe par étirage disposée en aval de la cuve de refroidissement. Le procédé de coupe par étirage sous congé la tion est un procédé dans lequel on coupe des filaments continus quand on prépare un faisceau de filaments discontinus à partir d'un faisceau de filaments continus dans le procédé de filage de câbles, comme décrit dans les demandes de brevets non examinées au Japon, publiées sous les Nos. 58-60021, 58-60022, ou 58-203107. Dans ce procédé de coupe par étirage sous con gélation, comme le montre la courbe traction-allongement représentée à la figure l pour un faisceau de 20 filaments synthétiques acryliques ayant une finesse de 3 deniers (vendu sous la marque Cashmilon), pour certaines températures, la déformation plastique est très petite lorsque l'on coupe par étirage à basse température, et la coupe par étirage est possible au voisinage de la région de déformation élastique. En conséquence, on peut conserver la résistance. et l'allongement des filaments individuels, même après avoir coupé par étirage et la contrainte résiduelle est petite.On peut donc obtenir un faisceau de filaments discontinus ayant un très faible degré de retrait à l'ébullition à 1000C. Si l'on utilise un faisceau de filaments continus dans lequel chaque filament individuel est frisé, les frisures sont conservées même après la coupe par étirage et on peut obtenir un faisceau de filaments discontinus frisés. On conserve ainsi les propriétés physiques du faisceau de filaments continus de départ dans le faisceau de filaments discontinus formé par coupe par étirage. En outre, on peut obtenir par coupe par étirage un faisceau de filaments discontinus ayant un parallélisme excellent dû au fait qu'il provient d'un câble. Comme on le voit par la description ci-dessus, le procédé de coupe par étirage sous congélation est avantageux en ce que le degré de retrait est très faible, même après une coupe par étirage, les frisures et les propriétés physiques telles que la résistance et l'allongement des filaments continus de départ, peu- vent être conservés et comme on peut obtenir un ruban idéal ayant un excellent parallélisme en un stade, on peut abréger considérablement les stades de préparation, en comparaison de ceux des autres procédés classiques de filage. En outre, on lutte contre la formation de noeuds ou de grosseurs, on peut réduire la quantité de déchets sous forme de duvet volant formés lors du stade de filage et on peut améliorer la qualité.De plus, si on effectue la coupe par étirage à des températures basses, on passe d'une rupture ductile à une rupture cassante et la section découpée des filaments individuels a une extrémité acérée coupée en oblique. C'est pourquoi le procédé de coupe par étirage sous congélation est très efficace et a des caractéristiques bien définies. Dans le procédé de coupe par étirage sous congélation, on soumet un faisceau de filaments continus à la coupe par étirage immédiatement après qu'il a passé dans une cuve de refroidissement destinée à le congeler suffisamment. Quand le faisceau de filaments continus exposé à de l'air extérieur et contenant une grande quantité d'eau est suffisamment refroidi en le faisant passer dans la cuve de refroidissement et est ensuite soumis à la coupe par étirage à l'aide d'une machine de coupe par étirage disposée en aval de la cuve de refroidissement, l'eau contenue dans l'air extérieur se condense et se solidifie à des températures basses et se porte sur les filaments individuels respectifs, ce qui entraine un étirage insuffisant, une rupture de certains groupes de filaments et une coupe par étirage qui est inégale. I1 s'ensuit une diminution de la valeur de U en pourcentage du faisceau de filaments discontinus, une diminution du diagramme de fibres coupées et une augmentation de la quantité de déchets sous forme de duvet. La relation entre le point de rosée de l'air déduit de la table de la tension de vapeur saturée et la quantité d'eau par m3 normal d'air dans les conditions normales est représentée à la figure 2. C'est ainsi, par exemple, que quand la température de l'air est de 25 C, l'air se sature avec 26 g de vapeur par m3 normal et que, pour une humidité relative de 65 %, de la vapeur est présente en une quantité correspondant à 17 g/m3 normal environ. La tension de vapeur saturée est extrêmement basse à des températures basses ou extrêmement basses et c'est ainsi, par exemple, que si l'on refroidit de l'air extérieur en-dessous de -800C, pratiquement tous les 17g de vapeur par m3 normal se solidifient. La fibre en soi contient de l'eau à l'intérieur et à la surface et la teneur en eau varie suivant la nature de la fibre et l'atmosphère environnante. En outre, une grande quantité d'eau est souvent contenue en partie dans la fibre pendant le transport. Cette eau a des influences néfastes sur la coupe par étirage sous congélation. Cette eau a une influence néfaste, non seulement sur l'opération de coupe par étirage sous congélation, mais également sur la cuve de refroidissement. En effet, si cette eau pénètre dans la cuve de refroidissement, il se produit du givre de toutes parts dans la cuve de refroidissement. Quand on prolonge la durée de séjour dans la cuve de refroidissement de manière à refroidir le faisceau de filaments continus, et quand des rouleaux tournants sont disposés dans la cuve de refroidissement, le givrage peut provoquer une rotation insuffisante ou inégale. En outre, la rigidité de la fibre augmente aux basses températures et un frottement excessif endommage la surface de la fibre. De plus, du givrage se produit sur la surface d'un évaporateur du congélateur, l'échange de chaleur étant gêné par ce givrage et la capacité de congélation étant réduite. On s'est donc efforcé, suivant l'invention, lorsque l'on effectue le procédé de coupe par étirage sous- congélation, d'enlever l'eau pénétrant dans le faisceau de filaments continus qui passe, en déshumidifiant le faisceau de filaments continus avant de le refroidir et d'envoyer à la cuve de refroidissement un faisceau de filaments continus ayant une très faible teneur en eau. On a fait à cet égard diverses recherches qui ont abouti à l'invention. L'invention vise donc un procédé et une installation de coupe par étirage à basse température dans lesquels on prévient la diminution de la valeur de U en % et de la qualité d'un faisceau de filaments discontinus,qui sont dues à une coupe par étirage inégale lors du stade de coupe par étirage, en enlevant l'eau contenue dans un faisceau de filaments continus par déshumidification, la dégradation du diagramme de fibres coupées étant éliminée et un faisceau de filaments discontinus ayant une excellente qualité pouvant être préparé d'une manière stable pendant longtemps. On peut y parvenir, suivant l'invention, par un procédé de préparation de faisceaux de filaments discontinus qui consiste à appliquer une force d'étirage et/ou une force de cisaillement à un faisceau de filaments continus pour couper par étirage des filaments individuels constituant le faisceau de filaments continus, de l'eau contenue dans le faisceau de filaments continus qui passe et de l'eau contenue dans l'air qui accompagne les filaments continus étant enlevée à l'avance, le faisceau de filaments continus étant ensuite placé au contact d'un milieu maintenu à une température inférieure à -5 C et, pour le congeler et, immédiatement ensuite, à couper par étirage le faisceau de filaments continus. Suivant l'invention, on effectue ce procédé de coupe par étirage en utilisant une installation de coupe par étirage à basse température destinée à la préparation en continu d'un faisceau de filaments discontinus, en faisant passer un faisceau de filaments continus dans une cuve de déshumidification, dans une cuve de refroidissement munie d'un réfrigérateur et dans une machine de coupe par étirage qui sont disposées successivement, la cuve de déshumidification étant une cuve capable de déshumidifier l'air contenu dans le faisceau de filaments continus de manière que le point de rosée devienne inférieur à -50C, la cuve de refroidissement étant une cuve capable de congeler le faisceau de filaments continus à une température inférieure à -50C et la machine de coupe par étirage étant une machine susceptible de couper par étirage le faisceau de filaments continus à basse température. Au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple la figure 1 représente une courbe de variation de la traction en fonction de l'allongement, pour un faisceau de 20 filaments synthétiques acryliques ayant une finesse de 3 deniers (vendu sous la marque Cashmilon) la figure 2 est un graphique illustrant la va 3 riation de la quantité d'eau par m3 normal d'air dans les conditions normales en fonction du point de rosée de l'air déduit de la table des tensions de vapeur saturée la figure 3 est un graphique illustrant la variation de la région de déformation plastique, obtenue à partir de la courbe de variation de la traction en fonction de l'allongement de la figure 1, en fonction de la température de coupe (I), représentant la variation observée dans le faisceau de filaments de la figure 1 et (II) la variation observée dans un faisceau de fibres acryliques de type à faible allongement (vendu sous la marque Cashmilon) la figure 4 est un diagramme typique illustrant le gradient de température entre l'air extérieur et une partie isolant de la chaleur de la cuve de refroidissement ;; la figure 5 est un graphique illustrant la variation de capacité de congélation que l'on peut obtenir dans la cuve de refroidissement en fonction de la grosseur des mailles d'un tamis disposées dans un passage de circulation de l'atmosphère de la cuve de refroidissement la figure 6 est un graphique illustrant la diminution de la capacité de congélationJqui qui est pro- voquée quand de l'air extérieur est envoyé dans la cuve de refroidissement la figure 7 est une vue en élévation représentant un mode de réalisation de l'installation de coupe par étirage à basse température suivant l'invention la figure 8 est une vue représentant la cuve de refroidissement en détail, la figure 8A étant une vue en coupe longitudinale et la figure 8B une vue en coupe latérale la figure 9 est une vue en coupe longitudinale d'un palier ou d'un rouleau tournant à brides la figure 10 est un schéma illustrant un mode de réalisation de la cuve de déshumidification de type à chauffage, la figure 10A étant une vue en coupe longitudinale et la figure lOB une vue en coupe latérale ; la figure 11 est un schéma illustrant un mode de réalisation de la cuve de déshumidification de type à refroidissement, la figure 11A étant une vue en coupe longitudinale et la figure 11B une vue en coupe latérale ;; la figure 12 est une vue en élévation d'un mode de réalisation de l'installation de coupe par étirage à basse température, comprenant la cuve de déshumidification de type à chauffage représentée à la figure 10 et la cuve de déshumidification de type à refroidissement représentée à la figure 11 en combinaison ; la figure 13 est une vue en coupe longitudinale illustrant en détail la cuve de coupe par étirage à basse température ;; la figure 14 est un schéma illustrant un mode de réalisation de l'installation de coupe par étirage à basse température dans laquelle est prévue une cuve de remplacement d'air sec la figure 15 est un schéma représentant un mode de réalisation de la cuve de remplacement, la figure 15A étant une vue en coupe longitudinale et la figure 15B une vue en coupe latérale la figure 16 est un schéma d'un autre mode de réalisation de la cuve de remplacement, la figure 16A étant une vue en coupe longitudinale, la figure 16B une vue en coupe latérale et la figure 16C une vue en plan représentant une plaque poreuse disposée endes sous de deux barres dans la cuve de remplacement la figure 17 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation de la cuve de remplacement la figure 18 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation de la cuve de remplacement la figure 19 est,une vue en élévation d'fun mode de réalisation de l'installation pour effectuer le processus de refroidissement à stades multiples suivant la présente invention la figure 20 est un schéma illustrant une variante de la cuve de refroidissement, la figure 20A étant une vue en coupe longitudinale et la figure 20B une vue en coupe latérale les figures 21A et 21B représentent un mode de réalisation de l'installation automatique de dEgi- vragewdans lequel le tamis représenté à la figure 21 est devenu un tamis tournant les figure 22A et 22B représentent une variante dans laquelle un dispositif électrique de dégivrage est disposé dans la partie inférieure de la cuve de refroidissement ; et la figure 23 est une vue en élévation illustrant un mode de réalisation de l'installation1 qui convient pour effectuer le procédé suivant l'invention dans lequel sont agencés en combinaison une cuve de remplacement d'air sec, un systeme de refroidissement à étages multiples, un système de dégivraet une cuve de coupe par étirage à basse température. Suivant l'invention, on effectue une déshumi- dification en faisant passer un faisceau de filaments continus dans une cuve de déshumidification ayant une ouverture d'alimentation et une ouverture d'enlèvement. Comme procédé de déshumidification, on peut adopter un procédé suivant lequel on chauffe et on sèche le faisceau de filaments continus, un procédé suivant lequel on effectue la déshumidification par refroidissement, un procédé suivant lequel on fait passer le faisceau de filaments continus à travers un adsorbant adsorbant l'humidité par voie chimique, tel qu'un gel de silicewou un adsorbant adsorbant l'humidité par voie physique, et un procédé suivant lequel on fait passer le faisceau de filaments continus dans un gaz sec. On peut adopter également en combinaison un procédé dans lequel une mise sous vide est effectuée dans une certaine mesure. La durée de déshumidification diffère suivant la nature de la fibre, le procédé de chargement et le procédé de déshumidification, mais on préfère en général que la durée de déshumidification soit de 1 à 15 minutes environ. Le procédé suivant lequel on met le faisceau de filaments continus en contact avec un gaz déshumidifiant n'est pas particulièrement déterminant. On peut mettre le faisceau de filaments continus en contact avec le milieu ou on peut le faire passer dans une atmosphère gazeuse. I1 vaut mieux effectuer la déshumidification en plusieurs stades et on peut combiner plusieurs procédés de déshumidification, de manière à augmenter l'efficacité de la déshumidification. C'est ainsi, par exemple, qu'on préfère un procédé dans lequel la cuve de déshumidification est subdivisée en au moins deux chambres, la déshumidification étant effectuée par un dispositif de chauffage à rayonnement infrarouge ou par un dispositif semblable dans la première chambre et le faisceau de filaments continus passant à travers un adsorbant ou étant refroidi pour effectuer la déshumidification dans la seconde chambre. En effectuant la déshumidification de la manière indiquée ci-dessus, on réduit la teneur en eau du faisceau de filaments continus à un niveau correspondant à un point de rosée inférieur au point de refroidissement adopté dans la cuve de refroidissement. Si la température de refroidissement est extrêmement basse, il est difficile de diminuer la teneur en eau à un niveau correspondant à un point de rosée inférieur à cette température de refroidissement extrêmement basse. Mais, comme on le voit à la figure 2, la teneur en eau correspondant au point de rosée de -400C est très basse et n'est pas sensiblement différente de la teneur en eau de l'air ayant un point de rosée inférieur à -400C. C'est pourquoi, bien que l'on préfère que la teneur en eau du faisceau de filaments continus soit aussi faible que possible, on préfère en général effectuer la déshumidification jusqu'à ce que la teneur en eau du faisceau de filaments continus soit réduite à un niveau correspondant à un point de rosée inférieur à -400C.Par cette déshumidification, on peut éliminer toute inégalité partielle lors de la coupe par étirage due à la solidification de l'eau et on peut obtenir un faisceau de filaments discontinus ayant une bonne valeur de U % du ruban et un bon diagramme de fibres coupées. En plus de la déshumidification mentionnée ci-dessus du faisceau de filaments continus, on effectue dans la cuve de déshumidification une déshumidification de l'air accompagnant le faisceau de filaments continus qui passe, pour empêcher toute entrée d'air dans la cuve de refroidissement et toute condensation et solidification de l'eau, ce qui empêche tout dommage des filaments par rotation insuffisante des rouleaux tournants et par une diminution de la capacité de congélation due au givrage dans un évaporateur.Ces effets fonctionnels permettent d'effectuer une coupe par étirage sous congélation en continu, d'une manière stable, pendant longtemps et les effets de l'invention sont encore améliorés. Quand on tire et coupe une fibre, on engendre en général de la chaleur. Là ou se produit une déformation élastique quand du travail est appliqué à la fibre, ce travail est emmagasiné sous forme d'énergie potentielle, mais si la déformation se poursuit et si la déformation plastique commence, ce travail est transformé en énergie calorifique et il s'ensuit que de la chaleur est dissipée. En se reportant à la figure 1, la région de déformation plastique à 200C a une surface définie par a', a, b, b', et ce travail détermine la quantité de chaleur engendrée. Quand on abaisse la température de coupe, cette surface augmente puis diminue et quand la température de coupe est de -1000C, la coupe s'effectue sensiblement dans la région de déformation élastique et la quantité de chaleur engendrée est diminuée de manière déterminante.La figure 3 illustre cette variation de la ré- gion de déformation plastique en fonction de la température de coupe. A la figure 3 (I) représente la variation observée dans le cas du faisceau de filaments représenté à la figure 1, et (II) représente la variation observée dans le cas d'un faisceau de filaments à faible allongement de type Cashmilon. Si l'on effectue la coupe à une température inférieure à un certain niveau dans la région de déformation élastique ou au voisinage de celle-ci, peu de chaleur est engendrée par la coupe par étirage. Si l'on effectue la coupe par étirage en deux ou plusieurs stades, dans le cas des fibres telles que représentées en (II) à la figure 3, la température des fibres s'élève un peu lors de la coupe par étirage lors du second stade, et le degré de retrait après la coupe par étirage est faible. Mais dans le cas des fibres telles que représentées en (I) à la figure 3, si l'on effectue à nouveau la coupe par étirage au second stade, après que de la chaleur a été engendrée en raison du premier stade, comme la température de la fibre est élevée, il s'ensuit une déformation plastique, l'aptitude des filaments individuels au retrait est augmentée et on ne peut pas obtenir un filé ayant un faible degré de retrait. C'est pourquoi, afin de bénéficier de l'intérêt d'une coupe par etirage sous congélation, c'est-à-dire afin de préparer un filé ayant un faible degré de retrait, il est nécessaire que, si de la chaleur est engendrée par la coupe par étirage, cette chaleur soit éliminée aussi rapidement que possible ou il est nécessaire de refroidir à nouveau le faisceau de filaments discontinus là où de la chaleur a été engendrée. C'est pourquoi, lorsqu'on effectue l'invention, il vaut mieux que, dans une machine de coupe par étirage comprenant au moins deux paires de galets de pincementJune cuve de coupe par étirage à basse température munie de moyens de refroidissement, un élément de refroidissement ou une cuve de refroidissement à nouveau soit disposée entrè des paires de galets de pincement.Quand de la chaleur est engendrée par la coupe par étirage, la chaleur est absorbée par cette cuve de coupe par étirage à basse température ou par l'élément de refroidissement, ce qui empêche toute élévation de la température dans le faisceau de filaments, ou le faisceau de filaments discontinus, dans lequel la température a été élevée par la coupe par étirage au premier stade, est refroidi à nouveau dans la cuve de refroidissement et est à nouveau coupé par étirage. On effectue une coupe par étirage à basse température suivant l'invention en faisant passer le faisceau de filaments continus dans une cuve de refroidissement ayant une ouverture de chargement et une ouverture d'enlèvement. Pour ce refroidissement, on peut utiliser tout milieu capable de fournir une température inférieure à -50C, de préférence une température inférieure à -200C, tel que de l'azote liquide, de l'hélium liquide, de la neige carbonique, un gaz à basse température (habituellement de l'air) obtenu dans un congélateur, un liquide à basse température et un solide à basse température. Quand on effectue le procédé à l'échelle industrielle, il vaut mieux, du point de vue du coûtlutiliser un congélateur qui peut être mis en oeuvre en n'importe quel endroit.C'est pourquoi, suivant la présente invention, l'utilisation d'un congélateur pour le refroidissement est une condition préalable. C'est ainsi, par exemple, qu'on utilise un congélateur dans lequel est constitué un évaporateur ou que le faisceau de filaments continus passe dans une cuve de refroidissement reliée à une chambre, ayant en son sein un évaporateur, par l'intermédiaire d'un conduit ou autre élément semblable, de manière à appliquer de l'air froid au faisceau de filaments continus, ou que le faisceau de filaments continus est mis en contact avec un objet refroidi à basse température, ce qui effectue le refroidissement.Au moins une paire de galets de pincement ou de fentes sont formés de chaque cbté de l'ouverture de chargement et de l'ouverture d'enlèvement du faisceau de filaments continus et on fait en sorte que de l'air froid de la cuve de refroidissement ne puisse fuir ou que de l'air extérieur ne puisse entrer, en sorte que la température de la cuve est maintenue constante. Le faisceau de filaments continus utilisé pour effectuer l'invention est un faisceau de filaments tel qu'un câble ou un multifilament ayant un denier de monofilament de 0,1 à 100 et un denier total de 30 à 2.000.000. Comme fibres on peut mentionner des fibres synthétiques telles que des fibres polyacryliques, des fibres polyester et des fibres polyamide et des fibres régénérées telles que la rayonne et de la fibre cuproammoniacale. On décrira maintenant l'invention en détail en se référant aux modes de réalisation de l'installation de coupe par étirage à basse tempérautre illustrés aux dessins annexés. A la figure 7, représentant un mode de réalisation de l'installation suivant l'invention, le numéro de référence 1 représente un faisceau semblable à un câble de filaments continus frisés en une fibre synthétique acrylique (vendue sous la marque Cashmilon) ayant un denier de monofilament de 6et un denier total de 600.000. Dans une machine d'étirage B, le câble 1 est coupé par étirage et est recoupé par étirage, alors qu'il passe dans une paire de galets de pincement 2,dans une autre paire de galets de pincement 3 et encore dans une autre paire de galets de pincement 4, avec formation-d'un ruban 61 qui est un faisceau de filaments discontinus. Une cuve de refroidissement A, destinée à refroidir le câble 1, est disposée en amont de la machine de coupe par étirage B.Le pourtour de la cuve de refroidissement A est recouvert d'un matériau thermiquement isolant 6 afin de maintenir à l'intérieur une atmosphère à basse température. Une cuve de déshumidification C est disposée en amont de la cuve de refroidissement A. Deux galets de pincement 7 sont disposés de manière à constituer une ouverture d'enlèvement pour le câblé 1 dans la cuve de déshumidification C, et une entrée 8 pour le câble 1 est formée de manière à ce qu'elle ait la forme d'une fente. Un dispositif de chauffage 26par rayonnement infrarouge est constitué dans la cuve de déshumidification C afin de chauffer le câble 1 pendant qu'il passe dans la cuve de déshumidification C et d'enlever l'eau contenue dans le câble 1 sous la forme de vapeur d'eau par une ouverture d'évacuation 27, ce qui effectue la déshumidification.Dans le mode de réalisation représenté à la figure 7, une cuve de coupe par étirage à basse température D est disposée entre les galets de pincement 2 et les galets de pincement 3 dans la machine de coupe par étirage B. Cette cuve D est recouverte d'un matériau 6 thermiquement isolant et est fermée par les galets de pincement 2 et par les galets de pincement 3. Dans le cas du câblé initial dans lequel la chaleur engendrée par la coupe par étirage est particulièrement prononcée, cette cuve exerce une fonction positive de refroidissement afin d'enlever rapidement la chaleur engendrée par une coupe par étirage. Le câble I subit une force d'étirage et/ou une force de cisaillement entre les galets 2 et les galets 3 et entre les galets 3 et les galets 4 et le câble 1 est coupé pour former un ruban 61.Le ruban 61 passe dans un rouleau 9 d'accumulation et est enroulé et est mis dans une boite 10 par un enrouleur F. Une unité de congélation est constituée dans une zone E en vue de fournir un milieu de refroidissement qui est nécessaire pour la coupe par étirage. La figure 8 est un schéma illustrant la cuve de refroidissement A d'une manière détaillé, la figure 8A étant une vue en coupe longitudinale et la figure 8B une vue en coupe latérale. On fait serpenter le câble 1 dans la cuve de refroidissement A par plusieurs rouleaux tournants 11 à brides et on envoie le câble par une paire de galets de pincement 5 et par une paire de galets de pincement 2 de la machine de coupe par étirage. L'ouverture de chargement et l'ouverture d'enlèvement de la cuve de refroidissement A sont fermées par les galets de pincement 5 et par les galets de pincement 2 respectivement.Dans un passage 12 de la cuve de refroidissement A1où circule une atmosphère, sont disposés un évaporateur 13 relié au congélateur, un dispositif de chauffage 14 pour ajuster la température et pour effectuer le dégivrage de la cuve de refroidissement A et un ventilateur d'alimentation en air 15. Une atmosphère à basse température refroidie par l'évaporateur 13 est envoyée dans la cuve depuis l'intérieur du passage de circulation 12, par le ventilateur 15 et par une plaque distributrice 20. Le numéro de référence 16 représente un moteur d'entraînement du ventilateur. L'atmosphère dans la cuve, qui s'écoule en direction de la flèche (viii) vient frapper le câble 1 et le refroidit, et l'atmosphère est aspirée par une ouverture d'aspiration 17 ménagée dans la cuve et circule suivant la direction de la flèche (lux). Un filtre 18 est fixe à l'ouverture d'aspiration 17 de manière à ce que du déchet constitué de duvet volant ou de la poussière n'adhère pas à l'évaporateur. La figure 10 illustre la cuve de déshumidifi- cation d'une manière détaillée, la figure lOA étant une vue en coupe longitudinale et la figure 10B une vue en coupe latérale. On fait serpenter le câble 1 dans la cuve de déshumidification C par un rouleau23 tournant à brides et on l'envoie à l'intérieur de la cuve de déshumidification C par une paire de galets de pincement 7 disposés sur une ouverture d'enlèvement de la cuve de déshumidification C. Une entrée 8 de la cuve de déshumidification est conformée en fente. Un dispositif de chauffage 26 par rayonnement infrarouge, ou un dispositif semblable est constitué dans la cuve de déshumidification C afin de chauffer le câble 1 passant dans la cuve et l'air extérieur accompagnant le cible 1, de manière à enlever l'eau contenue dans le câble et dans l'air extérieur qui l'accompagne sous forme de vapeur d'eau qui sort par une ouverture d'évacuation 27, ce qui permet d'effectuer la déshumidification. L'évacuation est effectuée par un ventilateur d'évacuation 28. Le numéro de référence 21 représente un ventilateur pour la circulation dans la cuve, et la flèche 22 indique le sens d'écoulement de l'air. On commande la déshumidification de manière à ce que le point de rosée de l'atmosphère entre les galets de pincement 7 et les galets de pincement 5 soit inférieur à -5 C. Le type de la cuve de déshumidification n'est pas particulièrement déterminant pour autant que la déshumidification soit effectuée avec un rendement élevé et c'est ainsi, par exemple, qu'on peut effectuer la déshumidification en refroidissant, comme représenté à la figure 11, figure dans laquelle la figure llA est une vue en coupe longitudinale et la figure 11B est une vue en coupe latérale suivant la ligne Y-Y' de la figure llA. Dans cette cuve de déshumidification G, des ouvertures d'entrée et de sortie pour le câble 1 sont fermées par une paire de galets de pincement 30 et par une paire de galets de pincement 31 respectivement.La cuve de déshumidification G est reliée à des appareillages de refroidissement et de déshumidification H et I, et en refroidissant le câble 1 par les appareils de refroidissement et de déshumidification H et I, on enlève l'eau qui s'introduit lors du passage du câble 1. Un évaporateur 32 relié au réfrigérateur, un dispositif de chauffage 33 pour régler la température et pour dégivrer la cuve de refroidissement et de déshumidification et un ventilateur 34 pour aspirer de l'eau sont disposés à l'intérieur des appareils de refroidissement et de déshumidification H et I et le câble 1 et l'air qui est introduit sont déshumidifiés en givrant l'évaporateur 32 par de l'eau introduite.Quand on effectue la déshumidification suivant ce procédé, si on effectue l'opération pendant longtemps, la capacité de déshumidification de l'évaporateur 32 est réduite. Pour pallier cet inconvénient il est prévu, suivant l'invention, deux jeux d'appareils de refroidissement et de déshumidification H et I qui sont mis , en fonctionnement en alternance. Le fonctionnement en alternance est effectué en tournant la cuve de déshumidification G de lao0. A la figure 11, les ouvertures d'entrée et de sortie 37 et 38 de la cuve de déshumidification G sont reliées à des ouvertures d'entrée et de sortie 35 et 36 de l'appareil de refroidissement et de déshumidification H.Au moment de la commutation, on fait tourner la cuve de déshumidification G de 1b00 pour amener les ouvertures d'entrée et de sortie 37 et 38 de déshumidification en colncidence avec les ouvertures d'entrée et de sortie 35 et 36 de l'appareil de refroidissement et de déshumidification I. Une plaque de protection 39 est disposée de manière à ce que les ouvertures d'entrée et de sortie 37 et 38 de déshumidification ne soient pas mises en contact avec de l'air extérieur pendant cette rotation de la cuve de déshumidification G. La rotation est effectuée en transmet tant la force d'entraînement à un pignon 40 disposé dans la cuve de déshumidification. Au moment de cette rotation, les appareils de refroidissement et de déshumidification H et I, les galets 30 et 31 d'entrée et de sortie et la plaque 39 de protection sont maintenus fixes.Après la commutation, on fait commencer la déshumidification par l'appareil de refroidissement et de déshumidification I et, en même temps, on dégivre l'appareil de refroidissement et de déshumidification H. Le dégivrage est effectué par un dispositif de chauffage 30 en faisant circuler de l'air chaud sar l'ouverture d'une vanne 41. En outre, une ouverture d'évacuation 42 est ouverte de manière que de la vapeur d'eau soit évacuée de l'appareil de refroidissement et de déshumidification H. On notera que la partie hachurée à la figure 11 indique un matériau thermiquement isolant. La figure 12 représente un mode de réalisa- - tion dans lequel la cuve de déshumidification C représentée à la figure 10 est associée à la cuve de déshumidification G représentée à la figure 11 pour augmenter encore l'efficacité de la déshumidification. Après avoir passé dans le système de déshumidification, le câble 1 est refroidi en continu dans la cuve de refroidissement A et est ensuite transformé en un ruban 61 en étant coupé par étirage dans la machine de coupe par étirage B. La figure 13 est un schéma illustrant en détail la cuve de coupe par étirage à basse température. Un dispositif de refroidissement 51 dans lequel circule un milieu de refroidissement et un ventilateur 52 d'alimentation en air sont disposés en-dessous d'une plaque de refroidissement 50 dans la cuve et l'atmosphère de la cuve est mise en circulation, tout en étant refroidie. La vitesse linéaire des galets de pincement 3 est plus grande que celle des galets de pincement 2 et une charge convenable est appliquée par une pression hydraulique ou par un moyen semblable, et le faisceau de filaments est coupé par étirage entre deux paires de galets de pincement pour former un faisceau de filaments discontinus, c'est-à-dire un ruban 61.La température de la cuve est détectée par une extrémité de détection de température d'une résistance en platine ou d'unthermocouple disposé au voisinage des galets de pincement 2 ou 3 à l'arrière du dispositif de refroidissement 51 ou en un autre emplacement. Quand on coupe par étirage un cable, il se forme généralement des déchets de duvet volant. Si l'on rend étanche la zone de coupe par étirage, les déchets de duvet volant sJaccumulent jusqu'à gêner le fonctionnement en continu et flottent et pénètrent dans le ruban en en diminuant la qualité. Pour pallier cet inconvénient, un filtre 53 est disposé dans le passage de circulation à la partie inférieure de la cuve de coupe par étirage D à basse température, afin de recueillir les déchets de duvet volant. Des brosses 54 sont disposées en-dessous et au-dessus des galets de pincement pour éviter l'enroulement de filaments individuels. Afin d'empêcher l'atmosphère refroidie de la cuve de venir en contact avec de l'air extérieur, les faces latérales des deux paires de galets sont mises en contact étroit avec la paroi intérieure de la cuve par ajustement et une charge convenable est appliquée entre les deux paires des galets supéw rieur s et inférieurs pour produire un contact étroit entre eux. Ensuite, on effectue à nouveau une coupe par étirage entre les galets de pincement 3 et les galets:de pincement 4 en appliquant une force d'éti- rage afin d'ajuster le diagramme des fibres coupées. Afin d'empêcher le faisceau de filaments d'étre réchauffé par de l'air extérieur, il est préférable que l'espace compris entre les galets de pincement 3 et les galets de pincement 4 soit recouvert d'une matière thermiquement isolante. Dans ce cas, on peut effectuer un refroidissement positif. I1 vaut mieux également que chacun des galets 2, 3 et 4 soit composé d'un caoutchouc ou d'une résine ayant une résistance excellente aux basses températures et d'excellentes caractéristiques mécaniques. Les plaques de refroidissement 50 disposées en-dessous et au-dessus du faisceau de filaments, qui est coupé par étirage, sont des plaques constituées d'un métal ayant une excellente conductivité de la chaleur telles que du cuivre ou de l'aluminium, et chaque plaque a des surfaces de contact arrondies et lisses aux deux extrémités pour faire avancer le faisceau de filaments en douceur. La plaque inférieure de refroidissement 50 est fixée à la partie inférieure de la cuve au moyen d'une barre et la plaque supérieure de refroidissement 50 est placée sur le faisceau de filaments qui est coupé par étirage de manière que la plaque de refroidissement 50 se déplace seulement dans la direction verticale. C'est ainsi, par exemple, qu'un trou est ménagé dans la plaque supérieure de refroidissement 50 et qu'une barre passe dans ce trou. En outre, la plaque supérieure de refroidissement 50 peut être en contact positif avec le faisceau de filaments dans une mesure telle que cela ne gêne pas le passage du faisceau de filaments en appliquant une charge à la plaque supérieure de refroidissement 50, par l'intermédiaire d'un ressort. On peut détecter la chaleur engendrée par la coupe par étirage par des extrémités de détection de température disposées en des emplacements choisis sur les plaques de refroidis sement 50 et on peut ajuster la température dans la cuve en fonction de la température détectée.Quand de la chaleur est engendrée par la coupe par étirage, les plaques de refroidissement 50,dont la température s'est élevée, sont refroidies par l'atmosphère à basse température de la cuve et de la chaleur est éliminée rapidement du faisceau de filaments à température élevée qui est en train d'être coupé par étiragelen le plaçant en contact avec un métal ayant une excellente conductivité calorifique. Le numéro de référence 6 représente une matière thermiquement isolante. Un réfrigérateur de type ternaire, capable de fournir une température d'évaporation de -120 C,est constitué dans l'unité de réfrigération E et est relié à l'évaporateur 13 de la cuve de refroidissement A. En outre, les évaporateurs 51 et 32 sont reliés à des réfrigérateurs indépendants respectivement. Suivant un mode de réalisation préféré de l'invention, l'air contenu dans le faisceau de filaments continus est remplacé par un gaz sec. Ce mode de réalisation est caractérisé en ce que de l'air contenu dans un faisceau de filaments continus est remplacé par un gaz sec ayant un point de rosée inférieur à -50C, et ensuite le faisceau de filaments continus est refroidi en continu en le faisant passer dans une atmosphère à basse température maintenue à une valeur inférieure à -5 C,qui est obtenue à partir d'un congélateur, et le faisceau de filaments continus est ensuite coupé par étirage à une température basse. L'installation destinée à être utilisée pour effectuer ce mode de réalisation de l'invention est une installation de coupe par étirage à basse tempé rature destinée à préparer un faisceau de filaments discontinus en coupant par étirage un faisceau de filaments continus et refroidis à une température basse, qui comprend une cuve de remplacement, une cuve de refroidissement et une machine de coupe par étirage disposées successivement suivant le sens d'avancement du faisceau de filaments continus, une ouverture pour envoyer un gaz sec ayant un point de rosée inférieur à -50C étant ménagé-dans la cuve de remplacement, et la cuve de remplacement était toujours emplie du gaz sec, la cuve de refroidissement étant agencée de manière à ce que le faisceau de filaments continus soit refroidi à une température inférieure à -50C par un congélateur. La cuve de remplacement de l'installation de coupe par étirage à basse température suivant l'invention a des ouvertures de chargement et d'enlève ment d'un faisceau de filaments continus, l'air contenu dans le faisceau de filaments continus étant remplacé par de l'air sec pendant que le faisceau de filaments continus passe à l'intérieur de la cuve de remplacement. Au lieu d'air sec, on peut utiliser un gaz sec qui est sans danger s'il fuit dans l'air atmosphérique, tel qu'un gaz d'un liquide pouvant être mis sous forme de gaz à basse température, par exemple de l'azote liquide.Cependant, du point de vue industriel, il est préférable d'utiliser de l'air sec ayant un point de rosée aussi bas que possible, qui est obtenu en déshumidifiant de l'air comprimé et en le faisant passer sur un séchoir de type à congélation ou sur un séchoir de type à absorption et sur un filtre ou un séparateur de buée. On utilise de l'air sec ayant un point de rosée inférieur à la température de refroidissement dans la cuve de refroidissement de manière à ne pas provoquer de condensation dans la cuve de refroidissement, même si l'air sec est envoyé dans la cuve de refroidissement. C'est ainsi, par exemple, que si la température de refroidissement est inférieure à -50C, on peut envoyer de itair sec ayant un point de rosée inférieur à -50C.Si la température de refroidissement est extrêmement basse, il n'est pas si facile d'obtenir de l'air sec ayant un point de rosée inférieur à la température de refroidissement. Mais, comme représenté à la figure 2, la teneur en eau de l'air sec ayant un point de rosée de -40 C est très faible et cette teneur en eau n'est pas tellement différente de celle d'air sec ayant un point de rosée assez bas. En conséquence, bien que l'on préfère que le point de rosée de l'air sec à envoyer soit aussi bas que possible, si on envoie de l'air sec ayant un point de rosée inférieur à -40 t, même si cet air sec est admis dans la cuve de refroidissement, on peut se rendre maître de la quantité d'eau condensée pour que son niveau soit tres bas. L'air sec mentionné ci-dessus est projeté dans la cuve de remplacement et on le fait s1 écouler dans la direction de l'épaisseur du faisceau de filaments continus sous la forme d'une nappe ou a co:ntre-courant du sens d'avancement du faisceau de filaments continus, l'air contenu dans le faisceau de filaments continus étant remplacé par de l'air sec. En outre, on peut disposer des rouleaux tombants dans la cuve de remplacement pour faire en sorte que le faisceau de filaments continus serpente dans la cuve et pour augmenter la durée de séjour dans la cuve, ou on peut disposer une paire de galets de pincement à titre de rouleaux tournants , de manière à exercer un effet d'expression.L'ouverture d'enlèvement du faisceau de filaments continus est fermée par au moins une paire de galets de pincement ou par une fente, de manière à ce qu'une grande quantité de l'air sec envoyé dans la cuve de remplacement ne puisse pas pé nétrer dans la cuve de refroidissement et l'ouverture de chargement du faisceau de filaments continus est relativement ouverte de manière à ce que l'air séché sorte par l'ouverture de chargement et de manière à empêcher l'entrée de l'air extérieur dans la cuve de remplacement Après que de l'air contenu dans le faisceau de filaments continus a été ainsi remplacé par de l'air sec ayant une teneur en eau réduite, on congèle continuellement, d'une manière stable, le faisceau de filaments continus pendant longtemps dans la cuve de refroidissement, tout en se rendant maître du givrage pour qu'il ait un niveau très bas dans les parties de la cuve de refroidissement. Puis on envoiecontinuellemsent le faisceau de filaments continus dans la machine de coupe par étirage et on le coupe par étirage. A chacune des ouvertures de chargement et d'enlèvement du faisceau de filaments continus de la cuve de refroidissement, on empêche tout contact de l'air froid de la cuve de refroidissement avec de l'air extérieur par au moins une paire de galets de pincement ou par une fente. On va décrire maintenant en détail le mode de réalisation mentionné ci-dessus-, en se référant aux dessins annexés. A la figure 14, le numéro de référence 1 représente un faisceau en forme de câble de filaments continus frisés en une fibre synthétique acrylique (vendue sous la marque Cashmilon) ayant un denier de monofilament de 3 et un denier total de 500.000. Le câble 1 est coupé par étirage en un faisceau de filaments discontinus, c'est-à-dire un ruban 61 entre une paire de galets de pincement 2 et une paire de galets de pincement 3 dans une machine de coupe par étirage B. Une cuve de refroidissement A, destinée à refroidir le câble 1, est disposée en amont de la machine de coupe par étirage B, et est contiguë à celle-ci. Dans la cuve de refroidissement A, une ouverture de chargement du câble 1 est fermée par une paire de galets de pincement 5 et une ouverture d'enlèvement est fermée par une paire de galets de pincement 2 de la machine de coupe par étirage B.Le pourtour de la cuve de refroidissement A est recouvert d'un matériau thermiquement isolant 6 et le câble 1 est refroidi coatinuellem,ent en le faisant passer dans la cuve de refroidissement A emplie d'une atmosphère à basse température. Une cuve de remplacement K est disposée en amont de la cuve de refroidissement A. Dans la cuve de remplacement K une paire de galets de pincement 7 sont disposés sur une ouverture d'enlèvement du câble 1 et une entrée 8 pour le câble 1 a la forme d'une fente. La cuve de remplacement K est emplie d'air sec et l'air extérieur contenu dans le câble 1 est remplacé par de l'air sec. Dans ce mode de réalisation, une cuve de coupe par étirage B à basse température est interposée entre la paire de galets de pincement 2 et la paire de galets de pincement 3 de la machine de coupe par étirage.La cuve B est recouverte d'un matériau thermiquement isolant 6 et est fermée par les galets de pincement 2 et par les galets de pincement 3. Le câble 1 est coupé entre les galets de pincement 2 et les galets de pincement 3 par une force d'étirage et/ ou par une force de cisaillement, ce qui forme un ruban 61. Le ruban 61 passe par un rouleau d'accumulation 6 et est bobiné dans une boite 10 par un bobinoir F. Une unité de congélation, destinée à fournir une atmosphère froide nécessaire à la coupe par étirage à basse température, est disposée dans une zone E. La figure 9 représente une portion de palier d'un arbre 70 du rouleau 11 tournant à brides supporté par un bâti 19. Un bâti de structure dans la cuve de refroidissement A est constitué par un jeu de deux bâtis 19 et par l'arbre 70. Dans le rouleau tournant 11 destiné à guider le trajet en méandres du faisceau de filaments, un dispositif de chauffage 72, destiné à empêcher la congélation de la graisse de la boite à paliers 711 est fixé à la partie d'extrémité de l'arbre 70. Le dispositif de chauffage 72 est disposé de manière à ce que, quand la température dans la cuve de refroidissement est abaissée en-dessous de -400C, qui est la limite inférieure de la température applicable au palier, le dispositif de chauffage 72 soit mis en action.Si on utilise pour le rouleau tournant 11 un matériau ayant une bonne résistance aux basses températures et une bonne propriété d'auto-lubrification, tel qu'une résine fluorée ou une résine de polyéthylène de masse moléculaire très élevée, ou si on utilise un palier sec, on peut réduire le poids du palier et on peut utiliser le palier même à une température extrêmement basse. La figure 15 est un schéma illustrant en détail la cuve de remplacement K, la figure 15A étant une vue en coupe longitudinale et la figure 15B une vue en coupe latérale. On fait serpenter le câble 1 dans la cuve de remplacement K par plusieurs rouleaux 73 tournants à brides et on l'enlève de la cuve de remplacement K par une paire de galets de pincement 7 disposés sur l'ouverture d'enlèvement 74 de la cuve de remplacement K. Une entrée 8 de la cuve de remplacement K a la forme d'une fente. Un conduit 75 d'alimentation en air sec est disposé dans la partie basse de la cuve de remplacement K afin d'envoyer de l'air sec ayant un point de rosée inférieur à -5 C suivant le sens d'une flèche (x). Pendant que le câble 1 passe à l'intérieur de la cuve de remplacement K emplie d'air sec, l'air contenu dans le câble 1 est chassé.Comme seule l'entrée 8 est ouverte dans la cuve de remplacement K, si de l'air sec est envoyé dans la cuve de remplacement Kssl'airr après remplacement de l'air contenu dans le câble L, est projeté dans la direction d'une flèche (xi) à partir de la chambre de l'entrée 8, ce qui empêche toute entrée d'air entrainé alors que le câble 1 avance. Le type de cuve de remplacement n'est pas particulièrement déterminant, pourvu que l'air contenu dans le câble 1 soit remplacé par de l'air sec avec une bonne efficacité. C'est ainsi, par exemple, que l'on peut utiliser une.installation telle que représentée à la figure 16, dans laquelle des ouvertures d'entrée et de sortie pour le câble 1 sont fermées par une paire de galets de pincement 82 et par une paire de galets de pincement 83, respectivement, et dans laquelle un conduit 84 d'alimentation en air sec est disposé sur une face et un conduit 85 d'évacuation de l'air sec est disposé sur la face opposée de maniè- re à ce que de l'air sec soit envoyé dans la cuve de remplacement suivant une seule direction. Si on envoie de l'air sec dans le sens de la flèche (x} comme représenté à la figure 16, de l'air sec peut passer à travers le câble 1, suivant la direction de l'épais- seur de celui-ci. Dans ce cas, une plaque 87 ayant de nombreux trous (voir figure 16C) est disposée au voisinage du conduit 84 d'alimentation en air sec pour insuffler de l'air sec sur le câble 1 et remplacer po- sitivement l'air contenu dans le cable 1 par de l'air sec. Si on effectue une aspiration par le conduit 85 d'évacuation, l'efficacité du remplacement est encore augmentée. En outre, on peut utiliser une installation représentée à la figure 17. Dans cette installation, on prévoit plusieurs conduits 84 d'alimentation en air sec et de l'air sec est envoyé dans le sens des flèches (x).Dans la cuve de remplacement K sont ménagées de nombreuses petites fentes 88 et une paire de galets de pincement 83 est disposée à la sortie de la cuve de remplacement K pour fermer la sortie. L'entrée 89 de la cuve de remplacement K est ouverte sous la forme d'une fente. De l'air sec envoyé par les conduits 84 d'alimentation en air sec s'écoule à travers le câble 1, comme indiqué par une flèche (xi), et de l'air sec est projeté de la fente de l'entrée 89 à contre-courant du sens d'avancement du câble 1. Pendant que de flair sec passe à travers le câble 1, l'air contenu dans le câble peut être remplacé par de l'air sec avec une bonne efficacité. On peut encore utiliser une installation telle que représentée à la figure 18. Dans cette installation, plusieurs paires de galets de pincement 90 sont disposées dans la cuve de remplacement K. Une paire de galets de pincement 90 sont des rouleaux à brides et l'air contenu dans le câble l est exprimé par cette paire de galets de pincement 90. La sortie de la cuve de remplacement 90 est fermée par une paire de galets de pincement 83 afin d'empêcher toute entrée d'une grande quantité d'air sec dans la cuve de refroidissement A. L'entrée 89 de la cuve de remplacement K est ouverte sous la forme d'une fente De l'air contenu dans le câble 1, qui a été exprimé comme décrit ci-dessus, est remplacé par de l'air sec fourni par le conduit 84 d'alimentation en air sec avec une bonne efficacité. On va maintenant décrire le procédé de refroidissement suivant un autre mode de réalisation de l'invention. Comme on l'a indiqué jusqu'ici, le procédé de coupe par étirage sous congélation a beaucoup d'avantages. Cependant, ce procédé peut être défectueux en ce que, si une trempe est effectuée au stade de refroidissement, il en résulte un refroidissement inégal et une inégalité de température du faisceau de filaments continus. En raison de ce refroidissement inégal, la variation de retrait entre les filaments augmente et la forme du faisceau de filaments en est affectée.En outresi on effectue la coupe par étirage alors que la température de refroidissement est inégale, il devient impossible d'effectuer la coupe par étirage sous congélation de tous les filaments dans les mêmes conditions et il en résulte une coupe partielle par groupe ou une inégalité de coupe lors du stade de coupe par étirage et la valeur de U % du faisceau de filaments discontinus formé par la coupe par étirage est moins bonne . En outre, la teneur en filaments excessivements longs et en fibres courtes est augmentée non seulement par une coupe par étirage inégale; mais également par une mauvaise coupe, et le diagramme de fibres coupées du faisceau de filaments discontinus est moins bon.En outre, une coupe par étirage sous congélation dans les mêmes conditions devient impossible, en raison de l'inégalité de la température de refroidissement, et la variation de retrait entre les filaments devient excessivement grande. En conséquence, une séparation en continu d'un faisceau de filaments discontinus ayant une uniformité et une qualité excellentes devient difficile et les avantages du procédé de coupe par étirage sous congélation ne sont pas utilisés d'une manière efficace. Le but du présent mode de réalisation est de pallier cet inconvénient. En effet, suivant ce mode de réalisation, il est prévu un procédé de coupe par étirage à basse température, en vue de préparer un faisceau de filaments discontinus en refroidissant un faisceau de filaments continus à une température inférieure à -50C, et en appliquant une force d'étirage et/ou une force de cisaillement au faisceau de filaments continus pour couper par étirage les filaments individuels respectifs constituant le faisceau de filaments continus, le faisceau de filaments continus étant refroidi par stades, suivant son sens d'avancement, et étant ensuite coupé par étirage. Suivant ce mode de réalisation, le refroidissement du faisceau de filaments continus est effectué non pas en trempant d'un coup mais en refroidissant par stades, c'est-à-dire par un refroidissement progressif. En supposant que le refroidissement soitef fectué en N stades et que les températures de refroidissement aux stades respectifs sont T1, T2, . TN, on effectue le refroidissement de manière à satisfaire à -50C > T1 OC > T2 OC > ..... > TN OC On préfère que N soit un nombre assez grand, mais' comme il ressort du fait que l'on utilise des fibres comme matériau thermiquement isolant, la con ductivité thermique des fibres en soi n'est pas grande et c'est pourquoi un nombre N trop grand n'a pas d'importance .En outre, en vue d'une utilisation pratique de l'installation, un nombre N trop grand n'est pas préféré. De plus, dans le cas où la coupe par étirage sous congélation est possible sous une certaine température TOC, il s'établit une relation entre TN et T et c'est pourquoi le nombre de stades N varie également en fonction de TOC. Quand on effectue le refroidissement à l'echel- le industrielle en utilisant un congélateur, le nombre de stades N peut être réglé en fonction de la température qui peut être obtenue facilement par le congélateur. La température que l'on peut obtenir habituellement par un congélateur est comprise entre la température ambiante et une température extrêmement basse de -1200C ou inférieure à cette valeur. Pour obtenir une température extrêmement basse inférieure à -80 C, on utilise habituellement un congélateur ternaire utilisant trois types de milieux réfrigérants. Cependant, si l'on souhaite obtenir une grande capacité de congélation de ce congélateur ternaire, l'équipement et l'énergie nécessaires pour le congélateur deviennent excessivement grand et le procédé perd toute rationalité.C'est pourquoi il vaut mieux qu'au début la charge calorifique soit couverte principalement à une température de refroidissement qui n'est pas inférieure à -3O0C, température qui peut être obtenue relativement facilement par le congélateur,et que la charge du congélateur au stade de refroidissement soit réduite à une température extrêmement basse. Quand la température pour refroidir le faisceau de filaments continus est extrêmement basse, par exemple de -1000C ou inférieure à cette valeur, il vaut mieux effectuer le refroidissement en au moins trois stades, en utilisant un congélateur unitaire, un congélateur binaire et un congélateur ternaire. Les températures de refroidissement des congélateurs respectifs sont déterminées par les températures d'évaporation des milieux réfrigérants utilisés, mais on préfère habituellement que la température de refroidissement du congélateur unitaire soit de -30 C à -4O0C, que la température de refroidissement du congélateur binaire soit de -600C à -8O0C, et que la température de refroidissement du congélateur ternaire soit de -800C à -1000C. Si le faisceau de filaments continus est refroidi suffisamment aux premier et au deuxième stades, et si la charge du congélateur destiné à refroidir à une température extrêmement faible au troisième stade est réduite, on peut effectuer le refroidissement d'une manière rationnelle. Quand on utilise plusieurs congélateurs pour le refroidissement, il vaut mieux effectuer le refroidissement en 2 ou 3 stades en ajustant T1 entre -300C et -4O0C, T2 entre -600C et -800C et T3 entre -800C et -1000C. Ainsi, le faisceau de filaments continus est refroidi d'une manière rationnelle et progressive et prend une température suffisamment basse et le faisceau de filaments continus est chargé de manière continue dans la machine de coupe par étirage. Un exemple de l'installation destinée à être utilisée pour effectuer le procédé de refroidissement suivant le mode de réalisation mentionné ci-dessus sera maintenant décrit en se reportant aux dessins annexés. A la figure 19, le numéro de référence 1 représente un faisceau semblable à un câble de filaments frisés continus en une fibre synthétique acrylique (vendue sous la marque Cashmilon). Le câble 1 est coupé par étirage en un faisceau de filaments discontinus, c'est-à-dire un ruban 61, entre une paire de galets de pincement 2 et une paire de galets de pincement 3 d'une machine de coupe par etirage B. Des cuves de refroidissement AI, AII, et AIII pour refroidir le câble 1 sont disposées successivement en amont de la machine de coupe par étirage B.Une ouverture de chargement du câble 1 dans la cuve de refroidissement AI est fermée par une paire de galets de chargement 4, les cuves de refroidissement AI et AII communiquant l'une avec l'autre par une fente 97 et les cuves de refroidissement AII et AIII communiquant l'une avec l'autre par une fente 98. Une ouverture d'enlèvement dans la cuve de refroidissement AIII est fermée par une paire de galets de pincement 2 de la machine de coupe par étirage B.Les pourtours des cuves de refroidissement AI, AII et AIII sont recouverts d'un matériau thermiquement isolant et le câble 1 est refroidi d'une manière continue en le faisant passer dans ces cuves de refroidissement emplies d'atmosphère à basse température. Les cuves de refroidissement AI, AII et AIII sont reliées à un congélateur unitaire, à un congélateur binaire et à un congélateur ternaire respectivement, et ces congélateurs sont contenus dans une unité de congélateurs E. Les températures dans les cuves de refroidissement peuvent être réglées dans les gammes suivantes Cuve de refroidissement AI : température am biante à 3O0C. Cuve de refroidissement AII : -3O0C à -8O0C. Cuve de refroidissement AIII : -800C à -120 C. Dans l'installation mentionnée ci-dessus, une cuve de coupe par étirage D à basse température est disposée entre les galets de pincement 2 et les galets de pincement 3 de la machine de coupe par étirage B. La cuve D est recouverte du matériau thermiquement isolant 6 et est fermée par les galets de pincement 2 et par les galets de pincement 3 de la machine de coupe par étirage B. Le câble 1 subit une force d'étirage et est découpé en un ruban 61 entre les galets 2 et les galets 3 et entre les galets 3 et les galets 4. Suivant un autre mode de réalisation de l'invention, il est prévu un procédé pour dégivrer une cuve de refroidissement. On va maintenant décrire ce procédé. On introduit un faisceau de filaments continus dans une cuve de refroidissement, à partir de l'entrée de celle-ci, on le fait passer dans la cuve de refroidissement et on le fait sortir par une sortie, le faisceau de filaments continus étant refroidi continuellement . Un congélateur est constitué dans la cuve de refroidissement ou la cuve de refroidissement est reliée par un conduit ou par un élément semblable à une chambre dans laquelle est constitué un évaporateur. Une atmosphère froide circule dans la cuve de refroidissement et vient frapper le faisceau de filaments continus qui passe, ce qui refroidit le faisceau de filaments continus. Si de l'air contenant de l'eau est exposé à une température basse, il est refroidi en peu de temps et la manière dont s'effectue le dégivrage ou les pro priétés du givre diffèrent en fonction de la température. On va maintenant considérer, en se référant à la figure 4, la relation entre l'air extérieur (maintenu à 250C) et la largeur d'isolation thermique isolant la cuve de refroidissement à basse température. Plus simplement, quand la température dans la cuve de refroidissement est de OOC, -20 C ou -7O0C, il se forme un gradient de température (d), (e), ou (f). On considère qu'un gradient de température semblable se forme quand une ouverture en forme de fente, c'est-àdire une ouverture d'entrée de la cuve de refroilissen Dans le cas du gradient (d), si de l'air extérieur pénètre dans la cuve de refroidissement, cet air extérieur est refroidi en fonction du temps et l'air extérieur arrive dans la cuve de refroidissement et est refroidi à 00C en peu de temps. Pendant cette durée, l'eau de l'air extérieur est condensée pour former de petites particules, ces particules s'agglomèrent pour former de l'eau et cette eau est stockée à l'inté- rieur de l'entrée ou de diverses parties de la paroi intérieure de la cuve de refroidissement. Dans le cas du gradient (e), une condensation est provoquée, comme dans le cas du gradient (d), et l'eau est refroidie davantage et une partie de l'eau se transforme en une couche de glace.En outre, de l'eau est refroidie davantage avant que les particules d'eau ne s'agglomèrent et il se forme, au lieu de cela, de petites particules de givre. Ces petites particules de givre flottent dans la cuve de refroidissement en étant portées par l'atmosphère qui y règne, avec le résultat que la teneur en eau de l'atmosphère est augmentée. Si la température dans la cuve de refroidissement est extrêmement basse, comme dans le cas du gradient (f), l'eau de l'air extérieur est transformée, pour l'essentiel, en fines particules -de givre,parce que la température est extrêmement basse et parce que la durée de refroidissement est brève, et ces particules flottent dans la cuve de refroidissement. De plus, l'état de la neige formée par une agglomération de particules de givre varie en fonction de la température. Si la température est supérieure à -200C, l'eau devient sous-refroidie et est à peine condensée, et si on provoque une condensation, il se forme de la neige humide ayant une teneur en haut relativement elevée. D'autre part, si la température est inférieure -200C, la condensation se produit facilement et il se forme de la neige sèche pulvérulente ayant une faible teneur en eau. Dans la cuve de refroidissement refroidie à une température inférieure à -200C, de nombreuses fines particules de givre formées par le passage du faisceau de filaments continus sont portées par le courant de 11 atmosphère et flottent dans la cuve. Afin d'enlever ces particules de givre, on dispose, à mi-chemin dans le courant de circulation de l'atmosphère dans la cuve de refroidissement, un filtre tel qu'un tamis. I1 va de soi que l'effet de dégivrage est d'autant meilleur que le tamis a une maille d'ouverture plus fine. Cependant, la dimension de maille doit être telle qu'elle ne gêne pas l'écoulement de l'atmosphère dans la cuve de refroidissement. L'influence de la dimension des mailles sur la capacité de congélation du congélateur est indiquée à la figure 5.A la figure 5, la courbe (1) représente les ré- sultats obtenus avec un tamis ayant 10 mailles/2,4 cm, la courbe (11) représente les résultats obtenus avec un tamis ayant 18 mailles/2,4 cm, la courbe (ici) représente les résultats obtenus avec un tamis ayant 30 mailles/2,4 cm. On voit que la vitesse d'écoulement de l'atmosphère dans la cuve de refroidissement en direction de l1évaporateur varie suivant la dimension des mailles et également que l'échange de chaleur entre l'évaporateur et l'atmosphère varie en fonction des dimensions de mailles.On comprend donc facilement que la dimension des mailles doit être choisie de ma nière -à ce que' la circulation de l'atmosphère dans la cuve de refroidissement ne soit pas trop gênée par la présence du tamis de dégivrage. Des déchets de duvet volant (poussière de fibres courtes dispersées) sont formés à partir du faisceau de filaments continus qui passe dans la Cuve de refroidissement, bien que la quantité n'en soit pas trop grande. Pour enlever ces déchets de duvet volant, on préfère disposer un tamis formant filtre, tel que mentionné ci-dessus. La figure 6 représente la capacité de congé la tion du congélateur,qui est obtenue dans le cas (11) représenté à la figure 5, alors que de l'air extérieur est introduit positivement dans la cuve de refroidissement et qu'il se forme une grande quantité de givre. A la figure 6 (fiv) représente l'état avant l'introduction de l'air, (v) représente l'état après l'introduction de 5 m3 d'air maintenus à une température de 250C et à une humidité relative de 65 %, et (vi) représente l'état après introduction de 10 m3 du même air. On voit que,quand on introduit de l'air, la capacité de congélation est réduite au fur et à mesure que la quantité d'air introduite augmente. Si on enlève le tamis dans l'état (v) ou (vi), on obtient la capacité de congélation (vli). Cette capacité de congélation est sensiblement la même que la capacité de congélation (iv) et reprend un niveau sensiblement égal à la capacité de congélation avant l'introduction de l'air. Une grande quantité de fibres s'est déposée sur le tamis qui est enlevé et les ouvertures de mailles du tamis sont colmatées. Du givre se rassemble autour des tamis et croit et le givre accumulé ressemble à de la neige. En conséquence, la dimension des ouvertures n'a pas besoin d'être plus petite que la dimension des particules de givre. Comme on le voit par la description qui précède, en disposant un tamis formant filtre on peut obtenir un effet de collecte du givre formé dans la cuve de refroidissement et empêcher le givrage de la surface de l'évaporateur du congélateur. Si on remplace ce tamis formant filtre par un nouveau tamis périodiquement, on peut dégivrer d'une manière efficace. Suivant ce mode de réalisation de l'invention, il est prévu un procédé pour enlever de l'air pénétrant dans la cuve de refroidissement sous la forme de givre en dégivrant et une installation pour effectuer ce procédé de dégivrage. Comme mentionné ci-dessus, si ce dégivrage est effectué simplement dans une cuve refroidie endessous de -2O0C, de l'air extérieur ayant une grande teneur en eau produit une grande quantité de givre dans la cuve et le givrage est particulièrement marqué dans la partie d'entrée, ce qui provoque le colmatage du tamis formant filtre et une rotation insuffisante des rouleaux tournants. I1 s'ensuit un refroidissement inégal et des filaments sont endommagés facilement, la circulation d'air est moins bonne et même la fonction de formation de givre se perd dans la partie d'entrée. C'est pourquoi, suivant l'invention, afin de se rendre matte de I'entrée d'air extérieur dans la cuve de refroidissement, il vaut mieux effectuer une déshumidification avant la cuve de refroidissement, par exemple en remplaçant de l'air extérieur par de l'air sec, comme décrit ci-dessus. Si cet air sec a un point de rosée inférieur à la température de l'atmosphère régnant dans la cuve de refroidissement, et si un remplacement complet est possible, il ne sera pas nécessaire de prévoir un système de dégivrage dans la cuve de refroidissement. Cependant, si la température de l'atmosphère de la cuve de refroidissement est inférieure à -600C, il est difficile industriellement, compte tenu du cotit, d'obtenir de l'air sec ayant un point de rosée inférieur à cette température. C'est pourquoi, comme cela résulte de la relation entre le point de rosée et la teneur en eau représentée à la figure 2, il vaut mieux déshumidifier de l'air sec de manière à ce que le point de rosée soit inférieur à -50C, en particulier soit inférieur à -200C et notanment soit inférieur à -400C et, d'un point de vue industriel, à ce que ce point de rosée soit inférieur à -600C. Cependant, si l'atmosphère dans la cuve de refroidissement est refroidie à une température inférieure à -800C, de l'eau, en une quantité correspondant à la différence entre les quantités de vapeur d'eau saturée à la température de l'air sec et à la température de l'atmosphère de la cuve de refroidissement, est transformée en givre et le givre ainsi formé adhère à la paroi intérieure de la cuve de refroidissement avec le résultat qu'on se-heurte aux problèmes men tionnés ci-dessus. C'est pourquoi on vise à atteindre une déshumidification et un dégivrage efficaces dans le présent mode de réalisation. On va décrire maintenant cette déshumidification et ce dégivrage efficaces. Même quand de l'air extérieur ayant un point de rosée supérieur à -50C et contenant une grande quantité d'air, vient en contact avec de l'air froid maintenu à une température inférieure à -200C, il n'en résulte pratiquement pas de givrage et s'il en résulte un givrage, les particules de givre obtenues sont grandes et contiennent de l'eau en une teneur élevée. C'est pourquoi ces particules de givre n'adhè- rent pas uniformément à un filtre disposé dans la cuve mais adhèrent localement à la paroi de la cuve ou aux rouleaux tournants, ce qui entralne les problèmes mentionnés ci-dessus. On a trouvé que si l'on introduit de l'air sec ayant un point de rosée inférieur à -200C et une faible teneur en eau dans la cuve de refroidissement refroidie à une température inférieure à -200C, l'eau est transformée en vapeur d'eau sous-refroidie, mais, par collision répétée, cette vapeur d'eau est trans formée en fines particules de neige sèche qui flottent dans la cuve. Dans cet état, les particules de neige ou de givre sont dispersées d'une manière considéra- ble sur le tamis formant filtre et il ne se produit pas de colmatage local et il s'est avéré que l'on peut effectuer le dégivrage avec une grande efficacité en changeant périodiquement le tamis formant filtre et que cette période d'échange du tamis formant filtre peut être beaucoup prolongée. On peut également effectuer le dégivrage en utilisant de l'electricite statique. Des particules de givre engendrées dans la cuve de refroidissement et portées par le courant de 11 atmosphère qui circule dans la cuve de refroidissement viennent frapper, d'une manière répétée, la paroi de la cuve de refroidissement et le faisceau de filaments continus et y rebondissent et, au moment de la collision, les particules de givre et les parties de la cuve de refroidissement se déforment localement, des charges migrent par les surfaces de contact et, ensuite, les particules de givre rebondissent et se séparent instantanément à une grande vitesse des surfaces avec lesquelles elles sont venues en contact. La migration des charges par collisiom et et rebond; charge le givre. Quand de tels collisions et rebonds se répètent, on atteint la saturation de la charge des particules de givre et les particules de givre ainsi chargées peuvent être recueillies en utilisant le principe de collecte de la poussière par voie électrique Une haute tension négative d'un courant continu est appliquée à deux électrodes en forme de fil, pour engendrer un courant corona entre les deux électrodes, du givre se déposant sur l'une des électrodes sous l'action d'une forte force coulombienne. On peut favoriser la charge du givre en disposant une partie de charge en amont des électrodes. Le matériau constitutif du tamis formant filtre n'est pas particulièrement déterminant et on peut utiliser par exemple un métal, une matière polymère, etc. Si l'on choisit une matière convenable pour le tamis formant filtre, on peut utiliser pour le dégivrage la charge du tamis formant filtre par les collisions de l'atmosphère de la cuve de refroidissement avec le tamis formant filtre. C'est ainsi, par exem- ple, que du Nylon 6 ou du Nylon 66 est chargé positivement, tandis que du Téflon et du polyéthyène sont chargés négativement. Si l'on utilise ces propriétés, on peut favoriser le dégivrage par de l'électricité statique accumulée sur le tamis formant filtre. Dans ce cas également, il vaut mieux effectuer la déshumidification à l'avance, comme indiqué précédemment. On va décrire maintenant en détail ce mode de réalisation en se référant aux dessins annexés. La figure 20 est un schéma illustrant la cuve de refroidissement suivant l'invention, la figure 20A étant une vue en coupe longitudinale et la figure 20B étant une vue en coupe latérale. Un faisceau de filaments continus 102 est introduit par une entrée 103 dans une cuve de refroidis sement formée d'une plaque en aczer et d'un matériau thermiquement isolant. On fait serpenter dans la cuve 101, suivant le sens de la flèche (o) le faisceau de filaments continus 102 qui a été introduit, en utilisant plusieurs rouleaux tournants 105 fixés à un bâti 104 dans la cuve 101. On envoie une atmosphère dans le sens d'une flèche (p) dans la cuve 101, depuis une chambre 10s, en passant à travers une plaque 109, au moyen d'un ventilateur 107 fonctionnant grâce à un moteur 106.L'atmosphère envoyée dans la cuve 101 est aspirée à nouveau dans la chambre 108 à travers un filtre 110 disposé dans la partie inférieure de la cuve 101 et ainsi l'atmosphère circule dans le sens d'une flèche (q) dans la cuve 101 et dans la chambre 108. Un évaporateur 111 d'un congélateur est agencé en tant qu'échangeur de chaleur dans la chambre 108. Des résistances de platine 113 et 114 sont disposées au voisinage de la partie d'aspiration et de la partie d'évacuation de la chambre 108 et la température dans la cuve de refroidissement 101 est commandée par un dispositif de chauffage 112 de commande. L'atmosphère qui circule dans la cuve de refroidissement 101 qui est refroidie à une température basse , vient frapper le faisceau de filaments continus 102 qui est envoyé dans la cuve de refroidissement 101 et le faisceau 102 est refroidi à une température basse et sort par une sortie 115. Des fentes ne gênant pas le passage du faisceau de filaments continus 102 sont ménagées à l'entrée 103 et la sortie 115 pour empêcher toute entrée d'air extérieur . Plusieurs rouleaux tournants 105 servent de guides au faisceau de filaments continus 102 et ces rouleaux 105 sont munis d'une bride 116 pour régulerla largeur du faisceau 102. Le corps du congélateur est contenu dans la partie inférieure 117 de la cuve de refroidissement 101. Quand il se produit du givrage dans la cuve de refroidissement 101, du givre se dépose sur le filtre 110. Le filtre 110 est agencé de manière à ce qu'il puisse être détaché en vue d'un échange dans le sens d'une flèche (r), en même temps qu'un bâti de filtre 118, par une poignée 119, avant que la capacité du con gélateur soit réduite. Le givrage est important au voisinage de l'entrée de la cuve de refroidissement. C'est pourquoi le tamis formant filtre est agencé de manière à entourer le faisceau de filaments continus dans-la partie d'entrée. Si l'on adopte cet agencement, on peut collecter les particules de givre juste après le givrage et empêcher toute diffusion de particules de givre dans les parties de la cuve de refroidissement. En outre, un tamis tournant 128 peut être utilisé comme tamis dormant filtre 110, comme représenté aux figures 21A et 21B. Du givre formé dans la cuve de refroidissement forme une couche de dépit 129 sur le pourtour du tamis lorsque l'atmosphère circule dans la cuve de refroidissement. Un arbre tournant 130 du tamis tournant 128 est tourné de 900C suivant le sens de la fleche (s) pour mettre la couche de dépôt 129 vers le bas.De l'air sec, envoyé par une ouverture 133 d'alimentation en air sec, d'un conduit à buse 131 disposé dans la partie axiale du tamis tournant 128, est projeté vers le bas dans le sens d'une flèche (t) depuis une buse 132 disposée dans le conduit à buse 131, afin de souffler vers le bas le givre adhérant au pourtour du tamis et ce givre tombe sur la paroi intérieure d'une chambre 134 et s'y dépose. Un serpentin de chauffage 135 est enroule sur le pourtour extérieur de la chambre 134 afin de faire fondre le givre dans l'eau, et l'eau formée est évacuée par une ouverture d'évacuation 136 de l'eau. Une plaque 137 de raclage du givre est disposée à l'extrémité supérieure arrière de la chambre 134 de manière à racler du givre aggloméré > qui ne peut pas être enlevé par l'air sec projeté par la buse 132, au moyen de la plaque 137, quand le tamis tournant 128 tourne. En répétant l'opération mentionnée ci-dessus, on peut toujours enlever du givre formé dans la cuve de refroidissement. Les figures 22A et 22B représentent une variante dans laquelle un dispositif électrique de dégivrage est disposé dans la partie inférieure de la cuve de refroidissement, au lieu du tamis formant filtre mentionné ci-dessus. Une atmosphère contenant du givre dans la cuve de refroidissement est guidée suivant le sens de la flèche (u) dans une chambre 138 d'un appareil de dépôt des poussières par voie électrique. La chambre 138 est définie par une paroi extérieure 139 et une barre 121 formant électrode négative et ayant plusieurs électrodes de décharge 120 en forme de fil est disposée dans la partie centrale de la chambre 138, et une électrode 122 positive est reliée à la paroi extérieure 139. Une tension en courant continu est appliquée entre les deux électrodes à partir d'une source de courant sous haute tension 123.L'écoulement de l'atmosphère dans la chambre de refroidissement est incurvé suivant le sens d'une flèche (v > dans le bas du dispositif électrique de dégivrage et est guidé suivant le sens d'une flèche (w), puis revient dans la chambre 108 de la cuve de refroidissement. Quand la tension appliquée est maintenue à un niveau légèrement inférieur à la tension d'étincelage, il se forme dans la chambre 138 un champ électrique en courant continu s'étendant de l'électrode 120 à fils de décharge à la paroi extérieure 139 à laquelle l'électrode positive 122 est reliée et, simultanément, une rafale d'ions négative est engendrée. Du givre vient frapper cette rafale d'ions négatifs et se charge immédiatement négativement.Le givre est donc soumis à une force de Coulomb intense et se dépose sous la forme d'une couche sur la surface intérieure de la paroi extérieure 139. Un serpentin de chauffage 124 isolé est enroulé sur le pourtour de la partie inférieure de la paroi extérieure 139 pour chauffer la paroi extérieure 139 et faire fondre le givre qui s'est déposé sur la surface intérieure de la paroi extérieure 139 et l'eau formée est évacuée par une ouverture 125 d'évacuation de l'eau. Quand on effectue ce chauffage, une plaque de subdivision 126A est mise en une position 126B pour empêcher l'atmosphère se trouvant dans la cuve de refroidissement de passer par l'intérieur de la chambre 138 du dispositif électrique de dégivrage, ce qui assure qu'il n'y a pas d'influence thermique à l'intérieur de la cuve de refroidissement. Pour diminuer la charge thermique du congélateur, il est nécessaire que le pourtour de la paroi extérieure 139 du dispositif électrique de dégivrage soit recouvert d'un matériau thermiquement isolant 127. Si l'on effectue l'opération ci-dessus périodiquement, on peut enlever d'une manière efficace le givre formé dans la cuve de refroidissement. La figure 23 est une vue en élévation illustrant une installation de coupe par étirage à basse température suivant un autre mode de réalisation préféré de l'invention, dans lequel on a disposé une cuve de remplacement utilisant de l'air sec et plusieurs cuves de refroidissement AI, AII et AIII et, dans chaque cuve de refroidissement, on effectue le dégivrage par un tamis tournant 128. A la figure 23, le numéro de référence 1 représente un faisceau en forme de câble de filaments continus frisés (vendu sous la marque Cashmilon), et dans une machine de coupe par étirage B, le câble 1 est coupé par étirage en un ruban 61 entre une paire de galets de pincement 2 et une paire de galets de pincement 3. Des cuves de refroidissement AI, AII et AIII, pour refroidir le câble 1, sont disposées successivement en amont de la machine de coupe par étirage B.Une ouverture de chargement de la cuve de refroidissement AI est fermée par une paire de galets de chargement 4, les cuves de refroidissement AI et AII communiquant l'une avec l'autre par une fente 97 et les cuves de refroidissement AII et AIII communiquant l'une avec l'autre par une fente 98. Une ouverture d'en lèvement ménagée dans la cuve de refroidissement AIII est fermée par une paire de galets de pincement 2 de la machine de coupe par étirage. Les pourtours des cuves de refroidissement AI, AII et AIII sont revê- tus d'un matériau thermiquement isolant 6 et le câble 1 est refroidi continuellement, en passant dans les trois cuves de refroidissement emplies d'une atmosphère à basse température.Les cuves de refroidissement AI, AII et AIII sont reliées à un congélateur unitaire, à un congélateur binaire et à un congélateur ternaire respectivement, et ces congélateurs sont contenus dans une unité pour congélateurs E. Les températures dans ces cuves de refroidissement peuvent être réglées dans les gammes suivantes. Cuve de refroidissement AI : température ambiante à -300C. Cuve de refroidissement AII : -300C à -800C. Cuve de refroidissement AIII : -800C à -12O0C. Dans cette installation, une cuve de coupe par étirage D à basse température est disposée entre une paire de galets de pincement 2 et une paire de galets de pincement 3 de la machine de coupe par étirage B. La cuve D est recouverte d'un matériau thermiquement isolant 6 et la cuve D est fermée par une paire de galets de pincement 2 et par une paire de galets de pincement 3 de la machine de coupe par étirage B. Le câble 1 est découpé en un ruban 61 entre les galets 2 et les galets 3 et entre les galets 3 et les galets 4 par une force d'étirage. Un tamis tournant 128, tel que représenté à la figure 21, est disposé à titre de moyen de dégivrage dans chacune des cuves de refroidissement AI, AII et AII de manière à enlever continuellement le givre formé dans la cuve de refroidissement. Une cuve de remplacement, telle que représentée à la figure 15, est disposée en amont de ces cuves de refroidissement. En faisant fonctionner la cuve de remplacement et les cuves de refroidissement AI, AII et AIII dans des conditions convenables, on peut enlever d'une manière efficace le givre et on peut conge- ler suffisamment le câble 1. Dans la cuve de remplacement, on fait serpenter le câble 1 par plusieurs rouleautouzants 73 à brides et le câble 1 sort de la cuve de remplacement K au moyen d'une paire de galets de pincement 5 disposés à l'ouverture d'enlèvement de la cuve de remplacement K. Une entrée 8 de la cuve de remplacement K est en forme de fente. Un conduit 75 d'alimentation en air sec est disposé dans la partie supérieure de la cuve de remplacement K afin d'envoyer de l'air sec ayant un point de rosée inférieur à -50C dans le sens de la flèche (x). Pendant que le câble 1 passe dans la cuve de remplacement emplie d'air sec, l'air contenu dans le câble I est chasse. Comme seule l'entrée 8 débouche dans la cuve de remplacement, si on alimente en air sec, l'air, après remplacement de l'-air contenu dans le câble lsest projeté par la fente de l'entrée 8 dans le sens de la flèche (xi), l'entrée d'air entralné par l'avancement du câble 1 étant empêchée. Suivant l'invention, quand on arrête l'opera- tion de refroidissement pendant longtemps, on peut refroidir la cuve de refroidissement, pour maintenir la température basse, par le congélateur prévu sur la cuve de refroidissement ou par un autre congélateur prévu séparément. Ler exemples suivants illustrent l'invention. Exemple 1 On file, dans l'installation représentée à la figure 7 et dans les conditions décrites ci-dessous, un câble frisé en une fibre synthétique acrylique ayant un denier de monofilament de 6 et un denier total de 600.000. A des fins de comparaison, on file, de la même manière, le même câble,sans deshumidification1 dans l'installation reerésentde à la figure 7. On compare les résultats obtenus. Déshumidification : température de cuve de 500C. Cuve de refroidissement : la température de la cuve de -60 C. Vitesse des galets de pincement 2 : 8 m/minute. Rapport d'étirage : 3,5 (entre les galets 2 et 3) et 1,5 (entre les galets 3 et 4). Cuve de coupe par étirage à basse température on n'effectue pas le refroidissement. Longueur de portée entre les galets 2 et 3 :250 mm. Longueur de portée entre les galets 3 et 4 :140 mm. Les résultats obtenus sont indiqués au tableau 1. Tableau 1 Présente invention Technique classique (on utilise une cuve (on n'utilise pas de de déshumidification) cuve de déshumidification) Données obtenues après un fonctionnement de 15 minutes Point de rosée ( C) entre -32 22 les galets 7 et 5 Propriétés de coupe par bonnes coupe de groupes partiels étirage U% du ruban 2,6 4,8 Diagramme de fibres coupées teneur (%) en filaments excessivement longs 2,6 8,2 (supérieurs à 152,4 mm) teneur (%) en filaments 10,8 18,5 inférieurs à 50,8 mm Degré de retrait (%) de filaments individuels dans le ruban venant des galets 3. 15 minutes après 4,2 4,2 1 heure après 4,1 5,6 3 heures après 4,3 9,8 I1 apparaît des résultats indiqués au tableau 1 que si l'on effectue une déshumidification de manière à ce que le point de rosée soit réduit à -320C, on obtient des résultats particulièrement bons, en comparaison des résultats obtenus lorsque l'on n'effectue pas de déshumidification. Même dans un ruban n'ayant pas de retrait qui se manifeste après une durée de 15 minutes, l'état de filage est bon, il ne se produit pas de coupe de grqupespartiels , on obtient une bonne propriété de coupe par étirage et la valeur de U % du ruban est améliorée. En outre, dans le diagramme de fibres coupées, la teneur en filaments ex. cessivement longs et en filaments excessivement courts est réduite et le diagramme de fibres coupées est amélioré. Ensuite, on effectue l'opération pendant longtemps et on compare les deux procédés. Quand on n'utilise pas la cuve de déshumidification, il se produit souvent une coupe de groups parties et 1' état de filage n'est pas bon. Dans ce cas, l'inégalité de coupe par étirage est grande, la formation de déchets sous forme de duvet volant est extrême et il se forme un ruban étiré d'une manière irrégulière. En outre, le degré de retrait, lorsque l'on fait bouillir des filaments individuels du ruban, augmente en fonction du temps, des frisures du ruban filé sont allongées et la portion non frisée et lustrée augmente. Trois heures après, le ruban est sensiblement exempt de frisures et n'est pas susceptible de s'emmêler.En revanche, suivant l'invention, même trois heures après, la propriété de coupe par étirage est bonne, le degré de retrait de filaments individuels est aussi faible que 4,3 % et le ruban conserve des frisures du câble initial, est bien susceptible de s'emmêler et a un bon gonflant. Comme le montrent les résultats précédents, en prévoyant la cuve de déshumidification suivant l'invention, le degré de retrait est faible, même après une coupe par étirage et on obtient un ruban frisé ayant un excellent parallélisme, un bon U % et un bon diagramme de fibres coupées. En fait, un ruban idéal ressemblant à un ruban au hasard peut être préparé, pendant longtemps et d'une manière stable, suivant l'invention. Exemple 2 Un câble filé ayant un denier total de 560.000, qui est composé de filaments synthétiques acryliques ayant un denier de monofilament de 3, est filé dans l'installation représentée à la figure 7 dans les conditions décrites ci-dessous. A des fins de comparaison, on file le même câble dans l'installation représentée à la figure 7 sans effectuer de refroidissement dans la cuve de coupe par étirage à basse température. On compare les résultats obtenus. Déshumidification : température du la cuve de 50oC. Cuve de refroidissement : température de la cuve de -100 C. Cuve de coupe par étirage à basse température température de la cuve de -900C Vitesse des galets de pincement 2 : 8 m/minute. Rapport d'étirage : 4,35 entre les galets 2 et 3 et 1,5 entre les galets 3 et 4. Longueur de portée entre les galets 2 et 3 250 mm. Longueur de portée entre les galets 3 et 4 140 mm. Les résultats obtenus sont consignés au tableau 2. Tableau 2 Refroidissement à -90 C Pas de refroidissement dans la cuve de coupe dans la cuve par étirage de coupe par étirage à basse température à basse température Propriétés de coupe à Coupe de groupes partiels nouveau par étirage entre bonnes les galets 3 et 4 et pas d'étirage U % du ruban 2,4 5,7 Degré de retrait (%), en faisant bouillir des 3,2 11,6 filaments individuels Diagramme de fibres coupées Teneur (%) en filaments excessivement longs 2,4 13,1 (supérieurs à 152,4 mm) teneur (%) en filaments 11,2 20,3 inférieurs à 50,8 mm Dans l'exemple 1, même si l'intérieur de la cuve de coupe par étirage à basse température n'est pas refroidi, on obtient une bonne propriété de coupe par étirage et on utilise suffisamment bien les avantages du procédé de coupe par étirage sous congélation. Mais dans le cas d'une fibre de départ ayant une grande énergie de coupe, telle qu'on la voit par I à la figure 3, comme de la chaleur est engendrée lors de la coupe entre les galets 2 et 3, la température des fibres s'élève et la propriété d'étirage est mauvaise lors du stade d'étirage à nouveau et, ainsi, il se produit une coupe de groups partiels et pas d'étirage et on obtient un ruban étiré irrégulièrement ayant une valeur de U % qui est médiocre. En outre, le degré de retrait lorsque l'on fait bouillir des filaments individuels est augmenté, on ne peut pas obtenir un filé ayant un faible degré de retrait et les frisures disparaissent après la coupe par étirage. Enfin, le diagramme de fibres coupées est moins bon.En revanche, si on refroidit l'intérieur de la cuve de coupe par étirage à basse température à -900C, on peut éliminer la chaleur engendrée par étirage. De plus, on peut empêcher le chauffage par les galets 3. C'est pourquoi on peut effectuer une coupe par étirage sous congé la tion d'une manière stable et pendant longtemps. Exemple 3 On file dans l'installation représentée à la figure 12, un câble frisé ayant un denier total de 600.000, qui est composé de filaments synthétiques acryliques ayant un denier de monofilament de 6, en utilisant seulement la cuve de déshumidification et de refroidissement représentée à la figure 11, dans les conditions décrites ci-dessous. A des fins de comparaison, on file le même câble dans l'installation représentée à la figure 12, sans effectuer de refroidissement. On compare les résultats obtenus. Teneur en eau du câble : 2,5 %. Déshumidification : température de la cuve de déshumidification par refroidissement de -300C. Commutation entre les installations de refroidis sement et de déshumidification : chaque heure. Refroidissement : température de la cuve de re froidissement de -600C. Vitesse des galets de pincement 2 : 8 m/minute. Rapport d'étirage : 2,35 entre les galets 2 et 3 et 1,5 entre les galets 3 et 4. Rouleaux de coupe par étirage à basse température : non refroidis. Longueur de portée entre les galets 2 et 3 : 250 mm. Longueur de portée entre les galets 3 et 4 : 140 mm. Les résultats obtenus sont consignés au tableau 3. Tableau 3 Pas d'utilisation Utilisation de la cuve de la cuve de de déshumidification déshumidification par refroidissement par refroidissement Données après un fonctionment de 15 minutes Point de rosée ( C) entre 23 23 les galets 7 et 5 Température de l'évaporateur ( C) dans les installations -40 C de déshumidification par refroidissement Propriétés de coupe par Coupe de groupes bonnes étirage partiels U % du ruban 2,5 4,7 Diagramme de fibres coupées Teneur (%) en filaments excessivement longs 3,2 9,3 (supérieurs à 152,4 mm) Teneur (%) en filaments 10,2 19,5 inférieurs à 50,8 mm Degré de retrait (%) de filaments individuels du ruban venant des galets 3 15 minutes après 4,0 4,0 1 heure après 4,3 6,2 3 heures après 4,2 10,2 Quand on compare les résultats obtenus en effectuant la déshumidification dans les conditions mentionnées ci-dessus aux résultats obtenus sans effectuer la déshumidification, on peut voir ce qui suit. Quand on effectue la déshumidification,même dans un ruban n'ayant pas de retrait qui se manifeste après un passage de 15 minutes, l'état de filage est bon sans coupe de groupes partiels , on obtient une bonne propriété de coupe par étirage et le U % du ruban est amélioré En outre, le diagramme de fibres coupées est bon. Quand on effectue l'opération pendant longtemps sans utiliser la cuve de déshumidification, il se produit souvent une coupe de groupespartieE , le degré de formation de déchets volants ou la fréquence d'apparition de coupe par étirage inégak augmente, et il se forme un ruban inégal étiré irrégulièrement. En outre, le degré de retrait, lorsque l'on fait bouillir des filaments individuels du ruban, augmente en fonction du temps, les frisures de filaments individuels des filaments filés sont allongées et la portion non frisée et lustrée augmente. Ainsi, le ruban devient peu à peu lustré et non frisé et les propriétés de gonflant et d'emmêlement sont réduites. En revanche, si on effectue une déshumidification suivant l'invention, même après qu'un long temps s'est écoulé, on conserve une bonne propriété de coupe par étirage et le degré de retrait, lors de l'ébullition de filaments individuels du ruban est maintenu à une valeur faible. En outre, le ruban obtenu conserve des frisures du câble d'origine et a une bonne propriété d'emmêlement et un bon gonflant. Ainsi, si l'on prévoit la cuve de déshumidification suivant l'invention, le degré de retrait est faible, même après une coupe par étirage et on peut préparer d'une manière stable et pendant longtemps un ruban ayant un parallélisme excellent, un U % excellent et un diagramme de fibres coupées excellent, qui ressemble à un ruban au hasard. Comme on le voit par les résultats précédents, l'eau dans l'air qui accompagne le câble de filaments continus peut être enlevée par déshumidification par refroidissement. Dans ce cas, il vaut mieux que la vitesse de l'air du ventilateur 34 soit augmentée jusqu'à atteindre une valeur ne gênant pas le câble. Dans cet exemple, cette vitesse de l'air est réglée à 10 m/seconde. Si l'on contrôle ainsi la vitesse du ventilateur 34, on peut aspirer rapidement l'air entraidé et enlever l'eau en la transformant en givre qui se dépose sur l'évaporateur de l'appareil de déshumidification par refroidissement, la déshumidification pouvant être ainsi effectuée d'une manière très efficace. Dans le cas d'un câble ayant une teneur en eau supérieure à 10 %, il vaut mieux, au lieu d'effectuer le procédé de déshumidification par refroidissement mentionné ci-dessus, adopter un procédé dans lequel le câble est d'abord séché positivement, puis la déshumidification par refroidissement est effectuée ensuite. En effet si l'eau du câble est enlevée en utilisant un dispositif de chauffage à rayonnement infrarouge ou un dispositif semblable, et si l'eau est ensuite enlevée par congélation sur l'évaporateur de l'installation de déshumidification par refroidissement, alors que l'atmosphère contient une grande quantité d'eau et que le câble est chauffé à une température élevée, on peut effectuer la déshumidification avec une grande efficacité. Exemple 4 On effectue la coupe par étirage sous congé la tion en utilisant l'installation représentée à la figure 14, dans les conditions suivantes. Faisceau de filaments continus : câble frisé de filaments synthétiques acryliques ayant un denier de monofilament de 3 et un denier total de 500.000. Température dans la cuve de refroidissement A -900C. Point de rosée de l'air sec dans la cuve de rem placement K : -600C. Vitesse linéaire des galets de pincement 2 8 m/minute. Jauge des galets de pincement 2 et 3 : 140 mm. Rapport d'étirage : 4,0. Vitesse d'alimentation en air sec de la cuve de remplacement K : 5 m3/h. On peut effectuer le filage, d' une manière stable et pendant longtemps,sans avoir d'inégalités de la coupe par étirage. Mais quand l'alimentation en air sec de la cuve de remplacement K est arrêtée,et quand on ne remplace pas l'air contenu dans le faisceau de filaments continus par de l'air sec, il se produit une coupe de groupeipartieD ou une mauvaise coupe au stade de coupe par étirage et il se forme des filaments excessivement longs. En fait , on ne peut pas effectuer, d'une manière stable et dans de bonnes conditions une coupe par étirage. Les propriétés des rubans filés obtenus dans chaque cas sont indiquées au tableau 4. Tableau 4 Propriétés du ruban filé Présente invention Technique classique (on effectue (on n'effectue pas le remplacement) le remplacement) U % du ruban 2,7 3,3 Diagramme de fibres coupées Teneur (%) en filaments excessivement longs 2,0 7,0 (plus longs que 152mm) Teneur (%) en filaments 12 20 plus courts que 50,8 mm Degré de retrait (%) de filaments individuels du ruban Filaments de départ 2,5 Après 5 minutes de 2,8 2,8 fonctionnement Après 2 heures de 2,9 3,4 fonctionnement Après 4 heures de 2,8 7,2 fonctionnement Au tableau 4, les données de U % du ruban et du diagramme de fibres coupées sont celles obtenues après un fonctionnement de 5 minutes et le degré de retrait de filaments individuels est le degré de retrait par ébullition dans'l'eau à 1000C. Comme on le voit par les résultats indiqués au tableau 4, on peut effectuer une coupe par étirage en douceur si on effectue le remplacement par de 1' air sec et les propriétés du ruban filé sont bonnes. Si l'on n'effectue pas ce remplacement, la température dans la cuve de refroidissement A s'élève peu à peu et la température est de -860C 2 heures après et de -700C 4 heures après. En conséquence, le refroidissement du câble devient insuffisant et le degré de retrait de filaments individuels du ruban filé augmente pour atteindre 7,2 %. L'élévation de la température dans la cuve de refroidissement A est due au fait que de l'eau contenue dans l'air que contient, le câble 1 est transformée en givre et se dépose à la surface de l'évaporateur du congélateur, ce qui diminue la capacité de cbngé- lation. Quand la différence de pression entre la partie de refoulement 95 et la partie d'aspiration 96 du ventilateur 15 dans la cuve de refroidissement A représentée à la figure 8 est étudiée, il se confirme quessi la surface de l'évaporateur est givrée, la résistance à l'écoulement de l'atmosphère dans la cuve est augmentée et la différence de pression est augmentée.Ainsi, si l'on remplace de l'air contenu dans le câble 1 par de l'air sec dans la cuve de remplacement K, on peut effectuer une coupe par étirage sous congélation d'une manière stable et pendant longtemps. Exemple 5 Quand on effectue une coupe par etirage sous congélation dans les conditions décrites ci-dessous, on obtient,d'une manière stable et pendant longtemps, un ruban frisé au hasard ayant un excellent parallélisme. Faisceau de filaments continus : câble (filaments I représentés à la figure 3) en filaments synthé tiques acryliques ayant un denier de monofilament de 3 et un denier total de 500.000. Température dans la cuve de refroidissement AI -300C. Température dans la cuve de refroidissement AII -800C. Température dans la cuve de refroidissement AIII -1000C. Température dans la cuve de coupe par étirage B à basse température : -9O0C. Vitesse linéaire des galets de pincement 2 16 m/minute. Rapport d'étirage : 4,0. Jauge des galets de pincement : 240 mm entre les galets 2 et 3 et 140 mm entre les galets 3 et 4. Les propriétés physiques du ruban 61 ainsi obtenu et les propriétés physiques du ruban obtenu en effectuant une trempe dans un stade à -1000C sont indiquées au tableau 5. Tableau 5 Propriétés du ruban filé Refroidissement à stades multiples Trempe suivant l'invention U % du ruban 2,5 3,4 Diagramme de fibres coupées Teneur en filaments (%) excessivement longs 2,0 6,8 (plus longs que 152 mm) Teneur (%) en filaments 13 19 plus courts que 50,8 mm Degré de retrait (%) de filaments individuels du ruban Filaments de départ 2,5 Moyenne de 10 points 2,7 3,2 # (x-x)2 de 10 points 2 12 Au tableau 5, le degré de retrait de filaments individuels est le degré de retrait à l'ébullition dans l'eau à 1000C. Comme le montrent les résultats indiqués au tableau 5, Si l'on effectue le refroidissement en plusieurs stades, le U % du ruban et le diagramme de f > - bres coupes du ruban sont meilleurs que ceux obtenus dans le cas d'une trempe. La raison en est que,dans le cas d'une trempe, il se produit une coupe de groupespartiels à l'instant de la coupe par étirage, tandis que cette coupe de groupes est empechee si l'on effectue un refroidissement à stades multiples. Quand le degré de retrait de filaments individuels est examiné en 10 points, dans le cas d'un refroidissement par stades multiples, l'écart S(x-x) est bien plus petit dans le cas de la trempe. Ceci signifie que l'écart de retrait dans des filaments individuels est reduit et que l'on peut filer un filé ayant une uniformité excellente. Exemple 6 Quand on effectue une coupe par étirage sous congélation, en utilisant l'installation représentée à la figure 19 dans les conditions décrites ci-dessous, on peut obtenir d'une manière stable et pendant longtemps, un ruban frisé ayant un excellent parallélisme. Faisceau de filaments continus : deux (filaments II représentés à la figure 3) en filaments synthé tiques acryliques ayant un denier de monofilament de 6 et un denier total de 600.000. Température dans la cuve de refroidissement AI -300C. Cuve de refroidissement AII : non prévue. Température dans la cuve de refroidissement AIII -700C. (reliée à un congélateur binaire). Cuve de coupe par étirage à basse température non prévue. Vitesse linéaire de galets de pincement 16 m/minute. Rapport d'étirage : 3,2. Jauge des galets de pincement : 240 mm entre les galets 2 et 3 et 140 mm entre les galets 3 et 4. Les propriétés du ruban 61 ainsi obtenu et les propriétés du ruban obtenu en effectuant une trempe en un stade à -7o0C sont consignées au tableau 6. Tableau 6 Propriétés du ruban filé Refroidissement à stades multiples Trempe suivant l'invention U % du ruban 2,9 3,7 Diagramme de fibres coupées Teneur en filaments (%) excessivement longs 1,6 4,3 (plus longs que 152 mm) Teneur (%) en filaments 17 26 plus courts que 50,8 mm Degré de retrait (%) de filaments individuels du ruban Filaments de départ 2,0 Moyenne de 10 points 2,3 2,9 # (x-x)2 de 10 points 3 21 I1 apparaît des résultats indiqués au tableau 6 que, dans le cas d'un refroidissement à plusieurs stades, le U % du ruban et le diagramme de fibres coupées du ruban sont bien meilleurs que dâns le cas d'une trempe. Ceci parce que l'inégalité d'étirage est éliminée à l'instant de la coupe par étirage, comme à l'exemple 5. En outre, dans le cas du refroidissement en plusieurs stades, l'écart pour le degré de retrait des filaments individuels est beaucoup réduit. Exemple 7 On effectue l'opération en utilisant l'installation représentée à la figure 20, dans les conditions décrites ci-dessous. Faisceau de filaments continus : câble frisé de filaments synthétiques acryliques (vendu sous la marque Cashmilon) ayant un denier de monofilament de 3 et un denier total de 500.000. Température dans la cuve de refroidissement -700C (relié à un congélateur binaire utilisant du Fréon gazeux R-12 et du Fréon gazeux R-13). Largeur du câble dans la cuve de refroidissement 200 mm. Vitesse du câble dans la cuve de refroidissement 8 m/minute. Entrée et sortie de la cuve de refroidissement fente à surface lisse ayant une largeur de 200 mm et un jeu de 8 mm. On fixe un tamis formant filtre, comme représenté à la figure 6. Le tamis formant filtre a une surface de 100 mm x 100 mm et la dimension des mailles est de 18 mailles x 2,4 cm. La quantité de l'atmosphère qui circule dans la cuve de refroidissement est de 40 m3/minute environ. Quand on refroidit d'une manière continue le câble dans les conditions ci-dessus, on peut effectuer l'opération d'une manière continue pendant 4 heures environ Quand on refroidit le câble de 250C à 700 C, la charge- calorifique Q (Kcal/h) du câble est exprimée de la manière suivante Q 50 x 104 x 8 x 60 x (25 + 70) x 0,32 x 10 9 x 103 810 (Kcal/h) dans laquelle on suppose que la chaleur spécifique du câble est de 0,32 cal/g. C environ. En conséquence, la durée mentionnée ci-dessus de 4 heures environ signifie le temps pendant lequel la capacité nette de congélation du congélateur, en vue de refroidir le câble,-est maintenue à un niveau d'au moins 810 Kcal/h,quand la température est de -700C. Quand on remplace le filtre et son bâti, par le même type de filtre et de bâti, on peut effectuer l'opération pendant encore 4 heures continuellement Si l'on change ainsi de manière répétée le tamis formant filtre, on peut effectuer une opération en continu pendant longtemps. Exemple 8 Les conditions telles que celles du faisceau de filaments continus, la température dans la cuve de refroidissement, la largeur du câble dans la cuve de refroidissement, la vitesse de passage du câble dans la cuve de refroidissement et l'entrée et la sortie de la cuve de refroidissement sont les mêmes qu'à l'exemple 7. On utilise pour le dégivrage un dispositif électrique de dégivrage tel que représenté à la figure 22. Quand on effectue le dégivrage pendant 4 heures environ, et quand on effectue la fusion du givre et l'évacuation de l'eau pendant 5 minutes environ et quand on répète ce cycle, on peut effectuer une opération en continu pendant longtemps. Des poussières fines de filaments courts (déchets de duvet volant) sont contenues dans l'eau évacuée. I1 se confirme donc que des déchets de duvet volant engendrés par le câble peuvent etre évacués en même temps qu'on effectue le dégivrage. Suivant l'invention, en utilisant les procédés et installations mentionnés ci-dessus, on peut obtenir les effets suivants (1) Il ne se produit pas une coupe de groupes partiels lors du stade de coupe par étirage, le degré de retrait après la coupe par étirage est faible et les frisures du câble de départ sont conservées dans le ruban obtenu. On peut ainsi d'une manière stable et pendant longtemps, un ruban ayant un parallélisme excellent d'une valeur de U % excellente et un diagramme de fibres coupées excellent, qui ressemble à un ruban au hasard. (2) Comme la chaleur engendrée par la coupe par étirage peut être enlevée rapidement dans une cuve de coupe par étirage à basse température, il est possible d'effectuer à nouveau une coupe par étirage d'un faisceau de filaments continus de départ engendrant une grande quantité de chaleur lors de la coupe par étirage et on peut obtenir un ruban excellent, comme mentionné ci-dessus. (3) On empoche tout givrage dans la cuve de refroidissement et on se rend maitre de tout contact de frottement du faisceau de filaments continus avec un rouleau tournant, qui est dt à la présence du givre, et on empêche tout endommagement des filaments. En conséquence, on peut améliorer le diagramme de fibres coupées, la propriété de coupe par étirage, les propriétés physiques et empêcher la formation de déchets de duvet volant. On empêche en outre toute diminution de la capacité de congélation. (4) On peut simplifier la structure de fermeture de la cuve de refroidissement. (5) L'écart entre les degrés de retrait des filaments individuels dans le faisceau de filaments discontinus qui est obtenu est faible et on peut préparer un faisceau de filaments discontinus qui est homogène. (6) Comme le faisceau de filaments discontinus obtenu est homogène, on peut effectuer l'opération de filage ultérieure en douceur et on peut obtenir un filé ayant une bonne qualité. (7) Comme on adopte une opération de refroidissement à stades multiples, le coût de l'énergie peut être réduit. (8) Même s'il se produit du givrage, on peut effectuer le dégivrage en douceur et la propriété de coupe par étirage et la qualité peuvent être améliorées. Si l'on effectue un dégivrage à chaque étage d'une cuve de refroidissement à étages multiples, on peut effectuer l'opération continuellement pendant très longtemps. REVENDICATIONS 1. Procédé de préparation de faisceaux de filaments discontinus, qui consiste à appliquer une force d'étirage et/ou une force de cisaillement à un faisceau de filaments continus pour couper par étirage des filaments individuels respectifs constituant le faisceau de filaments continus, caractérisé en ce qu'il consiste à enlever à l'avance l'eau contenue dans le faisceau de filaments continus qui passe et l'eau contenue dans l'air qui accompagne les fila ments continus, à placer ensuite le faisceau de filaments continus au contact d'un milieu maintenu à une température inférieure à -50C pour congeler le faisceau de filaments continus et à couper par étirage immédiatement le faisceau de filaments continus. 2. Procédé suivant la revendication 1, carac térisé en ce qu'il consiste à couper par étirage le faisceau de filaments continus congelé à une température inférieure à -50C dans des conditions de refroidissement inférieures à -50C, immédiatement après la congélation, ou à couper par étirage, immédiatement après la congélation, le faisceau de filaments continus congelé à une température inférieure à -50C, à le refroidir à nouveau à une température inférieure à -50C, et à le couper à nouveau par étirage. 3. Procédé de coupe par étirage à basse température pour la préparation de faisceaux de filaments discontinus, qui consiste à appliquer une force d'étirage et/ou une force de cisaillement à un fais ceau de filaments continus pour couper par étirage des filaments individuels respectifs constituant le faisceau de filaments continus, caractérisé en ce qu'il consiste à remplacer l'air contenu dans le faisceau de filaments continus par un gaz sec ayant un point de rosée inférieur à -50C, à refroidir continuellement le faisceau de filaments continus en le faisant passer continuellement dans une atmosphère à basse température maintenue en-dessous de -50C et qui est obtenue à partir d'un congélateur, et à couper par étirage à basse température le faisceau de filaments continus. 4. Procédé de coupe par étirage à basse température pour la préparation de faisceaux de filaments discontinus, qui consiste à refroidir un faisceau de filaments continus en-dessous de -5 C et à appliquer une force d'étirage etZou une force de cisaillement au faisceau de filaments continus pour couper par étirage des filaments individuels respectifs constituant le faisceau de filaments continus, caractérisé en ce qu'il consiste à refroidir le faisceau de filaments continus par stades, suivant le sens d'avancement de celui-ci, et à couper ensuite par étirage le faisceau de filaments continus. 5. Procédé de coupe par étirage à basse température pour la préparation de faisceaux de filaments discontinus, caractérisé en ce qu'il consiste à refroidir continuellement un faisceau de filaments continus en-dessous de -200C en le faisant passer dans une cuve de refroidissement munie d'un congélateur, tout en enlevant des particules de givre formées dans la cuve de refroidissement et flottant dans une atmos phère de la cuve de refroidissement, et à appliquer une force étirage et/ou une force de cisaillement au faisceau de filaments continus pour couper par étirage des filaments individuels respectifs constituant le faisceau de filaments continus. 6. Procédé suivant la revendication 5, carac térisé en ce qu'il consiste à effectuer l'enlèvement du givre au moyen d'un tamis rotatif ou d'un dépoussiéreur électrique. 7. Procédé de coupe par étirage à basse température pour la préparation de faisceaux de filaments discontinus, qui consiste à appliquer une force d'étirage et/ou une force de cisaillement à un faisceau de filaments continus pour couper par étirage des filaments individuels respectifs du faisceau de filaments continus, caractérisé en ce qu'il consiste à remplacer l'air contenu dans le faisceau de filaments continus par un gaz sec ayant un point de rosée inférieur à -50C, à refroidir continuellement le faisceau de filaments continus en le faisant passer continuellement dans une atmosphère à basse température maintenue en-dessous de -20 C et qui est obtenue à partir d'un congélateur, tout en enlevant des particules de givre flottant dans l'atmosphère de la cuve de refroidissement, et à couper ensuite par étirage le faisceau de filaments continus. 8. Procédé suivant la revendication 7, carac térisé en ce qu'il consiste à effectuer l'enlèvement du givre au moyen d'un tamis rotatif ou d'un dépoussiéreur électrique. 9. Installation de coupe par étirage à basse température, pour préparer en continu un faisceau de filaments discontinus en faisant passer un faisceau de filaments continus dans une cuve de déshumidification, dans une cuve de refroidissement munie d'un congélateur et dans une machine de coupe par étirage, disposés les uns à la suite des autres, caractérisée en ce que la cuve de déshumidification est une cuve capable de déshumidifier l'air contenu dans le faisceau de filaments continus , de manière à ce que le point de rosée devienne inférieure à -50C, la cuve de refroidissement est une cuve capable de congeler le faisceau de filaments continus en-dessous de -50C, et la machine de coupe par étirage est une machine capable de couper par étirage le faisceau de filaments continus à une température basse. 10. Installation de coupe par étirage à basse température pour préparer un faisceau de filaments discontinus en coupant par étirage un faisceau de filaments continus refroidi à une température basse, caractérisée en ce qu'elle comprend une cuve de remplacement, une cuve de refroidissement et une machine de coupe par étirage, qui sont disposés successivement dans le sens d'avancement du faisceau de filaments continus, la cuve de remplacement ayant une entrée pour un gaz sec ayant un pointue rosée inférieur à -5 C et étant toujours emplie du gaz sec et la cuve de refroidissement étant constituée de façon à ce que le faisceau de filaments continus soit refroidi en-dessous de -50C par un congélateur. 11. Installation suivant la revendication 10, caractérisée en ce que la cuve de remplacement ayant l'entrée de chargement du gaz sec a des ouvertures de chargement et d'enlèvement du faisceau de filaments continus et chacune des ouvertures de chargement et d'enlèvement est fermée par au moins une paire de galets ou par au moins un jeu de fentes. 12. Installation de coupe par étirage à basse température pour préparer un faisceau de filaments discontinus en faisant passer un faisceau de filaments continus dans une cuve de déshumidification, dans une cuve de refroidissement munie d'un congélateur, et dans une machine de coupe par étirage qui sont disposé sées successivement l'une à la suite de l'autre, caractérisée en ce que la cuve de déshumidification est une cuve capable de déshumidifier de l'air contenu dans le faisceau de filaments continus de façon que le point de rosée devienne inférieur à -50C, la cuve de refroidissement est une cuve capable de congeler le faisceau de filaments continus en-dessous de -200C et d'enlever des particules de givre formées dans la cuve de refroidissement et flottant dans une atmosphère de la cuve de refroidissement, et la machine de coupe par étirage est une machine capable de couper par étirage le faisceau de filaments continus à basse température. 13. Installation suivant la revendication 12, caractérisée en ce que la machine de coupe par étirage comprend au moins deux paires de galets de pincement, une cuve de coupe par étirage à basse température est disposée entre des galets de pincement et des ouvertures de chargement et d'enlèvement du faisceau de filaments continus ménagées dans la cuve de coupe par étirage à basse température sont fermées par des paires de galets de pincement respectivement. 14. Installation suivant la revendication 12, caractérisée en ce qu'elle comprend,comme moyens pour enlever du givre,un tamis tournant ou un dépoussiéreur électrique.