FR 2579312 A1 19860926 FR 8504389 A 19850325 La présente invention concerne les dispositifs ainsi que les procédés de récupération de l'énergie thermique véhiculée par des eaux usées à des fins de préchauffage d'une eau de consommation, c'est-à-dire l'eau qui alimente un dispositif chauffe-eau. De tels dispositifs dont le fonctionnement est basé sur l'échange thermique susceptible de se produire entre les canalisations évacuant les eaux usées et les canalisations transportant l'eau de consommation, réduisent de façon sensible l'énergie consommée par un dispositif chauffe-eau. En effet, au lieu d'être alimenté, comme il est classique, par une eau froide, le chauffe-eau est alimenté par une eau préchauffée ou tiédie. Ainsi une faible dépense d'énergie est alors nécessaire pour élever la température de cette eau à la température d'utilisation qui, dans le cas d'une habitation, se situe aux environs d'une cinquantaine de degrés Celsius. Si un tel principe se présente de façon simple, son application l'est beaucoup moins. Ainsi, il est apparu nécessaire, compte tenu des conditions de puisage et de rejet de stocker un certain volume des eaux usées au niveau des dispositifs de préchauffage. En effet, lors d'un tirage d'eau chaude relativement bref ou d'un jet tardif, l'échange thermique entre l'eau chaude de rejet et l'eau à préchauffer ne peut se produire sans que l'on dispose d'une cuve contenant l'eau usée maintenue à sa température de rejet grâce à une isolation thermique ou à un calorifugeage. Par ailleurs, compte tenu de la nature des eaux usées qui véhiculent des déchets et des graisses lesquels présentent une agressivité chimique non négligeable, le stockage de ces eaux ne peut se faire que d'une façon simple utilisant des matériaux chimiquement De De cette manière, des dispositifs comportant un appareillage sophistiqué (pompe, clapet, vanne, etc.) qui avaient, en outre, ie desavantaged'être coûteux se sont révélés à l'usage totalement inefficaces. L'encrassement provoqué par la nature précitée des eaux usées, réclamait une maintenance constante de ces installations. D'autres dispositifs, plus simples, tels que celui décrit dans le brevet américain EUA-4 150 787, se sont révélés d'une plus grande efficacité. Le dispositif décrit dans ce document comporte une cuve contenant l'eau usée et une autre cuve contenant l'eau de consommation, la seconde étant insérée dans la première. Ces deux cuves sont alimentées parleur canalisation respective de façon à ce que la circulation d'une eau par rapport à l'autre s'établisse à contrecourant, ceci afin de favoriser l'échange thermique. De façon similaire, la demande de brevet français FR-2 490 329 propose un autre mode de réalisation qui comporte deux dispositifs comme précédemment décrits mis en série. Le maintien des niveaux maximals dans les cuves est assuré par l'emploi d'évacuation de trop plein situé au sommet de chacune de ces cuves. Le rendement de ce type de dispositif qui ne peut être estimé que d'une façon statistique, ne dépasse à peine les 25 %. En effet, dans le cas d'une utilisation à des fins domestiques, aucun contrôle ne peut être effectué sur la température des eaux de rejet et ainsi, à une eau très froide peut succéder une eau très chaude et vice versa, ce qui modifie totalement le fonctionnement de l'échangeur. Compte tenu de l'inertie due à l'emploi de cuves de grande capacité, ce fait devient un inconvénient majeur. La présente invention vient remédier à cet inconvénient et propose à cet effet, un nouveau dispositif ainsi qu'un nouveau procédé de récupération de l'énergie thermique véhiculée par-les eaux usees. Le nouveau dispositif selon l'invention, comporte une pluralité de bassins, des moyens de distribution sélectifs répartissant l'eau usée en fonction de sa température dans les bassins, et une canalisation véhiculant l'eau de consommation à travers ces bassins de façon que le sens de circulation de l'eau de consommation s'établisse du bassin contenant l'eau usée la plus froide vers le bassin contenant l'eau usée la plus chaude. De manière préférentielle , les moyens de distribution sélectifs comportent une évacuation qui permet à l'eau usée la plus froide d'être rejetée sans être déversée dans l'un des bassins. Par ailleurs, le nouveau procédé, selon l'invention, consiste à sélectionner l'eau usée selon sa température et à la distribuer selon une hiérarchie de températures dans une pluralité de bassins à travers lesquels circulent une canalisation véhiculant l'eau de consommation, le courant de passage de l'eau de consommation s'établissant du bassin contenant l'eau usée la plus froide vers le bassin contenant l'eau usée la plus chaude. Afin de ne pas pénaliser l'échange thermique, le nouveau procédé propose en outre, de rejeter les eaux les plus froides hors des bassins dans une conduite d'évacuation. Dans le même esprit, ceci pour ne perdre aucune source d'énergie, le procédé selon l'invention envisage le rejet du trop plein des bassins contenant les eaux les plus chaudes dans les bassins contenant les eaux les plus froides, le trop plein du bassin contenant l'eau la plus froide étant rejeté dans la conduite d'évacuation finale. Comme on le comprend aisément, ce nouveau dispositif ainsi que le nouveau procédé permettent d'optimaliser échange thermique entre les eaux usées et l'eau de consommation , d'une part, en réduisant l'effet néfaste du déversement des eaux froides dans les bassins, et , d'autre part, en maintenant à la plus haute température l'eau usée dans ces mêmes bassins. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la description qui va suivre et sur les dessins auxquels elle fait référence. Sur ces dessins les mêmes références désignent les mêmes éléments. Plus précisément - la figure 1 représente en une vue schématique un exemple d'insertion du dispositif selon l'invention dans une installation domestique - la figure 2 représente en coupe, un dispositif selon l'invention dans un premier mode de réalisation - la figure 3 représente en une vue identique à la précédente, un dispositif dans un second mode de réalisation ; et - la figure 4 est une vue de dessus du dispositif de la figure 3. Comme le montre la figure 1, le dispositif 1 de récupération de l'énergie thermique véhiculée par des eaux usées à des fins de préchauffage d'une eau de consommation, peut être aisément inséré dans une installation domestique. Le dispositif 1 selon l'invention, est alimenté en eau usée préférentiellement chaude, tout au moins tiède. Cette eau provient de rejet d'installation sanitaire telle que les lavabos 2, les baignoires 3 et les douches 4 ou bien de rejet d'appareils ménagers tels que les machines à laver 5 le linge ou la vaisselle. En effet, des études statistiques ont montré que l'eau rejetée par les installations précitées, ont une température qui se situe sensiblement entre 25 et 350C, voireplus. Cette eau, riche en énergie calorifique mais toutefois chargée de petits détritus ainsi que d'agents chimiques, s'écoule par gravité dans une canalisation 6 qui alimente le dispositif de récupération 1, pénètre dans ce dernier et est rejetée par une canalisation de rejet définitif ou évacuation finale 7 qui aboutit à un égout ou à une fosse septique 8. Par ailleurs, l'eau de consommation froide et sous pression, laquelle doit être réchauffée, pénètre dans le dispositif de récupération 1 par une canalisation d'alimentation 9a. Elle en ressort, par cette même canalisation 9b, réchauffée et est directement transmise à un chauffe-eau ou à un ballon d'eau chaude 10. On va maintenant se référer à la figure 2 qui représente, en une vue schématique, un dispositif selon l'invention dans un premier mode de réalisation. Comme le montre cette figure, ce dispositif comporte essentiellement un premier circuit apte à être parcouru par les eaux usées provenant des installations précitées, et un second circuit, en l'occurrence une canalisation 9, véhiculant l'eau de consommation. Le premier circuit comprend une cuve qui, recoupée verticalement, forme selon trois volumes sensiblement égaux, trois bassins 11, 12 et 13 étanches à l'eau non-pressurisée. Ce circuit comprend par ailleurs des moyens de distribution de l'eau usée destinés à alimenter sélectivement les bassins 11, 12 et 13. Ces moyens de distribution sélectifs comprennent un distributeur thermostatique 14 ainsi que quatre avaloirs 15, 16, 17 et 18 qui correspondent respectivement à des canalisations de distribution 19, 20, 21 et 22 des eaux usées lesquelles alimentent les différents bassins 11, 12 et 13 ainsi que l'évacuation finale 7. Le distributeur thermostatique 14 est apte à mesurer la température T de l'eau usée qùi pénètre dans le dispositif 1 puis à l'acheminer, selon sa température T, vers un bassin 11, 12 ou 13 ou bien vers l'évacuation finale 7. A cet effet, le distributeur thermostatique 14 comporte en amont une goulotte fixe 23 sur laquelle se déverse l'eau usée provenant de la canalisation d'alimentation 6 et, en aval, une goulotte articulée 24 autour d'un axe horizontal 25. Cette goulotte articulée 24 se positionne selon un angle d'inclinaison a qui est asservi à un mécanisme thermosensible 26 du type bilame spiralé. A cet angle d'inclinaison a, correspond, en aval, un avaloir 15, 16, 17 ou 18 dans lequel la goulotte 24 déverse par gravité l'eau usée. Les avaloirs 15, 16, 17 et 18 distribuent les eaux usées, à l'aide de conduits de distribution 27, 28, 29 et 30,aux bassins 11, 12 et 13 ainsi qu'àltévacuation finale 7. De préférence, les conduits de distribution 27, 28 et 29 descendent jusqu'au fond du bassin 11, 12 et 13 en correspondance. Ainsi, l'eau usée pénétrant dans le dispositif 1 est distribuée selon sa température T,d'une température élevée à une température basse, T3, T2, Tî et TO, par les conduits de distribution 27, 28, 29 et 30 qui alimentent respectivement les bassins 11, 12 et 13, du bassin situé le plus haut 11, jusqu'au bassin situé le plus bas 13, de même que la canalisation d'évacuation finale 7. De plus, certains conduits 28, 29 et 30 servent également de déversoirs pour évacuer le trop plein des bassins 11, 12 et 13 vers le bassin immédiatement situé en dessous, sauf bien évidemment, pour le trop plein du bassin situé le plus bas 13 qui est directement rejeté dans l'évacuation finale 7. A cet effet, ces conduits comportent des lumières latérales 31, 32 et 33 dont la position détermine le niveau d'eau maximal 34, 35 et 36 dans chaque bassin 11, 12 et 13. De cette façon, le bassin supérieur 11 contient l'eau de rejet ayant la température la plus élevée T3 ; le bassin intermédiaire 12 contient l'eau de rejet sélectionnée comme ayant une température T2 inférieure à T3 et supérieure à T1, ou provenant du trop plein du bassin supérieur 11 ; le bassin inférieur 13 contient une eau ayant une température T1 inférieure à T2 mais supérieure à TO qui est la température de rejet immédiat dans la canalisation d'évacuation 7, ou provenant du trop plein du bassin intermédiaire 12. Les seuils de température T3, T2, T1 et TO sont préalablement fixés de manière à obtenir l'efficacité maximale du dispositif 1 après étude des débits d'eau usée par tranche de température. La canalisation d'alimentation en eau de consommation 9 pénètre dans le dispositif par son extrémité inférieure 37, c'est-à-dire par le bassin 13 contenant l'eau usée possédant la température la plus basse T1. Cette canalisation 9 remonte à l'intérieur de la cuve jusqu'au bassin supérieur 13 après la traversée duquel elle quitte le dispositif pour se diriger vers le chauffe-eau 10. Afin de favoriser l'échange thermique et, en particulier,de le prolonger, cette canalisation 9 présente une forme de serpentin. Cette forme, volontairement limitée aux parties de la canalisation 9 qui se trouvent immergées dans les bassins 11, 12 et 13, autorise en outre, le stockage d'une quantité d'eau à préchauffer non négligeable, ceci avant que ne se produise une demande en eau chaude sanitaire (eau de consommation). Durant sa montée dans le dispositif, l'eau de consommation à préchauffer est graduellement élevée en température après son passage dans la canalisation 9 qui la véhicule dans des bassins 11, 12 et 13 contenant une eau de plus en plus chaude. De plus, le plus grand soin est pris de calorifuger par un isolant 38 le dispositif, c'est-à-dire la cuve, la canalisation d'alimentation en eau usée ainsi que la canalisation en eau de consommation en sortie du dispositif, de façon à ne perdre que le minimum de calories possible dans un échange avec l'extérieur. On va maintenant se référer aux figures 3 et 4 qui représentent un second mode possible de réalisation de l'invention. Comme le montre ces figures, le dispositif représenté diffère de celui précédemment décrit en ce qu'il comporte trois bassins 11, 12 et 13 disposés horizontalement côte à côte et non superposés. Cette nouvelle disposition amène à modifier le réseau de canalisations 19, 20, 21 et 22 qui alimente en eaux usées les trois bassins 11, 12 et 13, ainsi que le distributeur thermostatique 14. Ce dernier 14 présente,dans cet exemple, une goulotte articulée 24 selon un axe vertical 25 qui distribue de la même façon que dans l'exemple précédemment décrit, l'eau usée dans les avaloirs 15, 16, 17 et 18 auxquels correspondent des conduits de distribution 27, 28, 29 et 30 déversant l'eau selon sa température T3, T2, T1 et TO dans un des bassins 11, 12 et 13 ou dans la canalisation d'évacuation finale 7. Par ailleurs, comme on le voit sur la figure 3, les bassins 11, 12 et 13 sont légèrement étagés. De cette façon, l'évacuation de trop plein de l'eau contenue dans un des bassins 11, 12 et 13 peut s'effectuer naturellement par débordement de la limite dudit bassin dans le bassin immédiatement à droite de ce dernier, sauf pour celui situé le plus à droite 13, lequel déverse son trop plein directement dans l'évacuation finale 7. La canalisation d'eau de consommation 9, circule en serpentin dans ces bassins 11, 12 et 13 du bassin contenant l'eau la plus froide 13, située à droite, vers le bassin contenant l'eau la plus chaude, 11, située à gauche, avant d'alimenter le chauffe-eau 10. On va maintenant procéder à une analyse concernant l'efficacité du dispositif selon l'invention sur l'exemple d'un logement individuel de 4 personnes (1 couple + 2 enfants) équipé d'une installation sanitaire au standard HLM locatif et d'une machine à laver le linge. On admet que ce logement consomme et rejette par jour en moyenne statistique hebdomadaire en puisage )120 l d'eau chaude à S5 )180 1 d'eau froide à 100 en rejet ) A 170 1 d'eau à 370 + 50 (bain,douche, vaisselle, linge) ) B 30 1 d'eau à 27 + 50 (lavabo, linge, divers) ) C 100 1 d'eau à 140 + 40 Les températures des rejets tiennent compte de la dégradation thermique pendant l'usage. Le dispositif de récupération, selon l'invention, comporte dans cet exemple - une cuve de stockage des eaux usées de volume global V. Cette cuve est recoupée en 3 volumes égaux permettant de répartir les eaux stockées selon trois niveaux de températures (stratification naturelle ou forcée). Chaque bassin se déverse dans celui de température inférieure. Le dernier se déverse dans le réseau d'évacuation. - un distributeur thermostatique des eaux usées. Ce distributeur évacue directement les 100 1 d'eaux usées à 140. il répartit les autres dans les 3 volumes de stockage selon)eur température. - un serpentin échangeur de puissance globale KS et de volume d'eau v. il haigne dans l'ensemble du volume V. L'eau froide à réchauffer circule dans le serpentin, à contre courant. Sa sortie est branchée sur le ballon d'eau chaude sanitaire (ECS) ou le chauffe-bain. - un calorifugeage de l'ensemble de la cuve. Les déperditions par rapport à l'ambiance extérieure valent DC. Par ailleurs, le fonctionnement est lié aux paramètres suivants a) les paramètres constructifs (cf.ci-dessous) - V (1) volume global de la cuve - v (1) volume d'eau du serpentin - KS (W/O) puissance d'échange thermique. (Ces paramètres divisés par 3 caractérisent chaque volume partiel). - DC (W/O) la déperdition thermique de la cuve, dans l'ambiance. b) les Earamètres lies aux puisayes et aux reiets - Q (l/h) débit d'une séquence de puisage d ' ECS, - Qt (1) la quantité puisée, - To (OC) la température initiale de l'eau froide (100) - Tm (OC) la température moyenne, à la sortie du récupérateur, de la quantité puisée, - R (1) la quantité d'eaux usées rejetée, distribuée dans la cuve et correspondant au puisage, - TR (OC) la température du rejet. La récupération thermique associe deux modes d'échanges - un échange de longue durée qui concerne l'eau contenue dans le serpentin entre deux séquences de puisage. la température de l'eau du serpentin peut se calculer par la relation - un échange instantané qui concerne le réchauffage de l'eau du serpentin en cours de puisage. La température moyenne de l'eau réchauffée peut se calculer par la relation : KSi - Qt (1-e 1,16Q Vi (2) Tmi=Toi +(Tci-Toi) 1 - e Qt Tci : température de chacun des volumes de la cuve de stockage. L'indice i se rapporte aux valeurs de chacun des trois volumes qui composent la cuve de stockage Le rejet des eaux usées réchauffe les volumes de la cuve selon la relation R (3) Tci = TR - (TR - Tcio)e - Ui Le calcul de l'efficacité globale du récupérateur pour une séquence donnée de puisage, met en oeuvre les relations (1), (2) et (3) par itérations successives sur chacun des 3 volumes de la cuve. Le calcul est complexe et nécessite un outil informatique lorsqu'il s'agit d'évaluer l'efficacité globale moyenne sur un ensemble probable de séquences enchainées. Une analyse réalisée sur plusieurs semaines semble montrer que le récupérateur atteint rapidement un fonctionnement stable. Ce fonctionnement est statistiquement voisin de celui obtenu en considérant une répétition de séquences du type suivant - un puisage de 30 1 d'eau chaude à 550 avec un débit de 650 l/h, - un rejet non simultané de 45 1 à 370 (y compris dégra dation dans l'ambiance). Par conséquent, pour un appareil dont les caractéristiques constructives seraient les suivantes 3 Volume global V = 200 m Puissance d'échange KS = 900 W/O (serpentin propre) ou 450 W/O (serpentin encrassé) v = 30 1. Ces trois valeurs se répartissent également entre les bassins (physiquement séparés ou non). DC = 1,5 W/ On démontre que la séquence de puisage définie ci-dessus, donne un fonctionnement stabilisé aux valeurs suivantes (Pour To = 100) Fuissance Temperature Temp.de Temp. de Efficacité de l'échan- d' équilibre des sortie sortie globale geur W/" bassins des eaux de l'eau Eg. Bassin 1 Bassin 2 Bassin 3 usées réchauffée % Tn 9C0 23,9 29,1 33,7 23,10 30,90 46,50 450 24,4 29,0 33,50 23,70 30,00 44,50 On constate que l'efficacité globale est très peu sensible à la puissance de l'échangeur (pour une puissance de 1800 W/O on trouverait une efficacité globale de 49 %). Ce fait, caractéristique importante de l'appareil provient du double mode d'échange avec lequel il fonctionne. a) En premier lieu d'un échange de longue durée. Hors puisage, l'eau contenue dans le serpentin atteint très vite la température de la cuve. La température d'équilibre (cuve-serpentin) (t =on) est obtenue à 5 % d'écart près, dès que t = 30 soit 12 mn pour KS = 450 W/ KSi 6 mn pour KS = 900 W/O b) En second lieu d'un échange instantané. Ce double mode accroît notablement le rendement global de l'échangeur. Ce rendement global est optimisé lorsque le volume du serpentin est égal au puisage statistiquement moyen (30 1. dans l'exemple). On constate, en premier lieu, que l'intérêt concret de ce procédé est de maintenir l'efficacité globaleà une valeur sensiblement constante (45 % dans l'exemple), au fur et à mesure de l'encrassement du serpentin d'échange et que L'efficacité commence à diminuer notablement lorsque la puissance de l'échangeur est réduite d'un facteur supérieur à 2, c'est-à-dire, lorsque le coefficient K d'échange est au moins diminué de moitié. En conséquence, il est inutile de chercher à fabriquer le serpentin avec un matériau dont la résistance thermique serait notoirement inférieureà celle des produits d'encrassement (graisses). Un exemple le montre Serpentin plastique Serpentin métallique 2 2 K sans encrassenent 250 W/m x OC 600 W/m x OC 2 2 Y yc 1 rrun d'encrassement 130 W/m x OC 200 W/m x OC Ces chiffres montrent qu'à même valeur de KS (puissance d'échange), l'efficacité globale diminuerait beaucoup avec un serpentin métallique (K réduit d'un facteur 3) et très peu avec un serpentin plastique (K réduit d'un facteur 1,9). Le serpentin en plastique présente, en outre, les avantages d'être peu coûteux et insensible aux agressions chimiques. Par ailleurs, les avantages du récupérateur présenté sont d'une part les avantages directement liés au distributeur thermostatique. Ce dispositif permet de relever le niveau énergétique des eaux usées. L'efficacité globale peut s'écrire : Tm - 10 Tm - 10 TR - 10 Eg = x 55 - 10 TR - 10 55 - 10 Rendement' Efficacité global de des rejets l'échangeur Le distributeur thermique permet de relever la valeur de l'efficacité des rejets. D'autre part, les avantages sont liés à la stratification thermique des rejets à contre courant de l'eau réchauffée. Cette stratification peut être naturelle ou forcée (séparation physique en plusieurs bassins). La stratification à contre courant permet d'augmenter notablement le rendement global de l'échangeur. Ces deux avantages se conjuguent pour augmenter de façon importante l'efficacité globale de la récupération. A même puissance d'échange et volume global de cuve, on démontre les résultats comparatifs suivants Descriptial de Efffn;ritd Pendent Eig. l'appareil limite des global de rejets l'6changeur Stratification avec distri- 37 - 10 thermique en buteur thermo- 37 - 10 = 0,60 0,76 0,46 trois bassins stastique 55 - 10 sans distribu- 28 10 teur thermo- = 0,40 0,76 0,30 statique 55 - 10 seule cave avec distribu- 37 - 10 sans stratifi- teur thermo- 37 - 10 = = 0,60 0,62 0,37 cation thermi- statique * 55 - 10 sans distrribu- teur thermo- 28 - 10 = 0,40 0,62 0,25 statique * 55 - 10 * Dans ce cas, le distributeur n'a que deux positions : - eaux usées froides directement rejetées (T # 25 ) - eaux usées stockées (T > 250) On peut conclure que le distributeur thermostatique accroît l'efficacité globale de 50 %. La stratification en trois cuves accroît cette efficacité de 20 %. L'exemple présenté envisage une cuve recoupée en trois volumes permettant une stratification des eaux usées selon une hiérarchie de températures. Les efficacités globales comparatives ont montré l'intérêt de cette stratification. On peut montrer qu'une décomposition en quatre volumes n'apporterait pratiquement pas de gain par rapport à celle réalisée en trois volumes REVENDICATIONS 1. Procédé de récupération de l'énergie thermique véhiculée par des eaux usées à des fins de préchauffage d'une eau de consommation, caractérisé en ce que l'on sélectionne les eaux usées selon leur température (T) et on la distribue selon une hiérarchie de températures dans une pluralité de bassins (11, 12,13) à travers lesquels circule une canalisation (9) véhiculant liteau de consommation, le courant de circulation de l'eau de consommation s'établissant du bassin contenant l'eau usée la plus froide (13) vers le bassin contenant l'eau usée la plus chaude (11). 2. Dispositif de récupération de l'énergie thermique véhiculée par les eaux usées,à des fins de préchauffage d'une eau de consommation, caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de bassins (11,12,13), des moyens de distribution sélectifs (14-30) qui répartissent l'eau usée en fonction de sa température dans les bassins (11,12,13) et une canalisation (9) véhiculant l'eau de consommation à travers cesbassins (11,12,13) de façon que le sens de circulation de l'eau de consommation s'établisse du bassin contenant l'eau usée la plus froide (13) vers le bassin contenant l'eau usée la plus chaude (14). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de distribution sélectifs (14-30) comportent une évacuation (18,22,30) qui permet à l'eau usée la plus froide d'être rejetée sans être déversée dans un des bassins (11,12,13). 4. Dispositif selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que chaque bassin (11,12) déverse son trop plein dans le bassin de température inférieure, le dernier bassin (13) déversant son trop plein dans un réseau d'évacuation (7). 5. Dispositif selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que les moyens de distribution sélectifs (14-30) comportent un distributeur thermostatique (14) des eaux usées qui répartit, à l'aide d'une goulotte articulée (24) apte à se positionner selon un angle d'incliansion (a) asservi à un mécanisme thermosensible, l'eau usée dans une pluralité d'avaloirs (15-18) lesquels correspondent respectivement à des conduits de distribution (27,28,29) qui descendent jusqu'aufond des bassins (11,12,13). 6. Dispositif selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que les bassins sont positionnés les uns au-dessus des autres et ne comportent pas de séparation physique, la stratification s'effectuant dans ce cas d'une façon naturelle.