FR 2554290 A1 19850503 FR 8317318 A 19831028 PROCEDE ET DISPOSITIF DE REGLAGE DE L'OSCILLATEUR LOCAL D'UN RECEPTEUR RADIOPHONIQUE L'invention concerne un dispositif de réglage de l'oscillateur local d'un récepteur radiophonique du type superhétérodyne pour assurer la couverture totale d'une gamme d'ondes, telle que la gamme ou bande dite des ondes moyennes (MW, AM ou "broadcast") ou des petites ondes (PO), qui est comprise entre 510 et 1620 kHz environ et qui est destinée à des ondes radiodiffusées, modulées en amplitude. Dans l'état de la technique décrite, par exemple, dans l'ouvrage français de SOROKINE intitulé "Alignement des Récepteurs Radio", 2e édition publiée par le "Société des Editions Radio" à Paris en 1961, les récepteurs superhétérodynes utilisent des condensateurs multiples (doubles ou triples) variables, dont les armatures mobiles respectifs sont montées sur un même axe (ou sur des axes mécaniquement couplés) pour effectuer simultanément les réglages respectifs de l'accord du circuit résonnant d'entrée haute- ou radio-fréquence devant être. centré sur la fréquence du signal à recevoir et du circuit résonnant de l'oscillateur local qui détermine la fréquence de l'onde iocale dont l'un des battements avec le signal fournit une onde transposée à la fréquence intermédiaire (FI) ou moyenne fréquence (MF) qui est constante et choisie entre 450 et 48G khz. par exemple, pour la modulation d'amplitude et à 10,7 MHz pour 1a modulation de fréquence (dont la fréquence de signal est située dans la bande VHF allant de 88 à 108 MHz, par exemple).Aux pages 133 et 134 de l'ouvrage de SOROKINE précité. on a décrit un procédé de réglage de l'oscillateur local et de l'étage d'entrée radio-fréquence (R.F.) dans la gamme P.O., dans lequel on utilise un générateur haute-fréquence connecté au moyen d'une antenne fictive à l'entrée R.F. du récepteur, que l'on règle d'abord sur une fréquence d'alignement supérieure (1400 kHz). En mettant les capacités variables d'accord dans une position angulaire telle que l'aiguille du cadran du récepteur indique cette fréquence supérieure, I'on règle une faible capacité variable, appelée "trimmer", connectée en parallèle avec la capacité d'accord de l'oscillateur local pour que l'appareil de mesure en sortie indique une valeur maximale. Puis on règle le générateur sur une fréquence d'alignement inférieure (574 kHz) et ensuite on met la capacité d'accord dans une position angulaire telle que l'aiguille du cadran indique cette fréquence. On effectue alors le réglage du noyau de l'inductance de l'oscillateur local pour obtenir une indication maximale sur l'appareil de mesure. Du fait que le réglage du noyau de l'inductance change la fréquence de résonance du circuit oscillant de l'oscillateur local, il est indispensable de répéter la succession susmentionnée d'opérations plusieurs fois pour arriver à un réglage optimal. A la fin, on vérifie la concordance entre la fréquence du signal reçu et l'indication du cadran vers le milieu de la gamme (900-1000 kHz).En outre, le réglages des "trimmers" et des noyaux respectifs de circuits d'entrée peuvent être respectivement effectués immédiatement à la suite de ceux de l'oscillateur local pour les deux fréquences d'alignement, en recherchant le maximum d'indication sur le voltmètre branché sur la sortie. Le procédé et dispositif de réglage suivant l'invention, permet d'éviter les répétitions des opérations de réglage successives de la capacité "trimmer" et du noyau de l'inductance du circuit oscillant de l'oscillateur local. II permet, en effet, de régler les fréquences d'oscillation correspondant aux deux extrémités d'une gamme de réception par une seule succession de réglages respectifs de ces deux éléments. On notera ici que, si le récepteur ne comporte pas de capacités "trimmer" dans la gamme des grandes ondes (G.O. ou L.W. comprise entre 150 et 300 kHz), I'alignement sera effectué sur une fréquence unique située en bas de la gamme. Suivant l'invention, un procédé de réglage de la couverture d'une gamme de réception d'un récepteur radiophonique superhétérodyne par celui des fréquences d'oscillation extrêmes de son oscillateur local dans une gamme d'ondes déterminée, est principa le ment caractérisé en ce que, à l'aide d'un calculateur équipé de mémoires et ayant préalablement mémorisé une première courbe correspondant aux variations des fréquences limites inférieure portée en abscisse, et supérieure portée en ordonnée, en fonction de déréglages successifs de l'inductance d'accord de l'oscillateur de part et d'autre d'un premier point de réglage correct et une seconde courbe correspondant à ces mêmes variations en fonction de déréglages successifs d'une petite capacité réglable, dite "trimmer", à partir dudit premier point donnant une couverture correcte, les deux courbes étant mémorisées sous la forme de fonctions analytiques présentant une intersection audit premier point, on effectue les opération successives suivantes: a) lors de la mise en place dtun récepteur à régler, on mesure successivement les fréquences limites inférieure et supérieure initiales de ce récepteur pour définir un second point; b) on calcule l'équation d'une troisième courbe parallèle à la première courbe et passant par le troisième point; c) on calcule les coordonnées du point d'intersection de la troisième courbe avec la seconde courte;; d) ayant mis la capacité d'accord de l'oscillateur à sa valeur maximale, on règle l'inductance en déplaçant axialement son noyau magnétique pour atteindre da fréquence correspondant à l'abscisse du point d'intersection à un premier écart prédéterminé près, de part et d'autre; e) ayant mjs la capacité d'accord à sa valeur minimale, on procède au réglage de la capacité "trimmer" pour atteindre la fréquence limite supérieure correspondant à l'ordonnée du premier point, à un second écart prédéterminé près;; f) en remettant la capacité d'accord à sa valeur maximale, on vérifie si la fréquence limite inférieure de l'oscillateur local est égale alors a l'abscisse du premier point. au premier écart près. L'invention sera mieux comprise et d'autres de ses objets, caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui suit et des dessins annexés s'y rapportant, donnes à titre d'exemple, sur lesquels - la figure 1 montre des diagrammes illustrant les courbes de variation des deux fréquences extrêmes (FB-basse et FH-haute) de l'oscillateur local pour divers déréglages du noyau de l'inductance et de a capacité "trimmer", pour illustrer et expliquer le procédé de l'invention; et - la figure 2 illustre par un schéma synoptique très simplifié d'un mode de réalisation possible d'un dispositif de réglage mettant en oeuvre le procédé selon l'invention. Contrairement à ce qui a été décrit dans l'ouvrage de SOROKINE précité, les récepteurs radiophoniques modernes n'utilisent plus des condensateurs variables multiples dont un jeu d'armatures est mobile en rotation, mais des diodes à capacité variable, également appelées "varicaps", qui présentent des capacités variables entre deux valeurs extrêmes en fonction de leur tension de polarisation inverse, dite "tension d'accord", fournie à l'aide d'un potentiomètre d'accord unique. Plus précisément, la capacité d'une "varicap" diminue avec l'augmentation de sa tension de polarisation inverse et elle est maximale pour une tension d'accord minimale.Il existe en effet une diode à capacité variable du type BB 112 (de la société française "RTC-LA RADIO TECHNIQUE COMPELEC") dont la capacité est supérieure à 450 pF pour une tension de polarisation inverse VR de 1 V et dont le taux de variation C IC est supérieur à 15, qui conviendrait en tant max min que capacité d'accord pour les gammes P.O. et G.O. Lorsque le récepteur comporte des diodes "varicap" en tant que capacités d'accord de sa tête haute-fréquence comprenant l'étage d'entrée et le mélangeur-convertisseur de fréquence, les fréquences de réglage de l'oscillateur local sont respectivement celles qui correspondent aux deux positions extrêmes opposées du curseur du potentiomètre d'accord, qui doivent respectivement permettre la réception de signaux dont les fréquences sont respectivement situées aux deux extrémités de la gamme. Dans ce cas, pour ne pas être obligé de manipuler l'axe du potentiomètre d'accord inutilement, on peut le brancher dans son circuit d'alimentation sans connecter le curseur et de prélever les tensions d'accord correspondant respectivement aux deux points de réglage, à ses bornes, au moyen d'un commutateur de préférence à commande électrique, tel qu'un relais dont le contact mobile serait relié à l'entrée de la tension d'accord. Le procédé de réglage, objet de l'invention, sera décrit dans le contexte d'une tête H.F. équipée de diodes à capacité variable, mais il est également applicable à celles qui sont équipées de condensateurs variables multiples à axe de commande commun qui est respectivement mis dans ses deux positions extrêmes pour régler la couverture définie par les fréquences extrêmes de chaque gamme. La description qui suit concerne uniquement la gamme P.O., mais le procédé de l'invention est utilisable de manière analogue pour les autres gammes utilisées en radiodiffusion, telles que la gamme G.O., celle des ondes courtes (O.C.) ou celle de la modulation de fréquence en V.H.F. (88-108 MHz, généralement désignée par M.F. en français, F.M. en anglais et UKW en allemand). Le premier pas du procédé de réglage de la couverture d'une bande ou gamme de réception radiophonique consiste à régler l'alignement d'un chassis étalon pour chaque type de récepteur, d'une manière classique et de vérifier soigneusement que l'indication du cadran en ce qui concerne la fréquence du signal reçu FS concorde bien avec la différence entre la fréquence de l'oscillateur local F0 qui varie avec le réglage simultané des capacités d'accord du circuit d'entrée et de l'oscillateur local, et la fréquence intermédiaire (ou moyenne) Fa constante (de 480 KHz en modulation d'amplitude, par exemple). Autrement dit, on vérifie la concordance au moins approximative de Fo avec Fl +F5 (Fl étant connue et FS lue sur le cadran) dans toute la gamme, en utilisant un fréquencemètre dont l'entrée est couplée à l'oscillateur local, et l'étendue ou la couverture de la gamme. Lorsque l'on a obtenu un châssis étalon correctement préréglé, on garde le fréquencemètre branché sur l'oscillateur local, et l'on applique aux diodes à capacité variable dont l'une des électrodes est galvaniquement réunie à la masse, successivement les deux tensions de polarisation inverse qui sont respectivement prélevées aux deux bornes du potentiomètre (en ayant préalablement déconnecté le curseur de celui-ci), c'est-à-dire les tensions d'accord minimale VAmin et maximale VA max Le fréquence mètre indique alors successivement la fréquence d'oscillation maximale FOmax et minimale FOmin de l'oscillateur local, qui doivent correspondre aux fréquences limites de la gamme FSmin = FOmin - FI et FSmax = FOmax - FI qui définisse sa couverture.Dans la gamme P.O., FSmin est de 500 KHz et FOmin de 980 KHz, et FSmax est de 1585 KHz et Fomax de 2065 KHz, par exemple. La figure 1 montre un diagramme en coordonnées orthogonales, où sur l'abscisse (x) on a représenté la fréquence limite inférieure FB de la gamme et sur l'ordonnée (Y) on a représenté sa fréquence limite supérieure FH. Sur ce diagramme, on reporte d'abord sur l'abscisse l'indica~ tion FB1 du fréquencemètre correspondant à la tension d'accord minimale VAmin (980 KHz) et ensuite sur l'ordonnée l'indication FH 1 correspondant à la tension d'accord maximale VAmax (2065 KHz) qui définissent sur le diagramme un point R dont les coordonnées sont FB1 et FH1, c'est-à-dite R(FB FH1). Ensuite, on dérègle l'indicutance L du circuit résonnant de l'oscillateur local en faisant tourner le noyau magnétique (en ferrite) dans l'un ou dans l'autre sens, tout en conservant le bon réglage de la capacité "trimmer" CT. Pour chaque position angulaire du noyau, on lit les indications du fréquencemètre correspondant aux deux tensions d'accord extrêmes VAmin et VAmax, ce qui nous donne respectivement des valeurs FBi sur l'abscisse et FHi sur l'ordonnée (où i = 2,3,....n), de façon à fournir d'autres points d'une première courbe G (L) représentant les variations de FB et de FH en fonction de la valeur du paramètre L, C étant restée constante.Autrement dit, on peut écrire, si l'on désigne la fonction analytique correspondante par la même lettre que la courbe du diagramme, FH = G (FB) pour les variations de L à partir de sa valeur minimale L min (noyau retiré) jusque sa valeur maximale Lmax (noyau centré dans la bobine). Par la suite, on retourne au réglage initial du noyau de l'inductance L pour retrouver le point R de réglage correct de l'étendu (couverture) de la gamme et lton procède au déréglage de la capacité "trimmer" CT en mesurant les fréquences FBj (VA min) et F1 (VA max) où j = 2, 3,... n, de l'oscillateur pour plusieurs valeurs de celle-ci, de part et d'autre de la valeur ou position préréglée correspondant au point R, entre des valeurs minimales CT min et maximale CT max de cette capacité CT. On obtient ainsi une seconde courbe K (CT) qui représente les variations de FB et de FH en fonction du paramètre CT, L étant restée constante. Pour cette seconde courbe, on peut écrire FH = K (FB) en fonction des variations de CT, L étant constante. Les deux courbes G (L) et K (CT) présentent des pentes (dérivées premières) différentes et une intersection au point R (FH1, FB1), c'est-à-dire FH1 = K (FB1) = G (FB1). Les fonctions G et K peuvent être exprimées de manière analytique à l'aide de deux polynomes de degré n (n étant positif et entier) selon les formules d'approximation de Newton, de Lagrange ou d'autres méthodes d'analyse numérique connues (voir, par exemple, aux pages 691 à 711 de l'ouvrage américain de SOKOLNIKOFF et REDHEFFER intitulé "MATHEMATICS OF PHYSICS AND MODERN ENGINEERING", publié par Mc GRAW-HILL BOOK COMPANY en 1958). Il est a remarquer qu'il est avantageux d'utiliser plusieurs chassis (ou cartes imprimées et équipées) étalons du même type pour tablir des courbes G (L) et K (CT) moyennes, avant de calculer, éventuellement à l'aide d'un ordinateur muni d'un programme adéquat, les polynômes correspondants. L'expérience a montré que les polynômes de second degré présentent souvent une approximation suffisamment précise de ces sourbes. Dans certains cas les courbes peuvent être assimilées à des droites representees par des équations du premier degré. Ces deux polynômes ou équations sont ensuite stockés dans la mémoire d'un moyen de calcul composé d'un ordinateur ou microordinateur faisant partie du dispositif ou banc de réglage semiautomatique, qui permet d'obtenir le réglage de la couverture d'une gamme, c'este-dire de ses fréquences de signal extrêmes inférieure et supérieure (FS min et F5 max)' au moyen de deux opérations successives. Les calculs des coefficients des polynômes représentant les courbes G et K peuvent par exemple être effectués a l'aide d'un ordinateur en language BASIC, selon une méthode décrite dans l'ouvrage de HAUT, intitulé "Mathématiques et Statistiques Programmées en BASIC", publié par les Editions du PSI à Lagny, en 1981. La figure 2 représente le schema synoptique d'un banc de réglage de la couverture d'un ou de plusieurs gammes d'ondes avec la tête haute-fréquence du récepteur qui comprend l'oscillateur local régler. La tête haute fréquence 10 d'un récepteur de radiodiffusion comporte une entrée de signal 11 destinée a' être couplée a' l'antenne (non représentée) et alimentant un premier circuit résonnant d'accord 12 dont la sortie est reliée 'a l'entrée d'un étage amplificateur radio-fréquence 13. La sortie de cet étage 13 alimente un second circuit résonnant d'accord 14 dont la sortie alimente l'entrée de signal 150 d'un étage melangeur hétérodyne 15. Les deux circuits d'accord 12 et 14 sont équipés chacun d'une capacité d'accord variable qui, dans le cas présent, est constitué par une diode "varicap". Afin de permettre la commande de la variation de la capacité par une tension de polarisation inverse variable, les circuits d'accord 12 et 14 sont respectivement munis d'entrées de commande 120 et 140 reliées ensemble à une source d'une tension d'accord VA qui sera décrite plus loin. Les circuits résonnants d'accord 12, 14 constituent ainsi des filtres passe-bande sélectifs, à fréquence variable dans une gamme d'ondes déterminée, accordés sur la fréquence du signal à recevoir F5, afin d'éliminer notamment un éventuel signal à la fréquence image Fp qui est égale à F5 + 2 FI (où FI est la fréquence intermédiaire). Le mélangeur hétérodyne 15 comporte une autre entrée 151 qui reçoit de l'oscillateur local 16 une onde continue de fréquence Fg qui permet de disposer à sa sortie 152 d'un signal modulé trans posé a' une fréquence intermédiaire FI constante, généralement égale à Fg - Fs (battement supérieur). Cette sortie 152 du mélan geur alimente donc un filtre passe-bande 19 accordé sur la fré quence intermédiaire FI en permanence. La sortie de ce filtre 19 alimente, par l'intermédiaire d'une voie d'amplification de fréquence intermédiaire, un démodulateur restituant le signal audio-fréquence modulant l'onde reçue (non-représentés). L'oscillateur local 16 comporte un circuit résonnant parallèle (o; oscillant), accordé à l'aide d'une diode a' capacité variable recevant sa tension de polarisation inverse à travers l'entrée de commande 160 qui est reliée à une même entrée 18 de la tension d'accord que les entrées de commande 120 et 140 précitées. Le circuit résonnant parallèle de l'oscillateur local 16 comporte deux éléments ajustables représentés dans le bloc 17 et constitués par une inductance variable L par noyau magnétique axialement réglable N et une capacité variable de faible valeur maximale (quelques dizaines de pF), appelée condensateur "trimmer" CT, généralement reliées en parallèle.Les deux bornes du circuit LCT ajustable 17 sont respectivement reliées a deux bornes du bloc 16 par des conducteurs 161 et 163. La sortie 163 de l'oscillateur local 16 est reliée, en outre, à une sortie 18 du châssis 10 destinée a' être reliée à une entrée 22 du dispositif ou banc de réglage 20 et en aval de celle-ci a l'entrée de mesure d'une fréquencemètre que l'on décrira plus loin. La tension d'accord VA polarisant les diodes a capacité va riable des circuits 12, 14 et 16, est élaborée à partir d'une source de tension d'alimentation continue 1 dont les pôles positif V et négatif + V sont respectivement réunis aux bornes d'alimentation 2 et 3. La borne d'alimentation positive 2 est réunie à travers une résistance 4 et une diode Zener 5 en série a' la borne d'alimentation négative 3 qui est par ailleurs reliée à la masse M. La cathode de la diode Zener 5 foumissant un potentiel positif, est réunie par l'intermédiaire d'une première résistance réglable 6 (rhéostat) a une borne de sortie 8.L'anode de cette diode 5 est reliée a travers une seconde résistance réglable 7 a' une autre borne de sortie 9. La borne 8 est reliée b l'une des bornes d'un potentiomètre d'accord dont l'autre borne est reliée a la borne 9. Le curseur W de ce potentiomètre A qui fournit normalement la tension d'accord VA variable aux diodes "varicap" par sa connection à la borne 18, en est déconnecté pendant le réglage.Les résistances réglables 6 et 7 sont respectivement destinées à ajuster les valeurs maximale VA max et minimale VA min de la tension d'accord VA qui doivent respectivement assurer l'accord du récepteur sur les fréquences limites supérieure FH (CV Min) et inférieure FB (CV max), lors du réglage de la couverture de la gamme. Le banc ou dispositif de réglage 20 permettant de mettre en oeuvre le procédé selon l'invention qui sera décrit plus loin, comporte un fréquencemètre numérique 21 comprenant un compteur dont l'entrée de comptage ou d'horloge H est reliée par l'intermédiaire de l'entrée de mesure 22 du banc 20 à la sortie 163 de l'oscillateur local 16. Le compteur 21 compte donc le nombre de périodes de l'onde locale au cours d'un intervalle de temps unitaire, au bout duquel le résultat de ce comptage apparaissant sur les sorties parallèles 5p est d'abord transféré dans une mémoire tampon vive, le comptage est ensuite arrêté et le compteur est remis a zéro ou réinitialisé. Ces opérations de transfert, d'arrêt et de réinitialisation successives sont commandées par des signaux de commande appliqués au jeu d'entrées EC du compteur-fréquencemètre 21. Le banc de réglage 20 comporte également des moyens de calcul ou une calculatrice numérique 23 (ou mini- ou microordinateur) comprenant, par exemple, un microprocesseur ( P) 24, une mémoire morte préprogrammée (ROM) 25, une mémoire vive 26 ainsi qu'une unité d'entrée/sortie (I/O) ou adaptatrice d'interface 27 et un dispositif de visualisation 28 composé d'un circuit de com mande 29 et d'un afficheur 30 équipé, par exemple, d'un tube à rayons cathodiques (achrome), et commandé par le microprocesseur 24. Un commutateur 31 du banc de réglage 20, qui peut être commandé par le microprocesseur 24, par exemple, permet de réunir alternativement ses deux autres bornes d'entrée 32 et 33 à une borne de sortie unique 34 qui est reliée à entrée de la tension d'accord 18 du châssis ou de- la carte 10.La borne 32 est reliée à la borne 8 de la carte 10, fournissant la tension VA max et la borne 33 à la borne 9, fournissant la tension VA min. Les fonctions analytiques en forme de polynômes (du type y = a0 + alx +... + anxn) correspondant aux courbes FH = G(FB) pour CT = const. et FH =K (FB) pour L = const., étant stockées dans une mémoire interne (25 ou 26) ou externe, accessible au calculateur 23, le procédé de réglage objet de l'invention est initié, après la mise en place d'une carte 10 a' régler, par les mesures consécutives des fréquences limites inférieure FB2 (par l'application de VA min à l'entrée 18) et supérieure FH2 (par l'application de VA max à cette entrée) initiales de l'oscillateur local 16-17. Ces valeurs initiales mesurées définissent un second point S (FB2, FH2) dans le diagramme de la figure 1.La valeur de l'abcisse F132 permet au calculateur 23 de calculer la valeur de FH3 = G (FB2) d'un point T (FB2, FH3) qui se trouve sur la courbe G. La différence FH? - FH3 entre l'ordonnée FH2 du point S et celle FH3 du point T permet d'obtenir la fonction analytique d'une courbe H (L) passant par le point S et parallèle ù la courbe G (L) qui passe par les points R et T. Pour celà, il suffit d'ajouter au polynôme représentant la fonction G (FB) un terme constant égal à # FH = FH2 - FH3, c'est-à-dire H IF: = G (FB) + # F. Ensuite, le calculateur 23 calcule les coordonées de l'intersection U (FB3, F FH4) de la courbe H ainsi calculée et de la courbe K stockée en mémoire. En effet, il suffit de calculer l'abcisse FB3 du point U pour déterminer le sens du réglage de la position du noyau N de l'inductance L nécessaire pour atteindre la courbe K en restant sur la tension d'accord minimale VA min. Sur une partie de l'écran de l'afficheur à tube cathodique 30 apparaît alors une fenêtre rectangulaire horizontale 35 avec deux traits verticaux 36 et 37 lumineux de part et d'autre de son centre qui indiquent les limites tolérées de la précision du réglage + A FB de part et d'autre de la fréquence FB3 qu'il faut atteindre en suivant la courbe H, pour se trouver sur la courbe K. Dans la gamme P.O. cette tolérance - A FB est avantageusement choisie aux environs de + 0,3 Khz (300 Hz). Un carré lumineux 38 inscrit dans le rectangle 35, indique par sa position horizontale par rapport a - l'espace délimité par les traits verticaux 36 et 37 correspondant respectivement aux fréquences FB3 - A FB et FB3 + ss FB, a l1intérieur de certaines limites, L'écart entre la fréquence FB mesurée a' l'aide du fréquencemètre 21 et celle FB3 å atteindre par le réglage du noyau N de l'inductance L. Lorsque cet écart est supérieur en valeur absolue à un seuil donné, le carré lumineux 38 est situé en butée à l'un ou à l'autre bout du rectangle 35. L'abcisse FB2 du point S étant inférieure à celle FB3 du point U, ce qui est indiqué par le carré 38 situé à gauche du centre, le noyau N de l'inductance L doit être éloigné du centre de celle-ci. Pendant le réglage (par une rotation du noyau dans le sens contraire à celui des aiguilles d'une montre, par exemple), le carré lumineux 38 se rapproche des traits 36, 37. Lorsque le carré 38 arrive entre ces deux traits 36, 37, le réglage par le noyau N est terminé, car on se trouve alors avec suffisamment de précision sur l'intersection U de la courbe H avec la courbe K. Pendant le réglage par le noyau N de l'inductance L, la fréquence FB de l'oscillateur local est lue de façon quasi-permanente (récurrente) et sa différence par rapport à FB3, ainsi que le sens de l'écart est calculée de façon à permettre de placer le carré lumineux 38 par rapport au centre de la fenêtre 35.En outre, on compare la fréquence FB aux deux valeurs limites FB3 - t FB et FB3 + ss FB jusque ce que l'on atteint le résultat recherché, c'est-å-dire FB3 - A F FB FB3 + A FB, qui est repre- senté par le carré 38 situé entre les traits 36 et 37.A partir de cet instant, le calculateur 23 commande la commutation du commutateur 31 pour que l'entrée de la tension d'accord 18 de la carte 10 reçolve la tension VA max d'une part, et le changement du mode de fonctionnement du dispositif de visualisation 28 d'autre part, de telle sorte que le carré lumineux 35 indique alors la position correspondant a' FH4 (ordonnée du point U) et les deux traits verticaux 36, 37 indiquent respectivement les valeurs entre lesquels FH doit se trouver à la fin du réglage de la couverture de gamme par la capacité "trimmer" CT, qui sont FHl - FH et FH1 + A FH. On procède alors au réglage de la capacité "trimmer" CT du circuit LCT parallèle 17, en faisant tourner son armature mobile a' la main. L'ordonnée FH4 du point de départ U étant supérieure à celle FH1 du point de réglage correct R, le carré lumineux 38 se trouvera situé sur la partie droite du rectangle 35 sur l'écran, de façon à indiquer qu'il faut augmenter la valeur de la capacité "trimmer" CT. Ce faisant, on se déplace sensiblement sur la courbe K (ou sur une courbe parallèle, proche de celle-ci) du point U vers le point R et le carré 38 se rapproche du centre de la fenêtre 35, le calculateur 23 surveillant de manière fréquemment répétée les données numériques fournies par le fréquencemètre 21 et calculant la différence F H FH1 à laquelle est proportionnelle la position du carré 38 par rapport au centre du rectangle 35. Lorsque le carré 38 arrive entre les deux traits 36, 37, on obtient FH1 + FH? FH > Fez FH1 - - FH, où A FH est la tolérance choisie pour la fréquence supérieure qui est de 1,5 kHz, par exemple. Après le réglage de la capacité "trimmer" pour approcher la fréquence limite supérieure FH1 désirée, on vérifie, en commutant la tension d'accord VA pour que l'entrée 18 fournisse son niveau minimal VA mins Si la fréquence limite inférieure FB est bien supérieure à FBÏ - # FB et inférieure à FB1 + L FB, ce qui est alors généralement le cas. Les deux opérations de réglage successives et la vérification finale ayant été effectuées selon le procédé décrit, le point représentant les fréquences limites supérieure FH et inférieure FB doit se trouver à l'intérieur d'un rectangle englobant le point R et délimité par les abcisses FBI - A FB et FB1 + A FB et par les ordonnées FHî - A FH et FHî + A FH. Dans les cas peu fréquents où le premier pas de réglage par le noyau N de l'inductance L ne permet pas de placer le carré lumineux 38 entre les traits 36 et 37, on s'en approche autant que possible et l'on procède au réglage de la capacité CT. Si ce réglage permet le centrage du carré 38, on revient au réglage du noyau N qui permet alors généralement d'atteindre son centrage. On vérifie ensuite le réglage de la capacité CT, en commutant sur V A max et en la retouchant éventuellement. Le calculateur 23 peut être, en outre, programmé de manière à indiquer en clair le réglage à effectuer ou qui est en cours, ainsi qu'éventuellement l'emplacement des axes tournants en matériau isolant dont les extrémités s'engagent, lors de la mise en place du châssis ou de la carte 10, dans les fentes des éléments de réglage. L'élément à régler et l'axe commandant le réglage peut être indiqué par le clignotement d'un point lumineux (cercle, carré) correspondant à son emplacement. On remarquera ici que l'horloge pilotant le microprocesseur 24, le compteur 21 et le dispositif de visualisation 30, qui nta pas été représentée séparément, doit être d'une-grande précision et à cette fin, pilotée par un quartz. Elle peut être inclue dans le microprocesseur 24 lui-même. Il est, en outre, possible de mesurer la fréquence de l'oscillateur local 16-17 en comptant le nombre de périodes par intervalle de temps unitaire, dans le microprocesseur 24 lui-même, qui peut être programmé de façon à incrémenter le nombre stocké dans une mémoire quelconque à chaque passage par zéro dans un sens déterminé de l'onde de l'oscillateur 16-17, remplissant ainsi les fonctions d'un fréquencemètre (21) séparé, qui peut alors être omis. Lorsque le réglage de la couverture d'une gamme (P.O.) ainsi obtenu est terminé, on peut successivement procéder aux réglages de celles des autres gammes du récepteur (G.O., F.M. et éventuel lement O.C.). L'accord de circuits résonnants radio-fréquence 12 et 14 étant effectué par la suite sensiblement au milieu de chaque gamme, de manière classique. Le procédé suivant l'invention permet d'effectuer le réglage de la couverture d'une gamme en deux opérations de réglage successives, avec un affichage précis de fréquences limites supérieure FH et inférieure FB, mesurées à l'aide d'un fréquencemètre et non pas de la manière itérative de l'état de la technique,, en utilisant un générateur de signaux et un voltmètre en sortie, dont les indications sont relativement floues, lorsque l'on recherche des maxima. Il est également a' noter que le procédé de réglage notamment à l'aide de courbes d'étalonnage mémorisées, du calcul de nouvelles courbes parallèles et de Pintersection de ces dernières avec une courbe mémorisée, peut être étendue a d'autres réglages interdépendants qui ont été effectués jusqu'lci par des méthodes itératives classiques. REVENDICATIONS 1. Procédé de réglage de la couverture d'une gamme de réception d'un récepteur radiophonique superhétérodyne par celui des fréquences d'oscillation extrêmes de son oscillateur local dans une gamme d'ondes déterminée, - caractérisé en ce que, à l'aide d'un calculateur (23) equipé de mémoires (25, 26) et ayant préalablement mémorisé une première courbe (G) correspondant aux variations des fréquences limites inférieure (FB) portée en abcisse, et supérieure (FH) portée en ordonnée, en fonction de déréglages successifs de l'inductance d'accord (L) de l'oscillateur de part et d'autre d'un premier point de réglage correct (R, FB1, FH1) et une seconde courbe (K) correspondant à ces mêmes variations en fonction de déréglages successifs d'une petite capacité réglable, dite "trimmer" (CT), à partir dudit premier point (R) donnant une couverture correcte, les deux courbes étant mémorisées sous la forme de fonctions analytiques de forme FH = G (FB) et FH = K (FB) et présentant une intersection audit premier point (R), on effectue les opérations successives suivantes: alors de la mise en place d'un récepteur à régler, on mesure successivement les fréquences limites inférieure (FB2) et supérieure (FH2) initiales de ce récepteur, pour définir un second point (S); b/ on calcule équation d'une troisième courbe (H) parallèle à la première courbe (G) et passant par le troisième point (S); c/ on calcule les coordonnées (FH4, FB3) du point dtintersec- tion (U) de la troisième courbe (H) avec la seconde courbe (K);; d/ ayant mis la capacité d'accord de l'oscillateur à sa valeur maximale, on règle l'inductance (L) en déplaçant axiale ment son noyau magnétique (N) pour atteindre la fréquence correspondant à l'abcisse (FB3) du point d'intersection (U) a' un premier écart prédéterminé (+ A FB) près, de part et d'autre;; e/ ayant mis la capacité d'accord à sa valeur minimale, on procède au réglage de la capacité "trimmer" (CT) pour atteindre la fréquence limite supérieure correspondant à l'ordonnée (FH1) du premier point (R), à un second écart prédéterminé (+ A FH) près fl en remettant la capacité d'accord à sa valeur maximale, on vérifie si la fréquence limite inférieure de l'oscillateur local est égale alors à l'abcisse (FB1) du premier point (R), au premier écart (- FB) près. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on prélève les premières (G) et secondes (K) courbes de plusieurs récepteurs étalons du même type, correctement réglés et l'on calcule les valeurs moyennes de chacune des abcisses et ordonnées correspondantes, afin d'établir une première et une seconde courbe moyenne pour calculer les fonctions ou polynômes à stocker dans la mémoire (25, 26) du calculateur (23). 3. Dispositif de réglage pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un fréquencemètre (21) alimenté par l'oscillateur local 17), un dispositil de calcul (23) ayant préalablement stocké en mémoire les fonctions analytiques correspondant à la première (G) et à la seconde courbe (K), un dispositif (31) permettant de commuter les valeurs de la capacité d'accord de l'oscillateur (16) entre son maximum et son minimum et un dispositif de visualisation (28) pouvant afficher alternativement l'écart entre la fréquence limite inférieure initiale (FB2) et une fréquence (FB3) représentant le point (U) d'intersection de la seconde courbe (K) mémorisée avec une troisième courbe (H) résultant du décalage dans le sens de l'ordonnée de la première courbe (G), de telle sorte qu'elle passe par le point (S) défini par les fréquences limites inférieure (FB2) et supérieure (FH2) initiales, au cours du réglage de l'inductance (L) par son noyau (N), et l'écart entre la fréquence limite supérieure (FH4) correspondant à l'ordonnée de ce point d'intersection (U) et celle correspondant à l'ordonnée (FHî) l'intersection (R) entre la première (G) et la seconde courbe (K) mémorisées, au cours du réglage de la capacité "trimmer" (CT).