FR 2568628 A1 19860207 FR 8510948 A 19850717 L'invention concerne un moteur rapide à combustion interne deux temps avec balayage du carter de vilebrequin avec au moins un cylindre qui comprend respectivement au moins un conduit d'échappement avec une lumière d'échappement et avec au moins un conduit d'écoulement avec une lumière d'admission, les lumières d'échappement et d'admission étant disposées sur le côté intérieur du cylindre. Quant aux moteurs deux temps connus appartenant à la Ca- tégorie inferieure de puissance, c.a.d. à basses pressions effectives moyennes, on a pris connaissance de reflexions et de recherches qui ont eu pour but l'amortissage primaire des bruits à la source des bruits de repoussement des gaz. Cela a e' été atteint par l'intermédiaire des ouvertures spéciales d'aspiration et d'échappement des gaz (DE-OS 31 00 851). Ces variations connues des ouvertures de repoussement des gaz sur le côté d'échappement ne permettent l'amortissage des bruits tout en conservant la puissance que dans les moteurs appartenant aux catégories inférieures de puissance (pression effective moyenne). Toutefois il s'est avéré que dans les moteurs deux temps dont le comportement de puissance peut être sensiblement influencé par des systèmes correspondants d?échap- pement, des systèmes d'échappement sont applicables comprenant, entre autre, un tube d'aspiration, un diffuseur et un contrecône ou similaire, afin d'obtenir des pressions effectives mo yennes de plus de e = 5 bar, soit par exemple 7 - 10 bar et plus que dans les moteurs de motocyclettes deux temps que l'on connait déjà. I1 est décisif que l'on recourt aux processus relatifs à la dynamique des gaz pour ltélargissement de l'air nécessaire et pour l'amélioration du taux de suralimentation du moteur (SAE paper 720156 Blair). L'utilisation de tels systèmes rend possible une augmentation de la puissance de 40% et davantage par rapport aux systèmes habituels d'échappement, le déroulement des fonctions étant connu en soi. L'exploitation des processus précités relatifs à la dynamique des gaz pour l'augmentation du rendement dans des moteurs rapides à combustion interne deux temps commandés par lumières exige pourtant plus des caractéristiques de l'ouver- ture de repoussement des gaz, quand il s'agit en même temps d'aboutir à un amortissage considérable des bruits. Ces exigences ne sont pourtant pas satisfaites par les porpositions connues. La présente invention à donc pour but de réaliser un moteur à combustion interne deux temps de ce genre, qui, grâce à I'exécution appropriée d'une géométrie de la lumière d'échappement, rend possible l'amortissage du bruit machine dans la gamme entière de vitesse de moteurs appartenant également aux catégories supérieures de puissance et de pressions effectives moyennes tout en augmentant le rendement et en amé- liorant en même temps la consommation spécifique d'essence. La solution de ce problème, suivant la présente invention, prevoit un moteur rapide à combustion interne deux temps avec balayage du carter de vilebrequin qui comprend respectivement au moins un conduit d'échappement avec une lumière d' échappement et avec au moins un conduit d'écoulement avec une lumière d'admission, les lumières d'échappement et d'admission étant disposées sur le côté intérieur du cylindre, qui, suivant la présente invention, est réalisé de façon que le conduit d'échappement du cylindre est exécuté de manière que a) un angle d'inclinaison 0 à la courbe d'ouverture de la section transversale de la lumière de commande d'échappe ment suit la relation tg #3 # 4 - 6 # tg #1 étant l'angle d'inclinaison à la courbe d'ouverture de la section transversale de la lumière de commande d'é- chappement dans un moteur de puissance égale avec forme de la lumière connue et b) qu'après à peu près 150 - 350 KW un angle d'inclinaison est obtenu après la transition continue, qui suit les relations tg#2#3 - 5 # tg #1 ; tg #2#0.8 - 1,0 # tg#3 Un moteur rapide à combustion interne deux temps de telle construction permet d'obtenir de grands avantages par rapport aux moteurs à combustion interne connus, grâce à la construction particulière de la géométrique de la lumidre d'échappement, tel que par exemple: - il s'est avéré que, dans un moteur cons de telle manière que le côté d'aspiration des gaz n'a pas d'influence déci sive et qu'il peut être exécuté en tant qu'aspiration à lumière, à membrane ou à tiroir rotatif, tandis que l'(es) ouverture(s) est (sont) commandée(s) par le piston, ae sorte qu'il peut s'agir, dans le cas le plus simple, d'un moteur à commande proportionelle à la course avec un dia gramme de commande forcément symétrique des ouvertures de repoussement des gaz. - La nouvelle conception des lumières d'échappement peut être appliquée aux moteurs dont le système d'échappement (sy stemm diffuseur/contre-cône ou systèmes similaires d'é chappement à haut rendement connus pour moteurs à grand rendement) assure une augmentation significative de la pression effective moyenne. Grâce-à l'exécution du conduit d'échappement conformément aux conditions ainsi proposées, on obtient une section transversale assez grande qui, en concourant avec le sy stase d'échappement, permet l'augmentation voulue de l'air nécessaire au moteur. - On obtient une grande section transversale "efficace pour la suralimentation". De ce fait le taux de suralimentation du cylindre est maintenu dans le même ordre de grandeur que dans un moteur avec forme normale de la lumière. - Un moteur construit de telle manière reproduit presque i dentiquement la consommation et la pression effective mo yenne allouées d'un moteur à grande puissance avet lumière normale d'échappement et les améliore tout en amortissant considérablement le bruit partiel et en diminuant l'effort d'amortissage qui en est la conséquence directe. L'exécution géométrique des conduits d'écoulement assure d'une part un déchargement optimal du cylindre après l'ou- verture, et, d'autre part, ltévacuation étranglée lors de la course ascendante du ou des piston(s). Le diagramme de commande est ainsi asymétrique en pratique, une "surali mentation à fourche" se produit avec perte diminuée de la course effective. - La lumière d'échappement ainsi proposée opère de façon à constituer un élément silencieux et également à rendement optimal reliant à l'environnement les différences des pressions produites par le cycle de moteur et les proces sus de vibrations relatifs à la dynamique des gaz entre l'espace de travail du moteur et le système d'échappement. - Grâce à la définition entièrement nouvelle des temps de commande en relation avec la géométrie modifiée de la lu mitre, on obtient un amortissage considérable des bruits partiels dans toutes les zones d'opération du moteur. - C'est seulement par cela que l'on obtient un amortissage de bruit tout en permettant l'ajustement des puissances specifiquenent hautes, étant donné que la géométrie de(s) ouverture(s) de repoussement des gaz permet les processus nécessaires relatifs à la dynamique des gaz. D'autres formes avantageuses de la construction de l'invention sont décrites dans les sous-revendications. L'objet de l'invention sera décrit, à titre d'exemple non limitatif, dans les dessins dans lequels: la Fig. 1 est la projection graphique d'une comparaison du comportement de la pression effective moyenne entre un moteur avec forme de la lumière habituelle, un système d'échappement à grand rendement et la forme de la lumière d la Fig. 2 est un diagramme de commande d'un moteur à combustion interne deux temps en projection purement schéma- tique et graphique, la Fig. 3a est un diagramme de la section transversale de l'angle d'un moteur suivant la Fig. 2, en projection partielle purement schématique et graphique, la Fig. 3b est un diagramme de la section transversale de l'angle d'un moteur avec forme de la lumière d'échappement suivant l'invention en projection partielle purement schématique et graphique, la Fig. 4 est un diagramme de la section transversale de l'angle d'un moteur avec forme de la lumière d'échappement suivant l'invention en projection partielle purement schématique et graphique, la Fig. 5 est un cylindre à deux temps avec conduit d' échappement suivant la présente invention en projection de la coupe verticale, la Fig. 6 est la projection partielle de la coupe verticale d'un cylindre à deux temps suivant une rotation de 90" par rapport à la fig. 5, la Fig. 7a est la projection de la coupe partielle verticale d'un cylindre à deux temps avec différentes lumières d'échappement, la Fig. 7b est la projection graphique des courbes d' inclinaison de la section transversale de l'angle des lumières d'échappement suivant la Fig. 7a, la Fig. 8a est la projection d'une section d'un conduit d'échappement,sur le côté intérieur du cylindre, la Fig. 8b est la projection de la coupe verticale d'un conduit d'échappement suivant la Fig. 8a en vue latérale, la Fig. 9a est la projection de la section d'un conduit d'échappement du cylindre suivant la Fig. 5,sur le côté intérieur du cylindre, la Fig. 9b est la projection de la coupe verticale du conduit d'échappement suivant la Fig. 9a en vue latérale, la Fig. 10a est la projection de la section d'une autre forme d'exécution d'un conduit d'échappement du cylindre, sur son côté intérieur, la Fig. lOb est la projection de la coupe verticale du conduit d'échappement suivant la Fig. 1Oa en vue latérale. Afin de montrer des formes possibles d'harmonisation d'un moteur avec un système d'échappement augmentant le rendement avec un moteur à système habituel d'échappement, la Fig. 1 représente le comportement de la pression effective moyenne Pe (n) en fonction de la vitesse du moteur, en représentant par 1 le comportement de la pression effective moyenne d'un moteur A avec forme connue de la lumière d'échappement et système habituel d'échappement, par 2 un moteur A avec forme connue de la lumière d'échappement et système à grand rendement d'échappement et par 3 un moteur avec la forme de la lu mièvre d'échappement ainsi proposée et un système d'échappement à grand rendement. I1 s'avère maintenant clairement que, grâce à l'utilisation de la forme modifiée de la lumière, le comportement de la pression effective moyenne peut s'approcher du comportement de rendement d'un moteur a plus grand rendement, tout en ayant un niveau de bruit moins élevé. Les descriptions suivantes expliquent d'abord la méthode qui peut être appliquée pour le calcul de la forme de la lu mièvre d'échappement. On part ici d'un moteur deux temps, dont les deux ou plus conduits d'admission sont commandes par le piston. Si l'on porte graphiquement la section transversale d'écoulement débouché sur l'angle de commande, on obtient un diagramme de commande symétrique ou à peu prés symétrique dû à la géométrie de la manivelle. Dans la plupart des cas, les moteurs deux temps ont un angle de 1100 à 1300 KW n. oT., où le piston commande les lumières d'écoulement. I1 s'ensuit un angle d'admission de 1000 à 140 où les lumières d'écoulement sont plus ou moins ouvertes (Fig. 2). Afin de présenter un problème et sa solution, un angle de commande de &alpha;ü = 110 est donné dans les explications suivantes. Dans le diagramme de commande dont l'intégrale W = #Ad# mène à la section transversale connue de l'angle, l'angle constructif #4 est défini comme l'angle d'inclinaison en sens positif, qui est limité par la tangente à la courbe d'inclinaison de la surface des sections transversales d'admission au point ÜÖ, donc dans ce cas, à t = 1250 n. OT., soit tg #4 = dA | #= 125 n.OT. d# tg est proportion de la mani- velle À t &alpha;ü largeur rel. de la lumière z = nombre des lumières d'écoule ment et ne varie donc que très peu avec une puissance volumique donnée. Les moteurs connus deux temps sont munis d'une ouverture d'échappement s'ouvrant à peu près 200 avant les ouvertures des lumières d'admission par où &alpha;A, en tant qu'angle d'ouver- ture, est de 400 plus grand quediÜ. La surface de la section transversale ainsi débouchée est ensuite respectivement plus grande. Le point d'ouverture peut-également être plus de 200, soit jusqu'a 400, avant le point d'ouverture des ouvertures d'admission. Ces relations sont représentées de façon purement schématique dans la Fig. 3a. En rapport avec la naissance des bruits dans les moteurs à combustion interne deux temps il faut noter 1' impor- tance particulière de l'angle constructif f, qui est défini comme l'angle d'inclinaison en sens positif qui est limité par la tangente à la courbe d'inclinaison de la surface de la section transversale d'échappement au point Aô, et dont la grandeur a une influence considérable sur la naissance des bruits, reliée à d'autre paramètres. Le processus de repoussement des gaz ainsi trouvé a des propriétés suivantes, différentes par rapport aux processus connus de repoussement des gaz et des géométries d'ouvertures de repoussement des gaz: - Le point d'ouverture A.. est 'situé de manière connue en o soi entre 400 et 55Q avant U.. dans le but de l'amortis o sage de bruit. L'exécution de la géométrie de la lumière ou du conduit est de sorte que l'angle 1 est plus petit que l'angle T 3, de sorte que l'on a à peu près tg 3 = 4 - 6 ' tg est l'angle exinscrit qui, de façon analoque, est me surable à la courbe d'inclinaison de la surface de la lu mièvre ainsi conçue au point Aö. - Les effets que l'on peut ainsi obtenir sont même amélio rés par intégration de l'exécution du conduit d'écoulement en sens d'écoulement. Celui-ci assure une faible vitesse d'inclinaison de la surface de la section transversale et des taux avantageux de débit, ce qui est avantageux pour le repoussement des gaz dans les zones où les effets rela tifs à la dynamique des gaz du système d'échappement ne déterminent pas la puissance et où l'on peut parler d'une suralimentation à fourche". La conséquence en est une diminution des pertes de pression effective ainsi qu'un déroulement asymétrique des fonctions. - L'ouverture de repoussement des gaz est formée de telle façon que1 au plus tard de 150 à 350 après l'ouverture du conduit d'échappement, la surface de la lumière débouchée ensuite au-dessus de la couse du piston augmente plus fortement qu'avant.Si, après la transition régulière, l'on met une tangente à l'allure d'inclinaison de la sec tion transversale, on peut constater les relations sui vantes: tg # 2 # 3 - 5 # tg #1 tg # 2 # 0,8 # tg # 3 où l'angle 2 est défini comme l'angle d'inclinaison en sens positif, qui est limité par la tangente à la courbe d'in- clinaison de la surface après la zone de transition et comme Q l'angle exinscrit d'un moteur de puissance egale avec forme de la lumière normale et moins avantageuse quant au bruit (Fig. 3a et 3b). Cette amélioration de l'angle constructif 2 est atteinte par la forme de l'ouverture de repoussement des gaz sur le côté intérieur du cylindre, l'effet réel de la dynamique des gaz étant atteint par l'exécution du contour du con duit conformément au profil de la lumière de la lumière d'échappement sur le côté intérieur du cylindre. En outre, dans le cas de cette exécution, la mise à disposition d' une "section transversale effective à -suralimentation" assez grande est accomplie lors de la course ascendante du piston pour l'exploitation de l'effet relatif à la dy namique des gaz de système d'échappement à plus grand rendement, conformément au diagramme schématique de commande dans la Fig. 4. A l'aide d'une exécution de la géométrie de la lumière d'échappement conformément aux formules précitées d'exécution, on peut atteindre l'allure de la courbe d'inclinaison de la section transversale d'échappement A (+ ) telle qu'elle est schématiquement représentée dans la Fig. 3b, où la projection partielle représente les courbes d'allure des sections transversales de l'angle, la courbe de la section transversale de l'angle AB1 ( Q) étant la courbe d'inclinaison de la section transversale de l'angle pour une lumière d'échappement avec un profil de la section transversale généralement rectangulaire, conformément à B1 dans la Fig. 7a.Les courbes d"in- clinaison de la section transversale de l'angle AN1 ( ) et AN2 ( t) représentent les courbes d'inclinaison des sections transversales de l'angle pour les profils de la lumière d'échappement sur le côté intérieur du cylindre, tels qu'ils sont l'objet de la présente demande. Ensuite, à titre d'exemple, l'angle exinscrit d'inclinaison +1 aupoint AN1 , AN2 (points d'ouverture d'un profil de la lumière d'échappement suivant la présente invention) et l'angle exinscrit d'inclinaison 2 sont représentés en tant qu'angles d'inclinaison après la zone de transition.ABi.. signifie le point d'ouver o ture de la courbe d'inclinaison de la section transversale de l'angle représentée à titre de comparaison dans un profil de la lumière d'échappement rectangulaire et U.. le point d' o ouverture des ouvertures d'admission. Les formes de profil les plus différentes sont concevables comme des formes de profil pour les profils de la lumière d'échappement sur le côté intérieur du cylindre, qui satisfont aux formules données dans ce qui précède et qui produisent des courbes respectives d'inclinaison de la section transversale de l'angle, tel qu'il est représenté à titre d' exemple dans la Fig. 3b. I1 est surtout possible d'atteindre les conditions générales exigées par l'exécution de la limitation supérieure de la lumière en tant que came, qui réalise une équation mathématique d'ordre supérieur.Des profils de lumière qui réalisent tels profils de came d'ordre supérieur sont donc également objet de la présente invention, ceux-là ne pouvant pourtant être représentés séparemment, vu la multiplicité des possibilités, et faisant partie de l'inv,ention grâce à leur satisfaction aux conditions générales données. Pour cette raison les formes choisies d'exécution des lumières seront décrites ci-aprds, formes qui. ont été conçues selon les prescriptions de construciton indiquées dans ce qui précède, les Fig. 5 à 10 étant disposées l'une au-dessousde l'autre en relation étroite. Les Fig. 5 et 6 représentent un cylindre d'un moteur à combustion interne deux temps en coupe verticale, qui est normalement placé sur le côté supérieur du carter de vilebrequin, de tels moteurs à combustion interne en tant que chargeur du carter de vilebrquin comprenant en général un carter de vilebrequin, une commande à vilebrequin, un piston, un cylindre et une tête de cylindre. Le piston 2 opère dans l'intérieur du cylindre 1, piston qui n'est représenté qu'en traits interrompus et qui, lors de ses courses ascendantes et descendantes, dépasse l'admission, par exemple à lumière, à membrane ou à tiroir rotatif, du conduit d'aspiration non représenté dans le dessin et la lumière d'échappement du conduit d'échappement 6 et les lumières d'admission des conduits d'écoulement 5. La chambre de combustion prévue dans la tete du cylindre 1 est représentée par 3 dans le dessin et l'axe longitudinal du cylindre par 10. La Fig. 7a est la représentation en coupe verticale purement schématique d'une section d'un cylindre d'un moteur à combustion interne deux temps. Le piston 2 dans l'intérieur du cylindre 1 prend une position de marche de sorte que la section transversale du conduit d'admission ou d'écoulement 5 est partiellement débouchée, de façon que l'admission peut avoir lieu dans le cylindre. Le conduit d'échappement 6 est muni de différents profils de lumière d'échappement, qui, à titre d'illustration, sont en même temps représentés au plan de la figure. B1 signifie un profil connu de la lumière d'échappement qui est généralement rectangulaire pendant que B2 est un profil connu de la lumière d'échappement pour l'amortissage de bruit conformément à la Fig. 8a.Les formes des lumières N1, N2 sont des formes de lumière modifiées et con çues selon les conditions générales décrites dans ce qu'il précède, et correspondent aux formes des lumières dans les Fig. 9a resp. iota. La Fig. 7b représente les courbes d'inclinaison de la section transversale de l'angle AB1 ( 8), AB2 (f), AN1 ( ) et AN2 (9) des profils de la lumière d'échappement B1, b2, N1 et N1 selon la Fig. 7a, ceux-ci étant représentés en tant que surfaces de section transversale d'ouverture A ( t) audessus de l'angle du vilebrequin + KW en vue partielle purement schématique pour la zone des points d'ouverture des lumières d'échappement resp. d'admission. I1 s'avère très clairement ici que les formes des lumières N1, N2 produisent une courbe d'inclinaison de la section transversale de l'angle, qui, dans sa zone de début, s'approche des courbes d'inclinaison de la section transversale d'angle des lumières connues d'échappement pour l'amortissage des bruits, pendant que, après une zone de transition, elle s'approche de la courbe d'inclinaison de la section transversale de l'angle d'une lumière d'échappement rectangulaire et avantageuse au grand rendement d'un moteur à combustion interne deux temps. De cette manière on peut atteindre un comportement considéra- blement amélioré des bruits même dans les moteurs à combustion interne deux temps à grand rendement. Les formes de lumières d'échappement B2, N1 et N2 schématiquement indiquées dans la Fig. 7a sont représentées dans les Fig. 8a à lOb. Le conduit d'échappement connu en soi, qui est représenté dans les Fig. 8a et 8b, a un profil de section transversale, tel qu'il a été trouvé déjà pour l'amortissage des bruits dans les moteurs à combustion interne deux temps de ce genre. Vu la course descendante du piston, le profil est exécuté de façon à être divisé en une partie de prééchappement VA et une partie d'échappement secondaire NA, dont les ouvertures de la section transversale ensembles forment le profil de la section transversale de lumière d'échappement AS.La partie d'échappement secondaire NA a une section transversale rectangulaire qui est limitée par la limitation inférieure de la lumière 85 généralement droite et les limita tions latérales de la lumière 86,87 généralement droites, pendant que la partie de prééchappement VA est formée par une section de la section transversale en V et par une section de la section transversale en forme de lumière oblongue. Les fig. 9a et 9b décrivent une forme d'exécution conformément à la présente invention du conduit d'échappement 6 d'un cylindre 1. Egalement en vue de la course ascendante du piston, le conduit d'échappement du cylindre ZS est exécuté sur le côté intérieur du cylindre ZS de façon qu'il est divisé en une partie de prééchappement VA et en une partie d'échappement secondaire NA, dont les ouvertures de la section transversale ensembles forment le pofil de la section transversale d'échappement AS. La partie d'échappement secondaire a une section transversale rectangulaire, qui est limitée par la limitation inférieure de la lumière 85 généralement droite et par les limitations latérales de la lumière 86,87 généralement droites. La section transversale, qui est en forme géométrique CA dans la zone de la partie de prééchappement VA, est formée en tant que section transversale de l'ouverture VÖ1 en V limitée par les limitations de la lumière 98a, 98b, section transversale VO1, où, dans le sens longitudinal du cylindre vers le haut pa allèle å l'axe longitudinal de la lumière M, une autre section transversale de l'ouverture V02 suit, qui est limitée par les limitations de la lumière 99a, 99b, les limitations de la lu mièvre 98a,98b ayant un anglet par rapport à l'axe longitudinal de la lumière M qui est plus grand que l'angle &gamma;;, qui est limité par les limitations de la lumière 99a,99b par rapport à 1' axe longitudinal de la lumière M. Toutes transitions du profil de la section transversale entre les sections individuelles de la sec tion transversale sont régulières de sorte qu'il en resulte la forme de la lumière N1 représentée. La Fig. 9b représente le conduit d'échappement suivant la Fig. 9a en vue latérale verticalement coupée et le sens d'échappement de mélange SA du côté intérieur du cylindre ZS au système d'échappement. Les Fig. lOa et.lOb représententune autre forme d'exécution du conduit d'échappement 6 du cylindre 1 où, par rapport aux Fig. 9a et 9b, la forme géométrique CA formant la partie de prééchappement VA est formée par les profils de la section transversale V02 et S. La partie d'échappement secondaire NA a également une section transversale rectangulaire, qui est limitée par la limite inférieure de la lumière 105 et par les limites latérales de la lumière 106, 107.Alors que la section transversale de l'ouverture V02 en V, qui est limitée par les limitations de la lumière 109a, 109b, est formée de façon analogue à V02 dans la Fig. 9a, la surface de la section transversale S est limitée vers le haut par des sections limiteuses de la lumière 108a, 108b généralement en forme de S. Grâce à cette forme d'exécution le piston non-représenté dans les Fig. iota, lOb n'ouvre d'abord que la zone V02 du conduit d'échappement 6 vers le côté intérieur du cylindre ZS en dépassant la lumière d'échappement lors de sa course descendante et ensuite, lors d'une autre course descendante, ouvre deux autres ouvertures du conduit d'échappement 6 vers le côté intérieur du cylindre ZS en dépassant en même temps les zones supérieures 108c, 108d , qui sont formées par enforme de S, ce qui a pour conséquence qu'un accroissement très vite de la partie effective du profil de la section trains versale de la lumière d'échappement est atteinte de sorte qu' un grand débit de mélange des gaz d'échappement est poussé dans le sens d'écoulement SA du conduit d'échappement. REVENDICATIONS 1. Moteur rapide à combustion interne deux temps avec balayage du carter de vilebrequin avec au moins un cylindre qui comprend respectivement au moins un conduit d'échappement avec une lumière d'échappement et avec au moins un conduit d'écoulement avec une lumière d'admission, les lumières d' échappement et d'admission étant disposées sur le côté intérieur du cylindre, caractérisé en ce que le conduit d'échappement (6) du cylindre (1) est réalisé de manière que a) un angle d'inclinaison 1 à la courbe d'ouverture de la section transversale de la lumière de commande d'échap pement suit la relation tg #3 # 4 - 6 # tg #1 étant l'angle d'inclinaison à la courbe d'ouverture de la section transversale de la lumière de commande d'- échappement d'un moteur à puissance égale avec forme de la lumière connue b) et, après environ 150 - 350 KW un angle d'inclinaison #2 est obtenu après transition continue, qui suit les rela tions tg #2 # 3 - 5 # tg #1 ; tg #2 # 0,8 - 1,0 # tg #3 2.Moteur rapide à combustion interne deux temps suivant la revendication 1, caratérisé en ce que le conduit d'échappement (6) du cylindre (1) a) présente, sur le côté intérieur du cylindre, un profil de la section transversale de la lumière d'échappement qui (AS) comprend une partie de préréchappement(VA) et une partie d'échappement secondaire (NA) suivant -la partie de pré-échappement (VA) vers le bas dans le sens de la longueur du cylindre avec une section transversale géné ralement rectangulaire dans la zone de la partie d'échap pement secondaire (NA) avec une limitation inférieure de la lumière (85;95;105) généralement droite et avec des limitations latérales de la lumière (86,87;96,97;;106,107) et, dans la zone de la partie de pré-échappement (VA) une section transversale en forme géométrique (GA), b) un profil de la section transversale partant dans le sens d'écoulement (SA) à partir du profil de la section transversale d'échappement (AS) et restant invariable en son étendue horizontale ou diminuant régulièrement, c) un profil de la section transversale partant dans le sens d'écoulement (SA) du profil de la section transversale d' échappement (AS) et se modifiant en son étendue verticale. 3. Moteur rapide à combustion interne deux temps suivant la revendication 2, caractereisé en ce que le conduit d'échappement (6) du cylindre (1) présente une section transversale dans la zone de la partie de prééchappe ment (VA) en forme géométrique (GA), qui est réalisée en tant que section transversale d'ouverture généralement en V (V01) limitée par les limitations de la lumière (98a,98b) formant un angle ()3) -par rapport à l'axe longitudinal de la lumière (M), et en ce qu'unie section transversale d'ouverture (VÖ2) généralement en V est formée de façon adjacente vers le haut dans le sens longitudinal du cylindre et parallèle à l'axe du cylindre et limitée par des limitations de la lumière (99a,99b) formant un angle ( ) par rapport à l'axe longitudinal de la lumière (M), l'angle (ss) étant plus grand que l'angle (/). 4. Moteur rapide à combustion interne deux temps suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le conduit d'échappement (6) du cylindre (1) a, dans la zone de la partie de prééchappement (VA), une section transversale en forme géométrique (GA) qui est réalisée par une section transversale (S) limitée par des limitations supérieures de la lumière (108a, 108b) qui sont formées par une came à peu prés en forme de S, et qu'une section transversale d'ouverture (VO2) généralement en V est formée de façon adjacente à la section transversale d'ouverture (S) dans le sens longitudinal du cylindre vers le haut et parallèle à l'axe longitudinal du cylindre (10) et limitée par des limitations de la lumière (109a, lO9b) formant un angle ( &gamma;) par rapport à l'axe longi- tudinal de la lumière (M).