FR 2567419 A1 19860117 FR 8411672 A 19840713 PRETRAITEMENT DE NIATERIAISS DiATlRELS A GANGUE ARGILEUSE CONTENANT AU MOINS UN ELEMENT VALORISABLE AU MOYEN D'UNE SOLUTION AQUEUSE DE SILICATE Oü ALL'MINATE ALCALIN L'invention concerne un procédé de prétraitement éventuellement à chaud au moyen d'une solution aqueuse de silicate ou aluminate alcalin, de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable, dont la gangue contient des composés argileux susceptibles de former une suspension plastique stable en présence d'eau. Par l'expression "prétraitement", la demanderesse entend définir un traitement préalable à une action de valorisation du ou des éléments valorisables de matériaux naturels, le prétraitement ayant pour but de conférer ultérieurement à la gangue argileuse, en présence d'une phase liquide, une aptitude à une séparation aisée des deux phases en présence. Par l'expression "élément valorisable", la demanderesse entend d'abord définir tous les éléments métalliques présents dans au moins l'un des minéraux constituant le minerai argileux, susceptibles d'en être extrait en vue de sa valorisation, tels que, par exemple, l'uranium, le vanadium, le molybdène, I'or, le nickel... mais aussi entend définir tous les éléments non métalliques valorisables présents dans des composés argileux, tels que, par exemple, les éléments combustibles (charbon lignite, pétrole, bitume, tourbe.. ). Depuis longtemps déjà, il est bien connu de l'homme de l'art que des composés argileux formant la gangue de certains minerais {qu'il serait souhaitable d'exploiter) ont une réelle propension à gonfler, puis se déliter et enfin se disperser sous la forme de fins cristaux et de petits agglomérats au contact d'une phase aqueuse. Ce phénomène, lorsqu'il intervient au cours des phases de valorisation desdits éléments en milieu aqueux, rend très difficile la séparation des phases liquide et solide aussi bien par filtration que par décantation.C'est ainsi que les traitements hydrométallurgiques de valorisation de minerais à gangue argileuse sont rendus difficiles car la suspension résultant de tels traitements devient inapte à une séparation des phases liquide et solide quel qu'en soit le type, ou bien peut encore se trouver dans un état de forte viscosité en raison du gonflement des argiles. Il en est de même quend il faut séparer un combustible de sa gangue argileuse car le phénomène, quand il intervient au cours des phases de valorisation, rend très difficile la pratique de la séparation des phases liquide et solide sur les fractions fines de la gangue postérieurement à l'extraction du combustible à valoriser. Les composés argileux susceptibles de former une suspension plastique stable au contact de l'eau, fréquemment présents dans les matériaux naturels à gangue argileuse, peuvent appartenir aux groupes constitués par des kaolinites, telles que, par exemple, la kaolinite, la dickite, l'halloysite, les kaolinites désordonnées, les serpentines ; le groupe des micas, tels que, par exemple, muscovite, biotite, et paragonite, la pamophyllite et le talc. les illites et la glauconite le groupe des montmorillonites. telles que, par exemple, la beidéllite, la stévensite, la saponite et lthectorite; ; le groupe des chlorites ; le groupe des vermiculites ; le groupe des argiles interstratifiées dont la structure unitaire est une combinaison des groupes précédents ; le groupe des argiles fibreuses, telles que, par exemple, l'attapulgite (palygorskite), la sépiolite. Ces matériaux naturels à gangue argileuse peuvent également contenir d'autres composés tels que, par exemple, la - quartz, la calcite (CaCO3), la dolomie, le gypse et certains schistes à divers degrés de métamorphisme. De nombreux procédés de valorisation en milieux aqueux d'éléments valorisables contenus dans des matériaux naturels à gangue pas ou peu argileuse sont bien connus de l'homme de l'art ainsi que leur difficile transposition à des éléments valorisables contenus dans des matériaux naturels à gangue franchement argileuse, en raison de l'inaptitude dans laquelle se trouve la suspension résultant de ce type de procédé à subir une séparation des phases liquide et solide. Quand les matériaux naturels sont des minerais dont le ou les éléments valorisables sont des éléments métalliques, de nombreux procédés hydrométallurgiques de traitement qui leur sont applicables sont bien connus de l'homme de l'art. Parmi les procédés hydrométallurgiques de traitement de minerais, par exemple, uranifère, à gangue pas ou peu argileuse, il est connu de réaliser préférentiellement l'attaque alcaline oxydante du minerai d'uranium au moyen d'une solution aqueuse de carbonate etiou bicarbonate de sodium. Cette attaque s'effectue généralement en présence d'oxygène libre insufflé dans le milieu réactionnel chaud pour permettre l'oxydation de l'uranium et sa solubilisation. mais aussi assurer l'oxydation des sulfures d'impuretés et des matières organiques présentes dans le minerai. C'est ainsi que la littérature spécialisée en la matière a décrit des modes opératoires pour la réalisation de cette attaque alcaline oxydante. (The extractive Metallurgy of Uranium, de Robert C. Merritt, édité par Colorado School of Mines Research Institute, édition 1971, page 83 et suite). Selon un premier mode opératoire, on traite un minerai uranifère, préférentiellement à haute teneur en carbonates, par une liqueur contenant 40 à 50 g/I de Na2CO3 et 10 à 20 g/l de NaHCO3 en présence d'oxygène ou d'air insufflé dans le milieu réactionnel. Les conditions du traitement qui s'effectue dans un -autoclave, se situent dans un domaine de -températures comprises entre 95 C et 120" C, de pression totale régnante dans l'enceinte comprise entre 2 et 6,5 bars, avec des durées d'attaque qui peuvent varier entre 4 et 20 heures. Selon un deuxième mode, le même minerai uranifère à haute teneur en carbonates est traité par la même liqueur, contenant 40 à 50 g/l de Na2CO3 et 10 à 20 g/l de NaHC03, en présence d'oxygène ou d'air insufflé dans le milieu réactionnel. Mais, les conditions du traitement qui s'effectue dans un "Pachuca" sont différentes : la température est comprise dans l'intervalle 73" C à 80" C, tandis que la pression d'injection de l'air ou de l'oxygène dans le milieu réactionnel se situe dans l'intervalle de 2 à 3 bars, pour une durée d'attaque de 96 heures. Selon un autre mode, décrit dans L'LAS 3,036,881, le minerai uranifère contenant de l'uranium hexavalent est traité pendant environ 6 heures. en présence d'oxygène, par une liqueur contenant de 4,2 g/i à 70 g/l de bicarbonate de sodium et de 40 g/l à 100 g/I de carbonate de sodium, ce traitement s'effectuant en présence d'un catalyseur d'oxydation à une température d'environ 80" C à 90" C. De tels modes opératoires, qui se sont révélés intéressants pour le traitement de certains minerais uranifères. sont difficilement applicables quand il s agit de réaliser le traitement de minerais dont la gangue est formée entre autres de composés argileux, car l'application d'un tel procédé à un minerai à gangue argileuse conduit, certes, à une solubilisation correcte du métal à valoriser maisaussi à l'obtention d'une suspension résultant du traitement dont il est pratiquement impossible assurer la séparation des phases liquide et solide. quelle que soit la quantité de floculant ajoutée. en raison de son caractère infiltrable et même indécantable. L'homme de l'art a toutefois trouvé un moyen de pallier cet inconvénient en pratiquant avant le traitement proprement dit, une calcination préalable du minerai à gangue argileuse. (The Extractive Metallurgv of Uranium de Robert C. Merritt, page 55 et 56, - paragraphe "Roasting te improve physical characteristics"). Un tel moyen s'est, certes; révélé intéressant dans certains cas, mais il est apparu bien souvent que non seulement la calcination pourrait rendre l'élément valorisable réfractaire à l'action valorisante ultérieure du traitement, mais encore qu'il était très coûteux tant en investissement qu'en énergie. Selon un autre type de procédé, qui a été décrit dans la littérature spécialisée, le minerai est soumis à un traitement alcalin à température plus élevée au moyen d'une solution beaucoup plus concentrée en bicarbonate et carbonate de sodium, éventuellement en milieu oxydant. C'est ainsi que, dans le cas d'un minerai de beryllium, de vanadium, de molybdène ou de tungstène, le brevet américain US 3,429,693 propose un procédé de traitement de ce minerai au moyen d'une solution aqueuse contenant en pratique au moins 100 g/l, et pouvant atteindre plus de 500 g/l de trona (composé naturel de Na2CO3, NaHCO3, 2H2O) pour aboutir à un bon rendement de dissolution, et à une température comprise entre 60- C et 250- C pendant un temps compris en pratique entre 90 minutes et 240 minutes.Un tel mode opératoire, qui s'est révélé intéressant pour le traitement de certains minerais contenant du molybdène, du vanadium, du beryllium ou du tungstène, n'est pas applicable à un minerai à gangue argileuse, car, en l'absence d'une calcination préalable vers 900' C de ce minerai argileux, comme cela est mentionné dans l'exemple 7 dudit brevet, il conduit à l'obtention d'une suspension à caractère plastique, résultant du traitement, dont il n'est pratiquement pas possible de réaliser la séparation des phases liquide et solide, quelle que soit la quantité de floculant utilisée. Selon un dernier type de procédé alcalin, il est préconisé d'utiliser un charbon actif pour extraire d'une pulpe argileuse (suspension) l'élément métallique à valoriser préalablement solubilisé. C'est ainsi qu'un procédé alcalin de valorisation d'un minerai aurifère argileux est décrit dans la revue "Les Techniques: Industrie Minérale", publiée en Novembre 1982, concernant "les journées d'étude des sections Mines et Minéralurgie" par Ollivier, Thomassin, et Winter. Ce procédé consiste à traiter le minerai par un solution aqueuse de cyanure de sodium ayant -la propriété de dissoudre l'or. Comme les opérations de séparation après attaque des phases liquide et solide par filtration ou décantation conduisent soit à des temps de décantation trop longs, soit à des surfaces de filtration excessives, entraînant pour l'un et l'autre cas des coûts d'investissement et d'exploitation élevés, la suspension aurifère résultant de l'attaque cyanurée est traitée au moyen de charbon actif.Celui-ci piège l'or dissous par un procédé comparable à un échange d'ions, le charbon aurifère étant séparé de la gangue stérile par tamisage grâce à la dimension des grains de charbon volontairement différente de celle des grains de la gangue. Bien que ce dernier procédé soit un moyen attrayant d'éviter la difficile séparation entre les phases argileuse et liquide, il apparaît que la consommation en charbon actif conduit à un coût d'exploitation élevé, qui, dans certains cas, devient dissuasif. Mais, de nombreux procédés hydrométallurgiques de traitements acides de minerais à gangue argileuse sont également bien connus de l'homme de l'art, de même que leur transposition difficile à des minerais à gangue franchement argileuse. Selon un premier procédé de traitement acide d'un minerai à gangue argileuse, décrit dans "The Extractive Metallurgy of Uranium" de Robert C. Merritt, pazges 466 et 467, le minerai argileux est d'abord soumis à une calcination entre environ 315 C et 425" C, puis au traitement acide proprement dit, afin d'obtenir une suspension dont les phases puissent être séparables. Mais une telle calcination préalable au traitement peut rendre l'élément valorisable, réfractaire à l'action solubilisante des acides. Selon un autre procédé de traitement acide d'un minerai à gangue argileuse en vue de solubiliser le métal à valoriser, décrit dans la revue "Les Techniques Industrie Minérale", journées d'étude, 1982, des sections Mines et Minéralurgie de Angel et Teissié, pages 563 à 569, le minerai argileux est d'abord traité par l'agent acide à pH 1,5 en une suspension peu concentrée en matière sèche (65 g/l), puis la suspension contenant le métal solubilisé à valoriser est mise en contact avec des résines échangeuses d'ions, qui fixent le métal à valoriser, enfin les résines métallifères sont séparées par élutriation grâce à une différence de granulométrie. Un tel moyen présente quand même certains inconvénients qui peuvent être importants, tels que les volumes conséquents de suspensions diluées à véhiculer, ou bien encore . le coût élevé de la résine en raison du renouvellement dû à l'usure et l'investissement initial élevé pour réaliser le remplissage des colonnes échangeuses d'ions; Quand les matériaux naturels à gangue argileuse contiennent un (ou des) éléments valorisable(s) non métallique(s), tels que, par exemple, certains éléments combustibles comme charbon, lignite, pétrole, bitume ou tourbe, il est bien connu que les composés argileux formant la gangue de tels matériaux naturels ont une réelle propension à gonfler, puis se déliter et enfin, à se disperser sous la forme de fins cristaux et de petits agglomérats au contact d'une phase aqueuse. Lorsque ce phénomène intervient au cours des phases de valorisation desdits éléments combustibles, en milieu -aqueux, c'est-à-dire au cours de la séparation du combustible, et de sa gangue, il rend très difficile la pratique de la séparation des phases liquide, aqueuse et solide sur les fractions fines de la gangue postérieurement à l'extraction du combustible à valoriser, rendant les suspensions obtenues inaptes à la décantation comme à la filtration en raison du gonflement des argiles. De nombreux procédés de valorisation d'éléments combustibles contenus dans une gangue pas ou peu argileuse sont bien connus de l'homme de l'art, ainsi que leur difficile transposition à des éléments combustibles à gangue franchement argileuse. En effet, ces procédés peuvent donner lieu à des surfaces de décantation très importantes quand la phase argileuse se trouve en présence d'eau, à l'issue de l'opération de valorisation. En outre, les argiles présentes peuvent, dans certains cas, provoquer également une consommation plus importante de réactifs tels que ceux destinés aux opérations de flottation, extraction par solvants, ou séparation en milieu dense. Un premier type d'inconvénients apparaît dans la publication "Hydrocarbon Processing", pages 127 à 130, Juin 1981, de la "Standard Oil Co", où est décrit un procédé de traitement de sables bitumineux. à gangue plus ou moins argileuse, qui exige une quantité d'eau d'autant plus élevée que cette gangue argileuse est importante. En effet, ce procédé consiste à traiter les sables bitumineux au moyen d'une solution aqueuse de carbonate de sodium à 70' C pour diminuer la viscosité du bitume, puis à réaliser l'extraction du bitume au moyen d'un solvant organique, enfin à récupérer l'eau destinée à être recyclée au cours d'une opération de séparation des phases liquide et solide effectuée sur la phase minéraIe, n'ayant pas été mise en- solution par le solvant.Mais, l'application d'un tel procédé à un. sable bitumineux à forte teneur en argile rend difficile la séparation ultime des phases liquide aqueuse et solide minérale, provoquant, comme cela est clairement exprimé, une plus grande consommation en eau. Un autre type d'inconvénient apparaît lors de l'application des procédés bien connus de traitement des charbons ou lignites quand ces combustibles se trouvent associés à une gangue argileuse. Un tel procédé, bien connu, décrit dans "Encyclopedlia of Chemical Technolosy de Kirk-Othmer - 3ème édition, volume 6, pages 266-267, consiste à séparer le combustible d'avec sa gangue par un traitement en milieu dense ou en milieu aqueux pulsé. Les produits résultant de cette opération sont d'une part, le combustible débarrassé de la phase aqueuse par un égouttage et d'autre part, la gangue qui est par la suite elle-même séparée de la phase aqueuse par dé-cantation, les surfaces nécessaires pour réaliser ladite décantation étant d'autant plus importantes que la gangue est plus argileuse. De tels modes opératoires, qui se sont révélés intéressants pour la valorisation de certains éléments non métalliques comme certains combustibles, sont difficilement applicables quand il s'agit de réaliser la valorisation de ces éléments combustibles dont la gangue est formée, entre autres, de composés argileux, car l'application d'un tel procédé à un matériau naturel à gangue argileuse conduit, certes, à un enrichissement correct du combustible à valoriser, mais aussi à l'obtention d'une suspension de gangue résultant du - traitement dont il est difficile d'assurer la séparation des phases liquide et solide, quelle que soit la quantité de floculants ajoutée, en raison de son caractère infiltrable et même difficilement décantable. Dès lors, en raison des inconvénients précités, la demanderesse poursuivant ses recherches, a trouvé et mis au point un procédé de -prétraitement des matériaux naturels à gangue argileuse, contenant au moins un élément valorisable, procédé qui annihile la propension des composés argileux à gonfler, se déliter et se disperser sous la forme de fins cristaux et de petits agglomérats au contact d'une phase aqueuse et rend aisée à ces matériaux naturels l'application des traitements de valorisation connus, en particulier hydrométallurgique, puisque la suspension résultant de l'application desdits traitements est rendue - apte å une séparation aisée des phases liquide et solide, de la meme manière que pour les minerais à gangue non argileuse ou au plus faiblement argileuse, aussi bien par filtration que par décantation. -Le procédé selon l'invention de prétraitement au moyen d'une solution aqueuse dite de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable, matériaux naturels dont la gangue comporte des composés argileux susceptibles de former, lors du traitement de valorisation, une suspension plastique stable en présence d'eau, se caractérise en ce que le matériau naturel, dont la granulométrie est au plus égale à la maille de libération du ou des éléments à valoriser, est mis en contact avec la solution aqueuse de prétraitement qui contient, comme agent de stabilisation de la gangue argileuse, de la silice active ou de l'alumine active, sous la forme soluble de silicate ou d'aluminate alcalin. Comme cela a déjà été exprimé, les matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable, dont la gangue est formée au moins én partie de composés argileux sont difficilement valorisables par les traitements classiques, tels que, par exemple, par les traitements hydrométallurgiques acides ou alcalins, car la suspension de gangue résultant de tels traitements devient inapte à une séparation des phases liquide et solide, aussi bien par filtration que par décantation, dès lors qu'elle devient plastique et stable au contact de l'eau. De tels matériaux naturels à gangue argileuse peuvent ainsi être condamnés à ne pas être exploités, alors même qu'ils sont riches en éléments à valoriser, ou bien sont exploités au moyen de traitements spécifiques complexes et coûteux. C'est pour ces raisons que la demanderesse a déjà décrit, dans les demandes françaises de brevets 83.07223, 83.15271, 83.15272, 83.17601 et 83.19064, des procédés qui poursuivent le but de restituer à l'homme de l'art des matériaux naturels à gangue argileuse contenant au moins un élément à valoriser, réputés difficilement exploitables par les traitements classiques, en raison des conséquences physiques précédemment évoquées, ces procédés consistant à soumettre lesdits minerais à un prétraitement alcalin simple et peu coûteux précédant les traitements de valorisation, grâce auquel la suspension de la gangue résultant desdits traitements de valorisation, devient apte à une séparaton aisée des phases liquide et solide par filtration et/ou décantation. En général, ces procédés de prétraitements alcalins, appliqués à des matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable, dont la gangue comporte des composés argileux se révèlent d'une grande efficacité à l'égard de ces composés puisqu'ils produisent une stabilisation de la gangue argileuse grâce à laquelle la suspension de gangue résultant des prétraitements de stabilisation suivis des traitements de valorisation de l'élément valorisable, devient apte à subir une séparation aisée des phases liquide et solide, Toutefois, dans des cas particuliers de gangue comportant des composés argileux, plus complexes, ou moins bien connus de l'homme de l'art, tels que, par exemple, ceux appartenant au groupe des argiles interstratifiées, la demanderesse a constaté lors de la mise en oeuvre des procédés de stabilisation des argiles par les traitements alcalins, que la stabilisation de ces gangues pouvait être un peu moins efficace pour ces composés particuliers et mal définis et ce, par opposition à la grande majorité des composés argileux susceptibles de former une suspension plastique stable au contact de l'eau. C'est en raison de ces cas particuliers de composés argileux plus complexes ou moins bien connus, que la demanderesse a mis au point le procédé de l'invention qui a le mérite de s'appliquer aisément et d'une manière universelle à la stabilisation des composés argileux, parmi lesquels ceux réfractaires aux prétraitements alcalins antérieurs de stabilisation. c'est-à-dire aux composés argileux les plus complexes. Tout d'abord, comme cela est bien connu de l'homme de l'art, les matériaux naturels au moment de la mise en contact avec l'agent de prétraitement, c'est-à-dire de stabilisation de la gangue argileuse, doivent disposer d'une granulométrie correspondant au plus à la maille de libération du ou des éléments valorisables. Quand les matériaux naturels ne disposent pas naturellement d'une telle granulométrie, ils sont soumis à une opération de broyage, préférentiellement effectuée en l'absence de tout ajout de phase aqueuse. Dès lors que les matériaux naturels disposent de la granulométrie correspondant au plus à la maille de libération du ou des éléments à valoriser, l'écoulement des particules solides doit se faire avec une fluidité proche de celle d'un sable sec de silice. Mais, il peut se produire que les matériaux naturels disposent avant broyage d'une quantité d'eau telle que les particules solides après broyage aient tendance à créer des agglomérats ou granules qui empêchent le bon écoulement de ces particules. Dans ce cas, les matériaux naturels sont soumis à un séchage préalable au broyage ou encore sont simultanément broyés et séchés de telle manière que les particules solides en résultant disposent d'une capacité d'écoulement équivalente à celle du sable sec de silice. Dans le cas où les matériaux naturels à gangue argileuse contiennent un (ou des) élément(s) valorisabtefs) non métallique(s), tels que, par exemple. au moins un combustible, ces matériaux sont soumis tels quels au prétraitement selon l'invention. Toutefois, il peut se produire que lesdits matériaux naturels disposent c'tune quantité d'eau telle, que les particules solides aient tendance a créer des agglomérats qui empêchent le bon écoulement de ces particules. Dans ce cas, les matériaux sont soumis à un séchage préalable. Comme cela a été déjà exprimé, la solution aqueuse de prétraitement contient comme agent de prétraitement, c'est.à.dire comme agent de stabilisation de la gangue argileuse, de la silice active ou de l'alumine active sous la forme soluble de silicate ou d'aluminate alcalin, et préférentiellement de silicate ou d'aluminate de sodium ou de potassium. L'agent de prétraitement selon l'invention est choisi parmi les composés des silicates ou aluminates alcalins, définis par les rapports moléculaIres SiO2/M20 ou Al203/M2O dans lesquels M. est préférentiellement le sodium ou le potassium. Quand l'agent de prétraitement est un silicate alcalin, le rapport moléculaire SiO2/M20 est en général compris entre 0,5 et 4 et, de préférence, entre I et 3. Quand l'agent de prétraitement est un aluminate alcalin. le rapport moléculaire Al2O3/M20 est généralement compris entre 0,25 et 1, et préférentiellement, compris entre 0,4 et C,8. Selon la nature des matériaux naturels, et plus particulièrement des - composés argileux présents dans ces matériaux et formant la gangue argileuse, la quantité de l'agent de prétraitement mis en contact intime avec les matériaux naturels pour réaliser le prétraitement de stabilisation des argiles est d'au moins 3 kg d'équivalents Na2O par tonne d'argile contenue dans lesdits matériaux, introduits sous forme de silicate ou d'aluminate alcalin en solution aqueuse. Puis généralement, la quantité de l'agent de prétraitement exprimée en équivalents de Na2O peut être choisie dans l'intervalle de 3 à 50 kg, et préférentiellement dans l'intervalle de 4 à 20 kg d'équivalents Ne2O par tonne d'argile contenue dans lesdits matériaux. 3ès lors que les matériaux naturels et la solution aqueuse de p. étraitement possèdent les caractéristiques souhaitées. ils sont mis en contac formant ainsi le milieu de prétraitement qui se présente sous l'aspect d'ure phrase solide humectée par ledit agent dont l'état physique peut varier du solide au pateux, ou bien sous l'aspect dune suspension qui est préférentiellement préparée par l'introduction de la phase solide dans la phase liquide. Simultanément à l'introduction de l'agent de prétraitement, il peut s'avérer utile de soumettre le mélange à un målaxage favorisant sa bonne répartition a9 sein du matériau naturel. Toutefois, selon une variante particulière qui s'est avérée intéressante, la mise en contact intime des matériaux naturels à gangue argileuse avec l'agent de prétraitement peut également s'effectuer par introduction dudit agent avant ou pendant l'opération de broyage. Quand l'agent de prétraitement est introduit dans la zone - de broyage, fi peut l'être au goutte à goutté ou-en fine pulvérisation, par humectage partiel des matériaux naturels, aussi bien avant leur introduction dans ladite zone, su'au cours du broyage lui-meme. Bien qull ait été précédemment exprimé que l'opération de broyage devrait préférentiellement être effectuée sans ajout de phase aqueuse, ladite introduction dé l'agent de prétraitement dans la- zone de broyage peut être réalisée dès lors que la solution de prétraitement est suffisamment concentrée et souhaitablement. pas trop éloignée de la saturation. En considérant non seulement l'eau qui est - introduite par la solution aqueuse de prétraitement, mais surtout l'eau initialement présente dans les matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable, etest-à-dire en prenant en compte la quantité d'eau totale présente dans le milieu forme par les matériaux naturels et la solution aqueuse de prétraitement, le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne de matériaux naturels (L/S} est toujours au moins égal a' 0,1. Ce rapport est préférentiellement compris entre 0,1 et 0,6 quand le procédé de prétraitement comporte un humectage des matériaux naturels selon la nature de la gangue argileuse au moyen de la solution aqueuse de prétraitement par introduction de la phase liquide dans la phase solide. Ce rapport est préférentiellement compris entre C.6 et 3 quand le procédé de prétraitement comporte la réalisation d'unie suspension aqueuse plus ou moins fluide, également selon la nature de la gangue argileuse, par l'intermédiaire de la phase solide dans la phase liquide de prétraitement, mais pouvant avoir l'aspect, dans certains cas particuliers, d'une pâte humide ni fluide, ni collante. Dès lors que les matériaux naturels sont en contact intime avec l'agent de prétraitement, le milieu ainsi obtenu peut être soumis à un traitement thermique dont la température maximale est d'au plus 300" C. Cette température toujours appropriée à la nature des composés argileux constituant la gangue mais également à la nature du ou des éléments à valoriser ultérieurement peut être choisie, en général, dans l'intervalle large de 15' C à 300- C. Dans le cas où le rapport L/S de la phase liquide présente exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne de matériaux naturels est préférentiellement compris entre 0,1 et 0,6, la température du traitement thermique du milieu constitué par les matériaux naturels et l'agent de prétraitement en solution est choisie de préférence dans l'intervalle 15' C à 115- C. Dans le cas où le rapport L/S en m3/t est préférentiellement compris entre 0,6 et 3, la température du traitement thermique du milieu constitué par les matériaux naturels et l'agent de prétraitement en solution est choisie dans l'intervalle 105 C à 300 C, et de préférence, dans l'intervalle 110 C à 270' C. Enfin, dans le cas où le ou les éléments à valoriser sont d'une autre nature que métallique, telle que, par exemple, combustible; la température de prétraitement est, en général, aau plus 150" C, et cette température toujours appropriée à la nature de l'élément combustible peut être choisie dans l'intervalle large de 15" C à 150" C, pour les matériaux naturels comprenant comme élément à valoriser du charbon ou de la lignite, et peut etre préférentiellement choisie dans l'intervalle de 15" C à 90" C pour les matériaux naturels contenant au moins un élément combustible tel que bitume ou pétrole. La durée du prétraitement n'est pas un paramètre à contrôler du procédé, étant entendu que le temps de prétraitement est d'autant plus long que la température est choisie dans les basses valeurs de l'intervalle correspondant. Selon un aménagement particulier, il peut être intéressant d'effectuer le prétraitement en un milieu d'oxvdo.réduction etiou complexant en utilisant des agents appropriés connus. Selon un autre aménagement particulier, qui peut se révéler intéressant dans- le cadre du procédé selon l'invention, du gaz C02 peut être insufflé dans le milieu réactionnel quand il est formé d'une suspension pendant que s'effectue le prétraitement, ou à l'issue du prétraitement. Cette insufflation peut se faire d'une manière continue ou discontinue selon un débit constant ou variable. Ainsi, l'injection de ce gaz CO2 permet. tout à la fois, de contrôler et d'ajuster le pH du milieu résultant dudit prétraitement à une valeur compatible avec les opérations ultérieures des traitements de valorisation. Grâce au procédé de prétráltement selon l'invention. le processus de délitage des argiles, qui se produit en présence. d'une phase aqueuse, est inhibé d'une manière quasiment irréversible permettant d'effectuer par la suite et au moment opportun tout traitement ultérieur de valorisation, tel que, par exemple, une flottation, une séparation en milieu dense, une séparation gravimétrique de l'élément à valoriser à gangue argileuse prétraitée, pouvant comporter sans inconvénient des étapes d'agitation, de stockage, de trånsfert et de séparation quand l'élément à valoriser n'est pas métallique, et par exemple combustible, ou bien encore tel que, par exemple, une attaque acide ou alcaline en réacteur de matériaux naturels à - gangue - argileuse dont au moins un élément à valoriser est métallique, pouvant comporter sans inconvénient les étapes d'agitation, de stockage, de véhiculation et de séparation. De plus, le procédé de prétraitement selon l'invention ne provoque pas ultérieurement de limitation des rendements de valorisation de l'élément à valoriser, quel que soit le type de traitement pratiqué, en milieu aqueux. Enfin, dans le but de faciliter la séparation des phases liquide aqueuse et solide de la suspension de gangue résultant du prétraitement selon l'invention, il est souhaitable å introduire un agent de riocu'atior. en solut;'n aqueuse diluée. généralement d'ure concentration au plus égale à un gramme par litre, selon des quantités ne dépassant pas 500 grammes par tonne de matériau naturel, mais toujours adaptées aux résultats souhaités, Les avantages du procédé selon l'invention seront plus perceptibles grâce aw, exemples donnés à titre illustratif. EXEMPLE 1 Cet exemple illustre le comportement de la gangue argileuse d'un minerai urano-vanadifère quand ce dernier est mis en suspension dans une phase aqueuse, neutre ou alcaline, à froid ou à chaud, sans qu'il ait été soumis au prétraitement selon l'invention. Pour ce faire, on a utilisé un minerai uranifère argileux ayant après séchage la composition suivante en pour cent en poids SiO2 44,34 Ai203 4,99 MgO 8,59 Na2O 0,93 CaO 4,83 so4 3,36 CO2 3,00 Divers dont U et V valorisable 29,96 Le minerai sec contenait en pour cent en poids Quartz 26,10 Argiles 62,70 100 g de ce minerai sec, broyé et passant au tamis de 500 microns, ont été placés dans un réacteur cylindrique de 500 millilitres de capacité totale, avec 300 grammes d'eau introduite d'une manière progressive sous agitation, en formant une suspension. Le mélange obtenu avait, à froid comme à chaud (90' C), l'aspect d'une pâte gélatineusee, qui après 24 heures de repos. n'avait manifesté aucune aptitude à la décantation. Dès lors, il se révélait impossible de réaliser une séparation par filtration ou décantation des phases liquide et solide présentes dans le mélange, puisque la gangue argileuse avait très rapidement gonflé au contact de l'eau, rendant irréalisable l'application d'un procédé hydrométallurgique de valorisation du minerai. EXEMPLE 2 Cet exemple illustre l'influence bénéfique, sur la séparation des phases liquide et solide, du prétraitement selon l'invention d'un minerai à gangue argileuse au moyen d'un agent de prétraitement utilisé sous la forme d'une solution aqueuse de silicate de sodium au cours de l'humectage du minerai. Pour ce faire, on a prétraité le même minerai urano-vanadifère à gangue argileuse que dans l'exemple 1. 100 g de ce minerai, broyé et passant au tamis de 500 microns, ont été mis en présence d'une quantité de silicate de sodium équivalente à 5 kg de NaZO apporté par le silicate de sodium par tonne d'argile présente dans le minerai. Le silicate de sodium utilisé avait un rapport moléculaire SiO2/Na2O = 3. 2 Le silicate de sodium était mis en solution dans une quantité d'eau telle que le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne de minerai ait la valeur 0,3. L'échantillon a été placé dans une étuve destinée au prétraitement et chauffée à 30' C. Le temps de prétraitement était de 3 heures. Afin de vérifier l'efficacité du prétraitement selon l'invention. c'est-à-dire de s assurer que la gangue argileuse du minerai a bien été stabilisée dans un état physique propice à une séparation aisée ultérieure des phases liquide et solide, l'échantillon prétraité a été soumis à un test de dégradation. Ce test consistait à introduire cet échantillon de minerai prétraité dans un réacteur cylindro-hémisphérique en acier inoxydable avec de l'eau selon un rapport des phases liquide exprimée en mètre cube et solide exprimée en tonne égal à 3. Une injection permanente de gaz CO2 en excès à la base du réacteur permettait une carbonatation rapide du milieu. Le réacteur, d'une capacité de 1 litre, était muni d'une turbine à axe vertical, comportant 3 pales verticales, tournant à 150 tours par minute. Le milieu réactionnel était maintenu à la température de 90 C, pendant une heure, toutes ces opérations s'effectuant sous violente agitation. Au bout de ce temps, le réacteur était immergé dans de l'eau froide afin de provoquer un refroidissement rapide de la suspension. Après refroidissement à la température de 60- C, la suspension ainsi prétraitée était soumise à un test de séparation qui consistait à faire passer la suspension sur un filtre Büchner en pratiquant un vide de 500 millimètres de mercure, et à mesurer ainsi la vitesse de séparation de la phase liquide en mètre cube.heure1.mètre2. Préalablement au passage de la suspension sur le filtre, celle-ci était adjuvantée au moyen d'un agent de floculation, à raison de 20 millilitres d'une solution à 0,5 g/I de Floeger Faro, préparée à partir d'une solution aqueuse à 2,5 g/l. La vitesse de filtration était de 16,8 m3.h1 .m2. EXEMPLE 3 Pour disposer d'un essai comparatif, la demanderesse a appliqué au minerai urano-vanadifère à gangue argileuse de l'exemple 1, le prétraitement alcalin de stabilisation des argiles qu'elle avait décrit dans la demande de brevet 83.17601. Dans ce but, 100 g de ce minerai, broyé, et passant au tamis de 500 microns ont été mis en présence d'une quantité d'hydroxyde de sodium, mise en solution dans une quantité d'eau telle que le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne ait la valeur de 0,3 pour cet essai. Cette quantité d'hydroxyde de sodium, exprimée en kilogrammes d'OH, représentait dans le milieu d'humectage 5 kg exprimés en OH par tonne d'argile présente dans le minerai. Cet échantillon humecté a ensuite été placé dans une étuve destinée au prétraitement et chauffée à 30- C. Le temps de prétraitement était de 3 heures. Afin de vérifier l'efficacité du prétraitement selon l'invention, c'est-à-dire de s'assurer que la gangue argileuse du minerai a bien été stabilisée dans un état physique propice à une séparation aisée ultérieure des phases liquide et solide, l'échantillon prétraité a été soumis à un test de dégradation. Ce test consistait à introduire l'échantillon de minerai prétraité dans un réacteur cylindro-hémisphérique en acier inoxydable avec de l'eau, selon un rapport des phases liquide exprimée en mètre cube et solide exprimée en tonne égal à 3. Une injection permanente de gaz CO2 en excès à la base de chaque réacteur permettait une carbonatation rapide du milieu. Le réacteur, d'une capacité de 1 litre, était muni d'une turbine à axe vertical, comportant 3 pales verticales, tournant à 150 tours par minute. Le milieu réactionnel était maintenu à la température de 90 C pendant une heure, toutes ces opérations s'effectuant sous violente agitation. Au bout de ce temps, le réacteur était immergé dans de l'eau froide afin de provoquer un refroidissement rapide de la suspension. Après refroidissement à la température de 60 C, la suspension ainsi prétraitée était soumise à un test de séparation qui consistait à faire passer la suspension sur un filtre Büchner en pratiquant un vide de 500 millimètres de mercure, et à mesurer ainsi la vitesse de séparation de la phase liquide en m3.heure-l.m-2. Préalablement au passage de la suspension sur le filtre, celle-ci était adjuvantée au moyen d'un agent de floculation, à raison de 20 cm3 d'une solution à 0,5 g/l de Floeger PA10, préparée à partir d'une solution aqueuse à 2,5 g/l. La vitesse de filtration était de 6 m3.h1.m~2, et se révélait plus faible que celle acquise dans l'exemple 2 par stabilisation de la gangue argileuse du minerai au moyen de silicate de sodium. EXEMPLE 4 Cet exemple illustre l'influence bénéfique, sur la séparation dans les phases liquide et solide, du prétraitement selon l'invention du même minerai à gangue argileuse que dans l'exemple 1, au moyen d'un agent de prétraitement utilisé sous la forme d'une solution aqueuse d'aluminate de sodium au cours de l'humectage du minerai. Pour ce faire, on a prétraité le même minerai urano-vanadifère à gangue argileuse que dans l'exemple 1. L'aluminate de sodium utilisé avait un rapport moléculaire Al2O3/Na2O = 0,7. 100 g de ce minerai, broyé, et passant au tamis de 500 microns, ont été mis en présence d'une quantité d'aluminate de sodium équivalente à 5 kg de Na2O par tonne d'argile, en solution dans une quantité d'eau telle que le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne ait la valeur de 0,3. L'échantillon a subi les mêmes protocoles de prétraitement et de vérification de son efficacité (test de dégradation) que dans l'exemple 2. La vitesse de filtration après les tests de dégradation et de filtration en présence de l'agent de floculation était de 17,6 m3.h1 .m2, révélant ainsi une excellente capacité pour l'aluminate alcalin à stabiliser la gangue argileuse du minerai. La comparaison de ce résultat avec ceux acquis dans les exemples 2 et 3 confirme que les silicates et aluminates alcalins sont d'excellents agents de stabilisation des gangues argileuses. EXEMPLE 5 Cet exemple illustre la bonne influence du prétraitement selon l'invention sur un minerai détritique composé de sables arkosiques et d'argiles diverses contenant à la fois des substances bitumineuses et des minéraux uranifères. Pour ce faire, on a utilisé ce sable arkosique qui avait la composition suivante en pour cent en poids silice amorphe 15,4 - quartz 27,2 - lçaolinite 12,0 illite 11,0 bitume 11,5 uranium 1362 ppm vanadium 227 ppm divers complément à 100 Le diagramme d'analyse par diffraction X montrait des pics de largeur inhabituelle ou en position anormale dont l'interprétation manifestait la présence d'argiles interstratifiées. Dans un premier essai, illustrant l'art antérieur, 100 g de ce sable à gangue argileuse ont été mis en suspension dans 250 g d'une solution agitée de Na2CO3 à une concentration telle que le pH final de la suspension ainsi préparée était de 8,5. La température de la suspension ainsi préparée était de 85- C. Le milieu maintenu à cette température était soumis à une agitation mécanique pendant une durée de 60 minutes. On a ensuite introduit dans le milieu agité et chaud 20 g de kérosène dans le but d'extraire le bitume présent. Après un temps de repos de 5 minutes permettant de favoriser la séparation par décantation des phases organique et aqueuse, on a recueilli à la partie supérieure la phase organique. Puis, dans le but de simuler le recyclage de la phase aqueuse vers l'amont d'un procédé industriel, on a tenté de réaliser par filtration la séparation de la gangue sableuse et argileuse d'avec la phase aqueuse. Pour ce faire, on a pratiqué une séparation sur un filtre Büchner soumis à un vide de 500 millimètres de mercure, et mesuré la vitesse de séparation de la phase liquide en m3.h1 .m2. Préalablement au passage de la suspension sur le filtre, celle-ci était adjuvantée au moyen d'un agent de floculation à raison de 20 millilitres d'une solution à 0,5 g/I de Floeger FARO, préparée à partir d'une solution aqueuse à 2,6 g/I. La vitesse de filtration était de 0,08 m3.h 1.m 2. Cette vitesse de filtration n'a pu être sensiblement améliorée, meme par un ajout massif de floculant : 100 cm3 de la solution précitée de floculants ont donné une vitesse de filtration de 0,09 m3.h 1.m 2. Dans un deuxième essai illustrant la bonne influence du prétraitement selon l'invention, 100 g du même sable bitumineux ont été humectés au moyen de 8 kg de Na2O par tonne d'argile, sous la forme d'une solution aqueuse de silicate de sodium ayant un rapport moléculaire SiO2/Wa2O 5 2,5. Le milieu ainsi humecté a été porté à la température de 85" C et maintenu à cette température pendant 60 minutes. Au bout de ce temps, on a fait subir au milieu obtenu une carbonatation au moyen d'une injection continue de gaz CO2, après que ledit milieu ait été placé dans un réacteur agité, dans un rapport L/S exprimé en m3 par tonne égal à 2,5 et à la température de l'art antérieure égale à 85 C. La carbonatation était arrêtée lorsque le pH de la suspension avait atteint la valeur de 8,5. Puis les opérations d'extraction par le kérosène et de filtration ont été conduites selon le protocole du premier essai. Après adjuvantation de ladite suspension au moyen de 20 millilitres de la solution à 0,5 g/l de Floeger FA10 précitée, la vitesse de filtration sur Büchner s'est révélée très nettement améliorée puisqu'elle était de 1,7 m3 h-l m-2 EXEMPLE 6 Cet exemple concerne et illustre le prétraitement selon le procédé de l'invention du minerai décrit dans l'exemple 1 mis en état de suspension dans une solution aqueuse de prétraitement contenant du silicate de sodium. Pour ce faire, on a prétraité le même minerai urano-vanadifère à gangue argileuse de l'exemple 1. 100 g de ce minerai sec, broyé et passant au tamis de 500 microns ont été introduits dans un autoclave cylindrique de 500 millilitres de capacité totale, avec 300 g d'une solution aqueuse de prétraitement contenant du silicate de sodium en formant une suspension correspondant à un rapport L/S - 3, exprimé en m3 par tonne. La solution aqueuse de prétraitement contenait une quantité de silicate de sodium telle que, lors de la mise en présence du minerai et de la solution de prétraitement, la suspension formée contenait 5 kg d'équivalent Na2O apporté par le silicate de sodium pour chaque tonne d'argile présente dans le minerai. L'autoclave était placé dans un four électrique et soumis à des oscillations dans un plan vertical autour de son axe horizontal transversal. La suspension était très rapidement portée à la température choisie de 220' C en 5 minutes, et était maintenue à cette température pendant 25 minutes. Au bout de ce temps, le réacteur était immergé dans de l'eau froide afin de provoquer un refroidissement rapide de la suspension. Après refroidissement à la température de 60 C, la suspension ainsi prétraitée était soumise à un test de séparation qui consistait à faire passer la suspension sur un filtre Büchner en pratiquant un vide de 500 millimètres de mercure, et à mesurer ainsi la vitesse de séparation de la phase liquide en m3.h~1.m 2. Afin de vérifier l'efficacité du prétraitement, c'est-à-dire de s'assurer que la gangue argileuse du minerai a bien été stabilisée dans un état physique propice à une séparation aisée ultérieure des phases liquide et solide, la phase solide recueillie sur Büchner à la fin du prétraitement était soumise à un test de dégradation en présence d-une solution aqueuse carbonatée. Le test de dégradation consistait à introduire le gâteau provenant du prétraitement dans un réacteur cylindro-hémisphérique en acier inoxydable avec une solution aqueuse de dégradation contenant 20 gîl de Na2C03 selon un rapport des phases liquide et solide exprimées en grammes égal à 3. Le réacteur, qui avait une capacité de 2 litres, était muni d'une turbine à axe vertical, comportant 3 pales verticales, tournant à 150 tours par minute. Le milieu réactionnel était alors porté à la température de 60 C, puis maintenu à cette température pendant une heure, toutes ces opérations s'effectuant sous violente agitation. A l'issue de ce traitement de dégradation, la suspension était soumise à nouveau à un test de séparatioin sur le filtre Büchner en pratiquant encore un vide de 500 millimètres de mercure, en mesurant la vitesse de séparation de la phase liquide qui était de 8,9 m3.h1 .m2, résultat très supérieur à celui obtenu dans l'exemple 1 en l'absence de prétraitement. REVENDICATIONS 1/ Procédé de prétraitement au moyen d'une solution aqueuse dite de prétraitement, de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux susceptibles de former lors du traitement valorisant du matériau naturel une suspension. plastique stable en présence d'eau rendant pratiquement impossible la séparation ultérieure des phases liquide et solide en raison de son caractère infiltrable et/ou indécantable, caractérisé en ce que, pour provoquer une stabilisation de la gangue argileuse avant le traitement valorisant des matériaux naturels et obtenir après le traitement des séparations aisées des phases liquide et solide, les matériaux naturels dont la granulométrie est au plus égaie à la mafflue de libération du ou des éléments à valoriser sont mis au contact de la solution aqueuse de prétraitement qui contient, comme agent de stabilisation de la gangue argileuse, de la silice active ou de l'alumine active sous la forme soluble de silicate ou aluminate alcalin. 2'/ Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'agent de stabilisation de la gangue argileuse est le silicate ou l'aluminate de sodium ou de potassium. 3'/ Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'agent de stabilisation dé la gangue argileuse est choisi parmi les silicates alcalins définis par le rapport moléculaire SiO2/M2O dans lequel M est le sodium ou le potassium, ce rapport étant généralement compris dans l'intervalle 0,5 à 4 et préférentiellement compris dans l'intervalle 1 à 3. 4'/ Procédé de prétraitenzent de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon les revendications i ou 2, caractérisé en ce que i'agent de stabflisation de la gangue argileuse est choisi parmi les alumina tes alcalins définis par le rapport moléculaire Al9O/M2O. dans lequel M est le sodium ou le potassium, le rapport étant généralement compris dans l'inters-alle 0,25 à 1 et préférent,ellemen.t compris dans l'intervalle .i à 0,8. D ,' Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ia quantité de l'agent de stabilisation de la gangue argileuse, exprimée en équivalents Na2O apportés par le silicate ou l'aluminate alcalin, est d'au moins 3 kg par tonne d'argile contenue dans lesdits matériaux. 6"/ Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'agent de -stabilisation- de la gangue argileuse, exprimée en équivalents Na2O apportés par le silicate ou l'aluminate alcalin est choisi dans l'intervalle de 3 à 50 kg a équivalents Na2O par tonne d'argile et préférentiellement dans l'intervalle de 4 à 22 kg. d'équivalents N2o par tonne d'argile. 7"/ Procédé de prétraitement da matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu.en prenant en compte la totalité de l'eau présente dans le milieu après la mise en contact du minerai avec l'agent de stabilisation de la gangue argileuse, le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase -solide exprimée en tonne de matériaux naturels, est toujours au moins égal à û,1. 8 / Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon la revendication 7, caractérisé en ce que le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne de matériaux naturels est préférentiellement compris entre 0,1 et 0,6 quand le prétraitement comporte un humectage desdits matériaux naturels. 9"/ Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon la revendication 7, caractérisé en ce que le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne de matériaux naturels est préférentieflement compris entre 0,6 et 3 quand le prétraitement comporte la mise en suspension aqueuse desdits matériaux naturels. 10-,! Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le milieu obtenu par la mise en contact intime des matériaux naturels et de l'agent de stabilisation de la gangue argileuse est soumis à un traitement thermique dont la température est choisie dans l'intervalle 154 C à 300 C. 11'/ Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon la revendication 10, caractérisé en ce que, quand le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne de matériaux naturels est préférentiellement compris entre 0,1 et 0,6, la température de traitement thermique est choisie de préférence dans l'intervalle îsr C à li5' C. 12"' Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon la revendication 10, caractérisé en ce - que, quand le rapport de la phase liquide exprimée en mètre cube à la phase solide exprimée en tonne de matériaux naturels est préférentiellement compris entre 0,6 et 3. la température de traitement thermique est choisie généralement dans l'intervalle 105 C à 300' C et de préférence dans l'intervalle 110'c à 270' C. 13'/ Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon la revendication 10, caractérisé en ce que dans le cas où les éléments à valoriser sont . du type combustible, la température de traitement thermique est généralement comprise entre 15' C et 150' C et préférentiellement comprise entre 15. C et 90' C. 14'/ Procédé de prétraitement de matériaux. naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon luné quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que les matériaux naturels sont soumis à un séchage préalable à leur mise à la maille de libération du ou des éléments à valoriser. 15 / Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que les matériaux naturels sont soumis à un séchage simultanément à leur mise à la maille de libération du ou des éléments à valoriser. 16'/ Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que la mise à la maille de libération du ou des éléments à valoriser s'effectue par broyage sans ajout d'eau. 17'/ Procédé de prétraitement de matériaux naturels contenant au moins un élément valorisable dont la gangue comporte des composés argileux selon l'une quelconque des revendications 1 à i6, caractérisé en ce qu'un agent connu d'oxydo-réduction et/ou complexant est introduit dans le milieu de prétraitement.