FR 2563329 A1 19851025 FR 8406321 A 19840420 PROCEDE DE RECUPERATION DE LA CHALEUR LATENTE D'UNE VAPEUR, NOTAMMENT DE VAPEUR D'EAU, CONTENUE DANS UN MELANGE DE GAZ ET DE VAPEUR, ET DISPOSITIF POUR LA MISE EN OEUVRE DE CE PROCEDE. L'invention est relative à un procédé de récupération de la chaleur latente d'une vapeur, notamment de vapeur d'eau,contenue dans un mélange de gaz et de vapeur, procédé selon lequel on provoque, au cours d'une étape, la condensation d'une partie de cette vapeur dans un condenseur. L'invention concerne plus particulièrement, mais non exclusivement, un procédé pour la récupération de la chaleur latente d'une partie de la vapeur d'eau contenue dans les fumées d'une chaudière, ou analogue, ces fumées constituant le susdit mélange de gaz et de vapeur d'eau. On sait que,dans le domaine du chauffage, les chaudières à condensation ont constitue un progrès, en particulier pour le chauffage collectif. L'invention a pour but, surtout, de fourn-ir un pro cdé de récupération de la chaleur latente d'une vapeur qui permette d'obtenir un meilleur rendement d'exploitation, notamment lors de son application à une chaudière. On souhaite en outre que ce procédé de récupération soit d'une mise en oeuvre simple et économique. Selon l'invention, un procédé de récupération de la chaleur latente d'une vapeur, notamment de vapeur d'eau, contenue dans un mélange de gaz et de vapeur, selon lequel on provoque, au cours d'une étape, la condensation d'une partie de cette vapeur, est caractérisé en ce que l'on prélève de la vapeur au mélange de gaz et de vapeur en aval du condenseur et que l'on réinjecte une partie au moins de cette vapeur prélevée dans le mélange de gaz et de vapeur en amont du condenseur pour enrichir le mélange en vapeur, augmenter la température de rosée et favoriser la condensation. De préférence, on réalise ce transfert de vapeur d'aval en amont du condenseur à l'aide d'une matière adsorbante solide. Généralement, on fait passer le mélange de gaz et de vapeur, avant le début de l'étape de condensation, sur un premier volume de matière adsorbante (qui a, au préalable, adsorbé une quantité de vapeur) dans des conditions telles qu'une désorption, au moins partielle, de ladite matière ad sorbantesoit assurée et que le mélange soit enrichi en vapeur au début de l'étape de condensation ; on fait passer le susdit mélange, après cette étape de condensation, à travers un deuxième volume de matière adsorbante dans des conditions telles que la matière de ce deuxième volume adsorbe une partie de la vapeur restant dans le mélange après l'étape de condensation ; --- et l'on permute, à des intervalles de temps prédéterminés, les rôles tenus par la matière adsorbante du premier et du deuxième volumes. Lorsque ce procédé est appliqué à la récupération de la chaleur latente d'une partie de la vapeur d'eau contenue dans les fumées d'une chaudière, ou analogue, ces fumées constituant le susdit mélange de gaz et de vapeur d'eau, les fumées chaudes, en provenance de la chaudière, traversent le premier volume de matière adsorbante, avant le début de l'étape de condensation, pour provoquer la désorption ; les fumées plus froides, sortant de l'étape de condensation, traversent le deuxième volume de matière adsorbante, qui adsorbe une partie de la vapeur d'eau des fumées. De préférence, dans le cas envisagé précédemment, pour lequel le mélange de gaz et de vapeur d'eau est constitué par les fumées d'une chaudière ou analogue, un troisième volume de matière adsorbante est prévu ; après avoir fait jouer à la matière adsorbante de ce troisième volume,au cours d'un intervalle de temps précédent, le rôle de la matière du premier volume, on fait traverser la matière adsorbante de ce troisième volume par l'air de combustionqui refroidit la matière adsorbante et est dirigé vers un brûleur de la chaudière ; et 3 'on permute, à des intervalles de temps - prédéterminés, de telle sorte que, pour un intervalle de temps qui commence, le premier volume de l'intervalle de temps précédent est devenu le troisième volume de ce nouvel intervalle ; le troisième volume de l'intervalle de temps précédent est devenu le deuxième volume de ce nouvel intervalle ; et le deuxième volume de l'intervalle de temps precé- dent est devenu le premier volume de ce nouvel intervalle. La permutation des rôles joués par la matière adsorbante de chaque volume peut être assurée par un transfert de cette matière adsorbante d'une zone affectée à un volume à une autre zone affectée à un autre volume. De préférence, la durée des intervalles de temps prédéterminés à la fin desquels a lieu la permutation des rôles de la matière adsorbante de chaque volume, est inférieure au temps nécessaire pour que la chaleur dégagée, à l'intérieurde la matière adsorbante, lors de l'adsorption, se transmette à la surface de cette matière adsorbante. Avantageusement, ces intervalles de temps prédéterminés ont une durée inférieure à 4 minutes et notamment de l'ordre de 3 minutes. L'invention est également relative à un dispositif pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que défini précédemment. Un tel dispositif comprend un condenseur, propre à condenser une partie de la vapeur, notamment de la vapeur d'eau, contenue dans le mélange de gaz et de vapeur, et est caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens pour prélever de la vapeur, au mélange de gaz et de vapeur,en aval du condenseur et des moyens pour réinjecter une partie au moins de cette vapeur prélevée, dans le mélange de gaz et de vapeur, en amont du condenseur pour enrichir le mélange en vapeur. De préférence, le dispositif comporte deux unités au moins, séparées l'une de l'autre, chaque unité contenant de la matière adsorbante, l'entrée de l'une de ces unités étant reliée à la sortie du condenseur de manière à être traversée par le mélange sortant et à adsorber de la vapeur contenue par ce mélange, tandis que la sortie de l'autre unité est reliée à l'entrée du condenseur de manière à être traversée par le mélange se dirigeant vers ce condenseur, des moyens de permutation etant prévus pour faire jouer periodi quement à la première unité le rôle de la seconde, et inversement. Avantageusement, un tel dispositif destiné à la récupération de la chaleur latente de la vapeur d'eau contenue par les fumées d'une chaudière, ou analogue, est caractérisé par le fait qu'il comporte une troisième unité contenant de- la matière adsorbante, cette troisième unité étant branchée de manière à être traversée par l'air de combustion destiné à alimenter un brûleur, ladite troisième unité ayant joué, au préalable, le rôle de la deuxième unité et ayant donc subi une désorption ou régénération, cette troisième unité étant permutée périodiquement avec les deux- autres, de telle sorte qu'une même unité passe successivement par les étapes suivantes : adsorption, désorption (ou régénération), refroidissement par l'air de combustion et ainsi de suite. Les unités peuvent être constituées par des compartiments, remplis de matière adsorbante et comportant une entrée et une sortie pour le mélange de gaz et de vapeur, des moyens de déplacement étant prévus pour placer les susdits compartiments dans des positions successives correspondant aux étapes d'adsorption, de désorption et de refroidissement. Avantageusement, les moyens de déplacement sont formés par un plateau tournant, mis en-rotation -------- par des moyens d'entrainement prévus à cet effet, les compartiments étant constitués par des secteurs de ce plateau tournant, ce dernier étant monté à l'intérieur d'un carter, formant boitier, sur lequel sont branchés des moyens de conduite et de circulation du mélange de gaz et de vapeur. De préférence, les compartiments, notamment les secteurs angulaires, formant les trois unités, sont séparés les uns des autres par des zones neutres. Dans le cas où le dispositif est destiné à la récupération de la chaleur latente des fumées d'une chaudière, le susdit carter, formant boitier, pour le plateau tournant, est monté fixe et comporte, dans une première zone, un premier orifice d'entrée relié au conduit de sortie des fumées de la chaudière, et un premier orifice de sortie relié à l'entree du condenseur ; dans une deuxième zone, un deuxième orifice d'en- trée relié à la sortie du condenseur et un deuxième orifice de sortie relié à l'évacuation des fumées, notamment vers l'atmosphère ; et dans une troisième zone, un troisième orifice d'entrée relié à l'arrivée d'air de combustion et un troisième orifice de sortie relié à l'entrée d'air de combustion pour le brûleur, les susdits orifices étant balayés par les compartiments contenant la matière adsorbante au cours du déplacement de ces compartiments, le volume de matière adsorbante se trouvant dans la susdite première zone constituant alors le susdit premier volume, tandis que celui situé dans la deuxième zone constitue le susdit deuxième volume et celui situé dans la troisième zone constitue le susdit troisième volume. Le plateau tournant peut comporter douze compartiments, de même étendue angulaire, tandis que les susdites première, deuxième et troisième zones ont une étendue angulaire correspondant à celle de trois compartiments, chaque zone étant séparée de la suivante ou de la précédente par une zone de séparation correspondant à l'étendue d'un compartiment, cette zone de séparation constituant une zone neutre. La rotation ~~~~~~~~~ du plateau tournant est réalisée de telle sorte qu'a chaque pas de rotation, le plateau tournant se déplace d'une étendue angulaire correspondant à celle d'un secteur Avantageusement, le plateau effectue un pas environ toutes les minutes, des moyens de commande pas à pas étant prévus à cet effet. Comme matière adsorbante, on utilise, de préférence, un tamis moléculaire, ou un gel de silice; le cas échéant, on pourrait utiliser de l'alumine activée. L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci-dessus, en certaines autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après, à propos d'un mode de réalisation particulier décrit avec référence aux dessins ci-annexes, mais qui n'est nullement limitatif. La figure 1, de ces dessins, est un schéma de principe illustrant un procédé de récupération de la chaleur latente des fumées d'une chaudière, équipée d'un condenseur, conforme à l'invention. La figure 2 est un schéma d'ensemble d'une installation de chauffage mettant en oeuvre le procédé de l'invention. La figure 3 est un schéma d'une chaudière équipée d'un dispositif de récupération selon l'invention, vue en élévation, le dispositif étant coupé, en partie, suivant III-III figure 4. La figure 4 est une vue schématique en plan de la chaudière et du dispositif de la figure 3. La figure 5 est une vue schématique à plus grande échelle, en plan, du plateau tournant. La figure 6 est une vue développée illustrant les étapes du procédé mis en oeuvre dans l'installation des figures 3 à 5. La figure 7, enfin, est une illustration du fonctionnement de l'installation sur le diagramme des températures de rosée qui sont portées en abscisses, tandis qu'en ordonnées est portée la pression partielle de vapeur d'eau, et le rapport volume d'eaufvolume total. En se reportant à la figure 1 des dessins, on peut voir l'illustration d'un procédé de récupération de la chaleur latente d'une vapeur, dans le cas présent de vapeur d'eau, contenue dans un mélange de gaz et de vapeur constitué, dans le cas présent, par les gaz de combustion ou fumées produits par un brûleur 1 de chaudière. La condensation d'une partie de la vapeur d'eau contenue par le mélange est provoquée au cours d'une étape ; cette étape consiste à faire passer le mélange, dans le cas présent les fumées, dans un condenseur 2, d'une manière classique. Ce condenseur comporte un échangeur, par exemple formé par un serpentin 3 traversé par un fluide, notamment un liquide à échauffer, et dont la température est inférieure ou égale à la température de rosée des fumées qui entrent dans le condenseur 2.On rappelle que la température de rosée, ou point de rosée, est ia température qui correspond à celle de la pression partielle de la vapeur d'eau dans les fumées. Cette température est celle à partir de laquelle peut commencer la condensation de la vapeur d'eau des fumées. Audessus de cette température, aucune condensation ne se produira. La chaleur libérée par la vapeur d'eau, lors de sa condensation, ou chaleur latente de condensation, est évacuée par le fluide sortant du serpentin 3 qui se trouve ainsi échauffé. Selon l'invention, on prélève de la vapeur d'eau au mélange de gaz et de vapeur dans une région 4 située directement en aval du condenseur 2 et l'on réinjecte une partie au moins de cette vapeur d'eau prélevée dans les fumées, dans une région 5 située directement en amont du condenseur 3 pour enrichir les fumées en vapeur d'eau et augmenter leur température de rosée et favoriser ainsi la condensation dans le condenseur 3. Ce prélèvement de vapeur d'eau en aval du condenseur et la réinjection en amont du condenseur apparaissent sur le diagramme de la figure 7 à laquelle on se reporte maintenant. La pression partielle de vapeur d'eau dans les -fu- mées qui entrent dans la région 5 (ou le pourcentage volume de vapeur d'eau/volume total) est représentée par l'ordonnée A, (selon l'échelle considérée en ordonnée).A titre d'exemple numérique, non limitatif, l'ordonnée A correspond à une pression partielle de vapeur d'eau d'environ 130 mm Hg ou à un pourcentage volume d'eau/volume total d'environ 17 %. La température de rosée d'un tel mélange se déduit de la courbe T et est de l'ordre de 58 C. Les fumées, en traversant la régon Ss'enrichis- sent en vapeur d'eau (prélevée sur les fumées qui ont traversé préalablement la région 4). Cet enrichissement en vapeur d'eau des fumées, lors de la traversée de la région 5, est matérialisée sur la figure 7 par le segment 6 dont la longueur correspond à la différence entre l'ordonnée B représentant la pression partielle de la vapeur d'eau dans les fumées à la sortie de la région 5, et l'ordonnée A. La longueur de ce segment 6 est variable en fonction de la quantité d'eau évacuvée par les fumées lorsqu'elle$ traversent la région 5.Pour fixer les idées, et à titre d'exemple numérique non limitatif, selon la représentation de la figure 7, l'ordonnée B correspond à une pression partielle de vapeur d'eau d'environ 360 mmHg et-à environ 46 % de volume de vapeur d'eau par rapport au volume total des fumées ; la température de rosée correspondante est supérieure à 800 C. Cet état hygrométrique des fumées est celui qui existe à l'entrée du condenseur 2. Ce condenseur 2 fonctionne à une température moyenne m établie par le fluide circulant dans le serpentin 3. A titre d'exemple numérique, nullement limitatif, em peut être choisi égal à 700 C. DE'après la figure 7, on peut déduire immédiatement la pression partielle de vapeur d'eau correspondant à une température de rosée égale à &commat;m. Dans l'exemple numérique envisagé où 0 m égale 700 C., la pression partielle correspondante de vapeur d'eau est d'environ 220 mmHg, le pourcentage de vapeur d'eau en volume est de l'ordre de 28 %. La teneur des fumées en vapeur d'eau, à la sortie du condenseur 2, et donc à l'entrée de la région 4, sera égale ou voisine de la teneur correspondant à une température de rosée em, cette teneur étant égale à l'ordonnéeCLa quantité de vapeur d'eau condensée dans le condenseur 2 est représentée par le segment 7 (figure 7) de longueur égale à la différence d'ordonnées B - C. Pour l'exemple numérique envisagé, cette différence correspond à une condensation d'un volume de vapeur d'eau d'environ 17 % du volume total de fumées. La vapeur d'eau restant dans les fumées qui entrent dans la région 4 est alors prélevée, en vue de sa réinjection ultérieure dans la région 5. Dans le cas d'un prélèvement de vapeur d'eau pratiquement total, le changement d'état hygrométrique des fumées entre l'entrée dans la région 4 et la sortie de cette région est représentée, sur la figure 7, par le segment 8 dont la longueur est égale à l'ordonnée C. On se reportera maintenant, de nouveau à la figure 1. Pour enrichir en vapeur d'eau les fumées provenant du brûleur 1, on fait passer ces fumées, avant le début de l'étape de condensation, sur un premier volume 9 de matière adsorbante solide notamment formée par un tamis moléculaire ou par un gel de silice, qui a, au préalable, adsorbé une certaine quantité de vapeur d'eau. Les conditions dans lesquelles les fumées passent à travers ce premier volume 9 sont telles qu'une désorption, au moins partielle, de la couche de matière adsorbante soit assurée : de telles conditions sont essentiellement définies, d'une part, par une élévation de température de la matière adsorbante du volume 9 et, d'autre part, par le balayage de cette matière adsorbante par un gaz relativement sec, ctest-a-diredansune condition éloignée de sa saturation. Le balayage de la matière adsorbante du volume 9 par les fumées provenant de la chaudière et du brûleur 1 satisfait aux deux conditions énoncées précédemment. Les fumées arrivent en effet à l'entrée de la région 5 à une température relativement élevée, par exemple de l'ordre de 2000 C., et sont capables de s'enrichir en vapeur d'eau. A la sortie du premier volume 9 et donc à l'entrée du condenseur 2, les fumées peuvent etre à une température de l'ordre de 1500 C. Après l'étape de condensation qui se produit dans le condenseur 2, les fumées traversent un deuxième volume 10 de matière adsorbante dans des conditions telles que ce deuxième volume 10 adsorbe une partie de la vapeur d'eau restant dans les fumées. Les conditions permettant une bonne adsorption par ce deuxième volume 10 correspondent à une température relativement basse, de l'ordre de 700 C, lorsque le condenseur 2 fonctionne à une telle température, et à une matière adsorbante régénérée, c'est-à-dire débarrassée au maximum, au début de la phase d'adsorption, de vapeur d'eau. A des intervalles de temps prédéterminés, on échange les roles tenus par le premier et le second volumes 9, 10 de matière adsorbante. On réalise ainsi un transfert de vapeur d'eau d'aval en amont du condenseur 2 à l'aide- de matière adsorante solide. Un troisieme volume 11 de matière adsorbante est prévu; ce troisième volume 11 après avoir joué, au préalable, le roule du premier volume 9, est traverse par l'air de com bustion qui est dirigé vers le brûleur. Au début de l'intervalle de temps considéré, ce troisième volume li de matière adsorbante est à une température relativement élevée puisqu'il a servi, lors de l'intervalle de temps précédent, de premier volume 9. Ainsi, au début de l'intervalle de temps considéré, la matière adsorbante du troisième volume 11 se trouve, par exemple, à une température voisine de 1500 C, qui correspond, dans l'exemple numérique considéré, à la température de sortie des fumées de la région 5.L'air de combustion qui arrive à la température ambiante à l'entrée du volume 11, se réchauffe dans ce volume avant d'arriver au brûleur 1 ; à titre d'exemple non lImitatif, l'air peut arriver à une température de l'ordre de 100 C. dans le volume 71 et en sortir à une température de l'ordre de 659 C. On permute, à des intervalles de temps prédéterminés, les rôles de la matière adsorbante des trois volumes 9, 10, et 11 de telle sorte que pour l'intervalle de temps qui va suivre celui représenté sur la figure 1, la matière adsorbante du premier volume 9 va jouer le rôle de la matière adsorbante du troisième volume il ; la matière adsorbante du deuxième volume 10 va jouer le role de la matière du premier volume 9 ; et la matière adsorbante du troisième volume 11 va jouer le rôle de-la matière du deuxième volume 10, et ainsi de suite au cours des intervalles de temps successifs. La figure 2 illustre le schéma d'une installation de chauffage mettanten oeuvre le procédé de l'invention. La chaudière F. sert à échauffer un fluide caloporteur qui circule dans un circuit classique G équipé de radiateurs R, par exemple pour le chauffage de locaux. Le fluide caloporteur froid à la sortie des radiateurs R retourne vers la chaudière H en passant, en partie ou en totalité, par le serpentin 3 du condenseur 2. La fraction de fluide caloporteur passant par le réfrigérant 3 est réglée à l'aide d'une vanne V. Les trois volumes 9, 10 et 11 de matière adsorbante, évoqués précédemment, ont été représentés sur la figure 2 pour un intervalle de temps déterminé. A la fin de cet intervalle de temps, les rôles joués par la matière adsorbante de chacun de ces volumes sont permutés comme schématisé par les flèches F.Il convient de noter que ces flèches F sont destinées à illustrer les changements de rôles ou de fonctions de la matière adsorbante des différents volumes mais n'impliquent pas, nécessairement, un déplacement de cette matière. Par exemple, à la fin d'un intervalle de temps prédéterminé, les fumées issues de la chaudière H pourraient être dirigées, à l'aide de canalisations appropriées et de vannes ou clapets commandés, vers la matière adsorbante qui, pour l'intervalle de temps précédent, constituait le troisième volume 11. Pour ce nouvel intervalle de temps, la matière du troisième volume 11 deviendrait, en quelque sorte, matière adsorbante d'un nouveau premier volume. Le même raisonnement peut s'appliquer aux autres volumes. Avantageusement, la durée des intervalles prédéterminés, entre deux permutations des rôles tenus par la matière adsorbante des différents volumes, est inférieure au temps nécessaire pour que la chaleur qui se dégage, dans la matière adsorbante, lors de l'adsorption, se transmette à la superficie de la matière adsorbante. Cet intervalle de temps est notamment inférieur à 4 minutes et avantageusement de l'ordre de 3 minutes. En se reportant aux figures 3 à 5, on peut voir un mode de réalisation schématique d'un dispositif pour mettre en oeuvre le procédé de l'invention, en combinaison avec une chaudière H. Ce dispositif comprend le condenseur 2 évoqué précédemment, et trois unités 9a, iota, lla contenant la matière adsorbante respective des trois volumes 9,10 et 11. Les unités îOa, 9a et lia sont constituées par des compartiments avantageusement formés par des secteurs angulaires J1, J2 ... d'un plateau ou tambour tournant 12. Comme visible sur la figure 3, le tambour 12 dont le plan moyen est horizontal, est monté sur un arbre-rotabiT vertical 13. Cet arbre 13 peut être ent:ralné par un moteur electrique ------- 14, schématiquement représenté, la transmission du mouvement de rotation entre le moteur 14 et l'arbre 13 étant assurée par des moyens de transmission 15, par exemple à arbre et à engrenages. Le moteur 14 peut entre, soit du type à rotation continue (notamment grâce à la présence de zones neutres dont il sera question plus loin) ou éventuellement du type pas à pas. Dans la description qui suit, on a considéré que le moteur était du type pas à pas, mais, dans la pratique, on préférera un moteur à rotation continue, plus économique et permettant de fonctionner en rotation permanente évitant les accélérations et les freinages successifs introduits à chaque pas Le tambour 12, comme mieux visible sur la figure 5, comporte une paroi cylindrique extérieure 16 et des parois verticales radiales 17 s'étendant entre l'arbre 13 et la paroi cylindrique 16 pour déterminer les secteurs J1, J2... Avantageusement douze secteurs J1...J12 de même étendue angulaire, égale à 300, sont formés.La paroi plane horizontale supérieure du tambour 12 et le fond horizontal de ce tambour sont percés d'orifices, non visibles sur les dessins, dont la surface totale est suffisante pour permettre un passage satisfaisant des gaz et des vapeurs ; les dimensions de chaque orifice sont- suffisamment petites pour empêcher la matière adsorbante contenue dans chaque secteur J1...J12 de s'échapper à travers les orifices du fond du tambour 12. La paroi supérieure du tambour 12 est démontable pour permettre le remplissage des secteurs en matière adsorbante. Le tambour 12 est monté à l'intérieur d'un carter 18 (Fig. 3) cylindrique coaxial au tambour. Ce carter 18 a une hauteur supérieure à celle du tambour 12 qui est placé dans la partie haute du carter, au voisinage de la paroi transversale supérieure horizontale 19 de ce carter, qui peut être formée par un couvercle démontable. Une paroi transversale interne 20, horizontale, est prévue dans le carter 18 pour déterminer le compartiment supérieur dans lequel le tambour 12 est monté rotatif. Ce compartiment supérieur du carter 18 est divisé en plusieurs zones schématisées sur la figure 5. Une première zone 21 a une étendue angulaire correspondant à celle de trois secteurs tels que J1, J21 J3, c'est-àdire une étendue angulaire de 900. Cette zone 21 est délimitée, à l'intérieur du carter 18, par des moyens d'étanchéité telles que des lamelles souples (non représentées) s'étendant radialement depuis l'axe 13 jusqu'à la paroi périphérique extérieure du carter --------- 18 afin de fermer, ltespace e (figure 3) entre la paroi transversale supérieure du tambour 12 et le couvercle 19 et, d'autre part, ltespace k entre la paroi transversale inférieure du tambour 12 et la paroi 20.Des lames souples, formant raclettes, s'étendant suivant une génératrice de la paroi cylindrique du carter 18 peuvent etre prévues pour fermer l'espace 1 (figure 3) entre la surface cylindrique externe du tambour 12 et la paroi cylindrique du carter 18. Les lamelles fermant les espaces e et k, selon la représentation de la figure 5, s'étendent suivant les côtés 22 et 23 de l'angle droit, Une deuxième zone 24, s'étendant également sur 900, est réalisée d'une manière semblable à la zone 21 entre les côtés 25 et 26 d'un angle droit. Une troisième zone 27, semblable aux zones 21 et 24 est réalisée, à l'intérieur du carter 18 entre les côtés 28 et 29 d'un angle droit. Les bissectrices de chacune des zones 21, 24 et 27 sont décalées l'une par rapport à l'autre de 1200. Ainsi, la zone 21 se trouve séparée de la zone 24 par une zone de séparation 30 correspondant à l'étendue d'un secteur tel que 38, cette zone de séparation constituant une zone neutre destinée à réduire les fuites possibles entre la zone 21 et la zone 24. Deux autres zones neutres 30 existent respectivement entre la zone 24 et la zone 27 et entre la zone 27 et la zone 21. Les zones 21, 27 et 24,englobant chacune trois secteurs correspondent, respectivement, aux trois unités 9a, 10a et 11a. Le carter 18 comporte, dans la zone 21, un orifice d'entrée 31, prévu dans le couvercle 19, relié au conduit de sortie 32 des fumées c;e la chaudière H et un orifice- de sortie 33, prévu dans la paroi 2i3; re lié a l'entrée du condenseur 2. Ce condenseur peut être monté dans la partie inférieure du carter 18, comme représenté sur la figure 3, au-dessous du tambour 12. Un orifice 34 d'entrée dans la zone 27, est prévu dans la paroi 20 et est relié par une tubulure n (figure 3) à la sortie des fumées du condenseur 2. Cette zone 27 est munie d'un orifice de sortie 35, prévu dans la paroi supérieure re 19, orifice relié par une tubulure D à une cheminée d'évacuation des fumées. Un orifice d'entrée 36, dans-la zone 24 est prévu dans la paroi supérieure 19, cet orifice 36 étant relié à une tubulure q pour l'arrivée d'air de combustion du brûleur 1. Un orifice de sortie 37 est prévu dans la paroi 20 pour cette zone 24, cet orifice 37 étant relié à la tubulure u qui conduit l'air vers le brûleur 1. La rotation pas à pas du tambour 12 est commandée par le moteur 14 de telle sorte que ce tambour 12 ou plateau se déplace, à chaque pas, d'une étendue angulaire correspondant à celle d'un secteur Jî, J2 ..., c'est-à-dire, dans le cas présent, de 300. Avantageusement, un pas est effectué chaque minute environ. Dans ces conditions, on comprend immédiatement que chaque secteur tel que J1... va séjourner dans une zone, en régime établi, pendant un intervalle de temps égal à trois fois l'intervalle séparant deux pas s dans la variante préférentielle envisagée, l'intervalle de temps correspondant au séjour d'un secteur tel Je... dans une zone telle que 21, 24 ou 27, sera dont égal à environ 3 minutes. Des moyens de commande sont prévus pour faire fonctionner le moteur 14, et entrainer le tambour 12, lorsque l'al- lumage du brûleur 1 est commandé, suivant le sens des aiguilles d'une montre, selon la figure 5. Ceci étant, le fonctionnement du dispositif des figures 3 à 5 est le suivant. A un instant donné, correspondant par exemple à celui représenté sur la figure 5, les secteurs J1, J2, J3 se trouvent dans la zone 27. Les secteurs J5, J6 et J7 se trouvent dans la zone 21 tandis que les secteurs J9, J10 et J11 se trouvent dans ia zone 24. Les secteurs J4, J8 et J12 se trouvent dans les zones neutres 30. On a représenté cette situation sous une forme développée schématique à la figure 6. Les secteurs en question ont été représentés par des rectangles portant les mêmes références. On a également utilisé les mêmes références numériques pour désigner des éléments, notamment les orifices d'entrée et de sortie, jouant les mêmes rôles que ceux décrits avec référence aux figures 3 à 5. On va supposer que la représentation de la figure 6 correspond à la situation obtenue alors que le moteur 14, et donc le tambour 12,vient d'effectuer un pas. Pendant tout l'intervalle de temps séparant deux pas successifs du moteur 14, les fumées chaudes provenant de la chaudière H en passant dans la zone 21 (qui correspond en quelque sorte à la région 5 de la figure 1) vont traverser la matière adsorbante contenue dans les secteurs J5, J6, J7. Ces secteurs, qui ont préalablement adsorbé de la vapeur d'eau, provoquent l'enrichissement des fumées en vapeur d'eau, comme déjà expliqué. Les fumées traversent ensuite le condenseur puis arrivent dans la zone 27 qui correspond à la région 4 de la figure 1. Les fumées traversent alors la matière adsorbante des secteurs J1, J2, J3. La majeure partie de la vapeur d'eau restant dans les fumées est adsorbée. L'air de combustion passe dans la zone 24 et traverse la matière adsorbante des secteurs J9, J10, J11 qui ont préalablement traversé la zone 21 de désorption. L'air de combustion, en refroidissant la matière adsorbante, s'échauffe et, accessoirement, s'enrichit légèrement en vapeur d'eau ; la pression partielle de vapeur d'eau dans l'air de combustion passe, par exemple, de l'ordonnée du point D (figure 7) à l'entrée de la zone 24, à l'ordonnée du point E à la sortie de cette zone. Les secteurs J4, J8 et J12 (figure 6) sont situés dans les zones neutres. Au bout d'un intervalle de temps déterminé, par exemple d'environ une minute, le moteur 14 entraine le tambour 12 d'un pas. Selon la représentation de la figure 7, les secteurs J1 à J11 se déplacent d'un pas (correspondant à l'étendue d'un secteur)de la gauche vers la droite de la figure 7. Le secteur J12 entre dans la zone 27 et vient occuper la place que le secteur J1 occupait lors de l'intervalle précédent. Lors de ce nouvel intervalle de temps, les secteurs J3, J7 et Jll se trouveront dans la zone neutre et ainsi de suite. Le procédé selon l'invention permet, avec une masse de matière adsorbante utilisée suffisante, de remonter la température limite de condensation à 700 C, et même 800 C. On peut, en outre, avec une masse de matière adsorbante suffisante, évacuer des fumées sèches, à la sortie de la zone 27, même si la température d'alïmentation du condenseur dépasse 700 C. A titre d'exemple numérique, non limitatif, on peut indiquer que pour une chaudière dont la puissance est de 1000 kW, avec un cycle complet durant douze minutes (cette durée correspond au temps mis par un secteur tel que J7 pour revenir à la position qu'il occupait au début du cycle) et avec une matière adsorbante pouvant capter 20 X de sa masse, la quantité de matière adsorbante à utiliser serait de l'ordre de 270 kilos. Cette quantité peut être réduite de façon importante si on dispose de températures plus basses pour alimenter le condenseur 2. La rapidité du cycle permet d'éviter d'échauffer le fluide à déshydrater ; du fait de la durée réduite de la phase d'adsorption, la chaleur d'adsorption reste confinée dans la matière solide adsorbante. Le refroidissement de la matière adsorbante par l'air de combustion favorise d'adsorption ; la quantité d'eau fixée par la matière adsorbante est plus importante que si l'on attendait l'équilibre thermique. La chaleur d'adsorption restant localisée dans la matière solide adsorbante, et ne se dégageant qu'après la phase d'adsorption, on récupère la chaleur d'adsorption pour la phase de désorption . En l'absence de circulation de fluide, le solide monte en température et désorbe naturellement la majeure partie de l'eau. La phase de désorption est achevée par la circulation des fumées chaudes dans la zone 21. L'air froid entraine les dernières traces d'eau dans la zone 24 et refroidit l'adsorbant, achevant la régénération. Les zones neutres telles que 30 (figure 5) limitent les transferts entre l'air et les fumées. Pour réduire encore les risques d'un passage éventuel de fumées dans l'air de combustion, on peut, par exemple, placer les secteurs de refroidissement en surpression par rapport aux autres secteurs, notamment en installant un ventilateur en amontde l'entrée 36 de manière à pousser l'air de combustion dans les secteurs de refroidissement. Selon une autre possibilité, éventuellement combinée avec la précédente, on met en dépression les secteurs traversés par les fumées par rapport aux secteurs de refroidissement ; cette mise en dépression peut être assurée par un ventilateur travaillant à l'extraction à la sortie 35. Dans l'exemple décrit précédemment, les moyens de permutation des rôles joués par la matière adsorbante sont assurés par un transfert de cette matière d'une zone à une autre, par la rotation du tambour 12. Il est clair que cette permutation pourrait être effectuée sans déplacement de la matière, en dirigeant les fumées vers les orifices appropriés, à l'aide de canalisations et de clapets ou de vannes qui seraient ouverts ou fermés suivant le travet souhaité pour les fumées et l'air de combustion. Le bilan énergétique du procédé et d'une installa tnon conformes à l'invention permet d'estimer que le gain de rendement, par rapport aux chaudières à condensation, est de l'ordre de 6 % à 10 %,selon la température du fluide de refroidissement circulant dans le serpentin du condenseur. Les économies réalisées grâce au procédé et à une installation conformes à l'invention devraient permettre de récupérer les frais engagés pour l'installation dans un délai relativement réduit de l'ordre de 3 à 5 ans. Le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention peut s'adapter, de manière relativement simple, sur des chaudières existantes. La solution est intéressante par la possibilité qu'elle offre de se libérer de toute contrainte de température limite de condensation. Le problème de condensation dans les conduits est réglé, ce qui permet d'éviter le tubage des conduits de fumées dans certains cas. Il est à noter que le procédé et le dispositif de l'invention peuvent s'appliquer dans d'autres domaines que celui des chaudières qui a été plus particulièrement décrit avec référence aux dessins. Le domaine de la récupération de chaleur est ouvert à un tel procédé et à un tel dispositif dans tous les cas où la perte de chaleur latente est importante. Ces cas sont très nombreux tant dans l'habitat que dans les secteurs tertiaires et industriels. On peut citer les exemples suivants - récupération de chaleur sur l'air extrait des logements - déshumidification de l'air dans les piscines - récupération de chaleur sur les buées des buan deries industrielles - récupération de chaleur dans toutes les opérations de séchage : séchage de bois, séchage de papier, sechage de grains. Dans les exemples que l'on vient d'envisager, on prévoit une source de chaleur auxiliaire (notamment source de chaleur électrique) si on ne dispose pas d'une telle source pour le chauffage des gaz, notamment en vue de la désorption. REVENDICATIONS 1.Procédé de récupération de la chaleur latente d'une vapeur, notannent de vapeur d'eau, contenue dans un mélange de gaz et de vapeur, procédé selon lequel on provoque, au cours d'une étape, la condensation d'une partie de cette vapeur dans un condenseur caractérisé en ce que l'on prélève de la vapeur au mélange de gaz et de vapeur en aval du condenseur (2) et que l'on réinjecte une partie au moins de cette vapeur prélevée dans le mélange de gaz et de vapeur en amont du condenseur (2) pour enrichir le mélange en vapeur, augmenter la température de rosée et favoriser la condensation. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'on réalise le transfert de vapeur d'aval en amont du condenseur(2) à l'aide d'une matière adsorbante. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que l'on fait passer le mélange de gaz et de vapeur, avant le début de l'étape de condensation, sur un premier volume (9) de matière adsorbante (qui a, au préalable, adsorbé une quantité de vapeur) dans des conditions telles qu'une désorption, au moins partielle, de ladite matière adsorbante soit assurée et que le mélange soit enrichi en vapeur au début de l'étape de condensation ;et que l'on fait passer le susdit mélange, après cette étape de condensation, à travers un deuxième volume (10) de matière adsorbante dans des conditions telles que la matière de ce deuxième volume adsorbe une parte de la vapeur restant dans le mélange après l'étape de condensation ; et que l'on permute, à des intervalles de temps prédéterminés, les rôles tenus par la matière adsorbante du premier et du deuxième volumes. 4. Procédé selon la revendication 3 appliqué à la récupération de la chaleur latente d'une partie de la vapeur d'eau contenue dans les fumées d'une chaudière, ou analogue, caractérisé en ce que les fumées chaudes, en provenance de la chaudière (9), on fait traverser la matière adsorbante de ce troisième volume (11) par l'air de combustion qui refroidit la matière adsorbante et est dirigé vers un brûleur (1) de la chaudière (H); et l'on permute, à des intervalles de temps déterminés, de telle sorte que, pour un intervalle de temps qui commence, le premier volume (9) de l'intervalle de temps précédent est devenu le troisième volume (11) de ce nouvel intervalle ; le troisième volume (11) de l'intervalle de temps précédent est devenu le deuxième volume (10) de ce nouvel intervalle ; et le deuxième volume (10) de l'intervalle de temps précédent est devenu le premier volume (9) de ce nouvel intervalle. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la durée des intervalles de temps prédéterminés, à la fin desquels a lieu la permutation des rôles de la matière adsorbante de chaque volume, est inférieure au temps nécessaire pour que la chaleur dégagée, à l'intérieur de la matière adsorbante, lors de l'adsorption, se transmette à la surface de cette matière adsorbante, cette durée étant avantageusement inférieure à quatre minutes et notamment de l'ordre de trois minutes. 6. Dispositif pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant un condenseur (2) propre à condenser une partie de la vapeur, notamment de la vapeur d'eau, contenue dans le mélange de gaz et de vapeur, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (10a) pour prélever de la vapeur, au mélange de gaz et de vapeur, en aval du condenseur (2) et des moyens (9a) pour réinjecter une partie au moins de cette vapeur prélevée, dans le mélange de gaz et de vapeurj en amont du condenseur (2) pour enrichir le mélange en vapeur. 7. Dispositif selon la revendication 6 caractérisé en ce qu'il comporte deux unités (9a, 10a) au moins séparées l'une de l'autre, chaque unité contenant de la matière adsorbante, l'entrée (34) de l'une (1osa) de ces unités étant reliée à la sortie du condenseur (2) de manière à être traversée par le mélange sortant et à adsorber de la vapeur contenue par ce mélange, tandis que la sortie (33) de l'autre unité (9a) est reliée à l'entrée du condenseur (2) de manière à être traversée par le mélange se dirigeant vers ce condenseur des moyens de permutation (14, 15, 13) etant prévus pour faire jouer périodiquement à la première unité (10a) le rôle de la seconde (9a) et inversement. 8. Dispositif selon la revendication 7 destiné à la récupération de la chaleur latente de la vapeur d'eau contenue par les fumées d'une chaudière ou analogue, caractérisé en ce qu'il comporte une troisième unité (1 la) contenant de la matière adsorbante, cette troisième unité étant branchée de manière à être traversée par air'de combustion destiné à alimenter un brûleur (1) ladite troisième unité (11a) ayant joué, au préalable, le rôle de la deuxième unité (9a) et ayant donc subi une désorption ou régénération, cette troisième unité (11a) étant permutée périodiquement avec les deux autres (10a, 9a) de telle sorte qu'une même unité passe successivement par les étapes suivantes o adsorption, désorption, refroidissement par air de combustion, et ainsi de suite. 9. Dispositif selon la revendication 7 ou 8 carac terni en ce que les unités (9a, 10a, lia) sont constituées par des compartiments (J1, J2... ) remplis de matière adsorbante et comportant une entrée et une sortie pour le mélange de gaz et de vapeur, des moyens de déplacement (12, 14) étant prévus pour placer les susdits compartiments dans des posl- tions successives correspondant aux etapes d'adsorption, de désorption, et de refroidissement. 10. Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce que les moyens de déplacement sont formés par un plateau ou tambour tournant (12), mis en rotation Z - par des moyens d'entraînement (14, 15) prévus à cet effet, les compartiments étant constitu-és par des secteurs (J1, J2...3 de ce plateau tournant (12), ce dernier étant monté à l'intérieur d'un carter i18), formant boitier, sur lequel sont branchés des moyens de conduite et-de circulation (32 ; p, q) du mélange de gaz et de vapeur. 1 Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce que les compartiments formant les trois unités (9a, 10a 1la) sont séparés les uns des autres par des zones neutres (30). 12. Dispositif selon la revendication 10 ou 11, destiné à la récupération de la chaleur latente des fumées d'une chaudière, caractérisé en ce que le susdit carter (18), formant boitier, pour le plateau tournant (12) est monté fixe et comporte, dans une première zone (21)un premier orifice d'entrée (31) relié au conduit de sortie (32) des fumées de la chaudière, et un premier orifice de sortie (33) relié à l'entrée du condenseur (2) ; dans une deuxième zone (10a), un deuxième orifice d'entrée (34) relie à la sortie du condenseur (2) et un deuxième orifice de sortie (35) relié à l'évacuation (2) des fumées ; et dans une troisième zone i71a), un troisième orifice d'entrée (36-) relié à l'arrivée (q) de l'air de combustion et un troisième orifice de sortie (37) relié à l'entrée d'air de combustion pour le brûleur 11), les susdits orifices étant balayés par les compartiments (J1, J2...) contenant la matière adsorbante au cours du déplacement de ces compartiments. 13. Dispositif selon la revendication 12 caractérisé en ce que le plateau tournant (12) comporte douze compartiments (J1, J2... J12) de même étendue angulaire de 300, tandis que les susdites première, deuxième et troisième zones (9a, 1Oa et ila) ont une étendue angulaire de 909 correspondant à celle de trois compartiments, chaque zone étant séparée de la suivante ou de la précédente par une zone de séparation (30) correspondant à l'étendue d'un compartiment.