FR 2556102 A1 19850607 FR 8319222 A 19831201 La présente invention a pour objet un appareil de mesure de la symétrie d'impédance par rapport à la terre d'un équipement de télécommunication à paires symétriques. En présence de tensions longitudinales engendrées par induction ou diaphonie sur les câbles des réseaux de télécommunication à paires symétriques, la dissymétrie d'impédance produit des couplages mode commun - mode différentiel, ce qui donne lieu à l'apparition de tensions de bruit aux bornes des récepteurs. Un équilibrage soigné des impédances à la terre des équipements à paires symétriques est donc nécessaire pour permettre une bonne qualité de transmission. La symétrie d'impédance est mesurée par l'affaiblissement de symétrie qui correspond au rapport, exprimé en décibel, d'une tension de mode commun injectée sur les deux entrées de l'équipement au moyen d'un pont équilibré à la tension différentielle recueillie entre lesdites entrées. La mesure de la symétrie d'impédance fait l'objet de recommandations internationales élaborees notamment au sein du C.C.I.T.T. Cet organisme, dans son avis 0 121, recommande un certain notre dc modes opératoires pour la mesure sur réseaux symétriques à un seul accès (dipôle symétrique). Cet avis est complété par l'avis G 117 intitulé "dissy- métrie par rapport à la terre du point de vue de la transmission" qui est étendu aux réseaux symétriques à deux accès (quadripôle symétrique). L'affaiblissement de symétrie mentionné plus haut est appelé "rapport d'équilibre d'impédance" dans l'avis 0 121 et "affaiblissement de conversion longitudinale" (ACL) dans l'avis G 117. Ce dernier avis introduit également pour les quadrip81es l'affaiblissement de transfert de conversion longi tudinale" (ATCL) qui correspond au rapport exprimé en décibel de la tension de mode commun injectée aux bornes d'entrée d'un quadripôle à la tension différentielle entre les bornes de sortie de ce quadripôle. En France, des Normes d'Exploitation et de Fonctionnement (NEF) établies par l'Administration des PTT relatives aux autocommutateurs électroniques préconisent une autre mesure de l'af faiblisse- ment de symétrie appelée équivalent de symétrie" Cette mesure est proche de celle de l'ATCL. Elle en diffère en ce que la tension de mode commun est délivrée par un générateur, d'impédance non nulle, dont le signal délivré en sorties ouvertes a un niveau déterminé. Selon l'art connu, la mesure de la symétrie d'impédance selon les méthodes exposées s'effectue au moyen d'un appareillage lourd, encombrant et en outre peu précis car difficile à équilibrer. On va décrire, à titre d'exemple, l'appareillage utilisé pour mesurer l'affaiblissement de conversion longitudinale (ACL) suivant l'avis G 117 du C.C.I.T.T. On a représenté sur la figure 1 un dessin schématique d'un tel appareillage. Il comprend un générateur de fréquence 2 pour délivrer une tension de mode commun EL, ledit générateur 2 comprenant un générateur de tension 3 et une impédance 5, un pont de mesure 4, constitué de deux impédances 7, 9, et d'un transformateur 11 pour délivrer cette tension sur chaque entrée de l'équipement 6 à analyser, un voltmètre sélectif 8 pour mesurer la tension différentielle Vt aux bornes des entrées de l'équipement 6, et un diaphonomètre 13 comprenant une ligne d'af faiblissement variable 10 et un commutateur double 12, pour calculer l'affaiblissement de conversion longitudinale. La mesure est une mesure par comparaison qui s'effectue de la manière suivante. Le commuta- teur 12 étant dans la position représentée en trait plein sur la figure, on note la déviation de l'aiguille du voltmètre sélectif 8. On place alors le commutateur 12 dans la position représentée en trait tireté et on agit sur la ligne d'affaiblissement variable 10 du diaphonomètre de manière à obtenir une déviation du voltmètre identique à la déviation précédente. L'affaiblissement de symétrie, c'est-àdire le rapport en décibel entre la tension de mode commun EL et la tension différentielle Vt est lu directement sur le diaphonomètre. La mesure de la symétrie d'impédance au moyen du montage de la figure 1 présente plusieurs inconvénients Le pont de mesure 4 doit être parfaítement équilibré, et ceci, dans toute la bande de mesure. En particulier, sa symétrie propre doit être très supérieure à celle de l'équipement à analyser. Son affaiblissement de symétrie doit donc être supérieur de vingt décibels au moins à celui de l'équipement à analyser, et doit donc, pour la mesure sur câble à paires symétriques dont l'affaiblissement de symétrie est de l'ordre de 90 dB en basses fréquences, dépasser 110 dB. Ceci est très délicat à réaliser, d'autant plus que cette symétrie doit être obtenue quelle que soit la fréquence. La symétrie obtenue avec les ponts de mesure à transformateur ou à inductance couramment utilisés varie avec la fréquence. Elle est rarement vérifiée et est en général insuffisante. Le voltmètre sélectif utilisé pour la mesure de la tension transversale doit présenter également un très grand degré de symétrie ainsi qu'un excellent taux de réjection de mode commun et une haute impédance d'entrée, afin qu'il ne perturbe pas la mesure. La détection hétérodyne se fait généralement à haute fréquence intermédiaire, par exemple 100 kHz. De même, le diaphonomètre doit présenter des caractéristiques de symétrie et un taux de réjection de mode commun extrêmement élevés et donc très difficiles à atteindre. Enfin, les mesures sur le réseau téléphonique commuté nécessitent la circulation d'un courant continu d'alimentation sur les fils de ligne I1 faut donc pouvoir effectuer la mesure tout en assurant le passage de ce courant continu, d'autant plus que des dissymétries rencontrées sur ce type de réseau proviennent essentiellement des ponts d'alimentation des autocommutateurs. Ceci pose des problèmes sur la précision de la mesure. I1 faut en effet que la mesure ne soit pas perturbée par le passage de ce courant continu qui peut atteindre 50 mA sous plusieurs dizaines de volts. Il faut de plus que la symétrie du pont de mesure ne soit pas affectée par ce courant continu. Il faut enfin protéger les appareils de ce courant continu par des condensateurs de forte valeur afin que les impédances requises ne soient pas modifiées. Compte tenu des inconvénients décrits cidessus, la mesure de symétrie est très peu pratiquée, alors que pratiquement toutes les spécifications de matériel de télécommunication sur payes symétriques font apparaître des clauses de symétrie qui ne sont presque jamais vérifiées. Le but de l'invention est de pallier les inconvénients cités en proposant un appareil de mesure fiable, simple et facile à mettre en oeuvre. L'appareil de l'invention comprend notamment un générateur de fréquence à impédance de sortie nulle qui permet de s'affranchir de l'utilisation d'un diaphonomètre. I1 comprend en outre un dispositif de mesure sans transformateur ni inductance, dans lequel il est prévu des moyens d'équilibrage d'impédances qui permettent d'avoir un pont de mesure à très grande symétrie quelle que soit la fréquence de travail. De plus, l'alimentation en courant continu nécessaire pour la mesure de certains équipements de télécommunication (autocommutateurs privés, modems, ...) est intégrée dans ce pont de mesure. De manière plus précise, l'invention a pour objet un appareil pour mesurer la symétrie d'impédance par rapport à la terre d'un équipement de télécommunication à paires symétriques comprenant - un générateur de fréquence à impédance de sortie pratiquement nulle délivrant une tension de mode commun à l'équipement de télécommunication, - un oscillateur local recevant le signal délivré par le générateur de fréquence et effectuant une transposition de fréquence de ce signal, - un pont de mesure ayant une entrée, constituant le point milieu du pont, reliée à la sortie du géné rateur de fréquence et deux sorties reliées chacu ne à un fil de la paire symétrique de l'équipement de télécommunication, chaque sortie étant reliée à l'entrée par des voies identiques comprenant des moyens résistifs et capacitifs, ledit pont de me sure comprenant également une source de tension continue pour alimenter si nécessaire depuis le point milieu du pont l'équipement à mesurer, ladite source étant reliée au point milieu par un interrupteur, - un récepteur sélectif synchrone ayant deux entrées reliées aux sorties du pont de mesure et une en trée de commande recevant le signal de l'oscilla teur local et délivrant un signal indicateur de la symétrie d'impédance, - un moyen de visualisation du signal délivré par le récepteur sélectif synchrone. Selon un mode de réalisation préféré de l'appareil selon l'invention, chaque voie du pont de mesure comporte dans l'ordre un condensateur et une impédance, l'interrupteur étant disposé pour relier les points de chaque voie situés entre le condensateur et l'impédance ou pour placer la source de tension continue en série entre ces points. Selon une caractéristique de l'invention, la fréquence intermédiaire de détection du récepteur sélectif synchrone est inférieure à 10 khz. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'entrée du récepteur sélectif est constituée par un amplificateur différentiel symétrique à amplificateurs opérationnels. Selon une caractéristique secondaire, l'oscillateur comprend un quartz, un diviseur de fréquence et un multiplieur. Selon une autre caractéristique secondaire, I'oscillateur comprend une boucle à verrouillage de phase. Selon une caractéristique secondaire, l'appareil possède en outre une sortie supplémentaire reliée à une sortie symétrique du générateur constituant ainsi un banc de mesure sélectif et syn chronisé. Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la descript.ion qui va suivre donnée à titre illustratif mais non limitatif en référence aux figures annexées sur lesquelles : - la figure 1, déjà décrite, représente schématiquement un montage de mesure de la symétrie d'impédance selon l'art antérieur, et selon les avis 0.121 et G. 117 du CCITT. - la figure 2 représente schématiquement un mode de réalisation de l'appareil de l'invention, - la figure 3 représente un mode de réalisation du générateur de fréquence de 11 appareil selon l'invention, - la figure 4 représente un mode de réalisation de l'oscillateur local de l'appareil selon l'invention, - la figure 5 représente un mode de réalisation du récepteur sélectif synchrone de l'appareil selon l'invention, - la figure 6 représente un mode de réalisation du bloc d'entrée du récepteur sélectif synchrone, et - la figure 7 représente un mode de réalisation du pont de mesure de l'appareil selon l'invention. L'appareil de mesure de la symétrie d'impédance selon l'invention représenté sur la figure 2 comprend un générateur de fréquence 20 à impédance de sortie pratiquement nulle, un pont de mesure 22 sans transformateur ni inductance et intégrant une source de tension continue à sorties flottantes 36 par point milieu, un oscillateur local 24, un récepteur sélectif synchrone 26 et un moyen de visualisa tion 27. Les bornes d'entrée de l'équipement de télécommunication 6 à analyser sont reliées aux bornes de sortie du pont de mesure 22. Le générateur de fréquence 20 délivre un signal EL de niveau constant. La fréquence f de ce signal est ajustable. Ceci permet de mesurer la symétrie d'impédance de l'équipement 6 dans toute la gamme de fréquence de travail de cet équipement. L'utilisation d'un générateur de tension 20 à impédance de sortie pratiquement nulle permet d'avoir un signal EL de niveau constant quelle que soit la fréquence, c'est-à-dire quelle que soit son impédance de charge. Ceci permet de faire une mesure directe de l'affaiblissement de symétrie. Il en résulte une simplification par rapport à l'art connu dans lequel l'utilisation d'un générateur de tension à impédance de sortie non nulle obligeait à faire une mesure par comparaison et donc à utiliser un diaphonomètre, appareil lourd, encombrant et difficile à manipuler. Le pont de mesure 22 comporte deux voies respectivement entre les points P et Q et entre les points P et R. Les impédances de chaque voie sont représentées par les références 28 et 30. Ces impédances sont identiques et constituées uniquement de résistances et de condensateurs. Ceci permet de simplifier l'équilibrage du pont de mesure par rapport aux ponts de mesure comprenant un transformateur ou une inductance et d'avoir un pont stable quelle que soit la fréquence du signal EL. La source de tension continue 36 est délivrée aux entrées de l'équipement à analyser par l'intermédiaire d'un interrupteur 38. Cette source est en série entre les points M et N. Elle est à sorties flottantes, c'est-à-dire qu'aucun de ses pôles n'est relié à la terre. Ceci permet d'éviter que sa présence ne perturbe le niveau d'émission du générateur. Pour protéger le générateur de fréquence, des condensateurs rigoureusement identiques 32 et 34 sont respectivement disposés entre les points P et M et les points P et N. Un condensateur (non représenté) peut également être disposé entre les sorties de l'interrupteur 38 du côté des points M et N pour symétriser l'alimentation. La tension de mode commun EL délivrée par le générateur de fréquence étant constante quelle que soit la fréquence, la mesure de l'affaiblissement de symétrie est déterminée directement par la mesure de la tension différentielle relevée entre les bornes d'entrée de l'équipement à analyser. Cette tension différentielle est reçue dans le récepteur sélectif 26. Ce signal de tension différentielle est un signal composite comprenant la fréquence f du signal EL, des fréquences harmoniques de f et du bruit. La mesure de l'énergie globale de ce signal n'est donc pas une indication précise de l'affaiblissement de symétrie. Pour s'affranchir des problèmes de bruit, le récepteur 26 utilisé est donc un récepteur sélectif superhétérodyne, c'est-à-dire qu'il mesure le niveau de tension d'une fréquence intermédiaire fixe f', lequel niveau est proportionnel à celui de la tension différentielle d'entrée de fréquence f. Pour isoler cette fréquence, le récepteur sélectif reçoit de l'oscillateur local un signal de fréquence f+f' qui, multiplié par le signal de tension différentielle donne, après filtrage, un signal de fréquence f'. La structure générale de l'appareil selon l'invention a été décrite en référence à la figure 2. On va maintenant décrire des modes de réalisation particuliers de chacun des éléments de cet appareil. On a représenté sur la figure 3 un mode de réalisation du générateur de fréquence 20. Ce générateur couvre la bande 300 Hz-100 kHz. I1 comprend un oscillateur commandé en tension 40 (abrégé en OCT dans la suite du texte). La fréquence du signal délivré est affichée par un fréquencemètre 42. Le signal délivré est appliqué sur l'entrée d'un filtre 44 passe-bas 100 kHz qui améliore la distorsion du signal sur le haut de la bande. Enfin, un amplificateur de puissance 46 délivre le signal au niveau d'émission requis avec une impédance de sortie très faible. Le générateur de fréquence peut fonctionner sous deux modes-. Dans un premier mode, dit manuel, la fréquence du signal EL délivré est constante. Cette fréquence est définie par l'opérateur par l'intermédiaire d'une tension continue réglable à l'aide d'une résistance ajustable 48 reliée à l'entrée de commande de 1'OCT 40 par un commutateur 50. Dans un second mode de fonctionnement, le signal EL est vobulé, c'est-à-dire que sa fréquence balaie automatiquement la bande 300 Hz-100 kHz. Ceci est réalisé par l'intermédiaire d'un générateur de rampe 52 relié à l'entrée de commande de 1'OCT 40 par le commutateur 50. A titre d'exemple non limitatif, 1'OCT 40 est réalisé par un circuit intégré ICL 8038 de INTERSIL, l'amplificateur de puissance 46 est de type LH 0002 et le fréquencemètre est un circuit ICM 7216A de INTERSIL utilisé avec un quartz de 10 MHz. La tension V0 reçue sur l'entrée de commande de l'oscillateur et le signal filtré délivré par 1'OCT sont reçus par l'oscillateur local 24. Un mode de réalisation de cet oscillateur est représenté sur la figure 4. L'OCT local délivre un signal de fréquence f+f' où f est la fréquence du signal reçu du générateur et f' la fréquence de détection du récepteur sélectif. Ce signal est produit par un OCT 66. Si la caractéristique tension-fréquence de 1'OCT était parfaitement linéaire il suffirait d'appliquer en entrée une tension égale à la somme de la tension V0, correspondant à la fréquence f, et d'une tension V1 correspondant à la fréquence f' pour produire un signal de fréquence f+f'. En pratique, cette caractéristique tension-fréquence n'est jamais parfaitement linéaire. La valeur de la fréquence f' dépend donc de la fréquence f. Pour pallier ceci, l'oscillateur de la figure 4 comprend une boucle de régulation. Cette boucle comprend un multiplieur 54 recevant sur ses entrées la fréquence f et la fréquence f+f' délivrée par 1'OCT, un filtre 56 pour isoler la fréquence f', un moyen 58 pour transformer le signal en créneau, une boucle à verrouillage de phase 60 et un amplificateur différentiel 62 dont la sortie est reliée à un additionneur 64. L'amplificateur différentiel 62 qui reçoit sur une entrée une tension de référence Vrèf correspondant à la fréquence f' délivre un signal de tension EV qui permet d'ajuster la tension reçue sur l'entrée de commande de 1'OCT. A titre d'exemple, le demandeur a réalisé cet oscillateur au moyen des circuits suivants : un multiplieur ICL 8013 de INTERSIL, un filtre passebande Elecdan PRIS, une boucle à verrouillage de phase CD 4046, un additionneur et un amplificateur différentiel à amplificateurs opérationnels et un OCT de type ICL 8038 de INTERSIL. Ce montage permet d'obtenir une fréquence f' constante quelle que soit la fréquence f. De manière préférée, la fréquence f' est une basse fréquence, par exemple 5 kHz, de façon à réduire au minimum les risques d'amorçage dans l'amplificateur à grand gain du voltmètre sélectif. Un autre mode de réalisation possible de l'oscillateur consiste à utiliser un quartz et un diviseur de fréquence pour produire une fréquence f' très stable. Un multiplieur recevant les fréquences f, délivrées par le générateur de fréquence, et f' engendre un signal contenant la fréquence f+f'. On a représenté sur la figure 5 un mode de réalisation du récepteur sélectif synchrone. sur chacune des deux entrées sont disposés des condensateurs 68, 70 pour bloquer les courants continus dans le cas où un courant continu d'alimentation est présent sur l'équipement en mesure. Le récepteur comprend ensuite en série un amplificateur différentiel 72 possédant du gain, un pont diviseur 74, un multiplieur 76 recevant sur une entrée de commande le signal de fréquence f+f' délivré par l'oscillateur, un filtre 78 réalisant une amplification sélective à la fréquence f', un deuxième pont diviseur 79, un deuxième filtre-amplificateur 81, un redresseur 80 et un amplificateur variable 82. Le signal délivré par le récepteur 26 est appliqué à un moyen de visualisation 27. L'entrée du récepteur utilise un amplificateur différentiel au lieu d'un montage classique à transformateur. Ceci simplifie le réglage et la compensation en fréquence du taux de réjection de mode commun de l'amplificateur et assure une excellente symétrie sur toute la bande. Les ponts diviseurs 74 et 79 comprennent plusieurs calibres pour adapter le niveau du signal délivré par le récepteur en fonction du signal d'entrée. L'amplificateur variable 82 disposé en sortie du récepteur permet un étalonnage du moyen de visualisation 27. On a représenté sur la figure 6 un mode de réalisation de l'amplificateur différentiel 72 du récepteur 26. Les entrées symétriques des récepteurs sélectifs utilisés couramment sont réalisées par des transformateurs. Ceci ne permet pas toujours d'obtenir une symétrie suffisante. En effet, l'affaiblissement de symétrie de tels récepteurs n'excède pas 90 décibels à 300 Hz et se dégrade rapidement avec la fréquence. L'amplificateur différentiel symétrique à amplificateur opérationnel de la figure permet de faire mieux, en raison des possibilités de réglage qui peuvent lui etre adjointes, et qui font défaut sur les transformateurs, l'avantage du montage réside dans le fait que l'on peut ajuster séparément la symétrie de l'entrée et le taux de réjection de mode commun. Les condensateurs 68 et 70, les résistances 87 et 89 et le potentiomètre 85 constituent un filtre passe-haut parfaitement symétrique destiné à éliminer la composante continue présente aux-bornes du pont de mesure due au courant d'alimentation (figure 2). Pour présenter une haute impédance d'entrée, les amplificateurs opérationnels 91 et 99 sont du genre de ceux munis de transistors à effet de champ en entrée. L'impédance d'entrée élevée de l'amplificateur différentiel est donc fixée par les trois éléments en série 87, 85 et 89. Les condensateurs variables 83 et 84 servent à compenser en fréquence les déséquilibres capacitifs du câblage et des entrées non inverseuses des amplificateurs 91 et 99. Lorsque la symétrie de l'entrée est parfaitement équilibrée, le taux de réjection du mode commun de l'amplificateur est ajusté à l'aide du potentiomètre 86 en très basse fréquence. La tension de mode commun est appliquée aux deux entrées de l'amplificateur reliées ensemble par un shunt et la tension recueillie en sortie doit être la plus faible possible après réglage du potentiomètre 86. Les condensateurs variables 88 et 90 servent à compenser les dissymétries capacitives internes à l'amplificateur 92 qui apparaissent lorsque la fréquence augmente. L'amplificateur différentiel symétrique comprend enfin des résistances de charge et de contre-réaction référencées 93 à 98. La figure 7 représente un mode de réalisation du pont de mesure à alimentation intégrée. La première voie de mesure a pour extrémités les points P et Q et la seconde voie de mesure les extrémités P et R. Chaque voie ne comporte que des résistances et des condensateurs. Plusieurs potentiomètres et condensateurs ajustables permettent d'équilibrer le pont. L'équilibrage du pont se fait en plusieurs étapes. Dans un premier temps, les résistances des éléments des lignes QM et RN sont rendues égales à z 2' Z étant la valeur nominale de l'impédance entre les sorties du pont de mesure. Ceci est réalisé respectivement par action sur le potentiomètre 108 en parallèle avec la résistance 106 et par action sur le potentiomètre 112 en parallèle avec la résistance 110. Ensuite, les résistances des éléments de la ligne PM comprenant une résistance 100 de très fai ble valeur (l!L) ) et PN comprenant une résistance 102 de même valeur nominale sont égalisées par ac tion sur le potentiomètre 104. Enfin, les condensateurs ajustables 122 et 124 permettent de compenser les déséquilibres intervenant aux fréquences élevées. La source de tension continue intégrée 36 permet d'alimenter pendant la mesure les équipements de télécommunication sans alimentation propre tels que les autocommutateurs privés ou les modems. Cette alimentation est mise en série entre les points M et N au moyen d'un commutateur double 38. Un potentiomètre double (à 2 pistes) 116 permet de régler l'intensité du courant dans la ligne. La valeur de ce courant peut être affichée par un moyen 118 comprenant un pont de diode et un galvanomètre. Sur l'autre voie un moyen 120 compensant le moyen 118 et comprenant par exemple le meme pont de diode et une résistance de valeur égale à celle du shunt de l'ampèremètre est disposée. Les condensateurs 32 et 34 permettent de protéger le générateur de tension de la source de tension continue 36 et le condensateur 114 symétrise l'alimentation. L'appareil de mesure qui vient d'être décrit permet de mesurer l'affaiblissement de symétrie selon les normes C.C.I.T.T. On peut l'adapter facilement pour réaliser cette mesure selon la norme NEF. I1 suffit d'ajouter entre le générateur de fréquence et le pont de mesure une impédance Z parfaitement calibrée. La valeur préconisée par la norme NEF est Z=600 ohms pour la mesure sur un autocommu tateurol'impédance de chaque voie du pont de mesure étant, dans chaque cas, égale à 2. L'adjonction de 2 cette impédance Z et d'interrupteurs permet de réaliser simplement un appareil multinormes. Enfin, des fonctions annexes peuvent être implantées entre le pont de mesure et l'équipement à analyser telles qu'une fonction d'appel pour connecter l'appareil à un autocommutateur privé ou une fonction d'étalonnage du récepteur. En conclusion, on résumera les avantages apportés par l'appareil qui vient d'être décrit par rapport aux appareils de l'art antérieur. On peut citer notamment : - l'existence d'un appareil spécifique à la symétrie d'impédance, - la simplification substantielle de la mesure, - la rapidité de la mise en oeuvre de l'appareil de mesure, - le faible encombrement de l'appareil permettant notamment la mesure sur chantier, - la fiabilité de la mesure, - la fiabilité de l'étalonnage de l'appareil de me sure. REVENDICATIONS 1. Appareil pour mesurer la symétrie d'impédance par rapport à la terre d'un équipement de télécommunication (6) à paires symétriques, caractérisé en ce qu'il comprend : - un générateur de fréquence (20) à impédance de sortie pratiquement nulle délivrant une tension de mode commun (EL) à l'équipement de télécommunica tion, - un oscillateur local (24) recevant le signal déli vré par le générateur (20) et effectuant une transposition de fréquence de ce signal, - un pont de mesure (22) ayant une entrée (P), cons tituant le point milieu du pont, reliée à la sor tie du générateur de fréquence (20) et deux sor ties (Q, R) reliées chacune à une borne d'entrée de l'équipement de télécommunication (6), chaque sortie étant reliée à l'entrée (P) par des voies identiques comprenant des moyens résistifs et ca pacitifs, ledit pont de mesure comprenant égale ment une source de tension continue (36) pour ali menter depuis le point milieu du pont la paire symétrique, ladite source étant reliée au point milieu par un interrupteur (38), - un récepteur sélectif synchrone (26) ayant deux entrées reliées aux sorties du pont de mesure et une entrée de commande recevant le signal de l'os cillateur local (24) et délivrant un signal indi cateur de la symétrie d'impédance, - un moyen de visualisation (27) du signal délivré par le récepteur sélectif synchrone (26). 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque voie du pont de mesure (22) comporte dans l'ordre un condensateur (32, 34) et une impédance (28, 30), l'interrupteur (38) étant disposé pour relier les points (M, N) de chaque voie situés entre le condensateur et l'impédance ou pour placer la source d'alimentation en série entre ces points. 3. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la fréquence de détection du récepteur sélectif synchrone est inférieure à 10 kHz. 4. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'entrée du récepteur sélectif est constitué par un amplificateur différentiel symétrique (72) à amplificateurs opérationnels. 5. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'oscillateur local (24) comprend un quartz, un diviseur de fréquence et un multiplieur. 6. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'oscillateur local (24) comprend une boucle à verrouillage de phase. 7. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le générateur possède en outre une sortie symétrique constituant une sortie de l'appareil et réalisant ainsi un banc de mesure de niveau sélectif et synchronisé.