FR 2553941 A1 19850426 FR 8316776 A 19831021 Dispositif laser à vapeur métallique La présente invention concerne un dispositif laser à vapeur métallique. On connaît un tel dispositif laser du type comportant - une chambre d'amplification allongée formée par un tube "à plasma" ouvert à ses deux extrémités et présentant un axe longitudinal, la surface interne de ce tube portant à froid des dépôts d'un métal solide pour que la vapeur de ce métal atteigne, à une température de travail élevée, une concentration de travail lui permettant, si elle est excitée sous forme de plasma, d'amplifier un faisceau lumineux, ce tube étant constitué d'une céramique de haute pureté pour ne pas introduire d'impuretés dans cette vapeur, - une première et une deuxième électrodes constituées d'un métal refractaire et disposées coaxialement à la chambre d'amplification aux deux extrémités de celle-ci pour permettre de la faire parcourir par des décharges électriques propres à la chauffer et à exciter ladite vapeur métallique, ces électrodes étant tubulaires pour laisser le passage à un faisceau lumineux se propageant selon ledit axe, - une enveloppe étanche contenant le tube à plasma et les électrodes au sein d'un gaz rare constituant un gaz tampon pour empêcher une diffusion excessive de ladite vapeur métallique à l'extérieur de la chambre d'amplification et éventuellement pour contribuer au processus d'excitation de cette vapeur par lesdites décharges électriques, - un manchon d'isolation thermique entourant le tube à plasma et s'étendant au moins sur toute la longueur de la chambre d'amplification pour aider à y maintenir la température de travail et protéger thermiquement 1' enveloppe, - une source d'impulsions électriques brèves et de haute tension pour créer lesdites décharges électriques entre les électrodes, cette source étant extérieure à l'enveloppe étanche, - et un premier et un deuxième chemins électriquement conducteurs pour connecter cette source respectivement à la première et à la deuxième électrode à travers l'enveloppe étanche, le premier chemin conducteur traversant cette enveloppe par une première pièce de raccordement métallique au voisinage de la première électrode, le deuxième chemin conducteur comportant une deuxième pièce de raccordement métallique proche de la première, puis se continuant -par un tube conducteur entourant coaxialement le tube porteur et enfin rejoignant la deuxième électrode, de manière que ces deux conducteurs forment, avec le trajet des décharges électriques dans la chambre d'amplification, un circuit électrique de structure au moins partiellement coaxiale et présentant une faible inductance pour permettre la création, dans la chambre d'amplification, de décharges électriques brèves propres à exciter la vapeur métallique, un isolateur électrique étant disposé entre ces deux pièces de raccordement pour éviter des courts-circuits. Un générateur laser de ce type est décrit l'article UCRL 5002180 Lawrence Livermore National Laboratory, vol.3, 1980, Laser program annual report "Copper - Vapor - Laser Performance" (R.S.Anderson), pages 10-18 à 10-21. Le manchon d'isolation thermique de ce laser est constitué par des fibres de céramique dont la pureté ne peut être parfaite et il entoure immédiatement le tube à plasma en alumine placé entre les électrodes. L'enveloppe contient du néon sous une pression de 30 millibars environ et la vapeur métallique utilisée est celle du cuivre ou de l'or. Ce gaz est entratné en circulation d'une extrémité à l'autre du tube. La pression de gaz tampon est trop faible pour assurer au laser,' une durée de vie aussi grande que souhaitable car elle permet à la vapeur métallique utilisée de diffuser rapidement à l'intérieur des électrodes tubulaires où elle se condense, ce qui aboutit à empêcher le passage du faisceau lumineux dans l'axe de ces électrodes. La durée de vie du laser est, par exemple 300 heures. Elle est alors insuffisante pour certaines applications. Par ailleurs une augmentation de la pression du gaz tampon conduit à piéger également les impuretés de l'isolant fibreux qui s'introduisent dans la chambre d'amplification. Ces impuretés provoquent une désexcitation prématurée des atomes de la vapeur métallique. Le nombre de ces impuretés et donc leur effet nuisible sont d'autant plus grands que la pression du gaz est plus grande car, lorsque ces impuretés ont été introduites dans le volume intérieur à la chambre d'amplification, la pression gazeuse tend à les y maintenir. Dans les lasers connus à structure électrique coaxiale, le diamètre dudit tube conducteur est de l'ordre de quatre fois celui du tube à plasma, ce qui empêche d'obtenir une inductance aussi faible que souhaité. Il en résulte que la durée des décharges électriques qui excitent la vapeur métallique reste trop importante pour assurer une excitation très efficace, ce qui nuit au rendement énergétique du laser. On peut remarquer que cette durée dépend beaucoup, pour des raisons pratiques, des dimensions du laser. Mais le but à atteindre est toujours qu'elle soit aussi faible que possible. Or, la diminution du diamètre du tube conducteur est empêchée par des problèmes d'isolation électrique liés à la faible pression de gaz employée. La présente invention a pour but la réalisation d'un dispositif laser à vapeur métallique permettant à la fois une fabrication peu coûteuse, une durée d'utilisation accrue, et un bon rendement énergétique. Elle a pour objet un dispositif laser à vapeur métallique du type précédemment mentionné. Ce dispositif est caractérisé par le fait qu'il comporte - un séparateur continu en céramique dont une première partie présente sensiblement la forme d'une plaque séparatrice découpée en couronne circulaire coaxiale à la chambre d'amplification et interposée entre les deux dites pièces de raccordement métalliques pour constituer ledit isolateur électrique entre ces pièces, - une deuxième partie de ce séparateur se raccordant de manière étanche à la première et présentant la forme d'un tube séparateur entourant coaxialement la chambre d'amplification à l'intérieur dudit tube conducteur de manière à réaliser une isolation électrique continue séparant d'une part la première pièce de raccordement et la première électrode et d'autre part la deuxième pièce de raccordement et au moins la partie de ce tube conducteur adjacente à cette pièce, - le diamètre de ce tube conducteur étant inférieur à trois fois celui du tube à plasma pour diminuer ladite inductance, - la pression du gaz tampon étant supérieure à 50 millibars lorsque la chambre d'amplification est à la température de travail pour que la durée de service du dispositif soit accrue, - ce séparateur céramique s'étendant, parallèlement audit axe, sur une longueur suffisante pour empêcher des courts-circuits électriques d'apparaitre dans le gaz tampon entre les pièces séparées par ce séparateur. On peut de plus adopter avec avantage les dispositions suivantes Le tube séparateur est distinct du tube à plasma et l'entoure. Ceci permet de le constituer d'une céramique de pureté inférieure à celle de ce tubera plasma et par conséquent de le fabriquer facilement même si sa longueur est relativement grande. Les deux dites parties du séparateur sont deux pièces céramiques distinctes et sont assemblees par soudure à l'aide d'un verre de soudure présentant un coefficient de dilatation sensiblement égal à celui de ces pièces céramiques, de manière que ce séparateur puisse être fabriqué facilement tout en étant résistant aux chocs thermiques. La plaque séparatrice est alors située longitudinalement à distance de la chambre d'amplification et en contact thermique avec un moyen de refroidissement pour éviter un ramollissement du verre de soudure lorsque cette chambre est à la température de travail. Le tube séparateur est intérieur au manchon d'isolation thermique, qui est lui-même disposé dans ladite enveloppe, ce tube séparateur s'étendant sur toute la longueur de ce manchon de manière à empêcher des courts-circuits électriques même si ce manchon n'est pas électriquement isolant. Le manchon d'isolation thermiqué comporte une succession radiale de couches coaxiales d'un métal réfractaire très pur-séparées par des intervalles occupés essentiellement par un matériau non métallique non polluant, de manière à empêcher que ce manchon introduise des impuretés. Le dispositif comporte en outre un troisième tube en céramique disposés radialement entre le tube à plasma et le tube séparateur et entourant la chambre d'amplification et au moins une partie de la longueur de chaque électrode pour ralentir la diffusion de la vapeur métallique vers le tube séparateur et d'impuretés vers la chambre d'amplification. Le gaz tampon est le néon, avec une pression comprise entre 100 et 1500 millibars à la température de travail, le métal desdits dépôts étant le cuivre. Les divers tubes céramiques sont en alumine frittée, le tube à plasma contenant une teneur en métaux alcalins et alcalino-terreux inférieure à 0,01% et en silice inférieure à 0,02 %, le tube séparateur contenant une teneur en métaux alcalins et alcalino-terreux inférieure à 0,05 % et en silice inférieure à 0,1 %, en poids. Au moins celles desdites impulsions électriques qui assurent l'excitation de la vapeur métallique après le chauffage de la chambre d'amplification présentent un tension supérieure à 10 Kilo-volts, un temps de montée inférieur à 0,1 microsecondes, une durée individuelle inférieure à 0,5 microsecondes, et un intervalle entre impulsions compris entre 100 et 2000 microsecondes, la distance entre les deux électrodes étant comprise entre 50 et 200 cm. Une forme d'exécution de l'objet de la présente invention est décrite ci-dessous, à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés, dans lesquels la figure 1 représente schématiquement, en coupe partielle, un mode de réalisation d'un générateur laser selon l'invention et la figure 2 est une coupe transversale suivant un plan II-II du générateur représenté sur la figure 1. Le générateur laser représenté sur la figure 1 comporte deux réflecteurs 1 et 2 disposés suivant un axe 3 pour former une cavité optique résonnante, le réflecteur 2 étant partiellement transparent. A l'intérieur de la cavité est placé, sur l'axe 3, un tube 4 ouvert à ses deux extrémités. Ce tube 4 constitue le tube à plasma précédemment mentionné. Il est réalisé en une céramique telle que l'alumine, de très grande pureté. Sur la surface cylindrique interne du tube 4 sont disposés des dépots de cuivre 5. De part et d'autre du tube 4 sont situées, suivant l'axe 3, respectivement deux électrodes tubulaires 6 et 7 constituées d'un métal conducteur réfractaire tel que le molybdène ou le tantale. Le diamètre intérieur des électrodes 6 et 7 est sensiblement égal à celui du tube 4 ; la distance entre les extrémités en regard du tube et des électrodes est relativement faible par rapport à la longueur du tube 4. Un autre tube en alumine 8 constitue le troisième tube précédemment mentionné ; Il entoure coaxialement le tube 4 et recouvre une partie de la longueur des électrodes 6 et 7. Un autre tube en alumine 9 entoure coaxialement le tube 8 et recouvre une plus grande longueur des électrodes 6 et 7. Autour du tube 9 est disposé coaxialement un manchon d'isolation thermique 10. Ce manchon comporte des couches coaxiales d'un métal réfractaire tel que le molybdène ou le tungstène. Des intervalles sont ménagés entre ces couches. Pour réaliser ces intervalles, il est possible de former des picots transversaux sur la surface des couches de métal à l'aide d'un outil pointu. On peut aussi disposer des couches de fibres de céramique très pure entre les couches successives de métal. Comme il est visible sur la figure, le manchon thermique 10 entoure toute la longueur du tube 4 et une partie de celle des électrodes 6 et 7, cette partie étant plus importante que celle recouverte par le tube 8, et le tube 9 s'étend longitudinalement au delà des deux extrémités du manchon 10. Une enveloppe cylindrique allongée, étanche aux gaz, entoure les tubes 4, 8 et 9, le manchon 10 et les électrodes 6 et 7. Cette enveloppe comporte à ses deux extrémités respectivement deux embouts 11 et 12 supportant deux fenêtres transparentes 13 et 14 disposées dans la cavité respectivement entre les électrodes 6, 7 et les miroirs 1, 2, ces fenêtres étant inclinées à l'incidence de Brewster par rapport à l'axe 3. L'embout 11 comporte une ouverture d'entrée de gaz commandée par une vanne 15. L'enveloppe comporte dans sa partie médiane un tube métallique coaxial 16 qui constitue le tube conducteur précédemment mentionné et recouvre le manchon 10. Un support cylindrique 17 en cuivre comportant des canaux internes 18 est placé entre l'embout 12 et le tube 16. L'électrode 7 et une extrémité du tube 16 sont fixées sur le support 17.L'extrémité du tube 9 située du côté de l'électrode 7 s'appuie sur le support 17 par l'intermédiaire d'un ressort 25. A l'extrémité du -tube 9 située du côté de l'électrode 6, est fixée, perpendiculairement à l'axe 3, une plaque circulaire 19 qui est formée d'alumine, comme le tube 9, et constitue avec celui-ci le sépa rateur précédemment mentionné. La fixation de la plaque 19 sur le tube 9 est réalisée par une soudure au verre, étanche aux gaz et isolante électriquement. Le verre de soudure a un coefficient de dilatation sensiblement identique à celui de la céramique constituant la plaque 19 et le tube 9. L'autre extrémité du tube 16 est fixée sur un support cylindrique en cuivre 20, constituant la seconde pièce de raccordement précédemment mentionnée et comportant des canaux internes 21. Le support 20 comporte une face plane qui s'appuie sur une face plane de la plaque 19 et une surface cylindrique interne très proche de la surface cylindrique extérieure du tube 9.Sur l'autre face plane de la plaque 19, s'appuie un support en cuivre 22 sur lequel est fixé l'embout 11. L'électrode 6 est fixée sur le support 22 qui constitue la première pièce de raccordement précédemment mentionnée et qui comporte aussi des canaux internes 23. Chacun des supports 20 et 22 comporte une borne telle que 28 et 29, reliée par une connexion électrique à une borne d'une source 24 de courant électrique hautetension, un interrupteur 30 étant branché en série dans les connexions. Les différents éléments de l'enveloppe tels que les embouts 11, 12, le tube 16 et les supports 17, 20 et 22 sont reliés mécaniquement entre eux par l'intermédiaire de joints 31 à 34, de façon que l'enveloppe soit étanche aux gaz. Le générateur laser comporte en outre un réservoir cylindri que 35 fixé sur les supports 17 et 20 et entourant le tube 16, ce réservoir comportant des ouvertures non représentées afin de permettre d'y faire circuler un liquide de refroidissement tel que l'eau. On voit sur la figure 2 que les tubes 8 et 4 sont fixés coaxialement par rapport au tube 9 par des tiges de centrage telles que 26 et 27 en céramique, le centrage du tube 9 autour de l'axe 3 étant assuré à l'aide du ressort 25 s'appuyant sur le support 17, les supports 20 et 22 étant appi'q > s par des moyens non représentés sur les deux faces opposées du disque 19 fixé sur le tube 9. Les tiges 26 sont disposées côte à côte parallèlement à l'axe 3 entre la surface cylindrique interne du tube 9 et la surface cylindrique externe du tube 8. Les tiges 27 sont disposées côte à côte, parallèlement à l'axe 3, entre la surface cylindrique interne du tube 8 et la surface cylindrique externe du tube 4. Le générateur laser décrit ci-dessus en référence aux figures 1 et 2, fonctionne de la manière suivante Après voir fait le vide on introduit dans l'enveloppe, à travers l'ouverture commandée par la vanne 15, un gaz rare tel que le néon qui constitue le gaz tampon précédemment mentionné. Ce gaz est introduit à une pression prédéterminée, de façon que la pression du gaz à l'intérieur du tube 4 soit sensiblement égale à la pression atmosphérique pour la température de fonctionnement du laser qui est de l'ordre de 1500 à 16000C. On ferme la vanne 15. On fait circuler l'eau de refroidissement dans le réservoir 35 ainsi que dans les canaux 18, 21 et 23 ménagés dans les supports 17, 20 et 22. Le source de courant 24 est capable de délivrer une suite d'impulsions à une tension élevée, de l'ordre de 15000 Volts. Après fermeture de l'interrupteur 30, la tension aux bornes du générateur 24 est reportée entre d'une part l'électrode 6 par l'intermédiaire du support 22 et d'autre part l'électrode 7 par l'intermédiaire du support 20, du tube 16 et du support 17. L'isolement électrique est assuré par la plaque 19 fixée sur le tube 9. On obtient ainsi une suite de décharges électriques dans le gaz situé à l'intérieur -du tube 4. Celui-ci s'échauffe rapidement par suite essentiellement de la présence du manchon isolant 10. Bien que le manchon 10 soit aussi placé dans une atmosphère gazeuse à pression relativement forte, tout arc électrique parasite transitant par ce manchon est évité par la présence du tube isolant 9 muni de la plaque 19. Ce tube et cette plaque constituent en effet une barrière isolante efficace entre d'une part l'électrode 7 le support 17, le tube 16, le manchon 10 et le support 20 portés au potentiel électrique d'une des bornes de la source 24, et d'autre part l'électrode 6 et le support 22 portés au potentiel de l'autre borne de la source 24. Lorsque la température du tube 4 atteint une valeur de l'ordre de 15000C, le cuivre 5 contenu dans le tube 4 se vaporise. Les décharges électriques excitent alors la vapeur de cuivre et provoquent la formation d'un rayonnement laser traversant les fenêtres 13 et 14 et se réfléchissant sur les miroirs 1 et 2, de manière à créer un faisceau laser sortant de la cavité par le miroir partiellement transparent 2. Bien-entendu, la distance entre les extrémités en regard du tube 4 et des électrodes 6 et 7 est déterminée pour permettre la dilatation normale du tube et des électrodes parallèlement à l'axe 3 et éviter tout contact et tout effort mutuel entre le tube et les électrodes à la température de fonctionnement du générateur laser. La circulation d'eau dans le réservoir 35 et les supports 17, 20 et 22 permet, en diminuant la température de ces pièces, d'assurer un fonctionnement sans incident des joints d'étanchéité 31 à 34 pendant toute la durée de vie du générateur laser. Cette circulation d'eau permet aussi de diminuer la température du verre constituant la soudure fixant la plaque 19 sur le tube 9, afin d'assurer l'étanchéité et d'éviter toute perte de gaz rare. Il est à noter aussi que les problèmes d'étanchéité du laser sont fortement réduits par le fait que la pression de gaz à l'intérieur et à l'extérieur de l'enveloppe est sensiblement égale à la pression atmosphérique à la température de fonctionnement. La durée de vie du générateur laser selon l'invention est nettement plus longue que celle du générateur laser selon l'art antérieur cité plus haut. A titre indicatif, cette durée de vie peut excéder 1000 heures. L'augmentation de durée de vie résulte essentiellement de l'augmentation de 50 torrs à une atmosphère de la pression du gaz rare à la température de fonctionnement. Le fonctionnement correct du générateur laser n'est pas perturbé par la présence d'impuretés telles que le sodium, le magnésium ou le calcium dans la vapeur de cuivre, ces impuretés pouvant provenir des tubes en céramique 4, 8 et 9 et du manchon isolant thermiqye. En effet, le tube 4 peut être réalisé en alumine extrêmement pure 'car il -est relativement court et ne supporte aucun effort. Le tube t.., plus éloigné des décharges électriques, est également réalisé en alumine, mais la pureté de cette alumine peut être moins grande af-m 'de iminuer le prix de revient du générateur laser. Enfin le tube s -et la plaque 10, encore plus éloignés, peuvent être réalisés en une alumine encore un peu moins pure. De plus, le manchon isolant 10 réalisé, au moins pour la plus grande partie, en métal réfractaire-degage beaueoup moins d'impuretés que le manchon isolant selon l'art -antërieur-, constitué en totalité par des fibres de céramique. Le retour du courant des décharges électriques ;par le tube coaxial 16 de faible diamètre diminue l'impédance des décharges et contribue par conséquent à augmenter le rendement du générateur laser. Le générateur laser selon la présente invention pet etre utilisé pour le pompage de lasers à colorants appliqués par exemple à la détection, par spectroscopie, de gaz dans l'atmosphère REVENDICATIONS 1/ Dispositif laser à vapeur métallique comportant - une chambre d'amplification (4a) allongée formée par un tube "à plasma" (4) ouvert à ses deux extrémités et présentant un axe longitudinal (3), la surface interne de ce tube portant à froid des dépôts (5) d'un métal solide pour que la vapeur de ce métal atteigne, à une température de travail élevée, une concentration de travail lui permettant, si elle est excitée sous forme de plasma, d'amplifier un faisceau lumineux, ce tube étant constitué d'une céramique de haute pureté pour ne pas introduire d'impuretés dans cette vapeur, - une première (6) et une deuxième (7) électrodes constituées d'un métal refractaire et disposées coaxialement à la chambre d'amplification aux deux extrémités de celle-ci pour permettre de la faire parcourir par des décharges électriques propres à la chauffer et à exciter ladite vapeur métallique, ces électrodes étant tubulaires pour laisser le passage à un faisceau lumineux se propageant selon ledit axe, - une enveloppe étanche (11, 12, 13, 14, 16, 17, 20, 22) contenant le tube à plasma et les électrodes au sein d'un gaz rare constituant un gaz tampon pour empêcher une diffusion excessive de ladite vapeur métallique à l'extérieur de la chambre d'amplification et éventuellement pour contribuer au processus d'excitation de cette vapeur par lesdites décharges électriques, - un manchon d'isolation thermique entourant le tube à plasma et s'étendant au moins sur toute la longueur de la chambre d'amplification pour aider à y maintenir la température de travail et protéger thermiquement 1 'enveloppe, - une source (24) d'impulsions électriques brèves et de haute tension pour créer lesdites décharges électriques entre les électrodes, cette source étant extérieure à l'enveloppe étanche, - et un premier (22, 28) et un deuxième (29, 20, 16, 17) chemins électriquement conducteurs pour connecter cette source respectivement à la première et à la deuxième électrode à travers l'enveloppe étanche, le premier chemin conducteur traversant cette enveloppe par une première pièce de raccordement (22) métallique au voisinage de la première électrode, le deuxième chemin conducteur comportant une deuxième pièce de raccordement (20) métallique proche de la première, puis se continuant par un tube ~onducteur (16) entourant coaxialement le tube porteur et enfin rejoignant la deuxième électrode, de manière que ces deux conducteurs forment, avec le trajet des décharges électriques dans la chambre d'amplification, un circuit électrique de structure au moins partiellement coaxiale et présentant une faible inductance pour permettre la création, dans la chambre d'amplification, de décharges électriques brèves propres à exciter la vapeur métallique, un isolateur électrique étant disposé entre ces deux pièces de raccordement pour éviter des courts-circuits, ce dispositif étant caractérisé par le fait qu'il comporte un séparateur continu (9, 19) en céramique dont une première partie (19) présente sensiblement la forme d'une plaque séparatrice découpée en couronne circulaire coaxiale à la chambre d'amplification et interposée entre les deux dites pièces de raccordement métalliques pour constituer ledit isolateur électrique entre ces pièces, une deuxième partie de ce séparateur se raccordant de manière étanche à la première et présentant la forme d'un tube séparateur (9) entourant coaxialement la chambre d'amplification à l'intérieur dudit tube conducteur (16) de manière à réaliser une isolation électrique continue séparant d'une part la première pièce de raccordement et la première électrode et d'autre part la deuxième pièce de raccordement et au moins la partie de ce tube conducteur adjacente à cette pièce, le diamètre de ce tube conducteur étant inférieur à trois fois celui du tube à plasma pour diminuer ladite inductance, la pression du gaz tampon étant supérieure à 50 millibars lorsque la chambre d'amplification est à la température de travail pour que la durée de service du dispositif soit accrue, ce séparateur céramique s'étendant, parallèlement audit axe, sur une longueur suffisante pour empêcher des courts-circuits électriques d'apparaitre dans le gaz tampon -entre les pièces séparées par ce séparateur. 2/ Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit tube séparateur (9) est distinct du tube à plasma (4) et l'entoure, et est constitué d'une céramique de pureté inférieure à celle de ce tube porteur de manière à pouvoir être fabriqué facilement. 3/ Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les deux dites parties (9, 19) du séparateur sont deux pièces céramiques distinctes et sont assemblées par soudure à l'aide d'un verre de soudure présentant un coefficient de dilatation sensiblement égal à celui de ces pièces céramiques, de manière que ce séparateur puisse être fabriqué facilement tout en étant résistant aux chocs thermiques, la plaque séparatrice (19) étant située longitudinalement à distance de la chambre d'amplification (4a) et en contact thermique avec un moyen de refroidissement (21, 23) pour éviter un ramollissement du verre de soudure lorsque cette chambre est à la température de travail, 4/ Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le tube séparateur (9) est intérieur au manchon d'isolation thermique (10), qui est lui-même disposé dans ladite enveloppe, ce tube séparateur s'étendant sur toute la longueur de ce manchon de manière à empêcher des courts-circuits électriques même si ce manchon n'est pas électriquement isolant. 5/ Dispositif selon la revendication 4, caractérisé par le fait que le manchon d'isolation thermique (10) comporte une succession radiale de couches coaxiales d'un métal réfractaire très pur séparées par des intervalles occupés essentiellement par un matériau non métallique non polluant, de manière à empêcher que ce manchon introduise des impuretés. 6/ Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'il comporte en outre un troisième tube (8) en céramique disposé radialement entre le tube à plasma (4) et le tube séparateur (9) et entourant la chambre d'amplification (4a) et au moins une partie de la longueur de chaque électrode (6, 7) pour ralentir la diffusion de la vapeur métallique vers le tube séparateur et d'impuretés vers la chambre d'amplification. 7/ Générateur laser selon la revendication 6, caractérisé en ce qutil comporte en outre des tiges (26, 27) de centrage, disposées longitudinalement les unes entre le tube séparateur (9) et le troisième tube (8) et les autres entre ce troisième tube (8) et le tube porteur (4), afin de porter le tube à plasma (4) par l'intermédiaire du tube séparateur (9). 8/ Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les pièces de raccordement (20, 22) et le tube conducteur (16) constituent des parties de l'enveloppe étanches. 9/ Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les pièces de raccordement (20, 22) entourent coaxialement la première électrode (6) et constituent des supports pour le dispositif. 10/ Dispositif selon la revendication 3, caractérisé par le fait que les pièces de raccordement (20, 22) entourent coaxialement la première électrode (6), présentent des surfaces planes en forme de couronnes circulaires appliquées contre les deux faces de la plaque séparatrice (19), et comportent un volume intérieur (21, 23) pour un fluide de refroidissement permettant le refroidissement efficace de cette plaque séparatrice. 11/ Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un réservoir cylindrique (35) entourant le tube conducteur (16) et des moyens pour faire circuler un fluide de refroidissement dans ce réservoir. 12/ Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz tampon est le néon, avec une pression comprise entre 100 et 1500 millibars à la température de travail, le métal desdits dépôts étant le cuivre. 13/ Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits tubes céramiques (4, 9, 8) sont en alumine frittée, le tube à plasma (4) contenant une teneur en métaux alcalins et alcalino-terreux inférieure à 0,01% et en silice inférieure à 0,02 %, le tube séparateur contenant une teneur en métaux alcalins et alcalino-terreux inférieure à 0,05 % et en silice inférieure à 0,1 %, en poids. 14/ Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le manchon d'isolation thermique (10) comporte en outre des fibres de céramique disposées dans lesdits intervalles entre les couches coaxiales. 15/ Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'au moins celles desdites impulsions électriques qui assurent l'excitation de la vapeur métallique après le chauffage de la chambre d'amplification présentent un tension supérieure à 10 Kilo-volts, un temps de montée inférieur à 0,1 microseconde une durée individuelle inférieure à 0,5 microseconde, et un intervalle entre impulsions compris entre 100 et 2000 microsecondes, la distance entre les deux électrodes (6, 7) étant comprise entre 50 et 200 cm.