FR 2557468 A1 19850705 FR 8320917 A 19831228 La présente invention a pour objet un procédé pour relever le niveau thermique des calories contenues dans un fluide caloporteur. Il est fréquent que dans l'industrie et notamment dans l'industrie laitière, l'on dispose de fluides caloporteurs produits en tant qu'effluents de diverses installations de traitement. Quand ces fluides contiennent des calories à niveau thermique élevé, ils peuvent servir comme sources de chaleur à diverses fins, mais quand c.es calories sont à un bas niveau thermique, celles-ci ne peuvent être utilisées efficacement Le but de la présente invention est de remédier à cet inconvénient et pour ce faire elle propose un procédé pour relever le niveau thermique desdites calories, ce procédé se caractérisant en ce qu'il consiste à transférer lesdites calories par des opérations de mélange et/ou d'échange thermique à au moins un fluide d'un cycle de concentration d'un produit liquide constitué par une matière solide ou liquide et un diluant ou un solvant vaporisable, cycle dont le niveau thermique le plus élevé est supérieur à celui des calories du fluide caloporteur, ledit cycle de concentration comprenant un ou plusieurs stades d'évaporation successifs réalisés chacun par échange thermique indirect entre une vapeur de chauffage et ledit produit liquide, échange au cours duquel ladite vapeur de chauffage se condense et cède sa chaleur latente de vaporisation audit produit liquide pour obtenir ainsi des condensats et un concentré, la vapeur produite à au moins un stade d'évaporation du produit liquide à concentrer, dite vapeur d'évaporation, étant comprimée avant d'être utilisée comme vapeur de chauffage pour le stade d'évaporation dont est issue ladite vapeur d'évaporation ou pour l'un des stades d'évaporation précédents. On comprendra aisément que les calories à bas niveau thermique transférées au fluide du cycle de concentration, constitué notamment soit par le produit liquide destiné à être concentré dans le stade d'évaporation dont est issue la vapeur d'évaporation à comprimer ou dans l'un des stades d'évaporation précédents, soit par les condensats produits dans le stade d'évaporation dont est issue la vapeur d'évaporation à comprimer ou dans l'un des stades d#évaporation précédents, se retrouvent dans la vapeur d'évaporation à comprimer et sont de ce fait amenées au niveau thermique le plus élevé dudit cycle de concentration lors de la compression de cette vapeur d'évaporation.Le niveau thermique des calories du fluide calo porteur se trouve ainsi relevé sans qu'il soit nécessaire pour cela de faire appel à un compresseur extérieur au cycle de concentration, mais en profitant avantageusement du compresseur du cycle de concentration. Certes, ce dernier compresseur devra être plus largement dimensionné et consommer plus d'énergie que celui normalement nécessaire quand il n'y a pas transfert de calories extérieures dans le cycle de concentration, mais le coût d'exploitation du procédé selon l'invention reste malgré tout bien inférieur à celui des procédés connus à ce jour et faisant appel à un compresseur supplémentaire et distinct du compresseur du cycle de concentration. Le transfert des calories à bas niveau thermique au(x) fluide(s) du cycle de concentration peut être réalisé de différentes manières. Il est à noter que dans le cas où l'on transfère des calories du fluide caloporteur au fluide du cycle de concentration, par échange thermique, ce dernier peut être réalisé en faisant appel à un fluide intermédiaire. Ainsi, selon un premier mode de réalisation de l'invention, dans lequel le fluide caloporteur est un liquide vaporisable à un niveau thermique supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer, ce fluide est introduit dans une zone d'échange thermique indirect du cycle de concentration, zone où sont produits des condensats et où le niveau thermique est supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer, mais inférieur à celui du fluide caloporteur. En variante, on peut réaliser un échange thermique indirect entre un fluide caloporteur et des condensats moins chauds que ledit fluide, au sein de la zone d'échange thermique où sont produits lesdits condensats et où le niveau thermique est supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer. Une autre variante encore de ce premier mode de réalisation consiste à extraire des condensats moins chauds que le fluide caloporteur de la zone d'échange thermique où ils sont produits et où le niveau thermique est supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer, à en soumettre une partie à un échange thermique indirect avec le fluide caloporteur, puis à ramener dans ladite zone les condensats ayant été soumis à cet échange thermique, le niveau thermique de ces derniers étant supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer. Dans ce premier mode de réalisation et ses deux variantes, les calories à bas niveau thermique sont transférées au produit liquide en cours d'évaporation pour se retrouver finalement dans la vapeur d'évaporation à comprimer. Selon un second mode de réalisation, le procédé selon l'invention consiste à réaliser un échange thermique indirect entre le fluide caloporteur et le produit liquide à concentrer moins chaud. Il est à noter qu'avant de subir cet échange thermique, le produit liquide à concentrer peut etre soumis à un échange thermique indirect avec les condensats produits dans l'un au moins des stades d'évaporation. Dans ce cas, il y a transfert direct des calories à bas niveau thermique au produit liquide à concentrer avec réchauffage supplémentaire de ce dernier au moyen des condensats. Un troisième mode de réalisation de l'invention consiste à réaliser un premier échange thermique indirect entre le fluide caloporteur et des condensats moins chauds que ce fluide, les condensats résultants étant ensuite soumis à un deuxième échange thermique indirect avec le produit liquide à concentrer. Avantageusement, avant d'être soumis au premier échange thermique, les condensats sont soumis à un échange thermique indirect avec le produit liquide à concentrer résultant du deuxième échange thermique. Selon un quatrième mode de réalisation, le procédé selon l'invention consiste à mélanger le fluide caloporteur et des condensats, puis à réaliser un échange thermique indirect entre le mélange résultant et le produit liquide à concentrer, le produit liquide à concentrer résultant dudit échange thermique pouvant, si on le désire, être soumis à un échange thermique indirect avec les condensats avant leur mélange avec le fluide caloporteur. Un cinquième mode de réalisation de l'invention consiste en ce qu'une fraction du produit liquide à concti-ltrer est soumise à un échange thermique indirect avec le fluide caloporteur, une autre fraction du produit liquide à concentrer est soumise à un échange thermique indirect avec les condensats et en ce que les deux fractions résultant de ces échanges sont réunies avant d'être traitées dans le cycle de concentration. Un dernier mode de réalisation de l'invention consiste à réali- ser un échange thermique indirect entre le produit liquide à concentrer et des condensats plus chauds, à soumettre une fraction des condensats refroidis issus de cet échange, à un échange thermique indirect avec le fluide calopor teur plus chaud, puis à mélanger les condensats ainsi réchauffés à ceux destinés à être soumis à l'échange thermique avec le produit liquide à concentrer. Il est bien certain que la présente invention s'applique quelque soit la manière dont est réalisée l'évaporation du produit liquide à concentrer. Ainsi, les différents stades d'évaporation peuvent être agencés pour conduire à un système d'évaporation à simple effet ou à un système d'évaporation à multiple effet ; en outre, chaque stade d'évaporation peut être d'un type quelconque, comme par exemple du type à flot tombant. Enfin, la compression de la vapeur d'évaporation peut être du type à compression mécanique, éjecto-compression ou mixte. Dans le procédé qui vient d'être décrit, les calories à bas niveau thermique transférées dans le cycle de concentration peuvent, selon les disponibilités en calories du cycle, soit totalement participer à la concentra tion du produit liquide à concentrer; soit ne participer que partiellement ou même ne pas participer du tout à la concentration. Dans la deuxième hypo thèse, le cycle de concentration est excédentaire en calories et il est alors possible d'utiliser avantageusement cet excédent pour chauffer un fluide. Ainsi, la présente invention concerne en outre un procédé de chauffage qui se caractérise en ce qu'il consiste à transférer à ce fluide des calories prélevées sur le cycle de concentration mis en oeuvre dans le procédé décrit cidessus. Ce prélèvement et ce transfert seront avantageusement obtenus en réa- lisant un échange thermique entre ledit fluide à chauffer et un fluide du cycle de concentration. Bien entendu, ce fluide sera de préférence celui dont le niveau thermique est le plus élevé et il s'agira en particulier de la vapeur d'évaporation comprimée qui peut, si on le désire, être soumise à une compression supplémentaire avant d'être utilisée pour le chauffage du fluide. Il est assez fréquent, notamment dans l'industrie laitière, de trouver à proximité l'une de l'autre, d'une part une installation dans laquelle est mis en oeuvre un cycle de concentration du type de celui décrit ci-dessus et d'autre part une installation de séchage faisant appel à un gaz chaud de séchage. Dans ces conditions, le fluide à chauffer sera avantageusement constitué par le gaz destiné à être utilisé comme gaz de séchage dans le cycle de séchage d'un produit à sécher mis en oeuvre dans ladite installation de séchage. Le cycle de séchage comprendra notamment le préchauffage d'un gaz de séchage au moyen des calories prélevées sur le cycle de concentration, le chauffage dans un réchauffeur du gaz ainsi préchauffé,jusqu#à la température finale requise pour le séchage, l'échange thermique direct entre le gaz résultant et le produit concentré issu du cycle de concentration ou tout autre produit à sécher pour obtenir un produit séché et un fluide gazeux comprenant ledit gaz de séchage et la vapeur de solvant ou diluant provenant du produit à sécher et la séparation de ce fluide gazeux du produit séché.Selon une caractéristique intéressante de la présente invention, ledit fluide gazeux et/ou les gaz chauds éventuellement créés dans le réchauffeur et/ou un liquide auquel ont préalablement été transférées les calories dudit fluide gazeux et/ou desdits gaz chauds seront utilisés en tant que fluide caloporteur contenant des calories dont on désire relever le niveau thermique conformément au procédé décrit précédemment. Cette caractéristique est particulièrement intéressante puisqu'elle permet de réaliser une opération de concentration et de séchage avec un rejet minimum de calories et, partant, avec une consommation minimum d'énergie. L'invention est illustrée dans la description qui suit, faite en regard des dessins annexés dans lesquels - la figure 1 représente une installation d'évaporation remportant un cycle de concentration d'un produit liquide, des calories du fluide caloporteur étant cédées au produit liquide en cours de concentration, - la figure 2 représente une installation d'évaporation identique à celle objet de la figure 1, les calories du fluide caloporteur étant transférées dans le cycle de concentration par échange thermique indirect dudit fluide avec les condensats moinds chauds produits dans ledit cycle, - les figures 3 à 6 illustrent d'autres méthodes de transfert des calories du fluide caloporteur dans le cycle de concentration d'une installation d'évaporation, et - la figure 7 représente une installation de séchage dans laquelle l'air de séchage est préchauffé par des calories prélevées sur une installation d'évaporation à compression de vapeur conforme à la figure 4. L'installation représentée à titre d'exemple par la figure 1 comprend de manière connue en soi un évaporateur à multiple effet, par exemple à double effet, dans lequel un produit liquide à concentrer tel que du lait par exemple, est évapore en deux stades successifs. Plus précisément, cet évaporateur comprend deux effets 1, 2 constitués chacun par une chambre d'alimentation 3, 4 munie d'une arrivée 5, 6 de produit à concentrer, cette chambre étant disposée au-dessus et communiquant avec un faisceau tubulaire 7, 8 vertical lui-même disposé au-dessus et communiquant avec une chambre d'extraction 9, 10 munie à sa base d'un conduit d'extraction 11, 12 relié à l'aspiration d'une pompe d'extraction 13, 14. Le faisceau tubulaire 7, 8 est disposé dans un corps de chauffe 15, 16 muni d'une arrivée 17, 18 de vapeur de chauffage.Par ailleurs, la chambre d'extraction 9, 10 est pourvue à sa partie haute d'un conduit de vapeur 19, 20 débouchant dans un séparateur vapeur-liquide 21, 22, le séparateur 21 associé à l'effet 1 communiquant par sa partie supérieure avec l'arrivée 18 de vapeur et le séparateur 22 communiquant par sa partie supérieure et via un conduit 23 avec l'aspiration d'un compresseur mécanique 24 dont le refoulement est relié par un conduit 25 à l'arrivée 17 de vapeur. Le produit liquide à concentrer pénètre par l'arrivée 5 dans la chambre d'alimentation 3 de l'effet 1, s'écoule par ruissellement dans le faisceau tubulaire 7 où il subit une première évaporation (premier stade d'évaporation) et se rassemble dans le fond de la chambre d'extraction 9 de de laquelle il est extrait au moyen du conduit 11 et de la pompe 13 puis envoyé via le conduit 26 raccordé à l'arrivée 6, dans la chambre d'alimentation 4 du deuxième effet 2. Le produit liquide subit une nouvelle évaporation (deuxième stade d'évaporation) dans l'effet 2 avant d'en etre extrait par le conduit 12 et la pompe 14. La vapeur créée par l'évaporation dans l'effet 1 est amenée via le conduit de vapeur 19, le séparateur 21 et l'arrivée 18 dans le corps de chauffe 16 de l'effet 2 où elle est soumise à un échange thermique indirect avec le produit ruisselant dans les tubes du faisceau tubulaire 8, produit auquel elle cède sa chaleur latente de vaporisation en se condensant pour former des condensats, le transfert de cette chaleur latente provoquant l'évaporation partielle du produit liquide à concentrer. La vapeur produite par l'évaporation dans l'effet 2 est quant à elle aspirée, via le conduit 20, le séparateur 22 et le conduit 23, par le compresseur 24 où elle est comprimée jusqu'à une pression correspondant à la température régnant dans le corps de chauffe 15 avant d'être amenée dans ce dernier par le conduit 25 et l'arrivée 17.La vapeur ainsi comprimée est soumise à un échange thermique indirect avec le produit liquide ruisselant dans les tubes du faisceau tubulaire 7, produit auquel elle cède sa chaleur latente de vaporisation en se condensant pour donner des condensats. Conformément à l'invention, les calories à bas niveau thermique présentes dans un fluide caloporteur disponible, sont transférées à au moins un fluide du cycle de concentration mis en oeuvre dans l'installation décrite cidessus, cycle qui comprend essentiellement les deux stades d'évaporation successifs réalisés dans les effets 1, 2 et la ccnpression réalisée dans le oespresseur 24. Ce transfert de calories peut être réalisé en amenant ledit fluide caloporteur dans un corps de chauffe où le niveau thermique est supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer. Bien entendu, dans ce cas, le fluide caloporteur devra etre un liquide vaporisable ayant un niveau thermique supérieur à celui du corps de chauffe où il est introduit et le fluide caloporteur sera avantageusement de même nature que les condensats. En outre, le niveau thermique dudit fluide caloporteur devra être supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer. La figure 1 montre plus précisément que le fluide caloporteur est amené par un conduit 27 dans le corps de chauffe 16 de lteffet 2 où il se détend en produisant de la vapeur qui cède ses calories au produit liquide à concentrer ; ces calories se retrouvent dans la vapeur d'évaporation qui est amenée via le conduit 20, le séparateur 22 et le conduit 23 dans le compresseur 24 qui relève ainsi le niveau thermique desdites calories. Le mélange condensats/fluide caloporteur est ensuite extrait du corps de chauffe 16 par un conduit 28 et une pompe d'extraction 29. Il est bien certain que l'invention n'est pas limitée au cycle de concentration décrit ci-dessus. En fait, entre dans la portée de l'invention, tout cycle de concentration mis en oeuvre dans une installation à simple ou multiple effet et à compression de vapeur. La figure 2 illustre une autre manière de réaliser le transfert des calories à bas niveau thermique du fluide caloporteur (liquide ou gazeux) à un fluide du cycle de concentration. Cette illustration a été faite sur l'installation d'évaporation objet de la figure 1, mais représentée de manière plus schématique ; elle aurait pu toutefois être faite sur n'importe quelle installation d'évaporation à compression de vapeur. Les moyens permettant ledit transfert sont constitués par un échangeur de chaleur par surface 30 comportant un premier circuit disposé entre une arrivée 31 de fluide caloporteur et une sortie 32 de fluide caloporteur moins chaud et un deuxième circuit disposé entre d'une part une arrivée 33 de condensats communiquant avec le refoulement d'une pompe de reprise 34 dont l'aspiration communique par le conduit 35 avec la base du corps de chauffe 16 et d'autre part une sortie 36 de condensats réchauffés aboutissant également à la base du corps de chauffe 16. Une dérivation 37 est en outre prévue entre la pompe 34 et l'échangeur 30 pour évacuer en continu une quantité de condensats correspondant à celle qui s'est formée dans le corps de chauffe 16. On comprendra que ce type de transfert ne pourra être mis en oeuvre qu'avec des condensats moins chauds que le fluide caloporteur.En outre, les condensats réchauffés issus de l'échangeur 30 devront être à un niveau thermique tel qu'ils subissent une détente en pénétrant dans le corps de chauffe 16, la vapeur de détente ainsi produite cédant ses calories au produit liquide à concentrer. Comme dans le cas de la figure 1, les calories du fluide caloporteur sont donc transférées au produit liquide à concentrer ruisselant dans le faisceau tubulaire de l'effet 2 pour se retrouver finalement dans la vapeur d'évaporation à comprimer dans le compresseur 24 qui relève leur niveau thermique. Comme le montre la figure 3, le transfert des calories du fluide caloporteur dans le cycle de concentration peut également etre réalisé dans un ensemble comprenant deux échangeurs de chaleur par surface 38, 39. L'échangeur 38 comprend un premier circuit compris entre une entrée 40 et une sortie 41 et un second circuit compris entre une entrée 42 et une sortie 43 et l'échangeur 39 comprend un premier circuit compris entre une entrée 44 et une sortie 45 et un second circuit compris entre une entrée 46 et une sortie 47.Le second circuit de l'échangeur 38 est alimenté par l'entrée 42 en produit liquide destiné à être concentré dans une installation d'évaporation à compression de vapeur et plus précisément dans le stade d'évaporation dont est issue la vapeur d'évaporation à comprimer ou dans l'un quelconque des stades d'évaporation précédents, produit liquide qui est réchauffé dans l'échangeur 38 par des condensats (prélevés sur le cycle de concentration de l'installation d'évaporation à compression de vapeur) et pénètrant dans ledit échangeur par l'entrée 40. La sortie 43 est reliée à l'entrée 46 de telle sorte que le produit liquide réchauffé dans l'échangeur 38 est amené dans l'échangeur 39 où lui sont transférées les calories d'un fluide caloporteur introduit dans ledit échangeur 39 par l'entrée 44, avant d'être soumis à un ou plusieurs stades d'évaporation.Ainsi, si l'installation d'évaporation à compression de vapeur est constituée par celles objet de -la figure 1, le produit liquide réchauffé dans les échangeurs 38 et 39 peut notamment être celui destiné à être traité dans l'effet 1 , la sortie 47 étant alors reliée à l'arrivée en produit liquide dont est pourvue la chambre d'alimentation 3. La figure 4 représente un ensemble d'échange thermique indirect comportant trois échangeurs de chaleur par surface 48, 49, 50. Un produit liquide à concentrer est amené par l'entrée 51 dans le premier circuit de l'échangeur 48, puis de la sortie 52 de ce premier circuit à l'entrée 53 du premier circuit de l'échangeur 50. Par ailleurs, des condensats prélevés sur une installation d'évaporation à compression de vapeur par exemple du type de celles objet de la figure 1, sont amenés par l'entrée 54 dans le second circuit de l'échangeur 50, puis de la sortie 55 de ce second circuit à l'entrée 56 du premier circuit de l'échangeur 49 et enfin de la sortie 57 de ce premier circuit à l'entrée 58 du second circuit de l'échangeur 48 d'où ils sont évacués par la sortie 59.Quant à l'entrée 60 du second circuit de l'échangeur 49, elle est alimentée en fluide caloporteur qui, après avoir traverséce second circuit, en est évacué par la sortie 61. Ainsi, au produit liquide à concentrer sont transférées à la fois des calories des condensats et du fluide caloporteur. Le produit liquide réchauffé évacué du premier circuit de l'échangeur 50 par la sortie 62 est ensuite soumis à évaporation dans l'installation d'évaporation à compression de vapeur (par exemple dans l'effet 1 dans le cas de l'installation de la figure 1). Il est à noter qu'en variante, il est possible de supprimer l'échangeur 49, de relier par un conduit la sortie 55 à l'entrée 58 et d'introduire dans ce conduit le fluide caloporteur, le mélange résultant étant ensuite soumis à un échange thermique avec le produit liquide dans l'échangeur 48. Le produit liquide à concentrer peut également être partagé en deux fractions, l'une des fractions étant soumise à un échange thermique indirect avec les condensats produits dans une installation d'évaporation à compression de vapeur, l'autre fraction étant soumise à un échange thermique indirect avec un fluide caloporteur, les deux fractions étant ensuite à nouveau réunies avant d'être traitées dans ladite installation d'évaporation. C'est ce que montre la figure 5 qui représente un ensemble comprenant deux échangeurs de chaleur par surface 63, 64. Une arrivée 65 de produit liquide à concentrer est prolongée par deux conduits 66, 67, l'un 66 relié à l'entrée 68 du premier circuit de l'échangeur 63, l'autre 67 relié à l'entrée 69 du premier circuit de l'échangeur 64, les sorties 70 et 71 des premiers circuits des échangeurs 63 et 64 débouchant toutes deux dans un conduit 72 amenant le produit liquide dans l'installation d'évaporation. Le second circuit de l'échangeur 63 est quant à lui traversé par des condensats provenant de ladite installation, le second circuit de l'échangeur 64 étant pour sa part traversé par le fluide caloporteur. La figure 6 illustre le cas où l'échange thermique entre le fluide caloporteur et le produit liquide à concentrer est réalisé au moyen d'un fluide de transfert intermédiaire. L'ensemble représenté par cette figure 6 comprend plus précisément deux échangeurs de chaleur par surface 73, 74. Les condensats prélevés sur le cycle de concentration sont amenés par l'entrée 75 dans le premier circuit de l'échangeur 73 et ils sont évacués de ce premier circuit par la sortie 76. Le second circuit de l'échangeur 73 est quant à lui compris entre une entrée 77 alimentée en produit liquide à concentrer dans le cycle de concentration et une sortie 78 de produit liquide réchauffé destiné à être traité dans ledit cycle de concentration. Une fraction des condensats refroidis issus de la sortie 76 est prélevée par une pompe 79 puis amenée à l'entrée 80 du premier circuit de l'échangeur 74, la sortie 81 de ce circuit étant reliée à l'entrée 75. Quant au second circuit de l'échangeur 74, il est alimenté en fluide caloporteur par l'entrée 82, fluide qui après avoir cédé ses calories aux condensats refroidis issus de l'échangeur 73, est évacué de ce second circuit par la sortie 83.Au produit liquide à concentrer sont ainsi transférées à la fois les calories des condensats et du fluide caloporteur. Quand par suite du transfert-de calories d'un fluide caloporteur dans une installation d'évaporation à compression de vapeur, cette installation devient excédentaireen calories, cet excédent de calories peut avantageusement être utilisée comme source de chaleur pour chauffer un fluide c'est ce qu'illustre la figure 7 qui représente une unité de séchage.Dans cette unité, un gaz de séchage (de l'air par exemple) est amené à l'entrée 84 du premier circuit d'un échangeur de chaleur par surface 85, l'entrée 86 du second circuit de cet échangeur étant alimentée en fluide prélevé sur une installation d'évaporation à compression de vapeur dans le cycle de concentration de laquelle ont été transférées des calories à bas niveau thermique d'un fluide caloporteur ; il pourra s'agir par exemple de l'installation objet de la figure 2, l'entrée 86 étant dans ce cas alimentée de préférence en vapeur prélevée sur le conduit 25 de cette installation. Dans l'échangeur 85, ladite vapeur prélevée cède sa chaleur latente de vaporisation au gaz de séchage et se condense, les condensats étant évacués du second circuit de l'échangeur 85 par la sortie 87.Quant au gaz ainsi préchauffé et issu du premier circuit dudit échangeur, il est amené à sa température finale désirée dans un réchauffeur 88 avant d'être introduit dans une enceinte de séchage 89 alimentée par l'arrivée 90 en produit à sécher qui pourra notamment etre constitué par le produit liquide concentré issu de l'effet 2 de l'installation de la figure 2.Le produit séché est extrait à la base de l'enceinte 89 par des moyens d'extraction 91 ; le gaz de séchage chargé de vapeurdu solvant ou diluant du produit à sécher est pour Sa part évacué vers un séparateur 92 où il est débarrassé du produit séché éventuellement entralné. Le gaz résultant éventuellement mélangé aux gaz créés dans le réchauffeur 88 (gaz chauds issus d'un réchauffeur dans lequel il y a combustion d'un combustible et transfert de calories dégagées par cette combustion au gaz de séchage) est ensuite utilisé comme fluide caloporteur dont les calories sont destinées à être transférées dans le cycle de concentration de l'installation d'évaporation sur lequel ont été prélevées les calories pour le préchauffage du gaz de séchage.Ce transfert pourra être réalisé conformément à la figure 2 (c'est ce que montre la figure 7) ou encore conformément aux figures 3 à 6. En variante, on pourra au préalable transférer les calories dudit fluide caloporteur à un liquide puis procéder au transfert des calories du liquide caloporteur résultant, dans le cycle de concentration, par exemple conformément aux techniques illustrées par les figures 1 à 6. Il est à noter par ailleurs que la vapeur prélevée sur l'installation d'évaporation à compression de vapeur peut etre soumise, avant son échange thermique dans l'échangeur 85, à une compression (dans un compresseur mécanique ou dans un éjecto-compresseur) de manière à disposer d'une vapeur encore plus chaude pour le préchauffage du gaz de séchage. Il est possible également de réaliser les opérations illustrées par la figure 7 et de soumettre en outre le gaz de séchage issu de l'échangeur 85 à un échange thermique supplémentaire également au moyen de vapeur prélevée sur l'installation d'évaporation (par exemple sur le conduit 25 de l'installation de la figure 2) mais dont le niveau thermique aura préalablement été relevé au moyen d'un compresseur mécanique de vapeur ou par un éjecto-compresseur de vapeur, le gaz de séchage étant ainsi préchauffé progressivement en deux stades successifs.. REVENDICATIONS 1. Procédé pour relever le niveau thermique des calories contenues dans un fluide caloporteur, caractérisé en ce qu'il consiste à transférer lesdites calories par des opérations de mélange et/ou d'échange thermique à au moins un fluide d'un cycle de concentration d'un produit liquide constitué par une matière solide ou liquide et un diluant ou un solvant vaporisable, cycle dont le niveau thermique le plus élevé est supérieur à celui des calories du fluide caloporteur, ledit cycle de concentration comprenant un ou plusieurs stades d'évaporation successifs réalisés chacun par échange thermique indirect entre une vapeur de chauffage condensable et ledit produit liquide, échange au cours duquel ladite vapeur de chauffage se condense et cède sa chaleur latente de vaporisation audit produit liquide pour obtenir ainsi des condensats et un concentré, la vapeur produite à au moins un stade d'évaporation du produit liquide à concentrer, dite vapeur d'évaporation, étant comprimée avant d'être utilisée comme vapeur de chauffage pour le stade d'évaporation dont est issue ladite vapeur d'évaporation ou pour l'un des stades d'évaporation précédents, de telle manière que les calories du fluide caloporteur ainsi transférées se retrouvent dans ladite vapeur d'évaporation à comprimer et sont de ce fait amenées à un niveau thermique plus élevé lors de la compression de cette vapeur d'évaporation. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide du cycle de concentration est constitué soit par le produit liquide destiné à être concentré dans le stade d'évaporation dont est issue la vapeur d'évaporation à comprimer ou dans l'un des stades d'évaporation précédents, soit par les condensats produits dans le stade d'évaporation dont est issue la vapeur d'évaporation à comprimer ou dans l'un des stades d'évaporation précédents. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il consiste à transférer les calories du fluide caloporteur à au moins un fluide du cycle de concentration, par échange thermique au moyen d'un fluide intermédiaire. 4. Procédé selon la revendication 2, dans lequel le fluide caloporteur est un liquide vaporisable à un niveau thermique supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer, caractérisé en ce qu'il consiste à introduire le fluide caloporteur dans une zone d'échange thermique indirect du cycle de concentration, zone où sont produits des condensats et où le niveau thermique est supérieur au niveau thermique de la vapeur d'évaporation à comprimer, mais inférieur à celui du fluide caloporteur. 5. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en. ce qu'il consiste à réaliser un échange thermique indirect entre le fluide caloporteur et des condensats moins chauds que ledit fluide, au sein de la zone d'échange thermique où sont produits lesdits condensats et où le niveau thermique est supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer. 6. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il consiste à extraire des condensats moins chauds que le fluide caloporteur de la zone d'échange thermique où ils sont produits et où le niveau thermique est supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer, à en soumettre une partie à un échange thermique indirect avec le fluide caloporteur,. puis à ramener dans ladite zone les condensats ayant été soumis à cet échange thermique, le niveau thermique de ces derniers étant supérieur à celui de la vapeur d'évaporation à comprimer. 7. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il consiste à réaliser un échange thermique indirect entre le fluide caloporteur et le produit liquide à concentrer moins chaud. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'avant d'être soumis à cet échange thermique, le produit liquide à concentrer est soumis à un échange thermique indirect avec les condensats produits dans l'un au moins des stades d'évaporation. 9. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il consiste à réaliser un premier échange thermique indirect entre le fluide caloporteur et des condensats moins chauds que ce fluide, les condensats résultants étant ensuite soumis à un deuxième échange thermique indirect avec le produit liquide à concentrer. 10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'avant d'être soumis au premier échange thermique, les condensats sont soumis à un échange thermique indirect avec le produit liquide à concentrer résultant du deuxième échange thermique. 11. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il consiste à mélanger le fluide caloporteur et des condensats, puis à réaliser un échange thermique indirect entre le mélange résultant et le produit liquide à concentrer. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le produit liquide à concentrer résultant dudit échange thermique est soumis à un échange thermique indirect avec les condensats avant leur mélange avec le fluide caloporteur. 13. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une fraction du produit liquide à concentrer est soumise à un échange thermique indirect avec le fluide caloporteur, une autre fraction du produit liquide à concentrer est soumise à un échange thermique indirect avec les condensats et en ce que les fractions résultant de ces échanges sont réunies avant d'etre traitées dans le cycle de concentration. 14. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il consiste à réaliser un échange thermique indirect entre le produit liquide à concentrer et des condensats plus chauds, à soumettre une fraction des con -densats refroidis issus de cet échange, à un échange thermique indirect avec le fluide caloporteur plus chaud puis à mélanger les condensats ainsi réchauffés à ceux destinés à être soumis à l'échange thermique avec le produit liquide à concentrer. 15. Procédé pour chauffer un fluide, caractérisé en ce qu'il consiste à transférer à ce fluide des calories prélevées sur le cycle de concen tration mis en oeuvre dans le procédé selon l'une quelconque des revendications précécentes. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il consiste à réaliser un échange thermique entre ledit fluide à chauffer et un fluide quelconque du cycle de concentration. 17. Procédé selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que le fluide à chauffer est constitué par le gaz destiné à être utilisé comme gaz de séchage dans le cycle de séchage d'un produit à sécher. 18. Procédé selon la revendication 17 dans lequel le cycle de séchage comprend le préchauffage d'un gaz de séchage au moyen des calories prélevées sur le cycle de concentration, le chauffage dans-un réchauffeur du gaz ainsi préchauffé jusqu'à la température finale requise pour le séchage, l'échange thermique direct entre le gaz résultant et le produit concentré issu du cycle de concentration ou tout autre produit à sécher pour obtenir un produit séché et un fluide gazeux comprenant ledit gaz de séchage et la vapeur de solvant ou diluant provenant du produit à sécher et la séparation de ce fluide gazeux du produit séché, caractérisé en ce que ledit fluide gazeux, les gaz chauds éventuellement créés dans le réchauffeur et/ou un liquide auquel ont préalablement été transférées les calories du fluide gazeux et/ou desdits gaz chauds sont utilisés en tant que fluide caloporteur pour le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.