FR 2568165 A1 19860131 FR 8506397 A 19850426 PROCEDE DE FABRICATION DE BETON CELLULAIRE ET BETON CELLULAIRE OBTENU PAR CE PROCEDE. L'invention concerne un procédé de fabrication de béton cellulaire par la technique dite de prémoussage, par utilisation d'une composition de ciment à prise rapide. Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé de fabri- cation de béton cellulaire caractérisé par les moyens ser- vant à régler la prise de la bouillie expansée ou aérée de la composition de ciment à prise rapide. Le béton cellulaire fait l'objet-d'une grande at- tention parce qu'il assure des réductions de poids et de coût dans des structures en béton. On a mis au point la préfabri- cation de produits de béton et une variété de panneaux en béton cellulaire ont été adoptés. Un tel béton cellulaire est représenté par le béton léger autoclavé (appelé ci-après BLA). Le BLA dispose d'un grand marché pour l'utilisation dans des matériaux de cons- truction simples et c'est essentiellement du béton léger for- mé de silicate de calcium hydraté cristallin de l'espèce to- bermorite que l'on a fabriqué en faisant vieillir à l'auto- clave, dans des conditions hydrothermiques avec pression, des produits préexpansés ayant pris. Le BLA actuellement fabriqué à l'échelle industriel- le peut être classé en type dit post-expansé et type préex- pansé. Le premier procédé, de post-expansion, se pratique en introduisant une bouillie de composition de ciment hydrau- lique dans un meule et en la faisant mousser avec de l'hydro- gène engendré par la réaction de poudre d'aluminium ajoutée à la composition de ciment sur un constituant alcalin tel que le ciment ou la chaux. Selon ce procédé, on limite à en- viron 60 cm la hauteur de la mousse formée dans un moule afin d'assurer l'uniformité des conditions de moussage en direction verticale, étant donné la pression statique de la bouillie de composition de ciment en train de mousser dans le moule. Ainsi, afin d'accroître l'efficacité dans l'utili- sation de moules coûteux, on fabrique des panneaux ou dalles (avant cure) de 60 cm de largeur, par suite de la hauteur susdite du produit expansé, en découpant verticalement à une 25681-65 épaisseur prédéterminée les produits expansés obtenus. Comme le montre clairement le procédé décrit ci- dessus, les panneaux classiques en béton cellulaire du type post-expansé ne sont pas satisfaisants dans le cas de pro- duits de grande dimension, de formes et structures compli- quées etc. On peut pratiquement résoudre de tels problèmes par le procédé dit de prémoussage dans lequel on introduit de la mousse dans une bouillie de composition de ciment hy- draulique, puis on coule la bouillie expansée dans un moule. Toutefois, dans ce cas, il est essentiel d'abréger le temps entre la coulée et le démoulage en causant une prise rapide de la bouillie de composition de ciment afin d'accroître l'efficacité dans l'utilisation.du moule coûteux. D'autre part, il est nécessaire (I) d'empêcher des phénomènes tels qu'une prise locale de la bouillie de ciment dans le moule dans le processus entre la coulée et le démoulage, la ségrégation de cons- tituants de forte densité et l'affaissement de la mousse et (II) d'effectuer un traitement de surface tel qu'un raclage ou un nivellement de parties saillantes au-dessus du moule, un aplanissage de la surface ou le bouchardage de dessins. Ainsi il est essentiel que la bouillie de ciment en cours de prise ait une consistance appropriée pendant un temps nécessaire à un tel traitement de sur- face. A ce point de vue, une mesure possible que l'on peut envisager est l'incorporation d'un retardateur de prise à la bouillie de composition de ciment à prise rapide. On a proposé divers retardateurs de prise pour une telle bouillie de composition de ciment. Toutefois, les re- tardateurs classiques ne conviennent pas au but mentionné plus haut parce que l'allure de-leur retardement de prise n'est pas appropriée. Plus précisément, la figure annexée montre les conditions exothermiques des bouillies de composition de ci- ment hydraulique pendant leurs réactions d'hydratation, en fonction du temps. Sur le dessin, l'axe vertical indique le degré de prise ou de résistance parce que l'exothermie est généralement en corrélation avec le degré de prise. Autant que l'on sache, les retardateurs de prise classiques pré- sentent l'allure de la courbe C. Sur le dessin, la courbe B indique l'allure d'une bouillie de ciment qui ne contient pas de retardateur, dans laquelle la prise se déroule progressivement au cours du temps. La bouillie de ciment indiquée par la courbe B est a- vantageuse en ce qui concerne la ségrégation de constituants à forte densité de la bouillie et l'échappement de la mousse introduite parce que sa consistance atteint un niveau dési- rable assez rapidement mais elle est inférieure en ce qui concerne l'aptitude à la transformation ou la reproductibi- lité de la coulée et le traitement de surface mentionné plus haut, parce que sa prise dépasse assez rapidement le niveau ou le domaine de consistance nécessaire à la coulée et au traitement de surface. La courbe C montre le cas o l'on utilise un retar- dateur de prise. L'allure de prise indiquée par la courbe C donne une bonne aptitude à la transformation de la coulée dans le moule parce que la réaction de prise est fortement restreinte pendant un certain laps de temps. Toutefois, à ce stade restreint, le traitement de surface n'est pas possi- ble et dautre part, la ségrégation de constituants de forte densité est inévitable parce qu'une consistance suffisante n'est pas encore obtenue. Apres la fin de la restriction de prise, il se pose aussi les mêmes problèmes que dans le cas de la courbe B. La courbe A montre une allure de prise dans laquel- le il se présente un niveau de consistance (Al) et ce niveau de consistance se maintient (A1 + A2) pendant un certain laps de temps. On peut dire qu'une allure de prise dans la- quelle le laps de temps entre A1 et A2 est suffisamment long est une allure idéale parce que le traitement de surface mentionné plus haut devient possible. Toutefois, autant que l'on sache, il n'y a aucun retardateur de prise qui présente une telle allure idéale. Les retardateurs classiques donnent généralement la courbe B ou la courbe A, dans laquelle le laps de temps entre A1 et A2 est très court. Des retardateurs de prise classiques présentant de telles allures sont par exemple un sel alca- lin d'acide citrique ou d'acide tartrique, ainsi qu'une as- sociation d'un carbonate alcalin et d'acide citrique ou tar- trique. Des recherches sur le moulage de béton cellulaire en partant d'une composition de ciment à prise rapide du type préexpansé ont abouti à la présente invention qui vise à satisfaire la nécessité de régler les allures de retarde- ment de prise pour présenter l'allure indiquée par la cour- be A du dessin. L'invention est basée sur la synergie entre deux retardateurs de prise utilisés en association. Selon l'invention, on propose un procédé de fa- brication de béton cellulaire consistant à mélanger une bouil- lie aqueuse (A) contenant du silicate de calcium comme prin- cipal constituant minéral hydraulique, une bouillie aqueuse (B) d'une composition de ciment à prise rapide contenant de l'aluminate de calcium comme principal constituant minéral hydraulique, et un liquide mousseux aqueux (C) pour préparer une bouillie expansée (D) d'une composition de ciment à prise rapide, à mouler la bouillie (D) puis à soumettre le produit moulé obtenu à une cure hydrothermique à haute tem- pérature et à haute pression, procédé caractérisé par le fait que l'on dissout dans la bouillie (A) un retardateur de pri- se du ciment (a) essentiellement formé d'un sel alcalin d'un acide hydroxycarboxylique et que l'on dissout dans la bouil- lie (B) un retardateur de prise du ciment (b) essentielle- ment formée d'une association de (I) un acide hydroxycarbo- xylique ou un sel alcalin de celui-ci et (II) un sel alcalin d'un acide faible minéral, de sorte que l'on obtient un laps de temps d'arrêt d'exothermie au stade initial de prise de la bouillie expansée (D) de la composition de ciment à pri- se rapide. Dans l'invention, on utilise l'association des retardateurs de prise (a) et (b) mentionnés ci-dessus et l'allure de retard de prise obtenue est indiquée par la cour- 2568 165 be A. Les retardateurs de prise (a) et (b) sont connus et présentent une allure de retardement de prise comme celle qui est indiquée par la courbe C ou la courbe A, sur laquel- le A1 et A2 sont très proches l'un de l'autre comme décrit plus haut. Ainsi, le résultat tout à fait inattendu de l'al- lure de retardement de prise indiquée par la courbe A peut être obtenu par l'utilisation conjointe des retardateurs (a) et (b), par suite d'un effet synergique. Selon l'invention, on peut obtenir une allure de retardement de prise comme celle qui est indiquée par la courbe A et donc, tous les problèmes qui se posent dans les allures de retardement de prise indiquées par la courbe B ou C sont résolus parce qu'il se produit une certaine réac- tion d'hydratation et que la consistance de la bouillie de ciment atteint un niveau désirable, après quoi le niveau se maintient pendant un temps désirable. Sur le dessin annexé, la figure unique est un gra- phique montrant des courbes d'exothermie de diverses bouil- lies expansées de compositions -de ciment hydraulique. Sur ce graphique: la courbe A est une courbe d'exothermie comportant un laps de temps d'arrêt d'exothermie selon l'invention; la courbe B est une courbe d'exothermie dans le cas o la prise n'est pas réglée et la courbe C est une courbe d'exothermie dans le cas o l'on utilise un retardateur de prise classique. - Bouillie expansée de composition de ciment à prise rapide (D) La bouillie expansée (D) de la composition de ci- ment à prise rapide dont il s'agit de régler la prise selon l'invention comprend les constituants (A), (B) et (C). Le ter- me "bouillie expansée (D) de la composition de ciment à prise rapide", utilisé ici, signifie une bouillie de ce gen- re à laquelleosont mélangés des retardateurs de prise. Toute- fois, dans le présent paragraphe, il désigne une bouillie qui ne contient pas encore les retardateurs de prise, pour la commodité d'explication. Les constituants (A) à (D) sont con- nus. - Bouillie aqueuse (A) La bouillie aqueuse (A) est une bouillie aqueuse d'une composition de ciment contenant du silicate de calcium comme principal constituant minéral hydraulique. Cette composition de ciment est un constituant servant à former un silicate de calcium hydraté cristallin de l'espèce tobermorite par sa cure hydrothermique à haute température et à haute pression dont les détails sont bien connus à propos du BLA classique. Cette composition contient CaO et SiO2 comme cons- tituants principaux, en un rapport de poids compris entre :5 et 2:8 environ. On peut obtenir la bouillie aqueuse (A) en mélangeant de la poudre fine de ciments (tels que du ci- ment portland), de CaO, de silice etc., en proportion telle que l'on obtienne le rapport CaO/SiO2 mentionné plus haut, conformément au but, puis en dispersant le mélange obtenu dans de l'eau. A cette bouillie aqueuse (A), on peut ajouter du sulfate de calcium, de la chaux, etc. afin de régler sa vi- tesse de prise. Bien entendu, on peut aussi y ajouter du sable, de la poudre de perlite et d'autres agrégats, des ma- tières fibreuses renforçantes, des pigments colorants etc. La concentration de la bouillie est d'environ 60 à 75 % en poids, sur la base des solides totaux. La matière appelée "la composition de ciment", en. ce qui concerne la bouillie aqueuse (A) (ainsi que les bouil- lies aqueuses (B) et (C))dans la présente invention comprend non seulement des compositions de ciment contenant, outre le ciment, de la silice, CaO, du sable et d'autres constituants mais aussi, du ciment seulement. - Bouillie aqueuse (B) La bouillie aqueuse (B) est une bouillie aqueuse d'une composition de ciment à prise rapide contenant de l'a- luminate de calcium comme matière hydraulique principale. Cette composition de ciment est essentiellement formée, dans sa composition chimique, de minéraux choisis entre C12A7, CA, CA2, C3A, C2AS, C4AF, CllA7CaF2, C3A3CaF2, C3A3CaS04, etc. (dans lesquels C désigne CaO, A désigne A1203 et S désigne SiO2). Cette composition de ciment a pour exemples le ci- ment alumineux et CSA (sulfoaluminate de calcium). La concentration de la bouillie est d'environ 50 à 70 % en poids, sur la base de la teneur totale en solides. - Liquide mousseux aqueux (C) On connait aussi un liquide mousseux aqueux utili- sé dans un procédé de prémoussage. On peut utiliser n'imp.or- te lequel de ces liquides dans l'invention, à condition qu'il soit approprié. On obtient habituellement du liquide mousseux a- queux en faisant mousser une solution aqueuse d'un agent moussant, par agitation, soufflage, etc. Il est désirable que l'agent moussant ait une excellente stabilité, on utili- se des surfactifs synthétiques anioniques, des agents mous- sants à base de produits de décomposition de protéines etc. Un liquide mousseux aqueux approprié a une densité apparente de l'ordre de 0,01 à 0,20. - Bouillie expansée (D) La bouillie expansée (D) de composition de ciment à prise rapide à couler est un mélange des constituants (A) (B) et (C) décrits plus haut (et de retardateurs de prise). La quantité de chaque constituant peut être déter- minée arbitrairement, du moment qu'elle est raisonnable. Toutefois, en général, on utilise la bouillie aqueuse (B) en quantité telle que son constituant minéral hydraulique principal représente environ 3 à 30 % en poids de celui de la bouillie aqueuse (A). On choisit avantageusement la quantité de liquide mousseux aqueux (C) de façon telle que l'on puisse obtenir un état expansé prescrit (densité). 1l faut préparer la bouillie expansée (D) en pré- parant au moins les bouillies aqueuses (A) et (B) séparément, puis en les mélangeant. Toutefois, le procédé ordinaire et préférable est de former la bouillie (D) en préparant sépa- rément les bouillies (A), (B) et (C), puis en les mélangeant. Dans ce dernier cas, il est possible de ménager un retard de temps dans la mise en contact des trois constituants. La teneur en eau de la bouillie expansée (D) est de l'ordre de 45 à 70 % en poids de la quantité totale des composés (teneur en solides) des bouillies aqueuses (A) et (B). L'eau de la bouillie (D) vient ordinairement des cons- tituants (A), (B) et (C). Le rapport de distribution de l'eau entre les constituants (A), (B) et (C) est déterminé compte tenu de l'aptitude à la transformation. La densité de la bouillie expansée (D) est déter- minée par la quantité du liquide mousseux aqueux (C) ajouté, ainsi que par le degré d'échappement de la mousse après l'addition de celui-ci. D'autre part, la densité du produit de béton cellulaire est déterminée par la densité de la bouil- lie expansée (D). - Retardateurs de prise - Conditions générales. La particularité la plus importante de l'invention réside dans l'utilisation combinée de deux types de retar- dateurs de prise, à savoir (a) un sel alcalin d'acide hydro- xycarboxylique et (b) une association de (I) un acide hydro- xycarboxylique et (II) un sel alcalin d'un acide faible mi- néral. On utilise les deux types de retardateurs de prise pour régler la réactivité de la bouillie aqueuse (A) ou (B) elle-même et celle entre ces bouillies. Plus précisément, on dissout l'un des retardateurs de prise, le retardateur (a), dans la bouillie aqueuse (A) pour régler la réactivité de celle-ci et pour lui donner une propriété d'inhibition de prise en présence de l'ion aluminate contenu dans la bouil- lie aqueuse (B) quand on mélange la bouillie (A) à la bouil- lie (B). D'autre part, on dissout l'autre retardateur de - prise (b) dans la bouillie aqueuse (B) pour restreindre la réactivité de la bouillie (B) elle-même et pour inhiber la prise grâce à la réaction entre les constituants des bouil- lies (A) et (B) quand on mélange la bouillie (B) à la bouil- lie (A). En choisissant convenablement les types et le rap- port des constituants (I) et (II) du retardateur (b), les quantités des retardateurs (a) et (b) correspondant au rap- port des constituants des bouillies aqueuses (A) et (B) et d'autres conditions, on peut obtenir un laps de temps d'ar- rêt d'exothermie pendant le stade initial de prise de la bouillie de composition de ciment à prise rapide (D), comme indiqué par la courbe A. Autrement dit, on choisit les va- leurs précises de ces conditions-pour réaliser une telle al- lure de retardement de prise. Par le terme "laps de temps d'arrêt d'exothermie pendant le stade initial de prise", on entend un laps de temps pendant lequel le progrès de la prise est retardé no- tablement ou pratiquement arrêté une fois qu'un certain temps s'est écoulé depuis que la prise a commencé, sans retard notable depuis le moment o l'on mélange les bouillies aqueu- ses (A) et (B). Le laps de temps d'arrêt d'exothermie se traduit par un "plateau" dans une courbe température-temps déterminée sur une composition de ciment qui subit la prise. Conformément à l'invention, on peut faire en sorte que le laps de temps d'arrêt d'exothermie dure environ 2 heures après la mise en contact du principal constituant minéral hydraulique de la bouillie aqueuse (B) avec l'eau. On peut régler la consistance de la bouillie de ciment pendant le laps de temps d'arrêt d'exothermie à une valeur se situant dans une certaine gamme. On détermine la valeur précise de la consistance de façon telle que la sé- grégation de constituants de forte densité et l'affaissement de la mousse puissent être évités et que l'on puisse réali- ser le traitement de surface. Dans le cas de traitement de surface tel qu'un raclage relativement peu profond ou un bouchardage peu profond, la consistance est de préférence telle que l'on obtienne une plasticité présentant légère- ment la consistance d'une gelée. - Retardateur (a-) - Un constituant (a) des retardateurs de prise asso- ciés à utiliser dans l'invention dans le but ci-dessus est essentiellement formé d'un sel alcalin d'un acide hydroxy- carboxylique. L'acide hydrocarboxylique est représenté par l'acide citrique, l'acide tartrique et l'acide gluconique (particulièrement les deux premiers) tandis que le métal al- calin est représenté par Na et K. Le retardateur (a) peut contenir deux ou plusieurs sortes des sels, en ce qui concer- ne l'acide hydroxycarboxylique et le métal alcalin. Toute- fois, ces sels doivent être solubles dans la bouillie aqueu- se (A). La quantité de retardateur (A) est d'environ 0,05 à 2,0 % en poids sur le total des substances pulvérulentes de la composition de ciment de la bouillie aqueuse (A) et de la composition de ciment à prise rapide de la bouillie aqueu- se (B). On établit la valeur précise de façon appropriée, se- lon le temps de retardement désiré (plus on désire retarder la prise, plus il faut ajouter de retardateur (a)) et la quantité d'aluminate de calcium contenue dans une bouillie a- queuse (B) donnée (plus la quantité est grande, plus il faut ajouter de retardateur (a)). - Retardateur (b) L'autre constituant (b) des retardateurs de prise associés est essentiellement formé d'une association de (I) un acide hydroxycarboxylique ou un sel alcalin de celui-ci (spécialement l'acide) et (II) un sel alcalin d'un acide fai- ble minéral. Le sel alcalin d'un acide faible minéral doit être soluble dans la bouillie aqueuse (B) et donc, l'acide faible minéral est représenté par l'acide carbonique et l'a- cide borique. Le métal alcalin est représenté par fa et K. Des acides hydroxycarboxyliques représentatifs comprennent l'acide citrique, l'acide tartrique et l'acide gluconique. (particulièrement les deux premiers). On peut aussi utiliser en association deux ou plusieurs sortes des constituants (I) et/ou (II) pour former le retardateur (b). Le rapport de poids des constituants (I) et (II) est de préférence compris entre 5:5 et 1:9. Ce rapport, ain- si que la nature des constituants (I) et (II) choisis, sont des facteurs qui règlent l'alcalinité du retardateur de prise. Une solution aqueuse contenant environ 0,1 à 0,2 % en poids d'un mélange des constituants (I) et (II) dans la gam- me de rapports ci-dessus aura un pH de 8 à ll par exemple, * particulièrement de 9,5 à 10,5. Le pH a un effet sur la vi- tesse initiale de prise et il faut donc le choisir de façon appropriée. La quantité du retardateur (b) à utiliser est il 1 1 d'environ 0,01 à 0,5 % en poids du total des substances pul- vérulentes de la composition de ciment de la bouillie aqueu- se (A) et de la composition de ciment à prise rapide de la bouillie aqueuse (B). La valeur précise peut être définie de la même façon que l'on a décrite à propos du retardateur (a). - Fabrication de béton cellulaire Le procédé de fabrication de béton cellulaire selon l'invention n'est pratiquement pas différent d'un procédé classique de prémoussage, si ce n'est que l'on utilise dans la.présente invention une composition de ciment à prise ra- pide et les retardateurs de prise spécifiés. On peut fabriquer du béton cellulaire ayant une densité apparente après séchage à l'air de 0,20 à 1,20 en- viron en mélangeant des bouillies aqueuses (A) et (B) addi- tionnées chacune de retardateurs de prise respectifs (a) et (b), avec un liquide mousseux (C), pour former une bouillie expansée (D) d'une composition de ciment à prise rapide, en coulant rapidement la bouillie (D) obtenue dans un moule, en mettant en place des armatures d'acier si nécessaire, en démoulant environ 15 à 120 minutes après la coulée, en sou- mettant le produit moulé à une cure hydrothermique prélimi- naire à une température élevée et à une pression élevée dans un autoclave. Le retardateur de prise est avantageusement dissous dans de l'eau à l'avance et on l'ajoute alors aux bouillies (A) et (B) respectivement. - Exemples expérimentaux 1) On a préparé séparément des bouillies aqueuses (A) et (B) respectivement, ayant les compositions suivantes, et on les a mélangées simultanément pour préparer une bouil- lie expansée de composition de ciment à prise rapide ayant une dens.ité de 0,80. (1) Bouillie aqueuse (A) Ciment Portland ordinaire 100 kg Poudre de sable siliceux 100 Eau 100 Citrate de sodium 0,5" Constituant chaux 10 kg (2) Bouillie aqueuse (B) Ciment alumineux (Ca 70 %, C2AS 20 %) 20 kg Eau 12 " Acide citrique 0,07 kg K2C0O3 0,16 (3) Liquide mousseux aqueux 15 kg Agent moussant: agent à base de protéine Masse volumique: 0,05 g/cm3 L'allure de prise du mélange obtenu était sembla- ble à la courbe (A) du dessin annexé. La position dans le temps et latempérature de chacun des trois points de la courbe (A) étaient les suivantes: Ai 15 mn/25 C A2............ 25 mn/25 C A3............ 30 mn/30 C Si l'on ajoute à la bouillie aqueuse (B) ayant la composition mentionnée ci-dessus un retardateur de prise (a) tel que le citrate de sodium, le mélange obtenu présen- tera une prise immédiate et donc, aucune aptitude à la transformation. Par contre, si l'on ajoute aux deux bouil- lies aqueuses (A) et (B) un retardateur de prise (b), l'allu- re de prise du mélange obtenu approche de la courbe (C). Quand seule la bouillie aqueuse (A) contient un retardateur (a) ou (b) ou quand seule la bouillie aqueuse (B) contient un retardateur (b), l'allure de prise obtenue approche de l'allure de la courbe (C) ou présente une allure dans la- quelle la distance entre A1 et A2 de la courbe (A) devient trop courte pour être contrôlée. 2) On a coulé le mélange de bouillies décrit ci- dessus dans un moule, on 'l'a démoulé au bout de 60 minutes, puis on l'a soumis à la cure hydrothermique à 40 C pendant heures dans l'air humide, puis à une cure hydrothermique à haute température et à haute pression à 180 C sous 10 atmosphères dans un autoclave pendant 15 heures pour former un panneau en béton cellulaire ayant une densité apparente, après séchage à l'air, de 0,55. R E V E N D I C A T I 0 N S 1 - Procédé de fabrication de béton cellulaire consistant à mélanger une bouillie aqueuse (A) contenant du silicate de calcium comme principal constituant minéral hydraulique, une bouillie aqueuse (B) d'une composition de ciment à prise rapide contenant de l'aluminate de calcium comme principal constituant minéral hydraulique, et un li- quide mousseux aqueux (C) pour préparer une bouillie expan- sée (D) d'une composition de ciment à prise rapide, à mou- ler la bouillie (D) puis à soumettre le produit moulé obte- nu à une cure hydrothermique à haute température et à haute pression, procédé caractérisé par le fait que l'on dissout dans la bouillie (A) un retardateur de prise du ciment (a) essentiellement formé d'un sel alcalin d'un acide hydroxy- carboxylique et que l'on dissout dans la bouillie (B) un re- tardateur de prise du ciment (b) essentiellement formé d'u- ne association de (I) un acide hydroxycarboxylique ou un sel alcalin de celui-ci et (II) un sel alcalin d'un acide faible mineral, de sorte que l'on obtient un laps de temps d'arrêt d'exothermie au stade initial de prise de la bouillie expansée (D) de la composition de ciment à prise rapide. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le constituant acide hydroxycarboxylique des retardateurs de prise (a) et (b) est l'acide citrique ou l'acide tartrique et que le sel alcalin de l'acide fai- ble minéral du retardateur (b) est choisi parmi les carbo- nates et bicarbonates alcalins. 3 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le rapport de poids de l'acide hydroxycar- boxylique au sel alcalin d'acide faible minéral compris dans le retardateur de prise (b) est compris entre 5:1 et 1:9. 4 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le rapport de poids CaO/SiO2 dans la com- position de ciment de la bouillie aqueuse (A) est compris entre 5:5 et 2:8 et que la composition de ciment à prise rapide de la bouillie aqueuse (B) représente 3 à 30 % du poids de la composition de ciment de la bouillie aqueuse (A). - Béton cellulaire obtenu par le procédé selon l'une des revendications précédentes.