FR 2550682 A1 19850215 FR 8412600 A 19840809 Méthode et appareil pour accélérer un faisceau de particules. La présente invention concerne en général une méthode et un appareil pour un accélérateur de particucules et, plus particulièrement, un système accélérateur à ondes progressives et anneau résonnant qui fournit un faisceau électronique de haute stabilité et à spectre étroit pouvant être mis en oeuvre å grande distance dans un environnement à haute température et dans un espace réduit et en disposant d'une puissance d'un niveau limité. On a décrit des accélérateurs linéaires à ondes progressives dans lesquels une faible partie de la puissance haute fréquence provenant de la sortie de l'accélérateur linéaire est combinée, selon une relation de phase appropriée, avec la puissance d'entrée de la source haute fréquence en utilisant un pont ou un réseau en treillis haute fréquence. Dans les conditions de phases appropriées, la puissance haute fréquence entrant cians I'accélérateur peut être accrue au-dessus de celle disponible de la source par un facteur qui dépend de l'atténuation totale dans la boucle de contre-réaction et du rapport du pont haute fréquence. De tels systèmes sont décrits par R.B.R. Shersby-Harvie et L.B. Mullett dans "A Travelling Wave Linear Accelerator With R.F. Power Feedback, and An Observation of R.F. Absorption by Gas in Presence of a Magnetic Fiel11, Proceedings of the Physical Society, pages 270-271, 3 février 1949, et P.M. Lapostolle et A.L. Septier, "Linear Accelarators", North-Holland Publishing Company, Amsterdam, pages 56-60 (1970). Un certain nombre de circuits pontés pour haute fréquence, appropriés pour des applications en contreréaction , comprennant des jonctions hybrides à câble coaxial et guide d'onde, des coupleurs à branches, des anneaux hybrides a câble coaxial et à guide d'onde, etc. et chacun de ces circuits peut être représenté comme un réseau à huit bornes ou est prévu de telle manière que les conditions spécifiques suivantes soient satisfaites.En supposant, comme le montre la figure 1, que quatre lignes de transmission sont connectées à un pont haute fréquence, (a) les bras 1 et 3 devraient être adaptés au pont de manière indépendante lorsque les bras 2 et 4 sont fermés sur leurs impédances caractéristiques ; (b) un haut degré d'isolation devrait exister entre les bras 1 et 2 de sorte que la puissance fournie à l'un des bras 1 ou 3 est transmise uniquement aux charges des bras 2 et 4 ; (c) inversement, les bras 2 et 4 devraient être équilibrés l'un par rapport à l'autre de sorte que la puissance haute fréquence entrant dans l'un ou l'autre soit délivrée uniquement aux charges des bras 1 et 3 ; et (d) il ne devrait y avoir aucune puissance circulant à l'intérieur du pont. Une application typique de l'art antérieur du principe de contre-réaction haute fréquence est montrée de manière schématique sur la figure 2. La puissance P1 provenant d'une source externe est combinée avec une phase appropriée avec une puissance P2 én provenance de 11 accélérateur de sorte qu'après une période initiale transitoire d'amorçage, un niveau de puissance stable de P2=(1+n)P1 apparaît à la sortie de l'accélérateur. Le rapport n du pont est défini comme le rapport des puissances haute fréquence pour lequel le pont a été prévu.Lorsque la puissance de la source est appliquée au système, elle est divisée initialement entre l'accélérateur et les charges des bras après une recirculation à travers l'accélérateur, pour un rapport de pont égal à l'unité et une perte égale à 3 décibels dans la boucle de contre-réaction ainsi qu'avec une relation de phase correcte, la puissance d'entrée de l'accélérateur augmentera à 112,5 % de la puissance de la source, tandis que la puissance sur la charge sera réduite à 12,5 % de la puissance de la source. La puissance d'entrée de l'accélérateur continuera à augmenter à chaque recirculation et après cinq traversées dans la boucle de contre-réaction, la puissance d'entrée sera égale à 194 % de la puissance de la source (97 e de la valeur à l'état stable).Le temps pour chaque transit de la R.F. est déterminé principalement par la vitesse de groupe correspondant à la structure de l'accélérateur. A la fin du processus d'établissement,le niveau de la puissance d'entrée de l'accélérateur sera double de celle de la source tandis que la puissance dans la charge sera réduite à zéro, comme le montre la figure 3. Les propriétés mutuellement conjuguées des bras 1 et 3 du pont assurent que, même durant-le processus d'établissement, une impedance constante est présentée à la source haute fréquence externe. Avec des techniques de recirculation, la stabilité de la puissance d'entrée de l'accélérateur dépend de manière critique du maintien d'une relation de phase spécifique entre la puissance de contre-réaction et la puissance de la source, c'est-à-dire que la longueur électrique totale de la boucle de contre-réaction doit être maintenue à une valeur constante de "résonance" Ainsi, les changements de phase dans la bouche de contreréaction, causés par des changements de température de la structure de l'accélérateur ou par des modifications de la fréquence correcte de fonctionnement, aboutissent à une perte de la puissance d'entrée de l'ac célérateur et, en conséquence, à un changement dans les caractéristiques du faisceau. Dans les applications du type à accélérateurs à contre-réaction de l'art antérieur, le niveau de la puissance à l'entrée de l'accélérateur était commandé de sorte que la perte à l'établissement haute fréquence, due à un changement de phase de la bouche de contreréaction, pouvait être détectée et corrigée par l'ajustement d'un déphaseur haute fréquence de grande puissance disposé dans la boucle de contre-réaction de l'accelerateur comme cela est montré sur la figure 2. I1 devrait être noté que, quoique cet ajustement de ce déphaseur externe puisse maintenir la longueur électrique totale de la boucle de contre-réaction à la valeur correcte de résonance en compensant les changements de température, de fréquence ou de phase du guide d'onde de l'accélérateur, l'erreur de glissement de phase entre le faisceau électronique et le champ haute fréquence accélérateur dans le guide d'onde n'est pas corrigée. Des accélérateurs à onde progressive avec résonateur en anneau furent commercialisés avec succès à partir de 1950 lorsque les premiers systèmes d'accélérateurs linéaires développés spécifiquement pour la radiothérapie furent mis en service clinique. Ces accélérateurs étaient alimentés en haute fréquence par un magnétron de 2 MM développé pour des applications radar ; afin de simplifier considérablement les procédures de mise en place du patient ainsi que pour assurer l'exactitude, les accélérateurs étaient montés de manière isocentrique (Howard-Flanders, P., et Newberry, G.R., 1950, Brit. J. Radiol., 23, 355).Comme la rotation de l'accélérateur autour du patient était l'une des conditions du montage isocentrique triaxial et parce que la stabilité de fréquence du magnétron était marginale, les premiers accélérateurs pour la radiothérapie furent les premiers à être utilisés avec une contre-réaction haute fréquence parce que la sensibilité à la fréquence et la longueur du guide d'onde de l'accélérateur pouvaient être réduites de manière à obtenir un système plus compact et plus manoeuvrable tout en permettant d'obtenir un faisceau d'énergie de 4 MeV.Par suite de l'apparition du magnétron accordable avec l'utilisation de commandes automatiques de fréquence et de techniques de courbure du faisceau et avec le développement subséquent d'une nouvelle structure à onde progressive, les systèmes à contre-réaction aux fréquences ne furent plus requis pour la construction d'accélérateurs compacts pour la radiothérapie (Haimson, J. et Karzmark, C.J., 1963, Brit. J. Radiol., 36, 429). Mis à part les applications cliniques, les systèmes d'accélérateurs linéaires compacts peuvent être employés de manière effective pour la radiographie industrielle et autres usages spécialisés requérant la production et l'application de faisceaux de radiation dans un environnement à espace restreint. Une telle application spécialisée est le relevé des formations géologiques dans lequel un système accélérateur linéaire durcit aux températures, suspendu dans un trou de forage, et utilisé pour générer un faisceau électronique stable de haute énergie de manière à créer une radiation dont les effets interactifs peuvent être analysés pour déterminer les caractéristiques et les constituants des formations géologiques traversées par le trou de forage. Les applications du type relevés géologiques à l'aide d'un puits de forage imposent des contraintes sévères en ce qui concerne la réalisation d'un accélérateur linéaire d'électrons. Ces contraintes sont dues aux faibles dimensions transversales de l'enveloppe contenant l'équipement de l'accélérateur (habituellement 12,5 cm ou moins), le faible niveau de la puissance d'entrée disponible (habituellement moins d'un kW) dû à la longueur du câble dans le trou de forage et les hautes températures rencontrées pendant l'opé- ration (de 100 à 2000C).En comparaison avec les applications des accélérateurs linéaires de l'art antérieur, ces contraintes de réalisation sont uniques en leur genre et devraient être considérées en tenant compte du fait que le système accélérateur doit opérer à des distances qui peuvent aller jusqu'à approximativement 6000 mètres. Bien que les contraintes de réalisation d'un système accélérateur linéaire pour puits de forage sont nécessairement sévères, l'énergie et l'intensité de la radiation de sortie peuvent être substantiellement plus grandes que celles de sources radioactives chimiques qui sont utilisées pour les relevés géologiques actuels. Ainsi, en comparaison avec une source radioactive pour relevés géologiques dans un puits du type césium, un accélérateur linéaire pour puits de forage a une radiation de sortie qui est plus grande de plusieurs ordres de grandeur avec des énergies moyennes de crêtes des photons de l'ordre du mégavolt, permet des mesures avec une précision statistique plus grande et de plus grandes possibilités d'investigation des formations géologiques entourant le puits de forage.En outre, pour permettre les technique d'analyse plus précises et plus simples, il est suhai- table d'avoir un faible niveau d'interférence électromagnétique et une énergie de faisceau électronique dont les caractéristiques soient stables et reproductibles avec précision. Des tentatives pour surmonter les contraintes ci-dessus mentionnées sont par exemple décrites dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique 3 061 725 accordé le 30 octobre 1962 à J. Green et intitulé "Comparison Logging of Geologic Formation Constituents" et dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique 3 976 879 accordé le 24 août 1976 à R. Turcotte et intitulé "Well Logging Method and Apparatus Using a Continuous Energy Spectrum Proton Source". Par suite de l'environnement à haute température rencontrée dans les trous de forage, des efforts ont été faits pour réaliser des systèmes de refroidissement et de contrôle dans le but de stabiliser les caractéristiques de l'accélérateur linéaire. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique 4 163 901 accordé le 7 août 1979 à G. Azam et al., intitulé "Compact Irradiation Apparatus Using a Linear Charged-Particle Accelerator" décrit un système de refroidissement par Liculier disposé dans l'enveloppe de l'accélérateur pour refroidir le magnétron servant de source de haute fréquence pour l'accélérateur linéaire. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique 4 093 854 accordé le 6 juin 1978 à R.Turcotte et al., intitulé 1,Well Logging Sonde Including a Linear Particle Accelerator" décrit un accélérateur linéaire de particules à ondes station naires,excité par un oscillateur du type magnétron et fourni avec des moyens pour mesurer les variations de température de l'accélérateur et pour ajuster la fréquence du magnétron de manière à compenser les variations de fréquence de résonance de l'accélérateur provenant des changements des dimensions du guide d'onde de l'accélérateur dus aux changements de températures. Ce brevet décrit également des moyens pour mesurer les variations de l'amplitude du champ microondes dans l'accélérateur et pour commander la fréquence du générateur microondes de manière à maintenir l'amplitude du champ accélérateur à une valeur de référence représentative de l'amplitude maximum attendue à la résonance.On appréciera que les accélérateurs linéaires des brevets de Azam et al. ainsi que de Turcott et al., requièrent des dispositifs de mesure et de commande complexes et sensibles pour obtenir un faisceau utile. Indépendamment des commandes requises, ces deux derniers brevets précités ne traitent pas du problème de l'interférence électromagnétique (EMI). Les contraintes géométriques dues à faible diamètre de l'enveloppe cylindrique présentent un problème unique et potentiel trèssérteux en ce qui concerne l'interférence électromagnétique pour un accélérateur linéaire pour puits de forage par suite de la nécessité de faire fonctionner des circuits électroniques de faible niveau et relativement sensibles à proximité immédiate de composants modulateurs qui sont commandés par des impulsions ayant des puissances de crête de plusieurs mégawatts. Ainsi, les câbles d'interconnexion (entre les alimentations de puissance et les circuits réalisant des fonctions de commande, de synchronisation, de protection, de diagnostic et dè détection) qui sont disposés le long du réseau de formation de impulsions (Pulse Forming Network PFN) et le commutateur haute tension, sont susceptibles de transmettre le bruit causé par les champs électriques et magnétiques. Le bruit dû au couplage présente un problème majeur à proximité d'un tube de commutation haute puissance à temps de montée rapide. En effet, comme il est bien connu dans la technique des modulateurs, le tube de commutation haute tension permet à l'énergie emmagasinée dans le réseau de formation des impulsions d'être rapidement transférée à un transformateurdes impulsions, ce qui permet d'appliquer des impulsions vidéo haute tension aux cathodes du générateur haute fréquence et au canon de l'accélérateur. Par exemple, dans une réalisation d'un modulateur d'accélérateur pour puits de forage, une impulsion de courant de 500 ampères est commutée par l'intermédiaire d'un enroulement primaire du transformateurdesimpulsions pendant un intervalle de temps de plusieurs microsecondes. En traitant les problèmes de faible puissance disponibles, de dimensions transversales restreintes, de températures de fonctionnement élevées et d'interférences électromagnétiques, la société demanderesse a découvert un système unique dans son genre qui fournit une accélération stable et une méthode simple de l'utiliser dans lequel un faisceau de particules de haute énergie est obtenu à l'aide d'un accélérateur de faible longueur et de petit diamètre et qui produit des particules d'énergie constantes dans une large gamme de températures, sans interférences électromagnétiques, sans la nécessité de mesurer la température des composants microondes, sans parties mobiles et avec une puissance d'entrée restreinte.Cet appareil et cette méthode peuvent être réalisés sans refroidir la source de puissance haute fréquence ou la structure de l'accélérateur et sans l'utilisation d'un solénoïde autour du guide de l'accélérateur pour focaliser le faisceau. Un objet de la présente invention est une méthode et un appareil pour fournir un faisceau de particules accélérées très stables en utilisant un appareil à ondes progressives avec résonateur en anneau dans lequel une partie de l'énergie haute fréquence alimentant l'accélérateur est extraite pour être réintroduite dans l'accélérateur par l'intermédiaire d'un pont haute fréquence et suivant une relation de phase qui maintient optimales les caractéristiques du faisceau. Un autre objet de la présente invention est de mettre en oeuvre la méthode et l'appareil ci-dessus mentionnés à l'aide d'une structure compacte qui permet de l'introduire dans le trou de forage d'un puits de pétrole. Un autre objet de la présente invention est une méthode et un appareil pour relevés géotogiques dans un trou de forage à l'aide d'un système accélérateur de particules construit pour fonctionner å une température flottante indépendante de tout système externe du refroidissement. Un autre objet de la présente invention est de mettre en oeuvre la méthode et l'appareil de l'objet principal dans une structure compacte tout en minimisant les effets de l'interférence électromagnétique sur les circuits des câbles sensibles qui sont disposés à proximité immédiate de l'appareil fournissant des impulsions haute puissance. Un autre objet de la présente invention est également la mise en place de l'ensemble de l'accélérateur dans deux modules interconnectés en faisant en sorte que l'impulsion vidéo haute puissance soit transmise entre les modules par l'intermédiaire de lignes de transmission adaptées qui se terminent à l'interface entre les modules par un connecteur co- axial blindé résistant à l'humidité qui est prévu pour un fonctionnement à haute température et pour une déconnexion rapide à courant élevé et haute tension. D'une manière générale, la présente invention qui sera décrite plus en détail ci-dessous, concerne une méthode et un appareil dans lequel un réseau ponté haute fréquence est utilisé pour introduire l'énergie de la source dans un bras du reseau, pour introduire une partie de l'énergie provenant de la sortie de l'accélérateur dans un autre bras du réseau, pour guider l'énergie de la source et la partie de l'énergie provenant de l'accélé- rateur vers l'entrée dudit accélérateur par l'intermé- diaire d'un troisième bras du réseau, et pour guider l'énergie de déséquilibre vers un réglage haute fréquence et une charge situés dans un quatrième bras du réseau. La fréquence de la source d'énergie est automatiquement ajustée pour maintenir à un minimum l'énergie de déséquilibre détectée dans le quatrième bras.Lorsque la partie de puissance prélevée à la sortie de l'accélérateur est en relation de phase correcte avec la source de puissance, la puissance haute fréquence à l'entrée de l'accélérateur est à son maximum, le réseau ponté est équilibré et le niveau de la puissance haute fréquence dans le quatrième bras (charge) est réduit à une valeur voisine de zéro. Si une erreur de phase, due à une cause quelconque, est introduite dans la boucle de contre-réaction, le réseau devient déséquilibré, entrainant ainsi la réduction de la puissance à l'entrée de l'accélérateur et l'augmentation de la puissance haute fréquence de déséquilibre dans le quatrième bras.L'amplitude de cette puissance de déséquilibre est en relation directe avec l'amplitude de l'erreur de phase dans la boucle de réaction et est aisément détectée par un circuit de réglage haute fréquence disposé dans le quatrième bras entre le réseau ponté et la charge haute fréquence. Ce déséquilibre est utilisé pour corriger la longueur électrique de la boucle de contre-réaction du résona teur en anneau par l'ajustement de la fréquence de la source haute fréquence jusqu'à ce que la puissance haute fréquence entrant dans le quatrième bras est réduite à zéro. Un avantage de la présente invention est que les conditions correctes de résonance pour le guide d'onde de l'accélérateur et la boucle de résonance du résonateur en anneau sont assurées en même temps. Un dispositif automatique de verrouillage de phase est prévu pour maintenir constante la longueur électrique du guide d'onde de l'accélérateur et de la boucle de contre-réaction quelles que soient les variations de la température ambiante ( > 1000 C) sans avoir à utiliser un déphaseur haute fréquence ajustable ou à effectuer des mesures de phase et de puissance dans la boucle de contre-réaction et sans avoir à mesurer ou commander la température du résonateur en anneau de l'accélé- rateur ou de la source haute fréquence. Selon un autre aspect de la présente invention, une enveloppe métallique entoure le commutateur haute fréquence et agit comme un conducteur externe d'une ligne de transmission coaxiale qui fournit un circuit de contre-courant poules impulsions de haute intensité qui sont commutées et transmises entre le circuit de formation des impulsions et le transformateur d'impulsions par l'intermédiaire du conducteur interne d'une telle ligne de transmission coaxiale. De cette manière, le courant inverse circulant à travers l'enveloppe entourant le commutateur haute tension crée un champ magnétique qui s'oppose-et annule celui généré à l'intérieur du commutateur haute tension et fournit une zone neutre pour les câbles d'interconnexion -du point de vue des interférences électromagnétiques. Un autre aspect de la présente invention est un connecteur coaxial haute tension du type à double phase et à multibroches coulissantes qui y est prévu pour la transmission de l'impulsion vidéo ayant une grande puissance de crête. Ceci permet à l'accélérateur pour puits de forage d'être démonté, ce qui facilite le transport et l'assemblage du système. Les composants d'un tel connecteur coaxial haute tension sont agencés non seulement pour permettre une déconnexion rapide et pour supporter les conditions d'environnement sévères rencontrées en service mais aussi pour maintenir les connexions électriques libres de toute contrainte lorsque des changements substantiels apparaissent dans les dimensions longitudinales internes de la sonde pendant les-opéyations de relevés géologiques dans un environnement à haute température ambiante. Ces caractéristiques et avantages de la présente invention deviendront apparents à la lecture de la description suivante faite en relation avec les dessins dans lesquels les chiffres de référence identiques dans les différentes figures désignent les mêmes éléments. La figure 1, comme cela a déjà été indiqué cidessus, est une vue schématique fonctionnelle représentant un réseau ponté utilisé dans l'art antérieur. La figure 2, comme indiqué ci-dessus, est une vue fonctionnelle schématique des systèmes accélérateurs conformément à l'art antérieur. La figure 3 est une représentation graphique des rapports de puissance en fonction du nombre de transists de manière à montrer la montée en puissance à l'entrée de l'accélérateur dans les dispositifs de l'art antérieur ainsi que dans le dispositif de la présente invention. La figure 4 est une vue schématique fonctionnelle illustrant la construction et le fonctionnement de la présenté invention. La figure 4A montre la forme du signal vidéo au niveau du circuit de réglage haute fréquence de la figure 4. La figure 5 est une représentation graphique des rapports de puissance à l'état stable en fonction de la phase de contre-réaction par rapport à la phase de la source de manière à illustrer le- fonctionnement de la présente invention. La figure 6 est une représentation graphique de la perte dans la boucle de contre-réaction et de l'erreur de phase en fonction de la puissance haute fréquence dans la charge. La figure 7 est une vue schématique en élévation, partiellement en coupe, illustrant un mode de réalisation de la présente invention. La figure 8 est une vue élargie d'une section longitudinale d'une partie de la structure montrée sur la figure 7 et délimitée par la ligne 8-8. La figure 8A est une vue schématique en section le long de la ligne 8A-8A de la figure 8 illustrant la caractéristique d'annulation du champ magnétique conformément à une caractéristique de l'invention. La figure 9 est une vue en coupe et à plus grande échelle du joint d'un instrument de relevés géologiques dans un puits conforme à la présente invention. La figure 9A est une vue en perspective, partiellement éclatée du connecteur coaxial d'assemblage selon la présente invention. La figure 10 est une vue schématique en élévation, partiellement sous la forme d'un chéma-blocs d' une partie de la structure montrée sur la figure 7. La figure 11 est une vue en section d'une partie de la structure montrée sur la figure 10 prise le long de la ligne 11-11 suivant la direction des flèches. La figure 12 est une vue schématique enéléva- tion et en section d'un mode de réalisation de la présente invention. Une représentation schématique de la présente invention est montrée sur la figure 4. Une source de particules telle qu'un canon à électrons 6 envoie un faisceau de particules dans un guide d'onde accélérateur 7, d'une entrée 8 à une sortie 9 de sorte qu'un faisceau accéléré de particules émerge à la sortie 9 de l'accélérateur. Une source de puissance haute fréquence 10 est connectée, par l'intermédiaire d'un guide d'onde 11, à un premier bras A1 d'un réseau en treillis haute fréquence 12. Un résidu d'énergie haute fréquence apparaissant à la sortie 9 du guide accélérateur est guidé, par l'intermédiaire d'un guide d'onde 13, à un troisième-bras A3 du réseau en treillis haute fréquence12. L'énergie provenant des bras A1 et A3 est dirigée par l'intermédiaire d'un second bras A2 du réseau 12 à l'entrée 8 du guide d'onde accélérateur 7 par l'intermédiaire d'un guide d'onde 14.L'energie de déséquilibre dans le réseau en treillis est dirigée à une charge haute fréquence 16 par l'intermédiaire d'un quatrième bras A4 et d'un guide d'onde 15. Cette énergie de déséquilibre est détectée à l'aide d'un dispositif de réglage 17 qui fournit un signal d'entrée au dispositif de déséquilibrage 18 qui à son tour commande la fréquence de la source haute fréquence 10. Lorsque la puissance résiduelle PF en provenance de l'accélérateur est combinée avec la puissance de la source P5 selon une relation de phase correcte en utilisant un reseau en treillis de rapport n, la puissance à l'entrée de l'accélérateur augmentera de manière que PA=(l+n)Ps, et la puissance dans la charge sera réduite à zéro. La forme de l'impulsion (a) montrée sur la figure 4A indique cette condition d'équilibre et représente le signal vidéo provenant du circuit de réglage haute fréquence 17 disposé dans le bras A4.Si P F n'est pas en relation de phase correcte par rapport à P57 le réseau 12 sera dans une position de déséquilibre, la puissance d'entrée de l'accélérateur sera réduite et la puissance haute fréquence sera dirigée dans le bras de la charge A4. Le circuit d'équilibrage 18 détecte un signal vidéo à l'aide de la diode de détection 19 qui contrôle le niveau de puissance dans le bras contenant la charge et fournit une tension de commande qui modifie la fréquence de la source haute fréquence 10 jusqu'à ce que la puissance entrant dans le bras A4 est réduite à zéro et, en conséquence, le réseau ponté ou en treillis 12 retourne à la condition d'équilibre. C'est-à-dire que le signal de contrôle du bras de la charge du réseau en treillis est utilisé pour commander la fréquence du système de sorte que la puissance haute fréquence de déséquilibre est toujours ramenée ou maintenue à un minimum. Comme cette technique permet d'accorder rapidement et automatiquement la fréquence, il est possible de maintenir un fonctionnement très stable de l'accélérateur à résonateur en anneau quelles que soient les perturbations transitoires de la phase à l'intérieur du système. Avec un réseau en treillis de rapport égal à l'unité, une perte totale de boucle (a) de 3 dB et une source haute fréquence de puissance constante, le niveau de la puissance d'entrée de l'accélérateur et le niveau de la puissance dans la charge passeront par des maxima et des minima successifs au fur et à mesure que la longueur électrique totale de la boucle de contre-réaction est modifiée dans une large mesure. Ces variations du niveau de puissance sont montrées sur la figure 5 pour les variations de la phase de contre-réaction de 2s de chaque côté de la position de fonctionnement (=2mus) pour obtenir une -performan- ce optimum de l'accélérateur. Avec l'accélérateur liné- aire à onde progressive avec résonateur en anneau dans la présente demande, le nombre entier de longueur d'onde m pour la boucle de contre-réaction totale est déterminé de manière unique, pour une température donnée, par la fréquence de fonctionnement spécifique qui fournit la caractéristique désirée optimum du faisceau. L'utilisation dans la boucle de contre-réaction de guide d'onde et de composants de couplage ayant de relatives grandes bandes passantes permet de minimiser les réflexions dans la boucle et permet l'exploitation des caractéristiques de la figure 5 pour obtenir un avantage supplémentaire du système décrit ci-dessus. Ainsi, les caractéristiques de l'impulsion de la source de puissance haute fréquence, connectées au premier bras du réseau en treillis peuvent être observées facilement à l'aide du circuit de détection disposé dans le quatrième bras, en ajustant simplement la fréquence du système jusqu'à ce que le signal de détection fourni par la diode atteigne un maximum, c'est-à-dire jusqu'à ce que la longueur de phase de la boucle de contre-réaction soit égale à (2m+1)s. La courbe (b) en forme d'impulsions illustrée sur la figure 4A montre un signal vidéo qui provient du circuit de détection haute fréquence dans le bras de la charge pour cette fréquence induite mais avec un déphasage de X de la boucle de contre-réaction.On doit noter que pour les paramètres indiqués ci-dessus en ce qui concerne l'accélérateur à résonateur en anneau, le niveau de puissance dans le bras de la charge a une valeur théorique maximum de 8/9 de la puissance réelle entrant dans le réseau en treillis en provenance de la source haute fréquence et le niveau de puissance d'entrée de l'accélérateur est 2/9 de la puissance de la source. En pratique, quoi que ces valeurs'soient modifiées légèrement, par suite d'une réduction effective de la perte de boucle due par le retour en phase du faisceau dans le guide d'onde de l'accélérateur, le circuit de détection haute fréquence dans le bras de la charge fournit un moyen aisé et exact de vérifier le bon fonctionnement de la source haute fréquence. Cette vérification constitue un avantage opérationnel et de maintenance sans nécessiter un circuit de détection haute fréquence dans le premier bras du réseau en treillis comme cela était requis auparavant (voir figure 2). Selon un autre aspect de la présente invention, le guide d'onde de l'accélérateur, le réseau en treillis haute fréquence et les lignes de transmission sont connectés de manière rigide et assemblés à proximité immédiate l'un de l'autre dans la boucle de contreréaction de sorte que les températures moyennes des composants haute fréquence restent approximativement égales indépendamment des variations de la température ambiante et du coefficient d'utilisation.Avec un tel arrangement et selon la présente invention, la longueur électrique totale de la boucle de contre-réaction et la relation de phase du faisceau dans le guide d'onde de l'accélérateur sont établies lors de la construction initiale et sont maintenues constantes, comme décrit ci-dessus, même lorsque l'accélérateur sans dispositifs de refroidissement est utilisé à une distance éloignée dans un environnement de température élevée. L'erreur de phase totale de la boucle de contre-réaction Af pour n'importe quel changement opérationnel ou de l'environnement sera constituée des contributions d'erreurs de phases provenant des différents composants microondes dans la boucle. Si chacun de ces composants subit un changement de température identique, alors un seul ajustement de la fréquence de fonctionnement corrigera simultanément toutes les erreurs de phase des différents composants et le réseau en treillis reviendra à une position équilibrée. De manière claire, dans ces conditions idéales, la correction de l'erreur de phase totale dans la boucle aboutit à la restauration de la longueur électrique totale du guide d'onde de l'accélérateur aussi bien que du niveau de la puissance d'entrée, produisant ainsi le rétablissement de la relation de phase du faisceau. Cependant, en pratique, même lorsque tous les composants de la boucle de phase sont intégrés avec soin et en étroite communication thermique, on peut prévoir que dans certaines conditions de fonctionnement, de petites différences en température existeront entre, par exemple, le guide d'onde de l'accélérateur et les lignes de transmission (et les composants) qui constituent le reste de la boucle de contreréaction. Le maintien d'une condition d'équilibre dans le réseau en treillis à l'aide d'un ajustement de fréquence n'est pas affecté par ces gradients de températures à l'intérieur de la boucle mais de tels gradients peuvent introduire de petites erreurs de phases à l'intérieur de la structure de l'accélérateur. L'amplitude de ces erreurs de phases est une fonction de la différence de température à l'intérieur de la boucle et des caractéristiques de dispersion en phase de la structure de l'accélérateur et du guide d'onde externe d'interconnexion formant le reste de la boucle de contre-réaction. Par suite des valeurs adoptées pour la vitesse du groupe et la longueur d'onde réduite du guide d'onde, les structures d'accélérateurs à ondes progressives avec résonateur en anneau ont des sensibilités phase-fréquence (ou phase-température) qui sont approximativement 15 à 50 fois plus grandes que le guide d'onde d'interconnexion constitué par le reste de la boucle de contre-réaction. En conséquence, la structure de l'accélérateur contribue pour plus de 90 % à l'erreur totale de phase développée dans le boucle de contre-réaction -une caractéristique importante qui explique l'efficacité de la commande en fréquence pour verrouiller en phase la boucle de contre-réaction. Lorsqu'une différence de température à l'intérieur de la boucle apparaît du fait, par exemple, de la structure de l'accélérateur qui s'échauffe plus rapidement que le guide d'onde d'interconnexion, le réseau en treillis sera maintenu à la condition d'équilibre par une réduction automatique en fréquence qui est en quelque sorte moindre que celle qui serait apparue avec un guide d'onde d'interconnexion chauffé uniformément à une plus haute température. Ainsi, l'accélérateur fonctionnera à une fréquence légèrement plus grande que celle requise pour maintenir une relation de phase constante du faisceau, c'est-à-dire que la longueur totale de phase de la structure de l'accélérateur sera légèrement plus grande que celle souhaitée. L'erreur de phase du faisceau introduite dans ces conditions est donnée par le produit de la différence moyenne de température entre l'accélérateur et les guides d'onde d'interconnexion, le coefficient phase-température du réseau de guide d'onde d'interconnexion, et la fraction de l'erreur de phase de la boucle totale provenant de la contribution du guide d'onde de l'accélérateur dans des conditions de fonctionnement à chaleur uniforme. De manière symbolique, ceci peut être décrit par la formule Par exemple, les structures d'accélérateur et les réseaux de guides d'onde d'interconnexion associés qui sont habituellement utilisés dans des systèmes à ondes progressives avec résonateur en anneau ont des caractéristiques phase-température qui varient approximativement de 6 à 3 degrés/ C, et 0,1 à 0,2 degrés/0C, respectivement, dans une large gamme de valeurs croissantes de la fréquence de fonctionnement.Ainsi, pour maintenir constante la longueur électrique totale de la structure de l'accélérateur à, par exemple, une phase de +20,(une condition de fonctionnement qui donne une relation de phase très stable du faisceau), et en utilisant les valeurs de milieu de gamme indi quées ci-dessus, la différence maximum de température qui peut être permise entre l'accélérateur et les guides d'interconnexion est donnée par 2/10,15(4,5/4,65)1 = +140C, qui est une condition qui peut être obteroe facilement en pratique en utilisant des matériaux à haute conductibilité thermique et en adoptant la technique d'assemblage compact décrite ci-dessus.En conséquence, pour une puissance d'entrée constante haute fréquence, la réalisation d'un faisceau stable et reproductible est limitée essentiellement par la sensibilité en phase et la réponse du système d'équilibrage du réseau en treillis et non pas par des variations de température rencontrées pendant les opérations de relevés dans un trou de forage. L'efficacité de discrimination de phase d'un réseau en treillis correctement compensée et équilibrée telle qu'utilisée en combinaison avec un accélérateur à résonateur en anneau pour puits de forage est montrée à l'aide des courbes de la figure 6. Ces courbes illustrent comment le déséquilibre de la puissance haute fréquence dans le bras de la charge répond à de très faibles changements de la phase entre la puissance résiduelle de l'accélérateur et la puissance de la source en référence aux bornes d'entrée du réseau.Par exemple, un changement de phase Af 4 de deux/l04, ce qui représente deux à trois degrés sur la longueur totale de la boucle de contre-réaction, donne un accroissement facilement détectable de la puissance de déséquilibre (à approximativement 0,5 % de la puissance de la source), avec une correction automatique subséquente par une légère modification de la fréquence. La figure 6 révèle une autre importante caractéristique opérationnelle ; ainsi, une variation de 0,5 dB de l'atténuation nominale (a) de 3 dB de la boucle de contre-réaction a un effet négligeable sur le niveau d'équilibre du réseau.Ainsi, la possibilité de détecter exactement de petits changements de phase dans la boucle de contre-réaction n'est pas affectée par les variations du niveau de la puissance résiduelle, variations qui seraient causées par exemple par le changement de la résistivité du guide d'onde de l'accélérateur à des températures ambiantes ou par un fonctionnement à différentes conditions de charge du faisceau. Alors que la présente invention est applicable à la construction et au fonctionnement d'accélérateurs linéaires dans une large variété de configurations et pour une large variété d'applications, il est habituellement bien adapté à des accélérateurs linéaires prévus pour être utilisés dans le trou de forage d'un puits de pétrole pour le relevé des formations géologiques dans des conditions d'environnement qui varient dans une large gamme. En outre, l'appareil selon la présente invention peut être réalisé dans un espace minimum tout en fournissant un faisceau de particules ayant une énergie plus grande que 3 MeV. L'invention sera alors décrite à titre d'illustration dans son application à un dispositif d'accélération de particules. En se référant maintenant à la figure 7, qui montre une vue schématique en élévation d'un instrument compact de relevé de puits conformément à la présente invention pour suspension dans un trou de forage 21 (qui a moins de 22,5 cm de-diamètre) au moyen d'un câble multiconducteur armé 22 qui comprend des câbles de communication pour transférer la puissance et les signaux de commande à l'instrument de relevé du puits dans le trou de forage 21 et pour transmettre l'information obtenue à partir des détecteurs dans l'instrument de relevé du puits à un équipement d'enregistrement et d'analyse à la surface du sol.L'instrument de relevé du puits comprend une enveloppe étanche au fluide ayant un diamètre externe qui n'excède pas 12,5 cm et qui comprend deux composants principaux, une sonde 30 à modulateur du type ligne et charge résonnante et une sonde 50 à accélérateur linéaire et détecteur, ces deux composants étant connectés à l'aide d'un joint multibroche 60 contenant un connecteur coaxial haute tension 70. La sonde à modulateur comprend un module 31 constitué d'une commande de télémétrie et d'une source de puissance auxiliaire, un module 32 constitué de la charge résonnante, un module 33 constitué d'un réseau de formation d'impulsions et d'un module 34 constitué d'un commutateur haute tension.La sonde 50 à accélérateur linéaire contient un module 51 constitué d'un transformateur d'impulsions, à module 52 constitué d'un générateur haute fréquence et d'un guide d'onde accélérateur, un module 53 pour incurver le faisceau de particules et un module 54 constitué d'un équipement de détection de la radiation nucléaire. En prévoyant l'utilisation d'éléments modulaires distincts sous la forme de deux ou plus de sections, on peut obtenir un instrument allongé qui peut être déconnecté en de courtes sections pour le transport jusqu'au site opérationnel. En se référant maintenant à la figure 8, les parties adjacentes de la sonde 30 à modulateur et de la sonde 50 à accélérateur linéaire sont montrées de manière détaillée à l'intérieur des enveloppes étanches 30A et 50A. Le réseau de formation des impulsions 33 (PFN), comprenant les bobines 36 et les condensateurs 37 d'impulsions haute tension coaxialement montés et blindés à l'intérieur d'une enveloppe métallique 33A pour réduire l'interférence électromagnétique, est connecté à l'enroulement primaire 56 d'un transformateur d'impulsions 57 disposé dans le module 51 par l'intermédiaire d'un commutateur haute tension 38 et d'une ligne de transmission coaxiale 39 qui passe à travers un connecteur coaxial haute tension 70. Ce connecteur est montré de manière détaillée dans les figures 9 et 9A. Les sorties secondaires 58 et 59 du transformateur d'impulsions 57 sont connectées, respectivement, au canon à électrons 6 de l'accélérateur et à la source haute fréquence 10 comme le montre la figure 10. Le chemin de circulation de l'impulsion de courant entre le réseau de formation de l'impulsion et le transformateur d'impulsions est prévu de telle manière que le courant dans le conducteur externe 39b de la ligne de transmission 39 ainsi que dans le blindage métallique cylindrique 44 d'interconnexion qui entoure l'enveloppe céramique du commutateur haute tension 38, circule dans une direction opposée à celle du courant circulant dans le commutateur haute tension 38 et le conducteur interne 39a de la ligne de transmission 39.Le blindage conducteur externe 44, entourant le commutateur haute tension 38, est relié au circuit commun 45 des condensateurs du réseau de formation desl'impulsionspar une série de doigts mécaniques à ressort 46 arrangés pour obtenir un bon contact électrique tout en permettant un enlèvement facile du blindage 44 pour accéder au commutateur haute tension 38. Un tel agencement réduit effectivement l'interfé- rence électromagnétique due à la fois aux radiations des champs électriques et magnétiques et permet de faire fonctionner de manière satisfaisante les câbles de commande 47 et les circuits électroniques sensibles à proximité immédiate du commutateur haute tension 38 et des interconnexions haute puissance qui y sont associées. La figure 8A montre une vue en coupe le long de la ligne 8A-8A de la figure 8 à travers la ligne de transmission coaxiale haute tension 39 et le commutateur haute tension 38 et illustre comment, dans la région à l'extérieur de l'assemblage coaxial, le courant de sens inverse dans le blindage extérieur conducteur génère un champ magnétique Ho qui annule le champ magnétique HI rayonné par le conducteur interne. On notera que dans cette illustration, le conducteur interne haute tension est mis à la masse aux deux extrémités. En conséquence, pour annuler les champs magnétiques rayonnés à l'extérieur, le blindage conducteur externe doit aussi être mis à la masse à ses deux extrémités. En outre, une bonne continuité doit être maintenue sur toute la longueur de la ligne de transmission de la haute puissance. Afin de satisfaire ces demandes et réaliser un interface démontable entre la sonde à modulateur et la sonde à accélérateur, il est proposé selon la présente invention d'utiliser un connecteur coaxial haute tension 70 du type à raccords coulissants multiples tel que décrit dans les figures 9 et 9A. La figure 9 montre une coupe en élévation et la figure 9A une vue partielle en perspective du connecteur coaxial haute tension 70 qui comprend une ligne de transmission coaxiale entrante 71 avec des connexions coulissantes internes et externes 72, 73, respectivement, aux extrémités des conducteurs tubulaires internes et externes 71a et 71b de la ligne de transmission 71. Ce connecteur 70 comprend également un connecteur coaxial principal 74 ayant une broche conductrice coulissante interne 75-76 et une broche conductrice coulissante externe 78-79, une ligne de transmission coaxiale sortante 77 avec des broches coulissantes internes et externes 72 et 73, respectivement avec des conducteurs internes et externes 77a et 77b. Le raccord 60 comprend un corps multibroche 61 formant la tête inférieure de la sonde 30 à modulateur et un corps multiprise appareillé 62 formant la partie supérieure de la sonde 50 à accélérateur et détecteur. Le connecteur coaxial haute tension 70 est maintenu au niveau du raccord 60 par un connecteur femelle dual 78 et un connecteur mâle dual appareillé 79 qui sont maintenus respectivement dans des ouvertures des corps 61, 62 en utilisant des dispositifs 81 en aluminium du type à écrous et filetage recouvert de nickel qui engagent les filetages de la partie supérieure du connecteur femelle 78 et la partie inférieure du connecteur mâle 79. Un arrangement simple avec broche de guidage est utilisé pour aligner correctement les connexions multibroche pendant la fermeture du raccord 60 et cette fermeture est maintenue en cours de fonctionnement de façon indépendante des dilatations et contractions thermiques par un ressort à compression (non représenté) disposé à l'intérieur de la sonde 50 entre le corps de raccordement 62 et l'accélérateur. La broche conductrice interne 75 du connecteur coaxial haute tension et du composant de la prise 76 sont réalisés à l'aide d'un alliage au cuivre et au béryllium recouvert d'argent et sont maintenus respectivement dans le corps des connecteurs 79 et 78 en utilisant un composé aux silicones et à haute température de vulcanisation selon une manière connue. Les extrémités 72 de ces composants haute tension du conducteur interne comprennent les doigts en forme de ressorts qui permettent de réaliser un contact coulissant, ferme et profond avec le diamètre interne des tubes au cuivre recouverts de nickel formant les conducteurs internes haute tension 71a et 77a des lignes de transmission coaxiales entrantes et sortantes 71 et 77.De manière similaire, les extrémités des assemblages à écrous 81 forment des connexions coulissantes 73 avec les surfaces externes des tubes en cuivre recouverts de nickel qui forment les conducteurs externes 71b et 77b des lignes de transmission coaxiales d'entrée et de sortie 71 et 77. On notera que les connexions électriques aux six raccords coulissants (71a-72, 71b-73, 75-76, 78-79, 73-77b, 72-77a) décrites ci-dessus sont établies et maintenues par des contacts en forme de doigts métalliques à ressort contenus dans l'espace de chaque raccord. On reconnaîtra que le connecteur coaxial haute tension 70 décrit ci-dessus comprend, non- seulement un arrangement 75-76 et 78-79 permettant une déconnexion rapide du raccord coulissant et permettant au raccord d'être localisé entre la sonde à modulateur 30 et la sonde à accélérateur 50 pour faciliter le transport et l'assemblage sur le site, mais aussi une connexion coulissante dual 71a-72 et 71b-73 avec la ligne coaxiale 71 entrant dans le raccord en provenance du commutateur haute tension et du réseau de formation de l'impulsion, et une autre connexion coulissante dual 72-77a et 73-77b avec la ligne de transmission coaxiale de sortie 77 connectant le raccord à l'entrée du transformateur d'impulsions.En outre, pour obtenir les moyens permettant un assemblage économique et rapide, les joints coulissants de la ligne de transmission permettent de larges mouvements longitudinaux différentiels entre l'enveloppe métallique étanche et l'équipement de l'accélérateur qui y est contenu. Cette caractéristique évite des détériorations dues à des gradients de températures élevés qui peuvent se développer pendant et après l'opération de relevés géologiques. Par exemple, l'espace entre le module 51 du transformateur d'impulsions et le corps d'arrimage 62 serait réduit à approximativement 1,5 mm si l'enveloppe épaisse était extraite immédiatement après un relevé géologique dans un puits profond et ensuite soumise à une température ambiante voisine de OOC alors que l'équipement à l'intérieur de l'enveloppe serait resté à une température voisine de la température ambiante de fonctionnement. Le concept de raccord dual coulissant qui a été décrit ci-dessus permet l'utilisation d'une large gamme de dimensions de conducteurs. Comme le rapport des diamètres entre eux des conducteurs externes et internes et le choix de la constante diélectrique (de l'isolant 80 séparant les conducteurs) déterminent l'impédance caractéristique et la capacité de puissance d'une ligne coaxiale, le connecteur 70 montré dans les figures 9 et 9A peut accommoder des lignes de transmission ayant une large gamme de spécifications du modulateur.La flexibilité dans le choix des dimensions du conducteur permet aussi de réduire effectivement l'interférence du champ magnétique en assurant que le courant circulant dans le conducteur externe sera très proche de celui circulant dans le conducteur interne lorsque la fréquence de coupures du blindage du conducteur externe est considérablement moindre que la fréquence du champ magnétique d'interférences c'est-à-dire que le conducteur externe fournira un chemin de retour à plus faible impédance que celui du plan de la masse par suite de l'inductance mutuelle entre les conducteurs. En se référant maintenant à la figure 10, la sonde à accélérateur linéaire 50 contenue dans une enveloppe étanche au fluide 50A est montrée suspendue dans un trou de forage 21 qui peut etre rempli avec de la boue de forage ou tout autre fluide 23 et il peut être gainé comme cela est indiqué par une gaine métal lique 24 et une gaine en béton 25. Sur la figure, l'enveloppe est pressée contre la gaine 24 par un prolongement excentré 26 de manière à maintenir une géométrie d'irradiation raisonnablement stable pendant le relevé géologique du puits. La sonde 50 à accélérateur est détaillée de manière à montrer le transformateur d'impulsions 57 avec des sorties 58 et 59 de l'enroulement secondaire haute tension qui sont connectées respectivement au canon à électrons 6 de l'accélérateur et à la source haute fréquence 10 à fréquences variables.Une telle source peut être un amplificateur à klystron dans la bande X présentant un gain élevé et un aimant permanent de focalisation qui est construit pour fonctionner en l'absence d'un refroidissement externe et piloté par un oscillateur à semiconducteurs qui est accordé électroniquement et est durci en température. Le canon à électrons 6 de l'accélérateur est attaché au coupleur de l'entrée haute fréquence à l'entrée 8 du guide d'onde de l'accélérateur 7 et la puissance haute fréquence résiduelle est extraite par l'intermédiaire d'un coupleur haute fréquence disposé à la sortie 9 du guide d'onde de l'accélérateur 7 pour être utilisé comme contre-réaction vers le réseau en treillis haute fréquence 12 conformément à ce qui a été décrit de manière détaillée ci-dessus. Le guide d'onde de l'accélérateur est une structure à vitesse de groupe élevée et à vitesse de phase réduite du type à oscillation de phase bloquée comprenant une pluralité de cavités couplées construites de manière à fournir une focalisation haute fréquence (pendant les étapes initiales de la trajectoire du faisceau) et pour permettre le fonctionnement à une température flottante indépendante du refroidissement externe.Le diamètre externe de ce guide d'onde accélérateur 7 dans la bande X est inférieur à cinq centimètres. La réalisation et la construction de guides d'ondes pour accélérateurs sont décrites dans la publication ci-dessus mentionnée éditée par Lapostolle et al. Le dispositif optique permettant d'obtenir des guides d'ondes d'accélérateurs ayant une oscillation de phase bloquée est décrit dans les articles du demandeur en 1962, 1965a et 1966a répertoriés sur la page 469 de cette publication et est parfaitement connu des personnes de l'art. Les câbles d'interconnexion 27 pour connecter les autres composants de l'instruction de relevés géologiques sont partiellement et schématiquement illustrés. Un tube de faisceau 63 est prévu pour le faisceau de particules accélérées à la sortie 9 du guide d'accélérateur 7 et un système magnétique 64 de courbure du faisceau est disposé autour du tube faisceau 63 pour focaliser et incurver le faisceau afin de permettre son passage à travers une fenêtre électronique 65 et son impact sur une cible pour générer la radiation désirée. D'une manière familière aux hommes de l'art, le guide de l'accélérateur est dans un système sous vide qui est étanche et est terminé avec des fenêtres pour la haute fréquence et le faisceau électronique ; le vide est obtenu et maintenu à l'aide d'une pompe à vide électronique 66. Le module du guide d'onde ae l'accélérateur et le module de courbure du faisceau sont séparés du module 54 contenant l'équipement de détection de la radiation nucléaire par un écran 55 qui empêche l'exposition directe de l'équipement de détection à des niveaux inacceptables. La création de nombreux types de radiation et de détection est en dehors du domaine de la présente invention et peut être mieux appréciée à la lecture des brevets de Green et Turcotte cidessus mentionnés. Un premier moyen de guidage ou guide d'onde 11 est prévu pour guider l'énergie microonde de la source haute fréquence 10 au réseau en treillis haute fréquence 12 disposé à proximité immédiate du guide de l'accélérateur 7 ; un autre moyen de guidage ou guide d'onde 13 est prévu pour guider l'énergie haute fréquence extraite à la sortie 9 du guide accélérateur 7 vers une troisième entrée du réseau en treillis haute fréquence 12. En outre, un autre moyen de guidage ou guide d'onde 14 est prévu dans un second bras du réseau en treillis 12 du réseau en treillis à l'entrée du guide accélérateur 7 à la fois l'énergie provenant de la source haute fréquence par le guide d'onde 11 et l'énergie extraite du guide accélérateur introduite dans le réseau 12 par le guide d'onde 13.Un quatrième moyen de guidage ou guide d'onde 15 est prévu pour la quatrième sortie du réseau 12 et est connecté à la charge haute fréquence 16. Lorsque 1-' énergie résiduelle extraite de l'accélérateur 7 et guidée vers le réseau 12 par le guide d'onde 13 n'est pas en relation de phase correcte par rapport à l'énergie arrivant au réseau en provenance de la source haute fréquence 10 par l'intermédiaire du guide d'onde 11, le réseau sera dans une position de déséquilibre et l'énergie passera dans le quatrième guide d'onde 15 où sa présence sera détectée par le détecteur de puissance haute fréquence 17.Le dispositif de réglage de l'équilibre 18 reçoit un signal vidéo de la diode détectrice 19 surveillant le niveau de puissance dans le bras 15 et fournit une tension de commande qui ajuste la fréquence de la source haute fréquence 10 jusqu a ce que le niveau de puissance dans le bras 15 soit réduit à la valeur zéro. Le réseau est alors revenu à la position d'équilibre. C'est-à-dire que le signal de surveillance du bras 15 est utilisé pour commander la fréquence du système de manière que le niveau de puissance en déséquilibre est toujours ramené ou maintenu à un minimum. Ainsi, la longueur électrique totale de la boucle de contre-réaction et la relation de phase du faisceau dans l'accélérateur sont toutes les deux maintenues constantes. Il en résulte une stabilité du faisceau dans une large gamme de températures de fonctionnement conformément à ce qui a été décrit ci-dessus. On remarquera qu'aucune partie mobile telle que déphaseur mobile et leur moteur de pilotage ne sont nécessaires dans la présente invention. On remarquera aussi que la présente invention permet l'utilisation d'une structure d'accélérateur non refroidie ainsi qu'une source haute fréquence non refroidie parce que la fréquence de fonctionnement correcte est automatiquement établie en équilibrant le réseau haute fréquence de sorte qu'il n'est plus nécessaire d'avoir des composants permettant la stabilisation de la température et la mesure de cette température. Afin de maintenir la longueur électrique totale de la boucle de contre-réaction à une valeur exacte ainsi que la relation de phase du faisceau à une valeur optimale dans le guide d'onde de l'accélérateur tout en faisant fonctionner l'accélérateur dans une large gamme de températures, l'utilisation d'une méthode et d'un appareil à ondes progressives avec résonateur en anneau selon la présente invention requiert des conditions physiques spécifiques établies de manière permanente dans la boucle de contre-réaction lors de la construction initiale et au cours du fonctionnement de l'accélérateur.En pratique, celleci a été accomplie avec succès en construisant les composants de la boucle de contre-réaction, y compris la structure finale de l'accélérateur, à partir d'une réalisation calculée pour produire un déphasage total de la boucle compris approximativement entre 20 ou 30 degrés de la valeur optimum désirée (2mir), lorsque le système fonctionne à une température ambiante déterminée, par exemple 600C, et la fréquence correspondante pour produire une caractéristique optimum du faisceau. Alors, avec l'accélérateur fonctionnant avec une commande de fréquence manuelle et avec la fréquence accordée pour produire une caractéristique optimum du faisceau, le réseau haute fréquence 12 est équilibré exactement avec un ajustement final et permanent de la longueur de phase de la boucle de contre-réaction par une déformation permanente des sections du guide d'onde déformables 67 dans les guides d'onde 13 et/ou 14. Ensuite, lorsque le système est mis en fonctionnement sur le site, le système de contrôle d'équilibre de la fréquence fournit automatiquement un moyen simple de verrouillage de la phase comme décrit ci-dessus qui maintient une caractéristique de faisceau constante en maintenant exactement constante la longueur électrique du guide de l'accélérateur et de la boucle de contre-réaction, ceci indépendamment des variations de température ( > 1000C).Cette capacité de température flottante permet le fonctionnement du système accélérateur sans refroidissement externe. Lorsque l'accélérateur est mis en marche sur le site à une température ambiante quelconque, les caractéristiques de large bande du système permettent à la fréquence d'être rapidement accordée à la valeur de fonctionnement correcte sans surveiller la température de la structure de l'accélérateur ou tout autre composant de la boucle de contre-réaction.De la figure 4A et des graphiques cidessus décrits, on notera que pour assurer une convergence correcte de la fréquence au moment de la mise en route, l'erreur de phase maximum initiale permissible AX qui ne peut excéder +n correspond à une différence de température (entre la période de repos et le fonctionnement) d'approximativement + 300C à + 600C sur une gamme de fréquences croissante. Dans une réalisation de cette invention, les conditions de convergence de la fréquence sont aisément atteintes en arrangeant simplement, lorsque l'accélérateur est en position d'arrêt (ne fournissant pas de faisceaux), la fréquence pour qu'elle revienne pour qu'elle revienne à une valeur qui dépend de la température ambiante à un endroit convenable dans la sonde, c'est-à-dire au châssis du dispositif d'équilibrage. L'effet indésirable d'une différence de température à l'intérieur de la boucle, comme cela a été discuté ci-dessus, est évité en positionnant le réseau à treillis haute fréquence 12 et les guides d'onde d'interconnexion 13 et 14 à proximité immédiate du guide accélérateur 7, comme le montrent les figures 10 et 11. La figure 11 est une vue d'extrémité en coupe d'une partie de la structure montrée sur la figure 10. Cette vue, prise le long de la ligne 11-11 dans la direction des flèches, montre le réseau en treillis 12 placé contre le côté du guide de l'accélérateur 7. La figure 11 indique aussi l'orientation du tube faisceau 63, des aimants de courbure du faisceau 64 et de l'ensemble de la fenêtre électronique et de la cible 65 par rapport à la ligne axiale 68 et l'enveloppe 50A de l'accélérateur.Une autre réalisation selon la présente invention, telle que montrée sur la figure 12, fait apparaître les guides d'onde drinterconnexion 13A et 14A, y compris les sections de guides d'onde déformables 67A, qui sont usinées et brasées pour faire partie intégrante de la structure de l'accélérateur 7A et du réseau haute fréquence 12A, de manière à obtenir une configuration du résonateur en anneau très compacte et d'une température uniforme.Les guides d'onde 14A et 13A sont connectés respectivement à l'entrée 8 et à la sortie 9 de l'accélérateur par l'intermédiaire de transitions continues de guides d'onde ayant une section transversale de forme ovale et de faible rayon de courbure dans le plan du champ électrique de manière à fournir des caractéristiques de grandes bandes passantes comme cela est utilisé dans la réalisation de la figure 10. Comme cela a été discuté ci-dessus dans la description des système s à ondes progressives avec résonateur en anneau, par suite de l'amorçage, un niveau de puissance haute fréquence plus élevé que celui qui est disponible à la sortie de la source haute fréquence peut être obtenu à la sortie de l'accélérateur. Dans un exemple de réalisation, il est possible d'avoir un rapport d'accroissement de 2 à 1 tout en ayant 50 % de pertes à l'intérieur de la boucle de contre-réaction par suite de la charge du faisceau et des pertes dans le cuivre.Avec cette technique d'amorçage, il est possible d'obtenir un courant et une énergie donnés du faisceau avec moins de sensi bilité aux variations de fréquence et de température, et ceci avec un générateur haute fréquence plus petit, et en conséquence un plus petit modulateur, que ceux utilisés dans un accélérateur sans résonateur en anneau. Ceci rend l'accélérateur et modulateur selon la présente invention particulièrement avantageux pour son utilisation dans des applications de trous de forage dans lesquels de hautes températures ambiantes sont rencontrées et où l'espace disponible est limité par le diamètre du trou de forage dont les dimensions du diamètre sont comprises habituellement entre 12,5 cm et 22,5 cm. Plusieurs avantages importants sont obtenus par l'instrument de relevé géologique décrit ici, par rapport au compas avec des isotopes radioactifs tels que le cobalt 60 et le radium 226, ou encore le césium 137 qui sont actuellement utilisés dans des opérations de relevés géologiques. Un des avantages est que l'inten sité du faisceau de photons produit par cet accélérateur linéaire est de plusieurs ordres de grandeur plus grand que celui disponible à partir des sources isotopiques actuellement utilisées. En conséquence, il est possible d'obtenir des vitesses de relevés géolo giques plus grandes et une meilleure investigation des formations géologiques en augmentant les vitesses de comptage des détecteurs.En outre, contrairement à l'accélérateur linéaire qui peut être arrêté lorsqu'il n'est pas utilisé, les isotopes radioactifs qui émettent de manière continue présentent un risque d'exposition important pour le public aussi bien que pour le personnel l'utilisant, en cas d'incendie ou d'accident pendant le transport, la manipulation ou l'emmagasinage ; enfin, la perte ou le dommage à un radioisotope pendant les opérations de relevés géologiques pourraient contaminer les zones souterraines.Un autre avantage opérationnel de l'accélérateur linéaire est que l'intensité de crête et la fréquence de répétition de l'impulsion de radiation peuvent être facilement commandees. Un accélérateur linéaire pour trous de forage selon la présente invention, lorsqu'il fonctionne avec une puissance d'entrée de moins de 500 watts, produit une intensité photonique supérieure à 5000 R/min suivant l'axe central à l'endroit d'incidence sur le puits de forage. Alors que l'appareil et la méthode de la pré- sente invention ont été décrits en relation avec des modes de réalisation préférés, il est clair que de nombreuses modifications et variations par rapport à cette structure et cette méthode peuvent être aisément réalisées par l'homme de l'art tout en restant dans le domaine de l'invention. En conséquence, les descriptions qui ont été faites ci-dessus des modes de réalisation préférés peuvent être considérés comme illustrant uniquement les principes de l'invention et ne doivent pas être considérés comme des limitations. Les domaines de la présente invention doit être seulement limité par les revendications ci-après. REVENDICATIONS 1 - Méthode pour accélérer un faisceau de particules dans un accélérateur de particules comprenant les phases opératoires suivantes - la génération d'une énergie haute fréquence à une fréquence donnée, - l'injection de cette énergie haute fréquence dans un premier bras d'un réseau en treillis haute fréquence, - l'injection d'une énergie haute fréquence résiduelle provenant de la sortie de l'accélérateur dans un troisième bras du réseau en treillis, - le guidage de l'énergie de la source et de l'énergie résiduelle de sortie de l'accélérateur à l'entrée dudit accélérateur par l'intermédiaire d'un second bras du réseau, - le guidage de l'énergie de déséquilibre du réseau vers une charge par l'intermédiaire d'un quatrième bras du réseau, - la détection du niveau de l'énergie de déséquilibre dans le quatrième bras du réseau, - le changement de la fréquence du générateur d'énergie haute fréquence en réponse à la détection du déséquilibre de manière à maintenir à un minimum l'énergie de déséquilibre dans le quatrième bras. 2 - Méthode pour accélérer un faisceau de particules dans un accélérateur de particules comprenant les phases opératoires suivantes - la génération d'une énergie-haute fréquence à une fréquence donnée, - l'accélération des particules chargées à des niveaux de haute énergie avec ladite énergie générée et avec l'énergie résiduelle obtenue par ladite phase d'acce- lération, - la combinaison de ladite énergie générée et de ladite énergie résiduelle dans un réseau en treillis haute fréquence équilibré pour ladite phase d'accélération, et - la commande automatique de ladite fréquence donnée pour maintenir l'équilibre du réseau en treillis. 3 - Méthode pour accélérer un faisceau de particules dans un accélérateur de particules comprenant les phases opératoires suivantes - la génération d'une énergie haute fréquence à une fréquence donnée et à une température flottante libre qui est indépendante d'un système de refroidissement externe, - l'accélération des particules chargées à des niveaux de haute énergie avec ladite énergie générée et avec l'énergie résiduelle restante après ladite phase d'accélération, - la combinaison de ladite énergie générée et de ladite énergie résiduelle dans un réseau en treillis de manière à obtenir une énergie d'entrée maximum pour ladite phase d'accélération, - la mise en oeuvre du guide d'ondes de l'accélérateur dudite accélérateur de particules de manière à ce qu'il opère à une température flottante libre qui est indépendante d'un système de refroidissement externe, et - la commande de ladite fréquence donnée de manière à maintenir à l'équilibre le réseau en treillis pour fournir la relation de phase correcte entre le faisceau et l'onde pendant ladite phase d'accélération et pour compenser les changements de dimension provoqués par la température dans l'accélérateur de particules et dans le générateur haute fréquence. 4 - Méthode de relevés géologiques du milieu entourant un trou de forage qui traverse des formations géologiques comprenant les phases opératoires suivantes - la production d'un faisceau de particules chargées, - l'accélération desdites particules chargées à des niveaux de haute énergie dans un accélérateur linéaire à l'aide d'une source d'énergie haute fréquence à une fréquence donnée et l'énergie résiduelle haute fréquence restant après ladite phase d'accélération, - la combinaison de l'énergie haute fréquence de la source et de l'énergie haute fréquence résiduelle dans un pont en treillis équilibré pour obtenir une énergie d'entrée pour ladite phase d'accélération, - la commande de ladite fréquence donnée de manière à maintenir l'équilibre du réseau en treillis, le bombardement d'une cible par les particules accélérées sortant de l'accélérateur de particules de manière à émettre une radiation nucléaire qui pénètre dans le milieu environnant, et - la détection de la radiation nucléaire provenant en retour du trou de forage par suite de l'interration entre la radiation émise et le milieu environnant. 5 - Appareil pour accélérer un faisceau de particules dans un accélérateur de particules comprenant - des moyens pour générer une énergie haute fréquence à une fréquence donnée, - un accélérateur à ondes progressives pour accélérer un faisceau de particules d'une entrée à une sortie, - réseau en treillis haute fréquence, - un premier guide d'ondes pour guider l'éner gie haute fréquence fournie par le générateur dans un premier bras du réseau, - un troisième guide d'ondes pour guider une énergie haute fréquence résiduelle de la sortie de l'accélérateur vers un troisième bras dudit réseau, - un second guide d'ondes pour guider une énergie provenant des premier et troisième bras du réseau vers l'entrée de l'accélérateur par l'intermédiaire du second bras du réseau, et - un quatrière guide d'ondes pour guider une énergie de déséquilibre du réseau provenant du quatrième bras du réseau vers une charge, - des moyens pour détecter le niveau de l'é- nergie de déséquilibre dans le quatrième bras du réseau, et - les moyens pour changer la fréquence du générateur en réponse à l'énergie de déséquilibre détectée par lesdits moyens de détection de manière à maintenir à un minimum l'énergie de déséquilibre dans le quatrième bras du réseau. 6 - Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'accélérateur, le second guide d'ondes, le troisième guide d'ondes et le réseau sont montés à proximité les uns des autres afin de les stabiliser à substanciellement la même température. 7 - Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'accélérateur, le second guide d'ondes, le troisième guide d'ondes et le réseau sont montés en contact les uns avec les autres afin de les stabiliser substanciellement à la même température. 8 - Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit accélérateur, le second guide d'ondes, le troisième guide d'ondes et le réseau constituent un ensemble intégré. 9 - Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'accélérateur est constitué d'un guide d'ondes en métal pour une meilleure conductivité thermique de manière que ledit accélérateur fonctionne à une température flottante libre sans l'utilisation d'un système externe de refroidissement. 10 - Appareil selon la revendication 5, caractérisé én ce que lesdits moyens de génération de l'énergie haute fréquence comprennent un oscillateur pilote et un amplificateur à klyston et-à aimant permanent de focalisation qui sont construits pour fonctionner sans l'utilisation d'un système externe de refroidissement. il - Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit accélérateur est construit pour focaliser le faisceau de particules au début de sa trajectoire. 12 - Appareil pour accélérer un faisceau de particules dans un accélérateur de particules comprenant - une source pour générer une énergie haute fréquence à une fréquence donnée, - des moyens d'accélération pour accélérer un faisceau de particules d'une entrée à une sortie, - des moyens pour guider l'énergie de la source provenant des moyens de génération dans l'entrée desdits moyens d'accélération, - des moyens pour guider l'énergie résiduelle de la sortie desdits moyens d'accélération dans l'entrée desdits moyens d'accélération, - un réseau en treillis pour combiner l'énergie de la source et l'énergie résiduelle, pour guider l'énergie combinée dans lesdits moyens d'accélération et obtenir un maximum de ladite énergie combinée, et pour maintenir la relation de phase entre le faisceau et l'onde dans lesdits moyens d'accélération lorsque le réseau est équilibré, et - des moyens pour commander ladite fréquence donnée de ladite source d'énergie pour maintenir à l'équilibre ledit réseau. 13 - Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que lesdits moyens d'accélération comprennent un guide d'ondes en métal pour une meilleure conductibilité thermique de manière à obtenir un fonctionnement à une température flottante libre indépendante d'un système de refroidissement externe. 14 - Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que les moyens pour générer une haute fréquence comprennent un oscillateur pilote et unamplificateur à klyston et à aimant permanent de focalisation qui sont construits pour fonctionner indépendamment d'un système de refroidissement externe. 15 - Appareil selon la revendication 12 dans lequel lesdits moyens d'accélération sont construits pour focaliser le faisceau de particules au début de sa trajectoire. 16 - Appareil pour accélérer un faisceau de particules dans un accélérateur de particules comprenant - une source pour générer une énergie haute fréquence à une fréquence donnée et de manière indépendante de tout système de refroidissement externe, - des moyens d'accélération pour accélérer un faisceau de particules d'une entrée à une sortie et de manière indépendante de tout système de refroidissement externe, - des moyens pour guider l'énergie de la source provenant desdits moyens de génération dans l'entrée desdits moyens d'accélération, - des moyens pour guider l'énergie résiduelle provenant de la sortie desdits moyens d'accélération dans l'entrée desdits moyens d'accélération, et - des moyens pour commander ladite fréquence donnée de la source pour obtenir le maximum d'énergie à l'entrée desdits moyens d'accélération et pour maintenir la relation de phase entre le faisceau et l'onde dans lesdits moyens d'accélération. 17 - Appareil selon la revendication 16, caractérisé en ce que la source comprend un oscillateur pilote et un amplificateur klyston et à aimant permanent. 18 - Appareil selon la revendication 16, caractérisé en ce que lesdits moyens d'accélération sont construits pour focaliser le faisceau de particules au début de sa trajectoire. 19 - Appareil pour effectuer des relevés de milieu entourant un trou de forage qui traverse une formation géologique comprenant - des moyens pour produire un faisceau de particules chargées, - des moyens d'accélération linéaires comprenant une source pour générer une énergie haute fréquence de manière à accélérer lesdites particules chargées à des niveaux de haute énergie le long d'un chemin sensiblement parallèle à l'axe du trou de forage, - des moyens pour recirculer l'énergie haute fréquence résiduelle de la sortie vers l'entrée desdits moyens d'accélération linéaires, - des moyens de réseau en treillis pour combiner l'énergie de la source et l'énergie résiduelle de recirculation, quider une telle énergie combinée vers les moyens d'accélération linéaires, obtenir le maximum d'une telle énergie combinée et maintenir la relation de phase entre le faisceau et l'onde dans lesdits moyens d'accélération lorsque les moyens de réseau en treillis sont équilibrés, - des moyens pour commander la fréquence de ladite source d'énergie pour maintenir l'équilibre desdits moyens de réseau en treillis, - des moyens sensibles ont bombardement par lesdites particules chargées et accélérées pour émettre une radiation nucléaire qui pénètre le milieu environnant, et - des moyens pour obtenir des indications sur la radiation nucléaire provenant en retour du trou de forage par suite de l'interaction entre la radiation émise et le milieu environnant. 20 - Appareil selon la revendication 19, caractérisé en ce que lesdits moyens d'accélération comprennent un guide d'ondes en métal pour une meilleure conductibilité thermique de manière à fonctionner à une température flottante libre indépendante de tout système de refroidissement externe. 21 - Appareil selon la revendication 19, caractérisé en ce que lesdits moyens pour générer la haute fréquence comprennent un oscillateur pilote et un amplificateur klyston et à aimant permanent construits pour fonctionner de manière indépendante de tout système de refroidissement externe. 22 - Appareil selon la revendication 19, caractérisé en ce que les moyens d'accélération sont construits pour fournir une haute fréquence focalisant le faisceau de particules au début de sa trajectoire. 23 - Dans un accélérateur linéaire du type à modules multiples ayant un premier membre allongé et un second membre allongé joints bout à bout, - un dispositif de connection coaxiale haute tension interconnectant respectivement des première et seconde lignes coaxiales dans lesdits premier et second membres allongés, ledit dispositif de connection comprenant - les premiers moyens de jonction coulissant internes et externes pour obtenir un contact coulissant avec respectivement des conducteurs internes et externes de ladite première ligne coaxiale dans ledit premier membre allongé, - des seconds moyens de jonction coulissant internes et externes pour obtenir un contact coulissant avec respectivement les conducteurs internes et externes de ladite seconde ligne coaxiale dans ledit second membre allongé, - des troisièmes conducteurs internes et externes connectés respectivement auxdites premières parties internes et externes dudit premier moyen de jonction coulissant et montés à l'extrémité dudit premier membre allongé adjacentes audit second membre allongé, et - des quatrièmes conducteurs internes et externes connectés respectivement auxdites parties internes et externes desdits seconds moyens de jonction coulissants et montés à l'extrémité dudit second membre allongé adjacentes audit premier membre allongé, - lesdits troisièmes conducteurs internes et externes adaptés pour réaliser un contact coulissant avec respectivement lesdits quatrièmes conducteurs internes et externes de sorte que lesdits membres allongés peuvent être montés et démontés et qu'il soit possible d'avoir des déplacement longitudinaux des parties internes desdits membres allongés tout en maintenant une connection électrique entre lesdits membres allongés libres de toutes contraintes. 24 - Dans un accélérateur linéaire selon la revendication 23, - un réseau de formation des impulsions, - un transformateur d'impulsions, - des moyens de commutation haute tension connectés dans le circuit entre ledit réseau de formation de l'impulsion et ledit transformateur d'impulsions, et - des moyens de blindage métallique entourant lesdits moyens de commutation et connectant électriquement ledit réseau de formation d'impulsions audit transformateur d'impulsions pour empêcher l'interférence électromagnétique due à l'impulsion du courant élevé circulant dans lesdits moyens de commutation. 25 - Dans un axe système accélérateur linéaire, - un réseau de formationdes impulsions, - un transformateur d'impulsions, - des moyens de commutation haute tension connectés dans le circuit entre ledit réseau de formation des impulsions et ledit transformateur d'impulsions, et - des moyens de blindage métallique entourant lesdits moyens de commutation et connectant électriquement ledit réseau de formation des impulsions audit transformateur d'impulsions pour éviter l'interférence électromagnétique due à l'impulsion du courant élevé circulant dans lesdits moyens de commutation. 26 - Système accélérateur linéaire compatible pour un trou de forage comprenant - un premier membre allongé de modulation, - un second membre allongé d'accélération li linéaire, - lesdits premier et second membre allongés étant adaptés pour se joindre bout à bout pour former le système accélérateur linéaire, - un réseau de formation des impulsions dans ledit premier membre allongé, - un transformateur d'impulsions dans ledit second membre allongé, - des moyens de commutation haute tension connectés dans le circuit entre ledit réseau de formation des impulsions et ledit transformateur d'impulsions, - des moyens de blindage métallique pour éviter l'interférence électromagnétique, lesdits moyens de blindage entourant lesdits moyens de commutation et connectant électriquement ledit réseau de formation des impulsions audit transformateur d'impulsions, - ledit second membre allongé comprenant - des moyens pour générer une énergie haute fréquence à une fréquence donnée, - des moyens d'accélération à ondes progressi ves pour accélérer un faisceau de particules d'une entrée à une sortie, - un réseau en treillis haute fréquence, - un premier guide d'ondes pour guider l'éner- gie haute fréquence provenant desdits moyens de génération de l'énergie de haute fréquence dans un bras dudit réseau en treillis, - un troisième guide d'ondes pour diriger l'énergie haute fréquence résiduelle provenant de la sortie desdits moyens d'accélération vers un troisième bras dudit réseau en treillis, - un second guide d'ondes pour guider l'énergie provenant desdits premier et second bras dudit réseau en treillis vers ladite entrée dudit moyen d'accélération provenant d'un second bras dudit réseau en treillis, - un quatrième guide d'ondes pour guider l'é- nergie de déséquilibre vers une charge située dans un quatrième bras dudit réseau en treillis, - des moyens pour détecter le niveau de l'énergie de déséquilibre dans ledit quatrième guide d'ondes, et - des moyens pour changer ladite fréquence donnée desdits moyens de génération de l'énergie haute fréquence en réponse à l'énergie de déséquilibre détecter par lesdits moyens de détection de manière à maintenir à un minimum l'énergie de déséquilibre dans ledit quatrième guide d'ondes. 27 - Appareil selon la revendication 26, caractérisé en ce que lesdits moyens d'accélération, lesdits second et troisième guides d'ondes et ledit réseau en treillis sont montés à proximité les uns des autres afin de les stabiliser à substanciellement la même température. 28 - Appareil selon la revendication 26, caractérisé en ce que les moyens d'accélération, lesdits second et troisième guides d'ondes et ledit réseau en treillis sont montés en contact les uns avec les autres afin de les sta biliser substanciellement à la même température. 29 - Appareil selon la revendication 26, caractérisé en ce que les moyens d'accélération, lesdits second et troisième guides d'ondes et ledit réseau en treillis constituent un ensemble intégré. 30 - Appareil selon la revendication 26, caractérisé en ce que les moyens d'accélération comprennent un guide d'ondes d'accélération métallique pour conduire la chaleur de manière à fonctionner à une température flottante libre indépendante de tout système de refroidissement externe. 31 - Appareil selon la revendication 26, caractérisé en ce que les moyens de génération de la haute fréquence comprennent un oscillateur pilote et un amplificateur à klyston et à aimant permanent construits pour fonctionner indépendamment de tout système de refroidissement externe. 32 - Appareil selon la revendication 26, caractérisé en ce que les moyens d'accélération sont construits pour fournir une focalisation du faisceau de particules au début de sa trajectoire. 33 - Un système d'accélérateur linéaire pour être utilisé dans un trou de forage comprenant - un premier membre allongé de modulation, - un second membre allongé d'accélération linéaire, - des premier et second membres allongés adaptés pour être joints bout à bout de manière à former un système d'accélérateur linéaire, - un réseau de formation des impulsions dans ledit premier membre allongé, - un transformateur d'impulsions dans ledit second membre allongé, - des moyens de commutation haute tension connectés dans le circuit entre ledit réseau de formation des impulsions et ledit transformateur d'impulsions, - un dispositif de connection coaxial haute tension au raccordement entre lesdits premier et second membres allongés pour interconnecter une première ligne coaxiale connectée auxdits moyens de commutation dans ledit premier membre allongé et une seconde ligne coaxiale connectée audit transformateur d'impulsions dans ledit second membre allongé, - ledit dispositif de connection comprenant - des premiers moyens de raccordement coulissant internes et externes pour réaliser un contact coulissant avec, respectivement, les conducteurs internes et externes de ladite première ligne coaxiale dans ledit premier membre allongé, - des seconds moyens de raccordement coulissant internes et externes pour réaliser un contact coulissant avec, respectivement, les conducteurs internes et externes de ladite seconde ligne coaxiaie dans ledit second membre allongé, - des troisièmes conducteurs internes et externes connectés respectivement auxdites premières parties internes et externes desdits premiers moyens de raccordement coulissant et montés à l'extrémité dudit premier membre allongé adjacentes auxdits seconds membres allongés, - des quatrièmes conducteurs internes et externes connectés respectivement auxdites secondes partie internes et externes desdits seconds moyens de raccordement coulissant et montés à l'extrémité dudit second membre allongé adjacentes auxdits premier et second membres allongés, - lesdits troisièmes conducteurs internes et externes étant adaptés pour réaliser un contact coulissant avec respectivement lesdits quatrièmes conducteurs internes et externes, - ledit second membre allongé comprenant : - des moyens pour générer une énergie haute fréquence avec fréquence donnée, - des moyens d'accélération à ondes progressives pour accélérer un faisceau de particules d'une entrée vers une sortie, - un réseau en treillis haute fréquence, - un premier guide d'ondes pour guider l'énergie haute fréquence provenant dudit moyen de génération haute fréquence dans un bras dudit réseau en treillis, - un troisième guide d'ondes pour guider l'é- nergie haute fréquence résiduelle provenant de la sortie desdits moyens d'accélération dans un troisième bras du réseau en treillis, - un second guide d'ondes pour guider l'énergie provenant desdits premier et troisième bras dudit réseau en treillis vers l'entrée desdits moyens d'accélération par l'intermédiaire d'un second bras dudit réseau en treillis, - un quatrième guide d'ondes pour guider l1é- nergie de déséquilibre dans ledit réseau en treillis vers une charge d'un quatrième bras du réseau en treillis, - des moyens pour détecter le niveau de l'énergie de déséquilibre dans ledit quatrième guide d'ondes, et - des moyens pour changer ladite fréquence donnée desdits moyens de génération en fréquence en réponse à l'énergie de déséquilibre détectée par lesdits moyens de détection de manière à maintenir à un minimum l'énergie de déséquilibre dans ledit quatrième guide d'ondes. 34 - Appareil selon la revendication 33, caractérisé en ce que ledit moyen d'accélération, lesdits second et troisième guides d'ondes et ledit réseau en treillis sont montés à proximité les uns des autres afin de les stabiliser à substanciellement la même température. 35 - Appareil selon la revendication 33, caractérisé en ce que les moyens d'accélération, lesdits second et troisième guides d'ondes et ledit réseau en treillis sont montés en contact les uns avec les autres afin de les stabiliser substanciellement à la même température. 36 - Appareil selon la revendication 33, caractérisé en ce que les moyens d'accélération, lesdits second et troisième guides d'ondes et ledit réseau en anneau constituent un ensemble intégré. 37 - Un système accélérateur linéaire selon la revendication 33 comprenant des moyens de blindage métallique pour éviter l'interférence électromagnétique, lesdits moyens de blindage entourant lesdits moyens de commutation et connectant électriquement le réseau de formation des impulsions ou transformateur d'impulsions. 38 - Appareil selon la revendication 33, caractérisé en ce que les moyens d'accélération comprennent un guide d'ondes métallique d'accélération pour conduire la chaleur de manière à fonctionner à une température flottante libre indépendante de tout système de refroidissement externe. 39 - Appareil selon la revendication 33, caractérisé en ce que les moyens de génération haute fréquence comprennent un oscillateur pilote réglable et un amplificateur à klyston et à aimant permanent construits pour fonctionner indépendamment de tout système de refroidissement externe. 40 - Appareil selon la revendication 33, caractérisé en ce que les moyens d'accélération sont construits pour fournir une fréquence radio focalisant le faisceau de particules au début de sa trajectoire.