FR 2539266 A1 19840713 FR 8313339 A 19830816 La présente invention, dans sa réalisation la plus étendue, est relative à un systeme électrique destiné a fournir du courant alternatif à haute fréquence a des lampes à fluorescence gazeuse. te systeme est conçu pour être connecte aux roseaux a courant alternatif existant habituellement et de préférence aun réseau à courant triphasé.Le système comprend des moyens destinés a redresser le courant alternatif pour obtenir un courant continu relativement bien lissé et une tension de sécurité permettant la transmission par le câblage ordinaire d'un bâtiment, ainsi que des dispositifs électroniques destinés a transformer le courant continu en courant alternatif à haute fréquence, par exemple 20 a 30 kHz avec une tension appropriée adaptée aux lampes a fluorescence gazeuse, avec ou sans dispositif de chauffage du filament et assurant la régulation du courant traversant les lampes. L'invention, dans sa réalisation la moins étendue, est relative aux dits dispositifs électroniques appelés ici ballasts électroniques ou a l'état solide. Oh a déjà fait précédemment la proposition de faire fonctionner les lampes a fluorescence avec des fréquences supérièures aws fréquences courantes du courant alternatif à 50 ou 60 Hz, en revendiquant un meilleur rendement énergétique par rapport au fonctionnement classique avec les fréquences normalement disponibles.Parmi les avantages prévus pour les fréquences plus élevées, il faut citer la possibilite d'utiliser des accessoires de fluorescence plus petits, plus légers et moins coûteux car, alors qui un grand nombre d'améliorations ont déja été réalisées en ce qui concerne les ballasts et les autres accessoires conçus pour le fonctionnement en 60 Hz depuis que les lampes a fluorescence sont apparues sur le marché, les constituants du circuit de régulation tels que les transformateurs, les selfs et les condensateurs ont atteint déja une limite de dimensions et de poids impossible à dépasser pour une fréquence données cette limite étant d'autant plus basse que la fréquence est élevée.L'emploi de fréquences plus élevées implique toutefois de prime abord un certain nombre de problemes comprenant notamment le coût élevé et le rendement relativement faible des dispositifs de conversion disponibles dans le commerce. Certains progrès ultérieurs ont montré que 11 amélioration dans le domaine de la conversion de fréquence était maintenant suffisante pour permettre un usage plus généralisé de ce principe. Des dispositifs et des circuits de régulation destinés aux fréquences plus élevées ont été proposés en vue d'applications spéciales ainsi que pour un emploi généralisé éventuel. Les avantages potentiels du fonctionnement des lampes à fluorescence avec des fréquences supérieures à 60 cycles par seconde étaient donc généralement bien connus des spécialistes compétents dans ce domaine, essentiellement sur base de travaux expérimentaux et de quelques installations réalisées dans des cas spéciaux vers la fin de la décennie 1960. Pour profiter des avantages escomptés du fonctionnement a fréquence plus élevee des lampes à fluorescence, il fallait attendre la mise au point de circuits, de systèmes et de dispositifs de conversion qui soient satisfaisants à la fois du point de vue du rendement et de la fiabilité d'une part, et de leur prix d'autre part. te besoin d'obtenir des courants alternatifs à des fréquences bien supérieures à 3000 Hz, qui avait été ressenti dans d'autres domaines que lteclairage par lampes à fluorescence, a motivé les chercheurs à rechercher le moyen d'utiliser le transistor comme solution à ce problème. Le succès dans la mise au point de circuits basés sur des transistors pour convertir le courant continu en courant alternatif à des fréquences élevées en vue d'utilisation dans d'autres domaines, a justifié la mise au point de circuits basés sur des transistors en vue de l'emploi avec les lampes à fluorescence.Le transistor a rendu possible la création de ballasts de fluorescence à l'état solide et, vers 1976, un ballast à l'état solide a été décrit, celui-ci comprenant un oscillateur à ondes sinusoldales de 20 kHz fonctionnant à partir de courant alternatif monophasé à 120 V avec un redresseur avec pont à diodes et à filtres pour obtenir une alimentation en courant continu de 170 V. Le circuit principal était essentielle- ment un oscillateur à ondes sinusoidales de classe C avec1 en outre, un filtre permettant une commutation plus efficace du transistor.On a proposé deux applications particulières pour ce circuit principal, alune relative plus particulièrement aux ampoules à fluorescences de 40 W à allumage rapide* et l'autre aux tensions d'allumage plus élevées, qui sont requises par la plupart des lampes à fluorescence de 96" a allumage instantané. Le circuit était de faibles dimensions et présentait un rendement d'environ 90%, si bien qu'on pouvait prédire qu'il "deviendrait probablement le modèle classique pour tous les ballasts de lampes à fluorescence de l'avenir". Cette prédiction ne s'est toutefois pas réalisée au cours de la période de près de six (6) années qui s'est écoulée depuis lors. Les circuits destinés à fournir du courant alternatif aux redresseurs à l'état solide mentionnés ici comprenaient soit une alimentation en monophasé, soit une alimentation en triphasé. Une alimentation en triphasé présente des avantages par rapport à une alimentation en monophasé, en particulier en ce qui concerne l'obtention d'un courant continu relativement mieux lissé après le redressement. Un des éléments dans un circuit de redressement préféré suivant l'invention comprend un redresseur connu décrit précédemment comme étant un redresseur à arc de mercure à six anodes, alimenté par un transformateur à connexion étoile-triangle avec le neutre des six enroulements secondaires connecté a la cathode par une self de charge et de lissage. Certains systèmes déjà proposés ont suggére le choix d'un invar seur à position centrale destiné à fournir de la puissance haute fréquence par un système de distribution à un grand nombre de lampes, par exemple, à toutes les lampes d'un grand bâtiment. Ces systèmes n' ont pas rencontré de succès sur le marché pour un certain nombre de raisons. L'une d'elles est l'insuffisance de onduleur central qui est nécessairement volumineux et compliqué, qui donne lieu à de graves difficultés dans la zone éclairée avant que la réparation de l'équipement spécial puisse être réa- lisée. La distribution de puissance à haute fréquence sur une distance considérable introduit des pertes de puissance supplé mentaires. Le bruit acoustique aux fréquences audibles, ainsi que le bruit radiophonique émanant des longs conducteurs à des fré- quences plus élevées donne lieu à des difficultés supplémentaires. En outre, le dispositif de câblage d'un système de ce genre est complexe et difficile à réaliser si des lampes à allumage rapide sont en service parce que les filaments de ces lampes doivent etre alimentés en courant pour les chauffer et, si le courant destiné aux filaments provient également d'un point central, tout comme le courant à haute fréquence, le cout du câblage devient un multiple du tout normal. Dans la pratique antérieure la plus courante, la puissance mono phasée en 60 Hz était distribuée en vue d'un redressement réalisé dans chaque appareil. Dans un grand bâtiment, ceci requiert de nombreux redresseurs et des condensateurs ou capacités de grandes dimensions, généralement de type électrolytique, et peut-être aussi des selfs importantes. Les selfs utilisées dans ce but sont inefficaces, couteuses et bruyantes, tandis que les condensateurs électrolytiques sont peu fiables, sont sensibles à la température et possèdent une durée de vie limitée. tes filtres à condensateurs utilisés seuls donnent lieu à un facteur de puissance très bas pour l'ensemble du système et, par conséquent, à des pertes de puissance par transmission fort importantes. Les systèmes proposées antérieurement afin de profiter de l'avantage du fonctionnement à haute fréquence des lampes en rectifiant le courant alternatif pour fournir du courant continu à des onduleurs à haute fréquence et pour fonctionner avec un facteur de puissance élevé, un haut rendement et un faible niveau de bruit, comme c'est -indispensable, se sont avérés soit dsun coût prohibitif, soit obtenus grâce à des compromis inacceptables quant aux performances et à la fiabilité. Aucun de ceux-ci n1a permis de réaliser un dispositif accepté sur le marché et pourvu d'un ballast et d'un système acceptable, sur, économique, fiable,. efficace et souple pour fonctionner aux fréquences dans la gamme d'environ 20 à 30 kHz ou plus haut encore. La présente invention satisfait à ce besoin ressenti depuis longtemps. ta présente invention, dans sa réalisation la plus étendue, comr prend un système destiné à fournir du courant alternatif à haute fréquence, de préférence à partir d'une source de courant alternatif à basse fréquence et qui comprend des dispositifs de redressement permettant de convertir le courant alternatif en courant continu, ainsi que des dispositifs d?,ondtuement permettant de convertir le courant continu en courant alternatif à haute fréquence. Les dispositifs d'ondulement peuvent alimenter une, quelques, ou un grand nombre de lampes à décharge gazeuse, $enté ralement des lampes à fluorescence, par exemple, toutes les lampes a fluorescence d'un grand bâtiment, avec, en option, des dispositifs pour régler l'éclairage assuré par les lampes. Dans sa réalisation la moins étendue, l'invention comprend des dispositifs électroniques désignés fréquemment ici sous le non de ballasts électroniques ou a l'état solide et à utiliser dans le système (a) pour assurer la tension requise d'allumage pour les lampes quand la résistance au passage du courant est relativement élevée, (b) pour limiter le passage de courant dans le circuit de la lampe pendant le fonctionnement de la lampe quand la résis- tance au passage du courant est relativement faible, et (c) pour fournir, en variante facultative, du courant de chauffage pour les filaments ou les électrodes des lampes, de préférence a un nivea*' relativement élevé pour l'allumage de la lampe et à un niveau nettement plus bas pendant le fonctionnement. Le système comprend de préférence un centre de distribution, daines lequel il y a généralement un transformateur central unique conçu en vue d'un raccordement à la source de courant alternatif du réseau, de préférence en courant triphasé, et dont l'enroulement primaire est conçu pour recevoir la puissance du réseau la tension de- celui-ci et qui est généralement trop élevée pour permettre une distribution en toute sécurité dans le bâtiment et avec un secondaire conçu pour alimenter le centre de distribution du bâtiment en courant ayant une tension appropriée à ce bâtiment. Si l'alimentation en courant du réseau disponible est déjà a une tension convenant pour la distribution dans le bâtiment, un transformateur central est superflu. te système de distribution du bâtiment comprend plusieurs sous-centres, par exemple un pour chaque étage, si leur surface n'est pas trop vaste3 ou bien plusieurs par étage si la surface de celui-ci est trop étendue pour qu'un seul sous-centre permette d'assurer une distribution efficace. Depuis le sous-centre, les consommateurs de courant normaux du bâtiment peuvent être alimentés au moyen d'un transformateur ayant son primaire conçu pour la tension de la dis trop bution depuis le centre et son secondaire conçu en vue du raccordement à des prises de service et appareils analogues qui sont généralement alimentés en courant sous 110 à 260 V.Un souscentre disposé à un emplacement stratégique est pourvu d'un redresseur permettant de convertir le courant alternatif en courant continu afin d'alimenter plusieurs onduleurs situés à proximité des lampes. De préférence, le transformateur du souscentre a ses enroulements primaires connectés en triangle et son secondaire connecté en étoile avec le raccordement au centre commun des enroulements servant de borne pour un conducteur neutre ou de terre. De préférence, les enroulements secondaires ne comprennent pas seulement les trois enroulements usuels, mais également trois enroulements supplémentaires combinés de la manière décrite ci-après, de façon à fournir du courant hexaphasé aux redresseurs.Le courant hexaphasé présente après redressement, des ondulations relativement peu marquées, ce qui rend le redressement relativement simple et peu coûteux quand il s'agit d'obtenir du courant continu presque parfaitement lissé. Le redresseur comprend de préférence deux groupes de diodes hexaphasées fournissant du courant continu à une borne positive et à une borne négative en vue du raccordement aux conducteurs positif et négatif, qui, avec le conducteur de neutre ou de terre mentionné ci-dessus, constituent un système de distribution en courant continu pour alimenter les onduleurs. Il existe un onduleur qui est un élément du ballast électronique de chaque appareil ou de chaque groupe d'appareils voisins, suivant le nombre de lampes par appareil. Les onduleurs suivant l'invention sont capables d'alimenter de une à quatre lampes ou meme quelques-unes en plus sans subir de surcharge. Tout technicien expérimenté peut déterminer facilement le nombre de lampes et d'appareils pouvant être alimentés par chaque ballast, à condition de connaître les puissances nominales des lampes et des onduleurs. Le ballast comprend des dispositifs d'ondulement destins à convertir le courant continu reçu du système décrit ci-dessus en un courant alternatif à haute fréquence9 par exemple de 20 à 30 kHz, un transformateur pour ce courant alternatif à haute fréquence, destiné à transformer la tension engendrée dans les dispositifs d'ondulement, de façon obtenir la tension convenant pour assurer le fonctionnement des lampes et, si cela est souhaitable, pour assurer le chauffage de leurs filaments. Des dispositifs pour assurer le lissage du courant continu avant sa conversion en courant alternatif peuvent être incorporés si cela semble etre nécessaire ou désirable.En outre, des dispositifs conçus pour faciliter l'allumage des lampes peuvent être prévus, tout comme des dispositifs limitant le passage du courant à travers les lampes après qu'elles ont commencé à laisser passer le courant. L'onduleur et les dispositifs annexes constituent le ballast électronique ou à l'état solide propre à l'invention. L'invention, avec ses caractéristiques et ses avantages, sera décrite à l'aide de différentes vues représentées sur le dessin et dans lesquelles La FIG. 1 est un diagramme schématique du système préféré suivant l'invention, qui montre la source de courant triphasé provenant du réseau, un transformateur central pour le bâtiment, qui peut être disposé dans une sous-station centrale afin d'abaisser la haute tension du réseau jusqu a une tension convenant pour la distribution à partir du transformateur central vers les souscentres où le courant alternatif est redressé en courant continu, de préférence à un système de distribution de courant continu à trois conducteurs, alimentant plusieurs onduleurs capables de fournir le courant à la fréquence élevée requise pour faire fonctionner les lampes; la FIG. 2 représente un diagramme de principe des enroulements secondaires du transformateur, par exemple dans le redresseur, avec les éléments connexes et permettant de fournir du courant continu à trois conducteurs aux onduleurs; La FIG. 3 représente une réalisation d'un enroulement primaire approprié du transformateur de la figure 2; La FIG. 4 représente d'une manière schématique un enroulement secondaire supplémentaire situé soit dans le transformateur de la sous-station centrale ou dans le transformateur de l'onduleur, de façon à obtenir du courant alternatif monophasé ou triphasé destiné à alimenter des prises de services, des motte'iris d'entraI- nement ou l-'equipement de conditionnement d'air, des appareils de nettoyage, des équipements divers etc.;; La FIG. 5 est un diagramme de principe analogue à la figure 4 et représentant des dispositifs permettant d'obtenir du courant monophasé à 120-240 V; La FIG. 6 est un diagramme de circuit pour le circuit d'un onduleur convenant pour l'emploi dans un ballast électronique du système de la figure 1; La FIG. 7 représente un diagramme de circuit d'une partie d'un onduleur transistorisé conforme à la technique antérieure; La FIG. 8 est une modification d'une partie du circuit de la figure 6 qui montre comment on peut faire fonctionner en série de nombreuses lampes à fluorescence à allumage rapide; La FIG. 9 est un diagramme de circuit d'une partie du circuit de la figure 6, modifiée de façon à assurer I1 allumage des lampes à fluorescence;; La FIG. 10 représente une autre modification d'une partie du circuit de la figure 6, destinée à obtenir les moyens permettant de diminuer la puissance fournie aux électrodes de la lampes apres allumage; La FIG. 1IA est le diagramme d'un circuit fournissant le courant de chauffage des filaments à la fois aux filaments ou aux électrodes d'une lampe à fluorescence à deux niveaux :: (i) intensité maximale du courant de chauffage à l'allumage de la lampe et (2) courant pour filaments fortement diminué, par exemple à environ un tiers de la puissance normale du filament, pendant le fonctionnement des lampes; La FIG. 11B est un diagramme relatif à la partie droite de la figure 1IA, modifiée de façon fournir une puissance de chauffage constante aux filaments de la lampe;; La FIG. 11C est une autre modification de la partie droite de la figure lIA, destinée à obtenir le meme résultat, mais avec des raccordements au transrormateur légèrement di~férents- La FIG. 12 représente différents moyens de raccordement de plu- sieurs lampes aux conducteurs à haute tension et à haute frP- quence à partir d'ua onduleur et en utilisant à la fois des ballasts à condensateur et à self, de façon à obtenir un facteur de puissance favorable dans les conducteurs d'alimentation -en haute fréquence;; La FIG. 13 est le diagramme d'un circuit d'onduleur semblable à la réalisation représenté à la figure 6, mais avec des dispositifs modifiés, de façon à fournir du courant aux bases des deux transistors et avec un raccordement en variante de la diode Zener dans le circuit. La FIG. 14 est un diagramme du circuit connectant l'onduleur aux deux paires de lampes à fluorescence connectées en série avec des dispositifs pour le chauffage des filaments de toutes les lampes et utilisant des ballasts à condensateur et à self, de façon à assurer un facteur de puissance élevé à la sortie de l'onduleur. La FIG. 15 est un diagramme du raccordement de l'onduleur à plusieurs lampes, deux des lampes étant connectées en série et chaque paire étant connectée en parallèle avec une lampe unique par les conducteurs reliés au secondaire a haute tension et à haute fréquence du transformateur et comprenant une self saturable permettant d'assurer le reglage des lampes. Comme mentionné dans le résumé de l'invention ci-dessus, la présente invention comprend, dans sa réalisation la plus étendue, un système fournissant du courant alternatif à haute fréquence à plusieurs appareils équipés de lampes à décharge gazeuse, généralement des lampes à fluorescence. te système préféré sera decrit maintenant sous la forme appropriée pour recevoir du courant alternatif à basse fréquence (50 à 60 Hz) provenant du réseau quelle que soit la tension de cette source, pour transformer ce courant si nécessaire jusqu'à une tension convenant pour la distribution et pour le transmettre à des dispositifs de redressement alimentant un circuit à courant continu à trois conducteurs qui fournit du courant aux dispositifs d'ondulement en vue de la transformation du courant continu en courant alternatif à haute fréquence et à haute tension. Chaque onduleur fournit le courant à haute fréquence (20 à 30 kllz ou davantage) à au moins un appareil conçu pour recevoir au moins une lampe à fluorescence. Le câblage de l'appareil raccorde les filaments ou électrodes des lampes aux conducteurs à haute fréquence et à haute tension de l'onduleur.L'invention n'est toutefois pas limitée à sa réalisation préferee, mais comprend également un système dans lequel le courant alimentant les lampes dans les appareils du circuit suivant l'invention est obtenu à partir d'une source en continu à la place de, ou comme moyen auxiliaire de secourus, pour la source en courant alternatif mentionnée ci-dessus, comme le montre la description plus détaillée ci-après. Si l'on se refère tout d'abord à la figure 1, le système est alimenté par le courant du réseau (non indiqué) auquel le raccordement s'effectue par les bornes la,-'lb et le du primaire d'un transformateur 2. Dans la plupart des pays du monde, l'énergie électrique distribuée est engendrée et transmise sous forme de courant alternatif à basse fréquence (50 à 60 Hz) et, afin de 9 minimiser les pertes I'R à la transmission, la tension à la sortie de l'alternateur est augmentée par des transformateurs jusqu'à une tension beaucoup plus élevée, puis est diminuée à nouveau, généralement avec toute une succession de diminutions de tension, jusqu'à des tensions considérées comme de sécurité pour les différentes parties du système de distribution, à partir du conducteur d'alimentation principal à l'entrée des locaux du client. Parfois, cette tension dvalimentation se situe dans la gamme des 110 à 24Q V qui est considérée comme étant une tension de sécurité pour la distribution dans un bâtiment occupé par des êtres humains, tel que habitations, granges, boutiques, entrepots, églises, lieux de divertissement, etc. Dans de nombreux cas, et en particulier au cours des dernières années, le courant est amené dans les locaux du client sous une tension beaucoup plus élevée lorsque le bâtiment à alimenter est une église, une école, un ensemble commercial ou tout bâtiment analogue.Il est de pratique courante, dans de tels cas, de prévoir une sous-station située centralement dans le bâtiment et destinée à loger le transformateur nécessaire pour réduire la tension d'alimentation jusqu'à la tension appropriée pour le bâtiment dans lequel elle doit être distribuee. Le transformateur 2 représente un transformateur central de ce genre et son enroulement primaire doit être isolé, de façon à permettre un fonctionnement sur sous la tension d'entrée élevée. L'enroulement secondaire doit presenter le nombre de tours appropriés en fonction du nombre de tours de l'enroulement primaire, de façon à diminuer la tension jusqu'à la tension de distribution du bâtiment, afin de permettre le raccordement au système de distribution du bâtiment avec des conducteurs de sortie ou les bornes 3a, 3b et 3b.Les enroulements primaires d'un circuit triphasé peuvent être connectés en étoile ou en triangle, tout comme d'ailleurs les enroulements du secondaire. Le système de distribution du bâtiment représenté est un circuit triphasé partant du transformateur 2 et représenté par les conducteurs 4, 5 et 6 qui sont raccordés aux bornes secondaires 3a, 3b et 3c. Les conducteurs 4, 5 et 6 sont raccordés à plusieurs dispositifs de redressement 7, situés dans les sous-centres du système de distribution. 4 dispositifs de redressement de ce genre sont représentés à la figure I à titre d'exemple et ils sont numérotés 7a, 7b, 7c et 7d pour permettre de se rapporter à la figure 1, mais la désignation générale 7 sera utilisée dans la description ci-après. En général, chaque étage d'un grand bâtiment doit posséder au moins un sous-centre et, si la surface de l'étage est supérieure à celle qui peut être alimentée efficacement par un seul sous-centre, cet étage peut posseder deux ou plusieurs souscentres situés à des emplacements stratégiques. Si le courant du réseau est disponible dans le b timent sous une tension convenant pour la distribution dans ce bâtiment, le transformateur 2 n'est pas nécessaire et le système de distribution interne du bâtiment commencera alors par les conducteurs 4, 5 et 6 qui pourront être raccordés directement à la source de courant, mais il faudra encore toujours un centre pour le bâtiment, destiné à recevoir le courant et à la distribuer par les conducteurs allant vers les sous-centres. Chaque dispositif de redressement 7 est alimenté en courant alternatif à basse fréquence, avec la tension interne propre au bâtiment, du coté de l'entrée ou encore du côte primaire, tandis qu'il fournit du courant du côté de la sortie, ou du côté secondaire, de préférence sous forme de courant continu à trois conducteurs alimentant les conducteurs 8, 9 et 10. Si l'on se réfère maintenant aux figures 2 et 3, comprenant ensemble des dispositifs de redressement associés à un transformateur triphasé ayant un noyau de fer (non représenté), un enroulement primaire (11) et un enroulement secondaire (18). Au lieu d'un transformateur triphasé, on peut utiliser trois transformateurs monophasés.Pour une alimentation triphasée, le primaire 11 présente trois enroulements 12, 13 et 14. qui sont représentés avec raccordement en triangle et qui alimentent trois bornes d'entrée désignées par 15, 16 et 17 à la figure 3 et auxquelles les conducteurs 4, 5 et 6 sont raccordés comme indique Le secondaire 18 du redresseur/transformateur comprend 6 enroulements 19, 20, 21, 22, 23 et 24 présentant un raccordement central commun 25 qui constitue une borne 26 du coté de la sortie du dispositif de redressement 7. ta borne 16 peut etre mise à la terre, comme indiqué en 27, et on l'appelle parfois dans le présent texte la borne commune, neutre ou de mise à la terre.Le conducteur 9, qui est raccordé à la borne 26 du dispositif de redressement 7a, comme indiqué à la figure 1, est appelé parfois également dans le présent texte le conducteur neutre, commun ou de mise à la terre. Le redresseur/transformateur est construit, bobiné et raccordé comme indiqué en page 573 et à la figure 486 de la page 574 du manuel intitulé "A Course in Electronical Engineering", Vol. II, Alternating Currents, quatrième édition, par Chester L. Dawes, McGraw - Hill Book Co, 1947. Le courant fourni par le dispositif de redressement 7a aux conducteurs 8, 9 et 1Q et les tensions passant dans ces conducteurs sont relativement bien lissées. Si on porte en graphique la force électromotrice de chaque enroulement en fonction du temps, l'enveloppe des pointes positives successives présente une variation maximale de 13,3%, c'est-à- dire que si l'on prend la pointe ou le maximum de la force électromotrice entre la connexion centrale 25 et les bornes d'entre mité 28, 29, 30, 31, 32 et 33 des six enroulements du secondaire comme unité, ia force électromotrice minimale est 0,867comme le montre la figure 487 (a), page 574 de flawes pour l'enveloppe des ondes sinusoidales El, E2, E3, E4, ES et E6.Si l'on emploie, en variante facultative, une self de relissage et/ou un condensateur placé dans le conducteur de charge, comme mentionné ci-après pour les circuits de l'invention, les ondulations du courant de charge deviennent encore plus faibles, si bien qu'elles peuvent être négligées sans erreur importante, comme c'est aussi le cas dans le circuit de charge très différent du redresseur à arc de mercure de Dawes qui est décrit aux pages 533 à 576. Chacune des bornes d'extrêmieé 28 à 33 de chaque enroulement secondaire 19 à 34 est raccordée au point milieu d'un conducteur à bifurcation ayant, dans une branche, une diode 34 orientée vers l'extérieur et, dans l'autre branche, une diode 35 orientée vers l'intérieur. La cathode de chacune des diodes 34 est raccordée à un conducteur commun 36 et l'anode de chaque diode 35 est raccordée par sa branche du conducteur à bifurcation à une extrémité extérieure différente d'un enroulement secondaire 19 à 24. De même, les anodes de chacune des 6 diodes 35 sont raccordées à un conducteur commun 37 et les cathodes sont raccordées chacune par leurs branches de l'extrémité de la bifurcation à une extrémité de sortie différente dans l'enroulement 19 à 24.Le conducteur commun 36 est raccordé à la borne 38 et le conducteur commun 37 à la borne 39 du côté de sortie du redresseur 7. C'est à la borne 38 que le conducteur 8 est raccordé, et c'est à la borne 39 que le conducteur 10 est raccordé, comme indiqué aux figures 1 et 2. La tension entre les bornes 26 et 38 est 1a même, sauf en ce qui concerne la polarité, vu que la tension entre les bornes 26 et 39 et la tension entre les bornes 39 et 38 est double de celle-ci, comme indiqué à la figure 2. Quant à la valeur de ces tensionS, ceci dépend du tracé des enroulements secondaires par rapport aux enroulements primaires. En pratique, on a des résultats satisfaisants si la tension maximale à travers un enroulement secondaire est 170 V et, par conséquent, la tension continue entre les bornes 26 et 38 et entre les bornes 26 et 39 vaudra également environ 170 V; la tension entre les bornes 38 et 39 vaut le double de cette valeur, c'est-à-dire 340 V. Le redresseur/trans formateur peut être utilisé également pour fournir du courant alternatif à des dispositifs consommant du courant alternatif tels que des prises de courant et des moteurs à courant alternatif. Il est de pratique courante actuellement aux Etats-Unis de distribuer le courant dans les grands bâtiments sous 277-480 V en courant alternatif triphasé et d'alimenter directement les dispositifs d'éclairage par cette source. Les prises de courant et les autres appareils nécessitent 120 (110 à 130) V et il est actuellement de pratique courante d'utiliser de nombreux transfornateurs du type sec partout dans le bâtiment, afin de transformer le courant triphasé 480 V en courant de 120208 V.Les tensions normales dans les autres pays peuvent différer des valeurs courantes aux Etats-Unis mais, en tous cas, le transformateur utilisé dans le redresseur représenté à la figure 2 doit fournir du courant ayant la tension et le nombre de phases requis, par exemple, 120 V monophasé vers une utilisation si celle-ci est connectee soit à l'une des bornes 28, 30 ou 32 et au point neutre 25, soit du courant triphasé vers une utilisation si celle-ci est raccordée aux bornes 28, 30 et 32 ou encore du courant monophase à 208 V vers une utilisation si celle-ci est connectée aux bornes 28 et 30 ou 28 et 32 ou 30 et 32.En outre, les sorties monophasées en 120-240 V peuvent être obtenues à partir des bornes 28 et 31 et du point neutre 25 dans un système à trois conducteurs, comme représenté schématiquement à la figure 5, ou tout aussi bien à partir des bornes 29 et 32 ou 30 et 33 et du point neutre 25. les bornes de sortie des circuits des figures 4 et 5 seront disposées du cote de sortie du redresseur 7 (bien qu'elles ne soient pas redressées ni représentées à la figure 1) et elles ont reçu les désignations 28, 30 et 32 et 28, 25 et 31 respectivement, pour faciliter la lecture. Le redresseur de la figure 2 comprend un transformateur triphasé semblable à ceux qu'on utilise dans les systèmes modernes de distribution de courant dans les bâtiments pour fournir du courant à des utilisations en 120, 208 cu 240 V alternatif.Si l'on combine l'emploi de ce même transformateur dans le système d'alimentation en courant continu propre à l'invention, on peut réaliser un prix total bien inférieur pour le système par rapport au système d'éclairage à haute fréquence connu antérieurement. Si on le désire, des tensions de sorties continues autres que plus ou moins 170 V peuvent être obtenues à partir du redresseur de la figure 2. C'est ainsi que des tensions plus faibles peuvent être obtenues en raccordant tout simplement les douze diodes 34 et 35 à des jonctions intermédiaires (non représentées) des enroulements secondaires 19 à 24 inclusivement, tandis que des tensions plus élevées peuvent être obtenues en prévoyant des extensions (non représentées) aux mêmes enroulements. Des sorties continues de plus ou moins 120 V sont spécialement souhaitables, compte tenu des tensions normalisées antérieurement pour des appareils autres que ceux envisagés pour le présent système d'éclairage. Le système de distribution en courant continu avec trois conducteurs présente, par rapport à un système à courant continu à deux conducteurs, l'avantage de nécessiter des fils de plus petit diamètre, de permettre une meilleure utilisation des enroulements secondaires 19 à 24, chacun d'eux conduisant le courant deux fois par cycle, vu qutil nty a pas de passage de courant continu dans aucun de ces enroulements ni dans le conducteur neutre 25 si les charges de courant continu sont égales dans les conducteurs 36 et 37 respectivement positif et négatif et vu que l'alimentation en courant continu positif peut continuer à fonctionner en cas de panne de l'alimentation négative et vice-versa. Quand le redresseur ainsi représenté est en fonctionnement, chacun des six enroulements secondaires 19 à 24 produit une tension alternative sinusoluale variant au cours d'un cycle de - 170 à + 170 V. Compte tenu de l'excitationtrfphaséedu primaire il du transformateur, les tensions des bornes extérieures 28 à 33 des six enroulements secondaires atteindront leurs maxima positifs à des instants successifs également répartis sur un cycle du courant à basse fréquence. A tout moment, l'une des bornes 28, 29, 30, 31, 32 ou 33 sera plus positive que toutes les autres bornes de ce groupe et sera approximativement plus positive de 170 V par rapport au point neutre 25. La diode 34 raccordée à la borne la plus positive raccorde cette borne au conducteur 36. Les 5 autres diodes se trouvent à ce moment dans des états non conducteurs. Au cours du temps, chacune des cinq autres diodes 34 passera à son tour par une phase de conduction, de facon .à raccorder l'enroulement le plus positif au conducteur 36. C'est ainsi que le conducteur 36 reste à tout moment plus positif d'environ 170 V que le point neutre 25 et que les tensions du transformateur à courant alternatif sont redressées en tensions continues.Les six diodes 35 fonctionnent d'une manière semblable l'une après l'actre, de façon à raccorder la borne la plus négative du groupe 28 à 33 au conducteur 37 qui reste plus négatif environ 170 V par rapport au point neutre 25. te redresseur de la figure 2 produit à sa sortie du courant continu faiblement ondule et de bonne qualité, le pourcentage d'ondulation étant dienvircn 4,5 tout en assurant un facteur de puissance élevée d'environ 95,5 dans le circuit d'alimentation triphasé 4, 5, 6. Les conducteurs à trois fils 8, 9 et 10 pour courant continu, alimentés par les bornes 38, 26 et 39, respectivement, du dispositif de redressement 7a, sont raccordés à plusieurs points d'utilisation par les conducteurs 8 et 9 pour le circuit d'un point d'utilisation et par les conducteurs 9 et 10 pour un autre circuit d'utilisation et, en vue d'assurer un rendement optimal, ces charges peuvent etre équilibrées Chaque charge est constituée d'un dispositif onduleur 40 raccordé aux lampes a fluorescences 67, dont le nombre et la disposition peuvent varier. Six dispositifs onduleurs de ce genre sont représentés à titre d'exemple à la figure 1.Pour faciliter la lecture, ils ont été désignés par les lettres a à f, mais, au cours de la description ci-après du dispositif onduleur représenté à la figure 6, la désignation générale 40 sera utilisée et la description du circuit de la figure 6 est applicable à chacun des dispositifs onduleurs 40a jusqu'à 40f. Les dispositifs onduleurs 40a, 40c et 40e sont connectés en parallèle entre les conducteurs 8 et 9, tandis que les dispositifs 40b, 40d et 40f sont disposés en parallèle entre les conducteurs 9 et 10. Bien qu'un total de 6 dispositifs onduleurs soit indiqué à titre d'exemple, l'invention englobe tout nombre quelconque souhaitable de ceu?rci dans le circuit de sortie d'un seul dispositif redresseur 7 de 1 jusqu'autant que le permet la puissance nominale du dispositif redresseur.Tout specialiste au courant de cette question peut déterminer facilement le nombre maximal de dispositifs onduleurs d'une puissance ncninaie donnée qui peut être admis en fonction de la puissance nominale du dispositif redresseur. Chacun des dispositifs redresseurs 7d, 7c et 7d possède également un circuit de charge semblable aux circuits de charge décrits et représentés pour le dispositif redresseur 7a. Les lampes à fluorescence 67 de la figure I ont été pourvues d'inscriptions permettant de les identifier aux dispositifs onduleurs individuels 40a, 40b, 40c, 40d, 40e et 40f qui les alimentent en courant alternatif à haute fréquence. C'est ainsi que les lampes alimentées par l'onduleur 40a reçoivent les désignations 67al et 67a2 avec raccordement en série, 67a3 et 67a4 avec raccordement en parallèle, 67a5 et 67a6 dont chacune est alimentée individuellement. De même, les lampes alimentées par l'onduleur 40b reçoivent les désignations 67b1 et 67b2, avec alimentation individuelle de chacune, tandis que les lampes 67b3 et 6;b4 sont connectées en parallèle.D'une manière analogue, les lampes alimentées par l'onduleur 40c reçoivent les désignations 67cl, 67c2, 67c3, toutes étant alimentées individuellement; les lampes alimentées par l'onduleur 40d reçoivent les désignations 67d1 et 67d2, chacune étant alimentée individuellement. Les lampes alimentées par l'onduleur 40e reçoivent les désignations 67el et 67e2 et sont disposés en parallèle; et la lampe alimentée par l'onduleur 40f reçoit la désignation 67f. Les lampes à fluorescence doivent être raccordées électriquement à la source de courant alternatif à haute fréquence et doivent être maintenue en place pendant leur utilisation. En général, il est de pratique courante d'utiliser des appareils servant à recevoir et à maintenir les lampes et pourvus d'une ou plusieurs paires de douilles disposées à des intervalles appropriés et fixés-dans lesdits appareils de façon à permettre le raccordement électrique des lampes à l'alimentation en courant alternatif à haute fréquence provenant de l'onduleur. Les douilles normales pour les lampes de type à filaments permettent l'enlèvement et le remplacement d'une lampe. Chaque douille possède un ou deux contacts permettant d'assurer une jonction électrique avec les broches de contact ou avec les bornes aux extremités du tube fluorescent.Dans le cas des lampes du type à filament, chaque extrémité a deux broches de contact auxquelles est connecté le filament et, quand la lampe est disposée correctement dans la douille à chaque extrémité, le filament est raccordé à la source de courant ae chauffante. Si l'on se réfère maintenant à la figure 6, on voit que le dispositif onduleur 40 comprend une borne d'entrée positive 41 et une borne d'entrée négative 42. Ces bornes 41 et 42 sont conçues pour être raccordées aux conducteurs à courant continu provenant du dispositif redresseur 7, par exemple entre les conducteurs 8 et 9 ou entre les conducteurs 9 et 10. Au cas où une source de courant continu autre que le dispositif redresseur 7 est utilisée, ce que l'invention envisage comme mentionné ci-dessus, les bornes 41 et 42 peuvent être raccordées à n'importe quelle source à utiliser, par exemple un circuit de batteries pour l'alimentation de secours ou pour l'utilisation en un endroit dépourvu de raccordement au réseau électrique, une cellule solaire, une pile à combustible, ou tout dispositif analogue.Du côté de sortie du dispositif onduleur 40, sont disposés deux bornes de sortie 43 et 43a pour le courant à haute fréquence engendré dans le dispositif onduleur 40 par le dispositif qui va être décrit maintenant en détail. t'ensemble du circuit, depuis les bornes d'entrée 41 et 42 jusqu'aux bornes de sortie 43 et 43a comprend chacun des dispositifs onduleurs 40a, 40b, 40c, 40d, 40e et 40f. Le dispositif onduleur 40 comprend en outre deux transistors 44 et 45 qui sont les constituants actifs d'un oscillateur à grande puissance, commandé par le courant, un collecteur synchronisé, de classe B et du type push-pull. Un oscillateur de cette sorte est destiné à produire un courant alternatif important à partir d'une source de courant continu et reçoit généralement la désignation d'inverseur et c'est le nom qui sera utilisé ici en général pour se référer aux éléments du circuit propres à l'invention, comme décrit dans ce texte. Le transistor 44 possède une base 46, un collecteur 47 et un émetteur 48. Le transistor 45 possède une base 49, un collecteur 50 et un émetteur 51. Le circuit synchronisé comprend des inducteurs ou des enroulements 52 et 53 ou un inxerseurXtransformateur 54 possédant un noyau magnétique 55, par exemple un noyau de ferrite. Les enroulements 52 et 53 possèdent un centre commun 57 et des bornes d'extrémité 58 et 59 qui sont raccordées chacune à leur tour aux collecteurs 47 et 50 par les conducteurs 65 et 70 respectivement. Ce circuit est réglé de façon à osciller ou à entrer en résonance à une fréquence d'au moins 20 kHzafin (l) d'améliorer le rendement des lampes à fluo- rescence, (2) d'être inaudible et (3) de permettre l'utilisation de petits eléments de circuits pratiquement exempts de perte. Les inducteurs de collecteurs 52 et 53 sont bobinés sur le noyau mag..étique 55 du transformateur 54 ainsi que d'autres enroulements qui seront décrits ci-apres.En cours de fonctionnement, une onde sinusoidale alternative à haute tension est produite entre les bornes d'extrémité 58 et 59 des inducteurs 52 et 53. Un enroulement de retour 61 est prévu sur un noyau 55 et, par effet de transformateur, une tension beaucoup plus faible est induite dans celui-ci que dans les enroulements 52 et 53 à cause de son nombre de tours beaucoup plus faible. Les bornes d'extrémité de l'enroulement de retour 61 sont raccordées respectivements aux bases 46 et 49 des transistors 44 et 45. La polarité de la tension de retour est choisie de façon à assurer une alimentation en retour positive depuis le collecteur vers les bases, comme cela est nécessaire pour maintenir ou soutenir les oscillations. Les transistors fonctionnent suivant un mode de commutation alternée, l'un étant mis complètement hors circuit alors que l'autre est saturé au moment où il est complètement enclenché et équivaut donc à un interrupteur ferné. Le signal de retour aux bases provoque la commutation d'un état à l'autre. Le transistor ayant la tension de base la plus positive est saturé ou se trouve en état de passage. Le transistor ayant la tension de base la plus négative est dans l'état non conducteur. Un bref intervalle de transition est nécessaire pour assurer la commutation d'un état à l'autre. Le courant continu passant dans le dispositif onduleur 40 en provenance du dispositif redresseur 7 ou d'une autre source de courant comme décrit ci-dessus entre par la borne positive 41 qui est raccordée par le conducteur 62 à la borne centrale 57 des enroulements 52 et 53 par 11 intermédiaire d'une fusible 63, d'une diode 64 et d'une self ou enroulement 76 sur un noyau magnétique 66. La self 76, comme décrit plus en détail ci-après, sert à maintenir un courant constant dans le conducteur 62. Au lieu d'être située dans le conducteur 62, elle peut être placée également dans le conducteur 69 si cela est préférable. Au point de jonction 57 de la borne centrale, le courant doit emprunter l'un des deux trajets possibles.L'un de ceux-cl comprend la self ou l'enroulement 52, la borne 58, le conducteur 65, le collecteur 47, l'émetteur 43 ou le transistor 44, le conducteur 68 et le conducteur 69 qui renvoie le courant au dispositif redresseur 7 ou à une autre source par la borne 42. Le courant emprunte ce trajet quand le transistor 44 se trouve à l'état conducteur. L'autre trajet que le courant peut emprunte quand le transistor 44 est non conducteur et que le transistor 45 est en service, comprend l'enroulement 53, la borne 59, le conducteur 70, le collecteur 50, l'émetteur 51 ou le transistor 45, le conducteur 69 ee la borne 42, le courant étant ainsi ramené au dispositif redresseur 7 ou à une autre source suivant ce second trajet. Le courant passant alternativement dans les enroulements 52 et 53 du transformateur 54, crée un courant alternatif dans chaque enroulement sur le noyau 55, ce qui est le résultat désiré de l'action du dispositif onduleur 40. Les transistors peuvent être généralement mis à l'état conducteur plus rapidement qui lus ne peuvent être mis hors circuit. Par conséquent, un transistor entrera en service avant que l'autre transistor n' ait été complètement mis hors circuit. Ceci donne lieu à un véritable court-circuit entre les bornes 58 et 59 des enroulements 52 et 53 pendant un bref intervalle à chaque moment de commutation. Ce court-circuit est rendu inoffensif parce que la self 76-maintient un courant pratiquement constant à travers elle-meme et les éléments associés du circuit, ce qui évite donc que les courants du collecteur du transistor n'augmentent d'une manière sensible pendant la période de court-circuit ou de chevauchement des états de conduction.Les transistors peuvent donc commencer et achever leurs effets de commutations dans des conditions idéales avec une tension au collecteur pratiquement nulle et un courant de collecteur limite extérieurement. La résistance 71 dans le conducteur 72, qui raccorde le conducteur 62, par exemple, à la jonction des bornes adjacentes de la diode 64 et de la self 76 avec le point milieu de l'enroulement de retour 61, fait passer un faible courant depuis la borne d'entrée 41 à courant continu positif et depuis le conducteur 62 vers les passages 46 et 49 respectivement des deux transistors 44 et b5 par l'internediaire de l'enroulement de retour 61. Ceci est la seule source de courant de base quand onduleur est mis en service pour la première fois et ce fait est essentiel pour permettre un allumage fiable. Quand les oscillations s'amplifient, la majeure partie du courant de base provient de la tension induite dans l'enroulement de retour 61, comme ce sera décrit plus en détail ci-après. La diode 64 est facultative et, si on l'utilise, elle empêche la fusion du fusible 63 si les bornes d'entrée 41, 42 sont raccordées aux conducteurs d'alimentation en courant continu, 8, 9 ou 9, 10 avec une erreur de polarité. La diode 73 raccorde la base 46 du transistor 44 et la diode 74 raccorde la base 49 du transistor 45 au conducteur 69, par l'intermédiaire de la résistance 75 et de l'enroulement 80, disposé sur le noyau 66 quand celui-ci est utilisé comme décrit ci-après. La différence de fonctionnement du circuit propre à l'invention, par rapport au mode de raccordement des bases conformes à la pratique courante antérieure, apparat distinctement par la comparaison de la figure 7 avec la figure 6. Dans le cas de la figure 7, les éléments similaires possèdent les mêmes numéros de référence que ceux de la figure 6 mais avec un indice a. Le mode de raccordement des bases, conforme à la pratique courante antérieure, comprend deux transistors 44a et 45a, une diode simple 73a raccordée en série à la self 80a et à la résistance 75a et cette combinaison raccorde la jonction centrale de l'enroulement de retour 61a aux émetteurs 48a et 51a des deux transistors 44a et 45a. L'objet de ce circuit est de fournir efficacement une composante importante de courant continu pour le courant de base en redressant la basse tension de l'enroulement de retour 61a. les jonctions base/émetteur des transistors assurent l'effet de redressement et la self 80a maintient le courant de base dans au moins un des transistors pendant les périodes de commutation quand la tension alternative de retour passe par zéro. La diode 73a empêche simplement la dérivation du petit composant de démarrage du courant de base de la résistance 71a. Aucune des deux bases ne peut avoir une tension dépassant de plus d'environ 0,8 V celle des émetteurs, compte tenu des caractéristiques des transistors. Ceci implique que la plus grande partie de la tension de retour dans l'enroulement 61a apparaisse comme une tension négative à la base du transistor hors service, quel que soit celui-ci et cela à tout instant. En outre, le point de jonction central de l'enroulement 61a sera rendu négatif deux fois au cours de chaque cycle au moment de chaque cycle où chaque base devient négative.Quand la jonction centrale devient négative, le courant remonte par la diode 73a, la self 80a et la résistance 75a et continue dans la base du transistor qui est à l'état conducteur, quel que soit celui-ci Ce courant joue un rôle essentiel dans la mise en service des transistors. Comme mentionné précédemment, la self 80a maintient sensiblement constant le courant qui la traverse, ce qui crée une source de courant constante pour l'une ou l'autre des deux bases. Dans le cas d'un circuit conforme à la pratique antérieure, la tension maximale dans l'enroulement de retour 61a est nécessairement de quelques volts seulement, puisqu'elle est limitée par le niveau de la tension maximale inversée des jonctions émetteur/base des transistors. Une fraction significative de cette tension se perd dans la diode 73a et dans les jonctions émetteur/base des transistors. C'est ainsi que, si la tension de retour est diminuée par suite d'une sous-tension du réseau, comme cela peut être le cas en cas de surcharge ou à d'autres occasions, la tension de commande de la. base devient si faible qu'elle n'est plus fiable et aucun état d'oscillations intermittentes peut s'établir.En particulier, les transistors peuvent ne pas se saturer mais conduire le courant quand il existe une tension importante entre le collecteur et l'émetteur, ce qui augmente la dissipation d'énergie avec risque d'endommager rapidement les transistors. Dans le cas de la présente invention et comme indiqué à la figure 6, les deux diodes 73 et 74 sont raccordées chacune à une extrémité de l'enroulement de retour 61, plutôt que d'avoir une seule diode à la jonction centrale, comme c'est le cas avec le circuit de la figure 7 conforme à l'état antérieur de la technique. Ceci double la tension disponible pour le redressement et permet un fonctionnement stable jusqu'à des tensions d'entrée très basses, si bien que les transistors sont efficacement protégés contre les conditions de sous-tension éventuelles. La self 80 n'est pas toujours nécessaire dans le cas des figures 6 et 7. Toutefois, quand celle-ci est utilisée, elle peut servir à réduire le courant de base maximal et à réduire l'énergie perdue dans la résistance 75a (figure 7) ou la résistance 75 (figure 6). Une méthode plus économique pour compléter la self équivalente 80a de la figure 7 consiste, si cela est souhaitable, à remplacer la self 80a par quelques spires de fil 80 disposés autour du noyau 66 de la self 76, comme représenté à la figure 6 et connectés en série avec la résistance 75. L'effet de transformateur provenant de l'enroulement inducteur principal 76 induit alors la même tension dans ces quelques spires 80 que dans la self 80a mais sans nécessiter un noyau magnétique et une bobine supplémentaire.L'enroulement 80 ajoute une tension alternative dans la partie inférieure de la résistance 75,qui qui est égale à la composante alternative de tension provenant de l'enroulement de retour 61 au sommet de la résistance 75, ne laissant qu'une tension continue à travers la résistance 75 et donnant lieu au meme courant de base constant qui était obtenu suivant l'état antérieur de la techniqug grBce à la self supplémentaire 80a. Un petit condensateur 83 est raccordé de préférence entre la jonction 57 des enroulements 52 et 53 du collecteur et l'enrou- lement de retour 61. Ce condensateur permet d'accélérer l'effet de commutation en dérivant le courant de base de la base du transistor qui doit être mis hors service au moment voulu et en augmentant un peu le courant de base du transistor qui doit entrer en service un instant plus tard. La diode 84 et la diode de Zener 85, si elles sont utilisées, sont disposées en série l'une par rapport à l'autre et à la self 76, comme indiqué, afin de limiter la tension positive maximale qui peut être appliquée aux circuits du transistor. Une tension dangereuse, susceptible de détruire les transistors, pourrait, sinon, apparaître pendant l'état transitoire lorsque l'onduleur est commuté pour la première fois à la source de tension à faible impedance provenant du redresseur central 7. Une diode 86 peut être disposée entre les conducteurs d'entrée à courant continu. Cette diode est conductrice uniquement pendant un instant lorsque la puissance d'entrée en courant continu est coupée. Elle crée un trajet contrôlé pour l'écoulement du courant emmagasiné dans la self 76 lorsque ce courant ne peut plus passer par le conducteur d'entrée 6o La diode 86 diminue également la formation d'arcs à l'interrupteur (non représenté) qui déclenche la tension d'entrée continue. les diodes 84 et 86, la diode de Zener 85 et le condensateur 83 font partie du circuit de suppression des conditions transitoires. Dans la réalisation préférée représentée, les différents enrnulements sont disposés sur le noyau de transformateur 55. Ceci permet d'éviter l'emploi de deux transformateurs séparés plus coûteux, qui étaient utilisés couramment dans l'état antérieur de la technique. La sortie alternative de l'onduleur peut être utilisée de nombreuses manières. La figure 6 montre comment 3 ou un plus grand nombre de lampes fluorescentes à allumage rapide 67a5, 67a6 et 67a7 peuvent être commandées. Ces lampes possèdent des electrodes en forme de filament à chacune de leurs extrémités et ces électrodes doivent être chauffées par le passage de courant à basse tension. Pour faciliter la description, on désignera les filaments de la lampe 67a5 par 90a5 et 9ira5, ceux de la lampe 67a6 par 90a6 et 91a6 et ceux de la lampe 67a7 par 90a7 et 91a7 respectivement. La tension de chauffage pour les filaments 90a5, 90a6 et 90a7 est obtenue à partir de l'enroulement de chauffage 92 à basse tension disposé sur le noyau magnétique 55.Les filaments 91a5, 91a6 et 91a7 situés à l'extrémité opposée de chaque lampe nécessitent des enroulements de chauffage sépares 93, 94 eut~95 sur le même noyau, comme indiqué sur la figure. Les lampes à fluorescence et les autres lampes à décharge gazeuse possèdent une caractéristique d'impédance négative qui rend impraticable le fonctionnement direct en parallèle. Chaque lampe necessite une impédance de ballast en série avec elle-même afin de limiter le courant. Soit des selfs, soit des condensateurs peuvent assurer la fonction de ballast sans gaspillage d'énergie. Les condensateurs 96, 97 et 98 sont représentés dans un rôle de ballast à la figure 6. Les enroulements 52 et 53 constituent une source de courant sinusoidal à haute fréquence et à haute tension pour les lampes. La tension de ces enroulements est déterminée presque entièrebent par la tension continue appliquée à l'onduleur mais la tension appliquée aux lampes peut être choisie indépendamment par soutirage à l'un ou aux deux enroulements 52 et 53 comme indiqué à la jonction 99 permettant d'obtenir une tension plus faible.Une tension plus élevée peut etre obtenue en prolongeant soit l'un soit les deux enroulements au moyen de spires supplémentaires (non représentées mais il faut se référer à la figure 8) au-delà des points de raccordements des collecteurs du transistor. Un enroulement secondaire entièrement séparé (non représenté, mais il faut se référer aux figures il - 14) sur le noyau 55, et sous toute tension souhaitable peut-être utilisé pour les lampes et avec une isolation complète du transformateur, si ceci est nécessaire ou désirable. D'autres modes de raccordements sont possiblés et un plus grand nombre (ou un plus petit nombre) de lampes que trois peut s'accommoder du système de la figure G, comme représenté à la figure 1 et comme décrit ci-dessus et aux figures 11-14 comme décrit ci-dessous. Ce mode de fonctionnement en parallèle permet l'enlèvement d'une partie des lampes de l'appareil afin de réduire l'intensité lumineuse mais sans effet notable sur les lampes restantes. tas lampes peuvent fonctionner également en série ou en sérié-parallèle, en particulier dans le cas où le nombre de lampes est pair. Un arrangement de ce genre réduit le nombre de condensateurs de ballast et permet un réglage de l'intensité de l'éclairage en rendant parfaitement possible le réglage de la capacitance de ballast, comme décrit plus en détail ci-après. De nombreuses lampes à fluorescence et d'autres lampes à décharge gazeuse ne nécessitent pas de filaments de chauffe séparés et, si on utilise des lampes de ce genre, les enroulements de chauffage 92, 93, 94 et 95 ne sont pas nécessaires. La figure 8 représente la partie du circuit de la figure 6 qui peut être modifiée pour le fonctionnement en serie de deux Lampes 101 et 102 à allumage rapide. Les parties du circuit de la figure 8 correspondant aux parties du circuit de la figure 6 sont pourvues des mêmes numéros de référence avec l'indice b et il est donc inutile de discuter davantage cette question. Une tension supérieure à celle existant entre les collecteurs de transistor peut être obtenue en ajoutant un ou deux enroulements de prolon gement 103 et 104 sur le noyau 55b. Les enroulements 92b, 106 et l10 assurent alors la puissance de chauffe pour les filaments de la lampe 105, 107, 108 et 109. Un seul condensateur 111 assure la limitation du courant ou le ballastage des deux lampes. Les lampes à fluorescence à allumage rapide peuvent être facilement réglées en diminuant la capacitance du condensateur de ballast 111 de la figure 8. Un moyen simple consiste à construire le condensateur 111 sous forme de plusieurs condensateurs séparés qui peuvent être mis en service manuellement ou à distance par des moyens variés grâce à un interrupteur classique (non représenté ici). Un autre mode de réglage de l'éclairement de la zone consiste à placer une broche en différents endroits du condensateur 111, de façon à faire varier la capacitance et, par conséquent, le niveau d'éclairage en fonction des besoins. Le réglage de l'éclairement par modification du condensateur de ballast permet de disposer de l'entière tension d'allumage, quel que soit le niveau d'éclairement et cette méthode est, par conséquent, préférable à la méthode par réduction de tension.La méthode de réglage de l'éclairementpréférée'.écrite ici maintient constant la tension du filament, comme c'est généralement souhai- table quand on fait varier l'éclairement. La variation d'eclaire- ment s'obvient également très facilement grâce au circuit repre- senté à la figure 14 et décrit complètement ci-après. L'onduleur 40 est conçu pour appliquer la commande électronique à l'allumage. Ceci nécessite seulement la modification d'une partie du circuit de la figure 6. Une fraction modifiée du circuit est représentée à la figure 9 dans laquelle les éléments comparables ont reçu les mornes numéros de référence qu'à la figure 6, mais avec un indice c, si bien qu'une description plus détaillée est superflue.Un transformateur sépare 112 pourvu d'un noyau magnétique 113, un enroulement primaire 114 avec des bornes 115 et 116 conçues pour permettre le raccordement du primaire à une source de courant alternatif de fréquence quelconque et une série de bobines secondaires 92c, 93c, oLc et 95c pour le chauffage des filaments des lampes 67a5c, 67a6c et 67a7c, fsuc- tionnant indépendamment de l'onduleur maintiennent les fila m nts toujours chauffes, si bien que des enroulements pour filaments à partir de l'onduleur lui-nême ne sont pas nécessaire. Lealnen- tation en courant continu pénétrant dans l'onduleur est contrôlée par le transistor 114 qui peut être mise en service ou hors circuit par un signal de faible niveau (- 20 V) entre la base 115 et la terre 116. Cette méthode de commutation est préférable et plus commode que la commutation dans un circuit en courant alternatif. Un interrupteur mécanique pourrait remplacer le transistor 114 si cela était souhaitable. La FIG. 10 représente une variante du circuit de la figure 8 dans laquelle les parties comparables ont reçu les mêmes numéros de référence, mais avec un indice d. Les filaments des lampes l'01d id et 102d sont alimentés à partir du transformateur 54d aulîe'm de 1'être directement à partir de I'inverseur/transformateur à tension constante des figures 6 et 8. Le primaire 52d du transformateur 54d reçoitsa tension d'alimentation par la tension traversant les lampes. Avant que l'arc ne jaillisse dans les lampes, la chute de tension dans le condensateur de ballast Illd est peu marquée et pratiquement toute la tension de l'inverseur est appliquée au primaire du transformateur 54d.Ceci donne lien à un courant relativement important dans les enroulements secon- daires 99d, 106d et 110d du transformateur 54d de façon a chauffer rapidement les filaments. Des que l'arc jaillit, la tension d'arc de la lampe diminue fortement, ce qui abaisse la tension dans tous les enroulements du transformatedr 54d -et réduit notamment les tensions de chauffage des enroulements 92d, 106d et 110d. Une tension de chauffage réduite implique une réduction de la consommation d'énergies si bien que le circuit peut fonctionner avec un meilleur rendement que cela ne serait le cas autrement. Aucun interrupteur n'est nécessaire pour obtenir la diminution de la puissance de chauffe, contrairement à ce qui était le cas avec certains systèmes utilisés antérieurement. Le fait que les enroulements de chaurfe sont placés sur le trans for- mateur 54d simplifie la conception du transformateur 54 déjà assez complexe. Compte tenu de la haute fréquence utilisée, le transformateur 54d peut être tres petit, peu coûteux et exempt de perte de puissance. Il faut noter que les dispositifs de chauffage ne sont pas mis totalement hors circuit car ceci serait nuisible à la duré de vie de certains filaments. Les filaments sont endommagés surtout pendant la période d'allumage, quand i2s sont bombardés par des ions lourds avant d'avoir atteint la température de fonctionnement convenable.Le contrôle assuré par le transformateur 54d raccourcit la durée de ce bombardement et permet d'augmenter la durée de vie de la lampe tout en améliorant le rendement énergétique de son fonctionnement. La figure lia représente un circuit capable de fournir un courant important aux filaments d'une lampe à fluorescence avec filament chauffé lorsque la lampe est mise en service pour la première fois au début d'un cycle d'éclairage et de réduire automatiquement le passage du courant dans les filaments dès qu'un fonctionnement stable a été réalisé.Ce circuit comprend un onduleur représenté par le bloc 120 (qui peut avoir le même circuit que décrit ci-dessus ou qui peut avoir tout autre circuit capable d'accomplir la même fonction), un ballast représenté par le bloc 122 (qui peut etre un élément électronique quelconque assurant cette fonction comme par exemple une self ou un condensateur), un raccordement électrique 124 entre l'inverseur et le ballast, un conducteur 125 depuis le ballast 122 jusqu'au point de consommation 126 qui sera décrit plus en détail ci-après et un raccordement de retour 128 vers I' onduleur 120. Le point de consommation représenté comporte un autotransformateur 130 ayant une borne raccordée au conducteur 125 et l'autre borne raccordée au conducteur 128, une lampe à fluorescence 132 pourvue d'un filament 134 à une extrémité et d'un filament 136 à une autre extrémité.Le courant pour le filament 134 est fourni à partir d'une extrémité de l'autotransformateur 130 par une jonction 138 située juste une spire ou quelques spires avant cette extrémité tandis que le courant pour le filament 136 est fourni par l'autre extrémité de l'autre transformateur par une jonction 140 située juste une spire ou quelques spires avant cette autre extrémité. Après la mise en circuit de l'onduleur 120 et avant le jaillissement de l'arc entre les cathodes ou filaments 134 et 136 de la lampe ou du tube 132, le courant électrique traversant la lampe et le circuit du ballast est très peu important. Par conséquent, la chute de tension dans l'impédance de ballast 122 est très faible et pratiquement toute la tension provenant de onduleur 120 apparaît dans tout l'enroulement de l'autotransformateur 130. Des tensions, convenant pour assurer un chauffage rapide des filaments ou cathodes 134 et 136, sont donc induites dans les spires terminales de l'autotransformateur au-delà des jonctions 138 et 140 respectivement. Après une courte période de chauffage, les cathodes ou filaments 134 et 136 émettent un nombre d'électrons suffisants pour permettre l'établissement d'un arc entre les cathodes. Un courant électrique important passe alors à travers la lampe et le ballast et une chute de tension importante apparalt dans le ballast. La tension restant entre les bornes de la lampe (entre les filaments ou cathodes) diminue jusqu a une valeur beaucoup plus faible, par exemple jusqu'à environ la moitié de sa valeur initiale approximativement.Cette tension de lampe est appliquée à l'autotransformateur, de façon à ce que la tension dans chaque partie de l'enroulement de l'autotransformateur soit réduite jusqu a une valeur plus faible. En particulier, la tension dans les spires de chauffage au-delà des jonctions 138 et 140 est diminuée et cela réduit la tension de chauffage des cathodes jusqu'à ladite valeur réduite. La puissance de chauffage directe pour les cathodes est fonction du carré de la tension, si bien que la puissance de chauffage diminue jusqu a sensiblement moins de la moitié de sa valeur initiale. On peut normalement économiser les deux tiers de l'énergie utilisée pour le chauffage direct des cathodes grâce à ce dispositif.Il faut noter qu'il ne faut pas d'interrupteur électronique ou autre et que les circuits du transformateur du filament lampe-ballast sont connectés à 1' onduleur par deux conducteurs seulement. Ce circuit est donc peu coûteux et est commode pour l'emploi dans un appareil à lampe distinct de celui qui contient l'onduleur Tel quel, un système comprenant plusieurs appareils à une lampe ou à deux lampes peut fonctionner à partir d'un onduleur commun qui peut fonctionner à pleine charge par raison d'économie. Non seulement l'autotransformateur 130 permet une économie d'énergie mais il permet d' obtenir ce résultat sans l'inconvénient de certains ballasts proposés antérieurement et qui coupaient totalement les éléments de chauffe.Le maintien d'une tension définie sur la longueur de chaque cathode favorise la formation de l'arc entre cathode tout d'abord entre les extrémités des cathodes, c'est-à-dire là où la différence de tension est la plus grande. Un point chaud se forme la où l'émission d'électrons est la plus importante. Dès que la couche d'oxyde émettant des électrons a été brûlée à une extrémité de chaque cathode, le point chaud se déplace jusqu'à un point voisin ayant la tension immédiatement inférieure et se déplace de cette manière d'une façon rationnelle le long de tout le filament au cours de toute la durée de vie utile de la lampe. Si une tension définie n'est pas assurée à travers le filament, le point chaud peut se déplacer en dehors de tout contrôle et ne jamais atteindre certaines parties de la cathode encore pourvues de bonnes couches d'oxyde. Il en résulte alors une rupture préma turée des cathodes. En résumé, une caractéristique de la présente invention permet d'obtenir un moyen de maintenir une tension suffisante entre chaque cathode, de façon à favoriser rationnellement le déplace- ment du point chaud, tout en économisant les deux tiers de la puissance de chauffe de la cathode. Un transformateur pour filaments semblable au 130, mais avec des enroulements de filaments supplémentaires, dont certains ne sont pas raccordés électriquement entre eux comme dans un autotransformateur, mais sont isolés comme dans un transformateur classique; peut desservir deux simples lampes connectees en série, ce qui constitue un développement évident du circuit mentionné ci-dessus. Dans le cas des applications qui ne nécessitent pas une économie de la puissance de chauffe, les éléments chauffants peuvent être alimentés avec le présent système, tout comme c'était le cas antérieurement, directement à partir d'enroulements supplémentaires (non représentés) sur le transformateurfonduleur principal ou par un ou plusieurs transformateurs intermédiaires avec des enroulements primaires connectés à la sortie de l'onduleur en avant des impédances de ballasts. La FIG. 11B représente une variante du circuit de la figure 11A qui permet d'obtenir une puissance de chauffe constante. Sur cette figure, les parties semblables à celles de la figure liA ont reçu les mêmes numéros de référence, mais avec un indice a, Si bien qu'une nouvelle description du circuit de la figure iib est superflue. La différence significative entre le circuit de la figure iib et le circuit de la figure lia est que le transforma~ teur pour filaments 130a est raccordé aux conducteurs 124a et 128a entre les bornes 142 et 144 à raccorder à un onduleur (non représenté), par exemple tel que 120 et au ballast 122a. Le filament 134a est alimente par le courant provenant d'un court enroulement secondaire 146.Le filament 136a est alimenté par le courant provenant d'une jonction sur l'enroulement 130a et située à une spire ou à quelques spires de l'extrémité de celui-ci. La tension dans le transformateur n'est pas modifiée par la chute de tension dans l'impédance de ballast 122a et ne varie pas sensiblement quand le courant passe, si bien que la tension du courant d'alimentation des filaments 134a et 136a reste pratiquement constante pendant tout le fonctionnement des lampes. te transformateur à haute frequence 130a est, de préférence, un transformateur pourvu d'un noyau magnétique, par exemple un noyau de ferrite 148. La FIG. 11C représente un autre circuit qui est une modification de celui de la figure 1IA et dans lequel les pièces comparables ont reçu le même numéro qu a la figure 1IA, mais avec un indice b. La différence réside en ce que l'autotransformateur 130b est pourvu de jonctions 138b et 140b situées à une spire ou à quelques spires de distance des extrémités de l'enroulement connecté aux conducteurs 125b et 128b et que les conducteurs vers les filaments 134b et 136b sont raccordés aux bornes terminales du transformateur plutôt qu' aux jonctions intermédiaires de l'enroulement. Le fonctionnement des circuits des figures lib et lic est essentiellement identique à celui déjà décrit pour le circuit lia. La FIG. 12 représente un certain nombre de circuit permettant de fournir le courant de chauffage pour les filaments des lampes à partir des conducteurs 124c et 128c de sortie de courant alternatif à haute fréquence, à partir d'un onduleur, par exemple tel que le 120 de la figure 11a. Le premier circuit 150 de la figure 12 comprend une paire de lampes à fluorescence 152 et 154 montées en parallèle entre les conducteurs 12'c et 128c avec différents dispositifs de chauffage des cathodes 156 et 158 dans la lampe 152 et avec les cathodes 160 et 162 dans la lampe 154. Le dispositif de chauffage du filament 156 comprend un enroulement de transformateur 160 raccordé à une de ses extrémités à un bout du filament 156 et à l'autre extrémité à un conducteur 162 qui le raccorde à une extrémité de l'autre bout du filament 106 précité et à l'autre extrémité à la jonction de la connection de l'enroulement 160 à celui-ci et à une borne du condensateur 164. L'autre borne du condensateur 164 est connectée par le conducteur 166 au conducteur 124c.Le filament 158 de la lampe 152 a une de ses extrémités raccordée directement au conducteur 128c par un conducteur 168. L'autre extrémité du filament 158 est raccordée à une extrémité de l'enroulement de transformateur 170 par un conducteur 172. L'autre extrémité de l'enroulement 170 est raccordée au conducteur 168. Le filament 162 de la lampe 174-est raccordé à une extrémité par un conducteur 174 au conducteur 172 et à l'autre extrémité par le conducteur 176 au conducteur 128c. Le filament 160 de la lampe 154 présente les mêmes raccordements au conducteur 124c que le filament 156 de la lampe 152, sauf qu'une self 182 remplace le condensateur 164 et que l'enroulement 178 remplace l'enroulement 160, les parties 164 et 182 servant de ballast pour les lampes. La combinaison de ballasts à condensateur et de ballasts à self permet d'obtenir un facteur de puissance élevé à la sortie de l'onduleur. Les enroulements 160, 170 et 178 sont tous situés sur l'onduleur/transformateur principal et fournissent une puissance de chauffage constante.Ce circuit est conçu pour assurer une tension complète aux conducteurs 124c et 128c entre les lampes 152 et 154 au début du fonctionnement d'une lampe (comme réalisé par les circuits des figures 1IA et 1IC) mais tout en réduisant sensiblement la tension pendant le fonctionnement grâce à la chute de tension dans le condensateur de ballast 164 et la self de ballast 182. Le second circuit 184 comprend une seule lampe fluorescente 186 pourvue d'un filament 188 à une extrémité et d'un filament 190 à l'autre extrémité. Il reçoit une puissance pour le filament constante provenant d'un auto-transformateur 192 raccordé entre les conducteurs 124c et 128c par les conducteurs 192 et 196 respectivement.Le filament 188 est alimenté en courant de chauffage par un transformateur 198 pourvu d'un noyau à haute fréquence 200, par exemple une ferrite. Une extrémité de l'enroulement de l'autotransformateur 192 constitue le primaire du transformateur 198. Le secondaire est un enroulement 202 raccordé à une extrémité à un bout du filament 188 et à l'autre extrémité à un conducteur 204 qui est raccordé à une extrémité à l'autre bout du filament 188 et à l'autre extrémité à la jonction dudit raccordement de l'enroulement 202 au conducteur 204 et à une borne du condensateur de ballast 206. L'autre borne du condensateur 206 est raccordée par le conducteur 208 au conducteur 124c.Le filament 190 a une de ses extrémités raccordée par le conducteur 210 au conducteur 196 et l'autre extrémité raccordée par le conducteur 212 à une jonction 214 prévue sur l'enroulement de l'autotransformateur 192. Le troisième circuit 216 porte les mêmes numéros de référence pour les parties correspondant à celles du circuit 184 mais avec un indice a et ce circuit est identique au second circuit 184, sauf que le transformateur séparé 198 est supprimé gracie à l'emploi de quelques spires du circuit de l'autotransformateur à chaque extrémité, par exemple en raccordant une extrémité du filament 188a à une jonction 202a sur l'enroulement 192a et cela quelques spires avant la fin. Les filaments de la -lampe 186a sont alimentés par un courant variable à partir de ce circuit, c'est -dire que la tension du filament est réduite après le jaillissement de l'arc dans la lampe. Le quatrième circuit 218 est identique au circuit 216, sauf que le condensateur de ballast 206a est remplacé par une self de ballast 206b. Les autres parties portent les mêmes numéros de référence que les parties correspondantes des circuits 184 et 216, mais avec un indice b, si bien qu'une description supplémen- taire est superflue. La combinaison du condensateur 206a de ballast dans le circuit 216 avec la self 206b de ballast dans le circuit 218 permet d'obtenir un facteur de puissance élevé.Les circuits 184, 216 et 218 fonctionnent essentiellement de la même manière, et cela est vrai pour tous les circuits* de façon à appliquer la tension complète de l'onduleur auquel les conducteurs 124c et 128c sont raccordés à travers la lampe à la phase de l'allumage et une tension fortement réduite quand un état de fonctionnement stable a été atteint. Dans le circuit 184, la tension complète est appliquée en tout temps aux filaments alors que,dans les circuits 216 et 218, la tension appliquée aux filaments est réduite automatiquement quand la tension à travers les lampes diminue. Le cinquième circuit 220 comprend deux lampes à fluorescence 222 et 224 connectées en série entre les conducteurs 124c et 128c et qui sont alimentées par un transformateur unique à filament 192c. La lampe 222 possède un filament 226 raccordé à une extrémité à une jonction 202c sur l'enroulement de l'autotransformateur 192c, tout comme dans le circuit 216 et à l'autre bout, à l'extrémité de l'enroulement de transformateur 192c et, par l'intermédiaire du condensateur 206c et du conducteur 208c, au -conducteur 104c. Les filaments 190c à une extrémité du tube 228c sont raccordes à un bout à la jonction 214c de l'enroulement de transformateur 192c à quelques spires de son extrémité et > à l'autre bout, par les conducteurs 210c et 196c au conducteur 128c. Les filaments 227 et 228 des extrémités adjacentes des lampes 222 et 224 respectivement, sont raccordés en parallèle entre les bornes d'un court enroulement 230 constituant le secondaire d'un transformateur dont le primaire est l'enroulement 192e.En variante facultative, un petit condensateur 232 (ou une self) raccordé à travers la lampe 224 (ou bien à travers la lampe 222) peut être utilisé pour faciliter l'allumage et pour réduire le besoin d'une tension élevee pour un fonctionnement satisfaisant. Le sixième circuit 234 est identique au circuit 220, sauf que les condensateurs 206c et 232 sont remplacés par des selfs 206d et 23bd, respectivement. Les autres parties du circuit 234 ont les mêmes numéros de référence que les parties correspondantes du circuit 220, mais avec l'indice d et toute description complémentaire serait donc superflue. Les circuits 220 et 234 fonctionnent d'une manière essentiellement similaire à celle des circuits 216 et 218, sauf qu'il existe deux lampes en série dans les circuits 220 et 234, au lieu d'une simple lampe dans les circuits 216 et. 218. La figure 12 montre la grande souplesse d'utilisation des circuits conformes à l'invention qui se prêtent à des modifications sans changer le principe de fonctionnement, afin de fonctionner sous une tension de filament constante ou de réaliser une diminution de tension dans les filaments ou les lampes, avec par conséquent, une diminution du courant de chauffage pendant la phase de fonctionnement après avoir profité d'une tension maximale à l'allumage et tout en réalisant un facteur de puissance élevé. L'invention comprend un dispositif modifié représenté à la figure 13 qui diffère légèrement du dispositif représenté à la figure 6 en ce que le courant passant par la resistance 71d relativement élevée, par exemple 100 kilohms, s'écoule (a) directement vers la base 46d et (b) par l'enroulement 61d et une résistance 240d à résistance relativement faible, par exemple 10 ohms vers la base 49d, tandis que les enroulements de retour 79d et 79ad sur le noyau 55d sont insérés dans chaque conducteur de borne de la résistance 75d à la diode 73d et à la diode 74d respectivement. Ta base 46d est donc raccordée à la base 49d par l'intermédiaire de la diode 73d, les deux enroulements 79d et 79ad en série et la diode 74d et au conducteur 69d par la diode 73d, l'enroulement 79d, la résistance 75d et la bobine d'amortissement 78d afin d'alimenter les basses des transistors 44d et 45d. Le courant passant dans la résistance 71d assure un très faible courant initial permettant un allumage correct. Le fonctionnement du circuit modifié est le suivant, si l'on se réfère à la figure 13 : au moins un des transistors est mis en circuit et permet le passage du courant de la borne 41d à travers la self 76d, la onction centrale 57d et, alternativement par les enroulements primaires 51d et 53d du transformateur/inverseur principal 54d. Une tension est -donc appliquée à la bobine 51d, 53d et ceci induit une tension dans l'enroulement de retour à basse tension 61d sur le même noyau 55d. Une borne -de l'enroulement 6-ld est raccordée à la base 46d du transistor 44d. L'autre borne de l'enroulement 61d est raccordée à la base 49d du transistor 45d par l'intermédiaire de la dite résistance 240d. ta polarité de l'enroulement de retour 61d est telle qu'elle renforce l'action des transistors, quelle que soit celle-ci. Cela signifie que > si '1'd conduit initialement beaucoup plus de courant que 45d, le signal de retour tendra à mettre en fonction 44d encore davantage tandis que 45d sera mis hors circuit.Le condensateur 60d entre en résonance avec 52d, 53d, ce qui provoque une inversion périodique de la polarité de la tension dans tous les enroulements sur 53d. Un transistor assure d'abord la conduction électrique puis c'est l'autre. L'enroulement 76d maintient un courant constant à travers lui-méme; par conséquent, la somme des deux courants des collecteurs de transistors doit être constante.Pendant l'inter- valle de transition où s'effectue la commutation d'un transistor à l'autre et lorsque les deux transistors sont partiellement en f nctionnement et que les enroulements 52 et 53d sont mis en ccur t- circuit, le 76d empeche le passage d'un courant trop - important La tension est induite également dans les enroulements 79d et 7ad de retour à tension-plus élevée, qui sont raccordés par des diodes lentes 73d et 74d aux bases 46d et 49d et au point milieu de la résistance 75d et, lorsque les oscillations se sont amplifiées suffisamment pour que cette tension puisse mettre en fonctionnement les diodes 73d et 74d, la majeure partie du courant de base du transistor est fournie par cette nouvelle Source Il est nettement plus efficace d'obtenir le courant de base à partir de quelques spires de ces deux enroulements sur le noyau ;5d que de la source d'entrée à 120 V. Seulement environ 1,2 mA du courant de base passe par la résistance 71d > alors qu'environ 80 mA provient de ces deux enroulements 79d et 79ad. Cette disposition permet d'économiser environ 9 watts. Les diodes 73d et 74d possèdent également d'autres fonctions importantes. Elles obligent évidemment le courant d'allumage à passer de 71d vers les bases de transistor au lieu d'être dérivées par la résistance 75duo Les diodes 73d et 74d raccordent également les enroulements 79d et 79ad de retour à tension relativement élevée aux deux bases au moment de la commutation > de façon à créer un puissant signal de commande en retour, afin d'assurer une commutation rapide et une mise hors circuit prompte d'un transistor ainsi qu'unie mise en circuit rapide de l'autre transistor. Les diodes 73d et 74d sont des diodes lentes ayant un temps de stockage de la charge plus long que les transistors 44d et 45d. Par conséquent, alors qu'une uns diode présente une conduction normale, l'autre conduira le courant en sens inverse pendant une courte période jusqu'à ce que le transistor auquel elle est raccordée soit complétement mis hors circuit. Toutefois, avant que labase ne soit amenée à un potentiel trop négatif, cette diode cessera d'être conductrice et la base ne pourra subir une chute de tension que dans la mesure permise par l'enroulement de commande en retour à faible tension 61d (par exemple jusqu'à environ -4,5 V). La tension à la jonction commune des deux enroulements de retour 79d et 79ad avec la résistance 75d possède une composante continue négative d'environ 4,5 V par rapport à la borne 42d et une composante alternative constituée d'un train d'ondes semi sinusoiåales. Il en résulte que la composante alternative à cette jonction commune présente la même forme d'ondes que celle de la jonction centrale 57d, sauf en ce qui concerne la polarité et l'amplitude. La composante alternative à la jonction centrale 57d apparaît à travers l'enroulement 76d.En ajoutant un second enroulement 78d constitué de très peu de spires sur le même noyau 66d et en le raccordant comme indiqué, la composante alternative de la tension entre la résistance 75d et l'enroulement 78d peut être rendue pratiquement identique a celle existant à la jonction de 75d avec les deux enroulements de retour 79d et 79ad. Le potentiel à travers la résistance 75d est, par conséquent, une tension de 4,5 V purement continue et un courant constant d'environ 80 mA remonte par la résistance 75d et pénétre dans une base ou l'autre des transistors 44d et 45d. Comme la somme des courants des collecteurs est maintenue constante par la self 76d, il est utile et approprié de maintenir également constante la somme des courants de base. Si la tension à la jonction centrale 57 de la figure 6 ou 57d de la figure 13 dépasse suffisamment celle de la borne 41 ou 41d, la diode de Zener 85 ou 85d entre en fonction et empêche une augmentation supplémentaire de façon à protéger les transistors. Une tension anormalement élevée peut se produire à la jonction centrale 57 et 57d pendant quelques cycles au moment de la mise en circuit. La diode 84 est utilisée afin d'empecher le passage de courant par 85 quand la tension à la jonction centrale 57 descend en-dessous de celle de la borne 41, comme cela se produit pendant le fonctionnement normal. La diode 86 et la diode 86d fonctionnent uniquement au moment du déclenchement afin de permettre le passage d'un courant de décharge dans les enroulements 76 et 76d, respectivement. Le condensateur 81d contribue à reduire les bruits à fréquence radiophonique ramenes dans le conducteur d'alimentation en courant continu. Les selfs 76 et 76d sont également très efficaces à ce point de vue, bien que ceci ne soit pas leur fonction principale. Un enroulement secondaire 237d peut être bobiné sur le noyau 55d du transformateur 54d afin d'obtenir des bornes de sortie 43d et 43ad à ses extrémités au lieu de ou, si on le désire, en supplément aux bornes de sortie 43 et 43a de la figure 6. Les lampes peuvent être raccordées à l'une ou l'autre paire de bornes dans ce circuit modifiée de la figure 13 et celui essentiellement de la même manière que celle représentée à la figure 6 pour les lampes 67, en utilisant soit des condensateurs de ballast, soit des selfs de ballast ou encore les deux. Claque lampe ou paire de lampes fonctionne indépendamment des autres et chacune possède son propre condensateur ou self de ballast. Si l'on utilise à la fois des selfs et des condensateurs, les effets réactifs s'annuient dans la mesure où l'onduleur est concerne. Le facteur de pui-ssance de la charge est par conséquent fort élevé et la fréquence de l'onduleur est relativement indépendante de la charge dans le cas où certaines des lampes sont enlevées. Des intervalles d'air sont utilisés avec les deux selfs ou les transformateurs 54 et 76 ainsi qu'avec les selfs de ballast. Une tension d'entrée continue d'environ 120 V a été choisie à cause de la disponibilité dans le commerce aux Etats-Unis d'interrupteurs et de coupe-circuits ayant cette puissance nominale et ceci permet également de faire fonctionner des lampes à incandescence dans le même circuit. D'autres tensions peuvent être utilisées dans la mesure où des interrupteurs et des coupe-circuits ayant d'autres caractéristiques sont disponibles dans le commerce. Les filaments de lampe peuvent être alimentés par le circuit modifié de la figure 13 à partir des enroulements à une spire sur le noyau du transformateur 54d, tout comme indiqué à la figure 6. Un enroulement peut alimenter une extrémité de toutes les lampes qui peuvent être raccordées entre elles mais des enroulements distincts sont nécessaires pour les extrémités des ballasts. En variante, un ou plusieurs transformateurs séparés ou filaments peuvent être utilisés afin de réduire le nombre de conducteurs vers les lampes non contenues dans le nême appareil que l'onduleur ou pour réduire la puissance consommée par le filament après la mise en service des lampes. Le circuit de la figure 6 et le circuit modifie de la figure 13 peuvent être transformés en ajoutant une diode dans les conducteurs 65 et 65d respectivement et une diode dans les conducteurs 70 et 70d respectivement, ceux-ci servant à garantir l'absence de passage inversé de courant dans les conducteurs 65, 65d et 70, 70d. Le raccordement de l'anode de la diode de Zener 85, 85d dans le circuit qui, à la figure 6, est raccordé (par l'intermédiaire de la diode 84) à travers la self 76 et, dans le cas du circuit modifié de la figure 13, raccordé directement à la base 46d du transistor 44d et par l'enroulement 61d et la résistance faible 240d à la base 49d du transistor 45d. L'anode de la diode de Zener peut être raccordée directement en variante aux conducteurs 69, 69d. Le raccordement du conducteur 62 au conducteur 72 par la diode de Zener 85d et 84d permet d'ajouter la tension d'entrée continue (120 V) à la tension de conduction de la diode de Zener 87, qui doit être conçue pour être conductrice à environ 120 V pour le maximum requis de 240 V au point milieu 57.Dans le circuit modifié de la figure et zée la modification qui élimine la diode 84 et ccnnecte l'anode de la diode de Zener 85d directement à la base 46d du conducteur 69d, la diode de Zener 85d doit devenir conductrice à environ 240 V. Le diode 84, quand on l'utilise, empeche la diode de Zener 85 de devenir conductrice lorsque la cathode de la diode de Zener 85 descend en-dessous de 120 V, ce qui se passe périodiquement pendant le fonctionnement normal. Le raccordement direct de l'anode de la diode de Zener 85 à la borne d'entrée négative 42, quand celle-ci est raccordée directement au conducteur 69, représente l'alternative la plus évidente mais nécessite une combinaison plus élevée de tension et de courant dans la diode de Zener 85 que ce qui est nécessaire avec les raccordements en variante décrits ci-dessus. Le circuit modifié de la figure 13, dans lequel l'anode de la diode de Zener 85d est raccordé directement à la base 46d peut être modifié davantage en ajoutant deux diodes supplémentaires 299 et 300. La diode 299 a sa cathode raccordée au collecteur 47d du transistor 44d et son anode raccordée à la jonction de l'anode de la diode 73d et à l'enroulement de commande en retour 79d, l'autre ayant sa cathode raccordée au collecteur 50d du transistor 45d et son anode raccordée à la jonction de l'anode de la diode 74d et à l'enroulement de commande en retour 79ad. Avec ces deux diodes inclues dans le circuit, le niveau de résistance de la résistance 75d peut-être choisi de façon a ce que tout le courant de base non requis par les transistors à gain normal ou élevé soit shunté par ces deux diodes 299 et 300 (d'où l'emploi de diodes capteuses) à l'écart de la base vers le collecteur de l'un ou l'autre transistor) lorsque ce transistor approche de l'état de saturation. Il en résulte que les transistors ne doivent pas entre saturés et peuvent mis hors circuit plus rapidement que si leur saturation conplete était autorisée.Ces deux diodes 299 et 300 peuvent servir par conséquent à régler l'onduleur pour l'adapter à des transistors très différents an ce qui concerne le gain de courant. Bien que ces deux diodes supplémentaires aient été décrites ici uniquement dans le cas du circuit où l'anode de la diode de Zener 85 est raccordée directement à la base 46d, elles peuvent être utilisées également dans les autres circuits décrits si les avantages mentionnés ici sont souhaitables dans l'un ou dans plusieurs de ces circuits. Le raccordement de l'anode de la diode de Zener 85d à la base de l'un ou l'autre transistor 44d ou 45d provoque la mise en fonctionnement d'au moins un de ces transistors lorsque la diode 85d entre en fonctionnement. Le courant passant par les collecteurs des transistors 44d et 45d peut limiter les tensions de collecteurs aussi efficacement que le courant passant par la diode de Zener 85 d mais avec l'avantage que les transistors 44d et 45dsont capables de conduire des courants beaucoup plus intenses que la diode de Zener 85d ne doit faire passer dans le même cas. L'emploi de la diode de Zener 85d afin de mettre en fonctionnement les transistors 44d et 45d constitue donc une méthode a relativement faible intensité de courant et il est possible d'utiliser une diode de Zener peu couveuse. Les circuits de commande des transistors 44 et 45 qui ont été décrits constituent une amélioration importante par rapport aux circuits connus dans la technique antérieure. Deux enroulements de commande en retour indépendants du transformateur/onduleur principal 54 sont utilisés afin de satisfaire aux exigences contradictoires d'une manière optimale. Il est souhaitable d'avoir une tension de commande en retour élevée pendant la période de commutation, afin de mettre en service un transistor et de mettre l'autre hors service avec une période de chevauchement minimale pendant laquelle les deux transistors sont partiellement conducteurs.Toutefois, une tension de commande en retour suffisamment élevée pour cet objet donne lieu à une tension de base inversée trop importante pour le transistor mis hors service entre les instants de commutation si un seul enroulement de commande en retour est utilisé, comme c'est le cas aux figures 6 et 7. Un courant de faible intensité provenant de la source continue positive 41d passe par la résistance 71d afin de fournir une faible quantité de courant aux bases des transistors 44d et 45d. Ceci suffit pour provoquer un début d'oscillation des transistors suivant le mode habituel, c'est- -dire que les sorties des collecteurs des deux transistors sont raccordées au transformateur 54d par les enroulements 52d et 53d qui sont à leur tour couplés magnétiquement aux bases de transistor 46d et 49d au moyen de l'enroulement de commande en retour à basse tension 61d disposé sur le noyau du même transformateur. La polarité de retour est telle qu'elle renforce et soutient l'état d'oscillas tions, chaque transistor provoquant à son tour le passage du courant de la source de tension continue positive 41 à travers la self 76d, le conducteur 62d et ensuite à travers soit ltenroule- ment 53d ou 53d du transformateur 54d et le retour vers la borne négative d'alimentation 42d. Lorsque l'amplitude des oscillations a augmenté suffisamment, les diodes 73d et 74d entrent alternativement en service ou hors service à cause de la tension induite dans les enroulements de retour à haute tension 79d et 79ad dans le circuit modifié de la figure I 15 comme déjà décrit. Le courant de base est augmenté d'une manière très importante par le courant provenant de l'un ou l'autre de ces enroulements de commande en retour et les bases sont commandées d'une manière efficace à ce moment, essentiellement à partir de cette source.Quoique la tension de ces enroulements de retour soit élevée par rapport à la tension de l'enrou- lement 61d, elle est encore faible si on la compare à la tension d'entrée aux bornes 41d et 42d, ce qui signifie que le courant de base est obtenu d'une manière plus efficace à partir de ces enroulements de commande en retour que si l'on utilisait la résistance 71d avec une forte chute de tension. Les diodes 73d et 74d sont des diodes peu coûteuses, lentes et à basse tension qui se caractérisent par une durée da stockage de la charge plus longue que les bases de transistor 46 et 49. Ceci signifie que, lorsque l'anode de l'une ou l'autre diode 73 ou 74 devient négative par rapport à la cathode, cette diode ne sera pas mise immédiatement hors service, mais conduira le courant en sens inverse et évacuera toute la charge stockée dans la base du transistor auquel elle est connectée. L'autre diode a déjà été mise en service un peu plus tôt.Par conséquent, pendant la période critique de commutation, les enroulements de commande en retour à haute tension sont raccordés directement aux deux bases par l'intermédiaire des diodes 73d et 74d à très faible impédance et le raccordement à base tension est isolé efficacement par la résistance 240d. Avant que la tension de la base du transistor mise hors service ne soit descendue en dessous d'une valeur de sécurité, la diode correspondante a épuisé la charge stockée (en faisant passer aussi le courant par ladite résistance en série) et elle cesse d'être conductrice. La tension de base négative maximale est déterminée par conséquent uniquement par l'enroule ment à basse tension 61d, ce qui etait désiré.Le courant passant par les collecteurs 47 et 50 des transistors 44 et 45, respeeti vement, peut limiter leurs tensions de collecteur aussi effectivement que le courant passant à travers la diode de Zener 85, mais avec l'avantage que les transistors sont capables de conduire des courants beaucoup plus intenses que la diode de Zener 85 ne doit en laisser passer dans ce circuit. Par conséquent, l'emploi de la diode de Zener 85 pour mettre les transistors en fonctionnement implique un courant d'intensité relativement faible et il est possible d'utiliser une diode de Zener relativement peu coûteuse. La FIG. 14 décrit un circuit raccordant les éléments essentiels d'un onduleur à deux paires de lampes fluorescentes connectées en série avec des dispositifs pour chauffer les filaments de toutes les lampes et en ùtilisant à la fois un condensateur et une self comme ballast afin d'obtenir un facteur de puissance élevé. La borne 241 raccorde l'onduleur à la borne positive et la borne 242 le raccorde à la borne négative d'un conducteur d'alimentation (non représenté). te courant entrant dans l'onduleur en provenance de la borne 241 passe par l'enroulement 243, qui est analogue à l'enroulement 76 dans le circuit de la figure 6, vers la jonction centrale 244 des deux enroulements 245 et 246 du primaire d'un transformateur 247 ayant un noyau magnétique, par exemple un noyau de ferrite 248. Le transformateur 247 possède un enroulement secondaire principal 249, qui constitue le circuit de sortie de l'onduleur Un certain nombre d'enroulements secondaires courts qui doivent être décrits ultérieurement sont prévus également. La borne d'extrémité libre de l'enroulement 245 est raccordée à un conducteur 250. La borne d'extrémité libre de l'enroulement 245 est raccordée à un conducteur 251. Un condensateur 252 analogue au condensateur 60 de la figure 6 est raccorde à une borne du conducteur 250 et à l'autre borne du conducteur 251. Le conducteur 250 est raccordé également par l'intermédiaire de la diode 253 au transistor 255.D'une manière analogue, le conducteur 251 est raccordé par l'intermédiaire de la diode 254 au transistor 256. te transistor 255 possède une base 257, un collecteur 258 auquel est raccordé la diode 253 et un émetteur 2590 Le transistor 256 possède une base 260, un collecteur 261 auquel est raccordée la diode 254 et un émetteur 262. Les bases sont alimentées par un secondaire 263 à basse tension enroulé sur le noyau 248 du transformateur 247, par exemple; il y a des enroulements de commande en retour de quelques spires seulement, par exemple deux spires. Les émetteurs 259 et 262 sont raccordés ensemble à la borne négative 242 mentionnée ci-dessus. Les lampes 264 et 265 sont raccordées en série par le circuit de sortie prémentionné de l'onduleur tout comme d'ailleurs les lampes 266 et 267.Un court enroulement secondaire 268 disposé sur le noyau 248 du transformateur 247 fournit un courant de chauffage pour le filament 269 à l'une des. extrémités de la lampe 264. Le ballast pour les lampes 264 et 264 est constitue par la self 270, dont une borne est raccordée à une borne de l'enroulement secondaire 249 et dont l'autre borne est raccordée à l'enroulement de raccordement 268 vers le filament 269, comme indique. Un autre court enroulement secondaire 271 disposé sur le noyau 248 fournit le courant de chauffage du filament au filament 272 à l'autre extrémité de la lampe 264 et au filament 273 à la première extrémité de la lampe 265. Un autre court enroulement secondaire 274 disposé sur le noyau 248 fournit le courant de chauffage du filament au filament 275 à la seconde extrémité de la lampe 266 et au filament 276 à la première extrémité de la lampe 267.Un autre court enroulement secondaire supplémentaire 227 disposé sur le noyau 248 fournit le courant de chauffage du filament au filament 278 à la première extrémité du tuoe 266. Les lampes 266 et 267 possèdent un ballast à condensateur 279, qui est raccordé à une borne au conducteur reliant l'enroulement 277 au filament t78 et à la même borne du secondaire 249 que la self 270. Un dernier court enroulement secondaire 280 est raccordé à une extrémité à l'autre borne de l'enroulement secondaire 249 et à l'autre extrémité au filament 281 à la seconde extrémité de la lampe 267 et au filament 282 à la seconde extrémité de la lampe 265, ce qui met donc ces deux filaments en parallèle par les conducteurs provenant de .l'enrou- lement 280. Le fonctionnement de ce circuit apparait clairement à la lumière de l'explication des autres circuits de sortie de l'onduleur décrit ci-dessus et une répétition est donc superflue. La combinaison de selfs et de condensateurs pour réaliser les ballasts du circuit permet d'obtenir un facteur de puissance élevee dans le circuit de sortie de self. Le circuit représenté à la figure 14 peut être modifié de façon à alimenter 4 lampes en parallèle au lieu de deux paires raccordées en parallèle de chacune deux lampes raccordées en série. Les constituants de ltonduleur et leurs connexions entre elles dans le circuit modifié sont identiques aux constituants de l'onduleur dans le circuit de la figure 14 et les modifications résident dans les connexions des quatre tubes fluorescents raccordées en parallèle. Ceux-ci sont raccordés tous en parallèle sur l'enroulement secondaire 249 d'une manière sensiblement identique à celle utilisée pour les trois tubes fluorescents de la figure 6 raccordée en parallèle aux bornes 43 et 43a. En d'autres mots, un transformateur comme le 54 de la figure 6 est pourvu d'un enroulement secondaire semblable au 249 de la figure 14, qui est raccordé à une borne à un enroulement semblable au 92 et les quatres filaments à l'extrémité. des lampes alimentés par un seul court enroulement semblable au 92 et à l'autre borne aux quatre filaments à l'autre extrémité des lampes qui possèdent de courts enroulements secondaires individuels.Par conséquent, une borne de l'enroulement secondaire est raccordée en parallèle à chacun des deux tubes par l'intermédiaire de la self de ballast vers le circuit du filament, qui comprend un court enroulement secondaire semblable au 268.de la figure 14 et à l'extrémité des deux autres tubes par l'intermédiaire d'un condensateur de ballast au circuit de filament, qui comprend un court enroulement secondaire semblable au 277 de la figure 14. Le raccordement d'un simple enroulement secondaire court, tel que le 92 de la figure 6 et le 280 de la figure 14 s'effectue à chacun des filaments à l'autre extrémité des quatre lampes en parallèle, tout comme les filaments des trois lampes de la figure 6 sont raccordés à l'enroulement 92.Le fonctionnement de ce circuit est évident à la lecture de la description ci-dessus des circuits de sortie des onduleurs. De nouveau, la combinaison de ballasts à selfs et à condensateurs dans le circuit de sortie de l'onduleur pour les tubes, comme décrit ci-dessus, permet d'obtenir un facteur de puissance élevé dans le circuit de sortie. Une modification supplémentaire du circuit de la figure 14 consiste à ajouter des auxiliaires d'allumage pour les deux paires de lampes fluorescentes raccordées en série. Les auxiliaires d'allumage sont constitués de deux condensateurs, dont l'un raccorde le circuit de filament 268 au circuit de filament 271 et à la self 270 et l'autre raccorde le circuit de filament 274 au circuit de filament 277 et au condensateur 279. Ces auxiliaires d'allumage ont pour caractéristique de réduire la tension d'allumage requise pour faire jaillir l'arc entre les cathodes (filaments) à la première et à la seconde extrémité des lampes. La FIG. 15 décrit un circuit de réglage de l'éclairement qui comprend un onduleur semblable à l'onduleur de la figure 14 et un circuit de sortie d'onduleur différent. Les constituants dans le circuit de la figure 15 ont reçu les mêmes numéros de référence que les parties correspondantes du circuit de la figure 14 avec un indice c. Le circuit de sortie de la figure 15 comprend trois lampes fluorescentes 264c, 265c et 266c, les lampes 264c et 265c etant raccordees en série et cette combinaison étant raccordée en parallèle avec la lampe 265c par les bornes de l'enroulement secondaire 249c du transformateur/onduleur 247c. Les lampes raccordées en série sont pourvues d'un ballast à condensateur 279c disposé entre le conducteur raccordant le court enroulement 268c au filament 268c et à la borne de l'enroulement secondaire 249c. La lampe 266c mise en parallèle est pourvue d'un ballast à self 284 disposé entre le conducteur raccordant le court enroulement 277c au filament 278c de la lampe 266c et à la borne de l'enroulement secondaire 249c. Les courts enroulements 268c, 174c et 280c ont des tensions induites provenant du primaire 287 > qui reçoit sa tension de, l'enroulement 249c de l'onduleur/tran'sformateur 247ce Un circuit auxiliaire 289 est prévu, comprenant en série 1' enroulement primaire 290 d'une self saturable 29i pourvue deun noyau magnétique 292, par exemple de ferrite, &commat;t et une résistance variable 293 raccordée aux bornes de courant continu 241c et 242c ou à toute autre source de courant continu.Le secondaire du réacteur 291 est un court enroulement 294 ayant une borne raccordée par le conducteur 295 à un condensateur 297 raccordé au conducteur raccordant le court enroulement 268c au filament 278c et à une self 298 disposée sur le noyau 292 et raccordée au conducteur raccordant le court enroulement 277c au filament 278c de la lampe 266c. Le condensateur de ballast 297c et la self de ballast 284 laissent passer des courants de faible intensité vers leurs lampes correspondantes en vue du réglage de l'éclairement. Un courant supplémentaire passe par le condensateur de ballast 297 et la self de ballast 298 grâce aux enroulements 294 à selfs saturables en vue d'un fonctionnement avec éclairement plus intense. La quantité de courant supplémentaire est commandée par le courant continu passant dans l'enroulement 290 à self saturable, ce courant continu étant à son tour commandé manuellement ou automatique grâce à une résistance variable 293 ou par d'autres dispositifs équivalents. De cette manière l'intensité lumineuse peut être modifiée en fonction des nécessités variables. Dans tous les circuits d'onduleurs, on peut utiliser un petit condensateur afin de raccorder soit le conducteur depuis la borne continue positive (conducteur 62 de la figure 6 et le conducteur correspondant sur les autres figures) ou bien le conducteur vers la borne continue négative (conducteur 69 de la figure 6 et le conducteur correspondant sur les autres figures) vers la structure métallique de l'appareil contenant les lampes (terre), ce qui permet au ballast de répondre aux spécifications américaines des Underwriters Laboratories pour ce qui concerne la sécurité de l'appareil en cas de perte de courant. Le courant à haute fréquence peut passer ou se perdre par la capacité entre primaire et secondaire de l'onduleur /transformateur principal 54 et, en passant par l'inévitable capacité existant entre la lampe et l'appareil à l'appareil lui-même.Le condensateur ainsi ajouté crée un trajet local et court pour ce courant de fuite qui lui permet de retourner à son point de départ (l'enroulement primaire) sans quitter l'appareil. Une autre modification utile du circuit d'onduleur limite les tensions de collecteur du transistor sans devoir recourir à une .diode de Zener. Si l'on se rapporte à la figure 13, cette modifié cation implique le déplacement du conducteur 76d de sa position en série avec le conducteur d'entree continu positif 62d et son raccordement en série avec le conducteur 69d négatif. Il en résulte que le conducteur 69d est rompu entre les points de raccordement au condensateur 81d et à l'émetteur 88d et que la self 76d est raccordée entre ces points et que la diode de Zener 85d peut émettre. En outre, deux diodes ordinaires sont ajoutées avec leurs deux anodes raccordées à la borne d'entrée négative 42d.La cathode de l'une des deux 'diodes ainsi ajoutée est raccordée à une jonction de soutirage si tuée près du point milieu de l'enroulement primaire 52d et la cathode de l'autre diode, d'une manière symétrique,à une jonction de soutirage située près du point milieu de l'enroulement primaire 53d sur le transformateur 54d.Grâce à ce circuit ainsi modifié, quelle que soit la tension excessive qui apparaisse au collecteur de l'un ou l'autre transistor, le soutirage prémentionné sur I'enroulement primaire raccordé à l'autre transistor deviendra négatif, ce qui mettra en fonctionnement l'une des deux diodes ajoutées et. raccordera la tension d'entrée continue constante entre la fraction de l'enrou- lement primaire entre le soutirage central 57d et le point supérieur auquel la diode conductrice ajoutée est raccordée. Ensuite, la tension en peut pas s'élever plus haut dans aucun des enroulements du transformateur 54d. L'énergie excédentaire stockee dans la self 76d est, gracie à ce dispositif, renvoyée à l'alimentation en courant continu, au lieu d'être dissipee dans la diode de Zener ou les transistors. Avec cette disposition modifiée de la self 76d, l'enroulement 78d sur le même noyau 66d ne doit pas être un enroulement supplémentaire mais peut être constitué par un prolongement de l'enroulement 76d. Ceci simplifie la construction en réduisant (d'une) le nombre de bornes requises pour 76d et 78d et en évitant la nécessité d'isoler ces enroulements l'un par rapport à l'autre. Les circuits conformes à l'invention et en particulier les circuits de ballast électroniques sont très avantageux pour l'industrie électrotechnique trace à leur efficacité qui permet de réduire les investissements en capital. L'invention présente une grande valeur également pour les utilisateurs d'énergie électrique pour les applications dans l'éclairage grace aux économies importantes réalisables sur la consommation d'énergie électrique. Les lampes fluorescentes fonctionnent plus efficacement sous des fréquences élevées que sous des fréquences ordinaires alternatives de 50 à 60 Hz; ce fait est bien connu de tous les spécialistes depuis de nombreuses années, comme on l'a déjà exposé dans le chapitre exposant les origines de l'invention.En dépit de la reconnaissance de ce fait, il n'existe pas sur le marché de système disponible présentant les avantages du présent système, à savoir commodité, sécurité, économie, fiabilité, efficacité et souplesse d'utilisation en vue du fonctionnement sous des fréquences élevées, par exemple dans la gamme de 20 à 30 kHz ou plus haute encore, ni un ballast combinant la sécurité, l'économie, la fiabilité, l'efficacité et la souplesse d'emploi dans les installations fluorescentes actuelles et > en particulier, en tant que constituants d'un système alimenté par une source triphasée. Le système et le ballast conformes à l-'invention font appel à l'amélioration de rendement permise par les hautes fréquences dans la gamme de 20 à 20 kHz, limitent les pertes d'énergie au strict minimum possible dans l'onduleur et le ballast, reduisent les frais, permettent d'obtenir un facteur de puissance élevé (par exemple au moins 90%), assurent la fiabilité de l'ensemble en évitant l'emploi de constituants tels que condensateurs électrolytiques et en utilisant un nombre minimal de pièces, permettent d'obtenir un bruit acoustique faible, un bruit faible aux fréquences radio et un scintillement neu marqué. L'onduleur peut être décrit comme étant un oscillateur transis torisé s=netrique à limitation de courant de classe B du type push-pull avec des enroulements de commande en retour commutés plus haut et plus bas. Il permet l'auto allumage, assure un haut rendement et est stable dans une vaste gamme de tensions d'entrée avec ou sans -- charge. Comme le système et le ballast ont été décrits et illustrés en mentionnant de nombreuses modifications et méthodes de realisa- tion, les spécialistes au courant de la question reconnaîtront que d'autres modifications et réalisations peuvent être effectuées dans le cadre de la présente decouverte et de ses revendications sans deroger aux principes de l'invention décrite ici. Ayant donc décrit et illustré ainsi l'invention, les revendications sont les suivantes REVENDICATIONS 1. Un ballast électronique pour lampe à décharge gazeuse comprenant un dispositif d'ondulement qui comporte des bornes d'entrée pour recevoir et convertir le courant continu provenant d'une source en courant alternatif à haute fréquence et pour fournir ledit courant alternatif à des bornes de sortie, carac- térisé en ce que ledit dispositif d'ondulement est un oscillateur symétrique à commande en retour double, à limitation de courant de classe B et de type push-pull et que ledit courant alternatif à haute fréquence est sous une tension appropriée pour assurer la tension d'allumage requise pour les lampes à décharge de gaz qui doivent etre raccordées auxdites bornes de sortie ainsi que les dispositifs constituant le ballast de lampes à décharge gazeuse de ce genre. 2. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse, comme décrit dans la revendication I, caractérisé en ce que ledit dispositif d'ondulementcomprend deux transistors, un transformateur ayant un enroulement primaire connecté aux collecteurs des dits transistors, deux enroulements de commande en retour secondaires sur ledit transformateur, l'un de ceci étant sous tension relativement élevée avec soutirage de courant au centre et connecté à chaque extrémité par l'intermédiaire d'une diode relativement lente à la base d'un transistor différent et le second enroulement de commande en retour. étant sous une tension relativement faible et connecté aux bases desdits transistors par un circuit comprenant des éléments à résistance. 3. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse, comme décrit à la revendication 2, caractérisée en outre par l'inclusion de deux diodes captieuses l'une raccordée à une borne vers la jonction d'un côté de l'enroulement de commande en retour sous tension plus élevée et vers sa diode lente et à l'autre borne à la jonction du collecteur du transistor voisin et au transformateur et l'autre diode capteuse étant raccordée à une borne de la jonction de l'autre côté de l'enroulement de commande en retour sous-tension plus élevéeet àsa diodelente età l'autre borne à la jonction de l'autre côté de l'enroulement de commande en retour sous tension pius édcvée età sa diode lente .et à l'autre borne à la jonction du collecteur de l'autre transistor et du transformateur. 4. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse comme décrit à la revendication 1, caractérisé en ce que ledit dispositif d'ondulement comprend, en outre, une self pourvue d'un noyau magnétique, de façon à maintenir sensiblement constant le courant continu passant dans le circuit dudit dispositif de conversion du courant continu en courant alternatif à haute fréquence et une seconde self sur ledit noyau magnétique, de façon à maintenir sensiblement constant le soutirage de courant de base. 5. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse, comme décrit à la revendication I, caractérisé par l'inclusion d'un dispositif d'alimentation en courant continu. 6. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse, comme décrit à- la revendication 5, caractérisé en ce que ledit dispositif d'alimentation en courant continu est une batterie. 7. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse, comme décrit à la revendication 5, caractérisé en ce que ledit dispositif d'alimentation en courant continu est une cellule solaire. 8. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuses comme décrit à la revendication 5, caractérisé en ce que ledit dispositif d'alimentation en courant continu est un redresseur. 9. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse comme décrit à la revendication s, caractérisé en ce que le redresseur comprend un pont à diodes monophasé. 10. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse, comme décrit à la revendication 8, caractérisé en ce que le redresseur comprend (i) un transformateur ayant un enroulement primaire raccordé en triangle, conçu pour être alimenté par le courant triphasé disponible sous la tension avec le nombre de phases et la fréquence quelconque fournie par le réseau et (ii) un secondaire hexaphasé- raccorde par induction à celui-ci. 11. Un ballast électronique pour lampes à décharge gazeuse comme décrit à la revendication I, caractérisé en ce que lesdites lampes à décharge gazeuse sont des tubes fluorescents et que ledit ballast électronique comprend plusieurs dispositifs de raccordement électrique conçus pour être raccordés auxdites bornes de sorties pour recevoir des tubes fluorescents. 12. Un ballast electronique, comme décrit à la revelldicat on 11, caractérisé en outre en ce que ledit dispositif de ballast est raccordé électriquement auxdites bornes de sortie et est capable de jouer la fonction de ballast pour un tube dans chacun desdits dispositifs de raccordement électrique. 13. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 12, caractérisé en ce que ledit dispositif de ballastage comprend soit une self, soit un condensateur, soit encore à la fois une self et un condensateur. 14. Un ballast electronique) comme décrit à la revendication 11, caractérisé en outre en ce qu'il comprend, un transformateur ayant un primaire raccordé auxdites bornes de sortie et un secondaire raccorde à un point de consommation, ledit secondaire ayant seulement un couplage inductif avec ledit primaire. 15. Un ballast électronique > comme décrite à la revendication I, caractérisé en ce qu'il est combiné, avec un système d'éclairage en courant alternatif à haute fréquence, ledit système d'eclai- rage comprenant des dispositifs de redressement possédant (i) des bornes d'entrée alternatives conçues pour être raccordées à une source de courant alternatif sous la tension et Ia fréquence usuelle du réseau et (ii) des bornes de sortie en courant continu constituant ladite alimentation en courant continu, connectée auxdites bornes d'entrée de façon à recevoir des dispositifs de raccordement électrique en courant continu pour recevoir le courant alternatif à haute fréquence provenant des bornes de sortie dudit dispositif d'ondulement et la lampe recevant des dispositifs adaptés pour fixer au moins une lampe à décharge gazeuse et pour raccorder chacune de ces lampes auxdits dispositifs de raccordement électrique. 16. Un ballast électronique > comme décrit à la revendication 15, caractérisé en ce que ledit dispositif de redressement comprend un dispositif de transformation de la tension si tué en avant desdites bornes d'entrée en courant alternatif afin de transformer le courant alternatif de ladite source de courant alternatif pour obtenir la tension appropriée pour lesdites installations de distribution de courant alternatif sous fréquence du réseau, lesdites installations comprenant au moins un des éléments suivants : (a) des bornes de sorties monophasees, (b) des bornes de sortie triphasées et (c) des bornes de sortie hexaphasées. 17. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 15, caractérisé en ce que ledit dispositif redresseur comprend des bornes de sortie en courant alternatif, conçues pour être raccordées à des installations de distribution de courant alternatif sous fréquence du réseau. 18. Un ballast électronique > comme décrit à la revendication 16, caractérisé en ce que ledit dispositif de transformation de la tension possède un enroulement primaire triphasé et un secondaire comprenant 6 enroulements, chacun desdits 6 enroulements ayant (a) une extrémité raccordée à un centre commun et ledit centre étant raccordé électriquement à une borne sortie neutre et (b) l'autre extrémité de chacun desdits enroulements étant raccordé (i) à des dispositifs à diodes, de façon à conduire le courant positif vers une borne de sortie positive et (ii) des dispositifs à diode pour conduire le courant négatif vers une borne de sortie négative. 19. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 1, caractérise- en ce qu'il est combiné avec un système d'éclairage par courant alternatif à haute fréquence, ledit système comprenant un dispositif de redressement situé en un point central, plusieurs lampes recevant des dispositifs raccordés auxdits dispositifs de ballastage, chaque lampe recevant des dispositifs qui sont un accessoire conçu pour recevoir au moins un tube fluorescent et pour l'alimenter en courant alternatif en haute fréquence et ledit système d'inversion étant alimenté en courant continu par ledit dispositif de redressement situé en un point central. 20. Un ballast électronique, comme décrit a la revendication 19, caractérisé en ce que ledit dispositif d'ondulement est combiné à et alimente plusieurs appareils voisins, chaque appareil etant conçu pour recevoir plusieurs tubes fluorescents. 21. Un ballast électronique,comme décrit à la revendication 19, caractérisé en ce que ledit système comprend en outre un trans formateur ayant un primaire polyphasé conçu pour être raccordé à une source de courant alternatif polyphase du réseau et un secondaire hexaphasé en étoile raccordé à des dispositifs de redressement 2 diode avec le courant positif raccordé à une borne de sortie positive et un courant négatif raccordé à une borne de sortie négative, de façon à fournir ledit courant continu audit dispositif d'ondulement. 22. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 2, caractérisé en ce qu'il est combiné avec un dispositif deeclai- rage à haute fréquence comprenant des dispositifs récepteurs conçus pour maintenir au moins un tube fluorescent ayant des électrodes à chacune de leur extrémité connecté à un filament et dans lequel ledit transformateur possède un noyau magnétique à haute fréquence et qui comprend en outre un enroulement de chauffage secondaire à haute fréquence sur ledit noyau et des dispositifs pour raccorder ledit enroulement de chauffe avec les filaments dans ledit tube fluorescent. 23. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 22, caractérisé par un transformateur supplémentaire comprenant un enroulement primaire recevant son excitation de la tension traversant un tube fluorescent et lesdits enroulements étant couplés inductivement auxdits enroulements primaires, le courant de filament étant automatiquement réduit par la diminution de la tension dans ladite lampe après l'établissement du courant d'arc dans ledit tube. 24. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 19, caractérisé en outre par le fait qu'il comprend des dispositifs conçus pour faire varier le courant traversant un tube fluorescent. 25. Un ballast électronique, comme décrit à la revendicatioo 2, caractérisé en ce qu'il est combiné avec un système d'éclairage par courant alternatif à haute fréquence, ledit système comprenant (A) des dispositifs de redressement pour recevoir et transformer le courant alternatif disponible dans le réseau en courant continu et pour le fournir auxdits dispositifs d'ondulement, (B) des dispositifs de raccordement électriques raccordés auxdits transformateurs pour recevoir ledit courant alternatif à haute fréquence et (C) des dispositifs de fixation des lampes concus pour recevoir au moins une lampe à décharge gazeuse ayant des électrodes en contact avec ledit dispositif de contact électrique. 26. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 25, caractérisé an ce que le système comprend plusieurs dispositifs d'ondulement, plusieurs dispositifs de raccordement electri- tues et que ledit dispositif de ballastage limite le courant traversant chaque lampe quand elle est raccordée audit dispositif de raccordement électrique. 27. Un ballast électronique, comme décrit à la revendic^ttion 15, caractérisé en ce que ledit secondaire hexaphasé a un neutre mis à la terre commun avec les éléments à courant alternatif et à courant continu dudit système. 28. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 19, caractérisé en ce que ledit appareil à lampes est raccord au dispositif de fixation des lampes dans un autre appareil par deux fils seulement. 29. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 25, caractérisé en ce que le dispositif onduleur comprend ea outre des enroulements secondaires de chauffage sur ledit transformateur, conçus pour permettre le raccordement électrique aux filaments dans les lampes fixées dans ledit dispositif de suort de lampes. 30. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 29, caractérisé en ce que le primaire du transformateur pour lesdits enroulements secondaires de chauffage se trouve 'à travers une lampe où un courant d'intensité relativement élevé passe à travers les filaments avant qu'un arc ne jaillisse et un courant de relativement faible intensité passe à travers les filaments après le jaillissement de l'arc. 31. Un ballast électronique, comme décrit à la revendication 29, caractérisé en ce qu'il inclut en outre un dispositif pour faire varier le courant passant à travers une lampe pendait le fonctionnement de celle-ci.