FR 2543687 A1 19841005 FR 8305367 A 19830331 Proucédé et dispositif pour la détermination, en continu, de la teneur en l'un de ses constituants, d'un mélange éventuellement hétérogène. La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour la détermination, en continu, de la teneur d'un mélange éventuellement hétérogène, en l'un de ses constituants. Elle s'applique notamment, mais non exclusivement, à la mesure de la teneur en eau d'un mélange d'eau et dan moins un hydrocarbure, par exemple du pétrole brut. D'une manière générale, on sait que la présence d'eau dans un pétrole brut, habituellement sous forme d'émulsion à une teneur pouvant varier de O à 10% en volume, présente de multiples inconvénients,dont les plus importants consistent en ce que - la présence d'eau dans les bruts constitue une perte financière importante pour l'acheteur,qui paie l'eau au prix du brut - cette présence d1eau augmente considérablement les risques d'explosion et d'incendie (coup d'eau), lors de la distillation du brut. L'invention a donc notamment deux objectifs essentiels, à savoir d'une part, * mettre au point un analyseur continu pour comptabiliser l'eau présente dans le brut, principalement - au chargement des pétroliers - au déchargement des pétroliers - et, d'une façon générale, dans un oléoduc quel- conque, et d'autre part, * mettre au point un dispositif capable de détecter un "coup d'eau" à l'entrée d'une unité de distillation. En vue de parvenir à ces résultats, on a déjà proposé de nombreux procédés et dispositifs dont aucun, à l'heure actuelle, n'a permis jusqu'ici d'obteniur entière satisfaction. A titre indicatif, l'un de ces procédés consiste à distiller en continu, à débit constant,un échantillon de brut à analyser, à une température telle que toute l'eau de l'échantillon se retrouve dans la phase vapeur. Cette phase vapeur est ensuite entraînée par un gaz sec à débit constant. Le mélange est alors appliqué à un hygromètre, qui détermine la teneur en eau. Ce procédé présente les inconvénients suivants 1) il nécessite un échantillonnage 2) il est compliqué (contrôle du débit de charge, de la température de fractionnement, du débit de gaz...) ; 3) il nécessite d'asservir le débit distillé au débit dans la canalisation pour obtenir une mesure repré- sentative, ce qui complique considérablement le dispositif 4) il nécessite soit un réseau dtair comprimé, soit des bouteilles d'azote, ce qui constitue une contrainte supplémentaire. Selon un autre procédé, on a tenté de déterminer la teneur en eau du pétrole brut par la mesure de l'atté- nuation d'une onde UHF émise dans le brut, état entendu que 1 t atténuation dans l'eau est beaucoup plus importante que dans le brut. Toutefois, il s'est avéré que ce procédé ne permet pas d'atteindre des précisions supérieures à A 15 %. Par ailleurs, ce procédé nécessite la mise en oeuvre - d'un dispositif pour le prélèvement de l'échantillon dans la canalisation - d'un dispositif pour le conditionnement de l'échantillon - d'un système de mesure différentielle, car l'atténuation initiale est fonction de la nature do brut; et donc, - d'un système de séchage du brut, pour réaliser un brut sec passant dans la cellule de référence de l'ana- lyseur différentiel. On a en outre essayé de déterminer la teneur en eau du pétrole brut par divers procédés de séchage du brut, notamment par centrifugation, par filtration et par décantation électrostatique, toutefois aucun de ces essais n'a permis d'obtenir des résultats satisfaisants. Il en va de mamie pour la détermination de cette teneur en eau par activation neutronique qui consiste à faire passer dans le brut un flux de feutrons, pour activer les atomes d'oxygène de l'eau qui s'y trouve, puis à mesurer le rayonnement d'un échantillon ainsi irradié. En effet, malgré de nombreux avantages, ce procédé présente l'inconvénient d'être coûteux et d'être dissuasif en raison de la radio activité. En outre, aucune solution satisfaisante n'a été trouvée pour résoudre les problèmes d'étalonnage. L'invention a dons pour but la mise an point d'un procédé et d'un dispositif qui ne présentent pas les incon- vénients de ceux précédemment décrits, et qui permet dont teindre notamment une précision relative de l'ordre de 10%. Elle a été élaborée à la suite d'études et d'essais qui ont permis, tout d'abord,de faire apparaitre une relation simple entre, d'une part, la teneur en eau X et, d'autre part, la constante diélectrique # du pétrole brut sec et la constante diélectrique #h du mélange brut + eaue La cellule de mesure utilisée au cours des essais consistait en un condensateur de Lampard, c'est-à-dire un condensateur cylindrique dont les armatures sont déposées sur un cylindre réalisé en une matière électriquement isolante, monté en série sur une conduite de circulation de brut dont il forme une section. Il est clair que, dans ce système, le diélectrique est essentiellement constitué par le brut passant dans le cylindre. Les essais ont porté sur différents types de pétroles bruts auxquels on ajoutait des quantités croissantes d'eau. Les mesures ont été faites à température ambiante sur des mélanges circulant dans la capacité de mesure et non pas sur des mélanges au repos, la teneur en eau variant de O à 5% en volume. En appelant les résultats sont donnés dans le tableau 1 ci-après où x est la teneur en eau en cm3/1. TABLEAU 1 Pétrole brut Masse Droite des moindres carrés volumique (de O à 5% en volume d'eau) à 15 % Saharien 0,804 Y = 2,85 10-3 x - 3,15 10-4 Kirkok 0,844 Y = 2,91 10-3 x -1,68 10-3 Zubair 0,855 Y = 3,12 10-3 x + 1,00 10-5 Aramco 0,861 Y = 2.95 10-3 x - 1,04 10-3 Aramco* 0,861 Y = 2,86 10-3 x - 1,60 10-3 Gash Saran 0,871 Y = 3,13 10-3 x - 0,46 10-3 Kursaniyah 0,872 Y = 2.86 10-3 x - 2.25 10-3 Forcados 0,877 Y = 3,22 10-3 x - 1,90 10-2 Safaniyah 0,885 Y = 2,35 10-3 x - 5,46 10-3 *Dopage à l'eau douce. Tous les autres essais : dopage à l'eau salée à 30 g/1. L'examen du tableau précédent montre que les résultats sont assez homogènes, exception faite de ceux relatifs au pétrole brut Safaniyah. On peut donc résumer l'analyse des résultats par le tableau suivant. TABLEAU 2 Avec Safaniyah Sans Safaniyah Nombre d'essais 9 8 ## moyen 2,92 . 10-3 2,99 . 10-3 #s Ecart type 0,25 0,15 Donc, si l'on exclut le Safaniyah, on aboutit à la relation : = (2,99 # 0,36) 10-3 x ou encore = (2,99 + 0,36) 10-3 x On constate donc que la variation de la constante diélectrique d'un brut sec, dopé à l'eau juequ'à 5 % en volume, est linéaire. Il est clair que, pour calculer la teneur en eau à partir de la formule précpdente, il convient - de mesurer #h ; - de connaître, ou de déterminer E #@ Or, chaque brut sec a une constante diélectrique différente. Les diverses tentatives de séchage de bruts humides qui ont été entreprises (centrifugation, filtra tion, décantation électrostatique) se sont toutes soldées par un échec. On a alors cherché à corréler la constante diélec- trique du brut avec une grandeur caractéristique de ce brut, qui ne soit pas affectée par la présence d'eau. Pour des raisons théoriques, on a déterminé une corrélation avec le carré de l'indice de réfraction #= f (n2) et mesuré l'indice de réfraction d'un certain nombre de bruts. La corrélation établie a été la suivante # = 1,6744 n2 - 1,4243 avec un coefficient de corrélation r = 0,92. Toutefois, cette méthode nécessite la mesure en continu, de l'indice de réfraction, mesure qui pose de nombreuses difficultés, au niveau de la boucle d'échantillonnage. Or, il s'est avéré qu'il existait une corrélation entre la constante diélectrique et la masse volumique d. Pour l'étudier plus en détail, on a exprimé la masse volumique à la température G à laquelle avait été mesurée la constante diélectrique. Cette étude à permis d'obtenir les relations et les coefficients de corrélation r suivants t = 2,9.0 d15 - 0,18 avec r = 0,94, quand la température est égale à 15 C, et # = = 2,90 do - 0,16 avec r = 0,95, pour une température 4. On constate que ces corrélations sent légèrement meilleures que la corrélation 6 - f( 2). Toutefois, elles sont nettement insuffisantes pour conduire à une précision acceptable sur la connaissance de la teneur en eau. Gn a alors tenté d'exploiter la formule de Wagner basée sur le fait que lorsque deux liquides, , de constante diélec- trique différente, sont mélanges, la constante diélectrique # du mélange varie en fonction de leurs proportions respecti- ves. En particulier, si un faible volume x d'un corps de forte constante diélectrique 81 est mélangé à un corps de faible constante diélectrique #@, la constante diélectrique # du mélange est régie par la relation qui peut s'écrire, dans le cas d'un mélange brut + eau étant la constante diélectrique de l'eau. e Toutefois, en utilisant directement cette formule, on aboutit à une corrélation beaucoup plus mauvaise que celles précédemment obtenues. La Demanderesse a donc été amenée à rechercher une autre corrélation. À cet effet, elle est partie de la relation existant pour les gaz parfaits = constante relation dans laquelle : M est la masse moléculaire du gaz d est la densité du gaz, et, P est la polarisation. Sachant que la constante diélectrique de l'air est égale à 1, on peut donc écrire Par analogie la Demanderesse a donc essayé cette for- mule sur les pétroles bruts, cette formule devenant, dans le cas d'espèce : ds étant la masse volumique du brut sec. Les manipulations ont porté sur seize bruts purs secs, dix mélanges de bruts secs dont - sept mélanges binaires - deux mélanges ternaires - un mélange quaternaire. Nais, dans ce cas, le paramètre C@ n'avant plus de sens puisque les bruts étudiés étaient secs Il a été remplacé par ltexpression de Ee en fonction de la température t e @e = @@, @@ - @,@@@ @ de sorte que la formule testée s'écrit ou encore avec g (87,69 - 0,366 t) Les résultats obtenus ont été les suivants TABLEAU 3 MESURE CALCULE BRUT OU MELANGGES DE BRUTS t C ds à t C #s à t C G ARZEW 21,5 0,793 2,145 1,1646 EKOFISK 18,9 0,800 2,179 1,1540 WUSHI 26,0 0,807 2,145 1,1646 MURBAN 22,5 0,824 2,251 1.1160 BEKAPAI 23,4 0,828 2,210 1,119 HANDIL 30,3 0,847 2,276 1.0812 ARAMCO 22,6 0,851 1,375 1.0756 ZUBAIR 23,0 0,854 2,394 1.0709 KOWEIT 23,2 0,861 2,429 1,0680 IRAK - KIRKUK 23,3 0,862 2,345 1.0627 DUBAI 23,6 0,862 2,469 1.0578 ISTHMUS CACTUS 20,2 0,864 2,420 1,0587 KURSANIYAH 23,3 0,865 2,418 1.0562 GASH SARAN 21,4 0,869 2,485 1.0496 FORCADOS 22,9 0,874 2,359 1,0340 SAFANIYAH 23,2 0,881 2,500 1.0340 KIRKUK - MURBAN 21,0 0,834 2,295 1,1014 KIRKUK - ARAMCO 21,3 0,848 2,373 1,0800 MURBAN - KURSANIYAH 21,2 0,848 2,334 1.0816 MURBAN - SAFANIYAH 21,0 0,854 2,376 1,0725 DUBAI - ZUBAIR 21,0 0,859 2,417 1,0646 KOWEIT - ZUBAIR 20,6 0,859 2,414 1.0649 KOWEIT - SAFANIYAH 25,1 0,871 2,451 1.0469 KOWEIT - DUBAI - KURSANIYAH 21,1 0,867 2,450 1.0535 DIRKUK - ZUBAIR - SAFANIYAH 19,3 0,861 2,420 1,0628 BEKAPAI - ARAMCO - GASH SARAN - SAFANIYAH 24,2 0,855 2,419 1.0682 On a alors cherché à corréler G avec ds, ce qui a permis d'obtenir la relation suivante = 1,46853 ds + 2,32643 = K avec un coefficient de corrélation r = 0,998. Cette expression peut donc s'exprimer de la manière suivante : #- = f (d-, t) s Donc, en mesurant la température et sous réserve de con- naître ds ou de pouvoit éliminer cette grandeur dans un sys tème d'équations, on peut déterminer s L'invention propose, en vue d'éliminer la grandeur d5, d'utiliser l'équation d'égalité des masses 1 000 dh = (1 000 - x) + x de, dh étant la masse volumique du brut humide, de = f (t C) densité de l'eau. Cette équation expriment le fait que la masse du volume de me lange est egal à la somme de masses des volumes de brut sec et d'eau le constituant. En conclusion, pour le calcul de la teneur en eau d'un mélange pétrole brut/eau, on dispose donc d'un système de trois équations i trois inconnues, à savoir avec #e = 87,69 - 0,366 t A = 1,46853 B = + 2,32643 et 1 000 d@ = (1 00O - x) ds + sa De ces trois équations, on tire une équation du type : x = f(#h, dh, t) D'une façon plus précise, l'équation précédente se présente sous la forme #1x@ + #2x@ + #3x + #4 = 0 # équation dans laquelle #1, #2, #3, #4 ne dépendent que des trois paramètres #h, dh et t. Comme précédemment mentionné, l'invention ne se limite pas à la détermination de la teneur en eau d'un mélange brut + eau. D'une manière plus générale, elle concerne la détermination en continu d'un mélange éventuellement hétérogène, en l'un de ses constituants. Elle convient plus particulièrement dans le cas où, à une faible teneur x, un corps de forte constante di- électrique #1 est mélangé à un corps de faible constante diélectrique #2. Ainsi, selon ltinvention, le procédé pour la déter- mination en continu de l'un des constituants C1 d'un mélange d'au moins deux constituants C1, C2 circulant dans une canalisation et présentant dos constantes di- électriques #1, #2, différentes, fonctions de la température, comprend les opérations suivantes a) la mesure on continu de la température t du mélange C1 + C2 circulant dans la canalisation b) la mesure en continu de la constante diélectrique #1,2 du mélange C1 + C2 ;; c) le calcul de la teneur x du mélange C1 + C2 en le constituant C1, au moyen d'une formule x = f (#1,2, d1,2,t) obtenue à partir d'un système de trois équations à trois inconnues, à savoir 1 000 d1,2 = = (1 000 - x) d2 + x d dl, d2, d1,2 étant respectivement les masses volumiques, fonctions de la température des constituants C1, C2 et du mélange C1 + C2. Bien entendu, l'invention concerne l'application du procédé précédemment décrit à la détermination de la teneur en eau x d'un mélange d'au moins un hydrocarbure et de l'eau en substituant les différents paramètres des équations 1', 2', 3', par ceux utilisés dans les équations 1, 2, 3 précédemment mentionnes. Il convient de noter que, dans la formule 1 (spéci- fique des pétroles bruts),le coefficient 2,99.10-3 3 utilisé est un coefficient moyen. Ainsi, si l'on utilise, pour chaque brut, son coefficient propre K, il est clair que l'on minore sensiblement les erreurs. L'invention propose donc d'utiliser, pour la détermination de ce coefficient propre K, la technique d l'ajout dosé qui consiste à injecter volontairement une quantité déterminée y d'eau dans le brut en mesurez L'opération s'effectue dans un circuit monté en dérivation sur la canalisation de brut On rappelle que le brut est caractérisé par l'équation générale t A l'instant t = o, la teneur en eau (inconnue) est xo : formule dans laquelle #ho est la constante diélectrique du mélange brut + eau mesurée dans la dérivation avant l'ajout dosé et #h1 est la constante diélectrique du mélange après l'ajout dosé.On ajoute un pourcentage déterminé d'eau, par exemple 1% en velume (soit 10 cm3/litre) ; l'équation 6 devient alors : d'où K = Simultanpment, en utilisant l'équation 4, avec K = 2,99.10-3, on détermine une valeur xo' approchée de xo. On détermine une valeur #@s à l'aide de la formule 6 en utilisant pour valeurs mumériques x = x'o, K = 2,99,10-3, #h = #ho. On détermine ensuite une valeur K' plus rapprochée de la la valeur. réelle de K à l'aide de la formule 8 en utilisant les valeurs numériques fs ~ #'s et les valeurs #ho et #h mesurées. Puis on recommence, de manière itérative, les deux étapes précédentes du calcul qui donnent x"o, #"s et K". La convergence s'effectue en trois ou autre passages. Par ailleurs, il s'avère que l'imprécision sur les mesures de #@, d@ et t entrain une erreur sur la détermination de x. En conséquence, l'invention propose d'acquérir n mesures de chacun des paramètres et don faire la moyenne. Ainsi l'erreur sera t elle divisée part Pratiquement on acquiert cent points de chaque paramètre avant de faire la moyenne et la fréquence d'acquisition est de dix points par seconde et par paramètre. De plus, la Demanderesse a pu vérifier expérimentalement que l'influence de la teneur en sel des bruts et de la tempé- rature dans une gamme de température allant de 5 à 650C étaient négligeables. Comme précédement mentionné, l'invention concerne également un appareillage pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Cet appareillage comprend essentiellement, dans le cas le plus simple (sans réduction d'erreur par la technique de l'ajout dosé) - au moins une cellule principale de mesure permettant de déterminer, en continu, la constante diélectrique #h du brut passant dans la canslisation - un capteur de température t destiné à mesurer la température dudit brut - un densimètre, par exemples un densimètre à rayons gamma, qui mesure la masse volumique dh du brut et - un organe de calcul destiné à effectuer le calcul de la teneur en eau du brut par la résolution du système de trois équations à trois inconnues = Ads + B et 1 000 dh = (1 000 - x) d5 + x de Dans le cas où l'on désire accroître la précision en utilisant la technique de l'ajout dosé précédemment décrite, lXappareillage comprend en outre9 en dérivation sur la canalisation, un circuit comprenant en série deux cellules secondaires de mesure de la constante diélectrique semblables à la cellule principale, un débit-mètre permettant de mesu- rer le débit Fb dans la dérivation en amont de la première cellule secondaire, et un circuit d'injection d'eau à un dés bit Fe entre les deux cellules secondaires, à un débit réglable. Dans ce cas, le susdit organe de calcul est également conçu pour effectuer, à l'aide des paramètres mesure le calcul par itération du coefficient K spécifique du brut9 de la façon précédemment indiquée De mme, dans le but de minorer les erreurs sur la mesure des paramètres #h, dh, t, #ho, #h1 Fb, Fe, l'organe de calcul pourra être conçu pour calculer une valeur moyenne de ces paramètres sur nn nombre déterminé de points de mesure, par exemple sur 50 ou 100 points. Un mode de réalisation de l'invention sera décrit ci-après, à titre d'exemple non limitatif, avec référence aux dessins annexés dans lesquels g La figure 1 est un schéma hydraulique d'un appareillage pour la détermination de la teneur en eau d'un mélange pétrole brut/eau ; La figure 2 représente, en perspective, une cellule de mesure convenant plus particulièrement pour la mesure de la constante diélectrique d'un mélange, éventuellement hétérogène,dtau moins deux liquides La figure 3 est un schéma théorique du circuit de mesure de la susdite constante diélectrique. Avec référence à la figure 1, 1'appareillage pour la détermination de la teneur en eau x d'un mélange pétrole brut + eau fait intervenir D'une part, montés en ligne sur la canalisation 1 un capteur de température 2, une cellule de mesure 3 de la constante diélectrique Eh du mélange brut + eau, et h un densimètre 4,par exemple à rayons #, et D'autre part, un circuit en dérivation 5 par rapport à la cellule 3,qui comprend, de l'amont vers l'aval, un débitmètre 6 mesurant le débit dans la dérivation et deux cellules secondaires 7, 8 de mesure de la constante diélectrique du mélange brut + eau passant dans la dérivation 5. Cet appareillage comprend,en outre,une pompe 9 destinée à injecter de l1eau entre les deux cellules secondaires 7, 8. Les cellules de mesure 3, 7 et 8 de la constante diélectrique du mélange brut + eau sont basées sur le principe du condensateur de Lampard. On rappelle que ce condensateur se compose d'un tronçon tubulaire il en matière électriquement isolante portant sur sa surface extérieure des armatures s'étendant axialement, à savoir : - au moins deux armatures principales opposées 12, 13 reliées à un circuit de mesure de la constante di- électrique, et une électrode secondaire 94 on électrode de garde,intercalee entre les deux armatures principales et reliée à la masse. Cette électrode de garde 94 oblige en effet le champ électromagnétique à s'établir exclusivement à l'intérieur du -tronçon 11. Toutefois, dans le but de rendre le résultat de la mesure indépendant de l'hétérogénéité du mélange brut + eau, on utilise avantageusement une cellule de structure analogue,mais dont les armatures 12, 13, 14 sont disposées obliquement par rapport aux génératrices du tronçon 11 et s'enroulent hélicoidalement autour-de oelui-ci (figure 2). Grâce à cette disposition, tout se passe comme si le champ électromagnétique tournait. autour du brut qui passe dans le tronçon tubulaire 11, de sorte que la mesure de la constante diélectrique est rendue indépendante de la position des molécules ou des gouttelettes d'eau à l'intérieur du tronçon. Cette cellule de mesure comprend, en outre, un manchon calorifuge 15 maintenu par une gaine 16 en tôle,qui sert de blindage et protège l'ensemble formé par le manchon tubulaire 11, les armatures 12, 13 et l'électrode de garde 14. On a également représenté,en traits interrompus, un élément de raccord 17 par brides entre le tronçon tubulaire et la conduite de brut Les armatures 12, 13 de la cellule de mesure sont raccordées à un circuit de mesure 18 de la constante diélectrique du mélange brut + eau passant à l'intérieur du tronçon. Tel que représenté sur la figure 3, ce circuit de mesure comprend un pont différentiel de mesure 20 à trans- formateur, à opposition de courant, excité par un géné- rateur de fréquence 21 à 40 KHz. La sortie de ce pont différentiel 20 est reliéo à un détecteur synchrone 22 par l'intermédiaire d'un préamplificateur 23 à très faible bruit, puis d'un amplificateur large bande, à grand gain et déphasage nul 24. L'ensemble des mesures ainsi. constitué fournit environ 1 V par picofarad. Comme précédemment mentionné, la cellule principale de mesure 3 permet d'obtenir directement la constante diélectrique #h du mélange brut + eau cirouiant dans le tronçon la cellule secondaire 7 permet d'obtenir la constante diélectrique ho du flux émanant de la cana- lisation qui circule dans la dérivation et la cellule secondaire 8 permet d'obtenir la constante diélectrique dudit flux auquel on a ajouté une quantité connue d | eau On rappelle à ce sujet que les paramètres #ho et interviennent dans la détermination du coefficient hi K spécifique du brut. On notera que, pour des questions relatives à l'em- placement du piquage, la teneur en eau du brut qui tra- verse la dérivation peut entre différente de la teneur en eau passant dans la canalisation principale, sans modifier en rien la validité da calcul. En outre, il est possible d'ajouter à l'appareillage précédemment décrit un débitmètre sur la canalisation principale 1, qui permettrait de calculer la quantité d'eau contenue dans le brut. Bien entendu, pour l'élaboration des divers calculs précédement mentionnés,l'appareillage selon l'invention fait intervenir un organe de calcul éventuellement à microprocesseur. Dans ce dernier cas, l'organe de calcul pourra en outre effectuer de multiples opérations oom- plémentaires telles que, par exemple la masse volumique du brut, des analyses statistiques, des calcnls de prix, le degré API du brut. REVENDICATIONS 1.- Procédé pour la détermination, en continu, de la teneur x en l'un des constituants C1 d'un mélange d'au moins deux constituants C1, C2, circulant dans une canalisation (1) et présentant des constantes diélectriques #1, F différentes, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations suivantes:: - la mesure en continu de la constante diélectrique #1,2 du mélange C1 + C2 en utilisant une cellule de mesure t3) montée en ligne sur la canalisation (1) - la mesure en continu de la température t du mélange C1 + C2 circulant dans la canalisation (i) 9 - la mesure en continu de la masse volumique d1,2 dudit mélange, et - le calcul de la teneur x en le constituant C1 par la résolution du système de trois équations à trois inconnues x, #2, d2 1 000 d1,2 = (1 000 = x) d2 + x d1 dans lesquelles la seconde équation est déterminée expéri= mentalement et d1, d2, d1,2 sont respectivement les masses volumiques des constituants C1, C2 et du mélange C1 + C2. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérise en ce que, dans le cas de la détermination en continu d'un mélange d'au moins un hydrocarbure et d'eau circulant dans une canalisation (1), les paramètres intervenant dans le calcul de la teneur en eau x du mélange sont alors les suivants :: #1,2 = #h est la constante diélectrique du mélange mesurée en ligne sur la canalisation (1) #2 = #s est la constante diélectriuqe de l'hydrocar- bure sec ; #1 = #e = 87,69 - 0,366 t est la constante diélectrique de l'eau à la température t ; d1 = ds est la masse volumique de l'hydrocarbure sec ; d1,2 = dh est la masse volumique du mélange mesurée en ligne sur la canalisation K1 = K est le coefficient propre de l'hydrocarbure sec. 3.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que, en vue de déterminer les constantes A et B intervenant dans l'équation = Ads + B, on effectue une série de mesures sur des hydrocarbures secs, par exemple sur différents types de pétroles bruts secs, mesures au cours desquelles on détermine, pour chacun de ces hydrocarbures, la température t à laquelle se trouve l'hydrocarbure, la masse volumique ds et la constante diélectrique #s de cet hydrocarbure à ladite température0 on calcule la valeur et on corrèle la valeur G précédemment calculée avec la masse volumique d5, ce qui permet d'obtenir les constantes A et B. 4.- Procédé selon lBune des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que, dans le cas de la détermination de la teneur en eau de mélange de pétroles bruts et la constante K est sensiblement égale à 2,991O 3 la constante A est sensiblement égale à 1,46853 et la constante B est sensiblement égale à 2,32643. 5.- Procédé selon l'une des revendications 2, 3 et 4, caractérisé en ce que, en vue d'augmenter la précision de la constante K, on procède selon la technique de l'ajout dosé, qui consiste à injecter volontairement dans un circuit (5),monté en dérivation sur la canalisation (1) de brut, une quantité déterminée y d'eau dans le brut de mesure, à mesurer la constante diélectrique Eh du mélange brut + eau ho circulant dans la dérivation, avant l'ajout dosé, à mesurer la constante diélectrique #h1 du mélange circulant dans la dérivation, après l'ajout dosé, et à effectuer le calcul de la valeur K au moyen d'une procédure itérative. 6.- Procédé selon la revendication 5,caractérisé en ce que le calcul de la valeur K comprend -la détermination d'une valeur approchée x'o de la teneur en eau du brut par le procédé selon la revendication 1, en utilisant K = 2,99. - la détermination d'une valeur approchée #'s à l'aide de la formule avec K = 2,99.10-3 - la détermination d'un valeur Et plus rapprochée de la valeur réelle de K au moyen de la formule lorsque l'ajout est de 1% en volume. la détermination de la valeur réelle de K en recom- mençant de façon itérative les deux précédentes étapes de calcul jusqu'à atteindre la convergence. 6.- Procédé selon l'une des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que,pour augmenter la précision de la teneur en eau x du brut,on mesure les paramètres #h, dh, t, #ho, #h1, Fb, Fe, en une pluralité de points et on utilise la valeur moyenne de chacun de ces différents paramè- tres. 7.- Appareillage pour la mise en application du procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend - au moins une cellule principale (3) de mesure disposée en ligne sur la canalisation de brut et qui est destinée à déterminer la constante diélectrique #h du brut passant dans la canalisation (î) - un capteur de température (2) destiné à mesurer la température dudit brut - un densimètre (4), par exemple à rayons gamma, qui mesure la densité dh du brut,et - un organe de calcul destiné à effectuer le calcul de la teneur en eau x du brut par la résolution du système de trois équations à trois inconnues et 1 000 dh = (1 000 - x) ds + x de 8.- Appareillage selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend,en outre, en dérivation sur la cana- lisation, un circuit (5) comprenant en série deux cellules secondaires (7, 8) de mesure de la constante diélectrique similaires à la cellule principale (3), un débitmètre (6) permettant de mesurer le débit du mélange passant dans la dérivation (5), et un circuit d?injection d'eau 69) entre les deux cellules secondaires, à un débit réglable, le susdit organe de calcul étant alors conçu pour effectuer, à l'aide des paramètres mesurés, le calcul par itération du coefficient K spécifique du bruts 9.- Appareillage selon l'une des revendications 7 oQ 8, caractérisé en ce que les susdites cellules (3, 7 et 8), de mesure de constante diélectrique se composent d'un tron çon tubulaire (ii) en matiere électriquement isolante, portant sur sa surface extérieure des armatures s'étendant axialement, à savoir au moins deux armatures principales opposées (12, 13) reliées à un circuit de mesure de la constante diélectrique, et une électrode secondaire (14) intercalée entre les deux armatures principales et reliée à la masse. 10.- Appareillage selon la revendication 9, caractérisé en ce que les armatures (12, 13, 14) sont disposés obliquement par rapport aux génératrices du tronçon et s'enroulent hélicoidalement autour de celui-ci. 11.- Appareillage selon l'une des revendications 7, 8, 9 et 10, caractérisé en ce qui comprend, on outre, sur la canalisation, un débitmètre, de manière à permettre la mesure de la quantité d'eau contenue dans le brut. 12.- Appareillage selon l'une des revendications 7, 8, 9, 10, 11, caractérisé en ce que le susdit organe de calcul comprend au moins un microprocesseur permettant en outre d'effectuer de multiples opérations complémen taies