FR 2541313 A1 19840824 FR 8319111 A 19831130 La présente invention a pour objet un procédé pour la production d'acier inoxydable. Elle se propose d'apporter un procédé permettant de produire économiquement un acier inoxydable à partir de fer fondu et d'une substance contenant du chrome métallique, tel que, par exemple, du ferrochrome à haute teneur en carbone, ou des ferrailles d'acier inoxydable, et éventuellement d'une substance contenant du nickel, en utilisant un matériau à base de carbone en morceaux, au lieu d'utiliser une source couteuse d'énergie calorifique, telle que du ferrosilicium ou de l'aluminiums les opérations étant menées dans un convertisseur à soufflage d'oxygène par le haut. Jusqu'à présent, les aciers inoxydables ont été produits de la façon qui sera décrite ci-après. Du fer fondu, obtenu dans un four du type haut fourneau, est désulfuré, puis chargé dans un convertisseur pour réaliser la déphosphoré ration. Le métal de base à faible teneur en soufre et phosphore résultant est coulé à partir du convertisseur, de manière à pouvoir être séparé du laitier utilisé pour la déphosphoration, et le laitier est éliminé du convertisseur, Si le laitier demeure sur les parois du convertisseur, le phosphore est transmis par le laitier au bain de fer fondu, lors de la fusion d'un alliage de chrome dans le bain métallique du convertisseur.Par conséquent, on utilise un laitier fortement fluidisé pour réaliser la déphosphoration, afin de réduire à un minimum la quantité de laitier qui reste dans le convertisseur. I1 en résulte qu'un métal de base à faible teneur en soufre et en phosphore est coulé dans le convertisseur. Ce dernier est également chargé à l'aide d'un ferrochrome à haute teneur en carbone, qui constitue une source de chrome, et à l'aide de ferrosilicium ou d'aluminium, constituant une source de chaleur.Le fer fondu est décarburé, de manière à obtenir une teneur en carbone comprise entre 0, 60 et 0, 80 zou Le fer fondu est ensuite transféré dans un dispositif d'affinage secondaire, et il subit un autre traitement de décarburation sous vide, en présence d'oxygène gazeux, tout en prenant des précautions pour éviter toute oxydation du chrome, ce qui permet d'obtenir un acier inoxydable fondu, présentant la composition chimique désirée. Ce procédé présente un certain nombre d'inconvénients, parmi lesquels on peut citer A - il se produit un gaspillage de temps important, nécessaire à la coulée du métal fondu à partir du convertisseur et à l'élimination du laitier. Le métal fondu dissipe beaucoup de chaleur lors de sa coulée du con vertisseur, et il se produit également une perte de chaleur vers le laitier B - le ferrochrome1 le ferronickel et les ferrailles d'acier inoxydable, qui sont utilisés comme source de chrome et de nickel, sont ajoutés sous forme solide, et ils apportent une quantité insuffisante de chaleur pour maintenir la balance thermique. Afin de pallier cet inconvénient, il est nécessaire de prévoir un apport croûteux de chaleur, qui est réalisé sous la forme d'une addition de ferrosilicium ou d'aluminium. C - le maintien de la balance thermique impose des limitations, notamment en ce qui concerne l'utilisation de ferraille d'acier inoxydable, étant donné que cette dernière contient une plus faible quantité de chrome ou de nickel que le ferrochrome ou le nickel, et exige, pour sa fusion, une plus grande quantité de matière apportant de la chaleur. D - le matériau sous forme solide, tel que le ferrochrome, le ferronickel, ou l'acier inoxydable sous forme de ferraille, est ajouté en une seule fois, ou en deux ou en deux ou trois étampés. Par conséquent, il est im possible d'effectuer la décarburation du fer fondu, tout en empêchant l'oxydation du chrome dans le matériau solide, selon la relation d'équi libre Température-C-Cr, de Richardson, qui sera décrite ci-après. Le fonctionnement du convertisseur à une température élevée, de l'ordre de 17500C à 1800"C, est nécessaire pour diminuer l'oxydation du chrome, et cette température élevée entraine une usure accélérée du garnissage réfractaire du convertisseur. La présente invention se propose, en conséquence, d'apporter un procédé qui élimine les inconvénients des solutions antérieures exposés ci-dessus, et qui permet de produire un acier inoxydable avec une plus faible dépense en énergie. Un autre objet de la présente invention est d'apporter un procédé de production d'acier inoxydable dans lequel un matériau contenant du carbone, sous la forme de morceaux, peut être utilisé efficacement comme source d'énergie calorifique, et du chrome métallique, dans une substance contenant du chrome ajoutée en tant que source de chrome, peut être amené dans l'acier fondu, avec un rendement élevé, sans pertes notables par oxydation. L'invention vise, en conséquence, un procédé pour la production d'acier inoxydable fondu, caractérisé en ce qu'il consiste à ajouter un matériau conte nant du carbone en morceaux dans un convertisseur à soufflage par le haut en présence de fer fondu à faible teneur en phosphore et d'une substance contenant du chrome, et à souffler de l'oxygène par le haut dans le convertisseur, tout en insufflant un gaz de brassage dans le bain métallique fondu, au travers d'une tuyère qui est prévue à un niveau inférieur à celui de la surface du bain métallique, afin de faire fondre ladite substance contenant du chrome et décarburer le fer fondu. Selon une variante, le procédé selon la présente invention est caractérisé en ce qu'il consiste à ajouter un matériau contenant du carbone en morceaux dans un convertisseur à soufflage par le haut1 en présence de fer fondu et d'une substance contenant du chrome, à souffler de oxygène dans ledit convertisseur, tout en insufflant un gaz de brassage inerte dans le bain métallique fondu, au travers d'une tuyère qui est placée à un niveau inférieur à celui de la surface du bain, à faire fondre ladite substance contenant du chrome et décarburer ledit fer fondu, à désulfurer le fer fondu résultant dans ledit convertisseur, et/ou à le soumettre à ube décarburation, à une désulfuration et à un contr6le de composition dans un dispositif d'affinage secondaire Selon une caractéristique de l'invention, le fer fondu est débarrassé de sa teneur en silicium, et il est déphosphoré avant son introduction dans le con vertis seur. Selon une autre caractéristique de l'invention, le fer fondu est chauffé et le matériau contenant du carbone, ainsi que la substance contenant du chrome, sont ajoutés simultanément dans le bain de fer fondu, de manière à réaliser simultanément la carburation du bain métallique et la fusion de la substance contenant du chrome. Selon encore une autre caractéristique de la présente invention, on ajoute le matériau contenant du carbone dans le bain de fer fondu pour chauffer et carburer ce dernier avant d'ajouter dans le bain la substance contenant du chrome. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-après en référence aux dessins annexés, qui en illustrent divers exemples de mise en oeuvre dépourvus de tout caractère limitatif. Sur les dessins - la Figure 1 représente les courbes d'équilibre Température-C-Cr ; et - la Figure 2 est un schéma qui illustre les configurations de fusion conformément au principe de l'invention, ces configurations étant basées sur l'équilibre Température-carbone, pour un acier à 18 % de chrome. Selon la présente invention, il est préférable de soumettre le bain de fer fondu à un traitement permettant d'éliminer le silicium et le phosphore; ainsi qu'éventuellement à une désulfuration avant son chargement dans un convertisseur à soufflage par le haut. Il n'est pas nécessaire d'effectuer une déphosphoration du bain fondu dans le convertisseur. On maintient une quantité relativement importante de carbone dans le fer fondus et on prévoit une source efficace de chaleur pour chauffer le bain métallique.Par conséquent1 cette invention élimine les étapes d'introduction et d'enlèvement du laitier9 qui étaient nécessaires dans la mise en oeuvre des procédés selon la technique antérieure pour empêcher les apports de phosphore du laitier vers le fer fondu. Grâce à l'invention, il n'existe donc plus de perte de chaleur par dissipations ou dues au laitier On obtient donc une réduction drastique de la quantité de matériau apportant de la chaleur devant être ajouté dans le convertisseur pour maintenir la balance thermique. Selon la présente invention > on utilise, comme matériau source de chaleur, un matériau sous forme de morceau:: contenant du carbone. Un matériau en poudre contenant du carbone doit être insufflé au travers du fond du convertisseur, étant donné qu'il se produit une perte de matériau par diffusion lorsqu'on réalise un soufflage par le haut Dans ces conditions, il est nécessaire de prévoir des solutions coflteuses et compliquées pour assurer le transport du matériau contenant du carbone.Il est par conséquent impératif de réaliser l'apport de matériau contenant du carbone en forme de morceaux en l'in- troduisant dans le convertisseur à partir du sommet de ce dernier. On peut ainsi réaliser la fusion d'une quantité importante de substance contenant du chrome dans le fer fondu, et produire de l'acier inoxydable à bas prix de revient, notamment si l'on utilise, comme source de chrome de la ferraille d'acier inoxydable, qui constitue un matériau peu comateux par rapport aux autres substances qui contiennent du chrome.Après la réaction, le matériau qui contient du carbone est libéré du fer fondu sous forme gazeuse, et il ne contribue donc pas à la réalisation d'un quelconque laitier, contrairement à ce qui se produit lors de l'utilisation de ferrosilicium et d'autres matériaux. I1 en résulte que cette invention permet d'utiliser de la ferraille d'acier inoxydable en quantité accrue, sans entraîner une augmentation de l'usure du gar nissage réfractaire du convertisseur.Le matériau qui contient du carbone et qui, selon l'inventions peut être utilisé sous la forme de morceaux, est constitué par exemple par du graphite, du coke ou du carbone, le choix étant fonction de la quantité d'impuretés et de la qualité désirée de l'acier inoxydable finalement obtenu I1 arrive quelquefois que l'acier inoxydable réalisé dans un convertisseur à soufflage par le haut, conformément à l'invention, contient une quantité importante et indésirable de soufre, qui est due au soufre contenu dans le matériau à base de carbone.Si tel est le cas, le fer fondu est désulfuré par un agent de désulfuration dans le convertisseur après avoir été soumis à un traitement de réduction, S'il s'avère qu'un tel traitement de désulfuration dans le convertisseur est encore insuffisant, l'acier fondu est transféré dans un appareillage d'affinage secondaireS et il est désulfuré après décarburation et désoxydation. I1 est naturellement possible de supprimer l'étape de désulfuration dans le convertisseur, et de transférer directement l'acier fondu dans l'appareillage d'affinage secondaire. Cet appareillage d'affinage secondaire peut être constitué, par eoemple par un système de décarburation sous vides par un système de décarburation par l'oxygène sous vide; par un système de décarburation par l'oxygène sous argon ou par un four-poche. Le convertisseur à soufflage par le haut utilisé pour la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention est pourvu d'une tuyère à un niveau situé en-dessous de la surface du fer fondu, cette tuyère permettant l'insufflation d'un gaz inerte, tel que, notarnment, de l'argon, dans le bain de fer fondu, afin d'agiter ce dernier lors de l'affinage. On décrira maintenant en détail les diverses étapes du procédé objet de cette invention. Le fer fondu > transféré d'un haut fourneau dans une enceinte, par exemple une poche, ou une poche mélangeuse, est tout d'abord débarrasse de sa teneur en silicium, tout en subissant une agitation par soufflage d'azote ou d'un autre gaz, ou par voie mécanique. L'opération qui consiste à éliminer la teneur en silicium du fer fondu est effectuée par oxydation du silicium dans le fer, à laide d'un oxyde de fer solide, par exemple des battitures de laminoir, ou du minerai de fer, ou à l'aide d'oxygène, ou des deux, l'oxydation du carbone contenu dans le bain métallique étant réduite à un minimum. La teneur du fer fondu ainsi traité ne dépasse pas 0 > 15 o en silicium. Le laitier produit lors de ce traitement d'élimination du silicium, qui contient une quantité importante de Si02. est éliminé du fer fondu. Le fer fondu, débarrassé pratiquement totalement de son laitier, est déphosphoré, tout en subissant une agitation et un brassage par insufflation d'azote ou d'un autre gaz9 ou par voie mécanique. De la chaux vive, un agent adoucissant pour le laitier, sous la forme de fluorite ou de carbonate de sodium, et une source droxygèneg par exemple des battitures de la mincir, du minerai de fer, ou un autre matériau solide contenant de l'oxygène, ou de l'oxygène gazeux, sont utilisés pour effectuer la déphosphoration. Pen- dant la déphosphoration du bain de fer fondu, il est nécessaire d'inhiber l'oxydation d; carbone que contient ce bain et d'empêcher toute chute de sa température, et, dans certains cas, d'élever cette température. I1 est possible de désulfurer le bain de fer fondu avant ou après son traitement de déphosphora-tion et d'élimination du silicium. La désulfuration du fer fondu peut être effectuée par tout procédé connu, par exemple par une désulfuration en poche. Si le fer fondu peut être désulfuré avant ou après le traitement d'élimination du silicium, il est nécessaire d'éliminer tout laitier résultant après la désulfuration, ainsi qu'après la déphosphoration ou le traitement d'élimination du silicium. Le fer fondu déphosphoré et débarrassé de son silicium, ou le fer fondu désulfuré, déphosphoré et débarrassé de sa teneur en silicium, est chargé dans un convertisseur à soufflage par le haut. Cependant, . la présente invention n'est pas limitée à un procédé selon lequel le fer fondu est déphosphoré avant son chargernent dans le convertisseur ; elle s'applique également à un procédé dans lequel le bain de fer fondu est déphosphoré dans le convertisseur. Ensuite, les matériaux solides sont fondus dans le convertisseur. Le matériau contenant du carbone en morceaux est amené dans le convertisseur par son ouverture supérieure, afin de fournir une source de chaleur permettant de fondre le matériau solide, cependant que de l'oxygène est insufflé gi- multanément par le haut du convertisseur. Le matériau contenant du carbone peut être délivré en une seule fois, par étapes, ou de façon continue, ou selon un mode mixte. Un gaz de brassage, pour agiter le bain métallique, est insufflé dans le convertisseur par l'intermédiaire de la tuyère prévue à un niveau inférieur à celui de la surface du bain métallique.Comme matériau à base de carbone peu coûteux, servant également de source de chaleur, on utilise par exemple du coke, ce qui permet de choisir une source solide de chrome ou de nickel, qui est plus économique. Par conséquent, il est particulièrement intéressant d'utiliser des ferrailles d'acier inoxydable. Le bain métallique fondu contenant du chrome, ou du chrome et du nickel, est transféré dans le dispositif d'affinage secondaire pour y subir des traitements de décarburation, déga zage, dé oxydation, désulfuration, et de contrôle de composition et de tempé- rature. La décarburation du fer fondu dans le convertisseur suit approximativement la relation d'équilibre : C-Cr-température-PcO, qui sera décrite ciaprès en détail, étant donné qu'un gaz de brassage inerte est insufflé dans le convertisseur au travers d'une tuyère débouchant sous la surface du bain de fer fondu I1 est par conséquent approprié de décarburer le fer fondu dans le convertisseur jusqu'à ce qutil présente une teneur en carbone comprise entre 0, 3 et 0, 4 %, et d'effectuer toute décarburation ultérieure dans le dispositif d'affinage secondaire. Lors de la décarburation9 il est préférable de maintenir une basicité du laitier de l'ordre de 1, 2 à 1, 5, et de maintenir la quantité de laitier à un minimum, afin d'empêcher tout transfert de chrome du fer fondu vers le laitier.S'il se forme une grande quantité d'oxyde de chrome dans le laitier, par suite de la décarburation, il est cependant économique de diminuer la quantité d'oxyde de chrome, en amenant un agent réducteur, tel que, par exemple9 du ferrosilicium ou de l'aluminium, et un agent de formation de laitier, tel que de la chaux vive, au travers de la tuyère, ou par le sommet du convertisseur, selon une quantité qui est supérieure à la quantité stoechiométrique nécessaire. Si l'on utilise un matériau contenant du carbone qui présente une teneur élevée en soufre, par exemple du coke, comme source de chaleur pour fondre le matériau contenant du nickel ou du chrome solide, le fer fondu contient une quantité de soufre qui dépasse très largement la quantité admissible pour un acier inoxydable . Il est par conséquent nécessaire d'éliminer ce soufre du bain de fer fondu, en ajoutant par exemple de la chaux vive ou de la fluorite, afin d'augmenter la basicité du laitier, et d'insuffler un gaz inerte dans le bain métallique au travers de la tuyère, à un niveau inférieur à celui de la surface du bain, afin de brasser suffisamment la bain métallique et le laitier. Dans le cas où le bain de fer fondu est décarburé dans le dispositif d'affinage secondaire, après avoir été décarburé dans le convertisseur, il n'est pas recommandé de réaliser une désoxydation totale dans le convertisseur. Si le fer fondu n'a pas été totalement désoxydé, il est impossible de le désulfurer complètement Dans ce cas, il est préférable de décarburer le fer fondu dans le dispositif d'affinage secondalre, de le désoxyder totalementn etX après élimi- nation du laitiers de le désulfurer en utilisant par exemple un fondant CaO-CaF2, jusqu'à ce que sa teneur en soufre soit abaissée jusqu'à un niveau compatible avec l'obtention d'acier inoxydable Cette combinaison de la désulfuration au convertisseur et de sa désulfuration dans un dispositif d'affinage secondaire peut être utilisée pour produire un acier inoxydable présentant une très basse teneur en soufre, ne dépassant pas 30 ppm. Lorsque la substance solide contenant du chrome est fondue sous l'effet de la chaleur engendrée par le matériau en morceaux contenant du carbone, il est nécessaire de réduire à un minimum les pertes par oxydation du chrome dans la substance contenant du chrome. Bien que le terme "morceaux11 désigne des particules d'un diamètre minimal de 1 mm, il est préférable d'utiliser des morceaux de matières contenant du carbone qui présente un diamètre de 3 à 60 mm, afin d'éviter tout gaspillage substantiel de cette matière par diffusion su dispersion lors de son chargernent dans le convertisseur Dans l'hypothèse où l'on utilise un matériau contenant du carbone, tel que du coke ou du charbon > pour faire fondre de la ferraille d'acier ordinaire, ce matériau sert uniquement de source de chaleurs et, dans ce cas, le seul facteur important est celui du rendement thermique pouvant être obtenu Il n'existe aucune limitation pouvant être attribuée à la composition de la ferraille. Il existe simplement certaines limitations imposées par le temps de fusion; en ce qui concerne les dimensions des morceaux de coke ou de charbon, ou de ferraille. Dans l'hypothèse où l'on utilise une substance contenant du chrome, ou tout autre métal approprié présentant une affinité élevée pour l'oxygène, qui est fondue dans un four tel qu'un convertisseur, il n1est pas suffisant de considérer le coke ou le charbon simplement comme une source de chaleurs mais on doit tenir compte nécessairement d'une réaction métallurgique d'équilibre mettant en oeuvre des facteurs tels que9 par exemple, la température et la composition du métal de base, par exemple l'équilibre C-Cr-température PCO' s'il s'agit d'une substance contenant du chrome. Par conséquent, selon cette invention, on tient compte de la relation d'équilibre C-Cr-température pour la fusion de la substance contenant du chrome à l'aide du matériau en morceaux contenant du carbone, afin de réaliser une utilisation efficace du matériau contenant du carbone comme source de chaleur9 et la récupération du chrome métallique à partir de la substance contenant du chrome dans le fer fondu, avec un rendement élevé, sans pertes appréciables par oxydation. Lorsqu'une substance contenant du chrome est fondue, le chrome commence à réagir avec l'oxygène plus activement qu'avec le carbone, à-une certaine température. La quantité efficace de matériau constituant une source de chaleur,introduite dans le four de fusion, est insuffisante pour obtenir une ré- cupération efficace du chrome métallique dans le fer fondu, par rapport à la fusion de ferraille de fer ordinaire.Par conséquent, selon la présente invention, il est nécessaire de faire fondre la substance contenant du chrome selon les conditions spécifiques définies par la relation d'équilibre C-Cr-température, de Richardson, dans le bain de fer fondu9 comme illustré par la Figure 1, relation permettant d'obtenir une réaction du chrome meilleure avec le carbone qu'avec l'oxygène. Ces conditions spécifiques sont généralement définies par une zone qui est située au-dessus de chaque courbe de température illustrée, sur la Figure 1.Par exemple, si l'on effectue la fusion de ferraille d'acier inoxydable à 18 % de chrome, le chrome réagit mieux avec l'oxygène lorsque la température du bain de fer fondu est de 15500C > et que la teneur en carbone est de 0, 68 % ou moins, ou lorsque la température du bain métallique est de 1600 C, et la teneur en carbone de 0,45 % ou moins. Afin d'éviter une telle oxydation du chrome, il est nécessaire de faire fondre la substance contenant du chrome lorsque le bain de fer fondu présente une teneur en carbone très élevée.En d'autres termes, il est nécessaire de faire fondre la substance contenant du chrome lorsque le fer fondu présente, par exemple, une teneur en carbone de 0, 68 % et une température supérieure à 15500C > ou une teneur en carbone de 0,45 % et une température supérieure à 1600oC, de façon à initier la réaction du chrome avec le carbone. On se réfère maintenant à la Figure 2s qui illustre, à titre d'exemple non limitatif, deux modes préférés A et A' de mise en oeuvre de la présente invention, en respectant la relation d'équilibre C-Cr-température décrite cidessus. Selon le mode de mise en oeuvre A, du matériau en morceaux contenant du carbone est ajouté au bain de fer fondu qui a été chauffé, et une substance contenant 18 % de chrome est ensuite ajoutée immédiatement et plongée dans le bain métallique pendant un temps suffisamment long, afin de réaliser simultanément la carburation du fer fondu et la fusion de la substance conte nuant du chrome. Sur la Figure 2, la zone qui se situe au-dessus d'une courbe d'équilibre (a) est une zone de décarburation qui représente les conditions selon lesquelles s'effectue la décarburation du bain de fer fondu, et la zone inférieure est une zone d'oxydation du chrome, représentant les conditions dans lesquelles le chrome réagit avec l'oxygène pour former Cr2O3. Selon le mode de mise en oeuvre A, le fer fondu est chauffé jusqu'à une température de l'ordre de 1600"C, qui se situe à l'intérieur de la zone de décarburation, avant d'ajouter le matériau contenant du carbone et la substance contenant du chrome, comme cela ressort clairement de l'examen de la Figure 2. Selon le mode A' de mise en oeuvre du procédé selon cette invention, de l'oxygène ou un matériau contenant de l'oxygène, est insufflé dans le bain de fer fondu en même temps qu'on effectue simultanément l'apport de matériau contenant du carbone, sous la forme de morceaux, afin de réaliser simultanément le chauffage et la carburation du fer fondu, de manière que les conditions dans lesquelles s'établit la décarburation du fer fondu puissent être établies avant d'ajouter une substance contenant du chrome. Selon la présente invention, le matériau contenant du carbone est utilisé sous une forme en morceaux, et il est chargé par le sommet d'un convertisseur à soufflage par le haut. Par conséquent, il peut arriver qu'une certaine quantité du matériau contenant du carbone flotte sur le fer fondu et réagisse avec le laitier, ou reste à l'état non réagi sur le laitier. Par conséquent, il est préférable d'ajouter la substance contenant du chrome immédiatement après le matériau contenant du carbone, afin que ce dernier matériau puisse être totalement immergé dans le bain métallique, pour constituer une source efficace de chaleur.Etant donné que le matériau à base de carbone peut être ajouté en une seule fois, il augmente la quantité de carbone contenue dans le bain métallique dans un temps relativement court, bien que ce temps soit fonction, dans une certaine mesure, de la dimension des morceaux de ce matériau. I1 est par conséquent préférable d'ajouter simultanément le matériau en morceaux contenant du carbone et la substance contenant le chrome. Selon la présente invention, un gaz de brassage, tel que, notamment, de l'argon, de l'azote, ou du bioxyde de carbone, est insufflé dans le bain métallique par l'intermédiaire de la tuyère située en-dessous de la surface de ce bain métallique. Le brassage du fer fondu permet d'obtenir sa décarburation dans les conditions définies par la relation d'équilibre C-Cr-température. On décrira maintenant la présente invention en référence à quelques exemples, non limitatifs. Exemple 1: Carburation - Mode A' : On a chargé un convertisseur à l'aide de 72, 7 tonnes de fer fondu, présentant la composition indiquée en A dans le tableau 1 ci-après, 3, 1 tonnes de CaO, 280 kgs de fluorite, et 2, 8 tonnes de minerai de fer. De l'oxygène a été insufflé dans le bain métallique, dans le convertisseur, par le haut, selon un débit de 16.000 Nm3/h, et du gaz CO2 a été insufflé dans le convertisseur, au travers du fond de ce dernier, selon un débit de 800 Nm3/h, pour déphosphorer le bain de fer fondu, afin d'obtenir un fer fondu à faible teneur en phosphore, comme indiqué en B dans le tableau 1. Après coulée du fer fondu, pour enlever le laitier, on a chargé le convertisseur à l'aide de 66, 3 tonnes de fer fondu à faible teneur en phosphore, de 1, 0 tonne de CaO, de 1, 0 tonne de dolomite légèrement cuite, et de 1, 5 tonne de graphite se présentant sous la forme de briquettes ovales.On a soufflé de l'oxygène par le haut, à un débit de 16.000 Nm3/h, et du gaz CO2 a été in sufflé selon un débit de 800 Nm3/h au travers du fond d'un convertisseur, afin d'affiner le fer fondu, cependant que la température du bain métallique était portée de 15700C à 1652 C, et on a obtenu un fer fondu présentait la composition indiquée en C dans le tableau 1. Le convertisseur a été ensuite chargé de 3, 2 tonnes de graphite sous la forme de briquettes ovales et de li tonnes de ferraille d'acier inoxydable contenant environ 16 % de chrome. De l'oxygène a été soufflé selon un débit de 18.000 Nm3/h, et du gaz CO2 a été soufflé par le fond du convertisseur selon un débit de 1200 Nm3/h, afin de faire fondre la ferraille, ce qui a permis d'obtenir un acier fondu présentant la composition indiquée en D dans le tableau 1 ci-après. La récupération du chrome à partir de la ferraille par l'acier fondu présentait un rendement de l'ordre de 96, 1 %. Ensuite, on a ajouté dans le bain d'acier fondu 32, 2 tonnes de ferro chrome contenant 52 % de chrome > 2, 0 tonnes de CaO, 3,1 1 tonnes de dolomite légèrement cuite, et 1,2 tonnes de ferrosilicium. De l'oxygène a été soufflé par le haut, selon un débit de 18.000 Nm3/h, et du gaz CO2 a été 3 soufflé par le fond du convertisseur selon un débit de 1200 Nm /h, afin de faire fondre le ferrochrome, ce qui a permis d'obtenir un acier fondu présentant la composition indiquée en E sur le tableau 1.L'acier fondu a été ensuite transféré dans un dispositif de décarburation sous vide, du type R-H, puis il a été soumis à une décarburation sous vide Le dispositif a été ensuite chargé avec 450 kgs de ferrosilicium, de 40 kgs d'aluminium, et 2, 5 tonnes de ferraille d'acier inoxydable, pour obtenir la désoxydation de l'acier fondu et son contrôle de composition. On a obtenu un acier fondu présentant la composition indiquée en F dans le tableau 1. L'acier fondu a été coulé en continu en une brame mesurant 215 mm x 1200 mm, et pesant 107, 0 tonnes. La composition de cette brame est indiquée en G dans le tableau 1 ci-après. Composition (%) Durée d'affi C Si Mn P S Cr Fe Temp.( C) nage (min.) A Fer fondu 4,46 0,58 0,50 0,115 0,012 tr. bal. 1352 B Fer fondu déphosphoré 0,18 tr. 0,22 0,020 0,008 tr. " 1661 15 Fer fondu obtenu par C addition de graphite 0,53 tr. 0,20 0,019 0,009 tr. " 1652 5 et chauffage Fer fondu obtenu par D 0,50 tr. 0,21 0,021 0,010 1,32 " 1631 8 fusion de ferraille Fer fondu obtenu par E 0,51 0,08 0,23 0,031 0,013 16,61 " 1783 15 fusion de ferrochrome Fer fondu décarburé F 0,05 0,27 0,41 0,032 0,012 16,35 " 1620 65 sous vide G Brame 0,05 0,24 0,40 0,032 0,012 16,35 " Exemple 2: Traitement préliminaire et carburation - Mode A On a chargé une poche avec 73 tonnes de fer fondu9 présentant la composition indiqué en A dans le tableau 2, et on a insufflé dans le bain métallique de l'oxygène selon un débit de 1500 Nm3/h, afin de débarrasser le fer fondu de sa teneur en silicium.On a enlevé le laitier, et on a donc obtenu un fer fondu à faible-teneur en silicium, présentant la composition indiquée en B dans le tableau 2 ci-après. Ensuite, on a ajouté dans le fer fondu 1, 9 tonne de CaO, 150 kgs de NaCO39 20 kgs de CaF2, et 1, 8 tonne de battitures de laminoir, puis de l'oxygène a été soufflé dans le bain métallique selon un débit de 1500 Nm3/h, afin de le déphosphorer. Le laitier a été éliminé, et on a ainsi obtenu 71 tonnes d'un métal de base présentant la composition indiquée en C dans le tableau 2. Le métal de base a été transféré dans un convertisseur, et on y a ajouté 1, 0 tonne de CaO, et 1, 0 tonne de dolomite légèrement cuite. On a insufflé de 3 l'oxygène par le haut dans le convertisseur9 selon un débit de 16. 000 Nm /h, et on a soufflé du gaz CO2 par le fond du convertisseur, selon un débit de 800 Nm3/h, afin de décarburer le métal de base, ce qui a permis d'obtenir un acier fondu présentant la composition indiquée en D dans le tableau 2. La température de l'acier fondu a été élevée jusqu'à 16250C. Ensuite, le convertisseur a été chargé avec 3, 3 tonnes de graphite, se présentant sous la forme de briquettes ovales, et 12 tonnes de ferraille d'acier inoxydable, contenant environ 16,20 % de chrome. On a effectué un soufflage d'oxygène par le haut dans le convertisseur, selon un débit de 18.000 Nm3/h, et on a soufflé du gaz CO2 par le fond du convertisseur, selon un débit de 1.200 Nm3/h, afin de faire fondre la ferraille, ce qui a permis d'obtenir un acier fondu présentant la composition indiquée dans le tableau 2, en E. Le taux de récupération du chrome à partir de la ferraille, par l'acier fondu, était de l'ordre de 95, 1 (10. Le convertisseur a été ensuite chargé à l'aide de 31, 9 tonnes de ferrochrome présentant une teneur en chrome de 52 %, 2,2 tonnes de CaO, 3, 0 tonnes de dolomite légèrement cuite, et 1, 0 tonne de ferro-silicium On a fait fondre le ferrochrome, tout en effectuant une insufflation d'oxygène par le haut du convertisseur, selon un débit de 18.000 Nm3/h, et une insufflation de CO2 gazeux par le fond du convertisseur, selon un débit de 1200 Nm3/h. On a obtenu un acier fondu présentant la composition indiquée en F dans le tableau 2. L'acier fondu a été transféré dans un dispositif de décarburation sous vide du type R-H, et il a été décarburé, tout en effectuant une insufflation d'oxygène par le haut du convertisseur. Ensuite, on a ajouté dans l'acier fondu, pour en contrôler sa composition, 440 kilogs de ferrosilicium, 50 kgs d'aluminium, et 2, 5 tonnes de ferraille d'acier inoxydable, ce qui a permis d'obtenir un acier fondu présentant la composition indiquée en G dans le tableau 2. On a procédé à une coulée continue de l'acier fondu ainsi obtenu, de maniere à réaliser une brame d'un poids de 109, 8 tonnes, et de section 215 x 1000 mm. La composition de la brame ainsi obtenue est indiquée en H dans le tableau 2. Exemple 3: Cémentation et affinage secondaire - Mode A' On a répété le processus décrit dans l'exemple 1 pour effectuer la déphosphoration d'un bain métallique de fer fondu, pour réaliser sa coulée du convertisseur, afin d'éliminer le laitier, pour ajouter du graphite sous la forme de briquettes ovales, afin de chauffer l'acier fondu, et pour ajouter de la ferraille d'acier inoxydable et du ferrochrome en vue de produire 104, 8 tonnes d'acier fondu, présentant la composition indiquée en A dans le tableau 3 ciaprès.L'acier fondu a été ensuite décarburé dans un dispositif de décarburation sous vide du type R-H, tout en insufflant de l'oxygène par le haut du convertisseur, selon un débit de 1100 Nm3/h, en vue d'obtenir un acier fondu présentant la composition indiquée en B dans le tableau 3 On a ensuite ajouté au bain d'acier fondu, afin de le désoxyder, 80 -kgs d'aluminium et 400 kgs de ferrosilicium. On a ainsi obtenu un acier fondu présentant la composition indiquée en C dans le tableau 3. Cet acier a été ensuite désulfuré par l'addition de 1,5 tonne de CaO et de 500 kgs de CaF2 > afin d'obtenir un acier fondu désulfuré présentant la composition indiqué en D dans le tableau 3. La composition de cet acier a été contrôlée, afin d'obtenir un acier dont la composition est indiquée en E dans le tableau 3. On a réalisé une coulée continue de cet acier fondu, afin de produire une brame pesant 105 tonnes, et dont la section était de 215 x 7200 mm. La composition de la brame ainsi obtenue est précisée en F, dans le tableau 3. Exemple 4 : Traitement préliminaire, cémentation et affinage secondaire - Mode A : On a recommencé le processus de fabrication spécifié dans l'exemple 2 pour réaliser l'élimination du silicium et du phosphore du fer fondu en poche, le transfert du bain métallique obtenu dans un convertisseurS la décarburation du fer fondu5 l'addition de graphite sous la forme de briquettes ovales, et l'addition de ferraille d'acier inoxydable, et enfirla l'addition de ferrochrome, afin d'obtenir 104, 8 tonnes d'acier fondu, présentant la composition indiquée en A, dans le tableau 4 ci-après. L'acier fondu a été ensuite décarburé dans un dispositif de décarburation sous vide du type R-H9 tout en insufflant de l'oxygène gazeux selon un débit de 3 1100 Nm /h, afin d'obtenir un acier fondu présentant la composition précisée en B, dans le tableau 4.- On a ajouté ensuite au bain d'acier fondu, pour le désoxyder, 80 kgs d'aluminium et 380 kgs de ferrosilicium, ce qui a permis d'obtenir un acier fondu présentant la composition mentionnée en C, dans le tableau 4. On a ensuite ajouté 1, 5 tonne de CaO et 500 kgs de CaF2 dans le bain mé métallique, afin de désulfurer l'acier fondu, ce qui a permis d'obtenir un acier fondu présentant la composition indiquée en Dn dans le tableau 4.On a effectué un contrôle de la composition de cet acier fondu par l'addition de 25 kgs de ferromanganèse et de 15 kgs de ferrosilicium, afin d'obtenir un acier fondu présentant la composition spécifiée en E, dans le tableau 4. Le bain métallique a été coulé de manière -à produire une brame continue 9 d'un poids de 105 tonnes et de section 215 x 1200 mm. La composition de la brame ainsi coulée est indiquée en F dans le tableau 4. I1 demeure bien entendu que la présente invention n'est pas limitée aux divers exemples de mise en oeuvre et de réalisation décrits ici, mais qu'elle en englobe toutes les variantes. Tableau 2 S E m n ~~ n n ~ Q n C Si ~~ ~ o m ro o LO O SV 0 U A Fer fondu 4 46 0,58 0,50 O In O 0D o bal 133B Fr) m \o t . fn q n t9 VD > kD B Fer H fondu E C Fer fondu FrA D Fer fondu CO et chauffé 1,01 tir. 0 > 33 m 019 m KS tr. 1625 8 )-I I k k E Fer fondu obtenu par fusion de ferraille a tr. -1 -1 -1 ri rl O 0 O rl rl rl m o o s o o o o o F Fer fondu obtenu par 0 0,58 0 > 09 0,28 0,033 0,011 16,61 ll 1788 16 jp CO V1 6\ QI CI) p G Fer fondu décar ,1 X H H o O o o o o 4 f F b F CI sous vide 0,06 0,24 0,40 0,034 0,011 o 38 1600 63 rd H Brame 0,06 0,23 0,41 0,034 0,011 16,38 R o m m n o H O ur n X n n CS sr v U U F K v 0 s; o o o o o o o o c0 O . . . G v rn ,4 1n ~I h z k o N UZ o o 4 4 4 o ov o' W tn o H tD CO s tD sr N ur O o In O O U v F V v Nr sr n o o o o I h = X &commat; O h / ss t v n h t > / a a aX O : \t f f a w 2 m / U U0H nz M M :t E0 / h b \ h h h h . h Q m . r m U : X N O m Tableau 3 d I I E l o ov n 0O Q S B C Si Mn P S Cr Fe Temp.(0C) nage (min.) Iv o o o o o o A Fer fondu 0,51 0 t9 0 > 45 0 In 0 ae Fer fondu décar P-l sous vide 0 07 0 07 0 39 0 031 0 013 16,43 1660 40 - - - h Q : = : = : sens vide n 06 H 21 o 39 0 031 0,013 16 41 1650 8 D Fer fondu ep m m k O I n n furé sous vide s V) 0,21 0 39 0 031 0 005 VS 40 " 1600 30 H H e r fondu rf Total sous vide. n 06 m 22 0,41 0 In 0 005 16,38 tn " Q 0 0 0 o F Brame X l e 41 0 031 0,005 16 38 ~ o o o o o o A 4 H H H H es H H n n n n n n re o o o o o o g Q In aw ce a H H k n n n v w o o o o o o co > H H N N 'U] O O N N CS SN o o o o o o H > XD VD KD kD C) e o o o o o , / o o o o o o I dor tX ~ o / t no å p no ;::.g L h h h = h 2 h = m Tableau 4 d .cr aE s co rdm U % Durée d'affi o C Si Mn P S Cr Fe Ternp.(0C) nage (min.) S H s H W H rl rl rl A Fer fondu 0,58 ~ 09 ~ 40 0 034 0 011 16 61 bal 1660 B Fer = = : = = RR Fer fondu désoxydé VD X w sr m m sous vide . 06 F 21 ~ 40 0 034 0 011 16 41 650 8 U o o ig \ZI U) rl rl rl rl rl rl ~ clP u rl rl rl IA In ui rl rl O 0 0 0 0 0 0 0 0 O Fer fondu de IJ O O O 0,06 0,22 0,42 0,034 0,005 16,38 O 1590 93 -1 rl tn F Brame O 06 O 22 0 42 0 034 O .0 O Pl w ~ u O O O O O O O O O O (9 N i t v et r P r O O O O O O 0^1 o ~1 -1 o1 to u] O O es N q N O O O O O O aD VD W KD VD KD u ~ r r r O O O O O O O O / id o O m X t h / O m O > jXì m i g0 / h h h i h 0 h t h I m u cx X X ! RE5tENDICATIONS 1 - Procédé pour la production d'acier inoxydable fondu9 caractérisé en ce qutil consiste à ajouter un matériau contenant du carbone en forme de morceaux dans un convertisseur à soufflage par le haut, en présence de fer fondu à faible teneur en phosphore et d'une substance contenant du chrome9 -et à souffler de l'oxygène par le haut dans le convertisseur2 tout en insufflant un gaz de brassage dans le bain métallique fondu, au travers d'une tuyère qui est prévue à un niveau inférieur à celui de la surface dudit bain > afin de faire fondre ladite substance contenant du chrome et décarburer le fer fondu. 2 - Procédé pour la production d'acier inoxydable fondu, caractérisé en ce qu'il consiste à ajouter un matériau contenant du carbone en morceaux dans un convertisseur à soufflage par le haut, en présence de fer fondu et d'une substance contenant du chrome, à souffler de l'oxygène dans ledit convertisseur, tout en insufflant un gaz de brassage inerte dans ledit bain métallique fondu, au travers d'une tuyère qui est prévue à un niveau inférieur à celui de la surface du bain, à faire fondre ladite substance contenant du chrome et décarburer ledit fer fondu, à désulfurer le fer fondu résultant dans ledit convertisseur, et/ou à le soumettre à une décarburation, à une désulfuration et à un contrôle de composition dans un dispositif d'affinage secondaire 3 - Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit fer fondu est débarrassé de sa teneur en silicium et déphosphoré avant son introduction dans le convertisseur. 4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caraeté- risé en ce que le fer fondu est chauffé, et en ce que le matériau contenant du carbone et la substance contenant du chrome sont ajoutés simultanément dans ledit bain métallique, de manière à réaliser simultanément la carburation du bain de fer fondu et la fusion de la substance contenant du chrome. 5 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on ajoute le matériau contenant du carbone dans le bain de fer fondu pour le chauffer et le carburer, avant d'ajouter dans ledit bain la substance contenant du chrome.