FR 2536144 A1 19840518 FR 8219240 A 19821117 La présente invention concerne principalement un moyen pour limiter les efforts de traction appliqués à un organe tendu en son point d'ancrage. Le problème qu'elle se propose de résoudre se pose dans tous les cas - où un point d'accrochage d'un organe quelconque doit être suspendu aussi près que possible d'un point d'ancrage d'un corps fixe, - où ledit organe est soumis à des efforts de traction vi s-à-vis dudit point d'ancrage dont l'intensité décroît avec la distance entre le point d'ancrage et le point d'accrochage - et, enfin, où il est nécessaire, notamment pour des raisons de sécurité, de limiter en dessous d'une certaine valeur critique les efforts de traction subis par l'organe ancré. En particulier, cette situation se rencontre dans les cas fréquents où un organe longiligne, tel un câble, une chaîne, une barre, un tube. 1 est tendu entre deux points, au-dessus du sol et peut être soumis dans certaines conditions exceptionnelles à des efforts de traction supérieurs à ses capacités de résistance. L'invention trouve une application particulièrement judicieuse dans l'amarrage des lignes destinées au transport de l'énergie électrique. Les câbles constituant ces lignes sont usuellement suspendus par une série de points d'ancrage intermédiaires à des armatures surélevées constituées par - un support vertical, généralement en béton, en bois ou en acier, planté dans le sol, - une poutre métallique, dite "d'armement d'arrêt" ou d'ancra ge, disposée au sommet du support, perpendiculairement à ce dernier, - des rallonges métalliques indéformables, en nombre égal à celui des câbles suspendus à la poutre d'armement d'arrêt, généralement perpendiculairement à cette dernière et au support vertical, - des isolateurs électriques prolongeant chacune desdites ral longes métalliques, - et, enfin, des manchons de connection accrochés à l'extrê mité de chacun des isolateurs et dans lesquels sont sertis les conducteurs électriques. Suivant le type des câbles utilisés et la puissance électrique transportée, les efforts nominaux de traction subis par les câbles se situent entre 30 et 400 da N. Par contre, les rigueurs du climat et surtout les dépôts de neige et de givre ainsi que l'action du vent imposent, suivant les régions, de dimensionner ces installations de manière à ce que leurs câbles électriques puissent supporter des efforts de service de 150 à 2000 da N. Les critères de résistance, qui font généralement l'objet de spécifications légales, sont bien entendu dictés par un souci de prise en compte à la fois - de contraintes de sécurité, - mais aussi de contraintes économiques. Néanmoins, il n'est pas rare que dans des circonstances inhabituelles, tel un hiver particulièrement enneigé, des conditions de surcharges exceptionnelles apparaissent. On comprend, que pour des raisons de sécurité et de continuité de la distribution du courant, il est utile de prévoir un moyen permettant à ces dispositifs - de subir sans détérioration les efforts de service usuels pour lesquels ils sont dimensionnés, - et, de surcroît, de résister aux efforts exceptionnels ci dessus (éventuellement avec certaines déformations irréver sibles) dans une plage possédant une limite inférieure déter minée, ceci afin d'assurer la continuité de la fonction de suspension des câbles en attendant une réparation de l'installation. On conçoit, en effet, qu'il soit - moins onéreux de prévoir une installation de dimensionnement et de coût réduit capable de supporter éventuellement, avec certaines détériorations mineures nécessitant une réparation ultérieure, les efforts exceptionnels auxquels elle peut être soumise dans des cas très limités, - plutôt que de surdimensionner cette installation. Ainsi, on admet actuellement qu'il est suffisant que les installations possèdent un coefficient de sécurité, par rapport aux efforts de service connus, - de 3 pour les conducteurs et leurs chaînes d'isolation - et 2,1 pour les poutres et leurs supports. On a déjà proposé dans l'art antérieur diverses solutions pour aboutir à ce résultat. Elles consistent toutes à interposer entre le point d'accrochage, situé aux extrémités du câble soumis à la traction et son point d'ancrage fixe, un dispositif - conçu pour résister aux efforts de service normaux prévus pour ce câble - et capable d'assurer un éloignement du point d'accrochage du câble, vis-à-vis du point d'ancrage, dans la direction de la traction du câble, lorsque ce dernier se trouve soumis à un effort anormal. On comprend, en effet, que tout déplacement du point d'accrochage dans cette direction a pour conséquence de creuser le développement en chaînette du câble entre ses points d'accrochage et de limiter l'intensité des efforts de traction inclinés devant vaincre les composantes des efforts de pesanteur verticaux. La méthode uniformément utilisée pour parvenir à ce résultat consiste à tirer parti des propriétés rhéologiques des matériaux ductiles, tels les métaux, qui possèdent des caractéristiques de déformations en fonction des efforts appliqués présentant - une phase dite élastique, réversible, au cours de laquelle toute contrainte appliquée donne lieu à une déformation proportionnelle qui s'annule en même temps que sa cause, cette phase élastique se terminant lorsque les effets dépassent une limite, dite limite élastique, - et une phase plastique, prolongeant la phase élastique, au cours de laquelle le matériau se déforme irréversiblement avant d'attein dre une limite, dite limite de rupture, qui conduit à la cassure du matériau. Cette phase plastique est d'ailleurs souvent accompagnée d'un écrouissage du métal, c'est-à-dire d'un durcissement structurel réhaussant avant rupture le niveau de sa limite élastique et lui permettant en quelque sorte de mieux subir les efforts auxquels il est soumis. La technique actuellement la plus couramment utilisée consiste à utiliser une poutre d'armement d'arrêt, aux extrémités de laquelle sont ancrés les câbles et présentant une résistance mécanique telle qu'elle puisse fléchir et s'arquer sous l'action des efforts de traction des câbles agissant perpendiculairement à son axe, de manière - élastique et réversible lorsque les efforts de traction sont dans le domaine de service usuel, - plastique et permanente, lorsque des surcharges exception nelles (mais néanmoins inférieures aux limites de rupture des câbles) lui sont appliquées. La flexion de la poutre provoque ainsi - un déplacement du point d'accrochage du câble, - une augmentation de sa flèche - et corrélativement une diminution de l'effort de traction. Selon la variante la plus élémentaire de cette technique, la poutre est réalisée par pliage d'une tôle de façon à constituer un profilé fixé perpendiculairement au support vertical, dont les caractéristiques géométriques longitudinales, et notamment la variation de son moment d'inertie, permettent d'assurer la flexion plastique de la poutre uniquement à partir d'un niveau critique d'efforts de traction considérés comme exceptionnels lors de sa définition. Cette variante nécessite - d'une part, la réalisation d'un profil et d'une structure géométrique de la poutre appropriés à chaque niveau critique imposé, - et, d'autre part, le remplacement intégral de la poutre et notamment de son mode d'arrimage au poteau, après chaque surcharge exceptionnelle d'un des câbles. C'est la raison pour laquelle une variante plus judicieuse, décrite dans la demande de brevet français No 2.466.888 au nom de la demanderesse, consiste à réaliser la poutre d'armement d'arrêt par combinaison - d'une traverse comportant, à chacune de ses extrémité, des moyens d'accrochage des câbles - et d'une pièce horizontale, solidaire du support vertical et formant fourreau pour la traverse. Par ailleurs, la traverse possède une longueur supérieure à celle de son fourreau dont elle dépasse, en sorte que la traverse sollicitée en flexion par les câbles tendus perpendiculairement possède au droit des extrémités du fourreau, c'est-à-dire au niveau de ses encastrements dans ce fourreau, des points de moindre résistance. On comprend que c'est en ces lieux de moindre résistance que s'initie le fléchissement plastique de la traverse, lorsque le niveau critique de traction est atteint. On comprend également que, même si la section de la traverse est constante, les dimensions longitudinales du fourreau permettent d'imposer dans une large mesure le bras du levier de fléchissement de la traverse et donc son niveau de déformation plastique. On comprend enfin que, en cas de surcharges exceptionnelles, ce dispositif nécessite uniquement le remplacement de la traverse, le fourreau restant non déformé. Cet agencement constitue donc une amélioration très avantageuse. Néanmoins, on conçoit que dans les systèmes décrits précédemment le câble est soumis, sous l'action de son poids, à une traction inclinée par rapport à l'horizontale, provoquant en l'occurence la flèche du câble. De ce fait, la poutre d'arrêt destinée à féchir subit un effort perpendiculaire à son axe se décomposant - en une traction horizontale - et en une traction verticale. C'est la traction horizontale qui est mise à profit pour donner à la poutre son caractère "fusible" assurant la sécurité. Au contraire, la traction verticale constitue un effet parasite qui tend - à faire pivoter le bras - et à réduire sa résistance à la traction en désorientant son moment d'inertie maximale. La demande de brevet français 2.379.927 au nom de DERVAUX propose de joindre la poutre et le poteau par une articulation horizontale dont les dimensions sont calculées pour lui permettre de résister aux surtensions accidentelles. De la sorte, la poutre se trouve toujours bien orientée vis-à-vis des câbles. Liart antérieur est donc parvenu à résoudre le problème d'ancrage de câbles dans des conditions de surcharges exceptionnelles évoquées ci-dessus. Par contre, on remarquera que, quel que soit le système de l'art antérieur utilisé de manière simple ou en combinaison avec d'autres, toute surtension exceptionnelle de l'un des câbles nécessite le remplacement intégral de la poutre d'arrêt ou en tout cas de la traverse qui la matérialise. De même, I'intégralité des câbles ancrés sur le support considéré doit être désarrimée au cours de l'opération de remplacement. Ceci est à la fois pénible et induit des contraintes de matériel et d'immobilisation de personnel entraînant un budget de fonctionnement des installations électriques extrêmement coûteux, notamment dans les régions à hiver rigoureux. Par ailleurs, en supposant qu'un des câbles subisse un accroissement de surtension particulièrement intense et dépassant le coefficient de rupture du système de sécurité, il apparaît que cela entraîne la destruction de la poutre d'arrêt et généralement l'affalement de l'intégralité des câbles qui s'y trouvent ancrés, même si certains de ces câbles travaillent dans des conditions de tension tout à fait normales. De plus, on constate, en se référant aux propriétés générales des matériaux ductiles évoqués ci-dessus, que l'entrée en phase de sécurité d'un système d'accrochage classique provoque, - en parallèle aux déformations plastiques irréversibles modifiant le bras de levier de flexion, - un écrouissage de la poutre qui généralement abaisse sa limite de rupture. En sorte que, en supposant qu'un de ces systèmes supporte plusieurs cycles de surcharge d'un ou de l'autre de ces câbles, le niveau critique de sécurité évoluera à chaque fois et dans un sens défavorable Au surplus, on se rend compte aisément que les systèmes existants évoqués ci-dessus sont inaptes à assurer un quelconque ancrage sécuritaire de câbles dont une extrémité est située dans la partie centrale de la poutre d'armement d'arrêt, c'est-à-dire en regard de ltextrémité du support vertical. En effet, le mode utilisé de déformation plastique par flexion nécessite un certain bras de levier vis-à-vis du support pour être provoqué. Or, précisément, ce bras de levier s'annule pour des câbles ancrés au voisinage du centre de la poutre. Ceci oblige - à ne pas assurer de sécurité pour un des câbles ancrés au centre de la poutre, - ou à entasser les ancrages des câbles au voisinage des extrémités de la poutre ce qui provoque des risques de contact entre ceux-ci les jours de grand vent ou impose d'augmenter la longueur de la poutre. Cette limitation est, de surcroît, particulièrement désavantageuse du fait que la pratique et l'usage veulent que, dans la plupart des cas, I'énergie électrique soit actuellement délivrée en triphasé et nécessite de ce fait la suspension de trois câbles électriques. On conçoit que la partition de ces trois câbles en deux groupes est très inadéquate. Enfin, lorsque, d'après ce qui est dit plus haut, plusieurs câbles sont ancrés d'un même côté d'une poutre d'armement d'arrêt, il est imposé de par la construction que le niveau critique de sécurité soit décroissant avec la distance entre le point d'accrochage des câbles et le support vertical. On conçoit également que cette contrainte est très défavorable lorsque l'on a à faire à des câbles de même nature et en particulier de même section et de même résistance à la rupture. La présente invention a pour objet de résoudre globalement l'ensemble des problèmes évoqués ci-dessus. Ainsi, un premier but de l'invention est de proposer un procédé et un dispositif particulièrement simple et peu onéreux d'ancrage sécuritaire d'un corps suspendu. Un second but de l'invention est de proposer une application de ces dispositifs et procédés à l'ancrage d'une pluralité de câbles électriques vis-à-vis d'un même support vertical. Un troisième but de l'invention est de décrire de tels procédés et dispositifs qui permettent d'assurer, indépendamment les uns des autres, - le fonctionnement sécuritaire - et, éventuellement, le remplacement des ancrages d'une pluralité d'organes à un même support. Un quatrième but de l'invention est de proposer un corps auxiliaire d'ancrage sécuritaire d'organe suspendu - qui subisse sans déformation irréversible les efforts transmis par l'organe qu'il soutient lorsque ceux-ci sont inférieurs à une valeur critique - et qui s'allonge plastiquement lorsque cette valeur est dépas sée pour diminuer les efforts de traction subis par l'organe suspendu. Un cinquième but de l'invention est de proposer une conception particulière de ce corps auxiliaire, tel - qu'en phase sécuritaire de défortnation plastique celui-ci s'allonge à effort constant - et qu'après plusieurs cycles de fonctionnement sécuritaire il possède le même niveau critique de déclenchement sécuritaire. Un sixième but de l'invention est de proposer une nouvelle conception des armature d'ancrage, à l'aide d'une pluralité de corps auxiliaires tels que ci-dessus, qui permettent - à- chaque corps auxiliaire de fonctionner, en phase sécuritai re, indépendamment des autres, - d'être remplacé indépendamment des autres - et enfin de posséder, également indépendamment des autres, tout niveau critique de fonctionnement sécuritaire. Un septième but de l'invention est de proposer une telle conception d'armature qui permette d'ancrer, dans les mêmes conditions de sécurité que les autres, des câbles (ou organes) dont une extrémité se trouve en regard du support vertical. Un huitième but de l'invention est de proposer une telle conception d'armature qui en cas de surcharge de l'un unique des câbles (ou organes) qu'elle soutient, au-delà de la limite de rupture de son système sécuritaire, assure une rétention ultime et éventuellement ne permette la chute que de cet organe particulier. Enfin, un neuvième but de l'invention est de proposer un procédé de réparation de telles armatures, particulièrement simple et rapide. A cet effet, pour limiter en dessous d'une certaine valeur critique, les efforts de traction subis par un organe, solidarisé d'un corps d'ancrage fixe tel un poteau en un point d'ancrage de ce corps, par l'intermédiaire d'un point d'accrochage de l'organe, I'invention consiste tout d'abord, de manière en elle-même connue, - à relier le point d'ancrage fixe du corps d'ancrage et le point d'accrochage de l'organe suspendu par l'intermédiaire d'un corps auxiliaire de liaison constitué au moins en partie d'un matériau ductile, - à transmettre les efforts- de traction entre ledit point d'accro chage et le point d'ancrage par l'intermédiaire dudit corps intermédiaire - et à choisir la position, les caractéristiques géométriques ainsi que les caractéristiques mécaniques et rhéologiques du matériau constituant le corps auxiliaire de liaison, de telle manière que - lorsque l'organe suspendu subit des efforts de traction d'in tensité inférieure à la valeur critique, le corps auxiliaire les transmette en subissant des contraintes mécaniques internes uniquement situées dans le domaine des déformations élasti ques - et par ailleurs, dès que ledit organe suspendu subit des efforts de traction d'intensité supérieure à ladite valeur critique, le corps auxiliaire les transmette en subissant des contraintes mécaniques internes situées, au moins en certai nes de ses parties, dans le domaine des déformations plas- tiques de son matériau constitutif. Mais le procédé de l'invention est remarquable par le fait que l'on aligne le point d'ancrage, I'axe du corps de liaison et le point d'accrochage avec les vecteurs résultant du torseur des efforts de traction transmis au corps auxiliaire par l'organe suspendu et le corps d'ancrage. De la sorte, on conçoit que l'on fait travailler le corps auxiliaire - non pas en flexion, comme cela est le cas dans l'art anté rieur, - mais au contraire en traction, en provoquant un allongement longitudinal de celui-ci, selon son axe, élastique lorsque les efforts de traction dudit organe sont en deçà dela valeur critique et plastique au-delà. Cette amélioration permet en particulier de définir avec plus de précision théorique la valeur critique de déformation plastique du matériau. On conçoit également que ce procédé est particulièrement adapté pour soulager un corps d'ancrage, tel un câble, une chaîne, - suspendu entre deux points, - pour lequel les efforts de traction qu'il subit sont liés, de manière décroissante, à la distance entre le point d'ancrage fixe et son point d'accrochage - et qui, pour des raisons de sécurité, de continuité impêra- tive de fonctionnement, ... ou autre, doit être situé le plus près possible du point d'ancrage (comme cela est le cas pour un câble électrique qui doit impérativement rester suspendu). Selon une première variante du procédé de l'invention, on transmet les efforts de traction entre le point d'accrochage et le point d'ancrage par simple étirage du corps auxiliaire sur au moins une de ses portions, lorsque les efforts de traction transmis dépassent leur valeur critique. Cette variante présente l'avantage d'être excessivement simple mais, ainsi que cela apparaît plus loin, - d'une part, pose certains problèmes de complication de conception - et, d'autre part, occasionne un déplacement de la valeur critique en cours de fonctionnement prolongé ou cyclique de surcharge, du fait d'une tendance à la striction du corps auxiliaire dans sa zone étirée. C'est la raison pour laquelle, selon une seconde variante préférée de Ifinvention, il est recommandé, lorsque les efforts de traction soumis à l'organe suspendu dépassent leur valeur critique, d'allonger le corps auxiliaire de liaison selon un effort constant dont la résultante est pa parallèle à l'axe du corps auxiliaire. Cette particularité, qui permet d'assurer même après un fonctionnement prolongé ou répété un fonctionnement sécuritaire à la même valeur critique, n'a jamais été réalisée car elle n'est pas possible selon les techniques usuelles du fait qu'au cours du fonctionnement en phase plastique le bras de levier de déformation de la poutre diminue. Au contraire, selon l'invention, on parvient à ce résultat en tréfilant, selon son axe, une portion au moins dudit corps auxiliaire de liaison Mais l'invention concerne également un corps auxiliaire d'ancrage approprié à l'application d'un des procédés tels que décrits ci-dessus. Un tel corps auxiliaire, de forme sensiblement oblongue selon son axe, est destiné à être lié, d'une part, audit point d'ancrage fixe et, d'autre part, au point d'accrochage de l'organe. II possède selon son axe au moins une portion constituée d'un matériau ductile, soumis à déformation plastique longitudinale lorsque les efforts de traction dudit organe dépassent leur valeur critique. Une fois mis en place entre ledit point d'ancrage et le point d'accrochage de l'organe, la particularité de ce corps est d'être quasiment aligné avec le vecteur résultant du torseur des efforts de traction soumis par ledit organe. D'une manière générale, cela revient à dire que le corps auxiliaire est dans le quasi prolongement de l'extrémité de l'organe suspendu. Selon une variante particulièrement avantageuse, un tel corps auxiliaire d'ancrage est constitué en combinaison par - un corps creux de forme oblongue, - des premiers moyens de solidarisation à l'un des deux points d'ancrage ou d'accrochage, solidaires d'une extrémité dudit corps creux, - une filière à embouchure, notamment conique, dirigée selon l'axe dudit corps creux et obstruant partiellement l'autre dite extrémité de ce corps creux, - une barre disposée de part et d'autre de la filière, - et des seconds moyens de solidarisation à l'autre des deux points d'ancrage ou d'accrochage, solidaires de l'extrémité libre de la barre. Une première portion extrême de la barre possède une section supérieure à celle de l'embouchure de la filière et est introduite à l'intérieur du corps creux. L'autre seconde portion extrême de la barre dépasse du corps creux, à l'extérieur de la filière et possède une section quasiment égale à celle de l'embouchure de la filière. Cette barre est constituée d'un matériau ductile dont la limite élastique est telle que le produit de cette limite élastique par la section de la seconde portion extrême de la barre soit quasiment égal à la valeur critique des efforts de traction sur l'organe suspendu. II apparaît qu'une pluralité de corps auxiliaires du type précédent peut être interposée entre une pluralité d'organes a suspendre et un même support. En particulier, si les organes sont des câbles électriques suspendus à une poutre d'armement d'arrêt, il est conseillé de disposer les corps auxiliaires en lieu et place des "rallonges", Ainsi sera effectué un allongement des lignes et un fonctionnement sécuritaire câble par câble, indépendamment les uns des autres, lorsque celles-ci seront soumises à des surtensions mécaniques exceptionnelles dépassant la valeur critique. L'arrière plan technologique propose divers dispositifs compensateurs de tension ou amortisseurs de choc à effet de déformation de matériau constitutif. Le brevet français nO 1.197.417, au nom de la société dite FELTEN & GUILLEAUME CARLSWERK AKTIENGESELLSCHAFT, décrit un dispositif d'ancrage étanche, plus spécifiquement pour câbles sous-marins, constitué - d'une pièce conique autoserrante, sur le pourtour de laquelle sont ménagés une pluralité d'évidements à l'intérieur desquels sont introduits les fils d'armure du câble - et d'un contre-cône emmanché sur la pièce de telle manière que le montage résiste aux forces de traction. Ce dispositif est représentatif d'une technique largement utilisée pour effectuer une solidarisation consistant à déformer un corps autour d'un organe ancré sur ce corps. Dans tous les cas, on remarquera - que les contraintes appliquées sont principalement circulaires ou radiales et non longitudinales - et que les systèmes sont destinés, non pas à assurer un déplacement d'un point d'accrochage d'un organe vis-à-vis d'un point fixe d'ancrage d'un corps lorsque l'organe est soumis à une surtension, mais au contraire que leur préoccu pation est d'assurer une liaison parfaitement rigide et indé formable. Le brevet français nO 1.375.206, au nom de la S.A. dite LIN CRUSTA, est relatif à un dispositif absorbeur d'énergie par fluage d'une pièce cylindrique se déplaçant à l'intérieur d'un tube. De même le brevet français 1.511.502, au nom de M. Oskar Eric PETER, concerne un dispositif amortisseur de choc dont le principe de fonctionnement repose sur le fluage et est conçu pour équiper des ceintures de sécurité. On pourrait, à première vue, considérer que ces dispositifs ont une structure voisine de celle des corps auxiliaires de l'invention. Mais, si l'on analyse les contraintes subies par les corps déformables qu'ils comportent, on remarque que celles-ci sont essentiellement radiales et non pas longitudinales. De plus, les matériaux utilisés ne sont pas ductiles ; il s'agit de caoutchouc et de matières dites plastiques qui n'ont en fait pas de phase plastique. Le dispositif de pare-choc décrit dans le brevet français nO 2.181.044, au nom de la S.A. dite NISSAN MOTOR COMPANY, est basé sur le fluage au moyen de deux éléments teléscopiques de sections différentes emboîtés l'un dans l'autre. L'un des éléments est constitué d'un matériau malléable, déformé plastiquement lorsque les deux éléments sont forcés de se déplacer longitudinalement l'un par rapport à l'autre à la suite d'un choc appliqué au dispositif avec une force supérieure à la limite élastique du matériau malléable. On constatera que l'objet de ce dispositif est totalement différent de celui de l'invention. II s'agit là d'amortir un choc (c'est-à-dire de subir une compression brutale). Par ailleurs, les efforts de déformation subis par le corps malléable sont radiaux par rapport à l'axe d'application des forces et non longitudinaux. On constatera donc que ni les moyens ni le résultat de l'invention ne sont décrits ou suggérés dans l'art antérieur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention se dégageront de la description qui va suivre en regard des dessins, lesquels description et dessins ne sont donnés qu'à titre d'exemple non limitatif. Sur ces dessins - La figure 1 est une vue en perspective d'une poutre d'arme ment, montée au sommet d'un poteau et équipée de corps auxiliaires selon l'invention pour soutenir une série de câbles électriques suspendus, - La figure 2 est une vue en coupe longitudinale de la variante préférée de réalisation d'un corps auxiliaire d'ancrage selon l'invention fonctionnant par tréfilage. - La figure 3 est une vue, également en coupe, d'une autre variante de réalisation d'un corps auxiliaire d'ancrage selon l'invention fonctionnant par étirage. - La figure 4 représente un détail de fonctionnement du corps auxiliaire représenté figure 3. - Enfin la figure 5 schématise le comportement d'un matériau ductile soumis à des efforts de traction longitudinaux au sein d'un corps auxiliaire tel que représenté figures 3 et 4. Sur la figure 1, on reconnaît un poteau vertical en béton 1, à la partie supérieure 2 duquel est fixée perpendiculairement une poutre métallique 4 qui constitue 1' "Armement d'arrêt" ou d' "ancrage" classique d'une ligne électrique. Cette poutre 4 est constituée d'un profilé du commerce en L ou tout autre profil laminé adapté aux efforts de services. La poutre 4 est solidaire par soudure 6 à un plat 7 et par boulonnage à un plat 10 déformé longitudinalement qui enserre le poteau 1. On remarque que l'armature métallique 12 formée de la poutre 3 et du plat 10 constitue un ensemble très résistant à la flexion. La fixation de cette armature 12 au sommet du poteau 1 est assurée par deux boulons 14 et 15 traversant successivement la poutre 4, le poteau 1 et le plat 10. Aux deux extrémités de la poutre 4 de même qu'au centre de celle-ci, sont adaptés des étriers d'ancrage respectivement 16, 17, 18 définissant trois points d'ancrage fixes 20, 21, 22. Chacun de ces étriers d'ancrage est fixé solidement à la poutre 4 à l'aide d'écrous situés à l'arrière de la poutre 4 et apparaissant en 24 en position démontée. Le système décrit ci-dessus est destiné à servir de corps d'ancrage fixe pour une ligne électrique triphasée 30 constituée de trois câbles dont un seul a été représenté en 31, accompagné de sa chaîne de connexion 33. Cette dernière comprend successivement entre l'extrémité 35 du câble et le point d'ancrage 21 correspondant, - un manchon de connexion 36 serti sur le câble 31, - un isolateur 37 muni éventuellement d'un dispositif anti-oi seaux 38, - et un corps auxiliaire d'ancrage sécuritaire 40 qui fait l'objet de la présente demande. Ce corps auxiliaire 40 de même que les autres éléments de la chaîne 33 est articulé, selon une direction horizontale parallèle à l'axe xx' de la poutre 3 - à la fois vis-à-vis de la poutre 3 - et de l'isolateur 37, ceci à l'aide de l'anneau de l'étrier 8 et d'un axe amovible 46. On constate que chacun des câbles 31 est incliné vers le bas par rapport à l'horizontale yy' d'un angle i. Cette inclinaison est provoquée par la résultante t des efforts de traction sur le câble 31 induite par son poids P sur celui-ci. La structure du corps auxiliaire 40 va maintenant être décrite en référence aux figures 2 et 3. D'une façon générale, celui-ci comporte essentiellement une barre 50 constituée d'une matière ductile 51, tel du cuivre écroui ou de l'aluminium, de limite élastique Re. Cette barre 50 est étirée au moins dans une zone Z par action des efforts de traction que lui transmet selon l'axe yly'1 le câble 31 et la poutre 3. Selon la variante préférée représentée figure 2, le corps auxiliaire 40 comporte, en outre, un corps cylindrique creux 55 découpé dans un tube métallique de diamètre intérieur D, très résistant, muni à une extrémité gauche 56 d'un rebord intérieur annulaire 57. A l'extrémité libre droite 70 de la barre 50 est vissé un oeillet 71 constituant un second moyen de solidarisation du corps annulaire 40 lié à la barre 50. Enfin, à l'extrémité gauche 73 de la barre 50 se trouve un renflement 74 de diamètre supérieur à sîb. Le fonctionnement du corps auxiliaire 40 apparaît clairement en référence à la figure 1. Le dispositif d'ancrage des câbles 31 a fait l'objet d'une étude de sécurité, en fonction des conditions climatiques de la région où il doit être installé, qui a permis de déterminer la valeur critique de sécurité S à imposer aux efforts de traction pour chaque câble 31. La caractéristique rhéologique du métal 51, et en particulier sa limite élastique RE, de même que la section extrême s de la filière, sont fixées de telle manière que Re x s = S. Du fait de son articulation à la fois vis-à-vis de la poutre 4 par l'oeilleton 58 et l'étrier 17 et du point d'accrochage 46 du câble 31 qu'ils soutiennent par l'intermédiaire de l'oeillet 71, chacun des corps auxiliaires 40 a un axe yly'1 aligné avec la partie extrême du câble 31 selon l'angle i et suit les variations d'inclinaison du câble 31 en fonction des évolutions de sa tension ten restant aligné avec celle-ci. Sous l'effet de la tension t du câble 31, aligné avec l'axe y1y'1, la barre 50 est à la fois soumise - d'une part à la traction t', (/t'/ = /t/) de la poutre 3 sur son oeillet 71, dirigée selon y'1. - et, d'autre part, à des contraintes d'écrouissage, de résul tante t, orientées selon y1 appliquées sur la partie conique E située entre les portions gauche 66 et droite 67, en appui contre la filière 64. De ce fait - lorsque l'intensité des efforts de traction t est inférieure à la valeur critique S, la partie 67 de la barre est soumise à un allongement élastique réversible, c'est-à-dire que la barre 50 ne subit aucun endommagement et de faibles allongements, - par contre, lorsque l'intensité des efforts t de traction dépasse la valeur critique S, la portion gauche 66 de la barre 50 est déformée plastiquement et tréfilée au travers de la filière 64 ; la longueur de cette portion 66 diminue et celle de la portion droite 67 augmente de façon importante. II apparaît donc que, lorsque des surcharges exceptionnelles sont supportées par le câble 31, son point d'accrochage 46 s'éloigne du point d'ancrage 21, I'angle i de flèche du câble 31 augmente et la tension t a tendance à diminuer pour soulager le câble 31. On remarquera incidemment que pour permettre le tréfilage de la barre, il est préférable que le métal de la barre 51 soit écrouissable. En sorte que la portion droite 67 ayant subie une déformation plastique et possédant par ailleurs une section s2b plus faible que la section gauche slb, possède néanmoins un module d'élasticité R'E après déformation plus élevée (fig 5) de façon à subir sans déformation excessive la traction t conduisant à la plastification de la portion gauche 66. On remarquera également qu'au cours de l'évolution d'une surcharge, de même qu'à la suite d'un cycle de surcharge, les conditions de plastification de la zone E sont les mêmes. L'allongement de la barre 50 en phase sécuritaire a donc lieu à effort constant quel que soit le nombre ou la durée des cycles de fonctionnement sécuritaires. Enfin, si ces mêmes nombres ou durées de cycles sécuritaires d'un corps 40 persistent, on se rend compte que, lorsque toute la portion gauche 66 a été consommée par tréfillage, le renflement 74 de l'extrémité gauche 73 de la barre 50 vient en appui sur la filière 64 afin d'assurer une dernière rétention du câble 31. De la sorte, c'est la rupture éventuelle d'un câble 31 qui provoque son affalement et non une désolidarisation entre la barre 50 et le corps creux 55. Selon la variante de la - figure 3, le corps auxiliaire 40 est constitué essentiellement de la barre 50 sur laquelle est soudé à gauche l'oeilleton d'accrochage 58 et vissé à la partie droite l'oeillet 71. Accessoirement, la barre 50 comporte, dans sa partie centrale, un renflement circulaire 74'. Par ailleurs, elle est entourée d'un corps creux oblong cylindrique 55 prenant appui par son rebord gauche 57 sur la pastille métallique 59 de l'oeilleton 58 et obstruée partiellement par le guide 80 vissé à la partie droite. Ce guide 80 est en outre percé d'un évidement central 81, selon l'axe yly'1. La barre 50 réalisée en cuivre écroui (dont la courbe caracteristi- que de traction apparaît figure 5) possède une portion 85 à gauche du renflement 74', de diamètre inférieur à la portion droite 86 coulissant à l'intérieur de l'évidement 81. Le fonctionnement du corps auxiliaire 40 de la figure 3 est décrit figure 4. La section s'o de la portion gauche 85 et la limite d'élasticité initiale RE du matériau caractérisant la barré ont été choisies de telle manière que RE x s'o = S. Le corps 40 est (de même que celui de la figure 2) articulé par l'intermédiaire de l'oeilleton 58 et de l'étrier 17 à la poutre 4 et, grâce à l'oeillet 71 ainsi que l'axe 46 articulé vis-à-vis du point d'accrochage 46 du câble 31. Lorsque la tension t du câble 31 est inférieure à la valeur critique S, la partie 85 de la barre 50 subit des allongements plastiques de faibles amplitudes, proportionnels à l'effort de traction t. Ceux-ci apparaissent sur la portion OA commune des courbes de traction (a) et (b) (figure 5). La barre 50 ne subit aucun endommagement. Au contraire, dès que le câble 31 subit une surcharge supérieure à la valeur critique S, la partie 85 subit des efforts de traction dépassant sa limite élastique RE, le point caractéristique M de l'état des contraintes relatives à la section initiale s'o, représentant la quantité t/s'o=fo, parcourt la partie AC de la courbe (a). C'est-à-dire que la portion 85 subit de grands allongements par étirage. Ces allongements permettent d'éloigner le point d'accrochage 46 du point d'ancrage 21, donc de soulager le câble 31. Si la surtension s'arrête en un point M' de la courbe (a), il reste un allongement résiduel OO' permanent. Si de nouveau une surtension réapparaît, on remarque que la barre a un comportement semblable à celui initial mais avec limite d'élasticité R'E 7d RE. Si la surtension persiste, il arrive que la section s' en un point 90 de la portion 85 de la barre diminue plus qu'ailleurs (figure 4). Il en résulte que la contrainte f augmente dans cette section et cela tend à accroître à nouveau l'allongement de ce point, d'où augmentation de la striction de la section locale (s') et le phénomène s'accélère. Cependant, comme cela apparaît sur la courbe (b) représentant les variations de la contrainte f=t/s' au niveau du point 00, la consolidation du métal 51 par déformation plastique tend à s'opposer à ce phénomène. L'homme de l'art connaît les caractéristiques rhéologiques à donner au métal constitutif de la portion 85 pour que la résistance à la déformation soit suffisamment accrûe par la plastification, afin de compenser la diminution de section et l'augmentation de la striction. Elles sont données par la formule d12 > 0 (dérivée seconde de la contrainte par rapport à l'allongement positif en tout point). Cette condition met en mesure l'homme de l'art de définir et de réaliser par tout procédé métallurgique connu une barre 50 permettant d'assurer de grands allongements plastiques sans subir de striction locale. Néanmoins, lorsque la limite de rupture C est atteinte on comprend que la portion 85 casse. Sous l'action de la tension du câble 31, le renflement 74' vient en appui contre le guide 80 pour assurer une rétention ultime du câble 31. On constate que les corps auxiliaires 40, décrits précédemment, disposés sur les lignes électriques à la place des pièces de rallonge usuelles permettent d'assurer un allongement de chaque câble 31 dès que celui-ci est soumis à une surtension t en évitant ainsi la destruction de la poutre 4 et du support 1. On constate également que cette fonction sécuritaire est effectuée de manière indépendante sur chacun des câbles 31. On remarque de plus qu'un corps d'ancrage tel que décrit figure 1, comportant une poutre d'armement d'arrêt 4 très résistante surmontant un poteau 1 et sur laquelle est adaptée par des points d'ancrage 20, 21, 22 une pluralité de corps auxiliaires 40 disposées perpendiculairement à la poutre 3, permet de soutenir de façon indépendante un grand nombre de câbles 31. Par ailleurs, la disposition de l'extrémité des câbles 31 vis-à-vis de la poutre 3 n'a pas de conséquence sur la limite critique S de comportement sécuritaire du corps 40 correspondant. En particulier il apparaît qu'il est possible selon l'invention d'ancrer des câbles au point d'ancrage 22, en regard du poteau 2, dans les mêmes conditions de sécurité que ceux ancrés en n'importe quel point de la poutre 4. Il apparaît de même qu'il est possible de choisir, pour chaque câble 31, toute limite critique S particulière, indépendamment de sa position ou de la position relative des autres câbles. II suffit pour cela de jouer sur les caractéristiques géométriques du corps auxiliaire 40 et celle rhéologique du métal 51. Enfin on se rend compte qu'un corps d'ancrage tel que décrit figure 1 et dont un câble 31 a subi une surcharge peut être très simplement et très rapidement réparé. Pour ce faire on extirpe les axes d'articulation du corps auxiliaire 40 correspondant et on remplace ce dernier par un neuf ; les autres câbles ainsi que la poutre 4 restant en place pendant toute cette opération. On constate qu'il est d'ailleurs possible, du fait du caractère démontable de la filière 64 et du guide 80, de simplement interchanger la barre 50 ayant subie une déformation plastique. L'invention maintenant ayant été décrite et son intérêt justifié sur un exemple la demanderesse s'en réserve l'exclusivité pendant toute la durée du brevet sans limitation autre que celle des termes des revendication ci-après. REVENDICATIONS 1. Procédé destiné à limiter, en dessous d'une certaine valeur criti que, les efforts de traction t subis par un organe, notamment un câble 31, à solidariser d'un corps d'ancrage fixe (14) en un point d'ancrage déterminé (20,21,22), par l'intermédiaire d'un point d'accrochage 46 de l'organe 31 - lesdits efforts de traction t de l'organe 31 étant liés, de manière décroissante, à la distance entre le point d'ancrage fixe 20,21,22 et le point d'accrochage 46 dudit organe 31 - et ledit point d'accrochage 46 dudit organe 31 devant par ailleurs être situé le plus près possible du point d'ancrage 20,21,22 ce procédé consistant de manière connue - à relier ledit point fixe d'ancrage 20,21,22 et ledit point d'accrochage 46 par un corps auxiliaire 40 de liaison consti tué d'un matériau ductile 51, - à soumettre ledit corps auxiliaire 40 aux dits efforts de traction t de l'organe 31, - et à choisir la position, les caractéristiques géométriques et les caractéristiques mécaniques du matériau 51 dudit corps auxiliaire de liaison 40 de telle manière que lorsque ledit organe 31 subit des efforts de traction t d'intensité inférieure à ladite valeur critique S, le corps auxiliaire 40 les transmet en subissant des contraintes f situées dans le domaine de déformation élastique de son matériau constitutif 51 et qu'au contraire, dès que ledit organe 31 subit des efforts de tractions t supérieurs à ladite valeur critique S, le corps auxiliaire 40 les transmet en subissant des contraintes situées, au moins en certains points, dans le domaine des déformations plastiques de son matériau constitutif, ledit procédé étant caractérisé en ce que - I'on alligne ledit point d'ancrage 20,21 ou 22, l'axe y1y'1 dudit corps auxiliaire de liaison 40 le point d'accrochage 46 et les vecteurs résultants t et t' du torseur des efforts de traction transmis audit corps auxiliaire 40 par ledit organe 31 et ledit corps d'ancrage 14, - et l'on fait subir audit corps auxiliaire 40 un allongement longitudinal selon son axe yly'1 élastique, lorsque les efforts de traction dudit organe sont en deça de ladite valeur critique S, et plastique au delà. 2. Procédé, selon la revendication 1 précédente, de limitation des efforts de traction t d'un organe ancré 31, caractérisé en ce que lorsque les efforts de traction t soumis audit organe 31 dépassent leur valeur critique S, on allonge ledit corps auxiliaire de liaison 40 selon un effort constant dont la résultante t est parallèle à l'axe y1y'1 dudit corps auxiliaire 40. 3. Procédé, selon l'une des revendications 1 et 2 précédentes, de limitation des efforts de traction t d'un organe ancré 31, caracté risé en ce que lorsque les efforts de traction t soumis audit organe dépassent leur valeur critique S, on étire selon son axe y1y'1 une portion au moins 85 dudit corps auxiliaire de liaison 40. 4. Procédé, selon l'une des revendications 1 à 3 précédentes, de limitation des efforts de traction t d'un organe ancré 31, caracté risé en ce que l'on tréfille, selon son axe yly'1, une portion au moins 67 dudit corps auxiliaire de liaison 40. 5. Corps auxiliaire 40 d'ancrage, selon le procédé d'une des revendi cations 1 à 4, d'un organe, tel notamment un câble 31, dont un point d'accrochage 46 est suspendu à un point d'ancrage 20,21 ou 22 d'un corps fixe. Ce corps auxiliaire 40, de forme sensiblement oblongue selon son axe y1y'1 - étant lié d'une part, audit point d'ancrage 20, 21 ou 22 et d'autre part, au point d'accrochage 46 dudit organe - et possédant selon son axe yly'l au moins une portion con stituée d'un matériau ductile 51, soumis à des déformations plastiques a longitudinales lorsque les efforts de traction t dudit organe 31 dépassent ladite valeur critique S, ledit corps auxiliaire 40 étant caractérisé en ce que son axe y1y'1 est quasiment aligné avec le vecteur résultant t du Torseur des efforts de traction transmis audit corps auxiliaire 40 par ledit organe 31. 6. Corps auxiliaire d'ancrage 40, selon la revendication 5, destiné à mettre en oeuvre un procédé selon l'une des revendications 1 à 4 précédentes et caractérisé en ce qu'il comporte une barre 50 - tendue, selon l'axe y1y'1 dudit corps auxiliaire 40, parallè lement au vecteur résultant t du Torseur des efforts de traction dudit organe 31, - dont une extrémité est solidaire dudit point d'ancrage 20, 21 ou 22 et l'autre extrémité solidaire dudit point d'ancrage 20, 21 ou 22 - et constitué d'un matériau ductile 51 dont la limite élastique de traction RE est telle que le produit de la limite élastique de traction (RE) par la plus petite section de la barre s est égal à la valeur critique S des efforts de traction sur ledit organe. 7. Corps auxiliaire d'ancrage 40, selon l'une des revendications 5 et 6 précédentes, caractérisé en ce que ledit corps auxiliaire 40 est articulé vis-à-vis - dudit corps d'ancrage fixe (14) - et dudit organe 31 de façon à aligner constamment son axe y1y'1 avec le vecteur résultant t du Torseur des efforts de traction de l'organe 31 8. Corps auxiliaire d'ancrage 40, selon l'une des revendications 6 et 7 précédente, destiné à mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 4 et caractérisé en ce qu'il comporte une filière 64, à l'intérieur de laquelle est tréfilée longitudinalement ladite barre 50 constituée d'un matériau ductile 51, sous l'action du vecteur résultant t du Torseur des efforts de traction de l'organe 31. 9. Corps auxiliaire d'ancrage 40,caractérisé en ce qu'il comporte en combinaison - un corps creux 55 de forme oblongue - des premiers moyens 58 de solidarisation à l'un des deux points d'ancrage 20, 21, 22 ou l'accrochage 46, liée d'une extrémité dudit corps creux 55 - une filière a à embouchure 65 notamment conique dirigée selon l'axe dudit corps creux 55, obstruant l'autre extrémité dudit corps creux 55, - une barre 50 disposée de part et d'autre de ladite filière 64 dont une première portion 66 extrême possède une section sib supérieure à celle de l'embouchure 65 de ladite filière 66 et est introduite à i'intérieur dudit corps creux 55, dont l'autre seconde portion 67 extrême dépasse dudit corps creux 55 à l'extérieur de ladite filière 66 et possède une section s2b quasiment égale à celle de i'embouchure 65 de ladite filière 66 et réalisée en un matériau ductile 55 dont la limite élastique RE est telle que le produit de la limite élasti que (RE) multipliee par la section de ladite seconde portion 67 extrême de la barre 50 (s2b) soit égal à la valeur critique des efforts de traction sur ledit organe (C) - et des seconds moyens 71 de solidarisation à l'autre des deux points d'ancrage 20, 21 ou 22 ou d'accrochage 46, solidaire de l'extrémité libre de ladite seconde portion extrême 67 de la barre 50. 11. Corps auxiliaire 40 d'ancrage, selon l'une des revendications 6 à 10 précédentes, caractérisé en ce que sa dite barre 50 est consti tuée d'une matière ductile 51 tel du cuivre écroui ou de l'alumi nium. 12. Dispositif d'ancrage d'au moins un câble de ligne électrique sur un support vertical 1, notamment en béton et comprenant en combinaison caractéristique - une poutre d'armement d'arrêt 4, dont le moment d'inertie longitudinale lui donne une importante résistance à la flexion, disposée horizontalement et transversalement de part et d'autre de l'extrémité supérieure 2 du support vertical 1 - au moins un corps auxiliaire 40 d'ancrage selon l'une des re vendications 5 à 11 solidarisé par une extrémité 58 en un point intermédiaire de ladite poutre d'armement 4, perpendiculairement selon yin'1 à l'axe xx' de cette dernière et par l'autre extrémité 71 à l'une des extrémités 46 du câble de ligne électrique 30, dans le prolongement de ce dernier. 13. Dispositif, selon la revendicaiton 12 précédente, d'ancrage pour câbles de lignes électriques caractérisé en ce que l'un au moins de ses dits corps auxiliaires d'ancrage 40 est solidarisé de la poutre d'armement d'arrêt 4, en regard de l'extrémité supérieure dudit support vertical 1 14. Dispositif, selon l'une -des revendications 12 et 13 précédentes, d'ancrage pour câbles de lignes électriques caractérisé en ce que sa dite poutre d'armement transversale 4 possède au moins un organe d'articulation (16, 17, 18) d'un desdits corps auxiliaire d'ancrage 40 - vis-à-vis d'elle - autour d'un axe xx' de rotation parallèle à celui de ladite poutre 4. 15. Procédé de réparation d'un dispositif d'ancrage 40, selon l'une des revendications 13 et 14 précédentes, à la suite d'une sur charge mécanique d'un de ses câbles 31 au dessus de leur valeur critique S, le procédé consistant à simplement remplacer, sur ladite poutre 4 d'armement, ledit corps auxiliaire 40 d'ancrage ayant subi une déformation plastique à la suite de la surcharge mécanique du câble 31 qu'il soutenait et/ou plus simplement sa barre 50. 16. Corps auxiliaire 40 d'ancrage selon la revendication 7 destiné à faciliter la mise en oeuvre du procédé de réparation de la reven dication 15 et caractérisé en ce qu'il est muni à ses deux extré mités d'un axe d'articulation 46 amovible à la fois vis-à-vis - de ladite poutre d'armement 4 - et dudit câble 31 qu'il soutient