FR 2544800 A1 19841026 FR 8109585 A 19810514 DISPOSITIF ET PROCEDE PERMETTANT D'AMELIORER LE RENDEMENT DE LA C.OJSTION DES MOTEURS A EXPLOSION La présente invention concerne un procédé destiné à permettre l'amélioration du rendement de la combustion des moteurs à explosion utili- sant l'air comme comburant et l'essence ou autre comme carburant liquide. Les procédés actuellement connus ou ayant fait l'objet de demandes de brevets sans suites industrielles, permettent de constater que leur conception vise principalement la gazeification ou la pulvérisation tres fine des carburants lourds, gaz-oil, fuel-oil ou l'essence, bien souvent dans le but de permettre aux moteurs à essence de concurrencer le moteur diesel. Certains de ces procedés empruntent l'énergie calorifique, direc tement prélevée sur les gaz d'échappement du moteur à explosion, ou alors ils nécessitent la mise en oeuvre de compresseurs auxiliaires des moteurs qu'ils équipent. De conceptions complexes d'un coût à l'industrialisation élevé, ils n'apportent pas la souplesse nécessaire pour alimenter les moteurs, en volume de mélange air-carburant présentant des caractéristiques thermiques et polynucléaires les plus favorables, aux divers régimes de fonctionnement des moteurs à explosion. De plus, les résultats obtenus au cours de la derniere decánnie montrent souvent, que la réduction de la pollution par la diminution sensible des gaz imbrûlés à l'échappement, n'a pas été classée parmi les principaux axes d'éfforts, de la part des inventeurs concepteurs. Le procédé suivant la présente invention permet de modifier l'émulsion comburant + carburant provenant du carburateur, en mélange présentant des caractéristiques évolutives, de volume, de température et d'entropie les plus tavorables, pour obtenir un meilleur rendement à tous les régimes de fonctionnement du moteur à explosion ; entrainant une diminution sensible des gaz polluants imbrûlés à l'échappement. Pour ce faire la présente invention a pour objet un dispositif adaptable mécaniquement à un moteur à explosion fonctionnant à partir d'une émulsion comburant + carburant, comprenant au moins un tube à transfert de chaleur (1) pour transférer vers au moins une enceinte thermique (3) et au moins une enceinte thermique (2) faisant varier l'impédance de l'ensemble d'admissnon et le débit du mélange provenant de la cuve d'émulsion (4), la chaleur collectée par la mise en contact de l'une des extrémités du tube à transfert de chaleur (1) sur la pipe d'échappement (5) du moteur (6). Les enceintes thermiques (2 et 3) chauffant le mélange suivant une régulation de la quantité des gaz devant les traverser, permise par les volets (7 et 10) commandés par un équipement d'asservissement des moteurs électriques ou poulies (14 et 24), le mélange provenant d'au moins une cuve (4) de réception et de détente de l'émulsion issue d'au moins un carburateur à dépression ou soufflé ou injecteurs (9) et d'au moins une enceinte (8) de stabilisation et d'homogénéisation du mélange chauffé dans les tubes ou cuves thermiques, en communication directe avec l'admission du moteur (6). Suivant un mode de réalisation, l'autre extrémité du tube (1) à transfert de chaleur débouche dans les enceintes thermiques (2 et 3) étant adapté ou confondu avec les parois de ces dernières, dont le rôle est de permettre un échange calorifique rapide avec ltémulsion provenant de la cuve (4) de détente de l'émulsion, placée sous le carburateur ou injecteur (g). Suivant un autre mode de réalisation les enceintes (2, 3 et 11) sont adjacentes horizontalement ou superposées les unes par rapport aux autres. En variantes, les volets (7 et 10) permettant le dosage fin de la quantité de Mélange devant traverser les enceintes thermiques (2 et 3) ou de pontage en ga7 frais (11), sont commandés mécaniquement ou électroniquement par un équipement d'asservissement des poulies ou des moteurs électriques (14 et 2). L'industrialisation de certaines variantes du procédé suivant la présente invention, nécessite que les enceintes thermiques (2 et 3) et de pontage en gaz frais (11), soient installées perpendiculairement ou parallèllement à l'axe du moteur à explosion (6). Enfin, le dispositif selon, l'invention peut comporter en outre des moyens complémentaires de préchauffage ou de chauffage d'appoint des enceintes (2, 3 et 4), ainsi qu'un moyen d'échange thermique destiné à l'abaissement de la température moyenne des gaz passant dans l'enceinte (8). Ces moyens sont conçus à partir de caloducs à seuils de fonctionnement et à temps de réponses, spécialement étudies et réalisés pour assurer les fonctions ci-dessus. Ces moyens complémentaires sont également réalisés au gré du concepteur, par la mise en application conjuguée d'échangeurs électriques et thermiques, utilisant les effets PELTIER et SEEBECR. PL 1 et 3 : La quantité de chaleur à transférer vers les enceintes thermi- ques (2 et 3) ou (3) seulement, s'effectue par réglage de la surface de contact entre une extrémité du tube à transfert de chaleur (1) et la pipe d'échappement (5) du moteur à explosion (6). Ce choix détermine la plage globale d'évolution des températures des gaz d'admission, suivant les divers régimes de fonctionnement du moteur à explosion. FIG - 10 : cette figure représente un exemple des plages globales des températures théoriques et mesurées pendant le fonctionnement d'un moteur de 11 CV fiscaux, équipé d'un dispositif simplifié résultant d'un prototype exploitable réalisé suivant les FIG - 5, 6 et 7. Les contraintes industrielles qui sont rencontrées au cours de l'étude et la réalisation de certaines variantes du procédé utilisant les moyens complémentaires ci-dessus, conduisent au choix d'une surface d'échange calorifique autre que sur la pipe dVéchappement du moteur Le recours à cette méthode de captation de chaleur conduit à réalise des procédés qui représentent par leur coût/éfficacité, des exceptions. PLANCHES - 1, 2, 3 et 4 : le procédé suivant la présente invention remplace purement et simplement la pipe d'admission de chaque type de moteur à explosion pour lequel il est conçu. L'installation de cette nouvelle pipe d'admission est effectuée par échange standard de cette dernière, au niveau du premier degré d'intervention de maintenance. FONCTION POLYCARBURANT Les enceintes (4, 2, 3 et 8) reçoivent par conception à l'industrialisation, au moins un émulseur ou injecteur supplémentaire pour le dosage fin et le mélange aux gaz d'admission provenant du carburateur, une émulsion additionnelle de carburant autre que l'essence, alcool par exemple. Cette méthode présente plusieurs avantages dont les principaux sont les suivants : - l'addition de l'alcool sans mélange préalable à usa autre ear burant suivant un dosage raisonnablement étudié, permet d'utio liser l'alcool comme inhibiteur de l'accélération exagérée du processus de ramifications du carburant, engendré pendant la déflagration dans les cylindres du moteur. Le carburant addi tionnel rempli un rôle quasi identique à celui des hydrocarbures pendant le déroulement du phénomène endothermique de la com bustion aux cours du fonctionnement du moteur. On évitera ainsi au moteur, d'atteindre fréquemment le régime détonnant au eours de la combustion. - le deuxième avantage réside dans le stockage separé de l9al coolet du carburant de base. - le troisième avantage est constitué par -l'apport d'unie émulsion supplémentaire de quantité réduite environ 10% du carburant to tal. Ce gui permet une régulation complémentaire de la température moyenne des gaz d'admission traversant enceinte (8) avant leur aspiration par les cylindres du moteur RENDEMENT DU MOTEUR A EXPLOSION - FIG - 10 ET 11 Pour assurer un bon rendement pendant le fonctionnement du moteur à explosion, les températures des gaz qui sont lues par prélèvement de ces dernières, par au moins un capteur à thermocouple implanté dans l'enceinte (8) demeurent fixées dans une fourchette globale prédeterminée, dont les valeurs évoluent de part et d'autre de la pente théorique des températures idéales. TEMPERATURES DE PREMIER NIVEAU : Ces températures dites de premier niveau sont approchées par l'association fonctionnelle des tubes à transfert de chaleur (1), et des enceintes (3 et 8). TEMPERATURES DE DEUXIEME NIVEAU : Les températures de deuxième niveau sont obtenues par découpage fin de gammes de températures comprises dans la fourchette globale ci-dessus. Ces gammes de températures correspondent à celles qui permettent dlatteindre le rendement le meilleur possible, au cours du fonctionnement du moteur équipé du procédé suivant la présente invention. Ce résultat est atteint par le fonctionnement des asservissements commandant les volets (7 et -10), dont le but est d'assurer la division proportionnelle du mélange provenant de la cuve d'émulsion (4), vers les enceintes thermiques (2 et 3) et le tube ou enceinte de pontage en gaz frais (11) ; le mélange étant regroupé ensuite dans l'enceinte (8) de stabilisation et dthomogeneisation des gaz avant leur admission dans les cylindres du moteur. PL-6 : Les températures des gaz d'admission que l'on enregistre à leur passage dans l'enceinte (8) sont situées de part et d'autre de la pente théorique des températures FIG - 10. Cette pente est définie pour une température moyenne ambiante de l'air atmosphérique, de l'ordre de 15 C. La figUI' 10 illustre également les proportions dans lesquelles il est permis de faire évoluer les températures atteintes par les gaz d'admission, tout en évitant l'amorce du processus de carbonification du carburant dans les tubulures d1admission du moteur à explosion. Pour un moteur 504, de il CV PEUGEOT, ces températures sont comprises en dessus ou en dessous de la pente théorique des températures et, impérativement à l'intérieur des surfaces (A), (B), (C). Le procédé suivant la présente invention permet au moteur qu'il équipe d'utiliser dans les meilleures conditions le pourvoir comburivore du carburant, en favorisant une bonne déflagration pendant la combustion dans les cylindres du moteur à explosion. CONSOMMATION DE CARBURANT I - Les mesures de consommation de carburant ont été effectuées sur quatre véhicules équipés de trois dispositifs simplifiés des figures 2 et 6. Ces véhicules, deux d'entre eux equipés de moteurs 7 CV fis caux, renault 18 ; les deux autres de moteurs 504 Peugeot 11CV années 1976 et 1978, ont permis de procéder par mesures compa- ratites effectuées sur chaque moteur. - Véhicule d'origine non équipé du procédé - Véhicule d'origine équipé du procédé par échange standard de la pipe d'admission du mélange. Les réglages d'origine du moteur et du carburateur cnt été maintenus en leur état initial. Pour tous ces véhicules la consommation de carburant enregis trée après équipement du moteur par le procédé suivant la pré sente invention, s'est trouvé réduite de 16% t 5% suivant le type d'essais effectués. Le taux de CO 3% au ralenti 800 tours/ minute, à eté réduit à 0,2% et 0,40. Il a pu être constate néanmoins un fonctionnement plus souple et plus nerveux du moteur ainsi équipé. II - RESULTAT DES MESURES EFFECTUEES SUR UN MOTEUR PEUGEOT 504 DE il CV MIS EN CIRCULATION EN 1978 10) - 1er TYPE VERSION 1 DU DISPOSITIF km parcourus : 3951,200 km pour 372,36 litres de carburant consomme : soit une aoyenne de 2 1/100. 20) - 2ème TYPE VERSION 1 DU DISPOSITIF les renseignements précisés par le tableau ci-après résultent du dépouillement de 2000 mesures effectuées avec les matériels suivants : . 4 bancs banalisés GARAGISTES . Débimètres SOLEX/EMERSON . Thermomètre EIRELEC . Thermocouples divers. ( TYPES D'ESSAIS : CONSOMMATION : ECONOMIE : AUTONOMIE ) ( MOTEUR 11 C.V SANS : AVEC :CONSTATEE : ) SANS AVEC % DISPOSITIF DISPOSITIF Ralenti 0,75 l/h 0,5 l/h - 33% Cycle unifié pour l'étu- 140 ml 125,67 ml - 10,2% (de de la pollution : : 127,00 ml : - 9,3% : ) VITESSES STABILISEES 90 km/h 9,2 1 7,5 1/100 - 17,2% 120 km/h 9,6 1 7,7 1/100 - 19,8% VITESSES STABILISEES rapport boîte 4 ème 15 km/h à 150 km/h par bonds de 10 k/h - 11,25% Moyenne étab URBAIN blie sur 60 trajets PARCOURS TYPE 23 km,700 11,9 1 Départs à ( Moyenne établie : froid : ) DEPART A FROID : Départ avec starter 11,071/100 - 7% 524 km Départ sans starter 10,201/100 - 14,3% 569 km T C : 0 à 10 C par temps, sec, pluie, vent, neige ROUTE NATIONALE Traversée Moyenne chrono d'aggloméra tions compri ses 75km/h 8,7591/100 682 km 97 km/h 8,2501/100 Moyenne sur 600 km parcourus 10,7 1 8,5051/100 - 20,5% AUTOROUTE 70 km/h à 155 km/h Moyenne chrono 120 km/h 11,6 1 9,88 1/100 - 14,7% 587 km Les figures 1, 2, 3 et 4 représentent trois vues en coupes partielles d'élèvation, de dessus et de côté, ainsi qu'une vue de la pipe d'échappement recevant une extrémité des tubes à transfert de chaleur de l'appareil suivant la présente invention (variante 1). LES FIG - 5, 6, 7 et 8 représentent trois vues en coupes partielles d'élévation, de dessus et de côté ainsi qu'unie vue de la pipe d'échappement recevant une extrémité des quatre tubes à transfert de chaleur sérrés sur la pipe d'échappement par deux colliers (variante 2). La FIG - 9, représente une variante de l'asservissement des volets (7 et 10). Ce schéma de principe est donné à titre d'exemple. Il permet de déduire des réalisations très simplifiées de l'asservissement des volets ci-dessus. Le procédé variante 1 est composé de trois parties décrites aux paragraphes précédents et comprend six éléments principaux décrits el-apres. 1 - deux tubes à transfert de chaleur (1) de longueur variable dont la puissance thermique que chacun de ces tubes est capa ble de transférer de la pipe d'échappement du moteur verstes enceintes (2, 3) s'élève à au moins 150 watts/cm2. La quantité de chaleur transférée est échangée entre les parois des enceintes (2,3) et la masse de mélange comburant + carburant les. tra versant. Ce qui a pour effet une élèvation de la température du mélange proportionnelle à la quantité de chaleur collectée sur la pipe d'échappement. 2 - deux enceintes thermiques additionnelles (2) tenant également en variantes le rôle d'adaptateurs d'impédance et de pot de détente de l'ensemble de la pipe d'admissiona 3 - deux enceintes thermiques (3) 4 - une cuve d'émulsion (4), recevant le mélange provenant du carburateur, 5 - une enceinte double (8) pour la stabilisation et lthomogenei- saison du mélange chauffé, tenant également en variantes, le rôle de pot de détente et de résonnateur d'admission, pour un moteur à quatre tubulures d'admission, une par cylindre du moteur. 6 - un dispositif d'asservissement et de commande permettant d'as surer l'écoulement du mélange d'admission, par dérivation pro portionnelle de ce dernier, vers les enceintes (2 et 3) ou (3 et 11) par la mise en mouvement des volets (7 et 10) ap partenant respectivement aux enceintes (11 et 2). L'une des extrémités des tubes à transfert de chaleur est fixée dans la paroi séparant les enceintes thermiques (2 et 3), l'autre extremite étant fixée à l'aide de colliers de serrage sur la pipe d'échappement du moteur (6). La longueur des tubes à chaleur (1) mise en contact avec la pipe d'échappement détermine la surface d'échange calorifique correspondant à la quantité de chaleur transférée dans les enceintes (2 et 3). Les rôles des enceintes (2, 3, 8 et 11) sont reliés fonctionnellement entre eux, pendant la phase aspiration d'un cylindre du moteur à explosion : - En régime de fonctionnement moyen, 1500 t/mn à 2200 t/mn, le mélange air + carburant provenant du carburateur ou d'au moins un injecteur de carburant associé à une turbine à air, emprunte un chemin court, par la cuve (4) pour se détendre avant de tra verser les enceintes thermiques (3) où il est élevé à une température théorique comprise entre 250C et 50 0C, pour etre dilaté, puis stabilisé et homogéneisé dans les enceintes (8) avant son admis sion dans le cylindre du moteur à explosion (6). - En bas régime de fonctionnement 800 t/mn à 1500 t/inn, une partie du mélange provenant de la cuve (4) est dévié dans le tube ou enceinte (11) par ouverture du volet (7) de mise en communication directe des gaz frais avec l'autre partie des gaz chauffés pour etre stabilisé en température dans les enceintes (8) avant leur admission dans les cylindres du moteur (6).Ce qui a pour effet d'apporter une compensation thermique par abaissement de la tem perature moyenne du mélange Le refroidissement des gaz d'admission est indispensable lorsque la température atteinte par ces derniers s'élève suffi samment, pour entrainer un remplissage insuffisant des cylindres, ou alors, lorsqu'une température excessive favorise le proces- sus de carbonification du carburant dans les tubulures d'admis sion du moteur. En régime élevé de fonctionnement 2000 t/mn à 6000 t/mn, les rôles des enceintes (2, 3 et 8) demeurent inchangés, le tube ou enceinte (11) ne permet pas le passage des gaz frais, le volet (7) étant ferme. Les enceintes thermiques (3) ne permettent plus un échange de chaleur suffisant, avec le mélange les traversant aux vitesses élevées, de plus la masse de ce mélange est plus importante. Pour éviter cet inconvénient, une partie du mélange provenant de la cuve (4) est dévié dans les enceintes (2), par l'ouver= ture proportionnelle des volets (10), apportant ainsi un échan- geur thermique additionnsl. Les enceintes (2) pourront remplir alors un double rôle, - le premier rôle, en bas et moyen régime de fonctionnement du moteur à explosion, étant celui d'une capacité adaptant l'impédance de l'ensemble de la pipe d'admission. - le deuxième rôle, en haut régime de fonctionnement du moteur étant d'apporter par l'ouverture des volets (10) proportion nelle à la vitesse dtaspiration du mélange, la fonction de capacité variable, et par voie de conséquence, faire varier à son tour et dans le bon sens, l'impédance globale du sys tème ainsi constitué. Pour ce qui concerne l'échange calorifique, la température ré sultante du mélange dépend de la somme des surfaces ou volu mes associés des enceintes thermiques (2 et 3). La compensation thermique, par opposition à la baisse de la température des gaz demeurera suffisante, pour que la température des gaz d'admission traversant les enceintes (8) demeure à l'intérieur des plages de températures situées autour de la pente théorique et toujours dans les surfaces (A)y (B) et (C) de la FIG - 10. FIG - 9, 11 et 12 : Asservissements et commandes. Le maintien de la température des gaz d'admission dans une fourchette de températures prédéterminées est assuré par l'équipement mobile d'asservissement des volets (7 et 10). Ces derniers assurant suivant la commande de l'accélérateur, une répartition proportionnelle du volume de mélange devant traverser les enceintes (2, 3) ou (3s 11) suivant que la température du mélange doit être élevée ou abaissée, ou encore simplement compensée, par opposition à un abaissement trop important de la température du mélange avant son admission dans les cylindres du moteur à explosion. Pour assurer cette fonction complexe, les volets (7 et 10) sont commandés par asservissement mécanique FIG - 99 à partir de la commande du cable deaccélérateur, ou à partir d1un asservissement électronique FIG - 12 ; ce dernier nécessitant l'utilisation de capteurs permettant de mesurer un groupe de paramètres directement prélevès en permanence, sur le moteur en fonctionnement. Pour cette dernière solution, les capteurs permettent les mesures des paramètres suivants : - température du mélange chauffé pendant la traversée des encein tes (8), - vitesse de rotation du moteur, déduite à partir des signaux élec triques du distributeur d'allumage, ou autre, - masse volumique du mélange, - dépression mesurée dans la cuve (4), Pour l'interprétation de ces mesures et l'élaboration des commandes destinées à l'asservissement des volets (7 et 10), un boîtier électronique spécialement congu pour le décodage et l'analyse des mesures ci-dessus est donné par la FIG 12. L'une des deux solutions, mécanique FIG 9, ou électronique FIG 12, contribuera à permettre l'alimentation du moteur à explosion en gaz présentant des caractéristiques presque idéales, pour obtenir le meilleur rendement de la combustion pendant le fonctionnement du moteur à explosion. FIG - 9 : Commande des volets (7 et 10). Léquipement mobile de ces volets comprend un axe (16) sur lequel sont solidairement fixés deux engrenages (13), entraînant deux engrenages ou vis sans fin (12) solidaires de deux axes (17) appartenant à chacun des deux volets (10). L'un des volets 10 tournant dans le sens horaire, l'autre tournant dans le sens anti-horaire. Les volets (10) pivotent suivant un angle maximum de 900. Ce qui détermine 11 angle d'ouverture per mettant à une partie du mélange provenant de la cuve (4), de traverser les enceintes (2).A une plus grande ouverture d'angle des volets (10) correspond une augmentation de la surface d'échange calorifique, pour les gaz d'admission, avant leur passage dans les enceintes (8) de stabilisa tion et d'homogéneisation. L'équipement mobile ci-dessus permet également la commande du volet (7) dont le fonctionnement est inversé par rapport à celui des deux volets (10) . Pendant que les volets (10) assurent la fermeture de l'accès des enceintes (2) au mélange déjà chaud,le volet (7) est disponible pour une commande à louverture,à partir des poulies (18 et 20) et de l'axe(19) permettant ainsi au mélange frais de traverser le tube ou enceinte (11) avant d'être admis directement dans les enceintes (8).A une plus grande ouverture d'angle du volet (7), correspond un abaissement propotionnel de la température moyenne des gaz mesurée dans les enceintes (8) 0 Pour entrainer l'axe (16) de l'équipement mobile ci-dessus,deux solutions sont possibles , Fig 9 et 12 : La première solution consiste à commander la rotation de l'axe (16)dans un sens ou dans l'autre par un moteur (14),dont l'asservissement est assuré par un boitier électronique.Le procédé électronique d'asservissement et de commande (Fig 12 ) des moteurs (14 et 24 ) fonctionne à partir de l'analyse de trois paramètres principaux,issus de trois capteurs au moins , destinés à fournir audit procédé électronique les informations de vitesses de rotation du moteur à explosion (6),les températures du mélange prélevées par thermocouples dans les enceintes (4 et 8) et les informations relatives aux fourchettes de préssions et de températures prédeterminées, englobant les température et vitesses correspondantes du moteur(6) ,préalablement mises en mémoire afin qu'elles puissent être comparées avant lélaboration des commandes avec les températures mesurées ci-dessus En outre le procédé electronique d'asservissement peut comporter un procésseur d'analyse et d'affichage,pour afficher sur le tableau de bord du véhicule la synthèse sur le comportement du système constitué par le moteur à explosion et le procédé suivant la présente invention, à partir de laquelle un bouton à trois positions permet la modification de la pente réelle des températures du mélange (Fig 10) mesurée dans l'enceinte (8) . Le schéma du procédé electronique d'asservissement (Fig 12) est décrit ci-après : - le circuit (1) échantillonne les informations provenant des capteurs fixés sur l'ensemble constitué par le moteur et le procédé suivant la présente invention . le circuit (2) est déstiné au traitement des informations / reçues en provenance de l'échantillonneur (1) - le circuit (3) élabore les commandes numériques déstinées aucircuit(4) . - le circuit (4) analyse et transforme les informations numériques en informations de commande,directement utilisables par les moteurs (14 et 24) des Fig 1 et 5 En variante, l'axe des moteurs est directement solidaire d'une démultiplication simplifiée,commandant directement les axes des volets ( 7 et 10 ) La deuxième solution consiste à commander la rotation du même axe (16), par une poulie (15),un cable (22) et une poulie (23) directement actionnés par le câble d'accélérateur ou l'axe du volet du carburateur.ün ressort antagoniste (21) vient assurer le retour du mécanisme en position repos,lors du relâchement de l'accélérateur . Le procédé en variante 2 fonctionne suivant le même principe que celui de la variante 1 . Ils diffèrent par leur adaptation mécanique à un moteur à explosion de type différent,il ne comporte pas d'enceintes thermiques (2) additionnelles ces enceintes thermiques étant fonctionnellement remplacées par deux des quatre tubes à transfert de chaleur (1) à seuil de fonctionnement , c'est à dire ,que le transfert de chaleur est assuré à partir d'un niveau thermique capté à l'échappement , plus élevé que pour les deux premiers , Fig 5 , 6 et 7 . Ce type de procédé ne commprend pas de volet (10) mais il comprend un volet (7) commandé par une poulie ou un moteur (24) dont le fonctionnement est identique à celui de la variante (1) précédente . Ce procédé s'adapte aux moteurs dont la pipe d'admission des gaz comprend deux tubulures (8/6) une pour deux cylindres du moteur , la pipe d'échappement (5) étant montée de l'autre côté du moteur (6).ILpermet l'association en structure simplifiée d'une cuve de détente de l'émulsion (4) débouchant directement sur une enceinte thermique (3) à large surface d'échange calorifique permettant un écoulement laminaire du mélange et recevant au moins l'extrémité d'un tube à transfert de chaleur (1) disposé dans la cuve thermique ou enceinte (3) ,suivant un angle de 10 degré au moins par rapport à l'horizontale et parallèlle à l'axe du moteur , facilitant l'échange calorifique et un éffet de parois n'opposant pas de pertes de charge importante au mélange d'admission traversant 1' enceinte (3), en communication directe avec les tubulures d'admission du moteur. Enconclusion ,le procédé suivant la présente invention est constitué de trois parties principales ,qui sont les suivantes : - un ensemble d'enceintes d'émulsion (4), thermique (2 et 3 ),de pontage des deux précédentes en gaz frais ( 11 ) et de stabilisation de la température des gaz(8) avant leur admission dans les cylindres du moteur (6). - les enceintes thermiques (2 et 3) sont chauffées par unëextrémité d'au moins un tube à transfert de chaleur (1), collectant par l'autre extrémité l'énergie calo rifique par contact direct sur la pipe d'échappement (5) du moteur à explosion (6) . Un ensemble d'asservissement et de commando de la Quantité de mélange devant traverser les enceintes (2 , 3 et 11 ) perméttant de maintenir automatiquement la température moyenne des gaz d'admissin mesurée dans les enceintes (8),dans la plage des températures définies par la Fig 10, où la pente de 1,7 degré/centi grade par 10 Km/h est représentée théoriquement par un trait dIscontinu les traits double verticaux repre- sentent la dispersion des températures des gaz d'admi ssion mesurées en yitesses stabilisées de 10 Km/h à 150 Km/h. Ces températures sont évolutives en fonction du régime de fonctionnement du moteur à explosion,pour lequel les caractéristiques thermiques , volumiques et polynucléaires seront presque idéales,pour obtenir un meilleur rendement de la combustion du moteur à explosion. Une partie ,ou la totalité du dispositif suivant la présente invention est en.variante et par construction , intégrée dans la culasse du moteur ou le moteur lui même L'enceinte (8) lorsqu'elle existe présente un volume de formes variables tenant les soles de p8t de détente et de résonnateur d'admission favorisant le bon remplissage des cylindres du moteur Par référence à un volume cylindrique,le volume total de l'enceinte (8) est calculé à l'aide de la formule établie empiriquement , lors des résultats obtenus dans la pratique cette formule est la suivante # 2 C2 D . 10 -3 V #= Diamètre de l'enceinte (8) C C = Cylindrée du moteur D = Diamètre d'une tubulure d'admission d'origine V = Vitesse du moteur en tours/minute,au couple maximum de ce dernier A partir du Eiamètre # ,de l'enceinte (8) ainsi calculé, seront déterminés sa section,sa longueur et son volume d'environ 1,2 fois le quart de la cylindrée du moteur consideré . Apartir de la définition ci-dessus un nombre important de variantes du procédé suivant la présente invention peut être réalisé . leur conception tiendra compte de chaque type de moteur , automobile , motocycle , à poste fixe et d'aviation légère , pour lequel il sera réalisé . Les tubes à transfert de chaleur de longueurs variiables ,permettent toutes les applications du procédé , suivant que les pipes d'admissi et d'échappement sont montées du même côté ou de part et d'autre du moteur à éxplosion REVENDICATIONS 1 - Dispositif permettant l'amélioration du rendement, la réduction des polluants résiduels à l'échappement, la réduction de la consommation de carburant, adaptable mécaniquement à un moteur à explosion fonc tionnant à partir d'un mélange carburant - comburant destiné à rem placer la pipe d'admission des moteurs à explosion, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux tubes à transfert de chaleur (1) pour transférer vers au moins deux enceintes thermiques (2, 3) la chaleur collectée par la mise en contact de l'une de ces extrémités sur la pipe d'échappement (5) du moteur (6) ; les enceintes thermi miques chauffant par régulation de l'écoulement, un mélange prove nant d'une cuve (4) de détente de l'émulsion issue deau moins un car burateur à dépression ou souflé, ou d'un injecteur de carburant et au moins une enceinte (8) de stabilisation et d'homogéneisation du mélange chauffé dans les enceintes thermiques, -en communication di recte avec les tubulures d'admission du moteur (6) 2 - Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que la régu lation et l'écoulement par dérivation du mélange est assurée par un équipement mobile constitué par deux volets (10) et un volet (7) dont l'ouverture et la fermeture de chacun des volets (10) est commandée par un ensemble d'asservissement composé de deux engrenages (12) soli- daires de deux axes (17) appartenant aux volets (10) entraînés par deux engrenages (13) montés sur un axe (16) commun, tournant dans un palier pratiqué dans la masse de la cuve (4), à son tour eowmandé par une poulie (15) munie d'un ressort antagoniste (21) dont les sens de rotation horaire ou anti-horaire suivant le cas, lui sont appliqués par un râble (22) sollicité par une poulie (23) fixée sur l'are de commande du volet d'accélération du carburateur 3 - Dispositif selon les revendications 1 et 2 caractérisé en ce qu'il se compose d'au moins deux tubes à transfert de chaleur (1) chacun d'eux assurant le transfert de chaleur vers une enceints thermique et de régulation de débit du mélange (2) et vers une enceinte thermique (3) d'admission du mélange carburant - comburant provenant d'au moins une cuve d'émulsion et de détente (4) la chaleur collectée par la mise en contact de l'une des extrémités de chacun de ces tubes à transfert de chaleur (1) sur la pipe d'échappement (5) du moteur (6) ou sur le moteur lui-même s les deux enceintes (2) et les deux enceintes (3) chauffant les gaz d'admission provenant de la cuve (4) suivant une régulation par division du débit du mélange dans les enceintes 2, 3) par les deux volets (10) le mélange carburant - comburant provenant de la cuve (4) de réception et de détente de l'émulsion issue du car burateur à dépression ou soufflé ou de l'injecteur (9) et de deux encein tes (8) de stabilisation et d'homogéneisation du mélange, chacune d'elles en communication directe avec deux des quatre tubulures d'admission du moteur (6). 4 - Dispositif selon les revendications 1 et 3 caractérisé en ce que la régulation par division du débit de la quantité de melange devant passer dans les enceintes (2, 3, 11) est assuree par l'ouverture ou la fermeture des volets (10 et 7) commandés mécaniquement en première variante, par un équipement mobile actionné par la commande du volet d'accélération du carburateur (9), ou commandés électriquement en deux lemme variante par deux moteurs (14) et un moteur (24) tous trois asser vis par un procédé électronique permettant la régulation fine des tem pératures du mélange mesurables dans les tubes ou-cuves (8), pour tous les régimes de fonctionnement du moteur à explosion 5 - Dispositif selon les revendications 1 et ' caractérisé en ce que le procédé électronique d'asservissement et de eo=m.ande (FIG - 12) des moteurs (14 et 24) fonctionne à partir de l'analyse de trois para mètres principaux, issus de trois capteurs au moins, destinés à four nir audit procédé électronique les informations de vitesses de rota tion du moteur (6), les températures du mélange prélevèes par thermo- couples dans les enceintes (4 et 8) et les informations relatives aux fourchettes de pressions et de températures prédéterminées, englobant les températures et vitesses correspondantes du moteur, préalablement mises en mémoire afin qu'elles puissent être comparées avant l'éla- boration des commandes, avec les températures mesures ci-dessus 6 - Dispositif selon l'une des revendications 1, 2 et 3 caractérisé en ce gu'il permet l'association en structure simplifiée d'une cuve de détente de l'émulsion (4) débouchant directement sur une enceinte thermique (3) à large surface d'échange calorifique permettant un écoulement laminaire du mélange et recevant au moins l'extrémité d'un tube à transfert de chaleur (1) disposé dans la cuve thermique suivant un angle de 10 degré au moins par rapport à l'horizontale et parailèlle à l'axe du moteur, facilitant l'échange calorifique et un effet de parois n'opposant pas une perte de charge importante au mélange dtad- mission traversant l'enceinte (3), en communication directe avec deux, ou par doublage symétrique, quatre tubulures d'admission (8/6) du moteur (6) ; la régulation de la température du mélange chauffé sortant de l'enceinte thermique (3) est maintenue automatiquement dans une four chette prédéterminée, par la mise en oeuvre proportionnelle du tube (11) de pontage des gaz chauffés dans l'enceinte (3) dont l'unie des extrémités munie d'un volet (7) équipé d'un ressort autogoniste à pression réglable par une vis, ouvert seulement lors du fonctionnement au ralenti ou en bas régime du moteur, laissant passer le mélange provenant de la cuve (4) par division proportionnelle de ce dernier, l'autre extrémité en communication directe avec la sortie de l'enceinte (3) et les tubulures d'admission (8/6) du moteur (6) 7 - Dispositif selon l'une des revendications 1, 2, 3 et 6 ci-dessus, caractérisé en ce que la cuve (4) de détente de l'émulsion recevant le mélange provenant du carburateur est en communication directe avec deux enceintes thermiques (3) présentant une inclinaison d'au moins 10 degrés d'angle par rapport à l'horizontale, adjacentes par leur sommet à une enceinte (2) additionnelle, pour recevoir en dériva tion proportionnellement à l'augmentation de la vitesse de rotation du moteur, une partie du mélange provenant de la cuve (4) et débou chant toutes trois vers une enceinte (8) de stabilisation et d'homo geneisation du mélange chauffé, ou directement dans les. tubulures d'admission du moteur (6). 8 - Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que la régu lation du débit du mélange passant dans l'enceinte (2) est réalisée selon l'une des revendications précédentes comportant en outre un moyen de préchauffage du mélange provenant de la cuve (4) de détente de l'émulsion. 9 - Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que les enceintes thermiques et le procédé de régulation du débit du mélange air - carburant sont adjacents horizontalement ou superposés entre eux, suivant des plans parallèlles ou perpendiculaires par rap port à l'axe du moteur à explosion (6) ; en variante, les enceintes thermiques assurent elles mêmes la fonction de tube à transfert de chaleur. 10 - Dispositif selon les revendications 6 et 7 caractérisé en ce que les enceintes (3 et 8) sont confondues avec la pipe d'admission du mo teur (6) 11 - Dispositif selon les revendications précédentes caractérisé en ce que une partie, ou la totalité du dispositif suivant la présente invention est par construction intégrée dans la culasse du moteur ou le moteur lui-neme. 12 - Dispositif selon les revendications 2, 3, 4 et 5, caractérisé en ce qu'il comprend un asservissement électronique pour la commande de la régulation du débit de mélange traversant les enceintes (2, 3 et 11), composé d'un échantillonneur (1) des informations provenant de capteurs de températures, de pressions et de vitesses de rotation du moteur ; d'un circuit (2) pour le traitement des informations prove nant de l'échantillonneur (1), d'un circuit (3) élaborant les com mandes numériques résultantes des informations ci-dessus, et d'un cir cuit (4) assurant l'analyse et la transformations des informations numériques en provenance du circuit (3) en commandes électriques pour l'alimentation directe des moteurs électriques (14 et 24), commandant les volets de régulation (7 et 10). 13 - Dispositif selon les revendications 4, 5 et 12 caractérisé en ce ou'il comprend en plus de l'asservissement électronique (FIG-12), un processeur d'analyse et d'affichage, pour afficher sur le tableau de bord du véhi cule la synthèse sur le comportement du système constitué par le mo teur et le procédé suivant la présente invention, à partir de laquelle un bouton à trois positions permet la modification de la pente réelle des températures du melange (FIG-10) mesurée dans l'enceinte (8). 14 - Dispositif selon les revendications 1, 3, 4 et 7 caractérisé en ce que les enceintes (8) de stabilisation et d'homogéneisation des gaz ehauffés provenant des enceintes (2 et 3), présentent un volume, de formes variables ter.ant les rôles de pôt de détente et de resonna teur d'admission favorisant le bon remplissage des cylindres du moteur Par référence à un volume cylindrique, le volume total de l'enceinte (8) est calculé à l'aide de la formule établie empiriquement, lors des résultats obtenus dans la pratique, cette formule est la sui- vante 2. : :@ 7 # = Diamètre de l'enceinte (8) en mm C = Cylindrée du moteur D = Diametre d'une tubulure d'admission de la pipe d'admission d'origine V = vitesse en t/mn, au couple maximum du moteur à explosion à partir du diamètre , de l'encente (8) ainsi calculé, seront déte minés sa section, sa longueur, et son volume d'environ 1,2 fois le quart de la cylindrée du moteur considéré.