FR 2520637 A1 19830805 FR 8301722 A 19830203 La présente invention concerne la séparation des matières minérales de leurs minerais et concentrés. On a déjà beaucoup utilisé la flottation par moussage pour la séparation de nombreuses matières miné- rales différentes Les principes fondamentaux de la flot- tation par moussage sont connus depuis de nombreuses an- Le rôle de la flottation par moussage, comme de toutes les opérations de séparation des matières mi- nérales, est l'exécution d'une séparation efficace de la matière minérale voulue de la gangue ou de la matière indésirable D'abord, le minerai est broyé à des petites dimensions convenables, et la matière broyée est traitée par un adjuvant de flottation souvent appelé "collecteur" qui est habituellement un composé ayant des constituants hydrophobe et hydrophile le constituant hydrophile ayant par exemple une affinité pour la matière qui doit être mise en flottation et séparée dans la mousse Le constituant hydrophobe a pour effet de rendre hydrophobes les particules de la matière si bien que celles-ci passent dans la mousse La matière à retirer dans la mousse ou avec la mousse n'est pas obligatoirement une forme con- centrée de la matière minérale voulue mais elle l'est souvent. Dans certaines opérations, l'opération de flot- tation par moussage est immédiatement précédée par des opérations exécutées dans des appareils de classement ou d'autres dispositifs de séparation, pouvant mettre en oeuvre la force centrifuge, une attraction magnétique ou d'autres opérations qui tirent avantage de diverses manières des différences de certaines propriétés physiques de la matière minérale ou du minerai broyé, par exemple la dimension la configuration ou la densité; ces opéra- tions peuvent aussi mettre en oeuvre la différence de comportement relative à la viscosité, à la teneur en matières solides, etc avec le fluide dans lequel la ma- tière est en suspension Cependant, en général, lorsque la flottation par moussage est utilisée, elle constitue la dernière opération et elle est presque toujours pré- cédée d'une ou plusieurs étapes de conditionnement dans lesquelles un adjuvant de flottation est ajouté. L'adjuvant de flottation ajouté pendant l'étape de conditionnement peut être cationique ou anionique, cette expression indiquant que la partie hydrophile a un site cationique ou anionique à partir duquel un anion ou un cation respectivement se dissocie dans l'eau, mais la plupart des adjuvants disponibles dans le commerce sont de type anionique, par exemple les xanthates et les acides gras Après traitement par un adjuvant de flotta- tion, la matière peut passer dans une série de cellules de flottation d'ébauchage La mousse d'ébauchage peut être améliorée et remise en flottatipn dans une série de cellules de flottation de finition La remise en flot- tation peut être répétée dans une autre série de cellules. Les cellules de flottation comportent habituellement un dispositif d'introduction d'air, par exemple par une tuyau- terie concentrique à l'arbre d'entraînement de l'agitateur. L'air peut être introduit de toute manière convenable près du fond du réservoir ou de la cellule, et il est très finement dispersé par agitation provoquée par l'agita- teur La séparation de la matière avec la mousse formée à la surface est en partie fonction de la stabilité de la mousse qui dépend elle-même dans une grande mesure de l'efficacité de l'agent de moussage. Les spécialistes ont étudié depuis des années les paramètres physiques et chimiques de la flottation par moussage, en détail, et on modifié les caractéristiques de puissance, de configuration, de vitesse de rotation, de vitesse linéaire, de dimension et autres de l'agitateur, la configuration et le volume de la cellule elle-même. le dispositif d'introduction de la matière première et de séparation de la mousse et du reste de la matière, la modification de l'agent de moussage, le procédé d'in- troduction d'air, la teneur en matières solides, etc. Une revue des critères relatifs à l'énergie de mélange, concernant plus précisément la discussion de la présente invention, figure au chapitre 2 de l'ouvrage de Holland et Chapman, "Liquid Mixing and Processing in Stirred Tanks" (Reinhold, 1965) Le chapitre 3 du même ouvrage décrit en détail le problème du changement d'échelle, c'est- à-dire de la conception d'installations industrielles d'après des résultats de laboratoire, et les auteurs expliquent comment sont déterminés le nombre de Reynolds, le nombre de Froude et le nombre de Weber d'un système donné Tous ces nombres sont indiqués comme des "critères possibles de changement d'échelle" (page 55) mais il est indiqué qu'ils sont incompatibles, certainement parce qu'ils sont exprimés sous forme de Duissances différentes des mêmes paramètres Aucun des documents connus ne suggère l'utilisation du seul nombre de Froude pour le changement d'échelle permettant la reproduction des résultats de séparation exécutés en laboratoire dans des cuves industrielles ayant une configuration géométrique analogue à celle des cuves de laboratoire, par mise en oeuvre du procédé selon l'invention. On doit cependant considérer spécialement la communication de E F Young, Jr et John W H Chi présentée à la conférence de AIME de 1961 sous le titre "Conditioning Rate Studies of an Iron Ore" Dans cette communication, les auteurs présentent des résultats qui confirment l'ob- servation selon laquelle, lors du changement d'échelle d'une opération de conditionnement, les résultats de labo- ratoire peuvent être simulés dans des ensembles à grande échelle ayant une forme géométrique analogue à celle des cuves de laboratoire par simple conservation du nombre de Froude à une valeur constante, seule la vitesse de rotation ou le diamètre de l'agitateur étant modifié d'une manière correspondante Cependant, ces auteurs ne se sont pas rendu compte, -comme l'indiquent les résultats présentés dans la suite du présent mémoire, que l'utilisation d'un nombre de Froude élevé (nécessaire à de bons résultats dans une cuve de laboratoire) à la fois dans les cellules de conditionnement et dans les cellules de flottation, était essentielle pour l'obtention de résultats optimaux. Jusqu'à présent, il n'existait pas de procédé fiable et prévisible de changement d'échelle d'une installation de flottation par moussage. L'invention concerne un procédé de séparation de matières minérales par flottation par moussage utili- sable industriellement et qui donne d'excellents résultats, tout en étant fiable et prévisible Ce procédé nécessite le maintien d'un nombre élevé de Froude, au moins égal à 2,0 et de préférence atteignant 4, à tout moment dans tous les appareils de conditionnement (lorsque de tels appareils sont utilisés) montés en série et dans toutes les cellules de flottation montées en série Ainsi, l'in- vention concerne un procédé de séparation de matières minérales par flottation par moussage, comprenant le broyage de la matière minérale, une opération éventuelle de conditionnement de la matière dans au moins un condition- neur avec agitateur avec maintien constant du nombre de Froude à une valeur supérieure à 2, et la flottation par moussage du concentré obtenu, dans une série de cellules de flottation par moussage avec agitateur alors que le nombre de Froude est constamment maintenu à une valeur supérieure à 2. L'invention convient à la séparation ou à l'en- richissement de toute matière minérale, notamment du char- bon, mais on la décrit essentiellement dans son applica- tion au spath fluor. On considère d'abord le problème posé On a constaté que, dans un appareil particulier de concentra- tion de type industriel, avant mise en oeuvre de l'inven- tion, la séparation du spath fluor Ca F 2 de qualité acide ( 97,5 % de Ca F 2) par flottation avec un acide gras ne donnait qu'un rendement d'environ 30 % Dans des instal- lationspilote et de laboratoire, les rendements de sépara- tion obtenus ont été les suivants: Séparation, pour cent Qualité acide Appareil de concentration industriel 30 Installation pilote 75 Installation de laboratoire 85 Les opérations de conditionnement et de flotta- tion au laboratoire, dans l'installation pilote et dans l'appareil industriel sont réalisées dans les appareil- lages de conception classique, dans les conditions d'uti- lisation normale. Pour des raisons qui n'étaient pas connues jus- qu'à présent, les résultats obtenus en installation pilote étaient moins bons que ceux que donnait un appareillage de laboratoire à plus petite échelle, et les résultats donnés par un appareil de concentration industriel mettant en oeuvre un appareillage encore plus grand, étaient en- core plus mauvais En d'autres termes, une ou plusieurs conditions mises en oeuvre dans les essais de laboratoire n'étaient pas reproduites entièrement dans l'installation pilote et encore moins dans une installation industrielle. La présente invention résout ce problème par utilisation du nombre de Froude (N = DN 2/g, D étant Fr le diamètre de l'agitateur, N le nombre de tours de l'agi- tateur par unité de temps et g l'accélération de la pesan- teur) pour la caractérisation du degré de violence de l'agitation pendant le conditionnement et pendant la flot- tation, et pour la sélection facile de la vitesse et du diamètre de l'agitateur ainsi que de combinaisons commodes de ces paramètres, donnant le degré voulu d'agitation. D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention seront mieux compris à la lecture de la descrip- tion qui va suivre d'exemples de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est un graphique représentant la relation entre le nombre de Froude N Fr dans les cellules de flottation, porté en abscisses, et le rendement de séparation de Ca F 2 de qualité acide d'un minerai du commerce, lors d'une utilisation en laboratoire la figure 2-est un graphique représentant la relation entre le nombre de Froude N Fr lors du condition- nemment, porté en abscisses, et le rendement de séparation de Ca F 2, ce rendement augmentant avec N Fr au cours de la flottation, ce nombre N Fr ayant un effet analogue mais plus faible pendant le conditionnement lorsque N Fr est élevé pendant la flottation mais, lorsque N Fr utilisé pendant la flottation a une faible valeur, l'augmentation de N Fr au cours du conditionnement a un effet faible ou nul, c'est-à-dire qu'il est nécessaire que ce nombre N Fr ait une valeur élevée à la fois pendant la flottation et le conditionnement pour que les résultats les meilleurs soient obtenus; la figure 3 est un graphique représentant la relation entre le nombre de Froude N Fr (pendant le condi- tionnement et la flottation) porté en abscisses et le rendement de séparation de Ca F 2, de qualité acide, exprimé en pourcentages et porté en ordonnées, obtenu dans une installation de laboratoire, dans une installation pilote et dans une installation industrielle utilisées et réali- sées à l'origine; la figure 4 est un organigramme d'une installa- tion industrielle de flottation par moussage; la figure 5 est un graphique qui représente les effets de la variation du nombre de Froude, porté en abscisses, sur le pourcentage de séparation, porté en ordonnées, pour deux densités différentes de pulpe; et la figure 6 est un graphique représentant les effets de la variation du nombre de Froude porté en abs- cisses, sur le pourcentage de séparation porté en ordon- nées, dans le cas du conditionnement de la matière en amont de l'opération de flottation par moussage. La plupart des machines de flottation disponibles dans le commerce ayant un volume de 2,8 M 3 et de plus fonc- tionnant avec un nombre de Froude N Fr d'environ 1 ou moins, alors que ce nombre a une valeur de 4 ou plus dans la plupart des cellules de laboratoire Le conditionnement en laboratoire et au stade industriel met en oeuvre des nombres de Froude de valeurs similaires. Les résultats indiqués sur la figure 1 ont été obtenus dans des conditions de laboratoire dans lesquelles seul le nombre de Froude variait, toutes les autres con- ditions étant maintenues constantes. La figure 1 suggère que, lorsque des résultats équivalant à ceux des essais de laboratoire doivent être obtenus dans une installation, le nombre de Froude N Fr doit être maintenu à une valeur au moins égale à 4 Une combinaison qui peut être utilisée à cet effet met en oeuvre un agitateur de 56,4 cm tournant à une vitesse d'environ 8,2 tr/s Etant donné les restrictions des mo- teurs installés dans les installations industrielles, on peut obtenir un nombre de Froude N Fr de 2,4 environ seulement Celui-ci est obtenu avec un agitateur de 56,4 cm tournant à 6,5 tr/min L'utilisation de ce nombre N Fr au cours de la flottation avec un nombre N Fr analogue dans les conditionneurs industriels augmente le rendement de séparation de Ca F 2 de 30 à 65 à 70 % environ, sous forme de la qualité acide Cette valeur est en bon ac- cord avec les valeurs prévues d'après le travail de labo- ratoire comme indiqué sur la figure 1 et comme indiqué aussi par la courbe de la figure 3. On observe des relations analogues mais moins nettes dans le cas de la flottation en présence d'une amine, permettant la séparation de la silice et des sili- cates d'une part et des oxydes de fer d'autre part Ces effets du nombre de Froude N Fr sont apparemment moins importants dans la flottation des sulfures ainsi que dans la flottation du charbon et de ses cendres, probablement à cause de la flottabilité élevée du charbon et de la plupart des sulfures lorsqu'ils sont convenablement con- ditionnés et activés. Les essais de flottation des minerais sont ha- bituellement réalisés dans une machine normalisée de labo- ratoire fonctionnant de manière discontinue et aui est habituellement un prototype de cellules plus grandes dis- ponibles dans une famille particulière de machines de flottation d'un fabricant La plupart des essais indiqués exécutés sur les minerais de spath fluor du commerce, décrits dans le présent mémoire, ont été effectués dans une machine classique de laboratoire "Denver" ayant une cellule de 3 litres Toutes les parties de la cellule de laboratoire ont a peu près la même configuration géo- métrique que les parties correspondantes des cellules de production; les rapports des dimensions linéaires correspondantes, entre les cellules de laboratoire et de production, tendent à être constants pour les dimen- sions petites mais s'écartent dans une certaine mesure dans les dimensions plus grandes Les diverses dimensions et rapports d'échelle de la sous-famille A "Denver" des machines de flottation sont indiquées dans le tableau qui suit Les rapports d'échelle des cellules de labora- toire de 1,4 m 3 et de 2,8 m 3 satisfont à un critère de similitude géométrique La production des concentrés de qualité acide et de qualité métallurgique a été exécutée dans des machines de flottation de la sousfamille A "Denver" de 2,8 et 1,4 m 3 respectivement, ayant un même dessin d'agitateur et de diffuseur que la machine de laboratoire, mais la séparation est bien plus faible. La vitesse périphérique de l'agitateur parait être un facteur essentiel utilisé par le fabricant "Denver" pour le changement d'échelle des machines de flottation. Par exemple, elle est pratiquement constante à environ 450 m/min dans toute la famille des machines "Denver" comme indiqué dans le tableau qui suit La même remarque s'applique à de nombreuses autres séries de machines de flottation. Alors que, jusqu'à présent, les nombres de Froude des machines de laboratoire ont été bien supérieurs à ceux des ensembles industriels "agrandis", au moins en partie parce que la vitesse périphérique de l'agitateur était maintenue relativement constante, l'invention as- sure un tel changement d'échelle par maintien du nombre de Froude à une valeur relativement constante, c'est- à-dire à une valeur au moins égale à la valeur optimale en laboratoire Comme l'augmentation de la vitesse de rotation a un plus grand effet sur le nombre DN 2/g qu'une augmentation du diamètre de l'agitateur, la dimension de l'agitateur n'a pas à augmenter proportionnellement aux autres dimensions de la cellule, dans la mesure o la vitesse de l'agitateur est accrue. Effet de la dimension sur les caractéristiques des cellules de flottat Jon Volume de cuve, m' profondeur H, m longueur L, m H/L Diamètre d'agitateur, D, m tr/s N vitesse périphérique m/min )/L N x 106 N Re Fr Puissance théorique, kl W k W/ms 0,0035 0,140 0,143 0,98 0,071 26,7 0,50 0,29 ,18 0,44 0,35 0,28 0,91 0,558 1,64 0,28 8,94 0,50 1,51 2,28 1,54 0,16 1,4 1, 1 9 1,09 1,09 0,56 4,41 0,51 2,95 1,11 ,78 0,12 2,8 1,40 1,42 0,99 0,69 3,58 0,48 3,62 0,90 8,73 0,09 8,5 1,52 2,23 0,82 0,84 2,78 0,38 4,20 0,66 1 1, 1 0,04 1,98 2,69 0,74 0,84 2,78 0,33 4,20 0,66 11,1 0,02 36,1 2,59 3,81 0, 68 1,27 1,98 0,33 6,89 0,51 32,2 0,02 * pour une masse volumique p de 1, 25 g/cm 3 et une viscosité de 5,7 10-3 N/m s Cellules "Denver" J, Ln 1-"J 1 1 Les rapports des forces appliquées dans les divers ensembles, doivent être constants afin que la similitude dynamique soit conservée Les forces qui peu- vent exister dans un système fluide sont les forces de pression, de pesanteur, de viscosité, d'élasticité et de tension superficielle Certaines des forces ont rela- tivement peu d'importance dans un système particulier et on peut alors les négliger. On peut utiliser l'analyse dimensionnelle pour représenter le rapport des forces appliquées aux forces antagonistes prédominantes dans un système Les forces de pression et d'élasticité ne prédominent pas dans une opération de flottation; cependant, les forces de vis- cosité, de tension superficielle et de pesanteur peu- vent être importantes Les groupes sans dimension tels que le nombre de Reynolds, le nombre de Weber et le nombre de Froude sont souvent utilisés pour la description des rapports des forces appliquées aux forces résistantes de viscosité, de tension superficielle et de pesanteur respectivement Le nombre de Reynolds N est D 2 Np/i 3 -2 Re le nombre de Weber N We est D N p/, et le nombre de Froude N Re est DN /g, D étant le diamètre de l'agitateur, N la vitesse de celui-ci, en tr/s, p la masse volumique de la suspension, g la viscosité de la suspension, a la tension superficielle, et g l'accélération de la pesan- teur, égale à 9,81 m/s 2. L'étude précitée sur le conditionnement par les acides gras utilisés dans la flottation du minerai de fer (E F Young, Jr et John W H Chi, Jones & Laughlin Steel Corporation, "Conditioning Rate Studies of an Iron Ore", 27 janvier 1961) a montré une correspondance étroite entre la séparation du fer et le nombre de Froude pour des conditionneurs de dimensions différentes, utilisés indépendamment Un examen des résultats obtenus dans les séparations de laboratoire, en installation pilote et en installation de production indique une corrélation analogue avec le spath fluor industriel étudié dans le présent mémoire En conséquence, on a choisi le nombre de Froude pour le conditionnement et la flottation au cours d'études destinées à expliquer la différence entre le rendement élevé de séparation de Ca F 2 obtenu de façon reproductible dans des essais de flottation en laboratoire et le faible rendement de séparation de Ca F 2 observé dans les installations industrielles Dans l'essai clas- sique de flottation au laboratoire, le conditionnement est réalisé avec un nombre de Frouce N Fr de 5,34 et 60 % de matières solides, et la flottation est réalisée avec un nombre de Froude N Fr de 3,80 ou plus Dans une instal- lation industrielle, le conditionnement est réalisé avec un nombre de Froude N Fr de 0,78 et 35 % de matières so- lides, et la flottation est exécutée pour N Fr = 1,22. La figure 4 représente la configuration d'une installation industrielle L'effet de N Fr au cours de la flottation sur le rendement de séparation de Ca F 2, normalisé par rapport à un concentré de qualité acide, est indiqué sur la figure 5 Les essais de flottation sont réalisés pour des valeurs de N Fr de 1,22, 1,50, 2,40 et 3,80, sur un minerai conditionné à 35 % de ma- tières solides et 60 % de matières solides, avec un nombre de Froude N Fr utilisé pendant le conditionnement de 0,91, 2,0 et 3,05 Une augmentation nette du rendement de sépa- ration de Ca F 2 apparaît lorsque N Fr augmente jusqu'à 2,40 au cours de la flottation; au-dessus de cette va- leur de 2,40, le rendement de séparation n'augmente que peu Par exemple, dans le cas d'un minerai conditionné à 60 % de matières solides, le rendement normalisé de séparation Ca F 2 est en moyenne de 51, 67, 82 et 84 % pour un nombre de Froude à la flottation N Fr de 1,22, 1,50, 2,40 et 3,80 respectivement Du minerai conditionné à 60 % de matières solides donne un rendement normalisé de séparation de Ca F 2 supérieur de 10 points en pourcentage à celui du minerai conditionné à 35 % de matières solides; en outre, le minerai conditionné avec un nombre de Froude élevé N Fr donne en général un rendement plus élevé de séparation de Ca F 2, mais le nombre d'essais exécutés est insuffisant pour qu'il donne une famille de courbes. L'effet de ce nombre N Fr" lors du condition- nement, sur le rendement normalisé de séparation Ca F 2 par rapport à un concentré de qualité acide, est indiqué sur la figure 6 Le conditionnement, correspondant aux résultats indiqués sur la figure 5, correspond à une configuration d'installation telle que représentée sur la figure 4 sur laquelle de petites cuantités d'un ex- trait d'écorce d'acacia (un dérivé de la lignine) et de carbonate de sodium sont ajoutées dans un conditionneur amont, avant addition de petites quantités d'un acide gras De manière connue, le rôle du "conditionnement" est la préparation de la matière, habituellement en l'ab- sence d'aération, en vue de son traitement dans les en- sembles de flottation par moussage Des adjuvants disper- sants tels que l'écorce d'acacia, sont utilisés afin qu'ils donnent une mouillabilité élevée par l'eau, c'est- à-dire qu'ils accroissent les tendances hydrophiles, dans ce cas, du constituant carbonate du spath fluor qui provoque finalement une suppression de la tendance au passage de celui-ci dans la mousse; l'acide gras, grâce à l'agitation assurée dans le conditionneur, a tendance à s'associer au spath fluor et à accentuer les tendances hydrophobes relatives du spath fluor si bien que la probabilité pour qu'il se reporte dans la mousse est accrue Par exemple, rien n'est jeté dans une étape de conditionnement Néanmoins, on constate que l'utilisation d'un nombre élevé de Froude N Fr dans l'étape de condi- tionnement augmente les rendements de séparation dans l'étape de flottation par moussage Les essais de flot- tation sont exécutés sur un minerai conditionné à 35 % de matières solides et à 60 % de matières solides, le nombre de Froude pendant la flottation N Fr étant maintenu constant à 2,40, cette valeur paraissant être presque optimale, d'après les résultats précédents Ce nombre N Fr utilisé pendant le conditionnement a un effet important sur le rendement de séparation, surtout à 35 % de ma- tières solides Pour N Fr = 0,91 et 35 % de matières so- lides, c'est-à-dire dans des conditions analogues au conditionnement actuel dans les installations indus- S trielles, le rendement de séparation de Ca F 2 est de 57 %; il augmente rapidement jusqu'à 72 % pour N Fr = 2,00 et Fr à 79 % pour N Fr = 3,05 L'effet de N, sur le rendement accru de séparation de Ca F 2 pour le conditionne ent à % de matières solides est inférieur à celui qui est observé pour le conditionnement à 30 % de matières so- lides; le rendement de séparation augmente de 80 % pour N Fr = 0,91 à 86 % au maximum pour N Fr = 2,00, et il n'augmente pas au-delà de N Fr = 2, 00 La flottation du minerai conditionné à 60 % de matières solides donne une meilleure réponse que celle du minerai conditionné à 35 % de matières solides, surtout pour les faibles valeurs de N Fr; le rendement normalisé de séparation est supérieur d'environ 23 points en pourcentage pour N Fr = 0,91, de 14 points en pourcentage pour N Fr = 2,00 et de 7 points en pourcentage pour N Fr = 3,05. Ainsi, on note que le nombre de Froude parait être un facteur fiable de changement d'échelle entre les machines de conditionnement et de flottation de la- boratoire et de taille industrielle; cette conclusion repose sur un accord étroit entre le rendement de sépa- ration de Ca F 2 de concentré de qualité acide obtenu au laboratoire et celui qui est obtenu dans une installation industrielle, et sur les travaux d'autres auteurs portant sur le conditionnement du minerai de fer. L'installation donne un rendement de séparation de Ca F 2 d'un concentré de qualité acide d'environ 30 % lors du conditionnement du minerai à 35 % de matières solides et N Fr = 0,78 avec flottation à N Fr = 1,22; la flottation en laboratoire, dans les mêmes conditions, donne à peu près le même rendement de séparation de Ca F 2. Les changements suivants, énumérés dans l'ordre d'importance pour l'augmentation du rendement de sépara- tion de Ca P 2, sont apportés aux essais de laboratoire et provoquent une augmentation de ce rendement de sépa- ration de Ca F 2 jusqu'à 86 %. 1 Augmentation de N Fr à la flottation: lors- que ce nombre N Fr à la flottation augmente de 1,22 à 2,40, le rendement de séparation de Ca F 2 d'un concentré de qualité acide augmente d'environ 30 à 57 % (comme indiqué sur la figure 1). 2 Augmentation de N Fr au conditionnement lorsque N Fr au conditionnement passe de 0,91 à 3,05, le rendement de séparation de Ca F 2 d'un concentré de qualité acide aug- mente de 57 à 79 % environ. 1 S 3 Augmentation de la densité lors du condition- nement: lorsque la densité au conditionnement passe de 35 à 60 % de matières solides, le rendement de séparation de Ca F 2 de qualité acide augmente d'environ 79 à 86 %. Les observations correspondant aux résultats pré- cédents montrent que le nombre de Froude doit être élevé, c'est-à-dire supérieur à 2,0 environ, à la fois dans les cellules de flottation et dans les cellules de con- ditionnement. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Procédé de séparation de matières minérales d'un minerai broyé ou d'un concentré d'un tel minerai, du type qui comprend le traitement du minerai ou du con- centré au cours de plusieurs étapes de flottation par moussage disposées en série et avec agitation par un agitateur, ledit procédé étant caractérisé en ce que chaque opération de flottation par moussage est réalisée dans des conditions telles que le nombre de Froude DN /g est au moins égal à 2,0, D étant le diamètre de l'agi- tateur, N le nombre de tours de l'agitateur et g l'accé- lération de la pesanteur. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le minerai ou le concentré est traité par un agent de flottation avant les opérations de flottation par moussage. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans toutes les opérations de flottation par moussage, le nombre de Froude est au moins égal à 2,4. 4 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ceoque le minerai traité est le spath fluor. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'agent de flottation est un acide gras. 6 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le nombre de Froude est au moins égal à 4 dans toutes les opérations de flottation par moussage. 7 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'agent de flottation est ajouté dans une opé- ration de conditionnement sous agitation, et le nombre de Proude utilisé à la fois dans les opérations de con- ditionnement et dans les opérations de flottation est au moins égal à 2,0. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le nombre de Froude est au moins égal à 2,4 dans toutes les opérations de conditionnement et de flot- tation, 9 Procédé d'extrapolation de résultats obtenus en laboratoire à une installation de conditionnement et de flottation par moussage d'un minerai à l'échelle industrielle, ayant plusieurs cellules de condition- nement montées en série et plusieurs cellules de flot- tation par moussage montées en série, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend: a) la formation de réservoirsde laboratoire ayant une forme géométrique analogue à celle des réser- voirs de l'installation industrielle, b) l'exécution d'une série d'essaissur un mi- nerai considéré dans les réservoirs de laboratoire afin que les rendements optimaux de séparation des matières minérales intéressantes soient déterminés dans diverses conditions, et c) l'utilisation des cellules de conditionnement et de flottation par moussage de l'installation indus- trielle, avec ledit minerai, dans des conditions opti- males et avec des rapports DN 2/g au moins égaux aux rap- ports correspondants obtenus au laboratoire pour des rendements optimaux de séparation, D désignant le dia- mètre de l'agitateur, N le nombre de tours de l'agitateur par unité de temps et g l'accélération de la pesanteur. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que, dans toutes les opérations de conditionnement et de flottation, le nombre de Froude est au moins égal à 3,8. a,