FR 2521762 A1 19830819 FR 8302201 A 19830211 L'invention concerne un purificateur de métal liquide pour réacteur surrégénérateur rapide du type à coeur fermé refroidi par métal liquide, qui est installé dans un caisson du réacteur surrégénérateur rapide pour purifier le métal liquide dans le système primaire de refroidissement et dans lequel un élément de filtre peut etre facilement replacé et on n'a pas besoin d'une pompe. Jusqu'ici, on purifiait généralement le métal liquide du système primaire de refroidissement d'un réacteur surrégénérateur rapide du type à coeur fermé refroidi par métal liquide au moyen d'un piège froid relié à une boucle de purification qui conduit d'un caisson de réacteur à l'extérieur. Toutefois, étant donné que le métal liquide du système primaire de refroidissement doit etre conduit hors du caisson du réacteur, cette technique comporte un danger possible, à savoir que du métal liquide radioactif pourrait fuir par suite d'une rupture de tuyauteries de la boucle de purification et c'est également désavantageux au point de vue de la simplification des équipements de réacteur et de l'économie de matériaux. En outre, le piège froid a habituellement besoin d'être remplacé plusieurs fois au cours de la durée de service du réacteur (environ 30 ans).Dans ce type de piège froid installé dans la boucle de purification, toute l'unité principale du piège froid doit être remplacée ce qui entraine une dépense accrue. En outre, le remplacement de l'unité principale oblige à couper la tuyauterie dans la boucle de purification mais cette opéra 24 tion de coupage ne peut pas être effectuée avant que Na ne se soit désintégré après l'arrêt du réacteur et d'autre part, cette opération de coupage prend un temps assez long de sorte qu'il est impossible de remplacer l'unité principale du piège froid pendant une période de changement de combustible. Un inconvénient supplémentaire est que l'opération de remplacement pourrait augmenter l'exposition professionnelle des ouvriers. Afin de surmonter les inconvénients décrits ci-dessus, on a proposé un piège froid installé dans un caisson de réacteur et que l'on insère dans du métal liquide contenu dans le réacteur, depuis un bouchon de blindage du sommet du caisson. Ce type de piège froid ne nécessite pas de boucle de purification et peut satisfaire la conception unitaire du réacteur surrégénérateur rapide du type à coeur fermé refroidi par métal liquide. En outre, seul l'élément de filtre a besoin d' être remplacé ce qui réduit le coût du remplacement et la majeure partie de l'opération de remplacement peut s'effectuer en un temps court par manipulation à distance de sorte que 1' exposition professionnelle des ouvriers et que l'opération de remplacement peut s'effectuer pendant une période de changement de combustible. Toutefois, ce type de piège froid installé dans le caisson réacteur nécessite une pompe électromagnétique incorporée pour faire circuler le métal liquide de façon forcée et par suite, il a une structure plus compliquée que le type de piège froid installé dans une boucle de purification. En outre, dans l'état actuel de la technique où la fiabilité et la durabilité des pompes électromagnétiques utilisées dans des atmosphères gazeuses à haute température ne sont pas encore établies, il reste encore des problèmes considérables concernant la fiabilité aussi bien que la durabilité de l'ensemble du système. L'invention vise à éviter les inconvénients susdits de la technique antérieure. Un but de l'invention est de fournir un piège froid du type installé dans un caisson de réacteur qui puisse tirer le meilleur parti des divers avantages assurés par le piège froid classique installé dans un caisson de réacteur, qui ait une structure simplifiée et dans lequel on puisse faire circuler du métal liquide sans qu'il soit nécessaire d'utiliser une pompe électromagnétique, ce qui améliore dans une large mesure aussi bien la fiabilité que la durabilité du piège froid et de l'ensemble du système. Selon l'invention, on propose un piège froid installé dans un caisson d'un réacteur surrégénérateur rapide du type à coeur fermé refroidi par métal liquide et dans lequel un coeur de réacteur, un échangeur thermique intermédiaire et une pompe primaire de circulation principale sont disposés dans le caisson, le sommet du caisson est couvert par un bouchon de blindage et l'intérieur du caisson de réacteur est séparé, par un caisson intérieur, en une chambre chaude située dans le caisson intérieur et une chambre froide située hors de celui-ci. Le piège froid est suspendu à une ouverture du bouchon de blindage et pénètre de haut en bas dans le caisson du réacteur à travers le caisson intérieur. Le piège froid comporte une unité de filtre amovible et présente des orifices d'entrée qui s'ouvrent dans la chambre froide à l'extérieur du caisson intérieur. Avec cette construction, du métal liquide est envoyé et mis à circulation de façon forcée à travers le piège froid en vertu de la différence de pression entre l'intérieur et 1' extérieur du caisson intérieur, différence qui est engendrée par la pression de refoulement de la pompe primaire de circulation principale installée à l'intérieur du caisson du réacteur. Les buts et avantages ci-dessus de l'invention, ainsi que d'autres, apparaltront mieux à la lecture de la description détaillée ci-après qui se réfère aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est un plan par le haut montrant un exemple de l'installation d'un piège froid selon l'invention - la figure 2 est une coupe suivant la ligne II-II de la figure 1 ; - la figure 3 est une coupe d'un mode d'exécution préférentiel du piège froid selon l'invention et - la figure 4 est une vue explicative montrant l'ensemble du piège froid de la figure 3. On considèrera les figures 1 et 2, l'intérieur d'un caisson 1 d'un réacteur surrégénérateur rapide du type à coeur fermé refroidi par métal liquide est séparé par un caisson intérieur 2 et a une structure telle qu'un coeur 3 placé au centre du caisson de réacteur 1 est supporté par une structure de support de coeur 4, une structure supérieure de coeur 5 est située au dessus du coeur 3 et le sommet du caisson de réacteur 1 est couvert et bouché par un bouchon de blindage 6. Le mode d'exécution représenté comporte trois systèmes de refroidissement et en conséquence, le caisson 1 comporte trois pompes primaires de circulation principale 7, trois pièges froids 8 selon l'invention et six échangeurs thermiques intermédiaires 9. La référence 10 désigne un tuyau d'entrée pour l'introduction de métal liquide, comme agent de refroidissement, dans le coeur 3. Comme on le verra par la figure 2, chacun des pièges froids 8 selon l'invention est suspendu à une ouverture du bouchon-de blindage 6, pénètre de haut en bas dans le caisson 1 du réacteur a travers le caisson intérieur 2 et est muni d' orifices d'entrée 12 qui s'ouvrent à l'intérieur (c'est-adire dans la chambre chaude 11) du caisson intérieur 2 et des orifices de sortie 14 qui s'ouvrent à l'extérieur du caisson intérieur 2 (c'est-a-dire dans la chambre froide 13). Grâce à cette construction, il est possible de permettre à du métal liquide du système primaire de refroidissement de circuler de façon forcée à travers le piège froid 8 en tirant parti de la différence de pression entre l'intérieur et l'extérieur du caisson intérieur 2 par suite de la pression de refoulement des pompes primaires de circulation principale 7. La figure 3 est une coupe explicative montrant un mode d' exécution préférentiel du piège froid selon l'invention et la figure 4 une vue explicative montrant l'ensemble du piège froid. Comme on le voit surtout par la figure 4, le piège froid du mode d'exécution représenté comprend une enveloppe extérieure 20, une enveloppe intérieure 21 et une unité de filtre 22. On insère ces composants dans cet ordre à travers l'ouverture du bouchon de blindage 6 afin d'assembler le piège froid. L'enveloppe extérieure 20 est un récipient pratiquement cylindrique et est munie à son extrémité supérieure d'une bride d'enveloppe extérieure 23 de sorte qu'elle peut être suspendue au bouchon de blindage 6. Une jupe de séparation 24 présentant une section en L renversé est prévue autour de la paroi périphérique de l'enveloppe extérieure 20 de manière à faire saillie à l'extérieur de cette paroi. Au dessus et en dessous de la jupe de séparation 24 sont formés respectivement des orifices d'entrée 12 et des orifices de sortie 14. La partie inférieure de la paroi intérieure de l'enveloppe extérieure a une structure à double paroi dans laquelle un parcours de décharge est formé entre deux parois de la structure à double paroi-de manièr, à permettre à du métal liquide purifié de s'écouler à l'extérieur par le parcours de décharge. Comme on l'expliquera ci-après, ce parcours de décharge sert d'économiseur. L'enveloppe intérieure 21 est munie intérieurement d'une barrière 26 dont la hauteur est inférieure à celle de l'enveloppe intérieure. L'enveloppe intérieure 21 est munie à son extrémité supérieure d'une bride d'enveloppe intérieure 25 de sorte qu'elle peut être suspendue à la bride d'enveloppe extérieure 23 et supportée par celle-ci. Un tuyau de refroidissement enroulé 27 est monté sur la surface intérieure de la barrière 26. Les deux extrémités du tuyau de refroidissement 27 sortent vers le haut à travers la bride d'enveloppe intérieure 25. L'unité de filtre 22 comprend une bride d'unité de filtre 28, un élément de filtre 29 formé de toile d'acier inoxydable ou matière similaire et une tige 30 servant à relier la bride 28 et l'élément de filtre 29. Une protection biologique 31 est fixée à la surface inférieure de la bride d'enveloppe intérieure 25 et une autre à la surface inférieure de la bride d' unité de filtre 28. D'autres détails de la construction apparaitront dans la description suivante concernant le fonctionnement du piège froid de l'invention. L'écoulement de métal est indiqué par des flèches sur la figure 3. Plus précisément, le métal liquide (à environ 5400C) qui est entré par les orifices d'entrée supérieurs 12 de l'enveloppe extérieure 20 descend le long de la surface extérieure de l'enveloppe intérieure 21 puis entre à l'intérieur de l'enveloppe intérieure 21 par des orifices de retour 35 formés à l'extrémité inférieure de l'enveloppe intérieure. Ensuite, le métal liquide monte le long de la barrière 26 puis descend à nouveau à l'intérieur de la barrière 26 de sorte qu'il atteint finalement l'unité de filtre 22.Des isolations 36 sont disposes sur toute la surface extérieure de l'enveloppe intérieure 21 en contact avec le métal liquide et sur la partie inférieure de la surface extérieure de la barrière 26. Comme on l'a dit plus haut, le tuyau de refroidissement 27 est enroulé en un serpentin sur la surface intérieure de la barrière 26 et de l'agent de refroidissement est amené de façon continue de l'extérieur du bouchon de blindage 6 à l'intérieur du tuyau de refroidissement 27. Par ces moyens de refroidissement, le métal liquide se refroidit à environ 1800C lorsqu'il atteint la partie supérieure de l'unité de filtre 22. On utilise normalement comme agent de refroidissement de l'azote liquide à environ 15 kg/cm2 mais la nature de l'agent de refroidissement n'y est pas limitée.Compte tenu des conditions que doit remplir un tel agent de refroidissement, un gaz liquéfié est préférable en ce qui concerne le rendement de refroidissement et il faut que ce soit un gaz inerte qui ne forme pas d'impuretés dans le métal liquide s'il arrive que de l'agent de refroidissement fuie dans le métal liquide par suite d'une détérioration du tuyau de refroidissement 27. Pour ces raisons, l'azote liquide, l'argon liquide et l'hélium liquide conviennent comme agent de refroidissement dans le piège froid selon l'invention et l'azote liquide est spécialement préférable parce qu'il est le moins coûteux. Quand le métal liquide est entré dans l'élément de filtre 29, venant de l'extérieur de l'unité de filtre 22, les impuretés contenues dans le métal liquide sont retenues par l'élément de filtre 29 tandis que le métal liquide est refroidi davantage. Quand le métal liquide est conduit à l'intérieur d'un tube 48 servant à recueillir le métal liquide purifié au centre de l'élément de filtre 29, il est refroidi à environ 1100C. Le métal liquide purifié descend à travers un soufflet 40, un débitmètre 41 et une buse 42 puis il monte à travers l'économiseur (c'est-à-dire le parcours de décharge) 43 à 1' intérieur de l'enveloppe extérieure 20, se déchargeant ainsi finalement dans la chambre froide 13 par les orifices de sortie 14.Le métal liquide (environ 5400C) qui vient d'être introduit en provenance de la chambre chaude 11 descend à l'in- térieur de la paroi intérieure de l'économiseur 43 tandis que le métal liquide (à environ 3900C) sort autour de la paroi extérieure de l'économiseur 43 (c'est-à-dire l'enveloppe extérieure 20). Ainsi, le métal liquide purifié et refroidi monte à travers l'économiseur 43 tout en se réchauffant et se décharge dans la chambre froide 13. Comme on l'a dit plus haut, le réglage de température de l'unité de filtre 22 est effectué par le tuyau de refroidissement 27. Mais si l'amenée d'agent de refroidissement s'arrête pour l'une ou l'autre raison, la température de l'unité de filtre 22 s'élève à celle de la chambre froide 13 (environ 3900C). En pareil cas, une partie des impuretés retenues dans l'élément de filtre 29 fondent, les impuretés fondues sont emmagasinées dans une cuvette de précipitation d'impuretés 44 et par suite, sont empêchées de se décharger à l'intérieur du réacteur. Il est possible aussi de régénérer l'élément de filtre 29 en arrêtant délibérément l'amenée d'agent de refroidissement. Le débit du métal liquide est réglé par un manchon de réglage 45 adapté à chacun des orifices d'entrée 12. Le degré d'ouverture du manchon de réglage 45 est réglé de l'extérieur de la bride, à l'extrémité supérieure du piège froid, ce qui établit le débit prédéterminé. Dans un réacteur surrégénérateur rapide du type à coeur fermé refroidi par métal liquide de 1200 flue, si l'on suppose que la quantité de métal liquide 3 dans le système primaire de refroidissement est de 4 000 m et que trois pièges froids selon l'invention sont disposés dans le caisson du réacteur, le débit dans chaque piège froid est 3 d'environ 1 mJ/mn. Comme indiqué plus haut, le piège froid de l'invention se compose de l'unité de filtre 22, de l'enveloppe intérieure 21 et de l'enveloppe extérieure 20 et chacun de ces composants peut être retiré du caisson du réacteur en cas de besoin, selon les objectifs d'entretien. Plus précisément, quand l'élément de filtre 29 est obstrué par des impuretés, on peut retirer seulement l'unité de filtre 22 et la remplacer par une nouvelle. En outre, quand l'enveloppe intérieure 21 est retirée, il est possible d'inspecter le soufflet 40, le débitmètre 41 et le tuyau de refroidissement 27 pour l'inspection en service ainsi que pour la réparation et le changement. Quand 1' enveloppe extérieure 20 est retirée, il devient possible de vérifier et de réparer le manchon de réglage 45. La jupe de séparation 24 est prévue autour de la paroi périphérique de l'enveloppe extérieure 20 à l'endroit ot elle pénètre à travers le caisson intérieur 2. D'autre part, un anneau de barrage 49 est prévu et se dirige verticalement vers le haut autour du bord périphérique d'une ouverture du caisson intérieur 2 à travers laquelle pénètre le caisson extérieur 20. La jupe de séparation 24 et l'anneau de barrage 49 s'adaptent l'un à l'autre tout en ménageant un espacement entre eux comme le montre la figure 3. Ainsi, la chambre chaude 11 est isolée de la chambre froide 13 par la présence de gaz dans l'espacement. Par conséquent, ce type de piège froid ne nécessite pas de joint mécanique et par suite, on peut facilement retirer et remonter l'enveloppe extérieure 20 même quand le caisson 1 du réacteur est rempli de métal liquide.Des orifices à gaz de couverture 46 sont formés dans la partie supérieure de l'enveloppe intérieure 21 comme de l'enveloppe extérieure 20 de sorte que l'écoulement et l'introduction de métal liquide sont assurés lors du retrait et du remontage des enveloppes respectives. Le soufflet 40 sert à amener la buse 42 et l'enveloppe extérieure 20 en contact étroit entre elles et un autre soufflet 47 sert à absorber la différence de dilatation thermique axiale entre l'enveloppe intérieure 21 et la tige 30 et aussi à assurer l'étanchéité au gaz de couverture. Bien que l'on ait décrit ci-dessus un mode d'exécution préférentiel de l'invention, celle-ci n'y est naturellement pas limitée. I1 est évident pour l'homme de l'art que l'on peut faire diverses modifications sans sortir du cadre de 1' invention. Le tableau 1 montre les résultats d'une comparaison entre les effets du piège froid selon l'invention et des pièges froids de la technique antérieure (c'est-à-dire d'un piège froid installé dans une boucle de purification et d'un piège froid à pompe électromagnétique incorporée installé dans un caisson de réacteur). Dans le tableau, le cercle TABLEAU 1 pages 9 et 10 TABLEAU 1 Critères Piège froid installé Piège froid installé dans le Piège forid selon d'évaluation dans la bouchle de caisson avec pompe éle d'invention purification magnétique inoorporée Coût de la fabrica tion de l'unité O le moins coûteux X le plus coûteux # intenmédiaire principale Coût du changement X Changement de toute 1' O Changement de l'unité de O Changement de l' du filtre unité principale filtre seulement unité de filtre Coût de la construo- seulement tion dje la boucle de X Boucle néoessaire O Pas besoin de boucle O pas besoin de purification boucle Economie d'ensemble X # O Facilité de change- X Nécessité de couper O Changement de l'unité de O Changement de l' ment du filtre la boucle de puri- filtue seulement. unité de filtre fication Manipulation à distance seulement. possible Manipulation à distance possible Réduction du temps né- X N'est pas possible O Possible pendant une O Possible pendent cessaine au changement pendant une période période de changement une période de du filtne de changement de de combustible changement de combustible. combustihle Possible pendant une inspection de routine TABLEAU 1 (suite) Réduction de l'expo- X Exposition lors du O Possibilité de changer l' O Possibilité de chansition aux radiations coupage de la tuyau- unité de filtre par mani- ger l'unité de fil tarie pendant le pulation à distance tre par manipulation changement de l' à distance unité principale Sécurité X Fuite possible de O O métal liquide pri maire par suite de rupture de tuyauterie dans la boucls de purification Matières non O aucune X Fiabilité et durabilité # Peu nombreuses développées de la poupe électro magnétique dans une at mosphère à haute tempé rature Comme on le voit par le tableau 1, étant donné que le piège froid de l'invention appartient essentiellement au type installé dans le caisson de réacteur, il peut assurer divers avantages que n'assure pas un piège froid classique installé dans le caisson de réacteur.Plus précisément, on obtient de nombreux avantages, à savoir que l'on peut simplifier l'équipement du réacteur et économiser des matériaux puisqu'on n'a pas besoin de boucle de purification ; le risque de fuite de métal liquide dans le système primaire de refroidissement par suite d'une rupture de la tuyauterie de la boucle de purification est éliminé, ce qui améliore la sécurité ; le coût de 1' équipement et de la construction du système de purification ainsi que le coût du remplacement de l'unité principale et de l'élément de filtre deviennent plus économique, vu l'évaluation globale des dépenses t le changement de l'unité principale et de l'élément de filtre peut se faire rapidement et facilement, ce qui réduit l'exposition aux radiations et améliore le facteur de disponibilité des réacteurs. En outre, en comparaison du piège froid classique à pompe électromagnétique incorporée installée dans un caisson de réacteur, le piège froid de l'invention peut assurer de nombreux avantages supplémentaires, par exemple une pompe électromagnétique n'est pas nécessaire pour faire circuler le métal liquide de façon forcée et par suite la construction est notablement simplifiée et aussi, la fiabilité et la durabilité sont toutes deux amé livrées dans une large mesure. REVENDICATIONS 1. Piège froid installé dans un caisson d'un réacteur surrégénérateur rapide du type à coeur fermé refroidi par métal liquide dans lequel un coeur de réacteur, des échangeurs thermiques intermédiaires et des pompes primaires de circulation principale sont installées dans le caisson, le sommet du caisson du réacteur est couvert par un bouchon de blindage et l'intérieur du caisson du réacteur est séparé, par un caisson intérieur, en une chambre chaude située à l'intérieur du caisson intérieur et une chambre froide à l'extérieur de celui-ci, caractérisé par le fait que le piège froid (8) est suspendu à une ouverture du bouchon de blindage (6) et pénètre de haut en bas dans le caisson (1) du réacteur à travers le caisson intérieur (2), il comporte un élément de filtre amovible (29) et présente des orifices d'entrée (12) qui s'ouvrent dans la chambre chaude (11) à l'intérieur du caisson intérieur et des orifices de sortie (14) qui s'ouvrent dans la chambre froide (13) à l'extérieur du réacteur, de sorte que du métal liquide est amené à passer et à circuler de façon forcée à travers le piège froid en vertu de la différence de pression entre 1' intérieur et l'extérieur du récipient intérieur, différence qui est engendrée par la pression de refoulement des pompes primaires de circulation (7) installées à l'intérieur du caisson du réacteur. 2. Piège froid selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend une enveloppe extérieure (20) pratiquement cylindrique pouvant être insérée à travers l'ouverture du bouchon de blindage, une enveloppe intérieure (21) pouvant être insérée dans l'enveloppe extérieure et une unité de filtre (22) pouvant être insérée dans l'enveloppe intérieure, que l'enveloppe extérieure (20) est munie à son extrémité supérieure d'une bride d'enveloppe extérieure (23) de sorte que l'enveloppe extérieure peut être suspendue à l'ouverture du bouchon de blindage, que les orifices d'entrée (12) sont formés dans la paroi périphérique de l'enveloppe extérieure, dans une position située à l'intérieur du çaisson intérieur (2) et que les orifices de sortie (14) sont formés dans la paroi périphériques de l'enveloppe extérieure, dans une position située hors du caisson intérieur, que la partie inférieure de l'enveloppe extérieure présente une structure à double paroi dans laquelle un économiseur (43) est formé entre deux parois de la structure à double paroi et que les orifices de sortie (14) sont prévus à l'extrémité supérieure de 1 'économiseur (43) de manière à permettre à du métal liquide purifie de s'écouler à l'extérieur à travers l'économiseur, que l'enveloppe intérieure (21) est munie à son extrémité supérieure d'une bride d'enveloppe intérieure (25) de sorte que l'enveloppe intérieure peut être suspendue à la bride d'enveloppe extérieure (23) et supportée par celle-ci, qu'elle est munie intérieurement d'une barrière (26) de hauteur inférieure à celle de l'enveloppe intérieure et à son extrémité inférieure d'orifices de retour (35) pour l'introduction de métal liquide, qu'un tuyau de refroidissement enroulé (27) est monté sur la surface intérieure de la barrière et que l'enveloppe intérieure est munie à son extrémité inférieure d'une buse (42) de sorte que la buse est mise en communication avec l'économiseur (43) de l'enveloppe extérieure quand l'enveloppe intérieure est insérée dans l'enveloppe extérieure, et que l'unité de filtre (22) comprend une tige (30), une bride d'unité de filtre (28) prévue à l'extrémité supérieure de la tige de sorte que l'unité de filtre peut être suspendue à la bride d'enveloppe intérieure (25) et supportée par celle-ci, et un élément de filtre (29) monté à 1' extrémité inférieure de la tige, et qu'un tube (48) servant à recueillir du métal liquide purifié est prévu à l'intérieur de l'élément de filtre de sorte que l'extrémité inférieure du tube collecteur est conçue pour être adjacente à la buse (42) de l'enveloppe intérieure quand l'unité de filtre est insérée dans l'enveloppe intérieure. 3. Piège froid selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'une jupe de séparation (24) ayant une section en L renversé est prévue autour de la paroi périphérique de l'enveloppe extérieure dans une partie où l'enveloppe extérieure (20) pénètre à travers le caisson intérieur (2), de façon que cette jupe de séparation dépasse à l'extérieur de la paroi périphérique de l'enveloppe extérieure, qu'un anneau de barrage (49) se dirigeant verticalement vers le haut est prévu autour du bord périphérique de l'ouverture du caisson intérieur à travers laquelle pénètre l'enveloppe extérieure, et que l'anneau de barrage est placé à l'intérieur de la jupe de séparation de sorte qu'ils coopèrent entre eux tout en maintenant un espacement entre eux lorsque l'enveloppe extérieure est suspendue au bouchon de blindage, isolant ainsi la chambre chaude (11) de la chambre froide (13) par la présence de gaz dans 1' espacement. 4. Piège froid selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'un isolant (36) est appliqué sur toute la surface extérieure de l'enveloppe intérieure (21), en contact avec du métal liquide, et sur la partie inférieure de la barrière (26) de l'enveloppe intérieure. 5. Piège froid selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'une cuvette de précipitation d'impuretés (44) est prévue en dessous de l'élément de filtre de l'unité de filtre (22). 6. Piège froid selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'un manchon de réglage (45) est adapté aux orifices d'entrée (12) formés dans la paroi périphérique de l'enveloppe extérieure de manière à régler le débit de métal liquide amené au piège froid. 7. Piège froid selon la revendication 2,caractérisé par le fait que l'enveloppe extérieure (20) et l'enveloppe intérieure (21) présentent des orifices à gaz de couverture (46) dans leur partie supérieure.