FR 2522915 A1 19830909 FR 8123019 A 19811209 La présente invention concerne la technique de l'éclairage et a notassent pour objet un système d'éclairage du type utilisant des tubes à décharge dans le gaz. L'invention peut être utilisée par exemple pour l'éclairage d'entreprises industrielles, de rues, d'autoroutes, de stades, de mines, etc. Un tube à décharge dans le gaz est une source lumineuse dans laquelle le flux lumineux est produit à la suite de l'ionisation gazeuse prenant naissance sous l'effet d'une décharge électrique. Pour qu'une telle décharge puisse être amorcée, on doit appliquer aux électrodes du tube une tension très importante, allant de plusieurs centaines à plusieurs milliers de volts, capable d'assurer le claquage de 11 espace interélectrode, entraînant l'ionisation du gaz dans le tube et une décharge gazeuse. Avant l'instant de l'apparition de la décharge, la résistance du tube à décharge est extrêmement haute, de aorte qutil nty a pratiquement pas de courant dans le tube. Dès que la décharge a lieu, le tube est traversé par un courant et sa résistance baisse brusquement.Afin d'éviter une mise hors service du tube, il est nécessaire de limiter le courant circulant à travers celui-ci au cours de son fonctionnement. A cette fin, on emploie généralement une self qu'on connecte en série avec le tube à décharge. Au cas où le système d'éclairage comporte une pluralité de tubes à décharge, on branche d'habitude chacun de ces tubes sur la source d'alimentation par l'intermédiaire d'une self à part. Un branchement parallèle de tous les tubes à décharge au moyen d'une seule self commune est à proscrire, puisque la décharge produite dans l'un des tubes empêcherait l'allumage des autres du fait de la chute de tension sur le tube amorcé. On connatt un système d'éclairage comprenant une source de tension alternative et des tubes à décharge gazeuse dont chacun est relié à ladite source de tension via une self (voir, par exemple, le livre de O.G.Bulatov, V.S. Ivanov et D.P. Panfilov, nTiristornyie skhèmyvoklut chénia vysokointensivnykh istotchnikov svéta" /Montages à thyristors pour la mise en marche de sources lumineuses à haute intensité de lumière/, éd. Energuia, Moscou, 1975, p.39, fig.2-20). La tension capable d'initier une décharge dans le tube dépasse de plusieurs fois celle qui doit être appliquée aux bornes dudit tube au cours de son fonctionnement. Or la tension aux bornes de la self dépasse habituellement de 2 à 2,5 fois la chute de tension sur le tube allumé, par suite de quoi la self doit autre conçue pour supporté une puissance relativement élevée, ce qui implique un encombrement et un poids également élevés de la self. Ceci conduit, à son tour, à des pertes d'énergie relativement hautes dans l'enroulement et dans le noyau de la self. En outre, l'emploi de selfs réduit le facteur de puissance de la charge de la source d'alimentation, facteur quine peut être rétabli qu'en introduisant dans le circuit des condensateurs d'équilibrage. En conséquence, l'armature d'éclairage devient trop lourde et encombrante. Afin d'éviter la saturation de la self au cours du fonctionnement, son noyau doit être réalisé avec un espace d'air dont la présence peut entratner, en cas d'assemblage incorrect du noyau, à un bourdonnement de la self pendant le fonctionnement. Pour cette raison, le fait d'avoir à utiliser un noyau avec un espace d'air complique la fabrication de la self en élevant ainsi b cott du système d'éclairage. La tension de la source d'alimentation peut s'avérer insuffisante pour l'allumage du tube à décharge, surtout en cas d'utilisation de tubes à haute pression, par exemple en cas de branchement, sur un réseau de courant alternatif d'une tension de 220 ou 380 volts, d'un tube à décharge à haute pression rempli de vapeurs de sodium, et dont la tension d'allumage atteint plus de 1 kilovolt.Dans de tels cas, l'allumage des tubes nécessite l'emploi soit de dispositifs de démarrage supplémentaires, par exemple de relais thermiques dont les contacts sont connectés parallèlement aux tubes et assurent, lors de leur ouverture, une élévation brutale de la tension aux bornes dea tubes gracie à la force électromotrice d'auto-induction des selfs (dans le cas de tubes à basse pression), soit de montages appropriés élaborant des impulsions de haute tension suffisante pour le percement de l'espace interélectrode (dans le cas de tubes à haute pression). Le fait d'utiliser des dispositifs de démarrage supplémentaires résulte en une complication du système d'éclairage.Les mêmes difficultés surgissent en cas de connexion en série de plusieurs tubes à décharge gazeuse, car la tension nécessaire à l'amorçage d'une décharge croit à peu près proportion nellement au nombre de tubes connectés en série. La tension appliquée au tube après l'éclatement de la décharge ne doit pas s'écarter de façon sensible de sa valeur nominale, étant donné que même une élévation relativement faible de cette tension par rapport à la tension nominale provoque une réduction très notable de la durée de service du tube en raison de la détérioration rapide des électrodes, alors qu'uf réduction relativement faible de cette tension rend l'allumage du tube peu sQr. L'écart admissible de la tension aux bornes du tube ne dépasse généralement pas 5 à 10 ,'. De ce fait, les variations de tension dans le réseau de courant alternatif alimentant les tubes à décharge, variations qui prennent naissance lors de la mise en circuit et hors circuit d'appareils électriques, y compris celle des tubes à décharge eux-mEmes, exercent une influence négative sur la strette de fonctionnement du système d'éclairage. Dans le cas de systèmes d'éclairage comportant un grand nombre de tubes à décharge gazeuse, consommant un courant important à partir de la source d'alimentation, on doit faire face à d'importantes pertes d'énergie électrique dans les fils reliant les tubes entre eux et à la source. Le courant consommé par les tubes à partir de la source d'alimentation et, par conséquent, les pertes d'énergie, peuvent être diminués en élevant la tension produite par la source d'alimentation. Dans le système d'éclairage en question, cette tension ne peut pas être augmentée de façon sensible, pour des raisons de sécurité, sans compliquer considérablement le système d'éclairage (par exemple en utilisant des transformateurs abaisseurs supplémentaires), ce qui cause des pertes d'énergie relativement grandes dans les systèmes d'éclairage comportant un grand nombre de tubes. De plus, le système de fils électriques reliant les tubes est étendu, par exemple en cas d'éclairage de rues ou d'autoroutes, la tension dans le système tombe assez rapidement par suite de la chute de tension sur les fils, au fur et à mesure de l'éloignement de la sousstation de transformation reliant la partie considérée du système d'éclairage à la ligne de transport d'énergie. Etant donné que desécarts importants de la tension aux bornes du tube à décharge sont, comme indiqué plus haut, absolument inadmissibles, la longueur du tronçon de système alimenté depuis une sous-station est relativement faible, ce qui implique la nécessité d'avoir un grand nombre de sous-stations reliant un tel système d'éclairage à la ligne d'énergie, d'où une augmentation des dépenses d'installation et d'exploitation du système d'éclairage. On peut considérer comme le système techniquement le plus proche de celui de l'invention le système d'éclairage comprenant une source de tension alternative et des tubes à décharge gazeuse branchés sur ladite source de tension par l'intermédiaire d'un autotransformateur (voir, par exemple, le brevet des Etats-Unis d'aurique N- 3 872 350 délivré le 18 mars 1975). Dans un tel système d'éclairage, les enroulements de l'autotransformateur présentent un faible couplage magnétique entre eux, ce qui assure l'obtention d'une tension accrue à la sortie de l'autotransformateur à l'instant de l'allumage des tubes à décharge, tension qui est nécessaire pour amorcer la décharge gazeuse, et la réduction de la tension aux bornes du tube après son allumage. La puissance pour laquelle doit être conçu l'autotransformateur peut être quelque peu réduite par rapport à celle de la self dans la solution précédente. Cependant, étant donné le faible couplage magnétique entre les enroulements de l'autotransformateur, cette puissance, ici encore, dépasse très sensiblement (de 70 à 80 % environ) celle consommée par les tubes connectés à celui-ci. De ce fait, l'armature d'éclairage possède, dans un tel système également, un encombrement et un poids relativement importants.Ledit faible couplage magnétique entre les enroulements peut être obtenu à l'aide d'un espace d'air dont la présence entrasse une complication de la fabrication de l'autotransformateur, ou bien an allongeant le circuit magnétique entre les tronçons du noyau sur lesquels sont bobinés les enroule nents de l'autotransformateur, ce qui entratne une augmentation de l'encombrement et du poids de ce dernier. En outre, ce couplage magnétique faible entre les enroulements de 1' autotransiormateur provoque une brusque réduction du facteur de puissance, par suite de quoi on est contraint d'introduire dans le système un condensateur d'équilibrage. L'emploi d'un autotransformateur permet d'accroître dans une certaine mesure la tension appliquée aux tubes à décharge en vue de l'amorçage de la décharge dans ceux-ci, ce qui donne la possibilité de connecter deux tubes à basse pression à l'enroulement secondaire d'un seul transformateur. Toutefois, si l'on veut élever davantage la tension appliquée aux tubes à l'instant de l'allumage, on doit prévoir, dans un tel montage, des dispositifs de démarrage supplémentaires. De plus, pour pouvoir allumer deux tubes au moyen d'un seul transforma teur, l'un des tubes doit être shunté par un condensateur, ce qui complique évidemment le système. Dans le cas d'un système d'éclairage. utilisant une pluralité de tubes à décharge gazeuse reliés à la source d'alimentation à travers une pluralité d'auto transformateurs connectés en parallèle, les variations de tension dans le réseau d'alimefltatbn, tout comme dans un système d'éclairage à selfs limitatrices de courant1 nuisent à la fiabilité de fonctionnement du système. Les pertes d'énergie électrique dans les fils conducteurs du système seront, ici également, relativement importantes, parce que la tension de la source d'alimentation ne peut pas être augmentée sensiblement, pour des raisons de sécurité, sans compliquer de façon sensible le système d'éclairage.Par ailleurs, ai les conducteurs reliant les tubes sont, dans un tel systèse,assez étendus, la tension dans le système décroit assez rapidement, de * e que dans un système d'éclairage utilisant des selfs limita- trices de courant, au fur et à mesure que l'on s'éloigne de la sous-station de transformation, ce qui conduit à la nécessité d'utiliser un grand nombre de sous-stations, d'où une augmentation des frais d'installation et d'utilisation du système d'éclairage, On s'est donc proposé de mettre au point.un système d'éclairage à tubes à décharge gazeuse, qui serait réalisé de manière à réduire le poids, l'encombre- ment et le coat de l'appareillage de mise an marche et de réglage tout en élevant la tension pouvant entre appliquée aux tubes à décharge au moment de l'allumage sans employer des dispositifs de démarrage supplémentaires, à diminuer le courant consommé par le système sous la charge nominale sans aucune complication du système, ainsi qu'à supprimer l'effet de la résistance des fils de connexion et des variations de la charge sur la tension appliquée à chacun des tubes après son amorçage, en réduisant ainsi le poids, l'encombrement et le coat de l'armature d'éclairage, en élevant la strette de fonctionnement du système et en réduisant les pertes d'énergie électrique et les dépenses d'installation et d'exploitation de systèmes d'éclairage dans lesquels les fils reliant entre eux les tubes à décharge sont d'une étendue importante. Le but ainsi posé est résolu grace au fait que le système d'éclairage comprenant une source d'alimentation à courant alternatif et des tubes à décharge gazeuse branchés sur ladite source d'alimentation et reliés à elle au moyen d'un couplage par transformateur:, est caractérisé, suivant l'invention, en ce que ladite source d'alimentation est réalisée sous forme d'une source de courant alternatif stabilisé et lesdits tubes à décharge gazeuse sont reliés à la source d'alimentation par l'intermédiaire de transformateurs de courant dont les enroulements primaires sont connectés entre eux en série et branchés sur la source d'alimentation et dont les enroulements secondaires sont connectés aux tubes à décharge gazeuse. Chacun des transformateurs de courant utilisés dans un tel système d'éclairage est conçu pour une puissance approximativement égale à celle consommée par les tubes à décharge connectés à son enroulement secondaire, de sorte que le poids de l'encombrement de chacun desdits transformateurs sont de beaucoup inférieurs à ceux des éléments limitateurs de courant adoptés dans les systèmes d'éclairage antérieurs. L'utilisation de transformateurs de courant n'entratne aucune réduction du facteur de puissance, ce qui permet de se passer de condensateurs spéciaux appelés à augmenter ledit facteur. Vu qu'il n'est pas nécessaire deprévoir un espace d'air dans les noyaux des transformateurs de courant, il devient possible de simplifier la fabrication de l'armature d'éclairage. En outre, le fait que les transformateurs de courant sont alimentés à partir d'une source de courant alternatif stabilisé permet d'obtenir des tensions très élevées à leurs secondaires en régime de marche à vide sans avoir à employer des dispositifs de démarrage supplémentaires, d'où la possibilité de brancher sur le secondaire de chacun des transformateurs un nombre plus grand de tubes connectés en série. De cette façon, la présente invention permet de réduire le court de l'armature d'éclairage, ainsi que son poids et son encombrement. L'alimentation en courant stabilisé supprime pratiquement l'effet de la résistance des fils de connexion et des variations de la charge sur les tensions appliquées aux tubes à décharge, ce qui permet d'élever la fiabilité de fonctionnement du système d'éclairage et d'allonger le tronçon qui peut être alimenté à partir d'une seule sous-station, en réduisant ainsi les frais d'installation et d'exploitation de systèmes d'éclairage dans lesquels les fils reliant entre eux les tubes ont une étendue importante.Dans le système d'éclairage proposé, la valeur maximale de la tension aux bornes de la source d'alimentation peut atbindre de très hauts niveaux pour une tension relativement faible entre les fils auxquels est connectée l'armature d'éclairage, ce qui permet de diminuer le courant circulaire dans le système sous la charge nominale et de réduire ainsi les pertes d'énergie dans les fils. Suivant une variante de réalisation de l'invention, la source d'alimentation contient un circuit en série comportant deux inductances et ayant une borne reliée à un réseau de courant alternatif triphasé à travers des selfs saturables montées en étoile, son autre borne étant reliée au réseau de courant alternatif diphasé à travers un dispositif possédant une résistance inductive et un dispositif possédant une capacitance, connecté en série avec ce dernier.Dans ce cas, les primaires des transformateurs de courant, connectés entre eux en série, sont branchés en parallèle sur la première inductance et la source d'alimentation comporte en plus un circuit decommutation connecté en parallèle avec la seconde inductance, un dispositif de commande du circuit de commutation assurant la fermeture et l'ouverture de celui-ci pendant chaque demi-période de la tension alternative appliquée à la seconde inductance, et un dispositif réagissant aux écarts du courant traversant les primaires des transformateurs de courant de sa valeur requise et relié au dispositif de commande du circuit de commutation afin de faire varier les laps de temps pendant lesquels le circuit de commutation est à l'état fermé ou ouvert, en cas d'écarts du courant circulant dans les primaires des transformateurs de sa valeur requise. Les enroulements primaires des transformateurs de courant peuvent être reliés dans ce cas à la première inductance par l'intermédiaire d'un transformateur d'adaption dont leFrimaire est constitué par ladite première inductance. Selon une autre variante de réalisation de l'invention, la source d'alimentation comprend deux inverseurs à thyristors en demi-pont qui sont branchés en parallèle sur le réseau de courant continu et dans lesquels des inductances de commutation sont connectées en série avec des thyristors shuntés par desdiodes branchées en opposition par rapport auxd'its thyristors, les primaires des transformateurs de courant, reliés entre eux en série, sont insérés entre le point de connexion des branches de l'un des inverseurs à thyristors en demi-pont et le point de connexion des branches de l'autre inverseur à thyristors en demi-pont, ledit dispositif de commande d'amorçage des thyristors constituant les inverseurs étant réalisé de sorte que les impulsions de déblocage appliquées aux thyristors de l'un des inverseurs à thyristors en demi-pont soient déphasées par rapport aux impulsions de déblocage appliquées aux thyristors de l'autre inverseur à thyristors en demi-pont d'un angle corresponsant au signal présent à l'entrée de commande du dispositif de commande d'amorçage des thyristors, et ladite source d'alimentation comportant en outre un dispositif réagissant aux écarts du courant traversant les primaires des transformateurs de courant de sa valeur requise et relié à l'entrée de commande dudit dispositif de commande d'amorçage des thyristors. Conformément à encore une autre variante de réalisation de l'invention, la source d'alimentation conprend un convertisseur de fréquence de couplage direct qui comprend deux circuits redresseurs à thyristors connectés parallèlement en opposition et la sortie duquel constitue la sortie de la source d'alimentation, un dispositif de formation de tensions de courant alternatif fournissant à l'une de ses sorties une tension alternative déphasée par rapport à la tension délivrée à son autre sortie d'un angle correspondant au signal présent à l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions, les sorties de ce dernier dispositif étant reliées en série à l'entrée du convertisseur de fréquence, un dispositif de commande du signal à 1' entrée de commande du dispositif de formation de tensiorsdeoourant alternatif pour faire varier périodiquement le déphasage entre les tensions aux sorties dudit dispositif de formation de tensions, avec une fréquence sensiblement inférieure à celle de ces tensions, dans des limites allant d'une première valeur limite à laquelle la tension à l'entrée du convertisseur de fréquence est nulle Jusqu'à une seconde valeur limite à laquelle ladite tension à l'entrée du convertisseur de fréquence n'est pas nulle, ainsi qu'un dispositif réagissant aux écarts du courant traversant les primaires des transformateurs de courant de sa valeur requise et relié audit dispositif de con- mande du signal à l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions de courant alternatif pour changer ladite seconde valeur limite du déphasage en cas d'écart du courant circulant dans les primaires des transior a- teurs de courant par rapport à sa valeur requise.Dans ce cas, ledit dispositif de commande d'amorçage des thyristors constituant les circuits redresseurs du convertisseur de fréquence est synchronisé avec le dispositif de commande du signal à l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions de courant alternatif et avec la tension à l'entrée du convertisseur de fréquence pour commuter, avec une fréquence égale à celle de la tension à l'entrée du convertisseur de fréquence, les thyristors de l'un des circuits redresseurs pendant la variation du déphasage entre les tensions aux sorties du dispositif de formation de tensions de courant alternatif en direction de la première valeur limite à la seconde valeur limite, et les thyristors de l'autre circuit redresseur, pendant la variation du déphasage entre les tensions aux sorties dudit dispositif de formation de tensions en direction de la seconde valeur limite à la première valeur limite. Le dispositif de formation de tensions de courant alternatif peut comporter deux inverseurs à thyristors branchés sur le réseau de courant continu, les sorties de ces inverseurs constituant les sorties dudit dispositif de formation de tensions de courant alternatif. Dans ce cas, le dispositif de commande d'amorçage des thyristors constituant les inverseurs possède une entrée de commande constituant l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions de courant alternatif et s'effectue de telle sorte que les impulsions de déblocage appliquées aux thyristors de l'un des inverseurs soient déphasées par rapport aux impulsions de déblocage appliquées aux thyristors de l'autre inverseur d'un angle correspondant au signal présent à l'entrée de commande du dispositif de commande d'amorçage des thyristors. Suivant encore une autre variante d'exécution de l'invention, le dispositif de formation de tensions de courant alternatif comprend un inverseur à thyristors connecté au réseau de courant continu, sa sortie constituant l'une des sorties dudit dispositif de formation de tensions de courant alternatif, et un déphaseur réglable dont l'entrée est reliée à la sortie de l'inverseur et dont l'entrée de commande forme l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions de courant alternatif, tandis que sa sortie constitue l'autre sortie du dispositif de formation de tensions. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparattront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs avec références aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels - la figure 1 représente le schéma électrique d'un système d'éclairage réalisé selon la présente invention - la figure 2 représente le schéma de connexion des tubes à décharge gazeuse avec électrodes chauffées dans un système d'éclairage réalisé conformément à l'invention - la figure 3 représente le schéma de la source d'alimentation utilisée dans un système d'éclairage conforme à la présente invention et reliée à un réseau de courant alternatif triphasé à fil neutre - la figure 4 montre le schéma de la source d'alimentation réalisée de manière analogue à celle de la figure 3, mais pourvue d'un transformateur d'adaptation supplémentaire et reliée à un réseau de courant alternatif triphasé ne possédant pas de fil neutre - la figure 5 représente une autre variante de réalisation du montage de la source d'alimentation utilisée dans un système d'éclairage conforme à l'invention - les figures 6 (a-k), 7 (a-k) et 8 (a-k) sont des diagrammes de signaux en divers points du montage de la figure 5 pour des conditions de fonctionnement différentes; - la figure 9 illustre encore une autre variante de réalisation de la source d'alimentation utilisée dans un système d'éclairage conforme à la présente invention ; - la figure 10 (a-m) représente les diagrammes de signaux en divers points du montage de la figure 9 ;et - la figure 11 illustre encore une autre variante du montage de la source d'alimentation utilisée dans un système d'éclairage conforme à l'invention. Conformément à la figure 1, le système d'éclairage proposé comprend une source d'alimentaton qui se présente sous la forme d'une source 1 de courant alternatif triphasé, reliée aux fils 2, 3 et 4 d'un réseau de courant alternatif triphasé. La source 1 peut être installée sur la sous-station reliant la ligne de transport d'énergie au système d'éclairage en question. Le système d'éclairage comprend en outre une pluralité de transformateurs de courant 5 dont les enroulements primaires 6 sont connectés entre eux en série et sont reliés à la source 1. A l'enroulement secondaire 7 de chacun des transformateurs 5 sont connectés plusieurs tubes 8 à décharge gazeuse. L'allumage et l'extinction des tubes 8 sont assurés au moyen d'interrupteurs 9 branchés en parallèle sur les enroulements primaires 6 des transformateurs 5. Les transformateurs 5 sont des transformateurs de courant conventionnels dans lesquels le secondaire possède un grand nombre de spires, tandis que le primaire est constitué par plusieurs spires ou bien par un fil passant à travers l'orifice du noyau sur lequel est bobiné l'enroulement secondaire. Les tubes à décharge 8 peuvent être des tubes à basse pression (tubes luminescents) ou des tubes à haute pression (remplis, par exemple, de vapeurs de sodium ou de mercure). En cas d'emploi de tubes à basse pression à électrodes chauffées, le chauffage des électrodes nécessaire à l'allumage de tels tubes peut être assuré à l'aide d'un relais chronométrique et d'un transformateur de chauffage, comme le montre, par exemple, la figure 2 sur laquelle l'enroulement prinaire 10 du transformateur de chauffage Il est connecté, en série avec les contacts 12 d'un relais ther ique, aux broches des électrodes de tubes, les autres broches de ces électrodes étant reliées aux bornes de 1' enroulement secondaire 7 des transforma- teurs de courant 5.Le secondaire 13 du transformateur Il est inséré entre les broches des électrodes de tubes, les autres broches desquelles sont reliées entre elles. Le réchauffeur 14 du relais thermique est connecté en série avec le secondaire 7 du transformateur 5. Si un seul tube est connecté au secondaire 7 du transformateur 5, on n'a pas besoin de transformateur de chauffage. Lorsque tous les interrupteurs 9 sont fermés, les primaires 6 des transformateurs 5 ne sont traversés par aucun courant, de sorte qu la tension à leurs secondaires 7 est nulle et les tubes 8 sont éteints. La source I fonctionne dans ce cas en régime de court-circuit, la tension à ses bornes étant voisine de zéro, alors qu. les fils du système d'éclairage sont parcourus par un courant alternatif triphasé de valeur prédéterminée (passant par les interropteurs 9).Pour éviter la circulation du courant dans les fils du système d'éclairage pendant la période de non-utilisation de tous les tubes 8, la source I peut être équipée d'un interrupteur (non repr8sent8) qui déconnecte la source 1 des fils 2, 3 et 4 du réseau de courant alternatif. La mise en circuit ou hors circuit de cet interrupteur peut être effectuée à l'aide d'un dispositif de commande (non représenté) monté à la sousstation, ou bien à distance, au moyen de dispositifs de commande (non représentés) ltui dans les diverses zones à éclairer par les tubes à décharge 8. La mise en circuit des tubes à décharge gazeuse est réalisée en coupant celui des interrupteurs 9 qui est branché parallèlement aux primaires des transformateurs de courant dont les secondaires sont reliés aux tubes à allumer. Gracie à la stabilisation que procure la source 1, le courant circulant dans le système d'éclairage reste alors inchangé, égal à une valeurpredéterminée. Si l'on utilise des tubes à décharge gazeuse à électrodes froides, alors, étant donné la résistance très importante des tubes au moment de l'allumage, le courant traversant les enroulements secondaires des transformateurs de courant reliés aux tubes à allumer est pratiquement absent. Cependant, l'intensité du courant dans les primaires des transformateurs mentionnés reste la même, puisque la source 1 assure son maintien au niveau requis. Dans ces conditions, la saturation du circuit magnétique fait que dans les secondaires des transformateurs de courant est induits une tension à vide dont l'amplitude atteint, en fonction des rapports de transformation et des paramètres des noyaux des transformateurs, des valeurs allant de plusieurs centaines à plusieurs milliers de volts.Cette tension assure la possibilité de percement et un allumage str des tubes à décharge connectés aux enroulements secondaires des transformateurs de courant correspondants. Au cas où des tubes à décharge gazeuse à électrodes chauffées sont employés, les enroulements secondaires des transformateurs de courant correspondants sont chargés, pendant la coupure de l'un quelconque des interrupteurs 9, sur une résistance très faible constituée de la somme de celle du réchauffeur 14 (fig. 2) et de celle des électrodes des tubes, c'est-à-dire que les transformateurs de courant précités fonctionnent en un régime voisin de celui de court-circuit. Si les autres interrupteurs 9 (figure 1) sont fermés à ce moment, la source I fonctionne à un régime qui s'apparente à celui de courtcircuit, la tension à ses bornes étant minime et le courant parcourant les primaires desdits transformateurs étant maintenu au niveau prescrit . Après un intervalle de temps suffisant pour le réchauffement des électrodes de tubes, la circulation du courant à travers le réchauffeur 14 du relais thermique (figure 2) cause l'ouverture de ses contacts 12, qui coupent alors le circuit de chauffage. En conséquence, la charge du transformateur de courant considéré s'accroit brusquement Jusqu'à une valeur très importante égale à la résistance des tubes à décharge non allumés qui y sont reliés, ce qui se traduit par une brusque augmentation de la tension aux bornes du secondaire du transformateur de courant en question et par l'allumage des tubes qui lui sont connectés. Etant donné l'inertie du réchauffeur 14, les contacts 12 n'ont pas le temps de se fermer avant l'allumage des tubes. Aussitôt que ceux-ci se sont allumés, les contacts 12 sont retenus en position ouverte grâce à la circulation du courant à travers lesdits tubes. Après l'allumage des tubes, la résistance de ceux-ci décroît. Comme les variations de la résistance des tubes n'exerce aucune influence sur le courant à travers les primaires 6 des transformateurs 5 (figure 1), courant qui est maintenu par la source 1 à un niveau inchangé, le courant qui circule à travers les tubes allumés n'est déterminé que par les rapports de transformation des transformateurs 5 et par la valeur prédéterminée du courant, lesquels paramètres sont choisis de manière à assurer une tension aux tubes qui puisse garantir leur fonctionnement en régime optimal. Une augmentation ou une diminution du nombre de tubes à décharge allumés, tout en provoquant respectivement une augmentation ou une diminution de la tension aux bornes de la source 1, n'affecte en rien le fonctionnement desdits tubes, parce que les tensions à leurs sorties restent stables gracie au courant inchangé à travers les enroulements primaires 6 des transformateurs 5. On obtient ainsi aussi bien une haute sreté quant à l'allumage des tubes à décharge, que leur durée de service maximale, en assurant ainsi une bonne fiabilité de fonctionnement du système d'éclairage. La distance entre le point de branchement du tube et la sous-station de transformation n'exerce aucune influence sur la tension appliquée au tube, étant donné que les primaires 6 de tous les transformateurs 5 sont parcourus par des courants de meme intensité.De ce fait, en cas d'emploi d'un système d'éclairage dans lequel les fils reliant les tubes ont une étendue importante, la longueur du tronçon du système qui peut être alimenté à partir d'une seule sous-station peut s'avérer très grande, ce qui permet de réduire le nombre total de sous-stations nécessaires à la connexion d'un tel système d'éclairage à la ligne de transport d'énergie et d'abaisser par conséquent les dépenses d'installation et d'exploitation du système d'éclairage. Le système qui vient d'être décrit permet d'obtenir une tension relativement faible aux bornes des enroulements secondaires 7 des transformateurs 5 au cours du fonctionnement des tubes à décharge, tout en assurant une tension assez haute à la sortie de la source 1, allant Jusqu'd des valeurs maximalesde plusieurs kilovolts, ce qui permet de réduire très sensiblement le courant circulant dans le système d'éclairage en affaiblissant ainsi les pertes d'énergie dans les fils de connexion. Dans le cas des système; utilisés pour éclairer des immeubles, on peut, pour améliorer la sécurité, placer les transformateurs 5 dans un local à part. Les interrupteurs 9 peuvent alors être réalisés sous la forme de montages à thyristors commandés à distance. Afin d'assurer la sécurité du travail pendant le remplacement des tubes, on peut brancher en parallèle avec les secondaires 7 des transformateurs 5, des contacts (non représentés) qui se ferment au moment du changement des tubes. La fermeture de ces contacts peut s'effectuer automatiquement au moment de l'extraction des tubes du luminaire. Au lieu d'interrupteurs 9, peuvent être utilisés des interrupteurs connectés parallèlement aux enroulements 7 des transformateurs 5. Ces interrupteurs peuvent être, eux aussi, commandés à distance. La puissance pour laquelle doit être conçu chacun des transformateurs de courant 5 est à peu près égale à celle qui est consommée par les tubes reliés à son enroulement secondaire. De ce fait, lesdits transformateurs présentént un petit encombrement et un faible poids. De plus, ils sont faciles à fabriquer parce que leurs noyaux ne possèdent pas d'espaces d'air. L'utilisation des transformateurs de courant n1entratne aucune réduction sensible du facteur de puissance du fait que 1'itpédance équivalente du circuit comprenant le transformateur de courant avec les tubes à décharge gazeuse reliés à celui-ci est ohmique de par sa nature, ce qui évite d'incorporer dans le système des condensateurs d'équilibrage.Tout ceci permet de réduire le poids et l'encombrement de l'armature d'éclairage et de diminuer le coat du système. Grâce à la tension élevée développé aux bornes des secondaires des transformateurs de courant au moment de l'allumage des tubes, on peut connecter à ces secondaires plusieurs tubes à basse ou à haute pression reliés entre eux en série (par exemple, deux tubes à haute pression ou quatre tubes à basse pression), ce qui permet de diminuer, d'un nombre de fois correspondant, la quantité nécessaire de transformateurs de courant. Etant donné qu'au cours du fonctionnement du système d'éclairage, la charge de la source 1 peut varier, en fonction du nombre de tubes à décharge allumés, de centaines et iême de milliers de iois, la source 1 de courant alternatif stabilisé est construite de manière à assurer le maintien, dans le système d'éclairage, d'un courant dont la valeur ne varie pas de façon sensible pendant la variation de la charge dans de larges limites, par exemple lorsque le régime de fonctionnement de la source varie entre un régime nominal, c'est-à-dire dans lequel tous les tubes du système sont amorcés, et un régime voisin du court-circuit, autrement dit, un régime dans lequel un nombre minimal de tubes est en fonctionnement normal d'un tube à décharge gazeuse, notamment pour prévenir de fortes pulsations du flux lumineux, une réduction du rendement lumineux du tube ou même son extinction, le courant alternatif passant à travers ce tube doit présenter un facteur de crête suffisamment faible. En règle générale, le facteur de crête d'un courant traversant le tube à décharge gazeuse ne doit pas excéder 1,4, ce qui correspond à une plage de formes d'onde s'étendant de la forme sinusordale à la forme rectangulaire. Comme la tension aux bornes des enroulements secondaires 7 des transformateurs 5 varie propor tionnelement à la vitesse de variation du courant circulant dans leurs primaires 6, ce courant peut avoir des formes d'onde allant de la sinusoldale à la triangulaire. C'est pourquoi la source 1 est conçue de façon à pouvoir obtenir lå gamme mentionnée de formes d'onde du courant stabilisé dans les enroulements primaires 6 des transformateurs 5 dans toute la plage de variations de la résistance de charge. La figure 3 représente un schéma illustrant l'une des variantes de réalisation de la source 1, qui assure, au cours du fonctionnement du système d'éclairage, le maintien d'un courant alternatif de forme sinusoIdale et de valeur requise dans les enroulements primaires 6 des transformateurs de courant 5. Comme le montre la figure 3, la source 1 de courant alternatif stabilisé comporte un circuit en série constitué de deux inductances 15 et 16. L'une des sorties de l'inductance 15 est reliée aux conducteurs de phase 2, 3 et 4 d'un réseau de courant alternatif triphasé à travers des selfs saturables 17 montées en étoile , tandis que l'autre sortie est reliée à l'une des sorties de l'inductance 16. Le réseau de courant alternatif triphasé possède un fil neutre18 relié à l'autre sortie de l'inductance 16 via un dispositif présentant une résistance inductive et constituant une inductance 19 et un dispositif connecté en série avec le précédent, présentant une capacitance et constituant un condensateur 20. Les primaires 6 des transformateuz9de courant 5 reliés entre eux en série sont branchés en parallèle sur l'inductance 15. La source 1 comprend en outre un dispositif réagissant aux écarts du courant traversant les primaires 6 des transformateurs 5 de sa valeur prescrite, un circuit de commutation branché en parallèle sur l'inductance 16 et un dispositif pour commander ledit circuit de commutation. Le dispositif mentionné réagissant aux écarts de courant comporte un indicateur de courant 21 connecté en série avec les enroulements primaires 6 des transformateurs 5, un circuit comparateur 22 dont une entrée est reliée à l'indicateur 21, et un dispositif sélecteur 23 relié à l'autre entrée du circuit comparateur 22. Le circuit de commutation est constitué par des thyristors 24 et 25 connectés en opposition l'un par rapport à l'autre et parallèlement à l'inductance 16. Le dispositif pour commander 10 circuit de commutation comprend un transformateur de courant 26 connecté en trie avec les inductances 15 et 19 et le condensateur 20, un déphaseur réglable 27 ayant une entrée de synchronisation reliée à la sortie du transformateur de courant 26 et une entrée de commande reliée à la sortie du circuit comparateur 22 par l'intermédiaire d'un amplificateur 28, et un conformateur d'impulsions 29 ayant son entrée reliée à la sortie du déphaseur 27 et ses sorties reliées aux gâchettes des thyristors 24 et 25. L'indicateur de courant 21 peut entre réalisé sous la forme d'un transformateur de courant. Le déphaseur réglable 27 est destiné à délivrer à sa sortie des impulsions de fréquence dépassant de deux fois celle du signal sinusoïdal présent à son entrée de synchronisation et déphasées par rapport à ce dernier d'un angle correspondant à la valeur de la tension à son entrée de commande, de sorte que la variation maximale du déphasage entre les impulsions de sortie du déphaseur et le signal à son entrée de synchronisation, en cas de variation de la tension à son entrée de commande, constitue 1800 ou, autrement dit, correspond dans le temps à la demi-période du signal à l'entrée de synchronisation. De tels déphaseurs réglables, largement connus d'ailleurs, sont fréquemment utilisés dans des convertisseurs à thyristors.Ils comprennent, par exemple, un amplificateur différentiel à deux transistors dont l'un comporte dans son circuit de collecteur un condensateur, ainsi qu'une diode dibase dont l'électrode de commande est attaquée par le signal en provenance du condensateur et dont les bases sont reliées à la sortie d'un redresseur à deux alternances dont l'entrée constitue l'entrée de synchronisation du déphaseur. Le signal commandant le déphasage assuré par ledit déphaseur est appliqué dans ce cas entre les bases des transistors de l'amplificateur différentiel. Le déphaseur réglable en question peut également incorporer des circuits analogiques intégrés utilisant des amplificateurs opérationnels.Le conformateur d'impulsions 29 sert à fournir des impulsions de courte durée présentant un flanc avant raide avec une puissance suffisante pour le déblocage des thyristors qui lui sont reliés, en concordance avec l'application des impulsions à son entrée. Divers schémas de tels conformateurs sont bien connus dans la technique et s'emploient très largement dans les convertisseurs à thyristors. La source de courant alternatif stabilisé représentée sur la figure 3 fonctionne comme suit. Le montage constitué par les selfs 17 fonctionne en tripleur de fréquence traditionnel. Du fait qu'elles sont parcourues par un courant, les selfs se saturent périodiquement, par suite de quoi le courant traversant les inductances 15, 16, 19 et le condensateur 20 a une fréquence qui est trois fois supérieure à la fréquence dans le réseau alimentant la source 1. Elle peut être, par exemple, de 150 Hz. Lorsque la résistance de charge qui shunte l'inductance 15 est très insignifiante (nombre minimal de tubes 8 allumés), l'impédance équivalente du circuit constitué par l'inductance 15 et la résistance de charge est'faible en comparaison de celle du circuit que forment les inductances 16, 19 et le condensateur 20. Les paramètres des inductances 16, 19 et du condensateur 20 sont choisis de telle sorte que la capacitance du condensateur dépasse sensiblement la résistance inductive totale des inductances 16 et 19, si bien que la composante réactive de l'impédance totale du circuit constitué par ces inductances et condensateur s'avère être de nature capacitive. Un accroissement de la résistance de charge (en cas de connexion de tubes supplémentaires) entrain. une augmentation de la composante réactive de 1 'impédance équivalente du circuit comprenant l'inductance 15 et la résistance de charge. En cas de charges relativement petites, ladite composante réactive croit assez vite avec l'élévation de la résistance de charge, ce qui a pour effet une réduction, dans la même mesure, de la capacitance du circuit formé entre le point de connexion des selfs 17 et le fil neutre 18 et, donc, un accroissement de courant compensant l'élévation de la résistance de charge de sorte que le courant circulant dans les enroulements primaires 6 des trantormateurs 5 ne subit pas de variations trop sensibles. Avec l'augmentation de la résistance de charge, la vitesse d'accroissement de la composante réactive de l'impédance équivalente du circuit formé par l'inductance 15 et la résistance de charge diminue et ntassure pas la compensation de l'élévation de la résistance de charge. Cependant, les paramètres des inductances 15, 16, 19 et du condensateur 20 sont choisis de sorte que l'état du circuit constitué par ces composants se rapproche dans ces conditions de celui correspondant à la résonance à la triple fréquence du réseau, ce qui cause une augmentation substantielle de la force électromotrice dans les enroulements des selfs 17 et, donc, un accroissement du courant circulant entre le point de Jonction desdites selfs 17 et le fil 18, en assurant ainsi la compensation de l'élévation de la résistance de charge et le maintien au niveau requis du courant parcourant les primaires 6 des transformateurs 5. Le circuit de commutation constitué par les thyristors 24 et 25 sert à compenser les variations de la tension à la sortie du réseau de courant alternatif. Le dispositif sélecteur 23 est réglé de façon que le signal fourni à sa sortie soit égal à celui présent à la sortie de l'indicateur 21, ce dernier signal correspondant à l'intensité de courant prescrite. Les paramètres du déphaseur 27 sont adoptés de manière que l'application, à son entrée de commande, d'un signal nul permette la délivrance d'impulsions à ses sorties aux moments où la valeur instantanée du courant traversant les inductances 15, 16, 19 et le condensateur 20 et appliquée au transformateur de courant 26 est égale à zéro. L'application d'impulsions de la sortie du déphaseur 27 à l'entrée du conformateur d'impulsions 29 provoque la formation alternée d'impulsions à ses sorties, de sorte que les trains d'impulsions engendrés à ces sorties sont déphasés les uns par rapport aux autres de 1800. Dans le cas d'un signal nul à l'entrée de commande du déphaseur 27, les instants d'arrivée d'impulsions à la gâchette d'un thyristor coIncident avec ceux auxquels le potentiel de l'anode de celui-ci devient supérieur à son potenti de cathode. De cette façon, dans le cas considéré d'un signal nul à l'entrée de commande du déphaseur 27, l'angle d'amorçage de chacun des thyristors 24 et 25 est égal à zéro, si bien que l'un desdits thyristors est passant durant une demi-période de la tension appliquée à l'inductance 16, et que l'autre thyristor est passant durant l'autre demi-période, ce qui correspond à l'état fermé du circuit de commutation quand l'inductance 16 est constamment shuntée par la basse résistance du thyristor débloqué sans influencer le courant de- sortie de la source 1. L'apparition d'une tension à l'entrée de commande du déphaseur 27 conduit à un retard de la formation des impulsions à ses sorties et, partant, aux sorties du conformateur d'impulsions 29, ce retard étant d'autant plus grand que la valeur du signal à l'entrée de commande du déphaseur 27 est plus élevée. Dans ce cas, les angles d'amorçage des thyristors 24 et 25 ne sont pas nuls, de sorte que l'inductance 16 est shuntée par la résistance du thyristor passant seulement pendant une partie de chaque demi-période de la tension aux bornes de l'inductance 16, alors que pendant le reste de chaque demipériode de cette tension, les deux thyristors 24 et 25 sont bloqués, ce qui équivaut à l'état ouvert du circuit de commutation. Une augmentation de la tension du réseau d'énergie provoque un certain accroissement du courant circulant dans les primaires 6 des transformateurs 5 et qui agit sur l'indicateur 21 en conduisant à une augmentation du signal d'erreur à la sortie du circuit comparateur 22. Cette variation du signal d'erreur est amplifiée dans l'amplificateur 28 en entraînant une élévation du déphasage dens le déphaseur 27 et, par là même, une croissance de l'angle d'amorçage des thyristors 24 et 25. En conséquence, les intervalles de temps pendant lesquels lesdits thyristors 24 et 25 sont conducteurs diminuent, tandis que les intervalles de temps pendant lesquels ils sont bloqués augmentent, si bien que la valeur moyenne de l'impédance du circuit entre le point de connexion des selfs 17 et le fil 18 pendant une période du courant circulant dans ce circuit s'accroît en compensant ladite élévation de la tension du réseau et en empêchant ainsi un accroissement notable du courant à travers les enroulements primaires 6 des transformateurs 5.Quand la tension du réseau atteint sa valeur maximale, le déphasage procuré par le déphaseur 27 est voisin de sa valeur maximale, laquelle correspond à la demi-période entière de la tension aux bornes de l'inductance 16, de sorte que les thyristors 24 et 25 sont bloqués pratiquement en permanence. Une réduction de la tension du réseau conduit à une certaine diminution du courant circulant dans les enroulements primaires 6 des transformateurs 5 et à une diminution du signal d'erreur à la sortie du circuit comparateur 22 en provoquant une réduction du déphasage dans le déphaseur 27 et de 1'angle d'amorçage des thyristors 24 et 25.En conséquence, les intervalles de temps durant lesquels les thyristors 24 et 25 sont passants deviennent plus importants, alors que les intervalles de temps pendant lesquels ces thyristors sont bloqués, se raccourcissent, de sorte que la valeur moyenne de l'impédance du circuit entre le point de Jonction des selfs 17 et le fil 18, prise pour la période du courant circulant dans ce circuit, diminue en compensant ainsi ladite réduction de la tension du réseau et en empêchant toute augmentation sensible du courant traversant les primaires 6 des transformateurs 5. Lorsque la tension de réseau est à savaleur minimale, le déphasage fourni par le déphaseur 27 est voisin de zéro, si bien que les thyristors 24 et 25 sont bloqués presquten permanence. La précision du maintien de la valeur prescrite du courant est déterminée par le coefficient d'amplification du circuit composé de l'indicateur 21, du circuit comparateur 22, de l'amplificateur 28 et du déphaseur 27. L'inductance 19 assure la suppression des harmoniques supérieures prenant naissance à la suite de la saturation des selfs 17. Comme les variations de la tension du réseau sont généralement assez faibles (quelques centièmes de la valeur nominale, par exemple), la résistance inductive de l'inductance 16 peut être faible en comparaison de celle de l'inductance 19. Avec un tel choix des paramètres de l'inductance 16, ses mses en circuit et hors circuit périodiques à la suite de la commutation des thyristors 24 et 25 du circuit de commutation n'entratnent pas de distorsions sensibles de la forme de la courbe du courant par la source 1.En conséquence, la source de courant stabilisé de la figure 3 assure la circulation, dans les primaires 6 des transformateurs 5, d'un courant de forme sinusoldale. On peut utiliser dans le montage de la figure 3, au lieu du circuit de commutation comportant les thyristors 24 et 25, d'autres circuits de commutation contrôlables assurant le shuntage périodique de l'inductance 16. Au cas où le réseau de courant alternatif triphasé ne possède pas de fil neutre, les inductances 15 et 16 peuvent lui être reliées en conformité avec le schéma de la figure 4,dans lequel, à la place d'un seul condensateur 20 (figure 3), sont montés trois condensateurs 30, 31 et 32 connectés aux conducteurs de phase 2, 3 et 4 du réseau. il est également possible de connecter lesdites inductances 15 et 16 par l'intermédiaire de trois inductances (non représentées)utilisées au lieu de l'inductance 19 de la figure 3 et reliées recpectivement aux conducteurs 2, 3 et 4 en série avec le condensateur 20 (figure 3) ou avec les condensateurs 30, 31 et 32 (figure 4).Dans ces cas, la capacité totale des condensateurs branchés on parallèle doit être égale à la capacité du condensateur 20 dans le montage de la figure. 3 et la résistanc. inductive du circuit constitué par les inductances branchéés en parallèle doit être la même que celle de l'inductance 19. Pour rendre plus facile l'sdaptation des para mètres des tubes à décharge 8 à ceux de la source 1, les tubes peuvent être reliés à celle-ci par l'intermédiaire d'un transformateur d'adaptation supplémentaire comme montré sur la figure 4, où les primaires 6 des transformateurs 5, reliés entre eux en série, se branchent sur la source 1 via un transformateur d'adaptation 33 dont l'enroulement primaire est constitué par l'inductance 15. Les montages des sources d'alimentation représentés sur les figures 3 et 4 sont capables de maintenir le courant dans le système d'éclairage à 2 96 près en cas de variations de la tension aux bornes de la source à partir de zéro Jusqu'à 800 V. La proportion d'harmoniques supérieures dans la courbe du courant ne dépasse pas 5 à 7 ss. Les montages des figures 3 et 4 sont relativement simples et strs en fonctionnement, mais n'ont qu'un faible rendement, de l'ordre de 0,8, étant donné les pertes magnétiques relativement élevées qui se manifestent dans les selfs saturables. Aussi est-il recommandé d'employer de tels montages dans les cas où la puissance consommée par le système d'éclairage est suffisamment basse, de plusieurs dizaines de kilowatts, par exemple. Par contre, lorsqu'on utilise des systèmes d'éclairage à grande consommation de-puissance, atteignant des centaines de kilowatts, il est plus avantageux d'avoir recours à des montages d'alimentation en courant alternatif stabilisé qui possiltune efficacité plus élevée, tels que ceux représentés sur la figure 5 par exemple. En se référant à la figure 5 on voit que la source 1 de courant alternatif stabilisé comprend deux inverseurs à thyristors en demi-pont branchés en parallèle sur un réseau de courant continu, notamment sur la sortie d'un redresseur 34 dont l'entrée est reliée aux conducteurs 2, 3 et 4 du réseau de courant alternatif triphasé. Lesdits inverseurs peuvent être également reliés non pas au redresseur 34, mais à un générateur à courant continu ou à une ligne d'énergie à courant continu. Un bras de l'un des inverseurs en demi-pont comporte un thyristor 35 relié à la sortie du redresseur 34 en sens direct et shunté par une diode 36 connectée en opposition, ainsi qu'une inductance commutatrice 37 connectée en série avec le circuit en parallèle formé par le thyristor 35 et la diode 36.L'autre bras de cet inverseur comporte un thyristor 38 relié à la sortie du redresseur 34 en sens direct et shunté par une diode 39 branchu en opposition, ainsi qu'une inductance commutatrice 40 connectée en série avec le circuit en parallèle constitué par le thyristor 38 et la diode 39. L'inverseur comprend en outre un condensateur commutateur 41 dont l'une des bornes est reliée au point 42 de connexion des bras de l'inverseur. Les bras de l'autre inverseur en demi-pont comprennent un thyristor 43, une diode 44 et une inductance commutatrice 45, d'une part, et un thyristor 46, une diode 47 et une inductance commutatrice 48, d'autre part, connectés tous de façon analogue aux thyristors 35 et 38, aux diodes 36 et 39 et aux inductances commutatrices 37 et 40.Le second inverseur comprend en outre en condensateur commutateur 49 dont l'une des bornes est reliée au point 50 de Jonction des bras de ce second inverseur. Les inverseurs sont équipés d'un diviseur de tension commun constitué par des condensateurs 51 et 52 de capacité élevée connectés entre eux en série et reliés à la sortie du redresseur 34. Les autres bornes des condensateurs commutateurs 41 et 49 sont reliées au point commun des condensateurs 51 et 52. Les enroulements primaires 6 des transformateurs de courant 5, qui sont reliés entre eux en série, sont insérés entre le point 42 de Jonction des bras de l'un des inverseurs et le point 50 de Jonction des bras de l'autre inverseur. Les inverseurs sont pourvus d'un dispositif de commande d'amorçage des thyristors, lequel comprend un générateur 53 de signal sinusoldal, un conformateur d'impulsions 54 dont l'entrée est reliée à la sortie du générateur 53 et dont les sorties sont reliées aux gâchettes des thyristors correspondants 35 et 38, un conformateur d'impulsions 35 dont les sorties sont reliées aux gâchettes des thyristors correspondants 43 et 46, et un déphaseur réglable 56 ayant une entrée de synchronisation reliée à la sortie du générateur 53, une sortie connectée à l'entrée du conformateur d'impulsions 55, et une entrée de commande constituant l'entrée de commande dudit dispositif de commande d'amorçage des thyristors. Le déphaseur 56 peut être réalisé de façon analogue au déphaseur 27 de la figure 3. La source 1 (figure 5) comprend en plus un dispositif réagissant aux écarts du courant circulant dans.les primaires 6 des transformateurs 5 par rapport à sa valeur prescrite, ce dispositif comportant un indicateur de courant 57 connecté en série avec les primaires 6 des transformateurs 5, un circuit comparateur 58, l'une des entrées duquel est reliée à l'indicateur 57, et un dispositif sélecteur 59 relié à l'autre entrée du circuit comparateur 58, la sortie de ce dernier étant connectée, via un amplificateur 60, à l'entrée de commande du déphaseur 56. Au cours du fonctionnement de la source 1, le conformateur d'impulsions 54 délivre à ses sorties des trains d'impulsions déphasés l'un par rapport à l'autre de 1800. Ces trains d'impulsions arrivent aux gâchettes des thyristors correspondants 35 et 38. Le conformateur d'impulsions 55 fournit, lui aussi, deux trains d'impulsions déphasés l'un par rapport à l'autre de 1800, qui attaquent les gâchettes des thyristors correspondants 43 et 46. La fréquence de répétition des impulsions élaborées par les conformateurs d'impulsions 54 et 55 est égale à la fréquence assurée par le générateur 53.L'angle de phase avec lequel sont déphasés entre eux les trains d'impulsions délivrés par les conformateurs d'impulsions 54 et 55 est déterminé par le déphasage obtenu dans le déphaseur 56, lequel déphaseur, son tour, est tributaire du signal présent à son entrée de commande. A l'arrivée d'une impulsion à la gâchette du thyristor 35, ce dernier se débloque en effectuant la charge du condensateur commutateur 41 suivant un circuit comprenant le thyristor 35, l'inductance 37 et le condensateur 52. Grâce à l'inductance 37, le condensateur 41 se charge Jusqu'à une tension dépassant celle existant aux bornes du condensateur 51, ce qui provoque le blocage du thyristor 35, après quoi commence la décharge du condenseur 41 d travers la diode 36. Ensuite la gâchette du thyristor 38 est attaquée par une impulsion, et ce thyristor se débloque en assurant la recharge du conden sauteur 41 à travers ce thyristor et l'inductance 40. Etant donné l'emploi de l'inductance 40, le condensateur 41 se charge Jusqu'à une tension dépassant celle existant aux bornes du condensateur 52, ce qui entrain. le blocage du thyristor 38, après quoi le condensateur 41 commence à se décharger à travers la diode 39. Ensuite commence l'application d'une impulsion à la gâchette du thyristor 35, le-condensateur 41 se recharge et le processus décrit ci-dessus recommence. En conséquence, il se forme au condensateur 41 une tensionanusoIdale dont la fréquence est égale à celle assurée par le générateur 53. De manière analogue, il se forme une tension sinusoldale aux bornes du condensateur 49 dont le rechargement a lieu à la suite des déblocages alternés des thyristors 43 et 46. La tension qui apparat entre 1 points 42 et 50 de Jonction des bras des inverseurs et qui est appliquée aux primaires 6, connectés en série, des transformateurs de courant 5, est constituée par la somme des tensions aux bornes des condensateurs-41 et-49. Au cas où la gâchette du thyristor est attaquée par des impulsions en même temps que la gâchette du thyristor 38 et que la gAchette du thyristor 46 est alimentée en impulsionssimultanément avec la gâchette du thyristor 35, les tensions sinusoldales aux bornes des condensateurs 41 et 49 coïncident en phase, de sorte que l'amplitude de la tension entre les points 42 et 50 est égale à la somme des amplitudes des tensions aux bornes desdits condensateurs 41 et 49, comme on peut le voir sur la figure 6 où les diagrammes 6a, 6b, 6c et 6d-illus- trent les impulsions attaquant les gâchettes des thyristors 35, 38, 46 et 43 respectivement, les diagrammes 6e, 6f, 6g et 6h représentent respectivement les variations des courants traversant les thyristors mentionnés, les diagrammes 61 et 6 représentent les variations des tensions aux condensateurs respectifs 41 et 49 et le diagramme 6k montre la tension entre les points 42 et 50. Si les trains d'impulsions délivrés par le conformateur d'impulsions 54 sont déphasés d'un certain angle par rapport aux trains fournis par le conformateur 55, en d'autres termes, si l'application d'impulsions aux gâchettes des thyristors 43 et 46 a lieu dans les intervalles de temps entre l'application des impulsions aux gâchettes des thyristors 35 et 38, les tensions sinusol- dales aux condensateurs 41 et 49 sont déphasées d'un mtme angle et l'amplitude de la tension entre les points 42 et 50 est inférieure à la somme des amplitudes des tensions aux bornes des condensateurs 41 et 49, comme le montre la figure 7 sur laquelle des diagrammes 7a à 7k représentent les variations des mêmes signaux que ceux illustrés par les diagrammes de la figure 6 désignés par les mêmes lettres de référence. L'amplitude de la tension entre les points 42 et 50 est d'autant plus faible que le déphasage entre les impulsions attaquant les gâchettes des thyristors 35 et 38, d'une part, et les impulsions parvenant aux gâchettes des thyristors respectifs 46 et 43, d'autre part, est plus grand. Si ce déphasage est de 1800, c'est-à-dire si l'application d'impulsions à la gâchette du thyristor 43 s'effectue en même temps que l'application d'impulsions à la gâchette du thyristor 35 et que l'arrivée d'impulsions à la gâchette du thyristor 46 coïncide dans le temps avec l'arrivée d'impulsions à la gâchette du thyristor 38, les tensions aux bornes des condensateurs 41 et 49 sont en oppcsition de phase et se compensent, de sorte que la tension entre les points 42 et 50 est nulle, comme cela est illustré par la figure 8 où les diagrammes 8a à 8k représentent les variations des mimes signaux que ceux illustrés par les diagrammes analogues de la figure 6. La stabilisation du courant circulant dans les enroulements primaires 6 des transformateurs 5 s'opère de la manière suivante. Les paramètres du redresseur 34 et des inverseurs en demi-pont sont choisis de telle sorte que si les gtchettes des thyristors 43 et 46 sont alimentées en impulsions simultanément avec les gâchettes des thyristors respectifs 38 et 35 et que la tension dans le réseau de courant alternatif est à son niveau minimal, la tension totale entre les points 42 et 50 soit suffisante pour assurer la valeur requise de l'intensité du courant dans les primaires 6 des transformateurs 5 dans le cas d'un nombre maximal de tubes allumés, autrement dit, sous la charge maximale. Le dispositif sélecteur 59 est réglé de sorte que le signal apparaissant à la sortie soit égal à celui présent à la sortie de l'indicateur de courant 57, lequel correspond à la valeur de courant prescrite.Le déphaseur 56 est conçu pour que le déphasage entre les impulsions élaborées à sa sortie et le signal de sortie du générateur 53 assure, en cas ae signal nul à l'entrée de commande de ce déphaseur, l'application d'impulsions aux gâchettes des thyristors 43 et 46 simultanément avec l'arrivée d'impulsions aux gâchettes des thyristors 38 et 35, respectivement. Dans le cas d'une tension minimale dans le résesu et d'un nombre maxUl de tubes allumés, le signal d'erreur à la sortie du circuit comparateur 58 et, par conséquent, le signal appliqué à l'entrée de commande du déphaseur 56, ont des valeurs minimales, de sorte que les instants d'arrivée des impulsions de déblocage aux thyristors 43 et 46 coIcident à peu près avec les instants d'application des impulsions de déblocage aux thyristors 38 et 35, le déphasage entre les tensions aux bornes des condensateurs 41 et 49 est voisin de zéro et la tension totale entre les points 42 et 50 est maximale.Une éléva- tion de la tension du réseau ou une réduction de la charge, c'est-à-dire du nombre de tubes allumés, conduit un-certain accroissement du courant dans le primaire 6 du tranformateur 5, lequel accroissement est appliqué à l'indicateur de courant 57 et provoque un accroissement du signal d'erreur à la sortie du circuit comparateur 58. Cette variation du signal d'erreur est amplifiée dans l'amplificateur 60 en entraînant une augmentation du déphasage dans le déphaseur 56 et, par consdquent, du déphasage des impulsions de déblocage arrivant aux thyristors 43 et 46 par rapport à celles qui attaquent les thyristors 38 et 35. En conséquence, le déphasage entre les tensions aux condensateurs 41 et 49 augmente lui aussi, en empêchant tout accroissement sensible du courant circulant dans les enroulements 6. Une réduction brutale de la charge par rapport à sa valeur maximale provoquerait à la sortie du déphaseur 56 un déphasage des impulsions fournies correspondant à un intervalle de temps approximativement égal à la demi-période du signal de sortie du générateur 53.Sous de faibles charges, les instants d'application des impulsions de déblocage aux thyristors 43 et 46 sont assez proches des instants d'arrivée des impulsions de déblocage aux thyristors 35 et 38, respectivement, alors que le déphasage entre les tensions aux bornes des condensateurs 41 et 49 est voisin de 1800 et que la tension entre les points 42 et 50 est voisine de zéro, ce qui veut dire que la source 1 fonctionne en un régime à peu près analogue à celui de court-circuit. Ainsi, la source 1 de courant alternatif stabilisé représentée sur la figure 5 assure le maintien du courant traversant les enroulements primaires 6 des transformateurs 5 au niveau prescrit tant en cas de variations de la tension du réseau d'alimentation qu'en cas de brusques variations de la résistance de charge survenant à la suite d'une variation du nombre de tubes à décharge allumés. La précision du maintien de la valeur du courant nécessaire est déterminée par le facteur d'amplification du circuit composé de l'indicateur 57, du circuit comparateur 58, de l'amplificåteur 60 et du déphaseur 56.Etant donné que la tension entre les points 42 et 50 est constituée par la somme des tensions sinusoldales aux bornes des condensateurs 41 et 49, la tension de sortie de la source 1 est de forme sinusoidale, quelle que soit la résistance de charge. La fréquence de la tension sinusoidale entre les points 42 et 50 appliquée aux tubes à décharge 8 est égale à la fréquence assurée par le générateur 53 et peut atteindre des valeurs assez importantes, de l'ordre de plusieurs kilohertz, ce qui permet d'obtenir un encombrement et un poids minimaux des éléments réactifs utilisés dans les inverseurs et des transformateurs de courant 5, ainsi qu'une rdduction des pulsations du flux lumineux. il est déconseillé d'utiliser, dans le montage de la source illustré sur la figure 5, des impulsions de basse fréquence pour commuter les thyristors, car la commutation à basse fréquence de courants de grande intensité circulant dans un système d'éclairage puissant nécessiterait l'emploi d'éléments de commutation ayant un encombrement et un poids très élevés. D'autre part, en cas d'utilisation d'un système d'éclairage puissant, dans lequel les fils reliant les tubes ont une grande étendue, comme par exemple dans le cas des systèmes utilisés pour éclairer les rues ou les autoroutes, une fréquence élevée du courant d'alimentation provoque un affaiblissement considérable du facteur de puissance en raison de la haute résistance inductive des fils de connexion.On est alors contraint de prévoir des moyens de compensation appropriés qui, vu la grande puissance consommée dans un tel système d'éclairage, s'avèrent trop compliqués. Par ailleurs, le taux de pulsation du flux lumineux peut être généralement négligé pour de tels système, aussi est-il rationnel alors d'utiliser une source de courant alternatif stabilisé comprenant un convertisseur de fréquence à couplage direct procurant une puissance de sortie élevée mais ne possédant pas d'éléments de commutation réactifs. Une telle source peut être par exemple exécutée dela façQ1 représentée sur les figures 9 ou 11. Conformément à la figure 9, la source I de courant alternatif stabilisé comprend un dispositif de formation de tensions de courant alternatif, constitué de deux inverseurs à thyristors en pont 61 et 62 dont les sorties constituent celles dudit dispositif de formation de tensions, ces inverseurs étant connectés en parallèle à un rdseau de courant continu, notamment à la sortie d'un redresseur 63 dont l'entrée est reliée aux conducteurs 2, 3 et 4 d'un réseau de courant alternatif triphasé. Les montages des inverseurs 61 et 62 ne diffèrent en rien de ceux des inverseurs à thyristors en pont traditionnels. L'inverseur 61 a quatre bras dont deux comprennent des thyristors 64 et 65 et sont connectés en série à la sortie du redresseur 63, et dont deux autres comprennent des thyristors 66 et 67, en étant reliés eux aussi à la sortie dudit redresseur 63. Chacun des bras de l'inverseur comporte en outre une inductance commutatrice connectée en série avec le thyristor de ce bras et une diode branchée parallèlement en opposition à ce thyristor. Entre le point de jonction des bras comportant les thyristors 64 et 65 et le point de jonction des bras comportant les thyristors 66 et 67 est inséré un condensateur commutateur 68. Le signal de sortie de l'inverseur 61 est prélevé sur ledit condensateur 68. L'inverseur 62 comprend des thyristors 69, 70, 71 et 72, des inductances commutatrices, des diodes et un condensateur commutateur 73, connectés tous, de la mtme façon que les thyristors 64, 65, 66 et 67, aux inductances commutatrices, aux diodes et au condensateur commutateur 68, déJà mentionnés, de l'inverseur 61.Le signal de sortie de l'inverseur 62 est prélevé sur le condensateur7 Les inverseurs 61 et 62 sont équipés d'un dispositif de commande d'amorçage des thyristors, comportant un générateur 74 de signaux sinusoIdaux, un conformateur d'impulsions 75 dont l'entrée est reliée à la sortie dudit générateur 74, et les sorties, aux gâchettes des thyristors correspondants 64, 65, 66 et 67, un conformateur d'impulsions 76 ayant ses sorties reliées aux gâchettes des thyristors correspondants 69, 70, 71 et 72, un déphaseur réglable 77 ayant une entrée de synchronisation reliée à la sortie du générateur 74, une sortie reliée à l'entrée du conformateur d'impulsions-76 et une entrée de commande qui constitue l'entrée de commande du dispositif mentionné de commande d'amorçage des thyristors. La source 1 comprend en outre un convertisseur de fréquence 78 à couplage direct comportant deux montages redresseurs à thyristors, ces montages étant reliés entre eux parallèlement eten oppoeitlon. L'un de ces redresseurs utilise des thyristors 79, 80, 81 et 82, et l'autre, des thyristors 83, 84, 85 et 86. Les anodes des thyristors 79, 81, 84 et 96 sont reliées respectivement aux cathodes des thyristors 80, 82, 83 et 85, alors que les cathodes des thyristors 79 et 81 sont reliées entre elles et aux anodes des thyristors 83 et 85, également reliées entre elles. Les anodes des thyristors 80 et 82 sont reliées entre elles et aux cathodes des thyristors 84 et 85, également reliées entre elles.Le point de connexion de l'anode du thyristor 79 avec la cathode du thyristor 80 est relié au point de connexion de la cathode du thyristor 83 avec l'anode du thyristor 84. Le point de connexion de l'anode du thyristor 81 avec la cathode du thyristor 82 est relié au point de connexion de la cathode du thyristor 85 avec l'anode du thyristor 86. Les sorties des inverseurs 61 et 62 sont connectées à l'entrée du convertisseur de fréquence 78 par l'intermé diaire d'un transformateur 87 dont un enroulement primaire 88 est relié en parallèle au condensateur 68 et dont un autre enroulement primaire 89 est relié en parallèle au condensateur 75, tandis que son secondaire 90 est relié, par l'une de ses bornes terminales, aux anodes des thyristors 79 et 84 reliées entre elles et aux cathodes, également reliées entre elles, des thyristors 80 et 83, alors que son autre borne est connectée aux anodes des thyristors 81 et 86 reliées entre 1 et aux cathodes, égalemnt rellées entre elles, des thyristors 82 et 85. Les primaires 88 et 89 ont un même nombre de spires. Le convertisseur de fréquence 78 est doté d'un dispositif de commande d'amorçage des thyristors comportant un conformateur d'impulsions 91 dont l'entrée est reliée au secondaire 90 du transformateur 87 et dont les sorties sont connectées, via un dispositif commutateur 92, aux gâchettes des thyristors 79 à 86 du convertisseur de fréquence 78. Les enroulements primaires 6 des transformateurs 5, reliés entre eux en série, sont branchés sur la sortie du convertisseur de fréquence 78 constituant la sortie de la source 1, autrement dit, ils sont insérés entre le point de Jonction des cathodes des thyristors 79 et 81 avec les anodes des thyristors 83 et 85 et le point de Jonction des anodes des thyristors 80 et 82 avec les cathodes des thyristors 84 et 86. La source I comprend également un dispositif de commande du signal à l'entrée de commande du déphaseur77, ce dispositif étant constitué par un générateur de signaux périodiques réglablesen amplitude et comportant un générateur 93 de signaux périodiques unidirectionnels de forme triangulaire, ainsi qu'un amplificateur 94 à gain variable dont l'entrée est reliée à la sortie dudit générateur 93, et la sortie, à 1'entrée de commande du déphaseur 77. La source 1 comprend en outre un dispositif réagissant aux écarts du courant traversant les primaires 6 des transformateurs 5 de sa valeur prescrite. Ce dispositif comporte un indicateur de courant 95 connecté en série avec les primaires 6 des transformateurs 5, un dispositif. sélecteur 96 et un circuit comparateur 97 dont les entrées sont reliées à l'indicateur 95 et au dispositif sélecteur 96 et dont la sortie est reliée, via un amplificateur 98, à l'entrée de commande del'amplificateur 94. Les conformateurs d'impulsions 75, 76, et 91 et le déphaseur 77 peuvent être les mêmes que les conformateurs 54 et 55 et le déphaseur 56, respectivement, représentés sur la figure 5. Le dispositif commutateur 92 mentionné plus haut comporte quatre clés électroniques 99 insérées entre les g chettes des thyristors 79 à 86 et les sorties du conformateur d'impulsions 91, de telle sorte que les gâchettes des thyristors 79 et 84 se trouvent reliées à l'une des sorties du conformateur d'impulsions 91 à travers l'une des clés électroniques, les gâchettes des thyristors 80 et 83 sont reliées à une deuxième sortie du conformateur 91 à travers la deuxième clé électronique, les gâchettes des thyristors 81 et 86 sont reliées à une troisième sortie du conformateur 91 à travers la troisième clé électronique et , enfin, celles des thyristors 82 et 85, à une quatrième sortie du même conformateur via la dernière clé électronique. Les entrées de commande des clés électroniques 99 sont reliées entre elles en formant l'entrée de commande du dispositif commutateur 92. Le générateur 93 peut être composé d'un générateur de signaux triangulaires bidirectionnels et d'unredresseur à deux alternances, connecté à ce dernier. Les montages de générateurs de signaux triangulaires bidirectionnels sont bien connus dans la technique et sont utilisés très largement dans des calculateurs analogiques. Le fonctionnement de la source 1 de courant alternatif stabilisé représentée sur la figure 9est le suivant. Le générateur 93 fournit un signal triangulaire unidirectionnel de basse fréquence, 150 Hz par exemple, variable à partir de zéro Jusqu'à une certaine valeur maximale comme le montre la figure 10a. Ce signal arrive à l'entrée de l'amplificateur 94 (figure 9) qui délivre à sa sortie un signal triangulaire de même forme que celle du signal de sortie du générateur 93 et d'amplitude variant proportionnellement à la variation du signal à l'entrée de commande de l'amplificateur 94. Les inverseurs 61 et 62 fonctionnent en inverseurs à thyristors en pont ordinaires. Le générateur 74 engendre une tension sinusoldale ayant une fréquence relativement élevée (de l'ordre de 1000 Hz) qui dépasse considérablement celle du signal périodique fourni par le générateur 93. Le signal sinusoïdal en provenance du générateur 74 est envoyé à l'entrée du conformateur d'impulsions 75. il se forme aux sorties de ce dernier, reliées aux gâchettes des thyristors 64 et 67, des trains d'impulsions qui sont en phase et ont une fréquence de répétition égale à celle du signal formé parle générateur 74. Aux sorties duowLDrma d'mpu)sims 75 reluiés aux gâchettes desttyristms 65 et 66 snt formés des trains d!iinpisLms qui sont en phase et ont la même fre}mee que celle des impulsions appliques aux thyristors 64 et 67, mais étant déphasés de 1800 par rapport à ces dernières. Les trains d'impulsions arrivant aux gâchettes des thyristors 64 à 67 sont montrés sur la figure 10 sur laquelle la figure 10b est relative aux impulsions appliquées aux thyristors 64 et 67, et la figure 10c, à celles attaquant les thyristors 65 et 66. En conséquence, il se forme aux bornes du condensateur 68 (figure 9) une tension sinusoldale dont la fréquence est égale à la fréquence assurée par le générateur 74, cette tension étant appliquée à ltenroulement primaire 88 du transformateur 87. La forme de la tension existant au condensateur 68 est montrée sur la figure 10f. Le fonctionnement de l'inverseur 62 (figure 9) est analogue à celui de l'inverseur 61. Aux sorties du conformateur d'impulsions 76 reliées aux gâchettes des thyristors 69 et 72, sont formés des trains d'impulsions qui sont en phase entre eux et déphasés de 1800 par rapport aux trains d'impulsions, en phase eux aussi, formés aux sorties du conformateur 76 qui sont connectées aux gâchettes des thyristors 70 et 71.L'angle de phase entre les trains d'impulsions aux gâchettes des thyristors 69 et 72 et ceux arrivant aux gâchettes des thyristors 64 et 67 est déterminé par le signal à l'entrée de commande du déphaseur 77, lequel déphaseur est conçu de telle sorte qu'en cas de signal nul à son entrée de commande, le déphasage entre les impulsions apparaissant à sa sortie et le signal de sortie du générateur 74 assure l'application d'impulsions aux thyristors 69 et 72 simultanément avec l'arrivée d'impulsions aux thyristors 64 et 67, de même que l'application d'impulsions aux thyristors 70 et 71 s'opère en mêmetemps que l'arrivée d'impulsions aux thyristors 65 et 66.L'arrivée du signal provenant de la sortie de l'amplificateur 94 à entrée de commande du déphaseur 77 entratne une variation du déphasage entre les impulsions aux g chettes des thyristors 69 à 72 et les impulsions aux gâchettes des thyristors 64 à 67. Le déphaseur 77 assure une variation du déphasage mentionné, qui est proportionnelle à la variation de la tension à son entrée de commande, autrement dit, en conformité avec la variation linéaire du signal de sortie de l'amplificateur 94, ce déphasage variant à partir de zéro Jusqu'à une certaine valeur maximale proportionnelle à l'amplitude du signal à la sortie de l'amplificateur 94.De cette façon, la forme de la courbe représentant la variation du déphasage dans le temps correspond au diagramme de la figure 10a, tandis que l'amplitude de cette variation est déterminée par le signal à l'entrée de commande de l'amplificateur 94 (figure 9). Les trains d'impulsions arrivant aux gâchettes des thyristors 69 à 72 sont illustrés sur la figure 10, où le diagramme 10d correspond aux impulsions attaquant les thyristors 69 et 72, et le diagramme 10e,. à celles parvenant aux thyristors 70 et 71. Sur le condensateur 73 de l'inverseur 62 (figure 9) est formée une tension sinusoïdale dont l'amplitude est égale à celle de la tension aux bornes du condensateur 68 i l'inverseur 61, ces deux tensions étant déphasées l'une par rapport à l'autre d'un angle qui varie périodiquement selon une loi linéaire proportionnellement au signal de sortie de l'amplificateur 94 comme le montre la figure 10g. La tension élaborée au condensateur 73 (figure 9) est appliquée à l'enroulement primaire 89 du transformateur 87. il apparat alors dans le secondaire 90 du transformateur 87 une tension sinusoldale proportionnelle à la somme des tensions sinusoldale aux bornes de ses primaires 88 et 89. La tension au secondaire 90 est définie par la relation suivante: : : U = Umcos 2 singe t 2 où U est la tension aux bornes du secondaire 90 du transformateur 87 Um est une valeur déterminée par l'amplitude des tensions aux condensateurs 68 et 73 et le rapport de transformation du transformateur 87 ss t) est le déphasage entre les tensions induites dans le secondaire 90 du transformateur 87 par suite de la circulation des courants dans les enroulements primaires 88 et 89 est est la fréquence angulaire de la tension aux bornes du condensateur 68 t est le temps. Ainsi, il se forme dans le secondaire 90 du transformateur 87 une tension sinusoldale dont la fréquence est approximativement égale à la fréquence relativement élevée du signal fourni par le générateur 74 et dont l'amplitude varie selon une loi périodique avec une fréquence relativement basse égale à la fréquence du signal de sortie du générateur 93.Les enroulements primaires 88 et 89 du transformateur 87 sont connectés de telle sorte que , lorsque l'arrivée d'impulsions aux thyristors 69, 72 et 70, 71 se produit en-même temps quel'arrivée d'impulsions aux thyristors respectifs 64, 67 et 65, 66, les tensions induites dans le secondaire 90 du transformateur 87 par suite de la circulation des coutants à travers les primaires 88 et 89 sont en opposition de phase, de sorte que lorsqu'un signal nul est appliqué à l'entrée de commande du déphaseur 77, la tension au secondaire 90 est également nulle.De ce fait, en cas de variation du signal à la sortie de l'amplificateur 94, l'amplitude de la tension aux bornes du secondaire 90 varie dans une plage s'étendant de zéro Jusqu'à une certaine valeur maximale proportionnelle à l'amplitude du signal présent à la sortie de l'amplificateur 94 et déterminée par l'importance du signal attaquant son entrée de commande. Etant donné que les variations du déphasage entre les tensions aux bornes des condensateurs 68 et 73 sont de nature linéaire, les variations de l'amplitude de la tension au secondaire 90 suivent une loi sinusodale comme on le voit sur la figure 10h.La période de variation de l'amplitude ou, autrement dit, la période de l'enveloppe de la tension au secondaire 90, est égale à celle de variation du signal de sortie du générateur 93 (figure 9), tandis que l'amplitude d'une telle variation, c'est-à-dire l'amplitude de l'enveloppe, est proportionnelle à l'amplitude du signal de sortie de l'amplificateur 94 et est donc déterminée par le signal à son entrée de commande. Le signal prélevé sur le secondaire 90 du transformateur 87 est envoyé au convertisseur de fréquence 78, qui fonctionne comme suit. L'entrée du conformateur d'impulsions 91 est attaquée par le signal provenant du secondaire 90, qui est proportionnel à la somme des tensions délivrées par les inverseurs 61 et 62, ou en d'autres termes, à la tension illustrée par la figure 10h. Le conformateur d'impulsions 91 (figure 9).délivre des impulsions à ses sorties reliées par l'intermédiaire des clés électroniques aux gâchettes des thyristors 79, 84 et 82, 85 lorsque le potentiel aux anodes des thyristors 79 et 84 (aux cathodes des thyristors 80 et 83) devient supérieur au potentiel aux anodes des thyristors 81 et 86 (aux cathodes des thyristors 82 et 85), mais, à ses sorties reliées aux gâchettes des thyristors 80, 83 et 81, 86, les impulsions apparaissent lorsque le potentiel aux anodes des thyristors 79 et 84 (aux cathodes des thyristors 80 et 83) devient inférieur au potentiel aux anodes des thyristors 81 et 86 (aux cathodes des thyristors 82 et 85). En conséquence, si les clés électroniques 99 du dispositif commutateur 92 sont dans une position à laquelle les sorties du conformateur d'impulsions 91 sont reliées aux gâchettes des thyristors 79 à 82, le pont à thyristors composé des thyristors préciti fonctionne en redresseur à deux alternances en assurant la formation, à la sortie du convertisseur de fréquence 78, d'une tension ondulée unidirectionnelle dont l'amplitude varie proportionnellement à celle de la tension d'entrée du convertisseur de fréquence 78.Les trains d'impulsions arrivant aux gâchettes des thyristors 79 à 82 sont montrés sur la figure 10 où le diagramme 10i correspond aux impulsions attaquant les thyristors 79 et 82, et le diagramme 10J, à celles attaquant les thyristors 80 et 81. A l'instant où le signal à la sortie du générateur 93 (figure 9) devient nul, autrement dit lorsque l'enveloppe du signal d'entrée du convertisseur de fréquence 78 passe par zéro, il se produit une variation du signal présent à l'entrée de commande du dispositif commutateur 92, variation qui met les clés électroniques 99 dans la position à laquelle les sorties du conformateur d'impulsions 91 se trouvent reliées aux gâchettes des thyristors 83 à 86.Il se forme alors à la sortie du convertisseur de fréquence 78 une tension ondulée unidirectionnelle dont l'amplitude varie de façon proportionnelle à l'amplitude de la tension à l'entrée du convertisseur de fréquence 78, mais dont la polarité est opposée à celle de la tension fournie pendant le fonctionnement des thyristors 79 à 82. Les trains d'impulsions arrivant aux gâchettes des thyristors 83 à 86 sont montrés sur la figure 10, où le diagramme 10k correspond aux impulsions attaquant les thyristors 84 et 85, et le diagramme 101, à celles qui parviennent aux thyristors 83 et 86.Au moment où le signal de sortie du générateur 93 (figure 9) redevient égal à zéro, les clés électroniques 99 se remettent dans la position à laquelle les sorties du conformateur d'impulsions 91 se connectent aux gSchettes des thyristors 79 à 82, de sorte que la polarité de la tension ondulée développée à la sortie du convertisseur de fréquence 78 est à nouveau inversée. De cette facon, il se forme à la sortie dudit convertisseur de fréquence 78 une tension ondulée dont la fréquence est le double de la fréquence des tensions aux sorties des inverseurs 61 et 62 et dont l'enveloppe suit une loi sinusordale en variant avec une fréquence égale à celle du signal de sortie du générateur 93 comme on peut le voir dans le diagramme 10m. L'amplitude de la sinusoïde caractérisant la variation de l'enveloppe de la tension ondulée à la sortie du convertisseur de fréquence 78 (figure 9) est proportionnelle à l'amplitude de la tension aux bornes du secondaire 90 du transformateur 87, c'est-à-dire qu'elle est déterminée par la valeur du signal à l'entrée de commande de l'amplificateur 94. Les impulsions assurant la commutation des clés électroniques 99 peuvent être prélevées sur la sortie du générateur de signaux triangulaires bidirectionnels faisant partie du générateur 93. Grecs à la résistance inductiveet capacitive de la ligne reliant les tubes à décharge 8 à la sortie de la source 1, les pulsations du courant parcourant les enroulements primaires 6 des transformateurs 5 seront aplaties, si bien que le courant travers les tubes 8 sera pratiquement sinusoldal. La stabilisation du courant circuLnt danslesprimates 6 des transformateurs 5 s'opère de la manière suivante. Le dispositif sélecteur 96 est réglé de façon que le signal à sa sortie soit égal à celui présent à la sortie de l'indicateur de courant 95, lequel correspond à la valeur de courant prescrite. En cas de valeur maximale de la tension du réseau et d'une charge très insignifiante (par exemple, lorsqu'un nombre minimal de tubes sont allumés), le signal d'erreur à la sortie du circuit comparateur 97 et, par conséquent, le signal présent à l'entrée de commande de Zamplificateur 94, ont une valeur minimale, l'amplitude du signal de sortie de l'amplificateur 94 est assez faible et le déphasage assuré parle déphaseur 77 reste presqu'inchangé.Dans ce cas, les instants d'application des impulsions de déblocage aux thyristors 69, 72 et 70, 71 coïncident approximativement avec lés instants d'arrivée des impulsions de déblocage aux thyristors respectifs 64, 67 et 65, 66, les tensions aux primaires 88 et 89 du transformateur 87 sont déphasées à peu près de 1800 et la tension à la sortie du convertisseur de fréquence 78 est voisine de zéro. Une diminution de la tension du réseau ou une élévation de la charge conduirait à une certaine réduction du courant dans les primaires 6 des transformateurs 5, laquelle réduction est perçue par l'indicateur 95 en provoquant un accroissement du signal d'erreur à la sortie du circuit comparateur 97. Cette variation du signal d'erreur est amplifiée dans l'amplificateur 98 en entrarnant une élévation de l'amplitude du signal de sortie de l'amplificateur 98 et, donc, une élévation proportionnelle de l'amplitude de l'enveloppe de la tension ondulée à la sortie du convertisseur de fréquence 78 et en évitant par là même un accroissement sensible du courant circulant dans les enroulements primaires 6 des transformateurs 5. Dans le cas d'une tension de rdseau minimale et d'un nombre maximal de tubes allumés, le signal d'erreur à la sortie du circuit comparateur 97 et l'amplitude du signal à la sortie de l'amplificateur 94 ont leurs valeurs maximales, auxquelles l'amplitudes de variation du déphasage assuré par le déphaseur 77 est voisine de la valeur qui correspond à la demi-période du signal de sortie du générateur 74. Dans ce cas, le déphasage entre les tensions aux primaires 88 et 89.du transformateur 87 varie périodiquement à partir de 1800 Jusqu'à une valeur proche de zéro, alors que l'enveloppe de la tension ondulée à la sortie du convertisseur de fréquence 78 a une amplitude maximale. Ainsi, la source 1 de courant alternatif stabilisé représentée à la figure 9 assure le maintien du courant dans les enroulements primaires 6 des transformateurs 5 au niveau requis, tant en cas de variation de la tension du réseau que pendant de brusques variations de la résistance de charge dues à des variations du nombre de tubes allumés. Ia précision du maintien de la valeur prescrite du courant est déterminée par le facteur d'amplification du circuit comportant l'indicateur de courant 95, le circuit comparateur 97 et I'amplificateur 98, ainsi que par la dépendance définissant la variation du déphasage assuré par le déphaseur 77 en cas de variations du signal à l'entrée de commande de l'amplificateur 94. Le déphaseur 77 et le conformateur d'impulsions 76 peuvent être réalisés de telle sorte qu'en cas de signal nul à l'entrée de commande du déphaseur 77, les instants d'arrivée d'impulsions aux gâchettes des thyristors 70 et 71 coïncident avec les instants d'arrivée d'impulsions aux gâchettes des thyristors 64 et 67. Dans un tel cas, le sens de connexion de l'un des enroulements 88 ou 89 doit être inversé. Les deux inverseurs en pont 61 et 62 que l'on voit sur la figure 9 peuvent être remplacés par deux inverseurs en demi-pont branchés en parallèle sur un réseau de courant continu comme représenté dans la figure 5. Dans ce cas, l'entrée du convertisseur de fréquence à couplage direct se branche entre le point de connexion des bras de l'un des inverseurs et le point de connexion des bras de l'autre inverseur. Le montage de la source 1 de courant alternatif stabilisé représenté à la figure Il diffère de celui de la figure 9 en ce qu. le dispositif de formation de tensions de courant alternatif comporte, à la place du second inverseur à thyristors 62 (figure 9), un déphaseur réglable 100 (figure 11) qui comprend un transformateur 101, un redresseur en pont 102 et un amplificateur magnétique 103 dont les enroulements de travail 104 et 105 sont branchés, en série avec l'une des diagonales du redresseur 102, sur l'enroulement secondaire du transformateur101 Le primaire dudit transformateur 101, les bornes duquel constituent l'entrée du déphaseur 100, est connecté en parallèle au condensateur 68 de l'inverseur 61.L'autre diagonale du redresseur 102 est reliée en parallèle à entrée de l'inverseur 61. La sortie du déphaseur 100 est reliée à l'entrée du convertisseur de fréquence 78 à travers le transformateur 87 dont le primaire 89 est inséré entre le point milieu du secondaire du transformateur 101 et le point de connexion du redresseur 102 avec les enroulements de travail 104 et 105 de l'amplificateur magnétique 103. La sortie de l'amplificateur 94 est reliée à l'enroulement de commande 106 de l'amplificateur magnétique 103, enroulement dont les bornes constituent l'entrée de commande du déphaseur 100. Au cours du fonctionnement de la source 1 montrée à la figure 11, la tension prélevée sur la sortie de l'inverseur 61 est appliquée à l'enroulement primaire du transformateur 101 faisant partie du déphaseur 100. Une variation de la tension de sortie de l'amplificateur 94 conduit à une variation de la prémagnétisation des noyaux de l'amplificateur magnétique 103, ce qui, à son tour, entrasse une variation de la résistance inductive des enroulements de travail 104 et 105, laquelle varie proportionnellement à la tension aux bornes de ltenrou- lement de commande 106. Le redresseur 102 fonctionne en résistance ohmique en assurant la récupération d'une partie de l'énergie du courant électrique circulant dans le secondaire du transformateur 101 et son application à l'entrée de la source 1.De ce fait, une variation de la résistance inductive des enroulements de travail 104 et 105 entratne une variation de la phase de la tension entre'le point milieu du secondaire du transformateur 101 et le point de connexion du redresseur 102 avec lesdits enroulements 104 et 105, c'est-à-dire aux bornes du primaire 89 du transformateur 87. En cas de signal nul à la sortie de l'amplificateur 94, la résistance inductive des enroulements de travail 104 et 105 est maximal et le déphasage entre la tension au secondaire du transformateur 101 et la tension au primaire 89 du transformateur 87 est voisin de zéro.Pendant une variation du signal de sortie de l'amplificateur 94, la résistance inductive des enroulements de travail 104 et 105 diminue, par suite de quoi le déphasage entre la tension au secondaire du transformateur 101 et la tension au primaire 89 s1accrott. Si le signal de sortie de l'ampli- cateur 94 est suffisamment important, ce déphasage est voisin de 1800C. En conséquence, le montage de la source de courant alternatif stabilisé représenté à la figure 11, tout comme celui de la figure 9, assure l'application au primaire 89 du transformateur 87 d'une tension qui est déphasée par rapport à la tension existant aux bornes de son primaire 88 d'un angle qui varie de façon proportionnelle au signal de sortie de l'amplificateur 94. Pour le reste, le fonctionnement du montage de la figure 11 ne diffère en rien de celui du montage illustré à la figure 9. il ressort de ce qui précède que les montages des sources de courant alternatif stabilis6.dont les schémas sont représentés aux figures 9 et Il permettent d'obtenir une basse fréquence du courant de sortie avec utilisation d'éléments de commutation fonctionnant à une fréquence relativement élevée et ne possédant par conséquent qu'un encombrement et un poids assez faibles. Dans le montage de la figure 11, l'amplificateur magnétique 103 peut être remplacé par un circuit constitué de deux inductances connectées entre elles en série, dont l'une est shuntée par des thyristors connectés en paral lèle en opposition, l'angle d'amorçage de ces thyristors étant variable en conformité avec le signal de l'amplificateur 94. La forme du signal périodique à la sortie du générateur 93 peut être autre que triangulaire à condition que soit assurée la valeur requise du facteur de crête du courant traversant les tubes à décharge 8. Cette forme d'onde peut être par exemple telle que l'enveloppe de la tension ondulée à la sortie du convertisseur de fréquence 78 ait une forme triangulaire, ce qui permet d'obtenir une forme d'onde du courant à travers les tubes 8 proche de la forme rectangulaire en réduisant ainsi les pulsations du flux lumineux et en élevant l'efficacité lumineuse des tubes. Le système d'éclairage faisant l'obJet de la présente invention trouve des applications dans ltéclai- rage des-entreprises industrielles, des rues, des autoroutes, des stades, des mines, etc. La source de courant alternatif stabilisé peut être installée dans une sousstation reliée à la ligne de transport d'énergie ou au réseau de courant alternatif de fréquence industrielle. Les transformateurs de coursant peuvent être installés dans l'armature d'éclairage, sur des candélabres ou dans des locaux à part. Dans le cas des systèmes utilisés pour d'éclairage des rues ou des autoroutes, les transformateurs de courant peuvent être suspendus aux candélabres au moyen d'isolateurs, les fils d'amenée passant alors à travers des fenêtres ménagées dans les noyaux des transformateurs. REV ENDICATIONS 1.- Système d'éclairage comprenant une source d'alimentation à courant alternatif et des tubes () à décharge dans le gaz branchés sur ladite source d'alimentation et reliés à celle-ci au moyen de couplages par transformateurs, caractérisé en ce que la source d'alimentation est réalisée sous forme d'une source (1) de courant alternatif stabilisé et que lesdits tubes (8) à décharge dans le gaz sont reliés à la source d'alimentation par l'intermédiaire de transformateurs de courant (5) dont les enroulements primaires (6) sont connectés entre eux en série et branchés sur la source d'alimentation et dont les enroulements secondaires (7) sont connectés auxdits tubes (8) à décharge dans le gaz. 2.- Système d'éclairage suivant la revendication 5 caractérisé en ce que la source d'alimentation contient un circuit en série comportant deux inductances (15, 16) et ayant une borne reliée à un réseau de courant alternatif triphasé à travers des selfs saturables (17) montées en étoile et une autre borne reliée au réséau de courant alternatif triphasé à travers un dispositif (19) possédant une résistance inductive, et un dispositif (20) possédant une capacitance et connecté en série avec ledit dispositif (19), loeprimaires (6) des transformateurs de courant (5), connectés entre eux en série, étant branchés en parallèle sur la première inductance (15) et la source d'alimentation comportant en plus un circuit de commutation connecté en parallèle avec la seconde inductance (16), un dispositif de commande dudit circuit de commutation assurant la fermeture et 1' ouverture de celuici pendant chaque demi-période de la tension alternative appliquée à la seconde inductance (16), et un dispositif réagissant aux écarts du courant traversant les primaires (6) des transiormateurs de courant (5) par rapport à sa valeur prescrite et relié au dispositif de commande du circuit de commutation, afin de faire varier les intervalles de temps pendant lesquels le circuit de commutation est à l'état fermé ou ouvert, en cas d'écart du courant circulant dans les primaires (6) des transformateurs (5) par rapport à sa valeur prescrite. 3.- Système d'éclairage suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les enroulements primaires (6) des transformateurs de courant (5) sont reliés à la première inductance (15) par l'intermédiaire d'un transformateur d'adaptation (33) dont le primaire est constitué par ladite première inductance (15). 4.- Système d'éclairage suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la source d'alimentatión comprend deux inverseurs à thyristors en demi-pont qui sont branchés en parallèle sur le réseau de courant continu et dans lesquels les inductances de commutation (37, 40, 45, 48) sont connectées en série avec des thyristors (35, 38, 43, 46) shuntés par des diodes (36, 39, 44, 47) branchées en opposition par rapport auxdits thyristors (35, 38, 43, 46), les primaires (6) des transformateurs de courant (5), reliés entre eux en série, étant insérés entre le point (42) de connexion des branches de l'un des inverseurs à thyristors en demi-pont et le point (50) de connexion des branches de l'autre inverseur à thyristors en demi-pont, le dispositif de commande d'amorçage des thyristors constituant les inverseurs étant réalisé de sorte que les impulsions de déblocage appliquées aux thyristors (35, 38) de l'un des inverseurs à thyristors en demi-pont soient déphasées, par rapport aux impulsionsde diSxage appliquées aux thyristors (43, 46) de l'autre inverseur à thyristors en demi-pont, d'un angle correspondant au signal présent à l'entrée de commande du dispositif de commande d'amorçage des thyristors, et la source d'alimentation comportant en outre un dispositif réagissant aux écarts du courant traversant les primaires (6) des transformateurs de courant (5) par rapport à sa valeur prescrite et relié à l'entrée de commande dudit dispositif de commande d'amorçage des thyristors. 5.- Système d'éclairage suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que la source d'alimentation comprend un convertisseur de fréquence (78) à couplage direct possédant deux circuits redresseurs à thyristors connectés en parallWle-opposition, la sortie du convertisseur (78) constituant celle de la source d'alimentation, un dispositif de formation de tensions de courant alternatif fournissant à l'une de ses sorties une tension alternative déphasée, par rapport à la tension délivrée à son autre sortie,d'txie consspoxitt austnel présent à l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions, les sorties de ce dernier dispositif étant reliées en série à l'entrée du convertisseur de fréquence (78), un dispositif de commande du signal à entrée de commande du dispositif de formation de tensions de courant alternatif pour faire varier périodiquement le déphasage entre les tensions aux sorties dudit dispositif de formation de tensions, avec une fréquence sensiblement inférieure à celle de ces tensions, dans une plage allant d'une premièrevaleur limite à laquelle la tension à l'entrée du convertisseur de fréquence (78) est nulle Jusqu'à une seconde valeur limite à laquelle ladite tension à l'entrée du convertisseur de fréquence (78) n'est pas nulle, ainsi qu'un dispositif réagissant aux écarts du courant traversant les primaires (6) des transformateurs de courant (5) par rapport à sa valeur prescrite et relié audit dispositif de commande du signal à l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions alternatives pour changer ladite seconde valeur limite du déphasage en cas d'écart du courant circulant dans les primaires (6) des transformateurs de courant (5) par rapport à sa valeur prescrite, ledit dispositif de commande d'amorçage des thyristors des circuits redresseurs du convertisseur de fréquence (78) étant synchronisé avec le dispositif de commande du signal à l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions alternatives et avec la tension à l'entrée du convertisseur de fréquence(78) afin de commuter, avec une fréquence égale à celle de la tension à l'entrée du convertisseur de fréquence (78), les thyristors (79, 80, 81, 82) de l'un des circuits redresseurs pendant la variation dudit déphasage (dans le sens allant de ladite première valeur limite à ladite seconde valeur limite, et les thyristors (83, 84, 85, 86) de l'autre circuit redresseur, pendant la variation dudit déphasage dans le sens allant de ladite seconde valeur limite à ladite première valeur limite. 6.- Système d'éclairage suivant l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que ledit dispositif de formation de tensions de courant alternatif comporte deux inverseurs à thyristors (61, 62) qui sont branchés sur le réseau de courant continu et les sorties desquels constituent celles du dispositif de formation de tensions de courant alternatif, ledit dispositif de commande l'amorçage des thyristors des inverseurs (61, 62) possédant une entrée de commande constituant l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions de courant alternatif et étant réalisé de telle sorte que les impulsions de déblocage appliquées aux thyristors (64, 65, 66, 67) de l'un desdits inverseurs, par exemple l'inverseur (61), soient déphasées, par rapport aux impulsions de déblocage appliquées aux thyristors (69, 70, 71, 72) de l'autre inverseur(par exemple 62), d'un angle correspondant au signal présent à l'entrée de commande du dispositif de commande d'amorçage des thyristors. 7.- Système d'éclairage suivant l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que ledit dispositif de formation de tensions de courant alternatif comprend un inverseur à thyristors (61) connecté au réseau de courant continu et dont la sortie constitue l'une des sorties dudit dispositif de formation de tensions de courant alternatif, et un déphaseur réglable (100) dont l'entrée est reliée à la sortie dudit inverseur à thyristors (61) et dont l'entrée de commande constitue l'entrée de commande du dispositif de formation de tensions de courant alternatif, tandis que sa sortie-constitue l'autre sortie du dispositif de formation de tensions de courant alternatif.