FR 2520115 A1 19830722 FR 8200578 A 19820115 La présente invention se rapporte à la technique des mesures, concerne le controle de l'étanchéité des enceintes et des systèmes clos et a notamment pour objet un procédé d'analyse des mélanges gaz-air ainsi qu'un dispositif pour sa mise en oeuvre. L'invention peut être appliquée dans la construction d'automobiles, d'avions, de tracteurs ainsi que dans les industries chimique, pétrolière et du gaz et dans de nombreuses autres branches y compris dans la construction des immeubles d'habitation et industriels, surtout pour le contrale de l'6tanchéit6. On connaît aujourd'hui des détecteurs de fuites à spectrometrie de masse, â halogènes, thermocatalytiques, à ultrasons et d'autres types. Tous ces détecteurs de fuites sont ae destination spéciale. Le détecteur de fuites à spec trométrie de masse est surtout prévu pour ltindustrie du vide, les détecteurs à halogènes, pour l'industrie du froid, les autres types de vecteurs de fuites sont utilises dans divers domaines de l'industrie pour dépister les défauts grossiers dus à des percements. Les exigences principales auxquelles doivent satisfaire les détecteurs de fuites indiques consistent a assurer le contrôle en régime continu prolongé de l'étanchéi- té avec une précision nécessaire ainsi qu'à utiliser un gaz d'essai assurant le remplissage uniforme par un mélange gaz d'essai-air de tout le volume de ltobjectif à contraler. Cependant ces détecteurs de fuites ne satisfont pas dans une mesure suffisante aux exigences mentionnées. Par exemple, un détecteur de fuites à halogènes ne peut pas fonctionner en régime continu à cause de ltaccumulation d'agent frigorifique dans 11 élément sensible, ce qui exige un soufflage pour la ventilation de ce dernier. En outre llutio lisation d'un tel agent frigorifique ne permet pas le remplissage uniforme du volume du dispositif à essayer, ce qui réduit sensiblement la précision de contrôle, en particulier brs d'essais d'enceintes de volumes importants. Ce dernier inconvénient est également inhérent aux détecteurs de fuites à spectrométrie de masse. Le problème du remplissage uniforme du volume à contrôler par un mélange de travail gaz-air est partiellement résolu en créant un procédé d'analyse des mélanges gaz-air (voir, par exemple, le certificat d'auteur de ltURSS NO 298876, cl.GOl H 21/34, du 16.03.71) faisant appel, en qualité de gaz d'essai, au protoxyde d'azote. Dans ce procédé le mélange gaz-air à analyser est envoyé dans la chambre de travail et on agit sur ce mélange avec un rayonnement ultraviolet ou infrarouge modulé selon les bandes d'absorption du gaz d'essai ; d'après la variation de l'intensité du rayonnement on détermine la présence du gaz d'essai dans le mélange gaz-air. Le procédé décrit peut autre utilisé soit pour l'analyse des mélanges gaz-air, soit pour détecter les fuites des récipients clos. On connait un dispositif dtanalyse des mélanges gaz-air (voir, par exemple, le certificat d'auteur de L'URUS NO 428242, cl. GO1 m 3/04 en date du 15.05.74) comportant une chambre de travail dont entrée est raccordée à un dispositif de prélèvement du mélange gaz-air et dont la sortie est raccordée à une pompe à vide ; une source de rayoilnement infrarouge ou ultraviolet est placee dar.s une position déterminée par rapport à une fenêtre d'entrée de la chambre de travail ; entre la source et la entre se trouvent placés l'un après l'autre sur le trajet dudit rayonnement un commutateur de rayonnement et un modulateur qui forment les voies optiques de travail et de référence, et sur le trajet du rayonnement ayant traversé la chambre contenant le mélange gaz-air est placé un récepteur de rayonnement infrarouge ou ultraviolet, relié électriquement aux entrées correspondantes d'un circuit comparateur dont la sortie est reliée à un bloc indicateur. Dans le dispositif indiqué qui est un détecteur de fuites - analyseur de gaz, mettant en oeuvre le procédé selon le certificat d'auteur de 1'URSS NO 298876, l'analyse du mélange gaz-air est réalisée dans la dynamique de son courant, car le mélange gaz-air est envoyé dans la chambre de travail de façon ininterrompue. Dans ce cas, au cours de l'analyse il y a une variation de la pression, de la vitesse, et de la température du mélange gaz-air. De plus les variations de la pression atmosphérique influent également sur le résultat de l'analyse. L'instabilité des paramètres principaux du mélange analysé réduit également la sensibilité et la précision du contrôle et limite, par ailleurs, la sensibilité de seuil du dispositif, ce qui à son tour entratne la réduction du domaine d'application du dispositif. Les inconvénients indiqués s'expliquent par le fait que la sensibilité de seuil du dispositif décrit à la concentration du gaz dressai, par exemple du protoxyde d'azote, dans le mélange gaz-air est déterminée par la formule simplifiée Qmin = Cmin P#p=const.' (1) où Qmin est le flux minimal en ls-1 de mélange gaz-air ana- lysé fiablement détecté, s'écoulant à travers un défaut d'étanchéité du type percement. Cmin est la concentration minimale en % vol du gaz d'es sai enregistrée par le dispositif Z est le débit volumique en /s du mélange gaz-air analysé à travers la chambre de travail p est la pression atmosphèrique en Pa. La formule ci-dessus met en évidence que plus le débit volumique du mélange gaz-air analysé passant à travers la chambre de travail du dispositif est fort, plus la sensibilité par rapport au courant minimal de mélange gaz-air est faible. Le débit volumique dépend à son tour de la pression et de la vitesse du mélange gaz-air dans la chambre de travail. Dans tous les détecteurs de fuites à gaz le débit volumique du mélange gaz-air analysé traversant la chambre de travail, du fait de la variation de la pression et de la vitesse de passage du mélange gaz-air analysé, est une grandeur variable, ce qui constitue la cause principale limitant la sensibilité et la précision de mesure de la teneur en gaz d'essai du mélange gaz-air analysé. On connalt également un appareil pour déceler.des concentrations élevées de vapeurs inflammables et de gaz, provoquées par des fuites ("Plant Engineering" 1979, vol .33 N 19, p-129-131); un analyseur infrarouge pour détecter les fuites d'eau lourde dans les réacteurs nucléaires ("Canadian chemical processing", 1978, vol.62, N05, p.26-28); l'analyseur de gaz à infrarouge utilisé en qualité de détecteur de fuites, dans le manuel des USA méthodes non-destructives de contrale de la qualité"("Metall handbook, 1976, chapitre "Contrale de ltétanchéité", p.260-270) ; les détecteurs de fuite à infrarouge (voir, par exemple, le brevet de la Grande-Bretagne N 1442195, cl.GOlA, le brevet des USA N03771350, cl. 73-405 R) ; la technologie de détection des fuites dans les conduites et systèmes souterrains decrite dans le "Journal of Opticstt ; 1980, vol. 11, nov.dec.American Water Works Association, 1979, vol. 71, N 2, p.61-75, l'ùtilisation des détecteurs à l'infrarouge pour le contrôle de l'étanchéité (voir par exemple nVakuum-Technickn, 1980, vol.29, N04, p. 100-115). Tous les dispositifs cités sont réalisés, pour la plupart, de façon analogue au dispositif selon le certificat d'auteur de L'URUS N 428242, et possèdent, de même que ce dispositif, une sensibilité et une précision de contrôle faibles. La présente invention vise un procédé d'analyse des mélanges gaz-air et un dispositif pour sa mise en oeuvre, permettant d'assurer les conditions qui donnent la possibilité de stabiliser les paramètres du mélange gaz-air à contraler au cours de son admission dans la chambre de travail et permettant dans la chambre de travail elle-même d'amé- liorer la sensibilité à la présence du gaz d'essai et la précision de contre de l'étanchéité des dispositifs. Elle a donc pour objet un procédé d'analyse des mélanges gaz-air, qui consiste à amener le mélange gaz-air à analyser dans une chambre de travail, à agir sur ce mé- lange avec un rayonnement infrarouge ou ultra-violet modulé dans les bandes dtabsorption du gaz d'essai, et à déterminer d'après la variation de l'intensité du rayonnement la présence du gaz d'essai dans le mélange gaz-air, ledit procédé étant caractérisé en ce que, le mélange gaz-air est admis dans ladite chambre jusqu'à ce que sa pression y dépasse la pression atmosphèrique et cette pression est maintenue à un niveau constant au cours de trois cycles de modulation au moins, l'action du rayonnement infrarouge ou ultraviolet étant as suree à partir du moment où le mélange gaz-air atteint une pression dépassant la pression atmosphèrique. I1 est avantageux de compléter le procédé d'analyse des mélanges gaz-air, par une opération de soufflage de la chambre de travail effectuée avant l'amenée du mélange az-air dans cette dernière, le soufflage étant fait avec un gaz n'absorbant pas le rayonnement infrarouge ou uitra- violet, et par une opération d'évacuation par pompage jus- qutà l'obtention d1une pression inserieure à la pression atmosphérique, pour faire croître la concentration du gaz d'es sai dans le mélange gaz-air à l'intérieur de la chambre de travail. L'invention a également pour objet un dispositif mettant en oeuvre le procédé d'analyse d'un mélange gaz-air, comportant une chambre de travail ayant son entrée reliée à un dispositif de prise du mélange gaz-air et sa sortie raccordée à une pompe à vide, une source de rayonnement infrarouge ou ultraviolet étant placée dans une position deter- minée par rapport à une fenêtre de ladite chambre à vide, un commutateur de rayonnement et un modulateur formant des voies optiques de rétérence et de travail étant placés successive ment sur le trajet dudit rayonnement entre la source et la fenêtre, tandis que sur le parcours du rayonnement qui a traversé le mélange gaz-air, est placé un récepteur de rayonnement infrarouge ou ultraviolet relié électriquement aux entrées correspondantes d'un circuit comparateur dont la sortie est reliée à un bloc indicateur, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre une pompe de mise sous pression se trouvant à l'entrée de la chambre de travail, deux électrovannes placées directement respectivement à l'entrée de la chambre de travail et à sa sortie, un capteur de pression relié à la chambre de travail, un bloc de commande dont une entrée d'information est reliée au capteur de pression et dont une autre entrée dtinformation est raccordée à une deuxième sortie du circuit comparateur, une sortie de commande dudit bloc étant raccordée à l'entrée correspondante du circuit comparateur, et d'autres sorties de commande étant raccordées aux entrées de chacune des électrovannes, ainsi qu'un bloc de temporisation dont la sortie est reliée à une entrée d'information correspondante du bloc de commande. Dans ce procédé d'analyse d'un mélange gaz-air ainsi que dans le dispositif le mettant en oeuvre l'analyse est effectue e à pression constante dans la chambre de travail et à une vitesse nulle dut amenée du méiange à analyser. La valeur absolue de ces deux parxsètre3 est choisie de telle manière qu'au cours du processus d'analyse selon le procédé proposé le dispositif présente la meilleure sensibilité limite possible Qmin par rapport à la concentration du gaz d'essai. Au cours de l'analyse ces paramètres sont automatiquement maintenus dans le dispositif à un niveau constant. Ceci permet d'améliorer la sensibilité du procédé et du dispositif ainsi que la précision de contrôle lors du dépistage d'un défaut du type percement. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulirment de la description suivante donnée à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins donnés en annexe sur lesquels : - la Fig. 1 est le schéma fonctionnel d'un dispositif pour réaliser le procédé d'analyse d'un mélange gazair, selon l'invention - la Fig. 2 est un diagramme temporel de la varia- tion de la pression d'un mélange gaz-air dans la chambre de travail lors de l'analyse d'un mélange selon le procédé de l'invention. Le procédé d'analyse des mélanges gaz-air consiste en ce qui suit. Un mélange gaz-air à analyser pris à la surface contrôlée de l'objectif verifié en cas d'apparition d'un défaut du type percement, est envoyé dans la chambre de travail. Le mélange gaz-air y est amené jusqu'à ce que sa pression dans ladite chambre dépasse la pression atmosphérique. A partir de ce moment on agit sur le mélange gaz-air par un rayonnement infrarouge ou ultraviolet modulé selon les bandes d'ab- sorption du gaz d'essai ; par ailleurs au cours de l'action de rayonnement la pression du mélange gaz-air dans la chambre est maintenu en permanence au niveau atteint, au moins durant trois cycles de modulation. L'action du rayonnement indiqué sur le mélange gaz-air à analyser provoque la variation de l'intensité du rayonnement ce qui permet de déceler la présence du gaz d'e s- sai dans le mélange gaz-air. On peut déterminer de cette fa çon la présence de défauts du type percement dans l'objectif vérifié, et donner une appréciation quantitative de la concentration volumique du gaz d'essai dans le mélange gaz-air analysé. Le processus d'analyse du mélange gaz-air peut être réalisé soit de façon statique lorsque le mélange a déjà rempli le volume de la chambre et son amenée cesse,- soit en régime dynamique, lorsque le mélange passe incessamment à travers la chambre. Dans ce cas on obtient une pression du mélange dans la chambre dépassant la pression atmosphérique en réglant le débit du mélange. Un dispositif mettant en oeuvre le procédé d'analyse des mélanges gaz-air selon l'invention comporte un dispositif de prélevement d'échantillons 1 (Fig.l) relié à l'en- trée d'une chambre de travail 2 par l'intermédiaire d'un filtre à air 3, une pompe de mise en pression 4 et une électro~ vanne 5, cette derniére étant montée directement à l'entrée de la chambre 2. A la sertie de la chambre 2 se trouve montée une électrovanne 6 par l'intermédiaire de laquelle la chambre 2 est raccordée à une pompe à vide 7. Une source de rayonnement infrarouge ou ultraviolet, est disposée par rapport à la entre d'entrée 8 de la chambre 2; dans la variante décrite il s'agit d'une source 9 de rayonnement infrarouge. Sur le trajet du faisceau de rayonnement infrarouge, entre la source 9 et la fenêtre 8, sont disposés en série un commutateur 10 de rayonnement et un modulateur 11 qui forment des voies optiques de référence et de travail. Sur le trajet du rayonnement ayant traversé la chambre 2 contenant du mélange gaz-air il est installé un récepteur de rayonnement infrarouge ou ultraviolet commun auxdites voies optiques ; dans la variante décrite il s'agit dtun récepteur de rayonnement infrarouge 12. L'élément sensible 13 du récepteur 12 est relie électriquement aux entrées 14, 15 d'un circuit comparateur 16, auxquelles arrive l'information provenant des voies optiques de référence et de travail respectivement. La sortie du circuit comparateur 16 est raccordée à un bloc indicateur 17. Le dispositif comporte également un capteur de pression 18 relié à la chambre de travail 1 et raccordé a une entrée dtinformation 19 d'un bloc de commande 20. Une sortie de commande 21 du bloc de commande 20 est raccordée aux électrovannes 6, 5 et envoie des signaux de commande pour leur ouverture, tandis que des sorties de commande 22, 23 sont raccordées aux mêmes électrovannes 5, 6 pour envoyer des signaux de commande de fermeture. Une sortie de commande 24 du bloc de commande 20 est reliée au commutateur 10 réa lisé dans la variante décrite sous la forme d'un rideau 25 effectuant un mouvement de va-et-vient sous l'action d'un moteur électrique pas à pas 26.Un signal de commande provient de la sortie 24 pour lenclenchement du moteur électrique pas à pas, le signal de commande d'arrêt de ce dernier provenant d'une sortis de commande 27 du bloc de com- mande 20. Le dispositif comporte également un bloc 28 de temporisation, dont la sortie est raccordée à une entrée d'information 29 du bloc de commande 20 dont une sortie de commande 30 est raccordée à une entrée correspondante du cir- cuit comparateur 16. La sortie correspondante du circuit comparateur 16 est raccordée à une entrée dtinformation 31 du bloc de commande 20. Le dispositif comporte également un bloc de synchronisation, comportant dans le mode d'exécution décrit une source de lumière 32 et une photodiode 33 qui se trouvent disposées des deux captés du rideau 25 du commutateur 10, ce rideau ayant une ouverture 34. Le bloc de synchronisation est raccordé par la sortit de la photodiode 33 qui en fait partie, à une entre d'information 35 du bloc de commande 20. Dans le mode de réalisation décrit la source 9 de rayonnement infrarouge est constituée par 'e. spirale de nichrome 36, montée dans un réflecteur 37. Le modulateur il se compose de trois filtres à gaz 38, 39, 40. Le filtre 38 est rempli de protoxyde d'azote, le filtre 39 est rempli d'azote, et le filtre 40 est rempli de constituants dont la caractéristique spectrale se situe à proximité de la caractéristique spectrale du protoxyde d'azote utilisé comme gaz d'essais Lors de l'utilisation du dispositif proposé pour déceler un défaut du type percement le bloc indicateur 17 se présente sous la forme asun dispositif de signalisation lumineux ou sonore, dont une sortie peut être reliée a un bloc enregistreur.Pour obtenir simultanément avec l'information indiquée ci-dessus une information sur la concentration volumique du constituant d'essai aans le mélange gaz-air analysé, le bloc indicateur 17 peut comporter un appareil enregistreur gradué en % volumiques du gaz d'essai. Le fonctionnement ae l'appareil pour réaliser le procédé d'analyse des mélanges gaz-air est le suivant. Iorsqutun signal de commande arrive du bloc de commande 20 (Fig.l) en provenance de la sortie de commande 21, sur les electrovannes 5, 6, ces dernieres sont ouvertes, et à l'aide de la pompe à vide 7 la chambre de travail 2 est souf fluée avec un yaz n'absorbant pas le rayonnement infrarouge, par exemple avec de l'air pur. Le soufflage est réalisé conformément au cycle tl de ventilation représenté sur la figure 2, qui donne le diagramme temporel de la variation de la pression P dans la chambre de travail au cours du fonctionnement du dispositif. Lorsque le cycle tl de ventilation est terminé, quand un signal parvint à partir du bloc 28 de temporisation et attaque l'entrée 29 du bloc de commande 20, ce dernier débite à sa sortie de commande 23 un signal de commande de fermeture de ltélectrovanne S. L'électrovanne S est fer mée, après quoi à l'aide de la pompe à vide 7 on fait diminuer la pression dans la chambre de travail 2 jusqu'à une valeur inférieure à la pression atmosphérique,de sorte que dans la chambre 2 est créée une dépression Pmin, contrtlée à l'aide du capteur de pression 18. Le pompage pour l'éva- cuation de la chambre de travail 2 effectué au cours du cycle de dépression t2, représenté sur la figure 2. Les cycles tl et t2 sont des cycles préparatoires qui permettent d'améliorer la sensibilité et la précision grtce à une augmentation de la teneur en gaz d'essai du mé- lange gaz-air dans la chambre de travail, crest-à-dire d'obtenir dans le même volume de la chambre de travail 2 une plus grande valeur de l'épaisseur équivalente du gaz d'essai dans le mélange gaz-air, absorbant le rayonnement infrarouge ou ultraviolet, en comparaison avec la concentration du gaz d'essai dans la chambre 2 dans le cas où les opérations préparatoires indiquées ne sont pas effectuées. Lorsque le cycle t2 de dépression est terminé le bloc de commande 20 débite à sa sortie de commande 22 un signal de commande de fermeture de l'électrovanne 6 et, simultanément il débite à la sortie de commande 21 un signal de commande d'ouverture de ltélectrovanne 5. La vanne 6 est fermée et la vanne 5 est ouverte ; à partir de cet instant le mélange gaz-air à analyser arrive dans la chambre de travail 2 à travers le dispositif de prélèvement 1 et le filtre à air 3, à l'aide de la pompe de mise en pression 4. L'admission du mélange gaz-air à analyser a lieu jusqu'à ce que sa pression dépasse la pression atmosphérique. L'admission du mélange gaz-air à la chambre de travail 2 correspond au cycle t3 de création d'une surpression dans la chambre de travail 2 représenté sur la figure 2. En principe le procédé proposé d'amenée du mélange gaz-air à la chambre de travail 2 peut être réalisé sans cycles tl et t2, qui sont des cycles préparatoires. Dans ce cas on peut accroStre la pression du mélange gaz-air dans la chambre de travail 2 à partir de la pression atmosphérique dans la chambre de travail elle-mme, ce qui correspond au cycle I de création d'une surpression dans la chambre de travail représenté sur la figure 2 par une ligne en pointillés. Conformément au cycle t3, la la pression P du mé max lange gaz-air dans la chambre de travail 2 est élevée, par. exemple, jusqu'à l,6.105Pa et elle est contralée à l'aide du capteur de pression 18. Lorsque le cycle t3 d'amenée du mélange gaz-air dans 1a chambre de travail 2 est terminé, le bloc de commande débite à sa sortie de commande 23 un signal de commande de fermeture de l'électrovanne 5, et la vanne 5 se ferme. Au cours des opérations de soufflage de la chambre de travail 2, de création de la dépression et de remplissage de la chambre avec du mélange gaz-air à analyser, correspondant aux cycles tl, t2, t3, le rayonnement infrarouge de la source 9 est masqué par le commutateur 10 de rayonnement ; de ce fait le rayonnement infrarouge n'arrive pas aux chambres 38, 39, 40 du modulateur ll à la chambre de travail 2 et au volume de mesure du récepteur 12 de rayonnement infrarouge. Durant lesdits cycles tl, t2, t3 le volume de mesure 12 est refroidi et son régime thermique à l'état initial (on entend par état initial l'état correspondant à la préparation du récepteur pour l'analyse du mélange gaz-air après la réalisation de la mesure précédente). Lorsque la vanne 5 est fermée, le bloc de commande 20 débite à sa sortie de commande 24 et un signal de commande d'enclenchement du moteur électrique pas à pas 26 du commutateur 10 du rayonnement. Alors le moteur électrique 26 déplace le rideau 25 laissant passer le rayonnement infrarouge à tour de roule à travers les chambres 38 et 39 du modulateur 11 ; de ce fait le rayonnement est modulé dans les bandes d'absorption du gaz d'essai (le protoxyde d'azote) avec une fréquence constante. Conformément au cycle + t4 d'action du rayonnement infrarouge, sur le mélange gaz-air, à partir du moment où le mélange gaz-air atteint une pression max, l'action par rayonnement infrarouge est réalisée au moins durant trois cy cles- de modulation, P étant alors maintenus à un niveau max constant. Lorsque le cycle t4 est terminé le bloc de temporisation 28 débite un signal attaquant l'entrée 29 du bloc de commande 20, qui débite par sa sortie de commande 30 un signal de commande au circuit comparateur 16 et permet la réception de signaux électriques provenant du récepteur 12 de rayonnement infrarouge sur les entrées 14, 15 et la transmission ultérieure du résultat de la comparaison au bloc indicateur 17, suivant le cycle t5 de fixation de la présence du gaz d'essai dans la chambre 2 avec une pression constante P du mélange gaz-air, représenté sur la figure 2. max Après le relevé du résultat. de la comparaison à l'une des sorties au circuit comparateur 16 un signal est envoyé à partir d'une autre sortie du circuit comparateur 16 a l'entrée d'information 31 du bloc de commande 20, après quoi le bloc de commande 20 débite à sa sortie de commande 21 un signal de commande d'ouverture des électrovannes 5, 6. Les vannes 5, 6 s'ouvrent et le mélange gaz-air est pompé par la pompe à vide 7, suivant le cycle t6 représenté sur la figure 2 au cours duquel la pression dans la chambre de travail 2 atteint la valeur de la pression atmosphérique. Simultanément avec l'ouverture des électrovannes 5, 6, à la sortie de commande 27 du bloc de commande 20 apparant un signal d'arrêt du moteur électrique pas à pas 26, ce dernier s'arrête en plaçant le rideau 25 en position d'occultation du rayonnement infrarouge arrivant à la chambre de travail. La commande pour l'arrêt du moteur électrique pas à pas 26 est formée après l'arrivée du signal provenant de la sortie du circuit comparateur 16 qui attaque entrée d1 information 31 du bloc de commande 20. La position d'occultation du rayonnement infrarouge par le rideau 25 du commutateur 10 de rayonnement est contrôlée par un bloc de synchronisation dont la photo- diode 33 débite un signal attaquant lgentree d'information 35 d bloc de commande 20. Pour faciliter la compréhension de ce qui vie?9lt d'cotre exposé, on donne plus loin la relation dQfinissant l'amplitude P des oscillaticis de 3a pression dans le volume de mesure du récepteur (pour une résistance acoustique infiniment grande des parois du volume de mesure) qui est donnée approximativement par la formule P étant la pression statique du mélange gaz-air dans le o volume de mesure du récepteur de rayonnement infrarouge (ultraviolet) T est la température absolue G est la conductibilite thermique du système gaz-volume de mesure C est la capacité thermique du mélange gaz-air v & est la pulsation de la modulation e est l'amplitude du flux thermique dégagé dans le volume de mesure par le flux de rayonnement infrarouge absorbé par le gaz remplissant le volume de mesure. Lorsque le gaz qui se trouve dans le volume de mesure est progressivement chauffe, dans les schémas connus la température absolue T, la conductibilité thermique G, la capacité thermique C augmentent et l'amplitude 9 du flux v thermique, qui se dégage dans le volume de mesure en résultat de l'absorption du rayonnement par le gaz d'essais diminue, ce qui provoque (ainsi qu'on le déduit de la formule 2 donnée plus haut) une diminution appropriée de l'amplitude P des oscillations de pression dans le volume de mesure du récepteur, et, par conséquent, une diminution de la sensibilité Xin de mesure du gaz d'essai dans le mélange à analyser, ce qui se produit dans tous les montages de mesure des analyseurs de gaz sans exception. Dans le procédé proposez gracie au fait que l'irradiation du mélange gaz-air à analyser dans la chambre de travail par un xayonnenellt infrarouge ou ultraviolet n'a lieu qu'au cours des cycles t4, la tem!sérature moyenne absolue T du gaz dans le volume de mesure du récepteur au cours de lté- coulement des cycles tl, t2 t3, t5 a le temps de diminuer et au début du cycle t4) elle revient à sa valeur initiale Il en résulte que l'amplitude P des oscillations de la pression dans le volume de mesure possède sa valeur maximale égale à la valeur théorique grâce à quoi la sensibilité de mesure du gaz d'essai ne diminue pas par rapport à la valeur théorique et reste constante pour toute la durée de fonctionnement du dispositif. Selon l'invention proposée l'introduction des opérations de soufflage de la chambre de travail par un gaz neutre n'absorbant pas le rayonnement infrarouge ou ultraviolet, par exemple de l'air pur et de création dans la chambre de travail d'une dépression par rapport à la pression atmosphérique en diminuant la pression dans la chambre par exemple jusqu'à une valeur de 3,3.104 Pa, et de remplissage du volume constant de la chambre de travail avec du mélange gaz-air à analyser jusqu'à une pression constante dépassant la pression atmosphérique, par exemple jusqu'à 1,6.105 Pa, permet d'obtenir dans le même volume une plus grande valeur de l'épaisseur équivalente du gaz d'essai absorbant le rayonnement infrarouge ou ultraviolet, c'est-à-dire u = ci, (3) ou : u est l'épaisseur équivalente de la couche de gaz dressai absorbant le flux de rayonnement, par exemple, infrarouge c est la concentration volumique du gaz d'essai dans le mélange gaz-air ; est est épaisseur de la couche de gaz dressai dans le mélange gaz-air à l'intérieur de la chambre de tra vail, ctest-à-dire, la longueur de la chambre de travail (Fig.l). Le flux parallèle #O de rayonnement infrarouge o absorbé par la couche de gaz d'essai est égal à où #o&gamma; représente le flux de rayonnement infrarouge arrivant perpendiculairement sur la couche étudiée du gaz d'es sai, au centre de sa bande d'absorption ; est la fréquence du rayonnement infrarouge ; k est une constante caractérisant l'absorption de la couche, calculée par unité d'épaisseur pour p cons tante, appelee coefficient d'absorption. Pour des valeurs faibles de "u" dans les limites de la bande d'absorption (en prenant #o# = = const, #o #o étant le centre de la bande) on obtient : #o = ##o&alpha;U, où d est l'intensité intégrale de la bande d'absorption. L'expression (5) indiquée met en évidence le fait que plus l'épaisseur équivalente "utt de la couche de gaz est importante, plus le flux du rayonnement infrarouge ou ultraviolet est absorbé. Ceci fait à son tour, que dans le volume mesureur du récepteur, dans des conditions égales, qutil y a accroissement de l'amplitude p des oscillations de la pression, grâce à l'accroissement de l'amplitude e du flux thermique (formule 2). Gracie à l'accroissement de l1amplitu- de p des oscillations de la pression les oscillations acoustiques de la membrane de 11 élément sensible du récepteur augmentent, ce qui, à son tour, assure l'accroissement du signal électrique de sortie utile. Indépendamment du type du récepteur de rayonnement, la sensibilité maximale du dispositif est réglementée par la valeur minimale possible de sensibilité de seuil de transformation du fluc 00 du rayonnement absorbé dans la couche équivalente dh gaz d'essai en un signal électrique U à la sortie du récepteur de rayonnement. Lorsque le convertisseur est linéaire la sensibilité du récepteur de rayonnement peut s'écrire sous une forme simplifiée K = U/0 ou U = Ko (6) o Dans le procédé proposé dtanalyse d'un mélange gaz-air, grâce à l'accroissement de 11 épaisseur équivalente de la couche du gaz d'essai, par exemple du protoxyde d'azote (expression (3) le flux O du rayonnement infrarouge absorbé dans cette couche croit (expression (5) ) et ceci fait augmenter la sensibilité du récepteur de rayonnement proposé ou bien ce qui est équivalent, le signal électrique de sortie U. R E V E N D I C A T I O N S 1 - Procédé d'analyse des mélanges gaz-air, dans lequel on amène le mélange gaz-air à analyser dans une chambre de travail, on agit sur e mélange par un rayonnement infrarouge ou ultraviolet modulé dans les bandes d'absorbé tion du gaz d'essai, et d'après la modification de ltintensi- té du rayonnement on détermine la presence du gaz d'essai dans le mélange gaz-air, caractérise en ce qu'on amène le nié lange gaz-air dans la chambre de travail jusqu1à ce que sa pression dans cette chambre dépasse la pression atmosphéri que et on maintient cette pression constante au moins durant trois cycles de modulation du rayonnement, l'action du rayonnement infrarouge ou ultraviolet étant réalisée à partir du moment où le mélange gaz-air atteint une pression dépassant la pression atmosphérique. 2 - Procédé d'analyse selon la revendication 1, caractérisé en ce qutavant d'amener le mélange gaz-air vers la chambre de travail on soumet cette dernière à un soufflage avec un gaz n'absorbant pas le rayonnement infrarouge ou ul ultraviolet, et on y crée une dépression de sorte que la pression y devienne inférieure a la pression atmospheriqlle2 aìn d'accrottre la concentrwtion du gaz d'essai dans le mélange gaz-air à lI intérieur de la chambre de travail. 3 - Dispositif destiné à mettre en oeuvre le procédé d'analyse des mélanges gaz-air selon la revendication 1, qui comporte une chambre de travail (2) raccordée par son entrée à un dispositif de prélèvement d'échantillons (1) du mélange gaz-air et par sa sortie, à une pompe à vide (7), une source de rayonnement infrarouge (ou ultraviolet) disposée par rapport à la fenêtre d'entrée (8) de ladite chambre de travail; un commutateur (10) de rayonnement et un modulateur (11) formant des voies optiques de référence et de travail, étant disposés en série sur le trajet du rayonnement entre la source et la fenêtre (8) tandis que sur le trajet de rQYonne- ment ayant traversé la chambre (2) contenant du mélange gazair est placé un récepteur de rayonnement infrarouge (ou ul traviolet) relié électriquement aux entrées (14, 15) du circuit comparateur (16) dont la sortie est raccordée à un bloc indicateur (17), dispositif caractérisé en ce qutil comporte une pompe (4) de compression se trouvant à entrée de la chambre de travail (2), deux électrovannes (5, 6), montées directement, respectivement, sur l'entrée et la sortie de la chambre de travail (2), un capteur de pression (18) relié à la chambre de travail (2), un bloc de commande (20) qui est raccordé par son entrée dtinformation (19) au capteur de pression (18), par son entrée dtinformation (31), à l'autre sortie du circuit comparateur (16), par sa sortie de commande (30) à l'entrée correspondante du circuit comparateur (16), et par ses sorties de commandes (21, 23), (21, 22), aux entrées respectives des électrovannes (5, 6), et un bloc de temporisation (28) dont la sortie est raccordée à l'entrée d'information (29) du bloc de commande (20).