FR 2516074 A1 19830513 FR 8216978 A 19821011 La présente invention concerne un procédé de purification du 1,3-butadiène (désigné ci-après pour abréger par "butadiène') ou du 2-méthyl-1,3-butadiène (désigné ciaprès pour abroger par "isoprène"), et plus particulièrement, elle concerne un procédé nour purifier le butadiène ou l'isoprène avec Ull rendement thermique élevé par récuné- ration de l'énergie thermique en retirant de façon sélective le butadiène ou l'isoprone et les hydrocarbures acétylé- niques et/ou les hydrocarbures alléniques ayant le même nombre d'atomes de carbone, d'une colonne de rectification du solvant dans un stade de purification par distillation extractive, en utilisant un solvant polaire. Comme procédés de séparation et de récupération du butadiène ou de l'isoprène d'un mélange d'hydrocarbures en C4 ou C5, obtenu par décomposition thermique de naphta ou déshydrogénation d'hydrocarbures saturés correspondants en C4 ou C5, on connaissait jusqu'à présent des procédés de distillation extractive. Comme procédé pour séparer et récupérer efficacement du butadiène ou de l'isoprène ayant une pureté convenant pour la polymérisation en solution nécessitant l'élimination des hydrocarbures acétyléniques, des procédés de distillation extractive à deux stades étaient en particulier largement connus au cours des dernières années. Lorsqu'un mélange d'hydrocarbures en C4 ou C5 contenant du butadiène ou de l'isoprène est distillé en présence d'un solvant sélectif convenable, les paraffines et les oléfines qui sont relativement difficiles à dissoudre dans le solvant sont évacuées comme courant de tete de la première colonne de distillation extractive, et.un mélange d'hydrocarbures consistant en butadiène ou isoprène, en hydrocarbures acétyléniques et en hydrocarbures alléniques qui se dissolvent facilement dans le solvant est retiré en même temps que le solvant sélectif comme courant de queue de la première colonne de distillation extractive. Lorsqu'on utilise une fraction en C5 comme matière de départ dans ce stade, on retire également, comme courant de queue, des dioléfines telles que le cyclopentadiène, le pi- térylène, etc, et des composés du soufre tels que le sulfure de diméthyle, etc, en plus des hydrocarbures acétyléniques et des hydrocarbures alléniques (les hydrocarbures actyléniques, les hydrocarbures alléniques et autres sont signés globalement ci-après, pour abréger, par "acétylènes et analoques"). Les procédés de distillation extractive à deux stades sont classés en gros en deux catégories. L'une des deux catégories est un procédé dans lequel les premier et second stades de distillation extractive sont indépendants l'un de l'autre ; chaque stade de distillation extractive comporte une colonne indépendante de rectification du solvant ; le courant de queue de la première colonne de distillation extractive est introduit dans la première colonne de rectification du solvant et est séparé en un mélange d'hydrocarbures et en solvant d'extraction ; et un mélange d'hydrocarbures obtenus au sommet est introduit au second stade de distillation sélective. Un exemple d'un tel procédé est décrit dans Hydrocarbon Processing, Vol. 45, NO 11, pages 151-154, comme étant un procédé utilisant le diméthylformamide comme solvant sélectif. L'autre type est un procédé dans lequel les oremière et seconde colonnes de distillation-extractive sont reliées l'une à l'autre par une colonne commune de rectifi cation au~folvant, et un courant de queue de la première colonne de distillation extractive est introduit directement dans la seconde colonne de distillation extractive sans traverser la première colonne de rectification du solvant. Un exemple d'un tel procédé est décrit dans Hydrocarbon Processing, Vol. 47, NO 11, pages 135-138, comme étant un procédé utilisant la N-méthylpyrrolidone comme solvant sélectif. En général, en utilisant, dans le second stade de distillation extractive la propriété des acétylènes et analogues d'avoir une tolus grande affinité pour un solvant que le butadiène ou l'isoprène, un butadiène ou isoprène de grande pureté, pratiquement exempt d'acétylènes et analogues, qui altèrent fortement l'activité d'un catalyseur pour la polymérisation en solution, est obtenu comme courant de tête de la seconde colonne de distillation extractive, tandis que les acétylènes et analogues sont évacués comme courant latéral. Le butadiène ou l'isoprène retiré comme courant de te te de la seconde colonne de distillation extractive est introduit au stade final de distillation fractionnée afin d'éliminer de petites quantités d'impuretés de manière à obtenir un butadiène ou isoprène de grande pureté. Comme procédé d'élimination des acétylènes et analogues, dans le second stade de distillation extractive, un procédé de distillation extractive à deux stades utilisant la N-méthylpyrrolidone comme solvant sélectif est décrit dans Ind. Eng. Chem. Vol 62, NO 4, pages 43-48. Selon ce procédé, le solvant contenant les acétylènes et analogues est évacué comme courant latéral de phase vapeur du milieu d'une colonne de rectification du solvant et est introduit dans une colonne de séparation de solvant, et de liteau est introduite au voisinage du sommet de cette colonne de séparation du solvant en utilisant la faculté du solvant à se dissoudre dans l'eau, pour laver le solvant à l'eau, de manière à récupérer le solvant.Le solvant dissous dans l'eau est retiré comme courant de queue de la colonne de séparation du solvant, et ramené dans la colonne de rectification du solvant, tandis qu'un mélange d'hydrocarbures contenant les acétylènes et analogues est retiré comme courant de tête de la colonne de séparation du solvant. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3 317 627 décrit un procédé consistant à séparer le solvant dans une colonne de rectification (ceci correspond au second stade de distillation extractive de la présente invention), à retirer de la colonne-de rectification un courant latéral ayant une plus forte concentration en acétylènes et analogues, que celle d'un mélange devant être soumis à une distillation extractive, de manière à éliminer les acétylènes et analogues, et à récupérer le butadiène ou l'isoprène du sommet de la colonne de rectification.Dans ce cas, le courant latéral contenant les acétylènes et analogues traverse tout d'abord un condenseur pour être refroidi, puis est introduit dans une colonne de séparation, ou introduit, en merle temps que le raffinat, dans une colonne de lavage du type à disque rotatif ; de l'eau est introduite dans la colonne de séparation ou la colonne de lavage, où le solvant est récupéré par lavage à l'eau. De plus, le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 4 134 95 décrit un procédé pour éliminer les acétylènes et analogues, d'une colonne de rectification du solvant. Ce procédé indique qu'un rapport de reflux très élevé de 140 à 1300 est nécessaire pour la séparation entre les hydrocarbures contenant les acétylènes et analogues et le solvant dans la colonne de rectification et pour la récupération du solvant. La demanderesse a étudié les techniques classiques décrites ci-dessus du point de vue de l'utilisation efficace d'énergie, et est arrivée à expliquer ce qui suit En d'autres termes, étant donné que la concentration en acétylènes et analogues ayant le même nombre d'atomes de carbone que le butadiène ou l'isoprène contenus dans la fraction de départ en C4 ou C5 est, en général, considérablement inférieure à celle du butadiène ou de l'isoprène, la majeure partie du courant introduit dans une colonne de rectification du solvant pour la séparation desdits acétylènes et analogues est constituée d'un solvant. En tenant compte de cette considération, la séparation entre le solvant et les acétylènes et analogues dans la colonne de rectification du solvant a été analysée en détail et on a constaté, de façon surprenante, que c'est la section de rectification située au-dessous de l'étage d'introduction des matières de départ qui régit la quantité de courant à retourner en vue de la séparation dans ladite colonne et que dans la section de rectification située au-dessus de l'étage d'introduction des matières de départ, la séparation entre le solvant et lesdits acétylènes et analogues est cos- sible même si une beaucoup plus petite quantité de courant est retournée.Ceci signifie que, dans une technique classique, un courant a été re-tourné en une beaucoup plus grande quantité que la quantité nécessaire pour la séparation dans la section de rectification d'une colonne de rectification du solvant et que, pour préparer le courant retourné, une grande quantité de chaleur était jusqu'a présent perdue du système à travers un condenseur prévu au sommet de la colonne, ou convertie en une forme inefficace par l'eau introduite au sommet de la colonne à partir de l'extérieur, et n'était jamais utilisée efficacement.En conséquence, la demanderesse a effectué des recherches poussés sur un procédé utilisant la plupart des résultats provenant de l'analyse détaillée de ladite colonne pour rationaliser le processus, et on a trouvé en conséquence que l'économie d'énergie dans le procédé pouvait être obtenue sous influence notable sur la séparation du composant désiré dans le premier stade de distillation extractive ou le second stade de distillation extractive par enlèvement d'un courant latéral de phase vapeur du meme étage que l'étage d'introduction de la matière de départ, ou d'un étage qui en est proche, d'une colonne de rectification du solvant, en envoyant ledit courant latéral de phase vapeur vers un stade de ré cupération de chaleur pour la condenser, puis en la retournant au meme étage que l'étage d'enlèvement ou un étage qui en est proche, de la colonne de rectification du solvant. Selon la nrésente invention, on fournit un procédé de récupération de butadiène ou d'isoprène de grande pureté à partir d'un mélange d'hydrocarbures en C4 ou C5 par une distillation extractive à deux stades en présence d'un solvant sélectif, caractérisé en ce que, lors de la séparation, dans une colonne de rectification du solvant, de butadiène ou d'isoprène et d'acétylènes ou analogues ayant le meme nombre d'atomes de carbone, contenus en petites quantités dans le courant de queue quittant une colonne de distillation extractive, le solvant sélectif contenant les acétylènes et analogues est évacué sous forme de courant Latéral de phase vapeur du même étage que l'étage d'introduction des matières de départ, ou d'un étage qui en est proche, de la colonne de rectification du solvant, envoyé à un stade de récupération de chaleur, puis retourné au même étage que l'étage d'évacuation, ou à un étage qui en est proche, de la colonne de rectification du solvant précitée. La présente invention sera expliquée en se référant aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est un schéma d'un premier mode de mise en oeuvre du procédé de la présente invention ; et - les figures 2, 3, 4 et 5 sont des schémas d'autres modes de mise en oeuvre. Sur les figures 1 à 5, les numéros de référence 1, 21 et 41 désignent des conduits destinés aux matières de départ ; 4, 24 et 44 sont des conduits destinés aux paraffines et aux oléfines ; 10, 28 et 53 sont des conduits pour les dioléfines ; 13, 31-et 62 sont des conduits destinés aux acétylènes et analogues ; 2 (EI), 22 (EI) et 42 (EI) désignent les premières colonnes de distillation extractive ; 8 (EII), 26 (EII) et 51 (EII) sont les secondes colonnes de distillation extractive, 6 (SI) désigne la première colonne de rectification du solvant ; 12 (SII) désigne la seconde colonne de rectification du solvant ; 30 (S) et 61 (S) sont des colonnes de rectification du solvant 15, 34 et 59 désignent un échangeur de chaleur, et 3, 5, 7, 9, 11, 14, 16, 23, 25, 27, 29, 32, 33, 35, 43, 45, 47, 48, 49, 50, 52, 54, 55, 56, 57, 58, 60 et 63 désignent des conduits. La quantité du courant latéral de phase vapeur prélevé de la colonne de rectification du solvant selon la présente invention est la différence entre la quantité totale et la quantité nécessaire dans la section de rectification de ladite colonne. L'étage à partir duquel le courant latéral de phase vapeur doit être prélevé peut etre n'importe quel étage, pourvu qulil soit proche de l'étage d'introduction des matières de départ, bien que, de préférence, le courant latéral soit prélevé du même étage que l'étage d'introduction des matières de départ. D'autre part, un étage auquel le courant condensé après récupération de chaleur doit être retourné peut etre n'importe quel étage pourvu qu'il soit proche de l'étage d'évacuation, bien que l'on préfère que ce soit le même étage que l'étage de prélèvement. Dans la présente invention, des solvants sélectifs qui peuvent etre utilisés comtrennent des substances polaires telles que l'acétonitrile, le dimêthylformamide, la N-méthylpyrrolidone, le diméthylacétamide, la furfural, l'acétone, etc, et des mélanges aqueux de la substance polaire et de 0 à 20-% en poids d'eau. La récupération de chaleur peut être effectuée n'importe où pourvu que la température de l'endroit choisi soit inférieure à celle du courant latéral de phase vapeur de la colonne de rectification du solvant et que la différence de température soit de 50C ou plus. Des exemples concrets de l'emplacement comprennent 1. Un rebouilleur ou un rebouilleur latéral au fond, ou à un étage qui en est proche, de la première colonne de distillation extractive (voir figure 4). 2. Le rebouilleur latéral situé à l'étage d'introduction des matières de départ de la seconde colonne de distillation extractive auquel les hydrocarbures riches en butadiène ou isoprène provenant de la première colonne de distillation extractive sont introduits, ou à un étage qui est proche de l'étage d'introduction de la matière de départ (voir figure 5). 3. Le préchauffeur des matières de départ pour un mélange d'hydrocarbures en C4 ou C5 qui constituent les matières de départ. 4. Le préchauffeur ou le rebouilleur dans un stade de traitement préalable avant le stade de distillation extractive. 5. Le préchauffeur ou le rebouilleur d'un stade de nurification destiné à éliminer les impuretés du butadiène brut ou de l'isoprène brut retiré par distillation sous forme du courant de tête de la seconde colonne de distillation extractive. 6. Le préchauffeur d'un générateur de vapeur d'eau à basse pression. 7. Le préchauffeur ou le rebouilleur d'un stade de purification par solvant sélectif, etc. Parmi ceux-ci, on préfère en particulier les emplacements 1 et 2 qui permettent de réduire au minimum une concentration due à un problème de fuite dans l'échangeur de chaleur, etc, et qui bénéficient d'une quantité relativement grande de chaleur par comparaison avec 11 énergie thermique du courant latéral, et ont peu d'influence sur le fonctionnement lors de la récupération de chaleur. La présente invention est maintenant expliquée plus en détail ci-après en se référant aux dessins. Sur les dessins, pour simplifier, la plupart des pompes, des échangeurs de chaleur, des récipients, etc, qui ne sont pas nécessaires à l'explication sont supprimés, seuls les éléments principaux étant représentés. Un stade de prétraitement et/ou un stade de posttraitement sont parfois adoptés avant et après les stades indiqués ci-dessous selon le type de matière de départ, mais sont supprimés ici du fait qu'ils n'ont rien à voir avec la présente invention. Sur les dessins, les distinctions entre les première et seconde colonnes de distillation extractive et entre les première et seconde colonnes de rectification du solvant sont parfois non évidentes, et par suite, elles sont exprimées par les symboles suivants sur les dessins. Symbole Stade EI Premier stade de distillation extractive EII Second stade de distillation extractive SI Premier stade de rectification du solvant SII Second stade de rectification du solvant S Stade de rectification du solvant (cette seule colonne sert comme EI et EII). La figure 1 représente le cas où le premier stade de distillation extractive et le second stade de distillation extractive possèdent des colonnes de rectification du solvant indépendantes. Les hydrocarbures de départ sont introduits par un conduit 1 dans la première colonne 2 de distillation extractive et sont soumis à une distillation extractive en présence d'un solvant sélectif introduit par une conduite 3 et, du sommet de la colonne, une fraction se composant principalement de paraffines et d'oléfines est évacuée par un conduit 4, tandis que, du fond, un courant consistant en le solvant et les hydrocarbures, constitués principalement de dioléfines et d'acétylènes et analogues, est retiré et envoyé par un conduit 5 dans la première colonne suivante 6 de rectification du solvant.A partir du fond de la première colonne de rectification du solvant, du solvant ne contenant sensiblement pas d'hydrocarbures est obtenu, et son courant est renvoyé par le conduit 3 vers la première colonne de distillation extractive. D'autre part, du sommet de la première colonne de rectification du solvant, on obtient un courant d'hydrocarbures constitué de dioléfines et d'acétylènes et analogues (lequel courant peut contenir une petite quantité du solvant).Ce courant est introduit par un conduit 7 dans la seconde colonne 8 de distillation extractive et soumis à une distillation extractive en présence d'un solvant sélectif introduit par un conduit 9 et, du sommet de la colonne, les dioléfines pratiquement débarrassées des acétylènes et analogues ayant le même nombre d'atomes de carbone que le butadiène ou l'isoprène sont retirés par un conduit 10, tandis que du bas de la colonne, un courant constitué principalement des acétylènes et analogues et du solvant est évacué par un conduit 11 et envoyé dans la seconde colonne suivante 12 de rectification du solvant Les dioléfines retirées par le conduit 10 sont éventuellement envoyées au stade final de purification (non représenté sur les dessins) et purifiées en butadiène ou isoprène de grande pureté.Du sommet de la seconde colonne de rectification du solvant, les acétylènes et analoues, sont évacués par un conduit 13, tandis que du fond, un courant de solvant, pratiquement exempt d'hydrocarbures est retiré puis recyclé par le conduit 9 dans la seconde colonne 8 de distillation extractive. Un courant latéral retiré par un conduit 14 de l'étage d'introduction des matières de départ de la seconde colonne 12 de rectification du solvant selon la présente invention fournit sa chaleur, dans un échangeur de chaleur 15, à une substance à chauffer, de telle sorte que le courant latéral est condensé, devient un courant liquide et est renvoyé par un conduit 16 dans l'étage d'introduction des matières de départ de ladite colonne de rectification du solvant.Lorsqu'on utilise un solvant contenant de l'acétonitrile, la colonne 12 a généralement de 10 à 30 étages, et un rapport de reflux de 10 à 20 au sommet suffit en. général. La figure 2 montre un exemple d'un procédé dans lequel la première colonne de distillation extractive et la seconde colonne de distillation extractive utilisent en commun une colonne de rectification du solvant. Dans ce procédé, la première colonne de rectification du solvant de la figure 1 est omise ; un courant de queue de la première colonne 22 de distillation extractive est directement introduit dans la seconde colonne 26 de distillation extractive , un courant de solvant pratiquement exempt d'hydrocarbures, lequel courant est retiré du bas d'une colonne commune 30 de rectification du solvant par un conduit 32, se divise en deux parties, dont l'une est envoyée par un conduit 23 dans la première colonne 22 de distillation extractive, tandis que l'autre est envoyé par un conduit 27 dans la seconde colonne 26 de distillation extractive. Les moyens pour évacuer un courant latéral de phase vapeur de l'étage d'introduction des matières de départ de la colonne 30 de rectification du solvant, pour l'envoyer à un stade de récupération de chaleur, nuis pour ramener le courant liquide résultant vers l'étage d'introduction des matières de départ, sont les mêmes que sur la figure 1. La fiqure 3 montre un autre cas dans lequel la première colonne de distillation extractive et la seconde colonne de distillation extractive utilisent une colonne commune de rectification du solvant. Sur la figure 3, les hydrocarbures de départ sont envoyés par un conduit 41 dans la première colonne 42 (la première colonne de distillation extractive).Les hydrocarbures sont soumis à une distillation extractive en présence d'un solvant sélectif qui y est introduit par un conduit 43, et une fraction se composant principalement d'hydrocarbures paraffiniques et oléfiniques est retirée du sommet de la colonne par un conduit 44, tandis que du bas, un courant consistant en solvant et hydrocarbures constitué principalement de dioléfines et d'acétylènes et analogues est retiré par un conduit 45 et introduit au sommet de la troisième colonne 46 (du point de vue du fonctionnement, cette colonne est constituée d'une partie des sections de rectification des première et seconde colonnes de distillation extractive et de la section de rectification de la colonne de rectification du solvant). Le courant de vapeur retiré au sommet de la troisième colonne 46 par un conduit 47 est divisé en deux parties, dont l'une est introduite par un conduit 48 dans le fond de la première colonne, tandis que l'autre est introduite par un conduit 49 dans la seconde colonne 51 (la seconde colonne de distillation extractive). D'autre part, un solvant sélectif nécessaire au fonctionnement de la seconde colonne est introduit par un conduit 52 dans la partie supérieure de ladite seconde colonne. Par suite, les dioléfines pratiquement exemptes d'acétylènes et analogues, ayant le même nombre d'atomes de carbone que le butadiène ou l'isoprène, sont retirées du sommet de la colonne par un conduit 53, et un courant consistant en le solvant et des hydrocarbures relativement riches en acétylènes et analogues, est retiré du fond par un conduit 54, réuni avec le courant du conduit 45, puis introduit par un conduit 50 au sommet de la troisième colonne 46. Du bas de la troisième colonne 46, le solvant pratiquement exempt d'hydrocarbures est retiré par un conduit 55, et ce courant estdivisé en deux parties. L'une d'elles est envoyée par le conduit 43 dans la première colonne 42, et l'autre est envoyée par le conduit 52 dans la colonne 51. De l'étage médian de la troisième colonne 46 (cet étage est également l'étage d'introduction des matières de dénart de la colonne de rectification du solvant), un courant latéral de phase vapeur comprenant une petite quantité d'hydrocarbures riches en acétylènes et analogues et une grande quantité du solvant est retiré par un conduit 56. Une partie du courant latéral de phase vapeur est introduite directement par un conduit 57 dans le fond de la quatrième colonne 61 afin d'assurer une quantité de vapeur nécessaire au fonctionnement de la quatrième colonne 61 (se composant de la section de rectification de la colonne de rectification du solvant), le reste étant introduit par un conduit 58 dans un échangeur de chaleur 59 pour la récupération de chaleur, où une partie de la chaleur est cédée à une substance à chauffer afin de condenser le reste en un courant liquide, qui est ensuite introduit par un conduit 60 dans le fond de la quatrième colonne 61. Du sommet de la quatrième colonne 61, les hydrocarbures riches en acétylènes et analogues sont évacués du système par un conduit 62, tandis que, du fond, un courant du solvant ayant une moins forte concentration en hydrocarbures que le courant de vapeur du conduit 56 est retiré par un conduit 63 et ramené à l'étage de la troisième colonne 46 auquel le conduit 56 est relié. Sur la figure 3, la section de rectification (S) de la troisième colonne 46 et la quatrième colonne 61 sont réunies de manière à jouer le rôle d'unique colonne de rectification du solvant. Sur les figures 1 à 3, les relations correspondantes suivantes existent pour les courants d'hydrocarbures Conduits 1, 21 et 41 Matières de départ Conduits 4, 24 et 44 Paraffines et oléfines Conduits 10, 28 et 53 Dioléfines Conduits 13, 31 et 62 Acétylènes et analogues La figure 4 montre une variante de la figure 1 dans laquelle les première et seconde colonnes de distillation extractive comportent indépendamment des colonnes de rectification du solvant.Selon cette variante1 le courant latéral de phase vapeur retiré de l'étage d'introduction des matières de départ de la seconde colonne 12 de rectification du solvant par le conduit 14 cède sa chaleur au courant provenant du fond de la première colonne 2 de distillation extractive au rebouilleur 15 pour se condenser en un courant liquide, et ce courant liquide est ramené par le conduit 16 dans l'étage d'introduction des matières de départ de la colonne 12 de rectification du solvant. La figure 5 montre une autre variante de la figure 1 selon laquelle les première et seconde colonnes de distillation extractive comportent indépendamment des colonnes de rectification du solvant. Dans cette variante, la chaleur du courant latéral de phase vapeur retiré de l'étage d'introduction des matières de départ de la seconde colonne 12 de rectification du solvant par le conduit 14 est utilisé dans le rebouilleur latéral 15. Un courant constitué du solvant et des hydrocarbures se composant principalement de dioléfines et des acétylènes et analogues est acheminé du fond de la première colonne 2 de distillation extractive vers la première colonne 6 de rectification du solvant par le conduit 5.Un courant d'hydrocarbures consistant en dioléfines et acétylènes et analogues est retiré du sommet de la première colonne 6 de rectification du solvant, et acheminé vers le rebouilleur latéral 15 de la seconde colonne de distillation extractive par le conduit 7, rebouilleur dans lequel le courant est chauffé avec la chaleur du courant latéral 14 de phase vapeur prélevé de la seconde colonne 12 de rectification du solvant, puis acheminé vers la seconde colonne 10 de distillation extractive. Le cou rant latéral 14 de phase vapeur retiré de l'étage d'introduction des matières de départ de la seconde colonne 12 de rectification du solvant est condensé dans le rebouilleur latéral 15 puis ramené sous forme d'un courant liquide par le conduit 16 dans l'étage d'introduction des matières de départ de la seconde colonne 12 de rectification du solvant. L'effet de la présente invention est le suivant La chaleur peut être efficacement utilisée en prévoyant un stade de récupération de chaleur pour un courant latéral de phase vapeur retiré d'une colonne de rectification du solvant, et la quantité de chaleur évacuée du système par le sommet de la colonne de rectification du solvant est réduite au minimum, de sorte qu'on peut parvenir à une économie d'énergie dans le procédé global. La présente invention sera encore expliquée plus en détail ci-après en se référant aux exemples. Exemple 1. En utilisant la même installation de distillation que celle représentée sur la figure 3, du butadiène est séparé et purifié à partir d'une fraction en C4 en utilisant un solvant mixte constitué d'acétonitrile et d'eau (rapport en poids 92:8). La fraction en C4 de départ est introduite comme courant de vapeur dans la colonne 42 par le conduit 41 (le conduit de la figure 3 ; la même remarque s'applique ci-après). Les conditions opératoires des colonnes 51, 46 et 61 sont indiquées sur le tableau 1. Tableau 1 Colonne Colonne Colonne 51 46 61 Nombre total d'étages 120 30 12 Etage d'introduction des matières de départ (en partant du bas) 0 30ème 0 Etage d'introduction du solvant (en partant du bas) 100ème - - Pression manométrique au sommet de la colonne (105 Pa) 3,8 4,3 1,5 Température au sommet de la colonne (OC) 42 108 47 Température au fond de la colonne (OC) 90 138 102 Température d'introduction du solvant (OC) 53 - - Rapport de reflux 3,0 0 9,0 Un courant latéral de phase vapeur du solvant mixte contenant des acétylènes et allènes est retiré du 16ème étage (à partir du bas) de la colonne 46 par le conduit 56, puis retiré en une quantité correspondant à la quantité de chaleur liée au reflux nécessaire pour la séparation du mélange d'hydrocarbures du solvant dans la colonne 61. Le courant latéral de phase vapeur résiduel traverse l'échangeur de chaleur 59 où il peut échanger sa chaleur avec un courant liquide de solvants mixtes riche en dioléfines, lequel courant est prélevé du fond de la colonne 42 et peut s'écouler suivant la ligne pointillée de la figure 3, de manière à permettre une récupération de chaleur. Ledit courant latéral résiduel de phase vapeur est ensuite introduit à l'état liquide dans le fond de la colonne 61. Chacune des colonnes 42, 51 et 62 est équipée d'un condenseur au sommet de chaque colonne, et chacune des colonnes 42 et 46 est munie d'un rebouilleur au fond de chacune d'elles. Dans cet exemple, l'échangeur de chaleur 59 sert de rebouilleur au fond de la première colonne 42 de distillation extractive et la chaleur du courant latéral 58 de phase vapeur est utilisé comme source de chaleur pour le rebouilleur 59. Les débits et les températures des conduits trin- cipaux sont indiqués sur les tableaux 2 et 3. Tableau 2 (unité : kg/h) Composants Conduit Conduit Conduit Conduit 41 44 53 62 C3 144 144 méthylacétylène 146 14 130 2 i-butane 280 280 l-butène 5 568 5 564 4 i-butène 7 840 7 834 6 1,3-butadiène 12 444 44 12 276 124 n-butane 1 680 1 680 trans-2-butène 1 648 1 614 34 cis-2-butène 1 058 726 332 éthylacétylène 40 - - 40 vinylacétyléne 162 - - 162 1,2-butadiène 40 - 26 14 C5 28 - - 28 acétonitrilei eau total 31 078 18 784 13 172 370 Tableau 3 Débit (kg/h) Température (OC) Conduit 56 11 166 135 57 2 330 135 60 8 836 131 63 10 796 102 43 167 770 53 52 21 220 53 Etant donné que les acétylènes sont concentrés au voisinage du sommet de la colonne 61, les opérations sont réalisées, comme décrit ci-dessus, à une pression manométrique inférieure de 1,5 x 105 Pa à celles des autres colonnes afin d'éviter des risques d'explosion due à l'autre lyse. Les acétylènes sont dilués avec le raffinat, un sousproduit du sommet de la colonne 42, afin d'obtenir une plus grande securité, bien que ceci ne soit pas représenté sur les dessins. Du point de vue d'une utilisation efficace de l'énergie, on effectue une comparaison entre le procédé de la technique antérieure (le cas où l'échangeur de chaleur 59 de la figure 3 n'est pas utilisé) et le procédé de la présente invention, en ce qui concerne l'énergie perdue par le refroidissement de l'eau, etc, dans le condenseur au sommet de la colonne 61 pour obtenir les résultats suivants Technique antérieure (cas où il nly a pas de stade de récu opération de la chaleur) = = 10 698 x 103 KJ/h Procédé de la présente invention QC = 4 187 x 193 KJ/h. Il ressort de ce qui précède que, conformément au procédé de la présente invention, on économise environ 61 x de l'énergie perdue par la technique antérieure, et il est clair que le procédé de la présente invention a un effet marqué. Execle 2. On montre le cas où de l'isoprène est séparé et purifié à partir d'une fraction en C5 conformément au schéma de la figure 3, en utilisant un solvant mixte se compo sant d'acétonitrile, d'alcool allylique et d'eau (rapport en poids 75:15:10). Bien que cela ne soit pas représenté sur les des- sins, la fraction de départ en C5 obtenue par le craquage de naphta est préalablement traitée à la chaleur pour dimé- riser la plupart du cyclopentadiène, et la fraction lourde est séparée dans une colonne de pré-concentration, après quoi la fraction de départ ayant une teneur quelque peu suprieure en isoprène est introduite comme courant de vapeur par le conduit 41 dans le 54ème étage (à partir du bas) de la colonne 42 comportant 120 plateaux agencés en escalier. Les conditions opératoires des colonnes 42, 51, 46 et 61 sont indiquées sur le tableau 4. Tableau 4 Colonne Colonne Colonne Colonne 42 51 46 61 Nombre total d'étages 120 120 50 15 Etage d'introduction des matières de départ (en partant du bas) 54ème 0 50ème- 0 Etage d'introduction du solvant (en partant du bas) llOème llOème - - Pression manométrique au sommet de la colonne (105 Pa) 1,0 0,8 1,85 1,0 Température au sommet de la colonne (OC) 48 51 92 55 Température au fond de la colonne (OC) 94 75 113 100 Température d'intro duction du solvant (OC) 58 58 - - Rapport de reflux 1,8 6,0 - 3,4 Un courant latéral de phase vapeur du solvant mixte contenant les acétylènes et analogues est retiré du 20ème étage (à partir du bas) de la colonne 46 par le conduit 56, et retiré en une quantité correspondant à la quantité de chaleur liée au reflux nécessaire dans la colonne 61. Le courant latéral résiduel de phase vapeur traverse l'échangeur de chaleur 59 où il peut échanger la chaleur avec un courant liquide de solvants mixtes retiré du troisième étage (à partir du bas) de la colonne 42, afin de permettre une récupération de chaleur, puis est introduit à l'état liquide au fond de la colonne 61. Chacune des colonnes 42, 51 et 62 est équipée d'un condenseur au sommet, et chacune des colonnes 42 et 46 est munie d'un rebouilleur au fond. Les débits et la température des conduits principaux sont indiqués sur les tableaux 5 et 6. Le courant retiré par le conduit 53 contient de l'isoprène et également des matières autres que l'isoprène, parmi lesquelles l'acétonitrile, l'alcool allylique et l'eau peuvent être éliminés par lavage à l'eau au stade suivant. De meme, le 1,4-centadiène et le 2-butyne peuvent être facilement éliminés par une distillation classique dans un stade ultérieur. Ainsi, l'isoprène retiré par le conduit 53 présente de manière simple une grande pureté. Tableau 5 (unité : ka/h) Composants Conduit Conduit Conduit Conduit 41 44 53 62 C4 833 833 3-métbyl-1-butène 217 217 1,4-pentadiène 400 144 256 2-butène 187 187 i-pentane 3 833 3 833 1-pentène 1-078 1 077 1 2-méthyl-1-butène 1 673 1 673 30 2-méthyl-1-butèn-3-yne 27 (60ppm) 27 isoprène 4 314 21 4 261 32 n-nentane -1 708 1 708 2-pentène 7 7 1-pentyne 10 ( 10 cyclopentadiène 84 1 83 sulfure de diméthyle (loppm) ( Sonm) t acétonitrile ) alcool allylique 1 098 588 7 eau total 14 371 10 581 5 325 159 Tableau 5 Débit (kg/h) Température ( C) Conduit 56 4 497 100 57 411 90 60 4 086 90 63 4 4 333 90 43 88 350 58 52 10 970 58 Du point de vue de l'utilisation efficace de l'énergie, on effectue une comparaison entre le procédé de la technique antérieure et le procédé de la présente invention en ce qui concerne l'énergie perdue par refroidissement de l'eau, etc, dans le condenseur au sommet de la colonne 61 et on obtient les résultants suivants Technique antérieure (cas où on n'utilise pas de stade de récupération de chaleur) QC = 929 514 (TJ/h) Procédé de la présente invention QC = 255 407 (TJ/h). I1 ressort de ce qui précède que, par le procédé de la présente invention, on économise 73 S de l'énergie perdue dans l'art antérieur, et il est évident que le procédé de la présente invention offre une amélioration mar quée. REVENDICATIONS 1. Procédé de récupération de 1,3-butadiène ou de 2-méthyl-1,3-butadiène de grande pureté à partir d'un mélange d'hydrocarbures en C4 ou C5 par une distillation extractive à deux stades en présence d'un solvant sélectif, caractérisé en ce que lors de la séparation, dans une colonne de rectification du solvant, du 1,3-butadiène ou du 2-méthyl1,3-butadiène et des hydrocarbures acétyléniques et/ou des hydrocarbures alléniques ayant le même nombre d'atomes de carbone, qui sont contenus en faible quantité dans le courant de queue quittant une colonne de distillation extractive, ont retire le solvant sélectif contenant lesdits hydrocarbures acétyléniques et/ou hydrocarbures alléniques, sous forme d'un courant latéral de phase vapeur du même étage que l'étage d'introduction des matières de départ de ladite colonne de rectification du solvant ou d'un étage voisin, on l'introduit dans un stade de récupération de chaleur, puis on le retourne au même étage que l'étage où on l'a retiré de ladite colonne de rectification du solvant ou à un étage voisin. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le stade de récupération de chaleur est constitué par un rebouilleur ou un rebouilleur latéral situé au fond de la première colonne de distillation extractive ou à un étage voisin de celui-ci. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le stade de récupération de chaleur est constitué par un rebouilleur latéral situé à l'étage d'introduction des hydrocarbures riches en 1,3-butadiène ou en 2-méthyl1,3-butadiène envoyés de la première colonne de distillation extractive dans la seconde colonne de distillation extractive ou à un étage voisin.