FR 2511508 A1 19830218 FR 8115549 A 19810811 Procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points et dispositif Pour la mise en oeuvre de ce procédé. La présente invention concerne le domaine du contrôle d'assemblages soudés et, plus particulièrement, les procédés de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points et les dispositifs pour mettre en oeuvre ces procédés. L'invention peut être utilisée avec le plus de succès dans les industries de construction mécanique, navale, aéronautique et automobile pour réaliser la détection des défauts (défectoscopie) et un contr8le non destructif visant b déterminer la modification des propriétés du matériaux de diverses constructions métalliques. Le soudage par points est un des procédés largement utilisé pour l'assemblage de pièces ; par exemple une automobile comporte plus de 22 000 points de soudage. Pourtant l'utilisation du soudage par points dans des constructions ayant une importance particulière s 1avère impossible sans un procédé str et sans un dispositif de contrôle du noyau d'un point de soudage de l'assemblage soudé par points. I1 existe un procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points qui consiste en ce qu'on dirige, sur un assemblage soudé par points à contrôler, un flux de rayons X qui sont irrégulièrement absorbés par les différentes zones du noyau d'un point de soudage par suite de la non-homogénéité de sa composition chimique. Les rayons X passent par l'assemblage soudé à contrôler et arrivent sur un film sur lequel apparaissent, après développement, des anneaux de liquation dont les dimensions permettent d'évaluer le diamètre du noyau d'un point de soudage. Le dispositif mettant en oeuvre ce procédé de contrôle non destructif comporte une source de rayons X et un indicateur, par exemple un film, qui fixe le rayonnement après son passage à travers un matériel à contrôler. L'inconvénient de ce procédé connu de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points et du dispositif mettant en oeuvre ce procédé réside dans le fait que, pour les matériaux qui ne sont pas caractérisés par une hétérogénéité nette de la composition chimique en section du noyau d'un point de soudage, il est impossible de déterminer un tel défaut fréquent et dangereux des assemblages soudés comme une pénétration incomplète. Outre cela, ce procédé et le dispositif ont une basse productivité et un prix de revient élevé. On peut accroStre la productivité du procédé et réduire le prix de revient de l'équipement par utilisation d'un procédé de contrôle à courants de Foucault basé sur le fait que le noyau d'un point de soudage de l'assemblage soudé et le matériau à souder en dehors de la zone du noyau d'un point de soudage ont des conductivités différentes. Dans les dispositifs de mise en oeuvre du procédé de contrôle à courants de Foucault, il faut prévoir la suppression de l'influence perturbatrice de l'entrefer variable entre le convertisseur à courants de Foucault appliqué et l'assemblage soudé à contrôler, cet entrefer étant da 9 la présence d'un enfoncement pratiqué par une électrode dans la zone du point de soudage ; on doit également prévoir la suppression de l'influence de l'hétérogénéité locale de la composition chimique du matériel à contrôler, la suppression de l'influence de la température du matériel à contrôler et la suppression de l'influence de la modification structurale des matériaux à contrôler par suite de leur traitement mécanique. I1 existe également un autre procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points qui consiste à produire dans la zone de la soudure à contrôler un champ électromagnétique primaire qui excite dans ladite zone des courants de Foucault faisant apparaître.un champ secondaire, puis à déterminer la phase de l'intensité du champ électromagnétique secondaire qui permet de juger de la présence et de la qualité du noyau d'un point de soudage de l'assemblage soudé. Le dispositif de mise en oeuvre de ce procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points comporte un générateur de tension sinusoSdale, une voie de référence branchée sur une de ses sorties et se présentant sous la forme d'un déphaseur dont la sortie est reliée à l'une des entrées d'un phasemètre et, branchée sur une autre sortie du générateur, une voie de mesure se présentant sous la forme d'un pont déséquilibré dans l'un des bras duquel est inséré un convertisseur à courants de Foucault appliqué sur l'assemblage soudé à contrôler, la sortie du pont étant reliée à une autre entrée du phasemètre. La tension produite par le générateur de tension sinusoidale attaque le déphaseur qui sert à prérégler la phase de la tension de référence et le pont dont un bras comporte le convertisseur à courants de Borcault appliqué sur l'assemblage soudé à contrôler. En fonction de la qualité de l'assemblage soudé, la résistance complexe du convertisseur varie ainsi que, par conséquent, le signal de sortie du pont de mesure dans lequel il est inséré. Le pont est réglé de façon que la phase de la tension de sortie ne dépende pas de la valeur de l'entrefer entre le convertisseur à courants de Foucault et le produit à contrôler, et quelle ne soit déterminée que par la modification de la conduction électrique dans la zone contrôlée qui dépend, à son tour, de la qualité du soudage. La sortie du déphaseur délivre un signal qui attaque l'une des entrées du phasemètre, alors que le signal dégagé par la sortie du pont attaque la seconde entrée du phasemètre. En réglant le convertisseur sur un assemblage soudé étalon, on change à l'aide du déphaseur la phase de la tension de référence de façon à rendre nul le déphasage entre la tension de référence et la tension mesurée en cas d'un soudage de bonne qualité. Ensuite, le convertisseur est appliqué surl'assemblage soudé à contrôler et on détermine la qualité du soudage en observant les indications du phasemètre. Ce procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points et le dispositif de mise en oeuvre de ce procédé ne permettent pas de déterminer d'une façon univoque si la variation de la conduction électrique dans le matériau de l'assemblage soudé à contrôler, par rapport à la conduction électrique du matériau de l'assemblage soudé étalon, est due à la qualité du soudage ou est occasionnée par des facteurs indésirables, tels que - hétérogénéité locale de la composition chimique du matériau de l'assemblage soudé à contrôler, - modification de la température ambiante, - modification de la structure du matériau du matériel à contrôler par suite des son traitement mécanique. Outre cela, ce procédé de contrôle non destructif de la qualité d'assemblages soudés par points et ce dispositif permettent de juger de la qualité du noyau d'un point de soudage par la variation d'un de ses paramètres, notamment la variation de la conductivité du matériau disposé dans la zone du noyau d'un point de soudage, ce qui réduit l'exactitude du contrôle. En plus, le dispositif doit être préalablement réglé par l'application du convertisseur à courants de Foucault sur un assemblage soudé étalon. Pourtant, pour certains matériaux, par exemple pour les alliages aluminiummagnésium, il est impossible de déterminer l'assemblage soudé étalon par des procédés non destructifs. I1 existe un autre procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points (cf., par exemple, le brevet US 3 526 829) qui consiste en ce qu'on crée deux champs électromagnétiques impulsionnels dont l'un agit sur l'assemblage soudé à contrôler et l'autre sur un assemblage soudé étalon. Ensuite, on détermine la profondeur de la pénétration de deux champs électromagnétiques impulsionnels dans les assemblages soudés en mesurant l'impédance dynamique de l'action des courants de Poucault induits sur les champs électromagnétiques qui les engendrent. Le dispositif de mise en oeuvre de ce procédé de contrôle non destructif de la qualité d'assemblages soudés par points comporte des convertisseurs à courants de Foucault appliqués sur l'assemblage soudé à contrôler et sur un assemblage soudé étalon, un bloc de comparaison d'impédances dont les entrées sont reliées aux convertisseurs à courants de Foucault et un interrupteur commandé dont la sortie est reliée à une source d'énergie accumulée. La sortie du bloc de comparaison est reliée à un circuit de seuil dont la sortie est reliée à un bloc de visualisation de l'information dans lequel le signal informatif variant en fonction de la variation de la différence de valeurs d'impédances mesurées dans les assemblages soudés à contrôler et étalon est représenté sous la forme "bon-rebut". Ce procédé et ce dispositif permettent de contrôler les assemblages soudés par points ayant une faible épaisseur. La mesure simultanée des paramètres électromagnétiques de l'assemblage soudé à contrôler et d'un assemblage soudé étalon et la comparaison des résultats des mesures permettent de supprimer quelque peu l'influence perturbante des fluctuations de la température ambiante, si l'on considère que les températures des assemblages soudés à contrôler et étalon sont égales. Pourtant ce procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points et ce dispositif sont difficiles à utiliser pour les assemblages soudés réalisés avec des matériaux caractérisés par un large éventail des propriétés physico-chimiques à l'intérieur d'une nuance de matériau. I1 existe encore un autre procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points (cf. par exemple le brevet d'invention SU 336587) qui consiste en ce que, dans la zone du noyau d'un point de soudage de l'assemblage soudé à contrôler, est produit, à l'aide d'un convertisseur à courants de Foucault, un champ électromagnétique primaire à basse fréquence qui engendre dans ladite zone des courants de Foucault qui donnent naissance au champ électromagnétique secondaire à basse fréquence. Ensuite, on détermine la valeur de la phase de l'intensité du champ électromagnétique à basse fréquence résultant qui permet de juger de la qualité du noyau du point de soudage. Le dispositif de mise en oeuvre de ce procédé de. contrôle non destructif d'assemblages soudés par points comporte une voie de mesure basse fréquence qui comporte un générateur de signaux basse fréquence, un pont déséquilibré en T à inductance, capacité et résistance branché sur sa sortie, un convertisseur à courants de Foucault principal inséré comme élément inductif dans le pont en T, un indicateur électronique de signal de sortie du pont, un déphaseur, un multiplicateur de fréquence et un détecteur de phase branchés entre la sortie du générateur et le convertisseur à courants de Foucault principal. Au centre du convertisseur à courants de Foucault principal est rigidement fixé un convertisseur à courants de Foucault auxiliaire qui, en combinaison avec un condensateur, forme un circuit de mesure servant à contrôler la profondeur de l'enfoncement. Le circuit de mesure du convertisseur à courants de Foucault auxiliaire est branché sur un générateur haute fréquence et sur un indicateur de la profondeur de l'enfoncement. La tension sinusoidale fournie par le générateur basse fréquence attaque l'entrée du pont en T et le déphaseur. le pont est mis en équilibre lorsque le convertisseur à courants de Foucault principal est appliqué sur l'assemblage soudé étalon. Ensuite, le convertisseur à courants de Foucault principal dont les paramètres changent en fonction de la qualité du soudage est placé sur l'assemblage soudé à contrôler et la sortie du pont fournit un signal de déséquilibre qui dépend de la qualité du soudage. L'amplitude du signal de déséquilibre est mesuré par un indicateur électronique. Pour mesurer la phase, le signal est directement prélevé sur le convertisseur à courants de Foucault principal et est envoyé à travers un multiplicateur de fréquence vers le phasemètre. La tension de référence attaque le phasemètre depuis le générateur basse fréquence à travers le déphaseur et le multiplicateur de fréquence. Le circuit de mesure de la profondeur de l'enfoncement est attaqué par la tension fournie par le générateur haute fréquence. le- signal correspondant à la profondeur de l'enfoncement est fourni par le circuit de mesure de l'indicateur de profondeur de l'enfoncement. Ce procédé et ce dispositif permettent de supprimer l'influence perturbatrice due à la variation de la valeur de l'entrefer entre le convertisseur à courants de Foucault appliqué et l'assemblage soudé à contrôler. Pourtant ce procédé et ce dispositif n'offre pas une exactitude suffisante du contrôle parce qu'ils ne permettent pas de déterminer d'une façon univoque si la variation de la conductivité dans le matériau de l'assemblage soudé à contrôler par rapport à la conductivité dans le matériau de l'assemblage soudé étalon est due à la qualité de soudage ou à des facteurs indésirables tels que - hétérogénéité locale de la composition chimique du matériau de l'assemblage soudé à contrôler, - variation de la température ambiante, - modification structurale du matériau de l'assemblage soudé à contrôler par suite d'un traitement mécanique. L'utilisation de deux convertisseurs de courants de Foucault disposés coaxialement augmente considérablement l'encombrement du dispositif. I1 existe encore un autre procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points (cf., par exemple, "Thèses des rapports de la deuxième conférence des Instituts sur les méthodes de contrôle non destructif", Rigue, RPI, 1975, p. 140 à 143) qui consiste à-réaliser au préalable un étalonnage, c1 est-à-dire qu'on prélève séparément sur des points étalons la dépendance de la phase d'intensité sur chaque fréquence utilisée par rapport aux paramètres mesurés de l'assemblage soudé par points, autrement dit de la profondeur de pénétration-et du diamètre du noyau, et on trace un diagramme. Ensuite, on crée dans la zone du noyau d'un point de soudage un champ électromagnétique basse fréquence primaire qui engendre des courants de Foucault dans ladite zone, ces derniers faisant apparaître un champ électromagnétique basse fréquence secondaire qui, en intéraction avec le champ électromagnétique basse fréquence primaire, donne naissance à un champ électromagnétique basse fréquence résultant on détermine alors la valeur de la phase de l'intensité du champ électromagnétique basse fréquence résultant ; on crée dans la zone du point de soudage de l'assemblage soudé à contrôler un champ électromagnétique- haute fréquence primaire qui engendre des courants de Foucault dans ladite zone, ces derniers faisant apparattre un champ électromagnétique haute fréquence secondaire qui, en intéraction avec le champ électromagnétique haute fréquence primaire, donne naissance à un champ électromagnétique haute fréquence résultant ; on détermine la valeur de la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant. Ensuite, sur le diagramme établi au préalable, on trouve les points correspondant aux valeurs obtenues des phases d'intensités des champs électromagnétiques basse et haute fréquence résultants et on juge de la qualité du point de soudage. Le dispositif de mise en oeuvre de ce procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points comporte un convertisseur à courants de Boucault, une voie de mesure basse fréquence constituée par (mis en série) un générateur de signaux basse fréquence, un pont déséquilibré et un détecteur de phase ; une voie de mesure haute fréquence constituée par (mis en série) un générateur de signaux haute fréquence, un pont déséquilibré et un défecteur de phase, ainsi qu'un indicateur. Ce procédé et ce dispositif permettent d'élever quelque peu l'exactitude du contrôle parce qu'on juge de la qualité du noyau d'un point de soudage à l'aide de deux paramètres, en particulier de la profondeur de la pénétration et du diamètre du noyau du point de soudage. Pourtant, ce procédé et ce dispositif fournissent une exactitude insuffisante parce qu'on juge de la qualité du noyau en utilisant les valeurs absolues des phases d'intensités des champs électromagnétiques résultants. Outre cela, ce procédé et ce dispositif ne permettent pas de déterminer d'une façon univoque si la variation de la conductivité dans le matériau de l'assemblage soudé à contrôler par rapport à la conductivité dans le matériau de l'assemblage soudé étalon est due à la qualité de soudage ou à des facteurs indésirables tels que - hétérogénéité locale de la composition chimique du matériau de l'assemblage soudé à contrôler - changement de la température ambiante - modification structurale du matériau de l'assemblage soudé à contrôler par suite d'un traitement mécanique. L'invention vise à fournir un procédé de contrôle non destructif des assemblages soudés par points, ainsi qu'un dispositif pour mettre en oeuvre ce procédé, dans lesquels la qualité de l'assemblage soudé serait déterminée en fonction des valeurs des phases d'intensités des champs électromagnétiques basse et haute fréquence résultants de façon à assurer une exactitude accrue du contrôle grâce à la suppression de l'influence de la variation de la composition chimique, de la modification structurale du matériau due à son traitement mécanique et des conditions ambiantes, par exemple de la température ambiante. Le problème posé est résolu à l'aide d'un procédé de contrôle non destructif des assemblages soudés par points qui consiste à créer, dans la zone du noyau d'un point de soudage d'un assemblage soudé à contrôler, un champ électromagnétique basse fréquence primaire qui engendre des courants de Foucault dans ladite zone, ces derniers faisant apparattre un champ électromagnétique basse fréquence secondaire qui, en intéraction avec le champ électromagnétique basse fréquence primaire, produit un champ électromagnétique basse fréquence résultant, à déterminer dans cette zone les valeurs de la phase d'intensité du champ électromagnétique basse fréquence résultant, à créer dans la zone du point de soudage de l'assemblage soudé à contrôler un champ électromagnétique haute fréquence primaire qui engendre les courants de Foucault dans ladite zone, ces derniers faisant apparattre un champ électromagnétique haute fréquence secondaire qui, en intéraction avec le champ électromagnétique haute fréquence primaire, produit un champ électromagnétique haute fréquence résultant, à déterminer dans cette zone la valeur de la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant, et à juger, d'après les valeurs des pyases d'int d'intensités des champs électromagnétiques résultants, de la qualité du noyau du point de soudage, ledit procédé étant, selon l'invention, caractérisé en ce qu'on détermine la différence entre la valeur de la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant et la valeur de la phase d'intensité du champ électromagnétique basse fréquence résultant et on juge de la qualité du noyau du point de soudage directement en fonction de cette différence. La détermination de la différence entre les valeurs des- phases d'intensités des champs électromagnétiques permet de juger d'une façon exacte de la qualité d'un assemblage soudé par points en présence de différents facteurs perturbants. Sous l'action de facteurs perturbants tels que la variation de la composition chimique du matériau des pièces à assembler, la modification structurale du matériau due au traitement mécanique ainsi que la variation de la température ambiante, on observe un changement notable de la conductivité du matériau qui peut être mesurable voire même plus grand que les changements de la conductivité dus au processus du soudage. Comme ces changements de la conductivité dus aux facteurs perturbants ci-indiqués ont lieu tant dans la couche superficielle que dans le noyau d'un point de soudage, la différence entre les valeurs des c-onductivités respectivement proportionnelles aux conductivités dans ces zones ne dépend pas de l'influence de ces facteurs perturbants et ne se trouve déterminée que par la modification structurale du matériau lors du soudage. il est utile de créer dans la zone disposée à proximité immédiate du point de soudage un champ électromagnétique haute fréquence primaire qui engendre des courants de Foucault dans ladite zone, ces derniers faisant apparat tre un champ électromagnétique haute fréquence secondaire qui; en intéraction avec le champ électromagnétique haute fréquence primaire, produit un champ électromagnétique haute fréquence résultant, de déterminer la différence entre la valeur de la phase d 'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant dans la zone disposée à proximité immédiate du point de soudage et la valeur de la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant dans la zone du point de soudage et de juger de la qualité du noyau d'un point de soudage eiq fonction directe de la valeur de cette différence. La création du champ électromagnétique haute fréquence primaire dans la zone disposée à proximité immédiate de l'assemblage soudé-par points permet d'engendrer les courants de Foucault et de mesurer la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant dans la couche superficielle qui n'a pas subi de traitement thermique durant le soudage. En présence d'un défaut du type "collage", les modifications structurales du matériau dans la couche superficielle de l'assemblage soudé entraient des variations insignifiantes de la conductivité qui diffère peu de la conductivité du matériau qui n'a pas subi de traitement thermique. La présence d'un défaut due type "fusion de part en part" est caractérisée par une grande modification structurale du matériau dans la couche superficielle de l'assemblage soudé et, par conséquent, par un changement notable de sa conductivité. le problème est également résolu à l'aide d'un dispositif de contrôle non destructif pour mettre en oeuvre le procédé de l'invention qui comporte un convertisseur à courants de Foucault, une vPae de mesure basse fréquence constituée par (mis en série) un générateur de signaux basse fréquence, un pont déséquilibré et un détecteur de phase ; une voie de mesure haute fréquence constitué par (mis en série) un générateur-de signaux haute fréquence, un pont déséquilibré, un détecteur de phase, ainsi qu'un indicateur, ledit dispositif étant, conformément à l'invention, caractérisé en ce qu'il comporte, en outre, un commutateur commandé pour un branchement alternatif du convertisseur à courants de Foucault sur les ponts déséqui- librés dans les voies de mesure basse et haute fréquence, un bloc de mémoire pour mémoriser le signal de sortie du détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence, ce bloc étant relié à la sortie du détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence, qu'il comporte également un bloc de comparaison du signal stocké dans le bloc dé mémoire et du signal du détecteur de phase de la voie de mesure basse fréquence ; un bloc de commande, dont les sorties sont reliées aux entrées de commande du commutateur commandé, du bloc de mémoire et du bloc de comparaison et qui élabore à tour de rôle des signaux simultanément pour le branchement du convertisseur à courants de Foucault sur le pont déséquilibré de la voie de mesure haute fréquence et pour la mémorisation du signal de sortie du détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence par le bloc de mémoire, ainsi que des signaux simultanément pour le branchement du convertisseur à courants de Foucault dans le pont déséquilibré de la voie de mesure basse fréquence et pour la comparaison du signal du détecteur de phase de la voie de mesure basse fréquence et du signal stocké dans le bloc de mémoire.L'introduction d'un bloc de commande, d'un commutateur commande, d'un bloc de mémoire et d'un bloc de comparaison donne la possibilité de déterminer la différence entre les valeurs de phases d'intensités des champs électromagnétiques résultants basse et haute fréquence qui dépend de la différence des conductivités du matériau dans la couche superficielle de l'assemblage soudé à contrôler et dans la zone du noyau du point de soudage de l'assemblage soudé à contrôler cette différence étant due seulement au processus de soudage. I1 est utile de munir le dispositif d'un commutateur commandé auxiliaire pour commuter la deuxième entrée du circuit de comparaison du détecteur de phase de la voie de mesure basse fréquence sur le détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence, alors que le bloc de commande comporte une quatrième sortie reliée à l'entrée de commande du commutateur commandé auxiliaire, cette sortie fournissant simultanément des signaux pour le branchement du convertisseur à courants de Foucault sur le pont déséquilibré de la voie de mesure haute fréquence, pour le branchement du détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence sur la deuxième entrée du circuit de comparaison et pour la comparaison du signal fourni par le détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence et du signal stocké dans le bloc de mémoire. Une telle réalisation du dispositif permet de comparer deux signaux proportionnels à la valeur de la conductivité du matériau de l'assemblage soudé à contrôler dans la couche superficielle dans la zone d'un point de soudage et dans la couche superficielle du matériau dans la zone disposée à proximité immédiate du point de soudage. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit d'exemples concrets de réalisation et dans laquelle on se réfère aux dessins annexés sur lesquels la figure 1A représente schématiquement un point de soudage (montré en coupe transversale) avec un convertisseur à courants de Foucault appliqué au-dessus de ce point;; la figure 1B est un graphique traduisant, dans le cas de la figure 1A, la relation entre le signal de sortie du convertisseur à courants de Foucault et le temps durant lequel a lieu le contrôle, conformément à l'invention la figure 2A représente d'une façon schématique l'une des variantes d'un point de soudage (montré en coupe transversale) avec un convertisseur à courants de Foucault appliqué au-dessus de ce point la figure 2B est un graphique caractérisant, dans le cas de la figure 2A, -la dépendance entre le signal de sortie du convertisseur à courants de Foucault et le temps durant lequel a lieu le contrôle, conformément à l'invention la figure A représente schématiquement une autre variante d'un point de soudage (montré en coupe transversale) avec un convertisseur à courants de Foucault appliqué audessus de ce point la figure 33 est un graphique caractérisant, dans le cas de la figure 3A, la dépendance entre le signal du convertisseur à courants de Foucault et le temps durant lequel a lieu le contrôle, conftrmément à l'invention ;; la figure 4A représente schématiquement un point de soudage (montré en coupe transversale) avec un convertisseur à courants de Foucault appliqué au-dessus de ce point la figure 4B est un graphique caractérisant, dans le cas de la figure 4A, la dépendance entre le signal du convertisseur à courants de Foucault et le temps durant lequel a lieu le contrôle, conformément à l'invention la figure 5A représente schématiquement un point de soudage (montré en coupe transversale) avec un convertisseur à courants de Foucault appliqué au-dessus de ce point la figure 53 est un graphique caractérisant, dans le cas de la figure 5A, la dépendance entre le signal du convertisseur à courants de Foucault et le temps durant lequel a lieu le contrôle, conformément à l'invention la figure 6 est un schéma synoptique deun dispositir pour la mise en oeuvre du procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points selon l'invention; et la figure 7 est un schéma synoptique d'un exemple de réalisation du dispositif mettant en oeuvre le procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points selon l'invention. Le procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudés par points est réalisé de la façon suivante un convertisseur à courants de Foucault 1 (figure 1 ) est installé au-dessus d'un assemblage soudé 2 à contrôler. Afin de supprimer l'influence de la variation de l'entrefer entre le convertisseur à courants de Foucault 1 et lBassem- blage soudé 2 à contrôler, on branche le convertisseur à courants de Foucault 1 dans un pont déséquilibré réglé par un procédé connu de façon que la phase de la tension de sortie du pont déséquilibré ne dépende pas de la valeur de l'entrefer entre le convertisseur à courants de Foucault 1 et l'assemblage soudé 2 à contrôler, mais soit déterminée par la variation de la conductivité dans la zone contrôlée qui dépend, à son tour, de la modification structurale du matériau, c'est-à-dire qui dépend de la qualité du noyau du point de soudage et de la présence de défauts dans le noyau. À l'aide du convertisseur à courants de Foucault 1 alimenté en tension sinusoldale haute fréquence, on crée un champ électromagnétique primaire qui engendre des courants de Foucault dans l'assemblage soudé 2 à contrôler. La fréquence de la tension sinusoidale est choisie telle que le champ électromagnétique haute fréquence créé par le convertisseur à courants de Foucault I ne pénètre que dans la couche superficielle de l'assemblage soudé 2 à contrôler sans atteindre la profondeur où peut se situer un noyau 3 du point de soudage de l'assemblage soudé 2 à contrôler. Les courants de Foucault produisent un champ électromagnétique haute fréquence secondaire qui, en intéraction avec le champ électromagnétique haute fréquence primaire, donne naissance à un champ électromagnétique haute fréquence résultant dont la phase d'intensité dépend de la conductivité du matériau, c'est-à-dire de la structure du matériau de la couche superficielle de l'assemblage soudé 2 à contrôler. Le champ électromagnétique haute fréquence résultant agit sur le convertisseur à courants de Boucault 1 et modifie ses paramètres en fonction de la qualité du soudage. On mesure la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant et on la convertit en une tension proportionnelle. Ensuite, on change la fréquence de la tension sinusoidale alimentant le convertisseur à courants de Foucault 1, én la choisissant plus basse. La fréquence de la tension sinusoidale est choisie telle que le champ électromagnétique basse fréquence primaire créé par le convertisseur à courant de Foucault 1 pénètre jusqu'à la profondeur où peut se situer le noyau 3 du point de soudage de l'assemblage soudé 2 à contrôler. Le champ électromagnétique basse fréquence primaire engendre dans l'assemblage soudé 2 à contrôler des courants de Foucault. Les courants de Foucault produisent un-champ électromagnétique basse fréquence secondaire qui, en interaction avec le champ électromagnétique basse fréquence primaire, donne naissance à un champ électromagnétique basse fréquence résultant dont la phase d'intensité dépend de la valeur de la conductivité, c'est-à-dire de la structure tant de la couche superficielle que du noyau 3 du point de soudage de l'assemblage soudé 2 à contrôler. le champ électromagnétique basse fréquence résultant agit sur le convertisseur à courants de Foucault 1 en modifiant ses paramètres en fonction de la qualité- du soudage. On mesure la phase dtintensité du champ électromagnétique résultant basse fréquence et on la convertit en tension proportionnelle. Ensuite, on compare la valeur de la tension obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assemblage soudé 2 à contrôler avec la valeur de la tension obtenue à l'action du champ électromagnétique basse fréquence primaire sur l'assemblage soudé 2 à contrôler. Dans le cas d'un noyau 3 de bonae qualité du point de soudage, les structures du matériau dans la couche superficielle et dans la zone du noyau 3 du point de soudage différent et le matériau dans ces zones possède des conductivités différentes. Si la différence entre la valeur de la tension correspondant à la couche superficielle et la valeur de la tension correspondant à la zone de disposition du noyau 3 du point de soudage est supérieure à une valeur UO préétablie qui est l'indice de la qualité d'un assemblage sondé, l'assemblage soudé 2 est considéré bon et, si cette différence est inférieure à la valeur préétablie UO, l'assemblage soudé à contrôler n'est pas bon. Sur le graphique représenté à la figure 13, une courbe 4 correspond à la tension U1 proportionnelle à la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant et une courbe 5 correspond à la tension U2 proportionnelle à la phase d'intensité du champ électromagnétique basse fréquence résultant. Sur l'axe des abscisses est porté le temps t durant lequel a lieu le contrôle et sur l'axe des ordonnées est portée la tension U. A l'examen de la courbe, on voit que la différence des tensions QU-= U1 - U2 est supérieure à UO ; donc l'assemblage soudé 2 à contrôler est bon. Sur la figure 2A est représentée une variante de l'assemblage soudé par points sans noyau de point de soudage d'un assemblage soudé 6 à contrôler L'absence du noyau de point de soudage fait qu'il y a une très faible différence des structures dans la couche superficielle et dans la zone 7 où doit se situer le noyau de point de soudage d'un bon assemblage soudé. C'est pourquoi il y a une faible différence des conductivités de ces zones. La tension obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assemblage soudé 6 à contrôler diffère peu de la tension obtenue à l'action du champ électromagnétique basse fréquence primaire sur l'assemblage soudé 6 à contrôler (figure 23). A l'examen de la courbe 8 on voit que comme la structure de la couche superficielle de l'assemblage soudé 6 à contrôler est identique à celle de l'assemblage soudé 2 à contrôler, la tension correspondant à cette zone dans l'assemblage soudé 6 à contrôler est égale à U1. A l'examen de la courbe 9 on voit que la tension U3 correspondant à la zone 7 diffère peu de la tension U1. La différence # U1 = U1 - U3 est inférieure à UO, c'est-à- dire que l'assemblage soudé 6 à contrôler n'est pas bon. Sur la figure 3A est représentée une variante de l'assemblage soudé par points dont le noyau 10 de point de soudage d'un assemblage soudé 11 à contrôler atteint la surface de l'assemblage soudé il à contrôler. La disposition du noyau 10 du point de soudage en toute épaisseur de l'assemblage soudé 11 à contrôler fait qu'il y a une faible différence des structures de la couche superficielle et de la zone où se situe le noyau 10. Respectivement, les conductivités de ces zones diffèrent peu. La tension obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur 11 assemblage soudé 11 à contrôler diffère peu de la tension obtenue à l'action du champ électromagnétique basse fréquence primaire sur l'assemblage soudé 11 à contrôler. Sur la figure 3B la courbe 12 correspond à la valeur d'une tension U4 proportionnelle à la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant et la courbe 13 correspond à la valeur d'une tension U2 proportionnelle à la phase d'intensité du champ électromagnétique basse fréquence résultant. Comme la structure de la zone où se trouve le noyau 10 de l'assemblage soudé 11 à contrôler est identique à celle de la zone où se trouve le noyau 3 de l'assemblage soudé 2 à contrôler, la tension correspondant à la zone où se trouve le noyau 10 est égale à U2. A l'examen de la courbe 12, on voit que la tension U4 correspondant à la couche superficielle de l'assemblage soudé 11 à contrôler diffère peu de la valeur de la tension U2. La différence # U2 = U4 - U2 est inférieure à UO, c'est-à-dire que l'assemblage soudé 11 à contrôler n'est pas bon. Des exemples du procédé de contrôle non destructif d'assemblages soudé par points et de réalisation du dispositif pour mettre en oeuvre ledit procédé dans différentes conditions vont maintenant entre indiqués. Exemple 1 Nuance du matériau de l'assemblage soudé Acier 15KIl à contr#ler .......................... áimanté à courant continu épaisseur du matériau de l'assemblage soudé à contrôler ................... 3 + 3(mm) Fréquence de la tention sinusoïdale haute fréquence 0 120 kHz Fréquence de la tension sinusoïdale basse fréquence ..................... 3 kHz Valeur de la tension UO préétablie .... 0,10 V Tension U1 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler ....... 0,26 V Tension U2 obtenue à l'action dL champ électromagnétique -basse fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler .................. 0,10 V Différence entre les tensions # U = U1 - U2 ....................... 0,16 V Comme # U est supérieure à UO, l'assemblage soudé contrôlé est de bonne qualité et correspond au cas de l'as- semblage soudé par poinss représenté à la figure îA. Exemple 2 Nuance du matériau de l'assemblage Acier 15 XII soudé à contrôler ................. aimanté à courant continu Epaisseur du matériau de l'assemblage soudé à contrôler ................. 3 + 3 (mm) Fréquence de la tension sinusoïdale haute fréquence................... 120 kHz Fréquence de la tension sinusoidale basse fréquence ................... 3 kHz Valeur de la tension UO préétablie ... 0,10 V Tension U1 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler ........................ 0,26 V Tension U3 obtenue à l'action du champ électromagnétique basse fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler ......................... 0,22 V Différence A U1 entre la tension U1 et la tension ....... 0,04 V Comme t U1 est inférieure à UO , l'assemblage soudé contrôlé n'est pas de bonne qualité et correspond à l'assemblage soudé représenté à la figure 2A. Exemple 3 Nuance du matériau de l'assemblage Acier 15KII soudé à contrôler . . . . . . . . . aimanté à courant con tinu épaisseur du matériau de l'assemblage soudé à contrôler . . . . . . . . . 3 + 3 (mm) Fréquence de la tension sinusoidale haute fréquence . . . . . . . . . . 120 kHz Fréquence de la tension sinusoïdale basse fréquence . . . . . . . . . . 3 3 kHz Valeur de la tension U0 préétablie 0,10 V Tension U4 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assem blage soudé à contrôler . . . . . . 3,15 V Tension U2 obtenue à l'action du champ électromagnétique basse fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler . . . . . . . .. 0,10 V Différence # U2 entre la tension U4 et la tension U2 . . . . . . . . . 0,05 V Comme #U2 est inférieure à UO, $l'assemblage soudé contrôlé n'est pas de bonne qualité et correspond à l'as- semblage soudé par points représenté à la figure 3 A Exemple 4 Nuance du matériau de l'assemblage Acier O8KII ai soudé a contrôler . . . . . . . mante à courant continu Epaisseur de l'assemblage soudé à contrôler . . . . . . . . . . . . 3 + 3 cmm) Fréquence de la tension sinusoïdale haute fréquence . . . . . . . . . 120 kHz Fréquence de la tension sinusoïdale basse fréquence . . . . . . .. , 3 kHz Valeur de la tension UO préétablie 0,10 V Tension U1 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute frequence primaire sur l'assem blage soudé à contrôler . . . . . 0,6 V Tension U2 obtenue à l'action du champ électromagnétique basse fréquence primaire sur l'assembla- ge soudé à contrôler . . . . . . . 0,36 V Différence # U entre la tension U1 et la tension U2 . . . . . . . . . 0,24 V Comme U est supérieure à UO, l'assemblage soudé contrôlé est do borne qualité et correspond à l'assemblage soudé par points représenté à la figure 1 A. Exemple 5 Nuance du matériau de l'assemblage Acier O8KII ai soudé à contrôler . . . . . . . . manté à courant continu Epaisseur du matérau de l'assemblage soudé à contrôler . . . . . . . . 3 + 3,5 (mm) Fréquence de la tension sinusoïdale haute fréquence . . . . . . . . . . 120 kHz Fréquence de la tension sinusoïdale basse tension . . . . . . . . . . .- 3 kHz Valeur de la tension UO préétablie 0,10 V Tension U1 obtenue a l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler . . . . . . . . . . . .. 0,68 V Tension U3 obtenu à 11 action du champ électromagnétique basse fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler ........................ 0,63 V Différence # U1 entre la tension U1 et la tension U3 ................. 0,05 V Comme i U1 est inférieure à UO, l'assemblage soudé contrôlé est de bonne qualité et correspond à l'assemblage soudé par points représenté à la figure 2 A. Exemple 6 Nuance du matériau de l'assemblage Acier 08EII ai soudé à contrôler . manté à courant continu épaisseur du matéiiau de l'assemblage soudé à contrôler ................ 3+ 3,5 (mm) Fléquence de la tension sinusoïdale haute fréquence .................. 120 kHz Fréquence de la tension sinusoïdale basse fréquence .................. 3 kHz Valeur de la tension UO préétablie O,IO V Tension U4 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler ........................ 0,40 V Tension U2 obtenue à l'action du champ électromagnétique basse fréquence primaire sur l'assemblage soudé à contrôler ................ 0,36 V Différence U2 entre la tension U4 et la tension U2 ................. 0,04 V Comme # U2 est inférieure à UO, 11 assemblage soudé contrôlé n'est pas de bonne qualité et correspond à l'assemblage soudé par points représenté à la figure 3A. Afin de déterminer le type du défaut des mauvais assemblages soudés par points et, plus particulièrement, de localiser les points de soudage caractérisés par le défaut du type "collage" et les points de soudage caractérisés par le défaut du type "fusion de part en part", le. convertisseur à courants de Foucault 1 (figure 4A) est installé à proximité immédiate du noyau 10 d'un point de soudage d'un mauvais assemblage soudé 11 à contrôler. A l'aide du convertisseur à courants de Foucault 1 alimenté en tension sinusoldale haute fréquence, on crée un champ électromagnétique primaire qui engendre dans le mauvais assemblage soudé 11 à contrôler les courants de Foucault. La fréquence de la tension sinusoSdale est choisie de façon à ne faire pénétrer le champ électromagnétique haute fréquence primaire créé par le convertisseur à courants de Foucault 1 que dans la couche superficielle de l'assemblage soudé 11 à contrôler sans atteindre la profondeur où peut se situer le noyau d'un point de soudage d'un bon assemblage soudé à contrôler. Les courants de Foucault font apparaître un champ électromagnétique haute fréquence secondaire qui, en interaction avec le champ électromagnétique haute fréquence primaire, fait apparaître un champ électromagnétique haute fréquence résultant dont la phase d' intensité dépend de la conductivité du matériau, c'est-à-dire de la structure du matériau de la couche superficielle dans la zone disposée à proximité immédiate du point de soudage. Le champ électromagnétique haute fréquence résultant agit sur le convertisseur à courants de Foucault 1 et modifie ses paramètres en fonction de la conductivité du matériau dans cette zone. On mesure la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant et on la convertit en une tension proportionnelle à cette phase. Ensuite, on compare la valeur de l'intensité obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assemblage soudé il à eontr81er à proximité immédiate du point de soudage avec la valeur de la tension obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur l'assemblage soudé 11 à contrôler dans la zone du point de soudage et on détermine le type de défaut du point de soudage. Si le noyau d'un point de soudage n'est pas bon, les structures des matériaux dans la couche superficielle disposée à proximité immédiate du point de soudage et dans la couche superficielle disposée dans la zone du point de soudage diffèrent et les matériaux dans ces zones sont caractérisés par des valeurs de conductivité différentes. Si la différence entre la valeur de la tension correspondant à la couche superficielle disposée à proximité immédiate du point de soudage et la valeur de la tension correspondant à la couche superficielle disposée dans la zone du point de soudage dépasse une valeur UO préétablie, l'assemblage soudé à contrôler présente un défaut du type "fusion de part en part" et, si la différence est inférieure à cette valeur préétablie UO, l'assemblage soudé à contrôler présente un défaut du type "collage". Sur la figure 4A est représenté l'assemblage soudé 11 dont le noyau 10 du point de soudage atteint la surface de l'assemblage soudé il à contrôler. la disposition du noyau 10 du point de soudage en toute épaisseur de l'assemblage soudé 11 à contrôler fait apparaître une grande différence des structures dans la couche superficielle disposée à proximité immédiate du point de soudage et dans la couche superficielle disposée dans la zone du point de soudage. I1 y a une différence notable entre les conducti vités respectives de ces zones. Sur le graphique représenté à la figure 43, une courbe 14 correspond à la tension U5 proportionnelle à la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant créé dans la couche superficielle disposée à proximité immédiate du point de soudage et une courbe 15 correspond à la tension U4 proportionnelle à la phase d'intensité du champ électromagnétique haute frequence résultant créé dans la couche superficielle disposée dans la zone du point de soudage. Sur l'axe des abscisses est porté le temps t durant lequel a lieu le contrôle et sur l'axe des ordonnées la tension U. L'examen du graphique montre que, comme la différence des tensions ss U3 = U5 - U4 est supérieure à UO, l'assemblage soudé il à contrôler possède un défaut du type "fusion de part en part". Sur la figure 5A est représentée une variante d'assemblage soudé par points sans noyau d'un point de soudage de l'assemblage soudé 6 à contrôler. L'absence du noyau d'un point de soudage fait qu'il y a une différence insignifiante dans les structures de la couche superficielle disposée à proximité immédiate du point de soudage et de la couche superficielle disposée dans la zone du point de soudage. Les conductivités respectives de ces zones diffèrent peu. Sur le graphique représenté à la figure 5B, une courbe 16 correspond à la tension U5 proportionnelle à la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant créé dans la couche superficielle disposée à proximité immédiate du point de soudage et une courbe 17 correspond à la tension U1 proportionnelle à la phase d'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant créé dans la couche superficielle disposée dans la zone du point de soudage. A l'examen du graphique, on voit que, comme la différence des tensions A U4 = U5 - U est inférieure à U'0, l'assemblage soudé 6 à contrôler est caractérisé par un défaut du type "collage". Des exemples du procédé proposé de contrôle non destructif des assemblages soudés par points de mauvaise qualité vont maintenant être indiqués. Exemple 7 Nuance du matériau de l'assemblage Acier 15EII aimanté soudé à contrôler .............. à courant continu épaisseur du matériau de l'assem blage soudé à contrôler ........ 3 + 3 (mm) Fréquence de la tension sinusoidale haute fréquence ................ 120 kHz Valeur de la tension UO préétablie 0,10 V Tension U1 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur la zone du point de soudage de l'assem blage soudé à contrôler ........ 0,26 V Tension U5 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire sur la zone du matériau disposée à proximité immédiate du point de soudage de ltassemblage soudé contrôler ....................... 0,31 V Différence entre les tensions # U4 = U5 - U1 ................. 0,05 V Comme # U4 est inférieure à UO, l'assemblage soudé à contrôler de mauvaise qualité possède un défaut du type "collage". Exemple 8 Nuance du matériau de l'assemblage Acier 15kII ai soudé à contrôler . . . . . . . manté à courant continu Epaisseur du matériau de l'assem blage soudé à contrôler . . . . . 3 + 3 (mm) Fréquence de la tension sinusoïdale haute fréquence . . . . . . . . . 120 kHz Valeur de la tension UO préétablie 0,10 V Tension U3 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fré quence primaire sur la zone du point de soudage de l'assemblage soudé à contrôler . . . . . . . . 0,15 V Tension U5 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fré quence primaire sur la zone du matériqu disposée à proximité im médiate du point de soudage de l'assemblage soude à contrôler .. 0,31 V Différence entre les tensions #U3 = U5 - U4 . . . . . . . . . . 0,16 V Comme # U3 est supérieure à UO, l'assemblage soudé de mauvaise qualité à contrôler possède un défaut du type "fusion de part en part". Exemple 9 Kuance du matériau de l'assemblage Acier O8KII ai souaé à contrôler . . . . . . . manté à courant continu Epaisseur du matériau de l'assemb lage soudé à contrôle . . . . . 3 + 3,5 (mm) Fréquence de la tension sinusoïdale haute fréquence . . . . . . . . 120 kHz Valeur de la tension UO préétablie 0,10 V Tension U1 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fré quence primaire sur la zone du point de soudage de l'assemblage soudé à contrôler . . . . . . . . 0,68 V Tension U5 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fré quence primaire sur la zone du ma- tériau disposée à proximité immé diate du point de soudage de l'as semblage soudé à contrôler. . .. 0,74 V Différence entre les tensions # U4 = U5 - U1 . . . . . . . . . . 0,06 V Comme # U4 est inférieure à UO, l'assemblage soudé de mauvaise qualité à contrôler présente défaut du type "collage". Exemple 10 Nuance du matériau de l'assemblage Acier O8KII ai soudé à contrôler . . . . . . . . manté à courant continu Epaisseur du matériau de l'assemb lage soudé à contrôler . . . . . . 3 + 3,5 (mm) Fréquence de la tension sinusoïdale haute fréquence . . . . . . . . . . 120 kHz Valeur de la tension UO préétablie 0,10 V Tension U4 obtenue à l'action du champ électromagnétique haute fréquence . primaire sur la zone du point de soudage de l'assemblage soudéà contrôler . . . . . . . . . . . . . 0,40 V Tension U5 obtenue à l'action du champs électromagnétique haute fré quence primaire sur le zone du ma tériqu disposée à proximité immédiate du point de soudage de l'assemblage soudé à contrôler . . . . . . . .. 0,74 V Différence entre les tensions # U3 = U5 - U4 ....................... 0,34 V Comme # U3 est supérieure à UO l'assemblage soudé de mauvaise qualité à contrôler présente un défaut du type "fusion de part en part". Le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé décrit comporte une voie de mesure haute fréquence 18 (figure 6) constituée par (mis en série) un générateur de signaux haute fréquence 19, un pont déséquilibré 20 et un détecteur de phase 21, ainsi qu'une voie de mesure basse fréquence 22 constituée par (mis en série) un générateur de signaux basse fréquence 23, un pont déséquilibré 24 et un détecteur de phase 25. La sortie du détecteur de phase 21 est reliée à l'entrée d'un bloc de mémoire 26 dont la sortie est reliée à la première entrée d'information d'un bloc de comparaison 27 la sortie duquel est reliée à un indicateur 28. La sortie du détecteur de phase 25 est reliée à la deuxième entrée d'information du bloc de comparaison 27. L'entrée de commande du bloc de comparaison 27 est reliée à l'une des.sorties d'un bloc de commande 29. Une autre sortie du bloc de commande 29 est reliée à l'entrée de commande du bloc de mémoire 26. La troisième sortie du bloc de commande 29 est reliée à l'entrée de commande d'un commutateur commandé 30. Le convertisseur à courants de Foucault 1 est relié à l'entrée du commutateur commandé 30 dont les sorties sont, respectivement, reliées au pont déséquilibré 20 et au pont déséquilibré 24. Dans la variante représentée à la figure 7, la sortie du détecteur de phase 21 est reliée à l'une des entrées du commutateur commandé 31 et la sortie du détecteur de phase 25 est reliée à une autre entrée du commutateur commandé 31. L'entrée de commande du commutateur commandé 31 est reliée à une quatrième sortie du bloc de commande 29 La sortie du commutateur commandé 31 est reliée à une deuxième entrée d'information du bloc de comparaison 27. Le dispositif réalisant le procédé de contrôle non destructif des assemblages soudés par points fonctionne de la façon suivante. Be convertisseur à courants de Foucault 1 (figure 1) est appliqué au-dessus d'un assemblage soudé par points à contrôler. On met en marche le bloc de commande 29 (figure 6) qui fournit un signal de commande sur le commutateur commandé 30 et ce dernier insère I'enroulement;du convertisseur à courants de Foucault 1 dans le pont déséquilibré 20 faisant partie de la voie de mesure haute fréquence 18. La tension sinusoidale haute fréquence fournie par le générateur de signaux haute fréquence 19 arrive dans le pont déséquilibré 20. Le pont désequilibré 20 est accordé de façon que la phase de la tension de sortie ne dépends pas de la valeur de l'entrefer entre le convertisseur à courants de Foucault i et l'assemblage soudé à contrôler et ne soit déterminée que par la modification de la conductivité dans la zone à contrôler qui dépend, à son tour, de la qualité du soudage. Ainsi, le courant passant par l'enroulement du convertisseur à courants de Foucault 1 crée un champ électromagnétique haute fréquence primaire qui engendre dans la couche superficielle de l'assemblage soudé 2 (figure 1) à contrôler des courants de Foucault qui font apparaître un champ électromagnétique haute fréquence secondaire Le champ électromagnétique haute fréquence résultant agit sur l'enroulement du convertisseur à courants de Foucault 1 en modifiant son impédance en fonction de la valeur de la conductivité du matériau dans la zone des courants de Foucault. Depuis la sortie du pont déséquilibré 20 (figure 6), la tension, dont la phase dépend de la valeur de la conductivité du matériau dans la zone d'action du champ électromagnétique haute fréquence primaire créé par le convertisseur à courants de Foucault 1, arrive sur l'entrée du détecteur de phase 21. Simultanément avec la livraison du signal de commande depuis le bloc de commande 29 sur le commutateur commandé 30, le bloc de commande 29 fournit un signal sur l'entrée de commande du bloc de mémoire 26. La tension fournie par la sortie du détecteur de phase 21 proportionnelle à la phase de la tension de sortie du pont déséquilibré 20 ou à la conductivité du matériau dans la couche superficielle de l'assemblage soudé 2 (figure 1) à contrôler arrive à l'entrée du bloc de mémoire 26 où la tension est mémorisée sous la forme d'une information analogique. Après l'enregistrement de la tension dans le bloc de mémoire 26, cesse la livraison du signal sur son entrée de commande depuis le bloc de commande 29. Simultanément avec la cessation du signal fourni par le bloc 29 sur l'entrée de commande du bloc de mémoire 26, ce dernier fournit un signal sur l'entrée de commande du bloc de comparaison 7 et sur le commutateur commandé 30. Après la livraison du signal sur le commutateur commandé 30, l'enroulement du convertisseur à courants de Foucault 1 se débranche du pont déséquilibré 20 et se branche sur le pont déséquilibré 24 faisant partie de la voie de mesure basse fréquence 22. La tension sinusoidale basse fréquence fournie par le générateur de signaux basse fréquence attaque le pont déséquilibré 24. Le pont déséquilibré 24 est réglé ae façon que la phase de la tension de sortie ne dépende pas de la vale ur de l'entrefer entre le convertisseur à courants de Foucault 1 et l'assemblage soudé à contrôler et ne soit déterminée que par la modification de la conductivité dans la zone à contrôler qui dépend, à son tour, de la qualité du soudage. le courant passant par l'enroulement du convertisseur à courants de Foucault 1 crée un champ électromagnétique basse fréquence primaire qui engendre dans la zone du noyau 3 (fig. 1) du point de soudage de l'assenblage soudé 2 à contrôler les courants de boucault qui font apparaitre un champ électromagnétique basse fréquence second daire. Le champ électromagnétique basse fréquence résultant agit sur l'enroulement du convertisseur a courants de Foucault 1 et modifie son impédance en fonction de la valeur de la conductivité du matériau dans la zone des courants de Foucault. Depuis la sortie du pont déséquilibré 24 (fig. 6), la tension dont la phase dépend de la conductivité du matériau dans la zone d'action du champ électromagnétique basse fréquence primaire créé par le convertisseur à courants de Foucault arrive sur r l'entrée du détecteur de phase 25. Depuis la sortie du détecteur de phase, la tension proportionnelle à la phase de la tension de sortie du pont @uésé quilibré 24 ou à la conductivité du matériau dans la zone de disposition du noyau 3 (fig. 1) du point de souda- De de l'asse@blage soudé 2 à contrôler attaque la deuxième entrée d'information du bloc e comparaison 27 (fig. 6) la première entrée d'information duquel reçoit la tension depuis le bloc ae mémoire 26. Le 8loz ee comparaison 7 réalise l'opération de comparaison des signaux arrivant depuis le détecteur de phase 25 et le bloc de mémoire 26, ensuite, la différence de ces signaux arrive sur l'indicateur 28. Si la ditterence entre les signaux sur l'écran de l'indicateur 28 est supérieure à la valeur de la tension de référence préétablie, l'assemblage soudé par points est de bonne qualité. si la diftérence des signaux sur l'écran de l'indicateur 28 est interieure à la valeur de la tension ae reference préétablie1 l'assemblage soudé par points n'est pas de bonne qualité. Ensuite, la livraison des signal: rifflopuis le bloc de commande 29 vers le commutateur commandé 30 et sur l'entree de commande du bloc de comparaison 27 cesse. Le conveLtisseur à courants de Foucault 1 se débranche du pont desequilibre 24, l'inaicateur 2 cesse ae recevoir la difference des signaux depuis la sortie du bloc de comparaison 27 et le cycle de contrôle est terminé, mais ce contrôle ne permet que de determiner les assemblages soudes Cie bonne et de mauvaise qualite. Dans le cas où il faut déterminer le type ae ee- faut de l'assemblage soudé de mauvaise qualité, le convertisseur a courants ae Foucault i (figure 7) est installe sur la surtace du matériel a contrôler à proximité immédiate de l'assemblage soude. On met en marche le bloc de commande 29 qui délivre un signal sur l'entrée de commande du commutateur commandé 30. Dans ce cas, l'enroulement du convertisseur à courants de Foucault se branche sur le pont déséquilibré. Simultanément, le bloc de commande 29 fournit les signaux sur les entrées de commande du commutateur commandé 31 et du bloc de comparaison 2/. Dans ce cas, le commutateur commande @1 relie la sortie du détecteur de phase 21 a la deuxième entree d'intormation au bloc de comparaison 27. Le courant passant par l'enroulement du convertisseur a courants de Foucault 1 cree un champ électromagnétique haute fréquence primaire qui engendre les courants de Foucault dans la couche superficielle du matériau à contrôler à proximité immediate du point de soudage de l'assemblage soudé qui font apparaitre un champ électromagnétique secondaire. Le champ électromagnétique haute fréquence résultant agît sur l'enroulement au convertisseur a courants de Foucault 1, mooltie son impédance en ronction ae la valeur de la con@uctivite du matériau dans cette zone. La tension tournie par la sortie du pont deséquilibré 20 attaque l'entrée du detecteur de phase 21 dont la sortie dégage une tension proportionnelle a la phase ae la tension de sortie du pont déséquilibré 20. Depuis la sortie du detecteur de phase 21, la tension passe par le commutateur commande 31 et attaque la deuxième entree d'intormation du bloc de comparaison 27. Le bloc de comparaison 27 réalise l1opération de comparaison des signaux venant depuis le bloc de mémoire 26 et du détecteur de phase 21. Le signal a eté stocke dans le bloc de memoire 26 au moment ou le convertisseur a courants de Foucault 1 se trouvait dans la zone du point ae soudage et était branché par son enroulement sur le pont déséquilibré 20. La différence de ces signaux arrive dans l'indicateur 28. - Si la différence des signaux visualisée sur l'indicateur 28 dépasse la valeur ae la tension preétablie, l'asselsaDlage soupé par points -présente un défaut du type "fusion de part en part". Si la différence des signaux est inferieure à la valeur preetablie, l'assemblage soudé par point présente un defaut du type "collage". bnsuite, on cesse de fournir le signal depuis le bloc de commande 29 sur le commutateur commandé 31 et l'entrée de commande du bloc de comparaison 27. L'indicateur 28 ne reçoit plus la différence des signaux depuis la sortie du bloc de comparaison 27. Le cycle de contrôle se termine. Ainsi, l'emploi de l'invention permet de réaliser un contrôle continu non destructif de la qualité àes assemblages soudés par points et de localiser les assemblages soudés par points de mauvaise qualité. L'utilisation de l'invention permet de realiser le contrôle sans réglage préalable a l'aide d'un assemblage soudé étalon et d'élever la véracité du contrôle par la suppression des facteurs perturbants tels que - modification de la composition chimique du matériau de l'assemblage soudé à contrôler - modification de la structure de matériau de l'assemblage soudé à contrôler - variation des conditions ambiantes, par exemple, de la température ambiante. L'utilisation de l'invention permet de déterminer le type du défaut d'un point de soudage, en particulier, de localiser les points de soudage avec le défaut "collage" et les points de soudage avec le défaut "fusion de part en part". Les constructions métalliques dont les aseemblages soudés par points présentent le défaut du type "fusion de part en part" peuvent être utilisées sous cycles limités de contrainte dynamique, alors que les constructions métalliques dont les assemblages soudés par points présentent le défaut du type "collage" peuvent être envoyées pour le resoudage afin de supprimer le défaut et de réduire par cela la quantité des constructions métalliques rebutées. Les exemples concrets de mise en oeuvre de l'invention démontrent à l'homme de l'art que tous les buts de l'invention sont atteints. Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à celui de ses modes d'application, non plus qu'à ceux des modes de realisation de ses aiverses parties ayant été plus particulièrement envisagés ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle non destructif a'assemblages soudés par points qui consiste à creer dans la zone au noyau d'un point de soudage d'un assemblage soudé à contrôler, un champ électromagnétique basse fréquence primaire qui engendre des courants de Foucault dans ladite zone, ces aerniers faisant apparaitre un champ électromagnétique basse fréquence secondaire qui, en intéraction avec le champ électromagnétique basse fréquence primaire, produit'un champ électromagnétique basse fréquence résultant, à aéterminer dans cette zone les valeurs de la phase d'intensite du champ electromagnetique basse trequence résultant, a cree-r dans la zone au point ae soudage de l'assemblage soudé à contrôler un champ électromagnétique haute fréquence primaire qui engendre les courants de Foucault dans ladite zone, ces derniers faisant apparaître un champ électromagnetique haute frequence seconaaire qui, en interaction avec le champ Ulecwtomagnetique haute fréquence primaire, produit un champ électromagnétique haute fréquence résultant, a determiner dans cette zone la valeur de la phase a'intensité du champ électromagnétique haute fréquence résultant, et a juger d'après les valeurs des phases d'intensites des champs electromagnétiques résultants de la qualité du noyau du point de soudage, ce procéde etant caractérisé en-ce qu'on détermine la aifference entre la valeur cie la phase d'intensite du cnamp électromagnétique haute trequence resultant et la valeur ae la phase d'intensite du champ électromagnétique basse fréquence resultant et en ce qu'on juge ae la qualité du noyau du point de soudage en fonction directe de cette différence. 2. Procédé selon la revenaication 1, caracterise en ce qu'on crée dans la zone aisposée à proximité immediate ou point de soulage un champ électromagnetique haute fréquence primaire qui engendre des courants ae E'oucault dans ladite zone, ces derniers faisant apparaître un champ electromagnetique haute frequence secondaire qui, en intéraction avec le champ électromagnétique haute tréquence primaire, produit un champ électromagnétique haute fréquence résultant, en ce qu'on détermine la différence entre la valeur de la phase d'intensite du champ electromagnétique haute fréquence résultant dans la zone disposée à proximité immédiate du point de soudage et la valeur de la phase d'intensité du champ electromagnetique haute trequence resultant amans la zone du point ae soudage, et en ce qu'on juge sur la qualite au noyau du point ae soudage en tonction directe de la valeur de cette citterence. J. Dispositit ae contrôle non destructif a'assemblages soudés par points pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, qui comporte : un convertisseur à courants de toucault appliqué ; une voie de mesure basse fréquence constituée par (mis en série) un générateur de signaux basse fréquence, un pont déséquilibré et un détecteur de phase -; une voie de mesure haute fréquence constituée par (mis en série) un générateur de signaux haute fréquence, un pont deséquilibre, ainsi qu'un indicateur, ledit dispositir étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre un commutateur commandé pour un branchement successif du convertisseur à courants de Foucault sur les ponts déséquilibrés dans les voies de mesure basse et haute fréquence ; un bloc de mémoire pour mémoriser un signal de sortie du détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence, ce bloc étant relié à la sortie du détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence, en ce qu'il comporte également un bloc de comparaison du signal stocké dans le bloc de mémoire et du signal du détecteur de phase de la voie de mesure basse fréquence, un bloc de commande dont les sorties sont reliées aux entrées de commande du commutateur commandé, du bloc de mémoire et du bloc de comparaison et qui élabore à tour de rôle des signaux simultanément pour le branchement du convertisseur à courants de Eoucault sur le pont déséquilibre de la voie de mesure haute frequence et pour la mémorisation du signal de sortie du détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence par le bloc de mémoire, ainsi que des signaux simultanément pour le branchement du convertisseur à courants de Foucault sur le pont désequilibré dc la voie de mesure basse fréquence et pour la comparaison du signal du détecteur de phase de la voie de mesure basse fréquence et du signal stocké dans le bloc de mémoire. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est muni d'un commutateur commandé auxiliaire pour commuter la deuxieme entrée du circuit de comparaison du détecteur de phase de la voie de mesure basse fréquence sur le détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence, alors que le bloc de commande comporte une quatrième sortie reliée à l'entrée ae commande au commutateur commandé auxiliaire, cette sortie fournissant les signaux simultanément branchement du convertisseur à courants de Foucault sur le pont déséquilibré de la voie de mesure haute fréquence, pour le branchement du détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence sur la deuxième entrée du circuit de comparaison et pour la comparaison du signal tourni par le détecteur de phase de la voie de mesure haute fréquence et du signal stocké dans le bloc de mémoire.