FR 2491137 A1 19820402 FR 8117586 A 19810917 De nombreuses turbines à gaz utilisées pour la propulsion de véhicules sont pourvues de trois rotors fonctionnant sur des arbres séparés. Habituellement, un rotor est monté sur le même arbre que le compresseur, un rotor constitue le dispositif d'alimentation principal de la puissance de sortie (turbine de puissance), alors que le troisième rotor est inclus dans le système de transmission de maniere qu'il puisse assister l'entraînement soit du compresseur soit de la turbine d'entratnement, en fonction de la charge. La présente invention apporte des solutions avantageuses en ce qui concerne les systèmes de canalisations, d'arbres, de stators et de rotors, ainsi que leurs positions relatives, pour réduire au minimum leur longueur et leur volume et réduire également de ce fait le poids et finalement obtenir des ensembles d'arbres et d'engrenages aussi simples que possible. Ce qu'on recherche est un minimum de pertes de courant gazeux à l'accélération et à la décélération en liaison avec la puissance extraite des gaz, et la récupération de pertes de courant sous forme de radiations de même que la chaleur des gaz d'échappement. Pour obtenir ce résultat, il faut considérer le type et la conception des composants du point de vue de leur résistance et de la technique de leur fabrication, surtout en ce qui concerne les céramiques utilisées pour de petits composants de turbines. Un mécanisme à turbines à gaz selon la présente invention est caractérisé en ce qu'au moins l'un des rotors de turbine est disposé de manière à être traversé par le courant de gaz de façon générale radiale et de manière que les gaz passent au rotor suivant en utilisant de façon maximale l'énegie résiduelle contenue dans les gaz sortants. Les rotors de la seconde et de la troisième turbine peuvent être du type radial et disposés dans le même plan, le courant traversant le rotor de la seconde turbine étant dirigé vers l'extérieur alors que le courant qui traverse le rotor de la troisième turbine est dirigé vers l'intérieur et sort axialement. Le rotor de la première turbine peut être disposé de manière que le courant le traverse axialement, avec transfert des gaz au moyen d'un dispositif à aubes de guidage internes aú second rotor de turbine dont le diamètre est plus important que celui du premier rotor. En variante, les gaz provenant du rotor de la première turbine peuvent êtrve guidés directement vers le rotor d'une seconde turbine de diamètre sensiblement égal à celui du premier rotor et disposé de manière que le courant traversant combiné -soit radial et axial. Cependant, le rotor de la première turbine peut également être disposé de manière que le courant de gaz soit dirigé radialement vers l'intérieur, le transfert des gaz vers un second rotor ayant sensiblement le même diamètre étant ainsi obtenu directement. Le rotor de la seconde turbine peut alors être disposé de manière à être traversé par un courant combiné radial et axial, le troisième rotor étant disposé dans le même plan que le second. Le troisième rotor de turbine peut être conçu de manière que le courant qui le traverse radialement entoure le second rotor et qu'il reçoive de ce fait un courant de gaz dirigé radialement et provenant de ce second rotor. Si le second rotor de turbine est disposé de manière que le courant le traverse axialement, les gaz passent au troisième rotor par l'intermédiaire d'une volute jumelée dont les chambres sont disposées de façon générale dans le même plan. L'une au moins des parois de transfert est dans ce cas conformée de préférence sous forme d'une lèvre pivotante. Le second et le troisième rotor peuvent avoir sensiblement le même diamètre et être disposés de manière que le courant-les traverse radialement, le premier rotor, qui est également disposé de façon que le courant de gaz le traverse radialement, comprenant un arbre disposé perpendiculairement à l'arbre des deux autres rotors mentionnés en dernier. Des modes de réalisation de l'invention seront maintenant décrits avec référence aux dessins annexés. La figure 1 représente un mécanisme à turbines à gaz selon un premier mode de réalisation de l'invention. La figure 2 représente une volute jumelée de transit entre le second et le troisième rotor. Les figures 3 et 4 représentent des modifications apportées au mécanisme selon la figure 1. La figure 5 représente un mécanisme où le premier rotor de turbine est monté "dos contre dos" par rapport au compresseur. La figure 6 représente une volute jumelée de transit entre le second et le troisième rotor de turbine selon le mode de réalisation de la figure 5. La figure 7 représente à plus grande échelle une partie encerclée sur la figure 6 dans la zone de transition entre les deux chambres de la volute jumelée. La figure 8 représente un mécanisme où les second et troisième rotors sont coaxiaux. La figure 9 représente à plus grande échelle la disposition des aubes des second et troisième rotors de la figure 8. La figure 10 représente un mode de réalisation modifié du mécanisme selon la figure 5, le second et le troisième rotor étant du type axial. La figure 11 représente un mécanisme où le premier rotor de turbine et le compresseur sont montés perpendiculairement par rapport à l'arbre des deux autres rotors. Le mécanisme à turbines à gaz représenté à la figure 1 comprend un compresseur 10 entraîné par un premier rotor 11 de turbine à gaz. Une chambre de combustion est indiquée en 12 et un échangeur de chaleur qui transfert la chaleur résiduelle des gaz d'échappement à l'air provenant du compresseur est indiqué schématiquement par la ligne en tiretés et référencé 13. Deux autres rotors de turbine sont indiqués respectivement en 14 et 15, et ils sont interconnectés par un engrenage du type planétaire, désigné dans son ensemble en 16. L'arbre 17 du compresseur et du premier rotor de turbine 11 sont également reliés à l'engrenage. Le compresseur de même que les deux rotors de turbine 14, 15 mentionnés en dernier sont munis d'aubes de guidage d'entrée réglables. Le second rotor de turbine 14 qui constitue la turbine effective de puissance est du pur type radial et elle comprend une entrée radiale et une sortie radiale, et des aubes à profil bi-dimensionnel pour la turbine elle-même et pour l'anneau de stator qui lui est associé qui est situé à l'intérieur est muni d'aubes réglables. L'étage de turbine 15 (turbine auxiliaire) qui est à l'aval de la turbine de puissance est situé dans le même plan que cette dernière, de manière que la rotation des gaz après la turbine d'entraînement, qui est particulièrement importante quand la turbine est à l'arrêt ou tourne lentement, soit récupérée de maniere optimale par une "volute jumelée" 19 (figure 2) qui permet le transfert du tourbillon de sortie créé après la turbine d'entraînement un nouveau tourbillon dont le courant en rotation est dirigé dans la turbine auxiliaire 15 avec un minimum de pertes de courant (par diffusion, changement de direction, accélération, décélération). Le troisième rotor de turbine est constitué sous forme d'une turbine radiale dont le courant d'entrée est radial et dont le courant de sortie est dirigé axialement vers l'avant dans la direction allant du système de transmission à l'echan- geur de chaleur 13. Ainsi, la sortie du compresseur de même que l'entrée de la chambre de combustion, et la sortie de l'étage de sortie sont dirigées et concentrées sur une petite surface où l'échangeur de chaleur a été disposé, ce qui permet d'obtenir un très court parcours du courant, un minimum de changements de direction, de bonnes possibilités de déterminer une diffusion de sortie efficace du compresseur avant l'échangeur de chaleur et la chambre de combustion, et un diffuseur de sortie long et droit allant de l'étage de sortie à l'échangeur de chaleur et à la canalisation de sortie qui en part. Toutes les pièces soumises aux gaz chauds sont concentrées dans une partie centrale interne, ce qui détermine un minimum de perte de chaleur et est la raison d'un rendement élevé et d'un plus faible besoin d'isolation. En outre, ce type de construction implique que les systèmes d'arbres, de paliers et d'engrenages soient disposés de façon nettement séparée des pièces soumises aux gaz chauds. En raison du fait que la turbine du compresseur est du type axial et a de faibles dimensions, son inertie est faible alors que la turbine d'entraînement qui est reliée au véhicule est conçue de manière que son rayon soit plus important et que le courant sortant fournisse un couple maximal, en particulier au démarrage et aux vitesses lentes du véhicule, sans qu'il soit nécessaire d'augmenter la vitesse de sortie et les pertes au niveau de la turbine d'entraînement et du transit. Cette disposition procure des avantages significatifs quand il s'agit de turbines de véhicules automobiles où il est important que le couple de démarrage soit élevé, que l'accélération soit rapide, que l'énertie du générateur de gaz soit faible et que l'ensemble soit compact. En outre les parties en contact avec les gaz chauds de même que la turbine du compresseur peuvent être fabriquées en matériaux céramiques. La volute jumelée et les autres parties immobiles sont de préférence également fabriquées en matériaux céramiques pour des raisons de coût et de poids. La forme plate de la volute jumelée à parois parallèles à l'entrée de la turbine d'entraînement de même qu'à l'entrée de la turbine auxiliaire permet d'utiliser des aubes réglables ayant une forme bi-dimensionnelle simple, efficace et peu coûteuse, mais qui sont importantes pour le transfert du couple dans le système constitué par la turbine d'entraînement et la turbine auxiliaire. En raison du fait que les anneaux de support des aubes réglables de la turbine d'entraînement et de la turbine auxiliaire sont situés dans le même plan et pour ainsi dire tangentes les uns aux autres, les mécanismes de réglage peuvent être interconnectés directement ou reliés par l'intermédiaire d'un mécanisme à engrenages séparé. Pour certaines applications, il peut donc être possible d'utiliser un dispositif de commande commun pour les deux mécanismes à aubes de guidage. La figure 3 représente un mode de réalisation encore plus compact que celui représenté aux figures 1 et 2. Contrairement au mode de réalisation précédent, l'échangeur de chaleur 13a est représenté ici sous forme d'un régénérateur rotatif, de préférence en matériau céramique. Pour obtenir un profil de faible hauteur, la chambre de combustion 12 est disposée horizontalement, bien qu'elle puisse naturellement être verticale ou inclinée en diagonale, ce qui a pour résultat des pertes de courant légèrement plus faibles, mais une hauteur de profil légèrement plus importante. Comme précédemment, la turbine 11 du compresseur est axiale et a un très petit diamètre. La turbine de puissance 14a est toujours du type à courant sortant radial, mais dans ce cas elle fonctionne selon le mode dit à "courants mélangés", c'est-à-dire avec un mélange constitué par un courant radial et un courant axial.La volute jumelée est de même type que celle de la figure 2, mais ses dimensions sont réduites du fait que le stator d'entrée est axial, que la turbine de puissance 14a en a été rapprochée et que cette dernière est conçue pour fonctionner selon le mode à courants mélangés avec un courant de sortie dirigé radialement. La turbine de puissance et son carter sont plus compacts, ce qui réduit la longueur et les pertes de courant gazeux tout en réduisant le prix de la fabrication, le poids et le volume. Tous les rotors à l'exception de celui de la turbine 11 du compresseur sont dans ce cas du type radial et à courant mélangé. Quand il s'agit de très petites unités, la turbine du compresseur est de préférence réalisée en une seule pièce avec l'arbre. Quand on utilise des matériaux céramiques, le compresseur est serti sur l'arbre en céramique dudit compresseur. Toutes les turbines, à l'exception de la turbine de puissance 14a, ont été conçues avec des moyeux sans trous. Il est très important que la turbine du compresséur chaud ait une forme sans trous qui réduiraient sa résistance. En utilisant un arbre externe de "rétroaction" comprenant un engrenage sur le côté avant du compresseur, on peut munir les trois roues de turbine de moyeux sans trous. La figure 4 représente un autre mode de réalisation modifié où la turbine lîa du compresseur a la forme d'une turbine radiale. La connexion entre la boîte de vitesses 16 et l'arbre 17a du compresseur est obtenue dans ce cas au moyen d'un arbre externe à "rétroaction" 18 qui permet de réaliser chaque rotor en une seule pièce avec l'arbre qui lui est associé. La figure 5 représente une modification ou la turbine de puissance 14b est constituée sous forme d'un étage axial, alors que la turbine llb du compresseur et la turbine auxiliaire 15 sont constituées sous forme de turbines radiales. De ce fait, on peut réduire encore plus les dimensions de l'ensemble, en utilisant la même technique qu'à la figure 3 et en disposant la chambre de combustion 12 horizontalement et plus près du centre, du fait des faibles dimensions de la turbine située à l'intérieur. Cette disposition procure des possibilités d'augmenter la chambre de combustion et de lui conférer des caractéristiques de faible émission, de permettre l'évaporation de carburants lourds ou la combustion de poudres ou d'émulsions pulvérulentes. Un compromis doit être trouvé entre la compacité, les caractéristiques de faible émission et la possibilité de brûler des carburants spécifiques. Le mode de réalisation selon la figure 5 exige cependant un rapport de pressions plus élevé, et la turbine du compresseur doit nécessairement être plus importante.Pour réduire l'inertie du générateur de gaz, le compresseur de même que la turbine du compresseur doivent être fabriqués sous forme d'ensembles en une seule pièce en matériaux céramiques selon une disposition "dos contre dos" et comportant un palier avant 20 du type en "porte-à-faux", mais de masses relativement faibles en raison du rotor totalement intégré. Le rotor peut être muni de paliers classiques du type assisté à l'huile et ayant une bonne durée de vie et une température de fonctionnement peu élevée. En variante, l'ensemble est muni d'un arbre externe à "rétroaction", la turbine d'entraînement pouvant être formée en une seule pièce avec l'arbre et sans trous, ce qui est préférable car elle doit être dimensionnée pour une vitesse élevée en raison de son petit diamètre.Ceci implique une vitesse de sortie élevée au démarrage et aux vitesses basses de la turbine de puissance, ce qui signifie que le transit dans la "volute jumelée" 19a-est particulièrement critique. Pour cette raison, l'une quelconque ou les deux parois au niveau de la transition entre les deux chambres 21 et 22 de la volute peuvent être munies d'une lèvre ou d'un volet 23 de géométrie variable. Lesdites lèvres ou volets peuvent être commandés par des organes de manoeuvre existants pour les aubes de guidage de la turbine de puissance ou de la turbine auxiliaire. Le mode de réalisation ayant deux lèvres 23 est représenté à plus grande échelle à la figure 7. Dans certains cas, ce mode de réalisation peut remplacer les aubes de guidage réglables de la turbine auxiliaire, quand il y a une demande plus faible de souplesse et de transmission au cours du démarrage. Les figures 8 et 9 représentent un mode de réalisation comprenant une turbine d'entraînement purement radiale 14 selon la figure 1, mais comprenant dans ce cas une turbine auxiliaire externe et concentrique 15a. Cette disposition assure un rendement maximal et permet d'obtenir un ensemble très compact. La canalisation entre la turbine d'entraînement et la turbine auxiliaire d'une part, et la volute jumelée d'autre part a été dans ce cas totalement éliminée tout en obtenant dans le même temps une action de diffuseur naturelle avec une vitesse de sortie radiale très faible de la turbine auxiliaire et avec des pertes de sortie réduites en proportion. Le nombre de courbes et la longueur de la canalisation sont réduits au strict minimum, et l'ensemble constitué par le système de la turbine de puissance et la turbine auxiliaire consiste en des aubes bi-dimensionnelles simples et efficaces qui déterminent un courant bi-dimensionnel pratiquement idéal. Le système procure également un couple de démarrage maximal, probablement de 8:1 et plus, et un bon rendement sur toute la gamme de fonctionnement. Le problème est de construire une turbine de puissance résistant aux tensions de température, aux chocs thermiques et aux contraintes centrifuges, et comprenant un joint à labyrinthe suffisant entre les anneaux de turbine. Un autre avantage découlant naturellement du système est que la turbine auxiliaire qui fonctionne à la température la plus basse peut être construite en un métal composite, du moins en ce qui concerne le disque de turbine lui-même. En raison du diamètre relativement important du disque, on peut l'utiliser comme un composant à inertie de rotation naturelle en vue d'accélérations ou de décélérations momentanées et simultanées du générateur de gaz et du véhicule au moyen d'une transmission variable (CVT) 30 par exemple du type à courroie d'acier.Le système du générateur de gaz peut être disposé en variante selon le système des rotors en "dos à dos" et en porte-à-faux représenté à la figure 5, et procurant les avantages précédemment mentionnés. Dans ce cas, la transmission par rétroaction du générateur de gaz est déplacée vers un endroit situé à l'avant du compresseur, le compresseur et la turbine étant rassemblés de manière à obtenir un maximum de compacité et un minimum d'inertie (le rotor, le compresseur et l'arbre de turbine étant en matériaux céramiques et en une seule pièce), un minimum de porte-à-faux du rotor et un minimum de poids en porte- -faux du rotor.En conjonction avec des paliers à glissement et élastiques, assistés à l'huile, ceci permet d'obtenir un maximum de fiabilité de fonctionnement et de durée de vie pour le rotor du générateur de gaz qui constitue pour ainsi dire le coeur du système. En ce qui concerne le système de la turbine de puissance, la partie importante pour une turbine de véhicule automobile est constituée par les pièces immobiles du carter 31 (voir figure 9) qui sont toutes constituées par des lames réglables 32, 33 montées avec leurs mécanismes de rotation proches les uns des autres, supportées dans le même organe de manière que les deux rotors puissent être montés avec les paliers et leurs supports directement dans la partie de transmission. Il en résulte une très grande simplification du montage, de l'inspection et du service, et une bonne fiabilité de fonctionnement. Selon la figure 9, la turbine d'entraînement est fabriquée en deux parties comprenant une garniture intermédiaire flexible 34 en forme de plaque mince (anneau de blocage) en un matériau résistant à la chaleur (mais de densité réduite). La couronne d'aubes 35 est fabriquée en un matériau céramique composite comportant des fibres (éventuellement rassemblées en paquets) et dirigées longitudinalement en vue d'obtenir une résistance à la traction maximale à haute température et une résistance à la corrosion. Les anneaux latéraux 36 qui portent les aubes sont équilibrés thermiquement et mécaniquement pour obtenir des mouvements uniformes sur les deux côtés du rotor, aussi bien en ce qui concerne les changements de température que les changements de vitesse (contraintes centrifuges). En ce qui concerne le disque, on obtient une bonne flexibilité du fait de la bague de blocage élastique et mince 34 qui, si nécessaire, peut être fendue de façon appropriée pour obtenir plus d'élasticité. On obtient un blocage interdisant toute rotation relative entre la couronne d'aubes et le disque au moyen de rabats découpés dans la bague de blocage leur permettant de s'accrocher dans des évidements respectifs du disque et de la couronne d'aubes, les évidements étant formés directement lors de la fabrication (par moulage sous pression, ou en réalisant un flan pour la couronne d'aubes et le disque avant leur frittage). De préférence, la couronne d'aubes est moulée sous pression en deux pièces: un anneau portant des aubes avec un minimum de jeu, et un anneau séparé, par exemple fritté au moyen d'un procédé par pression à impacts élevés pour obtenir la pièce comprenant l'anneau et les aubes. En ce qui concerne la turbine auxiliaire 15a, elle peut être fabriquée soit de la même manière que la turbine de puissance, soit au moyen d'un procédé dit de "gatorizage" qui est un procédé à grand rendement pour fritter des roues de turbine métalliques avec un matériau à grande résistance, un anneau à ressort élastique en forme de "soufflet" 37 étant formé sur la partie externe du disque de manière à donner la possibilité d'une dilatation individuelle équiliDrée et uniforme des deux anneaux terminaux 38, 39 de la couronne d'aubes et du disque respectivement. On évite la conduction de la chaleur vers le disque en raison de la pièce élastique très mince qui est représentée beaucoup plus épaisse sur le dessin.En ce qui concerne l'étanchéité entre l'élément à aubes et le stator, cette étanchéité est du type à labyrinthe classique, l'une des parties, de préférence le stator, étant pourvue d'un matériau en céramique de meulage pulvérisée à la flamme sur lui. La figure 10 représente une modification du mode de réalisation de la figure 5 où la turbine auxiliaire 15b a été disposée pour constituer un étage axial. Les rotors 14b et 15b sont légèrement décalés l'un par rapport à l'autre dans le sens axial, et les deux chambres de la volute 7ume- lée de transit l9b sont situées dans le même plan. La figure 11 représente une disposition de turbine selon l'invention ayant un minimum de longueur. L'arbre de "rétroaction" et d'augmentation de la turbine du compresseur comprend ici un engrenage conique 40 permettant un renvoi à 900 entre le générateur de gaz et l'unité d'entraînement. Le rotor 10, llb du générateur de gaz est du type totalement radial, en "dos à dos" et fabriqué entièrement en matériau céramique. L'arbre de la turbine du compresseur comprend un palier 45 sur le côté froid, comme décrit précédemment. La turbine de puissance 14d et la turbine auxiliaire 15d sont du type radial, identiques à la turbine du compresseur et à la turbine d'entraînement selon la figure 4. Le courant est dirige vers l'intérieur de la turbine d'entraînement, ce qui permet d'utiliser des aubes de guidage réglables 41 entre des parois planes parallèles, permettant de simplifier la construction. La connexion entre le générateur de gaz et la turbine d'entraînement est réalisée au moyen d'une volute 42 qui n'applique qu'une faible charge dynamique aux aubes de guidage 43 de la turbine d'entraînement qui peut être conçue de manière qu'elle n'ait qu'un nombre réduit d'aubes, ce qui détermine une réduction correspondante des pertes par frottement provenant du courant de même que des pertes mécaniques. Le courant est dirigé radialement vers l'extérieur dans la turbine auxiliaire 15d, ce qui réduit au minimum la canalisation et les pertes par dérivation, du fait que les dérivations se font dans la roue qui peut être conçue de manière qu'elle n'ait que de faibles pertes de sortie. La turbine auxiliaire qui est à la température la plus basse comprend un trou central, et si on le désire on peut éliminer ce trou et le remplacer par un arbre externe comme illustré précédemment. Il en va de même pour l'engrenage de rétroaction du générateur de gaz, qui peut être disposé à la partie supérieure à l'avant du générateur de gaz qui est vertical. On peut placer des appareils auxiliaires si on le désire à la partie supérieure ou sur le côté du rotor en vue d'un accès aussi facile que-possible à ce système de "rétroaction". Tous les composants des rotors ont été conçus pour que les pièces constituant les arbres, les canalisations et les stators, y compris les volutes, puissent être réalisées en matériaux céramiques. Les modes de réalisation décrits et représentés aux dessins doivent être considérés comme des exemples, et les composants qui en font partie peuvent être modifiés de différentes manières tout en restant dans le champ d'application de l'invention. Quand il y a des demandes d'installations spécifiques, il est alors possible d'utiliser l'espace disponible pour réaliser des économies de carburant, et obtenir un faible taux d'émission et/ou-un faible poids. REVENDICATIONS 1. Mécanisme de turbines à gaz, spécialement pour la propulsion de véhicules, comprenant trois rotors de turbine fonctionnant sur des arbres séparés, caractérisé en ce que l'un au moins des rotors de turbine (11, 14, 15) est disposé de manière à être traversé de façon générale radiale par les gaz et à transférer les gaz au rotor suivant en utilisant au maximum l'énergie résiduelle contenue dans les gaz de sortie. 2. Mécanisme de turbines à gaz selon la revendication 1, caractérisé en ce que les second et troisième rotors de turbine (14, 15) sont du type radial et disposés dans le même plan, le second rotor de turbine (14) étant traversé par un courant dirigé vers l'extérieur et le troisième rotor étant traversé par un courant dirigé vers l'intérieur et comprenant une sortie axiale (figures 1, 3, 4). 3. Mécanisme de turbines à gaz selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier rotor de turbine (11) est disposé de manière que le courant le traverse axialement, avec transfert des gaz par l'intermédiaire d'un dispositif de guidage interne au second rotor de turbine (14) dont le diamètre est plus important que celui du premier rotor (figure 1). 4. Mécanisme de turbines à gaz selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier rotor de turbine (11) est disposé de manière que le courant le traverse axialement, avec transfert des gaz directement au second rotor de turbine (14a) dont le diamètre est sensiblement le même que celui du premier rotor et qui est disposé de manière à être traversé par un courant combiné radial/axial (figure 3). 5. Mécanisme de turbines à gaz selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier rotor de turbine (lla) est disposé de manière que le courant de gaz qui le traverse soit dirigé radialement vers l'intérieur, avec transfert direct des gaz à un second rotor (14a) ayant sensiblement le même diamètre (figures 4, 5, 6 et 11). 6. Mécanisme de turbines à gaz selon la revendication 5, caractérisé en ce que le second rotor de turbine (14a) est disposé de manière à être traversé par un courant combiné radial/axial et en ce que le troisième rotor (15) est disposé dans le même plan que le second (figure 4). 7. Mécanisme de turbines à gaz selon la revendication 5, caractérisé en ce que le troisième rotor de turbine (15a) entoure radialement le second rotor et reçoit le courant gazeux dirigé radialement et provenant dudit rotor (figure 8). 8. Mécanisme de turbines a gaz selon la revendication 5, caractérisé en ce que le second rotor de turbine (14b) est disposé de manière que le courant le traverse axialement, avec transit des gaz vers le troisième rotor (15) par l'intermédiaire d'une volute jumelée (19a), dont les chambres sont situées sensiblement dans le même plan (figures 5, 10). 9. Mécanisme de turbines à gaz selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'au moins l'une des parois entre les chambres desdites volutes jumelées (21, 22) comprend une lèvre réglable (23) (figures 6, 7). 10. Mécanisme de turbines à gaz selon la revendication 1, caractérisé en ce que le second et le troisième rotor (14d, 15d) ont sensiblement le même diamètre et en ce que les deux sont disposés de manière à être traversés par un courant radial, le premier rotor (llb), qui est également disposé de manière à être traversé par un courant gazeux radial, ayant un arbre monté perpendiculairement à l'arbre des deux autres rotors (14d, 15d) (figure 11).