FR 2465777 A1 19810327 FR 7923222 A 19790918 La présente invention se rapporte au domaine de la transformation à objectifs multiples énergétique et technologique des combustibles, et concerne plus précisément un procédé de transformation thermique d'un combustible solide broyé. L'invention proposée trouvera une large application dans la production des combustibles transportables y compris les liquides combustibles artificiels, de l'énergie électrique, ainsi que des matières premières techniques et chimiques. On connait un procédé de transformation thermique d'un combustible solide dans lequel, comme agent caloporteur pour le chauffage dudit combustible on utilise des billes en corindon dont le diamètre est compris entre 10 et 12 mm qui sont chauffées dans une première chambre d'un réacteur à deux chambres par les gaz de foyer. Dans la seconde chambre dans laquelle est amené en continu, par le haut, un agent caloporteur chaud solde, se produit le chauffage, le séchage définitif, la cokéfaction et une gazéification partielle du combustible solide broyé qui monte mélangé avec le gaz et la vapeur à travers une couche compacte d'agent caloporteur de bas vers le haut. Comme produits commercialisables on obtient du coke chaud, une résine et un gaz. (Perepelitsa A.L. et al. "Utilisation d'un agent caloporteur solide dans le cycle de cokéification en continu des charbons du bassin d'Irkutsk"). On connaît un procédé de transformation thermique d'un combustible solide selon lequel on introduit de bas en haut un courant d'une suspension gazeuse du combustible solide chauffé par un courant descendant orienté à l'en- contre contenant les particules chauffées plus grosses d'agent caloporteur solide (sable, particules fractionnées, etc.) qui ne se mélangent pas avec le combustible. De pair avec le combustible solide on introduit dans le réacteur de la vapeur d'eau et en mtme temps que la pyrolyse, s'effectue le processus de gazéification du charbon. Dans ce cas, l'agent caloporteur est chauffé par les gaz de cheminée qui ne se mélangent pas avec les produits résultant de la pyrolyse et de la gazéification. (voir le certificat d'auteur de 1'URSS NO 82492). Le procédé précité est caractérisé par une dilution des produits résultant de la pyrolyse par la vapeur d'eau et le gaz à l'eau, ce qui rend plus compliquée l'épu ration et l'utilisation des produits résultant de la pyrolyse ainsi que la construction des appareils. On connaît un procédé de pyrolyse d'un combustible solide constitué par du charbon, comprenant un séchage préalable du charbon, le chauffage du charbon jusqu'à la température de 5000C étant assuré dans une première zone de pyrolyse par la chaleur dégagée par les gaz de cheminée avec obtention de petit coke, d'introduction du petit coke dans la deuxième zone de pyrolyse et son chauffage jusqu'à la température de 100000 par un agent caloporteur gazeux avec un dégagement de produits résiduaires de la pyrolyse et du petit coke, et leur séparation ultérieure et l'éva- cuation sous forme des produits du commerce (certificat d'auteur de 1'URSS NO 335267). Le procédé précité est caractérisé par le fait que le résidu solide du combustible, le petit coke, obtenu à la suite de la pyrolyse et de la gazéification ensemble avec les cendres est ordinairement utilisé dans les foyers de la chaudière d'une installation énergétique technique, ce qui rend compliqué le fonctionnement de l'installation énergétique (de la chaudière) du fait de la formation de laitier et de la pollution de l'environnement par les dé chets nuisibles tels que des oxydes de soufre et d'azote, ainsi que par les particules de cendres ; le rendement en produits organiques de valeur y est réduit et ces produits sont dilués par des impuretés nocives. Le but de l'invention est de mettre en oeuvre un procédé de transformation thermique d'un combustible solide broyéfpar modification des opérations technologiques, qui présenterait un rendement plus élevé et en même temps une augmentation du rendement en produits à obtenir et une amélioration de la qualité de ces produits et qui permet trait d'éviter la formation de scories dans les chaudières des unités de production d'énergie des installations et la pollution du milieu environnant par des impuretés nocives. Le but visé est atteint par la mise en oeuvre d'un procédé de transformation thermique d'un combustible solide broyé comprenant le stade de séchage dudit combustible et sa pyrolyse en deux étapes, suivie dgune séparation ultérieure des produits gazeux et les vapeurs qui se forment et du petit coke, caractérisé en ce que le séchage dudit combustible est partiellement effectué par une partie dudit petit coke chauffé, au moins une partie du petit coke qui reste étant en outre chauffée à une température comprise entre 800 et 15000C par les gaz et/ou par une combustion partielle du petit coke, après quoi le petit coke chauffé est séparé des gaz et on le soumet à une gazéification à l'aide de la vapeur d'eau obtenue lors du séchage dudit combustible, les produits formes résultant de la gazéification étant ensuite séparés du petit coke que l'on amène alors en qualité d'agent caloporteur au premier stade de la pyrolyse. Le procédé proposé est très efficace, il présente un haut rendement énergétique (de 84 à 88in) s ce qui devient possible grâce à l'utilisation du petit coke et de la vapeur d'eau obtenue à partir de lthumidité contenue dans le combustible pour le processus de gazéification en cas d'une utilisation complexe chimique, technologique et énergétique des matières premières. De plus, le procédé de l'invention permet dtutili- ser d'une manière rationnelle le potentiel thermique de l'agent caloporteur en accroissant ainsi l'efficacité du processus. L'utilisation pour la pyrolyse d'un agent caloporteur solide tel que le petit ccke, refroidi au cours de la gazéification donne la possibilité d'effectuer la pyrolyse à un régime thermique plus doux, c'est-à-dire avec une diminution de la différence des températures de l'agent caloporteur au premier stade de la pyrolyse, ce qui permet d:accroRtre le rendement en produits liquides les plus precieux résultant de la pyrolyse très rapide. Etant donné que le petit coke arrive à une gazéification en excès dont la quantité est conditionnée par le bilan thermique du réacteur du gaz à l'eau, la vapeur d'eau présente un haut degré et une intensité de décomposition, ainsi qu'un rendement élevé de production du gaz à l'eau. Il est avantageux pour intensifier et réguler les processus de chauffage du combustible et de son séchage, d'effectuer lesdites opérations dans un courant de la vapeur d'eau surchauffée et d'amener au premier stade de la pyrolyse une partie des gaz séparés du petit coke chauffé. Il est avantageux, pour rendre le processus plus intense et pour accroître le rendement en produits coûteux gazeux résultant de la pyrolyse, d'utiliser un combustible solide broyé dont les dimensions des particules ne dépassent pas 1,5 mm et que les gaz amenés au premier stade de la pyrolyse ne contiennent que 2% en volume de l'oxygène libre. Le procédé proposé est réalisé de la manière suivante et il est expliqué par le dessin annexé sur lequel est représenté le schéma technologique préféré de réalisation du procédé. Selon le dessin annexé un combustible solide broyé dont les dimensions des particules ne sont, de préférence, pas supérieures à 1,5 mm est amené d'une trémie 1 à un broyeur à marteaux 2 dans lequel pour son broyage et séchage on introduit à travers une tubulure 3 par des conduites 4, 5 une partie du petit coke obtenu au cours de la pyrolyse, et par l'intermédiaire d'un ventilateur 6, de la vapeur d'eau. Une suspension gazeuse est introduite à travers une tubulure 7, dans un cyclone 8 dans lequel on effectue la séparation dudit combustible sec, tandis que la vapeur d'eau surchauffée formée par lthumidité contenue dans le combustible est amenée à travers le ventilateur 6 par une conduite 9, à travers une grille 11 dans un réacteur de gaz à l'eau et partiellement dans le broyeur 2.Cependant, il est possible de réaliser les processus précités de séchage et de chauffage du combustible sans amenée de la vapeur surchauffée. Le combustible sec précité est introduit à travers une trémie intermédiaire à fermeture 12, dans un pyrolyseur du premier étage 13 dans lequel à travers une conduite 14 on introduit aussi un agent caloporteur solide, le petit coke, ou un agent caloporteur mixte (solide ou gazeux) qui chauffe le combustible précité jusqutà une température comprise entre 500 et 8000 C. Les produits résultant de la pyrolyse ensemble avec une partie insignifiante du petit coke pulvérulent sont envoyés dans un cyclone 15 dans lequel on sépare le petit coke envoyé dans des trémies intermédiaires 16, 17 et on l'utilise ensuite comme agent caloporteur pour la pyrolyse, ou comme produit combustible transportable que l'on met dans le commerce. Le mélange gaz-vapeur du cyclone 15 est envoyé à travers une conduite 18 dans un système d'épuration et de condensation dans lequel on obtient des produits liquides de valeur du commerce et du gaz. Une partie du petit coke chaud du pyrolyseur 13 est introduite par la conduite 4, à travers la tubulure 3 dans le broyeur 2, le petit coke qui reste arrive dans le pyrolyseur du deuxième étage 19 dans lequel on le chauffe jusqu'à une température comprise entre 600 et 11000C à l'aide d'un brûleur à gaz 20 alimenté en un gaz amené ensemble avec l'air par des entrées 21. Le gaz provenant du pyrolyseur du deuxième étage 19 et de la trémie 17 est évacué à travers des buses par des conduites de gaz 22. Une partie du petit coke du pyrolyseur du deuxième étage 19 est amenée du broyeur 2 à travers la conduite 5 par la tubulure 3, le petit coke qui reste arrive depuis le pyrolyseur du deuxième étage 19 dans un foyer technologique 23 relié à un cyclone 24. Il est possible d'introduire seulement une partie du petit coke chaud provenant du pyrolyseur du deuxième étage 19 dans le foyer technologique 23 ; dans ce cas, la partie du petit coke qui reste sous forme de produit du commerce est éliminée du processus par une conduite 33. Dans le foyer technologique 23 on amène à l'aide d'un brûleur 25 utilisant le gaz amené ensemble avec de l'air par des entrées 26, la partie principale (deuxième) de l'agent caloporteur gazeux qui chauffe et transporte le petit coke, l'agent caloporteur solide étant amené à travers le foyer technologique 23 dans le cyclone 24. Le petit coke qui se dégage à une température comprise entre 800 et 15000C dans le cyclone 24 est amené à travers une trémie intermédiaire 27 dans le réacteur 11 de gaz à l'eau dans lequel une partie du petit coke déterminée requise est gazéifiée par introduction par la conduite 9 à travers la grille 10 de la vapeur d'eau obtenue à partir de l'humidité contenue dans le combustible, et en cas d'insufaisance de celle-ci, par introduction de la vapeur arrivant à travers une canalisation 28. La vapeur d'eau dans le réacteur 11 de gaz à l'eau se transforme en gaz à 11 eau à forte teneur en calories qui est un produit chimique de départ de valeur et un combustible.La suspension gazeuse du gaz à l'eau et du petit coke est envoyée depuis le réacteur 11 du gaz à l'eau dans un cyclone 29 dans lequel le petit coke est séparé du gaz à l'eau et on l'introduit comme agent caloporteur solide à travers une trémie 30 dans la conduite 14 dans laquelle on le mélange avec une partie de gaz sortant du cyclone 24. La partie essentielle du gaz est évacuée à travers une canalisation 31 pour l'épuration et l'amenée dans un groupe énergétique. Il est aussi possible de réaliser le procédé sans introduction du gaz dans le pyrolyseur 13. Dans le cas du mélange précité de l'agent caloporteur solide avec une partie du gaz, l'agent caloporteur mixte obtenu est amené au pyrolyseur du premier étage 13. Ainsi, dans le procédé proposé, grâce à la mise en oeuvre du cycle fermé de la pyrolyse, de la gazéification et du séchage on exclut les rejets nocifs dans l'atmosphère, puisque les gaz mixtes, à l'eau et de pyrolyse arrivant dans les foyers des unités énergétiques sont épurés. C'est pourquoi, il devient possible de réduire sensiblement les dimensions (la hauteur) des chaudières des unités énergétiques et de rendre plus simple leur exploitation. Outre cela, étant donné que dans le procédé proposé on utilise pour la gazéification la vapeur d'eau obtenue lors du séchage du combustible pour sa production, il n'y a pas besoin de consommer un combustible complémentaire. Cela accroît sensiblement, de 3 à 5%, le rendement énergétique du combustible utilisé. Le gaz à l'eau (principalement l'hydrogène et les oxydes de carbone) du cyclone 29 est envoyé à l'épuration à travers une canalisation 32 et ensuite il est fourni à un utilisateur qui peut être une installation industrielle de production d'énergie, y compris une turbine à gaz ou un réacteur chimique pour la production de l'hydrogène, d'un gaz de synthèse, du méthanol et d'autres produits. Le procédé proposé permet de produire un gaz à l'eau très bon marché, étant donné que l'excédent de petit coke dans le réacteur Il de gaz à l'eau permet d'assurer un haut degré (de 80 à 95%) de décomposition de la vapeur d'eau et d'obtenir un rendement énergétique élevé ainsi que de rendre plus simple le système dans son ensemble.Une régulation automatique de la production d'une quantité nécessaire de gaz à l'eau, de la température du processus et de la quantité de l'agent caloporteur solide en circulation constitué par du petit coke, est effectuée par modification de l'évacuation du petit coke hors du processus à travers la trémie intermédiaire 17 par une conduite 33 et de l'amenée de la vapeur dans le réacteur 11 de gaz à l'eau en prenant en considération un changement possible de la qualité du combustible et du régime de fonctionnement de l'unité énergétique. Les vannes utilisées pour la régulation des courants correspondants de la vapeur, du gaz, de la suspension gazeuse et des particules solides ne sont pas représentées sur le dessin. Une particularité très importante caractérisant le procédé de l'invention réside dans le fait que dans le foyer de la chaudière d'une unité énergétique sont introduits des gaz qui sont complètement débarrassés du soufre, du combustible solide et des cendres en excluant ainsi la formation de laitier sur les surfaces de chauffage. Ce procédé est très économique en cas d'utilisation de tourbe, surtout d'une tourbe dont l'humidité est très élevée. L'encombrement des chaudières est très réduit. On règle le régime de température de la pyrolyse et de la gazéification en faisant varier la quantité et la température de l'agent caloporteur gazeux obtenu dans les brûleurs à gaz 20, 25 et dans le foyer technologique 23. Etant donné que dans le foyer de la chaudière d'une installation industrielle de production d'énergie on introduit avec les gaz une grande quantité d'un gaz à faible teneur en calories, d'un semi-gaz, obtenu dans le foyer technologique 23 et dans les brûleurs 20, 25, la température de combustion régnant dans le foyer d'une unité énergétique diminue et la teneur en oxydes d'azote nuisibles des gaz des unités énergétiques diminue brusquement grâce aux oxydes d'azote, tant extérieurs (se formant dans le foyer lors du brûlage de l'azote) qu'intérieurs (se dégageant de l'azote contenu dans le combustible) obtenue lors de la transformation desdits combustibles dans une installation industrielle de production d'énergie.Cela permet non seulement d'utiliser d'une manière complète ledit combustible dans une telle installation, mais d'éviter presque totalement la pollution du milieu environnant par les rejets contenant des constituants gazeux (oxydes du soufre et de l'azote) et solides (particules des cendres) arrivant dans l'atmosphère en provenance de l'installation. Le procédé proposé permet aussi d'utiliser des combustibles liquides énergétiques de basse qualité en les introduisant dans un foyer technologique ou dans un réacteur de gaz à l'eau en fonction de la destination du gaz à l'eau à produire. Ci-dessous sont cités des exemples de réalisation du procédé de l'invention. Exemple 1 On examine le fonctionnement d'une installation industrielle de production d'énergie avec une transformation thermique du charbon. La puissance d'une installation unitaire est de 500 tonnes de charbon brut par heure. La puissance de l'installation est de 50 millions de tonnes de charbon par année, et en ce qui concerne l'énergie électrique produite, cette puissance est de 32 milliards de kilowatts/heure par année. On effectue la transformation thermique du charbon brut dont le pouvoir calorifique est de 3560 kcal/kg et qui contient 36% en poids d'humidité, 6,5% en poids de cendres et 48% en poids de substances volatiles par rapport à la masse combustible. Le charbon provenant de la trémie 1 est introduit dans le broyeur-séchoir 2 dans lequel pour tous les 100 kg de charbon on introduit à travers la tubulure 3 un mélange circulant contenant 120 kg de petit coke (agent caloporteur soliae) et 80 kg de vapeur,chauffés respectivement à des températures de 7800C et de 5800C.Les produits à sécher, 64 kg de charbon sec pulvérulent (le résidu sur un tamis de 100 microns est de 10% en poids) et 36 kg de vapeur à la température de 2500C sont passés ensemble avec l'agent caloporteur à travers le cyclone 8 dans lequel on sépare le charbon et petit coke de la vaPeur d'eau. La vapeur d'eau prise en une quantité de 36 kg est introduite dans le réacteur il de gaz à l'eau et on amène 80 kg de vapeur pour la circulation dans le broyeur 2. En cas d'excès de vapeur obtenue à partir des charbons, qui se monte dans le présent exemple à 18 kg il est aussi possible de l'envoyer dans le foyer de l'unité énergétique. Le charbon sec en une quantité de 64 kg, le petit coke à raison de 120 kg à la température de 2500C sont amenés à travers la trémie intermédiaire 12 dans le pyrolyseur du premier étage 13 et on porte la température jusqu'à 6800C en utilisant l'agent caloporteur mixte (le petit coke à la température de 8500C et un gaz dont la teneur en oxygène libre n'est pas supérieure à 10 en voluee à une température de 10500C) provenant des cyclones 24, 29 faisant partie du foyer technologique 2) et du réacteur 11 de gaz à l'eau respectivement. Dans le premier étage du pryolyseur 13 on introduit 160 kg de petit coke et 32,5 kg d'agent caloporteur gazeux. La pyrolyse du charbon s'achève à la température de 7800C dans le deuxième étage du pyrolyseur 19. L'excès de gaz est évacué à travers la canalisation 31, on le soumet à une épuration et on l'introduit dans l'unité énergétique. Lors de l'accroissement de la circulation du petit coke on l'introduit dans le pyrolyseur en une quantité de 203 kg, tandis que l'agent caloporteur gazeux est complètement évacué par la canalisation 31. Dans le pyrolyseur, à partir de 64,0 kg de charbon sec et de petit coke circulant on obtient 29,5 kg de mélange de gaz et de vapeur et 35,2 kg de petit coke. On sépare le petit coke du mélange de gaz et de vapeur et ledit mélange est envoyé à une épuration et à un système de condensation. Au cours de la pyrolyse et du chauffage du charbon, sauf le petit coke de commerce on obtient 18,0 kg de gaz de pyrolyse (pyrogaz) 8,6 kg de résine et d'essence de gaz, 2,9 kg d'eau de pyrolyse et l'agent caloporteur. Le pouvoir calorifique du gaz de pyrolyse est de 4840 kcal/m3 et il contient, en % en volume : C02-22, CO-27, H2-20, CH4-21, hydrocarbures-lO. Dans le pyrogaz on transfère 81000 kcal, c'est-à-dire 23% de la chaleur potentielle du charbon, et dans la résine et l'essence de gaz, 67500 kcal, c'est-à-dire 19% de la chaleur potentielle du charbon. Dans le petit coke (35,2 kg) qui se forme au cours de la pyrolyse du charbon on transfère 63% de la chaleur potentielle du charbon ou 58% de chaleur amenée à l'installation. Il est possible de réaliser une variante selon laquelle tout le semi-gaz venant du foyer technologique 23 est introduit dans l'installation énergétique à travers la canalisation 31 en augmentant, dans ce cas, l'amenée de l'agent caloporteur, du petit coke, dans le pyrolyseur à peu près d'une même quantité en kg. On produit 14,4 kg de petit coke du commerce, y compris 12 kg de carbone et 0,2 kg d'hydrogène. Dans le pyrolyseur du deuxième étage et dans le foyer technologique on transforme respectivement en gaz et semi-gaz 2,2 kg ét 8,3 kg de petit coke. Avec le petit coke et les-laitiers on élimine 6,5 kg de cendres contenues dans le combustible. Le petit coke chauffé jusqu'à la température de 10500C dans le foyer technologique 23 est séparé de l'agent caloporteur gazeux et on l'introduit dans le réacteur 11 de gaz à l'eau dans lequel, à partir de la vapeur d'eau surchauffée en une quantité de 18 kg et de 166 kg de petit coke pulvérulent on obtient 24 kg de gaz à l'eau (lors d'une réaction H20 + C). Dans le cyclone 29 on sépare le gaz à l'eau du petit coke (160 kg à la température de 8500C) on l'évacue à travers la canalisation 32 et après le refroidissement on l'envoie à une épuration et à une utilisation dans une unité énergétique et comme produit du commerce pour l'obtention de l'hydrogène, d'un gaz réducteur ou d'un gaz de synthèse. Le petit coke, l'agent caloporteur est amené à travers la trémie 30 dans la conduite 14 dans laquelle il se mélange avec le gaz (semi-gaz) provenant du cyclone 24 et ensuite on envoie ce mélange dans le pyrolyseur du premier étage pour effectuer la pyrolyse, on ferme le cycle le système ne présente le danger de rejets nocifs ni dans sa partie technologique ni dans sa partie énergétique. Exemple 2 Cet exemple illustre une variante de réalisation du procédé lorsque la production du petit coke du commerce n'est pas souhaitée du fait de sa teneur élevée en cendres, en soufre et pour d'autres raisons. On effectue une transformation du charbon brut ayant la même composition que celle indiquée dans l'exemple 1. Dans un réacteur de gaz à l'eau on décompose une double quantité (36 kg) de vapeur d'eau, évaporée à partir de 100 kg de charbon et entrant en réaction avec 12,6 kg de petit coke.On obtient 48 kg de gaz à l'eau, 8,5 kg d'essence et de résine, 18,3 kg de gaz de pyrolyse, 3 kg d'eau pyrogénique, 6,5 kg de cendres et de laitier, 105 kg de semi-gaz. A ce régime on gazéifie toute l'humidité du combustible utilisé en une quantité de 36 kg sur 100 kg de charbon, c'est-à-dire qu'on la transforme en gaz à l'eau. Cela permet d'économiser directement environ 6% de la chaleur du charbon de départ en augmentant le rendement de transformation et d'utilisation du charbon. Lors d'une insuffisance de vapeur dans le cas de variations possibles dans la pratique du degré d'humidité et de la composition du charbon ou dans le cas d'une faible activité du carbone, à travers la canalisation 28 on introduit de l'extérieur une quantité réglable de vapeur. Le processus de séchage du charbon peut être effectué, en cas de nécessité (pour des raisons de construction) sans introduction de vapeur, c'est-à-dire seulement avec introduction dans le moulin 2 de l'agent caloporteur solide. Exemple 3 Cet exemple illustre une variante de réalisation du procédé dans lequel le petit coke-présente une faible activité de réaction avec la vapeur d'eau ou une composition particulière des cendres. Dans ce cas, on met en jeu une température élevée de l'agent caloporteur et du petit coke qui entre en réaction avec la vapeur d'eau. On effectue la transformatio:l du charbon dont la substance crganique a la même composition que celle de l'exemple I. L'humidité du charbon est de 27%, la teneur en cendres est de o21,. Dans un for technologique on introduit de l'air chauffé à la température de 7000C par le gaz sortant de la canalisation 31 et on élève la température dans le foyer technologique jusqu' 1500 à 16000C. On élimine les cendres sous forme l'un laitier liquide, Le produit obtenu est le même que celui indiqué dans l'exem- ple 2 ; 36 kg de gaz à l'eau, 6,4 kg de résine et d'essence de gaz, 13,7 kg de gaz de pyrolyse, 2,3 kg en volume de laitier et 29,9 kg de cendres. Cela permet de transformer tout le charbon en produits gazeux et liquides tout en évitant des rejets des cendres et des oxydes du soufre dans l'atmosphère. Bien entendu diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art au procédé qui vient d'être décrit uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1.- Procédé de transformati()n thermique d'un combustible solide broyé comprenant un stade de séchage dudit combustible et sa pyrolyse en deux étapes suivie d'une séparation ultérieure des produits gazeux et de vapeurs qui se forment et du petit coke, carictérisé en ce que l'on effectue le séchage dudit combustible en utilisant une partie dudit petit coke chaud au moins une partie du petit coke restant étant soumise à un chaufa- complémentaire à une température comprise entre 800 et 15000C par les gaz et/ou en brûlant partiellement le petit coke, après quoi on sépare le petit coke chaufé des gaz et on le soumet à une gazéification par la vapeur d'eau obtenue au cours du séchage dudit combustible, les produits de gazéification qui se forment étant alors séparés du petit coke que l'on amène ensuite comme agent caloporteur au premier stade de la pyrolyse. 2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on utilise un combustible solide broyé dont les dimensions des particules ne sont pas supérieures à 1,5 3.- Procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'on effectue le séchage dudit combustible dans un courant de apeur d'eau surchauffée. 4.- Procédé suivant les revendications 1, 2 et 3, caractérisé en ce qu'une partie des gaz séparés du petit coke est amenée au premier stade de la pyrolyse. 5.- Procédé suivant la revendication 4, caractérisé en ce que les gaz amenés au premier stade de la pyrolyse ne contiennent que 2% en volume d'oxygène libre.