FR 2453118 A1 19801031 FR 8001665 A 19800125 Procéda pour la production d'un mélange d'anhydrite-gypse à base d'anhydrite synthétique à particules fines et application du mélange obtenu dans l'exploitation minière du charbon. L'invention concerne un procédé pour la production d'un mélange homogène d'anhydrite et de dihydrate-sulfate de calcium sous forme d'élément-s compactés en anhydrite synthétique.a particules fines, lors duquel l'anhydrite est amenée à une certaine teneur en eau libre, ce mélange est compacté a forme agglomérée sans addition de liants et après le compactage stoké pour durcissement et les morceaux sont broyés. L'anhydrite synthétique à particules fines respectivement pulvérulente est produite en grandes quantités lors de la fabrication d'acide fluorhydrique par exemple. A cause de sa structure a particules fines, elle ne peut pas être utilisée de façon pure dans beaucoup de domaines d'application. Pour cette raison, elle doit etre amaigrie avec des additifs granuleuxtelsque sable Du calcaire concassé. Ceci est par exemple le cas pour un mortier de maçonnerie en anhydrite synthétique ou pour une chape en anhydrite synttiétique.Dans d'autres domaines ou elle est utilisée de façon pure comme par exemple lors de la production de chapes fluidisées ou dans l'exploitation de mines (journal "GlUckaufl', 114 (1978) nO 7, p. 297-301), l'anhydrite synthétique à particules fines doit être gachée en une pate fluidifiée avec une grande quantité d'eau de gâchage. Le désavantage de cette grande quantité d'eau de gâchage consiste en le fait que des corps d'anhydrite avec une résistance relativement réduite peuvent se former. Si l'on pouvait réduire le besoin en eau de gachage, ce qui est cependant impossible dans la pratique, il serait possible d'obtenir des corps avec une résistance plus élevée.De ce fait, l'anhydrite synthétique à particules fines n'est pas transportée, jusqu'à présent, de façon pneumatique, la portion granulométrique grande au-dessus de 1 mm jusqu'à par exemple 6 mm et plus lui faisant également défaut. Pour cette raison, l'anhydrite synthétique à particules fines est seulement transportée de façon hydromécanique gâchée avec de l'eau. Une mise en place par voie sèche et pneumatique n'est pas possible juqu'a présent à cause du dégagement de poussière inadmissiblement élevé. Un procédé de la nature mentionnée au début (DE-OS 26 58 915) est connu, lors duquel l'anhydrite est amenée à une teneur en eau libre déterminée, ce mélange compacté par pressage à une forme agglomérée sans addition de liants et stocké pour durcissement après le compactage ainsi que les morceaux compactés sont broyés. Cependant, lors de ce procédé, une absorption doleau de cristallisation peut se faire, ou le dihydrate se former seulement si une anhydrite réactive appropriée est donnée, l'absorption d'eau de cristallisation respectivement la formation de dihydrate étant incontr8- lées et relativement réduites. La teneur en eau libre doit se monter à 0-4% et le stockage se fait pour rendre possible l'évaporation de l'eau. Les morceaux compactés sont broyés afin d'obtenir des morceaux de grandeur égale.Ce mélange sous forme d'éléments compactés n'est cependant pas destiné ou approprié pour l'utilisation comme matériau faisant prise hydraulique, par exemple pour des fins de soutènement de mines. L'invention a donc pour objet un procédé de la nature mentionnée au début par lequel un mélange d'anhydritegypse granuleux faisant prise hydraulique respectivement sous addition d'eau peut entre produit qui est, avec une résistance améliorée, transportable de façon sèche et pneumatique sans dégagement de poussière et soufflable et qui présente un temps court de début d'épaississement. Le matériau connu (journal "Cluckauf" ci-avant indiqué) consistant à 100% en anhydrite synthétique à particules fines respectivement pulvérulente et faisant prise sous addition d'eau présente les désavantages suivants pour des fins de soutènement de mines : la résistance, particulièrement la résistance initiale est minime, lors du remplissage et doublage des cloisons étendues sont nécessaires, le temps de début d'épaississement est trop long, la valeur d'eau-matière solide est trop élevée, lors du transport pneumatique respectivement lors du soufflage sec il se produit un dEga- gement de poussière non voulu.Là aussi, il se présente donc la tache de créer un matériau à base d'anhydrite synthétique à particules fines qui est, dans l'exploitation de mines, pneumatiquement transportable et soufflable par voie sèche, qui est utilisable pour des buts de soutènement sans travaux de cloisonsétendues, qui possède un temps court d'épaississement initial et une attitude de résistance améliorée. Il est également connu (DE-PS 12 97 563) d'utiliser une anhydrite granuleuse avec une grandeur de grain de 0-6 mm et une portion de grain d'au moins 30% en dessous de 0,2 mm pour exécuter des barrages d'accompagnement de voies de taille et des piliers de soutènement dans l'exploitation minière. Dans cet état, elle peut hêtre soufflée de façon seche sans additifs et/ou etre transportée pneumatiquement. Pour cette application, de grandes quantités d'anhydrite naturelle sont utilisées aujourd'hui. Cette anhydrite naturelle apparaît en grands gisements dans la nature et elle y est exploitée et broyée dans des broyeurs appropriés la composition granulométrique nécessaire à l'utilisation dans l'exploitation minière.En plus, il est connu (DE-AS 22 16 039) d'utiliser un matériau à prise hydraulique pour des fins de soutènesent de mines qui consiste en anhydrite naturelle avec une portion de grain jusqu'a 30% en dessous de 0,2 mm, l'anhydrite naturelle présentant une granulation jusqu'à 25 mm comme-limite granulométrique supérieure, inférieure 5% en poids en dessous de 0,06 inni et une portion d'hémihydrate-sulfate de calcium d'a peu près 0,5 jusqu'à 105 en poids référés 9 la quan- tité totale.Ces matériaux a base d'anhydrite naturelle présentent les propriétés désirées ci-avant mentionnées, mais ils ne sont pas basés sur l'anhydrite synthétique à particules fines ; le transport pneumatique ou le soufflage sec de ces matériaux est également lié A une usure relativement élevée, puisque ces matériaux sont extraits de. roches d'une dureté relativement grande. L'invention résout maintenant la-t che ci-avant indi quée par un procédé de la nature mentionnée au début caractérisé par le fait que des activeurs de 0,5 -a 2,5% en poids sont ajoutés a l'anhydrite mise a neutre pour l'absorption d'eau de cristallisation et le durcissement, une teneur en eau libre de 2,0 a 4,5% en poids est ajustée, un stockage d'au moins 20 heures est réalisé, après le stockage un broyage a la granulation de O a 16 un a lieu et que la répartition granulométrique suivante est ajustée : 10 s 40% en dessous de 0,2 me, 20 a 45% de 0,2 1 mm, 15 9 40% de 1 a 3,15 ma et 5 à 30% de 3,15 a 16 mm maximum, de telle sorte qu'un mélange d'anhydride-gypse homogène et granuleux de 70 å 90 % en poids d'anhydrite synthétique et de 8 à 25 % en poids de dihydrate-sulfate de calcium avec un temps d'épaississement initial inférieur à 12 min soit produit. Les activeurs en pourcéntages de poids du mélange d'anhydrite-gypse granuleux conformément à l'invention se réferent à l'anhydrite mise à neutre servant de produit de base à laquelle un agent de neutralisation est ajouté, le cas échéant. Les pourcentages en poids d'eau se réfèrent également à l'anhydrite mise à neutre, la teneur en eau étant ajustée par addition d'eau. Le stockage a lieu à une température ambiante normale afin d'éviter chaque évaporation d'eau et pour assurer que l'eau ajoutée serve à la formation de dihydrate. Le pressage respectivement le compactage se font également à une température ambiante normale. Il est possible d'obtenir la répartition granulométrique indiquée par une seule opération de broyage ou par broyage, triage et mélange. Par l'addition de l'activeur avant le compactage il est garanti que la quantité d'eau relativement réduite de 2,0 à 4,5 % en poids nécessaire à un compactage optimal est presque entièrement transformée en eau de cristallisation et n'évapore pas à une part considérable pendant le stockage. Après le temps de stockage d'au moins 20 heures, il y a donc une teneur d'environ 10 a 25 % en poids de sulfate de calcium-dihydrate dans le matériau se présentant en morceaux après le compactage. Après le stockage, ce matériau possède la dureté qui est nécessaire pour broyer avec sûreté la portion en grains fins et la quote-part en grains gros nécessaires a la répartition granulométrique désirée.La quote-part de sulfate de calcium-dihydrate obtenue par l'addition de l'activeur produit également un temps court d'épaississement initial lors de l'emploi du mélange granuleux d'anhydrite-gypse qui est, a raison de sa répartition granulométrique, soufflable de façon sèche et/ou transportable de façon pneumatique. La quantité de l'activeur ajouté et la durée du stockage sont accordées de telle sorte que la teneur désirée en sulfate de calcium-dihydrate soit obtenue seulement à raison de la teneur en eau optimalepour le compactage en évitant un excès d'activeurs. Toutes les anhydrites synthétiques à particules fines peuvent etre transformées pour le mélange granuleux conformément à l'invention si elles sont compactées avec une portion d'eau libre de 2,0 b 4,5 % et une addition d'activeur de par exemple 1,0 % Ca (OH2) et 0,5 % de sulfate de potassium et ensuite entreposées pour au moins 20 heures, de préférence au moins 24 heures afin que l'eau libre ajoutée pour le compactage soit transformée en eau de cristallisation. Par l'entreposage d'au moins 20 heures la dureté de l'anhydrite compactée augmente si fortement que l'anhydrite compactée peut étre broyée à une granulation de 0 jusqu'à maximum 16 mm par des broyeurs appropriés. La granulation désirée dépend du but d'application tout à fait spécifique dans chaque cas. Cependant, une granulation de O à 16 mm est suffisante pour presque toutes les fins d'application. Si le mélange d'anhydrite-gypse selon l'invention est inférieur à 8 à 25 % en poids de sulfate de calcium-dihydrate, il n'y a ni un temps d'épaississement initial suffisamment court ni un accroissement de résistance suffisamment rapide. Si la valeur de dihydrate indiquée est excédée, il est possible que le temps d'épaississement initial soit acceptable, l'accroissement de résistance sera toutefois insuffisant. La duréeminimaledu stockage résulte de l'exigence que l'eau entière doit être utilisée pour la-formation de dihydrate et que le broyage doit avoir lieu immédiatement apres le stockage, si possible. La possibilité de la production du mélange granuleux d'anhydrite-gypse conformément à l'invention avec les caractéristiques ci-avant mentionnées est surprenante. Lors de celle-ci une réhydratation complète telle que par exemple décrite selon DE-AS 21 46 777, avec une opération de calcination suivante est évitée. Ainsi la production du mélange d'anhydrite-gypse conformément A l'invention devient très économique. Le mélange granuleux d'anhydrite-gypse conformément à l'invention consiste par exemple d'après l'analyse de phases en 8 à 25 Z de sulfate de calcium-dihydrate et 70 d 90 % de sulfate de calcium anhydre en moyenne.Jusqu'à présent, la production d'un tel mélange na pas été décrite et un tel mélange n'a nulle part été utilisé jusqu' présent parce qu'il a des temps d'épaissis- sement initial très courts à cause des quantités de dihydrate élevées. Il est particulièrement pratique et avantageux si le mélange homogène et granuleux d'anhydrite-gypse est utilisé dans l'exploitation houillère surtout pour la construction de barrages d'accompagnement de voies de taille et de piliers de soutènement sous mise en place pneumatique et/ou transport ainsi que pour le remplissage et/ou l'aspersion et la consolidation. Le mélange granuleux d'anhydrite-gypse conformément à l'invention avec par exemple une composition granulométrique d'au moins 30 % en dessous de 0,2 mm et avec un grain gros jusqu' par exemple 8 mm est utilisable dans des exploitations minières pour la construction de barrages d'accompagnement de voies de taille et de piliers de soutènement. Si l'on choisit une autre répartition granulométrique lors du broyage, par exemple une granulation plus petite de O à 5 mm, le mélange granuleux est également utilisable pour le remplissage et aussi pour l'aspersion et la consolidation. La dureté et densité du mélange granuleux d'anhydrite-gypse conformément à l'invention sont inférieures à celles d'anhydrite granuleuse natureUede sorte que l'usure lors du transport pneumatique respectivement du soufflage sec du mélange d'anhydrite-gypse selon l'invention soit réduite. Le mélange granuleux conformément A l'invention est bien utilisable pour les buts indiqués, puisque ses caractéristiques se trouvent aux points suivants : le mélange granuleux est soufflable à sec sans additifs a grains gros et il a peu d'abrasion. Si un activeur est nécessaire pour régler le temps d'épaississement initial, celui-ci peut être dosé sous forme pulvérulente ou dissous dans l'eau de gâchage. Ce mélange d'anhydrite-gypse peut être dispose par couches pour former un pilier après le soufflage au lieu de sortie en ajoutant de l'eau ou utilisé pour remplir ou asperger. Seulement une valeur minime d'eau-matière solide est nécessaire, celle-ci est située aux environs de 0,1 a 0,2. Par la portion de grains gros ou la répartition granulométrique le besoin en eau de gâchage est réduit. Le temps d'épaississement initial est court et une haute résistance initia le et une haute résistance finale sont obtenues. Dans la construction de piliers, des travaux de cloisons ne sont pas nécessaires. Ainsi les plus importantes caractéristiques pour l'uti- lisation dans l'exploitation minière sont donnés, de sorte qu'il est ainsi possible de rendre un matériau base d'anhydrite synthétique a particules fines utilisable pour un domaine d'application principal de façon pure, sans additifs et avec une formule simple. Particulièrement ensemble avec l'application dans l'exploitation houillère ou des applications similaires il est rationnel de produire le mélange d'anhydrite-gypse granuleux conformément a l'invention. Lors de l'application d'un tel mélange dans l'exploitation houillère comme ci-avant décrite, un transport pneumatique du mélange sec a cependant lieu jusqu'au point d'utilisation. La, il est mouillé d'eau et dispose par couches sous forme de barrage ou autre corps et aspergé. Pour ce cas d'application, un tel mélange possède les justes caractéristiques. Selon les indications ci-avant, un progrès technique considérable est ainsi réalisé, puisque l'utilisation d'anhydrite synthétique à particules fines n'était pas possible jusqu'a présent pour ce but. Il est particulièrement pratique et avantageux si, comme anhydrite synthétique à particules fines, on utilise une anhydrite provenant de la production d'acide fluorhydrique. Le mélange d'anhydrite-gypse produit à base de cette anhydrite peut etre transporté de façon pneumatique sans dégagement de poussière. Mais il est également possible de produire l'anhydrite synthétique a particules fines qui est utilisable pour le meme but à partir de gypses chimiques synthétiques particules fines (sulfate de calcium-dihydrate ou sulfate de-calcium-hémihydrate) tels qu'ils sont produits dans l'industrie de l'acide phosphorique et dans la désulfuration de gaz de fumée. La production d'anhydrite synthétique particules fines a partir de ces gypses synthétiques d particules fines est simple et peut etre effectuée par la calcination dans des unités de cuisson connues comme par exemple sécheur de courant, four à couche fluidisée.Jusqu' présent, une-telle transformation de gypses synthétiques à particules fines en anliydrite synthétique à particules fines n'est cependant pas réalisée à l'échelle technique puisque pour des anhydrites à particules fines il n'y a qu'un champ d'application réduit. I1 est particulièrement pratique et avantageux si, comme anhydrite synthétique a particules fines, on utilise un anhydrite obtenu par déshydratation de sulfate de calcium-dihydrate synthétique à particules fines provenant par exemple de la production d'acide phosphorique ou de préférence du lavage de gaz de fumée. A raison de l'invention, de grandes quantités de déchets produits aujourd'hui dans l'industrie chimique ou lors de la désulfuration de gaz de fumée comme dihydrate ou hémihydrate synthétiques à particules fines peuvent etre réùitroduites dans le procédé de production. Un tel recyclage constitue une contribution importante à la solution d'une série de problèmes de milieu, parcequ'ainsi le dépôt de ces matériaux sur haldes, en terrils ou dans les fleuves et eaux devient évitable. Le sulfate de calcium-dihydrate produit avant tout lors de la désulfuration de gaz de fumée dans des centrales électriques à charbon peut ainsi entre réintroduit dans l'exploitation minière lors de l'extraction de charbon. Il est particulièrement pratique et avantageux Si le mélange d'anhydrite-gypse conformément å l'invention présente 10 à 20 7. en poids de sulfate de calcium-dihydrate, si le temps d'épaississement initial est inférieur a 10 min et/ou la grandeur de grain maximale du mélange d'anhydrite-gypse se monte à 8.mm. Le matériau est ainsi adapté de façon optimale au but principal d'utilisation, a savoir à la construction de barrages et piliers. En plus, il est particulièrement utile et avantageux si, a l'anhydritemiseà neutre, 1 à 2 X en poids d'activeurs sont ajoutés pour l'absorption de l'eau de cristallisation et le durcissement. Cette quantité d'activeurs référée a l'anhydrite utilisée pour la production du mélange d'anhydrite-gypse conformément à l'invention est suffisante pour la plupart des anhydrites synthétiques connus, assure une durde de stockage suffisamment courte et, puisqu'elle est minime, elle est bon marché. Il est particulièrement utile et avantageux d'utiliser comme activeurs sulfate de potassium ou chaux (Ca(OH)2) ou un mélange des deux, puisque ces activeurs sont disponibles à bon marché. Ensuite, il est particulièrement utile et avantageux si la teneur en eau de i'anhydrite est ajustée à 3 à 4 % en poids avant le compactage. La portion désirée de dihydrate, l'aptitude de compactage de l'anhydrite à particules fines et le temps de stockage sont accordés de façon optimale. T A B L E A U I Caractéristiques d'anhydrite synthétique à particules fines avant et après le traitement conformément à l'invention. Anhydrite synthétique à particules fines pro Anhydrite synthétique duite de gypes de gaz de à particules fines provenant fumée synthétique à de la production d'acide particules fines fluorhydrique (sulfate de calciumdihydrate) (degré de pureté 95 %) (degré de pureté 98 %) Répartition granulométrique d'anhydrite synthétique à particules fines avant le compactage grandeur de particule > 0,2 mm (%) 1 ,1 grandeur de particule 0,06 mm (%) 88 99 Additifs et conditions lors du compactage ajout de neutralisation (%) 3 hydroxyde de calcium 0 ajout d'activeur (%) 1 sulfate de potassium 1,0 hydroxyde de calcium et 1,5 hydroxyde de calcium 0,5 sulfate de potassium ajout d'humidité (%) 4 4 force de pression (kN/cm) 2,7 2,3 T A B L E A U I (suite) Anhydrite synthétique à particules fines pro Anhydrite synthétique duite de gypes de gaz de à particules fines provenant fumée synthétique à de la production d'acide particules fines fluorhydrique (sulfate de calciumdihydrate) (degré de pureté 95 %) (degré de pureté 98 %) Caractéristiques de sulfate de calcium après le compactage et stockage intermédiaire suivant de 20 heures grandeur de morceaux 20 - 50 mm (%) 86 85 grandeur de morceaux 20 mm (%) 14 15 résistance par points (N) 7 6,5 abraison inférieure à 1 mm (%) 0,6 0,9 absorption d'eau de cristallisation (%) 3,5 3,6 résistance à l'eau bonne bonne rapport-anhydrite/gypse (%) environ 75 : 15 environ 80 : 16,5 Répartition granulométrique du mélange granuleux après le broyage grandeur de grain > 3,15 mm (%) 20 12 grandeur de grain entre 1,0 et 3,15 mm (%) 32 31 grandeur de grain entre 0,2 et 1,0 mm (%) 33 34 grandeur de grain mm (%) 15 23 T A B L E A U I I Temps d'apaississement initial et résistances à la pression d'éprouvettes d'anhydrite synthétique à particules fines traitée conformément à l'invention. Eprouvette d'anhydrite syn- Eprouvette d'anhydrite synthétique à particules fines thétique à particules fines traitée conformément à l'in- traitée conformément à l'invention provenant de la vention provenant de gypse production d'acide fluor- de gaz de fumée synthétique hydrique à particules fines (sulfate de calcium dihydrate) (degré de pureté 95 %) (degré de pureté 98 %) Caractéristiques d'éprouvette d'anhydrite synthétique à particules fines traitée conformément à l'invention rapport eau-matière solide 0,13 0,15 temps d'épaississement initial (min) 10 5 résistance à la pression (MN/m) - après 5 heures (résistance initiale) 9,2 3,8 - après 24 heures 18,0 12,4 - après 7 jours 26,8 27,6 Exemple 1 L'anhydrite synthétique à particules fines telle qu'elle provient de la production d'acide fluorhydrique après le broyage, a une répartition granulométrique en moyenne de 1,0 7. en poids plus grand que 0,2 mm et 88 - en poids plus petits que 0,06 mm et une eau de cristallisation de O % en poids. Ce matériau de base est neutralisé par 3,0 % en poids d'hydroxyde de calcium.Ensuite, un activeur consistant en 1,5 % en poids d'hydroxyde de calcium et de 1,0 % en poids de sulfate de potassium est additionné et ensuite 4 % en poids d'eau sont ajoutés et le mélange est homogénéisé. Puis, ce mélange est comprimé en sulfate de calcium en morceaux sur une presse à cylindres. Le sulfate de calcium aggloméré résultant en morceaux ayant une grandeur moyenne de 20 jusqu'à 50 mm. Ce sulfate de calcium en morceaux est entreposé 20 heures dans cet exemple. Après ce stockage intermédiaire, le sulfate de calcium a absorbé 3,5 % en poids d'eau de cristallisation, il est devenu tres dur et a obtenu une résistance par points de 7 N. Par cette absorption d'eau de cristallisation ce sulfate de calcium est devenu un mélange d'anhydrite/gypse et consiste environ en 75 % d'anhydrite, 15 % de gypse et 10 % d'autres matières. L'abrasion de ce matériau se monte à environ 0,6 /0 en poids en dessous de 1 mm.Si l'on broie ce mélange dur d'anhydrite/gypse en morceaux dans un broyeur à marteaux, on obtient un mélange granuleux d'anhydrite/gypse avec une répartition granulométrique d'environ 15 % en poids plus grands que 3,15 mm, environ 32 % en poids entre 1,0 et 3,15 mm, environ 23 % en poids entre 0,2 et 1,0 mm et environ 30 % en poids plus petits que 0,2 mm. Si ce mélange granuleux d'anhydrite/gypse est gâché avec un rapport d'eau-matière solide de 0,13, l'épaississement commence après 10 min, atteint une résistance à la pression de 9,2 MN/m après 5 heures, après 24 heures une résistance à la pression de 18,0 MN/m et après 7 jours une résistance à la pression de 26,8 MN/m. Exemple 2 De l'anhydrite synthétique a particules fines telle qu'elle est produite de gypse de gaz de fumée synthétique à particules fines (sulfate de calcium-dihydrate) par calcination dans une couche fluidisée, possède une répartition granulométrique d'en moyenne 0,1 % en poids plus grand que 0,2 mm et de 99 % en poids plus petits que 0,06 mm et une eau de cristallisation de 0,1 % en poids. Ce matériau de base se présente déjà de façon neutre. I1 est mélange de façon homogène avec 4 % en poids d'eau et 1,5 % en poids d'activeurs, à savoir 0,5 % en poids de sulfate de potassium et 1,0 % en poids d'hydroxyde de calcium et ensuite comprimé sur une presse à cylindres en sulfate de calcium en morceaux. Le sulfate de calcium aggloméré se présente en morceaux ayant une grandeur moyenne de 20 jusqu'd 50 mm.Ce sulfate de calcium est entreposé dans cet exemple pendant 20 heures. Après, le sulfate de calcium en morceaux a absorbé 3,6 % en poids d'eau de cristallisation, est devenu très dur et possède une résistance par points de 6,5 N. Par cette absorption d'eau de cristallisation ce sulfate de calcium en morceaux est devenu un mélange d'anhydrite/gypse et se compose d'environ 80 % en poids d'anhydrite, 16,5 % en poids de gypse et 3,5 % en poids d'autres matières. L'abrasion de ce matériau se monte à environ 0,9 % en poids en dessous de lima. Si l'on broie ce mélange dur d'anhydrite/gypse en morceaux dans un broyeur à marteaux, on obtient un mélange granuleux d'anhydrite/gypse avec une répartition granulométrique d'environ 7 % en poids plus grands que 3,15 mm, environ 36 % en poids entre 1,0 et 3,15 mm, environ 24 % en poids entre 0,2 et 1,0 ima et environ 33 % en poids plus petits que 0,2 mm, Si ce mélange granuleux d'anhydrite/gypse est gâche avec un rapport d'eau-matière solide de 0,15, l'épaississement commence après 5 minutes, atteint aprés 5 heures une résistance à la pression de 3,8 MN/m, après 24 heures une résistance à la pression de 12,4 MN/m et après 7 jours une résistance à la pression de 27,6 MN/m. REVENDICATIONS 1. Procédé pour la production d'un mélange homogene essentiellement d'anhydrite et de sulfate de calcium-dihydrate et sous forme d'éléments compactés, d'anhydrite synthétique à particules fines, lors duquel l'anhydrite est amenée à une certaine teneur en eau libre, ce mélange est compacté à forme agglomérée sans addition de liants et après le compactage stocké pour durcissement et les morceaux sont broyés, caractérisé en ce qu'à l'anhydrite mise à neutre 0,5 à 2,5 % en poids d'activeurs sont ajoutés pour l'absorption d'eau de cristallisation et le durcissement, qu'une teneur en eau libre de 2,0 à 4,5 % en poids est ajustée, qu'un stockage d'au moins 20 heures a lieu, qu'après le stockage un broyage à une granulation de O à 16 mm est effectué et que la répartition granulométrique suivante est ajustée : 10 à 40 % en dessous de 0,2 mm, 20 à 45 % de 0,2 à 1 mm, 15 à 40 % delà 3,15 mmet 5 à 30 % de 3,15 à 16 mm maximum, de telle sorte que le mélange homogène granuleux avec 70 à 92 % en poids d'anhydrite synthétique et 8 å 25 % en poids de sulfate de calcium-dihydrate et avec un temps d'épaississement initial inférieur à 12 min soit produit. 2. Procédé selon revendication 1, caractérisé en ce que, comme anhydrite synthétique à particules fines, uneanhydrite est utilisée qui provient de la production d'acide fluorhydrique. 3. Procédé selon revendication 1, caractérisé en ce que, comme anhydrite synthétique 9 particules fines, une abhydrite est utilisée qui est obtenue à partir de sulfate de calcium-dihydrate synthétique à particules fines ou de sulfate de calcium-hémihydrate synthétique à particules fines, par exemple de la production d'acide phosphorique ou de préférence du lavage de gaz de fumée par déshydratation. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'un mélange granuleux avec 10 à 20 % en poids de sulfate de calcium-dihydrate est produit. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le temps d'épaississement initial est inférieur à 10 minutes. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la grandeur maximale du mélange est de 8 mm. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que 1 à 2 % en poids d'activeurs sont ajoutés à l'anhydrite mise à neutre pour l'absorption d'eau de cristallisation et le durcissement 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications precédentes caractérisé en ce que le sulfate de potassium ou la chaux 9. Matériau selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la teneur en eau est ajustée à 3 - 4 % en poids. 10. Application dans l'exploitation minière de charbon du mélange homogène et granuleux produit conformément au procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, particulièrement pour la construction de barrages d'accompagnement de voies de taille et de piliers de soutènement sous mise en place pneumatique et/ou transport ainsi que pour le remplissage et/ou l'aspersion et la consolidation.