FR 2429464 A1 19800118 FR 7916066 A 19790622 La présente invention concerne le domaine de la régulation automatique des processus te5hrl010giques et, notamment, un procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame et un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. La présente invention peut être avantageusement utilisée dans l'industrie des matériaux de construction pour la production de carreaux céramiques. Afin d'obtenir les carreaux céramiques, il est nécessaire de préparer une barbotine avec une viscosité minimale et une humidité fixe maintenue à son niveau minimum admissible, déterminé en partant des conditions de transport de la barbotine et de l'économie de son séchage Le rapport entre la viscosité de la barbotine et la consommation d'électrolyte a un caractère non linéaire et est caractérisé par une zone importante de la dilution dite efficace. La minimisation de la viscosité entraine une diminution des dépenses énergétiques dans le processus de production de barbotine et l'augmentation de l'aptitude au transport de la barbotine (ou de la suspension argileuse). La poudre obtenue à partir de la barbotine ayant une viscosité minimale se caractérise par une composition granulométrique homogène, ce qui, à son tour, permet d'améliorer la qualité de pressage des carreaux céramiques. Afin de réduire la viscosité de la barbotine, on peut utiliser des agents tensio-actifs, par exemple des électrolytes tels que : verre soluble, soude caustique, tripolyphosphate de sodium, etc. Grâce à la consommation optimale de l'électrolyte durant la dilution des argiles, on réussit à améliorer la qualité des carreaux, et en particulier, à réduire de façon sensible le nombre de microfissures à leur surface, ainsi qu'à diminuer la variation de leurs dimensions linéaires se produisant pendant le séchage et le frittage. L'humidité de la barbotine étant réduite, les dépenses énergétiques pour son séchage dans les séchoirs-atomiseurs sont réduites en conséquence. Le niveau minimal admissible de l'humidité de la barbotine, auquel se réalise sa stabilisation, est déterminé en partant des conditions nécessaires de sa pulvérisation et de son transport. L'humidité de la barbotine peut être modifiée en variant la quantité d'eau servant à la préparer. Il est connu un procédé de commande automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame (voir par exemple le certificat d'auteur U.R.S.S. NO 504735) qui consiste à mesurer la viscosité de la barbotine, après sa sortie du dispositif de dilution continue du grès cérame, et à régler l'amenée d'eau en fonction du signe et de l'importance de la déviation de la viscosité par rapport à la valeur requise. En même temps, on définit la réaction de la viscosité à la perturbation par échelons en électrolyte et l'on règle l'amenée d'électrolyte en fonction du signe et de l'importance de la réaction de la viscosité. Pour valeur optimale de la consommation de l'électrolyte on prend la consommation à laquelle la dérivée partielle de la viscosité en consommation de l'électrolyte est égale à zéro. Le dispositif mettant en oeuvre ce procédé de commande automatique du processus de préparation de barbotine à partir de grès cérame comprend une unité de dilution continue dans laquelle sont acheminés, par un convoyeur, le grès cérame, et par des tuyauteries, l'eau et l'électrolyte. De cette unité de dilution continue, la barbotine arrive dans un bac mesureur dans lequel est installé un capteur de mesure automatique de la viscosité. La valeur mesurée de la viscosité est introduite, sous forme d'un signal de capteur, dans un système de commande automatique où sont formées des actions de commande pour la régulation des débits d'eau et d'électrolyte. L'inconvénient de ce procédé de commande automatique du processus de préparation de barbotine à partir du grès cérame et du dispositif pour la mise en oeuvre dudit procédé consiste en ce qu'ils ne permettent pas de minimiser la viscosité et de stabiliser l'humidité de la barbotine à son ni veau minimal possible. L'unité de préparation de la barbotine possède une inertie importante et un certain retard de transport; les courbes de dilution du grès cérame pour une humidité constante et le débit variable de l'électrolyte présentent une zone assez large de dilution dite efficace, ctest-à-dire une zone qui se caractérise non seulement par une valeur minimale de viscosité, mais aussi par une valeur nulle ou proche de zéro de la dérivée partielle de la viscosité en consommation de l'électrolyte. De plus, les variations de la viscosité dues aux changements dans l'amenée de l'électrolyte entraient une variation continue de l'amenée d'eau et, par conséquent, une modification de l'humidité de la barbotine, c'est-à-dire une dérive de la caractéristique statique de l'objet (courbe de dilution). La dérive de la caractéristique statique de l'ob- jet est due, en plus de la raison ci-dessus, à de nombreux facteurs, par exemple à la composition chimique et minéralogique du grès cérame, sa dispersité, son humidité, la composition de l'eau de processus et de l'électrolyte, l'intensité et la durée de malaxage, la présence de particules non gonflables, etc.Les réactions de l'humidité de l'objet aux variations par bonds de l'amenée d'électrolyte dans des sens différents sont de signe égal mais different quelque peu en valeur lorsqu'on se trouve dans la zone de dilution efficace. La dérive de la caractéristique statique de l'obJet à inertie et retard augmente la durée de la recherche du régime optimal et, par conséquent, entraîne un fonctionnement de l'objet dans les conditions d'une viscosité non optimale et d'une humidité autre que minimale. Vu ce qui précède, le pourcentage de carreaux céramiques mis au rebut lors de leur séchage et frittage peut augmenter de façon considérable. Il est connu un procédé de régulation automatique de la production de barbotine à partir de grès cérame (voir, par exemple, l'article 1,Machines pour la dilution continue des argiles" par I.V. Bakhtalovsky, V.A. Meitina, "Steklo i keramika", NO 1,1974), qui consiste à régler la consommation de solution d'électrolyte selon la puissance mesurée de la commande du mécanisme de broyage du grès cérame. En outre, en réglant la consommation de solution d'électrolyte, on tient compte des résultats d'analyse en laboratoire de la viscosité et de l'humidité de la barbotine en aval du mécanisme de broyage du grès cérame. Le dispositif mettant en oeuvre ce procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame comprend un mécanisme d'amenée de grès cérame dans le mécanisme de broyage du grès cérame, un appareil d'amenée d'eau dans le mécanisme de broyage du grès cérame, un appareil pour l'amenée d'électrolyte dans le mécanisme de broyage de grès cérame, un capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, le canal dudit appareil d'amenée de l'électrolyte contenant un mécanisme de commande du débit d'électrolyte, dont la sortie est reliée au capteur de puissance. L'inconvénient de ce procédé de régulation automatique de la production de barbotine à partir de grès cérame et du dispositif pour sa mise en oeuvre réside dans le fait que, étant donné le caractère ambigu du rapport entre la viscosité et l'humidité, d'une part, et la puissance consommée par la commande du mécanisme de broyage du grès cérame, d'autre part, et l'influence de la dérive de la caractéristique statique de dilution sur la qualité de commande, ainsi que du fait que la consommation de la solution d'électrolyte et celle de l'eau ne sont pas réglées séparément, il n'est pas possible d'obtenir, à la sortie du mécanisme de broyage du grès cérame, une barbotine ayant les caractéristiques physico-chimiques requises, c'est-à-dire une viscosité et une humidité fixe maintenue à son niveau minimal possible. La présente invention vise donc un procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine et un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé, dans lesquels le processus de régulation des débits d'eau et d'électrolyte s'effectue de façon à assurer la production d'une barbotine présentant une viscosité minimale et une humidité fixe maintenue à son niveau minimal possible, tout en augmen tant le rendent du processus et des équipements pour la production de la barbotine à partir du grès cérame. ve but est atteint du fait que le procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame, consistant à mesurer la puissance consommée pour le broyage du grès cérame et à régler le débit d'électrolyte en fonction de ladite puissance, est caractérisé, suivant l'invention, en ce qu'on établit un débit d'électrolyte tel que la puissance consommée pour le broyage du grès cérame soit minimale, et un débit d'eau tel que la somme des valeurs proportcrnielles au débit d'eau et au débit d'électrolyte obtenu soit égale à une valeur proportionnelle au débit du grès cérame. Une telle régulation du débit d'électrolyte en fonction de la puissance consommée pour le broyage du grès cérame permet de fixer d'une façon efficace la valeur optimale du débit d'électrolyte correspondant à la viscosité minimale de la barbotine pour l'humidité requise, et de supprimer les facteurs perturbateurs dus au changement de la composition chimique et minéralogique du grès cérame, de sa dispersité, ainsi que de l'intensité et de la durée de malaxage du grès cérame, etc. Le réglage du débit d'eau à une valeur correspondant à une valeur proportionnelle à la différence du débit de grès cérame et du débit d'électrolyte permet de supprimer les perturbations d'entrée en débits d'électrolyte et de grès cérame. Il est intéressant de fixer le débit d'eau conformément à une valeur proportionnelle à la déviation de l'humidité de la barbotine par rapport à la valeur donnée. Le réglage du débit d'eau conformément à une valeur proportionnelle à la déviation de l'humidité de la barbotine par rapport à la valeur donnée supprime l'influence des facteurs perturbateurs qui sont dus, avant tout, à la modification de l'humidité du grès cérame. Le problème exposé plus haut est également résolu grâce à un dispositif de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame, dans une installation de production de barbotine comprenant un mécanisme d'amenée du grès cérame dans un mécanisme pour son broyage, un capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, un appareil d'amenée d'eau dans le mécanisme de broyage via un mécanisme de commande du débit d'électrolyte pour assurer la viscosité requise de la barbotine, ledit dispositif étant caractérisé, suivant l'invention, en ce qu'il comprend un capteur de consommation du grès cérame, installé à proximité immédiate du mécanisme d'amenée du grès cérame, un capteur de débit d'électrolyte situé dans le canal de l'appareil d'amenée d'électrolyte, un comparateur de signaux dont les entrées sont reliées aux capteurs de débit du grès cérame et de débit d'électrolyte, un mécanisme de commande du débit d'eau installé dans le canal de l'appareil d'amenée d'eau, mécanisme dont l'entrée est reliée à la sortie du comparateur de signaux, et un optimiseur automatique de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, l'entrée de cet optimiseur étant reliée au capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, et sa sortie, au mécanisme de commande du débit d'électrolyte. L'introduction d'un optimiseur automatique de la puissance, la connexion de son entrée au capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, et celle de sa sortie, au mécanisme de commande du débit d'électrolyte, permettent de fixer la valeur du débit d'électrolyte correspondant à la viscosité minimale de la barbotine pour une humidité prédéterminée en supprimant ainsi les facteurs perturbateurs dus, avant tout, au changement de la composition chimique et minéralogique du grès cérame, de sa dispersité, etc. L'introduction de capteurs de débit du grès cérame et de l'électrolyte, ainsi que d'un comparateur de signaux dont les entrées sont reliées aux capteurs mentionnés, et la sortie, au mécanisme de commande du débit d'eau, permet de compenser les facteurs perturbateurs dus aux changements des débits d'eau, d'électrolyte et de grès cérame et d'obtenir une barbotine ayant une humidité fixe maintenue à son niveau minimal possible. Il est intéressant que le dispositif de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame comprenne un capteur d'humidité de la barbotine obtenue, monté à proximité immédiate de l'endroit de sortie de la barbotine du mécanisme de broyage du grès cérame, et un sélecteur d'humidité de la barbotine, les sorties desquels sont connectées aux entrées du comparateur de signaux. Le capteur et le sélecteur d'humidité de la barbotine dont les sorties sont connectées aux entrées du comparateur de signaux assurent la compensation des perturbations dues à la modification de l'humidité du grès cérame. En connaissant la différence des signaux du capteur et du sélecteur d'humidité de la barbotine, on peut corriger le débit d'eau. Il est rationnel que le dispositif de régulation automatique du processus de production de la barbotine à partir du grès cérame comprenne un additionneur dont les entrées sont reliées au capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame et au capteur de débit d'électrolyte, sa sortie étant reliée à l'entrée de l'opti- miseur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame. La connexion de l'entrée de l'additionneur au capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame et avec le capteur de débit d'électrolyte permet de diminuer l'influence de la zone de dilution efficace sur l'optimisation. Il est intéressant que le capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame comprenne un élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire au broyage du grès cérame et un élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire à la dilution du grès cérame, les sorties desquels sont connectées aux entrées de l'additionneur. L'introduction d'éléments sensibles pour la mesure des puissances nécessaires au broyage et à la dilution du grès cérame permet de définir sans ambiguité le débit d'élec trolyte correspondant au premier tiers de la zone de dilution efficace. Suivant l'une des variantes de réalisation du dispositif conforme à l'invention, le dispositif de régulation automatique du processus de production de la barbotine à partir du grès cérame comprend un additionneur, et le capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame comprend un élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire au broyage du grès cérame,et un élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire à la dilution du grès cérame, les entrées dudit additionneur étant reliées auxdits éléments sensibles, et la sortie de l'additionneur étant raccordées à l'optimiseur automatique de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame. Il est rationnel que le dispositif de régulation du processus de production de barbotine à partir de grès cérame comprenne un régulateur extrémal dont les entrées sont reliées à l'élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire au broyage et à l'élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire à la dilution, sa sortie étant reliée à l'additionneur. L'introduction d'un régulateur extrémal permet de régler un débit d'électrolyte correspondant au début de la zone de dilution efficace. Il est rationnel que le dispositif de régulation du processus de production de barbotine à partir de grès cérame comprenne un capteur de débit d'eau monté dans le canal de l'appareil d'amenée d'eau et relié à l'entrée du comparateur de signaux. Il est intéressant que l'entrée de régulateur extrémal soit connectée au capteur de débit d'électrolyte. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaîtront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, avec références aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels - la figure i représente un diagramme illustrant la relation entre la puissance consommez par le mécanisme de broyage du gres cérame et le débit d'électrolyte, conformément a' l'invention; - la figure 2 montre le schéma synoptique d'un dispositif pour la mise an oeuvre du procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine N partir de grès cérame conformément à l'invention;; - la figure 3 représente le schéma synoptique d'une variante de réalisation du dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de régulation du processus de production de barbotine à partir de grès cérame conformément à l'invention; - la figure 4 montre le schéma synoptique d'une autre variante d'exécution du dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame conformément à l'invention. Le procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame est mis en oeuvre de la façon suivante. Du grès cérame, de l'eau et de l'électrolyte sont amenés dans le mécanisme de broyage du grès cérame, dans lequel s'effectuent un concassage mécanique et hydrodynamique et une dilution initiale du grès cérame dans le milieu aqueux d'électrolyte. On mesure la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame et l'on règle le débit d'électrolyte en fonction de la valeur de cette puissance. Si, en cas de variation du débit d'électrolyte, la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame diminue, augmente le débit d'électrolyte jusqu'à ce que la valeur de la puissance reste inchangée meme aux faibles variations ultérieures du débit d'électrolyte. Il est nécessaire que le débit d'électrolyte soit maintenu à une valeur correspondant à une situation dans laquelle toute modification éventuelle de ce dernier dans le sens d'une augmentation ou d'une diminution entraîne une augmentation de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame. Si, en cas d'accroissement du débit d'électrolyte, la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame augmente, il est nécessaire de diminuer le débit d'électrolyte jusqu'à ce que la valeur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame reste inchangée. Dans le diagramme représenté sur la figure 1, la courbe 1 illustre la relation entre la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame et le débit d'électrolyte. On a porté sur l'axe des ordonnées les valeurs de N, puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame en kilowatts (kW), et sur l'axe des abscisses, la valeur de Q, débit d'électrolyte en m3/heure pour des consommations déterminées d'eau et de grès cérame. En examinant la courbe 1 on voit que, si la puissance consommée pour le broyage du grès cérame est égale à N1et que le débit d'électrolyte est égal à Q1, alors à ce régime correspond le point A qui se trouve sur la pente gauche (suivant la figure 1) de la courbe 1. Afin de définir le débit optimal d'électrolyte Qopt. pour lequel la puissance consommée au broyage du grès cérame a sa valeur minimale Nmin ctest-à- dire afin d'établir le régime correspondant au point B de la courbe 1, il est nécessaire d'augmenter le débit d'électrolyte. Cette valeur Qopt du débit d'électrolyte doit entre maintenue au cours du travail ultérieur. En effet, comme on le voit sur la courbe 1, la décroissance ou la croissance de la valeur~Qopt entraîne une augmentation de la puissance consommée pour le broyage du grès cérame. Ainsi, le point B de la courbe I correspond à la viscosité minimale de la barbotine. Si la puissance consommée pour le broyage du grès cérame est égale à N2 et que le débit d'électrolyte est égal à Q2 , c'est le point C se trouvant sur la pente droite (suivant la figure considérée) de la courbe 1 qui correspond à ce régime. Dans ce cas, afin de définir le débit optimal d'électrolyte Qopt pour lequel la puissance consommée lors du broyage du grès cérame a une valeur minimale, c'est-à-dire d'établir le régime correspondant au point B de la courbe 1, il est nécessaire de diminuer le débit d'électrolyte, sinon le débit excessif d'électrolyte (pente droite de la courbe 1) causera une augmentation du pH de la solution et, par conséquent, une teneur excédentaire de celle-ci en alcali. La stabilisation de l'humidité de la barbotine se réalise par mesure des valeurs actuelles des débits d'eau, d'électrolyte et de grès cérame. Ensuite, on définit la somme des débits actuels d'eau et d'électrolyte pour la comparer avec le débit actuel du grès cérame et l'on règle le débit d'eau d'après la différence obtenue. On supposera qu'il s'est produit une modification, par exemple une augmentation, du débit de grès cérame, pouvant conduire à une décroissance de l'humidité de la barbotine (les débits d'eau et d'électrolyte ayant été constants). Dans ce cas, il nty a plus égalité entre la somme des débits d'eau et d'électrolyte, d'une part, et le débit de grès cérame, d'autre part. Afin de compenser la différence obtenue et de stabiliser de cette façon l'humidité de la barbotine, il faut augmenter le débit d'eau d'une valeur proportionnelle à la différence obtenue, c'est-à-dire réduire cette dernière à zéro. Si le débit de grès cérame a diminué, alors, afin de rétablir l'égalité entre la somme des débits d'eau et d'électrolyte, d'une part, et le débit de grès cérame, d'autre part, il faut diminuer le débit d'eau d'une valeur proportionnelle à la différence obtenue. On suppose que le débit d'eau et le débit de grès cérame restent constants et qu'il y a eu une modification, par exemple une augmentation, du débit d'électrolyte. Dans ce cas, il n'y a plus égalité entre la somme des débits d'eau et d'électrolyte, d'une part, et le débit de grès cérame, d'autre part. Afin de compenser la différence obtenue et de stabiliser ainsi l'humidité de la barbotine, il faut diminuer le débit d'eau d'une valeur proportionnelle à la différence obtenue. Si le débit d'électrolyte a diminué, alors, pour rétablir l'égalité entre la somme des débits d'eau et d'électrolyte, d'une part, et le débit de grès cérame, d'autre part, il faut augmenter le débit d'eau d'une valeur propor tionnelle à la différence obtenue. On supposera maintenant que le débit d'électrolyte et le débit de grès cérame restent constants et qu'il y a une modification du débit d'eau, par exemple, qu'il s'est accru. Dans ce cas, il n'y a plus égalité entre la somme des débits d'eau et d'électrolyte, d'une part, et le débit de grès cérame, d'autre part. Afin de compenser la différence obtenue et de stabiliser ainsi l'humidité de la barbotine, il faut réduire le débit d'eau. On considère maintenant le cas d'une modification des débits d'eau et d'électrolyte et du débit de grès cérame. Si, dans ce cas, il n'y a plus d'égalité entre la somme des débits d'eau et d'électrolyte, d'une part, et le débit de grès cérame, d'autre part, on peut définir sans ambiguité la valeur et le signe de la modification du débit d'eau en fonction de la valeur et du signe de la différence obtenue. Afin de compenser une déviation de l'humidité de la barbotine par rapport à une valeur prédéterminée, déviation due à la modification de l'humidité du grès cérame, on mesure l'humidité de la barbotine à la sortie du mécanisme de broyage du grès cérame, on la compare avec ladite valeur prédéterminée et, si par exemple l'humidité obtenue de la barbotine produite dépasse l'humidité prédéterminée, on règle le débit d'eau de façon que la somme des débits d'eau et d'électrolyte et la différence entre l'humidité de la barbotine obtenue et l'humidité prédéterminée soit égale à la consommation de grès cérame, c'est-à-dire qu'on diminue le débit d'eau. Dans le cas où l'humidité de la barbotine produite est inférieure à l'humidité prédéterminée de la barbotine à la sortie du mécanisme de broyage du grès cérame, alors, afin de compenser la différence obtenue, il faut augmenter le débit d'eau. Le dispositif pour mettre en oeuvre le procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame comprend un mécanisme 2 (figure 2) exécuté sous forme d'un transporteur et destiné à l'amenée du grès cérame dans un mécanisme 3 de broyage de celui-ci, se présentant sous forme d'un broyeur-malaxeur à rotor. Ce dispositif comprend en outre un appareil 4 d'amenée d'électrolyte dans le mécanisme 3 de broyage du grès cérame via un mécanisme 5 de ccrnande du débit d'électrolyte et un capteur 6 de débit d'électrolyte. On amène la solution d'électrolyte dans le mécanisme 3 de broyage du grès cérame au moyen de l'appareil 4 (pompe) via le mécanisme 5 de commande du débit d'électrolyte et le capteur 6 de débit d'électrolyte, et l'on y amène de l'eau au moyen d'un appareil 7 (qui est également une pompe) via un mécanisme 8 de commande du débit d'eau et un capteur 9 de débit d'eau. Le mécanisme 3 de broyage du grès cérame est équipé d'un capteur 10 de la puissance consommée par le mécanisme 3. Le capteur de puissance 10 est relié à l'entrée d'un optimiseur automatique Il de la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame. La sortie de l'optimiseur automatique Il est reliée au mécanisme 5 de commande du débit d'électrolyte. A proximité immédiate du mécanisme 2 d'amenée du grès cérame est installé un capteur 12 de débit du grès cérame. Le capteur 6 de débit d'électrolyte, le capteur 9 de débit d'eau et le capteur 12 de consommation de grès cérame sont reliés aux entrées correspondantes d'un comparateur de signaux 13 dont la sortie est reliée au mécanisme 8 de commande du débit d'eau. A proximité immédiate du point de sortie de la barbotine du mécanisme 3 de broyage du grès cérame est installé un capteur 14 d'humidité de la barbotine obtenue, qui est relié à l'entrée correspondante du comparateur de signaux 13. En outre, l'une des entrées du comparateur de signaux 13 est reliée à un sélecteur 15 d'humidité de la barbotine. Sur la figure 3 est représentée une variante du dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame conformément à l'invention, suivant laquelle le capteur 10 de la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame et le capteur 6 de débit d'électrolyte sont reliés aux entrées d'un additionneur 16 dont la sortie est connectée à ltoptimiseur automatique 11 de la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame. Sur la figure 4 est représentée une variante du dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame conformément à l'invention, suivant laquelle le capteur 10 de la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame comprend un élément sensible 17 pour la mesure de la puissance nécessaire au broyage du grès cérame et un élément sensible 18 pour la mesure de la puissance nécessaire à la dilution du grès cérame, tous deux étant reliés aux entrées de l'additionneur 16 et aux entrées d'un régulateur extrémal 19 dont la sortie est connectée à l'entrée de l'additionneur 16. En outre, à l'entrée du régulateur extrémal 19 est relié le capteur 6 de débit d'électrolyte. En tant que régulateur extrémal 19 peut être utilisé celui décrit dans la demande soviétique N 2506582/18-24 (décision de délivrance du certificat d'auteur du 8.02.78). Le dispositif conforme à l'invention s'effectue comme suit. On amène du grès cérame, de l'eau et de l'électrolyte dans le mécanisme 3 (figure 2) de broyage du grès cérame, on mesure en continu, au moyen du capteur 6, le débit actuel d'électrolyte, on mesure en continu au moyen du capteur 9 le débit actuel d'eau, et on mesure en continu, au moyen du capteur 12, le débit actuel de grès cérame. Les signaux du capteur 6 d'électrolyte, du capteur 9 d'eau et du capteur 12 de débit du grès cérame arrivent aux entrées du comparateur 13, lequel élabore, sur la base des informations introduites, un signal de commande qui est appliqué à l'entrée du mécanisme 8 de commande de débit d'eau. En fonction du signe de ce signal de commande, le mécanisme 12 de commande du débit d'eau augmente ou diminue le débit d'eau amenée dans le mécanisme 3 de broyage du grès cérame. Le signal de commande provenant du comparateur de signaux 13 arrivera au mécanisme 8 de commande du débit d'eau jusqu'à ce que soit fixé, au moyen du mécanisme 8 de commande du débit d'eau, un débit tel que la somme des signaux du capteur 9 de débit d'eau et du capteur 6 de débit d'électrolyte soit égale au signal du capteur 12 de débit du grès cérame. Afin que soit compensée la déviation de l'humidité de la barbotine par rapport à la valeur prédéterminée, on mesure avec le capteur 14 l'humidité de la barbotine à la sortie du mécanisme 3 de broyage du grès cérame. Le signal de sortie du capteur 14 de l'humidité de la barbotine arrive à l'entrée du comparateur de signaux 13, où arrive aussi le signal de sortie du sélecteur 15 de l'hu- midité de la barbotine. Dans ce cas, le signal de commande en provenance du comparateur de signaux 13 arrivera au mécanisme 8 de commande du débit d'eau jusqu'à ce que soit fixé, au moyen du mécanisme 8 de commande du débit d'eau, un débit tel que la somme des signaux provenant du capteur 9 de débit d'eau, du capteur 6 de débit d'électrolyte et de la différence entre le ignal du capteur 14 d'humidité de la barbotine produite et le signal du sélecteur 15 d'humidité, soit égale au signal du capteur 12 de débit du grès cérame. Le signal de sortie du capteur 10 de la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame arrive à entrée de I'optimiseur automatique Il de la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame. De la sortie de 1'optimiseur 11, le signal de commande arrive au mécanisme 5 de commande du débit d'électrolyte au moyen duquel on fixe un débit d'électrolyte tel que la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame ait une valeur minimale. S'il est nécessaire de fixer, au moyen du mécanisme 8 de commande du débit d'électrolyte, un débit correspondant à un point prédéterminé de la courbe 1 (figure 1), il faut envoyer le signal de sortie du capteur 10 (figure 3) de la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame et le signal de sortie du capteur 6 de débit d'électrolyte aux entrées de l'additionneur 16 dont la sortie est reliée ê l'entrée de l'optimiseur automatique Il de la puissance consommée par le mécanisme 3 de broyage du grès cérame. Afin d'augmenter la précision de fixation de la valeur optimale du débit d'électrolyte, on mesure la puissance consommée pour le broyage du grès cérame au moyen de l'élément sensible 17 (figure 4), et l'on mesure la puissance consommée pour la dilution du grès cérame au moyen de l'élé- ment sensible 18. Ensuite les signaux de sortie provenant des éléments sensibles 17 et 18 et du capteur 6 de débit d'électrolyte arrivent à l'entrée de l'additionneur 16, de la sortie duquel le signal arrive à l'optimiseur automatique il de la puissance, où est produit un signal de commande qui est appliqué au mécanisme 5 de commande du débit d'électrolyte. Afin de réaliser une régulation optimale du débit d'électrolyte compte tenu du retard de transport qui est propre au broyeur-malaxeur à rotor présentant une inertie, les signaux de sortie provenant des éléments sensibles 17, 18 et du capteur 6 de débit d'électrolyte sont simultanément envoyés aux entrées de l'additionneur 16 et aux entrées du régulateur extrémal 19 dont la sortie est reliée à l'entrée de l'additionneur 16, la sortie de celui-ci étant connectée à son tour à l'entrée de l'optimiseur automatique 11 de la puissance, d'où le signal de commande arrive à l'entrée du mécanisme 5 de commande du débit d'électrolyte. Ainsi, le procédé proposé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame et le dispositif pour sa mise en oeuvre, assurent la production d'une barbotine ayant une viscosité minimale et une humidité stable maintenue à son niveau minimal possible, une réduction de la consommation d'énergie électrique et un accroissement de l'économie du processus de séchage dans les séchoirs à pulvérisation grâce à la diminution de l'humidité de la barbotine, et une diminution du débit de combustible nécessaire au séchage. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainas:. que leurs combinaisons si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivant. R E V E N D I C A T I O N S 1.- Procédé de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame, du type consistant à mesurer la puissance consommée par le broyage du grès cérame et à régler le débit d'électrolyte suivant la puissance ainsi mesurée, caractérisé en ce qu'on établit un débit d'électrolyte tel que la puissance consommée par le broyage du grès cérame soit minimale, et qu'on établit un débit d'eau tel que la somme des valeurs proportionnelles au débit d'eau et au débit d'électrolyte obtenu soit égale à une valeur proportionnelle au débit de grès cérame. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on établit un débit d'eau correspondant à une valeur proportionnelle à la déviation de l'humidité de la barbotine par rapport à une valeur prédéterminée. 3.- Dispositif de régulation automatique du processus de production de barbotine à partir de grès cérame, pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 et 2 dans une installation technologique de production de barbotine du type comprenant un mécanisme d'amenée de grès cérame dans un mécanisme pour son broyage, un capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, un appareil d'amenée d'eau dans le mécanisme de broyage du grès cérame, et un appareil d'menée d'électrolyte dans le mécanisme de broyage du grès cérame par l'intermédiaire d'un mécanisme de commande du débit d'électrolyte pour assurer la viscosité requise de la barbotine, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un capteur de consommation de grès cérame, installé à proximité immédiate du mécanisme d'amenée de grès cérame, un capteur de débit d'électrolyte situé dans le canal de l'appareil d'amenée d'électrolyte, un comparateur de signaux dont les entrées sont reliées aux capteurs de débit de grès cérame et de débit d'électrolyte, un mécanisme de commande du débit d'eau, installé dans le canal de l'appareil d'amenée d'eau et dont l'entrée est reliée à la sortie dudit comparateur de signaux, et un optimiseur automatique de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, l'entrée de cet optimiseur étant reliée au capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, et sa sortie, au mécanisme de commande du débit d'électrolyte. 4.- Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend un capteur d'humidité de la barbotine produite, installé à proximité immédiate de l'endroit de sortie de la barbotine du mécanisme de broyage du grès cérame, et un sélecteur d'humidité de la barbotine, les sorties de ce capteur et de ce sélecteur étant connectées aux entrées du comparateur de signaux. 5.- Dispositif selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisé en ce qu'il comprend un capteur de débit d'eau installé dans le canal de l'appareil d'amenée d'eau et relié à l'entrée du comparateur de signaux. 6.- Dispositif selon l'une des revendications 3,4 et 5, caractérisé en ce qu'il comprend un additionneur dont les entrées sont connectées au capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame, et au capteur de débit d'électrolyte, et dont la sortie est connectée à l'entrée de l'optimiseur automatique de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame. 7.- Dispositif selon l'une des revendications 3,4,5 et 6, caractérisé en ce qu'il comprend un additionneur et que le capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame comprend un élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire pour le broyage du grès cérame et un élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire à la dilution du grès cérame, les entrées dudit additionneur étant connectées auxdits éléments sensibles,et sa sortie, à l'optimiseur automatique de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame. 8.- Dispositif selon l'une des revendications 3,4,5 et 6, caractérisé en ce que le capteur de la puissance consommée par le mécanisme de broyage du grès cérame comprend un élément sensible pour mesurer la puissance nécessaire au broyage du grès cérame et un élément sensible pour mesurer la puissance nécessaire à la dilution du grès cérame, les sorties de ces deux éléments sensibles étant connectées aux entrées de l'additionneur. 9.- Dispositif selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisé en ce qu'il comprend un régulateur extrémal dont les entrées sont reliées à l'élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire au broyage et à l'élément sensible pour la mesure de la puissance nécessaire à la dilution, la sortie dudit régulateur extrémal étant reliée à l'additionneur. 10.- Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que le régulateur extrémal comporte encore une autre entrée, qui est reliée au capteur de débit d'électrolyte. 11.- Barbotine caractérisée en ce qu'elle est obtenue par le procédé faisant l'objet de l'une des revendications 1 et 2.