FR 2392365 A1 19781222 FR 7716148 A 19770526 L'invention due à Ilya Yakovlevich RIVKIN, Shamil Mus- tafovich AISIN, Olga Ivanovna GARKUSHA, Alexandr Lvovich DON DOSHANSKY, Evgeny Alfredovich ZELLIS, Vladilen Efremovich KARPOV, Vladimir Konstantinovich SOROKIN, Oleg Pétrovich SHISHKIN concerne le domaine de la mesure du débit massique des liquides et des gaz et, plus précisément, un procédé de mesure du débit massique de divers composants d'un milieu å deux phases et un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé.La mesure du débit massique des divers composants d'un milieu à deux phases est un problème d'actualité pour les industries chimique, alimentaire, de traitement du gaz et du pétrole et due l'extraction du gaz et du pétrole ; une telle mesure de débit massique s'applique également aux matières pulvérulentes etaux matières en suspension lors de leur transport par pipe-lines. On connaît un procédé pour déterminer le débit massique des divers composants d'un milieu àdeux phases, qui consiste à séparer au préalable le mélange en ses composants et à mesurer séparément le débit massique de chaque composant. Ce procédé est compliqué et peu précise car la précision des -mesures dépend de la qualité de séparation du mélange. On connaît également un procédé- de mesure des débits massiques des divers composants de -flux à deux composants, selon lequel les débits volumique et massique d'un f-lux à deux composants sont mesurés par des capteurs de débit volumique et massique, respectivement,~placés en série sur le trajet du flux. Les signaux proportionnels aux valeurs relevées des débits sont envoyés à un dispositif calculateur qui résout un système de deux équations pour les variables représentant les débits volumiques et massiques des divers composants. Dans ce cas, l'influence de la valeur de glissement sur les résultats des mesures des débits des composants du flux est exclue.La précision de mesure est influencée par les différences de structure du-flux et les différences des champs des -vitesses et des pressions différentes qui existent inévitablement entre les diférents points du pipeline. I1 résulte de ce qui précède que les lectures des capteurs de débit volumique et massique, en raison de l'interaction avec le flux dans des sections différentes de la conduite, sont difficilement comparables. D'autre part, lorsqu'on utilise les capteurs de débit les plus communs comportant des éléments méca- niques entrant en interaction avec le flux (moulinet, corps d'écoulement, dispositifs d'étranglement), il faut éliminer l'influence du premier capteur, placé en amont sur le trajet du flux, sur le capteur placé en aval sur ce trajet. On connaît un procédé de mesure du débit d'un liquide et d'un gaz dans le flux d'un mélange gaz-liquide, mis au point pour des systèmes étanches de collecte du pétrole et du gaz, dans lesquels le pétrole et le gaz passent ensemble par le même pipe-line. Pour mesurer le débit selon ce procédé, on utilise un compteur volumique à élément rotatif, qui permet de déterminer le débit volumique du mélange, et un dispositif d'étranglement standard, par exemple un diaphragme. La connaissance du débit volumique du mélange mesuré par un compteur et de la chute de pression sur le diaphragme permet de déterminer la masse volumique du mélange gaz-liquide. En supposant que les masses volumiques du gaz et du liquide sont connues, on détermine le débit volumique du gaz rapporté au débit volumique total et les débits de liquide et de gaz dans le mélange.On considère alors que la teneur volumique en gaz réelle est égale au débit volumique du gaz rapporté au débit total du mélange. Cette supposition entrai -ne des erreurs de mesure importantes. Pour obtenir des erreurs de mesure ne dépassant pas 3 à 4%, on procède à une graduation spéciale du diaphragme et du compteur pour chaque mélange à mesurer. Les diaphragmes normalisés, calculés pour déterminer le débit d'un liquide à phase unique, ne peuvent etre utilisés que si le module du diaphragme n'est pas inférieur à 0,5 et si la teneur en gaz du mélangentexcède pas 0,5. En pratique, cette grandeur atteint des valeurs égales à 25. La plupart des procédés connus de-mesure du débit massique des divers composants de milieux à deux phases sont caractérisés par l'utilisation d'un débitmètre massique, dont les qualités métrologiques déterminent en grande partie terreur de mesure. On connaît des débitmètres massiques à vibration, qui sont de conception simple et fiable et ne comportant pas d'éléments tournants genant le flux. Les débitmètres massiques à vibration sont caractérisés également par le fait que les lectures ne dépendent pas de la viscosité du milieu mesuré. On connaît un débitmètre massique à vibration, comportant, fixé en porte-à-faux, un tronçon de tube, qui est traversé et d'ou s'échappe librement dans un réservoir le flux du milieu à mesurer. Le tronçon de tube oscille à une fréquence constante, proche de la fréquence de résonance. Le débitmètre comporte également un dispositif qui communique au tube un mouvement os cilla- toire par rapport à un axe perpendiculaire à l'axe du tube et un autre dispositif mesurant ltamplitude des oscillations du tronçon de tube. D'autre part, le débitmètre comporte un dispositif qui maintient à un niveau constant l'amplitude des oscillations du tronçon de tube et un système de mesure de la valeur du moment appliqué au tronçon de tube.Lorsque l'amplitude des oscillations reste constante, la valeur du moment s'avère proportionnelle au débit massique. Cependant, ce débitmètre ne permet pas de mesurer le débit massique des mélanges deux phases, car, lors de la mesure du débit massique des milieux à deux phases avec un rapport variable entre les phases, la fréquence des oscillations du tronçon de tube varie, ce qui entraîne une perturbation de la relation linéaire existant entre le moment et le débit massique et, par conséquent, une augmentation importante de l'erreur de mesure. On connaît un débitmètre massique à vibration qui comporte un tube fixé en porte-a-faux et oscillant en régime d'oscillations amorties. l'extrémité libre du tube est fix-e un poids qui stabilise la fréquence de résonance du tube, afin d'éliminer l'influence, sur les mesures, des modifications du poids spécifique du milieu et d'améliorer la précision de mesure du débit des milieux à deux phases Le tube est placé dans un boî- tier étanche, ce qui permet de réaliser les mesures en présence de hautes pressions. Le débitmètre comporte- également un électroaimant d'excitation des oscillations du tube, un convertisseur destiné à transformer les oscillations mécaniques en oscillations électriques, et un schéma de mesure du décrément d'amortissement proportionnel au débit massique à mesurer. Ce débitmètre également n'est pas conçu pour mesurer le débit des divers composants, car les signaux d'information prélevés sur le débitmètre ne sont proportionnels qutà un seul paramètre, àssavoir le débit massique du mélange. On connaît également un débitmètre massique à vibration comportant un boîtier étanche dans lequel est fixé, sur des ressorts plats, un tronçon de tube. Le flux du milieu à mesurer traverse le tronçon de tube, qui communique au flux un mouvement oscillatoire. Le débitmètre comporte également un dispositif qui excite les oscillations et un convertisseur débitant un signal électrique proportionnel à la vitesse des oscillations. Le dispositif de mesure de la vitesse des oscillations du tronçon de tube et le dispositif d'excitation de ces oscillations sont raccordés à travers un amplificateur et forment, avec le tronçon de tube, un transducteur électromécanique. La vitesse d'oscillations du tronçon de tube est maintenue à un niveau constant, gracie au réglage automatique du gain de l'amplificateur par un système de régulation automatique. L'énergie amenée alors au tronçon du tube oscillant est proportionnelle au débit massique du milieu à mesurer. Cependant, la conception de ce débitmètre ne permet pas de mesurer le débit massique de chaque composant des milieux à plusieurs phases. Le signal de sortie du débitmètre indiqué est uniquement proportionnel au débit massique d'un milieu à- phase unique et ne contient pas d'information permettant de déterminer les débits des divers composants du milieu. La présente invention vise à mettre au point un procédé de mesure du débit massique des divers composants d'un milieu à deux phases et trois composants, ainsi qu'un dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé indiqué. Le procédé selon l'invention, pour la mesure des débits massiques des divers composants d'un milieu à deux phases, gazliquide, comporte les mesures suivantes : on fait passer à travers un pendule creux, le flux du milieu à deux composants à mesurer ; on communique au pendule des oscillations mécaniques non affaiblies ; on maintient à un niveau constant la vitesse desoscillations du pendule ; on mesure énergie nécessaire pour maintenir constante la vitesse des oscillations ; on considère le débit massique du milieu comme proportionnel à l'énergie mesurée ; on mesure la fréquence des oscillations propres du pendule, la masse volumique moyenne du milieu étant considérée comme proportionnelle à la fréquence mesurée des oscillations propres du pendule ; on mesure également la pression du milieu à l'intérieur du boîtier du pendule, et on détermine le débit massique de chaque composant du milieu mesuré en se servant des formules suivantes où G1 est le débit massique de la phase liquide, G2 le débit massique du gaz,&alpha;;1 la teneur en gaz déterminée par le relation étant le rapport entre la masse volumique moyenne du milieu p et la masse volumique de la phase liquide P 1' a peu près égale au rapport entre la valeur de la variation courante de la fréquence propre des oscillations du pendule et la valeur de la variation de la fréquence propre des oscillations du pendule lorsqu'il est rempli de la phase liquide afin est la masse volumique de la phase gazeuse pour une pression normale, p une grandeur sans dimension, numériquement égale å la pression absolue, c un coefficient de proportion entre la teneur en gaz volumique réelle et le débit de gaz rapporté au débit total, X , w, l'énergie nécessaire pour compenser les pertes survenant au cours de l'oscillation du pendule, c1 un coefficient de proportionnalité. Pour un milieu pétrole-eau-gaz, le facteur de gaz est une valeur constante pour chaque gisement, égale au rapport entre le débit volumique du gaz Q2 et le débit volumique de l'huile Q3, et la teneur en gaz t1 ne dépend que de la teneur en eau qui est donnée par la relation c2, C3 C4 sont des coefficients de proportionnalité, ?a est la masse volumique de l'huile, #4 la masse volumique de l'eau, #1 = #3 + (#4 - #3).#,&alpha;1 =&alpha; (1 - #) est la teneur en gaz, le débit de chaque composant de la phase liquide étant déterminée par les formules suivantes : dans lesquelles G3 est le débit massique de l'huile, G4 le débit massique de l'eau. I1 est utile que l'on mesure supplémentairement, pour un milieu à deux phases et trois composants, la teneur en gaz volumique réelle q dans le pendule qui permet de déterminer la teneur en gaz La masse volumique de la phase liquide 1 est alors déterminée à partir de la relation P1 = Fs + ( (#6 #5).#1, où #5 est la densité du premier composant de la phase liquide, et #6 > #5,#1 étant la teneur en premier composant de la phase liquide dans la phase liquide même déterminée à l'aide de la relation tandis que la teneur en chaque composant serait déterminée par les formules suivantes dans lesquelles G5 est le débit massique du premier composant de la phase liquide et G6 le débit massique du deuxième composant de la phase liquide. Le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention pour la mesure du débit massique des divers composants d'un milieu à deux phases, est caractérisé en ce qu'il comporte :un bottier étanche, dans lequel est fixé un pendule creux, dont les oscillations sont excitées au moyen d'une bobine électromagnétique associée au boîtier ; une bobine .électromagné- tique pour la transformation de la vitesse des oscillations du pendule en un signal électrique, ladite bobine étant également associée au boîtier ; un amplificateur, dont la sortie est raccordée à la bobine électromagnétique d'excitation des oscillations, tandis que son entrée est raccordée à la bobine électromagnétique de conversion de la vitesse des oscillations ; un bloc de régulation automatique du gain, dont l'entrée est raccordée à la bobine électromagnétique de conversion de la vitesse des oscillations, et la sortie est raccordée à l'entrée de commande de l'amplificateur ; un premier bloc de conversion de la tension en fréquence, dont l'entrée est raccordée à la sortie du bloc de régulation automatique ; des correcteurs du zéro et de la pente de la conversion, raccordés au premier bloc de transformation de la tension en fréquence, dont le signal fréquentiel de sortie est proportionnel au débit massique du milieu à deux phases à mesurer ; un premier bloc de conversion de la fréquence en tension ; un deuxième bloc de conversion de la tension en fréquence, dont entrée est raccordée à la sortie du bloc de conversion de la fréquence en tension ; des correcteurs du zéro et de la pente de la transformation, raccordés au deuxième bloc de transformation de la tension en fréquence, dont le signal fréquentiel de sortie est proportionnel à la densité du milieu à deux phases à mesurer ; et un capteur de pression, destiné à mesurer la pression du milieu à deux phases dans le boîtier, ledit capteur étant relié par un tube à la cavité du boîtier. Il est avantageux que le dispositif comporte un capteur de la teneur en gaz volumique réelle du milieu associé au boî- tier et destiné à mesurer la teneur en gaz volumique réelle du milieu gaz-liquide à trois composants dans la cavité du pendule, la sortie du capteur étant raccordée à l'entrée d'un troisième bloc de conversion de la tension en fréquence, dont le signal de sortie est proportionnel à la teneur en gaz réelle. I1 est avantageux que la section transversale du canal du pendule possède une forme oblongue dans le sens perpendiculaire au plan des oscillations du pendule, la dimension de la section transversale coïncidant avec le plan des oscillations et la masse du pendule et sa rigidité étant choisies de telle façon que le rapport entre la fréquence de résonance des oscillations du pendule et la fréquence propre des oscillations du milieu mesurée dans la cavité du pendule dans le plan des oscillations du pendule soit inférieur a' 0,1. Il est utile que la section droite du canal du pendule soit un cercle, le diamètre dudit cercle, la masse du pendule et sa rigidité étant choisis de telle façon que le rapport entre la fréquence de résonance des oscillations du pendule et la fréquence propre des oscillations du milieu mesuré se trouvant dans la cavité du pendule, dans le plan de ses oscillations, soit inférivure à 0,1. Le procédé proposé de mesure du débit massique des divers composants d'un milieu à deux phases gaz-liquide et le dispositif pour sa mise en oeuvre permettent de déterminer le débit massique de chaque composant d'un mélange à deux phases avec trois composants. En particulier, le procédé selon l'invention permet de déterminer les teneurs en huile, en eau et en gaz associé à l'huile dans le pétrole non séparé et, de ce fait, d'éliminer le processus de séparation des mélanges huile-eau-gaz dans un séparateur de mesure, ce qui est largement employé à l'heure actuelle. Le procédé proposé permet de réaliser les mesures dans une large playe dynamique.Le dispositif proposé permet de mesurer le débit massique des mélanges visqueux, avec un degré de viscosité atteignant 1000 cSt (centistockes). Le fait que le disposi tf ne comporte pas de parties tournantes empechant l-e passage du flux du milieu à mesurer simplifie la-conception du débitmètre à vibration et améliore la fiabilité de mesure. Le dispositif proposé permet de réduire considérablement la quantité d'appareils de contrtle et de mésure à prévoir pour la mesure du débit massique diun milieu à deux phases. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante d'un mode de réalisation non limitatif, description faite en se référant aux dessins annexés, dans lesquels la figure 1 est une coupe longitudinale d'un convertisseur des paramètres d'un flux à deux phases d'un milieu gazliquide, ce convertisseur étant associé à un schéma synoptique de mesure des signaux du convertisseur, cet ensemble permettant la mise en oeuvre du procédé selon l'invention pour la mesure du débit massique des divers composants d'un milieu à deux phases la figure 2 est une coupe longitudinale d'une variante de réalisation d'un pendule appartenant au susdit convertisseur la figure 3 est unie coupe transversale du susdit pendule suivant la ligne III-III de la figure 2 la figure 4 est une coupe transversale du pendule suivant la ligne IV-IV de la figure i la figure 5 est une coupe transversale du pendule sui vant la ligne V-V de la figure 1 la figure 6 est un graphique de la caractéristique de l'amplificateur du dispositif selon l'invention, graphique où l'on a porté en ordonnées le gain de l'amplificateur et en abscisses, la tension redressée prélevée sur ltélectro-aimant pour transformer la vitesse des oscillations du dispositif~ Le dispositif selon l'invention pour la mesure du débit massique des divers composants d'un milieu à deux phases comporte, comme représenté figure 1, un boîtier étanche 1, dans lequel est fixé un pendule creux 2. Le pendule 2 se compose de trois parties, à savoir : une partie supérieure-massive 3, destinée à la fixation du pendule 2 dans le boîtier 1, une partie médiane à paroi mince 4 jouant le rôle d'une suspension souple, et une par :ie inférieure 5, plus épaisse, qui-sert de poids La partie supérieure 3 du pendule 2 vient s1 appuyer, par sa tranche inférieure 6, contre un épaulement annulaire 7 du boî- tier 1.La partie supérieure 3 du pendule 2 est dotée d'une bague d'étanchéité 8. La partie supérieure et la partie inférieure du boîtier 1 sont réalisées avec des brides 9 et 10, respectivement, destinées à raccorder le boîtier à une conduite. Les oscillations mécaniques sont engendrées dans le pendule 2 à l'aide d'un électro-aimant 11 gi comporte une tige centrale 12 appartenant à un noyau 13 réalisé en matériau magnétique dur. L'électro-aimant Il est placé dans le boîtier 1 qui est réalisé en matériau amagnétique. Le boîtier 1 contient des enclaves 14, 15 et 16 disposées au-dessus de l'électro-aimant 11, et réalisées sous forme de plaques en matériau magnétique mou, par exemple en "ARMCOul, afin de réduire les champs de fuites. Une bobine 17 de l'électro-aimant Il possède deux bornes 18 et 19. Le dispositif comporte également un électro-aimant 20 pour transformer la vitesse des oscillations du pendule 2 en un signal électrique. Une tige centrale 21 d'un noyau 22 de l'éec- tro-aimant 20 est réalisée en matériau magnétique dur. L'électroaidant 20 est également monté sur le boîtier 1. Le boîtier 1 comporte des enclaves 23, 24 et 25 en matériau magnétique doux. Une bobine 26 de l'électro-aimant 20 comporte deux bornes 27 et 28. Le dispositif comporte également un capteur de pression 29, destiné à détecter la pression dans la cavité 30 du boîtier 4. Le capteur 29 est raccordé à la cavité 30 du boîtier 1 par l'intermédiaire d'un tube 31. Le tube 31 est raccordé au bottier 1 selon un procédé connu quelconque, par exemple par soudage. En qualité de capteur de pression 29, on utilise n'importe quel capteur connu avec un signal de sortie électrique fréquentiel. Le schéma synoptique de mesure des signaux du convertisseur du dispositif proposé comporte un amplificateur 32 à gain réglable, destiné à amplifier le signal d! sortie arrivant de l'électro-aimant 20 pour la transformation de la vitesse des oscillations du pendule 2. L'amplificateur 32 est réalisé selon un montage connu de multiplicateur analogique (voir, par exemple, Shilo V.L. ((Circuits intégrés linéaires pour appareillage radioélectronique" Moscou, édition Soviètskoe radio-, 1974, p. 163). Une entrée 33 de l'amplificateur 32 est raccordée à la borne 27 de l'électro-aimant 20 pour la conversion de la vitesse des oscillations. La sortie 34 de l'amplificateur 32 est raccordée à la borne 18 de ltélectro-aimant Il pour l'excitation des oscillations. A l'entrée 33 de l'amplificateur 32 est raccordée une entrée 35 d'un bloc 36 de régulation automatique du gain. Une sortie 37 du bloc 36 est raccordée à une entrée 38 de commande de l'amplificateur 32 et à une entrée 39 d'un premier bloc 40 de conversion de la tension en fréquence. Le signal fréquentiel de sortie du bloc 40 est un courant alternatif dont la fréquence est proportionnelle au débit massique mesuré du milieu à deux phases. A l'entrée 41 du bloc 40 est raccordée une sortie 42 d'un correcteur du zéro 43, qui est réalisé selon un montage connu (voir, par exemple, Shilo V.L. '1Circuits linéaires intégrés pour appareillage radioélectronique" Moscou, édition "So- viétskoe - radio", 1974, p. 128, fig. 4, 13a). Une entrée 44 du bloc 40 est raccordée à une borne 45 d'un correcteur 46 de la pente de conversion, qui est un poten tiomètre. Le schéma synoptique du dispositif proposé comporte également un bloc 47 de conversion de la fréquence un tension, qui est destiné à convertir les fréquences des oscillations du pendule 2 en une tension et est réalisé selon un montage connu (voir; par exemple, P.V. Novitski, V.G. Knorring, V.C. Goutnikove'. Les instruments numériques à capteurs fréquentiels", édition "Energuia", Léningrad, 1970, p.p. 275 à 276, fig. 10 à 32 > . Une entrée 48 du bloc 47 de conversion est raccordée à la borne 27 de l'électro-aimant 20 pour la conversion de la vitesse des oscillations. Une sortie 49 du bloc 47 de conversion de la fréquence en tension est raccordée à une entrée 50 d'un deuxième bloc 51 de conversion de la tension en fréquence. Le signal fréquentiel de sortie du bloc 51 est un courant alternatif, dont la fréquence est proportionnelle à la masse volumique moyenne )du milieu mesuré à deux phases. A une entrée 52 du bloc 51 est raccordée une sortie 53 d'un correcteur de zéro 54, analogue au correcteur de zéro 43. A une entrée 55 du bloc 51 est raccordée une sortie 56 d'un correcteur 57 de la pente de conversion, analogue au correcteur 46 de la pente de conversion. Pour déterminer le débit massique de chaque composant d'un milieu à deux phases à trois composants, le dispositif est doté d'un capteur 58 pour mesurer la teneur en gaz volumique réelle. Dans le mode de réalisation décrit, le capteur 58 est un mesureur radio-isotopique de la teneur en gaz réelle (voir, par exemple, VL. Mamaiev, G:.A. Odisharia "Hydrodynamique des mé- langes gaz-liquide dans les tubes", éditions "Nièdra", Moscou 1969, p.p. 92 à 95). Le capteur comporte une source 59 de rayonnement radioactif portée par le boîtier 1 et un mesureur 50 de l'intensité du rayonnement, disposé sur le cbté diamètralement opposé dudit boîtier 1. Le signal de sortie provenant du mesureur 60 attaque une entrée 61 d'un amplificateur 62 possédant à sa sortie un dispositif intégrateur. Une sortie 63 de l t amplificateur 62 est raccordée à une entrée 64 d'un troisième bloc 65 de conversion de la tension en fréquence. Le signal de sortie fréquentiel du bloc 65 est proportionnel à la teneur en gaz réelle. On peut concevoir une variante selon laquelle le capteur 58 pour la mesure de la teneur en gaz volumique réelle se présente sous la forme d'un convertisseur à condensateur de la teneur en gaz réelle (voir, par exemple, Hoodendorn C.J. Chemical Eng. Sc No 9, No 4, 1959). Dans ce cas, la partie inférieure 5 (fig. 2) du pendule 2 est réalisée en matériau isolant. Sur la partie inférieure 5 sont fixées deux lames métalliques 66 et 67 (fig. 3) formant les armatures du condensateur de conversion. Des conducteurs 68 et 69 sont raccordés respectivement aux armatures 66 et 67 (fig. 2), qui sont raccordées à un appareil secondaire 70 pour mesurer la capacité. La sortie 71 de l'appareil secondaire 70 est raccordée à l'entrée 64 d'un troisième convertisseur 65 de la tension en fréquence. Dans le mode de réalisation décrit, un canal 72 (fig. 4) du pendule 2 possède une section transversale rectangulaire allongée dans le sens perpendiculaire au plan des oscillations du pendule. La dimension de la section transversale coïncidant avec le plan des oscillations du pendule 2, et la rigidité de la partie à paroi mince 4 (fig. 1) dudit pendule 2, sont choisies de telle maniere que le rapport entre la fréquence de résonance des oscillations du pendule 2 et la fréquence propre des oscillations du milieu mesuré dans le canal 72 du pendule 2 dans le plan des oscillations du pendule 2 soit inférieur à 0,1. La partie médiane 4 (fig. 1 ) à paroi mince du pendule 2 est dotée de nervures de raidissement 73, qui sont prévues pour réduire la déformation des parois de la partie médiane 4 du pendule 2 sous l'action de la chute de pression agissant sur le pendule 2, lorsqu'il est traversé par le flux. On peut prévoir une variante de réalisation du canal 72 du pendule 2, selon laquelle la section transversale est un cercle, le diamètre ?(du cercle, la masse du pendule 2 et sa rigidité étant choisies de telle manière que le rapport entre la fréquence de résonance du pendule et la fréquence propre des oscillations du milieu mesuré se trouvant dans la cavité du pendule, dans le plan de ses oscillations, soit inférieur à 0,1. La partie médiane à paroi mince 4 du pendule 2 comporte deux saillies longitudinales diamètralement opposées 74, qui sont prévues pour créer une rigidité anisotrope à la flexion de la partie médiane 4 (fig. 1) du pendule 2. Pour rendre plus compréhensible le procédé proposé, on donnera ci-dessous sa théorie de fonctionnement simplifiée. L'équation différentielle des moments du pendule oscillant 2 peut être écrite de la façon suivante où est le moment d'inertie du pendule 2, rempli de milieu à mesurer, # # 2, est le moment d'inertie du pendule 2, le moment d'inertie du milieu se trouvant dans la cavité du pendule 2, la longueur du pendule 2, les les propres pertes dénergie dans le pendule oscillant 2, G, le débit massique du milieu à deux phases qui, pour le cas d'un milieu gaz-liquide, se compose du débit massique G1 du gaz et du débit massique G2 de la phase liquide, c'est-à-dire que G = G1 +G2 (3) k est la rigidité du pendule 2 à la flexion #, l'angle de rotation du pendule 2, la , la vitesse de variation de l'angle de rotation du pendule 2, l'accélération de la variation de l'angle de rotation du pendule 2. La vitesse (9 des oscillations du pendule 2 est, trans- formée en un signal électrique proportionnel égal à k1 # , où k 1 est le coefficient de couplage électromagnétique entre l'é- lectro-aimant 20 de conversion de la vitesse des oscillations et le pendule 2, tandis que le moment M, développé par l'électro- aimant 11 d'excitation des oscillations, s'écrit de la façon suivante M = k.k1 n (4) k étant le gain de l'amplificateur 32 reliant l'électro-aimant 20 de conversion de la vitesse des oscillations à l'électroaimant Il d'excitation des oscillations. En substituant l'expression (4) dans (2), on obtient En régime stationnaire, lorsque l'énergie amenée au pendule 2 est égale à l'énergie absorbée par le pendule oscillant 2, lors du passage par celui-ci du milieu à mesurer, on a l'éga- lité suivante ,e (b 2G - kk1) 63 = O (6) d'où b + 2G v kk1 = O (7) Les oscillations du pendule 2 rempli du liquide à mesurer, se produisent à la fréquence de résonance t ÈjÀ&num;tÀÉÙÈ ) J2Û-&num;') 2 ~--z:: IOo : ' (8) f r ci j t où o Jt, (9) est la fréquence des oscillations propres du pendule 2 vide, f la masse volumétrique du milieu à mesurer; la la masse volumétrique du matériau du pendule 2 S, l'aire de la section de passage du canal 72 du pendule 2 ; S7, l'aire de la section du pendule 2 k2, un coefficient de proportionnalité, #7#S k@ = (10) 7 m3, la masse d'une unité de longueur du pendule 2 rempli de liquide à mesurer m2, la masse d'une unité de longueur du pendule vide 2 ;; L'équation (8) peut être résolue par rapport à la masse volumique du milieu à mesurer et représentée sous la forme L'équation (11) exprime la relation entre la masse volumique moyenne du milieu à deux phases et la fréquence mesurée f . On obtient à partir de l'équation (7) G1 = k/b1 - a/b1 (12) où a . b/Kl, bl =22/F. Ainsi, le débit massique du mélange est proportionnel au gain de l'amplificateur 32 raccordant l'électro-aimant 20 de conversion de la vitesse des oscillations à 11 électro-aimant 11 d'excitation des oscillations. Le gain de l'amplificateur 32 est égal au rapport entre l'intensité du courant de sortie, qui sert à alimenter l'électro-aimant Il d'excitation des oscillations, et la tension U1 appliquée à l'entrée 33 de l'amplificateur 32 à partir de l'électro-aimant 20 de conversion de la vitesse des oscillations i1 k = --- (13) U1 Il est évident que, pour obtenir une relation linéaire entre G et k, il faut que la valeur de U1 soit maintenue à un niveau constant. La valeur de U1 est maintenue à un niveau constant gracie à la variation de la valeur du courant il, qui est réalisée en réglant le gain k de l'amplificateur 32. La caractéristique de l'amplificateur 32 est représentée sur la figure 6 et peut être décrite à l'aide de l'équation k = k max (l-Soov2) (14) V2 étant la tension de commande du gain de leamplifica- teur 32, kmaX7 le gain k maximal de l'amplificateur 32, So, la pente de la caractéristique. La tension V2 = k5 (V1 - 3) (15) k5 étant le gain du bloc 36 de régulation automatique du gain V1, la tension redressée U1 prélevée sur ltélectro-ai- mant 20 de conversion de la vitesse des oscillations, V3, la tension de référence du bloc 36 de régulation automatique du gain. En égalant les expressions (12) et (14), on obtient : So . V2 = 1-A-B.G, (16) En absence du milieu à mesurer dans le pendule G = O, V1 = V1max, V2 = V2 max d'où So.V2max = 1-A (17) En retranchant de (17) l'expression (16), on tombe sur # V2 = V2max - V2 = B/So # G (18) d'où So G @ #V = @ #V (19) c'est-à-dire que le débit massique g d'un milieu à deux phases est proportionnel à la variation de la tension de commande du gain de l'amplificateur 32. Vu que G = G1 + G2 (3) tandis que G1 = #1 . Q1, G2 = S2.Q2 et &alpha;1 = Q2/Q1 (20) on peut écrire l'expression qui donne le débit ae la phase li- quide Ainsi, on a obtenu les formules principales de départ (11) et (21) pour déterminer le débit massique des composants des milieux à deux phases. La variante la plus simple d'un milieu gaz-liquide à deux phases est un milieu comportant deux phases à un composant liquide et gazeuse. La masse volumique d'un tel milieu est déterminée par le rapport @ où #21 = #2#P1 est la masse volumique du gaz à une pres sion P1, P1 = P2/P@ est une grandeur sans dimension qui indique de combien de fois la pression absolue à l'intérieur du boîtier est supérieure à la pression atmosphérique p3, p2 étant la pression excédante. S1 et et S2 étant les valeurs des parties de la section droite du pendule occupées par le liquide et le gaz pour une pression P1, il est évident que S1 + S2 = S (23) C'est pourquoi l'équation (22) peut être écrite sous la forme f=P1 - p, -Y2. Y1). Ê2 W1 - (Pl-P2-Fl) s (24) où est la teneur en gaz volumique réelle. On cherche alors la solution de l'équation (24) par rapport à Le q réel et la teneur en gaz de débit ss pour les structures rencontrées le plus fréquemment dans la pratique des mélanges gaz-liquide sont reliés par une relation empirique ss et un critère Fr (voir, par exemple, Mamaiev V.A., Odisharia G.E., Sémionov N.I., Tochiguine A.A. 11L1hydrodynamique des mélanges gaz-liquide dans les tubes, édition 'Nièdra", 1969, p. 146, fig. 56 et 57) :: Ltexpression (26) met en évidence que, pour les mélanges air-eau lorsque les nombres de Froude sont suffisamment grands, la teneur en gaz réelle ';? - 0,810 ne dépend pas du critère de Froude pour les mélanges, c'est-à-dire lorsque s'établit un régime d'écoulement autosimilaire à travers le pendule 2 du milieu à deux phases. En cas de flux non ascendants et horizontaux, le régime d'écoulement autosimilaire survient pour des nombres de Froude Fr # 4 et, en cas de flux descendants, selon le caractère du mi- lieu à deux phases, le régime d'écoulement autosimilaire survient pour des nombres de Froude élevés. La construction du pendule 2 du dispositif proposé assure l'indépendance de # par rapport au nombre Fr dans toute l'étendue des mesures, ainsi on a : # = k6 ss = k6 Q2/Q (27) k6 étant un coefficient déterminé par voie d'expérience pour la conception donnée du pendule 2 et le fluide à mesurer ; Q21 = Q2/P1 représente le débit volumique de la phase gazeuse à la pression P1, Compte tenu de ce que Q = Q1 + Q21 (28) et &alpha;1 = Q21/Q1 , on obtient : # &alpha;1 = P1 # (29) k6-# Parmi les grandeurs faisant partie de l'équation (25), sont connues : la masse volumique du liquide YlX la masse volu mique du gaz #2 2.On mesure p2, la masse volumique de mélange est trouvée à l'aide de l'équation (11), d'après les variations des grandeurs f0 et f , puis au moyen de l'expression (25), on trouve # , et à l'aide de l'expression (29), on détermine Après avoir trouvé &alpha; 1 et en l'introduisant dans ltex- pression (21), on détermine le débit massique de la phase liquide du milieu à mesurer Gl. Le débit volumique de la phase gazeuse est déterminé à l'aide de la formule Q2 = &alpha;1 .Q1 = &alpha;1 G1/#1 (30) Pour le produit des puits pétroliers, qui représente un mélange huile-eau-gaz, dans lequel la phase liquide comporte deux composants - l'eau et l'huile, le rapport entre l'huile et le gaz de pétrole est une grandeur constante pour un gisement pétrolier donné, grandeur qui est donnée par la relation Q2 = &alpha;Q3 (31) & étant le facteur de gaz. L'invariabilité dans le temps du facteur de gaz, qui selon les conditions données de mesure est une grandeur connue, permet de déterminer les débits massiques de chacun des composants du milieu huile-eau-gaz, sans avoir à réaliser des mesures supplémentaires. Après avoir déterminé à l'aide de l'expression (11) la densité du milieu j2, on détermine le coefficient de teneur en eau. Pour un milieu huile-eau-gaz sont valables les relations suivantes : où ,p3 est la masse volumique de l'huile, Ï4 la masse volumique de l'eau, la teneur en eau. Vu que la grandeur # ne dépend pas de la teneur en eau et est une grandeur inconnue, en introduisant l'expression (25) dans (29), on obtient En introduisant dans l'expression (34) les valeurs de #1 de (32) et &alpha;1 de (33), on obtient une équation quadratique, qui permet de déterminer la teneur en eau Maintenant, on est à même de trouver le débit des composants du milieu huile-eau-gaz à l'aide des formules suivant tes G3 G1 Q3 = #3 = #1 (1-#) pour le débit volumique de l'huile (37) Q4 = G4/#4 = G1/#1 # # pour le débit volumique d'eau (38) @ -&alpha;@ -&alpha;;G3 pour le débit volumique de @@@ (39) Q2 =DçQ3 #3 pour le débit volumique de gaz (39). Le cas le plus compliqué se présente lorsqu'il faut déterminer les débits des divers composants d'un milieu à deux phases, quand la phase liquide comporte deux composants, et le rapport entre les trois composants peut varier d'une façon arbitraire au cours des mesures. Dans ce cas, on mesure supplémentairement la teneur ré- elle en gaz. La densité moyenne du milieu est donnée par l'équation (11). Entre les densités de la phase liquide et les composants qui en font partie, il existe le rapport suivant #1S1 = #5S5 + #6S6 = #5S5 + #6 (S1 - S5) (40) #5 et #6 étant les masses volumiques du premier et du second composants de la-phase liquide respectivement; par ail leurs,#6&alpha;;#5, Sg et S6 sont les parties de la section de passage du pendule 2 occupées par les premier et second composants de la phase liquide respectivement, La teneur relative en premier composant de la phase liquide est donnee par le rapport I l = Sg / S1 (41) alors, on peut écrire l'expression(32) comme En introduisant l'expression (42) dans (24), on trouve: Pour trouver C\&num;1, G1, 5, G6 et Q2, on utilise les expressions (35), (21), (37), (38), (30), à cet effet, on intro duit gl à la place de # # , &alpha;1 à la place de&alpha;, G1 et p à la place de G3 et #3. Les relations principales obtenues déterminant le fonctionnement du dispositif pour la réalisation du procédé selon l'invention sont valables à condition de respecter certaines clauses. La solution de l'équation (l) est obtenue en supposant que le mélange gaz-liquide se présente sous la forme d'un liquide quasi-homogène non élastique à densité variable. Cette hypothèse est tout à fait valable , car la mesure de la tension # V2, proportionnelle à la valeur du débit massique d'un milieu à deux phases et de la fréquence proportionnelle à la masse volumique moyenne du milieu, se fait au cours d'un intervalle de temps fini, tandis que les valeurs utilisées au cours du calcul sont des valeurs prises en moyenne au cours de cet intervalle de temps. La relation linéaire entre les teneurs en gaz réelles et le débit dans la gamme des débits donnée est maintenue, si la section de passage du pendule est choisie de telle manière que dans toute l'étendue des mesures du débit massique du milieu à deux phases, il existe un régime d'écoulement autosimilaire du flux à deux phases. Pour que. l'admission de l'incompressibilité du liquide soit respectée, il faut assurer un rapport déterminé entre la fréquence des oscillations du pendule et la fréquence propre des oscillations du milieu gaz-liquide dans la cavité du pendule, ce qui est obtenu grâce à une forme particulière et au rapport entre les dimensions géométriques du pendule, qui sont choisies en partant des considérations suivantes. Le milieu gaz-liquide remplissant la cavité du pendule ne saurait être considéré comme appartenant à la classe des liquides incompressibles à cause de la présence de gaz dans celui-ci. L'élasticité du milieu fait apparaitre dans celui-ci des oscillations perpendiculaires à la direction du flux. Ainsi, le pendule et le milieu élastique le remplissant forment deux systèmes oscillatoires liés entre eux. Le coefficient de couplage entre ces systèmes est déterminé par le rapport entre les fréquences propres, par l'élasticité du milieu à deux phases, et par sa viscosité. Pour exciter des oscillations du milieu à deux phases, il faut une certaine quantité déterminée énergie. Cette énergie supplémentaire introduit une erreur dans la valeur du débit massique mesurée. Cette énergie est communiquée aux particules du milieu par les parois du pendule. Les oscillations dans le milieu gaz-liquide se propagent à la vitesse du son et dépendent de la teneur en gaz initiale = Q (44). La fréquence des oscillations du milieu à deux phases peut être approximativement déterminée au moyen de l'expression C7 étant la vitesse du son dans le milieu L la longueur du parcours libre de l'onde sonore, déterminée dans le cas donné par la dimension transversale de la cavité interne du pendule. Les oscillations du pendule représentent pour le milieu qui le remplit une force perturbatrice extérieure. L'amplitude des oscillations du milieu dépend du rapport entre les fréquences du pendule et du milieu et de la grandeur du décrément d'affaiblissement de cette dernière. Si le rapport l'amplitude relative des oscillations du milieu à deux phases devient proche de l'unité et, par conséquent, le prélèvement d'énergie par le milieu oscillant devient minimal. Lorsque la viscosité du milieu augmente, cet effet est atteint pour de plus grandes valeurs du rapport entre # du pendule et ô du milieu. Si la condition pendule Ko,1 milieu à est remplie pour les vitesses minimales du son deux phases (environ 18 à 25 m/s), dans tous les autres cas, le rapport 0 pendule/ milieu C 0,1 sera encore moindre. Par conséquent, l'influ- ence de l'élasticité du milieu gaz-liquide sur les pertes dans le pendule et sur la valeur de l'erreur lors de la mesure du débit massique du milieu, sera aussi diminuée On peut remplir cette condition à l'aide d'un pendule creux dont la cavité est en forme de canal plat.La dimension de la section de passage du canal du pendule colncidant avec le plan des oscillations est choisie de manière à assurer la réalisation de la condition & pendule/ g) milieu 0,1, tandis que le rapport entre la dimension mentionnée et la largeur de la section de passage du canal assure un régime d'écoulement autosimilaire dans la gamme nécessaire des débits à mesurer. L'anisotropie de la rigidité en flexion, grâce à laquelle la suspension souple du pendule possède une rigidité minimale dans le plan passant par l'axe du boîtier et par les centres des électro-aimants, est assurée par la forme même du pendule qui est celle d'un tube rectangulaire rigide. La section de passage du pendule peut être ronde. Avec cette forme, l'anisotropie de la rigidité en flexion de la suspension élastique du pendule est assurée par deux saillies longitudinales sur les parois diamètralement opposées du canal. Une telle forme du pendule n'est possible que lorsque le diamètre de la section de passage du pendule assure deux conditions : C pendule/# milieu Le fonctionnement du dispositif selon l'invention est le suivant. On fait passer à travers le pendule creux 2 un flux du milieu à deux phases avec deux composants, qui représente un mélange gaz-liquide. On communique au pendule 2 des oscillations mécaniques non amorties, auxquelles correspondent des oscillations électriques dans la partie électrique du circuit du transducteur électromécanique comportant l'électro-aimant Il d'exci- tation des oscillations, le pendule 2, l'électro-aimant 20 de conversion de la vitesse des oscillations, l'amplificateur 32 avec un gain réglé automatiquement. Dans ce circuit oscillant, on établit des oscillations dont la fréquence est égale à la fréquence propre des os cilla- tions du pendule 2 rempli du milieu à deux phases à mesurer. En oscillant, le pendule 2 entre en interaction avec le champ magnétique constant de l'électro-aimant 20. En conséquence, dans la bobine 26 de l'électro-aimant 20 est induite une f.é.m., proportionnelle à la vitesse des oscillations du pendule 2. La f.é.m. variable U1 attaque l'entrée 33 de l'amplificateur 32. Le signal amplifié arrive de la sortie 34 de l'amplificateur 32 sur l'entrée 18 de la bobine 17 de l'électroaimant Il d'excitation d'oscillations. La caractéristique décroissante (fig. 6) de l'amplificateur 32 permet d'obtenir des oscillations stables du pendule 2. L'amplitude de la vitesse des oscillations du pendule 2 est réglée à l'aide d'un potentiel de référence V3, auquel est comparée en permanence la tension Ul. Le bloc 36 de réglage automatique maintient à un niveau constant la valeur initiale de l'amplitude de la vitesse des oscillations du pendule 2. Le flux du milieu traversant le pendule 2 emporte une partie de l'énergie nécessaire pour maintenir à un niveau constant l'amplitude des oscillations. Alors, dans le bloc 36 de réglage automatique, il se trouve débité un signal qui fait accroître le gain de l'amplificateur 32, en introduisant dans celui-ci le potentiel V2 = V1 - V3. Le courant d'excitation parcourant la bobine 17 de ltélectro-aimant Il d'excitation des oscillations augmente. D'après la valeur du potentiel de réglage V2, on détermine le débit massique du milieu liquide. La tension de réglage V2, prélevée à la sortie du bloc 36 de régulation automatique, qui est proportionnelle au débit massique, attaque l'entrée 39 du bloc 40 de conversion de la tension en fréquence, doté dé correcteurs 43 et 46 du zéro et de la pente de conversion. Grâce à la présence de ces correcteurs, il s'avère possible, pour n'importe quel pendule, indépendamment de la dispersion de ses paramètres qui se produit au cours de sa préparation, d'établir le zéro et une pente telle que tous les pendules possèdent des caractéristiques de conversion identiques. La tension U1 prélevée sur l'électro-aimant 20 attaque l'entrée 48 du convertisseur 47 de la fréquence en tension, tandis que la tension issue de la sortie 49 de ce dernier est envoyée à l'entrée du convertisseur 5l de la tension en fréquence qui est doté de correcteurs 54 et 57 du zéro et de la pente de conversion. La double transformation de la fréquence et de la tension Ul est nécessaire pour obtenir avec divers pendules des caractéristiques identiques de conversion. La fréquence de sortie de la tension Ul est proportionnelle -à la masse volumique moyenne du milieu à deux phases mesure. Simultanément, on mesure la pression dans la cavité 30 du boîtier étanche l, qui est égale à la pression à la sortie du pendule 2. La mesure est effectuée à l'aide du capteur 29 de pression avec un signal fréquentiel de sortie. Si l'on connaît la valeur de la pression, on peut ramener les paramètres de la phase gazeuse aux conditions de mesure. Pour déterminer les débits des divers composants du milieu à deux phases, dont la phase liquide est constituée par deux composants réciproquement immiscibles, il faut mesure en plus la teneur réelle en gaz. Pour la mesurer, on utilise un capteur radioactif 58. L'intensité du rayonnement de la source 59 du capteur 58 est proportionnelle à la teneur réelle en gaz dans le plan de la source 59. Le signal de sortie du capteur est une fréquence proportionnelle à la teneur réelle en gaz du milieu à mesurer. Le procédé de mesure propose du débit massique des divers composants d'un milieu à deux phases gaz-liquide et le dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé permettent de déterminer le débit massique de chaque composant d'un milieu à deux phases à deux composants et d'un milieu à deux phases à trois composants. En particulier, le procédé proposé permet de déterminer la teneur en pétrole, en eau et en gaz d'accompagnement du pétrole non séparé et, de ce fait, de se dispenser de la séparation des mélanges pétrole-eau-gaz dans un séparateur de mesure. Le procédé proposé permet de réaliser les mesures dans une large gamme dynamique, et de mesurer le débit massique des mélanges visqueux, à viscosité atteignant 1000 centistokes (cSt). L'absence de parties tournantes dans le dispositif empêchant le passage du flux du milieu à mesurer simplifie le débitmètre à vibration et améliore la fiabilité des mesures. Le dispositif proposé permet de réduire considérablement la quantité té d'appareils de controle et de mesure nécessaire pour mesurer le débit massique d'un milieu à deux phases. Comme il va de soi, et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application, non plus qu'à ceux des modes de réalisation de ses diverses parties, ayant été plus spécialement envisagés ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. REVENDICATIONS 1. Procédé pour la mesure du débit massique de divers composants d'un milieu à deux phases gaz-liquide, caractérisé en ce que l'on fait passer à travers un pendule creux le flux du milieu à deux composants à mesurer, on communique au pendule des oscillations mécaniques non amorties, on mesure l'énergie nécessaire pour maintenir à un niveau constant la vitesse des oscillations, le débit massique du milieu étant considéré comme proportionnel à l'énergie mesurée,- on mesure la fréquence des oscillations propres du pendule, la masse volumique moyenne du milieu étant considérée comme proportionnelle à la fréquence relevée des oscillations propres du pendule, on mesure la pression du milieu à l'intérieur du boîtier du pendule, et on détermine le débit massique de chaque composant du milieu à mesurer à l'aide des formules suivantes où G1 est le débit massique de la phase liquide, G2 le débit massique du gaz, o( l la teneur en gaz donnée par la relation y 1 S - ( i - p 9 - ou o; o C 1 ~ p . , ) , pl i,P-s p est le rapport entre la masse volumique moyenne du milieu et a masse volumique de la phase liquide P à peu près égal au rapport entre la valeur courante de variation des oscillations propres du pendule et la valeur de variation de la fréquence des oscillations propres du pendule lorsqu'il est rempli de phase liquide, P2, la masse volumique de la phase gazeuse à la pression normale, p, une grandeur sans dimension, numériquement égale à la pression absolue, c un coefficient de porportionnalité entre la teneur volumique réelle en gaz et le débit de gaz rapporté au débit total .3 W, l'énergie nécessaire pour compenser les pertes qui surviennent au cours des oscillations du pendule. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le milieu pétrole-eau-gaz, pour lequel le facteur de gaz est une grandeur, constante pour chaque gisement, égale au rapport des débits volumiques du gaz Q2 et du pétrole Q3, et la teneur en gazo(1 dépend exclusivement de la teneur en eau # , qui est donnée par le rapport: c2, C3 C4 sont des coefficients de proportionnalité, #3 la masse volumique du pétrole, #4 la masse volumique de l'eau la teneur en gaz et le débit de chaque composant de la phase liquide étant déterminés par l'une des-formules suivantes: où G3 est le débit massique du pétrole, G4 le débit massique de l'eau. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour un milieu à deux phases à trois composants, on mesure en plus la teneur volumique réelle en gaz 7dans le pendule, teneur avec laquelle on détermine la teneur en gaz &alpha;1 à l'aide de la relation la masse volumique de la phase liquide, étant déterminée à partir de la relation #1 = #5 + (#6 -#5) #1, où #5 est la masse volumique du premier composant de la phase liquide,#6 est la masse volumique du second composant de la phase liquide et où #6 > 5' tandis que a l est la teneur en premier composant de la phase liquide dans la phase liquide même, déterminée à 11 aide de la relation et la teneur en chaque composant de la phase liquide est déterminée à partir des formules suivantes dans lesquelles G5 est le débit massique du premier composant de la phase liquide et G6 le débit massique du second composant de la phase liquide. 4. Dispositif pour la réalisation du procédé de mesure du débit massique des divers composants d'un milieu à deux phases selon la revendication l, caractérisé en ce qu'il comporte un boîtier étanche, dans lequel est fixé un pendule creux dont les oscillations sont excitées à l'aide d'une bobine électromagnétique associée audit boStier ; une bobine électromagnétique pour convertir la vitesse des oscillations du pendule en un signal électrique, ladite bobine étant également associée au susdit bottier; un amplificateur dont la sortie est raccordée à la bobine électromagnétique d'excitation des oscillations, et l'entrée raccordée à la bobine électromagnétique de conversion de la vitesse des oscillations ; un bloc de régulation automatique du gain, dont l'entrée est raccordée à la bobine de conversion de la vitesse d'oscillations, et la sortie est raccordée à l'entrée de commande de l'amplificateur ; un premier bloc de conversion de la tension en fréquence, dont l'entrée est raccordée à la sortie du bloc de régulation automatique des correcteurs du zéro et de la pente de conversion, raccordés au premier bloc de conversion de la tension en fréquence, dont le signal fréquentiel de sortie est proportionnel au débit massique du milieu à deux phases à mesurer ; un bloc de conversion de la fréquence en une tension ; un deuxième bloc de conversion de la tension en une fréquence, dont l'entrée est raccordée à la sortie du bloc de conversion de la fréquence en tension ; des correcteurs de zéro et de la pente de conversion, raccordés au deuxième bloc de conversion de la tension en fréquence, dont le signal fréquentiel de sortie est proportionnel à la masse volumique du milieu à deux phases à mesurer ; un capteur de pression, prévu pour mesurer la pression du milieu à deux phases dans le boîtier et être raccordé à la cavité du boîtier à l'aide d'un tube. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 et 4, caractérisé en ce qutil comporte un capteur de la teneur volumique réelle en gaz, prévu pour mesurer la teneur volumique réelle en gaz d'un milieu gaz-liquide à trois composants dans la cavité du pendule et être placé dans le boîtier, la sortie du capteur étant raccordée à l'entrée d'un troisième bloc de conversion de la tension en fréquence, dont le signal de sortie est proportionnel à la teneur réelle en gaz. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que le canal du pendule possède en section transversale une forme oblongue dans la direction perpendiculaire au plan des oscillations du pendule, la dimension de la section transversale colncidant avec le plan des oscillations, la masse du pendule et sa rigidité étant choisies de telle manière que le rapport entre la fréquence de résonance des oscillations du pendule et la fréquence propre des oscillations du milieu à mesurer dans la cavité du pendule dans le plan des oscillations du pendule soit inférieur à 0,1. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que le canal du pendule possède en section droite la forme d'un cercle, le diamètre dudit cercle, la masse du pendule et sa rigidité étant choisis de telle manière que le rapport entre la fréquence de résonance des oscillations du pendule et la fréquence propre des oscillations du milieu à mesurer dans la cavité du pendule, dans le plan de ses oscillations, soit inférieur à 0,1.