FR 2396434 A1 19790126 FR 7720371 A 19770701 L'invention concerne un dispositif d'effacement des lobes secondaires d'une antenne d'un système radar et également un système radar comportant une telle antenne. te fonctlounement des systèmes radars est généralement affecté par l'existence de lobes secondaires dans le rayonnement de l'antenne, il en résulte un risque de perturbation par la réception dréclios ou de signaux parasites dans ces lobes secondaires. Afin de limiter ce risque il est possible d'atténuer le niveau des lobes secondaires par rapport au lobe principal, autant que le permettent la structure de l'antenne et l'ensemble des contraintes de ses diverses caractéristiques. Toutefois, le niveau résiduel de ces lobes est sourent suffisant pour que le risque de perturbation du système radar soit notable Pour s'affranchir de ces lobes secondaires, un moyen connu consiste à utiliser une antenne auxiliaire au voisinage de l'antenne principale, et à comparer en permanence le signal reçu par l'antenne auxiliaire et celui reçu par l'antenne principalee La comparaison de leurs amplitudes permet deux options - si le signal de l'antenne principale est supérieur au signal de l'antenne auxiliaire cela indique que le premier signal est reçu dans le lobe principal et est donc accepté - si le signal de l'antenne principale est inférieur à celui de 1 antenne auxiliaire il s agit alors a un signal reçu dans les lobes secondaires et il est donc refusé. De tels moyens sont décrits dans le livre "Radar handbook" chapitres 21, 29 et 38 de Skolnik édité par McGraw-Hill book company. tes deux antennes principale et auxiliaire peuvent avoir des structures très variables qui dépendent de la fréquence de tra vail de la polarisation de l'antenne, de l'environnement et, en ce qui concerne l'antenne principale, de son ralle dans le système oW elle est incorporée. t' antenne auxiliaire présentant une plus faible directivité que l'antenne principale, doit aussi avoir de plus faible dimensions. En principe, la mise en place de l'antenne auxiliaire est imposée par la géométrie de l'antenne principale. Ce qui caractérise donc les réalisations connues, c'est l'indépendance structurelle des deux antennes ce qui dans certaines applications est un inconvénient du point de vue de l'encombrement et du regroupement des signaux. Ds.ns les antennes du type Cassegrain à rotation de polarisation, un réflecteur placé devant une source primaire est constitué d'un réseau de fils conducteurs parallèles à la polarisation des ondes de la source primaire et un autre réflecteur permet de faire tourner de 900 cette polarsation. t'association des deux réflecteurs transforme l'onde sphérique issue de la source primaire en une onde plane. Grâce à l'action du réflecteur polariseur, celle-cr peut sortir de l'antenne sans Qtre perturbée par le réseau de fils du réflecteur avant. tes différentes configurations de telles anten- nes ont été décrites par Peter W. HANNAN dans la revue IRE transactions on Antennas and Propagation de Ears 1961, pages 140 à 153. Uu objet de la présente invention est d'obtenir un diagramme d'antenne auxiliaire sans adjoinre une antenne supplémentaire auxiliaire à la structure de l'antenne Cassegrain (principale). suivant une caractéristique de l'invention, la source primaire de l'antenn principale comporte une voie principale fonctionnant suivant une première polarisation et une voie auxiliaire fonctionnant, à la reception, suivant une deuxième polarisation perpendi culaire à la première, et des moyens de prélèvement des signaux reçus dans la voie auxiliaire sont aménagés en combinaison avec la source primaire et sont couplés à des moyens de comparaison entre les signaux des voies principales et auxiliaires. quand l'antenne est de petit diamètre, l'ombre apporté par la source primaire prend une grande importance, cette ombre ayant pour conséquence d'accrottre considérablement le niveau des lobes secondaires. Il est connu alors une manière de compenser cette ombre en utilisant deux modes de propagation orthogonaux dans la source (TE10 et TEO1), l'un assurant l'éclairement normal du réflecteur avant et l'autre, de polarisation crolsée avec le premier, compense à l'émission et a la reception l'ombre formée au centre du polariseur. Un coupleur directif prélève une fraction de l'énergie de la voie principale pour alimenter une voie auxiliaire dans la source primaire. te taux de couplage est déterminé par la géométrie de l'antenne et la phase de la compensation est réglée au moyen d'un déphaseur ajustable.Un autre objet de la présente invention est alors d'appliquer une telle voie de compensation de ombre de la source primaire, quand elle existe, à l'effacement des lobes secondaires de l'antenne. Suivant une autre caractéristique de l'invention les moyens d'effacement des lobes secondaires d'une antenne comportant une voie auxiliaire dans la source primaire fonctionnant en polarisation perpendiculaire à la polarisation de la voie principale2 pour obtenir une compensation de l'ombre de la source, comportent en outre des moyens destinés à prélever à la reception les signaux dans la voie auxiliaire et des. moyens dé comparaison des signaux de la voie principale et de la voie auxiliaire. t' invention apporte notamment les avantages suivants : Elle apporte en premier lieu une réduction de l'encombrement de l'ensemble puisqu'elle permet de ne plus utiliser une antenne supplémentaire eérieure à l'antenne principale. Dans le cas dtune installation radar aéroportée, ceci est particulièrement utile car la mise en place d'une antenne supplémentaire sous le radome est en principe impossible Dans une antenne du type Oassegrain inversé où le réflecteur arrière est plan et mobile, pour permettre l'orien- tation du faisceau de l'antenne principale, l'effacement des lobes secondaires reste efficace pour toutes les dlrections prises par le faisceau. ta présente invention permet également le regroupement des circuits principaux et auxiliaires, les signaux étant accessibles à des sorties différentes de la même source. Oela entraine une simplification de la structure et de la fabrication de l'ensemble. Par ailleurs, les origines de phase des deux antennes sont centrées sur l'axe de l'ensemble, ce qui ntest pas le cas dans les réalisa tions antérieures. Oette particularité constitue un avantage dans certain cas de traitement des signaux. Enfin, le dispositif suivant l'invention est compatible avec les systèmes existants d'élimination des échos parasites, brouilleurs ou interférences, précédemment réalisées au moyen d'une antenne auxiliaire extérieure a l'antenne principale. L'invention ne s'applique pas uniquement aux antennes à compensation d'ombre, mais plus généralement à tous systèmes "Cassegrain à rotation de polarisationn dans lesquels la source primaire (au sens large) est capable de fonctionner suivant - deux polarisations orthogonales, et comporte à ces fins deux sorties indépendantes, l'une pour assurer la fonction de l'antenne principale et l'autre pour assurer la fonction de l'antenne auxiliaire. Afin de ne pas répéter inutilèmentcertaines explications, la description de la présente invention est relative au cas le plus complexe d'une antenne assurant la fonction de l'antenne auxiliaire en combinaison avec la fonction de compensation d'ombre. I1 est bienentendu que cette description est valable également pour les antennes n'assurant pas la fonction de compensation d'ombre. La description est illustrée par les figures jointes qui représentent : - la figure 1, un diagramme théorique des antennes principales et auxiliaires - la figure 2, un exemple de structure d'une antenne Cassegrain à rotation de polarisation - la figure 3, une vue de face de l'antenne précédente,réflecteur avant enlevé ; - la figure 4, un schéma de principes de la source primaire avec compensation d'ombre et suppression des lobes secondaires - la figure 5, un diagramme de l'antenne auxiliaire ; - la figure 6, les diagrammes des deux antennes principale et auxiliaire -; et - la figure 7, un exemple de réalisation particulière d'une source primaire. ta figure 1 explicite le principe utilisé pour obtenir un effacement des lobes secondaires d'une antenne par comparaison des signaux reçus par une antenne principale et une antenne auxiliaire. te diagramme de rayonnement de l'antenne principale présente une certaine directivité qui se manifeste par l'existence d'un lobe principal "P" entoure d'un certain nombre de lobes secondaires "S", dont l'enveloppe est généralement décroissante lorsque l'on s'éloigne de l'axe La distribution des lobes secondaires à l'intérieur de cette enveloppe peut présenter un caractère aléatoire d'autant plus prononcé que leur niveau devient faible. te diagramme de l'antenne auxiliaire "A" ne doit, par contre, présenter aucune directivité Si ce n'est celle nécessaire à une bonne couverture des lobes secondaires "S1t de l'antenne principale. tes signaux captés par les antennes principale et auxiliaire sont traités dans deux voies de réception indépendantes puis leurs amplitudes sont comparées pour déterminer si un signal de réception reçu par l'antenne principale est accepté ou refusé. Si le signal de l'antenne principale a une amplitude supérieure à celui de l'antenne auxiliaire, il sera accepté comme provenant du lobe principal llpll. Si par contre, le signal de ltantenne principale a une amplitude inférieure à celui de l'antienne auxiliaire, il est alors refusé comme provenant des lobes secondaires "S". tes figures 2 et 7 représentent une antenne du type "Cassegrain" à rotation de polarisation t' antenne comporte une source primaire 1 placée au foyer d'un réflecteurs avant 2 à profil parabolique et un réflecteur arrière plan 3, 4 mobile autour de deux axes en site et en gisement. te réflecteur avant est constitué d'un réseau de fils métalliques et est éclairé par la source primaire 1 rayonnante en polarisation parallèle au fils. tes flèches 5 indiquent l'angle solide dans lequel la source primaire 1 rayonne des ondes, en polarisation "E" verticale (à titre d'exemple), vers le réflecteur 2. 0e réflecteur assure la transformat ion de Tonde sphérique 5 issue de la source en une onde plane (contenue entre les limites 6) dirigée vers le miroir plan 3, 4 situé à l'arriere. Ce miroir plan est un polariseur qui doit ses propriétés à l'anisotropie de sa surface. Ce réflecteur est constitué par exemple, de manière connue d'un plan métallique 3 devant lequel s'étendent des lames métalliques 4 tournées de 450 par rapport à la direction des fils du réflecteur 2. La figure 3 montre spécialement les lames 4 devant le plan 3. a fonction est de faire tourner de 900 dans un plan transversal de la propagation la polarisation de l'onde incidente. Celle-ci étant initialement parallèle (flèche 5 dans la source í sur la figure 3), devient perpendiculaire aux fils du réflecteur avant (flèche 7, figure 3) et par la suite peut traverser ce dernier sans etre influencée. te réflecteur plan présente l'avantage de pouvoir diriger le faisceau sortant de l'antenne d'un angle 2a s'il est lui-même incliné d'un angle a par rapport à sa position normale. tes flèches 7 sur la figure 1 représentent encore les ondes rayonnées à travers le réflecteur 2 en polarisation horizontale. tes figures 2 et 3 donnent seulement un exemple de réalisation d'antennes du type t'Cassegrain". D'autres antennes de ce type existent qui associent 2 réflecteurs de courbure complexe ta source primaire 1 destinée à l'éclairement du. réflecteur avent est génér- lement constituée à partir de dittles, de groupement de dipôles ou d'un cornet prolongeant un guide d'ondes Ces sources sont capables de rayonner des ondes de polarisations orthogonales soit au moyen de dip81es croisés, soit de modes croisés dans le guide d'alimentation du cornet De telles sources existent également dans le type "monopulse" La présente invention utilise les particularités des antennes aassegrain à rotation de polarisation, de disposer d'un réflecteur avant anisotrope. Il est ainsi possible, aux moyens d'une source primaire capable de rayonner suivant deux polarisations indépendantes, l'une parallèle aux fils du réflecteur, l'autre perpendiculaire, d'utiliser la première pour la réalisation de l'antenne principale et la seconde pour l'antenne auxiliaire, En effet, la polarisation perpendiculaire aux fils n'est pas influencée par le réflecteur avant et de ce fait la directivité propre du rayonnement de la source n'est pas modifiée. tes ondes de la première polarisation sont focalisées par le réflecteur et présentent un diagramme à faisceaux étroit: à lobes principale "P" et secondaires f'S tes ondes de l'autre polarisation présentent un diagramme à faisceaux large capable sous certaines conditions de recouvrir les lobes secondaires "B". Quand 11 antenne est de petit diamètre les dimensions de la source sont telles que celle ci introduit une ombre ayant pour conséquence d'accrottre considérablement le niveau des lobes secondaires. Il est alors connu de compenser l'ombre de la source en utilisant deux modes de propagation orthogonaux, l'un assurant l'éclairement du réflecteur avant comme indiqué précédemment et l'autre de polarisation croisée avec le premier pour compenser l'ombre formée au centre du polariseur (figure 3). Pour que cette compensation soit satisfaisante, il est nécessaire qu'elle soit ajustée en amplitude et en phase. te brevet français n 1 477 571 décrit un exemple de suppression de l'ombre dans une antenne à rotation de polarisation.Un coupleur directif prélève une fraction de l'énergie de la voie principale (à l'émission) pout alimer.tew une voie de compensation de 11 ombre, le taux de couplage est détermine par le diamètre de l'antenne et en particulier par le rapport de la surface de 11 ombre et la surface de l'antenne. La phase de la composante de compensation est réglée aux moyens d'un déphaseur ajustable. Dans ce cas, le mode orthogonal de propagation est utilisé à la réception, suivant l'invention, pour obtenir la suppression des lobes secondaires. Par convention, dans la suite de la description, la désignation anglosaxonne TE10 sera utilisée pour désigner le mode fondamental et TE20 pour le mode superieur des ondes de la voie principale. De meme TE01 sera utilisé pour désigner le mode croisé utilisé par la voie auxiliaire. Dans le cas d'une antenne sans compensation d'ombre, un modeur par exemple est adjoint au guide principal fonctionnant en mode TElO (et eventuellement TE20). te modeur délivre, à la reception des signaux correspondant aux ondes reçues en mode TELL. Ce sont les signaux de la voie auxiliaire qui sont ensuite comparés aux signaux de la voie principale (mode Ex10); le résultat de la comparaison élimine ensuite les signaux reçus dans les lobes secondaires. La figure 4 représente schématiquement la source primaire 1 et les circuits de réception associés, dans le cas d'une antenne équipé d'un dispositif de compensation d'ombre et d'un dispositif d'effacement des lobes secondaires. ta source primaire 1 comporte un cornet 10 capable de propager au moins les deux modes orthogonaux TElO et TE01. Le mode TElO est excité normalement dans le cornet 10 pour permettre le fonctionnement de l'antienne principale dont la directivité est déterminée par le diamètre du réflecteur. te mode TEOl est excité dans le cornet 10 et prélevé à la réception aux moyens du modeur il et sert à la réalisation de la voie auxiliaire. tes ondes rayonnées dans ce mode traversent librement le réseau de fils du réflecteur avant et la directivité de ce rayonnement est déterminée par ltouverture du cornet 10. La voie auxiliaire est accessible donc à une borne 18 du modeur 11. Un coupleur directIf 12 possède quatre accès. t'un 14 pour une liaison bidirectionnelle avec le modeur Il en mode principal TE10, une autre 15 pour exciter dans le modeur ou recevoir du modeur 11, à travers un déphaseur règlable 13, le modé auxiliaire TEOf. Une autre 16 est reliée à l'émetteur récepteur principal 20 du radar.Enfin, une sortie 17 est reliée à une entrée 19 d'un récepteur auxiliaire 21 qui délivre les signaux de la voie auxiliaire. Un circuit comparateur 22 compare en permanence les amplitudes des signaux de la voie principale, fournis par le récepteur 20, et ceux du récepteur 21. Le comparateur commande pas exemple l'inhibition des signaux reçus dans la voie principale quand la comparaison indique que ces signaux proviennent des lobes secondaires. Les modes de réalisation possible de l'antenne complète sont nombreux car pratiquement tous les types de sources capables d'une double polarisation peuvent être assocés avec n'importe lequel des systèmes du type Cassegrain à rotation de polarisation. Le fonctionnement du système est conditionné par la supériorité du signal reçu par la voie auxiliaire sur le signal parasite capté par les lobes secondaires de la voie principale (figures) Geci implique alune part que la source de l'antenne auxiliaire dispose d'un gain suffisant et d'autre part que les lobes secondaires de l'antenne principale ne dépassent pas un certain niveau.Comme cela a été présenté précédemment, l'antenne principale est réalisée par la source primaire éclairant lê réflecteur avant par le mode TElO Sa directivité est déterminée par le diamètre du réflecteur. L'an-- tenne auxiliaire est réalisée par la même source primaire fontion nuant dans la polarisation orthogonale de la précédente (TEOl). Traversant librement le réseau de fils du réflecteur avant, la directivite de ce rayonnement est déterminée par 11 ouverture de la source primaire. Il n'y a pas dans le cas géneral de relation simple entre les gains des antennes principale et auxiliaire Toutefois, il est possible d'exprimer des relations de proportlounalfité entre les divers paramètres en présence.Ainsi le dimensionnement de l'ouver- ture rayonnante de la source primaire (et donc de son gain) est déterminé par un compromis sur l'éclairement du réflecteur avants le but à atteindre étant d'obtenir un gain maximum de l'antenne. Si celle-ci est de petite dimension, il existe un autre compromis entre l'éclairement de la source primaire et 1 ombre de la source, le but à atteindre étant alors un niveau minimum des lobes secondaires. tes figures 5 et 6 montrent les diagrammes de rayonnement correspondant aux différents signaux existant dans le dispositif de la figure 4. Le diagramme de rayonnant de ltantenne principale, c1 est à dire de l'association de la source primaire fonctionnant avec le mode TEl O et des réflecteurs focalisateur et changeur de polarisation, est représenté sur la figure 6 et comporte un lobe principal "P" et des lobes secondaires 'ZS". A' est le diagramme de la voie auxiliaire. Ce diagramme est la combinaison des diagrammes A1 et A2 représentés sur la figure So Cette combinaison résulte de la présence du coupleur 12 (figure4). A ltemission, l'énergie appliquée à la borne 16 du coupleur est répartie entre les sorties 14 et 15. Un coefficient k intervient de telle sorte que l'énergie E émise est répartie en une fraction importante E10 émise en mode TElO par la voie principale et une fraction réduite Eoî servant à la-compensation d'ombre. E = (i - k) E10+ k E01 A la réception, le mode TE10 d'amplitude A10 est appliqué à la borne 14 et le mode TELL, d'amplitude AOî est appliqué à la borne 15. Les ondes se combinent dans le coupleur 12 bidirectionnel qui délivre à la sortie 16 le signal de la voie principale : ss = A1o + k et à la borne 17, le signal de la voie auxiliaire Sx = %î + k A10 Cela entraine que le diagramme A' de la voie auxiliaire (en réception) est la somme du diagramme AS peu directif du mode TEOl et du diagramme A1 qui est une fraction, de signe opposé, du diagramme principal P. Compte-tenu de la valeur de couplage k, dans le cas de l'antenne considérée, il résulte un changement de signe A' au centre du diagramme A' résultant. te diagramme ainsi obtenu avec une source à compensation d'ombre est satisfaisant car il recouvre mieux les lobes secondaires de la voie principale. Le lobe central du diagramme auxiliaire, du fait de sa directivité, reste incorporé dans le lobe principal P du diagramme principal et n1 est pas gnant. Le niveau atteint par ce lobe central dépend du coefficient de couplage k. Pour que ce niveau soit nul, il faudrait : k = SA étant le gain dans l'axe de l'antenne pour la voie auxiliaire et GP pour la voie principale. ta figure 7 montre plus particulièrement un exemple de réalisation d'une source primaire capable de fonctionner à l'émission et à la réception avec un mode transversal GE01 en plus du mode normal TEl 0 Cette source primaire comporte à l'extrémité gauche une ouverture rayonnante 101 pour I'émission et la réception des modes TElO et TEOl. Cette ouverture termine un tronçon de guide évasé 100. tes dimensions de ltouverture sont déterminées de manière connue en fonction des valeurs de gain désirées et des compromis précités. A une-distance déterminée de- l1ouverture 101, un modeur 105 TE20 - TElO recueille les ondes circulant dans le guide 100 en polarisation TE20 et transmet ces ondes, en mode fondamental vers une sortie 102 qui constitue une voie différence dans le plan E car il s'agit là d'une antenne du type monopulse. Au delà du modeur 103 se trouve une sortie 104 constituant une seconde voie différence dans le plan E te guide 100 est alors -prolongé par le coupleur directif 112 correspondant au coupleur 12 de la figure 4. Ce coupleur comporte deux sorties : la sortie principale 116 reliée à l'émetteur récepteur principal et la sortie auxiliaire 117 reliée au récepteur auxiliaire (21 figure 4) pour obtenir la fonction effacement des lobes secon daires. Le coupleur 112 est relié au guide 115 qui effectue la liaison entre la sortie latérale (15 figure 4) de ce coupleur directif 112 et le déphaseur 113 (13 figure 4). Le déphaseur 113 est couplé au guide principal 100 par l'inter médiaire du modeur 103 de manière à y introduire et y prélever des ondes en polarisation croisée TEOl. Bien entendu, la sortie de la voie auxiliaire 117, qui est représentée en guide rectangulaire à titre d'exemple, aurait pu également etre faite en ligne coaxiale, en utilisant une transition guide-coaxiale , ta réalisation de l'invention est particulièrement simple à mettre en oeuvre dans le cas précédemment décrit, c'est-à-dire, dans le cas d'une antenne équipée d'un dispositif de compensation d'ombrez En effet, dans ce cas, la compensation d'ombre est réalisée par l'utilisation d'une voie auxiliaire dans la source primaire, à l'émission et à la réception, pour émettre et recevoir le mode TEO1 en plus du mode TE1O et recombiner ensuite ces deux modes dans la voie principale.Une telle source comporte donc déjà la voie latérale, le coupleur directif et le déphaseur représentés sur les figures 4 et 7o La sortie auxiliaire (77, figure 4 et 117 figure 7) tétant pas utilisée dans ce cas, celle-ci est reliée à une charge dissipative adaptée Pour réaliser un dispositif d'élimination des lobes secondaires, il est alors très simple de déconnecter la charge adaptée et d'utiliser la sortie auxiliaire, celle-ci étant associée alors à un récepteur auxiliaire 2f et un comparateur 22 comme l'indique la figure 4 Dans le cas contraire où l'antenne est de grandes dimensions et n'est pas, de ce fait, équipée d'une source primaire à modes croisés pour la compensation d'ombre, il est possible de remplacer la source initiale par une nouvelle source comportant une sortie auxiliaire (18 figure 4) et d'associer cette source à un récepteur auxiliaire (21) et un comparateur (22). il est encore possible de modifier la source existante et de rajouter simplement un modeur pour le mode TEO1 (1t figure 4). Dans ce cas, on obtient un diagramme de rayonnement A pour la voie auxiliaire comme celui qui est représenté sur la figure 1. Le dispositif d'effacement des lobes secondaires étant intégré à l'antenne principale, il trouve son application dans tous les cas où le problème d'encombrement se pose, le meilleur exemple étant celui des équipements aéroportés. L'ouverture rayonnante, de la source primaire est en principe optimisée pour les meilleures performances de la fonction antenne principale. Si les dimensions de l'antenne sont grandes, une meil leure couverture des lobes secondaires par le diagramme de la voie auxiliaire peut etre obtenue, par exemple, en allongeant la focale, tes exemples décrits ne sont nullement limitatifs. En particu- lier, des sources primaires du type ',dipodes croisés" peuvent être mises au lieu et place du cornet bi-mode des figures précédentes. De mAme la source peut Btre monopulse ou non.- Enfin, d'autres systèmes d'antennes Cassegrain à rotation de polaridation sont compatibles sans que la forme extérieure ou le mode de réalisation du réflecteur avant et du miroir-polarisant puissent modifier les caractéristiques de la présente invention. L'intégration de l'antenne auxiliaire dans l'antenne principale constitue une simplification de la structure et de la fabrication de l'ensemble, en plus de la réduction d'encombrement. tes sorties "voie principale1, et "voie auxiliaire" sont groupées dans une même zone du matériel, ce qui facilite le regroupement des circuits de réception et améliore leur immunité au bruit. Par ailleurs, il faut noter que les origines de phase des deux antennes sont confondues, ce qui constitue un avantage supplémentaire. REVE N1)I CAT ION S 1. positif d'effacement des lobes secondaires d'une antenne du type "Cassegrain à rotation de polarisation" laquelle comporte une source primaire placée au foyer d'un système de focalisation, réflecteur pour des ondes ayant une première polarisation et trans- parent pour des ondes ayant une deuxième polarisation perpendiculaire à la première ; le dispositif d'effacement comportant des moyens de réception auxiliaires présentant un diagramme de rayonnement qui couvre les lobes secondaires de l'antenne Cassegrain et des moyens de comparaison entre les signaux reçus par l'antenne Cassegrain et par les moyens de réception auxiliaire ; caractérisé en ce que lesdits moyens de réception auxiliaire comportent, dans ladite source primaire (1), des moyens de prélèvement (11, 12), à la réception, des ondes circulant avec ladite deuxième polarisation et des moyens de réception (21) connectés entre ces moyens de prélèvement (12) et les moyens de comparaison (22 > . 2. Dispositif d'effacement selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens de déphasage (13) des ondes reçues avec la deuxième polarisation. 3. Dispositif d'effacement suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte, dans la source primaire, un coupleur (12) dont une borne est couplée au système radar (20) principal, dont une autre borne est couplée aux moyens de réception (21) auxiliaires, un modeur (11) disposé entre l'ouverture rayonnante (10) de la source et une troisième borne (14) du coupleur, le modeur ayant une borne d'entrée pour exciter et prélever dans l'ouverture rayonnante des ondes de la deuxième polarisation, et un déphaseur (13) couplé entre une borne du modeur (11) et une quatrième borne (15) du coupleur fut2), 4. Antenne du type Cassegrain à rotation de polarisation com- portant un ensemble réflecteur focalisateur comprenant un réflecteur avant réflecteur pour des ondes ayant une deuxième polarisation et un réflecteur arrière changeur de polarisation, et une source primaire placée au foyer de l'ensemble réflecteur-focalwsateur, caractérisé en ce que ladite source primaire comporte une voie principale fonc tionnant avec la première polarisation et couplée à un système radar principal et une voie auxiliaire fonctionnant avec la deuxième polarisation et couplée à un récepteur auxiliaire. 5. Antenne Cassegrain suivant la revendication 4, caractérisée en ce que la source primairé comporte un guide principal (100) capable de permettre la propagation d'ondes ayant ia première et la deuxième polarisation et terminé d'un coté par une ouverture rayonnante (ion), un coupleur directif (112) couplé à l'autre extrémité du guide (100), un tronçon de guide latéral (115) couplé à une sortie du coupleur directif, un modeur et un déphaseur variable (113) couplés entre le guide principal (100) et le tronçon de guide latéral (lis), et deux bornes de sorties du coupleur, l'une (116) pour la voie principale et l'autre (117) pour la voie auxiliaire. 6. Antenne Cassegrain suivant la revendication 4, caractérisée en ce que la source primaire comporte des dipôles croisés, l'un des dipôles étant couplé à la voie principale et l'autre à la voie auxiliaire. 7. Système radar comportant une antenne du type Oassegrain à rotation de polarisation, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif d'effacement des lobes secondaires de l'antenne suivant l'une des revendications 1 à 3.