FR 2401109 A1 19790323 FR 7725690 A 19770823 La presente invention est relative à la technique de fabrication de fibres à partir d'une matiere étirable, par étirage au moyen de courants gazeux ou de jets gazeux comprenant au moins une paire de tourbillons qui tournent en sens inverse à vitesse élevée et fusionnent vers l'aval. Elle concerne plus particulierement L'retirage en deux etapes successives, dont chacune fait intervenir au moins une paire de tourbillons, d'un filet de matière etirable telle que le verre fondu amene en amont du point de confluence des tourbillons. L'invention porte en particulier sur un dispositif utilise pour la mise en oeuvre de ce procédé. Elle peut s'appliquer non seulement au fibrage de matieres minerales, notamment de matières thermoplastiques telles que le verre, mais aussi à celui de certaines matieres organiques etirables, telles que le polystyrene, le polypropylene, les polycarbonates et les polyamides. Le dispositif étant plus particulierement intéressant dans le cas de étirage du verre et des matériaux thermoplastiques similaires, la description suivante se préfère à titre d'exemple à l'utilisation de verre. Certaines techniques mettant en oeuvre des courants tourbillonnaires pour fabriquer des fibres par étirage de verre fondu sont déjà connues : la publication de brevet française nO 2 223 318 par exemple décrit un procede utilisant la formation de paires de tourbillons contra-rotatifs dans une zone d'interaction creee en dirigeant et en faisant penetrer un jet gazeux (dit jet secondaire ou jet porteur) dans un courant gazeux principal de plus grandes dimensions, un filet de verre fondu etant amene dans cette zone d'interaction pour y être étiré. Dans le dispositif utilise pour mettre en oeuvre ce procéde, l'orifice d'alimentation en verre qui dirige le filet de verre vers la zone d'interaction ainsi creee est situe à la limite du courant principal ou pratiquement à cette limite. Cependant il est aussi possible, comme décrit dans la demande de brevet française nO 75 04970, deposée le 18 Février 1975, au nom de la Demanderesse, de placer l'orifice d'alimentation en verre à distance de la limite du courant principal et d'amener le filet de verre par gravité vers ladite zone d'interaction. On a d'autre part envisagé de disposer à la fois les orifices d'alimentation en verre et les orifices d'émission de jet secondaire à distance de la limite du courant principal, les filets de verre etant alors introduits dans les zones d'interaction par action des jets. Les filets sont ainsi soumis à deux étapes d'étirage, Itune dans le jet secondaire et l'autre dans le courant principal. Cette disposition est decrite en particulier dans les demandes de brevets françaises nO 76 03416 et n 76 37884 déposées respectivement le 9 Février 1976 et le 16 Décembre 1976. De plus, selon la dernière de ces demandes, on provoque dans le jet secondaire (ou jet porteur) qui amène le verre dans la zone d'interaction avec le courant principal la formation d'une zone stable à écoulement laminaire si- tuée entre les tourbillons contra-rotatifs d'une même paire. Le filet de verre est amené vers cette zone laminaire et il entre ensuite dans la région des tourbillons, qui fusionnent ultérieurement vers l'aval du jet porteur avant que celui-ci n'atteigne le courant principal. Ainsi la premiere étape d'étirage a lieu lorsque le filet de verre est entra?né dans les tourbillons du jet porteur et subit leur action tandis que la deuxième étape, avantageuse mais parfois facultative, s'effectue dans la zone d'interaction formée avec le courant principal après entrée du jet porteur et du filet partiellement étiré. Les tourbillons du jet porteur bordant la zone d'écoulement laminaire décrits dans la demande en question sont engendrés par une perturbation du jet provoquant en général sa déviation, et cette déviation contribue à la stabilité et à la régularité du fonctionnement malgré l'espacement entre l'endroit où le verre est amené dans le jet porteur et le courant principal. La présente invention a pour objet un perfectionnement au dispositif utilisé pour la mise en oeuvre de ce procédé et prevoit donc aussi de disposer l'orifice d'alimentation fournissant le filet de verre et l'orifice d'émission du jet porteur à distance du courant principal ; elle envisage de meme l'utilisation de moyens pour dévier au moins localement l'écoulement du jet porteur et pour établir ainsi dans celui-ci une zone à écoulement laminaire avec des paires de tourbillons. Cependant le perfectionnement selon l'invention consiste à perturber et de préférence à dévier le jet porteur à l'aide d'un organe ayant une forme différente de celle décrite dans la demande rappelée ci-dessus, afin d'améliorer encore la stabilité de l'alimentation en matière étirable. En effet, l'obtention d'une bonne stabilité et d'une bonne régularité de l'alimentation en verre malgré une séparation notable entre l'orifice d'alimentation en verre et le courant principal d'étirage ou la zone d'interaction du jet porteur avec ce courant, décrite dans la publication de brevet BF 2 223 318, est un objet particulièrement important de la présente invention. La présente invention envisage en particulier l'utilisation d'un organe déflecteur ou organe de guidage du jet porteur qui comporte, interposé sur la trajectoire de ce dernier, un élément possédant une surface dont les sections parallèles à la fois à l'axe de l'orifice d'émission du jet et au filet de ma tière comprennent une partie convexe placée dans l'écoulement du jet. L'élément ainsi défini, disposé sur le parcours du jet entre son orifice d'émission et le filet de matière étirable, provoque la déviation de son écoulement localement et en général la déviation de sa trajectoire, comme décrit ci-après. On notera que l'organe en question guide aussi le jet sur au moins une partie de son parcours ; dans la suite de la description, le terme "organe déflecteur" sera néanmoins utilisé seul pour le désigner. Bien que l'on préfère employer cet organe déflecteur et les "tourbillons de jets" qui en résultent, comme moyen pour amener le filet de verre dans la zone d'interaction formée avec un courant principal, pour effectuer ainsi un étirage en deux étapes, on prévoit aussi de réaliser étirage en une seule étape, c'est-à-dire uniquement dans les tourbillons du jet porteur. Dans ce cas, il n'y a évidemment plus de courant principal. Dans les exemples suivants, l'organe déflecteur comporte un barreau cylindrique circulaire, mais celui-ci peut être remplacé de façon générale et sans sortir du cadre del'invention, par une pièce cylindrique quelconque creuse ou pleine répondant bien sûr aux conditions énoncées précédemment en ce qui concerne les portions de surface offertes aux jets. Cet organe déflecteur peut aussi ne pas être cylindrique mais consister en une série d'éléments disposés chacun face à un jet et ayant par exemple une forme analogue à celle d'un diabolo. Un premier mode de réalisation de l'invention est illustré par les figures 1 à 10b, un second par les figures 11 à 12b. La figure 1 est une vue longitudinale schématique d'ensemble, en élévation, des principaux éléments d'un dispositif de fibrage et de réception des fibres selon l'invention, certaines parties étant représentées en coupe. La figure 2 est une vue transversale, en élévation, à plus grande échelle, des principaux éléments du dispositif de fibrage représenté sur la figure 1, prise du côté droit de cette dernière. La figure 3 est une vue en élévation, encore plus agrandie, de certaines parties du dispositif de la figure 2. La figure 4 est une vue en plan de quelques éléments de la figure 3. ta figure 5 est une section verticale des éléments du dispositif de fibrage des figures 3 et 4, suivant la ligne V-V de la figure 3. La figure 6 est une vue schématique, en perspective, représentant le fonctionnement du dispositif représenté sur les figures I à 5. La figure 7 est une section droite schématique, partielle et agrandie d'une partie du dispositif de la figure 5, illustrant certaines phases de l'action de l'organe déflecteur du jet lors de l'étirage du verre. La figure 8 est une vue schématique de plusieurs jets et des parties du courant principal représenté sur la figure 7, l'alimentation en verre et les fibres de verre en cours de formation ayant été supprimées. La figure 9 est une section transversale schématique sur trois jets voisins illustrant les sens de rotation des tourbillons contra-rotatifs dans les jets. La figure 10 est une section longitudinale, en élévation, des éléments principaux du dispositif de fibrage, illustrant notamment certaines dimensions dont il faut tenir compte pour établir les conditions de fonctionnement relatives à la mise en oeuvre préférée de la présente invention. Les figures IOa et IOb sont des sections de détail respectivement sur deux orifices de jets voisins et sur un téton d'alimentation en verre, montrant aussi certaines dimensions à considérer. La figure il est un schéma, en perspective, semblable à la figure 6~mais représentant une autre forme possible de l'organe déflecteur du jet. Les figures 12 à 12b correspondent au mode de réalisation de la figure 11 et sont respectivement homologues aux figures 10 à 10b. On se réfère d'abord à la figure I sur laquelle est représentée en 13 une tuyère d'émission d'un courant principal, cette tuyère étant reliée au brûleur ou générateur 14 de ce courant principal 15. Ce dernier est dirigé par la tuyè- re 13 dans une direction approximativement horizontale, au-dessous d'une source d'alimentation en verre schématisée en 16. Des jets secondaires ou jets porteurs sont émis par un émetteur 17 muni de buses dont les orifices sont reliés à des organes d'alimentation en gaz montés sur des consoles 18. Les jets secondaires sont dirigés vers l'organe déflecteur 19 et sont ainsi déviés vers le bas pour pénétrer dans le courant principal 15 et créer des zones d'interaction.Des filets de verre distincts fournis par la source d'alimentation 16 sont amenés vers les jets secondaires et de ce fait se trouvent conduits dans la zone d'interaction formée avec le courant principal pour y être fibrés. t'écoulement résultant du mélange des jets secondaires et du courant principal entre avec les fibres étirées dans la goulotte de guidage C inclinée vers le bas et vers la droite, selon la figure 1, pour déposer les fibres sur la surface perforée d'une bande de réception ou d'un convoyeur 20. Avantageusement des chambres d'aspiration 21 sont situées au-dessous du brin supérieur du convoyeur 20 et les fibres sont recueillies sous forme d'une nappe B grâce à l'action des conduits d'aspiration reliés à des ventilateurs schématisés respectivement en 22 et 23. Le dispositif d'émission des jets secondaires est supporté par des consoles 18 reliées à des plaques de support 24, pourvues de lumières coopérant avec les boulons 25 pour permettre le réglage en translation des consoles 18 par rapport au corps du générateur 14 de courant principal ; ceci permet donc de régler la position verticale des jets par rapport au courant principal 15 luimême. De préférence, le corps.du générateur 14 de courant principal portant les consoles 18 des jets est monté de manière à permettre un réglage vertical de sa position au moyen des vérins à vis 26 associés au bâti 27 de l'appareil. tes dispositifs pour engendrer le courant principal et les jets peuvent ainsi être conjointement déplacés verticalement, en translation, ce qui permet un réglage vertical par rapport à la source d'alimentation en verre 16 et à la goulotte de guidage C. De plus, on peut ajuster la position horizontale de tout cet ensemble à l'aide de systèmes adéquats du genre des vérins à vis schématisés en 28. On prévoit de plus d'autres possibilités de réglage des éléments associés aux générateurs de jet et aux organes déflecteurs de jet, comme décrit ci-après en référence à certaines figures. En se reportant à la représentation à grande échelle du dispositif de fibrage sur les figures 2, 3, 4 et 5, on remarque tout d'abord que les émetteurs 17 de jets secondaires comprennent une nourrice à jets 17a montée sur un collecteur 29 supporté par des douilles 30, ellesmêmes reliées aux consoles 18. L'émetteur 17 du jet peut ainsi être déplacé angulairement vers le haut ou vers le bas autour de l'axe du collecteur 29, puis être immobilisé dans n importe quelle position désirée à l'aide par exemple de vis de blocage telles que celles indiquées en 31. Ce montage permet de plus un déplacement Iatéral ou un réglage de l'émet- teur 17 dans une direction parallèle à l'axe du collecteur 29. Ce réglage est très important pour obtenir un alignement exact et précis des jets porteurs par rapport aux orifices d'alimentation en verre décrits ci-après. La nourrice 17a de l'émetteur 17 alimente les orifices d'émission 32 de chacun des jets, au nombre de onze dans cet exemple. Il apparaît clairement sur la figure 5, que les orifices d'émission des jets ont leurs axes inclinés vers le bas et vers la droite de la figure en direction de la surface du déflecteur 19. Ce dernier présente, dans ce mode de réalisation, la forme d'un barreau cylindrique rond, d'axe horizontal, placé parallèlement à la rangée d'orifices d'émission des jets. De plus les axes de ces orifices sont pratiquement perpendiculaires aux génératrices du barreau cylindriques. D'autre part, celui-ci porte à ses extrémités opposées des pattes de montage 33 reliées au corps de la nourrice à jets 17a au moyen de boulons 34.La position verticale du barreau déflecteur 19 par rapport à la nourrice à jets 17a, et donc par rapport aux jets, peut être réglée à l'aide de cales amovibles 45 placées entre les pattes de montage 33 et le fond de la nourrice 17a. De plus, les lumières dans les pattes de montage 33 peuvent avoir une forme allongée et permettre ainsi le réglage de la position du barreau déflecteur dans une direction horizontale. La source d'alimentation en verre 16 comprend une filière 35 possédant une série de tétons 36qiaicomportent chacun un orifice d'-alimentation 36á et un orifice doseur 37. Le verre est ainsi amené sous forme d'une série de bulbes G ou de filets vers les jets secondaires dans lesquels ces filets sont partiellement étirés, comme représenté en 38 sur la figure 5, et les filets partiellement étirés entrent ensuite -dans la zone d'interaction des jets avec le courant principal pour être soumis à un étirage supplémentaire, schématisé en 39. Sur la figure 3, on peut voir neuf tétons 36 d'alimentation en verre et des orifices 32 d'émission de jets placés en correspondance mais dont le nombre total est toutefois supérieur et s'eleve à onze, pour qu'un jet supplemen- taire puisse être disposé à chaque extrémité de la rangée. Cette disposition permet d'obtenir des conditions de fibrage uniformes pour chacun des neuf filets de verre utilisés dans cet exemple. Le processus de fibrage obtenu avec le dispositif ci-dessus -en référence aux figures 1 à 5 est représenté schématiquement sur les figures 6 à 9. On doit tout d'abord noter que le barreau déflecteur cylindrique 19 est dans une position telle que son axe se trouve légèrement décalé vers le bas par rapport à celui de chacun des jets secondaires J émis par les orifices 32 d'émission de jet. Cette position, clairement représentée sur la figure 7, est montrée aussi sur la figure 6 pour chacun des quatre jets porteurs J1, J2, J3 et J4.Elle entraîne une déviation de la trajectoire des jets porteurs, et de plus l'ecou- lement de chacun des jets J se divise en une partie supérieure et une partie inférieure, lapremière contournant -la face superieure du barreau 19 en collant à sa surface courbe par effet COANDA, tandis que la seconde contourne sa face inférieure. L'axe du barreau 19 se trouvant placé en dessous de celui des orifices d'émission de jets, la partie supérieure de l'écoulement du jet a une section plus importante que la partie inférieure, caractéristique souhaitable pour les raisons données dans la suite de la description. Les deux parties du jet secondaire qui s'écoulent au-dessus et en dessous du barreau 19 se mélangent ensuite en aval de celui-ci. Les figures 6 et 8 montrent que l'écoulement du jet emis à partir de chaque orifice 32 s 'épanouit latéralement ou diverge dans la direction de l'axe du déflecteur 19 et, lorsque l'espacement entre jets est approprié, cet épanouissement latéral conduit les jets adjacents à buter les uns contre les autres, ce phénomène se produisant pendant que les parties supérieures et inférieures des jets s'écoulent autour des surfaces correspondantes des tronçons élémentaires successifs 19 o4 , 19 , 19 ' de la tige 19. Cet impact latéral des jets adjacents les uns contre les autres entraîne le développement de paires de tourbillons contra-rotatifs ayant leurs sommets à la surface du barreau 19. Comme on le voit sur les figures 6 à 9, deux paires de tourbillons sont engendrées dans l'écoulement de chaque jet. Ainsi, deux tourbillons 40a et 40b, constituant la paire supérieure, se forment dans la partie de l'écoulement qui passe au-dessus de la face supérieure du barreau 19 tandis qu'une paire inférieure de tourbillons 41a et 41b se développe dans la partie de l'écoulement passant sous sa face inférieure. Ces deux paires de tourbillons tournent en sens inverse : le mouvement de rotation de chaque tourbillon de la paire supérieure est dirigé vers le bas le long de leurs faces adjacentes et vers le haut le long de leurs faces externes comme le montrent les flèches 40c, et 40d sur la figure 9 ; les flèches 41c et 41d indiquent inversement que le mouvement de rotation des tourbillons de la paire inferieure est dirigé vers le haut le long de leurs faces adjacentes et vers le bas le long de leurs faces externes. Du fait de la position du barreau 19, décalé vers le bas par rapport aux axes des jets, la partie de l'écoulement située au-dessus de celui-ci est la plus importante et la plus efficace. De plus, cette position du barreau par rapport aux jets entraîne aussi, sur sa face supérieure, le développement d'une zone à écoulement sensiblement laminaire particulièrement stable et efficace entre les tourbillons 40a et 40b de la paire supérieure ; cette zone d'écoulement quasi laminaire a, en général, une forme triangulaire car les tourbillons s'agrandissent lors de leur progression vers l'aval, comme le montrent les figures 6 et 8, jusqu a ce qu'ils fusionnent. Le même processus se produit dans la paire inférieure de tourbillons.Au fur et à mesure que l'écoulement du jet progresse vers l'aval, les tourbillons associés tendent à perdre leur identité, selon la coupe schématique effectuée, figure 6, sur l'écoulement issu du jet J3. L'invention prévoit que ltecoulement de chaque-jet après fusionnement des tourbillons possède encore, par rapport à 11 énergie cinétique du courant principal 15, une énergie cinétique par unité de volume suffisante pour que le jet pénètre dans ce courant principal en creant une zone d'interaction du type de celle déjà décrite entièrement dans la publication de brevet française FR 2 223 318 précitée. On rappelle que cette zone se caractérise par la formation d'une paire de tourbillons contra-rotatifs 42a et 42b (voir figure 6). Bien entendu, dans la région où les jets secondaires pénètrent dans le courant principal, l'écoulement et la vitesse de chacun d'eux restent encore suffisamment concentrés au voisinage de leur axe pour que chaque jet agisse individuellement et forme une zone d'interaction distincte avec le courant principal. Pour utiliser l'écoulement des jets secondaires J1, J2, etc. de chaque centre de fibrage en vue d'élaborer des fibres, les filets de-matière étirable, en particulier les filets de verre obtenus à partir des bulbes de verre G formés à la sortie des tétons 36, sont amenés individuellement dans les zones d'écoulement laminaire des jets situées entre les tourbillons des paires supérieures (figure 6). Les caractéristiques de l'écoulement au-dessus du barreau déflecteur 19 provoquent une induction d'air très importante, schématisée par les flèches représentées figures 6 et 7, le long de l'écoulement du jet J2. L'air induit favorise l'étirage de chaque bulbe G en un filet de verre ét l'entraînement stable de ce dernier dans la zone d'écoulement laminaire située entre les deux tourbil lons d'une même paire formée à chaque centre de fibrage.Les courants tourbillonnaires emmènent alors ce filet en amorçaatson étirage, comme indiqué en 38 sur les figures 5 à 7. L'écoulement du jet entraînant la fibre partiellement étirée progresse ensuite vers le bas pour pénétrer dans le courant principal 15 et amener ainsi cette fibre dans la zone d'interaction entre le jet et le courant principal ou les tourbillons contra-rotatifs additionnels 42 a et 42b produisent un étirage supplémentaire de la fibre, Celle-ci peut ensuite etre reçue par un système tel que l'ensemble de la goulotte de guidage C et du convoyeur de réception 20 représenté sur la figure 1. Bien que l'étirage effectué dans l'écoulement du jet lui-meme puisse être utilisé pour élaborer des fibres sans fai-re appel à un courant principal 15, on préfère, dans la plupart des cas, considérer que l'étirage produit par les jets ne représente qu'un étirage primaire et effectuer une seconde étape d'étirage dans la zone d'interaction du jet avec un tel courant. Le système décrit ci-dessus est avantageux en ce qu'il prévoit la séparation des principaux éléments du dispositif de fibrage, en particulier celle de la source d'alimentation en verre et du générateur de courant principal d'étirage, mais aussi la séparation de ce dernier et des émetteurs de jets. En effet, il est plus facile de maintenir la température désirée pour chacun des éléments du dispositif lorsque ceux-ci sont espacés l'un de l'autre, le transfert de chaleur entre éléments se trouvant alors diminué. Cependant, il est important dans ces systèmes de fibrage que les filets de matière étirable soient amenés dans chacune des zones d'interaction individuelles du courant principal d'éti- rage en des positions très précises.Malgré la séparation des éléments, l'invention rend possible une alimentation précise et exacte en matière étirable parce que le mode de développement des paires de tourbillons dans chaque jet porteur permet d'obtenir une grande stabilité de l'écoulement. On notera en effet que les sommets des tourbillons sont situés à la surface du barreau cylindrique 19 et sont ainsi "attachés" à cette surface dans une position stable, Les tourbillons sont donc euxmémes beaucoup plus stables que si leurs sommets étaient situés dans un espace libre, et il en résulte une grande stabilité de l'alimentation en matière étirable vers les zones D'autre part, en cas de léger défaut d'alignement latéral des bulbes de verre G par rapport aux orifices correspondants 32 des buses d'émission des jets, ce défaut sera automatiquement compensé grâce aux courants d'air induit au niveau de la zone d'écoulement quasi-laminaire située entre les tourbillons supérieurs du jet. Ceci permet d'obtenir une bonne stabilité de l'alimentation en verre dans la zone d'écoulement quasi-laminaire de chaque jet et il en résulte aussi une amélioration de la stabilité de l'alimentat-ion en verre dans la zone d'interaction pour la deuxième étape d'étirage. La figure 10 montre en section, de la même façon que la figure 5, les trois éléments principaux : générateur de courant principal, émetteur de jet secondaire et source d'alimentation en matière étirable ainsi que le barreau déflecteur cylindrique 19. On y a reporté, ainsi que sur les sections 10a et 10b, des symboles identifiant certaines dimensions et certains angles auxquels se réfèrent les tableaux ci-dessous qui donnent à la fois les domaines appropriés de variation des dimensions et des angles et lens valeurs préférées. TABLEAU I FILIERE ET TETONS D'ALIMENTATION EN MATIERE ETIRABLE Symbole Valeur préférée Plage (mm) dT 2 1 y 5 1T 1 1 b 5 1R 5 0 ----- > 10 dR 2 1 5 DR 5 1 ------ > 10 TABLEAU II EMISSION DU JET ET ORGANE DEFLECTEUR 19 Symbole Valeur préférée Plage (mm, degrés) dJ 2 0,5 ------ > 1 4 lJ 7 1 YJ 5 3 7 D. 6 6 > 12 lJD O + 0,25 > - 0,5 dJ JB 10 0 - 3 45 Lm 4 3 ------- > 8 Lorsque l'axe de l'orifice d'émission du jet est tangent à la surface supérieure du barreau 19, 1JD est nulle et les valeurs négatives de 1JD correspondent au cas de la figure 10 où cet axe coupe la partie supérieure du barreau. TABLEAU III COURANT PRINCIPAL Symbole Valeur préférée Plage (mm) 1B 10 5 20 TABLEAU IV POSITIONS RELATIVES DES DIVERS ELEMENTS Symbole Valeur préférée Plage (nain) ZJF 8 3 " 15 ZJB 17 12 " 30 XBJ - 5 - 12 + + 13 XJF 5 3 - 8 En ce qui concerne le symbole XBJ, les valeurs négatives correspondent au cas représenté sur la figure 10 dans lequel la sortie de la tuyère émettant le courant principal se trouve située en amont de l'orifice d'émission du jet secondaire par rapport à la direction de propagation du courant principal. Pour le mode de réalisation des figures I à 10b, il est prévu, conne indiqué précédemment, que les jets secondaires ou jets porteurs soient disposés suffisamment près les uns des autres pour s 1épanouir et buter les uns contre les autres de façon à engendrer, dans chaque jet porteur, des paires de tourbillons. On peut créer autant de centres de fibrage qu'on le desire, chaque centre comportant un téton d'alimentation en matière étirable et un jet associé, mais pour que chaque jet bute de chaque côte contre un autre jet, leur nombre doit dépasser de deux le nombre de tétons d'alimentation et deux jets "supplémentaires" seront donc disposés aux extrémités de chaque rangée. Le terme "orifice d'alimentation" en matière étirable a un sens très général et peut désigner soit un orifice isolé, soit une fente associée à une rangée de jets, soit une série d'orifices ou de tétons d'alimentation. Lorsque ces derniers sont remplacés par une fente disposée transversalement au courant principal, la matière issue de la fente est divisée en cônes et en filets par l'action des jets. Là encore, et pour les mêmes raisons que précédemment, deux jets supplémentaires seront placés aux extrémités des rangées de jets. Le nombre de centres de fibrage peut atteindre 150, mais dans une installation normale de fibrage du verre ou d'une matière thermoplastique similaire, une filière adéquate comprendra par exemple 70 tétons d'alimentation et 72 jets. Il convient de signaler aussi que les conditions de marche du système selon la présente invention varieront en fonction de divers facteurs, par exemple selon les caractéristiques de la matière fibrer. Comme indiqué plus haut, l'invention peut s'appliquer à une large gamme de matières étirables. Dans le cas du verre ou d'autres matières thermoplastiques inorganiques, la température de la filière ou de la source d'alimentation variera, bien entendu, selon la matière particulière à fibrer et en général dans une gamme de température pouvant se situer entre 1400 et 18000C environ. Avec une composition de verre de type courant, la température de la filière est voisine de 1480 C. Le débit unitaire peut varier entre 20 et 150 kg/trou par 24 h, 50 à 80 kg/trou par 24 h étant des valeurs typiques. Certaines valeurs relatives au jet et au courant principal ont aussi de l'importance, comme indiqué dans les tableaux ci-dessous dans lesquels on utilise les tymboles suivants p = pression T = Température V = Vitesse r = masse volumique TABLEAU V DIISSION DU JET Symbole Valeur préférée Plage PJ (bar) . 2,5 1 ) 4 T J ( C) 20 10 ------ > 1500 V J (m/sec) 300 200 ', 900 P 2 (bar) 2,1 0,8 + 3,5 TABLEAU VI COURANT PRINCIPAL Symbole Valeur préférée Plage P, (mbar) 95 30 --- > 250 TB (OC)- 1450 1350 ------- > 1800 VB (m/s) 320 200 - ) 550 V 2 (bar) 0,2 0 > 06 0,5 # BVB (bar) 0,2 0,06 ------- > 0,5 La représentation du mode de réalisation illustré sur les figures 11 à 12b est similaire à celle de la figure 6, mais sur la figure 11, on a omis le courant principal 15 et raccourci la partie relative à l'écoulement des jets. La principale différence avec le premier mode de réalisation se situe au niveau de l'organe déflecteur. Celui-ci comprend un barreau cylindrique 43, de préférence circulaire, muni de flasques périphériques 44 qui déterminent sur toute sa longueur une série de canaux.pour les parties supérieure et inférieure de l'écoulement des jets. Chaque élément 43 J3. Comme représenté sur les figures, chacun des éléments successifs admet de préférence comme plan de symétrie le plan formé par le filet de matière étirable et l'axe de l'orifice d'émission du jet. Le processus est similaire à celui décrit ci-dessus pour le premier exemple mais les paires de tourbillons sont engendrées par impact des jets en cours d'épanouissement contre les parois la telles des flasques 44 et non par impact de jets adjacents les uns contre les autres. Ces flasques contribuent donc aussi à stabiliser les sommets des tourbillons, ce facteur étant très important pour les raisons déjà précisées cidessus et en particulier, pour permettre une alimentation très précise des filets de matière étirable dans les zones d'interaction individuelles des jets avec le courant principal, malgré un écartement important des principaux élé- ments du système de fibrage. Le développement des paires de tourbillons associés au jet porteur ntimpo- sant pas l'impact des jets adjacents les uns contre les autres, on notera que l'espacement latéral entre centres de fibrage, donc entre jets porteurs, peut être supérieur à celui employé dans le premier cas. Cette caractéristique est avantageuse pour le traitement ou le fibrage de certaines matières pour les quelles il est préférable de maintenir un espacement plus important entre les orifices d'alimentation en matière étirable. A propos des figures 12 à 12b, concernant les dimensions et les relations entre les dimensions des éléments principaux du système de fibrage de la figure 11, on precise tout d'abord que la plupart des valeurs sont identiques à celles portées dans les tableaux I à IV relatifs au premier mode de réalisation.Le diamètre Di du barreau 43 peut etre le même que celui du barreau 19 du premier exemple (Tableau II), tandis que les flasques 44 peuvent avoir les dimensions indiquées dans le tableau VII suivant TABLEAU VII FLASQUES Symbole Valeur préférée Plage (ma) D 10 10 ----+ 16 e 1D 2 0,5 --------- > La distance 5 entre les orifices de jet 32 est, de préférence, un peu plus grande dans le deuxième mode de réalisation du fait de la présence des flasques 44 sur le barreau déflecteur et de leur épaisseur.En outre, si les flasques sont convenablement placés sur le barreau déflecteur, il n'y a pas de limite supérieure pour l'espacement entre jets puisque les tourbillons sont engendrés par impact individuel des jets en cours d'épanouissement sur les parois latérales des flasques, et non plus par impact de jets adjacents l'un contre l'autre. Cependant on préfère que l'espacement entre jets corresponde à l'espacement entre flasques, c'est-à-dire que deux jets adjacents soient séparés par un seul et meme flasque de faible épaisseur. Cet espacement peut prendre toute valeur supérieure à environ 5 mm. Pour le reste, les dimensions représentées sur les figures 12 à 12b sont identiques à celles portées sur les figures 10 à 10b et décrites précédemment en référence aux tableaux I à IV inclus. Le deuxième mode de réalisation est avantageux non seulement quand on désire avoir des distances importantes entre les centres de fibrage adjacentes, mais aussi parce que la présence des flasques permet de mieux stabiliser le sommet de chaque tourbillon. En effet, ce sommet est non seulement stabilisé, comme dans le premier cas, dans une position donnée sur la circonférence du barreau, c'est-à-dire au niveau de l'une des génératrices, mais il l'est également dans une position donnée le long de cette génératrice, précisément au niveau de la paroi latérale du flasque. Pour les deux versions représentées, on a pu remarquer la position de l'orifice d'émission 32 du jet secondaire par rapport au barreau déflecteur (19 et 43), matérialisée par la distance lJD(figures 10, 12, Tableau II), est telle que l'écoulement du jet se divise en deux parties s' écoulant le long des faces opposées du barreau. De plus ce dernier est décalé par rapport à l'axe de orifice d'émission du jet porteur pour en dévier la trajectoire initiale. Cependant on notera que le barreau déflecteur pourrait aussi être disposé de manière à ne dévier l'écoulement du jet porteur que localement et à former ainsi une partie supérieure et une partie inférieure d'égale importance qui se mélangent ensuite en aval du barreau sans que la trajectoire résultante du jet soit modifiée. Dans ce cas, il y a encore formation des paires de tourbillons et de la zone d'écoulement laminaire, toutefois l'efficacité de l'étirage dans le jet se trouve partiellement diminuée. Il est aussi théoriquement possible de disposer chaque jet de telle manière que la totalité de l'écoulement passe d'un même côté du barreau, mais ceci ne représente pas la forme préférée de l'invention car on désire en fait donner une stabilité maximale à l'angle selon lequel l'écoulement quitte la surface du barreau. Or, si la totalité de cet écoulement passait d'un seul côté du barreau, le point où il le quitterait, et par conséquent l'angle de déviation du jet, ne seraient pas stables mais subiraient des fluctuations, en particulier sous l'influence des courants d'air parasites. Ceci entraînerait alors des irrégularités au cours de l'étirage dans le jet mais aussi au cours de l'étirage dans la zone dtintercation. De préférence, la valeur de 1JD est donc choisie de manière que chaque jet s'écoule de part et d'autre du barreau mais qu'une partie plus importante de l'écoulement des jets passe au-dessus de celui-ci, le long de la surface présentée au filet de matière étirable. Cette inégalité de répartition de l'é- coulement permet d'obtenir à proximité de l'alimentation en matière étirable des paires de-tourbillons 40a et 40b qui sont plus importantes et plus puissantes que les paires de tourbillons 41a et 41b engendrées dans la partie de l'écoulement contournant le barreau par la face opposée. Cette répartition est bien sûr avantageuse quand on désire, selon la forme préférée de l'invention, favoriser l'action prédominante des paires de tourbillons 40a et 40b au cours de l'étirage de la fibre. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour la fabrication de fibres à partir d'une matière étirable, comprenant une source d'alimentation en matière étirable munie d'au moins un orifice d'alimentation débitant un filet de matière, un émetteur d'au moins un jet gazeux porteur pourvu d'au moins un orifice d'émission dirigeant ce jet vers le filet de matière étirable, caractérisé en ce qu'il comprend un organe déflecteur (19 ; 43, 44) qui comporte, interposé sur la trajectoire du jet entre l'orifice d'émission (32) et le filet de matière étirable, au moins un élément (43 ^ , 43 ss ..., 19 o(, 19 B...) possédant une surface dont les sections paralleles à l'axe de ltorifice d'émission (32) et au filet de matière étirable présentent une portion convexe placée dans I1 écoulement du jet, l'orifice d'alimentation (36a) en matière étirable dirigeant le filet de matière vers le jet dans la région de ladite portion de surface convexe. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un générateur (13, 14) engendrant, dans une direction qui intercepte la trajectoire du jet porteur en aval de ltorgane déflecteur, un courant gazeux principal (15) ayant une section transversale supérieure à celle du jet, l'énergie cinétique par unité de volume de ce dernier étant suffisante pour pénétrer dans ce courant principal en créant une zone d'interaction. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'orifice d'alimentation (36a) qui oriente le filet de matiere vers le jet porteur dans la région de ladite surface convexe a son axe dirigé vers le bas, le générateur du courant principal engendrant ce dernier à distance et au-dessous de la source d'alimentation-(16 ; 35). 4. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit élément à portion de surface convexe a une position et des dimensions telles qu'il divise l'écoulement du jet en deux parties contournant ses faces opposées. 5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'organe déflecteur (19 ; 43, 44) est décalé par rapport à l'axe de l'orifice d'émission du jet porteur pour en dévier la trajectoire initiale. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'axe de chaque jet est dirigé vers la partie de l'élément tournée vers l'orifice d'alimentation en matière étirable. 7. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'émetteur (17) comporte une série d'orifices d'émission (32) de jets porteurs (J1, J2 J3) espacés latéralement les uns des autres, l'espacement entre deux orifices d'émission adjacents et la position de l'organe déflecteur sur les trajectoires des jets étant tels qu'après leur épanouissement latéral les écoulements de jets adjacents butent les uns contre les autres et engendrent chacun des paires de tourbillons distincts, la série correspondante d'orifices d'alimentation (36a) en matière étirable dirigeant un filet de matière vers chaque jet dans la zone située entre les tourbillons drune même paire. 8. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque élément (43 -e , 43 ss ..., 19 bc , I9 (3 ...) présente une symétrie par rapport au plan formé par le filet de matière étirable et l'axe de l'orifice d'émission du jet porteur. 9. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les éléments sont munis de flasques (44) espacés déterminant un canal d'écoulement pour chaque jet porteur le long de la partie curviligne de sa trajectoire. 10. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments (43 oc , 43 ..., 19 oc , 19 J ...) sont cylindriques. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que les générateurs desdits éléments cylindriques sont sensiblement horizontales. 12. Dispositif selon l'une des revendications 10 et 11, caractérisé en ce que les éléments cylindriques sont circulaires. 13. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'orifice d'émission (32) du jet porteur est situé en amont d'un filet de verre sortant à l'état fondu de l'orifice (36a) de la source d'alimentation (16 ; 35) en verre. 14. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend des organes de réglage (24, 25, 26, 28 ; 30, 31, 33, 34 45), des positions relatives du générateur de courant principal, de l'émetteur de jets porteurs, de l'organe déflecteur et de la source d'alimentation en ma tière étirable. 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que les organes de réglage comprennent des organes de réglage vertical et horizontal (45, 33, 34) de la position de l'organe déflecteur par rapport à l'émetteur de jets. 16. Dispositif selon l'une des revendications 14 et 15, caractérisé en ce que les organes de réglage comprennent des organes de réglage angulaire (30, 31) de la position de l'ensemble de l'émetteur de jets et de l'organe déflecteur par rapport à la direction du courant principal.