FR 2367375 A1 19780505 FR 7630686 A 19761007 s s La présente invention concerne des générateurs ou sources de fréquences fixes ou variables dans lesquelles sont utilisés des oscillateurs à ondes élastiques de surface. Elle concerne plus particulièrement des sources de fréquences primaires utilisables dans les systèmes de transmission à faisceaux hertziens ou les systèmes de transmission par satellites; elle concerne également des générateurs dits standards de fréquences utilisables également dans ces systèmes de transmission ainsi que plus généralement dans des systèmes mobiles de transmission; enfin, elle concerne encore des oscillateurs locaux utilisés notamment dans les parties réceptions de ces systèmes de transmission. Des oscillateurs à ondes élastiques de surface, c'est à dire dans lesquels on utilise des dispositifs à ondes élastiques de surface, ont déjà été décrits dans la littérature technique. Ainsi, à ce sujet, on pourra se reporter à l'article de E.A. Ash intitulé "Surface Wave Grating Reflectors and Resonators" paru dans la revue "IEEE Symposium on Hicrowave Theory and Techniques", Newport Beach, Calif. USA (1970). On pourra également consulter l'article de E.J. Staples intitulé J'UHF Surface Acoustic Wave Resonators" paru dans la revue "Proc. 28 h Symposium on Frequency Control", Atlantic City, page 280 (1974). Comme le montre la Fig. 1 jointe à la présente description, un oscillateur à ligne à retard comportant un dispositif à ondes élastiques de surface comprend un dispositif 1 sur lequel des ondes élastiques de surface sont lancées d'un transducteur interdigité émetteur 2 vers un transducteur interdigité récepteur 3. L'une des électrodes du transducteur 2 est à la masse tandis que l'autre est reliée à la sortie 4 de l'oscillateur, d'une part, et à la sortie d'un amplificateur 5, d'autre part. L'une des électrodes du transducteur 3 est à la masse tandis que l'autre est reliée à l'entrée de l'amplificateur 5, par l'intermédiaire d'un circuit à faible retard variable commandable 6 auquel est appliquée par la borne 7 une tension de commande. Le circuit 6 peut être du type de celui décrit dans l'article de M.F.Lewis intitulé "Surface acoustic wave devices and applications, 6. Oscillators: the next successful surface acoustic device ?" paru dans la revue "Ultrasonics" de mai 1974, pages 115 à 123. Dans les systèmes de transmission analogique et numérique à faisceaux hertziens, ainsi que dans les systèmes de transmission à guides d'ondes circulaires, on utilise ce qu'il est convenu d'appeler dans la technique des sources primaires hyperfréquences de puissance. Dans 11 état actuel de la technique, une telle source comprend généralement un oscillateur à quartz suivi de multiplicateurs de fréquence et d'un amplificateur de puissance. Le signal délivré par cette source primaire a ensuite sa fréquence multipliée dans un multiplicateur de rang élevé afin d'obtenir la porteuse du système de transmission. A titre d'exemple, une source primaire classique peut être constituée par un oscillateur à quartz fonctionnant à 25 MHz, suivi d'un multiplicateur de fréquences par 10 et d'un amplificateur de puissance à 250 MHz.Le signal issu de cette source est appliqué à un multiplicateur de fréquence à diodes qui en multiplie la fréquence directement par 40 pour délivrer le signal porteur hyperfréquence à 10 GHz. Toutefois, le signal issu de la source contient également des raies parasites, distantes de 25 MHz de la raie principale, par suite de produits de battement parasites engendrés dans le multiplicateur par 10. En particulier, les deux premières raies latérales, qui sont les plus difficiles à filtrer, peuvent être considérées comme une modulation angulaire du signal délivré à 250 MHz par une fréquence de 25 MHz avec un indice m, non négligeable; elles se retrouvent espacées de 25 MHz du porteur hyperfréquence à 10 GHz, soit avec un écartement de 0,25 %, et sont très difficiles à éliminer par filtrage. Un objet de la présente invention consiste à prévoir une source primaire qui ne présente pas les inconvénients de ces sources à oscillateur à quartz en ce qui concerne particulièrement les filtres compliqués à mettre en oeuvre, ce qui entrasse une augmentation sensible du prix de revient. Un autre objet de l'invention consiste à prévoir une source primaire dans laquelle on utlise, à la place d'un oscillateur à quartz, un oscillateur à ondes élastiques de surface. En effet, un oscillateur à ondes élastiques de surface peut fonctionner directement à 250 MHz, sans multiplication. Les harmoniques à 500 MHz, 750 MHz, ..., sont faciles à filtrer et la multiplication ultérieure par 40 ne pourra faire apparattre que des raies parasites distantes de 250 MHz du signal hyperfréquence utile à 10 GHz. Ces raies auront donc un écart minimal de 2,5 X par rapport à la fréquence utile et pourront être éliminées simplement par filtrage. Toutefois, la stabilité de l'oscillateur à ondes élastiques de surface, mtme si elle atteint ou dépasse 10 7 par degré C entre -10 C et 400 C, peut être insuffisante. Un autre objet de l'invention consiste donc à prévoir un circuit de source primaire permettant de dépasser ces performances. Suivant une caractéristique de l'invention, il est prévu une source primaire comportant un oscillateur à ondes élastiques de surface fonctionnant directement à la fréquence de sortie élevée de la source, la sortie de signal de L'oscillateur, qui constitue aussi la sortie de la source primaire, étant reliée à l'entrée d'un diviseur par 2n, avec n de préférence égal à 4, dont la sortie est reliée à la première entrée d'un comparateur de phase ayant sa seconde entrée reliée à la sortie d'une source étalon fonctionnant à la fréquence de sortie du diviseur et sa sortie reliée à l'entrée de commande de l'oscillateur à ondes élastiques de surface. Par ailleurs, dans le cas d'une liaison par satellite artificiel ou d'une liaison mobile, il est nécessaire de pouvoir changer rapidement les fréquences d'émission ou de réception de la liaison hyperfréquence. Ce changement entrasse ceux des fréquences des oscillateurs locaux hyperfréquences, à l'émission et à la réception, donc des fréquences de leurs sources primaires. Dans l'état de la technique, ces changements de fréquences étaient effectués en changeant la fréquence de chaque oscillateur de source primaire. Quand ces oscillateurs étaient des oscillateurs à quartz, il fallait prévoir un nombre important de quartz de différentes fréquences pour pouvoir faire face aux différentes situations. Or les quartz ayant la précision requise pour ce type de source primaire sont relativement chers. La constitution du stock nécessaire était donc onéreuse. On a utilisé également des synthétiseurs de fréquence; mais dans ces derniers les oscillateurs à fréquence variable n'ont que des plages d'accord limitées ce qui rend nécessaires de nombreuses boucles à verrouillage de Dhase; ces synthétiseurs sont donc chers. Un autre objet de l'invention consiste à prévoir des standards de fréquence débarassés des inconvénients des dispositifs mentionnés ci-dessus, en utilisant des oscillateurs à ondes élastiques de surface fonctionnant à fréquences plus élevées et bénéficiant de plages d'accord plus larges. Suivant une autre caractéristique de l'invention, il est prévu un standard de fréquence capable de délivrer sélectivement une fréquence de source primaire parmi une pluralité de fréquences possibles, qui comporte un premier et un second oscillateurs à ondes élastiques de surface, dont les fréquences centrales sont distantes d'une valeur prédéterminée égale à la fréquence centrale de sortie de la source primaire constituée par le standard de fréquence, les sorties respectives de signal des premier et second oscillateurs étant reliées à la première et à la seconde entrée d'un premier mélangeur dont la sortie délivre le signal de sortie dudit standard de fréquence, mais est également reliée à la première entrée d'un second mélangeur dont la seconde entrée est reliée à la sortie d'une première source de référence dont la fréquence est inférieure de la valeur d'un pas dudit standard à la fréquence minimale pouvant autre engendrée par ledit standard, la sortie dudit second mélangeur étant reliée à l'entrée d'un diviseur programmable dont la sortie délivre normalement un signal à la fréquence du pas dudit standard à la première entrée d'un comparateur de phase dont la seconde entrée est reliée à la sortie d'une seconde source de référence dont la fréquence est égale à celle du pas dudit standard, la sortie dudit comparateur de phase étant reliée à l'entrée d'un filtre passe-bas dont la sortie est, d'une part, reliée directement à l'entrée de commande du premier oscillateur à ondes élastiques de surface et, d'autre part, à travers un inverseur de polarité à l'entrée de commande du second oscillateur à ondes élastiques de surface. Enfin, dans les cas de liaisons par satellite artificiel, la fréquence reçue peut varier à cause de l'effet Doppler. Dans les liaisons par faisceaux hertziens du type mobile, la fréquence reçue peut varier à cause des instabilités de la fréquence d'émission. Il est donc important de pouvoir disposer dans les récepteurs utilisés dans ces liaisons d'oscillateurs locaux pouvant suivre les variations de la fréquence reçue. Ainsi, le signal utile reçu, une fois transposé à la fréquence intermédiaire sera toujours centré dans la bande passante des circuits fonctionnant à la fréquence intermédiaire, ce qui permettra d'optimiser les largeurs de bande de ces circuits pour assurer une meilleure protection contre le bruit thermique et les brouilleurs sans risque d'augmentation des distorsions par troncature du spectre utile. Suivant la technique antérieure pour réaliser la poursuite des variations de la fréquence reçue dans les oscillateurs locaux, on effectue, au moyen d'un discriminateur de fréquence, la mesure de la fréquence intermédiaire et la tension continue délivrée par le discriminateur de fréquence sert de tension de commande à un oscillateur piloté par un quartz et commandé par la tension (du type connu sous le nom de VCXO), lequel oscillateur VCXO délivre un signal dont la fréquence est multipliée et l'amplitude amplifiée avant d'entre délivré à un multiplicateur de rang élevé délivrant le signal dit d'oscillateur local. Les inconvénients des systèmes de la technique antérieure sont une plage de poursuite faible, de l'ordre de 10 4au maximum étant donné la faible plage d'accord d'un oscillateur VCXO, et l'apparition de raies parasites sur le signal local, comme on l'a déjà expliqué en ce qui concerne l'oscillateur de source primaire. La plage de poursuite de 10 4ne conduit, traduite en fréquence, qu'à 1 MHZ de bande de poursuite à 10 GHz. On rappelle qu'avec des oscillateurs VCXO les raies sont espacées de 25 MHz du porteur hyperfréquence et ne sont pratiquement pas éliminables. Un autre objet de la présente invention consiste à prévoir un circuit de poursuite de la fréquence reçue qui ne présente pas les inconvénients mentionnés ci-dessus, c'est à dire sans raies parasites trop proches de la fréquence de l'oscillateur local et permettant la poursuite, sans commutation, dans une bande plus large d'un ordre de grandeur. Un autre objet consiste à prévoir un circuit comportant moins de composants et donc moins cher. Suivant une autre caractéristique de l'invention, il est prévu un oscillateur local comportant un circuit capable de modifier sa fréquence de manière à suivre les variations de la fréquence du signal reçu, le circuit comportant un mélangeur à la première entrée duquel est appliqué le signal haute fréquence provenant de l'antenne de réception et dont la sortie est reliée à un filtre passe-bande centré sur la fréquence intermédiaire nominale dont la sortie est reliée, d'une part, à la borne d'utilisation et, d'autre part, à l'entrée d'un discriminateur de fréquence centré également sur la fréquence intermédiaire nominale dont la sortie est reliée à'entrée de commande d'un oscillateur à ondes élastiques de surface fonctionnant à une fréquence égale à quelques pour cent au moins de la fréquence nominale de l'oscîllateur local, la sortie de signal de l'oscillateur à ondes élastiques de surface étant reliée à l'entrée d'un multiplicateur dont le rapport de multiplication est tel qu'il délivre normalement un signal à la fréquence nominale de l'oscillateur local, la sortie du multiplicateur étant reliée, à travers un filtre passe-bande centré sur la fréquence nominale de l'oscillateur, à la seconde entrée dudit mélangeur. Les caractéristiques de l'invention mentionnées ci-dessus, ainsi que d'autres, apparattront plus clairement à la lecture de la description suivante d'exemples de réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints, parmi lesquels: la Fig. 1 est le schéma d'un oscillateur à ondes élastiques du type quadriptle dont la fréquence est commandable par une tension continue, la Fig. 2 est le schéma d'une source primaire suivant l'invention, la Fig. 3 est le schéma d'un standard de fréquence suivant l'invention, la Fig. 4 est le schéma d'un circuit de poursuite de la fréquence d'un signal reçu suivant la technique antérieure, la Fig. 5 est le schéma d'un circuit de poursuite de la fréquence d'un signal reçu suivant l'invention, et la Fig. 6 est le schéma d'un circuit à retard variable utilisable dans l'oscillateur de la Fig. 1. Dans l'oscillateur de la Fig. 1, déjà partiellement décrit dans le préambule, les transducteurs 2 et 3 se présentent sous la forme de peignes interdigités dont la période À est reliée à la fréquence moyenne de fonctionnement Fo de l'oscillateur par la relation A = v/Fo, où v est la vitesse des ondes élastiques sur le cristal piézoélectrique 1. Le principe de fonctionnement est le suivant.Les ondes acoustiques se propageant à la vitesse v, si la longueur de la ligne à retard 1 est L, soit la distance entre les centres des transducteurs 2 et 3, le déphasage en boucle ouverte pour une onde de pulsation X est égal à ss ' > #vL+ ssadd où ssadd est le déphasage additionneldes transducteurs2 et 3 et de l'électronique qui leur est associée. Pour obtenir un accrochage, il faut évidemment la condition pl = 2kir, ce qui indique que l'oscillateur peut être multimode. De préférence, comme l'indique la Fig. 1, pour rendre l'oscillateur monomode, on choisit la longueur du transducteur 2 égale à la longueur L ou voisine de celle-ci. Dans l'électronique associée contribuant au déphasage additionnel ,2fadds il faut évidemment considérer l'amplificateur 5 et le circuit 6 dont le déphasage est variable en fonction de la tension appliquée à la borne 7. A titre indicatif, pour une fréquence centrale voisine de 1 GHz, la longueur d'onde ,2 est égale à 3,2 fAm pour du quartz en coupe ST, la distance L peut être de 200 A et les nombres des doigts des transducteurs 2 et+3 de respectivement 401 et 201. A la Fig. 2, une source primaire comprend un oscillateur 8 à ondes élastiques de surface du type de celui de la Fig. 1 dont la sortie constitue la borne de sortie de la source. Pour être utilisée dans un émetteur de faisceaux hertziens fonctionnant à 10 GHz, l'oscillateur 8 peut avoir une fréquence de 250 MHz, comme on l'a indiqué dans le préambule. La longueur d'onde de propagation des ondes élastiques de surface conduit pour cette fréquence à prévoir des transducteurs en peignes de période 12,6 Mm. La sortie de l'oscillateur 8 est encore reliée à l'entrée d'un diviseur de fréquence 9 dont la sortie est reliée à la première entrée d'un comparateur de phase 10.La seconde entrée du comparateur de phase 10 est reliée à la sortie d'une source de référence 11. Dans un exemple de réalisation, le diviseur 9 a un rapport de division égal à 16 et délivre donc un signal à la fréquence de 250/16 = 15,625 MHZ. La source de référence 17 délivre évidemment un signal à la même fréquence et l'on sait parfaitement dans la technique réaliser des sources fonctionnant à cette fréquence, particulièrement en utilisant un quartz. La sortie du comparateur de phase 10 est reliée à l'entrée de commande 12 de l'oscillateur 8, l'entrée 12 de 8 correspondant à l'entrée 7 de l'oscillateur de la Fig. 1. Le fonctionnement du comparateur 10 est bien connu en ce qu'il délivre une tension continue dont la valeur varie en fonction de la différence de phase entre les signaux respectivement issus de 9 et 11. il faut noter que le diviseur 16 n'introduit aucune raie parasite, au contraire d'un multiplicateur de fréquence que l'on utiliserait dans la technique antérieure pour multiplier la fréquence de la source 11 par 16 afin d'obtenir les 250 MHz désirés. il apparaît donc que l'utilisation d'un oscillateur 8 à ondes élastiques de surface permet par sa fréquence intrinsèquement élevée de réaliser de meilleures sources primaires. A la Fig. 3, un circuit de standard de fréquence comprend deux oscillateurs 13 et 14 à ondes élastiques de surface dont les sorties de signal sont respectivement reliées aux entrées d'un mélangeur-changeur de fréquence 15 dont la sortie est reliée à l'entrée d'un filtre passe-bande 16. La sortie du filtre 16 constitue la sortie de signal du standard de fréquence, mais elle est également reliée à la première entrée d'un mélangeur-changeur de fréquence 17. La seconde entrée de 17 est reliée à la sortie d'un première source de référence 18 et sa sortie est reliée à l'entrée d'un diviseur 19 dont le rapport de division est réglable entre des limites prédéterminées. La sortie du diviseur 19 est reliée à la première entrée d'un comparateur de phase 20 dont la seconde entrée est reliée à la sortie d'une seconde source de référence 21 et la sortie reliée à l'entrée d'un filtre passe-bas 22. La sortie du filtre 22 est, d'une part, reliée directement à l'entrée de commande 23 de l'oscillateur 13 et, d'autre part, reliée, à travers un inverseur de polarité 24, à l'entrée de commande 25 de l'oscillateur 14. A titre d'exemple, avant de considérer le fonctionnement du standard de fréquence de la Fig. 3, on va supposer que les divers circuits composants ont les cara-téristiques suivantes: la fréquence centrale de ltoscillateur 14 est de 1 GHz, celle de l'oscillateur 13 de 0,92 GHz, la plage d'acccrd de ces oscillateurs est en rapport de t 2.10 3 la bande passante du filtre 16 va de 76 à 84 MHz, la fréquence de la source de référence 18 est de 75,980 MHz, celle de la source de référence 21 est de 20kHz, le rapport de division du diviseur 19 peut varier de 1 à 401, la fréquence de coupure du filtre passebas 22 est de 20kHz. La boucle de verrouillage de phase force la sortie du diviseur 19 à être toujours à 20 kHz quelle que soit la valeur entière de division. Donc la fréquence du signal de sortie du mélangeur 17 varie de -0,020 à 8,020 MHz, par pas de 20kHz, quand le rapport de division de 19 varie de 1 à 401. Tenant compte de la fréquence de 18 à 75,980 MHz, la fréquence de sortie du mélangeur 15 varie donc de 76 à 84 MHz, par pas de 20kHz. On peut voir que pour leurs fréquences centrales de 1 GHz et 0,92 GHz, les oscillateurs 13 et 14 fournissent après mélange dans 15 la fréquence centrale de 80 MHz.Comme gra#ce à l'inverseur 24, les variations de tension de commande provenant de 20 sont appliquées en opposition aux oscillateurs 13 et 14, on obtient, par soustraction dans 15, des variations de fréquence doubles, soit + 4,10.3 ce qui conduit, aux environs de 1 GHz, à une plage de 8 MHz couvrant l'écart entre 76 et 84 MHz. il apparaît donc qu'en utilisant, comme prévu dans l'invention, des oscillateurs à ondes élastiques de surface à fréquence élevée et à large plage d'accord, on peut réaliser un standard de fréquence pour système de transmission à faisceaux hertziens fonctionnant par exemple autour de 4 GHz, en prenant comme source primaire le standard de la Fig. 3 plus un multiplicateur par 50, le pas devenant égal à 1 MHz, ce qui est classique. A la Fig. 4, on a montré le schéma classique d'un circuit de poursuite de la fréquence d'un signal reçu. Ce circuit classique comprend une antenne de réception 26 alimentant un mélangeur-changeur de fréquence 27 dont la sortie est reliée à l'entrée d'un filtre passe-bande 28 centré sur la fréquence intermédiaire et suivi d'un amplificateur 29 dont la sortie est reliée aux circuits d'utilisation classiques, soit de démodulation ou de réémission dans un relais. La sortie de l'amplificateur 29 est encore reliée à l'entrée d'un discriminateur de fréquence classique 30 centré sur la valeur de la fréquence intermédiaire. La sortie du discriminateur 30 est reliée à l'entrée de commande 31 d'un oscillateur VCXO 32 piloté par un quartz 33.La sortie de l'oscillateur 32 est reliée à l'entrée d'un premier multiplicateur de fréquence 34, suivi d'un filtre passe-bande 35, lui-même suivi d'un amplificateur 36. La sortie de l'amplificateur 36 est reliée à l'entrée d'un second multiplicateur de fréquence 37 qui est relié, à travers un filtre passe-bande 38, à la seconde entrée du changeur de fréquence 27. Ainsi, l'oscillateur 32 suivi des multiplicateurs 34 et 37 joue le rale d'un oscillateur local classique de réception. Si la fréquence du signal délivré par 26 varie en moyenne, à cause d'effet Doppler ou d'instabilité à l'émission, le discriminateur 30 détecte la variation et délivre une tension de correction qui change légèrement la fréquence de 32 pour ramener la fréquence intermédiaire exactement au centre de la bande du filtre 28. A titre d'exemple, dans ce schéma classique, les données numériques pourraient être les suivantes: haute fréquence de réception, 10,070 GHz, fréquence intermédiaire, 70 MHz, fréquence centrale de l'oscillateur 32, 25 MHZ, rapport du multiplicateur 34 égal à 10, fréquence centrale du filtre 35, 250 MHZ, rapport du multiplicateur 37 égal à 40, fréquence du filtre 38, 10 GHz. Comme l'oscillateur VCXO 32 n'a qu'une faible plage d'accord d'environ en 4 en rapport, le circuit de la Fig. 4 ne permet de poursuivre la fréquence reçue que pour autant que ses variations sont inférieures à 1 Ez. De plus l'effet multiplicateur de 34 crée des raies parasites proches comme on l'a déjà indiqué plus haut. A la Fig. 5, on a montré le schéma d'un circuit de poursuite suivant l'invention. On a gardé dans cette Fig. 5 les mêmes références numériques qu'à la Fig. 4 pour désigner les mêmes organes. Ainsi, l'antenne 26 alimente toujours le changeur de fréquence 27, suivi du filtre 28 et de l'amplificateur 29 vers les circuits d'utilisation. La sortie de 29 est toujours reliée à l'entrée du discriminateur 30, mais la sortie de ce dernier est maintenant reliée à l'entrée de commande 39 d'un oscillateur à ondes élastiques de surface 40. La sortie de l'oscillateur 40estdirectement reliée à l'entrée du multi plicateur 37 suivi du filtre 38 vers le changeur de fréquence 27. Ainsi, le seul oscillateur à ondes élastiques de surface 40 remplace l'oscillateur VCXO 32, le multiplicateur 34, le filtre 35 et l'amplificateur 36 de la Fig. 4. En effet, avec les mêmes données numériques que précédemment, on sait que l'on peut faire fonctionner l'oscillateur 40 directement à 250 MHz ce qui permet d'attaquer directement le multiplicateur par 40 qui suit pour obtenir 10 GHz. Les raies parasites sont alors faciles à éliminer par filtrage dans 38. De plus, comme la plage d'accord de 40 est d'environ t 2,10.3 la poursuite peut être effectuée même dans le cas de variations dépassant 1 MHz, de part et d'autre de la fréquence nominale, et pouvant atteindre t 20 MHz. La Fig. 6 représente à titre indicatif la structure d'un circuit 6 de déphasage utilisable dans l'oscillateur de la Fig. 1. Le circuit 6 comprend un dispositif de jonction hybride 41, tel que par exemple celui commercialisé sous la référence JH 121 ANZAC, dont une borne d'entrée 42 est reliée à une électrode du transducteur 3 et une borne de sortie 43 reliée à l'entrée de signal de l'amplificateur 5. Les bornes 44 et 45 de 41 sont respectivement reliées à la masse par des trajets symétriques comprenant respectivement un condensateur 46 et 47, une self-inductance à air 48 et 49, et une varicap 50 et 51. Entre le point commun à 46 et 48 et le point commun à 47 et 49, sont montées en série deux selfs de choc 52 et 53 dont le point commun est, d'une part, découplé de la masse par un condensateur 54 et, d'autre part, relié à l'entrée 7 à laquelle est appliquée la tension de commande. Les capacités des varicaps 50 et 51 varient suivant la valeur de la tension continue appliquée en 7 et font varier les valeurs des capacités entre 44, 45 et la masse, ce qui fait varier la phase des signaux entre 42 et 43. Les selfs 48 et 49 sont prévues pour obtenir respectivement un accord avec les varicaps 50 et 51. Bien que les principes de la présente invention aient été décrits cidessus en relation avec des exemples particuliers de réalisation, il faut comprendre que ladite description n'a été faite qu'à titre d'exemple et ne limite pas la portée de l'invention. REVENDICATIONS 1) Générateur de fréquence comportant un oscillateur à ondes élastiques de surface utilisé dans un système de faisceaux hertziens ou dans un système fonctionnant à des fréquences de l'ordre de grandeur de celles d'un faisceau hertzien, ledit générateur servant de source primaire, caractérisé en ce que l'oscillateur à ondes élastiques de surface fonctionnant directement à la fréquence de sortie élevée de la source, la sortie de signal dudit oscillateur, qui constitue aussi la sortie de la source primaire, est reliée à l'entrée n d'un diviseur pas 2n, avec par exemple n égal à 4, dont la sortie est reliée à la première entrée d'un comparateur de phase ayant sa seconde entrée reliée à la sortie d'un source étalon fonctionnant à la fréquence de sortie dudit diviseur et sa sortie reliée à l'entrée de commande dudit oscillateur à ondes élastiques de surface. 2) Générateur de fréquence comportant un oscillateur à ondes élastiques de surface utilisé dans un système de faisceaux hertziens ou dans un système fonctionnant à des fréquences de l'ordre de grandeur de celle d'un faisceau hertzien, ledit générateur servant de standard de fréquence capable de délivrer sélectivement une fréquence de source primaire parmi une pluralité de fréquences possibles, caractérisé en ce qu'il comporte, en plus du premier oscillateur à ondes élastiques de surface, un second oscillateur à ondes élastiques de surface, lesdits oscillateurs ayant leurs fréquences centrales distantes d'une valeur prédéterminée égale à la fréquence centrale de sortie de la source primaire constituée par ledit standard de fréquences, les sorties respectives de signal des premier et second oscillateurs étant reliées à la première et à la seconde entrée d'un premier mélangeur dont la sortie délivre le signal de sortie dudit standard de fréquences, mais également reliée à la première entrée d'un second mélangeur sont la seconde entrée est reliée à la sortie d'une première source de référence dont la fréquence est inférieure à la fréquence minimale pouvant être engendrée par ledit standard de la valeur d'un pas dudit standard,la'#sortie dudit second mélangeur étant reliée à l'entrée d'un diviseur programmable dont la sortie délivre normalement un signal à la fréquence du pas dudit standard à la première entrée d'un comparateur de phase dont la seconde entrée est reliée à la sortie d'une seconde source de référence dont la fréquence est égale à celle du pas dudit standard, la sortie dudit comparateur de phase étant reliée à l'entrée d'un filtre passe-bas dont la sortie est, d'une nart, reliée directement à l'entrée de commande du premier oscillateur à ondes élastiques de surface et, d'autre part, à travers un inverseur de polarité à l'entrée de commande du second oscillateur à ondes élastiques de surface. 3) Générateur de fréquence comportant un oscillateur à ondes élastiques de surface utilisé dans un système de faisceaux hertziens ou dans un système fonctionnant à des fréquences de l'ordre de grandeur de celles d'un faisceau hertzien, ledit générateur servant d'oscillateur local comportant un circuit capable de modifier la fréquence dudit générateur de manière à suivre les variations de la fréquence du signal reçu, ledit circuit comportant un mélangeur à la première entrée duquel est appliqué le signal haute fréquence provenant de l'antenne de réception et dont la sortie est reliée à un filtre passe-bande centré sur la fréquence intermédiaire nominale dont la sortie est reliée, d'une part, à la borne d'utilisation et, d'autre part, à l'entrée d'un discriminateur de fréquence centré également sur la fréquence intermédiaire nominale dont la sortie est reliée à l'entrée de commande d l'oscillateur à ondes élastiques de surface fonctionnant à une fréquence égale à une fraction supérieure à quelques pour-cents de la fréquence nominale de l'oscillateur local, la sortie de signal dudit oscillateur à ondes élastiques de surface étant reliée à l'entrée d'un multiplicateur dont le rapport de multiplication est tel qu'il délivre normalement un signal à la fréquence nominale de l'oscillateur local, la sortie du multiplicateur étant reliée, à travers un filtre passe-bande centré sur la fréquence nominale de l'oscillateur local, à la seconde entrée dudit mélangeur.