FR 2338738 A1 19770819 FR 7601387 A 19760120 Pour éliminer l'hydrogene sulfuré et l'anhydride sulfureux d'un gaz combustible contenant de lthydrogene sulfuré et une petite quantité d'anhydride sulfureux ou d'un gaz de combustion contenant de l'anhydride sulfureux, de tels gaz sont habituellement épurés au moyen de solutions aqueuses ou de solvants organiques. La présente invention concerne un procédé qui peut réduire la teneur des divers composés du soufre dans le gaz épuré en-dessous de plusieurs dizaines de ppm (cest- -dire jusqu'a tu niveau conforme a la réglementation actuelle sur le controle de la poilution), procédé dans lequel des solvants organiques sont utilisés comme liquides d'épuration, et un procédé qui permet l'utilisation répétée des solvants organiques régénérés pour l'épuration d'un gaz-combustible ou de combustion. La présente invention, concerne de plus une sélection de solvants organiques adaptés a une telle utilisation répétée et un procédé pour la régénération de tels solvants organiques. Quand de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux sont dissous dans un solvant organique, ils réagissent pour former du soufre et de l'eau. La meme réaction se produit lorsque deux absorbants organiques contenant individuellement de l'hydrogène sulfuré et de 1'anhydride sulfureux sont mélangés. Quand la réaction s'est suffisamment développée soit l'hydrogène sulfuré soit l'anhydride sulfureux disparaît. Dans les procédés conventionnels de régénération des absorbants organiques qui utilisent la réaction produisant du soufre, ni l'hydrogène sulfuré, ni l'anhydride sulfureux ne disparaissent. C'est-à-dire que, selon un tel procédé, la réaction pour produire du soufre ne peut se développer suffisamment, et il en résulte que de grandes quantités d'hydrogène sulfuré et d'anhydride sulfureux qui n'ont pas réagi, restent dans l'absorbant organique régénéré. Une épuration avec un tel absorbant ne peut réduire l'hydrogène sulfuré et l'anhydride sulfureux dans un gaz, a une teneur en dessous de plusieurs centaines de ppm. En conséquence, il n'existe pas de procédé, utilisant un absorbant organique de façon répétée, qui puisse réduire l'hydrogène sulfuré et l'anhydride sulfureux dans des gaz a des niveaux tels que ceux fixés par la réglementation actuelle sur le contrôle de la pollution. Si on permet a la réaction produisant du soufre entre des quantité stoechiométriques d'hydrogène sulfuré et d'anhydride sulfureux dissoutes dans le solvant organique, de s'achever complètement les deux réactifs sont consommés. Il est cependant difficile, dans le procédé dans lequel un absorbant organique est utilisé de façon répétée, de maintenir toujours les quantités d'hydrogène sulfuré et d'anhydride sulfureux dans le courant mixte a des valeurs stoechiométriques et d'assurer un temps de réaction suffisant. En conséquence, on recourt habituellement a une technique qui élimine du solvant organique a réutiliser tout l'hydrogène sulfuré et tout l'anhydride sulfureux dissous qui n'ont pas réagi.Cependant, le soufre qui a précipité dans la phase gazeuse séparée obstrue les canalisations de sorte que ce procédé ne peut être complètement exécuté. En conséquence, ceci nécessite d'éliminer soit l'hydrogène sulfuré, soit l'anhydride sulfureux, avant de les séparer. En tout cas, cette méthode implique la consommation d'une grande quantité d'énergie pour la séparation. Un des buts de la présente invention est de découvrir des absorbants organiques tels qu'ils puissent réduire l'hydrogène sulféré ou l'anhydride sulfureux dans un gaz épuré en dessous de plusieurs dizaines de ppm, et de procurer un procédé pour régénérer de tels absorbants sans avoir a recourir a la séparation qui consomme une grande quantité d'énergie. En étudiant les vitesses de réaction de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux dans un solvant organique et la relation entre la concentration en hydrogène sulfuré ou en anhydride sulfureux dissous n'ayant pas réagi et la concentration en hydrogène sulfuré et en anhydride sulfureux dans les phases gazeuses en equilibre avec de tels solvants organiques, on a constaté le fait suivant A savoir, comme décrit dans l'Expérience 2, quand on permet a la réaction produisant du soufre de s'achever complètement dans un solvant organique ne contenant pas de base organique, l'hydrogène sulfuré et l'anhydride sulfureux au-dessous du niveau stoechiométrique disparaissent substantiellement. L'hydrogène sulfuré et l'anhydride sulfureux au-dessus du niveau stoechiométrique restent dissous, sans réagir.La concentration de l'hydrogène sulfuré ou de l'anhydride sulfureux dans une phase gazeuse en équilibre avec le solvant diffère nettement de part et d'autre du niveau stoechiométrique. Quand la réaction produisant du soufre ne s'est pas complètement développée, la concentration en hydrogène sulfuré ou en anhydride sulfureux dans une telle phase gazeuse ne diffère pas beaucoup, c'est- -dire qu'ils sont dissous en grandes quantités, de part et d'autre du niveau stoechiométrique. Comme démontré par -l'Expérience 1, quand la réaction produisant du soufre a pu s'effectuer suffisamment dans un solvant organique contenant une base organique, l'hydrogène sulfuré ou l'anhydride sulfureux, en dessous du niveau stoechiométrique, disparaissent, comme dans le cas précédent. De même, l'hydrogène sulfuré ou l'anhydride sulfureux au-dessus du niveau stoechiométrique restent dissous sans avoir réagi. La concentration en hydrogène sulfuré ou en anhydride sulfureux dans une phase gazeuse en équilibre avec le solvant diffère de part et d'autre du niveau stoechiométrique, mais dans une mesure moindre que dans le cas du solvant organique ne contenant pas de base organique.En particulier la concentration en anhydride sulfureux dans une phase gazeuse en équilibre avec un solvant dans lequel est dissous un excès d'anhydride sulfureux est plus faible que celle de l'hydrogène sulfuré dans une phase gazeuse en équilibre avec un solvant c#ontenant un excès d'hydrogène sulfuré. En mélangeant des solvants organiques contenant une base organique dans lesquels de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux sont dissous individuellement, de telle sorte que l'anhydride sulfureux soit dans une certaine mesure en excès au-dessus du niveau stoechiométrique de l'hydrogène sulfuré et en maintenant un courant mixte de tels solvants jusqu'a ce que la réaction formant le soufre soit complètement terminée, l'hydrogène sulfuré dans cette solution disparaît substantiellement, en laissant de l'anhydride sulfureux qui n'a pas réagi. En limitant la concentration en hydrogène sulfuré dissous, la concentration en anhydride sulfureux dans une phase gazeuse en équilibre avec cette solution peut être réduite a en dessous de 10 ppm. Naturellement, l'hydrogène sulfuré n'excède pas, de même, 10 ppm. Lorsqu'un gaz contenant, comme impuretés, de l'hy drogène sulfuré ou de l'anhydride sulfureux, ou les deux a la fois, est épuré avec cette solution, les concentrations en hydrogène sulfuré et en anhydride sulfureux dans le gaz épuré peuvent être abais sées en dessous de plusieurs dizaines de ppm. Lorsqu'on épure un gaz contenant seulement de l'hydrogène sulfuré ou de l'anhydride sulfureux, l'anhydride sulfureux ou l'hy drogène sulfuré nécessaire pour produire du soufre dans le solvant organique peuvent être obtenus a partir d'autres sources. Par exemple, l'hydrogène sulfuré ou l'anhydride sulfureux peuvent être obtenus en séparant soit l'un, soit l'autre du solvant organique, puis en oxydant ou réduisant l'hydrogène sulfure ou l'anhydride sulfureux séparé, respectivement. Cet enlèvement n'a pas pour but de réduire nettement la concentration en hydrogène sulfuré ou en anhydride sulfureux dans le solvant, mais d'obtenir de l'hydrogène sulfuré ou de l'anhydride sulfureux. Aussi demande-t-il seulement une petite quantité d'énergie. Les bases organiques qui permettent une régénération conformément à la présente invention sont celles dont le premier, le second ou le troisième pKa est compris entre 4 et 12; par exemple les amino-alcools, les amines aliphatiques, les alcoylèneglycolamines, les polyalcoylèneglycolamines, les amines aromatiques, les aminoacides, les morpholines et leurs dérivés. Les solvants utilisés dans la présente invention comprennent les bases organiques citées cidessus et les solvants organiques les contenant. Dans le procédé de la présente invention, l'eau produite doit être séparée des bases organiques. On cherche à réduire autant que possible l'énergie calorifique nécessaire pour porter a l'ébullition en vue de la séparation et de la volatilisation des bases organiques. En conséquence, le point d'ébullition des bases organiques doit être au-delà de 2700 C. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description des expériences suivantes EXERIENCE 1 Du polyalcoyleneglycol (400) contenant 5 pour cent en volume d'eau, dans lequel de la triéthanolamine a été dissoute dans une proportion de 1 mole par litre, a été utilisé en tant que solvant organique. 100 cc d'une solution préparée en dissolvant 0,755 mole par litre de sulfure d'hydrogène dans ledit solvant organique et 130 cc d'une solution préparée en dissolvant 0,215 mole par litre d'anhydride sulfureux dans le même solvant ont été mélangés.En maintenant le mélange à 800C pendant 2 heures, la teneur en hydrogène sulfuré dissous a décru. La teneur en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le solvant organique mélangé à 800C était inférieure à 10 ppm, mais celle en hydrogène sulfuré dépassait 100 ppm. La solution s'est ainsi avérée être insuffisamment régénérée pour servir de solvant pour l'épuration de gaz contenant de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux. Ensuite, 100 cc de la solution préparée en dissolvant 0,755 mole par litre d'hydrogène sulfuré dans ledit solvant organique et 200 cc de la solution préparée en dissolvant 0,215 mole par litre d'anhydride sulfureux dans le même solvant ont été mélangés. En maintenant le mélange à 800C pendant 2 heures, l'hydrogène sulfuré et l'anhydride sulfureux dissous dedans ont decru. Les teneurs en hydrogène sulfuré et en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le solvant organique mélangé å 800C étaient. toutes les deux plus faibles que 10 ppm. C'est-à-dire que la solution était suffisamment régénérée pour permettre son emploi comme solvant pour épurer des gaz contenant de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux.En ajoutant de plus 300 cc de la solution dissolvant 0,215 mole par litre d'anhydride sulfureux à la solution, la teneur en hydrogène sulfuré dissous a décru encore plus mais celle en anhydride sulfureux dissous s'est accrue. Méme alors, la teneur en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le solvant mélangé à 800C était inférieure à 10 ppm. C'est-à-dire que la solution était régénérée à un degré auquel elle pouvait être utilisée comme solvant pour épurer des gaz contenant de 1 'hydrogène sulfure et de l'anhydride sulfureux à un niveau se conformant à la réglementation actuelle du contrôle de pollution Cet excès d'anhydride sulfureux dépassant la proportion molaire stoechiométrique a été considéré comme réagissant avec la base organique.Le fait qu'il réagit bien avec l'hydrogène sulfuré a été prouvé par l'Expérience suivante. A savoir, 150 cc de la solution dissolvant 0,755 mole par litre d'hydrogène sulfuré ont été de plus ajoutés à la solution mélangée et le mélange a été maintenu à 800C pendant 3 heures. Les teneurs en hydrogène sulfuré et en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le solvant organique mélangé à 806C sont alors devenues toutes les deux inférieures à 10 ppm, ce qui prouve que l'anhydride sulfureux, qui était considéré comme ayant réagi avec la base organique, pouvait réagir avec l'hydrogène sulfuré. Comme cela est évident d'après ce qui précède, Ilhydrogène sulfuré et l'anhydride sulfureux dissous dans le solvant organique contenant une base organique décroissent si On complète la réaction produisant du soufre en maintenant les solvants à 800C pendant 2 heures ou plus. En complétant la réaction en présence a anhydride sulfureux en excès par rapport à l'hydrogène sulfuré le solvant organique a été régénéré à un degré tel qu'il peut être utilisé pour épurer des gaz contenant de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux au niveau qui est déterminé par la réglementation actuelle du contrôle de pollution. Ce procédé de régénération ne nécessitait pas la séparation et autres procédés qui entraînent une grande consommation d'énergie.Conformément à cet exemple, la teneur en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le solvant à 800C est inférieure à 10 ppm, si l'anhydride sulfureux résiduel est inférieur à 0,2 mole par litre. En permettant à l'hydrogène sulfuré et l'anhydride sulfureux de réagir l'un avec l'autre dans le solvant de manière que la teneur en anhydride sulfureux résiduel tombe entre le rapport molaire stoechiométrique et ladite teneur en excès, la teneur en hydrogène sulfuré dissous est substantiellement réduite à zéro, quoiqu'il reste une quantité relativement grande d'anhydride sulfureux. Dans ce cas également, le solvant a été suffisamment régénéré pour réaliser l'épuration de gaz contenant de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux. De plus, ce procédé est mis en oeuvre facilement puisque I1 hydrogène sulfuré et l'anhydride sulfureux peuvent être contrôlés dans des gammes étendues. L'expérience suivante concerne le cas ou le solvant organique ne contient pas de base organique. EXPéRIENCE 2 Un solvant organique contenant 58 en volume d'eau a été préparé en mélangeant du N-méthyl-2-pyrrolidone et du polyéthylène- glycol (400) sous les mêmes volumes. 40 cc d'une solution préparée en dissolvant 0,3 mole par litre d'hydrogène sulfuré dans ledit solvant organique et 24 cc d'une solution préparée en dissolvant0,2 mole par litre d'anhydride sulfureux dans le même solvant ont été mélangés, et on a permis au mélange de réagir à environ 300C pendant une heure et 30 minutes. Alors, du soufre a été précipité. La teneur en hydrogène sulfuré dans la phase gazeuse en équilibre avec le solvant mélangé à environ 300C était supérieure à 0,35 pour cent. 4 cc de ladite solution d'anhydride sulfureux ont été ajoutés au mélange et on a laissé réagir pendant une heure. Alors, les teneurs en hydrogène sulfuré et en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le solvant à environ 300C étaient de O ppm et d'environ 200 ppm, respectivement. En ajoutant de plus 2 de ladite solution d'anhydride sulfureux, la teneur en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le solvant mélangé environ 300C est devenue d'environ 400 ppm.C'est-à-dire que les teneurs en hydrogène sulfuré et en anhydride sulfureux dans le solvant et la phase gazeuse en équilibre avec celui-ci diffèrent nettement selon que l'on est en dessus ou en dessous du rapport stoéchiométrique molaire. Quand il y a un excès d'anhydride sulfureux la pression partielle de l'anhydride sulfureux dans le gaz en équilibre ne s'élève pas abruptement. Cependant, une augmentation de la teneur en anhydride sulfureux dans la solution de 0,006 mole par litre conduit à un accroissement de la teneur en anhydride sulfureux de la phase gazeuse en équilibre d'environ 200 ppm à 400 ppm.Ceci prouve que les solvants organiques ne contenant pas de base organique, même s'ils peuvent absorber correctement l'hydrogene sulfuré et L'anhydride sulfureux, ne permettent pas d'atteindre le but de la présente invention. Les dessins ci annexés sont des schémas de procédé illustrant des modes de réalisation du procédé selon la présente invention, dans ces dessins Figs 1 et 2 sont des schémas de procédés illustrant des modes de réalisation du procédé selon la présente invention Un mode de réalisation du procédé selon la présente invention sera décrit en détail avec référence au schéma de la figure 1. Un gaz 110 contenant de l'anhydride sulfureux, de l'hydrogene sulfureux, du sulfure de carbonyle et du sulfure de carbone, tel que le gaz de queue du procédé du four Claus, passe à travers un échangeur de chaleur 30 dans la figure 1. Etant chauffé dans celui-ci, le gaz entre, avec un courant d'air 105, dans un dispositif d'oxydation 9 à basse température. Le débit de l'air est régulé par un appareil de contrôle automatique du débit d'air 129. Le gaz évacué du dispositif d'oxydation 9 à faible température pénètre au bas d'une tour 7 d'absorption de l'anhydride sulfureux, puis arrive en contact avec un solvant organique alimenté, depuis une citerne de régénération du solvant 5 à la partie supérieure de la tour d'absorption 7. Puis le gaz est évacué à l'atmosphère, comme gaz d'échappement 106 exempt de pollution, au sommet de la tour d'absorption 7. Dans la partie supérieure de la tour d'absorp#ion 7 est prévu un dispositif pour laver la légère quantité de vapeur du solvant organique. Le solvant contenant de 11 anhydride sulfureux qui est déchargé du bas de la tour d'absorption 7, est emmagasiné dans un réservoir d'emmagasinage 10. En étant régulé par un appareil de contrôle automatique du débit 126, la majeure partie du solvant contenant de l'anhydride sulfureux alimentée depuis une pompe 44 passe à travers un échangeur thermique 22 et un réfrigérateur 23, dans un réacteur 3' d'absorption de l'hydrogène sulfuré dans lequel le solvant est mis en contact avec l'hydrogène sulfuré 101 et précipite du soufre cristallisé tandis qu'il absorbe l'hydrogène sulfuré.L'excès d'hydrogène sulfuré 102 sort du dispositif. Le solvant contenant le soufre cristallisé, en quittant le réacteur 3' d'absorption de l'hydrogène sulfuré, est envoyé par une pompe 42' dans un réservoir de décantation du soufre 4. Le solvant enrichi en soufre passe du bas du réservoir de décantation du soufre 4 dans un dispositif de séparation du soufre et de régénération du solvant 103. Le solvant surnageant à la partie supérieure du réservoir de décantation du soufre 4, en étant chauffé par l'échangeur de chaleur 22, pénètre dans le réservoir de régénération du solvant 5. Une partie du solvant contenant de l'anhydride sulfureux, alimentée par la pompe 44, pénètre également dans le réservoir 5 de régénération du solvant.Dans ce réservoir de régénération du solvant 5, l'hydrogène sulfuré qui n'a pas réagi, dissous dans le solvant venant du réservoir de décantation du soufre 4, peut réagir avec l'excès d'anhydride sulfureux dans le solvant alimenté depuis la pompe 44, ce par quoi l'hydrogène sulfuré dissous disparaît. La teneur en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse, qui est en équilibre avec l'anhydride sulfureux qui n'a pas réagi se trouvant dans le solvant quittant le réservoir 5 de régénération du solvant, peut facilement être réduite plusieurs ppm. C1est-à-dire que ce solvant a été régénéré avec succès par le solvant d'absorption 4 pour la purification des gaz contenant de l'hydrogène sulfuré ou de l'anhydride sulfureux en éliminant l'un e#t l'autre de ces gaz. Les débits des deux solvants pénétrant dans le réservoir de régéné- ration du solvant 5 sont régulés proportionnellement par les appareils de contrôle du débit 124 et 125. Dans le but de corriger cette régulation proportionnelle, ils sont munis d'un compteur de pH et d'un dispositif A121 de mesure de l'hydrogène sulfuré dissous et d'un compteur de pH et d'un dispositif A122 de mesure de l'anhydride sulfureux, qui sont connectés à une calculatrice. Un compteur de pH et un appareil A 135 de mesure l'hydrogène sulfuré dissous, de l'anhydride sulfureux dissous et de l'humidité indique les résultats de la réaction dans le réservoir 5 de régénération du solvant et la teneur en humidité du solvant. Le solvant quittant le réservoir de régénération du solvant 5 retourne à la tour 7 d'absorption de l'anhydride sulfureux en traversant un réfri gérateur 21. Les solvants récupérés à la partie supérieure de la tour d'absorption de l'anhydride sulfureux 7 et de la tour 12 de récupération du solvant sont renvoyés par les pompes 46 et 45' et refroidis dans les réfrigérateurs 29 et 28, respectivement, de façon que le gaz à laver soit maintenu à une température appropriée. Conformément à ce procédé de régénération, tel que décrit ~ ci-dessus, une partie du courant du solvant qui a absorbé 1'anhydride sulfureux réagit avec l'hydrogène sulfuré, ce solvant après avoir réagi est mélangé avec une partie de l'autre solvant ayant absorbé l'anhydride sulfureux de manière que la réaction produisant du soufre soit pleinement achevée, et il subsiste un peu d'anhydride sulfureux n'ayant pas réagi. Quand la réaction produisant du soufre a été achevée avec un peu d'anhydride sulfureux laissé dans le solvant, l'hydrogène sulfuré a disparu du solvant. Même si un peu d'anhydride sulfureux reste dans le solvant organique contenant une base organique, la pression partielle de l'anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec la solution d'anhydride sulfureux est faible.C'est-à-dire que le solvant a été ainsi régénéré comme un bon absorbant pour des gaz contenant de l'anhydride sulfureux. Un autre mode de réalisation de la présente invention sera maintenant décrit avec référence à la figure 2. Un gaz qui contient de L'hydrogène sulfuré et du sulfure de carbonyle, quittant les séparateurs 6 et il pour l'hydrogène sulfuré est envoyé a une chaudière 8 dans laquelle il est brûlé avec de l'air 105 pour engendrer de la vapeur 107. Ce gas de combustion, qui manque d'air, est envoyé dans un dispositif d'oxydation à faible température 9 avec une partie de l'air 105. Cet air est contrôlé proportionnellement par des appareils de contrôle du débit 128 et 129a et par un appareil de contrôle de la pression 130. Le gaz évacué du dispositif d'oxydation à basse température 9 pénètre à la ba d'une tour 7 d'absorption d'anhydride sulfureux, et vivent alors en contact avec un solvant organique alimenté depuis un réservoir 5 de régénération du solvant à la partie supérieure de ladite tour d'absorption 7. Le gaz est ensuite évacué à l'atmosphère comme gaz d'échappement 106 exempt de pollution, au sommet de la tour d'absorp- tion 7. Dans la partie la plus élevée de la tour d'absorption 7 est prévu un dispositif permettant de laver une légère quantité de vapeur du solvant organique. Le solvant contenant de l'anhydride sulfureux, qui est évacué au bas de la tour d'absorption 7, est emmagasiné dans un réservoir de stockage 10. Ensemble avec le solvant contenant de lthydrogene sulfuré provenant du séparateur d'hydrogène sulfuré 6 et d'un réservoir réducteur de pression 2, la plus grande partie du solvant contenant de l'anhydride sulfureux alimenté depuis une pompe 44 est envoyée dans un réservoir de mélange, où du soufre est formé sous forme d'un précipité cristallin. Le solvant, qui contient du soufre cristallisé, quittant le réservoir de mélange 3 est envoyé dans un réservoir de décantation du soufre 4. Le solvant contenant du soufre concentré à la base du réservoir de décantation 4 passe à travers un dispositif 103 de séparation du soufre et de régénération du solvant.Le solvant surnageant dans la partie supérieure du réservoir de décantation du soufre 4, dont la température est relevée au moyen des échangeurs de chaleur 24, 25 et 22, est envoyé dans le réservoir de régénération du solvant 5. Une partie du solvant contenant de l'anhydride sulfureux, alimenté depuis une pompe 44, est envoyée aussi dans le réservoir 5 de régénération du solvant. Dans ce réservoir 5 de régénération du solvant, de l'hydrogène sulfuré n'ayant pas réagi dissous dans le solvant venant du réservoir 4 de décantation du soufre peut réagir avec l'excès d'anhydride sulfureux dans le solvant alimenté depuis la pompe 44, ce qui assure la disparition de l'hydrogène sulfuré dissous. La teneur en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse qui est en équilibre avec l'anhydride sulfureux qui n'a pas réagi dans le solvant quittant le réservoir 5 de régénération du solvant, peut facilement être réduite à quelques ppm. C'est-à-dire que ce solvant a été régénéré avec succès comme solvant d'absorption pour la purification des gaz contenant de l'hydrogène sulfuré ou de l'anhydride sulfureux en éliminant l'un ou l'autre de ces gaz. Les débits de ces deux solvants pénétrant dans le réservoir 5 de régénération du solvant sont proportionnellement régulés par les appareils de contrôle de débit 124 et 125. Dans le but de corriger cette régulation proportionnelle, il est prévu un compteur de pH et un dispositif A 121 pour mesurer l'hydrogène sulfuré dissous, et un compteur de pH et un dispositif A 122 pour mesurer l'anhydride sulfureux dissous, qui sont connectés à une calculatrice. Les débits de ces deux solvants entrant dans le réservoir de mélange 3 sont de façon similaire contrôlés proportionnellement par des appareils de contrôle du débit 126a et 127, et corrigés par un compteur de pH et un dispositif A 123 de mesure de lthydrogène sulfure dissous et par un compteur de pH et un dispositif A 122 de mesure de l'anhydride sulfureux dissous, qui sont connectés à une calculatrice.Un compteur de pH et un dispositif de mesure A 137 de lthydrogène sulfuré dissous, de l'anhydride sulfureux dissous et de l'humidité indiquent les résultats de la réaction dans le réservoir de régéné- ration du solvant 5 et la teneur en humidité du solvant. Une partie du solvant quittant le réservoir de régénération du solvant 5 est envoyée par une pompe 42 à la partie supérieure de la tour 7 d'absorption de l'anhydride sulfureux à travers l'échangeur de température 24. Une partie de ce solvant est envoyée de plus à la partie supérieure de la tour d'absorption de l'hydrogène sulfuré 1 en passant dans un réfrigérateur 21.Les gaz contenant du sulfure de carbonyle et du sulfure de carbone, qui se rassemblent à la partie supérieure du réservoir de mélange 3, du réservoir de décantation du soufre 4 et du réservoir 5 de régénération du solvant, sont introduits dans le séparateur de l'hydrogène sulfuré 6. Les gaz contenant de l'hydrogène sulfuré produits par hydrodésulfuration du pétrole ou les gaz contenant de l'hydrogène sulfuré et une petite quantité d'anhydride sulfureux produits par différentes méthodes de désulfuration par gazéification, 101a sont envoyas dans la tour 1 d'absorption de l'hydrogène sulfuré dans laquelle ils viennent en contact avec le solvant alimenté depuis le séparateur 6 de l'hydrogène sulfuré et ensuite en contact avec le solvant provenant du réservoir 5 de régénération du solvant, avec la vapeur des solvants qui est lavée à la partie supérieure de la tour d'absorption 1. Les gaz 102a ainsi traités peuvent être utilisés comme combustibles ou pour d'autres buts.Le solvant quittant la tour 1 d'absorption de l'hydrogene sulfuré pénètre dans le réservoir 2 de réduction de la pression après que sa pression ait été réduite en fonction de la pression dans la tour d'absorption 1. En fonction aussi de la pression dans la tour d'absorption 1, la quantité des gaz évacués autres que l'hydrogène sulfuré devient excessive. Alors, de tels gaz sont renvoyés à la tour d'absorption 1 par le compris seur 41. La pression dans le réservoir réducteur de pression 2 est déterminée à la valeur la plus adaptée, en fonction du rapport entre la quantité de gaz évacué et la puissance du compresseur 41. La majeure partie du solvant quittant le réservoir réducteur de pression 2 est envoyée dans la partie supérieure du séparateur 6 de l'hydrogène sulfuré en traversant un échangeur de chaleur 26, tandis que le restant va au réservoir de mélange 3. Dans la partie inférieure du séparateur 6 de l'hydrogène sulfuré qui est chauffée par la vapeur 104, lthydrogene sulfuré est séparé du solvant. La vapeur du solvant est lavée dans la partie supérieure du séparateur 6. L'hydrogène sulfuré séparé est envoyé à la chaudière 8 à travers un condenseur 27. L'hydrogène sulfuré condensé dans l'eau dans le condenseur 27 est éntrainé par la vapeur 106 dans le séparateur 11 de l'hydrogène sulfuré et envoyé ensuite à la chaudière 8. Le solvant quittant le séparateur 6 de l'hydrogène sulfuré est envoyé par une pompe 43 au réservoir de mélange 3 à travers les échangeurs de chaleur 25 et 26. Une partie du solvant peut parfois être renvoyée à la partie centrale de la tour d'absorption d'hydrogène sulfuré 1.Le séparateur d'hy drogène sulfuré 11 enlève l'eau contenant de l'hydrogène sulfuré qui est alimentée par une pompe 45 depuis le condenseur 27, et la vapeur libérée pénètre à la partie inférieure de celui-ci. L'eau résiduaire exempte de pollution 109 est utilisée pour maintenir l'équilibre en eau de l'ensemble du dispositif. Comme on le comprendra d'après la description ci-dessus la vapeur n'est pas utilisée pour la régénération du solvant. Une partie du solvant ayant absorbé l'hydrogène sulfuré est séparée seulement dans le but d'engendrer de l'hydrogbne sulfuré gazeux. Ce gaz est alors brûlé pour produire de l'anhydride sulfureux et une solution absorbant l'anhydride sulfureux est préparée. Le solvant évacué du séparateur peut contenir beaucoup d'hydrogène sulfuré résiduel du fait qu'il a pu être mélangé avec la solution absorbant 11 anhydride sulfureux. C'est-à-dire qu'aucune énergie calorifique n'est nécessaire pour régénérer les solvants organiques contenant des bases organiques qui sont utilisés pour épurer des gaz contenant de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux. Selon le procédé de la présente invention, beaucoup d'énergie calorifique peut être économiser en utilisant efficacement la réaction produisant du soufre. Afin d'illustrer des modes de réalisation spécifiques de la présente invention, les exemples suivants seront donnés, mais ils ne doivent pas etre considérés comme une limitation de la portée de celle-ci EXEMPLE 1 Un solvant préparé en ajoutant 1 mole par litre de tnéth#ol- amine a une solution de polyéthylèneglycol (400) contenant 5 pour cent en volume d'eau a été utilisé comme liquide d'absorption. Le gaz à traiter composé de 4% d'anhydride sulfureux et de 96% d'azote a été mis en circulation à raison de 800 N1 par heure. Dans la tour 7 d'absorption de l'anhydride sulfureux, ledit gaz a été traité avec le liquide absorbant, qui était maintenu à la pression atmosphérique et a 800C et alimenté a raison de 5 litres par heure.Dans ce cas, la teneur en anhydride sulfureux de l'azote au sommet de la tour était inférieure à 100 ppm. Le pH de la solution aqueuse préparée en diluant le liquide à la sortie de la tour d'absorption à 10 fois son volume avec de l'eau était de 7. De l'hydrogène sulfuré pur à 100% a été alimenté au réacteur 3' d'absorption de l'hydrogène sulfuré. A l'entrée du réacteur 3', le liquide maintenu à 500C a eté alimenté à raison de 4 litres par heure.Le réservoir de régénération du solvant 5 a été maintenu à 800C, et dans ce réservoir le liquide évacué de la tour d'absorption 7 à raison de 1 litre par heure et le liquide évacué du réservoir de décantation du soufre 4 à raison de 4 litres par heure ont été mélangés, maintenus dans celui-ci pendant 2 heures et ensuite ramenés a la tour 7 d'absorption de l'anhydride sulfureux. Les teneurs en hydrogène sulfuré et en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le liquide évacué du réservoir 5 de régénération du solvant, qui était à la pression atmosphérique et a 800C, étaient de 0 ppm et d'environ 10 ppm, respectivement. EXEMPLE 2 Un solvant préparé en ajoutant 1 mole par litre de triéthanolamine à une solution contenant 47,5 pour cent en volume de polyéthylèneglycol (400) et 47,5 pour cent en volume de N-méthyl-2- pyrrolidone a été utilisé comme liquide absorbant. Le gaz à traiter, composé de 60% d'hydrogène sulfuré et 408 d'azote, a été mis en circulation à raison de 800 N1 par heure. Dans la tour d'absorption d'hydrogène sulfuré I, ledit gaz-a été traité par le liquide absorbant qui était maintenu à la pression atmosphérique et à 800C et alimenté à raison de 50 litres par heure. Alors, la teneur en hydrogène sulfuré de l'azote au sommet de la tour était inférieure à 100 ppm.La teneur en anhydride sulfureux dans le gaz de tete de la tour 7 d'absorption de l'anhydride sulfureux était inférieure a 100 ppm lorsque le traitement était effectué en maintenant le liquide absorbant à 800C et en alimentant ce liquide sous un débit de 25 litres par heure. Tout le liquide provenant de la tour 1 d'absorption de l'hydrogène sulfuré a été envoyé au séparateur d'hydrogène sulfuré et le liquide évacué du séparateur 6 ainsi que le liquide évacué de la tour d'absorption de l'anhydride sulfureux à raison de 20 litres par heure ont été envoyés au réservoir de mélange 3. Ensuite, le liquide évacué dudit réservoir de mélange 3 ainsi que le liquide provenant de la tour 7 d'absorption de l'anhydride sulfureux évacué sous un débit de 5 litres par heure, ont été envoyés au réservoir de régénération 5. Les réservoirs 3 et 5 de mélange et de régénération étaient maintenus à 500C et à 800C, respectivement. Dans le réservoir de régénération 5, le liquide a été maintenu pendant 2 heures. Le liquide provenant du réservoir de régénération 5 a été renvoyé à la tour 1 d'absorption de l'hydrogène sulfuré avec un débit de 50 litres par heure, et à la tour 7 d'absorption de l'anhydride sulfureux sous un débit de 25 litres par heure. Les teneurs en hydrogène sulfuré et en anhydride sulfureux dans la phase gazeuse en équilibre avec le liquide évacué du réservoir 5 de régénération du solvant, liquide qui était maintenu à la pression atmosphérique et à 800C, étaient de 0 ppm et d'environ 10 ppm, respectivement. Conformément à la présente invention et comme décrit plus haut, des solvants organiques contenant des bases organiques, qui sont utilisés pour épurer des gaz contenant de l'hydrogène sulfuré et de 1'anhydride sulfureux, sont régénérés seulement au moyen de la réaction produisant du soufre à partir de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux contenus dans de tels solvants. Ce procédé ne requiert pas de chauffage du fait que le procédé de séparation n'est pas utilisé pour l'élimination de l'hydrogène sulfuré résiduel qui n'a pas réagi. Ce procédé nécessite parfois un chauffage pour séparer l'hydrogène sulfuré qu'on destine ensuite à d'autres usages. Cependant, une telle énergie calorifique ne représente qu'une fraction de celle nécessaire pour parfaire l'élimination de l'hydrogène sulfuré.A savoir, la présente invention a pour objet un procédé de régénération du solvant qui économise une grande quantité d'énergie calorifique. De plus, dans le procédé de la présente invention, lthydro- gène sulfuré est oxydé pour produire de l'anhydride sulfureux, qui est alors dissous dans un solvant organique de façon à produire un solvant contenant de l'anhydride sulfureux. Aussi, même s'il reste une quantité considérable d'anhydride sulfureux dans le gaz résiduaire contenant de l'anhydride sulfureux, un tel gaz peut être épuré dans une mesure satisfaisante. En conséquence, la combustion destinée à assurer l'oxydation peut être effectuée en présence d'une quantité insuffisante d'oxygène, ce par quoi on élimine la production d'anhydride sulfurique qui se forme habituellement comme sousproduit de l'oxydation. Tout ceci peut réduire la contamination du solvant organique. REVENDICATIONS 1.- Un procédé pour régénérer un solvant organiques comprenant une base organique, solvant organique qui contient de l'hydro- gène sulfuré et de l'anhydride sulfureux, l'anhydride sulfureux étant en excès stoechiométrique par rapport à l'hydrogène sulfuré, procédé qui consiste à (1) faire réagir l'anhydride sulfureux et l'hydrogène sulfuré dans ledit solvant de manière à précipiter le soufre; (2) éliminer ledit soufre, et (3) récupérer un solvant substantiellement exempt d'hydrogène sulfuré; caractérisé en ce que les bases organiques sont choisies dans le groupe comprenant les amino-alcools, les amines aliphatiques, les alcoylène-glycol-amines, les polyalcoylène-glycol-amines, les amines aromatiques, les amino-acides, les morpholines et leurs dérivés dont le premier, le second ou le troisième pXa est compris entre 4 et 12 et dont le point debullition est supérieur à 2700C, inclusivement. 2.- Un procédé pour faire réagir de lthydrogène sulfuré et de l'anhydride sulfureux pour produire du soufre, ce procédé étant caractérisé en ce que l'on effectue cette réaction en présence d'une base organique choisie dans le groupe qui comprend les amino-alcools, les amines aliphatiques, les alcoylène-glycol-amines, les polyalcoylène-glycol-amines, les amines aromatiques, les amino-acides, les morpholines et leurs dérivés dont le premier, le second ou le troisième pKa est compris entre 4 et 12 et dont le point d'ébullition est supérieur à 2700C, inclusivement. 3.- Un procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que l'anhydride sulfureux est en excès stoechiométriquement par rapport à l'hydrogène sulfuré.