FR 2317635 A1 19770204 FR 7621174 A 19760709 La présente invention, due à BRAZH2EKOV Nikolai Ivanovich, KHAVSKY Nikolai Nikolaevich et KRAVCHENKO Vladimir Fedorovich, concerne la technique de contrôle automatique des paramètres technologiques dans les différentes branches de l'industrie au moyen d'oscillations acoustiques et, plus précisément, un procédé de contrôle de llinterface des milieux gaz-liquide et liquideliquide à l'intérieur des réservoirs à une couche. L'invention concerne également un dispositif pour la réalisation de ce procédé de contrôle.L'invention peut être utilisée dans les systèmes de commande automatique des procédés hydrométallurgiques et d'enrichissement des minerais dans la sidérurgie et la métallurgie des métaux non ferreux, dans les industries chimique, pétrolière et alimentaire, et dans d'autres branches de l'industrie pour le contrôle automatique sans contact de l'interface des milieux différents à l'intérieur des réservoirs technologiques à une couche. Le contrôle de l'interface des milieux est basé sur l'exploitation d'une différence existant entre certaines propriétés de ces milieux. Les procédés technologiques à contrôler peuvent etre- caractérisés par de divers facteurs de déstabilisation des propriétés des milieux, qui engendrent certaines perturbations et difficultés pour les moyens de contrôle de l'interface gaz-liquide et liquide-liquide. Parmi ces facteurs, dans certaines productions industrielles, il faut citer une densité inconstante ou basse des liquides, une pression et une viscosité élevées, une permittivité instable, un mélange du liquide aux bulles d'air, une couche considérable de la mousse d'une consistance variable apparaissant sur la surface du liquide, des suspensions d'une composition inconstante contenues dans le liquide, etc. l'exigence essentielle à laquelle doivent satiffaire les procédés et les dispositifs de contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide est la réduction au minimum de l'influence qu'exercent les facteurs de déstabilisation susmentionnés sur la sûreté et la précision de contrôle. Les autres exigences sont les suivantes : une sensibilité élevée du contrôle, une sécurité de travail du personnel, une construction simple du dispositif et un prix commercial bas. Pour le contrôle dc l'interface des milieux on peut utiliser des procédés différents du point de vue de leur nature physique et des dispositifs de mise en oeuvre de ces procédés, dispositifs qui se divisent au point de vue technologique en deux groupes à savoir les dispositifs à sonde et les dispositifs sans contact. Dans le premier de ces groupes les éléments sensibles, à partir desquels on relève l'information sur l'interface contrôlée des milieux, sont introduits à l'intérieur du réservoir contenant les milieux donnés où ils prennent contact avec ces milieux. Dans le deuxième groupe, les éléments sensibles se trouvent en dehors du réservoir à contrôler et, par conséquent, ne sont pas soumis à l'influence des milieux dont l'interface est à contrôler. On connalt un procédé de contrôle de l'interface des milieux avec emploi d'un flotteur, et un dispositif pour sa réalisation, qui appartiennent au premier groupe de procédés et dispositifs. Ce procédé consiste dans le fait qu'à l'intérieur du réservoir est installé un flotteur non hygroscopique, creux et étanche ou ayant une faible densité, flotteur qui est caractérisé par une flottabilité négative par rapport au milieu supérieur et positive par rapport au milieu inférieur dont l'interface est à contrôler. le déplacement vertical du flotteur précité est enregistré et suivant son emplacement on détermine l'interface des milieux. Le dispositif pour la réalisation du procédé donné comprend, outre le flotteur, un système d'enregistrement du déplacement du flotteur.Comme tel système on peut utiliser une bobine d'inductance et un indicateur de la variation de champs magnétique de la bobine provoquée par le déplacement du flotteur par rapport à la bobine. Cependant, le procédé précité et le dispositif pour sa réalisation ont une sureté et une précision faibles au cours du contrôle de l'interface des milieux visqueux, ce qui est dS au coincement du flotteur dans un des milieux ainsi qu'au cours du contrôle de l'interface gaz-liquide en cas de présence d'une mousse sur la surface du liquide enveloppant le flotteur à une certaine distance de la surface. On connaît un procédé capacitif de contrôle de l'interface des milieux et un dispositif pour sa réalisation, qui appartiennent au premier groupe. le procédé susmentionné consiste dans le fait, qutà l'intérieur du réservoir on dispose un élément sensible réalisé sous forme de deux plaques (ou barres) ayant un espace libre entre elles. On mesure alors la capacité de ltélément sensible, qui est fonction de la permittivité du milieu, se trouvant dans l'espace précité, et suivant cette capacité on détermine l'emplacement de l'interface contrôle des milieux. le dispositif pour la réalisation de ce procédé comprend, outre l'élément sensible capacitif, un enregistreur de la variation de capacité de l'élément donné, variation due au déplacement de l'interface à contrôler par rapport à l'élément précité. l'inconvénient du procédé décrit et du dispositif correspondant pour le contrôle de l'interface des milieux consiste dans leur fiabilité basse, qui est due à l'inconstance de la permittivité des milieux et au changement de la grandeur de 1' espace libre de l'élément sensible et; par conséquent, de sa capacité, ce qui est da à la présence des particules de suspensions. On contact aussi un procédé d'impédance de contrôle de l'interface des milieux et un dispositif pour sa réalisation, qui appartiennent au premier groupe de procédés et dispositifs. Ie procédé précité consiste dans la mesure de l'impédance électrique d'un générateur de radiation ultra-sonore, disposé à l'intérieur du réservoir, dont la valeur varie lors du passage par l'interface des milieux au niveau duquel est installé le générateur. le dispositif pour la réalisation de ex procédé comprend un générateur ultra-sonore, un générateur d'oscillations électriques relié au générateur précité et un enregistreur de variation de l'impédance électrique dudit générateur. Le procédé et le dispositif susmentionnés sont caractérisés par une faible gamme dynamique du contrôle de 1 t interface des milieux gaz-liquide suivant la densité des milieux liquides et une sûreté insuffisamment élevée lors du contrôle de l'interface de deux milieux liquides. Le dernier inconvénient est conditionné par une faible différence existant entre les impédances électriques du générateur amorti acoustiquement par les liquides dont l'interface est à contrôler. L'inconvénient commun des trois procédés et dispositifs du premier groupe décrits ci-dessus est la nécessité de l'installation desNéléments sensibles à l'intérieur du réservoir, ce qui exige une interruption du procédé technologique lors du montage, du contrôle préventif ou de la réparation du dispositif. En outre, la durée de service de ces dispositifs est réduite et leur fonctionnement devient moins sar dans le cas où les réservoirs sont remplis de liquides corrosifs. les inconvénients propres aux procédés et dispositifs susmentionnés sont éliminés dans les procédés et dispositifs appartenant au deuxième groupe. On connaît un procédé radio-isotope de contrôle de l'interface des milieux et un dispositif pour sa réalisation, qui appartiennent au deuxième groupe. Ce procédé consiste dans la détermination de la différence d'absorption du rayonnement radioactif, passant à travers le réservoir dans une direction qui connu cide avec son axe, par les milieux se trouvant dans le réservoir et dont l'interface est à contrôler. le dispositif pour la réalisation de ce procédé comprend une source et un récepteur de rayonnements radio-actifs disposés sur la surface extérieure du réservoir sur des côtés différents de ce dernier et un enregistreur relié au récepteur. les inconvénients d'un tel procédé et du dispositif correspondant de contrôle de l'interface des milieux, sont une basse précision de contrôle, la complexité de la construction et un prix élevé du dispositif, ainsi qu'un danger radio-actif éventuel pour le personnel. On connaît un autre procédé de contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche. Ce procédé consiste en ce qu'on fait exciter l'onde des oscillations acoustiques, on l'introduit à travers un milieu conducteur acoustique, qui touche à la paroi du réservoir à une couche sur un de ses tronçons, dans le réservoir précité, on reçoit l'onde acoustique, qui a passé à travers le réservoir et un autre milieu conducteur acoustique touchant à la paroi du réservoir à une couche sur un autre tronçon et d'après l'amplitude de l'onde acoustique passée on juge de l'interface des milieux gazliquide ou liquide-liquide. les variations de l'amplitude dans ce cas sont conditionnées par la différence de passage de l'onde acoustique à l'intérieur du réservoir à travers les milieux dont l'interface est contrôlé par ce procédé. On connaît aussi un dispositif pour le contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche comprenant un générateur d'ondes d'oscillations acoustiques (radiateur) branché sur un générateur d'oscillations électriques, un récepteur de l'onde acoustique installé sur la voie de propagation de l'onde précitée, provenant dudit générateur, et disposé avec le radiateur sur la paroi du réservoir à une couche, chacun au moyen d'une conduite acoustique correspondante dont la surface de contact est contigu à la paroi du réservoir et dont la surface de travail touche à la surface de travail correspondante du générateur de l'onde des oscillations acoustiques ou du récepteur de l'oncle acoustique.La sortie de ce dernier est reliée électriquement à un circuit, constituée par un amplificateur des signaux électriques venant de la sortie du récepteur, et par un enregistreur de l'amplitude de ces signaux électriques, amplitude d'après laquelle on juge de l'interface des milieux gaz-liquide ou liquide-liquide. L'amplificateur des signaux électriques et l'enregistreur de l'amplitude sont reliés en série. le procédé susmentionné de contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et, surtout, liquide-liquide, et le dispositif pour sa réalisation, lorsqu'on les utilise dans certaines productions industrielles, telles par exemple que des installations hydrométallurgiques et chimiques d'enrichissement de minerais, ne permettent pas de réaliser le contrôle avec une précision suffisante, ce qui engendre des erreurs considérables de contrôle de même qu'une complication supplémentaire de la construction et une augmentation du prix du dispositif. Ceci s'explique par le fait que les sections transversales des réservoirs ont les dimensions considérables atteignant de 8 à 10 mètres, ce qui entraîne une divergence de diffraction brusque de l'onde acoustique avec un affaiblissement considérable de son amplitude dans la zone de réception. Pour affaiblir l'effet de diffraction, il faut augmenter les dimensions du radiateur -et élever la fréquence de l'onde émise, ce qui exige une augmentation brusque de la puissance du générateur des oscillations électriques, une complication correspondante de la construction de l'appareillage et une élévation du prix du dispositif. En outre, la présence de bulles gazeuses et de particules solides dans les milieux liquides à l'intérieur du réservoir crée une diffusion considérable de l'onde acoustique qui se propage dans lesdits milieux, avec un affaiblissement croissant d'une manière exponentielle de l'amplitude de l'onde reçue, et ceci d'autant plus que les dimensions du réservoir sont plus importantes. Cela provoque de grandes erreurs et dans certains cas rend impossible une utilisation pratique du procédé et du dispositif donné. le but de la présente invention est d'élaborer un procédé de contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquideliquide dans les réservoirs à une couche et de créer un dispositif pour la réalisation de ce procédé, dans lesquels on utilise un tronçon de la paroi du réservoir en tant que source de l'information sur la présence sur ledit tronçon du milieu contrôlé ou de l'interface des milieux. Par ailleurs, on réalise les conduites acoustiques de façon à assurer l'excitation du tronçon précité de la paroi du réservoir .On peut ainsi effectuer un contrôle de l'interface des milieux dans une large gamme de leurs compositions physique et chimique, de leurs états et propriétés. I1 est en outre possible d'augmenter la précision du contrôle, ainsi que de rendre plus simple la construction du dispositif et son utilisation, et de diminuer le prix et le coQt d'entretien et d'utilisation dudit dispositif. Dans le procédé selon l'invention pour le contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche, on fait exciter l'onde des oscillations acoustiques, on l'introduit à travers un milieu conducteur acoustique touchant à la paroi du réservoir à une couche sur un de ses tronçons dans ledit réservoir, on reçoit l'onde acoustique, qui a passé à travers le réservoir et un autre milieu conducteur acoustique touchant à la paroi du réservoir à une couche, sur l'autre de ses tronçons et, d'après la valeur de l'amplitude de l'onde acoustique passée, on juge de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide. Be procédé selon 11 invention est caractérisé en ce que l'onde excitée des oscillations acoustiques est préalablement orientée sous un angle aigu ou obtus par rapport à la paroi du réservoir à une couche, après quoi on fait exciter par cette onde, sur le tronçon correspondant de la paroi, les oscillations mécaniques qui se propagent sur la paroi dans une direction déter minée- par la direction de propagation de l'onde des oscillations acoustiques et par angle de son introduction.En tenant compte de l'orientation de l'onde des oscillations acoustiques on règle la vitesse de la trace de cette onde sur la paroi du réservoir de façon quelle soit à peu près égale à la vitesse de propagation des oscillations mécaniques sur cette paroi, et on juge de l'interface des milieux d'après l'amplitude de l'onde acoustique transformée à partir des oscillations mécaniques qui se propagent sur la paroi du réservoir. Lorsque la section transversale de la paroi du réservoir à une couche est variable, il est avantageux d'exciter le tronçon de la paroi par une onde divergente ou convergente des oscillations acoustiques, et avec cela, les angles maximum et minimum e 1 et e 2 de l'introduction de cette onde sont choisis d'après le rapport :: Sin e1 Sin-02 C2 dans lequel 61 et 62 sont les angles d'introduction de l'onde des oscillations acoustiques déterminés par la direction de cette onde et la normale à la paroi du réservoir dans la zone de l'introduction Ct et C2 sont les vitesses maximale et minimale respectivement de propagatiun des oscillations mécaniques sur le tronçon de la paroi du réservoir excité par l'onde des oscillations acoustiques. 01 est aussi avantageux de répéter sur le tronçon précité de la paroi du réservoir l'excitation par l'onde des oscillations acoùstiques les oscillations mécaniques avec un amortissement, qui diffère de l'amortissement des oscillations mécaniques excitées par l'onde primaire, et on juge de l'interface des milieux d'après le rapport existant entre les amplitudes des oscillations mécaniques, excitées par les ondes primaire et réitérative des oscillations acoustiques. Il est préférable d'exciter périodiquement ledit tronçon de la paroi du réservoir par une onde à impulsion des oscillations acoustiques dont le spectre est choisi à-partir d'une gamme plus grande que la gamme de fréquences des oscillations mécaniques de la paroi du réservoir aux positions différentes de l'interface des milieux par rapport au tronçon oscillant de la paroi. On détermine complémentairement la fréquence de remplissage de l'onde acoustique à impulsion d'après laquelle on juge de l'espèce du liquide à une position de l'interface des milieux, position qui est plus haute ou plus basse par rapport à la position du tronçon oscillant de la paroi du réservoir. I1 est aussi possible d'exciter périodiquement le tronçon de la paroi du réservoir par l'onde à impulsion des oscillations acoustiques, dont la largeur relative du spectre est choisie égale ou supérieure à la variation relative de l'épaisseur du tronçon oscillant de la paroi du réservoir. le dispositif selon l'invention, pour le contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche, comporte un générateur de l'onde des oscillations acoustiques relié à un générateur des oscillations électriques, un récepteur de l'onde acoustique se trouvant ourla voie de propagation de l'onde précitée venant à partir dudit radiateur, et installé de même que le radiateur sur la paroi du réservoir à une couche au moyen d'une conduite acoustique correspondante dont la surface de contact touche à la paroi du réservoir, tandis que sa surface de travail touche à la surface de travail correspondante du générateur de l'onde des oscillations acoustiques ou du récepteur de l'onde acoustique, et un enregistreur de l'amplitude de ces signaux électriques relié en série à l'amplificateur précité, amplitude d'après laquelle on juge de l'interface des milieux gaz-liquide ou liquide-liquide. Dans un tel dispositif et selon l'invention, les surfaces de contact et de travail de chaque conduite acoustique sont réalisées sous des angles e l'une par rapport à l'autre, qui sont déterminés d'après la relation C e = arc Sin 5 dans laquelle C3 est la vitesse de propagation des ondes acoustiques dans les conduites acoustiques C est la vitesse de propagation des oscillations mécaniques dans la paroi du réservoir excitées par l'onde des oscilla tions acoustiques, tandis que les conduites acoustiques elles-mêmes sont réalisées à partir d'un matériau, dans lequel la vitesse de propagation de l'onde acoustique est plus basse que la vitesse de propagation des oscillations mécaniques dans la paroi du réservoir. Lorsque la section transversale de la paroi du réservoir est variable-il est souhaitable de réaliser les conduites acoustiques composées de deux parties. Be matériau constitutif de chacune d'elles est caractérisé par une vitesse de propagation différente de tonde des oscillations acoustiques, ces deux parties ayant des surfaces cylindriques de contact dont l'axe de symétrie est étendu dans le mame plan que l'axe du générateur ou du récepteur, perpen diculairement à cet axe.Le rayon des surfaces de contact est déterminé d'après le rapport dans lequel C1 et C2 désignent les vitesses maximale et minimale de propagation des oscillations mécaniques sur le tronçon de la paroi du réservoir, excité par l'onde des oscillations acoustiques C4 et C5 sont les vitesses de propagation de l'onde des oscillations acoustiques dans les parties séparées des conduites acoustiques A est la longueur de la surface de travail des conduites acoustiques dans le plan passant à travers la direction de propagation des oscillations mécaniques excitées dans la paroi du réservoir et la normale à cette surface, ce qui assure la divergence ou la convergence de l'onde des oscillations acoustiques. Lorsque la section transversale de la paroi du réservoir est variable, il est souhaitable que les conduites acoustiques aient une surface de travail réalisée sous forme d'un cylindre avec un rayon de courbure, qui est déterminé dtaprès le rapport et que le générateur et le récepteur de Inonde acoustique soient réalisés avec des surfaces de travail dont la forme est pareille celle aes surfaces de travail des conduites acoustiques, ce qui assure la divergence et la convergence de l'onde des oscillations acoustiques. Lorsque la section transversale de la paroi du réservoir est variable, il est avantageux aussi de déterminer la longueur A de la surface de travail des conduites acoustiques dans le plan, passant par la normale à cette surface de travail et la dirèction de propagation des oscillations mécaniques excitées dans la paroi du réservoir, d'après le rapport dans lequel K est le coefficient, qui est déterminé par la forme de la surface de travail des conduites acoustiques X est la longueur de l'onde des oscillations acoustiques dans les conduites acoustiques. En outre, la distance minimale Hmin mesurée depuis la surface de travail jusqu'à la surface de contact des conduites acoustiques est déterminée d'après le rapport A2 Hmin > . Cos e ce qui assure la divergence ou la convergence de l'onde des oscillations acoustiques. I1 est aussi possible que, dans le dispositif à excitation réitérative du tronçon de la paroi du réservoir par l'onde des oscillations acoustiques, les conduites acoustiques aient une surface de travail supplémentaire réalisée sous un angle Y par rapport à la surface de contact, angle qui est déterminé d'après la relation Y = arc Sin C7 C dans laquelle C- est la vitesse de propagation des oscillations mécaniques excitées de manière réitérative sur le tronçon susmentionné de la paroi du réservoir. Le dispositif peut être pourvu d'un générateur de l'onde des oscillations acoustiques et d'un récepteur de l'onde acoustique complémentaire disposés sur les surfaces de travail supplémentaires des conduites acoustiques correspondantes ; par ailleurs, le générateur complémentaire est branché, de même que le générateur principal, sur le générateur des oscillations électriques, I1 peut être muni aussi d'un circuit constitué par : un amplificateur complémentaire des signaux électriques branché sur le récepteur complémentaire ; un formateur du signal électrique de référence un bloc pour la comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence reliés en série entre eux et un formateur du signal électrique porteur d'information, dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur principal et la sortie est reliée à l'autre entrée du bloc de comparaison. La liaison électrique de l'amplificateur principal et de l'enregistreur est réalisée par l'intermédiaire du formateur du signal électrique porteur d'information et du bloc de comparaison. I1 est avantageux de déterminer la distance z entre les projections des centres des surfaces de travail principale et supplémentaire des conduites acoustiques sur leur surface de contact d'après le rapport E = H1 tg 6 - H2 tg Y dans lequel H et H2 désignent les distances entre les centres des surfaces de travail principale et supplémentae-resEectivement, et la surface de contact des conduites acoustiques. I1 est avantageux aussi, au'à l'excitation réitérative du tronçon de la paroi du réservoir par l'onde des oscillations acoustiques, les conduites acoustiques du dispositif aient une surface de réflexion réalisée sous un angle ss par rapport à la surface de travail, ledit angle devant être déterminé d'après la relation : I1 est également avantageux que le dispositif précité soit pourvu d'un circuit constitué par : un premier bloc de séparation des signaux électriques dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur des signaux électriques ; un formateur du signal électrique porteur d'information ; un bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence ce bloc étant muni aussi d'un formateur du signal électrique de référence dont la sortie est reliée à l'autre entrée du bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence ; un second bloc de séparation des signaux électriques dont la sortie est branchée sur l'entrée du formateur du signal électrique de référence et l'entrée est reliée à la sortie dudit amplificateur ; un formateur des impulsions sélectrices dont les sorties sont reliées aux entrées commandées des blocs de séparation, Comme générateur des oscillations électriques, on utilise un générateur d'oscillatiôns d'impulsions modulées en amplitude, à la sortie duquel est reliée l'entrée du formateur des impulsions sélectrices ; de plus la liaison électrique entre l'amplificateur et l'enregistreur est réalisée par l'intermédiaire du premier bloc de séparation, du formateur du signal électrique porteur d'information et du bloc de comparaison précités reliés en série. De plus, il est avantageux que, dans le dispositif pour l'excitation du tronçon de la paroi du réservoir par l'onde d'impulsion des oscillations acoustiques, le générateur des oscillations électriques comprenne un formateur des impulsions électriques à spectre large et un amplificateur de puissance, branché sur ledit formateur et dont la sortie est reliée au radiateur de l'onde des oscillations acoustiques.Il est également avantageux que le dispositif donné soit pourvu d'un formateur du signal électrique porteur d'information dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur des signaux électriques, d'un bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, dont l'entrée est branchée sur la sortie du formateur du signal électrique porteur d'information, d'un formateur du signal électrique de référence, dont l'entrée est reliée à l'amplificateur de puissance et la sortie est branchée à l'autre entrée du bloc de comparaison, d'un bloc de mesure de fréquences du signal électrique, dont l'entrée est reliée à l'autre sortie de l'amplificateur des signaux électriques. la liaison électrique de l'amplificateur des signaux électriques avec l'enregistreur est avantageusement réalisée par l'intermédiaire d'un circuit constitué par un formateur du signal électrique porteur d'information et un bloc de comparaison précités reliés en série. I1 est souhaitable aussi de réaliser les conduites acoustiques du dispositif à partir de quartz fondu ou de porcelaine, ou de verre de silicate, ou de plomb, ou d'étain, ou des alliages plomb-étain ayant une impédance acoustique d'une gamme comprise entre 0,3 à et 1,7 de l'impédance acoustique du générateur et du récepteur de l'onde acoustique. I1 est aussi possible de réaliser des conduites acoustiques à base de solutions aqueuses d'alcools ou d'alcalis, ou acides, ou de sels des acides inorganiques ayant un rapport à peu près parabolique entre la vitesse de propagation de l'onde acoustique et la température, la concentration des dites solutions étant choisie de façon que la valeur maximale de la vitesse de propagation de l'onde acoustique se trouve dans les limites de la température moyenne de la paroi du réservoir. Le procédé susmentionné de contrôle de l'interface des milieux gas-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche et le dispositif pour la réalisation de ce procédé comportent plusieurs avantages par rapport aux procédés et dispositifs connus. Le procédé décrit ci-dessus et le dispositif permettent de diminuer considérablement les erreurs de contrôle de l'interface des milieux dans les réservoirs à une couche et, par conséquent, de rendre le contrôle plus précis et certain. Premièrement, le procédé exclut entièrement les erreurs de contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquideliquide, provoquées par la divergence de diffraction de l'onde acoustique dans lès milieux dont l'interface est contrôlée dans le réservoir, étant donné qu'il n'est plus nécessaire d'enregistrer l'onde qui se propage dans les milieux précitées. L'effet de diffraction des oscillations mécaniques, qui se propagent dans la paroi et sont enregistrées selon la présente invention, se manifeste d'une manière tout à fait faible et n'exerce pratiquement aucune influence sur la précision de contrôle. Deuxièmement, le procédé décrit ci-dessus permet d'éliminer entièrement les erreurs dues à une diffusion considérable de l'onde acoustique qui se propage dans les milieux liquides dont l'interface est contrôlée. Gela est atteint du fait que, dans ce procédé, le paramètre d'après lequel on juge de l'interface des milieux est l'amplitude de l'onde acoustique transformée à partir des oscillations mécaniques qui se propagent dans la paroi du réservoir, tandis que la propagation de ces oscillations ne dépend pas de la diffusion de l'onde acoustique dans les milieux liquides remplissant le réservoir à contrôleur. son outre, le dispositif pour la réalisation du procédé selon la présente invention, est caractérisé par une simplification considérable de la construction, ce qui devient possible grâce à l'utilisation d'un générateur ayant des dimensions réduites et d'un générateur d'oscillations électriques d'une puissance beaucoup plus faible. Ceci est assuré du fait qu'il n'est plus nécessaire d'augmenter brusquement la puissance de l'onde acoustique, ce qui a lieu dans le dispositif connu pour assurer le passage de l'onde acoustique à travers les réservoirs industriels de grandes dimensions.Une telle commodité s'explique par le fait que la réception de l'onde acoustique porteuse d'information est réalisée par le récepteur sur un tronçon qui est éloigné du tronçon d'introduction de l'onde acoustique pratiquement d'un ordre et que la section transversale du réservoir est plus petite. D'autres buts et avantages du procédé de contre de l'interface des milieux gag-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche et du dispositif pour sa réalisation, ressortiront mieux de la description des modes de réalisation dudit procédé, qui va suivre, avec références aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue d'ensemble du réservoir à une couche avec un radiateur et un récepteur de l'onde acoustique disposés sur la surface latérale dudit réservoir, selon l'invention;; - la figure 2 est une vue de dessus du même réservoir - la figure 7 représente le dispositif proposé pour le contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquideliquide dans les réservoirs à une couche avec les conduites acoustiques faites suivant la première variante de réalisation (section longitudinale du réservoir) - la figure 4 est un tronçon de la paroi du réservoir avec le radiateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la deuxième variante de réalisation - la figure 5 représente, en vue latérale, le meme tronçon que sur la figure 4 - la figure 6 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le radiateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la troisième variante de réalisation la figure 7 représente, en vue latérale, le meme tronçon que sur la figure 6 - la figure 8 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le générateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la quatrième variante de réalisation de l'invention - la figure 9 montre en vue latérale le meme tronçon que sur la figure 8 - la figure 10 représente le meme dispositif que sur la figure 3, mais avec un canal électronique servant à assurer le passage du signal de référence dans le schéma électrique du dispositif proposé ; la figure il est le même dispositif -qwe sur la figure 3, mais avec les conduites acoustiques faites suivant la cinquième variante de réalisation et un canal électronique et acoustique servant à assurer le passage du signal de référence dans le schéma électrique du dispositif proposé - la figure 12 est le meme dispositif que sur la figure 3, mais avec les conduites acoustiques faites suivant la sixième variante de réalisation et une canal électronique et acoustique servant à assurer le passage du signal de référence dans le schéma électrique du dispositif proposé - la figure 13 est le même dispositif que sur la figure 3, mais avec un bloc-diabramme électrique assurant l'excitation par impulsions de l'onde des oscillations acoustiques; - la figure 14 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le générateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la septième variante de réalisation - la figure 15 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le générateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la huitième variante de réalisation - la figure 16 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le générateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la neuvième variante de réalisation - la figure 17 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le générateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la dixième variante de réalisation - la figure 18 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le générateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la onzième variante de réalisation - la figure 19 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le générateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la douzième variante de réalisation - la figure 20 représente un tronçon de la paroi du réservoir avec le générateur de l'onde des oscillations acoustiques (coupe longitudinale partielle) installé sur ledit tronçon au moyen d'une conduite acoustique faite suivant la treizième variante de réalisation. Le dispositif proposé pour le contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche comporte un générateur 1 (figure 1) de l'onde 2 (figure 2) des oscillations acoustiques installé au moyen d'une conduite acoustique 3 sur la paroi 4 du réservoir à une couche 5 dans lequel se trouvent des milieux gazeux et liquide 6 (figure 1) et 7 ayant une interface 8. Le générateur 1 est disposé sur le tronçon 9 de façon que dans la paroi 4 (figure 2) sur le tronçon 9 soient engendrées (par l'onde introduite 2) des oscillations acoustiques des oscillations mécaniques 10 qui se propagent dans une direction donnée. Le dispositif comprend aussi un récepteur 12 rit onde acoustique 13, transformée à partir des oscillations mécaniques 10, installé au moyen d'une conduite acoustique il sur le tronçon 9 sur la voie de propagation des oscillations mécaniques 10. Sur le générateur 1 est branché un générateur 14 (figure 3) des oscillations électriques, tandis que le récepteur 12 est relié à un circuit électrique constitué par l'amplificateur 15 des signaux électriques dont l'amplitude dépend de la nature du milieu 16. L'amplificateur 15 est en contact avec le tronçon 9 de la paroi 4 et se trouve plus haut ou plus bas par rapport à l'interface 8 (figure 1) et l'enregistreur 17 (figure 3) de l'amplitude de ces signaux. L'amplificateur 15 et l'enregistreur 17 sont reliés en série. Afin que la vitesse de la trace de l'onde 2 des oscillations acoustiques sur la paroi 4 introduite à l'intérieur du réservoir 5 soit approximativement égale à la vitesse de propagation des oscillations mécaniques 10 dans cette paroi, la surface de travail 18 des conduites acoustiques 3 et 11, sur laquelle sont disposés le générateur 1 et le récepteur 12 respectivement, et la surface de contact 19 des conduites acoustiques 3 et 11 précitées, touchant à la paroi 4, sont disposées sous des angles e l'une par rapport à l'autre, la valeur de 6 étant déterminée d'après la relation dans laquelle C est la vitesse de propagation des ondes acoustique. 2 et ) 13 dans les conduites acoustiques 3 et 11 C' est la vitesse de propagation des oscillations mécaniques 10 dans-la paroi 4 du réservoir 5 excitées par l'onde 2 des oscillations acoustiques. Par ailleurs, les conduites acoustiques 3 et 11 elles-memes sont réalisées à partir d'un matériau dans lequel la vitesse de propagation des ondes acoustiques 2 et 13 est plus basse que la vitesse de propagation des oscillations mécaniques 10 dans la paroi 4 du réservoir 5. Les conduites acoustiques 3 et 11 peuvent etre faites tant en un même matériau ou en des matériaux différents. Dans ce dernier cas, comme cela ressort de la relation (1), les angles e dans les conduites acoustiques 3 et 11 seront aussi égaux. Toutes les autres variantes proposent la réalisation des deux conduites acoustiques 3 et 11 à partir d'un meme matériau. Dans la variante décrite les conduites acoustiques3 et 11 sont fabriquées à partir de plexiglas et elles peuvent aussi être réalisées à partir d'une solution aqueuse, ayant la concentration de 16fo , de l'alcool éthylique. L'installation des conduites acoustiques 3 et 11 sur le tronçon à exciter 9 de la paroi 4 du réservoir 5 s'effectue à l'aide d'une bride 20 et de goujons filetés (non représentés sur la figure) soudés préalablement au réservoir 5 et passant à travers les orifices de fixation ménagés dans la bride 20. I1 est possible de recourir à une autre variante, lorsque la bride 20 est collée à la paroi 4 du réservoir 5. Une partie de surface des conduites acoustiques 3 et il dans la variante décrite est revêtue d'une couche 21 constituée par un matériau absorbant les ondes acoustiques, notamment par un mélange de résine époxyde et de poudre tungstique. Le générateur 1 de l'onde des oscillations acoustiques peut être du type pézo-électrique (voir par exemple le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 2 931 223). Le récepteur 12 est d'une construction analogue à celle du générateur 1. Le générateur 14 est réalisé suivant le schéma connu des générateurs d'oscillations continues avec une stabilisation de quartz de la fréquence. L'enregistreur 17 de l'amplitude des signaux électriques est réalisé suivant le schéma d'un enregistreur automatique connu (voir par exemple, le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 345 861) pour l'enregistrement analogique. En cas de nécessité d'une signalisation hertzienne de contact, qui doit signaler la présence de l'interface à contrôler des milieux au niveau donné, l'enregistreur 17 est réalisé en forme d'un bloc-relais. Le dispositif décrit ci-dessus est le plus simple à utiliser dans les cas où la section de la paroi 4 du réservoir 5 est constante. L'affaiblissement de l'influence qu t exerce la section transversale de la paroi 4 du réservoir 5 sur le contrôle de l'interface 8 (figure 1) des milieux 6 et 7, peut etre assuré par l'excitation du tronçon 9 de la paroi 4 du réservoir à une couche 5 par les ondes divergente ou convergente des oscillations acoustiques ques avec les angles de leur introduction choisis d'aprss la relation dans laquelle et et 62 sont les angles d'introduction de l'onde .2 (figure 3) des oscillations acoustiques, qui sont déterminés par la direction de propagation de cette onde 2 et la normale à la paroi 4 du réservoir 5 dans la zone de l'introduction de l'onde C1 et C2 sont les vitesses maximale et minimale respectivement de propagation des oscillations mécaniques 10 sur le tronçon de la paroi 4 du réservoir 5 excitées par l'onde introduite 2 des oscillations acoustiques. Par ailleurs, il existe pour caque grandeur de la section transversale de la paroi variable 4 dans une gamme comprise entre d1 et d2 un angle d'introduction satisfaisant à la condition d'égalité de vitesse de la trace de-l'ond? introduite 2 et de vitesse.de propagation des oscillations mécaniques-1Q dans la gamme susmentionnée d'épaisseurs de la paroi 4, ce qui permet de maintenir les conditions optimales de ltexcitation des oscillations mécaniques 10. Pour assurer l'introduction de l'onde convergente ou divergente dans une gamme d'angles comprise entre 61 et chacune des conduites acoustiques 3 et 11 suivant la première variante de réalisation est réalisée en deux parties 22 (figure 4) et 23 dont le matériau de fabrication diffère par la vitesse de propagation des ondes 2 et 13 (figure 7) des oscillations acoustiques. les parties 22 et 23 (figure 4) ont une surface cylindrique 24 en contact avec l'axe de symétrie se trouvant dans un meme plan que l'axe du générateur 1 et du récepteur 12 (figure 3) et orienté perpendiculairement à cet axe. le rayon des surfaces de contact 24 (figure 3) est déterminé d'après le rapport:: dans lequel 04 et C5 sont les vitesses de propagation des ondes 2 et 13 des oscillations acoustiques dans les parties séparées 22 (figure 5) et 23 des conduites acoustiques 3 et 11 (figure 3) A est la longueur de la surface de travail 18 des conduites 3 et 11 dans un plan passant à travers la direction de propagation des oscillations mécaniques 10, excitées dans la paroi 4, et la normale à cette surface 18. le rayon central 25 (figure 4) de l'onde 2 des oscillations acoustiques passe à travers la surface de contact 24 sans réfraction et est introduit dans la paroi 4 sous un angle par rapport à la normale égal à l'angle e d'inclinaison de la surface de travail 18 de la partie 22 de la conduite acoustique 3. les rayons latéraux 26 et 27 se réfractent sur cette surface 24 et sont introduits dans la paroi 4 sous les angles 1 et 62 respectivement plus grand et plus petit que l'angle G d'introduction du rayon central 25. Afin d'éliminer une réverbération de volume des conduites acoustiques 3 et il (figure 3), due à la présence de réflections multiples des ondes 2, 13 des oscillations acoustiques, une partie des conduites acoustiques 3, 11, suivant la variante représentée sur la figure 7 est revêtue d'une couche 21 réalisée à partir d'un matériau absorbant les ondes acoustiques. L'affaiblissement de l'influence exercée par une épaisseur différente de la paroi 4 du réservoir 5 est aussi assuré par le fait que la surface de travail 18 de la conduite acoustique 3 (figure 6) du générateur 1 et de la conduite acoustique 11 (figure 3) du récepteur 12 est réalisée sous une forme cylindrique avec un rayon de courbure R (figure 6) qui est choisi en corrélation avec la longueur A de cette surface 18 dans un plan traversant les réservoirs à une couche et déterminé par la normale à cette surface 18 et la direction de propagation des oscillations mécaniques 10 excitées dans la paroi 4, le susdit rayon R étant déterminé d'après le rapport le générateur 1 et le récepteur 12 (figure 9) sont réalisés sous forme d'une partie d'un cylindre creux ayant un rayon intérieur de courbure égal au rayon R (figure 6) de la surface de travail 18 (figure 7) des conduites acoustiques 3 et 11 (figure 3), tandis que le faisceau convergent de rayons est introduit dans la paroi 4 dans une gamme d'angles comprise entre 61(figure 6) et #2 assurant une excitation optimale des oscillations mécaniques 10 du tronçon de la paroi 4 dans la gamme d'épaisseurs comprise entre d1 et d2. L'affaiblissement de l'influence qu'exerce une épaisseur différente de la paroi 4 du réservoir 5, est aussi assuré par le fait que la longueur A de la surface de travail 18 (figure 8) des conduites acoustiques 3 et il (figure 3) mesurée dans le plan passant à travers la normale à cette surface 18 et la direction de propagation des oscillations mécaniques 10 excitées dans la paroi 4 sont déterminées d'après le rapport dans lequel, k est le coefficient déterminé par la forme de la surface de travail 18 des conduites acoustiques 5 et 11 , coefficient qui est égal à 0,86 pour la surface de travail ronde et à 0,7 pour la surface de travail rectangulaire (les valeurs numériques sont obtenues d'après des expressions analytiques pour les diagrammes directionnels des générateurs ayant les formes précitées de la surface de radiation) À désigne la longueur des ondes 2, 15 des oscillations acoustiques dans les conduites acoustiques 7 et il e est l'angle d'inclinaison de la surface de travail 18 des conduites acoustiques 3 et 11. La distance minimale Hmi (figure 9) depuis la surface de travail 18 jusqu'à la surface de contact 19 des conduites acoustiques 7 et 11 (figure 3) est déterminée d'après le rapport Grâce à cela le front plat 28 (figure 8) de l'onde 2 des oscillations acoustiques est conservé à une distance B et se transforme à l'approche de la surface de contact 19 en un front partiellement sphérique avec les rayons divergents, dont l'angle d'introduction dans la paroi 4 se trouve dans une gamme comprise entre l'angle maximum 61 et l'angle minimum &commat;2. Ces angles assurent l'excitation des oscillations mécaniques 10 dans une gamme donnée d1 - d2 d'épaisseurs de la paroi 4 du réservoir 5. L'élimination de l'instabilité d'excitation de l'onde 2 (figure 10) des oscillations acoustiques dans la conduite acoustique 3, au moyen de laquelle sont excitées les oscillations mécaniques 10 sur le tronçon donné 9 de la paroi 4 du réservoir 5, est assurée par l'introduction dans leschéma électrique du dispositif proposé d'un circuit supplémentaire constitué par un formateur 29 du signal électrique de référence à partir des oscillations électriques du générateur 14 sur la sortie duquel il est branché par son entrée, et par un bloc 70 de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence et un formateur 31 du signal électrique porteur d'information à partir des signaux électriques de l'amplificateur 15 à la sortie duquel il est connecté par son entrée, ces éléments étant reliés en série.La sortie du bloc 30 de comparaison est reliée à l'enregistreur 17 dans lequel arrive, en fonction des objectifs de contrôle, un signal qui est proportionnel à la différence ou au rapport des signaux électriques porteur d'information et de référence. Etant donné que l'instabilité de l'amplitude des oscillations électriques du générateur 14 exerce une influence pareille sur les amplitudes des signaux électriques porteurs d'information et de référence, dans la présente variante de réalisation du dispositif, l'influence de l'instabilité susmentionnée sur la précision du contrôle de l'interface 8 (figure 1) des milieux 6 et 7 gaz-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs 5 à une couche est entièrement exclue. Au cours de l'utilisation du dispositif un changement de conditions de l'introduction de l'onde 2 (figure 10) des oscillations acoustiques à travers la surface de contact 19 dans la paroi 4 est possible, ce qui entraine une variation d'amplitude des oscillations mécaniques 10 sur le tronçon excité 9 de la paroi 4 du réservoir 5 et, par conséquent, des erreurs de contrôle de l'interface 8 (figure 1) des milieux. Pour éliminer ces erreurs sur le tronçon précité 9 de la paroi 4 du réservoir 5, on a recours à une excitation réitérative des oscillations mécaniques par l'onde des oscillations acoustiques avec un amortissement, qui se différencie de l'amortissement des oscillations mécaniques excitées par l'onde primaire. On juge de l'interface 8 des milieux d'après la relation entre les amplitudes des oscillations mécaniques engendrées par les ondes primaire et réitérative des oscillations acoustiques. Afin de réaliser une excitation réitérative des os cilla- tions mécaniques dans la paroi 4 du réservoir 5 par l'onde des oscillations acoustiques il est proposé deux variantes de réalisation du dispositif représentéés sur les figures il et 12. le dispositif suivant la première de ces variantes comprend le générateur 1 (figure 11) de l'onde 2 des oscillations acoustiques, branché sur le générateur 14 des oscillations électriques et disposé sur la conduite acoustique 7, et le récepteur t2 de l'onde acoustique 13 branché sur l'amplificateur 15 et disposé sur la conduite acoustique 11. le schéma électrique du dispositif suivant la variante décrite comporte aussi 1! enregistreur 17, le formateur 29 du signal électrique de référence, le bloc 30 de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, et le formateur 31 du signal électrique porteur d'information, les conduites acoustiques 7 et 11 du dispositif suivant la variante décrite ont une surface de travail 72 supplémentaire, réalisée sous un angle y par rapport à la surface de contact 19, choisi d'après la relation : où C6 est la vitesse de propagation des oscillations mécaniques excitées de manière réitérative sur le tronçon indiqué 9 de la paroi 4 du réservoir 5. le dispositif comprend aussi un générateur 33 de l'onde 34 des oscillations acoustiques et un récepteur 35 de l'onde acoustique 36 disposés sur les surfaces de travail 32 supplémentaires des conduites 3 et 11 respectivement. le générateur complémen- taire 33 est branché avec le générateur principal 1 sur le énéra- teur 14 des oscillations électriques.En outre, le schéma électrique du dispositif comprend un amplificateur 37 des signaux électriques supplémentaire branché sur le récepteur 35 complémentaire de l'onde acoustique 35 transformée à partir des oscillations mécaniques 38 excitées de manière réitérative dans la paroi 4 par l'onde 34, oscillations qui ont un amortissement différent de celui des oscillations mécaniques 10 excitées par tonde primaire. la sortie de l'amplificateur 37 est reliée à l'entrée du formateur 29 du signal électrique de référence, dont la sortie est reliée à l'entrée du bloc 30 de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence. Sur l'autre entrée du bloc 30 est branchée la-sortie du formateur 31 du signal électrique porteur d'information dont l'entrée est branchée sur la sortie de l'amplificateur 15. la sortie du bloc 30 de comparaison est reliée à l'enregistreur 17. Il est avantageux de choisir dans cette variante la distance E entre les projections des centres des surfaces de travail principale et supplémentaire 18 et 32 respectivement des deux conduites acoustiques 3 et 11 sur leur surface de contact d'après le rapport E = H1tgG-TI2 tg Y , (8) où H1 et H2 sont les distances entre les centres des surfaces de travail principale et supplémentaire 18 et 32 respectivement et la surface de contact 19 des conduites acoustiques 3 et 11. La présence d'une chaîne acoustique supplémentaire (générateur 33 de l'onde 34 des oscillations acoustiques - oscillations mécaniques 38 dans la paroi 4 - récepteur 35 de l'onde 36) et d'un circuit électrique du signal de référence (amplificateur 37 - formateur 29) permet d'élever de manière considérable la précision du contrôle en présence des instabilités à l'introduction de l'onde 2 des oscillations acoustiques dans la paroi 4 à travers la surface de contact 19 et la conduite acoustique 3 et à la réception de l'onde 13 dans la conduite acoustique 11 à travers sa surface de contact 19. Suivant la variante de réalisation constructive représente tée sur la figure 12, afin d'assurer l'excitation réitérative du tronçon 9 de la paroi 4 du réservoir 5 par l'onde des oscillations acoustiques venant du radiateur 1 les conduites acoustiques 7 et 11 ont une surface de réflexion 39 disposée sous un angle P par rapport à la surface de travail 18, angle P déterminé d'après le rapport L'excitation réitérative dans la paroi 4 des oscillations mécaniques 78 se propageant dans cette paroi avec une vitesse C6, est effectuée par l'onde 34 des oscillations acoustiques transformée à partir de l'onde 40 du générateur 1 après, sa réflexion depuis la surface de réflexion 39. La réception de l'onde supplémentaire 36, transformée à partir des oscillations mécaniques 38 excitées de manière rcitérative après la réflexion depuis la surface dc réflexion 39 dans la conduite acoustique 11 et sa transformation en onde acoustique 41, est réalisée au moyen du même récepteur 12, assurant la réception de l'onde acoustique principale 13. le schéma électrique de la variante décrite du dispositif comprend un circuit constitué par un premier bloc 42 de séparation des signaux électriques dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur 15 des signaux électriques, un formateur 31 du signal électrique porteur d'information et un bloc 30 de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence. le schéma comporte un formateur 29 du signal électrique de référence, dont la sortie est reliée à l'entrée du bloc 30 et un second bloc 43 de séparation des signaux électriques dont l'entrée est aussi branchée sur la sortie de l'ampliticateur 15 et la sortie est reliée à l'entrée du formateur 29.Le schéma électrique comprend aussi un formateur 44 des impulsions sélectrices, dont les sorties sont branchées sur les entrées commandées des blocs 42 et 43 de séparation. Comme générateur 14 des oscillations électriques, dans la présente variante, on utilise un générateur d'oscillations d'impulsions modulées en amplitude (ayant une durée # dan chaque période de modxllat-ion), à la sortie duquel est reliée 1 ' entrée du formateur 44 des impulsions sélectrices.Les blocs 42 et 43 de séparation des signaux sont réalisés d'apr un schéma connu d'un amplificateur pourvu d'une entrée commandées supplémentaire pour l'impulsion sélectrl ce, qui correspond dans le temps à la réception du Si signal sélecteur venant de l'amplificateur 15 des signaux électriques. le formateur 44 des impulsions sélectrices est réalisé suivant le schéma d'un générateur d'impulsions sélectrices (voir, par exemple, ouvrage "Méthodes de dèfectoscopie ultrasonore" par I.N. rmolov, Aloscou, Editions MGl, 1966, pages 118-119). Au contrôle de l'interface 8 (figure 1) des milieux qui se différencient considérablement, en ce qui concerne leurs propriétés physiques, et aux positions différentes de cette interface 8, la fréquence des oscillations mécaniques 10 (figure 2) sur le tronçon excité 9 de la paroi 4 du réservoir 5 varie, ce qui fait varier les conditions de leur excitation par l'onde 2 des oscillations acoustiques en faisant abaisser, par conséquent, leur amplitude et diminuer l'amplitude des oscillations électriques à la sortie du récepteur 12. Tout cela peut avoir pour conséquence la naissance d'erreurs considérables de contrôle de l'interface 8 (figure 1) des milieux. Pour éliminer l'influence de ces phénomènes le tronçon 9 de la paroi 4 (figure 2) du réservoir 5 est périodiquement excité par l'onde d'impulsion 2 des oscillations acoustiques dont le spectre est choisi à nartir d'une tmanme qui est plus grande que la gamme de fréquences des oscillations mécaniques 10 de la paroi 4 du réservoir 5 aux positions différentes de l'interface 8 (figure 1) des milieux 6 et 7 par rapport au tronçon oscillant 9. L'excitation des oscillations mécaniques 10 (figure 2) dans la paroi 4 par l'onde 2 à la fréquence de ces oscillations 10 est assurée indépendamment de la position de l'interface 8 (figure 1), et par conséquent de la nature du milieu 16 (figure 3) touchant la surface intérieure du tronçon excité 9 de la paroi 4 du réservoir 5.On détermine complémentairement la fréquence de remplissage de l'onde à impulsion acoustique 13 et d'après cette fréquence on juge de la nature du liquide à une position de l'interface 8 (fi ,ure 1) des milieux plus haute ou glus basse que le tronçon oscillant 9 de la paroi 4 (figure 2) du réservoir 5. Afin de réaliser une excitation périodique du tronçon 9 de la paroi 4 par l'onde à impulsion des oscillations acoustiques dans le schéma électrique suivant la variante décrite, le générateur 14 (figure 13) des oseillations électriques comprend un formateur 45 des impulsions électriques à spectre large et un amplificateur 46 de puissance, relié au formateur précité, dont la sortie est branchée sur le générateur 1 de l'onde 2 des oscillations acoustiques. le schéma électrique comporte un formateur 31 du signal électrique porteur d'informations dont l'entrée est reliée à l'amplificateur 15 des signaux électriques, un bloc 30 pour la comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, dont l'entrée est reliée à la sortie du formateur 31, et un formateur 29 du signal électrique de référence, dont l'entrée est branchée sur l'amplificateur de puissance 46 et la sortie est reliée à l'entrée du bloc 30 de comparaison. le schéma électrique comprend aussi un bloc 47 de mesure de fréquence du signal électrique, dont l'entrée est branchée sur là sortie de l'amplificateur 15 des signaux électriques. la sortie du bloc 50 de comparaison est branchée sur l'enregistreur 17. le formateur 45 des impulsions électriques à spectre large est réalisé, selon la variante décrite, sous la forme d'un formateur d'impulsions vidéo électriques d'après un schéma connu de l'oscillateur surcouplé. La durée 150 de ces impulsions vidéo est choisie d'après la relation ou f0 est la fréquence moyenne de la-bande passante du radiateur 1 et, par conséquent, du récepteur 12. En cas d'utilisation dans le générateur et dans le récepteur d'une plaque piézo-électrique en tant qu'élément actif, la valeur f0 est représentée par la fréquence d'oscillations de résonance de cette plaque. L'amplificateur 46 de puissance est réalisé dans la variante décrite d'après un schéma bien connu d'un amplificateur à émetteur asservi. A la variation de-la section transversale de la paroi 4 du tronçon excité 9 du réservoir 5 correspond une variation de la fréquence des oscillations mécaniques 10 excitées par l'onde primaire et des oscillations mécaniques 38 (figures 11, 12) excitées par l'onde réitérative. Ceci provoque un changement des conditions de leur excitation et leur tnnsforrnation ultérieure en onde acoustique et, par conséquent, diminue leur amplitude et a valeur des signaux électriques à la sortie des récepteurs 12 et 35 des ondes acoustiques 13 et 36 transformées à partir des oscillations mécaniques 10 et 38. Ceci engendre des erreurs considérables du contrôle de l'interface 8 (figure 1) des milieux. Afin de diminuer les valeurs dc ces erreurs le tronçon 9 de la paroi 4 (figure 2) du réservoir 5 est périodiquement excité par 11 onde à impulsion des oscillations acoustiques, dont la largeur relative du spectre est choisie égale ou supérieure à la variation relative de l'épaisseur du tronçon oscillant 9 de la paroi 4 du réservoir 5, suivant ia relation # f 2 (f2-f1) 2 (d1-d2) # (11) f3 f1 + f2 d1 +d2 dans laquelle, # f = f2 - f1 représente la largeur absolue du spectre de l'onde à impulsion des oscillations acoustiques f2, f1 sont les limites supérieure et inférieure respectivement du spectre de l'onde à impulsion des oscillations acoustiques f3 = 0,5 (f1 + f2) est la fréquence moyenne du spectre précité d1, d2 sont les épaisseurs maximale et minimale respectivement de la paroi 4 du réservoir 5. Pour résoudre le problème technique donné dans le dispositif montré sur la figure 13, les conduites acoustiques 3 et 11 sont faites à partir de quartz fondu ou de porcelaine ou de verre de silicate, ou d'étain, ou de plomb, ou des alliages plombétain ayant une impédance acoustique z qui se trouve dans une gamme comprise entre 0,3 et 1,7 de l'impédance acoustique o du radiateur 1 et du récepteur 12 de l'onde acoustique. les valeurs moyennes de l'impédance acoustique O (dimension de 106 kg/m2s) des générateurs et récepteurs piézoélectriques, réalisés à partir de quartz à taille x, de méthaniobate de plomb, de titanate de baryum et de zirconate-titanptc de plomb, sont données dans le tableau 1. TABLEAU 1 Quartz à Méthaniobate Titanate de Zirconite - titanate taille x de plomb baryum de plomb 15,2 16 30,2 36,5 Les valeurs moyennes de l'impédance acoustique z (dimension de 106 Jg/m2s) et de la vitesse C (m/s) des conduites acoustiques 3 et 11 réalisées à partir des matériaux susmentionnés, sont données dans le tableau 2. TABLEAU 2 Maté- Quartz Porce- Verre de Etain Plomb Alliages riau fondu laine silicate Etain @lom@ étain-plomb, % 25+75 50+50 75+25 z 13 13,5 15 24,2 24,6 24,) -24,4 24,5 C3 5570 5600 5500 3320 2160 3030 2740 2450 Cela permet d'élargir considérablement le spectre de 11 onde des oscillations acoustiques et, par conséquent, de réduire les erreurs dues à la variation de la section de la paroi 4 du réservoir 5. ta variation de température de la paroi 4 du réservoir 5 entraîne une variation de température des conduites acoustiques 3 et 11 et, par conséquent, de la vitesse C3 de propagation des ondes 2, 13 des oscillations acoustiques. Ceci engendre une perturbation des conditions (1), (7), d'excitations primaire et réitérative des oscillations mécaniques 10 et 38 (figures 11 et 12) dans la paroi 4 du réservoir 5. Il en résulte des erreurs de température supplémentaires dans le contrôle de l'interface 8 (figure 1) des milieux. La diminution de ces erreurs est assurée nar a réalisation tion constructive des deux conduites acoustiques 3 et 11, qui dans les variantes suivantes roprésentées ur le figures 14 t 20 sont décrites sur l'exemple dc réalisation d'une seule conduite aecustiaue 3 ta forme des conduites acoustiques 3 représentées sur les figures 14 à 20 est analogue à celle des conduites acoustiques représentées sur les figures 3, 4, 6, 11 et 12. Cependant, la conduite acoustique 3 faite suivant les variantes indiquées et représentées sur les figures 11 à 20 est réalisée en utilisant des solutions aqueuses des alcools ou alcalis, ou d'acides, ou de sels dos acides inorganiques ayant un rapport à peu près parabolique entre la vitesse C3 de propagation de l'onde 2 des oscillations acoustiques et la température, etc., la concentra- tion desdites solutions étant choisie de façon que la valeur maximale de la vitésse C3 max de propagation de l'onde 2 se trouve dans les limites de la température moyenne to de la paroi 4 du réservoir 5. Dans le tableau 3 ci-dessous sont données les valeurs C3 max et t0 pour eau et certaines solutions aqueuses des milieux différents, telles que : acides sulfurique H2SO4, azotique TI2N03, et chlorhydrique HCl, alcali NaOH, alcool éthylique C2H5OH, sulfate de zinc ZnSO4, amide de l'acide formique HCONH2 et nitrile de l'acide acétique CH3CN ayant une concentration en poids q et un rapport parabolique indiqué ci-dessus entre la vitesse de propagation de l'onde 2 des oscillations acoustiques et la température. TABLEAU 3 Milieu dissous H2O H2SO4 H2NO3 HCl NaOH dans l'eau q, z o 33 20 27 24 30 8 12 t0, C 74 30 50 30 50 30 50 30 C3 max, m/s 1555 1565 1520 1525 1530 1510 1760 1860 Milieu dissous C2H5OH ZnSO4 HCONH@ CH@CN dans 2 5 4 - 2 ) 1 ' eau q, , 12,5 16 6,7 12 20 36,5 10 17 t0, C 40 20 60 40 50 30 50 30 C3 max, m/s 1580 1605 1630 1665 1565 1575 1550 1545 Les conduites acoustiques 3 représentées sur les figures 14, 18 et 20 sont composées d'un corps creux 48 et d'une solution aqueuse 49 de la substance, remplissant ce corps, choisie dans le tableau 3 et ayant le rapport parabolique susmentionné entre la vitesse de propagation de l'onde 2 des oscillations acoustiques et la température. La couche 21, réalisée à partir d'un matériau absorbant les ondes acoustiques et appliquée sur les conduites acoustiques 3 montrées sur les figures 14, 18 et 19, est disposée sur la surface intérieure du corps creux 48. Le générateur i de l'onde 2 des oscillations acoustiques est disposé de manière à assurer son étanchéité sous un angle donné à l'intérieur du corps 48. Dans le cas lorsqu'on utilise en tant que solution aqueuse 49 une solution aqueuse des acides et des alcalis, la surface de travail du générateur 1 est pourvue d'un revetement (non représenté sur les figures 14 à 20), qui la protège contre les agents chimiques et qui n'absorbe pas les ondes acoustiques.Comme tel revêtement on peut utiliser un polymère de tétrafluoréthylène. Dans la conduite acoustique 3 représentée sur la figure 15, qui est analogue à celle montrée sur la figure 4, une partie de cette conduite acoustique 3 sur laquelle est installé le générateur i est réalisée sous forme d'un corps creux 50 rempli de solution aqueuse 51 d'une substance choisie dons le tableau 3. La partie de contact de la conduite 3, touchant à la paroi 4~~~du-zqservoir 5, est réalisée à partir d'un matériau choisi dans le tableau 2. Dans la conduite acoustique 3 montrée sur la figure 1-6, qui est aussi analogue à celle représentée sur la figure 4, la partie de contact de la conduite acoustique 3 contiguë à la paroi 4 du réservoir 5 est con'stituée d'un corps creux 52 rempli d'une solution aqueuse 53 choisie dans le tableau 3. Une partie de la conduite acoustique 3, sur laquelle est installé le générateur 1, est réalisée à partir d'un matériau choisi dans le tableau 2. Dans la conduite acoustique 3 représentée sur la figure 17, qui est aussi analogue a celle montrée sur la figure 4, les deux parties la constituant ont des corps séparés 50 et 52, remplis par des solutions 51 et 53 respectivement dans lesquelles les vitesses de l'onde acoustique ont des valeurs différentes C4 et C5 reEpqetivement. Les deux parties de la conduite acoustique 7 sont divisées par une cloison 54, transmettant les ondes acoustiques, ayant un rayon de courbure R qui est déterminé d'après le rapport (3). Comme telle cloison on peut utiliser une partie du corps creux du cylindre ayant le rayon R précité de sa surface intérieure, réalisé à partir d'un polymère de tétrafluoréthylène. L'épaisseur de la cloison 54 doit être alors d'un ordre infériellr à la longueur de l'onde 2 des oscillations acoustiques. Dans les parties de contact des conduites acoustiques 3, montrées-sur les figures 16 et 17, les surfaces intérieures des corps creux 52 sont aussi revêtues d'une couche 71 faite à partir d'un matériau absorbant les ondes acoustiques. Les conduites acoustiques 3 représentées sur les figures 18, 19 et 20, qui sont analogues à celles montrées sur les figures 6, 11 et 12, comportent un corps 48 rempli de solution aqueuse 49 d'une substance, choisie dans le tableau 3, comme cela est décrit dans les variantes précitées. Toutes les variantes de réalisation du dispositif décri- tes ci-dessus peuvent être utilisées pour la détermination de l'interface des milieux liquide-liquide. le procédé de contrôle de l'interface des milieux gazliquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche est réalisé à l'aide du dispositif, fabriqué en conformité avec les variantes décrites ci-dessus, de la manière suivante. Au moyen du générateur 1 (figure 1, 2 et 3) on fait exciter l'onde 2 des oscillations acoustiques, on l'introduit à travers la conduite acoustique 3, contiguë à la paroi 4 du réservoir 5 à une couche, à l'intérieur de ce réservoir 5 rempli de deux milieux 6 (figure 1) et 7 ayant l'interface 8. L'introduction de l'onde 2 est effectuée sur un tronçon 9 du réservoir 5 se trouvant au niveau déterminé, la présence de l'interface 8 étant enregistrée par le dispositif proposé. Avant d'introduire l'onde 2 des oscillations acoustiques à l'intérieur du réservoir 5 on l'oriente préalablement par son front dans la conduite acoustique 7 sous un angle e aigu ou obtus (figure 7) par rapport à la paroi 4 du réservoir à une couche 5 et au moyen de cette onde 2 on excite sur le tronçon 9 de la paroi 4 les oscillations mécaniques 10 se propageant dans la paroi 4 dan. la direction déterminée par la direction de propagation de l'oide 2 des oscillations acoustiques et l'angle e de son introduction. ,selon les variantes de réalisation du dispositif représentées sur les figures 3 à 20, l'angle e existant entre le front -de propagation de l'onde 2 des oscillations acoustiques et la direction de propagation des oscillations mécaniques 10 excitées, est toujours aigu. Il ne peut être obtus que lorsque les conditions sont tout-àfait déterminées, c'est-à-dire lorsque les oscillations mécaniques excitées 10 se propagent dans une direction inverse par rapport à celle indiquée sur les figures 7 à 20.Grâce à l'orientation de l'onde 2 des oscillations acoustiques on règle la vitesse C7 de la trace de l'onde précitée sur la paroi 4 du réservoir 5, de façon qu'elle soit approximativement égale à la vitesse C de propagation des oscillations mécaniques 10 dans cette paroi 4 où C7 est la vitesse de propagation de l'onde 2 des oscillations acoustiques dans la conduite acoustique 3. Le réglage de la valeur requise de la vitesse C7 de la trace des ondes 2, 17 est réalisé par le choix correspondant de l'angle d'introduction et du matériau de fabrication de la conduite acoustique 3. L'angle e d'introduction de l'onde 2 des oscillations acoustiques dans la paroi 4 du réservoir 5 correspond à l'angle d'inclinaison de la surface de travail iBde la conduite acoustique 3 par rapport à sa surface de contact 19 touchant à-la paroi 4. L'excitation du générateur 1 s'effectue par les oscillations électriques cortinues ou à impulsion modulées en amplitude engendrées par le générateur 14. les oscillations mécaniques 10, lors de leur propagation dans la paroi 4 du réservoir 5, éprouvent un affaiblissement d'amplitude dont la valeur détend de l'impédance acoustique du milieu 16 qui est en contact avec la surface intérieure du tronçon oscillant 9 de la paroi 4. Dans le cas oir le milieu précité est un gaz, l'affaiblissement de l'amplitude est minimum et dans le cas d'un liquide cet affaiblissement est r.aximum, Si le réservoir con tient deux milieux liquides, l'amortissement des oscillations meca- niques sera plus grand dans le cas où le liquide a une impédance acoustique plus élevée. Lorsque les oscillations mécaniques 10 atteignent la zone d'emplacement de la conduite acoustique 11, elles se transforment partiellement en onde acoustique 1 3 se propageant dans 3 a conduite acoustique 11 sous un angle, par rapport à 7a surface de contact 19, qui est égal à #/# - #, c'est-à-dire suivant la normale à la surface de travail 18 sur laquelle est installé le récepteur 12. Ce dernier transforme l'onde 13 venue en signaux électriques ayant unc amplitude qui est proportionnelle à l'amplitude des oscillations mécaniques 10 dans la zone d'emplacement de la conduite acoustique 11.Les signaux électriques du récepteur 12 viennent à l'entrée de l'amplificateur 15. Depuis la sortie de ce dernier les signaux électriques amplifiés, portant l'information sur le degré d'amortissement des oscillations mécaniques 10 sur le tronçon 9 de la paroi 4 du réservoir 5 et, par conséquent, sur l'interface 8 (figure 1) des milieux, arrivent dans l'enregistreur 17 (figure 3). On juge de l'interface 8 (figure 1) des milieux dlaprès l'amplitude des signaux électriques amplifiés, qui est proportionnelle à l'amplitude de l'onde acoustique 15 (figure 3) transformée à partir des oscillations mécaniques 10 se propageant dans la paroi 4 du réservoir 5. En particulier, si l'amplitude des signaux électriques enregistrés est maximale, l'interface 8 (figure 1) des milieux gazliquide se trouvera alors plus bas par rapport au tronçon 9, et, si elle est maximale, l'interface 8 se trouvera plus haut par rapport à ce tronçon. Le contrôle de l'interface 8 liquide-liquide des cas précités concerne aussi les liquides dont l'un a une impédance acoustique plus faible que l'autre. Une variation brusque de l'amplitude des signaux électriques enregistrés témoigne que l'interface des milieux a passé le niveau auquel se trouve le tronçon oscillant 9 de la paroi 4 du réservoir 5 avec le générateur 1 et le récepteur 12 de l'onde acoustique installés sur ledit tronçon au moyen des conduites acoustiques 3. Cette variation de l'amplitude eut être enregistrée automatiquement par un enregistreur automatique ou un bloc-relais dans l'enregistreur 17 (figure 3) en fonction de la réalisation constructive de ce dernier. Le procédé de contrôle de l'interface des milieux gazliquide et liquide-liquide décrit ci-dessus est simple du point de vue dc sa réalisation constructive et permet d'effectuer un contrôle efficace dans les cas oit la sectiOn transversale de la paroi 4 du réservoir 5 est constante. Un changement de cette section Et pour conséquence une variation de vitesse C de propagation des oscillations mécaniques 10 dans la paroi 4 et, par conséquent, une perturbation de l'équilibre entre cette vitesse et la vitesse C7 de la trace de Inonde introduite 2 des oscillations acoustiques. Cela atténue à son tour l'amplitude des oscillations mécaniques 10 excitées dans la paroi 4 et, par conséquent, l'amplitude du signal électrique porteur d'information, ce qui entraîne des erreurs de contrôle. Il est possible de diminuer les valeurs des erreurs indiquées en utilisant un procédé de contrôle de l'interface des milieux gaz-liquie et liquide-liquide réalisé dans le dispositif représenté sur la figure 3 avec des conduites acoustiques faites suivant les variantes représentées sur les figures 4 à 9. Suivant la première variante de réalisation du procédé, le tronçon 9 de la paroi 4 du réservoir 5 à une couche est excité par l'onde 2 divergente ou convergente des oscillations acoustiques les angles maximum et minimum 61 et #2 d'introduction de cette onde 2 sont choisis d'après la relation (2). En outre, pour chacune des épaisseurs de la paroi 4 (figure 4) se trouvant dans une gamme comprise entre d1 et d2 et des vitesses correspondantes C de propagation des oscillations mécaniques 10 dans une gamme comprise entre C1 et C2, il y a un angle # d'introduction se trouvant dans une gamme comprise entre 61 et 92 qui satisfait à la condition (1) de l'excitation optimale des oscillations mécaniques 10. Ia formation de l'onde divergente dans une gamme d'angles comprise entre e1 et 63 G2 à partir de l'onde 2 du générateur t est réalisée sur la surface cylindrique 24 de contact de deux parties 22 et 23 de la conduite acoustique 3 ayant le rayon de courbure R, Le rayon central 25 de l'onde 2 yasse dans ce cas à travers cette surface 24 sans réfraction et est introduit dans la paroi 4 sous un angle e, qui est égal à l'angle d'inclinaison de la surface de travail 18 de la conduite acoustique 7 par rapport à sa surface de contact 19.Les rayons limites 26 et 27 de cette onde 2 subissent une réfraction, car ils tombent sur la surface 24, non pas suivant anormale à cette surface, mais sous un anale # par r rapport à la normale qui est déterminé d'après 7e rapport o$uÈA est la longueur de la surface de travail 18 de la conduite acoustique 3 (ou du générateur 1) et, naturellement, du récepteur 12 (figure 3) dans un plan, qui passe à travers la direction de propagation des oscillations mécaniques 10 excites dans la paroi 4 du réservoir 5 et la normale à cette surface 18. Après la réfraction sur la surface cylindrique 24 (figure 4) les rayons 26 et 27 se propagent dans l'autre partie 23 de la conduite acoustique 3 sous un angle g 1 par rapport à la normale à cette surface 24 où C4 et C5 représentent les vitesses de propagation de l'onde 2 des oscillations acoustiques dans les parties séparées 22 et 23 de la conduite acoustique 3, qui sont introduites dans la paroi 4 sous les angles e et #2 déterminés d'après les rapports Pour que les angles maximum et minimum et et #2 de l'onde correspondent après la réfracti.on à la convergence ou à la divergence requises de ltonde, le rayon R de courbure de la surface cylindrique 24 de contact des parties 22 et 23 dans les deux conduites acoustiques 3 et 11 (figure 3) est choisi d'après le rapport (3), satisfaisant à la condition (2) et aux expressions (15) et (16). Sur la figure 4 est donné un exemple de l'onde divergente 2 pour le cas où C4 ) C5 . Lorsque C4 # C5 l'onde 2 sera convergente. En assurant la réalisation de la première variante du procédé proposé excluant les erreurs, qui sont dues à l'affaiblissement du signal électrique porteur d'information, on a constaté que, dans la variante donnée de réalisation du dispositif, la fabrication des conduites acoustiques 3 et 11, ayant la surface cylindrique 24 de contact, est relativement compliquée. Une construction plus simple des conduites acoustiques 3 et 11 est proposée dans l'autre variante de réalisation du dispositif, montrée sur les figures 6 et 7. Selon cette variante de réalisation, les conduites acoustiques 3 et 11 ont une surface dtravail 18 cylindrique, tandis que le générateur 1 et le récepteur 12 (figure 3) de l'onde acoustique 13 sont réalisés avec des surfaces de travail épousant la forme des surfaces de travail 18 des conduites acoustiques 3 et 11, ce qui fait naitre la divergence ou la convergence des ondes 2, 13 des oscillations acoustiques. La divergence de l'onde 2 a lieu lorsque la surface de travail 18 de la conduite acoustique 7 est concave, tandis que sa convergence (montrée sur la figure 6) a lieu quand la surface précitée est convexe.Dans ce cas, le rayon central 25 de l'onde 2 est introduit sous un awde B, égal à celui existant entre la tangente au centre de la surface de travail 18 et la surface de contact 19 de la conduite acoustique 3. Les rayons limites 26 et 27 de l'onde 2 sont introduits dans la paroi 4 sous les angles 61 #1 et e2, qui sont respectivement supérieur et inférieur à l'angle # d'une valeur # , déterminée d'après le rapport (13) Pour que les angles e1 et 62, déterminés d'après ces relations (17), (18) satisfassent à la condition (2) de convergence ou divergence requises de l'onde 2, la longueur A de la surface de travail 18 de la conduite acoustique 3 (ou du générateur 1 et, par conséquent, du récepteur 12) est choisie en tenant compte de sa -proportion vis-à-vis du rayon de courbùr- e-R de la surface de travail 18 donné dans le rapport (4) le dispositif représenté sur les figures 6- et 7 assure la diminution des valeurs des erreurs susmentionnées de contrôle de l'interface 8 (figure 1) des milieux grace au fait que les surfaces de travail 18 des conduites acoustiques 3 et 11 (figure 3), du générateur 1 et du récepteur 12 sont cylindriques, sans aucune restriction apportée à la longueur de l'onde 2 des oscillations acoustiques. Une variante de réalisation du dispositif pourvu d'une conduite acoustique 7 représentée sur les figures 8 et 9 est plus simple encore que les variantes déjà décrites, mais il y a les restrictions relatives au choix de la longueur # de l'onde 2 des oscillations acoustiques. Selon cette variante de réalisation du dispositif la distance minimale Hmin mesur@@ depuis la surface de travail 18 jusqu'à la surface de contact 19 de la conduite acoustique 3 est choisie suivant le rapport (6) de façon que la voie de propagation du rayon limite 27 dépasse ]a longueur B de la zone de Fresnel dans ].e champ acoustique du générateur 1, dans les limites de laquelle l'onde 2 a un front plat 28 des oscillations non divergentes.A la sortie de cette zone, le front plat 28 de l'onde 2 se transforme cn front partiellement sphérique avec un faisceau divergent de rayons acoustiques 26 et 27, dont les rayons limites sont introduits dans la paroi 4 sous les angles e1 et 62 respectivement et dont le premier est plus grand et 1 second plus petit que l'angle 6 d'introduction du rayon central 25. A un éloignement suffisant de la zone de Fresnel l'angle de divergence de l'onde 2 est déterminé d'après le diagramme directionnel du générateur 1 et presque toute l'énergie de la radiation acoustique est limitée par cet angle de divergence qui a la valeur suivante où K est le coefficient déterminé par la forme de la surface de travail 18 de la conduite acoustique 7 égal, par exemple, à 1,22 pour la forme ronde et à 1 pour la forme rectangulaire. Dans ce cas, les angles #. et Go sont déterminés d'après les relations suivantes La solution du système d'équations (2) , (20) et (21) donne le rapport (5) existant entre la longueur A de li surface de travail 18 et la longueur À de l'onde, auquel s'effectue la divergence requise de l'onde 2 qui assure une excitation optimale du tronçon 9 (figure 3) de la paroi 4 du réservoir 5 dans une gamme dc vitesses do propagation des oscillations mécaniques 10 comprise entre C1 et C2. Le dispositif représenté sur la figure 3, et les variantes de sa réalisation ayant des constructions différentes des conduites acoltstiqiaes 7 montrées sur les figures 4 à 9,est pourvu d'une chaîne électronique simple qui permet d'effectuer le contrôle à une faible instabilité d'amplitude (dans le temps) des oscillations électriques fournies pour i e générate@ 14 (figure 3) et qui font exciter le générateur t. LB variation de l'amplitude des oscillations électriques du générateur 14 exige un réaccord périodique de l'enregistreur 17 ou un changement de coefficient de l'amplification de l'amplificateur 15, ce qui exerce une influence sur le rendement et la stabilité té du contrôle. Il est possible d'augmenter le rendement et de rendre le contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide plus stable en utilisant le dispositif représenté sur la figure 10. Selon cette variante de réalisation du dispositif, au moyen du formateur 29 on forme, à partir des oscillations électriques du générateur 14, un signal électrique de référence ayant une forme analogue ou discrète ; au moyen du formateur 3t on forme, à partir des signaux électriques de l'amplificateur 15, un signal électrique porteur d'information ayant la meme forme et qui est comparé avec le signal électrique de référence dans le bloc de comparaison 30.Le signal de sortie du bloc de comparaison 30, qui est proportionnel à la différence ou au rapport des signaux comparés, arrive dans l'enregistreur 17. Rtant donné que l'instabilité d'amplitude des oscillations électriques du générateur 14 exerce également une influence sur la valeur des signaux porteurs d'information et de référence, l'action qu'exerce ladite instabilité sur les- résultats de contrôle est pratiquement réduite à zéro. Le dispositif décrit comportant les conduites acoustiques réalisées selon les variantes représentées sur les figures 4 à 9 fonctionne de manière efficace à des instabilités d'amplitude différentes des oscillations électriques du générateur 14 et à des variations de la vitesse C des oscillations mécaniques 10, dans les limites comprises entre C1 et C2 du tronçon excité 9 de la paroi 4 du réservoir 5. Cependant, en cas de changement des conditions d'introduction de l'onde 2 dans la paroi 4 à travers la surface de contact 19 de la conduite 3, ce qui peut arriver au cours de l'utilisation stationnaire du dispositif ou au cours d'un contrôle rapide de l'interface 8 (figure 1) des milieux, il se produit une variation de l'amplitude des oscillations mécaniques 10 (figure 10). Les causes de changements peuvent être, par exemple, une inconstance de l'épaisseur de la graisse de contact se trouvant entre la surface de contact 19 des conduites acoustiques 7 et 11 et la paroi 4 du réservoir 5, une aspérité de surface de la paroi 4 au contrôle rapide, de même qu'une fissuration, un décollement ou une détérioration partielle de la couche de contact collant la surface de contact 19 des conduites acoustiques 3 et 11 à la paroi 4 du réservoir 5 au contrôle stationnaire de l'interface des milieux. Les changements précités exigent un réaccord périodique du formateur 31 du signal électrique porteur d'information, les périodes de réaccord pouvant engendrer des erreurs considérables de contrôle de l'interface des milieux. Il est possible de diminuer les erreurs de cette sorte en utilisant un procédé de contrôle de l'interface des milieux gazliquide et liquide-liquide réalisé dans les dispositifs représentés sur les figures 11 et 12. Suivant ce procédé de contrôle de l'interface des milieux sur le tronçon 9 de la paroi 4 du réservoir 5, on fait exciter de manière réitérative par l'onde 34 des oscillations acoustiques les oscillations mécaniques 38 avec un amortissement qui diffère de celui des oscillations mécaniques 10 excité par l'onde primaire 2. Dans ce cas, la variation des conditions de l'introduction des ondes 2 et 34 dans la paroi semblablement à la variation de l'amplitude des oscillations électriques du générateur 14 provoque une variation identique des amplitudes des oscillations mécaniques 10 et 38 excitées paroles ondes primaire et réitérative.Une variation de paramètres de la surface de contact 19 dans la conduite acoustique Il provoque de manière analogue une variation semblable de l'onde acoustique 13 transformée à partir des oscillations mécaniques 10 excitées dans la paroi 4 par l'onde primaire, et de l'onde acoustique 36 transformée à partir des oscillations mécaniques 38 excitées dans la paroi 4 par l'onde réitérative.Grâce à ces particularités on peut juger de l'interface 8 (figure 1) des milieux 6 et 7 d'après la relation des amplitudes d'oscillations mécaniques 10 (figures 11 et 12) et 38 engendrées par les ondes primaire et réitérative 2 et 34 des oscillations acoustiques indépendamment de la variation de conditions déterminées par l'introduction des ondes 2 et 34 à travers la surface de contact 19 dans la conduite acoustique 3 et par leur transformation sur la surface de contact 19 de la conduite acoustique 11. Dans le dispositif montré sur la figure 11, l'introduction de l'onde 34 dans la paroi 4 pour exciter par l'onde réitérative les oscillations mécaniques 38 est réalisée par un générateur complémentaire 33. Il est orienté par sa surface de travail, qui coTncide avec la surface de travail supplémentaire 32 de la conduite acoustique 3, par rapport à la surface de contact 19 sous un angle y, choisi d'après la relation (7) satisfaisant à la condition d'égalité des vitesses de la trace de l'onde 34 et d'oscillations mécaniques 38. L'introduction de 11 onde 34 dans la paroi est réalisée sous l'angle précité y. l'onde acoustique 13, transformée à partir des oscillations 10 excitées par l'onde primaire dans la conduite acoustique 51, se propage sous un angle e par rapport à la normale à la surface de contact 19 et arrive au récepteur principal 12 suivant la normale à sa surface de travail. L'onde acoustique 36 transformée à partir des oscillations mécaniques 38 excitées par 11 onde réitérative dans la paroi 4 se propage dans la conduite acoustique 11 sous un angle Y par rapport cilla normale à la surface de contact 19 et arrive au récepteur complémentaire 35 suivant la normale à sa surface de travail. A partir des signaux électriques du récepteur principal 12 12 venus à travers l'amplificateur principal 15, le formateur 31 engendre (en forme discrète ou analogue) un signal électrique porteur d'information dont l'amplitude est proportionnelle à celle des oscillations mécaniques 10, excitées par l'onde primaire, arrivées dans la zone d'emplacement de la conduite acoustique 11. L'autre formateur 29 fait naître, à partir des signaux électriques du récepteur complémentaire 35 venus à travers l'amplificateur complémentaire 37, un signal électrique de référence dont l'amplitude est proportionnelle à l'amplitude des oscillations mécaniques 38 excitées par 11 onde réitérative dans la zone d'e.mplacement de la conduite acoustique 11. Les signaux électriques de référence et porteur d'information engendrés par les formateurs 29 et 31 subissent une même influence des instabilités ayant lieu sur les surfaces de contact 19 de la conduite acoustique 3 à l'introduction des ondes 2 et 34 des oscillations acoustiques et de la conduite acoustique 11 à la transformation des oscillations mécaniques 10 et 38 d'excitation primaire et réitérative en ondes acoustiques 13 et 76 respectivement.Grâce à cela, le signal de sortie du bloc 30 de comparaison formé à partir des signaux électriques porteur d'information et de référence arrivés dans ledit bloc, est proportionnel à la relation de ces signaux et ne dépend pas des instabilités précitées. Etant donné que les oscillations mécaniques 10 et 38 excitées par les ondes primaire et réitérative ont une valeur différente d'amortissement dans la paroi 4 du réservoir 5, ce qui est du à la fuite d'une partie de leur énergie dans le milieu 16 touchant la surface intérieure du tronçon oscillant 9 de cette paroi 4, le signal de sortie du bloc 30 de comparaison porte en lui-même une information univalente sur la position de l'interface 8 (figure 1) des milieux 6 et 7 dans le réservoir 5 contrôlé, ce qui est fixé dans l'enregistreur 17. la coincidence des zones d'introduction des ondes principale et supplémentaire 2 et 34 des oscillations acoustiques sur la surface de contact 19 de la conduite acoustique 3 et des zones de transformation des oscillations mécaniques 10 et 38 d'excitation primaire et réitérative sur la surface de- contact 19 de la conduite acoustique 11 en onde acoustique principale 13 et en onde acoustique supplémentaire 36, est réalisée par le choix d'une distance E entre les projections des centres de surfaces de travail principale et supplémentaire 18 et 32 sur la surface de contact 19 et des hauteurs H1 et H2 d'emplacement de ces centres par rapport à la surface de contact 19 selon la relation (8). En assurant une élimination efficace de l'influence des instabilités précitées grâce à une chaîne électronique relativement simple, il peut se produire dans le dispositif donné des variations dans le temps des propriétés de transformation des radiateurs, ce qui peut donner naissance à des erreurs correspondantes. Il est possible de diminuer les valeurs de ces erreurs en recourant à l'emploi du procédé décrit, réalisé dans le dispositif représenté sur la figure 12 et comportant un seul générateur 1, un récepteur 12 et une chaîne électronique plus complexe. Dans ce cas, l'onde supplémentaire 34 introduite dans la paroi 4 sous un angle Y, onde au moyen de laquelle on excite de manière réitérative les oscillations mécaniques 38 dans cette paroi 4, est formée par la réflexion de l'onde 40 du générateur 1 des oscillations acoustiques (d'une de ses parties) depuis la surface de réflexion 39 de la conduite acoustique 3 inclinée par rapport à la surface de travail 18 sous un angle ss déterminé d'après les relations (7) et (9) comme étant de Z + y - e 2 L'onde 2 venant du générateur 1 (l'autre de ses parties) est introduite dans la paroi 4 sous un angle e et est utilisée pour assurer 1' excitation primaire des oscillations mécaniques 10 dans la paroi 4 sur le tronçon 9. Dans la conduite acoustique 11, les oscillations mécaniques 10 excitées par 11 onde primaire sont transformées en onde acoustique principale 13 se propageant sous un angle e par rapport à la normale à sa surface de contact 19.Les oscillations mécaniques 38 excitées par l'onde réitérative sont transformées dans la conduite acoustique Il en onde acoustique 36 se propageant sous un angle y par rapport à la normale à la surface de contact 19'dans la direction de la surface de réflexion 39. A partir de la surface de réflexion 39 l'onde 36 se réfléchit sous forme d'une onde acoustique supplémentaire 41 et arrive au récepteur 12 suivant la normale à sa surface de travail. Les oscillations mécaniques 38 excitées par l'onde réitérative ont une vitesse O6de propagation dans la paroi 4, qui est différenciée de la vitesse a des oscillations mécaniques 10 excitées par l'onde primaire (dans la variante de réalisation du dispositif représentée sur la figure 1?, C6 ) C). C'est pourquoi dans une voie déterminée de propagation des os~cillations mécaniques 10 dans la paroi 4, qui est considérablement plus grande que le front de l'onde 2 émise, les ondes acoustiques principale et supplémentaire 13 et 41 arriveront au récepteur 12 avec un décalage # # dans le temps, l'une par rapport à l'autre, dont la valeur dépasse considérablement la durée des oscillations électriques à impulsion modulées en amplitude du générateur 14 arrivant au générateur 1. Gracie à cela les signaux électriques à impulsions principale et supplémentaire du récepteur 12, proportionnels en amplitude aux amplitudes des oscillations mécaniques 10 et 38 excitées par les ondes primaire et réitérative, sont répartis dans le temps. les signaux à impulsion du récepteur 12, en traversant l'amplificateur commun 15, arrivent à l'entrée des blocs 42 et 43 de séparation, aux entrées commandées desquels arrivent les impulsions sélectrices venant de la sortie du formateur 44. L'impulsion sélectrice arrivant dans le bloc 42 de séparation correspond à la position temporelle du signal à impulsion principal, tandis que le signal précité arrivant au bloc 43 cprrespond à la position temporelle du signal à impulsion de référence. Les signaux électriques principal et supplémentaire séparés dans les blocs 42 et 43 arrivent respectivement au formateur 31 du signal électrique porteur d'information et au formateur 29 du signal électrique de référence, après quoi ils sont envoyés aux entrées du bloc 30 de comparaison. De la sortie de ce dernier, le signal portant une information univalente sur l'interface des milieux est transmis à l'enregistreur 17. Le procédé décrit ci-dessus de contrôle de l'interface des milieux dans les réservoirs à une couche assure le contrôle avec une précision et une stabilité élevées au cours d'une utilisation de longue durée du dispositif. En mtme temps le procédé proposé permet de diminuer les valeurs des erreurs dues à l'instabilité d'introduction de l'onde des oscillations acoustiques dans la paroi et de transformation des oscillations mécaniques, excitées dans la paroi du réservoir, en onde acoustique dans la zone de la surface de contact de la conduite acoustique sur laquelle est installé le récepteur. Cependant, dans le procédé décrit ci-dessus, il peut se produire des erreurs dues à la variation de fréquence des oscillations mécaniques sur le tronçon excité de la paroi du réservoir aux positions différentes de l'interface des milieux dans ledit réservoir. Le procédé de contrôle de l'interface des milieux gazliquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche réalisé à l'aide du dispositif représenté sur la figure 13 permet de diminuer les valeurs des erreurs précitées. Selon ce procédé, le tronçon 9 de la paroi4 du réservoir 5 est périodiquement excité par l'onde d'impulsion 2 des oscillations acoustiques dont le spectre est choisi dans une gamme qui est plus grande que la gamme de fréquences des oscillations mécaniques 10 de la paroi 4 du réservoir 5 aux positions différentes de l'interface 8 (figure 1) des milieux 6 et 7 par rapport au tronçon oscillant 9 (figure 13) de la paroi 4. Dans ce cas, le générateur 1 est influencé par les impulsions à spectre large du formateur 45 venant à travers l'amplificateur de puissance 46. Ces impulsions ont la forme des impulsions vidéo rectangulaires ayant la durée Y0 déterminée d'après la relation (10). il en résulte que le générateur t émet dans la conduite acoustique 3 un spectre des oscillations ultra-sonores englobant toutes les valeurs de fréquences variables des oscillations mécaniques 10 dans la paroi 4 aux positions différentes de l'interface contrôlée 8 (figure 1) des milieux. Le signal à impulsion du récepteur 12, converti en dernier lieu à partir de l'onde acoustique 13 (figure 13) transformée à partir des oscillations mécaniques 10 venues dans la zone de la surface de contact 19 de la conduite acoustique 11, a une amplitude des oscillations électriques qui assure son remplissage. il a une forme, qui épouse celle de l'onde acoustique à impulsion 13 reçue, qui est fonction de la position de l'interface 8 (figure 1) des milieux. En outre, la) fréquence f des oscillations électriques de remplissage dépend de la nature du milieu 16 (figure 13) se trouvant en contact avec le tronçon oscillant 9 de la paroi 4 du réservoir 5. La fréquence f précitée est enregistrée dans le bloc 47 de mesure de fréquence des signaux électriques, dans lequel le signal est transmis par le récepteur 12 à travers l'amplificateur 15, et d'après cette fréquence on juge de la nature du liquide (caractérisé, par exemple, par la valeur de son impédance acoustique) à une position de l'interface 8 (figure 1) des milieux plus haute ou plus basse que le tronçon oscillant 9 de la paroi 4 (figure 13) du réservoir 5. A partir des signaux à impulsion du récepteur 12 dans le formateur 31 du signal électrique porteur d'information, dans lequel ces signaux sont transmis à travers l'amplificateur 15, est formé un signal porteur d'information dont la valeur est proportionnelle à l'amplitude des signaux à impulsion précités. De plus, à partir des impulsions vidéo, prises à la sortie de l'amplificateur de puissance 46, est engendré au moyen du formateur 29 un signal électrique de référence. Les signaux de référence et porteur d'information arrivent dans le bloc 30 de comparaison, dont le signal de sortie porte l'information sur l'interface contrôlée 8 (figure 1) des milieux, qui est fixée par l'enregistreur 17 (figure 17). la variante décrite du procédé assure une diminution efficace des variations de fréquence des oscillations mécaniques dues à la position différente de l'interface contrôlée des milieux et permet, en outre, d'effectuer le contrôle de la nature du liquide à la constance de la section transversale du tronçon oscillant de la paroi. Cependant il peut intervenir des erreurs lors de la variation de la section du tronçon de la paroi dans des limites considérables entraînant une variation de fréquence des oscillations mécaniques dans une gamme plus large qu'à la variation de position de l'interface des milieux dans le réservoir. La diminution des valeurs de ces erreurs est assurée par le procédé de contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide réalisé à l'aide du dispositif représenté aussi sur la figure 13. Suivant ce procédé, le tronçon 9 de la paroi 4 du réservoir 5 est périodiquement excité par l'onde d'impulsion 2 des oscillations acoustiques, dont la largeur relative du spectre est choisie d'après la relation (11) comme étant égale ou dépassant la variation relative de l'épaisseur du tronçon oscillant 9 de la paroi 4 du réservoir 5. Cela est assuré par le fait que les conduites acoustiques 3 et 11 sont faites à partir de quartz fondu ou de procelaine, ou de verre de silicate, ou de plomb, ou d'étain, ou des alliages plomb-étain ayant une impédance acoustique se trouvant dans une gamme comprise entre 0,3 et 1,7 de l'impédance acoustique du générateur 1 et du récepteur 12 de l'onde acoustique. Les matériaux à tartir desquels sont réalisées les conduites acoustiques 3 et il sont indiqués dans le tableau 2. Une telle réalisation des conduites acoustiques 3 et 11 permet d'effectuer un amortissement acoustique du générateur 1 et du récepteur 12 avec une expansion correspondante ces limites de spectres de radiation et de réception des ondes 2, 13 des oscillations acoustiques. La réduction de la valeur de l'impédance acoustique des conduites acoustiques 3 et 11, qui est fonction du matériau à partir duquel elles sont fabriquées, par rapport à l'impédance acoustique du radiateur 1 et du récepteur 12, provoque la diminution de la largeur du spectre. la nature du matériau de fabrication des conduites acoustiques 3 et 11 et, par conséquent, son impédance (voir le tableau 2), sont dans ce cas déterminées en fonction de la largeur du spectre requise en conformité avec la relation (11). Le procédé décrit assure le contrôle de l'interface des milieux et de l'espèce du liquide à une position de l'interface des liquides plus haute ou plus basse par rapport au tronçon oscil- lant de la paroi du réservoir (dans le cas des milieux gaz-liquide à la position de l'interface plus haute par rapport à ce tronçon). Cependant, lors de variations de température, peuvent avoir lieu des erreurs de contrôle. Leur valeur est déterminée essentiellement par le rapport existait entre la température et la vitesse de propagation de l'onde des oscillations acoustiques dans les conduites acoustiques. Les erreurs dues à la variation de la température peuvent être considérablement réduites par l'emploi d'un dispositif pour le contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide représenté sur les figures 3 à 13, en utilisant les constructions des conduites acoustiques montrées sur les figures 14 à 20. La diminution des valeurs des erreurs dues à la variation de températures est assurée par le fait que les conduites acoustiques 3 et il sont réalisées à base de solutions aqueuses d'alcools ou d'alcalis, ou d'acides, ou de sels des acides inorganiques ayant un rapport à peu près parabolique entre la vitesse a3 de propagation des ondes acoustiques 2, 13 et la température t. :: a3 a3 max 01 - (t-t0)2 # , (22) où C3 max est la valeur maximale de la vitesse de propagation des ondes acoustiques 2, 13 dans la solution aqueuse, lorsque t = to. Dans ce cas, la concentration q de la solution est choisie de façon que la valeur maximale C3 max de la vitesse de propagation se trouve dans les limites de la température moyenne t0 de la paroi 4 du réservoir 5. Trace à cela, dans la gamme de travail de températures t, la vitesse de l'onde acoustique dans la conduite acoustique 3 a une variation très faible, présentant , par exemple, pour une variation de température égale à + 20 C par rapport à sa valeur moyenne t0 , une valeur ne dépassant pas 0,6%. Cela permet d'élever de manière considérable la précision du contrôle de l'interface des milieux. Le procédé décrit ci-dessus de contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche, réalisé à l'aide des dispositifs montrés sur les figures 3 à 20, assure un contrôle automatique sans contact très efficace de l'interface des milieux dans les réservoirs au cours de la réalisation de processus technologiques de différentes productions dans les industries métallurgique, d'enrichissement de minerais, chimique, pétrolière, alimentaire, etc. Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à celui de ses modes d'application, nonplus qu'à ceux des modes de réalisation de ses diverses parties, ayant été plus particulièrement envisagés elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle de l'interface des milieux gazliquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche, selon lequel on excite une onde d'oscillations acoustiques, on l'introduit à travers un milieu conducteur acoustique touchant à la paroi du réservoir à une couche sur un de ses tronçons dans ledit réservoir, on reçoit l'onde acoustique qui a passé à travers le réservoir et le second milieu conducteur acoustique touchant à la paroi du réservoir à une couche sur un autre de ses tronçons, et, d'après la valeur de l'amplitude de l'onde acoustique passée, on juge de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide, le susdit procédé étant caractérisé en ce qu'on oriente préalablement l'onde excitée des oscillations acoustiques dans le milieu conducteur acoustique sous un angle aigu ou obtus par rapport à la paroi du réservoir à une couche, on excite par cette onde, sur le tronçon correspondant de la paroi, les oscillations mécaniques qui se propagent dans la paroi dans une direction déterminée par la direction de propagation de l'onde des oscillations acoustiques et l'angle de son introduction et, d'après l'orientation de l'onde des oscillations acoustiques on règle la vitesse de la trace de cette onde sur la paroi du réservoir à une valeur approximativement égale à la vitesse de propagation des oscillations mécaniques dans cette paroi et on juge de l'interface des milieux d'après l'ampli- tude de l'onde acoustique transformée à partir des oscillations mécaniques qui se propagent dans la paroi du réservoir. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que, lorsque la section transversale de la paroi du réservoir à une couche est variable, le tronçon de cette paroi est excité par une onde divergente ou convergente des oscillations acoustiques, et de plus les angles maximum et minimum 81 et 62 de l'introduction de cette onde sont choisis d'après le rapport dans laquelle e et 62 sont les angles de l'introduction de l'onde des oscillations acoustiques déterminés par la direction de propagation de cette onde et la normale à la paroi du réservoir dans la zone de l'introduction C1 et C2 désignent respectivement les vitesses maximale et minimale de propagation des oscillations mécaniques sur le tronçon de la paroi de réservoir excité par l'onde des oscillations acoustiques. 3. Procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que, sur le tronçon précité de la paroi du réservoir, on répète l'excitation des oscillations mécaniques par l'onde des oscillations acoustiques avec un amortissement qui diffère de l'amortissement des oscillations mécaniques excitées par l'onde primaire, et on juge de l'interface des milieux d'après le rapport entre les amplitudes des oscillations mécaniques excitées par les ondes primaire et réitérative des oscillations acoustiques. 4. Procédé suivant les revendications 1, 2 et 3, caractérisé en ce que ledit tronçon de la paroi du réservoir est périodiquement excité par une onde à impulsion des oscillations acoustiques dont le spectre est choisi à partir d'une gamme qui est plus grande que la gamme de fréquences des oscillations mécaniques de la paroi du réservoir aux positions différentes de l'interface des milieux par rapport au tronçon excité de la paroi, et on détermine complémentairement la fréquence de remplissage de l'onde acoustique à impulsion d'après laquelle on juge de la nature du liquide à une position de l'interface des milieux qui est plus haute ou plus basse que la position du tronçon excité de la paroi du réservoir. 5. Procédé suivant les revendications 2 et 3, caractérisé en ce que ledit tronçon de la paroi du réservoir est périodiquement excité par l'onde à impulsion des oscillations.acoustiques dont la largeur relative du spectre est choisie égale ou supérieure à la variation relative de l'épaisseur du tronçon excité de la paroi du réservoir. 6. Dispositif pour le contrôle de l'interface des milieux gaz-liquide et liquide-liquide dans les réservoirs à une couche servant à assurer la réalisation du procédé suivant la revendication 1, comportant un générateur (radiateur) de l'onde des oscillations acoustiques relié au générateur des oscillations électriques, un récepteur de l'onde acoustique étant disposé sur la voie de mouvement de l'onde précitée venant dudit générateur (tadiateur) et installé avec ce dernier sur la paroi du réservoir à une couche au moyen d'une conduite acoustique correspondante dont la surface de contact de chacune d'elles touche la paroi du réservoir, tandis que sa surface de travail touche la surface de travail du générateur de l'onde des oscillations acoustiques ou du récepteur de l'onde acoustique respectivement dont la sortie est branchée sur un circuit constitué par un amplificateur des signaux électriques venant de la sortie du récepteur et un enregistreur de l'amplitude de ces signaux électriques relié en série à l'amplificateur précité, d'après laquelle on juge de l'interface des milieux gaz-liquide et liquideliquide, caractérisé en ce que les surfaces de contact et de travail de chaque conduite acoustique sont disposées sous des angles e l'une par rapport à l'autre, qui sont déterminés d'après le rapport dans lequel, C3 est la vitesse de propagation de l'onde des oscillations acoustiques et de l'onde acoustique dans les conduites acoustiques C est la vitesse de propagation des oscillations mécaniques dans la paroi du réservoir excitées par l'onde des oscillations acoustiques, tandis que les conduites acoustiques elles-memes sont réalisées à partir d'un matériau dans lequel la vitesse de propagation de l'onde des oscillations acoustiques et de l'onde acoustique est plus basse que la vitesse de propagation des oscillations mécaniques dans la paroi du réservoir. 7. Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé en ce que, lorsque la section transversale de la paroi du réservoir est variable, les conduites acoustiques sont réalisées en deux parties dont les matériaux constitutifs respectifs présentent une vitesse différente de propagation de 11 onde des oscillations acoustiques et de l'onde acoustique, parties dont les surfaces de contact sont cylindriques et dont l'axe de symétrie de ces surfaces, qui se trouve dans le même plan que l'axe du générateur de 1' onde des oscillations acoustiques ou du récepteur de l'onde acoustique respectivement perpendiculairement à cet axe, le rayon R des surfaces de contact étant déterminé d'après le rapport dans lequel C1 et C2 désignent respectivement les vitesses maximale et minimale de propagation des oscillations mécaniques sur le tronçon de la paroi du réservoir excité par 1' onde des oscillations acoustiques C4 et C5 sont les vitesses de propagation de l'onde des oscillations acoustiques et de l'onde acoustique dans les parties séparées des conduites acoustiques A est la longueur de la surface de travail des conduites acoustiques dans le plan passant à travers la direction de propagation des oscillations mécaniques excitées dans la paroi du réservoir et la normale à cette surface de travail, ce qui assure la divergence ou la convergence de l'onde des oscillations acoustiques et de l'onde acoustique. 8. Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé en ce que, lorsque la section transversale de la paroi du réservoir est variable, les conduites acoustiques ont une surface de travail de forme cylindrique avec un rayon de courbure R déterminé d'après le rapport le générateur de l'onde des oscillations acoustiques et le récepteur de l'onde acoustique ayant des surfaces de travail dont la forme épouse celle des surfaces de travail des conduites acoustiques, ce qui assure la divergence et la convergence de l'onde des oscillations acoustiques et de l'onde acoustique. 9. Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé en ce que, lorsque la section transversale de la paroi du réservoir est variable, la longueur A de la surface de travail des conduites acoustiques dans le plan passant par la normale à cette surface et la direction de propagation des oscillations mécaniques excitées dans la paroi du réservoir, est déterminée d'après le rapport dans lequel, k est le coefficient déterminé par la forme de la surface de travail des conduites acoustiques ;; est la longueur de l'onde des oscillations acoustiques et de l'onde acoustique dans les conduites acoustiques, la distance minimale Hmin depuis la surface de travail jusqu'à la surface de contact des conduites acoustiques étant déterminée d'après le rapport ce qui assure la divergence ou la convergence de l'onde des oscillations acoustiques et de l'onde acoustique. 10. Dispositif suivant les revendications 6 et 8 ou 6 et 9, caractérisé en ce que, à l'excitation réitérative du tronçon de la paroi du réservoir par l'onde des oscillations acoustiques, les conduites acoustiques ont une surface de travail supplémentaire disposée sous un angle y, par rapport à la surface de contact, déterminé d'après la relation oU C6 est la vitesse de propagation des oscillations mécaniques réitératives sur le tronçon susmentionné de la paroi du réservoir, un générateur de l'onde des oscillations acoustiques et un récepteur de l'onde acoustique complémentaires étant disposés sur les surfaces de travail supplémentaires des conduites acoustiques correspondantes, et le générateur complémentaire étant branché avec le générateur principal sur un générateur d'oscillations électriques, le susdit dispositif comprenant en outre un circuit constitué par un amplificateur supplémentaire des signaux électriques branché sur le récepteur supplémentaire, un formateur du signal électrique de référence et un bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence reliés en série, un formateur du signal électrique porteur d'information dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur principal, tandis que la sortie est branchée sur l'autre entrée du bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, et une liaison électrique de l'amplificateur principal des signaux électriques et de l'enregistreur de l'amplitude des signaux électriques réalisée par 1'intermédiaire du formateur du signal électrique porteur d'information et du bloc de comparaison du signal électrique porteur d'infozzation avec celui de référence. 11. Dispositif suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la distance E entre les projections des centres des surfaces de travail principale et supplémentaire des conduites acoustiques sur leur surface de contact est déterminée d'après le rapport E = H1 tg e - H2 tg Y où H1 et H2 sont les distanees entre les centres des surfaces de travail principale et supplémentaire respectivement et la surface de contact des conduites acoustiques. 12. Dispositif suivant les revendications 6 et 8, ou 6 et 9 , caractérisé en ce que, à l'excitation réitérative du tronçon de la paroi du réservoir par l'onde des oscillations acoustiques, les conduites acoustiques ont une surface de réflexion disposée sous un angle , par rapport à leur surface de travail, déterminé d'après la relation et en ce qu'il est pourvu d'un circuit constitué par un premier bloc de séparation des signaux électriques dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur des signaux électriques, un formateur du signal électrique porteur d'information, et un bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, le susdit dispositif étant muni en outre d'un formateur du signal électrique de référence dont la sortie est branchée à l'autre entrée du bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, d'un autre bloc de séparation des signaux électriques dont la sortie est reliée à l'entrée du formateur du signal électrique de référence, tandis que l'entrée est branchée sur la sortie de l'amplificateur précité des signaux électriques, et d'un formateur des impulsions sélectrices dont les sorties sont branchées sur les entrées commandées des blocs de séparation des signaux électriquep, tandis que le générateur des #électriques est constitué par un générateur d'oscillations uSclllaslony a impulsion moduiees en ampiituae a ia sortie auquei est reliée l'entrée du formateur des impulsions sélectrices, la liaison électrique de l'amplificateur des signaux électriques et de l'enregistreur de l'amplitude des signaux électriques étant réalisée par l'intermédiaire du premier bloc de séparation des signaux électriques, du formateur du signal électrique porteur d'information et du bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, précités reliés en série. 13. Dispositif suivant les revendications 7, 8 et 9, carac térisé en ce quv, à l'ecitation du tronçon de la paroi dll réservoir par l'onde à impulsion des oscillations acoustiques, le générateur des oscillations électriques comporte un formateur des impulsions électriques à spectre large et un amplificateur de puissance des impulsions électriques dont la sortie est reliée au radiateur de l'onde des oscillations acoustiques branché sur ledit formateur, et en ce qu'il est pourvu d'un formateur du signal électrique porteur d'information dont l'entrée est branchée sur la sortie de l'ampliQi- cateur des signaux électriques, d'un bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, dont l'entrée est reliée à la sortie du formateur du signal électrique porteur d'information, d' un formateur du signal électrique de référence dont l'entrée est reliée à l'amplificateur de puissance et la sortie est reliée à l autre entrée du bloc de comparaison du signal électrique porteur d'information avec celui de référence, d'un bloc de mesure de fréquence des signaux électriques dont l'entrée est branchée sur la sortie de l'amplificateur des signaux électriques, la liaison électrique entre l'amplificateur des signaux électriques et 11 enregistreur de l'amplitude des signaux électriques étant réalisée dans ce cas par l'intermédiaire d'un circuit constitué par un formateur du signal électrique porteur dtinformation et un bloc de comparaison du signal élecrique porteur d'information avec celui de référence précités reliés en série. 14. Dispositif suivant la revendication 12, caractérisé en ce que les conduites acoustiques sont réalisées à partir de quartz fondu ou de porcelaine, ou de verre de silicate, ou de plomb, ou d'étain, ou des alliages plomb-étain ayant une impédance acoustique d'une gamme comprise entre 0,3 et 1,7 de l'impédance acoustique du radiateur de l'onde des o@cillations acoustiques et du récepteur de l'onde acoustique respectivement. 15. Dispositif suivant l'une queloonque des revendications 6,7,8,9, Q $1 et 12, caractérisé en ce que les conduites acoustiques sont constituées à base d solutions aqueuses dialcools ou d'alcalis, ou d'acides, ou de sels d'acides inorganiques ayant un rapport à peu près parabolique entre la vitesse de propagation de l'onde des oscillations acoustiques et la température, la concentration étant choisie de façon que la valeur maximale de la vitesse de propagation des ondes se trouve dans les limites de la température moyenne de la paroi du réservoir.