FR 2310798 A1 19761210 FR 7514707 A 19750512 la présente invention concerne les appareils chimiques et, plus précisément, un appareil destiné à la neutralisation des acides. Cette invention peut être utilisée dans l'industrie chimique pour la neutralisation à l'ammoniac des acides tels que l'acide phosphorique, l'acide sulfurique, l'acide nitrique ou leurs mélanges ainsi que dans les fabrications où il est indispensable d'introduire l'ammoniacà titre de réactif tant donné que sa réaction avec les acides conduit au dégagement d'une quantité considérable de chaleur qui contribue à former de la vapeur grace à laquelle est réalisée la circulation des réactifs dans l'appareil. L'invention peut autre utilisée avec le maximum de succès dans la production des engrais chimiques car c'est dans cette fabrication que l'acide phosphorique est neutralisé par l'ammoniac pour l'obtention des sels ammoniacaux. On contact déjà un appareil destiné à la neutralisation des acides, qui comporte une chambre réactionnelle installée pratiquement à la verticale qui comporte à sa partie inférieure des tubulures pour l'introduction des réactifs et qui communique par une entrée tangentielle avec un séparateur destiné à séparer vapeur et la solution liquide neutralisée comportant des tubulures pour l'évacuation des vapeurs et la sortie d'une partie de la solution hors de l'appareil ainsi que pour l'évacuation de l'autre partie de la solution par un tube de recirculation dans la chambre réactionnelle (brevet aux Btats- Unis d'Amérique nO 3502 441). Dans l'appareil connu, la chambre réactionnelle est un tube cintré, dans sa partie inférieure sous forme d'un coude. Dans la partie cintrée de la chambre réactionnelle est disposé un dispositif pour l'admission des réactifs et de la vaPeur d'eau dans l'appareil. Ce dispositif est constitué par deux tubes disposés l'un dans l'autre, le tube intérieur comportant un embout perforé et servant à l'introduction de la vapeur, de l'eau, de la solution et de l'ammoniac. L'acide est demis par l'interstice annulaire entre les tubes. Dans la partie supérieure, la chambre réactionnelle est pliée à angle droit et pénètre tangentiellement dans le séparateur.Dansl'appareil en question, on utilise un séparateur du type cyclone dans lequel la tubulure destinée à l'évacuation des vapeurs est partiellement introduite dans l'appareil de façon que son orifice d'entrée soit disposé sensiblement plus bas que l'entrée tangentielle dans la chambre réactionnelle. Le fond du séparateur est un tronc de conte, à la plus petite base duquel adhère une tubulure qui sert à réunir le séparateur aa tube de recirculation. La tubulure de connexion comporte une dérivation qui sert à évacuer hors de l'appareil une partie de la solution neutralisée à titre de produit fini que l'on dirige ensuite vers la granulation. La partie résiduelle de la solution est admise dans le tube de recirculation dont la partie inférieure est cintrée sous forme d'un coude et réunie à la chambre réactionnelle autrement dit une partie de la solution est réadmise dans la chambre réactionnelle. L'intéraction de l'acide avec l'ammoniac provoque un dégagement de chaleur qui coggribue à une formation de vapeur intense. La vapeur remonte sous forme de bulles par la chambre réactionnelle. Au fur et à mesure de la formation des bulles de vapeur, la densité moyenne de la solution diminue. Gracie à cela, la solution qui a une plus grande densité et qui arrive du tube de recirculation déplace la solution de densité inférieure hors de la chambre réactionnelle en entraînant à son passage l'acide et l'ammoniac qui sont réadmis à la partie inférieure de la chambre réactionnelle. I1 s'établit de cette façon un processus dynamique continu. L'écoulement de mélange gaz-vapeur qui arrive de la chambre réactionnelle dans le séparateur, a une vitesse considérable. Sous l'effet de la force centrifuge, il est rejeté vers les parois du séparateur. Dans ce cas, la vapeur se sépare et sort par la tubulure disposée à l'intérieur du séparateur. Etant donné que la solution arrivant dans le séparateur a une température.relativement élevée, l'eau contenue dans la solution s'évapore. La solution qui nusselle le long des parois du séparateur se refroidit et pénètre dans la tubulure qui le réunit au tube de recirculation. Â la sortie de la pipe de connexion une partie de la solution est évacuée vers la granulation alors que l'autre partie est réadmise dans la chambre réactionnelle où elle vient se mélanger avec l'acide et l'ammoniaque. L'appareil déjà connu présente plusieurs inconvénients dont l'un consiste en ce que la chambre réactionnelle est un tube lisse. Cela contribue à un écoulement rapide par ce tube de la solution avec formation de bulles gaz-vapeur de grande diamètres, et il s'ensuit une surface de contact réduite entre l'ammoniac et la solution. En outre la formation de grandes bulles provoque la vibration de -l'appareil alors qu'au cours de leur association les bulles risquent de provoquer un coup de bélier. Un autre inconvénient tient à ce que l'on utilise dans ledit appareil un séparateur du type cyclône qui est sensible aux variations de pression de la vapeur d'eau et de l'ammoniaque, qui sont admis dans la chambre réactionnelle étant donné que cela provoque des pulsations de l'écoulement à l'entrée du séparateur. I1 en découle une irrégularité de distribution de la solution à la surface du séparateur et, par conséquent, une diminution de la surface de séparation de la vapeur et I'entrarnement des gouttes de la solution par la vapeur d'eau. Le séparateur du type cyclône fonctionne à des vitesse relativement élevées de l'écoulement de la solution qui y est admis. Dans l'appareil considéré la vitesse requise est atteinte grtce à l'admission de la vapeur d'eau dans la chambre réactionnelle. Lorsque la quantité dè vapeur d'eau est réduite, la force centrifuge qui rejette l'écoulement vers les parois de séparateur diminue elle aussi. Cela risque en définitive d'amener une élévation du niveau de la solution dans le séparateur jusqu'à la tubulure destinée à l'évacuation de la vapeur d'eau. En outre l'écoulement est fortement vrillé sur la surface conique développée du séparateur et entraîne les bulles d'ammoniac et de vapeur d'eau, ce qui conduit à diminuer la densité de la solution arrivant ensuitepar le tube de recirculation dans la chambre réactinnnelle et, par conséquent, à une baisse ou facteur de circulation de la solution dans l'appareil et -à une réduction de son débit spécifique. la conception et la localisation de la tuoulzro destinée à évacuer le produit, de concert avec la forme du séparateur, ont pour conséquence une décharge irrégulière de la solution nors de l'appareil. On s'est donc proposé dans cette invention de créer un appareil destiné à la neutralisation des acides avec une entrée de réactifs telle qui permette d'augmenter sensiblement la surface de contact entre les réactifs et d'accélérer par conséquent la marche de la réaction par unité de volume de la zone réactionnelle tout en étendant les possibilités techniques de l'appareil. Ce problème est résolu dans un appareil destiné à la neutralisation des acides qui contient une chambre réactionnelle installée pratiquement à la verticale, qui comporte à sa partie intérieure des tubulures pour l'introduction des réactifs et qui communique par uneentrée tangentielle avec un séparateur pour la séparation de la vapeur d'eau et de la solution liquide neutralisée, ledit séparateur comporte des tubulures pour l'évacuation des vapeurs et pour la sortie d'une partie de la solution hors de l'appareil et l'évacuation d'une autre partie de la solution par un tube de reoirculation dans la chambre ;;réactionnelle dans lequel, suivant l'invention, la chambre réactionnelle est un tube à l'extrémité inférieure duquel adhère un venturi installé coaxialement avec lui au-dessus duquel est monté au moins une tuyère tangentielle destinée à introduire une partie de l'ammoniac en sa quantité prévue par la stoechiométrie, orientée dans le sens d'écoulement sous un angle par rapport à l'axe de la chambre réactionnelle, choisi selon la vitesse de l'ammoniac, alors que pour introduire le reste de l'ammoniac, une autre tuyère a été montée coaxialement à elle, dans la partie inférieure de la chambre. Pareille conception de l'entrée des réactifs permet d'égaliser les vitesses d'écoulement de la solution dans l'ensemble de la section de la chambre réactionnelle. Ia disposition de la tuyère pour l'admission d'une partie de l'ammoniac au-dessous du venturi permet de COFEo-' quer à l'écoulement de la solution une quantité de mouvement aditionnelle à partir de l'écoulement de l'ammoniac, alors que son association avec les tgaes - tangentielles permet de distribuer l'ammoniac régulièrement à travers toute la section de la chambre réactionnelle contribuant à une formation uniforme des bulles de vapeur d'eau dans la section de la chambre réactionnelle et au brassage du mélange gaz-vapeur. I1 est avantageux qu'un peu au-dessus de la tuyère tangentielle pour l'admission de l'ammoniac à l'intérieur de la chambre réactionnelle suivant sa hauteur, sous un certain angle par rapport à son axe géométrique, soient installés des rayonschicanes perforés servant à modifier partiellement la direction de l'écoulement des réactifs. Cela permet d'allonger la voie de la solution dans la chambre réactionnelle et d'allonger par conséquent la durée du contact de l'ammoniac avec la solution ce qui conduit à une absorption plus complète de l'ammoniac. Il est également avantageux de faire en sorte que dans la partie supérieure de la chambre réactionnelle le long de son axe soit disposé un moulinet avec des pales pour créer la turbulence au sein de l'écoulement. Ledit moulinet sert en outre à désintégrer les bulles de gaz et de vapeur qui se sont formés du fait de la réaction et, tout en créant la turbulence au sein de l'écoulement, facilite l'obtention d'une solution homogène. Dans l'une des versions de réalisation de l'invention an installe dans la chambre réactionnelle perpendiculairement à son axe au moins deux brilles qui servent à désintégrer les bulles de gaz et de vapeur qui se forment dans l'écoulement au cours de la réaction, l'une des grilles étant située un peu au dessous du moulinet alors que l'autre est disposée au-dessus. I1 a été expérimentalement établi qu'une telle disposition des grilles est particulièrement avantageuse étant donné que le moulinet communique auc bulles un mouvement radial. En conséquence, les bulles sont désintégrées contre la surface des grilles et les bords des orifices en bulles de dimensions plus petites qu'au cours de leur mouvement vertical à travers la grille. Les dispositifs susmentionnés montés dans la chambre réactionnelle ralentissent considéraElement l'écoulement de la solution à son entrée dans le séparateur. I1 est donc avantageux que le séparateur soit constitué par une capacité cylindrique avec un fond conique et une tubulure disposée dans la partie supérieure de ladite capacité pour l'ëvacuation des vapeurs au-dessous dé laquelle se trouve l'entrée tangentielle de la chambre réactionnelle, la distance entre les niveaux de leur installation et le rapport entre la hauteur et le diamètre de la partie cylindrique du séparateur étant choisi en fonction de la vitesse de l'écoulement à son entrée dans le séparateur. Etant donné qu'au cours de la neutralisation des acides de concentration variée il se forme des quantités de vapeur d'eau différentes, la vitesse de circulation de la solution dans l'appareil varie. Cela conduit à une variation du niveau de liquide dans le séparateur. Pour cette raison la disposition de la tubulure destinée à l'évacuation de la vapeur d'eau et de l'entrée tangentielle permet de travailler dans une large plage des vitesses de l'écoulement arrivant au séparateur. Dans une autre version d'exécution de l'invention, au fond conique du séparateur adhère extérieurement une chambre de trop-plein dont l'orifice d'entrée se trouve suivant la hauteur du séparateur dans la partie comprise entre l'entrée tangentielle et la tubulure de décharge de la solution neutralisée disposée au sommet du fond conique. Cela permet de soutirer à titre de produit fini une solution plus dense qui se rassemble dans la partie inférieure du séparateur et d'envoyer la solution moins dense dans le tube de recirculation. Dans ce cas les bulles de gaz et de vapeur se réunissent au centre du séparateur et ne parviennent pas au tube de reoirculation. I1 est avantageux que le séparateur ait pour le maintien d'un niveau constant de la solution à l'intérieur de lui un tube additionnel destiné au déchargement de la solution neutralisée finie, ce tube ayant une forme en L avec une section horizontale dont le niveau de disposition suivant la hauteur du séparateur est choisi en fonction de la pression de vapeur qui y règne, la section verticale du tube devant être disposée coaxialement avec la tubulure pour le déchargement du produit fini un peu au-dessus de sa tubulure d'entrée installée au centre du fond conique du séparateur. Pareille disposition du tube additionnel pour le déchargement du produit fini permet de décharger une solution de plus grande densité qui s'accumule au fond du séparateur. La version suivante de réalisation de l'invention consiste en ce que la chambre de trop-plein est constituée par deux troncs de cone réunis par leurs plus petites bases, le cône étant orienté vers le tube de recirculation ayant un angle de conicité suffisant pour égaliser les vitesses d'écoulement suivant Sa section transversale à la sortie de la chambre de trop-plein. Une autre version encore de réalisation de l'invention consiste en ce que la chambre de trop-plein a pour entrée de l'acide dans la chambre réactionnelle un tube cintré dont une extrémité est sortie hors des limites du séparateur, alors que l'autre est constituée par une tuyère disposée le long de l'axe de la chambre de trop-plein dont l'orifice de sortie dBt disposé légèrement plus haut que l'emplacement de connexion des cônes formant la chambre de trop-plein. Pareille conception de la chambre de trop-plein permet de créer un étranglement qui est utilisé pour augmenter la vitesse de la solution circulant dans l'appareil et utiliser l'énergie cinétique du Jet d'acide additionné à la solution. Cela permet de désintégrer l'écoulement retournant dans la chambre réactionnelle pour abaisser son point de cristallisation. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'un exemple de réalisation et en se référant aux dessins annexés dans lesquels t - la figure 1 représente schématiquement un appareil destiné à la neutralisation des acides suivant l'invention, vue d'ensemble - la figure 2 représente l'emplacement II sur la figure 1 à une plus grande échelle t - la figure 3 est une vue en coupe suivant III-III de la figure - la figure 4 représente une vue en coupe suivant IV-IV de la figure 3 - la figure > représente l'emplacement V sur la figure 1 à une échelle agrandie ;; - la figure 6 représente l'emplacementvi sur la figure 1 à une échelle agrandie - la figure 7 représente un séparateur suivant l'invention, vue en coupe longitudinale axiale - la figure 8 représente une vue en coupe suivant VIII-VIII de la figure 7 ; L'appareil est destiné à neutraliser par l'ammoniac des acides minéraux et organiques en vue d'aboutir à des solution à pH et température permettant de transporter la solution obtenue en vue d'un traitement ultérieur. L'appareil conçu suivant l'invention peut être utilisé avec succès dans la production des substances comme des concentrés vitamines protéines. L'appareil comporte une chambre rdUctionnelle 1 (figure 1) qui communique par une entrée tangentielle la avec un séparateur 2 qui à son tour est réuni avec un tube de recirculation 3. Le tube de recirculation 3 est réuni par un échangeur de chaleur 4 avec la chambre réactionnelle 1. La chambre réactionnelle 1 est un tube disposé à la verticale 5 fabriqué en une matière neutre vis-à-vis de l'acide qui y est admis. A l'extrémité inférieure (suivant le dessin) du tube 5 adhère coaxialement par rapport à lui le venturi 6 exécuté dans la masse avec le coude 7. Coaxialement avec le venturi 6 dans la chambre rictionnelle 1 est installée la tuyère 8 (figure 2) destinée à l'admission de l'acide qui est envoyé pour la neutralisation, et de la partie essentielle de l'ammoniac par comparaison de sa quantité exigée par la stoechiométrie c'est-à-dire de la quantité requise pour exécuter la réaction de neutralisation Jusqu'à la valeur requise du pH. Un peu au-dessus du venturi 6 dans la chambre réactionnelle 1 sont disposées des tuyères tangentielles 9 (figure 3) destinées à l'admission de la partie résiduelle de l'ammoniac. Le nombre de tuyères 9 est choisi en fonction du diamètre de la chambre réactionnelle 1 et doit être suffisant pour le vrillage de l'écoulement qui remonte par la chambre réactionnelle. Les tuyères tangentielles 8 sont disposées uniformément sur la circonférence et sont orientées vers le haut dans le sens de l'écoulement sous un angle ouas, la valeur de cet angle (alpha) doit être suffisamment élevée pour obtenir un vrillage de l'écoulement et par conséquent pour réaliser l'augmentation du temps de contact entre l'ammoniac et l'acide. Un peu au-dessus des tuyères tangentielles 9 destinée. à l'introduction de l'ammoniac dans la chambre réactionnelle 1, uniformément suivant hauteur, sont installés les rayonschicanes perforés 10 (figure 1) qui sont disposés en quinconce. l'un par rapport à l'autre, avec inclinaison par rapport à la génératrice du tube 5 ou par rapport h l'axe géométrique de la chambre réactionnelle 1. L'angle béta d'inclinaison du rayonchicane to (figure 5) est choisi en partant de la condition que doit remplir ce rayon-chicane en opposant une résistance minimale à l'écoulement après que les bulles de vapeur et de gaz qui se trouvent au sein de l'écoulement auront atteint l'état de dispersion maximal. La surface de chaque rayon-chicane 10 sans tenir compte de la perforation, est choisie en partant de la condition pour laquelle ce rayon-chicane recouvre indépendamment de l'angle d'inclinaison 0,6 au maximum de la surface de la section transversale de la chambre réactionnelle 1. Aux emplacements des rayons-chicanes 10 le tube 5 de la chambre réactionnelle 1 a un assemblage à brides dontl'angle d'inclinaison sur l'axe du tube 5 est égal à l'angle p béta d'inclinaison du rayon-chicane 10. L'assemblage à brides est constituée de brides 71 et 12 réunies par des boulons 13 avec écrous 14. Entre un rayon-chicane 10 et chacune des brides 11 et 12 pour étancher l'assemblage on a posé un joint 15 en plastique fluoré ou en amiante bitumé (paronite). Dans la chambre tictionnelle 1 (figure 1) est installé sur son axe un moulinet 16 avec des pales 17 qui servent à créer la turbulence dans l'dcoulement. Le niveau d'installation du moulinet 16 suivant la hauteur de la chambre 1 est choisi empiriquement en fonction de la concentration de l'acide admis pour neutralisation et de la pression qui règne dans l'appareil. Le moulinet 16 (figure 6) comporte un cylindre 18 avec des axes 19 taillés dans la masse avec lui-, disposés le long de l'axe du cylindre 18 et.qui servent à fixer le moulinet 16 dans la chambre réactionnelle 1 avec des bagues-supports 20 qui sont placées de part et d'autre du cylindre 18 suivant sa hauteur de façon que des axes 19 viennent pénétrer dans les orifices des bagues-supports 20. Chacune des bagues supports 20 est contigüe à des rayons radiaux 21 au moyen desquels le moulinet 16 est rattaché aux parois de la chambre réactionnelle 1. Sur la surface latérale extérieure du cylindre 18 sont rattachées des pales 17. Les pales 17 sont des lames incurvées dont la surface est choisie maximale possible tout en gardant une rigidité et une ré Si stance mécanique suffisante pour le fonctionnement du moulinet 16. Le nombre de pales 17 et l'angle gamma de leur inclinaison sur l'horizontale est fonction du rapport stoechiomdtrique ammoniac-acide et par conséquent de la quantité de la vapeur d'eau qui se forme dans la réaction. On choisit la hauteur du cylindre 18 en partant de la condition pour laquelle le bord supérieur (sur le dessin) de chaque pale précédente 17 coTncide approximativement en plan avec le bord inférieur de la pale 17 suivante. Le moulinet 16 recouvre la section transversale de la chambre réactionnelle sur environ 0,8 de la surface de cette section. En outre dans la chambre réactionnelle 1 (figure 1) perpendiculairement à son axe sont installées deux grilles 22 destinées à désintégrer les bulles de gaz et de vapeur qui sont formées dans l'écoulement par la réaction de neutralisation. L'une des grilles 22 est installée un peu au-dessous du moulinet 16 et l'autre au-dessus de lui. Aux emplacements d'installation des grilles 22 la chambre réactionnelle 1 comporte des assemblages à brides dont l'un est représenté sur ligure 6. Il est constitué de brides 23 et 24 qui sont réunies par des boulons 25 avec écrous 26. Entre la grille 22 et chacune des brides pour l'étanchéité de l'assemblage est disposé un joint 26a. La surface de la section vive des grilles 22 est comprise environ entre 0,7 et 0,9 de la surface de la section transversale de la chambre réactionnelle 1. La chambre réactionnelle 7 est réunie par une entrée tangentielle 19a au séparateur 2. Le séparateur 2 (figure 7) est une capacité formée par une virole cylindrique 27 à la face supérieure de laquelle (suivant le dessin) adhère une virole conique 28. Du c8té de la plus petite base sur la virole 28 est fixée une tubulure 29 qui sert à évacuer du séparateur 2 la vapeur qui se forme dans la réaction. Le séparateur 2 a un fond conique 30 qui adhère à la face inférieure (suivant le dessin) de la virole 27. Au centre du fond conique 30 il y a une tubulure 31 destinée à décharger en continu le produit fini. L'entrée tangentielle Ia de la chambre réactionnelle 1 dans le séparateur 2 est disposée au-dessous de la pipe 29 servant à la sortie des vapeurs au point que la hauteur de la section du séparateur 2 au-dessus de l'entrée tangentielle la soit suffisante pour la séparation complète de la vapeur des gouttes de solution. Pratiquement le niveau de la disposition de l'entrée tangentielle Ia et, par conséquent, la hauteur et le diamètre du séparateur 2 sont choisis en fonction de la température et de la vitesse de l'écouement de la solution à l'entrée du séparateur 2 depuis la chambre réactionnelle 1. La chambre de trop-plein 32 adhère au fond conique 30 dans sa partie supérieure (suivant le dessin). L'orifice d'entrée de ladite chambre est disposé suivant la hauteur du séparateur 2 dans la zone entre l'entrée tangentielle de la chambre réactionnelle 1 et la pipe 31 pour la décharge du produit fini. Le niveau de la disposition de l'orifice d'entrée de la chambre de trop-plein 32 est choisi en fonction de la pression des vapeurs qui y règne au-dessus du niveau du produit fini, et, par conséquent, de la hauteur du niveau de la solution au-dessus de l'orifice d'entrée de la chambre de trop-plein 32. Nous avons établi que, pour obtenir un fonctionnement stable du séparateur 2, la dénivellation du soumet de l'entonnoir formé par la solution au-dessus du niveau de l'emplaement du point supérieur (suivant le dessin) de l'orifice d'entrée de la chambre de trop-plein 32 doit être au moins égale à 300 mm. Afin de maintenir un niveau constant de la solution dans le séparateur 2 est installé un tube de trop-plein en L 33. La partie horizontale du tube 33 sort des limites du séparateur 2. Le niveau de la disposition de cette partie suivant la hauteur de l'appareil 2 est choisi en fonction inverse de la pression des vapeurs qui y règne. La partie verticale du tube 33 (figure 8) est disposée coaxialement à la pipe 31 dans le fond 30alors que l'extrémité inférieure (suivant le dessin) de cette partie se trouve légèrement au-dessus de l'orifice d'entrée de la pipe 31 (figure 7). On choisit cette distance empiriquement en fonction de la vitesse de l'écoulement vrillé de la solution dans le séparateur 2 et de la densité du produit fini à décharger, mais pas au-dessus de la limite de démixtion de la solution d'après les densités. La chambre de trop-plein 32 est constituée par deux troncs de chne 34 et35 réunis par leurs plus petites bases. Le cône supérieur (suivant le dessin) 34 adhère par Sa plus grande base au fond 30 du séparateur 2. Le cône inférieur 35 comporte sur sa plus grande base une bride 36 qui sert à le réunir avec le tube de recirculation 3 (figure 1). L'angle de conicité du cône inférieur (suivant le dessin) 35 est choisi suffisamment grand pour réaliser l'égalisation des vitesses d'écoulement dans sa section transversale au droit de la plus grande base du cône 35 c'est-à-dire à l'entrée du tube de recirculation 3. Pratiquement la valeur de cet angle est comprise entre 5 et 80. Dans l'appareil conçu suivant l'invention, on admet dans la chambre réactionnelle en régime établi une solution acide à pH constant. Pour obtenir cette solution on dirige une partie de produit fini à partir du séparateur 2 par la chambre de transvasement 32 et le tube de recirculation 3 dans la chambre réactionnelle 1. Pour obtenir une solution acide à pH imposé on introduit dans la chambre de trop-plein de l'acide. Pour introduire cet acide la chambre de trop-plein 32 comporte un tube courbé 37 (figure 8) dont une extrémité est sortie hors du stator 2 alors que l'autre est une tuyère 38 disposée dans l'axe de la chambre de trop-plein. Son orifice de sortie est un peu au-dessus de l'emplacement de l'assemblage des canes 34 et 35 qui forme la chambre de trop-plein suivant la pression sous laquelle l'acide est admis dans la tuyère 38. Le tube de recirculation 3 (figure 1) est installé à la verticale coaxialement avec la chambre de trop-plein 32. Le diamètre du tube de recirculation 3 est choisi suivant la viscosité de la solution ou son point de cristallisation alors que la hauteur du tube de recirculation 3 est définie en fonction de la hauteur de la chambre réactionnelle 1. Le tube de recirculation 3 est réuni à un échangeur de chaleur 4 au moyen d'un coude 39 qui comporte un raccord 40 pour vidange d'urgence de la solution hors de l'appareil et pour purge de l'eau lors de son lavage. Le coude 39 est réuni au tube de recirculation 3 et à l'échangeur de chaleur 4 au moyen de brides respectivement 41 et 42. L'échangeur de chaleur 4 sert à maintenir la température imposée de la solution admise dans la chambre 1 après Sa dilution par l'acide. L'échangeur de chaleur 4 est réuni à la chambre réactionnelle 1 par des brides 43. L'appareil fonctionne de la façon suivante Avant le travail, les robinets à soupape dans la conduite d'admission de l'ammoniac sont fermés. On admet dans l'appareil par le tube 37 et par la tuyère 8 un acide, par exemple l'acide phosphotique (H3Po4) Jusqu'à ce que son niveau eut atteint le niveau de la partie horizontale du tube 33 dans le séparateur 2. Ensuite on ferme les robinets à soupape dans la conduite d'admission de l'acide. Ensuite on admet par la tuyère 8 une partie d'ammoniac dans la chambre réactionnelle 1. La quantité d'ammoniac doit être alors suffisante pour obtenir une solution à pH de 3,5 que dans l'exemple considéré nous considérons comme imposé. Gracie au fait que l'orifice de sortie de la tuyère 8 est disposé dans la section minimale du venturi 6 l'énergie cinétique du Jet d'ammoniac crée une différence de pression entre la pression dans la section minimale du venturi 6 et la pression à l'entrée dans ce venturi. Il s'ensuit que l'acide qui se trouve dans le tube de recirculation 3 et dns le coude 7 remonte dans la chambre réactionnelle 1.Dansle diffuseur du venturi 6 l'ammoniac et l'acide se mélqngent et entrent en réaction qui se déroule avec un dégagement de vapeur d'eau comme suit t H3Po4 + NH3 = NH4P04 + H0 A la sortie du venturi 6 la vitesse de l'écoulement qui est donstitué par un mélange de vapeur d'eau et de gaz s'égalise dans toute la section transversale et l'écoulement remonte par le tube 5 de la chambre réactionnelle 1.Ensuite l'écoulement entraîne dans ce mouvement la partie résiduelle de l'ammoniac que l'on admet par les tuyères tangentielles 9, par rapport aux proportions stoechiométriques. La quantité totale d'ammoniac admise par la tuyère 8 et par les tuyères tangentielles 9 est choisie suffisamment élevée pour conduire la réaction de neutralisation de l'acide initial et obtenir une solution à pH imposé pour le produit fini. Dans l'exemple considéré le pH de la solution finie est égal à 5,2. L'ammoniac arrive dans la chambre réactionnelle 1 par les tuyères tangentielles 9 et fait vriller l'écoulement autour de l'axe de la chambre réactionnelle 1.Cela contribue à un meilleur brassage de la vapeur de liteau, du gaz et du liquide. Grtce à l'admission d'une quantité additionnelle d'ammoniac par les tuyères 9 an réalise la neutralisation de l'acide qui 'accompagne de la formation d'une quantité complémentaire de vapeur d'eau z 3 + (4)HPO4 E (HH4)2P04 + Ensuite l'écoulement de vapeur d'eau, de gaz et de liquide continue à remonter et atteint le rayon-chicane perforé 10. Dans ce cas, unepartie de bulles de vapeur et de gaz sont désintégrées au passage des orifices du rayon chicane 10 en bulles plus fines alors que l'autre partie contourne le rayon-chicane 10 et se fragmente au contact de ses bords. Grtce à la fragmentation des bulles la surface de contact de l'ammoniac avec la solution augmente ce qui contribue à intensifier la réaction de neutralisation. En outre les rayonschicanes perforés 10 contribuent à répartir les bulles de vapeur et de gaz après leur fragmentation dans toute la section transversale de l'écoulement. Entant donné que les rayons-chicanes 10 sont installés à la rencontre les uns des autres suivant la hauteur de la chambre 1, l'écoulement change en outre de direction, ce qui conduit à un allongement du parcours de ltécouXement dans la chambre réactionnelle 1 et, par conséquent, à un parachèvement plus complet de la réaction. En remontant la chambre réactionnelle 1 l'écoulement rencontre sur son chemin la grille 22 installée dans cette chambre.En la transversant l'écoulement de vapeur et de liquise se répartit uniformément dans toute la section transversale de la chambre 1 et parvient ensuite aux pales 17 du moulinet 16 monté dans la chambre 1 au-dessus duquel est montée encore une grille 22. En attaquant les pales 17 l'écoulement est vrillé alors que les bulles de vapeur qui s'y trouvent sont fragmentées au contact des bords des pales 17. Cela contribue également à la dispersion des bulles et, par conséquent, à un écoulement plus régulier des matières. Â la sortie de la chambre iEntionnelle 1 la réaction de neutralisation s'achève pratiquement, et l'écoulement de vapeur et de liquide, reJeté par l'entrée tangentielle la dans le séparateur 2, y est vrillé, en formant un entonnoir. Le vrillage de l'écoulement de la solution qui arrive dans le séparateur 2 à grande vitesse de l'ordre de 5 à 6 1/s s'accompagne de la séparation des gouttes. Pour cette rai ion, dans le séparateur 2 la distance entre l'axe de l'entrée tangentielle Ia et la tubulure 29 pour l'évacuation de la vapeur est choisie suffisamment grande plus assurer le retour des gouttes dans la solution. Parallèlement à la surface de l'entonnoir dans le séparateur 2 il y a séparation de la vapeur qui s'élève dans la partie supérieure du séparateur 2 où elle vient se réunir à la vapeur qui sort avec la solution par l'entrée tangentielle Ia de la chambre réactionnelle 1 et est évacuée par la tubulure 29. Dans l'entonnoir formé, il y a démixtion de la solution d'après les densités. Cette démixtion a lieu du fait que la vitesse de l'écoulement à la surface de l'entonnoir dépasse sensiblement sa vitesse dans la partie inférieure du fond conique 30 du séparateur 2. Une solution plus dense est évacuée en continu par la tubulure 31 comme produit fini à pH de 5,2 que l'on dirige vers une transformation ultérieure. Afin de maintenir un niveau de liquide constant dans le séparateur 2, ce qui est indispensable pour obtenir une séparation uniforme régulière de la vapeur et le retour des gouttes dans la solution, le séparateur 2 comporte un tube en L 33. Le tube 33 sert à éliminer (à travers lui) la quantité superflue de solution. Une solution moins dense qui forme un entonnoir dans le séparateur 2 arrive dans le tronc de cOns supérieur 34 de la chambre de trop-plein 32, et descend jusqu'd l'emplacement de l'assemblage des cônes 34 et 35. A l'emplacement de l'assemblage des zônes 34 et 35 se trouve la tuyère 38 qui adhère au tube 37 par lequel on admet en continu l'acide initial pour dilution de la solution jusqu'à un pH de l'ordre de 1 à 1,5. A ce pH pour un acide quelconque, la cristallisation de la solution n'aura pas lieu. L'acide est admis par le tube 37 et la tuyère 38 sous pression et, pour cette raison, l'écoulement des matières du c8ne supérieur 34 vers le bas s'accélère.L'écoulement parvient ensuite dans le cône inférieur 35 où l'acide et la solution sont activement brassés et, au fur et à mesure de la descente de l'écoulement dans le cône 35, ses vitesses dans l'ensemble de la section transversale s'égalisent et à l'entrée du tube de recirculation 3, la vitesse de l'écoulement est identique en tout point de sa section transversale. A la sortie du tube de recirculation 3, l'écoulement passe par le coude 39 dans l'échangeur de chaleur 4, oit la solution est réchauffée au besoin, de façon à devenir très fluide. Suivant les conditions concrètes, l'échangeur de chaleur 4 peut être utilisé également pour le réchauffage, pour la réduction partielle par évaporation du volume de la solution qui arrive dans la chambre 1 pour neutralisation. Ensuite la marche de l'appareil ne diffère pas de celle qui vient d'outre décrite plus haut. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux iodes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent. REVSNDIC4TIONS 1. Appareil pour la neutralisation des acides comprenant une chambre réactionnelle installée pratiquement à l eerticale, ayant dans sa partie inférieure des tubulures pour l'introduction des réactifs et communiquant par une entrée tangentielle avec le séparateur destiné à séparer la vapeur d'eau de la solution liquide neutralisée, ayant des tubulures pour l'évacuation des vapeurs et d'une partie de la solution hors de l'appareil et la sortie de l'autre partie de la solution par un tube de recirculation dans la chambre réactionnelle, caractérisé en ce que la chambre réactionnelle est un tube au bout inférieur duquel adhère un venturi installé coaxialemeílt par rapport à ce tube, au-dessus duquel est installée au moine une tuyère tangentielle pour l'introduction d'une partie de la quantité stoechiométrique de l'ammoniac, orientée dans le sens de l'écoulement sous un angle i, par rapport à l'axe géométrique de la chambre réactionnelle, cet angle étant choisi en fonction de la vitesse de l'écoulement, alors que pour l'admission de la partie résiduelle de l'ammoniac dtns la partie inférieure de la chambre, une autre tuyère est installée coaxialement à celle-ci. 2. Appareil suivant la revendication 1 caractérisé en ce que légèrement au-dessus de la tuyère tangentielle pour l'introduction de l'ammoniac à l'intérieur de la chambre réactionnelle, sont installés des rayons-chicanes perforés distribués uniformément suivant sa hauteur inclinés sous un angle par rapport à son axe et destinés à modifier partiellement la direction de l'écoulement des réactifs. 3. Appareil suivant la revendication 2 caractérisé en ce que dans la partie supérieure de la chambre réactionnelle est disposé suivant son axe géométrique un moulinet à pales destiné à créer laturbulence dans l'écoulement. 4. Appareil suivant la revendication 3 caractérisé en ce que dans la chambre réactionnelle perpendiculairement à son axe, sont installées au moins deux grilles qui servent à désintégrer les bulles de vapeur et de gaz qui se forment dans l'écoulement au cours de la réaction, l'une desdites grilles étant disposée légèrement au-dessous du moulinet alors que l'autre est disposée au-dessus de lui. 5. Appareil suivant l'une quelconque des revendications I à 4, caractérisé en ce que le séparateur est une capacité cylindrique avec un fond conique et une tubulure disposée dans la partie supérieure de cette capacité et destinée à évacuer les vapeurs, au-dessous de laquelle se trouve l'entrée tangentielle de la chambre réactionnelle, la distance entre les niveaux de leur disposition et le rapport de la hauteur au diamètre de la partie cylindrique du séparateur étant choisi en fonction de la vitesse d'écoulement à l'entrée du séparateur. 6. Appareil suivant la revendication 5, caractérisé en ce que, à la surface du fond conique du séparateur adhère à l'extérieur une chambre de trop-plein qui communique avec la chambre réactionnelle par un tube de recirculation, ladite chambre ayant un orifice d'entrée disposé suivant la hauteur du séparateur dans la zone entre l'entrée tangentielle et la pipe de décharge de la solution neutralisée prévue au sommet du fond conique. 7. Appareil suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le séparateur est muni pour y maintenir un niveau constant de la solution d'un tube complEmentaireJ destiné à décharger la solution neutralisée finie, ledit tube ayant une forme en L avec une partie horizontale dont le niveau de mise en place suivant la hauteur du séparateur est choisi, suivant la pression des vapeurs dont il est le siège, alors que la partie verticale du tube est disposée coaxialement avec une tubulure de décharge du produit fini installée au centre du fond conique du séparateur légèrement au-dessus de son orifice d'entrée. 8. Appareil suivant la revendication 6, caractérisé en ce que la chambre de trop-plein est constituée par deux troncs de cône réunis par leurs plus petites bases, le conte orienté vers le tube de recirculation ayant un angle de conicité suffisant pour l'égalisation des vitesses de ltécoulement dans sa section transversale à la sortie de la chambre de trop-plein. 9. Appareil suivant la revendication 8 caractérisé en ce que la chambre de trop-plein comporte pour introduire de l'acide dans la chambre réactionnelle un tube cintré dont l'une des extrémités sort du séparateur alors que l'autre est une tuyère disposée le long de l'axe de la chambre de trop-plein, dont l'orifice de sortie est disposé légèrement au-dessus de l'emplacement d'assemblage des cônes formant la chambre de trop-plein.