FR 2289438 A1 19760528 FR 7436555 A 19741104 La présente invention concerne un procédé de préparation de gaz réducteur et plus particulièrement des améliorations d'un procédé d'oxydation partielle produisant un gaz réducteur de qualité supérieure, constitué essentiellement d'hydrogène et de monoxyde de carbone. On peut réaliser des mélanges gazeux renfermant de l'hydrogène et du monoxyde de carbone par oxydation partielle de matières premières dérivant du pétrole, dans un générateur de gaz de synthèse. On trouvera la description d'un tel procédé dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 2 809 104. Généralement, on mélange-de l'oxygène et de la vapeur d'eau à un brouillard atomisé de combustible liquide pour former un mélange qu'on fait réagir dans la zone réactionnelle d'un générateur de gaz, à une température autogène, comprise dans lagamme4' environ- 982- î--9270C. La réaction d'oxydation partielle est très exothermique, et on utilise le plus souvent de la vapeur d'eau pour modérer la température de la zone réactionnelle. On a également utilisé comme modérateurs de température du dioxyde de carbone et des mélanges d'eau et de dioxyde de carbone. Dans ce cas, le gaz effluent du générateur de gaz est constitué principalement d'hydrogène, - de monoxyde de carbone, d'eau, de dioxyde de carbone, et de jusqutà 20 % en poids de suie carbonée (par rapport au poids de carbone de 1 'ali- mentation du générateur). D'autres impuretés gazeuses peuvent être constituées de méthane, -d'argon, d'azote, d'acide sulfhydrique et de sulfure de carbonyle.On peut utiliser le gaz obtenu comme gaz de synthèse, gaz combustible, ou le soumettre à un traitement ultérieur pour obtenir de l'hydrogène pratiquement pur. On peut mesurer l'aptitude d'un gaz à effectuer la réduction des minerais métalliques en métaux par son taux de réduction, c'est-à- dire le rapport molaire (E2 + CO)/(H,Q + C02). Lorsqu'on utilise l'eau, le dioxyde de carbone et leurs mélanges comme modérateurs de température dans le générateur de gaz, le gaz produit a un taux de réduction compris dans la gamme d'environ l à 8. Le procédé de l'invention permet d'obtenir un gaz réducteur ayant un taux de réduction nettement supérieur. L'invention concerne un procédé continu de production de mélanges gazeux constitués principalement d'hydrogène et de monoxyde de carbone. Le gaz produit convient particulièrement comme gaz réducteur, par exemple pour réduire les minerais métalliques en mémétaux. Son taux de réduction, c'est-à-dire le rapport molaire (112 + CO)/(H20 + C02) est d'au moins environ 10, et ggnéralement, est compris dans la gamme d'environ 15 à 100. On peut également utiliser le gaz produit comme gaz de synthèse, gaz combustible et comme source d'hydrogène.On produit le gaz par oxydation partielle d'un combustible hydrocarboné avec un gaz renfermant de l'oxygène libre en présence d'ammoniac comme modérateur de température, à une température autogène comprise dans la gamme d'environ 816 à 1 9270C, et sous une pression comprise dans la gamme d'environ 1 à 355 bars On n'introduit pas d'eau additionnelle dans la zone réactionnelle en dehors de celle qui peut être présente au départ comme impureté des composes réagissants, ou qui peut être produite dans la zone réactionnelle. Le procédé de l'invention fournit donc en continu un gaz réducteur constitué principalement d'hydrogène et de monoxyde de carbone, et ayant un taux de réduction, c'est-à-dire un rapport molaire (H2 + CO) / (H2O + C02) qui est au minimum d'environ lu et qui est généralement compris dans la gamme d'environ 15 å 100. Dans le procédé de l'invention, on produit un courant continu de gaz réducteur dans une zone réactionnelle à revêtement réfractaire d'un générateur de gaz non catalytique, sans garnissage, à écoulement libre, par oxydation partielle d'une matière première hydrocarbonée, avec un gaz contenant de l'oxygène libre en présence d'ammoniac comme modérateur de température, et en l'absence d'addition d'eau et/ou de dioxyde de carbone. Le générateur de gaz est de préférence un récipient vertical sous pression en acier, décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 2 992 906. On introduit les matières premières dans la zone réactionnelle du générateur de gaz par un brûleur à combustible.On peut utiliser de façon appropriée un brûleur annulaire simple, comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 2 928 460 ou un brûleur annulaire double, comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 705 108. On fait réagir les matières premières, sans catalyseur, à une température autogène comprise dans la gamme d'environ 982 à 1 9270C, sous une pression comprise dans la gamme d'environ 1 à 355 bars. La durée de réaction dans le générateur de gaz est d'environ 1 à 0,5 seconde. Le gaz effluent mixte quittant le générateur de gaz peut avoir la composition suivante, exprimée en pourcentages molaires = H2 = 15-60; CO = 15-80; C02 = 0-8; H20 = 0-8; CH4 = - 0-2; N 2= 0,5-75; H2S = 0-5; COS = 0-1 et A = 0-1. Le carbone en particules n'ayant pas réagi constitue environ 0,2 à 20 % en poids du carbone de la matière première, dans le cas des matières premières liquides, et il est généralement négligeable dans le cas as matières premières hydrocarbonées gazeuses. On peut aire réagir dans le générateur de gaz pour produire Le gaz rédacteur, une grande diversité de matières organiques renfermant du carbone combustible. On entend ici par " matières hydrocarbonées " diverses matières premières appropriées constituées d'hydrocarbures ou ae matires carbonées à l'état gazeux,- liquide ou solide, ainsi que leurs mélanges. Ln pratique, les matières hydrocarbonées sont constituées pratiquement par toutes les matières organiques renfermant du carbone combustible et leurs suspen sans. Par exemple, ces matières peuvent etre des suspensions pompables de combustibles carbonés solides tels que le charbon, le carbone en particules, le coke de pétrole, les boues d'égout con- centrées et leurs mélanges, des suspensions gaz-solide telles que ces combustibles carbonés solides finement broyés en dispersion dans un gaz modérateur de la temnérature ou dans un hydrocarbure gazeux et des dispersions gaz-liquide-solide telles qu'un carburani hydrocarboné liquide atomisé et des particules de carbone dispersées dans un gaz modérant la température. On entend ici par " hydrocarbures liquides " des matières premières liquides appropriées telles que au gaz de pétrole liquéfié, des distillats et résidus de pétrole, de l'essence, du naphta, du kérosène, du pétrole brut, des distillats de lraspnalte, du gasoil, un résidu de distillation, de l'huile de sable asnaltique, de l'huile de schiste, un hydrocarbure aromatique d'huile lourde de houille (tel que le benzène, le toluène et les xylènes), le goudren de houille, le gasoil de recyclage du craquage catalytique fluide, l'extrait obtenu par traitement au furfural du gasoil de cokéfacteur et leurs mélanges. Les combustibles hydrocarbonés gazeux utiles comme matières premières gazeuses dans l'invention sont ie méthane, l'éthane, le propane, le butane, le pentane, le gaz naturel, le gaz à l'eau, le gaz de four à coke, le gaz de raffincrie, les gaz résiduels de la synthèsc de l'acétylene ou de l'éthylène, le gaz de synthese et leurs mélanges. On peu. mélanger des matières premières gameuses et liquides et les utiliser simul tanênent et elles peuvent renfermer dans Ces proportions quelconques des composés paraffiniques, oléfiniques, naphténiques et aromatiques. Le terme " matières hydrocarbonées " désigne également ici des matieres organiques hydrocarbonées oxygénées telles que les hydrates de carbone, les matières cellulosiques, les aldéhydes, les acides organiques, les alcools, les cétones, le fuel-oil oxygéné, les liquides réslduaires et les sous-produits des procédés chimiques qui renferment des matières organiques hydrocarbonées oxygé- nées, ainsi que leurs mélanges. La matière première hydrocarbonée peut être à la température ordInaire ou peut avoir été préchauffée à une température pouvant atteinre environ 316 à 6490C, mais de préférence inférieure à sa température de craquage. On peut introduire la matière première hydrocarbonée dans le bruleur en phase liquide ou en phase vapeur, ou sous forme d'un mélange vaporisé avec le modérateur de température. L'addition d'eau dans la zone réactionnelle a un effet nuisible sur la qualité du gaz produit, cette qualité étant exprimée par son. taux de réduction. Comme précédemment indiqué, le taux de réduction du gaz réducteur est, par définition, le rapport molaire 2 + CO) / (H2O + CO2). En éliminant pratiquement l'introduction additionnelle d'eau, de dioxyde de carbone, ou de leurs mélanges, dans la zone réactionnelle, l'invention permet d'accroître la qualité du gaz réducteur. Dans l'invention, on peut modérer la température dans la zone réactionnelle du générateur de gaz avec de l'ammoniac, selon les réactions endothermiques suivantes. L'invention permet également de réduire le préchauffage du combustible. 2 NH3 N2 + 3 H2 (1) L'hydrogène de la formule (1) est utilisé dans la formule (2) E2 + C 2 CO + H20 (2) NH3 (conditions d'alimentation) NH3 (conditions de combustion (3) On peut introduire dans la zone réactionnelle comme modérateur de température, environ G,1 à 1,S et de préférence environ 0,1 à 0,5 kg d'EE3 par kg de matière première hydrocarbonée.On peut introduire de l'ammoniac anhydre à l'état liquide ou de vapeur dans la zone réactionnelle du générateur de gaz, de façon appropriée quelconque, par exemple sous forme d'un courant séparé ou en mélange avec le combustible hydrocarboné, ou selon des combi- naisons diverses de ces deux modes d'introduction. De façon appro priée, on introduit 11 ammoniac anhydre dans la zone réactionnelle du générateur de gaz en mélange avec la matière première hydrocarbonée, à une température comprise entre la température ordinaire et 4820C. On entend ici par " gaz contenant de l'oxygène libre " 1'air, l'air enrichi en oxygène, c'est-à-dire renfermant plus de 21 moles % d'oxygène, et l'oxygène pratiquement pur, c'est-à-dire renfermant plus de 95 moles % d'oxygène (le reste étant constitué d'azo- te et de gaz rares).On peut introduire le gaz-contenant de l'oxy- gène libre dans le brûleur à une température comprise entre la température ordinaire et 649 C. Le rapport de l'oxygène libre de 1 'oxydant au carbone de la matière première (rapport atomique O/C) est compris dans la gamme d'environ 0,8 à 1,2 et de préférence d'environ O,--95- à 1,15.---On-préfère de l'oxygène pratiquemênt -pur pour éviter d'introduire de l'azote d'autres impuretés gazeuses dans le gaz produit. On peut introduire directement le gaz effluent du genérateur de gaz dans une zone de réduction de minerai pour réduire le minerai métallique en metal. Sinon, on peut refroidir partiellement le gaz effluent du générateur de gaz, l'épurer et le purifier avant de l'introduire dans une zone de réduction de minerai, ou dans un réacteur catalytique de synthèse chimique. Par exemple, on peut refroidir et épurer le gaz effluent quittant le générateur de synthèse à une température supérieure à environ 1 2600C avant de l'introduire dans un haut fourneau. On peut ainsi remplacer par le gaz réducteur-une proportion importante du coke métallurgique normalement utilisé pour réduire le minerai de fer en fer fondu. On peut faire passer le courant gazeux quittant le générateur de gaz à travers une chaudière à chaleur perdue, pour réaliser un échange de chaleur avec l'eau, sans contact direct. Le courant de gaz effluent est ainsi refroidi à une température inférieure à 1 2600C,- et comprise de préférence dans la gamme d'environ 982 à 1 2600C avant d'être introduit dans le haut fourneau. Dans d'autres applications, on peut abaisser la-température du gaz effluent du générateur de gaz à une valeur appropriée, par exemple de 204 à 4820C.On peut obtenir comme sous-produit de la vapeur d'eau saturée sous une pression qui est normalement supérieure d'environ 17 à 103 bars à la pression du courant gazeux effluent, pour l'utiliser dans une autre partie du procédé. Eventuellement, le courant partiellement refroidi du gaz effluent quittant la chaudière à chaleur perdue, peut être conduit dans une zone d'épuration et de purification où les solides et les particules de charbon entraînés ainsi que les impuretés gazeuses peuvent être séparés et éliminés. On peut obtenir dans la section d'épuration du gaz, des suspensions de particules de charbon dans un hydrocarbure liquide. Du point de vue économique, il est souhaitable de recycler ces suspensions dans le générateur de gaz, pour quelles constituent au moins une partie de la matière pre mière. On peut utiliser tout procédé classique convenant à l'élimination des solides en suspension dans un courant gazeux.Dans un mode de réalisation de l'invention, on refroidit le courant gazeux effluent du générateur dans une chaudière à chaleur perdue, puis on l'introduit dans une zone d'épuration gaz-liquide où on l'épure avec un liquide de lavage, tel qu'un hydrocarbure liquide. On peut utiliser une colonne classique de contact liquide-gaz à plateaux, telle que celle décrite pages 18-3 à 5, dans la quatrième édition du " Chemical Engineers' Handbook ", de Perry, McGraw Hill 1963. En faisant s'élever le courant de gaz dans la colonne d'épuration en contact direct à contre-courant avec un liquide hydrocarboné de lavage ou avec des mélanges dilués de particules de charbon et de liquide de lavage descendant dans la colonne, on peut éliminer les particules de charbon du gaz de'synthèse, On recueille, en bas de. la colonne, une suspension de particules de charbon et de liquide de lavage, qu'on conduit dans une zone de séparation ou de concentration du charbon. Dn peut effectuer la concentration du charbon en utilisant-un procédé classique approprié quelconque, par exemple la filtration, la centrifugation, la sédimentation ou l'extrac- tion par un hydrocarbure liquide. On peut recycler le liquide de lavage épuré ou le mélange dilué de liquide de lavage et de partie cules de charbon, au sommet de la colonne, pour réduire une nouvelle quantité de gaz réducteur, comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 3 709 669. On peut utiliser en combinaisons, ou en remplacement de la colonne d'épuration précitée, d'autres modes appropriés classiques de refroidissement et d'épuration des gaz. Par exemple, on peut introduire le courant de gaz effluent en dessous de la surface d'une masse de liquide de refroidissement et de lavage, en utilisant une unité à tube plongeur. On peut également soumettre le courant de gaz effluent à plusieurs stades de lavage, en ttilisant un épurateur à orifice, à venturi ou à buse, comme indiqué pages 18-54 à 56 de la 4ème édition de " Chemical Engineers Handbook " de Perry, McGraw-Hill 1963, et dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 639 261. La zone de curification du gaz, qui est de préférence disposée apres la section d'épuration, permet d'éliminer à la demande certaines des impuretés gazeuses constituées par de l'eau, du dioxyde de carbone, ae l'azote, de l'acide sulfhydrique, d sulfure de carbonyle, du méthane, de l'argon et de l'ammoniac présentes dans le courant gazeux effluent, ou d'en éliminer la totalité. Gn peut utiliser pour purifier le courant gazeux effluent, tout procédé classique approprié quelconque ou une combinaison de ces procédés. De façon typique, on peut purifier le gaz par réfrigération et absorption physique ou chimique avec un solvant comme le méthanol, la N-méthylpyrrolidone, la triéthanolamine, le carbonate de propylène, ou sinon avec du carbonate de potassium chaud. L'invention est illustrée oar les exemples nullement limitatifs suivants. Cn introduit, par un brûleur annulaire, une matière Première dérivant du pétrole, constItuée de fuel-oil lourd à la température de 2040C dans un-générateur de gaz de synthèse de 4,5 m à revêtement réfractaire non catalytique, et à écoulement libre, du type précédemment décrit, sous une pression manométrique de 20,7 bars. On introduit simultanément dans la zone réactionnelle du générateur de gaz, en utilisant le brûleur annulaire du type décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 705 108, un courant d'am- moniac anhydre et un courant séparé d'oxygène pratiquement pur, tous deux à une température d'environ 2040C. De facon appropriée, on fait passer l'oxygène à travers le conduit central et on fa-t passer le courant d'ammoniac anhydre par la-partie annulaire extérieure. L'oxygène pratiquement pur est constitué de 99,7 moles % d'oxygène et de 0,3 mole % d'argon.Le combustible a une dcnsité 15,6/15,60C de G,96O9 et correspond à l'analyse élémentaire suivante (, pondéral) C = 85,99; H = 11,28, 02 = 0,13; N2 = 0,88; S = 1,69 et cendres = 0,03. On utilise comme modérateur de température de l'ammoniac anhydre vaporisé à deux concentrations, 0,125 kg d'NH3/kg d'huile et 0,250 kg d'NH3/kg d'huile. A titre comparatif, on effectue un essai en utilisant de la vapeur d'eau comme modérateur de températu- re, à raison de 0,250 kg de vapour d'eau/kg d'huile. Par oxydation partielle du fuel-oil dans la zone réactionnelle ou générateur de gaz à la température autogène, on obtient une production de gaz cui est essentiellement constitué de 680 m3 standards heure d'H2 + CO. On trouvera, regroupées dans le tableau I ci-après, des valeurs correspondant à l'alimentation du générateur de gaz, ia température et l'analyse du produit gazeux, ainsi que son taux de réduction. On choisit également des conditions telles que le rapport atomique (O/C) soit de 1,00 ou de 1,04 et que la teneur en suie (% pondéral par rapport au fuel-oil utilisé) soit de 5 ou 2 %. Le tableau I montre que, lorsqu'on utilise comme modérateur de température, de la vapeur d'eau au lieu d'ammonIac, la température de la zone réactionnelle du générateur de gaz s'abaisse consldéra- blement (abaissement d'environ 1090C) et que le taux de réduction s'élève (augmentation d'environ 500 à 900 %). Par exemple, les essais 1 et 5 correspondent environ au même rapport O/c et à la même teneur en particules de carbone (suie). Dans l'essai 1, le modérateur de température est l'ammoniac. Dans l'essai 5, le modérateur de température est la vapeur d'eau. Gn voit que, de plus, on utilise deux fois plus de vapeur d'eau que d'ammoniac.Avec l'ammoniac comme modérateur de température dans l'essai 1, on obtient le gaz réducteur avec une température du générateur de 1 406 C et un taux de réduction de 36,5. Dans l'essai 5, où on utilise à titre comparatif de la vapeur d'eau comme modérateur de température, la température du générateur est de 1 514 C et le taux de réduction est de 6,86. La comparaison des essais 2 et 6 où la teneur en suie est plus faible, donne des résultats semblables. Si l'on compare les essais 3 et 4, on voit qu'en doublant la quantité d'ammoniac ajoutée, tout en maintenant les autres paramètres pratiquement identiques, on peut abaisser la température du génératour d'environ 4130C à la valeur de 1 071 C. (Voir tableau I page n 9). A cette température, on peut introduire le gaz réducteur drec- tement dans une zone de réduction de minerai. Par exemple, on peut Introduire le gaz réducteur dans un haut fourneau pour minerai de fer, par des canalisations d'injection traversant la paroi du haut fcurneau dans une portIon où la température à l1lntérieur du naut fourneau est environ la même que la température du gaz réduc- teur introduit, c'est-à-dire environ 982 à 1 20C. Le maIntien du courant de gaz effluent du générateur de gaz dans cette gamme de températures, ou légarement au dessus pour tenir compte des TABLEAU I Numéro de l'essai 1 1 2 3 4 5 6 Débit d'huile (mg/h) 215,8 209,0 213,5 186,5 239,4 231,1 Débit d'oxygène (mg/h) 251,6 243,2 258,9 247,5 274,7 265,3 Rapport atomique O/C 1,0 1,0 1,04- 1,04 1,0. 1,0 Débit d'ammoniac(mg/h) 30,83 29,86 30,50 62,19 -- - N113/huile (mg/mg) 0,125 0, 125 0,125 0, 250 -- - Débit de vapeur d'eau (mg/h) -- -- -- -- 59,83 57,79 Rapport vapeur d'eau/ huile -- -- -- -- 0,25 0,25 Gaz produit (humide) (molécules. grammes x 103/h) 30,48 29,98 30,62 31,04 33,09 32,45 Analyse du gaz (% molaire) - CO 48,27 49,41 48,97 45,81 46,29 47,34 112 45,81 46,29 44,70 46,62 40,38 41,07 C02 0,61 0,26 0,69 0,97 2,88 2,61 H,O 1,97 0,76 2,36 1,98 9,75 8,30 CH4 0,01 0,01 0,01 0,08 0,01 0,01 A 0,08 0,08 0,08 0,07 0,08 0,08 N2 2,87 2,82 2,82 4,12 0,23 0,22 1128 0,36 0,35 0,35 0,33 0,36 0,35 COS 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 Carbone en particules (% pondéral par rapport au carbone de l'huile) 5,0 2,0 2,0 2,0 5,0 2,0 Taux de réduction 36,5 93,4 30,7 31,3 6,86 8,11 (H2 + CO) (H2O + C02) Température du générateur C 1406 1344 1480 1071 1514 1457 Consommation spécifique d'O2 273 265 281 269 '298 288 Carbone formé (hg/h) pertes de chaleur dans les ranalisations, constitue un avantage économique. On peut ainsi supprimer le dispositif de refroidissement du gaz, la chaudière à chaleur perdue et le compresseur de recyclage du gaz. Comme le montre le tableau I, lorsqu'on utilise selon le procédé de l'invention, de l'ammoniac et non. de la vapeur d'eau comme modérateur de température, on réduit la consommation spécifique d'oxygène. La consommation spécifique d'oxygène est le rapport des m3 standards d'oxygène consommés aux 1 000 m3 standards de mélange d'hydrogène et de monoxyde de carbone produits. Bien entendu, l'invention est susceptible de diverses variantes sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1 - Procédé de production d'un mélange gazeux constitué principalement à l'état sec, d'hydrogène et de monoxyde de carbone, caractérisé en ce qu'il consiste à oxyder partiellement un combustible hydrocarboné, avec un gaz contenant de l'oxygène libre dans la zone réactionnelle d'un générateur de gaz à écoulement libre, en présence de 0,01 à 0,5 kg d'ammoniac par kg de combustible hydrocarboné, comme modérateur de température, sans introduire pratiquement d'eau additionnelle dans la zone réactionnelle, en dehors de celle qui y est produite ou qui peut être initialement présente comme impureté dans les composés réagissants. 2 - Procédé selon la revendcation 1, caractérisé en ce qu'on introduit l'ammoniac sous forme d'ammoniac anhydre, liquide ou vaporisé. 3 - Procédé selon l'une des rèvendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on introduit 1' ammoniac dans la zone réactionnelle sous forme d'un courant séparé et/ou en mélange avec le combustible hydrocarboné. X - Procédé selon l'une quelconque as revendications précédentes, caractérisé en ce que la zone réactionnelle est à une température autogène comprise dans la gamme d'environ 816 à 1 927 C, et sous une pression comprise dans la gamme d'environ 1 à 355 bars;; 5 - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le gaz effluent quittant la zone réactionnelle, est principalement constitué d'hydrogène, de monoxyde de carbone, de dioxyde de carbone, d'azote et d'eau, et en ce que le rapport molaire (H2 + CO) / (H2O + CO2) est d'au moins 10,0 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le gaz renfermant de l'oxygène libre est de l'air, de l'air enrichi en oxygène (à plus de 21 moles % d't2) ou de l'oxygène pratiquement pur (à plus de 95 Je d'O2). 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le combustible hydrocarboné est un hydrocarbure liquide choisi parmi le gaz de pétrole liquéfié, les distillais et résIdus de pétrole, l'essence, le naphta le kéro sève, le pétrole brut, des distillats, l'asphalte, ie gasoil, i 'huile résiduelle, l'huile de sable asphaltique, l'huile de schiste, l'nuile lourde de houille, les hydrocarbures aromatiques, le goudron de houille, le gasoil de recyclage du craquage cataly t vue fluide, et l'extrait obtenu par traitement au furfural au gasoil de cokéfacteur et leurs mélanges. 8 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le combustible hydrocarboné est un hydrocarbure gazeux cnoisi parmi le méthane, l'éthane, le propane, le butane, le pentane, le gaz naturel, le gaz à liteau, le gaz de cokerie, le gaz de raffinerie, le gaz résiduel de synthèse de l'acéty longe, le gaz résiduel de synthèse de l'éthylène et leurs mélanges. 9 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le combustible hydrocarboné est une matière organique hydrocarbonée oxygénée, choisie parmi les hydrates de carbone, les matières cellulosiques, les aldéhydes, les acides organiques, les alcools, les cétones, le fuel-oil oxygéné, les liquides résiduels et les sous-produits des procédés chimiques renfermant des matières organiques hydrocarbonées oxygénées, et leurs mélanges. 10 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le combustible hydrocarboné est une suspension pompable de combustible hydrocarboné solide choisi parmi le charbon, le' carbone en particules, le coke de pétrole et les boues d'égout concentrées dans un combustible hydrocarboné liquide. 11 - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on préchauffe le combustible hydrocarboné, à une température pouvant atteindre 6490c, mais inférieure à sa température de craquage, avant de l'introduire dans le générateur de gaz. 12 - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu on refroidit le gaz effluent de la zone réactionnelle, à une température comprise dans la gamme d'environ 204 à 1 260 C, par échange de chaleur indirect avec l'eau. 13 - Procédé s~loll une quelconque des icvc-naicatlons 1 à 11, caractérisé en ce qu'on introduit le gaz produit dans une zone de réduction de minerai. 14 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la zone de réduction de minerai est un haut fourneau à minerai de fer, et en ce que la température du gaz produit est comprise dans la gamme d'environ 982 à 1 2600c.