FR 2309264 A1 19761126 FR 7612462 A 19760427 La présente invention concerne des filtres et lus particulièrement des filtres propres à éliminer des particules solides de grands volumes de fluides à faible viscosité tels que les gaz ou l'eau. Au cours d'une filtration normale, le fluide qui est filtré est amené à traverser une masse ou membrane poreuse dont les pores sont généralement plus petits que les particules qui sont retenues. Il est classique également de séparer des solides d'une phase fluide par l'exercice d'une force physique, par exemple la force centrifuge. Suivant ces procédés, la quantité d'énergie dépensée pour séparer les particules du fluide est relativement importante et dans le cas d'un milieu filtrant poreux augmente à mesure que les particules solides s'accumulent è la surface du filtre. Par conséquent, la vitesse de filtration diminue ou bien une plus grande différence de pression devient nécessaire entre la face dentrée et la face de sortie du milieu filtrant.Il en résulte des limitations quant à la nature des matières qui peuvent être utilisées et lorsque les pressions exercées sont importantes, il devient nécessaire d'utiliser des céramiques poreuses frittées ou des lits de sable de granulométries échelonnees pour atteindre la résistance nécessaire contre ces pressions. La technique habituelle pour éliminer du filtre les solides collectés lors de la filtration d'un liquide est le lavage en retour qui peut être une opération onéreuse, surtout lorsqu'il est nécessaire de filtrer un grand volume de liquide et que la fréquence des lavages en retour est élevée. De nombreux éléments filtrants ne se prêtent pas à un lavage en retour satisfaisant et sont en fait à Jeter après usage. L'invention évite beaucoup de ces difficultés et inconvénients et présente les particularités suivantes. (1) Blle a pour objet un procéda pour filtrer de grands volumes de fluide,ex#cute' initialement avec une très faible perte de charge dans le milieu filtrant. (2) La masse des particules collectées n'adhère pas fermement à la surface du filtre et la durée avant que la perte de charge devienne sensible est étonnamment grande. (3) L'élément filtrant est facile à laver en retour avec de petits volumes de fluide et la durée ede cette opération est brève. (4) Le débit par unit de surface est beaucoup plus élevé que dans les filtres déjà en service. L'invention a pour objet un appareil de filtration qui comprend une chambre, un élément filtrant poreux creux agencé dans la chambre pour ménager un espace annulaire, un dispositif d'étanchéitd isolant l'espace annulaire de I'intérieur de l'élément, un dispositif amenant le fluide à l'espace annulaire et un dispositif soutirant le fluide filtré de l'intérieur de l'élément l'élément filtrant présentant une surface rugueuse et l'appareil étant conçu et agencé de manière que le fluide dans l'espace annulaire s'écoule sur la surface de l'élément filtrant. Différentes possibilités existent pour assurer que le fluide dans l'espace annulaire s'écoule sur la surface de l'élément filtrant. Ainsi, l'espace annulaire peut être muni au-dessous du filtre d'un puits dans lequel l'admission amène le liquide de manière que celui-ci doive s'élever verticalement hors du puits avant de venir au contact de la surface de élément filtrant. Une seconde possibilité est que l'admission soit agencée pour débiter le fluide directement sur la surface de l'élé- ment filtrant. Une troisième possibilité est que l'admission soit agencée pour débiter le fluide perpendiculairement à la surface, mais avec interposition d'un déflecteur de manière que le fluide change de direction dXécoulement pour passer sur la surface de l'élément filtrant. Il est en outre essentiel que la surface de l'élé- ment filtrant soit rugueuse. Suivant la forme de réalisation préférée, l'appareil consiste en un élément filtrant cylindrique creux logé centralement dans une chambre cylindrique. Il est possible de confectionner des éléments appropriés de ce genre en enrobant des particules d'une forme compacte au moyen d'un liquide qui se solidifie et lie les particules les unes aux autres, la quantité de liquide étant insuffisante pour colmater les interstices entre les particules compactéesXen coulant le mélange dans un moule cylindrique, et en faisant ou laissant le liquide faire prise. Les particules peuvent être de caractère organique et être,par exempledes particules d'un polyamide, d'un polyester ou d'une polyole'fine,mais sont de préférence inorganiques et spécialement minérales. Par "forme compacte, il convient d'entendre que la plus grande dimension ne peut excéder deux fois l'une ou l'autre des deux dimensions qui lui sont perpend~- culaires et que la surface est sensiblement exempte de protuDé- rances. Les particules préfdrées sont des particules de granite, de silex ou de sables et il est spécialement pméférab'e d'utiliser un mélange de sables de deux granulométries différentes ou dun sable avec du silex ou du granite.La granulocéçrie des particules est définie aux fins de l'invention par le passage ou la rétention au tamis BSS. Le liant liquide peut être inorganique, comme un mélange d'eau et de ciment,mais est de préférence un liant or ganique,comme une colle à base de polyester non saturé, de résine époxyde ou de polyuréthanne. L'utilisation d'un mélange de sablesou d'autres particules minérales compactes présentant deux granulométries différentes sinon davantage permet de modifier dans une grande mesure la porosité et la rugosité superficielle de l'#le'ment filtrant. En pratique, les mélanges uniformes de sables qui diffèrent par la granulométrie se sont révélés intéressants pour la confection de l'élément filtrant, pour partie pour assurer un flux de filtration uniforme sur la surface de l'élément filtrant,mais aussi pour conférer une résistance uniforme au produit. Il est possible d'utiliser des systèmes comprenant des particules de trois ou quatre granulométries différentes, par exemple comme décrit dans le brevet anglais n0l.373.2l# de la Demanderessesmais il est prd- férable de prendre des mélanges de particules de deux granulométries différentes,celles de chaque espèce constituant 40 à 60% inclusivement du poids total.Cet effet est mis en évidence par les résultats rassemblés dans les tableaux ci-après,qui sont les valeurs relatives de la porosité et la résistance à la compression de cubes de 76 mm façonnés au moyen de compositions faites de ces mélanges. La résine servant de liant pour les particules est un mélange de toluènediamine oxypropylée d'un poids moléculaire de 460 et du produit vendu sous le nom de Suprasec DN qui est un diisocyanatodiphénylméthane contenant d'autres poly (isocyanatophényl) polyméthylènes ayant un indice d'isocyanate de 250 et un rapport #C0:0H de 1:1, avec 2C-4) en poids de méthyléthylcétone. La quantité de résine utilisée s'échelonne de 10 à 5% du poids des particules. Pour le façonnage des cubes, les particules sont mélangées soigneusement à l'état sec, puis additionnés de la résine et le mélange est poursuivi pendant 5 à 10 minutes pour assurer l'enrobage convenable des particules. Les particules enrobées sont alors versées dans un moule cubique de 76 m dans lequel les particules sont tassées par quelques secousses,puis debarres- sées de la rousse et pressées légèrement de manière à présenter une face supérieure plane. Le cube est mis à durcir par repos à la température ambiante pendant 2 jours ou par chauffage à 1100C pendant 2 heures. Les résistances à la compression sont mesurées sur une machine d'essai en compression Farneil, série 500. Les porosités sont mesurées de manière relative de la façon décrite ci-après. Le cube est rendu étanche sur quatre de ses faces avec un enduit de polyuréthanne hydrofuge de manière que deux faces opposées restent libres. Le cube est monté avec ses faces libres dans le plan horizontal, c'est-à-dire avec ses faces libres comme face supérieure et face inférieure, et un cylindre d'un diamètre de 63,5 mm et d'une profondeur de 152 mm est posé sur la face supérieure. Le reste de cette face à l'extérieur du cylindre est rendu étanche comme les autres faces du cube. De l'eau est versée dans le cylindre et maintenue à un niveau de 102 mm tandis que l'eau s'égouttant à la face in férieure du cube est collectée et pesée.Dans la colonne intitulée "porosité", la surface exprimée en cm est la section inté rieure du cylindre. TABLEAU I Particules de granite a de 5,0 à 6,3 mm et particules de grani te b de 0,5 à 1,0 mm rapport résine:particules 15:1 Rapport particules Porosité, litres/h/cm Résistance à la a : particules b compression,kg/cm 0:100 3,9 74,66 10:90 3,7 119,72 20:80 3,00 117,96 30:70 3,9 139,90 40:60 1,9 164, 50 50:50 2,0 160,85 60:+O' 2,7 133,92 70:30 7,1 145,73 80:20 7,1 144,40 90:10 8,9 63,13 100:0 17,8 62,43 En dehors du rapport 40:60 60:140, il est observable que la répartition des fines particules est moins homogène.Les tableaux ci-après sont donc relatifs à des mélanges de poids égaux des particules des deux granulométries. TABLEAU II Particules de granite Grosses parti- Fines parti- Rapport Porosité 2 Résistance cules, inni cules, mm résine: litres/h/cm à la comme parti- pression, cules kg/cm 5,0-6,3 2,0-3,35 1:20 17,8 73,82 T, 1,14-2,0 1:15 8,9 102,08 n 0,5-1,0 1:15 2,0 157,33 n 0,3-0,41 1:15 0,7 133,29 " 0,25-0,33 1::15 0,7 140,60 " 0,21-0,25 1:15 0,4 107,77 2,0-3,35 0,5-1 1:15 5,1 111,07 " 0,21-0,25 1:15 0,7 96,87 0,5-1,0 0,25-0,355 1:10 1,4 128,79 If 0,21-0,25 1:10 0,7 129,14 n 0,09-0,21 1:10 0,5 132,16 TABLEAU III Particules de sable Rapport résine:sable 1::20 Grosses particules Fines particules Porosité Résistance (mm) (mm) litres/h/cm à la com pression, kg/cm 2,0-3,35 1,4-2,0 5,08 171,46 " 1,0-1,4 3,96 (non mesurée) " 0,85-1,0 2,37 160,64 n 0,71-0,85 2,09 165,13 " 0,60-0,71 1,62 171,95 " 0,30-0,60 0,85 180,25 1,4-2,0 1,0-1,4 4,18 181,51 " 0,85-1,0 4,44 151,15 " 0,71-0,85 2,54 164,92 " 0,50-0,60 1,04 142,71 T.23Lr4U IV mélange de uranite (dit Flintag) et de sable Rapport résine:particules 1::20 Grosses particules Fines particules Porosité esistcnce (mm) (mm) litres/h/cm à la com- pression, kg/cm 3,35-5,0 1,4-2,0 3,23 168,58 " 1,0-1,4 2,22 189,11 0,85-1,0 1,11 171,88 0,71-0,85 1,18 199,02 If 0,50-0,60 0,83 267,00 On peut déduire de ces tableaux que pour toute sérié dans laquelle les grosses particules ont une granulométrie constante, la porosité diminue à mesure que la granulométrie des plus fines particules baisse et que les mélanges contenant les fines particules grossières ont la plus haute porosité.Il est donc possible d'obtenir des produits de porosité semblable ruais qui diffèrent par la rugosité de la surface, laquelle correspond en première approximation à la granulornétrie des plus grosses particules constitutives. L'invention est décrite ci-après avec référence au dessin annexé dont la Fig. 1 est une vue en coupe d'un appareil de filtration conforme à l'invention qui se prete particulièrement à la séparation des solides en suspension dans l'eau et Fig. 2 est une vue en plan et de dessus de l'appareil et des canalisations et dispositifs de lavage en retour qui lui sont associés. Comme le montre le dessin, l'appareil comprend un corps cylindrique 1 auquel sont boulonnées des plaques d'extrémité 2 et 3 et dans lequel pénètre une conduite de sortie lt qui s'évase en un cylindre intérieur 5. Un orifice 6 dans la paroi du corps cylindrique ou chambre constitue une admission débouchant en face de la paroi du cylindre intérieur. La face supérieure de ce cylindre comporte un trou circulaire 7 entouré d'une petite lèvre retenant un 3Oint 8. Un élément filtrant poreux 9 ayant la forme d'un cylindre creux et formé par un mélange de sables et/ou de particules de granite ou de silex de deux granulométries que lie un pol-- urétLanne,cor#e décrit ci-dessus à propos des cubes,est logé cen- tracement dans le corps de manière que son extrémité intérieure s'adapte sur le joint tandis que l'extrémité supérieure est fer- niée par une plaque en acier 10 et un joint 11. Une tige filetée 12 passe par un trou de cette plaque et un écrou papillon 13 ainsi qu'une rondelle d'étanchéité 14 permettent de serrer la plaque et l'élément filtrant de manière étanche sur les joints 8 et 11. L'extrémité inférieure du corps constitue un puits et la plaque 3 est munie d'une conduite d'évacuation 15. Un robinet d'évacuation d'air 16 est monté sur la plaque 2 à la partie supérieure du corps. L'orifice dans le corps pour la conduite de sortie et l'orifice 6 sont entourés par des brides 17 et 18 munies de goujons filetés #on représentés) permettant de monter les conduites d'admission et de sortie 19 et 20 dont chacune est munie d'un tube à robinet 21 servant de point manométrique et d'un tube à robinet 22 servant de point d'échantillonnage. Les conduites 19 et 20 sont raccordées par des robinets 23, 24, 25 et 26 à un collecteur d'admission de fluide qui doit être filtré et à un collecteur de sortie de fluide filtré. Une conduite 27 munie d'un robinet 28 fait communiquer le collecteur d'admission et le collecteur de sortie entre les robinets 23 et 24 et les robinets 25 et 26,respectivement. La conduite d'évacuation 15 est munie d'un robinet 29. Lorsque l'appareil fonctionne, les robinets 28 et 29 et ceux des tubes 21 et 22 sont tous fermés,tandis que les robinets 16, 23, 24, 25 et 26 sont ouverts. Le liquide est pompé dans le filtre, l'air occupant l'espace entre l'élément filtrant et le corps s'échappant par le robinet 16 Jusqu'au moment où cet espace est occupé par le liquide et où le robinet 16 est fer#é. La filtration se poursuit de la manière normale, la différence de pression entre les deux tubes 21 étant habituelle ment inférieure à 0,35 kg/cm2. Dans la plupart des cas, la ra tière séparée du liquide par filtration s'accumule à la surface de l'élément filtrant et tombe dans le puits de sorte que l'augmentation de la perte de charge dans l'élément filtrant est ha bituellenent l'indice que le puits est rempli et doit être vidé par ouverture du robinet d'évacuation 29. Simultanément, les particules adhérant à la surface de l'élément filtrant peuvent ètre chasséesssauf si elles sont de nature graisseuse, par un bref ia vage en retour réalisé par écoulement en sens inverse en consé- quence de la fermeture des robinets 23 et 26 et de l'ouverture du robinet 28, de sorte que ces particules tombent aussi dans le puits et sont expulses par le robinet d'évacuation. Le bon fonctionnement du filtre semble dépendre d'une turbulence entretenue dans le liquide par l'écoulement de celui- ci sur la surface rugueuse de l'élément filtrant. Lorsque cette turbulence ne s'établit pas, l'efficacité de l'élément filtrant diminue beaucoup. La turbulence est influencée par différents facteurs,parmi lesquels les plus importants se révèlent etre (1) la vitesse d'écoulement du liquide admis, (2) la rugosité de la surface de l'élément filtrant et (3) la pression du liquide admis. Il a pu être établi que les divers liants utilisés pour confectionner l'élément filtrant n'ont guère d'effet sur le fonctionnement de celui-ci et que le liant peut être choisi principalement en raison de son prix de revient et/ou de sa durabilité dans les conditions de service. Pour la filtration des milieux aqueux, il est préférable d'utiliser une résine époxyde ou plus spécialement une résine de polyuréthanne réticulée, de préférence s'obtenant au départ d'un polyéther comme constituant hydroxylé, par exemple un produit de réaction oxypropylé de glycérol, de tribéthyloléthane ou de triméthylolpropane,ou bien d'une diamine aromatique ou aliphatique, par exemple la toluylè nediamine. Les observations de la Demanderesse ont montré que pour la filtration des solides contenus dans de l'eau, les résul tats obtenus sont les meilleurs lorsque la perte de charge entre l'espace annulaire et l'intérieur de l'élément filtrant est de l'ordre de 0,035 à 0,070 kg/cr 2. Lvefficacité de ia sétaration diminue lorsque la perte de charge est de l'ordre de 0,14 à 0,35 kg/cm2 et devient très faible au delà de cette dernière valeur.Ainsi, pour la parfaite efficacité de l'appareil, il est important d'équilibrer la porosité de l'élément filtrant et le débit désiré de fluide de manière à assurer une perte de chat- ge de 0,035 à 0,07C kg/cm2 entre l'espace annulaire et l'inté- rieur de l'élément filtrant. Ces valeurs ne sont pas totalement indépendantes de l'état de surface de l'élément filtrant,mais la relation suivant te peut être établie entre la porosité mesurée de la manière in diquée ci-dessus et le débit pour des éléments filtrants d'une surface de 9,29 à 55,7 dm2 fonctionnant sous une pression d'admission de 3,52 kg/cm2 au manomètre pour l'établissement de la perte de charge requise. Porosité, litres/h/cm2 Débit, litres/h 1,8 13620 tuf,3 272lu0 4,7 31780 6,0 40860 Lorsque la pression d'admission varie ou lorsque le débit s'écarte de l'optimum pour la porosité choisie, l'efficacité du filtre diminue. Une importante particularité de fonctionnement est donc que la pression d'admission ou le débit ne s'écarte guère des valeurs de consigne et de préférence n'en diffère pas de plus de 5%. Lorsqu'il est nécessaire d'atteindre des débits inférieurs à 13.620 litres par heure, les mélanges de particules de sablesnécessaires pour conférer les porosités correspondantes de 2 litres/h/cm2 ont des granulométries fines qui rendent la surface insuffisamment rugueuse pour être efficace. Cette difficulté peut être surmontée par superposition d'une couche extérieure de plus grosses particules sur l'élément filtrant, par exemple par collage d'une couche de particules d'un diamètre de 5,0 à 6,3 mm à la surface extérieure de l'élément à l'aide de la quantité efficace minimale d'adhésif. D'autres moyens pour amener une couche de plus grosses particules à proximité étroite de la couche extérieure de l'élément filtrant conviendraient aussi. Les résultats obtenus au moyen des filtres de l'ir- vention sont illustrés ci-après. ExE2#PLE 1 A un mélange de poids égaux de sables de Garside de 1,0 à 1,4 mm et de 1,4 à 2,0 mm, on incorpore 57o en poids de la résine de Suprasec RJ et de toluylènediamine oxypropylée précitée et on coule le mélange en un cylindre creux d'une hauteur de 622 mm, d'un diamètre extérieur de 2514 mm et d'une épaisseur de 25 mm. Ce cylindre a une surface de 49,214 dm2 et le mélange coulé en cubes a une porosité,mesurée-comme décrit ci-dessus,de 4 litres/h/cm2. On adapte l'élément filtrant dans une chambre du type décrit ayant un diamètre intérieur de 559 grande sorte que l'espace annulaire est d'environ 152 mm à mesurer radialement. La teneur en solides d'une eau pompée au débit do 22.700 à 27.2140 litres/h sous une pression d'admission de 3,52 kg/cm baisse de 1,9 jusqu'à 0,36 ppm.Toutefois, pour une pression d'admission de 0,42 à 0,56 kg/cm2,tt#me au débit de 31.780 à 36.320 litres/h, la teneur en solides ne baisse que de 8s4 jusqu'à 5a4 ppm. EXEMPLE 2 Dans un appareil plus petit, un élément filtrant fait de mêmesmais n'ayant qu'une surface de 12,08 dm2,foncti6nnant sous une pression d'admission de 3,52 kg/cm2 mais à un débit de moins de 9080 litres/h, n'amène la teneur en solides que de 2,4 à 1,6 ppm. Cet élément filtrant a une hauteur de 305 mm et un diamètre extérieur de 127 mm et est logé dans une c#hambre ménageant un espace radial de 76 mm.Sous une pression de 1,48 kg/cm2 et au débit de 9080 litres/h, la teneur en solides passe de 1,8 à 1,3 ppm,tandis qu'un élément filtrant de dimensions analogues mais à surface plus rugueusefait de particules de silex de 5,0 à 6,3 mm et de particules de sable de 1,4 à 2 mm liées par une résine époxyde,fait baisser la teneur en solides en suspension de 1,25 jusqu'à 0,2 ppm. Ce mélange a de plus une porosité de W litres/h/cm2. La résine utilisée est un mélange de 100 parties en poids du produit vendu sous le nom d'Epophen ET-2 et de 65 parties en poids du durcisseur vendu sous le nom de EflT-3 par la Société Borden Chemical Co., le mélange étant mis à faire prise à la température ambiante pendant 4 jours. EXEMPLE 3 Dans un appareil ayant les mêmes dimensions que dans l'exemple 1, un élément filtrant confectionné au départ d'un n;élange de poids égaux de particules de silex de 3,35 à 5,C mrn et de particules de sable de 1 à 1,4 mm liées par un polyuréthanne comme décrit c#-dessus,pour un rapport liant :agrégat de 1:20, est utilisé pour filtrer une eau de rivière contenant 14 à 500 ppm de solides en suspension sous une pression d'admission de 3,52 kg/cm2 au débit de 22.700 à 27.240 litres/h. Le courant sortant a une teneur en solides de 8 ppm. L'évacuation des boues est nécessaire à intervalles de l Jour et le filtre est maintenu en service jusqu'à passage de près de 68 millions de litres d'eau avant une interruption de l'essai pour l'examen de l'élément filtrant qui apparaît inchangé. Au cours d'une répétition de l'expérience, l'eau sor tante contenant 9 ppm de solides en suspension est comparée à un échantillon d'eau distillée de laboratoire au moyen d'un compteur de particules vendu par la Société Coulter Electronics Limited qui donne les résultats suivants (deux échantillons dans chaque cas). Volume: 0,05 ml Granuîométrieq microns Eau distillée Eau filtrée 5,03 30; 32 80; 72 3,99 52; 52 146; 135 3,17 112; 107 272; 246 2,51 195; 190 582; 546 1,99 275; 237 1138; 11147 1,58 589; 5714 3192; 3119 1,26 7019; 8017 18021; 16204 ExE2#PLE 4 - A un mélange de poids égaux de particules de calcaire de 6,3 à 8,0 mm et de 0,71 à 1,0 me, on incorpore 6 en poids d'une résine époxyde et d'un durcisseur dans le rapport de 10:7 et on coule le mélange en un cylindre creux d'une hauteur de 622 mm, d'un diamètre extérieur de 254 mm et d'une épaisseur de 25 mm. Ce cylindre a une surface de 49,214 dm2 et le mélange coulé en un cube a une porosité, mesurée comme ci-dessus,de 2,3 litres/h/cm2.On réalise une surface uniformément rugueuse en collant une couche unique de particules de calcaire de 6,3 à 8,0 mm à la surface du cylindre au moyen d'une résine époxyde comme indique. On peut déduire de l'étude ci-dessus que pour un .élément ayant une porosité de 2,3 litres/h/cm2, le débit optimal est de 14.530 litres/h. La teneur en solides d'une eau pompée dans le filtre au débit de 13.620 litres/h sous une pression d'admission de 4,22 kg/cm2 baisse de 8,8 jusqu'à 3,5 ppm. La perte de charge mesurée dans l'élément filtrant est inférieure à 0,07 kg/cm2. La teneur en solides d'une eau pompée dans le meme filtre au débit de 13.620 litres/h sous une pression d'admission de 2,81 kg/cm2 ne baisse que de 35 Jusqu'à 31 ppm. La teneur en solides d'une eau pompée dans ce filtre au débit de 21.790 litres/h sous une pression d'admission de 4,22 kg/cm2 ne baisse que de 52 jusqu'à 44 ppm. La résine époxyde utilisée pour la confection de l'élê- ment filtrant dans cet exemple est celle vendue sous le nom d'Epophen EL prise avec le durcisseur wEL3 dans le rapport de 10:7. Le filtre décrit est intéressant pour éliminer les particules en suspension de milieux aqueux. Il convient notamment pour éliminer les particules organiques et inorganiques en suspension de l'eau en vue d'obtenir de l'eau potable ou de qualité industrielle pour l'alimentation des chaudières ou de l'eau pour les industries chimiques et se prête aussi au traitement des effluents aqueux pour en éliminer les solides organiques et inorganiques résiduels indésirables. D'autres applications sont notamment l'élimination de petites quantités de solides en suspension des solutions aqueuses d'agents chimiques pendant l'isolement de ceuxci et l'élimination des solides en suspension des solvants non aqueux. L'efficacité du filtre est hautement surprenante du fait qu'il élimine des liquides des particules qui sont beaucoup plus fines que les pores de l'élément filtrant. Ce filtre doit donc fonctionner d'après un principe totalement différent de celui des filtres ordinaires et la Demanderesse est portée à croire que l'élimination des solides dépend de l'établissement d'un écoulement turbulent du liquide dans l'espace annulaire. Si cette hypothèse est exacte, il serait possible d'utiliser des appareils semblables pour préparer des particules contenues dans des gaz, par exemple pour traiter les gaz brûlés des fonderies, des chaudières et des cimenteries. R E V E N D I C A T I G N S. 1 - Appareil de filtration comprenant une chambre, un élément filtrant poreux creux agencé dans la chambre de manière à ménager un espace annulaire, un dispositif d'étanchéité isolant l'espace annulaire de l'intérieur de l'élément filtrant, un dispositif admettant le fluide dans l'espace annulaire et un dispositif soutirant le fluide filtré de l'intérieur de l'élément, caractérisé en ce que l'élément filtrant présente une surface rugueuse se et l'appareil est conçu et agencé de manière que le fluide dans l'espace annulaire s'écoule sur la surface de l'élément filtrant. 2 - Appareil de filtration suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un élément filtrant cylindrique poreux agencé centralement dans une chambre cylindrique. 3 - Appareil de filtr?tion,en substance comme décrit ci-dessus et illustré au dessin. 4 - Elément filtrant pour appareil de filtration suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un cylindre creux ouvert aux extrémités comportant une paroi poreuse faite dé particules minérales liées par une résine synthétique. 5 - Elément filtrant suivant la revendication 4, caractérisé eh ce qu'il est formé au moyen de particules d'au moins deux granulométries. 6 - Elément filtrant suivant la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que la résine synthétique est une résine de polyuréthanne. 7 - Elément filtrant suivant la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que la résine synthétique est une résine époxyde. 8 - Procédé pour éliminer les particules solides à l'état de suspension dans un liquide, caractérisé en ce qu'on fait passer le liquide dans la chambre annulaire de l'appareil de filtration suivant la revendication 1, on soutire le liquide filtré de l'intérieur de l'élément filtrant, la porosité de l'élément filtrant présentant avec le débit du liquide une relation telle que la perte de charge soit au maximum de 0,35 kg/cm2 entre l'in térieur et l'extérieur de l'élément filtrant. 9 - Procédé suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la perte de charge est de 0,035 à 0,070 kg/cm2.