FR 2255333 A1 19750718 FR 7346004 A 19731221 La présente invention concerne un procédé de dissolution d'un polymère dans un solvant et un appareil pour sa mise en oeuvre L'une des gênes pour l'utilisation de polymères à poids moléculaires élevés comme agents diminuant les frottements pour le transport en oléoducs d'hydrocarbures, tels que les huiles brutes ou leurs fractions est que les polymères sont souvent difficiles à dissoudre dans l'huile ou autres liquides, lorsque le polymère présente un poids moléculaire suffisamment élevé pour conduire à l'amélioration désirée, en particulier la diminution du frottementO Antérieurement, il a été de pratique prévalente dans cette technique de charger la matière polymère dans un malaxeur et ensuite aJouter graduellement de petites quantités de liquide jusqu'à ce qu'on ait un mélange de consistence suffisante pour en permettre la décharge dans le corps de liquide principal. Une autre pratique a aussi été de découper, déchiqueter ou broyer la matière polymère en petites particules en soumettant le polymère à une sérieuse opération de broyage ou de mastication dans un équipement de mélange tels que les ma laxeurs, appareil Banbury ou extrudeuses. Un broyage exce-ssif est souvent assez nocif pour le polymère, tendant à le "casser" de sorte que le produit final est de plus faible poids moléculaire et que bien des qualités désirables se trouvent perdues. Comme autre inconvénient, un équipement lourd est coûteux, les exigences en énergie pour utiliser cet équipement sont importantes et les dimensions des lots sont généralement limitées, le tout conduisant à des frais accrus de mélange Si on agite le polymère et le solvant avec application de chaleur, l'agitation et la chaleur peuvent également abaisser le poids moléculaire et, en outre, ralentissent l'obtention d'une solution totale Ce procédé lent est cotteuxO Un procédé de dissolution tel que celui décrit par le brevet des Etats-Unis dlAsérique N 2 639 275 implique le passage de la matière polymère à travers une extrudeuse et dans un appareil muni d'une série de plaques perforées, de chambres de mélange et de tamis, les orifices dans les plaques successives étant d'un diamètre diminuant progressivement, chaque plaque perforée, faisceau de tamis et chambre de mélange étant équipée de sorte qu'on mélange un liquide sous pression chauffé, compatible avec la matière polymère, à ces étapes avec le polymère. Bien que la solution utilisant cet appareil puisse se produire en un délai aussi bref que cinq minutes ou moins, le procédé souffre d'un sérieux inconvénient à savoir que le polymère est sérieusement dégradé et en particulier dans le cas des polymères à poids moléculaires élevés est dégradé à un point. tel qu'il est pratiquement sans utilité pour diminuer le frottement. Conformément à un autre procédé de la technique antérieure, décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 2 771 458, on conserve uniforme la dimension des particules de polymère qui sont à dissoudre et en dessous d'environ 6,3 mm de diamètre, de préférence d'environ- 1,6 mm de sorte que des mélanges à viscosité élevée puissent s'obtenir, qui soient homogènes et exempts de grumeaux, par simple agitations Toutefois, le procédé exige un solvant de viscosité élevée et peut souffrir de dégradation. La présente invention surmonte les difficultés décrites ci-dessus et fournit une solution satisfaisante aux problèmes de la technique antérieure, ainsi qu'il apparaîtra de la description qui va suivre. Le but fondamental de la présente invention consiste à fournir un procédé et un appareil par lequel on puisse dissoudre efficacement et économiquement un polymère à poids moléculaire élevé, à grande échelle dans un solvant sans dégradation importante. On parvient au but ci-dessus en formant une bouillie des perticules de polymère avec le solvant et en faisant diffuser un gaz dans la suspension. L'appareil selon la présente invention sa'étend grosse modo à une chambre de dissolution présentant un espace liquide à sa partie inférieure et -- un espace vapeur à sa partie supérieu re des dispositifs divisant l'espace liquide en au moins deux compartiments séparés, orientés sensiblement verticalement, avec des angles pourvus de déflecteurs, en communication de liquide l'un avec l'autre au-dessus et en dessous du dispositif diviseur, un dispositif de dispersion de gaz adapté pour disperser un courant important de gaz, sélectivement dans la partie basse d'au moins l'un des compartiments, mais non dans tous, une arrivée de gaz communiquant avec le dispositif de dispersion de gaz, au moins une sortie de vapeur pour l'espace vapeur et des dispositifs pour porter la suspension dans ou retirer le liquide de l'espace liquide. Grosso modo, le procédé selon la présente invention consiste à effectuer la dissolution du polymère dans un solvant impliquant la préparation d'une bouillie de petites particules de polymère dans le solvant dans un circuit orienté pratiquement selon un plan vertical, ltintroduction en continu d'un courant de gaz dans la partie basse d'au moins une conduite verticale de ce circuit pour provoquer un entraSnement vers le haut de la bouillie conduisant à la circulation de la bouillie à travers le circuit et on soutire le gaz de l'espace vapeur communiquant avec la portion haute du circuit. Dans le cadre de l'appareil et du procédé précédemment décrits, la présente invention résoud non seulement les problèmes précédemment évoqués de la technique antérieure, mais apporte en outre d'autres avantages importants ainsi qu'il apparaîtra de la description suivante de certaines formes attirantes de mise en oeuvre de la présente invention Sur la planche de dessins annexée, - la figure 1 représente un récipient de dtssolution par lots ; - la figure 2 représente un récipient de dissolution en continu avec des déflecteurs internes ;; - la figure 3 représente un arrangement d'un unique tube diffuseur tel qu'il est utilisé dans l'appareil des figures 1 et 2 - la figure 4 représente un dispositif avec une pluralité de tubes diffuseurs qu'on peut utiliser dans l'appareil des figures 1 et 2 - la figure 5 représente un autre arrangement d'une pluralité de tubes diffuseurs qu'on peut utiliser avec l'appareil des figures i et 2. Conformément à la présente invention, l'agitation pour assurer la dissolution d'un polymère dans un solvant est limitée au procédé de "barbottagen classiquement connu comme diffusion. Le but principal de la diffusion dans la présente invention est de disperser les particules de polymère solide au sein du solvant. La dispersion est requise de façon à fournir une grande surface spécifique pour la dissolution. Sans agitation, les particules de polymère s'agglomèrent, fournissant réellement une plus petite surface spécifique et ralentissent le processus de dissolution. Un second bénéfice de la diffusion est qu'elle aide également à "laver" des molécules de polymère emmêlées sur les particules de polymère, alors que le taux de l'agitation est suffisamment bas pour ne pas dégrader le polymère dissout. Le procédé fondamental selon la présente invention pour disperser le gaz dans un liquide contenu dans une cuve ou un récipient consiste à introduire un gaz à travers une conduite verticale à extrémité ouverte, une conduite horizontale perforée ou une plaque perforée au fond de la cuve. Bien que la dimension des bulles soit fonction du diamètre des orifices à travers lesquels le gaz est introduit à faibles débits, pour les taux de gazage ordinaire des bulles relativement grosses sont produites quelle que soit la dimension de l'orifice. Une conduite perforée ou des plaques diffusantes utilisées conformément à la présente invention présentent des orifices de 1,5 à 25,4 mm environ de diamètre. Un diffuseur en conduite perforée est dessiné de telle sorte que la chute de pression en travers des orifices individuels soit importante comparée à la chute de pression selon la longueur de la conduite avec la colonne hydraulique du contenu de la cuve ; sinon, les orifices les plus éloignés de l'alimentation en gaz ne pourraient pas fonctionner. Si on utilise des conduites séparées pour chaque orifice de diffusion, une grande résistance dans les condui tes assure à nouveau une diffusion uniforme par tous les orifices. Des plaques poreuses, tubes, disques ou autres formes, sont fabriqués pour l'application selon la présente invention, en liant ensemble des particules de dimension rigoureuse en carbone, céramique ou métal. La cloison poreuse qui en résulte est utilisée comme diffuseur pour produire des bulles bien plus petites que celles qui résultent dtun simple barbottage.La dimension des bulles formées est proportionnelle au diamètre de pore, mais aussi à la chute de pression en travers de la paroi poreuse Pour des débits élevés de gaz une coalescence se produit au-dessus de la paroi et une dispersion médiocre du gaz en résulte La position et le dessin des diffuseurs utilisés se Isn la présente invention sont rigoureux Si l'on doit obtenir les meilleures suspensions ; dans de petites cuves cylindriques, les diffuseurs sont de forme concentrique aux cuves et sont situés environ à la moitié ou au quart de la distance du centre à la paroi de la cuvez Un espace est laissé pour permettre à la totalité du contenu de la cuve dé circuler verticalement. Le solvants qui concernent plus particulièrement la présente invention sont en général des solvants de faible viscosité. Donc une huile brute constitue une forme préférée de mise en oeuvre de la présente invention, dans la mesure où il est désirable d'incorporer un polymère dans l'huile brute pour faciliter son pompage en oléoduc. Cependant, la présente invention s'détend à l'eau et à toutes les fractions d'huile brute. Le gaz utilisé pour la diffusion selon la présente invention est de préférence l'azote et les queues légère du solvant mais peut comprendre tous les gaz non toxiques et autrement inoffenaifs. Si le solvant est un hydrocarbure, des gaz comme le méthane, le propane et autres hydrocarbures sont appropriés. Toutefois, il est désirable d'exclure la totalité de l'oxygène du contact avec le polymère, si ce polymère est sujet à l'attaque par oxydation dans la mesure où il peut avoir un effet défavorable sur le polymère. On peut utiliser soit des compresseurs centrifuges soit des pompes à déplacement positif pour faire circuler la phase gazeuse.Dans le cas d'hydrocarbures et de cuves de dissolution chauffées, une cer taine condensation se produit dans la pompe et les conduites de retour mais ceci n'a pas de mauvais effet quelconque et on peut l'éliminer avec des pots de condensation classiques. Le polymère à utiliser dans le procédé s'étend généralement à tous les polymères à poids moléculaire élevé. Des exemples de ces polymères sont le poly-isobutylène, le polybutylène, le poly-isoprène, un copolymère d'éthylène et de propylène, le polybutadiène, et analogues. Jusqu'à présent, ces polymères ont été très difficiles à dissoudre sans dégradation dans les solvants envisagés selon la présente invention. En se référant maintenant à l'appareil utilisant le système de matières ci-dessus, la figure 1 décrit le dispositif le plus simple selon la présente invention Une cuve 1, de pré- férence mais non nécessairement cylindrique est remplie partiellement de solvant 9, pour laisser un espace vapeur 8 dans la partie supérieure de la cuve 1. Le gaz ou la vapeur est pompé depuis le sommet de la cuve 1 par un compresseur ou une pompe 3 par une conduite de retour 4 et ramené dans la cuve 1 par des sorties de gaz 50 Les bulles 6 du gaz ainsi introduites dans le solvant 9 et les particules dispersées de polymère mon- tent dans le solvant 9 à travers un tube perforé 7 et s'échap- pent pratiquement du solvant à l'interface liquide-vapeur 2. Les bulles de gaz 6 dans le tube d'aspiration 7 diminuent la densité efficace du fluide dans le tube d'aspiration 70 La différence de densités efficaces du fluide dans les espaces à l'intérieur et à l'extérieur du tube d'aspiration 7 créé une différ.ence de pression au fond de la cuve 1 entre ces espaces. Cette pression différentielle engendre un flux de solvant 9 et de polymère dispersé dans la direction indiquee par les flèches. Dans cet exemple, le flux de solvant et de polymère dispersé se fait vers le haut dans le tube daspiration 7 et vers le bas dans l'espace annulaire 10 extérieur au tube d'aspiration 7. La figure 2 des dessins annexés, est relative à un appareil pour l'opération en continu. Le solvant avec le polymère dissout est soutiré en continu d'une cuve 30 par une sortie relativement importante 31, qui est dessinée de sorte que le débit soit lent et n'ait pas tendance à déplacer des particules de polymère non dissoutes du récipient de dissolutin. Au- dessus de l'interface liquide-vapeur 39 se trouve un espace vapeur 45. Pendant ce temps, le polymère est introduit en continu par une entrée 32 dans la cuve 30 qui présente une soupape d'extinction coupe-flamme 33 et on admet de lthuile ou autre solvant dans la cuve par une arrivée 34.L'écoulement de fluide peut être inversé à la sortie 31 et à l'entrée 34 pour nettoyer les filtres. Le gaz circule en continu au sein du contenu de la cuve 30 à l'aide d'un compresseur ou d'une pompe 35 par une conduite de retour de gaz 36 et dans des sorties de gaz 37 vers le haut à travers un tube d'aspiration 38. Le solvant 43, les particules de polymère dispersées et les bulles de ga 42 s'écoulent de bas en haut dans l'espace à l'intérieur du tube perforé 38 comme il est indiqué par les flèches puis de haut en bas dans l'espace annulaire 44 extérieur au tube d'aspiration 38 après avoir été renvoyé par les déflecteurs de sommet 40. Ces déflecteurs 40 sont très utiles pour des polymères moins denses que le solvants En atteignant le fond de la paroi de cuve, le polymère est renvoyé dans le tube d'aspiration 38 par les déflecteurs de fond 41 qui sont très utiles pour des polymères plus denses que le solvant. En général, ces déflecteurs servent à empêcher que le polymère s'accumule dans les angles du récipient et pour conserver le polymère en mouvement continuels La position du tube d'aspiration 38 dans la cuve 30 est, en général, réglée de sorte que la distance entre le bord du tube d'aspiration 38 et ces déflecteurs soit égale à ou inférieure à la distance entre le tube perforé d'aspiration et la paroi de la cuve 30. Ceci assure une action de ramassage soigné aux alentours-des bords du tube d'aspiration 38 et élimine d'éventuels points morts dans la cuve 30. Les figures 3, 4 et 5 décrivent diverses formes qu'on peut appliquer pour les tubes d'aspiration. L'arrangement le plus simple est présenté à la figure 3 qui présente un unique tube d'aspiration 15 s'étendant à travers la cuve 16, le gaz étant admis dans le tube d'aspiration 15 par des ouvertures de gaz 17. Dans la figure 4 est présenté un dessin un peu plus compliqué selon lequel on dispose trois tubes concentriques 18, 19, 20 dans la cuve 21 ou respectivement un tube interne 18, un tube médian 19 et un tube externe 20. Les ouvertures de gaz 22 sont présentes au fond de la cuve 21 et dans le tube interne 18.De plus, des ouvertures de gaz 23 sont présentes au fond de la cuve 21 et entre le tube externe 20 et le tube mé- dian 19 Àu cours du fonctionnenent normal selon cette forme de mise en oeuvre le gaz monte dans le tube interne 18 pour faire circuler le solvant vers le haut du tube 18 et vers le bas dans le tube médian 19 ; de même le gaz est admis dans le tube externe 20 pour faire circuler le solvant vers le bas à la fois à l'extérieur du tube externe 20 et à l'intérieur du tube médian 190 Selon la forme de mise en oeuvre de la figure 5 six tubes d'aspiration 24, non concentriques sont disposés dans une cuve 25, dans lesquels le gaz est admis par les ouvertures de gaz 26, vers le haut dans les tubes 24 et vers le bas pour le reste de la cuve 25, pour assurer une circulation continuez Pour conserver une bonne dispersion et ainsi parvenir à une dissolution rapide, la vitesse du solvant doit être supérieure à la vitesse terminale des particules de polymère dans le solvant en l'absence du mouvement de solvant.Les vitesses de diffusion pour parvenir à des vitesses suffisantes élevées du solvant dépendent de la viscosité de la solution, de la densité du polymère et du solvant et des dimensions de la cuve et du tube d'aspiration et doivent être telles que la vitesse superficielle soit comprise entre 0,3 et 152 cm/minute. On définit la vitesse superficielle comme étant la vitesse du flux gazeux divisée par la surface du flux. Dans des cuves sans tubes d'aspiration, cette surface est la section droite de la cuve. Si on utilise des tubes d'aspiration, la surface est la section droite de la portion de la cuve où se produit l'écoulement du gaz vers le haut. Habituellement la zone d'écoulement vers le haut est comprise entre le quart et la moitiS de la section droite de la cuve. Les tubes d'aspiration permettent une dispersion plus efficace et représentent un procédé préféré selon la présente invention Ainsi qu'il a été précédemment noté, on peut utiliser plus d'un tube d'aspiration et on peut les disposer selon des motifs divers comme présentés aux figures 4 et 5 précédemment étudiées. On effectue de préférence la diffusion par une multiplicité de sorties de gaz.Les sorties de gaz individuelles ne doivent pas avoir une dimension dépassant 25,4 mm et de préférence avoir un diamètre de 6,3 mm. Evidemment, comme il a été noté cÀ-dessus, on peut utiliser une paroi poreuse au lieu d'une simple sortie Cependant lorsqu'on utilise des sorties de gaz, elles doivent être séparées de façon à éviter la coalescence des bulls de gaz provenant de différentes sorties.Donc, la distance de séparation est une fonction de la hauteur de solvant dans la cuve et doit être telle que la distance entre les sorties soit entre le 1/40 et la moitié de la hauteur de solvanto Les particules polymères peuvent être plus ou moins denses que les solvants Par exemple, des miettes de polyisoprène dont le poids moléculaire est de 8.106 sont initialement moins denses mais deviennent ultérieurement plus denses que l'huile brute utilisée comme solvant. La densité efficace initiale faible est due à l'air occlus dans les miettes et qui se dégage à mesure que les miettes sont solvatées par le solvant. Les particules plus denses tendent à se rassembler et à s'agglomérer dans des régions de la cuve de dissolution où le flux est nul ou très faible. Ces régions se trouvent dans les angles de la cuve et à la surface supérieure du solvant proche de la paroi de la cuve. Les déflecteurs 40 et 41, installés ainsi que le présente la figure 2 évitent cette occurence. La concentration du polymère à dissoudre dans le procédé par lots est déterminée par la viscosité de la solution finale La concentration la plus élevée est telle que la viscosité finale ne dépasse pas environ 200 centipoises avec une vitesse de cisaillement de 100/seconde. Pour des polymères à poids moléculaire élevé, cette concentration est d'environ 0,5 à 2%o en poids par rapport au poids total de polymère et de solvants La vitesse de dissolution est presque une fonction linaire du rapport entre la surface spécifique et la masse de polymère.Donc, les petites particules ont une vitesse de dissolution plus grande e On peut préparer de petites particules avec des déchiqueteuses classiques, extrudées et découpées comme indiqué par le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 2 771 458, ou bien on peut les obtenir sous forme de miettes On préfère les miettes à la matière découpée ou déchiquetée du fait que les miettes ont une surface enroulée fortement et offrent une plus grande surface spécifique par unité de volume que les autres particules.La dimension des particules utilisées selon le présent procédé est comprise entre le micron (comme par exemple pour une poudre) à 25,4 mm pour des miettes ou des particules découpées La vitesse de dissolution est encore renforcée par le choix d'un bon solvant de faible viscosité comprise entre 0,5 et 20 cent ipoi ses, et des températures élevéeso Si l'on désire des températures supérieures à,celles qui sont disponibles, on peut chauffer le solvant au préalable ou bien la cuve de dissolution peut comporter des éléments chauffants Dans le cas des éléments chauffants, la température de la surface chauffante doit être limitée de façon à ne pas dégrader le polymère. Dans le cas du poly-isoprène, cette tefr pérature est comprise entre 93 et 149 C. En outre, la température dans la cuve doit être à tout moment inférieure au pointu d'ébullition du solvant pour éviter des pertes importantes en solvant dans les cuves de dissolution à basse pression. La pression conservée dans le récipient de dissolution est comprise de préférence entre O mm d'eau et environ 19 mm d'eau, et mieux encore d'environ 12,7 mm d'eau. Des pressions supérieures, c'est-à-dire de l'ordre de plusieurs kg/cm2 absolus peuvent être appliquées mais ne sont généralement pas recommandées du fait que ceci augmente les dangers et des dépenses de capitaux requises pour le réacteur sans améliorations correspondantes du procédé. On a porté au Tableau suivant les résultats de diverses expériences faites avec du poly-isoprène et du polyisobutylène dans l'huile brute, afin d'illustrer la présente invention, sans pour autant la limiter. T A B L E A U Polymère Solvant Temp. Visco- Diamè- Tube Vites- Dimension Dé- Resité Conc. Poids molé- Final tre de per- se de de parti- lai mardu sol- culaire la cure foré diffu- cule (%) de ques vant @nitial de dis- sion dissolu- solution. tion (h) Poly (32 C) 2 cp (46 cm) oui 27 cm/ (9,5 mm) 0,92 8 x 106 7,3x106 120 isoprène huile min brute Poly- huile (9,5 mm) 0,94 8 x 106 7,2x106 160 (32 C) 2 cp (46 cm) oui 76 cm/ 160 isoprène brute min. découpé Envi Polyiso- huile (21 C) 4 cp (30 cm) non 15 cm/ (@3 mm) 2,00 8 x 106 8x106 47 min. minttès ron prène brute la moitié du polymère di@@@t Polyiso- huile (60 C) 1 cp (58 cm) non 21 cm/ (6,3 mm) 0,85 4,7x106 4;5x106 84 esmin. découpé sai butylène brute terminé Dans la présente invention, les relations spécifiques entre les dimensions du récipient et les vitesses d'écoulenent au cours du fonctionnement du procédé sont importantes pour le dessin de l'appareil. Il est, par exemple, préférable que les surfaces des sections droites des compartiments dans lesquels s1 écoule le liquide en directions opposées soient telles que la chute de prsssion due à l'écoulement soit approximativement égale.Il est donc désirable que la surface de la section droite de l'espace annulaire, à l'extérieur des tubes soitsupérieure à celle de l'espace tubulaire parce que l'espace annulaire présente un frottement superficiel supérieur. Dans le système i tube d'aspiration unique une gamme utile de proportion entre le tube perforé et la surface de la section droite annulaire est comprise entre 0,25 et 1,5 avec une proportion préférée de 0,48o Il est habituellement indésirable d'avoir la surface totale de section droite des compartiments dans lesquels le flux se fait dans une direction supérieure à environ deux fois la surface de la section droite des compartiments dans lesquels le flux se fait en direction opposées. Pour assurer une circulation non obstruée de la suspension de solvant dun compartiment dans l'autre, il est préférable que l'espace liquide au-dessus du tube d'aspiration et l'espace liquide en dessous du tube d'aspiration dans un récipient de section droite circulaire, soient chacun approximativement égaux à la distance entre le tube d'aspiration et la paroi de la cuve. Il est préférable que les compartiments du récipient de dissolution soient relativement allongéso REVENDICAIIONS 1) Procédé de dissolution d'un polymère dans un solvant, dans lequel on introduit le polymère dans le solvant pour former une bouillie de petites particules solides dans le solvant, on assure une zone vapeur au-dessus d'une zone liquide dans un récipient qui est partagé en deux compartiments au moins qui sont en communication de liquide l'un avec l'autre à la fois au-dessus et en dessous de la séparation, on disperse la bouillie dans la zone liquide, on admet un courant de gaz ai9- persé dans l'un au moins mais moins de la totalité des compartiments, de sorte que le contenu de bouillie de chaque compartiment dans lequel afflue le gaz est amené à s'élever dans-le compartiment, à s'écouler dans un autre compartiment au-dessus du sommet de la séparation, à descendre dans l'autre compartiment et à découler à nouveau dans les compartiments dans lesquels est introduit le flux de gaz, on recycle le gaz à partir de la zone vapeur et on retire le polymère dissout et le solvant de la zone liquide. 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le procédé est conduit en continu par-recirculation continuelle de gaz à travers le compartiment et soutirage continuel du polymère dissout et du solvant et addition continuelle de particules polymères et de solvant nouveau. 3) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on conduit la dissolution selon un procédé par lots. 4) Procédé selon la rEvendication 1, caractérisé en ce que la concentration du polymère dissout dans le solvant est d'environ 0,5 à 2Yo en poids par rapport au poids total du polymère et du solvants 5) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz introduit dans le récipient de dissolution est un gaz non oxydant. 6) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que le polymère est du poly-isoprène dont le poids molécu laire est de 8.106, sous la forme de miettes. 7) Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que les miettes ont une dimension granulométrique comprise entre le micron et environ 25,4 mm. 8) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la viscosité du solvant est comprise entre environ s5 et environ 20 centipoises. 9) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le polymère~est du poly-isoprène et en ce que le récipient de dissolution est chauffé à environ 95 Ce 10) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que le poids moléculaire du polymère est compris entre environ 5.106 et environ 20.106. 11) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que Iton introduit le gaz par des orifices individuels de gaz de dimension inférieure à 25,4 mm. 12) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on introduit le gaz par des orifices de gaz dont le diametre est compris entre 1,6 et 25,4 mmo 13) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la distance de séparation entre les orifices de gaz à travers lesquels le gaz estintroduit esicomprise entre 1/40 et 1/2 de la hauteur du solvant dans le récipient de dissolution. 14) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ee que le gaz est dispersé par des parois poreuses. 15) appareil pour la dissolution de particules polymères dans un solvant caractérisé en ce qu'il comporte un récipient avec un espace liquide dans la partie inférieure et un espace vapeur dans la partie supérieure, des dispositifs divisant l'espace liquide en au moins deux compartiments sensiblement verticaux en communication de liquide entre eux audessus et en dessous du dispositif diviseur, de dispositifs déflecteurs disposés là où les compartiments sont en conLuni- cation de liquide et montés de façon à dévier les particules de polymères hors des angles et des dispositifs de dispersion de gaz pour disperser un courant de gaz dans la partie inférieure d'un au moins des compartiments mais moins que la totalité des compartimentsO 16) Appareil selon la- revendication 15, caractérisé en ce que les orifices par lesquels le gaz est introduit n'ont pas une dimension supérieure à 25,4 xm. 17) Appareil selon la revendication 15, caractérisé en ce que les orifices par lesquels le gaz est introduit ont un diamètre compris entre environ 1,6 et 25,4 mm. 18) Appareil selon la revendication 15, caractérisé en ce que les orifices par lesquels le gaz est introduit sont séparés par une distance qui varie entre 1/40 et 1/2 de la hauteur du solvant dans le récipient de dissolution.