FR 2256310 A1 19750725 FR 7443084 A 19741227 La présente invention,due à Anatoly Viktorovich Garkusha, Yakov Isidorovich Shnee, Anna Grigorievna Ponkratova, Viktor Pavlovich Sukhinin, Boris Abramovich Arkadiev, Ljudmila Dmitrievna Moskvina, concerne la construction des turbines et, plus précisément, les roues réceptrices des turbines. I1 est plus avantageux d'appliquer la présente invention dans les turbines à vapeur avec condensation d'une puissance importante. On sait que, pour augmenter la capacité d'une turbine, il est nécessaire d'augmenter la surface de la section de sortie en respectant la condition que les valeurs des vitesses du courant de fluide passant par cette section doivent être invariables. Dans la description qui va suivre, on entend par la section de sortie de la turbine la section perpendiculaire à l'axe de la turbine, dont la superficie est égale au produit de la longueur de la circonférence du rayon moyen de la roue réceptrice par la longueur des aubes de la roue réceptrice montée à la sortie du fluide s'échappant de la turbine dans le condenseur. On connait une turbine multi-étagée permettant d'augmenter sa puissance par augmentation de la superficie de sa section de sortie. Dans la turbine susmentionnée, on utilise dans l'avantdernier échelon un aubage directeur biétagé et une roue réceptrice bi-étagée. La roue réceptrice comporte un disque sur lequel sont montées les aubes de l'étage inférieur et des murs de division auxquels sont fixées les aubes de l'étage supérieur. Lorsque le courant de vapeur pénètre dans l'échelon à une pression identique à celle qui existe en amont des aubes de l'aubage directeur des étages supérieur et inférieur de l'échelon mentionné de la turbine, ce courant est divisé en deux portions. Une portion traverse les aubes de l'étage supérieur de l'aubage directeur et de la roue réceptrice où elle se détend jusqu'à une pression égale à la contre-pression existant en aval de la turbine et parvient ensuite au condenseur. En se détendant progressivement jusqu'à la contrepression existant en aval de la turbine, l'autre portion passe à travers les aubes de l'étage inférieur de l'aubage directeur et de la roue réceptrice, passe par la tubulure de réduction placée entre les aubes de l'étage inférieur de la roue réceptrice et les aubes de l'aubage directeur du dernier échelon,s'écoule ensuite à travers le dernier échelon de la turbine et parviens enfin au condenseur. L'utilisation de l'échelon constitué par l'aubade direz teur bi-étagé et une roue bimtagée permet d'augmenter la surface de la section de sortie de la turbine grâce à la surface de la section ldeavaorttie des aubes de l'étage supérieur de la roue réceptrice de/dernier échelon. L'augmentation de la surface de la section de sortie de la turbine permet d'augmenter le débit devapeur et, par conséquent, la puissance de la turbine. L'analyse du fonctionnement de cette turbine dans laquelle l'avant-dernier échelon est bi-étagé a fait apparaître que sa particularité principale consiste en ce que la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur est la somme des différences de température aux aubes de l'étage inférieur et du dernier échelon.Le choix de la différence de température aux aubes du dernier échelon et de l'étage inférieur de l'avantdernier échelon, en partant du fait que l'on doit respecter le rapport optimal entre la vitesse périphérique U de la roue réceptrice et la vitesse CO équivalent à la différence de température -U, conduit aux valeurs trop élevées de la différence de tempé CO rature dans les aubes de l'étage supérieur de l'avant-dernier échelon, c'est-à-dire aux valeurs non optimales U aux aubes de CO l'étage supérieur de l'avant-dernier échelon. Dans cette formule, ainsi que dans la description qui va suivre, U désigne la vitesse périphérique de la roue réceptrice, tandis que CO est la vitesse équivalente à la différence de température par échelon. La différence de température supérieure à la valeur optimale dans les aubes de l'étage supérieur conduit à ce que le vecteur de la vitesse de sortie en aval des aubes de l'étage supérieur de la roue réceptrice est dévié de la direction axiale; il en résulte une augmentation des pertes d'énergie à là vitesse de sortie et, par conséquent, une diminution du rendement de la turbine. Etant donné qu'à l'heure actuelle, on a tendance à utiliser les derniers échelons de la turbine avec des différences de température importantes, par exemple pour réduire les pertes dues à l'humidité, la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur s'élève encore davantage. Les grandeurs Maxa et MC 1, rapport entre la vitesse du courant à la sortie des aubes de l'aubage directeur et la vitesse sonique, et Mw , rapport entre la vitesse W2 du courant à la sortie des aubes de la roue réceptrice dans le déplacement relatif et la vitesse sonique, atteignent'1,6 et davantage pour les aubes de l'étage supérieur. De ce fait, les pertes de charge dans les aubes croissent, par exemple à la suite de sauts de condensation et d'ondes de dépression, et provoquent une diminution du rendement de la turbine.Dans ce cas et dans la description qui va suivre, C1 est la vitesse du courant à la sortie des aubes de l'aubage directeur tandis que W2 désigne la vitesse du courant à la sortie des aubes de la roue réceptrice dans le mouvement relatif, MC est la grandeur MaXa rapport entre la vitesse C1 du courant à la sortie des aubes de l'aubage directeur et la vitesse sonique, Mw est la grandeur Maxa rapport entre 2 la vitesse W2 du courant a la sortie des aubes de la roue récep- trice dans le mouvement relatif et la vitesse sonique. De plus, la différence de température considérable dans les aubes de l'étage supérieur est due aux faibles valeurs des angles géométriques des aubes de l'aubage directeur de l'étage supérieur déterminées comme l'archisinus du rapport entre le diamètre de la circonférence tracée dans le canal entre les aubes à son endroit le plus étroit et le filet des aubes. Les faibles valeurs des angles géométriques résultent du fait que, aux vitesses supersoniques du courant, les angles mentionnés sont fonction des paramètres de la vapeur à l'entrée dans les aubes de l'étage supérieur dé l'aubage directeur.A mesure que croit la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur, les paramètres de la vapeur à l'entrée dans lesdites aubes augmentent eux aussi, ce qui provoque, pour une valeur prescrite du débit de vapeur, une réduction de la surface des canaux entre les aubes de l'étage supérieur de l'aubage directeur à l'endroit le plus étroit, et, par conséquent, une diminution des valeurs des angles géométriques. D'après les données industrielles, on connaît des turbines dans lesquelles les valeurs des angles mentionnés sont comprises entre 7 et 9". Ces chiffres sont sensiblement inférieurs à leurs valeurs optimales. Par conséquence, les pertes de charge augmentent dans les aubes de l'étage supérieur de l'aubage directeur, ce qui se traduit par un abaissement du rendement de la turbine, Etant donné les pertes importantes d'énergie dans les aubes de l'tubage directeur et de a roue réceptrice de l'étage supérieur; il n'est pas avantageux d'augmenter le débit de fluide moteur dans les aubes de l'étage inférieur de l'échelon bi-étagé en augmentant la surface de--la section de sortie de l'étage supérieur de la roue réceptrice, c'est-à-dire en dépla çant le mur de division jusqu'à un plus petit diamètre. Dans ce cas, dans la portion augmentée de débit passant par les aubes de l'étage supérieur, les pertes de charge seraient augmentées elles-aussi ce qui entraînerait une baisse du rende- ment de la turbine. De ce fait, la longueur optimale des aubes de l'étage supérieur de l'échelon bi-étagé qu'on utilise dans l'industrie représente 30 à 40% de laolngueur totale des étages inférieur et supérieur de la roue réceptrice. En outre, la tubulure de réduction entre les aubes de étage inférieur de la roue réceptrice de l'avant-dernier étage et les aubes de l'aubage directeur du dernier étage de la turbine est encore une cause de pertes de charge qui contribue à une baisse plus importante du rendement de la turbine. Ainsi, il se produit des pertes de charge importantes dans la turbine, dont lwavánt-dernier échelon comprend l'aubage directeur bi-étagé et la roue réceptrice bi-étagée qui réduisent le rendement de- la turbine, ce qui limite son application dans l'industrie. Les tentatives visant à augmenter le rendement. de la turbine par diminution de la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur etla différence optimale de température au dernier échelon ont nécessité une diminution de la différence de température dans les aubes de l'étage, inférieur Cependant cette méthode pour augmenter le, rendement n'a pas été appliquée jusqu'à présent dans l'industrie.La raison princi:ale en est que, la diminution de la différence de température dans ives aubes de'l'étage inférieur nécessite une augmentation des angles ssl et bides profils des sections perpendiculaires à l'axe des aubes Par angle p11 on entend l'angle conpris entre là tangente à la ligne médiane du profil de la section à l'entrée du courant de la roue réceptrice et la direction du vecteur de la vitesse périphérique, tandis que par l'angle on on entend l'angle compris entre la tangente à a vigne médiane du profil de la section à la sortie du courant depuis la roue réceptrice et la direction du vecteur de la vitesse périphérique.Selon les conditions admises dans la cons tructcr, des turbines, l'angle r2 est cc.l pLé dans le sens oe déplacc;a- n; des aiguilles d'une montre, tandis que l'angle B1 est compté dans le sens inverse.L'accroissement des angles ss1 et ss2 condu@@ à une baisse de la courbure de la ligne médiane du profil de la section et, par conséquent, à une diminution du moment dtine-- tie de la section, ce qui diminue l'aptitude de la section a supporter de grands moments fléchissants résultant des efforts sommaires du courant de vapeur agissant sur les aubes des étages supérieur et inférieur de la roue réceptrice. Le but de la présente invention consiste à supprimer e inconvénients susmentionnés. On s'est posé le problème de mettre au point une roue réceptrice à aubage bi-étagé pour une machine à turbine dans laquelle les sections' des aubes de l'étage inférieur seraient d'une résistance élevée vis-à-vis du moment fléchissant résultant des efforts sommaires du courant de vapeur agissant sur elles et diminuer ainsi la différence de température dans l'é tage inférieur, et d'augmenter par conséquent le rendement et la puissance de la turbine. te problème posé est résolu conformément à l'invention par le fait que, dans la roue réceptrice de la machine à turbine comprenant un disque portant les aubes de l'étage inférieur et les murs de division auxquels sont, fixées les aubes de l'étage supérieur, chaque aube de l'étage inférieur est constituée par 'deux parties au moins de manière que, dans chaque section ,perpen diculaire à l'axe de l'aube, son profil est constitué par deux éléments au moins séparés l'un de l'autre par une distance égale à la valeur du canal entre les aubes, chaque mur de division étant alors fixé à deux éléments au moins du profil. Cette réalisation de la.roue réceptrice de la machine å turbine, par exemple de la turbine à vapeur, dont l'avantdernier échelon comporte un aubage directeur bi-étagé et une rouis réceptrice à aubage bi-étagé, augmente son rendement. Le rendement de la turbine est augmenté par augmentation de la résistance des sections des aubes de l'étage inférieur de la roue réceptrice grâce à la formation d'une construction rigide du type en cadre constituée par un système comprenant: mur de division ! éléments du profil de Î'aube,partie de queue. Dans ce cas et dans la description qui va suivre, on entend par parti de queue la partie de l'aube qui est fixée au disque. La rigidité accrue des aubes de l'étage inférieur ame- liore l'aptitude de leurs sections à résister aux moments fléchissants résultant des efforts sommaires du courant de vapeur agissant sur les aubes des étages supérieur et inférieur de la roue réceptrice. I1 est possible d'augmenter maintenant la courbure de la ligne médiane des profils des sections, c'est-à-dire d'augmenter les angles 1 des profils- des sections des aubes de la roue réceptrice à l'entrée du courant et ss2 des profils des sections des aubes de la roue réceptrice à la sortie du courant de celleci. L'augmentation des angles ssl et F2 conduit à une baisse de la différence de température dans les aubes de l'étage inférieur. Cette diminution de la différence de température dans les aubes d l'étage inférieur de l'avant-dernier échelon permet d'abaisser la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur de cet échelon. Comme conséquence de la diminution de la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur, le rapport entre la vitesse périphérique U de la roue réceptrice et la vitesse CO équivalent à la différence de température, la valeur U se se rapproche de la valeur optimale et, par conséquent, le vecteur de la vitesse de sortie de la turbine se rapproche de la direction axiale. Par conséquent, les pertes de charge de la vitesse de sortie décroissent et ainsi le rendement de la turbine augmente. En outre, la diminution de la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur entraîne aussi une diminution du nombre Maxa dans les aubes de l'aubage directeur et de la roue réceptrice. Il en résulte une baisse des pertes d'énergie dans les aubes, par exemple, dues aux sauts de condensation et aux ondes de dépression, et, par conséquent, une élévation du rendement de la turbine. L'abaissement de la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur provoque aussi une réduction des paramètres de la vapeur à l'entrée dans ces aubes et augmente, pour une valeur prescrite du débit de vapeur, la surface des canaux entre les aubes de l'étage supérieur de l'aubage directeur à l'endroit le plus étroit. Par conséquent, les valeurs des angles géométriques des aubes de l'étage supérieur de l'aubage. directeur augmentent en se rapprochant des valeurs optimales ; il s'ensuit une baisse des pertes de charge à ces aubes, ce qui éle- ve Ie-rendement de la turbine. De plus, l'abaissement de la différence de température dans les aubes de l'étaae supérieur permet d'augmenter la différence de température au dernier échelon, ce qui est impossible dans le cas de la conception décrite dans le préambule, car la différence de température dans les aubes de l'étage supérieur de l'échelon bi-étagé augmenterait davantage et,,par conséquent, le rendement de la turbine diminuerait lui aussi. L'accroissement de 2a ddf'érende tempéranse' ds1e dernier. échelon conduit à une élévation des paramètres de la vapeur dans la tubulure de réduction entre les aubes de l'étage inférieur de la roue réceptrice de l'ayant-dernier échelon-et les aubes de l'aubage directeur du dernier échelon et provoque, par conséquent, une diminution de la vitesse du courant de vapeur dans la tubulure de réduction. L'abaissement de la vitesse du courant de vapeur aux coefficients constants des pertes de charge conduit à une baisse des valeurs absolues des pertes de charge et, par conséquent, à ltélévation du rendement de la turbine. Etant donné que la diminution des pertes de charge dans les aubes de l'étage supérieur,de l'aubage directeur et de la roue réceptrice est obtenue grâce à une diminution" de la différence de température dans ces aubes, il est maintenant avantageux d'augmenteur le débit de fluide moteur amené aux aubes de 1'étage supérieur-de la roue réceptrice, autrement" dit en déplaçant le mur de division dans le sens du petit diamètre. A mesure que la différence de température décroft dans les aubes de ltétage.supé- rieur, la longueur optimale de ces-aubes augmente et atteint par exemple 65 à 75%. de la. longueur totale des aubes des étages supérieur et inférieur de la roue réceptrice. L'augmentation de la longueur des aubes de l'étage supérieur de l'échelonbi-étagé, obtenue par déplacement du mur de division dans lè sens du petit diamètre, permet d'augmenter la surface de la section de sortie des aubes de l'étage supérieur de la roue réceptrice'et d'augmenter par conséquent la surface de la section de sortie. due la turbine. En augmentant ainsi la surface de la section de sortie de la turbine, il est possible d'élever le débit de vapeur et donc la puissance de la turbine. I1 est avantageux que les éléments du profil de l'aube de l'étage inférieur de la roue réceptrice soient disposé5 en série, par rapport à la direction du vecteur de la vitesse du fluide moteur, avec les éléments du profil des aubes voisines, de manière qu'ils forment des profils aérodynamiques. Dans ce cas, dans la section perpendiculaire à l'axe, chaque aube de l'étage inférieur de la roue réceptrice n'a pas le profil aérodynamique conforme aux conceptions traditionnelles. C'est seulement avoe les aubes voisines que les éléments du profil des aubes de étage inférieur forment les profils aérodynamiques disposés entre eux à la distance égale à la valeur du canal existant entre les aubes. Cette solution constructive permet de maintenir à une valeur minimale les pertes dues au profil et donc d'obtenir un rendement élevé des aubes de l'étage inférieur de la roue réceptrice propre aux profils des aubes des turbines qu'on utilise actuellement. I1 est possible de déplacer les éléments du profil de l'aube de l'étage inférieur de la roue réceptrice par rapport aux éléments des profils des aubes voisines dans la direction du vecteur de la vitesse périphérique de la roue réceptrice. I1 est possible également de déplacer les éléments du profil de l'aube de l'étage inférieur de la roue réceptrice par rapport aux éléments des profils des aubes voisines dans la direction de la composante axiale du vecteur de la vitesse du fluide moteur. En déplaçant les éléments du profil de l'aube de l'étage inférieur par rapport aux profils des aubes voisines, on peut modifier le canal entre les aubes et notamment la distance entre les éléments du profil de chaque aube, ce qui conduit à une modification du moment d'inertie du profil constitué par un système d'éléments. De ce fait, la capacité des aubes de l'étage inférieur à résister aux efforts de flexion du courant de vapeur s'éméliore. I1 est souhaitable de réaliser les canaux des aubes' de l'étage inférieur de la roue réceptrice avec un profil convergentdivergent, suivant la direction du vecteur de la vitesse du fluide moteur. Du fait de l':iinportance des dlmens géométriques des éléments des profils des sections perpendiculaires à l'axe de l'aube de l'étage inférieur,déterminées en partant du fait que l'on doit s'assurer de la robustesse de la roue réceptrice, en ce qui concerne l'avant-dernier étage de la turbine à vapeur, les vitesses du courant de vapeur dans les canaux entre les aubes sont assez élevées. C'est pourquoi il est possible de résoudre le problème de l'augmentation notable de la différence de température en réalisant les canaux entre les aubes avec le profil convergentdivergent, autrement dit il est nécessaire qu'une partie de l'é nergie cinétique de la vitsseducourant de vapeur dans le canal entre les aubes puisse se transformer, dans la partie divergente du canal entre les aubes, en énergie potentielle.L'abaissement de la différence de température dans les aubes de l'étage inférieur entratne une élévation du rendement de la turbine. I1 est avantageux que les éléments des profils de l'aube de l'étage inférieur soient disposés par rapport aux aubes de l'étage supérieur de manière que la ligne reliant les centres de gravité d'un élément au moins du profil de l'aube de l'étage inférieur coïncide avec la ligne des centres de gravité des profils de l'aube de l'étage supérieur. Dans ce cas, la force centrifuge de l'aube de l'étage supérieur sera répartie entre les éléments correspondants du profil de l'aube de l'étage inférieur. De ce fait, il est possible de réaliser chacun des éléments susmentionnés avec une surface approximativement identique de la section transversale, ce qui contribue à augmenter la rigidité des aubes de l'étage inférieur de la roue réceptrice. Si la ligne reliant le centre de gravité d'un élément du profil de l'aube de l'étage inférieur coïncide avec la ligne des centres de gravités des profils de l'aube de l'étage supérieur, la force centrifuge de l'aube de l'étage supérieur sera appliquée principalement à cet élément de l'aube de l'étage inférieur. Les autres éléments de l'aube de l'étage inférieur seront soumis,par l'intermédiaire du mur de division, à l'action du moment fléchissant résultant des efforts appliqués à l'aube par le courant de vapeur. Il est souhaitable que la ligne reliant les centres de gravité d'un élément au moins du profil de l'aube de l'étage inférieur soit décalée par rapport à la ligné des centres des profils de i'aube de l'étage supérieur de manière que le moment fléchissant résultant de la force centrifuge de l'aube de l'éta ge supérieur soit orienté dans le sens inverse au moment fléchissant agissant sur l'aube sous l'action du courant de vapeur. I1 est souhaitable qu'au moins l'un des éléments du profil de l'aube de l'étage inférieur soit doté d'une partie de queue. I1 est alors avantageux de doter d'une partie de queue indépendante cet élément du profil de l'aube de l'étage inférieur dans lequel la ligne médiane de l'élément du profil a la plus grande courbure, ce qui élargit l'éventail des possibilités d'utiliser différents outillages pour son usinage et réduit par conséquent la main-d'oeuvre nécessaire pour la fabrication de la roue réceptrice. L'utilisation d'une roue réceptrice de machine à turbine, réalisée conformément à l'invention et montée dans une turbine à vapeur avec condensation, dans laquelle l'avant-dernier échelon est constitué par un aubage directeur bi-étagé et une roue réceptrice à aubage bietagée, permet d'élever de 0,1 à 0,3 % le rendement de la turbine d'une puissance atteignant par exemple un million de kilowatts. I1 est possible d'augmenter également la surface de la section de sortie de la turbine, ce qui permet d'augmenter de deux fois le débit de fluide moteur et d'élever encore par conséquent la puissance de la turbine. L'utilisation d'une roue réceptrice de machine à turbine réaliséé conformément à l'invention permet d!élever la puissance de la turbine jusqu'à deux à trpis millions de kilowatts. Les autres objectifs et les avantages ressortiront plus clairement à la lecture de la description d'un exemple de la réalisation, faite en regard des dessins annexés sur lesquels la fig. 1 schématise la partie de la roue réceptrice de la machine à turbine conforme à l'invention la fig. 2 représente la coupe II-II de la roue de la fig. 1; la fig. 3 donne le déploiement de la coupe III-III de la roue de la fig. 2 la fig. 4 montre une variante de l'aube de l'étage inférieur de la roue réceptrice conforme à l'invention ;; la fig. 5 représente le déploiement de la coupe V-V de l'aube représentée sur la fig. 4 la fig. 6 représente une autre variante de l'aube de l'éta- ge inférieur de la roue réceptrice conforme à l'invention la fig. 7 montre le déploiement de la coupe VII-VII de l'aube représentée sur la fig. 6 la fig. 8 représente une autre variante de l'aube de l'ét-'e inférieur de la roue réceptrice conforme à 1 'inventon la fig. 9 montre le déploiement de la coupe IX-IX de l'aube représentée sur la figo 8 la fig. 10 représente une autre variante de l'aube de l'set ge inférieur de la roue réceptrice conforme à l'invention la fig. 11 représente le déploiement de la coupe XI-XT de l'aube représentée sur la fig. 10 ;; la fig. 12 montre une aube bxétagée dans laquelle la ligne relian les centres de gravité d'un élément du profil de l'aube de l'étage inférieur colncide avec la ligne des centres de gravi- té des profils de l'aube de l'étage supérieur, conformément à l'invention ; la fig. 13 représente -le déploiement de la coupe XIII-XIII de l'aube représentée sur la fig. 12 la fig. 14 montre uflevariante de la disposition des aubes de l'étage inférieur par rapport à celles de l'étage supérieur, conformément à l'invention;; la fig. 15 représente le déploiement de la coupe XV-XV de ' > dispbsition représentée sur la fig. 14 la fig. 16 représente une variante de la disposition des aubes de l'étage inférieur par rapport à celles de l'étage su périeur, conformément à l'invention la fig. 17 représente le déploiement de la coupe XVII-XVII de la disposition représentée sur la fig. 16 la fig. 18 représente une variante de l'aube de l'étage inférieur de la roue réceptrice conformément à l'invention la fig. 19 représente le déploiement de la coupe XIX-XIX de la disposition représentée sur la fig. 18. La roue réceptrice de la machine à turbine conforme à l'invention comporte un disque (fig. 1) sur lequel sont montées les aubes 2 de l'étage inférieur avec des murs de division 3.Sur ces murs sont fixées les aubes 4 de l'étage supérieur. Chaque aube 2 est dotée d'une partie de queue 5 à l'aide de laquelle elle est fixée au disque 1. Chaque aube 2 (fig. 2) de l'étage inférieur a, en coupe perpendiculaire à l'axe de l'aube 2, un profil constitué par deux éléments 6 et 7 au moins (fig. 3), séparés ltun de l'autre par une distance égale à la valeur du canal entre les aubes. Chaque mur de division 3 entre les étages est fixé alors à deux élérent au moins du profil, en formant une construction rigide du type en cadre constituée par un système : mur de division 3/éléments 6 et 7 du profil/partie de queue 5 (fig. 2). L'augmentation de la rigidité des aubes 2 de l'étage inférieur améliore l'aptitude de leurs sections de résister aux moments fléchissants résultant des efforts sommaires du courant de vapeur agissant sur les aubes de l'étage supérieur 4 et de l'étage inférieur 2 de la roue réceptrice. On a alors la possibilité de diminuer le courbure de la ligne médiane b-b des profils aérodynamiques, c'est-à-dire d'augmenter les angles 1 des profils dessectioes des aubes de la roue réceptrice à l'entrée du courant et 2 des profils des sections des aubes de la roue réceptrice à la sortie du courant. L'augmentation des angles 1 et 2 entrain la diminution de la différence de température dans les aubes 2 de l'étage inférieur. Cet abaissement de la différence de température dans les aubes 2 de l'étage inférieur diminue la différence de température dans les aubes 4 de'l'étage supérieur. A la suite de l'abaissement de la différence de température dans les aubes 4 de l'étage supérieur, le rapport entre la vitesse périphérique U de la roue réceptrice et la vitesse Co équi valant à la différence de température cu se rapproche de la C valeur optimale, et par.conséquent le vecteur de la vitesse de sortie de la turbine se rapproche de la direction axiale. Par conséquent, les pertes de charge de la vitesse de sortie décroissent et le rendement de la turbine croît. L'autre cause de la baisse de la différence de température dans les aubes 4 de l'étage supérieur est que les nombres M axa' dans les aubes de l'aubade directeur (non représentés sur les figures)^ et dans les aubes 4 de la roue réceptrice, diminuent I1 s'ensuit une réduction des pertes de charge dans lesdites au bes, par exemple à la suite de sauts de la condensation et d'ondes de dépression, ce qui élève davantage le rendement de la turbine. La baisse des pertes d'énergie dans les aubes 4 de l'étage supérieur de la roue réceptrice permet de déplacer le mur de division 3 dans le sens du petit diamètre On augmente ainsi la longueur des aubes 4 de l'étage supérieur de la roue réceptrice. Par conséquent, le débit de vapeur et'la puissance de la turbine augmentent. Dans ce cas, les éléments 6 et 7 du profil de la section de l'aube 2 de l'étage inférieur de la roue réceptrice sont disposés en série de la manière représentée sur la fig. 3 par rapport à la direction du vecteur de la vitesse W du courant de vapeur avec les éléments 8 et 9 du profil de la section des aubes voisines 2, de manière qu'elles forment des profils aérody namiques disposés à une distance égale à la valeur du canal 10 entre les aubes. Cette solution constructive permet de maintenir les pertes dues au profil à une valeur minimale et, donc, une valeur importante du rendement de la turbine propre aux profils des aubes utilisés actuellement dans les turbines. Le canal 10 entre les aubes est réalisé avec un profil convergent-divergent le long de la direction du vecteur de la vitesse W du courant de vapeur, autrement dit la surface aO du canal entre les aubes à l'entrée de la vapeur est supérieure à la surface a1 à l'intérieur du canal 10 et celle-ci est inférieure à la surface a2 à la sortie de la vapeur. Sur le secteur convergent du canal 10 entre les aubes, le courant est accéléré jusQ'à la valeur de la vitesse nécessaire à pousr un débit requis de vapeur. Sur le secteur divergent, une partie de l'énergie cinétique de la valeur se transforme en énergie potentielle. On a réussi à diminuer ainsi la différence de température dans les aubes 2 de étage inférieur de la roue réceptrice et à augmenter le rendement et la puissance de la turbine. Selon une variante de la réalisation de l'aube 11 (fig. 4) de l'étage inférieur, le profil de la section dans chaque section perpendiculaire à l'axe de l'aube 11 est constitué par trois éléments 12, 13 et 14 Çfig. 5) qui sont fixés à son mur N de division 15 (fig. 4). Selon une autre variante de la réalisation de l'aube 16 (fig. 6) de l'étage inférieur, le profil de la section dans chaque section perpendiculaire à l'axe de l'aube 16 est constitué par 'trois éléments 17, 18 et 19 (fig. 7), dont seulement les éléments 17 et 18 sont fixés au mur de division 20 (fig. 6). Selon une autre variante de la réalisation de l'aube 21 (fig. 8), l'élément 22 (fig. 9) du profil de la coupe IX-IX, faite perpendiculairement à ltaxe de l'aube 21 (fig. 8), est, déplacé par rapport à l'élément 23 (fig. 9) du profil de l'aube voisine dans la direction du vecteur de ia vitesse périphérique U de la roue réceptrice, tandis que l'élément 24 du profil est déplacé par rapport à l'éléenJL' 25 de l'aube voisine dans la direction inverse par rapport au vecteur de la vitesse péripne- risque U.L'élément cu profil 22 forme,conjointement avec l'élé ment 25 de l'aube voisine, un canal 26 disposé entre les aubes, dont le profil est convergent dans la direction du vecteur de la vitesse W. L'élément du profil 24 for, conjointement avec l'élément du profil 23 de l'aube voisine, un canal 27 disposé entre les aubes, dont le profil est divergent. Dans le canal convergent, une partie de l'énergie cinétique de la vapeur se transforme en énergie potentielle, ce qui diminue la différence ce de température à l'étage inférieur et élève par conséquent le rendement de la turbine. Selon une autre variante de la réalisation de l'aube 29 (fig. 10), l'élément 30 (fig. 11) du profil de la coupe XI-XI de l'aube 29 (fig. 10) est décalé par rapport à l'élément 31 (zig. 11) du profil de l'aube voisine dans la direction opposée au vecteur de la composante axiale de la vitesse W de la vapeur, z tandis que l'élément 32 du profil est décalé par rapport à l'é- lément 33 de l'aube voisine dans la direction de la composante axiale du vecteur de la vitessé'W de la vapeur. Le décalage des éléments 22 et 24 (fig. 9) du profil de l'aube 21 (fig. 8) de étage inférieur par rapport aux éléments 23 et 25 (fig. 9) des profils des aubes voisines 21, ainsi que des éléments 30 et 32 (fig. 11) de l'aube 29 (fig. 10) de l'étage inférieur par rapport aux éléments 31 et 33 (fig. 11) du profil des aubes voisines 29, permet de modifier la distance entre les éléments 22 et 24 (fig. 9) et les éléments 30 et 32 (fig. 11), ce qui conduit à modifier le moment d'inertie du profil de l'aube 21 (fig. 8) et du profil de l'aube 29 (fig. 10). Il en résulte une amélioration de l'aptitude des aubes 21 (fig. 8) et 29 (fig. 10) de l'étage inférieur à résister aux efforts de flexion résultant du courant de vapeur agissant sur les aubes 28 (fig. 8) et 34 (fig. 10) de l'étage supérieur , ainsi que sur les aubes 21 (fig. 8) et 29 (fig. 10) de l'étage inférieur. Selon une variante de la réalisation de l'aube 35 (fig. 12) de l'étage inférieur, la ligne reliant les centres de gravité par exemple d'un élément 36 (fig. 13) du profil de l'aube 35 ce l'étage inférieur coïncide avec la ligne des centres de gravité des profils 37 de l'aube 38 (fig. 12) de l'étage supérieur. Dans, ce cas, la force centrifuge de l'aube 38 de l'étage supérieur est appliquée principalement à l'élément 36 (fig. 13) du profil de l'aube 35 de l'étage inférieur. A l'autre élément 39 de l'aube 35 de l'étage inférieur est appliqué, par l'intermédiaire du mur de division 40 (fig. 12), le moment fléchissant engendré par les efforts agissant sur l'aube 38 de l'étage supérieur et l'élé- ment 36 (fig. 13) de l'aube de l'étage inférieur du courant de vapeur. Selon une autre variante de l'aube 41 (fig. 14) de l'étage inférieur, la ligne reliant les centres de gravité, par exemple du système constitué par les éléments 42 et 43 (fig. 15) du profil de l'aube 41 de l'étage inférieur, cotncide avec la ligne des centres de gravité des profils 37 de l'aube 38 (fig. 14) de l'étage supérieur. La force centrifuge 38 de l'étage supérieur sera répartie entre les éléments 42 et 43 (fig. 5) du profil de l'aube 41 de l'étage inférieur. Par conséquent, chacun des éléments susmentionnés est réalisé de manière que la surface de leur section transversale soit à peu près identique, ce qui confère une rigidité élevée aux aubes 41 de l'étage inférieur de la roue réceptrice. Selon encore une autre variante de la réalisation de l'aube 44 (fige 16) de l'étage inférieur, la ligne reliant les centres de gravité, par exemple du système constitué par deux éléments 45 et 46 (fig. 17) du profil de l'aube 44 de l'étage inférieur, est déplacée par rapport à la ligne des centres de gravité des profils 37 de l'aube 38 (fig. 16) de l'étage supérieur d'une valeur ; (fig. 17) . Le moment fléchissant engendré par la force centrifuge de l'aube 38 (fig. 16), égal au produit de la force centrifuge F de l'aube 38 par la valeur ci , est orienté dans le sens opposé au moment fléchissant résultant de l'effort- total du courant de vapeur agissant sur l'aube 38. Par conséquent, les éléments 45 et 46 (fig. 17) du profil de l'aube 44 de l'étage inférieur ne se détériorent pas sous l'action des efforts de flexion. Selon encore une autre variante de la réalisation de l'aube 47 (fig. 18) de l'étage inférieur, par'exemple un élément 48 (fig. 19) du profil de l'aube est doté d'une partie de queue 49 (fig. 18). Cela permet de mettre en position l'élément susmentionné 48 (fig. 19) indépendamment des autres éléments 50 et 51, dotés de la partie de queue 5 (fig. 18). Il est alors avantageux de doter de la partie de queue 49 (fig. 18) un tel élément du profil de l'aube 47 de l'étage inférieur qui possède la plus grande courbure à sa ligne médiane. Cela facilite l'usinage de l'élément du profil de l'aube et réduit la main-d'oeuvre nécessaire pour la fabrication de la roue réceptrice. REVENDICATIONS 1. Roue réceptrice d'une machine à turbine comprenant un disque portant des aubes faisant partie d'un étage inférieur et des murs de division auxquels sont fixées des aubes faisant partie d'un étage supérieur, caractérisée par le fait que chaque aube de l'étage inférieur est constituée par deux parties au moins, de manière que, dans chaque section faite perpendiculairement à l'axe de l'aube, son profil soit constitué par deux éléments au moins, espacés l'un de l'autre par une distance égale à la largeur du canal situé entre les aubes, chaque mur de division étant alors fixé à deux éléments au moins du profil. 2. Roue réceptrice conforme à la revendication 1, caractérisée par le fait que les éléments du profil de chaque aube de l'étage inférieur sont disposés en série, par rapport à la direction du vecteur vitesse du fluide moteur, avec les éléments du profil des aubes voisines de l'étage inférieur de manière qu'ils forment des profils aérodynamiques. 3. Roue réceptrice conforme à la revendication 1, caractérisée par le fait que les éléments du profil de chaque aube de l'étage inférieur sont déplacés par rapport aux éléments des profils des aubes voisines de l'étage inférieur dans le plan du vecteur vitesse périphérique de la roue réceptrice. 4. Roue réceptrice conforme à\ la revendication 1, caractérisée par le fait que les éléments du profil chaque aube de l'étage inférieur sont déplacés par rapport aux éléments des profils des aubes voisines de l'étage inférieur dans le plan de la composante axiale du vecteur vitesse du fluide moteur. 5. Roue réceptrice conforme à la revendication 1, caractérisée par le fait que les canaux disposés entre les aubes ont un profil convergent-divergent dans la direction du vecteur vitesse du fluide moteur. 6. Roue réceptrice conforme à l'une des revendications 1 à 4, caractérisée par le fait que la ligne reliant les centres de gravité d'un élément au moins du profil d'une aube de l'étage inférieur cotncide avec la ligne des centres de gravité des profils d'une aube de l'étage supérieur. 7 Roue réceptrice conforme à l'une des revendications 1 à 4, caractérisée par le fait que la ligne reliant les centres de gravité d'un élément au moins du profil d'une aube de l'étage inférieur est déplacée par rapport à la ligne des centres de gravité des profils d'une aube de étage supérieur, de manière que le moment fléchissant de la force centrifuge de l'aube de l'étage supérieur soit orienté dans le sens opposé au moment fléchissant agissant sur l'aube de l'étage supérieur du courant de fluide moteur. 8. Roue réceptrice conforme à la revendication 1, caractérisée par le fait que l'un des éléments du profil d'une aube de l'étage inférieur est doté d'une partie de queue.