FR 2210655 A1 19740712 FR 7245019 A 19721218 La présente invention concerne des appareils de régulation et, plus particulièrement, un appareil de régulation automatique destiné à une raffinerie de produits pétroliers désignés ci-après, pour simplifier, par le nom générique d' "huiles'1. Jusqu'à présent, pour donner à des installations de raffinage au solvant un rendement optimal, les appareils de régulation faisaient appel à des équations pour la détermination du débit de huile de la charge et de la température de raffinage, c'est-à-dire la température du mélange extrait; qui devait hêtre utilisé pour donner un rendement optimal et pour la régulation correspondante de l'installation de raffinage. La présente invention concerne un appareil de régulation plus simplifié. I1 diffère des appareils antérieurs en ce qu'il tient compte d'une plage de fonctionnement possible déterminée par des limitations imposées à un paramètre du raffinage et qu'il règle l'installation de raffinage afin d'obtenir une production ou rendement optimal pendant qu'elle fonctionne dans la plage dudit fonctionnement possible. Un appareil règle le fonctionnement d'une installation de raffinage-au solvant dans laquelle l'huile de la charge est traitée par un solvant dans une colonne de raffinage, afin de produire un raffinat et un mélange extrait. Des rectificateurs ou séparateurs de l'installation séparent le solvant du raffinat et du mélange extrait afin de donner de l'huile raffinée et de l'huile extraite, respectivement. Le solvant est renvoyé à la colonne et l'huile raffinée est déparaffinée ensuite afin de donner de l'huile déparaffinée et raffinée. L'appareil de régulation comprend un circuit qui détecte les conditions du raffinage et qui émet des signaux correspondants. Plusieurs réseaux sont connectés au circuit de détection. Un premier réseau émet des signaux qui correspondent à des limitations imposées à un paramètre du raffinage, suivant au moins un signal qui correspond à une condition détectée. Un autre réseau émet un signal qui correspond à la valeur réelle du paramètre de raffinage, en fonction de certains signaux correspond dant aux conditions détectées. Un autre réseau émet un signal qui correspond à la relation qui existe entre une situation de gain actuel de l'installation de raffinage et une situation de gain antérieure, en fonction de certains signaux qui correspoldent aux conditions détectées. Un signal correspondant à une constante de qualité souhaitée pour l'huile raffinée est appliqué à l'appareil de régulation avec les signaux provenant des réseaux. L'appareil de régulation règle l'installation de raffinage suivant les signaux qu'il reçoit afin d'obtenir un rendement de production optimal d'huileraffinée et de l'huile extraite de la qualité souhaitée, à partir-de l'huile de la charge. En conséquence, la présente invention concerne la régulation d'une installation de raffinage au solvant destinée à obtenir un rendement optimal de production de l'huile raffinée et de huile extraite, à partir de l'huile de la charge. L'invention se propose d'utiliser la relation qui existe entre une caractéristique de sélectivité du solvant et son dosage, avec la situation de gain de l'installation de raffinage, pour la régulation de cette dernière en vue d'un rendement optimal de production d'huile déparaffinée raffinée et d'huile extraite. Une constante de qualité de l'huile de charge raffinée dans une installation de raffinage au solvant est déterminée dans la présente invention de manière que ladite constante de qualité puisse etre utilisée pour la régulation du raffinage. À titre d'exemple on a décrit ci-après et représenté au dessin annexé une forme de mise en oeuvre du procédé et une forme de réalisation de l'appareil de régulation selon l'invention. Aux dessins, Les figures 1A et 1B, lorsqu'elles sont réunies le long de la ligne A-A, représentent un schéma-blocs simplifié d'un appareil.selon la présente invention, destiné à la régulation d'une installation de raffinage au solvant représentée partiellement sous forme schématique. La figure 2 est une courbe, à coordonnées logarithmiques, de la caractéristique de sélectivité d'un solvant en fonction de son dosage pour différentes conditions de limitation du raffinage qui délimitent une région de fonctionnement possible de l'installation de raffinage au solvant représentée partiellement à la figure 1. Les figures 3 à 9 sont des schémas-blocs de détail de la calculatrice de S, de la calculatrice de B, de la calculatrice de Ca, de la calculatrice de C. de la calculatrice de. CT, de la calculatrice de CE X et de la calculatrice du gain, respectivement, représentées sur les figures 1 et 1B. La figure 10 est un graphique de la température du mélange extrait en fonction de la caractéristique de sélectivité furfurol servant de solvant. La figure 1 représente un appareil destiné à la régulation d'une installation de raffinage au solvant de type classique en vue de son fonctionnement optimal. Le débit de l'huile de la charge qui pénètre dans une colonne 3 de raffinage, est réglé de façon à régler les débits d'huile paraffinée et d'huile extraite raffinées. La température du mélange extrait, lorsqu'il quitte la colonne 3, est également réglée de manière à agir sur le rendement de production de l'huile déparaffinée et de l'huile extraite raffinées. Le débit d'huile de la charge qui pénètre dans la colonne de raffinage 3 par une canalisation 4 est détecté et réglé par des éléments de type classique comprenant un détecteur 5, un dispositif de réglage et d'enregistrement 6 du débit et une vanne 2.Le détecteur 5 envoie au dispositif de réglage 6 un signal qui correspond au débit de l'huile de la charge dans la canalisation 4. Le dispositif 6 commande la vanne 2 de manière à régler le débit de l'huile de la charge péné trahi dans la colonne 5 en fonction d'une différence entre le signal du détecteur 5 et la position de son point de réglage. Bien qu'on ne l'ait pas représenté, afin de faciliter l'explication, l'huile de la charge et le solvant de raffinage qui pénètrent dans la colonne 3 par les canalisations 4 et 7, respectivement, ont été chauffés à une température prédéterminée. La colonne 3 contient un garnissage 8 dans lequel l'huile de la charge et le solvant sont mis en contact à contre-courant et dans laquelle s'effectue l'extraction des éléments de faible indice de viscosité de l'huile de la charge. Un raffinat qui comprend de l'huile paraffinée raffinée ainsi qu'une petite quantité dè solvant dissous est soutiré par une canalisation 10. Un gradient de température est maintenu dans la colonne 3 par un serpentin Il dans lequel circule de l'eau de refroidissement. La température dans la colonne 3 est détectée par un détecteur 12 de type classique qui envoie un signal correspondant à un dispositif 14 de réglage de la tempé rature. le dispositif de réglage et d'enregistrement 14, qui peut-être d'un type bien connu, commande une vanne 15 en fonction d'une différence entre le signal provenant du detecteur 12 et de la position de son point de réglage. La vanne 15 règle le débit de l'eau de refroidissement de manière à régler la température dans la colonne 3. le raffinat de la canalisation 10 pénètre dans un séparateur 15 qui sépare le solvant du raffinat afin de donner de l'huile paraffinée raffinée. Le solvant est renvoyé à la colonne 3 par la canalisation 7 tandis que l'huile paraffinée raffinée est envoyée à un appareil de déparaffinage 16, par une canalisation 17. L'appareil 16 élimine la paraffine et donne de l'huile déparaffinée raffinée, destinée à entre emmagasinée et à être mélangée avec de lthuile de lubrification. Un détecteur 5A et un émetteur 20, de types classiques, mesurent le débit de l'huile paraffinée raffinée sortant du séparateur 15 et émettent un signal E1 correspondant. Les éléments désignés par une référence numérique comportant un suffixe fonctionnent d'une façon identique aux éléments de même référence numérique sans suffixe le mélange extrait, qui comprend du solvant et des éléments à faible indice de viscosité dissous de l'huile de la charge, est soutiré de la colonne 3 par une canalisation 22 à une température TEX qui est réglée par le serpentin 11. le mélange extrait de la canalisation 22 est envoyé à un séparateur 23 dans lequel le solvant est séparé de l'huile extraite qui est évacuée par une canalisation 25.Le solvant récupéré est soutiré par la canalisation 7 afin d'entre renvoyé à la colonne 3 et d'être utilisé à nouveau. nans la canalisation 7 le débit de solvant est maintenu à une valeur maximale et son dosage est réglé par le réglage du débit d'huile de la charge dans la canalisation 4e Un détecteur 5B et un émetteur 20A détectent le débit d'huile extraite dans la canalisation 25 et émettent un signal E2 correspondant. Initialement, le raffinage de huile de la charge s'effectue avec une combinaison du dosage et de la température du solvant choisie parmi diverses combinaisons donnant de l'huile raffinée de la qualité souhaitée. Un commutateur 30 tripolaire à deux positions permet à des signaux zb, E6, E7, provenant d'une source de signaux extérieure non représentée, de passer lorsqu'il occupe la position représentée sur la figure 1. Le signal E5 règle le point de réglage du dispositif d'enregie trement et de réglage 14 de la température, de manière qu'il corresponde à une température choisie pendant le fonctionnement initial.Le signal E6 comprend des impulsions qui modifient le point de réglage du dispositif de réglage et d'enregistrement 6 dans la direction qu est déterminée par le signal E7 de manière que le débit de l'huile de la charge dans la canalisation 4 ait une valeur appropriée au dosage de solvant nécessaire pendant le fonctionnement initial. Le rendement seul ne définit pas la qualité de l'huile raffinée. Cette qualité peut varier pour un rendement constant suivant la sélectivité des conditions de raffinage. La sélectivité est la possibilité relative du solvant de raffinage à faire la distinction entre les molécules indésirables ou qui peuvent être extraites et les molécules avantageuses de qualité telle qu'elles peuvent donner un raffinat. Plus la quantité d'huile en solution dans le mélange extrait est faible plus la séparation est sélective car le solvant est plus pur. La sélectivité s'améliore à mesure que se réduit la température d'extraction qui diminue la solubilité relative de l'huile dans le solvant. Cependant, du fait que chaque unité de volume de solvant contient une quantité moindre d'huile à une température plus faible, il faut des volumes plus importants de solvant pour obtenir le degré de raffinage souhaité.A mesure que les conditions du raffinage sont rendues plus sélectives par une réduction de la température d'extraction et par un accroissement du rapport du solvant à l'huile, le rendement de production de l'huile raffinée de qualité particulière augmente, mais la vitesse de production est diminuée. En conséquence, il existe une sélectivité optimale du point de vue économique. Des conditions de raffinage optimales du point de vue économiqué impliquent des relations entre le rendement et la production. Trois limitations principales de production sont imposées à une installation de raffinage au solvant donnée quelconque : sa capacité de débit en solvant, sa capacité de débit en huile raffinée et sa capacité de débit en huile extraite. Ces limitations délimitent une plage de fonctionnement possible pour une relation donnée entre la caractéristique C de sélectivité du solvant et son dosage S. Les limites de cette plage sont déterminées par des relations mathématiques simples. La figure 2 est un graphique qui représente, à titre d'illustration, une plage de fonctionnement possible pour l'installation de raffinage au solvant de la figure 1. La ligne qui correspond à la limitation de la caractéristique de sélectivité du solvant CEO dde au débit maximal possible de l'huile extraite, est déterminée par l'équation suivante dans laquelle EOM est le débit maximal possible de l'huile extraite dans la canalisation 25, déterminé par le modèle physique de l'installation de raffinage au solvant et SOL est le débit de solvant dans la canalisation 70 A la figure 2, le débit maximal d'huile extraite est de 430 mètres cubes par jour et le débit maximal du solvant est de 2.700 mètres cubes. bu fait que le débit SOL du solvant est maximal, il est possible d'utiliser une tension qui correspond-à ce débit à la place de la détection du débit réel dans la canalisation 70 La ligne qui correspond à la limitation de la caractéristique de sélectivité CRO du solvant, dde au débit maximal possible d'huile paraffinée rnfl!nre R qui, pour la 4pre 2 est de 955 mètres cubes, est déterminée par l'équation suivante: dans laquelle S est le dosage du solvant en pourcentage en volume. La ligne qui correspond à la limitation de la caractéristique CT de la sélectivité du solvant due à la température TEM du mélange extrait, est déterminée par l'équation suivante : où TR est une température de référence du solvant, expliquée en déta-il ci-après, TMISC est la température de miscibilité qui pour la figure 2 est de 110 degrés C, de l'huile de la charge et A est une constante caractéristique de l'huile de la charge qui est déterminée par des analyses en laboratoire et qui pour la figure 2 a une valeur de 186.Le mode de détermination de la constante A est décrit dans le brevet des Etats-Unis d'homérique n 3 458 4320 L'exposant n est une constante caractéristique qui correspond au type de solvant* I1 est compris entre 0,42 et 0,67. Un article intitulé figure Solvent Extract of Heavy Cils" publié dans Hydrocarbon Processing, Juillet 1966, volume 45, N 7 page 133, donne les différentes valeurs de n pour des solvants correspondants. La température de miscibilité est la température pour laquelle l'huile de la charge se dissout complètement dans le solvant. La température de miscibilité peut être déterminée en laboratoire pour une huile de charge particulière. Les figures 1 et 3 représentent une calculatrice 32 de S, qui émet un signal E10 correspondant au dosage réel S de solvant en fonction des signaux EI et E2 qui représentent respectivement le débit d'huile paraffinée raffinée et le débit d'huile extraite. La calculatrice résout l'équation ciaprès qui, par définition, donne le dosage de solvant, c'est-àdire le rapport du pourcentage en volume de solvant au pourcentage en volume de l'huile de la charge, multiplié par 100 Sol Sol 4. S = - CO x 100 = R0+EO 100 dans laquelle CO, RO et EO sont les débits d'huile de la charge, de l'huile paraffinée raffinée et de huile extraite, respectivement.La calculatrice 32 comprend un circuit d'addition 34 qui additionne les signaux E1, E2 provenantdes émetteurs 20 et 20A, respectivement. Une tension continue V1 provenant d'une source 36 de tensions continues est divisée par le signal de somme provenant du circuit d'addition 34 dans un diviseur 58, Un multiplicateur 41 multiplie le signal du diviseur 38 par une tension continue V2 provenant de la source 36, afin de donner le signal E10' Le signal E10 qui correspond au dosage réel du solvant est transmis à une calculatrice 44 qui l'utilise avec le signal de température E3 provenant du dispositif d'enregistrement de réglage 14 de la température, afin de donner un signal E12 qui correspond à la constante de qualité B4 Comme on le voit sur les figures 1 et 4, le signal :62 correspondant à la constante B est produit, après qu'il a été déterminé par analyse en laboratoire que l'huile raffinée est de la qualité souhaitée. la calculatrice 44 produit le signal E12 conformément à l'équation suivante où m et n sont des constantes décrites ci-après en détail, et est est la température du mélange extrait dans la colonne 3. Pour le furfurol, les valeurs de m et n sont 1,33 et 0,5, respectivement. Bye signal E10 est transmis à un amplificateur logarithmique 45 qui fait partie d'un circuit exponentiel 46 comportant également un multiplicateur 47, un amplificateur opérationnel 50 et un élément de réaction'51. Le signal de sortie de l'amplificateur logarithmique 45 est transmis au multiplicateur 47, dans lequel il est multiplié par une tension continue V3 provenant de la source 36 et qui correspond au terme (m-n) de l'équation 50 L'élément de réaction 51j qui peut etre un générateur de fonction du type produit par Electronics Associates tel que leur élément PC-12, coopère avec i'amplifi- cateur opérationnel 50 de manière à donner l'anti-logarithme du signal de sortie du multiplicateur 47,de sorte que le siggalde1té du circuit exponentiel 46 correspond à S(m n)O Un multiplicateur 54 multiplie une tension continue V4 provenant de la source 36 et correspondant à la constante A de l'huile de la charge, par le signal de sortie du circuit exponentiel 46.Un circuit de soustraction 55 retranche le signal E3 de la température, d'une tension continue V6 de la source 56 correspondant au terme TR de l'équation 5. Un diviseur 56 divise le signal de sortie du multiplicateur 54 par le signal de sortie du circuit de soustraction 55 afin de transmettre un signal à un circuit d'échantillonnage et de mémorisation 580 Lorsque la qualité de l'huile raf-finée est appropriée, un commutateur 60, qui peut être du type à bouton poussoir, marche-arret, à fonctionnement momentané, est fermé.Lorsque le commutateur 60 est fermé, il transmet une ten sion continue V7 de la source 36 au circuit 58 d'échantillonnage et de mémorisation, de sorte que ce dernier échantillonne et met en mémoire le signal de sortie du diviseur 56. le circuit 58 émet un signal E12 qui reste constant pendant le restant du fonctionnement, même lorsque les signaux d'entrée de la calculatrice 44 varient. Comme on le voit sur les figures 1 et 5, un signal E14 qui correspond au facteur de sélectivité -réel G a du solvant est produit par une calculatrice 62 de Ca, en-fonction des signaux E10 E12 des calculatrices 32 et 34, respectivement, et d'une tension continue E8 provenant de la source 36, à l'aide de l'équation suivante 6. C a - B a Sm Un circuit exponentiel 46A reçoit le signal E10 et la tension V8 qui correspond au terme m dans l'équa- tion 6. I1 envoie un signal qui correspond au terme Sm à un diviseur 65. le diviseur 63 divise le signal E12 de la calcula-. trice 44 par le signal de sortie du circuit exponentiel 46A, afin de donner un signal E14. On voit sur la figure 1 qu'un circuit d'addition 66 et un diviseur 67, fonctionnant comme une calculatrice, donnent un signal E15, conformément à l'équation 1 correspondant à la valeur de limitation du facteur de sélectivité CEo due au débit maximal d elle extraite et dont la courbe est représentée sur la figure 2. Le circuit d'addition 66 additionne les tensions continues V1, V13 provenant de la source 36. La tension continue V13 correspond au débit maximal d'huile extraite, déterminé par le modèle physique de l'installation de raffinage.Le diviseur 67 divise la tension V13 par le signal de sortie du circuit d'addition 66, afin de donner un signal E150 Comme on le voit aux figures 1 et 6, une calculatrice 70 de CRO produit un signal E16 qui correspond à la valeur de la limitation du facteur de sélectivité CRO du solvant pour le débit maximal RO d'huile raffinée, en fonction de E10, des tensions continues V1, V2, V7 et Vg et conformément à l'équation 2. Des multiplicateurs 72, 73 multiplient les tensions continues V2, Vg par la tension V1 et par le signal E10 respectivement. La tension Vg correspond au débit maximal possible d'huile raffinée. Un circuit de soustraction 75 retranche le signal de sortie du multiplicateur 73 du signal de sortie du multiplicateur 72, afin de donner un signal qui correspond à 100(SOL) - S(ROM). Un multiplicateur 76 multiplie le signal E10 par la tension V1 et envoie le signal résultant à un circuit d'addition 79 dans lequel il est additionné avec le signal de sortie du circuit de soustraction 75 afin de produire un signal qui correspond au dénominateur de l'équation 2. Un diviseur 80 divise le signal de sortie du circuit de soustraction 75 par le signal de sortie du circuit d'addition 79 et donne le signal E16. Comme on le voit aux figures 1 et 7, une calculatrice 85 donne un signal E7 qui correspond à la valeur de la limitation du facteur de sélectivité CT du solvant pour la température de fonctionnement maximale et le taux de dosage particulier. La calculatrice 85 produit un signal E7 en fonction du signal E10 de la calculatrice 32 et de tensions continues V4, V6 et V1O, conformément à l'équation 3. Un circuit 86 d'extraction des racines carrées reçoit le signal E10 de la calculatrice 32 de S et produit un signal qui correspond à sn. Un circuit de soustraction 87 retranche la tension V1O qui correspond à la température de miscibilité, de la tension V6 afin de produire un signal qui correspond à (TR - TMISC).Le signal de sortie du circuit de soustraction 87 est multiplié par le signal de sortie du circuit 86 par un multiplicateur 90. Un diviseur 91 divise une tension continue V4 qui correspond à la constante À par le signal de sortie du multiplicateur 90, afin de donner le signal E17. Les signaux 15 E16, E17 provenant du diviseur 67 et des calculatrices 70 et 85, respectivement, sont transmis à des comparateurs 94, 94A et 94B, où ils sont comparés avec le signal E14 provenant de la calculatrice 62 de Ca. Les comparateurs 94, 94A et 94B ont pour fonction de déterminer que la caractéristique réelle de sélectivité C du solvant se trouve dans la plage de fonctionnement possible représentée à la figure 2. Lorsque le signal E14 est égal ou inférieur au signaux E E16 et S17 chaque comparateur émet un signal de sortie en courant continu, de niveau élevé.Lorsque le signal E14 est supérieur-à l'un des signaux E15, E16 ou E17, le comparateur correspondant produit un signal de sortie en courant continu, de faible niveau; Les signaux de sortie des comparateurs 94 à 94B sont transmis à une porte NON-OU 125 qui commande la modification du point de réglage du dispositif 6 d'enregistrement et de réglage de débit, de la façon expliquée ci-après. Comme on le voit aux figures 1 et 8, une calculatrice 98 produit un signal E20 de température T, transmis au commutateur 30 et utilise pour régler le point de réglage du dispositif d'enregistrement et de réglage 14 de la température, de lå façon expliquée ci-après.Le signal E20 est produit en fonction des signaux E10, E12 des calculatrices 32 et 34, respectivement et des tensions continues V4, V6 de la source 56, conformément à l'équation suivante Un circuit exponentiel 46B reçoit le signal Elo de la calculatrice 32 et une tension V3 de la source 36. I1 produit un signal qui correspond à S(m) Un multiplicateur 100 multiplie le signal de sortie du circuit exponentiel 46B par la tension continue V4 afin de produire un signal qui correspond au terme AS(m n) de ltéquation 7. le signal du mul tiplidateur 100 est divise par le signal S12 de la calculatrice 44 par un diviseur 102, afin de produire un signal qui correspond à A5(m n) Ce signal est transmis à un circuit de soustraction 105. Le circuit 103 retranche le signal du diviseur 102 de la tension V6 qui correspond à la température de référence TR du solvant, afin de produire le signal E20. Pour la détermination du rendement optimal, il faut produire des signaux qui correspondent à une situation de gain ou bénéfice de l'installation de raffinage. Comme on le voit sur les figures 1 et 9, une calculatrice 110 du gain produit un signal E21 qui correspond à la situation de gain actuelle ET, en fonction des signaux E1, E2 des émetteurs 20 et 20A, respectivement, et de tension continue V20, V21 et V22 de la-source 36, conformément à l'équation suivante 8. EP = (Valeur de l'huile raffinée)(R0)+Valeur de l'huile extraite (EO)-(Valeur de l'huile de charge) (RO+EO) Des multiplicateurs 111, 112 multiplient les signaux E1 et E2, respectivement par les tensions V20 et V21 qui correspondent aux valeurs de l'huile raffinée et de l'huile extraite, respectivement.Un circuit d'addition 114 additionne les signaux de sortie des multiplicateurs 111, 112, tandis qutun circuitd'addition 115 additionne les signaux Eî, E2 afin de produire un signal qui correspond au débit de l'huile de la charge et qui est transmis à un multiplicateur 116. le signal de sortie du circuit 115 est multiplié par la tension V22 qui correspond à la valeur de l'huile de la charge. Un circuit de soustraction 120 retranche le signal de sortie du multiplicateur 116 du signal de sortie du circuit d'addition 114 afin de donner le signal E21. Le signal E21 est transmis à un circuit 122 d'échantillonnage et de mémorisation ainsi-qutà un comparateur 125. Le circuit 122 émet un signal qui correspond à la situation de gain du jeu de conditions de fonctionnement immédiatement précédentes, de la façon expliquée ci-après. le comparateur 123 compare la situation de gain actuelle avec la situation précédente afin de déterminer si les gains ont augmenté ou diminué.Lorsque le signal E21 de la calculatrice 110 est égal ou supérieur au signal de sortie du circuit 122, le comparateur 123 produit un signal de sortie en courant continu, de niveau élevé, transmis à la porte NON-OU 125 qui reçoit également les signaux de sortie des comparateurs 94 à 943. lorsque le signal E21 de la calculatrice 110 est inférieur au signal de sortie du circuit 122, le comparateur 123 émet un signal de sortie, en courant continu, de faible niveau. lorsqu'un comparateur 94, 94A, 94B ou 123 produit un signal de sortie de faible niveau, la porte NON-OU 125 émet un signal de sortie de niveau élevé. Lorsque les comparateurs 94, 94A, 94B et 123 produisent des signaux de sortie de niveau élevé, la porte NON-OU 125 émet un signal de sortie de faible niveau. Le signal de sortie de la porte NON-OU 125 est transmis au commutateur 30 qui le laisse passer vers le dispositif d'enregistrement et de réglage 6 lorsqu'il est commandé et qui empêche son passage lorsqu'il ne l'est pas. Lors, qu'un signal de sortie de faible niveau de la porte 125 est transmis au dispositif 6, son point de réglage est modifié de façon à augmenter le débit d'huile de la charge dans la canalisation 40 Lorsqu'un signal de sortie de niveau élevé de la porte 125 est transmis au dispositif 6, son point de réglage est modifié de façon à diminuer le débit d'huile de la charge dans la canalissation 4. Le signal de sortie de la porte NON-OU 125 est également transmis à une porte ET 127 qui fait partie d'un circuit destiné à modifier le point de réglage du dispositif 6. Le circuit comprend, de plus, des multivibrateurs monostables 195 et 135A, une bascule 1,6, des horloges 138 et 139, des portes ET 140 et 140A et un commutateur 144 qui peut être un commutateur à bouton-poussoir, à "fermeture momentanée". Le commutateur 144 est fermé au début de 11 opération de raffinage afin de laisser passer momentanément une tension continue V24 de la source 36, vers la bascule 136. La tension continue déclenche la bascule 136 à un état zéro de sorte que sa sortie Q est à une tension continue de niveau élevé.Le signal de sortie V de niveau élevé de la bascule 136 excite la porte ET 140. Lorsque la porte ET 140 est bloquée, elle bloque effectivement les impulsions de l'horloge 138. Lorsqu'elle est excitée, la porte ET 140 laisse passer effectivement les impulsions de l'horloge 138. La fréquence de récurrence des impulsions de l'horloge 138 est telle que l'installation de raffinage atteint un état de fonctionnement stable, après une modification produite par une impulsion de l'horloge 138, avant que l'horloge ne puisse émettre une autre impulsion. Chaque impulsion transmise par la porte ET 140A commande le circuit 122 qui échantillonne et mémorise le signal E21 correspondant à la situation de gain actuelle de manière à produire un signal correspondant à la position de gain immédiatement précédente, pour le stadé suivant d'accroissement du débit d'huile de la charge. Chaque impulsion transmise par la porte ET 140 déclenche le multivibrateur monos table 135A qui envoie une impulsion d'excitation à la porte ET 140au Lorsque la porte ET 140A est bloquée, elle bloque effectivement les impulsions de l'horloge 139. Lorsqu'elle est excitée, la porte ET 140A laisse passer effectivement les impulsions de ladite horloge 139* Chaque impulsion transmise par la porte ET 140 au disposi -tif de réglage et d'enregistrement 6 modifie son point de réglage d'une quantité prédéterminée, dans la direction déterminée par le signal de sortie de la porte NON-OU 125. La largeur de l'impulsion du multivibrateur 135A règle le nombre d'impulsions de l'horloge 139 transmises effectivement par la porte ET 140A, de façon à régler l'importance de la modification du débit d'huile de la charge. Les impulsions que la porte ET 140A laisse passer sont transmises au commutateur 30. Lorsque l'installation de raffinage a atteint des conditions de fonctionnement stabilisées, après avoir fonctionné initialement avec la combinaison choisie de dosage et de température du solvant, le commutateur 30 est commandé de manière que la régulation de l'installation de raffinage soit effectuée par l'appareil de l'invention. Le débit d'huile de la charge est augmenté périodiquement par paliers,du fait des impulsions transmises par la porte ET 140A et du signal de sortie de la porte.NON-OU 125, de façon à réduire le dosage de solvant. Le commutateur 30 transmet également le signal E20 de la calculatrice 98 de TSM au dispositif d'enregistrement et de régla ge 14 de la température, de façon à régler son point de réglage. Le dispositif 14 modifie la température du mélange extrait quittant la colonne 3, de manière à lui donner la température appropriée à chaque nouveau dosage de solvant. Le débit d'huile de la charge augmente pas à pas dans la canalisation 4 jusqu a ce que la caractéristique réelle de sélectivité du solvant soit supérieure à l'une de ses limites ou que la position de gain actuelle de l'installation de raffinage soit inférieure à la position de gain immédiatement précédente. En conséquence, lorsque le signal E14 est supérieur à l'un des signaux B15 E16 ou 57, ou lorsque le signal E21 est inférieur au signal de sortie du circuit d'échantillonnage et de mémorisation 122, un comparateur 94, 94A, 94B ou 123 émet un signal de sortie de faible niveau, en courant continu, vers la porte NON-OU 125 qui produit un signal de sortie de niveau élevé.Le changement de niveau du signal de sortie de la porte 125 déclenche le multivibrateur 135 qui fonctionne comme circuit de temporisation. Le multivibrateur 135 émet une impulsion dont le bord postérieur déclenche la bascule 136 à l'état "1". La sortie Q de la bascule 156 passe à un niveau faible de manière à bloquer la porte ET 140. Par suite de l'effet de temporisation de la largeur de l'impulsion du multivibrateur 135, une impulsion supplémentaire de l'horloge 158 est transmise effectivement par la porte ET 140. Cette impulsion provoque une modification du point de réglage du dispositif 6, de la façon décrite précédemment. Cependant, le point de réglage est modifié en sens opposé, car un signal de sortie continu, de niveau élevé, de la porte NON-OU 125 est transmis au dispositif 6.La modification du point de réglage du dispositif 6 produit une diminution par paliers du débit d'huile de la charge et augmente de ce fait le dosage de solvant de sorte que l'appareil de raffinage revient au stade de fonctionnement immédiatement précédent. la bascule 156 reste déclenchée à l'état "1" jusqu'à ce que le commutateur 144 soit commandé de sorte que l'installation de raffinage est maintenue dans des conditions de fonctionnement donnant un rendement optimal de production d'huile raffinée et d'huile extraite. Bien que l'appareil de la présente invention qui a été décrit comprennedes calculatrices ou ordinateurs analogiques, il est possible d'utiliser un ordinateur digital. Des convertisseurs analogiques-en-digitalconvertissent les signaux Eî, E2, E3 en signaux digitaux et les transmettent à l'ordinateur digital. Les informations qui correspondent aux maxima de débit possible du solvant de l'huile paraffinée raffinée et de l'huile extraite, peuvent être programmés dans l'ordi- nateur digital. Des convertisseurs digital-en-analogique convertissent les signaux digitaux de l'ordinateur digital en signaux analogiques, de façon à produire des signaux E5 à E7 et le signal B20 destinés à la régulation de l'installation de raffinage. L'ordinateur digital met en oeuvre les équations précitées pour la production des signaux E5 à 7 du signal 320. l'appareil selon la présente invention tel qu'il a été décrit ci-dessus, assure la régulation d'une installation de raffinage au solvant de mapière à obtenir des rendements de production de valeurs optimales de l'huile raffinée et de l'huile extraite, à partir d'huile de la charge, à l'aide de relations entre la caractéristique de sélectivité d'un solvant et son dosage ainsi que de la situation de gain de 1tins- tallation de raffinage au solvant. L'appareil selon la présente invention détermine une constante de qualité de 11 huile de la charge raffinée dans une installation de raffinage au- solvant et il utilise cette constante de qualité pour la régulation de l'opération de raffinage. Le mode de détermination des équations 1 à 7 a été décrit dans le brevet des Etats Unis d'Amérique nO 3 458 432 et 8 t effectue de la façon suivante. 9. A = C e (3-23 - TEO)S0,5 où S est le terme F du brevet précité, C est la caractéristique e de sélectivité du solvant qui est définie comme étant la quantit d'huile extraite dans le mélange extrait et qui peut être sous la forme de l'équation suivante 10. C e = SOL+EO dans laquelle EO et SOL sont les débits d'huile extraite et de solvant respectivement. De sce fait, pour trouver la limitation de la caractéristique de sélectivité du solvant de au débit maximal d'huile extraite, EOM est substitué à EO dans l'équation 10 afin de donner l'équation 1. Le terme 325 et l'exposant 0,5, sont, comme on l'a indiqué précédemment, la température de référence TR et l'exposant n respectivement pour le furfurol. La température de référence est déterminée de la façon suivante : 11. (TR - TBMl)Cel = q et 12. (TR - TBM2)Ce2 = q où q est une constante pour un dosage donné de solvant et Cel et Ce2 sont les caractéristiques de sélectivité du solvant pour des températures du mélange extrait TEM1 et TEM2, respectivement. les équations 11, 12 peuvent alors s'écrire de la façon suivante: 13. TRCel-TEMl Cel=TRCe2TEM2 Ce2, OU 14. TRcel-TRce2=TEgcel-TEM2Ce2 Lorsqu'on la résout par rapport à TR, l'équation 14 s'écrit de la façonWsuivante : A la figure 10, qui représente la courbe de la température du mélange extrait en fonction de la caractéristique de sélectivité du solvant, pour le furfurol et pour une huile de charge particulière, les températures TENU, TEM2 sont de 76 à 940C respectivement et les caractéristiques de sélectivité Cel, Ce2 sont de 0,0854 et-de 0,1087.D'après équation 15, la température de référence résultante est de 161,6 , arrondie à 162 C, La ligne en tire tés est la ligne de référence dont la valeur est la température de référence TR pour la courbe du furfurol. Des courbes semblables peuvent être tracées pour d'autres typés de solvant à partir de données expérimentales et leurs températures de référence peuvent etre déterminées d'une façon corresSondante. Comme l'a indiqué précédemment, la somme des débits de l'huile extraite et de l'huile raffinée est égaye au débit d'huile de la charge. I1 s'ensuit que 16. EO = CO - RO où CO et RO sont les débits de l'huile de la charge et de l'huile raffinée. Si on substitue la valeur de E0 dans l'équation 10, cette dernière peut etre décrite de la façon suivante 17. G e = CO - RO SOL+CO-RO Si on résout l'équation 4 en fonction de CO et si on substitue sa valeur dans l'équation 17, l'équation 12 peut être écrite sous la forme L'équation 2 est obtenue à partir de l'équation 19 parremplacement de RO par le débit maximal possible d'huile raffinée ROM. le terme Ce limité par le débit d'huile raffinée est indiqué par commodité par CRO. L'équation 3 est obtenue à l'aide de la tempéra ture de miscibilité TMISC qui remplace I O dans l'équation 9, car cette température est le facteur de limitation. l'équation 9 est résolue ensuite par rapport à 0e Le terme Ce limité par la température de miscibilité est indiqué par CT, par commodité. La constante de qualité B' est déterminée à partir de données empiriques à l'aide de la relation suivante 20. B' = Cek S L'exposant k peut être écrit sous la forme ml et l'équation 20 peut alors être écrite sous la forme suivante 21. (B')m = B = Ce Sm L'équation 5 est obtenue par substitution de Ce de l'équation 9 dans l'équation 21. L'équation 6 est l'équation 20 dans laquelle C est indiqué par Ca par commodité. L'équation e 7 est l'équation 5 résolue par rapport à la température. - REVENDICATIONS - 1. Appareil de régulation d'une installation de raffinage au solvant, du type dans lequel une huile de charge est traitée par un solvant dans une colonne(5)de raffinage pour donner un raffinat et un mélange extrait, le solvant étant séparé du raffinat et du mélange extrait par des séparateurs afin de donner de l'huile paraffinée et de l'huile extraite raffinées, respectivement, le solvant étant renvoyé à la colonne )et l'huile paraffinée raffinée étant ensuite déparaffinée afin de donner de l'huile raffinée, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit émettant un signal correspondant à une constante de qualité souhaitée pour l'huile raffinée, des circuits détectant certaines conditions du raffinage et émettant des signaux correspondants à ces conditions, des circuits émettant des signaux correspondant à des limitations imposées à un paramètre du raffinage en fonction d'au moins un signal correspondant à une condition détectée, un circuit produisant des signaux correspondant à un paramètre de raffinage émettant un signal correspondant à la valeur réelle du paramètre de raffinage en fonction du signal correspondant à la constante de qualité et d'au moins un signal correspondant à une condition détectée, un circuit émettant un signal de gain, correspondant à la relation entre une situation de gain actuelle de l'installation de raffinage et la situation de gain précédente, en fonction d'au moins un signal correspondant à une condition détectée et des valeurs actuelles de l'huile de la charge, de l'huile raffinée et de l'huile extraite, un circuit de commande réglant l'installation de raffinage de manière à obtenir les meilleurs rendements de production possibles pour l'huile raffinée et l'huile extraite de qualités voulues à partir de l'huile de la charge, en accord avec le signal correspondant à constante de qualité,avec le signal correspondant au paramètre de raffinage, avec le signal correspondant au gain et avec les signaux de limitation. 2. Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les conditions de raffinage détectées sont les débits EO, RO de l'huile extraite et de l'huile paraffinée raffinée respectivement et de la température TUE M du mélange extrait, dans la colonne de raffinage, le circuit de commande réglant l'installation de raffinage par le réglage du débit de l'huile de la charge et de la température TUS M du mélange extrait, le paramètre de raffinage étant une caractéristique de sélectivité C du solvant. 3. Appareil suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le circuit produisant un signal correspondant à la constante de qualité émet un signal B en fonction de la tempé rature TH p détectée du mélange extrait et de équation suivante où A est une caractéristique de l'huile de la charge, S est le dosage, en pourcentage en volume, du solvant, m-et n sont des constantes caractéristiques correspondantes au type de solvant et TR une température de référence pour le solvant. 4. Appareil suivant la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que le circuit émettant dès signaux de limitation produit des signaux de limitation CE0, CRO et.CT déterminés par les équations suivantes où EOM, ROM et SOL sont les maxima de débit possible dans l'installation de raffinage, de l'huile extraite, de l'huile raffinée et du solvant respectivement, TMSC étant la température de mis cibilité du solvant. 5. Appareil suivant l'une quelconque des revendications 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que le circuit produisant un signal correspondant au paramètre de raffinage, émet un signal correspondant à la sélectivité C du solvant, conformément à l'équation suivante C = B (V) Sn 6. Appareil suivant l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que le circuit de commande augmente par paliers le débit d'huile de la charge jusqu'à ce que le signal correspondant à la caractéristique de sélectivité du solvant soit supérieure à au moins l'un des signaux de limitation ou jusqu'à ce que le signal de gain indique que la situation de gain actuelle de l'installation de raffinage est inférieure à la situation de gain du stade immédiatement précédent, auquel cas le circuit de commande diminue le débit de l'huile de la chargeet règle la température T du mélange- extrait conformément à l'équation suivante 70 Procédé de régulation d'une installation de raffinage au solvant du type dans lequel une huile de charge est traitée avec un solvant dans une colonne ae raffinage afin de donner un raffinat et un mélange extrait-, le solvant étant séparé du raffinat et du mélange extrait par des séparateurs afin de donnerde l'huile paraffinée raffinée et de-l'huile extraite respectivement, le solvant étant envoyé ensuite-à la colonne et l'huile paraffinée raffinée étant déparaffinée afin de donner de l'huile raffinée, procédé caractérisé en ce qu'il consiste à déterminer une constante correspondant à une qualité souhaitée de l'huile raffinée, à détecter certaines conditions du raffinage, à déterminer la limitation imposée à un paramètre de raffinage en fonction de l'une des conditions de raffinage détectée au moins, à déterminer la valeur réelle du paramètre de raffinage en fonction de la constante de qualité et d'au moins l'une des conditions de raffinage détectées, à déterminer la relation qui existe entre une situation de gain actuelle de l'installation de raffinage et une situation de gain précédente en fonction de l'une des conditions de raffinage détectée au moins et des valeurs actuelles de l'huile de la charge, de -l'huile raffinée et de l'huile extraite et à régler ltinstalla- tion de raffinage afin d'obtenir un rendement optimal de production de l'huile raffinée et de l'huile extraite, de qualités voulues, à partir de l'huile de la charge, en fonction de la constant-e de qualité, de la relation entre les gains, de la va-. leur réelle du paramètre de raffinage et des limitations imposées à ce dernier. 8. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que les conditions de raffinage détectées sont les débits EO, RO de l'huile extraite-et de l'huile paraffinée raffinée, respectivement et de la température TEH de l'huile extraite, l'installation de raffinage étant réglée par le réglage du débit de l'huile de la charge et de la température TsM, le paramètre de raffinage étant une caractéristique de sélectivité C du solvant. 9. Procédé suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la constante de qualité est déterminée en fonction de la température TEX détectée du mélange extrait et de l'équation suivante où A est une constante caractérisant l'huile de la charge, S le dosage du solvant, m et n des constantes caractéristiques correspondant au type de solvant et TR une température de référence de ce dernier. 10 Procédé suivant la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que trois limitations CEO, CRO et CT imposées à la caractéristique de sélectivité du solvant sont déterminées à l'aide des équations suivantes dans lesquelles EOM, ROM et SOL sont les maxima possibles de débit dans l'installation de raffinage, de l'huile extraite, de l'huile paraffinée raffinée et du solvant, respectivement, TMlSC étant la température de miscibilité du solvant. 11. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 8, 9 ou 10, caractérisé en ce que la valeur réelle de la caractéristique de sélectivité du solvant est déterminée à l'aide de l'équation B C=5n (xi) 12. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que la régulation de l'installation consiste à augmenter par paliers le débit d'huile de la charge jusqu a ce que la valeur réelle de la caractéristique de sélectivité du solvant soit supérieure à au moins l'une des limitations de celle-ci ou que la relation entre les gains indique que la situation de gain actuelle de l'installation de raffinage est inférieure à la situation de gain du stade immédiatement précédent, à diminuer le débit d'huile de la charge de façon à éviter les limitations et une situation de gain inférieure réduite et à régler la température m du mélange extrait- en accord avec l'équation suivante