FR 2231756 A1 19741227 FR 7418457 A 19740528 La présente invention se rapporte à des brames d'acier coulées en continu pour produire des tôles et des bandes d'acier laminées à chaud, ainsi que des tôles et des bandes d'acier laminées à froid, comprenant celles destinées au placage, ayant d'excellentes aptitudes au travail, et à un procédé de production de ces t8les et de ces bandes; elle a plus particulièrement pour objet de prévoir des brames d'acier coulées en continu pour produire des taies et des bandes d'acier laminées à chaud et des tôles et des bandes d'acier laminées à froid, y compris celles destinées au placage, ayant d1excellentes aptitudes au travail, telle que l'aptitude à ltem- boutissage profond, l'aptitude à ltétirage, la propriété d'agrandis- semnt ou de développement de trous, etc. obtenues en abaissant remarquablement les teneurs en inclusions de silicium et de silice dans l'acier. Dans la coulée en continu de l'acier, lorsqu'une teneur excessive en oxygène est contenue dans l'acier, il se produit des trous de soufflage oui ont des effets nocifs sur la coulée en continu oti sur les procuite o'tenus, et ainsi, il est nécessaire de désoxyder l'acier avant la eoulée en continu. Comme oen pour retirer l'oxygène dans de l'acier fondu, on connaît en général le dégazage sous vide et la désoxydation par des agents métalliques de désoxydation, tels que Ai, Si, etc.. Egale- ment, eomn:e pour le procédé de coulée en continu, on a proposé et on a décrit divers procédés, par exemple dans le brevet américain n5 3.412.781, dans la demande de brevet Japonais publiée n Sho t7- 47209, dans les demandes de brevet japonais mises à la disposition du public n0 Sho 47-31828 et Sho 47-31827, etc.Selon les techniques décrites par ces publications, les agents de désoxydation sont choisis et utilisés selon leurs objets et on met en pratique la désoxydation complexe par Al et Si. Cependant, la demanderesse a trouvé, à partir de diverses études importantes qu'elle a conduites, qu'il est possible d'améliorer remarquablement l'aptitude à l'emboutissage profond, l'aptitude à l'étirage et la propriété d'agrandissement (développement) de trous de tales et de bandes d'acier laminées à froid et la propriété d'agrandissement de trous de tales et de bandes d'acier laminées à chaud. parmi diverses propriétés et caractéristiques exigées de de la part de tôles et de bandes d'acier laminées à froid, une excellente aptitude à l'emboutissage profond et une excellente aptitude à l'étirage, en particulier, sont très importantes pour le formage à la presse, et la propriété d'agrandissement de trous est également une caractéristique importante en vue d'un travail facile d'agrandis- sement de trous dans les parties d'ouverture des boîtes fabriquées à partir de tales d'acier étamées par exemple.En outre, la propriété d'agrandissement de trous est également exigée pour des tales et des bandes d'acier laminées à chaud, et elle est très importante dans le cas dé la fabrication de carters de moteur à partir de tales d'acier laminées à chaud, par exemple, où il est important que les parties de joints entre les carters et d'autres éléments puissent astre facilement soumises à un agrandissement de trous, Selon la présente invention, il est possible de fournir en continu des brames coulées qui permettent la production de tales et de bandes d'acier ayant une excellente propriété d'agrandissement de trous, en plus d'autres caractéristiques matérielles semblables à ou meilleures que celles d'aciers non calmés. Ceci ne pouvait pas être obtenu par les- matières classiques coulées en continu. Les caractéristiques de la présente invention résident dans 1. une brame d'acier coulée en continu pour la production de tales et de bandes d'acier ayant d'excellentes aptitudes au travail, qui ne comprend pas plus de 0,02 % de C, pas plus de 0,6 P de Mn, pas plus de 0,005 % d'Al. soluble, pas plus de 0,005 ffi de Ti (y compris 0%) et moins de 0,02 % de Si, le complément étant du fer et les impuretés inévitables, avec une teneur rédui te en inclusions; 2. un procédé de production d'une brame d'acier coulée en continu pour des tales et de bandes d'acier ayant d'excellentes aptitudes au travail, qui consiste à souffler dans l'acier fondu jusqu'à une teneur totale en oxygène comprise entre 600 ppm et 1.6000 ppm avec une teneur en carbone non supérieure à 0,10 % et une teneur réduite en silice inférieure à 0,02 %, à couler l'acier fondu dans une poche, à soumettre l'acier fondu à un dégazage sous vide pour décarburer et désoxyder l'acier fondu, avec déso xydation par Al ou Ai et Ti, afin d'obtenir un acier fondu ne con tenant pas plus de 0,02 % de C, moins de 0,02 % de Si, pas plus de 0,6 ffi de Mn, pas plus de 0,005 % de Al soluble, pas plus de 0,005 % (y compris 0 ) de Ti, pas plus de 150 ppm d'oxygène libre et une teneur réduite en inclusions de silice, et à cou ler en continu l'acier fondu. La présente invention sera décrite en détail en se référant aux dessins ci-joints, dans lesquels La figure 1 est un graphique présentant les effets de Si sur diverses propriétés de matières laminées à froid, à partir d'une brame coulée en continu; on désigne par P.E. le point d'écoulement par R.T. , la résistance à la traction, par ALL. l'allongement par D.G. NO la dimension de grains nO et par v.c.c. la valeur de coupelle conique. La figure 2 est un graphique présentant les zones d'agrandissement de trous d'un enroulement à chaud et la relation entre la réduction par laminage à froid et les taux d'agrandissement de trous. La figure 3 est une photographie présentant des inclusions de silice dans l'échantillon J, la photographie de droite représentant la réduction par laminage à froid à un taux de 65 % (photogra phie grossie 800 fois) et la photographie de gauche présentant l'en- roulement à chaud (grossie 400 fois). La figure 4 est une photographie présentant les inclusions de (Fe Mn)0 dans l'échantillon K à partir de la brame préparée selon la présente invention, la photographie de droite représentant la réduction par laminage à froid à un taux de 65 % (photographie grossie 800 fois) et la photographie de gauche présentant ltenrou- lement à chaud (grossie 400 fois); et La figure 5 est un graphique présentant la relation entre l'oxygène libre (L-q enpm) et Si(%) au moment de la purge d'un convertisseur. La demanderesse a conduit diverses études importantes sur les facteurs affectant l'aptitude à l'emboutissage profond, l'aptitude à l'étirage et la propriété d'agrandissement de trous de matières en acier fabriquées à partir de brames coulées en continu, et on a trouvé que la teneur en inclusions de silicium et de silice a des effets prédominants sur ces propriétés. Comme indice pour l'aptitude à l'emboutissage profond d'une tale d'acier, le rapport de tension de plasticité, à savoir la valeur de r désignée par Rankford {ci-après appelée valeur de r) est considérée, et il est couramment accepté qu'une valeur de r supérieure représente une meilleure aptitude à l'emboutissage profond. Egalement, comme valeur de test mécanique indiquant l'aptitude à l'em- boutissage profond, la valeur de coupelle conique (v.c.c.) est utilisée et une valeur de v.c.c. plus faible indique une meilleure aptitu- de à l'emboutissage profond. Ce qui domine la valeur de r et la valeur de v.c.c. est la texture de l'acier, et il est bien connu qu'une structure ayant davantage de plans (111) presque parallèles à la surface de la tale et peu de plans (100) présente une meilleure valeur de r et une valeur inférieure de v.c.c. L'aptitude à l'étirage est jugée d'après la valeur d'Erichsen (Er) et une valeur de Er supérieure indique une meilleure aptitude à l'allongement.En plus des valeurs indiquées ci-dessus, la valeur d'étirage pour l'estima- tion de la ductilité de l'acier, qui a été considérée comme dominante dans la technique, est également importante. La figure 1 présente les effets de la teneur en silicium sur diverses propriétés des tales d'acier produites à partir d'une brame coulée en continu, ayant une composition chimique présentée dans le tableau 1, et d'une brame coulée en continu ayant une composition chimique semblable. Ces tales d'acier ont été obtenues par dégazage sous vide de l'acier fondu, coulée en continu de l'acier fondu, laminage à chaud de la brame à une température de finissage comprise entre 8500C et 860eC, suivant un enroulement à chaud d'une épaisseur de 2,5 mm, décapage de l'enroulement à chaud par des acides, laminage à froid de l'enroulement suivant une épaisseur de 0,8 mm et recuit de la bande à 6700C pendant 3 heures.En ce qui concerne la valeur de r, une valeur moyenne de la valeur de r dans la direction de laminage, de la valeur de r dans la direction de 450 et de la valeur de r dans la direction de largeur de la tôle, est présentée par r = (rt + 2r450 + rc )/4. I1 est clair d'après la figure 1 que les diverses propriétés d'une tôle d'acier laminée à froid sont largement influencées par la-teneur en silicium. Bien que la granulométrie ne soit pas tant influencée par les teneurs n silicium, les comportements du point d'écoulement (P.E.) et de la résistance à la traction (R.T.) changent fortement pour une teneur en silicium de 0,02 %. Cela revient à dire que, pour une teneur en silicium au-dessus de 0,02 %, le point d'écoulement s'élève lorsque la teneur en silicium augmente, alors qu'avec une teneur en silicium inférieure à 0,02 % le point d'écoulement et la résistance à la traction ne changent pas et conservent uine valeur presque constante respectivement égale à 19 kg/mm et 30 kg/mm.D'autre part, l'allongement devient très important pour une teneur en sili cium inférieure à 0,02 % et présente une valeur de plus de 45 %, - % > mas il diminue très fortement pour une teneur en silicium supérieure à 0,02 % Les valeur de r et de v.c.c. très importantes pour esti per l's aptitude à l'emboutissage profond sont excellentes, à savoir rezpectivement ples de 1 25 et moins de 37,5 pour une teneur en silieium inférieuve à 0,02 %, alors que le point d'écoulement et la ré sistance à la traction conservent une valeur presque constante quand la neur en silicium eit inférieure à 0,02 %. M8me dans cette gamme, la valeur de r augmente constamment lorsque la teneur en silicium s'abaisse quand ta @epour en silicium est d'environ 0,001 %, la valeur de r atteint @@ @@i est un valeur satisfaisante pour avoir une @ger-Sptit@@ @@ l'@boutissage profond.En outre, les effets de 10 tereu@ en sllie@@@ apparaissent remarquablement sur la texture qui divige disectement la valeur de r, et la texture (111) paral @@@ @@ plan de la tôle et favorable à l'emboutissage profond, de viar@ supérieure à 5 quand la teneur en silicium est inférieure à CJA %, e cette tex@ure augmente même quand la teneur en silicium diminue dan la ganme inférieure à 0,02 %. Au contraire, la texture (100) parallèle au plan de la feuille, qui est indésirable pour l'ap vitude à l'emboutissage profond, n'est pas supérieure à 1,0, et, contrairement à la texture (111), la texture (100) diminue quand la teneur en silicium s'abaisse dans la gamme inférieure à 0,02 %. Les matières en acier de la présente invention dans lesquelles la teneur en silicium est abaissée jusqu a moins de 0,02 % présentent de meilleures propriétés que celles de l'acier comparatif, appelé Brame B Non Calmée dans le tableau 1. La valeur d'Erischen (Er), qui est importante pour l'étirage, est inférieure à celle de la Brame B Non Calmée et cette valeur peut être considérablement améliorée et présente une valeur non inférieure à 1,06 quand la teneur en silicium est abaissée à moins de 0,02 . Comme on l'a décrit ci-dessus, les effets de Si, dans la gamme inférieure à 0,02 , sur les propriétés de diverses matières en acier sont différents, et un des effets importants de Si récemment découverts par la demanderesse est que la dureté de l'acier ne change pas sensiblement dans les cas d'un acier ayant une teneur en silicium inférieure à 0,02 % > comme on peut le voir en ce qui concerne le point d'écoulement et la résistance à la traction, mais la texture et des propriétés telles que la valeur de r et la valeur de v.c.c. sont grandement influencées même par une très faible quantité de silicium inférieure à 0,02 %. Comme on le décrira en détail, quand la teneur en silicium est inférieure à 0,02 %, les inclusions de silice n'existent pratiquement pas. En conséquence, on suppose que la majeure partie du silicium existe sous la forme de solution solide avec une teneur en silicium inférieure à 0,02 % et que le silicium sous cette forme influence la texture, etc.. Dans le cas de l'échantillon D, Al et Ti ont été utilisés en combinaison comme agents de réglage de désoxydation, mais cet échantillon ne donnait pas de différence substantielle, du point de vue qualité matérielle, par rapport aux échantillons A, B, C, et E qui ont été désoxydés et réglés par Al seul. En outre la demanderesse a étudié et analysé divers fac- teurs affectant la propriété d'agrandissement de trous d'une tale d'acier fabriquée à partir d'une brame d'acier coulée en continu, et elle a trouvé que la forme des inclusions contenues dans la tôle d'acier exerce dzs influences remarquables. Ainsi, les inclusions du groupe C (inclusions d'alumine) n'ont presque pas d'influence sur la propriété d'agrandissement de trous, mais les inclusions du groupe A (inclusions de silice) ont une influence nocive. la figure 2 représente les taux d'agrandissement de trous (D/Do : Do = diamètre initial de trous, D = diamètre limite après agrandissement de trous) de tales d'acier, préparées en laminant à chaud diverses compositions d'acier présentées dans le tableau 2, à une température de finissage comprise entre 850 et 8650C, pour former des enroulements à chaud d'une épaisseur de 2,5 mm, en laminant à froid les enroulements suivant diverses réductions, et en soumettant au recuit les bandes à 71000 pendant 6 heures. Comme on le comprend clairement d'après le tableau 2 et la figure 2, la propriété d'agrandissement de trous change remarquablement suivant la teneur en silicium dans l'acier. Dans le cas des aciers I et J contenant une grande quantité de silicium, pour main tenir un bon taux d'agrandissement de trous, le laminage à froid peut tre réalisé avec un taux de réduction élevé dans une très faible gamme mais, même par cette opération, le taux d'agrandissement de trous tel qu'obtenu par l'acier non calmé B, qui est généra- lement considéré comme ayant une excellente aptitude au travail, ne peut pas être obtenu. La mauvaise propriété d'agrandissement de trous des échantillons I et J, particulièrement lorsqu'ils sont laminés avec un faible taux de réduction, est attribuée à la grande quantité d'inclusions de silice et à leur rupture peu satisfaisante par laminage à froid. Au contraire, dàns le cas des aciers de la présente invention K et L ayant une teneur en silicium abaissée, un taux d'agran- dissement de trous presque égal à celui de l'acier non calmé B peut être obtenu indépendamment de la réduction obtenue par laminage à froid et, pour un taux de réduction élevé non inférieur à 65 %, on peut obtenir un taux d'agrandissement de trous supérieur à celui de l'acier non calmé B. La tendance générale à la diminution du taux d'agrandissement de trous en fonction de l'augmentation du taux de réduction, comme on le voit dans les aciers K, L et M, est provs:uée par suite du fait que l'épaisseur de la tale diminue. Egalement, la figure 2 présente le taux d'agrandissement de trous d'une bande enroulée à chaud d'une épaisseur de 2,5 mm. Les bandes enroulées à chaud K et L à partir des brames en acier de la présente invention présentent un taux d'agrandissement de trous inférieur à celui de l'acier non calmé B, mais des taux d'agrandissement de trous bien supérieurs à ceux des bandes-enroulées à chaud I et J contenant plus de 0,02 % de silicium. Ensuite, la photographie de la figure 3 représente les formes d'inclusions dans l'échantillon J présenté dans le tableau 2 et la photographie de la figure 4 représente les formes d'inclusions dans l'échantillon K fabriqué à partir de la brame selon la présente invention. Comme on le comprend clairement dtaprès la comparaison des figures 3 et 4, les inclusions de l'acier contenant une teneur moindre en silicium,présentées sur la figure 4, sont des inclusions de (Fe Mn )o et appartiennent ainsi aux inclusions du groupe C. D'autre part, les inclusions sur la figure 3 sont des inclusions de silice sous forme allongée, appartenant aux inclusions du groupe A qui détériorent remarquablement la propriété d'agrandissement de trous. Afin-de réduire les effets contraires de ces inclusions de silice, ces inclusions péuvent Etre brisées par laminage à froid à un taux de réduction élevé non inférieur à 60 % > mais, m8- me par ce moyen, les taux d'agrandissement de trous élevés, tels qutobtenN par les échantillons K et L fabriqués à partir des brames selon la présente invention, ne contenant sensiblement pas d'inclusion de silice, ne peuvent pas eAtre obtenus. La quantité d'inclusions de silice qui donne une influence considérable à la propriété d'agrandissement de trous est présentée sous forme de l'aspect propre des inclusions de silice d60 x 400 dans le tableau 2. Une valeur supérieure d'aspect propre des inclusions indique une plus grande teneur en inclusions. Comme cela apparant clairement d'après le tableau, les échantillons K et L fabriqués à partir des brames selon la présente invention présentent un faible aspect propre d'inclusions égal à d = 0,01, alors que les échantillons I et J contenant plus de 0,02 % de silicium présentent d 5 0,05 et d = 0,12 respectivement, indiquant une très grande teneur en inclusions de silice.Ce qu'on doit noter particulièrement à ce point de vue est que, dans le cas des échantillons K et L contenant moins de 0,02 % de silicium, les teneurs en inclusions de silice dans les échantillons sont égales (d = 0,01) malgré la différence entre les teneurs en silicium (0,005 ffi et 0,016 ). Cela signifie que, lorsque la teneur en silicium dépasse 0,02 %, les inclusions de silice augmèntent fortement. En conséquence, il est très important de maintenir la teneur en silicium à une valeur inférieure à 0,02 %. En outre, le tableau 3 présente des résultats des tests d'agrandissement de trous conduits sur des taies d'acier étamées (T-2) préparées en laminant à chaud les aciers ayant presque les mêmes compositions que celles présentées dans le tableau 2 (température de finissage entre 840 et 8550C)pour obtenir des bandes enr-oulées à chaud de 2,3 mm d'épaisseur, en décapant les enroulements à chaud par des acides en laminant à froid les bandes jusqu a une épaisseur de 0,32 mm et en soumettant au recuit les bandes à 660"C pendant 10 heures.Les résultats présentent le meAme ordre de taux d'agrandissement de trous, pour les réductions élevées à froid que celui présenté dans le tableau 2, et l'échantillon P pris à partir de la brame selon la présente invention donne une valeur légère- ment meilleure que l'échantillon Q provenant de l'acier non calmé B. Naturellement, il montre un taux d'agrandissement de trous considérablement supérieur à celui des échantillons N et O contenant plqs de 0,02 % de silicium. Comme on l'a décrit ci-dessus, lorsque la teneur en sili cium est inférieure à 0,02 %, les inclusions de silice disparaissent presque complètement brusquement pour une teneur en silicium de 0,02 % et la teneur en inclusions de silioe ne dépend pas de la teneur en silicium. Egalement, quand la teneur en silicium est in inférieure a 0,02 g, les aptitudes au travail, en particulier l'aptitude à l'emboutissage profond, de la taie d'acier sont améliorées. cci est dû au fait que la texture (111) se développe lorsque la teneur en silicium s'abaise à moins de 0,02 % et la valeur de r aug mente. Naturellement, @'allongement et l'aptitude à l'étirage sont amél@orés lorsque la teneur en silicium devient inférieure à 0,02%. En outres La propriété d'agrandissement de trous des bandes enrouiées à chaud des bandes et des tales d'acier laminées à froid, des tales d daeier étamées etc. dépend largement de la teneur en inclusion de silice, et, lorsque la teneur en silicium est supé rieure à 0,02 %, les inclusions de silice augmentent fortement et dégracent la propriété d'agrandissement de trous. Pour les raisons indiquées ci-dessus, la teneur en silicium dans la tôle d'acier ou aans la bande dacier fabriquée à partir de la brame est limitée à moins de 0,02 % dans la présente invention. Au contraire, selon le brevet américain n 3.412.781, la demande de brevet japonais publiée sous le n Sho 47-47.209 et les demandes de brevet japonais mises à la disposition du public n Sho 47-31.828 et 47-31.827, auxquels on s'est référé précédemment, le silicium est ajouté intentionnellement dans un but de désoxydation, et les revendications et les exemples de ces brevets définissent une valeur de plus de 0,02 5S de silicium et ne montrent ou ne suggèrent rien de la caractéristique de la présente invention, à savoir le développement de la texture (111) pour avoir des améliorations d'aptitudes au travail et l'élimination des inclusions de silice en maintenant la teneur en silicium à moins de 0,02 . On a maintenant expliqué clairement pourquoi il est important de réduire la teneur en silicium à moins de 0,02 %. Le procédé de production pour abaisser la teneur en silicium à moins de 0,02 % sera décrit ci-après. Le procédé suivant pour abaisser la teneur en silicium est simplement un exemple de divers procédés. Pour abaisser la teneur en silicium dans l'acier, on peut considérer divers moyens, tels que l'utilisation de ferromanganèse à faible teneur en silicium, l'augmentation de la proportion d'acier en saumons fondu, ou bien l'addition d'oxydes pour oxyder le silicium dans acier fondu et le faire flotter sous forme d'oxyde. Cependant, ces moyens ne sont pas toujours suffisants pour abaisser sans faute la teneur en silicium à moins de 0,02 %. Le procédé de production selon la présente invention consiste à réduire de manière stable la teneur en silicium dans l'acier à moins de 0,020 , ce que l'on ne pouvait pas obtenir par les procédés classiques, et, par la présente invention, il a été possible d'obtenir des tales ou des bandes-d'acier ayant une excellente aptitude à 11 emboutissage profond, une excellente aptitude à l'étirage et une excellente propriété d'agrandissement de trous, de manière stable, à l'échelle industrielle, en utilisant des techniques de coulée en continu. Le procédé de la présente invention sera décrit en se référant à la figure 5, représentant la relation entre la teneur en oxygène (T[O]) et la teneur en silicium au moment de la purge du convertisseur; Comme on le comprend clairement d'après la figure 5 lorsque la teneur en oxygène de purge (T[O]) augmente, la teneur en silicium dans l'acier diminue, et la teneur en silicium diminue par oxydation par suite de l'augmentation de la teneur en oxygène de purge, si bien que l'on peut obtenir de l'acier fondu à teneur en inclusions de silice extremement réduite.Dans ce cas, afin de réduire la teneur en silicium dans l'acier à moins de 0,020 , il est nécessaire de maintenir au moins 600 ppm d'oxygène de purge (TtO]). Ainsi, contrairement aux procédés classiques dans lesquels le silicium est intentionnellement ajouté dans un but de désoxydation, on n'ajoute pas de silicium et le silicium qui est contenu inévitablement durant la fabrication de l'acier et le soufflage d'oxygène est intentionnellement réduit dans la présente invention. Quand la teneur en oxygène de purge est supérieure à 1.600 ppm, il faut un temps plus long pour le soufflage et on exige une plus grande quantité d'agent de désoxydation (Al et Ti) dans l'étape de dégazage sous vide ultérieure; on produit une plus grande quantité de produits de désoxydation et il faut davantage de temps pour le flottement et l'enlèvement des produits d'oxydation. Ainsi, la limite supérieure de la teneur en oxygène de purge est réglée à 1.600 ppm. L'acier fondu à teneur en silicium ainsi extrêmement réduite dans le convertisseur est coulé dans une poche, où une quantité exigée de Fe-Mn à faible teneur en carbone, de Fe-Mn à haute teneur en carbone et de carbone est ajoutée et puis l'acier fondu est soumis à un dégazage sous vide pour la décarburation (et la désoxydation). Durant le traitement de dégazage sous vide, quand la teneur en carbone devient inférieure à 0,020 , l'oxygène libre dans l'acier fondu est mesuré, par exemple, par une cellule de détermination d'oxygène, calcul à partir du taux de production de CO gazeux dans la cuve de dégazage sous vide,jugement d'après le moule de sable, etc. et Al est ajouté pour la désoxydation à un degré tel qutil ne se produise pas de trous de soufflage, etc., durant la coulée en continu, c'est-à-dire jusqu'à ce que la teneur en oxygène libre soit abaissée à 150 ppm ou moins. Naturellement, l'addition de Al n1 est pas limitée à l'addition dans la cuve de dégazage sous vide. Le dégazage sous vide de l'acier fondu doit être poursuivi jusqu'à ce que la teneur en carbone dans l'acier fondu soit abaissée à 0,020 % ou moins, car, autrement, il y a un risque d'avoir des trous de soufflage durant la coulée en continu. La désoxydation par Al doit être réalisée de manière telle qu'il nty ait pas plus de 0,005 % d'Al soluble contenu dans l'acier. Lorsque la teneur en Al soluble est supérieure à 0,005 , la structure d'acier tend à avoir une structure à grains mixtes et, quand l'acier est travaillé, des configurations en bande apparaissent, en endommageant ainsi l'as- pect extérieur des articles travaillés. La désoxydation peut Autre également réalisée en utilisant Al et Ti sans effet contraire. Ainsi, en limitant à une valeur non supérieure à 0,005 % dlAl soluble et non supérieure à 0,005 7% de Ti, il n'y a pas de problème tel que des grains mixtes ou des défauts de surface. En considérant le manganèse, il est limité à 0,6 % ou moins, parce qu'une fai ble teneur en manganèse est souhaitable pour les aptitudes au travail. Egalement, d'autres éléments doivent eAtre maintenus à une faible valeur parce que leurs teneurs inférieures assurent une meilleure qualité de la matière. L'acier fondu ainsi dégazé sous vide est continuellement coulé selon un procédé classique. Par exemple, l'acier fondu est déversé à partir de la poche dans une cuve et puis déversé à partir de l'ajutage d'immersion dans un moule. En ce qui concerne la vitesse d'étirage dans la coulée en continu, une vitesse relativement plus importante est souhaitable au point de vue de 1 empe- chement des trous de soufflage. Les- brames d'acier ainsi obtenues, à très faible teneur en silicium inférieure à 0,020 % et exemptes dtinclusions de silice, sont travaillées pour former les produits finaux par laminage à chaud ou travaillées pour former les produits finaux par laminage à froid, jusqu'à avoir une épaisseur finale et par un recuit de ramollissement, ou bien, si cela est nécessaire, on les soumet à un recuit de décarburation, à un recuit de décarburation-désazota- tion. Les tales d'acier laminées à froid peuvent eAtre utilisées comme acier en bande, tale d'acier étamée, plaque revêtue de zinc, etc.. La présente invention sera plus clairement comprise d'après l'exemple suivant. EXEMPLE Un mélange de 85 ,; de fer en saumons fondu et de 15 % de déchets a été raffiné dans un convertisseur de 100 tonnes avec de l'oxygène pur,suivant un taux de soufflage de 18.000 m2/h, et on a coulé deux charges ayant une teneur en carbone de purge comprise entre 0,055 et 0,080 % et une teneur en oxygène de purge comprise entre 450 et 580 ppm, et trois charges ayant une teneur en carbone de purge comprise entre 0,025 et 0,063 %, et une teneur en oxygène de purge comprise entre 750 et 1.300 ppm. Les conditions de raffinage et les propriétés des t8les d'acier sont présentées dans le tableau 4 Au moment de la coulée des charges fondues indiquées cidessus, on a ajouté à la poche 1 à 5 kg/t de Fe-Mn à teneur élevée en carbone ou de Fe-Mn à faible teneur en carbone et une petite quantité de carbone. En ce qui concerne le carbone, il doit être abaissé à 0,02 % ou moins, dans une période de temps permise durant le traitement de dégazage par la réaction C + O e CO, et cette condition est satisfaite, si la teneur en carbone avant le traitement de dégazage sous vide est 0,10 % ou moins. Après que la teneur en carbone dans l'acier fondu a été abaissée à moins de 0,02 % par le traitement de dégazage sous vide, a teneur totale en oxygène a été mesurée par un procédé d'analyse par rayonnement de neutrons, et Al a été ajouté en quantité suffi- sante mais non excessive pour retirer l'oxygène Dans le cas de l'édatillon 5 avant une teneur en oxygène de purge de 1.300 ppm, l'acier fondu a été désoxydé ave Al et si après le traitement de dégazage sous vide, fin d'assurer qu'il n'y ait pas plus de 0,005 % d'Al soluble et pas dus e 0,005% de Ti d teneur en oxygène libre après ces traitements r'était pas supérieure à 100 ppm. L'acier fondt ainsi obtenu a été coulé par une machine de coulée en continu de brames. Les teneure @@ silicium dans les échantillons U et T ainsi @@@@ @ à partir de @@@'er fondu, ayant une teneur teneur totale en oxygène @e @@rge de 450 ppm et @@@ ppm respectivement, sont respectivement 0,021 et 0.025 %, D'autre part les teneurs en silicium dans les échantil ans R, 8 et V provesant de l'acier fondu, contenant plus de 600 ppm oxygène de @@rge, sont respectivement 0,009, 0,013 % et 0,018 %. De cette manière, on a obtenu des aciers contenant moins de 0,020 % de Silicium Les brames R, S, T, U et V ont été laminées à chaud avec ne température de finissage comprise entre 855 et 8650C pour former des enroulements à chaud d'une épaisseur de 2,5 mm En outre, ces enroulements à chaud ont été laminés à froid jusqu'à une épaisseur de 0,8 mm, recuits à 670 C pendant 3 heures et leurs propriétés ont été examinées. Les résultats d'expérimentation des propriétés de ces enroulements à chaud et des tôles d'acier laminées à froid, sont présentés dans le tableau 4. En ce qui concerne la propriété d'agrandissement de trous des enroulements à chaud, les aciers de la présente invention R, S et V sont meilleurs que les aciers T et U et présentent une valeur supérieure à 1,90. Egalement, en ce qui concerne les matières laminées à froid, les aciers de la présente invention R, S et V présentent une meilleure aptitude à l'emboutissage profond, une meilleure aptitude à l'étirage et une meilleure propriété d'agrandissement de trous que celles des aciers T et U comme on le comprend clairement d'après la comparaison de leurs valeurs respectives. TABLEAU 1 Composition (%) et propriétés mécaniques de matières laminées à froid d'épaisseur 0,8 mm (recuites à 6700C pendant 3 heures) fabriquées à partir d'une brame coulée en continu Echan- Al so til- | Aciers C Si Mn P S lubie T [0] Ti lons A "Acier de 0,011 0,001 0,41 0,010 0,014 0,002 0,0220 la présente invention B " 0,015 0,005 0,32 0,015 0,011 0,002 0,0150 C " 0,008 0,012 0,25 0,012 0,011 0,001 0,0070 D " 0,004 0,014 0,30 0,007 0,008 0,001 0,0090 0,00 E " 0,0016 0,018 0,29 0,007 0,009 0,003 0,0080 F Acier où 0,010 0,023 0,30 0,009 0,012 0,001 0,0120 Si subsis te G " 0,015 0,027 0,28 0,013 0,013 0,002 0,0090 H Acier non 0,041 0,015 0,31 0,012 0,014 0,001 0,0270 calmé H (acier com- I i parstif) TABLEAU 1 (Suite) Echan- P.E. B.T. ALL D.G.N r v.c.c. Er Inten- Inten tillons (kg/ (kg/ (%) sité sité mm) mm) (111) (200) A 19,5 30,5 49,0 8,9 1,46 37,5 10,95 6,1 0,80 B 18,0 30,1 50,1 8,4 1,51 37,1 10,75 6,0 0,65 C 18,8 30,4 48,2 7,8 1,38 37,4 10,70 5,8 0,75 D 18,0 30,8 46,8 8,6 1,26 37.2 10,85 5,4 0,90 E 18,1 30,0 46,2 8,5 1,26 37,5 10,75 5,2 0,80 F 22,2 32,0 42,2 8,1 1,01 38,3 10,25 1 7 1,10 G 23,8 32,3 42,0 8,8 0,90 38,0 10,22 3,5 1,00 H 19,4 32,8 45,6 8,4 1,20 38,22 11,22 4,4 0,81 TABLEAU 2 Compositions d'enroulements à chaud de 2,5 mm d'épaisseur pour le test d'agrandissement de trous (%) Echan- Qualité Aspect til- propre lons d'acier C Si Mn P S Al T [o] inclu solu- ainsi ble silice (A)d x 400 I Acier déso- 0,043 0,058 0,44 0,010 0,014 0,007 0,0210 0,12 xydé par Si-Al J Acier où Si 0,011 0,025 0,32 0,007 0,011 0,001 0,0068 0,05 subsiste K Acier de la 0,014 0,005 0,26 0,012 0,011 0,002 0,0079 0,01 -présente in vention L Acier de la 0,008 0,016 0,30 0,011 0,015 0,002 0,0081 0,01 présente in vention M Acier non 0,033 0,015 0,31 0,012 0,014 0,0270 calmé B (acier com paratif) TABLEAU 3 Compositions et taux d'agrandissement de trous dans les pièces en tôle d'acier étamées soumises au test d'agrandissement de trous (T-2, 0,32 mm) Echan- Taux til- Qualité d'agran lons d'acier C Si Mn P S Al T [0] disse solu- ment de ble trous (D/D0) N Acier déso- 0,054 0,061 0,49 0,014 0,013 0,003 0,0150 1,43 xydé par Si-Al où 0 Acier ou Si 0,009 0,039 0,33 0,020 0,013 0,003 0,0120 1,56 subsiste P Acier de la 0,007 0,005 0,30 0,008 0,013 0,003 0,0140 1,74 présente invention Q Acier non 0,065 0,010 0,31 0,012 0,012 0,0320 1,70 oalmé B (acier comparatif) TABLEAU 4 Exemples de purges pour abaisser le silicium et propriétés de l'enroulement à chaud et de la matière laminée à froid. Composition de purge dans le Additions lors de la Echantillons convertisseur coulée 0 li- Tempéra- Fe-Mn à forte Fe-Mn à fai C Si Mn bre ture ( C) teneur en car- ble teneuren ) (%) (%) (bom) bone (kz/t) carbore (kg/t) R : acier de la présente invention 0,063 0,007 0,22 750 1670 - 2,00 S: acier de la présente ! . invention 0,025 0,003 0,09 1300 1690 l 3,00 T : acier où Si subsiste 0,055 0,021 0,23 580 1660 - 2,00 U : acier où Si subsiste 0,080 0,022 0,20 450 1650 1,00 V: acier de la présente invention 0,038 0,008 0,15 1020 1695 5,00 1,00 TABLEAU 4 (Suite) Echan- Additifs lors de Composition de l'acier fondu après la coulée til- la coulée lons C Al C Si Mn T-[0] Températu (kg/t) (kg/t) (%) (%) (%) (ppm) re ( C) R - 0,3 0,075 0,012 0,27 480 1610 S 0,2 0,3 0,061 0,013 0,28 740 1625 T - 0,2 0,060 0,025 0,32 440 1610 U - 0,1 0,085 0,021 0,29 380 1610 V - 0,3 0,080 0,018 0,48 210 1610 TABLEAU 4 (Suite) Fchantillons Compositions après dégazage sous vide C Si Mn 0 li- Al Ti Temn. Quantité d'élé (%) (%) (%) bre solu- (%) ( C) ments d'allage (ppm) ble(%) Mn Al Ti (kg/t) (kg/%) (kg/t) H 0,014 @@@@@ 0,26 79 0,002 - 1570 0,5 0,3 S 0,009 0,@@@ 0,30 55 0,004 0,003 1580 0,6 0,3 0,4 T 0,011 0,@@@ 0,32 68 0,001 - 1575 0,2 0,3 0,013 0,0@@ 0,29 58 0,003 - 1570 0,1 0,3 @ 0,016 0,018 0,48 35 0,005 - 1570 - 0,2 TABLEAU 4 (Suite) E- Taux d'a- Propriétés de la tôle d'acier laminée à froid (0,8 mm, chan- grandis- recuite à 670 C pendant 3 heures) cil- sement de P.E. R.T. ions trous (kg/ (kg/ ALL DG r v.c.c. Er In- In- Taux d'a (D/D0) de mm) mm2) (%) N ten- ten- grandisse l'enrou- sité sité ment de lement à (222) (200) trous D/D0 chaud (2,5 mm) R 2,05 18,2 30,1 49,2 8,8 1,48 37,2 10,8 5,8 0,62 2,12 S 1,95 19,0 32,8 48,2 8,4 1,38 37,5 10,9 6,0 0,70 2,08 T 1,54 22,6 34,6 42,5 9,1 1,22 38,8 10,2 4,2 1,15 1,95 U 1,65 21,9 32,2 43,6 8,4 1,24 38,0 10,5 4,9 1,20 1,93 V 1,90 19,0 30,2 46,1 8,5 1,30 37,4 10,8 5,0 1,04 2,05 la La présente invention n est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. REVENDICATIONS 1 - Brame coulée en continue pour des tales d'acier à excellentes aptitudes au travail, caractérisée en ce qu'elle ne comprend pas plus de 0,02 % de carbone, pas plus de 0,6 5f de manganèse, pas plus de 0,005 % d'aluminium soluble, pas plus de 0,005 % de titane (y compris O k > , avec une teneur en silicium réduite inférieure à 0,02 % et une teneur réduite en inclusions de silice, le complément étant du fer et des impuretés inévitables. 2 - Procédé de production d'une brame d'acier coulée en continu pour des tôles d'acier ayant d'excellentes aptitudes au travail, caractérisé en ce qu'il consiste à souffler dans l'acier fondu jusqu'à une teneur totale en oxygène comprise entre 600 ppm et 1.600 ppm et une teneur en silicium inférieure à 0,02 % avec une teneur en carbone non supérieure à 0,10 5S, à couler l'acier fondu dans une poche, à dégazer sous vide l'acier fondu pour effectuer la décarburation et la désoxydation, avec réglage de la désoxydation avec Al ou Al et Ti, pour obtenir un acier fondu ne contenant pas plus de 0,02 % de carbone, moins de 0,02 % de Si, pas plus de 0,6 % de manganèse, pas plus 0,005 % d'aluminium soluble, pas plus de 0,005 % de titane (y compris O %), pas plus de 150 ppm d'oxygène libre, avec une teneur réduite en inclusions de silice, et à couler en continu l'acier fondu.