FR 2206470 A1 19740607 FR 7340479 A 19731114 L'invention se rapporte à un tuyau avec natières minérales d'addition ou de charge choisies dans une large gamme de granulomé- trie, telles que du sable de quartz en une proportion de l'ordre de 90 % et des liants synthétiques en une proportion de l'ordre de 10 %. CLos pourcentages indiqués ici, ainsi que dans la suite de l'exposé, expriment des pourcentages en poids). Les tuyaux d'égout sont habituellement constitués on bâton. Ils présentent l'inconvéient d'un degré de saturation par l'humi- dité élevé et d'un parement intérieur ou radier d'écoulement relativement rugueux. à moins d'être munis de revêtements supplémentaires de protection et de lissage qui empêchent la pénétration de l'humi- dité, en particulier d'humidité chargée d'acide, et qui améliorent les caractéristiques d'écoulement du fluide qui s'écoule le long du tuyau. On comprend que le tels revêtements élèvent notablement le coût de fabrication et qu'en outre il y a risque, lors du transport ou de la pose de tels tuyaux, de voir des parties du revêtement de Ces tuyaux se peler en facilitant à cet endroit la corrosion du tuyau en bâton. D'autre part, on connatt des tuyaux d'égout en matière synthétique qui résistent bien à un haut degré à l'attaque d'eaux usées agressives et présentent une élasticité élevée en comportant par suite un noindre risque de rupture mais qui par centre, en raison de cette éluticité et vu la charge de rupture apicale requise, doivent ttre établis sous une épaisseur supérieure an comséquence à celle des tuyaux an béton, de serte que leur eott de production est notablenent plus élevé et qu'ils ne sont par suite utilisés an règle générale que pour des applications particulières, par exemple dans des sols marécageux. On connaît aussi des tuyaux en résine synthétique, sable de quarts et fibres de verre dont le prix est cependant relativement élevé par suite de la proportion de fibres de verre. Les tuyaux employés le plus fréquemment sont cependant ceux en grès, c'est-à-dire en une matière céramique cuite, qui sont en particulier munis d'un glaçure sur leur parement intérieur et qui résistent à l'attaque des liquides agressifs notablement mieux que les tuyaux en ratière synthétique.Leur inconvénient réside dans le fait qu'en raison de leur procédé de fabrication leurs dimensions doivent faire l'obJet de tolérances relativement larges, de sorte qu'on doit utiliser des garnissages d'étanchéité spéciaux conpensant les différences dimensionnelles lors de la pose. Un autre insonvénient des tuyaux en grès réside dans leur fragilité, de sorte qu'ils se rompent facilement lors du transport et de la pose et, pour cette raison, ainsi qu'à cause des larges limites de tolérance, ils ne sont établis qu'en longueurs relativement réduites, par exemple de 1,25 L'invention s'est assignée pour tâche d'améliorer les tuyaux à charges minérales en éliminant les inconvénients indiqués cidessus, de telle façon qu'ils se distinguent par une grande rigidité mécanique, par une charge de rupture apicale suffisante, par un poids réduit et par un cotit de fabrication peu élevé, ainsi que par une élasticité et une précision disensionnelle suffisantes Le tuyau suivant l'invention comprend 85 à 92,5 % de eharges minérales et 7,5 i 15 * de liant synthétique, les charges ou les corps d'addition étant choisis dans une large gamme granulométrique d'un ordre de grandeur do 0,1 mi et 1 mi. Il est alors recommandable de répartir les charges de façon non uniforme dans l'épaisseur de la paroi, de telle manière que les charges de plus grand calibre se situent essentiellement dans les régions radialement extérieures de la paroi, tandis que la ratière synthétique ou la résine synthétique se situe de façon préférentielle dans les régions radialement intérieures de la paroi. On a constaté que le problène posé plus haut peut être parfaitement résolu par les mesures qui viennent entre indiquées. En particulier, lorsquton adopte 25 à 35 % de charges, en particulier 30 * avec un indice granulométrique ou une largeur de maille jusqu'à 0,4, 50 à 70 % de charges, en particulier 60 %, avec un indice granulométrique compris entre 0,7 et 1,2 et environ 10 % de charges avec un indice granuloiétriquo compris entre 1,5 et 3 et qu'on utilise comme liant une résine époxyde ou surtout une résine de polyester, on obtient un tuyau qui, on ce qui concerne la rigidité mécanique, le poids, la production économique, l'élasticité et la précision dimensionnelle , est supérieur à tons les tuyaux connus à ce Jour. Grâce à la haute précision dizensionnelle et à la faible fragilité, sans que l'on emploie une proportion excessive de matière synthétique, qui augmente le coft de fabrication, on a la possibilité de produire des tuyaux plus longs que ceux exécutés en grès par exemple, de sorte que les travaux de pose peuvent titre effectués plus rapidement et que la quantité de matière de garnissage d'étan ehéité nécessaire est moindre. Ainsi, la longueur du tuyau suivant l'invention est par exemple de 2 m au lieu de 1,25 m pour un tuyau correspondant en grès. Les tuyaux sont avantageusement dépourvus de manchons d's- boitement, de sorte que leur raccordement se fait à l'aide de manchons doubles. Cette disposition offre également un avantage en ce sens que, si une extrémité du tuyau venait à titre néanmoins endommagée, on peut simplement retrancher un tronçon du tuyau avec une tronçonneuse à meule, ou un outil analogue, et que la partie restante du tuyau peut entre intercalée dans la conduite, alors que cela est impossible dans le cas de tuyaux en grès à manchons d'embot- tement dès que le manchon est endommagé, car dans ce cas c'est le tuyau entier qui n'est plus utilisable. Comme charges minérales, on utilise en particulier le quartz et le basalte qui se distinguent par une résistance très élevée à la corrosion et aux liquides et gaz agressifs ainsi qu'aux corps analogues et qui, de plus, peuvent 'etre obtenus à un prix réduit. Il est recommandé d'employer le basalte pour les charges à indice granulométrique maximal et de faire en sorte que le gravillon de basalte se trouve vers l'extérieur0 Naturellement, le granite, la pierre calcaire, le porphyre, la diabase, la diorite, la dolomite (MgC03) et la craie conviennent aussi suivant les conditions d'emploi. Lors de la confection du tuyau, il y a lieu de veiller à ce que la matière synthétique y soit comprise dans une proportion de 1 5 à 2% supérieure à la quantité de liant requise. "Quantité requise" signifie dans ce contexte la quantité de liant qui, Jointe aux produits ajoutés et aux charges, confère au tuyau les propriétés désirées de rigidité mécanique et d'élasticité. Afin que le parement intérieur du tuyau ne soit pas rendu rugueux par des particules proéminentes des charges, il est recowaan- dé de prévoir à cet endroit une couche de surface lisse de matière synthétique0 La formation d'un tel tuyau particulièrement favorable est assurée par une coulée centrifuge, au cours de laquelle les particules plus grandes et plus lourdes de la charge se rassemblent automatiquement et de façon préférentielle dans les régions radialement extérieures du tuyau, tandis que les particules plus légères et plus petites de la charge, et en particulier la matière synthétique, s' accumulent automatiquement et de façon préférentielle dans les régions radialement intérieures du tuyau. D'autre part, un tuyau suivant l'invention peut ttre percé et scié sans difficulté, ce qui constitue également un réel avantage vis-à-vis des tuyaux en grèse Ce tuyau peut aussi ttre posé dans des terrains marécageux. On a constaté de plus que de tels tuyaux présentent encore de meilleures propriétés malgré la très faible quantité de matière synthétique et, par conséquent, la dépense moindre de matière, lorsqu'ils répondent aux conditions suivantes, selon une forme d'exécution particulièrement préférée de la présente invention 90 à 92,5 h de charges minérales dont 25 à 30 % ont une granulométrie d'environ 2 mm 27,5 à 32,5 % de charges d'une granulométrie de l'ordre d'environ 1 mi 25 à 30 % de charges d'une granulométrie de l'ordre de 0,1 zr, et 3 à 8 % de charges d'une granulométrie de l'ordre de soins de 0,01 n, et 7,5 à 10 ffi d'un liant de matière synthétique. Dans ces limites, il est recommandé que les charges minérales de la plus forte gamme granulométrique aient une granulométrie comprise entre 1,5 et 2,4 ma, celles de la gamme granulométrique inférieure suivante, une granulométrie comprise entre 0,7 et 1,2 na, celles da la g & e granulométrique inférieure suivante, une granulométrie correspondant à un tamis de 4200 mailles par cm? et que les charges minérales de la plus faible granulométrie soient celles de gamme granulométrique comprise entre 4 et 5 On obtient des propriétés particulièrement bonnes lorsque les charges minérales sont réparties de la manière suivante 27,7 % de sable de quartz dune granulométrie comprise entre 1,5 et 2,4 mm, 30,5 % de sable de quartz d'une granulométrie comprise entre 0,7 et 1,2 im, 27,7 % de farine de quartz d'une granulométrie correspondant à un tamis de 4200 mailles par CE2, et 5,5 % de craie rendue hydrophobe d'une granulométrie comprise entre 4 et 5 Les indications relatives aux granulométries correspondent aux directives normalisées suivant la répartition de fréquence. Contrairement à ce que l'homme de métier pourrait théoriquement attendre, avec des largeurs nominales aussi importantes qu'un diamètre de 150 cm et plus, ainsi qu'avec des longueurs de construction de plusieurs mètres, les tuyaux suivant l'invention se caractérisent par les remarquables propriétés suivantes Malgré la fabrication en série, une qualité uniforme peut étre assurée, de sorte que les déchets restent en une faible proportion négligeable.Une des causes de cette earactéristique réside dans le fait que les quantités pondérales mentionnées du mélange peuvent être toujours maintenues dans le même rapport, même lorsque la quantite de la charge mélangée varie fortement d'une série de fabrication à l'autres En particulier, lorsquton emploie une matière synthétique de haute viscosité, principalement une résine de polyester non saturée très visqueuse, la durée de fabrication est relativement courte, la durée de conservation en pot du mélange est d'environ de 5 à 15 minutes et le durcissement Jusqu'au démoulage est d'environ 15 à 25 minutes.Cela signifie que, malgré une durée de conservation en pot de 7 minutes par exemple, on peut déjà procéder à un démoulage 7 minutes après la fin de l'opération de façonnage, en particulier par centrifugation, Â ce moment, les tuyaux n'ont pas encore atteint leur résistance maijiale (qui est obtenue à 90% de leur résistance finale après 5 heures environ et à 100 * après 24 heures environ) mais, après 10 minutes après le formage, ils sont déjà durcis suffisamment pour pouvoir titre retirés du moule de sorte que celui-ci est disponible pour une opération de formage suivante après une courte durée, Dans la mesure où l'on procède à une centrifugation, une durée de centrifugation d'environ 3 minutes est suffisante, ce qui constitue une valeur extraordinairement faible comparativement à la durée de centrifugation de 25 minutes, par exemple, pour un tuyau en béton, ainsi que comparativement à une durée de durcissement pouvant aller Jusqutà environ 6 heures dans le moule dans le cas de tuyaux en béton. En conséquence, les frais de fabrication sont également réduits. En outre, la quantité de matière synthétique est extraordinairement faible, de sorte que le prix des matières n1 est pas beaucoup plus élevé que, par exemple, dans le cas de tuyaux en béton de la même charge de rupture apicale, étant donné que le poids total du tuyau suivant l'invention est réduit d'environ 50 %. En outre, avec cette forme d'exécution de l'invention, il est surprenant de constater que, malgré l'adoption du procédé de centrifugation lors de la fabrication de tuyaux, les grains de la plus forte granulométrie ne s'accumulent pas préférentiellement dans les zones radialement extérieures, mais qu'on peut obtenir une répartition de granulométries en quelque sorte uniforme (abstraction faite des zones marginales) On comprend qu'à la matière synthétique, en particulier la résine de polyester non saturée de haute viscosité dissoute dans un solvant tel que le styrène, on peut ajouter des accélérateurs, de la dijéthylaniline (80 g pour 3000 g de résine de polyester) et des durcisseurs, par exemple du peroxyde de benzoyle (100 g pour 3000 g de résine de polyester) en petites proportions d'environ 0,5 à 2,5 % du poids de résine ainsi que d'autres produits d'addi- tion, tels que des pigments. L'importante quantité de charges, en particulier de qnrtz, aMéliore précisément en association avec cette résine de polyester la résistance aux milieux chiiiques agressif. même au-delà de la résistance de tuyaux en béton. On a constaté que la réalisation d'un procédé combiné de centrifugation et de secouage permettait d'obtenir des résultats particulièrement favorables non seules nit en coiprinant la matière et en améliorant ainsi la résistance, nais également du fait que les charges de Matière synthétique arrivent plus rapidement dans les zones radialement les plus intérieures de la paroi, c'est-à- dire le paressent intérieur du tuyau, en y formant une pellicule lisse régulière d'un poli correspondant à celui d'un tuyau en grès vitrifié et beaucoup plus lisse que les tuyaux en béton centrifugés de la meilleure qualité obtenns habituellement jusqu'à présent. A cet effet, pendant la centrifugation des substances de départ, on secoue le ioule centrifuge. Dans ce cas, il est par ailleurs recommandé d'imprimer une ferte rotation au moule centrifuge et de le secouer dàjà avant d'introduire les substances de départ. Dans le ioule de centrifugation est introduit le mélange des substances de départ en particulier sous une consistance qui correspond à un mélange de béton épandable relativement sec.La préparation s'effectue approximativement conne suit : dans la résine artificielles on introduit d'aberd sous agitation des accélérateurs, éventuellement des inhibiteurs, puis le durcisseur. après environ 30 secondes d'agitation, on ajoute les matières de charge dont le mélange a été préparé séparément. après 2,5 minutes environ, le mélange est déjà prât ; il doit être traité le plus rapidenent possible. Il est en outre très avantageux d'employer un tube élastiquesent extensible dans lequel on introduit les substances de départ lors de la nise en forme, ce tube venant se placer entre les ratières de départ et la paroi interne du joule. De la sorte, oe tube fora ul élément de séparation facilitant le démoulage. En outre, ce tube ferle en ian. teipa un emballage pour le tuyau fini. Une gaine de ce type en platière synthétique est constituée, par exemple, en polychiorure de vinyle ; une gaine tubulaire en peili- cule cellulosique d'une épaisseur d'environ 0,1 n est particulièrement préférée. Le tuyau suivant l'invention peut ttre utilisé dans les installations de traitement d'eaux résiduaires, en particulier également dans l'industrie chimique quand on doit notamment évacuer des eaux résiduaires très agressives. Dans ce cas, il est reconandé d'appliquer également, à l'intérièur du tuyau, un rerttesent en matière synthétique d'une épaisseur d'environ 0,5 à 0,7 mm. Il est recommandé d'employer une résine synthétique résistant à un pH se situant dans l'intervalle de 1,0 à 14, en particulier entre 4,5 et 8,5. Ce resttement est avantageusement appliqué à l'intérieur du tuyau par centrifugation. On peut égalent employer ce tuyau pour la circulation d'eaux sous pression, en particulier lorsque le revOtoient est constitué on une résine de polyester appropriée pour les produits alimentaires. Dans la mesure où le liant en matière synthétique du tuyau possède lui-même ces propriétés, il est superflu d'appliquer un revOtement de ce type. La gaine précitée, servant d'élégant de séparation et denv ballote, peut également subsister sur le tuyau lors de la pose de ce dernier et elle offre alors, au tuyau, une protection supplémen- taire contre les influences agressives de l'acide hnique ou d'agents analogues, lorsque ce tuyau est posé, par exemple, dons des sols marécageux. Des exemples d'exécution de le invention seront maintenant décrits plus en détails en référence au dessin annexé dans lequel X la figure 1 représente d'une manière schématique la structure d'un tuyau, partie en coupe, avec un manchon double dispos v une extrémité la figure 2 représente les proportions des charges (portées en ordonnées) en fonction de la grosseur de grain ou de l'indice de tamisage des charges (porté en abscisses) la figure 3 est une coupe schénatique d'un autre tuyau la figure 4 est une coupe de la région Â du tuyau de la figure 3 ; et la figure 5 indique les conditions d'une répartition particu fièrement préférée des charges minérales. Le tuyau 1 selon la figure 1 se compose de charges et de matière synthétique 7. Les plus-gros grains 5 de la charge se sont accumulés essentiellement à proximité du parement extérieur 3 du tuyau 1, tandis que les plus petites particules 6 de la charge se sont rassemblées à proximité du parement intérieur 4 du tuyau. Il en résulte que la répartition des grains de la charge n0 est pas uniforme, les dimensions des grains allant en augmentant dans le sens radial de l'intérieur vers l'extérieur. Le parement intérieur 4 est recouvert d'une couche continue et unie de matière synthétique 7, de sorte qu'en considérant la face intérieure on a l'impression qu'il s'agit d'un tuyau composé exclusivement de matière synthétique. Grtce à cette particularité, le tuyau suivant l'invention se distingue par d'excellentes propriétés d'écoulement pour les fluides transportés. Â une extrémité du tuyau, on a représenté dune manière schématique un manchon double 2 qui peut être constitué en la sine ratière et présenter la mSne structure que le tuyau. Le joint étanche entre l'extrémité du tuyau 1 et l'extrémité correspondante du double manchon 2 est assuré au moyen d'un garnissage non représenté. Suivant la figure 2, le tuyau 1 représenté sur la figure 1 contient 30 % de quartz dune grosseur de grain correspondant à l'indice de tamisage de O à 0,4, 60 % de quartz d'une grosseur de grain comprise dans la g-le des indices de tamisage de 0,7 à 1,2 et 10 % de basalte d'une grosseur de grain aux indices de tamisage situés entre 1,5 et 3.Une proportion de 90 % de ce mélange de quartz à granulométrie très fine et fine et de basalte à granulciétrie plus grosse et une proportion de 10 % de résine époxyde dune viscosité d'environ 10 poises (à 20- C) et présentant une résistance aux liquides à valeurs de PH comprises entre 4,5 et 8,5 constituent le tuyau 1. Buitant la figure 3, le tuyau 1 d'une largeur nominale de 150 ne et d'une longueur de 2 i comporte un revOtement intérieur 12 en résine de polyester de 0,6 n d'épaisseur. La paroi extérieure de ce tuyau est entourée d'une gaine 13 dont était resitu le moule à centrifugation et à secousses (non représenté). Cette gaine 13 est en pellicule cellulosique. Suivant la figure 4, on voit que non seulement les charges minérales dune forte granulométrie, dans ce cas du sable de quartz 5, se sont accumulées dans la zone des parties radialeneat extérieu- res de la paroi du tuyau, mais que cette zone comporte également des charges minérales dune granulométrie beaucoup plus faible, dans ce cas, des particules de farine de quartz 6. La texture granulométrique est répartie d'une manière relativement uniforme Jusqu'aux zones marginales extérieures auxquelles il n'y a pratiquelent que de la résine synthétique, formant ainsi des parois extérieures lisses. La craie rendue hydrophobe sert principalement d'agent lubrifiant lors du mouvement se produisant dans le cadre du procédé de fabrication entre les particules des produits d'addition ou des charges. Suivant la figure 5, il y a environ 27,7 % de sable de quartz d'une gamme granulométrique comprise entre 1,5 et 2,4 sa, 30,5 % de sable de quartz d'une gamme granulemétrique inférieure comprise entre 0,7 et 1,2 mi, 27,7 % de farine de quartz d'une garnie granilo- métrique inférieure à 0,1 mi ou correspondant à un tamis de 4200 nailles et enfin 5,5 % de craie rendue hydrophobe d'une gane granulonétrique comprise entre 4 et 5 . REVENDICATIONS. 1. Tuyau en béton artificiel composé de 85 à 92,5 % en poids d'additions ou charges minérales et de 7,5 à 15 % en poids de liants en résines synthétiques, dans lequel les charges se répartissent sur une large gamme granulométrique au moins dans l'intervalle de l'ordre de 0,1 n à 1 n. 2. Tuyau en béton artificiel selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'environ 25 à 35 % en-poids des charges présentent une grosseur de grains jusqu8) 0,4 n, que 50 à 70 % en poids des charges présentent une grosseur de grains entre 0,7 et 1,2 an et qu'environ 5 à 15 % des charges présentent une grosseur de grains entre 1,5 et 3 mm. 3. Tuyau en béton artificiel selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'environ 30 % des charges présentent une grosseur de grains jusqu'à 0,4 mm, qu'environ 60 % des charges présentent une grosseur de grains entre 0,7 et 1,2 n et qu'environ 10 % des charges présentent une grosseur de grains entre 1,5 et 3 s. 4. tuyau on béton artificiel selon la revendication 1, carac térisé par le fait que 3 à 8 % des charges présentent une grosseur de grains de seing de 0,01 n environ, que 25 à 30 % des charges présentent une grosseur de grains d'un ordre de grandeur de 0,1 su, que 2795 à 32,5 % des charges présentent une grosseur de grains d'environ 1 mm et que 25 à 30 % en poids des charges présentent une grosseur de grains d'environ 2 n, le tuyau se composant de 90 à 92,5 % de charges ou additions minérales et de 7,5 à 10 % on poids de liants on résines synthétiques. 5. Tuyau en béton artificiel selon la revendication 4, caractérisé par une répartition des charges minérales on 5 à 6 % d'une grosseur do grains entre 4 et 5}s , 25 à 30 Y d'une grosseur do grains entre 0,01 et 0,1 n, 27X5 à 32,5 % d'une grosseur de grains entre 0,7 et 1,2 sa et 25 à 30 % d'une grosseur de grains entre 1,5 et 2,4 va 6.Tuyau en béton artificiel selon la revendication 5, caractérisé par une répartition des charges minérales en 5,5 % de craie rendue hydrophobe (grosseur de grains de 4 à 27,7 % de farine de quartz (grosseur de grains de 0,01 à 0,1 30,5 % de sable do quartz (grosseur de grains de 0,7 à 1,2 mm)et 27,7 % de sable de quartz (grosseur de grains de 1,5 à 2,4 mm). 7. Tuyau on béton artificiel selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par l'utilisation, comme liant, de résine de polyester non saturée à viscosité élevée. 8. Tuyau en béton artificiel selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par l'utilisation, cosse liant, de résine époxyde à viscosité élevée. 9. Tuyau en béton artificiel selon lune quelconque des revendications précédentes, caractérisé par de faibles additions d'accélérateurs et de durcisseurs. 10. Tuyau en béton artificiel selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les charges à grains les plus gros sont disposées principalement dans les sons radialeient extérieures de la paroi et que la résine synthétique se trouve de préférence dans les zones radialenent intérieures do la paroi. 11. Tuyau on béton artificiel selon lune quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les charges de la gante de la plus grande grosseur do grains sont on basalte. 12. Tuyau on béton artificiel selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par une teneur en résine d'environ 1,5 à 2 % en poids (comptée sur le poids total) au-del & de la quantité de liant nécessaire pour la résistance désirée. 13. Tuyau en béton artificiel selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par une gaine tubulaire on ratière synthétique. 14. Tuyau en béton artificiel selon la revendication 13, caractérisé par le fait que la gaine est on polychiorure de vinyle. 15. Tuyau on béton artificiel selon la revendication 13, caractérisé par le fait que la gaine est constituée par une pellicule cellulosique. 16. Tuyau en béton artificiel selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, caractérisé par le fait que la gaine présente une épaisseur d'environ 0,1 n. 17e Tuyau en béton artificiel selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par un retatement additionnel (chexlsage) en matière synthétique. 18. Utilisation d'un tuyau en béton artificiel selon la revendication 17 comme tuyau de canalisation d'eau sous pression, le revtenent étant constitué par une résine de polyester convenant pour les produits alimentaires. 19. Utilisation d'un tuyau en béton artificiel selon la revendication 17 comme tuyau de canalisation pour eaux résiduaires chimiques agressives, le revfltement se composant d'une couche de résine synthétique centrifugée d'une épaisseur d'environ 0,5 à 0,7 n qui est stable dans l'intervalle de pH de 1 à 14. 20e Procédé pour la fabrication d'un tuyau en béton artificiel selon l'une quelconque des revendications précédentes par le procédé de coulée par centrifugation au moyen d'un moule tournant, caractérisé par le fait que le ioule est secoué pendant la centrifugation des matières de départ. 210 Procédé selon la revendication 20, caractérisé par le fait que le ioule de centrifugation est d'abord amené à une vitesse de rotation élevée et secoué et que les matières de départ n'y sont chargées qu'aussitôt après. 22. Procédé selon la revendication 20 ou la revendication 21, caractérisé par le fait qu'avant la centrifugation et le chargement des matière de départ dans le ioule, on place dans celui-ci une gaine tubulaire élastiquement extensible dans laquelle on introduit ensuite les altières de départ pour le tuyau, la gaine s'adaptant lors du formage au profil intérieur du moule de centrifugation. 23. Procédé selon l'une quelconque des revendications 20 à 22, caractérisé par le fait que le liant en résine synthétique est soumis & un durciiseient ou 8 une polymérisation préalable dans le ioule de centrifugation et que il achève son durcissement ou sa polymérisation après l'enlèveient du tuyau en dehors du ioule de centrifugation.