FR 2192318 A1 19740208 FR 7325593 A 19730712 La présente invention concerne un procédé pour mesurer automatiquement la réactivité d'un réacteur nucléaire. La détermination de la réactivité d'un réacteur nucléaire pendant son fonctionnement et pendant son chargement est très importante pour permettre un fonctionnement sûr et souple du réacteur. Moins est certaine la réactivité, plus le chargement du combustible ou la variation du niveau de puissance (en particulier l'approche de la criticalité) doivent etre lents pour que le réacteur n'atteigne pas une condition dangereuse. Différents procédés ont été développés pour mesurer la réactivité selon des perturbations établies intentionnellement, telles que le bombardement par des neutrons et des essais de descente des barres de commande. Méme avec ces essais, et avec l'utilisation de calculatrices pour effectuer des calculs, la détermination de la réactivité est incertaine. Des retards dans la manutention du combustible et l'approche de la criticalité influent sur l'économie de fonctionnement du réacteur. Des facteurs compliquant la détermination de la réactivité résultent de l'incertitude dans l'usure du combustible, de l'intensité de la source de neutrons, de la combustion massique et de l'empoisonnement des barres de commande. Ces dernières années, l'analyse des bruits englobant des mesures automatiques de la densité spectrale ont été utilisées pour obtenir une information dynamique concernant la constante de désintégration des neutrons prompts, de la réactivité et du niveau absolu de puissance du réacteur. Dans le domaine des fréquences, le temps de corrélation dans la population de neutrons, résultant des processus ramifiés des chaines de neutrons, est représenté par des densités spectrales de puissance dépendant de la fréquence dont les paramètres sont rapportés à des constantes cinétiques du réacteur. Des méthodes ont été développées pour utiliser des techniques de corrélation pour déterminer la réactivité et d'autres paramètres cinétiques d'un réacteur. Cependant, ces techniques ne peuvent etre utilisées que pour des réacteurs ayant un spectre de cohérence constant avec la fréquence.Dans les réacteurs dans lesquels le spectre de cohérence ntest pas constant, par exemple les réacteurs à neutrons thermiques, ces techniques ne sont pas précises. La présente invention a pour objet un procédé perfectionné pour mesurer la réactivité d'un réacteur de façon directe. L'invention a aussi pour objet un procédé pour mesurer la réactivité d'un réacteur dans lequel les spectres de cohérence du réacteur ne sont pas constants dans la largeur de bande d'un filtre. L'invention a aussi pour objet un procédé pour mesurer des réactivités positives. L'invention a aussi pour objet un procédé pour mesurer la valeur de la fréquence propre dynamique prompte. L'invention concerne ainsi un procédé pour mesurer la réactivité d'un réacteur nucléaire automatiquement et directement. Le procédé peut aussi etre utilisé pour mesurer les valeurs dynamiques propres du fonctionnement prompt d'un réacteur. Conformément à l'invention, deux ou plus de deux détecteurs de neutrons situés dans le coeur du réacteur ou près du coeur du réacteur produisent des signaux fluctuant en fonction du bombardement par les neutron's. Ces signaux initiaux sont combinés par addition pour former deux signaux quand plus de deux détecteurs sont utilisés. Ces signaux sont amplifiés et leur bande est limitée soit par un- filtre à bande large, soit par un filtre à bande étroite selon la mesure devant etre effectuée. Les deux signaux résultants sont amplifiés et sont écretés pour la production de deux signaux binaires qui sont multipliés dans un corrélateur de cotncidence des polarités. Le signal sortant du corrélateur de cotncidence des polarités est une séquence binaire ayant deux états logiques, +1 et -1.L'état supérieur (+1) est occupé si les signaux binaires arrivant au corrélateur coincident. En cas d'anticotncidence de ces signaux, l'état inférieur (-1) est occupé à la sortie du corrélateur. Par échantillonnage du signal sortant du corrélateur de cotncidence des polarités et par détermination du temps relatif sur lequel les signaux sortants du corrélateur de cotncidence des polarités est à l'état positif et négatif, une fonction de cohérence (ou coefficient de corrélation) peut être calculée. En déterminant la fonction de cohérence pour l'état critique et l'état non critique du réacteur, la réactivité peut etre calculée. Des valeurs propres dynamiques peuvent etre calculées d'après l'écart de la cohérence par rapport à la fréquence médiane des filtres d'échantillonnage. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante, donnée à titre d'exemple, et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est le schéma général d'un système de mesure selon un mode de mise en oeuvre de l'invention; - la figure 2 est le schéma général d'un corrélateur de cotncidence des polarités selon un mode de mise en oeuvre de l'invention; et - la figure 3 représente des courbes du spectre de cohérence d'un réacteur à neutrons rapides et d'un réacteur à neutrons thermiques. La figure 1 est le schéma général d'un système utilisé pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Plusieurs détecteurs de neutrons 10 et 11 sont positionnés dans le coeur 13 d'un réacteur nucléaire. Bien que trois détecteurs soient représentés pour chaque groupe de détec teurs, à titre d'exemple, il est possible d'utiliser n importe quel nombre de détecteurs, Une alimentation haute tension 14 fournit la haute tension nécessaire pour le fonctionnement des détecteurs. Des signeux sortants de chacun des groupes de détecteurs 10 et 11 sont des signaux fluctuants qui sont amplifiés par des préamplificateurs 16 et 17, respectivement. La sortie du préamplificateur 16 est couplée à un corrélateur de cotncidence de polarités 28 à travers différentes combinai sons de filtres à bande large 22 et à bande étroite 23 de la façon sélec tionnée par les niveaux A, B et C d'un commutateur à six niveaux 20. Les filtres à bandes étroites peuvent etre soit des filtres pouvant etre accordables soit etre un groupe de filtres à bandes étroites à fréquence médiane fixée. La sortie du préamplificateur 17 est aussi couplée au corré lateur de cotncidence de polarités 28 à travers différentes combinaisons de filtres à bande large 25 et à bande étroite 26, de la façon sélectionnée par les niveaux D, E et F du commutateur à six niveaux 20.Quand le commu tateur 20 est en position 1, les signaux du préamplificateur sont filtrés seulement par les filtres à bandes étroites 22 et 25. Quand le commutateur 20 est en position 2, les signaux des préamplificateurs sont filtrés par le filtre à bande large et le filtre à bande étroite connectés en série. Quand le commutateur 20 est en position 3, les filtres à bandes étroites 23 et 26 sont seuls utilisés. La figure 2 représente schématiquement un corrélateur de corncidence de polarités 28 pouvant etre utilisé avec le procédé selon l'inven tion. Les signaux amplifiés des filtres sont de plus amplifiés dans les limiteurs amplificateurs 32 et 33. La sortie du limiteur 32 est couplée à un inverseur 35 et à des portes ET 37 et 39 et la sortie du limiteur 33 est couplée à llinverseur 38 et aux portes ET 37 et 38. La sortie de l'inver seur 35 est couplée aux portes ET 36 et 38 et la sortie de l'inverseur 40 est-couplée aux portes ET 36 et 39. Les signaux sortants des portes ET 36 et 37 sont combinés dans une porte OU 42 pour produire un signal P(+1) dont la moyenne dans le temps est proportionnelle à la probabilité que les signaux entrants du corrélateur de cotncidence des polarités soient anticoincidents. Les signaux sortants des portes OU 42 et 53 sont combinés dans une porte OU 45 pour développer un signal P(+1) + P(-l) et dans une unité de soustraction 46 pour développer un signal P(+1) - P(-l). Le signal sortant de l'unité de soustraction 46 est divisé par le signal sortant de la porte OU 45 dans un diviseur 48 pour développer la quantité / P(+1) - P(-1) /// P(+1) P(-1) /. Cette quantité est multipliée par ff /2 dans une unité de multiplication 49 et le sinus de la quantité restante est développé dans un générateur de fonction 50. La quantité 9 est la fonction de cohérence (ou coefficient de corrélation): Bien qu'une méthode spécifique soit décrite ci-dessus pour déterminer P , cette détermination n'est pas limitée à une seule méthode. La détermination de P peut aussi être effectuée en accumulant des valeurs d'échantillons dans des échelles, dans une mémoire de calculatrice digitale ou en utilisant un dispositif analogique. L'intervalle de temps sur lequelP est calculé peut aussi etre modifié de la façon désirée. Un procédé pour déterminer la réactivité est décrit ci-après en considérant à nouveau la figure 1. Le commutateur 20 étant en position 1, les préamplificateurs 16 et 17 sont couplés au corrélateur de cotncidence de polarités 28 respectivement par les filtres à bandes larges 22 et 25. Quand le réacteur est à l'état critique, le coefficient de corrélation critique mis en moyenne sur la bande passante des filtres est déterminé en utilisant la formule 1. Le coefficient de corrélation critique P peut alors etre mis en mémoire dans une calculatrice pour des calculs consécutifs. Pour mesurer la réactivité du réacteur à l'état sous-critique ou à l'état surcritique, les probabilités de P(+1) et P(-l) à l'état particulier considéré sont mesurées et le coefficient de corrélation est calculé en utilisant la formule 1. Le calcule de la réactivité est ensuite effectué par une calculatrice en utilisant la formule dans laquelle $ est la réactivité en dollars. La relation de la formule 2 détermine avec précision la réactivité seulement si la fréquence médiane des filtres est située dans une région où le spectre de cohérence est constant avec la fréquence et si la largeur de bande du filtre est faible par comparaison avec la largeur de bande de cette région du spectre de cohérence constant. C'est la condition trouvée normalement dans un réacteur à neutrons rapides, et elle est représentée par la courbe 60 de la figure 3. Les filtres à bandes larges 22 et 25 de la figure 1 couvrent une partie de la plage des fréquences entre les points A et B de la courbe 60. Par contre, dans un réacteur à neutrons thermiques de spectre de cohérence tombe plus rapidement, de la façon indiquée par la courbe 61 de la figure 3. Dans ce cas, les filtres à bandes larges doivent couvrir la plage entre les points C et D de la courbe 61, de sorte que le spectre de cohérence n'est pas constant dans la largeur de bandes des filtres à bandes larges. Quand le spectre de cohérence n'est pas constant dans la bande passante du filtre à bande large de commutateur 20 de la figure 1 est passé à la seconde position dans laquelle il connecte les filtres à bandes étroites 23 et 26 en série avec les filtres à bandes larges 22 et 25, respectivement. Quand les filtres à bandes étroites sont en circuit et quand le réacteur est à l'état critique, une série de mesures de cohérence est effectuée pour différentes valeurs de la fréquence médiane des filtres à bandes étroites. Les valeurs particulières des fréquences médianes des filtres à bandes étroites utilisées pour cette mesure dépendent du spectre de polarités inhérentes du réacteur.Plusieurs mesures de bandes étroites sont effectuées pour des fréquences \tX L3 expression dans laquelle X est la constante moyenne de désintégration des précurseurs de neutrons retardés et Le spectre des polarités approchera d'une valeur constante asymptotiquement (cette valeur étant appelée la valeur asymptotique) dans la plage des fréquences kEuJ La détermination de la cohérence de bande étroite asymptotique à l'état critique Po etlaformedu spectre de cohérence peuvent etre obtenues en portant sur un graphique les mesures obtenues, ou en utilisant une calculatrice pour obtenir un ajustage par la méthode des moindres carrés. Le nombre de mesures à des fréquences supérieures à ss/A devant etre effectuées pour déterminer la forme de la courbe de cohérence 61 varie d'après la précision requise et la forme de la courbe de cohérence 61. Lesrpécia- listes de la mesure de la réactivité d'un réacteur détermineront le nombre de mesures nécessaires pour un réacteur particulier. Après la détermination de Po , le commutateur 20 de la figure 1 est passé à la position 1 et une mesure de la cohérence de bande large à l'état critique P est effectuée, fc étant une cohérence moyenne dans une bande large dans laquelle le spectre de cohérence n'est pas constant. Dans ces cas (quand le spectre de cohérence n'est pas constant) la réactivité à un état donné est mesurée en déterminant la cohérence moyenne w quand le réacteur est dans un état donné de la meme façon que pour la détermination de Pc La réactivité est donnée par les équations pour la fonction de transfert générale A(D) dans chaque canal de détection. En utilisant ces équations, la réactivité donnée peut etre calculée directement par la calculatrice 29 de la figure 1 pour donner des valeurs continues de la réactivité ou bien les mesures de pc , Ac et f peuvent etre mis en mémoire pour le calcul de la réactivité par d'autres systèmes de calcul. Les fonctions qui multiplient les rapports de cohérence peuvent etre considérées comme des facteurs de correction qui tiennent compte de la forme du spectre de cohérence et de la forme de la fonction de transfert du système. Ces facteurs de correction contiennent la réactivité g de sorte qu'il est en général nécessaire de répéter le calcul sur l'une ou l'autre des équations 3 et 4 pour trouver la solution. Pour appliquer les facteurs de correction spécifiques, les équations 3 et 4 sont écrites Sus les formes dans lesquelles et f est un facteur de correction. Si la fonction de transfert du filtre à bande large peut etre caractérisée par une fréquence unique SO (ctest-à-dire par un paramètre représentant la fonction de transfert) le terme W0 la c peut etre calculé en connaissant fc (voir le tableau ci-après). Cela permet un calcul approché de f en termes de la valeur supposée ou estimée au préalable . Ce processus permet la réitération pour résoudre l'une ou l'autre des équations (3a) ou (4a) automatiquement et directement dans une calculatrice digitale. te tableau ci-après illustre quatre fonctions de transfert caractéristiques différentes et les équations correspondantes pour ZO/aC et f résultant de la résolution des intégrales des équations 3 et 4. TABLEAU Carré du module de Facteur de Caractéristique de la Cas la fonction de correction fonction de transfert transfert IA()I2 f f a4cSo a7 -l CL > o cr I- (o U > -l ( o tg a c (1 + f ) c tg c a ( 0) o II W, f o TABLEAU (suite) Carré du module de Facteur de Caractéristique de la Cas la fonction de correction fonction de transfert transfert |A (X) |2 2 ac( > ') f 2 (U))I~ a A Cv c q7r o a0 f + tf (f + 1) III ( C9O + G)2) 2 CLI, + 1 ccc IV 2 \(F a c ifC(fc + W2É + 1 Le cas I représente une fonction de transfert rectangulaire avec un gain constant de rÙ= o à IU-W . Le cas II est une fonction de trans o fert de premier ordre.Les cas III et IV sont des fonctions de transfert de second ordre, le cas III représentant deux filtres de premier ordre en série et le cas IV étant un système de second ordre plat de façon optimale. Bien qu'une des plages larges de fonctions de transfert puisse Ètre utilisée, la fonction de transfert représentée par le cas IV est la fonction utilisée suivant un mode de mise en oeuvre de l'invention Le facteur de correction f peut etre calculé en utilisant la fonction de transfert du cas IV. La réactivité peut etre calculée en utilisant l'équation 3a ou les équations 4a et 5. Ces calculs peuvent être assurés par des calculatrices utilisant des techniques bien connues. La calculatrice peut etre couplée directement à la sortie du corrélateur de cotncidence des polarités 28 de la figure 1 de sorte que la réactivité peut etre calculée directement. Une estimation de l'excursion standard de la réactivité, estimation basée sur une cohérence constante dans la largeur de bande du filtre peut aussi etre calculée directement avec l'équation. dans laquelle est l'excursion standard de la réactivité en est es la largeur de bande du filtre à bande large, T est le temps d'échantillonnage P est la cohérence utilisée dans l'équation 2 ou H utilisé dans les équations 3a, 4a et 5, P est la cohérence critique de l'équation 2 ou Ac des équations-4a et 5. Pour mesurer la fréquence de valeur propre prompte à un état donné de fonctionnement du réacteur le commutateur 20 de la figure 1 est placé en position 3. Pour cette position, seuls les filtres à bande étroite 23 et 26 sont dans le circuit Le spectre de cohérence à bande étroite est mesuré en utilisant l'équation 1 pour une séquence de valeurs de cohérence représentant les fréquences médianes se trouvant au-dessus et en dessous de la fréquence de valeur propre prompte. Normalement, la fréquence propre prompte approchée est connue, de sorte que les fréquences auxquelles les mesures doivent etre faites, peuvent etre déterminées. Les fréquences auxquelles les mesures sont faites sont choisies pour obtenir le degré voulu de précision. Normalement, les mesures sont faites au moins une décade au-dessus et en dessous de la fréquence propre prompte approximative. La fréquence propre prompte a = ss (1 - g) est calculée A soit directement soit indirectement d'après le spectre de cohérence en utilisant l'équation dans laquelle Scoh est la fréquence de coupure du spectre de cohérence déterminée d'après les mesures dans la bande étroite et P est la valeur asymptotique du spectre de cohérence à la réactivité . Les mesures en bande étroite du spectre de cohérence sont utilisées pour déterminer les pentes des droites 63 et 64 tangentes au spectre de cohérence. Les droites 63 et 64 s'intersectent au point F qui est la fréquence de coupure 41 coh. La description ci-dessus convient dans le cas où les rendements effectifs des détecteurs sont égaux. Si les rendements effectifs des détecteurs ne sont pas égaux, la cohérence pour des rendements égaux des détecteurs est calculée d'après la cohérence de rendements inégaux des détecteurs en utilisant la relation. est la cohérence pour les rendements égaux des détecteurs, est la cohérence pour des rendements inégaux des détecteurs, k ( > 1) est le rapport des rendements équivalents des détecteurs. Bien entendu, la description qui précède n'est pas limitative et l'invention peut etre mise en oeuvre suivant d'autres variantes, sans que l'on sorte de son cadre. REVENDICATIONS 1 - Procédé pour mesurer la réactivité d'un réacteur dans un état donné de réactivité, caractérisé par (a) la mesure des fluctuations des neutrons détectés en deux emplacements dans le réacteur, pendant que le réacteur est dans un état critique, pour développer un premier et un second signal de bruit d'état critique, (b) le filtrage du premier et du second signal de bruit d'état critique respectivement dans un premier et un second filtre à bande étroite, la fréquence médiane W et la largeur de bande de ce premier et de ce second filtre à bande étroite étant pratiquement identiques, et la largeur de bande de ce premier et de ce second filtre à bande étroite étant suffisamment étroite pour que la fonction de cohérence P du premier et du second signal de bruit d'état critique soit sensiblement plate dans cette largeur de bande du premier et du second filtre à bande étroite, (c) la comparaison du premier et du second signal de bruit d'état critique fil trés dans la bande étroite sur une durée T pour développer leur fonction de cohérence P d'après la formule dans laquelle P(+1) et P(-l) sont proportionnels à la probabilité, prise en moyenne sur le temps T, que le premier et le second signal de bruit d'état critique filtrés dans la bande étroite soient respectivement cotncidents et anticotncidents (d) la répétition des étapes (b) et (c) pour plusieurs fréquences médianes des filtres à bandes étroites pour des fréquences y gOc å l'état critique et la forme du spectre de cohérence, y étant la constante de désintégration moyenne des précurseurs de neutrons retardés, (e) la mesure pendant que le réacteur est à l'état de réactivité donné, de la fluctuation des neutrons détectés aux deux emplacements pour développer un premier et un second signal de bruit d'état donné, (f) le filtrage de ce premier et de ce second signal de bruit d'état donné dans un premier et un second filtre à bande large, la largeur de bande Ub de ce premier et de ce second filtre à bande large étant suffisamment large pour couvrir une bande dans laquelle le spectre de cohérence n'est pas constant avec la fréquence, (g) la-compa- raison du premier et du second signal de bruit d'état donné filtrés dans la bande large sur la durée T pour développer leur fonction de cohérence d'après la formule dans laquelle P (+1) et P (-1) sont proportionnels à la probabilité, prise v w en moyenne sur le temps T, que le premier et le second signal de bruit d'état donné filtrés dans la bande large soient respectivement cotncidents et anticotncidents, et (h) le calcul de la réactivité du réacteur d'après la formule dans laquelle g est la réactivité en dollars et f est un facteur de correction d'après la forme du spectre de cohérence. 2 - Procédé pour mesurer la réactivité d'un réacteur dans un état donné de réactivité, caractérisé par (a) la mesure, le réacteur étant dans un état critique, des fluctuations des neutrons détectés en deux emplacements dans le réacteur pour développer un premier et un second signal de bruit d'état critique, (b) le filtrage de ce premier et de ce second signal de bruit d'état critique dans un premier et un second filtre à bande étroite, respectivement, la fréquence médiane X et la largeur de bande ce ce premier et de ce second filtre à bande étroite étant pratiquement identiques et la largeur de bande ce ce premier et de ce second filtre à bande étroite étant suffisamment étroite pour que la fonction de cohérence P du premier et du second signal de bruit d'état critique soit pratiquement plate dans cette largeur de bande du premier et du second filtre à bande étroite, (c) la comparaison du premier et du second signal de bruit d'état critique filtrés dans la bande étroite pendant un temps T pour développer leur fonction de cohérence P d'après la formule dans laquelle P(+1) et P(-1) sont proportionnels à la probabilité, prise en moyenne sur le temps T, que le premier et le second signal de bruit d'état critique filtrés dans la bande étroite soient respectivement cotncidents et anticoincidents, (d) la répétition de ces étapes (b) et (c) pour plusieurs fréquences médianes des filtres à bande étroite pour des fréquences A pour déterminer la cohérence de bande étroite asymptotique ss à l'état critique et la forme du spectre de cohérence A étant la constante de désintégration moyenne des précurseurs de neutrons retardés, (e) le filtrage, pendant que le réacteur est à l'état critique, du premier et du second signal de bruit d'état critique dans un premier et un second filtre à bande large, la largeur de bande Cûb du premier et du second filtre à bande large étant suffisamment large pour couvrir une bande dans laquelle le spectre de cohérence n'est pas constant avec la fréquence, (f) la comparaison du premier et du second signal de bruit d'état critique filtrés dans la bande large sur le temps T pour développer leur fonction de cohérence Pc d'après la formule dans laquelle P (+1) et P (-1) sont proportionnels à la probabilité, wc wc prise en moyenne sur le temps T, que le premier et le second signal de bruit d'état critique filtrés dans la bande large soient respectivement coincidents et anticoincidents, (g) le réacteur étant dans l'état de réactivité donné, la mesure des fluctuations des neutrons détectés aux deux emplacements pour développer un premier et un second signal de bruit d'état donné, (h) le filtrage de ce premier et de ce second signal de bruit d'état donné dans le premier et le second filtre à bande large, (i) la comparaison du premier et du second signal de bruit d'état donné filtrés dans la bande large sur le temps T pour développer la fonction de cohérence P d'après la formule dans laquelle P (+1) et P (-1) sont proportionnels à la probabilité, prise w w en moyenne sur le temps T, que le premier et le second signal de bruit d'état donné filtrés dans la bande large soient respectivement cotncidents et anticorncidents, et (j) le calcul de la réactivité donnée du réacteur d'après la formule dans laquelle et f est un facteur de correction selon la forme du spectre de cohérence. 3 - Procédé pour mesurer la fréquence de valeur propre prompte a d'un réacteur dans un état donné de réactivité, caractérisé par (a) la mesure, le réacteur étant dans l'état donné de réactivité, des fluctuations des neutrons détectés en deux emplacements dans le réacteurs pour développer un premier et un second signal de bruit, (b) le filtrage de ce premier et de ce second signal de bruit dans un premier et un second filtre à bande étroite, respectivement, la fréquence médiane X et la largeur de bande de ce premier et de ce second filtre à bande étroite étant pratiquement identiques et la largeur de bande du premier et du second filtre à bande étroite étant suffisamment étroite pour que la fonction de cohérence P du premier et du second signal de bruit soit suffisamment plate dans la largeur de bande du premier et du second filtre à bande étroite, (c) la comparaison du premier et du second signal de bruit filtrés dans la bande étroite sur un temps T pour développer leur fonction de cohérance P d'après la formule dans laquelle P(+1) et P(-l) sont proportionnels à la probabilité, prise en moyenne sur le temps T, que le premier et le second signal de bruit filtrés dans la bande étroite soient respectivement cotncidents et anticotncidents, (d) la répétition des étapes (b) et (c) pour plusieurs fréquences médianes des filtres à bande étroite au-dessus et en dessous de la fréquence de valeur propre prompte et pour des fréquences X Au) pour déterminer la forme du spectre de cohérence et les pentes du spectre de cohérence au-dessus et en dessous de la fréquence de valeur propre prompte, x étant la constante de désintégration moyenne des précursuers de neutrons retardés, (e) le calcul de la fréquence de coupure dynamique du spectre de cohérence )coh d'après l'intersection des pentes de l'étape Cd) > (f) la détermination de la cohérence de bande étroite asymptotique A0 à l'état donné de réactivité d'après la forme du spectre de cohérence, et (g) le calcul de a d'après la formule 4 - Procédé pour mesurer l'excursion standard de la réactivité tt d'un réacteur dans un état donné de réactivité,caractérisé par (a) la mesure, le réacteur étant dans un état critique, des fluctuations des neutrons détectés en deux emplacements dans le réacteur pour développer un premier et un second signal d'état critique, (b) de filtrage de ce premier et de ce second signal de bruit d'état critique dans un premier et un second filtre à bande large, la largeur de bande tb de ce premier et de ce second filtre à bande large étant suffisamment large pour couvrir une bande dans laquelle le spectre de cohérence ntest pas constant avec la fréquence, (c) la comparaison du premier et du second signal de bruit filtrés dans la bande large sur un temps T pour développer leur fonction de cohérence Pc d'après la formule dans laquelle P (+1) et P (-1) sont proportionnels à la probabilité, prise wc wc en moyenne sur le temps T, que le premier et le second signal de bruit filtrés dans la bande large soient respectivement cotncidents et anticotnci- dents, (d) le réacteur étant dans l'état donné, la mesure des fluctuations des neutrons détectés aux deux emplacements dans le réacteur pour développer un premier et un second signal de bruit d'état donné, (e) le filtre du premier et du second signal de bruit d'état donné dans le premier et le second filtre à bande large, (f) la comparaison du premier et du second signal de bruit d'état donné filtrés dans la bande large pour développer leur fonction de cohérence P d'après la formule dans laquelle P (+1) et P (-1) sont proportionnels à la probabilité, prise w w en moyenne sur le temps T, que le premier et le second signal de bruit d'état donné filtrés dans la bande large soient-respectivement cotncidents et anticoincidents, et (g) le calcul de l'excursion standard de la réacti