FR 2186282 A1 19740111 FR 7316991 A 19730510 La présente invention se rapporte d'une manière générale à un procédé et à un appareil pour améliorer la séparation des systèmes dispersés. t'invention concerne plus particulièrement un procédé pour le traitement d'un système à phases multiples, par exemple une dispersion, une suspension ou une émulsion pour modifier une phase discontinue suivant une manière qui facilite sa séparation du reste du système par des techniques de séparation connues ou utilisées0 Jusqu'à présent, la facilité avec laquelle un système à multi-phases pouvait subir des séparations ou fractionnements dépendait d'une large mesure de la nature et de ltétat de division de la phase ou des phasés dispersées ou discontinues. Ainsi, la séparation ou l'enlèvement d'un produit solide finement divisé, par exemple colloïdal, d'un milieu liquide continu par des techniques connues telles que la filtration, la séparation par centrifugation ou par gravité, était extrêmement difficile et nécessitait beaucoup de temps, et dans quelques cas ne pouvait pas conduire à un résultat utile. De ha même manière, une phase dispersée qui est sensible et sujette à la dénaturationlpar exemple certains constituants du plasmas sanguinJne nepeut pas être soumise à des traitements mécaniques classiques pour la séparation sans perte indésirable de rendement. Il a été trouvé selon la présente invention que la séparation de systèmes à phases multiples peut être améliorffl en soumettant le système à des perturbations se propageant dans ledit système pour former des trains d'ondes. De préférence, les ondes sont formées à une fréquence relativement basse comprise dans la gamme de fréquencffl audio, mais non nécessairement à une fréquence uniforme ou invariable, Un moyen commode de mettre en pratique la présente inventionfonsiste à maintenir le système à traiter dans un espace confiné, et à introduire de l'énergie sonique d'au moins deux fréquences différentes audio dans le système ce par quoi on y crée au moins deux trains d'ondes, D'une manière qui n'est pas entièrement comprise, les trains d'ondes agissent sur la phase dispersée pour améliorer sa séparation de la phase continue. te degré d'amélioration ou de changement de la susceptibilité à la séparation est considéré ici comme étant l'indice de séparation, c'est-à-dire une indication comparative de la facilité de séparation avant et après traitement selon la présente invention, Par conséquent, l'amélioration de la séparation donne un indice de séparation positif (supérieur à l'unité par comparaison avec un échantillon témoin), et une dégradation de la séparation après traitement est identifiée par un indice de séparation fractionnaire (fraction ou valeur inférieureà l'unité sur une base comparative). te traitement des systèmes dispersés selon la présente invention peut autre mené suivant une opération continue ou discontinue0 Une caractéristique de la présente invention est sa grande latitude d'application car elle peut être utilisée à toute étape appropriée qui précède la séparation. Dans une opération continue, il est nécessaire seulement que le temps de résidence du système soit adéquate pour obtenir la valeur d'indice de séparation positif qui est désirée. Un domaine particulier dans lequel la présente invention a une utilité remarquable est constitué par le fractionnement du plasma - sanguin pour récupérrau moins certains des facteurs protéIne supérieuz à 42 en nombre et normalement trouvéidans le plasma sanguin. Le fractionnement des protéines du sang est maintenant pratiqué d'une manière générale selon la méthode de précipitation à l'alcool introduite par E.J. COlIN. La méthode de COHN dépend de l'équilibrage de l'action de précipitation du solvant organique avec les actions de solvant des électrolytes présents, ce par quoi une série de conditions est établie suivant lesquelles la solubilité de n'importe quelS protéine particulière reste relativement constante. La solubilité de certaines autres protéines peut, dans certaines de ces conditions, être telle qu'une séparation raisonnablement pure peut être possible. Dans la méthode de COlIN, cinq variables mdépendantes sont habituellement contrôlées : 1) Concentration dMlectrolyte 2) Concentration d'alcool 3) Concentration en ions hydrogène 4) Température 5) Concentration protéSnique En pratique, du plasma: refroidi est traité avec les réactifs dans de très grands récipients. Par conséquent, après ajustage du pH, le plasma ou une fraction de celui-ci est refroidi jusqu'à une température spécifique à ou en dessous de OOC pour éviter de dénaturer les protéineset réaliser les conditions pour une précipitation correcte.La précipitation est obtenue en ajoutant ragent précipitant, habituellement de l'éthanol, en agitant, la quantité d'éthanol étant prédéterminée pour obtenir une concentration finale appropriée à la séparation d'une fraction de protéines désirée. L'agitation du mélange ne peut pas autre réalisée efficacement sans formation importante de mousse, ce qui est indésirable, Le processus est essentiellement lent avec pour résultat le fait que la concentration d'agents précipitant. varie de manière continue jusqutau point auquel tout l'agent précipitant a été ajouté. Par conséquent, la précipitation des fractions a lieu progressivement et une longue période de vieillissement est requise afin d'approcher l'équilibre final. Il est très rare lorsqu'on obtient la condition d'équilibre requise, et le produit final est presqu'invariablement contaminé. De tels systèmes en masse présentent également le désavantage que de grands volumes de plasma. liquide sont continuellement en péril étant donné les défaillances de l'installaton ou les erreurs du personnel. t'incorporation de la présente invention å la méthode de COHN réalise une amélioration remarquable pour ce qui est de la diminution du temps du cycle avec aucun effet néfaste sur le rendement. Ainsi, par exemple, l'utilisation d'une méthode COHN modifiée, qui constitue la base pour la présente comparaison, afin d'obtenir un cycle-de fractionnement complet, exige 168 heures.En utilisant des améliorations ultérieures ou plus poussées de la méthode modifiée de COHN, il est possible de réduire le temps du cycle à 26 heures0 l'incorporation de la présente invention a# la méthode mentionnée en dernier lieu, réduit le temps du cycle à environ 2,5 heures, les données préliminaires indiquent que l'amélioration de la séparation des facteurs protéine du plasma donnée par la pratique de la présente invention, enraye l'augmentation de densité apparente de la phase dispersée..Par conséquent, après addition d1un agent précipitant, il y a formation de blocs qui apparaissent comme ayant des dimensions comprises entre 7 et -15 microns.On croit que le plasma liquide est emprisonné à l'intérieur des blocs. le traitement selon la présente invention réduit la dimension des blocs jusqu'à environ 4-6 microns, apparemment par la simple aetion consistant à faire sortir le fluide emprisonné ou capté. En plus, les blocs ou morceaux sont davantage susceptibles de former des agrégats après que le fluide capté a été libéré ou forçé vers l'extérieur. La présente invention est appropriée pour le traitement des systèmes colloidaus, des suspensions de particules dans des milieux liquides, et des émulsions pour am & orer la séparation de la phase ou des phases dispersées. Bien que les données et exemples donnés dans la description qui va suivre démontrent les résultats -surprenants et remarquables de coulant de la pratique de la présente invention, le mécanisme du processus de l'invention n'est actuellement encore pas complètement compris. La présente invention est également tout à hnt appropriée pour traiter des solutions aqueuses contenant un produit solide floculant. Ainsi, par exemple, il a été déterminé qu'un mélange aqueux dthydroxyde d'aluminium floco nneux peut autre traité suivant la présente invention afin d'accélérer l'agglomération des particules et faciliter leur séparation ultérieure. les trains d'ondes considérés comme particulièrement utiles suivant la présente invention sont constitués par des ondes mécaniques qui impliquent le déplacement du milieu dans lequel ils y sont introduits. Evidemment, le milieu doit avoir une continuité suffisante pour transmettre les déplacements depuis un endroit dans l'autre à l'intérieur du milieu. De tels trains d'ondes planai autre form & ar n'importe quel dispositif capable d'engendrer une perturbation vibratoire, tel que par exemple des oscillateurs soniques, des générateurs acoustiques ou des vibrateurs mécaniques qui peuvent être actionnés pour donner des trains d'ondes de fréquence relativement faible . De préférence, les ondes doivent avoir un temps de montée et de descente fini tel que par exemple une onde sinusoidalee L'invention sera décrite ci-après en considérant les trains d'ondes induits par des moyens soniques. Un exemple de réalisation d'appareil suivant la présente invention comprend un récipient rectangulaire pour confiner le système multi-phases à traiter comme un système discontinu. Unqiluralité de plaques ayant la forme de pales ou analogues servant comme moyens de transmission d'énergie ou transducteurs pour la propagation des perturbations vibratoires est agencée à l'intérieur du récipient, les plaques étant espacées l'une de l'autre. Chacune des plaques est reliée à une source d'énergie séparée qui est capable de produire des vibrations dans la gamme de fréquences audio. le système à phares multiples à traiter est introduit dans le récipient et au moins deux des sources d'énergie sont accordées pour donner une énergie vibratoire à différents niveaux de fréquence.Par conséquent,les perturbations vibratoires sont transmises par chacune des plaques ainsi reliées, depuis les sources d'énergie jusqu'au système. Secondes principes connus de la popagation des ondes, non seulement le système et exe à l'énergie à chacune des fréquences auxquelles les sources d'énergie sont accordées, mais également à la différence de fréquence ou "battement" créé à l'intérieur du système par le mixage des différentes fréquences. L'invention ainsi que d'autres buts et avantages de celle-ci seront mieux compris à l'aide de la description détaillée qui suit et se réfère aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue en perspective et en partie schématique d'un mode de réalisation d'appareil conforme à l'invention; - la figure 2 est une vue en coupe de côté et à échelle quelque peu réduite de l'appareil de la figure 1; - la figure 3 est une vue en plan d'un autre mode de réalisation d'une partie de l'appareil des figures 1 et 2; - la figure 4 est une vue en coupe de côté d'un autre mode de réalisation d'appareil identique à celui de la figure 2; - la figure 5 est une vue en perspective et en partie schématique d'un autre mode de réalisation d'appareil selon l'invention; - la figure 6 est une vue en coupe verticale faite suivant la ligne IV-IV de la figure 5;; - la figure 7 est une vue en perspective et en partie schématique d'encore un autre mode de réalisation d'appareil selon l'invention; - la figure 8 est une vue de côté en élévation avec coups parties pour montrer la structure sous-jacente, d'un autre mode de réalisation d'appareil selon l'invention; - la figure 9 est une vue en coupe verticale faite suivant la ligne IX IX de la figure 8; - la figure 10 est une vue en perspdotive schématique d'un autre mode de réalisation d'appareil selon l'invention, et; - la figure 11 est une vue schématique en perspective d'un mode de réalisation d'appareil conforme à l'invention particulièrement adapté au fractionnement du plasma sanguin. En se reportant aux figures 1 et 2 on a montré un exemple de réalisation d'appareil 21 conforme à l'invention et qui comprend un récipient rectangulaire 22 pour recevoir iii système multi-phases qui peut être une dispersion liquide. te récipient comporte une entrée 23 et une sortie 24 pour le liquide surnageant ou phase continue, ainsi qu'une sortie 25 pour enlever la phase dispersée et séparée. Le récipient 22 peut etre totalement fermé pour minimiser la perte de la dispersion liquide par évaporation, ou bien il peut être ouvert à son sommet, comme représenté. te récipient peut être en n'importe quel matériau convenable résistant aux vibrations et évitant la contamination de la dispersion liquide.De tels matériaux sont par exemple l'acier inoxydable ou d'autres métaux, oubien un matériau transparent tel que le verre ou le plastique très résistant. Des premier moyens 26 pour produire une énergie de vibration sont reliés à une paroi du récipient, tel que sur la plaque de fond 27 du récipient de façon à faire vibrer le récipient 22 en entier grâce à des moyens de transmission 28. ta paroi de fond 27 du récipient forme une pente allant dans la direction de la s ortie 25 du précipité de façon à faciliter l'enlèvement du précipité du récipient. Des second moyens 29 pour produire une énergie de vibration sont reliés à une pluralité de plaques 31 disposées verticalement à l'intérieur du récipient 22, et ce grâce à des moyens de transmission 32. tes plaques 31 font o#Lce de transducteurs qui exposent le système à l'énergie provenant des moyens 26 et 29. Des ouvertures convenables telles que des fentes 33 sont prévues dans les plaques 31 pour permettre l'écoulement de la dispersion liquide à travers les plaques. Un moyen convenable pour produire une énergie vibratoire consiste en un moteur électrique à vitesse variable relié aux moyens de transmission 28 ,et 32 par l'intermédiaire d'eccentriquesconvenables (non (nonreprésentés ). tes plaques 31 peuvent être en n'importe quel matériau convenable qui puisse# être utilisé comme transducteur, c'est-à-dire en métal, plastique ou analogue. Pour contrôler l'importance de la sédimentation ou de la précipitation, les photo-cellules 34 et 35 d'un densitomètre ou d'un néphélomètre sont convenablement disposées entre ou sur les parois latérales du récipient 22, et reliées à un appareil d'enregistrement (non représenté). En mesurant la densité de la dispersion pendant le fonctionnement de l'appareil 21, on peut déterminer le moment ou la précipitation de la phase dispersée est sensiblement achevée De telles techniques de contrôle sont bien connues et n'ont par conséquent pas besoin d'être décrites plus en détail En fonctionnement, la dispersion liquide à fractionner est envoyée dans le récipient 22 par l'entrée 23, la vitesse d'admission étant contrôlée par des moyens convenables formant valve, soupape ou analogue (non représentés). les moyens 26 et 29 sont ensuite mis en action pour donner des fréquences, des fréquences différentielles et des amplitudes choisies pour leur compatibilité avec les caractéristiques struoturelsede l'appareil et le risque minimal de dénaturer la dispersion. D'autels moyens pour permettre le passage de la dispersion liquide à travers les plaques 31 sont représentés sur la figure 3. A la place des fentes 33, des trous sont prévus. Par ailleurs, on peut augmenter le nombre de plaques 31, comme illustré dans la figure 4, et divers moyens peuvent être utilisés pour réfléchir les trains d'ondes, tels que les plaques ou chicanes 38 - comme montré sur la figure 4. Il est également évident que pour tous les modes de réalisation représentés, plus de deux-moyens pour produire de l'énergie vibratoire peuvent êtrelztilisés. Suivant un autre modide réalisation 39 d'appareil conforme à l'invention et représenté sur les figures 5 et 6, le récipient est un tube allongé 41 ayant des extrémités fermées sauf pour une entrée de dispersion liquide 42 et une sortie 43 pour le liquide surnageant ou phase continue. Une sortie 44 est positionnée en n'importe . quel point convenable sur le fond Idu récipient tubulaire 41 pour assurer la séparation du précipité lors'il se forme. Comme dans le mode de réalisation de la figure 1, des moyens convenables formant valve (non représentés) peuvent être prévus pour contrôler l'écoulement de la dispersion liquide et des constituant séparés. Tout matériau convenable résistant aux vibrations mais capable de transmettre les vibrations, peut être utilisé dans la fabrication du récipient tubulaire 41. D'une manière générale, comme dans le mode de réalisation de la figure 1, un matériau quelque peu non rigide, tel qu'un plastique fort ou dur peut être utilisé, mais certains matériaux siliceux sont également efficaces. Le matériau du récipient# est également choisi en-se basant sur sur sa compatibilité avec les constituants de la dispersion liquide. Par exemple certains plastiques qui sont attaqués par certains émulsifiants ou autres constituants des dispersions liquides doivent être évités. Une série de plaques séparatrices ou chicanes 45 est agencée à l'intérieur du récipient 41 pour réaliser une turbulence suffisante dans la dispersion liquide. Les plaques 45 présentent des bords inférieurs coupés 46 pour permettre l'écoulement du matériau précipité sur le fond du récipient, et ces plaques, aussi bien que d'autres plaques 48 qui ne sont pas dans le trajet du matériau précipité, sont munies de trous 47 et 49 pour faciliter l'écoulement. Une paire de moyens 51 et 52 sont positionnés de préférence sur-les côtés opposés du récipient 31. L'énergie vibratoire est ainsi dirigée qu'elle réalise un contact maximum avec la dispersion liquide et qu'elle évite également tout degré significatif de perturbation du matériau précipité dans la partie inférieure du récipient. Suivant ce mode de réalisation, les moyens 51 et 52 sont de préférence des générateur soniques qui font directement vibrer la paroi du récipient 41, mais des sources d'énergie équivalentes peuvent également être utilisées. Un autre mode de réalisation 53 d'appareil selon l'invention est représenté sur la figure 7. Ici, un récipient tubulaire# 54 quelque peu similaire à celui de la figure est utilisé, mais suivant une position verticale. Le récipient 54 est muni d'une entrée 55 pour la dispersion liquide, d'une sortie 56 pourle liquide surnageant ou phase continue (ménagée dans la paroi du récipient suivant une position quelque peu inférieure à celle de l'entrée 55), et une buse de sortie 57 pour le matériau pré capité, positionnée à la partie ou extrémité inférieure du récipient, de préférence en bout d'une légère pente prévue dans la paroi de fond du récipient. Une paire de moyens 58 et 59 est prévue pour produire une énergie victoires, les premiers moyens 58 faisant vibrer directement tout le récipient ou bien seulement la paroi inférieure de celui-ci. Les seconds moyens de vibration 59 sont reliés à un disque de transmission d'énergie 61 comportant des orifices tels que des trous 62 pour transmettre de l'énergie à la dispersion liquide à l'intérieur du récipient 53. On peut faire tourner le disque 61 par n importe quels moyens convenables pour éviter l'ag,tlomération du précipité sur le disque. Le fonctionnement de l'appareil 53 est identique à celui des modes de réalisation décrits cî-avntla dispersion liquide est admise dans le récipient, suivant des débits contrôlés par des moyens convenables formant valve (non représentés), et les moyens 58 et 59 fonctionnent à des fréquences et fréquences différentielles convenables choisies pour obtenir une vitesse optimum de précipitation et une dénaturation minimum des conaituants de la dispersion. La vitesse et l'importance de la : précipitation peuvent être contrôlées par des néphélomètres convenables, comme pour les modes de réalisation précédents. Encore un autre mode de réalisation 63 d'appareil selon l'invention, quelque peu identique à celui de la figure 1, est représenté sur les figures 8 et 9. Dans ce mode de réalisation, un récipient rectangulaire est encore utilisé avec des parois latérales verticales 64,inde entrée pour la dispersion liquide 65, une sortie 66 pour le liquide surnageant ou phase continue, et une sortie 67 pour le matériau précipité. Une différence réside dans la prévision d'au moins une paroi inférieure en pente, revêtant ici la forme de deux parties opposées 68 formant paroi inférieure, afin de faciliter le recueil et l'enlèvement du précipité à la sortie 67.Une autre différence réside dans le fait que les moyens fournissant l'énergie sont constitués par un appareil de vibration 69, tel qu'un générateur sonique, qui fait viber la dispersion liquide dans le récipient grâce à un diaphragme 71 monté dans la paroi 64. Des moyens identiques 72 sont reliés à un diaphragme 73 et montés sur la paroi opposée. Il convient de remarquer que le récipient peut être cylindrique plutôt que rectangulaire de sorte que set'ment une paroi verticale unique 64 soit présente. Encore une autre différence réside dans la prévision de dispositiiE; de contrôle multiples, tels que. les cellules photo-électriques d'un néphélomètre 74 et 75 positionnées juste en dessous de la sortie 66, et une deuxième paire de cellules photo-électriques 76 et 77 positionnées à angle droit par rapport à la première paire de cellules, mais près de la sortie 67 pour le précipité. Grâce à un circuit et Jes moyens formant valve (non représentés) convenables, les vitesses d'admission et de sortie des produits liquides et de matériau précipité peuvent être coordonnées de sorte que le fractionnement se fait de manière continue. les systèmes de contrôle avec. les moyens formant valve qui réalisent de telles opérations sont connus et leur description n'est par conséquent pas nécessaire. Un autre mode de réalisation de l'invention est représenté sur la figure 10. Dans ce mode de réalisation, deux transducteurs 81 et 82 analogues à des pales sont reliés à des moyens 85 et 86 pour produire une énergie vibratoire par l'intermédiaire de moyens de transmission 83 et 84. tes transducteurs 81 et 82 sont montés de façon à être immergés dans le système multi-phases contenu dans le récipient 87 Une cellule photo-électrique 88, comme décrit à propos des figures 1 et 8, est positionnée à l'extérieur au voisinage des parois opposées du récipient 87. Cette figure montre l'appareil constituant ce mode de réalisation précis de la présente invention. Une paire de générateurs de signaux varices 89 est prévue. Chaque générateireat électriquement relié à des amplificateurs séparés 90 qui a leur tour transmettent le signal amplifié aux moyens 85 et 86. tes moyens 85 et 86 pour produire l'énergie vibratoire sont représentés sur la figure comme des moyens menants . ou moteurs du type magnétique qui sont également connus dans la technique sous le nom de "trembleurs". te signal produit est affiché sur des appareils de mesure de fréquence ou fréquence-mètres 91. tes moyens moteu#transformentl'énergie électrique en énergie de vibration qui est transmise au système contenu dans le récipient 87. La figure Il montre un autre appareil suivant la présente invention, lequel a été jugé comme particulièrement approprié pour le fractionnement du plasma sanguin. L'appareil comprend un cylindre 82 ayant un diamètre intérieur d'approximativement 6,25 cm et ayant approximativement 30 cm de long. Les deux extrémités du cylindre -92 sont fermées par un diaphragme en caoutchouc 92 au travers duquel des arbres de transmission 93 sont introduits dans l'intérieur du cylindre. Des disques plans 94 ayant approximativement un diamètre de 5 cm sont reliés aux extrémités des arbres 93. les arbres de transmission sont reliés à l'extérieur à un système tel que celui représenté sur la figure 10 qui est capable de - ~produire une énergie sonique. L'utilisation de l'appareil de la figure 11, à des fréquences de l'ordre de 150 Hz, avec une différence de fréquence d'approximativement 4 à 6 Hz, donne des résultats avantageux pour la séparation des facteurs protéiniques du plasma sanguin. l'appareil montré sur la figure Il est continu en ce que le plasma est introduit dans le cylindre 92 par l'orifice d'entrée 95, le plasma descend le long du tube et sort par l'orifice 96. Plusieurs indications empiriques ont été établies pour la sélection des fréquences de vibration afin de mettre en pratique la présente invention. D'une manière générale les fréquences de vibration doivent se situer dans la partie basse des gammes de fréquence audio c'est-à-dire en dessous d'environ 1 000 Hz Des résultats particulièrement bons sont obtenus dans l'intervalle 50-200 Hz. les différences de fréquence doivent généralement être de l'ordre de 2 à 20 Hz, une différence de 3 à 10. Hz étant efficace. L'amplitude des vibrations peut être comprise entre 0,-25 et 0,0025 cm, ou bien plus ou moins en fonction de la géométrie des transducteurs et de l'appareil. Dans les exemples qui suivent et illustrent la pratique de l'invention, les proportions données sont exprimées en parties en poids sauf où cela est explicitement précisé Exemple 1 On décrira dans ce qui suit la précipitation du fibrinogène ce qui constitue une étape dans la purification du facteur antiémophilique du plasma sanguin. Il convient de dire que cetexemple ne constitue qu'un exemple représentatif d'une grande variété de dispersions biologiques auxquelles l'invention est applicable. Du concentré humain de facteurantihémophilique A (AHF) fourni par E.R. Squibb & Sons, représentatif du matériau soumis au fractionnement classique, est d'abord reconstitué sous forme d'une solution comme suit. Dans un bécher de 1 000 mi on mesure 900 mi d'eau distillée à 370C. 50 mi de triscitrate 0,02M (mélange de citrate de sodium et de tris-1#ydroxy méthyl aminométane, obtenu en mélangeant 0,02M de chaque produit dans un litre d'eau) à un PH de 6,1+ 0,5 et 370C, sont a,cuté à 625 mg de facteur antilémophilique A~ et le facteur est dissout très lentement sans secouer ni agiter en faisant tourner le récipient à la main, de façon à éviter la formation de mousse. lorsque le facteur est dissout, un supplément de 50 mi de triscitrate 0,02M est ajouté à la solution. ta solution résultante est ensuite ajoutée aux 900 mi d'eau distillée à 37 Cn S 'il est nécessaire, le pH est ensuite ajusté à 6,1# 0,05. te mélange résultant peut soit etre une solution claire ou bien une dispersion quelque peu turbide. On met en place un appareil de fractionnement tel que celui reXsenté sur la figure 1 et possédant un récipient 22 qui reçoit approximativement 250 mi de liquide. Un premier moteur fait vibrer les deux plaques verticales 31 à l'unisson suivant une fréquence de 120 Hz. Un deuxième moteur fait vibrer le récipient 22 en entier à une fréquence choisie de 110-117 Hz. Par un côté du boîtier, on dirige un faisceau lumineux à travers le liquide jusqu'à l'autre côté où la cellule photoélectrique d'un densitomètre est alignée de façon à recevoir le faisceau lumineux, ce afin de mesurer la densité de la solution. Les eccentriques des moteurs reliant les plaques 31 et le récipient 22 sont mis à 0,05 cm. Ensuite, 250 mi de la solution sont placés dans le récipient 22 sans faire marcher les moteurs te densitomètre est mis au zéro au moyen d'un bouton d'ajustage de O.La solution est ensuite enlevée d-e l'appareil de fractionnement pour être mise dans un flacon de 750 mi et 20 mi de poly4thylèneglycol 50% dans du triscitrate 0,02M (PH 6,1) sont ajoutés à l#solution On fait tourner doucement le flacon pour obtenir le mélangeage complet et de façon que le mélange constitue une dispersion colloïdale uniforme très trouble. La dispersion est ensuite versée doucement à nouveau dans le récipient de l'appareil de fra#ctionnement 22 et le densitomètre est ajusté à la valeur 80. te premier moteur est mis en marche pour faire vibrer les plaques 31 à une fréquence de 120 Hz, et le deuxième moteur est mis en marche pour faire vibrer le récipient 22 à une fréquence de 110-117 Hz.Périodiquement, comme il est requis, le deuxième moteur est ajusté pour donner une différence de fréquence dtapproximativement 3 à 10 vibrations par seconde ta précipitation démarre- aussi,ôt et la coagulation est accélérée de sorte que si les vibrations sont arrêtées après seulement cinq minutes environ, les particules préciniterlt complétement en une heure environ, comparativement aux vingt heures environ nécessaires dans les techniques classiques, ce qui donne un indice de séparation d'environ 20. On a observé que pendant les deux premièresminutesenviron, la densité monte, et, pour deux minutes supplémentaires, revient à la valeur de départ 80 A partir de là, le changement de densité se maintient continuellement à des valeurs inférieures suivant une vitesse d'environ 0,8 unité de densité, par minute. lorsque l'essai est achevé et le récipient vidé, un dépôt de fibrinogène est recueilli au fond du récipient La densité lumineuse du liquide restant dans le récipient 22 est presque claire au point final et est égale à 10-20 unités de densité. Cette valeur est inférieure à la valeur de densité de 25-!iO unités qui aurait été obtenue par vieillissement ou mise au repos pendant une période de vingt heures. tes résultats indiquent que la présente invention réalise des diminutions de densité d'environ 40%, tandis que le temps requis pour obtenir la faible -densité est réduit d'environ 90%. Exemple Il Dans cet exemple, un mélange floconneux d'eau et d'hydroxyde d'aluminium a été traité dans un appareil tel que celui représenté sur la figure 1-0. les conditions de traitement on été très variables en ce qui concerne la gamme de différences de fréquence et les tensions appliquées au dispositif moteur de type magnétique ("trembleur "). L'appareil comprenait une paire de g#énérateurs de signaux- fabriqués par Radio Corporation América, Harrison, New Jersey, et identifiés comme modèle ne WA-504-A. Chaque générateur -de signal est relié à un appareil de mesure et d'affichage de fréquence qui donnait un affichage visuel de la fréquences sortie respective. Ces appareils proviennent de Heath Company, Benton Harbor, Michigan et sont identifiés comme modèles n0 IBIOl. le signal émanant de chaque générateur était fourni à un amplificateur de puissance fabriqué par Ling Electronics Corporation, Anaheim, California et identifié sous l'appellation "Modèle 100". les amplificateurs étaient stabilisés en ce qui concerne leur sortie au moyen d'un régulateur de tension. Chaque amplificateur était électriquement relié à un dispositif moteur ou entraîneur du type magnétique ("trembleur ") fabriqué par Ling Electronics Corporation, Royston Herts, England, et identifié sous l'appellation Modèle type 411". tes dispositifs moteurs ou trembleurs étaient à leur tour reliés à un élément transducteur ou transmetteur d'énergie en plexiglaii par l'intermédiaire d'un arbre de transmission. le courant requis par chaque amplificateuretaitnoindre qu'en viron 0,5 ampère dans chaque essai du tableau ci-dessous. te récipient dans lequel le mélange d'hydroxyde d'aluminium et d'eau fut placé, était un récipient rectangulaire d'approximativement 15 cm de long par 7,5 cm de hauteur ou prolondeur et par environ 5 cm de large. les deux transducteurs en forme de pales étaient en plexiglass et avaient une surface d'environ 9,6 cm2 et une épaisseur d'environ 6, 2 mm Ils furent immergés jusqu a environ 12,5 mm au-dessus du fond du récipient et étaient espacés l'un de l'autre d'environ 5 cm.Toutes les autres conditions correspondaient à l'état ambiant Des mélanges d'hydroxyde d'aluminium et d'eau furent préparés en combinant 250 mi d'une solution aqueuse de 2 grammes par litre de sulfate d'-aluminium et de 12, 5 mi d'une solution de 2 grammes par millilitre de carbonate de sodium. le mélange floconneux résultant fut ensuite mis dans le récipient et exposé aux traitements de vibration décrits; les résultats obtenus sont consignés dans le tableau ci-dessous. te temps qui s'est écoulé entre le début du traitement par vibrations et le temps pris pour que la densité, telle que mesurée par la cellule photo-électrique, atteigne le point neutre, fut enregistré et est donné dans le tableau ct-dessotls, c'est-à-dire le temps pris par le floculat pour se mettre en dessous de la cellule photoélectrique. Quatre fréquences différentes et fréquences différentielles furent utilisées dans ces essais. Il s'agissait des fréquences de 77 Hz en combinaison avec 80 Hz; 77 Hz seuls; 152 Hz en combinaison avec 155 Hz; et 152 Hz seuls. TABLEAU. A. Fréquences : 77 Hz/80 Hz Essai Tension Temps (Secondes) Indice de séparation I (Témoin-pas d'éner- 1180 gie acoustique) 2 0,6 600 1,97 3 0,7 440 2,68 4 0,8 400 2;95 5 0,9 360 3,28 6 1,0 320 3,69 7 1,1 240 4,92 8 1,2 360 3,28 9 1,3 400 2,95 B. Fréquences : 77 Hz Essai Tension Temps (Secondes) Indice de séparation 10 (Témoin-pas d'éner- 1030 gie acoustique) 11 0,8 560 1,84 12 0,9 480 2,15 13 1,0 400 2,57 t4 1,1 460 2,24 15 1,2 400 2,57 16 1,3 440 2,34 17 1,4 420 2,45 C. Fréquences : 152 Hz/155 Hz Essai Tension Temps (Secondes) Indice de séparation 18 (Témoin-pas d'é- 640 nergie acoustique) 19 1,5 420 1,52 20 1,6 330 1,94 21 1,7 460 1,39 22 1,8 390 1,64 23 2,0 480 1,33 D.Fréquences : 152 Hz Essai Tension Temps (Secondes) Indice de séparation 24 (Témoin-pas d'é- 920 nergie acoustique) 25 1,5 720 1,28 26 1,6 760 1,21 27 1,8 780 1,18 28 2,2 680 1,35 29 2,4 680 1,35 30 2,6 560 1,64 31 2,8 590 1,56 32; (Témoin-pas d'é- 680 nergie acoustique) * Le floculat dans cet essai fut préparé à partir d'une solution vieillie et n'est pas représentatif d'un essai typique. Il ne doit pas être pris en cosidération. Trois paramètres qui affectent les résultats obtenus dans la pratique de l'invention sont les suivants: 1)- te niveau spécifique des deux fréquences de vibrations ou plus qui sont utilisées pour créer les train d'ondes formé dans le système à phases multiples. 2)- La fréquence différentielle ou de battement", qui est la différence arithmétique entre les deux fréquences de vibrations utilisées. 3)- te niveau d'énergie auquel les impulsions sont introduites dans le système. te niveau absolu des fréquences utilisées selon la présente invention est commandé à la limite supérieure extrême par la nécessité d'éviter la cavitation dans le système. Par exemple, il est bien connu que les fréquences ultrasoniques provoquent la cavitation et alors, il est également connu qu'une telle turbulence ainsi que les forces élevées de cisaillement associées avec elle détruisent par exemple le plasma sanguin qui contient-des facteurs protéine hautement sensibles. Comme montré par les exemples et les données présentement exposés, des fréquences de vibration entre: environ 50 Hz et environ 200 Hz sont très utilesldes desbons résultats ayant été obtenus à des valeurs comprises entre environ 75 et 160 Hz. Des résultats avantageux ont été obtenus en utilisant ies couples de fréquences à ou environ de 77 à 80 Hz, de 110 à 120 Hz et de 150 à 160 Hz. En général, les données qui ont été obtenues démontrent qu'à des fréquences inférieures à 1000 Hz, des résultats hautement désirables sont obtenus. En ce qui concerne la fréquence différentielle, il a été trouvé en général qu'uree fréquence différentielle ou "de battement" comprise entre environ 2 et 20 Hz fournit des résultat utiles. Dans des systèmes impliquant la séparation des facteurs protéiNniques du plasma sanguin, des différences de fréquence comprises entre environ 3 Hz et 10 Hz sont tout à fait appropriées, des différences entre environ 4 et 6 Hz étant préférés. tes données du tableau montrées à propos de l'exemple IL indiquent clairement qu'une amélioration est obtenue lorsque seulement une fréquence unique est utilisée. Il est également clair que l'utilisation de deux fréquences différentes constitue une amélioration sensible par rapport à 11 essai témoin ou de contrôle. Il n'y a pas d'explication claire pour ces phénomènes. Cependant, on croit que l'amélioration résultant de l'utilisation d'une fréquence de vibration unique est due à un type d'interaction entre le train. d'ondg et le système multiphases, tandisqu'un mécanisme différent est responsable de 11 amélioration obtenue lorsque deux fréquences de vibration sont utilisées. Pour ce qui est du troisième paramètre donné ci-dessus, le niveau d'énergie, celui-ci est le moins sensible du point de vue de l'obtention de résultats significatifs selon la présente invention. Il est nécessaire d'utiliser au moins un niveau d'énergie d'entrée -nécessaire pour créer des train d'ondes dans le système avec un renforcement consécutif de la séparation de la phase dispersée du reste du système. les données présentement décrites indiquent que pour un niveau d'énergie d'entrée relativement faible, des résultats très avantageux sont obtenus. Ainsi, par exemple, dans les essais de ltexemple II utilisant -dès fréquences de 77 et 80 Hz, un avantage sensible LUt obtenu avec une entrée pour chaque fréquence de seulement 0,6 volt à un courant de moins de 0,5 ampère. Par conséquent, l'énergie approximative est de l'ordre de 0,6 watt. Théoriquement, l'énergie introduite dans un système à phases multiples utilisant par exemple l'appareil représenté sur la figure 10, dépend de la surface de la plaque transductrice , de l'amplitude de son mouvement, et de la forme de l'onde créee par les plaques. L'énergie maxime qui peut être utilisée est limitée par la création de la cavitation à l'intérieur du liquide qui est traité. Ceci n'est pas désirable pour les raisons données ci-dessus. Cependant, comme on peut le voir encore une fois à partir des données de l'exemple II, la tension ou énergie d'entrée peut varier plus de deux fois sans changer sensiblement les résultats obtenus. Evidem"ent, le maintien de ltamSlitude du mouvement et des dimensions du transducteur à une valeur constante ainsi que l'accroissement de la fréquence provoque une augmentation de l'énergie d'entrée. De la même façon, pour une fréquence et des dimension constants, l'augmentation de l'amplitude accroît -également l'énergie introduite dans le système. En se reportant encore aux données de l'exemple Il, on remarque de -l'augmentation de la tension au-dessus de la valeur qui donne la séparation optimum, tend à réduire l'efficacité du processus. On croit que ceci résulte de la tendance du système à devenir agité, ce -qui -va à l'encontre de la gravité désirée pour l'agglomération des particules. Dans les systèmes où le traitement selon l'invention est suivi par une séparation par filtration ou centrifugation,l'utilisation de niveaux d'énergie supérieurs au maximum n1 affecte pas de manière désavantageuse le traitement. Il convient de noter à propos des dispositifs représentés sur les figures annexées que les moyens trasmettant l'énergie ou transductelzrs sont agencés suivant une relation opposée, ce qui crée des trains d'ondes qui se déplacent dans des directions opposées. le système à traiter est de préférence confiné à l'intérieur de l'espace entre les transducteurs opposés-, où la plus grande interférence entre les trains d'ondes opposés se produit. Il n'est pas nécessaire que les transducteurs ou trains d'ondes créés par eux soient géométriquement opposés dans- le sens que les trains d'ondes se propagent exactement parallèlement mais dans des directions opposées. Il est nécessaire seulement que les transducteurs soient orientés de sorte que le mixage des trains d'ondes se produise pour créer un "battement" ou une fréquence de différence. En utilisant les principes de l'invention, le temps de traitement doit être choisi par rapport à la période de temps pendant laquelle le système à phases multiples est exposé à l'énergie vibratoire. Par conséquent, un système à phases multiples peut être traité dans des processus continus, semi-continus ou discontinus, à condition que chaque volume qui est traité soit exposé aux trains d'ondes pendant un temps fini déterminé par les caractéristiques du système particulier considéré. Il peut être désirable de maintenir certains systèmes au point isoélectrique. En d'autres termes, les charges des particules doivent être aussi proches de la neutralité électrique possible afin d'éviter la répulsion mutuelle par les particules chargées analogues ce qui réduirait le nombre de collisions de particules, et ce qui par conséquent réduirait l'agrégation des particules. te maintien d'un système à son point isoélectrique peut être obtenu par des méthodes connues dans la technique telles que le contrôle du pH3 la teneur en sel ou analogue. tes phrases et termes techniques présentement utilisés sont en accord avec les définitions trouvées dans le Dictionnaire International de Physique et Electronique deuxième Edition, Van Nostrand (1961). Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donna qu'à titre d'exemple. En particulier elle comprend tous les équivalents techniques des moyens-décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci sont éxécutées selon l'esprit de l'invention et mise oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent. R -E V E N D I C A #T I O N S 1.Procédé de traitement d'un système à phases multiples pour améliorer la séparation d'au moins une phase discontinue qui y est contenue#caractérisé en ce qu'il consiste à soumettre ledit système à au moins deux perturbations se propageant dans ledit système pour former au moins deux trains d'ondes à deux fréquences différentes dans la gamme de fréquences audio tout en évitant la cavitation dans le système. 2. Procédé d'amélioration de la séparation d'une phase dispersée contenue dans un système à phases multiples, caractérisé en ce qu'il consiste à introduire ledit système dans un espace confiné, à introduire dans ledit système une énergie sonique d'au moins deux fréquences différentes dans la gamme de fréquences audio ce afin de créer au moins deux trains d'ondes dans le système, et à continuer à traiter ledit système pendant un temps suffisant pour obtenir un indice de séparation positif de ladite phase dispersée tout en évitant la cavitation dans le système. 3. Procédé d'amélioration de la séparation d'une phase dispersée contenue dans un système à phases multiples qui présente une continuité suffisante pour transmettre les déplacements provoqués par une perturbation vibratoire depuis un endroit du système jusqu a un autre, caractérisé en ce- qutil consiste à maintenir ledit système dans un espace confiné, à introduire dans ledit système au moins deux perturbations vibratoires qui créent au moins deux trains d'ondes dans ledit système à des fréquences respectives différentes l'une de 11 autre dans la gamme de fréquences audio, et à continuer à traiter ledit système pendant un temps suffisant pour améliorer la séparation de ladite phase dispersée tout en évitant la cavitation dans ledit système. 4. Procédé de traitement d'un système à phases multiples comportant une phase liquide continue pour améliorer la séparation d'au moins une phase discontinue qui y est contenue, caractérisé en ce outil consiste à soumettre ledit système à une énergie vibratoire à deux fréquences différentes comprises dans la gamme de fréquences audio, et à continuer ledit traitement pendant un temps suffisant pour améliorer la séparation de ladite phase. discontinue au moins, tout en évitant la cavitation dans le système. 5 Procédé de traitement d'un système à phases multiples comportant une phase liquide continue et au moins une phase dispersée de particules de dimensions colloldales au moins pour améliorer la séparation de ladite phase dispersée, caractérisé en ce qu'il consiste à maintenir ledit système dans un espace confiné, à introduire dans ledit système une énergie sonique d'au. moins deux fréquences différentes comprises ins la gamme de fréquences audio ce afin de créer au moins deug trains d'ondes dans le système, et a continuer à traiter ledit système pendant un temps suffisant pour améliorer la séparation de ladite phase dispersée tout en évitant la cavitation dans le système. 6. Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que lesdites deux fréquences différentes sont chacune inférieures à 1000 Hz et diffèrent l'une de l'autre d'environ 2 à 20 Hz. 7. Procédé d'amélioration de la séparation d'une phase dispersée contenue dans un système à phases multiples comprenant une phase liquide continue, caractérisé en ce qu'il consiste à maintenir ledit système dans un espace confiné, à introduire dans ledit système deux perturbations vibratoires qui créent deux trains d'ondes respectifs dans ledit système, lesdits trains d'onde étant à des fréquences respectives qui sont endessous de1000 Hz et qui diffèrent l'une de.l'autre d'environ 2à 20 Hz par seconde, et à continuer à traiter ledit système pendant un temps suffisant pour améliorer la séparation de ladite phase dispersée tout en évitant la cavitation dans le système. 8 Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits deux trains d'ondes sont à des fréquences respectives comprises entre environ 50 et environ 200 Hz 9 Procédé suivant la revendication 8, caractérisé en ce que lesdits deux trains d'ondes ont des fréquences respectives qui diffèrent l'une de l'autre d'environ 3 à environ 10 Hz 10.Procédé de traitement du plasma sanguin pour en enlever des facteurs prote'i#iqi#diomos, et impliquant un ajustage sélectif du pH et de la température du plasma ainsi que l'addition d'agents de précipitation spécifiques, caractérisé en ce qu il consiste à maintenir ledit plasma sanguin dans un espace confiné, à introduire dans ledit plasma deux perturbations vibratoires qui créent deux trains d'ondes respectifs dans ledit plasma, lesdits trains d'ondes étant à des fréquences respectives qui sont en-dessous d'environ 1000 Hz et qui diffèrent l'une de l'autre d'environ 2 à 20 Hz, et à continuer à traiter ledit plasma pendant un temps suffisant pour améliorer la séparation d'au moins les desdits facteurs protélniql es fiscs tout en évitant la cavitation dans le système. 11. Procédé suivant la revendication 10, caractérisé en ce que lesdits trains d'ondes sont à des fréquences respectives comprises entre environ 50 et environ 200 Hz, et les fréquences diffèrent l'une de l'autre d'environ 3 à 10 Hz. 12. Procédé suivant la revendication 10, caractérisé en ce que lesdites deux fréquences sont approximativement de 150 Hz et diffèrent l'une de l'autre d'environ 4 à environ 6 Hz. 13. Procédé de traitement d'un système à phases multiples comportant une phase liquide continue ainsi qu'une phase dispersée sous la forme d'un produit solide floculant > pour améliorer la séparation de ladite phase dispersée, caractérisé en ce qu'il consiste à introduire ledit système dans un espace confiné, à introduire dans ledit système une énergie sonique d'aumoins deux fréquences dans la gamme de fréquences audio ce afin de créer au moins deux trains d'ondes dans le système, et à continuer à traiter ledit système pendant un temps suffisant pour améliorer la séparation de ladite phase dispersée tout en évitant la cavitation dans le système. 14. Procédé suivant la revendication 13, caractérisé en ce que lesdites deux fréquences différentes sont/comprises entre 50 et 200 Hz, et les deux fréquences diffèrent l'une de l'autre d'environ 2 à 20 Hz. 15 Procédé de traitement d'une émulsion pour améliorer la séparation de l'une de ses phases, caractérisé en ce qu'il consiste à introduire ledit système dans un espace confiné, à introduire dans ledit système de l'énergie sonique d'au moins deux fréquences différentes comprises dans la gamme de fréquences audio ce afin de créer au moins deux trains d'ondes dans le système, et à continuer à traiter ledit système pendant un temps suffisant pour obtenir un indice de séparation positif de ladite phase tout en évitant la cavitation dans le système. 16 Procédé de traitement d'un système à phases multiples comprenant une suspension de particules solides dans une phase liquide continue pour améliorer la séparation desdites particules solides, caractérisé en ce qu'il consiste à maintenir ledit système dans un espace confiné, à introduire dans ledit système au moins deux perturbations vibratoires qui créent au moins deux trains d'ondes dans ledit système à des fréquences respectives différentes l'une de l'autre et comprB dans lagamme de fréquences audio, et à continuer à traiter ledit système pendant un temps suffisant pour améliorer la séparation desdites particules solides tout en évitant la cavitation dans le système. 17. Appareil pour traiter un système à phases multiples comprenant une phase liquide continue pour améliorer la séparationd'une phase dispersée contenue dans ledit système, caractérisé en ce qu'il comprend desmoyens pour confiner un volume dudit système à traiter, et des premier et second moyens pour produire des perturbations vibratoires dans ledit volume pourYformer des trains d'ondes respectifs à l'intérieur, lesdits premier et second moyens générateurs étant positionnés l'un par rapport à l'autre de façon qu'il y ait mixage des trains d'ondes respectifs formés dans ledit volume. 18. Appareil pour traiter un système à phasesmiltiples comprenant une phase liquide continue pour améliorer la séparationd'une phase dispersée contenue dans ledit système, caractérisé en ceqi'il comprend des moyens pour confiner un volume dudit système à traiter, et des premier et second moyens pour produire de l'énergie sonique dans ledit volume pour former desrtrains d'onde respectifs à l'intérieur dudit système, lesdits premier et second moyens générateurs de trains d'ondes étant positionnés de façon à contacter ledit volume lorsque ce dernier est maintenu dans lesdits moyens de confinement et lesdits premier et second moyens générateurs étant orientés l'un par rapport à l'autre de sorte qu'il y ait mixage desdits trains d'ondes. 19 Appareil pour traiter un système à phasesmlltiples comprenant une phase liquide continue, pour améliorer la séparation d'une phase dispersée contenue dans ledit système, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour confiner un volume dudit système à traiter, lesdits moyens constituant une structure qui maintient ledit volume dans un espace confiné, des premier et second moyens pour engendrer ou produire une énergie sonique dans la gamme audio, lesdits premiers moyens générateurs étant reliés à une partie de ladite structure en contact avec ledit volume lorsque ce dernier est maintenu à l'intérieur dudit espace confiné, ce par quoi un premier train d'ondes dans ledit volume est créé par ladite partie de ladite structure, et en ce qu'il comprend des moyens agissant comme un transducteur ainsi positionné qu'il est en contact avec ledit volume à traiter lorsque celui-ci est maintenu dans ledit espace confiné, lesdits moyens formant transducteur étant reliés auxdits seconds moyens générateurs ce par quoi un deuxième train; d'ondes dans ledit volume est créé par lesdits moyens formant transducteur, ces derniers étant orientés par rapport à ladite partie de ladite structure de sorte qu'il y ait mixage desdits trains d'onde 20.Appareil pour traiter un système à phases multiples comprenant une phase liquide continue, pour améliorera séparationd'une phase dispersée contenue dans ledit système, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour confiner un volume dudit système à traiter, lesdits moyens étant constitués d'une structure maintenant ledit volume à l'intérieur dudit espace confiné, des premier et second moyens pour produire une énergie sonique dans la gammedelréquences audio, lesdits moyens de production d'énergie étant reliés à une première partie de ladite structure en contact avec ledit volume lorsque ce dernier est maintenu dans ledit espace confiné, ce par quoi un premier train d'ondes est créé dans ledit volume par ladite première partie de ladite structure, lesdits seconds moyens producteurs d'énergie étant reliés à une deuxième partie de ladin structure en contact avec ledit volume lorsque -ce dernier est maintenu à l'intérieur dudit espace confiné ce par quoi un deuxième trains d'ondes est créé dans ledit volume par ladite deuxième partie-de ladite structure, lesdites première et seconde parties de ladite structure étant ainsi positionnées qu il y- a mixage desdits trains d'ondes, 21.Appareil pour le traitement d'un système multiphases comprenant une phase liquide continue et pour améliorer la séparation d'une phase dispersée contenue dans ledit système, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour confiner un volume dudit système à traiter, lesdits moyens étant constitués par une structure maintenant ledit volume à l'intérieur d'un espace confiné, des premier et second moyens pour produire de l'énergie sonique dans la gamme de fréquences audio, des premiers moyens agissant comme un transducteur positionné de façon à entrer en contact avec ledit volume à traiter lorsque celui-ci est maintenu à l'intérieur dudit espace confiné, lesdits moyens formant transducteur étant reliés auxdits premiers moyens produisant de énergie ce par quoi un premier traind'ondes est créé à l'intérieur dudit volume par lesdits premiers moyens formant transducteur, des.second2Loyens agissant comme un transducteur ainsi positionné qu'il est en contact avec ledit volume à traiter lorsque ledit volume est maintenu à l'intérieur dudit espace confiné, lesdits seconds moyens formant transducteur étant reliés auxdits seconds moyens producteurs d'énergie ce par quoi un deuxième train d'ondes est créé à l'intérieur dudit volume par lesdits seconds moyens formant transducteurs, lesdits premier et second moye formant transducteur étant orientés l'un par rapport à l'auto de façon qu'il y ait mixage des trains d'ondes. 22 Appareil suivant la revendication 21, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour amener ledit volume du système à traiter dans le et en-dehors de l'espace confiné précité 23 Appareil pour le traitement d'un système à phases mul tiples comportant une phase liquide continue, pour ameliorer la séparation d'une phase dispersée contenue dans ledit système, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens formant une structure réalisant un espace confiné de forme cylindrique pour maintenir un volume dudit système à traiter, des premier et second moyens pour produire de l'énergie sonique dans la gamme de fréquences audio, les premiers moyens précités ayant la forme d'un disque plan agissant comme un tranducteur et positionné au voisinage d'une extrémité dudit espace confiné pour entrer en contact avec ledit volume à traiter lorsque le volume est maintenu à l'intérieur dudit espace confiné, lesdits premiers moyens dormant transducteur étant reliés auxdits premiers moyens producteurs d'énergie ce par quoi un premier train d'ondes est créé à l'intérieur dudit volume par lesdits premiers moyens formant transducteur, les seconds moyens ayant la forme d'un disque plan agissant comme un transducteur et positionné au voisinage de l'autre extrémité dudit espace confiné pour entrer en contact avec ledit volume à traiter lorsque ledit volume est maintenu à l'intérieur dudit espace confiné, lesdits seconds moyens formant transducteur étant reliés auxdits seconds moyens producteurs d'énergie ce par quoi un deuxième train d'ondes estcréé à l'intérieur dudit volume par lesdits seconds moyens formant transducteur, lesdits disques étant orientés de sorte que leurs cotés plans sont approximativement perpendiculaires à l'axe longitudinal de l'espace confiné cylindrique ce à quoi lesdits trains d'ondes sont opposés. 24 Appareil suivant la revendication 23, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour amener ledit volume dudit système à traiter dans ledit espace confiné et en-dehors de ce dernier.