FR 2108870 A1 19720526 FR 7037096 A 19701014 L'invention concerne des procédées et appareils permettant de contrôler et de commander des processus de raffinage d'hydro- carhures et Dlus particulièrement, elle concerne le contrôle et la commande de processus de déparaffinage par solvant. Les nrocdés de déparaffinage actuellement connus sont utilisés principalement dans l'industrie du raffinage du nétrole pour éliminer la naraffine d'une huile de graissage qui est ha bituellement une fraction de pétrole brut partellement raffine. Ces procédés laissent presque invariablement une quantité résiduelle d'huile entraînée dans la naraffine éliminée. Ftant donné que l'huile est un produit plus précieux que la paraffine, cette huile entraînée constitue un déchet inhérent au procédé. D'autre nart, cette huile entraînée influence nuisiblement la qualité de la naraffine. Cependant, un contrôle du processus tendant à diminuer la quantité d'huile perdue conduit à un compromis économique étant donné les limitations propres à l'anpareillage qui tendent à augmenter le coût du fonctionnement ou à diminuer la capacité globale quand on rèle le processus de manière à ramener au minimum la quantité d'huile nerdue. Donc, dans tout système de contrôle du déraraffinave par solvant, il est,très im- portant dtassurer la mesure, en marche , de la quantité d'huile entraînée dans la naraffine éliminée. I1 existe de nombreuses variables rE lahles que l'on peut utiliser pour règler les versions actuellement connues- du procédé de déparafflnage à la méthyl-éthylcétone. Ces versions du procédé comprennent celles qui, outre l'étape usuelle de filtration, comportent une étape de redélayage et de refiltration et un lavage par solvant du bateau primaire de paraffine et du gâteau de redélayage. Ainsi par exemple, le taux de lavage par solvant du filtre primaire, du filtre de redélayage, la dilution de redélayage et le débit global d'alimentation du nrocessus peuvent tous servir, individuellement ou en combinaison, de variables réglables influant sur la quantité d'huile contenue dans la naraffine éliminée.Toutefois, quand on ajuste ces variables ainsi ciue d'autres pour règler le processus, ces ajustements tendent à avoir une incidence sur l'économie d'autres aspects du processus. Ainsi nar exemple, quand on augmente le taux de lavage par solvant, cela augmente la charge imposée aux installations de récupération et de réfrieé- ration de solvant. D'autre part, lorsqu'on diminue le débit d'alimentation du processus, cela a pour effet de diminuer la capacité nette en matières premières, c'est- -dire la productivi- té du processus.On peut voir que si l'on veut régler le processus de manière à obtenir une. qualité maximale des produits pour un coût minimal, les relations numériques exactes entre les variables réglables dépendentde l'équipement. narticulier de chaque installation de déparaffinage. On peut voir aussi qu'une mesure continue en marche de l'huile entraînée dans la paraffine éliminée, en tant ou'indication de rendement, a une importance fondamentale comme critère-de réglage automatique du processus. tjn autre. facteur très imnortant comme variable réglable du processus est le rapnort liquides solides dans le mélange de redélayage.L'invention permet, grâce à des méthodes originales. et nouvelles comportant) l'usage d'appareils de mesure et de calcul, en une combinaison originale-et nouvelle, d'obtenir une information continue en marche quant à l'huile entraînée dans la paraffine éliminée et de règler automatiquement le processus, y compris en réglant le rapport liquides solides du mélange de redélayage, qui peut servir à une commande optimalisée des nrocessus de déparaffinage. En bref, l'un des aspects de l'invention réside dans un procédé de contrôle d'un processus de déparaffinage par solvant qui vise à éliminer une part. prédéterminée de la paraffine d'une huile de graissage et qui comprend un procédé permettant de déterminer la quantité d'huile entraînée dans la naraffine éliminée. Cet aspect consiste à détecter le débit auquel l'huile initiale est introduite dans le processus et 3 produire un premier signal représentatif de ce débit, à détecter le dépit d'élimination du mélange de paraffine et à produire un deuxième signal représentatif de ce débit, à produire un troisième signal représentatif de la proportion prédéterminée de paraffine destinée à être fliminée de lthuile initiale, à détecter le solvant entrainé dans laparaf- fine éliminée et à produire un quatrième signal représentatif de cette quantité.Le nrocédé comprend une autre étape consistant à combiner les premier, deuxième, troisième et quatrième signaux nour obtenir un cinquième signal conforme à une relation d'équilibre de masses qui existe entre la quantité d'huile entraînée dans la paraffine éliminée et le débit d'introduction de l'huile initiale dans le processus, la proportion de paraffine destinée à etre éliminée de l'huile initiale, le débit d'élimination du mélange de paraffine et le solvant entraîné dans celui-ci. Le cinquième signal est ainsi représentatif de la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine éliminé et on peut l'enre- bistrer comme une indication-du résultat du processus. Une autre caractéristique de l'invention est un procédé visant à régler automatiquement le nrocessus en ce ntti concerne la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine étimi- né. Selon cet aspect de l'invention on aioute en rénonse au cinquième signal l'étape supplémentaire qui consiste à régler une ou plusieurs variables réglables appropriées du nrocessus qui ont un effet sur la quantité d'huile entrainée dans la paraffine éliminée, par exemple à régler le rapport liquides solides au rede lavage; le taux de lavage de la paraffine par solvant ou le débit d'alimentation du processus. Une autre caractéristique de l'invention consiste encore à rèler le rendement du processus en agissant sur le rapport liquides/solides au redélayage en réponse à un signal représentatif du rendement du processus. Une autre caractéristique de l'invention réside encore dans un procédé nouveau permettant d'obtenir un point économique de fonctionnement stable du processus en éqûilihrant les variations de rendement et de débit avec les variations d'une variable ré pelable appropriée telle que ie rapport liquides/solides au redélayage. Un autre objet de l'invention réside dans un appareil comprenantunecombinaison nouvelle de moyens permettant d'engendrer le cinquième signal mentionné, représentatif de l'huile entraînée dans la paraffine éliminée, appareil qui comprend un premier et un deuxième dispositifs sensibles au débit servant à fournir respectivement les premier et deuxième signaux de débit d'alimentation et de débit de paraffine, mentionnés plu-s haut , un dispositif de détection tel qu'un analyseur photométrique servant à fournir le quatrième signal mentionné concernant le solvant entraîné par la paraffine, et une calculatrice. ta calculatrice comnrend un dispositif d'introduction manuelle servant à fournir le troisième signal mentionné concernant la proportion de naraffine à éliminer, en réponse à une entrée manuelle correspondante, et un dispositif servant à calculer la quantité d'huile entraînée dans la paraffine éliminée, en rénonse aux premier, deuxième, troisième t quatrième signaux, cowformément à la relation susdite d'équilibre des masses, et à fournir un cinquième signal correspondant à cette quantité. Dans une autre forme de réalisation de la commande du processus, la calculatrice comprend une section de commande comprenant des dispositifs appropriés de commande de processus servant à commander le processus en rénonse au cinquième signal. Les disnositifs de commande de processus sont couplés à des organes apnropriés de commande de processus, par exemple à une ou plusieurs vannes de commande automatique, servant à régler des variables de processus telles que le rapport liquides/solides au délayage et le taux de lavage de la paraffine par solvant. Suivant une autre caractéristique de l'invention, on prévoit un appareil permettant de râler le rendement du processus en rè volant des variables appropriées du processus, nar exemnle le rar nort liquides/solides au redélayage. On comprendra plus complètement l'invention grâce à la des crintion suivante d'une forme de réalisation donnée à titre d'exemple et représentée au dessin annexé la figure 1 est un schéma de hlocs simplifié dm système de déparaffinage par solvant illustrant des caractéristiques de l'invention qui servent à contrôler l'huile contenue dans la paraffine éliminée et à commander le processus. la figure 2 est un schéma de hlocs simplifié de la section de calcul de l'huile contenue dans la naraffine, section faisant partie de l'installation de calcul et de commande renrésentée par la figure 1; la figure 3 est un graphique de rendement en fonction du rannort liquides/solides au redélayage pour un processus de dépa- raffinage type ; la figure 4 est un graphique de la productivité en baril par jour du nrocessus tyne, en huile dénaraffinée, en fonction du rapport liquides/solides au redélavae;; la figure 5 est un Frar)hique d'une famille de courbes renré- sentant le rendement en fonction du solvant total utilisé et illustrant les effets des divers taux de lavage nrimaire sur le rendement pour un processus tvpe de déparaffinage; la figure 6 est un schéma de blocs simplifié de la section de commande de l'installation de calcul et de commande repré- sentée par la figure 1. On se référera maintenant à la figure 1 dans laquelle on a représenté en trait plein les conduites de fluide et en trait interrompu les conduits des signaux. Une huile de graissage initiale destinée à être déparaffinée est introduite dans le système en provenance d'une source SI par un conduit 10, elle passe par une vanne de réglage continu d'écoulement ll branchée en série dans le conduit 10, elle sort de la vanne 11 par un conduit 12 à la suite duquel. l'huile passe par un débit-mètre 13 branché en série dans le conduit 12. L'huile sort du débit-mètre 13 par un conduit 14 et entre dans une section de mélange et de réfrigération 15. Le débit-mètre 13 est un dispositif usuel de mesure à orifice et à pression différentielle comportant un circuit électrique de sortie approprié. qui sert à fournir un signal électrique analogique proportionnel au débit de l'huile initiale.Un mélange approprié d'un solvant de déparaffi- nage est introduit par un conduit 16 dans la section de mélange et de réfrigération 15 pour s'y mélanger à l'huile initiale. Dans la section de mélange et de réfrigération 15, on introduit aussi du solvant refroidi, par un conduit 19 relié à une section de refroidissement de solvant 18. On introduit en outre un courant de filtrat de redélayage qui est amené par un conduit 20 au conduit 19 où il se mélange au solvant refroidi pour affluer ensuite à la section de mélange et de réfrigération 15. Conformément à la technique actuelle, la section de mélange et de réfrigération 15 comprend un dispositif de chauffage permettant de chauffer l'huile initiale et le solvant à une température qui assure la dissolution complète du mélange et elle comprend en outre une section de réfrigération servant à refroidir le mélange à quelques degrés en dessous du point de congélation désiré de l'huile de graissage pour cristalliser la paraffine contenue dans le mélange.On obtient ainsi un mélange d'huile et de solvant contenant de la paraffine cristallisée. Ce mélange venant de la section de mélange et de réfrigération 15 passe par un conduit 17 pour arriver à une section de filtres primaires 21 qui comprend un groupe de filtres à tambour rotatif du type Weir disposés en paralldle.Dans les filtres, la teneur en paraffine du mélange entrant se dénosesous la forme d'un gâteau de paraffine sur des filtres à tambour. Le mélange d'huile déparaffinée et de solvant qui est aspiré à travers les filtres est retiré de la section de filtres primaires 21 par un conduit 22 et est envoyé à une installation de récupération d'huile et de solvant 23. On lave avec du solvant refroidi la paraffine recueillie sur les tambours des filtres primaires pour éliminer l'huile entraînée dans la paraffine.Le solvant refroidi est introduit dans la section de filtres primaires 21 nar un conduit 24 dans lequel sont hranchFs en strie un débit-mètre ordinaire 25 sembla ble au débit-mètre 13 décrit nlus haut et une vanne de réglage continu d'écoulement 26, commandée nneumatiqilement et servant à règler le débit du solvant de lavage. La vanne 26 est à son tour reliée à un conduit lq véhiculant le solvant refroidi. Pour éliminer davantage l'huile entraînée par la paraffine, on retire de la section de filtres primaires 21 la naraffine lavée nar solvant en la faisant passer nar un conduit 27 où elle est à nouveau mélangée à un solvant pour former une houillie appelée mélange de redélayage. Le solvant est introduit dans le conduit 27 par un conduit 28 dans lequel sont branchés en série un débitmètre 29 semblable au débitinètre 13 décrit nlus haut et une vanne de réglage continu d'é.coulement 30, actionnée Dneumati- quement et servant à rèqler le débit du solvant de dilution de redélayage. La vanne 30 est à son tour reliée aii conduit îq qui véhicule le solvant.Le mélange de redêlayage qui se trouve dans le conduit 27 arrive à un groupe de filtres de redélayage * qui sont similaires nar leur structure et leur fonctionnement aux filtres primaires 21. Le filtrat qui nasse nar les filtres de redélayage 31 est un mélange d'huile et de solvant qui est retiré des filtres de redélayage par un conduit 32. Le conduit 32 est à son tour relié à la section de mélange et de réfrigération 15 où le filtrat de redélayage est mélangé à l'huile de graissage initiale et à du solvant pour être amené aux filtres primaires. Le gâteau de paraffine déposé sur les tamhours des filtres de redélayage 31 est lavé avec du solvant refroidi introduit dans les filtres de redélayage par un conduit 33 qui est à son tour relié au conduit 19 véhiculant le solvant refroidi. La naraffine lavée nar solvant et recueillie sur les tamhours des filtres de redélayage contient une netite quantité huile entraînée et une fraction notable de solvant. On retire ce mélange de naraffine des filtres de redélayage 31 nar un conduit 34 qui amène le mélange à une installation de récupération de paraffine et de solvant 35. Dans le conduit 34 est branché en série un débit-mètre 36, semblable au débitemètre 13 décrit nlus haut et servant à mesurer le débit du mélange de paraffine de redélayage. L'installation de récupération de naraffine et de solvant 35 comprend des colonnes de fractionnement et des colonnes de distillation à la vanneur de tyne usuel servant à séparer le solvant de la paraffine. Le solvant récupéré dans l'installation de récupération de paraffine et de solvant 35 en est retiré nar un conduit 37 qui est à son tour relié à un réservoir temnoraire à solvant 38 oil le solvant récupéré est stocké temnorairement pour être réutilisé ensuite dans le processus. L'installation de récupération d'huile et de solvant 23 comprend un équipement similaire à icelui de l'installation de récupération de paraffine et de solvant 35 et sépare l'huile du solvant contenu dans le filtrat venant de la section de filtres primaires 21 . ITne huile finale déparaffinée est retirée de l'installation de récupération d'huile et de solvant 23 par un conduit 29 par lequel l'huile finale quitte le processus et est amenée à des installations appropriées de stockage d'huile finale, non représentées. Le solvant récupéré est retiré de l'installation de récu pération d'huile et de solvant 23 par un conduit 40 qui est à son tour relié au réservoir temnoraire à solvant 38.La naraffine qui est le sous-produit du processus est retirée de l'installation de récupération de naraffine et de solvant 35 nar un conduit 41 qui l'amène à des installations appropriées de stockage de paraffine non représentées. Le solvant récupéré qui se trouve dans le réservoir temporaire à solvant 38 en est retiré en deux courants principaux. ITn premier courant est retiré nar le conduit 16 qui est relié à la section de mélange et de réfrigération 15 où le solvant est mélange gé à l'huile initiale comme indiqué nlus haut. Un deuxième courant est retiré du réservoir temporaire à solvant 38 nar un conduit 42 qui est relié à son tour aux refroidisseurs de solvant 18 où le solvant est refroidi à une température à peu près égale à la température de déparaffinage.Le solvant ainsi refroidi est retiré des refroidisseurs de solvant 18 nar le conduit 19 où le solvant est rendu disponible noir servir à la dilution primaire, à la dilution de redéléyaae et au lavage primaire et de redélayage décrit nlus haut. TTn courant dérivé d'un débit d'environ 2, 3 à 4,5 k-q/h de solvant est retiré dii conduit 42 nar tin conduit N qui est relié à un analyseur photométrique 45. Ce courant dérivé est renvoyé au conduit 42 nar un conduit 4Q. A l'analyseur photométrique est aussi amené un courant dérivé annroximativement égal du mélange de paraffine venant des filtres de redélayage et véhiculé par le conduit 32. Ce courant dérivé est amené à l'analyseur photométrique par un conduit 46 et est ramené au conduit 34 par un conduit 47 après avoir passé par l'analyseur. L'analyseur photométrique 45 travaille en parallèle sur lss deux courants et est étalonné de manière à doser la teneur en méthyl-éthylcétone de ces courants. fin analyseur photomêtrique approprié que l'on peut utiliser est le "modèle 400" fahriqué par F.I. du PONT de Nemours and Company. Pour assurer le partage de temns entre les deux courants d'échantillonnage, l'analyseur photométrique est équipé d'un système ordinaire de minuterie et d'échantillonnage. L'analyseur 45 fournit un signal électrique proportionnel à la teneur en méthyl-éthylcétone du courant d'échantillon de solvant et un autre signal électrique proportionnel à la teneur en méthyl-éthylcétone du courant de mélange de naraffine.Ce dernier signal est à son tour proportionnel à la teneur en solvant du courant de mélange de paraffine qui passe dans le conduit 34. Les signaux venant de l'analyseur 45 sont transmis à une installation de calcul et de commande 50. A l'installation de calcul et de commande sont aussi transmis les signaux venant du débit-mètre 13 qui mesure le débit d'introduction d'huile initiale dans le processus, du débit-mètre 36 qui mesure le débit du courant de mélange de paraffine, du débitmètre 29 qui mesure le taux de dilution de redélayage et du débit-mètre 25 qui mesure le taux de lavage par solvant des filtres primaires. L'installation de calcul et de commande 5n comprend deux sections fondamentales. Une première section est la section de calcul de l'huile dans la paraffine, soya, qui calcule la quantité d'huile contenue dans le-courant de mélange de paraffine en appliquant une relation d'équilihre de masses à l'information de débit d'alimentation du processus et à l'information venant de l'analyseur photomêtrique de la teneur en méthyl-éthylctone des courants de solvant et de mélange de paraffine.La deuxième section de l'installation de calcul et de commande 5n comprend des éléments de calcul et un appareillage de commande de processus servant à commander le processus en ajustant des variables régla- hles de celui-ci en réponse à la teneur en huile du courant de mélange de paraffine D'autre nart, l'installation de calcul et de commande comprend des agencements d'introduction manuelle tels qu'un pupitre de commande permettant d'introduire dans la calculatrice les points nominaux préférentiels ou points prEfé- rentiels de fonctionnement stable des variables réglées et d'in troduire dans la calculatrice un signal proportionnel à la teneur en naraffine éliminable de l'huile de graissage initiale. wien entendu, la quantité de naraffine éliminahle dépend du noint de congélation désiré de l'huile et généralement, plus le point de convélation que l'on veut donner à l'huile est bas, slus basse doit être la température de dénaraffinage et plus grande est la quantité de naraffine éliminée de l'huile initiale.Le point de congélation et la temnérature de déparaffinage sont Drédéterminés nar des essais en lahoratoire et établis comme conditions limites de fonctionnement du système. nonc,la quantité de naraffine elle minée de l'huile de graissage initiale est une quantité Drédéter- minée de manière à obtenir le point de congélation désiré de l'hui- le. Irne information concernant cette quantité prédéterminée est introduite dans l'installation de calcul et de commande Sfl nar le dernier signal mentionne. Au signal concernant la quantité d'huile contenue dans le courant de mélange de naraffine, la section de calcul de l'huile dans la paraffine, 50a, de la calculatrice combine les sianaux du débit d'alimentation du processus, du débit de courant de mélange de naraffine, de la naraffine éliminable prédéterminée et les si- zonaux venant de l'analyseur photométrinue, conformément à la relation préférentielle d'équilibre de masses suivante O = F2 - F1b - F2x1 a dans laquelle F1 = débit d'alimentation initiale en huile. F2 = débit du courant de mélange de paraffine. x1 = concentration détectée de méth.yl-éthylcétone.dans le cou rant de mélange de paraffine, a = concentration détectée de méthvl-éthylcétone dans le sol vant, b = fraction prédéterminée de paraffine éliminable dans l'huile initiale 0 = quantité d'huile dans le courant de mélange de paraffine, exnrimée en débit. En réponse au calcul de la quantité d'huile dans. le mélange de paraffine, a section de commande 50h de la calculatrice calcule et exécute des corrections de réglage nécessaires nortant sur la dilution de redélayage, c'est--dire sur le rapport liquides sol i- des du mélange de redélayage et sur le taux de lavage nar solvant des filtres primaires. Ces corrections de réglage sont calculées conformément à une ou plusieurs fonctions de commande nrénroeram- mées dans la calculatrice.Ces fonctions ainsi que les critères de commande sont mieux expliqués à nronos des filtres X, d et S. La section de commande Snh de la calculatrice comnrend des disnositifs nneumatiques ordinaires d'actionnement de vannes servant à commander resDectivement en continu les vannes son et 26, à régler le débit de solvant de dilution de redélavaoe et le taux de lavage des filtres primaires. Ces signaux de commande pneumatique sont transmis de l'installation de calcul et de commande aux soupapes et et ?6 nar les conduits resnectifs 91 et 52. On considérera maintenant la figure 2 qui est tin schéma simnlifié d'un système de calcul analogique qni peut constituer la section de calcul d'huile dans la paraffine, 50a, de la calculatrice 50 renrésentée sur la fieure 1; ce système comporte un notentiomètre 61 qui est relié à une source régulée de tension électrique non renrésentée. Le notentiomètre 61 fournit un signal de courant électrique proportionnel à la position de son arbre d'entrée. On le règle manuellement nour correspondre à la valeur "h" qui est la quantité de paraffine éliminable dans l'huile initiale introduite dans le processus.Ce signal est transmis à un dispositif usuel de multiplication analogique 63. Le système comnorte aussi un notentiomètre 62 relié à la source de tension régu- lée. On règle manuellement le potentiomètre 62 de manière à corresnondre à la valeur Ot qui est la valeur de consigne de la teneur en huile dii courant de mélange de paraffine. Cette valeur de consigne est déterminée à l'avance de la facon décrite ci-arrès à propos des figures 3 et 0. Le signal Ot venant du notentiomètre 62 est transmis à un dispositif classique de soustraction analotique 64. Le signal F2 correspondant au débit du courant de mélange deparaffine et fourni par le débit-mètre 36 est transmis à un dispositif usuel de multiplication analogique 65. Au dispositif 65 est également transmis le signal xl correspondant à la concentration de méthyl-éthylcétone dans le courant de mélange de naraffine et venant de l'analyseur photométrique 45. Le dispositif de multiplication 65 multiplie ces signaux d'entrée et fournit un signal de sortie analogique de courant électrique correspondant au produit, soit F2x1. Le signal venant du dispositif de multinlication 65 est transmis à un dispositif usuel de division analogique 66.Au dispositif 66 est éealement transmis le signal "a" venant de l'analyseur photométrique d5 et correspondant à la concentration détectée de mEthyl-éthylcétone dans le solvant. Le dispositif de division 66 divise le nremier signal nar le second et donne un signal de sortie correspondant à ce quotient, soit F2xl/a. Ce signal est à son tour transmis à un dispositif usuel de soustraction analogique 67. Au dispositif de soustraction 67 est aussi transmis le signai F2 venant du débit-mètre 36 et correspondant au débit du courant de mélange de naraffine.Le disnositif de soustraction 67 soustrait de ce dernier signal de débit le signal de quotient précédent et donne un signal analogique électrique de sortie correspondant à cette différence, soit F2 - F2x1 . Ce signal de sortie est à son tour transmis à un a autre dispositif de soustraction 68. Le signal F1 qui est donné par le débit-mètre 13 et correspond au débit d'introduction de huile initiale dans le processus est transmis au dispositif de multiplication 63. Le dispositif de multiplication 63 multiplie le signal F1 par le premier de ses signaux d'entrée ctest-à-dire le signal "h" correspondant à la paraffine éliminahle de Huile initiale et fournit un signal analogique électrique de sortie correspondant à ce produit, soit Flh. Ce signai est à son tour transmis au dispositif de soustraction 68 qui soustrait ce dernier sienal du premier de ses sienaux d'entrée et donne un signal analoeique électrique de sortie correspondant à cette différence. On voit que le signal de sortie du dispositif de soustraction 68 correspond à la quantité d'huile du courant de mélange de paraffine, conformément à l'équation (1) donnée plus haut. Le signal correspondant à la teneur d'huile dans la paraffine, ainsi engendré, est transmis à tin enregistreur graphique 69 où il est enregistré et peut être observé. Ce signal est aussi transmis au dispositif de soustraction 64 qui recoit aussi le signal correspondant à la valeur de consigne de l'huile dans la paraffine, Ot, venant du potentiomètre 62. Le dispositif de soustraction 64 soustrait le nremier signal du signal de valeur de consigne et donne un signal de sortie correspondant à cette différence, à savoir F, l'erreur sur la quantité d'huile dans le courant de mélange de paraffine. Ce signal est à son tour transmis à la section de commande 50b. de l'installation de calcul et de commande où il est utilisé de la facnn décrite ci-après à pro pos de la figure 5.Le signal d'erreur est aussi transmis à lten- registrer graphique 60 où il est enregistré et peut être observé. fln considérera maintenant les figures 3, 4 et 5 qui illustrent qraphiquement les effets que l'on obtient, sur le rendement et la capacité en matières premières en commandant le processus par ses variables réglables prédominantes; les courbes de ces figures sont tracées pour une installation type de déparaffinage fonctionnant avec un débit d'introduction d'huile initiale compris entre 750 et 870 m3/jour (4700 à55OO barils). L'huile initiale de cet exemple est une huile de viscosité moyenne ayant une teneur en paraffine d'environ 13%. La figure 3 illustre l'in- cidence du rapport liquides/solides au redélayage sur le rendement. nans cet exemple, on Dratique le processus avec une nroduction totale d'huile déparaffinée d'environ 4500 harils/jour. Le facteur de dilution primaire est d'environ 1,7 et le rapport de lavage des filtres primaires est d'environ 1,2. Pour illustrer l'importance du rapport linuides/solides au redélayage, la courhe est tracée pour une utilisation totale constante de solvant.Autrement dit, lorsqu'on augmente le rannort licittides/solides au redélayage en augmentant la dilution de redélayage, on considère que les autres utilisations de solvant, nar exemple la dilution primaire et le lavage, sont diminués en conséquence de sorte nue les hesoins de récupération de solvant sont maintenus assez constants. Le rendement est représenté en pourcentage de charge obtenu sous forme d'huile déparaffinée. Il est en raison inverse de la quantité d'huile contenue dans le courant de mélange de paraffine. Par suinte, une amélioration de rendement donnée se manifeste directement nar une diminution correspondante de la quantité d'huile dans le courant de mélange de paraffine.La figure Flmontre que l'on netit obvenir des améliorations notables de rendements en faisant varier le rannort liquides/solides au redélayage, de facon croissante, d'une valeur de 10 à une valeur de 16 dans cet exemple. En utilisant le même exemple, la figure 4 illustre les effets du rapport liquides/solides au redélayave sur le maximum d'huile déparaffinée nroduite nar jour. Lorsqu'on augmente le rapport liquides/solides au redêlayage, la capacité efficace de certains des appareils de dénaraffinaze est dépassée. Dans ce cas, le facteur limitateur est la charge que les filtres de redélayage neuvent traiter. Lorsqu'on augmente d'environ 14 à environ 15,5 le rannort liquides/solides au redélayage, la surchar- ge imposée aux filtres de redélayage se manifeste de facon aigue par une nette diminution de la productivité dii processus, d'en viron a650 à environ 4400 harils par jour. 'autre part, sur la même gamme, la figure 3 ne montre qu'une amélioration de rendement d'environ n,t. Toutefois quand on augmente le rapport liquides/ solides au redélayage dans les gammes inférieures, par exemnîe d'environ 10 à environ 14, on obtint des améliorations de rendement beaucoup plus grandes, presque sans sacrifier la nroduc- tivité du processus.On neut voir par ces courhes nue le réglage du rapport linuides/solides au redélayage est un moyen très efficace de contrôler le rendement dit processus tout en ohtenant un niveau prédéterminé de productivité Pour une commande automatique comme celle qui est illustrée par la figure 1, il est préférable d'établir à l'avance les points de fonctionnement normaux ou d'état stable de la capacité en matières premières et du rapport liquides/solides au redélayage selon les figures 3 et 4, pour le fonctionnement le nîtis économique.Le rendement prédéterminé de cette matière est facile à convertir en une quantité numérique corresnondant à nt, qui est la quantité d'huile dans le courant de mélange de paraffine. Cette valeur est nréréglée sur l'installation de calcul et de commande 50 de la figure 1. Le choix correspondant dn rapport liquides/ solides au redélayage est également établi dans l'installation de calcul et de commande. On considérera maintenant la figure 5 qui illustre l1inci- dence du rapport de lavage par solvant des filtres primaires sur le rendement. Le rendement est porté en fonction de l'utilisation totale de solvant pour une famille de courbes de rapport de lavage. On voit que lorsqu'on utilise soit tme quantité totale constante de solant soit une auantité croissante de solvant, on ohtient un accroissement de rendement quand on augmente le rannort de lavage. Comme le montrent les figures 3, 4 et 5, un mode de commande préférentiel du processus type de déparaffinage représenté par la figure 1 consiste à utiliser la dilution au rédélayage comme une première variable de commande qui, dans cet exemple, sera fixée à un point de fonctionnement normal ou stable nrocbe de la valeur qui correspond à un rapport liquides/solides de 12,0. D'autre part, dans cet exemple* le gain de la houcle de commande dans l'installation de calcul et de commande 50 sera tel que le rapport liquides/solides soit réglé entre 11 et 15 environ. on règle alors le rapport de lavage une fois que le rannort liquides/ solides au redélayage a atteint sa limite de réglage en l'ajustant pour maintenir à son niveau prédéterminé la teneur en huile du courant de mélange de naraffine.Dans cet exemnle, on fixera le réglage du rapport de lavage à une valeur stable d'environ 0,8 et quand le rannort liquides/solides au redélayage dénasse sa limite d'environ 11 à 15, on fait alors varier le rapport de lavage.Dans le cas d'un signal d'erreur persistant F, qu'on ne surmonte pas en réglant le rapport liquides/solides au redélayage ou le rapport de lavage, il faut diminuer manuellement le débit dtintroduction dans le processus. Cela augmente en fait les trois variables fondamentales de commande, c 'est-à-dire la dilution primaire, le rapport de lavage et le rapport liquides/solides au redélayage. D'autre nart, il est entendu que si la proportion d'huile dans le courant de mélange de naraffine est inférieure à sa valeur de consigne dans le déroulement normal du fonctionnement du système aux points prédéterminés de fonctionnement stable, avec le réglage de dilution au redélayage qui est mentionné ci-dessus, il ne faut aucune action secondaire de réglage du rapport de lavage ni aucun ajustement du débit d'introduction dans le nrocessus. L'homme de l'art comnrendra aussi que les courbes des figures 3, 4 et 5, tout en concernant un exemnle précis, nrésentent les relations fondamentales entre les variables renrésentées qui sont communes à la nlunart des installations de déparaffinage. La valeur numérique exacte des variables dépend de l'installation narticulière de dêparaffinage et on peut tracer les mêmes courhes pour toute installation de déparaffinage, soit analytiquement, soit de préférence par des onérations d'essai. On considérera maintenant la figure 6 qui illustre un système analogique de calcul et de commande qui peut constituer la section de commande 50b de l'installation de calcul et de commande repré- sentée par la figure 1; le signal d'erreur F. venant de la section de calcul d'huile dans la paraffine est transmis à un circuit de modification d'échelle an qui est un dispositif ordinaire de multiplication analogique. Le système comporte tin potentiomètre 81 qui est relié à une source de tension régulée, non représentée, et que l'on règle manuellement pour fournir un signal Kd de modification d'échelle du signal d'erreur, afin d'ajuster le gain du système de commande.Le signal de modification d'échelle est transmis au circuit de modification d'échelle 80 qui multiplie ces deux signaux d'entrée et fournit un signal de sortie correspondant, à savoir Zdf . Ce signal est à son tour transmis à un dispositif ordinaire d'addition analoique R2. Le système comnorte un notentiomètre 83 relié à la source de tension régulée et que l'on règle manuellement au point de fonctionnement stable prédéterminé de la dilution au redélayage, appelé nr. Le signal fi venant du notentiomètre 83 est transmis au dispositif d'addition 82 qui additionne ses detix signaux d'entrée et donne un signal de sortie correspondant KdF + 0r Par suite, ce signal correspond à la somme du signal d'erreur ajusté et du noint de fonctionnement stable de la dilution au redélayage. Ce signal est à son tour transmis à un régulateur classique en cascade 84 où il est utilisé comme noint de consigne du régulateur. Irn régu- lateur appronrié qui neut servir est le modèle "M-61" fahriqué par Foxhoro Co Le signal de débit de solvant de redélayage fourni nar le débit-mètre 2Q est transmis au régulateur 84.Fn réponse au signal de débit et au signal de dilution de redélayage corrigé et venant dtt dispositif d'addition 82, le régulateur fournit un signal électrique de commande renrésentant une position ajustée de fonctionnement de la vanne 30 qui règle de débit du solvant de dilution de redélayage. Ce signal de commande est transmis à un dispositif nneumatinue usuel d'actionnement de vanne 85 qui convertit le signal électrique en un signal pneumatique de commande oui est à son tour amené nar le conduit 51 à la vanne 3O, réglant la nosition de clle-ci. Le système comporte une source appropriée de pression d'air 86 qui est couplée avec le dispositif pneumatique d'actionnement de soupape 85 pour fournir la pression d'air nécessaire. Le système comporte un potentiomètre on relié à la source de tension régulée et que l'on règle manuellement à une position correspondant à l'écart de commande de lavage appelé nF. et écart corresnond au degré de réglage à effectuer uniquement par les ajustements ci-dessus du rannort liquides/solides au redélayage. Le signal d'écart 0F est transmis à un comparateur 91. Au comnarateur nl est aussi transmis le signal d'erreur F.Le comnarateur sl comprend des circuits de comparaisons classiques permettant de comparer F R nF et comprend en outre un circuit de sortie commuté qui permet le passage du signal F quand il dépasse la valeur préréglée OF. Ce signal F est à son tour transmis à un dispositif ordinaire de division analogique CiZ. Le système comnorte un notentiomètre 93 relié à la source de tension régulée et qui est réglé manuellement à une position corresnondant à un rapport prédéterminé de lavage des filtres primaires à l'état stable. Ce signal de rapport de lavage Ow. venant du potentiomètre 93 est transmis au dispositif d'addition 92 qui additionne ses deux signaux d'entrée et donne un signal de sortie correspondant à la somme F + Qw, Ce signal correspond au rapport stable de lavage des filtres primaires ajusté par le signal d'erreur F.Ce signal ajusté est à son tout transmis à un régulateur en cascade 94 où il est utilisé comme point de consigne du régulateur. On peut utiliser un régulateur 94 semblable au régulateur 84. Le signal de débit de lavage primaire venant du débit-mètre 25 est transmis au régulateur 94. En réponse à ses deux signaux d'entrée, le régulateur 94 fournit un signal électrique de commande correspondant à la position voulue de fonctionnement de la vanne 26 qui règle le débit du solvant de lavage des filtres primaires.Ce signal électrique est transmis à son tour à un dispositif pneumatique d'actionnement de soupape 95 qui est couplé à la source de pression d'air 86. Le dispositif pneumatique d'actionnement de soupape 95 règle en rénonse la Dression d'air dans le conduit 52 qui commande la position de fonctionnement de la vanne 26 et par suite, règle le rapport de lavage des filtres primaires. Fn ce qui concerne l'exemple quantitatif précis décrit à propos des figures 3, 4 et 5, les indications suivantes servent à mieux illustrer le fonctionnement de la houcle de commande. Dans cet exemple, la valeur de consigne de la teneur en hUile du courant de mélange de naraffine doit être fixée à un niveau de 20%. I1 faut fixer le gain du système, nar ajustement de à un niveau tel qu'une variation de 1 t à nartir de la valeur de consigne de la teneur en huile du courant de mélange de paraffine entraîne une correction d'environ 2,0 unités du rapport liquides/solides. Ceci correspond, à nouveau à un ajustement d'environ 90700 kg/h de l'écoulement du solvant dans la dilution au redélayage.Le point de fonctionnement stable de la dilution au redélayage est fixé à une valeur d'environ 4n 800 kg/h ce qui donne un rapport liquides/solides au redélayage d'environ 12 à l'état stable, et selon ce qui précède, la dilution sera accrue d'environ 9070 k /h pour chaque augmentation de 1% au-dessus de la valeur de consigne de 20t de la teneur en huile du courant de mélange de paraffine.On utilisera ce mode de commande jusqu'à ce que le taux maximal de dilution au redélayage atteigne environ 59 000 k /h, c'est-à-dire jusqu'à ce que la teneur en huile du courant de mélange de paraffine atteigne 228. A ce stade, le réglage du rapport de lavage par solvant des filtres primaires doit être amorcé automatiquement rar le comnarateur 91 qui transmet le signal F. Par suite, on règle le potentiomètre d'écart de commande de lavage à une valeur supérieure de 2% à la valeur de 20% du réglage de consigne nt, de la teneur en huile du courant de mélange de paraffine. Dans le cas où des augmentations dit débit de dilution au redélayage Jusqu'au maximum de Ss nan kg/h ne maintiennent nas la teneur en huile du courant de mélange de paraffine à la valeur de consigne, la proportion de solvant de lavage primaire est automatiquement accrue par le système de la figure 6. 1 la valeur de consigne n'est pas ainsi obtenue et si ces augmentations dépassent la capacité de l'un des facteurs limitateurs, par exemple la capacité du système de récupération de solvant ou la capacité des filtres de redélayage, il. faut alors ajuster manuellement en diminution le débit d'introduction dans le processus. La diminution de l'introdtletion doit être effectuée manuellement par un opérateur lorsqu'il se produit un signal d'alarme de dépassement de nivleau assuré par le débit-mètre 25. Par suite, le débit-mètre comporte dans son circuit de sortie des agencements propres à assurer une telle alarme de dépassement du niveau quand le débit mesuré délasse sa valeur limite.Cette valeur est déterminée par avance en fonction des limitations susdites de l'appareillage et introduite dans le débit-mètre 25. La description ci-dessus est orientée sur l'apnlication d'un appareillage électrique de calcul analogique à usage spécial mais l'homme de l'art comprendra que l'on neut utiliser très avantageusement, à la nlace, une calculatrice numérique. Fn pareil cas, les divers noints de consigne prédéterminés et la succession de commandes susdites peuvent être préprogrammés dans la calculatrice. Les signaux de sortie d'une telle calculatrice seront convertis de numérique en analogique et appliqués directement à un équipement de commande de sounapes du processus. L'utilisation d'une calculatrice numérique fournit un avantage imnortant dQ à la précision inhérente de ses calculs. L'homme de l'art comnrendra aussi que l'on peut utiliser des éléments pneumatiques de calcul au lieu des éléments électriques de calcul analogique décrits. fin a décrit l'invention de façon assez détaillée mais on verra cependant, par les exemnles indiqués ci-dessus, qu1il est nossible d'apporter de nombreuses modifications sans sortir du cadre de l'invention. REVEND I CAT I O N S 1 - Procédé de déparaffinage par solvant visant à éliminer une proportion prédéterminée de paraffine d'une huile de graissage initiale dans lequel on lnelange l'huile initiale à un solvant dans des conditions qui assurent la cristallisation de la paraffine, et on sépare du mélange obtenu un mélange de paraffine contenant de faibles proportions d'huile et de solvant entraînés, procédé caractérisé par le fait qu'on mesure le débit auquel lthuile de graissage initiale est introduite dans le processus de déparaffinage et on produit un premier signal représentatif de ce débit, qu'on mesure le débit auquel le mélange de paraffine se sépare du processus et on produit un deuxième signal représentatif de ce débit, qu'on produit un troisième signal représentatif de la proportion prédéterminée de paraffine destinée à être éliminée de l'huile de graissage initiale introduite dans le processus, qu'on détecte le solvant entraîné dans le mélange de paraffine et on produit un quatrième signal représentatif de ce constituant, et que l'on obtient un cinquième signal représentatif de la proportion de constituant huile entraîné dans le mélange de paraffine à partir des premier, deuxième, troisième et quatrième signaux, conformément à une relation d'équilibre de masses qui lie la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine au débit d'introduction d'huile initiale dans le processus, à la proportion de paraffine destinée à être éliminée, au débit de séparation du mélange de paraffine et à laFroportion de solvant entraîné dans le mélange de paraffine. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant est un mélange d'un premier constituant qui est un solvant de l'huile et dXun deuxième constituant qui est un anti-solvant de la paraffine et que l'étape de détection de solvant, consiste à détecter la concentration de l'un de ces constituants de solvant dans le mélange de paraffine et àproduire le quatrième signal représentatif de cette concentration détectée et donc de la concentration du solvant entraîné dans le mélange de paraffine. 3 - Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le premier constituant est un composé aromatique et que le deuxième constituant est une cétone, la concentration du deuxième constituant dans le mélange de solvant étant prédéterminée, et que l'on obtient le quatrième signal en faisant passer un échantillon du mélange de paraffine à travers un analyseur photométrique étalonné pour l'analyse du constituant anti-solvant de la paraffine du mélange solvant, l'analyseur photométrique étant concu pour donner un signal électrique proportionnel à la concentration du constituant anti-solvant de paraffine dans l'échantillon de mélange de paraffine, et que l'on amnlifie le signal électrique à raison d'un coefficient qui défend de ladite concentration prédéterminée du constituant anti-solvant de paraffine dans le mélange solvant, le signal ainsi amplifié étant le quatrième signal mentionné et correspondant à la quantité de mélange solvant entrains dans le mélange de naraffine. 4 - Procédé selon ltune des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins une variable réglable influant sur la quantité d'huile entraînée dans le mélange de naraffine et qu'vil comprend une étane consistant à r & geler la zariahIe réglable en rénonse au cinquième signal grâce à auoi le processus de dénia raffinage est réglé en rénonse au constituant huile entraîné dans le mélange de paraffine. 5 - Procédé selon ia revendication 4, caractérisé par le fait que les variations du débit d.'introduction de l'huile de graissage initiale dans le processus influent sur la quantité d'huile entraînée dans le mélange de naraffine et que le dépit auquel l'huile initiale est introduite dans le processus de déparaffinage est réglé en rénonse au cinquième signal. 6 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la séparation du mélange de paraffine contient de- faibles proportions d'huile et de solvant entraîné et consiste à éliminer la paraffine du mélange obtenu et à laver la paraffine éliminée avec un solvant pour en éliminer l'huile entraînée, que l'opération de réglage mentionnée consiste à régler le lavage par solvant de la paraffine éliminée en rénonse au cinnuième signal de facon telle qu'une augmentation du lavage par solvant tende à diminuer la quantité d'huile entraînée dans la paraffine éliminée et qu'unie diminution du lavage par solvant tende à augmenter la quantité d'huile entraînée dans la paraffine éliminée, grâce à quoi le processus de déparaffinage peut être commandé d'une manière qui tend à régler la quantité d'huile entraînée dans la paraffine éliminée lavée nar solvant. 7 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la séparation du mélange de paraffine contenant de faibles proportions d'huile et de solvant entrainés, et consiste à éliminer la paraffine du mélange obtenu, à mélanger la paraffine éliminée à un solvant dans des conditions qui causent une dilution et une recristallisation de la paraffine éliminée, et à éliminer la paraffine du mélange éliminé de paraffine et de solvant, sous la forme d'un mélange recristallisé de paraffine comprenant le mélange de paraffine qui contient des constituants mineurs d'huile et de solvant entraînés. 8 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que l'on lave le mélange de paraffine recristallisé avec du solvant pour éliminer davantage l'huile entraînée, ledit mélange de paraffine recristallisé et lavé par solvant constituant ledit mélange de paraffine contenant des constituants mineurs d'huile et de solvant entraînés, que l'opération de réglage consiste à règler le lavage par solvant du mélange recristallisé de paraffine en réponse au cinquième signal de façon telle que l'augmentation du lavage par solvant tende à diminuer la quantité d'huile entrainée dans le mélange de paraffine recristallisé et que la diminution du lavage par solvant tende à augmenter la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine recristallisé, grâce à quoi le processus de déparaffinage est commandé d'une manière qui tend à régler la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine recristallisé et lavé par solvant. 9 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé par 'e fait que l'opération de réglage consiste à règler le rapport liquides/solides du mélange paraffine/solvant éliminé en augmentant le rapport liquideslsolides quand le cinquième signal dépasse une valeur de consigne prédéterminée,et en diminuant le rapport liquides/solides quand le cinquième signal est inférieur à une valeur de consigne prédéterminée. 10 - Procédé de déparaffinage par solvant visant à éliminer de la paraffine d'une huile de graissage initiale, dans lequel on mélange l'huile initiale à un solvant dans des conditions qui assurent la cristallisation de la paraffine et on élimine du mélange obtenu de la paraffine cristallisée sous la forme d'un mélange de paraffine éliminé en premier lieu et contenant au moins un constituant mineur d'huile entraîné, procédé caractérisé par le fait que l'on redélaie le mélange de paraffine éliminé en premier lieu en le mélangeant à un solvant dans des conditions qui causent la dilution et la recristallisation de la paraffine en donnant un mélange de redélayage de celle-ci, que l'on élimine du mélange de redélayage, la paraffine sous la forme d'un mélange de paraffine recristallisée qui contient au moins un constituant mineur d'huile entraîné, que l'on produit un signal de rendement représentatif du rendement d processus, et que lton commande le processus en réglant le rapport liquides/solides du mélange de redélayage en augmentant le rapport liquides/solìdes quand la valeur du signal de rendement indique que le rendement du processus est inférieur à une valeur de consigne prédéterminée et en diminuant le rapport liquides/solides quand la valeur du signal de rendement indique que le rendement du processus est supérieur à une valeur de consigne prédéterminée. 11 - Procédé selon la revendication 10, caractérisé par le fait que l'on produit un signal représentant la quantité d'huiledans le mélange de paraffine recristallisé éliminé et qui est le signal de rendement et que lton règle le débit du solvant mélangé au mélange de paraffine dans l'étape de redélayage en augmentant ce débit quand le signal de teneur en huile du mélange de paraffine recristallisé éliminé est supérieur à une valeur de consigne prédéderminée et en diminuant ce débit quand ce signal est inférieur à une valeur de consigne prédéterminée. 12 - Procédé suivant l'ensemble des revendications 9 et 10, caractérisé par le fait que l'on lave le premier mélange de paraffine éliminé avec un solvant pour en éliminer l'huile entraînée et que l'opération de réglage consiste en outre à régler l'étape de lavage en augmentant le lavage quand la valeur du signal de rendement indique que le rendement du processus est inférieur à une valeur prédéterminée dans une mesure supérieure à une mesure prédéterminée 13 - Procédé selon l'une des revendications 10, 11 ou 12, caractérisé par le fait que l'on détermine la valeur de consigne pédéterminée de rendement en tant que valeur optimale de rendement compatible avec une capacité en matières premières appropriée du processus, en obtenant une première relation entre le rapport liquides/solides du mélange de redélayage et le rendement du processus, cette relation démontrant une tendance du rendement à augmenter à mesure que l'on augmente le rapport liquides/solides au délayage , que l'on obtient une deuxième relation entre le rapport liquides/solides du mélange de redélayage et la capacité en matières premières du processus, cette relation démontrant une tendance de la capacité à diminuer à mesure que le rapport liquides/ solides au redélayage est accru, et que l'on compare les première et deuxième relations pour obtenir un point de fonctionnement à l'état stable du rapport liquides/solides au redélayage qui représente le rendement optimal compatible avec une capacité en matières premières appropriées. 14 - Appareil de déparaffinage par solvant servant à éliminer une proportion prédéterminée de paraffine d'une. huile de graissage initiale, comprenant a) des agencements permettant de mélanger l'huile initiale à un solvant dans des conditions qui assurent la cristallisation de la paraffine b) des agencements permettant de séparer du mélange obtenu un mélange de paraffine contenant des constituants mineurs d'huile et de solvant entraînés appareil caractérisé par le fait qu'il comporte c) des agencements couplés à une section d'entrée de l'anpareil de déparaffinage et permettant de mesurer le débit auquel l'huile de graissage initiale est introduite dans l'appareil de déparaffinage et d'assurer un premier signal représentatif de ce. débit, d) des agencements couplés aux agencements de séparation de paraffine et permettant de mesurer le taux de séparation du mélange de paraffine et d'assurer un deuxième signal représentatif de ce taux, e) des agencements couplés aux agencements de séparation de paraffine et permettant de détecter le constituant solvant entraîné dans le mélange de paraffine et d'assurer un quatrième signal représentatif de ce solvant, f) des agencements de calcul comprenant des agencements d'introduction manuelle et de production de signal, couplés aux agencements de mesure de débit (c) et (d) et couplés aux agencements de détection de solvant (e) de manière à engendrer un troisième signal en réponse à un positionnement manuel des agencements d'introduction manuelle correspondant à la portion prédéterminée de paraffine destinée à être éliminée, le troisième signal étant ainsi représentatif de la portion prédéterminée de paraffine destinée à être éliminée de l'huile de graissage initiale, les agencements de calcul étant conçus pour tirer, des premier, deuxième, troisième et quatrième signaux, conformément à une relation d'équilibre de masse qui lie la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine au débit d'introduction d'huile initiale dans le processus, d la proportion de paraffine destinée à être éliminée, au taux de séparation du mélange de paraffine et au constituant solvant entraîné dans le mélange de paraffine, un cinquième signal représentatif du constituant huile entraîné dans le mélange de paraffine. 15 - Appareil selon la revendication 16, caractérisé par le fait qu'il comporte des agencements de commande pouvant être actionnés de manière à règler au moins une variable réglable de processus dans l'appareil, cette variable influant sur la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine, ces agencements de commande étant couplés aux agencements de calcul de manière à règler la variable réglable en réponse au cinquième signal.