FR 2096821 A1 19720303 FR 7024552 A 19700702 La présente invention se rapporte à un procédé et à un dispositif pour retirer efficacement de fines substances solides particulaires, telles que des poussières, des fumées ou analogues, contenues dans l'air ou dans d'autres gaz, pour traiter l'acide sulfureux gazeux, l'acide nitrique gazeux, de mauvaises odeurs ou analogues, et pour absorber ou neutraliser les gaz produits durant des traitements chimiques.Plus particulièrement, elle se rapporte à un procédé et à un dispositif pour obtenir des gaz purifiés, dans lesquels le gaz à traiter est introduit dans une cage cylindrique à travers des fentes inférieures de cette cage ayant une série de fentes supérieures et inférieures formées dans la direction tangentielle dans la paroi longitudinale, et un liquide, au fond de la cage, est entraîné vers le haut par la force tourbillonnante et ascendante du gaz qui l'amène à s s'éleveur sous forme d'un film de liquide le long de la paroi intérieure de la cage, ce liquide étant alors atomisé par le gaz pénétrant à travers les fentes, en séparant ainsi par centrifugation le liquide contenant les impuretés, par suite de la force tourbillonnante du gaz quand celui-ci est évacué à partir des fentes supérieures. On obtient finalement le gaz purifié. De nombreux procédés tels que décrits ci-dessous sont bien connus pour retirer la poussière, l'acide sulfureux gazeux, etc... a) un procédé dans lequel un gaz est mis en contact avec un liquide en envoyant le gaz vers le haut à partir du fond d'une tour à faible vitesse et en faisant tomber des goutte-ettes de liquide atomisées à partir d'un ajutage ; b) un procédé dans lequel un gaz est passé vers le haut à partir du fond d'une tour à une faible vitesse et est mis en contact, sur son chemin, avec un liquide qui a humidifié la surface de remplissages ou de garnitures à couche épaisse, tels que des anneaux de Raschig ou analogues ; c) un procédé dans lequel un gaz est mis en contact avec des gouttelettes d'eau obtenues par projection mécanique de l'eau dans un passage de gaz ; d) un procédé dans lequel un gaz est envoyé dans un liquide ou la surface de celui-ci à vitesse élevée pour le projeter par la vitesse de l'air et les gouttelettes de liquide ainsi obtenues étant mises en contact avec le gaz ; e) un procédé dans lequel un gaz est mis en contact avec du liquide en le faisant passer à travers une couche ou des filets en fils qui sont prévus dans un passage de gaz et humidifiés par le liquide ; f) un procédé dans lequel un gaz est mis en contact avec le liquide en faisant passer le gaz à travers un étranglement détroit, à vitesse élevée, et en pulvérisant violemment le liquide envoyé dans l'étranglement. Ces procédés, connus sous le nom de procédé de rassemblement de poussières à l'état humide, sont très utilisés. Cependant, dans le procédé a) le liquide se disperse dans un état conique, et, en conséquence, la poussière présente à l'intérieur et à l'extérieur des lignes coniques de liquide n'est pas miseen contact suffisamment avec le liquide Dans le procédé b) le gaz passant le long de la surface humidifiée de la paroi est mis en contact avec le liquide mais le gaz passant à une certaine distance de la surface de paroi n'est pas mis en contact.En outre, dans les procédés a), b), c), d) et e);il se produit un phénomène de canalisation par lequel le gaz et le liquide traversent des emplacements fournissant une moindre résistance, respectivement, c'est-à-dire qu'ils choisissent et traversent les chemins où l'on peut passer le plus facilement. En conséquence, la distribution de liquide en relation avec le gaz diffère d'un endroit à un autre et, par suite, on n'obtient pas de contact uniforme du gaz avec le liquide. En outre, les procédés a) et b) sont basés sur le principe selon lequel le rassemblement de poussière est réalisé par collision de gouttelettes de liquide qui tombent avec la poussière contenue dans le gaz qui monte. Si la vitesse d'ascension est élevée, les gouttelettes de liquide ne peuvent pas tomber. La vitesse d'ascension doit en conséquence être diminuée à moins de 1 mètre par seconde. Ainsi, puisque la vitesse relative de la poussière dans le gaz par rapport au liquide est faible, la force d'inertie de la poussière est faibleet, en conséquence, la poussière fait un détour autour des gouttelettes de liquide avec le courant d'air. Par suite, le taux de collision avec les gouttelettes de liquide par suite de l'inertie est diminué. Dans les procédés classiques, comme le taux de contact entre le gaz et le liquide est faible, le liquide doit être envoyé à maintes reprises afin d'améliorer l'efficacité et, en conséquence, la quantité de liquide utilisé est augmentée. En d'autres termes, les procédés classiques ont un défaut tel que le drainage où l'en- traînement d'eau est augmenté. On contact un procédé dans lequel on fait passer le gaz tangentiellement dans une cage cylindrique à travers des fentes d'entrée et le liquide, au fond d'une cuve, est tiré vers le haut le long de la paroi intérieure de la cage cylindrique, en utili sant la force tourbillonnante et ascendante du gaz, et le liquide ainsi tiré dans la cage cylindrique est atomisé par le gaz pénétrant dans celle-ci. Cependant, le dispositif classique pour réaliser ce procédé n'est pourvu que de la zone de charge ayant des fentes d'entrée mais, n'est pas pourvu d'une zone d'évacuation ayant des fentes de sortie, et le sommet de la cage est laissé ouvert. Par conséquent, on observe que la plus grande partie du gaz ascendant n'est pas autant évacuée de force à travers les fentes de sortie (sous l'influence de la force centrifuge) que dans la présente invention, mais, au contraire, il s'élève directement à partir du sommet ouvert de la cage et emporte avec lui les gouttelettes en suspension. Par suite, il est nécessaire de fournir un séparateur de brouillard. Même avec un tel dispositif dans lequel le sommet de la cage est ouvert, l'efficacité d'enlèvement de poussière et de séparation de gaz peut être augmentée si les cages sont empilées en plusieurs étages. Cependant, dans ce dispositif, le liquide est séparé à chaque étage et, en conséquence, il est nécessaire de fournir un autre liquide à l'étage suivant et la quantité de liquide utilisé augmente.En outre, le diamètre des gaz tourbillonnants change dans une large gamme à chaque étage et l'e- xistence d'une canalisation de liquide dans-le passage-de gaz provoque une perturbation dans le mouvement tourbillonnant. Ces deux phénomènes provoquent la réduction d'efficacité et un prix de revient élevé. Un objet principal de la présente invention est de fournir un procédé et un dispositif pour retirer efficacement les impuretés contenues dans du gaz, en amenant efficacement le gaz en contact avec une faible quantité de liquide atomisé et dispersé dans le gaz à traiter. Un autre objet de la présente invention est de fournir un procédé et un dispositif pour obtenir un gaz purifié par séparation centrifuge de liquide en utilisant le mouvement tourbillonnant que possède le gaz lui-même. Les exemples de réalisation préférés de la présente invention sont décrits ci-dessous en relation avec les dessins ci-joints dans lesquels La figure 1 est une vue en coupe transversale en élévation d'un exemple de réalisation du purificateur de gaz unitaire selon la présente invention. La figure 2 est une vue en coupe transversale prise sur la ligne II-II de la figure 1. La figure 3 est une vue en coupe transversale prise sur la ligne III-III de la figure 1. Les figures 4 et 5 représentent chacune respectivement une vue en coupe frontale illustrant des exemples de réalisation de purificateurs de gaz composés, selon la présente invention. La figure 6 est une vue en coupe transversale frontale d'un purificateur de gaz dans lequel des cones fendus sont utilisés à la place de la cage cylindrique fendue. La figure 7 est une vue en coupe transversale prise sur la ligne III-III de la figure 6. La figure 8 est une vue en coupe transversale prise sur la ligne VIII-VIII de la figure 6, et Les figures 9, 10 et 11 indiquent des cages cylindriques à fentes, chaque cage étant différente des deux autres. En se référant aux figures 1, 2 et 3, 1 indique une canalisation d'alimentation de gaz, 2 indique une chambre d'introduction ou de chargement de gaz, au fond de laquelle on prévoit une cuve de liquide 3. Au-dessus de la chambre de chargement de gaz 2, on prévoit un récipient extérieur 4 au-dessus duquel est prévue une chambre 5 de séparation de gaz-liquide. Une cage cylindrique à fentes 6 est prévue à l'intérieur du récipient extérieur 4. La cage cylindrique à fentes 6 se compose de plusieurs cages à fentes unitairesll, ces cages 11 dtant successivement placées les unes au-dessus des autres. Chacune des cages à fentes unitaires 11 comprend une partie de chargement 8 et une partie d'évacuation 10. La partie de chargement 8 est pourvue de plusieurs fentes d'entrée de gaz 7 qui sont ouvertes dans la direction tangentielle de la paroi latérale de la cage cylindrique. La partie d'évacuation 10 est pourvue de plusieurs fentes 9 de sortie de gaz qui sont ouvertes dans la direction tangentielle de la paroi latérale de la cage cylindrique. On représente sur la figure 1, trois cages cylindriques à fentes unitaires, connectées en série. Ces cages à fentes unitaires 11 sont du type à ouverture au fond et leurs sommets sont fermés de manière étanche au moyen de plaques de séparation 12. L'espace en forme de galette, formé par le récipient extérieur 4 et les cages à fentes unitaires 11, est divisé au moyen de plaques de séparation 15, 16 et 17 en une chambre 2 de chargement de gaz, des passages de gaz 13 et 14 et une chambre 5 de séparation gaz-liquide.Les plaques de séparation 15, 16 et 17 sont prévues aux parties à la limite de la zone de chargement et de la zone d'évacuation de la cage à fentes. La chambre de séparation gaz-liquide est pourvue d'une canalisation 18 d'évacuation de gaz purifié au sommet et d'une canalisation 19 d'évacuation de liquide séparé au fond. En outre, on prévoit une canalisation 20 d'alimentation de liquide et un orifice de drainage 21 relié à la cuve de liquide 3 au fond de la chambre 2 de chargement de gaz. Les fentes d'entrée et les fentes de sortie formées sur le côté des cages à fentes dans la direction tangentielle-sont prévues dans les directions opposées les unes par rapport aux autres, si bien que le gaz les traversant tourbillonnera toujours dans le même sens. Par exemple, sur la figure 2, le gaz pénétrant dans les fentes d'entrée dans le sens des aiguilles d'une montre est mis à tourbillonner dans le sens des aiguilles d'une montre et évacué par les fentes de sortie. En conséquence, les. fentes d'entrée et de sortie sont prévues en'opposition, tel que représenté sur les figures 2 et 3. Dans ce dispositif, la surface en coupe des cages, la surface d'ouverture des fentes et la section des passages de gaz sont conçues pour que les gaz traversent les ouvertures à une vitesse élevée. On décrira ci-dessous le fonctionnement de ce dispositif. Lorsqu'un gaz contenant de la poussière ou analogues est envoyé dans la cage à travers les fentes d'entrée, le gaz est passé vers le haut, en tourbillonnant dans les cages à fentes unitaires à une vitesse élevée. A ce moment, le liquide au fond est tiré vers le haut par le gaz et forme un film de liquide, sur la paroi intérieure de la cage à fentes unitaire, qui monte dans la zone de chargement. Le film de liquide passant vers le haut dans la zone de chargement est atomisé par le gaz pénétrant par- les fentes d'entrée dans la direction tangentielle, à vitesse élevée, est effectivement mélangé avec le gaz et est soumis à un tourbillonnement à une vitesse élevée. De la poussière humidifiée, des gouttelettes de liquide ou de la poussière non prise, se décantent sur la paroi intérieure de la zone de chargement par suite de la force centrifuge et sont prises par le film de liquide. Le liquide décanté est à nouveau atomisé par le gaz entrant. Le liquide contenant de la poussière, -qui est envoyé à la zone d'évacuation à travers la zone de chargement, est atomisé par le gaz qui est soumis au tourbillonnement à une vitesse élevée et à nouveau vient en contact avec le gaz. Le liquide évacué est passé vers le haut dans le passage de gaz, étant tiré vers le haut par, le gaz montant à vitesse élevée le long du passage de gaz 13 ayant la section transversale en forme de galette, formée par la cage à fentes 6 et le récipient extérieur 4.Le liquide pénètre finalement dans la cage en même temps que le gaz à travers l'en- trée d'une cage à fentes 11 de second étage. Le fonctionnement à l'emplacement des fentes d'entrée du second étage ou des étages successifs est différent de celui au premier étage. Le gaz pénétrant par les fentes d'entrée est mis en contact avec le liquide plus efficacement au premier étage, afin d'atomiser les gouttelettes de liquide accompagnées, le film de liquide sur la paroi extérieure de la cage et le film de liquide sur la paroi intérieure de la cage.Le gaz est finalement évacué dans la chambre 5 de séparation gaz-liquide à travers la zone d'évacuation à l'étage final, en répétant les opérations décrites cidessus, c'est-à-dire pénétration à partir de la zone de charge 8 de la cage à fentes unitaire du premier étage, évacuation depuis la zone d'évacuation 10, ascension le long du passage de gaz 13, pénétration à partir de la zone de charge 8 de la cage à fentes unitaire du second étage, évacuation à partir de la zone de décharge 10, ascension le long du passage de gaz 14 et péntration à partir de la zone de charge 8 de la cage à fentes unitaire' du troisième étage. La surface transversale de la chambre de séparation gaz-liquide est assez importante pour permettre au gaz évacué à partir de la zone d'évacuation de monter à une faible vitesse de 3 mètres par seconde ou moins. En conséquence, le gaz évacué à partir des fentes continue à monter à une faible vitesse et est évacué à partir de la canalisation 18 d'évacuation de gaz purifié ; cependant, le liquide contenant la poussière ne monte pas avec le gaz mais avance à une vitesse élevée dans la direction tangentielle vers la paroi de la chambre de séparation gaz-liquide et entre en collision avec la paroi ou tombe sur son chemin, en étant ainsi rassemblé au fond. Ainsi on réalise une séparation efficace du liquide et du gaz. Dans la présente invention, le liquide du film sur-la paroi intérieure est emporté par le gaz tourbillonnant à vitesse élevée et les fines particules de liquide-dispersées dans la cage se décantent sur la paroi par suite de la force centrifuge et sont à nouveau emportées, tel que décrit ci-dessus ; ainsi, le contact du gaz et du liquide est efficacement réalisé. Le liquide est passé vers le haut et se décante sur la paroi intérieure des fentes de sortie. Quand le gaz est déchargé à partir des fentes de sortie, tout le liquide contenant la poussière ou le gaz à traiter, montant sous forme de film de liquide, est emporté uniformément et séparé par la force de tourbillonnement à grande vitesse du gaz lui-même. Dans un dispositif des procédés classiques, dans lequel une cage n'a pas une partie supérieure fermée de manière étanche et des fentes de sortie, la plus grande partie du gaz s'élève directement à partir du sommet ouvert, en accompagnant les fines particules de liquide existant à la partie centrale de la cage et, en outre, la force de séparation du liquide du film de liquide est faible, et ainsi l'efficacité de séparation n'est pas satisfaisante. D'autre part, dans la présente invention, le sommet du dispositif est fermé de manière étanche et toute la quantité de gaz est amenée de force à sortir par les fentes de sortie au moyen de l'évacuation centrifuge à une vitesse élevée ; le film de liquide montant le long de la paroi intérieure est accompagné du gaz d'évacuation et est soumis à la séparation centrifuge à une vitesse très élevée. En outre, les fines gouttelettes de liquide dispersées dans la partie centrale sont accompagnées du gaz et atteignent la paroi intérieure de la cage à fentes de sortie et ainsi rejoignent le film de liquide montant. En conséquence, la séparation centrifuge peut être efficacement réalisée. La largeur des fentes d'entrée et de sortie de la présente invention est généralement faible et peut être modifiée librement à 1 mm, 5 mm, 10 mm, etc selon le but --d'utilisation. Plus la largeur de la fente est faible, plus la largeur d'écoulement de gaz accompagnant les gouttelettes de liquide atomisées est faible et, ainsi, le contact du gaz avec le liquide est plus efficacement réalisé. En conséquence, pour rassembler les poussières de particules très fines qui sont généralement difficiles à rassembler, la largeur de la fente est diminuée. Dans le cas de particules à grandes dimensions, elles sont décantées et prises par le film de liquide sur la paroi intérieure de la cage durant le mouvement tourbillonnant dû à la force centrifuge et, en conséquence, on effectue un rassemblement de poussière très efficace, même si la largeur de la fente est importante. Pour des fumées excessivement fines, de 0,1 micron et moins, on peut améliorer l'efficacité au augmentant le nombre d'étages de cages à fentes unitaires en plus du contrôle de la largeur de fente. Dans le cas de particules de grandes dimensions, on peut obtenir un effet satisfaisant de rassemblement de poussière par une unité à un étage de cage à fentes. En autres termes, la largeur des fentes et le nombre d'étages de cages à fentes unitairessont augmentés ou diminués selon le degré de difficulté de la séparation des poussières. Un autre avantage remarquable de la présente invention est que la consommation de liquide est très faible, par comparaison avec le procédé classique à l'état humide. Dans la présente invention, la quantité de liquide exigée est égale à la quantité de liquide qu'on doit faire passer vers le haut sous forme de film mince le long de la paroi intérieure de la cage à fentes unitaire. M8me si le nombre d'étages de cages à fentes unitaires est augmenté, le même liquide est passé vers le haut, et, en conséquence, il n'est pas nécessaire d'augmenter la quantité de liquide à utiliser. Si la consommation de liquide diminue, la quantité de drainage diminue. Selon le procédé de la présente invention, la quantité de drainage est faible et est à peu près 1/10 à 1/50 de la quantité exigée dans le procédé classique à l'état humide, utilisant une pulvérisation par ajutage. En outre, après que la plus grande partie de la poussière contenue dans le liquide évacué ait été retirée par séparation par précipitation ou centrifugation, il demeure encore une faible quantité de fines poussières dans le liquide. Si le liquide traité par le procédé indiqué ci-dessusestamené à s'écouler à nouveau dans la cuve de liquide 5 pour être utilisé à maintes reprises, la quantité de drainage est environ 1/30 à 1/100 de celle exigée pour le procédé classique. Le prix de revient pour traiter le drainage est fortement réduit. En outre, dans la présente invention, la largeur de l'ouverture de la fente est bien plus grande que la dimension de la poussière contenue dans le liquide et, en conséquence, les fentes ne sont jamais bouchées par de la poussière contenue dans le liquide qu'on doit faire s'écouler à nouveau pour une réutilisation. D'autre part, dans le procédé classique de rassemblement de poussière du type à l'état humide, utilisant un ajutage, l'aJutage est bouché par de la poussière contenue dans le liquide, par suite de son faible diamètre.En conséquence, le liquide évacué contenant de la poussière ne peut pas être amené à s'écouler à nouveau pour une réutilisation. De plus, selon la présente invention, comme la quantité de liquide à utiliser est faible, dans la manipulation d'un gaz à traiter, un liquide absorbé à concentration élevée est obtenu. Puisque le gaz à traiter est amendé à tourbillonner-dans la-même direc- tion selon la présente invention, la perte de pression est faible. On a décrit, ci-dessus,un procédé dans lequel on utilise le même liquide dans la cage à fentes. La présente invention est applicable au cas où l'on utilise différents genres de liquides. Par exemple, dans le cas où un gaz contient de la poussière ainsi que l'acide sulfureux gazeux, la poussière est retirée par l'utilisation de l'eau, en tant que premier liquide, et puis l'acide sulfureux gazeux est séparé en utilisant une solution de soude caustique en tant que second liquide. Dans ce cas, un dispositif composé de traitement de gaz, tel que représenté sur la figure 4, est utilisé, où l'on connecte en série deux dispositifs unitaires A et B de traitement de gaz.Dans ce cas, le gaz chargé à partir de la canalisation 1 d'alimentation de gaz vient en contact avec l'eau fournie à partir d'une canalisation 22 d'alimentation de liquide dans le dispositif unitaire A de traitement de gaz, où la poussière contenue est séparée dans une chambre 24 de séparation gaz-liquide. Ce gaz est alors envoyé dans le dispositif unitaire B de traitement de gaz, où il vient en contact avec la solution de soude caustique fournie à partir d'une canalisation 23 d'alimentation de liquide. Alors, la solution de soude caustique dans laquelle l'acide sulfureux gazeux a été neutralisé est séparée dans une chambre de séparation gaz-liquide 25 et est évacuée à partir d'une canalisation d'évacuation 18. Dans ce cas, il est évident que le mouvement tourbillonnant des gaz est continuellement réalisé dans la même direction du premier au dernier étage. Sur le dessin, seule la direction ascendante de gaz est représentée. La direction n'est pas limitée à l'ascension seulement, mais on peut faire avancer le gaz dans n'importe quelle direction. Dans le cas d'un autre exemple de réalisation de la présente invention, lorsqu'on désire obtenir un liquide d'absorption concentré dans le procédé de production d'acide sulfurique, on peut adopter le procédé à contre-courant, tel que représenté sur la figure 5. Dans un dispositif, dans lequel on prévoit en série plusieurs dispositifs unitaires A, B et C de traitement de gaz, le gaz à traiter est. passé vers le haut dans le premier dispositif unitaire A de traitement de gaz, le second dispositif unitaire B de traitement de gaz et le troisième-dispositif unitaire C de traitement de gaz, successivement, en maintenant le tourbillon dans la même direction. D'autre part, le liquide d'absorption est fourni à partir d'une canalisation d'alimentation de liquide 28 au fond du troisième dispositif unitaire de traitement de gaz. Alors, le liquide absorbé, préparé dans une troisième chambre de séparation 31, est envoyé à partir d'une canalisation d'alimentation 27 dans le second dispositif unitaire B de traitement de gaz. Le liquide absorbé, préparé dans une seconde chambre de séparation 30 du second dispositif unitaire B de traitement de gaz, est envoyé au fond du premier dispositif unitaire A de traitement de gaz, à partir d'une canalisation d'alimentation de liquide 26. Si un gaz à traiter est mis en contact avec le liquide d'absorption en les amenant à s'découler à contre-courant, tel que décrit ci-dessus, les composants à séparer du gaz sont efficacement absorbés dans le liquide d'absorption. Par suite, le liquide absorbé conanté est obtenu à partir d'une première chambre de séparation 29. Le dispositif unitaire de traitement de gaz utilisé dans le dispositif composé de traitement de gaz représenté sur les figures 4 et 5, se composait de deux cages unitaires à fentes reliées en série. On peut utiliser n'importe quel nombre de cagesunitaires, selon le genre et la nature du gaz. Dans le cas d'une seule cage unitaire, les récipients extérieurs 4, prévus à l'extérieur de la cage à fentes, tel que représenté sur le dessin, peuvent être éli minés. Ainsi, la chambre de chargement de gaz de chaque dispositif unitaire de traitement de gaz est adjacente à la chambre de séparation gaz-liquide. Du gaz purifié peut eAtre obtenu par le procédé et le dispositif mentionnés précédemment, mais une efficacité supérieure peut store obtenue au moyen du procédé et du dispositif suivants. La figure 9 est un dessin agrandi d'une cage cylindrique à fentes représentée sur les figures 1, 2 et 3. Chaque fente d'entrée et de sortie a l'ouverture de même largeur de bas en haut. La figure 10 représente un dessin dans lequel les fentes d'entrée et de sortie de la figure 9 sont divisées en trois fentes consécutives ayant la même surface d'ouverture. Puisque la surface d'ouverture totale des fentes extérieures est la même dans les parties supérieure 42c, médiane 42b et inférieure 42a d'une cage, le liquide montant évacué à la partie 42a est en plus grande quantité, parce qu'il atteint la partie 42a d'abord en quantité modérée à la partie médiane 42b et que la quantité est moindre à la partie supérieure 42c. En conséquence, le gaz évacué à travers la partie 42a donne davantage de contact avec le liquide, mais le gaz évacué à partir de la partie 42c donne moins de contact avec le liquide. Ainsi, le contact du gaz et du liquide est loin d'hêtre uniforme. Quant au cas de l'entrée, au second étage, le gaz accompagné de liquide pénètre par la partie inférieur 42a, la partie médiane 42b et la partie supérieure 42c, respectivement. Le liquide pénétrant par la partie 42a est atomisé et monte en tourbillonnant et se décante sur la paroi intérieure de la cage à une partie supérieure à celle de l'entrée et est à nouveau atomisé par le gaz pénétrant par les parties 42b et 42c. Au contraire, le liquide pénétrant par la partie 42c est atomisé et monte en tourbillonnant vers la partie -d'évacuation. Ainsi, le contact du gaz et du liquide n'est pas uniforme dans les parties 42a, 42b et 42c. Le dispositif représenté sur la figure 11 résout ces défauts et amène le contact du gaz et du liquide à être plus uniforme et plus efficace. Les fentes représentées sur la figure 11 sont conçues pour rendre la plus importante la surface d'ouverture totale des fentes à la partie supérieure 45a, celle des fentes de la partie médiane 45b modérée, et celle des fentes à la partie supérieure 45c la plus faible. Au contraire, les fentes de sortie sont conçues pour rendre la plus faible la surface d'ouverture totale des fentes à la partie inférieure 44a, celle des fentes à la partie médiane 44b modérée, et celle des fentes à la partie supérieure 44c la plus importante. Ce procédé et ce dispositif font pénétrer davantage de gaz à travers la partie inférieure 45a au premier étage d'une cage à fentes unitaire et permet au liquide dans la cuve de fond de monter le long de la paroi intérieure de la cage plus facilement et en plus grande quantité. Au second étage et dans les étages successifs, également à travers l'entrée à la partie inférieure 45a, il pénètre davantage de gaz accompagné de davantage de liquide. Le liquide atomisé à la partie 45a monte en tourbillonnant et se décante sur la paroi intérieure de la cage, à une position supérieure à celle de la première atomisation, et est atomisé à nouveau par le gaz pénétrant par les parties 45b et 45c. D'autre part, en considérant la sortie du liquide, la quantité de liquide évacuée à travers la partie inférieure 44a est conçue pour être faible et le reste du liquide monte le long de la paroi intérieure de la cage et est évacué à travers la partie médiane 44b et la partie supérieure 44c, également. Chaque fois, le liquide vient en contact avec le gaz plus efficacement et plus uniformément.Comme on l'a décrit ci-dessus sur la figure 11, le contact de gaz et de liquide au moment de l'entrée et de la sortie est plus uniforme et l'enlè- vement de poussière, l'absorption et la neutralisation du gaz sur la figure ll sont plus efficaces que dans les figures 9 et 10. A titre d'exemple de réalisation de l'invention décrite cidessus, au moment où un gaz contenait 2000 ppm d'acide sulfureux gazeuxaété désulfuré par une solution de soude caustique à 2 %, le dispositif représenté respectivement sur les figures 9 et 11 a été utilisé. I1 en résulte que l'efficacité sur la figure 9 était de 94,2 % et, sur la figure 11, elle était de 98,1 %. Sur la figure 11, la largeur des fentes est constante et la longueur et le nombre des fentes sont modifiés pour rendre différentes les surfaces des fentes supérieures et inférieures. Un autre dispositif est également applicable dans ce but. En d'autres termes, en supposant que le dispositif soit pourvu de fentes d'entrée et de sortie dans la direction tangentielle et dans le cas des fentes d'entrée, que la surface d'ouverture totale des fentes soit comparativement grande à la partie inférieure et comparativement faible à la partie supérieure et, dans le cas de fentes de sortie que la surface d'ouverture totale des fentes soit compaxtivement faible à la partie inférieure et comparativement grande à la partie supérieure, la forme, la dimension, le nombre de tentes ou le nombre de fentes consécutives peuvent être facultatifs. La caractéristique la plus importante de la présente invention est que l'on utilise le même liquide à maintes reprises du début à la fin, c'est-à-dire que le liquide est tiré vers le haut, à partir de la cuve du fond, par le mouvement tourbillonnant du gaz et vient en contact avec le gaz plusieurs fois et le même liquide atteint la chambre de séparation gaz-liquide. En conséquence, la présente invention est un procédé d'enlèvement de poussière, de fumées ou de micro-particules contenues dans une masse gazeuse; elle peut être employée pour enlever de l'acide sulfureux et de mauvaises odeurs, pour réaliser l'absorption et la neutralisation de gaz produits dans un procédé chimique par un contact répété du gaz et du même liquide. Par suite, une très faible quantité de liquide est suffisante pour obtenir une efficacité extrêmement élevée du contact du gaz-et du liquide. Par rapport aux procédés classiques, d'abord, dans le présent procédé, on obtient une efficacité élevée et, ensuite, puisqu'une très faible quantité de liquide est utilisée, le traitement de drainage est facilement réalisé et, dans le cas de gaz, on obtient une solution absorbée concentrée. Finalement, puisque la vitesse de la masse gazeuse est élevée, le diamètre du récipient extérieur peut être faible. En conséquence, l1es- pace est limité et ainsi le prix de revient de l'installation est faible. L'exemple de réalisation de la présente invention n'est pas limité à celui décrit ci-dessus. On représente sur les figures 6, 7 et 8 un autre exemple de réalisation de la présente invention, dans lequel la forme de la cage à fentes unitaire du dispositif unitaire de traitement de gaz est différente de celle décrite ci-dessus. Le dispositif de cet exemple de réalisation est construit pour qu'un carne renversé 36 à extrémité ouverte, ayant des fentes d'entrée 35 sur la paroi latérale, soit connecté en série avec un cône à extrémité ouverte 38, ayant des fentes de sortie 37 sur la paroi latérale, au lieu d'être de forme cylindrique. L'extrémité supérieure est reliée à la cage à fentes 41 prévue dans la chambre 39 de séparation gazliquide. Ce procédé est exactement le mAeme que celui de la figure 1, par lequel le gaz à traiter est envoyé à travers plusieurs fentes d'entrée 35 du cône renversé 36 et est évacué à partir de plusieurs fentes de sortie 37 du cône 38, puis le gaz est amené à monter suivant un mouvement tourbillonnaire alors que le liquide monte le long de la paroi du cône et est atomisé dans le gaz. Quand ce gaz est évacué à partir des fentes de sortie 40 d'une cage à fentes 41, le liquide contenu dans le gaz est séparé par la force centrifuge du gaz, et ainsi on obtient un gaz purifié. Quand le cône est utilisé tel que représenté dans cet exemple de réalisation, l'angle du changement de direction du gaz introduit ou évacué est plus régulier que dans le cas de l'utilisation de cages cylindriques à fentes et en conséquen c 'est un avantage que la perte de pression soit plus faible que dans le cas d'une cage cylindrique. Dans le procédé décrit ci-dessus, une masse gazeuse répute plusieurs fois des mouvements de chargement et d'évacuation. Cependant, on peut adopter un autre procédé dans lequel un gaz ac compagné de liquide est introduit dans les fentes d'entrée plusieurs fois sans être évacué par les fentes de sortie, dans un dispositif dans lequel toutes les fentes de sortie sont supprimées, sauf la fente supérieure. Dans ce cas il y a un avantage du fait que la perte de pression est faible, bien que l'efficacité du contact gaz-liquide soit quelque peu abaissée. Ce procédé est utilisé pour retirer plus faoilement des poussières. On a décrit ci-dessus troia exemples de réalisation de la présente invention, dans lesquels respectivement un genre de liquide est utilisé en continu, un genre de liquide est utilisé à contrecourant et différents genres de liquides sont utilisés. Comme on le voit d'après la description prdeédente, le plus grand avantage de la présente invention est que, dans tous les cas, le gaz introduit maintient son mouvement tourbillonnaire dans la même direction jus qu'à ce qu'enfin il soit déchargé et également la quantité de liquide utilisée est très faible. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'entre décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparattront à l'homme de l'art. REVENDICATIONS 1 - Procédé de purification de gaz, caractérisé en ce qu on prévoit une cage cylindrique à fentes ayant plusieurs fentes d'entrée de gaz formées en direction tangentielle sur la paroi latérale inférieure et plusieurs fentes de sortie de gaz formées en direction tangentielle sur la paroi latérale supérieure, le sommet de la cage étant fermé de manière étanche et le fond étant ouvert ; et en ce qutil consiste à introduire à travers les fentes inférieures un gaz à traiter qui est passé vers le haut suivant un mouvement tourbillonnaire à grande vitesse et à introduire au fond de la cage un liquide qui est passé vers le haut sous forme de film de liquide le long de la paroi intérieure de la cage par la force tourbillonnaire et ascendante du gaz, le liquide~ainsi montant étant alors atomisé par le gaz pénétrant à vitesse élevée qui est passé vers le haut vers les fentes de sortie suivant un mouvement tourbillonnaire, le liquide étant passé vers le haut vers les fentes de sortie sous forme d'un film de liquide le long de la paroi intérieure, et on obtient ainsi du gaz purifié par séparation par centrifugation du gaz ascendant et du liquide en gaz purifié et en liquide contenant des impuretés au moyen de la force tourbillonnaire du gaz au moment où ce gaz est évacué par les fentes de sortie. 2 - Procédé de purification de gaz, caractérisé en ce qu'un gaz à traiter est introduit dans un dispositif dans lequel on prévoit un récipient extérieur à l'extérieur de plusieurs cages cylindriques à fentes agencées en série, ayant plusieurs fentes d'entrée de gaz formées en direction tangentielle sur leur paroi latérale inférieure et plusieurs fentes de sortie de gaz formées en direction tangentielle sur leur paroi latérale supérieure, ce gaz étant introduit dans le dispositif à travers les fentes inférieures et étant passé vers le haut suivant un mouvement tourbillonnaire, à une vitesse élevée, pour être évacué à travers les fentes supériéures, le gaz ainsi évacué étant soumis à un tourbillon à vitesse élevée le long du passage de gaz formé par la cage cylindrique à fentes et le récipient extérieur, afin de passer vers le haut et d'être conduit dans la cage à fentes suivante, ce procédé étant accompli de manière répétée et, un liquide au fond de la cage à fentes étant passé vers le haut sous forme de film de liquide le long de la paroi de cette cage à fentes par la force tourbillonnaire et ascendante à grande vitesse du gaz, ce liquide ascendant étant atomisé chaque fois que le gaz est introduit ou évacué, à grande vitesse, en obtenant ainsi un gaz purifié par séparation par centrifugation du gaz et du liquide en un gaz purifié et en un liquide contenant des impuretés, au moyen de la force tourbillonnaire du gaz, au moment où le gaz est évacué par les fentes supérieures de la cage finale. 3 - Procédé de purification de gaz, caractérisé en ce que plusieurs dispositifs utilisés dans les revendications 1 et 2 sont empilés en série, le gaz étant soumis à un tourbillonnement et passé vers le haut du premier étage au dernier, différents liquides étant envoyés dans chaque étage et le gaz étant traité au moyen des différents liquides à'chaque étage. 4 - Procédé de purification de gaz et de récupération de solution concentrée ayant réagi selon la revendication 3, caractérisé en ce que le nouveau liquide est envoyé dans l'étage final et le liquide séparé est envoyé dans l'étage précédent à chaque étage successivement, du sommet au premier étage. 5 - Procédé de purification de gaz selon les revendications 1, 2, 3 et 4, caractérisé en ce qu'on utilise des cages cylindriques à fentes, dont chacune a des fentes d'entrée dont la surface totale est la plus grande à la partie inférieure, la plus faible à la partie inférieure et la plus grande à la partie supérieure. 6 - Purificateur de gaz, caractérisé en ce qu'il comprend une cage cylindrique à fentes ayant deux groupes de fentes supérieur et inférieur, ces fentes étant formées dans la direction tangentielle sur la paroi latérale, le sommet de la cage étant rermé de manière étanche et le fond de la cage étant ouvert, une chambre dtintroduction de gaz ayant une canalisation d'alimentation de gaz et une canalisation d'alimentation de liquide à l'extérieur de la partie inférieure de la cage, une chambre de séparation gaz-liquide ayant une canalisation d'évacuation de gaz purifié et une canalisation d'évacuation de liquide séparé à l'extérieur de la partie supérieure de la cage et une plaque de séparation prévue dans le passage de gaz à la limite des parties supérieure et inférieure des cages à fentes. 7 - Purificateur de gaz, caractérisé en ce qu'il comprend une cage cylindrique à empilement se composant de plusieurs cages cylindriques à fentes en série, dont chacune a deux groupes de fentels, supérieur et inférieur, ces fentes étant formées dans la direction tangentielle sur la paroi latérale, le sommet de la cage étant fermé de manière étanche et le fond de la cage étant ouvert, une chambre d'introduction de gaz ayant une canalisation d1alimen- tation de gaz et une canalisation d'alimentation de liquide å l'ex- térieur de la partie inférieure de la première unité de cage à fentes, une chambre de séparation gaz-liquide ayant une canalisation d'évacuation de gaz purifié et une canalisation d'évacuation de liquide séparé prévue à l'extérieur de la partie supérieure de la dernière unité de cage à fentes, des passages de gaz prvus à l'extérieur de cages cylindriques à fentes empilées placées entre la chambre d'introduction de gaz et la chambre de séparation de gaz-liquide, et des plaques de séparation dans les passages de gaz prévues à la limite des parties supérieure et inférieure des cages à fentes. 8 - Purificateur de gaz, caractérisé en ce qu'il comprend une cage cylindrique à empilement se composant de plusieurs cages cylindriques à fentes en série, dont chacune a deux groupes de fentes, supérieur et inférieur, ces fentes étant formées dans la direction tangentielle sur la paroi latérale, le sommet de la cage étant fermé d'une manière étanche et le fond de la cage étant ouvert, une chambre d'introduction de gaz ayant une canalisation d'alimentation de gaz et une canalisation d'alimentation de liquide > prévues à l'extérieur de la partie inférieure de la première cage à fentes unitaire, une chambre de séparation de gaz-liquide ayant une canalisation d'évacuation de gaz purifié et une canalisation d'évaouation de liquide séparée à l'extérieur de la partie supérieure de la dernière cage à fentes unitaire, une ou plusieurs chambres de séparation gaz-liquide ayant des canalisations d'évacuation de liquide séparées prévues à l'extérieur de la partie supérieure de la cage dans le milieu dans la partie inférieure de la cage précédente, des passages de gaz prévus à l'extérieur de la cage cylindrique pla cés entre les deux chambres et une ou plusieurs canalisations d'alimentation de liquide connectées au fond de chaque cage à fentes unitaire dans la chambre médiane. 9 - Purificateur de gaz selon la revendication 8, caractérisé en ce que la canalisation d'évacuation de liquide séparée de la chambre de séparation gaz-liquide est reliée à la canalisation d'alimentation de liquide au fond de la cage à fentes unitaire dans la chambre précédente. 10 - Purificateur de gaz selon les revendications 6, 8 7 et 9, caractérisé en ce que chacune des cages cylindriques à fentes utilisées a des fentes d'entrée dont la surface totale est la plus grande à leur base et la plus petite à leur sommet, et des fentes de sortie dont la surface totale est la plus petite à leur base et la plus grande à leur sommet. 11 - Purificateur de gaz selon les revendications 6, 7, 8 et 9, caractérisé en oe qu'on utilise une cage conique à fentes au lieu d'une cage cylindrique à fentes.