FR 2035978 A1 19701224 FR 7011315 A 19700327 mis i 2035978 La présente invention, a pour objet un récepteur utilisé dans un radiogonicmètre ou un. équipement de réception radar.f Selon uïi aspect non restrictif de l'invention, le/récepteur considéré est composé d'au moins deux antennes directionnelles, 5 et produit une sortie en réponse à un signal appliqué à ces antennes, indiquant la direction de l'a source de ce signal, comme il sera décrit ci-dessous par rapport aux antennes, et comprenant un dispositif pour engendrer à partir des signaux reçus par chaque antenne , des trains d'impulsions, les impulsions de chaque train 10 étant dans un rapport de phase prédéterminé avec l'onde porteuse du signal reçu, la sortie du récepteur étant une fonction de la différence de temps entre les impulsions d'un train, et les impulsions d'au moins l'un des autres trains, dont l'amplitude est maximum lorsque la différence de temps tend vers zéro» 15 La "source du signal" peut être constituée soit par un émetteur de signaux tel qu'un radiogoniomètre, ou une cible de radio-détection réfléchissant les signaux transmis par l'émetteur radar, un écho réfléchi constituant un signal. Le récepteur produit cette sortie de préférence seulement 20 lorsque la différence de temps tend vers zéro. Le dispositif de traitement engendre les impulsions à partir des noeuds de l'onde porteuse des signaux reçus» Ce dispositif est adapté pour mettre en forme et différencier chaque onde du signal reçu par rapport au temps, de manière 25 à engendrer ces trains d'impulsions. Le récepteur peut comprendre des dispositifs de coïncidence pour multiplier ou additionner les amplitudes des impulsions de chaque train, qui tendent à coïncider lorsque la différence de temps tend vers zéro, pour produire la sortie. 30 Un récepteur à changement de fréquence constitué dTun oscillateur hétérodyne pour le mélange des signaux reçus,provenant de chaque antenne, est destiné à réduire considérablement la fréquence de l'onde porteuse des signaux reçus, sans modification du déphasage. 35 Lorsque le récepteur est utilisé dans un système de récep tion radar, il peut comprendre un détecteur, pour la mesure de l'amplitude de signaux reçus, indiquant la taille ou la densité 70 11315 2 2035978 de 1*image radar. Le dispositif de traitement est tel que l'amplitude des impulsions ne varie pas considérablement en fonction des variations de l'amplitude des signaux reçus, le détecteur mesurant l'amplitude 5 du signal reçu provenant d'au moins l'une des antennes,, avant que le train d'impulsions ne soit engendré, un dispositif modulant l'amplitude de la sortie en réponse au détecteur» Selon un autre aspect de l'invention, un radiogoniomètre ou équipement de réception radar comprenant un réseau d'antennes 10 directionnelles' composé d'au moins deux antennes, et d'un récepteur tel que décrit ci-dessus est destiné à indiquer la direction de la source d'un signal comme mentionné, par rapport à l'antenne» Le réseau d'antennes peut être constitué d'au moins trois antennes, et le système peut indiquer la direction de la 15 source par rapport au réseau d'antennes, en deux dimensions» La sensibilité directionnelle du réseau est telle" qu'en fonctionnement, le récepteur produit une sortie seulement lorsqueifront d'onde du signal est reçu par chaque antenne pratiquement simultanément. 20 L'équipement peut être constitué de deux antennes d'égale dimension, chacune d'elles étant considérée comme un assemblage de dipoles, et placées l'une à côté de l'autre, leurs centres de phase étant espacés l'un de l'autre d'Une distance égale à la largeur de chaque antenne. 1 25 Selon une alternative, l'équipement peut être constitué de deux antennes d'égale dimension, considérées chacune comme un assemblage de dipôles, placées l'une à côté de l'autre, mais se chevauchant partiellement de façon que leurs centres de phase soient espacés l'un de l'autre d'une distance égale à la moitié j)0 de la largeur de chaque antenne. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ; ressortiront de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif, en référence au dessin annexé dans lequel % 35 - la figure 1 illustre la théorie de l'invention, - 3es figures 2a, 2b, 2c représentent' la formation d'impulsions à partir de l'onde porteuse du signal reçu, 70 11315 5 2035978 - les figures 3a et 3b représentent la coïncidence et la:non-coïncidence des impulsions provenant des antennes respectives - les figures 4 et 5 représentent des antennes utilisées dans l'équipément de 1!invention, sous forme schématique, * 5 - la figure 6 est un schéma synoptique d'un récepteur conforme à l'invention» Les radiogoniomètres ou équipements de réception radar peuvent être divisés en deux types : a) ceux qui utilisent un réseau d'antennes ou uœantenne 10 à réflecteur paraboloïde délivrant une pointe en réponse à un signal éloigné, à un certain angle, lorsque le système d'antennes tournai b) ceux qui utilisent deux antennes ou davantage, la différence d'amplitude ou de phase entre les sorties en réponse à un signal éloigné tombant précisément à zéro à un certain angle, 15 lorsque le système d'ajitennës tourne» Un résultat similaire est obtenu par utilisation d'une antenne dont la direction est telle qu'elle osbille par commutation synchronisée» Dans les systèmes du groupe a), le pouvoir séparateur angulaire du système est uné fonction de l'ouverture 'totale ou 20- de la dimension physique principale du réseau d'antennes et ne peut pas être amélioré sauf par utilisation d'une antenne grande par rapport à la longueur d'onde du signal reçu» D'ans le système "du groupé b), l'amélioration du pouvoir séparateur du système est possible, mais alors la forme de la sortie obtenue n'est pas uti-25 lisable, pour diverses raisons» Dans les systèmes de ce type, lorsque le réseau d'antennes est tourné vers le gisemert correct du signal reçu, la forme d'onde de' tension de sortie a la forme d'un "S", la tension de sortie correspondant au gisement correct se trouvant au centre du "S", où la courbe passe par zéro» La partie 30 significative de cette courbe étant ce zéro, les systèmes de ce groupe ne conviennent pas à l'utilisation comme système radar indicateur de position plane, et dans les radiogoniomètres» Des essais ont été effectués pour incorporer un circuit destiné à convertir le zéro en un pic, mais d'aùtres pics sont alors apparus 35 si bien que le signal à distance représentait ungiasneit ^incorrect, et l'interprétation de l'affichage de l'indicateur de position plane devenait difficile» 11315 2035978 Les niodas de réalisation préférés de l'invention décrits ici évitent l'un ou plusieurs des inconvénients mentionnés„ La figure 1 illustre la théorie de l'invention et représente un réseau û ' antennes diraetioîr.olles constitué de deux antennes 10 et 12 espacées l'une de 1'autre par une distance d. Ifa front d'onde 14 d'un signal provenant d'une source à distance telle qu'un radiogonioraètre ou une cible 's radiodétection réfléchissante s'approche des antennes 10 *st 5. S faisant un angle© avec leur plan., cet angle représentant ëg^l«E:ent le gisement de la source du signal par rapport s l'axe de visée15 des antennes» Il faut noter que lorsque le front d'onds Ih (■. atteint l'antenne 1QS il doit encore se déplacer d'une distança 2 avant d'atteindre l'antenne 12, En conséquence, il s1 écoule -tn ceaaps faible mais fini entre l'instant de réception du front d'onde 14 par l'antenne 10 et l'instant de réception par l'antenne 12. Ce temps est donné par 1'équation s /\ T = x/c = (à sin S)/c ; où c représente la vitesse du front d'onde. Par .conséquent /V/gx (d gin 9)/Xfo - / Slf fo étant la longueur d'onde de l'onde porteuse du signal, fo sa fréquence et /\ $ le déphasage apparent entre le signal détecté par l'antenne 10 et détecté par l'antenne 12= Les signaux reçus par chacune des antennes 10 et 12 sont séparément amplifiés et traités dans Ses dispositifs respectifs, pour constituer un train d'impulsions., pour chaque signal reçu, Les figures 2a, 2b et 2c représenter 2s fonctionnement de ces dispositifs. Sur la figure 2a., le signal reçu se présente sous la forme d'une onde porteuse 16 pouvant subir éventuellement une modulation d'amplitude. Pour plus de simplicité, la modulation d'amplitude n'est pas représentée sur la figure 2a0 Le dispositif de traitement amplifie 1'onde porteuse, et la transforme en une ends rectangulaire 20., dont les paliers correspondent aux noeuds 22 BAD QRIQINAL 70 11315 5 2035978 de 1*onde porteuse. Le dispositif de traitement différencie cette onde rectangulaire pour produire un train d'impulsions 24 à partir des noeuds 22. Par conséquent, ce train d*impulsions 24 est dans un rapport de phase prédéterminé avec la forme dronde du 5 signal reçu dont elle provient. Les impulsions négatives 25 du train ne sont pas nécessaires et sont supprimées. Puisqu'un déphasage existe entre le signal reçu par l'antenne 10 et le signal réçu par l'antenne 12, il y a une différence de temps correspondante entre les impulsions individuelles 24 des 10 trains d'impulsions provenant des antennes 10 et 12, coasse représenté sur la figure 3a. (Jette différence de temps étant une fonction du gisement de la source du signal par rapport auc antennes 10 et 12, elle peut indiquer la sortie du récepteur sur un tube à rayorB cathodiques, en transmettant les trains d'impulsions 24 à l'en-15 trée du dispositif de déviation Y. Lorsque la différence de temps entre les impulsions 24 de chaque train tend vers zéro* leurs amplitudes s'ajoutent, et l'impulsion représentée sur l'écran du tube à rayons cathodiques a une amplitude maximum. L'orientation du réseau d'antennes est donc réglée jusqu'à Ge que la différence 20 de temps entre les impulsions 24 tendent vers zéro et le gisement peut ainsi être déterminé à partir de l'orientation du réseau d'antennes. Selon une alternative , le récepteur comprend un détecteur de coïncidence, destiné à multiplier ou additionner les amplitudes 25 des impulsions pour chaque train lorsque les différences de temps tendent vers zéro, tel que représenté à la figure 3b. Il faut noter que la différence de temps entre les impulsions 24 de chaque train est égale à zéro, non seulement lorsque les impulsions correspondantes de chaque train coïncident mais 30 également lorsque la différence de temps est telle que les impulsions 24 d'un train coïncident avec les impulsions 24 d'un autre train, c'est-à-dire qu'ils sont déphasés de 2TT, 4^, etc, par rapport au premier train mentionné; Les indications de gisement erronées fournies par le récepteur dans' ce cas sont supprimées par une 35 conformation spéciale du réseau d'antennes, tel que décrit ci-dessous» 70 11315 6 2035978 Si la durée de chaque impulsion 24 est égale à tp, la sortie vQ du détecteur de coïncidence sera égale à zéro lorsque la différence de temps entre lrarrivée du front dronde de l'impulsion du signai 14 et les antennes. 10 et 12 sera égale à tp, 5 c'est-à-dire lorsque sin 6 = ctp/d. Par conséquent ctp/d peut être considéré comme le pouvoir séparateur angulaire du système. Naturellement, le détecteur de coïncidence indiquera également une coïncidence lorsque J/\ T sera tel que $= 2 ,4 ete, correspondant aux gisenents de la source du signal lorsque 10 si» © = X/d, 2X/d; etc et A T = 1/fo, 2/fo, etc. La théorie du système ci-dessus mentionnée, ne peut donra* qu'un faible pouvoir séparateur angulaire 6 , car la durée t des X p impulsions 24 doit être trè$ petite pour obtenir un. pouvoir séparateur angulaire élevé. Ppur un pouvoir séparateur ©r élevé 15 et poufr un espace entre antennes d de j5 cm, équivalent à 10 longueurs d'onde à une fréquence d'onde porteuse du signal 10 Oc/s, il apparaît que T = 16 picosecondes et par conséquent, la durée des impulsions 24 est également de 16 picosecondes. Il n'est pas souhaitable d'augmenter la dimension d, car on obtien- 20 drait alors des réponses erronées correspondant à /\ ^ = 2 .4 """ etc pour des gisements plus près quelle gisonent-«ouhaité. Lorsque d = 10A, ces sorties correspondent à des intervalles de 6 de 6° diji gisement 9 » 0. Ces sorties parasites sont supprimées par une conformation de l'antenne spéciale infcoduisant des noeuds dans 25 la eourbe de sa sensibilité directionnelle, pour des valeurs de G- correspondant aux sorties telles que décrites ci-dessus. Afin d'augmenter le pouvoir séparateur angulaire du système, Il est nécessaire d'utiliser des circuits mélangeurs superJ' t hétérodynes pour chaque antenne 10 et 12 . Ces circuits sont dis-30 posés de façon à recevoir une fréquence hétérodyne à partir d'un oscillateur commun de façon que la fréquence de l'onde porteuse du signal réçu soit réduite à une fréquence intermédiaire relativement faible, sans que la phase relative de l'onde porteuse soit modifiée. Le déphasage entre les ondes porteuses n'étant pas modi-35 fié, mais leur fréquence étant considérablement réduite, la durée des impulsions 24 peut augmenter considérablement, tout en maintenant le pouvoir séparateur angulaire du système. Par conséquent, tp = (dn sin Qr)/e, ou n est le rapport de la radiofré- 8T9Wl13t5 7 2035978 :• quence de l'onde porteuse du signal à la fréquence intermédiaire der cette onde porteuse „ i ^ ... Par conséquent, en réduisant l'onde porteuse radiofré-quence 10 Gc/s à une fréquence intermédiaire de 10 Me/s par 5 exemple, le pouvoir séparateur angulaire du système ©r peut devenir égal à 0,1° pour d = 10 A, et une durée t^ des impulsions 24 de 1,6 nanosecondes. Cette durée des impulsions 24 convient parfaitement d'un point de vue pratique! par exemple., si l'amplitude de 13oncle porteuse de fréquence intermé-10 diaire est d'un volt, 13amplification de 46 décibels avec l'écrêtage qui s'ensuit entraîne un taux de croissance de la tension des Impulsions 24 de 1 /oit par nanoseconde. Ceci néees-site un courant de 10 jailliampères si la charge est de 10 picofa-rads„Un cii'cuit utilisant un condensateur de 10 picofarads .et une 15 résistance de lOQoîuns présent® le m'êiiis rapport de décroissance pour la fin des impulsions 24„ ... - JAi. - Afin d'éliminer les sorties parasites du circuit de coïncidence lorsque sin 9 s d/Aj 2d/A: etca la sensibilité directionnelle du réseau d'antennes est déterminée de façon qu'il ne 20 soit pas sensible aux signaux arrivant sur l'antenne depuis des ci iW. gisements de 9 sur lesquels sin © = d/A, 2d/A^ etc» Deux exemples d'antennes de ce type sont représentés sur les figures 4 et 5, . „ -v • ----- - Sur la figure 4, chaque antenne 10 et 12 consiste en un réseau de ai pôles à grande ouverture, 26, d'égale dimension 25 et de largeur b, ces réseaux étant placés côte à côte et leurs centres de phase étant espacés l'un de l'autre d'une distance do i, --J-, y * . r Une antenne ayant une largeur appréciable b, recevra le signal, lorsque Q n'est pas égal à zéro^ plutôt sur un bord que sur l'autre, et il en résultera un déphasage des tensions induites 30 dans les dipôles sur les bords opposés de l'antenne. Cependant,, " - - ' 'i l'angle de phase résultant de la somme des tensions induites dans tous les dipôles est en phase avec la tension induite dans un seul dipôle au centre de l'antenne et,par conséquent, le centre de l'antenne coïncide avec son centre de phase. Naturellement, 35 le centre de phase des autres types d'antenne peut être déterminé de.façon similaire. . Dans le cas du réseau de la figure 4, les noeuds de la courbe de sensibilité directionnelle du réseau apparaissent pour 70 11315 8 * : 2035978 . des angles donnés déterminés par sin9.= b/À, 2b/Aa etc. Par conséquent , si b = d ce qui signifie que les antennes sont adjacentes comme représenté sur la figure 4, il.est possible d'utiliser les noeuds pour annuler les sox*ties du récepteur correspondant aux 5 signaux arrivant sur les antennes depuis les azimuts aux angles 9 pour lesquels sin 9 = d/'À, 2d/X, etc, Il est apparu que l'utilisation d'un, réseau pour lequel b était égal à environ 30 cm et pour une largeur de faisceau totale de 12° , un pouvoir séparateur angulaire 9 de 0,1° pouvait'être obtenu- ' r t 10 Les antennes en cornet rectangulaire et les antennes - paraboliques d'un type équivalent peuvent présenter des noeuds à des angles bien définis, et un "éclaircment uniforme" pour annuler ou au moins réduire les sorties erronées, Naturellement, le récepteur élimine lui-même les réponses erronées provenant des pétales 15 du diagramme de sensibilité de 1 ' antenne„ La figure g représente un réseau d'antennes plus compact utilisé dans l'invention» Les antennes 10 ofc 12 se chevauchent de manière que la distance d entre leurs centres de phase soit égale à 0 La figure 6 représente un récepteur radar sous forme de blocs, conforme à l'invention. Lee antennes 10 et 12 sont de préférence du type représenté, sur la figure 4 et transmettent- v des signaux de radiofréquence aux étages as réception correspondants 30 30 et 32. Chaque étage comprend, un circuit superhétérodyne, ces circuits étant alimentés par une fréquence hétérodyne provenant d'un oscillateur, commun.34»Les signaux reçus de fréquence intermédiaire sont produits et amplifiés dans des amplificateurs de fréquence intermédiaire situésdans les étages 30 et 32- .Ces signaux 35 amplifiés sont par conséquent acheminés par les conducteurs de sortie 36. et 38.-,. - =• 70 1T315 9 2035978 Ces conducteurs36 et 38 alimentent les dispositifs de traitement 40 et 42 avec les signaux reçus, ces dispositifs fonctionnant comme décrit ci-dessus pour produire des trains d'impulsions 24 sur les conducteurs de sortie 44 et 46. 5 Dès conducteurs 44 et 46 transmettent les trains d'im pulsions 24 à un détecteur de coïncidence 48 qui produit une sortie sur le conducteur 50 seulement lorsque le temps compris entre les impulsions 24 de chaque train est pratiquement égal à zéro. L'amplitude de la sortie du détecteur de coïncidence 48 10 ne varie pas en fonction de l'amplitude des signaux reçus sur les conducteurs 36 et 38, étant donné l'écrêtage effectué dans les dispositifs 40 et 42. Par conséquent, les signaux reçus sur le conducteur 38 sont également transmis à un dispositif de détection d'amplitude 15 52, comprenant des circuits redresseurs, qui déterminent l'amplitude du signal reçu. La sortie du dispositif 52 est une sortie à courant continu et alimente un modulateur 54 qui reçoit également la sortie des détecteurs de coïncide 48. Ce modulateur 54 module la sortie du détecteur de coïncidence 48 en fonction de 20 l'amplitude des impulsions du signal reçu tel que représenté par le niveau en courant continu du signal provenant du détecteur 52 Il apparaît que l'amplitude des impulsions du signal reçu ibdique les dimensions ou la densité de la cible qui réfléchit les signaux sur les antennes 10 et 12. 25 Le modulateur 54 transmet une sortie 56 à un dispositif d'affichage d'un type classique tel qu'un indicateur de position plan auquel cas des circuits classiques de détermination de distance sont prévus. Le système peut également être prévu pour indiquer la 30 direction en deux dimensions, (à la fois le gisement et l'azimut). Dans ce but, une antenne supplémentaire 13 est nécessaire, ainsi qu'un étage récepteur supplémentaire 33 et un dispositif de traitement 43 ccrregpoirfent aux étages 30 et 32 et aux dispositifs 40 et 42."Le détecteur de coïncidence 48 est alors un déteo-35 teur de triple coïncidence, bien connu des spécialistes. L'étage 33 comprend un circuit superhétérodyne identique à celui des étages 30 et 32 et est alimenté par une fréquence hétérodyne provenant du même oscillateur 34. 70 11315 10 2035978 Au lieu d'une seule antenne 10 et d*une seule antenne 12, deux antennes ou davantage correspondant à chacune des antennes 10 et 12 sont prévues et reliées entre elles pour fonctionner de la même manière,, De façon similaire, la troisième antenne 13 néces-5 saire pour le fonctionnement dans deux dimensions est construite de façon similaire à partir de deux antennes ou davantage,, En pratique la précision du gisement obtenu, mais non la précision de la réponse, est limitée par la constance du retard des signaux reçus, travarsant les étages récepteurs et de traite-10 ment 30* 40 etc. Une erreur dans le gisement indiqué de 0,1° se produit si un passage 30,40 à travers le récepteur dévie de l'autre passage (par exemple 32, 42} de la façon suivante s a) le déphasage est décalé de 6° soit pour la radiofréquen-ee (10 Gc/s) soit pour la fréquence intermédiaire (LO Mo/s) ou 15 b) le retard est décalé de 1,5 picoseconde dans la section radiofréquence, ou de 1,5 raanoseeonde dans la section de fréquence intermédiaire. Ces décalages correspondent à une variation de 1% soit de l'inductance, soit de la capacitance d'un circuit accordé, 20 (à radiofréquence ou à fréquence intermédiaire) pour lequel Q = 10 ou bien à une variation de longueur de 0,5 m® d'un guide d'onde ou d'un câble dans la section radiofréquence. Dans la section de fréquence intermédiaire les longueurs du conducteur subissent également des variations de 50 cm qui ne doivent pas être négligées. 25 L'invention n'est pas limitée aux formes de réalisations décrites, et l'on pourra y apporter diverses modifications sans pour autant sortir de son cadre. 70 11315 ii 2035978 0JL1JL5_Ï_SJL!LÏ-.2JL§ 1. Récepteur utilisé dans un radiogoniomètre ou un système radar, composé d'un réseau d'antennes directionnelles 5 constitué d'au moins deux antennes, ce récepteur produisant une sortie en réponse à un signal reçu par le réseau d'antennes* cette sortie indiquant la direction de la source du signal, par rapport au réseau d'antennes, le récepteur étant caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de traitement pour engendrer à partir des 10 signaux reçus par chaque antenne du réseau.» des trains d'impulsions., les impulsions de chaque train étant dans un rapport de phase déterminé avec 1'onde porteuse du signal reçu, la sortie variant en fonction de la différence de temps èntjre 1 ' appari ;ion des impulsions d'un train et l'apparition des impulsions d'au moins 15 l'un des autres trains, et son amplitude étant maximum lorsque la différence de temps tend vers zéro. . 2. Récepteur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est destiné à produire une sortie seulement lorsque cette différence de temps tend vers zéro» 20 3» Récepteur selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le dispositif de traitement engendre les impulsions à partir des noeuds de l'onde porteuse du. signai reçu. 4. Récepteur selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le dispositifs de traitement met en forme et 25 différencie chaque onde de signal reçu par rapport au temps, pour produire les trains d'impulsions» 5» Récepteur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de coïncidence destiné à multiplier ou à additionner les amplitudés des impulsions 30 de chaque train tendant à coïncider lorsque la différence de temps tend vers zéro, et à produire une sortie. 60 Récepteur selon l'une des revendications précédentes^ caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif superhétérodyne constitué d'un oscillateur pour le mélange des signaux reçus pro-35 venant de chaque antenne ce dispositif réduisant la fréquence de l'onde porteuse des signaux reçus de façon considérable,. sans modification du déphasage» 70 11315 ia 2035978 7- Récepteur selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il est destiné à être utilisé avec un système récepteur radar, et en ce qu'il comprend un détecteur pour déterminer l'amplitude des signaux reçus^ et obtenir une indication des 5 dimensions de la densité de la cible» 8. Récepteur selon la revendication fs caractérisé en es que le dispositif de traitement est tel que'les impulsions ne varient pas de façon significatif® en cr-plitude, avec les variations de 1*amplitude des signaux rsQua, le détecteur détermine 10 l'amplitude du signal reçu provenons ci5au soins l'une des antennes avant que le train d'impulsioncorrespondent ne soit produit, et un dispositif module l'amplitude do la. sortie en réponse au détecteur. 9«Récepteur selon l'une 4©s revendications précédentes, 13 caractérisé en ce qu'il comprend un réaesu d8antennes directionnelles constitué d'au moins deux antennes0 10°, Récepteur selon la rsvencisstfeion 9* caractérisé sn ce que la sensibilité directionnelle du réseau est telle que pendant le fonctionnement le récepteur produise- uns sortie seulement lorsque 20 le front d'onde du signal est reçu pratiquement.simultanément par chaque antenne» 11. Récepteur selon l'une des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que le réseau comprend deux antennes d'égale-dimension, chacune d'elles étant constituée d'un réseau de -dipôle 25 et placées l'une à côté de l'autre, leurs centres de phase étant séparés par une certaine distance égale à la largeur de chaque antenne. " 12. Récepteur selon l'une des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que le réseau comprend deux antennes d'égale 30 dimension, constituée chacune par un réseau de dipôles et placées l'une à côté de 1'autre, mais se chevauchant de façon que les centres de phase soient espacés l'un de 1'autre d'une certaine distance égale à la moitié de la largeur de chaque antenne.