FR 2013721 A1 19700410 FR 6916370 A 19690520 69 16370 1.- 2013721 L'invention est relative à un procédé pour l'échange de chaleur dans le fractionnement à basse température de mélanges de gaz, d'air en particulier, où. le froid nécessaire pour le fractionnement est produit partiellement par la détente^ avec 5 production de travail,d'une partie du mélange de gaz ou des produits du fractionnement préalablement échauffés, et dans lequel on produit, dans des régénérateurs inversables et des récupérateurs divisés en une branche froide et une branche chaude, inversables, un échange de chaleur avec élimination simultanée des impuretés du mélange de 10 gaz • L'invention s'étend à une installation pour l'application de ce procédé. Lors de l'utilisation de régénérateurs en avant du fractionnement de 1'air par rectification à basse température, destinés à l'échange de chaleur entre l'air comprimé qui doit 15 être refroidi et les produits du fractionnement, on procédait jusqu'ici à l'extraction de produits de haute pureté^ ou absolument exempts d'impuretés, telles que 1^0 et COg, par l'intermédiaire de serpentins incorporés dans les régénérateurs, pendant que d'autres produits du fractionnement, en particulier l'azote impur constituant un dé-20 chet, absorbaient les impuretés séparées de l'air comprimé et déposées, lors de son refroidissement, au cours de leur échauffement par les parcours d'échange de chaleur alimentés alternativement avec de l'air comprimé qui devait être refroidi. La quantité d'air ou d'azote sous pres-25 sion, qui doit être détendue en fournissant du travail pour couvrir les besoins en froid lors du fractionnement de l'air à basse température^ est d'abord libérée par refroidissement de H^O, du CO2, et d'autres impuretés à point d'ébullition élevé, puis échauffée, au-dessus de sa température de saturation, au moyen de l'air comprimé 30 qui se refroidit, avant la détente, également dans des serpentins qui sont placés dans la partie froide du régénérateur. Cette technique de réchauffement était toujours nécessaire quand on choisissait l'azote comme gaz à détendre, et était même avancée en général, aussi pour la reprise, comme air comprimé à détendre, d'une portion d'-35 air comprimé provenant de la zone moyenne du régénérateur, avec purification conjuguée de cette portion d'air comprimé par un adsorbeur de COg avant son entrée dans la turbine de détente. A la place des régénérateurs connus antérieurement pour le fractionnement de l'air à basse tempéraifcure, on 40 se sert aujourd'hui de récupérateurs multiples, construits, de pré 69 16370 2.- 2013721 férence,sous la forme d1échangeur3 de chaleur à plateaux, inversables, dans lesquels la transmission de chaleur s'opère entre les différents milieux par l'intermédiaire des cloisons de séparation, avec maintien de la purification de l'air comprimé par condensation ou congélation, 5 et évaporation ou sublimation^des impuretés déposées sur les surfaces de l'échangeur de chaleur, de HgO et de COg en particulier, au moyen de l'azote de rebut impur. Il est apparu avantageux de monter une combinaison de régénérateurs et de récupérateurs. On mettra alors 10 en oeuvre pour les produits purs les récupérateurs, par exemple pour l'échange de chaleur entre l'oxygène pur récupéré et une partie de l'air comprimé, pendant qu'en plus, il est envoyé sur les récupérateurs une quantité supplémentaire d'azote impur en échange de chaleur avec de l'air comprimé supplémentaire, de sorte que môme les 15 impuretés qui s'évaporent difficilement, provenant de la quantité d'air comprimé nécessaire pour l'échange de chaleur avec 1'oxygène,seront évaporées ou sublimées. La quantité d'air comprimé restante et le reste de l'azote impur échangent leur chaleur dans les régénérateurs, où la bonne capacité d'accumulation de chaleur des régénéra-20 teurs, et les importantes surfaces ou espaces de déposition pour les impuretés de l'air comprimé qui doivent être évaporées ou sublimées, amortiront ou supprimeront complètement les perturbations dans la rectification^en particulier en cas de variations de charge. Les récupérateurs 7plus sensibles aux variations des rapports des quantités 25 de gaz entrant et sortant/peuvent être alors réglés de telle façon que toutes les variations ôausées par moments par des variations de charge, dans l'échange de chaleur entre l'air comprimé et les produits du fractionnement^sont passées aux régénérateurs et sont amorties dans ceux-ci grâce à leur important effet d'accumulation. 30 L1échauffement des quantités de gaz qui doivent être détendues avec fourniture de travail s'opérait jusqu'ici, comme on l'a dit, dans des serpentins qui sont montés dans la partie froide des régénérateurs. Dans les modèles/connus jusqu'ici, des 35 régénérateurs à serpentins incorporés dans la partie froide, on tire parti de la chaleur spécifique de l'aiiyqui doit être refroidi sous pression, un peu plus élevée et qui augmente encore avec l'abaissement de la température, pour l'échauffement des gaz qui doivent être détendus en fournissant du travail, et la différence de 40 température est maintenue faible à l'extrémité froide du régénéra 69 16370 2013721 teur, de sorte que la congélation des impuretés par l'air comprimé s'opère très complètement. Dans les récupérateurs utilisés pour les produits pursp il était jusqu'ici refroidi, dans le même but, un. 5 peu plus d'air comprimé sur tout l'éventail de température qu'il n'-y est échauffé au total de produits du fractionnement. les procédés connus présentent cet important .inconvénient que les régénérateurs deviennent très coûteux en raison de l'incorporation des serpentins et sont, par suite, oné-10 reux. L'invention a pour but de réaliser un procédé sûr et économique pour l'échange de chaleur dams 1© fractionnement de mélanges de gaz à basse température, qui. soit ad&pfèé à toutes les conditions de fonctionnements, et dans lequel les régé-15 nérateurs en particulier puissent être exécutés sous une forme très simple^sans serpentins incorporés. Le procédé de l'invention, est caractérisé par ce que la quantité partielle de mélange de gaz ou de produits du fractionnement^qui doit être détendue en fournissant du travail^ 20 est échauffée dans des passages non inversables de la branche froid» des récupérateurs, une autre quantité partielle de mélange de gaz ou de produits du fractionnement étant reprise dans la section eeir—= traie des régénérateurs et échauffée dans les branches chaudes cfea-récupérateurs à peu près à la température ambiante. 25 II est ainsi obtenu, dans le fraet ment de l'air9 pour les récupérateurs aussi bien que pour le» nérateursp simplifiés par la suppression des serpentins, que la. différence de température soit diminuée à- l'extrémité froide, ce qudl est très avantageux pour 1® évaporation ou la sublimation die® iurpt— 30 retés. En même temps, il sera repris, pendant la gériade ffeosMe* dans la section centrale des régénérateurs, une quantité- partielle de l'azote impur ou de l'air comprimé^qui sera réchauffé® à la température ambiante par la branche chaude des récupérateurs dans un passage qui, éventuellement-, ne sera pas inversable, pendant quex 35 dans la branche droide des récupérateurs, le gaz qui doit être détendu en fournissant du travail,ou une partie de celui-ci^ sera é-chauffé dans un autre passage non inversable. On peut reprendre, comme on l'a dit, à partir de la section moyenne des régénérateurs, de l'azote impur, 40 des soupapes commandées à froid étant nécessaires à cet effet. Un 69 16370 2013721 effet du même genre est obtenu si l'on reprend sur la section centrale des régénérateurs, par l'intermédiaire de clapets de non-retour p une quantité partielle d'air comprimé» On échauffe ensuite cette quantité;, dans les passages éventuellement non inversables de 5 la branche chaude des récupérateurs, à la température ambiante, et on la mélange, au moyen d'un recompresseur qui équilibre la chute de pression dans la partie chaude du régérâteur et dans le passage de réchauffement de la branche chaude des récupérateurs, au courant d'air comprimé qui doit être refroidi0 10 On fait circuler de cette façon, en circuit fermé, par la partie chaude du régénérateur et par la branche chaude des récupérateurs, environ 5 à 10% de l'air comprimé qui s'écoule par la partie chaude des régénérateurs, soit environ 3 à 6 fo de la quantité totale d'air comprimé» Il se présente, toutefois^ 15 ici une différence de pression de quelques dixièmes d'atmosphère seulement, ce qui correspond à une augmentation de la consommation d'énergie pour la compression de 11 air comprimé inférieure à Of5 7°o D'autre part, il apparait alors comme avantage que, grâce au mélange de 1'air comprimé sec repris sur la section moyenne des régénéra-20 teurs, la saturation de vapeur de l'air comprimé est diminuée avant son entrée dans les récupérateurs et/ou les régénérateurs» Le recompresseur rend superflue une régulation spéciale de la quantité reprise sur la section moyenne des régénérateurs» Dans les deux genres de repise du cou-25 rant d'équilibre pour la branche chaude des récupérateurs, le rapport entre 1'air comprimé qui entre et les produits du fractionnement qui sortent peut être adapté ^.dans les récupérateurs, à la chaleur spécifique de l'air comprimé qui augmente qusind la température s'abaisse» Par suite, on peut régler plus facilement, précisément 30 pour chaque éehangeur de chaleur sensible, les différences de température les plus avantageuses pour chaque zone de température. En cas de variations de charge, la régulation du courant d'équilibre peut se faire de telle façon que, pour les récupérateurs plus sensibles en raison de leur faible capacité d'accumulation, les différen-35 ces de températures soient maintenues inchangées dans la branche froide et dans la branche chaude, et que l5on tire parti de la plus grande capacité d'accumulation de chaleur des régénérateurs pour capter et équilibrer les variations temporaires, causées par les variations de charge, des quantités de chaleur qui doivent être échangées 40 entre l'air comprimé et les produits du fractionnement® 69 16370 5.- 2013721 La température de la quantité de gaz reprise sur la section centrale d'un régénérateur se modifie au cours de chaque période d'inversion,. Si l'on reprend de l'azote, la température de reprise s'abaisse au cours de la période froide des régé-5 nérateurs que l'on utilise pour la reprise, et,si l'on reprend de l'air comprimé, la température de reprise monte au cours de la période chaude. Si l'on dispose seulement d'une paire de régénérateurs ou d'un groupe de ré générât eur s inversé cycliquement, les variations de température ne peuvent pas être diminuées en mélangeant des quan-10 tités partielles reprises en même temps de la section centrale de plusieurs régénérâteurs. Si l'on utilise simultanément deux ou plusieurs groupes de régénérâteurs, dont les périodes d'inversion sont décalées, les variations seront sans doute diminuées§ elles ne 15 pourront, toutefois, pas cesser complètement,du fait que les modifications de température se font dans le même sens chronologique. Il peut, en conséquence, être prévu, suivant l'invention, pour éliminer ces modifications de température des récupérateurs, pour chaque régénérâteur,deux points de repri-20 se au moins, dans la section moyenne,qui sont écartés l'un de l'autre par rapport à l'allure de la température, au-dessus et en-dessous du point oîi règne la température moyenne de reprise prévue, et, grâce à un organe de régulation, la reprise d'air comprimé, par exemple, peut se faire, au commencement de chaque période chaude,principale-25 ment ou exclusivement à partir de la canalisation de reprise qui se trouve le plus près de l'extrémité chaude du régénérateur,et être transférée en augmentant à la 'janalisation de reprise qui se trouve plus xjrès de l'extrémité froide du régénérateurs en étant réduite au cours de la période d'inversion du régénérâtew, etj, la régulation peut 30 effectuer par une commande par la température ou par un programme horaire » Il sera possible, de cette façon, d'obtenir que même avec"une seule paire de régénérateurs ou un seul groupe de régénérateurs à mve.rs.lon cyclique, la température de reprise 35 reste pratiquement constante et que, par suite aussi, lès récupéra-» teurs ne sciant pas affectés par l'allume de la température des régénérateurs. Le procédé suivant l'invention, ainsi que les installations, représentées schématiquement dans le dessin 40 annexé, destinées à son exe ut-ion, sont décrits ci-après, d'après 69 16370 6,- 2013721 un exemple pour l'obtention de 10 000 Nm^/h d'oxygène à partir de 52 000 Nm^/h d'air à fractionner, déduction faite des pertes à l'inversion des régénérateurs et récupérateurs» Les dessins montrent s - figure 1 une installation suivant 5 l'invention pour l'échange de chaleur, avec une paire de régénérateurs et un récupérateur, dans laquelle on reprend, à partir de la section moyenne des régénérateurs, de l'azote impur, - figure 2, un autre modèle de l'installation, dans lequel on reprend, à partir de la section moyenne des ré- 10 générateurs^de Ikir sous pression,. Suivant la figure 1, le groupe échangeur de chaleur ^raccordé à une installation de rectification (non représentée \ est constitué essentiellement d'une paire de régénérateurs 1, 2, ainsi que d'un récupérateur 3 avec une branche froide 4 et 15 une branche chaude 5» Les organes de commande nécessaires pour l'inversion ne sont pas représentés dans le dessin,. Les parcours inversables, aussi bien des régénérateurs 19 2, que du récupérateur 3? sont équipés de soupapes commandées 6, 7» 8, 9 à l'extrémité chaude et de clapets de non-20 retour 10, 115 12, 13 à l'extrémité froide» L'air comprimé qui doit être fractionné est refroidi sur des parcours inversables, et ce, partiellement par les régénérateurs 1, 2, avec seulement des passages à l'état impur sur le parcours 6 à 10 ou, après inversion des régénérateurs 1, 2^ 25 sur le parcours 7 à 11, et partiellement sur les passages de pro-. duit impur inversables du récupérateur 3s.sur le parcours 8 à 12, ou après inversion du récupérateur 3Fsur le parcours 9 à 13* L'azote de rebut.impur,qui absorbe les impuretés qui se sont- déposées à partir de l'air comprimé par éva~ 30 poration ou sublimation,est échauffé sur les seconds parcours qui sont connectés chaque fois en alternance avec les parcours d'air comprimé, et ce, partiellement par les régénérateurs 1, 2, sur le parcours 11 à 7, ou après inversion des régénérateurs 1, 2, sur le parcours 10 à 6, et partiellement par le récupérateur 6jsur le par-35 cours 13 à 9, ou après inversion du récupérateur 3, sur le parcours 12 à 8, L'oxygène produit pur est échauffé dans un passage à produit pur non inversable du récupérateur, 3ur le parcours 14 à 15° Une quantité partielle réglable d'air comprimé déjà 40 refroidi est réchauffé avant de produire du froid par détentes en 69 16370 7.- 2013721 fournissant du travail,dans un passage de produit pur également non-inversable de la branche froide 4 du récupérateur 3, sur le parcours 16 à 17s à une température moyenne, et est mélangée dans une vanne mélangeuse 18 avec le reste qui n'a pas été réchauffé et qui 5 est envoyé directement de 16 en 18y en évitant la branche froide 4 du récupérateur 3° Le courant d'équilibre entre les régénérateurs 1 j, 2, et la branche chaude 5 du récupérateur 3 est repris par une soupape 19X fonctionnant en synchronisme avec l'inver-10 sion du régénérâteur, pendant la période froides au moyen d'une canalisation de reprise 18a^ à partir de la section moyenne du régénérateur 2, ou, après inversion des régénérateurs 1, 2, de la section moyenne du régénérateur 1, sous forme d'une quantité partielle du courant d'azote impur, est échauffé par un passage non inversable 15 de la branche chaude 5 du récupérateur 3/ sur le parcours 20 à 21, et repris sur un organe de régulation 22, à l'aide duquel peut être réglée la quantité d'azote impur ainsi dérivée. Eventuellement9 Iea-zote impur^déjà échauffé à une température moyenne, repris sur la section moyenne des régénérateurs 1, 2, peut être mélangé aussi au 20 courant d'azote impur dans le passage de produit impur inversable du récupérateur 3, entre la branche froide 4 et la branche chaude 5« La régulation de la quantité doit alors être effectuée dans la canalisation qui relie les régénérateurs 1, 2, et le récupérateur. Si l'on admet que, pour assurer l'évapo-25 ration ou la sublimation dans les parcours inversables du gaz à la même température, le volume sortant doit se monter à environ deux fois le volume entrant, de sorte qu'une évaporation ou sublimation suffisante soit garantie même si les différences de température sont augmentées localement ou temporairement, il s'établit,avec une pres-30 sion moyenne de 5»76 kg/cm^ abs. dans le courant gazeux qui entremet de 1 p20 kg/cm2 abs« dans le courant gazeux sortant, un rapport de pression de gfcg g.. . 4>80„ ÎOTr ?ue lf 35 températures égales un volume sortant d'une importance double du volume entrant, le rapport doit être s volume entrant _ 1 _ 1 Nm^/h entrante 1„2 volume sortant 2 5,76 « x NmP/h sortant On en tire x = 0,417 Nm^/h sortant, à 40 1,2 kg/cm^ abs, par Nm3/h en+rant à 5r76 kg/cm^ abs. 69 16370 8.- 2013721 La seconde condition est qu'il sorte de la partie froide des régénérateurs 1, 2, aussi bien que du ré-cupérateur 3S 8 à 10 de produits de fractionnement détendus de plus qu'il n'entre d'air comprimé, afin que la chaleur spécifique 5 plus élevée de l3air comprimé soit compensée dans la partie froide. Les deux conditions sont remplies si,, lors de 1'échauffement de 10 000 Nm^/h d'oxygène pur dans les branches 4p5 du récupérateurs sur 52 000 Nm^/h d'air comprimé, déduction faite des pertes à l'inversion, 30 650 Nm^/h sont refroidies sur 10 les régénérateurs 1, et 21 350 Nm^/h sur le récupérateur, et si 30 650 Km?/h de produits du fractionnement également, essentiellement sous forme d'azote impur, sont échauffés sur l'ensemble des régénérateurs 1, 2» Un courant supplémentaire d'équilibre de 2 350 Nm^/h d'azote impur s'écoule en commun avec ces 30 650 Nm^/h sur la 15 partie froide des régénérateurs 1, 2d est repris^par les soupapes commandées 9S 10, sur la section moyenne des régénérateurs 1, 2, et est échauffé dans la branche chaude 5 du récupérateur 3/)dans un passage non- inversable, sur le parcours 20 à 21• Ce gaz sec, mais ' toutefois non exempt de- C02# peut éventuellement être utilisé comme 20 fluide de réchauffage„ La quantité partielle d'environ 4000Nm^/h de l'air comprimé, qui doit être détendue en fournissant un travail, échauffée dans un passage, non inversable égalenffent, de la branche froide 4 du récupérateur 3, à une température moyenne, sur le par-25 cours 20 à 21 # assure l'équilibre calorifique dans cette branche froide 4? qui autrement, à défaut de la quantité d'équilibre, et en raison de la chaleur spécifique plus élevée de l'air comprimé qui doit être refroidi dans la branche froide 49 pourrait conduire à de grandes différences de température à l'extrémité froide de cette 30 branche froide 4 et à une perturbation des conditions d'évaporation ©■fc de sublimation du C0g dans cette branche froide 4. Dans la partie chaude des régénérateurs et dans la branche chaude du récupérateur, il règne seulement une égalité de quantités entre l'air comprimé et les gaz sortants. Dans 35 la partie froide des régénérateurs et dans la branche froide du récupérateur , l'air comprimé est refroidi par une quantité qui est toujours de 7f7 i° plus importante de celle de gaz qui doit être échauffé. La figure 2 montre schématiquement une installation destinée à constituer une variante du procédé décrit 40 d'après la figure 1, dans laquelle, au lieu du courant d'équilibre 69 16370 2013721 d'azote impur passant par la section froide du régénérateur et la tranche chaude 5 du récupérateur 3, il passe un circuit fermé d'air comprimé, entrant sur la section chaude du régénérateur et sortant sur la branche chaude 5 du récupérateur 3» 5 Dans la figure 2, les références 1 à 18 et 20, 21, correspondent à celles de la figure 1. Pour la reprise d'air comprimé sur la section moyenne des régénérateurs 1, 2, sont prévus des clapets de non-retour 19b et 19c sur des canalisations de prélèvement 18b et 10 18c, L'air comprimé du circuit fermé, échauffé à la température ambiante dans la branche chaude 5 du récupérateur 3» dans un passage non inversable, sur le parcours 20, 21, est restitué par un recompresseur 22a dans la canalisation d'entrée 23 destinée à l'air comprimé, et il dépose un peu plus loin l'humidité relative# 15 Cette forme du procédé conduit sans dou te à un débit plus élevé d'air et de chaleur dans la section chaude des régénérateurs, mais elle évite les soupapes à froid commandées. Dans la figure 2,est représenté le mode de réalisation particulièrement favorable pour la reprise du 20 courant d'équilibre à partir d'au moins deux canalisations 18b, 18c de prélèvement, écartées l'une de l'autre, d'une distance correspondant à l'allure de la température pendant une période d'inversion dans la section moyenne des régénérateurs 1, 2, et prévues sur chacun de ceux-ci. 25 Le prélèvement de l'air comprimé se fait ici au moyen de clapets de non-retour 19b, 19c. Le prélèvement d'air comprimé dans la section moyenne des régénérateurs 1, 2, au moyen d'une soupape mélangeuse réglable, est ajusté de telle façon qu'au commencement de la période chaude, la reprise se fait,au moyen 30 de la canalisation de prélèvement 18b avec le clapet de non-retour 19b, la plus proche de l'extrémité chaude du régénérateur, et est transféré, à mesure de la poursuite de 1'échauffement au cours de la période chaude, dans la section moyenne des régénérateurs 1,2, et progressivement à la canalisation de prélèvement 18c, avec le cla-35 pet de non-retour 19c, plus proche de l'extrémité froide du régénérateur, de sorte que la température moyenne, en arrière de la soupape mélangeuse 24, ou lors de l'entrée du courant d'équilibre dans la branche chaude 5 du récupérateur 3, reste à peu près sans changement. 40 Le prélèvement du courant d'équilibre 69 16370 10.- 2013721 en deux points de reprise^ sur la section moyenne des régénérateurs 1, 2, peut, dans son principe même, être exécuté aussi^dans le cas de la reprise d'azote impur ou d'autres produits du fractionnement, sur la section moyenne des régénérateurs 1, 2. 5 Bien entendu» l'invention n'est pas li mitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de l'invention. 69 16370 ii.- 2013721 KEVBUDICATIOMS 10= Procédé pour 15échange de chaleur dans le fractionnement à basse température de mélanges de gaz, d'air en particulier, où le froid nécessaire pour le fractionnement est 5 produit partiellement par la détente productrice de travail d'une quantité partielle du mélange de gaz ou des produits du fractionnement préalablement réchauffée, et dans lequel on réalise, dans des -régénérateurs inversables et dans des récupérateurs inversables divisés en branches froides et en branches chaudes, un échange de 10 chaleur entre le mélange de gaz et les produits du fractionnement^, avec élimination simultanée des impuretés du mélange de gaz, procédé caractérisé par ce que la quantité partielle de mélange de gaz, ou de produits du fractionnement, qui doit être détendue en. fournissant du travail, est échauffée dans des passages non-inversable s 15 des branches froides des récupérateurs, une autre quantité partielle du nélange de gaz ou des produits du fractionnement étant prélé-vée dans la section moyenne des régénérateurs et réchauffée à peu près à la température ambiante dans les branches chaudes des récupérateurs. 20 2e- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par ce que la quantité partielle du mélange de gaz, ou des produits du fractionnement que l'on reprend sur la section moyenne des régénérateurs,,est échauffée dans des passages non réversibles des branches chaudes des récupérateurs» 25 3Procédé suivant les revendications 1 ou 2, caractérisé par ce que les quantités échauffées dans les branches froides des récupérateurs sont mé langé e s/ avant d'être détendues^, avec le reste du mélange de gaz ou des produits du fractionnement 0 30 4o=- Procédé suivant les revendications 1 à 3, caractérisé par ce que la quantité partielle du mélanges de gaz reprise sur la section moyenne des régénérateurs,,est recompri— mée, après son réchauffement dans les branches chaudes de& récupérateurs, et est mélangée au mélange de gaz qui doit être- refroidi. 35 5o- Procédé suivant la revendication 4» caractérisé par ce que le mélange de gaz recomprimé est mélangé au courant partiel de gaz à refroidir dirigé vers les récupérateurs„ Procédé suivant les revendications 1 à 5, caractérisé par ce que la quantité partielle du mélange de 40 gaz ou de produits du fractionnement qui doit être échauffée dans 69 16370 12.- 2013721* les branches chaudes des récupérateurs, est prélevée^en au moins deux points des régénérateurs,, suivant l'allure de la température ï pendant une période d'inversion,sur la section de prélèvement, à la suite de quoi les deux courants partiels sont mélangés. 5 Procédé suivant ia revendication 6, caractérisé par ce que la témpérature du mélange.est' .maintenue sensiblement constant e^pendant chaque* période, .d'inversion des régénérateurs ^par régulation des ^apports-.des proportions des deux gourants .partièls0 ' {Ç~h [ 10: 80- Installation pour ;1'application du ; procédé suivant la revendication 1, Caractérisée parîau moins une ' " ~ ,• ■ ■ •. . paire de régénérateurs^comportant chacun au moins une canalisation deiprélèvement dans la .section moyenne, et.au. moins un>récupérateur inversable-;as"ec une branche froide et une branche, chaudes avec,, dans J- . .-v { . ; - r 9 1 5 la1 braiiche, froide des récupérateurs, au. moins.un; passage supplémentaire non inversable, la ou les canalisations de prélèvement étant continuellement en liaison avec un passage-supplémentaire de la branche chaude, du récupérateur. - - S ï>f ------- - 9.-. Installation suivant la revendica- 20 tion 8, caractérisée par au moins deux canalisations de prélèvement, écartées l'une de l'autre, suivant l'allure de la température dans une période d'inversion, sur la section de reprise de chaque régéné-. rateur, canalisations qui sont reliées l'une à l'autre par une vanne mélangeuse réglée par la température. 25 ' 10o~ Installation'^suivant les revendica tions 8 ou 9} caractérisée par ce que le passage/ qui est relié avec la ou les canalisations de prélèvement, dans la branche chaude du récupérateur,' n® eët pas inversable. • . .. . .11 o - Installation suivant la revendica- 30 tion 10/ caractérisée par ce que le passage non inversable est en liaison, en passant par un recompresseur, avec une canalisation d'entrée: du mélange de gaz dans la branche chaude du récupérateur.