FR 2013919 A1 19700410 FR 6925766 A 19690728 La présente invention concerne en général des circuits de réduction de bruit et plus particulièrement des circuits de réduction de bruit et des systèmes pour des amplificateurs fonction nant dans la gamme des fréquences audibles. En général, le signal de sortie provenant d'amplificateurs contient des bruits divers tels que bruit d'amplification, bruit de milieu d'enregistrement etc... En conséquence, un rapport signal-bruit du signal de sortie des amplificateurs est limité etla -ii-* -je est dégradée. Jusqu'à présent, plusieurs pro- cédés pour réduire le bruit ont été développés.Par exemple, dans un système de réduction de bruit qui est développé pour les appareils d'enregistrement et de reproduction, le signal enregistré est modifié en employant un dispositif non linéaire de façon à mettre une emphase sur le composant à bas niveau du signal et le signal reproduit à partir du milieu d'enregistrement est modifié par un dispositif non linéaire ayant des caractéristiques complé- mentaires à celles du premier afin que le signal ayant la même forme d'onde que le signal d'origine être reproduit. Cependant, ce système de réduction de bruit a des inconvénients qui seront décrits ci-après.En raison de la linéarité du signal de sortie dépendant du degré de corncidence des caractéristiques complémentaires, il est alors nécessaire d'ajuster exactement les caractéristiques. Etant donné qu'il est difficile d'ajuster exactement des caractéristiques complémentaires, la distorsion harmonique est susceptible d'apparaftre dans le signal de sortie. De plus, l'agencement du circuit devient complexe parce que les dispositifs non linéaires sont nécessairement pour les deux procédés d'enregistrement et de reproduction. L'objet général de l'invention est de prévoir un circuit de réduction de bruit qui élimine les bruits pendant l'absence de signaux. Un autre objet de l'invention est de prévoir un circuit de réduction de bruit sans dégénération des signaux dûs à une altération de réponse en fréquence et à la distorsion. Encore un autre objet de l'invention est de prévoir un circuit de réduction de bruit qui fait varier le degré d'atténuation du bruit suivant le gain de l'amplificateur. Un autre objet de l'invention est de prévoir un circuit de réduction de bruit et un système qui est contrôlé par l'état transitoire de l'atténuation de bruit. Encore un autre objet de l'invention est de prévoir un nouveau système de réduction de bruit amélioré qui réduit les bruits de modulation sans dégénération des signaux de d la distorsion. Un autre objet additionnel de l'invention est de prévoir un nouveau système de réduction de bruit pour les amplifioateurs stéréophoniques. C'est enoore un autre objet de l'invention que de prévoir un système de réduction de bruit qui contrôle le gain indésirablement grand provoqué dans les amplificateurs automatiques de contrôle de gain durant l'absence de signaux d'entrée. La présente invention prévoit des circuits et des systèmes permettant ces différents objets. Un exemple de réalisation des circuits de réduction de bruit selon l'invention comprend un atténuateur variable comportant deux diodes connectées en série, une résistance de celles-ci qui est variée conformément aux conditions de polarisation des diodes ; une résistance d'entrée connectée entre une borne de signal d'entrée et un point de jonction des diodes, une source de polarisation pour fournir une polarisation directe s LdWidel'atténuateur variable loraqu'auún signal d'entrée n'est présent ; des moyens de sortie, par exemple, un amplificateur conventionnel, pour obtenir le signal à partir de l'atténuateur variable et pour alimenter le signal de sortie à un dispositif de charge convenable, et un redresseur pour fournir une tension en courant continu qui est proportionnelle au signal d'entrée, vers les diodes dans la direction inverse de polarisation. Le signal d'entrés est appliqué à l'atténuateur variable par une résistance d'entrée. L'état de 1' atténuateur variable est modifié par l'état de polarisation des diodes. Les diodes sont polarisées dans le sens direct au moyen de la source de polarisation lorsque le signal est absent et c oit polari*dans la direction inverse au moyen du redresseur lorsque le signal est présent.En conséquence, une atténuation maximum, c'est-à-dire, une condition de réduction de bruit "est obtenue pendant l'absence de signaux et une atténuation minimum c'est-à- dire "une condition de passage de signal" est obtenue pendant la présence des signaux. I1 en résulte que pendant l'absence des signaux d'entrée les bruits de sortie peuvent être éliminés. L'invention sera maintenant décrite en-relation avec les dessins ci-joints dans lesquels La figure 1 est un shéma de circuit de base de réduction de bruit selon la présente invention; La figure 2 est un schéma d'un autre circuit de réduction de bruit selon la présente invention ; La figure 3 est un schéma du circuit d'un système amplificateur ayant un contrôleur de volume utilisant un circuit de réduction de bruit selon la présente invention. La figure 4 est un schéma d'un autre circuit de réduction de bruit qui améliore la performance en régime transitoire La figure 5 est un schéma de circuit d'un système de réduction de bruit qui améliore la performance enrégime transitoire La figure 6 est un schéma de circuit d'un autre dispositif de réduction de bruit qui améliore la performance en régime transitoire B La figure 7 est un diagramme de blocs d'un système de réduction de bruit qui est convenable pour réduire le bruit de modula tion La figure 8 est un diagramme de blocs d'un système d'amplificateur stéréophonique utilisant le circuit de réduction de bruit selon la présente invention. Dans le diagramme du circuit montré dans la figure 1, le signal d'entrée contenant le bruit de fond est amplifié par préamplificateur classique 1. La sortie du préamplificateur 1 est ap pliquée au point de jonction de la combinaison en parallèle d'un condensateur 11 et d'une résistance 13 et de la combinaison en parallèle d'un condensateur 12 et d'une résistance 14, afin que le point de jonction soit connecté àdLvI-ur qui est constitué d'une résistance 2 en série avec une résistance 3 connectée à la terre. Le point de jonction des résistances 2 et 3 est connecté au point de jonction des diodes 19 et 20 qui sont connectées en série et dont les piles sont dans le même sens. Les signaux de sortie sont amenés à travers l'amplificateur conventionnel 4 à partir du point de jonction des diodes 19 et 20 vers un agencement de charge (non représenté). l'électrode anode de la diode 19 est connectée au point de jonction d'une alimentation positive en courant continu non représenté mais indiquée par +E, à travers une résistance 21 et un condensateur 17, une extrémité de celui-ci étant connectée à la terre. De façon analogue, l'électrode cathode de la diode 20 est connectée à un point de jonction de l'alimentation négative en courant continu, non représenti, mais indiquée par -E, à travers une résistance 22 et vers un condensateur 18 dont une extrémité est connectée à la terre.Une électrode cathode d'une diode redresseuse 15 est connectée à l'autre point de jonction de la résistance 13 et de la capacité il et une électrode anode de celle-cl est connectée au point de jonction de la résistance 21 et du condensateur 17. De façon analogue,- élec- trode.anode d'une diode redresseuse 16 est connectée à.un autre point de jonction de la résistance 14 et de la capacité 12 et une électrode cathode de celle-ci est connectée au point de jonction de la résistance 22 et du condensateur 18. En se référant à la figure 1, le signal appliqué à la borne d'entrée est amplifié d'une quantité modérée par le prdamplifica- teur 1 et alimenté au dispositif redresseur comportant les diodes 15 et 16, les résistances 13-et 14, les condensateurs 11 et 12 et les condensateurs d'emmagasinage 17 et -18. Etant donné que la diode 15 est connectée de façon que le signal soit fourni à l'élec- trode cathode de la diode 15, il en résulte une tension négative en courant continu redressée sur la capacité 17. La diode 16 a une connexion similaire à celle de la diode 15, excepté qu'il n'y a pas de polarité opposée, en conséquence la tension redressée en courant continu sur le condensateur 18 est positive. Le signal amplifié est aussi appliqué sur le diviseur de tension qui comporte les résistances 2 et 3 et le signal divisé est appliqué au point de jonction des diodes 19 et 20 qui fonc- tionnent comme une résistance variable. Etant donné que les condensateurs d'emmagasinage 17 et -18 peuvent aussi servir de capacité de ki wtion, la faible-résistance de signal du dispositif à ré sistance variable est presque déterminée par les résistances des diodes, qui varient en-concordance avec les conditions de polarisation des diodes. Lorsque le signal d'entrée excède le niveau de seuil prédéterminé, auquel l'action de réduction de bruit démarre, les tensions emmagasinées des condensateurs 17 et 18 stélèvent. Ces tensions emmagasinées sont beaucoup plusélevées que la tension du signal au point de jonction des diodes 18 et 19 en raison du diviseur de tension comportant les résistances 2 et 5 permettFnt ainsi à la polarité d'être inversée sur es-dodes 19 et 20. La polarisation'inversée de la diode conduit à une très grande résistance dans la résistance variable. En conséquence, le signal appliqué à la résistance variable passe sans atténuation et est am-plifié par l'amplificateur de sortie 4 et est alimenté par l'agen cement de charge. Lorsque le signal d'entrée est plus faible que le niveau de seuil, ou pendant des pauses dans le signal, une tension suffisan- te pour la polarisation inversée des diodes 18 et 19 n'est pas emmagasinée dans les condensateurs 17 et 18. En conséquence, le courant direct circule à partir de l'alimentation positive en courant continu +S vers la polarisation négative en courant continu -E à travers une résistance de polarisation 21, les diodes 18 et 20 et la résistance de polarisation 22. Cette résistance de la résistance variable devient beaucoup plus faible que aselle de la combinaison en parallèle des résistances 2 et 3. En conséquence, le bruit appliqué à la résistance variable est grandement atténué. Dans oe circuit, le début d'une période de temps à partir d'une extrémité de l'atténuation jusqu'à l'initiation du passage est dé- terminé par la résistance directe des diodes 15 et 16 et la capacité des condensateurs 17 et 18, étant donné que les condensateurs 11 et 12 sont ohoisis de façon que les capacitances de celles-ci soient beaucoup plus grandes que celles des condensateurs 17 et 18. La résistance directe de la diode est bien inférieure de plusieurs dizaines d'ohms, et, en conséquence, la durée d'attaque peut être réglée aussi basse que 1Q millisecondes et n'affecte pas ainsi la qualité du signal. La constante de temps de décharge de la tension en courant continu emmagasinée dans les condensateurs d'emmagasinage 17 et 18 ou la période de temps à partir de l'extrémité permettant le passage jusqu'à l'initiation de l'action de réduction de bruit est déterminée par le condensateur 17 et la résistance 21 ou le condensateur 18 et la résistance 22. Ordinairement, on choisit une capacitance pour le condensateur 17 et le condensateur 18 et une résistance égale pour la résistance 21 et la résistance 22. Le niveau de seuil dépend essentiellement à la fois des deux tensions d'emmagasinage aes condensateurs t7 et 18 et de l'ampli- tude du signal appliqué à la résistance variable. Etant donné que le signal appliqué à la résistance variable est contrôlé en faisant varier le rapport de division du diviseur de tension comportant les résistances 2 et 3, le niveau de seuil est réglé d'une quantité qui excède légèrement le niveau de bruit, si bien que pendant les pauses dans le signal, le bruit de sortie est éliminé. Le circuit représenté dans la figure 2 est un autre exemple de réalisation selon l'invention. Dans la figure 2, le signal d'entrée contenant le bruit de fond est amplifié par un préamplificateur conventionnel 1. La sortie du. préamplificateur 1 est fournie au point de jonction d'un amplificateur de contrdle de signal 25 et d'une résistance d'entrée 26. L'autre extrémité de la résistance 26 est connectée à un point de jonction des diodes 19 et 20 qui sont connectées en série et leur piles sont de même sens, à travers un condensateur 27. Le signal de sortie est dérivé à travers un amplificateur de sortie conventionnel 4 à partir du point de jonc- tion entre la résistance 26 et le condensateur 27 vers un agence- ment de charge.L'électrode anode de la diode 19 est connectée à l'alimentation positive en courant continu, non représentés mais indiquée par +E, ê travers une résistance 21 et vers un condensateur 17, dont une extrémité est connectée à la terre. L'électrode oathode de la diode 20 est mise à la terre. Une électrode cathode d'une diode redresseuse 15 est connectée à la borne de sortie d'un amplificateur de contrôle de signal 25 à travers un condensateur 11 et vers une résistance 13 dont une extrémité connectée à la terre et une électrode anode de la diode redresseuse 15 est connectée au point de jonction entre la résistance 21 et le condensateur 17. Le BlgnAl appltqu; à. la borne d'entrée est amplifié d'une valeur modérée par le préamplificateur 1 et alimenté à l'anplioateur de signal de contrôle 25, la sortie de l'amplificateur de ci- gnal de contrôle 25 est alimentés au dispositif redresseur oompor- tant le condensateur 1t, la résistance 13, la diode 15 et le oondin- mateur d'emmagasinage 17. Etant donne que la diode 15 est connectée de telle manière que le signal.est fourni à l'électrode cathode de la diode 15 et que l'électrode anode de celle-ci est connectée au condensateur 17, il en résulte qu'une tension négative en courant continu redressé apparatt sur le condensateur 17. Le signal de sortie du préamplificateur t est aussi appliqué au point de jonction des diodes 19 et 20, qui servent de résistance variable à travers la résistance 26 et le condensateur 27. La faible résistance. de i- gnal des diodes varie rtormdment aux conditions de polarisation de celle-ci. Etant donné que le condensateur d'emmagasinage 17 peut aussi servir de condensateur de d tion, la faible résistance de signal du dispositif à résistance variable est presque déterminée par la résistance des diodes. Lorsque le signal d'entrée excède le niveau de seuil prédéterminé, la tension emmagasinée du condensateur 17 est augmentée. Cette tension emmagasinée est beaucoup plus élevée que la tension de signal au point de jonction des diodes 19 et 20 en fonction de l'amplificateur de contrôle du signal 25 Si bien qu'il est ainsi permis de polariser inversement les diodes 19 et 20. Cette pola- risation inverse des diodes conduit à une résistance très grande de la résistance variable comparée à la résistance de la résitance d'entrée 26. En conséquence, le signal appliqué à la résistance variable passe sans atténuation et est amplifié par lnamplificateur de sortie 4 et est alimenté à l'agencement de charge. Lorsque le signal d'entrée est plus faible que le niveau de seuil, ou pendant les pauses dans le signal, la tension suffisante pour inverser la polarisation des diodes 19 et 20 n'est pas emmagasinée dans le condensateur 17.En conséquence, le courant direct s'écoule depuis l'alimentation positive +E en courant continu et jusqu'aux diodes 19 et 20 par l'intermédiaire de la résistance de polarisation 21. La résistance de la résistance variable devient beaucoup plus faible que la résistance de la résistance d'entrée 26, ainsi le signal appliqué à la résistance variable est atténué. Le taux d'atténuation peut être de l'ordre de 20dB ou plus. Dans ce circuit, le temps d'attaque, c'est-à-dire une période de temps partant de l'extrémité de l'atténuation jusqu'à l'initiation du passage est principalement déterminée par la résistance directe de la diode 15, et par la capacitance du condensateur 17, étant donné que le condensateur 11 est choisi de façon que la capacitance de celui-ci soit très grande par rapport à celle du condensateur 17.Etant donné que la résistance directe de la diode est aussi basse que quelques diainesdtbbms, le temps d'attaque est aisément réglé 3~une valeur aussi basse-que 10 millisecondes pour ne pas affecter la qualité du signal. La constante de temps de décharge de la tension du courant continu emmagasinée dans le condensateur d'emmagasinage 17 ou la.période de temps à partir l'extrémité du temps de passage jusqu'à l'initiation de l'action-de -réduction de bruit, est déterminée par le condensateur et la résistance 21. Le niveau de seuil dépend essentiellement de la tension emmagasinée sur le condensateur 17-et de l'amplitude du signal appliqué A la résistance variable.Etant donné que la tension emmagasinée est contrôlée. par la variation du gain de l'amplificateur de signal de oontrole 25, le niveau de seuil est réglé à une valeur qui excède légèrement 1 niveau de bruit d'où il résulte que pendant les pauses dans le signal le débit en bruit est éliminé. Le circuit montré dans la figure 3 est un exemple de réalisa tion dans lequel le circuit représenté dans la figure 2 est appliqué à un système d'amplificateur comportant un potentiomètre pour le contrôle de volume.Dans la figure 3, le signal d'entrée contenant le bruit de fond est amplifié par un préamplificateur conventionnel classique 1, le signal de sortie du préamplificateur 1 est réglé à une valeur convenable par le potentiomètre 32 et amplifié par un amplificateur de sortie conventionnel 4, puis est appliqué à un haut parleur 33 comme un agencement de charge. Le contact mobile du potentiomètre 32 est connecté à un point de jonction des diodes 19 et 20 connectées elle-mêmes en série et ayant le même sens de polarité à travers un condensateur 27.L'électrode anode de la diode 19 est connectée à l'alimentation positive en courant continu, non représenté mais indiqué par +E, à travers une résistance 21 et un condensateur 17 dont une extrémité est connectée à la terre. L'électrode cathode de la diode 20 est mise à la terre, une électrode cathode de diode redresseuse 15 est connectée i l' amplificateur de sortie 4 à travers un condensateur 11 et à l'élevé trode anode d'une diode 31, l'extrémité cathode de celle-ci étant connectée à la terre. Une électrode anode de la diode 15 est connectée à la jonction de la résistance 21 et du condensateur 17. En se référant à la figure 3, le signal appliqué à la borne d'entrée est amplifié à une quantité modérée par le préamplificateur 1 et alimenté au potentiomètre 32. Le signal réglé par le potentiomètre 32 est amplifié par l'amplificateur de sortie 4 et est alimenté aux dispositifs redresseurs comportant le condensateur 11, les diodes 15 et 31 et le condensateur 17.Ce dispositif redresseur est un redresseur doubleur de tension bien connu. Etant donné que 12 diode 15 est connectée de telle manière que le signal est fourni à l'électrode cathode de celle-ci et que l'électrode anode est connectée au condensateur 17, il en résulte une tension négative en courant continu redressé sur le condensateur 17. Le signal réglé par le potentiomètre 32 est aussi appliqué au point de jonction des diodes 19 et 20 qui agit comme une résistance variable à travers le condensateur 27.La faible résistance dU signal des diodes varie conformément à la condition de polarisation de celle-ci. Etant donné que le condensateur d'emmagasinage 17 peut aussi agir comme condensateur de dérivation, la faibles résistance du signal du dispositif à résistance variable est presque déterminée par la résistance des diodes. Lorsque le signal d'entrée excède le niveau de seuil prédéter miné, la tension d'emmagasinage du condensateur 17 est augmentée. Cette tension d'emmagasinage est beaucoup plus grande que la tension du signal au point de jonction des diodes 19 et 20, en fonction de l'amplificateur de sortie 4 permettant ainsi de polariser en sens inverse les diodes 19 et 20. La polarisation inverse des diodes aboutit à fournir une résistance très grande de la résistance variable comparée à la résistance d'entrée, qui est la résistance de sortie du contact mobile du potentiomètre 32. En conséquence, le signal appliqué à la résistance variable passe sans atténuation et est amplifié par l'amplificateur de sortie 4 et appliqué au hautparleur 33 comme agencement de charge. Lorsque le signal d'entrée est plus faible que le niveau de seuil ou pendant les pauses dans le signal une tension suffisante pour polariser inversement les diodes 19 et 20 n'est pas emmagasinée dans le condensateur 17.En conséquence, le courant direct s'écoule à partir de l'alimentation positive +E en courant continu vers les diodes 19 et 20, à travers la résistance de polarisation 21. La résistance de la résistance variable devient beaucoup plus faible que la résistance de la résistance d'entrée. En conséquence, le signal appliqué à la résistance variable est atténué. Dans ce circuit, le temps d'attaque peut être réglé à 10 milli-secondes ou au-dessous, de façon analogue à l'exemple de réalisation montrée dans la figure 2 et la constante du temps de décharge est déterminée par le condensateur 17 et par la résistance 21. Le niveau de seuil est contrôlé en faisant varier le gain de l'amplificateur de sortie 4 et il ne varie pas en réglant le contact mobile du potentiomètre 32. Le taux de réduction de bruit est déterminé par la résistance de sortie du potentiomètre et par la résistance des diodes 19 et 20 polarisées dans le sens direct. Le taux de réduction de bruit est presque proportionnel à la résistance de sortie du potentiomètre, étant donné que la résistance dans le sens direct de la diode est négligeable et constante, de plus elle est sélectée de façon que la résistance de sortie du préamplificateur 1 soit-beaucoup plus grande que la résistance du potentiomètre 32. En conséquence, le taux de réduction de bruit est proportionnel à la position du contrôle de volume, il en résulte que l'atténuation de bruit pour des positions basses du contrôle de volume devint basse en quantité permettant des sons naturels. L'exemple de réalisation montré dans la figure 4 est un circuit qui améliore la performance de période transitoire d'atténua tion de bruit après une pause dans le signal. Etant donné que le circuit montré dans la figure 4 est le même que le circuit montré dans la figure 2 exceptée l'addition de la-résistance 41 et de la diode 42, seul le fonctionnement du circuit additionnel sera décrit ci-après. La résistance 41 et la diode 42 sont connectées en série et une extrémité de la résistance 41 est connectée au point de jonction du condensateur d'emmagasinage 17, de la résistance de polarisation 21, de la diode redresseuse 15 et de la diode à résistance variable 19 et l'électrode anode de la diode 42 est connectée à la terre. Lorsque le signal d'entrée est plus faible que le niveau de seuil, le condensateur d'emmagasinage 17 n'est pas chargé à une tension négative suffisante et le courant direct s'écoule à travers la résistance de polarisation 21 vers les diodes 19 et 20. Dans oe cas, la diode 42 est polarisée dans le sens inverse et le circuit en série de la résistance 41 et de la diode 42 n'a aucune influence sur l'autre circuit. Lorsque le signal d'entrée est plus élevé que le niveau de seuil, le condensateur d'emmagasinage 17 est chargé à une tension négative suffisante, et les diodes 19 et 20 sont polarisées inversement.Alors la diode 42 est polarisée dans le sens direct par la tension négative sur le condensateur 17 et le oir- cuit série de la résistance 41 et de la diode 42 agit comme un circuit de décharge additionnel pour le condensateur d'emmagasinage 17. La résistance de la résistance 41 est choisie aussi faible que la résistance de la résistance 21. En conséquence, dès que le signal s'arrête, la tension emmagasinée du condensateur d'emmagasinage 17 commence à se décharger rapidement à travers la résistance 41 et la diode 42 vers la terre, ainsi la tension emmagasinée devient faible en valeur et la diode 42 vient en condition de coupure. En conséquence, le circuit de décharge comportant la résistance 41 et la diode 42 est coupé, alors la tension emmagasinée qui reste est déchargée à travers la résistance 21 lentement. Etant donné que la résistance de la résistance variable comportant les diodes 19 et 20 varie en répondant à la tension sur les diodes lorsque le signal s'arrête, le bruit est réduit rapidement au même niveau puis réduit lentement au niveau minimum.Une telle fonction de réduction du bruit est très satisfaisante à l'audition parce que dès que le signal s'arrête, le bruit commence à se réduire rapidement et de fa çon uniforme. L'exemple de réalisation montré dans la figuré 5 est un autre circuit qui améliore la performance de la période transitoire d'atténuation de bruit lorsque la pause de signal se produit. Cette amélioration est obtenu par l'expansion pas-à-ascans la gamme de fréquence du bruit à réduire au moyen d'une pluralrtrt0-4e circuits de réduction de bruit. Dans le circuit montré dans la figure 5, le signal d'entrée contenant le bruit de fond est appliqué à un amplificateur de contrôle de signal 25 et à un point À commun à une résistance d'entrée commune 26. Le point A est connecté à des blocs N1, N2, N3, enfermés par des lignes en pointillés, à travers des capacités 27, 51 et 59 respectivement. Ces blocs Ni, N2 et X possèdent des connections de circuit identiques et ont les mêmes performances. Dans le bloc N1, l'autre extrémité de la capacité 27 connectée au point A est connectée à un point de jonction des diodes 19 et 20 connectées en série et ayant des pôles de même sens. L' électrode anode de la diode 19 est connectée à une source d'ali- mentation positive en courant continu non représentée mais indiquée par +E, à travers une résistance 21 et vers un condensateur 17 dont une extrémité est connectée à la terre. L'électrode cathode de la diode 20 est mise à la terre. L'électrode anode de la diode redresseuse 15 est connectée à un point de jonction de la résistance 21 et du condensateur 17 et l'électrode cathode de celui-ci est connectée à une diode 31,cette électrode cathode étant mise à la terre et étant connectée au diviseur de tension par 1' intermédiaire d'un condensateur 11. Le diviseur de tension comprenant les résistances 67, 68 et 69 connectées en série, sert à appliquer la t-ension différente à chaque diode redresseuse des blocs N1, N2 et N3. L'autre extrémité de la résistance 67 est mise à la terre et l'autre extrémité de la résistance 69 est connectée à la borne de sortie de l'amplificateur de contrôle de signal 25. La connection du diviseur de tension et du condensateur 11 des blocs N1, N2 et N3 est la suivante : le bloc N1 est connecté au point de jonction des résistances 67 et 68, le bloc N2 est connecté au point de jonction des résistances 68 et 69, et le bloc N3 est connecté à l'extrémité "chaude" du diviseur de tension. Le signal de sortie -est dérivé à travers un amplificateur de sortie 4 à partir du point A et appliqué à un agencement de charge. En se référant à la figure 5, étant donné que le bloc de circuit N1 est essentiellement similaire au circuit montré dans dans les figures 2 et 4, le fonctionnement du circuit sera décrit brièvement. Lorsque le signal d'entrée excède le niveau de seuil, les diodes 19 et 20 sont polarisées dans le sens inverse par la tension emmagasinée du condensateur 17. En conséquence, le signal au point A n'est pas transmis vers la terre à travers le condensateur 27 et appliqué -à l'amplificateur de sortie 4, lorsque le signal d'entrée est plus faible que le niveau de seuil, le courant direct s'écoule vers les diodes 19 et 20.Dans ce cas, le signal -A est transmis vers la terre à travers le condensateur 27 et en conséquence, le signal n'est pas appliqué à l'amplificateur de sortie 4. Dans ce bloc N, du circuit, le temps d'attaque est aisément réglé à une valeur plus faible que 10 ni. de façon analogue à ce qui a été montré dans les exemples de réalisation des figure. 2,3 et 4. La constante du temps de décharge est déterminée par le côn- densateur 17 et la résistance 21. La capacitance des condensateurs 27, 51 et 59 est choisie pour être dans la valeur exprimée par C1 capacitances des condensateurs 27, 21 et 59 respectivement, et choisis de façon que le condensateur 27 transmette des composants de fréquence supérieur h 10 XXz, le condensateur 51 transmettant des composants de fréquence plus élevés que 1 Kits et le condensateur 59 transmettant les composants de l'ensemble des fréquences pendant la production des diodes 19 et 20.De plus, le signal de contrble appliqué à partir du diviseur de tension aux blocs N1, N2 et 13 est réglé pour être le plus faible sur le bloc 1 modéré sur le bloc N2 et le plus élevé sur le bloo 13. En conséquence, le niveau de seuil de chaque bloo est le plus élevé au bloc N1, modéré au bloc 12 et le plus bas au bloo 13. Le niveau de seuil le plus élevé doit tore égal approximativement au niveau de bruit au point A. il en résulte que lorsque le signal s'arrête, dans la première des diodes du bloc N1,celle ci devient conductrice et les composants de fréquence plus élevés que 10 Kits sont transmis vers la terre à travers le condensateur 27. Ensuite, lorsque le niveau de bruit se réduit au niveau de seuil du bloc B2 par l'atténuation du bloc N1, les diodes du bloo 12 deviennent conductrices et les composants de fréquence plus élevés que 1 KHz sont transmis vers la terre à travers le condensateur 51.Finalement, lorsque le niveau de bruit atteint le niveau de seuil N3 par l'atténuation du bloc 12, les diodes du bloc N3 deviennent conductrices, et les composants d'ensemble de bruit sont transmis vers la terre à travers le condensateur 59. En conséquence, lorsque le signal d'entrée s'arrête, le bruit est réduit par étape pour la bande de fréquence supérieure, pour la bande de fréquence moyenne et pour la bande de fréquence basse dans l'ordre indiqué. Cette fonction de réduction de bruit est très satisfaisante à l'audition. Evidemment, le signal d'entrée qui excède le niveau de seuil n'est pas atténué, mais amplifié par l'amplificateur de sortie 4 et appliqué à l1agen- cement de charge. L'exemple de réalisation de la figure 6 est un autre circuit qui améliore la performance de période transitoire d'atténuation de bruit lorsque la pause de signal a lieu au moyen d'une réduction pas-à-pas du bruit en utilisant la pluralité des circuits de réduction de bruit. Dans le circuit montré dans la figure 6 le signal d'entrée contenant le bruit de fond est appliqué à un amplificateur de con truble de signal 25 et à un point B à travers une résistance commune d'entrée 26. Le point B est connecté aux blocs M1? N et N , enfermés par une ligne en pointillés, par des condensateurs 27, 28 et 29 respectivement. Dans le bloc M1, l'autre extrémité du condensateur 27 connectée au point B rOtccrnectée à travers une résistance 71 au point de jonction des diodes 18 et 19 connectées en série et ayant des piles de même sens. L'électrode anode de la diode 19 est connectée à une alimentation positive, en courant continu, non repré sentie mais indiquée par +E, à travers une résistance 21 et vers un condensateur 17 dont une extrémité est connectée à la terre. L' électrode cathode de la diode 20 est mise à la terre.L'électrode anode d'une diode redresseuse 15 est connectée au point de jonction de la résistance 21 et du condensateur 17, et l'électrode cathode de celui-ci est connectée à la diode 31, cette électrode cathode étant mise à la terre et à la sortie du signal de l'amplificateur de signal de contrôle 25 par un condensateur 11. Le bloc N2 est le même que le bloc M1, exceptée une-résistance 72 qui est relativement basse dans sa résistance, par rapport à la résistance 71 et à la constante de temps de la combinaison d'une résistance 55 et d'un condensateur 54, qui est relativement élevé par rapport à la constante de temps de la combinaison de la résistance 21 et du condensateur 17.Le bloc M3 est le même que le bloc N esoepté pour la résistance qui est telle que la résistance 72 est omise et la constante-de temps de la combinaison d'une résistance 63 et d'un condensateur 62 est relativement élevée par rapport 81a constante de temps de la combinaison de la résistance 55 et du condensateur 54, le signal de sortie est dérivé par l'intermédiaire de l'amplificateur de sortie 4 depuis le point de jonction B et appliqué à un agencement de charge. En se référant à la figure 6, étant donné que le bloc de circuit M1 est essentiellement similaire aux circuits montrés dans les figures 2, 3 et 4, le fonctionnement du circuit sera décrit brièvement. Lorsque le signal d'entrée excède le niveau de seuil, les diodes 19 et 20 sont polarisées dans le sens inverse par la tension emmagasinée dans le condensateur 17. En conséquence, le signal au point B ne passe pas vers la terre à travers le oonden- sateur 27 et la résistance 71 mais alimente l'amplificateur de sortie 4. Lorsque le signal d'entrée est plus faible que le niveau de seuil, le courant dans le sens direct s'écoule dans les diodes 19 et 20.Dans ce cas, le signal B est transmis vers la terre à travers le condensateur 27 et la résistance 71, ainsi le signal ap pliqué à l'amplificateur de sortie 4 devient faible en valeur. Dans le bloc de circuit M1, le temps d'attaque est aisément réglé à une valeur plus faible que 10 millisecondes de manière similaire aux exemples de réalisation montrés dans les figures 2, 3 et 4. La cons tante du temps de décharge est déterminée par le condensateur 17 et la résistance 21. La niveau de seuil est réglé en faisant varier le gain de l'amplificateur de signal de contrôle 25. L'atténuation de chaque bloc est déterminée par la résistance de la -résistance d'entrée 26, la résistance 71 et la résistance directe des diodes 19 et 20.La constante du temps de décharge de chacun des blocs M1, M2 et M3 est choisie dans la relation exprimée par dans #2 3 de temps des blocs M1, M2 et M3 respectivement. Ces différentes constantes de temps sont obtenues soit en faisant varier les résistances 21, 55 et 63 ou en faisant varier les condensateurs 17, 54 et 62. L'atténuation du bloc M1 est plus faible que celle du bloc N2 parce que la résistance 71 est plus grande en valeur que la résistance 72.L'atténuation du bloo N2 est plus faible que celle du bloc M3 parce que le bloc N3 n'a pas de résistance telle que la résistance 72. il en résulte, lorsque le signal s'arrête, premièrement la diode du bloc M1 qui a la constante de temps de décharge g 31a plus faible devient conductrice et le bruit est réduit par l'atténuation due au bloc N1. Ensuite la diode du bloc M2 qui a une constante de temps de décharge t 2 moyenne devient conductrice et une atténuation due au bloc M2 est ajoutée à l'atténuation de bruit. Pinalement, étant donné que l'atténuation due au bloc M3 qui a une grand. constante de temps de décharge # 3 est encore ajoutée, le bruit étant grandement réduit, C'est-à-dire que le bruit est réduit graduellement, au moyen de l'atténuation pas--à pas mentionnée ci-dessus lorsque le signal d'entrée s'arrAte. Cette réduction de bruit est naturelle et très agréable à l'audition. Bien entendu, lorsque le signal d'entrée excède le niveau de seuil, le signal n' est pas atténué mais amplifié par l'amplificateur de sortie 4 et appliqué à l'agencement de charge.La réduction pas à pas du bruit dans le circuit, montré dans la figure 5, est - a cutée au moyen d' rzn diviseur de tension alors que dans le circuit de la figure 6 elle est exécutée au moyen de différentes constantes de temps de db- charge de tension redressée d'emmagasinage. Bien entendu, il est apparent que l'échange de ces moyens de réduction pas à pas ou d'autres variations peuvent être réalisées. Le système de la figure 7 est susceptible de réduire le bruit non seulement pendant les arrêts dans le signal mais aussi pendant l'existence du signal. Dans la figure 7, il y a un certain nombre de sous-canaux ou voies constitués par la combinaison du filtre F etNdu circuit de réduction de bruit D, qui sont similaires aux circuits des fi gures 1, 2 et 4 en fonotionnement, et un mélangeur P pour ajouter cha- que sortie des sous-canaux ensemble. Les nombres suffixes 1, 2, 3, 4... des filtres de passe-bande r et des circuits de réduction de bruit D désignent chacun un numéro de voies. Le signal d'entrée contenant des bruits est divisé en sousbandes de fréquence par des filtres F. Le circuit de réduction de bruit suivant le filtre agit pour interrompre la transmission du signal au mélangeur P lorsque le signal ayant des composants de fréquence à l'intérieur du passe-bande de cette voie est plus faible que le niveau de seuil en valeur. Dans le but de décrire le fonctionnement du circuit on suppose que les fréquences du signal d'entrée existent à l'intérieur de la largeur de bande qui est couverte par leg sous-canaux 1 et 2 (filtre ri et 22) alors que des composants du bruit existent dans la bande de fréquence du sous-canal 3 (filtre 23)* Le composant de signal qui est appliqué aux sous-canaux 1 et 2 passe par le mélangeur P parce que les circuits de réduction de bruit de ces canaux ne sont pas effectifs pour des signaux ayant une grande valeur. D'autre part, étant donné que le composant de bruit est plus faible que le niveau de seuil du circuit de réduction de bruit du sous-canal 3 en valeur, il est éliminé de l'entrée du mélangeur En conséquence, le signal de sortie libre de bruit est dérivé depuis le mélangeur P. Le système, tel que montré dans la figure 7, convient peur éliminer le bruit demodulation qui se produit dans des systèmes d'enregistrement à disque et à bande, La bande de fréquence de chaque sous-canaloudeiSKpS et le nombre de sous-canaux peuvent être choisis arbitrairement selon la réduction de bruit désirée. La figure 8 est un shama de circuit d'amplificateurs stéréophoniques comprenant un circuit de réduction de bruit selon la présente invention. Le système de la figure 8 comprend un amplificateur de signal de contrôle 82 et deux circuits de réduction de bruit 80 et 81 similaire en fonctionnement aux circuits des figures 1, 2 et 4. Les deux signaux d'entraxe des voies gauche et droite sont alimentés à l'entrée des circuits~de réduction de bruit 80 et 81, respec- tivement, et à la borne d'entrée d'un amplificateur de signal de contrôle 82 qui additionne les signaux d'entrée ensemble. Le signal de sortie de l'amplificateur de signal de contrôle 82 est alimenté aux deux circuits de réduction de bruit 80 et 81, contrôlant le fonctionnement de ceux-ci. Dans le circuit de la figure 8, l'amplificateur de signal de contrôle 82 peut être disposé de telle manière que la tension de contrôle en courant continu qui commande le circuit de réduction de bruit est proportionnel à une valeur moyenne ou de somme ou à une valeur supérieure des entrées des deux canaux. Dans ce cas, les deux circuits de réduction de bruit 80 et 81 ne sont pas effectifs aussi longtemps que le signal den- trée, qui est plus grand que les niveau de seuil, existe soit dans le canal de droite soit dans le canal de gauche, et deviennent effectifs lorsque le signal d'entrée n'est pas présent dans les deux canaux permettant la reproduction naturelle du son. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifioations qui apparaitront à l'hom- me de l'art. REVENDICATIONS 1 - Circuit de réduction de bruittcaractérisé en ce qu'il comprend des moyens à résistance variable comportant au moins deux diodes, une résistance de celles-ci étant variée en relation avec les conditions de polarisation de ces diodes, une résistance d'entrée fournissant un signal d'entrée sur les moyens à résistance variable, des moyens de polarisation pour fournir une polarisation directe sur les diodes lorsque le signal d'entrée est absent, des moyens de sortie pour dériver le signal à partir des moyens à résistance variable et pour alimenter un signal de sortie à une charge, des moyens redresseurs pour fournir une tension en courant continu qui est proportionnelle au signal relatif au signal d'entrée vers les diodes, de façon à les polariser en sens inverse des moyens à résistance variable, les moyens redresseurs comportant des con densateurs d'emmagasinage connectés directement sur les moyens à résistance variable, permettant ainsi d'atténuer le signal d'entrée lorsqu'une ampliture de celui-ci est plus faible qu'un niveau de seuil prédéterminé et de transmettre le signal d'entrée lorsqu'une amplitude de celui-ci excède le niveau de seuil prédéterminé 2 - Circuit de réduction de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens à résistance variable comprennent une première diode et une seconde diode connectées en série, la résistance d'entrée, dont une extrémité est connectée à une borne d'entrée et l'autre extrémité à une jonction des diodes, les moyens de polarisation comprenant une première et seconde résistance qui sont connectées, aux deux côtés des diodesset une alimentation en puissance en courant continu de façon à faire circuler un courant direct dans les diodes, l'alimentation en puissance en courant continu étant connectée entre les deux extrémités de la combinaison-série des résistances et des diodes et son centre étant mis à la terre, des moyens de sortie étant connectés à la jonction de la première et de la seconde diodecet les moyens redresseurs étant connectés entre la jonction de la première résistance et de la première diode et la jonction de la seconde résistanceetdela seconde diode, ayant deux condensateurs qui connectent les jonctions des résistances et de la diode à la terre. 3 - Circuit de réduction de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens à résistance variable comprennent une première diode et une seconde diode connectées en séries, la résistance d' entrée,dontPrtextrémité est connectée à une borne d'entrée et l'autre extrémité est connectée à une jonction des diodes, les moyens de polarisation comprenant une résistance qui constitue une combinaison-série avec les diodes, tel que l'agencement de la première résistance, la première diode et la seconde diode ayant une électrode mise à la terre et l'alimentation en puissance en courant continu étant connectée sur la combinaison-sé- rie, les moyens de sortie etant connectés à la jonction de la première diode et de la seconde diode et les moyens redresseurs, étant connectés entre la jonction de la première résistance et de la première diode et la tarre, possédant un eondnsaturqui est connectéS entre la jonction, de la résistance et de la diode, et la terre. 4 - Circuit de séduction de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que la résistance d'entrée connecte les moyens à résistance variable à un contact mobile d'un potentiomètre dans un système amplificateur. 5 - Circuit de réduction de bruit selon la revendication 4, caractérisé en ce que la résistance d'entrée est omise. 6 - Circuit de réduction de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une combinaison-série d'une résist cbté sortie des moyens r&commat;dresseurs de façon a faire varier la constante de temps de décharge de la tension en courant continu emmagasinée dans le condensateur des moyens redresseurs. 7 - Système comprenant une résistance commune, des moyens de sortie, des moyens diviseurs de tension et une pluralité de circuits de réductions de bruit, caractérisé en ce qu'une extrémité de la résistance commune est connectée à une borne d'entrée du système, les cotés entrée des circuits de réduction de bruit étant connectés ensemble à l'autre extrémité de la résistance commune, les moyens de sortie étant connectés à une jonction de la résistance commune et des circuits de réduction de bruit, les moyens diviseurs de tension recevant un signal relatif à un signal d'entrée et fournissant ce signal à chaque circuit de réduction de bruit, le circuit de réduction de bruit comprenant des moyens à résistance variable comportant au moins deux diodes, dont la résistance est variée en relation avec les conditions de polarisation de ces diodes, des moyens d'entrée pour appliquer un signal à partir de la résistance commune aux moyens à résistance variable, des moyens de polarisation pour fournir une polarisation directe aux diodes lorsqu'il n'y a aucun signal d'entrée et des moyens redresseurs pour fournir une tension en courant continu qui est proportionnelle au signal appliqué par les moyens diviseurs de tension sur les diodes et polarisant les diodes en sens inverse. 8 - Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens d'entrée comprennent un condensateur ayant une valeur de capacitance différente à chaque circuit de réduction de bruît. 9 - Système selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens diviseurs de tension sont construits de façon à fournir un signal d'amplitude différente aux moyens redresseurs dans chaque circuit de réduction de bruit. 10- - Système selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens de polarisation comprennent une résistance de polarisation et une alimentation en puissance en courant continu qui est connectée aux diodes à travers la résistance de polarisation de façon à fournir une polarisation directe aux diodes, les moyens redresseurs, possédant un condensateur d'emmagasinage qui emmagasine une tension en courant continu pour polariser en sens inverse la diode, et étant connectés aux deux moyens à résistance variable et aux moyens de polarisation de façon à décharger la tension en courant continu vers la terre à travers la résistance de polarisation, chacun des circuits de réduction de bruit étant construit de façon à avoir une constante de temps différente de celle du condensateur d'emmagasinage et de la combinaison de résistance de polarisation respectivement. 11 - Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens d'entrée comprennent une résistance en série avec un condensateur qui est choisi de façon qu'à la gamme de fréquences de signal sa réactance soit beaucoup plus faible que la résistance de la résistance. 12 - Système selon la revendication 11, caractérisé en ce que les moyens diviseurs de tension sont construits de façon à fournir un signal d'amplitude différente aux moyens redresseurs dans chaque circuit de réduction de bruît. 13 - Système selon la revendication 11, caractérisé en ce que les moyens de polarisation comprennent une résistance de polarisation et une alimentation de puissance en courant continu qui sont connectés auxdiodes à travers la résistance de polarisation de façon à fournir la polarisation directe à ces diodes, les moyens redresseurs comportant unoondcSateErdemmagasinage qui emmagasine une tension en courant continu pour polariser en sens inverse les diodes et étant connectés aux deux moyens à résistance variable et aux moyens de polarisation de façon à déch a ger la tension en courant continu vers la terre à travers la résistance de polarisation, et chacun des circuits de réduction de bruit étant construit de façon à avoir une constante de temps différen- te de celle du condensateur d'emmagasinage études combinaisons de résistance de polarisation. 14 - Système , caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs sous-canaux ou sous-votes comportant des moyens de filtre et un circuit de réduction de bruit, une borne d'entrée pour appliquer un signal d'entrée à chacun des moyens de filtre, un moyen-élan- geur pour additionner ensemble chaque sortie des circuits de réduction de bruit , chaque circuit de réduction de bruit comprenant des moyens à résistance variable.comportant au moins deux diodes, dont une résistance est variée e relation avec leurs conditions de polarisation, une résistance d'entrée pour en appliquer un signal à partir des moyens de filtre vers les moyen à résistance variable, les moyens de polarisation fournissant une polarisation directe sur le. diodes lorsqu'il n-'y a aucun signal d'entrée et des moyens redresseurs fournissant une tension en courant continu qui est proportionnelle au signal à travers le filtre aux diodes et polarisant ces diodes en ens inverse. 15 - Système pour un amplificateur stétéophonique com- portant des circuits de réduction de bruit pour des canaux de droite et de gauche respectivement, caractérisé en ce que chaque circuit de réduction de bruit comprend des moyens à résistance variable comportant au moins deux diodes, dont une résistance est varide en relation avec leurs conditions de polarisation, une résistance d'entrée pour appliquer un signal aux moyens à résistance variable et pour dériver un signal de sortie à une charge, des moyens de polarisation pour fournir une polarisation directe aux diodes lorsqu'il n'y a aucun signal d'entrée et des moyens redresseurs pour fournir une tension en courant continu qui est proportionnelle au signal relatif aux signaux des canaux de droite et de gauche sur les diodes et polarisant celles-ci en sens inverse.