FR 2003786 A1 19691114 FR 6906902 A 19690312 L'invention concerne un procédé hydrométallurgique en continu, de traitement de minerais de zinc siliceux, défins cidessous. L'expression "minerai de zinc siliceux utilise dans la description, signifie principalement un minerai de silicate de zinc, mais il peut aussi désigner un minerai de zinc contenant des quan- tités importantes de silice soluble, cette silice étant soluble dans l'acide sulfurique aqueux en donnant ou une véritable solution ou une solution colloTdale, la silice soluble provenant ou d'une partie du constituant métallifère lui-même ou de la gangue. Par exemple, des liqueurs filtrées métallifères, provenant d'un tel minerai, après traitement par 11 acide sulfurique aqueux, peuvent contenir de 6 à 50 g de silice par litre, ou plus souvent de 10 à 30 g de silice par litre.Le terme "minerai" comprend aussi le concentre le minerai grillés le concentré calciné, les scories, le résidu ou toute autre matière métallifère, Le procédé de 11 invention est applicable principalement au traitement de minerais de zinc tels que ceux contenant ou consistant de willemite, d'héminorphite ou d'autres minerais de silicates de zinc. Le traitement hydrométallurgique de tels minerais pose des problèmes importants, parce que la silice soluble est extraite avec le métal pendant l'apération de lessivage, et lorsque lton essaie ensuite de séparer la silice de la solution, elle précipite souvent sous la forme d'un précipité gélatineux ou d'un gel que l'on ne peut que difficilement filtrer ou qui n'est pas filtrable et qui entratne de grandes quantités de métal dans les liqueurs adhérentes. Selon la présente invention un procédé d'extraction du métal à partir d'un minerai de zinc siliceux, est caractérisé en ce qu'il comprend le traitement dudit minerai par l'acide sulfurique aqueux, d'une manière simultanée et en continu, dans un grand nombre de récipients, jusqu'à ce que le pH ait une valeur finale comprise entre 2,5 et 6,O, afin d'obtenir une liqueur ou une pite métallifere de lessivage contenant de la silice en suspension, sous une forme dans laquelle elle peut titre facilement séparée par les techniques habituelles, en laissant une liqueur qui peut être facilement introduite dans une installation électrolytique, classique, de production de zinc. Les récipients dans lesquels on met en oeuvre le proce-M sont munis, de préférence, de moyens permettant de maint nir un degré approprié d'agitation de la liqueur ou de la pâte d lessivage. De préférence, on augmente, au cours du procédé de traitment, le pH de la liqueur ou de la paAte de lessivage en ajoutant la quantité nécessaire de minerai de zinc, de concentre de zinc, d'oxyde de zinc, de sulfure de zinc calciné, de vapeurs d'oxyde, de carbonate de calcium ou de tout autre agent neutralisant approprié. Dans ce cas, le procédé peut être considéré comme étant effectué en deux étapes et on considère, de pré ère ce que la seconde étape commence lorsque on ajoute l'agent neutralisant afin d'augmenter le pH de la liqueur ou de la pâte de lessivage.Cependant, dans certains a, il peut etre possible d'ajouter suffisamment de minerai au début, afin d'assurer une augmentation naturelle du pH de la pâte de lessivage jusqu'à la valeur choisie et, dans ce cas, il nest pas nécessaire d'ajouter d'agent neutralisant. Un mode de mise en oeuvre préféré de la présente inven- tion consiste en un procédé d'extraction du métal à partir d'ur minerai de zinc siliceux, procédé que I iGn effectue d'une manière simultanée et en continu et qui comprend une première étape, effectuée dans un ou plusieurs récipients, au cours de laquelle ledit minerai est lessivé avec de l'acide sulfurique aqueux jusqu'à un pH final compris entre 1,0 et 3,0, de préférence compris entre 1,5 et 2,5, afin d'obtenir-une liqueur ou une pâte de lessivage contenant du zinc dissous et de 6 à 50 g/1 de silice, et une seconde étape, effectuée dans un ou plusieurs récipients, dans laquelle on augmente le pH de la liqueur ou de la pate de lessivage provenant de la première étape, par exemple en ajoutant un agent neutralisant, jusqu'à obtenir un pH compris entre 4,5 et 6,0, de préférence compris entre 4,9 et 5,3, de sorte que toute la quantité ou la majeure partie de la silice contenue dans la liqueur ou la pâte de lessivage est convertie sous une forme dans laquelle elle est facilement séparée par des techniques habituelles. Les deux étapes du procédé peuvent être effectuées, avec succès, à des températures allant jusqu'aux points d'ébul- litron des solutions à la pression atmosphérique, et l'on peut donc envisager des températures de réaction comprises entre la température ambiante (c'est-à-dire 20 à 300C) et le point d'ébullition, de préférence entre la température ambiante et 950C environ. Dans certains cas, on peut mettre en oeuvre le procédé sans apport de chaleur. L'acide sulfurique aqueux utilisé pour le traitement du minerai siliceux peut contenir, par exemple, de 80 à 300 g/î de H2 SO40 L'électrolyte usé dans le procédé habituel d'électrodéposition du zinc, ou un tel électrolyte usé renforcé pour compenser les pertes en acide, peuvent être utilisés commodément comme agent de lessivage. Les temps de séjour de la liqueur ou de la pâte dans chacune des étapes du procédé-peuvent se situer entre 5 minutes et 24 heures, le temps de séjour préféré pour la première étape étant de 1 à 6 heures, et celui pour la seconde étape étant de 1 à 14 heures. Cependant ces chiffres sont, bien entendu, des exemples seulement, étant donné que les temps de séjour seront déterminés en grande partie par le minerai que l'on traite. De la même façon, l'uneou les deux étapes du procédé peuvent être divisées en un nombre d'échelons, -effectués dans des appareils différents et qui seront déterminés par les conditions de traitement. Ainsi, par exemple, la deuxième-étape peut comprendre deux ou plusieurs échelons, avec des temps de séjour semblables ou différents-pour chaque échelon.Dans le présent mémoire, le terme "récipient" désigne un compartiment ou une chambre. Dans certains cas, il peut être souhaitable de recycler des portions de pâte ou de pâte épaissie, obtenue lors de la deuxième étape, à la première ou à la seconde étape du procédé. Dans ce cas, on peut obtenir un précipité de silice plus gros, facilitant ainsi sa séparation des liqueurs métallifères. La pâte obtenue lors du dernier échelon ou de la dernière étape du procédé contient de la silice en suspension sous forme particulaire, et on peut soumettre facilement la silice à une séparation, par des techniques habituelles, avec de bons rendements, en obtenant une liqueur qui peut être introduite dans un appareillage électrolytique habituel de production de zinc. I1 va de soi que les deux opérations, le procédé de lessivage du métal à partir du minerai et le procédé de conversion de la silice sous la forme partîculaire contenue dans la solution de lessivage peuvent être effectués simultanément et, dans une certaine mesure, apparaissent dans tous les échelons du procédé. Des minerais de plomb sont souvent présents, également, dans les minerais de zinc siliceux, et on peut extraire ce plomb d'une manière appropriée, sans dommage important pour l'efficacité de l'extraction du zinc par le procédé selon l'invention. Ainsi la première étape du procédé peut être effectuée de façon à dissoudre presque toute la silice soluble contenue dans le minerai, de telle sorte que l'on peut séparer le résidu primaire riche en plomb avant de coaguler la silice dans la seconde étape du procédé. Le résidu primaire riche en plomb ainsi obtenu ne subit qu'une contamination minimale par la silice et on peut facilement le traiter ultérieurement, par des techniques habituelles, pour la production de plomb métallique.De la même façon, d'autres métaux, tels que le tungstène, qui ne sont pas solubilisés lors du lessivage, peuvent être séparés dans un premier résidu enrichi quant à ces métaux avant que la silice ne coagule dans la seconde étape du procédé. Les exemples suivants illustrent la présente invention. EXEMPLE 1. On traite un minerai de silicate de zinc contenant 56,0% de zinc et 25,1% de silice par un procédé comprenant deux étapes et en continu, selon l'invention, en utilisant, comme agent de lessivage, de l'électrolyte synthétique usé provenant de la production électrolytique du zinc et contenant 52,0 g/l de zinc et 96,0 g/l de H2S04. Les détails expérimentaux sont donnés cidessous Première étape Deux échelons de lessivage utilisant 126,6 g de minerai par litre d'électrolyte usé, la pâte étant envoyée de récipient en récipient. Température . 500C ; pH final : 2,1. Temps de séjour : 2 heures. Deuxième étape La pâte obtenue à la première étape est traitée en deux échelons à une température de 500C et un pH de 5,3, la pâte étant envoyée de récipient en récipient. Le temps de séjour total est de 2 h. Le pH est augmenté et contrôlé par addition d'oxyde de zinc à la pâte, au début de la deuxième étape. On soumet à des essais des échantillons de pâte provenant du second échelon de la seconde étape du traitement afin de déterminer leurs caractéristiques de filtration. Les résultats sont rassemblés dans le tableau suivant Tableau 1 Poids du gâ- Vitesse de fil-: Rapport entre le Pourcentage gâteau de tration (cm3 de: poids du gâteau : dthumidité filtration filtrat par cm2:de filtration du gâteau humide (g) et par minute) humide et le poids: de filtration du minerai humide 80,1 2,2 2,10 59,4 Le filtrat a une teneur en silice de 0,7 gZl. On détermine les vitesses de filtration en utilisant 300 ml de pâte non refroidie et un entonnoir Buchner de t3 cm de diamètre avec un papier filtre Balston n 2, sous un vide de 50,8 mm de mercure. Le pourcentage d'humidité du gâteau de filtration humide est calculé sur la base du poids perdu par le gâteau de filtration humide par séchage à 1050C pendant 12 h. On répète le processus ci-dessus en effectuant l'opira- tion en deux étapes en discontinu, les autres détails de l'expérience restant inchangés. Les résultats sont donnés dans le tableau ci-dessuus : Tableau 2 Poids du Vitesse de fil- Rapport entre le Pourcentage gâteau de : tration (cm3 de : poids du gâteau : d'humidité filtration : filtrat par cm2 q de filtration : du gâteau humide (g) et par minute) humide et le : de filtration poids du mineral numide 185,2 0,13 5,0 62,5 Le filtrat contient 0,7 g de silice par litre. On comprendra que le faible poids du gâteau de filtration humide obtenu dans le procédé de l'invention est dû à la faible quantité et à l'utilisation efficace de l'agent neutralisant utilisé pour augmenter le pH dans la seconde étape et au fait que peu de solution est entraînée dans le gâteau de filtration humide. Les caractéristiques de filtration nettement améliorées, obtenues lorsque l'on met en oeuvre le procédé de l'invention, peuvent être facilement constatées en regard des résultats mentionnés dans le présent mémoire. EXEMPLE 2. On traite un minerai de silicate de zinc contenant 327: de zinc et 30% de silice par un procédé en continu, comprenant de étapes, selon l'invention, en utilisant, comme agent de lessivage An électrolyte synthétique usé provenant de la production électro- lytique de zinc contenant 50,4 g/l de Zn et 99,2 g/l de H2S04. détails de l'expérience sont donnés ci-dessous. Première étape Lessivage en deux échelons utilisant 209,5 g de minerai par litre d'électrolyte usé Température : de 300e à 350C (pas de chauffage), pH final : 2,, Temps de séjour : 2,9 h. Deuxième étape La pâte obtenue lors de la première étape est traitée en deux échelons à une température de 3O0C à 350C (pas de chauffage) et à un pH de 5,3. Le temps de séjour total est de 2,9 h. Le pH est réglé comme à l'exemple précédent. On soumet à des essais des échantillons de pâte obtenue dans le second échelon de la seconde étape du traitement afin @e déterminer leurs caractéristiques de filtration. Les résultats sont donnés dans le tableau ci-dessous Tableau 3 Poids du Vitesse de fil- Rapport entre le Pourcentage gâteau de : tration (cm3 de : poids du gâteau : humidité filtration : filtrat par cm2 de filtration : du gâteau numide (g) et par minute) numide et le de filtration @@ p@@ minute) poids du minerai : humide : 88,5 : 0,36 : 1,41 46,7 Le filtrat contient 0,12 g/l de silice. Les vitesses de filtration sont déterminées de la manière décrite à l'exemple précédent On répète le processus ci-dessus, en effectuant l'opé- ration en discontinu en deux étapes les autres détails expérimentaux restant les mêmes. Les résultats sont donnés ci-dessous Tableau 4 Poids du gâteau de . Vitesse de fil- . Rapport entre le : Pourcentage filtration : tration(cm3 de . poids du gâtéau : d'humidité : hwnide (g) : filtrat par cm2 : de filtration : du gâteau humide du : et par minute) : humide et le : de filtratiai: poids du minerai : humide 145,5 : 0,13 : 2,5 : 59,6 Le filtrat contient 0,18 g/l de silice. EXEMPLE 3. On traite un minerai de silicate de zinc contenant 56,0% de zinc, 0,5% de plomb et 25,1% de silice par un procédé en deux étapes et en continu, selon l'invention, comprenant la séparation d'un résidu primaire riche en plomb après la première étape. On utilise, comme agent de lessivage, un électrolyte synthétique usé provenant de la production électrolytique du zinc, contenant 48,4 g/l de zn et 94,8 g/l de H2S04. Les détails expérimentaux sont donnés ci-dessous Première étape Opération de lessivage en deux échelons, utilisant 123,8 g de minerai par litre d'électrolyte usé. Température : 350C et pH final : 2,3. Temps de séjour total : 3 heures. La pâte de lessivage est filtrée jusqu'à ce que l'on obtienne 0,056 g de résidu riche en plomb par g de minerai. Le résidu riche en plomb contient 8,9% de plomb et 21,6% d'insolubles. La liqueur de lessivage filtrée contient 110,4 g/l de Zn, 28,0 g/l de SiO2, 0,26 g/l de Fe et 0,2 g/l d'Al. Seconde étape Le filtrat obtenu dans la première étape est traité en deux éthelons à une température de 950C et un pH de 5,2. Le temps de séjour total est de 3 heures. Le pH est augmenté et réglé par l'addition d'oxyde de zinc. On soumet à des essais des échantillons de pâte obtenue dans le deuxième échelon de la seconde étape du procédé afin de déterminer leurs caractéristiques de filtration comme dans les exemples précédents. Tableau 5 Poids du Rapport entre le Pourcentage Vitesse de fil gâteau de poids du gâteur d'humidité tration (cm3 de filtration de filtration du gâteau filtrat par cm2 humide (g) humide et le de filtration et par minute) poids du min@r@i humide poids du minerai : humide 75,5 1,9 1,56 54,0 Le filtrat contient 0,04 g de silice par litre. On répète le processus ci-dessus, en l'effectuant en discontinu, les autres détails expérimentaux restant inchangés. Les résultats sont donnés dans le tableau suivant Tableau 6 Poids du Rapport entre le : Pourcentage Vitesse de fil gâteau de poids du gâteau d'humidité tration (cm3 de filtration de filtration du gâteau filtrat par cm2 humide (g) et par minute) jumide et le : de filtration: poids du minerai : humide 175,2 : 0,25 : 4,3 : 68,2 Le filtrat contient 0,08 g/l de silice. EXEMPLE 4. On traite un minerai de silicate de zinc contenant 41,2% de zinc et 22,0% de silice par un procédé en deux étapes et en continu selon l'invention en utilisant, comme agent de lessivage, un électrolyte synthétique usé provenant de la production électrolytique du zinc et contenant 52,7 g/l de Zn et 94,8 g/l de H2SO4. Les détails expérimentaux sont donnés ci-dessous. Première étape Lessivage en deux échelons utilisant 160 g de minerai par litre d'électrolyte synthétique usé. Température : 270C. pH final : -2,0. Temps de séjour : 2 h. Deuxième étape La pâte obtenue dans la première étape est traitée en deux échelons, à une température de 5O0C et un pH de 5,5. Le temps de séjour total est de 3 h. On augmente et règle le pH par l'addition de sulfure de zinc calciné. On soumet à des essais des échantillons de pâte obtenue dans le second échelon de la seconde étape du traitement afin de déterminer leurs caractéristiques de filtration. Les résultats sont donnés ci-dessous. Tableau 7 Poids du Rapport entre le Pourcentage Vitesse de fil gâteau de poids du gâteau d'humidité tration (cm3 de filtration 2 filtrat par cm2 de filtration : du gâteau : humide (g) humide et le : de filtration: et par minute poids du minerai humide 119 : 1,37 : 3,2 45 Le filtrat contient 0,3 g/î de silice. On répète le processus ci-dessus en effectuant l'opéra- tion en discontinu en deux étapes, les autres détails expérimentaux étant inchangés. Les résultats sont donnés ci-dessous. Tableau 8 Poids du Vitesse de fil- Rapport entre le Pourcentage gâteau de : tration (cm3 de : poids du gâteau d'humidité : filtration : filtrat par cm2 : de filtration : du gâteau : humide (g) et par minute) humide et le : de filtration poids du mineral humide 260 : 0,35 : 5,6 : 57,8 Le filtrat contient 0,2 g/l de silice. EXEMPLE 5. On traite un minerai de silicate de zinc contenant 41,2% de zinc total, 3,2% de plomb et 22,0% de silice par un procédé en deux étapes et en continu, selon l'invention, comprenant la séparation d'un résidu primaire riche en plomb après la première étape. On utilise, comme agent de lessivage, un électrolyte synthétique usée provenant de la production électrolytique du zinc et contenant 50,6 g/I de Zn et 96,0 g/l de H2SO4. Les détails expérimentaux sont donnés ci-dessous. Première étape Opération de lessivage en deux échelons, utilisant 160 g de minerai par litre d'électrolyte synthétique usé Température : 30CC. pH final : 2,0. Temps de séjour total : 2 h. La pâte de lessivage est filtrée jusqu'à ce que l'on obtienne 0,34 g de résidu riche en plomb par g de minerait Te résidu riche en plomb contient 9% de Pb et 17,4% d'insolubles. La liqueur de lessivage filtrée contient 107,6 g/I de Zn, 24,4 gXl de SiC2, 12 mg/l de Fe et moins de 0,2 g d'Al. Deuxième étape Le filtrat obtenu dans la première étape est traité en deux échelons à une température de 950C et un pH de 5,3. Le temps de séjour total est de 3 h , On augmente et règle le pH par l'addition de sulfure de zinc calciné. La consommation en sulfure de zinc calciné est de 0,127 g par gode minerai On soumet à des essais des échantillons de pSte obtenue dans le deuxième échelon de la deuxième étape afin de déterminer leurs caractéristiques de filtration. Les résultats sont donnés ci-dessous. Tableau 9 Poids du Vitesse de fil- Rapport entre le Pourcentage gâteau de : tration (cm3 de poids du gâteau d'humidité filtration : filtrat par cm2 de filtration : du gâteau : humide (g) et par minute) : humide et le : de filtrat: poids du minerai : humide 68,0 1,56 1,63 53 Le filtrat du second stade contient 0,4 g/l de silice. On répète le processus ci-dessus en l'effectuant en discontinu, les autres détails expérimentaux étant inchangés. Les résultats sont donnés ci-dessous Tableau 10 Poids du Rapport entre le Pourcentage Vitesse de fil gâteau de poids du gâteau d'humidité tration (cm3 de : filtration filtrat par ae 2 de filtration : du gâteau filtrat par cm humide (g) humide et le de filtration et par minute) poids du minerai humide 179 0,38 4,1 60 Le filtrat obtenu dans la deuxième étape contient 1,9 g/l de silice. La consommation de sulfure de zinc calciné, dans la seconde étape du procédé en discontinu est de 0,43 g par g de minerai. te peut extraire le zinc soluble dans les acides contenu dans le sulfure de zinc calciné restant après son utilisation pour augmenter et régler le pH dans la seconde étape, en réduisant à nouveau en pâte le gâteau de filtration humide, obtenu lors de la filtration de la pâte de la seconde étape, dans de l'acide sulfurique ou dans un électrolyte usé de force appropriée provenant de l'installation électrolytique de production de zinc. De l'acide sulfurique dilué contenant jusqu'à 100 g/l de H2S04 permet, en une demi-heure, une extraction de 90% ou plus du zinc total contenu dans le gâteau de filtration humide. Les filtrats obtenus lors de la nouvelle réduction en pâte contiennent moins de 1 g/l de silice'.Cependant, ni le zinc insoluble dans les acides ni tout autre métal insoluble, contenus dans le sulfure de zinc calciné, ne peuvent être récupérés par la nouvelle réduction en pâte décrite ci-dessus. EXEMPLE 6. On traite un minerai de silicate de zinc contenant 41,2X de zinc, 3,2% de plomb et 22,0% de silice par un procédé en continu et en deux étapes, selon l'invention , comprenant la séparation d'un résidu primaire riche en plomb après la première étape. On utilise, comme agent de lessivage, un électrolyte synthétique usé provenant de la production électrolytique du zinc et contenant 52,7 g/l de Zn et 94,8 g/l de H2S04. Les détails expérimentaux sont donnés ci-dessous. Première étape Opération de lessivage en deux échélons, utilisant 160 g de minerai par litre d'électrolyte synthétique usé. Température : 300C ; pH final : 2,0. Temps de séjour total : 2,3 h. La pâte de lessivage est filtrée afin d'obtenir 0,3 g de résidu riche en plomb par g de minerai. Le résidu riche en plomb contient 9s3 de plomb et 17% d'insolubles. La liqueur de lessivage filtrée contient 101,8 g/l de Zn, 22,0 g/l de SiO2, 0,30 g/l de Fe et 0,16 g/l d'Al. Deuxième étape Le filtrat obtenu lors de la première étape est traité en deux échelons à une température de 500C et un pH de 5,5. Le temps de séjour total est de 2,6 h. On augmente et règle le pH par l'addition de sulfure de zinc calciné. On soumet à des essais des échantillons de pâte obtenue dans le deuxième échelon de la deuxième étape du procédé afin de déterminer leurs caractéristiques de filtration, et les résultats sont donnés ci-dessous Tableau 11 Poids du Rapport entre le Pourcentage Vitesse de fil gâteau de poids du gâteau d'humidité tration (cm3 de filtration : filtrat par cm2 : de filtration : du gâteau humide (g). et par minute humide et le de filtration : poids du minerai : humide : 130 : 1,085 : 2,96 53 Le filtrat obtenu dans le deuxième stade contient 0,35 g de silice par litre. On répète le processus ci-dessus en effectuant le procédé en discontinu, les autres détails expérimentaux étant inchangés. Tableau 12 Rapport entre le Pourcentage Poids du Vitesse de fil- Rappoit @ntit gâteau de : tration (cm3 de ; poids du gâteau : d'humidité de @@@t@ation du gateau filtration filtrat par cm2 humide et le de filtration humide (g) et par minute) poids du minerai humide 236 0,43 5,3 55 Le filtrat obtenu lors de la deuxième étape contient 0,3 g/l de silice. REVENDICATIONS 1. Procédé d'extraction du métal à partir d'un minerai de zinc siliceux selon lequel on traite ledit minerai par de l'a- cide sulfurique aqueux, caractérisé en ce qu'on traite le minerai avec l'acide, simultanément et en continu, dans plusieurs riche pients, jusqu'à ce que le pH final soit compris entre 2,5 et 6,0, afin d'obtenir une liqueur ou une pâte métallifère de lessivage contenant de la silice en suspension, sous une forme dans laquelle cette dernière peut être facilement séparée par des techniques habituelles, laissant une liqueur qui peut être facilement intro- duite dans une installation électrolytique classique de production de zinc. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on introduit suffisamment de minerai au début du procédé afin de réaliser une augmentation du pH de la pâte de lessivage jusqu'à une valeur comprise entre 2,5 et 6,0. 3. Procédé d'extraction du métal à partir d'un minerai de zinc siliceux, selon lequel on traite le minerai par de l'acide sulfurique aqueux, procédé caractérisé en ce qu'on traite le minerai avec lacide, s:uultanément et en continu, et en ce qu'il comprend une première étape, effectuée dans un ou plusieurs récIpients, pendant laquelle on lessive le minerai avec de l'acide sulfurique aqueux jusqu'à ce que le pH final soit compris entre 1,0 et 3,5, afin obtenir une liqueur ou une pâte de lessivage contenant du zinc dissous et de 6 à 50 g de silice par litre, et une deuxième étape, effectuée dans un ou plusieurs récipients, dans laquelle le pH de la liqueur ou de la pâte de lessivage obtenue lors du premier stade est augmenté jusqu'à une valeur comprise entre 4,5 et 6,0, de sorte que la majeure partie de la silice contenue dans la liqueur ou la pâte de lessivage est transformée sous une forme dans laquelle elle est facilement séparée par des techniques habituelles. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on lessive le minerai, dans la première étape, jusqu'à un pH final compris entre 1,5 et 2,5 et en ce que, dans la seconde étape, on augmente le pli de la liqueur ou de la pate obtenue lors de la première étape jusqu'à ce qu'il soit compris entre 4,9 et 5,3 5. Procédé selon l'une ou 1' autre des revendications 3 et 4, caractérisé en ce qu'on augmente le pli de la liqueur ou de la pâte obtenue dans la première étape en ajoutant un agent neutralisant 6.Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 5 caractérisé en ce qu'on effectue la première étape et/ou la seconde étape en deux ou plusieurs échelons dans des récipients séparés. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que l'on effectue chaque étape du procédé à des températures allant de la température ambiante aux points d'ébullition des liqueurs à la pression atmosphérieuq. 8o Procédé selon une quelconque des revendications 3 à 7, caractérisé en ce que le temps de séjour de la liqueur ou de la pâte dans chaque étape du procédé est compris entre 5 minutes et 24 heures, le temps de séjour pour la première étape étant, de préférence, compris entre 1 et 6 heures et celui de la seconde étape entre 1 et 14 heures. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications à à 8, caractérisé en ce qu'une partie de la pâte est recyclée de la seconde étape à la première étape on à la seconde étape. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 9, caractérisé en ce que la liqueur ou la pâte obtenue lors de la première étape du procédé contient de 10 à 30 g de silice par litre. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 10, caractérisé en ce que la pâte obtenue lors de la seconde étape du procédé contient de la silice en suspens ion sous forme particulaire. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 11, caractérisé en ce qu'il comprend un échelon, à la fin de la première étape du procédé dans laquelle on effectue une séparation liquide-solide afin d'obtenir un résidu primaire riche en plomb.