FR 2034092 A1 19701211 FR 6900250 A 19690110 La présente invention est relative à l'extraction par solvant, d'hydrocarbures aromatiques, d'une charge hydrocarbonée. Plus particulièrement, la présente invention est relative à la récupération du solvant, à partir du raffinat paraffinique abstenu par cette extraction par solvant d'hydrocarbures aromatiques à 1' aide d'un procédé d'extraction secondaire. Il est bien connu, dans la technique, que le raffinat paraffinique qui sort de la zone d'extraction d'un procédé d'extraction d' hydrocarbures aromatiques contient do solvant0 Le solvant qui est entrant daçs le courant de raffinat doit être récupéré @@@ il peut gêner le traitement ou l'utilisation ultérieure du raffinat. La perte continuelle de solvant, dans le courant de raffinat, représente également une dépense prohibitive, d'un point de vue économiçe, dans le procédé d'extraction des composés aromatiques. La récupéra- tion du solvant, à partir du courant de raffinat, peut être réalisée par distillation, absorption, ou par un procédé secondaire d' extraction par solvant. Un solvant représentatif, utilisé dans les procédés industriels d'extraction et qui peut être récupéré selon la présente invek- tion, est un solvant de type sulfolane. Ce solvant possède un cycle à cinq charnons contenant un atome de soufre et quatre ato@@@ de carbone, deux atomes d'oxygène étant fixés à l'atome de sobre du CJF cle.D'un façon générale, les solvants de type sulfolane peuvent être représentés comme répondant à la formule ayant la structure suivante: dans laquelle R1, R2, R3 et R4 représentent chacun l'hyd@ogène, un groupe alcoyle de un à dix atomes de carbone, un radical alcoxy de un à huit atomes de carbone, ou un radical arylalcoyle contenant d' un à douze atomes de carbone dans le substituant alcoyle. tome au tres solvants utilisables selon l'invention on citera les sulfolènes tels que le 2-sulfolène ou le 3-sulfolène qui répondent aux structures suivantes: Comme autres solvants représentatifs, ayant une haute séleetivité pour séparer les composés aromatiques des hydrocarb#ures non aromatiques et qui peuvent être mis en oeuvre selon l'invention, on citera: le 2-méthylsulfolane, le 2,4-diméthylsulfolène, l'éther méthyl-2-sulfonylique, la n#aryl-3-sulfonylamine, l'acétate de 2sulfonyle, le#diéthylène glycol, divers polyéthylène glycols, le dipropylène glycol, divers polypropylène glycols, ainsi que le di methylsulfoxyde et la N-méthyl pyrrolidone.Le composé chimique utilisable comme solvant et particulièrement préférable à mettre en oeuvre selon Invention est le sulfolane, dont la foreuse répond a la structure suivante: Comme les solvants utilisés pour l'extraction des composés aromatiques sont hydrosolubles, on avait coutume d'extraire le solvant du courant de raffinat par mise en contact avec un courant aqueux, lors d'un stade d'extraction ultérieur. L'extraction du solvant à partir du raffinat, à l'aide d'eau, peut être entreprise dans n'importe quel dispositif approprié de mise en contact liquideliquide.Ces dispositifs comprennent des tours comprenant un remb plissage approprié tel que selles de Berl ou anneaux de Rashig, ou des tours contenant des plateaux appropriés, ou des dispositifs de mise en contact à disques rotatifs (CDR). Le solvant peut ensuite être facilement recueilli å partir de la solution aqueuse, par distillation. Cependant, il s'est avéré, dans les installations industrielles d'extraction de composés aromatiques, que~la récupération du solvant à partir du raffinat, par extraction à l'eau, ne correspond pas à la récupération qu'on peut prévoir d'après les données de solubilité, considérées en corrélation avec une efficacité raisonnable de l'extracteur. Par exemple, la perte de sulfolane, das le raffinat produit, s'est avérée cinq å huit fois supérieure à la perte prévue. Ce taux de perte est bien supérieure à celui qui est désirable, d'un point de vue économique. Il est bien évident, d'après la technique, qu'il faut prévoir des stades supplémentaires de traitement physique, dans l t eitrac- teur aqueux, pour réaliser la récupération désirée du sulfolane utilisé comme solvant. Cette-solution au problème de la mauvaise efficacité de l'extraction est techniquement réalisable, mais il ne s'agit pas là d'une solution préférable, car elle demande que le nombre des stades physiques, dans l'extracteur aqueux, soit plus que doublé. Il s'agit là d'un expédient par trop prohibitifl d'un point de vue économique, particulièrement lorsque l'installation industrielle fonctionne déjà, et la modification des appareillages existants, pour fournir le nombre requis de stades supplémentaires de mise en contact, est impossible.En conséquence, la solution qu'il est préférable d'apporter à ce problème consiste à soumettre le courant de raffinat riche en solvant à des conditions permettant de rendre le courant de raffinat plus facilement extractible dans les dispositifs d'extraction aqueuse existants. En conséquence, la présente invention a pour but de fournir un procédé de récupération d'un solvant hydrosolubie - - d'un courant de raffinat paraffinique, à l'aide d'un dispositif desiraction aqueuse contenant un nombre minimum de stades physiques, lequel pror cédé rend le courant de raffinat plus facilement extractib# Il s'est maintenant avéré qu'on peut atteindre ces buts en mettant le courant de raffinat paraffinique en contact avec une phase aqueuse, dans une zone de conditionnement à haute turbulence avaut que le courant de raffinat contenant le solvant soit ntroduit dans le dispositif d'extraction aqueuse. La présente invention a donc pour objet un procédé de récupération d'un solvant hydrosoluble contenu dans un courant de raffinat produit par un procédé d'extraction d'un composé aromatique, qui est (a) à mélanger ledit courant de raffinat avec un premier courant aqueux dans une zone de conditionnement à haute turbulence, (b) à faire passer l'effluent provenant de la zone de conditionnement vers une zone d'extraction aqueuse et, dans celle-ci, à extraire ledit effluent a l'aide d'un second courant aqueux, et (c) à recueillir, à partir de ladite zone d'extraction, un courant d'extrait aqueux contenant ledit solvant, ainsi qu'un courant de raffinat sensiblement exempt-dudit solvant. Selon un mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention, l'effluent de la zone de conditionnement est ~séparé de manière à fournir une phase de raffinat conditionné et une phase aqueuse riche en solvant. On fait ensuite passer la phase de raffinez conditionné vers la zone d'extraction. Il est prévu, selon une autre caractéristique de la présente invention, de renvoyer une partie du courant d'extrait aqueux vers la zone de conditionnement, afin de fournir au moins une partie du premier courant aqueux. Bien que la mauvaise récupération du sulfolane utiliséoemie solvant,effectuée à partir du raffinat par extraction aqueuse ,puisse avoir des raisons nombreuses, on pense que la cause essentièlle est la présence d'une phase de suif plane entraîné au sein du courant de raffinat. Le raffinat sort de la z ne d'extraction des composés aromatiques a une température élevée, comprise entre 66 et 1210C, et, normalement, à environ 9900. En conséquence, il faut faire passer le courant de raffinat dans un échangeur thermique et le refroidir avant de le faire passer dans I'ex- tracteur aqueux pour recueillir le sulfolane utilisé comme solvant. Le fait de refroidir le raffinat de 9900 ê 380C, ou moins,abaisse la solubilité du sulfolane dans le raffinat de 1,5 à 2,0 moles eSo à environ 0,5 à 0,7 mole X (La solubilité du sulfolane dépend de la température du raffinat ainsi que du pourcentage molaire dthydro- carbure aromatique qu'il contient). A 38 C, en conséquence, une phase séparée de sulfolane (utilisé comme solvant) devrait apparattre as le courant de raffinat. Cependant, les échantillons prélevés sur un courant deraffinat donné avant refroidissement et avant son entrée dans la cobane d" extraction aqueuse indiquent souvent que le raffinat n'est pas lim pide et transparent comme prevu, mais plu10t qui est trouble ou translucide, ou même opaque. On pense que le trouble présent dans le raffinat est du au sulfolane qui s'est séparé de la solution au cours du stade de refroidissement, mais qui n'est pas entré en coalescende de façon appropriée en formant une phase de sulfolane distincte, séparable de la phase de raffinat.Il a été établi en labo ratoire que ce trouble de microgouttelettes de sulfolane ne peut facilement entrer en coalescence lorsqu'on laisse simplement I'échantillon au repos, ni lorsqu'on ajoute des gouttes d'eau dispersées au raffinat, ni lorsqu'on fait passer des gouttes dispersées de raffinat, de bas en haut, à travers une phase aqueuse. On suppose, en conséquence, que la relativement mauvaise récupération du sulfolane à partir du raffinat est due au fait que le trouble présent dans le raffinat n'entre pas en coalescence dans l'extracteur aqueux. C'est ainsi que la phase de sulfolane libre qui se dissout facilement dans l'eau reste dispersée dans le raffinat, ne vient pas en contact avec la phase aqueuse et ne passe ps en solution. On pense que lorsque le raffinat traverse ltextracteur aqueux, de bas en haut, sous forme de phase hydrocarbonée dispersée, le sulfolane en solution au sein de chaque goutte d'hydrocarbure diffuse vers la surface de la goutte et est transporté à travers l' interface comprise entre l'hydrocarbure et l'eau, passant ainsi dans la solution aqueuse.Cependant, le brouillard de microgouttelettes de phase de sulfolane libre au sein d'une goutte donnée d'hydrocar- bure du raffinat ne peut émigrer ainsi et passer dans la solution aqueuse. Lorsque le sulfolane passe hors de la solution d'hydrocar bure et jusque dans la phase aqueuse, les microgouttelettesede sulfolane passent en solution dans la goutte d'hydrocarbure. La goutte d'hydrocarbure reste ainsi saturée en sulfolane jusqu'à ce que toutes les microgouttelettes de sulfolane libre soient dissoutEs. C'est donc seulement à ce stade que l'extraction aqueuse peut avoir une efficacité quelconque pour abaisser la concentration de sulfolane dans le raffinat, conformément aux données d'équilibre connues. C'est ainsi que le raffinat n'est pas facilement extwactible tant qu'il n'a pas été débarrassé du trouble constitué par les microgouttelettes de sulfolane. L'extracteur, conçu en fonction de la solubilité du sulfolane à 380C, ne peut fonctionner comme prévu car la présence des microgouttelettes de phase de sulfolane au sein de la phase de raffinat a, en fait, pour résultat une concentration en sulfolane plus élevée, qui est équivalente à la solubilité initiale du sulfolane dans le raffinat à 99 C. Le résultat net est que la concentration du sulfolane, dans le raffinat sortant de l'extracteur aqueux, est cinq à huit fois supérieure à la concentration prévue. On a découvert ~maintenant qu'un raffinat riche en solvant peut être rendu facilement extractible en mettant le courant louche de raffinat en contact avec un courant aqueux, dans des conditions de haute turbulence. Il s'est avéré maintenant, en laboratoire, que,si on agite violemment un tube de raffinat trouble, le trouble ne disparaît pas. Le rapport de phase hydrocarbonée à phase de solvant libre est si élevé, le trouble constitué par le sulfolane ne représentant que 0,8 à 1,5 mole %, que le brouillard de microgouttelettes de sulfolane libre ne peut entrer en coalescence, malgré la turbulence. Cependant, si on secoue le tube de raffinat trouble une ou deux fois à la main, avec un gros volume d'eau, le brouillard de sulfolane disparaît immédiatement dans la phase queue, laissant une phase de raffinat limpide et transparente qui ne contient que du sulfolane dissous, utilisé comme solvant. La présence de la phase aqueuse li diminue bre dans la zone de turbulenc#W7suffisamment le rapport de phase hydrocarbonée à phase non hydrocarbonée pour que le brouillard de microgouttelettes de sulfolane puisse entrer en coalescence et puisse êtresdissous par l'eau. L'effet équivalent est réalisé par le procédé selon la présente invention en faisant en sorte que le raffinat paraffinique refroidi soit mis en contact avec une phase aqueuse, dans une zone de conditionnement à haute turbulence, avant que le raffinat contenant le solvant soit introduit dans le dispositif d'extraction aqueuse. Lors de la mise en oeuvre de la présente invention, le raffinat contenant le solvant est rendu très facilement extractible lorsque le rapport de phase hydrocarbonée à phase non hydrocarbonée, dans la #ne de conditionnement à haute turbulence, est abaissé à une valeur comprise entre 3 à 1 et environ 5 à 1. Au dessin annexé, donné-uniquement à titre d'exemple, la Fig.1 représente un schéma d'écoulement illustrant un mode de mise en oeuvre de la présente invention et la lit.2 représente un autre mode de mise en oeuvre de la présente invention. Comme représenté à la Fig.1, un courant de raffinat non aromatique, contenant en solution du sulfolane utilisé comme s Ce courant mélangé entre ensuite dans un échangeur thermique 2 dRBs lequel il est refroidi à environ 380C, ou moins, et dans lequel environ deux-tiers du sulfolane dissous se sépare de la solution d'hydrocarbure. Le courant refroidi passe ensuite, par un conduit 3, dans un mélangeur 4 situé sur le circuit, dans lequel la phase aqueux se est intimement mise en contact avec la phase hydrocarbonée, dans des conditions de turbulence suffisantes et sous un rapport suffisamment réduit de phase hydrocarbonée à phase non hydrocarbonée pour que le trouble constitué par le sulfolane libre utilisé comme solvant entre en coalescence et passe dans la phase aqueuse.Le mélangeur 4 situé sur le circuit peut comprendre une hélice entratnée par un moteur ou un mélangeur à turbine, ou une série d'orifices de mélange, ou n importe quel autre appareil mélangeur approprié suffisant pour fournir une haute turbulence et, ainsi, conditionner 1' hydrocarbure du raffinat aux fins d'extraction aqueuse ultérieure. Le courant mélangé comprenant la phase de raffinat conditionné et la phase aqueuse contenant du sulfolane sort du dispositif mélangeur 4 par un conduit 5 et entre dans un dispositif 6 d'extraction aqueuse dans lequel le raffinat conditionné est mis en contact avec un courant aqueux entrant dans ltextracteur-6 par un conduit 7.Le courant aqueux du conduit 7 peut être constitué par de l'eau fraîche, mais, normalement, il comprend le produit de condensation de la vapeur d'eau utilisée aux fins de rectification et provenant de l'installation d'extraction des composés aromatiques du système L'extrao teur 6 peut comprendre n'importe quel-dispositif approprié de mise en contact liquide-liquide, par exemple une tour contenant un remplissage approprié tel que selles de Berl ou anneaux de Kaschig, QU une tour contenant des dispositifs à plateaux appropriés, ou un dispositif de mise en contact à disques rotatifs Le raffinat conditionné est extrait par la phase aqueuse contenue dans l'extracteur 6 et un courant de raffinat sensiblement exempt du sulfolane utilisé comme solvant est retiré de l'extracteur, par un conduit 8. Un courant d'extrait aqueux contenant le sulfolane extrait sort de ltex- tracteur 6 par un conduit 9, et une partie de ce courant est renvoyée vers le conduit 1, par le conduit 10, à titre du courant aqueux précisé ci-dessus. Le restant de ce courant aqueux est retiré par le conduit 9, et peut être envoyé vers un dispositif de traite ment ultérieur aux fins de récupération du sulfolane utilisé comme solvant qui y est contenu. Un courant aqueux peut éventuellement être introduit dans le conduit 1, au moyen d'un conduit 11. Ce courant aqueux peut être obtenu à partir d'une source d'eau fratche ou à partir de la même source que le courant aqueux du conduit 7. Le courant aqueux du conduit 11 est tout aussi efficace, pour conditionner le raffinat par élimination du trouble provoqué par le sulfolane, que le courant aqueux du conduit 10, et il peut remplacer en parti#e ou en totalité recirculation le courant aqueux de ,' du conduit 10. Cependants il est préfé- rable de ne pas introduire d'eau provenant de l'extérieur par le conduit dl, mais de faire circuler le courant aqueux du conduit 10 comme indiqué au paragraphe précédent. Un autre mode de mise en oeuvre de la présente invention est représenté à la Fig.2. Un courant de raffinat non aromatique contenant en solution du sulfolane utilisé corme solvant entre dans le système du procédé selon l'invention par un conduit 1', à une température comprise entre 66 et 1210C et, normalement, à une température de 930C à 990C. Le courant de raffinat est ensuite mis en contact avec un courant aqueux qui entre dans le conduit 1 t par un conduit 12', et provenant de la partie inférieure d'un extracteur 9'. Le courant mélangé entre ensuite dans un échangeur thermique 2' dans lequel il est refroidi à environ 380C, ou moins, et dans lequel les deux-tiers environ du sulfolane dissous se séparent de la solution d'hydrocarbure. Le courant refroidi passe ensuite, par un conduit 3', dans un dispositif mélangeur 4' situé sur ce conduit, dans lequel la phase aqueuse est intimement mise en contact avec la phase hydrocarbonée, dans des conditions suffisantes de turbulence et sous un rapport suffisamment réduit de phase hydrotarbonée à phase non hydrocarbonée pour faire qu'il ne reste pas de brouillard de sulfolane libre utilisé comme solvant dans l'hydrocarbure du raffinat Le mélangeur situé en circuit peut comprendre une hélice entratnée par un moteur ou un mélangeur à turbine, ou une série d'orifices mélangeurs, ou n'importe quel autre appareil mélangeur approprié suffisant pour produire une haute turbulence. L'effluent du conduit 4' sort, par un conduit 5', et entre dans un séparateur 6' dans lequel le raffinat conditionné est séparé de la phase aqueuse riche en solvant. La phase aqueuse riche en solvant sort du séparateur 6' par un conduit 7'9 et peut ensuite être envoyée vers un dispositif de traitement ultérieur aux #fins de récupération du solvant. Le cow ant de raffinat conditionné, contenant du sulfolane en solution mais exempt du voile constitué par le sulfolane sort du séparateur 6' par un conduit 8', et entre dans un extracteur aqueux 9'. L'extracteur 9' peut comprendre n importe quel dispositif approprié de mise en contact liquide-liquide.Par exemple, l'extracteur peut comprendre une tour consentant un remplissage approprié, tel que des selles de Berl ou des anneaux de Raschig, ou une tour contenant des dispositifs à plateaux appropriés , ou un dispositif de mise en contact à disque rotatif. Un courant aqueux, qui peut comprendre de l'eau franche, mais qui provient normalement de l'installation d'extraction des composés aromatiques du système, entre dans l'extracteur 9', par un conduit 10' et extrait le sulfolane utilisé comme solvant, le séparant du raffinat conditionné. Le raffinat résultant, sensiblement exempt de solvant, sort de l'extracteur par un conduit 11'.Un courant aqueux contenant du sulfolane sort de l'extracteur par un conduit 12', et une partie au moins de ce courant aqueux est renvoyée vers le conduit 1', par le conduit 12', comme indiqué ci-dessus. Si l'on désire ne faire circuler qu'une partie du courant ci-dessus dans le conduit 12' et, ainsi, réduire les dimensions du séparateur 6', la partie qu'on ne fait pas circuler peut être retirée du conduit 12' à l'aide d'un conduit 13'. On peut ensuite réunir cette par tie qu'on ne fait pas circuler avec le courant aqueux du conduit 7', et l'envoyer vers un dispositif de traitement ultérieur, aux fins de récupération du sulfolane utilisé comme solvant. Une variante du procédé selon l'invention, telle que représentée à la Fig.2, consiste à introduire un courant aqueux dans le conduit 1', par un conduit 14'. Ce courant aqueux peut provenir d'une source d'eau fratche, ou peut être obtenu à partir de la même source que le courant du conduit 10'. Le courant aqueux du conduit 14 r est tout aussi efficace, pour conditionner le raffinat par élimination du trouble provoqué par le sulfolane, que le courant aqueux-du conduit 12', et il peut remplacer en partie ou en totalité le courant aqueux circulant du conduit 12'. Cependant, il est préférable de ne pas introduire de courant aqueux par le conduit 14', mais de faire circuler le courant aqueux du conduit 12', comme indiqué au paragraphe précédent. Les exemples suivants sont donnés à titre d'illustration de 1' invention. L'exemple I décrit un système industriel de récupération du sulfolane à partir d'un raffinat, selon des techniques antérieures. L'exemple Il illustre les avantages retirés de la mise en oeuvre de la présente invention, selon un mode de mise en oeuvre préféré utilisant le même système industriel. Exemple I Le raffinat paraffinique provenant d'une installation d'extraction de composés aromatiques entre dans le système de la Fig. 1 à un débit de 63.100 1/heure (litres par heure à 15,6 C). Le raffinat comprend un hydrocarbure contenant environ six à huit atomes de carbone par molécule, et a un poids moléculaire réel de 93,2, du fait de la présence du sulfolane dissous, utilisé comme solvant. Le raffinat a une densité de 0,6909 à l5,60C et contient 4,3 moles % hydrocarbures aromatiques Le raffinat sort du dispositif d'extraction des composés aromatiques à une température de 990C et contient environ 1,2 mole fio de sulfolane , utilisé comme solvant, en solution. En se référant à la Fig.l, le raffinat paraffinique entre dans le conduit 1 à 990C, à un débit de 43.500 kg/heure comprenant 42.869 kg/heure d'hydrocarbure et 631 kg/heure de sulfolane. On n' introduit pas de courant aqueux dans le conduit l, et le raffinat entre dans le réfrigérant 2, dans lequel il est refroidi à 380C. Le courant de raffinat refroidi évite le dispositif mélangeur 4 situé sur le circuit et entre dans le dispositif d'extraction aqueuse 6 qui comprend un dispositif de mise en contact à disques rotatifs (CDR) contenant quarante stades mécaniques (disques rotatifs entre plateaux annulaires statiques). Un condensat de la vapeur d'eau de rectification provenant de l'installation d'extraction des composés aromatiques entre dans la colonne 6 par le conduit 7, à un débit de 4.210 kg/heure. Ce courant aqueux entre dans la colonne de CDR 6 à 440C et sépare le sulfolane utilisé comme solvant, par extraction, de l'hydrocarbure dispersé du raffinat. Le courant aqueux résultant sort de la partie inférieure de la colonne 6 de CDR à 380C, par le conduit 9, à un débit de 4.835 kg/heure. Ce courant comprend 4210 kg/heure d'eau et 625 kg/ heure de sulfolane, et peut être envoyé vers un dispositif ultérieur de distillation, aux fins de récupération du sulfolane. Le raffinat paraffinique extrait sort de la partie supérieure de la colonne de CDR 6; par le conduit 8, à 410C, à un débit de 42.875 kg/heure.Le raffinat extrait comprend 42.869 kg/heure d'hydrocarbure et 6 kg/ heure de sulfolane, et a une densité de 0,6859 à 15,60C, et un poids 5 moléculaire de 92,9. Exemple Il Le raffinat paraffinique défini à l'exemple I ci-dessus entre dans le système de la Fig.l par le conduit 1, et à un débit de 43.500 kg/heure. Le courant de raffinat comprend 42.869 kg/heure d' et et et 631 kg/heure de sulfolane utilisé comme solvant. Un courant aqueux entre dans le conduit 1 par le conduit 10, à 380C, et à un débit de 16.090 kg/heure. Le courant aqueux comprend 13.999 kg/ heure d'eau et 2.091 kg/Seure de sulfolane dissous. Le courant de raffinat et le courant aqueux entrent dans I'échangeur thermique 2 par le#conduit 1, et l'ensemble de Ces courants est refroidi à 380C et envoyé, par le conduit 3, dans le mélangeur 4.Le mélangeur 4 comprend un appareil mélangeur de type å hélice, entrant par un moteur, dans lequel le courant refroidi est violemment agité et in timement mélangé afin de conditionner le raffiner aux fins d'ex traction aqueuse. Par le conduit 5, le mélange résultant entre dans l'extracteur aqueux 6 qui comprend la colonne de CDR définie à 1' exemple I ci-dessus. Le courant aqueux du conduit 7, précédemment défini à l'exemple I, entre dans la colonne de CDR 6 à 440C, à un débit de 4.210 kg/heure.Ce courant aqueux extrait le sulfolane en le séparant de la phase de raffinat dispersé, et se réunit à la par tie aqueuse du courant mixte entrant dans le fond de la colonne de CDR 6, par le conduit 5. Le courant aqueux total sort de la colonne 6 par le conduit 9, à 380C et à un débit de 20.909 kg/heure. Ce courant aqueux, comprenant 18.189 kg/heure d'eau et 2.720 kg/heure de sulfolane dissous, est divisé afin d'obtenir 16.090 kg/heure qu' on fait circuler par le conduit 10 vers le conduit l, à titre du courant aqueux purifié décrit ci-dessus.Le reste, soit 4.819 kg/ heure compreilanb 4.3b9 heure d'eau er ~2gS9 kg/heure de sulfola- ne, est retiré par le conduit 9 aux fins de récupération ultérieu re du sulfolane utilisé comme solvant. Le raffinat obtenu à titre de produit final sort de la colonne de CDR 9 à 410C, par le conduit 8, à un débit de 42.870,1 kg/heure d'hydrocarbure et seulement î,î;Kg/ heure de sulfolane. On peut voir, d'après les exemples précédents, que l'extraction aqueuse du sulfolane, à partir du raffinat, effectuée selon les procédés-antérieurs existants, a pour résultat une perte de sulfolane de 6,4 kg/heure ou de 154 kg/jour, tandis que la mise en oeuvre de la présente invention abaisse la perte de solvant, dans le raffinat, à seulement 1,1 kg/heure ou seulement 26,2 kg/jour. Cette réduction bénéfique de la perte en solvant est réalisée en faisant circuler le courant aqueux riche en sulfolane sortant de la partie inférieure de ltextracteur CDR permettant d'obtenir, dans la zone de conditionnement du dispositif mélangeur, une phase aqueuse à un débit égal à 24,8 volumes /o du débit du raffinat paraffinique. C'est ainsi que, dans la zone de conditionnement, le rapport de phase hydrocarbonée à phase non hydrocarbonée est de 4/1.Un accroissement du débit du courant aqueux provoque une diminution correspondante de la perte en solvant, mais l'efficacité n'est pas linéaire. Le degré d'amélioration réalisé par la mise en oeuvre de la présente invention est influencé par le débit de circulation du courant aqueux, par le degré de turbulence dans la zone de conditionnement, par la température du courant de raffinat refroidi entrant dans la zone de conditionnement, par la teneur en solvant du raffinat entrant dans le procédé selon l'invention à partir du dispositif d'extraction des composés aromatiques. La teneur en solvant du raffinat paraffinique est également variable, car elle dépend de la température de l'installation précédente d'extraction des composés aromatiques et du pourcentage molaire de composés aromatiques restant dans le raffinat.En conséquence, il n'est pas possible de définir de manière précise le débit de circulation du courant aqueux vers la zone de conditionnement qui est nécessaire pour réaliser une diminution donnée de perte en solvant. Cependant, on peut illustrer Itefficacité de la présente invention par le tableau de résultats suivant. Débit de charge Composés aromati- Courant rapport Sulfodu raffinat ques dans le raf- aqueux mis dephase lane (l'tres/heure? finit pavaffinioue en cirn hydro- dans le (moles , ç) lation vers carbonée raffi la zone de à# phase nat ex conditionne- aqueuse trait ment (parties (litres/heure) pour un ~~~~~~~~~~~~~~~~~~ million) (1) (2) (3) (4) (5) (l) (2) (3) (4) (5) 6.620 4,0 0 -- 150 6.620 4,0 331 20 95 6.620 4,0 662 10 65 6.620 4,0 1324 5 30 6.620 4,0 1986 3,33 20 On remarquera que, dans les caractéristiques décrites ainsi qu' au dessin et aux exemples donnés à titre d'illustration, la phase aqueuse qui est introduite dans le courant de raffinat contenant du solvant entre dans le courant de raffinat avant son introduction dans le dispositif d'échange thermique. Bien qu'il s'agisse là du point d'introduction préféré du courant aqueux, le procédé selon-l' invention est tout aussi efficace lorsque le courant aqueux est introduit entre le réfrigérant 2 ou 2' et le mélangeur 4 ou 4t situé sur le circuit. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de mise en oeuvre représentés et décrits qui ntont été donnés qu'à titre dr exemples. REVENDICATIONS 1 - Un procédé de récupération d'un solvant hydrosoluble de type sulfolane contenu dans un courant de raffinat produit par un procédé d'extraction de composés aromatiques, dans lequel un refroidissement produit un brouillard de cette phase de solvant hydrosoluble de type sulfolane dans ce courant de raffinat, caractérisé en ce que a) on mélange le courant de raffinat avec un premier courant aqueux dans une zone de conditionnement à haute turbulence, dans des conditions suffisantes pour produire un raffinat conditionné à peu près exempt de ce brouillard de solvant, b) on fait passer l'effluent résultant de la zone de conditionnement vers une zone d'extraction et, dans celle-ci, on extrait le solvant en ie séparant de effluent à laide dtun second courant aqueux, et c) on recueille de la zone d'extraction un courant d'extrait aqueux tonte~ nant le solvant, ainsi qu'un courant de raffinat à peu près exempt du solvant. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on renvoie une partie du courant d'extrait aqueux vers la zone de conditionnement afin de constituer au moins une partie de la première phase aqueuse. 3 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en outre en ce qu'on fait d'abord passer l'effluent de la zone de conditionnement vers une zone de séparation dans laquelle une phase riche en solvant est séparée de l'effluent avant de faire passer celui-ci vers la zone d'extraction aqueuse. 4 - Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on renvoie au moins une partie du courant d'extrait aqueux de la zone d'extraction vers la zone de conditionnement, afin de constituer au moins une partie de la première phase aqueuse. 5 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant hydrosoluble de type sulfolane est le sulfolane. 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le solvant hydrosoluble est le 2-sulfolène, le 3-sulfolène, ou un de leurs mélanges. 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on mélange intimement le courant-de raffinat et le premier courant aqueux, et on les refroidit avant de les mélanger dans la zone de conditionnement.