FR 2019360 A1 19700703 FR 6901102 A 19690122 La présente invention est relative aux transducteurs de pression. Les manomètres du type à disphragme sont bien connus et utilisés -dans une grande diversité d'applications pour détecter les pressions de fluide et produire un signal de sortie électrique représentatif de la pression qui agit sur le diaphragme. Un grand nombre des dispositifs de la technique antérieure utilisent un diaphragme intégrateur de force qui est couplé par une barre de transmission à une poutre sensible à la force pour produire un si- gnal de sortie indiquant la force de pression qui agit sur le diaphragme. Toutefois, à la connaissance de la Demanderes-se, ces dispositifs de la technique antérieure étaient affectés jusqu'à pré- sent de divers inconvénients, dont un défaut de linéarité et un effet d'hystérésis relativement important. L'effet d'hystérésis a pour conséquence un signal de sortie qui, dans un même intervalle donné, ntest pas le meme pour les pressions croissantes que pour les pressions décroissantes. L'invention a pour but d'éliminer les inconvénients précités et se rapporte à un transducteur de pression de faibles dimensions, de faible poids et extrêmement robuste, et elle concerne plus particulièrement un transducteur de pression à jauges de contrainte et poutreèdiaphragme formant un ensemble monobloc, qui mesure la pression avec une stabilité et une fiabilité améliorées sur un large intervalle de température et dans de sévères-contitions d'ambiance. Ce transducteur de pression suivant l'invention élimine la difficulté précitée ainsi que d'autres, grâce à un dispositif dans lequel une poutre travaillant à la flexion vient de matière avec le diaphragme intégrateur de force de façon à éliminer compléte- ment toute nécessité de prévoir une barre de transmission intermédiaire ou autre organe correspondant. Suivant l-'invention avec un diaphragme plat sensible à la pression vient de matière une poutre incorporée travaillant à la flexion qui présente des encoches ou rainures d'affaiblissement sur le côté du diaphragme qui reçoit le fluide sous pression. Le détecteur électrique est constitué par un pont de Wheatstone comportant quatre jauges de contrainte à résistance qui sont fixées sur l'autre face de la poutre de flexion en travers des encoches de concentration des forces. Ceci permet d'obtenir une construction simplifiée qui élimine totalement la nécessité de prévoir une barre de transmission et réduit, en outre, notablement l'effet d'hystérésis dans le transducteur. Le rapport des contraintes entre les éléments de compression de la poutre et les éléments de tension de cette poutre peut être ajusté par modification du rapport de l'épaisseur de la poutre sous les jauges de contrainte. En égalisant les contraintes sur les jauges, on peut facilement obtenir un signal de sortie maximal avec une contrainte de pointe modérée pour donner un élément détecteur et mesureur plus stable. En outre, la linéarité du signal de sortie du pont de jauges de contrainte qui est dû à la pression peut être maintenue dans un intervalle limité en faisant varier l'effet d'encastrement des extrémités de la poutre formant élément détecteur par modification du rapport entre le diamètre de une des faces du diaphragme et le diamètre de l'autre face dé ce dia- phragme. Etant donné que le dispositif ne comporte pas de piston, barre ou autre pièce en mouvement capable de produire une friction, l'hystérésis est extrêmement faible. En outre, la simplicité de la construction augmente fortement la fiabilité. Du fait que l'ensem- ble combiné de l'élément détecteur et du diaphragme est entièrement isolé du boîtier du transducteur, en ce qui concerne les contraintes, les sensibilités au serrage, au montage et aux couples sont efficacement éliminées. L'isolation mécanique réduit égale ment à à valeur minimale la sensibilité aux chocs et les effets dus aux variations momentanées -da tempéntnreQ Te transducteus=pçut être utilisé pour mesurer la pression de n'importe quel type de fluide aussi bien liquide que gazeux, et il peut être utilisé avec des fluides corrosifs, aussi bien en écoulement qu'immobiles, auxquels la construction en acier inoxydable est capable de résister. Le transducteur peut être utilisé pour mesurer des pressions dans les moteurs fusées, les moteurs Diesel suralimentés à grande vitesse, pour les essais des munitions, les applications balistiques, les moteurs à injection de combustible et à turbine à gaz, aussi bien que dans de nombreuses autres applications pour la mesure des pressions dans l'intervalle allant de 0 à 200 bars par exemple. Des buts de l'invention sont donc de réaliser - un transducteur de pression perfectionné; - un transducteur de pression à jauges de contrainte collées perfectionné, qui puisse être utilisé avec un appareil de mesure pour former un manomètre capable de mesurer les pressions de fluides sur un large intervalle; - un transducteur de pression à jauges de contrainte de faibles dimensions, léger et de construction extrêmement robuste; - un transducteur de pression perfectionné destiné à détecter et mesurer les pressions sur un large intervalle dans de séé- res conditions d'environnement ou d'ambiance, y compris les environnements extrêmes en choc et températures; un un transducteur de pression capable de détecter et mesurer des pressions qui se manifestent pratiquement dans n'importe quel fluide, y compris les liquides, les gaz et les fluides corrosifs; - un transducteur de pression extrêmement linéaire qui ne comporte aucune partie mobile ni coulissante et qui présente un effet d'hystérésis extrêmement faible. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaieront au cours de la description qui va suivre. Aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemples - la Fig. 1 est une vue en perspective du nouveau transducteur de pression suivant l'invention, dessine à peu près en grandeur naturelle; - la Fig. 2 est une vue en coupe longitudinale du transducteur de la Fig. 1 qui montre la nouvelle construction suivant l'invent ion qui combine des jauges de contrainte collées et un ensemble poutre-diaphragme d'une seule pièce; - la Fig. 3 est une vue en coupe analogue à celle de la Fig.2 mais à plus grande échelle, montrant une partie du transducteur de cette Fig. 2; - la Fig. 4 est une vue en coupe suivant la ligne 4-4 de la Fig. 3; - la Fig. 5 est une vue en coupe partielle montrant la construction de la chambre de pression, la vue éteint prise suivant la ligne 5-5 de la Fig. 3; - la Fig. 6 montre le capteur à jauges de contrainte du transducteur de pression réalisé sous la forme d'un pont de Wheatstone; - la Fig. 7 est une vue à échelle agrandie montrant une variante de réalisation d'un transducteur de pression suivant l'invention à jauges de contrainte collées et à ensemble monobloc diaphragme-poutre; - la Fig. 8 est une vue analogue à celle de la Fig. 7 dans laquelLe l'ensemble monobloc est représenté en traits mixtes à l'é- tat flécili sous la pression; - la Fig. 9 représente une partie du transducteur dans lequel un tube de nettoyage est monté, et elle montre la façon dont la chambre de pression peut être nettoyée périodiquement. En se référant au dessin, le transducteur est représenté en 10 sur la Fig. 1 qui est une vue en perspective dessinée à peu près à l'échelle réelle. C'est-à-dire que, dans la forme de réalisation représentée et décrite, le transducteur a une longueur totale d'environ 75 mm, un diamètre d'environ 25 mm et un poids total d'environ 100 graines. Le transducteur 10 comprend un boitier 12 en acier inoxydable muni à l'une de ses extrémités d'une embase 14 de forme hexagonale et d'un filetage 16 qui permet de fixer le transducteur sur un support approprié. L'autre extrémité du transducteur est munie en 18 d'une douille à baïonnette à six broches, qui sert à prélever un signal électrique de sortie du transducteur. Sur la Fig. 2, on voit le boîtier tubulaire 12, qui est de préférence en acier inoxydable et est soudé à l'une de ses extrémités, en 20, sur une plaque d'extrémité 22 qui est d'un seul tenant avec la douille de connexion 18. L'autre extrémité du boîtier 12 est soudée, en 24, sur l'embase 14 qui est d'une seule pièce avec le bossage fileté de fixation 16. Le boîtier 12 forme, en combinaison avec la plaque d'extrémité 22 et l'embase 14, une chambre 26 qui est sous un vide presque total effectué à travers un orifice 28 pratiqué dans la plaque d'extrémité 22. Lorsqu'on a fait le vide dans la chambre, l'orifice 28 est bouché au moyen d'un bouchon ou autre garniture appropriée 30. La chambre sous vide 26 fournit une pression de référence pour l'une des faces d'un ensemble intégré 32 comprenant un diaphragme et une poutre de flexion. Dans la chambre 26 est monté un panneau 34 à circuits imprimés sur lequel sont montés plusieurs composants électriques tels que les résistances, condensateurs et équivalents représentés en 36 et 38 qui assurent la compensation pour la sortie électrique. L'ensemble capteur de pression 32 est connecté aux composants prévus sur le panneau 34 par des conducteurs 40 qui traversent un panneau de câblage 39 et les composants du panneau de circuit sont à leur tour connectés aux broches 42 de la douille à l'aide de conducteurs 44. L'embase 14 comporte un passage axial 48 par lequel un fluide sous pression pénètre dans le transducteur comme indiqué par la flèche 46 (Fig. 2). L'embase 14 est munie d'une gorge annulaire 50, pour les besoins du montage et elle présente un col étranglé 52 qui sert de tube pour isoler le capteur 32 du couple de montage Le passage 48 aboutit à une chambre de pression 54 formée par un an neau 56 et par la tete 58 de l'embase 14. L'anneau 56 est soudé en 60 à la tête 58. Sur les Fig. 3 à 5, on voit qu'un diaphragme circulaire 62 est venu de matière avec l'anneau 96 en acier inoxydable. Sur la face 64 du diaphragme qui est exposée au vide ou autre pression de référence sont montées quatre jauges de contrainte 66, 68, 70 et 72. Sur la Fig. 4, les jauges de contrainte 60 et 72 sont des jauges travaillant à la compression tandis que les jauges 68 et 70 sont des jauges travaillant à la tension. Ces jauges sont connectées en un pont de Wheatstone comme représenté sur la Fig. 6. Elles peuvent être connectées en circuit à courant alternatif ou à courant continu mais elles sont de préférence connectées à une source 74 de courant continu de 10 volts avec la polarité indiquée sur la Fig. 6 et la sortie du pont est transmise par des conducteurs 76 et 78 respectivement aux côtés positif et négatif d'un galvanomètre électrique à courant continu 80. Ce galvanomètre donne une indication linéaire directe de la pression qui agit sur le diaphragme 62 des Fig. 3 et 4. Une partie médiane du diaphragme 62 est épaissie comme représenté en 82 pour former une poutre en acier inoxydable de section rectangulaire qui est venue d'une seule pièce avec le diaphragme 62. La poutre 82 a la forme générale d'un rectangle allongé mais présente une paire d'encoches semi-circulaires 84 et 86 à une extrémité et une paire correspondante d'encoches 88 à 90 à son autre extrémité. Les encoches 84 et 86 sont réunies par une gorge 92 et les encoches 88 et 90 sont de même réunies par une gorge 94. Finalement, la poutre 82 est également pourvue en son centre -d'une gorge transversale 96. Les gorges 92, 94 et 96 sont formées dans la face de la poutre qui est la plus éloignée du diaphragme, c'està-dire dans la surface qui est soumise à l'action de la pression du fluide à mesurer, mais elles sont situées directement, comme représente à la Fig. 4, sous les jauges de contrainte 66, 68, 70 et 72, qui sont collées sur l'autre face de l'ensemble intégré diapllragme-poutre. L'anneau 56 présente une feuillure 98 destinée à recevoir la plaquette dc câblage 39 de la Fifr. 2 et ulule partie 100 de diamètre plus petit qui définit la zoic di diaphragme soumise à la pression cie référence à l'intérieur de la chambre à vicie 26 de la Fig. 2. Cet anneau 5c > esx pourvu, sur iL' -COLC' opposé à l'ensemble poutrediaphragme, d'une troisième partie 102, de diamètre interne légère- ment supérieur à celui de lÀ partie intermédiaire 100 et qui défit nit une partie de la chambre de pressionS4 et détermine également la surface sur laquelle la pression de fluide à mesurer agit sur l'ensemble poutre-diaphragme. La tête 58 de l'embase 14 se termine par une saillie annulaire 104 venue de matière et entaillée comme représenté en 105, de sorte que le corps de cette saillie 104 est relié au reste de la tete 58 par quatre petits segments 108 dont deux sont représentés dans la demi-coupe de la Fig. 5. Les entailles 106 forment des passages pour le retour du fluide sous pression de la chambre 54, au moyen d'une -chambre annulaire 110 formée par la différence entre le diamètre interne de la partie -102 de l'anneau et le diamètre externe de la saillie annulaire 104. Sur cette saillie 104 est soudé un disque de rernplissage 112 percé d'un trou central 114 qui est fileté comme représenté en 116 et qui communique avec le passage de fluide sous pression 48 qui traverse le col ou tube 52 et au moyen duquel le fluide sous pression a accès à la chambre de pression 54. La Fig. 7 représente une variante de réalisation du transducteur dans laquelle les parties analogues portent les mêmes numéros de référence. Dans cette forme de réalisation, le dispositif détecteur 32 est identique à celui qui a été décrit précédemment et il comprend l'anneau 56, le diaphragme 62, la poutre 82 et les jauges de contrainte 66, 68, 70 et 72, c'est-à-dire les éléments décrits précédemment. Toutefois, sur la Fig. 7, le boîtier est modifié et indiqué ici par la référence 12' 0 Ce boîtier comprend une collerette de montage 120 et il est serti à son extrémité comme représenté en 122 où il est réuni à la partie 102 de la bague 56 par une soudure 124. Le boîtier 12' est donc entièrement ouvert à son extrémité de droite, comme représenté sur la Fig. 7, de sorte que la face du diaphragme 62 qui forme la poutre, y compris cette poutre 82, est directement exposée à l'atmosphère qui contient le gaz ou liquide sous la pression qu'il s'agit de mesurer. Le reste du boîtier 12' est de construction identique à celle du boîtier 12 de la Figv 2 et comprend une chambre 26 dans laquelle on a fait un vide qui constitue une pression de référence pour l'autre face du diaphragme 62. Bien que, dans la forme de construction préférée, la chambre 26 soit une chambre sous vide, il va de soi que la chambre 26 des formes de réalisation des Ivig. 1 ou 7 peut être remplie d'un fluide de référence quelconque, qui peut être un liquide ou un gaz pour établir une pression (ie référence pour une face du diaphragme. On préfère le vicie pour les applications aérospatiales, du fait qu'on peut ainsi lire le signal de sortie directement sous forme d'une pression absolue. La Fig. 8 est une vue d'une partie du dispositif capteur 32 et elle représente en traits mixtes l'ensemble monobloc diaphragme poutre infléchi sous l'effet des forces de pression qui s'exercent sur lui. On peut voir sur la Fig. 8 que les jauges de contrainte 68 et 70 qui sont superposées à la gorge 96 sont sous tension lorsque la poutre 82 fléchit. Ces deux jauges de contrainte forment deux branches opposées en diagonale du pont de Wheatstone représenté sur la Fig. 6 et ces deux branches peuvent être considérées comme les branches de tension du pont. D'un autre côté, lorsque l'ensemble diaphragme-poutre fléchit de la façon représentée sur la Fig. 8, les parties de la poutre qui sont directement superposées aux encoches 92 et 94 et qui sont situées sous les jauges de contrainte 66 et 72 sont mises sous compression. C'est-à-dire que la surface externe 64 de l'ensemble poutre-diaphragme est soumise à des forces de compression à l'endroit des jauges de contrainte 6o et 72 comme indiqué par les flèches sur le dessin. Ces deux jauges de contrainte forment les branches opposées en diagonale du pont de Wheatstone sur la Fig. 6 et peuvent être désignées par l1expres- sion branches de compression du pont. En raison du mode de montage du diaphragme et en particulier de la poutre 82, il ne se produit qu'une déformation faible ou nulle de la poutre pendant le fléchissement, comme représenté sur la Fig. 8 en raison de sa fixation à l'anneau 56. Ceci est dû dans une large mesure à la forme eiicochée de la structure aux extrémités de la poutre et également au fait que le diamètre interne de la partie 102 est légèrement supérieur au diamètre interne de la partie 100 de l'anneau La linéarité du signal de sortie du pont de jauges de contrainte, dû à la pression, peut être réglée dans un intervalve doimé par modification de l'effet d'encastrement des extrémité tés de la poutre fol t capteur, et on peut obtenir ce résultat en changeant le rapport entre le diamètre de la partie 102 de l'anneau et le diamètre cie la partie 100. En choisissant convenablement le rapport entre ces eux (liamètres, il est possible cie régler le signal de sortie de facon à obtenir un signal linéaire ne L de sortie de 0,5 . Dans la forme e réalisation préférée, le rapport de diamètre est de 1,07, c'est-à-dire que DU2/D100 = 1,07. On peut modifier ce rapport de diametrek suivant les pressions à mesurer de façon à régler le couplage par encastrement à la jonction de la poutre avec la bague. On a constaté que les rapports de diamètres compris entre 1,07 et 1,10 donnent de très bons résultats, les rapports plus élevés étant mieux appropriés pour la mesure des basses pressions. En tout cas, le diamètre de la partie 102 de l'anneau doit être plus grand que le diamètre de la partie 100 de facon que les forces d'encastrement qui se manifestent aux extrémités de la poutre n'inzrjulent pas de non linéarité dans la sortie. La pression de fluide est appliquée au diaphragme et cette charge est partiellement transmise par le diaphragme à la poutre et une certaine partie est transmise à la paroi ou anneau porteur 56. Au moyen de l'ensemble moroSloodiaphramge-poutre encochée, le pourcentage de la charge (pression multipliée par surface), qui est transmis par le diaphragme à la poutre est beaucoup plus élevé que le pourcentage transmis par le diaphragme à la paroi et cette charge est concentrée dans la zone de la paroi qui a la plus faible section transversale, c'est-à-dire aux parties de la poutre qui sont situées directement sous les jauges de contrainte et en travers des gorges 92, 94 et 96. Du fait que la concentration des contraintes est localisée dans ces zones prédéterminées, les jauges de contrainte 66, 68, 70 et 72 sont très sensibles et produisent une sortie importante pour une flexion de poutre relativement faible. L'épaisseur du diaphragme, ltépaisseur de la poutre et la profondeur des encoches, ainsi que l'épaisseur des ensembles de jauges de contrainte dépendent des dimensions de l'instrument et des pressions à détecter et à mesurer. On peut les faire varier dans de larges limites compatibles avec la construction représentée et décrite. En général, lorsque le diaphragme est en acier inoxydable connu aux Etats-Unis d'Amérique sous la désignation "Armco 17-4PII", on a obtenu de très bons resultats avec une épaisseur de diaphragme comprise entre 0,38 et 1,15 mm. L'épaisseur de la poutre à l'exclusion du diaphragme, c'est-à-dire l'épaisseur de la poutre en saillie sur le diaphragme est de préférence d'environ 1,15 mm. L'épaisseur de la poutre à l'exclusion du diaphragme au niveau de la gorge 96 est de préférence de 0,35 mm tandis que l'épaisseur de la poutre à l'exclusion du diaphragme sous les gorges 92 et 9 est de préférence légèrement supérieure, par exemple d'environ 0,40 mm. Les dimensions données ci-dessus sontSindiquées uniquement à titre d'exemple, et elles se sont révélées appropriées pour la mesure de -pressions allant de O à 200 bars. La Fig. 9 montre comment la chambre de pression 54 de la forme de réalisation représentée aux Fig. 2 et 3 peut être nettoyée périodiquement. C'est-à-dire que, lorsque le transducteur est utilisé pour mesurer des pressions de gaz ou de liquides qui peuvent contenir ou véhiculer des produits de pollution, il peut se produire au bout d'un certain temps une accumulation de dépôts solides indésirables dans la chambre de pression 54. Pour éliminer ces dépôts, il devient nécessaire de faire passer une solution de nettoyage à travers la chambre de pression de la façon représentée sur la Fig. 9. Sur cette figure, on a représenté un tube 130 de grande longueur, engagé dans le passage de fluide 48 et ce-tube est fileté extérieurement à son extrémité 132 de façon à se visser dans le filetage 116 du trou 114 du bloc de remplissage 112 placé dans la chambre de pression 54. Lorsque l'extrémité du tube 130 a été vissée dans ce bloc de remplissage, on refoule une solution de nettoyage fournie par une source appropriée (non représentée) à travers le passage axial 134 qui forme l'intérieur du tube comme indiqué par la flèche 136. Ce fluide passe dans le tube et pénètre dans la chambre 54 et, -là, il s'échappe de la chambre dans le sens des flèches pour passer par le passage annulaire 110 et les entailles 106 et revenir à la source par le passage 138 formé par la surface externe du tube de nettoyage 130 et la surface interne du passage de fluide 48. Pour assurer le nettoyage optimal, l'extrémité du tube de nettoyage 130 est alternativement reliée à une source de solvant et à une source d'air comprimé, de sorte que la chambre 54 est alternativement soumise à l'effet d'impulsions de solvant liquide et d'air comprimé pour évacuer totalement tous les solides qui peuvent s'être accumulés dans cette chambre. Le bloc de remplissage 112 réduit la capacité totale de la chambre de pression et réduit à une valeur minimale la quantité de fluide sous pression qui est nécessaire pour faire fléchir l'ensemble diaphragme-poutre 32. il ressort de ce qui précède que.la présénte invention a pour objet un transducteur de pression à jauges de contrainte miniaturisé et perfectionné. Les caractéristiques importantes de ce transducteur comprennent l'utilisation d'un ensemble monobloc diaphragme-poutre dans lequel la poutre est encochée pour concentrer les contraintes captées par les jauges de contrainte et, également, la façon dont la poutre est montée à ses extrémités par un anneau présentant des diamètres différent d -s ses diverses parties pour produire une sortie linéaire grâce à la maîtrise des forces d'encastrement qui se manifestent aux extrémités de la poutre. Une autre caractéristique importante consiste dans la présence d'un nouveau dispositif de nettoyage pour la chambre de pression. Grâce à l'utilisation d'un bloc de remplissage, on maintient à une valeur minimale la quantité de fluide nécessaire pour remplir la chambre de pression et, par exemple, le volume de cette chambre de pression peut être seulement de 0,82 cm3. Le fait que la chambre de pression est petite a pour effet de demander une plus petite quantité de fluide pour le remplissage et de donner une réponse plus rapide aux pressionsvariables. Tous les joints soudés sont étanches à la pression, de sorte que la construction en acier inoxydable entièrement soudée constitue un dispositif sec hermétiquement fermé qui assure une grande fiabilité dans des conditions d'ambiance sévères. La construction miniaturisée et légère a pour effet que l'ensemble détecteur poutre-diaphragme est complètement isolé, au point de vue contraintes, par rapport au boîtier, de sorte que les sensibilités à l'encastrement, au montage et aux couples sont efficacement éliminées et l'isolation mécanique réduit au minimum la sensibilité aux chocs et les effets dus aux variations momentanées, transitoires, de température. On a éprouvé des dispositifs construits suivant la présente invention et ces dispositifs ont montré une exceptionnelle stabilité du zéro et de sensibilité à la chaleur dans l'intervalle compris entre -540C et +1210C. La construction robuste assure une bonne linéarité, une bonne reproductibilité et une faible hystérésis, de sorte que les indications sont parfaitement analogues pour les pressions cróissantes et pour les pressions décroissantes. Le dispositif est capable de résister à des chocs mécaniques de 1 000 g pour des durées d'impulsions de 1 milliseconde et de 100 g pour des durées d'impulsions de 11 millisecondes appliquées suivant n'importe quel axe. Les erreurs dues aux accélérations et aux vibrations sont maintenues à une valeur minimale. Le transducteur peut être utilisé pour détecter et mesurer les pressions exercées par n'importe quel type de fluide, que ee soit un liquide ou un gaz, compatible avec la construction en acier inoxydable Armco 17-4P11 de l'ensemble de l'appareil. On peut employer des dimensions différentes, des épaisseurs de matière différentes suivant l'intervalle de précision de sortie désiré. Les jauges de contrainte sont de préférence cullées au dlapllragme par une colle époxyde appropriée de telle façoii que l'épaisseur totale de l'ensemble de la jauge de contrainte et la couche adhésive soit nettement inférieure à ltépaisseur du diaphragme. Dans la forme de réréalisation représentée, le rapport entre l'épaisseur du diaphragine et l'épaisseur totale d'une jauge ne contrainte et de la couche adhésive de fixation est d'environ 9 à 1. il ne semble pas avantageux de réduire encore ltépaisseur des jauges de contrainte ou de la couche de colle, du fait que les constructions plus minces ont tendance à introduire un effet d'hystérésis dans la sortie. On peut citer comme exemples types de fluides dont on peut mesurer les pressions au moyen du transducteur suivant l'invention, l'air, les gaz de combustion, le pétrole, l'huile et les acides. Ainsi qu'on l'a mentionné plus haut, après une mesure prolongée de traitement chimique, il peut être nécessaire de nettoyer la chambre de pression de la forme de réalisation des Fig. 2 et 3. La chambre de référence peut être normalement soit sous vide, soit remplie d'un gaz sec pour établir une pression de référence. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés, qui n'ont été choisis qu'à titre d'exemples. - REvbNDIC;dlONs. 1 - Iransducteur de pression destiné a capter des pressions de fluide, caractérisé en ce qu'il comprend un diaphragme comportant une partie épaissie, qui est venue de matière avec lui, et qui constitue une poutre détectrice de forces et plusieurs jauges de contrainte. fixées à ladite poutre et destinées à détecter les contraintes qui s'exercent sur la poutre. 2 - Transducteur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la poutre est de section à peu près uniforme, à l'exception d'encoches ou gorges formées dans cette poutre, les jauges de contrainte étant fixées à la poutre dans la région de ces gorges ou encoches. 3 - Transducteur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la périphérie du diaphragme est réunie à un anneau, le diamètre interne de cet anneau étant plus grand sur l'une des faces du diaphragme que sur l'autre face de ce diaphragme. 4 - Transducteur suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le rapport desdits diamètres est compris entre environ 1,07 et 1,10. 5 - lransducteur suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un diaphragme comportant une partie épaissie venue de matière, de section de forme rectangulaire, qui forme une poutre détectrice de force, cette poutre présentant des gorges.de concentration des contraintes à chaque extrémité et une autre gorge entre les deux extrémités, au moins une jauge de contrainte étant fixée à la poutre dans la région de chaque gorge pour détecter les contraintes de flexion qui se manifestent dans cette poutre. 6 - Transducteur suivant la revendication 5, caractérisé en ce que les jauges de contrainte sont fixées à ladite poutre sur la face de cette poutre qui est à l'opposé par rapport aux gorges. 7 - Transducteur suivant la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend deux jauges de contrainte dans la région de la gorge intermédiaire, les gorges de contrainte formant les quatre branches d'un pont de Wheatstone 8 - lransducteur suivant la revendication 5, caractérisé en ce quel comprend un anneau porteur venu de matière avec le diaphragme, le diamètre interne de cet anneau porteur étant plus grand sur une première face du diaphragme que sur l'autre. o - Trxlsdueteur suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le diaphragme est circulaire, la poutre étant centrée sur un diamètre du diaphragme, et s'étendant à peu près sur tout ce diamètre, et ladite gorge intermédiaire étant formée au centre- de ladite pou tre. 10 - Transducteur suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre de pression de référence hermétiquement fermée, un diaphragme qui ferme une partie de cette chambre, ce diaphragme comprenant une partie épaissie venue de matière qui constitue une poutre détectrice de force, de section à peu près rectangulaire, des gorges formées dans cette poutre et qui donnent naissance à des parties affaiblies servant de zones de concentration des forces dans ladite poutre, et au moins une jauge de contrainte fixée à chaque partie affaiblie de la poutre et destinée à détecter les contraintes de flexion dans ladite poutre. 15 - Transducteur suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la face du diaphragme qui est à l'opposé-de la chambre de pression est directement ouverte sur l'atmosphère. 12 - Transducteur suivant la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre de pression de fluide sur la face du diaphragme qui est à l'opposé de la chambre de pression de référence, un boîtier entourant le diaphragme et un col tubulaire} é- troit maintenant le diaphragme et la chambre de fluide sous pression à une certaine distance du boîtier. 13 - rransdueteur suivant la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comprend un bloc de remplissage contenu dans la chambre de fluide sous pression et qui sert à réduire le volume de cette chambre. 14 - Transducteur suivant la revendication 13, caractérisé en ce qutil comprend un tube de nettoyage qui est monté à un certain écartement dans le col tubulaire et qui communique avec la chambre de pression du fluide, ce tube de nettoyage étant fixé de façon amovible au bloc de remplissage. 15 - Transducteur sous pression, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre de pression de référence hermétique fermée, un diaphragme circulaire qui ferme une partie de cette chambre, un annneau porteur venu de matière avec la périphérie du diaphragme, cet anneau ayant sur la face du diaphragme qui est dirigée vers la chambre, un diamètre interne plus petit que le diamètre interne sur la face opposée du diaphragme, ce diapllrarme comprenant une partie épaissie qui forme une poutre détectrice e force venue de matière et à section rectangulaire, cette poutre s'étendant prati quement d''lit bord à l'autre du diaplIragme suivant un-t1iamètre de ce diaphragme, cette poutre présentant des gorges transversales à chacune de ses extrémités et en son centre pour former des parties affaiblies servant de zones de concentration des forces dans ladite poutre1 les gorges étant formées dans la surface de lp poutre qui sont à l'opposé de la chambre et, fixée à chacune des parties affaiblies de la poutre, au moins une jauge de contrainte montée dans ladite chambre pour détecter les contraintes de flexion qui se ma nifestent dans la poutre. Transducteur suivant la revendication 15, caractérisé en ce qu'il présente une paire d'encoches semi-circulaires dans chaque extrémité de la poutre, dans la région deys gorges d'extrémités. 17 - Transducteur suivant la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend deux jauges de tension fixées à la partie affaiblie centrale de la poutre, ces jauges de tension formant des branches opposées en diagonale d'un pont de Wheatstone, les jauges fixées aux parties d'extrémités affaiblies formant les autres branches du pont et un galvanomètre couplé à la sortie du pont pour indiquer la pression qui stexerce sur la face du diaphragme qui est à l'opposé par rapport à la chambre. 18 - Transducteur de pression suivant la revendication 15, caractérisé en ce qu'il est en acier inoxydable de façon à être résistant aux fluides corrosifs.