Brevet FR3075939A1 (20190628)

REVENDICATIONS1. Procédé de liquéfaction d'un courant d'alimentation (1) de gaz naturel comprenant les étapes suivantes : Etape a) : Refroidissement du courant gazeux d'alimentation (1) pour obtenir un courant de gaz naturel liquéfié (10) à une température Ti et une pression P1b ; Etape b) : Introduction du courant issu de l'étape a) dans une colonne de 10 déazotation (Cl) à une pression P2 et une température T2 inférieure à Ti pour produire, en cuve de ladite colonne, un courant de gaz naturel liquéfié déazoté (31) et, en tête de ladite colonne, un courant (100) de vapeur enrichi en azote ; Etape c) : Condensation au moins partielle d'au moins une partie (38) du courant de vapeur enrichi en azote (100) issu de l'étape b) dans un échangeur de chaleur (E5) 15 pour produire un courant diphasique (39) ; Etape d) : Introduction du courant diphasique (39) issu de l'étape c) dans un pot séparateur de phases (B2) pour produire au moins deux phases dont un courant liquide (40) et un courant gazeux enrichi en azote (21); Etape e) : Introduction du courant gazeux (21) issu de l'étape d) dans une 20 colonne de distillation (C2) à la pression P2 produisant, en tête, un courant (411) enrichi en azote contenant moins de 1% molaire de méthane et, en cuve, un courant liquide (421) contenant moins de 10% molaire d'azote ; caractérisé en ce qu'au moins une partie (34) du courant liquide (31) issu de l'étape b) est utilisée durant l'étape c) pour refroidir ladite au moins une partie (38) du courant 25 de vapeur enrichi en azote (100) issu de l'étape b) dans ledit échangeur de chaleur (E5).\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que lors de l'étape a), on refroidit ledit courant d'alimentation de gaz naturel et un deuxième 30 mélange réfrigérant par échange de chaleur indirect avec au moins un premier mélange réfrigérant pour obtenir un gaz naturel refroidi et un deuxième mélange réfrigérant refroidi, puis on condense et on refroidit le gaz naturel refroidi par échange 12 de chaleur indirect avec le deuxième mélange réfrigérant refroidi et avec au moins une partie du courant gazeux obtenu à l'étape d) pour obtenir un gaz naturel liquéfié.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le 5 courant (411) enrichi en azote produit lors de l'étape e) contient moins de 100ppm molaire de méthane et le courant liquide (421) produit lors de l'étape e) contient moins de 4% molaire d'azote.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que préalablement à l'étape b), le courant issu de l'étape a) est refroidi dans un moyen de rebouillage de ladite colonne de déazotation jusqu'à la température T2.\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le courant refroidi à la température T2 est détendu dans un moyen de détente avant son introduction dans la colonne de déazotation.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'au moins une partie du courant liquide (40) issu de l'étape d) est utilisée comme reflux en tête de la colonne de déazotation.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : Etape f) : on refroidit la partie du courant liquide issu de l'étape b) non utilisée durant l'étape c) par échange de chaleur indirect avec une deuxième fraction gazeuse obtenue à l'étape g) pour obtenir une fraction liquide refroidie et une deuxième fraction gazeuse réchauffée ; Etape g) : on détend la fraction liquide refroidie obtenue à l'étape f), puis on l'introduit dans un deuxième pot séparateur de phases (B1) pour obtenir un gaz naturel liquéfié et la deuxième fraction gazeuse ; Etape h) : on comprime jusqu'à une pression P1 au moins une partie de la deuxième fraction gazeuse réchauffée obtenue à l'étape g); Etape i) : on refroidit au moins une partie du courant liquide issu de l'étape e) par échange de chaleur indirect ; 13 Etape j) : on mélange le courant issu de l'étape i) avec le mélange détendu obtenu à l'étape g) avant introduction dans ledit deuxième pot séparateur de phases (B1). 5\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la teneur en azote du courant gazeux enrichi en azote issu de l'étape e) est supérieure à 50% molaire.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que 10 Ti est comprise entre -140°C et -120°C.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que P2 est comprise entre 3 bar abs et 10 bar abs. 15\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 2 à 10, dans lequel à l'étape a) le mélange de gaz naturel et le deuxième mélange réfrigérant sont refroidis à une température comprise entre -70°C et -35°C par échange de chaleur avec le premier mélange réfrigérant. 20\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication précédente, dans lequel le premier mélange réfrigérant comporte en fraction molaire les composants suivants : o Ethane : 30% à 70% o Propane : 30% à 70% o Butane : 0% à 20%. 25\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 11 et 12, dans lequel le deuxième mélange réfrigérant comporte en fraction molaire les composants suivants : o Azote : 0`)/0 à 20% o Méthane : 30% à 70% 30 o Ethane : 30% à 70% o Propane : 0% à 10%.