Brevet FR3066928A1 (20181207)

REVENDICATIONS1. Procédé d'hydrotraitement d'au moins une charge hydrocarbonée présentant une température moyenne pondérée (TMP) supérieure à 380°C, opérant à une température comprise entre 250°C et 430°C, à une pression totat comprise entre 3 MPa et 20 MPa avec un ratio volume d'hydrogène par volume de charge hydrocarbonée compris entre 200 et 2000 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise entre 0,3 et 5 h-1, ledit procédé utilisant au moins un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant une alumine mésoporeuse amorphe ayant un volume poreux total supérieur à 0,75 mL/g, ladite alumine étant préparée selon au moins les étapes suivantes : a) une étape de précipitation d'un gel d'alumine, en milieu réactionnel aqueux, d'au moins un précurseur basique choisi parmi l'aluminate de sodium, l'aluminate de potassium, l'ammoniaque, l'hydroxyde de sodium et l'hydroxyde de potassium et d'au moins un précurseur acide choisi parmi le sulfate d'aluminium, le chlorure d'aluminium, le nitrate d'aluminium, l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, et l'acide nitrique, dans laquelle au moins l'un des précurseurs basique ou acide comprend de l'aluminium, le débit relatif et les concentrations des précurseurs acide et basique sont choisis de manière à obtenir un pH du milieu réactionnel compris entre 6 et 10, ladite première étape de précipitation opérant à une température comprise entre 40 et 95 °C, ladite étape a) étant mise en oeuvre de péférence en continu dans un réacteur à écoulement piston, de manière à ce que le produit issu de la réaction de précipitation n'entre pas en contact avec les réactifs de départ qui continuent d'être introduits dans ledit réacteur et avec le produit de la réaction qui a été formé auparavant dans le réacteur, b) une étape de traitement thermique de la suspension obtenue à l'issue de l'étape a) à une température comprise entre 50 et 200°C pendant une durée comprise entre 30 minutes et 5 heures permettant l'obtention d'un gel d'alumine, c) une étape de filtration de la suspension obtenue à l'issue de l'étape b) de traitement thermique, suivie d'au moins une étape de lavage du gel obtenu, 3066928 37 d) une étape d'élimination d'au moins une partie de l'eau dudit gel d'alumine obtenu à l'issu de l'étape c) à une température inférieure à 50°C, pour obtenir une pâte, e) une étape de mise en forme par malaxage -extrusion de la pâte obtenue à l'issue de l'étape d) pour obtenir le matériau cru, ladite étape e) étant réalisée avec un taux 5 d'acide total, exprimé en pourcentage poids par rapport à la masse de gel séché introduit dans l'étape e) compris entre 0 et 4% et un taux de neutralisation exprimé en pourcentage poids de base par rapport à la quantité d'acide introduit dans ladite étape e) compris entre 0 et 200%, f) une étape de traitement thermique du matériau cru obtenu à l'issue de l'étape e) à 10 une température comprise entre 500 et 1000°C, en pésence ou non d'un flux d'air contenant jusqu'à 60% en volume d'eau.\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication 1 dans lequel ladite charge hydrocarbonée est choisie parmi les distillats sous vide, les effluents issus d'une unité de craquage catalytique FOC, les gazoles légers issus d'une unité de craquage catalytique, les huiles de coupe 15 lourde, les effluents paraffiniques issus de la synthèse Fischer-Tropsch, les effluents issus de la distillation sous vide, les effluents issus de procédé de liquéfaction du charbon, les charges issues de la biomasse ou les effluents provenant de la conversion de charges issues de la biomasse, et les extraits aromatiques et les charges provenant d'unités d'extraction d'aromatiques, pris seuls ou en mélange. 20\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel les éléments du groupe VIII sont choisis parmi le cobalt et le nickel, pris seuls ou en mélange et les éléments du groupe VIB sont choisis parmi le tungstène et le molybdène, pris seuls ou en mélange.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel ledit procédé d'hydrotraitement est mis en oeuvre en amont d'une unité d'hydrocraquage de ladite 25 charge hydrocarbonée à une température comprise entre 350 et 430°C, à une pression totale comprise entre 8 MPa et 20 MPa avec un ratio volume d'hydrogène par volume de charge hydrocarbonée compris entre 200 et 2000 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise 30 entre 0,5 et 5 h-1. 3066928 38\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel ledit procédé d'hydrotraitement est mis en oeuvre en amont d'une unité de craquage catalytique en lit fluidisé de ladite charge hydrocarbonée à une température comprise entre 250 et 420°C, à une pression totale comprise entre 3 MPa et 15 MPa avec un ratio volume 5 d'hydrogène par volume de charge hydrocarbonée compris entre 200 et 2000 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise entre 0,3 et 5 h-1.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel ladite étape d) d'élimination 10 d'au moins une partie de l'eau est mise en oeuvre à une température comprise entre 15 et 30°C et pendant une durée comprise entre 5 minus et 48 heures.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel ladite étape d) d'élimination d'au moins une partie de l'eau est réalisée en étuve fermée et ventilée, en sécheur tunnel ou à bandes, par filtration poussée sous vide ou sous pression, par 15 centrifugation, par séchage Infra Rouge, par séchage microonde, ou dans un malaxeur chauffant.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel ladite étape e) est réalisée avec un taux d'acide total, exprimé par rapport à la masse de gel séché introduit dans l'étape e) compris entre 0 et 3% et un taux de neutralisation exprimé en poids de base 20 par rapport à la quantité d'acide introduit dans ladite étape e) compris entre 0 et 60%.\n<CLM>\1\tProcédé de préparation selon la revendication 8 dans lequel ladite étape e) est réalisée avec un taux d'acide total, exprimé par rapport à la masse de gel séché introduit dans l'étape e) compris entre 0 et 2% et un taux de neutralisation exprimé en poids de base par rapport à la quantité d'acide introduit dans ladite étape e) compris entre 0 et 35%. 25\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel l'alumine mésoporeuse amorphe a un volume poreux total supérieur à 0,8 mL/g.\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 à 10 dans lequel le catalyseur présente une densité de remplissage tassée (DRT) comprise entre 0,65 et 0,78 mL/g.\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication 11 dans lequel le catalyseur présente une densité de 30 remplissage tassée (DRT) comprise entre 0,70 et 0,78 mL/g.