Brevet FR3040333A1 (20170303)
REVENDICATIONS1. Procédé de pilotage d'une boucle à cycle de Rankine dite boucle Rankine (3) d'un circuit de gestion thermique (1) d'un véhicule automobile, ladite boucle Rankine (3) dans laquelle circule un fluide frigorigène comprenant : - une première pompe (5), - un premier échangeur bi-fluide (7) connecté à une première boucle de circulation (9) dans laquelle circule un premier fluide caloporteur, - une turbine (11) apte à produire une puissance mécanique à partir de l'énergie du fluide frigorigène, - un dispositif échangeur (15, 15') en contact avec l'air extérieur (19), ledit procédé comprenant : - une étape (101) de détermination de paramètres prédéfinis du circuit de gestion thermique (1), lesdits paramètres prédéfinis comprenant : - la température (T,i) du premier fluide caloporteur dans la première boucle de circulation (9), - la température (Tair) de l'air extérieur (19) au niveau du véhicule, - une étape (102) de détermination d'une température réduite (Tr) à partir des paramètres prédéfinis déterminés, - une étape (103) de régulation de la vitesse de la première pompe (5) en fonction d'une valeur cible de la température réduite (Tr).\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication 1 dans lequel les paramètres prédéfinis comprennent également : - la pression du fluide frigorigène au niveau du premier échangeur bi-fluide (7), - la pression du fluide frigorigène au niveau du dispositif échangeur (15, 15').\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication 2 dans lequel le fluide frigorigène est vaporisé au niveau du premier échangeur bi-fluide (7) et dans lequel une température de 3040333 -16- vaporisation (Tb) est déterminée à partir de la pression du fluide frigorigène mesurée au niveau du premier échangeur bi-fluide (7).\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication 2 ou de la revendication 3 dans lequel le fluide 5 frigorigène est condensé au niveau du dispositif échangeur (15, 15') et dans lequel une température de condensation (Tk) est déterminée à partir de la pression du fluide frigorigène mesurée au niveau du dispositif échangeur (15, 15'). 10\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le dispositif échangeur est un deuxième échangeur bi-fluide (15') entre le fluide frigorigène et l'air extérieur (19).\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel le dispositif échangeur 15 est une deuxième boucle de circulation (15) d'un deuxième fluide caloporteur, ladite boucle de circulation (15) comprenant : - un deuxième échangeur bi-fluide (13) entre le fluide frigorigène et le deuxième fluide caloporteur et, - un radiateur (17) en contact avec l'air extérieur (19). 20\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication 5 ou 6 dans lequel la température réduite (Tr) est définie par l'équation : - T14. M'Y avec : 25 - Tb la température déterminée de vaporisation du fluide frigorigène au niveau du premier échangeur bi-fluide (7), - Tk la température déterminée de condensation du fluide frigorigène au niveau du deuxième échangeur bi-fluide (13), - Tw, la température du premier fluide caloporteur dans la première boucle de 3040333 -17- circulation (9) et, - Tair la température de l'air extérieur (19) au niveau du véhicule.\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication 6 dans lequel la deuxième boucle de circulation 5 (15) comprend un condenseur (23) d'une boucle de climatisation et dans lequel la température réduite (Tr) est définie par l'équation : T = T . avec : - Tb la température déterminée de vaporisation du fluide frigorigène au niveau 10 du premier échangeur bi-fluide (7), - Tk la température déterminée de condensation du fluide frigorigène au niveau du deuxième échangeur bi-fluide (13), - Twi la température du premier fluide caloporteur dans la première boucle de circulation (9) et, 15 - Tan- la température de l'air extérieur (19) au niveau du deuxième échangeur bi- fluide (13), - Ccond la chaleur dissipée par la boucle de climatisation, - Pair la capacité du radiateur (17) d'échanger de l'énergie pour une différence d'un degré entre la température (Twi) du premier fluide caloporteur à l'entrée du 20 premier échangeur bi-fluide (7) et la température du fluide frigorigène à l'entrée du premier échangeur bi-fluide (7).\n<CLM>\1\tProcédé selon la revendication 6 dans lequel la deuxième boucle de circulation (15) comprend un troisième échangeur bi-fluide (25) relié à un refroidisseur 25 d'air de suralimentation et dans lequel la température réduite (Tr) est définie par l' équation : 3040333 -18- - T= avec : - Tb la température déterminée de vaporisation du fluide frigorigène au niveau du premier échangeur bi-fluide (7), 5 - Tk la température déterminée de condensation du fluide frigorigène au niveau du deuxième échangeur bi-fluide (13), - Twi la température du premier fluide caloporteur dans la première boucle de circulation (9) et, - Tan- la température de l'air extérieur (19) au niveau du véhicule, - Ccac 10 la chaleur dissipée par le troisième échangeur bi-fluide (25), - Pair la capacité du radiateur (17) d'échanger de l'énergie pour une différence d'un degré entre la température (Twi) du premier fluide caloporteur à l'entrée du premier échangeur bi-fluide (7) et la température du fluide frigorigène à l'entrée du premier échangeur bi-fluide (7). 15\n<CLM>\1\tProcédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la turbine (11) comprend un contrôleur de vitesse apte à contrôler la vitesse de rotation de la turbine (11), les paramètres déterminés du circuit de gestion thermique comprennent la température du fluide frigorigène à la sortie du premier 20 échangeur bi-fluide (7) et dans lequel le procédé comprend une étape supplémentaire (105) de contrôle de la vitesse de rotation de la turbine (11) en fonction d'une température déterminée du fluide frigorigène à la sortie du premier échangeur bi-fluide (7). 25 n. Circuit de gestion thermique (1) d'un véhicule automobile comprenant : - une boucle à cycle de Rankine dite boucle Rankine (3) dans laquelle circule un fluide frigorigène et comprenant : - une première pompe (5), 3040333 -19- - un premier échangeur bi-fluide (7) connecté à une première boucle de circulation dans laquelle circule un premier fluide caloporteur, - une turbine (11) apte à produire une puissance mécanique à partir de l'énergie du fluide frigorigène, 5 - un dispositif échangeur (15, 15') en contact avec l'air extérieur (19), - des moyens de détermination de certains paramètres prédéfinis du circuit de gestion thermique (1), lesdits paramètres prédéfinis comprenant : - la température (T,i) du premier fluide caloporteur dans la première boucle de circulation (9), 10 - la température (Tan) de l'air extérieur (19) au niveau du véhicule, - des moyens de traitement aptes à déterminer une température réduite Tr à partir des paramètres prédéfinis déterminés, - des moyens de commande apte à réguler la vitesse de la première pompe (5) en fonction d'une valeur cible de la température réduite (Tr). 15\n<CLM>\1\tCircuit de gestion thermique selon la revendication 11 comprenant des moyens de détermination de la pression du fluide frigorigène au niveau du premier échangeur bi-fluide (7) et au niveau du dispositif échangeur (15, 15') et dans lequel les moyens de traitement sont aptes à réaliser le procédé selon les 20 revendications 2 à\n<CLM>\1\t13. Circuit de gestion thermique (1) selon la revendication 11 ou 12 dans lequel le dispositif échangeur est un deuxième échangeur bi-fluide (15') entre le premier fluide caloporteur et l'air extérieur et dans lequel moyens de traitement sont 25 aptes à réaliser le procédé selon la revendication\n<CLM>\1\t14. Circuit de gestion thermique (1) selon la revendication 12 ou 13 dans lequel le dispositif échangeur est une deuxième boucle de circulation (15) d'un deuxième fluide caloporteur, ladite boucle de circulation (15) comprenant : 30 - un deuxième échangeur bi-fluide (13) entre le fluide frigorigène et le deuxième 3040333 -20- fluide caloporteur et, - un radiateur (17) en contact avec l'air extérieur (19), et dans lequel les moyens de traitement sont aptes à réaliser le procédé selon la revendication\n<CLM>\1\t5