FR 3078897 A1 20190920 FR 1852301 A 20180318 PROCÉDÉ DE DÉCARBONATATION DE FLUX GAZEUX [0001] La présente invention concerne la décarbonatation, c'est-à-dire la séparation de dioxyde de carbone (002), d'un flux gazeux comprenant ledit dioxyde de carbone, comme par exemple dans les flux gazeux d'aciéries où les flux gazeux de monoxyde de carbone contiennent très souvent des quantités très importantes de dioxyde de carbone. [0002] En effet, il est déjà bien connu qu'il est possible de trouver du CO2 présent dans io des proportions plus ou moins importantes, par exemple pouvant aller de 15% à 60% en volume, dans des flux gazeux, notamment ceux contenant une forte teneur en monoxyde de carbone (au moins 10%) et éventuellement du sulfure d'hydrogène (10 ppmv à 5000 ppmv). [0003] De trop grandes quantités de CO2 entraînent de nombreux inconvénients, voire 15 problèmes, tels que par exemple des capacités d'adsorption limitées en raison d'une saturation plus rapide, donc des régénérations plus fréquentes et un vieillissement accéléré du produit. Ces grandes quantités de CO2 représentent également une contrainte supplémentaire pour les procédés à membrane, mais aussi pour ceux mettant en oeuvre un solvant, un système de distillation cryogénique, et autres ; la séparation devient alors 20 très grosse consommatrice d'énergie et donc devient très coûteuse. [0004] Plus spécifiquement et à titre d'exemple, on peut citer, parmi les flux gazeux à décarbonater, les gaz d'aciérie qui contiennent typiquement de 20% à 50% de CO2 et 20% à 50% de CO, ainsi qu'éventuellement des espèces minoritaires telles que H2, N2, 0H4, H2S, H20. 25 [0005] Dans le but de produire du fer (ceci étant également valable pour la production d'autres métaux), des oxydes de fer sont mis en contact avec un gaz réducteur, qui est souvent un mélange constitué essentiellement de CO et H2. Ce gaz réducteur réagit avec les oxydes de fer formant du fer élémentaire, du CO2 et H20. Le gaz produit consiste donc en un mélange de 002, H20, CO et H2. Avant de pouvoir être réutilisé, ce gaz doit être à 30 nouveau enrichi en CO et H2. Une des solutions peut être l'élimination des composants indésirables, notamment l'élimination des impuretés CO2 et H20, par séparation, adsorption sélective par exemple. [0006] Le brevet US3161461 décrit un procédé d'absorption pour séparer des gaz acides présents dans des mélanges gazeux en utilisant des solvants spécifiques. L'utilisation de 35 solvants est cependant difficile à mettre en oeuvre sur le plan industriel, et la régénération - 2 - de ces solvants nécessite souvent des quantités d'énergie extrêmement importantes, des problèmes de corrosion et d'énormes contraintes environnementales, de sorte que ce procédé n'est souvent pas rentable et de fait peu utilisé. [0007] Le brevet US8192524 décrit un procédé pour décarbonater un flux gazeux 5 présentant un taux volumique de CO2 supérieur à 10%, ledit procédé mettant en oeuvre au moins une unité membranaire comprenant une pluralité de membranes polymères afin de produire un perméat comprenant au moins 95% volumiques de CO2 et un flux gazeux appauvri en 002. Cependant, pour rendre ce procédé pleinement efficace, et afin d'assurer un bon degré de séparation, plusieurs étages de membranes sont nécessaires, ce qui conduit à des procédés complexes et onéreux, difficilement exploitables sur le plan industriel. [0008] Le brevet US4459142 divulgue un procédé de distillation cryogénique pour la séparation du CO2 présent dans des flux d'hydrocarbures en C3-Cio. Les procédés mettant en oeuvre de tels systèmes de distillation cryogénique présentent toutefois l'inconvénient d'avoir à gérer la formation de glace carbonique à très basse température. [0009] Il est également connu de mettre en oeuvre des procédés d'adsorption en lit fixe permettant de décarbonater des flux gazeux. Ainsi par exemple, le brevet US4775396 décrit l'adsorption sélective de dioxyde de carbone présent dans des gaz non acides (tels que N2, H2 et 01-14) par un procédé PSA (Adsorption Modulée en Pression ou « Pressure Swing Adsorption » en langue anglaise) mettant en oeuvre un lit fixe d'adsorption comprenant un aluminosilicate zéolithique de type Faujasite contenant au moins 20% d'au moins une espèce cationique choisie dans le groupe constitué du zinc, des terres rares, d'hydrogène et d'ammonium, et contenant au plus 80% de cations de métaux alcalins ou alcalino-terreux. [0010] Sont également connus des procédés de type TSA (Adsorption Modulée en Température ou « Temperature Swing Adsorption » en langue anglaise), généralement appropriés pour la décarbonatation de flux faiblement chargés en 002. [0011] Le brevet U55531808 décrit la décarbonatation de flux gazeux comprenant majoritairement des gaz moins polaires que le 002, par passage dudit flux gazeux au travers d'un lit d'adsorbant zéolithique de type X de rapport atomique Si/AI inférieur à environ 1,15, à des températures supérieures à 20°C. [0012] Le brevet U57608134 propose l'utilisation d'une zéolithe de type X de rapport atomique Si/AI compris entre 1,0 et 1,15, fortement échangée au sodium, et agglomérée avec un taux de liant maximal de 20%, pour décarbonater des flux gazeux, en particulier l'air, pollués par du 002. - 3 - [0013] Le brevet US6143057 décrit des adsorbants composites composés de zéolithes sous forme de microparticules de taille inférieures à 0,6 pm et d'un liant inerte macroporeux. Ces adsorbants composites sont utilisés pour séparer des composants gazeux présents dans des mélanges de gaz, et en particulier pour séparer l'azote ou le CO2 présent dans 5 l'air. [0014] Le brevet US6537348 B1 divulgue l'utilisation de billes de 0,5-3,0 mm de NaLSX ou LiLSX pour décarbonater un gaz présentant 50 mm Hg (67 mbar) de 002. [0015] Un procédé de prépurification d'air est proposé dans le brevet US5906675. Ce procédé utilise une batterie de trois lits d'adsorbant fonctionnant en PSA, et contenant au io moins deux adsorbants, l'un composé d'alumine pour éliminer l'eau et un peu de 002, et l'autre composé de zéolithe pour adsorber le CO2 restant. Pendant que les colonnes 1 et 2 opèrent en régime PSA la 3ème est régénérée thermiquement, ensuite la colonne 1 est régénérée thermiquement pendant que les colonnes 2 et 3 opèrent en régime PSA, et ainsi de suite. /5 [0016] Le brevet US7309378 décrit un procédé de purification de gaz de synthèse de type H2/C0 ou H2/N2, consistant à éliminer le CO2 ainsi que d'autres impuretés, en utilisant un adsorbent du type NaLSX puis en désorbant au cours d'une étape de régénération qui peut être conduite par élévation de température (TSA) et/ou par réduction de la pression (VSA, pour « Volume Swing Adsorption » ou PSA). zo [0017] Il est cependant difficile de décarbonater certains flux gazeux fortement chargés en 002, en particulier quand le flux gazeux à purifier contient du CO en forte concentration car le système de séparation employé doit présenter des capacités et sélectivités de séparation de CO2 élevés ainsi qu'une régénérabilité convenable [0018] Le brevet U56027545 expose un procédé de production de fer directement réduit 25 en utilisant un gaz composé de CO et H2 (avec impuretés de 002, H20 et 01-14) avec une unité PSA qui adsorbe CO2 (et un peu de CO) pour produire du H2 d'haute pureté, sans toutefois spécifier les solides employés. [0019] La demande internationale VV02017/042466 propose un procédé de décarbonatation du gaz naturel en utilisant un tamis moléculaire de type A fortement 30 échangé au calcium et aggloméré avec une argile magnésienne fibreuse. Ce procédé n'est cependant adapté qu'a l'élimination de faibles teneurs en 002, typiquement moins de 2% volumique de CO2 dans le gaz naturel. [0020] À côté des zéolithes, d'autres solides ont été expérimentés pour la décarbonatation de flux gazeux, et par exemple des gels de silice, comme décrit par 35 exemple dans le brevet U58298986. Les coûts de fabrication de gels de silice efficaces - 4 - sont cependant relativement élevés, si bien qu'il subsiste un besoin pour des adsorbants présentant de fortes capacités et de sélectivité d'adsorption en 002. [0021] Ainsi, un objectif de la présente invention est la fourniture d'un procédé permettant la décarbonatation de flux gazeux contenant une grande quantité de 002, typiquement plus 5 de 15% de 002, en volume par rapport au volume total de flux gazeux à décarbonater. [0022] Un autre objectif de l'invention est de proposer un procédé de décarbonatation d'un flux gazeux conduisant à une teneur finale en CO2 inférieure à 5%, mieux inférieure à 3%, et mieux encore une teneur finale en CO2 de l'ordre de quelques ppm, en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux. 10 [0023] Un autre objectif encore est de proposer un procédé de décarbonatation d'un flux gazeux contenant une grande quantité de 002, typiquement entre 15% et 60%, voire entre 20% et 50%, par exemple entre 25% et 40%, en volume par rapport au volume total de flux gazeux à décarbonater, ledit procédé conduisant à une teneur finale en CO2 inférieure à 5%, mieux inférieure à 3%, et mieux encore une teneur finale en CO2 de l'ordre de quelques 15 ppm, en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux. [0024] Un autre objectif est de proposer un procédé de décarbonatation de flux gazeux mettant en oeuvre des moyens efficaces, économiques, et compatibles avec une exploitation industrielle rentable, et notamment avec des coûts énergétiques réduits et une sélectivité améliorée. 20 [0025] D'autres problèmes techniques apparaîtront dans l'exposé de la présente invention qui suit. Il a maintenant été découvert de manière surprenante que les objectifs présentés sont atteints, en totalité ou au moins en partie, grâce au procédé de l'invention qui est maintenant détaillée dans ce qui suit. [0026] Ainsi, et selon un premier aspect, la présente invention concerne un procédé de 25 décarbonatation d'un flux gazeux, ledit procédé comprenant au moins les étapes de : a) fourniture d'un flux gazeux contenant de 15% à 60 % de dioxyde de carbone, exprimés en volume par rapport au volume total de flux gazeux, b) passage dudit flux gazeux sur un aggloméré zéolithique, et c) récupération d'un flux gazeux appauvri en 002, 30 procédé dans lequel l'aggloméré zéolithique comprend au moins un liant et au moins une zéolithe, et présente un volume mésoporeux compris entre 0,02 cm3.g-1 et 0,15 cm3.g-1 et une fraction volumique mésoporeuse comprise entre 0,1 et 0,5, de préférence entre 0,15 et 0,45. [0027] L'adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés de l'invention comprend à la fois 35 des macropores, des mésopores et des micropores. Par « macropores », on entend des - 5 - pores dont l'ouverture est supérieure à 50 nm. Par « mésopores », on entend des pores dont l'ouverture est comprise entre 2 nm et 50 nm, bornes non incluses. Par « micropores », on entend des pores dont l'ouverture est inférieure à 2 nm, typiquement supérieure strictement à 0 et inférieure ou égale à 2 nm. 5 [0028] Dans la description de la présente invention, on désigne par « Vnia » le volume macroporeux exprimé en cm3.g-1 d'adsorbant, par « Vnie » le volume mésoporeux exprimé en cm3.g-1d'adsorbant et par « Vmi » le volume microporeux exprimé en cm3.g-1d'adsorbant. [0029] Les volumes macroporeux lima et mésoporeux lime sont mesurés par porosimétrie par intrusion de mercure. Un porosimètre à mercure type Autopore® 9500 de Micromeritics 10 est utilisé pour analyser la répartition du volume poreux contenu dans les macropores et dans les mésopores. [0030] La méthode expérimentale, décrite dans le manuel opératoire de l'appareil faisant référence à la norme ASTM D4284-83, consiste à placer un échantillon d'adsorbant (adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés à mesurer) (de perte au feu connue) 15 préalablement pesé, dans une cellule du porosimètre, puis, après un dégazage préalable (pression d'évacuation de 30 pm Hg pendant au moins 10 min), à remplir la cellule avec du mercure à une pression donnée (0,0036 MPa), et ensuite à appliquer une pression croissante par palier jusqu'à 400 MPa afin de faire pénétrer progressivement le mercure dans le réseau poreux de l'échantillon, en prenant au moins 15 paliers de pression jusqu'à 20 0,2 MPa, et en appliquant ensuite des incréments de 0,1 MPa jusqu'à 1 MPa, puis 0,5 MPa jusqu'à 10 MPa, puis 2 MPa jusqu'à 30 MPa, puis 5 MPa jusqu'à 180 MPa, et enfin 10 MPa jusqu'à 400 MPa. [0031] La relation entre la pression appliquée et la dimension caractéristique du seuil d'entrée de pore (correspondant à un diamètre apparent de pore) est établie en utilisant 25 l'équation de Laplace-Young et en supposant une ouverture de pore cylindrique, un angle de contact entre le mercure et la paroi des pores de 140° et une tension de surface du mercure de 485 dynes/cm. Les incréments de volume 4Vi de mercure introduit à chaque palier de pression Pi sont enregistrés, ce qui permet ensuite de tracer le volume cumulé de mercure introduit en fonction de la pression appliquée V(Pi), ou en fonction du diamètre 30 apparent des pores V(li). [0032] On fixe à 0,2 MPa la valeur à partir de laquelle le mercure remplit tous les vides inter-granulaires, et on considère qu'au-delà le mercure pénètre dans les pores de l'adsorbant. Le volume macroporeux lima de l'adsorbant est défini comme étant le volume cumulé de mercure introduit à une pression comprise entre 0,2 MPa et 30 MPa, 35 correspondant au volume contenu dans les pores de diamètre apparent supérieur à 50 nm. - 6 - Le volume mésoporeux lime de l'adsorbant est défini comme étant le volume cumulé de mercure introduit à une pression comprise entre 30 MPa et 400 MPa. [0033] La méthode de mesure du volume poreux par intrusion de mercure ne permettant pas d'accéder au volume microporeux, le volume poreux total Vtot tel que mesuré par 5 intrusion de mercure, correspond à la somme des volumes macroporeux Vma et mésoporeux Vme. [0034] Dans la présente description, les volumes macroporeux et mésoporeux lima et lime, ainsi que leur somme (volume poreux total vto), des adsorbants zéolithiques, exprimés en cm3.g-1, sont ainsi mesurés par porosimétrie par intrusion de mercure et rapportés à la Io masse de l'échantillon en équivalent anhydre, c'est-à-dire la masse dudit adsorbant corrigée de la perte au feu. [0035] La fraction volumique mésoporeuse est le quotient du volume mésoporeux Vme par le volume poreux total, soit Vtot = Vme (Vma Vine). [0036] Par « décarbonatation », au sens de la présente invention, on entend le procédé /5 d'élimination d'un flux gazeux contenant du 002, et par « élimination », on entend que le flux gazeux à l'issue du procédé ne contient plus de 002, ou contient une quantité de 002, inférieure à 5%, mieux inférieure à 3%, et mieux encore une teneur finale en CO2 de l'ordre de quelques ppm, en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux. On dénomme flux gazeux « appauvri en CO2 », le flux gazeux à l'issue du procédé, comme décrit ci- 20 dessus. [0037] Le procédé de la présente invention est particulièrement adapté pour la décarbonatation d'un flux gazeux contenant de 15% à 60 % de dioxyde de carbone (002), de préférence de 20% à 50 %, de préférence encore de 25% à 40%, en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux. 25 [0038] Selon un mode de réalisation du procédé de la présente invention, le flux gazeux appauvri en 002, comprend une quantité de CO2 généralement comprise entre quelques ppmv et 10%, de préférence de 0,01% à 5%, typiquement de 2 à 4%, mais des valeurs supérieures ou inférieures peuvent être obtenues selon les applications envisagées. [0039] Le procédé de la présente invention est également particulièrement adapté pour 30 la décarbonatation de flux gazeux comprenant du sulfure d'hydrogène (H25), par exemple en concentrations comprises entre 10 ppmv à 5000 ppmv. [0040] De tels flux gazeux à fortes teneurs en 002, sont présents dans de très nombreux domaines industriels, et en particulier peuvent être trouvés dans le biogaz, qui peut contenir par exemple jusqu'à 50% de 002, dans les gaz de combustion, dans les aciéries où lesdits 35 flux gazeux peuvent contenir des teneurs en CO comprises par exemple entre 10% et 50%, - 7 - en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, dans le gaz naturel qui peut contenir jusqu'à 50% de CO2,mais aussi les gaz de synthèse, tels que par exemple ceux issus de la gazéification du charbon et qui contiennent environ 20% CO2 et environ 20% à 50% de CO, pour ne citer que les flux gazeux à fortes teneurs en CO2 les plus courants. 5 [0041] Ainsi, les flux gazeux qui sont les plus adaptés au procédé de la présente invention sont les flux gazeux contenant une teneur en CO2 allant de 15% à 60%, de préférence de 20% à 50 (:)/0, de préférence encore de 25% à 40%, mieux encore environ 35% en volume par rapport au volume total du flux gazeux. [0042] Ces flux gazeux particulièrement adaptés contiennent en outre et de préférence io un ou plusieurs des gaz suivants : - du monoxyde de carbone (CO), généralement de 20% à 50%, plus généralement de 30% à 45% en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, typiquement environ 40%, - de l'hydrogène (H2), généralement de 15% à 25% en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, typiquement environ 20%, 15 - de l'azote (N2) et/ou de l'argon (Ar), généralement de 5% à 15% en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, typiquement environ 10%, - du méthane (01-14), généralement de 0,5% à 50% en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, de préférence de 1% à 20%, de préférence encore de 1% à 10%, typiquement environ 1% à 2%, 20 - de l'eau (H20), généralement de quelques ppm (en volume, ou ppmv) à 4%, typiquement environ 3%, - du sulfure d'hydrogène (H2S), généralement de 80 ppmv à 100 ppmv. [0043] L'aggloméré zéolithique utile pour le procédé de la présente invention comprend typiquement des cristaux de zéolithe(s) agglomérés avec un liant, qui est de préférence un 25 liant argileux. La quantité de liant argileux est généralement comprise entre 1% et 30% en poids, de préférence entre 5% et 20% en poids, par rapport au poids total de l'adsorbant zéolithique. [0044] Selon un aspect préféré, le liant argileux de l'aggloméré zéolithique utile pour le procédé de l'invention comprend de préférence au moins une argile choisie parmi les 30 argiles magnésiennes, et typiquement l'argile magnésienne et une argile magnésienne fibreuse. Par « argiles magnésiennes fibreuses », on entend les argiles fibreuses contenant du magnésium et de préférence les hormites, dont les principaux représentants sont la sépiolite et l'attapulgite (ou palygorskite). La sépiolite et l'attapulgite sont les hormites préférées dans le cadre de la présente invention. - 8 - [0045] On préfère en outre un matériau adsorbant zéolithique dont le liant comporte uniquement une ou plusieurs argiles de la famille des hormites. Selon un autre mode de réalisation, le liant comprend un mélange d'argile(s) constitué d'au moins une argile magnésienne fibreuse, par exemple une hormite, et au moins une autre argile, par exemple 5 choisie parmi les montmorillonites, par exemple la bentonite. Selon un autre mode de réalisation préféré, on préfère les liants comprenant au moins 50% en poids d'au moins une hormite par rapport au poids total du liant. Les mélanges d'argiles préférés sont les mélanges sépiolite/bentonite et attapulgite/bentonite, de préférence encore attapulgite/bentonite, et de manière tout à fait préférée ces mélanges dans lesquels les 10 hormites (sépiolite ou attapulgite) sont présentes à au moins 50% en poids par rapport au poids total du liant. [0046] La dite au moins une zéolithe de l'aggloméré zéolithique défini ci-dessus est une zéolithe sous forme de cristaux et de préférence des cristaux de zéolithe de type Faujasite, par exemple des cristaux de zéolithe choisi parmi les zéolithes X, LSX, MSX, Y et leurs 15 mélanges. Lesdits cristaux de zéolithe sont préférentiellement présents sous forme sodique, et généralement une teneur en sodium, exprimée en oxyde de sodium (Na20) supérieure à 9,0% en poids d'oxyde par rapport à la masse totale de l'aggloméré. Les zéolithes décrites ci-dessus présentent toutes un ratio atomique Si/Al, compris entre 1 et 3, bornes incluses. 20 [0047] La teneur en cristaux de zéolithe(s) est généralement comprise entre 70% et 99% en poids, de préférence entre 80% et 95% en poids par rapport au poids total de l'adsorbant. [0048] L'aggloméré zéolithique défini ci-dessus peut en outre comprendre un ou plusieurs additifs et/ou charges bien connus de l'homme du métier, tels que par exemple un agent porogène, de la carboxyméthylcellulose (CMC), un agent de renforcement en général, des 25 fibres (telles que fibres de verre, carbone, Kevlar® et autres), des nanotubes de carbone (NTC), de la silice colloïdale, un polymère, des tissus et autres. Le ou les additif(s) et/ou charge(s) représentent au maximum 10% en poids, de préférence au maximum 5% en poids par rapport au poids total du matériau adsorbant zéolithique utilisable dans le cadre de la présente invention. 30 [0049] Comme indiqué précédemment, l'adsorbant zéolithique utile pour le procédé de décarbonatation de la présente invention, présente un profil poreux tout à fait particulier, caractérisé par : - un volume mésoporeux compris entre 0,02 cm3.g-1 et 0,15 cm3.g-1, ( REVENDICATIONS1. Procédé de décarbonatation d'un flux gazeux, ledit procédé comprenant au moins les étapes de : a) fourniture d'un flux gazeux contenant de 15% à 60 % de dioxyde de carbone, exprimés en volume par rapport au volume total de flux gazeux, b) passage dudit flux gazeux sur un aggloméré zéolithique, et c) récupération d'un flux gazeux appauvri en 002, procédé dans lequel l'aggloméré zéolithique comprend au moins un liant et au moins une zéolithe, et présente un volume mésoporeux compris entre 0,02 cm3.g-1 et 0,15 cm3.g-1 et une fraction volumique mésoporeuse comprise entre 0,1 et 0,5, de préférence entre 0,15 et 0,45. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le flux gazeux à décarbonater contient de 15% à 60 % de dioxyde de carbone, de préférence de 20% à 50 %, de préférence encore de 25% à 40%, en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux. 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel le flux gazeux à décarbonater contient une teneur en CO2 allant de 15% à 60%, de préférence de 20% à 50 %, de préférence encore de 25% à 40%, mieux encore environ 35% en volume par rapport au volume total du flux gazeux, et contient en outre un ou plusieurs des gaz suivants : - du monoxyde de carbone (CO), généralement de 20% à 50%, plus généralement de 30% à 45% en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, typiquement environ 40%, - de l'hydrogène (H2), généralement de 15% à 25% en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, typiquement environ 20%, - de l'azote (N2) et/ou de l'argon (Ar), généralement de 5% à 15% en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, typiquement environ 10%, - du méthane (01-14), généralement de 0,5% à 50% en volume par rapport au volume total dudit flux gazeux, de préférence de 1% à 20%, de préférence encore de 1% à 10%, typiquement environ 1% à 2%, - de l'eau (H20), généralement de quelques ppm (en volume, ou ppmv) à 4%, typiquement environ 3%, - du sulfure d'hydrogène (H2S), généralement de 80 ppmv à 100 ppmv. - 19 - 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'aggloméré zéolithqie comprend des cristaux de zéolithe(s) agglomérés avec entre 1% et 30% en poids, de préférence entre 5% et 20% en poids, par rapport au poids total de l'adsorbant zéolithique d'un liant argileux. 5 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le liant argileux de l'aggloméré zéolithique comprend au moins une argile choisie parmi les argiles magnésiennes fibreuses. 10 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ladite au moins une zéolithe de l'aggloméré zéolithique est une zéolithe sous forme de cristaux de zéolithe de type Faujasite, choisi parmi les zéolithes X, LSX, MSX, Y et leurs mélanges. 15 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ladite au moins une zéolithe de l'aggloméré zéolithique est une zéolithe sous forme de cristaux présents sous forme sodique, avec une teneur en sodium, exprimée en oxyde de sodium (Na20) supérieure à 9,0% en poids d'oxyde par rapport à la masse totale de l'aggloméré. 20 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, ledit procédé étant conduit à une température est comprise entre 0°C et 100°C, de préférence entre 0°C et 80°C, de préférence encore entre 10°C et 60°C, typiquement entre 20°C et 50°C, par exemple à température ambiante. 25 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, ledit procédé étant conduit à une pression comprise entre 200 kPa et 400 kPa, de préférence à une pression égale à environ 300 kPa. 30 10. Utilisation, pour la décarbonatation d'un flux gazeux, d'un aggloméré zéolithique défini dans l'une quelconque des revendications là 7