FR 3077132 A1 20190726 FR 1850515 A 20180123 PROCEDE ET DISPOSITIF DE DETERMINATION DU COEFFICIENT DE TRANSMISSION THERMIQUE D'UNE PAROI La présente invention a trait à un procédé et un dispositif pour déterminer le coefficient de transmission thermique d'une paroi de séparation entre un premier milieu et un deuxième milieu. L'invention peut être appliquée pour déterminer le coefficient de transmission thermique de tout type de paroi de séparation entre deux milieux, notamment une paroi d'un bâtiment, une paroi d'un véhicule, une paroi d'un four, une paroi d'un réfrigérateur, une paroi d'une cuve. En particulier, l'invention peut être appliquée pour déterminer le coefficient de transmission thermique d'un élément de construction appartenant à l'enveloppe d'un local, tel qu'un mur, un sol, un toit, une fenêtre, une porte, etc., l'élément de construction étant alors une paroi de séparation entre l'intérieur et l'extérieur du local. On entend ici par "local" tout espace d'habitat ou de stockage. En particulier, il peut s'agir d'un espace d'habitat ou de stockage fixe, tel qu'une maison individuelle ou un bâtiment, notamment à usage d'habitation ou tertiaire, ou une partie d'un tel bâtiment, par exemple un appartement dans un immeuble à plusieurs étages, ou encore tel qu'une machine, notamment dans le domaine de l'électroménager, un four, un réfrigérateur, etc. Il peut également s'agir d'un espace d'habitat ou de stockage transportable, tel qu'un wagon de train, un habitacle de voiture, une cabine de camion ou un espace de stockage dans un camion, une cabine de navire ou un espace de stockage dans un navire, une cabine d'avion ou un espace de stockage dans un avion. De manière connue, le coefficient de transmission thermique d'une paroi, noté U, est défini comme le quotient du flux thermique par unité de surface, en régime stationnaire, par la différence de température entre les milieux situés de part et d'autre de la paroi. Ce coefficient caractérise l'aptitude de la paroi à laisser passer un flux de chaleur. Le coefficient de transmission thermique U est donné par la relation : 2 u = (T1- T2) où q est la densité de flux thermique à travers la paroi, T1 est la température dans le milieu situé d'un premier côté de la paroi, T2 est la température dans le milieu situé du deuxième côté de la paroi. La détermination du coefficient de transmission thermique U des 5 éléments de construction constitutifs de l'enveloppe d'un local est utile, notamment, pour effectuer un diagnostic de l'isolation thermique du local, qu'il s'agisse d'un local neuf ou ancien. En particulier, lorsqu'on envisage une réhabilitation du local, elle permet de cibler les mesures qu'il convient de prendre pour améliorer la performance thermique. 10 Il est connu de déterminer le coefficient de transmission thermique U d'un élément de construction appartenant à l'enveloppe d'un local selon une méthode quasi-statique définie par la norme ISO 9869-1:2014, dite "méthode du fluxmètre". Cette méthode met en jeu des mesures in situ, d'une part, du flux thermique à travers l'élément de construction à l'aide d'au moins un 15 fluxmètre monté sur une face de l'élément adjacente à la température la plus stable et, d'autre part, de la température à l'intérieur du local et de la température à l'extérieur du local au voisinage du fluxmètre. Les mesures de flux thermique et de températures sont réalisées pendant une période de temps pouvant aller de trois jours minimum à plusieurs semaines, la durée 20 de mesure dépendant, notamment, de la nature de l'élément de construction, des fluctuations des températures intérieure et extérieure, de la méthode utilisée pour l'analyse des données. Un inconvénient majeur de cette méthode est sa durée de mise en oeuvre. C'est à ces inconvénients qu'entend plus particulièrement remédier 25 l'invention en proposant un procédé et un dispositif permettant de déterminer de manière rapide le coefficient de transmission thermique U d'une paroi de séparation entre un premier milieu et un deuxième milieu, notamment sur une période d'une seule nuit ou même de quelques heures, quel que soit le type de paroi, avec un coût modéré et une précision raisonnable, la paroi 30 pouvant par exemple être un élément de construction appartenant à l'enveloppe d'un local. 3 A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de détermination du coefficient de transmission thermique U d'une paroi de séparation entre un premier milieu et un deuxième milieu, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : 5 - sur au moins deux périodes de temps Dk successives correspondant à des puissances Pk distinctes de chauffe appliquées dans le premier milieu, on procède à une campagne de mesures de la température de surface de la paroi dans le premier milieu T'rj mi, et de la température de l'air dans le premier milieu l'air in k à intervalles de temps rapprochés, ainsi qu'à la 10 détermination de la température de l'air dans le deuxième milieu l'air 't k à intervalles de temps rapprochés ; - on détermine la valeur de la grandeur U I hin, où hin est le coefficient d'échange convectif de l'air dans le premier milieu au voisinage de la paroi, par ajustement entre : d'une part, un modèle thermique exprimant la variation 15 temporelle de la température de l'air dans le premier milieu en fonction de la température de surface de la paroi dans le premier milieu et de la température de l'air dans le deuxième milieu ; et d'autre part, l'évolution mesurée de la température de l'air dans le premier milieu l'air in k ou de la température de surface de la paroi dans le premier milieu T'rfin k en 20 fonction du temps. L'invention permet une détermination in situ du coefficient de transmission thermique U de la paroi. Plus précisément, on accède à la valeur de la grandeur U I hin, où hin est le coefficient d'échange convectif de l'air dans le premier milieu au voisinage de la paroi, et on en déduit la valeur 25 du coefficient de transmission thermique U de la paroi à partir d'une valeur standard et répertoriée du coefficient d'échange convectif de l'air hin pour le type de paroi considéré. A titre d'exemple, pour une paroi verticale de bâtiment, une valeur standard du coefficient d'échange convectif de l'air hin est 8 ± 2 W.m-2.K1. 30 Le principe à la base de l'invention est d'utiliser les variations transitoires de la température de surface de la paroi dans le premier milieu Tsur f in k et de la température de l'air dans le premier milieu Tair in k, lorsque 4 le premier milieu est soumis à des sollicitations internes contrôlées et dans un environnement externe mesuré. L'analyse quantitative de la variation de la température de surface de la paroi dans le premier milieu et de la température de l'air dans le premier milieu permet de déterminer 5 quantitativement la qualité énergétique de la paroi sur une période courte, s'étendant notamment sur quelques heures, en limitant l'influence des paramètres susceptibles de modifier le comportement dynamique de la paroi. En particulier, dans le cas de la détermination du coefficient de transmission thermique U d'un élément de construction appartenant à l'enveloppe d'un 10 local, la brièveté des mesures permet de s'affranchir de l'influence des conditions d'utilisation du local et des variations des conditions climatiques extérieures. Dans le cadre de l'invention, on entend par "puissance de chauffe du premier milieu" toute condition opératoire générant une variation de la 15 température dans le premier milieu, pour des conditions de température données dans le deuxième milieu. Il est entendu que la puissance de chauffe peut être positive, nulle ou négative. Une puissance de chauffe positive correspond à un apport de chaleur dans le premier milieu, qui peut être obtenu à l'aide d'un appareil de chauffage. Une puissance de chauffe 20 négative correspond à un apport de froid dans le premier milieu, qui peut être obtenu à l'aide d'un appareil de climatisation. Dans le cas d'une puissance de chauffe nulle ou sensiblement nulle appliquée dans le premier milieu, la variation de la température dans le premier milieu peut résulter d'un déséquilibre entre les températures initiales de l'air dans le premier milieu et 25 dans le deuxième milieu. Par souci de simplicité, dans le cadre de cette description, les termes "chauffe" ou "chauffage" peuvent désigner tout autant un apport de chaleur qu'un apport de froid. Les périodes de temps Di, peuvent être soit disjointes, soit immédiatement successives les unes aux autres. Dans ce dernier cas, on 30 peut considérer que le procédé est réalisé dans sa globalité sur une période de temps continue, formée par la succession des périodes de temps Di,. 5 Selon un mode de réalisation avantageux, le procédé est mis en oeuvre avec deux périodes de temps D1 et D2 successives correspondant à deux consignes de puissances P1 et P2 distinctes de chauffe du premier milieu. 5 Selon un aspect de l'invention, la première puissance de chauffe P1 appliquée sur la première période de temps D1 et la deuxième puissance de chauffe P2 appliquée sur la deuxième période de temps D2 ont des valeurs éloignées l'une de l'autre. Dans un exemple particulier de réalisation, la première puissance de 10 chauffe P1 appliquée sur la première période de temps D1 est strictement positive ou strictement négative, de manière à atteindre une température de l'air dans le premier milieu strictement supérieure ou strictement inférieure à la température de l'air dans le deuxième milieu, puis la deuxième puissance de chauffe P2 appliquée sur la deuxième période de temps D2 est nulle ou 15 sensiblement nulle, de manière à obtenir une évolution libre du premier milieu résultant du déséquilibre entre la température de l'air dans le premier milieu et la température de l'air dans le deuxième milieu. De manière avantageuse, en vue de limiter le temps de mise en oeuvre du procédé tout en réduisant la contribution du rayonnement solaire, 20 le procédé est réalisé dans sa globalité en continu sur une seule période nocturne. Dans le cadre de l'invention, on détermine la valeur de la grandeur U/ par ajustement entre un modèle thermique d'une part, et l'évolution mesurée Tai, in k(t) ou T'rf. k(t) d'autre part, où le modèle thermique 25 exprime la variation temporelle de la température de l'air dans le premier milieu en fonction de la température de surface de la paroi dans le premier milieu et de la température de l'air dans le deuxième milieu. Le modèle thermique utilisé peut être de tout type connu de l'homme du métier. 30 Selon un aspect de l'invention, le modèle thermique utilisé est un modèle d'identification paramétrique (ou modèle d'identification de système), 6 tel que les modèles décrits dans l'ouvrage "Time Series Analysis" de Henrik Madsen, Chapman & Hall, 2008 (ISBN-13: 978-1420059670 0). En particulier, le modèle thermique utilisé peut être un modèle autorégressif, notamment un modèle ARX (Auto Regressive model with 5 eXternal inputs). En variante, d'autres modèles autorégressifs peuvent être utilisés comme par exemple des modèles ARMAX ou ARMA. De façon connue, un modèle ARX est un modèle autorégressif définissant une sortie y(t) en fonction d'une ou de plusieurs entrées u(t), v(t) et d'un résidu aléatoire de modélisation caractérisé par un bruit blanc de 10 moyenne nulle e(t), t désignant l'instant d'échantillonnage considéré. Le modèle ARX, en prenant en compte le retard, s'écrit : (1 + A(p-1))yk = B (p-1)uk + D (p-1)vk + ek avec : 1 + A(p-1) = 1 + aip-1 + + anp-n B(p1) = b1p-1 + + bnp-n D(p1) = d1p-1 + + dnp-n et : P-luk = uk-i P-lvk = vk-i p-1 est appelé opérateur de retard et prend en compte les états 15 passés influençant le système au temps présent. n est l'ordre du modèle ARX. Concernant le choix de l'ordre n du modèle ARX, la valeur de n doit être suffisamment élevée pour prendre en compte l'inertie du système, mais suffisamment faible pour éviter un sur-paramétrage du modèle. Selon une caractéristique avantageuse, l'ordre n du modèle ARX est 20 sélectionné de manière itérative, par incrémentation, en partant de n = 1 et jusqu'à ce qu'il n'y ait pas d'autocorrélation ou de corrélation croisée entre le résidu de modélisation « e » du modèle ARX et les évolutions en fonction du temps, déterminées sur les périodes de temps Dk, de la température de l'air dans le premier milieu Tair in k, de la température de surface de la paroi dans 25 le premier milieu Tsurf in k et de la température de l'air dans le deuxième milieu Tair out k- 7 Les étapes d'identification d'un modèle sont connues en soi et ne sont donc pas détaillées plus avant ici. Les coefficients à identifier par ajustement paramétrique (ou "fitting") du modèle ARX sur l'évolution mesurée Tair in k(t) sont les coefficients ai, bi, di, j = 1, , n, auxquels est reliée la grandeur U/ 5 En particulier, dans le cas de la modélisation de la transmission thermique à travers une paroi de séparation entre un premier milieu et un deuxième milieu, on peut considérer que la sortie y(t) du modèle ARX est la température de l'air dans le premier milieu Tair in k et les entrées u(t) et v(t) 10 du modèle ARX sont, respectivement, la température de surface de la paroi dans le premier milieu T'rf. in k et la température de l'air dans le deuxième milieu Tair out k- Pour l'identification, on procède par analogie entre l'état statique du modèle ARX (p-1 = 1) : (1 + A(1))Tair in k = B(1)Tsurf in k + D (1)Tair out k e et le bilan thermique : Tair in k (1 Tsurf in k hinTair out k hin 15 Les paramètres physiques sont alors obtenus simplement par comparaison entre les deux équations précédentes. En particulier, par un traitement mathématique classique et accessible dans la littérature scientifique (moyenne par pondération avec des multiplicateurs de Lagrange), on obtient la grandeur U /hin comme étant une moyenne 20 pondérée faisant intervenir les ai, bi, di. On note que les entrées et sorties d'un modèle d'identification paramétrique peuvent être interverties. En particulier dans le cadre de l'invention, pour le traitement des données de mesures avec un modèle ARX, il est possible de considérer que la sortie y(t) du modèle ARX est la 25 température de surface de la paroi dans le premier milieu Tsurf in k et les entrées u(t) et v(t) du modèle ARX sont, respectivement, la température de l'air dans le premier milieu Tair in k et la température de l'air dans le deuxième milieu Tair out k- 8 Dans le cadre de l'invention, l'ajustement entre le modèle thermique, d'une part, et l'évolution mesurée l'air in k(t) ou Tsurf.in k. . (t)1 d'autre part, peut se faire sur toute l'étendue de chaque période de temps Dk, ou sur un ou plusieurs intervalles de temps compris dans chaque période de temps Dk. De 5 préférence, dans le cas où le modèle thermique est un modèle ARX, l'ajustement est réalisé sur l'ensemble des périodes de temps Dk. Les étapes du procédé, en particulier pour l'ajustement entre le modèle thermique, d'une part, et l'évolution mesurée Tai, in k(t) ou Tsurf in k(t), d'autre part, peuvent être mises en oeuvre à l'aide d'une unité de 10 calcul appropriée. Il peut s'agir notamment d'un terminal informatique, par exemple un ordinateur portable ou non, une tablette, un téléphone intelligent ("smartphone" en anglais), comportant un module d'acquisition pour acquérir les mesures requises par le procédé et un module de traitement pour exécuter tout ou partie des étapes de calcul du procédé à partir des mesures 15 acquises. Dans le cadre de l'invention, les mesures de la température de surface de la paroi dans le premier milieu Tsurf in k peuvent être effectuées à l'aide d'au moins un capteur de température positionné sur la surface de la paroi dans le premier milieu, tel qu'un thermocouple. 20 De manière alternative ou complémentaire, les mesures de la température de surface de la paroi dans le premier milieu Tsurf in k peuvent être effectuées à l'aide d'au moins un capteur de rayonnement thermique positionné en regard de la paroi dans le premier milieu, notamment un capteur de mesure ponctuelle, tel qu'un pyromètre, ou un imageur, tel qu'une 25 caméra thermique, en particulier une caméra thermique infrarouge. Selon un aspect de l'invention, les mesures de la température de l'air dans le premier milieu Tai,. k sont effectuées à l'aide d'au moins un capteur de température ambiante positionné dans le volume d'air dans le premier milieu, tel qu'un thermocouple, par exemple un thermocouple de type K ou 30 de type T, ou un thermomètre à résistance, par exemple une sonde Pt100. Selon une caractéristique avantageuse, pour chaque période de temps Dk, la puissance Pk de chauffe du premier milieu est appliquée au 9 moyen d'au moins un appareil de chauffage ayant une source de puissance contrôlée. De préférence, le ou les appareils de chauffage sont peu inertes de manière à assurer un chauffage rapide de l'air dans le premier milieu. Au moins un appareil de chauffage à source de puissance contrôlée 5 pour le chauffage du premier milieu peut être un équipement fixe du premier milieu, c'est-à-dire un appareil de chauffage installé dans le premier milieu indépendamment de la mise en oeuvre du procédé. Il peut notamment s'agir d'une pompe à chaleur. En variante, au moins un appareil de chauffage à source de puissance 10 contrôlée pour le chauffage du premier milieu peut être un appareil rapporté dans le premier milieu spécifiquement pour la mise en oeuvre du procédé. Selon une autre variante, le chauffage du premier milieu sur chaque période de temps Di, peut être mis en oeuvre à l'aide d'une combinaison d'au moins un appareil de chauffage qui équipe le premier milieu de manière fixe, 15 indépendamment de la mise en oeuvre du procédé, et d'au moins un appareil de chauffage rapporté dans le premier milieu spécifiquement pour la mise en oeuvre du procédé. Les appareils de chauffage du premier milieu peuvent être de type convectif, radiatif ou par conduction, ou combiner plusieurs de ces 20 technologies. De préférence, les appareils de chauffage du premier milieu sont des appareils électriques. Des exemples d'appareils de chauffage électriques comprennent notamment des appareils de type convectif mettant en jeu le soufflage d'air chauffé au moyen de résistances électriques ; des tapis ou des films chauffants ; des parasols radiants. En variante, les 25 appareils de chauffage du premier milieu peuvent être des appareils fonctionnant au gaz ou au fioul. Dans un mode de réalisation, les appareils de chauffage du premier milieu sont des petits convecteurs électriques répartis dans le premier milieu. Selon une variante, les appareils de chauffage du premier milieu sont des 30 tapis chauffants électriques, que l'on répartit dans le premier milieu en les positionnant verticalement et enroulés sur eux-mêmes, de sorte que toute la 10 puissance thermique est dissipée dans l'air dans le premier milieu. Cet agencement permet un chauffage rapide et homogène du premier milieu. Si le procédé de l'invention est mis en oeuvre avec un premier milieu comportant des cloisons internes qui délimitent plusieurs pièces ou zones du 5 premier milieu, on peut mesurer la température dans plusieurs pièces ou zones du premier milieu et considérer que la température dans le premier milieu à chaque temps t est la moyenne des mesures de température obtenues au temps t dans les différentes pièces ou zones du premier milieu pondérées chacune par le volume de la pièce ou zone. 10 Selon une caractéristique, la détermination de la température de l'air dans le deuxième milieu Tai, 't k s'opère, dans le cadre du procédé de l'invention, par le biais d'une campagne de mesures à intervalles de temps rapprochés. En variante, la détermination de la température de l'air dans le deuxième milieu Tai, 't k à intervalles de temps rapprochés peut être 15 obtenue par interpolation de données météorologiques. De préférence, le procédé selon l'invention est mis en oeuvre sur des périodes de temps Dk pour lesquelles la température de l'air dans le deuxième milieu Tai, 't k est stable. Selon un aspect de l'invention, le procédé est mis en oeuvre pour 20 déterminer, sur la base d'une même sollicitation thermique du premier milieu, le coefficient de transmission thermique U de plusieurs éléments de construction appartenant à l'enveloppe d'un même local, où chaque élément de construction est une paroi de séparation entre un premier milieu qui est l'intérieur du local et un deuxième milieu qui est l'extérieur du local. De 25 manière avantageuse, les campagnes de mesures de la température de surface à l'intérieur du local T'rj ic de chaque élément de construction et de la température de l'air à l'intérieur du local Tai, k sont réalisées pour tous les éléments de construction de l'enveloppe du local sur les mêmes périodes de temps D k correspondant à des puissances Pic distinctes de chauffe du 30 local. On peut alors accéder aux coefficients de transmission thermique U de différents éléments de construction constitutifs de l'enveloppe d'un local lors d'un même test. L'obtention des coefficients de transmission thermique U 11 des différents éléments de construction constitutifs de l'enveloppe d'un local est utile, notamment, pour effectuer un diagnostic de l'isolation thermique du local. L'invention a ainsi également pour objet un procédé de détermination 5 du coefficient de transmission thermique U de plusieurs éléments de construction de l'enveloppe d'un local, où chaque élément de construction est une paroi de séparation entre un premier milieu qui est l'intérieur du local et un deuxième milieu qui est l'extérieur du local, comprenant des étapes dans lesquelles : 10 - sur au moins deux périodes de temps Di, successives correspondant à des puissances /3k distinctes de chauffe appliquées à l'intérieur du local, on procède à une campagne de mesures de la température de surface de chaque élément de construction à l'intérieur du local T'rf. k et de la température de l'air à l'intérieur du local Tai, in I, à intervalles de temps 15 rapprochés, ainsi qu'à la détermination de la température de l'air à l'extérieur du local Tai, 't I, à intervalles de temps rapprochés ; - pour chaque élément de construction, on détermine la valeur de la grandeur U Ihin de l'élément de construction, où hi, est le coefficient d'échange convectif de l'air à l'intérieur du local, par ajustement entre : 20 d'une part, un modèle thermique exprimant la variation temporelle de la température de l'air à l'intérieur du local en fonction de la température de surface de l'élément de construction à l'intérieur du local et de la température de l'air à l'extérieur du local ; et d'autre part, l'évolution mesurée de la température de l'air à l'intérieur 25 du local Tai, mi, ou de la température de surface de la paroi à l'intérieur du local T'rj k en fonction du temps. Selon un aspect de l'invention, on détermine également le coefficient de déperdition thermique HLC global du local. Cela permet d'accéder aux contributions relatives des différents éléments de construction constitutifs de 30 l'enveloppe du local à la déperdition thermique totale du local, et ainsi de cibler les mesures qu'il convient de prendre pour améliorer la performance thermique. 12 Dans un mode particulier de réalisation, on détermine le coefficient de déperdition thermique HLC global du local par ajustement entre : d'une part, un modèle thermique exprimant la variation temporelle de la température de l'air à l'intérieur du local en fonction de la puissance de 5 chauffe appliquée dans le local et de la température de l'air à l'extérieur du local ; et d'autre part, l'évolution mesurée de la température de l'air à l'intérieur du local Tai, k en fonction du temps sur les périodes de temps Dk. Ici encore, les campagnes de mesures de la température de surface à 10 l'intérieur du local T'rj k de chaque élément de construction et de la température de l'air à l'intérieur du local T',,,' k sont avantageusement réalisées sur les mêmes périodes de temps Dk, correspondant aux puissances Pk distinctes de chauffe du local, de sorte qu'il est possible d'accéder lors d'un même test, c'est-à-dire sur la base d'une même 15 sollicitation thermique du premier milieu qui est l'intérieur du local, à la fois aux coefficients de transmission thermique U des différents éléments de construction constitutifs de l'enveloppe du local et au coefficient de déperdition thermique HLC global du local. Dans un mode de réalisation, au moins une partie des étapes du 20 procédé selon l'invention sont déterminées par des instructions de programmes d'ordinateurs. En conséquence, l'invention a également pour objet un programme d'ordinateur sur un support d'enregistrement, ce programme étant susceptible d'être mis en oeuvre dans un terminal informatique, ou plus 25 généralement dans un ordinateur, ce programme comportant des instructions adaptées à l'exécution de tout ou partie des étapes d'un procédé tel que décrit ci-dessus. Ce programme peut utiliser n'importe quel langage de programmation, et être sous la forme de code source, code objet, ou de code intermédiaire 30 entre code source et code objet, tel que dans une forme partiellement compilée. 13 L'invention a aussi pour objet un support d'enregistrement lisible par un ordinateur, et comportant des instructions d'un programme d'ordinateur tel que mentionné ci-dessus. Le support d'enregistrement peut être n'importe quelle entité ou 5 dispositif capable de stocker le programme. Par exemple, le support peut comporter un moyen de stockage, tel qu'une mémoire morte, une mémoire non volatile réinscriptible, par exemple une clé USB, une carte SD, une EEPROM, ou encore un moyen d'enregistrement magnétique, par exemple un disque dur. 10 Le support d'enregistrement peut aussi être un circuit intégré dans lequel le programme est incorporé, le circuit étant adapté pour exécuter ou pour être utilisé dans l'exécution du procédé. Le support d'enregistrement peut être un support transmissible tel qu'un signal électrique ou optique, qui peut être acheminé via un câble 15 électrique ou optique, par radio ou par d'autres moyens. Le programme selon l'invention peut être en particulier téléchargé sur un réseau informatique. Un autre objet de l'invention est un dispositif de détermination du coefficient de transmission thermique U d'une paroi de séparation entre un premier milieu et un deuxième milieu, ce dispositif comprenant : 20 - au moins un appareil de chauffage comportant une source de puissance contrôlée, configuré pour appliquer, sur au moins deux périodes de temps Di, successives, des puissances Pk distinctes de chauffe dans le premier milieu ; - au moins un capteur de température configuré pour mesurer la 25 température de surface de la paroi dans le premier milieu T'rfin k à intervalles de temps rapprochés sur les périodes de temps Dk ; - au moins un capteur de température configuré pour mesurer la température de l'air dans le premier milieu Tair in k à intervalles de temps rapprochés sur les périodes de temps Dk ; 30 - un terminal, par exemple un ordinateur portable ou non, une tablette, un téléphone intelligent ("smartphone" en anglais), comportant un module de traitement configuré pour réaliser un ajustement entre, d'une part, un modèle 14 thermique exprimant la variation temporelle de la température de l'air dans le premier milieu en fonction de la température de surface de la paroi dans le premier milieu et de la température de l'air dans le deuxième milieu et, d'autre part, l'évolution mesurée de la température de l'air dans le premier 5 milieu Tai, in I, ou de la température de surface de la paroi dans le premier milieu T'rf. ic en fonction du temps, de manière à obtenir la valeur de la grandeur U Ihin, où hi, est le coefficient d'échange convectif de l'air dans le premier milieu. De manière avantageuse, le terminal comporte également un module 10 d'acquisition pour acquérir les mesures requises par le procédé, le module de traitement étant configuré pour exécuter tout ou partie des étapes de calcul du procédé à partir des mesures acquises. Dans un mode de réalisation, le dispositif comprend également au moins un capteur de température configuré pour mesurer la température de 15 l'air dans le deuxième milieu Tai, 't I, à intervalles de temps rapprochés sur les périodes de temps Di,. Selon une caractéristique avantageuse, le ou chaque appareil de chauffage chauffe l'air dans le premier milieu. Cela permet un chauffage rapide du premier milieu. Tel est le cas notamment avec une pluralité de 20 convecteurs électriques répartis dans le premier milieu, ou avec des tapis chauffants électriques comme décrits précédemment, qui sont disposés verticalement dans le premier milieu et enroulés sur eux-mêmes, de sorte que toute la puissance thermique est dissipée dans l'air. Selon une caractéristique avantageuse, le terminal comporte un 25 module de pilotage de la source de puissance du ou de chaque appareil de chauffage. Selon une autre caractéristique avantageuse, le dispositif comprend des moyens de liaison, notamment sans fil, entre le ou chaque capteur de température et le terminal. 30 Dans le dispositif de l'invention, le ou les capteurs de mesure de la température de surface de la paroi dans le premier milieu T'rj ic peuvent comprendre au moins un capteur de température de surface destiné à être 15 positionné sur la surface de la paroi dans le premier milieu, tel qu'un thermocouple. De manière alternative ou complémentaire, le ou les capteurs de mesure de la température de surface de la paroi dans le premier milieu 5 Tsurf k peuvent comprendre au moins un capteur de rayonnement thermique destiné à être positionné en regard de la paroi dans le premier milieu, notamment un capteur de mesure ponctuelle, tel qu'un pyromètre, ou un imageur, tel qu'une caméra thermique, en particulier une caméra thermique infrarouge. 10 Par ailleurs, le ou les capteurs de mesure de la température de l'air dans le premier milieu Tair in k peuvent comprendre au moins un capteur de température ambiante destiné à être positionné dans le volume d'air dans le premier milieu, tel qu'un thermocouple, par exemple un thermocouple de type K ou de type T, ou un thermomètre à résistance, par exemple une 15 sonde Pt100. Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront dans la description qui va suivre d'un mode de réalisation d'un procédé et d'un dispositif selon l'invention, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux figures annexées dans lesquelles : 20 - la figure 1 est une vue schématique d'un bungalow dont l'enveloppe comprend plusieurs éléments de construction, à savoir un sol, un plafond, un mur avec une porte (considérée comme faisant partie du mur), un ensemble de deux vitrages, où l'on souhaite déterminer le coefficient de transmission thermique U de plusieurs de ces éléments conformément à l'invention ; 25 - la figure 2 est une vue de dessus schématique de l'intérieur du bungalow de la figure 1, où est installé un dispositif selon l'invention pour la détermination, au cours d'un même test, des coefficients de transmission thermique d'un mur et d'un vitrage appartenant à l'enveloppe du bungalow et du coefficient de déperdition thermique global du bungalow ; 30 - la figure 3 est un graphe montrant l'évolution temporelle de la température de l'air à l'intérieur du bungalow Tair in k(t) , lors d'un test comprenant l'application d'une première puissance de chauffe /31 à l'intérieur 16 du bungalow sur une première période de temps D1, suivie de l'application d'une deuxième puissance de chauffe P2 sensiblement nulle à l'intérieur du bungalow sur une deuxième période de temps D2, de manière à laisser le bungalow en refroidissement libre ; 5 - la figure 4 est un graphe montrant l'évolution temporelle de la température de l'air à l'extérieur du bungalow Tai, 't k(t), lors du test décrit précédemment ; - la figure 5 est un graphe montrant l'évolution temporelle de la température de surface à l'intérieur du bungalow T'rf watt in k(t) du mur 10 appartenant à l'enveloppe du bungalow, lors du test décrit précédemment ; - la figure 6 est un graphe montrant l'évolution temporelle de la température de surface à l'intérieur du bungalow T'rf_glazing in k(t) du vitrage appartenant à l'enveloppe du bungalow, lors du test décrit précédemment ; 15 - les figures 7 et 8 sont des graphes illustrant, pour la détermination du coefficient de transmission thermique du mur (figure 7), respectivement du vitrage (figure 8), un ajustement sur l'ensemble des deux périodes de temps D1 et D2 entre, d'une part, un modèle ARX exprimant la variation temporelle de la température de l'air à l'intérieur du bungalow en fonction de la 20 température de surface du mur, respectivement du vitrage, à l'intérieur du bungalow et de la température de l'air à l'extérieur du bungalow et, d'autre part, l'évolution mesurée Tair in k (t) de la température de l'air à l'intérieur du bungalow. 25 PROTOCOLE EXPERIMENTAL Le procédé selon l'invention est mis en oeuvre pour la détermination du coefficient de transmission thermique d'éléments de construction constitutifs de l'enveloppe d'un bungalow 1, représenté sur la figure 1. L'exemple ci-dessous illustre la détermination, au cours d'un même 30 test, à la fois du coefficient de déperdition thermique HLC global du bungalow 1 et des coefficients de transmission thermique U d'un mur 11 et d'un vitrage 12 appartenant à l'enveloppe du bungalow 1, étant entendu que les 17 coefficients de transmission thermique U des autres éléments de construction appartenant à l'enveloppe du bungalow, tels que le sol ou le plafond, pourraient être également obtenus de manière similaire au cours du même test. 5 L'obtention des coefficients de transmission thermique U des différents éléments de construction constitutifs de l'enveloppe du bungalow est utile, notamment, pour effectuer un diagnostic de l'isolation thermique du bungalow. L'enveloppe du bungalow 1 comprend un sol, un plafond, un mur avec 10 une porte (considérée comme faisant partie du mur), et deux vitrages. Le bungalow 1 présente une surface au sol de 13,5 m2, une surface des vitrages de 3,9 m2, une hauteur intérieure de 2,5 m, un volume de 34,2 m3 et une surface totale d'enveloppe de 68,5 m2. La paroi externe du bungalow 1 est constituée de panneaux sandwich 15 isolants comprenant une couche de polyuréthane d'épaisseur 35 mm insérée entre deux plaques de métal, de la porte (considérée comme faisant partie du mur), et des deux vitrages qui sont des triples vitrages. Une isolation supplémentaire a été ajoutée à l'enveloppe, qui comprend les matériaux suivants : 20 - des membranes de type STOPVAP, commercialisées par la société Saint-Gobain Isover, - des panneaux VIP (Vacuum Insulated Panels) de type va-Q-vip F, commercialisés par la société va-Q-tec, qui recouvrent les murs ; - 3 cm de polystyrène expansé pour le sol et le plafond, le sol étant aussi 25 recouvert d'un panneau de bois à lamelles minces orientées (OSB). Le procédé selon l'invention est mis en oeuvre à l'aide du dispositif montré sur la figure 2, qui comprend : - une pluralité de convecteurs électriques 20 de puissance nominale 250 W, qui sont positionnés au voisinage du centre du bungalow 1 pour le 30 chauffage de l'air à l'intérieur du bungalow ; - un thermocouple 30, respectivement 40, de type K positionné sur la surface du mur 11 à l'intérieur du bungalow 1 à 110 cm de hauteur, 18 respectivement sur la surface du vitrage 12 à l'intérieur du bungalow 1 à 110 cm de hauteur, configuré pour mesurer la température de surface du mur 11, respectivement la température de surface du vitrage 12, à l'intérieur du bungalow ; 5 - un thermocouple 50 de type K, positionné dans l'air ambiant dans le bungalow 1, au milieu du volume d'air à 110 cm de hauteur, configuré pour mesurer la température de l'air à l'intérieur du bungalow ; - un thermocouple 60 de type K, placé dans l'air à l'extérieur du bungalow, configuré pour mesurer la température de l'air à l'extérieur du bungalow ; 10 - un terminal 70, par exemple un ordinateur de type PC portable, qui comporte un module de traitement configuré pour réaliser l'ajustement à partir des évolutions temporelles des températures mesurées, de manière à obtenir la valeur du coefficient de déperdition thermique HLC global du bungalow 1 et des coefficients de transmission thermique U du mur 11 et 15 du vitrage 12. Le procédé est mis en oeuvre alors que le bungalow 1 est inoccupé. De manière avantageuse, il est mis en oeuvre en continu dans sa globalité sur une seule période de temps nocturne, ce qui permet de s'affranchir de la contribution du rayonnement solaire au chauffage du bungalow 1. 20 Dans cet exemple, le procédé comprend une première phase de chauffage du bungalow sur une première période de temps D1, de 00h15 à 02h15, ce qui correspond à l'application d'une première puissance de chauffe P1 strictement positive, puis une deuxième phase refroidissement libre du bungalow sur une deuxième période de temps D2 de 02h15 à 04h15, 25 ce qui correspond à l'application d'une deuxième puissance de chauffe P2 sensiblement nulle. La deuxième période de temps D2 est immédiatement consécutive à la première période de temps D1. De manière avantageuse, le terminal 70 comprend un module de pilotage des convecteurs électriques 20, pour appliquer la modulation 30 temporelle de la puissance de chauffe de l'air à l'intérieur du bungalow 1 sur les périodes de temps D1 et D2. 19 Pour chaque période de temps Dic, la puissance Pic appliquée est sensiblement égale à la puissance de chauffe imposée par les convecteurs électriques 20, aux puissances résiduelles près, provenant notamment du matériel de mesure et de calcul présent dans le bungalow pour la mise en 5 oeuvre du procédé. Au cours des deux périodes de temps D1 et D2, des mesures de températures sont réalisées toutes les dix secondes à l'aide des capteurs de température 30, 40, 50, 60. Les résultats de mesures sont visibles sur la figure 3 pour le thermocouple 50 de mesure de la température de l'air à 10 l'intérieur du bungalow ; sur la figure 4 pour le thermocouple 60 de mesure de la température de l'air à l'extérieur du bungalow ; sur la figure 5 pour le thermocouple 30 de mesure de la température de surface du mur 11 à l'intérieur du bungalow ; sur la figure 6 pour le thermocouple 40 de mesure de la température de surface du vitrage 12 à l'intérieur du bungalow. 15 Les données de mesures brutes obtenues à l'aide des capteurs de température 30, 40, 50, 60 sont acquises par un module d'acquisition du terminal 70 et traitées par le module de traitement du terminal 70, qui exécute des instructions d'un programme d'ordinateur conforme à l'invention installé dans le terminal pour réaliser l'ajustement à partir des évolutions 20 temporelles des températures mesurées, de manière à obtenir la valeur du coefficient de déperdition thermique HLC global du bungalow 1 et des coefficients de transmission thermique U du mur 11 et du vitrage 12. RESULTATS 25 La figure 7 montre, pour le mur 11 du bungalow, l'ajustement ("fitting"), sur l'ensemble des deux périodes de temps D1 et D2 entre d'une part un modèle ARX d'ordre 6 exprimant la variation temporelle de la température de l'air à l'intérieur du bungalow en fonction de la température de surface du mur 11 à l'intérieur du bungalow et de la température de l'air à l'extérieur du 30 bungalow, et d'autre part l'évolution temporelle de la température de l'air à l'intérieur du bungalow Tai, in k(t). 20 L'ordre n du modèle ARX a été sélectionné de manière itérative, par incrémentation en partant de n = 1 et jusqu'à ce qu'il n'y ait pas d'autocorrélation ou de corrélation croisée entre le résidu de modélisation e du modèle ARX et les évolutions temporelles mesurées de la température de 5 l'air à l'intérieur du bungalow, de la température de surface du mur 11 à l'intérieur du bungalow et de la température de l'air à l'extérieur du bungalow. La valeur de la grandeur Uw ail, -/h in watt, Où hin watt est le coefficient d'échange convectif de l'air à l'intérieur du bungalow au voisinage du mur 11, est alors obtenue à partir des coefficients ai, bi, di du modèle ARX d'ordre 10 6. Uwall/hin watt = 0,03071. On en déduit la valeur du coefficient de transmission thermique U du mur 11, en prenant comme valeur du coefficient d'échange convectif hin watt la valeur standard du coefficient d'échange convectif pour une paroi verticale 15 de bâtiment, soit hin watt = 8 ± 2 W.m-2.K1, ce qui conduit à: Uwall= 0,25 ± 0,07 W.m-2.K1. De manière analogue, la figure 8 montre, pour le vitrage 12 du bungalow, l'ajustement ("fitting"), sur l'ensemble des deux périodes de temps D1 et D2, entre d'une part un modèle ARX d'ordre 7 exprimant la variation 20 temporelle de la température de l'air à l'intérieur du bungalow en fonction de la température de surface du vitrage 12 à l'intérieur du bungalow et de la température de l'air à l'extérieur du bungalow, et d'autre part, l'évolution temporelle de la température de l'air à l'intérieur du bungalow Tair in L'ordre n du modèle ARX a été sélectionné comme précédemment de 25 manière itérative jusqu'à ce qu'il n'y ait pas d'autocorrélation ou de corrélation croisée entre le résidu de modélisation e du modèle ARX et les évolutions temporelles mesurées de la température de l'air à l'intérieur du bungalow, de la température de surface du vitrage 12 à l'intérieur du bungalow et de la température de l'air à l'extérieur du bungalow.. 30 La valeur de la grandeur Uglazing /hin_glazing où hin_alazing est le coefficient d'échange convectif de l'air à l'intérieur du bungalow au voisinage 21 du vitrage 12, est alors obtenue à partir des coefficients ai, bi, cl, du modèle ARX d'ordre 6: Uglazing hin_glazing = 0,0836. On en déduit la valeur du coefficient de transmission thermique U du 5 vitrage 12, en prenant de nouveau la valeur standard du coefficient d'échange convectif de l'air pour une paroi verticale de bâtiment, soit hin_glazing = 8 ± 2 W.m-2.K-1, ce qui conduit à: Uglazing= 0,7 ± 0,2 W. m-2. K-1. Par ailleurs, le coefficient de déperdition thermique HLC global du 10 bungalow 1 a été déterminé par ajustement ("fitting"), sur l'ensemble des deux périodes de temps D1 et D2 entre d'une part un modèle ARX d'ordre 6 exprimant la variation temporelle de la température de l'air à l'intérieur du bungalow en fonction de la puissance de chauffe appliquée dans le bungalow et de la température de l'air à l'extérieur du local, et d'autre part 15 l'évolution temporelle de la température de l'air à l'intérieur du bungalow Tair in k (t)- L'ordre n du modèle ARX a été sélectionné comme précédemment de manière itérative jusqu'à ce qu'il n'y ait pas d'autocorrélation ou de corrélation croisée entre le résidu de modélisation e du modèle ARX et les 20 évolutions temporelles mesurées de la température de l'air à l'intérieur du bungalow, de la puissance de chauffe appliquée dans le bungalow et de la température de l'air à l'extérieur du bungalow. La valeur du coefficient de déperdition thermique HLC global du bungalow 1 est alors obtenue à partir des coefficients ai, bi, di du modèle 25 ARX d'ordre 6: HLC = 34 ± 3 W. K-1. La détermination du coefficient de déperdition thermique HLC global du bungalow 1 et des coefficients de transmission thermique U des différents éléments de construction constitutifs de l'enveloppe du bungalow 1 permet 30 d'accéder à la répartition des contributions relatives des différents éléments de construction de l'enveloppe à la déperdition thermique totale du bungalow 1. Cette répartition est obtenue en pondérant le coefficient de transmission 22 thermique U de chaque élément de construction par sa surface déperditive. L'obtention de la répartition des pertes entre les différents éléments de construction est un outil utile pour la prescription, en particulier dans un contexte de rénovation. 5 En comparaison, la valeur calculée selon la norme ISO 6946:2007 du coefficient de transmission thermique U du mur est 0,15 ± 0,05 W.m-2.K1 et la valeur fournie par le fabricant, calculée selon la norme ISO 10077:2012, du coefficient de transmission thermique U du vitrage est de 0,70 W.m-2.K1. L'invention permet une détermination in situ du coefficient de 10 transmission thermique U de la paroi, à partir de mesures de l'évolution temporelle de la température de l'air à l'intérieur du local (i.e. dans le premier milieu) et de la température de surface de la paroi l'intérieur du local (i.e. dans le premier milieu). En comparaison avec des méthodes de détermination du coefficient de transmission thermique U d'une paroi à partir 15 de mesures de flux thermique à travers la paroi, l'invention a l'avantage d'être plus facile et plus rapide à mettre en oeuvre. En particulier, le temps d'installation des fluxmètres est important, alors qu'un capteur de température est plus facilement déployé. Il y a également moins de risque d'erreur d'installation avec des capteurs de température, qui sont en outre 20 moins chers que des fluxmètres. L'incertitude sur le résultat obtenu selon le procédé de l'invention est liée à l'incertitude sur la valeur du coefficient d'échange convectif de l'air. On estime que l'incertitude sur la valeur du coefficient d'échange convectif de l'air est de l'ordre de 25%, de sorte que l'incertitude sur la valeur du 25 coefficient de transmission thermique U obtenu est également de l'ordre de 25%. L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits et représentés. En particulier, le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre 30 avec des appareils de chauffage qui équipent le premier milieu de manière fixe et/ou avec des appareils de chauffage qui sont rapportés dans le premier milieu spécifiquement pour la mise en oeuvre du procédé. 23 Par ailleurs, dans l'exemple précédent, le procédé de détermination du coefficient de transmission thermique d'une paroi et le procédé de détermination du coefficient de déperdition thermique d'un local sont mis en oeuvre avec des périodes de temps Di, correspondant à des consignes de 5 puissance de chauffe Pic distinctes. Bien entendu, en variante, la puissance de chauffe peut varier sur une (ou plusieurs) des périodes de temps Dic, pour autant qu'elle assure sur la période Di, une puissance de chauffe moyenne Pic distincte des puissances de chauffe appliquées sur les périodes de temps qui l'entourent. 10 De plus, dans l'exemple précédent, les mesures de la température de surface de la paroi dans le premier milieu T'rf. ic sont effectuées à l'aide d'un thermocouple 30 ou 40 positionné sur la surface de la paroi dans le premier milieu. En variante, les mesures de la température de surface de la paroi dans le premier milieu peuvent être effectuées à l'aide d'au moins un 15 capteur de rayonnement thermique positionné en regard de la paroi dans le premier milieu, notamment un capteur de mesure ponctuelle, tel qu'un pyromètre, ou encore un imageur, tel qu'une caméra thermique, en particulier une caméra thermique infrarouge. De manière très avantageuse, dans le cas où les mesures de la température de surface de la paroi dans le 20 premier milieu T'rj ic sont effectuées à l'aide d'un imageur, tel qu'une caméra thermique infrarouge, il est possible de déterminer, conformément au procédé de l'invention, la valeur du coefficient de transmission thermique U en tout point de la paroi, ce qui permet d'avoir une cartographie à deux dimensions de la paroi. L'accès à la valeur du coefficient de transmission 25 thermique U en tout point d'une paroi, et plus généralement en tout point de l'enveloppe d'un local, est utile pour avoir une meilleure compréhension des pertes thermiques et cibler les mesures qu'il REVENDICATIONS1. Procédé de détermination du coefficient de transmission thermique U d'une paroi de séparation entre un premier milieu et un deuxième milieu, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : - sur au moins deux périodes de temps D k successives correspondant à des puissances Pk distinctes de chauffe appliquées dans le premier milieu, on procède à une campagne de mesures de la température de surface de la paroi dans le premier milieu T sur f in k et de la température de l'air dans le premier milieu Tai?. in k à intervalles de temps rapprochés, ainsi qu'à la détermination de la température de l'air dans le deuxième milieu Tai'ut k à intervalles de temps rapprochés ; - on détermine la valeur de la grandeur Ulhin, où hin est le coefficient d'échange convectif de l'air dans le premier milieu au voisinage de la paroi, par ajustement entre : d'une part, un modèle thermique exprimant la variation temporelle de la température de l'air dans le premier milieu en fonction de la température de surface de la paroi dans le premier milieu et de la température de l'air dans le deuxième milieu ; et d'autre part, l'évolution mesurée de la température de l'air dans le premier milieu Tair in k ou de la température de surface de la paroi dans le premier milieu T,f in k en fonction du temps. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre avec deux périodes de temps D1 et D2 successives correspondant à deux consignes de puissances P1 et P2 distinctes de chauffe du premier milieu. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le modèle thermique est un modèle d'identification paramétrique. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le modèle thermique est un modèle ARX (Auto Regressive model with eXternal inputs), avec en sortie la température de l'air dans le premier milieu et en entrées la 2 température de surface de la paroi dans le premier milieu et la température de l'air dans le deuxième milieu. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'ordre n du modèle ARX est sélectionné de manière itérative, par incrémentation, en 5 partant de n = 1 et jusqu'à ce qu'il n'y ait pas d'autocorrélation ou de corrélation croisée entre le résidu de modélisation (e) du modèle ARX et les évolutions en fonction du temps, déterminées sur les périodes de temps Dk, de la température de l'air dans le premier milieu Tai, k, de la température de surface de la paroi dans le premier milieu Tsurf ink et de la température de 10 l'air dans le deuxième milieu Tai',,t k 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les mesures de la température de surface de la paroi dans le premier milieu Tsurf ink sont effectuées à l'aide d'au moins un capteur de température positionné sur la surface de la paroi dans le premier 15 milieu, tel qu'un thermocouple ou un thermomètre à résistance. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les mesures de la température de surface de la paroi dans le premier milieu Tsurf ink sont effectuées à l'aide d'au moins un capteur de rayonnement thermique positionné en regard de la paroi dans le 20 premier milieu, notamment un capteur de mesure ponctuelle, tel qu'un pyromètre, ou un imageur, tel qu'une caméra thermique, en particulier une caméra thermique infrarouge. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les mesures de la température de l'air dans le premier 25 milieu Tair k sont effectuées à l'aide d'au moins un capteur de température positionné dans le volume d'air dans le premier milieu, tel qu'un thermocouple ou un thermomètre à résistance. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, pour chaque période de temps Dk, la puissance Pk de 30 chauffe du premier milieu est appliquée au moyen d'au moins un appareil de chauffage ayant une source de puissance contrôlée. 3 10. Procédé de détermination du coefficient de transmission thermique U de plusieurs éléments de construction de l'enveloppe d'un local, où chaque élément de construction est une paroi de séparation entre un premier milieu qui est l'intérieur du local et un deuxième milieu qui est l'extérieur du local, 5 caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : - sur au moins deux périodes de temps Dk successives correspondant à des puissances Pk distinctes de chauffe appliquées à l'intérieur du local, on procède à une campagne de mesures de la température de surface de chaque élément de construction à l'intérieur du local Tsurf ink et de la 10 température de l'air à l'intérieur du local Tair ink à intervalles de temps rapprochés, ainsi qu'à la détermination de la température de l'air à l'extérieur du local Tai''t k à intervalles de temps rapprochés ; - pour chaque élément de construction, on détermine la valeur de la grandeur U /hin de l'élément de construction, où hi, est le coefficient 15 d'échange convectif de l'air à l'intérieur du local au voisinage de la paroi, par ajustement entre : d'une part, un modèle thermique exprimant la variation temporelle de la température de l'air à l'intérieur du local en fonction de la température de surface de l'élément de construction à l'intérieur du local et de la température 20 de l'air à l'extérieur du local ; et d'autre part, l'évolution mesurée de la température de l'air à l'intérieur du local Tai, ink ou de la température de surface de la paroi à l'intérieur du local Tsin. f in k en fonction du temps. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'on 25 détermine également le coefficient de déperdition thermique HLC du local, par ajustement entre : d'une part, un modèle thermique exprimant la variation temporelle de la température de l'air à l'intérieur du local en fonction de la puissance de chauffe appliquée dans le local et de la température de l'air à l'extérieur du 30 local ; et d'autre part, l'évolution mesurée de la température de l'air à l'intérieur du local Tai, in k en fonction du temps. 4 12. Programme d'ordinateur comportant des instructions pour l'exécution de toutes les étapes d'un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 lorsque ledit programme est exécuté par un ordinateur. 13. Support d'enregistrement lisible par un ordinateur sur lequel est 5 enregistré un programme d'ordinateur comprenant des instructions pour l'exécution de toutes les étapes d'un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11. 14. Dispositif de détermination du coefficient de transmission thermique U d'une paroi de séparation entre un premier milieu et un 10 deuxième milieu, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend : - au moins un appareil de chauffage comportant une source de puissance contrôlée, configure pour appliquer, sur au moins deux périodes de temps Dk successives, des puissances Pk distinctes de chauffe dans le premier milieu ; 15 - au moins un capteur de température configure pour mesurer la température de surface de la paroi dans le premier milieu Ts'fink à intervalles de temps rapprochés sur les périodes de temps Dk; - au moins un capteur de température configure pour mesurer la température de l'air dans le premier milieu Tair ink à intervalles de temps 20 rapprochés sur les périodes de temps Dk ; - un terminal comportant un module de traitement configuré pour réaliser un ajustement entre, d'une part, un modèle thermique exprimant la variation temporelle de la température de l'air dans le premier milieu en fonction de la température de surface de la paroi dans le premier 25 milieu et de la température de l'air dans le deuxième milieu et, d'autre part, l'évolution mesurée de la température de l'air dans le premier milieu Tai, ink ou de la température de surface de la paroi dans le premier milieu Tsurf in k en fonction du temps, de manière à obtenir la valeur de la grandeur U /hin, où hin est le coefficient d'échange convectif de l'air dans le premier milieu au 30 voisinage de la paroi. 5 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que le terminal comporte un module de pilotage de la source de puissance du ou de chaque appareil de chauffage. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 ou 15, 5 caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de liaison, notamment sans fil, entre le ou chaque capteur de température et le terminal.