FR 3075249 A1 20190621 FR 1762223 A 20171215 MACHINE VOLUMETRIQUE SPIRO-ORBITALE Domaine de l'invention La presente invention concerne le domaine des machines volumetriques, notamment des machines de compression ou des machines de détente. Ces machines peuvent etre : - des turbomachines utilisant l'energie cinetique de gaz - des machines volumetriques, utilisant un changement de volume du gaz. Les machines volumetriques peuvent etre a pistons, spiro-orbitales, a vis, etc. La presente invention concerne plus particulierement le domaine des machines volumetriques spiro-orbitales (en anglais « scroll »), sous les deux formes d'utilisation, comme compresseur (utilise par exemple, comme compresseur d'air ou dans un cycle de climatisation, de refrigeration ou dans une pompe a chaleur (parfois designe par « compresseur G ») ou comme machine de détente (utilisee par exemple dans un cycle organique de Rankine). Une telle machine comprend une partie mobile en forme de spirale effectuant un mouvement orbital par rapport a une autre spirale fixe sensiblement identique a la premiere. Ces deux spirales sont dephasees de 180°. Dans une utilisation en compresseur, les espaces formes entre les deux spirales constituent des chambres de geometrie et position evolutive, se reduisent progressivement au fur et a mesure du deplacement orbital de la spirale mobile pour debaucher vers l'orifice de refoulement central, et inversement dans une utilisation en machine de détente, les chambres grandissent progressivement pour debaucher lateralement a la peripherie. Ce type de machine volumetrique presente un niveau sonore reduit, une grande souplesse d'utilisation avec une gamme de vitesses importante, un bon rendement, une grande 2 robustesse et un fonctionnement continu a couple presque constant. Pour de telles machines spiro-orbitales, un des problemes concerne l'etancheite des chambres definies par les 5 deux spirales ainsi que la lubrification des composants mecaniques, notamment a partir d'un lubrifiant transportee par une phase vapeur principale. Etat de la technique 10 On connait dans l'etat de la technique le brevet europeen EP2662539 decrivant une installation de recuperation d'energie ou de cogeneration comprenant une machine a spirales et mettant en oeuvre un cycle de Rankine avec une détente d'un 15 fluide de travail organique assuree par le passage du fluide de travail au travers de la machine, comprenant des paliers lubrifies par de l'huile prelevee dans un carter d'huile. L'huile de lubrification des paliers est entrainee par le fluide de travail apres sa détente au travers de la machine. 20 En amont de l'entree de la turbine, l'installation comprend des moyens de separation de l'huile contenue dans le fluide de travail agences pour renvoyer l'huile vers le carter d'huile. Les moyens de separation sont agences pour laisser passer dans le fluide de travail en entrée de la machine un taux d'huile 25 compris dans une plage de valeurs predeterminee, afin de lubrifier les spirales. Le brevet US8550797 porte sur un compresseur a spirales comprenant un logement, un entrainement produisant une force de rotation, des spirales de compression comprenant 30 i) une spirale fixe constituee par une volute en spirale servant a comprimer le fluide aspire, fixe et independante de la rotation de l'arbre de l'unite d'entrainement, et ii) une spirale mobile mue par l'arbre de l'unite d'entrainement et presentant une spirale couplee a la spirale de la spirale 3 fixe, une butee axiale placee dans le boitier qui porte la surface arriere de la spirale mobile et qui contient une chambre de contre-pression; une plaque de poussee placee entre la spirale mobile et la butee axiale, et un element 5 d'etancheite place entre la spirale mobile et la butee axiale. L'element d'etancheite comprend un premier element d'etancheite place entre la spirale mobile et la plaque de poussee, et un deuxieme element d'etancheite place entre la plaque de poussee et la butee axiale. L'invention porte 10 egalement sur un element de poussee de grande durete place dans la zone de friction entre la spirale mobile et la butee axiale pour reduire l'accroissement de masse, empecher l'usure dans la zone de friction et empecher la rupture et la degradation du rendement du compresseur. 15 On connait aussi US20150316093 qui presente un compresseur a spirales avec un boitier comprenant une butee axiale destinee a supporter la spirale mobile, une construction irreguliere (W) etant formee sur au moms une partie de la butee axiale (S1) pour permettre a un lubrifiant 20 de former un film liquide d'huile de lubrification a pression dynamique entre le logement de palier principal et la spirale mobile. La spirale mobile comprend une surface (S2) destinee a etre supportee par la butee axiale, une construction irreguliere (W) etant formee sur au moms une partie de la 25 surface (S2) pour permettre a un lubrifiant de former un film liquide d'huile de lubrification a pression dynamique entre la butee axiale et la spirale mobile. Inconvenients de l'art anterieur 30 Les solutions de l'art anterieur ne sont pas satisfaisantes en ce qui concerne la lubrification de la liaison mecanique entre la spirale mobile et la butee axiale et la friction de cette liaison mecanique. 4 Ces zones sont soumises a des efforts et contraintes importantes, car elles doivent supporter le deplacement orbital a faible vitesse de la spirale mobile et permettent un glissement sans resistance excessive, qui serait source de 5 perte de rendement. Pour assurer cette liaison mecanique, on utilise une butee axiale de forme annulaire sur laquelle le socle discal de la spirale mobile vient en appui. Le bon fonctionnement de cette butee depend d'une part d'une alimentation suffisante en 10 huile lors de phases de fonctionnement chargees et/ou a faible vitesse de rotation, et d'autre part de la limitation des pertes par cisaillement du film d'huile lors de phases de fonctionnement moms chargees et/ou a vitesse de rotation plus elevee. 15 D'autre part le fonctionnement fiable de la butee est lie a une pression de contact aussi faible et homogene que possible, obtenue par l'accommodation des deux surfaces antagonistes. Or, les solutions proposees dans l'art anterieur ne 20 repondent pas totalement a ces contraintes : La demande de brevet americain US20150316093, par l'apport des constructions irregulieres, favorise les conditions de lubrification en regime mixte mais deteriore la performance de la butee en regime hydrodynamique. De plus, les 25 constructions irregulieres realisees sur une piece metallique, si elles ne sont pas realisees avec un soin extreme, peuvent comporter des aretes agressives pour la surface antagoniste, source d'usure ou de grippage. Le brevet americain US8550797 met en oeuvre une 30 plaque de poussee faisant partie de la butee axiale, mais ne divulgue aucun aspect lie a une amelioration de la lubrification ou de performance. De plus la plaque est en materiau dur en vue d'en diminuer l'usure, ce qui va a l'encontre d'une accommodation des deux surfaces de butee 5 souhaitable pour limiter les zones a forte pression de contact. La demande de brevet europeen EP2662539, enfin divulgue un dispositif permettant d'ameliorer la lubrification 5 de la butee, en particulier par une possibilite d'alimentation locale en huile, mais le dispositif requis est complexe et encombrant, et penalise la performance de la machine par l'introduction d'un debit de fuite du fluide de travail entre la haute pression et la basse pression. 10 Solution apportee par l'invention Afin de remedier aux inconvenients de l'art anterieur, la presente invention concerne selon son acception 15 la plus generale une machine volumetrique a spirales comportant une premiere structure a spirale fixe cooperant avec une deuxieme structure a spirale mobile selon un mouvement orbital par rapport a ladite premiere structure, la machine comportant une butee axiale annulaire venant en appui 20 glissant contre la surface frontale exterieure de ladite deuxieme structure spirale mobile caracterisee en ce qu'elle comporte en outre une rondelle intercalee entre ladite butee axiale annulaire et ladite surface frontale, ladite rondelle etant constituee en 25 un materiau composite metal/polymere avec une couche de polymere d'une epaisseur d'au moms 40 microns. Avantageusement, la machine selon l'invention presente, seules ou en combinaison, un ou plusieurs des caracteristiques suivantes : 30 - le composite metal/polymere comporte un materiau support metallique fritte - le materiau support metallique fritte est du bronze 6 - le materiau metallique support fritte est de l'acier phosphate - le polymere est de type fluore - le polymere est de type PTFE 5 - le polymere est chargé avec du bisulfure de Molybdene - le bord interieur de ladite rondelle presente un chanfrein du cote polymere - l'angle dudit chanfrein est inferieur a 15° par 10 rapport au plan transversal de ladite rondelle - la rondelle presente sur sa surface soumise au frottement, dans l'epaisseur ou au travers dudit polymere, des creux d'une profondeur superieure a 20 microns - les creux sont constitues par des poches d'une 15 profondeur superieure a 20 microns et d'une dimension transversale comprise entre 0,1 et 2 fois la valeur de l'excentricite dudit mouvement orbital - l'un au moms desdits creux constitue un canal - l'un au moms desdits creux constitue un canal 20 s'etendant du bord interieur au bord exterieur de ladite rondelle - la machine est une machine de détente et ledit canal s'etend selon une direction parallele a l'axe d'excentricite, dans une direction opposee au sens de rotation 25 - la machine est une machine de compression et ledit canal s'etend selon une direction parallele a l'axe d'excentricite, dans une direction correspondant au sens de rotation - la rondelle presente au moms un conduit 30 debouchant dans sa peripherie interieure d'une part et dans sa peripherie exterieure d'autre part, et traversant ladite couche de polymere, ladite machine comportant en outre un circuit de circulation de lubrifiant depuis un conduit d'entree debouchant dans la chambre d'echappement de ladite 7 machine jusqu'a un conduit de sortie debouchant dans ladite chambre d'echappement, ledit circuit de circulation traversant ledit conduit forme dans ladite rondelle - la rondelle presente au moms une rainure 5 annulaire creusee dans ladite couche de polymere, ladite rainure communiquant avec au moms un passage de mise en pression - la rainure annulaire presente une profondeur superieure a l'epaisseur de ladite couche de polymere. 10 - le passage de mise en pression est constitue par un percage traversant la plaque discale supportant la spirale mobile et debouchant dans la chambre centrale - le passage de mise en pression est constitue par un percage traversant la plaque discale supportant la spirale 15 mobile et debouchant dans une chambre intermediaire ou peripherique - le passage de mise en pression est constitue par un percage traversant axialement la paroi de la spirale pour debaucher dans la gorge destinee au positionnement du segment 20 d'etancheite. Description detainee d'un exemple non limitatif de l'invention 25 La presente invention sera mieux comprise a la lecture de la description detainee d'un exemple non limitatif de l'invention qui suit, se referant aux dessins annexes au : - la figure 1 represente une vue eclatee d'une machine de détente selon l'invention. 30 - la figure 2 represente une vue en perspective interieure et exterieure de l'ensemble couvre-spirale - la figure 3 represente une vue en coupe longitudinale de la machine 8 - la figure 4 represente une vue de face des spirales fixe et mobile de la machine - la figure 5 represente la position des spirales fixe et mobile durant une rotation de l'arbre de la machine 5 - la figure 6 represente une vue en perspective partiellement coupee de la partie mobile de la machine - la figure 7 represente une vue en perspective partiellement coupee de l'ensemble carter de la machine - la figure 8 represente une vue en perspective 10 partiellement coupee de l'ensemble d'accouplement de la machine - la figure 9 represente des vues de face de differentes variantes de surface de butee axiale - la figure 10 represente une vue schematique de la 15 lubrification de la machine - la figure 11 represente une vue schematique d'un cycle de Rankine selon l'invention - la figure 12 represente une vue schematique d'une pompe a chaleur a haute temperature selon l'invention 20 - la figure 13 represente des vues schematiques de details de conception presents sur les spirales - la figure 14 represente trois vues de section de l'ensemble constituant la spirale mobile et la spirale fixe a trois stades differents du cycle de détente. 25 - la figure 15 represente des vues de l'arbre et du contrepoids de la machine. - la figure 16 represente une vue de face d'une variante de forme du port d'admission - la figure 17 represente une vue en coupe des 30 spirales lors de l'echappement. - la figure 18 represente un graphique montrant l'impact d'un des points de conception des spirales. 9 - la figure 19 represente une variante de la rondelle de butee presentant une chambre annulaire de contrepression. - la figure 20 represente une vue en coupe de la 5 zone centrale formee par les spirales L'invention concerne comme precedemment exposé les machines volumetriques spiro-orbitales, tant pour des applications de type machine de détente que pour des applications de type machines de compression. 10 Principe general de l'utilisation de la machine en machine de détente Une machine de détente, au sens de la presente 15 invention, produit un mouvement mecanique rotatif par transformation de l'energie provenant d'un fluide de travail sous pression. La transformation est realisee dans une chambre d'expansion, ou plusieurs chambres d'expansion, formant une 20 zone d'expansion, alimentee en fluide de travail sous forme vapeur chargé de lubrifiant, provenant de la zone d'admission haute-pression et evacuee par une zone d'echappement. Le fluide sous pression comprend un composant principal tel que l'ethanol ou le cyclopentane ou un refrigerant r1233zd(E) ou 25 r1336mzz(Z), assurant le cycle thermodynamique, chargé avec un lubrifiant liquide pulverise dans la phase vapeur du composant principal. Le lubrifiant est par exemple de type polyalkylene glycol (PAG) ou polyolester (POE) miscible en phase liquide avec les autres composants. La proportion de lubrifiant est 30 typiquement comprise entre 1 et 20% en masse. Dans le cas d'utilisation de l'ethanol, ce fluide de travail peut en outre comporter des composants tels que de l'eau, dans une proportion comprise entre 0 et 20% en masse et eventuellement des additifs pour denaturer l'ethanol, par 10 exemple de l'euro-denaturant (nom commercial), ou un alcane, ou du methanol, ou une cetone dans des proportions comprises entre 1 et 10% en masse. En fonctionnement nominal, la machine de détente 5 fonctionne selon le principe general de l'etape de détente d'un cycle de Rankine ou de Hirn. Principe general de l'utilisation de la machine en machine de compression 10 Une machine de compression, au sens de la presente invention, comprime un fluide de travail gazeux par transformation de l'energie provenant d'un mouvement mecanique rotatif. 15 La transformation est realisee dans une chambre de compression ou plusieurs chambres de compression formant une zone de compression, alimentee en fluide de travail sous forme gazeuse chargé de lubrifiant, provenant de la zone d'admission basse-pression et evacuee par une zone d'echappement haute- 20 pression. Le fluide comprend un composant principal tel qu'un refrigerant R1336mzz(Z) ou R1233zd(E), assurant le cycle thermodynamique, chargé avec un lubrifiant liquide pulverise dans la phase vapeur du composant principal. Le lubrifiant est par exemple de type polyalkylene glycol (PAG) ou polyolester 25 (POE) miscible en phase liquide avec les autres composants. En fonctionnement nominal, la machine de compression fonctionne selon le principe general de l'etape de compression d'un cycle de climatisation. 30 Principe general des machines volumetriques spiro-orbitales De facon connue, les machines volumetriques spiroorbitales comporte deux structures complementaires (2, 3) avec un deplacement relatif de type orbital. 11 La premiere structure est une structure fixe (2) formee par une premiere plaque d'extremite discale transversale (2001) dont l'une des surface forme un fond de spirale, surmontee par une paroi definissant une premiere 5 spirale (2002). Cette plaque d'extremite (2001) presentant un premier orifice central (407). La deuxieme structure (3) est mobile par rapport a la structure fixe (2). Elle est formee par une deuxieme plaque d'extremite discale (3001) transversale dont l'une des 10 surfaces forme un fond de spirale, surmontee par une paroi definissant une deuxieme spirale (3002). La deuxieme structure (3) se deplace par rapport a la premiere structure (2) selon une translation circulaire, appelee mouvement orbital. Le mouvement est caracterise par un 15 plan dans lequel s'opere le mouvement et une excentricite. Le plan est defini par la surface frontale de la deuxieme plaque d'extremite discale (3001) du cote oppose a la spirale (3002). Enfin, on entend par « valeur de l'excentricite », le decalage maximum entre la structure fixe (2) et ladite structure mobile 20 (3). Les elements en spirales (2002, 3002) s'ajustent mutuellement avec un decalage orbital afin de realiser une pluralite de lignes de contact definissant au moms une paire de chambres de fluides fermees (411, 419, 420, 423, 424). Le 25 volume de ces chambres de fluides varie en fonction de la position relative de l'une desdites structure (2) par rapport a l'autre structure (3). L'extremite interieure de l'element en spirale (2002, 3002) presente une indentation superieure 30 respectivement (409, 313) s'etendant depuis la surface opposee a la plaque (2001, 3001) jusqu'a une section intermediaire (2003, 3003). 12 Architecture generale d'un exemple de realisation d'une machine volumetrique spiro-orbitale selon l'invention Les figures 1, 11 et 12 representent respectivement 5 une vue eclatee d'une machine volumetrique spiro-orbitale selon un exemple de l'invention, ainsi qu'une vue schematique d'un cycle de Rankine et d'une pompe a chaleur a haute temperature selon l'invention. La machine volumetrique spiro-orbitale (804, 850) 10 presente un corps exterieur forme de deux parties creuses complementaires : - un ensemble couvre-spirale (400) ; - un ensemble carter (200). Ces deux parties complementaires (400, 200) 15 presentent chacune une bride cylindrique (401, 201) complementaire, pour permettre un assemblage de maniere etanche par boulonnage. Un attelage mobile (300) qui sera decrit plus en detail dans ce qui suit est integralement enferme dans le 20 volume defini par l'ensemble couvre-spirale (400) et le carter (200). L'ensemble couvre-spirale (400) entoure la zone d'expansion lorsqu'il s'agit d'une machine de détente, ou de compression lorsqu'il s'agit d'une machine de compression, qui 25 s'etend du port (19) d'admission, respectivement de refoulement, de la vapeur jusqu'au support de la butee axiale sur la partie fixe (220). Il s'agit de la partie la plus chaude de la machine (804, 850). Cette zone comprend notamment la structure fixe, aussi appelee spirale fixe (2), avec 30 laquelle la structure mobile, aussi appelee spirale mobile (3), vient en contact. Ce contact a vocation a guider la spirale mobile dans son mouvement d'orbite. Le carter (200) entoure la zone de la machine (804, 850) qui s'etend du support de la butee axiale (220) jusqu'a 13 l'extremite de l'arbre (13). Cette zone comprend notamment un arbre (13) et un dispositif d'accouplement (500) de ladite machine. L'attelage mobile (300) comprend l'arbre (13) et les 5 organes qui lui sont rattaches : un bombe (26), assurant la liaison entre un maneton excentrique (314) de l'arbre (13) et un contrepoids (14) ; - le contrepoids (14), assurant la liaison avec le 10 moyeu (320) de la spirale mobile (3) ; - la spirale mobile (3), dont le moyeu (320) est excentre par rapport a l'arbre (13), ceci assurant que son mouvement soit orbital ; - un anneau anti-rotation (12), assurant que la 15 spirale mobile (3) ne tourne pas autour de l' axe de son moyeu (320), tout en permettant la translation circulaire de la spirale mobile (3) dans le plan transversal ; - le dispositif d'accouplement (500) de la machine, constitue notamment d'une roue dentee (10) et d'une roue-libre 20 (30) ; - les paliers, par exemple des roulements a aiguilles, a billes ou a rouleaux. En fonctionnement en machine de détente (804), dans 25 la figure 11, le fluide de travail (808) sous forme de vapeur entre dans l'ensemble couvre-spirale (400) via le port d'admission vapeur (19) a une temperature inferieure a 250 °C comprise en general entre 180 °C et 235 ° C. Cette vapeur est chargee en lubrifiant. 30 Le lubrifiant parcourt de maniere connue tout le circuit Rankine, entraine par le fluide de travail (808). Ce fluide de travail (808) est par exemple compose d'un mélange d'ethanol, d'eau, de denaturant et de lubrifiant. Le pourcentage d'eau est compris entre 0 et 20 % en masse, 14 preferentiellement 4,5 % de la masse (azeotrope). A ce mélange est ajoute un denaturant, par exemple un alcane, un alcool, une cetone ou de l'euro-denaturant (mélange normalise) entre 1 % en masse et plus (euro-denaturant 2 % en volume) auquel on 5 ajoute du lubrifiant de type polyalkylene glycol (PAG) miscible entre 1 et 20 % en masse, generalement environ 5 a 10 %. Le fluide de travail (808) sous forme de vapeur arrive par un raccord d'entree ou une bride prevue sur le 10 centre de l'ensemble couvre-spirale (400) et ressort, dans l'exemple decrit, sur le cote par une bride d'echappement (21) prevue sur l'ensemble couvre-spirale (400). La vapeur circule entre la spirale fixe (2) et la spirale mobile (3) pour actionner le mouvement orbital de la 15 spirale mobile (3) comme it sera presente plus en detail dans la suite de la description. En fonctionnement en machine de compression (850), comme illustre par la figure 12, le fluide de travail (808) 20 sous forme de vapeur entre dans l'ensemble couvre-spirale (400) via la bride d'admission vapeur (21). Cette vapeur est chargee en lubrifiant. Le fluide de travail (808) sous forme de vapeur ressort sur le centre par la bride d'echappement (19) ou un 25 raccord de sortie prevu sur l'ensemble couvre-spirale (400), comprise et a une temperature inferieure a 250 °C comprise en general entre 90 °C et 235 °C. Le lubrifiant parcourt de maniere connue tout le circuit de refrigeration, entraine par le fluide de travail 30 (808). Ce fluide de travail (808) comprend un composant principal tel qu'un refrigerant R1336mzz (Z) ou R1233zd (E), assurant le cycle thermodynamique, chargé avec un lubrifiant liquide pulverise dans la phase vapeur du composant principal. 15 Le lubrifiant est par exemple de type polyalkylene glycol (PAG) ou polyolester (POE) miscible en phase liquide avec les autres composants. Le fluide de travail (808) comprime est ensuite 5 admis dans un condenseur (854), puis dans un detendeur (855) et enfin dans un evaporateur (853) afin d'etre readmis a l'entree de la machine de compression (850). Des capteurs de pression et de temperature (860 et 861) pourront etre implementes respectivement en entrée et en sortie de la 10 machine de compression (850). L'energie necessaire a la compression du fluide de travail (808) est obtenue grace a une machine rotative (851), qui peut etre un moteur electrique. La rotation de l'arbre (813) de ladite machine est ensuite transmise a la machine de 15 compression (850) via une transmission (852), qui peut etre effectuee par une liaison de type poulie - courroie. Par rapport au cas decrit en Figure 12, la transmission (852) pourra etre egalement disposee entre un joint d'etancheite (70) et un palier arriere (104), dans une configuration 20 similaire a celle presentee en figure 11. Dans la suite de la description, la machine sera presentee dans le mode particulier de fonctionnement en machine de détente afin d'alleger la description. L'homme de 25 l'art saura interpreter cette description pour l'elargir au mode particulier de fonctionnement en machine de compression. Description detainee du couvre-spirale 30 Les figures 2 et 3 representent respectivement une vue en perspective interieure/exterieure de l'ensemble couvrespirale ainsi qu'une vue en coupe longitudinale de la machine. 16 Dans l'exemple decrit, le couvre-spirale (4) est realise en fonte, notamment une fonte de type graphite lamellaire resistant a l'ethanol. La piece est realisee par fonderie dans un moule et 5 par usinage des differents orifices et cavites, puis elle peut faire l'objet d'un traitement de surface par nitruration dans un bain de sels suivi d'une phase d'oxydation, ou alternativement d'un traitement de phosphatation au phosphate de manganese. 10 L'exterieur du couvre-spirale (4) presente le port d'admission central (19), auquel peut se connecter un raccord d'entree ou une bride. La spirale fixe (2) est percee en son centre (407) afin que le fluide de travail sous forme de vapeur (808) sous pression admis via le port d'admission (19) 15 puisse acceder a une chambre centrale (411) comprise entre la spirale fixe (2) et la spirale mobile (3). L'exterieur du couvre-spirale (4) presente un orifice destine a un capteur de vitesse (54). L'information de vitesse est prise grace a un capteur a effet Hall, en 20 detectant le passage d'une partie mobile, preferablement de l'anneau anti-rotation (12) ou la spirale mobile (3). L'exterieur du couvre-spirale (4) presente, sur une paroi laterale, un orifice d'echappement entoure par la bride (21) formant une surface de reception annulaire pour recevoir 25 un joint d'etancheite. Deux filetages (412 et 413) permettent de recevoir des vis de fixation d'une bride d'un conduit d'echappement. Cette bride (21) est situee dans la moitie inferieure basse de la machine de détente (804) lorsque celle-ci est montee sur 30 une machine rotative associee (801). Sa position exacte est determinee en fonction de la machine (801), pour faciliter la purge du fluide de travail (808) stagnant dans la machine a l'arret et le raccordement a un condenseur (805) du cycle de Rankine. Egalement, son orientation est preferentiellement 17 telle que son orifice est oriente de direction contraire a la composante rotative du flux de fluide de travail sous forme de vapeur (808) en sortie de spirale, et ce afin de limiter la sortie de l'huile emportee par ladite vapeur. 5 L'exterieur du couvre-spirale (4) presente, en parallele de son circuit d'admission, une vanne de derivation (en anglais, vanne de « by-pass ») (59) destinee, une fois actionnee, a rediriger le debit de vapeur directement vers une zone basse pression (817) via un volume (418) situe derriere 10 la spirale fixe (2), et ce sans passer entre les spirales (2 et 3). Ce circuit de derivation assure notamment la purge du fluide de travail (808) stagnant dans la machine a l'arret. L'exterieur du couvre-spirale (4) presente par ailleurs plusieurs bossages cylindriques (404) orientes 15 axialement, recevant un taraudage destine a la fixation de la spirale fixe (2). L'exterieur du couvre-spirale (4) presente egalement plusieurs nervures (405), qui assurent la rigidite du fond et evitent des deformations resultant de la pression de vapeur. 20 L'exterieur du couvre-spirale (4) presente un ou des bossages (53) pour le positionnement de capteurs, par exemple de capteurs de temperature ou de pression. Le fond du couvre-spirale (4) presente une cavite cylindrique (414) assurant le centrage de la spirale fixe (2) 25 tandis que l'indexation en rotation est faite a l'aide d'une vis epaulee ou d'une goupille (102). Le maintien de la spirale fixe (2) est assure par des vis (100). Ces vis (100) permettent egalement de comprimer le joint plat haute temperature (6), qui assure l'etancheite a l'arriere de la 30 spirale fixe (2) entre la chambre centrale (411) et le volume du circuit de by-pass (418). Le volume (415) a l'interieur du joint plat (6) est chargé en vapeur haute pression, ce qui permet de reduire la flexion de la spirale fixe (2) soumise a la pression. Le joint plat (6) est realise en 18 polytetrafluoroethylene expanse, ce qui lui permet d'assurer sa fonction d'etancheite a des temperatures elevees (jusqu'a 250 °C) ainsi qu'a des pressions elevees (jusqu'a 35 bars). Son epaisseur est comprise entre 1 et 4 millimetres, et sa 5 compressibilite est comprise entre 10 et 70 %. Le couvre-spirale (4) presente des percages inclines (402) destines a recolter l'huile issue de la vapeur (808), celle-ci se collectant naturellement sur les parois par centrifugation. L'huile collectee via les percages (402) 10 circule ensuite dans des percages (204) associes dans un carter (5). Le couvre-spirale (4) presente la bride peripherique (401) permettant son boulonnage, son centrage et son etancheite sur une partie carter (200). L'etancheite est 15 assuree grace a un joint torique (74) dont les proprietes sont detainees dans la description de l'ensemble carter (200). Description detainee des spirales 20 La figure 4 represente une vue de face de la spirale fixe (2) a gauche et de la spirale mobile (3) a droite, ainsi que plusieurs vues de details. La figure 5 represente le positionnement des spirales pendant un cycle de détente de vapeur pour 1 tour de 25 la machine de détente. Les figures 13 et 14 representent respectivement une vue en perspective des specificites des centres de chaque spirale, ainsi que des vues presentant le role de ces specificites a plusieurs etapes du cycle de détente vapeur. 30 Les figures 16,17 et 20 representent respectivement une vue d'une variante de forme de port d'admission vapeur, des vues detaillant le fonctionnement des ports d'echappement des spirales, ainsi qu'une vue en coupe de la zone centrale des spirales. 19 A noter que le profil general de la spirale mobile (3002) est le symetrique de celui de la spirale fixe (2002). Dans l'exemple decrit, le guidage radial entre les deux spirales est dit accommodant (« compliant » en anglais). 5 La spirale mobile (3002) est en effet toujours en contact radialement avec la spirale fixe (2002) via les points de scellement (416), visibles dans une etape 601 de la Figure 5. Il est connu que l'etancheite dans la direction radiale des differentes chambres de vapeur situees entre la 10 spirale mobile (3) contre la spirale fixe (2) est obtenue en plaquant les profils de la spirale mobile (3002) contre ceux de la spirale fixe (2002). Cet effort de plaquage est communement appele effort de scellement. La vapeur sous pression (808) est admise dans la 15 chambre centrale (411) via le percage central dans la spirale fixe (407). La pression de cette chambre centrale (411) pousse la spirale mobile (3), augmentant le volume de ladite chambre centrale. Le volume de cette chambre (411) augmente jusqu'd une etape 606 de la figure 5, au la chambre centrale (411) est 20 scindee en deux chambres symetriques (419 et 420). La détente continue ensuite dans ces deux chambres symetriques (419 et 420) jusqu'd l'echappement. La pression des chambres de vapeur situees entre les deux spirales cree un effort tangentiel sur la spirale mobile 25 (3), celle-ci decrivant un mouvement orbital autour de l'arbre (13). Ce mouvement orbital est ensuite transforms en mouvement rotatif par l'intermediaire du maneton (314) excentre de l'arbre (13). Dans l'exemple decrit, le profil de spirale s'etend 30 sur trois tours et demi afin d'obtenir le ratio optimum de volume entre le volume juste avant l'echappement et le volume juste apres l'admission pour le type de fonctionnement vise. La geometrie des spirales (2 et 3) est ajustee en fonction des parametres d'entree de la machine de détente (804). Ces 20 parametres peuvent etre la pression du fluide de travail (808), son debit, sa temperature, le type de fluide utilise ou la vitesse de rotation de la machine de détente (804) notamment. 5 Dans l'exemple decrit, les spirales (2 et 3) ne sont pas en contact dans la direction axiale. Pour limiter les fuites dues a ce jeu axial, des segments d'etancheite de forme spiralee (« tip-seal » en anglais) (17 et 18) sont mantes dans des gorges prevues a cet effet (408 et 308). Ces segments (17 10 et 18) sont realises en polyetherethercetone (PEEK), selon une nuance resistant a des temperatures allant a plus de 250 °C, avec une epaisseur typiquement comprise entre 1 et 4 millimetres. Les spirales (2 et 3) presentent chacune deux plots 15 (403 et 302) en contact avec l'anneau anti-rotation (12). L'effort tangentiel de la spirale mobile (3) est transmis a l'anneau anti-rotation (12) par ses plots (302). L'anneau est bloque en rotation par la spirale fixe (2) par l'intermediaire de deux plots (403) , il en resulte que la rotation induite de 20 la spirale mobile (3) par rapport a la spirale fixe (2) est impossible. Toutefois, les plots (403 et 302) etant positionnes perpendiculairement l'un vis-a-vis de l'autre, il en resulte que le mouvement de la spirale mobile (3) est possible sur le plan de la butee axiale (220). 25 Les plots (403 et 302) presentent en leurs coins des chanfreins (311) d'angle faible, typiquement compris entre 1 degre et 5 degres, visibles sur la vue de detail B de la figure 4. Ces chanfreins sont destines a creer un effet hydrodynamique benefique pour la lubrification du contact 30 glissant entre les plots (403 et 302) de spirales et l'anneau anti-rotation (12). La spirale mobile (3) presente egalement deux plots supplementaires (306), de hauteur inferieure aux plots de guidage de l'anneau (302). Ces plots (306) permettent de 21 limiter le deplacement de l'anneau anti-rotation (12) dans la direction axiale. La spirale mobile (3) presente une cavite (304) et une saillie (305) destinees a ramener le centre de gravite de 5 la piece sur l' axe de son moyeu (320). Cet equilibrage permet de supprimer des fluctuations inertielles de couple pouvant atteindre jusqu'a 50 % du couple maximal delivre par la machine. Les spirales fixe et mobile (2 et 3) presentent des 10 cavites (303 et 406). Ces cavites (303 et 406) sont positionnees de telle maniere a augmenter la section de passage d'echappement sans modifier le ratio de volume precedemment decrit et ont pour effet de reduire le travail consommé par la machine pendant le phenomene de decharge. La 15 figure 17 montre le fonctionnement de ces cavites (406) au moment de l'ouverture des deux dernieres chambres symetriques (423 et 424), c'est-a-dire proche de l'etape 601 telle que representee sur la figure 5 : le flux de vapeur (808) commence alors a s'echapper par son ouverture « naturelle » (422) 20 formee par le mouvement relatif des deux spirales (2002 et 3002), mais aussi par ses ouvertures formees par les creneaux de spirale (312) et les cavites (406). Ces cavites (303 et 406) sont symetriques afin de former la meme section de passage a l'echappement pour les deux chambres symetriques 25 (423 et 424). Ces cavites (303 et 406) sont decomposees en plusieurs parties afin de presenter des « pontets » (425) assurant aux segments d'etancheite (17 et 18) des spirales d'etre maintenus dans leur gorge (308 et 408). Les spirales fixe et mobile (2002 et 3002) 30 presentent des encoches (312) usinees au niveau de la gorge du segment. Ces encoches, visibles sur le detail C de la figure 4 et sur la figure 17, sont positionnees de facon a etre coincidentes aux cavites (303 et 406) lors de la decharge, et ainsi augmenter le debit d'echappement dans le meme but que 22 les cavites (303 et 406). Le debit d'echappement est represents par des fleches sur la figure 17. Les encoches (312) sont usinees en plusieurs parties afin de maintenir les segments d'etancheite (17 et 18) correctement dans leurs 5 gorges (308 et 408). La figure 18 presente l'evolution des efforts generes par la vapeur (808) tout au long d'une rotation de la machine de détente (804) selon l'invention. Les courbes FT1 et FR1 designent respectivement l'effort de vapeur (808) 10 tangentiel et radial appliqué a la spirale mobile (3) en presence des cavites (303 et 406) ainsi que des encoches (312). Les courbes FT2 et FR2 designent respectivement l'effort de vapeur (808) tangentiel et radial appliqué a la spirale mobile (3) sans la presence des cavites et creneaux. 15 La figure 18 montre que la presence des cavites (303 et 406) ainsi que des encoches (312) permet de reduire de 40 % l'amplitude maximale de l'effort radial de vapeur (808) appliqué a la spirale mobile (3). En outre, cette reduction engendre une diminution de la variation d'effort de scellement 20 entre la spirale mobile (3) et la spirale fixe (2) et permet un meilleur controle de l'etancheite aux flancs tout en ameliorant la tenue en fatigue des materiaux. La figure 18 montre aussi que la presence des cavites (303 et 406) ainsi que des encoches (312) permettent 25 d'augmenter l'effort tangentiel moyen de vapeur (808) appliqué a la spirale mobile (3). Cette augmentation se traduit par une augmentation du couple delivre par la machine de détente (804) impliquant un gain de rendement allant jusqu'a 2 % en fonction des ratios de pression appliqués aux entrée et sortie de la 30 machine. Les spirales fixe et mobile (2 et 3) presentent toutes deux un conge de nez (410 et 309) au pied de l'extremite centrale du profil de spirale (usuellement nomme le « nez » de spirale). Ces conges (410 et 309), dont le rayon 23 est typiquement compris entre 0,2 millimetre et 0,5 millimetre, sont destines a reduire la concentration de contrainte presente sur le nez, cet endroit etant generalement celui pour lequel les contraintes sont les plus fortes. Bien 5 qu'il soit connu que le rendement d'une machine volumetrique de détente puisse etre ameliore grace a un profil de nez fin, le profil de la base du nez a ete grossi afin de reduire les contraintes a un niveau acceptable. Dans l'exemple decrit, le niveau de contrainte a ete calcule autour de 100 MPa, ce qui 10 est acceptable en duree de vie pour des spirales en fonte. Alternativement, it est connu que des spirales en acier peuvent presenter un nez plus fin, et donc presenter un meilleur rendement. Cependant, ce type de solution augmente le coat de production de la machine. 15 Les spirales fixe et mobile (2 et 3) presentent toutes deux un chanfrein (421 et 318) en leur zone centrale, en haut de leur nez. Ces chanfreins sont destines a eviter toute interference avec les conges de nez (410 et 309) de la spirale opposee lors du mouvement de la spirale mobile (3). 20 La spirale fixe (2) presente une cavite (409) situee en zone centrale, s'etendant axialement depuis un plan intermediaire (2003) jusqu'a la surface frontale a l'oppose de la plaque d'extremite discale transversale (2001) au niveau de son nez. La spirale mobile (3) presente egalement une cavite 25 (313) situee en zone centrale, s'etendant axialement depuis un plan intermediaire (3003) jusqu'a la surface frontale a l'oppose de la plaque d'extremite discale transversale (3001) au niveau de son nez. Comme decrit plus en detail ci-apres, ces cavites (409 et 313) sont utilisees afin d'assurer que les 30 deux chambres symetriques sont soumises a la meme pression vapeur. La figure 14 presente des vues en coupe de la zone centrale de l'ensemble spirale fixe (2) et spirale mobile (3) sur les trois etapes differentes (604, 606 et 607) du cycle de détente de la machine (804). Ces vues en coupe sont presentees 24 selon trois niveaux differents «Hl» «Ii2» et «H3», «Hl» etant situe en bas de la spirale fixe (2002) et en haut de la spirale mobile (3002), «Ii2» etant situe au milieu des deux spirales (2002 et 3002) et «Ii3» etant situe en haut de la 5 spirale fixe (2002) et en bas de la spirale mobile (3002). Sur les etapes 606 et 607, sans considerer les cavites (vues «H2»), la chambre de vapeur (420) en contact avec le port d'admission (407) sera alimentee en vapeur (808) davantage que sa chambre symetrique (419). En consequence, la pression de la 10 premiere chambre (420) sera superieure a celle de sa chambre symetrique (419) lors de la détente. Afin de limiter ce phenomene, la cavite (313) de la spirale mobile (3) permet d'ouvrir un canal de communication (319) entre les deux chambres symetriques (419 et 420). La cavite (409) de la 15 spirale fixe (2) permet egalement d'ouvrir un canal de communication (315) entre les deux chambres symetriques (419 et 420). Ces deux canaux (314 et 315) permettent de reduire la difference de pression entre les deux chambres symetriques (419 et 420). 20 Les deux chambres symetriques (419 et 420) sont idealement soumises a la meme pression vapeur, car it est connu qu'une difference de pression dans les deux chambres symetriques (419 et 420) entraine une instabilite de la machine (804) durant son fonctionnement, ce qui augmente le 25 bruit et le niveau de vibrations lors du fonctionnement, et a tendance a reduire sa duree de vie globale. Ces cavites (409 et 313) sont localisees axialement depuis des plans intermediaires respectivement (2003, 3003) jusqu'a des surfaces frontales a l'oppose des plaques 30 d'extremite discales transversales respectivement (2001, 3001) au niveau des nez de leur spirale respective afin de ne pas reduire la taille du nez a proximite des conges de nez (410 et 309), en vue de garantir la tenue mecanique des nez de spirales. Le trou oblong (407) de la spirale fixe (2) est 25 egalement localise a distance du conge (410) afin d'eviter toute concentration de contrainte nuisible a la tenue mecanique de la spirale fixe (2). Le percage central (407) de la spirale fixe presente 5 une forme oblongue. Cette forme, son positionnement précis (angle, centre) et le fait que ce percage se fasse partiellement dans la matiere de la spirale fixe (2) ont ete determines de telle maniere a optimiser le debit de vapeur en entrée tout en maximisant le ratio de volume de la détente. Il 10 est connu que la forme ideale de ce percage est une forme de « haricot » (426) du type de celle presentee en figure 16, cependant ce type de forme se revele difficile a usiner de maniere industrielle. Un simple percage rond est plus facile a realiser, mais presente egalement de moindres performances : 15 debit d'entree inferieur et/ou ratio de volume inferieur. La spirale mobile (3) presente, autour de sa surface en contact avec la butee, un chanfrein d'angle faible (310), typiquement compris entre 1 degre et 5 degres, visible sur la vue de detail D de la figure 4. Ce chanfrein (310) est destine 20 a creer un effet hydrodynamique benefique pour la lubrification du contact glissant entre la spirale mobile (3) et une rondelle (9) de la butee axiale. La transition entre une face arriere (317) de la spirale mobile (3) et le chanfrein (310) est realisee grace a un conge de raccordement 25 (316). Dans l'exemple decrit, les spirales fixe (2) et mobile (3) sont realisees en fonte, notamment une fonte de type graphite spheroidale resistant a l'ethanol. Les pieces sont realisees par fonderie dans un moule 30 et par usinage des profils de spirales et des differents percages, puis peuvent faire l'objet d'un traitement de surface par nitruration dans un bain de sels suivi d'une phase d'oxydation ou alternativement d'un traitement de phosphatation au phosphate de manganese. 26 Alternativement, les pieces sont realisees en acier faisant ou non l'objet d'un traitement de type DLC sur au moins sa surface de contact au niveau des spirales. 5 Description detainee de la partie mobile Les figures 3 et 6 representent respectivement une vue en coupe longitudinale de la machine et une vue en perspective des elements constituant la partie mobile de la 10 machine de détente. L'anneau anti-rotation (12) entoure la spirale mobile (3). Il est positionne de telle sorte que l'effort axial induit par la pression dans la spirale mobile (3) se transmette directement au support de la butee axiale (220). 15 Cet anneau est dit « femelle - femelle », car it possede des rainures disposees de maniere perpendiculaire entre elles. Cette configuration permet a l'anneau de rapprocher axialement les deux forces qui lui sont appliquees, a savoir la force appliquee par les plots (302) de la spirale mobile (3) et la 20 force de reaction appliquee par les plots (403) de la spirale fixe (2). Le fait que ces deux forces soient proches axialement a pour effet de minimiser le flambage de l'anneau (12) sous charge. La spirale mobile (3) presente le moyeu central 25 (320) dans lequel est loge un palier (106). Ce moyeu contient une coupelle d'isolation (11). Cette coupelle (11) permet de creer un volume de vapeur statique formant une isolation thermique a l'endroit au la temperature de la spirale mobile (3) est la plus elevee. La 30 coupelle (11) presente des percages destines a eviter l'accumulation de liquide dans le volume d'isolation. Il est connu que l'effort de scellement dans les machines volumetriques a spirales dont le guidage radial de la 27 spirale mobile est dit accommodant («compliant» en anglais) est obtenu avec l'inertie de la spirale mobile et/ou en decalant l'axe du maneton excentrique (314) de facon a ce que la reaction de l'effort tangentiel de vapeur (808) de la 5 spirale mobile (3) sur le maneton excentrique (314) induise un effort resultant dans la direction radiale de la spirale mobile (3). Cet effort radial induit dans le plan des points de scellement (416) permet d'augmenter artificiellement l'effort de scellement des spirales fixe et mobile (2 et 3). 10 Dans le cas particulier de la machine de détente (804) selon l'invention, la contribution inertielle de la spirale mobile (3) a l'effort de scellement est supprimee a l'aide de l'equilibrage dynamique realise avec le contrepoids (14). Cette particularite permet de rendre l'effort de 15 scellement independant de la vitesse de rotation de la machine de détente (804). Cette particularite est notamment primordiale lorsque la machine de détente (804) est reliee a une machine rotative associee (801) dont la vitesse de rotation est variable. Ainsi, l'etancheite aux flancs entre 20 les spirales mobile et fixes (2 et 3) a basse vitesse est amelioree, et le risque d'endommagement des spirales a haute vitesse est reduit. La liaison entre l'arbre (13) et le contrepoids (14) 25 est realisee par l'intermediaire du bombe (26), visible sur la figure 15. Le bombe (26) est fixe sur l'arbre (13) par l'intermediaire de vis (27) et peut alternativement etre frette dans son logement. Le bombe (26) presente une surface ajustee legerement convexe (260) au niveau de la surface de 30 contact avec le contrepoids (14). Cette surface convexe (260) presente un rayon de courbure de l'ordre d'un metre et permet au contrepoids (14) d'avoir une liaison lineaire rectiligne avec l'arbre (13). La ligne de contact entre le bombe (26) et le contrepoids (14) permet de diminuer l'hyperstatisme de la 28 machine de détente (804) et ainsi de supprimer la transmission du moment engendre par les efforts axiaux de vapeur (808) a l'arbre (13). Les dimensions du bombe (26) pourront egalement etre adaptees afin de modifier le decalage effectif du maneton 5 excentrique (314) vis-a-vis de l'arbre (13), et donc de modifier l'effort de scellement entre les deux spirales (2 et 3). Le bombe (26) pourra avantageusement etre realise par une piece rapportee afin de faciliter sa realisation, en particulier lorsque cette piece necessitera une durete et/ou 10 un etat de surface plus contraignant que ceux de l'arbre (13). On pourra ainsi assembler de maniere economique un bombe (26) en acier traite rectifie avec un arbre (13) en fonte ou en acier directement issu de tournage ou de fraisage. 15 Description detainee de l'ensemble carter Les figures 3 et 7 representent respectivement une vue en coupe longitudinale de la machine, une vue en perspective des elements constituant l'ensemble carter en 20 coupe partielle. Les figures 9 et 19 representent respectivement des variantes dans la surface de contact de la rondelle (9) ainsi qu'une variante de la rondelle (9) presentant une chambre annulaire de contre-pression. Cet ensemble (200) est constitue de deux pieces 25 principales : le carter (5) et l'adaptateur PTO (8) (PTO est l'abreviation du terme anglais « Power Take-Off », equivalent du francais « Prise de Puissance Auxiliaire »). Ces deux pieces sont assemblees grace a un assemblage boulonne qui permet egalement de monter l'ensemble carter (200) sur le 30 couvre-spirale (4). L'etancheite et le centrage de l'ensemble carter (200) avec le couvre-spirale sont assures par une bride cylindrique (201) et par le joint torique (74) dispose dans une gorge annulaire (229). Il s'agit d'une zone basse-pression 29 a basse temperature relativement au reste de la machine, ce qui permet d'utiliser des joints en elastomere peu coateux, plutot que des joints resistant a de fortes temperatures. Le joint (74), comme tous les autres joints statiques de la 5 machine, est un joint torique en fluoroelastomere, par exemple en VITON (nom commercial) ou en EPDM (ethylene-propylene-diene monomere). L'etancheite et le centrage de la piece carter (5) avec la piece adaptateur PTO (8) est assure par un centrage 10 cylindrique (217) et par un joint torique (72) dispose dans une gorge annulaire (228). Dans l'exemple decrit, la piece adaptateur PTO (8) dispose de moyens de fixation (205) permettant le montage de la machine de détente (804) sur la machine rotative associee 15 (801), par exemple au niveau d'une prise de force et en particulier la prise de mouvement arriere, prevue sur la machine rotative associee (801). La geometrie de ce moyen de fixation peut etre adaptee en fonction de l'interface disponible sur le carter de 20 la machine rotative associee (801). Dans l'exemple decrit, cette fixation est realisee par boulonnage a l'aide d'oreilles (205). L'etancheite est assuree par un joint torique (75) dispose dans une gorge annulaire (221). Le positionnement de ce moyen de fixation (205) et 25 la compacite de cette partie permettent a la machine d'etre partiellement a l'interieur du carter de la machine rotative associee (801), reduisant ainsi l'encombrement exterieur visible de la machine (804). L'ensemble carter (200) dispose d'une ou plusieurs 30 cales de reglage (23) reprenant la forme d'une bride du carter (417). L'epaisseur de cette cale est ajustee afin de regler le jeu axial entre la spirale fixe (2) et la spirale mobile (3), en vue d'atteindre un jeu nominal, par exemple 50 microns. Ce jeu axial nominal entre les spirales (2 et 3) est calcule en 30 fonction notamment des temperatures et des pressions de fonctionnement appliquees a la machine (804), mais aussi de la rigidite du joint-plat haute temperature (6). La maitrise de ce jeu axial est essentielle d'autant plus que la machine 5 (804) est prevue pour fonctionner en haute temperature (jusqu'a 250 °C). Cet ensemble carter (200) comprend un support de butee axiale (220) reprenant les efforts axiaux generes par la pression vapeur sur la spirale mobile (3). Les frottements 10 exerces sur cette butee pendant le deplacement de la spirale mobile nuisant fortement a la performance globale de la machine (804), un traitement de surface est appliqué sur l'une des surfaces de la butee, du cote de la spirale mobile (3) ou du carter (5), ou sur les deux, afin de reduire les pertes par 15 friction dues a ce contact. Dans l'exemple decrit, ce traitement n'a pas ete realise directement sur les pieces, mais sur une rondelle en acier revetue d'un composite MetalPolymere (9) (par exemple fourni par la societe Daido Metal, nom commercial DAIDYNE DDK05) ou tout autre revetement de 20 surface similaire realise notamment par une couche de PTFE (polytetrafluoroethylene) ou tout autre materiau de module de Young inferieur ou egal a 5 GPa, d'epaisseur minimum 50 pm depose sur un substrat metallique permettant l'accroche mecanique du materiau souple (PTFE ou autre) et la dissipation 25 de la chaleur. La rondelle (9) rapportee a ete fixee sur le support de butee (220) afin de diminuer les frictions avec la spirale mobile (3). Alternativement, elle pourra etre fixee sur la spirale mobile (3), ou pourra ne pas etre fixee du tout. La rondelle (9) permet de simplifier fortement le 30 processus de realisation du traitement surface, celui-ci etant difficile et coateux a realiser sur des pieces volumineuses. Dans l'exemple decrit, la rondelle (9) a ete fixee grace a des rivets (105), mais pourrait etre fixee grace a tout autre moyen (visserie ou ergots par exemple) sans que cela ne 31 modifie son principe d'utilisation. Alternativement, la rondelle peut etre centree sur son diametre interieur ou exterieur et arretee en rotation par un ergot ou un pion. L'utilisation d'une rondelle (9) comportant une 5 epaisseur de materiau souple (module de Young inferieur a 5 GPa) et d'epaisseur de l'ordre de 50 a 250 microns permet une accommodation de la surface et facilite la formation d'un «coin d'huile» sur le bord interieur de la surface (211). La couche de materiau souple permettant par ailleurs une certaine 10 accommodation sur l'ensemble de sa surface plane, celle-ci pourra avantageusement etre utilisee brute, sans necessiter de reusinage ou de rectification qui aurait ete necessaire pour atteindre un niveau de planeite acceptable si la piece avait ete en metal ou revetue d'un depot de faible epaisseur. 15 Selon des exemples de variantes presentees en figure 9, et en vue d'ameliorer les performances de la machine, la rondelle (9) de butte peut comporter sur sa face sujette au frottement plusieurs zones en depression (222) reparties de maniere sensiblement homogene. Selon une 20 variante, ces zones en depression - ou poches - (222) sont sensiblement circulaires et presentent une profondeur faible devant leur diametre, typiquement 30 a 100 pm de profondeur. Les poches (222) ont un rayon de preference inferieur a l'excentricite de la trajectoire orbitale de la spirale mobile 25 (3) ce qui favorise le renouvellement de l'huile dans la cavite et sur la face opposee grace a la cinematique de la spirale mobile (3). La distance minimum entre poches (222) voisines pourra etre sensiblement inferieure ou egale a un diametre d'orbite, et choisie pour assurer un ratio (surface 30 de poches/surface de butte) compris entre 20 % et 50 %. De maniere preferentielle, les poches (222) sont realisees sur la face de la butte equipee de la rondelle (9) rapportee en polymere, et leur profondeur est inferieure ou egale a l'epaisseur de la couche de polymere, ce qui rend leur 32 realisation plus economique et assure surtout un raccordement entre poches et partie plane non agressif pour la piece antagoniste. Les poches (222) peuvent etre reliees entre elles 5 par des canaux de communication (214) de faible largeur afin de favoriser le renouvellement de l'huile qu'elles emprisonnent, et ainsi eviter l'echauffement de l'interface, en particulier sur des machines devant fonctionner a forte vitesse de rotation et/ou ayant une butee axiale etendue 10 radialement (par exemple lorsque la largeur de butee est superieure a six fois l'excentricite du mouvement orbital de la spirale mobile). Les canaux (214) reliant les poches adjacentes seront agences pour permettre, de proche en proche, une 15 circulation de l'huile entre le diametre interieur et le diametre exterieur de la rondelle (9) de butee avantageusement les canaux (214) seront disposes selon la direction tangentielle, dans le sens favorable vis-a-vis du mouvement de la spirale mobile (3). Ladite direction 20 tangentielle est orientee de maniere a ce que les canaux (214) soient perpendiculaires a la direction de deplacement instantane de la spirale mobile (3) a l'endroit au la butee axiale est la plus chargee. Ladite orientation de canaux (214) et le sens du mouvement de la spirale mobile (3) sont indiques 25 sur la figure 9. Ces canaux de communication (214) aboutissant dans les poches (222) peuvent etre realises d'un cote ou de l'autre de la rondelle (9) sans que cela ne modifie leur principe. Enfin les canaux (214) presenteront une section de passage 30 faible devant la section transversale d'une poche (222) afin de ne pas penaliser leur portance. Des stries radiales (212) pourront egalement etre realisees sur la surface de la rondelle de butee axiale (9), afin de faciliter l'alimentation du contact en huile et 33 diminuer la puissance dissipee par cisaillement du film d'huile. La profondeur de ces stries est comparable aux poches presentees precedemment (222). Le nombre de stries, leur orientation ainsi que leur largeur pourront etre adaptes en 5 fonction de divers parametres, tels que le type de fluide utilise ou le type d'huile utilise. Une rainure annulaire (223) pourra etre amenagee sur la face active de la rondelle metal-polymere (9), dans l'epaisseur du polymere, definissant une ou des chambres 10 annulaires (223) entre la face arriere de la spirale mobile (3) et la rondelle de butee (9) comme montre sur la figure 19. Cette chambre annulaire (223) est alimentee en fluide de travail (808) a plus haute pression que la pression ambiante de la butee par un ou plusieurs percages (225) debouchant dans 15 le fond de la spirale mobile (3), et applique ainsi une pression choisie - par la position du percage - afin de compenser une partie de l'effort axial auquel est soumise la spirale mobile (3) du fait de la distribution de pression dans les spirales (2 et 3). 20 Cette poche (223) est etanchee dynamiquement sur ses bords (226) grace a la capacite d'accommodation du polymere, l'etancheite etant par ailleurs amelioree par la presence de l'huile dans le fluide de travail (808). L'etancheite obtenue est d'autant plus efficace que l'effort axial de pression est 25 important, du fait d'un ecrasement du polymere plus prononce. L'ensemble realise une diminution de l'effort axial net transitant entre la spirale mobile (3) et le support de butee (220) par l'intermediaire de la rondelle de butee polymere (9), en vue de diminuer la dissipation thermique locale de 30 celle-ci et d'ameliorer la performance de la machine (804). La rondelle metal-polymere (9) peut etre installee sur le support fixe (220), dans ce cas la chambre (223) comporte au moms localement une extension (224) de dimension sensiblement proche du diametre d'orbite, afin d'etre 34 alimentee en continu par le percage (225) amenage dans la spirale mobile (3). Avantageusement plusieurs percages (225) dans le scroll mobile pourront alimenter plusieurs extensions (224), permettant aux dites extensions d'avoir une dimension 5 plus limitee, en particulier inferieure a un diametre d'orbite, sans interruption de l'alimentation en pression de la chambre (223). De par son implantation dans le support fixe, la rondelle (9) sera soumise a une temperature moms elevee et 10 sera refroidie par conduction vers le support fixe (220). Alternativement, la rondelle metal-polymere (9) peut etre installee a l'arriere de la spirale mobile (3), la chambre annulaire peut ainsi avoir une etendue radiale limitee et constante, ce qui est favorable vis-a-vis de la longueur du 15 chemin de fuite entre la chambre (223) et la pression de la chambre environnante (817). Cote carter (5), le support de butee axiale (220) est realise sur une couronne annulaire en forme de to (210). Le diametre de ce to (210) ainsi que son epaisseur a ete 20 calcule afin que la flexion du support de butee (220) en direction axiale se conforme a la flexion de la spirale mobile (3) lorsque les spirales (2 et 3) sont sous pression. Ceci permet a la pression de contact sur la rondelle de butee (9) de rester homogene et d'eviter tout pic de contrainte sur sa 25 circonference interieure (dans le cas au ladite couronne annulaire est trop rigide) ou exterieure (dans le cas au ladite spirale est trop rigide). Dans l'exemple decrit, la surface de la rondelle de butee axiale (9) est plane, afin de minimiser les pressions de 30 contact. Le bord interieur de cette surface (211), ainsi que les bords de la surface de butee cote spirale mobile (3), visible sur la figure 4, presentent un chanfrein (310) avec un angle -fres faible, typiquement compris entre 1 degre et 5 degres. Ce chanfrein permet a l'huile de se repartir sur la surface, et cree un effet hydrodynamique benefique pour la lubrification du contact entre spirale mobile (3) et rondelle de butee axiale (9). La transition entre la partie arriere (317) plane de la butee et ce chanfrein (310) cote spirale 5 mobile (3) est realisee grace a un conge de raccordement (316). Le fond du carter (5) presente par ailleurs une sortie d'arbre centrale dont la surface tubulaire interieure est usinee pour recevoir le palier (103), le joint de bout 10 d'arbre (71) et eventuellement le deuxieme joint de bout d'arbre (70). Un espace annulaire (202) compris entre les joints de bout d'arbre (70, 71) constitue une chambre de mise a l'air (202) permettant d'eviter la contamination par le fluide de 15 travail contenu dans la machine rotative associee (801) sur laquelle est montee la machine de détente (804). Cette chambre (202) est percee par un event (203) debouchant a l'exterieur, dans la partie basse de ladite chambre annulaire (202), lorsque la machine est montee sur un 20 moteur, pour permettre l'evacuation d'eventuelles fuites de fluides (fluide de travail (808), ou eventuellement fluide present dans la machine rotative associee (801). Les joints (70, 71) sont des joints a levres annulaires, les levres etant orientees en directions opposees 25 a la chambre (202) pour favoriser l'etancheite de la machine (804) par rapport au fluide de travail (808) d'une part et l'etancheite par rapport aux fluides presents dans la machine rotative associee (801) d'autre part. Ainsi, la chambre (202) forme un volume de recuperation des fluides pour les evacuer 30 vers l'exterieur, et eviter toute contamination entre les deux machines (804 et 801). Ces joints a levres pourraient etre remplaces par tout autre dispositif d'etancheite dynamique (joints a garniture mecanique par exemple) sans que cela ne modifie le principe de l'invention. 36 Dans l'exemple decrit, le joint (71) est realise en polytetrafluoroethylene (PTFE), par exemple un joint a levre commercialise sous la reference BEKA 804 ou BEKA 806 par la societe FranceJoint (noms commerciaux). 5 Description detainee de l'ensemble d'accouplement sur une machine rotative associee Les figures 3, 8 et 11 representent respectivement 10 une vue en coupe longitudinale de la machine, une vue en perspective des elements constituant l'ensemble d'accouplement en coupe partielle ainsi qu'une vue schematique d'un cycle de Rankine selon l'invention. 15 Un cycle de Rankine recupere la chaleur perdue d'une machine rotative associee (801), qui peut etre un moteur a combustion interne ou une machine electrique. Cette chaleur peut etre recuperee a plusieurs endroits : sur le circuit de refroidissement, sur le refroidissement de l'air comprime en 20 amont du moteur, sur le refroidissement des gaz d'echappement recircules dans la machine rotative ou sur des gaz d'echappement (802) tel que represents dans la figure 11. Dans ce dernier cas, un echangeur de chaleur (807) est insere en derivation sur la ligne d'echappement apres le 25 systeme de depollution (803). Une vanne de derivation (827) repartit proportionnellement les debits entre l'echangeur de chaleur (807) et l'echappement normal. L'echangeur (807) est un evaporateur destine a evaporer le fluide de travail (808) du cycle de Rankine. Le 30 fluide de travail (808) est aspire par la pompe (806) depuis un vase d'expansion (828) a pression controlee par une vanne electrique (829). La vanne electrique proportionnelle (829) regule la pression d'air dans le vase d'expansion (828) soit en reliant le vase d'expansion a une source d'air comprime 37 (821), soit en reliant le vase d'expansion (828) a l'atmosphere. La temperature et la pression du fluide de travail (808) en amont de la pompe (806) ainsi qu'en aval de 5 l'evaporateur (807) sont mesurees par des capteurs. Le calculateur du cycle de Rankine recoit ces signaux pour commander les actionneurs du systeme ainsi qu'une temperature de la vapeur dans la machine de détente (804) mesuree soit dans la zone d'expansion (816) soit dans la zone d'echappement 10 (817). La vapeur produite dans l'evaporateur (807) circule jusqu'a la machine de détente (804). La machine de détente (804) comprend trois zones : une zone d'admission (814) de la vapeur a haute pression qui est connectee a la zone 15 d'expansion (816), elle-meme connectee a la zone d'echappement (817) a basse pression. La vanne de derivation (59) ouvre et ferme un canal de derivation mettant en communication la zone d'admission (814) et la zone d'echappement (817). La vanne de derivation (59) est avantageusement pneumatique et est 20 connectee a la source d'air comprime (821). Une vanne electrique (820) controle l'admission d'air dans la vanne de derivation (59) soit en reliant la vanne de derivation a la source d'air comprime (821), soit en reliant la vanne de derivation (59) a l'atmosphere. Le canal de derivation ou la 25 vanne de derivation (59) comprend en outre une restriction, typiquement de l'ordre de 20 mm2 afin de limiter le debit volumique traversant le canal de derivation et de provoquer une montee en pression de la zone en amont de la restriction. La vapeur a basse pression echappee de la machine de 30 détente (804) depuis la zone d'echappement (817) circule dans le condenseur (805) afin de retourner a l'etat liquide. Le condenseur (805) est refroidi soit par un fluide de la machine rotative associee (801) soit par de l'air ambiant. Par exemple, un ou plusieurs des circuits de refroidissement de la 38 machine rotative associee (801) peut etre utilise. Le fluide de travail condense retourne alors dans le vase d'expansion (828). Une zone d'accouplement (99), constituee notamment 5 de l'ensemble d'accouplement (500) et du palier arriere (104), est isolee du fluide de travail (808) via le joint d'etancheite (71) de bout d'arbre. Cette disposition particuliere permet aux elements situes en zone d'accouplement (99) de posseder un moyen de lubrification independant du 10 systeme de lubrification de la machine volumetrique (804). Cette disposition permet egalement de limiter la zone contenant le fluide de travail (808) et garantit une compacite maximale de la machine (804). La machine de détente (804) est connectee a un arbre 15 tournant (813) de la machine rotative associee (801). L'ensemble d'accouplement (500) permet de realiser la liaison entre l'arbre (13) de la machine de détente (804) et l'arbre (813) de la machine rotative associee (801). L'ensemble d'accouplement (500) ne se limite pas a 20 l'exemple presente et pourra etre constitue d'autres moyens d'accouplement, par exemple une combinaison parmi les elements suivants : roue-libre, embrayage de tout type, amortisseur de vibration, engrenage, poulie, courroie. Cet ensemble (500) est situe dans l'adaptateur PTO 25 (8), mais est isole de la vapeur d'ethanol par le joint (71) de bout d'arbre. Le positionnement a l'interieur du carter de la machine rotative associee (801) permet a cet ensemble de beneficier d'un moyen de lubrification independant du fluide de travail (808). 30 Cet ensemble (500) est a adapter en fonction de la machine rotative associee (801) sur laquelle se monte la machine (804). La geometrie de la roue dentee (10), en particulier, doit etre modifiee selon la machine (801) utilisee. 39 Cet ensemble (500) est constitue notamment d'une roue dentee (10), disposee autour de l'arbre central (13), permettant de transmettre la puissance mecanique generee par la machine (804) vers la machine rotative associee (801). Le 5 rapport de vitesse entre la machine (804) et la machine associee (801) est fixe et est typiquement compris entre 1 et 6. Cet ensemble (500) est constitue notamment d'une roue libre (30). Dans l'exemple decrit, la roue-libre (30) est 10 a cames, mais elle pourra indifferemment etre concue selon une autre technologie (roue-libre a galets par exemple). Cette roue-libre est, dans l'exemple decrit, implementee entre l'arbre (13) et l'interieur de la roue dentee (10). Cette roue-libre (30) joue le role d'embrayage pour la machine 15 (804). En effet, lorsque la pression vapeur n'est pas suffisante pour entrainer la rotation de l'arbre (13), la roue-libre permet a la machine rotative associee (801) de tourner sans entrainer la machine (804) (roue-libre passante). Lorsque la pression vapeur est suffisante pour entrainer la 20 rotation de l'arbre (13), la puissance de la machine (804) est fournie a la machine rotative associee (801) et la vitesse de rotation de la machine (804) est limitee par celle de la machine rotative associee (801) (roue-libre en prise). Cet ensemble (500) est constitue notamment d'un ou 25 plusieurs paliers (31 et 32), permettant de reprendre les efforts axiaux et radiaux induits par la roue dentee (10). Description detainee de la lubrification 30 Les figures 3, 6, 10 et 15 representent respectivement une vue en coupe longitudinale de la machine, une vue de la partie mobile partiellement coupee, une vue en coupe longitudinale de la machine avec des fleches indiquant la direction des flux d'huile ainsi qu'une vue des parties tournantes de la machine Dans l'exemple decrit, la machine de détente (804) utilise au moms deux sources de lubrification. La premiere 5 source de lubrification provient de l'huile contenue dans le fluide de travail sous forme de vapeur, cette huile pouvant servir a lubrifier notamment les contacts de l'anneau anti-rotation (12), la rondelle de butee axiale (9), le joint de bout d'arbre (71), le bombe (26) et les paliers (103 et 106). 10 Une partie de la machine etant montee directement a l'interieur du carter de la machine rotative associee (801), les elements situes en zone d'accouplement (99) possedent un moyen de lubrification independant, qui peut provenir de l'huile utilisee dans le carter de la machine rotative 15 associee (801). Dans ce cas, les flux d'huile associes a ces deux sources de lubrification sont representes par des fleches noires sur la figure 10 pour le flux d'huile provenant du fluide de travail (808), et par des fleches grises et noires pour le flux d'huile provenant du carter de la machine 20 rotative associee (801). Alternativement, les elements situes en zone d'accouplement (99) peuvent aussi posseder un moyen de lubrification independant de la machine rotative associee (804), par exemple par un graissage permanent. 25 Le fluide de travail sous forme de vapeur (808) en sortie de spirale est chargé d'huile et circule avec une composante rotative. Cette circulation conduit a une force centrifuge tendant a entrainer les particules d'huile vers la paroi interieure du couvre-spirale (4). Les liaisons glissiere 30 de l'anneau anti-rotation (12) ainsi qu'une partie de la butee axiale (220) sont alimentees en huile par ce flux direct. L'huile est ensuite captee par les trous inclines (402), puis transite via des percages inclines dans le carter (204) vers le volume annulaire (207), permettant a l'huile de 41 lubrifier le joint de bout d'arbre (71) ainsi que le palier (103) . La rotation du contrepoids (14) entrainant une depression dans le volume annulaire correspondant (208), une 5 partie du fluide de travail (808) chargé d'huile passe ensuite par le palier (103) pour atteindre ledit volume (208) et etre capte par le contrepoids (14). Lorsque le fluide de travail (808) chargé d'huile se trouve dans le volume interieur (141) du contrepoids, it est 10 anime d'un mouvement de rotation qui projette l'huile, plus lourde que le fluide de travail, contre des parois (142) du dit contrepoids (14) par centrifugation. L'huile adhere aux parois (142) par capillarite et est ensuite entrainee par le mouvement de rotation du contrepoids (14) dans des cavites 15 (140). Ces cavites presentent une rampe tangentielle (143) pour faciliter l'entree ainsi qu'un coin (144) permettant a l'huile de s'accumuler dans les cavites (140). Le remplissage progressif des cavites (140) pousse l'huile axialement jusqu'a ce qu'elle soit projetee sur la face arriere (317) de la 20 spirale mobile (3). Le contrepoids joue un role de separateur d'huile du fluide de travail (808) qui est ensuite evacue du volume interieur (141) du contrepoids vers le volume (208) puis par des percages radiaux (209). L'autre partie du flux du fluide de travail chargé 25 en huile en provenance du volume (207) est dirigee vers l'interieur du contrepoids via des rainures axiales (307), visibles sur les figures 5 et 6. Ce flux permet de lubrifier le bombe (26), et debouche dans le volume discal compris entre l'arbre (13) et la coupelle d'isolation (11). Ce flux passe 30 ensuite par le palier (106) de la spirale mobile (3) pour debaucher dans le volume interieur (141) du contrepoids au l'huile est ensuite projetee contre la face arriere de la spirale mobile (317) tel que decrit dans le paragraphe precedent. 42 L'huile projetee contre la face arriere de la butee axiale (220) est ensuite entrainee par le mouvement orbital de la spirale mobile (3) dans la liaison avec la rondelle (9). Le palier de bout d'arbre (104) ainsi que les 5 elements constituant l'ensemble d'accouplement (500) sont implementes en zone d'accouplement (99), celle-ci pouvant etre implementee a l'interieur du carter de la machine rotative associee (801). Le moyen de lubrification des elements de cette zone (99) etant independant du fluide de travail (808), 10 ils peuvent donc etre lubrifies par le brouillard d'huile present dans le carter de la machine rotative (801), le flux etant de plus force par la rotation de la roue dentee (10). Alternativement, les elements de ladite zone (99) REVENDICATIONS1 - Machine volumetrique a spirales comportant une premiere structure (2) a spirale fixe cooperant avec une deuxieme structure (3) a spirale mobile selon un mouvement orbital par rapport a ladite premiere structure (2), la machine comportant une butee axiale (220) annulaire venant en appui glissant contre la surface frontale exterieure de ladite deuxieme structure spirale mobile caracterisee en ce qu'elle comporte en outre une rondelle (9) intercalee entre ladite butee axiale (220) annulaire et ladite surface frontale, ladite rondelle (9) etant constituee en un materiau composite metal/polymere avec une couche de polymere d'une epaisseur d'au moms 40 microns. 2 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 1 caracterisee en ce que ledit composite metal/polymere comporte un materiau support metallique fritte. 3 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 2 caracterisee en ce que ledit materiau support metallique fritte est du bronze. 4 - Machine volumetrique a spirales selon la 25 revendication 2 caracterisee en ce que ledit materiau metallique support fritte est de l'acier phosphate. 5 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 1 caracterisee en ce que ledit polymere est de 30 type fluore. 6 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 2 caracterisee en ce que ledit polymere est de type PTFE. 44 7 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 2 caracterisee en ce que ledit polymere est chargé avec du bisulfure de Molybdene. 5 8 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 1 caracterisee en ce que le bord interieur de ladite rondelle (9) presente un chanfrein (310) du cote polymere. 10 9 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication precedente caracterisee en ce que l'angle dudit chanfrein (310) est inferieur a 15° par rapport au plan transversal de ladite rondelle (9). 15 10 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 1 caracterisee en ce que ladite rondelle presente sur sa surface soumise au frottement, dans l'epaisseur ou au travers dudit polymere, des creux d'une 20 profondeur superieure a 20 microns. 11 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication precedente caracterisee en ce que lesdits creux sont constitues par des poches d'une profondeur superieure a 20 microns et d'une dimension transversale comprise entre 0,1 et 2 fois la valeur de l'excentricite dudit mouvement orbital. 12 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 10 caracterisee en ce que l'un au moms desdits 30 creux constitue un canal. 13 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 10 caracterisee en ce que l'un au moms desdits 45 creux constitue un canal s'etendant du bord interieur au bord exterieur de ladite rondelle. 14 - Machine volumetrique a spirales selon la 5 revendication precedente caracterisee en en ce que ladite machine est une machine de détente et en ce que ledit canal s'etend selon une direction parallele a l'axe d'excentricite, dans une direction opposee au sens de rotation. 10 15 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 12 caracterisee en ce que ladite machine est une machine de compression et en ce que ledit canal s'etend selon une direction parallele a l'axe d'excentricite, dans une direction correspondant au sens de rotation. 15 16 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 1 caracterisee en en ce que ladite rondelle presente au moins un conduit debouchant dans sa peripherie interieure d'une part et dans sa peripherie exterieure d'autre 20 part, et traversant ladite couche de polymere, ladite machine comportant en outre un circuit de circulation de lubrifiant depuis un conduit d'entree debouchant dans la chambre d'echappement de ladite machine jusqu'a un conduit de sortie debouchant dans ladite chambre d'echappement, ledit circuit de 25 circulation traversant ledit conduit forme dans ladite rondelle. 17 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 1 caracterisee en ce que ladite rondelle presente au moins une rainure annulaire creusee dans ladite couche de polymere, ladite rainure communiquant avec au moins un passage de mise en pression. 46 18 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication precedente caracterisee en ce que ladite rainure annulaire presente une profondeur superieure a l'epaisseur de ladite couche de polymere. 5 19 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 17 caracterisee en ce que ledit passage de mise en pression est constitue par un percage traversant la plaque discale supportant la spirale mobile et debouchant dans la 10 chambre centrale (411). 20 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 17 caracterisee en ce que ledit passage de mise en pression est constitue par un percage traversant la plaque 15 discale supportant la spirale mobile et debouchant dans une chambre intermediaire ou peripherique (423, 424). 21 - Machine volumetrique a spirales selon la revendication 17 caracterisee en ce que ledit passage de mise 20 en pression est constitue par un percage traversant axialement la paroi de la spirale pour debaucher dans la gorge (408, 308) destinee au positionnement du segment d'etancheite (17). 25