FR 3076295 A1 20190705 FR 1850028 A 20180104 La presente invention se rapporte au domaine des procedes d'hydrotraitement de fractions lourdes d'hydrocarbures contenant, entre autres, des impuretes soufrees, azotees et metalliques. Plus particulierement, ('invention propose une optimisation de la conversion et de la selectivite de tels procedes par hydrocraquage et mise en oeuvre d'un recyclage particulier. Avantageusement, les fractions lourdes d'hydrocarbures traitees dans le cadre du present procede sont les distillats sous vide (DSV), et les huiles desasphaltees, en tant que charge unique ou en melange. Les charges liquides contiennent des asphaltenes a raison d'au plus 2% poids et des polyaromatiques a raison d'au plus 2% poids. Les procedes d'hydrocraquage permettent de convertir des fractions petrolieres, en particulier les distillats sous vide (DSV) en produits plus legers et plus valorisables (essence, distillats moyens). Les distillats sous vide contiennent des teneurs variables de contaminants divers (composes soufres, azotes en particuliers) : it est donc necessaire de realiser une etape d'hydrotraitement de la charge avant l'etape d'hydrocraquage proprement dite qui va permettre de rompre des liaisons C-C et de produire les coupes legeres visees. L'objectif de l'etape d'hydrotraitement est de purifier la charge sans trop modifier le poids moleculaire moyen de celle-ci. II s'agit en particulier d'eliminer les composes soufres ou azotes contenus dans celle-ci. Les principales reactions visees sont l'hydrodesulfuration, l'hydrodeazotation et ('hydrogenation des aromatiques. La composition et ('utilisation des catalyseurs d'hydrotraitement sont particulierement bien decrites dans ('article de B. S Clausen, H. T. Topsoe, et F. E. Massoth, issu de l'ouvrage Catalysis Science and Technology, volume 11 (1996), Springer-Verlag.. Le traitement de ce type de charge se fait usuellement dans des procedes a lits fixes. Dans ces procedes, la charge circule a travers plusieurs lits catalytiques disposes en serie, dans un ou plusieurs reacteurs, pour realiser l'hydroraffinage profond (HDR) de la charge, et en particulier l'hydrodeazotation (HDN) et l'hydrodesulfuration (HDS), avant de realiser l'hydrocraquage de la charge dans le ou les derniers lits catalytiques. Les effluents soutires apres le dernier lit catalytique sont ensuite fractionnes pour produire differentes coupes petrolieres. 2 Le procede selon ('invention met en oeuvre, en amont de la section d'hydrocraquage (utilisant un catalyseur zeolithique, amorphe ou mixte), une section d'hydroraffinage sur catalyseur generalement de support aluminique. Bien qu'utilisant les meilleurs systernes catalytiques, on s'apergoit que la duree d'operation 5 de ce type de procedes peut etre recluite de fagon importante lors de ('utilisation de charges contenant plus de 200 ppm en poids d'asphaltenes et des polyaromatiques. La duree de cycle est definie comme la duree pour laquelle la temperature du reacteur est inferieure a generalement 420°C pour garder une performance en sortie du reacteur constante. Au-dela de cette temperature et donc de ce temps de cycle, ('unite doit etre arretee. 10 En effet, les catalyseurs d'hydrotraitement se desactivent progressivement du fait de la presence d'impuretes dans la charge, telles que les composes azotes, sulfures et les asphaltenes, ou des molecules aromatiques precurseurs de coke (tels que les HPNA). Ceci conduit a une diminution des performances catalytiques ce qui merle a une desactivation acceleree des catalyseurs. Pour compenser cette desactivation, on peut augmenter les 15 temperatures operatoires, mais ceci favorise la formation de coke et ('augmentation des pertes de charge. En outre, les procedes d'hydrocraquage catalytique ne permettent pas de transformer entierement les distillats sous vide en coupes legeres. Apres fractionnement, il reste donc une proportion plus ou moins important de DSV non converti (UnConverted Oil ou UCO en 20 terminologie anglo-saxone). Pour augmenter la conversion, et la selectivite en gasoil et kerosene, il est connu de recycler les DSV non convertis a ('entree du reacteur d'hydrotraitement ou a ('entree du reacteur d'hydrocraquage. Toutefois, le recyclage de l'UCO entraine une diminution de la duree de cycle de la section hydrotraitement ou d'hydrocraquage. En effet, la concentration importante en molecules polyaromatiques 25 lourdes (HPNA, Heavy PolyNuclear Aromatics) presentes dans l'UCO, encrasse les equipements et desactive les catalyseurs mis en oeuvre lors de l'hydrotraitement ou de l'hydrocraquage. La demanderesse a mis en evidence qu'il etait possible d'optimiser le temps de cycle dans le reacteur d'hydrotraitement ou dans le reacteur d'hydrocraquage tout en gardant la selectivite en operant un hydrotraitement bien specifique sur le recycle issu du fractionnement. Lorsque le catalyseur mis en oeuvre dans la section de recyclage est desactive, le reacteur peut etre 3 court-circuite de maniere a regenerer ou remplacer le catalyseur sans qu'il soit necessaire de mettre toute ('installation a l'arret. Plus precisement, ('invention concerne un procede d'hydrotraitement d'au moins une charge hydrocarbonee comprenant les etapes suivantes : 5 a) une etape d'hydrotraitement, dans laquelle on introduit la charge hydrocarbonee et de l'hydrogene dans un reacteur d'hydrotraitement, b) une etape d'hydrocraquage subsequente a l'etape a), dans laquelle on fait passer, dans un reacteur d'hydrocraquage, ('effluent issu de l'etape a) sur un catalyseur d'hydrocraquage, 10 c) une etape de fractionnement de ('effluent issu de l'etape b) en une fraction legere de point d'ebullition initial inferieur ou egal a 370°C et une fraction lourde de point d'ebullition initial superieur a 370°C ledit procede etant caracterise en ce qu'il comprend, d) une etape de recyclage de la fraction lourde issue de l'etape c), comprenant 15 l'hydrotraitement de ladite fraction lourde issue de l'etape c), et ('introduction de la fraction lourde hydrotraitee a l'etape a) ou a l'etape b). Le procede selon ('invention permet d'hydrotraiter specifiquement les molecules polyaromatiques lourdes n'ayant pas ete eliminees voire generees lors de l'etape a) d'hydrotraitement ou b) d'hydrocraquage. Cet hydrotraitement specifique sur le recycle 20 permet ('hydrogenation fres specifique des HPNA dans des conditions operatoires (temperatures et VVH) les plus adaptees a cette reaction. Par exemple, ('hydrogenation des HPNA est thermodynamiquement plus favorable pour des temperatures relativement faibles. En outre, le volume de recycle etant significativement inferieur a celui de la charge, le reacteur d'hydrotraitement opere dans l'etape d) de recyclage peut etre de dimension 25 significativement recluite par rapport au reacteur d'hydrotraitement de la charge. Enfin, la charge hydrocarbonee trait& dans le procede selon ('invention est constituee d'un mélange de distillats sous vide (DSV ou VGO selon l'abreviation anglosaxone pour Vacuum Gas0i1)1 lourd et de HPNA. Or, ('hydrogenation du DSV lourd se fait de maniere preferentielle par rapport a celle des HPNA dans l'etape a) d'hydrotraitement. Le fait d'hydrotraiter 4 specifiquement les HPNA dans le recycle permet de forcer leur hydrogenation, en mettant en oeuvre des quantites controlees et recluites d'hydrogene. La charge L'invention concerne un procede d'hydrotraitement d'au moins une charge hydrocarbonee. 5 Des charges fres variees peuvent etre traitees par les procedes d'hydrocraquage selon l'invention. La charge mise en oeuvre dans le procede d'hydrocraquage selon l'invention est de preference une charge hydrocarbon& presentant une temperature moyenne ponder& (TMP) superieure a 410°C. La TMP est definie a partir de la temperature a laquelle distillent 5%, 50% et 95% du volume de la charge selon la formule suivante : TMP = 10 (T 5% + 2 x T 50% + 4 x T 95%)/ 7. La TMP est calculee a partir de valeurs de distillation simulee. La TMP de la charge est superieure a 410°C et de preference inferieure 600°C, et de maniere plus prefer& inferieure a 580°C. La charge hydrocarbon& trait& a generalement un intervalle de distillation compris entre 250°C et 650°C, de preference entre 300 et 580°C. Dans la suite du texte, nous appellerons conventionnellement cette charge 15 distillatdistillat sous vide, mais cette designation n'a aucun caractere restrictif. Toute charge hydrocarbon& contenant du soufre et des composes azotes inhibiteurs de l'hydrotraitement, et une TMP similaire a celle d'une coupe distillatdistillat sous vide peut etre concern& par le procede objet de la presente invention. La charge hydrocarbon& peut etre de nature chimique quelconque, c'est a dire posseder une repartition quelconque entre les differentes 20 families chimiques notamment les paraffines, olefines, naphtenes et aromatiques. La charge entrant dans la section d'hydrotraitement (HDT) est une charge hydrocarbon& dont au moins 50% poids des composes presentent un point d'ebullition initial superieur a 340°C et un point d'ebullition final inferieur a 540°C, de preference dont au moins 60% poids, de maniere prefer& dont au moins 75% poids et de maniere plus prefer& dont au 25 moins 80% poids des composes presentent un point d'ebullition initial superieur a 340°C et un point d'ebullition final inferieur a 540°C. Ladite charge hydrocarbon& est avantageusement choisie parmi les distillats sous vide (ou DSV), les effluents issus d'une unite de craquage catalytique FCC (Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne), les gazoles legers issus d'une unite de craquage 30 catalytique (ou LCO pour Light Cycle Oil selon la terminologie anglo-saxonne), les huiles de coupe lourde (HCO pour Heavy Cycle Oil selon la terminologie anglo-saxonne), les effluents 5 paraffiniques issus de la synthese Fischer-Tropsch, les effluents issus de la distillation sous vide, tels que par exemple les fractions gazoles de type VGO (Vacuum Gas Oil selon la terminologie anglo-saxonne), les effluents issus de procede de liquefaction du charbon, les charges issues de la biomasse ou les effluents provenant de la conversion de charges 5 issues de la biomasse, et les extraits aromatiques et les charges provenant d'unites d'extraction d'aromatiques, pris seuls ou en mélange. De preference, ladite charge hydrocarbonee est une coupe distillatdistillat sous vide. La coupe distillatdistillat sous vide est generalement issue de la distillation sous vide du petrole brut. Ladite coupe distillatdistillat sous vide comprend des composes aromatiques, des composes naphteniques 10 et/ou des composes paraffiniques. Ladite coupe distillatdistillat sous vide peut eventuellement comprendre des heteroatomes choisis parmi l'azote, le soufre et le mélange de ces deux elements. Lorsque l'azote est present dans ladite charge a traiter, la teneur en azote est superieure ou egale a 300 ppm, de preference ladite teneur est comprise entre 300 et 10000 ppm poids, de maniere preferee 15 entre 500 et 10000 ppm poids, de maniere plus preferee entre 700 et 4000 ppm poids et de maniere encore plus preferee entre 1000 et 4000 ppm. Lorsque le soufre est present dans ladite charge a traiter, la teneur en soufre est comprise entre 0,01 et 5% poids, de maniere preferee comprise entre 0,2 et 4% poids et de maniere encore plus preferee entre 0,5 et 3% poids. Ladite coupe distillatdistillat sous vide peut eventuellement egalement contenir des 20 metaux, en particulier du nickel et du vanadium. La teneur cumulee en nickel et vanadium de ladite coupe distillatdistillat sous vide est de preference inferieure a 10 ppm poids. La teneur en asphaltenes de ladite charge hydrocarbonee est generalement inferieure a 3000 ppm, de maniere preferee inferieure a 1000 ppm, de maniere encore plus preferee inferieure a 200 ppm. 25 Dans un mode de realisation prefere, ladite charge hydrocarbonee de type distillat sous vide (ou DSV) peut etre utilisee telle quelle, c'est-a-dire seule ou en mélange avec d'autres coupes hydrocarbonees, de preference choisies parmi les effluents issus d'une unite de craquage catalytique FCC (Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne), les gazoles legers issus d'une unite de craquage catalytique (ou LCO pour Light Cycle Oil selon 30 la terminologie anglo-saxonne), les huiles de coupe lourde (HCO pour Heavy Cycle Oil selon la terminologie anglo-saxonne), les residus atmospheriques et de residus sous vide issus de la distillation atmospherique et sous vide du petrole brut, les effluents paraffiniques issus de la synthese Fischer- Tropsch, les effluents issus de la distillation sous vide, tels que par 6 exemple les fractions gazoles de type VGO (Vacuum Gas Oil selon la terminologie anglosaxonne), les huiles desalphaltees ou DAO (Deasphalted Oil selon la terminologie anglosaxonne), les effluents issus de procede de liquefaction du charbon, les charges issues de la biomasse ou les effluents provenant de la conversion de charges issues de la biomasse, et 5 les extraits aromatiques et les charges provenant d'unites d'extraction d'aromatiques, prises seules ou en mélange. Dans le cas prefere ou ladite charge hydrocarbon& de type distillat sous vide (ou DSV) est utilisee en mélange avec d'autres coupes hydrocarbonees, lesdites coupes hydrocarbonees ajoutees seules ou en mélange, sont presentees a au plus 50% poids dudit mélange, de 10 preference a au plus 40% poids, de maniere prefer& a au plus 30% poids et de maniere plus prefer& a au plus 20% poids dudit mélange. Hydrotraitement Conformement a ('invention, l'etape a) d'hydrotraitement de ladite charge hydrocarbon& selon l'invention peut etre mise en oeuvre dans les conditions usuelles, bien connues de 15 l'homme du métier. L'objectif de l'etape d'hydrotraitement est de purifier la charge sans trop modifier le poids moleculaire moyen de celle-ci. II s'agit en particulier d'eliminer les composes soufres ou azotes contenus dans celles-ci. Les principales reactions visees sont l'hydrodesulfuration, l'hydrodeazotation et ('hydrogenation des aromatiques. La composition et ('utilisation des 20 catalyseurs d'hydrotraitement sont particulierement bien decrites dans ('article de B. S Clausen, H. T. Topsoe, et F. E. Massoth, issu de l'ouvrage Catalysis Science and Technology, volume 11 (1996), Springer-Verlag. En particulier, l'hydrotraitement peut etre opere a une temperature comprise entre 250°C et 430°C, de preference entre 350°C et 405°C a une pression totale comprise entre 9 MPa et 25 20 MPa et de preference entre 10 MPa et 15 MPa avec un ratio volume d'hydrogene par volume de charge hydrocarbon& compris entre 200 et 2000 litres par litre et de preference compris entre 250 et 1400 litres par litre et a une Vitesse Volumique Horaire (VVH) definie par le rapport du debit volumique de charge hydrocarbon& liquide par le volume de catalyseur chargé dans le reacteur comprise entre 0,5 et 5 h-1, et de preference entre 0,7 et 30 3h1. 7 Conformement a ('invention, le catalyseur utilise dans l'etape a) d'hydrotraitement possedent generalement des fonctions hydrodesulfurantes et hydrogenantes, et comprend au moins un metal des groupes VIB et/ou VIII de la classification periodique et un support. De preference, les elements du groupe VIII sont choisis parmi les metaux nobles et non 5 nobles du groupe VIII et de preference parmi le fer, le cobalt, le nickel, le ruthenium, le rhodium, le palladium, ('osmium, ('iridium ou le platine, pris seuls ou en mélange et de maniere preferee parmi le cobalt et le nickel, pris seuls ou en mélange. Dans le cas 00 les elements du groupe VIII sont choisis parmi les metaux non nobles du groupe VIII, les elements du groupe VIII sont avantageusement choisis parmi le cobalt et le 10 nickel, pris seuls ou en mélange. De preference, les elements du groupe VIB sont choisis parmi le tungstene et le molybdene, pris seuls ou en mélange. Dans le cas 00 la fonction hydrogenante comprend un element du groupe VIII et un element du groupe VIB, les associations de metaux suivants sont preferees: nickel-molybdene, cobalt-molybdene, fermolybdene, fer-tungstene, nickel-tungstene, cobalt-tungstene, et de maniere fres preferee: 15 nickel-molybdene, cobalt-molybdene, nickel-tungstene. II est egalement possible d'utiliser des associations de trois metaux telles que par exemple nickel-cobalt-molybdene. Lorsqu'une combinaison de metaux du groupe VI et du groupe VIII est utilisee, le catalyseur est alors preferentiellement utilise sous une forme sulfuree. Selon un mode prefere de realisation, l'etape a) d'hydrotraitement met en oeuvre un catalyseur nickel-molybdene 20 (NiMo) sur alumine ou nickel-molybdene (NiMo) ou nickel-tungstene (NiW) sur silice- alumine. Dans le cas 00 le catalyseur comprend au moins un metal du groupe VIB en combinaison avec au moins un metal non noble du groupe VIII, la teneur en metal du groupe VIB est avantageusement comprise entre 5 et 45% en poids d'oxyde par rapport a la masse totale 25 dudit catalyseur, de maniere preferee entre 10 et 40% en poids d'oxyde et de maniere fres preferee entre 15 et 35% en poids d'oxyde et la teneur en metal non noble du groupe VIII est avantageusement comprise entre 0,5 et 10% en poids d'oxyde par rapport a la masse totale dudit catalyseur, de maniere preferee entre 1 et 8% en poids d'oxyde et de maniere fres preferee entre 1,5 et 6% en poids d'oxyde. De maniere avantageuse, le catalyseur utilise 30 dans le procede selon ('invention peut contenir au moins un element dopant choisi parmi le phosphore, le bore, le fluor ou le silicium, seul ou en melange. De maniere preferee le dopant est le phosphore. 8 Lorsque le catalyseur contient du phosphore, la teneur en phosphore dans ledit catalyseur est de preference comprise entre 0,5 et 15 % poids de P205, de maniere plus preferee entre 1 et 10 % poids de P205, de maniere fres preferee entre 2 et 8 % poids de P205. De preference, le catalyseur utilise dans l'etape d'hyrotraitement du procede selon l'invention 5 comprend un support. De preference, le support peut etre de la silice, de l'alumine, de la silice-alumine, ou tout autre support connu de l'homme de l'art. L'alumine est un support particulierement prefere. Selon un mode particulier de realisation, l'hydrotraitement met en oeuvre differentes reactions : 10 - ('hydrogenation des aromatiques - l'hydrodeazotation - l'hydrodesulfuration L'effluent issu de l'etape a) d'hydrotraitement presente de preference une teneur en azote inferieure a 300ppm en poids, plus preferentiellement inferieure a 50ppm en poids. 15 Hydrocraquage Le procede selon ('invention met ensuite en oeuvre une etape b) d'hydrocraquage subsequente a l'etape a), dans laquelle on fait passer, dans un reacteur d'hydrocraquage, ('effluent de la premiere etape sur un catalyseur d'hydrocraquage. L'hydrocraquage permet de convertir des fractions petrolieres, en particulier les distillats 20 sous vide (DSV) en produits plus legers et plus valorisables (essence, distillats moyens). L'etape b) d'hydrocraquage est generalement effectuee a une temperature comprise entre 250 et 480°C, avantageusement comprise entre 320 et 450°C, de preference entre 330 et 435°C, sous une pression comprise entre 2 et 25 MPa, de maniere preferee entre 3 et 20 MPa, Ia vitesse spatiale (debit volumique de charge divise par le volume du catalyseur) etant 25 comprise entre 0,1 et 201-11 et de preference entre 0,1 et 61-11, de preference entre 0,2 et 31-11, et Ia quantite d'hydrogene introduite est telle que le rapport volumique litre d'hydrogene / litre d'hydrocarbure soit compris entre 80 et 50001/1 et le plus souvent entre 100 et 2000 I/1. 9 Les catalyseurs d'hydrocraquage sont du type bifonctionnel : ils associent une fonction acide a une fonction hydro-deshydrogenante. La fonction acide est apportee par des supports poreux dont les surfaces varient generalement de 150 a 800 m2.g-1 et presentant une acidite superficielle, telles que les alumines halogenees (chlorees ou fluorees notamment), les 5 combinaisons d'oxydes de bore et d'aluminium, les aluminosilicates mesoporeux amorphes ou cristallises et les zeolithes dispersees dans un liant oxyde. La fonction hydrodeshydrogenante est apportee par la presence d'une phase active a base d'au moins un metal du groupe VIB et eventuellement au moins un metal du groupe VIII du tableau periodique des elements. Les formulations les plus courantes sont de type nickel-molybdene 10 (NiMo) et nickel-tungstene (NiW) et plus rarement de type cobalt-molybdene (CoMo). Apres preparation, la fonction hydro-deshydrogenante se presente souvent sous forme d'oxyde. Les methodes usuelles conduisant a la formation de la phase hydro-deshydrogenante des catalyseurs d'hydrocraquage consistent en un depot de precurseur(s) moleculaire(s) d'au moins un metal du groupe VIB et eventuellement au moins un metal du groupe VIII sur un 15 support oxyde acide par la technique dite "d'impregnation a sec" suivi des etapes de maturation, sechage et calcination conduisant a la formation de la forme oxydee du(des)dit(s) metal(aux) employe(s). La forme active et stable pour les procedes d'hydrocraquage etant la forme sulfuree, ces catalyseurs doivent subir une etape de sulfuration. Celle-ci peut etre realisee dans ('unite du procede associe (on parle alors de 20 sulfuration in-situ) ou prealablement au chargement du catalyseur dans l'unite (on parle alors de sulfuration ex-situ). Fractionnement Le produit issu de l'etape b) d'hydrocraquage est ensuite separe en une fraction legere de point d'ebullition initial inferieur ou egal a 370°C et une fraction lourde de point d'ebullition 25 initial superieur a 370°C. Le fractionnement est de preference opere par distillation comprenant au moins un ballon de flash et une distillation atmospherique, et eventuellement une distillation sous vide. A partir de la distillation atmospherique, on recupere au moins un distillat atmospherique (fraction legere) et un residu atmospherique (fraction lourde). 30 La fraction legere dont le point d'ebullition initial est generalement inferieur a 370 voire 350°C est generalement coup& en plusieurs coupe etroite de distillations pour selectivement envoyee les coupes etroites aux pools carburants (essence, kerosene, et diesel). Ainsi, 10 selon un mode de realisation particulier de ('invention, la fraction legere issue de l'etape c) est encore ∥& en une coupe essence, une coupe kerosene, et une coupe diesel. En particulier : - la fraction gazole est une coupe de point d'ebullition initial d'environ 250°C et de point 5 d'ebullition final d'environ 370°C, - la fraction kerosene est une coupe de point d'ebullition initial d'environ 150°C et de point d'ebullition final d'environ 250°C, et - la fraction essence est une coupe de point d'ebullition final d'environ 150°C. La fraction lourde, generalement minoritaire ( REVENDICATIONS1. Procede d'hydrotraitement d'au moins une charge hydrocarbonee comprenant les etapes suivantes : a) une etape d'hydrotraitement, dans laquelle on introduit la charge hydrocarbonee et de l'hydrogene dans un reacteur d'hydrotraitement, b) une etape d'hydrocraquage subsequente a l'etape a), dans laquelle on fait passer, dans un reacteur d'hydrocraquage, ('effluent issu de l'etape a) sur un catalyseur d'hydrocraquage, c) une etape de fractionnement de ('effluent issu de l'etape b) en une fraction legere de point d'ebullition initial inferieur ou egal a 370°C et une fraction lourde de point d'ebullition initial superieur a 370°C ledit procede etant caracterise en ce qu'il comprend, d) une etape de recyclage de la fraction lourde issue de l'etape c), comprenant l'hydrotraitement de ladite fraction lourde issue de l'etape c), et ('introduction de la fraction lourde hydrotraitee a l'etape a) ou a l'etape b). 2. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que lequel la charge hydrocarbonee presente une temperature moyenne ponderee (TMP) superieure a 410°C, et est avantageusement une coupe distillat sous vide. 3. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caracterise en ce que l'etape a) d'hydrotraitement est operee a une temperature comprise entre 250°C et 430°C, a une pression totale comprise entre 9 MPa et 20 MPa, avec un ratio volume d'hydrogene par volume de charge hydrocarbonee compris entre 200 et 2000 litres par litre et a une Vitesse Volumique Horaire (VVH) comprise entre 0,5 et 51-11. 4. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caracterise en ce que l'etape a) d'hydrotraitement met en oeuvre un catalyseur nickel-molybdene (NiMo) sur alumine ou nickel-molybdene (NiMo) ou nickel-tungstene (NiW) sur silice-alumine. 25 5. Procede selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que l'etape b) d'hydrocraquage est effectuee a une temperature comprise entre 250 et 480°C, sous une pression comprise entre 2 et 25 MPa, la vitesse spatiale etant comprise entre 0,1 et 201-11, et la quantite d'hydrogene introduite est telle que le 5 rapport volumique litre d'hydrogene / litre d'hydrocarbure soit compris entre 80 et 5000 I/1. 6. Procede selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que l'etape b) d'hydrocraquage met en oeuvre un catalyseur nickel-molybdene (NiMo) ou nickel-tungstene (NiW). 10 7. Procede selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que l'etape c) de fractionnement est operee par distillation atmospherique. 8. Procede selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que la fraction legere issue de l'etape c) presente un point d'ebullition initial inferieur a 350°C, et peut etre separee en une coupe essence, une coupe kerosene, et une 15 coupe diesel. 9. Procede selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que : - la fraction gazole est une coupe de point d'ebullition initial d'environ 250°C et de point d'ebullition final d'environ 370°C, 20 - la fraction kerosene est une coupe de point d'ebullition initial d'environ 150°C et de point d'ebullition final d'environ 250°C, et - la fraction essence est une coupe de point d'ebullition final d'environ 150°C. 10. Procede selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que l'hydrotraitement de la fraction lourde issue de l'etape c) est realise dans au 25 moins un reacteur d'hydrotraitement pouvant etre court-circuite. 11. Procede selon la revendication precedente, caracterise en ce que l'hydrotraitement de la fraction lourde issue de l'etape c) mise en oeuvre dans l'etape d) de recyclage comprend les etapes suivantes : 26 i) une etape dans laquelle ladite fraction lourde est introduite dans le reacteur d'hydrotraitement en presence d'un catalyseur d'hydrotraitement et d'hydrogene, et la fraction lourde hydrotraitee est envoyee a l'etape a) ou a l'etape b), ii) une etape durant laquelle le reacteur d'hydrotraitement est court-circuits, le 5 catalyseur qu'il contient est regenere et/ou remplace, et la fraction lourde issue de l'etape c) est envoyee directement a l'etape a) ou a l'etape b) sans pretraitement iii) une etape durant laquelle le reacteur d'hydrotraitement dont le catalyseur a ete regenere et/ou remplace est reconnects, et la fraction lourde est a nouveau hydrotraitee avant d'être envoyee a l'etape a) ou a l'etape b). 10 12. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 11, caracterise en ce que l'hydrotraitement de la fraction lourde issue de l'etape c) est realise dans au moins deux reacteurs d'hydrotraitement pouvant etre permutes. 13. Procede selon la revendication precedente, caracterise en ce que l'hydrotraitement de la fraction lourde issue de l'etape c) mise en oeuvre dans l'etape d) de recyclage 15 comprend les stapes suivantes : i) une etape dans laquelle les au moins deux reacteurs d'hydrotraitement sont utilises pendant une duree au plus egale au temps de desactivation et/ou de colmatage du reacteur le plus en amont par rapport au sens global de circulation de la fraction lourde issue de l'etape c), 20 ii) une etape durant laquelle la fraction lourde issue de l'etape c) penetre directement dans le reacteur se situant immediatement apres celui qui etait le plus en amont au cours de l'etape i) et durant laquelle le reacteur qui etait le plus en amont au cours de l'etape i) est court-circuits et le catalyseur qu'il contient est regenere et/ou remplace par du catalyseur frais, et 25 iii) une etape durant laquelle les au moins deux reacteurs d'hydrotraitement sont utilises, le reacteur dont le catalyseur a ete regenere au cours de l'etape ii) etant reconnects de maniere a etre en aval de ('ensemble des au moins deux reacteurs d'hydrotraitement, ladite etape etant poursuivie pendant une duree au plus egale au temps de desactivation et/ou de colmatage du reacteur le plus en amont par rapport au sens global de circulation de la fraction lourde issue de l'etape c).