FR 3073278 A1 20190510 FR 1701157 A 20171106 La présente invention concerne un procédé de fabrication de blindages à structure alvéolaire et, plus précisément, un blindage balistique polyvalent à dissipation d'énergie. Qu'il s'agisse de protéger des bâtiments ou des véhicules, la masse propre des pièces de blindages constitue un problème. Par exemple, la masse du blindage d'un engin de combat (aéronef, navire ou char) le rend, paradoxalement, plus vulnérable en réduisant sa vitesse et sa maniabilité et, lorsque des blindés sont aéroportés, cette masse limite le nombre d'unités par transporteur. La masse de la couverture en béton d'un immeuble militaire réduit sa portée et, de plus, en fait 10 un danger potentiel pour ses occupants en cas de bombardement. Qu'il soit civil ou militaire, la masse d'un véhicule augmente l'énergie cinétique dégagée en cas _ de collision, donc les dégâts occasionnés, notamment à ses passagers. - De plus, la masse découle de la quantité de matière : si le matériau est sophistiqué (béton fibré 15 à hautes performances; alliage métallique de pointe...), le coût-matière pose problème. On touche là une autre problématique des blindages : leur coût. Les blindages modernes, du fait de leur grande sophistication (blindages composites, blindages réactifs...), représentent des sommes importantes alors même que les budgets sont contraints. 20 Les ratios coût/efficacité et coût/polyvalence constituent donc un sujet sensible. En effet, si les menaces auxquelles faire face sont de natures très diverses (charges brisantes, pénétrateurs cinétiques, charges creuses, etc.), les blindages additionnels spécialisés par type d'agression ne sont une panacée ni sur le plan opérationnel, ni sur le plan budgétaire. 25 Par ailleurs, la mission d'un blindage n'est pas seulement de stopper un objet balistique : elle consiste aussi à dissiper les énergies mises en jeu, de façon à limiter les dégâts dits secondaires (éjection de débris, échauffements extrêmes, projection des passagers d'un véhicule, etc.) Si elles existent dans le domaine civil, ces problématiques sont particulièrement prégnantes 30 dans la réalité militaire. La présente invention vise à traiter ces quatre problématiques (masse, coût, polyvalence et capacité de dissipation énergétique des blindages) par un procédé issu d'une adaptation de la demande de brevet déposé le même jour que la présente, par le même demandeur, sous le 35 titre « Noyau poreux modulaire pour le moulage de pièces à structure alvéolaire ». 2 Pour mémoire, le procédé exposé dans ladite demande de brevet citée en référence peut être résumé comme suit : « (...) Le procédé consiste à couler le matériau constitutif de la pièce finale sur un noyau poreux, perdu ou destructible, afin d'obtenir une pièce à structure alvéolaire. 5 Ledit noyau permet de différencier sa porosité, donc la densité de la structure alvéolaire, selon des zones prédéterminées. Ledit noyau est constitué de plusieurs plaques empilées, elles-mêmes constituées de sphères juxtaposées en « arrangement hexagonal », de telle sorte qu'en positionnant les sphères d'une plaque dans les creux de la plaque du dessous et de celle du dessus, on obtient un « réseau hexagonal compact ». Les sphères d'une même plaque ont exactement le même diamètre mais le diamètre des sphères peut différer d'une plaque à l'autre. L'écartement entre les centres géométriques des sphères est le même pour toutes les plaques d'un même noyau, quels que soient les diamètres de leurs sphères respectives. -Par convention, la valeur de cet écartement est nommée « E ». C'est donc le diamètre des sphères d'une plaque donnée qui détermine le niveau de porosité de ladite plaque. Et c'est cette variation de porosité du noyau modulaire qui permet, à son tour, de moduler la densité de la structure alvéolaire d'une zone à l'autre de la pièce moulée. . Chaque type de plaque présente des aménagements assurant leur compatibilité les unes avec les autres au sein du réseau hexagonal compact, quel que soit les diamètres de leurs sphères respectives. Si ce diamètre est inférieur à E, alors lesdites sphères sont maintenues à la juste distance les unes des autres par de petites excroissances cylindriques. Si, au contraire, le diamètre des sphères d'une plaque donnée est supérieur à E, alors lesdites sphères s'interpénètrent virtuellement. Des plaques plates et étanches permettent d'aménager des zones « vides » au sein de ladite pièce moulée. Enfin, des cloisons étanches peuvent être aménagées au sein de la pièce finale. Pour cela, de simples entretoises préalablement réalisées dans le matériau constitutif de la pièce à mouler permettent de tenir deux plaques écartées l'une de l'autre (...) » La présente invention vise à exploiter les caractéristiques de ladite demande de brevet citée en référence et à y adjoindre de nouvelles pour élaborer un blindage alvéolaire polyvalent. L'objectif de polyvalence est triple : polyvalence en termes de domaines d'utilisation (blindages de véhicules terrestres, marins, aériens et blindages d'immeubles, de bunkers, matériel de sécurité civile...), polyvalence en termes de types de menaces contrées (IED, HESH, HEAT, APCR, etc.) et, enfin, polyvalence en termes de types de pièces (blindage principal ou additionnel, étanche ou ajouré, arrondi ou plat, basique ou furtif...) 3 Il existe déjà des blindages utilisant des structures cellulaires (mousses de polyuréthane) pour absorber les ondes de choc (voir, par exemple, WO 2012173910), ou même pour stopper des munitions d'armes de poing ou de fusils d'assaut (mousses métalliques). Toutefois, ces mousses (de densité constante et majoritairement à cellules fermées) ne sont 5 pas adaptées face à des projectiles anti-blindages de forte puissance tels que des flèches-sabots ou des charges creuses. Concernant l'état de l'Art, il n'est guère possible d'être exhaustif, d'une part parce que les propositions dans le secteur des blindages sont fort nombreuses et, d'autre part, parce qu'elles ne sont pas toujours rendues publiques. 10 _Néanmoins, quelques brevets dont les principes sont plus particulièrement intéressants pour mieux appréhender la présente invention sont cités dans le présent texte : WO 2015179013; _WO 2016135724; WO 2012173910; WO 2016018549; EP 0041271; EP 0929788; EP 1080337; EP 0432031; EP 2466248; EP 0 699 887 ; FR 2711782 et FR 2802630. 15 Le principe de la présente invention n'est pas d'opposer à l'agression une barrière impénétrable mais, au contraire, de la laisser dilapider ses capacités destructives (énergie cinétique, énergie thermique...) au sein du blindage et, plus particulièrement, de dévier et dissiper lesdites capacités latéralement par rapport à l'axe d'attaque. 20 Dans la présente invention, les caractéristiques initiales et la mise en oeuvre du noyau de moulage sont, pour l'essentiel, conformes à ce qu'elles sont dans la demande de brevet « Noyau poreux modulaire pour le moulage de pièces à structure alvéolaire » citée en référence. Seules trois caractéristiques nouvelles, dont une optionnelle, en diffèrent : 25 Les sphères du noyau les plus proches de la face avant de la pièce moulée sont additionnées de volumes pleins (10), préférentiellement tronconiques (voir figures la et lb), de sorte qu'après moulage de la pièce de blindage et destruction du noyau, ladite face avant soit perforée par une multiplicité de conduits appelés « cols »; 30 Dans la présente invention, contrairement à la demande de brevet citée en référence, le noyau de moulage comprend plusieurs écartements E différents. Entre deux zones dont la valeur de E diffère, des entretoises séparent les deux parties du noyau, générant ainsi une cloison étanche. 4 Cette caractéristique serait préjudiciable, tant sur les plans mécaniques que pratiques, sur des pièces structurelles telles qu'envisagées dans la demande de brevet citée en référence mais, dans la présente invention, elle présente au contraire de réelles utilités qui seront détaillées plus loin. 5 Pour mémoire, rappelons que dans le procédé utilisé, la densité de la structure alvéolaire ne dépend pas de la dimension des alvéoles dans l'absolu, mais du ratio entre cette dimension et l'écartement E entre les centres desdites alvéoles ; La troisième caractéristique, optionnelle, s'applique dans une version composite de la 10 présente invention dans laquelle certaines plaques du noyau contiennent des billes, préférentiellement en céramique, insérées dans leurs sphères. Après destruction du noyau, chaque bille demeure prisonnière de la structure (comme dans les brevets FR 2711782; EP 1080337; WO 2016 018549) mais, grâce à un mode d'insertion spécifique, libre en rotation dans l'alvéole qui lui sert de cage. 15 Le blindage selon la présente invention se présente donc sous la forme d'une pièce moulée constituée comme suit (voir figure 2) : Une peau avant (20) qui est constituée d'une seule couche directement issue de 20 moulage ou de plusieurs couches dont au moins une, réalisée en un matériau (titane, céramique...) différent de celui du reste de la pièce, est rapportée après moulage. Qu'elle soit monocouche ou multicouches, ladite peau avant est perforée par une multiplicité d'ouvertures (30), préférentiellement tronconiques, appelées « cols »; 25 Derrière la peau avant, une première série de couches alvéolaires (40) de faibles densités (par exemple de 5% à 15 % de matière pleine) et dont la taille des alvéoles est relativement réduite (quelques mm de diamètre). Ce nonobstant, ledit diamètre desdites alvéoles proches de la peau avant est sensiblement supérieur à la distance E entre leurs centres respectifs, de sorte que les 30 parois desdites alvéoles sont minces et très ajourées. La couche alvéolaire la plus proche de la peau avant débouche à la surface de ladite peau avant via les orifices, préférentiellement tronconiques, cités ci-avant sous la dénomination de « cols »; 5 Une cloison (50) étanche (constituée d'une seule couche directement issue de moulage ou constituée de plusieurs couches dont au moins une, réalisée en un matériau différent de celui du reste de la pièce, est insérée dans le noyau avant moulage) sépare les deux 5 séries différentes de couches alvéolaires. Une seconde série de couches alvéolaires (60, 61...) dont la densité va croissante en s'éloignant de la face avant de la pièce (La réduction de diamètre des alvéoles en fonction de leur éloignement de la peau avant se fait graduellement et couche par 10 couche ou groupe de couches par groupe de couches). La taille des alvéoles de cette seconde série est relativement élevée (diamètre k 1 cm). Afin de minimiser les irrégularités entre deux séries, l'écartement E' entre les centres des alvéoles de la seconde série est un multiple de l'écartement E de la première série. 15 De façon optionnelle, certaines alvéoles de cette seconde série de couches alvéolaires peuvent être remplies de matériaux autres que celui de ladite pièce moulée ou occupées par des pièces additionnelles, telles que des billes de céramique (voir le paragraphe « Variante composite dynamique de l'invention »). 20 De façon tout aussi optionnelle, des parois internes peuvent être créées pour définir des compartiments étanches, eux-mêmes remplis de matériaux autres que celui de ladite pièce moulée (voir le paragraphe « Optimisations du blindage selon l'invention ») ; Enfin, une peau arrière pleine et épaisse (70), directement issue de moulage ou 25 rapportée en un matériau différent de celui du reste de la pièce. Comme c'est déjà le cas de nombreux blindages actuels, ladite peau arrière peut être contrecollée par un tissu composite de type aramide (Kevlar) ou PBO (Zylon) à matrice PEEK par exemple, de façon à créer une toute dernière barrière contre d'éventuels projections d'éclats. 30 Lorsque le blindage est additionnel, la peau arrière peut être réduite, voire supprimée. Concernant l'éventail des menaces à contrer, trois principaux cas de figure sont concernés : - Les agressions non perforantes (charges brisantes de torpilles, engins explosifs 35 improvisés, mines anti-char, bombes larguées, obus HESH à tête d'écrasement, etc.) ; 6 - Les pénétrateurs cinétiques à haute vélocité (« flèches-sabots » en uranium appauvri...) ; - Les projectiles HEAT à charge creuse (y compris doubles, dites « en tandem »). 5 Dans les trois cas, le blindage selon l'invention se comporte moins comme une butée infranchissable, au sens primaire du terme, que comme un dissipateur énergétique. Et, dans les trois cas, la variation de densité de la structure alvéolaire et son caractère diphasique sont utilisés pour dévier la menace latéralement. 10 Premier cas : la famille des agressions non perforantes. Même si leurs fonctionnements respectifs peuvent différer quelque peu, les détonations brisantes de cette famille provoquent toutes un violent front de flamme et, surtout, une 15 puissante onde de choc. Cette dernière est destructrice directement, bien sûr (elle brise la structure visée), mais aussi indirectement (l'onde de choc de la mine anti-char ou de l'IED est retransmise à l'équipage et transforme tout matériel non arrimé en projectile secondaire, la rencontre des ondes réfléchies et des ondes principales de l'obus HESH décolle une « assiette » du blindage, etc.) 20 Le blindage selon l'invention se comporte en premier lieu comme un amortisseur de chocs, à la façon d'une « crash-box ». Tout d'abord, la peau (20) de la pièce de blindage, n'étant pas assez épaisse et rigide pour bloquer l'onde de choc, se déforme et s'enfonce dans la structure alvéolaire. 25 Au passage, elle écrase les parois, fines donc relativement fragiles, des premières alvéoles (40). Cette déformation plastique de la peau et des premières couches de parois alvéolaires dissipe progressivement une partie de l'énergie mise en jeu. C'est le premier effet de dissipation énergétique du blindage selon l'invention. 30 Le deuxième effet dissipatif tient à la nature diphasique dudit blindage. La vitesse de propagation d'une onde de choc n'est pas la même dans une phase gazeuse (l'air ambiant, par exemple) et dans une phase solide (le matériau du blindage, par exemple). Mais, surtout, dans un milieu diphasique, tel que la présente structure alvéolaire, elle est ralentie en deçà de la plus faible de ces deux vitesses. 7 La tête du train d'ondes de détente, normalement « en retard » par rapport à l'onde de pression, est insensible à ce phénomène, ce qui lui permet de rattraper ladite onde de pression. Certes, l'effet de ce phénomène n'est que partiel car la queue du train d'ondes de détente, plus lente que la tête, n'arrive que bien plus tard (du moins au regard d'un cycle qui se mesure en 5 fractions de microsecondes). Néanmoins, l'intensité du pic de surpression s'en trouve tout de même sensiblement atténuée. Le troisième effet est complémentaire au précédent : l'amortissement d'une onde de surpression se faisant selon le cube de la distance parcourue depuis son épicentre, il semblerait 10 souhaitable que le blindage soit le plus profond possible...mais, pour un blindage conventionnel, cela poserait un évident problème de masse. Or, l'une des caractéristiques des structures alvéolaires, c'est qu'il leur suffit de peu de matière pour générer d'importants volumes : le blindage selon l'invention peut donc imposer à l'onde de choc un long parcours sans, pour autant, représenter une masse importante. 15 A titre d'exemple, pour la même masse qu'un blindage plein de 10 centimètres d'épaisseur, le blindage selon l'invention pourrait se déployer sur 20 à 80 cm selon l'assemblage de densités alvéolaires retenu. Le quatrième et dernier effet à concerner l'onde de choc elle-même est dispersif : 20 Les ondes mécaniques se transmettent notamment de manière vibratoire le long des parois alvéolaires. En raison du caractère dégressif de la structure alvéolaire, cette propagation mécanique s'opère plus facilement de façon parallèle à la peau que de façon orthogonale. En effet, les fréquences vibratoires des parois alvéolaires sont homogènes couche par couche 25 (parois identiques) mais différent nettement entre deux couches de densités différentes. Ce faisant, lesdites ondes mécaniques tendent donc à se disperser au sein de la structure selon un parcours à la fois étalé et transversal. Dit autrement, l'angle du cône d'endommagement est très ouvert, au détriment de sa profondeur efficace. 30 En rendant ainsi impossible la concentration longitudinale des ondes mécaniques dans une zone très localisée, on évite à la fois une dégradation en profondeur du blindage dans ladite zone et leur transmission au-delà dudit blindage. 8 Il est à noter que, dans le cas particulier des obus à tête d'écrasement, cette dispersion latérale des ondes mécaniques rend inopérant le principe destructif de rencontre des ondes réfléchies et des ondes principales. 5 Quant à la brusque expansion des gaz de combustion, plutôt que de la laisser créer des dommages collatéraux, elle est étouffée au sein dudit blindage. En effet, cette surpression gazeuse se disperse, elle aussi, au sein de la structure mais, dans son cas, via les cavités alvéolaires. Pour ce faire, les orifices appelés « cols » (30) qui traversent la peau avant du blindage 10 jusqu'aux premières alvéoles, rendent la pièce poreuse aux gaz. La porosité ainsi obtenue concerne une profondeur relativement importante du blindage puisque, concernant ses couches de faibles densités (inférieures à 26%), le réseau alvéolaire de celui-ci est du type « à cellules ouvertes ». La pression gazeuse pénètre donc le blindage au lieu de le heurter de plein fouet, ce qui a 15 plusieurs conséquences : Elle se propage aisément dans les couches (40) proches de la surface du blindage, très poreuses, puis est stoppée par la cloison étanche (50) qui sépare les deux séries d'alvéoles. 20 Elle se distribue donc, elle aussi, latéralement sous la surface du blindage plutôt que de le traverser orthogonalement ; A la fin du cycle, même si la face arrière du blindage venait à être perforée par un éclat, les gaz résiduels s'évacueraient plus aisément en face avant, par les nombreux cols (30). 25 Et ce, d'autant plus qu'ils y sont incités par l'onde de détente ; - Enfin, bénéfice secondaire, lorsque les gaz issus de la détonation se retirent, la structure alvéolaire sert de piège pour les particules incandescentes qui les ont accompagnés. 30 Quant à la violente élévation de température inhérente aux détonations, il est vrai qu'elle ne constitue pas un problème majeur pour le blindage lui-même...mais elle peut en devenir un pour les personnels et, accessoirement les matériels, censément protégés par ledit blindage. Notamment lorsque celui-ci, l'accumule avant de la retransmettre en face arrière. Ce n'est pas le cas avec le blindage selon l'invention : 9 Pendant et après le cycle, les parois du réseau alvéolaire lui donnent de grandes capacités d'échange thermique (haute perméabilité, surfaces d'échange de plusieurs milliers de m2 par m3, conductivité thermique élevée, etc.), de sorte que la chaleur transmise au blindage est évacuée avant de pouvoir s'accumuler dans sa peau arrière (épaisse et donc dotée d'une plus 5 importante inertie thermique). Enfin, dans une version plus élaborée du blindage selon l'invention, certaines alvéoles sont remplies par un matériau complémentaire : cette possibilité permet d'optimiser le blindage (paragraphe « Optimisation du blindage selon l'invention »), ou d'en tirer une version 10 composite (paragraphe « Variante composite dynamique de l'invention »). Deuxième cas : les pénétrateurs cinétiques à haute vélocité. Dans les impacts à hautes vitesses (ce qui est le cas de la majorité des impacts militaires), le 15 - temps de contact très court entre le projectile et sa cible ne permet pas à la structure impactée d'emmagasiner l'énergie incidente sous forme élastique. De ce fait, le matériau réagit essentiellement de façon locale, par déformation plastique. La rupture intervient donc dès que la limite ductile dudit matériau est atteinte. Et, là aussi, de façon principalement locale. 20 Face au pénétrateur, la fragilité relative des premières parois (40) par rapport à la peau (20) les amène à se rompre immédiatement, dissipant ainsi une partie de l'énergie cinétique du projectile avant même que la peau n'ait atteint sa limite de ductilité (voir figure 3a). C'est la raison pour laquelle les premières couches alvéolaires sont constituées d'alvéoles de 25 petites dimensions : ainsi on est assuré que, quel que soit son point d'impact, le pénétrateur écrase forcément une importante quantité de parois alvéolaires. L'effet peut être optimisé par la nature du ou des matériau(x) utilisé(s) pour la peau : une couverture de céramique émousserait d'entrée de jeu la pointe du pénétrateur, une feuille de 30 titane s'enfoncerait profondément dans la structure alvéolaire avant d'être perforée... Enfin, cette déformation plastique de la peau apporte un bénéfice secondaire : sauf à ce que le pénétrateur arrive de façon parfaitement perpendiculaire au blindage, ladite peau s'enfonce immédiatement de biais dans la structure alvéolaire. 35 Cette déformation oblique obère la capacité de normalisation du pénétrateur. 10 Ensuite, la cloison qui sépare les couches de « petites » alvéoles et les couches de « grandes » alvéoles peut, de façon optionnelle, reproduire le « feuilletage composite » mis en place au niveau de la peau avant, avec la répétition des mêmes effets. 5 Au-delà de cette cloison, le pénétrateur rencontre les « grandes » alvéoles (60, 61...) qui, dans la version basique du blindage, sont tout aussi vides que les « petites » (voir figure 3b). Derrière chaque alvéole traversée se trouve une paroi (en forme de lame trilobée et centrée) qui présente une résistance, certes insuffisante pour stopper le pénétrateur, mais tout de 10 même réelle...et trois nouvelles alvéoles décalées qui, elles, n'en opposent absolument aucune. Et ainsi de suite à chaque couche. La résistance que le blindage lui oppose n'étant donc absolument pas homogène, le pénétrateur tend à dévier à plusieurs reprises de sa trajectoire (voir figure 3c). C'est pourquoi le second groupe de couches alvéolaires est constitué d'alvéoles de grandes 15 - dimensions : de trop petites alvéoles se comporteraient comme un milieu homogène. Lors de cette dérive progressive, le pénétrateur subit des chocs à répétition et se trouve continuellement griffé par les parois alvéolaires brisées (voir, par exemple, les effets recherchés dans les brevets EP 0432031 ou WO 2015179013). Du fait de la densification progressive de la structure alvéolaire, le rythme des impacts et 20 l'importance de la résistance rencontrée vont en croissant au fur et à mesure de la progression du pénétrateur. Au final, celui-ci tend à se briser sous l'effet des forces transversales successivement subies (voir figure 3d). 25 Tout comme pour le premier cas, une version plus élaborée du blindage est envisageable (voir paragraphes « Optimisation du blindage selon l'invention » et « Variante composite dynamique de l'invention »). Troisième et dernier cas : les projectiles à charge creuse. 30 Là encore, une version basique (c'est-à-dire à alvéoles vides) d'un blindage selon l'invention offre déjà des caractéristiques intéressantes. C'est à nouveau la nature diphasique de la structure alvéolaire qui intervient. 11 En effet, Si le « dard » généré par la charge creuse perfore aisément les blindages conventionnels, il n'est pas, loin s'en faut, la seule cause des dégâts occasionnés derrière lesdits blindages. Les fragments de blindage que le dard arrache puis entraîne avec lui, avant de les éjecter en 5 gerbe par-delà ledit blindage, sont l'une de ces causes majeures : ces fragments constituent autant de sous-munitions virevoltantes. La surpression de gaz de combustion, portés à très hautes températures, qui accompagne le dard est l'autre source principale de dommages : à partir de l'orifice percé par le dard, ces gaz s'expansent brutalement dans l'espace censément protégé par le blindage. 10 -Or ces deux phénomènes sont très nettement atténués dans le cas du blindage selon l'invention : en effet, les gaz de combustion se dispersent immédiatement dans le réseau -alvéolaire [cellules ouvertes (50 et 60)] sous l'effet de leur propre pression. la cloison de séparation (20), perforée par le dard (voir figure 4b), ne les empêchera 15 nullement d'envahir les grandes alvéoles (60, 61...). Toutefois, ces gaz sous pression se propageront plus aisément dans les couches très poreuses (alvéoles connectées à leurs 9, voire 12 voisines immédiates par de grandes ouvertures), que dans les couches profondes moins poreuses (alvéoles connectées uniquement à leurs 6 voisines situées dans le même plan et seulement par de petits cylindres de liaison). 20 Ainsi cette brutale expansion gazeuse se produit de façon latéralisée. Ce faisant, lesdits gaz de combustion ne participent plus à la propulsion, dans l'axe du dard, des fragments arrachés par celui-ci. Certes, animé par sa propre vélocité, le dard lui-même poursuit son chemin mais, par contre, la 25 matière des parois qu'il parvient à arracher ou à liquéfier adopte un tout autre comportement : elle est éjectée latéralement, dans les alvéoles voisines. Ainsi, la structure alvéolaire du blindage se comporte comme un piège de rétention à la fois pour lesdits fragments ignés et pour la surpression gazeuse. 30 Par ailleurs, et comme énoncé dans les cas précédents, les parois du réseau alvéolaire constituent autant d'ailettes qui lui donnent de hautes capacités d'échange thermique. 12 En conséquence de quoi, le blindage disperse puis dissipe une partie non négligeable de l'énergie thermique mise en jeu, bien plus efficacement que ne le ferait un panneau plein de même masse ou un espace vide de même épaisseur. 5 Pour ce qui est du dard lui-même, contrairement à un pénétrateur, il ne déviera pas directement de sa trajectoire. Toutefois, lors de son parcours au sein de la structure alvéolaire, le dard passera à de nombreuses reprises d'un milieu solide (paroi pleine) à un milieu aérien (alvéole vide). Paradoxalement, ce sera moins la traversée de la matière que les multiples phases de 10 pénétration et de sortie qui tendront à l'émousser. - En effet, l'analyse pathologique de blindages espacés conventionnels montre que, si le dard conserve plutôt bien sa forme acérée lorsqu'il est « confiné » par la matière des premières plaques traversées, il n'en est pas de même ensuite. A sa sortie de chaque plaque il s'évase avant de se disperser en « gouttelettes », comme en 15 atteste la forme de l'impact sur la plaque suivante. Certes, la dispersion sous forme de gouttelettes n'intervient qu'au-delà d'une certaine distance du point d'amorce mais, par contre, la tendance à l'évasement se manifeste dès l'extraction du premier milieu solide traversé. Ce phénomène explique une partie de l'efficacité des blindages espacés. 20 Quant aux phases d'entrée dans la matière, elles constituent autant d'impacts violents qui accentuent l'épointage du dard et expliquent un autre effet des blindages espacés. Or, le blindage selon l'invention représente une longue distance à traverser, tout au long de laquelle de nombreux cycles « entrée/sortie » se succèdent. 25 Ainsi, du fait de sa structure alvéolaire, la pièce de blindage se comporte comme une longue série de blindages espacés...mais en nécessitant une masse bien moindre. De plus, du fait de la densification progressive (60, 61, etc.) de la structure alvéolaire, le rythme des impacts et des extractions va en croissant au fur et à mesure de la progression du dard. 30 Cet épointage du dard est accentué par le principe de résistance différenciée entre, d'une part les parois et, d'autre part les alvéoles (qui, rappelons-le, ne sont pas alignées d'une couche à l'autre mais décalées et forment des lames trilobées). 13 Si la matière des parois n'empêche pas le dard de passer, par contre, sa vitesse de passage n'est pas exactement la même selon qu'il traverse un solide ou l'air ambiant. Par conséquent, il se crée un différentiel de vitesse, donc de position, entre la partie centrale du dard, qui doit traverser la matière des parois sur toute leur hauteur, et ses trois portions 5 latérales, moins entravées. Ces trois portions rencontrent bien un peu de matière, mais nettement moins épaisse. De plus, celle-ci se présente sous forme de courbes qui tendent à écarter lesdites portions latérales de la partie centrale. Face à des matériaux denses et thermiquement résistants (tels que le tungstène par exemple), 10 le dard peut ainsi être amené à se fractionner en plusieurs parties moins puissantes et aux parcours divergents, perdant ainsi l'essentiel de son efficacité (voir figure 4c). Même face à des matériaux moins performants (mais moins lourds et, surtout, moins coûteux), il est largement « évasé », or c'est sa focalisation qui fait l'efficacité du dard. 15 Enfin, à l'issue d'un parcours qui a dissipé une grande part de son énergie dans le réseau alvéolaire, le dard n'est plus en capacité de perforer la partie arrière, massive, du blindage (4d). Comme pour les deux types d'agressions précédemment cités, des versions plus élaborées du blindage selon l'invention sont envisageables (voir ci-après). 20 Optimisation du blindage selon l'invention : Le procédé selon l'invention permet de conserver certaines parties du noyau après moulage ou de les remplacer par divers matériaux. 25 De plus, le procédé permet de multiplier les « poches » étanches en créant des cloisons qu'il est possible, ensuite, de remplir avec un matériau complémentaire. Par exemple, un élastomère pour les blindages métalliques ou du sable pour les fortifications de béton participeraient à l'absorption des ondes de choc ; Un explosif transformerait la pièce concernée en blindage réactif (avec la possibilité de 30 reproduire l'effet de cuvettes du brevet FR 2802630 par exemple); Un gaz sous pression serait susceptible de refroidir un dard et/ou de contrarier l'effet pyrophorique de l'uranium appauvri des pénétrateurs ; 14 Une mousse expansive de type polyuréthane participerait, pour un faible coût, à « étouffer> les ondes de choc et priverait le front de flamme de comburant ; Une mousse aluminium à cellules fermées (obtenue par gazage), coulée au sein d'une structure alvéolaire selon l'invention (c'est-à-dire à cellules ouvertes et de densité évolutive) en 5 compléterait les performances mécaniques et amènerait une relative protection contre la radioactivité ; Etc. Le procédé selon l'invention permet de telles optimisations en procédant de la façon suivante : des entretoises positionnées entre une plaque donnée du noyau et la ou les plaques situées respectivement au-dessus et/ou en-dessous génèrent des espaces vides, 10 le matériau moulé remplit lesdits espaces vides lors de sa coulée, de sorte que des cloisons non poreuses se forment au-dessus et/ou en-dessous de ladite plaque donnée et définissent un espace clos, des gorges sont réalisées par découpe ou rainurage au sein de ladite plaque donnée, en remplissant lesdites gorges le matériau moulé forme une pluralité de cloisons 15 latérales qui compartimentent l'espace clos précité en une pluralité de poches étanches, un matériau, solide, liquide ou gazeux, est introduit dans toutes ou certaines desdites poches étanches, le processus est répété sur N couches alvéolaires de façon à pouvoir superposer N 20 matériaux différents. e-^ Variante composite dynamique de l'invention : La présente invention est configurable en un blindage composite de nouvelle génération. 25 En effet, depuis leur inauguration par le blindage dit « Chobbam », les blindages composites intègrent des plaquettes de céramique technique (alumine, carbure de bore, etc.) qui apportent leur haute dureté de surface, leur quasi insensibilité thermique ainsi que leur grande résistance à la rupture par compression. De façon à ne pas être simplement écartées ou dispersées sous forme d'éclats par le projectile 30 agresseur et à optimiser leur ténacité, elles sont contraintes dans une structure (par exemple en forme de nid d'abeille) et, souvent, « amorties » par un élastomère. 15 Ainsi, même s'il brise la plaquette, le projectile doit encore en traverser les débris (durs, abrasifs et non fusibles). Ces blindages ont largement démontré leur efficacité, du moins face au premier tir. Toutefois, l'augmentation de la puissance des pénétrateurs cinétiques, la prolifération des 5 charges creuses « en tandem » ainsi que le risque de combinaison de différents types d'attaques nécessitent que les blindages composites évoluent. Actuellement, ces céramiques stoppent la première attaque en se brisant ; la probabilité de tirs multiples impose donc une multiplication de couches épaisses. Or, les céramiques employées sont coûteuses et, bien qu'inférieure à celle de l'acier laminé, 10 leur densité n'est pas négligeable. Il serait donc souhaitable, tant pour des raisons de coût que de masse des blindages, d'en optimiser l'usage. Dans la présente invention, les éléments de céramique technique se présentent sous forme de 15 billes (80) et celles-ci sont intégrées dans le noyau (destructible chimiquement ou mécaniquement). Plus spécifiquement, les volumes élémentaires de certaines plaques sont constitués par l'assemblage de demi-coques creuses (90) dans lesquelles sont introduites les billes. Le diamètre des billes de céramique est précisément égal à la valeur E telle que définie dans la 20 demande de brevet « Noyau poreux modulaire pour moulage de pièces à structure alvéolaire)> citée en référence. Le diamètre extérieur des coques est légèrement supérieur E alors que leur diamètre intérieur est précisément égal à E et, donc, au diamètre des billes de céramiques. Chaque demi-coque est « décalottée » au niveau de la zone de contact entre deux billes sur une 25 petite portion de sphère. Ainsi, lorsque le noyau est détruit après moulage de la pièce de blindage, chaque bille est prisonnière de son alvéole mais demeure libre en rotation sur elle-même. Chaque bille étant pressée contre les billes adjacentes et n'étant maintenue en contact avec la structure alvéolaire que par des anneaux très fins (ou des « pointes arrondies »), l'ensemble 30 forme un roulement à billes (voir figures 5a, 5b et 5c ainsi que 6a, 6b et 6c). De la sorte, une bille est bien plus difficile à briser car tout impact tend à la faire tourner sur elle-même et le projectile se trouve alors dévié sur le côté de ladite bille [on retrouve ce même 16 objectif, mais traité sur un mode statique (le cylindre, pris dans la matière, n'est pas libre en rotation sur lui-même) dans les brevets EP 0041271 ou EP 0929788 ou, au mieux, sur un mode individuel (les billes, n'étant pas en contact les unes avec les autres, ne forment pas un roulement et laissent d'importants interstices sans protection) dans le brevet EP 0 699 887]. 5 Si, toutefois, elle devait tout de même être brisée, ses débris seraient tout aussi difficiles à traverser que ceux des plaquettes traditionnelles. De multiples configurations (alternatives et/ou complémentaires) sont envisageables pour l'agencement de ces billes de céramiques. 10 Trois d'entre elles sont présentées ci-dessous : Dans la première configuration donnée à titre d'exemple, au moins deux couches successives d'alvéoles sont entièrement occupées par des billes de céramique, celles-ci étant donc en contact les unes avec les autres. 15- Dans cette configuration, la rotation des billes sert essentiellement à réduire le risque d'éclatement lors de l'impact. Le mur de céramique ainsi créé est d'autant moins aisément franchissable qu'il est précédé par une épaisseur importante de réseau alvéolaire (dont les effets ont été précédemment explicités) et que, donc, l'éventuel projectile qui parviendrait jusque-là 20 aurait déjà perdu une grande partie de sa puissance. En lui-même, cet agencement n'est pas original car, d'une part, on peut retrouver différentes variantes d'un tel « mur de billes » dans l'existant (par exemple dans le brevet EP 2466248) et, d'autre part, remplir toutes les alvéoles de billes sur quelques rangs successifs tient de l'évidence. 25 Il ne fait donc pas partie des revendications de la présente demande, pas plus qu'une éventuelle variante réactive telle que décrite dans le brevet WO 2016135724; Dans la deuxième configuration envisagée, seule une partie des alvéoles de chaque couche est occupé par des billes de céramique. 30 Ces billes sont disposées en lignes parallèles (préférentiellement deux lignes contigües) et espacées par un nombre plus ou moins important de lignes d'alvéoles vides. A chaque couche successive, ces lignes sont reproduites décalées d'un rang... ou plutôt d'un demi-rang, puisque les couches sont imbriquées en quinconce. 17 Ainsi, cet agencement forme dans l'espace des plans, comparables à des écailles (voir figures 7a et 7b), inclinés à 450 par rapport à la surface du blindage et constitués d'une couche de billes de céramique (ou, préférentiellement, d'une double couche). Pour refermer le piège ainsi constitué, la totalité de la (ou des) dernière(s) couche(s) 5 concernée(s) est occupée par des billes. Un quelconque projectile rigide rencontrant un tel « roulement à billes incliné » glissera donc dessus de façon oblique, ce qui, à minima, rallongera son parcours tout en exerçant d'importantes forces latérales sur son flanc. Quant à un dard de charge creuse, il tendra à être divisé par les résistances différenciées 10 _ entre la matrice et les billes et arrivera donc très affaibli sur le mur de billes final. Dans la troisième configuration proposée, les billes adoptent l'agencement suivant : - chaque bille d'une première couche est entourée d'au moins six alvéoles vides de sorte qu'elle ne soit en contact avec aucune autre bille de sa propre 15 couche, - par contre, ladite bille est en contact avec trois billes de la deuxième couche, ces trois billes formant un premier triangle, - chacune de ces trois billes est, à son tour, en contact avec deux des six billes qui forment sur la couche suivante un deuxième triangle, celui-ci étant à la 20 fois concentrique et tangent au premier, - chacune de ces six billes est en contact avec deux des neuf billes qui forment sur la couche suivante un troisième triangle, concentrique et tangent au deuxième, - ce schéma se reproduit, couche après couche, jusqu'à ce que les triangles de 25 la dernière couche soient en contact les uns avec les autres, de sorte que la répartition des billes dans l'espace forme des tétraèdres. Là aussi, les billes étant en contact les unes avec les autres et maintenues dans leurs cages alvéolaires respectives, chaque tétraèdre constitue un « roulement à billes » tridimensionnel (voir figures 8a et 8b). 30 Ainsi le projectile n'ayant pas à écarter les billes (il y a de l'espace vide juste à côté), il lui est beaucoup plus facile de prendre de l'angle en « glissant » le long du tétraèdre que de traverser celui-ci. 18 Comme dans la configuration précédente, l'angle est de 45° par rapport à la surface du blindage. Un pénétrateur cinétique étant un projectile long et rigide, les forces latérales contradictoires qui s'exercent alors sur lui finissent par le briser. 5 Le dard d'une charge creuse, lui, ne peut pas se briser pas mais sera divisé et dévié. Quel qu'il soit, le projectile est dirigé, selon une course oblique, vers la base du tétraèdre. Affaibli par son parcours, il ne sera plus capable de traverser le « mur » de billes de céramique, en forme de V, que lui oppose cette base. 10 Les bases des tétraèdres étant contigües les unes aux autres, elles dessinent un quadrillage vers lequel un projectile « chanceux)) pourrait se diriger directement, sans prendre d'angle et, donc, en perdant moins de puissance. C'est pourquoi ce quadrillage peut être renforcé par une ou plusieurs couches de billes supplémentaires et/ou par une surépaisseur moulée (ou rapportée dans un matériau 15 qui peut être plus résistant, quitte à être plus cher ou plus lourd, puisqu'il n'est présent qu'en petite quantité) à l'arrière de la pièce de blindage. Bien sûr, les billes de ce blindage peuvent être réalisées dans d'autres matériaux que les céramiques pour peu que lesdits autres matériaux rassemblent les caractéristiques physiques 20 idoines. Que ce soit en version « basique » ou dans ses variantes composites, le blindage selon l'invention présente en outre des avantages complémentaires : 25 le rapport volume/masse des pièces de blindage selon l'invention, particulièrement favorable par rapport à un blindage conventionnel, permet d'améliorer la flottabilité d'un véhicule amphibie ainsi équipé. Quel que soit le type d'agression, les blindages composites actuels, n'étant réalisables 30 qu'en plaques, n'autorisent pas la fabrication de formes arrondies, pourtant propices à dévier les projectiles par ripage ou « ricochet » et plus adaptées à la furtivité radar (dispersion énergétique) que les formes en dièdres fermés (concentration énergétique). 19 Le procédé selon l'invention, au contraire, permet toutes les formes, même les plus complexes, y compris avec des variations d'épaisseurs. Le blindage selon l'invention ayant, entre autres applications, une vocation de « blindage additionnel », sa peau arrière peut donc épouser la forme originelle de 5 l'objet à protéger tandis que sa peau avant adopte une géométrie différente. Les grilles d'aération sont traditionnellement des « points faibles dans la cuirasse » or, le procédé selon l'invention permet de les intégrer directement au blindage, lors de la coulée de celui-ci, de façon sécurisée. 10 Pour ce faire, il suffit d'aménager une ouverture dans une zone non exposée de la partie arrière du blindage : la structure alvéolaire fait alors office à la fois de grille de protection balistique, de filtre à poussières lourdes (pour le sable du désert, par exemple) et de diffuseur thermique. Cette dernière fonction, induite par les capacités de dispersion thermique des structures 15 alvéolaires, présente l'intérêt de « flouter » la signature thermique de l'engin protégé par le blindage. Pour ce faire, il convient de mettre en place l'adaptation suivante : la tuyère de gaz d'échappement du moteur de l'engin blindé débouche dans le réseau alvéolaire, 20 un système d'aspiration force l'air extérieur à se mélanger aux gaz d'échappement au sein de la structure alvéolaire, une pluralité de sorties, forcées ou naturelles, sont pratiquées dans le blindage. Bien sûr, même optimisé par un dilueur/déviateur tel qu'on en trouve sur certains hélicoptères de combat, ce procédé « rustique » ne prétend pas atteindre l'efficacité 25 d'un système optoélectronique (ADAPTAT1V, 1RAP, etc.) mais il présente l'avantage d'être très peu coûteux, passif (donc totalement fiable) et neutre en énergie, en poids et en encombrement. Enfin, pour ce qui est des blindages en milieu aquatique, le procédé selon l'invention 30 présente une véritable synergie avec le concept de « double-coque ». En effet, en reliant la peau externe et la peau interne, la structure alvéolaire optimise la raideur en flexion du panneau convexe : face à la pression du milieu environnant, ledit 20 panneau convexe se comporte comme une seule couche de très forte épaisseur, ce qui lui confère un bien meilleur comportement structural. NB : Cette configuration nécessite toutefois qu'il n'y ait qu'un seul diamètre d'alvéoles (ce qui n'empêche pas plusieurs densités différentes de la structure alvéolaire) afin 5 d'assurer une parfaite continuité structurelle. Par ailleurs, la structure alvéolaire étant à cellules ouvertes, il reste aisé de la remplir avec un fluide quelconque, par exemple de l'eau de mer, au même niveau de pression que celui de l'environnement extérieur. Ce procédé (espace entre la fine peau externe et l'épaisse peau interne maintenu au 10 niveau de pression extérieure), bien connu de l'homme de l'Art sur les submersibles, se voit ici optimisé par l'amélioration de la résistance structurale du panneau convexe explicitée ci-dessus. Cette double-coque optimisée selon l'invention conserve une partie des propriétés de blindage telle que décrites dans les pages précédentes (notamment face aux charges 15 creuses qui équipent la majorité des missiles antinavires) mais, de plus, son comportement structural présente un grand intérêt face à la « bulle brisante » générée par l'explosion d'une torpille sous-marine de forte puissance. la- Il est à noter que certains avantages valables pour les blindages d'engins mobiles le sont aussi 20 pour des applications civiles, telles que des coffres-forts ou des équipements de confinement, et que certaines dispositions valables pour des constructions militaires, telles que des bunkers, le sont aussi des ouvrages d'Art civils. _ Les dessins annexés illustrent la présente invention : 25 - La figure la représente, en perspective, une sphère de la première couche du noyau de moulage, additionnée de son volume tronconique. - La figure lb représente, en coupe, la même sphère. 30 - La figure 2 représente, en perspective écorchée, une pièce de blindage selon l'invention. - Les figures 3a, 3b, 3c et 3d représentent, en perspective écorchée, le comportement d'un pénétrateur cinétique dans une pièce de blindage selon l'invention. 21 Les figures 4a, 4b, 4c et 4d représentent, en perspective écorchée, le comportement d'un « dard » de charge creuse dans une pièce de blindage selon l'invention. La figure 5a représente, en perspective éclatée, deux demi-coques largement décalottées 5 entourant leur bille de céramique. - La figure 5b représente, en coupe, les mêmes demi-coques. - La figure 5c représente, en coupe, une bille de céramique dans sa cage après moulage de la 10 pièce et destruction du noyau. - La figure 6a représente, en perspective éclatée, deux demi-coques perforées et faiblement - décalottées, entourant leur bille de céramique. 15- La figure 6b représente, en coupe, les mêmes demi-coques. - la figure 6c représente, en coupe, une bille de céramique dans sa cage après moulage de la pièce et destruction du noyau. 20- La figure 7a représente, en perspective schématique, les « écailles » formées dans la deuxième hypothèse d'agencement des billes de céramique. - La figure 7b représente, en vue de côté, l'agencement des billes dans la deuxième hypothèse. 25- La figure 8a représente, en perspective schématique, un tétraèdre formé dans la troisième hypothèse d'agencement des billes de céramiques. - La figure 8b représente, en vue de côté, l'agencement REVENDICATIONS1) Blindage balistique polyvalent à dissipation d'énergie, caractérisé en ce que : Le moulage dudit blindage est réalisé sur un noyau poreux constitué d'une pluralité de plaques superposées, chaque plaque étant une couche de volumes élémentaires identiques (approximativement sphériques, de même cubage et respectant le même écartement E entre leurs centres géométriques respectifs) juxtaposés en arrangement hexagonal, de sorte que les dimensions des interstices laissés entre eux déterminent le niveau de porosité de chaque plaque (la porosité de chaque - plaque étant indépendante de celles des autres plaques dudit noyau) et, subséquemment, la densité de la structure alvéolaire moulée, Le noyau de moulage dudit blindage comporte au moins deux zones distinctes, l'écartement E entre les centres des volumes élémentaires constitutifs dudit noyau étant spécifique à chacune de ces zones, ledit blindage est constitué au moins d'une peau perforée exposée vers les menaces, appelée « peau avant » et d'une peau pleine située sur la face opposée du blindage, appelée « peau arrière », ces deux peaux sont espacées l'une de l'autre et reliées l'une à l'autre par une structure alvéolaire dont la densité (ladite densité ne dépendant ni de la seule dimension des alvéoles, ni du seul écartement E entre les centres desdites alvéoles, mais du ratio entre ces deux valeurs) et, subséquemment, la résistance mécanique à la compression vont croissantes en partant de la peau avant (zone d'impact) vers la peau arrière (zone protégée). 2) Blindage selon la revendication 1 caractérisé en ce que : les alvéoles les plus proches de la peau avant de la pièce de blindage débouchent à la surface de ladite peau avant via des orifices, préférentiellement tronconiques, appelés « cols », le diamètre des alvéoles les plus proches de la peau avant est sensiblement supérieur à la distance E entre leurs centres respectifs, de sorte que les parois desdites alvéoles sont minces et très ajourées, 23 le diamètre des alvéoles les plus éloignées de ladite peau avant est inférieur à la distance E entre leur centres respectifs, de sorte que les parois desdites alvéoles sont épaisses et peu ou pas ajourées, la réduction de diamètre des alvéoles en fonction de leur éloignement de la peau 5 avant se fait graduellement et couche par couche ou groupe de couches par groupe de couches. 3) Blindage selon la revendication 1 caractérisé en ce que : des entretoises positionnées entre une plaque donnée du noyau et la ou les plaques 10 situées respectivement au-dessus et/ou en-dessous génèrent des espaces vides, le matériau moulé remplit lesdits espaces vides lors de sa coulée, de sorte que des cloisons non poreuses se forment au-dessus et/ou en-dessous de ladite plaque donnée et définissent un espace clos, des gorges sont réalisées par découpe ou rainurage au sein de ladite plaque donnée, 15 en remplissant lesdites gorges le matériau moulé forme une pluralité de cloisons latérales qui compartimentent l'espace clos précité en une pluralité de poches étanches, un matériau, solide, liquide ou gazeux, est introduit dans toutes ou certaines desdites poches étanches, 20 le processus est répété sur N couches alvéolaires de façon à pouvoir superposer N matériaux différents. 4) Blindage selon la revendication 1 caractérisé en ce que : certains des volumes élémentaires de certaines plaques du noyau sont constitués 25 par l'assemblage de demi-coques fines réalisées dans un matériau destructible après la phase de moulage, des billes, réalisées dans un matériau non destructible après la phase de moulage, sont insérées dans ces demi-coques avant leur assemblage, lesdites demi-coques sont décalottées, de sorte que chaque bille est en contact 30 direct avec au moins deux anneaux très étroits de l'alvéole qui l'accueille ainsi qu'avec les éventuelles billes voisines. 24 5) Blindage selon les revendications 1 et 4 caractérisé en ce que : chaque bille d'une première couche alvéolaire est en contact avec six alvéoles vides de sorte qu'elle n'est en contact avec aucune autre bille de ladite première couche alvéolaire, 5 chaque bille de ladite première couche est en contact avec trois billes de la deuxième couche, ces trois billes formant un premier triangle, chacune des trois billes dudit premier triangle est en contact avec deux des six billes qui forment sur la couche suivante un deuxième triangle, concentrique et tangent au premier, 10 chacune des six billes dudit deuxième triangle est en contact avec deux des neuf billes qui forment sur la couche suivante un troisième triangle, concentrique et tangent au deuxième, cet agencement se reproduit, couche après couche, jusqu'à ce que les triangles de la dernière couche soient en contact les uns avec les autres ou que leurs arrêtes soient 15 confondues, de sorte que la répartition des billes dans l'espace forme une surface composée de tétraèdres contigus les uns aux autres, 6) Blindage selon les revendications 1 et 4 caractérisé en ce que : les billes d'une première couche forment au moins une ligne continue et, 20 préférentiellement, un groupe de deux lignes continues et contiguës l'une à l'autre, lorsque plusieurs groupes de lignes de billes coexistent sur ladite première couche, ils sont parallèles les uns aux autres et espacés les uns des autres par au moins une ligne d'alvéoles vides, lesdites lignes de billes sont reproduites à l'identique sur la couche alvéolaire 25 suivante mais décalées d'un demi-rang, cet agencement se poursuit, couche après couche, au moins jusqu'à ce qu'en projection, il y ait recouvrement des lignes d'une couche par les lignes de la première couche, au sein de la dernière couche concernée, toutes les alvéoles sont occupées par des 30 billes. 25 7) Blindage selon les revendications 1 et 3 caractérisé en ce qu'une portion de la peau arrière de la pièce de blindage est supprimée de sorte que le réseau alvéolaire (dans sa totalité ou seulement en partie si ledit réseau est compartimenté) laisse passer l'air ambiant entre l'avant et l'arrière de la pièce de blindage, les parois alvéolaires se 5 comportant alors à la fois comme une grille de protection balistique et comme un filtre à sable. 8) Blindage selon les revendications 1, 3 et 7 caractérisé en ce que : la tuyère de gaz d'échappement d'un moteur débouche dans le réseau alvéolaire, 10 un système d'aspiration force l'air extérieur à se mélanger aux gaz d'échappement au sein de la structure alvéolaire, une pluralité de sorties, forcées ou naturelles, sont pratiquées dans le blindage. 9) Blindage selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'au moins une plaque, constituée 15' d'un matériau autre que le matériau constitutif de la pièce de blindage alvéolaire, est rapportée sur la face avant de ladite pièce de blindage. 10) Blindage selon les revendications 1 et 9 caractérisé en ce que qu'au moins une plaque, constituée d'un matériau autre que le matériau constitutif de la pièce de blindage 20 alvéolaire, est insérée dans le noyau de moulage, au niveau du plan de séparation entre les zones différenciées par la valeur de leur écartement E entre les centres des alvéoles.