FR 3069696 A1 20190201 FR 1700804 A 20170731 AUTOTRANSFORMATEUR ELEVATEUR DE TENSION, ET CONVERTISSEUR ALTERNATIF CONTINU COMPRENANT UN TEL AUTOTRANSFORMATEUR. L'invention porte sur un autotransformateur élévateur de tension, ainsi que sur un convertisseur alternatif continu comprenant un tel autotransformateur. Dans le domaine aéronautique, l'électricité prend progressivement une place prépondérante sur le plan énergétique vis à vis de l'énergie hydraulique ou pneumatique. Les réseaux électriques embarqués en aéronautique évoluent actuellement vers une utilisation du courant continu associé à un niveau de tension élevé, comme le proposent les nouveaux réseaux HVDC (High Voltage Direct Current ou courant continu haute tension en français). Le courant alternatif triphasé (par exemple 115 Vac à fréquence constante), généré à l'aide des turbines, est ainsi converti en une tension continue élevée (par exemple +270 Vdc/-270 Vdc). Pour réaliser une telle opération de conversion, il est courant d'utiliser un ensemble constitué d'un autotransformateur et d'un ensemble de pont redresseur, ensemble pouvant être désigné sous le nom d'ATRU (« Auto Transformer Rectifier Unit », ou « autotransformateur-redresseur »). Pour rappel, un autotransformateur est un cas particulier de transformateur, dans lequel la totalité de l'enroulement joue le rôle de primaire et la partie de l'enroulement jusqu'au point intermédiaire le rôle de secondaire ; l'enroulement primaire et l'enroulement secondaire ont ainsi une partie commune, sans aucune isolation galvanique entre eux. A puissance nominale égale, il est ainsi moins encombrant et moins lourd qu'un transformateur classique, ce qui est avantageux dans des applications aéronautiques. Placer en sortie de l'autotransformateur un redresseur à base de condensateurs réinjecterait dans le circuit alternatif des courants ayant des fréquences harmoniques de la fréquence du courant alternatif d'alimentation. 2 Ainsi, la valeur du déphasage angulaire entre la tension et l'intensité du courant (également appelée « cos phi »), serait dégradée, ainsi que la tension de distorsion harmonique totale (également appelée « THDv » pour « Total Harmonic Distorsion voltage »). Pour ne pas avoir à utiliser de cellule de 5 filtrage avec un autotransformateur, et réduire tout de même les ondulations résiduelles du courant continu (également appelées « ripple ») et les harmoniques réinjectés sur le réseau, différentes solutions consistant à créer artificiellement dans un autotransformateur, à l'aide de sorties supplémentaires, un ou deux autres réseaux triphasés, décalés de 200, 37° ou 10 40° le plus souvent, ont déjà été proposées. Cette structure peut ensuite être couplée à un redresseur douze (pour un réseau triphasé en plus du réseau principal) ou dix-huit pulses (pour deux réseaux triphasés en plus du réseau principal). 15 Un autotransformateur, prenant en entrée une tension triphasée peut, de façon connue, être représenté par un diagramme vectoriel. Les trois tensions d'entrées du réseau alternatif triphasé forment un triangle équilatéral ayant pour centre le point de tension neutre. Les différentes tensions de sortie peuvent être représentées par un vecteur ayant pour 20 origine le centre du triangle, la longueur du vecteur représentant l'amplitude maximale de la tension de sortie, et l'angle du vecteur par rapport à un vecteur de référence représentant la phase de la tension de sortie. Les bobinages présents sur une même jambe de l'autotransformateur, et donc couplés magnétiquement car traversés par le même flux magnétique, sont 25 représentés de façon parallèle sur le diagramme vectoriel par différents segments. Les interconnexions électriques entre les bobinages sont représentées sur le diagramme vectoriel par des intersections de segments. La longueur de ces segments représente le nombre de spires des bobinages. 30 On connaît ainsi du document US 2002/0186112 A1 un autotransformateur recréant artificiellement deux réseaux triphasés en plus du réseau principal, le deuxième réseau triphasé ainsi recréé étant décalé d'une 3 phase comprise entre 35° et 400 (préférentiellement 37°) par rapport au réseau principal, le troisième réseau triphasé recréé étant décalé d'une phase comprise entre 35° et 40° (préférentiellement 37°) par rapport au deuxième réseau triphasé recréé. Les amplitudes des tensions de sortie des deuxième 5 et troisième réseaux sont comprises entre 0,73 et 0,78 fois la tension de sortie du premier réseau principal, de préférence égales à 0,767 fois la tension de sortie du premier réseau principal. L'autotransformateur est par ailleurs couplé à un redresseur 18 pulses. Le document décrit donc une topologie dite « 370 ». L'autotransformateur décrit dans ce document ne fournit toutefois pas 10 de solution pour contenir la masse de l'autotransformateur. Or, ce paramètre est déterminant dans les applications aéronautiques. Les fabricants jouent habituellement sur le dimensionnement en puissance nominale de l'autotransformateur, au prix d'une légère dégradation du rendement, compensée par un système de refroidissement performant faisant appel à des 15 plaques froides le plus souvent ou des dissipateurs spécifiques présentant un compromis pouvoir d'extraction/masse élevé. Le problème de ce choix de dimensionnement est l'emploi de solutions de refroidissement complexes et onéreuses voire, pour le cas des plaques froides, difficilement intégrables dans un système déjà existant étant donné la lourdeur des modifications à 20 apporter. L'invention vise donc à optimiser la masse d'un autotransformateur en réduisant la longueur des vecteurs par modification de son diagramme vectoriel, sans pour autant complexifier son industrialisation. 25 Un objet de l'invention est donc un autotransformateur élévateur de tension, comportant un noyau magnétique formé d'une première, d'une deuxième et d'une troisième jambe, ledit autotransformateur étant destiné à être connecté à une alimentation triphasée d'amplitude donnée 30 fournie à un premier, à un deuxième et à un troisième point d'entrée et fournissant neuf tensions de sortie, les neuf tensions de sortie pouvant être décomposées en un premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) 4 d'amplitude maximale a et déphasées l'une de l'autre de 1200, un deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) d'amplitude maximale 0,767.a et déphasées l'une de l'autre de 120°, et un troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp) d'amplitude maximale 0,767.a et 5 déphasées l'une de l'autre de 120°, le deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) étant déphasé de 37° par rapport au premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) et le troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp) étant déphasé de 37° par rapport au deuxième groupe de trois tensions de sortie 10 (Vap, Vbp, Vcp), la première jambe comprenant un premier bobinage principal délimité par le deuxième point d'entrée et par une première borne séparée du deuxième point d'entrée par un nombre de spires tel que la tension prélevée à la première borne ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie 15 des deuxième et troisième groupes de tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp, Vapp, Vbpp, Vcpp), le premier bobinage principal comprenant en outre un premier point intermédiaire séparé du premier point d'entrée d'un nombre de spires tel que le premier point intermédiaire soit connecté électriquement à un premier bobinage auxiliaire couplé magnétiquement à un deuxième bobinage 20 principal de la deuxième jambe ayant comme point intermédiaire ledit deuxième point d'entrée, ledit premier bobinage auxiliaire ayant un nombre de spires identiques à la portion de deuxième bobinage principal située entre le deuxième et le troisième point d'entrée, le deuxième bobinage principal étant délimité par le troisième point d'entrée et 25 par une deuxième borne séparée du troisième point d'entrée d'un nombre de spires tel que la tension prélevée à la deuxième borne ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie des deuxième et troisième groupes de tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp, Vapp, Vbpp, Vcpp), le deuxième bobinage principal ayant un deuxième point intermédiaire séparé du deuxième point 30 d'entrée d'un nombre de spires tel que le deuxième point intermédiaire soit connecté électriquement à un deuxième bobinage auxiliaire couplé magnétiquement à un troisième bobinage principal de la troisième jambe 5 ayant comme point intermédiaire ledit troisième point d'entrée, ledit deuxième bobinage auxiliaire ayant un nombre de spires identiques à la portion du troisième bobinage principal située entre le troisième et le premier point d'entrée, 5 le troisième bobinage principal étant délimité par le premier point d'entrée et par une troisième borne séparée du premier point d'entrée d'un nombre de spires tel que la tension prélevée à la troisième borne ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie des deuxième et troisième groupes de tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp, Vapp, Vbpp, Vcpp), le troisième bobinage 10 principal ayant un troisième point intermédiaire séparé du troisième point d'entrée d'un nombre de spires tel que le troisième point intermédiaire soit connecté électriquement à un troisième bobinage auxiliaire couplé magnétiquement au premier bobinage principal de la première jambe ayant comme point intermédiaire ledit premier point d'entrée, ledit troisième 15 bobinage auxiliaire ayant un nombre de spires identiques à la portion du premier bobinage principal située entre le deuxième et le premier point d'entrée, la portion du premier bobinage principal située entre le deuxième et le premier point d'entrée, la portion du troisième bobinage principal située entre le 20 troisième et le premier point d'entrée et la portion de deuxième bobinage principal située entre le deuxième et le troisième point d'entrée étant électriquement connectés entre eux en montage en triangle, l'autotransformateur comprenant également : un premier bobinage additionnel, connecté électriquement à la 25 première borne, couplé magnétiquement au troisième bobinage principal et délimité par une première borne additionnelle, le premier bobinage additionnel comprenant un nombre de spires tel que la tension prélevée à la première borne additionnelle ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie du premier groupe de 30 trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc), un deuxième bobinage additionnel, connecté électriquement à la deuxième borne, couplé magnétiquement au premier bobinage 7 La figure 1 représente de façon simplifiée un exemple d'autotransformateur triphasé, équipé de bobinages B23, B12 et B31 comprenant des bornes d'entrée El, E2 et E3, et de bobinages S23, S12 et S31 qui ne sont pas liés à l'invention mais qui permettent d'illustrer le principe 5 de fonctionnement d'un autotransformateur. L'autotransformateur comprend un circuit ferromagnétique fermé comportant : une première jambe centrale M12 recevant les bobinages correspondant à une première phase ; une deuxième jambe M23 latérale recevant les bobinages d'une 10 deuxième phase ; et une jambe latérale M31 recevant les bobinages d'une troisième phase. Dans le cas d'une tension triphasée en entrée, les flux magnétiques qui circulent dans chacune des jambes de l'autotransformateur 15 sont identiques mais déphasés de 1200 les uns par rapport aux autres. Ainsi, sur le diagramme de la figure 2, les vecteurs 0E1, 0E2 et 0E3, représentant les tensions en entrée ont la même amplitude, et ont un angle de 120° entre eux. Comme il a été indiqué précédemment, les bobinages d'une même jambe sont tous parcourus par le même flux magnétique, et sont ainsi couplés 20 magnétiquement. Par exemple, sur la figure 2, les segments représentant le bobinage principal B12 et un bobinage auxiliaire X3 sont représentés de façon parallèle ; cela illustre le couplage magnétique entre le bobinage principal B12 et le bobinage auxiliaire X3, ce dernier correspondant par exemple au bobinage S12 dans la représentation vectoriel du circuit de la figure 1. Il a 25 également été indiqué précédemment que chaque tension d'entrée ou de sortie peut être représentée par un vecteur, dont la longueur représente l'amplitude, et dont l'orientation représente la phase de 00 à 360°. Ainsi, pour un autotransformateur configuré pour produire neuf phases à partir de trois phases d'entrée espacées de 120°, on cherche des compositions de vecteurs 30 qui, à partir des trois phases d'entrée, permettent de fabriquer les neuf phases recherchées. Sur la figure 2, l'alimentation triphasée est appliquée aux bornes des bobinages en El, E2 et E3. On définit par en outre arbitrairement, pour la composition vectorielle, un point neutre d'origine 0 et les tensions simples d'entrée et de sortie de l'autotransformateur seront référencées par rapport à ce point. Les trois points El, E2 et E3 forment un triangle équilatéral, ayant pour origine le 5 point 0, ce qui implique que la somme vectorielle des tensions 0E1, 0E2 et 03 soit nulle. Pour l'autotransformateur selon l'invention, on cherche à obtenir un premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc), un 10 deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) et un troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp). Les tensions du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) ont la même phase que les tensions d'entrée. La longueur des vecteurs représentant les tensions du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) dépend de la 15 tension de sortie souhaitée. Par exemple, pour une tension d'alimentation à 115 Vac, et une tension de sortie à 270 Vdc, il y a un coefficient de 2,34 entre la longueur des vecteurs représentant les tensions du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) et la longueur des vecteurs représentant les tensions d'entrée, ce qui correspond au cas d'un autotransformateur élévateur 20 de tension. Les vecteurs représentant les tensions du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) et les vecteurs des tensions d'entrées sont ainsi colinéaires. Le deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) est ensuite construit à partir du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc). Le vecteur représentant la première tension Vap du 25 deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) a un angle de 37° par rapport au vecteur représentant la première tension Va du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc), et une longueur égale à 0,767 fois la longueur du vecteur désignant la première tension Va du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc). Selon une variante, l'angle de 30 37° peut être remplacé par un angle de 40°. Le vecteur représentant la tension Vbp se déduit ensuite du vecteur représentant la tension Vap, par une longueur identique et un angle de 120°; de même, le vecteur représentant la 9 tension Vcp se déduit du vecteur représentant la tension Vbp, par une longueur identique et un angle de 1200. Le processus de construction des vecteurs représentant les tensions du troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp) est similaire. Le vecteur représentant la tension 5 Vapp a une longueur égale à 0,767 fois la longueur du vecteur désignant la première tension Va, avec un angle de -37° entre les deux vecteurs (ou de - 40° selon une variante). Le vecteur représentant la tension Vbpp se déduit ensuite du vecteur représentant la tension Vapp, par une longueur identique et un angle de -120° ; de même, le vecteur représentant la tension Vcpp se 10 déduit du vecteur représentant la tension Vbpp, par une longueur identique et un angle de -120°. La figure 3 illustre un autre mode de représentation de l'autotransformateur. Ayant illustré le circuit magnétique avec ses jambes 15 M12, M13 et M23 à la figure 1, on passe à la figure 3 où seuls les bobinages sont représentés en regard des trois jambes qu'ils équipent, les segments parallèles sur la figure 2 correspondant à des bobinages disposés sur une même jambe. Ces bobinages sont par ailleurs représentés par des segments sur la figure 2, dont l'amplitude est représentative de la longueur des 20 bobinages, la longueur d'un bobinage étant défini par son nombre de spires entourant une jambe. La première jambe M12 comprend un premier bobinage principal B12 représenté par ailleurs sur la figure 2. Le premier bobinage 25 principal B12 s'étend du deuxième point d'entrée E2 jusqu'à une première borne K1'. La longueur du premier bobinage principal B12, à savoir entre le point d'entrée E2 et la première borne K1', est déterminée de telle sorte que le point représentant la première borne K1' soit sur le cercle iso-amplitude du deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) et du troisième 30 groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp). De la même manière, la deuxième jambe M23 comprend un deuxième bobinage principal B23 représenté également sur la figure 2. Le deuxième bobinage principal B23 6 principal et délimité par une première borne additionnelle, le deuxième bobinage additionnel comprenant un nombre de spires tel que la tension prélevée à la deuxième borne additionnelle ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie du premier groupe de 5 trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc), un troisième bobinage additionnel, connecté électriquement à la troisième borne, couplé magnétiquement au deuxième bobinage principal et délimité par une troisième borne additionnelle, le troisième bobinage additionnel comprenant un nombre de spires tel que la tension prélevée à la 10 troisième borne additionnelle ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc). L'invention a également pour objet un convertisseur alternatif-continu comprenant un tel autotransformateur. 15 D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés donnés à titre d'exemple et qui représentent, respectivement : - la figure 1 représente de façon simplifiée un 20 autotransformateur triphasé ; - la figure 2 illustre un diagramme vectoriel représentatif d'un premier mode de réalisation d'un autotransformateur selon l'invention ; - la figure 3 illustre schématiquement les bobinages prévus pour le premier mode de réalisation ; 25 - la figure 4 illustre un diagramme vectoriel représentatif d'un deuxième mode de réalisation d'un autotransformateur selon l'invention ; - la figure 5 illustre schématiquement les bobinages prévus pour le deuxième mode de réalisation ; la figure 6 illustre schématiquement un 30 autotransformateur-redresseur 18 pulses selon l'invention. 10 s'étend du troisième point d'entrée E3 jusqu'à une deuxième borne K2'. La longueur du deuxième bobinage principal B23, à savoir entre le troisième point d'entrée E3 et la deuxième borne K2', est déterminée de telle sorte que le point représentant la deuxième borne K2' soit sur le cercle iso-amplitude du 5 deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) et du troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp). Enfin, la troisième jambe M31comprend un troisième bobinage principal B31 également représenté sur la figure 2. Le deuxième bobinage principal B31 s'étend du premier point d'entrée El jusqu'à une troisième borne K3'. La longueur du 10 troisième bobinage principal B31, à savoir entre le premier point d'entrée El et la troisième borne K3', est déterminée de telle sorte que le point représentant la troisième borne K3' soit sur le cercle iso-amplitude du deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) et du troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp). 15 On dispose un premier bobinage auxiliaire X1 sur la première jambe M12 ; il y a ainsi couplage magnétique entre le premier bobinage auxiliaire X1 et le deuxième bobinage principal B23. La longueur du premier bobinage auxiliaire XI, en nombre de spires, est identique à la longueur de la 20 portion de deuxième bobinage principal B23 située entre le deuxième point d'entrée E2 et le troisième point d'entrée E3. Les tensions Vap et Vapp sont prélevées aux bornes du premier bobinage auxiliaire Xi. Le premier bobinage auxiliaire X1 est par ailleurs connecté électriquement au premier bobinage principal B12 via un premier point intermédiaire Kl. Sur la figure 2, le premier 25 point intermédiaire K1 est situé à l'intersection du segment représentant le premier bobinage principal B12 et du segment représentant le premier bobinage auxiliaire Xi. L'emplacement du premier bobinage principal B12 et du premier bobinage auxiliaire X1 étant connus, on déduit ainsi le nombre de spires séparant le premier point d'entrée El du premier point intermédiaire K1 30 par la mesure de la distance séparant les points El et K1 sur le diagramme vectoriel. Ainsi, le premier point intermédiaire K1 dans le premier bobinage principal B12 est à une position telle que le rapport nl/N entre le nombre n1 11 de spires se trouvant entre El et K1 et le nombre total N de spires du premier bobinage principal B12 est : nl/N = El Kl/E2K1'. Le nombre de spires n1 est donc égal à la valeur entière de N*E1K1/E2K1'. De la même manière, en répétant les opérations par permutation circulaire, on déduit le nombre de 5 spires séparant le deuxième point d'entrée E2 du deuxième point intermédiaire K2 par la mesure de la distance séparant les points E2 et K2 sur le diagramme vectoriel, et le nombre de spires séparant le troisième point d'entrée E3 du troisième point intermédiaire K3 par la mesure de la distance séparant les points E3 et K3 sur le diagramme vectoriel. Les spires des 10 différents bobinages de l'autotransformateur selon la présente invention peuvent être réalisées avec un feuillard d'aluminium, ou bien avec des fils de cuivre. On dispose ensuite un premier bobinage additionnel Yi, 15 délimité par la première borne K1', dont l'emplacement est connu sur le diagramme vectoriel, et par une première borne additionnelle Ki". Le premier bobinage additionnel Y1 est couplé magnétiquement au troisième bobinage principal B31, et est situé sur la troisième jambe M31. L'emplacement de la première borne additionnelle Ki" se déduit donc par construction d'un 20 segment représentant le premier bobinage additionnel Y1 parallèle au segment représentant le troisième bobinage principal B31, la première borne additionnelle Kl" étant située à l'intersection du segment représentant le premier bobinage additionnel Y1 et du point de prise de la tension Va. De la même manière, en répétant les opérations par permutation circulaire, on en 25 déduit l'emplacement de la deuxième borne additionnelle K2" et de la troisième borne additionnelle K3". Cette topologie permet avantageusement de réduire la longueur des vecteurs transitant le courant total et donc la longueur et le volume de bobinage associé dans l'autotransformateur puis à répartir au mieux, dans les autres enroulements, la puissance vers les sorties 30 de l'autotransformateur, c'est-à-dire répartir au mieux les courants et diminuer la puissance électrique apparente du transformateur (« kVa rating » en anglais). Une meilleure répartition des courants permet de minimiser la 12 section des enroulements et donc leur volume total. Une réduction de la masse des bobinages est ainsi obtenue. Cette réduction de masse peut avantageusement être de l'ordre de 10 à 15%. 5 La figure 3 illustre schématiquement les bobinages prévus pour le premier mode de réalisation tel que décrit relativement à la figure 2, permettant de visualiser la façon avec laquelle sont connectés les différents points, sur les différentes jambes de l'autotransformateur conformément à la description qui précède. De la même manière, la figure 5 illustre 10 schématiquement les bobinages prévus pour le deuxième mode de réalisation tel que décrit relativement à la figure 4. La figure 4 illustre un diagramme vectoriel représentatif de la topologie d'un deuxième mode de réalisation de l'invention. La convention de 15 représentation de l'alimentation triphasée en El, E2 et E3 est identique au mode de réalisation précédent. Pour ce mode de réalisation, on cherche à obtenir un premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc), un deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) et un troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp), les tensions des trois 20 groupes ayant cette fois-ci toutes la même amplitude maximale. La constructions des vecteurs représentant les différents groupes de tensions de sortie est identique au mode de réalisation précédent. Le vecteur représentant la première tension Vap du deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) a un angle de a par rapport au vecteur représentant la première 25 tension Va du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc), et une longueur égale la longueur du vecteur désignant la première tension Va du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc). L'angle a peut être égal à 37°, ou égal à 40°. Le vecteur représentant la tension Vbp se déduit ensuite du vecteur représentant la tension Vap, par une longueur identique et 30 un angle de 120° ; de même, le vecteur représentant la tension Vcp se déduit du vecteur représentant la tension Vbp, par une longueur identique et un angle de 120°. Le processus de construction des vecteurs représentant les 13 tensions du troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp) est similaire au mode de réalisation décrit précédemment. Le deuxième mode de réalisation se distingue du premier de 5 réalisation en ce que le premier point d'entrée El est confondu avec le premier point intermédiaire K1. Le nombre d'interconnexions entre les différentes jambes de l'autotransformateur est donc réduit par rapport au mode de réalisation précédent. Le bobinage auxiliaire X1 est couplé magnétiquement au deuxième bobinage principal B23, et se trouve ainsi sur 10 la deuxième jambe M23. Deux bobinages supplémentaires Via et V1 b, représentés respectivement par les segments R11-R12 et R13-R14 sur le diagramme de la figure 4, sont couplés magnétiquement respectivement au premier bobinage principal B12 et au troisième bobinage principal B31, et se trouvent donc respectivement sur les jambes M12 et M31 de 15 l'autotransformateur. On obtient ainsi une symétrie des enroulements de part et d'autre du bobinage auxiliaire X1 , et donc une meilleure répartition des courants de par la proximité des valeurs des impédances. Les points Kl" (représentant la tension Va), K2" (représentant la tension Vb), K3" (représentant la tension Vc), R11 (représentant la tension Vap), R34 20 (représentant la tension Vcpp), R31 (représentant la tension Vcp), R24 (représentant la tension Vbpp) et R21 (représentant la tension Vbp) sont d'emplacement connu, dans la mesure où ils sont tous inscrits dans le cercle de centre O. Le point R12, qui est une des deux bornes du bobinage supplémentaire Via avec le point R11, est déterminé géométriquement par 25 construction de l'intersection entre le bobinage auxiliaire X1 et du bobinage supplémentaire Via. Le nombre de spires du bobinage supplémentaire Via est tel que le rapport n1 a/N entre le nombre nia de spires formant le bobinage supplémentaire Via et le nombre total N de spires du premier bobinage principal B12 est : nla/N = R12R11/E2K1'. Le nombre de spires nia 30 est donc égal à la valeur entière de N*R12R11/E2K1'. Par symétrie, on en déduit le nombre de spires du bobinage supplémentaire V1 b. De la même manière, en répétant les opérations par permutation circulaire, on en déduit le 14 nombre de spires des bobinages supplémentaires V2a, V2b, V3a et V3b. L'angle a peut être égal à 37° ou 40°. Pour passer de l'un à l'autre, il suffit de jouer sur les longueurs de segments représentant les bobinages auxiliaires et les bobinages supplémentaires. Par exemple, pour passer de 37° à 40°, il 5 suffit de réduire la longueur du segment représentant le bobinage supplémentaire Via, et d'augmenter la longueur du segment représentant le bobinage auxiliaire X1 . Le passage à un angle a égal à 40° permet avantageusement de supprimer la tension de mode commun, et donc de se passer d'un filtre de mode commun encombrant, lourd et coûteux. 10 La figure 6 représente un synoptique d'un convertisseur alternatif-continu, comportant un autotransformateur selon le deuxième mode de réalisation, illustré par les figures 4 et 5, suivi de trois ponts de redressement, un pont étant associé à chaque groupe de tensions triphasées. 15 L'autotransformateur est ainsi utilisé avantageusement pour réaliser une conversion de tension alternatif/continu. On connecte ainsi à l'autotransformateur l'alimentation triphasée aux entrées El, E2 et E3. Selon le deuxième mode de réalisation, illustrée par les figures 4 et 5, les trois groupes de tension de sortie sont récupérés en sortie de l'autotransformateur. 20 Les tensions du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) sont connectées à un premier pont PA1 composé classiquement de six diodes. Les sorties déphasées de +37° (ou +40°) sont connectées à un deuxième pont PA2 de six diodes, et les sorties déphasées de -37° (ou -40°) sont connectées à un troisième pont idem de six diodes. Les trois ponts redresseurs ont des 25 sorties communes qui constituent les sorties du convertisseur. L'ensemble des trois ponts à six diodes délivre une tension pseudo-continue à 18 pulses. Les différents paramètres de l'autotransformateur, tels que l'angle de 37° ou de 40° (phase), et le rapport entre la tension alternative en 30 entrée et la tension de sortie continue désirée (gain) peuvent être sélectionnés en vue de minimiser la quantité d'énergie traversant 15 l'autotransformateur, et assurer en même temps une conversion avec 18 pulses. La présente description s'applique à un autotransformateur 5 élévateur de tension. Toutefois, elle pourrait également s'appliquer à un autotransformateur réducteur de tension. Il faudrait pour cela modifier les enroulements des vecteurs représentant les tensions Va, Vb, Vc pour que ces vecteurs soient plus courts que pour un élévateur de tension, ou alors mettre des enroulements qui feront que ces vecteurs soient dans le triangle, et 10 ensuite modifier la longueur en conséquence des vecteur Vap, REVENDICATIONS1. Autotransformateur élévateur de tension, comportant un 5 noyau magnétique formé d'une première (M12), d'une deuxième (M23) et d'une troisième (M31) jambe, ledit autotransformateur étant destiné à être connecté à une alimentation triphasée d'amplitude donnée fournie à un premier (El), à un deuxième (E2) et à un troisième (E3) point d'entrée et fournissant neuf tensions de sortie, les neuf tensions de sortie pouvant être 10 décomposées en un premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) d'amplitude maximale a et déphasées l'une de l'autre de 1200, un deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) d'amplitude maximale 0,767.a et déphasées l'une de l'autre de 120°, et un troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp) d'amplitude maximale 0,767.a et 15 déphasées l'une de l'autre de 120°, le deuxième groupe de trois tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp) étant déphasé de 37° par rapport au premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc) et le troisième groupe de trois tensions de sortie (Vapp, Vbpp, Vcpp) étant déphasé de 37° par rapport au deuxième groupe de trois tensions de sortie 20 (Vap, Vbp, Vcp), la première jambe (M12) comprenant un premier bobinage principal (B12) délimité par le deuxième point d'entrée (E2) et par une première borne (K1') séparée du deuxième point d'entrée (E2) par un nombre de spires tel que la tension prélevée à la première borne (K1') ait la même amplitude maximale 25 que les tensions de sortie des deuxième et troisième groupes de tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp, Vapp, Vbpp, Vcpp), le premier bobinage principal (B12) comprenant en outre un premier point intermédiaire (K1) séparé du premier point d'entrée (El) d'un nombre de spires tel que le premier point intermédiaire (K1) soit connecté électriquement à un premier bobinage 30 auxiliaire (X1) couplé magnétiquement à un deuxième bobinage principal (B23) de la deuxième jambe (M23) ayant comme point intermédiaire ledit deuxième point d'entrée (E2), ledit premier bobinage auxiliaire (X1) ayant un 17 nombre de spires identiques à la portion de deuxième bobinage principal (B23) située entre le deuxième (E2) et le troisième (E3) point d'entrée, le deuxième bobinage principal (B23) étant délimité par le troisième point d'entrée (E3) et par une deuxième borne (K2') séparée du troisième point d'entrée (E3) d'un nombre de spires tel que la tension prélevée à la deuxième borne (K2') ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie des deuxième et troisième groupes de tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp, Vapp, Vbpp, Vcpp), le deuxième bobinage principal (B23) ayant un deuxième point intermédiaire (K2) séparé du deuxième point d'entrée (E2) d'un nombre de spires tel que le deuxième point intermédiaire (K2) soit connecté électriquement à un deuxième bobinage auxiliaire (X2) couplé magnétiquement à un troisième bobinage principal (B31) de la troisième jambe (M31) ayant comme point intermédiaire ledit troisième point d'entrée (E3), ledit deuxième bobinage auxiliaire (X2) ayant un nombre de spires identiques à la portion du troisième bobinage principal (B31) située entre le troisième (E3) et le premier (El) point d'entrée, le troisième bobinage principal (B31) étant délimité par le premier point d'entrée (El) et par une troisième borne (K3') séparée du premier point d'entrée (El) d'un nombre de spires tel que la tension prélevée à la troisième borne (K3') ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie des deuxième et troisième groupes de tensions de sortie (Vap, Vbp, Vcp, Vapp, Vbpp, Vcpp), le troisième bobinage principal (B31) ayant un troisième point intermédiaire (K3) séparé du troisième point d'entrée (E3) d'un nombre de spires tel que le troisième point intermédiaire (K3) soit connecté électriquement à un troisième bobinage auxiliaire (X3) couplé magnétiquement au premier bobinage principal (B12) de la première jambe (M12) ayant comme point intermédiaire ledit premier point d'entrée (El), ledit troisième bobinage auxiliaire (X3) ayant un nombre de spires identiques à la portion du premier bobinage principal (B12) située entre le deuxième (E2) et le premier (El) point d'entrée, la portion du premier bobinage principal (B12) située entre le deuxième (E2) et le premier (El) point d'entrée, la portion du troisième bobinage principal 18 (B31) située entre le troisième (E3) et le premier (El) point d'entrée et la portion de deuxième bobinage principal (B23) située entre le deuxième (E2) et le troisième (E3) point d'entrée étant électriquement connectés entre eux en montage en triangle, 5 caractérisé en ce que l'autotransformateur comprend également : un premier bobinage additionnel (Y1), connecté électriquement à la première borne (K1'), couplé magnétiquement au troisième bobinage principal (B31) et délimité par une première borne additionnelle (K1"), le premier bobinage additionnel (Y1) comprenant un nombre de spires 10 tel que la tension prélevée à la première borne additionnelle (K1") ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc), un deuxième bobinage additionnel (Y2), connecté électriquement à la deuxième borne (K2'), couplé magnétiquement au premier bobinage 15 principal (B12) et délimité par une première borne additionnelle (K2"), le deuxième bobinage additionnel (Y2) comprenant un nombre de spires tel que la tension prélevée à la deuxième borne additionnelle (K2") ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc), 20 un troisième bobinage additionnel (Y3), connecté électriquement à la troisième borne (K3'), couplé magnétiquement au deuxième bobinage principal (B23) et délimité par une troisième borne additionnelle (K3"), le troisième bobinage additionnel (Y3) comprenant un nombre de spires tel que la tension prélevée à la troisième borne additionnelle 25 (K3") ait la même amplitude maximale que les tensions de sortie du premier groupe de trois tensions de sortie (Va, Vb, Vc). 2. Convertisseur alternatif-continu caractérisé en ce qu'il utilise un autotransformateur selon la revendication précédente, une diode en 30 direct étant reliée entre chaque sortie de l'autotransformateur et une sortie positive du convertisseur, et une diode en inverse étant reliée entre chaque sortie de l'autotransformateur et une sortie négative du convertisseur.