FR 3063436 A1 20180907 FR 1751805 A 20170306 La présente invention entre dans le domaine de la séparation des gaz, et est applicable en particulier aux mélanges de gaz comprenant du CO2 et du CH4. Cette invention permet par exemple la valorisation d'un gaz, 5 plus particulièrement appelé biogaz, qui est produit lors de la méthanisation de matières organiques par des populations de microorganismes. Le processus de méthanisation permet d'aboutir à la production d'un biogaz composé notamment de méthane CH4, dans une 10 proportion comprise entre 50 et 70% en volume, de dioxyde de carbone CO2,dans une proportion allant de 25 à 50% en volume, par rapport à la volume totale du biogaz produit, et de sulfure d'hydrogène H2S, dans une concentration de 20 000 ppm maximum. La filière de la méthanisation est en constant développement, 15 notamment en France, et cela depuis de nombreuses années. Le gisement méthanisable a été évalué à 55,9 TWh (térawattheure) à l'horizon des années 2030. Il est donc particulièrement intéressant de chercher à développer des process pour la valorisation du biogaz issu de la 20 méthanisation de matières organiques et plus particulièrement l'utilisation de celui-ci dans le réseau de gaz naturel ou en tant que carburant. Toutefois, l'injection de biogaz dans le réseau ne peut être effectuée qu'une fois que les impuretés et les gaz indésirables, 25 notamment le CO2 et l'H2S, ont été éliminés du biogaz directement issu de la méthanisation. Ainsi, pour augmenter sa valeur calorifique et répondre aux spécifications des opérateurs de réseau de gaz naturel pour une injection dans le réseau et/ou son utilisation comme carburant 30 automobile, le biogaz issu directement du processus de méthanisation doit subir une épuration, en sorte de comporter, au final, une proportion de l'ordre de 92% et de préférence supérieure à 96% de CH4 suivant la qualité du gaz distribué, On parle alors de « biométhane ». 3063436 -2 La présente invention a donc pour objet un procédé visant à permettre une épuration efficace du biogaz issu de la méthanisation, avec un rendement élevé, dans le but d'obtenir un biométhane d'une grande pureté et répondant aux caractéristiques requises, c'est-à-dire ayant plus de 92% de CH4 en volume, par rapport au volume total de biométhane. Dans l'état de l'art, différentes techniques ont été mises au point en sorte de permettre une purification du biogaz et d'obtenir un biogaz enrichi en méthane. En particulier, certains documents de brevet décrivent l'utilisation de contacteurs à membranes pour l'épuration du biogaz. Les contacteurs à membrane permettent, de manière générale, la séparation sélective d'une molécule particulière présente dans un fluide, dans le but de la valoriser, si celle-ci consiste par exemple en un composé aromatique d'intérêt, ou dans le but de l'éliminer, si ladite molécule est indésirable, notamment si celle-ci est toxique ou malodorante. A cet effet, les contacteurs membranaires sont généralement constitués d'une membrane poreuse, matérialisant une interface séparant physiquement deux fluides ou plus, et dans laquelle les molécules sont séparées selon leurs affinités avec l'une ou l'autre des phases. Le déplacement de cette molécule dans la membrane s'effectue sous l'effet, généralement, d'un gradient de pression ou de concentration à travers la membrane. Ces contacteurs membranaires ont déjà été utilisés dans le but d'éliminer le CO2 du biogaz, et par conséquent pour obtenir un biométhane d'une grande pureté. Ainsi, une phase gazeuse (biogaz) et une phase liquide (par exemple eau) sont confinées de chaque côté d'une membrane poreuse et hydrophobe, qui stabilise l'interface entre les deux phases, et les transferts entre phases s'effectuent par l'intermédiaire des pores de la membrane. Dans le document de brevet EP 2 714 243, il est divulgué un 35 procédé et une installation pour le traitement d'un gaz naturel 3063436 -3 contenant du méthane, afin d'éliminer les gaz indésirables de celui-ci, notamment le CO2 et le H2S. Dans ce brevet, deux membranes sont arrangées en série dans un circuit, dans lequel circule de l'eau. 5 La première membrane, imperméable à l'eau et perméable aux gaz, est positionnée dans un module de dégazage et a pour fonction de permettre une élimination des gaz indésirables présent dans l'eau, par stripping via une pompe à vide, cette eau étant, au préalable, dessalée et présentant une conductivité inférieure à 10 500 pS/cm. En d'autres termes, le CO2 dissous dans l'eau déminéralisée est éliminé de celle-ci dans le module de dégazage et passe de l'autre côté de la membrane. L'eau dégazée passe ensuite dans un module d'échange des gaz, où se produit une absorption des gaz indésirables contenus 15 dans du biogaz à traiter, celui-ci étant injecté à contrecourant de l'eau dégazée. Après cette étape, un gaz enrichi en méthane est obtenu. Ce gaz enrichi, s'il est qualifié, peut alimenter un réseau de gaz existant. Ainsi, on a cherché ici, en diminuant au maximum la 20 conductivité de l'eau, et en utilisant à cet effet de l'eau dessalée, à augmenter la solubilité du dioxyde de carbone, et donc la dissolution de celui-ci dans l'eau. Cependant, l'ensemble des gaz indésirables présents à un moment donné dans l'eau (CO2, 02, H2S...) se retrouvent donc en 25 mélange au niveau du module de dégazage. Par le même mécanisme, une fraction de méthane, gaz dont on cherche à maximiser la valorisation, est mélangée dans ce flux avec une faible concentration. Les possibles valorisations de ce mélange de gaz avec une faible valeur énergétique est complexe et couteuse à 30 mettre en oeuvre. Dans le document de brevet WO 2012/096576, un mélange de gaz est mis en contact avec un liquide d'absorption au travers, par exemple, d'une colonne d'absorption ou d'un contacteur membranaire à une pression d'au moins 1 bar. Le liquide riche en gaz est ensuite régénéré au contact d'une membrane de désorption, avec 3063436 -4 application d'une dépression transmembranaire pour faciliter la désorption des gaz du liquide qui est, quant à lui, réutilisé. D'une manière générale, dans les documents de l'état de la technique, on cherche à maximiser l'absorption, notamment de CO2, 5 à partir d'un mélange de gaz le contenant, afin d'obtenir, au final, un gaz purifié duquel a été extrait la quasi-totalité du dioxyde de carbone. Il est d'ailleurs généralement admis que la solubilité des gaz dans un liquide, et notamment du dioxyde de carbone CO2, a 10 tendance à diminuer lorsque la salinité de ce liquide augmente. C'est la raison pour laquelle on cherche traditionnellement à diminuer la salinité des liquides d'absorption comme, par exemple, dans le document de brevet EP 2 714 243 mentionné plus haut, où l'on utilise une eau déminéralisée dont la conductivité est 15 faible. En d'autres termes, la présence de sels dans un liquide ou un solvant diminue généralement la capacité d'absorption dudit liquide. Cependant, les inventeurs ont pu déterminer que, 20 inévitablement, lorsqu'on applique les techniques existantes à la purification de biogaz contenant notamment du dioxyde de carbone et du méthane, une proportion non négligeable de méthane est également dissoute dans le liquide d'absorption qui circule entre les modules d'absorption et de désorption, dans une boucle fermée 25 et, généralement, pressurisée. Le méthane, qui est dissous dans le liquide d'absorption est donc mélangé à d'autres impuretés et gaz indésirables, notamment le CO2 et l'H2S, est, par conséquent, extrêmement difficile à récupérer et à valoriser. 30 Ainsi, dans une démarche inventive, les inventeurs ont ici mis en évidence que, de manière surprenante, en utilisant, en tant que liquide d'absorption, un liquide ayant une salinité et, par conséquent, une conductivité élevées, ledit liquide comportant par exemple un sel de type NaC1 (chlorure de sodium) ou KC1 35 (chlorure de potassium), il est possible de diminuer 3063436 -5 substantiellement la proportion de méthane CH4 dissoute dans ledit liquide, tout en permettant, d'un autre côté, une absorption satisfaisante du dioxyde de carbone CO2. Ainsi, les pertes en CH4 par dissolution de celui-ci dans le 5 liquide absorbant sont minimisées, tandis qu'on obtient, en parallèle, un biométhane d'une pureté suffisante pour une utilisation de celui-ci dans le réseau de gaz, avec une installation de conception relativement simple. A cet effet, la présente invention concerne un procédé 10 d'épuration d'un flux de biogaz entrant composé d'un mélange de gaz comprenant du méthane CH4à purifier et des gaz indésirables, comme du dioxyde de carbone CO2 ou du sulfure d'hydrogène H2S, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : - lors d'une étape d'absorption, on met en contact, au 15 travers d'une unité membranaire d'absorption comprenant au moins une membrane perméable aux gaz et imperméable aux liquides, le flux de biogaz entrant d'un côté de ladite membrane et un liquide absorbant circulant de l'autre côté de ladite membrane, et on obtient un liquide 20 absorbant riche comportant lesdits gaz indésirables dissous et un flux de biométhane sortant, appauvri en CO2; - lors d'une étape de désorption, on met en contact ledit liquide absorbant riche avec une unité membranaire de désorption comprenant au moins une membrane, perméable 25 aux gaz et imperméable aux liquides, et on élimine, par application d'une dépression transmembranaire, dudit liquide absorbant riche circulant d'un côté de ladite membrane, au moins une partie desdits gaz dissous, par passage au travers de ladite membrane vers l'autre côté 30 de celle-ci, pour obtenir un liquide dégazé ; - on recycle ledit liquide dégazé dans une étape d'absorption ultérieure ; Dans le procédé de l'invention, de manière particulière, ledit liquide absorbant comporte de l'eau et au moins un sel 3063436 -6 choisi parmi le chlorure de sodium NaCl, le chlorure de potassium KC1 et le sulfate de sodium Na2SO4. Avantageusement, la concentration molaire en sel dans le liquide absorbant est comprise entre 0,2 et 2,5 mol/L, 5 avantageusement entre 1 et 2 mol/L et, plus avantageusement encore, cette concentration est de l'ordre de, ou égale à 1,5 mol/L. Dans un mode de réalisation tout préférentiel du procédé de l'invention, le liquide absorbant comporte de l'eau et du chlorure 10 de potassium KC1 à une concentration comprise entre 0,2 et 2,5 mol/L, avantageusement entre 1 et 2 mol/L et, plus avantageusement encore, cette concentration est de l'ordre de, ou égale à 1,5 mol/L. Dans un exemple de réalisation ledit liquide absorbant 15 comporte, outre l'eau et au moins un sel choisi parmi NaC1, KC1, et Na2SO4, au moins un sel d'acide aminé, l'acide aminé étant choisi parmi la L-alanine, la L-proline, la L-glycine, la sarcosine et la taurine. Toujours en combinaison avec un ou plusieurs sels 20 NaCl/KC1/Na2SO4, et éventuellement avec un sel d'acide aminé, le liquide absorbant peut comporter une solution enzymatique comprenant une anhydrase carbonique combinée à au moins un régulateur de pH, ce dernier pouvant consister, par exemple du en du Tris combiné avec de l'acide chlorhydrique HC1, ou en du 25 phosphate ou en du carbonate de potassium. Ledit liquide absorbant peut également comprendre une solution tampon choisie parmi le phosphate de monopotassium KH2PO4 ou le carbonate de potassium K2CO3. La combinaison d'une solution d'acide(s) aminé(s) et/ou 30 d'une solution enzymatique et/ou d'une solution tampon avec le liquide absorbant particulier mis en oeuvre dans le procédé de l'invention est susceptible d'améliorer encore la sélectivité CO2/CH4 lors de l'étape d'absorption. De manière intéressante, on fait circuler le liquide 35 absorbant entre l'unité membranaire d'absorption et l'unité 3063436 -7 membranaire de désorption dans un circuit dans lequel ledit liquide est maintenu à une pression relative comprise entre 1 et 7 bars, de préférence entre 5 et 6 bars. Dans un exemple de réalisation préférentiel, on maintient le 5 flux de biogaz qui arrive dans l'unité membranaire d'absorption à une pression relative comprise entre 10 mbars et 6 bars, de préférence à une pression relative comprise entre 4,5 et 5,5 bars, plus préférentiellement encore égale à 5 bars. Avantageusement, on maintient le liquide absorbant à une 10 pression supérieure d'au moins 0,2 bar à la pression du biogaz à l'absorption. En ce qui concerne l'étape de désorption, on applique, de préférence, une pression absolue, dans l'unité membranaire de désorption, et du côté de la membrane de sortie des gaz dissous, 15 comprise entre 10 mbars et 1 bar. La présente invention est également relative à une installation d'épuration d'un flux de biogaz entrant, composé d'un mélange de gaz comprenant du méthane CH4 à purifier et des gaz indésirables, comme du dioxyde de carbone CO2 ou du sulfure 20 d'hydrogène H2S, pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, comportant au moins une unité membranaire d'absorption comprenant au moins une membrane perméable aux gaz et imperméable aux liquides, ladite unité étant reliée, d'un côté de ladite membrane, à une entrée du flux de biogaz et à une sortie 25 du flux de biométhane, et, de l'autre côté de ladite membrane, à un circuit dans lequel circule un liquide absorbant lesdits gaz indésirables, ledit circuit reliant l'unité membranaire d'absorption à une unité membranaire de désorption, laquelle comporte au moins une membrane perméable aux gaz et imperméable 30 aux liquides apte à permettre un passage d'au moins une partie desdits gaz dissous dans ledit liquide absorbant, ladite installation étant caractérisée par le fait que le liquide circulant dans ledit circuit comporte, au moins, de l'eau et au moins un sel choisi parmi le chlorure de sodium NaC1, le chlorure 35 de potassium KC1 et le sulfate de sodium Na2SO4. 3063436 -8 Le procédé et l'installation d'épuration de biogaz selon l'invention comportent de nombreux avantages. En particulier, les inventeurs ont réussi à obtenir une élimination satisfaisante des gaz indésirables et des impuretés 5 mélangés, à l'origine dans le biogaz, au méthane valorisable, tout en réduisant substantiellement les pertes en méthane, celles-ci se produisant inévitablement lors de la mise en oeuvre de certaines techniques existantes. En d'autres termes, par la mise en oeuvre du procédé de l'invention, on améliore le rendement de 10 récupération du méthane CH4 à partir du biogaz de départ, en comparaison avec les procédés actuels. En outre, le procédé de l'invention est aisé à mettre en oeuvre et les installations, pour l'application de ce procédé, peuvent consister en des petites unités ayant un coût 15 d'investissement relativement peu élevé. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre des modes de réalisation non limitatifs de l'invention, en référence aux figures annexées dans lesquelles : 20 - la figure 1 représente, de manière schématisée, un mode de réalisation particulier et non limitatif d'une installation pour la mise en OEuvre du procédé de l'invention ; - la figure 2 représente, de manière schématisée, un autre 25 mode de réalisation particulier d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention avec une boucle intermédiaire de dégazage pour recycler une fraction des gaz dissous. En référence à la figure 1, la présente invention concerne 30 un procédé d'épuration d'un flux de biogaz entrant 1. Ce dernier est composé d'un mélange de gaz et comprend, notamment, du méthane CH4, que l'on cherche à purifier pour une valorisation ultérieure, et des gaz indésirables, comme par exemple du dioxyde de carbone CO2 ou du sulfure d'hydrogène H2S, que l'on souhaite éliminer. 3063436 -9 Le flux de biogaz entrant 1 peut être obtenu suite à la dégradation de matière organique par des micro-organismes. Ce biogaz 1 est composé en majorité de CH4, dans une proportion généralement comprise entre 45 et 70% en volume par rapport au 5 volume total de biogaz, et de CO2, entre 25 et 50%. Les autres gaz indésirables (H2S, 02, N2...) ou impuretés présents également dans ce biogaz le sont dans des proportions relativement plus faibles. La première étape du procédé de l'invention consiste en une 10 étape d'absorption des gaz indésirables par un liquide absorbant 3 et est mise en oeuvre au travers, par exemple, d'une unité membranaire d'absorption 2. Cette dernière comporte au moins une membrane 20 laquelle est hydrophobe et perméable aux gaz tandis qu'elle est imperméable 15 aux liquides. Cette membrane, microporeuse et hydrophobe, pourra par exemple être en polypropylène (PP), en polyfluorure de vinylidène (PVDF), ou bien encore en polytétrafluoroéthylène (PTFE). Plus particulièrement, le flux de biogaz 1 arrive par 20 l'intermédiaire d'une entrée 8 au niveau de ladite unité membranaire d'absorption 2, et se retrouve d'un côté 21 de ladite membrane 20 perméable aux gaz et imperméable aux liquides. De l'autre côté 22 de ladite membrane 20 circule un liquide absorbant 3 dans un circuit 7, et de préférence à contrecourant 25 par rapport aux flux de biogaz 1, comme illustré par exemple sur la figure 1. Ainsi, dans la première étape d'absorption du procédé de l'invention, les gaz indésirables, comme par exemple le CO2 et l'H2S, vont traverser la membrane et être dissous dans ledit 30 liquide 3, en sorte d'obtenir, au niveau d'une sortie 9, un flux 4 de méthane CH4 purifié comprenant, de manière avantageuse, une proportion de CH4 supérieure ou égale à 92%. D'un autre côté, lorsque les gaz indésirables se dissolvent dans le liquide absorbant 3, on obtient un liquide absorbant riche 35 30 comprenant lesdits gaz. 3063436 - 10 - Dans le procédé de la présente invention, de manière originale, le liquide absorbant 3 comporte au moins, de l'eau et un sel particulier. Ainsi, selon l'invention, ledit liquide absorbant 3 peut 5 comporter de l'eau et un sel qui est de préférence choisi parmi le chlorure de sodium NaC1, le chlorure de potassium KC1, ou le sulfate de sodium Na2SO4. Dans ce cas de figure, la concentration molaire en sel dans le liquide absorbant 3 est préférentiellement comprise entre 0,2 10 et 2,5 mol/L, avantageusement entre 1 et 2 mol/L et, plus avantageusement encore, cette concentration est de l'ordre de, ou égale à 1,5 mol/L. De manière tout particulièrement avantageuse, le liquide absorbant 3 comporte de l'eau et du chlorure de potassium KC1 à 15 une concentration comprise entre 0,2 et 2,5 mol/L, avantageusement entre 1 et 2 mol/L et, plus avantageusement encore, cette concentration est de l'ordre de, ou égale à 1,5 mol/L. Il est également envisageable que le liquide absorbant comporte de l'eau et un mélange de plusieurs sels choisis parmi 20 KC1, NaC1, et Na2SO4. Ledit liquide absorbant peut également comporter, en plus du sel tel que décrit précédemment, au moins un sel d'acide aminé, l'acide aminé étant choisi parmi la L-alanine, la L-proline, la L-glycine, la sarcosine et la taurine. 25 Dans ce cas de figure, la concentration molaire en sel d'acide aminé dans le liquide absorbant 3 est comprise entre 0,05 et 2 mol/L, avantageusement entre 0,5 et 1,5 mol/L. Dans une autre mise en oeuvre, ledit liquide absorbant 3 peut, outre l'eau et le sel, comporter au moins une solution enzymatique 30 comprenant une anhydrase carbonique, une enzyme catalysant la réaction transformant du CO2 dissous en ions hydrogénocarbonates HCO3-, cette enzyme étant combinée à un régulateur de pH. Par exemple, ce régulateur de pH peut être soit un mélange de trishydroxyméthylaminométhane (également dénommé 2-amino-2- 35 hydroxyméthyl-1,3-propanediol ou « Tris ») et d'acide 3063436 chlorhydrique, soit du phosphate ou bien encore du potassium carbonate. Dans ce cas de figure, la concentration massique en anhydrase carbonique dans le liquide absorbant 3 est comprise entre 0,1 et 5 500 mg/L, avantageusement entre 200 et 400 mg/L. En ce qui concerne le régulateur de pH, celui-ci permet une régulation du pH comprise entre 4 et 10, avantageusement entre 5 et 9 et plus avantageusement encore entre 7 et 8. L'anhydrase carbonique peut éventuellement être remplacée 10 par un complexe synthétisé à partir d'un métal bivalent et présentant la même structure-réactivité qu'une anhydrase carbonique. Enfin, ledit liquide absorbant 3 peut également comporter un mélange d'eau et de sel avec au moins une solution tampon choisie 15 parmi le phosphate de monopotassium KH2PO4 ou bien le carbonate de potassium K2CO3. Dans le premier cas de figure, la concentration massique en phosphate de monopotassium KH2PO4 dans le liquide absorbant 3 est comprise entre 2 et 22 % (m/V), avantageusement entre 10 et 20 %. 20 Dans le cas de l'utilisation du carbonate de potassium, la concentration massique est comprise entre 10 et 50 % (m/V), avantageusement entre 20 et 30 %. Le liquide absorbant 3 mis en oeuvre dans le présent procédé peut également comporter, dans un exemple de réalisation 25 particulier, un mélange de différents composants tels que listés précédemment. Ainsi, la présence d'un sel en combinaison éventuelle avec un autre composant dans le liquide absorbant 3 confère une certaine conductivité audit liquide 3, dépendante de la 30 concentration du sel et du composant additionnel éventuel dans ledit liquide 3. Il a en effet été mis en évidence par la demanderesse que, de manière particulièrement surprenante, un tel liquide absorbant 3, composé d'eau et de sel type KC1 et/ou NaC1 et/ou Na2SO4, permet 35 de minimiser, au cours de l'étape d'absorption des gaz, la 3063436 - 12 - dissolution dans le liquide 3 du gaz méthane CH4 que l'on souhaite purifier, tandis que la dissolution des gaz indésirables, notamment le CO2, dans ledit liquide 3 s'effectue toujours de manière satisfaisante pour une bonne élimination de celui-ci. 5 L'exemple 1 ci-dessous illustre la faible dissolution du méthane CH4 dans le liquide absorbant 3 et l'absorption satisfaisante du CO2 dans ledit liquide lorsque celui-ci est composé d'eau et de KC1. Ainsi, grâce au procédé de l'invention, le rendement de 10 récupération du méthane valorisable est substantiellement amélioré en comparaison avec les procédés de purification de biogaz existant dans l'état de la technique, dans lesquels une proportion importante de méthane est perdue par dissolution dans le liquide absorbant. 15 Dans le procédé de l'invention, suivant l'étape d'absorption, et une fois le dioxyde de carbone CO2, et les autres gaz indésirables, dissous dans le liquide absorbant 3, on obtient un liquide absorbant riche 30. Ce liquide absorbant riche 30 circule dans le circuit 7 20 jusqu'à une unité membranaire de désorption 5 dans laquelle, lors d'une étape de désorption, on va éliminer au moins une partie des gaz indésirables dissous, ces derniers traversant une membrane 50 que comporte ladite unité 5. Cette membrane, microporeuse et hydrophobe, pourra par 25 exemple être en polypropylène (PP), en polyfluorure de vinylidène (PVDF), ou bien encore en polytétrafluoroéthylène (PTFE). On obtient alors un flux de gaz 6, ou « off-gaz » qui est destiné à être éliminé. Tout comme pour la membrane 20 de l'unité d'absorption 2, la 30 membrane 50 de l'unité de désorption 5 consiste en une membrane hydrophobe perméable aux gaz et imperméable aux liquides. De manière plus précise, au cours de l'étape de désorption, le liquide absorbant riche en gaz indésirables dissous 30 est amené au niveau de l'unité de désorption 5, d'un côté 52 de la 35 membrane 50 que comporte ladite unité 5, et les gaz dissous vont 3063436 - 13 - être éliminés, au moins en partie, par passage de l'autre côté 51 de ladite membrane 50. Suivant cette étape de désorption, on obtient alors un liquide absorbant dégazé 31, qui va être acheminé à nouveau, via 5 le circuit 7, vers l'unité membranaire d'absorption 2 pour une nouvelle étape d'absorption de gaz indésirables. En ce qui concerne la pression relative du liquide absorbant 3, 30, 31 circulant en boucle dans le circuit 7, celle-ci est avantageusement comprise entre 1 et 7 bars, de préférence entre 5 10 et 6 bars, en maintenant une perte de charge minimum pour limiter la consommation énergétique du procédé. Une telle pression est préférentiellement maintenue au moyen d'une pompe 10, illustrée sur les figures. Pour ce qui est à présent de l'étape d'absorption, le flux 15 de biogaz 1 arrivant au niveau de l'unité membranaire d'absorption 2 est avantageusement maintenu à une pression relative comprise entre 10 mbars et 6 bars, cette pression étant plus avantageusement encore comprise entre 4,5 et 5,5 bars et, tout préférentiellement, égale à 5 bars. 20 Dans tous les cas, de manière préférentielle, la différence de pression entre la pression du liquide absorbant 3, 30, 31 circulant dans le circuit 7 et la pression du flux de biogaz 1 à l'absorption est supérieure ou égale à 0,2 bar. Un tel différentiel de pression permet d'éviter le mélange 25 des phases gaz et liquide par bullage du gaz dans le liquide. Au niveau de l'étape de désorption à présent, on applique, préférentiellement, une pression absolue, du côté 51 de la membrane 50 par lequel les gaz indésirables dissous sont éliminés, comprise entre 10 mbars et 1 bar, par exemple au moyen d'une pompe 30 à vide 11, en sorte de favoriser l'extraction desdits gaz, et d'obtenir un liquide absorbant dégazé 31 apte à être recyclé dans un nouveau cycle de purification d'un flux de biogaz 1, dans une étape d'absorption. Plus préférentiellement encore, cette pression est comprise 35 entre 80 et 90 mbars. 3063436 - 14 - La présente invention est également relative à une installation 100 d'épuration d'un flux de biogaz 1 entrant, composé d'un mélange de plusieurs gaz comme déjà évoqué, ladite installation 100 étant notamment illustrée sur la figure 1, et 5 permettant avantageusement la mise en oeuvre des différentes étapes du procédé de l'invention. L'installation 100 de l'invention comporte au moins : - une entrée 8 du flux de biogaz 1 et une sortie 9 du flux de biométhane 4 ; 10 - entre ladite entrée 8 et ladite sortie 9, une unité membranaire d'absorption 2 comprenant au moins une membrane 20 perméable aux gaz et imperméable aux liquides ; - un circuit 7 reliant l'unité membranaire d'absorption 2 à 15 une unité membranaire de désorption 5 et dans lequel circule un liquide 3, 30, 31 absorbant lesdits gaz indésirables, ledit liquide comportant de l'eau et au moins un sel choisi parmi le chlorure de sodium NaC1, le chlorure de potassium KC1, et le sulfate de sodium Na2SO4; 20 - une unité membranaire de désorption 5 qui comporte au moins une membrane 50 perméable aux gaz et imperméable aux liquides apte à permettre un passage d'au moins une partie desdits gaz dissous 6 pour une élimination de ceux-ci. 25 Dans l'installation 100 de l'invention, le liquide circulant dans le circuit 7 peut également comporter, outre l'eau et le sel, au moins un sel d'acide aminé, l'acide aminé étant choisi parmi la L-alanine, la L-proline, la L-glycine, la sarcosine et la taurine, ou une solution enzymatique comprenant une anhydrase 30 carbonique combinée à un régulateur de pH tel que du Tris combiné à du HC1 ou du phosphate ou du potassium carbonate, ou encore une solution tampon choisie parmi le phosphate de monopotassium KH2PO4 ou le carbonate de potassium K2CO3. 3063436 - 15 - De manière générale, les éléments qui ont été décrits pour le procédé de l'invention peuvent être appliqués au procédé de l'invention. Dans un exemple de réalisation intéressant, illustré sur la 5 figure 2, l'installation 100 d'épuration d'un flux de biogaz 1 comporte en outre, entre l'unité membranaire d'absorption 1 et l'unité membranaire de désorption 5, une unité membranaire de dégazage intermédiaire 12, comportant au moins une membrane 120, ainsi qu'une boucle de recirculation 13. 10 Au moyen de cette unité complémentaire 12 et de cette boucle 13, qui permet de renvoyer le mélange de gaz extrait par cette unité 12 vers l'entrée 8 de l'installation 100, il est envisageable de réduire encore les pertes en méthane. De préférence, au niveau de l'unité intermédiaire 12, aucun 15 organe mécanique n'est utilisé pour faciliter le dégazage des gaz dissous. Le dégazage est contrôlé par le maintien d'une différence de pression entre les deux côtés de la membrane 120 de ladite unité 12. La présente invention permet, de manière particulièrement 20 avantageuse, de traiter un flux de biogaz par un procédé simple à mettre en oeuvre et peu coûteux, et de récupérer le gaz méthane d'intérêt purifié, dans certains cas, à plus de 97%, tout en limitant les pertes en méthane au cours de l'étape critique d'absorption des gaz dans le liquide absorbant. 25 Le procédé et le dispositif de l'invention ont été décrits, dans ce qui précède, comme impliquant, lors des phases d'absorption et de désorption, une unité membranaire d'absorption et une unité membranaire de désorption, respectivement. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention 30 apparaitront également à la lecture de l'exemple suivant, donnés à titre illustratif et non limitatif. Exemple 1 : Dans des conditions opératoires similaires, la pureté en CH4 du flux de biométhane sortant et le rendement de récupération du 35 biométhane CH4 ont été mesurés avec, en tant que liquide absorbant 3063436 -16- soit de l'eau osmosée, soit du chlorure de potassium, ce dernier ayant plus particulièrement été testé à des concentrations de 1,5 et 2,5 mol/L. Les résultats obtenus sont repris dans le tableau 1 ci- 5 dessous : Solut° KCI rapport Désorption BIOGAZ in Biométhane rendement mole/I G/L P mb débit NI/h CH4 % débit NI/h CH4 % CH4 % 0,0 1,0 85 90,0 60,5 40,8 94,6 70,9 1,5 1,0 79 90,0 60,0 45,1 97,3 81,3 2,5 1,0 80 90,0 60,4 47,9 97,3 85,7 0,0 1,7 86 153,0 60,3 99,0 84,6 90,8 1,5 1,7 78 153,2 60,3 96,0 94,9 98,6 2,5 1,7 76 153,0 60,7 96,5 93,0 96,7 2,5 1,7 83 94,9 60,2 54,0 96,5 91,2 Tableau 1 : synthèse des résultats obtenus (conditions d'adsorption: P gaz = 5 bars, P liquide = 5,5 bars, température 15,5 °C +/- 0,5°C) 10 Dans les différentes colonnes sont indiqués : le type de liquide absorbant utilisé dans l'exemple (avec ou sans KC1), le rapport entre le débit de flux de biogaz entrant et le débit de liquide absorbant circulant dans le circuit (G/L en Nl/L - 15 normolitre (N1) de biogaz par Litre (L) de liquide absorbant), le débit de flux de biogaz entrant (G en Nl/h - normolitre (N1) de biogaz par heure), la pression de vide (P en mbar) lors de l'étape de désorption, la proportion de CH4 (en %) dans le biogaz entrant, la pureté en méthane CH4 du flux de biométhane sortant (Biométhane 20 CH4 en %) et le rendement de récupération en CH4 (en %). Les résultats obtenus, notamment avec un rapport G/L de 1,0 Nl/L et un débit G de 90 ou 153 Nl/h ou avec un rapport G/L de 1,7 Nl/L et un débit G de 95 ou 153 Nl/h, démontrent une amélioration systématique du rendement de récupération du méthane 25 CH4, lorsque le liquide absorbant comporte du KC1 à une concentration de 1,5 mol/L ou de 2,5 mol/L, en comparaison avec 3063436 - 17 - le rendement en CH4 lorsque le liquide consiste simplement en de l'eau osmosée (Solution de KC1 à 0,0 mole/L). Ainsi, par la mise en oeuvre du procédé de l'invention, notamment lorsque le liquide absorbant comporte du KC1, les pertes 5 en CH4 sont minimisées, en comparaison avec un procédé mettant en OEuvre, en tant que liquide absorbant, de l'eau osmosée. En outre, lorsque le liquide absorbant comporte du KC1, en ce qui concerne la pureté du flux de biométhane sortant, celle-ci est soit similaire à celle obtenue lorsque le liquide consiste en 10 de l'eau, soit cette pureté est améliorée. En effet, on remarque que, lorsque le rapport G/L est égal à 1,7 Nl/L et que le débit G est de 153 Nl/h, la pureté de CH4 en sortie est de 84,6% lorsque le liquide absorbant consiste en de l'eau osmosée tandis que cette pureté atteint une valeur de 15 l'ordre de 94,9% lorsque le liquide absorbant comporte du KC1 à une concentration de 1,5 mol/L et une valeur de 93% lorsque la concentration molaire en KCL est de 2,5 mol/L. La qualité du biométhane pourrait être encore améliorée en installant plusieurs contacteurs en série. 20 REVENDICATIONS1. Procédé d'épuration d'un flux de biogaz entrant (1) composé d'un mélange de gaz comprenant du méthane CH4à purifier et des gaz indésirables, comme du dioxyde de carbone CO2 ou du sulfure d'hydrogène H2S, comprenant au moins les étapes suivantes : - lors d'une étape d'absorption, on met en contact, au travers d'une unité membranaire d'absorption (2) comprenant au moins une membrane (20) perméable aux gaz et imperméable aux liquides, le flux de biogaz entrant (1) d'un côté (21) de ladite membrane (2) et un liquide absorbant circulant de l'autre côté (22) de ladite membrane (20), et on obtient un liquide absorbant riche (30) comportant lesdits gaz indésirables dissous et un flux de biométhane sortant (4) appauvri en CO2 - lors d'une étape de désorption, on met en contact ledit liquide absorbant riche (30) avec une unité membranaire de désorption (5) comprenant au moins une membrane (50), perméable aux gaz et imperméable aux liquides, et on élimine, par application d'une dépression transmembranaire, dudit liquide absorbant riche (30) circulant d'un côté (52) de ladite membrane (50), au moins une partie desdits gaz dissous (6) , par passage au travers de ladite membrane (50) vers l'autre côté (51) de celle- ci, pour obtenir un liquide dégazé (31) ; - on recycle ledit liquide dégazé (31) dans une étape d'absorption ultérieure ; caractérisé par le fait que ledit liquide absorbant (3, 30, 31) comporte de l'eau et au moins un sel choisi parmi le chlorure de sodium NaC1, le chlorure de potassium KC1, et le sulfate de sodium Na2SO4. 3063436 - 19 - 2. Procédé selon la revendication précédente dans lequel la concentration molaire en sel dans le liquide absorbant est comprise entre 0,2 et 2,5 mol/L, avantageusement entre 1 et 5 2 mol/L et, plus avantageusement encore, cette concentration est de l'ordre de, ou égale à 1,5 mol/L. 3. Procédé selon la revendication précédente dans lequel le liquide absorbant comporte de l'eau et du chlorure de 10 potassium KC1 à une concentration comprise entre 0,2 et 2,5 mol/L, avantageusement entre 1 et 2 mol/L et, plus avantageusement encore, cette concentration est de l'ordre de, ou égale à 1,5 mol/L. 15 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé par le fait que ledit liquide absorbant (3, 30, 31) comporte en outre au moins un sel d'acide aminé, l'acide aminé étant choisi parmi la L-alanine, la L-proline, la L-glycine, la sarcosine et la 20 taurine. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé par le fait que ledit liquide absorbant (3, 30, 31) comporte en outre au moins une solution 25 enzymatique comprenant une anhydrase carbonique combinée à au moins un régulateur de pH. 6. Procédé selon la revendication précédente caractérisé par le fait que régulateur de pH comporte du Tris en mélange 30 avec de l'acide chlorhydrique HC1 ou du phosphate ou du potassium carbonate. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé par le fait que ledit liquide absorbant (3, 30, 31) comporte en outre au moins une solution tampon choisie parmi le phosphate de monopotassium KH2PO4 ou le carbonate de potassium K2CO3. 3063436 -20- 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé par le fait que l'on fait circuler du liquide absorbant (3, 30, 31) entre l'unité membranaire 5 d'absorption (2) et l'unité membranaire de désorption (5) dans un circuit (7) dans lequel ledit liquide (3, 30, 31) est maintenu à une pression relative comprise entre 1 et 7 bars, de préférence entre 5 et 6 bars. 10 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'on maintient le flux de biogaz (1) qui arrive dans l'unité membranaire d'absorption (2) à une pression relative comprise entre 10 mbars et 6 bars, de préférence à une pression relative 15 comprise entre 4,5 et 5,5 bars, plus préférentiellement encore égale à 5 bars. 10.Procédé selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8 caractérisé par le fait que l'on maintient le liquide 20 absorbant (3, 30, 31) à une pression supérieure d'au moins 0,2 bar à la pression du biogaz (1) à l'absorption. 11.Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé par le fait que l'on applique une 25 pression absolue, dans l'unité membranaire de désorption (5), du côté (51) de la membrane (50) de sortie des gaz dissous (6), comprise entre 10 mbars et 1 bar. 12.Installation (100) d'épuration d'un flux de biogaz (1) 30 entrant composé d'un mélange de gaz comprenant du méthane CH4 à purifier et des gaz indésirables, comme du dioxyde de carbone CO2 ou du sulfure d'hydrogène H2S, pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant au moins une unité membranaire 35 d'absorption (2) comprenant au moins une membrane (20) perméable aux gaz et imperméable aux liquides, ladite unité (2) étant reliée, d'un côté (21) de ladite membrane (20), à 3063436 -21- une entrée (8) du flux de biogaz (1) et à une sortie (9) du flux de biométhane (4), et, de l'autre côté (22) de ladite membrane (20), à un circuit (7) dans lequel circule un liquide (3, 30, 31) absorbant lesdits gaz indésirables, ledit 5 circuit (7) reliant l'unité membranaire d'absorption (2) à une unité membranaire de désorption (5), laquelle comporte au moins une membrane (50) perméable aux gaz et imperméable aux liquides apte à permettre un passage d'au moins une partie desdits gaz dissous (6) dans ledit liquide absorbant 10 (3, 30, 31), ladite installation (100) étant caractérisée par le fait que le liquide (3, 30, 31) circulant dans ledit circuit (7) comporte, au moins, de l'eau et au moins un sel choisi parmi le chlorure de sodium NaC1, le chlorure de potassium KC1, et le sulfate de sodium Na2SO4. 15 13.Installation (100) d'épuration d'un flux de biogaz (1) selon la revendication précédente caractérisée par le fait que ledit flux de biogaz (1) à traiter est amené à ladite unité membranaire d'absorption (2) à contrecourant avec ledit 20 liquide absorbant (3, 30, 31).