FR 3074569 A1 20190607 FR 1761608 A 20171204 POMPE A CHALEUR THERMOCHIMIQUE ET PROCEDE DE REDISTRIBUTION D' ENERGIE CALORIFIQUE A PUISSANCE VARIABLE L'invention concerne une pompe a chaleur thermochimique, notamment pour la redistribution d' energie calorifique stockee par voie 5 thermochimique. Elle s'etend en particulier a un procede de redistribution d'energie calorifique mis en oeuvre dans une telle pompe a chaleur thermochimique. La recuperation et le stockage d' energie calorifique par voie thermochimique presente un grand interet et a fait l'objet de tres nombreuses recherches et propositions, par exemple pour l' exploitation de la chaleur, dite chaleur 10 fatale, necessairement produite mais perdue sur des sites industriels et des sites de production de chaleur reseau de chauffage urbain, ou pour l'utilisation intersaisonniere d'energie solaire thermique (cf. par exemple la these « Etude du stockage a long terme de l'energie solaire thermique par procede d' absorption LiBr-H20 pour le chauffage de l'habitat » N'Tsoukpoe, Universite de Grenoble 19 mars 2012). 15 Une pompe a chaleur thermochimique connue comprend typiquement un evaporateur de solvant volatile comprenant un echangeur de chaleur, dit echangeur d'evaporateur associe thermiquement a une source chaude, et un dispositif reactionnel adapte pour entrainer une condensation de la vapeur du solvant volatile et une absorption d'une composition saline d' au moins un sel par le solvant 20 liquide volatile ainsi forme par condensation de fawn a former une solution liquide, dite solution primaire, avec production de chaleur evacuee vers une source froide par un echangeur de chaleur associe thermiquement a une source froide. Une telle pompe a chaleur thermochimique permet d' absorber des calories de la source chaude (notamment pour la refroidir) et/ou de delivrer des calories a la source froide 25 (notamment pour la rechauffer). Elle peut donc servir aussi bien pour le chauffage d'un local ou d'un fluide que pour le refroidissement d'un local ou d'un fluide. Comme l'indique la these susmentionnee, le choix de chaque sel de la composition saline et du solvant liquide sont particulierement delicats et complexes. En outre, un des problemes qui se posent avec une telle pompe a chaleur 2 est celui de permettre sa bonne adaptation aux besoins de l'utilisation, et ce aussi bien pour son utilisation pour le chauffage de la source froide que pour son utilisation pour le refroidissement de la charge chaude. En particulier, la pompe a chaleur thermochimique doit etre suffisamment performante pour procurer le chauffage ou le refroidissement requis, mais egalement doit pouvoir faire 1' objet d'une variation de la puissance thermique delivree en fonction des besoins de l'utilisation. L' invention vise a resoudre ce probleme general. Pour ce faire, elle concerne une pompe a chaleur thermochimique thermochimique comprenant : - un evaporateur, dit evaporateur de solvant, comprenant : o un reservoir de solvant liquide volatile, o un echangeur de chaleur, dit echangeur d' evaporateur, associe thermiquement a une source thermique, dite source chaude, ledit echangeur d' evaporateur comprenant un circuit presentant une entrée de solvant liquide volatile reliee au reservoir de solvant liquide volatile, o une sortie de vapeur du solvant volatile, ledit evaporateur de solvant etant adapte pour pouvoir delivrer une vapeur du solvant volatile vaporise sous l'effet de calories provenant de ladite source chaude, - un dispositif reactionnel comprenant : o une entrée de vapeur du solvant volatile, o au moins une source d'une composition, dite composition saline, contenant au moins un sel soluble dans ledit solvant liquide volatile, o au moins un echangeur de chaleur, dit echangeur de refroidissement, associe thermiquement a une source thermique, dite source froide, - ladite sortie de vapeur de l'evaporateur de solvant etant reliee a ladite entrée de vapeur du dispositif reactionnel, - le dispositif reactionnel etant adapte pour entrainer une condensation de ladite vapeur du solvant volatile et une absorption de ladite composition saline pour 3 former une solution liquide, avec production de chaleur evacuee vers la source froide par ledit echangeur de refroidissement, caracterisee en ce que ledit dispositif reactionnel comprend : - au moins un reacteur, dit reacteur de condensation, comprenant : 5 o une entrée de solution liquide reliee a une sortie de solution liquide froide dudit echangeur de refroidissement, o une entrée de vapeur du solvant volatile, o une sortie de solution liquide reliee a une entrée de solution liquide chaude dudit echangeur de refroidissement, 10 o ce reacteur de condensation etant adapte pour permettre un contact de la vapeur alimentee par ladite entrée de vapeur avec la solution liquide froide delivree a ladite entrée de solution liquide, de fawn a entrainer une condensation de ladite vapeur et un mélange du solvant liquide volatile ainsi forme par condensation avec ladite solution liquide froide, la solution liquide chaude delivree a la sortie de 15 solution liquide du reacteur de condensation resultant de ce mélange, - au moins une injection de composition saline entre ladite sortie de solution liquide et ladite entrée de solution liquide d' au moins un -notamment de chaquereacteur de condensation, - un dispositif d'ajustement du debit massique de chaque sel introduit dans la 20 solution liquide par au moins une injection de composition saline entre ladite sortie de solution liquide et ladite entrée de solution liquide d' au moins un reacteur de condensation. L'utilisation d'un tel reacteur de condensation a recirculation de solution liquide avec injection de composition saline et ajustement du debit massique 25 de chaque sel introduit par cette injection permet un ajustement simple de la concentration de fonctionnement de la solution liquide formee par le dispositif reactionnel. Or, l'inventeur a determine que cette concentration impose le differentiel de temperature theorique entre la temperature d'evaporation du solvant et la temperature de la solution liquide chaude a la sortie du reacteur de condensation, ce 4 differentiel de temperature theorique etant un facteur influencant la puissance thermique delivree par la pompe a chaleur. Plus particulierement, le differentiel de temperature theorique pouvant etre obtenu entre l'evaporateur de solvant et le reacteur de condensation depend en particulier du choix du solvant liquide, de chaque sel de la 5 composition saline, et de cette concentration de fonctionnement. En particulier, le differentiel de temperature theorique maximum est lui-meme determine par la concentration maximum possible de la solution liquide, qui depend du choix de chaque sel de la composition saline et du solvant liquide. Dans une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention, it suffit donc de choisir la 10 composition saline et de solvant liquide pour obtenir une concentration maximale determinant un differentiel de temperature theorique maximum suffisant pour les besoins maximaux de puissance thermique de l'utilisation. Dans cette plage maximale, la puissance thermique delivree par la pompe a chaleur selon l'invention peut etre ajustee simplement par ajustement du debit massique de chaque sel resultant d'une 15 injection de composition saline entre la sortie et l'entree d'au moins un reacteur de condensation. Une pompe a chaleur selon l'invention peut comporter un seul echangeur de refroidissement associe thermiquement a une seule source froide, ou plusieurs echangeurs de chaleur associes thermiquement a plusieurs sources froides 20 distinctes. Une pompe a chaleur selon l'invention peut comporter un seul reacteur de condensation, ou une pluralite de reacteurs de condensation distincts, par exemple agences en parallele ou en cascade. Une pompe a chaleur selon l'invention peut comporter une 25 unique injection de composition saline entre la sortie et l'entree de chaque reacteur de condensation, ou une pluralite d'injections distinctes d'une meme composition saline ou de compositions salines distinctes entre la sortie et l'entree de chaque reacteur de condensation. 5 Une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention peut comporter une seule source de composition saline, ou une pluralite de sources distinctes d'une meme composition saline, ou encore une pluralite de sources distinctes d'une pluralite de compositions salines distinctes (les differentes compositions salines 5 se differenciant les unes des autres par la nature d' au moins un sel et/ou sa proportion). Toute forme de realisation de source de composition saline peut etre envisagee dans une pompe a chaleur selon l'invention. Cela etant, dans certains modes de realisation avantageux, une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention comprend, a titre de source de composition saline, au moins un reacteur de 10 solubilisation adapte pour permettre la solubilisation d' au moins un -notamment de chaque- sel solide de ladite composition saline dans une solution liquide insaturee dudit solvant liquide, ce reacteur de solubilisation comprenant au moins une sortie delivrant un debit de solution liquide concentree formant ladite composition saline. Ainsi, dans ces modes de realisation, la composition saline est formee au sein meme de la pompe a 15 chaleur selon l'invention a partir d'au moins un sel solide. Une pompe a chaleur selon l'invention peut comporter un seul reacteur de solubilisation -notamment lorsque la composition saline comporte un unique sel- ; ou plusieurs reacteurs de solubilisation, par exemple pour solubiliser plusieurs sels distincts et/ou selon des concentrations distinctes et/ou a partir de solutions liquides insaturees distinctes. 20 L' utilisation d'un tel reacteur de solubilisation est particulierement avantageuse dans le cas oil la pompe a chaleur thermochimique selon l'invention est utilisee pour la redistribution d'une energie calorifique prealablement recuperee par voie thermochimique par dissociation d'une solution liquide d'au moins un sel sous la forme d'une composition solide d'au moins un sel et du solvant liquide 25 volatile. En effet, it suffit alors de placer la composition solide dans un reacteur de solubilisation et le solvant liquide dans l'evaporateur de solvant pour redistribuer a la source froide et/ou a la source chaude l'energie calorifique ainsi stockee sous forme thermochimique. 6 Dans certains modes de realisation avantageux d'une pompe a chaleur selon l'invention au moins un -notamment chaque- reacteur de solubilisation est adapte pour delivrer la composition saline sous forme d'une solution liquide saturee. 5 En outre, dans certains modes de realisation avantageux conformes a l'invention au moins une injection de composition saline est reliee -notamment par une conduite- a au moins une sortie d'un reacteur de condensation. Plus particulierement, dans certains modes de realisation particuliers, ladite injection de composition saline est formee par une conduite d'injection reliant au 10 moins une sortie d'un reacteur de solubilisation a une conduite, dite conduite commune, reliee a ladite sortie de solution liquide d'un reacteur de condensation. Rien n'empeche en variante ou en combinaison de prevoir une injection de composition saline a l'amont de ladite entrée de solution liquide d'un reacteur de condensation. Une pompe a chaleur selon l'invention comporte 15 avantageusement au moins une pompe pour l'entrainement des solutions liquides. En particulier, dans certains modes de realisation avantageux selon l'invention ladite conduite commune comprend une pompe a l'aval de ladite injection de composition saline. Cette pompe permet donc d' entrainer le mélange forme dans ladite conduite commune par la composition saline en provenance du reacteur de solubilisation avec la 20 solution liquide en provenance du reacteur de condensation. Dans certains modes de realisation particulierement avantageux d'une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention au moins un -notamment chaque- reacteur de solubilisation comprend une entrée de solution liquide insaturee reliee par une conduite d' alimentation a ladite conduite commune, ladite conduite 25 d' alimentation comprenant une vanne commandee d'ajustement du debit de solution liquide insaturee delivre a cette entrée du reacteur de solubilisation. Ainsi, la composition saline est formee d'une solution liquide concentree obtenue par dissolution d' au moins un sel solide dans une fraction du debit de solution liquide diluee prelevee en sortie d'un reacteur de condensation. En outre, de preference, la 7 conduite d' alimentation du reacteur de solubilisation est reliee a la conduite commune a l'aval de ladite pompe. Ainsi, cette pompe permet egalement d'alimenter le reacteur de solubilisation, ce qui permet d'eviter de multiplier de telles pompes, dont le cofit est relativement important compte tenu des proprietes corrosives des solutions 5 salines.Avantageusement et selon l'invention, ledit dispositif d'ajustement est adapte pour commander chaque vanne commandee de la conduite d' alimentation d'un reacteur de solubilisation, c' est-a-dire que cet ajustement du debit massique de chaque sel introduit dans la solution liquide entre la sortie et l'entree d'un reacteur de condensation s'effectue par ajustement du debit de solution liquide insaturee alimentee 10 a l'entree d'un reacteur de solubilisation. Le dispositif d'ajustement d'une pompe a chaleur selon l'invention peut faire l'objet de toutes variantes. Ti peut s'agir en particulier d'un dispositif d'ajustement manuel, avec ou sans assistance informatique, ou au contraire de preference d'un dispositif d'ajustement automatique a partir d' au moins une valeur 15 de consigne definie par l'utilisateur. Ce dispositif d'ajustement peut donc en particulier comporter au moins un asservissement en boucle fermee ou en boucle ouverte, par exemple au moins un regulateur proportionnel et/ou un regulateur proportionnelderivee et/ou un regulateur proportionnel-integral et/ou un regulateur proportionnelintegral-derivee (PID) ou autre. 20 En particulier, dans certains modes de realisation avantageux d'une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention, le dispositif d'ajustement comprend au moins un asservissement adapte pour delivrer un signal de commande en fonction d'au moins une valeur de temperature mesuree au sein de la pompe a chaleur thermochimique. 25 Dans certains modes de realisation avantageux, une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention comprend un capteur de temperature de ladite solution liquide froide en sortie de chaque echangeur de refroidissement et en ce que le dispositif d'ajustement est adapte pour asservir le debit delivre par la vanne commandee de la conduite d' alimentation d' au moins un reacteur de solubilisation en 8 fonction de la temperature de ladite solution liquide froide mesuree par au moins un tel capteur de temperature. Ainsi, l'ajustement du debit massique de sel introduit qui permet d'ajuster la concentration de fonctionnement peut etre effectue sans mesure ni connaissance de la valeur reelle de cette concentration de fonctionnement, uniquement 5 par un asservissement d'un debit delivre par une vanne command& d'une conduite d'alimentation d' au moins un reacteur de solubilisation (qui determine le debit de composition saline inject& a partir de ce reacteur de solubilisation) sur la temperature mesuree a la sortie de l'echangeur de refroidissement. Ainsi, si la temperature mesuree a la sortie de l'echangeur de refroidissement est trop faible, l'asservissement ouvre la 10 vanne command& pour augmenter le debit de composition saline introduit dans la solution liquide. Au contraire, si la temperature mesuree a la sortie d'echangeur de refroidissement est trop elevee, l'asservissement ferme la vanne command& pour diminuer le debit de composition saline introduit dans la solution liquide. Un tel asservissement sur la vanne command& d'une conduite d'alimentation d'un reacteur 15 de solubilisation permet donc d'ajuster simplement le differentiel de temperature theorique de la pompe a chaleur selon l'invention. Par ailleurs, dans certains modes de realisation d'une pompe a chaleur selon l'invention, la conduite commune est reliee a l'entree de solution liquide chaude de chaque echangeur de refroidissement par une conduite de recirculation 20 comprenant une vanne command& d'ajustement du debit de solution liquide chaude delivre a cet echangeur de refroidissement, et donc du debit de solution liquide froide delivre a l'entree de chaque reacteur de condensation reliee a la sortie de solution liquide de cet echangeur de refroidissement. En outre, de preference, ladite conduite de recirculation est reliee a la conduite commune a l'aval de ladite pompe. Ainsi, cette 25 pompe permet egalement d'alimenter chaque echangeur de refroidissement, ce qui permet d'eviter de multiplier de telles pompes, dont le cout est relativement important compte tenu des proprietes corrosives des solutions salines. Une telle vanne command& d'une conduite de recirculation permet ainsi d'ajuster le debit global de la solution liquide circulant a travers chaque 9 reacteur de condensation, et donc la puissance thermique delivree par la pompe a chaleur selon l'invention. Cet ajustement peut etre realise entierement manuellement, ou au contraire par un automatisme comprenant au moms un asservissement sur une valeur de consigne definie par l'utilisateur, par exemple par un dispositif 5 thermostatique de la source chaude et/ou de la source froide. L' invention s' applique a une pompe a chaleur thermochimique de toute nature, dont les conditions generales de fonctionnement peut faire l'objet de nombreuses variantes en fonction des applications et du choix du solvant liquide et de chaque sel de la composition saline. Cela etant, dans certains modes de realisation 10 conformes a l'invention chaque evaporateur, le dispositif reactionnel, chaque conduite dans laquelle circule de la vapeur et chaque conduite dans laquelle circule une solution liquide, sont en depression sous vide de tiers gaz. En particulier, chaque evaporateur, chaque reacteur de condensation, chaque conduite reliant un evaporateur a un reacteur de condensation, chaque reacteur de solubilisation et chaque autre conduite dans 15 laquelle circule une solution liquide, sont en depression sous vide de tiers gaz. Une telle mise en oeuvre en depression sous vide de tiers gaz permet en particulier de realiser l' evaporation a faible temperature. Comme indique ci-dessus, une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention peut etre utilisee avec tout solvant liquide volatile et toute 20 composition saline, selon les applications et les besoins. Cela etant, dans certains modes de realisation avantageux, ledit solvant liquide volatile est l'eau et en ce que ladite composition saline comprend au moins un sel choisi dans le groupe forme de ZnC12, NaOH, LiBr, ZnBr2, KOH, LiC1, CaBr2, LiI, CaC12, MgC12, NaL Ca(NO3)2, Mg(NO3)2, NaBr, NH4No3, KI, SrC12, NaNO3, NaC1, KCH3CO2, K2CO3, MnC12, 25 NaNO2. En particulier, l'invention concerne pompe a chaleur thermochimique comprenant : - un evaporateur, dit evaporateur de solvant, comprenant : o un reservoir de solvant liquide volatile, 10 o un echangeur de chaleur, dit echangeur d' evaporateur, associe thermiquement a une source thermique, dite source chaude, ledit echangeur d' evaporateur comprenant un circuit presentant une entrée de solvant liquide volatile reliee au reservoir de solvant liquide volatile, 5 o une sortie de vapeur du solvant volatile, ledit evaporateur de solvant etant adapte pour pouvoir delivrer une vapeur du solvant volatile vaporise sous l'effet de calories provenant de ladite source chaude, - un echangeur de chaleur, dit echangeur de refroidissement, associe thermiquement a une source thermique, dite source froide, 10 - un reacteur de condensation comprenant : o une entrée de solution liquide reliee a une sortie de solution liquide froide dudit echangeur de refroidissement, o une entrée de vapeur du solvant volatile, o une sortie de solution liquide reliee a une entrée de solution liquide 15 chaude dudit echangeur de refroidissement, - une conduite reliant ladite sortie de vapeur de l' evaporateur de solvant a ladite entrée de vapeur du reacteur de condensation, - le reacteur de condensation etant adapte pour permettre un contact de la vapeur alimentee par ladite entrée de vapeur avec la solution liquide froide delivree a 20 ladite entrée de solution liquide du reacteur de condensation, de facon a entrainer une condensation de ladite vapeur et un mélange du solvant liquide volatile ainsi forme par condensation avec ladite solution liquide froide, la solution liquide chaude delivree a la sortie de solution liquide du reacteur de condensation resultant de ce mélange, - au moins une source d'une composition, dite composition saline, contenant 25 au moins un sel soluble dans ledit solvant liquide volatile, - au moins une injection de composition saline entre ladite sortie de solution liquide et ladite entrée de solution liquide du reacteur de condensation, 11 - un dispositif d'ajustement du debit massique de composition saline injectee entre ladite sortie de solution liquide et ladite entrée de solution liquide du reacteur de condensation. L'invention s'etend egalement a un procede mis en oeuvre dans 5 une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention. Elle concerne donc un procede de redistribution d'energie calorifique stockee par voie thermochimique comprenant : - une evaporation d'un solvant liquide volatile, par echange de chaleur avec une source thermique, dite source chaude, 10 - une reaction comprenant une condensation de ladite vapeur du solvant volatile et une absorption d'une composition saline pour former une solution liquide, avec production de chaleur evacuee par echange de chaleur vers une source thermique, dite source froide, caracterise en ce que la reaction est effectuee dans au moins un reacteur, dit reacteur de 15 condensation, et comprend : - l'alimentation d'une entrée de solution liquide du reacteur de condensation par une solution liquide froide en provenance d'un echangeur de refroidissement associe thermiquement a ladite source froide, - l' alimentation du reacteur de condensation par une vapeur du solvant 20 volatile resultant de ladite evaporation, - l'alimentation dudit echangeur de refroidissement par une solution liquide chaude delivree par une sortie de solution liquide du reacteur de condensation, - un contact de la vapeur alimentee dans le reacteur de condensation avec la solution liquide froide alimentee dans le reacteur de condensation, de facon a entrainer 25 une condensation de ladite vapeur et un mélange du solvant liquide volatile ainsi forme par condensation avec ladite solution liquide froide, la solution liquide chaude delivree par le reacteur de condensation resultant de ce mélange, 12 - l'injection d'au moins une composition saline entre ladite sortie de solution liquide et ladite entrée de solution liquide d'au moins un -notamment de chaquereacteur de condensation, - un ajustement du debit massique de chaque sel introduit dans la solution 5 liquide par injection de composition saline entre ladite sortie de solution liquide et ladite entrée de solution liquide d' au moins un - notamment de chaque- reacteur de condensation. En particulier, dans certains modes de realisation d'un procede selon l'invention, ledit ajustement comprend un asservissement du debit massique sur 10 au moins une temperature mesuree -notamment une temperature mesuree de la solution liquide froide alimentee dans le reacteur de condensation-. En outre, dans certains modes de realisation d'un procede selon l'invention, ladite composition saline est formee par solubilisation d'au moins un sel solide dans une fraction du debit de solution liquide comprenant la solution liquide 15 delivree par au moins un -notamment par chaque- reacteur de condensation. La composition saline est alors une solution liquide concentree, notamment a saturation. Dans certains modes de realisation d'un procede selon l'invention, ledit ajustement comprend alors un asservissement du debit injecte de composition saline. Rien n' empeche, en variante ou en combinaison, de realiser 20 1' ajustement par asservissement de la concentration de la composition saline injectee. L'invention concerne egalement une pompe a chaleur thermochimique adaptee pour la mise en oeuvre d'un procede de redistribution d' energie calorifique selon l'invention. L'invention concerne egalement une pompe a chaleur 25 thermochimique et un procede de redistribution d' energie calorifique caracterises en combinaison ou non, par tout ou partie des caracteristiques structurelles ou fonctionnelles mentionnees ci-dessus ou ci-apres. Quelle que soft la presentation formelle qui en est donnee, sauf indication contraire explicite, les differentes caracteristiques structurelles ou fonctionnelles mentionnees ci-dessus ou ci-apres ne 13 doivent pas etre considerees comme etroitement ou inextricablement liees entre elles, l'invention pouvant concerner l'une seulement de ces caracteristiques, ou une partie seulement de l'une de ces caracteristiques, ou encore tout groupement, combinaison ou juxtaposition de tout ou partie de ces caracteristiques. 5 D'autres buts, caracteristiques et avantages de l'invention apparaitront a la lecture de la description suivante donnee a titre non limitatif et qui se refere aux figures annexees dans lesquelles : - la figure 1 est un schema representant un premier mode de realisation possible d'une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention, 10 - la figure 2 est un diagramme de Othmer des solutions aqueuses de soude, - la figure 3 est un schema representant un deuxieme mode de realisation possible d'une pompe a chaleur thermochimique selon l'invention, - la figure 4 est un schema representant la pompe a chaleur de la figure 3 dans un etat different. 15 La pompe a chaleur 15 thermochimique selon l'invention representee figure 1 comprend : - un evaporateur, dit evaporateur 26 de solvant, en depression sous vide de tiers gaz dans lequel un solvant liquide pur 28 (par exemple apporte par un vehicule en provenance d'un site de recuperation) est alimente, cet evaporateur 26 de solvant etant 20 associe thermiquement a un milieu froid 27 faisant office de source chaude de fawn a permettre une absorption, par l' evaporateur 26 de solvant, de chaleur puisee sur cette source chaude 27 permettant 1' evaporation du solvant liquide 28 dans 1' evaporateur 26 de solvant ; - un dispositif 29 reactionnel en depression sous vide de tiers gaz relie a la 25 sortie de l' evaporateur 26 de solvant par une conduite 30 en depression sous vide de tiers gaz de fawn a recevoir la vapeur produite par l' evaporateur 26 de solvant ; ce dispositif 29 reactionnel est alimente par une quantite de composition solide d' au moins un sel (par exemple apportee par le vehicule en provenance du site de recuperation simultanement au solvant liquide pur) ; le dispositif 29 reactionnel est 14 adapte pour permettre d'une part la condensation du solvant liquide, et sa mise au contact d'au moins une partie de ladite quantite de composition solide ainsi que la dissolution de chaque sel dans le solvant liquide d'une solution liquide insaturee pour former une solution liquide a une concentration totale Cf. 5 Le dispositif 29 reactionnel est associe thermiquement a un milieu chaud 31 faisant office de source froide de fawn a permettre un transfert de calories vers cette source froide sous l'effet de la production de chaud resultant d'une part de la condensation de la vapeur, d'autre part de la dissolution de la composition solide dans le solvant liquide. 10 Une telle pompe a chaleur 15 permet ainsi de refroidir la source chaude 27 et/ou de rechauffer la source froide 31 du fait de la formation de la solution par dissolution de ladite composition solide d' au moins un sel dans le liquide formant solvant pour cette composition solide. L'evaporateur 26 de solvant comprend un reservoir 46 clos 15 contenant be solvant liquide pur a evaporer, dont be fond est en communication avec une conduite 47 dotee d'une pompe 48 et d'une vanne 50 proportionnelle commandee permettant d'extraire be liquide du reservoir 46 pour be faire passer dans un echangeur de chaleur, dit echangeur 49 d'evaporateur, associe a la source chaude 27, qui est a une temperature superieure a celle du solvant liquide pur extrait du reservoir 46. En 20 consequence, be solvant liquide se vaporise au moins partiellement dans l'evaporateur 26 de solvant sous l'effet des calories absorbees par l' echangeur 49 d'evaporateur, dont la sortie est reliee en partie superieure du reservoir 46, au-dessus du niveau du solvant liquide dans be reservoir 46, cette partie superieure du reservoir 46 recevant be solvant ainsi vaporise. Un capteur 51 de temperature permet de mesurer la temperature de la 25 vapeur du solvant liquide a la sortie de l'echangeur 49 d'evaporateur. Le dispositif 29 reactionnel comprend un reacteur 52 de condensation sous forme d'une enceinte close reliee a la partie superieure du reservoir 46 de l'evaporateur 26 de solvant par la conduite 30 de facon a pouvoir etre alimentee par la vapeur du solvant a partir de l'evaporateur 26. La partie superieure du reacteur 15 52 de condensation comprend un dispositif 55 de ruissellement relie a une conduite 54 d' alimentation en solution liquide. Ce dispositif 55 de ruissellement permet de creer un film tombant de la solution liquide a l'interieur du reacteur 52 de condensation, au contact de la vapeur du solvant, entrainant de ce fait une condensation de cette vapeur, 5 et son mélange avec la solution liquide, avec production de chaleur. Dans la partie inferieure du reacteur 52 de condensation, la solution liquide est donc a une moindre concentration et a une temperature plus elevee que la solution liquide a l' entree du reacteur 52 de condensation. La solution liquide est extraite du reacteur 52 par une conduite 56. 10 Le dispositif 29 reactionnel comporte egalement un reacteur 57 de solubilisation qui est egalement sous forme d'une enceinte close et est adapte pour pouvoir etre alimente par des cristaux d'au moins un sel solide 58, par exemple disposes sur un tamis horizontal et/ou dans une matrice textile. Ce reacteur 57 de solubilisation comprend egalement en partie superieure une alimentation 59 en solution 15 liquide permettant l' ecoulement de cette solution liquide au contact des cristaux de sel solide 58, et la solubilisation de ces derniers dans la solution liquide. Apres solubilisation et production de chaleur, la solution liquide concentree a la saturation est extraite en partie inferieure du reacteur 57 de solubilisation par une conduite 60. Les conduites 56 et 60 delivrant les solutions liquides en 20 provenance respectivement des reacteurs 52 de condensation et 57 de solubilisation se rejoignent dans une conduite 61 commune dans laquelle les solutions liquides se melangent, a l' entree d'une pompe 62. Une premiere conduite 63 comprenant une vanne 66 proportionnelle commandee relie la sortie de la pompe 62 a un echangeur de chaleur, 25 dit echangeur 81 de refroidissement, associe a la source froide 31 permettant un transfert de calories depuis la solution liquide delivree par la pompe 62 vers la source froide 31, la sortie de cet echangeur 81 de chaleur delivrant une solution liquide refroidie. Cette solution liquide refroidie est alimentee dans le reacteur 52 de condensation par une conduite 54 qui relie la sortie de l'echangeur 81 de chaleur au 16 reacteur 52 de condensation. Un capteur de temperature 53 permet de mesurer la temperature de la solution liquide circulant dans la conduite 54 entre l'echangeur 81 et le reacteur 52 de condensation. Une deuxieme conduite 64 comprenant une vanne 67 5 proportionnelle commandee relie la sortie de la pompe 62 a l'alimentation 59 du reacteur 57 de solubilisation. Au fur et a mesure de l'evaporation du solvant preleve du reservoir 46 de l'evaporateur 26 de solvant, le dispositif 29 reactionnel produit dans la conduite 61 commune un volume de solution liquide, dite solution primaire, a la 10 concentration totale Cf de fonctionnement. Cette solution primaire peut etre reutilisee dans une phase ulterieure de recuperation d'energie calorifique, par exemple apres transport sur un site de recuperation de chaleur fatale (chaleur necessairement produite sur un site industriel et normalement perdue). Cette solution primaire peut etre delivree dans un reservoir de stockage (non represents figure 1) aliments en fonction de sa 15 production a partir de la conduite 61 commune. En variante, it est possible de prelever la solution liquide en sortie du reacteur 52 de condensation pour la stocker dans un reservoir de stockage en vue de son utilisation ulterieure. Un automate qui, dans l'exemple represents, est un dispositif informatique 85, est relie aux capteurs de temperature 51, 53 pour en recevoir les 20 signaux de mesure et aux vannes 66, 67 pour pouvoir les commander, cet automate 85 etant programme selon un asservissement. La commande de la vanne 67 permet d'ajuster le debit massique de composition saline introduit dans la solution liquide par la conduite 60 en sortie du reacteur 57 de solubilisation, et donc la concentration totale Cf de fonctionnement de la 25 pompe a chaleur. Cette concentration totale Cf determine le differentiel theorique de temperature procure par la solution liquide. La figure 2 represente un diagramme de Othmer du logarithme de la pression de vapeur en fonction de la temperature des solutions aqueuses de soude. La courbe C1 est la courbe de cristallisation. Les differentes lignes qui s'etendent a partir 17 de cette courbe de cristallisation correspondent aux differentes concentrations massiques des solutions aqueuses de soude, la ligne Ll situee le plus a gauche correspondant a l'eau pure. Comme on le voit par exemple, par rapport a de l'eau pure a 280 K (7°C), le differentiel theorique de temperature AT presente par une solution 5 aqueuse de soude a 50 % est de 335 K -280 K = 55 K. Ce differentiel theorique de temperature est de 120 K pour une solution aqueuse de soude a 70 %. Ainsi, avec la soude, il est possible d'obtenir un differentiel theorique de temperature important. Si la pompe a chaleur est utilisee pour le chauffage de la source froide 31 a une temperature de consigne predeterminee, la temperature de la source 10 chaude 27 et celle du solvant dans l'evaporateur 26 sont predeterminees (ou considerees comme tels) et la valeur du differentiel theorique de temperature determine la temperature de la solution liquide a la sortie du reacteur 52 de condensation, et donc la temperature de la solution liquide a l'entree de l'echangeur 81 de refroidissement. A debit constant, en augmentant cette temperature de la solution 15 liquide a l'entree de l'echangeur 81 de refroidissement, on augmente la puissance thermique fournie a la source froide 31. La temperature mesuree par le capteur 53 a la sortie d'echangeur 81 de refroidissement est representative, a un coefficient d'efficacite de l'echangeur 81 de refroidissement pres, de la temperature de la source froide 31. Si cette temperature mesuree est inferieure a la temperature de consigne, l'automate 85 20 augmente l'ouverture de la vanne 67 pour augmenter le debit massique de composition saline injectee, et donc la temperature de la solution liquide a l'entree de l'echangeur 81 de refroidissement. Si au contraire la temperature mesuree est superieure a la temperature de consigne, l' automate 85 diminue l'ouverture de la vanne 67 pour diminuer le debit massique de composition saline injectee, et donc la temperature de la 25 solution liquide a l'entree de l'echangeur 81 de refroidissement. La loi de commande utilisee pour l' augmentation ou la diminution de l'ouverture de la vanne 67 en fonction de la difference entre la temperature mesuree par le capteur 53 et la temperature de consigne peut faire l'objet de toutes variantes appropriees : il peut s'agir en particulier d'une loi de commande 18 proportionnelle et/ou proportionnelle-derivee et/ou proportionnelle-integrale et/ou proportionnelle-integrale-derivee (PID) ou autre. Ti est a noter que l'echangeur 81 de refroidissement comprenant un circuit secondaire associe thermiquement a la source froide 31 isole du circuit 5 principal de cet echangeur 81 faisant partie de la pompe a chaleur, le capteur 53 de temperature peut etre remplace par un capteur de temperature a la sortie de ce circuit secondaire de facon a procurer un ajustement plus précis vis-a-vis de la temperature de consigne de la source froide 31. Ti est par ailleurs a noter que la temperature de la solution liquide 10 a l'entree de l' echangeur 81 de refroidissement doit etre superieure a la temperature de consigne a laquelle la source froide 31 doit etre portee. Ti convient donc a ce titre de choisir la composition saline pour permettre de respecter cette condition. En particulier, l'utilisation de la soude permet en pratique de satisfaire cette condition par simple asservissement sur la temperature mesuree par le capteur 53, puisque, comme indique 15 ci-dessus, le differentiel theorique de temperature pouvant etre obtenu avec la soude peut etre tres important et aller jusqu' a 150° C. La commande de la vanne 66 permet d'ajuster le debit de solution liquide en recirculation dans le reacteur 52 de condensation. De preference, la vanne 66 est en conditions normales de fonctionnement, ouverte au maximum. 20 Neanmoins, si la puissance requise diminue, it est possible de fermer la vanne 66 pour diminuer instantanement la puissance thermique fournie par la pompe a chaleur. L' automate est egalement relie aux pompes 62, 48 et programme pour en commander la mise en fonctionnement ou l'arret, et a la vanne 50 permettant d'ajuster le debit de solvant liquide evapore dans l'evaporateur 26. 25 Si la pompe a chaleur est utilisee pour le refroidissement de la source chaude 27 a une temperature de consigne predeterminee, la temperature de la source froide 31 et celle de la solution liquide a la sortie du reacteur 52 de condensation sont predeterminees (ou considerees comme tels) et la valeur du 19 differentiel theorique de temperature determine la temperature du solvant liquide dans l'evaporateur 26 a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur. A debit constant, en diminuant cette temperature du solvant liquide a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur, on augmente la puissance thermique 5 fournie par la source chaude 27 a l' echangeur 49 d' evaporateur. Si la temperature de la vapeur a la sortie de l'echangeur 49 d'evaporateur mesuree par le capteur 51 est inferieure a la temperature de consigne, 1' automate 85 diminue l'ouverture de la vanne 67 pour diminuer le debit massique de composition saline injectee, et donc augmenter la temperature du solvant liquide a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur. Si au 10 contraire la temperature mesuree par le capteur 51 est superieure a la temperature de consigne, l'automate 85 augmente l'ouverture de la vanne 67 pour augmenter le debit massique de composition saline injectee, et donc diminuer la temperature du solvant liquide a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur. La loi de commande utilisee pour l' augmentation ou la 15 diminution de l'ouverture de la vanne 67 en fonction de la difference entre la temperature mesuree par le capteur 51 et la temperature de consigne peut faire l'objet de toutes variantes appropriees : it peut s'agir en particulier d'une loi de commande proportionnelle et/ou proportionnelle-derivee et/ou proportionnelle-integrale et/ou proportionnelle-integrale-derivee (PID) ou autre. 20 Il est par ailleurs a noter que la temperature du solvant liquide a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur doit etre inferieure a la temperature de consigne a laquelle la source chaude 27 doit etre portee. Ti convient donc a ce titre de choisir la composition saline pour permettre de respecter cette condition. En particulier, l'utilisation de la soude permet en pratique de satisfaire cette condition par simple 25 asservissement sur la temperature mesuree par le capteur 51, puisque, comme indique ci-dessus, le differentiel theorique de temperature pouvant etre obtenu avec la soude peut etre tres important et aller jusqu' a 150° C. La commande de la vanne 50 a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur permet d' ajuster le debit de solvant liquide en circulation dans cet 20 echangeur 49 d' evaporateur. De preference, la vanne 50 est en conditions normales de fonctionnement, ouverte au maximum. Neanmoins, si la puissance requise diminue, it est possible de fermer la vanne 50 pour diminuer instantanement la puissance thermique fournie par la pompe a chaleur. 5 Comme precedemment indique en ce qui concerne la source froide 31, le capteur 51 de temperature peut etre remplace ou complete par un capteur de temperature a la sortie du circuit secondaire de 1' echangeur 49 d' evaporateur et/ou par un capteur de temperature de la source chaude 27. Dans le mode de realisation representee sur les figures 3 et 4 la 10 solution primaire delivree par le dispositif 29 reactionnel est ensuite soumise a une etape de separation partielle lors de laquelle elle est partiellement deconcentree. Pour ce faire, la solution primaire est alimentee a l' entree d'un dispositif 34 de recristallisation en depression sous vide de tiers gaz comprenant un dispositif d'echange de chaleur associe a l' evaporateur 26 de facon a refroidir la solution 15 primaire par le froid produit par l'evaporateur 26 a une temperature suffisamment basse pour entrainer une recristallisation partielle d' au moins un sel contenu dans la solution primaire. Le dispositif 34 de recristallisation produit d'une part une solution liquide, dite solution deconcentree, ayant une concentration totale Cd non 20 nulle inferieure a Cf, et qui peut etre stockee par exemple dans un reservoir 36 en depression sous vide de tiers gaz ; d' autre part une quantite de composition solide d' au moins un sel, dite composition 77 recristallisee. La composition 77 recristallisee peut etre recyclee dans le dispositif 29 reactionnel pour former la solution primaire. 25 Comme on le voit, le dispositif 29 reactionnel fonctionne avec une concentration totale Cf qui est celle de la solution primaire 32 produite, qui definit la difference de temperature maximale qui peut etre produite entre le dispositif 29 reactionnel et l' evaporateur 26, et donc entre les sources 27 chaude et 31 froide. 21 En revanche, si la composition 77 recristallisee ne contient pas de solvant, la solution deconcentree contient la meme quantite de solvant liquide que la solution primaire mais est a une concentration Cd inferieure a Cf. Le dispositif 29 reactionnel comprend ainsi egalement un 5 reacteur 72 de recristallisation partielle, sous forme d'une enceinte close, qui comprend un echangeur 74 de chaleur comprenant un circuit froid alimente en solvant liquide froid par une conduite 75 reliee a l'aval de la pompe 48 de sortie de l' evaporateur 26 par l'intermediaire d'une vanne proportionnelle commandee 76. Apres passage dans ce circuit froid dans lequel it se rechauffe, le solvant liquide est recycle dans le reservoir 10 46 de l' evaporateur 26 par une conduite 78. Le reacteur 72 de recristallisation partielle comprend egalement en partie superieure une alimentation 73 en solution liquide permettant l' ecoulement de cette solution liquide au contact de l'echangeur 74 de chaleur (ou dans le circuit chaud de ce dernier), ce par quoi cette solution liquide se refroidit a une temperature suffisamment basse pour recristalliser partiellement. Les 15 cristaux 77 ainsi formes sont recuperes en partie inferieure du reacteur 72 de recristallisation partielle, par exemple sur un tamis ou dans une matrice textile de ce dernier. La solution liquide deconcentree ainsi formee dans le reacteur 72 de recristallisation partielle est extraite en partie inferieure de ce dernier par la conduite 82 comprenant une vanne commandee 83, cette conduite 82 debouchant dans le reservoir 20 36 dans lequel la solution liquide deconcentree est stockee. Une conduite 79 comprenant une vanne proportionnelle commandee 80 relie egalement la partie inferieure du reacteur 72 de recristallisation partielle a l'aval de la vanne 69 de sortie du reacteur 57 de solubilisation ou a la conduite 61 commune a l'amont de la pompe 62, de sorte que la solution liquide issue 25 du reacteur 72 de recristallisation partielle peut etre melangee a la solution liquide issue du reacteur 52 de condensation. La conduite 60 reliant le reacteur 57 de solubilisation a la conduite 61 commune comprend une vanne 69 proportionnelle commandee. Une 22 troisieme conduite 65 comprenant une vanne 68 proportionnelle d'alimentation relie la sortie de la pompe 62 a 1' alimentation 73 du reacteur 72 de recristallisation partielle. L' automate 85 permet de reguler la temperature de cristallisation dans le reacteur 72 de recristallisation partielle par ajustement du debit de solvant 5 liquide aliments dans l'echangeur 74 de chaleur en commandant le degre d' ouverture de la vanne 76 en fonction de la temperature mesuree dans le reacteur 72 de recristallisation partielle grace a un capteur de temperature (non represents) dont les signaux sont delivres a l' automate 85. L' automate 85 permet egalement de reguler le niveau de solution 10 liquide dans le dispositif 29 reactionnel en fonction de l'apport de solvant liquide issu de l'evaporateur 26, par controle du debit d'alimentation du reacteur 72 de recristallisation partielle en commandant le degre d' ouverture de la vanne 68 d'alimentation. Pour ce faire, it est prevu avantageusement au moins un capteur de niveau (non represents) de la solution liquide dans le dispositif 29 reactionnel, 15 automate 85 recevant les signaux delivres par chaque capteur de niveau et etant adapts pour maintenir le niveau de liquide. Dans l'etat represents figure 3, la station permet la solubilisation progressive des cristaux 58 qui correspondent par exemple a une composition apportee par vehicule, dans la quantite de solvant liquide pur correspondant par exemple a une 20 quantite apportee par vehicule, incorporee dans le reservoir 46 de l'evaporateur 26. L' evaporation du solvant liquide dans l'evaporateur 26 produit du froid utilise dans l'echangeur 74 pour recristalliser partiellement au moins une partie de la solution liquide dans le reacteur 72 de recristallisation partielle qui produit une solution deconcentree qui s' accumule, ainsi que les cristaux 77 d' au moins un sel solide ainsi 25 formes, dans le reacteur 72 de recristallisation partielle. Le volume de la solution liquide alimentee dans le reacteur 72 de recristallisation partielle correspond par exemple avantageusement au volume de solvant liquide reintroduit par le reacteur 52 de condensation a partir de l'evaporateur 26. 23 Dans cet etat, les vannes 50, 66, 67, 68, 69, 76 sont ouvertes et la vanne 80 est fermee. La solution liquide formee dans la conduite commune 61 est la solution primaire qui presente une concentration Cf dont la valeur depend de l'etat respectif des vannes 66 et 67 permettant de reguler les debits delivres respectivement 5 au reacteur 52 de condensation et au reacteur 57 de solubilisation, et donc la puissance thermique delivree, en fonction de la demande de la source chaude 27 et/ou de la source froide 31. Une fois que l'integralite des cristaux 58 ont ate solubilises dans le reacteur 57 de solubilisation et/ou que le reacteur 52 de recristallisation partielle a 10 atteint sa capacite maximale en solution deconcentree, cette derniere est evacuee dans le reservoir 36 par la conduite 82 par ouverture de la vanne commandee 83. Dans l'etat represents figure 4, la conduite commune 61 est alimentee non pas a partir du reacteur 57 de solubilisation, mais a partir du reacteur 72 de recristallisation partielle qui fait alors office de reacteur de solubilisation. Dans cet 15 etat, la vanne 69 est fermee et la vanne 80 est ouverte. La solution liquide formee dans la conduite commune 61 est la solution primaire dont la concentration Cf depend de l'etat respectif des vannes 66 et 68 permettant de reguler les debits delivres respectivement au reacteur 52 de condensation et au reacteur 72 de recristallisation partielle. Ainsi, les cristaux 77 formes lors de la recristallisation partielle peuvent etre 20 recycles immediatement pour former la solution primaire, jusqu' a epuisement de ces cristaux 77. Les differents reacteurs 52, 57, 72, le reservoir 46 de l'evaporateur, les echangeurs de chaleur 49, 81, le reservoir 36 de stockage de la solution deconcentree et des differentes conduites qui les relient les uns aux autres sont 25 en depression sous vide de tiers gaz, c'est-a-dire sont en communication (selon l'etat des vannes commandoes) pour former une meme enceinte close de laquelle tous les gaz presents avant mise en fonctionnement de l'installation sont evacues par une pompe a vide (non represents). 24 Dans le mode de realisation de la figure 3, l'automate 85 est egalement relie a la vanne 68 de fawn a permettre un ajustement du debit de solution liquide alimentee a l'entree du reacteur 72 de recristallisation partielle, et a la vanne 76 permettant d'ajuster le debit de solvant liquide permettant le refroidissement du 5 reacteur 72 de recristallisation partielle. L'automate 85 est egalement relie aux vannes 69, 80 permettant le changement d'etat de la pompe a chaleur de l'etat represents figure 3 a l'etat represents figure 4 et vice versa. Les differentes vannes commandoes peuvent etre par exemple des electrovannes proportionnelles commandoes par un automatisme programme 10 notamment comme indique ci-dessus pour realiser les fonctions techniques mentionnees ci-dessus, notamment selon des asservissements appropries en boucle fermee ou non, a partir de capteurs de mesure, notamment de capteurs de temperature et/ou thermostats et/ou de capteurs de niveau de liquide dans les reservoirs ou reacteurs et/ou de capteurs de detection de la presence de composition solide dans les reacteurs 15 ou autres. L'invention peut faire l'objet de nombreuses variantes et applications autres que celles decrites ci-dessus. En particulier, it va de soi que, sauf indication contraire explicite, les differentes caracteristiques structurelles et/ou fonctionnelles de chacun des modes de realisation decrits ci-dessus ne doivent pas etre 20 considerees comme combinees et/ou etroitement liees les unes aux autres, mais au contraire comme de simples juxtapositions. En outre, les caracteristiques structurelles ou fonctionnelles des differents modes de realisation decrits ci-dessus peuvent faire l'objet en tout ou partie de toute juxtaposition differente ou de toute combinaison differente. 25 Par exemple, l'ajustement du debit massique de composition saline injectee peut etre realise entierement manuellement en agissant sur la vanne 67 d'alimentation du reacteur 57 de solubilisation ; la pompe a chaleur peut etre placee non pas en depression sous vide de tiers gaz, mais a une pression superieure, en contenant un gaz neutre tel que de 1' air ou autre, si cette pression est compatible avec 25 les phenomenes d'evaporation mis en jeu, compte tenu des caracteristiques thermiques des sources de chaleur associees aux evaporateurs. En outre, les differents dispositifs de condensation, solubilisation, d' echange calorifique... peuvent faire l'objet de toutes variantes structurelles et optimisations bien connues en elles-memes du genie 5 chimique, de facon a exercer leurs fonctions techniques mentionnees ci-dessus. La conduite d' alimentation du reacteur 57 de solubilisation peut etre reliee non pas a la conduite 61 commune, mais a la sortie d'echangeur 81 de refroidissement de facon a etre alimentee par la solution liquide refroidie. La vanne 67 correspondante est alors placee a l'aval de l'echangeur 81 de refroidissement. De 10 meme, la conduite d' alimentation du reacteur 72 de recristallisation peut etre reliee non pas a la conduite 61 commune, mais a la sortie d'echangeur 81 de refroidissement de fawn a etre alimentee par la solution liquide refroidie. La vanne 68 correspondante est alors placee a l'aval de l' REVENDICATIONS1/ - Pompe a chaleur thermochimique comprenant : - un evaporateur, dit evaporateur (26) de solvant, comprenant : o un reservoir (46) de solvant liquide volatile, o un echangeur de chaleur, dit echangeur (49) d'evaporateur, associe thermiquement a une source thermique, dite source (27) chaude, ledit echangeur d'evaporateur comprenant un circuit presentant une entrée de solvant liquide volatile reliee au reservoir de solvant liquide volatile, o une sortie de vapeur du solvant volatile, ledit evaporateur (26) de 10 solvant etant adapte pour pouvoir delivrer une vapeur du solvant volatile vaporise sous l'effet de calories provenant de ladite source chaude, - un dispositif (29) reactionnel comprenant : o une entrée de vapeur du solvant volatile, o au moins une source d'une composition, dite composition saline, 15 contenant au moins un sel soluble dans ledit solvant liquide volatile, o au moins un echangeur de chaleur, dit echangeur (81) de refroidissement, associe thermiquement a une source thermique, dite source (31) froide, - ladite sortie de vapeur de l'evaporateur (26) de solvant etant reliee a ladite 20 entrée de vapeur du dispositif (29) reactionnel, - le dispositif (29) reactionnel etant adapte pour entrainer une condensation de ladite vapeur du solvant volatile et une absorption de ladite composition saline pour former une solution liquide, avec production de chaleur evacuee vers la source (31) froide par ledit echangeur (81) de refroidissement, 25 caracterisee en ce que ledit dispositif (29) reactionnel comprend : - au moins un reacteur, dit reacteur (52) de condensation, comprenant : o une entrée de solution liquide reliee a une sortie de solution liquide froide dudit echangeur de refroidissement, o une entrée de vapeur du solvant volatile, 27 o une sortie de solution liquide reliee a une entrée de solution liquide chaude dudit echangeur (81) de refroidissement, o ce reacteur (52) de condensation etant adapte pour permettre un contact de la vapeur alimentee par ladite entrée de vapeur avec la solution liquide 5 froide delivree a ladite entrée de solution liquide, de fawn a entrainer une condensation de ladite vapeur et un mélange du solvant liquide volatile ainsi forme par condensation avec ladite solution liquide froide, la solution liquide chaude delivree a la sortie de solution liquide du reacteur (52) de condensation resultant de ce mélange, - au moins une injection de composition saline entre ladite sortie de solution 10 liquide et ladite entrée de solution liquide d' au moins un reacteur (52) de condensation, - un dispositif (67, 85) d' ajustement du debit massique de chaque sel introduit dans la solution liquide par au moins une injection de composition saline entre ladite sortie de solution liquide et ladite entrée de solution liquide d'au moins un reacteur (52) de condensation. 15 2/ - Pompe a chaleur thermochimique selon la revendication 1 caracterisee en ce qu'elle comprend, a titre de source de composition saline, au moins un reacteur (57) de solubilisation adapte pour permettre la solubilisation d' au moins un sel solide de ladite composition saline dans une solution liquide insaturee dudit solvant liquide, ce reacteur (57) de solubilisation comprenant au moins une sortie delivrant un debit de solution 20 liquide concentree formant ladite composition saline. 3/ - Pompe a chaleur thermochimique selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2 caracterisee en ce qu' au moins une injection de composition saline est reliee a au moins une sortie d'un reacteur (52) de condensation. 4/ - Pompe a chaleur thermochimique selon les revendications 2 et 3 caracterisee 25 en ce que ladite injection de composition saline est formee par une conduite (60) d'injection reliant au moins une sortie d'un reacteur (57) de solubilisation a une conduite, dite conduite (61) commune, reliee a ladite sortie de solution liquide d'un reacteur (52) de condensation. 28 5/ - Pompe a chaleur thermochimique selon la revendication 4 caracterisee en ce que ladite conduite (61) commune comprend une pompe (62) a l'aval de ladite injection de composition saline. 6/ - Pompe a chaleur thermochimique selon l'une quelconque des revendications 5 4 ou 5 caracterisee en ce qu' au moins un reacteur (57) de solubilisation comprend une entrée de solution liquide insaturee reliee par une conduite (64) d' alimentation a ladite conduite (61) commune, ladite conduite (64) d' alimentation comprenant une vanne commandee d' ajustement du debit de solution liquide insaturee delivre a cette entrée du reacteur (57) de solubilisation. 7/ - Pompe a chaleur thermochimique selon les revendications 5 et 6 caracterisee en ce que la conduite (64) d' alimentation du reacteur de solubilisation est reliee a la conduite (61) commune a l'aval de ladite pompe (62). 8/ - Pompe a chaleur thermochimique selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7 caracterisee en ce qu'elle comprend un capteur (53) de temperature de ladite solution liquide froide en sortie de chaque echangeur (81) de refroidissement et en ce que le dispositif (67, 85) d'ajustement est adapte pour asservir le debit delivre par la vanne (67) commandee de la conduite (64) d' alimentation d' au moins un reacteur (57) de solubilisation en fonction de la temperature de ladite solution liquide froide mesuree par au moins un tel capteur (53) de temperature. 9/ - Pompe a chaleur thermochimique selon l'une des revendications 4 a 8 caracterisee en ce que la conduite (61) commune est reliee a l' entree de solution liquide chaude de chaque echangeur (81) de refroidissement par une conduite (63) de recirculation comprenant une vanne (66) commandee d'ajustement du debit de solution liquide chaude delivre a cet echangeur (81) de refroidissement, et donc du debit de solution liquide froide delivre a l'entree de chaque reacteur (52) de condensation reliee a la sortie de solution liquide de cet echangeur de refroidissement. 10/ - Pompe a chaleur thermochimique selon les revendications 5 et 9 caracterisee en ce que ladite conduite (63) de recirculation est reliee a la conduite (61) commune a l'aval de ladite pompe (62). 29 11/ - Pompe a chaleur thermochimique selon l'une des revendications 1 a 10 caracterisee en ce que chaque evaporateur, le dispositif (29) reactionnel, chaque conduite dans laquelle circule de la vapeur et chaque conduite dans laquelle circule une solution liquide, sont en depression sous vide de tiers gaz. 5 12/ - Pompe a chaleur thermochimique selon l'une des revendications 1 a 11 caracterisee en ce que ledit solvant liquide volatile est l' eau et en ce que ladite composition saline comprend au moins un sel choisi dans le groupe forme de ZnC12, NaOH, LiBr, ZnBr2, KOH, LiC1, CaBr2, LiI, CaC12, MgC12, Nal, Ca(NO3)2, Mg(NO3)2, NaBr, NH4No3, KI, SrC12, NaNO3, NaCl, KCH3CO2, K2CO3, MnC12, NaNO2. 10 13/ - Procede de redistribution d' energie calorifique stockee par voie thermochimique comprenant : - une evaporation d'un solvant liquide volatile, par echange de chaleur avec une source thermique, dite source (27) chaude, - une reaction comprenant une condensation de ladite vapeur du solvant 15 volatile et une absorption d'une composition saline pour former une solution liquide, avec production de chaleur evacuee par echange de chaleur vers une source thermique, dite source (31) froide, caracterise en ce que la reaction est effectuee dans au moins un reacteur, dit reacteur (52) de condensation, et comprend : 20 - l'alimentation d'une entrée de solution liquide du reacteur (52) de condensation par une solution liquide froide en provenance d'un echangeur (81) de refroidissement associe thermiquement a ladite source (31) froide, - 1' alimentation du reacteur (52) de condensation par une vapeur du solvant volatile resultant de ladite evaporation, 25 - l'alimentation dudit echangeur (81) de refroidissement par une solution liquide chaude delivree par une sortie de solution liquide du reacteur (52) de condensation, - un contact de la vapeur alimentee dans le reacteur (52) de condensation avec la solution liquide froide alimentee dans le reacteur (52) de condensation, de facon a entrainer une condensation de ladite vapeur et un mélange du solvant liquide volatile ainsi forme par condensation avec ladite solution liquide froide, la solution liquide chaude delivree par le reacteur de condensation resultant de ce mélange, - l'injection d'au moins une composition saline entre ladite sortie de solution 5 liquide et ladite entrée de solution liquide d' au moins un reacteur (52) de condensation, - un ajustement du debit massique de chaque sel introduit dans la solution liquide par injection de composition saline entre ladite sortie de solution liquide et ladite entrée de solution liquide d' au moins un reacteur (52) de condensation. 14/ - Procede selon la revendication 13 caracterise en ce que ledit ajustement 10 comprend un asservissement du debit massique sur au moins une temperature mesuree. 15/ - Procede selon l'une quelconque des revendications 13 ou 14 caracterise en ce que ladite composition saline est formee par solubilisation d'au moins un sel solide dans une fraction du debit de solution liquide comprenant la solution liquide delivree par au moins un reacteur (52) de condensation. 15