FR 3075070 A1 20190621 FR 1762241 A 20171215 La presente invention concerne le domaine de l'hydroconversion de charges lourdes carbonees (par exemple un residu petrolier, des derives issus de la biomasse, du charbon) en produits plus legers, valorisables comme carburants ou matieres premieres pour la petrochimie. Plus particulierement, l'invention a pour objet un reacteur et un procede de conversion catalytique d'hydrocarbures, en particulier un procede et un appareil d'hydroconversion catalytique de charges petrolieres lourdes mettant en oeuvre des lits bouillonnants. Les procedes d'hydroconversion de charges lourdes d'hydrocarbures en lit bouillonnant utilisant un catalyseur sont bien connus de l'homme du métier. Dans ces procedes, le lit de catalyseur se trouve sous une forme dispersee et/ou expansee, la dispersion ou l'expansion etant provoquee par la circulation de bas en haut, de la charge liquide d'hydrocarbure et de Phydrogene ou du gaz contenant Phydrogene. On parle de lit bouillonnant ou lit fluidise. A titre d'exemples de tels procedes, on peut citer le procede H-Oil, licencie par la societe Axens, decrit par exemple dans les brevets US 4,521,295 ou US 4,495,060 ou US 4,457,831, ou la technologie LC-Fining licenciee par Chevron-Lummus-Global, largement decrite dans la litterature. Les catalyseurs de conversion d'hydrocarbures mis en oeuvre dans ces procedes se desactivent principalement par depot de metaux, comme le sulfure de vanadium et le sulfure de nickel, et par depot de coke. Ainsi, dans les procedes d'hydroconversion de charges lourdes d'hydrocarbures en lit bouillonnant, le catalyseur doit etre periodiquement soutire du reacteur et remplace. En fonction de la charge traitee, les reacteurs a lit bouillonnant classiques fonctionnent avec des taux de renouvellement de catalyseur (Crr) allant de 0,01 a 8 % en poids de la masse totale de catalyseur contenue dans le reacteur (sur la base de la masse du catalyseur frais). Quand le procede d'hydroconversion contient plusieurs reacteurs en serie, les taux de renouvellement de catalyseur peuvent etre differents dans les differents reacteurs. Le renouvellement de catalyseur permet de compenser la perte d' activite due principalement au depot de metaux et de coke sur le catalyseur. Dans les procedes d'hydrotraitement de charges lourdes d'hydrocarbures en lit bouillonnant, le catalyseur est donc periodiquement soutire du reacteur et remplace. Toutefois, le catalyseur soutire est constitue d'un mélange de catalyseur tres fortement desactive, de catalyseur moyennement desactive et de catalyseur 2 presque neuf, de sorte que l'utilisation du catalyseur dans les reacteurs d'hydrotraitement sur lit bouillonnants n'est pas optimisee. Plus precisement, le renouvellement periodique d'une partie du catalyseur contenu dans le reacteur conduit a une population avec une distribution d'age dont l' allure depend du taux de renouvellement du catalyseur (Crr). La figure 1 montre 5 la distribution des ages des grains de catalyseur dans le reacteur a lit bouillonnant pour un taux de remplacement journalier du catalyseur de 2,5 % par rapport au poids total de catalyseur dans le reacteur, ce qui correspond a un temps de sejour moyen du catalyseur dans le reacteur de 40 jours. Ainsi, l' age moyen du catalyseur dans cette configuration est egalement de 40 jours, mais la distribution des ages est tres large, plus de 36 % en poids du 10 catalyseur ayant un age superieur a 40 jours et plus de 13 % en poids du catalyseur ayant un age superieur a deux fois l'age moyen, soit 80 jours. Le triage des particules de catalyseur en fonction de leur degre de desactivation est une operation difficile a realiser. Afin de repondre a cette problematique, it a ete propose, dans l' art anterieur, d'utiliser une serie de lits bouillonnants &ages. Le catalyseur frais est introduit 15 a Petage superieur du reacteur, preferablement apres une sulfuration prealable, tandis que les &ages situes au-dessous contiennent un catalyseur d'autant plus desactive qu'il se trouve a un etage plus bas. Periodiquement, on laisse le catalyseur d'un etage n descendre a Petage n - 1 immediatement inferieur, tandis que le catalyseur moins use de Petage superieur n + 1 passe a Petage n, et ceci pour l'ensemble des &ages. Le catalyseur du dernier etage, en bas du 20 reacteur, est &charge tandis que du catalyseur frais, de preference prealablement sulfure, est introduit au premier etage en haut du reacteur. Cela permet d'ameliorer le taux d'utilisation d'un catalyseur avant &charge du reacteur. En outre, le fractionnement du reacteur en une serie de lits catalytiques, ameliore refficacite du reacteur. Le probleme principal rencontre dans ce type de reacteur, concerne le transfert du catalyseur d'un etage a Petage suivant situe 25 en dessous. On a d'abord propose de laisser descendre le catalyseur progressivement a travers tous les &ages, mais ceci presente l'inconvenient majeur de melanger, a chaque etage, du catalyseur relativement plus actif de Petage n avec du catalyseur relativement moins actif de Petage n - 1, d'oil une utilisation relativement mauvaise du catalyseur. Le brevet FR2460990 a par exemple propose d'optimiser le transfert du catalyseur entre les differents &ages d'un reacteur a lit bouillonnant compartimente par des grilles horizontales. 3 Dans ce document, les mailles des grilles horizontales ont un diametre inferieur a celui des particules de catalyseur pour permettre le passage du fluide (charge et hydrogene) d'un compartiment a un autre dans le sens ascendant. Les grilles horizontales comportent des zones ouvertes au-dessous desquelles sont placees des boites de distribution de fluide qui permettent 5 de controler le passage du catalyseur d'un compartiment superieur a un compartiment inferieur. Toutefois, dans ce type d'installation, il est necessaire d'interrompre le flux ascendant de liquides pour permettre au catalyseur de descendre d'un etage n a un etage n-1. La conversion des hydrocarbures doit donc etre periodiquement interrompue pour permettre ce transfert de catalyseur. Ce systeme est donc complexe et penalisant pour la production. Il 10 est egalement difficile avec ce type d'installation d'avoir une distribution homogene du catalyseur apres son passage d'un compartiment a l'autre. En outre, il n'est pas possible de controler la quantite de catalyseur transferee d'un etage a un autre du reacteur : c'est la totalite du catalyseur present a un etage qui est transferee a l'etage inferieur du reacteur, et c'est par consequent une quantite importante de catalyseur usage qui est soutiree en fond de reacteur, 15 qui peut des lors toujours contenir une proportion non negligeable de catalyseur encore actif. Il demeure un besoin de reduire encore la consommation de catalyseur par un soutirage plus selectif du catalyseur le plus use d'une part, et de maximiser le temps de sejour du catalyseur le plus actif dans le reacteur. La presente invention propose une solution a cette problematique au moyen d'un reacteur et 20 d'un procede permettant de soutirer uniquement l' equivalent d'un appoint en catalyseur, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, a partir du compartiment ayant la plus faible activite catalytique moyenne, et de limiter par consequent au maximum la perte de catalyseur le plus actif. Il est en effet du merite de la demanderesse d'avoir mis en evidence qu'en subdivisant le 25 reacteur a lit bouillonnant en plusieurs compartiments de maniere a creer des zones dans le reacteur ayant differentes activites catalytiques moyennes, et en soutirant uniquement l' equivalent d'appoint en catalyseur a partir du compartiment ayant la plus faible activite catalytique moyenne, il etait possible d'optimiser l'utilisation du catalyseur et ainsi, de reduire le taux de remplacement du catalyseur, ou d'augmenter les performances du reacteur. 4 L'invention a ainsi pour objet, selon un premier aspect, un reacteur d'hydroconversion d'une charge liquide d'hydrocarbures comprenant : - une enveloppe de reacteur (1), - une pluralite de zones d'hydroconversion d' activites catalytiques differentes (Cn) 5 delimitees par des parois internes horizontales (6) s'etendant sur la totalite du diametre interieur de ladite enveloppe du reacteur, chaque zone d'hydroconversion comprenant un lit bouillonnant de catalyseur, - un dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur d'une zone d'hydroconversion a une autre, constitue d'une boite de distribution du catalyseur (10) reliee aux differentes 10 zones d'hydroconversion par des cannes (7) comprenant des moyens de controle de la circulation du catalyseur entre les differentes zones d'hydroconversion par les cannes (7), les parois internes horizontales (6) empechant le transfert de catalyseur d'une zone a une autre du reacteur, mais permettant le passage des fluides. L'invention a egalement pour objet, selon un autre aspect, un procede d'hydroconversion 15 catalytique d'une charge liquide d'hydrocarbures au moyen d'hydrogene consistant a faire passer la charge liquide d'hydrocarbures et un courant d'hydrogene ou d'un gaz contenant de Phydrogene de bas en haut a travers d' au moins un reacteur d'hydroconversion tel que decrit precedemment, dans lequel l' equivalent d'un appoint en catalyseur, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, est soutire d'une zone 20 d'hydroconversion et est injecte dans une autre zone d'hydroconversion ayant une activite catalytique plus faible. Le reacteur et le procede selon l'invention peuvent egalement permettre d'augmenter l' activite catalytique moyenne dans le reacteur compartimente en maintenant la consommation de catalyseur equivalente a un reacteur a lit bouillonnant classique, ne 25 comprenant pas de pluralite de zones d'hydroconversion d' activites catalytiques differentes. On peut par exemple augmenter le niveau de l'activite catalytique, telles que l'activite hydrogenante, craquante ou desulfurante, et donc le niveau des transformations des charges traitees en augmentant legerement la temperature ou la vitesse volumique horaire (VVH), a iso taux de renouvellement du catalyseur (Crr). En outre, une activite catalytique amelioree 5 permet de reduire la formation de sediments dans le reacteur, et donc soit d' ameliorer son operabilite, soit d'augmenter la severite du procede. L'introduction du principe de compartimentation du reacteur decrit ci-dessus conduit en effet a modifier la distribution age du catalyseur. La figure 2 donne, pour un Crr de 2,5%, les 5 distributions d' age dans un reacteur quand ce reacteur est divise en 4 compartiments. Dans le reacteur, le temps de sejour moyen du catalyseur reste egal a 40 jours. Cependant, comme le soutirage de catalyseur enleve du catalyseur plus age, l'age moyen du catalyseur n'est plus que de 25 jours. De plus, la distribution des ages est egalement beaucoup moins large, moins de 20 % en poids du catalyseur ayant un age superieur a 40 jours et moins de 2 % en poids du 10 catalyseur ayant un age superieur a deux fois l'age moyen, soit 80 jours. De ce fait, cette distribution des ages du catalyseur conduit a un catalyseur plus actif par rapport a un catalyseur mis en oeuvre dans un reacteur a un seul compartiment. La figure 3 compare les distributions des ages de la population de catalyseur dans un reacteur a lit bouillonnant noncompartimente et dans un reacteur a lit bouillonnant compartimente en 2, 3 et 4 zones avec 15 soutirage et appoint globaux de catalyseur frais de 2,5 % par rapport au poids total du catalyseur dans le reacteur. Description des figures La figure 1 represente la distribution des ages de la population de catalyseur dans un reacteur a lit bouillonnant avec un soutirage et appoint journalier de catalyseur frais de 2,5 % par 20 rapport a l'inventaire initial de catalyseur frais. La figure 2 represente la distribution des ages de la population de catalyseur dans un reacteur a lit bouillonnant compartimente en 4 zones avec soutirage et appoint globaux de catalyseur de frais de 2,5 % par rapport a l'inventaire initial de catalyseur frais. La figure 3 represente une comparaison des distributions des ages de la population de 25 catalyseur dans un reacteur a lit bouillonnant non-compartimente et dans un reacteur a lit bouillonnant compartimente en 2, 3 et 4 zones avec soutirage et appoint globaux de catalyseur frais de 2,5 % par rapport a l'inventaire initial de catalyseur frais. 6 La figure 4 illustre un reacteur a lit bouillonnant selon l'invention, avec 4 zones d'hydroconversion d'activite catalytique differentes. Description detainee Le reacteur d'hydroconversion mis en oeuvre dans le cadre de la presente invention est decrit 5 plus en details en se referant a la figure 4. Le reacteur comprend une enveloppe de reacteur (1), ayant de preference une paroi cylindrique. Il comprend une pluralite de zones d'hydroconversion d' activites catalytiques differentes (Cl, C2, C3, C4). En particulier, le reacteur comprend au moins deux zones d'hydroconversion 10 d'activites catalytiques differentes, de preference au moins trois zones, et plus preferentiellement quatre zones ou plus. Selon un mode particulier de realisation, la zone d'hydroconversion presentant l'activite catalytique la plus elevee se situe au niveau le plus haut dans le reacteur, tandis que les zones situees en dessous presentent une activite d'autant plus faible qu'elles se trouvent a un niveau 15 plus bas dans le reacteur. Selon un autre mode particulier de realisation, la zone d'hydroconversion presentant l'activite catalytique la plus faible se situe au niveau le plus haut dans le reacteur, tandis que les zones situees en dessous presentent une activite d'autant plus forte qu'elles se trouvent a un niveau plus bas dans le reacteur. 20 La distribution de l'activite du catalyseur dans les differentes zones d'hydroconversion du reacteur est determinee par les injections et soutirages de catalyseur effectues selon l'invention. Selon un mode prefere de realisation, les zones d'hydroconversion presentent toutes substantiellement le meme volume. 25 Les differentes zones sont delimitees par des parois internes horizontales (6) s'etendant sur la totalite du diametre interieur de l'enveloppe du reacteur. Ces parois internes horizontales 7 empechent le passage du catalyseur d'une zone a une autre du reacteur, mais permettent le passage des fluides, en particulier de la charge liquide d'hydrocarbures et du courant d'hydrogene ou d'un gaz contenant de Phydrogene. Les parois internes horizontales (6) sont ainsi de preference perforees, et peuvent par exemple 5 etre constituees d'une grille. Ce type de parois est similaire aux plateaux de distribution de charge usuellement mis en oeuvre dans les reacteurs a lit bouillonnant. La compartimentation horizontale des zones d'hydroconversion mises en oeuvre dans le reacteur selon la presente demande permet une distribution radiale particulierement homogene en limitant, voire en evitant, les chemins preferentiels. 10 Chaque zone d'hydroconversion comprend un lit bouillonnant de catalyseur. Selon un mode prefere de realisation, les differentes zones d'hydroconversion comprennent un meme catalyseur d'activite differente selon le niveau de desactivation. Le catalyseur d'hydroconversion utilise dans le procede d'hydroconversion selon l'invention contient de preference un ou plusieurs elements des groupes 4 a 12 du tableau periodique des 15 elements, qui peuvent etre deposes sur un support ou non supportes. On peut avantageusement utiliser un catalyseur comprenant un support, de preference amorphe, tels que de la silice, de l'alumine, de la silice-alumine, du dioxyde de titane ou des combinaisons de ces structures, et de maniere tres prefer& de l'alumine, et au moins un metal du groupe VIII choisi parmi le nickel et le cobalt et de preference le nickel, ledit element du groupe VIII 20 etant de preference utilise en association avec au moins un metal du groupe VIB choisi parmi le molybdene et le tungstene et de preference, le metal du groupe VIB est le molybdene. Avantageusement selon l'invention, le catalyseur d'hydroconversion mis en oeuvre dans les differentes zones catalytiques est un catalyseur comprenant un support alumine et au moins un metal du groupe VIII choisi parmi le nickel et le cobalt, de preference le nickel, ledit 25 element du groupe VIII etant utilise en association avec au moins un metal du groupe VIB choisi parmi le molybdene et le tungstene, de preference, le metal du groupe VIB est le molybdene. De preference, le catalyseur d'hydroconversion comprend le nickel en tant qu'element du groupe VIII et le molybdene en tant qu'element du groupe VIB. 8 La teneur en nickel est avantageusement comprise entre 0,5 a 10 % exprimee en poids d'oxyde de nickel (NiO) et de preference entre 1 a 6 % poids, et la teneur en molybdene est avantageusement comprise entre 1 et 30 % exprimee en poids de trioxyde de molybdene (MoO3) et de preference entre 4 et 20 % poids. 5 Ce catalyseur est avantageusement utilise sous forme d'extrudes ou de billes, dont la taille est de preference comprise entre 0,5 et 4 mm. Ainsi, le catalyseur est mis en oeuvre en lit expanse, dit lit bouillonnant. On peut egalement faire reference a l'expression catalyseur expanse pour designer un tel catalyseur mis en oeuvre en lit expanse. En plus de ce type de catalyseur, un autre type de catalyseur dit "slurry" selon la terminologie 10 anglo-saxonne ou denomme comme catalyseur entraine ou encore catalyseur disperse peut etre utilise dans le procede selon l'invention, en mélange avec le catalyseur expanse. Ledit catalyseur slurry presente une granulometrie et une densite adaptees a son entrainement. Par exemple, le catalyseur slurry a une taille inferieure a 500 ilirl. On entend par entrainement du catalyseur disperse, sa mise en circulation dans les zones catalytiques par les flux liquides, 15 ledit catalyseur disperse circulant avec la charge dans lesdites zones catalytiques, et etant soit entraine en dehors du reacteur par le liquide, soit soutire desdites zones au moyen d'un dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur decrit ci-dessous. Le reacteur d'hydroconversion selon l'invention comprend en outre un dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur d'une zone d'hydroconversion a une autre. 20 Le dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur est constitue d'une boite de distribution du catalyseur (10) reliee a au moins deux zones d'hydroconversion par des cannes (7) permettant l'extraction de catalyseur d'une zone catalytique vers la boite de distribution, et la &charge de catalyseur de la boite de distribution vers l'une des zones catalytiques. Selon un mode de prefere realisation, la boite de distribution du catalyseur (10) est reliee aux 25 differentes zones d'hydroconversion presentes dans le reacteur. Ces cannes (7) comprennent des moyens de controle de la circulation du catalyseur par les cannes (7), entre les differentes zones d'hydroconversion. Ces moyens de controle comportent 9 de preference des vannes (8). Its peuvent egalement comprendre d' autres elements tels que des pompes, des bacs de stockage, etc. De preference, les moyens de controle de la circulation du catalyseur entre les differentes zones d'hydroconversion par les cannes (7) comportent des vannes (8), chaque canne (7) 5 comportant une vanne (8). Le dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur peut egalement comprendre une ligne d'entree et de sortie du catalyseur, ou alternativement, une ligne d'entree de catalyseur (11) et une ligne de sortie du catalyseur (12) permettant l'ajout de catalyseur et l'extraction du catalyseur use. 10 Le catalyseur est de preference vehicule lors de l'injection et de l'extraction par le dispositif de soutirage et d'injection avec un fluide vecteur. Le fluide vecteur lors du soutirage est le liquide present dans le reacteur. Lors de l'injection, le fluide vecteur peut etre le meme fluide ou un distillat sous vide (VGO), un distillat sous vide lourd (HVGO), un distillat atmospherique (AGO), ou toute autre charge liquide hydrocarbonee. 15 Le catalyseur use peut ensuite etre envoye dans une zone de regeneration dans laquelle on elimine le carbone et le soufre qu'il renferme. Il est egalement possible d'envoyer le catalyseur use soutire du reacteur dans une zone de rejuvenation dans laquelle on elimine la majeure partie des metaux deposes, avant d'envoyer le catalyseur use et rejuvene dans une zone de regeneration dans laquelle on elimine le carbone et le soufre qu'il renferme. 20 Le catalyseur regenere ou rejuvene peut ensuite etre reintroduit dans le reacteur selon l'invention, eventuellement en association avec du catalyseur frais, par ligne d'entree de catalyseur (11). Le reacteur selon l'invention peut egalement comprendre une chambre d'injection de la charge (14), dans laquelle la charge liquide d'hydrocarbures et de l'hydrogene sont introduits 25 par un conduit d' alimentation (3) situe au fond du reacteur (1). L'hydrogene peut etre introduit sous forme d'un courant d'hydrogene pur ou d'un gaz contenant de Phydrogene. Le plateau de distribution de charge (6) situe au-dessus de la chambre d'injection (14) permet de repartir la charge de maniere homogene sur toute la section du reacteur. 10 La charge trait& dans le procede selon l'invention est une charge liquide d'hydrocarbures, comme par exemple un petrole brut. Il s'agit de preference une charge lourde d'hydrocarbures (appelee residu). Avantageusement, cette charge est une charge comprenant des fractions d'hydrocarbures produites dans la raffinerie. Les charges selon l'invention incluent des 5 charges contenant des fractions d'hydrocarbures dont au moins 50 % poids ont une temperature d'ebullition superieure a 300°C, des residus atmospheriques et/ou des residus sous vide, des residus atmospheriques et/ou sous vide issus de l'hydrotraitement, de l'hydrocraquage et/ou de l'hydroconversion, des distillats sous vide issus du fractionnement primaire, dit "straight run" selon la terminologie anglo-saxonne, ou raffines, des coupes 10 provenant d'une unite de craquage comme le FCC, l'hydrocraquage, le cokage ou la viscoreduction, des coupes aromatiques extraites d'une unite de production de lubrifiants, des huiles desasphaltees issues d'une unite de desasphaltage, des asphaltes issus d'une unite de desasphaltage ou des charges d'hydrocarbures similaires, ou une combinaison de ces charges fraiches et/ou des effluents raffines. Ladite charge peut egalement contenir une fraction 15 residuelle issue de la liquefaction directe de charbon (un residu atmospherique et/ou un residu sous vide issu par exemple du procede H-CoalTm), un distillat sous vide issu de la liquefaction directe de charbon, comme par exemple le procede H-Coa1TM, des residus de pyrolyse du charbon ou d'huiles de schiste, ou encore une fraction residuelle issue de la liquefaction directe de la biomasse lignocellulosique seule ou en mélange avec du charbon et/ou une 20 fraction petroliere fraiche et/ou raffinee. De preference, la charge trait& dans le cadre de la presente invention est constituee de fractions d'hydrocarbures issues d'un petrole brut ou de la distillation atmospherique d'un petrole brut ou de la distillation sous vide d'un petrole brut, lesdites charges contenant au moins 50% poids d'une fraction ayant une temperature d'ebullition initiale d'au moins 300°C, de preference d'au moins 350°C et de maniere prefer& 25 d'au moins 375°C et de maniere plus prefer& des residus sous vide ayant une temperature d'ebullition d'au moins 450°C, de preference d'au moins 500°C et de maniere prefer& d'au moins 540°C. Generalement les charges traitees dans le procede selon l'invention peuvent contenir des impuretes, comme des metaux, du soufre, de l'azote, du carbone de Conradson et des 30 composes insolubles a l'heptane, egalement appeles asphaltenes C7. Ces charges sont en effet generalement riches en impuretes avec des teneurs en metaux superieures a 20 ppm, de 11 preference superieures a 100 ppm. La teneur en soufre est superieure a 0,1 % poids, preferentiellement superieure a 1 % poids, et de preference superieure a 2% poids. Le taux d'asphaltenes C7 s'eleve au minimum a 0,1 % poids et est de preference superieur a 3% poids. Les asphaltenes C7 sont des composes connus pour inhiber la conversion de coupes 5 residuelles, a la fois par leur aptitude a former des residus hydrocarbones lourds, communement appeles coke, et par leur tendance a produire des sediments qui limitent fortement Poperabilite des unites d'hydrotraitement et d'hydroconversion. La teneur en carbone Conradson est superieure a 0,5% poids, et de preference d'au moins 5% poids. La teneur en carbone Conradson est definie par la norme ASTM D 482 et represente pour 10 l'homme du métier une evaluation bien connue de la quantite de residus de carbone produit apres une pyrolyse sous des conditions standards de temperature et de pression. La charge liquide d'hydrocarbures et l'hydrogene sont introduits dans le reacteur (1) par la ligne (3). Le reacteur peut en outre comprendre une ligne de recyclage (2) interne ou externe reliee a une pompe d'ebullition (4) pouvant etre interne ou externe au reacteur, qui assure un 15 debit d' alimentation d'une coupe recyclee dans le reacteur (1) par le conduit (15). La pompe (4) est reliee au conduit (15) de reinjection de la charge an bas du reacteur. Si le recyclage est interne au reacteur, le conduit (15) se situe a l' interieur du reacteur, si le recyclage est externe, le conduit (15) se situe a l'exterieur du reacteur, comme illustre a la figure 4. Le debit total de differentes alimentations est suffisant pour maintenir le lit catalytique en 20 ebullition. Dans la configuration avec une pompe d'ebullition, la pompe (4) permet notamment le maintien du catalyseur en lit bouillonnant par recyclage continu d'au moins une partie d'une fraction liquide avantageusement soutir& en tete du reacteur et reinject& en bas du reacteur par le conduit (15). Lorsqu'un recyclage est opere, la charge liquide d'hydrocarbures et l'hydrogene introduits par 25 le conduit (3) sont mélanges, dans la chambre d'injection (14), a la charge recyclee introduite par le conduit (15). Le reacteur selon l'invention peut comprendre un conduit de sortie (9) de la charge trait& (effluent d'hydroconversion). 12 Une partie de la charge trait& quitte le reacteur via le conduit (9) tandis que le reste de la charge est renvoyee dans le conduit de recyclage, qui peut etre interne (2) ou externe. Outre le reacteur d'hydroconversion precedemment decrit, l'invention a egalement pour objet un procede d'hydroconversion mettant en oeuvre ledit reacteur. 5 En particulier, la presente invention a pour objet un procede d'hydroconversion catalytique d'une charge liquide d'hydrocarbures au moyen d'hydrogene consistant a faire passer la charge liquide d'hydrocarbures et un courant d'hydrogene ou d'un gaz contenant de Phydrogene au travers d' au moins un reacteur d'hydroconversion comprenant : - une enveloppe de reacteur (1), 10 - une pluralite de zones d'hydroconversion d' activites catalytiques differentes (Cn) delimitees par des parois internes horizontales (6) s'etendant sur la totalite du diametre interieur de ladite enveloppe du reacteur, chaque zone d'hydroconversion comprenant un lit bouillonnant de catalyseur, - un dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur d'une zone d'hydroconversion a une 15 autre, constitue d'une boite de distribution du catalyseur (10) reliee a au moins deux zones d'hydroconversion par des cannes (7) comprenant des moyens de controle de la circulation du catalyseur entre les differentes zones d'hydroconversion par les cannes (7), les parois internes horizontales (6) empechant le transfert de catalyseur d'une zone a une autre du reacteur, mais permettant le passage des fluides, 20 et dans lequel l' equivalent d'un appoint en catalyseur, c' est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, est soutire d'une zone d'hydroconversion et est injecte dans une autre zone d'hydroconversion ayant une activite catalytique plus faible. Le reacteur d'hydroconversion, la charge et le catalyseur mis en oeuvre dans le procede selon l'invention sont tels que decrits precedemment. Selon un mode prefere de realisation, le 25 procede selon l'invention met en oeuvre plusieurs reacteurs tels que decrits precedemment, en serie, de preference deux reacteurs en serie, et de maniere plus prefer& trois reacteurs en serie. 13 Lorsque le procede met en oeuvre plusieurs reacteurs selon l'invention en serie, le taux de remplacement du catalyseur dans chaque reacteur peut etre le meme. De preference, le taux de remplacement du catalyseur est plus Cleve dans le premier reacteur que dans le deuxieme reacteur en raison de la difference de la quantite d'impuretes introduites dans chaque reacteur. 5 Pour la meme raison, pour chacun des reacteurs en serie, le taux de remplacement du catalyseur est de preference moins Cleve que celui du reacteur precedent et plus Cleve que celui du reacteur suivant. Dans le cadre du procede selon l'invention, le dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur comprend de preference une ligne d'entree et de sortie du catalyseur, ou 10 alternativement, une ligne d'entree de catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene (11) et une ligne de sortie du catalyseur use (12). Dans une zone d'hydroconversion, le remplacement de catalyseur se fait par soutirage d'une partie du catalyseur present et par injection de catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene. Dans un mode de realisation, le catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene est d'abord 15 ajoute dans une zone d'hydroconversion avant que le soutirage de catalyseur ait eu lieu. Dans un mode de realisation prefere, on soutire d'abord une partie du catalyseur present dans la zone, typiquement entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, avant d'ajouter du catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene. Ainsi, le soutirage de l' appoint de catalyseur d'une zone d'hydroconversion et son injection 20 dans une autre zone d'hydroconversion ayant une activite catalytique plus faible, peut comprendre les &apes ci-dessous, les moyens de controle de la circulation du catalyseur entre les differentes zones d'hydroconversion par les cannes (7) comportant des vannes (8), et chaque canne (7) comportant une vanne (8) : i. l'ouverture de la vanne (8.C') controlant la circulation du catalyseur au travers de 25 la canne (7) presente dans la zone (CO de plus faible activite catalytique de maniere a permettre la connexion entre la zone (CO et la boite de distribution de catalyseur (10), les autres vannes (8) restant fermees, 14 ii. le soutirage de l'equivalent d'un appoint en catalyseur, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, depuis la zone (CO vers la boite de distribution (10), iii. la fermeture de la vanne (8.CO, 5 iv. l'extraction, par la ligne de sortie du catalyseur use (12), du catalyseur soutire, v. l'ouverture de la vanne (8.Cn+1) controlant la circulation du catalyseur au travers de la canne (7) presente dans la zone (Cn+1) d' activite catalytique superieure a la zone (Cn) de maniere a permettre la connexion entre la zone (C,1) et la boite de distribution de catalyseur (10), les autres vannes (8) restant fermees, 10 vi. le soutirage l'equivalent d'un appoint en catalyseur, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, depuis la zone (C,1) vers la boite de distribution (10), vii. la fermeture de la vanne (8.C,1) et l'ouverture de la vanne (8.Cn), viii. l'injection de l'appoint de catalyseur contenu dans la boite de distribution (10) 15 dans la zone (Cn) de plus faible activite catalytique, et la fermeture de la vanne (8. Cn), ix. optionnellement, la repetition des &apes v. a viii. pour realiser le soutirage et l' appoint de catalyseur dans chacune des zones d'hydroconversion du reacteur, x. l'ouverture de la vanne (8.Cn+x) controlant la circulation du catalyseur au travers de 20 la canne (7) presente dans la zone (Cn+),) d'activite catalytique la plus elevee, xi. l'injection, dans la zone (Cn+),), de l'equivalent d'un appoint en catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur contenu dans la boite de distribution (10) par la ligne d'entree de catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene (11). 25 Selon un mode particulier de realisation, on soutire et on injecte la meme quantite d'appoint en catalyseur dans chaque zone d'hydroconversion du reacteur. 15 Selon un mode prefers de realisation, l'appoint de catalyseur injects a l'etape xi. est un catalyseur frais. En se referant plus precisement au mode de realisation particulier illustre sur la figure 4, dans lequel le reacteur comprend quatre zones catalytiques d'activites differentes, oil la zone 5 catalytique presentant l' activite catalytique la plus elevee se situe au niveau le plus haut dans le reacteur, tandis que les zones situees en dessous presentent une activite d'autant plus faible qu'elles se trouvent a un niveau plus bas dans le reacteur, le soutirage et l'appoint de catalyseur se fait selon &apes suivantes : i. l'ouverture de la vanne (8.C4) pour permettre la connexion entre le compartiment 10 (C4) ayant la plus faible activite catalytique et la boite de distribution de catalyseur (10). Les autres vannes (8.Cn) restent fermees, ii. le soutirage d'une partie du catalyseur du compartiment (C4) dans la boite de distribution de catalyseur (10), iii. la fermeture de la vanne (8.C4) pour isoler le compartiment (C4), 15 iv. l'extraction du catalyseur contenu dans la boite (10) vers un bac de stockage du catalyseur use (non represents), v. l'ouverture de la vanne (8.C3) pour permettre la connexion entre le compartiment (C3) et la boite de distribution de catalyseur (10), vi. le soutirage d'une partie du catalyseur du compartiment C3 dans la boite (10). 20 vii. la fermeture de la vanne (8.C3) et l'ouverture de la vanne (8.C4). viii. l'injection du catalyseur soutire du compartiment C3, contenu dans la boite de catalyseur (10), dans le compartiment (C4) et fermeture de la vanne (8.C4). Les &apes de vi. a viii. sont repetees pour soutirer et faire l'appoint en catalyseur des compartiments (C2) et (C3), puis (C1) et (C2). 16 A la fin de ce processus de transvasement de catalyseur d'un compartiment a un autre, le compartiment (C1) se trouve avec un deficit en catalyseur equivalent a la quantite de catalyseur soutiree au depart du compartiment (C4). Pour compenser ce deficit, l'appoint en catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene est realise au niveau du compartiment (C1). 5 Selon un mode prefers de realisation, l'appoint de catalyseur injecte dans le compartiment (C1) est un catalyseur frais. On ne sort pas du cadre de l'invention si la zone d'hydroconversion de laquelle l'appoint de catalyseur est soutire et la zone d'hydroconversion ayant une activite catalytique plus faible dans laquelle le catalyseur soutire est injecte ne sont pas des zones adjacentes. Par exemple, 10 dans le cas d'un reacteur comportant quatre zones comme celui represents a la figure 4, un soutirage peut etre realise dans la zone C2, et l'injection du catalyseur soutire de la zone C2 peut etre effectuee dans la zone C4. La sequence peut se poursuivre en soutirant de la zone C3 l'appoint de catalyseur, et en injectant cet appoint issu de C3 dans la zone C2, puis en soutirant de la zone Cl l'appoint de catalyseur et en injectant cet appoint issu de Cl dans la 15 zone C3. Tout autre ordre peut etre etabli. L'ordre des zones adopts dans le processus de transvasement de catalyseur d'une zone a l'autre determine la distribution de l'activite du catalyseur dans les differentes zones d'hydroconversion. L'hydroconversion est realisee dans des conditions bien connues de l'homme du métier. En particulier, le procede selon l'invention peut etre opere a une pression absolue comprise 20 entre 2 et 35 MPa, de preference entre 5 et 25 MPa et de maniere preferee, entre 6 et 20 MPa, a une temperature comprise entre 300 et 550°C et de preference comprise entre 350 et 500°C et d'une maniere prefer& comprise entre 370 et 450°C, et d'une maniere encore prefer& comprise entre 390 et 430°C. La vitesse volumique horaire (VVH) par rapport au volume de chaque reacteur est comprise entre 0,05 111 et 10 11-1, de preference entre 0,1 111 et 5 111 et de 25 maniere prefer& entre 0,1511 et 2111. La quantite d'hydrogene melangee a la charge est de preference comprise entre 50 et 5000 normaux metres cube (Nm3) par metre cube (m3) de charge liquide pris dans des conditions standards de temperature et pression, de maniere prefer& entre 100 et 2000 Nm3/ m3 et de maniere tres prefer& entre 200 et 1000 Nm3/m3. 17 A rissu du procede d'hydroconversion selon l'invention, la charge trait& par hydroconversion est recuperee en sortie de reacteur par le conduit (9). Les exemples suivants illustrent l'invention sans en limiter la portee. EXEMPLES 5 Charge La charge lourde est un residu sous vide (RSV) provenant d'un brut Oural et dont les principales caracteristiques sont presentees dans le Tableau 1 ci-apres. Tableau 1 : Composition de la charge Charge RSV Oural Teneur en 540°C+ %poids 83 Densite 1,00 Viscosite a 100 °C cSt 533 Nickel + Vanadium ppm 233 Soufre %poids 2,98 Azote ppm 4600 Carbone Conradson %poids 16,4 Cette charge lourde RSV est la meme charge fraiche pour les differents exemples. 10 Exemple I : Exemple comparatif. Dans cet exemple, on illustre Petat de Fart dans un schema de procede avec un reacteur a lit bouillonnant qui n'est pas compartimente. La charge fraiche du tableau 1 est envoy& en totalite et en presence d'hydrogene dans le reacteur d'hydroconversion fonctionnant en lit bouillonnant a courant ascendant de liquide et de gaz. Le reacteur contient un catalyseur 15 d'hydroconversion NiMo/alumine presentant une teneur en NiO de 4 % poids et une teneur en MoO3 de 10 % poids, les pourcentages etant exprimes par rapport a la masse totale du catalyseur. Les conditions appliquees dans le reacteur d'hydroconversion sont presentes dans le Tableau 2. 18 Tableau 2: Conditions operatoires de Petape d'hydroconversion dans le cas d'un reacteur non-compartimente VVH reacteur 111 0,23 Pres sion totale MPa 16 Temperature °C 425 Quantite d'hydrogene Nm3/m3 650 Inventaire total de catalyseur tonnes 158 Taux de renouvellement global de catalyseur %poids 2,5 Remplacement journalier de catalyseur tonnes/jour 3,9 Ces conditions operatoires permettent d'obtenir un effluent liquide a teneur reduite en carbone Conradson (CCR), en metaux, en azote et en soufre. La conversion de la fraction 540°C+ en 5 sortie de Petape d'hydroconversion est de 70 %poids. Le Tableau 3 donne les differentes performances en sortie de la section reactionnelle. Tableau 3 : Performances catalytiques de Petape d'hydroconversion dans le cas d'un reacteur non-compartimente Taux de conversion des metaux (HDM) %pds 92 Taux de conversion du soufre (HDS) %pds 86 Taux de conversion de l'azote (HDN) %pds 42 Taux de conversion du carbone Conradson (HDCCR) %pds 66 Exemple II : Exemple selon l'invention avec economie de catalyseur. 10 Dans cet exemple, on illustre l'invention dans un schema de procede avec un reacteur a lit bouillonnant qui est compartimente en 4 compartiments. On ajuste le taux de renouvellement de catalyseur de maniere a obtenir les memes performances catalytiques (taux de conversion des metaux, du soufre, de l'azote et du carbone Conradson) que celles obtenues a l'exemple 1. Les autres conditions operatoires ne sont pas modifiees. La charge fraiche du tableau 1 est 15 envoy& en totalite et en presence d'hydrogene dans le reacteur d'hydroconversion compartimente fonctionnant en lit bouillonnant a courant ascendant de liquide et de gaz. Le reacteur contient un catalyseur d'hydroconversion NiMo/alumine presentant une teneur en NiO de 4 % poids et une teneur en MoO3 de 10 % poids, les pourcentages etant exprimes par 19 rapport a la masse totale du catalyseur. Les conditions appliquees dans ce reacteur d'hydroconversion sont presentes dans le Tableau 4. Tableau 4 : Conditions operatoires de Petape d'hydroconversion visant une economie de catalyseur (cas de reacteur compartimente en 4 compartiments) VVH reacteur 111 0,23 Pres sion totale MPa 16 Temperature °C 425 Quantite d'hydrogene Nm3/m3 650 Inventaire total de catalyseur tonnes 158 Taux de renouvellement global de catalyseur %poids 1,9 Remplacement journalier de catalyseur tonnes/jour 3,0 5 Ces conditions operatoires permettent d'obtenir un effluent liquide a teneur reduite en carbone Conradson (CCR), en metaux, en azote et en soufre. La conversion de la fraction 540°C+ en sortie de Petape d'hydroconversion est de 70 %poids. Le Tableau 5 donne les differentes performances en sortie de la section reactionnelle. Elles sont identiques a celles de l'exemple I, en dehors du taux de remplacement du catalyseur (et du remplacement journalier de 10 catalyseur) qui est significativement diminue. Tableau 5 : Performances catalytiques de l'étape d'hydroconversion dans le cas d'un reacteur compartimente et visant une economie de catalyseur Taux de conversion des metaux (HDM) %pds 92 = Taux de conversion du soufre (HDS) %pds 86 = Taux de conversion de l' azote (HDN) %pds 42 = Taux de conversion du carbone Conradson (HDCCR) %pds 66 = Pour maintenir les performances catalytiques obtenues a l'exemple 1 avec un reacteur non compartimente, le procede selon l'invention est opere avec un taux de renouvellement global 15 de catalyseur de 1,9% au lieu de 2,5% a l'exemple 1 (-24% en relatif), ce qui correspond a un gain en consommation de catalyseur de presque 1 tonne par jour. En utilisant significativement moins de catalyseur, on obtient les memes performances catalytiques, grace a la presence des compartiments qui permettent un soutirage selectif de catalyseur plus age. 20 Exemple III : Configuration avec deux reacteurs en serie Deux reacteurs R1 et R2, identiques a ceux decrits dans les exemples I et II, sont operes en serie dans les memes conditions et avec la meme charge qu' aux exemples I et II. Le taux de renouvellement global de catalyseur du reacteur R1 a ete fixe a 2,5 %, et celui du 5 reacteur R2 a 1,25 % pour les reacteurs en serie selon l' art anterieur, ne comprenant pas de zones d'hydroconversion d' activite catalytique differentes. Pour obtenir des performances catalytiques analogues, le taux de renouvellement global de catalyseur du reacteur R1 compartimente selon l'invention en 4 zones a ete abaisse a 1,85 %, et celui du reacteur R2 compartimente en 4 zones a 0,97 %. 10 Le Tableau 6 presente un exemple indiquant l' economie de catalyseur pouvant etre faite suite a la compartimentation de chaque reacteur en quatre zones. Le gain de catalyseur sur les deux reacteurs est donc de 1,5 tonnes/jour. Tableau 6: Economie de catalyseur par rapport a la configuration classique. Cas classique Cas avec 4 compartiments R1 R2 R1+R2 R1 R2 Ri+R2 Crr (%) 2,5 1,25 - 1,85 0,97 Consommation de catalyseur (tonnes/jour) 3,9 2,0 5,9 2,9 1,5 4,4 Gain catalyseur (%) - - 26 22 24 Gain catalyseur (tonnes/jour) - - - 1,0 0,5 1,5 Exemple IV : Exemple selon l'invention en maintenant le meme taux de remplacement 15 de catalyseur pour maximiser l'activite catalytique dans le reacteur Dans cet exemple, on illustre l'invention dans un schema de procede avec un reacteur a lit bouillonnant qui est compartimente en 4 compartiments. La charge fraiche du tableau 1 est envoy& en totalite et en presence d'hydrogene dans le reacteur d'hydroconversion compartimente fonctionnant en lit bouillonnant a courant ascendant de liquide et de gaz. Le 20 reacteur contient un catalyseur d'hydroconversion NiMo/alumine presentant une teneur en NiO de 4 % poids et une teneur en MoO3 de 10 % poids, les pourcentages etant exprimes par rapport a la masse totale du catalyseur. Les conditions appliquees dans ce reacteur d'hydroconversion sont presentes dans le Tableau 7. 21 Tableau 7 : Conditions operatoires de Petape d'hydroconversion en maintenant le meme taux de remplacement de catalyseur pour maximiser Pactivite catalytique dans le reacteur VVH reacteur 111 0,23 Pression totale MPa 16 Temperature °C 425 Quantite d'hydrogene Nm3/m3 650 Inventaire total de catalyseur tonnes 158 Taux de renouvellement global de catalyseur %poids 2,5 Remplacement journalier de catalyseur tonnes/jour 3,9 Ces conditions operatoires permettent d'obtenir un effluent liquide a teneur reduite en carbone 5 Conradson (CCR), en metaux, en azote et en soufre. La conversion de la fraction 540°C+ en sortie de Petape d'hydroconversion est de 71 %poids. Le Tableau 8 donne les differentes performances en sortie de la section reactionnelle. Tableau 8 : Performances catalytiques de Petape d'hydroconversion dans le cas d'un reacteur compartimente en maintenant le meme taux de remplacement de catalyseur 10 pour maximiser Pactivite catalytique dans le reacteur Taux de conversion des metaux (HDM) %pds 93 +1 Taux de conversion du soufre (HDS) %pds 87 +1 Taux de conversion de l' azote (HDN) %pds 45 +3 Taux de conversion du carbone Conradson (HDCCR) %pds 68 +2 Cette deuxieme fawn de valoriser la compartimentation du reacteur propos& dans la presente invention consiste donc a garder une consommation de catalyseur egale a celle du cas de base (3,9 tonnes par jour) et d'operer ainsi le reacteur avec un catalyseur moins age, donc moins desactive et ayant alors une activite plus elevee. Il s'agit donc d'ameliorer les performances 15 de l'unite en ameliorant la qualite des produits ainsi que l'operabilite de l'unite. 22 Exemple V : Configuration avec deux reacteurs en serie Deux reacteurs R1 et R2, identiques a ceux decrits dans les exemples I et II, sont operes en serie dans les memes conditions et avec la meme charge qu' aux exemples I et II. Dans les deux cas, le taux de renouvellement global de catalyseur du reacteur R1 a ete fixe a 5 2,5 %, et celui du reacteur R2 a 1,25 % pour les reacteurs en serie selon l'art anterieur, ne comprenant pas de zones d'hydroconversion d'activite catalytique differentes. Le Tableau 9 presente un exemple indiquant le gain en activite catalytique pouvant etre fait suite a la compartimentation de chaque reacteur en quatre compartiments. Tableau 9: Exemple illustrant le gain sur l'activite catalytique. R1 R2 Crr (%) 2,5 1,25 Gain en activite catalytique (%) (*) 19,9 21,4 (*) : REVENDICATIONS1. Reacteur d'hydroconversion d'une charge liquide d'hydrocarbures comprenant : - une enveloppe de reacteur (1), - une pluralite de zones d'hydroconversion d' activite catalytique differentes (Cn) delimitees par des parois internes horizontales (6) s'etendant sur la totalite du diametre interieur de ladite enveloppe du reacteur, chaque zone d'hydroconversion comprenant un lit bouillonnant de catalyseur, - un dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur d'une zone d'hydroconversion a une autre, constitue d'une boite de distribution du catalyseur (10) reliee a au moins deux zones d'hydroconversion par des cannes (7) comprenant des moyens de controle de la circulation du catalyseur entre les differentes zones d'hydroconversion par les cannes (7), les parois internes horizontales (6) empechant le transfert de catalyseur d'une zone a une autre du reacteur, mais permettant le passage des fluides. 2. Reacteur selon la revendication 1, caracterise en ce que la boite de distribution du catalyseur (10) est reliee aux differentes zones d'hydroconversion. 3. Reacteur selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caracterise en ce qu'il comprend une chambre d'injection de la charge (14), dans laquelle la charge liquide d'hydrocarbures et de l'hydrogene sont introduits au fond du reacteur (1) par un conduit d'alimentation (3) avec un debit d'alimentation suffisant pour maintenir les lits de catalyseur en ebullition. 4. Reacteur selon l'une quelconque des revendications 1 a 3, caracterise en ce qu'il comprend une ligne de recyclage (2) interne ou externe reliee a une pompe d'ebullition (4) pouvant etre interne ou externe au reacteur, qui assure un recyclage de la charge reinject& en bas du reacteur par un conduit (15). 5. Reacteur selon la revendication 4, caracterise en ce que la charge liquide d'hydrocarbures et l'hydrogene introduits par le conduit (3) sont mélanges, dans la chambre d'injection (14), a la charge recyclee introduite par le conduit (15). 24 6. Reacteur selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce qu'il comprend un conduit de sortie (9) de la charge traitee. 7. Reacteur selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que le dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur comprend une ligne d'entree et de 5 sortie du catalyseur, ou alternativement, une ligne d'entree de catalyseur frais, et/ou regenere et/ou rejuvene (11) et une ligne de sortie du catalyseur use (12). 8. Reacteur selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce qu'il comprend au moins deux zones d'hydroconversion d' activites catalytiques differentes, de preference au moins trois zones, et plus preferentiellement quatre zones ou plus. 10 9. Reacteur selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que l'enveloppe du reacteur a une paroi cylindrique. 10. Reacteur selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que les differentes zones d'hydroconversion comprennent un meme catalyseur d' activite differente selon le niveau de desactivation. 15 11. Reacteur selon l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que les differentes zones d'hydroconversion comprennent en outre un catalyseur disperse de type slurry. 12. Procede d'hydroconversion catalytique d'une charge liquide d'hydrocarbures au moyen d'hydrogene consistant a faire passer la charge liquide d'hydrocarbures et un courant 20 d'hydrogene ou d'un gaz contenant de Phydrogene au travers d' au moins un reacteur d'hydroconversion comprenant : - une enveloppe de reacteur (1), - une pluralite de zones d'hydroconversion d'activite catalytique differentes (Cn) delimitees par des parois internes horizontales (6) s'etendant sur la totalite du 25 diametre interieur de ladite enveloppe du reacteur, chaque zone d'hydroconversion comprenant un lit bouillonnant de catalyseur, 25 - un dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur d'une zone d'hydroconversion a une autre, constitue d'une boite de distribution du catalyseur (10) reliee a au moins deux zones d'hydroconversion par des cannes (7) comprenant des moyens de controle de la circulation du catalyseur entre les 5 differentes zones d'hydroconversion par les cannes (7), les parois internes horizontales (6) empechant le transfert de catalyseur d'une zone a une autre du reacteur, mais permettant le passage des fluides, et dans lequel l'equivalent d'un appoint en catalyseur, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, est soutire d'une zone 10 d'hydroconversion et est injecte dans une autre zone d'hydroconversion ayant une activite catalytique plus faible. 13. Procede selon la revendication 12, caracterise en ce que le dispositif de soutirage et d'injection de catalyseur comprend une ligne d'entree et de sortie du catalyseur, ou alternativement, une ligne d'entree de catalyseur frais, et/ou regenere et/ou rejuvene (11) 15 et une ligne de sortie du catalyseur use (12). 14. Procede selon la revendication 13, caracterise en ce que les moyens de controle de la circulation du catalyseur entre les differentes zones d'hydroconversion par les cannes (7) comportent des vannes (8), chaque canne (7) comportant une vanne (8), et caracterise en ce que le soutirage de l'appoint de catalyseur d'une zone d'hydroconversion et son 20 injection dans une autre zone d'hydroconversion ayant une activite catalytique plus faible, comprend les &apes suivantes : i. l'ouverture de la vanne (8.C') controlant la circulation du catalyseur au travers de la canne (7) presente dans la zone (CO de plus faible activite catalytique de maniere a permettre la connexion entre la zone (CO et la boite de distribution de catalyseur 25 (10), les autres vannes (8) restant fermees, ii. le soutirage de l'equivalent d'un appoint en catalyseur, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, depuis la zone (CO vers la boite de distribution (10), iii. la fermeture de la vanne (8.CO, 26 iv. l'extraction, par la ligne de sortie du catalyseur use (12), du catalyseur soutire, v. l'ouverture de la vanne (8.C'1) controlant la circulation du catalyseur au travers de la canne (7) presente dans la zone (Cn+1) d'activite catalytique superieure a la zone (Cn) de maniere a permettre la connexion entre la zone (C,1) et la boite de 5 distribution de catalyseur (10), les autres vannes (8) restant fermees, vi. le soutirage l'equivalent d'un appoint en catalyseur, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur, depuis la zone (C,1) vers la boite de distribution (10), vii. la fermeture de la vanne (8.C,1) et l'ouverture de la vanne (8.Cn), 10 viii. l'injection de l' appoint de catalyseur contenu dans la boite de distribution (10) dans la zone (Cn) de plus faible activite catalytique, et la fermeture de la vanne (8. Cn), ix. optionnellement, la repetition des &apes v. a viii. pour realiser le soutirage et l' appoint de catalyseur dans chacune des zones d'hydroconversion du reacteur, x. l'ouverture de la vanne (8.Cn+x) controlant la circulation du catalyseur au travers de 15 la canne (7) presente dans la zone (Cn+),) d'activite catalytique la plus elevee, xi. l'injection, dans la zone (Cn+x), de l'equivalent d'un appoint en catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene, c'est-a-dire entre 0,01% et 8% du poids total du catalyseur chargé dans le reacteur contenu dans la boite de distribution (10) par la ligne d'entree de catalyseur frais et/ou regenere et/ou rejuvene (11). 20 15. Procede selon l'une quelconque des revendications 12 a 14, caracterise en ce qu'on soutire et on injecte la meme quantite d'appoint en catalyseur dans chaque zone d'hydroconversion. 16. Procede selon l'une quelconque des revendications 12 a 15, caracterise en ce que l' appoint de catalyseur injecte a l'etape xi. est un catalyseur frais. 25 17. Procede selon l'une quelconque des revendications 12 a 16, caracterise en ce que le reacteur d'hydroconversion est selon l'une quelconque des revendications 2 a 11.