FR 3062581 A1 20180810 FR 1751091 A 20170209 1 La présente invention concerne une tête de pulvérisation de produit fluide qui comprend un corps formant un logement dans lequel s'étend un noyau. La tête comprend également un gicleur engagé dans le logement autour du noyau de manière à former entre eux plusieurs canaux de tourbillonnement ainsi qu'une chambre de tourbillonnement dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement. Le gicleur comprend également un orifice de distribution qui forme la sortie de la chambre de tourbillonnement. Une telle conception de tête de pulvérisation est tout à fait conventionnelle dans les domaines de la cosmétique, de la pharmacie ou encore de la parfumerie. La tête de pulvérisation est en général montée sur l'extrémité libre de la tige de soupape d'une pompe ou d'une valve. En général, la tête de pulvérisation forme un bouton de poussoir sur lequel l'utilisateur peut appuyer axialement à l'aide d'un doigt, typiquement l'index. Il existe dans l'art antérieur toute sorte de têtes de pulvérisation de produit fluide avec des caractéristiques diverses, notamment liées à la configuration, l'orientation, la formation, les proportions, des canaux de tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et de l'orifice de distribution, pour atteindre des buts variés, tels qu'un montage aisé, un moulage aisé, un type particulier de spray, une durée de spray allongée ou réduite, etc. Le but de la présente invention est de réaliser des canaux de tourbillonnement, une chambre de tourbillonnement et un orifice de pulvérisation qui permettent d'obtenir un spray de qualité optimale pour un type particulier de produit fluide, à savoir les produits fluides rhéofluidifiants. Toutefois, la tête de pulvérisation de la présente invention peut également être mise en oeuvre avec d'autres types de produit fluide avec toujours un spray de qualité admissible, voire optimale. La rhéofluidification désigne le fait, pour un produit fluide, de « devenir plus fluide » lorsque la vitesse d'écoulement augmente. Plus précisément, cela désigne le fait que la viscosité dynamique diminue lorsque le taux de cisaillement augmente. On parle aussi de désépaississement au cisaillement ou d'amincissement au cisaillement (shear thinning en anglais) ou encore de pseudo-plasticité. Il ne faut pas confondre la rhéofluidification avec la 3062581 2 thixotropie, qui désigne la diminution de la viscosité sous l'effet de la contrainte de cisaillement. Le comportement d'un produit fluide est rhéofluidifiant (shear thinning en anglais) ou « pseudoplastique » (ancienne appellation parfois rencontrée) 5 dans le domaine rhéofluidifiant, situé après le 1 er plateau newtonien. La viscosité du fluide décroît (fluidification) avec l'augmentation du gradient de vitesse. La structure de la matière est orientée/déformée par le cisaillement (exemple: alignement des chaînes d'un polymère suivant la direction de la contrainte). Aux forts taux de cisaillement (correspondant au second plateau 10 newtonien), il y a déstructuration de la matière. Une structure qui ne s'écoule pas nécessite un effort plus important pour être déstructurée. La plupart des échantillons contenant des objets de grande taille par rapport à l'échelle atomique sont rhéofluidifiants. La majorité (environ 90 %) des substances sont rhéofluidifiantes : polymères, émulsions peu chargées, suspensions, 15 shampooing, etc. Les besoins du marché cosmétique nécessitent l'utilisation de formulations de plus en plus visqueuses afin d'assurer leur stabilité. Cette viscosité atteint une limite critique pour être aspirée avec les pompes manuelles classiques. Le gel ou gomme de xanthane a été identifié comme 20 une nouvelle base pour résoudre ce problème. Excellent stabilisant, ce liquide peu visqueux présente des caractéristiques rhéofluidifiantes. Pour obtenir un spray, il est nécessaire d'optimiser les sections de passage du gicleur, afin que la vitesse du produit fluide soit la plus élevée possible pour permettre de générer de fines gouttelettes en sortie de gicleur. 25 Ainsi, la présente invention a pour objectif d'optimiser les caractéristiques des canaux de tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et/ou de l'orifice de distribution pour obtenir une pulvérisation homogène et équilibrée, aussi bien dans l'espace qu'en termes de tailles de gouttelettes. Concernant la forme du spray, l'angle minimum du 30 spray doit être supérieur à 30°. Les gouttelettes à une distance de 20 cm doivent être suffisamment réparties pour ne pas former de coulures. 3062581 3 Pour atteindre ce but, la présente invention propose une tête de pulvérisation de produit fluide comprenant : - un corps formant un manchon de raccordement adapté à recevoir une tige de soupape d'un organe de distribution, tel qu'une pompe ou une 5 valve, le manchon de raccordement étant relié par un conduit d'alimentation à un logement dans lequel s'étend un noyau définissant une paroi latérale de noyau et une paroi frontale de noyau, - un gicleur engagé dans le logement autour du noyau, le gicleur formant un orifice de pulvérisation à travers lequel le produit fluide sort de la 10 tête de pulvérisation sous la forme d'un spray, l'orifice de pulvérisation présentant un diamètre de sortie de chambre D3 une section de sortie de chambre S3, - le noyau (16) et le gicleur définissant entre eux d'amont en aval : - plusieurs passages de liaison en communication de fluide avec le 15 conduit d'alimentation, - plusieurs canaux de tourbillonnement respectivement reliés aux passages de liaison, chaque canal de tourbillonnement présentant une longueur de canal L1, une entrée de canal ayant une section d'entrée de canal SO et une sortie de canal ayant une section de sortie de canal Si, 20 - une chambre de tourbillonnement dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement, la chambre de tourbillonnement définissant un axe longitudinal de révolution X et présentant une longueur axiale L2, un diamètre d'entrée de chambre D2 et une section d'entrée de chambre S2 au niveau où débouchent les canaux de tourbillonnement, l'orifice de distribution 25 formant une sortie pour la chambre de tourbillonnement, caractérisée en ce que 30% de S2 S3 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, de sorte que 54% de D2 D3 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2. Par rapport à un gicleur conventionnel adapté à la pulvérisation de 30 solutions alcooliques, la section de sortie S3 de l'orifice de distribution est considérablement plus grande. Ceci s'explique par le fait que le gel de 3062581 4 xanthane possède des propriétés élastiques : lorsqu'il est contraint, il absorbe l'énergie pour « s'expanser » lorsqu'il est libéré. C'est l'effet qui se produit lors du passage de l'orifice de distribution des gicleurs classiques mm de diamètre). Lors de cette « expansion », les gouttelettes en 5 formation se recollent entre elles pour former un jet. En effet : 0,2 mm2 S3 0.38 mm2, et de préférence S3 est égale à environ 0,33 mm2, de sorte que 0,5 mm D3 0,7 mm, et de préférence D3 est égal à environ 0,65 mm. D'autre part : 0.5 mm2 S2 1.13 mm2, et de préférence S2 est égale à environ 0,785 mm2, de sorte que 0,8 mm D2 10 1,2 mm, et de préférence D2 est égal à environ 1 mm. Par ailleurs, il existe une autre caractéristique avantageuse de l'invention, à savoir que L1 110 % de D2, et de préférence L1 est égale à environ 150% de D2. En effet, on a également remarqué que la longueur des canaux de tourbillonnement doit également être corrélée avec le diamètre de 15 la chambre de tourbillonnement, qui est lui-même corrélé au diamètre de l'orifice de distribution. Selon une autre caractéristique intéressante de l'invention, l'orifice de distribution peut être cylindrique et présente une longueur axiale L3 qui est inférieure à environ 30% de D3. Il est ainsi possible que l'orifice de 20 distribution soit formé par une arête annulaire, de sorte que L3 soit nulle. Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention : L2 80% de D2, et de préférence L2 est égal à environ 0,88 mm. Selon un mode de réalisation avantageux, la chambre de tourbillonnement comprend une partie tronconique dont le diamètre maximal 25 est égal à D2 et qui présente une longueur axiale L23 qui est comprise entre 30% et 60% de D2, et de préférence à environ la moitié de D2. De préférence, la chambre de tourbillonnement comprend également une partie cylindrique au niveau de laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement, cette partie cylindrique présentant une longueur axiale L22 30 qui est égale à environ 40% de D2. Ainsi, la chambre de tourbillonnement définit, d'amont en aval, d'abord une partie cylindrique de diamètre D2, puis une partie tronconique au niveau de laquelle le diamètre passe de D2 à D3. 3062581 5 Sans sortir du cadre de l'invention, il est également possible de réaliser une chambre de tourbillonnement qui ne comprend pas de partie tronconique. Dans ce cas, la chambre de tourbillonnement est uniquement constituée d'une partie cylindrique qui se raccorde à l'orifice de distribution 5 par un épaulement. Concernant les canaux de tourbillonnement, Si 50% de SO, et de préférence Si = 33% de SO. Avantageusement, Si est égale à environ 0,07 mm2 et SO est égale à environ 0,21 mm2. Cela signifie que les canaux ont une configuration globale plus ou moins triangulaire avec une grande entrée 10 et une petite sortie. Lorsque l'on corrèle la sortie des canaux de tourbillonnement à la chambre de tourbillonnement, on obtient la relation suivante : 51 10% de S2. Selon un autre aspect avantageux de l'invention, l'entrée de canal 15 forme une paroi arrondie. Cela permet au produit fluide qui circule dans les passages de liaison d'être dévié dans les canaux de tourbillonnement en glissant le long de la paroi arrondie, de manière à diminuer les perturbations et conserver au maximum un écoulement laminaire. Cette paroi arrondie trouve un avantage tout particulier avec les produits fluides rhéofluidifiants 20 qui sont sensibles aux fortes pertes de charge et aux perturbations. Avec cette paroi arrondie, le produit fluide peut pénétrer dans les canaux de tourbillonnement sensiblement sans perturbations et sans pertes de charge dues à la modification de l'orientation. Le produit fluide dans les canaux de tourbillonnement est alors accéléré, du fait que la section 51 est plus petite 25 que la section SO. Selon un autre aspect avantageux de l'invention, la paroi latérale de noyau est cylindrique et la paroi frontale de noyau est plane. Ainsi, le noyau n'a pas d'orientation, et le gicleur peut être engagé autour du noyau sans veiller à son orientation. Un montage plus facile est ainsi obtenu. 30 La présente invention définit ainsi une tête de pulvérisation ayant une configuration bien particulière, qui trouve une utilisation privilégiée avec des 3062581 6 produits fluides rhéofluidifiant, qui contiennent par exemple de la gomme de xanthane avec une teneur de l'ordre de 1`)/0 ou moins. L'esprit de l'invention réside dans le fait que le produit fluide qui circule à travers le gicleur subisse le moins de variation de pertes de charge 5 possibles, afin d'éviter une absorption trop importante d'énergie qui induit ensuite une expansion trop forte qui perturbe la formation des gouttelettes qui ont alors tendance à se recoller entre elles pour former un jet. Ceci est notamment le cas pour les produit fluides rhéofluidifiants, mais également pour d'autres types de produit fluide. Le rapport de section (ou de diamètre) 10 de l'orifice de distribution et de la chambre de tourbillonnement et/ou la longueur des canaux de tourbillonnement par rapport au diamètre de la chambre de tourbillonnement constitue des caractéristiques que l'on peut considérer comme directement influentes pour la formation d'un spray de qualité optimale. Bien entendu, les autres caractéristiques du gicleur 15 permettent encore d'améliorer davantage la qualité du spray. L'invention sera maintenant décrite plus en détail en référence aux dessins joints, donnant à titre d'exemples non limitatif, deux modes de réalisation de l'invention. Sur les figures : 20 La figure 1 est une vue en coupe transversale verticale à travers une tête de distribution selon un premier mode de réalisation de l'invention, La figure 2 est une vue agrandie d'une partie de la figure 1, La figure 3 est une vue encore plus agrandie du gicleur des figures 1 et 2, 25 La figure 4 est une vue en perspective de derrière montrant l'intérieur du gicleur de la figure 3, La figure 5 représente la veine de produit fluide à l'intérieur du gicleur, Les figures 6a et 6b sont des représentations en transparence de la veine de produit fluide de la figure 5 sous deux angles de vue différents, et 30 La figure 7 est une vue similaire à la figure 3 pour un second mode de réalisation de l'invention. 3062581 7 On se référera tout d'abord aux figures 1 et 2 pour décrire de manière générale la structure d'une tête de pulvérisation de produit fluide selon un premier mode de réalisation de l'invention. Sur la figure 1, on peut voir que la tête de distribution comprend un corps de tête 1 qui forme une manchon de 5 raccordement 11 dans lequel est engagée l'extrémité libre d'une tige de soupape P1 d'une unité de distribution P, qui peut être une pompe ou une valve. De préférence, il s'agit d'une pompe standard qui délivre du produit fluide à travers sa tige de soupape P1 avec une pression de l'ordre de 3 à 6 bars. Au-dessus du manchon de raccordement 11, le corps 1 forme un 10 espace axial 12 qui s'étend sensiblement dans le prolongement de la tige de soupape Pi. Le corps 1 forme ensuite un conduit d'alimentation 13 qui s'étend horizontalement, c'est-à-dire perpendiculairement au manchon de raccordement 11. Ce conduit d'alimentation 13 débouche dans un logement annulaire 14 dans lequel s'étend un noyau 16 qui définit une paroi latérale de 15 noyau 16a et une paroi frontale de noyau 16b. Le logement 14 débouche latéralement dans le corps 1. Il s'agit là d'une conception tout à fait classique pour un corps de tête dans les domaines de la cosmétique, de la parfumerie ou encore de la pharmacie. La tête comprend également un gicleur 2 qui est engagé en force 20 dans le logement 14 autour du noyau 16. Le gicleur 2 présente une forme générale de godet avec une paroi de distribution 21 dans laquelle débouche un orifice de pulvérisation O. La paroi de distribution 21 vient en contact de butée avec la paroi frontale de noyau 16b. Le gicleur 2 comprend également une paroi latérale de fixation 22 qui est engagée autour du noyau 16. Ainsi, il 25 subsiste dans le logement 14 un espace annulaire 15 situé entre la sortie du canal d'alimentation 13 et le bord d'extrémité libre de la paroi latérale de fixation 22. La paroi latérale de fixation 22 peut aussi former un ou plusieurs cran(s) de harponnage 23 pour assurer la fixation du gicleur dans le logement 14. 30 La paroi de distribution 21 forme en amont de l'orifice de distribution 0 une chambre de tourbillonnement C qui est alimentée par plusieurs canaux de tourbillonnement T, eux-mêmes alimentés par plusieurs passages de 3062581 8 liaison P, tous formés entre le noyau 16 et le gicleur 2. Les passages de liaison P sont alimentés par l'espace annulaire 15. Il s'agit là d'une conception out à fait classique pour un gicleur dans les domaines de la parfumerie, de la cosmétique ou encore de la pharmacie. 5 La tête de pulvérisation comprend également une frette d'habillage 3 qui se présente sous la forme d'un capot dans lequel est engagé le noyau 1. La frette d'habillage 3 comprend une jupe latérale 31 qui est percée d'une fenêtre 32 au regard de la paroi de distribution 21 du gicleur 2. La paroi supérieure 30 de la frette d'habillage 3 forme une surface d'appui pour un 10 doigt d'un utilisateur. A nouveau, il s'agit d'une conception tout à fait classique pour une frette d'habillage dans le domaine de la parfumerie, de la cosmétique ou encore de la pharmacie. On se référera maintenant aux figures 3 et 4 pour décrire en détail les caractéristiques fines du gicleur 2. L'orifice de distribution 0 présente un 15 diamètre de sortie de chambre D3 qui définit une section de sortie de chambre S3, ainsi qu'une profondeur ou longueur axiale L3 mesurée selon l'axe X de la figure 3. La chambre de tourbillonnement C est centrée sur l'orifice de distribution 0 le long de l'axe longitudinal de révolution X. La chambre de 20 tourbillonnement C présente un diamètre maximal d'entrée de chambre D2 définissant une section maximale d'entrée de chambre S2. La sortie de la chambre est formée par l'orifice de distribution 0, de sorte que le diamètre minimal de sortie de chambre est égal à D3. Plus en détail, on peut voir que la chambre de tourbillonnement C comprend une partie cylindrique C2 dont 25 le diamètre est D2 et une partie tronconique C3 disposée entre la partie cylindrique C2 et l'orifice de distribution 0, de sorte que le diamètre maximal de la partie cylindrique C3 est égal à D2 et son diamètre minimal est égal à D3. La longueur ou profondeur axial de la partie cylindrique C2 est L22 et la longueur ou profondeur axiale de la partie tronconique C3 est L23. On peut 30 ainsi dire que L2 = L22 + L23. Par ailleurs, on peut voir sur la figure 4 que le gicleur 2 comprend trois canaux de tourbillonnement T qui présentent une configuration générale 3062581 9 triangulaire. Les trois canaux de tourbillonnement T sont disposés de manière équi-angulaire autour de la chambre de tourbillonnement C. Chaque canal de tourbillonnement T comprend une entrée de canal TO définissant une section d'entrée de canal SO et une sortie de canal Ti définissant une 5 section de sortie de canal Si. Chaque canal de tourbillonnement T définit également une longueur L1, tel que visible sur la figure 4. Chaque canal de tourbillonnement T comprend deux parois T2 et T3 qui s'étendent de manière sensiblement tangentielle à la chambre de tourbillonnement C. De ce fait, les deux parois T2 et T3 ne sont pas parallèles, mais au contraire convergentes 10 vers la chambre de tourbillonnement, où elles forment entre elles la sortie de canal Ti de section Si. Par conséquent, SO est supérieure à Si. Les deux autres parois (non référencées) du canal de tourbillonnement T sont identiques, parallèles et respectivement formées par la paroi frontale 16b du noyau 16 et la paroi de distribution 21. 15 On peut également remarquer que la paroi latérale de fixation 22 forme intérieurement trois renforts 24 qui sont disposés entre les trois entrées de canal TO. Ces trois renforts 24 ont pour fonction de venir en contact avec la paroi latérale 16a du noyau 16. Entre les renforts 24, le gicleur 2 forme avec le noyau 16 les trois passages de liaison P. Ces 20 passages de liaison P sont en communication de fluide avec les entrées de canal TO. On peut à cet effet remarquer que les entrées de canal TO comprennent une paroi arrondie Ta, de sorte que le produit fluide qui chemine dans les passages de liaison P est dévié de manière progressive le long des parois arrondies Ta dans les canaux de tourbillonnement respectifs 25 T. Les sections SO, Si, S2 et S3 sont plus clairement visibles sur les figures 5, 6a et 6b, qui représentent des veines de fluide, c'est-à-dire le volume qu'occupe le produit fluide entre le noyau 16 et le gicleur 2. En d'autres termes, la veine de fluide correspond aux volumes des canaux de 30 tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et de l'orifice de distribution O. 3062581 10 Les sections S2 et S3 s'étendent perpendiculairement à l'axe X et sont disposées de manière parallèle à chaque extrémité axiale de la chambre de tourbillonnement C. La section de sortie Si des canaux s'étend parallèlement à l'axe X de manière sensiblement tangentielle à la chambre 5 de tourbillonnement C. Enfin, la section d'entrée SO s'étend parallèlement aux sections S2 et S3, mais de manière excentrée par rapport à la chambre de tourbillonnement C. On peut même dire que la section SO s'étend dans le même plan que la section S3, étant donné qu'elles sont définies au niveau de la paroi frontale 16b du noyau 16. On peut également dire que les 10 sections SO et Si s'étendent dans des plans respectifs disposés perpendiculairement l'un par rapport à l'autre. Sont maintenant définis les différentes longueurs, sections et diamètres : - SO: section de l'entrée TO du canal de tourbillonnement T, 15 - Si : section de la sortie Ti du canal de tourbillonnement T, - S2: section d'entrée de la chambre de tourbillonnement C, - S3: section de l'orifice de distribution 0 correspondant à la section de sortie de la chambre de tourbillonnement C, - D2: diamètre d'entrée de la chambre tourbillonnement C, 20 - D3: diamètre de l'orifice de distribution 0 correspondant au diamètre de sortie de la chambre tourbillonnement C, - L1 : longueur du canal de tourbillonnement T, - L2: longueur de la chambre tourbillonnement C, - L22: longueur de la partie cylindrique C2 de la chambre 25 tourbillonnement C, - L23: longueur de la partie tronconique C3 de la chambre tourbillonnement C, - L3: longueur de l'orifice de distribution O. Le terme « section » doit être compris comme la section maximale, le 30 terme « diamètre » doit être compris comme le diamètre maximale le terme « longueur » doit être compris comme la longueur maximale. 3062581 11 Selon l'invention, ces différentes longueurs, sections et diamètres répondent aux relations R1 à R8 suivantes : R1 : 30% de S2 S3 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, ce qui correspond en terme de diamètre à: 54% de D2 5 D3 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2, R2: L1 110% de D2, et de préférence L1 est égale à environ 150% de D2, R3: Si 50% de SO, et de préférence Si = 33% de SO, R4: L2 80% de D2, 10 R5: 30% de D2 L23 60% de D2, et de préférence L23 est égale à environ la moitié de D2, R6: 30% de D2 L22 50% de D2, et de préférence L22 est égale à environ 40% de D2, R7: L3 REVENDICATIONS1. Tête de pulvérisation de produit fluide comprenant : - un corps (1) formant un manchon de raccordement (11) adapté à recevoir une tige de soupape d'un organe de distribution, tel qu'une pompe ou une valve, le manchon de raccordement (11) étant relié par un conduit d'alimentation (13) à un logement (14) dans lequel s'étend un noyau (16) définissant une paroi latérale de noyau (16a) et une paroi frontale de noyau (16b), - un gicleur (2; 2') engagé dans le logement (14) autour du noyau (16), le gicleur (2; 2') formant un orifice de pulvérisation (0) à travers lequel le produit fluide sort de la tête de pulvérisation sous la forme d'un spray, l'orifice de pulvérisation (0) présentant un diamètre de sortie de chambre D3 une section de sortie de chambre S3, - le noyau (16) et le gicleur (2; 2') définissant entre eux d'amont en aval : - plusieurs passages de liaison (P) en communication de fluide avec le conduit d'alimentation (13), - plusieurs canaux de tourbillonnement (T) respectivement reliés aux passages de liaison (P), chaque canal de tourbillonnement (T) présentant une longueur de canal L1, une entrée de canal (TO) ayant une section d'entrée de canal SO et une sortie de canal (Ti) ayant une section de sortie de canal Si, - une chambre de tourbillonnement (C) dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement (T), la chambre de tourbillonnement (C) définissant un axe longitudinal de révolution X et présentant une longueur axiale L2, un diamètre d'entrée de chambre D2 et une section d'entrée de chambre S2 au niveau où débouchent les canaux de tourbillonnement (T), l'orifice de distribution (0) formant une sortie pour la chambre de tourbillonnement (C), 3062581 15 caractérisée en ce que 30% de S2 S3 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, de sorte que 54% de D2 D3 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2. 2. Tête de pulvérisation selon la revendication 1, dans laquelle L1 110 % de D2, et de préférence L1 est égale à environ 150% de D2. 3.- Tête de pulvérisation selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle 0.5 mm2 S2 1.13 mm2, et de préférence S2 est égale à 10 environ 0,785 mm2, de sorte que 0,8 mm D2 1,2 mm, et de préférence D2 est égal à environ 1 mm. 4.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle 0,2 mm2 S3 0.38 mm2, et 15 de préférence S3 est égale à environ 0,33 mm2, de sorte que 0,5 mm D3 0,7 mm, et de préférence D3 est égal à environ 0,65 mm. 5.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l'orifice de distribution (0) 20 est cylindrique et présente une longueur axiale L3 qui est inférieure à environ 30% de D3. 6.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle L2 80% de D2, et de 25 préférence L2 est égale à environ 0,88 mm. 7.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la chambre de tourbillonnement (C) comprend une partie tronconique (C3) dont le diamètre maximal est égal à D2 et qui présente une longueur axiale L23 qui est comprise entre 30% et 60% de D2, et de préférence à environ la moitié de D2. 3062581 16 8.- Tête de pulvérisation selon la revendication 7, dans laquelle la chambre de tourbillonnement (C) comprend également une partie cylindrique (C2) au niveau de laquelle débouchent les canaux de 5 tourbillonnement (T), cette partie cylindrique (C2) présentant une longueur axiale L22 qui est égale à environ 40% de D2. 9.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle Si 50% de SO, et de 10 préférence Si = 33% de SO. 10.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle Si est égale à environ 0,07 mm2 et SO est égale à environ 0,21 mm2. 15 11.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle Si 10°A de S2. 12.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des 20 revendications précédentes, dans laquelle l'entrée de canal (TO) forme une paroi arrondie (Ta). 13.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la paroi latérale de noyau 25 (16a) est cylindrique et la paroi frontale de noyau (16b) est plane. 14.- Utilisation d'une tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes pour pulvériser un produit fluide rhéofluidifiant contenant par exemple de la gomme de xanthane. 30