FR 3069173 A1 20190125 FR 1756923 A 20170721 DESCRIPTION L'invention concerne un procédé et une installation pour le traitement de liquides. Ce procédé et cette installation trouveront une application particulière pour le traitement d'effluents contenant des solvants dissous, tels que par exemple l'ammoniaque, ou encore le traitement de liquides pétroliers, et des impuretés non-volatiles, telles que des sels ou encore des matières encrassantes. Dans le domaine du traitement des effluents, il est connu d'extraire l'ammoniaque de l'eau en effectuant une distillation. Le produit souillé est introduit continûment en partie supérieure d'une colonne de distillation (encore appelée colonne de « stripping ») et se répand sous l'effet de la gravité en s'écoulant sur un support, tel que par exemple un garnissage type paille métallique, ou encore une série de plateaux superposés. Un flux de transport, tel que de la vapeur d'eau propre, est introduit à la partie inférieure de la colonne. En remontant, cette vapeur de transport échange et se charge en solvant volatile contenu dans le produit, qui se purifie donc. Le produit traité est purifié et récupéré en partie basse de la colonne, tandis que la vapeur de transport sortante est condensée en un condensat fortement chargé en solvant. Le défaut de telles installations à colonne de distillation est leur consommation excessive en énergie. Afin de pallier cet inconvénient et proposer une installation de traitement dont le rendement énergétique est amélioré, il a été proposé dans la demande de brevet FR 2 939 051, déposée par la Demanderesse, une installation de traitement de liquides, tels que notamment les effluents, contenant des solvants dissous ou encore les produits pétroliers, comprenant au moins une colonne de distillation, un dispositif de génération d'une vapeur de transport destinée à alimenter ladite colonne de distillation, et des moyens pour condenser en un condensat la vapeur de transport sortant de ladite colonne 2 de distillation, et dans laquelle ladite colonne de distillation forme au moins une chambre de traitement verticale, ladite installation présentant : - des moyens d'introduction de la vapeur de transport, en partie basse de la colonne de distillation, 5 - des moyens d'introduction d'un liquide à traiter, en hauteur, dans ladite colonne de distillation, -des moyens support de ruissellement à l'intérieur de ladite au moins une chambre de traitement verticale pour ralentir la chute de liquide et augmenter la surface d'échange gaz/liquide dans ladite chambre, 10 - des moyens pour récupérer le liquide traité ayant chuté en partie basse de la colonne de distillation, Un telle installation étant remarquable en ce que le dispositif de génération de ladite vapeur de transport présente des moyens pour récupérer la chaleur de la vapeur de transport sortant de ladite colonne de distillation afin de vaporiser un liquide à 15 vaporiser, le dispositif comprenant : - un échangeur-évaporateur comprenant une entrée pour le liquide à vaporiser, une entrée pour un flux chaud constitué de ladite vapeur de transport sortant de la colonne de distillation et une sortie pour la vapeur engendrée destinée à alimenter ladite colonne de distillation, 20 - des moyens compresseurs afin de compresser soit la vapeur engendrée par l'échangeur-évaporateur, en aval dudit échangeur-évaporateur, soit la vapeur de transport sortant de ladite colonne de distillation, en amont dudit échangeur-évaporateur. Malgré certains avantages, une telle installation et les procédés de traitement de liquides 25 mis en oeuvre grâce à une telle installation, présentent encore l'inconvénient, que dans le cas où le liquide à traiter comporte des impuretés non-volatiles, telles que des sels, par exemple du Chlorure de Sodium (NaC1) ou encore du Chlorure de Potassium (KC1), notamment avec une concentration importante, typiquement supérieure à 30%, ou 3 encore des matières encrassantes, par exemple lorsqu'il s'agit de lixiviats ou de phases liquides des digestats de méthanisation, ces sels ou ces matières encrassantes vont se retrouver à la base de la colonne de distillation, car ils ne seront pas emporté par la vapeur comme les solvants dissous. Ainsi, le liquide purifié chargé en impuretés non- 5 volatiles sera utilisé comme liquide à vaporiser dans l'échangeur-évaporateur, ce qui provoque de nombreux désagréments, dont deux désagréments majeurs : - un retard ébullioscopique intervient dans l'échangeur-évaporateur, car la concentration en sels du liquide augmente le point d'évaporation dans l'échangeur-évaporateur, - une corrosion et un encrassement plus important des parois de l'échangeur- 10 évaporateur et/ou de la colonne de distillation se produisent en raison de la concentration en sel et/ou de la présence de matières encrassantes. Ces désagréments majeurs nuisent au bon fonctionnement d'une telle installation, et dégradent son rendement énergétique, ainsi que son coût d'exploitation, notamment en ce qu'il peut être nécessaire d'augmenter la puissance de compression afin de 15 compenser le retard ébullioscopique qui intervient dans l'échangeur, ou encore parce qu'il faut augmenter la fréquence des opérations de maintenance. Ainsi, la présente invention se propose de pallier aux inconvénients précédemment cités en proposant une installation de traitement empêchant tout retard ébullioscopique dans l'échangeur et réduisant l'encrassement et la corrosion des parois des différents 20 éléments de l'installation, et en particulier de l'échangeur, même lorsque le liquide brut à traiter comprend des sels (NaC1, ou KC1) en concentration importante. La présente invention concerne un procédé de traitement d'un liquide brut, tels que notamment des effluents, contenant des solvants dissous et des impuretés non-volatiles, ledit procédé comprenant la fourniture d'une installation de traitement de liquides 25 comprenant : - une première colonne de distillation, dite colonne de distillation des liquides bruts - une deuxième colonne de distillation, dite colonne de distillation des condensats 4 - un dispositif de génération de vapeur de transport, comprenant un échangeur-évaporateur muni d'un primaire et d'un secondaire, générant une vapeur de transport Le procédé de traitement continu comprenant les étapes simultanées : (a) Alimentation de la première colonne de distillation de l'installation avec le liquide 5 brut contenant des solvants dissous et des impuretés non-volatiles, ledit liquide brut n'alimentant pas la deuxième colonne de distillation, (b) Extraction des solvants du liquide brut dans la première colonne de distillation par l'intermédiaire de la vapeur de transport, le liquide purifié des solvants et comprenant des impuretés non-volatiles chutant en partie basse de la première colonne de 10 distillation à l'issue de cette étape étant évacuées définitivement de l'installation, (c) Alimentation du primaire de l'échangeur-évaporateur avec de la vapeur de transport chargée de solvants issue de la première colonne de distillation, afin de fournir la chaleur nécessaire à la vaporisation d'un liquide dans le secondaire de l'échangeur-évaporateur prévu pour former la vapeur de transport, 15 (d) Vaporisation dans le secondaire de l'échangeur-évaporateur du liquide destiné à former la vapeur de transport, la vapeur de transport chargée de solvants se condensant partiellement en un condensat chargé de solvants dans le primaire de l'échangeur-évaporateur, la vapeur chargée de solvants non condensée demeurant dans le primaire de l'échangeur-évaporateur (30) étant purgée en vue d'être condensée, 20 (e) Alimentation de la deuxième colonne de distillation avec le condensat chargé de solvants issu de l'étape (d) de vaporisation dans l'échangeur-évaporateur, (f) Extraction des solvants du condensat chargé de solvants dans la deuxième colonne de distillation, le condensat purifié se trouvant dans des moyens de récupération en partie basse de la colonne de distillation à l'issue de cette étape étant transmis à 25 l'échangeur-évaporateur afin de constituer, au moins partiellement, le liquide à vaporiser pour former la vapeur de transport, 5 (g) Alimentation du primaire l'échangeur-évaporateur avec la vapeur chargée de solvants en sortie de la deuxième colonne de distillation, afin de fournir la chaleur nécessaire à la vaporisation du liquide prévu pour former la vapeur de transport, (h) Compression de la vapeur de transport en amont ou en aval de l'échangeur- 5 évaporateur, par l'intermédiaire de moyens compresseurs afin d'augmenter l'enthalpie de la vapeur de transport employée au cours des étapes (c) et (g), (i) Alimentation de la première colonne de distillation et de la deuxième colonne de distillation avec la vapeur de transport produite à l'étape (d). Selon des caractéristiques optionnelles, ledit procédé peut présenter en tout ou partie les 10 caractéristiques suivantes : - la vapeur de transport et/ou le liquide destiné à être vaporisé sont purgés de l'échangeur-évaporateur par l'intermédiaire d'un système de purge au cours d'une étape (j), - les impuretés non volatiles du liquide brut avec lequel on alimente l'installation au 15 cours de l'étape (b) comprennent un sel, tel que du chlorure de sodium ou du chlorure de potassium, - les impuretés non volatiles du liquide brut avec lequel on alimente l'installation au cours de l'étape (b) comprennent une matière encrassante. L'invention concerne également une installation de traitement de liquides, tels que 20 notamment des effluents, contenant des solvants dissous et des impuretés non-volatiles, comprenant : - un dispositif de génération d'une vapeur de transport, - des moyens d'acheminement des liquides dans l'installation, prévus pour acheminer des liquides bruts, non traités dans l'installation, contenant des impuretés non-volatiles, 25 - une première colonne de distillation, dite colonne de distillation des liquides bruts, formant au moins une chambre de traitement verticale, 6 - des moyens d'introduction d'un liquide à traiter, en hauteur, dans ladite première colonne de distillation, -des moyens support de ruissellement à l'intérieur de ladite au moins une chambre de traitement verticale pour ralentir la chute de liquide et augmenter la surface d'échange 5 gaz/liquide dans ladite chambre, - des moyens d'introduction de la vapeur de transport, en partie basse de la première colonne de distillation, - des moyens pour récupérer le liquide traité ayant chuté en partie basse de la première colonne de distillation, 10 - des moyens d'évacuation du liquide traité ayant chuté en partie basse de la première colonne de distillation, ladite installation comprenant en outre : - une deuxième colonne de distillation, dite colonne de distillation des condensats, formant au moins une chambre de traitement verticale, 15 - des moyens d'introduction d'un liquide à traiter, en hauteur, dans ladite deuxième colonne de distillation, - des moyens support de ruissellement à l'intérieur de ladite au moins une chambre de traitement verticale pour ralentir la chute de liquide et augmenter la surface d'échange gaz/liquide dans ladite chambre, 20 - des moyens d'introduction de la vapeur de transport, en partie basse de la deuxième colonne de distillation, - des moyens pour récupérer le liquide traité ayant chuté en partie basse de la deuxième colonne de distillation, installation dans laquelle ledit dispositif de génération de la vapeur de transport présente 25 des moyens pour récupérer la chaleur de la vapeur de transport sortant de ladite première colonne de distillation et de ladite deuxième colonne de distillation afin de vaporiser un liquide à vaporiser, ledit dispositif comprenant : 7 - un échangeur-évaporateur muni d'un primaire et d'un secondaire, comprenant une entrée pour le liquide à vaporiser, une entrée pour un flux chaud constitué de ladite vapeur de transport chargée des solvants sortant de la première colonne de distillation et de la deuxième colonne de distillation, une sortie pour la vapeur de transport engendrée 5 dans le secondaire de l'échangeur-évaporateur alimentant ladite première colonne de distillation et ladite deuxième colonne de distillation, et une sortie pour le condensat chargé en solvants issu de la condensation de la vapeur de transport sortant de la première colonne de distillation et de la deuxième colonne de distillation dans le primaire de l'échangeur-évaporateur, 10 - des moyens compresseurs afin de compresser soit la vapeur de transport engendrée dans le secondaire de l'échangeur-évaporateur, en aval dudit échangeur-évaporateur, soit la vapeur de transport sortant de ladite première colonne de distillation et de ladite deuxième colonne de distillation, en amont dudit échangeur-évaporateur, installation dans laquelle : 15 - seule ladite première colonne de distillation reçoit les liquides bruts, par l'intermédiaire des moyens d'acheminement des liquides bruts dans l'installation, les liquides bruts étant alimentés en partie haute de la première colonne de distillation par l'intermédiaire des moyens d'introduction d'un liquide à traiter, et les liquides purifiés de solvants récupérés en partie basse de la première colonne de distillation, contenant 20 des impuretés non-volatiles étant évacués par l'intermédiaire des moyens d'évacuation, sans être transmis à la deuxième colonne de distillation, - ladite deuxième colonne de distillation reçoit le condensat formé dans le primaire de l'échangeur-évaporateur, contenant les solvants, le condensat étant alimenté en partie haute de la deuxième colonne de distillation par l'intermédiaire des moyens 25 d'introduction d'un liquide à traiter. Selon des caractéristiques optionnelles, ladite installation peut présenter tout ou partie les caractéristiques suivantes : - l'échangeur-évaporateur présente, en outre, une sortie d'exhaure pour la vapeur de transport ayant apporté sa chaleur audit échangeur-évaporateur, et fortement chargée de 8 solvants, et dans laquelle un dispositif de condensation, distinct dudit échangeur-évaporateur, permet de condenser la vapeur issue de ladite sortie d' exhaure, - le secondaire de l'échangeur-évaporateur est alimenté en liquide à vaporiser, au niveau de l'entrée, pour le liquide à vaporiser par le liquide récupéré en partie basse de la 5 deuxième colonne de distillation par l'intermédiaire des moyens de récupération de liquide à vaporiser, - l'échangeur-évaporateur prend la forme de tubes d'évaporation sensiblement verticaux disposés dans une chambre de chauffage, et présente des moyens assurant l'introduction de la vapeur de transport récupérée dans la chambre et chauffant la paroi externe desdits 10 tubes d'évaporation, des moyens pour introduire le liquide à vaporiser dans les tubes d'évaporation à leur partie supérieure, ainsi que des moyens pour récupérer le liquide ayant traversé les tubes d'évaporation, le primaire de l'échangeur étant défini par le volume de chambre de chauffage à l'extérieur des tubes, le secondaire défini à l'intérieur des tubes. 15 D'autres buts et avantages apparaîtront dans la description qui va suivre qui n'est donnée qu'à titre indicatif et qui n'a pas pour but de la limiter. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante accompagnée des dessins en annexe, parmi lesquels : - La figure 1 est une vue schématique d'une installation de traitement de liquide 20 conforme à l'invention selon un premier mode de réalisation et apte à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention, - La figure 2 est une vue schématique d'une installation selon un deuxième mode de réalisation et apte à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention. L'invention concerne un procédé de traitement d'un liquide brut, tels que notamment 25 des effluents, contenant des solvants dissouts et des impuretés non-volatiles, ledit procédé comprenant la fourniture d'une installation de traitement de liquides 1 comprenant : - une première colonne de distillation 10, dite colonne de distillation des liquides bruts, 9 - une deuxième colonne de distillation 20, dite colonne de distillation des condensats, - un dispositif 30 de génération de vapeur de transport VT, comprenant un échangeur-évaporateur 30 muni d'un primaire 30P et d'un secondaire 30S, générant une vapeur de transport VT. 5 Selon l'invention, le procédé de traitement continu comprend les étapes simultanées : (a) Alimentation de de la première colonne de distillation 10 de l'installation 1 avec un liquide brut LB contenant des solvants dissous et des impuretés non-volatiles, le liquide brut n'alimentant pas la deuxième colonne de distillation 20, (b) Extraction des solvants du liquide brut LB dans la première colonne de distillation 10 10 par l'intermédiaire de la vapeur de transport VT, le liquide purifié des solvants et contenant les impuretés non-volatiles chutant en partie basse de la première colonne de distillation 10 à l'issue de cette étape étant évacuées définitivement de l'installation 1, (c) Alimentation du primaire 30P de l'échangeur-évaporateur 30 avec de la vapeur de transport chargée de solvants VTS issue de la première colonne de distillation 10, afin 15 de fournir la chaleur nécessaire à la vaporisation d'un liquide LV prévu pour former la vapeur de transport LV, (d) Vaporisation dans le secondaire 30S de l'échangeur-évaporateur 30 du liquide LV destiné à former la vapeur de transport VT, la vapeur chargée des solvants VTS se condensant partiellement en un condensat CS chargé de solvants se formant dans le 20 primaire 30P de l'échangeur-évaporateur 30, la vapeur VTCS chargée de solvants non condensée demeurant dans le primaire 30P de l'échangeur-évaporateur 30 étant purgée en vue d'être condensée, (e) Alimentation de la deuxième colonne de distillation 20 avec le condensat CS chargé de solvants issu de l'étape (d) de vaporisation dans l'échangeur-évaporateur 30, 25 (f) Extraction des solvants du condensat chargé de solvants CS dans la deuxième colonne de distillation 20, le condensat purifié CP se trouvant dans des moyens de récupération 24 en partie basse de la colonne de distillation 20 à l'issue de cette étape 10 étant transmis à l'échangeur-évaporateur 30 afin de constituer, au moins partiellement, le liquide à vaporiser LV pour former la vapeur de transport VT, (g) Alimentation du primaire 30P de l'échangeur-évaporateur 30 avec la vapeur chargée de solvants VTS en sortie de la deuxième colonne de distillation 20, afin de fournir la 5 chaleur nécessaire à la vaporisation du liquide LV prévu pour former la vapeur de transport VT, (h) Compression de la vapeur de transport VT en amont (vapeur chargée des solvants) ou en aval (vapeur propre) de l'échangeur-évaporateur 30, par l'intermédiaire de moyens compresseurs 40 afin d'augmenter l'enthalpie de la vapeur de transport VT 10 employée au cours des étapes (c) et (g), (i) Alimentation de la première colonne de distillation 10 et de la deuxième colonne de distillation 20 avec la vapeur de transport VT produite à l'étape (d). Un tel procédé avec ces étapes exécutées en simultané, permet à ladite installation 1, représentée aux exemples de réalisation des figures 1 et 2, de traiter un liquide brut 15 contenant des solvants et des impuretés non-volatiles de façon continue. Avantageusement, et comme les impuretés non volatiles sont évacuées définitivement de l'installation 1 au cours de l'étape (b), qui a lieu dans la première colonne de distillation 10, celles-ci ne se retrouveront à aucun moment dans les autres éléments de ladite installation 1, et en particulier dans la la deuxième colonne de distillation 20, et 20 surtout l'échangeur-vaporisateur 30. Le fonctionnement de ces éléments 20, 30 n'est donc pas perturbé par la présence de ces impuretés non-volatiles et ladite installation ne souffrira pas des problèmes identifiés avec les installations de l'état de la technique, à savoir : - un retard ébullioscopique intervenant dans l'échangeur-évaporateur 30, car la 25 concentration en impuretés non-volatiles, notamment en sels, du liquide à traiter augmente le point d'évaporation dans l'échangeur-évaporateur 30 : l'invention permet de s'assurer que le liquide purifié des solvants et contenant les sels récupéré à la base de la première colonne de distillation 20 n'arrive pas à l'échangeur-évaporateur 30, 11 - une corrosion et un encrassement plus important des parois de l'échangeur-évaporateur 30 et/ou de la deuxième colonne de distillation 20 se produisent en raison de la concentration en sel et/ou de la présence de matières encrassantes. Ainsi, le rendement énergétique du procédé et de l'installation sera nettement amélioré 5 par rapport à l'état de la technique, et le coût de fonctionnement de l'installation en sera réduit. En effet, il ne sera pas nécessaire d'augmenter la quantité de vapeur à fournir à l'échangeur-évaporateur pour contrer le retard ébullioscopique engendré par la présence d'impureté non-volatiles afin d'obtenir une évaporation satisfaisante du liquide LV 10 vaporisé dans l'échangeur-évaporateur 30. De plus, les parois du du secondaire 30S, par de l'échangeur-évaporateur 30, ainsi que celles de la deuxième colonne de distillation 20 ou encore des moyens compresseur 40, ne seront pas encrassées par les impuretés non-volatiles, ce qui diminue les besoins en maintenance de ces éléments et donc le coût de fonctionnement de ladite installation 1. 15 L'étape (h) de compression de la vapeur de transport VT, VTS permet avantageusement de limiter les besoins en vapeur de l'installation 1 pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention. En effet, grâce à cette étape (h) de compression, l'enthalpie de la vapeur est augmentée, et donc sa température et sa pression, ce qui permet de pouvoir la réutiliser au cours des étapes (b) et (f) d'extraction des solvants, intervenant 20 respectivement dans la première colonne de distillation 10 et dans la deuxième colonne de distillation 20, et donc de limiter d'injecter de la nouvelle vapeur dans l'installation 1 pour mettre en oeuvre le procédé. Selon un premier mode de réalisation, représenté par exemple à la figure 1, l'étape (h) de compression de la vapeur de transport VT peut être réalisée par des moyens 25 compresseurs 40, comprenant par exemple un compresseur mécanique, disposés en aval de l'échangeur-évaporateur 30 et en amont de la première colonne de distillation 10 et de la deuxième colonne de distillation 20. Dans un tel mode de réalisation, les moyens compresseurs 40 vont effectuer une compression sur de la vapeur de transport VT, purifiée de solvants. 12 Selon un deuxième mode de réalisation, représenté par exemple à la figure 2, l'étape (h) de compression de la vapeur de transport VTS peut être réalisée par des moyens compresseurs 40, comprenant par exemple un compresseur mécanique, disposés en amont de l'échangeur-évaporateur 30, et en aval de la première colonne de distillation 5 10 et de la deuxième colonne de distillation 20. Dans un tel mode de réalisation, les moyens compresseurs 40 vont effectuer une compression sur de la vapeur de transport VTS, chargée de solvants. Selon un mode de réalisation, la vapeur de transport VT et/ou le liquide LV destiné à être vaporisé sont purgés de l'échangeur-évaporateur 30 par l'intermédiaire d'un 10 système de purge 60 au cours d'une étape (j). Comme visible sur les exemples de réalisation des figures 1 et 2, la vapeur de transport VT peut être purgée au niveau d'une sortie 35 de vapeur de transport VT de l'échangeur-évaporateur 30, notamment une sortie 35 de vapeur de transport VT purifiée, i.e. ne contenant pas de solvants, par exemple en amont de la deuxième 15 colonne de distillation 20 et de la première colonne de distillation 10. La vapeur de transport VT ainsi purgée peut éventuellement servir à alimenter un réseau d'alimentation en vapeur distinct de ladite installation 1. Comme visible sur les exemples de réalisation des figures 1 et 2, le liquide LV à vaporiser peut être purgé au niveau d'une sortie de liquide à vaporiser LV de 20 l'échangeur-évaporateur 30, notamment une sortie de liquide à vaporiser LV purifié, i.e. ne contenant pas de solvants, par exemple en aval de la deuxième colonne de distillation 20 et en amont de l'échangeur-évaporateur 30. Le liquide à vaporiser LV ainsi purgé peut éventuellement servir à alimenter un réseau d'alimentation en liquide distinct de ladite installation 1. 25 Une telle étape (j) de purge de la vapeur de transport VT et/ou le liquide LV destiné à être vaporisé permet avantageusement d'ajuster l'alimentation en vapeur de transport VT et/ou en liquide à vaporiser LV de l'installation 1 mettant en oeuvre le procédé selon l'invention, afin par exemple d'éviter les surchauffes de la première 10 et/ou de la 13 deuxième 20 colonne de distillation, à cause d'une trop grande quantité de vapeur de transport VT reçue. Selon un mode de réalisation, les impuretés non volatiles du liquide brut LB avec lequel on alimente l'installation 1 au cours de l'étape (b) comprennent un sel, tel que du 5 chlorure de sodium ou du chlorure de potassium. Comme expliqué précédemment, les sels contenus dans les liquides bruts LB à traiter peuvent dégrader le fonctionnement d'une installation mettant en oeuvre un procédé de traitement de liquides. En effet, de tels sels, auront tendance à créer un retard ébulioscopique au niveau du dispositif générateur de vapeur, le liquide LV destiné à être 10 vaporisé, bien que ne contenant plus de solvants, contient encore les sels, qui ne sont pas des particules volatiles, et qui ne peuvent être extraits d'un liquide par l'intermédiaire d'une colonne de distillation. Par ailleurs, de tels sels peuvent générer un encrassement ou une corrosion des différents éléments de l'installation mettant en oeuvre un procédé de traitement de 15 liquide. Grâce au procédé selon l'invention, les sels sont évacués définitivement de l'installation 1 à l'issue de l'étape (b), qui intervient dans la première colonne de distillation 10, qui devient le seul élément de l'installation à entrer en contact avec les sels au cours du procédé selon l'invention, ayant ainsi un « effet tampon » pour le reste de l'installation 20 1, dont les éléments, notamment la deuxième colonne de distillation 20, ou encore l'échangeur-évaporateur 30, n'entreront pas en contact avec lesdits sels. Selon un mode de réalisation, les impuretés non volatiles du liquide brut LB avec lequel on alimente l'installation 1 au cours de l'étape (b) comprennent une matière encrassante. 25 Comme expliqué précédemment, une telle matière encrassante peut consister en un lixiviat, ou encore une phase liquide d'un digestat de méthanisation. De telles matières encrassantes ont des effets néfastes pour une installation permettant de mettre en oeuvre un procédé de traitement d'un liquide, similaires à ceux des sels décrits précédemment. 14 Ainsi, grâce au procédé selon l'invention, la matières encrassante n'entrera en contact qu'avec la première colonne de distillation 10 de l'installation 1, et sera évacuée définitivement de l'installation 1 à l'issue de l'étape (b), lui empêchant notamment de venir encrasser les autres éléments 20, 30 de l'installation 1. 5 L'invention concerne également une installation de traitement de liquides 1, tels que notamment des effluents, contenant des solvants dissous et des impuretés non-volatiles, comprenant, et convenant pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus décrit : - un dispositif de génération d'une vapeur de transport 30, - des moyens d'acheminement 11 des liquides dans l'installation 1, prévus pour 10 acheminer des liquides bruts LB, non traités dans l'installation 1, contenant des impuretés non-volatiles, - une première colonne de distillation 10, dite colonne de distillation des liquides bruts, formant au moins une chambre de traitement verticale, - des moyens d'introduction 11 d'un liquide LB à traiter, en hauteur, dans ladite 15 première colonne de distillation 10, -des moyens support de ruissellement 12 à l'intérieur de ladite au moins une chambre de traitement verticale pour ralentir la chute de liquide et augmenter la surface d'échange gaz/liquide dans ladite chambre, - des moyens 13 d'introduction de la vapeur de transport VT, en partie basse de la 20 première colonne de distillation 10, - des moyens 14 pour récupérer le liquide traité ayant chuté en partie basse de la première colonne de distillation 10, - des moyens 15 d'évacuation du liquide traité ayant chuté en partie basse de la première colonne de distillation 10, 25 ladite installation comprenant en outre : - une deuxième colonne de distillation 20, dite colonne de distillation des condensats, formant au moins une chambre de traitement verticale, 15 - des moyens 21 d'introduction d'un liquide à traiter, en hauteur, dans ladite deuxième colonne de distillation 20, - des moyens support de ruissellement 22 à l'intérieur de ladite au moins une chambre de traitement verticale pour ralentir la chute de liquide et augmenter la surface 5 d'échange gaz/liquide dans ladite chambre, - des moyens 23 d'introduction de la vapeur de transport VT, en partie basse de la deuxième colonne de distillation, - des moyens 24 pour récupérer le liquide traité ayant chuté en partie basse de la deuxième colonne de distillation 20. 10 Selon l'invention, ledit dispositif 30 de génération de la vapeur de transport VT présente des moyens 33 pour récupérer la chaleur de la vapeur de transport VTS sortant de ladite première colonne de distillation 10 et de ladite deuxième colonne de distillation 20 afin de vaporiser un liquide à vaporiser, ledit dispositif 30 comprenant : - un échangeur-évaporateur 30 muni d'un primaire 30P et d'un secondaire 30S, 15 comprenant une entrée 31 pour le liquide LV à vaporiser, une entrée 33 pour un flux chaud constitué de ladite vapeur de transport VTS sortant de la première colonne de distillation 10 et de la deuxième colonne de distillation 20, une sortie pour la vapeur de transport VT engendrée dans le secondaire 30S de l'échangeur-évaporateur 30 alimentant ladite première colonne de distillation 10 et ladite deuxième colonne de 20 distillation 20, et une sortie 34 pour le condensat chargé en solvants CS issus de la condensation de la vapeur de transport VTS sortant de la première colonne de distillation 10 et de la deuxième colonne de distillation 20 dans le primaire 30P de l'échangeur-évaporateur 30, - des moyens compresseurs 40 afin de compresser soit la vapeur de transport VT 25 engendrée dans le secondaire 30S de l'échangeur-évaporateur 30, en aval dudit échangeur-évaporateur 30, soit la vapeur de transport VTS sortant de ladite première colonne de distillation 10 et de ladite deuxième colonne de distillation 20, en amont dudit échangeur-évaporateur 30. Selon l'invention : 16 - seule ladite première colonne de distillation 10 reçoit les liquides bruts LB, par l'intermédiaire des moyens 11 d'acheminement des liquides bruts LB dans l'installation 1, les liquides bruts LB étant alimentés en partie haute de la première colonne de distillation 10 par l'intermédiaire des moyens 11 d'introduction d'un liquide à traiter 5 LB, et les liquides purifiés des solvants (LI) récupérés en partie basse de la première colonne de distillation 10, contenant des impuretés non-volatiles, étant évacués par l'intermédiaire des moyens d'évacuation 15, sans être transmis à la deuxième colonne de distillation 20, - ladite deuxième colonne de distillation 20 reçoit le condensat CS formé dans le 10 primaire 30P de l'échangeur-évaporateur 30, contenant les solvants, le condensat CS étant alimenté en partie haute de la deuxième colonne de distillation 20 par l'intermédiaire des moyens d'introduction 21 d'un liquide à traiter. Une telle installation 1 peut avantageusement mettre en oeuvre le procédé de traitement d'un liquide selon l'invention décrit précédemment. 15 Une telle installation 1 présente également l'avantage, que les impuretés non-volatiles, tels que des sels, par exemple du NaC1 ou du KC1, ou des matières encrassantes, telles les lixiviats ou les digestats de méthanisation, en étant évacuées au niveau de la première colonne de distillation 10 de ladite installation 1, n'entrent pas en contact avec les autres éléments de l'installation, notamment la deuxième colonne de distillation, 20 l'échangeur-évaporateur 30 ou encore les moyens compresseurs 40. Ainsi, un retard ébullioscopique n'est pas engendré par ces impuretés volatiles dans l'échangeur évaporateur et les parois des éléments de l'installation, autres que celles de la première colonne de distillation 10 ne sont pas encrassées ou corrodées par ces impuretés. 25 Lesdits moyens 12, 22 support de ruissellement peuvent être, de manière connue en soi, sous la forme de plateaux superposés ou encore sous la forme d'un garnissage de type paille métallique. 17 Nous décrivons par la suite les deux exemples de réalisation illustrés respectivement à la figure 1 et à la figure 2. Ces deux modes de réalisation se distinguent substantiellement par la position des moyens compresseurs 40 dans l'installation 1. Chacune des colonnes de distillation 10, 20 forme une chambre de traitement. 5 Le liquide brut LB à traiter, comportant des solvants et des impuretés non-volatiles est acheminé continûment dans l'installation 1 par l'intermédiaire des moyens 11 d'acheminement des liquides dans l'installation 1. Le liquide brut LB à traiter est ensuite introduit par les moyens d'introduction 11, en hauteur, à la partie supérieure de de la première colonne de distillation 10, tandis que la 10 vapeur de transport VT est introduite par les moyens d'introduction 13 à la partie inférieure de la première colonne de distillation 10. En remontant dans la première colonne de distillation 10, la vapeur de transport VT échange avec le liquide brut LB à traiter et se charge en solvants. Les impuretés non-volatiles ne sont pas emportées par la vapeur de transport VT dans la 15 première colonne de distillation 10 jusqu'à la partie supérieure de ladite première colonne de distillation 10, mais sont récupérées dans un condensat LI contenant les impuretés non-volatiles, en partie basse de ladite première colonne de distillation 10 par l'intermédiaire des moyens 14 de récupération avant d'être évacués par l'intermédiaire des moyens d'évacuation 15, tandis que la vapeur de transport VTS, chargée de 20 solvants, est évacuée, en partie haute, de la première colonne de distillation 10, par l'intermédiaire de moyens 16 d'évacuation de la vapeur de transport VTS. Ainsi, les impuretés non-volatiles seront définitivement évacuées de l'installation 1 et n'interagiront pas avec les autres éléments de l'installation 1. La vapeur de transport VTS chargée de solvants, récupérée en partie haute de la 25 première colonne de distillation est ensuite cheminée vers le dispositif de génération de vapeur 30. Comme visible sur les exemples de réalisation des figures 1 et 2, le dispositif de génération de vapeur 30 comprend un échangeur-évaporateur 30 comprenant une entrée 18 31 pour le liquide à vaporiser LV, une entrée 33 pour un flux chaud constitué par la vapeur de transport VTS sortant de la première colonne de distillation 10 et une sortie 39s pour la vapeur VT engendrée par ledit échangeur-évaporateur 30 et destinée à alimenter la première colonne de distillation. 5 Ledit échangeur-évaporateur est avantageusement muni d'un primaire 30P, prévu pour recevoir la vapeur de transport VTS chargée de solvants, qui apportera la chaleur au liquide à vaporiser LV, et un secondaire 30S prévu pour recevoir le liquide LV à vaporiser. Des moyens 39i de récupération de la vapeur de transport VT permettent de récupérer la 10 vapeur de transport VT, purifiée en sortie du secondaire 30S de l'échangeur-évaporateur 30, afin d'alimenter la première colonne de distillation 10 et la deuxième colonne de distillation 20. Une sortie 35 de vapeur de transport VT est prévue en partie basse de l'échangeur-évaporateur et communique avec les moyens 13, 23 d'introduction de la vapeur de transport VT en partie basse de la première colonne de distillation 10 et de la 15 deuxième colonne de distillation 20. Une sortie 34 est prévue pour extraire le condensat CS chargé de solvants récupéré en partie basse du primaire 30P de l'échangeur-évaporateur 30 et alimenter la deuxième colonne de distillation 20, en partie haute, par l'intermédiaire des moyens d'alimentation 21 de la deuxième colonne de distillation 20 en liquide LT à traiter, ledit 20 liquide ne comportant pas d'impuretés non-volatiles. La deuxième colonne de distillation 20 comporte des moyens d'introduction 23 de la vapeur de transport VT à la partie inférieure de la deuxième colonne de distillation 20. En remontant dans la deuxième colonne de distillation 20, la vapeur de transport VT échange avec le liquide LT à traiter et se charge en solvants issus du condensat CS 25 provenant de l'échangeur-évaporateur 30. La deuxième colonne de distillation 20 comporte également des moyens 25 d'évacuation de la vapeur de transport VTS, chargée de solvants, en partie haute de la deuxième colonne de distillation 20 afin d'alimenter le primaire 30P de l'échangeur- 19 évaporateur 30 par l'intermédiaire des moyens 33 pour récupérer la chaleur de la vapeur de transport VTS. Il est à noter que selon ces exemples de réalisation, une partie de la condensation des vapeurs de transport VTS chargées de solvants, s'effectue dans ledit échangeur- 5 évaporateur 30 qui présente des moyens pour récupérer le condensat produit dans ledit échangeur-évaporateur 30, et des moyens 34 pour l'acheminer jusqu'à la partie haute la deuxième colonne de distillation 20 afin de réaliser une nouvelle extraction des solvants. Selon l'exemple de réalisation de la figure 1, les moyens compresseur 40, qui 10 comprennent par exemple un compresseur mécanique, ou encore un thermocompresseur, sont prévus pour compresser la vapeur de transport VT, purifiée de solvants, générée par l'échangeur-évaporateur 30, qui est acheminée jusqu'aux moyens d'introduction 13, 23 de la première colonne de distillation 10 et de la deuxième colonne de distillation 20. 15 Selon un deuxième mode de réalisation, visible sur l'exemple de réalisation de la figure 2, les moyens compresseur 40, qui peuvent également comprendre un compresseur mécanique, ou encore un thermocompresseur, sont prévus pour compresser la vapeur de transport VTS, chargée de solvants, entre les moyens 16, 25 de récupération de la vapeur de transport VTS, chargée de solvants, en partie haute de la première colonne de 20 distillation 10 et de la deuxième colonne de distillation et l'entrée pour la vapeur de transport VTS, chargée de solvants, de l'échangeur-évaporateur 30. Selon ce deuxième mode de réalisation, les moyens compresseurs 40 ne compriment pas la vapeur de transport propre VT (i.e. purifiée de solvants), tel qu'illustré dans l'exemple de réalisation de la figure 1, mais la vapeur de transport VTS, chargée de 25 solvants. Avantageusement, comme visible aux exemples de réalisation des figures 1 et 2, un système de purge 60 peut-être prévu dans ladite installation 1 afin de purger le liquide à vaporiser LV, par exemple en amont de l'échangeur-évaporateur 30, et/ou la vapeur de transport VT, par exemple en aval de l'échangeur-évaporateur 30. 20 Selon un mode de réalisation, l'échangeur-évaporateur 30 présente, en outre, une sortie d'exhaure 36 pour la vapeur de transport VTCS ayant apportée sa chaleur audit échangeur-évaporateur, et fortement chargée de solvants, et dans laquelle un dispositif de condensation 50, distinct dudit échangeur-évaporateur 30, permet de condenser la 5 vapeur VTCS issue de ladite sortie d'exhaure 36. Ledit dispositif de condensation 50 peut par exemple être un aérotherme à condensation. Dans ce dispositif 50, les condensats, fortement enrichis en solvant, sont en tout ou partie recyclés ou extraits de ladite installation 1, notamment en subissant une condensation fractionnée. 10 Selon l'exemple de réalisation des figures 1 et 2, le liquide à vaporiser LV dans ledit échangeur 30 est le liquide purifié LV récupéré en partie basse de la deuxième colonne de distillation 20 et qui est acheminé grâce à des moyens 26 jusqu'à l'entrée 31 dudit échangeur-évaporateur 30. Selon un mode de réalisation, le secondaire 30S de l'échangeur-évaporateur 30 est 15 alimenté en liquide à vaporiser LV, au niveau de l'entrée 31 pour le liquide à vaporiser, par le liquide LV récupéré en partie basse de la deuxième colonne de distillation 20 par l'intermédiaire des moyens 24 de récupération de liquide à vaporiser LV. Comme visible sur les exemples de réalisation des figures 1 et 2, ladite deuxième colonne de distillation 20 comporte également des moyens 24 pour récupérer le liquide 20 traité LV ayant chuté en partie basse de la deuxième colonne de distillation 20, ledit liquide LV étant purifié de solvants, et étant destiné à alimenter le secondaire 30S de l'échangeur-évaporateur 30, au niveau de l'entrée 31, par l'intermédiaire de moyens d'alimentation 26. Ce liquide LV est évidemment purifié de toute impureté non-volatile, car il a déjà traversé la première colonne de distillation 10. 25 Selon un mode de réalisation, le secondaire 30S de l'échangeur-évaporateur 30 prend la forme de tubes d'évaporation 37 sensiblement verticaux disposées dans une chambre de chauffage 38 constituant le primaire 30P de l'échangeur-évaporateur 30, et présente des moyens 33 assurant l'introduction de la vapeur de transport VTS récupérée dans la chambre 38 et chauffant la paroi externe desdits tubes d'évaporation 37, des moyens 21 39s pour introduire le liquide à vaporiser LV dans les tubes d'évaporation 37 à leur partie supérieure, ainsi que des moyens 39i pour récupérer le liquide LV ayant traversé les tubes d'évaporation, le primaire 30P de l'échangeur étant défini par le volume de chambre de chauffage 38 à l'extérieur des tubes 37, le secondaire 30S défini à 5 l'intérieur des tubes 37. Cet échangeur-évaporateur, visible sur les exemples de réalisation des figures 1 et 2, fonctionne de la manière suivante. L'eau purifiée LV ayant chuté à la partie basse de la deuxième colonne de distillation 20 est récupérée et introduite par les moyens 39s dans les tubes d'évaporation 37 du 10 secondaire 30S à leur partie supérieure. Cette eau, sous l'action combinée de la capillarité et de la gravité ruisselle à l'intérieur des tubes d'évaporation, et est vaporisée partiellement grâce à la chaleur transmise par la paroi des tubes 37. La vapeur VT produite descend dans les tubes 37 et s'évacue par la sortie 35 tandis qu'une partie du liquide LV traverse les tubes 37 et s'évacue à leur partie inférieure 15 pour être récupérée dans les moyens 39i; c'est l'eau traitée LV, purifiée de solvants. La vapeur propre VT générée par l'échangeur-évaporateur 30 est acheminée jusqu'au dits moyens d'introduction 13, 23 de la première 10 et de la deuxième 20 colonne de distillation, en étant éventuellement compressée par les moyens compresseurs 40. Le procédé et l'installation conformes à l'invention trouveront une application 20 particulière notamment pour : - le traitement de lisier d'animaux (qui contient, outre la matière sèche, de l'eau et de l' amoniaque), - le traitement de lixiviats de décharge (qui contient, outre la matière sèche, de l'eau et de l'amoniaque), 25 - le traitement de liquide pétrolier (qui contient différents solvants à différents points d'ébullition) dont le raffinage des essences. D'autres modes de réalisation auraient pu être envisagés par l'Homme du métier sans pour autant sortir du cadre de l'invention définie par les revendications ci-après. 22 NOMENCLATURE 1. Installation LB. Liquide brut 5 LT. Liquide à traiter LV. Liquide à vaporiser LI. Liquide chargé d'impuretés non-volatiles CS. Condensat chargé de solvants VT. Vapeur de transport 10 VTS. Vapeur de transport chargée de solvants VTCS. Vapeur de transports fortement chargée de solvants 10. Première colonne de distillation 20. Deuxième colonne de distillation 11, 21. Moyens d'introduction de liquide 15 12, 22. Moyens support de ruissellement 13, 23. Moyens d'introduction de la vapeur de transport 14, 24. Moyens pour récupérer traité 15. Moyens d'évacuation des impuretés non-volatiles 16, 25. Moyens d'évacuation de la vapeur chargée de solvants 20 26. Moyens d'alimentation en liquide 30. Dispositif de génération de vapeur/Echangeur-évaporateur 30P. Primaire 30S. Secondaire 23 31. Entrée pour le liquide à vaporiser 33. Entrée pour flux chaud 34. Sortie pour le condensat chargé en solvants 35. Sortie pour la vapeur de transport 5 36. Sortie d'exhaure 37. Tubes 38. Chambre de chauffage 39i. Moyens de récupération du liquide à vaporiser 39s. Moyens d'introduction REVENDICATIONS1. Procédé de traitement d'un liquide brut, tels que notamment des effluents, contenant des solvants dissouts et des impuretés non-volatiles, ledit procédé comprenant la fourniture d'une installation de traitement de liquides (1) comprenant : - une première colonne de distillation (10), dite colonne de distillation des liquides bruts - une deuxième colonne de distillation (20), dite colonne de distillation des condensats - un dispositif (30) de génération de vapeur de transport (VT), comprenant un échangeur-évaporateur (30) muni d'un primaire (30P) et d'un secondaire (30S), 10 générant une vapeur de transport (VT) Le procédé de traitement continu comprenant les étapes simultanées : (a) Alimentation de la première colonne de distillation (10) de l'installation (1) avec le liquide brut (LB) contenant des solvants dissous et des impuretés non-volatiles, ledit liquide brut (LB) n'alimentant pas la deuxième colonne de distillation (20), 15 (b) Extraction des solvants du liquide brut (LB) dans la première colonne de distillation (10) par l'intermédiaire de la vapeur de transport (VT), le liquide purifié des solvants et comprenant les impuretés non-volatiles chutant en partie basse de la première colonne de distillation (10) à l'issue de cette étape étant évacués définitivement de l'installation (1), 20 (c) Alimentation du primaire (30P) de l'échangeur-évaporateur (30) avec de la vapeur de transport chargée de solvants (VTS) issue de la première colonne de distillation (10), afin de fournir la chaleur nécessaire à la vaporisation d'un liquide (LV) dans le secondaire (30S) de l'échangeur-évaporateur (30) prévu pour former la vapeur de transport (LV), 25 (d) Vaporisation dans le secondaire (30S) de l'échangeur-évaporateur (30) du liquide (LV) destiné à former la vapeur de transport (VT), la vapeur de transport chargée de solvants se condensant partiellement en un condensat (CS) chargé de solvants dans le 25 primaire (30P) de l'échangeur-évaporateur (30), la vapeur (VTCS) chargée de solvants non condensée demeurant dans le primaire (30P) de l'échangeur-évaporateur (30) étant purgée en vue d'être condensée, (e) Alimentation de la deuxième colonne de distillation (20) avec le condensat (CS) 5 chargé de solvants issu de l'étape (d) de vaporisation dans l'échangeur-évaporateur (30), (f) Extraction des solvants du condensat chargé de solvants (CS) dans la deuxième colonne de distillation (20), le condensat purifié (CP) se trouvant dans des moyens de récupération (24) en partie basse de la colonne de distillation (20) à l'issue de cette étape étant transmis à l'échangeur-évaporateur (30) afin de constituer, au moins partiellement, le liquide à vaporiser (LV) pour former la vapeur de transport (VT), (g) Alimentation du primaire (30P) l'échangeur-évaporateur (30) avec la vapeur chargée de solvants (VTS) en sortie de la deuxième colonne de distillation (20), afin de fournir la chaleur nécessaire à la vaporisation du liquide (LV) prévu pour former la vapeur de transport (VT), (h) Compression de la vapeur de transport (VT) en amont ou en aval de l'échangeur-évaporateur (30), par l'intermédiaire de moyens compresseurs (40) afin d'augmenter l'enthalpie de la vapeur de transport (VT) employée au cours des étapes (c) et (g), (i) Alimentation de la première colonne de distillation (10) et de la deuxième colonne de distillation (20) avec la vapeur de transport (VT) produite à l'étape (d). 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel, la vapeur de transport (VT) et/ou le liquide (LV) destiné à être vaporisé sont purgés de l'échangeur-évaporateur (30) par l'intermédiaire d'un système de purge (60) au cours d'une étape (k). 3. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les impuretés non volatiles du liquide brut (LB) avec lequel on alimente l'installation (1) au cours de l'étape (b) comprennent un sel, tel que du chlorure de sodium ou du chlorure de potassium. 26 4. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel les impuretés non volatiles du liquide brut (LB) avec lequel on alimente l'installation (1) au cours de l'étape (b) comprennent une matière encrassante. 5. Installation de traitement de liquides (1), tels que notamment des effluents, contenant 5 des solvants dissous et des impuretés non-volatiles, comprenant : - un dispositif de génération d'une vapeur de transport (30), - des moyens d'acheminement (11) des liquides dans l'installation (1), prévus pour acheminer des liquides bruts (LB), non traités dans l'installation (1), contenant des impuretés non-volatiles, 10 - une première colonne de distillation (10), dite colonne de distillation des liquides bruts, formant au moins une chambre de traitement verticale, - des moyens d'introduction (11) d'un liquide à traiter, en hauteur, dans ladite première colonne de distillation (10), -des moyens support de ruissellement (12) à l'intérieur de ladite au moins une chambre 15 de traitement verticale pour ralentir la chute de liquide et augmenter la surface d'échange gaz/liquide dans ladite chambre, - des moyens (13) d'introduction de la vapeur de transport (VT), en partie basse de la première colonne de distillation (10), - des moyens (14) pour récupérer le liquide traité ayant chuté en partie basse de la 20 première colonne de distillation (10), - des moyens (15) d'évacuation du liquide traité ayant chuté en partie basse de la première colonne de distillation (10), ladite installation comprenant en outre : - une deuxième colonne de distillation (20), dite colonne de distillation des condensats, 25 formant au moins une chambre de traitement verticale, 27 - des moyens (21) d'introduction d'un liquide à traiter, en hauteur, dans ladite deuxième colonne de distillation (20), - des moyens support de ruissellement (22) à l'intérieur de ladite au moins une chambre de traitement verticale pour ralentir la chute de liquide et augmenter la surface 5 d'échange gaz/liquide dans ladite chambre, - des moyens (23) d'introduction de la vapeur de transport (VT), en partie basse de la deuxième colonne de distillation, - des moyens (24) pour récupérer le liquide traité ayant chuté en partie basse de la deuxième colonne de distillation (20), 10 installation dans laquelle ledit dispositif (30) de génération de la vapeur de transport (VT) présente des moyens (33) pour récupérer la chaleur de la vapeur de transport (VTS) sortant de ladite première colonne de distillation (10) et de ladite deuxième colonne de distillation (20) afin de vaporiser un liquide à vaporiser, ledit dispositif (30) comprenant : 15 - un échangeur-évaporateur (30) muni d'un primaire (30P) et d'un secondaire (30S), comprenant une entrée (31) pour le liquide à vaporiser, une entrée (33) pour un flux chaud constitué de ladite vapeur de transport (VTS) chargée des solvants sortant de la première colonne de distillation (10) et de la deuxième colonne de distillation (20), une sortie pour la vapeur de transport (VT) 20 engendrée dans le secondaire (30S) de l'échangeur-évaporateur (30) alimentant ladite première colonne de distillation (10) et ladite deuxième colonne de distillation (20), et une sortie (34) pour le condensat chargé en solvants (CS) issus de de la condensation de la vapeur de transport (VTS) sortant de la première colonne de distillation (10) et de la deuxième colonne de distillation 25 (20) dans le primaire (30P) de l'échangeur-évaporateur, - des moyens compresseurs (40) afin de compresser soit la vapeur de transport (VT) engendrée dans le secondaire (30S) de l'échangeur-évaporateur (30), en aval dudit échangeur-évaporateur (30), soit la vapeur de transport (VTS) sortant 28 de ladite première colonne de distillation (10) et de ladite deuxième colonne de distillation (20), en amont dudit échangeur-évaporateur (30), installation dans laquelle : - seule ladite première colonne de distillation (10) reçoit les liquides bruts (LB), par 5 l'intermédiaire des moyens (11) d'acheminement des liquides bruts (LB) dans l'installation (1), les liquides bruts (LB) étant alimentés en partie haute de la première colonne de distillation (10) par l'intermédiaire des moyens (11) d'introduction d'un liquide à traiter (LB), et les liquides purifiés des solvants (LI) récupérés en partie basse de la première colonne de distillation (10), contenant des impuretés non-volatiles étant 10 évacuées par l'intermédiaire des moyens d'évacuation (15), sans être transmis à la deuxième colonne de distillation (20), - ladite deuxième colonne de distillation (20) reçoit le condensat (CS) formé dans le primaire (30P) de l'échangeur-évaporateur (30), contenant les solvants, le condensat (CS) étant alimenté en partie haute de la deuxième colonne de distillation (20) par 15 l'intermédiaire des moyens d'introduction (21) d'un liquide à traiter. 6. Installation (1) selon la revendication 5, dans laquelle l'échangeur-évaporateur (30) présente, en outre, une sortie d'exhaure (36) pour la vapeur de transport (VTCS) ayant apporté sa chaleur audit échangeur-évaporateur, et fortement chargée de solvants, et dans laquelle un dispositif de condensation (50), distinct dudit échangeur-évaporateur 20 (30), permet de condenser la vapeur (VTCS) issue de ladite sortie d'exhaure (36). 7. Installation (1) selon la revendication 5 ou 6, dans laquelle le secondaire (30S) de l'échangeur-évaporateur (30) est alimenté en liquide à vaporiser (LV) au niveau de l'entrée (31) pour le liquide à vaporiser par le liquide (LV) récupéré en partie basse de la deuxième colonne de distillation (20) par l'intermédiaire des moyens (24) de 25 récupération de liquide à vaporiser (LV). 8. Installation (1) selon l'une des revendications 5 à 7, dans laquelle l'échangeur-évaporateur (30) prend la forme de tubes d'évaporation (37) sensiblement verticaux disposés dans une chambre de chauffage (38) et présente des moyens (33) assurant l'introduction de la vapeur de transport (VTS) récupérée dans la chambre (38) et 29 chauffant la paroi externe desdits tubes d'évaporation (37), des moyens (39s) pour introduire le liquide à vaporiser (LV) dans les tubes d'évaporation (37) à leur partie supérieure, ainsi que des moyens (39i) pour récupérer le liquide (LV) ayant traversé les tubes d'évaporation, le primaire (30P) de l'échangeur étant défini par le volume de 5 chambre de chauffage (38) à l'extérieur des tubes (37), le secondaire (30S) défini à l'intérieur des tubes (37).