FR 3065346 A1 20181019 FR 1753241 A 20170413 1 GESTION THERMIQUE MODULEE DE SOURCES LUMINEUSES DU TYPE LED L'invention a trait au domaine de l'éclairage et de la signalisation lumineuse, plus particulièrement à l'alimentation électrique de source(s) lumineuse(s), notamment du type diode à électroluminescence. L'utilisation de sources lumineuses du type diode à électroluminescence, couramment désignées LED, est devenue courante, notamment dans le domaine automobile. L'intensité lumineuse émise par une LED est en général dépendante de l'intensité du courant électrique qui la traverse. Entre autres, une LED est caractérisée par une valeur seuil d'intensité de courant. Ce courant direct (« forward current ») maximal est en général décroissant avec la température. Lorsqu'un courant d'intensité supérieure à la valeur seuil est utilisé pour alimenter une LED, celle-ci peut se détériorer, voire se détruire. Les LED peuvent voir leur température augmenter et atteindre des valeurs seuils en fonction de leurs conditions d'utilisation. Le document de brevet publié FR 3 021 837 Al divulgue un dispositif et un procédé de pilotage de l'alimentation électrique de sources lumineuses, en particulier du type diode à électroluminescence, prévoyant une diminution de la tension d'alimentation lorsque la température des sources lumineuses dépasse une valeur prédéterminée, et ce avec des moyens analogiques, c'est-à-dire sans l'utilisation d'un convertisseur DC/DC programmable ni d'un microcontrôleur, potentiellement onéreux. Dans cet enseignement, le dispositif de commande est construit de manière à assurer une chute brutale de la tension d'alimentation et, partant, du courant parcourant les LED. Or dans certaines configurations, il peut être souhaitable que le courant, bien que plus faible que la valeur nominale, reste à une valeur intermédiaire, notamment lorsque la température est à peine supérieure à la valeur seuil. L'invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l'état de la technique susmentionné. Plus particulièrement, l'invention a pour objectif de proposer une alimentation électrique de sources lumineuses, notamment du type LED, qui assure une meilleure gestion thermique desdites sources, en particulier lorsque la température atteint et dépasse une valeur seuil. 3065346 2 L'invention a pour objet un dispositif de pilotage d'alimentation électrique d'au moins une source lumineuse comprenant un convertisseur DC/DC capable de convertir une tension électrique d'entrée en une tension électrique de sortie ; un circuit monté en charge à la sortie du convertisseur, ledit circuit comprenant au moins une source 5 lumineuse ; des moyens d'asservissement du convertisseur en fonction du courant électrique circulant dans le circuit monté en charge, lesdits moyens comprenant un circuit d'ajustement de l'asservissement en fonction de la température de la ou des sources lumineuses, ledit circuit étant configuré pour diminuer ledit courant lorsque ladite température dépasse une valeur prédéterminée ; remarquable en ce que le 10 circuit d'ajustement comprend des moyens de modulation de l'ajustement, lesdits moyens comprenant au moins une résistance. Le circuit d'ajustement de l'asservissement est avantageusement un circuit analogique, plus avantageusement encore avec au moins un transistor bipolaire. La valeur prédéterminée de température est avantageusement supérieure à 50°C, 15 plus avantageusement supérieure à 70°C et/ou avantageusement inférieure à 150°C, plus avantageusement inférieure à 130°C. Selon un mode avantageux de l'invention, les moyens de modulation de l'ajustement sont configurés pour limiter la diminution du courant électrique lorsque la température augmente au-delà de la valeur prédéterminée. 20 Selon un mode avantageux de l'invention, les moyens de modulation de l'ajustement sont configurés pour former un plateau dans l'évolution du courant en fonction de la température au-delà de la valeur prédéterminée, et/ou diminuer la valeur absolue de la pente de ladite évolution. Selon un mode avantageux de l'invention, le circuit d'ajustement de l'asservissement 25 comprend un transistor et une thermistance configurés pour faire varier un courant de commande dudit transistor, la ou les résistances des moyens de modulation de l'ajustement étant raccordée(s) audit transistor de manière à être parcourue(s) par ledit courant. La thermistance présente avantageusement un coefficient de température négatif. 3065346 3 Selon un mode avantageux de l'invention, la ou les résistances raccordée(s) au transistor est/sont configurée(s) pour faire fonctionner ledit transistor en source de courant variable lorsque la température est au-delà de la valeur prédéterminée. Selon un mode avantageux de l'invention, le transistor est du type bipolaire, 5 avantageusement du type NPN, avec une base, un émetteur et un collecteur, la ou une des résistances raccordées au transistor étant raccordée en série entre la thermistance et la base dudit transistor. Selon un mode avantageux de l'invention, la résistance raccordée à la base du transistor présente une valeur fixe comprise entre 100 kfl et 500 kfl. 10 Selon un mode avantageux de l'invention, le transistor est du type bipolaire avec une base, un émetteur et un collecteur, la ou au moins une des résistances raccordées au transistor étant raccordée à l'émetteur dudit transistor. Avantageusement, une diode est montée en parallèle à la ou au moins une des résistances raccordée au transistor en étant par exemple raccordée entre l'émetteur dudit transistor et la 15 masse. En variante, un transistor auxiliaire bipolaire à base court-circuitée au collecteur peut être monté en parallèle à la ou au moins une des résistances raccordée au transistor. Selon un mode avantageux de l'invention, la ou une des résistances raccordées à l'émetteur du transistor présente une valeur fixe comprise entre 0 et 10 KI ou entre 20 0 et 100 Q. Selon un mode avantageux de l'invention, la thermistance est une première thermistance avec un coefficient de température d'un signe donné, la ou une des résistances raccordées à l'émetteur du transistor étant une deuxième thermistance avec une coefficient de température de signe opposé à celui de la première 25 thermistance. La deuxième thermistance présente avantageusement un coefficient de température positif. Selon un mode avantageux de l'invention, la résistance fixe est raccordée à une diode ou un transistor auxiliaire bipolaire à base court-circuitée au collecteur, en parallèle à la deuxième thermistance. Le transistor bipolaire est avantageusement 30 du type NPN. 3065346 4 Selon un mode avantageux de l'invention, le transistor est configuré pour contrôler un courant électrique d'ajustement s'ajoutant à un courant électrique représentatif du courant électrique dans le circuit monté en charge. Selon un mode avantageux de l'invention, le circuit d'ajustement de l'asservissement 5 comprend un pont diviseur raccordé en parallèle à une résistance de shunt en série avec le circuit monté en charge, parcouru par le courant électrique représentatif du courant électrique dans ledit circuit monté en charge. Selon un mode avantageux de l'invention, le transistor et la thermistance sont alimentés par une source de tension électrique. 10 L'invention a également pour objet un dispositif lumineux de signalisation et/ou d'éclairage pour véhicule automobile, comprenant au moins un dispositif de pilotage de l'alimentation électrique d'au moins une source lumineuse, remarquable en ce que le dispositif est conforme à l'invention. Les mesures de l'invention sont intéressantes en ce qu'elles permettent de moduler 15 l'ajustement en température de la ou des sources lumineuses, et ce avec des moyens très simples et économiques. L'utilisation de résistances électriques est en effet connue pour être économique et fiable. Dans le cadre d'un ajustement au moyen d'un transistor, le branchement adéquat d'une résistance de valeur choisie au transistor permet d'influencer le comportement de l'ajustement, au point de le 20 moduler de manière ciblée. Le résultat est que la diminution de courant électrique traversant la ou les sources lumineuses suit, grâce à l'invention, une diminution moins abrupte, évitant ainsi une coupure rapide de l'alimentation des sources lumineuses lorsqu'elles subissent une élévation de température. Il n'est en effet pas nécessaire de diminuer de manière abrupte l'alimentation des sources lumineuses 25 en cas d'échauffement mais bien de la diminuer progressivement. Cela signifie qu'en cas d'échauffement des sources lumineuses, celles-ci peuvent rester alimentées avec une puissance limitée, et ainsi rester fonctionnelles. Les mesures de l'invention permettent d'assurer une telle fonction avec des composants analogiques, c'est-à-dire sans microcontrôleur programmable. 3065346 5 D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention seront mieux compris à l'aide de la description et des dessins parmi lesquels : - La figure 1 est une illustration schématique d'un dispositif de pilotage d'alimentation électrique selon l'état de la technique ; 5 - La figure 2 illustre la tension au borne de la résistance de shunt suivant l'état de la technique et suivant l'invention ; - La figure 3 illustre de manière plus détaillée un dispositif de pilotage selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - La figure 4 illustre la partie modulation d'un circuit d'ajustement selon un 10 deuxième mode de réalisation de l'invention ; - La figure 5 illustre la partie modulation d'un circuit d'ajustement selon un troisième mode de réalisation de l'invention. La figure 1 illustre de manière schématique un dispositif 2 de pilotage d'alimentation électrique selon l'état de la technique cité précédemment. Le dispositif 2 comprend 15 un convertisseur 4, qui peut être un convertisseur de type buck ou boost, ou une combinaison de convertisseurs buck et boost, capable de convertir une tension continue d'entrée, VIN, fournie par une source non-illustrée, en une tension continue de sortie VpuT. Le convertisseur est capable de fournir un courant d'une intensité cible fixe. Un circuit de charge 6, illustré à titre exemplatif par une résistance RLoAD 20 est alimenté à l'aide du convertisseur 4. Le circuit de charge 6 comprend au moins une, de préférence plusieurs sources lumineuses branchées avantageusement en série. Il s'agit avantageusement de LED. Une boucle d'asservissement comprenant un circuit d'ajustement 8 est prévue. La grandeur asservie est le courant électrique parcourant le circuit de charge 6. Le circuit d'asservissement 8 comprend des 25 moyens de mesure de la température ambiante 10, telles qu'une thermistance. A l'aide des moyens de mesure, le circuit 8 est capable d'ajuster la valeur asservie en fonction de la mesure de la température. Comme les moyens de mesures sont avantageusement disposés sur le même circuit imprimé que les LED, la température mesurée correspond généralement à la température de fonctionnement des LED. La 30 valeur réelle de l'intensité de courant passant par le circuit de charge 6 est obtenue 3065346 6 par une mesure de tension aux bornes d'une résistance de shunt RSHUNT branchée en série avec, et en aval du circuit de charge. Le circuit 8 peut comprendre des moyens d'injection de courant électrique, par exemple une source de courant électrique, afin d'injecter un courant positif dans la boucle d'asservissement lorsque 5 la température mesurée dépasse une valeur seuil. La valeur seuil peut par exemple être matérialisée par le choix de la thermistance utilisée. De préférence elle se situe au-dessus de 25°C, et avantageusement elle correspond à la température de fonctionnement des LED du circuit de charge 6. L'intensité du courant injecté est choisie telle que la correction ajoutée à la valeur asservie incite le convertisseur 2 à 10 baisser la tension d'alimentation et, partant, le courant délivré au circuit de charge 6 à une valeur qui ne dépasse pas le courant maximal accepté par les LED à la température seuil. La figure 2 illustre en trait interrompu l'évolution, en fonction de la température, de la tension aux bornes de la résistance de shunt RSHUNT avec le dispositif de la figure 1. 15 Cette tension est directement proportionnelle au courant parcourant le circuit de charge. On peut observer que la tension, et par conséquent le courant, chute de manière assez abrupte lorsque la température atteint une valeur seuil, en l'occurrence de l'ordre de 100°C. La figure 2 illustre également en trait continu et en trait mixte deux évolutions, en fonction de la température, de la tension aux bornes 20 de la résistance de shunt RSHUNT avec des dispositifs selon l'invention et qui vont être décrits en relation avec les figures 3 à 5. On peut observer que l'évolution en trait continu présente une pente sensiblement moins abrupte que celle de l'état de la technique et que l'évolution en trait mixte présente un plateau. La figure 3 illustre un dispositif de pilotage d'alimentation électrique selon un premier 25 mode de réalisation de l'invention. Similairement au dispositif de l'état de la technique, le dispositif de pilotage 102 de la figure 3 il comprend un convertisseur DC/DC 104 alimenté électriquement par la tension électrique de la batterie VBAT correspondant à la tension d'entrée VIN. Le convertisseur 104 présente une mise à la terre connectée à la masse du véhicule, et 30 une sortie à une tension de sortie VOUT connectée à un circuit de charge 106 3065346 7 comprenant en l'occurrence plusieurs LED D1 et D2 connectées en série. Une résistance R1 est connecté en série entre le circuit de charge 106 et la masse. Un circuit d'asservissement 108 est connecté à la résistance R1 et à une entrée de pilotage FB (acronyme de « feeback ») du convertisseur 104. Le circuit 5 d'asservissement 108 comprend un circuit d'ajustement 112 en fonction de la température avec, essentiellement, un pont diviseur R2 et R3, un injecteur de courant TR1 et TR2, et des moyens de commande TR3 de l'injecteur de courant en fonction de la température du circuit de charge 106. Le pont diviseur comprend les résistances en série R2 et R3 connectées en parallèle 10 à la résistance R1. L'injecteur de courant TR1 et TR2 est relié, à sa sortie, au pont diviseur, entre les résistances R2 et R3. L'injecteur de courant comprend en l'occurrence deux transistors bipolaires TR1 et TR2 du type PNP connectés en miroir et alimentés par une source de tension électrique continue Vcc. Les moyens de commande de l'injecteur de courant comprennent un transistor TR3, 15 en l'occurrence du type bipolaire NPN, relié au transistor TR2 de l'injecteur de courant par une résistance R4. Plus spécifiquement, l'émetteur du transistor TR3 est connecté à la masse, son collecteur au transistor TR2 via la résistance R4 et sa base à un diviseur de tension formé par la résistance R5 et la thermistance 110. Le diviseur de tension est alimenté par une source de tension électrique continue Vcc 20 avantageusement commune avec celle alimentant l'injecteur de courant TR1 et TR2. Plus spécifiquement, la thermistance 110 est du type à coefficient de température négatif, c'est-à-dire que sa résistance diminue avec la température. Le courant électrique circulant dans la thermistance 110 et la résistance R5 augmente progressivement avec la température, ce qui a pour effet d'élever progressivement la 25 tension aux bornes de la résistance R5 avec l'augmentation progressive de la température jusqu'à ce que la tension atteigne la tension de seuil de la jonction base-émetteur, habituellement comprise entre 0.6 et 1 V. La base du transistor TR3 est reliée au diviseur de tension par la résistance R6. Celle-ci présente une valeur élevée, comme par exemple comprise entre 100 kr) et 500 kfl, essentiellement en 30 raison du fait que le courant la parcourant est faible. Cette résistance R6 permet de faire varier de manière plus progressive le courant de base iB et, partant, de 3065346 8 commander de manière plus progressive les transistors TR2 et TR1 injecteurs de courant dans la résistance R3. Lorsque la température au niveau de la thermistance 110 est inférieure à un seuil prédéterminé, comme par exemple de l'ordre de 100°C, la résistance de la thermistance 110 a une valeur élevée au point que le courant la 5 parcourant et parcourant la résistance R5 génère aux bornes de la résistance R5 une tension inférieure à la tension seuil de la jonction base-émetteur du transistor TR3. Dans ce cas, aucun courant ne circule au niveau de la base du transistor et celui est ouvert, aucun courant ne circulant alors dans le transistor TR2 et la résistance R4. Lorsque la température de la thermistance 110 approche la valeur 10 seuil prédéterminée, la tension à la résistance R5 atteint la tension seuil de la jonction base-émetteur de sorte qu'un courant peut circuler vers la base du transistor au travers de la résistance R6. Un courant au niveau du collecteur du transistor TR3 s'établit et parcourt la résistance R4 et le transistor TR2. Le transistor TR1 devient alors passant et injecte un courant d'ajustement dans la résistance R3. La tension à 15 la résistance R3 augmente alors sans pour autant perturber le courant circulant dans le circuit de charge 106 et la résistance R1 (R2+R3>»R1). La tension de pilotage au niveau de l'entrée FB du convertisseur 104 augmente, comme si le courant parcourant le circuit de charge avait augmenté, provoquant alors une baisse du courant et/ou de la tension d'alimentation VOUT. 20 La présence de la résistance R6 permet ainsi de limiter la valeur absolue de la pente du courant (ou d'une valeur représentative dudit courant comme la tension à la résistance R1), tel qu'illustré en trait continu à la figure 2. La figure 4 illustre un dispositif de pilotage 202 avec un circuit d'ajustement 212 selon un deuxième mode de réalisation, le reste du dispositif étant identique à celui 25 du premier mode de réalisation à la figure 3. La figure 4 illustre uniquement la partie du circuit d'ajustement 212 présentant des différences par rapport à celui du premier mode. On peut observer à la figure 4 qu'une résistance R7 est maintenant présente entre l'émetteur du transistor TR3 et la masse avec une diode (ou un transistor monté en 30 diode) en parallèle. Cette résistance a un effet similaire à la résistance R6 à la base du transistor dans le premier mode en ce qu'elle rend l'augmentation du courant de 3065346 9 base plus progressive au fur et à mesure que la température de la thermistance 110 (figure 3) se rapproche et dépasse la valeur prédéterminée. Le courant de collecteur du transistor TR3 parcourt également cette résistance, compte tenu que le courant d'émetteur est égal à la somme du courant de base et du courant de collecteur. La 5 résistance R7 est par conséquent d'une valeur sensiblement inférieure à celle de la résistance R6 du premier mode de réalisation à la figure 3. La résistance R7 peut présenter une valeur comprise entre 0 kr) et 10k0. Le rôle de la diode est d'éviter une « remontée » de la valeur de limitation de courant qui a lieu si elle n'est pas présente après l'atteinte d'un point « bas » de cette valeur 10 de limitation. La présence de la résistance R7 permet ainsi de limiter la valeur absolue de la pente du courant (ou d'une valeur représentative dudit courant comme la tension à la résistance R1), tel qu'illustré en trait continu à la figure 2, avec toutefois une allure un peu différente que lorsque la résistance est reliée à la base du transistor (R6 à la 15 figure 3). On peut également observer à la figure 4 qu'aucune résistance n'est raccordée à la base du transistor TR3, contrairement au premier mode de réalisation à la figure 3. Il est toutefois entendu que la présence d'une résistance telle que la résistance R6 de la figure 3 est envisageable. 20 La figure 5 illustre un dispositif de pilotage 302 avec un circuit d'ajustement 312 selon un troisième mode de réalisation de l'invention. Similairement à la figure 4 du deuxième mode de réalisation, la figure 5 illustre uniquement la partie du circuit d'ajustement 312 présentant des différences par rapport à celui du premier mode. On peut observer à la figure 5 que l'émetteur du transistor TR3 est connecté à la 25 masse par une thermistance 314 et, en parallèle, une résistance R8 en série avec un transistor TR4 polarisé par réaction de collecteur. Plus spécifiquement, la thermistance 314 est du type PTC, c'est-à-dire à coefficient de température positif, signifiant que la résistance de cette thermistance augmente avec la température, contrairement à la thermistance 110 (voir figure 3) du diviseur de tension relié à la 3065346 10 base du transistor. La résistance de valeur fixe R8 peut avoir une valeur comprise entre 0 et 100 0 Similairement aux premier et deuxième modes de réalisation, lorsque la température du circuit de charge mesurée par la thermistance 110 augmente, le courant 5 parcourant la résistance R5 augmente progressivement et la tension à cette résistance R5 augmente pareillement. Une fois que cette tension atteint le seuil de la jonction base-émetteur du transistor TR3, un courant de base iB peut circuler, générant un courant de collecteur ic, ces deux courant s'additionnant au niveau de l'émetteur iE=i13+ ic. Le courant d'émetteur parcourt la thermistance 314. Au fur et à 10 mesure que la température augmente, le courant de base et le courant d'émetteur augmentent. La tension de pilotage du convertisseur est augmentée de sorte que le courant ou la tension de sortie VouT est diminuée. La tension à la thermistance 314 augmente jusqu'à ce qu'à atteindre la tension seuil de la jonction base-collecteur du transistor TR4. Une fois ce seuil atteint, une partie du courant d'émetteur circule 15 dans la résistance R8. La thermistance 314 présente un coefficient de température de signe opposé à celui de la thermistance 110, en l'occurrence de signe positif. Cela signifie que la résistance de la thermistance 314 augmente avec la température, augmentant ainsi la résistance équivalente parcourue par le courant d'émetteur. La thermistance 314, combinée au transistor TR4 et à la résistance R8, 20 a par conséquent pour effet de produire un effet de limitation du courant de collecteur contrairement à la thermistance 110. Cet effet forme un plateau ou un ressaut, tel qu'illustré en trait mixte à la figure 2. REVENDICATIONS1. Dispositif (102; 202; 302) de pilotage d'alimentation électrique d'au moins une source lumineuse (D1 ; D2) comprenant : - un convertisseur DC/DC (104) capable de convertir une tension électrique d'entrée (VIN) en une tension ou un courant électrique de sortie (VouT); - un circuit (106) monté en charge à la sortie du convertisseur (104), ledit circuit comprenant au moins une source lumineuse (D1, D2); - des moyens d'asservissement du convertisseur en fonction du courant électrique circulant dans le circuit monté en charge (106), lesdits moyens comprenant un circuit d'ajustement de l'asservissement (112 ; 212 ; 312) en fonction de la température de la ou des sources lumineuses (D1, D2), ledit circuit étant configuré pour diminuer ledit courant lorsque ladite température dépasse une valeur prédéterminée ; caractérisé en ce que le circuit d'ajustement (112 ; 212 ; 312) comprend des moyens de modulation de l'ajustement (R6 ; R7 ; R8, TR4, 314), lesdits moyens comprenant au moins une résistance (R6 ; R7 ; R8, 314). 2. Dispositif (102 ; 202 ; 302) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de modulation de l'ajustement (R6 ; R7 ; R8, TR4, 314) sont configurés pour limiter la diminution du courant électrique lorsque la température augmente au-delà de la valeur prédéterminée. 3. Dispositif (102; 202; 302) selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les moyens de modulation de l'ajustement (R6 ; R7 ; R8, TR4, 314) sont configurés pour former un plateau ou un ressaut dans l'évolution du courant en fonction de la température au-delà de la valeur prédéterminée, et/ou diminuer la valeur absolue de la pente de ladite évolution. 4. Dispositif (102; 202; 302) selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le circuit d'ajustement de l'asservissement (112 ; 212 ; 312) comprend un transistor (TR3) et une thermistance (110) configurés pour faire varier un courant de commande dudit transistor, la ou les résistances (R6 ; 3065346 12 R7; R8, 314) des moyens de modulation de l'ajustement étant raccordée(s) audit transistor (TR3) de manière à être parcourue(s) par ledit courant. 5. Dispositif (102; 202 ; 302) selon la revendication 4, caractérisé en ce que la ou les résistances (R6 ; R7 ; R8, 314) raccordée(s) au transistor (TR3) 5 est/sont configurée(s) pour faire fonctionner ledit transistor en source de courant variable lorsque la température est au-delà de la valeur prédéterminée. 6. Dispositif (102) selon l'une des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que le transistor (TR3) est du type bipolaire avec une base, un émetteur et un 10 collecteur, la ou une des résistances (R6) raccordées au transistor étant raccordée en série entre la thermistance (110) et la base dudit transistor (TR3). 7. Dispositif selon (102) la revendication 6, caractérisé en ce que la résistance (R6) raccordée à la base du transistor (TR3) présente une valeur fixe 15 comprise entre 100 kfl et 500 kr). 8. Dispositif (202; 302) selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que le transistor (TR3) est du type bipolaire avec une base, un émetteur et un collecteur, la ou au moins une des résistances (R7 ; R8, 314) raccordées au transistor étant raccordée à l'émetteur dudit transistor. 20 9. Dispositif (202 ; 302) selon la revendication 8, caractérisé en ce que la ou une des résistances (R7 ; R8) raccordées à l'émetteur du transistor présente une valeur fixe comprise entre 0 et 10 KI ou entre 0 et 100 Cl 10. Dispositif (302) selon la revendication 8, caractérisé en ce que la thermistance (110) est une première thermistance avec un coefficient de 25 température d'un signe donné, la ou une des résistances raccordées à l'émetteur du transistor étant une deuxième thermistance (314) avec un coefficient de température de signe opposé à celui de la première thermistance. 3065346 13 11. Dispositif (302) selon les revendications 9 et 10, caractérisé en ce que la résistance de valeur fixe (R8) est raccordée à une diode ou un transistor auxiliaire bipolaire (TR4) à base court-circuitée au collecteur, en parallèle à la deuxième thermistance (314). 5 12. Dispositif (102 ; 202 ; 302) selon l'une des revendications 4 à 11, caractérisé en ce que le transistor (TR3) est configuré pour contrôler un courant électrique d'ajustement s'ajoutant à un courant électrique représentatif du courant électrique dans le circuit monté en charge (106). 13. Dispositif (102 ; 202 ; 302) selon la revendication 12, caractérisé en ce que le 10 circuit d'ajustement de l'asservissement (112 ; 212 ; 312) comprend un pont diviseur (R2, R3) raccordé en parallèle à une résistance de shunt (R1) en série avec le circuit monté en charge (106), parcouru par le courant électrique représentatif du courant électrique dans ledit circuit monté en charge. 14. Dispositif (102 ; 202 ; 302) selon l'une des revendications 4 à 13, caractérisé 15 en ce que le transistor (TR3) et la thermistance (110) sont alimentés par une source de tension électrique (Vcc). 15. Dispositif lumineux de signalisation et/ou d'éclairage pour véhicule automobile, comprenant au moins un dispositif (102; 202; 302) de pilotage de l'alimentation électrique d'au moins une source lumineuse, caractérisé en 20 ce que le dispositif (102 ; 202 ; 302) est conforme à l'une des revendications 1-14.