FR 3065754 A1 20181102 FR 1753785 A 20170428 1 ArriÃ¨re-plan de l'invention L'invention concerne la propagation acoustique des systÃ¨mes de propulsion exploitant des turbomachines carÃ©nÃ©es et, plus particuliÃ¨rement, une cellule de traitement acoustique Ã partir de laquelle est formÃ©e un panneau de traitement acoustique pour attÃ©nuer le bruit rayonnÃ© par l'interaction entre un rotor et son environnement. Classiquement, le traitement acoustique d'un turborÃ©acteur, et plus prÃ©cisÃ©ment du bruit rayonnÃ© par l'interaction entre le rotor et son environnement, est fait Ã l'aide de panneaux absorbants disposÃ©s au niveau des surfaces mouillÃ©es du conduit dans lequel se propagent les ondes sonores. On entend par surfaces mouillÃ©es, les surfaces en contact avec un Ã©coulement fluide. Ces panneaux sont des matÃ©riaux composites de type sandwich emprisonnant un nid d'abeille, dont les propriÃ©tÃ©s absorbantes sont en partie obtenues grÃ¢ce au principe des rÃ©sonateurs de Helmholtz. Un rÃ©sonateur de Helmholtz est constituÃ© d'une cavitÃ© rÃ©sonante et d'un col s'Ã©tendant Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© depuis un orifice formÃ© dans une paroi et permettant Ã la cavitÃ© rÃ©sonante de communiquer avec le milieu environnant dans lequel se propagent les ondes Ã attÃ©nuer. Le col assure ainsi la communication entre le milieu ambiant et la cavitÃ© d'air interne. Une fois le dispositif optimisÃ©, le col assure un effet de dissipation visco-thermique, qui correspond Ã un mouvement rapide et alternÃ© des ondes sonores au travers des extrÃ©mitÃ©s du col provoquant de la dissipation par frottement. Dans les technologies de traitement classique, la longueur du col est faible devant la hauteur de la cavitÃ©. Plus prÃ©cisÃ©ment, dans les technologies classiques, la longueur du col est Ã©gale Ã l'Ã©paisseur d'une paroi en tÃ´le composite (carbone + rÃ©sine) qui constitue la surface mouillÃ©e du traitement, car le col est obtenu par simple perforation de cette paroi. On optimise le fonctionnement du rÃ©sonateur de Helmholtz en dimensionnant la cavitÃ© d'air de faÃ§on Ã obtenir le maximum de vitesse acoustique au niveau du col. Cette optimisation impose des hauteurs de 3065754 2 cavitÃ© de l'ordre du quart de la longueur d'onde de la frÃ©quence principale Ã traiter. Elle offre par ailleurs des propriÃ©tÃ©s trÃ¨s intÃ©ressantes quant Ã l'importante largeur de bande frÃ©quentielle couverte. Cependant, les tendances actuelles pour l'optimisation des 5 systÃ¨mes de propulsion sont orientÃ©es vers la diminution des nombres d'aubes et la rÃ©duction de la vitesse de rotation du fan. Cela implique que la frÃ©quence du rayonnement acoustique fan-OGV diminue. Par Fan-OGV on entend un systÃ¨me qui associe un rotor et un stator dans le flux secondaire. Le rotor est appelÃ© Fan ou Soufflante. Les stators sont appelÃ©s 10 OGV pour Â« Outlet Guiding Vanes Â» en anglais ou Redresseurs. On pourrait dire aussi Â« rotor-stator Â». La frÃ©quence du rayonnement acoustique fan-OGV correspond Ã la frÃ©quence du rayonnement acoustique gÃ©nÃ©rÃ© par l'interaction entre les aubes du rotor et du stator, et par le rotor lui-mÃªme Ã©galement. 15 L'optimisation des panneaux de traitement nÃ©cessite alors l'augmentation de leur Ã©paisseur pour pouvoir augmenter la hauteur de la cavitÃ© et ainsi diminuer la frÃ©quence d'accord des cavitÃ©s rÃ©sonantes des panneaux. Cela rend les panneaux incompatibles avec les contraintes de masse et d'encombrement associÃ©es aux nouvelles architectures de type 20 UHBR (Ultra High Bypass Ratio), c'est-Ã -dire Ã trÃ¨s faible taux de dilution. Il est toujours possible de dimensionner le rÃ©sonateur de Helmholtz de sorte qu'il soit efficace sur des frÃ©quences plus basses, pour un encombrement radial rÃ©duit, par exemple, en jouant Ã la fois sur la hauteur du col et sur le volume de la cavitÃ© rÃ©sonante. 25 La contrepartie, pour ce type de dimensionnement sous contrainte d'un encombrement rÃ©duit donnÃ©, est que la bande de frÃ©quence sur laquelle agit le traitement de maniÃ¨re optimale se trouve drastiquement rÃ©duite lorsque la frÃ©quence diminue comme cela est illustrÃ© sur la figure 1 qui prÃ©sente une courbe d'attÃ©nuation acoustique 30 reportant l'efficacitÃ© de traitement en fonction de la frÃ©quence pour un rÃ©sonateur de Helmholtz classique en trait plein et un rÃ©sonateur de Helmholtz dont les dimensions ont Ã©tÃ© rÃ©duites selon l'Ã©tat de l'art en traits pointillÃ©s. Les rÃ©sultats issus de mesures, prÃ©sentÃ©s sur la figure 2 sous 35 forme de coefficients d'absorption, illustrent la performance basse frÃ©quence centrÃ©e Ã 550Hz d'une structure Ã grand col dont l'Ã©paisseur 306 5 754 3 globale est de 26mm, pour un niveau sonore de 140 dB, dont les mesures sont reprÃ©sentÃ©es par les carrÃ©s blancs, et pour un niveau sonore de 156 dB, dont les mesures sont reprÃ©sentÃ©es par les carrÃ©s noirs, par rapport Ã un rÃ©sonateur classique Ã base de tÃ´le perforÃ©e bien plus Ã©pais, 5 dont la courbe apparaÃ®t en trait plein, ce dernier nÃ©cessitant la mise en oeuvre d'une cavitÃ© de 150mm pour une performance Ã©quivalente dans cette gamme de frÃ©quences. Cette restriction concernant la largeur de bande frÃ©quentielle d'attÃ©nuation est trÃ¨s pÃ©nalisante, car la variation du rÃ©gime de la 10 soufflante selon les phases de vol engendre des Ã©volutions importantes de sa frÃ©quence d'Ã©mission sonore. De ce fait, le traitement dimensionnÃ© de cette faÃ§on ne sera efficace que pour un seul rÃ©gime. Objet et rÃ©sumÃ© de l'invention 15 L'invention vise Ã fournir un rÃ©sonateur basse frÃ©quence prÃ©sentant une largeur de bande frÃ©quentielle permettant d'avoir un traitement efficace pour plus d'un rÃ©gime de vitesse de fonctionnement du turborÃ©acteur tout en maintenant des dimensions rÃ©duites pour le rÃ©sonateur. 20 Un objet de l'invention propose une cellule d'absorption acoustique destinÃ©e Ã Ãªtre montÃ©e sur une paroi d'un turborÃ©acteur en contact avec un Ã©coulement fluidique, la cellule comprenant une cavitÃ© rÃ©sonante prÃ©sentant des parois et au moins un orifice associÃ© Ã un col comportant une portion tubulaire, ledit au moins un orifice communiquant 25 avec le milieu extÃ©rieur dans lequel se propage le bruit Ã attÃ©nuer et ladite portion tubulaire s'Ã©tendant Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante et comportant, dans une direction axiale de la portion tubulaire orthogonale Ã un plan dans lequel s'Ã©tend l'orifice, une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© libre et une seconde extrÃ©mitÃ© solidaire d'au moins une paroi autour de l'orifice avec 30 lequel la portion tubulaire coopÃ¨re. Selon une caractÃ©ristique gÃ©nÃ©rale de l'invention, le col comprend en outre une bague tubulaire coaxiale avec la portion tubulaire et mobile par rapport Ã ladite portion tubulaire, et la cellule comprend des moyens de dÃ©placement de la bague le long de la portion tubulaire pour 35 modifier la longueur du col et des moyens de commande des moyens de dÃ©placement configurÃ©s pour commander le dÃ©placement de la bague le 3065754 4 long de la portion tubulaire en fonction du rÃ©gime de fonctionnement du turborÃ©acteur entre au moins une premiÃ¨re et une seconde positions correspondant respectivement Ã une premiÃ¨re et une seconde frÃ©quences de rÃ©sonance de la cavitÃ© rÃ©sonante. 5 La cellule selon l'invention permet ainsi d'attÃ©nuer le rayonnement associÃ© au bruit Ã basse frÃ©quence de faÃ§on efficace sur au moins deux rÃ©gimes de rotation de soufflante distincts, pour un encombrement rÃ©duit par rapport Ã un traitement classique de type nid d'abeille. La cellule selon l'invention permet en effet de faire varier l'accord 10 en frÃ©quence du traitement acoustique pour une attÃ©nuation optimale du bruit de la soufflante autour d'au moins deux rÃ©gimes connus de fonctionnement du moteur, comme par exemple deux rÃ©gimes de rotation de la soufflante lors du dÃ©collage. Les frÃ©quences Ã traiter pour le dÃ©collage sont infÃ©rieures Ã 1000 Hz. 15 On entend par tube, un objet creux plus haut que large d'allure cylindrique. On entend donc par portion tubulaire, une portion ayant une forme de tube, c'est-Ã -dire une forme creuse d'allure cylindrique. En outre, on entend par cylindre, et donc une forme cylindrique, une surface rÃ©glÃ©e dont les gÃ©nÃ©ratrices sont parallÃ¨les, c'est- 20 Ã -dire une surface dans l'espace constituÃ©e de droites parallÃ¨les. La forme Ã la base du tube peut donc Ãªtre quelconque, comme par exemple, un cercle, une ellipse, un hexagone ou un quadrilatÃ¨re. Selon un premier mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique, la bague peut comprendre au moins une partie en matÃ©riau 25 ferromagnÃ©tique, et les moyens de dÃ©placement peuvent comprendre un actionneur Ã©lectromagnÃ©tique configurÃ© pour dÃ©livrer un champ Ã©lectromagnÃ©tique permettant d'attirer la bague dans une des premiÃ¨re ou seconde positions et de repousser la bague dans l'autre position. L'utilisation d'un actionneur Ã©lectromagnÃ©tique coopÃ©rant avec 30 une partie ferromagnÃ©tique de la bague permet de monter l'actionneur aussi bien Ã l'intÃ©rieur qu'Ã l'extÃ©rieur de la cellule, l'actionneur n'ayant pas besoin d'Ãªtre en liaison mÃ©canique avec la bague pour la dÃ©placer. La partie ferromagnÃ©tique peut Ãªtre une portion de la bague ou toute la bague, ou encore une partie ferromagnÃ©tique rapportÃ©e sur la 35 bague. 3065754 5 De prÃ©fÃ©rence, pour allÃ©ger la bague, et ainsi la cellule, la partie ferromagnÃ©tique peut Ãªtre disposÃ©e sur une partie de la bague la plus proche de l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique. Non seulement cela permet de rÃ©duire la masse de la bague et donc de la cellule mais cela permet aussi 5 de rÃ©duire la puissance de l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique et donc Ã©ventuellement de rÃ©duire son encombrement et sa masse. Selon un deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique, la bague est de prÃ©fÃ©rence en matÃ©riau inoxydable. 10 La bague doit Ãªtre en matÃ©riau rÃ©sistant Ã l'eau et de prÃ©fÃ©rence inoxydable car la cellule est destinÃ©e Ã Ãªtre montÃ©e sur une paroi mouillÃ©e, c'est-Ã -dire une paroi en contact avec un Ã©coulement fluidique susceptible de transporter des particules d'eau qui pourraient oxyder la bague et donc accÃ©lÃ©rer l'usure de la bague et donc de la cellule. 15 Selon un troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique, la cellule peut comprendre en outre une premiÃ¨re butÃ©e disposÃ©e pour bloquer, dans ladite direction axiale, la bague dans ladite premiÃ¨re position et une seconde butÃ©e disposÃ©e pour bloquer la bague dans ladite direction axiale dans ladite seconde position, la bague 20 coulissant entre la premiÃ¨re butÃ©e et la seconde butÃ©e le long de la portion tubulaire dans la direction axiale. La premiÃ¨re et la seconde butÃ©es permettent de rÃ©guler simplement la longueur du col respectivement entre la premiÃ¨re et la seconde frÃ©quences de rÃ©sonance en fonction du rÃ©gime de 25 fonctionnement du turborÃ©acteur. Selon un quatriÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique, la bague peut comprendre, dans ladite direction axiale, une premiÃ¨re portion tubulaire acoustiquement opaque et une seconde portion tubulaire acoustiquement poreuse, la premiÃ¨re portion de 30 la bague s'Ã©tendant, dans la direction axiale, depuis une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© de la bague en regard de l'orifice et la seconde portion de la bague s'Ã©tendant, dans la direction axiale, depuis une seconde extrÃ©mitÃ© de la bague opposÃ©e Ã ladite premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© de la bague et la premiÃ¨re portion de la bague s'Ã©tendant dans la direction axiale sur une 35 longueur infÃ©rieure ou Ã©gale Ã la longueur de la portion tubulaire dans ladite direction axiale, la premiÃ¨re butÃ©e Ã©tant formÃ©e par la paroi dotÃ©e 3065754 6 de l'orifice, et la seconde butÃ©e Ã©tant formÃ©e par une paroi en regard, dans ladite direction axiale, de la paroi dotÃ©e de l'orifice, la longueur totale de la bague Ã©tant supÃ©rieure Ã la distance sÃ©parant ladite premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© de la portion tubulaire de ladite seconde butÃ©e. 5 Par acoustiquement opaque, on entend un matÃ©riau qu'une onde sonore ne peut traverser ou prÃ©sentant un faible taux de transmission. Une portion tubulaire acoustiquement opaque permet donc de transporter sans perte une onde sonore dont la longueur d'onde correspond Ã la longueur de la portion tubulaire acoustiquement opaque. 10 Au contraire, par acoustiquement poreux, on entend un matÃ©riau pouvant Ãªtre traversÃ© par une onde sonore. La longueur de la portion tubulaire dÃ©finit la premiÃ¨re longueur d'onde de rÃ©sonance qui correspond Ã la premiÃ¨re frÃ©quence de rÃ©sonance de traitement de la cavitÃ© de rÃ©sonance. La seconde frÃ©quence d'accord 15 du rÃ©sonateur est dÃ©finit par la seconde longueur d'onde de rÃ©sonance de traitement de la cavitÃ© de rÃ©sonance qui correspond Ã la somme de la longueur de la portion tubulaire dans la direction axiale et de la longueur de la partie opaque de la bague dÃ©passant de la portion tubulaire lorsque la bague est en appui contre la seconde butÃ©e, c'est-Ã -dire lorsque 20 l'extrÃ©mitÃ© de la bague depuis laquelle s'Ã©tend la portion poreuse de la bague est au contact de la paroi opposÃ©e Ã la paroi sur laquelle est fixÃ©e la portion tubulaire. En effet, dans une premiÃ¨re configuration, le systÃ¨me Ã©lectromagnÃ©tique actionne le dÃ©placement de la bague pour que celle-ci 25 se place dans la premiÃ¨re position dans laquelle la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© de la bague est en butÃ©e contre la paroi dotÃ©e de l'orifice. Dans cette premiÃ¨re configuration la hauteur du col, qui dÃ©finit la longueur d'onde de traitement de la cavitÃ© rÃ©sonante, correspond Ã la hauteur de la portion tubulaire. 30 Dans une seconde configuration, le systÃ¨me Ã©lectromagnÃ©tique actionne le dÃ©placement de la bague pour que celle-ci se place dans la seconde position dans laquelle la seconde extrÃ©mitÃ© de la bague, depuis laquelle s'Ã©tend la seconde portion acoustiquement poreuse, est en butÃ©e contre la paroi supÃ©rieure de la cavitÃ©, c'est-Ã -dire la paroi en regard de la 35 paroi dotÃ©e de l'orifice. Dans cette seconde configuration, la hauteur du col correspond Ã la diffÃ©rence entre la hauteur de la cavitÃ© et la longueur 3065754 7 de la seconde portion poreuse de la bague. Cette hauteur de col est supÃ©rieure Ã la hauteur de col dans la premiÃ¨re configuration. Par consÃ©quent, la cellule est accordÃ©e sur une longueur d'onde plus grande, et donc une frÃ©quence plus basse. 5 Selon un cinquiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique, la bague comprend, dans la direction axiale, une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© en regard d'une paroi dotÃ©e de l'orifice et une seconde extrÃ©mitÃ© opposÃ©e Ã la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ©, ladite premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© libre de la portion tubulaire comprenant un Ã©paulement annulaire s'Ã©tendant 10 radialement dans une premiÃ¨re direction radiale, c'est-Ã -dire vers la bague, et la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© de la bague comprenant un Ã©paulement annulaire complÃ©mentaire s'Ã©tendant radialement dans une seconde direction radiale, et donc vers le tube, opposÃ©e Ã la premiÃ¨re direction radiale et coopÃ©rant avec l'Ã©paulement annulaire de la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 15 de la portion tubulaire pour former la seconde butÃ©e, la premiÃ¨re butÃ©e comprenant ladite paroi dotÃ©e de l'orifice. Ce mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique prÃ©sente des piÃ¨ces moins volumineuses, notamment une bague moins volumineuse, ce qui permet de rÃ©duire l'encombrement potentiel et la 20 masse de la cellule. De plus, la bague prÃ©sente une conception simplifiÃ©e avec la possibilitÃ© d'utiliser un seul matÃ©riau uniforme pour toute la bague. Selon un sixiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique, la seconde butÃ©e peut comprendre une cloison poreuse s'Ã©tendant Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante entre la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 25 libre de la portion tubulaire et une paroi en regard de la paroi dotÃ©e de l'orifice, la cloison poreuse s'Ã©tendant dans un plan orthogonal Ã ladite direction axiale dans laquelle s'Ã©tend la portion tubulaire, la longueur totale de la bague dans la direction axiale Ã©tant infÃ©rieure Ã la longueur de la portion tubulaire dans la direction axiale et supÃ©rieure Ã la distance 30 entre la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© libre de la portion tubulaire et la cloison poreuse. Ce mode de rÃ©alisation prÃ©sente la conception la plus simple pour la portion tubulaire et la bague. Selon un septiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule 35 d'absorption acoustique, quelle que soit la position de la bague, le col comprend une longueur acoustique dÃ©finie par la longueur, dans la 3065754 8 direction axiale, sur laquelle le col comprend une partie acoustiquement opaque s'Ã©tendant d'une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© solidaire de la paroi dotÃ©e de l'orifice Ã une seconde extrÃ©mitÃ© opposÃ©e Ã la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© dans la direction axiale, la distance entre la seconde extrÃ©mitÃ© de la partie opaque 5 et la paroi en regard de la paroi dotÃ©e de l'orifice Ã©tant supÃ©rieure au quart de la longueur du col. Cette contrainte relative Ã la longueur acoustique permet de garantir le comportement de la cavitÃ© rÃ©sonante. En effet, celle-ci agit comme un ressort qui travail en accord avec l'air contenu dans le col. Si 10 l'extrÃ©mitÃ© du col est trop proche d'une paroi, ce fonctionnement pourrait Ãªtre perturbÃ©. Selon un huitiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique, la cavitÃ© rÃ©sonante comprend une paroi dotÃ©e d'une pluralitÃ© d'orifices associÃ©s chacun Ã un col comprenant une portion tubulaire et 15 une bague coulissante, l'espacement entre chaque col, dans une direction orthogonale Ã ladite direction axiale, Ã©tant supÃ©rieur Ã un diamÃ¨tre de col. Avoir plusieurs cols associÃ©s Ã plusieurs orifices dans une mÃªme cellule permet d'homogÃ©nÃ©iser les caractÃ©ristiques acoustiques des parois. Pour tous les modes de rÃ©alisation, l'accord en frÃ©quence de la 20 cellule respecte la formulation suivante : C iS FrÃ©quence d'accord = 2n. VI' Avec C la cÃ©lÃ©ritÃ© du son, S la section du col, V le volume de cavitÃ© rÃ©sonante, l' la longueur de col corrigÃ©e oÃ¹ l'=I+.5 avec I la longueur gÃ©omÃ©trique de col, et Ã´ la correction de col, Ã´ s'exprimant Ã partir de l'Ã©quation suivante pour des rÃ©sonateurs juxtaposÃ©s : 6 = 1,77-(1 - 0,717) 25 Avec r le rayon d'un orifice et G le taux de perforation. Selon un neuviÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption acoustique, la cellule peut comprendre en outre un revÃªtement aÃ©rodynamique et acoustiquement trÃ¨s poreux disposÃ© sur l'orifice Ã l'extÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante. 30 Ce revÃªtement permet, notamment dans le cas oÃ¹ le diamÃ¨tre du col est important, par exemple supÃ©rieur Ã 1,8 mm, de reconstituer la surface aÃ©rodynamique de la veine du turborÃ©acteur sans opposer de rÃ©sistance Ã la propagation des ondes sonores. 3065754 9 La revÃªtement aÃ©rodynamique et acoustiquement trÃ¨s poreux peut Ãªtre formÃ© par une tÃ´le perforÃ©e ou une toile acoustiquement trÃ¨s poreuse. Selon un dixiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la cellule d'absorption 5 acoustique, les moyens de dÃ©placement sont montÃ©s Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante. Le positionnement des moyens de dÃ©placement Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante permet de maximiser le volume de la cavitÃ© rÃ©sonante et donc de rÃ©duire l'encombrement total de la cellule. 10 Dans une variante, les moyens de dÃ©placement sont montÃ©s Ã l'extÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante. Le positionnement des moyens de dÃ©placement Ã l'extÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante permet de faciliter la fabrication de la cellule, notamment en Ã©vitant de crÃ©er des passage pour les fils Ã©lectriques 15 d'alimentation des moyens de dÃ©placement dans la cavitÃ© rÃ©sonante. Un autre objet de l'invention propose un panneau de traitement acoustique destinÃ© Ã Ãªtre disposÃ© sur au moins une paroi d'un turborÃ©acteur en contact avec un Ã©coulement fluidique, caractÃ©risÃ© en ce qu'il comprend une juxtaposition d'une pluralitÃ© de cellules d'absorption 20 acoustique telles que dÃ©finies ci-dessus. Encore un autre objet de l'invention propose un turborÃ©acteur comprenant au moins un panneau de traitement acoustique tel que dÃ©fini ci-dessus. Un autre objet de l'invention propose un aÃ©ronef comprenant 25 au moins un turborÃ©acteur tel que dÃ©fini ci-dessus. BrÃ¨ve description des dessins. L'invention sera mieux comprise Ã la lecture faite ci-aprÃ¨s, Ã titre indicatif mais non limitatif, en rÃ©fÃ©rence aux dessins annexÃ©s sur 30 lesquels : - la figure 1, dÃ©jÃ dÃ©crite, prÃ©sente une courbe d'attÃ©nuation acoustique reportant l'efficacitÃ© de traitement en fonction de la frÃ©quence de l'onde sonore pour deux cellules diffÃ©rentes selon l'Ã©tat de la technique ; 3065754 10 - la figure 2, dÃ©jÃ dÃ©crite, prÃ©sente un graphique reprÃ©sentant l'Ã©volution du coefficient d'absorption en fonction de la frÃ©quence de l'onde sonore pour trois cellules diffÃ©rentes selon l'Ã©tat de la technique ; - les figures 3a et 3b prÃ©sentent chacune une vue 5 schÃ©matique en coupe d'un exemple de rÃ©alisation d'une cellule d'absorption acoustique selon un premier mode de rÃ©alisation de l'invention respectivement dans une premiÃ¨re position et dans une seconde position ; - les figures 4a et 4b prÃ©sentent chacune une vue 10 schÃ©matique en coupe d'un exemple de rÃ©alisation d'une cellule d'absorption acoustique selon un deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation de l'invention respectivement dans une premiÃ¨re position et dans une seconde position ; - la figure 4c prÃ©sente une vue schÃ©matique en coupe d'une 15 variante de l'exemple de rÃ©alisation d'une cellule d'absorption acoustique selon le deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation de l'invention ; - les figures Sa et 5b prÃ©sentent chacune une vue schÃ©matique en coupe d'un exemple de rÃ©alisation d'une cellule d'absorption acoustique selon un troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation de 20 l'invention respectivement dans une premiÃ¨re position et dans une seconde position ; - les figures 6a et 6b prÃ©sentent chacune une vue schÃ©matique en coupe d'un exemple de rÃ©alisation d'une cellule d'absorption acoustique selon un quatriÃ¨me mode de rÃ©alisation de 25 l'invention respectivement dans une premiÃ¨re position et dans une seconde position ; - la figure 7 prÃ©sente une vue schÃ©matique en coupe d'un exemple de rÃ©alisation d'une cellule d'absorption acoustique selon un cinquiÃ¨me mode de rÃ©alisation de l'invention ; 30 - la figure 8 reprÃ©sente schÃ©matiquement un exemple de rÃ©alisation d'un panneau de traitement acoustique comprenant une pluralitÃ© de cellules de la figure 1. Description dÃ©taillÃ©e de modes de rÃ©alisation 35 Les figures 3a et 3b prÃ©sentent chacune une vue schÃ©matique en coupe d'une cellule d'absorption acoustique selon un premier mode de 3065754 11 rÃ©alisation de l'invention respectivement dans une premiÃ¨re position et dans une seconde position. La cellule 1 d'absorption acoustique comprend une cavitÃ© rÃ©sonante 2 parallÃ©lÃ©pipÃ©dique comprenant six parois 3. Une des six parois 5 paroi 3 comporte un orifice 4 communiquant avec le milieu extÃ©rieur M dans lequel se propage les ondes sonores Ã attÃ©nuer. La paroi 3 comportant l'orifice 4 est rÃ©fÃ©rencÃ©e 30 et dÃ©signÃ©e par la suite par l'expression paroi trouÃ©e. La cellule 1 comprend en outre un col 5 comportant un tube 51 10 et une bague 52, un actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 6 et des moyens de commande 7 de l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique. Le tube 51 coopÃ¨re avec l'orifice 4 et s'Ã©tend Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante 2, en saillie depuis la paroi trouÃ©e 30 dans une direction orthogonale au plan dans lequel s'Ã©tend la paroi trouÃ©e 30. Le tube 51 15 possÃ¨de un axe de rÃ©volution X-X', dÃ©fini par la suite comme la direction axiale du tube. L'axe de rÃ©volution X-X' s'Ã©tend dans une direction orthogonale au plan dans lequel s'Ã©tend la paroi trouÃ©e 30. Le tube 51 comporte une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 libre et une seconde extrÃ©mitÃ© 512 solidaire de la paroi trouÃ©e 30 sur la circonfÃ©rence de l'orifice 4. 20 La bague 52 possÃ¨de une forme tubulaire et est coaxiale avec le tube 51. Dans le premier mode de rÃ©alisation illustrÃ© sur les figures 3a et 3b la bague 52 possÃ¨de un diamÃ¨tre plus grand que celui du tube 51 de sorte que le tube 51 s'insÃ¨re Ã l'intÃ©rieur de la bague 52. La bague 52 est mobile par rapport au tube 51 et peut coulisser axialement le long du tube 25 51 dans la direction axiale X-X'. La bague 52 comprend, dans la direction axiale X-X', une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 521 en regard de la paroi trouÃ©e 30, une seconde extrÃ©mitÃ© 522 opposÃ©e Ã la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 521 et en regard de la paroi en regard de la paroi trouÃ©e 30 dans la direction axiale X-X' qui est 30 rÃ©fÃ©rencÃ©e 31 et qui sera dÃ©nommÃ©e paroi supÃ©rieure 31 dans la suite de la description. Dans le premier mode de rÃ©alisation illustrÃ© sur les figures 3a et 3b, la bague 52 comprend en outre une premiÃ¨re portion tubulaire 523 acoustiquement opaque et une seconde portion tubulaire 524 35 acoustiquement poreuse rÃ©alisÃ©e en matÃ©riau ferromagnÃ©tique pour Ãªtre sensible au champ magnÃ©tique produit par l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 306 5 754 12 6. La premiÃ¨re portion 523 de la bague 52 s'Ã©tend, selon la direction axiale X-X', entre la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 521 et la seconde portion 524, et la seconde portion 524 de la bague 52 s'Ã©tend, selon la direction axiale X-X', entre la seconde extrÃ©mitÃ© 522 et la premiÃ¨re portion 523. 5 La cellule 1 comprend aussi une premiÃ¨re butÃ©e 8 et une seconde butÃ©e 9. La premiÃ¨re butÃ©e 8 est formÃ©e par la paroi trouÃ©e 30. Ainsi, lorsque la bague 52 est dÃ©placÃ©e le long du tube 51 dans la direction axiale X-X' vers la paroi trouÃ©e 30, la bague 52 est bloquÃ©e en fin de 10 course dans une premiÃ¨re position lorsque la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 521 de la bague 52 vient se trouver en appui contre la premiÃ¨re butÃ©e 8 formÃ©e par la paroi trouÃ©e 30. La premiÃ¨re portion 523 de la bague 52 s'Ã©tend, selon la direction axiale X-X', sur une longueur infÃ©rieure ou Ã©gale Ã la longueur du 15 tube 51. Ainsi, lorsque la bague 52 est dans la premiÃ¨re position, la cellule 1 est accordÃ©e sur une premiÃ¨re frÃ©quence de rÃ©sonance dÃ©finie uniquement par la longueur du tube 51. La longueur acoustique du col 5 est alors dÃ©finie par la longueur du tube 51 dans la direction axiale X-X'. Dans le premier mode de rÃ©alisation illustrÃ© sur les figures 3a 20 et 3b, la seconde butÃ©e 9 est formÃ©e par la paroi supÃ©rieure 31. La longueur totale de la bague 52 est supÃ©rieure Ã la distance sÃ©parant la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 libre du tube 51 de la paroi supÃ©rieure 31. Ainsi, lorsque la bague 52 est dÃ©placÃ©e le long du tube 51 dans la direction axiale X-X' vers la paroi supÃ©rieure 31, la bague 52 se trouve bloquÃ©e en 25 fin de course dans une seconde position lorsque la seconde extrÃ©mitÃ© 522 de la bague 52 vient en appui contre la seconde butÃ©e 9 formÃ©e par la paroi supÃ©rieure 31. Lorsque la bague 52 est dans la seconde position, la cellule 1 est accordÃ©e sur une seconde frÃ©quence de rÃ©sonance dÃ©finie par la somme de la longueur du tube 51 avec la longueur de la premiÃ¨re 30 portion 523 de la bague dÃ©passant de la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 du tube 51 en direction de la paroi supÃ©rieure 31. En d'autres termes, cette longueur, qui correspond Ã la longueur acoustique du col 5 pour la seconde position de la bague 52, correspond Ã la diffÃ©rence entre la distance sÃ©parant la paroi trouÃ©e 30 de la paroi supÃ©rieure 31 et la 35 longueur de la seconde portion 523 acoustiquement poreuse de la bague 52. 306 5 754 13 Pour que la bague 52 interagisse avec le champ Ã©lectromagnÃ©tique de l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 6, la bague 52 est rÃ©alisÃ©e en matÃ©riau ferromagnÃ©tique. Le matÃ©riau ferromagnÃ©tique est en outre inoxydable pour Ã©viter l'usure au contact des particules d'eau. 5 Dans une variante, seule une portion de la seconde extrÃ©mitÃ© 522 de la bague 52 peut Ãªtre en matÃ©riau ferromagnÃ©tique. Dans le premier mode de rÃ©alisation illustrÃ© sur les figures 3a et 3b, l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 6 est montÃ© Ã l'extÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante 2 contre la paroi supÃ©rieure 31. L'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 10 6 est configurÃ© pour dÃ©placer la bague 52 le long du tube 51 entre la premiÃ¨re et la seconde positions pour modifier la longueur acoustique du col 5. Plus prÃ©cisÃ©ment, dans un premier mode de fonctionnement configurÃ© pour accorder la cellule 1 sur la premiÃ¨re frÃ©quence, l'actionneur 15 Ã©lectromagnÃ©tique 6 repousse Ã©lectromagnÃ©tiquement la bague 52 jusqu'Ã ce qu'elle soit en butÃ©e contre la premiÃ¨re butÃ©e 8 formÃ©e par la paroi trouÃ©e 30, comme cela est illustrÃ© sur la figure 3a. Dans un second mode de fonctionnement configurÃ© pour accorder la cellule 1 sur la seconde frÃ©quence, l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 6 attire Ã©lectromagnÃ©tiquement 20 la bague 52 jusqu'Ã ce qu'elle soit en butÃ©e contre la seconde butÃ©e 9 formÃ©e par la paroi supÃ©rieure 31. Les moyens de commande 7 sont couplÃ©s Ã l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 6 et sont configurÃ©s pour commander l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 6 pour dÃ©placer la bague 52 le long du tube 51 en 25 fonction du rÃ©gime de fonctionnement du turborÃ©acteur entre la premiÃ¨re et la seconde positions. Les figures 4a et 4b prÃ©sentent chacune une vue schÃ©matique en coupe d'une cellule d'absorption acoustique selon un deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation de l'invention respectivement dans une premiÃ¨re position et 30 dans une seconde position. Les Ã©lÃ©ments identiques au premier mode de rÃ©alisation portent les mÃªmes rÃ©fÃ©rences numÃ©riques. La cellule 1' du deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation illustrÃ©e sur les figures 4a et 4b diffÃ¨re de la cellule 1 du premier mode de rÃ©alisation 35 illustrÃ©e sur les figures 3a et 3b par la seconde butÃ©e 9' et la bague 52'. 3065754 14 La bague 52' comprend une seule et mÃªme portion 520 en matÃ©riau acoustiquement opaque et ferromagnÃ©tique, tel que de l'acier inoxydable, et de longueur infÃ©rieure Ã la longueur du tube 51. La premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 du tube 51 comprend un 5 Ã©paulement annulaire 91 s'Ã©tendant radialement vers l'extÃ©rieur du tube 51, c'est-Ã -dire vers la bague 52, et la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 521 de la bague 52 comprend un Ã©paulement annulaire complÃ©mentaire 92 s'Ã©tendant radialement vers l'intÃ©rieur de la bague 52, c'est-Ã -dire vers le tube 51. Le premier Ã©paulement annulaire 91 du tube 51 coopÃ¨re avec l'Ã©paulement 10 annulaire complÃ©mentaire 92 de la bague 52 pour former la seconde butÃ©e 9' lorsque la bague 52 est attirÃ©e par l'actionneur Ã©lectromagnÃ©tique 6 pour Ãªtre placÃ©e dans la seconde position et ainsi accorder la cellule 1' sur la seconde frÃ©quence de rÃ©sonance. Dans la seconde position, la longueur acoustique du col 5 15 correspond Ã la somme de longueur du tube 51 et de la longueur de la bague 52 dÃ©passant de la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 du tube 51 lorsque la bague 52 est dans la seconde position. Elle correspond Ã la diffÃ©rence entre la distance sÃ©parant la paroi trouÃ©e 30 de la paroi supÃ©rieure 31 et la distance sÃ©parant la seconde extrÃ©mitÃ© 522 de la bague 52 lorsque la 20 bague 52 est dans la seconde position. La figure 4c prÃ©sente une vue schÃ©matique d'une variante de l'exemple de rÃ©alisation d'une cellule d'absorption acoustique selon le deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation de l'invention illustrÃ© sur les figures 4a et 4b. 25 Dans cette variante, le tube 51 prÃ©sente un diamÃ¨tre supÃ©rieur Ã la bague 52 de sorte que la bague 52 se trouve emmanchÃ©e Ã l'intÃ©rieur du tube 51. Et la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 du tube 51 comprend un Ã©paulement annulaire 91 s'Ã©tendant radialement vers l'intÃ©rieur du tube 51, c'est-Ã -dire vers la bague 52, et la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 521 de la bague 30 52 comprend un Ã©paulement annulaire complÃ©mentaire 92 s'Ã©tendant radialement vers l'extÃ©rieur de la bague 52, c'est-Ã -dire vers le tube 51. La premiÃ¨re butÃ©e 8 est formÃ©e par une portion de la paroi 30 se prolongeant au-delÃ , radialement vers l'intÃ©rieur, du tube 51 pour former un Ã©paulement pour supporter la bague 52 dans la premiÃ¨re 35 position. 306 5 754 15 Les figures 5a et 51) prÃ©sentent chacune une vue schÃ©matique en coupe d'une cellule d'absorption acoustique selon un troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation de l'invention respectivement dans une premiÃ¨re position et dans une seconde position. 5 Les Ã©lÃ©ments identiques au premier mode de rÃ©alisation portent les mÃªmes rÃ©fÃ©rences numÃ©riques. La cellule 1" du troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation illustrÃ©e sur les figures 5a et 5b diffÃ¨re de la cellule 1 du premier mode de rÃ©alisation illustrÃ©e sur les figures 3a et 3b par la seconde butÃ©e 9" et la bague 52". 10 La bague 52" comprend une seule et mÃªme portion 520 en matÃ©riau acoustiquement opaque et ferromagnÃ©tique et de longueur infÃ©rieure Ã la longueur du tube 51, tout comme pour le deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation. En revanche, contrairement au deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation, elle ne comporte pas d'Ã©paulement annulaire. 15 La cellule 1" comprend une cloison acoustiquement poreuse 9" formant la seconde butÃ©e. La cloison poreuse 9" s'Ã©tend Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante 2 entre la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 libre du tube 51 et la paroi supÃ©rieure 31. La cloison poreuse 9" s'Ã©tend parallÃ¨lement Ã la paroi trouÃ©e 30 et Ã la 20 paroi supÃ©rieure 31, c'est-Ã -dire dans un plan orthogonal Ã la direction axiale X-X'. La distance sÃ©parant la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 du tube 51 de la cloison poreuse 9" est infÃ©rieure Ã la longueur de la bague 52. Dans la seconde position, la longueur acoustique du col 5 correspond Ã la somme de longueur du tube 51 et de la longueur de la 25 bague 52 dÃ©passant de la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 511 du tube 51 lorsque la bague 52 est dans la seconde position. Elle correspond Ã la diffÃ©rence entre la distance sÃ©parant la paroi trouÃ©e 30 de la paroi supÃ©rieure 31 et la distance sÃ©parant la cloison poreuse 9" de la paroi supÃ©rieure 31. Les figures 6a et 6b prÃ©sentent chacune une vue schÃ©matique 30 en coupe d'une cellule d'absorption acoustique selon un quatriÃ¨me mode de rÃ©alisation de l'invention respectivement dans une premiÃ¨re position et dans une seconde position. Les Ã©lÃ©ments identiques au premier mode de rÃ©alisation portent les mÃªmes rÃ©fÃ©rences numÃ©riques. 35 La cellule 100 du quatriÃ¨me mode de rÃ©alisation diffÃ¨re de la cellule 1 du premier mode de rÃ©alisation illustrÃ©e sur les figures 3a et 3b 3065754 16 en ce qu'elle comprend non pas un orifice 4 associÃ© Ã un col 5 mais quatre orifices 4 rÃ©alisÃ©s dans la paroi 300 et associÃ©s chacun Ã un col 5, les cols 5 Ã©tant rÃ©alisÃ©s chacun de la mÃªme maniÃ¨re que dans le premier mode de rÃ©alisation. 5 La figure 7 prÃ©sente une vue schÃ©matique en coupe d'un exemple de rÃ©alisation d'une cellule d'absorption acoustique selon un cinquiÃ¨me mode de rÃ©alisation de l'invention Les Ã©lÃ©ments identiques au premier mode de rÃ©alisation portent les mÃªmes rÃ©fÃ©rences numÃ©riques. 10 La cellule 1"' du cinquiÃ¨me mode de rÃ©alisation diffÃ¨re de la cellule 1 du premier mode de rÃ©alisation illustrÃ©e sur les figures 3a et 3b en ce que le col 5"' comprend une portion tronconique 50 et une portion tubulaire 51. La portion tronconique 50 s'Ã©tend entre l'orifice 4 et la portion 15 tubulaire 51. L'orifice 4 s'Ã©tend sur toute la largeur de la cavitÃ© rÃ©sonnante 2. La portion tronconique 50 comprend une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 501 solidaire, sur sa pÃ©riphÃ©rie, des parois latÃ©rales 3 de la cavitÃ© rÃ©sonnante 2 et une seconde extrÃ©mitÃ© 502 solidaire de la seconde extrÃ©mitÃ© 512 de la portion tubulaire 51. Alternativement, dans un mode de rÃ©alisation non 20 reprÃ©sentÃ©, la portion tronconique 50 s'Ã©tend entre la paroi 30 trouÃ©e et la portion tubulaire 51. Dans ce cas, l'orifice 4 ne s'Ã©tend donc pas sur toute la largeur de la cavitÃ© rÃ©sonnante 2. A sa premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 501, la portion tronconique 50 se raccorde Ã la paroi 30 trouÃ©e Ã l'endroit du contour de l'orifice 4. A sa seconde extrÃ©mitÃ© 502, la portion tronconique 25 50 se raccorde Ã la seconde extrÃ©mitÃ© 512 de la portion tubulaire 51. La cavitÃ© rÃ©sonnante 2 comprend en outre une tÃ´le perforÃ©e 35 montÃ©e sur l'orifice 4 et fixÃ©e aux parois latÃ©rales 3. La cellule d'absorption acoustique 1"' se comporte comme celle du premier mode de rÃ©alisation avec la bague tubulaire 52 coulissant le 30 long de la portion tubulaire 51, la portion tubulaire 51 jouant le rÃ´le du tube 51 du premier mode de rÃ©alisation et la premiÃ¨re butÃ©e 8 Ã©tant formÃ©e par l'Ã©vasement de la portion tronconique 50 ou par un bourrelet annulaire disposÃ© autour de la seconde extrÃ©mitÃ© 512 de la portion tubulaire 51. 35 La figure 8 prÃ©sente une vue en coupe schÃ©matique d'un panneau 10 de traitement acoustique comportant une juxtaposition d'une 3065754 17 pluralitÃ© de cellules 1 d'absorption acoustique selon le premier mode de rÃ©alisation. Dans le mode de rÃ©alisation du panneau 10 illustrÃ© sur la figure 8, chaque cellule 1 comprend un moyen de commande 7 de l'actionneur 5 Ã©lectromagnÃ©tique 6 de la cellule 1, chaque moyen de commande 7 Ã©tant distinct des moyens de commande des autres cellules. Dans une variante, le panneau 10 peut comprendre une unitÃ© de commande commune pour toutes les cellules. Les moyens de commande 7 de chaque cellule 1 sont remplacÃ©es par une mÃªme unitÃ© de 10 commande pour commander les actionneurs Ã©lectromagnÃ©tiques 6 de chaque cellule 1. L'invention fournit ainsi un panneau de traitement acoustique dotÃ© d'un rÃ©sonateur basse frÃ©quence prÃ©sentant une largeur de bande frÃ©quentielle modifiable, c'est-Ã -dire dont la frÃ©quence de rÃ©sonnance est 15 modifiable, ce qui permet d'avoir un traitement efficace pour plus d'un rÃ©gime de vitesse de fonctionnement du turborÃ©acteur tout en maintenant des dimensions rÃ©duites pour le rÃ©sonateur. REVENDICATIONS1. Cellule d'absorption acoustique (1, 1', 1" ,1"', 100) destinÃ©e Ã Ãªtre montÃ©e sur une paroi d'un turborÃ©acteur en contact avec un Ã©coulement fluidique, la cellule (1, 1', 1" ,1"1, 100) comprenant une cavitÃ© rÃ©sonante (2) prÃ©sentant des parois (3, 30) et au moins un orifice (4) associÃ© Ã un col (5) comportant une portion tubulaire (51), ledit au moins un orifice (4) communiquant avec le milieu extÃ©rieur (M) dans lequel se propage le bruit Ã attÃ©nuer et ladite portion tubulaire (51) s'Ã©tendant Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante (2) et comportant, dans une direction axiale (X-X') de la portion tubulaire (51) orthogonale Ã un plan dans lequel s'Ã©tend l'orifice (4), une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (511) libre et une seconde extrÃ©mitÃ© (512) solidaire d'au moins une paroi (30) autour de l'orifice (4) avec lequel la portion tubulaire (51) coopÃ¨re, caractÃ©risÃ©e ce que le col (5) comprend en outre une bague (52) tubulaire coaxiale avec la portion tubulaire (51) et mobile par rapport Ã ladite portion tubulaire (51), et la cellule (1, 1', 1" ,1"', 100) comprend des moyens (6) de dÃ©placement de la bague (52) le long de la portion tubulaire (51) pour modifier la longueur du col (5), et des moyens (7) de commande des moyens (6) de dÃ©placement configurÃ©s pour commander le dÃ©placement de la bague (52) le long de la portion tubulaire (51) en fonction du rÃ©gime de fonctionnement du turborÃ©acteur entre au moins une premiÃ¨re et une seconde positions correspondant respectivement Ã une premiÃ¨re et une seconde frÃ©quences de rÃ©sonance de la cavitÃ© rÃ©sonante (2). 2. Cellule (1, 1', 1" ,1"', 100) selon la revendication 1, dans laquelle la bague (52) comprend au moins une partie en matÃ©riau ferromagnÃ©tique, et les moyens (6) de dÃ©placement comprennent un actionneur Ã©lectromagnÃ©tique configurÃ© pour dÃ©livrer un champ Ã©lectromagnÃ©tique permettant d'attirer la bague (52) dans une des premiÃ¨re ou seconde positions et de repousser la bague (52) dans l'autre position. 3. Cellule (1, 1', 1" ,1"', 100) selon l'une des revendications 1 ou 2, dans laquelle la bague (52) est en matÃ©riau inoxydable. 3065754 19 4. Cellule (1, 1', 1" ,1"', 100) selon l'une des revendications 1 Ã 3, comprenant en outre une premiÃ¨re butÃ©e (8) disposÃ©e pour bloquer, dans ladite direction axiale (X-X'), la bague (52) dans ladite premiÃ¨re 5 position et une seconde butÃ©e (9, 9', 9") disposÃ©e pour bloquer, dans ladite direction axiale (X-X'), la bague (52) dans ladite seconde position, la bague (52) coulissant entre la premiÃ¨re et la seconde butÃ©es le long de la direction axiale (X-X'). 10 5. Cellule (1) selon la revendication 4, dans laquelle la bague (52) comprend, dans ladite direction axiale (X-X'), une premiÃ¨re portion (523) tubulaire acoustiquement opaque et une seconde portion (524) tubulaire acoustiquement poreuse, la premiÃ¨re portion (523) de la bague (52) s'Ã©tendant, dans la direction axiale (X-X'), depuis une premiÃ¨re 15 extrÃ©mitÃ© (521) de la bague (52) en regard de l'orifice (4) et la seconde portion (524) de la bague (52) s'Ã©tendant, dans la direction axiale (X-X'), depuis une seconde extrÃ©mitÃ© (522) de la bague (52) opposÃ©e Ã ladite premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (521) de la bague (52) et la premiÃ¨re portion (523) de la bague (52) s'Ã©tendant dans la direction axiale (X-X') sur une longueur 20 infÃ©rieure ou Ã©gale Ã la longueur de la portion tubulaire (51) dans ladite direction axiale (X-X'), la premiÃ¨re butÃ©e (8) Ã©tant formÃ©e par une paroi (30) dotÃ©e de l'orifice (4), et la seconde butÃ©e (9) Ã©tant formÃ©e par une paroi (31) en regard, dans ladite direction axiale (X-X'), de la paroi (30) dotÃ©e de l'orifice (4), la longueur totale de la bague (52) Ã©tant supÃ©rieure 25 Ã la distance sÃ©parant ladite premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (511) de la portion tubulaire (51) de ladite seconde butÃ©e (9). 6. Cellule (1') selon la revendication 4, dans laquelle la bague (52') comprend, dans la direction axiale (X-X'), une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 30 (521) en regard d'une paroi (30) dotÃ©e de l'orifice (4) et une seconde extrÃ©mitÃ© (522) opposÃ©e Ã la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (521), ladite premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (511) de la portion tubulaire (51) comprenant un Ã©paulement annulaire (91) s'Ã©tendant radialement dans une premiÃ¨re direction radiale, et la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (521) de la bague (52) comprenant un 35 Ã©paulement annulaire complÃ©mentaire (92) s'Ã©tendant radialement dans une seconde direction radiale opposÃ©e Ã la premiÃ¨re direction radiale et 3065 754 20 coopÃ©rant avec ledit Ã©paulement annulaire (91) pour former la seconde butÃ©e (9'), la premiÃ¨re butÃ©e (8) comprenant ladite paroi (30) dotÃ©e de l'orifice (4). 5 7. Cellule (1") selon la revendication 4, dans laquelle la seconde butÃ©e comprend une cloison poreuse (9") s'Ã©tendant Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante (2) entre la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (511) de la portion tubulaire (51) et une paroi (31) en regard de la paroi (30) dotÃ©e de l'orifice (4), la cloison poreuse (9") s'Ã©tendant dans un plan orthogonal Ã 10 ladite direction axiale (X-X') dans laquelle s'Ã©tend la portion tubulaire (51), la longueur totale de la bague (52) dans la direction axiale (X-X') Ã©tant infÃ©rieure Ã la longueur de la portion tubulaire (51) dans la direction axiale (X-X') et supÃ©rieure Ã la distance entre la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (511) de la portion tubulaire (51) et la cloison poreuse (9"). 15 8. Cellule (1, 1', 1" ,1'", 100) selon l'une des revendications 1 Ã 7, dans lequel, quelle que soit la position de la bague (52), le col (5) comprend une longueur acoustique dÃ©finie par la longueur, dans la direction axiale (X-X'), sur laquelle le col (5) comprend une partie 20 acoustiquement opaque s'Ã©tendant d'une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (511) solidaire de la paroi (30) dotÃ©e de l'orifice (4) Ã une seconde extrÃ©mitÃ© opposÃ©e Ã la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© (511) dans la direction axiale (X-X'), la distance entre la seconde extrÃ©mitÃ© de la partie opaque et la paroi (31) en regard de la paroi (30) dotÃ©e de l'orifice (4) Ã©tant supÃ©rieure au quart de 25 la longueur du col. 9. Cellule (100) selon l'une des revendications 1 Ã 8, dans lequel la cavitÃ© rÃ©sonante (2) comprend une paroi (300) dotÃ©e d'une pluralitÃ© d'orifices (4) associÃ©s chacun Ã un col (5) comprenant une 30 portion tubulaire (51) et une bague (52) coulissante, l'espacement entre chaque col (5), dans une direction orthogonale Ã ladite direction axiale (X-X'), Ã©tant supÃ©rieur Ã un diamÃ¨tre de col (5). 10. Cellule selon l'une des revendications 1 Ã 9, comprenant en 35 outre un revÃªtement (35) aÃ©rodynamique et acoustiquement trÃ¨s poreux 3065 754 21 montÃ© sur ledit au moins un orifice (4) Ã l'extÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante (2). 11. Cellule selon l'une des revendications 1 Ã 10, dans laquelle 5 les moyens de dÃ©placement (6) sont montÃ©s Ã l'intÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante (2). 12. Cellule (1, 1', 1" ,1"', 100) selon l'une des revendications 1 Ã 10, dans laquelle les moyens de dÃ©placement (6) sont montÃ©s Ã 10 l'extÃ©rieur de la cavitÃ© rÃ©sonante (2). 13. Panneau (10) de traitement acoustique destinÃ© Ã Ãªtre disposÃ© sur au moins une paroi d'un turborÃ©acteur en contact avec un Ã©coulement fluidique, caractÃ©risÃ© en ce qu'il comprend une juxtaposition 15 d'une pluralitÃ© de cellules d'absorption acoustique (1) selon l'une des revendications 1 Ã 12. 14. TurborÃ©acteur comprenant au moins un panneau de traitement acoustique (10) selon la revendication 13. 20 15. AÃ©ronef comprenant au moins un turborÃ©acteur selon la revendication 14.