FR 3068843 A1 20190111 FR 1756325 A 20170705 Traitement des perturbations électromagnétiques d'une installation électrique L'invention relève du domaine de la gestion de la compatibilité électromagnétique des installations électriques. Les effets électromagnétiques non souhaités des équipements électriques nuisent à l'efficacité des équipements eux-mêmes et à celles des équipements voisins. Réduire, ou du moins maîtriser, de tels effets est un des buts de la gestion de la compatibilité électromagnétique (CEM). De tels effets indésirables sont en grande partie liés aux composantes non maîtrisées des courants se propageant par les câblages. Il est généralement admis que les perturbations propagées en mode commun sont les plus nuisibles. Dans les installations présentant de fortes impédances d'entrée sur les câbles et de basses fréquences, il est connu de limiter la propagation des perturbations de mode commun par l'application d'un filtrage passe-bas. Dans les installations présentant de faibles impédances, en particulier les alimentations, l'encombrement des filtres est important. Lorsque les puissances mises en oeuvre sont élevées, réduire les perturbations de mode commun ou en maîtriser la transmission d'un circuit à l'autre est particulièrement complexe. Pour limiter la propagation des perturbations, il est connu de relier deux circuits l'un à l'autre par l'intermédiaire d'un transformateur. US 4,910,653 décrit une telle installation. On parle alors d'un circuit primaire et d'un circuit secondaire isolés galvaniquement isolés l'un de l'autre. Les perturbations de mode commun sont circonscrites à un des deux circuits sans être transmises à l'autre. Lorsque l'on souhaite réduire l'encombrement d'un tel transformateur, il est commun d'utiliser une alimentation à découpage plutôt qu'une alimentation linéaire. Les caractéristiques du découpage sont sélectionnées pour optimiser la compatibilité électromagnétique de l'installation et sont généralement confirmées par des essais normalisés réalisés en laboratoire. Or, les conditions d'essai en laboratoire sont souvent différentes des conditions réelles, notamment en ce qui concerne les influences mutuelles d'équipements voisins. Il en résulte des difficultés de reproductibilité des performances et de stabilité des installations. Les filtrages visant à maîtriser la propagation des perturbations de mode commun et de mode différentiel sont difficiles à mettre au point dans le contexte d'un laboratoire. Ils sont encore plus difficiles à mettre en oeuvre dans des environnements réels complexes. 2 La demanderesse a constaté de grandes disparités d'efficacité dans la maîtrise de la transmission des perturbations, en particulier de mode commun, entre les simulations théoriques ou les essais réalisés en laboratoire et les installations en conditions réelles. 5 L'invention vient améliorer la situation. Il est proposé un procédé de réduction des perturbations électromagnétiques dans une installation électrique. Le procédé comprend : - disposer un organe de stockage d'énergie sur une ligne d'alimentation d'un circuit de sortie 10 par une source d'énergie électrique, - disposer un premier jeu d'interrupteurs entre la source et l'organe de stockage d'énergie, - disposer un second jeu d'interrupteurs entre l'organe de stockage d'énergie et le circuit de sortie. Le premier et le second jeu d'interrupteurs sont mutuellement agencés de manière à alterner 15 entre : - un état de charge durant lequel l'organe de stockage d'énergie est alimenté par la source via le premier jeu d'interrupteurs à l'état passant tandis que le circuit de sortie est électriquement isolé de la source et de l'organe de stockage d'énergie par le second jeu d'interrupteurs à l'état bloquant, et 20 - un état de décharge durant lequel la source est électriquement isolée de l'organe de stockage d'énergie et du circuit de sortie par le premier jeu d'interrupteurs à l'état bloquant tandis que le circuit de sortie est alimenté par l'organe de stockage d'énergie via le second jeu d'interrupteurs à l'état passant. Les états passants sont non concomitants de sorte qu'une conduction simultanée de l'organe de 25 stockage d'énergie à la fois avec la source et avec le circuit de sortie est empêchée. Un tel procédé permet de rendre l'organe de stockage d'énergie « flottant » par rapport au reste de l'installation. L'organe de stockage d'énergie est électriquement relié à la partie amont de l'installation (l'alimentation) et électriquement isolé de la partie aval pendant un premiers laps 30 de temps. Cette situation est inversée pendant un second laps de temps. Les premier et second laps de temps sont distincts (non concomitants). Ainsi, une isolation électrique entre la partie amont et la partie aval de l'installation est assurée en permanence. La transmission des perturbations de mode commun est limitée, voire empêchée. L'organe de stockage d'énergie alterne entre un premier laps de temps durant lequel il est chargé par la source en amont et un second laps de temps durant lequel il alimente la partie avale. 3 Lors d'une utilisation avec des courants basses fréquences, il a été constaté qu'un tel procédé permet de se dispenser des filtrages habituellement mis en oeuvre tout en étant en conformité avec les normes usuelles de compatibilité électromagnétique (CEM). 5 Lorsqu'un tel procédé est mis en oeuvre en combinaison avec une source d'alimentation à découpage, incluant par exemple un correcteur de facteur de puissance, il peut être préférable que la partie de l'installation relative à la correction soit filtrée. Un filtrage de faible performance pour la partie aval est suffisant. Dans certains cas de réalisation, le filtrage de la 10 partie aval peut même être supprimé. Une partie des phénomènes de résonnance est supprimée. En particulier, les résonnances avec d'éventuels équipements voisins sont évitées. Les courants perturbateurs résiduels sont alors dirigés vers les condensateurs de mode commun prévus. La taille des boucles de courant est réduite et la compatibilité électromagnétique améliorée. 15 La mise en oeuvre du procédé est particulièrement bénéfique sur des installations incluant une source d'énergie électrique de type alimentation à découpage, par exemple en combinaison avec des variateurs de vitesse. Les variateurs de vitesses peuvent être combinés avec des moteurs asynchrones ou sans balais, ou autres. Notamment dans ces cas, l'installation peut être dépourvue de transformateur. Des phénomènes capacitifs involontaires entre les enroulements et 20 les carcasses métalliques reliées à la terre, parfois destructeurs pour les équipements environnants tels que les variateurs, sont ici supprimés. La compatibilité électromagnétique des installations dans leur ensemble est améliorée. La mise en oeuvre du procédé peut aider à réduire les courants d'appel et les risques de surtensions par comparaison avec les isolations par transformateur. 25 Un tel procédé permet, en fonction de la qualité des interrupteurs, de limiter les courants de fuite à des valeurs particulièrement faibles, par exemple inférieures à 14t.A. Assurer des courants de fuite aussi faibles est particulièrement avantageux, par exemple lorsque l'ajout de capacités de filtrage de mode commun n'est pas possible et/ou lorsque la présence d'une ligne 30 de mise à la terre n'est pas possible (masse flottante). Le procédé trouve des applications particulièrement avantageuses dans le domaine des appareils médicaux. Selon un autre aspect, il est proposé une installation électrique comprenant une ligne d'alimentation d'un circuit de sortie par une source d'énergie électrique, un organe de stockage 35 d'énergie, un premier jeu d'interrupteurs et un second jeu d'interrupteurs. Le premier jeu 4 d'interrupteurs est disposé entre la source et l'organe de stockage d'énergie et présente un état passant ou bloquant entre la source et l'organe de stockage d'énergie. Le second jeu d'interrupteurs est disposé entre l'organe de stockage d'énergie et le circuit de sortie et présentant un état passant ou bloquant entre l'organe de stockage d'énergie et le circuit de 5 sortie. Le premier jeu d'interrupteurs et le second jeu d'interrupteurs sont mutuellement agencés de manière à isoler alternativement la source de l'organe de stockage d'énergie et l'organe de stockage d'énergie du circuit de sortie et de sorte que les deux états passants soient non concomitants, empêchant une conduction simultanée de l'organe de stockage d'énergie à la fois avec la source et avec le circuit de sortie. 10 Les caractéristiques suivantes peuvent, optionnellement, être mises en oeuvre. Elles peuvent être mises en oeuvre indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : 15 - La source comprend une alimentation à découpage. Combinée avec l'isolation électrique entre la source et le circuit de sortie, la limitation des effets électromagnétiques non souhaité est améliorée. Le respect des critères de compatibilité électromagnétique de l'installation s'en trouve facilité. 20 - Le circuit de sortie comprend un moteur. Cela permet l'alimentation du moteur tout en réduisant la pollution électromagnétique sur l'environnement immédiat de l'installation et sur le réseau d'alimentation électrique en amont. - L'organe de stockage d'énergie comprend un condensateur, une batterie, une inductance ou 25 une combinaison de ceux-ci. L'installation peut être adaptée à volonté en fonction des contraintes de coûts des composants et des encombrements de chaque situation. - La disposition d'un organe de stockage d'énergie, d'un premier jeu d'interrupteurs et d'un second jeu d'interrupteurs est mise en oeuvre au moins deux fois de manière à obtenir une ligne 30 d'alimentation équipée d'une pluralité d'étages de réduction des perturbations. La fiabilité d'une telle installation s'en trouve améliorée. En cas de défaillance d'un des étages, les autres étages suffisent à assurer maintenir l'isolation électrique entre la source et le circuit de sortie. Si la défaillance est durable, l'installation reste opérationnelle le temps qu'une opération de maintenance puisse avoir lieu. 35 5 - Le premier jeu d'interrupteurs et/ou le second jeu d'interrupteurs comprend au moins une diode montée de sorte que son fonctionnement inverse corresponde à l'état bloquant du jeu d'interrupteur. Les diodes présentent, en fonctionnement inverse, une forte impédance propre à réduire drastiquement la transmission des courants de mode commun. 5 - L'installation comprend en outre un module de commande agencé pour piloter le premier jeu d'interrupteurs et le second jeu d'interrupteurs. Un module de commande actif permet de réduire de manière adaptable à chaque situation les effets des courants de démarrage, des multiples commutations. Des découpages peuvent être gérés finement et à volonté. 10 - L'installation est dépourvue de ligne de mise à la terre. Une telle installation peut alors être adaptée pour alimenter des appareils dont les critères de réductions des courants de fuite sont critiques comme, par exemple, de nombreux appareils du domaine médical. Il est alors superflu de prévoir, en outre, des filtres de courants de mode commun encombrants et/ou des échangeurs 15 thermiques encombrants dédiés au refroidissement de transformateurs. D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l'analyse des dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 montre un schéma d'une installation selon l'invention ; 20 - la figure 2 montre un schéma d'une installation à partir de laquelle peut être mis en oeuvre un procédé selon l'invention ; - la figure 3 montre les résultats d'une mesure de tension en fonction du temps sur une partie du schéma de la figure 2; - la figure 4 correspond à une partie de l'évolution de la tension représentée en figure 3 après 25 application d'une transformée de Fourier ; - la figure 5 montre une partie de la courbe de la figure 3 ; - la figure 6 montre le schéma de l'installation de la figure 2 après mise en oeuvre d'un procédé selon l'invention ; - la figure 7 représente la tension en fonction du temps sur une partie du schéma de la figure 6 30 après application d'une transformée de Fourier ; - la figure 8 montre le schéma de l'installation de la figure 2 après mise en oeuvre d'un procédé selon l'invention ; - la figure 9 montre les résultats d'une mesure de tension en fonction du temps sur une partie du schéma de la figure 8 après application d'une transformée de Fourier ; 6 - la figure 10 montre le schéma de l'installation de la figure 2 après mise en oeuvre d'un procédé selon l'invention ; - la figure 11 montre les résultats d'une mesure de tension en fonction du temps sur une partie du schéma de la figure 10 après application d'une transformée de Fourier ; 5 - la figure 12 montre un mode de réalisation détaillé d'une installation selon l'invention ; - la figure 13 montre un mode de réalisation avec alimentation à découpage ; et - la figure 14 montre un chronogramme obtenu avec une alimentation à découpage de type hacheur série. 10 Les dessins et la description ci-après contiennent, pour l'essentiel, des éléments de caractère certain. Ils pourront donc non seulement servir à mieux faire comprendre la présente invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant. La figure 1 montre une installation 1. L'installation 1 comprend une source 3 d'énergie 15 électrique et un circuit de sortie 7. L'installation 1 comprend en outre une ligne d'alimentation s'étendant de la source 3 au circuit de sortie 7. L'alimentation prend ici la forme d'un courant alternatif, par exemple sinusoïdale. La ligne d'alimentation comprend un conducteur de neutre référencé N et un conducteur de phase référencé L. 20 Dans l'exemple décrit ici, l'alimentation est monophasée. En variante, des alimentations à plusieurs phases, par exemple triphasées, peuvent être mises en oeuvre. En variante, la source 3 est en courant continu. L'installation 1 comprend, en outre, une mise à la masse et/ou une mise à la terre. À cet effet, la 25 ligne d'alimentation comprend en outre un conducteur de mise à la masse/terre (ou PE pour «Protection équipotentielle » ou «Protective Earth»). Le conducteur de mise à la masse/terre n'est pas représenté. Les mises à la terre/masse sont adaptées en fonction des applications prévues. Par exemple, le conducteur de neutre N peut être mis à la terre. 30 L'installation 1 comprend en outre un organe de stockage d'énergie 5. L'organe de stockage d'énergie 5 est disposé entre le conducteur de neutre N et le conducteur de phase L. L'organe de stockage d'énergie 5 comprend, par exemple, un condensateur, une batterie, une inductance ou une combinaison de plusieurs de ces composants. 7 L'installation 1 comprend en outre un premier jeu d'interrupteurs 11 et un second jeu d'interrupteurs 12. Le premier jeu d'interrupteurs 11 est disposé entre la source 3 et l'organe de stockage d'énergie 5. Le second jeu d'interrupteurs 12 est disposé entre l'organe de stockage d'énergie 5 et le circuit de sortie 7. Les interrupteurs sont commandables. L'état passant ou 5 bloquant du premier jeu d'interrupteurs 11 entre la source 3 et l'organe de stockage d'énergie 5 peut ainsi être piloté. L'état passant ou bloquant du second jeu d'interrupteurs 12 entre l'organe de stockage d'énergie 5 et le circuit de sortie 7 peut aussi être piloté. Dans le présent contexte, le terme « interrupteur » est employé au sens général de composant 10 permettant de laisser passer ou au contraire d'interrompre le passage du courant. Les interrupteurs, ou commutateurs, comprennent par exemple des transistors tels que des transistors à effet de champ à grille isolée, ou MOSFET pour «Metal Oxide Semiconductor Field Effeet Transistor », ou encore des transistors bipolaires à grille isolée, ou IGBT pour « Insulated Gate »polar Transistor ». 15 Les interrupteurs du premier et du second jeu 11, 12 présentent des combinaisons d'états passant/bloquant, dont au moins une combinaison correspondant à un état de charge et au moins une combinaison correspondant à un état de décharge de l'organe de stockage d'énergie 5. Dans l'état de charge, l'organe de stockage d'énergie 5 est alimenté par la source 3 tandis que le 20 circuit de sortie 7 est électriquement isolé de la source 3 et de l'organe de stockage d'énergie 5. Dans l'exemple de la configuration représentée en figure 1, l'état de charge correspond à un état passant des interrupteurs du premier jeu 11 et à un état bloquant des interrupteurs du second jeu 12. Dans l'état de décharge, la source 3 est électriquement isolée de l'organe de stockage d'énergie 5 et du circuit de sortie 7 tandis que le circuit de sortie 7 est alimenté par l'organe de 25 stockage d'énergie 5. Dans l'exemple de la configuration représentée en figure 1, l'état de décharge correspond à un état bloquant des interrupteurs du premier jeu 11 et à un état passant des interrupteurs du second jeu 12. Dans des modes de réalisation, l'installation 1 comprend en outre des éléments impédants. Par 30 exemple, un redressement monophasé peut être prévu au moyen de ponts de diodes. Le pont de diodes est disposé en amont de l'organe de stockage 5. En particulier en présence d'un variateur de vitesse, une capacité de filtrage peut être prévue sur un bus de courant continu. Les courants de mode commun induits sur le moteur peuvent être rebouclés. 8 Dans la description, les diodes sont utilisées comme éléments impédants à cause de leur faible capacité parasite (de quelques picofarads par exemple) quand elles sont polarisées en inverse. Les MOSFETs sont des interrupteurs permettant de « dépolariser » les diodes. L'ensemble impédant est donc l'association d'un MOSFET et d'une diode. Dans le cas où le pont de diodes 5 n'est pas utilisé comme élément impédant, mais uniquement pour former redresseur, une diode est ajoutée en série avec chaque MOSFET. L'ajout de résistances peut favoriser l'inversion de la polarité des diodes lorsque les MOSFETs s'ouvrent. Par comparaison, les installations connues comprennent seulement un pont de diodes suivi d'un condensateur. Les installations connues sont dépourvues de fonction interrupteur. 10 Les jeux 11, 12 d'interrupteurs peuvent comprendre des transistors bipolaires à grille isolée bloqués en inverse (ou RB-IGBT pour « Reverse Blocking - Insulated Gate Bipolar Transistor »). De tels composants peuvent avantageusement former à la fois des commutateurs et des éléments impédants. 15 L'alternance de l'état de charge et de l'état de décharge de l'installation 1 peut être synchronisée avec la fréquence du courant alternatif La somme d'un laps de temps de charge et d'un laps de temps de décharge correspond, par exemple, à une période du courant alternatif. En pratique, un temps mort peut être prévu entre les deux laps de temps de sorte que le risque de concomitance 20 des états de charge et de décharge est réduit. Dans des modes de réalisation, l'état de décharge de l'installation 1 dure pendant des laps de temps plus longs que l'état de charge, par exemple en présence d'un pont redresseur monophasé. Les diodes sont passantes pendant un angle de conduction court et bloquées pendant la plus grande partie du temps. 25 Durant la décharge, l'organe de stockage d'énergie 5, formant élément flottant, est connecté à la partie utilisation, c'est-à-dire au circuit de sortie 7. Pendant les laps de temps de décharge, la tension inverse des diodes est forte. La capacité parasite est faible et l'impédance équivalente est forte. Dès que le transfert d'énergie depuis l'organe de stockage d'énergie 5 vers le circuit de sortie 7 est réalisé, à la fin de la charge, le circuit de sortie 7 est déconnecté de l'organe de 30 stockage d'énergie 5. Dans des modes de réalisation fonctionnant en triphasé, les modes de réalisation et variantes décrits jusqu'ici peuvent être transposés aux trois conducteurs de phase Li, L2, L3 de la ligne d'alimentation avec un conducteur de neutre N commun. Par exemple, chaque conducteur de 35 phase Li, L2, L3 est relié au conducteur de neutre N par l'intermédiaire d'un organe de 9 stockage 5 respectif tel qu'un condensateur. Dans un autre exemple, l'installation comprend une structure à pont de Graètz triphasé. Dans ce cas, un premier condensateur est inséré juste après le pont de diodes, de valeur forte. Puis un second condensateur, « flottant », inséré entre deux jeux d'interrupteurs est mis, avec une valeur plus faible si désiré et une commutation à une 5 fréquence non liée à la fréquence réseau, et enfin le condensateur de bus pour la charge. Dans des modes de réalisation pour lesquels la source 3 est en courant continu, un condensateur peut être ajouté entre les deux conducteurs en aval de la source 3 et en amont de l'organe de stockage d'énergie 5. 10 Dans des essais réalisés par la demanderesse, un générateur de mode commun est disposé sur un bus en courant continu du circuit de sortie 7 avec une impédance de 300 ohms pour une puissance d'environ 300 Watts. Les résultats sont représentés aux figures 3, 4, 5, 7 et 9. 15 Dans les exemples décrits ici, les interrupteurs comprennent des transistors à effet de champ à grille isolée (ou MOSFET pour «Metal Oxide Semiconductor Field Effeet Transistor »). Le canal P est relié à la borne positive du bus tandis que le canal N est relié à la borne négative du bus. Les MOSFET sont commandés au moyen de diodes Zener aptes à détecter la tension instantanée pour les angles de conduction. En variante, l'installation comprend un module de 20 commande 20. Le module de commande 20 est agencé pour piloter le premier jeu d'interrupteurs 11 et le second jeu d'interrupteurs 12. Par exemple, les courants d'appels dus à la charge progressive des condensateurs peuvent être limités. Un découpage du courant pourrait aussi être prévu. Le module de commande 20 peut comprendre un ou plusieurs microcontrôleurs. Ainsi, les effets des courants de démarrage, des multiples commutations et 25 des découpages peuvent être gérer finement et à volonté. La figure 2 montre un schéma d'une installation électrique initiale 100 à partie à laquelle des adaptations peuvent être apportées pour obtenir une installation conforme à ce qui a été décrit jusqu'ici. Sur la figure 2, l'installation électrique initiale 100 est décomposée en une partie 30 amont (en haut à gauche de la figure 2), une partie aval (en bas de la figure 2) et un pont de diodes (en haut à droite de la figure 2). La figure 6 montre le schéma de la figure 2 après adaptation. 10 La partie amont comprend la source 3, ici en courant alternatif. La partie amont est configurée en réseaux stabilisateurs d'impédance de ligne RSIL simplifiés (ou LISN pour «Line Impedance Stabilization Network »). Ce type de configuration est particulièrement adapté pour mesurer la transmission des perturbations dans le contexte d'étude de la compatibilité 5 électromagnétique. La partie avale comprend ici le circuit de sortie 7. Dans l'exemple décrit ici, le circuit de sortie 7 présente : - une source de tension de mode commun V2 reliée entre les deux conducteurs d'entrée du 10 circuit de sortie 7 par l'intermédiaire d'impédances respectives R3, R4 de 150 ohms, soit une impédance totale de 300 ohms, charge équivalente du moteur ou de l'équipement à alimenter, - une capacité de couplage C4 de 1 nanofarad entre la source de tension de mode commun V2 et son châssis, et - une capacité de filtrage C3 des perturbations de mode commun de 2 nanofarads disposée entre 15 l'un des conducteurs d'entrée du circuit de sortie 7, et - la capacité C6 représente la capacité du bus permettant d'assurer une tension sensiblement continue sur le bus. La partie amont 3 et le circuit de sortie 7 sont reliés l'une à l'autre par le pont de diodes formant 20 releveur. Le pont de diodes présente une structure connue en soit. La tension sur le RSIL du conducteur de phase de la partie amont a été mesurée au cours du temps. Une partie des résultats est représentée sur le graphique de la figure 3. Une transformée de Fourier a été appliquée aux résultats de mesures. Le graphique de la figure 4 représente cette 25 transformée. Une partie des résultats de la figure 3 a été extraite pour former la figure 5. Cinq portions du motif visible sur la figure 5 peuvent être distinguées : - Partie I et V : les diodes sont bloquées. Le courant de mode commun mesuré est faible ; - Parties II et W : une diode est passante. Les capacités de mode commun présentes en sortie se chargent (C3 et C4), respectivement se décharge. Le courant revient par le châssis et le 30 conducteur de mise à la masse/terre. Le risque de rayonnement non souhaité est élevé ; - Partie III : Les deux diodes sont passantes. La capacité du bus C6 continu se charge. Dans un exemple de procédé de réduction des perturbations électromagnétiques dans une installation électrique, l'installation initiale 100 est adaptée pour obtenir l'installation 200 35 représenté en figure 6. 11 Une partie de circuit est insérée sur l'installation initiale 100 en sortie du pont de diodes et en entrée du circuit de sortie 7. Cette partie est représentée en partie inférieure droite de la figure 6. Cette partie comprend, de l'entrée vers la sortie, un premier jeu d'interrupteurs 11, un organe de 5 stockage d'énergie 5 (ici sous la forme d'une capacité C5) et un second jeu d'interrupteurs 12. Des composant disposés en entrée du circuit de sortie 7 de la figure 2 ont été représentés en sortie de la partie de circuit insérée sur la figure 6 (en bas à droite de la figure 6). Cette différence vise seulement à faciliter la compréhension et la décomposition des diverses parties de l'installation. Ainsi, la partie représentée en bas à droite de la figure 6, c'est-à-dire la partie 10 insérée à laquelle sont ajoutées la capacité de filtrage C3 et la capacité du bus C6, peut être considérée comme représentant un étage de traitement. Plusieurs étages de traitement similaires peuvent se juxtaposer sur une même installation. Des mesures et transformées de Fourier similaires aux précédentes sont effectuées. Il en est tiré 15 le graphique de la figure 7, sur lequel on constate une atténuation d'environ 40dB par rapport à l'installation 100 précédente. L'atténuation peut être encore améliorée en augmentant la capacité de filtrage de mode commun, en ajoutant une capacité de mode commun à l'organe de stockage d'énergie 5, en 20 ajoutant un ou plusieurs étages supplémentaires ou par une combinaison de telles opérations. Les figures 8 et 9 montrent respectivement un exemple de configuration dans laquelle des capacités de mode commun ont été ajoutées à l'organe de stockage d'énergie 5 et les résultats obtenus. 25 Les figures 10 et 11 montrent respectivement un exemple de configuration dans laquelle des étages supplémentaires sont ajoutés et les résultats obtenus. La figure 12 montre un mode de réalisation détaillé d'une installation sur laquelle le module de 30 commande 20 est représenté en détail (à droite de la figure 12). L'installation 1 comprend : - un pont de diodes référencées Dl à D4; - un premier jeu d'interrupteurs 11 (ou commutateurs) référencés M3 et M4 ; - un second jeu d'interrupteurs 12 (ou commutateurs) référencés M1 et M2 ; - des diodes référencées D5 à D8 et chacune associée à l'un des interrupteurs M1 à M4 de 35 manière à conférer à chacun des interrupteurs une haute impédance ; 12 - des résistances référencées R3 à R6 agencées de manière à former des résistances de polarisation inverse des diodes. La présence des résistances est optionnelle mais facilite la polarisation inverse) ; - un condensateur référencé C9 et formant ici l'organe de stockage d'énergie 5 flottant ; 5 - un condensateur référencé C10 et représentant le condensateur de bus ; - des optocoupleurs référencés respectivement D11+B1 et D18+B2 et appartenant au module de commande 20; - une source de mode commun référencé V2 et appartenant au circuit de sortie 7 (la charge). 10 Des essais de la demanderesse ont en outre été menés sur une variante du montage de la figure 12 dans laquelle les interrupteurs M2 et M4 sont supprimés, au sens de remplacés par un court-circuit drain-source. Dans une telle variante, les perturbations sont aussi filtrées. Un jeu d'interrupteur peut donc comprendre un unique interrupteur. 15 La figure 13 représente une partie de l'installation formant une alimentation à découpage de type hacheur série (ou convertisseur Buck) et pour lequel l'organe de stockage d'énergie 5 flottant prend ici la forme d'une inductance référencée Li. Dans cet exemple, les perturbations liées au mode commun et au mode différentiel issues du circuit de sortie 7, la charge, sont supprimées. Néanmoins, des perturbations liées au mode différentiel issu du découpage lui- 20 même peuvent subsister. La figure 14 est un chronogramme de l'adaptation avec hacheur série de la figure 13. Les courbes V(a), V(c) et V(d) correspondent respectivement aux tensions mesurée aux bornes des interrupteurs référencées Si, S2 et S4 ; S3 ; S5 et S6. 25 Les installations proposées ainsi que les procédés visant à améliorer la compatibilité électromagnétique des installations électriques permettent de réduire le nombre et/ou la qualité intrinsèque des composants de filtrage par rapport aux installations connues, en particulier en sortie d'une source d'alimentation. Les circuits d'entrée et de sortie sont séparés par des 30 impédances élevées et un organe de stockage d'énergie. De telles installations permettent de réduire les courants d'appel en commandant les angles de conduction des divers composants, notamment les interrupteurs. Dans des fonctionnements en basses fréquences, les installations peuvent être dépourvues de composants de filtrage supplémentaire sans que cela ne nuise à la compatibilité électromagnétique. 35 13 En fonction des applications prévues et des contraintes de fiabilité, les fonctions décrites jusqu'ici peuvent être reproduites en plusieurs étages de sorte qu'un disfonctionnement de l'un des étages soit pallié par le fonctionnement d'un autre étage. Par exemple, l'absence de conduction électrique directe entre la source et la charge peut être assurée même en cas de 5 disfonctionnement de l'un des étages d'un jeu d'interrupteurs. L'invention ne se limite pas aux exemples de procédés et d'installations décrits ci-avant, seulement à titre d'exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l'homme de l'art REVENDICATIONS1. Procédé de réduction des perturbations électromagnétiques dans une installation électrique, comprenant - - disposer un organe de stockage d'énergie (5) sur une ligne d'alimentation d'un circuit de sortie (7) par une source (3) d'énergie électrique, - disposer un premier jeu d'interrupteurs (11) entre la source (3) et l'organe de stockage d'énergie (5), - disposer un second jeu d'interrupteurs (12) entre l'organe de stockage d'énergie (5) et le circuit de sortie (7), - le premier et le second jeu d'interrupteurs (11, 12) étant mutuellement agencés de manière à alterner entre : - un état de charge durant lequel l'organe de stockage d'énergie (5) est alimenté par la source (3) via le premier jeu d'interrupteurs (11) à l'état passant tandis que le circuit de sortie (7) est 15 électriquement isolé de la source (3) et de l'organe de stockage d'énergie (5) par le second jeu d'interrupteurs (12) à l'état bloquant, et - un état de décharge durant lequel la source (3) est électriquement isolée de l'organe de stockage d'énergie (5) et du circuit de sortie (7) par le premier jeu d'interrupteurs (11) à l'état bloquant tandis que le circuit de sortie (7) est alimenté par l'organe de stockage d'énergie (5) 20 via le second jeu d'interrupteurs (12) à l'état passant, les états passants étant non concomitants de sorte qu'une conduction simultanée de l'organe de stockage d'énergie (5) à la fois avec la source (3) et avec le circuit de sortie (7) est empêchée. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la source (3) comprend une alimentation à 25 découpage. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le circuit de sortie (7) comprend un moteur. 30 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'organe de stockage d'énergie (5) comprend un condensateur, une batterie, une inductance ou une combinaison de ceux-ci. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la disposition d'un 35 organe de stockage d'énergie (5), d'un premier jeu d'interrupteurs (11) et d'un second jeu d'interrupteurs (12) est mise en oeuvre au moins deux fois de manière à obtenir une ligne d'alimentation équipée d'une pluralité d'étages de réduction des perturbations. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le premier jeu 5 d'interrupteurs (11) et/ou le second jeu d'interrupteurs (12) comprend au moins une diode, ladite diode étant montée de sorte que son fonctionnement inverse corresponde à l'état bloquant du jeu d'interrupteur (11, 12) respectif 7. Installation (1) électrique comprenant une ligne d'alimentation d'un circuit de sortie (7) 10 par une source (3) d'énergie électrique, un organe de stockage d'énergie (5), un premier jeu d'interrupteurs (11) et un second jeu d'interrupteurs (12), le premier jeu d'interrupteurs (11) étant disposé entre la source (3) et l'organe de stockage d'énergie (5) et présentant un état passant ou bloquant entre la source (3) et l'organe de stockage d'énergie (5), 15 le second jeu d'interrupteurs (12) étant disposé entre l'organe de stockage d'énergie (5) et le circuit de sortie (7) et présentant un état passant ou bloquant entre l'organe de stockage d'énergie (5) et le circuit de sortie (7), le premier jeu d'interrupteurs (11) et le second jeu d'interrupteurs (12) étant mutuellement agencés de manière à isoler alternativement la source (3) de l'organe de stockage d'énergie (5) et l'organe de stockage d'énergie (5) du circuit de sortie (7) et de sorte que les deux états passants soient non concomitants, empêchant une conduction simultanée de l'organe de stockage d'énergie (5) à la fois avec la source (3) et avec le circuit de sortie (7). 8. Installation (1) selon la revendication 7 comprenant en outre un module de commande (20) agencé pour piloter le premier jeu d'interrupteurs (11) et le second jeu d'interrupteurs (12). 9. Installation (1) selon l'une des revendications 6 et 7 dépourvue de ligne de mise à la terre.