FR 3069020 A1 20190118 FR 1756605 A 20170712 Compresseur de turbomachine à calages variables L'invention se rapporte à un compresseur de turbomachine, et en particulier à un compresseur centrifuge ou axialo-centrifuge. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE De manière connue, une turbomachine comporte, d'amont en aval selon le sens d'écoulement des gaz, au moins un compresseur, dans lequel l'air, préalablement aspiré par l'entrée d'air de la turbomachine, est 10 comprimé, une chambre de combustion alimentée en air compressé par ledit compresseur dans laquelle le carburant est brûlé, et une turbine dans laquelle les gaz brûlés sont détendus afin notamment d'entraîner en rotation la turbine, dont le compresseur est par ailleurs solidaire en rotation. Il existe plusieurs types de compresseurs, les compresseurs 15 axiaux, d'une part, et les compresseurs centrifuges ou axialo-centrifuges d'autre part. Les compresseurs centrifuges ou axialo-centrifuges sont souvent placés immédiatement en amont de la chambre de combustion. Un tel compresseur comporte, d'amont en aval, un redresseur, un rouet, un 20 diffuseur radial, un diffuseur axial, et un collecteur. Le redresseur comporte des aubages fixes destinés à orienter le flux d'air entrant dans le rouet. Le rouet est solidaire en rotation d'un rotor du compresseur et il comporte des aubes qui permettent d'accélérer l'air, de le comprimer, et de le refouler radialement. Selon que le compresseur 25 est un compresseur centrifuge ou axialo-centrifuge, les aubes impriment un mouvement purement centrifuge à l'air qui pénètre dans le compresseur, ou au contraire un mouvement d'abord axial en entrée de rouet puis centrifuge en sortie de rouet. En sortie du rouet, l'air compressé et centrifugé est introduit dans 30 un diffuseur radial muni d'aubes qui permet d'alimenter un diffuseur axial dans lequel l'air est redressé axialement et dans lequel une partie de la 2 vitesse de l'air est alors transformée en pression supplémentaire pour accroître encore la presssion fournie par le compresseur. Un collecteur agencé en sortie du diffuseur axial permet de récupérer l'air comprimé pour l'acheminer dans l'axe de la chambre de combustion. 5 Dans un tel compresseur, l'influence des calages angulaires des aubes fixes du redresseur et du diffuseur radial est prédominante. Selon une première conception connue qui a été décrite dans le document FR-2.696.210-Al , on a proposé de pourvoir le compresseur d'un redresseur comportant un ensemble d'aubes à calage variable, ou grille d'entrée à calage variable, c'est-à-dire que la position des aubes est susceptible de varier angulairement autour d'un axe perpendiculaire à la direction générale du conduit d'entrée dans lequel sont placées ces aubes, la position de toutes les aubes variant simultanément. Un tel redresseur, aussi appelé redresseur IGV, acronyme anglo- saxon de «Inlet Guide Vanes » permet d'apporter un gain du rendement de compression fourni par le rouet pour les bas régimes de la turbomachine. En effet, la modification du calage des aubes du redresseur permet de réduire le débit et le niveau de pression qui traverse le compresseur et de ce fait, elle permet de réduire la puissance nécessaire pour entraîner ledit compresseur. Il est donc possible, grâce à la modification du calage angulaire des aubes du redresseur, de régler avec précision les conditions d'alimentation du compresseur. Toutefois, un tel redresseur n'a pas d'influence sur la plage de fonctionnement du compresseur, qui, pour un calage angulaire donné des aubes du diffuseur radial, est limitée par le phénomène de pompage. Le pompage est un phénomène cyclique fondamental propre aux compresseurs dynamiques. En effet, dans un compresseur, la compression est obtenue par échange d'énergie dans le gaz mis en mouvement dans des rangées d'ailettes. À l'instar d'une aile d'avion qui, sous incidence 30 élevée et à vitesse réduite perd sa portance et "décroche", un compresseur peut décrocher. A débit réduit, le compresseur ne permet plus de pousser 3 le flux d'air. Comme le compresseur forme l'interface de deux réseaux à pressions différentes, à savoir respectivement un réseau d'aspiration et un réseau de refoulement, en cas de décrochage, la capacité du réseau de refoulement, qui présente la pression la plus élevée, est susceptible de se 5 vider dans la capacité du réseau d'aspiration par un débit à contre-courant dans le compresseur. Quand le réseau de refoulement s'est suffisamment vidé dans l'aspiration, le compresseur trouve de nouvelles conditions de fonctionnement lui permettant de rétablir le débit dans la bonne direction, 10 jusqu'à ce qu'un nouveau cycle d'instabilité recommence. Ces grandes fluctuations cycliques de débit, portant le nom de pompage, s'apparentent à une série de chocs dont les conséquences mécaniques peuvent être désastreuses, et provoquer, par exemple, des ruptures d'ailettes, ou des vibrations radiales de très grand niveau, avec 15 destruction des dispositifs d'étanchéité internes sur les compresseurs centrifuges. Pour éviter les refoulements et éviter les phénomènes de pompage, il existe une première solution consistant à munir la turbomachine d'un dispositif de décharge de son compresseur. Un tel 20 dispositif de décharge comporte pour l'essentiel un piquage ou conduit de prélèvement, réalisé au refoulement du compresseur, qui permet, pour des débits réduits, de faire chuter la pression en aval du compresseur afin d'éviter les refoulements et par conséquent d'éviter les phénomènes de pompage. L'air prélevé sur le compresseur peut être évacué dans différents 25 dispositifs à l'intérieur ou à l'extérieur de l'écoulement interne d'une veine de gaz de la turbomachine. Une deuxième solution consiste, comme cela a été décrit dans le document FR-2.958.967-A1, à éviter la baisse du taux de compression en munissant le compresseur d'un diffuseur radial à calage variable formant une grille de diffuseur radial à calage variable. La variation simultanée et contrôlée de l'inclinaison des aubes du diffuseur radial selon un angle 4 déterminé, permet de modifier le taux de compression du compresseur, et par conséquent d'éviter, pour de faibles régimes de la turbomachine, que le réseau de refoulement ne se vide dans le réseau d'aspiration et que ne se produise le phénomène connu de pompage. 5 L'angle d'inclinaison des aubes de la grille du diffuseur radial peut être modifié de manière adéquate en fonction du régime de la turbomachine, ce qui permet de garantir une marge de pompage suffisante pour chaque régime donné, et par conséquent d'étendre la plage de fonctionnement du compresseur. Toutefois, cette solution présente 10 l'inconvénient de pénaliser le rendement de compression puisqu'elle implique une désadaptation du diffuseur radial du fait du changement du calage angulaire de ses aubes. EXPOSÉ DE L'INVENTION 15 L'invention a donc pour but de combiner les avantages des deux technologies précitées, tout en en éliminant les inconvénients, grâce à leur association. Avantageusement, l'invention consiste à munir le compresseur des 20 deux technologies précitées, à savoir une grille de diffuseur radial à calage variable permettant d'augmenter la marge au pompage, et une grille d'entrée à calage variable, permettant de réadapter le rouet au calage du diffuseur afin d'obtenir un rendement de compression satisfaisant. Dans ce but, l'invention propose un compresseur centrifuge ou 25 axialo-centrifuge de turbomachine comportant au moins, d'amont en aval, au moins une grille d'entrée, un rouet muni de palettes configurées pour fournir un flux radial d'air compressé, au moins une grille de diffuseur radial et une grille de diffuseur axial, caractérisé en ce que la grille d'entrée est une grille d'entrée à calage variable ou IGV et en ce que l'au moins une 30 grille de diffuseur radial comporte au moins une grille à calage variable. Selon d'autres caractéristiques du compresseur : 5 - ladite grille à calage variable du diffuseur radial comporte des aubes directrices mobiles dont chacune est montée pivotante entre deux positions extrêmes de part et d'autre d'une direction radiale, chaque aube étant montée pivotante selon un calage angulaire compris entre 5 sensiblement -15° à +15° autour d'un axe longitudinal, par rapport à sa position angulaire nulle correspondant à une orientation de l'aube selon la direction radiale, - la grille d'entrée à calage variable ou IGV comporte des aubes directrices mobiles dont chacune est montée pivotante entre deux positions 10 extrêmes situées de part et d'autre d'une direction générale d'un conduit recevant lesdites aubes, chaque aube étant montée pivotante selon un calage angulaire compris entre sensiblement -20° à +80° autour d'un axe perpendiculaire à ladite direction dudit conduit, par rapport à sa position angulaire nulle correspondant à une orientation de l'aube selon la direction 15 générale dudit conduit, - le calage angulaire de la grille d'entrée à calage variable ou IGV et le calage angulaire de la grille à calage variable du diffuseur radial sont dépendants l'un de l'autre. L'invention concerne aussi une turbomachine comportant un 20 compresseur centrifuge du type décrit précédemment, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens de contrôle du calage angulaire de la grille d'entrée à calage variable ou IGV et du calage angulaire de la grille à calage variable du diffuseur radial. Selon une autre caractéristique de la turbomachine, le 25 fonctionnement des moyens de contrôle est soumis à une loi de calage régissant simultanément les calages angulaires respectifs de la grille d'entrée à calage variable et de la grille à calage variable du diffuseur radial en les adaptant à la configuration aérodynamique du rouet, le calage angulaire de la grille d'entrée à calage variable étant piloté pour optimiser 30 un rendement du compresseur à charge partielle et le calage angulaire de 6 la grille à calage variable du diffuseur radial étant piloté pour optimiser une plage de régimes de fonctionnement dudit compresseur. L'invention concerne enfin un procédé de contrôle d'une turbomachine, caractérisé en ce qu'il comporte au moins une étape au 5 cours de laquelle, pour un régime de fonctionnement déterminé du compresseur, les moyens de contrôle pilotent le calage angulaire de la grille à calage variable du diffuseur radial de manière à augmenter le plage de fonctionnement, et au moins une étape au cours de laquelle, en fonction du calage angulaire de la grille à calage variable du diffuseur radial, et du 10 régime de fonctionnement déterminé, les moyens de contrôle déterminent à l'aide de ladite loi de fonctionnement le calage angulaire de la grille d'entrée à calage variable pour optimiser le rendement du compresseur et pilotent ledit calage angulaire. 15 BREVE DESCRIPTION DES FIGURES L'invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit faite à titre d'exemple non limitatif et en 20 référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la figure 1 est une vue en coupe axiale d'une turbomachine selon un premier état de la technique ; - la figure 2 est une vue en coupe axiale de détail d'un compresseur 25 centrifuge selon le premier état de la technique de la figure 1; - la figure 3 est une vue en coupe axiale de détail d'un compresseur centrifuge selon un deuxième état de la technique ; - la figure 4 est une vue en coupe axiale de détail d'un compresseur centrifuge selon un troisième état de la technique ; 30 - la figure 5 est une vue en coupe axiale de détail d'un compresseur centrifuge selon l'invention ; 7 - la figure 6 est une vue schématique axiale des grilles et des aubes d'un diffuseur radial du compresseeur de la figure 5 ; - la figure 7 est un diagramme-bloc illustrant les étapes d'un procédé de contrôle d'une turbomachine selon l'invention ; 5 Dans la description qui va suivre, des chiffres de référence identiques désignent des pièces identiques ou ayant des fonctions similaires. DESCRIPTION DETAILLEE 10 On a représenté à la figure 1 une turbomachine 10 réalisée conformément à un état de la technique. Dans le cas présent, la turbomachine 10 est, de manière non limitative de l'invention, un turbopropulseur 10. De manière connue, une telle turbomachine 10 comporte, de l'amont 15 vers l'aval suivant le sens d'écoulement des gaz, un ou plusieurs modules de compresseur 14, 16 disposés en série, notamment un compresseur basse pression 14 et un compresseur haute pression 16, qui compriment de l'air aspiré par une entrée d'air 12. L'air, après son passage dans les modules de compresseur 14, 16, est ensuite introduit dans une chambre 20 de combustion 18 où il est mélangé à un carburant et brûlé. Les gaz de combustion passent à travers un ou plusieurs modules de turbine 20, 22, notamment une turbine haute pression 20 et une turbine basse pression 22, qui entraînent le ou les compresseurs 14, 16 par l'intermédiaire d'arbres haute pression et basse pression associés, dont seul l'arbre basse pression 25 24 est visible sur la figure 1. Les gaz sont enfin éjectés soit dans une tuyère (non représentée) pour produire une force de propulsion, soit par réaction, soit sur une turbine libre pour produire de la puissance qui est récupérée sur un arbre de transmission. L'arbre basse pression 24 est par exemple accouplé à l'arbre d'entrée 26 d'un réducteur 28 qui comporte un arbre de 30 sortie 30 susceptible d'entraîner une hélice (non représentée). 8 La figure 2 représente schématiquement le détail d'un compresseur d'une telle turbomachine, par exemple et de manière non limitative, le compresseur basse pression 14, réalisé conformément à une première conception connue de l'état de la technique. 5 De manière connue, le compresseur 14 est un compresseur centrifuge ou axialo-centrifuge d'axe X comportant au moins, d'amont en aval, au moins une grille d'entrée 32 de redresseur, un rouet 34 muni de palettes 36 configurées pour fournir un flux radial d'air compressé de direction Z en sortie du rouet 34, au moins une grille 38 d'un diffuseur radial 10 39, et une grille 40 d'un diffuseur axial 41. Sur la figure 2, le compresseur 14 ne comporte qu'une grille 38 pour son diffuseur radial 39. La grille d'entrée 32 est constituée conventionnellement d'aubes fixes 42 dont l'inclinaison permet de redresser le flux d'air entrant F qui pénètre dans un conduit d'entrée 44 de manière qu'il attaque les palettes 15 du rouet 34 de manière optimale. Selon que le compresseur est un compresseur centrifuge ou un compresseur axialo-centrifuge, les palettes 36 de son rouet 34 présentent des configurations différentes. Dans le cas d'un compresseur axialo-centrifuge les palettes 36 sont 20 configurées pour compresser axialement le flux en entrée du rouet 34, puis pour fournir un flux radial compressé en sortie du rouet 34. Dans le cas d'un compresseur centrifuge comme celui qui a été représenté à la figure 2, les palettes 36 sont uniquement destinées à fournir un flux radial compressé en sortie du rouet 34. 25 La grille 38 du diffuseur radial 39 comporte conventionnellement des aubes fixes 46 destinées à diffuser l'air compressé vers la grille 40 du diffuseur axial 41, qui comporte pour sa part des aubes fixes 48 destinées à redresser le flux avant son introduction dans un collecteur 50. Dans cette conception conventionnelle, les aubes 42 de la grille 30 d'entrée 32 et les aubes 46 de la grille 38 du diffuseur radial 39 sont fixes. Par conséquent, elles ne permettent pas d'adapter le rendement du 9 compresseur 14, pas plus qu'elles ne permettent d'adapter le fonctionnement du compresseur 14 au phénomène de pompage, qui est donc limité dans sa plage de fonctionnement. Selon une deuxième conception connue qui a été représentée à la 5 figure 3, la grille d'entrée 32 est à calage variable, c'est-à-dire que le calage ou position angulaire p des aubes 42 de son diffuseur est susceptible de varier angulairement autour d'un axe R perpendiculaire à la direction générale du conduit d'entrée 44 dans lequel sont placées ces aubes 42, ici la direction X, la position de toutes les aubes 42 variant simultanément. 10 Cette grille d'entrée 32 permet d'apporter un gain du rendement de compression fourni par le rouet pour les bas régimes de la turbomachine. Ceci est obtenu par une modification du calage angulaire des aubes 42 du redresseur qui permet de réduire le débit et le niveau de pression qui traverse le compresseur 14 et de ce fait, qui permet de réduire la puissance 15 nécessaire pour entraîner le compresseur 14. Cette modification du calage angulaire des aubes 42 permet de régler les conditions d'alimentation du rouet 34, et par conséquent d'optimiser le rendement du compresseur, en particulier pour les faibles régimes de rotation du compresseur 14. Toutefois, un tel compresseur reste dépendant des phénomènes de 20 pompage qui limitent sa plage d'utilisation. Il est donc possible, grâce à la modification du calage angulaire des aubes 42 du redresseur, de régler avec précision les conditions d'alimentation du compresseur 14. Toutefois, un tel redresseur n'a pas d'influence sur la plage de 25 fonctionnement du compresseur, qui est limitée par le phénomène de pompage. Selon une troisième conception connue qui a été représentée à la figure 4, le compresseur est muni d'une grille 38 du diffuseur radial 39 qui comporte des aubes 46 à calage variable. Les aubes 46 sont notamment 30 pivotantes autour d'un axe D sensiblement parallèle à la direction axiale X, c'est-à-dire perpendiculaire à la direction radiale Z du conduit 52 dans 10 lesquels sont disposées les aubes 46. La variation simultanée et contrôlée de l'inclinaison des aubes 46 de la grille 38 du diffuseur radial 39 selon un calage angulaire déterminé permet de modifier le taux de compression du compresseur 14, et par conséquent d'éviter, pour de faibles régimes de la 5 turbomachine, que le réseau de refoulement en aval du compresseur 14 ne se vide dans le réseau d'aspiration en amont du compresseur 14 et que ne se produise le phénomène connu de pompage. Dans cette configuration, le calage angulaire des aubes 46 de la grille 38 du diffuseur radial 39 est modifié pour chaque régime de la 10 turbomachine afin de maintenir un taux de compression permettant d'éviter le refoulement. On augmente donc de manière globale la marge au pompage, et en particulier on peut ainsi couvrir une plus grande plage de régimes pour lesquelles la turbomachine est opérationnelle sans risque de pompage. Toutefois, cette conception présente l'inconvénient de pénaliser 15 le rendement de compression, puisqu'elle implique une désadaptation du diffuseur radial 39 et de sa grille 38 au rouet 34 du fait du changement du calage angulaire de ces aubes 46. L'invention permet de remédier à ce dernier inconvénient en réadaptant le rouet 34 au diffuseur radial 39 en modifiant le rendement de 20 compression à l'aide d'au moins une grille d'entrée 32 à calage variable IGV. Ainsi, l'invention comporte un compresseur centrifuge ou axialo-centrifuge 14 du type décrit précédemment, caractérisé en ce que la grille d'entrée 32 est une grille d'entrée à calage variable ou IGV et en ce 25 qu'au moins un grille du diffuseur radial 39 est une grille à calage variable 38. Conformément à l'invention, on a représenté à la figure 5 un compresseur 14 comportant un diffuseur radial 39 comportant une grille fixe 37 et une grille 38 à calage variable. Des aubes fixes 45 de la grille fixe 37 30 et des aubes mobiles 46 de la grille 38 à calage variable ont été représentées de manière schématique à la figure 6. 11 Chaque aube 46 directrice mobile est montée pivotante entre deux positions extrêmes de part et d'autre de la direction radiale Z par rapport à sa position angulaire nulle correspondant à une orientation de l'aube 46 selon la direction radiale Z. Ainsi, chaque aube 46 est montée pivotante 5 sensiblement autour de son axe longitudinal D, par rapport à une position angulaire nulle correspondant à une orientation de l'aube 46 selon la direction radiale Z. Plus particulièrement, chaque aube 46 est montée pivotante selon un calage angulaire p compris entre sensiblement -15° à +15° autour de son axe longitudinal D, par rapport à une position angulaire 10 nulle. Il sera compris que cette configuration n'est pas limitative de l'invention, et que le diffuseur radial 39 pourrait comporter une seule grille d'aubes, pourvu qu'il s'agisse de la grille 38 à calage variable. Par ailleurs, la grille d'entrée ou IGV, elle aussi à calage variable, a 15 ses aubes directrices 42 mobiles et pivotantes. Chaque aube 42 est montée pivotante entre deux positions extrêmes situées de part et d'autre d'une direction générale du conduit 44 recevant lesdites aubes 42, ici la direction X. Chaque aube 42 étant montée pivotante d'un calage angulaire Ô compris entre sensiblement -20° à +80° autour de l'axe R perpendiculaire 20 à la direction X du conduit 44, la position angulaire nulle correspondant à une orientation de l'aube 42 selon la direction générale X dudit conduit. Dans le mode de réalisation préféré de l'invention, le calage angulaire p de la grille d'entrée 32 à calage variable ou IGV et le calage angulaire 8 de la grille 38 à calage variable du diffuseur radial 39 sont 25 dépendants l'un de l'autre. Cette configuration permet avantageusement, pour un calage angulaire donné Ô de la grille 38 à calage variable du diffuseur radial 39, de réadapter le rouet 34 à la grille 38 du diffuseur radial 39 en modifiant le rendement de compression à l'aide du calage angulaire p de la grille d'entrée 32 à calage variable IGV. 30 De manière connue, tous les moyens connus de l'état de la technique propres à assurer la rotation des axes D, R peuvent être utilisés. 12 Notamment, les axes D, R peuvent être mus par des actionneurs électriques de type pas à pas, des actionneurs pneumatiques ou des actionneurs hydrauliques. Avantageusement, les axes D, R peuvent être mus par un 5 actionneur double assurant simultanément la rotation des axes D, R. Cette configuration permet de par sa compacité de faciliter l'intégration de l'actionneur double dans la turbomachine 10. Ainsi, une turbomachine 10 comportant un compresseur centrifuge 14 du type décrit précédemment comporte des moyens de contrôle du 10 calage angulaire de la grille d'entrée 32 à calage variable ou IGV et du calage angulaire de la grille 38 à calage variable du diffuseur radial 39 permettant de piloter le fonctionnement de ces actionneurs. Avantageusement, le fonctionnement des moyens de contrôle est soumis à une loi de calage régissant simultanément les calages angulaires 15 respectifs p, 8 de la grille d'entrée 32 et de la grille 38 à calage variable du diffuseur radial 39 en les adaptant à la configuration aérodynamique des palettes 36 du rouet 34. Grâce à cette loi, le calage angulaire p de la grille d'entrée 32 est piloté pour optimiser le rendement du compresseur 14 à charge partielle et le calage angulaire 8 de la grille 38 à calage variable du 20 diffuseur radial 39 est piloté pour optimiser une plage de régimes de fonctionnement du compresseur 14. Dans la pratique, le calage angulaire 8 de la grille 38 à calage variable du diffuseur radial 39 est piloté pour optimiser une plage de régimes de fonctionnement du compresseur 14, et le calage angulaire p de la grille d'entrée 32 est piloté pour optimiser le 25 rendement du compresseur 14 à charge partielle en fonction du calage angulaire 8 de la grille 38 à calage variable du diffuseur radial 39. Dans cette configuration, comme l'illustre la figure 6, les moyens de contrôle du calage angulaire de la grille d'entrée 32 à calage variable ou IGV et du calage angulaire de la grille 38 à calage variable du diffuseur 30 radial 39 sont régis par un procédé de contrôle de la turbomachine qui comporte au moins une étape ET1 au cours de laquelle, pour un régime N 13 de fonctionnement déterminé du compresseur 14, les moyens de contrôle pilotent le calage angulaire Ô de la grille 38 à calage variable du diffuseur radial 39 de manière à augmenter le plage de fonctionnement, et au moins une étape ET2 au cours de laquelle, en fonction du calage angulaire Ô de la 5 grille 38 du diffuseur radial 39 et du régime N de fonctionnement déterminé, les moyens de contrôle déterminent à l'aide de ladite loi de fonctionnement le calage angulaire p de la grille d'entrée 32 pour optimiser le rendement du compresseur 14 et pilotent ledit calage angulaire p. L'invention permet donc d'optimiser de manière simple et efficace les 10 performances d'un REVENDICATIONS1. Compresseur (14) centrifuge ou axialo-centrifuge de turbomachine (10) comportant, d'amont en aval, au moins une grille d'entrée (32), un rouet (34) muni au moins de palettes (36) configurées pour fournir un flux radial d'air compressé, au moins une grille (38) d'un diffuseur radial (39) et une grille (40) d'un diffuseur axial (41), caractérisé en ce que la grille d'entrée (32) est une grille d'entrée à calage variable (p) ou IGV et en ce que l'au moins une grille du diffuseur radial (39) comporte au moins une grille (38) à calage variable. 2. Compresseur (14) centrifuge selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite grille (38) à calage variable (Ô) du diffuseur radial (39) comporte des aubes directrices mobiles (46) dont chacune est montée pivotante entre deux positions extrêmes de part et d'autre d'une direction radiale (Z), chaque aube (46) étant montée pivotante selon un calage angulaire (Ô) compris entre sensiblement -15° à +15° autour d'un axe longitudinal (D), par rapport à sa position angulaire nulle correspondant à une orientation de l'aube selon la direction radiale. 3. Compresseur centrifuge selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la grille d'entrée (32) à calage variable (p) ou IGV comporte des aubes directrices mobiles (42) dont chacune est montée pivotante entre deux positions extrêmes situées de part et d'autre d'une direction générale (X) d'un conduit (44) recevant lesdites aubes (42), chaque aube étant montée pivotante selon un calage angulaire (p) compris entre sensiblement -20° à +80° autour d'un axe (R) perpendiculaire à ladite direction (X) dudit conduit (44), par rapport à sa position angulaire nulle correspondant à une orientation de l'aube (42) selon la direction générale (X) dudit conduit (44). 4. Compresseur centrifuge selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le calage angulaire (p) de la grille 15 d'entrée (32) à calage variable ou IGV et le calage angulaire (8) de la grille à calage variable (38) du diffuseur radial (39) sont dépendants l'un de l'autre. 5. Turbomachine (10) comportant un compresseur centrifuge (14) 5 selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens de contrôle du calage angulaire (p) de la grille d'entrée (32) à calage variable ou IGV et du calage angulaire (Ô) de la grille (38) à calage variable du diffuseur radial (39). 6. Turbomachine (10) selon la revendication précédente, 10 caractérisée en ce que le fonctionnement des moyens de contrôle est soumis à une loi de calage régissant simultanément les calages angulaires respectifs (p,S) de la grille d'entrée (32) à calage variable et de la grille à calage variable (38) du diffuseur radial (39) en les adaptant à la configuration aérodynamique du rouet (34), le calage angulaire (p) de la 15 grille d'entrée (32) à calage variable étant piloté pour optimiser un rendement du compresseur (14) à charge partielle et le calage angulaire (Ô) de la grille (38) à calage variable du diffuseur radial (39) étant piloté pour optimiser une plage de régimes de fonctionnement dudit compresseur (14). 7. Procédé de contrôle d'une turbomachine (10) selon la 20 revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comporte au moins une étape (ET1) au cours de laquelle, pour un régime de fonctionnement (N) déterminé du compresseur (14), les moyens de contrôle pilotent le calage angulaire (Ô) de la grille à calage variable (38) du diffuseur radial (39) de manière à augmenter le plage de fonctionnement, et au moins une étape 25 (ET2) au cours de laquelle, en fonction du calage angulaire (Ô) de la grille à calage variable (38) du diffuseur radial (39) et du régime de fonctionnement (N) déterminé, les moyens de contrôle déterminent à l'aide de ladite loi de fonctionnement le calage angulaire (p) de la grille d'entrée (32) à calage variable pour optimiser le rendement du compresseur et pilotent ledit 30 calage angulaire (p) de ladite grille d'entrée (32) .