FR 3071596 A1 20190329 FR 1700991 A 20170927 Procédé et dispositif de lancement de projectiles sur une cible à atteindre La présente invention concerne un procédé de lancement de projectiles sur une cible à atteindre, par un dispositif de lancement adapté à lancer un projectile primaire non guidé et porteur d'une pluralité de projectiles secondaires. Elle concerne également un dispositif de lancement associé. L'invention se situe dans le domaine du lancement de projectiles programmables emportant une charge utile composée de projectiles secondaires, pour atteindre une cible donnée. Le dispositif de lancement du projectile primaire programmable est par exemple au sol, ou embarqué à bord d'un porteur mobile. La cible à atteindre peut être aérienne, terrestre, balistique ou navale, et elle peut être en mouvement ou statique. Le projectile primaire est lancé par le dispositif de lancement, et à un instant ultérieur au lancement est déclenchée la dispersion des projectiles secondaires, appelée également dépotage, en direction de la cible à atteindre. La dispersion des projectiles secondaires est programmée au lancement, par exemple en indiquant l'instant de dispersion, ou un temps de vol du projectile primaire avant dispersion. Les projectiles secondaires se dispersent à l'intérieur d'un cône de dispersion. On appelle distance de dispersion ou de dépotage la distance entre le point de dispersion et le plan d'interception de la cible, c'est-à-dire le plan dans lequel la cible entre dans le cône de dispersion des projectiles secondaires. De manière classique, la valeur optimale de distance de dispersion est calculée en usine préalablement à l'utilisation, en fonction de simulations faisant intervenir la cinématique du projectile primaire et des projectiles secondaires, en utilisant des modèles de vulnérabilité de chaque sous-ensemble constitutif de la cible. La distance de dispersion à utiliser au moment du tir réel est sélectionnée alors dans une table mémorisée suite aux simulations préalables, par exemple en fonction de la cinématique estimée de la cible. Cependant, les valeurs pré-calculées par simulation ne sont pas complétement adaptées à une situation opérationnelle. De plus, les simulations préalables mettent en oeuvre des modèles de vulnérabilité complexes, et qui ne sont pas adaptés à tout type de cible. Il est donc utile de mettre au point un procédé d'évaluation de la distance de dispersion mieux adapté aux situations opérationnelles. A cet effet, l'invention propose un procédé de lancement de projectiles sur une cible à atteindre, par un dispositif de lancement adapté à lancer un projectile primaire non guidé porteur d'une pluralité de projectiles secondaires et à programmer une dispersion 2 par le projectile primaire de la pluralité de projectiles secondaires à l'intérieur d'un cône de dispersion, avec une vitesse de dispersion associée, un plan d'interception, orthogonal par rapport au cône de dispersion passant par la cible définissant un rayon de dispersion des projectiles secondaires. 5 Ce procédé comporte des étapes de : -estimation d'au moins un paramètre caractéristique de la cible comprenant une vitesse estimée de la cible et une distance entre la cible et le dispositif de lancement, -détermination de paramètres caractéristiques du dispositif de lancement comprenant la vitesse de dispersion des projectiles secondaires et une valeur 10 caractéristique du cône de dispersion, pour une distance d'interception entre le dispositif de lancement et le plan d'interception, -calcul d'un rayon de dispersion optimal permettant de maximiser une probabilité d'endommager la cible, en fonction du ou des paramètres caractéristiques de la cible et des paramètres caractéristiques du dispositif de lancement, et 15 -calcul d'un paramètre de programmation de la dispersion du projectile primaire en fonction du rayon de dispersion optimal calculé. Avantageusement, le procédé de l'invention met en oeuvre des paramètres caractérisant la cible poursuivie, et un calcul analytique qui est réalisable en temps réel. Le procédé de lancement de projectiles selon l'invention peut également présenter 20 une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou selon toutes les combinaisons techniquement acceptables. Le calcul du rayon de dispersion optimal comprend une comparaison de la distance d'interception à une distance seuil, et la sélection d'une méthode de calcul en fonction du résultat de la comparaison. 25 Lorsque la distance d'interception est inférieure à la distance seuil, le calcul d'un rayon de dispersion optimal met en oeuvre une première formule de calcul faisant intervenir le nombre de projectiles secondaires dispersés, un rayon équivalent de la cible et l'écart-type de l'erreur métrique gaussienne de dispersion du dispositif de lancement à la distance d'interception. 30 Lorsque la distance d'interception est supérieure à la distance seuil, le procédé comprend une étape d'estimation de paramètres des projectiles secondaires et un calcul du rayon de dispersion optimal par résolution numérique d'une équation mettant en oeuvre lesdits paramètres des projectiles secondaires, des paramètres caractéristiques de la cible et des paramètres caractéristiques du dispositif de lancement. 35 La cible ayant une paroi, l'estimation des paramètres des projectiles secondaires comprend l'estimation d'une vitesse de perforation égale à la perte de vitesse d'un 3 projectile secondaire lors d'une traversée de la paroi de la cible, d'une distance parcourue par un projectile secondaire pour atteindre la vitesse de perforation et d'un coefficient de ralentissement du projectile secondaire traversant la paroi. L'estimation d'au moins un paramètre caractéristique de la cible comporte en outre 5 une identification d'un type de cible et l'obtention de caractéristiques de vulnérabilité de la cible en fonction du type de cible. La détermination de paramètres caractéristiques du dispositif de lancement comprend en outre la détermination d'un supplément de vitesse conféré à chaque projectile secondaire lors de la dispersion et le calcul d'une vitesse longitudinale des 10 projectiles secondaires lors de la dispersion. Selon un autre aspect, l'invention concerne un dispositif de lancement de projectiles sur une cible à atteindre adapté à lancer un projectile primaire non guidé porteur d'une pluralité de projectiles secondaires et à programmer une dispersion par le projectile primaire de la pluralité de projectiles secondaires à l'intérieur d'un cône de 15 dispersion, avec une vitesse de dispersion associée, un plan d'interception, orthogonal par rapport au cône de dispersion passant par la cible définissant un rayon de dispersion des projectiles secondaires. Le dispositif comporte: -un capteur optronique et un dispositif de mesure de distance adaptés à estimer au moins un paramètre caractéristique de la cible comprenant une vitesse estimée de la 20 cible et une distance entre la cible et le dispositif de lancement, -au moins un module de calcul, adapté à : -déterminer des paramètres caractéristiques du dispositif de lancement comprenant la vitesse de dispersion des projectiles secondaires et une valeur caractéristique du cône de dispersion, pour une distance d'interception entre le 25 dispositif de lancement et le plan d'interception, -calculer un rayon de dispersion optimal permettant de maximiser la probabilité d'endommager la cible dans le plan d'interception, en fonction du ou des paramètres caractéristiques de la cible et des paramètres caractéristiques du dispositif de lancement, et 30 -calculer un paramètre de programmation de la dispersion du projectile primaire en fonction du rayon de dispersion optimal calculé. Selon un mode de réalisation, ce dispositif comprend en outre un module de programmation de la dispersion d'un projectile primaire. Selon un autre aspect, l'invention concerne un support d'enregistrement 35 d'informations, sur lequel sont mémorisées des instructions logicielles pour l'exécution 4 d'un procédé de lancement de projectiles tel que brièvement décrit ci-dessus, lorsque ces instructions sont exécutées par un dispositif programmable. Selon un autre aspect, l'invention concerne un programme d'ordinateur comportant des instructions logicielles qui, lorsqu'elles sont mises en oeuvre par un 5 dispositif de calcul adapté à coopérer avec un dispositif de lancement de projectile tel que brièvement décrit ci-dessus, mettent en oeuvre un procédé de lancement de projectiles tel que brièvement décrit ci-dessus. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description 10 qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles : - la figure 1 est une illustration schématique d'une configuration d'interception de cible; - la figure 2 est une illustration de la configuration de tir dans un repère à trois 15 dimensions ; - la figure 3 est une représentation de l'image de la cible telle qu'elle serait vue dans le champ d'un capteur optronique ; - la figure 4 est un synoptique des principales étapes d'un procédé de lancement de projectiles selon un mode de réalisation ; 20 - la figure 5 est un schéma bloc des principaux blocs fonctionnels d'un dispositif de lancement selon un mode de réalisation. La figure 1 illustre schématiquement une configuration de lancement de projectiles 25 dans laquelle est appliqué le procédé de l'invention. Un projectile primaire 2 est lancé par un dispositif de lancement 5, représenté figure 2. Le projectile primaire est, par exemple, un obus non guidé tiré d'un canon à cadence de tir élevée. 30 Le point P1 est le point de dispersion des projectiles secondaires 4 constituant l'emport du projectile primaire 2. Un instant de dispersion t1, non représenté sur la figure 1, est associé au point P1. Le projectile primaire 2 a une vitesse Vm à l'instant t1. Le point P1 est un point spatial dans un référentiel géométrique donné. La dispersion génère une gerbe de projectiles secondaires 4, comprise dans un 35 cône de révolution 6 appelé cône de dispersion. 5 Les projectiles secondaires atteignent un plan 8 intersectant la cible 10, appelé plan d'interception. Le plan d'interception 8 est orthogonal à l'axe de révolution A du cône de dispersion 6. L'intersection du cône de dispersion 6 et du plan d'interception 8 détermine un 5 cercle de dispersion 12 dont le rayon Rdisp est appelé rayon de dispersion. Le cône de dispersion 6 est défini par le point de dispersion Pl, qui est son sommet, et par le demi-angle de révolution a entre l'axe de révolution A et une droite génératrice du cône. La distance entre le point de dispersion P1 et le plan d'interception 8 est appelée 10 distance de dispersion Ddisp. L'objectif de la dispersion des projectiles secondaires est, d'une part, de compenser les erreurs qui affectent la trajectoire du projectile primaire non guidé, et, d'autre part, de réaliser des impacts sur la cible 10, en maximisant l'endommagement de celle-ci. 15 Pour réaliser cet objectif, il est proposé de calculer un rayon de dispersion optimal, noté Rdispopt, permettant de maximiser la probabilité d'endommagement de la cible. Le calcul est effectué au moment du lancement du projectile primaire et en prenant en compte des paramètres caractéristiques de la cible, du dispositif de lancement, et des projectiles primaire et secondaires, évalués en situation opérationnelle. 20 La figure 2 illustre schématiquement un dispositif de lancement de projectiles 5 et une cible 10 en mouvement, ayant un vecteur de vitesse Vb associé. La figure 2 illustre les angles 0,77,11/ dont l'utilisation sera explicitée par la suite, ainsi que la distance Db entre le point de lancement du projectile primaire et la cible. La figure 4 est un synoptique des principales étapes d'un procédé de lancement 25 de projectile selon un mode de réalisation de l'invention. Le procédé comprend une première étape 20 d'estimation de paramètres de la cible en utilisant des capteurs du dispositif de lancement. Les paramètres estimés comprennent : la vitesse estimée de la cible Vb, un rayon équivalent de la cible Rb eq, un type de cible parmi un ensemble de types prédéterminés. 30 Par exemple, la vitesse de la cible est estimée par une méthode de poursuite de cible connue dans l'état de la technique, effectuée par un dispositif de poursuite de cible comprenant un capteur optronique, combinant une mesure de la distance cible et une mesure des vitesses angulaires de la droite ayant pour origine le dispositif de poursuite de cible et pour extrémité la cible. 6 On entend par rayon équivalent de la cible le rayon du cercle dont la surface est égale à la surface apparente de la cible vue du projectile primaire et correspondant à l'équation suivante : 5 eg R2b = r R1,2 géo cos i7 + 2 Rb Lb géo sin Ti (EQ1) D'où : Rb eq = Rb géo cos i + 2 Lb géo Sin 17 Ir Rb géo (EQ2) RbeQ désigne le rayon équivalent de la cible 10 Rb géo désigne le rayon géométrique du fuselage de la cible Lb géo désigne la longueur géométrique de la cible L'angle17, illustré sur la figure 2, est l'angle entre la direction d'arrivée du projectile primaire et l'axe longitudinal de la cible. 15 Cet angle est déterminé au moyen de la relation trigonométrique suivante : sin i7 = Vsin2 yi + sin2 0 cos2 (EQ3) Les angles w et 60 caractérisent la direction de visée de la cible, que l'on assimile à la direction de l'interception par le projectile primaire. 20 Les paramètres du tir peuvent être déterminés à partir des mesures effectuées par le système de poursuite de la cible. Un dispositif de mesure de la distance permet de mesurer la distance Db entre le point de lancement du projectile primaire et la cible et d'obtenir la dérivée de la distance bb, au moyen d'un filtre dérivateur. 25 Un dispositif de poursuite angulaire permet de mesurer la vitesse angulaire de la direction de la cible selon ses deux composantes : cogis : vitesse angulaire en gisement Wsite vitesse angulaire en site 30 Les mesures effectuées par le système de poursuite sont reliées aux paramètres géométriques par l'intermédiaire des relations suivantes : bb = -Vb cos w cos 9 (EQ4) 7 V coite = cos sin 0 (EQ5) D b COgis = ---b- sin vt cos 0 (EQ6) Db Le site e de la direction de la cible est mesuré directement par le système de poursuite comme étant l'angle de la direction de visée par rapport au plan horizontal. 5 L'angle de gisement est obtenu au moyen de l'expression : ',, (EQ7) tan y= cotan °site Le module de la vitesse de la cible est obtenu au moyen de l'expression : Vb - Élb = (EQ8) cos yi cos 0 10 Par exemple, le rayon équivalent de la cible est déterminé en mettant en oeuvre un capteur optronique, par exemple une caméra infrarouge, permettant d'acquérir une image ou plusieurs images de la cible, et un dispositif de mesure de la distance permettant d'estimer la distance de tir, qui est la distance entre la cible et le point de lancement du projectile primaire au moment du lancement. 15 La figure 3 représente l'image de la cible telle qu'elle apparaîtrait dans le champ du capteur optronique. Un dispositif de traitement d'image permettrait alors d'évaluer les caractéristiques géométriques suivantes de la cible : - le rayon géométrique de la cible : Rb géo 20 - la longueur apparente de la cible : Lb appar La longueur apparente de la cible est fonction de la longueur géométrique de la cible et de l'angle de présentation, selon l'expression suivante : Lb appar = Lb géo sin 77 (EQ9) 25 On notera que la longueur apparente de la cible intervient dans l'expression du rayon équivalent de la cible. A partir de l'évaluation de la longueur apparente de la cible on peut estimer la longueur réelle de la cible au moyen de la relation : 30 r =Lb appar (EQ10) géo sin ri 8 Ce qui permet d'identifier le type de cible qui est engagé par le dispositif de poursuite. Le type de cible est par exemple sélectionné parmi un ensemble comprenant les types drone, missile, hélicoptère, avion, bateau ou autre. 5 Dans un mode de réalisation, l'identification de la cible est effectuée par un opérateur du dispositif de lancement. A partir du type de cible identifié, une recherche dans une base de données de cibles préalablement mémorisée permet d'obtenir des caractéristiques de vulnérabilité de la cible, en particulier l'épaisseur de paroi ep à transpercer et l'énergie minimale à injecter 10 E0 pour endommager les sous-ensembles de la cible. L'étape 20 d'estimation des paramètres de la cible est suivie d'une étape 22 de détermination des paramètres du dispositif de lancement et du projectile primaire non guidé, à la distance d'interception pinter- On entend ici par distance d'interception la distance entre le point de lancement 15 du projectile primaire et le plan d'interception 8. Lors de l'étape 22 on obtient la vitesse Vm du projectile primaire à l'instant de dispersion t1, le supplément de vitesse zV conféré à chaque projectile secondaire au moment de la dispersion, le rayon intérieur Rint du projectile primaire, la vitesse de rotation w du projectile primaire à l'instant t1 de dispersion. 20 Les valeurs des paramètres Vm et 3,V permettent de calculer la vitesse longitudinale Vdep des projectiles secondaires à l'instant de dispersion : Vdep = Vm+ AV (EQ11) La vitesse Vdep est mémorisée. On calcule également lors de cette étape la valeur de la fonction trigonométrique 25 tangente du demi-angle a caractérisant le cône de dispersion des projectiles secondaires par la formule suivante : tan a =RInt W (EQ12) Vdep La valeur angulaire a se déduit directement de la valeur tan a en appliquant la fonction trigonométrique arctangente. 30 De plus, on obtient un paramètre caractérisant la dispersion globale du dispositif de lancement, l'écart-type crang de l'erreur angulaire gaussienne de dispersion. L'écart-type c de l'erreur métrique de dispersion caractérisant la dispersion globale à la distance d'interception pinter est calculé par : 9 Q = o- angD inter (EQ13) Les valeurs de paramètres obtenues à l'étape 22 sont mémorisées. L'étape 22 est suivie d'une étape 24 de comparaison de la distance d'interception de la cible à une distance seuil Dth, afin de sélectionner une méthode de calcul permettant 5 de calculer le rayon de dispersion optimal Rdispopt. La distance seuil Dth est de préférence comprise dans l'intervalle 0 - 1000 m, par exemple elle est égale à 500m dans un mode de réalisation. Selon le résultat de la comparaison, l'étape 24 est soit suivie d'une étape 26 de calcul du rayon de dispersion optimal selon une première méthode de calcul, soit de 10 l'étape 28 de calcul d'un rayon de dispersion optimal selon une deuxième méthode de calcul. Les deux méthodes sont des méthodes analytiques, le rayon de dispersion optimal étant calculé en fonction de valeurs de paramètres évalués au moment du tir. La première méthode de calcul (méthode 1) est mise en oeuvre lorsque la distance 15 d'interception est faible, inférieure à la distance seuil Dth, la probabilité pour qu'un projectile secondaire endommage la cible étant alors considérée comme étant voisine de 1. Dans ce cas, la formule de calcul appliquée pour calculer le rayon de dispersion optimal est la suivante : 20Ra'beg (2N)"2 )1/2 ispopt R (EQ14) Où Rb eq est le rayon équivalent de la cible estimé et mémorisé à l'étape 20, o est l'écart-type de l'erreur métrique de dispersion à la distance d'interception pinter, et N le nombre de projectiles secondaires éjectés à l'instant de dispersion t1. Le rayon de dispersion optimal ainsi calculé est le rayon de dispersion qui 25 maximise la probabilité Pk d'endommager la cible, sous l'hypothèse que la probabilité qu'un projectile secondaire ayant impacté la cible parvienne à l'endommager est égale à 1. Pour obtenir la formule de calcul du rayon de dispersion optimal, on exprime la probabilité d'endommager la cible par une fonction du rayon de dispersion Rdisp. Le rayon 30 de dispersion optimal est la valeur du rayon de dispersion qui annule la dérivée de la fonction de probabilité d'endommager la cible. La fonction de probabilité d'endommager une cible Pk, peut s'écrire comme un produit de la probabilité Po que le cône de dispersion caractérisant la gerbe de projectiles secondaires englobe la cible et de la probabilité Pkc que la cible soit endommagée. 35 La relation suivante traduit cette condition : 10 Pk = Pc - Pke (EQ15) On peut exprimer la relation ci-dessus par : ( 2 1- exp [4-,d,sp R 'N 2 \ 1 exp N - Pkh eq R dtsp ) _ Pk = 2 (EQ16) Où P,1, est la probabilité qu'un projectile secondaire endommage la cible s'il a fait 5 impact, et exp() est la fonction exponentielle. Lorsqu'on applique la première méthode de calcul, on considère Pkh ,--- 1 et la formule (EQ14) est obtenue en cherchant la valeur de Rd,sp qui annule la dérivée de Pk selon (EQ16) avec Pkh=1. Lorsqu'à la comparaison de l'étape 24 on constate que la distance d'interception 10 pinter est supérieure à la distance seuil Dth, l'étape 24 est suivie d'une étape 28 de calcul du rayon de dispersion optimal selon une deuxième méthode de calcul (méthode 2). L'étape 28 comprend les sous-étapes suivantes. Une première sous-étape 30 consiste en la détermination de paramètres des projectiles secondaires. Ces paramètres comprennent la vitesse de perforation Ver, le 15 rayon de dispersion de référence Rref et le rayon de dispersion limite Rilm, définis ci- dessous. On appelle vitesse de perforation la perte de vitesse d'un projectile secondaire lors de la traversée de la paroi de la cible au point d'interception. La vitesse de perforation est déterminée par exemple par les formules de Thor, 20 connues dans le domaine de la balistique, faisant intervenir l'épaisseur de la paroi de cible à traverser ep, la masse du projectile secondaire msp et la masse volumique du projectile secondaire psi,. Dans un mode de réalisation, un projectile secondaire est en tungstène, donc la masse volumique psi, est la masse volumique du tungstène. 25 Le rayon de dispersion Rref de référence est lié à une distance de référence D ref- Rref = Dref tan a (EQ17) La distance de référence Dref est la distance parcourue par un projectile secondaire pour laquelle ledit projectile secondaire atteint la vitesse de perforation Ver en supposant la vitesse de la cible nulle. 30 La distance de référence D'f vérifie la formule : , (EQ18) 1 Dref _ log str sp \V dep 11 Où Vdep est la vitesse longitudinale du projectile secondaire à l'instant de dispersion déjà mentionnée, et ksp est le coefficient de ralentissement des projectiles secondaires, et log() représente le logarithme népérien. Dans un mode de réalisation, le coefficient de ralentissement ksp est défini par : 5 = p (EQ19) 1 SspC' ks., 2 ms, Où p est la masse volumique de l'air, Ssp la surface de référence d'un projectile secondaire, Cx le coefficient de traînée du projectile secondaire, et rnsp, la masse du projectile secondaire. 10 Le rayon de dispersion limite Riim est le rayon de dispersion pour lequel le projectile secondaire perfore la paroi de la cible mais est animé d'une vitesse nulle après perforation. On applique la formule suivante pour calculer le rayon de dispersion limite : V tan a Rlim= Rref ub (EQ20) V dep ksp 15 Où Vb est la vitesse estimée de la cible. L'étape 30 est suivie d'une étape 32 de calcul d'un paramètre appelé paramètre énergétique 2, faisant intervenir le rapport entre l'énergie cinétique totale des projectiles secondaires lors de la dispersion et l'énergie minimale à injecter dans la cible E0: 2 f 2 = 1 N .Vdep Rb ' - ksp (EQ21) Enfin, lors d'une étape 34 de détermination du rayon du rayon de dispersion optimal, on applique une méthode calculatoire pour trouver la valeur de Rdiep qui résout l'équation: ( ( R -\ 2 \ ( 1\ Rlim exp[R2. Riim disp exp 2 lim 1 =1+ 2 (EQ22) R die ) \Rdisp jRdisp 2c2 ) 25 Par exemple, on applique la méthode du point fixe, bien connue dans le domaine de la résolution d'équations non linéaires. En variante, on peut simplifier l'équation (EQ22) et appliquer l'expression analytique suivante pour obtenir une estimation de la valeur de Rdispopt 2 E0 tan« 20 12 Rdispopt Rlim (EQ23) 1+ r-2 zt) A l'issue de la sous-étape 34 on obtient donc une valeur estimée du rayon de dispersion optimal dans le cas où la distance d'interception pinter est supérieure à la distance seuil Dth. 5 Les étapes de calcul de la valeur de rayon de dispersion optimal sont suivies d'une étape 36 de calcul de la distance de dispersion optimale : Rdzspopt D dis'Pt = tan a (EQ24) Enfin, l'étape 36 est suivie d'une étape 38 de calcul du temps tpro; de vol du 10 projectile primaire avant dispersion, c'est-à-dire l'écart temporel entre l'instant de dispersion t1 et l'instant de tir initial to t _proi = t,-to. Le temps de vol du projectile primaire avant dispersion est un paramètre de programmation de la dispersion du projectile primaire en fonction de la distance de dispersion optimale, et donc du rayon de dispersion optimal calculé. 15 Le projectile primaire parcourt une distance Dproj pendant la durée tproj. Les projectiles secondaires parcourent la distance de dispersion optimale Ddispopt pendant un temps tspopt. L'équation balistique à résoudre est : D prof (t pro!) + D dispopt(t spop1) = D bo - Vb - (t pro, t sem) (EQ25) 20 Dbo est la distance initiale de tir entre le point de lancement et la cible, et Vb la vitesse estimée de la cible. Dans un mode de réalisation, on utilise des tables de tir du projectile primaire pour résoudre l'équation balistique (EQ25) ci-dessus. Ensuite on commande le lancement du projectile primaire à l'étape 40, à l'instant 25 to, avec une programmation de dispersion des projectiles secondaires à to-Ftproi. Par exemple, le projectile primaire est équipé d'une horloge interne qui effectue un compte à rebours de durée tproy La figure 5 illustre schématiquement les principaux modules fonctionnels d'un dispositif de lancement de projectile selon un mode de réalisation de l'invention. 30 Le dispositif 50 est un dispositif de lancement de projectile primaire emportant une charge utile formée d'un ensemble de projectiles secondaires. Le projectile primaire est 13 non guidé mais comporte une horloge interne permettant de programmer un instant de dispersion des projectiles secondaires. Le dispositif de lancement 50 comporte un canon de tir 52 adapté à tirer des projectiles primaires à une cadence donnée. 5 Il comporte également un programmateur d'instant de dispersion 54, qui commande la programmation de la durée de vol du projectile primaire. Le dispositif de lancement 50 comporte un capteur optronique 56, par exemple une caméra infrarouge, et un dispositif de mesure de distance ou télémètre 58. Les modules 56 et 58 permettent d'évaluer la vitesse de la cible et la distance entre le point de 10 lancement et la cible. Enfin, le dispositif de lancement 50 comporte des modules 60, 62, 64 formant un dispositif de calcul adapté à mettre en oeuvre le procédé de l'invention, par exemple un ordinateur connecté en entrée/sortie aux modules 52 à 58. En variante, le dispositif de calcul est externe au dispositif de lancement 50, et il est adapté à coopérer avec le 15 dispositif de lancement, par exemple par l'intermédiaire d'une liaison filaire. Le module 60 est un module d'interface homme/machine pour interaction avec un opérateur. Le module 62 est une unité centrale de calcul comprenant un ou plusieurs processeurs, apte à exécuter des instructions de programme informatique lorsqu'il est mis sous tension. Le module 64 est un module de stockage d'informations, apte à stocker des 20 valeurs de paramètres et des instructions de code exécutable permettant la mise en oeuvre de programmes comportant des instructions de code aptes à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention. En particulier, le module 64 mémorise une base de données des caractéristiques de vulnérabilité des cibles. 25 Les divers blocs fonctionnels décrits ci-dessus sont connectés via un bus de communication 66. En variante, les modules 62 et 64 sont réalisés par des dispositifs électroniques de type circuits logiques programmables, tels des cartes électroniques à base de FPGA ou ASIC. 30 Avantageusement, l'invention permet le calcul, effectué sensiblement en temps réel, d'une distance de dispersion optimale à distance d'interception donnée, grâce à la mise en oeuvre d'équations analytiques. Avantageusement, les calculs effectués prennent en compte des paramètres caractéristiques de la cible évalués en temps réel, grâce aux capteurs optroniques et au 35 dispositif de mesure de distance du dispositif de lancement, ainsi que des caractéristiques du dispositif de lancement. 14 Ainsi, la valeur de distance de dispersion optimale calculée est mieux adaptée à la situation opérationnelle que dans le cas d'estimation d'une distance de dispersion à partir de simulations préalables effectuées en usine. 15 REVENDICATIONSt- Procédé de lancement de projectiles sur une cible (10) à atteindre, par un dispositif de lancement adapté à lancer un projectile primaire (2) non guidé porteur d'une pluralité de projectiles secondaires (4) et à programmer une dispersion par le projectile primaire de la pluralité de projectiles secondaires à l'intérieur d'un cône de dispersion (6), avec une vitesse de dispersion associée, un plan d'interception (8), orthogonal par rapport au cône de dispersion (6) passant par la cible définissant un rayon de dispersion des projectiles secondaires, caractérisé en ce qu'il comporte des étapes de : -estimation (20) d'au moins un paramètre caractéristique de la cible comprenant une vitesse estimée de la cible et une distance entre la cible et le dispositif de lancement, -détermination (22) de paramètres caractéristiques du dispositif de lancement comprenant la vitesse de dispersion des projectiles secondaires et une valeur caractéristique du cône de dispersion, pour une distance d'interception entre le dispositif de lancement et le plan d'interception, -calcul (26, 28) d'un rayon de dispersion optimal permettant de maximiser une probabilité d'endommager la cible, en fonction du ou des paramètres caractéristiques de la cible et des paramètres caractéristiques du dispositif de lancement, et -calcul (38) d'un paramètre de programmation de la dispersion du projectile primaire en fonction du rayon de dispersion optimal calculé. 2.- Procédé selon la revendication 1, dans lequel le calcul du rayon de dispersion optimal comprend une comparaison (24) de la distance d'interception (Dinter) à une distance seuil (Dth), et la sélection d'une méthode de calcul en fonction du résultat de la comparaison. 3.- Procédé selon la revendication 2, dans lequel lorsque la distance d'interception (Dinter) est inférieure à la distance seuil (Dth), le calcul d'un rayon de dispersion optimal met en oeuvre une première formule de calcul faisant intervenir le nombre de projectiles secondaires dispersés, un rayon équivalent de la cible et l'écart-type de l'erreur métrique gaussienne de dispersion du dispositif de lancement à la distance d'interception. 4.- Procédé selon la revendication 2, dans lequel lorsque la distance d'interception (Dinter) est supérieure à la distance seuil (Dth), le procédé comprend une étape d'estimation (30) de paramètres des projectiles secondaires et un calcul (32, 34) du rayon 16 de dispersion optimal par résolution numérique d'une équation mettant en oeuvre lesdits paramètres des projectiles secondaires, des paramètres caractéristiques de la cible et des paramètres caractéristiques du dispositif de lancement. 5 5.- Procédé selon la revendication 4, dans lequel ladite cible a une paroi, l'estimation des paramètres des projectiles secondaires comprend l'estimation d'une vitesse de perforation égale à la perte de vitesse d'un projectile secondaire lors d'une traversée de la paroi de la cible, d'une distance parcourue par un projectile secondaire pour atteindre la vitesse de perforation et d'un coefficient de ralentissement du projectile 10 secondaire traversant la paroi. 6.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel l'étape d'estimation d'au moins un paramètre caractéristique de la cible comporte en outre une identification d'un type de cible et l'obtention de caractéristiques de vulnérabilité de la cible en fonction 15 du type de cible. 7.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel la détermination (22) de paramètres caractéristiques du dispositif de lancement comprend en outre la détermination d'un supplément de vitesse conféré à chaque projectile secondaire lors de 20 la dispersion et le calcul d'une vitesse longitudinale des projectiles secondaires lors de la dispersion. 8.- Dispositif de lancement de projectiles sur une cible (10) à atteindre adapté à lancer un projectile primaire (2) non guidé porteur d'une pluralité de projectiles 25 secondaires (4) et à programmer une dispersion par le projectile primaire de la pluralité de projectiles secondaires à l'intérieur d'un cône de dispersion (6), avec une vitesse de dispersion associée, un plan d'interception (8), orthogonal par rapport au cône de dispersion (6) passant par la cible (10) définissant un rayon de dispersion des projectiles secondaires, caractérisé en ce qu'il comporte: 30 -un capteur optronique (56) et un dispositif (58) de mesure de distance adaptés à estimer au moins un paramètre caractéristique de la cible comprenant une vitesse estimée de la cible et une distance entre la cible et le dispositif de lancement, -au moins un module de calcul (62), adapté à : -déterminer des paramètres caractéristiques du dispositif de lancement 35 comprenant la vitesse de dispersion des projectiles secondaires et une valeur 17 caractéristique du cône de dispersion, pour une distance d'interception entre le dispositif de lancement et le plan d'interception, -calculer un rayon de dispersion optimal permettant de maximiser la probabilité d'endommager la cible dans le plan d'interception, en fonction du ou 5 des paramètres caractéristiques de la cible et des paramètres caractéristiques du dispositif de lancement, et -calculer un paramètre de programmation de la dispersion du projectile primaire en fonction du rayon de dispersion optimal calculé. 10 9.- Dispositif selon la revendication 8, comprenant en outre un module (54) de programmation de la dispersion d'un projectile primaire. 10.- Programme d'ordinateur comportant des instructions logicielles qui, lorsqu'elles sont mises en oeuvre par un dispositif de calcul adapté à coopérer avec un 15 dispositif de lancement de projectile selon l'une des revendications 8 ou 9, mettent en oeuvre un procédé de lancement de projectiles conforme aux revendications 1 à 7. 20