FR 3067057 A1 20181207 FR 1754773 A 20170530 1 Turbomachine comportant une enceinte à débits de fuite optimisés DOMAINE DE L'INVENTION Le domaine de la présente invention est celui des turbomachines, notamment celui des moteurs à turbine à gaz destinés à la propulsion des aéronefs. L'invention porte sur l'étanchéité des enceintes recevant des paliers de guidage entre des éléments tournants et des éléments fixes de la turbomachine, en particulier, des paliers de guidage interposés entre des rotors liés aux arbres de la turbomachine et des stators liés à des carters de la turbomachine. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Une turbomachine pour aéronef comprend généralement, d'amont en aval dans le sens de l'écoulement des gaz, une soufflante, un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression, BP, et un compresseur haute pression, HP, une chambre de combustion, un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression HP, et une turbine basse pression BP, et une tuyère d'échappement des gaz. A chaque compresseur peut correspondre une turbine, les deux étant reliés par un arbre, formant ainsi, par exemple, un corps haute pression, HP, et un corps basse pression, BP. Les arbres sont supportés à l'amont et à l'aval par des paliers qui sont logés dans des enceintes les isolant du reste du moteur. Les enceintes contiennent ainsi des roulements, formant ces paliers, qui sont interposés entre un organe tournant du moteur ou rotor et une partie fixe, ou stator qui supporte ce rotor, ou bien entre deux parties tournantes telles qu'un tourillon solidaire de l'arbre HP et l'arbre BP, les deux tournant à des vitesses de rotation différentes. Les paliers sont lubrifiés et refroidis par de 3067057 2 l'huile, qui, sous forme de brouillard, est projetée sur lesdits paliers, ou par l'intermédiaire de moyens de lubrification dirigés sur lesdits paliers, tels que des rampes de lubrification. L'huile, projetée par les pièces en rotation, forme un brouillard de 5 gouttelettes en suspension dans l'air. Chaque enceinte est formée et délimitée par des parois du stator et du rotor. Des systèmes d'étanchéité sont donc prévus dans les zones où le stator et rotor se rejoignent pour éviter la contamination des enceintes sèches voisines par de l'huile. Ces systèmes d'étanchéité doivent permettre le passage à travers eux d'un 10 débit de flux d'air, dans le but de pressuriser l'enceinte et de retenir au maximum l'huile à l'intérieur de celle-ci. C'est pourquoi l'étanchéité entre les rotor et stator d'une enceinte d'huile est une problématique particulièrement délicate. Les systèmes d'étanchéité comportent généralement deux types de 15 joints ayant chacun une fonction différente. Ils comportent en premier lieu des joints d'étanchéité à l'air, qui sont soumis à un différentiel de pression entre le milieu extérieur et l'intérieur de l'enceinte, et qui permettent du fait de ce différentiel un passage du débit d'air vers l'intérieur de l'enceinte, afin de repousser l'huile qui tendrait à s'échapper de l'enceinte. Ils comportent 20 en second lieu des joints d'étanchéité à l'air huilé, qui sont destinés à empêcher l'huile de s'échapper de l'enceinte. Ces deux types de joints sont associés de préférence selon un schéma dans lequel les joints d'étanchéité à l'air huilé sont tournés vers l'intérieur de l'enceinte et dans lequel les joints d'étanchéité à l'air sont 25 tournés vers l'extérieur de l'enceinte. Une enceinte de palier comprend en général deux systèmes d'étanchéité le long de l'arbre, l'un en amont du palier contenu dans l'enceinte, l'autre en aval de ce palier. Cependant, certaines enceintes de palier peuvent comprendre un ou plusieurs joints supplémentaires et 30 l'enceinte peut elle-même comprendre plusieurs paliers. Comme indiqué plus haut, ces joints sont parcourus par un flux de gaz de l'extérieur des 3067057 3 joints vers l'intérieur de l'enceinte dans le but d'empêcher, pendant le fonctionnement du moteur, que l'huile contenue dans l'enceinte ne s'échappe et ne vienne polluer les autres organes du moteur. Ce gaz est de l'air provenant d'une source d'air sous pression, notamment des 5 compresseurs de la turbomachine. Il existe plusieurs types d'enceintes. L'enceinte peut être en communication avec l'air libre et être maintenue à une pression proche de la pression atmosphérique. Les paliers à l'intérieur des enceintes sont baignés par un brouillard d'huile qui est extrait de l'enceinte en continu et 10 séparé dans un déshuileur. L'enceinte est alors dite ventilée, ou "vented" en langue anglaise. L'enceinte peut aussi ne pas être en communication directe avec l'air libre et ne pas comprendre de déshuilage. Une pompe de récupération d'huile connectée à un port de récupération, placée au point bas du moteur, 15 récupère l'huile et l'air de l'enceinte et crée ainsi une aspiration d'air à travers les joints de l'enceinte d'huile. La pompe a un débit de pompage supérieur à celui de l'arrivée d'huile dans l'enceinte permettant la lubrification du palier. Dans ce cas il est important d'avoir un flux d'air à travers les deux joints d'étanchéité amont et aval, afin de retenir l'huile au 20 niveau des deux joints. Pour qu'il y ait des flux d'air traversant les deux joints de l'enceinte huile, il est nécessaire d'avoir un équilibre de pression en amont des deux joints. Par cet équilibre de pression, il ne se crée pas de chemin préférentiel qui favoriserait un joint plutôt que l'autre et qui compromettrait ainsi la performance d'étanchéité de ce dernier. Une telle 25 enceinte est alors dite non ventilée, ou "not vented" en langue anglaise. Dans le cadre de l'amélioration des performances des moteurs, on tend à proposer préférentiellement ces enceintes de type "not vented". Ces enceintes présentent l'avantage de comporter un système de drainage 30 simplifié, ce qui permet un gain de masse du moteur. 306 705 7 4 Dans ces enceintes, la relation entre le débit d'air entrant dans ces enceintes au travers des systèmes d'étanchéité, aussi appelé débits de fuite, et le dimensionnement de la pompe d'aspiration est un paramètre essentiel. 5 En effet, le débit de fuite doit être supérieur à une valeur minimale afin de pouvoir être aspiré dans son intégralité par la pompe d'aspiration, faute de quoi celle-ci risquerait de faire le vide dans l'enceinte, ce qui serait préjudiciable à lubrification. En outre, il risquerait de se produire des phénomènes de cavitation dans la pompe, pouvant entraîner sa 10 dégradation D'autre part, le débit de fuite doit être inférieur à une valeur maximale afin d'éviter qu'il ne soit nécessaire d'utiliser une pompe trop volumineuse, qui serait préjudiciable au poids de la turbomachine. Les types des joints mis en oeuvre dans les systèmes d'étanchéité 15 sont donc déterminants. Conventionnellement, les joints d'étanchéité à l'air huilé sont souvent réalisés sous la forme de joints à brosse dits « brush seal », comme cela est décrit dans la demande de brevet au nom de la demanderesse, FR 1261694 où un joint labyrinthe est associé à un joint à 20 brosse pour contrôler les débits de fuite au travers du joint d'étanchéité quel que soit le régime du moteur. Les joints d'étanchéité à l'air huilé peuvent aussi être réalisés sous la forme de vrille d'étanchéité. Un joint à brosse est constitué d'un anneau circulaire de soies, ou de fibres en carbone, kevlar ou métal qui est monté entre deux anneaux 25 métalliques servant de support à l'anneau. Le diamètre intérieur de l'anneau de soies est plus petit que le diamètre du rotor qui le traverse, de manière à provoquer une déflection des soies de 30 à 45° dans le sens de rotation. Le fluide qui tente de traverser l'anneau de soies est ainsi freiné et dissipe une partie de son énergie. Toutefois, ce joint présente 30 l'inconvénient d'être limité à des applications de faibles pressions, typiquement inférieures à 20 bars, et présente également l'inconvénient 3067057 5 d'être d'une longévité limitée, puisque les soies sont en permanence au contact du rotor et ne sont pas isolés de celui-ci par un film d'huile. Une vrille d'étanchéité comporte, quant à elle, une rainure hélicoïdale dont les filets sont formés dans un alésage, et qui, sous l'effet 5 de la rotation du rotor, induit un effet de pompage entre le stator et le rotor de manière à aspirer l'huile vers l'intérieur de l'enceinte. Du fait de la présence de la rainure hélicoïdale, la vrille d'étanchéité combine les effets de l'aspiration provoquée par la rotation du rotor à ceux d'un joint à labyrinthe. L'efficacité de la vrille peut être accrue par la réalisation de 10 motifs creusés dans la surface du rotor. La vrille d'étanchéité présente l'avantage, par rapport à un joint à brosse, de ne pas impliquer de contact direct entre le joint et le stator qui serait susceptible d'être dégradé par des phénomènes d'usure. 15 Un joint d'étanchéité à l'air est, quant à lui, réalisé conventionnellement à l'aide d'un joint labyrinthe qui est la solution d'étanchéité la plus simple, la plus robuste et la plus répandue dans les turbomachines. Un tel joint comporte, d'une part, des léchettes, ou nervures fines, qui sont solidaires d'une pièce tournante et, d'autre part, un 20 matériau abradable, positionné en vis-à-vis des léchettes, qui est solidaire d'une pièce fixe. Les léchettes et le matériau abradable créent des chicanes, au travers desquelles le fluide dissipe sa puissance, ce qui se traduit par une différence de pression entre le milieu extérieur à l'enceinte et l'intérieur de l'enceinte. Comme on est proche ici d'un roulement, on 25 impose un jeu entre les léchettes et l'abradable afin que les léchettes ne creusent pas l'abradable et ne créent pas de copeaux avec le matériau constituant celui-ci : Les roulements sont sensibles aux particules métalliques qui sont susceptibles de les détériorer. Chaque léchette crée, en coopération avec l'abradable qui lui fait face, une perte de charge et 30 c'est la somme de ces pertes de charges qui assure l'étanchéité requise. 3067057 6 L'inconvénient majeur d'un joint à labyrinthe est qu'il présente des performances limitées car il occasionne un débit de fuite important, qui nécessite par conséquent pour être absorbé, d'employer une pompe d'aspiration de grande dimension, et par conséquent de masse élevée. Il 5 est également très encombrant. Pour remédier à cet inconvénient, et permettre d'ajuster le débit de fluide entrant dans l'enceinte, il est possible d'utiliser d'autres types de joints, qui permettent un passage de l'air entrant selon un débit limité. Un premier type de ces joints concerne les joints à bague flottante. 10 Un joint à bague flottante est un joint comportant une bague annulaire, formant avec l'arbre du rotor sur lequel elle est reçue un jeu radial réduit, de l'ordre de 15 à 30 lm, qui est reçue dans un boîtier solidaire du stator. La bague est libre de se déplacer radialement, de manière à pouvoir s'accommoder à des vibrations de l'arbre tout en conservant le faible jeu 15 radial susmentionné. Une étanchéité principale est réalisée entre la bague et le rotor, et une étanchéité secondaire est réalisée entre une face de la bague et une face correspondante du stator. L'étanchéité principale forme un film aérodynamique ou hydrodynamique entre la bague et le rotor. L'étanchéité secondaire présente un débit pratiquement nul car, du fait de 20 la différence de pression entre l'extérieur et l'intérieur de l'enceinte, la bague est plaquée contre le boîtier. Un tel joint présent un débit de fuite qui est inférieur à celui d'un joint à labyrinthe. Un second type de ces joints concerne les joints dits « JRS », acronyme de l'expression française « joint radial segmenté » ou dits RSS, 25 acronyme de l'expression anglo-saxonne pour « radial segmented seal ». L'application de ce type de joint à une turbomachine est décrite dans le brevet au nom de la demanderesse EP 387.122. Un tel joint comporte une ou plusieurs bagues annulaires dont chacune est formée d'un assemblage de segments angulaires de bague en 30 carbone graphité assemblés les uns aux autres, et reçus dans un boîtier. Chaque segment comporte un ergot qui est emboîté dans une encoche du 3067057 7 segment suivant. Chaque bague annulaire comporte un ressort circulaire placé sur sa circonférence qui maintient les segments en position autour de l'arbre du rotor. Un second ressort est monté en appui entre un anneau élastique monté dans le boîtier et la bague annulaire, de manière à plaquer 5 la bague annulaire contre le boîtier. En fonctionnement, la pression à l'extérieur de l'enceinte serre les segments contre l'arbre du rotor, réalisant ainsi une étanchéité primaire, et simultanément plaque l'extrémité de la bague contre une face correspondante du boîtier. Le joint segmenté agit alors comme un joint à lèvre. Un tel joint présent un débit de fuite qui est 10 inférieur à celui d'un joint à labyrinthe, et qui est également encore inférieur à celui d'un joint à bague flottante. Il existe donc comme on le voit différents types de joint d'étanchéité à l'air offrant des possibilités de débit de fuite différents qui peuvent être avantageusement combinés de manière à proposer un débit de fuite 15 cumulé apte à garantir un bon fonctionnement de la pompe d'aspiration tout en limitant son encombrement, et donc son poids. EXPOSÉ DE L'INVENTION 20 L'invention propose une turbomachine comportant une enceinte munie de systèmes d'étanchéité combinant des joints permettant d'optimiser le débit de fuite. Dans ce but, l'invention propose une turbomachine d'aéronef, comprenant au moins une enceinte délimitée par au moins un rotor et au 25 moins un stator, et recevant au moins un palier de guidage agencé entre ledit rotor et ledit stator, des moyens d'alimentation en huile de lubrification dudit au moins un palier, et une pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées, qui est connectée à l'enceinte et configurée pour aspirer l'air et l'huile contenus dans ladite enceinte aux fins de recyclage de ladite 30 huile vers les moyens d'alimentation en huile, ladite enceinte comportant au moins deux systèmes d'étanchéité interposés entre ledit rotor et ledit stator, 3067057 8 chaque système étant configuré pour permettre le passage d'un débit de fuite d'air correspondant de l'extérieur vers l'intérieur de l'enceinte, et comportant un joint d'étanchéité à l'air huilé et un joint d'étanchéité à l'air, caractérisé en ce que les joints d'étanchéité à l'air sont configurés pour 5 qu'un débit cumulé correspondant à la somme des débits entrants de fuite d'air soit compris entre une première valeur minimale selon laquelle ledit débit cumulé prévient une mise au vide de l'enceinte par la pompe d'aspiration, et une seconde valeur maximale selon laquelle ledit débit cumulé est apte à être aspiré par ladite pompe d'aspiration de dimensions 10 prédéterminées. Selon d'autres caractéristiques de la turbomachine : - le joint d'étanchéité à l'air huilé de chaque système d'étanchéité est constitué d'une vrille d'étanchéité agencée du côté de l'intérieur de l'enceinte, 15 - les joints d'étanchéité à l'air de chaque système d'étanchéité comportent exclusivement des joints à bague flottante ou des joints radiaux segmentés qui sont agencés du côté extérieur de l'enceinte, et une totalité desdits joints comporte au moins un joint à bague flottante et au moins un joint radial segmenté, 20 - la turbomachine comporte un rotor d'axe A traversant un stator et deux systèmes d'étanchéité interposés à des extrémités axiales du stator, lesdits systèmes comportant un premier système d'étanchéité comportant une vrille d'étanchéité tournée vers l'intérieur de l'enceinte et un joint à bague flottante tourné vers l'extérieur de l'enceinte, et un second système 25 d'étanchéité comportant une vrille d'étanchéité tournée vers l'intérieur de l'enceinte et un joint radial segmenté tourné vers l'extérieur de l'enceinte, - les dimensions prédéterminées de la pompe d'aspiration déterminent des débits d'aspiration associés aux régimes de fonctionnement de ladite pompe, et les joints à bague flottante et les joints 30 radiaux segmentés des systèmes d'étanchéité de ladite enceinte sont configurés et combinés pour que la valeur minimale du débit cumulé 3067057 9 prévienne la mise au vide de l'enceinte par la pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées à tous ses régimes de fonctionnement, et pour que la seconde valeur maximale du débit cumulé permette audit débit cumulé d'être aspiré par la pompe d'aspiration de dimensions 5 prédéterminées à tous ses régimes de fonctionnement, L'invention concerne aussi un procédé de dimensionnement d'une turbomachine du type décrit précédemment, caractérisé en ce qu'il comporte successivement : - une étape au cours de laquelle on choisit une pompe d'aspiration 10 apte à être connectée à ladite enceinte, de dimensions prédéterminées, apte à fournir une aspiration déterminée par ses dimensions selon des débits d'aspiration associés à ses régimes de fonctionnement, - une étape au cours de laquelle on choisit des systèmes d'étanchéité de manière que leurs joints d'étanchéité à l'air comportent 15 exclusivement des joints à bague flottante ou des joints radiaux segmentés, que la totalité desdits joints comporte au moins un joint à bague flottante et au moins un joint radial segmenté, et qu'un débit cumulé correspondant à la somme des débits entrants de fuite d'air desdits joints d'étanchéité à l'air soit comprise entre une première valeur minimale selon laquelle ledit débit 20 cumulé prévient une mise au vide de l'enceinte par ladite pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées, et une seconde valeur maxima selon laquelle ledit débit cumulé est apte à être aspiré par ladite pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées. De préférence, ce procédé comporte une étape préalable au cours 25 de laquelle on prédétermine les dimensions de la pompe d'aspiration en fonction d'un poids critique admissible de ladite pompe. BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES 30 L'invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la 3067057 10 lecture de la description qui suit faite à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la figure 1 est une vue schématique en coupe d'une turbomachine ; - la figure 2 est une vue schématique d'une enceinte de palier pour 5 la turbomachine de la figure 1, selon un état antérieur de la technique ; - la figure 3 est une vue schématique d'une enceinte de palier pour la turbomachine de la figure 1, selon l'invention ; - la figure 4 est une vue en coupe d'un joint à bague flottante ; - la figure 5 est une vue en perspective des segments d'une bague 10 d'un joint radial segmenté ; - la figure 6 est une vue en coupe d'un joint radial segmenté ; et - la figure 7 est un diagramme bloc représentatif des étapes d'un procédé de dimensionnement d'une turbomachine selon l'invention. 15 DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION DE L'INVENTION Dans la description qui va suivre, des chiffres de référence identiques désignent des pièces identiques ou ayant des fonctions 20 similaires. En se référant à la figure 1, on voit un turboréacteur 10 de l'art antérieur qui comporte, de manière classique, une soufflante 12, un compresseur basse pression BP 14, un compresseur haute pression HP 16, une chambre de combustion 18, une turbine haute pression HP 20 et 25 une turbine basse pression BP 22. Le compresseur haute pression 16 et la turbine haute pression 20 sont reliés par un arbre haute pression 24 et forment avec lui un corps haute pression HP. Le compresseur basse pression 14 et la turbine basse pression 22 sont reliés par un arbre basse pression 26 et forment avec lui un corps basse pression BP. Ces corps 30 sont portés par des pièces structurales fixes, dénommées carter intermédiaire 28, pour le support de leurs paliers avant 30, 32 de guidage 3067057 11 situés en amont, et carter d'échappement 34 pour le support de leurs paliers arrière 36, 38 situés en aval. Pour assurer leur lubrification, ces paliers 30, 32, 36, 38 de guidage 5 sont enfermés dans des enceintes, à peu près étanches, qui sont formées par une juxtaposition de parois fixes liées aux carter intermédiaire 28 et au carter d'échappement 30, et des éléments mobiles liés aux arbres haute et basse pression respectivement. Une turbomachine comporte ainsi, généralement, une enceinte amont El associée au carter intermédiaire 28 10 et une enceinte aval E2 associée au carter d'échappement 30. Comme indiqué précédemment ces enceintes sont baignées dans une atmosphère contenant de l'huile pour la lubrification des différents organes et elles sont traversées par un flux d'air, au débit contrôlé, à des fins de pressurisation. Sur la figure 1, on a représenté plus particulièrement de manière 15 schématique l'enceinte aval E2 recevant un des paliers, à savoir le palier arrière 38 associé au carter d'échappement 34. Sur la figure 2, on a représenté, de manière non limitative de l'invention, l'enceinte aval E2 selon un agencement de l'art antérieur. Il sera 20 compris que l'invention ne saurait être limitée à cette enceinte et trouve à s'appliquer à toute enceinte contenant un palier. L'extrémité aval de l'arbre BP 26, formant rotor, est supportée par le palier 38 de guidage constitué d'un roulement, dont une bague fixe 38a est 25 montée dans un support de palier 40 solidaire du carter d'échappement 34 du moteur, et dont une bague tournante 38b est solidaire de l'arbre BP 26. Le roulement baigne dans un brouillard d'huile produit par des moyens non représentés. Le support de palier 38a est conformé de manière à ménager avec l'arbre 26 l'enceinte E2 enveloppant le palier 38. Le support de palier 30 40 forme ainsi une paroi fixe ou stator. L'intérieur de l'enceinte E2 est relié à une pompe d'aspiration (non représentée) de la turbomachine par 3067057 12 l'intermédiaire d'un orifice d'aspiration 47, placé dans un point bas de l'enceinte E2 qui communique avec cette pompe. A l'amont du palier 38, un premier système d'étanchéité 42 assure l'étanchéité entre le support de palier 40 et l'arbre BP 26. A l'aval du palier 5 38, un second système d'étanchéité 44 assure l'étanchéité entre le support 40 et l'arbre BP 26. Chacun des premier ou second systèmes 42, 44 comporte classiquement un joint d'étanchéité à l'air formé d'un joint labyrinthe 46, tourné vers l'extérieur de l'enceinte E2, qui comprend des léchettes 48 en regard desquelles est disposé un élément en matériau 10 abradable 50. Chaque premier ou second système 42, 44 comporte également un joint d'étanchéité à l'air huilé constitué d'une vrille d'étanchéité 52, représentée ici de manière schématique, qui est tournée vers l'intérieur de l'enceinte E2. Cette vrille est destinée à ramener vers l'intérieur de l'enceinte l'huile qui aurait tendance à traverser le système 15 d'étanchéité 42,44. L'enceinte E2 est pressurisée, c'est-à-dire que l'extérieur de l'enceinte est soumis à une pression d'air, provenant notamment des compresseurs de la turbomachine. Cette pression d'air détermine des débits de fuites d'air F1 et F2 qui traversent les systèmes d'étanchéité 42, 20 44, afin de confiner le huile à l'intérieur de l'enceinte E2. Dans l'enceinte E2, la relation entre le débit d'air et le dimensionnement de la pompe d'aspiration associée est un paramètre essentiel. En effet, le débit de fuite total cumulé, correspondant à la somme 25 des débits de fuite F1 et F2 doit être supérieur à une valeur minimale afin de pouvoir être aspiré dans son intégralité par la pompe d'aspiration. En effet, si la pompe d'aspiration avait un débit trop important pour aspirer les débits de fuite F1 et F2, celle-ci risquerait de faire le vide dans l'enceinte E2, ce qui serait préjudiciable à lubrification car en ce cas l'enceinte ne 30 serait plus soumise à un brouillard huile. 3067057 13 Dans les configurations d'enceintes connues de l'état de la technique telle que l'enceinte E2, cette condition est pleinement remplie car les joints à labyrinthe 48 présentent des performances réduites, ceux-ci étant susceptibles de laisser des débits d'air F1 et F2 importants les 5 traverser. L'utilisation de tels joints à labyrinthe 48 implique en revanche l'utilisation d'une pompe d'aspiration de grandes dimensions, apte à aspirer le cumul des débits d'air F1 et F2, et qui est par conséquent d'un poids élevé. L'objectif d'une turbomachine selon l'invention est au contraire de 10 proposer une pompe d'aspiration de masse inférieure. Dans ce but une turbomachine selon l'invention doit donc voir le débit de fuite cumulé inférieur à une valeur maximale afin d'éviter qu'il ne soit nécessaire, pour aspirer ce débit, d'utiliser une pompe trop volumineuse, qui serait préjudiciable au poids de la turbomachine. Il est donc selon l'invention 15 prévu une turbomachine comportant une pompe d'aspiration de dimension prédéterminées, en fonction de laquelle le débit total cumulé des débits d'air entrant F1 et F2 est ajusté afin de garantir un bon fonctionnement de l'aspiration dans l'enceinte E2. Conformément à l'invention, une solution à ce problème est 20 avantageusement proposée par une combinaison adéquate de joints d'étanchéité à l'air de différents types, plus performant que les joints à labyrinthe 48 conventionnels. Dans ce but, l'invention propose une turbomachine du type décrit précédemment, caractérisée en ce que les joints d'étanchéité à l'air sont 25 configurés pour qu'un débit cumulé correspondant à la somme des débits F1 et F2 entrants de fuite d'air soit compris entre une première valeur minimale selon laquelle ledit débit cumulé prévient une mise au vide de l'enceinte par la pompe d'aspiration, et une seconde valeur maximale selon laquelle ledit débit cumulé est apte à être aspiré par ladite pompe 30 d'aspiration de dimensions prédéterminées. 306 705 7 14 Il sera compris que cette configuration ne préjuge pas des types de joint pouvant être utilisés. Comme on va le voir, dans l'exemple de réalisation qui est ici décrit, des joints à bague flottante ou des joints radiaux segmentés sont propres à proposer un débit cumulé satisfaisant 5 ces conditions. Toutefois, tout autre type de joint possédant les mêmes caractéristiques peut convenir à la bonne mise en oeuvre de l'invention. Une enceinte E2 pour une turbomachine selon l'invention a été représentée à la figure 3. Dans cette enceinte E2, comme précédemment, le joint d'étanchéité 10 à l'air huilé de chaque système d'étanchéité est constitué d'une vrille d'étanchéité 52 agencée du côté de l'intérieur de l'enceinte E2. Toutefois, conformément à l'invention, les joints d'étanchéité à l'air comportent exclusivement des joints à bague flottante 54 ou des joints radiaux segmentés 56 qui sont agencés du côté extérieur de l'enceinte E2, 15 et, une totalité desdits joints comporte au moins un joint à bague flottante 54 et au moins un joint radial segmenté 56. Comme l'illustre la figure 4, un joint à bague flottante est un joint comportant une bague annulaire 58, formant avec l'arbre du rotor BP 26 sur lequel elle est reçue un jeu radial J réduit, de l'ordre de 15 à 30 lm, qui 20 est reçue dans un boîtier 60 solidaire du stator 40. Le jeu J est ajustable en fonction du débit minimal à faire passer au travers du joint à bague flottante. La bague 58, maintenue par un pion anti-rotation 68, est libre de se déplacer radialement, de manière à pouvoir s'accommoder à des vibrations 25 de l'arbre 26 tout en conservant le faible jeu radial susmentionné. Une étanchéité principale est réalisée entre la bague 58 et le rotor 26, et une étanchéité secondaire est réalisée entre une face 62 de la bague 58 et une face 64 correspondante du stator 40. L'étanchéité principale forme un film aérodynamique ou hydrodynamique entre la bague 58 et le rotor BP 26. 30 L'étanchéité secondaire présente un débit pratiquement nul car, du fait de la différence de pression entre l'extérieur et l'intérieur de l'enceinte, 3067057 15 représentée par la référence E2 sur la figure 4, la bague 58 est plaquée contre le boîtier 60. Un tel joint 58 présent un débit de fuite inférieur un joint à labyrinthe. Un joint radial segmenté tel que le joint 56, dit joint « RSS », 5 acronyme de l'expression anglo-saxonne « radial segmented seal » comporte une ou plusieurs bagues annulaires 70 formées chacune d'un assemblage de segments angulaires 72 de bague en carbone graphité assemblés les uns aux autres, comme l'illustre la figure 5, et reçus dans un boîtier 74 comme l'illustre la figure 6. Le boîtier 74 est par exemple solidaire 10 du stator 40 décrit précédemment. Comme l'illustre la figure 5, chaque segment 72 comporte un ergot 76 qui est emboîté dans l'encoche 78 du segment 72 suivant. Comme l'illustre la figure 6, chaque bague annulaire 70 comporte un ressort circulaire 80, placé sur sa circonférence, qui maintient les segments 72 en position autour de l'arbre du rotor BP 26. Un 15 second ressort 82 à action axiale est monté en appui entre un anneau élastique 84 monté dans le boîtier 74 solidaire du stator 40 et la bague annulaire 70 d'extrémité, de manière à plaquer la bague annulaire 70 contre le boîtier 74. En fonctionnement, la pression à l'extérieur de l'enceinte serre les segments 72 contre l'arbre du rotor BP 26, réalisant 20 ainsi une étanchéité primaire, et simultanément plaque l'extrémité de la bague 72 la plus proche du boîtier 74 contre une face correspondante 86de ce boîtier 74. Le joint segmenté agit alors comme un joint à lèvre. Un tel joint 56 présente un débit de fuite qui est inférieur à celui d'un joint à labyrinthe, et qui également encore inférieur à celui d'un joint à bague 25 flottante tel que le joint 54. L'invention combine avantageusement ces deux types de joints pour assurer l'étanchéité de l'enceinte. En effet, il ne serait pas optimal d'utiliser deux joints à bague flottante, car leurs débits de fuite, quoique inférieur à ceux de joints à labyrinthe serait encore trop élevé pour 30 permettre leur utilisation avec une pompe offrant une réduction de poids sensible par rapport à celle d'une turbomachine selon l'état de la technique. 3067057 16 Il ne serait pas souhaitable non plus d'utiliser deux joints radiaux segmentés, car leurs débits de fuite, très réduits, seraient en revanche trop réduits et ne permettraient pas d'alimenter suffisamment la pompe d'aspiration, qui risquerait alors de créer le vide dans l'enceinte E2. Une 5 combinaison optimale est obtenue avec au moins un joint à bague flottante 54 et un joint radial segmenté 56. Dans son plus simple mode de réalisation, l'enceinte E2 de la turbomachine comporte, comme on l'a vu, un rotor BP 26 d'axe A traversant un stator 40 et deux systèmes d'étanchéité 42, 44 interposés à 10 des extrémités axiales du stator 40, lesdits systèmes comportant un premier système d'étanchéité 42 comportant une vrille d'étanchéité 52 tournée vers l'intérieur de l'enceinte E2 et un joint radial segmenté 56 tourné vers l'extérieur de l'enceinte, et un second système d'étanchéité 44 comportant une vrille d'étanchéité 52 tournée vers l'intérieur de l'enceinte et 15 un joint à bague flottante 54 tourné vers l'extérieur de l'enceinte. Il sera compris que les joints à bague flottante 54 et radial segmenté 56 peuvent être inversés sans changer la nature de l'invention. Il sera aussi compris que cette configuration très simple s'applique à une enceinte définie par un stator 40 et un rotor ou arbre BP26, mais que 20 cette configuration n'est pas limitative de l'invention. Une enceinte peut être déterminée par un rotor et plusieurs stators, ou un stator et plusieurs rotors, et comporter plus de deux systèmes d'étanchéité. En ce cas, la totalité des systèmes d'étanchéité selon l'invention comporte au moins un joint radial segmenté et un joint bague flottante, les joints restants étant par exemple 25 choisis parmi des joints à bague flottante ou des joints radiaux segmentés pour conférer au débit cumulé la valeur adéquate pour une bonne adaptation à la pompe d'aspiration. La solution optimale est d'utiliser un joint radial segmenté et un joint à bague flottante, mais on pourrait remplacer le joint à bague flottante par un joint à brosse. Dans le cas où 30 l'enceinte comporte plus de deux étanchéités, elle peut comporter au 306 705 7 17 minimum un joint radial segmenté et un joint à bague flottante, les joints restants étant des joints à bague flottante ou à brosse. Par ailleurs, le débit de la pompe d'aspiration n'est pas constant, mais dépend de son régime de fonctionnement. Ainsi, les dimensions 5 prédéterminées de la pompe d'aspiration déterminent des débits d'aspiration associés aux différents régimes de fonctionnement de ladite pompe. Aussi, conformément à l'invention, les joints à bague flottante 54 et les joints radiaux segmentés 56 des systèmes d'étanchéité 44, 42 de ladite enceinte sont configurés et combinés pour que la valeur minimale du débit 10 cumulé prévienne la mise au vide de l'enceinte E2 par la pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées à tous ses régimes de fonctionnement. De même, les joints radiaux segmentés 56 des systèmes d'étanchéité 44, 42 de ladite enceinte sont configurés pour que la seconde valeur maximale du débit cumulé permette audit débit cumulé d'être aspiré 15 par la pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées à tous ses régimes de fonctionnement. Dans le cas d'une enceinte E2 comportant plus de deux systèmes d'étanchéité notamment, le choix des joints surnuméraires aux deux joints radial segmenté et à bague flottante constituera donc une variable 20 d'ajustement pour obtenir un débit de fuite cumulé satisfaisant. Dans cette configuration, comme l'illustre le figure 7, une turbomachine 10 peut être dimensionnée selon un procédé comportant successivement une étape ET1 au cours de laquelle on choisit une pompe d'aspiration apte à être connectée à ladite enceinte E2, de dimensions 25 prédéterminées, apte à fournir une aspiration déterminée par ses dimensions selon des débits d'aspiration associés à ses régimes de fonctionnement, puis une étape ET2 au cours de laquelle on choisit des systèmes d'étanchéité 42, 44 de manière que leurs joints d'étanchéité à l'air comportent exclusivement des joints à bague flottante 54 ou des joints 30 radiaux segmentés 56, que la totalité desdits joints comporte au moins un joint à bague flottante 54 et au moins un joint radial segmenté 56, et qu'un 3067057 18 débit cumulé correspondant à la somme des débits entrants de fuite d'air desdits joints d'étanchéité à l'air soit comprise entre une première valeur minimale selon laquelle ledit débit cumulé prévient une mise au vide de l'enceinte par ladite pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées, et 5 une seconde valeur maxima selon laquelle ledit débit cumulé est apte à être aspiré par ladite pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées. Il sera également compris que la masse de la pompe d'aspiration étant le critère qui détermine le choix des joints d'étanchéité à l'air, le procédé peut comporter avantageusement une étape préalable ETO au 10 cours de laquelle on prédétermine les dimensions de la pompe d'aspiration en fonction d'une masse critique admissible de ladite pompe. L'invention permet donc avantageusement de réduire le poids d'une turbomachine et par conséquent la consommation de carburant de l'aéronef qui en est équipé. 15 REVENDICATIONS1. Turbomachine (10) d'aéronef, comprenant au moins une enceinte (E2) délimitée par au moins un rotor (26) et au moins un stator (40), et recevant au moins un palier de guidage (38) agencé entre ledit rotor (26) et ledit stator (40), des moyens d'alimentation en huile de lubrification dudit au moins un palier (38), et une pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées, qui est connectée à l'enceinte (E2) et configurée pour aspirer l'air et l'huile contenus dans ladite enceinte (E2) aux fins de recyclage de ladite huile vers les moyens d'alimentation en huile, ladite enceinte (E2) comportant au moins deux systèmes d'étanchéité (42, 44) interposés entre ledit rotor (26) et ledit stator (40), chaque système (42, 44) étant configuré pour permettre le passage d'un débit de fuite d'air correspondant de l'extérieur vers l'intérieur de l'enceinte (E2), et comportant un joint d'étanchéité à l'air huilé (52) et un joint d'étanchéité à l'air (54, 56), caractérisée en ce que les joints d'étanchéité à l'air sont configurés pour qu'un débit cumulé correspondant à la somme des débits entrants de fuite d'air soit compris entre une première valeur minimale selon laquelle ledit débit cumulé prévient une mise au vide de l'enceinte (E2) par la pompe d'aspiration, et une seconde valeur maximale selon laquelle ledit débit cumulé est apte à être aspiré par ladite pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées. 2. Turbomachine (10) selon la revendication 1, caractérisée en ce que le joint d'étanchéité à l'air huilé de chaque système d'étanchéité (42, 44) est constitué d'une vrille d'étanchéité (52) agencée du côté de l'intérieur de l'enceinte (E2). 3. Turbomachine (10) selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que les joints d'étanchéité à l'air de chaque système d'étanchéité (42,44) comportent exclusivement des joints à bague flottante (54) ou des joints radiaux segmentés (56) qui sont agencés du côté 3067057 20 extérieur de l'enceinte (E2), et en ce qu'une totalité desdits joints comporte au moins un joint à bague flottante (54) et au moins un joint radial segmenté (56). 4. Turbomachine (10) selon la revendication 3, caractérisé en ce 5 qu'elle comporte un rotor (26) d'axe A traversant un stator et deux systèmes d'étanchéité (42, 44) interposés à des extrémités axiales du stator (40), lesdits systèmes comportant un premier système d'étanchéité comportant une vrille d'étanchéité (52) tournée vers l'intérieur de l'enceinte et un joint radial segmenté (56) tourné vers l'extérieur de l'enceinte, et un 10 second système d'étanchéité (44) comportant une vrille d'étanchéité (52) tournée vers l'intérieur de l'enceinte et un joint à bague flottante (54) tourné vers l'extérieur de l'enceinte. 5. Turbomachine (10) selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les dimensions prédéterminées de la pompe 15 d'aspiration déterminent des débits d'aspiration associés aux régimes de fonctionnement de ladite pompe, et en ce que les joints à bague flottante (54) et radial segmenté (56) des systèmes d'étanchéité de ladite enceinte sont configurés et combinés pour que la valeur minimale du débit cumulé prévienne la mise au vide de l'enceinte par la pompe d'aspiration de 20 dimensions prédéterminées à tous ses régimes de fonctionnement, et pour que la seconde valeur maximale du débit cumulé permette audit débit cumulé d'être aspiré par la pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées à tous ses régimes de fonctionnement. 6. Procédé de dimensionnement d'une turbomachine (10) selon les 25 revendications 1 à 5 caractérisé en ce qu'il comporte successivement : - une étape (ET1) au cours de laquelle on choisit une pompe d'aspiration apte à être connectée à ladite enceinte (E2), de dimensions prédéterminées, apte à fournir une aspiration déterminée par ses dimensions selon des débits d'aspiration associés à ses régimes de 30 fonctionnement, 3067057 21 - une étape (ET2) au cours de laquelle on choisit des systèmes d'étanchéité (42, 44) de manière que leurs joints d'étanchéité à l'air comportent exclusivement des joints à bague flottante (54) ou des joints radiaux segmentés (56), que la totalité desdits joints comporte au moins un 5 joint à bague flottante (54) et au moins un joint radial segmenté (56), et qu'un débit cumulé correspondant à la somme des débits entrants de fuite d'air desdits joints d'étanchéité à l'air soit comprise entre une première valeur minimale selon laquelle ledit débit cumulé prévient une mise au vide de l'enceinte (E2) par ladite pompe d'aspiration de dimensions 10 prédéterminées, et une seconde valeur maxima selon laquelle ledit débit cumulé est apte à être aspiré par ladite pompe d'aspiration de dimensions prédéterminées. 7. Procédé de dimensionnement d'une turbomachine (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comporte une étape 15 préalable (ETO) au cours de laquelle on prédétermine les dimensions de la pompe d'aspiration en fonction d'un poids critique admissible de ladite pompe.