FR 3074697 A1 20190614 FR 1762054 A 20171213 SYSTE1VIE D'ALIMENTATION EN POUDRE PAR FORMATION DE CYCLONE, PROCEDE ET INSTALLATION DE GAZEIFICATION DE CHARGE DE 1VIATIERE CARBONEE DANS UN REACTEUR A FLUX ENTRAÎNE (RFE) UTILISANT UN TEL SYSTE1VIE Domaine technique La présente invention concerne de manière générale un système d'alimentation en poudre d'une partie d'une installation en aval, telle qu'un réacteur dans une installation de conversion thermochimique. Elle concerne en particulier les alimentations en poudres cohésives, telles que les poudres de bois, c'est-à-dire qu'elles ont une tendance naturelle à former spontanément des arches et des voutes. L'invention a trait plus particulièrement à une application d'alimentation, de contenants pressurisés ou non, en poudres de charge de matière carbonée, telle que la biomasse, le charbon ou tout autre type de poudres comme un broyat de déchets... Les contenants à alimenter peuvent être avantageusement, des réacteurs de gazéification, ou d'autres systèmes de conversion thermochimique. Dans cette application, les débits massiques de solide peuvent être très variables, depuis quelques kilogrammes jusqu'à plusieurs tonnes par heure en conditions industrielles. L'invention vise à améliorer de tels systèmes d'alimentation en poudre. Plus particulièrement, l'invention trouve son application dans un procédé de gazéification de la biomasse et, plus généralement de charge de matière carbonée, dans un réacteur de gazéification de type à flux entraîné, en vue de produire des combustibles ou des carburants. Bien que décrite en référence à la biomasse, pour une conversion en un combustible ou un carburant, notamment un carburant liquide, ou un autre produit de synthèse, l'invention peut être utilisée pour la conversion d'autres charges de matière carbonée (charbon, pet coke, déchets organiques...) ou de combustibles solides de récupération (C SR). Etat de la technique On désigne sous l'appellation charge carbonée, tout matériau combustible constitué de composés contenant du carbone. 2 Il peut donc s'agir de biomasse, c'est-à-dire tout matériau inhomogène d'origine végétale contenant du carbone, tel que de la biomasse ligno-cellulosique, des résidus forestiers ou agricoles (paille), ou des déchets ménagers. Toutes ces charges peuvent être sèches ou humides. 5 Il peut aussi s'agir d'un combustible d'origine fossile, tel que le charbon. Il peut aussi s'agir de déchets combustibles d'origine industrielle contenant du carbone, tel que des matières plastiques. Il peut ainsi s'agir de combustibles solides de récupération (CSR), tels que définis dans la norme EN 15359, i.e. des combustibles solides préparés à partir de déchets non dangereux destinés à être valorisés 10 énergétiquement dans des installations d'incinération ou de co-incinération. Il peut aussi s'agir d'une combinaison entre ces différentes charges. Les procédés actuels en cours d'étude ou à l'échelle de pilote industriel, permettant de convertir par voie thermochimique la biomasse ou les autres charges en carburant liquide ou gazeux par une synthèse chimique, comprennent nécessairement une 15 étape de gazéification de la charge carbonée pour obtenir un gaz de synthèse contenant du monoxyde de carbone (CO) et de l'hydrogène (H2). L'étape de gazéification proprement dite est réalisée en continu à partir de la charge carbonée de nature et de granulométrie différentes stockée habituellement à la pression atmosphérique. 20 La gazéification de la biomasse et du charbon est connue depuis longtemps. De manière générale, on peut la définir comme une transformation thermochimique de la biomasse ou du charbon par l'action de la chaleur en présence d'agents gazéifiants. On cherche à générer, à l'issue de la gazéification, un mélange de gaz dit gaz de synthèse qui comprend du monoxyde de carbone et de l'hydrogène (CO+H2) entre autres. 25 Ainsi, les procédés de gazéification de la biomasse ligno-cellulosique permettent de générer un gaz de synthèse qui permet de produire en aval soit des carburants liquides soit d'autres produits organiques. Cette gazéification se déroule en présence typiquement de vapeur d'eau vers 1300-1600°C pour des réacteurs à flux entrainé (RFE). Classiquement, ces procédés convertissent le carbone de la biomasse avec 30 un gaz en sortie du gazéifieur avec une composition moyenne de 20-25 % en CO, 8-12 % en CH4, 18-22 % en CO2 et environ 38-42 % en H2 et, des composés organiques C2 à C16 plus des composés inorganiques. 3 Il existe différents procédés de gazéification opérationnels ou au stade de recherche que l'on peut regrouper comme suit: la gazéification en lit fixe à contre-courant, à lit fixe à co-courant, en lit fluidifié et enfin, la gazéification à flux entraîné. Dans un réacteur à flux entraîné (RFE), la réaction de combustion prend la 5 forme d'une flamme, ce qui implique un mode d'injection de la biomasse bien spécifique. Ainsi, celle-ci doit être introduite dans le réacteur sous forme de poudre atomisée, de granulométrie typiqument comprise entre 1001.1m et lmm, en suspension dans un gaz de transport ou gaz porteur. La raison première de la réduction en poudre du matériau de biomasse est la 10 nécessité d'avoir une gazéification suffisamment rapide des particules qui la constituent. En effet, pour que la poudre ait le temps d'être gazéifiée complètement lors de sa chute dans le réacteur celle-ci doit être suffisamment fine. Le jet atomisé est alors mis en contact avec l'agent oxydant, mélange d'oxygène et de vapeur d'eau. Il faut, pour obtenir une bonne combustion, que le mélange 15 avec l'oxydant se fasse rapidement et de façon la plus homogène possible. Cela étant, la combustion d'une partie du matériau est une option parmi d'autres pour apporter la chaleur nécessaire au processus de gazéification. On peut très bien avoir un brûleur alimenté en oxygène et/ou en méthane s'il l'on ne souhaite pas brûler le matériau à gazéifier. 20 La biomasse est injectée dans le réacteur à flux entrainé (RFE) de préférence via un tube de faible diamètre, typiquement de 1 cm à quelques centimètres, ce qui permet de limiter la remontée de chaleur et de gaz dans le système d'alimentation en biomasse. L'alimentation en poudre de biomasse d'un réacteur de gazéification à flux entraîné et plus généralement d'alimentation en poudre de contenants divers et variés, doit 25 être faite avec un dispositif de convoyage avec dosage des poudres, c'est-à-dire qui permet de convoyer et contrôler la quantité de poudre, et en aval avec un dispositif servant à l'injection de poudres dans un contenant, en continu ou en discontinu. Parmi les dispositifs de convoyage avec dosage répandus, on peut citer les dispositifs avec trémie de stockage reliée en aval à des vis sans fin, écluses rotatives ou les 30 sas de pressurisation, communément appelés « lock hoppers » en anglais. Par exemple, la demande de brevet W02012/152742A1 divulgue une écluse rotative pour doser une poudre qui alimente directement depuis l'écluse un pétrisseur. 4 Le brevet US9227790B2 concerne une installation de gazéification de biomasse ou de charbon dans laquelle la poudre est convoyée par un convoyeur à vis sans fin de type hélicoïdale. On rencontre également des sas de pressurisation, dont le volume plus ou 5 moins important définit la finesse du dosage. Un avantage des écluses et des sas de pressurisation est qu'ils ont également un effet d'étanchéité vis-à-vis d'éventuelles fluctuations de pression en amont et en aval. Le principal inconvénient de l'utilisation d'une trémie pour le stockage d'une poudre cohésive est que son écoulement se fait en formant en quelque sorte une cheminée, 10 ou même avec des arches qui vont limiter le débit de poudre en sortie de trémie, voire 1 ' empêcher. L'inconvénient majeur des vis doseuses, écluses et lock-hoppers est le caractère fortement discontinu du débit de poudre généré. En outre, la compaction de la poudre dans une vis sans fin peut conduire au blocage de cette dernière. 15 Afin de pallier ces inconvénients, plusieurs solutions existent. Tout d'abord, il est connu d'utiliser des systèmes vibratoires pour assurer l'écoulement de la poudre au sein de la trémie de stockage. Par ailleurs, il est usuel de remplacer une vis sans fin par un convoyeur pneumatique, ce qui est coûteux et ne garantit pas l'absence de compaction de la poudre 20 convoyée. Une autre solution consiste usuellement à agencer un grand nombre de dispositifs de dosage, soit en série fluidique avec un volume, donc un pas de débit, décroissant, par exemple des écluses rotatives avec un nombre croissants de godets de taille décroissante en allant vers le point d'injection, soit en parallèle, avec un dosage 25 alterné de plusieurs dispositifs. Outre l'investissement et les contraintes de gestion du fonctionnement alterné, cette solution a pour inconvénient de générer un encombrement non négligeable. D'autre part, pour les poudres cohésives, des problèmes de bouchage par compaction de la poudre dans les godets se produisent fréquemment. Dans le domaine du convoyage et de la gazéification de poudre de charbon, la 30 solution consiste à contrôler le débit de solide par un débit additionnel de gaz : voir publications [1], [2]. Un convoyage avec gaz, aussi désigné par « injection aérée », a pour avantage de ne pas générer d'encombrement supplémentaire. En revanche, il génère un 5 écoulement à phase fortement diluée, ce qui peut ne pas être compatible avec bon nombre de procédés en aval. Cela est particulièrement problématique dans une installation de conversion thermochimique, dans laquelle le gaz ne participe pas à la réaction et de ce fait en diminue 5 le rendement. Ceci peut être notamment pénalisant à haute pression, du fait de la densité accrue du gaz, qui augmente les ratios entre débit de masse du gaz et débit de masse solide. Par exemple, mettre en oeuvre un gaz de convoyage par dilution des particules de poudre dans une installation de gazéification de biomasse nécessiterait d'utiliser une partie de l'énergie de la réaction de gazéification pour réchauffer le gaz initialement froid, ce qui 10 aurait pour effet indésirable de diminuer le rendement global de la réaction. En ce qui concerne les dispositifs d'injection, on peut citer la littérature ancienne et fournie sur les silos de décharge. Ces éléments de type « entonnoir » en forme de tronc de cône permettent d'injecter un matériau granulaire dans un contenant plus petit. Par contre, ces entonnoirs, usuellement appelés cônes d'injection, n'ont pas pour fonction 15 de doser le matériau granulaire et en assurent juste une décharge par gravité. Ainsi, dans ces dispositifs d'injection connus, la valeur du débit n'est pas réglable. L'inconvénient majeur des cônes d'injection est que la poudre peut provoquer des bouchages en leur sein, du fait de l'arrivée irrégulière de poudre sous forme de paquets et non d'écoulement constant, ces paquets pouvant de plus présenter une certaine cohésion 20 due au compactage dans le dispositif de convoyage en amont, comme une vis sans fin. Une solution consiste à adjoindre un système vibratoire au cône d'injection, ce qui tout comme pour la trémie d'injection est coûteux et ne garantit pas l'absence de bouchage. On peut également trouver différents dispositifs d'injection aérée par un gaz, pour fluidiser la poudre, qui sont décrits en détail dans la publication [2]. Ainsi, comme 25 pour les dispositifs de convoyage avec dosage, ces dispositifs d'injection ne trouvent une application qu'en phase diluée avec une fraction volumique solide atteinte qui est de quelques °A. Un autre point pénalisant de ce type d'injection aéré est que les fonctions de dosage et d'injection de poudre ne sont pas séparées puisque c'est le mélange diphasique 30 et donc le débit de gaz qui détermine en grande partie le débit de solide. 6 Enfin, pour des poudres très cohésives et/ou non aisément fluidisables, ce type d'injection est complexe à réaliser et très dépendant de la nature des poudres, comme expliqué par la publication [2]. Si dans l'art antérieur, on trouve des systèmes d'alimentation de poudres en 5 phase dense qui associent un dispositif de convoyage avec dosage de poudre et un dispositif d'injection, les inconvénients propres à chaque dispositif subsistent. Ainsi, toutes les solutions selon l'état de l'art augmentent le coût et la complexité d'un système d'alimentation en poudre et ne garantissent pas de manière systématique son bon fonctionnement suivant les propriétés de coulabilité de la poudre 10 variables en fonction du type de matériau(x) formant la poudre. Il existe donc un besoin général pour améliorer les systèmes d'alimentation de poudre d'un équipement industriel en aval, notamment afin d'éviter les problèmes de d'écoulement en cheminée avec arches, de compaction de la poudre qui peuvent conduire au conduire au bouchage de tout ou partie des systèmes et ce avec un dosage fin, précis et 15 stable, sans que cela ne nuise au coût de réalisation des systèmes. Il existe un besoin particulier d'améliorer les systèmes d'alimentation en poudre d'une charge de matière carbonée, de préférence de la biomasse ligno-cellulosique, d'une installation en continu avec réacteur de gazéification de type à flux entraîné, en vue de produire des combustibles ou des carburants, notamment en vue de s'assurer un 20 fonctionnement fiable et d'augmenter la rentabilité de l'installation globale. Le but de l'invention est de répondre au moins partiellement à ce(s) besoin(s). Exposé de l'invention Pour ce faire, l'invention a pour objet un système d'alimentation en poudre, comprenant: 25 - un dispositif de convoyage avec dosage, adapté pour convoyer un ou des matériaux sous la forme de granulés, selon un débit moyen donné; - un dispositif d'injection alimenté en poudre par le dispositif de convoyage, le dispositif d'injection étant sous la forme d'une enveloppe délimitée par un cylindre creux prolongé par un tronc de cône comprenant un orifice de sortie; 30 - un circuit de circulation de gaz à l'intérieur de l'enveloppe, le circuit de gaz étant fermé sur lui-même pour réinjecter à l'intérieur de l'enveloppe le gaz récupéré en sortie de celle-ci, le circuit étant adapté pour générer un cyclone de gaz à l'intérieur de 7 l'enveloppe au moins sur une partie de la hauteur de cylindre, de sorte que le cyclone généré entraîne les particules de poudre vers le bas de l'enveloppe afin qu'elles soient évacuées par gravité par l'orifice de sortie. Selon une variante de réalisation, le circuit de gaz comprend un conduit 5 d'entrée du gaz débouchant selon une direction tangentielle dans la partie supérieure du cylindre de l'enveloppe. Le conduit d'entrée peut être de section rectangulaire. Selon une autre variante de réalisation, le circuit de gaz comprend un conduit de sortie du gaz débouchant sur le dessus dans l'axe du cylindre de l'enveloppe. 10 De préférence, le conduit de sortie est un cylindre monté à l'intérieur et de manière coaxiale au cylindre de l'enveloppe. Selon une variante de réalisation avantageuse, le dispositif de convoyage avec dosage comprend une vis sans fin dont la sortie débouche dans le cylindre de l'enveloppe. L'invention a également pour objet, sous un autre de ses aspects, un procédé 15 de gazéification d'une charge de matière carbonée en un gaz de synthèse en vue de produire un combustible ou un carburant, notamment un carburant liquide, ou un autre produit de synthèse, comprenant les étapes suivantes : a/ convoyage avec dosage d'une poudre; b/ génération d'un cyclone de gaz au sein d'une enveloppe d'injection, de 20 sorte à entraîner la poudre convoyée, vers le bas de l'enveloppe, c/ injection par gravité de la poudre évacuée par gravité depuis l'enveloppe, dans un réacteur de gazéification (4) de type à flux entrainé (RFE), de préférence à des températures comprises entre 1300 et 1600°C. Avantageusement, le débit de gaz formant le cyclone est de l'ordre de 3,5 lis, 25 pour un débit de particules de poudre convoyée compris entre 0 et 50 kg/h. Avantageusement encore, la taille des particules de poudre convoyée est comprise entre 10um et lmm. L'invention a enfin pour objet, une installation de gazéification de charge matière carbonée, destinée à mettre en oeuvre en continu le procédé décrit précédemment, 30 comprenant : - un système d'alimentation décrit précédemment, 8 - un réacteur de gazéification de type à flux entraîné (RFE), agencé en dessous du dispositif d'injection du système d'alimentation. Ainsi, l'invention consiste essentiellement à créer une fluidisation de la poudre en générant cyclone de gaz d'entraînement des particules de poudre dans le volume d'une 5 enveloppe d'injection. Le circuit de circulation est configure pour faire circuler le gaz en circuit fermé en récupérant le gaz ayant circulé sur le dessus de l'enveloppe pour le réinjecter tangentiellement au cylindre de l'enveloppe dans sa partie supérieure. Les vitesses de rotation du gaz au sein du cyclone sont suffisamment élevées 10 pour entraîner les particules de poudre qui sont évacuées par l'orifice de sortie du cône par gravité, c'est-à-dire par leur propre poids. De manière surprenante, bien que de nombreux travaux se sont penchés sur la problématique du convoyage et de l'injection d'une charge carbonée sous la forme de poudre, il semble que personne n'ait pensé à mettre en oeuvre une fluidisation de la poudre 15 par cyclone de gaz. L'invention qui vient d'être décrite présente de nombreux avantages parmi lesquels on peut citer : - suppression des problèmes de blocage, arches, bouchon et autres que l'on rencontre dans les systèmes d'alimentation en poudre selon l'état de l'art; 20 - du fait de la circulation du gaz, fluidisation de l'injection de poudre, sans risque d'interférence avec une installation en aval, notamment un réacteur RFE que l'on souhaite alimenter en poudre; - simplicité de mise en oeuvre et dimensionnement d'un cyclone de gaz dans l'enveloppe d' inj ection; 25 - faible puissance de fonctionnement nécessitée par la fluidisation avec cyclone; - possibilité d'utiliser une plus grande variété de matière carbonée du fait qu'on peut envisager de mettre en oeuvre la fluidisation par cyclone pour des poudres qui ne sont pas considérées habituellement comme fluidisables, notamment pour un procédé 30 industriel aval de conversion thermochimique, en particulier pour la gazéification. En effet, les vitesses de rotation du cyclone peut être très élevées pour renforcer la dispersion de tout type de poudre qui est introduite dans l'enveloppe ; 9 - possibilité d'utiliser des poudres très fines de l'ordre de la dizaine de microns car on peut aisément régler le diamètre de coupure du cyclone à créer qui est fonction de sa vitesse de rotation. Description détaillée 5 D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront mieux à la lecture de la description détaillée de l'invention faite à titre illustratif et non limitatif en référence aux figures suivantes parmi lesquelles : - la figure 1 est une vue schématique d'une partie d'une installation de conversion thermochimique en continu d'une charge de matière carbonée selon l'état de 10 l'art mettant en oeuvre un système d'alimentation en poudre de la charge, avant son injection dans un réacteur de gazéification de type à flux entraîné; - les figures 2A à 2F sont des vues schématiques en coupe de détail de différentes solutions selon l'état de l'art de fluidisation de l'écoulement par injection de gaz continue ou intermittente au travers de la paroi d'un cône ou d'une trémie d'injection 15 de poudre d'une charge carbonée ; - la figure 3 est une vue schématique en perspective d'un système d'alimentation en poudre de charge carbonée selon l'invention ; - la figure 4 reprend en vue de coupe longitudinale le système selon la figure 3 avec les dimensions symbolisées des différents éléments ; 20 - la figure 5 est une vue issue d'une simulation numérique, qui montre les trajectoires du gaz dans la périphérie extérieure du cyclone formé selon l'invention ; - la figure 6 est une vue issue d'une simulation numérique, qui montre les trajectoires des particules d'une poudre de biomasse, suivie à l'intérieur du cyclone formé selon l'invention. 25 Dans la description qui va suivre les termes « entrée », « sortie » « amont », « aval », sont utilisés par référence avec la direction de transfert de la charge de matière carbonée dans un système d'alimentation en poudre selon l'invention. On précise que si, en figure 1, la trémie de stockage est montrée au-dessus du réacteur de gazéification avec une vis sans fin à l'horizontale, il s'agit d'une représentation 30 schématique et qu'en pratique, la trémie repose sur le sol à côté du réacteur et la vis sans fin est agencée à oblique et véhicule la poudre de charge carbonée de bas en haut. 10 Telle qu'illustrée en figure 1, une installation en continu selon l'état de l'art met en oeuvre le procédé d'une gazéification d'une charge carbonée par alimentation de la charge sous d'une poudre par un système 1 adapté, dans un réacteur 4 de type à flux entraîné. 5 Ainsi, le réacteur de gazéification 4 à flux entraîné (RFE ou EFR, acronyme anglais de «Entrained flow reactor ») fonctionnant de préférence à des températures comprises typiquement entre 1300-1600°C et une pression comprise entre 30 et 50 bars est alimenté en continu par la charge par une dispositif de convoyage avec dosage 2. Plus précisément, la charge de matière carbonée est préparée par broyage pour 10 être mise sous la forme d'une poudre P qui est stockée dans une trémie de stockage adaptée 20. L'alimentation en continu avec dosage est réalisée au moyen d'au moins une vis sans fin 21, par exemple comme décrit dans la demande de brevet WO 2005/092749. 15 En dessous de l'extrémité de la vis sans fin 21 est agencé un cône d'injection 3 qui permet d'injecter la poudre de charge carbonée directement dans le réacteur 4 situé en dessous dudit cône 3. Dans ce type d'installation 1 selon l'état de l'art, il a pu être constaté en amont du réacteur de gazéification 4, plusieurs problèmes liés à l'utilisation de la poudre pour 20 alimenter le réacteur. Tout d'abord, la poudre peut s'écouler en formant une cheminée dans la trémie de stockage 20, avec le cas échéant la formation d'arches qui vont limiter le débit de poudre en sortie de trémie 20 voire l'empêcher. En outre, la poudre peut avoir tendance à se compacter dans la vis sans fin 21, 25 ce qui peut conduire au blocage de cette dernière. Enfin, l'arrivée irrégulière de la poudre sous forme de paquets et non d'écoulement constant dans le cône d'injection 3 peut amener à son bouchage, les paquets pouvant de plus présenter une certaine cohésion due au compactage dans la vis sans fin 21. Les figures 2A à 2F montrent différentes variantes de dispositifs d'injection de 30 gaz sous pression pour fluidifier la poudre qui alimente un cône 3 ou trémie d'injection. Un dispositif d'injection de gaz peut donc consister en : 11 - un cône 3 percé d'une pluralité de trous d'injection 30 de gaz pour former un cône poreux 5.1 (figure 2A) ; - un boitier d'aération 5.2 agencé dans une portion de la paroi du cône 3 (figure 2B); 5 - un élément formant un pommeau d'aération 5.3, monté à l'intérieur de la paroi du cône 3 (figure 2C) ; - une buse d'aération 5.4, montée à l'intérieur de la paroi du cône 3 (figure 2D) ; - une buse d'aération 5.5 qui peut en outre vibrer, montée à l'intérieur de la 10 paroi du cône 3 (figure 2E) ; - un réservoir de de décharge 5.6 monté à l'extérieur de la paroi du cône 3 et avec un tuyau d'injection 5.7 relié au réservoir qui débouche à l'intérieur du cône 3 (figure 2F). Ces dispositifs d'injection de gaz présentent plusieurs inconvénients majeurs. 15 Tout d'abord, ils ne sont applicables que pour des poudres dites fluidisables, puisque au final leur fonctionnement est assez proche des techniques du lit fluidisé. Avec des poudres plus cohésives, comme la plupart des poudres de biomasse la fluidisation ne se fait pas et on observe en général un phénomène dit de renardage où le 20 gaz forme des tunnels par lesquels il peut s'échapper. L'injection de gaz présente aussi les inconvénients majeurs de créer des surpressions dans le dispositif d'injection de poudre et de générer un flux gazeux qui est injecté en sus dans le réacteur thermochimique en aval, ce qui n'est pas forcément souhaitable. 25 Les dispositifs vibratoires n'apportent pas réellement des solutions plus efficaces. Par conséquent, l'inventeur a pensé à générer un cyclone dans le volume d'une enveloppe d'un dispositif d'injection de poudre en réalisant une circulation gaz en son sein. La circulation du gaz est avantageusement prévue pour récupérer le gaz injecté et le 30 réinjecter dans le volume d'enveloppe, de sorte qu'il ne s'échappe pas à travers l'orifice de sortie de la poudre en bas de l'enveloppe. 12 Ainsi, selon l'invention, comme illustré en figure 3, le système d'alimentation en poudre comprend tout d'abord un dispositif de convoyage de poudre 21 qui peut être usuel pour amener la poudre à l'intérieur d'un dispositif d'injection de poudre sous la forme d'une enveloppe 6. 5 Cette enveloppe 6 d'axe longitudinale X est constituée par un cylindre creux 60 prolongée vers le bas par un tronc de cône 61 comprenant un orifice de sortie 62 ou d'évacuation de la poudre P. Le dispositif de convoyage de poudre 21 peut comprendre une vis sans fin dont la sortie débouche dans le cylindre 60 de l'enveloppe 6. 10 Un circuit de circulation de gaz 7 permet d'injecter du gaz dans la partie supérieure du cylindre 6. Plus précisément, le gaz est injecté tangentiellement au cylindre 60 par un conduit d'entrée 70, circule à l'intérieur sur au moins la hauteur du cylindre 60 en formant un cyclone puis ressort par le conduit de sortie 71. 15 Le conduit de sortie 71 est formé par un cylindre creux coaxial et monté en partie à l'intérieur du cylindre 60 de l'enveloppe 6. La circulation du gaz s'effectue selon une boucle puisque le circuit 7 est prévu avec un retour du gaz entre le conduit de sortie 71 et le conduit d'entrée 70. Ainsi, le gaz est réinjecté dans l'enveloppe 6. 20 Grâce à cette configuration, les particules de poudre peuvent être entraînées par le gaz en rotation selon le cyclone généré. On veille bien entendu à générer des vitesses de rotation du gaz suffisamment élevées pour entrainer les particules de poudre P. A la sortie, la poudre P est évacuée sous l'effet de son propre poids par l'orifice de sortie 62. 25 La figure 4 illustre les formes et dimensions à donner aux différents composants de l'alimentation en poudre 21, de l'enveloppe et du circuit de gaz 7, pour générer correctement effectivement un cyclone. A titre indicatif, un exemple de dimensionnement est donné ci-après pour les conditions suivantes : 30 - la taille de particules de poudre de biomasse est comprise entre 0,2 mm et 1 mm avec une taille moyenne de 0,5 mm et une forme possible de particules qui ne soit pas sphérique ; 13 - la densité des particules est de l'ordre de 700 kg/m3; - le débit de biomasse est de 50kg/h et fourni par une vis sans fin 21; - le gaz injecté et recirculant dans le circuit 7 est de l'azote. On précise ici que l'inventeur a respecté les proportions géométriques données 5 dans la publication [3], en page 28 du chapitre 17, pour les nettoyeurs de gaz. Avec les symboles utilisés en figure 4, les formes et dimensions sont les suivantes : - diamètre extérieur D21 de la vis sans fin 21 égal à 60 mm; - cylindre 60 de hauteur H60 égale à 160 mm, de diamètre intérieur D61 10 correspondant à celui d'entrée du cône égal à 80mm; - cône 61 de hauteur H61 égale à 160 mm ; - diamètre intérieur D62 de l'orifice de sortie 62 de la poudre égal à 20 mm; - conduit d'entrée du gaz 70, de section rectangulaire avec une hauteur H70 égale à 40 mm et une largeur L70 égale à environ 18mm ; 15 - conduit de sortie du gaz 71, sous la forme d'un cylindre de diamètre intérieur D71 égal à 40 mm emmanché coaxial et à l'intérieur du cylindre 60 sur une hauteur H71 de l'ordre de 50 mm. Afin de valider la création de cyclone avec un tel dispositif, l'inventeur a procédé à une simulation numérique à l'aide du code de calculs commercialisé sous la 20 dénomination FLUENT. Pour obtenir la création du cyclone, il est nécessaire d'appliquer une différence de pression d'environ 100 Pa dans la boucle de recirculation 7 du gaz. On obtient alors un débit de gaz circulant à l'intérieur de l'enveloppe 6 de l'ordre de 3.5*101 m3/s. La puissance nécessaire à la génération du cyclone est donc de l'ordre de 0,35 W. 25 La vitesse de rotation du gaz en cyclone dans le cylindre creux 60 est de l'ordre de 5 m/s. La figure 5 montre les trajectoires du gaz G dans la périphérie extérieure du cyclone. La figure 6 montre la trajectoire des particules de poudre de biomasse P. On 30 vérifie que les particules sont prises dans le mouvement tourbillonnant du cyclone, c'est-à- dire entraînées par le cyclone, vers le bas du cône 61. Ces particules sont alors évacuées par l'orifice de sortie 62. Aucune particule ne remonte au centre du cyclone du fait du 14 diamètre de coupure du cyclone bien inférieur au diamètre minimum des particules injectées. Pour une application de gazéification de biomasse ligno-cellulosique ou de combustibles solides de récupération (CSR), les particules de la poudre P qui peuvent 5 alimenter le cyclone peuvent être très fines et typiquement avoir une dimension comprise entre 10 microns et 1 mm. Bien que décrite en référence exclusivement à la biomasse, l'installation de conversion en un combustible ou un carburant, notamment un carburant liquide, ou un autre produit de synthèse, l'invention peut être utilisée pour la conversion d'autres charges 10 de matière carbonée (charbon, pet coke, déchets organiques...) ou encore combustibles solides de récupération (CSR). D'autres variantes et améliorations peuvent être prévues sans pour autant sortir du cadre de l'invention. L'invention n'est pas limitée aux exemples qui viennent d'être décrits ; on 15 peut notamment combiner entre elles des caractéristiques des exemples illustrés au sein de variantes non illustrées. 15 Références Citées [1]: "Pneumatic convection of solids", KLINGZING, G.E., RIZK, F., MARCUS, R. & LEUNG, L.S., third edition, 2010. [2]: "Pneumatic conveying design guide", MILLS, D, Elsevier, 2006. 5 [3]: Perry's Chemical Engineers' Handbook, REVENDICATIONS1. Système (1) d'alimentation en poudre (P), comprenant: - un dispositif de convoyage (2, 21) avec dosage, adapté pour convoyer un ou des matériaux sous la forme de granulés, selon un débit moyen donné; - un dispositif d'injection (6) alimenté en poudre par le dispositif de convoyage, le dispositif d'injection étant sous la forme d'une enveloppe délimitée par un cylindre creux (60) prolongé par un tronc de cône (61) comprenant un orifice de sortie (62); - un circuit (7) de circulation de gaz (G) à l'intérieur de l'enveloppe, le circuit de gaz étant fermé sur lui-même pour réinjecter à l'intérieur de l'enveloppe le gaz récupéré en sortie de celle-ci, le circuit étant adapté pour générer un cyclone de gaz à l'intérieur de l'enveloppe au moins sur une partie de la hauteur de cylindre, de sorte que le cyclone généré entraîne les particules de poudre vers le bas de l'enveloppe afin qu'elles soient évacuées par gravité par l'orifice de sortie. 2. Système (1) d'alimentation selon la revendication 1, le circuit de gaz comprenant un conduit d'entrée (70) du gaz débouchant selon une direction tangentielle dans la partie supérieure du cylindre de l'enveloppe. 3. Système (1) d'alimentation selon la revendication 2, le conduit d'entrée étant de section rectangulaire. 4. Système (1) d'alimentation selon l'une des revendications précédentes, le circuit de gaz comprenant un conduit de sortie (71) du gaz débouchant sur le dessus dans l'axe du cylindre de l'enveloppe. 5. Système (1) d'alimentation selon la revendication 4, le conduit de sortie étant un cylindre monté à l'intérieur et de manière coaxiale au cylindre de l'enveloppe. 6. Système (1) d'alimentation selon l'une des revendications précédentes, le dispositif de convoyage avec dosage comprenant une vis sans fin (21), dont la sortie débouche dans le cylindre de l'enveloppe. 7. Procédé de gazéification d'une charge de matière carbonée en un gaz de synthèse en vue de produire un combustible ou un carburant, notamment un carburant liquide, ou un autre produit de synthèse, comprenant les étapes suivantes : a/ convoyage avec dosage d'une poudre; 17 b/ génération d'un cyclone de gaz au sein d'une enveloppe d'injection, de sorte à entraîner la poudre convoyée, vers le bas de l'enveloppe, c/ injection par gravité de la poudre évacuée par gravité depuis l'enveloppe, dans un réacteur de gazéification (4) de type à flux entrainé (RFE), de préférence à des 5 températures comprises entre 1300 et 1600°C. 8. Procédé de gazéification selon la revendication 7, le débit de gaz formant le cyclone est de l'ordre de 3,5 lis, pour un débit de particules de poudre convoyée compris entre 0 et 50 kg/h. 9. Procédé de gazéification selon la revendication 7 ou 8, la taille des 10 particules de poudre convoyée étant comprise entre 10um et lmm. 10. Installation de gazéification de charge matière carbonée, destinée à mettre en oeuvre en continu le procédé selon l'une des revendications 7 à 9, comprenant : - un système d'alimentation (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, 15 - un réacteur de gazéification (4) de type à flux entraîné (RFE), agencé en dessous du dispositif d'injection du système d'alimentation.