FR 3074570 A1 20190607 FR 1761605 A 20171204 PROCEDE ET DISPOSITIF DE RECUPERATION/REDISTRIBUTION D'ENERGIE CALORIFIQUE PAR VOIE THERMOCHIMIQUE ET STATION DE REDISTRIBUTION L'invention concerne un procede et un dispositif de 5 recuperation/redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique, ainsi qu'une station de redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique. La recuperation/redistribution d'energie calorifique sur au moins un premier site, son stockage et son transport vers au moins un deuxieme site distant sur lequel cette energie calorifique peut etre redistribuee presente un grand interet et a 10 fait l'objet de tres nombreuses recherches et propositions. En particulier, on cherche depuis longtemps a pouvoir recuperer de fawn rentable a l'echelle industrielle la chaleur, dite chaleur fatale, necessairement produite sur les sites industriels ou les sites de production de chaleur pour les reseaux de chauffage urbain, pour pouvoir la reutiliser sur d'autres sites qui peuvent etre d'autres sites industriels ou des reseaux de 15 chauffage domestique ou autres. L'une des technologies envisageables a cette fin est la voie thermochimique (cf. notamment le rapport d' etude « Etude de valorisation du stockage thermique et du power-to-heat » Ademe/Atee, 14 novembre 2016 pages 6, 9, 199 a 201, 225 et 226). Le stockage thermochimique de chaleur peut egalement presenter un interet dans d'autres applications, notamment pour le stockage d'energie 20 renouvelable sur un site de production et/ou pendant certaines periodes, puis son transport jusque sur d' autres sites d'utilisation distants et/ou son utilisation pendant d'autres periodes (accumulateurs reversibles ou pompes a chaleur reversibles). Comme l'indique le rapport d'etude susmentionne, le probleme majeur de ce type de solution est celui de sa rentabilite economique a l'echelle 25 industrielle. Or, l'un des points essentiels de cette rentabilite economique est celui du colit du transport du materiau stockant l'energie calorifique, qui peut s'effectuer de fawn discontinue par vehicule terrestre (routes, rails, voies navigables (maritime ou fluviale)). En consequence, pour atteindre la rentabilite economique, it convient que l'energie calorifique transportee par chaque vehicule entraine une economie superieure 2 au coilt total induit par la recuperation et la redistribution de cette energie calorifique, et, par le deplacement de ce vehicule. Or, le poids et le volume transports par un vehicule terrestre sont necessairement limites, notamment compte-tenu de contraintes reglementaires. La quantite d'energie calorifique transportee par un vehicule est donc limitee par le poids total pouvant etre transports par le vehicule et par la densite d' energie calorifique par kilogramme de materiau transports stockant 1' energie calorifique. Ti convient donc d' optimiser la densite energetique transportee pour pouvoir atteindre la rentabilite economique, tout en optimisant les processus de recuperation et de redistribution d' energie calorifique. L'invention vise donc en particulier a resoudre ces problemes en proposant un procede et un dispositif de recuperation/redistribution d' energie calorifique avec stockage d'energie calorifique dans un materiau transports de facon discontinue par vehicules, ainsi qu'une station de redistribution d'energie calorifique, qui puissent atteindre la rentabilite economique a l'echelle industrielle. L'une des solutions les plus prometteuses procurant une densite energetique importante a temperature ambiante est celle qui consiste a utiliser un couple forme d'une composition saline d' au moins un sel et d'un solvant liquide volatile. Des Tors, la recuperation d'energie calorifique consiste schematiquement a utiliser l' energie calorifique a recuperer pour concentrer - notamment cristalliser- et dissocier la composition saline du solvant liquide a partir d'une solution liquide primaire, et la redistribution d'energie calorifique consiste a evaporer le solvant a pression reduite avec production de froid et dissoudre la composition saline dans le solvant liquide a nouveau condense avec production de chaleur dans un dispositif reactionnel pour former une solution liquide primaire. Lorsque le site de redistribution est distant du site de recuperation, la solution primaire ainsi formee sur le site de redistribution est transportee depuis le site de redistribution jusque sur le site de recuperation. A l' inverse, le solvant liquide et la composition saline dissocies sur le site de recuperation sont transportes jusque sur le site de redistribution. 3 Cela etant, si cette voie thermochimique est prometteuse, l'inventeur a determine qu'elle se heurte encore a un obstacle de principe. En effet, le couple composition saline/solvant liquide doit etre choisi pour presenter une concentration totale de la solution primaire aussi elevee que possible, puisque cette 5 concentration est directement liee au differentiel de temperature theorique pouvant etre obtenu entre l' evaporateur et le dispositif reactionnel lors de la redistribution d' energie calorifique. Ce differentiel de temperature theorique doit etre aussi eleve que possible pour permettre une adaptation optimale de la pompe a chaleur thermochimique ainsi formee aux variations de puissance requises par l'utilisation d'energie calorifique 10 redistribuee. A l'inverse, l'energie totale transferee lors de la recuperation d'energie calorifique est proportionnelle a la quantite du solvant liquide evaporee. En consequence, contrairement a ce que 1' on pouvait penser, it s' avere que la densite energetique du milieu transports entre le site de redistribution et le site de recuperation 15 est proportionnelle a la quantite de solvant liquide transports. Autrement dit, plus la proportion massique totale en sel par rapport au solvant liquide est faible, plus la densite energetique transportee est importante. De meme, dans les accumulateurs thermochimiques reversibles ou les pompes a chaleur thermochimiques le volume necessaire au stockage de la 20 solution saline produite lors de la redistribution d'energie calorifique (ou decharge) est un critere qui influe sensiblement sur le cofit d'installation. Dans ce contexte, la presente invention vise a proposer un procede et un dispositif de recuperation/redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique ainsi qu'une station de redistribution d'energie calorifique par voie 25 thermochimique dans lesquels a la fois la densite energetique de la solution saline stockee -notamment transportee par vehicules- et utilisee lors de la recuperation d'energie calorifique et le differentiel de temperature theorique pouvant etre obtenu entre l'evaporateur et le dispositif reactionnel lors de la redistribution d'energie calorifique sont optimises. 4 Plus particulierement, l'invention vise a proposer un procede et un dispositif de recuperation/redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique qui puisse atteindre la rentabilite economique a l'echelle industrielle. Pour ce faire l'invention concerne un procede de 5 recuperation/redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique dans lequel, lors d'une phase de redistribution d'energie calorifique, sur au moins un site, dit site de redistribution, une solution liquide, dite solution primaire, comprenant une composition, dite composition saline, d'au moins un sel en solution dans un solvant liquide, est formee a une concentration totale Cf, 10 caracterise en ce que : - ladite phase de redistribution d'energie calorifique comprend une etape de separation partielle lors de laquelle au moins une partie -notamment l'integralite- de la solution primaire formee sur un site de redistribution est ensuite soumise sur ledit site de redistribution a au moins une separation partielle produisant : 15 o une solution liquide, dite solution deconcentree, ayant une concentration totale Cd non nulle inferieure a Cf, o une composition, dite composition concentree, ayant une concentration totale superieure a Cf. L'invention permet ainsi simultanement de preserver une 20 concentration totale Cf en sel(s) de la solution primaire optimale pour le fonctionnement pour chaque phase de redistribution d'energie calorifique, tout en limitant neanmoins la concentration totale Cd en sel(s) de la solution deconcentree qui peut etre utilisee ulterieurement lors d'une phase de recuperation d'energie calorifique. Ainsi, it est possible d' augmenter la densite energetique et la rentabilite du transport de 25 la solution saline (qui est la solution deconcentree allegee) entre chaque site de redistribution et chaque site de recuperation et/ou de diminuer le volume necessaire au stockage de cette solution saline pour une meme quantite d'energie calorifique pouvant etre recuperee a partir de cette solution saline. En effet, la solution deconcentree presente un volume plus faible que la solution primaire, et le volume stocke de 5 composition saline est reduit. Et il s'avere que cette economie n'est pas du tout negligeable, mais bien au contraire determinante vis-a-vis de la rentabilite economique a l' echelle industrielle de l' ensemble du procede et des dispositifs mis en oeuvre. En outre, il est a noter que la concentration de la solution 5 deconcentree qui peut etre utilisee lors de phases ulterieures de recuperation d'energie calorifique etant plus faible que celle de la solution primaire, cette recuperation peut s'effectuer avec une source de chaleur -notamment une source de chaleur fatale ou une source de chaleur en provenance d'energie solaire- a plus faible temperature. Dans certains modes de realisation conformes a l'invention, la 10 composition concentree est stockee sur ledit site de redistribution, en particulier pour pouvoir etre utilisee lors d'une phase de redistribution d'energie calorifique. En outre, dans certains modes de realisation conformes a l'invention ladite composition concentree est au moins pour partie recyclee lors d'une phase de redistribution d'energie calorifique pour former ladite solution primaire sur 15 ledit site de redistribution. En particulier, ladite composition concentree peut etre au moins pour partie recyclee en continu lors de la meme phase de redistribution d'energie calorifique que celle lors de laquelle elle est produite ; et/ou au moins pour partie alternativement stockee puis recyclee lors de la meme phase de redistribution d' energie calorifique que celle lors de laquelle elle est produite ; et/ou au moins pour partie 20 stockee lors de la phase de redistribution d'energie calorifique lors de laquelle elle est produite, puis recyclee lors d'une phase ulterieure de redistribution d'energie calorifique, en complement d'une quantite de composition reconcentree -notamment de composition saline a l'etat solide- alimentee en vue de sa dissolution dans une quantite du solvant liquide, notamment dechargee d'un vehicule de transport. 25 Divers modes de realisation peuvent etre envisages en ce qui concerne l'etape de separation partielle permettant de produire la solution deconcentree et la composition concentree. Ti est possible par exemple de prevoir un dispositif d'osmose inverse de facon a realiser une separation partielle par osmose inverse, la composition concentree etant alors une solution saline a l'etat liquide. Neanmoins, dans 6 certains modes de realisation avantageux conformes a l' invention, l'etape de separation partielle est une etape de recristallisation partielle de ladite solution primaire. Dans ces modes de realisation, la composition concentree est donc une composition saline recristallisee a l'etat solide. 5 Par ailleurs, les choix de chaque sel de ladite composition saline, du solvant liquide, de la concentration Cd de la solution deconcentree et de la concentration totale Cf de ladite solution primaire peuvent faire l'objet de toutes variantes. Ces choix sont en particulier realises pour optimiser d'une part les phases de redistribution d'energie calorifique, et d'autre part les phases de recuperation d'energie 10 calorifique, selon les applications et les variantes de realisation. La concentration totale Cd de ladite solution deconcentree doit cependant etre non nulle pour permettre une recuperation d'energie calorifique effective ulterieurement a partir de cette solution deconcentree. Cette concentration Cd est aussi faible que possible dans la limite de la production d'une composition 15 concentree compatible avec sa re-utilisation ulterieure. Par exemple, si la composition concentree est une composition saline cristallisee, l'hydratation partielle des sels produits peut empecher sa re-utilisation. En particulier, dans certains modes de realisation, et notamment lorsque ledit solvant liquide est l'eau, ladite solution deconcentree est formee a une 20 concentration totale Cd en sel(s) dissout(s) superieure a 1 g/L, en particulier superieure a 5 g/L, plus particulierement superieure a 100 g/L, par exemple typiquement de l'ordre de 500 g/L a 1500 g/L. La concentration totale Cf de la solution primaire est quant a elle choisie en fonction du differentiel de temperature theorique voulu, et peut donc prendre 25 toute valeur, jusqu' a celle correspondant a une fraction massique en sel(s) de cette solution primaire (masse totale de sel(s) / masse totale de la solution) maximale en conservant l' etat liquide de la solution primaire (selon sa temperature). Par ailleurs, ladite etape de separation partielle peut comporter une seule operation ou au contraire une pluralite d' operations successives, de meme 7 nature ou de differentes natures. Dans certains modes de realisation les plus simples, cette etape de separation partielle est formee uniquement par recristallisation partielle de la solution primaire par refroidissement. Dans d'autres modes de realisation, rien n'empeche de prevoir que la solution deconcentree soit formee par plusieurs &ages de 5 recristallisation partielle a differentes temperatures, ou encore par au moins un traitement par osmose inverse, ou autre. Ti est a noter que dans un procede selon l'invention l'etape de separation partielle est effectuee a quantite de matiere constante, c'est-a-dire que la somme du nombre de moles de la solution deconcentree et du nombre de moles de la 10 composition concentree est egale au nombre de moles de ladite partie de solution primaire utilisee lors d'etape de separation partielle. De meme, de ce fait, l'etape de separation partielle est egalement effectuee au moins sensiblement a volume constant. En outre, la concentration totale Cd en sel(s) de la solution deconcentree issue de l'etape de separation partielle depend exclusivement de cette 15 etape. Par exemple, dans les modes de realisation dans lesquels l'etape de separation partielle est une etape de recristallisation partielle de ladite solution primaire, les caracteristiques de la solution deconcentree dependent des conditions de cette recristallisation partielle. Une telle recristallisation partielle peut faire l'objet elle-meme de 20 diverses variantes de realisation. Par exemple, it est possible de rajouter un sel tertiaire dans la solution primaire pour entrainer une complexation et une precipitation de sels ; ou un simple refroidissement de la solution primaire a partir d'une source de froid disponible sur le site de redistribution, notamment un evaporateur du site de redistribution comme decrit ci-apres ou de 1' air atmospherique exterieur a plus faible 25 temperature que la solution primaire (par exemple en hiver) ; ou une evaporation partielle du solvant liquide de la solution primaire par une source de chaleur exterieure, par exemple une source de chaleur solaire en ete... Par ailleurs, ladite composition saline peut faire l'objet de toutes variantes de realisation, et peut etre choisie en particulier en fonction du differentiel 8 theorique de temperature souhaite entre la solution primaire et ledit solvant liquide, par sa dissolution dans le solvant liquide. En particulier, dans certains modes de realisation avantageux, ladite composition saline est choisie de facon a ce que ladite solution primaire presente, a sa concentration maximale, un differentiel theorique de 5 temperature d'au moins 1° C, en particulier d'au moins 5° C, plus particulierement compris entre 10° C et 50° C, voire meme compris entre 50° C et 150° C (par exemple avec une composition saline formee de NaOH) . Dans certains modes de realisation possibles chaque sel est choisi dans le groupe forme de ZnC12, NaOH, LiBr, ZnBr2, KOH, LiC1, CaBr2, LiI, CaC12, 10 MgC12, NaI, Ca(NO3)2, Mg(NO3)2, NaBr, NH4No3, KI, SrC12, NaNO3, NaC1, KCH3CO2, K2CO3, MnC12, NaNO2. Par ailleurs, cette composition saline peut comporter uniquement un sel, ce qui facilite la mise au point et le fonctionnement de l'invention. Rien n'empeche cependant de prevoir une composition saline formee d'une pluralite de sels distincts. 15 De meme, le solvant liquide peut faire l'objet de tres nombreuses variantes de realisation. Dans certains modes de realisation preferentiels, ce solvant liquide est un liquide volatile, c'est-a-dire ayant une pression de vapeur saturante non nulle a temperature ambiante. Dans certains modes de realisation possibles, le solvant liquide peut etre choisi parmi aussi bien les solvants organiques que les solvants 20 inorganiques, parmi aussi bien les solvants polaires que les solvants apolaires. Avantageusement, le solvant liquide peut etre choisi parmi les fluides frigorifiques (dont l'eau et l' ammoniac) et les alcools, plus particulierement parmi l'eau et l' ammoniac. Le solvant liquide le plus simple et le plus economique qui donne de parfaits resultats est l'eau. 25 Ainsi, dans certains modes de realisation possibles, ledit solvant liquide est l'eau et ladite composition saline comporte un unique sel soluble dans l'eau. Avantageusement, le sel est alors l'hydroxyde de sodium. La dissolution de la composition saline dans le solvant liquide s'effectue avec echange de chaleur. En particulier, la mise en solution d'un sel dans un 9 solvant liquide ou dans une solution liquide est le plus souvent une reaction exothermique produisant de la chaleur. De meme, la dilution d'une solution saline par incorporation de solvant liquide dans cette solution saline est egalement le plus souvent une reaction exothermique produisant de la chaleur. A l'inverse, l'evaporation de 5 solvant liquide a partir d'une solution saline ou d'une quantite solvant liquide est une reaction endothermique produisant du froid. Dans certains modes de realisation possibles et particulierement avantageux un procede selon l'invention est aussi caracterise en ce que : - pour former ladite solution primaire : 10 o on choisit un solvant liquide volatile, o ledit solvant liquide est evapore dans un evaporateur en depression sous vide de tiers gaz avec production de froid, o la vapeur du solvant delivree par l'evaporateur est alimentee dans un dispositif reactionnel dans lequel elle est condensee et incorporee dans ladite 15 solution primaire, o ladite solution deconcentree est formee lors de l'etape de separation partielle par refroidissement et recristallisation partielle de ladite solution primaire a partir de froid produit par l'evaporateur. L'evaporation du solvant dans l'évaporateur produit du froid qui 20 est utilise dans ces modes de realisation pour la recristallisation partielle de la solution primaire pour former ladite solution deconcentree. De la sorte, la production de cette solution deconcentree ne consomme pas d'energie exterieure. La condensation de la vapeur du solvant dans le dispositif reactionnel pour generer la solution primaire produit de la chaleur. Une telle pompe a 25 chaleur thermochimique ainsi formee peut donc etre utilisee pour la production de froid au niveau de l' evaporateur et/ou pour la production de chaud au niveau du dispositif reactionnel. La solution deconcentree produite par un procede selon l'invention est utilisee lors d'une phase de recuperation d' energie calorifique. 10 Cette phase de recuperation peut etre mise en oeuvre sur le meme site que la phase de redistribution d' energie calorifique, ce site etant a la fois un site de redistribution et de recuperation sur lequel les phases de redistribution et de recuperation sont alternees. Tel est le cas par exemple lorsque le procede mis en oeuvre 5 dans un accumulateur thermochimique reversible permettant de recuperer et de stocker par voie thermochimique de l'energie solaire, et de redistribuer cette energie calorifique pour le chauffage et/ou pour le refroidissement d'un milieu, par exemple d'un local. L'invention trouve cependant des applications particulierement 10 avantageuses lorsque au moins un site de recuperation est distant d'un site de redistribution. Ainsi, dans certains modes de realisation avantageux de l'invention la solution deconcentree est transportee par vehicules -notamment par vehicules terrestres (vehicules routiers, vehicules sur rails, vehicules flottants)- depuis ledit site de redistribution vers au moins un site, dit site de recuperation, distant de ce site de 15 redistribution. Plus particulierement, un procede selon l' invention s' applique avantageusement lorsque que la distance entre le site de recuperation et le site de redistribution est comprise entre 1 km et 1000 km, plus particulierement entre 5 km et 500 km, encore plus particulierement entre 10 km et 200 km. Dans certains modes de realisation d'un procede selon 20 l'invention, l'evaporateur et/ou le dispositif reactionnel de la pompe a chaleur thermochimique de redistribution d'energie calorifique ainsi formee ne sont pas controles en temperature mais sont associes a des echangeurs de chaleur couples a des sources thermiques distinctes dont l'une au moins est une source thermique de l'utilisateur, par exemple un local a chauffer ou a climatiser ou un volume d'eau a 25 chauffer. En outre, dans certains modes de realisation d'un procede selon l'invention, l'evaporateur et le dispositif reactionnel de la pompe a chaleur thermochimique de redistribution d' energie calorifique ainsi formee sont relies par une conduite etanche en une seule et meme enceinte close en depression sous vide de tiers 11 gaz, c'est-a-dire de laquelle ont etc evacues tous les gaz a l'exception de la vapeur issue du solvant liquide, la pression regnant dans cette enceinte etant determinee par la pression de vapeur saturante du solvant a la temperature a laquelle l' evaporateur et, respectivement, le dispositif reactionnel sont portes spontanement par la mise en oeuvre 5 du procede. Dans ces modes de realisation, la solution deconcentree est delivree en depression sous vide de tiers gaz, et avantageusement stockee dans un reservoir en depression sous vide de tiers gaz faisant partie de ladite enceinte, c'est-a-dire relic par une conduite etanche au dispositif reactionnel. Dans tout le texte, l'expression « en depression sous vide de tiers 10 gaz » designe le fait que tous les gaz (notamment 1' air atmospherique) ont etc evacues d'une enceinte, a l'exception des vapeurs dudit solvant liquide volatile generees dans cette enceinte, la pression regnant dans cette enceinte etant determinee par la pression vapeur saturante de ce solvant liquide a la temperature a laquelle il est place dans enceinte. 15 Dans ces modes de realisation oil la pompe a chaleur thermochimique du site de redistribution est une enceinte en depression sous vide de tiers gaz, la solution deconcentree est aussi avantageusement transportee dans un reservoir qui est egalement en depression sous vide de tiers gaz (c' est-a-dire duquel ont etc evacues tous les gaz a l'exception de la vapeur de ladite solution deconcentree, la 20 pression regnant dans ce reservoir etant determinee par la pression de vapeur saturante de la solution deconcentree a la temperature a laquelle elle est portee dans le reservoir), au moins sensiblement a la meme pression que ladite enceinte. Cela etant, rien n'empeche au contraire de prevoir que la solution deconcentree soit au contraire transportee a pression atmospherique. 25 Par ailleurs, il est a noter que l'invention permet des economies de transport non seulement pour le transport de la solution depuis un site de redistribution vers un site de recuperation, mais egalement en sens inverse pour le transport des compositions resultant de la phase de recuperation, depuis un site de recuperation vers un site de redistribution. Ainsi, dans certains modes de realisation avantageux un 12 procede selon l'invention est aussi caracterise en ce que lors d'une phase de recuperation d'energie calorifique sur au moins un site de recuperation : - ladite solution deconcentree est evaporee par absorption de chaleur en provenance d'une source de chaleur de facon a produire une vapeur dudit solvant et 5 une composition, dite composition reconcentree, ayant une concentration totale superieure a Cd -notamment superieure a Cf-, - ladite vapeur du solvant est condensee pour produire ledit solvant liquide, - ledit solvant liquide et ladite composition reconcentree ainsi formes sur un site de recuperation sont transportes sur au moins un site de redistribution. 10 Par ailleurs, dans certains modes de realisation avantageux une phase de recuperation d'energie calorifique est effectuee sur un site de recuperation par une pompe a chaleur thermochimique en depression sous vide de tiers gaz. Ainsi, dans ces modes de realisation, lors d'une phase de recuperation d'energie calorifique ladite solution deconcentree est evaporee dans un evaporateur clos en depression sous vide de 15 tiers gaz (c'est-a-dire duquel ont ete evacues tous les gaz a l'exception de la vapeur issue de ladite solution deconcentree, la pression regnant dans l'evaporateur etant determinee par la pression de vapeur saturante de la solution deconcentree a la temperature a laquelle elle est portee dans l'evaporateur), ladite vapeur est condensee dans un condenseur clos en depression sous vide de tiers gaz (c'est-a-dire a la meme 20 pression que l'evaporateur) relie par une conduite etanche en depression a l'evaporateur, et be liquide ainsi condense et la composition reconcentree -notamment sous forme de la composition saline a l'etat solide- sont transportes dans des reservoirs separes en depression sous vide de tiers gaz (c'est-a-dire au moins sensiblement a la meme pression que l'evaporateur). 25 Dans les modes de realisation oil la pompe a chaleur thermochimique sur be site de redistribution et la pompe a chaleur thermochimique sur be site de recuperation sont toutes deux en depression sous vide de tiers gaz, les vehicules transportant des compositions dans un sens et dans l'autre entre ces deux sites dans des reservoirs en depression sous vide de tiers gaz, l'ensemble du procede se 13 deroule donc en depression sous vide de tiers gaz, c'est-a-dire sans rupture de cette depression. Cela etant, rien n'empeche au contraire de prevoir que l'une au moins de ces compositions soit transportee a pression atmospherique, et replacee en depression sous vide de tiers gaz lors de son incorporation dans l'une ou l'autre des pompes a 5 chaleur thermochimiques. Par ailleurs, it est a noter qu'un procede selon l'invention peut etre mis en oeuvre aussi bien de fawn discontinue que de fawn continue. Dans les modes de realisation oil it est mis en oeuvre de facon discontinue, une quantite de solution primaire etant formee lors d'une premiere phase 10 de redistribution d'energie calorifique, une quantite correspondante de solution deconcentree et une quantite correspondante de composition concentree sont egalement formees lors de cette premiere phase de redistribution, puis cette quantite de solution deconcentree est utilisee lors d'une phase de recuperation d'energie calorifique ulterieure et cette quantite de composition concentree est utilisee lors d'une phase de 15 redistribution d' energie calorifique ulterieure. Dans les modes de realisation dans lesquels le procede est mis en oeuvre en continu, la redistribution d'energie calorifique sur un site de redistribution s'effectue en continu sans interruption de la phase de redistribution, la solution primaire, la solution deconcentree et la composition concentree etant formees en 20 continu. Dans les modes de realisation dans lesquels la solution deconcentree est transportee par vehicule(s), elle peut etre extraite en discontinue du dispositif de stockage ou elle est produite en continu. Il suffit en effet que le volume de ce dispositif de stockage soit suffisant. Il peut etre prevu par exemple au moins deux reservoirs de stockage differents utilises alternativement, l'un pour recevoir la solution deconcentree 25 produite en continu, l'autre pour la deconnexion du reservoir et le chargement sur un vehicule de ce reservoir plein ou le déchargement d'un vehicule d'un reservoir vide et sa reconnexion au dispositif de separation partielle. Selon un aspect particulier l'invention concerne egalement un procede de recuperation d' energie calorifique sous forme thermochimique sur au moins 14 un site de recuperation d'energie calorifique, et de redistribution, sur au moins un site de redistribution distant de chaque site de recuperation, de cette energie calorifique stockee sous forme thermochimique, dans lequel : - pour la recuperation d' energie calorifique sur un site de recuperation : 5 o une solution liquide, dite solution deconcentree, contenant une concentration totale Cd en au moins un sel dissous dans un solvant liquide, est placee dans un evaporateur au contact d'une source de chaleur du site de recuperation de fawn a produire une vapeur dudit solvant liquide et une composition, dite composition reconcentree, ayant une concentration totale superieure a Cd, 10 o ladite vapeur du solvant liquide est condensee dans un condenseur pour produire ledit solvant liquide, o ledit solvant liquide et ladite composition reconcentree ainsi formes sont transportes sur au moins un site de redistribution, - pour la redistribution d'energie calorifique sur un site de redistribution : 15 o ledit solvant liquide est evapore dans un evaporateur en depression sous vide de tiers gaz avec production de froid, o la vapeur delivree par l'evaporateur est condensee dans un dispositif reactionnel et incorporee dans une solution liquide, dite solution primaire, a une concentration totale Cf avec production de chaleur, 20 - au moins une partie de ladite solution primaire est ensuite refroidie au moins pour partie par le froid produit par l'evaporateur de facon a partiellement recristalliser cette solution primaire et a produire une solution liquide saline, dite solution deconcentree a une concentration totale Cd inferieure a la concentration totale Cf de la solution primaire, 25 - ladite solution deconcentree est transportee depuis le site de redistribution sur au moins un site de recuperation. L' invention s'etend a une station de redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique adaptee pour la mise en oeuvre d'un procede selon 1' invention. 15 Elle concerne donc egalement une station de redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique situee sur un site, dit site de redistribution, comprenant un dispositif, dit dispositif reactionnel, apte a former, lors d'une phase de redistribution d'energie calorifique, une solution liquide, dite solution 5 primaire, comprenant une composition, dite composition saline, d' au moins un sel en solution dans un solvant liquide a une concentration totale Cf, caracterisee en ce qu' elle comprend un dispositif, dit dispositif de separation partielle, relie au dispositif reactionnel pour pouvoir recevoir au moins une partie de ladite solution primaire, et adapte pour pouvoir produire a partir de cette solution primaire : 10 - une solution liquide, dite solution deconcentree, a une concentration totale Cd non nulle inferieure a Cf, - une composition, dite composition concentree, ayant une concentration totale superieure a Cf. Une station de redistribution selon l'invention peut faire l'objet 15 de differentes variantes et differents modes de realisation, notamment pour la mise en oeuvre des differentes variantes et differents modes de realisation mentionnes ci-dessus ou ci-apres du procede selon l'invention. En particulier, ladite solution deconcentree peut etre formee en continu, recyclee en continu dans un autre processus et/ou evacuee en continu de la 20 station. Neanmoins, dans certains modes de realisation avantageux conformes a l'invention, la station comprend un dispositif de stockage de ladite solution deconcentree. En outre, dans certaines applications, une station de redistribution selon l'invention peut egalement faire office de station de recuperation d'energie 25 calorifique, la recuperation d'energie calorifique et la redistribution d'energie calorifique etant mises en oeuvre sur un meme site. Neanmoins, dans certains modes de realisation avantageux conformes a l'invention, le dispositif de stockage est adapte pour permettre le chargement d' au moins un vehicule de transport par une quantite de ladite solution 16 deconcentree, en vue de son transport depuis ledit site de redistribution vers au moins un site, dit site de recuperation, distant dudit site de redistribution. En outre, dans certains modes de realisation avantageux conformes a l'invention le dispositif de separation partielle est un dispositif de 5 recristallisation partielle sur ledit site de redistribution d' au moins une partie de ladite solution primaire, ce dispositif de recristallisation partielle etant apte a produire sur ledit site de redistribution, a partir d' au moins une partie de ladite solution primaire, ladite solution deconcentree, et ladite composition concentree sous forme d'une composition solide recristallisee. 10 Par ailleurs, dans certains modes de realisation avantageux conformes a 1 ' invention : - la station de redistribution d' energie calorifique comprend un evaporateur en depression sous vide de tiers gaz adapte pour etre alimente par ledit solvant liquide et pour delivrer une vapeur de ce solvant avec production de froid, 15 - le dispositif de recristallisation partielle comprend un dispositif d' echange calorifique adapte pour soumettre ladite solution primaire au froid produit par l' evaporateur de fawn a former ladite solution deconcentree par refroidissement et recristallisation partielle. L' invention s'etend a un dispositif de recuperation/redistribution 20 d'energie calorifique par voie thermochimique adapte pour la mise en oeuvre d'un procede selon l'invention. Elle concerne donc egalement un dispositif de recuperation/redistribution d' energie calorifique par voie thermochimique caracterise en ce qu'il comprend au moins une station de redistribution selon l'invention. 25 Elle concerne egalement un dispositif de recuperation/redistribution d' energie calorifique par voie thermochimique caracterise en ce qu'il comprend au moins une station de redistribution selon l'invention et au moins une station, dite station de recuperation, thermochimique de recuperation d' energie calorifique, comprenant : 17 - un evaporateur associe en echange calorifique a une source de chaleur, cet evaporateur etant adapte pour pouvoir etre alimente par ladite solution deconcentree, et pour pouvoir produire une vapeur dudit solvant et une composition, dite composition reconcentree, ayant une concentration totale superieure a Cf, avec absorption de 5 chaleur en provenance de ladite source de chaleur, - un condenseur adapte pour pouvoir etre alimente par ladite vapeur et produire ledit solvant liquide. Un dispositif de recuperation/redistribution d' energie calorifique par voie thermochimique selon l'invention peut faire l'objet de differentes variantes et 10 differents modes de realisation, notamment pour la mise en oeuvre des differentes variantes et differents modes de realisation mentionnes ci-dessus ou ci-apres du procede selon l'invention et/ou d'une station de redistribution selon l'invention. En particulier, dans certains modes de realisation au moins une -notamment chaque- station de recuperation est situee sur un site, dit site de 15 recuperation, distant d' au moins un -notamment de chaque- site de redistribution. Dans certains modes de realisation, le dispositif selon l'invention comprend au moins un vehicule de transport de ladite solution deconcentree, dudit solvant liquide et de ladite composition saline. Dans certains modes de realisation particuliers, un meme vehicule de transport est utilise pour transporter la solution 20 deconcentree depuis un site de redistribution vers un site de recuperation, et pour transporter en sens inverse le solvant liquide et la composition reconcentree separes depuis un site de recuperation vers un site de redistribution. En effet, le reservoir de transport de la solution deconcentree peut etre utilise pour le transport de la composition reconcentree. Et le reservoir contenant le solvant liquide dans ledit sens 25 inverse de transport vers le site de redistribution est vide lors du transport vers le site de recuperation. En outre, dans certains modes de realisation avantageux chaque station de redistribution comprend une pompe a chaleur thermochimique en depression sous vide de tiers gaz (c'est-a-dire formee principalement d'une enceinte close de 18 laquelle tous les gaz ont ete evacues a l'exception des vapeurs dudit solvant liquide, de la solution primaire, et de la solution deconcentree), et chaque station de recuperation comprend une pompe a chaleur thermochimique en depression sous vide de tiers gaz (c'est-a-dire formee principalement d'une enceinte close de laquelle tous les gaz ont 5 ete evacues a l'exception des vapeurs de la solution deconcentree et du solvant liquide). En outre, dans certains modes de realisation avantageux au moins un -notamment chaque- vehicule de transport du dispositif selon l'invention est un vehicule de transport en depression sous vide de tiers gaz (c'est-a-dire comprenant au 10 moins une enceinte close de laquelle tous les gaz ont ete evacues a l'exception des vapeurs dudit solvant liquide et/ou de la solution deconcentree). L'invention c onc erne egalement un procede de recuperation/redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique, une station de redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique et un dispositif de 15 recuperation/redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique caracterises, en combinaison ou non, par tout ou partie des caracteristiques structurelles ou fonctionnelles mentionnees ci-dessus ou ci-apres. Quelle que soft la presentation formelle qui en est donnee, sauf indication contraire explicite, les differentes caracteristiques structurelles ou fonctionnelles mentionnees ci-dessus ou ci-apres ne 20 doivent pas etre considerees comme etroitement ou inextricablement liees entre elles, l'invention pouvant concerner l'une seulement de ces caracteristiques, ou une partie seulement de l'une de ces caracteristiques, ou encore tout groupement, combinaison ou juxtaposition de tout ou partie de ces caracteristiques. D'autres buts, caracteristiques et avantages de l'invention 25 apparaitront a la lecture de la description suivante dorm& a titre non limitatif de certains de ses modes de realisation possibles et qui se refere aux figures annexees dans lesquelles : - la figure 1 est un schema de principe d'un procede de recuperation/redistribution d'energie calorifique par voie thermochimique selon un 19 mode de realisation de l'invention dans lequel un site de recuperation est distant d'un site de redistribution et des solutions liquides sont transportees par vehicules terrestres entre ces sites, - la figure 2 est un schema de principe illustrant une pompe a chaleur et une 5 phase de recuperation d'energie calorifique dans un procede et un dispositif selon 1' invention, - la figure 3 est un schema de principe illustrant une pompe a chaleur et une phase de redistribution d' energie calorifique dans un procede et un dispositif selon 1' invention, 10 - la figure 4 est un schema d'une station de redistribution d'energie calorifique selon un mode de realisation de l'invention, - la figure 5 est un schema illustrant la station de la figure 4 dans un autre etat de fonctionnement, - la figure 6 est un diagramme de Othmer des solutions aqueuses de soude, 15 - la figure 7 est un schema d'une station de redistribution d'energie calorifique faisant egalement office de station de recuperation d'energie calorifique sur un meme site. La figure 1 represente un exemple de dispositif de recuperation/redistribution d' energie calorifique par voie thermochimique selon 20 l'invention mettant en oeuvre un procede de recuperation/redistribution d'energie calorifique par thermochimique selon l'invention entre au moins un site 11 de recuperation d'energie calorifique et au moins un site 12 de redistribution d'energie calorifique, ces sites 11, 12 etant distants l'un de l'autre, et relies par au moins une voie de communication permettant le deplacement de vehicules 13 entre eux. Par exemple, 25 la distance separant les deux sites 11, 12 est comprise entre 1 km et 1000 km, plus particulierement entre 5 km et 500 km, encore plus particulierement entre 10 km et 200 km. Dans l' exemple represente, les vehicules 13 sont des camions, mais tous autres vehicules terrestres (autres vehicule routiers, vehicules sur rails, vehicules flottants) ou non terrestres (vehicules aeriens tels que aerostats, drones) pourraient etre envisages. 20 Le site 11 de recuperation est par exemple un site industriel produisant de la chaleur fatale que 1' on souhaite pouvoir recuperer et exploiter sur un site 12 de redistribution, qui est par exemple un local a chauffer ou a climatiser. Le site 11 de recuperation comporte une pompe a chaleur 14 5 thermochimique de recuperation, et le site 12 de redistribution comporte une pompe a chaleur 15 thermochimique de redistribution. La pompe a chaleur 14 de recuperation comprend (cf. figure 2) : - un evaporateur 16 en depression sous vide de tiers gaz associe a une source chaude 17 de chaleur fatale du site 11 de recuperation de fawn a permettre un echange 10 de chaleur entre cette source chaude 17 et l'evaporateur 16 ; l'evaporateur 16 est alimente par une solution 18 liquide saline comprenant une concentration totale Cd non nulle en au moins un sel dissous dans un solvant liquide volatile ; - un condenseur 19 en depression sous vide de tiers gaz relie a la sortie de l'evaporateur 16 par une conduite 20 en depression sous vide de tiers gaz, ce 15 condenseur 19 permettant de condenser la vapeur du solvant volatile issue de l'evaporateur 16 en produisant de la chaleur relarguee dans une source froide 21 qui peut etre simplement 1' atmosphere exterieure ou une source froide specifique locale du site 11 de recuperation (par exemple un reseau d'eau sanitaire ou de chauffage a rechauffer). Le condenseur 19 contient donc une quantite du solvant liquide volatile 22 20 pur ainsi recondense. L' evaporateur 16, la conduite 20, et le condenseur 19 definissent une seule et meme enceinte close en depression sous vide de tiers gaz. La concentration totale Cd de la solution saline dans 1' evaporateur 16 determine un differentiel de temperature theorique AT, qui serait celui 25 constate a l' equilibre entre l'evaporateur 16 et le condenseur 19 si aucun echange de chaleur n'intervenait avec les sources thermiques 17, 21. Des Tors que la difference de temperature entre la source chaude 17 et la source froide 21 est superieure a ce differentiel de temperature theorique AT, le solvant liquide de la solution saline 18 s'evapore dans l'evaporateur, passe par la conduite 20, et est alimente dans le 21 condenseur 19 pour se condenser. La concentration de la solution liquide augmente, et le differentiel de temperature theorique necessaire pour continuer 1' evaporation augmente. Cette phase de recuperation d'energie calorifique par voie 5 thermochimique se poursuit dans la pompe a chaleur 14 de recuperation tant qu' il reste du solvant liquide dans l' evaporateur 16. A la fin de la phase de recuperation d' energie calorifique si l'evaporation est poursuivie au maximum, tout le solvant liquide susceptible de s'evaporer s'est evapore, et il ne reste dans l'evaporateur qu'une quantite d'une composition saline, dite composition reconcentree, qui peut etre soit une 10 solution liquide reconcentree, soit une composition saline recristallisee a l' etat solide. Ces quantites de composition reconcentree et de solvant liquide pur representent un potentiel d' energie calorifique thermochimique et sont transportees dans des reservoirs 23, respectivement 24, separes sur un camion 13 vers un site 12 de redistribution, sur lequel ils peuvent etre utilises pour exploiter cette energie calorifique 15 thermochimique lors d'une phase de redistribution grace a la pompe a chaleur 15 de redistribution. De preference, ces reservoirs 23, 24 sont maintenus en depression sous vide de tiers gaz. Its peuvent etre constitues directement de l'evaporateur 16 et, respectivement du condenseur 19, voire meme de l'ensemble forme par l'evaporateur 18, le condenseur 19 et la conduite 20 qui les relie, transportes ensemble sur le camion 20 13. Il est a noter que, dans certains modes de realisation possibles, il n'est pas necessaire de charger et decharger les reservoirs du camion 13, ce dernier pouvant etre utilise a titre de dispositif reactionnel de la pompe a chaleur de recuperation, et etre relie par des dispositifs de connexion pouvant etre deconnectes a des echangeurs de chaleur du site de recuperation. Dans certains modes de realisation le camion 13 peut 25 meme egalement incorporer au moins une partie des echangeurs de chaleur utiles sur le site de recuperation, de facon a limiter les operations de connexion/deconnexion. La pompe a chaleur 15 de redistribution (cf. figure 3) comprend : - un evaporateur 26 en depression sous vide de tiers gaz dans lequel le solvant liquide pur 28 apporte par un camion 13 en provenance d'un site 11 de recuperation est 22 alimente, cet evaporateur 26 etant associe a un milieu froid 27 faisant office de source chaude sur le site 12 de redistribution de fawn a permettre une absorption par l' evaporateur 26 de chaleur puisee sur cette source chaude 27 permettant l' evaporation du solvant liquide 28 dans l'evaporateur 26 ; 5 - un dispositif 29 reactionnel en depression sous vide de tiers gaz relie a la sortie de l'evaporateur 26 par une conduite 30 en depression sous vide de tiers gaz de fawn a recevoir la vapeur produite par l'evaporateur 26 ; ce dispositif 29 reactionnel est alimente par une quantite de composition reconcentree -notamment par une quantite de composition saline solide 39- apportee par le camion 13 en provenance du site 11 de 10 recuperation simultanement au solvant liquide pur 28 ; le dispositif 29 reactionnel est adapte pour permettre d'une part la recondensation de la vapeur du solvant, et son mélange en solution avec ladite composition reconcentree pour former une solution liquide, dite solution primaire 32, a une concentration totale Cf. Le dispositif 29 reactionnel est associe a un milieu chaud 31 15 faisant office de source froide de fawn a permettre un transfert de calories vers cette source froide sous l'effet de la production de chaud resultant d'une part de la condensation de la vapeur, d'autre part de la dilution et/ou de la dissolution intervenant pour former la solution primaire. Une telle pompe a chaleur 15 de redistribution permet ainsi de 20 refroidir la source chaude 27 et/ou de rechauffer la source froide 31 du fait de la formation de la solution primaire par condensation et dilution et/ou dissolution par incorporation de solvant liquide. La solution primaire delivree par le dispositif 29 reactionnel est ensuite soumise a une etape de separation partielle lors de laquelle elle est 25 partiellement deconcentree. Pour ce faire, la solution primaire est aliment& a l'entree d'un dispositif 34 de recristallisation en depression sous vide de tiers gaz comprenant (Cf. figure 4) un dispositif d'echange de chaleur associe a l'evaporateur 26 de fawn a refroidir la solution primaire par le froid produit par l'evaporateur 26 a une temperature 23 suffisamment basse pour entrainer une recristallisation partielle d' au moins un sel contenu dans la solution primaire. Le dispositif 34 de recristallisation produit d'une part une solution liquide, dite solution deconcentree 35, ayant une concentration totale Cd non 5 nulle inferieure a Cf, et qui peut etre stockee par exemple dans un reservoir 36 en depression sous vide de tiers gaz relict au dispositif 34 de recristallisation par une conduite 82 ; d'autre part une quantite de composition concentree qui est une composition saline a l' etat solide, dite composition 37 recristallisee. Comme on le voit, le dispositif 29 reactionnel fonctionne avec 10 une concentration totale Cf qui est celle de la solution primaire 32 produite, qui definit la difference de temperature maximale qui peut etre produite entre le dispositif 29 reactionnel et l' evaporateur 26, et donc entre les sources 27 chaude et 31 froide. En revanche, si la composition 37 recristallisee ne contient pas de solvant, la solution 35 deconcentree contient la meme quantite de solvant liquide que la 15 solution primaire mais est a une concentration Cd inferieure a Cf. Cette solution 35 deconcentree peut etre stockee sur le site 12 de redistribution dans le reservoir 36 en depression sous vide de tiers gaz, et transportee dans ce reservoir 36 en depression sous vide de tiers gaz d'un camion 13 vers un site 11 de recuperation pour faire office de solution 18 saline. 20 Ainsi, la quantite de solvant liquide transportee depuis un site 12 de redistribution vers un site 11 de recuperation par un poids de solution 35 deconcentree est superieure a celle qui serait transportee par le meme poids de solution 32 primaire, au benefice d'une augmentation de la densite massique energetique transportee. De meme, la quantite de solvant liquide transportee depuis un site 12 de 25 redistribution vers un site 11 de recuperation par un volume de solution 35 déconcentrée est superieure a celle qui serait transportee par le meme volume de solution 32 primaire, au benefice d'une augmentation de la densite volumique energetique transportee. En outre, ce volume de solution 35 deconcentree est plus leger que le meme volume de solution 32 primaire. 24 Cette quantite de solution deconcentree est transportee dans un reservoir 24 d'un camion 13 vers un site 11 de recuperation, sur lequel elle peut etre utilisee pour recuperer une energie calorifique thermochimique lors d'une phase de recuperation grace a la pompe a chaleur 14 de recuperation. Ce reservoir 24 peut etre 5 constitue du reservoir 36 de stockage de la solution deconcentree sur le site de redistribution qui peut etre deconnecte a cet effet de la conduite 82 pour etre chargé sur le camion 13. De preference, ce reservoir 24 est maintenu en depression sous vide de tiers gaz. Ainsi, un meme camion 13 comprend un reservoir 24 qui permet 10 d'une part de transporter ladite composition concentree depuis un site 11 de recuperation vers un site 12 de redistribution et, d'autre part, de transporter ladite solution deconcentree depuis un site 12 de redistribution vers un site 11 de recuperation. Le reservoir 23 du camion 13 utilise pour transporter le solvant 15 liquide depuis un site 11 de recuperation vers un site 12 de redistribution est vide lorsque le camion 13 retourne depuis le site de 12 de redistribution vers un site de recuperation. Ti est a noter que, dans certains modes de realisation possibles, it n'est pas necessaire de charger et decharger les reservoirs 23, 24 du camion 13, ce 20 dernier pouvant etre utilise a titre de dispositif reactionnel de la pompe a chaleur de redistribution, et etre relie par des dispositifs de connexion pouvant etre deconnectes a des echangeurs de chaleur du site de redistribution. Dans certains modes de realisation le camion 13 peut meme egalement incorporer au moins une partie des echangeurs de chaleur utiles sur le site de redistribution, de facon a limiter les operations de 25 connexion/deconnexion. Tout dispositif de connexion pouvant etre deconnecte peut etre utilise pour connecter ou deconnecte un reservoir en depression sous vide de tiers gaz par rapport a une enceinte en depression sous vide de tiers gaz d'une pompe a chaleur de redistribution ou de recuperation. Par exemple, un tel dispositif de connexion 25 comprend deux vannes dont l'une est reliee au reservoir tandis que l'autre est reliee a l'enceinte, un conduit reliant les deux vannes, et une pompe a vide associee a ce conduit permettant de faire le vide dans ce dernier avant ouverture des vannes. L'evaporateur 26 de la station de redistribution d'energie 5 calorifique par voie thermochimique selon l'invention representee figure 4 comprend un reservoir 46 clos contenant be solvant liquide pur a evaporer, dont be fond est en communication avec une conduite 47 dotee d'une pompe 48 et d'une vanne proportionnelle commandee 50 permettant d' extraire be liquide du reservoir 46 pour be faire passer dans un echangeur 49 de chaleur, dit echangeur 49 d' evaporateur, associe a 10 la source chaude 27, qui est a une temperature superieure a celle du solvant liquide pur extrait du reservoir 46. En consequence, be solvant liquide se vaporise lors de son passage dans l'echangeur 49 d'evaporateur, dont la sortie est reliee en partie superieure du reservoir 46, au-dessus du niveau du solvant liquide dans be reservoir 46, pour y delivrer be solvant ainsi vaporise. Un capteur 51 de temperature permet de mesurer la 15 temperature de la vapeur du solvant liquide a la sortie de l'echangeur 49 d' evaporateur. Le dispositif 29 reactionnel comprend un reacteur 52 de condensation sous forme d'une enceinte close reliee a la partie superieure du reservoir 46 par la conduite 30 de fawn a pouvoir etre alimentee par la vapeur du solvant a partir de l'evaporateur 26. La partie superieure du reacteur 52 de condensation comprend un 20 dispositif 55 de ruissellement relie a une conduite 54 d'alimentation en solution liquide. Ce dispositif 55 de ruissellement permet de creer un film tombant de la solution liquide a l' interieur du reacteur 52 de condensation, au contact de la vapeur du solvant, entrainant de ce fait une condensation de cette vapeur, et son mélange avec la solution liquide, avec production de chaleur. Dans la partie inferieure du reacteur 52 de 25 condensation, la solution liquide est donc a une moindre concentration et a une temperature plus elevee que la solution liquide a l'entree du reacteur 52 de condensation. La solution liquide est extraite du reacteur 52 par une conduite 56. Le dispositif 29 reactionnel comporte egalement un reacteur 57 de solubilisation qui est egalement sous forme d'une enceinte close et est adapte pour 26 pouvoir etre alimente par des cristaux d' au moins un sel solide, par exemple disposes sur un tamis horizontal et/ou dans une matrice textile. Ce reacteur 57 de solubilisation comprend egalement en partie superieure une alimentation 59 en solution liquide permettant l' ecoulement de cette solution liquide au contact des cristaux de sel solide, 5 et la solubilisation de ces derniers dans la solution liquide. Apres solubilisation et production de chaleur, la solution liquide concentree -notamment a la saturation- est extraite en partie inferieure du reacteur 57 de solubilisation par une conduite 60 comprenant une vanne proportionnelle commandee 69. Les conduites 56 et 60 delivrant les solutions liquides en 10 provenance respectivement des reacteurs 52 de condensation et 57 de solubilisation se rejoignent dans une conduite 61 commune dans laquelle les solutions liquides se melangent, a l' entree d'une pompe 62. Le dispositif 29 reactionnel comprend egalement un reacteur 72 de recristallisation partielle, sous forme d'une enceinte close, qui comprend un 15 echangeur 74 de chaleur comprenant un circuit froid alimente en solvant liquide froid par une conduite 75 reliee a l'aval de la pompe 48 de sortie de l'evaporateur 26 par l' intermediaire d'une vanne proportionnelle commandee 76. Apres passage dans ce circuit froid dans lequel it se rechauffe, le solvant liquide est recycle dans le reservoir 46 de l'evaporateur 26 par une conduite 78. Le reacteur 72 de recristallisation partielle 20 comprend egalement en partie superieure une alimentation 73 en solution liquide permettant l' ecoulement de cette solution liquide au contact de l'echangeur 74 de chaleur (ou dans le circuit chaud de ce dernier), ce par quoi cette solution liquide se refroidit a une temperature suffisamment basse pour recristalliser partiellement. Les cristaux 37 ainsi formes sont recuperes en partie inferieure du reacteur 72 de 25 recristallisation partielle, par exemple sur un tamis ou dans une matrice textile de ce dernier. La solution liquide deconcentree ainsi formee dans le reacteur 72 de recristallisation partielle est extraite en partie inferieure de ce dernier par la conduite 82 comprenant une vanne commandee 83, cette conduite 82 debouchant dans le reservoir 36 dans lequel la solution liquide deconcentree est stockee. 27 Une conduite 79 comprenant une vanne proportionnelle commandee 80 relie egalement la partie inferieure du reacteur 72 de recristallisation partielle a l'aval de la vanne 69 de sortie du reacteur 57 de solubilisation ou a la conduite 61 commune a l'amont de la pompe 62, de sorte que la solution liquide issue 5 du reacteur 72 de recristallisation partielle peut etre melangee a la solution liquide issue du reacteur 52 de condensation. Une premiere conduite 63 comprenant une vanne 66 proportionnelle commandee relie la sortie de la pompe 62 a un echangeur 81 de chaleur associe a la source froide 31 permettant un transfert de calories depuis la solution 10 liquide delivree par la pompe 62 vers la source froide 31, la sortie de cet echangeur 81 de chaleur delivrant une solution liquide refroidie. Cette solution liquide refroidie est alimentee dans le reacteur 52 de condensation par la conduite 54 qui relie la sortie de l'echangeur 81 de chaleur au reacteur 52 de condensation. Un capteur de temperature 53 permet de mesurer la temperature de la solution liquide circulant dans la conduite 15 54 entre l'echangeur 81 et le reacteur 52 de condensation. Une deuxieme conduite 64 comprenant une vanne 67 proportionnelle commandee relie la sortie de la pompe 62 a l'alimentation 59 du reacteur 57 de solubilisation. Une troisieme conduite 65 comprenant une vanne 68 proportionnelle commandee relie la sortie de la pompe 62 a l'alimentation 73 du 20 reacteur 72 de recristallisation partielle. Dans l'etat represents figure 4, la station permet la solubilisation progressive des cristaux qui correspondent a la composition concentree apportee par vehicule a la station, dans la quantite de solvant liquide pur correspondant a la quantite apportee par vehicule a la station, incorporee dans le reservoir 46 de l'evaporateur 26. 25 L' evaporation du solvant liquide dans l'evaporateur 26 produit du froid utilise dans l'echangeur 74 pour recristalliser partiellement au moins une partie de la solution liquide dans le reacteur 72 de recristallisation partielle qui produit une solution deconcentree qui s' accumule, ainsi que les cristaux 37 ainsi formes, dans le reacteur 72 de recristallisation partielle. Le volume de la solution liquide alimentee dans le reacteur 28 72 de recristallisation partielle correspond par exemple avantageusement au volume de solvant liquide reintroduit par le reacteur 52 de condensation a partir de la vapeur produite par l'evaporateur 26. Dans cet etat, les vannes 50, 66, 67, 68, 69,76 sont ouvertes et la 5 vanne 80 est fermee. La solution liquide formee dans la conduite commune 61 est la solution primaire qui presente une concentration Cf dont la valeur depend de l'etat respectif des vannes 66 et 67 permettant de reguler les debits delivres respectivement au reacteur 52 de condensation et au reacteur 57 de solubilisation, et donc la puissance thermique delivree, en fonction de la demande de la source chaude 27 et/ou de la 10 source froide 31. Une fois que tous les cristaux 39 ont ete solubilises dans le reacteur 57 de solubilisation et/ou que le reacteur 72 de recristallisation partielle a atteint sa capacite maximale en solution deconcentree, cette derniere est evacuee dans le reservoir 36 par la conduite 82, la vanne commandee 83 etant ouverte. 15 Dans l'etat represents figure 5, la conduite commune 61 est alimentee non pas a partir du reacteur 57 de solubilisation, mais a partir du reacteur 72 de recristallisation partielle qui fait alors office de reacteur de solubilisation. Dans cet etat, la vanne 69 est fermee et la vanne 80 est ouverte. La solution liquide formee dans la conduite commune 61 est la solution primaire dont la concentration Cf depend de 20 l'etat respectif des vannes 66 et 68 permettant de reguler les debits delivres respectivement au reacteur 52 de condensation et au reacteur 72 de recristallisation partielle. Ainsi, les cristaux 37 formes lors de la recristallisation partielle peuvent etre recycles immediatement pour former la solution primaire, jusqu' a epuisement de ces cristaux 37. 25 Les differents reacteurs 52, 57, 72, le reservoir 46 de l'evaporateur, les echangeurs de chaleur 49, 81, le reservoir 36 de stockage de la solution deconcentree et les differentes conduites qui les relient les uns aux autres sont en depression sous vide de tiers gaz, c'est-a-dire sont en communication (selon l'etat des vannes commandoes) pour former une meme enceinte close de laquelle tous les gaz 29 presents avant mise en fonctionnement de l'installation sont evacues par une pompe a vide (non represents). Dans les modes de realisation dans lesquels les reservoirs 23, 24 sont charges/decharges des camions, le premier reservoir 23 peut etre utilise a titre de 5 reservoir 46 de l'evaporateur 26 de la station de redistribution. Il est apporte plein de solvant liquide en provenance d'une station de recuperation, et remplace le reservoir 46 vide de la station de redistribution, ce reservoir vide etant chargé en remplacement sur le camion 13 a titre de premier reservoir 23. Le deuxieme reservoir 24 peut etre utilise a titre d' evaporateur 16 10 d'une station de recuperation, puis a titre de reacteur 57 de solubilisation d'une station de redistribution. Ainsi lorsqu'un camion 13 arrive a une station de redistribution, le reservoir 24 est un evaporateur 16 contenant ladite composition concentree, c' est a dire la composition saline cristallisee a l'etat solide suite a l'evaporation de la solution deconcentree dans une station de recuperation. Ce reservoir 24 peut remplacer le 15 reacteur 57 de solubilisation de la station de redistribution (apres que ce dernier a ete vide de composition saline cristallisee lors d'une phase de redistribution). Ce reacteur 57 de solubilisation vide remplace le reservoir 36 de stockage plein de solution deconcentree, ce dernier etant chargé sur le camion 13 a titre de deuxieme reservoir 24. Dans un procede selon l'invention, on utilise de preference une 20 pluralite de camions 13 comprenant chacun deux reservoirs 23, 24 pour faire la navette entre chaque site de recuperation et chaque site de redistribution. Un automate qui, dans l'exemple represents figure 4, est un dispositif informatique 85, est relie aux capteurs de temperature 51, 53 pour en recevoir les signaux de mesure et aux vannes 66, 67, 68, 76 pour pouvoir les commander, cet 25 automate etant programme selon un asservissement. La commande de la vanne 67 permet d'ajuster le debit de composition saline introduite dans la solution liquide par la conduite 60 en sortie du reacteur 57 de solubilisation, et donc la concentration totale Cf de fonctionnement de la pompe a chaleur. Cette concentration totale Cf determine le differentiel theorique de temperature procure par la solution liquide. La figure 6 represente un diagramme de Othmer du logarithme de la pression de vapeur en fonction de la temperature des solutions aqueuses de soude. La 5 courbe Cl est la courbe de cristallisation. Les differentes lignes qui s'etendent a partir de cette courbe de cristallisation correspondent aux differentes concentrations massiques des solutions aqueuses de soude, la ligne Ll situee le plus a gauche correspondant a l'eau pure. Comme on le voit par exemple, par rapport a de l'eau pure a 280 K (7°C), le differentiel theorique de temperature AT presente par une solution 10 aqueuse de soude a 50 % est de 335 K -280 K = 55 K. Ce differentiel theorique de temperature est de 120 K pour une solution aqueuse de soude a 70 %. Ainsi, avec la soude, it est possible d'obtenir un differentiel theorique de temperature important. Si la pompe a chaleur est utilisee pour le chauffage de la source froide 31 a une temperature de consigne predeterminee, la temperature de la source 15 chaude 27 et celle du solvant dans l'evaporateur 26 sont predeterminees (ou considerees comme tels) et la valeur du differentiel theorique de temperature determine la temperature de la solution liquide a la sortie du reacteur 52 de condensation, et donc la temperature de la solution liquide a l' entree de l'echangeur 81 de refroidissement. A debit constant, en augmentant cette temperature de la solution 20 liquide a l'entree de l'echangeur 81 de refroidissement, on augmente la puissance thermique fournie a la source froide 31. La temperature mesuree par le capteur 53 a la sortie de l'echangeur 81 de refroidissement est representative, a un coefficient d'efficacite pres, de la temperature de la source froide 31. Si cette temperature mesuree est inferieure a la temperature de consigne, l' automate 85 augmente l' ouverture de la 25 vanne 67 pour augmenter le debit massique de composition saline injectee, et donc la temperature de la solution liquide a l' entree de l'echangeur 81 de refroidissement. Si au contraire la temperature mesuree est superieure a la temperature de consigne, 1' automate 85 diminue 1' ouverture de la vanne 67 pour diminuer le debit massique de 31 composition saline injectee, et donc la temperature de la solution liquide a l'entree de l' echangeur 81 de refroidissement. La loi de commande utilisee pour l' augmentation ou la diminution de l'ouverture de la vanne 67 en fonction de la difference entre la 5 temperature mesuree par le capteur 53 et la temperature de consigne peut faire l'objet de toutes variantes appropriees : it peut s'agir en particulier d'une loi de commande proportionnelle et/ou proportionnelle-derivee et/ou proportionnelle-integrale et/ou proportionnelle-integrale-derivee (PID) ou autre. Ti est a noter que l'echangeur 81 de refroidissement comprenant 10 un circuit secondaire associe thermiquement a la source froide 31 isole du circuit principal de cet echangeur 81 faisant partie de la pompe a chaleur, le capteur 53 de temperature peut etre remplace ou complete par un capteur de temperature a la sortie de ce circuit secondaire et/ou par un capteur de temperature de la source froide 31 de fawn a procurer un ajustement plus précis vis-a-vis de la temperature de consigne de la 15 source froide 31. Ti est par ailleurs a noter que la temperature de la solution liquide a l'entree de l' echangeur 81 de refroidissement doit etre superieure a la temperature de consigne a laquelle la source froide 31 doit etre portee. Ti convient donc a ce titre de choisir la composition saline pour permettre de respecter cette condition. En particulier, 20 l'utilisation de la soude permet en pratique de satisfaire cette condition par simple asservissement sur la temperature mesuree par le capteur 53, puisque, comme indique ci-dessus, le differentiel de temperature theorique pouvant etre obtenu avec la soude peut etre tres important et aller jusqu'a 150° C. La commande de la vanne 66 permet d'ajuster le debit de 25 solution liquide en recirculation dans le reacteur 52 de condensation. De preference, la vanne 66 est en conditions normales de fonctionnement, ouverte au maximum. Neanmoins, si la puissance requise diminue, it est possible de fermer la vanne 66 pour diminuer instantanement la puissance thermique fournie par la pompe a chaleur. 32 La commande de la vanne 68 permet d'ajuster le debit de solution liquide alimentee dans le reacteur 72 de recristallisation partielle. La commande de la vanne 76 permet d'ajuster le debit de solvant liquide utilise pour le refroidissement du reacteur 72 de recristallisation partielle. 5 L' automate 85 est egalement relie aux pompes 62, 48 et programme pour en commander la mise en fonctionnement ou l' arret, et a la vanne 50 permettant d'ajuster le debit de solvant liquide evapore dans l'evaporateur 26. L'automate 85 est egalement relie aux vannes 69, 80 pour permettre un passage de l'etat represents figure 4 a l'etat represents figure 5 et vice versa. 10 L' automate 85 permet de reguler la temperature de cristallisation dans le reacteur 72 de recristallisation partielle par ajustement du debit de solvant liquide aliments dans l'echangeur 74 de chaleur en commandant le degre d' ouverture de la vanne 76 en fonction de la temperature mesuree dans le reacteur 72 de recristallisation partielle grace a un capteur de temperature (non represents) dont les 15 signaux sont delivres a l' automate 85. L' automate 85 permet egalement de reguler le niveau de solution liquide dans le dispositif 29 reactionnel en fonction de l'apport de solvant liquide issu de l'evaporateur 26, par controle du debit d'alimentation du reacteur 72 de recristallisation partielle en commandant le degre d' ouverture de la vanne 68 20 d'alimentation. Pour ce faire, it est prevu avantageusement au moins un capteur de niveau (non represents) de la solution liquide dans le dispositif 29 reactionnel, l'automate 85 recevant les signaux delivres par chaque capteur de niveau et etant adapts pour maintenir le niveau de liquide. Si la pompe a chaleur est utilisee pour le refroidissement de la 25 source chaude 27 a une temperature de consigne predeterminee, la temperature de la source froide 31 et celle de la solution liquide a la sortie du reacteur 52 de condensation sont predeterminees (ou considerees comme tels) et la valeur du differentiel theorique de temperature determine la temperature du solvant liquide dans l'evaporateur 26 a l' entree de l'echangeur 49 d'evaporateur. 33 A debit constant, en diminuant cette temperature du solvant liquide a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur, on augmente la puissance thermique fournie par la source chaude 27 a l' echangeur 49 d' evaporateur. Si la temperature de la vapeur a la sortie de l'echangeur 49 d'evaporateur mesuree par le capteur 51 est 5 inferieure a la temperature de consigne, 1' automate 85 diminue l'ouverture de la vanne 67 pour diminuer le debit massique de composition saline injectee, et donc augmenter la temperature du solvant liquide a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur. Si au contraire la temperature mesuree par le capteur 51 est superieure a la temperature de consigne, l'automate 85 augmente l'ouverture de la vanne 67 pour augmenter le debit 10 massique de composition saline injectee, et donc diminuer la temperature du solvant liquide a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur. La loi de commande utilisee pour l' augmentation ou la diminution de l'ouverture de la vanne 67 en fonction de la difference entre la temperature mesuree par le capteur 51 et la temperature de consigne peut faire l'objet 15 de toutes variantes appropriees : it peut s'agir en particulier d'une loi de commande proportionnelle et/ou proportionnelle-derivee et/ou proportionnelle-integrale et/ou proportionnelle-integrale-derivee (PID) ou autre. Ti est par ailleurs a noter que la temperature du solvant liquide a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur doit etre inferieure a la temperature de 20 consigne a laquelle la source chaude 27 doit etre portee. Ti convient donc a ce titre de choisir la composition saline pour permettre de respecter cette condition. En particulier, l'utilisation de la soude permet en pratique de satisfaire cette condition par simple asservissement sur la temperature mesuree par le capteur 51, puisque, comme indique ci-dessus, le differentiel theorique de temperature pouvant etre obtenu avec la soude 25 peut etre tres important et aller jusqu'a 150° C. La commande de la vanne 50 a l'entree de l'echangeur 49 d'evaporateur permet d' ajuster le debit de solvant liquide en circulation dans cet echangeur 49 d'evaporateur. De preference, la vanne 50 est en conditions normales de fonctionnement, ouverte au maximum. Neanmoins, si la puissance requise diminue, it 34 est possible de fermer la vanne 50 pour diminuer instantanement la puissance thermique fournie par la pompe a chaleur. Comme precedemment indique en ce qui concerne la source froide 31, le capteur 51 de temperature peut etre remplace ou complete par un capteur 5 de temperature a la sortie du circuit secondaire de 1' echangeur 49 d' evaporateur et/ou par un capteur de temperature de la source chaude 27. Dans le mode de realisation de la figure 7, la station de redistribution d'energie calorifique selon l'invention fait egalement office de station de recuperation d'energie calorifique. 10 Cette station comprend un evaporateur 90 de redistribution associe a la source chaude 27 par un echangeur de chaleur 91, et un evaporateur 92 de recuperation associe a une source 93 de chaleur a recuperer par un echangeur de chaleur 94. Comme dans le mode de realisation de la figure 3, cette station 15 comprend un dispositif 29 reactionnel de redistribution alimente, lors d'une phase de redistribution, en vapeur produite par l'evaporateur 90 par une conduite 30 et associe a la source froide 31 via un echangeur de chaleur 95. Ce dispositif 29 reactionnel delivre la solution primaire dont au moins une partie peut etre recristallisee grace au froid produit par l'evaporateur 90 de redistribution, en produisant une quantite de sel 20 recristallise et une solution deconcentree, qui peut etre alimentee vers l'evaporateur 92 de recuperation par une conduite 96. La composition concentree produite par l'evaporateur 92 de recuperation est de preference a l'etat liquide et peut etre delivree au dispositif 29 reactionnel par une conduite 97. Le condenseur 19 de recuperation est associe a la source froide 31 par un echangeur de chaleur 98. Le solvant liquide produit 25 par le condenseur 19 de recuperation peut etre alimente a l'evaporateur 90 de redistribution par une conduite 99. Lors d'une phase de recuperation, l'energie calorifique est recuperee par l'evaporateur 92 de recuperation pour evaporer le solvant de la solution deconcentree. Le condenseur 19 delivre la chaleur de condensation a la source froide 31, et le solvant liquide condense a l'evaporateur 90 de redistribution. L' evaporation de la solution deconcentree dans l'evaporateur 92 de recuperation produit une composition concentree en sel(s). Lors d'une phase de redistribution, le solvant liquide alimente 5 dans l'evaporateur 90 de redistribution est evapore pour former la vapeur introduite dans le dispositif 29 reactionnel de redistribution. La composition reconcentree produite par l'evaporateur 92 de recuperation lors de la recuperation est utilisee dans le dispositif 29 reactionnel pour former la solution primaire 32. De meme, la composition concentree (recristallisee) produite lors de la recristallisation partielle est utilisee par le 10 dispositif 29 reactionnel pour former la solution primaire 32. La encore, l'ensemble de l'installation est place en depression sous vide de tiers gaz avant son demarrage. Les differentes vannes commandoes peuvent etre par exemple des electrovannes proportionnelles commandoes par un automatisme programme de 15 fawn bien connue en soi pour realiser les fonctions techniques mentionnees ci-dessus, notamment selon des asservissements appropries en boucle fermee ou non, a partir de capteurs de mesure, notamment de capteurs de temperature et/ou thermostats et/ou de capteurs de niveau de liquide dans les reservoirs ou reacteurs et/ou de capteurs de detection de la presence de composition solide dans les reacteurs ou autres. 20 Exemple : En prenant l'eau comme solvant liquide et l'hydroxyde de sodium (NaOH) comme sel, avec une absorption de chaleur de 40 kW par l'evaporateur 26 de solvant, le reacteur 72 de recristallisation partielle etant alimente par un debit de 0,03 L/s de solution primaire a une concentration massique Cf de 60 %, le solvant 25 liquide preleve du reservoir 46 de l'evaporateur 26 et alimente a l'entree de l'echangeur 74 de chaleur du reacteur 72 de recristallisation partielle etant a une temperature de 5°C, le reacteur 72 de recristallisation partielle produit d'une part 24 g/s de cristaux d'hydroxyde de sodium monohydrate, c'est-a-dire a une concentration massique de environ 70 %, formant la composition reconcentree a une temperature de 5°C, d'autre 36 part un debit de 0,016 L/s de solution deconcentree presentant une concentration massique de 50 % a une temperature de 5°C. Ainsi, la quantite d' eau transportee, et donc d' energie transportee, avec une telle solution deconcentree est superieure de 25 % a celle de la 5 solution primaire. Par exemple, avec un reservoir 24 de 10t de capacite, l'invention permet de transporter It de plus d'eau. L'invention peut faire l'objet de nombreuses variantes et applications autres que celles decrites ci-dessus. En particulier, it va de soi que, sauf indication contraire explicite, les differentes caracteristiques structurelles et/ou 10 fonctionnelles de chacun des modes de realisation decrits ci-dessus ne doivent pas etre considerees comme combinees et/ou etroitement liees les unes aux autres, mais au contraire comme de simples juxtapositions. En outre, les caracteristiques structurelles ou fonctionnelles des differents modes de realisation decrits ci-dessus peuvent faire l'objet en tout ou partie de toute juxtaposition differente ou de toute combinaison 15 differente. Par exemple, les pompes a chaleur peuvent etre placees non pas en depression sous vide de tiers gaz, mais a une pression superieure, en contenant un gaz neutre tel que de 1' air ou autre, si cette pression est compatible avec les phenomenes d'evaporation mis en jeu, compte tenu des caracteristiques thermiques des 20 sources de chaleur associees aux evaporateurs. En outre, les differents dispositifs de condensation, solubilisation, d'echange calorifique... peuvent faire l'objet de toutes variantes structurelles et optimisations bien connues en elles-memes, REVENDICATIONS1/ - Procede de recuperation/redistribution d' energie calorifique par voie thermochimique dans lequel, lors d'une phase de redistribution d'energie calorifique, sur au moins un site, dit site (12) de redistribution, une solution liquide, dite solution primaire (32), comprenant une composition, dite composition saline, d' au moins un sel en solution dans un solvant liquide, est formee a une concentration totale Cf, caracterise en ce que : - ladite phase de redistribution d' energie calorifique comprend une etape de separation partielle lors de laquelle au moins une partie de la solution primaire (32) formee sur un site (12) de redistribution est ensuite soumise sur ledit site de redistribution a au moins une separation partielle produisant : o une solution liquide, dite solution deconcentree (35), ayant une concentration totale Cd non nulle inferieure a Cf, o une composition, dite composition concentree (37), ayant une concentration totale superieure a Cf. 2/ - Procede selon la revendication 1 caracterise en ce que ladite composition concentree (37) est stockee sur ledit site (12) de redistribution. 3/ - Procede selon l'une quelconque des revendications 1 ou 20 2 caracterise en ce que ladite composition concentree (37) est au moins pour partie recyclee lors d'une phase de redistribution d' energie calorifique pour former ladite solution primaire (32) sur ledit site (12) de redistribution. 4/ - Procede selon l'une des revendications 1 a 3 caracterise en ce que l'etape de separation partielle est une etape de recristallisation partielle de 25 ladite solution primaire (32). 5/ - Procede selon l'une des revendications 1 a 4 caracterise en ce que : - pour former ladite solution primaire (32) : o on choisit un solvant liquide (28) volatile, 38 o ledit solvant liquide (28) est evapore dans un evaporateur (26, 90) en depression sous vide de tiers gaz avec production de froid, o la vapeur du solvant delivree par l'evaporateur est alimentee dans un dispositif (29) reactionnel dans lequel elle est condensee et incorporee dans ladite 5 solution primaire (32), - ladite solution deconcentree (35) est formee lors de l'etape de separation partielle par refroidissement et recristallisation (34) partielle de ladite solution primaire (32) a partir de froid produit par l'evaporateur (26, 90). 6/ - Procede selon l'une des revendications 1 a 5 caracterise 10 en ce que la solution deconcentree (35) est transportee par vehicules (13) depuis ledit site (12) de redistribution vers au moins un site, dit site (11) de recuperation, distant de ce site (12) de redistribution. 7/ - Procede selon l'une des revendications 1 a 6 caracterise en ce que lors d'une phase de recuperation d'energie calorifique sur au moins un site 15 (11) de recuperation : - ladite solution deconcentree (35) est evaporee par absorption de chaleur en provenance d'une source de chaleur (17) de fawn a produire une vapeur dudit solvant et une composition, dite composition reconcentree, ayant une concentration totale superieure a Cd -notamment superieure a Cf-, - ladite vapeur du solvant est condensee pour produire ledit solvant liquide, - ledit solvant liquide et ladite composition reconcentree ainsi formes sur un site de recuperation sont transportes sur au moins un site de redistribution. 8/ - Procede selon l'une des revendications 1 a 7 caracterise en ce que ledit solvant liquide est l'eau et ladite composition saline comporte un unique sel soluble dans l' eau. 9/ - Procede selon la revendication 8 caracterise en ce que le sel est l'hydroxyde de sodium. 10/ - Station de redistribution d' energie calorifique par voie thermochimique situee sur un site, dit site de redistribution, comprenant un 39 dispositif, dit dispositif (29) reactionnel, apte a former, lors d'une phase de redistribution d'energie calorifique, une solution liquide, dite solution primaire (32), comprenant une composition, dite composition saline, d'au moins un sel en solution dans un solvant liquide a une concentration totale Cf, 5 caracterisee en ce qu'elle comprend un dispositif, dit dispositif (34, 72) de separation partielle, relie au dispositif (29) reactionnel pour pouvoir recevoir au moins une partie de ladite solution primaire (32), et adapte pour pouvoir produire a partir de cette solution primaire : - une solution liquide, dite solution deconcentree (35), a une concentration 10 totale Cd non nulle inferieure a Cf, - une composition, dite composition concentree (37), ayant une concentration totale superieure a Cf. 11/ - Station selon la revendication 10 caracterisee en ce qu'elle comprend un dispositif de stockage de ladite solution deconcentree. 15 12/ - Station selon la revendication 11 caracterisee en ce que le dispositif (43) de stockage est adapte pour permettre le chargement d'au moins un vehicule (13) de transport par une quantite de ladite solution deconcentree, en vue de son transport depuis ledit site (12) de redistribution vers au moins un site, dit site (11) de recuperation, distant dudit site (12) de redistribution. 20 13/ - Station selon l'une des revendications 10 a 12 caracterisee en ce que le dispositif (34, 72) de separation partielle est un dispositif de recristallisation partielle sur ledit site (12) de redistribution d'au moins une partie de ladite solution primaire (32), ce dispositif de recristallisation partielle etant apte a produire sur ledit site (12) de redistribution, a partir d'au moins une partie de ladite 25 solution primaire, ladite solution deconcentree, et ladite composition concentree sous forme d'une composition solide recristalli see. 14/ - Station selon la revendication 13 caracterisee en ce que : 40 - elle comprend un evaporateur (26, 90) en depression sous vide de tiers gaz adapte pour etre alimente par ledit solvant liquide et pour delivrer une vapeur de ce solvant avec production de froid, - le dispositif de recristallisation partielle comprend un dispositif d' echange 5 calorifique adapte pour soumettre ladite solution primaire (32) au froid produit par l'evaporateur (26, 90) de fawn a former ladite solution deconcentree par refroidissement et recristallisation partielle. 15/ - Dispositif de recuperation/redistribution d' energie calorifique par voie thermochimique caracterise en ce qu'il comprend au moins une 10 station de redistribution selon l'une des revendications 10 a 14 et au moins une station, dite station de recuperation, thermochimique de recuperation d'energie calorifique, comprenant : - un evaporateur (16) associe en echange calorifique a une source (17) de chaleur, cet evaporateur (16) etant adapte pour pouvoir etre alimente par ladite solution 15 deconcentree, et pour pouvoir produire une vapeur dudit solvant et une composition, dite composition reconcentree, ayant une concentration totale superieure a Cf, avec absorption de chaleur en provenance de ladite source (17) de chaleur, - un condenseur (19) adapte pour pouvoir etre alimente par ladite vapeur et produire ledit solvant liquide. 20