FR 3064746 A1 20181005 FR 1752800 A 20170331 1 Dispositif de mesure pour une veine d'écoulement de gaz d'une turbomachine La présente invention concerne une turbomachine à gaz d'aéronef, telle par exemple qu'un turboréacteur ou un turbopropulseur, équipée d'un dispositif de mesure disposé dans une veine d'écoulement de gaz, la veine étant délimitée par une paroi annulaire de la turbomachine s'étendant autour d'un axe (X) de celle-ci, notamment pour y effectuer des mesures de pression et/ou de température. Un turboréacteur comprend classiquement une nacelle fixée à un carter globalement cylindrique et une roue de soufflante montée à l'intérieur du carter. Lors du fonctionnement du moteur, l'air entrant en amont par la soufflante est divisé en un flux primaire et un flux secondaire. Le flux primaire alimente un compresseur d'entrée, puis est mélangé avec du carburant et brûlé dans la chambre de combustion. Les gaz de combustion traversent une turbine et sont ensuite éjectés. Or, il existe des besoins d'effectuer des mesures de pression et/ou de température, par exemple dans la veine du flux secondaire. Sur une turbomachine à gaz d'aéronef, telle que ci-avant 20 présentée, il est alors connu d'utiliser au moins un dit dispositif de mesure comportant un premier support et un second support comprenant chacun une branche principale : - s'étendant dans la veine d'écoulement de gaz, radialement par rapport audit axe (X) de la paroi annulaire, et 25 - porteuse d'au moins une branche auxiliaire (on parle alors de « râteau »), la branche principale du premier support étant, dans ladite veine, radialement plus courte que la branche principale du second support. Les branches auxiliaires s'étendent circonférentiellement sur des rayons différents et sont pourvues chacune de moyens de mesure aptes à 30 effectuer des mesures de pression et/ou de température en différents 3064746 2 points de mesure écartés radialement et circonférentiellement dans la veine. En effet, une recherche d'optimisation a conduit à scinder les dispositifs de mesure en premier et second supports, chacun donc de type 5 râteau pour assurer leurs montages dans la veine. L'optimisation du comportement dynamique de chaque râteau demeure toutefois problématique. En effet, les dispositifs de mesure sont dimensionnés dynamiquement. Cela consiste à calculer les fréquences propres des 10 râteaux et vérifier que celles-ci ne sont pas égales à la fréquence associée au régime de rotation de référence du moteur (Ralenti, régime de croisière, régime maximum, typiquement). Pour valider le comportement dynamique du dispositif, les marges entre fréquence propre, régime moteur et harmonique doivent 15 répondre à des exigences précises et être sécuritaires, pour toutes les sollicitations. Un problème rencontré est que sur le râteau scindé, on constate des fréquences indépendantes entre les premier et second supports. Ces fréquences entrent en interaction avec les harmoniques des balourds de rotors et aérodynamiques, sur certaines plages de fonctionnement. Ainsi, certaines plages de fréquence doivent être évitées. Il est ainsi apparu requis d'adapter le comportement dynamique des râteaux, c'est-à-dire des premier et second supports, pour augmenter leurs fréquences propres tout en satisfaisant aux requis aérodynamiques. C'est dans ce contexte que l'invention propose que les premier support et second support précités soient couplés ensemble pour ne présenter l'un par rapport à l'autre qu'un seul degré de liberté parmi un degré de liberté circonférentiel (ou angulaire) et un degré de liberté suivant ledit axe (X). Pour réaliser un tel couplage sans compliquer le montage dans la veine et avec une mécanique simple et fiable, il est proposé par ailleurs 3064746 3 que, pour le couplage entre les premier et second supports, le premier support comprenne un pion présentant une longueur libre radialement intérieure et le second support comprenne une ouverture recevant la longueur libre radialement intérieure du pion qui y présente, comme 5 degré(s) de liberté, au moins ledit un seul degré de liberté parmi un degré de liberté circonférentiel et un degré de liberté suivant ledit axe (X). Compte tenu des configurations de formes dictées par l'aérodynamisme, des contraintes mécaniques précitées (maîtrise des fréquences de vibrations) et des exigences de fabrication, de mise en place 10 et de maintenance, cette solution à pion et ouverture permettra en particulier l'implantation pratique et efficace qui suit, où : - sur le premier support, le pion s'étendra sensiblement coaxialement à la direction radiale suivant laquelle s'étend la branche principale, en face radialement intérieure d'une partie centrale de ladite au moins une branche 15 auxiliaire, et, - sur le second support, l'ouverture sera située dans un rebord sensiblement axial que présente la branche principale, à l'endroit d'un coude, et débouchera sur ledit rebord. En outre, une telle solution à pion et ouverture respectivement 20 prévus sur les premier et second supports permettra de prévoir plusieurs types de couplages. En effet, les exigences de mesures de pressions et/ou températures de la veine peuvent typiquement imposer différentes immersions des supports dans la veine. Aussi a-t-on prévu que le dispositif 25 de mesure comporte plusieurs types de premier et second supports, typiquement quatre jeux de tailles différentes, à branches principales plus ou moins longues et pouvant être à deux arcs (branches auxiliaires) chacun. Or, le comportement dynamique sera différent suivant le type de premier et second supports considérés. 30 Aussi, a-t-il été défini deux types de couplage entre les premier et second supports. 3064746 4 Dans le premier type, l'ouverture sera définie par une rainure qui sera : - ouverte de façon radialement extérieure pour recevoir le pion, et - allongée circonférentiellement pour assurer un dit degré de liberté 5 circonférentiel entre les premier et second supports. Dans le second type, l'ouverture sera définie par un orifice: - dans lequel la longueur libre radialement intérieure du pion sera engagée, - et qui sera allongée axialement, pour assurer un dit degré de liberté suivant ledit axe (X). 10 Pour limiter encore les risques de vibrations néfastes, il est aussi proposé que les premier support et second support soient engagés l'un dans l'autre là où ils sont couplés ensemble, sans fixation rigide entre eux à cet endroit, de sorte à n'y présenter l'un par rapport à l'autre que ledit seul degré de liberté parmi un degré de liberté circonférentiel et un degré de 15 liberté suivant ledit axe (X). Notamment pour cela, on pourra en particulier prévoir que, là où ils sont couplés ensemble, les premier support et second support viennent en butée radiale l'un contre l'autre, une fois montés dans la veine. Cette solution permettra en outre de s'assurer d'un engagement 20 approprié du pion dans l'ouverture, si de tels moyens de couplage sont retenus. Tout ou partie des caractéristiques qui précèdent pourront être complétées par le fait que, hors de ladite veine, les premier support et second support soient fixés rigidement à ladite paroi annulaire, sans 25 présenter là de degré de liberté l'un par rapport à l'autre. Ainsi, il y aura une tenue rigide commune en extrémité radialement extérieure des premier et second supports, ceci renforçant encore le contrôle des vibrations et pouvant faciliter le montage. Est aussi concerné, en réponse aux problématiques précitées, 30 un dispositif de mesure destiné donc à une veine d'écoulement de gaz d'une turbomachine à gaz d'aéronef, ce dispositif comportant un premier 3064746 5 support et un second support comprenant chacun une branche principale s'étendant suivant une direction (Z) d'allongement et porteuse d'au moins une branche auxiliaire, la branche principale du premier support étant, suivant ladite direction (Z) d'allongement, plus courte que la branche 5 principale du second support, et les branches auxiliaires : - s'étendant sur des rayons différents, suivant une direction (Y) circonférentielle transversale à ladite direction (Z) d'allongement, et - étant pourvues chacune de moyens de mesure aptes à effectuer des mesures de pression et/ou de température en différents points de mesure 10 écartés suivant lesdites directions (Z) d'allongement et (Y) circonférentielle, caractérisé en ce que le premier support et le second support sont couplés ensemble pour ne présenter l'un par rapport à l'autre qu'un seul degré de liberté parmi un degré de liberté circonférentiel (Y) et un degré de liberté transversal par rapport à ladite direction (Z) d'allongement et à ladite 15 direction (Y) circonférentielle. L'invention sera si nécessaire encore mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels : 20 - la figure 1 est une demi-coupe axiale d'une turbomachine compatible, - la figure 2 est une vue en perspective éclatée d'un dispositif de mesure tel que proposé, les figures 3 et 5 en montrant une partie radialement extérieure montée sur son carter récepteur, et une vue de côté, respectivement, 25 - la figure 4 montre plusieurs tailles de ce dispositif de mesure, et - les figures 6-7 puis 8-9 montrent deux variantes de deux détails du couplage prévu, sur le dispositif. Comme cela est visible à la figure 1, un turboréacteur 1 d'axe X comprend classiquement une nacelle 12a fixée sur un carter 3 de forme 30 globalement cylindrique et une roue de soufflante 4 montée à l'intérieur du carter 3. Lors du fonctionnement du turboréacteur, l'air entrant en amont 3064746 6 (AM) par la soufflante 4 est divisé en un flux primaire Fp et un flux secondaire Fs. Le flux secondaire Fs circule dans une veine 11 dite secondaire qui est globalement limitée de façon radialement extérieur par la nacelle 5 12a et de façon radialement intérieure par un corps central 12b. Le flux primaire Fp circule dans une veine 10 dite primaire située radialement à l'intérieur du corps central 12b de la turbomachine où le flux primaire alimente un compresseur d'entrée 5, puis est mélangé avec du carburant et brûlé dans la chambre de combustion 6. Les gaz de combustion traversent 10 une turbine 7 pour ensuite être éjectés dans un carter d'échappement 8 autour d'un cône d'éjection 9. Suivant l'axe X, la veine 11 secondaire entoure donc la veine 10 primaire. Il existe notamment un besoin d'effectuer des mesures de 15 pression et/ou de température dans les veines, telle la veine 11 du flux secondaire dans l'exemple. L'invention répond à ce besoin en proposant un dispositif de mesure 13 monté sur une paroi annulaire 14 entourant au moins localement la veine secondaire 11 et pouvant être liée à la nacelle 12a. Ce 20 montage peut être situé derrière le redresseur de la soufflante appelé OGV (Outlet Guide Vane en anglais). Le dispositif de mesure 13 comporte au moins un premier support 15 et un second support 16 liés ensemble. Chaque premier support 15 et second support 16 comprend une branche principale, respectivement 25 17,18, qui s'étend globalement radialement (axe Z figures 2 et 3) par rapport à l'axe (X) de la paroi annulaire 14 et qui est porteuse d'au moins une branche auxiliaire circonférentielle, respectivement 21,22, une seule branche auxiliaire dans l'exemple. Dans la veine 11, la branche principale 17 du premier support 16 30 est ici radialement (axe Z) plus courte que la branche principale 18 du second support 16. Elle peut l'être de moitié, voire davantage, voire moins. 3064746 7 En outre, les branches auxiliaires 21,22 portées par les branches principales respectives 17,18 s'étendent circonférentiellement sur des rayons différents (R1, R2 figure 5, centrés sur l'axe X) et sont pourvues chacune de moyens de mesure 23 aptes à effectuer des mesures, telles 5 que pression et/ou température, en différents points de mesure écartés radialement et circonférentiellement dans ladite veine 11 en l'espèce. Plusieurs types de dispositif 13 sont prévus, avec leurs premier support 15 et second support 16 qui, depuis la paroi annulaire 14, 10 s'étendent radialement plus ou moins profondément dans la veine, suivant donc l'axe radial Z, pour permettre de réaliser les mesures prévues, aux différents rayons requis, tels que R1, R2 figure 5. Pour adapter le comportement dynamique des branches, en particulier pour augmenter leurs fréquences propres tout en satisfaisant aux 15 requis aérodynamiques, certains au moins de ces types de dispositif 13 comprennent des premier support 15 et second support 16 couplés ensemble afin qu'ils ne présentent alors, l'un par rapport à l'autre, qu'un seul degré de liberté parmi un degré de liberté circonférentiel et un degré de liberté suivant ledit axe (X). 20 Ce couplage par liaison mécanique, réalisé donc dans la veine secondaire 11, va limiter les mouvements relatifs entre les premier support 15 et second support 16, en augmentant la fréquence de résonance du dispositif entre ces supports, ces premier et second supports étant même de préférence engagés l'un dans l'autre là où ils sont couplés ensemble, 25 sans fixation rigide entre eux à cet endroit, de sorte à n'y présenter l'un par rapport que ce seul degré de liberté autorisé. Outre ce dit seul degré de liberté parmi celui circonférentiel (ou angulaire) et celui axial (axe X), les premier support 15 et second support 16 sont, dans la réalisation illustrée ici présentée, fixés rigidement, hors de 30 ladite veine, à la paroi annulaire 14 par la fixation 25, sans donc présenter là de degré de liberté l'un par rapport à l'autre. 3064746 8 C'est donc suspendus à la paroi annulaire 14 par cette fixation 25 commune que les deux supports 15,16 s'étendent dans la veine de fluide. Comme déjà indiqué, utiliser pour le couplage une combinaison 5 pion 27 / ouverture 29 associera simplicité, fiabilité et efficacité. Les figures 5-9 montrent d'ailleurs cette solution où le premier support 15 comprend un pion 27, typiquement soudé à lui, présentant une longueur libre L1 radialement intérieure et le second support 16 comprend une ouverture 29 où est reçue la longueur libre L1 du pion qui y présente 10 donc au moins ledit un seul degré de liberté parmi celui circonférentiel et celui axial. Dans la réalisation privilégiée illustrée et comme on le voit en particulier figure 6, sur le premier support 15, le pion 27 s'étend sensiblement coaxialement à la direction radiale Z suivant laquelle s'étend 15 la branche principale 17, en face radialement intérieure 21a d'une partie circonférentiellement centrale de la branche auxiliaire 21. La face radialement intérieure 21a est, dans l'exemple privilégié, définie par une forme profilée, effilée vers l'aval, à la manière d'une aile. Et le pion 27 fait saillie à l'endroit de cette partie plus effilée. 20 Même si la branche principale 17 n'est pas strictement rectiligne, mais légèrement coudée vers l'aval (AV ; axe X), on peut considérer que le pion 27 s'étend sensiblement coaxialement à la direction radiale Z suivant laquelle s'étend cette branche principale 17. Sur le second support 16, l'ouverture 29 est située dans un 25 rebord 31 sensiblement axial (perpendiculaire à l'axe du pion) que présente la branche principale 18, à l'endroit d'un coude 33 que présente ce second support 16. On pourra remarquer que, concernant les coudes des branches principales 17,18, si ces branches en présentent un, peu après leur entrée 30 dans la veine 11 qui les orientent légèrement vers l'aval (AV ; axe X), un second coude situé radialement au niveau du couplage 27-29 oriente 3064746 9 légèrement vers l'amont (AM ; axe X) la branche principale 18 (la plus longue des deux), ce qui place ainsi les capteurs 23 à l'aplomb de ceux de la branche principale 17 (cf. figure 5 notamment). Deux modes alternatifs de réalisation des ouvertures 29 sont 5 proposés. Ils seront appliqués en fonction de constatations empiriques où de tests simulés. Ainsi a-t-il été noté dans l'exemple retenu que le dispositif 13 présentant les premier et second supports 15,16 les plus longs figure 4 (couple de gauche sur la figure) pouvait présenter une coïncidence entre 10 un premier mode de flexion tangentielle et l'harmonique 2N (de rang 2), dans une plage de stabilisation du moteur testé, une modification des paramètres géométriques tels que l'épaisseur des parois desdits supports ou la largeur des capteurs 23 n'ayant pas permis d'augmenter la fréquence de façon significative. 15 Aussi a-t-on choisi d'augmenter la fréquence de résonance en liant ces premier et second supports 15,16 dans la direction circonférentielle (Y figure 7) et leur autorisant par contre un possible jeu relatif limité sensiblement axial (figures 6,7 ; axe X). Validation faite, il a été constaté que ce couplage permettait 20 d'augmenter la fréquence de résonance du premier mode de flexion circonférentiel d'environ 15-20% et ainsi de dépasser la plage des fréquences interdites. Quant au dispositif 13 présentant les premier et second supports 15,16 les plus courts (couple de droite sur la figure 4), on a noté qu'il 25 pouvait présenter une coïncidence entre le second mode de flexion axiale et l'harmonique 2N, là encore dans la plage de fonctionnement testé du moteur. Pour éviter de nouveau les fréquences critiques, on a ici choisi de lier les premier et second supports 15,16 dans le sens sensiblement 30 axial et leur autorisant par contre un possible jeu relatif limité circonférentiellement (figures 8,9). Ceci a permis de faire que le mode de 3064746 10 flexion axiale du second support 16 (le plus long des deux) devienne un mode de flexion de flexion de la (des) branche(s) auxiliaire(s) circonférentielle(s), respectivement 21,22. Les figures 6-7 détaillent le premier cas : blocage circonférentiel 5 (suivant Y) et possible jeu relatif sensiblement axial (figures 6,7; axe X). Les figures 8-9 détaillent le second cas. Dans le premier cas, l'ouverture 29 est définie par un orifice 35: - dans lequel la longueur libre radialement intérieure L1 (voir figure 8) du pion 27 est engagée, lequel pion vient s'y loger sensiblement radialement, 10 de façon ajustée circonférentiellement, et - qui est allongé axialement (par exemple plutôt oblong), pour assurer ledit degré de liberté axial souhaité. Dans le premier second cas, l'ouverture 29 est définie par une rainure 36: 15 - qui est ouverte de façon radialement extérieure pour recevoir de nouveau le pion 27, qui vient s'y loger de façon ajustée axialement, et - qui est allongée circonférentiellement (direction Y transversale à X) pour assurer ledit degré de liberté circonférentiel souhaité. Dans l'un et/ou l'autre cas, on pourra prévoir que, là où ils sont 20 couplés ensemble, les premier support 15 et second support 16 ne viennent pas en butée radiale l'un contre l'autre. Ainsi le degré de liberté relatif sera laissé libre. Un ajustement glissant radialement existera alors favorablement entre les deux supports. L'architecture de ces râteaux a été optimisée au maximum pour 25 réduire l'obstruction tout en tenant les sollicitations dues au flux, cette optimisation du maitre couple n'étant pas suffisante pour tenir les requis aérodynamiques. Pour maximiser l'optimisation des râteaux, il était nécessaire de changer d'architecture pour conserver l'interface moteur. Antérieurement, l'architecture des mesureurs avait déjà été 30 optimisée pour réduire l'obstruction tout en tenant les sollicitations dues au 3064746 11 flux. Cette optimisation du maitre couple s'est toutefois avérée insuffisante pour tenir les requis aérodynamiques. Pour maximiser l'optimisation des râteaux, il a été ici jugé nécessaire de changer d'architecture pour conserver l'interface moteur, ce 5 qui a conduit à découpler les râteaux. Il est aussi à relever que le couplage des deux supports 15, 16 a permis de respecter des critères de dimensionnement stricts (liés aux tailles des veines notamment) tout en y réduisant l'intrusivité du dispositif. La solution présentée a permis de coupler des modes propres 10 indépendants et d'obtenir des modes d'ensembles ayant des fréquences propres suffisamment élevées. Une diminution de l'obstruction et des pertes de charges dans la veine a été relevée. La cinématique de montage qui suit, réaliser radialement par l'extérieur a par ailleurs permis de produire un dispositif de mesure dont les 15 dimensions aurait normalement dû imposer un montage par l'intérieur, ce qui est en général difficile (d'un point de vue intégration), voire impossible. Le montage par l'extérieur a permis de monter et démonter les premier et second supports 15, 16 pendant les campagnes d'essais, sans intervention lourde sur la turbomachine : pas de pièces moteur (bride, 20 carter,...) à démonter pour démonter et remonter le dispositif. Plus précisément, il a été défini, à cette fin, de procéder comme suit pour monter donc le dispositif de mesure 13 dans la veine secondaire 11 et sur la paroi 14 annulaire, cette dernière présentant à cet effet un passage 37 pour y glisser radialement depuis l'extérieur ce dispositif 13: 25 D'abord, les premier et second support 15,16 étant disjoints, on engage radialement depuis la périphérie extérieure 140 de la paroi 14, dans la veine 11 et à travers le passage 37 de la paroi 14, le second support 16 et on le dispose avec sa (dite au moins une) branche auxiliaire 21 orientée circonférentiellement. Puis, toujours depuis l'extérieur de la veine, on 30 engage radialement le premier support 15 dans le même passage 37, circonférentiellement à côté du second support 16, et on le dispose avec sa 3064746 12 (dite au moins une) branche auxiliaire 21 orientée circonférentiellement. Ensuite, on déplace circonférentiellement l'un vers l'autre, qui dépassent à l'extérieur du passage 37, les premier et second support 15,16 jusqu'à placer le premier support devant le second, immédiatement en amont de lui 5 par rapport à la direction axiale X d'écoulement du gaz dans la veine. On déplace alors radialement l'un vers l'autre lesdits premier et second supports, jusqu'à engager la longueur libre radialement intérieure du pion 27 dans l'ouverture 29. Sur la fixation 25, des joints 38,39 assurent l'étanchéité du 10 montage vis-à-vis de la veine 11 et des plaques 40,41 permettent de fixer les premier et second support 15,16, via des vis radiales extérieures 42-44. REVENDICATIONS1. Turbomachine (1) à gaz d'aéronef, comportant : - une veine d'écoulement de gaz délimitée par une paroi annulaire (14) s'étendant autour d'un axe (X), - au moins un dispositif de mesure (13) comportant un premier support (15) et un second support (16) comprenant chacun une branche principale (17,18) : - s'étendant dans la veine, radialement par rapport à l'axe (X) de ladite paroi annulaire (14), et - porteuse d'au moins une branche auxiliaire (21,22), la branche principale (17) du premier support (15) étant, dans ladite veine, radialement plus courte que la branche principale (18) du second support (16), et les branches auxiliaires (21,22) s'étendant circonférentiellement sur des rayons différents et étant pourvues chacune de moyens de mesure (23) aptes à effectuer des mesures de pression et/ou de température en différents points de mesure écartés radialement et circonférentiellement dans ladite veine, caractérisée en ce que les premier support (15) et second support (16) sont couplés ensemble pour ne présenter l'un par rapport à l'autre qu'un seul degré de liberté parmi un degré de liberté circonférentiel (Y) et un degré de liberté suivant ledit axe (X). 2. Turbomachine selon la revendication 1 où, pour le couplage entre le premier support (15) et le second support (16), le premier support (15) comprend un pion (27) présentant une longueur libre radialement intérieure (1_1) et le second support (16) comprend une ouverture (29) recevant la longueur libre radialement intérieure du pion (27) qui y présente, comme degré(s) de liberté au moins ledit un seul degré de liberté parmi un degré de liberté circonférentiel (Y) et un degré de liberté suivant ledit axe (X). 3064746 14 3. Turbomachine selon la revendication 2, où : - sur le premier support (14), le pion (27) s'étend sensiblement coaxialement à la direction radiale (Z) suivant laquelle s'étend 5 la branche principale (15), en face radialement intérieure d'une partie centrale de ladite au moins une branche auxiliaire (16), et, - sur le second support (14), l'ouverture (29) est située dans un rebord sensiblement axial que présente la branche principale (15), à l'endroit d'un coude (33). 10 4. Turbomachine selon la revendication 2 ou 3, où l'ouverture (29) est définie par une rainure (36) qui est : - ouverte de façon radialement extérieure pour recevoir le pion (27), et - allongée circonférentiellement pour assurer un dit degré de liberté circonférentiel entre les premier et second supports (14). 15 5. Turbomachine selon la revendication 2 ou 3, où l'ouverture (29) est définie par un orifice (35) : - dans lequel la longueur libre radialement intérieure du pion (27) est engagée, et - qui est allongé axialement, pour assurer un dit degré de liberté suivant 20 ledit axe (X). 6. Turbomachine selon l'une des revendications 1 à 5 où les premier support (14) et second support (14) sont engagés l'un dans l'autre là où ils sont couplés ensemble, sans fixation rigide entre eux à cet endroit, de sorte à n'y présenter l'un par rapport à l'autre qu'au moins ledit seul 25 degré de liberté. 7. Turbomachine selon l'une des revendications 1 à 6 où, hors de ladite veine, les premier support (14) et second support (14) sont fixés rigidement à ladite paroi annulaire (10), sans présenter là de degré de liberté l'un par rapport à l'autre. 30 8. Dispositif de mesure (13) pour une veine d'écoulement de gaz d'une turbomachine (1) à gaz d'aéronef, le dispositif comportant un premier 3064 746 15 support (15) et un second support (16) comprenant chacun une branche principale (17,18) s'étendant suivant une direction (Z) d'allongement et porteuse d'au moins une branche auxiliaire (21,22), la branche principale (17) du premier support (15) étant, suivant ladite direction (Z) 5 d'allongement, plus courte que la branche principale (18) du second support (16), et les branches auxiliaires (21,22) : - s'étendant sur des rayons différents, suivant une direction (Y) circonférentielle transversale à ladite direction (Z) d'allongement, et - étant pourvues chacune de moyens de mesure (23) aptes à effectuer des 10 mesures de pression et/ou de température en différents points de mesure écartés suivant lesdites directions (Z) d'allongement et (Y) circonférentielle, caractérisé en ce que le premier support (15) et le second support (16) sont couplés ensemble pour ne présenter l'un par rapport à l'autre qu'un seul degré de liberté parmi un degré de liberté circonférentiel (Y) et un degré de 15 liberté transversal par rapport à ladite direction (Z) d'allongement et à ladite direction (Y) circonférentielle.