FR 3065533 A1 20181026 FR 1753367 A 20170419 1 Procédé et système de détection d'un défaut dans une ligne de transmission à partir d'une mesure de phase L'invention concerne le domaine des systèmes de diagnostic filaires 5 basés sur le principe de la réflectométrie. Elle a pour objet un procédé de détection de défauts dans une ligne de transmission, telle qu'un câble, à partir d'une mesure de phase du signal de réflectométrie. Les câbles sont omniprésents dans tous les systèmes électriques, 10 pour l'alimentation ou la transmission d'information. Ces câbles sont soumis aux mêmes contraintes que les systèmes qu'ils relient et peuvent être sujets à des défaillances. Il est donc nécessaire de pouvoir analyser leur état et d'apporter des informations sur la détection de défauts, mais aussi leur localisation et leur type, afin d'aider à la maintenance. Les méthodes de 15 réflectométrie usuelles permettent ce type de tests. Les méthodes de réflectométrie utilisent un principe proche de celui du radar : un signal électrique, le signal de sonde ou signal de référence, qui est le plus souvent de haute fréquence ou large bande, est injecté en un ou plusieurs endroits du câble à tester. Le signal se propage dans le câble ou le 20 réseau et renvoie une partie de son énergie lorsqu'il rencontre une discontinuité électrique. Une discontinuité électrique peut résulter, par exemple, d'un branchement, de la fin du câble ou d'un défaut ou plus généralement d'une rupture des conditions de propagation du signal dans le câble. Elle résulte le plus souvent d'un défaut qui modifie localement 25 l'impédance caractéristique du câble en provoquant une discontinuité dans ses paramètres linéiques. L'analyse des signaux renvoyés au point d'injection permet d'en déduire des informations sur la présence et la localisation de ces discontinuités, donc des défauts éventuels. Une analyse dans le domaine 30 temporel ou fréquentiel est habituellement réalisée. Ces méthodes sont désignées par les acronymes TDR venant de l'expression anglo-saxonne 3065533 2 « Time Domain Reflectometry » et FDR venant de l'expression anglo-saxonne « Frequency Domain Reflectometry ». L'invention entre dans le champ d'application des méthodes de 5 diagnostic filaire et s'applique à tout type de câble électrique, en particulier des câbles de transmission d'énergie ou des câbles de communication, dans des installations fixes ou mobiles. Les câbles concernés peuvent être coaxiaux, bifilaires, en lignes parallèles, en paires torsadées ou autre pourvu qu'il soit possible d'y injecter un signal de réflectométrie en un point du câble 10 et de mesurer sa réflexion au même point ou en un autre point. La détection de défauts avec précision nécessite d'utiliser un signal à haute fréquence afin que la longueur d'onde du signal injecté coïncide avec les dimensions physiques des défauts dans le câble. Or, les convertisseurs 15 analogiques-numériques qui permettent d'injecter et de mesurer un signal à haute fréquence sont couteux. En outre les canaux de transmission correspondant aux différentes technologies de câbles visées par les applications de réflectométrie, sont le plus souvent très sélectifs en fréquence et ne permettent donc pas une observation et un diagnostic large 20 bande. Certaines bandes de fréquences peuvent être sensiblement atténuées ou perturbées ce qui peut rendre inexploitable le signal mesuré par le système de réflectométrie ou en tout cas complexifier l'identification des défauts éventuels. Par ailleurs, les méthodes de réflectométrie usuelles sont basées sur 25 le principe d'une mesure d'un écho du signal injecté sur une singularité du câble analysé. Cependant, il existe des zones du câble, appelées zones aveugles, pour lesquelles un écho ne pourra pas être mesuré. Ces zones dépendent de la longueur d'onde du signal, donc de sa fréquence, de la vitesse de propagation du signal, de la fréquence d'échantillonnage du signal 30 mesuré et de la distance entre le point d'injection du signal et le point où se situe la singularité. Si un défaut apparait dans une zone aveugle, il n'est donc 3065533 3 pas possible de détecter sa présence en utilisant une méthode de réflectométrie classique. Une méthode connue permettant d'augmenter la résolution de 5 localisation d'un défaut et de compenser la présence de zones aveugles sans augmenter la fréquence d'échantillonnage du signal consiste à effectuer de multiples acquisitions du signal rétro-propagé dans le câble en déphasant pour chaque acquisition successive, l'horloge d'échantillonnage. Cette méthode apporte des résultats pertinents dans la mesure où le signal injecté 10 dans le câble et mesuré lors des acquisitions successives est stationnaire pendant la durée totale de l'acquisition. En outre, la précision des mesures doit respecter des règles de sur-échantillonnage. Un inconvénient majeur de cette méthode est qu'elle nécessite un temps d'acquisition et de calcul très important. Ce temps est déterminé par le 15 nombre de déphasages successifs et le temps de déphasage des équipements utilisés pour générer les signaux d'horloge des systèmes numériques d'échantillonnage. Ce délai peut être inacceptable pour détecter des défauts intermittents (par exemple un court circuit) dont la durée est courte. Les calculs nécessaires à l'implémentation de cette méthode sont 20 également couteux notamment pour la mise en oeuvre des déphasages du signal d'horloge. On connait également une technique de diagnostique filaire basée sur une détection de phase dans le domaine fréquentiel telle que décrite dans le 25 document « You Chung Chung, C. Furse and J. Pruitt, "Application of phase detection frequency domain reflectometry for locating faults in an F-18 flight control harness," in IEEE Transactions on Electromagnetic Compatibility, vol. 47, no. 2, pp. 327-334, May 2005 ». La méthode décrite dans ce document présente plusieurs 30 inconvénients. Elle nécessite l'implémentation d'un équipement « front-end » analogique radiofréquence complexe nécessitant des coupleurs directifs, un 3065533 4 oscillateur commandé en tension (VCO) et un mélangeur radiofréquence. La méthode proposée présente un temps d'exécution important car elle nécessite un balayage en fréquence de toute la bande de fréquence utile ainsi qu'une acquisition de signal pour chaque valeur de fréquence du balayage. Enfin, la résolution de localisation d'un défaut est, comme dans le cas des méthodes de réflectométrie temporelles connues, limitée par le nombre d'échantillons et la fréquence d'échantillonnage des signaux de réflectométrie numérique utilisés. L'invention propose une méthode de détection et localisation d'un défaut électrique dans une ligne de transmission qui est basée sur l'analyse de l'évolution de la phase du spectre fréquentiel du signal. L'invention a notamment pour avantage de permettre une résolution de localisation de défaut qui n'est pas limitée par la fréquence d'échantillonnage du signal. Elle permet donc de localiser un défaut avec une meilleure précision sans nécessité d'implémenter des calculs complexes et présentant un temps d'exécution important. Elle permet de détecter et localiser des défauts intermittents car, contrairement aux méthodes classiques, elle ne nécessite pas d'effectuer plusieurs acquisitions successives de signal. Elle permet également de prendre en compte d'éventuelles coupures dans la réponse fréquentielle du câble à analyser sans dégrader la précision de localisation du défaut. L'invention est en particulier applicable à la détection de défauts francs, tels qu'un court-circuit, permanents ou intermittents. L'invention a ainsi pour objet un procédé de détection d'un défaut dans une ligne de transmission comprenant les étapes suivantes : - Acquérir, en un point de la ligne, avec un dispositif de mesure, une mesure temporelle d'un signal de référence préalablement injecté dans la ligne avec un dispositif d'injection, réfléchi sur une singularité de la ligne et rétro-propagé vers ledit point, 3065533 5 - Convertir la mesure temporelle du signal dans le domaine fréquentiel, - Mesurer la phase d'au moins une composante fréquentielle du signal, 5 - Soustraire de chaque phase mesurée, une phase de référence, pour obtenir une phase corrigée, - Déterminer la distance Id entre ledit point de la ligne et la singularité à partir d'au moins une phase corrigée. Selon un aspect particulier de l'invention, la distance Id entre ledit point 10 de la ligne et la singularité est déterminée à partir d'une relation théorique exprimant la phase en fonction de la fréquence, de la distance Id et de la vitesse de propagation du signal dans la ligne de transmission. Selon une variante particulière, le procédé selon l'invention comprend l'étape supplémentaire de déterminer si la singularité identifiée est un défaut, 15 au moins à partir de la distance Id déterminée et de la longueur de la ligne de transmission. Selon un aspect particulier de l'invention, la phase de référence est une phase cumulée et la mesure de la phase d'au moins une composante fréquentielle comprend, pour chaque composante fréquentielle, la 20 détermination de la phase modulo 7 puis la détermination de la phase cumulée. Selon une variante particulière de l'invention, pour chaque composante fréquentielle du signal, la phase de référence est égale à la phase de la même composante fréquentielle dans le signal de référence 25 préalablement injecté. Selon une autre variante particulière de l'invention, la phase de référence est déterminée lors d'une phase préalable de calibration comprenant : - la connexion directe du dispositif d'injection au dispositif de 30 mesure, - l'injection dudit signal de référence, 3065533 6 - la mesure temporelle du signal de référence propagé, - la conversion fréquentielle de la mesure temporelle, - pour chaque composante fréquentielle du signal, la mesure de la phase de cette composante, la phase de référence étant égale à 5 cette mesure. Selon une variante particulière, le procédé selon l'invention comprend ladite phase de calibration préalable. Selon une variante particulière, le procédé selon l'invention comprend en 10 outre une étape d'interpolation appliquée à plusieurs valeurs de phase corrigée correspondant à plusieurs composantes fréquentielles différentes. Selon un aspect particulier de l'invention, la conversion de la mesure temporelle du signal dans le domaine fréquentiel est réalisée par application d'une transformée de Fourier au signal. 15 Selon un aspect particulier de l'invention, le signal de référence est un signal multi-porteuses, une composante fréquentielle du signal étant une sous-porteuse fréquentielle du signal multi-porteuses. Selon une variante particulière, le procédé selon l'invention comprend une étape d'injection du signal de référence dans la ligne de transmission en 20 un point d'injection. L'invention a également pour objet un système de détection d'un défaut dans une ligne de transmission comprenant un dispositif de mesure apte à acquérir, en un point de la ligne, une mesure temporelle d'un signal de référence préalablement injecté dans la ligne, réfléchi sur une singularité de 25 la ligne et rétro-propagé vers ledit point et: - une unité de conversion spectrale pour convertir la mesure temporelle du signal dans le domaine fréquentiel, - un dispositif de mesure de phase pour mesurer la phase d'au moins une porteuse fréquentielle du signal, 30 - un soustracteur pour soustraire de chaque phase mesurée, une phase de référence, pour obtenir une phase corrigée, 3065533 7 - une unité de calcul pour déterminer la distance Id entre ledit point de la ligne et la singularité à partir d'au moins une phase corrigée. Selon un aspect particulier de l'invention, l'unité de calcul est configurée pour déterminer si la singularité identifiée est un défaut au moins 5 à partir de la distance Id déterminée et de la longueur de la ligne de transmission. Selon une variante particulière, le système selon l'invention comprend une interface d'affichage pour afficher une information caractéristique de la présence d'un défaut sur la ligne de transmission et/ou de la localisation du 10 défaut. Selon une variante particulière, le procédé selon l'invention comprend un dispositif d'injection apte à injecter le signal de référence dans la ligne de transmission. L'invention a encore pour objet un programme d'ordinateur 15 comportant des instructions pour l'exécution du procédé de détection d'un défaut dans une ligne de transmission selon l'invention, lorsque le programme est exécuté par un processeur et un support d'enregistrement lisible par un processeur sur lequel est enregistré un programme comportant des instructions pour l'exécution du procédé de détection d'un défaut dans 20 une ligne de transmission selon l'invention, lorsque le programme est exécuté par un processeur. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit en relation aux 25 dessins annexés qui représentent : - La figure 1, un schéma d'un système de localisation de défaut sur une ligne de transmission selon une méthode de réflectométrie de l'art antérieur, - La figure 2, un schéma d'un système de localisation de défaut sur une 30 ligne de transmission selon une première variante de réalisation de l'invention, 3065533 8 - Les figures 3a,3b, plusieurs diagrammes illustrant la fonction de magnitude et de phase d'un signal de réflectométrie multi-porteuses, - La figure 4, un organigramme détaillant les étapes de mise en oeuvre d'un procédé de localisation de défaut sur une ligne de transmission 5 selon la première variante de réalisation de l'invention, - Les figures 5a et 5b, deux schémas illustrant une seconde variante de réalisation du système de localisation de défaut selon l'invention. La figure 1 représente un schéma d'un système 100 de localisation de 10 défaut dans une ligne de transmission L, telle qu'un câble, selon une méthode usuelle de réflectométrie temporelle de l'état de l'art. Un tel système comprend principalement un générateur GEN d'un signal de référence à partir de paramètres PAR définissant la forme d'onde du signal. Le signal de référence numérique généré est converti analogiquement via un 15 convertisseur numérique-analogique DAC puis est injecté en un point de la ligne de transmission L au moyen d'un coupleur directionnel CPL. Le signal se propage le long de la ligne et se réfléchi sur les singularités qu'elle comporte. Une singularité est une discontinuité d'impédance résultant de l'apparition d'un défaut électrique sur la ligne. En l'absence de défaut sur la 20 ligne, le signal se réfléchi sur l'extrémité de la ligne, si celle-ci n'est pas adaptée en impédance. Si l'extrémité de la ligne est adaptée en impédance, c'est-à-dire qu'un bouchon ohmique est fixé à son extrémité, alors il n'y a aucune réflexion du signal car aucune discontinuité d'impédance. En présence de défaut sur la ligne, le signal se réfléchi sur la discontinuité 25 d'impédance provoquée par le défaut. Le signal réfléchi est rétro-propagé jusqu'à un point de mesure, qui peut être commun au point d'injection ou différent. Le signal rétro-propagé est mesuré via le coupleur directionnel CPL puis converti numériquement par un convertisseur analogique numérique ADC. Une corrélation COR est ensuite effectuée entre le signal numérique 30 mesuré et une copie du signal numérique généré avant injection afin de produire un réflectogramme temporel correspondant à l'intercorrélation entre 3065533 9 les deux signaux. Pour réaliser cette intercorrélation, une implémentation possible consiste à réaliser une transformée de Fourier directe FFT1 du signal mesuré, une transformée de Fourier directe FFT2 du signal de référence puis un produit P des deux résultats puis enfin une transformée de 5 Fourier indirecte IFFT du résultat du produit. Cette implémentation résulte de la formule suivante exprimant l'intercorrélation de deux signaux x(t) et x'(t) : :ri(t r) - x(r)dr = TF-1 {TF { ) - TF {s(t)}} Comme cela est connu dans le domaine des méthodes de diagnostic 10 par réflectométrie temporelle, la position dDF d'un défaut sur le câble L, autrement dit sa distance au point d'injection du signal, peut être directement obtenue à partir de la mesure, sur le réflectogramme temporel calculé c(t), de la durée tDF entre le premier pic d'amplitude relevé sur le réflectogramme et le pic d'amplitude correspondant à la signature du défaut non franc. 15 Différentes méthodes connues sont envisageables pour déterminer la position dDF. Une première méthode consiste à appliquer la relation liant distance et temps : dDF = Vg.tDF où Vg est la vitesse de propagation du signal dans le câble. Une autre méthode possible consiste à appliquer une relation de proportionnalité du type dDF/ tDF = ',if° où Lc est la longueur du câble et t0 20 est la durée, mesurée sur le réflectogramme, entre le pic d'amplitude correspondant à la discontinuité d'impédance au point d'injection et le pic d'amplitude correspondant à la réflexion du signal sur l'extrémité du câble. La résolution R de localisation d'un défaut pour une telle méthode, 25 c'est-à-dire la précision obtenue sur la distance dDF, est déterminée par la relation suivante : c R= g 2fadc c est la célérité et fadc est la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique. 3065533 10 Un inconvénient de cette méthode est que la résolution R est limitée par la fréquence d'échantillonnage fadc. Plus celle-ci est faible, moins bonne en sera la résolution R. La résolution peut être augmentée au delà de la 5 limite précitée en effectuant plusieurs acquisitions successives du signal réfléchi avec des instants d'échantillonnage déphasés, c'est-à-dire décalés temporellement d'une fraction de la période d'échantillonnage. Cependant, en considérant M acquisitions successives, la méthode est rendue au moins M fois plus lente, ce qui handicape la détection de défauts intermittents de 10 très courte durée. En outre, le temps de traitement global des acquisitions du signal incluse également des temps morts liés au mécanisme de déphasage de l'horloge d'échantillonnage, ces temps morts étant typiquement de l'ordre de plusieurs dizaines de cycles d'horloge. 15 L'invention propose de pallier aux inconvénients de la méthode décrite à la figure 1 en proposant d'exploiter la phase du signal mesuré pour localiser un défaut. La relation théorique qui lie le signal injecté dans le câble au signal rétro-propagé et mesuré ensuite, dans le domaine fréquentiel, est la 20 suivante : Yr(f) = Y(f) H(f) e0,0 , y(f) e0,0 Y(f) est le spectre fréquentiel du signal injecté dans le câble, Y'(f) est le spectre fréquentiel du signal mesuré après propagation, H(f) est la réponse en amplitude du câble qui est supposée ne pas varier en 25 fréquence, on pose alors H(f)=1. Cette hypothèse est prise pour des câbles non sélectifs en fréquence. Par ailleurs, l'amplitude de la réponse en fréquence du câble n'intervient pas dans le traitement développé par la suite qui est basé uniquement sur l'exploitation de la phase. Pour cette raison, on fixe de façon arbitraire H(f)=1 pour simplifier la présentation de l'invention. 3065533 11 Sans sortir du cadre de l'invention, la réponse en amplitude H(f) peut être différente de 1 sans que cela modifie les étapes du procédé selon l'invention. On voit donc que le signal mesuré Y'(f) est déphasé par rapport au signal 5 injecté Y(f) d'un déphasage qui correspond au trajet du signal aller-retour dans le câble jusqu'au point de réflexion. Ce déphasage est égal à (p(1, f) = 2Trf -1 , où I est la distance aller-retour vg parcourue par le signal entre le point d'injection et le point de mesure, en passant par le point de réflexion. Le point de réflexion peut correspondre à la 10 terminaison du câble, en l'absence de défaut et sur une ligne de transmission sans terminaison adaptée, et dans ce cas, I est égal au double de la longueur du câble. Si un défaut franc est présent sur le câble pendant le test, la distance I est égale au double de la distance entre le point d'injection (ou point de mesure) et la position du défaut sur le câble. Ceci est vrai dans 15 l'hypothèse où le point d'injection et le point de mesure sont identiques. Dans le cas contraire, on dérive aisément la relation entre I et les distances respectives mesurées entre le point de réflexion et le point d'injection ou le point de mesure. Dans la suite de la description, on prend l'hypothèse que le point d'injection 20 et le point de mesure sont identiques. Si ces deux points sont distincts, les relations liant la phase du signal à la position d'un défaut développées par la suite sont aisément adaptables pour l'Homme du métier muni de ses connaissances mathématiques de base. 25 Il convient également de noter que le contexte de l'invention est celui de la détection de défauts francs, c'est-à-dire pour lesquels la discontinuité d'impédance générée par le défaut est telle que la totalité du signal est réfléchie sur cette discontinuité. On voit ainsi que l'exploitation de la phase du signal, qui dépend de la fréquence f, peut permettre de localiser un 30 défaut. 3065533 12 La figure 2 représente un schéma d'un système 200 de détection de défauts selon une première variante de réalisation de l'invention. Le système décrit à la figure 2 comporte plusieurs éléments communs au 5 système de l'art antérieur décrit à la figure 2: un générateur GEN de signal de référence numérique défini à partir de paramètres de forme d'onde PAR, un convertisseur numérique analogique DAC, un coupleur directionnel DCL pour injecter le signal dans une ligne de transmission L et mesurer le signal rétro-propagé, ainsi qu'un convertisseur analogique numérique ADC pour 10 numériser le signal mesuré. Le système 200 comporte encore un module de conversion spectrale du signal, par exemple un module réalisant une transformée de Fourier discrète FFT, pour convertir le signal numérique dans le domaine fréquentiel. Le système 200 comporte également un premier module PHY1 de 15 calcul de la phase du signal fréquentiel en sortie du module FFT, un second module PHY2 de calcul de la phase du signal de référence dans le domaine fréquentiel et un soustracteur STR pour soustraire à la phase du signal mesuré, la phase du signal de référence. Enfin, un module de calcul CAL détermine l'existence et la position éventuelle d'un défaut sur la ligne de 20 transmission L, à partir de la phase corrigée en sortie du soustracteur STR. Il convient de noter que le calcul de phase du signal de référence peut être effectué directement à partir des paramètres PAR du signal de référence ou après une conversion spectrale du signal de référence généré. Les modules de calcul de phase PHY1 et/ou PHY2 peuvent être réalisés au 25 moyen d'un calcul de la fonction arc-tangente, par exemple implémenté au moyen d'un algorithme de type Cordic. Sans sortir du cadre de l'invention, la partie du système 200 qui concerne la génération et l'injection du signal peut être distincte de la partie du système 200 qui concerne l'acquisition d'une mesure du signal réfléchi et les 30 traitements relatifs aux calculs de phase et de distance. En particulier, deux coupleurs CPL distincts peuvent être utilisés, le premier pour l'injection, en 3065533 13 un premier point de la ligne L, du signal de référence et un second pour la mesure, en un second point de la ligne L, du signal rétro-propagé. Avantageusement, le signal de référence utilisé est un signal multi- 5 porteuses, par exemple un signal OFDM (Orthogonal Frequency Division Multiplexing) ou MCTDR (Multi Carrier Time Domain Reflectometry) ou OMTDR (Orthogonal Multi-tone Time Domain Reflectometry) qui comprend plusieurs sous-porteuses fréquentielles fn. Cependant, l'invention peut également fonctionner avec un signal de 10 référence mono-porteuse comme cela sera explicité plus en détail par la suite. Comme expliqué ci-dessus, la phase du signal mesuré est donnée par la relation suivante : 15 ( P cl(ld, fn) = (Pref(fn) + 2TC f"ni (1) v 9 fn est la fréquence de la sous-porteuse pour laquelle est mesurée la phase, Id est la distance entre le point de mesure et le point de réflexion du signal 20 (correspondant éventuellement à un défaut), (Pre(n) est une phase de référence, qui dépend de la fréquence et qui correspond à la phase du signal de référence, autrement dit la phase mesurée en sortie du module PHY2. A partir de la relation (1), on en déduit que la phase obtenue après 25 soustraction STR de la phase de référence à la phase du signal mesurée, s'exprime en fonction de la position du défaut éventuel : 'n 2id d(Pd(icbtn) = (Pd(icbtn) 2ur -(Pref(fn) = l v (2) 9 Le module de calcul CAL détermine ensuite la valeur de Id , pour une ou 30 plusieurs fréquences fn : 3065533 14 d(Pd(id,fn).1,9 /d = erfn (3) Dans le cas d'un signal multi-porteuses, le module de calcul de phase PHY1 (et éventuellement le module de calcul de phase PHY2) réalise un calcul de 5 phase par sous-porteuse du signal. Un avantage à l'utilisation d'un signal multi-porteuses est qu'il permet de lever les ambigüités de phase éventuelles. En effet, le calcul de phase par la fonction arc-tangente donne un résultat modulo 7, c'est-à-dire compris entre -7 et +7. Or l'application des relations (1) et (2) suppose d'avoir une valeur 10 de phase réelle, autrement dit représentée de façon cumulée sur les fréquences. Les figures 3a et 3b illustrent ce phénomène sur deux diagrammes représentant l'évolution de la phase d'un signal multi-porteuses en fonction des fréquences. 15 La figure 3a représente la phase mesurée pour chaque porteuse au moyen d'un calcul de la fonction arc-tangente. Cette phase est exprimée modulo 7. La figure 3b représente la même phase cumulée sur les porteuses, autrement dit, la valeur de phase pour la fréquence d'indice n est égale à la 20 somme des phases des fréquences pour les indices variant dans l'intervalle [0 ;n]. On voit sur la figure 3b, que l'évolution de la phase cumulée est continue en fréquence. Les relations liant la phase à une valeur de distance entre deux points de la ligne L sont basées sur une phase représentée de façon cumulée. 25 Ainsi, selon un aspect particulier de l'invention, si les modules PHY1,PHY2 implémentent un calcul de phase par la fonction arc-tangente, un calcul supplémentaire de la phase cumulée sur les fréquences est effectué au moyen de la relation suivante : 3065533 15 n (Pc('c1, fn) = (P(ld, fi) i=0 La relation (3) peut être appliquée pour une sous-porteuse fn ou plusieurs sous-porteuses. Dans le second cas, on obtient plusieurs valeurs de la distance Id qui peuvent être moyennées afin de réduire le bruit de 5 mesure et améliorer la précision de localisation. En fonction du type de câble à tester, certaines bandes de fréquence peuvent être atténuées ou perturbées ou encore réservées pour un service. Dans ce cas, le signal de référence multi-porteuses peut être généré en conséquence en supprimant certaines sous-porteuses correspondant aux 10 bandes de fréquences interdites ou susceptibles d'être perturbées. Dans un tel cas en particulier, les différentes valeurs de phase cumulée peuvent être interpolées pour augmenter le nombre de points sachant que l'évolution de la phase en fonction de la fréquence est continue. 15 L'invention est également compatible avec un signal mono-porteuse. Cependant dans un tel cas, une seule valeur de phase est mesurée et il n'est pas possible de lever une ambigüité possible modulo 7 sur cette valeur. Dans ce cas, la distance maximale possible Id entre le point d'injection et le point d'occurrence du défaut est liée à la fréquence porteuse fo du signal par 20 la relation suivante : fo * 2 * /d REVENDICATIONS1. Procédé de détection d'un défaut dans une ligne de transmission (L) comprenant les étapes suivantes : - Acquérir (401), en un point de la ligne, avec un dispositif de mesure, une mesure temporelle d'un signal de référence préalablement injecté dans la ligne avec un dispositif d'injection, réfléchi sur une singularité de la ligne et rétro-propagé vers ledit point, - Convertir (402) la mesure temporelle du signal dans le domaine fréquentiel, - Mesurer (403) la phase d'au moins une composante fréquentielle du signal, - Soustraire (404) de chaque phase mesurée, une phase de référence, pour obtenir une phase corrigée, - Déterminer (405) la distance Id entre ledit point de la ligne et la singularité à partir d'au moins une phase corrigée. 2. Procédé de détection d'un défaut selon la revendication 1 dans lequel la distance Id entre ledit point de la ligne et la singularité est déterminée à partir d'une relation théorique exprimant la phase en fonction de la fréquence, de la distance Id et de la vitesse de propagation du signal dans la ligne de transmission. 3. Procédé de détection d'un défaut selon l'une des revendications précédentes comprenant l'étape supplémentaire de déterminer (406) si la singularité identifiée est un défaut, au moins à partir de la distance Id déterminée et de la longueur de la ligne de transmission (L). 4. Procédé de détection d'un défaut selon l'une des revendications précédentes dans lequel la phase de référence est une phase cumulée et 3065533 22 la mesure de la phase d'au moins une composante fréquentielle comprend, pour chaque composante fréquentielle, la détermination de la phase modulo 7 puis la détermination de la phase cumulée. 5 5. Procédé de détection d'un défaut selon l'une des revendications précédentes dans lequel, pour chaque composante fréquentielle du signal, la phase de référence est égale à la phase de la même composante fréquentielle dans le signal de référence préalablement injecté. 10 6. Procédé de détection d'un défaut selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel la phase de référence est déterminée lors d'une phase préalable de calibration comprenant : - la connexion directe du dispositif d'injection au dispositif de 15 mesure, - l'injection dudit signal de référence, - la mesure temporelle du signal de référence propagé, - la conversion fréquentielle de la mesure temporelle, - pour chaque composante fréquentielle du signal, la mesure de la 20 phase de cette composante, la phase de référence étant égale à cette mesure. 7. Procédé de détection d'un défaut selon la revendication 6 comprenant ladite phase de calibration préalable. 25 8. Procédé de détection d'un défaut selon l'une des revendications précédentes comprenant en outre une étape d'interpolation appliquée à plusieurs valeurs de phase corrigée correspondant à plusieurs composantes fréquentielles différentes. 30 9. Procédé de détection d'un défaut selon l'une des revendications précédentes dans lequel la conversion de la mesure temporelle du signal 3065533 23 dans le domaine fréquentiel est réalisée par application d'une transformée de Fourier au signal. 10. Procédé de détection d'un défaut selon l'une des revendications 5 précédentes dans lequel le signal de référence est un signal multi- porteuses, une composante fréquentielle du signal étant une sous-porteuse fréquentielle du signal multi-porteuses. 11. Procédé de détection d'un défaut selon l'une des revendications 10 précédentes comprenant au préalable une étape (400) d'injection du signal de référence dans la ligne de transmission en un point d'injection. 12.Système (200,300) de détection d'un défaut dans une ligne de transmission (L) comprenant un dispositif de mesure (CPL,ADC) apte à 15 acquérir, en un point de la ligne (L), une mesure temporelle d'un signal de référence préalablement injecté dans la ligne, réfléchi sur une singularité de la ligne et rétro-propagé vers ledit point et: - une unité de conversion spectrale (FFT) pour convertir la mesure temporelle du signal dans le domaine fréquentiel, 20 - un dispositif de mesure de phase (PHY1) pour mesurer la phase d'au moins une porteuse fréquentielle du signal, - un soustracteur (STR) pour soustraire de chaque phase mesurée, une phase de référence, pour obtenir une phase corrigée, - une unité de calcul (CAL) pour déterminer la distance Id entre ledit 25 point de la ligne et la singularité à partir d'au moins une phase corrigée. 13.Système (200,300) de détection d'un défaut selon la revendication 12 dans lequel l'unité de calcul (CAL) est configurée pour déterminer si la 30 singularité identifiée est un défaut au moins à partir de la distance Id déterminée et de la longueur de la ligne de transmission (L). 3065533 24 14.Système (200,300) de détection d'un défaut selon l'une des revendications 12 ou 13 comprenant une interface d'affichage pour afficher une information caractéristique de la présence d'un défaut sur la ligne de transmission et/ou de la localisation du défaut. 5 15. Système de détection (200,300) d'un défaut selon l'une des revendications 12 à 14 comprenant un dispositif d'injection (DAC,CPL) apte à injecter le signal de référence dans la ligne de transmission (L). 10 16. Programme d'ordinateur comportant des instructions pour l'exécution du procédé de détection d'un défaut dans une ligne de transmission selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, lorsque le programme est exécuté par un processeur. 15 17.Support d'enregistrement lisible par un processeur sur lequel est enregistré un programme comportant des instructions pour l'exécution du procédé de détection d'un défaut dans une ligne de transmission selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, lorsque le programme est exécuté par un processeur. 20